(57)【要約】【課題】可変静翼とケーシングの摺動部からの流体のリークが抑制可能な軸流圧縮機を提供すること。【解決手段】圧縮前または圧縮中の作動流体に対して液滴を供給する噴霧ノズル（３２）と、ケーシング（５４）に設けた貫通孔（７３）に挿入されたステム部（９４）を有し、ステム部が回動されることでケーシングと相対摺動して迎え角が変更される可変静翼（５６）と、ステム部の回動時にケーシングに対して相対摺動されるスラストワッシャー（８２）とケーシングとの摺動部に設けられたシール溝（９３）と、シール溝に収納されたシール部材（９２）とを備える。【選択図】図３
2015021477.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
圧縮前または圧縮中の作動流体に対して液滴を供給する液滴供給装置と、
ケーシングに設けた孔に挿入された回動軸を有し、当該回動軸が回動されることで前記ケーシングと相対摺動して迎え角が変更される可変静翼と、
前記回動軸の回動時に前記ケーシングに対して相対摺動される部材と前記ケーシングとの摺動部に設けられたシール構造とを備えることを特徴とする軸流圧縮機。
【請求項２】
請求項１に記載の軸流圧縮機において、
前記回動軸と翼部の間に位置するように前記可変静翼に設けられ、前記ケーシングの内周面に対向配置される静翼台座をさらに備え、
前記シール構造は、前記静翼台座と前記ケーシングとの摺動部に設けられていることを特徴とする軸流圧縮機。
【請求項３】
請求項１に記載の軸流圧縮機において、
前記回動軸と翼部の間に位置するように前記可変静翼に設けられ、前記ケーシングの内周面側に配置される静翼台座と、
当該静翼台座と前記ケーシングの内周面の間に位置するように前記回動軸に挿入されたワッシャとをさらに備え、
前記シール構造は、前記ケーシングにおいて、前記ワッシャにおけるロータ径方向外側の面が対向する場所に設けられていることを特徴とする軸流圧縮機。
【請求項４】
請求項１に記載の軸流圧縮機において、
前記回動軸と翼部の間に位置するように前記可変静翼に設けられ、前記ケーシングの内周面側に配置される静翼台座と、
当該静翼台座と前記ケーシングの内周面の間に位置するように前記回動軸に挿入されたワッシャとをさらに備え、
前記シール構造は、前記静翼台座において、前記ワッシャにおけるロータ径方向内側の面が対向する場所に設けられていることを特徴とする軸流圧縮機。
【請求項５】
請求項１に記載の軸流圧縮機において、
前記ケーシングの外周面上における前記回転軸の周囲に設けた座ぐり溝と、
当該座ぐり溝に収納されたフランジ部とをさらに備え、
前記シール構造は、前記フランジ部が前記回転軸と相対摺動する摺動部に設けられていることを特徴とする軸流圧縮機。
【請求項６】
請求項１に記載の軸流圧縮機において、
前記シール構造は、前記相対摺動される部材と前記ケーシングの下半側との摺動部に設けられていることを特徴とする軸流圧縮機。
【請求項７】
請求項１に記載の軸流圧縮機において、
前記シール構造は、作動媒体の圧力が前記ケーシングの近傍で大気圧力より高圧になる部分に設けられていることを特徴とする軸流圧縮機。
【請求項８】
ケーシングに設けた孔に挿入された回動軸を有し、当該回動軸が回動されることで前記ケーシングと相対摺動して迎え角が変更される可変静翼と、
当該可変静翼と前記ケーシングの摺動部に設けられたシール構造とを備えることを特徴とする軸流圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はガスタービン用または産業用の軸流圧縮機に関する。
【背景技術】
【０００２】
夏期等におけるガスタービンの運転では、大気温度が高い場合に吸気密度が下がることでガスタービンの出力が低下する。この出力低下に対して、例えば、圧縮機の吸込み空気に水等の液滴を噴霧ノズルで噴霧させることで吸気密度を上昇させ、吸気冷却の効果によりガスタービン出力を向上させる方法がある。さらに、その液滴の噴霧量を増加させて液滴を圧縮機内部へ導入させた場合には、中間冷却の効果により圧縮動力を低減させることでガスタービンの効率が向上する。この気流とともに圧縮機内部へ搬送された微細な液滴は動翼列間、静翼列間を通過しながら段の飽和温度まで蒸発し、その蒸発潜熱により作動流体の温度を低下させる。
【０００３】
多段軸流圧縮機では圧縮機の上流側から液滴は気化され主流の温度が低下していくので、圧縮機の上流側では翼列負荷が低減し、その反対に下流側で翼列負荷が増加するといった流れ方向に対して通常のドライ運転の負荷分布とは異なる分布になる。そのため、圧縮機内部に多量の液滴を噴霧する場合、予め下流側の翼列負荷を下げて、上流側の翼列負荷を増加させるように設計する必要がある。このように設計されたガスタービンの起動時など低回転数の運転域では、液滴は噴霧されないので、通常のシンプルサイクルガスタービン起動に比べて、下流側の翼列で流れがチョークすることに起因して上流側の翼列の流れが失速する非定常な流体現象、いわゆる旋回失速による剥離領域が大きくなる懸念がある。
【０００４】
そこで、ガスタービンでは、圧縮機を安定に運転するために、迎え角（作動流体の流れの方向と翼弦がなす角）の変更が可能な可変機構を備えた静翼（可変静翼）が圧縮機の上流側に配置されている。圧縮機の起動などの低回転数運転時には、吸込流量が低減するため可変静翼への流入角が大きくなり、それに伴い、流れを絞る方向に可変静翼を回転させ、流入角に合わせて可変静翼の迎え角を調整する必要がある。一方、高回転数運転時には、吸込流量が増加するため、流れを開く方向に可変静翼を回転する。
【０００５】
このような可変機構を有する静翼を備えた軸流圧縮機としては、例えば、特開平２−２９４５０１号公報や特開２０１２−７２７６３号公報に開示されるものがある。特開平２−２９４５０１号公報には、可変静翼の内周側先端部とロータディスクの外周部のテーパ面間のギャップを小さくした構造が開示されている。また、特開２０１２−７２７６３号公報には、可変機構の摺動部の耐摩耗性を考慮した構造が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開平２−２９４５０１号公報
【特許文献２】特開２０１２−７２７６３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
通常、シンプルサイクルガスタービンに用いられる可変静翼は、ガスタービンの起動時や部分負荷運転時に回転され、その迎え角が変更される。また、可変静翼は、ケーシングの軸方向および周方向に複数配置されており、同一周方向に配置された複数の可変静翼の迎え角（回転角度）を流れに合わせて同時に変更する必要があるため、高精度な角度制御が重要となる。そのため、可変静翼の回転軸にメタルブッシュを採用したり、可変静翼のケーシング側の端面とケーシング内周面間にスラストワッシャーを採用したりして、可変静翼の摺動性の向上を図った技術はある。
【０００８】
しかし、可変静翼とケーシングの摺動部におけるシール性の向上についてはあまり考慮されていないのが実情である。そのため、特に、可変静翼を備える圧縮機の内部に水などの液滴を噴霧する場合には、ケーシングの内外の圧力差に起因して可変静翼機構からケーシング外に液滴がリークすることに加えて、長期的には、可変静翼の回転軸とケーシング面間の摺動部で腐食による錆が発生するおそれがあり、可変静翼の機器信頼性が低下する懸念がある。
【０００９】
そこで、本発明の目的は、可変静翼とケーシングの摺動部からの流体のリークが抑制可能な軸流圧縮機を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記目的を達成するために、本発明では、圧縮前または圧縮中の作動流体に対して液滴を供給する液滴供給装置と、ケーシングに設けた孔に挿入された回動軸を有し、当該回動軸が回動されることで前記ケーシングと相対摺動して迎え角が変更される可変静翼と、前記回動軸の回動時に前記ケーシングに対して相対摺動される部材と前記ケーシングとの摺動部に設けられたシール構造とを備えることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、可変静翼とケーシングの摺動部からの流体のリークが抑制でき、軸流圧縮機の信頼性を向上できる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明の実施形態の一つである吸気噴霧機構を有するガスタービンシステムの構成図。
【図２】本発明の実施形態の一つである軸流圧縮機の子午面断面図。
【図３】本発明の実施形態の一つである可変静翼構造の断面図。
【図４】本発明の実施形態の一つである可変静翼構造の断面図。
【図５】本発明の実施形態の一つである可変静翼構造の断面図。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、本発明の実施の形態について図面を用いて説明する。まず、図１を用いて吸気噴霧機構を備えるガスタービンシステムの構成例について説明する。図１は吸気噴霧機構を備えるガスタービンシステムの概略全体構成図である。
【００１４】
この図に示したガスタービンシステムは、空気を圧縮して高圧空気を生成する圧縮機１と、圧縮空気と燃料を混合して燃焼させる燃焼器２と、高温の燃焼ガスにより回転駆動するタービン３を備えている。圧縮機１とタービン３は回転軸を介して発電機４と機械的に接続されている。
【００１５】
次に、図１のガスタービンシステムにおける作動流体の流れについて説明する。作動流体である空気１１は圧縮機１へ流入し、圧縮機１で圧縮されながら高圧空気１２として燃焼器２に流入する。燃焼器２では、高圧空気１２と燃料１３が混合燃焼され、高温燃焼ガス１４が生成される。燃焼ガス１４はタービン３を回転させた後、排気ガス１５として系外部へ放出される。発電機４は、圧縮機１とタービン３を連結する回転軸５を通じて伝えられるタービンの回転動力により駆動される。
【００１６】
ところで、ガスタービンシステムにおいて一般的に用いられる体積流量一定の定回転数の圧縮機では、夏場など吸気温度が高くなった場合、空気密度が小さくなり吸入空気の質量流量が低減するため、これに合せて燃焼器での燃料流量も低減せざるを得ない。つまり、圧縮機の吸気温度が高くなるほどガスタービンの出力は低下する問題がある。
【００１７】
そのため、圧縮機の吸気に水などの液滴を噴霧することで吸気冷却効果によりガスタービン出力を向上させる方法がある。吸気冷却の方法としては、吸気ダクトにメディア式の吸気冷却器を設置し、吸い込み空気が吸気冷却器を通過することで吸気温度を低下させる方法がある。
【００１８】
また、他の吸気冷却の方法としては、図１に示すように吸気ダクト３１内に液滴噴霧ノズル（液滴供給装置）３２を配置して、吸気ダクト３１内に取り込んだ圧縮前の空気に対して微細液滴を噴霧して気流中で蒸発させることで、液滴の蒸発潜熱を利用して吸気温度を低下させるものがある。このように液滴を噴霧する方法の場合、液滴量を増加すると吸気ダクト内で液滴が蒸発する吸気冷却効果に加えて、圧縮機内部にも液滴が供給され、圧縮機内部で液滴を気化させることで中間冷却効果が期待できる。これにより、ガスタービンの出力向上と圧縮動力低減によるガスタービンの高効率化に寄与できる。
【００１９】
なお、図１に示した例では、液滴噴霧ノズル３２を吸気ダクト３１内の１箇所だけに配置しているが、吸気ダクト３１以外の他の場所に配置しても良いし、その設置箇所は２箇所以上でも良い。例えば、吸気ダクト３１内と、圧縮機入口の吸気プレナム３３内の２箇所に液滴噴霧ノズル３２を設置し、２段階に分けて吸気噴霧を実施しても良い。さらに、圧縮機１の内部に液滴噴霧ノズルを設置し、圧縮前の作動流体だけでなく、圧縮中の作動流体に対して液滴噴霧を行っても良い。
【００２０】
次に、図２の圧縮機１の子午面断面の概略図を用いて、圧縮機１の詳細な構造について説明する。図２に示すように、軸流圧縮機１は、複数の動翼列５１，５７が取り付けられ、駆動源（タービン３）から与えられる軸駆動力によって回転されるロータ５２と、複数の静翼列５６，５３が内周面に取り付けられたケーシング５４を備えており、ロータ５２の外周面とケーシング５４の内周面により環状流路が形成されている。
【００２１】
動翼列５１，５７と静翼列５６，５３はロータ軸方向に沿って交互に配列されており、１組の動翼列と静翼列とで段が構成されている。初段動翼５１の上流側には、吸込み流量を制御してガスタービン負荷を調整するための入口案内翼（ＩＧＶ）５５が設けられている。入口案内翼５５は、その迎え角を変更するための可変機構７１が取り付けられている。可変機構７１は薄板レバー８５を介してコントロールリング９１に連結されており、コントロールリング９１を回転させることで入口案内翼５５が回動して迎え角が変更される。
【００２２】
初段動翼列５１と２段動翼列５１の間に配置された前段側静翼列（初段静翼列）５６は、可変静翼列であり、ガスタービン起動時などに迎え角を変更するための可変機構７０をそれぞれ備える。例えばガスタービン起動時に可変静翼５６の迎え角を変更すると、旋回失速を抑制できる。詳細は後述するが、可変機構７０は、可変機構７１と同様に、薄板レバー８５を介してコントロールリング９１に連結されている。
【００２３】
なお、図２に示した圧縮機１では、ロータ軸方向に間隔を介して配列された複数の静翼列５６，５３のうち、初段静翼列５６にのみ可変機構７０を備えたが、２段目以降の静翼列（例えば、２段静翼列５３）にも可変機構７０を備えても良い。特に、液滴噴霧ノズルを備える吸気噴霧の圧縮機では、前段側の翼負荷が増加されるので、安定起動を確保するために複数の段落にわたる静翼を可変静翼とするメリットがある。
【００２４】
吸気ダクト（図示しない）から流入した空気１１は、圧縮機１の上流側に位置する吸気プレナム３３で流通方向を９０度転向して圧縮機１内部へ供給される。水などの液滴は、吸気ダクト内部に配設された噴霧ノズル３２から噴射され、微細な液滴は気流中で蒸発し、その蒸発潜熱により圧縮機１へ流入する気体の温度を低下させると同時に吸気の密度を上昇させる。
【００２５】
気流と伴に搬送される微細な液滴のうち、吸気プレナム３３で飽和まで気化しきれなかった液滴は、液滴のまま圧縮機１内部へ流入する。圧縮機１の内部で液滴は動翼列間、静翼列間を通過しながら飽和温度まで蒸発し、圧縮途中の作動流体の温度を低下させる。この中間冷却効果によって圧縮特性が等温圧縮に近づくため、圧縮機１の動力は低減される。理想的には、圧縮機１内へ導入されたすべての液滴が、圧縮機１の吐出口までに完全に気流中で蒸発させることが望ましい。
【００２６】
しかし、噴霧ノズル３２から噴射された液滴の一部は、主流空気の冷却に寄与せずに、圧縮機１内の各部に液膜として堆積し、ドレインになるものが発生することがある。
【００２７】
ここで、圧縮機１の主流空気の冷却に寄与しない液滴挙動について説明する。噴霧ノズル３２で噴霧された液滴の一部は、吸気プレナム３３の壁面に衝突して液膜として堆積する。また、噴霧後に液滴同士が干渉して粒径の大きな液滴が生成した場合、その液滴は気流と伴に搬送されずに壁面へ衝突し液膜として堆積する。さらに、圧縮機１の入口に位置するストラット５８やＩＧＶ５５に衝突して一部は翼面に付着して液膜となる。
【００２８】
この翼面に付着した液膜の一部は、分裂して粒径の大きい二次液滴となり、圧縮機１の内部へ流入する。圧縮機１の内部では粒径の大きい液滴は、動翼５１，５７に衝突し、ロータ５２の遠心力によりロータ径方向外側に吹き飛ばされ、ケーシング５４の内周面で液膜となって堆積する。
【００２９】
このケーシング５４の内周面の液膜の一部は、ケーシング５４の熱伝導により蒸発するほか、再度、分裂して二次液滴となり下流段へ飛翔する。二次液滴は粒径が大きくなるため、下流の動静翼に衝突して液膜となる可能性が高くなる。
【００３０】
なお、上記のような液膜が存在する範囲は、軸流圧縮機１の最前段から圧縮機の内部で液滴が完全に蒸発する段（以降、蒸発完了段）までであり、発明者らは、特に、上流側から中間段で液膜が発生していることを確認した。また、蒸発完了段付近の主流温度は３００℃以上であり、仮に液滴がケーシング５４の内周面に衝突したとしても瞬時に蒸発すると考えられる。
【００３１】
次に図２を用いて可変静翼５６の概略構造について説明する。可変静翼５６は、圧縮機１内の特定の段（図２の例では初段静翼）においてケーシング５４の周方向に所定の間隔で複数配置されている。
【００３２】
可変静翼５６は、翼部７２と、可変静翼５６の回動軸である略円柱状のステム部９４と、ステム部９４と翼部７２の間に位置するように可変静翼５６に設けられた略円盤状の静翼台座８１を備えている。静翼台座８１は、ケーシング５４の内周面に対向配置されている。９４には、薄板レバー８５の一端が連結されており、薄板レバー８５の他端は、コントロールリング９１と回動可能に連結されている。なお、図２中に表れているのは、コントロールリング９１の断面の一部である。
【００３３】
コントロールリング９１は、環状に形成されており、その中心軸がロータ５２の中心軸に一致するように支持されている。コントロールリング９１の支持態様の一例としては、コントロールリング９１をケーシング５４と複数箇所（図示せず）で接触させるものがある。コントロールリング９１には、ロータ５２の中心軸を中心にしてコントロールリング９１を回転するためのアクチュエータ（図示せず）が取り付けられており、当該アクチュエータを駆動すると、コントロールリング９１がロータ５２の周方向に沿って時計回りまたは反時計回りに回転される。このようにコントロールリング９１をロータ周方向に回転させると、コントロールリング９１とともに薄板レバー８５のコントロールリング９１側の端部もロータ周方向に移動し、薄板レバー８５の他端がステム部９４を回転させるので、可変静翼５６の迎え角が変更される。
【００３４】
次に、図３を用いて、本発明の第１の実施の形態に係る圧縮機における可変静翼５６の詳細構造について説明する。図３において、可変静翼５６は、翼部７２と、静翼台座８１と、ステム部９４と、ボルト付ステム部８９を備えている。翼部７２、静翼台座８１、ステム部９４およびボルト付ステム部８９は鋳造などを利用して一体成型することが好ましい。
【００３５】
ステム部９４は、円柱形状を有しており、ケーシング５４に対してロータ径方向に設けた円柱状の貫通孔７３の内部に挿入されている。ステム部９４は可変静翼５６の回動軸であり、ステム部９４をその軸心を中心に回動させると翼部７２の迎え角が変更される。
【００３６】
図３に示した例では、ステム部９４は、スラストワッシャー８２を挿入した後にケーシング５４内の貫通孔７３に挿入されており、静翼台座８１とケーシング５４の内周面の間にはスラストワッシャー８２が位置している。スラストワッシャー８２は、低摩擦係数と耐摩耗性を備えており、可変静翼５６およびケーシング５４と無潤滑で摺動できる。
【００３７】
ケーシング５４の貫通孔７３に挿入されたステム部９４の外周には、ケーシング５４の貫通孔７３との間に間隙が形成されるが、当該間隙におけるロータ径方向の両端には、ステム部９４の外周に位置するように、無潤滑での摺動性に優れたメタルブッシュ８３が配置されている。ステム部９４には当該２つのメタルブッシュ８３間に位置するようにチューブ８４が挿入されており、チューブ８４は２つのメタルブッシュ８３を支持している。なお、図３の例ではステム部９４の周囲の間隙に２つのメタルブッシュ８３を配置したが、ステム部９４の周囲に１つのメタルブッシュ８３を配置することも可能である。
【００３８】
ステム部９４におけるロータ径方向における外側の端部にはボルト付きステム部８９が設けられている。ボルト付きステム部８９は、ステム部９４をケーシング５４の貫通孔７３に挿入した際にケーシング５４の外部に突出し、薄板レバー８５に設けられた貫通孔（図示せず）に挿入される部分であり、当該部分の外周面上にはボルト９０を取り付けるためのネジ溝が切られている。図３に示したボルト付きステム部８９は、ステム部９４における他の部分よりも径が小さくなっている。
【００３９】
図３に示した例では、皿バネ８６、下ワッシャ８８、薄板レバー８５および上ワッシャ８７をこの順番でボルト付きステム部８９に挿入し、最後にボルト付きステム部８９にナット９０を締結することでステム部９４（ボルト付きステム部８９）と薄板レバー８５を連結している。これにより、上ワッシャ８７と下ワッシャ８８で薄板レバー８５を挟み込みこんで、ステム部９４と薄板レバー８５を連結する構造になっている。
【００４０】
また、図３では、ロータ径方向における下ワッシャ８８とケーシング５４の間には皿バネ８６が位置している。皿バネ８６は、コントロールリング９１の回転時に薄板レバー８５の剛性によって可変静翼５６がロータ径方向内側に向かって押し下げられたときに、バネ反力によって可変静翼５６をロータ径方向外側に押し上げることで、ロータ５２の外周面と可変静翼５６の先端（チップ）が干渉することを防止している。
【００４１】
静翼台座８１は、翼部７２とステム部９４を接続する略円盤状の部分であり、ケーシング５４の内周面上に設けられた略円盤状の凹部（座ぐり穴）であるケーシング溝９８内に収納されている。ケーシング溝９８の径は、ステム部９４が挿入される貫通孔７３の径よりも大きい。静翼台座８１のロータ径方向内側の面からはロータ径方向内側に向かって翼部７２が突き出ており、静翼台座８１のロータ径方向外側の面からはロータ径方向外側に向かってステム部９４が突き出ている。
【００４２】
ステム部９４の回動に伴ってケーシング５４に対して相対摺動される部材（可変静翼５６の一部またはその関連部品で、例えば、静翼台座８１、ステム部９４、ワッシャ８１等）と、ケーシング５４が相対摺動する部分（摺動部）には、シール構造（シール装置）が設けられている。本実施の形態では、ケーシング５４に対してスラストワッシャー８２が相対摺動する部分にシール構造が設けられている。当該シール構造は、ケーシング５４において、スラストワッシャー８２におけるロータ径方向外側の面が対向する場所に設けられており、ケーシング５４のケーシング溝９８の底部に設けたリング状のシール溝９３と、シール溝９３に収納されたリング状のシール部材９２（例えば、Ｏリング）によって構成されている。なお、図３に示したシール溝９３は、ステム部９４およびケーシング溝９８の中心軸と同心のリング状に形成されており、その外径はケーシング溝９８の径よりも小さい。
【００４３】
また、可変静翼５６はケーシング外周面に設けた皿バネ８６によって外周側に押付けられるので、本実施の形態のようにスラストワッシャー８２のロータ径方向外側にシール構造を設けることでシール性能を向上させることが可能になる。
【００４４】
ここで、上記のシール構造（シール溝９３およびシール部材９２）が無い場合に、液滴噴霧ノズル３２によって圧縮機１の内部へ液滴が供給されたときに発生し得る課題について説明する。この場合、圧縮機１の内部では粒径の大きい液滴は、動翼５１に衝突し、動翼５１の回転によって生じる遠心力によりロータ径方向外側へ吹き飛ばされて、ケーシング５４の内壁面で液膜となる。そのケーシング５４の内壁面に堆積した液滴は、ケーシング溝９８とスラストワッシャー８２の間隙に流入し、さらに、ケーシング５４の貫通孔７３とステム部９４の隙間を伝わり、メタルブッシュ８３等を通過してケーシング５４の外部へドレインとなって排出されるおそれがある。
【００４５】
このケーシング溝９８とスラストワッシャー８２の間隙に流入する液滴は、作動流体の流れを基準として上流側と下流側の双方から当該間隙に入り込むと考えられるが、上流側からに比して下流側からの方が液滴（ドレイン）の流入が顕著になると考えられる。これは、可変静翼５６を含めて静翼では流れが減速されることで静圧が上昇するため、静翼の下流側の圧力とケーシング５４外部の圧力（大気圧）の差が大きくなる傾向があるためである。
【００４６】
また、ケーシング５４の周方向では、可変静翼５６は全周に渡って配置されている。そして、圧縮機１に内に導入された液滴は、重力の影響でケーシング５４の下半側に堆積し易い。すなわち、ケーシング５４の下半側の可変静翼機構５６からのドレインの発生が顕著になり、ガスタービン運転時にガスタービンのベースにドレインが蓄積して機器信頼性を低下させるおそれがある。なお、ケーシング５４の下半側とは、ロータ５２の中心軸を通る水平面でケーシング５４を２分割した場合の下半分の部分であり、ケーシング５４の上半側とはその上半分の部分である。
【００４７】
このように液滴噴霧ノズルから噴霧される液滴に起因するドレインは、ガスタービンの機器信頼性を低下させるだけではない。短期的には、ダストが混入したドレインが可変静翼の摺動部へ流入することで、当該ダストの影響により可変静翼の制御精度が低下するおそれもある。例えば、ロータ周方向に配列された複数の可変静翼の各開度の間に大きな偏差が発生して、同一周上に配置された静翼列の一部に剥離が生じた場合には、多段軸流圧縮機では上流段の翼列の剥離は下流段の翼列に大きな影響を及ぼすため効率が低下する。また、上流段での部分的な剥離は、旋回失速やサージングといった流れの非定常現象により圧縮機翼の信頼性を低下させる。また、長期的には、可変静翼の摺動部に腐食による錆が発生することで、可変静翼の開度の精度が低下する可能性がある。例えば、可変静翼といった遷音速の翼型では、翼入口メタル角度と流入角とのズレであるインシデンス角に設計値に対して±５°程度の偏差が生じると、翼型損失は約２倍にもなり、翼面での剥離が顕著になる可能性が高い。そのためインシデンス角は、設計値から偏差がないようにすることが性能と信頼性の両面で重要になる。
【００４８】
上記のように、圧縮機内部へ液滴が供給される場合には、可変静翼の摺動部から侵入した液滴がケーシング外部にドレインとなって排出され、圧縮機およびガスタービンの性能と信頼性に影響を及ぼすが、液滴を噴霧しない場合にも作動媒体がケーシング外部へある程度は流出すると考えられる。可変静翼は圧縮機の上流段に位置するため作動媒体の温度は低温であり、流出する空気量も微量であるので、ガスタービン運転の機器信頼性に対する影響はドレイン排出に比べて小さい。また、可変静翼の摺動部の腐食の懸念もないので、機器信頼性を低下させることはない。
【００４９】
このような課題に対して、本実施の形態では、シール溝９３およびシール部材９２から成るシール構造を備えた。このように設けたシール構造によれば、可変静翼５６のケーシング５４の内壁面に液滴噴霧によるドレインが堆積しても、シール部材９２の効果によりステム部９４と貫通孔７３の隙間への液滴の侵入を抑制でき、ケーシング５４の外部へのドレインのリークが抑制できるので、機器信頼性を向上することができる。
【００５０】
また、スラストワッシャー８２におけるロータ径方向の内側の面、つまり静翼台座８１側の面には、摺動性と耐磨耗性を考慮したコーティングが施工されており、反対のロータ径方向の外側の面にはコーティングが施工されていない。そのため、スラストワッシャー８２の接触面積はコーティング面（内側の面）の方が大きい。そこで、スラストワッシャー８２においてロータ径方向の外側の面と内側の面とでドレインのリーク量（ステム部９４と貫通孔７３の間隙への浸水量）を比較すると、当該ドレインのリーク量はスラストワッシャー８２の外側の面に比べて内側の面の方が少ないと考えられる。そのため、スラストワッシャー８２の外側の面にシール構造を設けた本実施の形態によれば、特に顕著なドレイン漏洩抑制効果が得られる。
【００５１】
なお、ガスタービン起動時および部分負荷運転時などをはじめてとして、可変静翼５６の迎え角はステム部９４を回転させることでしばしば変更されるため、スラストワッシャー８２とシール部材９２の摺動によってスラストワッシャー８２の端面が磨耗して摺動性が損なわれることが懸念される。しかし、スラストワッシャー８２の静翼台座８１側の面は摺動性と耐磨耗性を考慮したコーティングが施されており、反対にケーシング内周面側の面はコーティングが施されていない。そのため、スラストワッシャー８２のケーシング５４の内周面側にシール部材９２を配置しても、スラストワッシャー８２のコーティング面には影響しないので、スラストワッシャー８２の信頼性を維持することができると同時に、ドレイン発生を抑制することが可能になる。
【００５２】
なお、シール部材９２の材質としては、メタルシールのほか、摺動性を考慮した樹脂性のシール部材を用いても同様の効果が得られるが、その場合には、シール部材の長期信頼性を考慮して、定期的にシール部材を交換する必要がある。なお、可変静翼５６は圧縮機１の上流段に位置するため、液滴を噴霧しないときの作動流体の温度も低温であるので樹脂性のシール部材でも適用可能である。
【００５３】
次に、圧縮機１の内部の作動媒体の圧力による影響について説明する。通常、上記の迎え角の可変機構は、前段側の静翼（可変静翼５６）だけでなく、ＩＧＶ５５にも適用されている。しかし、ＩＧＶ５５は、減速翼列である静翼と異なり、流れを加速して初段動翼に旋回を与える増速翼列であるため、ＩＧＶ５５の入出口では負圧になる。そして、動翼で流れに運動エネルギーを与えることで全圧が上昇し、その下流側の第１段静翼で流れを減速させて静圧が上昇する。このようにＩＧＶ５５の近傍では負圧になるので、可変静翼５６の場合とは反対に、ケーシング５４の外部から貫通孔７３を介して圧縮機１の内部に向かってリーク流れが発生する。なお、圧縮機１の内部に液滴を供給した場合、このリーク流れがドレイン流出に対するシール空気の役割を担うため、ドレインの発生を抑制することができる。すなわち、ＩＧＶ５５のスラストワッシャー（図示せず）に面するケーシング５４の内周面には、ドレイン抑制のためのシール溝９３およびシール部材９２を設置する必要性はない。
【００５４】
また、前段では段負荷が小さいため、圧縮機１の内部に液滴が供給される場合でも、液滴の噴霧量によっては第１段静翼の上下流でも負圧になることもある。その場合には、当該初段静翼のスラストワッシャー８２に面するケーシング内周面にシール溝９３およびシール部材９２を適用する必要性は勿論ない。しかし、このような場合でも、当該第１段静翼より下流側に可変静翼列が存在する場合であって、当該可変静翼列によって作動流体が大気圧より高圧になるときには、当該可変静翼列に対して上記のシール溝９３およびシール部材９２を適用することが望ましい。このように、作動媒体の圧力がケーシング５４の内周面の近傍で大気圧力より高圧になる部分にだけシール溝９３およびシール部材９２を適用すれば、部品点数を削減でき、コストを低減できる。さらに、シール部材は寿命によりガスタービンの保守期間に交換する必要があるため、部品点数の削減は保守費用の削減にも効果がある。
【００５５】
また、先に述べたように、ドレインの発生は、重力の影響によりケーシング５４の下半側の可変静翼５６で顕著であるため、ケーシング５４の下半側に位置する可変静翼５６のみにシール溝９３およびシール部材９２を設置して、上半側にはこれらを設置しない構成を採用しても良い。
【００５６】
さらに、シール部材９２は、Ｏ型、Ｃ型、Ｅ型など様々な形状を適用することが可能である。作動媒体とケーシング５４の外部との差圧を利用することでＣ型やＥ型を適用し、ドレインの流出に対するシール性能を向上することができる。
【００５７】
また、ＩＧＶ５５では作動媒体が負圧になるため、ケーシング５４の外部との差圧を利用してＣ型やＥ型のシール部材をＩＧＶ５５に適用して、外部から圧縮機１の内部へ流入するリーク流れを抑制することも可能である。これによりリーク流れが圧縮機１の内部の流れに及ぼす影響を軽減でき、圧縮機１の性能を向上させることができる。
【００５８】
次に、図４を用いて、本発明の第２の実施の形態に係る圧縮機について説明する。図４は本発明の第２の実施の形態に係る圧縮機における可変静翼構造の断面図の概略図である。なお、先の図と同じ部分には同じ符号を付して説明を省略することがある（後の図も同様とする）。
【００５９】
本実施の形態に係る圧縮機が図３の第１の実施の形態のものと異なる点は、スラストワッシャー８２におけるロータ径方向の内側の面と、静翼台座８１におけるロータ径方向の外側の面との間にシール構造を備える点である。本実施の形態では、静翼台座８１におけるロータ径方向外側の面（スラストワッシャー８２におけるロータ径方向の内側の面が対向する面）に対して、ステム部９４の回転軸を中心軸とするリング状のシール溝９３Ａを設け、さらに、そのシール溝９３Ａ内に、静翼台座８１とスラストワッシャー８２の間隙からのドレインの流出を抑制できるシール部材９２を配置している。
【００６０】
シール溝９３Ａを、第１の実施の形態のようにケーシング５４の内周面ではなく、静翼台座８１に設けることは、シール溝９３Ａの加工性における利点がある。すなわち、ケーシング５４の内周面にシール溝９３を加工する場合には、鋳物でケーシング５４を製造した後に、シール溝９３を内周面に加工していくことになるが、各段の可変静翼５６の枚数は数十枚以上（例えば、４０から５０枚程度）にも及ぶため、その全周に渡ってシール溝９３を加工するには相当の加工期間を要する。一方、本実施の形態のように静翼台座８１にシール溝９３Ａを加工する場合には、静翼一本ずつに加工できるため、静翼台座８１にシール溝加工を追加することは容易である。したがって、加工コストを安価にすることができる。
【００６１】
なお、本実施の形態の場合、スラストワッシャー８２において静翼台座８１側に位置する耐摩耗性のコーティング面がシール部材９２と接触することになる。そのためシール部材９２が磨耗により損傷するリスクが少なくなり、ドレインが発生するリスクも低減することができる。また、シール部材９２とスラストワッシャー８２の摺動部の摩擦も小さくすることができ、可変静翼の開度の精度を維持することが可能となる。
【００６２】
また、図３および図４を用いて、第１および第２の実施の形態について説明したが、スラストワッシャー８２におけるロータ径方向の内側の面と外側の面の両方にシール部材９２を装着できるように、静翼台座８１およびケーシング５４の内周面の両方にシール溝９３を設けることも可能である。
【００６３】
さらに、第１および第２の実施の形態では静翼台座８１とケーシング５４の内周面の間にスラストワッシャー８２を配置したが、スラストワッシャー８２を介さずに、静翼台座８１とケーシング５４の内周面を直接的に摺動させ、当該摺動部にシール溝９３とシール部材９２を装着することでシール構造を構成することも可能である。
【００６４】
また、第１の実施の形態に係るシール構造は、上半側のケーシング５４のシール構造として利用することが好ましく、第２の実施の形態に係るシール構造は、下半側のケーシング５４のシール構造として利用することが好ましい。これは、重力の影響により、上半側のケーシング５４では、ケーシング５４とスラストワッシャー８２の間に隙間が形成され易く、反対に、下半側のケーシング５４では、スラストワッシャー８２と静翼台座８１の間に隙間が形成され易いためである。
【００６５】
次に、図５を用いて、本発明の第３の実施の形態に係る圧縮機について説明する。図５は本発明の第３の実施の形態に係る圧縮機における可変静翼構造の断面図の概略図である。本実施の形態に係る圧縮機が図３の第１の実施の形態のものと異なる点は、リング状のチューブ８４を挟むように配置した２つのメタルブッシュ８３のうちロータ径方向外側に位置するものの更に外側に位置するように、シール溝９３Ｂとシール部材９２Ｂを設置した点である。
【００６６】
この図に示す圧縮機は、ステム部９４の中心軸と同心の円盤をケーシング５４の外周面上にくり抜いて形成した座ぐり溝（凹部）１０１と、ステム部９４が挿入される孔を中心に有し、座ぐり溝１０１に嵌め込まれるリング状のフランジ部９６と、フランジ部９６における孔の周囲に設けられたリング状の座ぐり溝であるシール溝９３Ｂと、シール溝９３Ｂに収納され、ステム部９４と接触するリング状のシール部材９２Ｂを備えている。フランジ部９６は、複数のボルト１０２によってケーシング５４に締結されている。座ぐり溝１０１は、ケーシング５４の外周面上に、ステム部９４の周囲に位置するように設けられている。シール溝９３Ｂは、フランジ部９６がステム部９４と相対摺動する部分に設けられている。
【００６７】
図３や図４に示した圧縮機においてシール部材９２を交換する場合には、ケーシング５４の内周側から可変静翼５６，５６Ａを取り外さなければシール部材９２にアクセスできないので、ケーシング５４を分解・開放する必要がある。そのため、シール部材９２の交換は、ガスタービンの定期検査時に制限されていた。しかし、本実施の形態のように構成することで、ケーシング５４の外部からシール部材９２Ｂを着脱することが可能になるので、シール部材９２Ｂが磨耗により損傷した場合でも、ケーシング５４を開放せずにシール部材９２Ｂを交換することができ、保守性を向上することができる。
【００６８】
上記で説明した各実施の形態によれば、吸気に液滴を噴霧する中間冷却効果を有する軸流圧縮機の可変静翼の摺動部から発生する液滴のリークを抑制でき、信頼性に優れた軸流圧縮機を提供することができる。
【００６９】
なお、上記の実施の形態では、合計３つのシール構造のみを紹介したが、ステム部９４（可変静翼５６）の回動時にケーシング５４に対して相対摺動される部材と、ケーシング５４との摺動部であれば、上記３つの場合以外の場所にもシール構造を設けても良い。すなわち、例えば、ステム部９４の外周にリング状のシール溝を設け、当該シール溝にシール部材を収納することでシール構造を構成しても良い。
【００７０】
また、上記の各実施の形態では、吸気噴霧を利用するガスタービン用軸流圧縮機を例に挙げて説明したが、本発明は産業用の軸流圧縮機にも広く適用可能である。
【００７１】
ところで、吸気噴霧がなされない軸流圧縮機では、可変静翼は、通常、作動温度が低い圧縮機の上流段側に採用されているため、可変静翼機構からケーシング外にリークする作動流体は低温かつ微量と考えられ、機器信頼性への影響はないと考えられる。しかし、この種の圧縮機に対して本発明に係るシール構造を用いれば、圧縮機内部から外部への作動流体の漏れを抑制できるので、圧縮機の効率を向上できる可能性がある。
【００７２】
また、本発明は、上記の実施の形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲内の様々な変形例が含まれる。例えば、本発明は、上記の実施の形態で説明した全ての構成を備えるものに限定されず、その構成の一部を削除したものも含まれる。また、ある実施の形態に係る構成の一部を、他の実施の形態に係る構成に追加又は置換することが可能である。
【符号の説明】
【００７３】
１…圧縮機、２…燃焼器、３…タービン、４…発電機、５…回転軸、１１…空気、１２…高圧空気、１３…燃料、１４…高温燃焼ガス、１５…排気ガス、３１…吸気ダクト、３２…噴霧ノズル、３３…吸気プレナム、５１…動翼列、５２…ロータ、５３…静翼列、５４…ケーシング、５５…入口案内翼、５６…可変静翼、５７…中間段動翼列、７０…可変機構、７１…可変機構、７２…翼部、７３…貫通孔、８１…静翼台座、８２…スラストワッシャー、８３…メタルブッシュ、８４…チューブ、８５…薄板レバー、８６…皿バネ、８７…上ワッシャ、８８…下ワッシャ、８９…ボルト付ステム、９０…ナット、９１…コントロールリング、９２…シール部材、９３…シール溝、９４…ステム部、９６…フランジ部、９８…ケーシング溝、１０１…座ぐり溝、１０２…ボルト
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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