(57)【要約】【課題】電磁ソレノイドに対する通電が停止されたときに、斜板の傾角を最小傾角に変更し、最小傾角を維持すること。【解決手段】第２弁体６９ｖの閉弁時に、駆動力伝達部材５７の駆動力が、第２弁体６９ｖを介して第１弁体６８ｖに伝達されることで、第１弁体６８ｖの弁開度を制御する感圧機構６０の設定が変更されるようになっている。これによれば、電磁ソレノイド５３に対する通電が停止されているときに、第２弁体６９ｖが開弁すると、吐出室３２からの冷媒ガスが、通路７２、弁室６７、連通口６８ｂ、挿通孔６８ａ、第１通路７３ａ、第２通路７３ｂ、収容室５９、通路７１、第２圧力調整室３０ｂ、連通孔１４ｈ、第１圧力調整室３０ａ、第１軸内通路１７ａ及び第２軸内通路１７ｂを介して制御圧室２７に供給される。【選択図】図５
2015145640.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ハウジング内に形成されるクランク室内に収容されるとともに回転軸から駆動力を得て回転し、前記回転軸に対する傾角が変更される斜板と、
前記斜板に係留されたピストンと、
冷媒ガスが供給及び排出されることで、前記斜板の傾角を変更する制御圧室と、
前記制御圧室の圧力を制御する容量制御弁と、を備え、
前記ピストンが前記斜板の傾角に応じたストロークで往復動する可変容量型斜板式圧縮機であって、
前記容量制御弁は、
電磁ソレノイドに対する通電が行われることによって駆動される駆動力伝達部材と、
吐出圧領域から前記制御圧室に至る給気通路の開度を制御する第１弁体と、
前記第１弁体内に形成され、前記給気通路をバイパスして、前記吐出圧領域と前記制御圧室とを連通させる供給通路を、前記駆動力伝達部材の駆動力によって開閉する第２弁体と、
吸入圧領域の圧力を感知することによって前記第１弁体の移動方向に伸縮し、前記第１弁体の弁開度を制御する感圧機構と、を備え、
前記第２弁体の閉弁時に、前記駆動力伝達部材の駆動力が、前記第２弁体を介して前記第１弁体に伝達されることで、前記第１弁体の弁開度を制御する前記感圧機構の設定が変更されるようにした可変容量型斜板式圧縮機。
【請求項２】
前記第１弁体と前記第２弁体との間には、前記第２弁体が開弁する方向に前記第２弁体を付勢する付勢部材が配置されており、
前記電磁ソレノイドに対する通電が停止されているときに、前記付勢部材の付勢力によって前記第２弁体が開弁するようにした請求項１に記載の可変容量型斜板式圧縮機。
【請求項３】
前記回転軸の軸方向に移動して前記斜板の傾角を変更可能な移動体を備え、
前記制御圧室は、前記移動体に区画されるとともに前記冷媒ガスが供給されることで前記移動体を前記回転軸の軸方向に移動させる請求項１又は請求項２に記載の可変容量型斜板式圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、斜板に係留されたピストンが斜板の傾角に応じたストロークで往復動する可変容量型斜板式圧縮機に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般的に、可変容量型斜板式圧縮機は、制御圧室の圧力が高くなって、制御圧室の圧力が吐出圧領域の圧力に近づくと、斜板の傾角が減少して、ピストンのストロークが小さくなり、吐出容量が減る。一方、制御圧室の圧力が低くなって、制御圧室の圧力が吸入圧領域の圧力に近づくと、斜板の傾角が増大して、ピストンのストロークが大きくなり、吐出容量が増える。可変容量型斜板式圧縮機は、例えば特許文献１に開示の容量制御弁を備えており、この容量制御弁によって制御圧室の圧力の制御が行われる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００９−７９５３０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、このような可変容量型斜板式圧縮機では、車両空調装置のエアコンスイッチがＯＦＦされて容量制御弁の電磁ソレノイドに対する通電が停止されたときに、吸入圧領域の圧力の変動によって、斜板の傾角が最小傾角よりも大きい状態に維持される場合がある。この場合、エアコンスイッチがＯＮされて電磁ソレノイドに対する通電が再び行われたときに、吐出容量の急激な増加により可変容量型斜板式圧縮機に対する負荷が大きくなってしまう。したがって、エアコンスイッチがＯＦＦされて電磁ソレノイドに対する通電が停止されたときには、斜板の傾角が最小傾角に変更されることが望ましい。
【０００５】
本発明は、上記課題を解決するためになされたものであって、その目的は、電磁ソレノイドに対する通電が停止されたときに、斜板の傾角を最小傾角に変更し、最小傾角を維持することができる可変容量型斜板式圧縮機を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記課題を解決する可変容量型斜板式圧縮機は、ハウジング内に形成されるクランク室内に収容されるとともに回転軸から駆動力を得て回転し、前記回転軸に対する傾角が変更される斜板と、前記斜板に係留されたピストンと、冷媒ガスが供給及び排出されることで、前記斜板の傾角を変更する制御圧室と、前記制御圧室の圧力を制御する容量制御弁と、を備え、前記ピストンが前記斜板の傾角に応じたストロークで往復動する可変容量型斜板式圧縮機であって、前記容量制御弁は、電磁ソレノイドに対する通電が行われることによって駆動される駆動力伝達部材と、吐出圧領域から前記制御圧室に至る給気通路の開度を制御する第１弁体と、前記第１弁体内に形成され、前記給気通路をバイパスして、前記吐出圧領域と前記制御圧室とを連通させる供給通路を、前記駆動力伝達部材の駆動力によって開閉する第２弁体と、吸入圧領域の圧力を感知することによって前記第１弁体の移動方向に伸縮し、前記第１弁体の弁開度を制御する感圧機構と、を備え、前記第２弁体の閉弁時に、前記駆動力伝達部材の駆動力が、前記第２弁体を介して前記第１弁体に伝達されることで、前記第１弁体の弁開度を制御する前記感圧機構の設定が変更されるようにした。
【０００７】
電磁ソレノイドに対する通電が停止されているときに、吸入圧領域の圧力が上昇すると、第１弁体が吸入圧領域の圧力によって閉弁する場合がある。この場合、給気通路を介した吐出圧領域から制御圧室への冷媒ガスの供給が行われなくなる。ここで、第２弁体が開弁すると、吐出圧領域からの冷媒ガスが、供給通路を介して制御圧室に供給される。よって、制御圧室の圧力を吐出圧領域の圧力とほぼ等しくすることができる。その結果、電磁ソレノイドに対する通電が停止されているときに、吸入圧領域の圧力が変動しても、斜板の傾角を最小傾角に変更し、最小傾角を維持することができる。
【０００８】
上記可変容量型斜板式圧縮機において、前記第１弁体と前記第２弁体との間には、前記第２弁体が開弁する方向に前記第２弁体を付勢する付勢部材が配置されており、前記電磁ソレノイドに対する通電が停止されているときに、前記付勢部材の付勢力によって前記第２弁体が開弁するようにしたことが好ましい。
【０００９】
これによれば、電磁ソレノイドに対する通電が停止されているときに、第２弁体の開弁状態が付勢部材によって確実に維持される。例えば、クラッチレス機構よりなる動力伝達機構を介して外部駆動源から回転軸の回転駆動力を得る場合、電磁ソレノイドに対する通電が停止されていても、外部駆動源から動力伝達機構を介して回転軸の回転駆動力が常時伝達されているため、外部駆動源の動力を僅かながら消費してしまう。よって、外部駆動源の動力消費を極力抑えるためには、電磁ソレノイドに対する通電が停止されている状態においては、斜板の傾角が最小傾角に維持された最小吐出容量で運転されている状態が好ましい。そこで、電磁ソレノイドに対する通電が停止されているときに、吸入圧領域の圧力が変動しても、第２弁体の開弁状態が付勢部材によって確実に維持されるため、斜板の傾角を最小傾角に変更し、最小傾角を維持することができる。したがって、最小吐出容量での運転を確実に行うことができ、外部駆動源の動力消費を極力抑えることができる。
【００１０】
上記可変容量型斜板式圧縮機において、前記回転軸の軸方向に移動して前記斜板の傾角を変更可能な移動体を備え、前記制御圧室は、前記移動体に区画されるとともに前記冷媒ガスが供給されることで前記移動体を前記回転軸の軸方向に移動させることが好ましい。
【００１１】
これによれば、クランク室を吸入圧領域とすることができ、クランク室内に吸入された冷媒ガスに含まれる潤滑油によって、摺動部位の潤滑を良好なものとすることができる。
【発明の効果】
【００１２】
この発明によれば、電磁ソレノイドに対する通電が停止されたときに、斜板の傾角を最小傾角に変更し、最小傾角を維持することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】実施形態における可変容量型斜板式圧縮機を示す側断面図。
【図２】斜板の傾角が最小傾角のときの容量制御弁の断面図。
【図３】斜板の傾角が最大傾角のときの容量制御弁の断面図。
【図４】斜板の傾角が最大傾角のときの可変容量型斜板式圧縮機を示す側断面図。
【図５】吸入室の圧力が所定値よりも高いときの容量制御弁の断面図。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、可変容量型斜板式圧縮機を具体化した一実施形態を図１〜図５にしたがって説明する。なお、可変容量型斜板式圧縮機は車両空調装置に用いられる。
図１に示すように、可変容量型斜板式圧縮機１０のハウジング１１は、シリンダブロック１２と、このシリンダブロック１２の一端（図１では左端）に接合されたフロントハウジング１３と、シリンダブロック１２の他端（図１では右端）に弁形成体１４を介して接合されたリヤハウジング１５とから構成されている。ハウジング１１内において、シリンダブロック１２とフロントハウジング１３とで囲まれた空間にはクランク室１６が区画されている。
【００１５】
ハウジング１１内には回転軸１７が回転可能に支持されている。回転軸１７において、中心軸線Ｌが延びる方向（回転軸１７の軸方向）に沿った一端側であり、ハウジング１１の前方側（一方側）に位置する前端部側は、フロントハウジング１３に貫設された軸孔１３ｈに挿通されている。そして、回転軸１７の前端は、フロントハウジング１３から突出している。また、回転軸１７において、中心軸線Ｌが延びる方向に沿った他端側であり、ハウジング１１の後方側（他方側）に位置する後端部側は、シリンダブロック１２に貫設された軸孔１２ｈに挿通されている。
【００１６】
軸孔１３ｈ内には第１滑り軸受けＢ１が配設されるとともに、回転軸１７の前端部側は、第１滑り軸受けＢ１を介してフロントハウジング１３に回転可能に支持されている。軸孔１２ｈ内には第２滑り軸受けＢ２が配設されるとともに、回転軸１７の後端部側は、第２滑り軸受けＢ２を介してシリンダブロック１２に回転可能に支持されている。フロントハウジング１３と回転軸１７との間にはリップシール型の軸封装置１８が介在されている。回転軸１７の前端には、動力伝達機構ＰＴを介して外部駆動源としての車両のエンジンＥが作動連結されている。本実施形態では、動力伝達機構ＰＴは、常時伝達型のクラッチレス機構（例えばベルト及びプーリの組合せ）である。
【００１７】
シリンダブロック１２と回転軸１７との間にはシールリング１２ｓが設けられている。このシールリング１２ｓによって、軸孔１２ｈ内におけるシールリング１２ｓよりも弁形成体１４側の空間である第１圧力調整室３０ａとクランク室１６との間がシールされている。
【００１８】
クランク室１６には、回転軸１７から駆動力を得て回転するとともに、回転軸１７に対して軸方向へ傾動可能な斜板１９が収容されている。斜板１９には、回転軸１７が挿通可能な挿通孔１９ａが形成されている。そして、回転軸１７が挿通孔１９ａに挿通されることにより、斜板１９が回転軸１７に取り付けられている。
【００１９】
シリンダブロック１２には、シリンダブロック１２の軸方向に貫通形成されるシリンダボア１２ａが回転軸１７の周囲に複数（図１では１つのシリンダボア１２ａのみ図示）配列されている。各シリンダボア１２ａにはピストン２０が上死点位置と下死点位置との間で往復動可能にそれぞれ収容されている。各シリンダボア１２ａの両開口は、弁形成体１４及びピストン２０によって閉塞されるとともに、各シリンダボア１２ａ内にはピストン２０の往復動に応じて体積変化する圧縮室２１が区画されている。各ピストン２０は、シュー２２を介して斜板１９の外周部に係留されている。そして、回転軸１７の回転にともなう斜板１９の回転運動が、シュー２２を介してピストン２０の往復直線運動に変換される。
【００２０】
弁形成体１４とリヤハウジング１５との間には、吸入室３１と、この吸入室３１を取り囲む吐出室３２とが区画されている。弁形成体１４には各シリンダボア１２ａに対応して、吸入ポート３１ｈ、及びこの吸入ポート３１ｈを開閉する吸入弁３１ｖ、並びに、吐出ポート３２ｈ、及びこの吐出ポート３２ｈを開閉する吐出弁３２ｖが形成されている。そして、吸入ポート３１ｈを介して吸入室３１と各シリンダボア１２ａ（圧縮室２１）とが連通するとともに、吐出ポート３２ｈを介して各シリンダボア１２ａ（圧縮室２１）と吐出室３２とが連通している。
【００２１】
また、弁形成体１４とリヤハウジング１５との間には、第２圧力調整室３０ｂが区画されている。第２圧力調整室３０ｂは、リヤハウジング１５の中央部に位置しており、吸入室３１は、第２圧力調整室３０ｂの外周側に配置されている。弁形成体１４には、第１圧力調整室３０ａと第２圧力調整室３０ｂとを連通する連通孔１４ｈが形成されている。
【００２２】
クランク室１６と吸入室３１とは、シリンダブロック１２及び弁形成体１４を貫通する吸入通路１２ｂにより連通している。フロントハウジング１３の周壁には吸入口１３ｓが形成されている。吸入口１３ｓは外部冷媒回路に接続されている。そして、外部冷媒回路から吸入口１３ｓを介してクランク室１６に吸入された冷媒ガスは、吸入通路１２ｂを介して吸入室３１に吸入される。よって、吸入室３１及びクランク室１６は、吸入圧領域となっており、圧力がほぼ等しくなっている。
【００２３】
回転軸１７における斜板１９よりも前方側には、ラグプレート２３が固定されている。ラグプレート２３は円板状であるとともに回転軸１７と一体回転可能になっている。ラグプレート２３と斜板１９との間には、ラグプレート２３に対して回転軸１７の軸方向に移動可能な有底円筒状の移動体２４が配置されている。
【００２４】
移動体２４は、回転軸１７が挿通される挿通孔２４ｅを有する第１円筒部２４ａと、回転軸１７の軸方向に延びるとともに第１円筒部２４ａよりも拡径された第２円筒部２４ｂと、第１円筒部２４ａと第２円筒部２４ｂとを連結する円環状の連結部２４ｃとから形成されている。第２円筒部２４ｂの先端部は、ラグプレート２３に形成された円環状の案内溝２３ａ内で、第２円筒部２４ｂの外周面と対向する案内溝２３ａの面に対して摺動可能になっている。これにより、移動体２４は、ラグプレート２３を介して回転軸１７と一体回転可能になっている。第２円筒部２４ｂの外周面と、第２円筒部２４ｂの外周面と対向する案内溝２３ａの面との間は、シール部材２５によりシールされている。また、挿通孔２４ｅと回転軸１７との間は、シール部材２６によりシールされている。そして、ラグプレート２３と移動体２４との間には制御圧室２７が区画されている。
【００２５】
斜板１９における移動体２４と対向する部位には、凸部１９ｂが突設されている。そして、第１円筒部２４ａにおける凸部１９ｂと対向する面は、凸部１９ｂに接触して斜板１９を押圧する押圧面２４ｄを形成している。
【００２６】
ラグプレート２３には、一対のアーム２３ｂが斜板１９に向けて突設されている。斜板１９の上端側（図１における上側）には突起１９ｃがラグプレート２３に向けて突設されている。突起１９ｃは、一対のアーム２３ｂ間に挿入されており、一対のアーム２３ｂに挟まれた状態で、一対のアーム２３ｂ間を移動可能である。一対のアーム２３ｂ間の底部には、カム面２３ｃが形成されており、突起１９ｃの先端がカム面２３ｃを摺接可能である。斜板１９は、一対のアーム２３ｂに挟まれた突起１９ｃとカム面２３ｃとの連係により回転軸１７の軸方向へ傾動可能であるとともに、回転軸１７の駆動力が一対のアーム２３ｂを介して突起１９ｃに伝達されて、斜板１９が回転運動を行う。斜板１９が回転軸１７の軸方向へ傾動する際、突起１９ｃは、カム面２３ｃ上をスライド移動するようになっている。
【００２７】
また、回転軸１７において、斜板１９よりシリンダブロック１２側には規制リング２８が止着されている。規制リング２８と斜板１９の間には、ばね２９が回転軸１７周りに装着されている。このばね２９は、斜板１９がラグプレート２３側に傾動するように斜板１９を付勢する。
【００２８】
回転軸１７には、回転軸１７の軸方向に沿って延びる第１軸内通路１７ａが形成されている。第１軸内通路１７ａの後端は、第１圧力調整室３０ａに開口している。さらに、回転軸１７には、回転軸１７の径方向に沿って延びる第２軸内通路１７ｂが形成されている。第２軸内通路１７ｂの一端は第１軸内通路１７ａの先端に連通するとともに、他端は制御圧室２７に開口している。よって、制御圧室２７と第１圧力調整室３０ａとは、第１軸内通路１７ａ及び第２軸内通路１７ｂを介して連通している。
【００２９】
弁形成体１４には、吸入室３１に連通する絞り部１４ｓが貫通形成されている。また、シリンダブロック１２における弁形成体１４側の端面には、第１圧力調整室３０ａと絞り部１４ｓとを連通する連通部１２ｒが凹設されている。そして、制御圧室２７と吸入室３１とは、第２軸内通路１７ｂ、第１軸内通路１７ａ、第１圧力調整室３０ａ、連通部１２ｒ、絞り部１４ｓを介して連通している。よって、第２軸内通路１７ｂ、第１軸内通路１７ａ、第１圧力調整室３０ａ、連通部１２ｒ及び絞り部１４ｓは、制御圧室２７から吸入室３１に至る抽気通路を形成している。そして、絞り部１４ｓにより、抽気通路の開度が絞られている。
【００３０】
制御圧室２７の圧力の制御は、吐出室３２から制御圧室２７への冷媒ガスの供給と、制御圧室２７から吸入室３１への冷媒ガスの排出とが行われることにより行われる。よって、制御圧室２７に供給される冷媒ガスは、制御圧室２７の圧力を制御する制御ガスである。そして、制御圧室２７とクランク室１６との圧力差に伴って移動体２４がラグプレート２３に対して回転軸１７の軸方向に移動するようになっている。リヤハウジング１５には、制御圧室２７の圧力を制御する電磁式の容量制御弁５０が組み付けられている。容量制御弁５０は制御コンピュータ５０ｃに電気接続されている。制御コンピュータ５０ｃにはエアコンスイッチ５０ｓが信号接続されている。
【００３１】
図２に示すように、容量制御弁５０のバルブハウジング５０ｈは、電磁ソレノイド５３が収容される筒状の第１ハウジング５１を有する。電磁ソレノイド５３は、固定鉄心５４と、コイル５３ｃへの電流供給による励磁に基づいて固定鉄心５４に引き付けられる可動鉄心５５とを有する。電磁ソレノイド５３の電磁力は、可動鉄心５５を固定鉄心５４に向けて引き付ける。電磁ソレノイド５３は、制御コンピュータ５０ｃの通電制御（デューティ比制御）を受ける。固定鉄心５４と可動鉄心５５との間には、可動鉄心５５を固定鉄心５４から離間させる方向へ付勢するばね５６が配設されている。
【００３２】
可動鉄心５５には、柱状の駆動力伝達部材５７が取り付けられている。駆動力伝達部材５７は、可動鉄心５５と一体的に移動可能になっている。固定鉄心５４は、コイル５３ｃの内側に位置する小径部５４ａと、第１ハウジング５１における可動鉄心５５とは反対側の開口から突出するとともに小径部５４ａよりも大径である大径部５４ｂとから構成されている。大径部５４ｂにおける小径部５４ａとは反対側の端面には、嵌合凹部５４ｃが形成されている。嵌合凹部５４ｃには、筒状の第２ハウジング５２が嵌合固定されている。
【００３３】
第２ハウジング５２内における電磁ソレノイド５３とは反対側には、収容室５９が形成されている。収容室５９内には感圧機構６０が収容されている。感圧機構６０は、ベローズ６１と、ベローズ６１の一端に結合されるとともに第２ハウジング５２における第１ハウジング５１とは反対側の開口に圧入される受圧体６２と、ベローズ６１の他端に結合された連結体６３と、ベローズ６１内で受圧体６２と連結体６３とを互いに遠ざける方向に付勢するばね６４とから構成されている。
【００３４】
ベローズ６１内において、受圧体６２にはストッパ６２ａが一体形成されている。また、連結体６３には、受圧体６２のストッパ６２ａに向けて突出するストッパ６３ａが形成されている。受圧体６２のストッパ６２ａと連結体６３のストッパ６３ａとは、ベローズ６１の最短長を規定している。
【００３５】
収容室５９内における受圧体６２とは反対側には、環状の弁座部材６５が配設されている。収容室５９内において、弁座部材６５と受圧体６２との間には付勢ばね６６が配設されている。そして、弁座部材６５は、付勢ばね６６によって、第２ハウジング５２の内周面に形成された段差部５２ｅに押し付けられることにより位置決めされている。弁座部材６５の中央部には弁孔６５ｈが形成されている。
【００３６】
第２ハウジング５２における嵌合凹部５４ｃ側の端面には、凹部５２ａが形成されている。そして、凹部５２ａと嵌合凹部５４ｃの底壁との間には、背圧室５８が区画されている。背圧室５８は、通路７０を介して吸入室３１に連通している。
【００３７】
駆動力伝達部材５７は、固定鉄心５４を貫通して背圧室５８内に突出している。また、第２ハウジング５２内における弁座部材６５よりも電磁ソレノイド５３側には、第１弁体６８ｖが収容されている。第１弁体６８ｖは、弁座部材６５の弁孔６５ｈ周りに対して接離する。よって、弁座部材６５における第１弁体６８ｖ側の端面の弁孔６５ｈ周りは、第１弁体６８ｖが着座する弁座６５ｅになっている。そして、第１弁体６８ｖは、弁座６５ｅに接離することで弁孔６５ｈを開閉可能である。第２ハウジング５２内には、弁孔６５ｈに連通する弁室６７が形成されている。第１弁体６８ｖは弁室６７に配置されている。
【００３８】
第１弁体６８ｖにおける背圧室５８側には、駆動力伝達部材５７の移動方向に沿って直線状に延びる挿通孔６８ａが形成されている。また、第１弁体６８ｖには、挿通孔６８ａと弁室６７とを連通する連通口６８ｂが形成されている。連通口６８ｂは、駆動力伝達部材５７の移動方向に対して直交する方向に延びている。挿通孔６８ａにおける背圧室５８側の端部は、背圧室５８に開口しているとともに、挿通孔６８ａにおける背圧室５８側とは反対側の端部は、連通口６８ｂに連通している。
【００３９】
挿通孔６８ａには、伝達ロッド７５が挿入されている。また、挿通孔６８ａ内には、第２弁体６９ｖが収容されている。第２弁体６９ｖは、挿通孔６８ａ内において、伝達ロッド７５よりも駆動力伝達部材５７とは反対側に位置している。伝達ロッド７５の一端は駆動力伝達部材５７に当接するとともに、伝達ロッド７５の他端は第２弁体６９ｖに当接している。
【００４０】
第１弁体６８ｖにおける収容室５９側には、挿通孔６８ａと収容室５９とを連通する連通路７３が形成されている。連通路７３は、第１弁体６８ｖの軸方向に沿って延びるとともに一端部が挿通孔６８ａに連通する第１通路７３ａと、第１通路７３ａの他端部に連通するとともに第１通路７３ａに直交する方向に延びて収容室５９に連通する第２通路７３ｂとから構成されている。第１通路７３ａの孔径は、挿通孔６８ａの孔径よりも小さくなっており、挿通孔６８ａと第１通路７３ａとの間には、段差部７４が形成されている。
【００４１】
第２弁体６９ｖは、段差部７４に接離することで第１通路７３ａを開閉可能である。よって、段差部７４は、第２弁体６９ｖが着座する弁座になっている。また、第１通路７３ａ内には、第２弁体６９ｖを伝達ロッド７５側に付勢する付勢部材としての付勢ばね７６が配設されている。すなわち、付勢ばね７６は、第１弁体６８ｖと第２弁体６９ｖとの間に配置されている。
【００４２】
第１弁体６８ｖにおける収容室５９側の端面には、柱状の突出部６８ｆが設けられている。突出部６８ｆは連結体６３に連結されている。すなわち、第１弁体６８ｖは感圧機構６０と一体化されている。伝達ロッド７５の外周面には、連通口６８ｂと背圧室５８との間をシールするシール部材７７ａが装着されている。また、第１弁体６８ｖの外周面には、弁室６７と背圧室５８との間をシールするシール部材７７ｂが装着されている。
【００４３】
収容室５９は、通路７１を介して第２圧力調整室３０ｂに連通している。また、弁室６７は、通路７２を介して吐出室３２に連通している。よって、通路７２、弁室６７、弁孔６５ｈ、収容室５９、通路７１、第２圧力調整室３０ｂ、連通孔１４ｈ、第１圧力調整室３０ａ、第１軸内通路１７ａ及び第２軸内通路１７ｂは、吐出室３２から制御圧室２７に至る給気通路を形成している。
【００４４】
第１弁体６８ｖによって開閉される弁孔６５ｈの断面積は、ベローズ６１の有効受圧面積と同じである。よって、第１弁体６８ｖの閉弁状態で、収容室５９内の圧力の影響を感圧機構６０が受けないようになっており、ベローズ６１は、背圧室５８内で第１弁体６８ｖに加わる圧力を感知することで第１弁体６８ｖの移動方向に伸縮する。このベローズ６１の伸縮が、第１弁体６８ｖの位置決めに利用されて第１弁体６８ｖの弁開度の制御に寄与している。第１弁体６８ｖの弁開度は、電磁ソレノイド５３で生じる電磁力、ばね５６の付勢力、及び感圧機構６０の付勢力のバランスによって決まる。
【００４５】
第１弁体６８ｖは、給気通路の開度（通過断面積）を制御する。第１弁体６８ｖは、弁座６５ｅに着座することで給気通路を閉鎖する閉弁状態となるとともに、弁座６５ｅから離間することで給気通路を開放する開弁状態となる。
【００４６】
また、弁室６７と収容室５９とは、連通口６８ｂ、挿通孔６８ａ、第１通路７３ａ、第２通路７３ｂを介して連通している。よって、連通口６８ｂ、挿通孔６８ａ、第１通路７３ａ及び第２通路７３ｂは、第１弁体６８ｖ内に形成され、給気通路をバイパスして、吐出室３２と制御圧室２７とを連通させる供給通路を形成している。
【００４７】
第２弁体６９ｖは、段差部７４に当接することで、供給通路を閉鎖する閉弁状態となるとともに、付勢ばね７６の付勢力によって段差部７４から離間することで、供給通路を開放する開弁状態となる。
【００４８】
図３に示すように、上記構成の可変容量型斜板式圧縮機１０において、エアコンスイッチ５０ｓがＯＮされて、電磁ソレノイド５３に対する通電が行われると、電磁ソレノイド５３の電磁力が、ばね５６のばね力に抗して、可動鉄心５５が固定鉄心５４に向けて引き付けられる。すると、駆動力伝達部材５７が伝達ロッド７５を押圧するとともに、伝達ロッド７５が第２弁体６９ｖを押圧する。第２弁体６９ｖは、伝達ロッド７５からの押圧力が付勢ばね７６の付勢力に打ち勝つことで、段差部７４側に移動して、段差部７４に当接する。これにより、第２弁体６９ｖが閉弁状態となり、吐出室３２から通路７２、弁室６７、連通口６８ｂ、挿通孔６８ａ、第１通路７３ａ、第２通路７３ｂ、収容室５９、通路７１、第２圧力調整室３０ｂ、連通孔１４ｈ、第１圧力調整室３０ａ、第１軸内通路１７ａ及び第２軸内通路１７ｂを介した制御圧室２７への冷媒ガスの供給が規制される。
【００４９】
また、第２弁体６９ｖから段差部７４にかかる押圧力によって、第１弁体６８ｖが弁座部材６５側に移動して、第１弁体６８ｖの弁開度が減少する。すると、吐出室３２から通路７２、弁室６７、弁孔６５ｈ、収容室５９、通路７１、第２圧力調整室３０ｂ、連通孔１４ｈ、第１圧力調整室３０ａ、第１軸内通路１７ａ及び第２軸内通路１７ｂを介して制御圧室２７へ供給される冷媒ガスの流量が少なくなる。そして、制御圧室２７から第２軸内通路１７ｂ、第１軸内通路１７ａ、第１圧力調整室３０ａ、連通部１２ｒ及び絞り部１４ｓを介して吸入室３１に冷媒ガスが排出されることにより、制御圧室２７の圧力が吸入室３１の圧力に近づく。
【００５０】
すなわち、本実施形態では、第２弁体６９ｖの閉弁時に、駆動力伝達部材５７の駆動力が、第２弁体６９ｖを介して第１弁体６８ｖに伝達されることで、第１弁体６８ｖの弁開度を制御する感圧機構６０の設定が変更されるようになっている。
【００５１】
図４に示すように、制御圧室２７の圧力が吸入室３１の圧力に近づいて、制御圧室２７とクランク室１６との圧力差が少なくなることで、移動体２４の第１円筒部２４ａがラグプレート２３に近づくように移動体２４が移動する。すると、斜板１９が、ばね２９の付勢力によってラグプレート２３側に付勢されるとともに、突起１９ｃがカム面２３ｃ上を回転軸１７に対して離間する方向へスライド移動することで、斜板１９の傾角が大きくなり、ピストン２０のストロークが大きくなって吐出容量が増える。
【００５２】
図２に示すように、エアコンスイッチ５０ｓがＯＦＦされて、電磁ソレノイド５３に対する通電が停止されると、第１弁体６８ｖの弁開度が増大する。すると、吐出室３２から通路７２、弁室６７、弁孔６５ｈ、収容室５９、通路７１、第２圧力調整室３０ｂ、連通孔１４ｈ、第１圧力調整室３０ａ、第１軸内通路１７ａ及び第２軸内通路１７ｂを介して制御圧室２７へ供給される冷媒ガスの流量が多くなる。
【００５３】
また、第２弁体６９ｖが、付勢ばね７６の付勢力によって段差部７４から離間し、第２弁体６９ｖが開弁する。すると、吐出室３２から通路７２、弁室６７、連通口６８ｂ、挿通孔６８ａ、第１通路７３ａ、第２通路７３ｂ、収容室５９、通路７１、第２圧力調整室３０ｂ、連通孔１４ｈ、第１圧力調整室３０ａ、第１軸内通路１７ａ及び第２軸内通路１７ｂを介して制御圧室２７へ冷媒ガスが供給される。よって、制御圧室２７の圧力が吐出室３２の圧力に近づく。
【００５４】
図１に示すように、制御圧室２７の圧力が吐出室３２の圧力に近づいて、制御圧室２７とクランク室１６との圧力差が大きくなることで、移動体２４の第１円筒部２４ａがラグプレート２３から離間するように移動体２４が移動する。すると、移動体２４の第１円筒部２４ａの押圧面２４ｄが凸部１９ｂを押圧して、斜板１９が、ばね２９の付勢力に抗してラグプレート２３から離間する方向へ押圧される。そして、突起１９ｃがカム面２３ｃ上を回転軸１７に近づく方向へスライド移動することで、斜板１９の傾角が小さくなり、ピストン２０のストロークが小さくなって吐出容量が減る。
【００５５】
次に、本実施形態の作用について説明する。
図５に示すように、エアコンスイッチ５０ｓがＯＦＦされて、電磁ソレノイド５３に対する通電が停止され、吸入室３１の圧力が所定値よりも高いとき、吸入室３１の圧力によって、第１弁体６８ｖが背圧室５８の圧力によってベローズ６１側に付勢されて、第１弁体６８ｖが閉弁状態となる場合がある。この場合であっても、第２弁体６９ｖは、付勢ばね７６の付勢力によって段差部７４から離間している。よって、吐出室３２から通路７２、弁室６７、連通口６８ｂ、挿通孔６８ａ、第１通路７３ａ、第２通路７３ｂ、収容室５９、通路７１、第２圧力調整室３０ｂ、連通孔１４ｈ、第１圧力調整室３０ａ、第１軸内通路１７ａ及び第２軸内通路１７ｂを介して制御圧室２７へ冷媒ガスが供給される。その結果、電磁ソレノイド５３に対する通電が停止されたときに制御圧室２７の圧力が吐出室３２の圧力とほぼ等しくなり、斜板１９の傾角が最小傾角に変更される。
【００５６】
そして、エアコンスイッチ５０ｓがＯＮされて、電磁ソレノイド５３に対する通電が再び行われたときには、可変容量型斜板式圧縮機１０は最小吐出容量で運転される。よって、吐出容量の急激な増加により可変容量型斜板式圧縮機１０に対する負荷が大きくなってしまうことが回避される。
【００５７】
クラッチレス機構よりなる動力伝達機構ＰＴを介してエンジンＥから回転軸１７の回転駆動力を得る場合、電磁ソレノイド５３に対する通電が停止されていても、エンジンＥから動力伝達機構ＰＴを介して回転軸１７の回転駆動力が常時伝達されているため、エンジンＥの動力を僅かながら消費してしまう。よって、エンジンＥの動力消費を極力抑えるためには、電磁ソレノイド５３に対する通電が停止されている状態においては、斜板１９の傾角が最小傾角に維持された最小吐出容量で運転されている状態が好ましい。
【００５８】
したがって、電磁ソレノイド５３に対する通電が停止されているときには、第１弁体６８ｖの弁開度を最大にして、吐出室３２から給気通路を介して制御圧室２７に冷媒ガスを供給することで、制御圧室２７の圧力を吐出室３２の圧力とほぼ等しくして、斜板１９の傾角を最小傾角に変更する制御が容量制御弁５０により行われる。しかしながら、電磁ソレノイド５３に対する通電が停止されているときに、吸入室３１の圧力が上昇して所定値に達すると、背圧室５８の圧力も高くなることから、第１弁体６８ｖは、背圧室５８の圧力によって給気通路を閉鎖してしまうという不具合が生じる場合がある。
【００５９】
しかし、本実施形態では、付勢ばね７６の付勢力によって、第２弁体６９ｖが段差部７４から離間し、第２弁体６９ｖが開弁状態となる。よって、吐出室３２から通路７２、弁室６７、連通口６８ｂ、挿通孔６８ａ、第１通路７３ａ、第２通路７３ｂ、収容室５９、通路７１、第２圧力調整室３０ｂ、連通孔１４ｈ、第１圧力調整室３０ａ、第１軸内通路１７ａ及び第２軸内通路１７ｂを介して制御圧室２７へ冷媒ガスが供給される。このため、電磁ソレノイド５３に対する通電が停止されたときに制御圧室２７の圧力が吐出室３２の圧力とほぼ等しくなるため、斜板１９の傾角が最小傾角に変更される。よって、クラッチレス機構よりなる動力伝達機構ＰＴを介してエンジンＥから回転軸１７の回転駆動力を得る構成において、電磁ソレノイド５３に対する通電が停止されている状態で、吸入室３１の圧力が変動しても、斜板１９の傾角が最小傾角に変更され、最小傾角が維持され、最小吐出容量での運転が確実に行われる。その結果として、エンジンＥの動力消費が極力抑えられる。
【００６０】
上記実施形態では以下の効果を得ることができる。
（１）第２弁体６９ｖの閉弁時に、駆動力伝達部材５７の駆動力が、第２弁体６９ｖを介して第１弁体６８ｖに伝達されることで、第１弁体６８ｖの弁開度を制御する感圧機構６０の設定が変更されるようになっている。これによれば、電磁ソレノイド５３に対する通電が停止されているときに、第２弁体６９ｖが開弁すると、吐出室３２からの冷媒ガスが、通路７２、弁室６７、連通口６８ｂ、挿通孔６８ａ、第１通路７３ａ、第２通路７３ｂ、収容室５９、通路７１、第２圧力調整室３０ｂ、連通孔１４ｈ、第１圧力調整室３０ａ、第１軸内通路１７ａ及び第２軸内通路１７ｂを介して制御圧室２７に供給される。よって、制御圧室２７の圧力を吐出室３２の圧力とほぼ等しくすることができる。その結果、電磁ソレノイド５３に対する通電が停止されているときに、吸入室３１の圧力が変動しても、斜板１９の傾角を最小傾角に変更し、最小傾角を維持することができる。
【００６１】
（２）第１弁体６８ｖと第２弁体６９ｖとの間には、第２弁体６９ｖが開弁する方向に第２弁体６９ｖを付勢する付勢ばね７６が配置されており、電磁ソレノイド５３に対する通電が停止されているときに、付勢ばね７６の付勢力によって第２弁体６９ｖが開弁する。これによれば、電磁ソレノイド５３に対する通電が停止されているときに、第２弁体６９ｖの開弁状態が付勢ばね７６によって確実に維持される。したがって、最小吐出容量での運転を確実に行うことができ、エンジンＥの動力消費を極力抑えることができる。
【００６２】
（３）制御圧室２７は、ラグプレート２３と移動体２４との間に区画されている。これによれば、クランク室１６を吸入圧領域とすることができ、クランク室１６内に吸入された冷媒ガスに含まれる潤滑油によって、摺動部位の潤滑を良好なものとすることができる。また、吸入口１３ｓからクランク室１６に冷媒ガスが吸入される際に、冷媒ガスの吸入脈動が抑えられ、騒音が抑制される。
【００６３】
（４）本実施形態の可変容量型斜板式圧縮機１０は、クラッチレス機構よりなる動力伝達機構ＰＴを介してエンジンＥから回転軸１７の回転駆動力を得る。これによれば、例えば、電磁ソレノイド５３に対する通電が行われているときのみ、電磁クラッチ機構よりなる動力伝達機構を介してエンジンＥから回転軸１７の回転駆動を得る構成に比べると、可変容量型斜板式圧縮機１０の全体重量、電磁クラッチ機構よりなる動力伝達機構を作動させるための電力消費が抑えられる。
【００６４】
（５）本実施形態によれば、電磁ソレノイド５３に対する通電が停止されたときに斜板１９の傾角を最小傾角に変更することができるため、電磁ソレノイド５３に対する通電が再び行われたときには、可変容量型斜板式圧縮機１０は最小吐出容量で運転される。よって、吐出容量の急激な増加により可変容量型斜板式圧縮機１０に対する負荷が大きくなってしまうことを回避することができる。
【００６５】
（６）本実施形態では、ラグプレート２３と移動体２４とにより区画される制御圧室２７の圧力を変更することで、斜板１９の傾角を変更している。制御圧室２７は、クランク室１６に比べて小さい空間であるため、制御圧室２７の内部に供給される冷媒ガスの量が少なくて済み、斜板１９の傾角の変更の応答性が良い。
【００６６】
（７）本実施形態では、制御圧室２７とクランク室１６との圧力差により、移動体２４が回転軸１７の軸方向へ移動することによって、斜板１９の傾角の変更が行われる。このような構成では、移動体２４が回転軸１７の軸方向へ移動する際に、回転軸１７やラグプレート２３に対しての摺動によって摩擦が生じるため、この摩擦の影響を考慮した制御圧室２７の圧力の制御が行われる。例えば、最小吐出容量で運転する際には、摩擦の影響を考慮した分の冷媒ガスを制御圧室２７へ供給する必要がある。そこで、エアコンスイッチ５０ｓがＯＦＦされて、電磁ソレノイド５３に対する通電が停止されると、第１弁体６８ｖの開弁による吐出室３２から制御圧室２７への冷媒ガスの供給に加えて、第２弁体６９ｖの開弁による吐出室３２から制御圧室２７への冷媒ガスの供給が行われる。よって、第１弁体６８ｖの開弁による吐出室３２から制御圧室２７への冷媒ガスの供給のみが行われる場合に比べると、吐出室３２から制御圧室２７への冷媒ガスの流量が増加するため、制御圧室２７の圧力を吐出室３２の圧力に効率良く近づけることができる。
【００６７】
（８）第１弁体６８ｖと感圧機構６０とが一体化されている。よって、収容室５９内の圧力が上昇して、ベローズ６１が縮んだとしても、第１弁体６８ｖが弁座６５ｅに着座することで、ベローズ６１が、収容室５９内の圧力の上昇に伴って縮んでしまうことが防止される。よって、ベローズ６１が必要以上に縮んでしまうことを防止するために、ばね６４の付勢力を強くする必要が無い。その結果、ばね６４の付勢力を強くすることで、このばね６４の付勢力に電磁力が打ち勝つことができるような大きなコイル５３ｃを搭載する必要が無くなり、容量制御弁５０を小型化することができる。
【００６８】
なお、上記実施形態は以下のように変更してもよい。
○  実施形態において、駆動力伝達部材５７と伝達ロッド７５とが一体化されていてもよい。
【００６９】
○  実施形態において、伝達ロッド７５の先端部が第２弁体の機能を有していてもよく、この場合、第２弁体６９ｖを削除してもよい。
○  実施形態において、弁孔６５ｈの断面積とベローズ６１の有効受圧面積とが完全に同一である必要はなく、略同じであればよい。
【００７０】
○  実施形態において、クラッチを介して外部駆動源から駆動力を得るようにしてもよい。
○  実施形態において、制御圧室２７を、ラグプレート２３と移動体２４との間で区画する構成でなくてもよく、クランク室１６を制御圧室として機能させてもよい。
【符号の説明】
【００７１】
１０…可変容量型斜板式圧縮機、１１…ハウジング、１４ｈ…給気通路を形成する連通孔、１６…クランク室、１７…回転軸、１７ａ…給気通路を形成する第１軸内通路、１７ｂ…給気通路を形成する第２軸内通路、１９…斜板、２０…ピストン、２４…移動体、２７…制御圧室、３０ａ…給気通路を形成する第１圧力調整室、３０ｂ…給気通路を形成する第２圧力調整室、３１…吸入圧領域である吸入室、３２…吐出圧領域である吐出室、５０…容量制御弁、５３…電磁ソレノイド、５７…駆動力伝達部材、６０…感圧機構、６５ｈ…給気通路を形成する弁孔、６８ａ…供給通路を形成する挿通孔、６８ｂ…供給通路を形成する連通口、６８ｖ…第１弁体、６９ｖ…第２弁体、７１，７２…給気通路を形成する通路、７３ａ…供給通路を形成する第１通路、７３ｂ…供給通路を形成する第２通路、７６…付勢部材としての付勢ばね。
【図１】
2015145640.tif 000003
【図２】
2015145640.tif 000004
【図３】
2015145640.tif 000005
【図４】
2015145640.tif 000006
【図５】
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