(57)【要約】【課題】ポンプハウジングについて重量増を抑制しつつ強度や耐久性を向上し得る可変容量形ベーンポンプを提供する。【解決手段】高圧室２８において周方向に相互に離間するかたちで設けられ、当該高圧室２８の径方向に対向する内周面同士を接続する１対の第１リブＲ１及び第２リブＲ２を備えた可変容量形ベーンポンプのポンプボディ１５につき、吐出領域βに吐出圧が作用したとき、筒状部１０ａの内周面と端壁部１０ｂの内側面との間に形成される角部ＣＮに生じる応力σ３と、第１リブＲ１に生じる応力σ１と、第２リブＲ２に生じる応力σ２とがほぼ等しくなるように構成した。【選択図】図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
一端側が開口する筒状部と該筒状部の他端側を閉塞する端壁部とから内部に凹状のポンプ要素収容部が形成された第１ハウジングと、前記筒状部の一端側開口を閉塞する第２ハウジングと、から構成されたポンプハウジングと、
前記ポンプハウジングに回転自在に支持された駆動軸と、
前記駆動軸により回転駆動され、外周側に開口する放射状の複数のスリットが切欠形成されてなるロータと、
前記各スリットにそれぞれ出没自在に収容された複数のベーンと、
前記ポンプ要素収容部内において前記駆動軸の軸心に対して偏心移動可能に配置され、内周側に収容配置される前記ロータ及び複数のベーンと共に複数のポンプ室を形成する環状のカムリングと、
前記ポンプハウジングに形成され、前記ロータの回転に伴い前記各ポンプ室の内部容積が増大する領域に開口形成された吸入口と、
前記第１ハウジングにて前記駆動軸に対し前記吸入口の反対側に配置され、前記ロータの回転に伴い前記各ポンプ室の内部容積が減少する領域に開口形成されたほぼ円弧状の高圧室と、
前記高圧室の周方向において相互に離間するように設けられ、該高圧室の径方向に対向する内周面同士を接続する１対の第１リブ及び第２リブと、
前記筒状部の内周面のうち前記高圧室側に設けられ、前記カムリングの回動支持に供する支持部と、
を備え、
前記第１ハウジングについて、前記吐出領域に吐出圧が作用したとき、前記筒状部の内周面と前記端壁部の内側面との間に形成される角部に生じる応力と、前記第１リブに生じる応力と、前記第２リブに生じる応力とがほぼ等しくなるように構成したことを特徴とする可変容量形ベーンポンプ。
【請求項２】
前記第１リブ、前記第２リブ及び前記角部に生じる応力うち、最大のものと最小のものとの差が１０．７４％以下であることを特徴とする請求項１に記載の可変容量形ベーンポンプ。
【請求項３】
前記第１リブ及び前記第２リブに生じる応力のうち小さいものと前記角部に生じる応力との差が６．７６％以下であることを特徴とする請求項２に記載の可変容量形ベーンポンプ。
【請求項４】
前記第１リブ及び前記第２リブに生じる応力のうち大きいものと前記角部に生じる応力との差が４．２８％以下であることを特徴とする請求項３に記載の可変容量形ベーンポンプ。
【請求項５】
前記第１リブ、前記第２リブ及び前記角部に生じる応力のうち、最大のものと最小のものとの差が４．１８％以下であることを特徴とする請求項１に記載の可変容量形ベーンポンプ。
【請求項６】
前記第１リブ及び前記第２リブに生じる応力のうち小さいものと前記角部に生じる応力との差が０．８５％以下であることを特徴とする請求項５に記載の可変容量形ベーンポンプ。
【請求項７】
前記第１リブ及び前記第２リブに生じる応力のうち大きいものと前記角部に生じる応力との差が１．９１％以下であることを特徴とする請求項６に記載の可変容量形ベーンポンプ。
【請求項８】
前記支持部は、前記筒状部の内周面に設けられ、前記第１ハウジングよりも硬い材料で形成された板状部材であって、
前記板状部材は、前記筒状部の内周面のうち、所定の軸方向範囲に設けられ、
前記第１ハウジングは、前記板状部材の前記端壁部側の端部と前記角部との間に生じる応力が、前記端壁部側の端部に生ずる応力の半分以上となるように構成されていることを特徴とする請求項２に記載の可変容量形ベーンポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、可変容量形ベーンポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来の可変容量形ベーンポンプとしては、例えば以下の特許文献１に記載されたものが知られている。
【０００３】
すなわち、この可変容量形ベーンポンプは、軸方向の一端側に凹状のポンプ要素収容部が開口形成されたポンプボディと前記ポンプ要素収容部を閉塞するポンプカバーとからなるポンプハウジングと、該ポンプハウジングに回転自在に支持される駆動軸と、該駆動軸に回転駆動されるロータと、該ロータの外周部に出没自在に設けられた複数のベーンと、ロータの外周側に駆動軸の軸心に対して偏心移動可能に収容され、ロータ及び複数のベーンと共に周方向に複数のポンプ室を画成するカムリングと、を備え、カムリングの偏心量に基づいて各ポンプ室の容積を変更することで、吐出流量を可変にするものである。
【０００４】
そして、この可変容量形ベーンポンプでは、前記ロータ周りの上半側が吸入領域、下半側が吐出領域となるように構成されると共に、前記吸入領域に係るポンプカバーの内側面に吸入ポートが、前記吐出領域に係るポンプボディの他端壁内側面に吐出ポートがそれぞれ開口形成され、これらの各ポートを介して各ポンプ室における作動液の吸入・吐出が行われるようになっている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１０−２１６３７１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
このように、前記従来の可変容量形ベーンポンプでは、上述のように、前記吸入・吐出領域の配置関係から、ポンプボディ下半側にのみ吐出圧が作用する、いわば非平衡な状態となっていて、該ポンプボディ下半側にのみ、ポンプ要素収容部の周壁を径方向外側へと押圧する大きな押圧力が作用することとなる。
【０００７】
そこで、かかる押圧力によるポンプボディの強度不足の懸念から、特に前記開口形成によって当該強度低下の大きな要因となり得る吐出ポートについて、補強用のリブを形成することが考えられる。
【０００８】
ところが、かかる補強用リブは局部的な強度向上に供するものであるため、当該リブを設けることでその近傍の強度は向上するものの、他の領域の強度が相対的に低下する、すなわちポンプボディの脆弱部が他に転位する結果となり、当該他の部位の強度不足を招来してしまう。
【０００９】
こうして、前記ポンプボディの強度不足を解消すべく前記転位した脆弱部を次々に補強していくと、結果として、ポンプボディの全体について補強を行うこととなり、当該ポンプボディの大幅な重量増を招来してしまうという問題があった。
【００１０】
本発明は、前記従来の可変容量形ベーンポンプの技術的課題に鑑みて案出されたもので、ポンプハウジングについて重量増を抑制しつつ強度や耐久性を向上し得る可変容量形ベーンポンプを提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明は、とりわけ、高圧室の径方向に対向する内周面同士を接続するかたちで設けられ、周方向に相互に離間するように設けられた１対の第１リブ及び第２リブを備え、第１ハウジングについて、吐出領域に吐出圧が作用したとき、第１ハウジングの筒状部の内周面と前記端壁部の内側面との間に形成される角部に生じる応力と、第１リブに生じる応力と、第２リブに生じる応力とがほぼ等しくなるように構成したことを特徴としている。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、内部応力が集中しやすい前記第１、第２リブ及び角部に作用する応力がほぼ等しくなるように構成したことにより、ポンプハウジングの重量増を抑制しつつ、当該ポンプハウジングの強度や耐久性を向上させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本発明に係る可変容量形ベーンポンプの縦断面図である。
【図２】図１のＡ−Ａ線断面図である。
【図３】図１に示すポンプボディ、アダプタリング及び板部材のみを表した図である。
【図４】（ａ）は図３のＢ方向から見たポンプ要素収容部の端壁部の拡大図であり、（ｂ）は同図（ａ）の要部拡大図である。
【図５】本発明に係る可変容量形ベーンポンプのポンプボディの強度解析に係る試験品Ａ〜Ｃに相当するポンプの正面図、（ｂ）は同図（ａ）のＣ−Ｃ線断面図である。
【図６】（ａ）は本発明に係る可変容量形ベーンポンプのポンプボディの強度解析に係る試験品Ｄの正面図、（ｂ）は同図（ａ）の斜視図である。
【図７】（ａ）は本発明に係る可変容量形ベーンポンプのポンプボディの強度解析に係る試験品Ｅの正面図、（ｂ）は同図（ａ）の斜視図である。
【図８】図４に示すポンプボディの強度解析の実験結果を表した表である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、本発明に係る可変容量型ベーンポンプの実施形態を、図面に基づいて詳述する。なお、下記実施形態では、この可変容量型ベーンポンプを、従来と同様に車両のパワーステアリング装置に適用したものを示している。
【００１５】
すなわち、この可変容量型ベーンポンプ（以下、単に「ポンプ」という。）は、図１、図２に示すように、内部にポンプ要素収容部１０を有するほぼ円筒状のポンプハウジング１１と、該ポンプハウジング１１に回転自在に支持され、図示外のエンジンから伝達された駆動力をもって回転駆動される駆動軸１２と、前記ポンプ要素収容部１０の周壁に嵌着されたほぼ円環状のアダプタリング１３と、該アダプタリング１３の内周側に駆動軸１２の軸心（後述するロータ２１の回転中心）Ｑに対し偏心可能に収容された環状のカムリング１４と、該カムリング１４の内周側に収容配置され、駆動軸１２をもって図２中の反時計方向へと回転駆動されることにより後述するポンプ作用を行うポンプ要素２０と、該ポンプ要素２０が１回転することによって吐出される作動液の吐出流量（いわゆる固有吐出量）を制御する制御弁３０と、を備えている。
【００１６】
前記ポンプハウジング１１は、アルミニウム合金材によって形成されてなるもので、軸方向の一端側が開口する筒状部１０ａと該筒状部１０ａの他端側に設けられた端壁部１０ｂとから内部に凹状のポンプ要素収容部１０を形成された第１ハウジングとしてのポンプボディ１５と、前記筒状部１０ａの一端側開口を閉塞する第２ハウジングとしてのポンプカバー１６と、に分割形成され、ポンプボディ１１の内側部及びポンプカバー１６に連通形成された複数の締結部１５ａ，１６ａを介して図示外のボルト１７により締結され、ポンプボディ１１の外側部に設けられた複数の取付部１５ｂを介して図示外のブラケットを介して車体に取り付けられる。
【００１７】
前記アダプタリング１３は、その内周面の下端部に形成された円弧状溝内に、カムリング１４の回り止めに供するピン１８が保持されると共に、当該内周面において前記円弧状溝の図２中左側に隣接して設けられた矩形状溝内に、カムリング１４の揺動を支持する支持部としての板部材１９が軸方向幅のほぼ全体に亘って保持されている。また、このアダプタリング１３の内周面には、前記板部材１９と径方向においてほぼ対向する位置にシール部材が軸方向に沿って設けられ、該シール部材と板部材１９とによって、アダプタリング１３とカムリング１４との径方向間に、カムリング１４の揺動制御に供する第１流体圧室Ｐ１と第２流体圧室Ｐ２が隔成されている。
【００１８】
前記カムリング１４は、鉄系金属の焼結材からなり、前記板部材１９上に支持され、該板部材１９上を転がるように第１流体圧室Ｐ１側又は第２流体圧室Ｐ２側へ揺動自在となっている。また、このカムリング１４は、その外周部に切欠形成された横断面ほぼ半円状の係合溝がピン１８と係合することで、前記回り止めが可能となっている。
【００１９】
前記ポンプ要素２０は、駆動軸１２の外周に一体回転可能に固定され、カムリング１４の内周側にて回転自在に収容されたロータ２１と、該ロータ２１の外周部に径方向へ沿って放射状に切欠形成された各スロット２１ａにそれぞれ出没自在に収容保持された１１枚の矩形板状のベーン２２と、から構成され、ポンプ要素収容部１０の内端部にて端壁部１０ｂに隣接配置されたほぼ円盤状のプレッシャプレート２３とポンプカバー１６とによって挟持状態に保持されている。かかる構成から、カムリング１４とロータ２１の径方向間には、隣り合う１対のベーン２２，２２とプレッシャプレート２３及びポンプカバー１６とによって複数のポンプ室ＰＲが画成され、カムリング１４を揺動させることで、当該各ポンプ室ＰＲの容積が増減するようになっている。
【００２０】
ここで、前記第２流体圧室Ｐ２内には、ポンプハウジング１１の側部に螺着されるリテーナに支持されたコイルばね２４が設けられていて、前記リテーナにより予圧が付与されたコイルばね２４をもって、カムリング１４が第１流体圧室Ｐ１側、すなわちロータ２１の回転中心Ｑに対する偏心量（以下、単に「偏心量」と略称する。）が最大となる方向へと常時付勢される構成となっている。
【００２１】
また、前記ポンプ要素収容部１０の一端壁を構成するポンプカバー１６の内側面には、ロータ２１の回転に伴い各ポンプ室ＰＲの容積が漸次拡大する領域（以下、「吸入領域」と呼称する。）αに、図２中に仮想線で示すほぼ円弧状の吸入ポート２５が周方向に沿って切欠形成されている。そして、この吸入ポート２５の周方向中間部には、ポンプカバー１６の上端部から縦断面ほぼＬ字状に構成された吸入通路２６へと開口する複数の吸入孔２５ａが軸方向に沿って貫通形成されている。これにより、前記吸入通路２６を介して外部（図示外のリザーバタンク）から導入された作動液が、各吸入孔２５ａを通じて吸入領域αに位置する各ポンプ室ＰＲへと作動液が導入されることとなる。
【００２２】
一方、前記ポンプ要素収容部１０の他端壁を構成するプレッシャプレート２３のロータ２１との対向端面には、吸入ポート２５に対してほぼ軸対称となる位置であって、ロータ２１の回転に伴い各ポンプ室ＰＲの容積が漸次縮小する領域（以下、「吐出領域」と呼称する。）βに、図２中に仮想線で示すほぼ円弧状の吐出ポート２７が周方向に沿って切欠形成されている。そして、この吐出ポート２７の周方向所定位置には、当該吐出ポート２７とほぼオーバーラップするかたちで端壁部１０ｂに設けられた円弧溝状の高圧室２８と連通する複数の吐出孔２７ａが軸方向に沿って貫通形成されている。これにより、前記吐出領域βに位置する各ポンプ室ＰＲにて加圧された作動液が、吐出ポート２７に吐出された後、各吐出孔２７ａを通じて高圧室２８へと導かれ、ポンプボディ１５内部に設けられた図示外の吐出通路を通じて外部（図示外のパワーステアリング装置）へと吐出されることとなる。
【００２３】
また、図４（ａ）に示すように、前記高圧室２８には、その周方向において相互に離間するかたちで設けられ、その径方向において対向する内周面同士を接続する１対のリブである第１リブＲ１及び第２リブＲ２が設けられている。これら第１、第２リブＲ１，Ｒ２は、両側部が円弧凹状となるように形成され、ロータ２１の回転中心Ｑに相当するポンプ要素収容部１０の中心からの接線の角度（以下、「接線角」と略称する。）θが、後述する所定の大きさとなるように構成されている。また、これら各リブＲ１，Ｒ２は、いずれも高圧室２８の深さ（軸方向幅）よりも小さい軸方向幅に設定され、当該各リブＲ１，Ｒ２を挟んで隣接する高圧室２８同士が連通可能な構成となっている。
【００２４】
以下、上述したような基本構成を有するポンプについて、図１〜図４に示すようにポンプボディ１５の寸法や構成を変更して、かかるポンプボディ１５に作用する内部応力を解析した結果を、図８に示す表に基づいて説明する。
【００２５】
なお、試験品Ａは、プレッシャプレート２３の厚さ幅Ｔ１を１０ｍｍとし、第１リブＲ１の接線角θを１５°としたものであり、試験品Ｂは、プレッシャプレート２３の厚さ幅Ｔ１を１０ｍｍとし、第１リブＲ１の接線角θを１０°としたものであり、試験品Ｃは、前記試験品Ｂにおいて、プレッシャプレート２３の厚さ幅Ｔ１を１２ｍｍとしたものである（図５参照）。試験品Ｄは、図６に示すように、前記試験品Ｂについて、ポンプボディ１５の第３締結部１７ｃの両側部に厚さ幅Ｔ２を１２ｍｍに設定した肉盛り部２９を設けたものである。試験品Ｅは、図７に示すように、前記試験品Ｄにおける肉盛り部２９の下端側突出部２９ａを削除した試験品Ｅを示す。
【００２６】
ここで、前記第１リブＲ１の接線角θとは、図４（ｂ）に示すような、前記駆動軸１２の回転中心Ｑを通る当該第１リブＲ１の側面（曲面）に対する接線ＴＬと前記ポンプ要素収容部１０の中心線ＣＬとにより構成される角度を示すものである。
【００２７】
そして、これら試験品Ａ〜Ｅに作用する各内部応力について、具体的には、当該内部応力が特に集中しやすい部分、すなわち第１リブＲ１、第２リブＲ２、吐出領域βにおける筒状部１０ａと端壁部１０ｂとで構成される角部（以下、単に「角部」と略称する。）ＣＮにてそれぞれ生じた応力σ１，σ２，σ３を、図８に示す表の「応力」の欄にまとめた。
【００２８】
さらに、図８に示す表の「応力比率」の欄では、第１リブＲ１に生じた応力σ１と角部ＣＮに生じた応力σ３との差分、第２リブＲ２に生じた応力σ２と角部ＣＮに生じた応力σ３との差分、並びに各部Ｒ１，Ｒ２，ＣＮに生じた応力σ１，σ２，σ３の最大値σｍａｘと最小値σｍｉｎとの差分をそれぞれ角部ＣＮに生じた応力σ３との比率でもって表したもので、応力σ１と応力σ３との差分をＤ１（＝（σ１−σ３）／σ３）、応力σ２と応力σ３との差分をＤ２（＝（σ２−σ３）／σ３）、応力σｍａｘと応力σｍｉｎとの差分をＤ３（＝（σｍａｘ−σｍｉｎ）／σ３）として、それぞれ表示している。
【００２９】
前記試験品Ａについては、前記角部ＣＮに生じた応力σ３が疲労強度９２ＭＰａよりも高い１１９ＭＰａとなって、評価は「ＮＧ」であった。これは、第１リブＲ１の剛性を高めすぎた結果、相対的に剛性の低くなった角部ＣＮに応力が集中してしまったと考えられる。
【００３０】
前記試験品Ｂについては、前記各部Ｒ１，Ｒ２，ＣＮに生じた応力σ１，σ２，σ３が全て疲労強度９２ＭＰａを下回って、評価は「ＯＫ」であった。これは、第１リブＲ１の剛性を低下させたことによって、前記各部Ｒ１，Ｒ２，ＣＮの剛性がほぼ等しくなった結果、特定箇所への応力集中を回避することができたと考えられる。なお、このとき、第１、第２リブＲ１，Ｒ２に生じた応力σ１，σ２のうち小さいものと角部ＣＮに生じた応力σ３との差分Ｄ１は６．７５％、第１、第２リブＲ１，Ｒ２に生じた応力σ１，σ２のうち大きいものと角部ＣＮに生じた応力σ３との差分Ｄ２は４．２７％、前記応力σ１，σ２，σ３の最大値σｍａｘと最小値σｍｉｎとの差分Ｄ３は１０．７３％となった。
【００３１】
前記試験品Ｃについては、前記第２リブＲ２に生じた応力σ２が疲労強度９２ＭＰａよりも高い９３．８ＭＰａとなり、評価は「ＮＧ」であった。これは、角部ＣＮの剛性を高めすぎた結果、相対的に剛性の低くなった第２リブＲ２に応力が集中してしまったと考えられる。
【００３２】
前記試験品Ｄについては、前記各部Ｒ１，Ｒ２，ＣＮに生じた応力σ１，σ２，σ３が全て疲労強度９２ＭＰａを下回って、評価は「ＯＫ」であった。これは、肉盛り部２９により特に第２リブＲ２の剛性が向上したことによって前記各部Ｒ１，Ｒ２，ＣＮの剛性がほぼ等しくなった結果、特定箇所への応力集中を回避することができたと考えられる。なお、このとき、第１、第２リブＲ１，Ｒ２に生じた応力σ１，σ２のうち小さいものと角部ＣＮに生じた応力σ３との差分Ｄ１は０．８５％、第１、第２リブＲ１，Ｒ２に生じた応力σ１，σ２のうち大きいものと角部ＣＮに生じた応力σ３との差分Ｄ２は１．９０％、前記応力σ１，σ２，σ３の最大値σｍａｘと最小値σｍｉｎとの差分Ｄ３は４．１７％となった。
【００３３】
前記試験品Ｅについては、前記第２リブＲ２に生じた応力σ２が疲労強度９２ＭＰａよりも高い１０４ＭＰａとなると共に、前記角部ＣＮに生じた応力σ３が疲労強度９２ＭＰａよりも高い９３．９ＭＰａとなり、評価は「ＮＧ」であった。これは、肉盛り部２９の下端側突出部２９ａを削除したことにより、前記各部Ｒ１，Ｒ２，ＣＮを除く他の部位の剛性が高められた結果、相対的に剛性の低くなった前記各部Ｒ１，Ｒ２，ＣＮにおける内部応力が全体的に上昇してしまったと考えられる。
【００３４】
以上の結果に鑑みれば、前記試験品Ｂの解析結果より、第１、第２リブＲ１，Ｒ２に生じた応力σ１，σ２のうち小さいものと角部ＣＮに生じた応力σ３との差分Ｄ１が６．７６％以下、第１、第２リブＲ１，Ｒ２に生じた応力σ１，σ２のうち大きいものと角部ＣＮに生じた応力σ３との差分Ｄ２が４．２８％以下、前記各部Ｒ１，Ｒ２，ＣＮに生じた応力の最大値σｍａｘと最小値σｍｉｎとの差分Ｄ３が１０．７４％以下となるようにポンプボディ１５を構成することによって、前記各部Ｒ１，Ｒ２，ＣＮの耐久性が大きく向上することとなる。
【００３５】
また、より望ましくは、前記試験品Ｄの解析結果より、第１、第２リブＲ１，Ｒ２に生じた応力σ１，σ２のうち小さいものと角部ＣＮに生じた応力σ３との差分Ｄ１が０．８６％以下、第１、第２リブＲ１，Ｒ２に生じた応力σ１，σ２のうち大きいものと角部ＣＮに生じた応力σ３との差分Ｄ２が１．９１％以下、前記各部Ｒ１，Ｒ２，ＣＮに生じた応力の最大値σｍａｘと最小値σｍｉｎとの差分Ｄ３が４．１８％以下となるようにポンプボディ１５を構成することによって、前記各部Ｒ１，Ｒ２，ＣＮの耐久性が飛躍的に向上することとなる。
【００３６】
このように、本実施形態に係る可変容量形ベーンポンプによれば、前記試験品Ｂ及び試験品Ｄのように、内部応力が集中しやすい第１リブＲ１、第２リブＲ２及び角部ＣＮに作用する各応力σ１，σ２，σ３がほぼ等しくなるように構成したことにより、ポンプハウジング１１の重量増を抑制しつつ、該ポンプハウジング１１の強度や耐久性を向上させることができる。
【００３７】
また、本実施形態では、特に図３に示すように、前記カムリング１４の揺動を支持する板部材１９を、ポンプ要素収容部１０の周壁を構成する筒状部１０ａの所定の軸方向範囲、すなわち端壁部１０ｂからプレッシャプレート２３の厚さ幅分となる所定間隔Ｓをあけた軸方向位置から筒状部１０ａの開口端までの所定領域にのみ設置するようにしたことで、前記角部ＣＮに生じた応力σ３を所定間隔Ｓの間で分散させることが可能となる結果、当該角部ＣＮにおける応力集中を緩和することができる。
【００３８】
より具体的には、角部ＣＮをＸ部と、板部材１９の端壁部１０ｂ側の端部をＺ部と、これらＸ部とＺ部との中間部をＹ部としたとき、「ＮＧ」品である試験品Ａでは、Ｚ部における応力が３６．３ＭＰａ、Ｙ部における応力が１５．９ＭＰａであって、Ｙ部における応力がＺ部における応力の４４％となっているのに対して、「ＯＫ」である試験品Ｂでは、Ｚ部のおける応力が３６．３ＭＰａ、Ｙ部における応力が１９．５ＭＰａであって、Ｙ部における応力がＺ部における応力の５４％となっており、当該「ＯＫ」品では応力がより良好に分散されている。
【００３９】
よって、換言すれば、前記板部材１９を前記所定領域に配置し、当該板部材１９の端壁部１０ｂ側の端部である前記Ｚ部と角部ＣＮである前記Ｘ部との間（前記Ｙ部）の応力が少なくとも前記Ｚ部における応力の半分（５０％）以上となるように構成することによって、上記の良好な応力分散を実現できる結果、角部ＣＮにおける応力集中の緩和に供される。
【００４０】
本発明は、前記実施形態に例示した構成に限定されるものではなく、本発明の作用効果を奏し得るような形態であればあらゆる態様をも採ることができ、適用対象の仕様等に応じて自由に変更可能である。
【符号の説明】
【００４１】
１０…ポンプ要素収容部
１１…ポンプハウジング
１２…駆動軸
１４…カムリング
１５…ポンプボディ（第１ハウジング）
１０ａ…筒状部
１０ｂ…端壁部
１６…ポンプカバー（第２ハウジング）
１９…板部材（支持部）
２１…ロータ
２１ａ…スリット
２２…ベーン
２５…吸入ポート（吸入口）
２８…高圧室
ＰＲ…ポンプ室
ＣＮ…角部
Ｒ１…第１リブ
Ｒ２…第２リブ
σ１…第１リブに生じる応力
σ２…第２リブに生じる応力
σ３…角部に生じる応力
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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