(57)【要約】【課題】  ＳＥＮＳ工法において一次覆工コンクリートを形成する際に、欠損やコールドジョイントの発生が少ないコンクリートの打設方法を提供すること。【解決手段】  好適な実施形態のコンクリートの打設方法は、地山を掘削するとともに、供給口を有する打設装置を掘削方向に沿って移動させながら、掘削した地山の掘削面に、打設装置の供給口からフレッシュコンクリートを供給することにより、掘削面にコンクリートを打設するコンクリートの打設方法において、フレッシュコンクリートとして、セメント、骨材、水、スルホン酸基を有する芳香族化合物又はその塩、及び、アルキルトリメチルアンモニウム塩を少なくとも含む組成物を用い、且つ、フレッシュコンクリートを、そのこわばり率が１０％以下である状態で供給する。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
地山を掘削するとともに、供給口を有する打設装置を掘削方向に沿って移動させながら、掘削した前記地山の掘削面に、前記打設装置の前記供給口からフレッシュコンクリートを供給することにより、前記掘削面にコンクリートを打設するコンクリートの打設方法において、
前記フレッシュコンクリートとして、セメント、骨材、水、スルホン酸基を有する芳香族化合物又はその塩、及び、アルキルトリメチルアンモニウム塩を少なくとも含む組成物を用い、且つ、
前記フレッシュコンクリートを、下記式（１）で表されるこわばり率が１０％以下である状態で供給する、
ことを特徴とするコンクリートの打設方法。
【数１】
2015074599.tif 000008
［式中、静置フロー値とは、練り上がり直後のフレッシュコンクリートをスランプコーンに詰め、スランプコーン内で１時間静置した後に測定したスランプフローの値を示し、切返しフロー値とは、練り上がり直後のフレッシュコンクリートを１時間静置した後、ほぐしによる流動性の変化がなくなるまでほぐし、ほぐした直後のフレッシュコンクリートをスランプコーンに詰めて測定したスランプフローの値を示す。］
【請求項２】
セメント、骨材、水、スルホン酸基を有する芳香族化合物又はその塩、及び、アルキルトリメチルアンモニウム塩を少なくとも含み、且つ、
下記式（１）で表されるこわばり率が１０％以下であることを特徴とする、フレッシュコンクリート。
【数２】
2015074599.tif 000009
［式中、静置フロー値とは、練り上がり直後のフレッシュコンクリートをスランプコーンに詰め、スランプコーン内で１時間静置した後に測定したスランプフローの値を示し、切返しフロー値とは、練り上がり直後のフレッシュコンクリートを１時間静置した後、ほぐしによる流動性の変化がなくなるまでほぐし、ほぐした直後のフレッシュコンクリートをスランプコーンに詰めて測定したスランプフローの値を示す。］
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、コンクリートの打設方法及びフレッシュコンクリートに関する。
【背景技術】
【０００２】
トンネルの施工方法として、ＳＥＮＳ工法が知られている。ＳＥＮＳ工法とは、シールドマシンによって地山を掘削しながら、シールドマシン後部に設置された内型枠と地山との間に、妻型枠から供給されたフレッシュコンクリートを充填して、一次覆工となる場所打ちコンクリートを打設した後、漏水処理工や二次覆工を行ってトンネルを完成させる工法をいう（非特許文献１）。
【０００３】
このようなＳＥＮＳ工法における一次覆工には、高流動性を有するコンクリートが用いられる。高流動性コンクリートの継時的な変化を評価する方法としては、例えば、下記特許文献１に開示されたコンクリート評価方法がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１１−６９８３６号公報
【非特許文献】
【０００５】
【非特許文献１】鹿島プレスリリース、”北海道新幹線・津軽蓬田トンネルでＳＥＮＳ工法を適用”、［ｏｎｌｉｎｅ］、２０１０年４月５日、インターネット〈URL : http://www.kajima.co.jp/news/press/201004/5c1-j.htm〉
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、本発明者らが検討を行った結果、上述したようなＳＥＮＳ工法において形成した一次覆工コンクリートには、部分的に欠損やコールドジョイントが生じている場合があった。
【０００７】
そこで、本発明はそのような事情に鑑みてなされたものであり、ＳＥＮＳ工法において一次覆工コンクリートを形成する際に、欠損やコールドジョイントの発生が少ないコンクリートの打設方法及びそれに用いるフレッシュコンクリートを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記目的を達成するため、本発明のコンクリートの打設方法は、地山を掘削するとともに、供給口を有する打設装置を掘削方向に沿って移動させながら、掘削した地山の掘削面に、打設装置の供給口からフレッシュコンクリートを供給することにより、掘削面にコンクリートを打設するコンクリートの打設方法において、フレッシュコンクリートとして、セメント、骨材、水、スルホン酸基を有する芳香族化合物又はその塩、及び、アルキルトリメチルアンモニウム塩を少なくとも含む組成物を用い、且つ、フレッシュコンクリートを、下記式（１）で表されるこわばり率が１０％以下である状態で供給することを特徴とする。
【数１】
2015074599.tif 000003
［式中、静置フロー値とは、練り上がり直後のフレッシュコンクリートをスランプコーンに詰め、スランプコーン内で１時間静置した後に測定したスランプフローの値を示し、切返しフロー値とは、練り上がり直後のフレッシュコンクリートを１時間静置した後、ほぐしによる流動性の変化がなくなるまでほぐし、ほぐした直後のフレッシュコンクリートをスランプコーンに詰めて測定したスランプフローの値を示す。］
【０００９】
本発明者らが検討を行った結果、ＳＥＮＳ工法で形成させる一次覆工コンクリートにおいて、部分的な欠損やコールドジョイントが生じるのは、打設装置の供給口からのフレッシュコンクリートの供給を繰り返すにつれ、供給口付近に徐々にフレッシュコンクリートが滞留してしまうことが一因であることが判明した。
【００１０】
図３は、打設装置からフレッシュコンクリートが供給される従来の様子の一例を拡大して模式的に示す図である。図３に示すように、フレッシュコンクリートの打設においては、打設配管２７によって妻型枠２０に送られたフレッシュコンクリートが、供給口２５から供給される。フレッシュコンクリートは、図中の矢印に示すように供給口２５から広がるようにして排出される。
【００１１】
ここで、ＳＥＮＳ工法においては、地山を掘削しながら一次覆工コンクリートを形成することから、掘削の進行に合わせて内型枠を組み立てる必要があり、その際にはフレッシュコンクリートの供給が停止されることになる。ところが、フレッシュコンクリートの供給をいったん停止した後に再開させる時などは、フレッシュコンクリートの流動性が大幅に低下している場合が多いため、隣り合う供給口２５間の妻型枠２０に近い領域などの供給圧力が伝わりにくい部分では、フレッシュコンクリートが十分に流動できなくなる傾向にある。そのため、フレッシュコンクリートの供給と停止が繰り返されると、このような領域にフレッシュコンクリートが徐々に滞留し、図中Ｒで示されるような滞留コンクリートが形成される。
【００１２】
そして、このようにして形成された滞留コンクリートＲは、供給圧力の微妙な変化などをきっかけとして妻型枠２０から脱落し、周辺のフレッシュコンクリート中に混入する場合がある。この場合、滞留コンクリートＲが脱落した箇所にフレッシュコンクリートが十分に回り込むことができなければ、その部分に欠損が生じることになる。また、たとえフレッシュコンクリートが回り込むことができても、供給されたばかりのフレッシュコンクリートと滞留コンクリートＲとには材齢差が生じているので、この部分がコールドジョイントの状態となる。
【００１３】
このような要因により、従来、ＳＥＮＳ工法においては一次覆工コンクリートに欠損やコールドジョイントが生じ易くなっていたと考えられる。
【００１４】
これに対し、上記本発明のコンクリートの打設方法においては、フレッシュコンクリートとして、セメント、骨材、水、スルホン酸基を有する芳香族化合物又はその塩、及び、アルキルトリメチルアンモニウム塩を少なくとも含む組成物を用いるとともに、このフレッシュコンクリートをそのこわばり率が１０％以下である状態で供給している。このようなフレッシュコンクリートは、いったん流動を停止した後、再度流動させたときの流動性（以下、「再流動性」という。）が極めて高いものである。そのため、かかるフレッシュコンクリートを用いる本発明の打設方法によれば、打設装置からのフレッシュコンクリートの供給及び停止を繰り返したとしても、フレッシュコンクリートの流動性が高く維持されることから、上述したような滞留コンクリートが形成され難くなり、その結果、欠損やコールドジョイントの発生を低減することが可能となる。
【００１５】
また、本発明によるフレッシュコンクリートは、セメント、骨材、水、スルホン酸基を有する芳香族化合物又はその塩、及び、アルキルトリメチルアンモニウム塩を少なくとも含み、且つ、下記式（１）で表されるこわばり率が１０％以下であることを特徴とするものである。
【数２】
2015074599.tif 000004
［式中、静置フロー値とは、練り上がり直後のフレッシュコンクリートをスランプコーンに詰め、スランプコーン内で１時間静置した後に測定したスランプフローの値を示し、切返しフロー値とは、練り上がり直後のフレッシュコンクリートを１時間静置した後、ほぐしによる流動性の変化がなくなるまでほぐし、ほぐした直後のフレッシュコンクリートをスランプコーンに詰めて測定したスランプフローの値を示す。］
【００１６】
このようなフレッシュコンクリートは、上述の如く、再流動性が高いものであることから、ＳＥＮＳ工法における一次覆工コンクリートの形成に用いる場合に、滞留コンクリートの形成を抑制して欠損やコールドジョイントが少ない一次覆工コンクリートを形成することができる。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、ＳＥＮＳ工法において一次覆工コンクリートを形成する際に、欠損やコールドジョイントの発生が少ないコンクリートの打設方法及びそれに用いるフレッシュコンクリートを提供することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】好適な実施形態に係るコンクリートの打設方法を適用したトンネルの施工方法を模式的に示す図である。
【図２】妻型枠２０の一例を示す平面図である。
【図３】打設装置からフレッシュコンクリートが供給される従来の様子の一例を拡大して模式的に示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
以下、図面を参照して本発明の好適な実施形態について詳細に説明する。
【００２０】
図１は、好適な実施形態に係るコンクリートの打設方法を適用したトンネルの施工方法を模式的に示す図であり、ＳＥＮＳ工法によるトンネルの施工における一次覆工コンクリートの形成までを示している。
【００２１】
このトンネルの施工方法においては、シールドマシン１０により地山１００を掘削するとともに、シールドマシン１０の進行方向（図中右側）に対して後方に設けた内型枠６０と地山１００の掘削面Ｓとの間に、打設装置である妻型枠２０からフレッシュコンクリートを供給して、一次覆工コンクリート７０を打設する。このとき、内型枠６０と地山１００の掘削面Ｓとの間に空隙が発生しないように、妻型枠２０からフレッシュコンクリートを供給しながらシールドマシン１０を掘進させる。
【００２２】
図２は、妻型枠２０の一例を示す平面図である。妻型枠２０は、複数の供給口２５を備えており、この供給口２５からフレッシュコンクリートを供給することができる。妻型枠２０は、シールドマシン１０の後方に配置され、掘削によって形成されるトンネルの周方向の形状に対応するように環状の形状を有している。ただし、妻型枠２０の形状は、形成すべきトンネルの周方向の形状に合わせて適宜変更することができる。
【００２３】
本実施形態では、現場内のプラント等から供給されたフレッシュコンクリートが、一次圧送ポンプ３０によっていったんレミキサー４０に送られた後、このレミキサー４０から二次圧送ポンプ５０により打設配管２７を通って妻型枠２０に送られる。そして、フレッシュコンクリートは、妻型枠２０の複数の供給口２５から、地山１００の掘削面Ｓと内型枠６０との間の領域に供給される。その後、地山１００の掘削面Ｓに供給されたフレッシュコンクリートが硬化することで、この掘削面Ｓを覆うように一次覆工コンクリート７０が形成される。
【００２４】
このような一次覆工コンクリート７０の形成においては、内型枠６０はシールドマシン１０の後方で解体され、前方に搬送された後、再び組み立てられ、掘進とともにこれらの作業が繰り返される。そして、内型枠６０が設けられていない部分には、フレッシュコンクリートを供給することができないので、内型枠６０の組み立て中は、妻型枠２０からのフレッシュコンクリートの供給を停止することになる。このように、本実施形態では、掘削の進行に合わせてフレッシュコンクリートの供給と内型枠６０の組み立てとを繰り返し行うことで、シールドマシン１０による掘削を進めながら、掘削した地山１００の掘削面Ｓに一次覆工コンクリート７０を形成する。
【００２５】
上記のようにして一次覆工コンクリートを形成した後に、必要に応じて漏水処理等を施した後、さらに二次覆工コンクリートを形成させるなどの工程を経て、トンネルを完成させることができる。
【００２６】
本実施形態においては、一次覆工コンクリートを形成するためのフレッシュコンクリートとして、セメント、骨材、水、スルホン酸基を有する芳香族化合物又はその塩、及び、アルキルトリメチルアンモニウム塩を少なくとも含む組成物を用いる。
【００２７】
まず、フレッシュコンクリートに用いるセメント及び骨材は特に制限されず、例えば通常の高流動コンクリートに適用されるものを用いることができる。上記セメントとしては、例えば、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメント、中庸熱ポルトランドセメント、白色ポルトランドセメントなどのポルトランドセメントや、高炉セメント、フライアッシュセメント、シリカセメントなどの混合セメントを用いることができる。上記骨材としては、コンクリート材料として適合する一般的な細骨材及びコンクリート材料として適合する一般的な粗骨材を用いることができ、いずれも川砂、海砂、山砂、砕石などから得られる。また、細骨材としては、人工軽量細骨材、天然軽量細骨材、普通細骨材、スラグ細骨材等が挙げられる。粗骨材としては、人工軽量粗骨材、天然軽量粗骨材、普通粗骨材、スラグ粗骨材等が挙げられる。本実施形態では、圧送性確保のために、最大寸法が１５ｍｍ以下の粗骨材又は細骨材を用いることが好ましい。
【００２８】
また、フレッシュコンクリートに含まれるスルホン酸基を有する芳香族化合物又はその塩、及び、アルキルトリメチルアンモニウム塩は、それぞれコンクリートに添加される増粘剤に対応する。
【００２９】
スルホン酸基を有する芳香族化合物又はその塩としては、例えば、アルキルアリルスルホン酸又はその塩等が挙げられ、具体的には、ｐ−トルエンスルホン酸、スルホサルチル酸、ｍ−スルホ安息香酸、ｐ−スルホ安息香酸、ｐ−フェノールスルホン酸、ｍ−キシレン−４−スルホン酸、クメンスルホン酸、スチレンスルホン酸等、及びこれらの塩等が例示される。また、このようなスルホン酸基を有する芳香族化合物又はその塩としては、例えば、ビスコトップ１００Ａ、ビスコトップ１００ＡＣ、ビスコトップ１００ＦＡ（花王社製）等として市販されているものを適用することができる。
【００３０】
また、アルキルトリメチルアンモニウム塩としては、炭素数１０〜２６のアルキル基を有するものが好ましい。具体的には、ヘキサデシルトリメチルアンモニウムクロライド、ヘキサデシルトリメチルアンモニウムブロマイド、オクタデシルトリメチルアンモニウムクロライド、オクタデシルトリメチルアンモニウムブロマイド、タロートリメチルアンモニウムクロライド、タロートリメチルアンモニウムブロマイド、水酸化タロートリメチルアンモニウムクロライド、水酸化タロートリメチルアンモニウムブロマイド等が例示される。また、このようなアルキルトリメチルアンモニウム塩としては、例えば、ビスコトップ１００Ｂ、ビスコトップ１００ＦＢ（花王社製）等として市販されているものを適用することができる。
【００３１】
さらに、上記スルホン酸基を有する芳香族化合物又はその塩と上記アルキルトリメチルアンモニウム塩とをプレミックスしたものとしては、例えば、ビスコトップ２００Ｌ、ビスコトップ２００ＬＳ、ビスコトップ２００ＨＦ（花王社製）等として市販されているものを適用することができる。
【００３２】
フレッシュコンクリートは、このように増粘剤としてスルホン酸基を有する芳香族化合物又はその塩とアルキルトリメチルアンモニウム塩とを組み合わせて含有することによって、後述する所定のこわばり率を満たし易く、高い再流動性を有するものとなって、コンクリートの打設における滞留コンクリートの形成を低減することができる。
【００３３】
その要因については必ずしも明らかではないが、次のようなことが考えられる。すなわち、スルホン酸基を有する芳香族化合物又はその塩とアルキルトリメチルアンモニウム塩とは、液相中に静電的かつ疎水的な相互作用により低分子のミセル構造を形成する。ミセル構造のネットワークは、コンクリートに粘性を付与することができるが、外力を受けると切り離されやすい特性も有する。そのため、増粘剤としてスルホン酸基を有する芳香族化合物又はその塩及びアルキルトリメチルアンモニウム塩を組み合わせて添加したコンクリートは、静置状態では材料分離抵抗性を有する一方、外力が作用すると再流動しやすいため、再流動性が高いものとなると考えられる。その結果、打設装置からのフレッシュコンクリートの供給をいったん停止した後でも、再開時の供給圧力によりフレッシュコンクリートは容易に再流動し、滞留コンクリートの形成が低減されることとなると考えられる。
【００３４】
フレッシュコンクリートは、上述した各成分以外に、石灰石微粉末、ＡＥ減水剤、高性能ＡＥ減水剤等のその他の成分を必要に応じて含有していてもよい。その他の成分としても、例えば、高流動コンクリートに添加される混和剤を適宜選択して用いることができる。
【００３５】
本実施形態において、少なくとも妻型枠２０から供給される時点のフレッシュコンクリートは、上述した成分を含有することに加えて、下記式（１）で表されるこわばり率が１０％以下であるものである。
【数３】
2015074599.tif 000005
【００３６】
式中、静置フロー値とは、練り上がり直後のフレッシュコンクリートをスランプコーンに詰め、スランプコーン内で１時間静置した後に測定したスランプフローの値を示し、切返しフロー値とは、練り上がり直後のフレッシュコンクリートを１時間静置した後、ほぐしによる流動性の変化がなくなるまでほぐし、ほぐした直後のフレッシュコンクリートをスランプコーンに詰めて測定したスランプフローの値を示す。
【００３７】
ここで、スランプフローの値としては、ＪＩＳ  Ａ  １１５０に規定されたコンクリートのスランプフローの試験方法により測定して得られた値を用いる。すなわち、スランプフローの測定においては、底部の径が２００ｍｍであり、頂部の径が１００ｍｍであり、且つ高さが３００ｍｍである形状を有するスランプコーン内に測定対象となるフレッシュコンクリートを詰めた後、スランプコーンを引き上げて、フレッシュコンクリートを流動させる。そして、スランプコーンを引き抜いてから５分後、フレッシュコンクリートの裾部の最も大きい幅（ｍｍ）と、これと直交する方向の幅（ｍｍ）を測定し、その平均値を当該フレッシュコンクリートのスランプフローの値とする。
【００３８】
妻型枠２０から供給されるフレッシュコンクリートは、１０％以下のこわばり率を有していることで、一次覆工に用いる際に滞留コンクリートの形成を低減するために十分な再流動性を有するものとなる。このような効果をより良好に得る観点からは、フレッシュコンクリートのこわばり率は、５％以下であることがより好ましい。
【００３９】
フレッシュコンクリートがこのようなこわばり率を有するためには、上述したような各成分を組み合わせて含有するとともに、それらの各成分が所定の条件を満たすように含まれていることが好ましい。
【００４０】
まず、スルホン酸基を有する芳香族化合物又はその塩とアルキルトリメチルアンモニウム塩との合計の含有量は、フレッシュコンクリートの単位水量に対して３．０〜６．０質量％であると好ましく、４．０〜５．０質量％であるとより好ましい。また、スルホン酸基を有する芳香族化合物又はその塩とアルキルトリメチルアンモニウム塩との配合の割合は、質量比で１：２〜２：１であると好ましく、１：１．５〜１．５：１であるとより好ましく、１：１であると特に好ましい。なお、フレッシュコンクリートの単位水量としては、例えば、加熱乾燥法、減圧乾燥法、エアメータ法、静電容量法、塩分濃度差法、ＲＩ法、水濃度測定法によって測定された値を適用することができる。
【００４１】
スルホン酸基を有する芳香族化合物又はその塩とアルキルトリメチルアンモニウム塩との合計の含有量が上記範囲よりも少ないと、上記範囲内である場合に比べて、これらを含むことによる再流動性の向上効果が十分に得られなくなる傾向にある。また、これらの合計の含有量が上記範囲よりも大きくても、フレッシュコンクリートの粘性が高くなり過ぎ、やはり再流動性が低下する傾向にある。また、スルホン酸基を有する芳香族化合物又はその塩とアルキルトリメチルアンモニウム塩との配合の割合が上記範囲を外れると、上記範囲内である場合に比べて、これらを含むことによる最流動性の向上効果が十分に得られなくなる傾向にある。
【００４２】
また、フレッシュコンクリートの水セメント比は、３０〜５０質量％であると好ましく、４０〜４５質量％であるとより好ましい。水セメント比がこれらの範囲よりも小さい場合、これらの範囲内である場合に比べてセメントの水和の進行が大きくなり、再流動性が低下する傾向にある。一方、水セメント比がこれらの範囲よりも大きい場合は、これらの範囲内である場合に比べて、フレッシュコンクリートの材料分離抵抗性を十分に確保するために、増粘剤の含有量を過度に高くするか、或いは水粉体比を過度に小さくする必要が生じ、結果的に再流動性が低下する傾向にある。
【００４３】
さらに、フレッシュコンクリートの水粉体比は、８０〜９５容積％であると好ましく、８５〜９０容積％であるとより好ましい。ここで、水粉体比の算出に用いる粉体には、セメントのほか、石灰石微粉末等の粉体状の混和剤が含まれる。
【００４４】
水粉体比がこれらの範囲よりも小さい場合は、これらの範囲内である場合に比べて、粉体間に十分な液相が形成されなくなり、スルホン酸基を有する芳香族化合物又はその塩及びアルキルトリメチルアンモニウム塩を含むことによる再流動性の向上効果が十分に得られなくなる傾向にある。一方、水粉体比がこれらの範囲よりも大きい場合は、これらの範囲内である場合に比べて、フレッシュコンクリートの材料分離抵抗性を十分に確保するために、増粘剤の含有量を過度に高くする必要が生じ、結果的に再流動性が低下する傾向にある。
【００４５】
本実施形態においては、フレッシュコンクリートが上述した組成を有し、且つ１０％以下のこわばり率を有することから、少なくとも妻型枠２０から供給される時点でのフレッシュコンクリートは、その再流動性が極めて高い状態となっている。したがって、本実施形態のような一次覆工コンクリート７０の形成においては、フレッシュコンクリートの供給をいったん停止した後に再開させても、フレッシュコンクリートの流動性は高いまま維持される。その結果、フレッシュコンクリートの供給及び停止を繰り返しても、滞留コンクリートの形成を低減することができるため、一次覆工コンクリート７０は、滞留コンクリートによる欠損やコールドジョイントが極めて少ないものとなる。そして、このような一次覆工コンクリート７０の形成を経て施工されたトンネルは、欠損やコールドジョイントに起因する破損や地下水の流入が少ない高品質なものとなる。
【実施例】
【００４６】
以下、実施例及び比較例に基づいて本発明をより具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。
【００４７】
（フレッシュコンクリートの調製）
下記表１に示した材料を同表に示した配合量でコンクリートミキサに投入し、各材料を一括して６０秒間練混ぜた後、実施例１及び比較例１のフレッシュコンクリートを得た。
【００４８】
【表１】
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【００４９】
表１における各記号及び材料の詳細は、以下の通りである。
Ｗ／Ｃ（質量％）：水セメント比
Ｗ／Ｐ（容積％）：水粉体比
Ｗ：水
Ｃ：セメント（早強ポルトランドセメント、密度３．１４ｇ／ｃｍ３）
ＬＰ：石灰石微粉末（密度２．７０ｇ／ｃｍ３、比表面積３７００ｃｍ２／ｇ）
Ｓ：細骨材（洗砂、密度２．６２ｇ／ｃｍ３、粗粒率２．０５）
Ｇ：粗骨材（砕石、密度２．７３ｇ／ｃｍ３、最大寸法１５ｍｍ）
ＡＣ：ビスコトップ１００ＡＣ（アルキルトリメチルアンモニウム塩、花王社製）
ＨＦ：ビスコトップ２００ＨＦ（アルキルアリルスルホン酸塩、花王社製）
ＫＮＴ：ＫＮＴ−１５６０（特殊アルケニル系増粘剤、ＢＡＳＦ社製）
１０００ＳＲ：マイティ１０００ＳＲ（花王社製）
３０００Ｈ：マイティ３０００Ｈ（花王社製）
ＰＮＴ１：ＰＮＴ−１７７２（ＢＡＳＦ社製）
ＰＮＴ２：ＰＮＴ−１７７３（ＢＡＳＦ社製）
【００５０】
（フレッシュコンクリートのこわばり率及び滞留コンクリート率）
実施例１及び比較例１で得られたフレッシュコンクリートについて、ＪＩＳ  Ａ  １１５０に規定されたコンクリートのスランプフローの試験方法により、１時間静置後及び２時間静置後の静置フロー値及び切返しフロー値を測定し、上記式（１）により、実施例１及び比較例１のフレッシュコンクリートのこわばり率を求めた。それらの結果を表２に示す。なお、こわばり率が低いほど、フレッシュコンクリートの再流動性が高いことを示す。
【００５１】
実施例１及び比較例１で得られたフレッシュコンクリートをＳＥＮＳ工法にて掘削面に打設し、１．５ｍごとに打設を一時中断し、内型枠の脱型・組立を実施した。内型枠の脱型・組立を繰り返しながら、トンネル内の一定区間（３９ｍ）にフレッシュコンクリートを打設した後、その一定区間内の滞留コンクリートの面積を計測し、計測された滞留コンクリートの合計の面積をその一定区間全体のトンネル内面の面積で除して百分率で表し、滞留コンクリート率を求めた。それらの結果を表２に示す。なお、内型枠の脱型・組立のたびに、約１時間のコンクリート静置が発生することになる。
【００５２】
【表２】
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【００５３】
表２の結果から明らかなように、実施例１のフレッシュコンクリートは、比較例１のフレッシュコンクリートと比較して、滞留コンクリート率を低減できることが確認された。滞留コンクリート率が低いほど、欠損やコールドジョイントの発生が少ないことを意味する。
【符号の説明】
【００５４】
１０…シールドマシン、２０…妻型枠、２５…供給口、２７…打設配管、３０…一次圧送ポンプ、４０…レミキサー、５０…二次圧送ポンプ、６０…内型枠、７０…一次覆工コンクリート、１００…地山。
【図１】
2015074599.tif 000010
【図２】
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【図３】
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