(57)【要約】【課題】ピニオンシャフト等の転動軸の強度を、作業効率良く、より向上させる。【解決手段】高炭素クロム軸受鋼からなり、その表面に、レーザー焼入れ、焼戻してなるレーザー焼入れ硬化層が形成されており、かつ、レーザー焼入れ硬化層の有効硬化層深さ（Ｙ０）が、該転動軸の外径（ａ）及び中心穴外径（ｔ）に対して「０．０３≦Ｙ０／〔（ａ−ｔ）／２〕≦０．６」であり、最表面層の残留オーステナイト量が１５体積％以上４０体積％以下で、心部の残留オーステナイト量が０体積％である転動軸。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
転がり軸受の内輪として機能し、その少なくとも転動体摺動部が焼入れ硬化された軌道軸であって、
高炭素クロム軸受鋼からなり、その表面に、レーザー焼入れ、焼戻してなるレーザー焼入れ硬化層が形成されており、かつ、
レーザー焼入れ硬化層の有効硬化層深さ（Ｙ０）が、該転動軸の外径（ａ）及び中心穴外径（ｔ）に対して「０．０３≦Ｙ０／〔（ａ−ｔ）／２〕≦０．６」であり、
最表面層の残留オーステナイト量が１５体積％以上４０体積％以下で、心部の残留オーステナイト量が０体積％であることを特徴とする転動軸。
【請求項２】
表面硬さがＨｖ７５０〜８３０で、心部硬さがＨｖ２４０以下であることを特徴とする請求項１記載の転動軸。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、遊星歯車装置に使用されるピニオンシャフトのような、転がり軸受の内輪として機能する転動軸に関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車等の遊星歯車装置において、プラネタリシャフトはニードルころを介してピニオンギアを支持している。ピニオンシャフトは転がり軸受の内輪に、ピニオンギアの内面は外輪に相当し、ピニオンシャフトの軸端部は、キャリアに固定されている。
【０００３】
また、遊星歯車装置は、軸受内部に異物が混入するような厳しい環境下で使用される場合があるため、異物混入環境下において長寿命なピニオンシャフトの開発が望まれている。異物混入環境下で使用されるピニオンシャフトを長寿命化する方法として、異物によって形成された圧痕縁への応力集中を緩和する効果のある残留オーステナイトを確保することが有効である。
【０００４】
例えば、特許文献１では、浸炭処理または浸炭窒化処理を施すことにより鋼材中の残留オーステナイト量を増加させている。しかしながら、浸炭処理または浸炭窒化処理にはコストと処理時間がかかって非効率である。
【０００５】
これに対し、特許文献２では、浸炭処理または浸炭窒化処理の代わりに高周波焼入れして残留オーステナイト量の増加を図っている。しかしながら、高周波焼入れでは、硬化層が深くまで入りすぎる場合があり、細径のピニオンシャフトの作製が困難になることがある。特に、軸の中心に穴が開いている場合には、硬化層が中心部にまで貫通してしまいシャフト強度が悪くなる場合がある。その結果、遊星歯車装置にピニオンシャフトを組み付ける際、または使用中に、ピニオンシャフトが割れて破損することがある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特許第４８１１０７２号公報
【特許文献２】特開２０１２−５７７１４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明はこのような状況に鑑みてなされたものであり、ピニオンシャフト等の転動軸の強度を、作業効率良く、より向上させることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するために本発明は、下記の転動軸を提供する。
（１）転がり軸受の内輪として機能し、その少なくとも転動体摺動部が焼入れ硬化された軌道軸であって、
高炭素クロム軸受鋼からなり、その表面に、レーザー焼入れ、焼戻してなるレーザー焼入れ硬化層が形成されており、かつ、
レーザー焼入れ硬化層の有効硬化層深さ（Ｙ０）が、該転動軸の外径（ａ）及び中心穴外径（ｔ）に対して「０．０３≦Ｙ０／〔（ａ−ｔ）／２〕≦０．６」であり、
最表面層の残留オーステナイト量が１５体積％以上４０体積％以下で、心部の残留オーステナイト量が０体積％であることを特徴とする転動軸。
（２）表面硬さがＨｖ７５０〜８３０で、心部硬さがＨｖ２４０以下であることを特徴とする上記（１）記載の転動軸。
【発明の効果】
【０００９】
本発明の転動軸は、レーザー焼入れにより、特定深さの表層部にのみ、効率的に硬化層が形成されている。しかも、表層部に残留オーステナイトが所定量確保されており、十分な硬度が付与されている。そのため、本発明の転動軸は、異物混入環境下でも十分な耐久性を有する。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】ピニオンシャフトの一例を示す断面図である。
【図２】「Ｙ０／〔（ａ−ｔ）／２〕」値と曲がり量との関係を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、本発明に関して詳細に説明する。
【００１２】
ここでは、転動軸としてピニオンシャフトを例示して説明する。図１はピニオンシャフト１の一例を示す断面図であり、一方の端部の中心が開口して中心穴１１が形成されており、この中心穴１１から分岐して油孔１２，１２が外周面まで開口している。本発明では、ピニオンシャフト１全体が高炭素クロム軸受鋼からなり、転動体摺動部となる外周面に、レーザー焼入れ硬化層１５が形成されている。
【００１３】
レーザー焼入れは、目的とする深さで硬化層を形成することができ、しかも浸炭処理や浸炭窒化処理のように処理ガス中で長時間加熱処理する必要がなく、極めて効率的に硬化層を形成することができる。本発明では、レーザー焼入れ硬化層１５の有効硬化層深さ（Ｙ０）を、転動軸外径をａ、中心穴外径をｔとするとき、下記（１）式を満足するように形成する。
（１）式：０．０３≦Ｙ０／〔（ａ−ｔ）／２〕≦０．６
【００１４】
即ち、本発明では、レーザー焼入れ硬化層１５の有効硬化層深さを、転動軸外径及び中心穴外径に応じて最適な範囲にすることに特徴があるが、「Ｙ０／〔（ａ−ｔ）／２〕」値が０．０３よりも小さい場合、十分な硬化層硬さ、表面硬さ、残留オーステナイト量を確保することができない。一方で、「Ｙ０／〔（ａ−ｔ）／２〕」値が０．６よりも大きい場合、硬化層深さが深くなりすぎて貫通するおそれがある。この場合、使用中に残留オーステナイトの分解による塑性変形が大きくなり、ピニオンシャフト１が曲がり易くなり、破損に至る可能性がある。好ましい「Ｙ０／〔（ａ−ｔ）／２〕」値は、０．０５〜０．５である。
【００１５】
また、最表面層の残留オーステナイト量が１５〜４０体積％である。尚、最表面層とは、表面から５０μｍの深さの領域である。この最表面層の残留オーステナイト量が１５体積％未満では、異物混入環境下で十分な転がり疲労特性が得られない。一方、最表面層の残留オーステナイト量が４０体積％を超えると、十分な硬さが得られず転がり転動疲労特性が低下する。好ましい最表面層の残留オーステナイト量は、２０〜３０体積％である。
【００１６】
更に、心部の残留オーステナイト量が０体積％である。尚、心部とはレーザー焼入れ硬化層１５よりも深い位置の領域であり、本発明ではレーザー焼入れ処理を行っていないため、この領域での残留オーステナイト量は０体積％となる。
【００１７】
上記ピニオンシャフト１では、表面硬さがＨｖ７５０〜８３０で、心部硬さがＨｖ２４０以下であることが好ましい。表面硬さがＨｖ７５０未満であると硬さが不十分であり、転がり疲労特性が低下する。一方、表面硬さがＨｖ８３０を超えると焼入れ時の焼入れ温度を高くする必要があり、結晶粒の粗大化により靭性が低下するおそれがある。より好ましい表面硬さはＨｖ７６０〜８２０である。
【００１８】
一方、心部硬さがＨｖ２４０を超えると、加締め加工を行うことが困難になる。遊星歯車装置において、ピニオンシャフト１はキャリアに固定されるが、固定方式として係止ピンを掛け渡す「ピン止めタイプ」と、軸端部を塑性変形させる「加締めタイプ」の２種類がある。「加締めタイプ」は、係止ピンが不要であることから部品点数を削減できるとともに、軸長さを抑えることができるという利点を有する。しかし、心部硬さがＨｖ２４０を超えると、塑性変形させるための加締め加工が困難になる。より好ましい心部硬さはＨｖ２３０以下である。
【００１９】
また、異物混入環境下において、応力集中緩和の効果と、シャフトの曲がり量の低下を両立するために、有効硬化層深さに対する最表面層の残留オーステナイト量（γＲ）の比「γＲ／{Ｙ０／｛（ａ−ｔ）／２〕｝」を４５〜５００にすることが好ましく、６７〜１５２にすることがより好ましい。
【００２０】
ピニオンシャフト１を製造するには、ＳＵＪ２等の高炭素クロム軸受鋼からなる棒状素材を用いて中心穴１１や油孔１２を形成した後、外周面にレーザー焼入れを施してレーザー焼入れ硬化層１５を形成し、焼戻しを行う。その際、（１）式を満たすように、転動軸外径（ａ）及び中心穴外径（ｔ）に応じて（１）式を満足し、最表面層の残留オーステナイト量、更には表面硬さ及び心部硬さが上記所定の範囲となるようにレーザー焼入れ条件（出力や照射距離、照射時間等）、焼入れ条件（温度や時間等）を調整する。尚、製造効率の点から、焼戻しをレーザー加熱により行ってもよい。
【実施例】
【００２１】
以下に、実施例を挙げて本発明を更に説明するが、本発明はこれにより何ら制限されるものではない。
【００２２】
（実施例１〜６、比較例１〜５）
ピニオンシャフト用素材として高炭素クロム鋼であるＳＵＪ２の棒状素材を用い、外径（ａ）を１０ｍｍで一定とし、中心穴の外径（ｔ）を種々変えて加工し、更に実施例では外周面にレーザー焼入れ、比較例では高周波焼入れを、それぞれの処理条件を変えて行った後、１８０℃にて焼戻してピニオンシャフト試験片を作製した。尚、レーザー焼入れでは、９００〜３０００Ｗの出力で移動焼入れを行った。
【００２３】
得られたピニオンシャフト試験片の表面及び心部の残留オーステナイト量、表面硬さ、心部硬さ、「Ｙ０／〔（ａ−ｔ）／２〕」値、曲がり量、転動疲労寿命比を表１に示す。尚、転動疲労寿命比は、比較例１に対する相対値である。また、転動疲労寿命は、プラネタリーニードル試験機を用い、下記条件にてピニオンシャフト試験片を自転させる回転試験を行い、ニードルころ、ピニオンシャフト、ピニオンギアのうち少なくとも１つが破損した時点で寿命に至ったと判断して回転試験を中止し、それまでの回転時間を転動疲労寿命とした。尚、この回転試験では、ニードルころ、ピニオンシャフト、ピニオンギアのうち、どの部位が最弱であるかは予備実験を行い、ピニオンシャフトがそれに該当することを確認した後に本試験を行った。
＜試験条件＞
・基本動定格荷重：７６００Ｎ
・基本静定格荷重：６３５０Ｎ
・ラジアル荷重：３０００Ｎ
・ピニオンギアの自転速度：５０００ｍｉｎ−１
・計算寿命Ｌ１０：７４時間
・潤滑油の修理：オートマチックトランスミッションフルード
・潤滑油の温度：１００℃
【００２４】
また、曲がり量については、上記の回転試験後にプラネタリーニードル試験機からピニオンシャフト試験片を取り外し、試験前からの曲がり量を測定した。実施例１〜６（プロット●）及び比較例２、４（プロット▲）について、この曲がり量と「Ｙ０／〔（ａ−ｔ）／２〕」値との関係を図２に示す。
【００２５】
【表１】
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【００２６】
表１に示すように、実施例は何れもレーザー焼入れ硬化層を有し、更に表面及び心部の残留オーステナイト量、表面硬さ、心部硬さ、「Ｙ０／〔（ａ−ｔ）／２〕」値が本発明の範囲を満足するものであり、曲がり量が小さく、転動寿命比も比較例１の１．４倍から３．１倍に延びている。
【００２７】
これに対し比較例は何れも高周波焼入れ処理したものであり、表面及び心部の残留オーステナイト量、表面硬さ、心部硬さ、「Ｙ０／〔（ａ−ｔ）／２〕」値の何れかが本発明の範囲外である。比較例２，４は、図２に示すように、硬化層深さが深く入りすぎたために曲がり量が大きく、転動疲労寿命も短くなっている。また、比較例５は硬化層が貫通したために回転試験途中に破損した。また、比較例３は、高周波焼入れ時の加熱温度を抑えた例であるが、表面硬さ、表面残留オーステナイト量が本発明の範囲を満たしておらず、転動比等寿命も短い。
【００２８】
また、表２に、表１の表面残留オーステナイト量、「Ｙ０／〔（ａ−ｔ）／２〕」値、曲がり量、転動疲労寿命比を基に、「γＲ（表面残留オーステナイト量）／｛Ｙ０／〔（ａ−ｔ）／２〕｝」比、「転動疲労寿命比／曲がり量」比を算出して示すが、「γＲ／｛（Ｙ０／（ａ−ｔ）／２）｝」比を４５〜５００にすることにより、曲がり量に対する転動疲労寿命比を１．１〜２．１にすることができ、異物混入環境下におけて応力集中緩和効果と曲がり量の低下を両立することができる。
【００２９】
【表２】
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【符号の説明】
【００３０】
１  ピニオンシャフト
１１  中心穴
１２  油孔
１５  レーザー焼入れ硬化層
【図１】
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【図２】
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