(57)【要約】【課題】温度が低く密度の高い冷媒ガスを圧縮室に吸入でき、圧縮効率を向上させた冷媒圧縮機およびそれを用いた冷凍装置を提供する。【解決手段】吸入冷媒ガス経路１３０もしくはその周囲に、Ａｌ２Ｏ３、ＳｉＯ２、ＺｎＯ、ＴｉＯ２からなるセラミック微粒子のいずれか一種以上を含む遮熱層１４０を設けたことにより、密閉容器１２１内の様々な熱源から吸入冷媒ガス経路１３０への熱線の侵入を抑制して吸入冷媒ガスの温度上昇を抑え、温度が低く密度の高い冷媒ガスを圧縮室１２２に吸入することとなり、圧縮効率が向上する。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
密閉容器内に、冷媒を圧縮する圧縮室と、前記圧縮室内に冷媒を吸入する吸入ガス経路を備え、前記吸入ガス経路もしくはその周囲に、Ａｌ２Ｏ３、ＳｉＯ２、ＺｎＯ、ＴｉＯ２からなるセラミック微粒子のいずれか一種以上を含む遮熱層を設けた冷媒圧縮機。
【請求項２】
前記セラミック微粒子の粒径が１〜１０μｍである請求項１に記載の冷媒圧縮機。
【請求項３】
前記遮熱層は合成樹脂材料で形成され、前記遮熱層の厚さは５〜２００μｍである請求項１または２に記載の冷媒圧縮機。
【請求項４】
前記セラミック微粒子の周囲に散乱体積部を設けた請求項１から３のいずれか一項に記載の冷媒圧縮機。
【請求項５】
請求項１から４のいずれか一項に記載の冷媒圧縮機を用いた冷凍装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、冷媒圧縮機およびそれを用いた家庭用冷凍冷蔵庫やエアーコンディショナ等の冷凍装置に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
近年、地球環境に対する要求はますます強まってきており、冷蔵庫やその他の冷凍サイクル装置等においても、特に高効率化、省エネルギー化が強く要望されている。
【０００３】
そしてこのような冷蔵庫やその冷凍サイクル装置等に用いられている従来の代表的な冷媒圧縮機としては、密閉容器内に、固定子および回転子からなる電動要素と、電動要素によって駆動される圧縮要素とを収納したものがある（例えば、特許文献１参照）。
【０００４】
以下、図９、図１０を参照しながら従来の冷媒圧縮機について説明する。
【０００５】
密閉容器２１には、冷媒ガスを充填するとともに、オイル２３を貯留している。
【０００６】
電動要素２４は、ブロック８の下方に固定されインバータ駆動回路（図示せず）とつながっている固定子２５と、永久磁石を内蔵しクランクシャフト２７の下方に固定された回転子２６と、から構成されており、圧縮要素１を駆動する。
【０００７】
次に、圧縮要素１について、以下に説明する。
【０００８】
クランクシャフト２７は、鉛直方向に延在し、主軸２７ａと偏心軸２７ｂを備える。ブロック８は、主軸２７ａを回転自在に軸支する主軸受２９とともに、圧縮室２２を形成するシリンダボア２を有している。
【０００９】
ピストン３は、シリンダボア２に往復可動に挿入されている。ピストンピン２８は、略円筒形状をなし、偏芯軸２７ｂと平行に配置され、ピストン３に形成されたピストンピン孔に回転不能に係止されている。連結手段３２は、ピストンピン２８を介して、偏心軸２７ａとピストン３を連結している。
【００１０】
クランクシャフト２７の回転に伴う遠心力によって、オイル２３は上方へ導かれ、偏芯軸２７ｂの上端から噴射される過程で各摺動部を潤滑する構造になっている。
【００１１】
バルブプレート４に吐出穴５および吸入穴６が設けられており、吐出弁７にて吐出穴５を開閉し、吸入弁１０にて吸入穴６を開閉している。さらに、シリンダヘッド１５とバルブプレート４により吐出室１２が形成されており、吸入室１３が、バルブプレート４の吸入穴６に対応する位置のシリンダヘッド１５に設けられた挿入部１６に接続された吸入マフラー１７内に形成されている。
【００１２】
ブロック８に形成された吐出マフラー９ａ、９ｂと吐出室１２は、バルブプレート４に設けたガス穴１１に連通した吐出通路１８で接続され、吐出マフラー９ａ、９ｂ間は連通路３３で接続されており、吐出マフラー９ｂのキャップ１９ｂから吐出配管２０が密閉容器２１を貫通して接続されている。
【００１３】
以上のように構成された従来の冷媒圧縮機について、以下その動作を説明する。
【００１４】
ピストン３はシリンダボア２内を往復運動し、まずピストン３が図９、図１０の右側に移動して圧縮室２２の容積を広げる吸入工程の際に、圧縮室２２の圧力は低下して、吐出弁７が閉じて吸入弁１０は開くため、冷凍サイクルから密閉容器２１内に流入した冷媒ガスは、吸入マフラー１７の吸入室１３から吸入穴６に至る吸入冷媒ガス経路３０を通って圧縮室２２に吸入される。
【００１５】
次に、ピストン３が図９、図１０の左側に移動して圧縮室２２の容積を縮める吐出工程の際に、すぐに圧縮室２２の圧力は上昇し始めるため吸入弁１０が閉じて、圧縮室２２の冷媒ガスは圧縮され、圧縮室２２と吐出室１２の圧力差が所定の値に達すると吐出弁７が開き、圧縮室２２の冷媒ガスは吐出穴５を通って吐出室１２に吐出される。吐出室１２に吐出された冷媒ガスはバルブプレート４のガス穴１１とブロック８に設けられた吐出通路１８を通って吐出マフラー９ａ、９ｂに至り、これに接続された吐出配管２０を通じて、図示していない冷凍サイクルに吐出される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１６】
【特許文献１】特開平９−２４２６７０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１７】
しかしながら、前記従来の構成では、吸入冷媒ガス経路３０を通して圧縮室２２に吸入される吸入冷媒ガスが加熱され、その温度が上昇して圧縮効率が低下する課題があった。
【００１８】
すなわち、密閉容器２１内は、圧縮されて高温となった冷媒、あるいは、固定子２５と回転子２６からなる電動要素２４の動作による発熱や摺動部位の摩擦による発熱等の熱源が存在し、この各熱源からの輻射熱等によって吸入冷媒ガス経路３０を介して圧縮室に吸引される吸入冷媒ガスが加熱され、その温度が上昇して圧縮効率が低下するのであった。
【００１９】
本発明は、前記従来の課題を解決するもので、温度が低く密度の高い冷媒ガスを圧縮室に吸入できるようにして、圧縮効率を向上させた冷媒圧縮機およびそれを用いた冷凍装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００２０】
前記従来の課題を解決するために、本発明の圧縮機は、密閉容器内に、冷媒を圧縮する圧縮室と、圧縮室内に冷媒を吸入する吸入ガス経路を備え、前記吸入ガス経路もしくはその周囲に、Ａｌ２Ｏ３、ＳｉＯ２、ＺｎＯ、ＴｉＯ２からなるセラミック微粒子のいずれか一種以上を含む遮熱層を設けて、密閉容器内の熱源から吸入冷媒ガス経路への熱線の侵入を抑制する構成としてある。
【００２１】
これにより、密閉容器内の様々な熱源から吸入冷媒ガス経路への熱線の侵入を抑制して吸入冷媒ガスの温度上昇を抑え、温度が低く密度の高い冷媒ガスを圧縮室に吸入することができるようになり、圧縮効率が向上する。
【００２２】
また、この冷媒圧縮機を用いる冷凍装置は冷媒圧縮機の圧縮効率が高いので、装置としての効率が高いものとなり、高効率化やそれに伴い、省エネルギー化が図れる。
【発明の効果】
【００２３】
本発明によれば、温度が低く密度の高い冷媒ガスを圧縮室に吸入することとなり、冷媒圧縮機の圧縮効率を向上させることができ、それを用いた冷凍装置の高効率化と省エネルギー化を実現することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２４】
【図１】本発明の実施の形態１における冷媒圧縮機の断面模式図
【図２】本発明の実施の形態１における冷媒圧縮機の吸入冷媒ガス経路とその周囲の断面模式図
【図３】本発明の実施の形態１における冷媒圧縮機の遮熱層の断面模式図
【図４】本発明の実施の形態２における冷媒圧縮機の吸入冷媒ガス経路とその周囲の断面模式図
【図５】本発明の実施の形態２における冷媒圧縮機のシリンダヘッドの模式図
【図６】本発明の実施の形態３における冷媒圧縮機の吸入冷媒ガス経路とその周囲の断面模式図
【図７】本発明の実施の形態３における冷媒圧縮機の吸入弁の模式図
【図８】本発明の実施の形態４における冷媒圧縮機の吸入冷媒ガス経路とその周囲の断面模式図
【図９】従来の冷媒圧縮機の平面模式図
【図１０】従来の冷媒圧縮機の断面模式図
【発明を実施するための形態】
【００２５】
第１の発明の冷媒圧縮機は、密閉容器内に、冷媒を圧縮する圧縮室と、圧縮室内に冷媒を吸入する吸入ガス経路を備え、前記吸入ガス経路もしくはその周囲に、Ａｌ２Ｏ３、ＳｉＯ２、ＺｎＯ、ＴｉＯ２からなるセラミック微粒子のいずれか一種以上を含む遮熱層を設けたものである。
【００２６】
これにより、密閉容器内の様々な熱源から吸入冷媒ガス経路への熱線の侵入を抑制して、吸入冷媒ガスの温度上昇を抑え、温度が低く密度の高い冷媒ガスを圧縮室に吸入することとなり、冷媒圧縮機の圧縮効率を向上させることができる。
【００２７】
第２の発明の冷媒圧縮機は、第１の発明の圧縮機において、前記セラミック微粒子の粒径を１〜１０μｍとしたことにより、密閉容器内の熱源から発せられる固有の波長域の熱線を反射するので、吸入冷媒ガス経路への熱線の侵入を効果的に抑制して、吸入冷媒ガスの加熱を抑えることとなり、より温度が低く密度の高い冷媒ガスを圧縮室に吸入して圧縮効率を向上させることができる。
【００２８】
第３の発明の冷媒圧縮機は、第１または第２の発明の冷媒圧縮機において、前記遮熱層は、合成樹脂材料で形成し、その膜厚は５〜２００μｍとしたことにより、遮熱層はスプレー等の塗布といった簡便な方法で成型できるので経済的であるとともに、高い遮熱効果に加え、十分な層内破壊強度並びに基材界面との密着強度を持ち合わせたものとなり、信頼性を向上させることができる。
【００２９】
第４の発明の冷媒圧縮機は、第１から第３の発明の冷媒圧縮機において、前記セラミック微粒子の周囲に散乱体積部を設けたことにより、層内に分散された個々のセラミック微粒子が、密閉容器内の熱源から発せられる固有の波長域の熱線を効率よく反射することとなり、より効果的に吸入冷媒ガス経路への熱線の侵入を抑制することができ、さらに圧縮効率を向上させることができる。
【００３０】
第５の発明は、第１から第４の冷媒圧縮機を用いた冷凍装置であり、冷媒圧縮機の圧縮効率の向上によって、装置の高効率化と省エネルギー化を実現できる。
【００３１】
以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。尚、この実施の形態によってこの発明が限定されるものではない。
【００３２】
（実施の形態１）
図１は、本発明の実施の形態１における冷媒圧縮機の断面模式図、図２は、本発明の実施の形態１における冷媒圧縮機の吸入冷媒ガス経路とその周囲の断面模式図、図３は、本発明の実施の形態１における冷媒圧縮機の遮熱層の断面模式図を示す。
【００３３】
本実施の形態１における冷媒圧縮機は、その密閉容器１２１に、冷媒ガスとして、可燃性冷媒であるイソブタン（Ｒ６００ａ）を充填するとともに、オイル１２３として低粘度の鉱油を貯留している。
【００３４】
電動要素１２４は、ブロック１０８の下方に固定されインバータ駆動回路（図示せず）とつながっている固定子１２５と、永久磁石を内蔵し主軸１２７ａの下方に固定された回転子１２６と、から構成され、インバータ駆動用の電動モータを形成しており、インバータ駆動回路によって、商用電源周波数を下回る運転周波数（例えば、１５００ｒ／ｍｉｎ）を含む複数の運転周波数で駆動され、圧縮要素１０１を駆動する。
【００３５】
圧縮要素１０１について、以下に説明する。
【００３６】
電動要素１２４によって回転駆動されるクランクシャフト１２７は、鉛直方向に延在し、主軸１２７ａ及び偏芯軸１２７ｂから構成されている。ブロック１０８は、主軸１２７ａを回転自在に軸支する主軸受１２９とともに、圧縮室１２２を形成するシリンダボア１０２を有している。
【００３７】
ピストン１０３は、シリンダボア１０２内に往復可動に挿入されている。ピストンピン１２８は、略円筒形状をなし、偏芯軸１２７ｂと平行に配置され、ピストン１０３に形成されたピストンピン孔に回転不能に係止されている。連結手段１３２は、ピストンピン１２８を介して、偏心軸１２７ｂとピストン１０３を連結している。
【００３８】
また、クランクシャフト１２７の下端はオイル１２３に浸漬している。クランクシャフト１２７が回転し、その遠心力を利用して密閉容器１２１底部に貯留したオイル１２３を、クランクシャフト１２７を伝って上昇させる。そして、上昇したオイルは、偏心軸１２７ｂの上部に設けられた開口部より密閉容器１２１内に噴出する構造になっている。
【００３９】
次に、吸入冷媒ガス経路１３０、およびその周囲について、図２を用いて詳しく説明する。
【００４０】
バルブプレート１０４に、吐出穴１０５および吸入穴１０６が設けられており、吐出弁１０７にて吐出穴１０５を開閉し、吸入弁１１０にて吸入穴１０６を開閉している。
【００４１】
さらに、シリンダヘッド１１５とバルブプレート１０４により吐出室１１２が形成されている。
【００４２】
一方の吸入室１１３は、バルブプレート１０４の吸入穴１０６に対応する位置のシリンダヘッド１１５に設けられた挿入部１１６に接続された吸入マフラー１１７内に形成されている。吸入マフラー１１７は、耐熱性が比較的高い合成樹脂材料、例えばポリブチレンテレフタレート（以下、ＰＢＴと称す）やポリフェニレンサルファイド（以下、ＰＰＳと称す）樹脂等で形成されている。
【００４３】
ピストン１０３はシリンダボア１０２内を往復運動し、まずピストン１０３が図１、図２の左側に移動して圧縮室１２２の容積を広げる吸入工程の際に、圧縮室１２２の圧力は
低下して、吐出弁１０７が閉じて吸入弁１１０は開くため、冷凍サイクルから密閉容器１２１内に流入した冷媒ガスは、図２の点線に示すように、吸入マフラー１１７の吸入室１１３から吸入穴１０６に至る吸入冷媒ガス経路１３０を通って圧縮室１２２に吸入される。
【００４４】
次に、ピストン１０３が図１、図２の右側に移動して、圧縮室１２２の容積を縮める吐出工程の際に、すぐに圧縮室１２２の圧力は上昇し始めるため吸入弁１１０は閉じて、圧縮室１２２の冷媒ガスは圧縮され、圧縮室１２２と吐出室１１２の圧力差が所定の値に達すると吐出弁１０７が開き、圧縮室１２２の高圧、高温の冷媒ガスは、図２の点線に示すように、吐出穴１０５を通って吐出室１１２に吐出される。吐出室１１２に吐出された冷媒ガスは吐出配管１２０等を通じて、冷凍サイクルに吐出される。
【００４５】
ここで、本実施の形態１の冷媒圧縮機は、吸入冷媒ガス経路１３０を構成する吸入マフラー１１７の外周表面全域に遮熱層１４０が塗布、固着させてある。
【００４６】
この遮熱層１４０は、図３に示すように、ポリエステル樹脂からなるバインダー１４１内にＡｌ２Ｏ３（アルミナ）からなるセラミック微粒子１４２が分散した状態で形成されている。
【００４７】
遮熱層１４０は、遮熱層１４０が塗布、固着される側の吸入冷媒ガス経路１３０を構成する吸入マフラー１１７等の基材がＰＢＴやＰＰＳといった合成樹脂材料の場合では、遮熱層１４０を構成するバインダー１４１の焼成温度を金属（鉄やアルミ系）基材の場合のように２００℃前後とすることはできない。
【００４８】
そのために、本実施の形態では、バインダー１４１として、低温、具体的には、１５０℃以下でも熱硬化可能なポリエステル樹脂を使用している。この他にも低温焼成型ポリアミドイミド樹脂等を使用しても良いが、耐油性、耐冷媒性に優れた樹脂であることが必要である。
【００４９】
また、遮熱層１４０中のセラミック微粒子１４２は、その平均粒径が３〜４μｍのものとしている。熱源の温度が上昇すると、熱線（例えば赤外線）の量も大きくなり、熱線の波長が短波長側に移動する。ある温度帯のピーク波長はウィーンの法則により求まることが知られている。冷媒圧縮機の場合、吸入マフラー１１７内の吸入冷媒ガスの温度に影響を及ぼす熱源としては、電動要素１２４、偏心軸１２７ｂの上部に設けられた開口部より密閉容器１２１内に噴出されてミスト化されたオイル１２３、あるいは圧縮室１２２内で圧縮された高圧、高温の冷媒ガスが挙げられる。これらの温度帯は、冷媒圧縮機の運転条件により異なるが、およそ６０〜１５０℃の範囲である。この温度帯から発せられる熱線（例えば赤外線）のピーク波長は７〜９μｍであり、このような波長の熱線の反射に適したセラミック微粒子１４２の粒径が３〜４μｍに該当する。粒径の範囲は、熱線のピーク波長を含むブロード型の波長全域をカバーすることを考慮して、１〜１０μｍが望ましい。
【００５０】
本実施の形態では、セラミック微粒子１４２として、Ａｌ２Ｏ３（アルミナ）を用いたが、ＳｉＯ２（酸化ケイ素）、ＺｎＯ（酸化亜鉛）、ＴｉＯ２（酸化チタン）を用いても同様の効果が得られる。このようなセラミック微粒子１４２に関しては、微粒子そのものが熱線を反射、散乱させているのではなく、セラミック微粒子１４２の周囲部分、いわゆる散乱体積部と称される部位で熱線を反射、散乱させていることが知られている。
【００５１】
本実施の形態の遮熱層１４０は、バインダー１４１内にセラミック微粒子１４２が分散した状態で形成されているので、微粒子周囲に存在するバインダー１４１が、その散乱体
積部に相当する。一方で、基材表面全域にＡｌ２Ｏ３（アルミナ）を被覆した場合でも熱線の侵入を抑制する作用はあるが、全面被覆するよりも、バインダー１４１を介してセラミック微粒子１４２を基材に塗布、固着した方が、基材材質を問わず、また設備も安価で、基材に与える処理時の熱影響も小さく、経済的である。
【００５２】
本実施の形態では、バインダー１４１とセラミック微粒子１４２の体積混合比率は１：１としているが、１：１〜１：３程度としても同様の遮熱効果が得られる。
【００５３】
また、遮熱層１４０の厚さは２０〜３０μｍとしている。厚さが厚いほど遮熱効果は大きくなることは一般に知られているが、層の厚さが２００μｍ以上になると、その効果は鈍化するとともに、塗布に要する時間や樹脂塗布量の観点から冷媒圧縮機の量産性を考慮すると不経済である。また、遮熱層１４０が厚すぎると、層内強度が低下して、冷媒圧縮機の使用中に剥離が発生する可能性が考えられる。一方、層の厚さが５μｍ未満になると、平均粒径３〜４μｍからなるセラミック微粒子１４２を均一に分散させることが困難になり、遮熱効果自体が不安定になる可能性がある。
【００５４】
よって、冷媒圧縮機の量産性、並びに十分な遮熱性、及び層の機械的強度の確保の観点から、５〜２００μｍとすることが望ましく、更に望ましくは２０〜５０μｍである。
【００５５】
以上のように構成された遮熱層１４０を設けた冷媒圧縮機は、温度が低く密度の高い冷媒ガスを圧縮室１２２に吸入することができ、冷媒圧縮機の圧縮効率を高めることができる。すなわち、遮熱層１４０のない従来形態のままであれば、主として回転子１２６と固定子１２５からなる電動要素１２４、偏心軸１２７ｂの上部に設けられた開口部より密閉容器１２１内に噴出されてミスト化されたオイル１２３、および圧縮室１２２内で圧縮された高圧、高温の冷媒ガス等といった高温の熱源により、図２の黒塗り矢印に示すように、吸入冷媒ガス経路１３０を通して吸入冷媒ガスが加熱され、吸入冷媒ガスの温度が上昇して圧縮効率が低下する可能性があった。
【００５６】
しかしながら、本実施の形態のように、吸入マフラー１１７の外側の表面全域に上述したような遮熱層１４０を設ける。これにより、吸入マフラー１１７に隣接した電動要素１２４や、噴射されて密閉容器１２１内でミスト化したオイル１２３、圧縮室１２２内で圧縮されて高温になった吐出冷媒ガスが通過する吐出室１１２といった熱源から、吸入冷媒ガス経路１３０を形成する吸入マフラー１１７への熱線の侵入を効果的に抑制することが可能となる。これにより、温度が低く密度の高い冷媒ガスを圧縮室１２２に吸入することができ、冷媒圧縮機の圧縮効率を高めることができる。
【００５７】
なお、本実施の形態では、吸入マフラー１１７の外側全域に遮熱層１４０を設けているが、熱線の侵入が顕著な部位のみでも良い。
【００５８】
以上のように、本実施の形態１における冷媒圧縮機は、密閉容器内に、冷媒を圧縮する圧縮室１２２と、圧縮室内に冷媒を吸入する吸入冷媒ガス経路１３０を備え、吸入冷媒ガス経路１３０もしくはその周囲に、Ａｌ２Ｏ３、ＳｉＯ２、ＺｎＯ、ＴｉＯ２からなるセラミック微粒子１４２のいずれか一種以上を含む遮熱層１４０を設ける。これにより、密閉容器内の様々な熱源から吸入冷媒ガス経路１３０への熱線の侵入を抑制することで、吸入冷媒ガスが加熱されことを抑制し、温度が低く密度の高い冷媒ガスを圧縮室１２２に吸入して圧縮効率を向上させることができる。
【００５９】
（実施の形態２）
図４は、本発明の実施の形態２における冷媒圧縮機の吸入冷媒ガス経路とその周囲の断面模式図、図５は、本発明の実施の形態２における冷媒圧縮機のシリンダヘッドの模式図
を示す。
【００６０】
本実施の形態２における冷媒圧縮機は、ダイカスト成形法等によるアルミ合金鋳物からなるシリンダヘッド１１５の圧縮室１２２側の内面全域に遮熱層１４０を塗布固着したものである。
【００６１】
遮熱層１４０は、図３に示したように、実施の形態１と同様に、バインダー１４１内にＡｌ２Ｏ３（アルミナ）からなるセラミック微粒子１４２が分散した状態で形成されるが、本実施の形態では、バインダー１４１として変性シリコーン樹脂が用いてある。
【００６２】
すなわち、基材となるシリンダヘッド１１５がアルミ合金製であるため、２００℃前後で焼成可能な熱硬化樹脂である変性シリコーン樹脂を使用している。この他にも、ポリアミドイミド樹脂、エポキシ樹脂やフェノール樹脂等を使用しても良いが、耐油性、耐冷媒性に優れた樹脂であることが必要である。
【００６３】
なお、本実施の形態においても、密閉容器１２１内の熱源、例えば吐出口１１２内の高温、高圧冷媒ガスのような熱源の温度帯から発せられる熱線（例えば赤外線）のピーク波長は７〜９μｍであり、このような波長の熱線の反射に適したセラミック微粒子１４２の粒径が３〜４μｍに該当するので、セラミック微粒子１４２の平均粒径を３〜４μｍとしている。また、粒径の範囲は、熱線のピーク波長を含む全ブロード型の波長全域をカバーすることを考慮して、１〜１０μｍが望ましい。
【００６４】
また、バインダー１４１とセラミック微粒子１４２の体積混合比率は１：１としているが、１：１〜１：３程度としてもよく、さらに遮熱層１４０の厚さは５〜２００μｍとすることが望ましく、更に望ましくは、２０〜５０μｍである。そのようにする理由は、実施の形態１で述べた理由と同じである。
【００６５】
加えて、バインダー１４１の密着性の観点から、シリンダヘッド１１５の鋳肌面に樹脂を塗布することが望ましい。
【００６６】
これにより、塗装される側の適度な面荒れによるアンカー効果で、基材と樹脂の密着性を格段に良化することが可能である。
【００６７】
以上のように構成された本実施の形態の冷媒圧縮機は、シリンダヘッド１１５の圧縮室１２２側の内面全域に以上のような遮熱層１４０を設けたことで、熱源、特に吐出口１１２内の高温、高圧の冷媒ガスから吸入マフラー１１７内への熱線の侵入を抑制し、吐出室１１２と吸入室１１３を隔てている壁１３４を介した熱の移動を効果的に遮断することが可能である。
【００６８】
これにより、温度が低く密度の高い冷媒ガスを圧縮室１２２に吸入することができるので、冷媒圧縮機の圧縮効率を高めることができる。
【００６９】
その他の構成、作用効果については実施の形態１と同様であり、同一番号および実施の形態１の説明を代用し、説明は省略する。
【００７０】
なお、本実施の形態では、シリンダヘッド１１５の圧縮室１２２側の内面全域に遮熱層１４０を設けているが、吐出室１１２に該当する内面のみとしても同様の効果が得られる。
【００７１】
（実施の形態３）
図６は、本発明の実施の形態３における冷媒圧縮機の吸入冷媒ガス経路とその周囲の断面模式図、図７は、本発明の実施の形態３における冷媒圧縮機の吸入弁の模式図を示す。
【００７２】
本実施の形態３の冷媒圧縮機は、クロムモリブデン鋼やステンレス鋼等の圧延鋼板からなる吸入弁１１０の圧縮室１２２側に、遮熱層１４０を塗布固着したものである。
【００７３】
遮熱層１４０は、実施の形態２と同様、変性シリコーン樹脂からなるバインダー１４１内にＡｌ２Ｏ３（アルミナ）からなるセラミック微粒子１４２が分散した状態で形成される。すなわち、基材となる吸入弁１１０が圧延鋼板（鉄製）であるため、２００℃前後で焼成可能な熱硬化樹脂である変性シリコーン樹脂を使用している。この他にも、ポリアミドイミド樹脂、エポキシ樹脂やフェノール樹脂等を使用しても良いが、耐油性、耐冷媒性に優れた樹脂であることが必要である。
【００７４】
またセラミック微粒子１４２の平均粒径は３〜４μｍとしている。さらに、粒径の範囲は、熱線のピーク波長を含む全ブロード型の波長全域をカバーすることを考慮して、１から１０μｍが望ましい。そして、バインダー１４１とセラミック微粒子１４２の体積混合比率は１：１としているが、１：１〜１：３程度としてもよく、さらに遮熱層１４０の厚さは５〜２００μｍとすることが望ましく、更に望ましくは２０〜５０μｍである。このようにする理由はいずれも実施の形態１で説明した理由と同じである。
【００７５】
以上のように構成された本実施の形態の冷媒圧縮機は、圧延鋼板からなる吸入弁１１１の圧縮室１２２側に、遮熱層１４０を設けたことで、熱源、特に圧縮室１２２内の高温、高圧の冷媒からの熱線の侵入を抑制し、圧縮室１２２から吸入室１１３への熱の移動を効果的に遮断することが可能である。
【００７６】
これにより、温度が低く密度の高い冷媒ガスを圧縮室１２２に吸入することができるので、冷媒圧縮機の圧縮効率を高めることができる。
【００７７】
（実施の形態４）
図８は、本発明の実施の形態４における冷媒圧縮機の吸入冷媒ガス経路とその周囲の断面模式図示す。
【００７８】
本実施の形態４の冷媒圧縮機は、耐熱性が比較的高い合成樹脂材料、例えばＰＢＴやＰＰＳ樹脂等からなる吸入マフラー１１７の外側の表面全域、ダイカスト成形法等によるアルミ合金鋳物からなるシリンダヘッド１１５の圧縮室１２２側の内面全域、およびクロムモリブデン鋼やステンレス鋼等の圧延鋼板からなる吸入弁１１１の圧縮室１２２側に遮熱層１４０を塗布固着したものである。
【００７９】
これにより、吸入冷媒ガス経路１３０へ熱線が侵入する可能性があるすべての部位に、遮熱層１４０を設けたことで、吸入冷媒ガス経路１３０への熱源からの熱線の侵入を抑制し、圧縮室１２２から吸入室１１３への熱の移動を相乗相加的に遮断することが可能である。故に、温度が低く密度の高い冷媒ガスを圧縮室１２２に吸入することができるので、冷媒圧縮機の圧縮効率を高めることができる。
【００８０】
以上のように、本実施の形態の冷媒圧縮機は、密閉容器内に、冷媒を圧縮する圧縮室１２２と、圧縮室内に冷媒を吸入する吸入冷媒ガス経路１３０を備え、吸入冷媒ガス経路１３０もしくはその周囲に、Ａｌ２Ｏ３、ＳｉＯ２、ＺｎＯ、ＴｉＯ２からなるセラミック微粒子１４２のいずれか１種以上を含む遮熱層１４０を設ける。これにより、密閉容器内の様々な熱源から吸入冷媒ガス経路１３０への熱線の侵入を抑制することで、吸入冷媒ガスの加熱を抑制し、温度が低く密度の高い冷媒ガスを圧縮室に吸入して圧縮効率を向上さ
せることができる。
【００８１】
（実施の形態５）
本実施の形態５は図示しないが、前記各実施の形態で説明したいずれかの冷媒圧縮機をその冷凍サイクルに用いた冷凍装置であり、圧縮効率の高い冷媒圧縮機を用いることによって装置の高効率化が図れ、しかもその高効率化によって省エネルギー化も図ることができる。
【産業上の利用可能性】
【００８２】
以上のように本発明は、圧縮効率の高い冷媒圧縮機及び高効率で省エネルギー性の高い冷凍装置を提供することができ、家庭用冷蔵庫を初めとして、エアーコンディショナ、除湿機やショーケース、自販機、給湯器等の冷凍サイクルを用いたあらゆる冷凍装置に適用できる。
【符号の説明】
【００８３】
１０１  圧縮要素
１１７  吸入マフラー
１２１  密閉容器
１２２  圧縮室
１２４  電動要素
１３０  吸入冷媒ガス経路
１４０  遮熱層
１４１  バインダー
１４２  セラミック微粒子
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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