(57)【要約】【課題】冷間成型時に優れた深絞り成型性を有する二軸延伸ナイロンフィルム、ラミネートフィルム、ラミネート包材及び二軸延伸ナイロンフィルムの製造方法を提供する。【解決手段】ナイロン樹脂を原料とする二軸延伸ナイロンフィルムであって、当該フィルムの三次元屈折率のうち、当該フィルム面内の最大屈折率値をＮｘとし、当該フィルム面内の最小屈折率値をＮｙとし、当該フィルムの厚み方向の屈折率値をＮｚとした場合に、面配向度（Ｐ）が下記数式（Ｆ１）で表される条件を満たし、かつ、当該フィルムにおけるフィルム間の動摩擦係数μｄ１が０．４５以下であり、当該フィルムの巻取りロールとフィルムとの間の動摩擦係数μｄ２が０．３以下であることを特徴とする。Ｐ  ＝  （Ｎｘ＋Ｎｙ）／２−Ｎｚ  ≧  ０．０４２  ・・・（Ｆ１）【選択図】図１
2015051525.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ナイロン樹脂を原料とする二軸延伸ナイロンフィルムであって、
当該フィルムの三次元屈折率のうち、当該フィルム面内の最大屈折率値をＮｘとし、当該フィルム面内の最小屈折率値をＮｙとし、当該フィルムの厚み方向の屈折率値をＮｚとした場合に、面配向度（Ｐ）が下記数式（Ｆ１）で表される条件を満たし、かつ、
当該フィルムにおけるフィルム間の動摩擦係数μｄ１が０．４５以下であり、当該フィルムの巻取りロールとフィルムとの間の動摩擦係数μｄ２が０．３以下である
ことを特徴とする二軸延伸ナイロンフィルム。
Ｐ  ＝  （Ｎｘ＋Ｎｙ）／２−Ｎｚ  ≧  ０．０４２  ・・・（Ｆ１）
【請求項２】
請求項１に記載の二軸延伸ナイロンフィルムにおいて、
当該フィルムの平面屈折率比（Ｎｘ／Ｎｙ）が下記数式（Ｆ２）で表される条件を満たす
ことを特徴とする二軸延伸ナイロンフィルム。
１．０  ≦  （Ｎｘ／Ｎｙ）  ≦  １．００６５  ・・・（Ｆ２）
【請求項３】
請求項１または請求項２に記載の二軸延伸ナイロンフィルムを積層してなることを特徴とするラミネートフィルム。
【請求項４】
請求項３に記載のラミネートフィルムにおいて、
冷間成型用であることを特徴とするラミネートフィルム。
【請求項５】
請求項３または請求項４に記載のラミネートフィルムにおいて、
当該ラミネートフィルムの積層態様が、
前記二軸延伸ナイロンフィルム／アルミニウム層／ポリプロピレン層、および、
ポリエチレンテレフタレート層／前記二軸延伸ナイロンフィルム／アルミニウム層／ポリプロピレン層
のうちのいずれか１つである
ことを特徴とするラミネートフィルム。
【請求項６】
請求項３または請求項４に記載のラミネートフィルムにおいて、
当該ラミネートフィルムの積層態様が、前記二軸延伸ナイロンフィルム／アルミニウム層／ポリ塩化ビニル層である
ことを特徴とするラミネートフィルム。
【請求項７】
請求項３から請求項６までのいずれか一項に記載のラミネートフィルムにおいて、表面層は、前記二軸延伸ナイロンフィルムであることを特徴とするラミネートフィルム。
【請求項８】
請求項３から請求項７までのいずれか一項に記載のラミネートフィルムを用いることを特徴とするラミネート包材。
【請求項９】
請求項３から請求項７までのいずれか一項に記載のラミネートフィルムを外装材として用いたことを特徴とする電池。
【請求項１０】
請求項１または請求項２に記載の二軸延伸ナイロンフィルムを製造する二軸延伸ナイロンフィルムの製造方法であって、
前記原料から原反フィルムを成形する原反フィルム製造工程と、
チューブラー式二軸延伸法にて、前記原反フィルムを二軸延伸する二軸延伸工程と、
前記二軸延伸工程後のフィルムに熱処理を施して熱固定する熱固定工程と、を備える
ことを特徴とする二軸延伸ナイロンフィルムの製造方法。
【請求項１１】
請求項１０に記載の二軸延伸ナイロンフィルムの製造方法において、
前記二軸延伸工程は、ＭＤ方向およびＴＤ方向の延伸倍率がそれぞれ２．８倍以上であり、かつ、前記ＴＤ方向の延伸倍率が前記ＭＤ方向の延伸倍率より０．１倍以上大きい条件で前記原反フィルムを二軸延伸する
ことを特徴とする二軸延伸ナイロンフィルムの製造方法。
【請求項１２】
請求項１０または請求項１１に記載の二軸延伸ナイロンフィルムの製造方法において、
前記熱固定工程における前記フィルムの熱処理温度が１９０℃以上２１５℃以下である
ことを特徴とする二軸延伸ナイロンフィルムの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、二軸延伸ナイロンフィルム、ラミネートフィルム、ラミネート包材、電池および二軸延伸ナイロンフィルムの製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
二軸延伸ナイロンフィルム（以後、ＯＮｙフィルムとも言う）は、強度、耐衝撃性、耐ピンホール性などに優れるため、重量物包装や水物包装など大きな強度負荷が掛かる用途に多く用いられている。
そして、このＯＮｙフィルムを含むラミネート包材を、熱間成型に比して、安全性や形状自由度（絞り成型性）に優れ、薄肉化や軽量化が図れる冷間成型用の包装材料として用いることが検討されている（例えば、特許文献１）。このようなＯＮｙフィルムを含むラミネート包材は電池包装用や医薬用包装用として好適に用いることができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００８−４４２０９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
一方、冷間成型用の包装材料は、電池などの大容量化に伴い、更なる絞り成型性の向上（深絞り成型性）が要求されるようになっている。しかしながら、特許文献１に記載のような二軸延伸ナイロンフィルムを含むラミネート包材においては、通常の絞り成型では問題にはならないものの、深絞り成型を行うと、ピンホールが発生するおそれがあった。
【０００５】
そこで、本発明は、冷間成型時に優れた深絞り成型性を有する二軸延伸ナイロンフィルム、ラミネートフィルム、ラミネート包材、電池および二軸延伸ナイロンフィルムの製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
前記課題を解決すべく、鋭意検討した結果、本発明者は、フィルムの分子配向および滑り性と、深絞り成型性との間には相関があることを見出し、本発明を完成させるに至った。
なお、本発明において、冷間成型とは、加熱せず常温下で行う成型をいう。かかる冷間成型の一手段として、例えば、アルミニウム箔などの成型に用いられる冷間成型機を用いて、シート材料を雌金型に対して雄金型で押し込み、高速でプレスすることが挙げられ、かかる冷間成型によると、加熱することなく型付け、曲げ、剪断、絞りなどの塑性変形を生じさせることができる。
【０００７】
本発明の二軸延伸ナイロンフィルムは、ナイロン樹脂を原料とする二軸延伸ナイロンフィルムであって、当該フィルムの三次元屈折率のうち、当該フィルム面内の最大屈折率値をＮｘとし、当該フィルム面内の最小屈折率値をＮｙとし、当該フィルムの厚み方向の屈折率値をＮｚとした場合に、面配向度（Ｐ）が下記数式（Ｆ１）で表される条件を満たし、かつ、当該フィルムにおけるフィルム間の動摩擦係数μｄ１が０．４５以下であり、当該フィルムの巻取りロールとフィルムとの間の動摩擦係数μｄ２が０．３以下であることを特徴とする。
Ｐ  ＝  （Ｎｘ＋Ｎｙ）／２−Ｎｚ  ≧  ０．０４２  ・・・（Ｆ１）
【０００８】
上記式（Ｆ１）に示すように、面配向度（Ｐ）、すなわち、フィルム面内の最大屈折率値と最小屈折率値との中間の値と、フィルム厚み方向の屈折率値との差が、上記条件を満たす場合、二軸延伸ナイロンフィルムの延伸の度合いが冷間成型に適した範囲となり、冷間成型時に優れた深絞り成型性を有する二軸延伸ナイロンフィルムが得られると本発明者は推察する。
また、フィルムの動摩擦係数μｄ１およびμｄ２が上記条件を満たす場合、フィルム表面の滑り性が高すぎることなく、冷間成型時のフィルム表面に成型に適した摩擦が付与されるため、冷間成型時に、適度な塑性変形を生じさせることができると本発明者は推察する。
【０００９】
さらに、本発明の二軸延伸ナイロンフィルムは、当該フィルムの平面屈折率比（Ｎｘ／Ｎｙ）が下記数式（Ｆ２）で表される条件を満たすことが好ましい。
１．０  ≦  （Ｎｘ／Ｎｙ）  ≦  １．００６５  ・・・（Ｆ２）
【００１０】
一方、本発明のラミネートフィルムは、本発明の二軸延伸ナイロンフィルムを積層してなることを特徴とする。
本発明のラミネートフィルムにおいては、冷間成型用であることが好ましい。
本発明のラミネートフィルムの用途は特に限定されないが、例えば、電池の外装材やＰＴＰ包材に好適に用いることができる。
本発明のラミネートフィルムを電池の外装材に用いる場合、当該ラミネートフィルムの積層態様は特に限定されないが、例えば、前記二軸延伸ナイロンフィルム／アルミニウム層／ポリプロピレン層、および、ポリエチレンテレフタレート層／前記二軸延伸ナイロンフィルム／アルミニウム層／ポリプロピレン層が挙げられる。
本発明のラミネートフィルムにおいては、ＰＴＰ包材に用いる場合、当該ラミネートフィルムの積層態様は特に限定されないが、前記二軸延伸ナイロンフィルム／アルミニウム層／ポリ塩化ビニル層が挙げられる。
【００１１】
さらに、本発明のラミネートフィルムにおいて、表面層は、前記二軸延伸ナイロンフィルムであることが好ましい。
【００１２】
また、本発明のラミネート包材は、本発明のラミネートフィルムを用いたことを特徴とする。
本発明の電池は、前記ラミネートフィルムを外装材として用いたことを特徴とする。
【００１３】
一方、本発明の二軸延伸ナイロンフィルムを製造する二軸延伸ナイロンフィルムの製造方法は、前記原料から原反フィルムを成形する原反フィルム製造工程と、チューブラー式二軸延伸法にて、前記原反フィルムを二軸延伸する二軸延伸工程と、前記二軸延伸工程後のフィルムに熱処理を施して熱固定する熱固定工程と、を備えることを特徴とする。
【００１４】
さらに、本発明の二軸延伸ナイロンフィルムの製造方法において、前記二軸延伸工程は、ＭＤ方向（フィルムの移動方向）およびＴＤ方向（フィルムの移動方向に直行する方向幅）の延伸倍率がそれぞれ２．８倍以上であり、かつ、前記ＴＤ方向の延伸倍率が前記ＭＤ方向の延伸倍率より０．１倍以上大きい条件で前記原反フィルムを二軸延伸することが好ましい。
また、本発明の二軸延伸ナイロンフィルムの製造方法においては、前記熱固定工程における前記フィルムの熱処理温度が１９０℃以上２１５℃以下であることが好ましい。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、冷間成型時に優れた深絞り成型性を有する二軸延伸ナイロンフィルム、ラミネートフィルム、ラミネート包材、電池および二軸延伸ナイロンフィルムの製造方法を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】本発明の二軸延伸ナイロンフィルムを製造する装置の一例を示す概略構成図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、本発明をその好適な実施形態に即して詳細に説明する。
〔二軸延伸ナイロンフィルムの構成〕
本実施形態の二軸延伸ナイロンフィルム（ＯＮｙフィルム）は、ナイロン樹脂を原料とする原反フィルムを二軸延伸し、所定の温度で熱固定して形成したものである。
原料であるナイロン樹脂としては、ナイロン６、ナイロン８、ナイロン１１、ナイロン１２、ナイロン６，６、ナイロン６，１０、ナイロン６，１２などを使用することができる。物性や溶融特性、取り扱いやすさの点からはナイロン６（以後、Ｎｙ６ともいう）を用いることが好ましい。
ここで、前記Ｎｙ６の化学式を下記式（１）に示す。
【００１８】
【化１】
2015051525.tif 000003
【００１９】
原料であるナイロン樹脂の数平均分子量は、１５０００以上３００００以下であることが好ましく、２２０００以上２４０００以下であることがより好ましい。
【００２０】
また、原料中にはシリカ微粉末を添加することが好ましい。シリカ微粉末の含有量は、３００質量ｐｐｍ以上２５００質量ｐｐｍ以下添加することが好ましく、５００質量ｐｐｍ以上２０００質量ｐｐｍ以下添加することがより好ましい。シリカ微粉末が３００質量ｐｐｍ未満では、原反フィルムを構成するチューブの内面側が平滑になり過ぎて、延伸後のフィルムの巻き取りが悪化するおそれがある。さらに、延伸フィルムを印刷・ラミネートする際（二次加工時）に滑り性が悪化して、シワの発生などを引き起こすおそれがある。逆に、シリカ微粉末の２５００質量ｐｐｍを超えると、原料を溶融押出しする際にメヤニの発生量が多くなり、押出機のダイスの清掃頻度を上げる必要から連続生産性が低下するおそれがある。
【００２１】
本実施形態においては、ＯＮｙフィルムの三次元屈折率のうち、ＯＮｙフィルム面内の最大屈折率値をＮｘとし、ＯＮｙフィルム面内の最小屈折率値をＮｙとし、ＯＮｙフィルムの厚み方向の屈折率値をＮｚとした場合に、面配向度（Ｐ）が下記数式（Ｆ１）で表される条件を満たし、かつ、ＯＮｙフィルムにおけるフィルム間の動摩擦係数μｄ１が０．４５以下であり、ＯＮｙフィルムの巻取りロールとＯＮｙフィルムとの間の動摩擦係数μｄ２が０．３以下であることが必要である。
Ｐ  ＝  （Ｎｘ＋Ｎｙ）／２−Ｎｚ  ≧  ０．０４２  ・・・（Ｆ１）
【００２２】
面配向度（Ｐ）が０．０４２未満では、得られるフィルムの深絞り成型性が不十分となったり、強度が低下する。
また、本実施形態においては、ＯＮｙフィルムの平面屈折率比（Ｎｘ／Ｎｙ）が下記数式（Ｆ２）で表される条件を満たすことが好ましい。
１．０  ≦  （Ｎｘ／Ｎｙ）  ≦  １．００６５  ・・・（Ｆ２）
平面屈折率比（Ｎｘ／Ｎｙ）が前記範囲外の場合は、得られるフィルムの面内バランスが崩れるため、深絞り成型性および強度が低下する傾向にある。また、冷間成型時に優れた深絞り成型性を得るという観点から、平面屈折率比（Ｎｘ／Ｎｙ）は、１．００５５以下であることがより好ましい。
ここで、三次元屈折率の各成分Ｎｘ、ＮｙおよびＮｚは、大塚電子社製ＲＥＴＳ−１００を使用して、フィルムを０°のものと４５°傾けたものの屈折率を測定し、得られた結果を解析することにより算出できる。なお、三次元屈折率は、測定波長５８９ｎｍにおける値である。
【００２３】
なお、ＯＮｙフィルムの面配向度（Ｐ）を上述した範囲にする手段としては、ＯＮｙフィルム製造時の延伸倍率や延伸温度、延伸速度、延伸後の熱固定温度を調整することなどが挙げられる。
製造時の延伸倍率としては、例えば、２．８倍以上４．５倍以下、より好ましくは３．０倍以上４．０倍以下で好適に延伸できる。
また、製造時のＭＤ方向およびＴＤ方向における延伸倍率の差を設けてもよい。製造時のＭＤ方向およびＴＤ方向における延伸倍率の差としては、ＴＤ方向の延伸倍率からＭＤ方向の延伸倍率を減じた差（ＴＤ−ＭＤ）が、例えば、０．１以上であり、より好ましくは０．２以上０．８以下であり、特に好ましくは０．３以上０．８以下の範囲で調整できる。
製造時の延伸速度としては、例えば、１．０ｓｅｃ−１以上２０．０ｓｅｃ−１以下であり、より好ましくは１．５ｓｅｃ−１以上１５．０ｓｅｃ−１以下で調整できる。
また、延伸後の熱固定温度としては、例えば、１５０℃以上２１８℃以下であり、より好ましくは１６０℃以上２１５℃以下で調整できる。
【００２４】
ＯＮｙフィルムにおけるフィルム間の動摩擦係数μｄ１、およびＯＮｙフィルムの巻取りロールとＯＮｙフィルムとの間の動摩擦係数μｄ２は、ＪＩＳ  Ｋ７１２５に準拠した測定により求めた値である。
動摩擦係数μｄ１およびμｄ２は、ＯＮｙフィルム表面の滑り性を示しており、動摩擦係数μｄ１およびμｄ２が小さいほど、ＯＮｙフィルム表面の滑り性が大きい。滑り性は、絞り成型性に影響し、本実施形態においては、μｄ１が０．４５以下であると、ＯＮｙフィルムの絞り成型性が良好となり、ラミネート加工性も良好となるため、好ましい。μｄ１は、さらに好ましくは０．４０以下である。また、μｄ２が０．３以下であると、ＯＮｙフィルムの絞り成型性が良好となり、ラミネート加工性が良好となる他、印刷への適性も備えるため好ましい。μｄ２は、さらに好ましくは０．２８以下である。
なお、フィルムの巻取りロールとは、後述するフィルムの巻取りロール６２である。
【００２５】
また、動摩擦係数μｄ１およびμｄ２を上述した範囲にする手段としては、ＯＮｙフィルム製造時の原料に所定量のシリカ微粉末を添加することや、原反フィルム製造時の冷却速度を調整することなどが挙げられる。
原料へのシリカ微粉末添加としては、原料に平均粒径が０．２μｍ以上３．０μｍ以下のシリカ微粉末を、含有量が３００質量ｐｐｍ以上２５００質量ｐｐｍ以下となるように添加することができる。
原反フィルムの製造時の冷却速度としては、例えば、５℃／秒以上５０℃／秒以下であり、より好ましくは１０℃／秒以上３０℃／秒以下である。
【００２６】
〔ラミネートフィルムの構成〕
本実施形態のラミネートフィルムは、上記したＯＮｙフィルムの少なくともいずれか一方の面に、１層あるいは２層以上の他のラミネート基材を積層して構成されている。具体的に、他のラミネート基材としては、例えばアルミニウム（Ａｌ）層やアルミニウム層を含むフィルムや、ポリプロピレン（ＰＰ）系やポリエチレン（ＰＥ）系のシール層（シーラント層）などが挙げられる。
また、本実施形態のラミネートフィルムは、上記したＯＮｙフィルムの少なくとも一方の面にポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）や、ポリエステル樹脂や、ポリ塩化ビニル（ＰＶＣ）や、ポリ塩化ビニリデン樹脂（ＰＶＤＣ）や、ポリ塩化ビニリデン共重合体樹脂や、滑剤や、帯電防止剤や、硝化綿アミド樹脂などの層（コーティング層であってもよい）をさらに積層したものでもよい。
このようなラミネート基材やコーティング層などが積層されることで、製造効率の向上や搬送効率の向上を図ることができるとともに、機能性（耐薬品性、電気絶縁性、防湿性、耐寒性、加工性など）が付加されたラミネートフィルムを得ることができる。
前記ラミネートフィルムの積層態様としては、例えば、ＯＮｙ／Ａｌ／ＰＰ、ＰＥＴ／ＯＮｙ／Ａｌ／ＰＰ、ＯＮｙ／Ａｌ／ＰＶＣが挙げられる。これらの中でも、ＰＴＰ包材用のラミネートフィルムとしては、ＯＮｙ／Ａｌ／ＰＶＣの積層態様が好ましい。また、電池の外装材用のラミネートフィルムとしては、ＯＮｙ／Ａｌ／ＰＰ、ＰＥＴ／ＯＮｙ／Ａｌ／ＰＰなどの積層態様が好ましく、特に車載電池用のラミネートフィルムとしては、ＰＥＴ／ＯＮｙ／Ａｌ／ＰＰの積層態様が好ましい。
【００２７】
前記ラミネートフィルムの積層態様としては、ＯＮｙフィルムが表面層として、積層構造の表面に設けられた態様であると、ラミネートフィルムの滑り性が良好となり、絞り成型性に優れるため好ましい。上記ラミネートフィルムの積層態様の中では、ＰＴＰ包材用のラミネートフィルムとしては、ＯＮｙ／Ａｌ／ＰＶＣが好ましく、電池の外装材用のラミネートフィルムとしては、ＯＮｙ／Ａｌ／ＰＰがより好ましい。
【００２８】
〔ラミネート包材の構成〕
本実施形態のラミネート包材は、上記ラミネートフィルムから構成されている。一般に、アルミニウム層を含むラミネート包材は、冷間成型の際にアルミニウム層においてネッキングによる破断が生じ易いため冷間成型に適していない。この点、本実施形態のラミネート包材によれば、上記したＯＮｙフィルムが優れた絞り成型性を有するため、冷間での深絞り成型などの際に、アルミニウム層の破断を抑制でき、包材におけるピンホールの発生を抑制できる。したがって、包材総厚が薄い場合でも、シャープな形状かつ高強度の成型品が得られる。
【００２９】
本実施形態のラミネート包材は、ＯＮｙフィルムと他のラミネート基材との全体の厚みが２００μｍ以下であることが好ましい。かかる全体の厚みが２００μｍを超えると、冷間成型によるコーナー部の成型が困難となり、シャープな形状の成型品が得られにくい傾向がある。
【００３０】
本実施形態のラミネート包材におけるＯＮｙフィルムの厚さは、５μｍ以上５０μｍ以下であることが好ましく、１０μｍ以上３０μｍ以下であることがより好ましい。ここで、ＯＮｙフィルムの厚さが５μｍ未満では、ラミネート包材の耐衝撃性が低くなり、冷間成型性が不十分となる傾向にある。一方、ＯＮｙフィルムの厚さが５０μｍを超えると、ラミネート包材の耐衝撃性の更なる向上効果が得られにくくなり、包材総厚が増加するばかりで好ましくない。
【００３１】
〔二軸延伸ナイロンフィルムの製造装置〕
次に、本実施形態の二軸延伸ナイロンフィルムを製造する方法について図面に基づいて説明する。
先ず、本実施形態の二軸延伸ナイロンフィルムを製造する装置について、一例を挙げて説明する。
フィルム製造装置１００は、図１に示すように、原反フィルム１を製造するための原反製造装置９０と、原反フィルム１を延伸する二軸延伸装置（チューブラー延伸装置）１０と、延伸後に折り畳まれた基材フィルム２（以後、単に「フィルム２」ともいう）を予熱する第一熱処理装置２０（予熱炉）と、予熱されたフィルム２を上下２枚に分離する分離装置３０と、分離されたフィルム２を熱処理（熱固定）する第二熱処理装置４０と、フィルム２が熱固定されるときに、下流側からフィルム２に張力を加える張力制御装置５０と、フィルム２が熱固定されてなる二軸延伸ナイロンフィルム３（以後、単に「フィルム３」ともいう）を巻き取る巻取装置６０とを備えている。
【００３２】
原反製造装置９０は、図１に示すように、押出機９１と、サーキュラーダイス９２と、水冷リング９３と、安定板９４と、ピンチロール９５とを備えている。
チューブラー延伸装置１０は、チューブ状の原反フィルム１を内部空気の圧力により二軸延伸（バブル延伸）してフィルム２を製造するための装置である。このチューブラー延伸装置１０は、図１に示すように、ピンチロール１１と、加熱部１２と、案内板１３と、ピンチロール１４とを備えている。
第一熱処理装置２０は、扁平となったフィルム２を予備的に熱処理するための装置である。第一熱処理装置２０は、図１に示すように、テンター２１と、加熱炉２２とを備えている。
分離装置３０は、図１に示すように、ガイドロール３１と、トリミング装置３２と、分離ロール３３Ａ，３３Ｂと、溝付ロール３４Ａ〜３４Ｃとを備えている。また、トリミング装置３２は、ブレード３２１を有している。
【００３３】
第二熱処理装置４０は、図１に示すように、テンター４１と、加熱炉４２とを備えている。
張力制御装置５０は、図１に示すように、ガイドロール５１Ａ，５１Ｂと、張力ロール５２とを備えている。
巻取装置６０は、図１に示すように、ガイドロール６１と、巻取ロール６２とを備えている。
【００３４】
〔二軸延伸ナイロンフィルムの製造方法〕
次に、このフィルム製造装置１００を用いて二軸延伸ナイロンフィルムを製造する各工程を詳細に説明する。
【００３５】
（原反フィルム製造工程）
原料であるナイロン樹脂は、図１に示すように、押出機９１により溶融混練され、サーキュラーダイス９２によりチューブ状に押し出される。チューブ状の溶融樹脂は、水冷リング９３により冷却される。原反フィルム１は原料である溶融ナイロン樹脂が水冷リング９３により急冷されることで成形される。この際、フィルムの動摩擦係数μｄ１およびμｄ２の観点から、水冷リング９３での冷却速度が５℃／秒以上５０℃／秒以下であることが好ましい。冷却された原反フィルム１は、安定板９４により折り畳まれる。折り畳まれた原反フィルム１は、ピンチロール９５により、扁平なフィルムとして次の二軸延伸工程に送られる。
【００３６】
（二軸延伸工程）
原反フィルム製造工程により製造された原反フィルム１は、図１に示すように、ピンチロール１１により、扁平なフィルムとして装置内部に導入される。導入された原反フィルム１は、加熱部１２で赤外線により加熱することでバブル延伸される。その後、バブル延伸された後のフィルム２は、案内板１３により折り畳まれる。折り畳まれたフィルム２は、ピンチロール１４によりピンチされ扁平なフィルム２として次の第一熱処理工程に送られる。
【００３７】
この際、ＭＤ方向およびＴＤ方向の延伸倍率をそれぞれ２．８倍以上とすることで、衝撃強度が向上することが期待できる。また、ＴＤ方向の延伸倍率からＭＤ方向の延伸倍率を減じた差（ＴＤ−ＭＤ）が、０．１以上であることが好ましく、０．２以上０．８以下であることがより好ましく、０．３以上０．８以下であることが更により好ましい。ＴＤ−ＭＤの値が前記下限未満では、得られるフィルムの深絞り成型性が不十分となる傾向にあり、また、フィルムの厚み精度が低下する傾向にある。また、特に、ＴＤ−ＭＤの値が０．１以下の場合には、延伸安定性が劣るとともに、フィルムの厚み精度が低下する傾向にある。一方、ＴＤ−ＭＤの値が前記上限を超えると、得られるフィルムの深絞り成型性が不十分となる傾向にあり、また、延伸安定性が低下する傾向にある。
【００３８】
（第一熱処理工程）
二軸延伸工程から送られたフィルム２は、テンター２１のクリップ（図示せず）で両端部を把持されながら、このフィルム２の収縮開始温度以上であって、フィルム２の融点よりも約３０℃低い温度かそれ以下の温度でこのフィルム２を予め熱処理されて次の分離工程に送られる。
この第一熱処理における熱処理温度は、１２０℃以上１９０℃以下であり、かつ、弛緩率は、１５％以下であることが好ましい。
この第一熱処理工程により、フィルム２の結晶化度が増して、重なり合ったフィルム同士の滑り性が良好になる。
【００３９】
（分離工程）
ガイドロール３１を介して送られた扁平なフィルム２は、図１に示すように、トリミング装置３２のブレード３２１により、両端部を切開されて２枚のフィルム２Ａ，２Ｂに分離される。そして、フィルム２Ａ，２Ｂは、上下に離れて位置する一対の分離ロール３３Ａ、３３Ｂにより、フィルム２Ａ，２Ｂの間に空気を介在させながらこれらを分離される。この扁平なフィルム２の切開は、両端部から若干内側にブレード３２１を位置させることにより、一部分耳部が生じるように行ってもよく、或いは、フィルム２の折り目部分にブレード３２１を位置させることにより、耳部が生じないように行ってもよい。
これらのフィルム２Ａ，２Ｂは、フィルムの流れ方向に順に位置する３個の溝付ロール３４Ａから３４Ｃにより、再び重ねられて次の第二熱処理工程に送られる。なお、これらの溝付ロール３４Ａから３４Ｃは、溝付き加工後、表面にめっき処理を施したものである。この溝を介してフィルム２Ａ、２Ｂと空気との良好な接触状態が得られる。
【００４０】
（第二熱処理工程（熱固定工程））
重なった状態のフィルム２Ａ、２Ｂは、テンター４１のクリップ（図示せず）で両端部を把持されながら、フィルム２を構成する樹脂の融点以下であって、融点から約３０℃低い温度以上で熱処理（熱固定）され、物性の安定した二軸延伸ナイロンフィルム３（以後、フィルム３ともいう）となり、次の巻取工程に送られる。
この第二熱処理（熱固定）における熱処理温度は、１９０℃以上２１５℃以下であることが好ましい。熱処理温度が前記下限未満では、フィルム収縮率が大きくなり、デラミが発生する危険性が高まる傾向にあり、他方、前記上限を超えると、熱固定時のボーイング現象が大きくなり、フィルムの歪みが増し、また、密度が高くなり過ぎて、結晶化度が高くなり過ぎてフィルムの変形がし難くなる傾向にある。
また、このときの弛緩率は、１５％以下であることが好ましい。
なお、加熱炉４２内のフィルム２Ａ、２Ｂに対しては、下流側に位置する張力制御装置５０により強い張力が加えられるようになっている。
【００４１】
（巻取工程）
第二熱処理工程により熱固定されたフィルム３は、張力制御装置５０を経て、ガイドロール６１を介して２本の巻取ロール６２に、フィルム３Ａ，３Ｂとして巻き取られる。
【００４２】
〔実施形態の変形〕
なお、以上説明した態様は、本発明の一態様を示したものであって、本発明は、前記した実施形態に限定されるものではなく、本発明の構成を備え、目的および効果を達成できる範囲内での変形や改良が、本発明の内容に含まれるものであることはいうまでもない。また、本発明を実施する際における具体的な構造および形状などは、本発明の目的および効果を達成できる範囲内において、他の構造や形状などとしても問題はない。
【００４３】
例えば、本実施形態では、二軸延伸方法としてチューブラー方式を採用したが、テンター方式であってもよい。さらに、延伸方法としては同時二軸延伸でも逐次二軸延伸でもよい。
【実施例】
【００４４】
次に、本発明を実施例および比較例によりさらに詳細に説明するが、本発明はこれらの例によってなんら限定されるものではない。なお、各例における特性（二軸延伸ナイロンフィルムの三次元屈折率、面配向度および平面屈折率比、動摩擦係数、滑り性、およびラミネートフィルムの深絞り成型性）は以下の方法で評価した。
（i）三次元屈折率、面配向度および平面屈折率比
大塚電子社製ＲＥＴＳ−１００を使用して、フィルムを０°のものと４５°傾斜させたものにおいて屈折率を測定し、得られた結果を解析することにより、三次元屈折率（測定波長：５８９ｎｍ）の各成分Ｎｘ、ＮｙおよびＮｚを算出した。また、これら三次元屈折率の値から、面配向度および平面屈折率比を算出した。
（ii）動摩擦係数
・二軸延伸ナイロンフィルム間（Ｆ−Ｆ）の動摩擦係数μｄ１
ＪＩＳ  Ｋ  ７１２５に準拠し、ナイロンフィルム同士を荷重２２０（単位：ｇ）、速度１００ｍｍ／ｍｉｎで滑らせその際の係数を測定した。
・巻取りロールと二軸延伸ナイロンフィルムとの間（Ｍ−Ｆ）の動摩擦係数μｄ２
ＪＩＳ  Ｋ  ７１２５に準拠し、巻取りロールの代わりに金属板を使用して、金属板上でナイロンフィルムを荷重２２０（単位：ｇ）、速度１００ｍｍ／ｍｉｎで滑らせその際の係数を測定した。
なお、上記金属板は表面に平滑化処理を行った金属板であり、平滑化処理は、例えばクロムメッキ処理で行われる。
（iii）深絞り成型性
ラミネートフィルムを裁断して、１２０×８０ｍｍの短冊片を作製してサンプルとした。３３×５５ｍｍの矩形状の金型を用い、０．１ＭＰａの面圧で押えて、０．５ｍｍの成型深さから０．５ｍｍ単位で成型深さを変えて各１０枚のサンプルについて冷間成型（引き込み１段成型）した。そして、アルミニウム箔にピンホールが１０枚のサンプルのいずれにも発生していない成型深さを限界成型深さとし、その成型深さを評価値として示した。なお、ピンホールの確認は透過光を目視で確認した。
◎：限界成型深さが７ｍｍ以上である。
○：限界成型深さが６ｍｍ以上７ｍｍ未満である。
△：限界成型深さが５ｍｍ以上６ｍｍ未満である。
×：限界成型深さが５ｍｍ未満である。
【００４５】
〔実施例１〕
（原反フィルム製造工程）
図１に示すように、Ｎｙ６ペレットを押出機９１中で、２７０℃で溶融混練した後、溶融物をサーキュラーダイス９２からチューブ状のフィルムとして押出し、引き続き水（１５℃）で急冷して原反フィルム１を作製した。
Ｎｙ６として使用したものは、宇部興産（株）製ナイロン６〔ＵＢＥナイロン１０２２ＦＤ（商品名）、相対粘度  ηｒ＝３．５〕である。
（二軸延伸工程）
次に、図１に示すように、この原反フィルム１を一対のピンチロール１１間に挿通した後、中に気体を圧入しながら加熱部１２で加熱すると共に、延伸開始点に吹き付けてバブルに膨張させ、下流側の一対のピンチロール１４で引き取ることにより、チューブラー法によるＭＤ方向およびＴＤ方向の同時二軸延伸を行った。この延伸の際の倍率はＭＤ方向で３．０倍、ＴＤ方向で３．３倍とした。
（第一熱処理工程および第二熱処理工程）
次に、図１に示すように、フィルム２に対し第一熱処理装置２０により温度１７０℃にて熱処理を施し、その後、分離装置３０を経た後に、第二熱処理装置４０により温度２０５℃にて熱処理を施し、熱固定した。
（巻取工程）
次いで、図１に示すように、第二熱処理工程により熱固定されたフィルム３を、張力制御装置５０を経て、ガイドロール６１を介して２本の巻取ロール６２に、フィルム３Ａ，３Ｂとして巻き取って二軸延伸ナイロンフィルムを製造した。得られた二軸延伸ナイロンフィルムの厚みは１５μｍであった。
得られた二軸延伸ナイロンフィルムの三次元屈折率、面配向度、平面屈折率比および動摩擦係数を測定した。得られた結果を表１に示す。
（ラミネートフィルムの作製）
得られた二軸延伸ナイロンフィルムを表基材フィルムとし、厚さ４０μｍのアルミニウム箔を中間基材とし、厚さ６０μｍのＣＰＰフィルムをシーラントフィルムとして、ドライラミネートすることによりラミネートフィルムを得た。また、ドライラミネート後のラミネートフィルムは、４０℃で３日間エージングを行った。
得られたラミネートフィルムの深絞り成型性を評価した。得られた結果を表１に示す。
【００４６】
〔実施例２〜５、比較例１〜７〕
実施例２〜５として、実施例１で示した製造方法で製造条件（延伸倍率、熱固定温度、厚み）を適宜調整し、二軸延伸ナイロンフィルムおよびラミネートフィルムを作製した。
得られた二軸延伸ナイロンフィルムの三次元屈折率、面配向度、平面屈折率比および動摩擦係数を測定した。得られた結果を表１に示す。また、得られたラミネートフィルムの深絞り成型性を評価した。得られた結果を表１に示す。
一方、比較例１〜７として、表１に示す製造方法で得られた二軸延伸ナイロンフィルムを入手し、実施例１と同様に、三次元屈折率、面配向度、平面屈折率比および動摩擦係数を測定した。得られた結果を表１に示す。また、比較例１〜７の二軸延伸ナイロンフィルムを用いてラミネートフィルムを作製し、実施例１と同様に、深絞り成型性を評価した。得られた結果を表１に示す。
【００４７】
【表１】
2015051525.tif 000004
【００４８】
表１に示す結果からも明らかなように、二軸延伸ナイロンフィルムの面配向度が前記条件を満たす場合（実施例１〜５）には、冷間成型時に優れた深絞り成型性を有することが確認された。
特に、平面屈折率比（Ｎｘ／Ｎｙ）が１．００６５未満であると、フィルム面内のバランスが良くなり、μｄ１が０．４５以下、かつμｄ２が０．３以下であると滑り性が良くなるため、ラミネートフィルムとした際に深絞り成型性が良好であることが確認された。
一方で、二軸延伸ナイロンフィルムの面配向度が前記条件を満たさない場合（比較例３〜７）、かつ動摩擦係数が前記条件を満たさない場合（比較例１〜２，４，および６〜７）には、この二軸延伸ナイロンフィルムを用いて得られるラミネートフィルムの深絞り成型性が不十分であることが確認された。
【産業上の利用可能性】
【００４９】
本発明の二軸延伸ナイロンフィルムは、例えば工業用分野（電気自動車、タブレット型端末機器、スマートフォンなどに搭載されるリチウム電池用包材など）、医薬用分野（ＰＴＰ包材など）、生活品用分野（液体洗剤用詰め替え包材など）、食品用分野などの包装材料など、耐ピンホール特性が特に必要とされる包装材料として好適に用いることができる。本発明のラミネート包材は、特に優れた深絞り成型性が要求される冷間成型用包材として好適に用いることができる。
【符号の説明】
【００５０】
３，３Ａ，３Ｂ…二軸延伸ナイロンフィルム
【図１】
2015051525.tif 000005