(57)【要約】【課題】動力を油圧のみとするディスクブレーキ装置であっても、倍力機構の搭載を可能とし、小型で大きな押圧力を発揮することのできるディスクブレーキ装置を提供する。【解決手段】上記課題を解決するためのディスクブレーキ装置１０は、シリンダ１４に供給される作動油の圧力を受けてシリンダ１４の内周面に沿って摺動するアウタピストン１８と、アウタピストン１８の内周側において前記作動油の圧力を受けて摺動するインナピストン１６と、アウタピストン１８またはインナピストン１６のいずれか一方を作動力供給源とし、いずれか他方を反力受けとして、前記作動力供給源から作動力が供給された際にブレーキパッド２８に押圧力を伝達する倍力機構と、を有することを特徴とする。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
シリンダに供給される作動油の圧力を受けて前記シリンダ内周面に沿って摺動するアウタピストンと、
前記アウタピストンの内周側において前記作動油の圧力を受けて摺動するインナピストンと、
前記アウタピストンまたは前記インナピストンのいずれか一方を作動力供給源とし、いずれか他方を反力受けとして、前記作動力供給源から作動力が供給された際にブレーキパッドに押圧力を伝達する倍力機構と、
を有することを特徴とするディスクブレーキ装置。
【請求項２】
前記インナピストンは、前記シリンダの底部側を大径部、前記ブレーキパッド側を小径部として構成し、
前記アウタピストンは内周側摺動面に、前記インナピストンにおける前記小径部を摺動させる括れ部を備え、
前記倍力機構は、前記括れ部で押圧される押圧力入力部と、前記アウタピストンの内周面に収容されかつ前記押圧力入力部よりも大径な押圧力出力部とを備える弾性体としたことを特徴とする請求項１に記載のディスクブレーキ装置。
【請求項３】
前記弾性体は、円柱状の前記押圧力入力部と、前記押圧力入力部を挿通させる貫通孔を備える円筒状の押圧力出力部とから構成されることを特徴とする請求項２に記載のディスクブレーキ装置。
【請求項４】
前記倍力機構は、カムレバーにより構成され、
前記反力受けとしての接触点を支点、前記作動力供給源としての接触点を力点、前記ブレーキパッドへの押圧力伝達点を作用点とし、
前記支点から前記作用点までの長さよりも、前記力点から前記作用点までの長さを長くしたことを特徴とする請求項１に記載のディスクブレーキ装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ディスクブレーキ装置に係り、特に、工作機械の主軸等の回転体の動きを規制する際に好適なディスクブレーキ装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
マシニングセンタ等の工作機械において、主軸の回転を規制するディスクブレーキ装置は、車両の制動装置として用いられるものと異なり、ロータが停まっている状態を維持するという用途に用いられる。
【０００３】
このような工作機械では、主軸に設けられたチャック等に把持された被加工物の回転を停めた状態で被加工物に刃具が当てられて、切削等の加工が施される。このため、加工中に主軸が回転してしまうと、被加工物の加工精度は著しく低下してしまう。よって、ディスクブレーキ装置には、切削時に被加工物に付与される力により主軸が回転することが無いように、ロータを強い力で挟持（押圧）できる性能が要求されている。なお、主軸に加えられる力は、工作機器が大型化するほど大きくなる。
【０００４】
通常、油圧を用いたディスクブレーキ装置では、押圧力を高めるために、ピストンの直径を大きくしたり、ピストンの数を増やす、あるいはキャリパそのものの数を増やすといった手段が採られる。しかし、このような手段を採った場合、ディスクブレーキ装置自体が大型化したり、設置コストが嵩むこととなる。これに加え、工作機械における主軸周りには、加工装置を含めた種々の付帯設備が存在するため、ディスクブレーキ装置に許容された配置スペースは、狭隘なものとなる。このため、従来のような手段でディスクブレーキ装置の押圧力を高めることができないといった事情がある。
【０００５】
ここで、ピストンの直径や数を変えることなく押圧力を高める手段としては、特許文献１や特許文献２に開示されているような倍力機構が知られている。特許文献１に開示されているディスクブレーキ装置は、油圧式のディスクブレーキ装置に、パーキングブレーキ機能を持たせるために、倍力機構を付帯させたものである。一方、特許文献２に開示されているディスクブレーキ装置は、電動モータによる回転力をロータ軸方向の推力に変換する電動式のディスクブレーキ装置である。
【０００６】
いずれのディスクブレーキ装置も、倍力機構は電動モータをアクチュエータとし、テレスコピック型に組み合わせた複数の筒型スクリューをピストン内部に備え、スクリューとピストンとの間に、倍力機構を配置している。そして、内側に配置したスクリューと外側に配置したスクリューとを作動させることで、倍力機構に加えられる力のバランスを変化させ、力の増幅を図っている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特許第５０５８１８９号公報
【特許文献２】特許第５２８９１８２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
特許文献１、２に開示している機構であれば、ピストンの直径を大きくしたり、その数を増やしたりすることなく、ディスクブレーキ装置の押圧力を高めることができる。しかし、上記特許文献１、２に開示されている倍力機構を作動させる機構は、いずれも回転力をロータの軸方向の推力に変換するものであり、ばね力を利用し、内側スクリューと外側スクリューの共動と差動の隔離を実現している。このため、同一の構造を油圧機構のみを動力とするディスクブレーキ装置へ適用することはできない。
【０００９】
本発明では、動力を油圧のみとするディスクブレーキ装置であっても、倍力機構の搭載を可能とし、小型で大きな押圧力を発揮することのできるディスクブレーキ装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記目的を達成するための本発明に係るディスクブレーキ装置は、シリンダに供給される作動油の圧力を受けて前記シリンダ内周面に沿って摺動するアウタピストンと、前記アウタピストンの内周側において前記作動油の圧力を受けて摺動するインナピストンと、前記アウタピストンまたは前記インナピストンのいずれか一方を作動力供給源とし、いずれか他方を反力受けとして、前記作動力供給源から作動力が供給された際にブレーキパッドに押圧力を伝達する倍力機構と、を有することを特徴とする。
【００１１】
また、上記のような特徴を有するディスクブレーキ装置では、前記インナピストンは、前記シリンダの底部側を大径部、前記ブレーキパッド側を小径部として構成し、前記アウタピストンは内周側摺動面に、前記インナピストンにおける前記小径部を摺動させる括れ部を備え、前記倍力機構は、前記括れ部で押圧される押圧力入力部と、前記アウタピストンの内周面に収容されかつ前記押圧力入力部よりも大径な押圧力出力部とを備える弾性体とすると良い。
【００１２】
このような特徴を有する場合、弾性体は、密閉領域において流体として機能する。このため、パスカルの原理により、押圧力出力部に接触する面では、押圧力入力部よりも大きな接触力が発生し、倍力機構として機能することとなる。
【００１３】
また、前記弾性体は、円柱状の前記押圧力入力部と、前記押圧力入力部を挿通させる貫通孔を備える円筒状の押圧力出力部とから構成されるようにすることが望ましい。
【００１４】
このような特徴を有することにより、押圧力入力部と押圧力出力部との間に生ずる撓みや歪により、弾性部材が破損することを抑制することができる。
【００１５】
さらに、上記のような特徴を有するディスクブレーキ装置では、前記倍力機構は、カムレバーにより構成され、前記反力受けとしての接触点を支点、前記作動力供給源としての接触点を力点、前記ブレーキパッドへの押圧力伝達点を作用点とし、前記支点から前記作用点までの長さよりも、前記力点から前記作用点までの長さを長くするという構成を採ることもできる。
【００１６】
このような特徴を有することにより、カムレバーは、梃子の原理を利用した倍力機構として機能することとなる。
【発明の効果】
【００１７】
上記のような特徴を有するディスクブレーキ装置によれば、動力を油圧のみとするディスクブレーキ装置であっても、倍力機構を搭載することができる。また、倍力機構を搭載することにより、小型で大きな押圧力を発揮することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】第１の実施形態に係るディスクブレーキ装置の構成を示す側断面図である。
【図２】第１の実施形態に係るディスクブレーキ装置の外観構成を示す斜視図である。
【図３】ピストンと倍力機構を主体とした内部機構の分解斜視図である。
【図４】第１の実施形態に係るディスクブレーキ装置のインナピストンと倍力機構における力の作用を説明するための図である。
【図５】第１の実施形態に係るディスクブレーキ装置の非作動状態を示す側断面図である。
【図６】第１の実施形態に係るディスクブレーキ装置において、インナピストンとアウタピストンの双方がロータ配置側領域に押し出され、ロータにブレーキパッドが当接した状態を示す側断面図である。
【図７】インナピストンの押圧力に伴い、アウタピストンが押し戻され、押圧力入力部と押圧力出力部が倍力機構として作用する様子を示す側断面図である。
【図８】第２の実施形態に係るディスクブレーキ装置の構成を示す図である。
【図９】ピストンと倍力機構を主体とした内部機構の分解斜視図である。
【図１０】第２の実施形態に係るディスクブレーキ装置のインナピストンと倍力機構における力の作用を説明するための図である。
【図１１】第２の実施形態に係るディスクブレーキ装置の非作動状態を示す側断面図である。
【図１２】第１の実施形態に係るディスクブレーキ装置において、インナピストンとアウタピストンの双方がロータ配置側領域に押し出され、ロータにブレーキパッドが当接した状態を示す側断面図である。
【図１３】アウタピストンの押圧力に伴い、インナピストンが押し戻され、カムレバーが倍力機構として作用する様子を示す側断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
以下、本発明のディスクブレーキ装置に係る実施の形態について、図面を参照しつつ詳細に説明する。
まず、図１から図４を参照して、第１の実施形態に係るディスクブレーキ装置について説明する。なお、図１は、実施形態に係るディスクブレーキ装置の構成を示す側断面図であり、図２は、外観を示す斜視図である。また、図３は、ピストンと倍力機構を主体とした内部機構の分解斜視図である。さらに、図４は、インナピストンと倍力機構における力の作用を説明するための図である。
【００２０】
実施形態に係るディスクブレーキ装置１０は、キャリパボディ１２内に、シリンダ１４と、ピストン２０、倍力機構２６、およびブレーキパッド２８を備えることを基本として構成されている。なお、図１、図２に示すディスクブレーキ装置１０は、いわゆるオポーズドタイプのものであるが、フローティングタイプのディスクブレーキ装置であっても、本発明に係る特徴的な構成を適用することは、可能である。
【００２１】
シリンダ１４は、キャリパボディ１２におけるロータの対向面に形成された凹部である。実施形態に係るキャリパボディ１２は、オポーズドタイプであるため、ロータ配置位置を基準として、線対称となるように、一対のシリンダ１４が形成されている。各シリンダ１４には、油圧経路３０が接続され、図示しないマスタシリンダやポンプからの作動油が供給可能な構成とされている。
【００２２】
本実施形態に係るディスクブレーキ装置１０のピストン２０は、アウタピストン１８と、インナピストン１６により構成されている。アウタピストン１８は、シリンダ１４の内周壁に対して摺動する要素である。実施形態に係るアウタピストン１８は、円筒形を成し、内周面には、内径を縮径する絞り部１８ｂが設けられている。このため、アウタピストン１８の内周領域は、絞り部１８ｂを介して、シリンダ１４の底面側領域（以下、単にシリンダ領域１８ａと称する）と、ブレーキパッド２８の配置側領域（以下、単にパッド領域１８ｃと称す）に隔てられている。実施形態に係るアウタピストン１８では、絞り部１８ｂの開口端部に、シリンダ領域１８ａ側に突出するボス１８ｂ１が設けられている。詳細を後述する保持ばね３２の位置決めを行うためである。
【００２３】
シリンダ領域１８ａの内周面は、詳細を後述するインナピストン１６の摺動面を構成している。一方、パッド領域１８ｃは、詳細を後述する倍力機構２６が配置される。また、絞り部１８ｂの開口には、インナピストン１６と倍力機構２６の双方が介入することとなる。
【００２４】
インナピストン１６は、摺動部１６ａと押圧部１６ｂとを有する。摺動部１６ａは、アウタピストン１８におけるシリンダ領域１８ａの内周面に摺動する部位である。押圧部１６ｂは、アウタピストン１８における絞り部１８ｂの開口に介入し、倍力機構２６を押圧する役割を担う部位である。摺動部１６ａは、押圧部１６ｂにおけるシリンダ１４の底面側端部から延設されたフランジ状の鍔部の先端に形成されている。鍔部には、薄肉部１６ａ１が形成されており、薄肉部１６ａ１とアウタピストン１８のボス１８ｂ１の外縁との間に、ソレノイド状の保持ばね３２が配置される。
【００２５】
このような配置構成とした場合、アウタピストン１８とインナピストン１６は、アウタピストン１８が倍力機構２６から受ける反力と、保持ばね３２の弾性力とのバランスにより、次のような挙動を成すこととなる。
【００２６】
すなわち、反力が弾性力よりも小さい場合には、アウタピストン１８は、インナピストン１６が押圧されることに伴い、インナピストン１６と共にロータ配置側へと摺動する。一方、反力が弾性力よりも大きい場合には、アウタピストン１８は、インナピストン１６が押圧された場合であってもロータ配置側へは摺動せず、インナピストンのみがロータ配置側へ移動することとなる。この時、アウタピストン１８は、反力の作用により、シリンダ１４の底面側へ向けて摺動することとなる。なお、アウタピストン１８におけるシリンダ領域１８ａの端部には、止め輪３４を設けることで、インナピストン１６がシリンダ領域１８ａから脱落することを防止している。
【００２７】
倍力機構２６は、本実施形態では、弾性部材により構成されている。本実施形態に係る弾性部材は、円柱状の押圧力入力部２２と、円筒状の押圧力出力部２４とから構成されており、押圧力出力部２４は、押圧力入力部２２を挿通可能な構成としている。弾性部材としては、ゴムやシリコン等のエラストマー等であれば良く、耐圧性の軟質容器に非圧縮性流体を封入したようなものであっても良い。ここで、押圧力入力部２２は、絞り部１８ｂの開口径に合わせた直径を有するものであると良く、押圧力出力部２４は、パッド領域１８ｃに嵌合する外径と、押圧力入力部２２を嵌入可能な内径を有するものであると良い。
【００２８】
倍力機構２６のロータ側には、押圧プレート３６を介してブレーキパッド２８が配置されている。押圧プレート３６は、アウタピストン１８のパッド領域１８ｃに嵌入可能に構成されている。このような構成とすることで、倍力機構２６を構成する押圧力入力部２２と押圧力出力部２４を配置した領域は、インナピストン１６の押圧部１６ｂと、アウタピストン１８の絞り部１８ｂ、パッド領域１８ｃ、および押圧プレート３６により、閉塞されることとなる。このため、弾性部材により構成された押圧力入力部２２と押圧力出力部２４は、それぞれ非圧縮性流体と同様な作用を成し、包囲壁面に対して均等な接触力を生じさせることとなる。
【００２９】
次に、実施形態に係るディスクブレーキ装置１０における倍力機構２６の原理について説明する。まず第１に、面積Ａ１（ｍ２）の摺動部１６ａ側端面に圧力Ｐ（Ｐａ）が加えられた場合、インナピストン１６に作用する力は、Ｐ×Ａ１（Ｎ）となる。第２に、インナピストン１６から圧力を受ける押圧力入力部２２の一方の端面の面積をＡ２（ｍ２）、押圧プレート３６に当接する部位（押圧力入力部２２の他方の端面と押圧力出力部２４の端面の合計）の面積をＡ３（ｍ２）とする。実施形態に係る押圧力入力部２２と押圧力出力部２４は、密閉容器中の液体と同様な作用を成すため、Ａ２とＡ３の面積比を１：２とした場合、押圧プレート３６に作用する力は、パスカルの原理により、２×Ｐ×Ａ１（Ｎ）となる。このように、実施形態に係る倍力機構２６では、Ａ２とＡ３の面積比に応じた倍力作用を奏することとなる。
【００３０】
次に、実施形態に係るディスクブレーキ装置の動作状態について、図５から図７を参照して説明する。図５は、非作動状態を示す図であり、ロータとブレーキパッド２８との間に隙間が生じている。
【００３１】
シリンダ１４に作動油が供給されると、インナピストン１６の摺動部１６ａ側端面が押圧され、インナピストン１６は、ロータ配置方向へと移動しようとする。このとき、押圧力は、アウタピストン１８におけるシリンダ１４の底面側端面にも作用するが、インナピストン１６に比べて受圧面の面積が小さいため、作用する押圧力はインナピストン１６に比べて小さくなる。一方で、アウタピストン１８とインナピストン１６との間には、保持ばね３２が配置されている。このため、アウタピストン１８は、保持ばね３２の作用により、インナピストン１６と共にロータ配置方向へ摺動する。この動作により、図６に示すように、ブレーキパッド２８のライニング２８ａが、ロータの摺動面へ当接する。
【００３２】
さらに作動油の押圧力が高まると、弾性部材である押圧力入力部２２と押圧力出力部２４とが、インナピストン１６の押圧部１６ｂによる強い押圧力を受けることにより変形しようとする。弾性部材により構成されている押圧力入力部２２と押圧力出力部２４は、閉塞された領域中では、液体と同様な作用を奏し、全接触面に対して均等な接触力を付与することとなる。この時、アウタピストン１８における絞り部１８ｂのブレーキパッド配置側面には、ロータ配置側からシリンダ１４の底面側へ向けた接触力（押圧部１６ｂにより付与された力に対する反力）が作用する。この反力が、保持ばね３２の弾性力を超えると、図７に示すように、アウタピストン１８はシリンダ１４の底面側へ押し戻される。押し戻されたアウタピストン１８がシリンダ１４の底面に接触すると、力の逃げ道を失った弾性部材（押圧力入力部２２と押圧力出力部２４）の内部圧力が高められ、インナピストン１６により付与された力に対し、押圧部１６ｂと押圧プレート３６との面積比に対応した倍力を生じさせることとなる。
【００３３】
この作用により、ディスクブレーキ装置１０は、油圧機構のみを作動源とし、かつ外観を小型としつつ、高い押圧力を発揮することが可能となる。なお、油圧が解放されると、パッドスプリング３８と保持ばね３２の作用により、ブレーキパッド２８、およびインナピストン１６は、所定の位置に押し戻されることとなる。
【００３４】
上記実施形態では、倍力機構２６について、円柱状の弾性部材である押圧力入力部２２と、円筒状の弾性部材である押圧力出力部２４を組み合わせることにより構成する旨記載した。これは、倍力機構２６として弾性部材を採用した場合、当該弾性部材は、インナピストン１６とアウタピストン１８の差動に伴って変化する閉塞領域に対応して変形することとなる。この時、インナピストン１６とアウタピストン１８との間に生ずる段差部に対応する箇所には、撓みや歪に伴う応力が集中することとなる。このため、インナピストン１６とアウタピストン１８との間の段差に対応した部分で弾性部材を分断することで、応力集中に伴う劣化や破損の発生を抑制することができるのである。
【００３５】
よって、上記実施形態と同様な効果を奏することを主体とした場合、倍力機構２６を構成する弾性部材は、パッド領域１８ｃと絞り部１８ｂの開口部に対応した形態を有する単一部材により構成しても良い。また、当然に、３つ以上の弾性部材を組み合わせることにより構成するようにしても良い。倍力機構２６をこのような構成とした場合であっても、本実施形態に係るディスクブレーキ装置１０による効果を奏することができるからである。
【００３６】
次に、本発明のディスクブレーキ装置に係る第２の実施形態について、図８から図１０を参照しつつ説明する。本実施形態に係るディスクブレーキ装置１０Ａも、ピストン２０をインナピストン１６とアウタピストン１８による二重構造とし、ブレーキパッド２８とピストン２０（インナピストン１６とアウタピストン１８）との間に倍力機構２６Ａを備えるといった基本的な構成については、上記第１の実施形態に係るディスクブレーキ装置１０と同様である。よって、その構成を同一とする要素には、図面に同一符号を付して、詳細な説明は省略することとする。
【００３７】
第１の実施形態に係るディスクブレーキ装置１０との相違点としては、まず、倍力機構２６Ａの構成を挙げることができ、その構成の違いに起因したピストン２０の構造の違いを挙げることができる。
【００３８】
本実施形態に係る倍力機構２６Ａは、剛体により構成されている。具体的には、支点Ｏ１、力点Ｏ２、作用点Ｏ３を有するカムレバー４０ａ，４０ｂにより構成されている。本実施形態に係る倍力機構２６Ａの場合、図９に分解斜視図を示すように、２個一対のカムレバー４０ａ，４０ｂにより構成されている。一対のカムレバー４０ａ，４０ｂは、支点Ｏ１にあたる接触部を有する部位（爪）が、互い違いに噛み合うように構成されている。なお、爪の数は問わないが、その幅は、対を成すカムレバー４０ａ，４０ｂで等しくなるように設定しておくことが望ましい。このような構成とすることで、対を成すカムレバー４０ａ，４０ｂの支点Ｏ１に対する荷重バランスが良好となる。また、対を成すカムレバー４０ａ，４０ｂが噛み合い方向と直交する方向にズレることが無くなる。
【００３９】
カムレバー４０ａ，４０ｂは、図１０に示すように、インナピストン１６との当接部を支点Ｏ１、アウタピストン１８との当接部を力点Ｏ２、ブレーキパッド２８におけるプレッシャプレート２８ｂとの当接部を作用点Ｏ３としている。カムレバー４０ａ，４０ｂの梃子比は、支点から作用点までの距離Ｌ１と、力点から作用点までの距離Ｌ２との比によって定まる（いずれも図中垂直距離）。
【００４０】
カムレバー４０ａ，４０ｂの外周部には、カムレバー４０ａ，４０ｂの組付け状態の保持や、傾きを初期状態に回帰させる姿勢保持のための保持クリップ４２が設けられている。
【００４１】
本実施形態のアウタピストン１８も、シリンダ領域１８ａとパッド領域１８ｃ、および絞り部１８ｂを有する。第１の実施形態に係るアウタピストン１８との相違点としては、インナピストン１６を摺動させる面を絞り部１８ｂに備える点にある。絞り部１８ｂの開口面を摺動面とすることにより、アウタピストン１８の受圧面を広く確保することができ、高い押圧力を得ることができるからである。シリンダ領域１８ａには、詳細を後述するインナピストン１６の鍔部１６ｃが嵌り込む。パッド領域１８ｃには、倍力機構２６Ａを構成する一対のカムレバー４０ａ，４０ｂが配置される。
【００４２】
インナピストン１６は、押圧部１６ｂと、鍔部１６ｃとより構成されている。押圧部１６ｂは、絞り部１８ｂにおける開口部の内周面に摺動する部位であり、その先端面には、カムレバー４０ａ，４０ｂの支点Ｏ１が当接することとなる。鍔部１６ｃは、押圧部１６ｂよりも幅広に形成されたフランジ状の部位である。鍔部１６ｃを有することにより、アウタピストン１８に対するインナピストン１６の位置決めを行うことができる。
その他の構成については、上述した第１の実施形態に係るディスクブレーキ装置１０と同様である。
【００４３】
次に、図１１から図１３を参照して、本実施形態に係るディスクブレーキ装置１０Ａの動作状態について説明する。まず、図１１は、非作動状態のディスクブレーキ装置１０Ａの様子を示す図である。インナピストン１６の鍔部１６ｃシリンダ１４の底面に当接しており、ロータとブレーキパッド２８との間には隙間が空いていることを読み取ることができる。
【００４４】
この状態において、シリンダ１４内に作動油が供給されると、インナピストン１６とアウタピストン１８には、それぞれ、受圧面に対して、ロータ配置側へ移動する力が加えられる。この作用により、ディスクブレーキ装置１０Ａでは、インナピストン１６とアウタピストン１８、倍力機構２６Ａ、保持クリップ４２、およびブレーキパッド２８は、ロータ配置方向へと移動し、ブレーキパッド２８のライニング２８ａがロータの摺動面へ当接する（図１２参照）。
【００４５】
ブレーキパッド２８のライニング２８ａがロータの摺動面に当接すると、ブレーキパッド２８からの反力が上昇し、ブレーキパッド２８をロータ側へ移動させることができなくなる。ここで、倍力機構２６Ａを構成するカムレバー４０ａ，４０ｂは、支点Ｏ１、力点Ｏ２、作用点Ｏ３（各点については、図１０参照）のそれぞれが、インナピストン１６、ブレーキパッド２８、およびアウタピストン１８に当接している。そして、カムレバー４０ａ，４０ｂは、Ｌ１：Ｌ２の梃子比を有する。このため、アウタピストン１８の押圧力を受けているカムレバー４０ａ，４０ｂは、まず、作用点Ｏ３を基点として力点Ｏ２をロータ配置側に押し込むように回動する。これにより、インナピストン１６との接点である支点Ｏ１は、シリンダ１４の底面側へ移動することとなり、インナピストン１６は、押し戻されることとなる。
【００４６】
押し戻されたインナピストン１６の鍔部１６ｃがシリンダ１４の底面に当接すると、インナピストン１６の反力が向上し、カムレバー４０ａ，４０ｂの支点Ｏ１が固定される。これにより、アウタピストン１８からの押圧力は、作用点Ｏ３への負荷として作用することとなる。
【００４７】
このような動作によりカムレバー４０ａ，４０ｂは、倍力機構２６Ａとしての作用を奏することとなる。なお、図１１から図１３に示す図では、その動きが理解しやすいように、インナピストン１６とアウタピストン１８、およびカムレバー４０ａ，４０ｂの動きを、実際の動きよりも大きく表している。このため、カムレバー４０ａ，４０ｂは、回動に伴い作用点Ｏ３の位置が大きくズレているように示されているが、実際には、梃子比が反転するほど作用点Ｏ３がズレることは無い。
【符号の説明】
【００４８】
１０，１０Ａ………ディスクブレーキ装置、１２………キャリパボディ、１４………シリンダ、１６………インナピストン、１６ａ………摺動部、１６ａ１………薄肉部、１６ｂ………押圧部、１６ｃ………鍔部、１８………アウタピストン、１８ａ………シリンダ領域、１８ｂ………絞り部、１８ｂ１………ボス、１８ｃ………パッド領域、２０………ピストン、２２………押圧力入力部、２４………押圧力出力部、２６，２６Ａ………倍力機構、２８………ブレーキパッド、２８ａ………ライニング、２８ｂ………プレッシャプレート、３０………油圧経路、３２………保持ばね、３４………止め輪、３６………押圧プレート、３８………パッドスプリング、４０ａ，４０ｂ………カムレバー、４２………保持クリップ。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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