(57)【要約】【課題】ナフサ系留分の接触分解が用いられて、従来のフィードを用いて運転するＦＣＣ装置と比較して軽質オレフィンの収率を増大させ得る。また、ＮＣＣの熱収支を循環させるという問題は、アロマティクス・コンプレックスから得られる重質芳香族留分を用いることによって克服される。【課題手段】  本発明は、３つの装置、すなわち軽質ナフサ系のフィードを処理するＦＣＣ（ＮＣＣと呼ばれる）、接触改質重質ナフサを処理する接触改質、およびアロマティクス・コンプレックスＣＡ（これはＢＴＸを生産する）を複合化したものである。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
軽質オレフィンおよびＢＴＸの製造方法であって、
３０℃超の初留点と２２０℃未満の終留点とを有するナフサ留分から出発し、
前記方法が、
軽質ナフサ系フィード（３０〜ＴＭ℃）を処理する接触分解装置（ＮＣＣ）と、
重質ナフサと呼ばれるフィード（ＴＭ℃〜２２０℃）を処理する接触改質装置（ＲＥＦ）と、
接触改質（ＲＥＦ）の流出物およびＮＣＣ流出物の６０＋留分を供給されるアロマティクス・コンプレックス（ＣＡ）と、
を含み、
前記方法が、
・少なくとも３０℃の初留点および最大でも２２０℃の終留点を有するナフサフィード（１）を、それが含有する硫黄含有および窒素含有化合物を除去できる水素化精製装置（ＨＤＴ）に送る工程と、
・水素化精製されたナフサフィード（２）を、軽質ナフサと呼ばれる蒸留範囲３０℃〜ＴＭ℃を有する軽質留分と蒸留範囲ＴＭ℃〜２２０℃を有する重質ナフサと呼ばれる重質留分とを分離できる分離装置（ＳＰＬＩＴ１）に送る工程（ここで、ＴＭ℃は、８０℃〜１６０℃の範囲、好ましくは１００℃〜１５０℃の範囲、非常に好ましくは１１０℃〜１４０℃の範囲である）と、
・軽質ナフサ（３）をＮＣＣにフィードとして送る工程と、
・重質ナフサ（４）をフィードとして接触改質装置（ＲＥＦ）へ送る工程と、
・ＮＣＣの流出物（６）を、分留装置（Ｆｒａｃ）（これは軽質留分（８）を分離でき、軽質留分（８）はコールドボックス分離と呼ばれる分離（ＳＢＦ）に送られ、分離（ＳＢＦ）は一方ではＨ２、ＣＨ４、ならびにＣ２、Ｃ３、およびＣ４の軽質パラフィン、他方ではエチレンおよびプロピレンを単離できる）において分離する工程と、
・分離器（Ｆｒａｃ）から得られる重質留分（７）を、接触改質（ＲＥＦ）の流出物（５）との混合物として、フィード（１０）としてアロマティクス・コンプレックス（ＣＡ）へ送る工程と、
・アロマティクス・コンプレックス（ＣＡ）から、ＢＴＸ化合物、ラフィネート（１２）（これは流出物の非芳香族として定義され、その少なくとも一部は、軽質ナフサ（３）との混合物としてフィードとしてＮＣＣへ送られる）、および重質芳香族と呼ばれる留分（１１）（これも、軽質ナフサ（３）との混合物としてフィードとしてＮＣＣへ送られる）を抜き出す工程と、
を含む、方法。
【請求項２】
請求項１に記載の、軽質ナフサ系フィード（３０〜ＴＭ℃）を処理する接触分解装置（ＮＣＣ）と、重質ナフサと呼ばれるフィード（ＴＭ℃〜２２０℃）を処理する接触改質装置（ＲＥＦ）と、接触改質装置（ＲＥＦ）の流出物およびＮＣＣ流出物の６０＋留分を供給されるアロマティクス・コンプレックス（ＣＡ）とから出発する、軽質オレフィンおよびＢＴＸの製造方法であって、
アロマティクス・コンプレックスからのラフィネート流出物（１２）が分離装置（ＳＰＬＩＴ２）に送られ、これは軽質留分（１３）（これは、軽質ナフサフィード（３）との混合物として接触分解装置（ＮＣＣ）に送られる）と重質留分（１４）（これは、重質ナフサフィード（４）との混合物として接触改質装置（ＲＥＦ）に送られる）とを分離できる、
ことを特徴とする方法。
【請求項３】
請求項２に記載の、接触分解装置（ＮＣＣ）から出発する軽質オレフィンおよびＢＴＸの製造方法であって、
接触分解装置（ＮＣＣ）の流出物としてもたらされて分離ボックス（ＳＢＦ）から生ずる軽質のＣ２〜Ｃ５パラフィンが、接触分解装置（ＮＣＣ）に軽質ナフサフィード（３）との混合物として送られる、ことを特徴とする方法。
【請求項４】
請求項３に記載の、接触分解装置（ＮＣＣ）から出発する軽質オレフィンおよびＢＴＸの製造方法であって、
軽質のＣ４およびＣ５オレフィンがオリゴマー化装置（ＯＬＧ）に送られ、
前記オリゴマー化装置（ＯＬＧ）の流出物が、接触分解装置ＮＣＣに軽質ナフサフィード（３）との混合物として送られる、
ことを特徴とする方法。
【請求項５】
請求項１から４のいずれか１項に記載の、軽質ナフサフィード（３０〜ＴＭ℃）を処理する接触分解装置（ＮＣＣ）と、重質ナフサと呼ばれるフィード（ＴＭ℃〜２２０℃）を処理する接触改質装置（ＲＥＦ）と、接触改質装置の流出物およびＮＣＣ流出物の６０＋留分を供給されるアロマティクス・コンプレックス（ＣＡ）とから出発する、軽質オレフィンおよびＢＴＸの製造方法であって、
分留（ＳＰＬＩＴ１）から得られる軽質ナフサ留分（３）が、接触改質炉（ＦＲＥＦ）の対流ゾーンにおいて予熱されてから、フィードとして接触分解装置（ＮＣＣ）に導入されることを特徴とする、方法。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれか１項に記載の、接触分解装置（ＮＣＣ）から出発する軽質オレフィンおよびＢＴＸの製造方法であって、
ＮＣＣの運転条件が、  
反応器出口温度が５００℃〜７５０℃の範囲、且つ
触媒の質量流量対フィードの質量流量の比（Ｃ／Ｏ）が５〜４０の範囲、
である、
ことを特徴とする方法。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれか１項に記載の、接触分解装置（ＮＣＣ）から出発する軽質オレフィンおよびＢＴＸの製造方法であって、
ＮＣＣ装置において用いられる触媒が、全触媒に対して少なくとも１０重量％に等しいＺＳＭ‐５ゼオライトの比率を含むことを特徴とする、方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
パラフィン系の直留系ガソリンフィードをＦＣＣ装置によって分解して、それらをプロピレンおよびエチレンにアップグレードすることに対する関心は、比較的最近のものである。この関心は、水蒸気分解からなる従来の供給源に加えた、石油化学用の軽質オレフィン、エチレンおよびプロピレンの供給の必要性に由来する。ガソリンまたはナフサ系の留分の分解は、ＦＣＣの運転条件の修正およびＺＳＭ‐５型ゼオライトの使用につながる。現在のところ、軽質オレフィンとガソリンとの間の市場価格差は、ガソリンをそれらの軽質オレフィンに転化することによって、ガソリンから得られる利ざやを向上させる動機となっている。さらに、ゼオライト系触媒の改善は、この転化において軽質オレフィンのより興味深い収率をもたらしている。
【０００２】
この新型ＦＣＣ装置の現在の用語は、「ナフサ接触分解」を表すＮＣＣである。
【０００３】
オレフィンを生ずることに加えて、分解反応は芳香族分子類の生成を伴う。しかし、芳香族分子類自体は通常はアップグレードされて来なかった。なぜなら、それらを分離するコストに益がほとんどまたは全くないことが判明しているからである。
【０００４】
さらに、軽質留分をＦＣＣプロセスにおいて分解することは問題を生ずる。なぜなら、この種のフィードは十分なコークスをＦＣＣ条件下において生じず、ＦＣＣの熱収支は外部熱をプロセスに加えることによってのみ得られるからである。
【０００５】
本発明は、流れをアロマティクス・コンプレックス（aromatics complex）と交換することによって、この問題を克服するための新たな解決手段を提案する。
【背景技術】
【０００６】
高コークス可能性を有する「スラリー」型の留分を接触分解（ＦＣＣ）装置の再生器へリサイクルすることを提案している文書は、簡単に入手できる。
【０００７】
他の文書は、コークス化留分をＦＣＣのストリッパーにまたはストリッパーにつながったチャンバーへリサイクルすることを記載している。本発明は、アロマティクス・コンプレックスそのものから得られるコークス化留分をＮＣＣ装置の反応器にリサイクルすることを提案する。非芳香族ラフィネートもＮＣＣ装置の反応器にリサイクルされて、軽質オレフィンの生産量を増大させる。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
要約すると、ナフサ系留分の接触分解が用いられて、従来のフィードを用いて運転するＦＣＣ装置と比較して軽質オレフィンの収率を増大させ得る。また、ＮＣＣの熱収支を循環させるという問題は、アロマティクス・コンプレックスから得られる重質芳香族留分を用いることによって克服される。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明は、製油および石油化学のプロセスのレイアウトを記述する。これは、３つの装置、すなわち軽質ナフサ系のフィードを処理するＦＣＣ（ＮＣＣと呼ばれる）、接触改質重質ナフサを処理する接触改質、およびアロマティクス・コンプレックスＣＡ（これはＢＴＸを生産する）を複合化している。
【００１０】
これらの３つの装置は、種々の物質の流れを交換することによって、且つまた改質炉の対流ゾーンを用いてＮＣＣのナフサフィードを予熱することによって、複合化される。
【００１１】
ＮＣＣ装置とアロマティクス・コンプレックスＣＡとを複合化することの利点は、次の要点に要約され得る。
【００１２】
１つの最初のナフサフィードから出発する、軽質オレフィンおよび芳香族類の同時生産。
【００１３】
ＮＣＣ装置は、高コークス化フィードのプロキシミティの恩恵によって、軽質ナフサフィードの場合のコークスの不足を埋め合わせ、アロマティクス・コンプレックスから生ずるラフィネートの形態の余分なフィードの恩恵によって、より多くの軽質オレフィンを生産する。
【００１４】
ＮＣＣをアロマティクス・コンプレックスと複合化することは、燃料ガス（本質的にＨ２およびＣ１）、軽質オレフィン（Ｃ２＝およびＣ３＝）、およびＢＴＸの排出量を最終的に削減するプロセスレイアウトが得られるということを意味している。
【００１５】
他の流出物、例えばアロマティクス・コンプレックス（ＣＡ）から得られるラフィネートおよび重質芳香族留分をリサイクルして消費することは、軽質オレフィン、エチレンおよびプロピレンの生産量が両方とも増大し得、且つＮＣＣの熱収支も保証され得るということを意味する。この理由から、ＮＣＣとアロマティクス・コンプレックスとの間の真の相乗作用を語ることが可能である。
【００１６】
このようにして、アロマティクス・コンプレックスＣＡからの「重質芳香族」の流れは、可能な限り削減またはさらには除去されて、接触分解反応の最中に生ずるコークスの益となり、ＮＣＣの再生器において燃焼させられて熱収支に達する。
【００１７】
アロマティクス・コンプレックスからのラフィネート１２の流れも、可能な限り削減またはさらには除去されて、ＮＣＣにおける分解によって生ずる軽質オレフィンの益となる。
【００１８】
ＮＣＣへのフィードは、接触改質装置の炉ＦＲＥＦによって、好ましくはその対流ゾーンにおいて、予熱される。これは、コークス不足のＮＣＣの熱収支がより良く均衡させられ得るということを意味する。
【００１９】
より正確には、本発明は、軽質オレフィン（主にエチレンおよびプロピレン）およびＢＴＸの同時生産を可能にするプロセスレイアウトを記載する。これは、相乗的に機能する３つの装置、すなわち軽質ナフサ系のフィードを処理するＦＣＣ装置（ＮＣＣと呼ばれる）、重質ナフサ留分の接触改質のための装置ＲＥＦ、およびＢＴＸをもたらすアロマティクス・コンプレックス（ＣＡ）を必要とする。
【００２０】
本発明のプロセスのレイアウトは次のように記述され得る。
【００２１】
プロセスのためのフィードはナフサ留分であり、これは、その最も広い定義では、少なくとも３０℃の初留点と最大でも２２０℃の終留点（end point）とを有する留分のフィードである。３０℃〜２２０℃という広い範囲内の蒸留範囲を有する任意の留分は、本発明におけるナフサを構成すると見なされる。
【００２２】
単純のために、ナフサ留分については、３０℃および２２０℃が典型的な初留点（initial point）および終留点だと見なされる。
【００２３】
蒸留範囲３０℃〜２２０℃を有するナフサフィード１は、水素化精製装置ＨＤＴに送られ、これは１が含有する硫黄含有および窒素含有化合物を除去するために用いられ得る。
【００２４】
水素化精製されたナフサフィード２は分離装置ＳＰＬＩＴ１に送られ、これは蒸留範囲３０℃〜ＴＭ℃（または４０℃〜ＴＭ℃）の軽質留分（軽質ナフサと呼ばれる）と蒸留範囲ＴＭ℃〜２２０℃重質留分（重質ナフサと呼ばれる）とを分離するために用いられ得る。
【００２５】
カットポイントＴＭ℃の値は、最終産物（エチレンおよびプロピレンならびにＢＴＸ）の所望の収率の関数として様々であり得る。
【００２６】
通常は、温度ＴＭは、８０℃〜１６０℃の範囲、好ましくは１００℃〜１５０℃の範囲、さらにより好ましくは１１０℃〜１４０℃の範囲である。
【００２７】
軽質ナフサ３はフィードとしてＮＣＣへ送られる。
【００２８】
重質ナフサ４はフィードとして接触改質装置ＲＥＦへ送られる。
【００２９】
ＮＣＣの流出物６は、軽質留分８を分離するために用いられ得る分留装置Ｆｒａｃにおいて分離される。軽質留分８はコールドボックスと呼ばれる分離装置ＳＢＦに送られ、これは、Ｈ２、ＣＨ４およびＣ２、Ｃ３、Ｃ４、Ｃ５の軽質パラフィン、ならびにエチレンＣ２＝およびプロピレンＣ３＝を単離するために用いられ得る。
【００３０】
分離器Ｆｒａｃから得られる重質留分７は、接触改質ＲＥＦの流出物５との混合物として、フィード１０として、アロマティクス・コンプレックス（ＣＡ）へ送られる。
【００３１】
アロマティクス・コンプレックス（ＣＡ）は、ＢＴＸと、ラフィネート１２（流出物の非芳香族部分に相当し、その少なくとも一部は、軽質ナフサ３との混合物として、フィードとしてＮＣＣへ送られる）と、重質芳香族と呼ばれる留分１１（これも、軽質ナフサ３との混合物として、フィードとして、ＮＣＣへ送られる）とを抜き出して、そのコークス化性によってその熱収支を得るために用いられ得る。
【００３２】
図２に示される本発明のプロセスの第１の変形においては、アロマティクス・コンプレックス（ＣＡ）のラフィネート流出物１２が分離装置ＳＰＬＩＴ２に送られて、これは軽質留分１３（これは軽質ナフサフィード３との混合物として、接触分解装置ＮＣＣに送られる）と重質留分１４（これは重質ナフサフィード４との混合物として、接触改質装置ＲＥＦに送られる）とを分離するために用いられ得る。
【００３３】
図３に示される本発明のプロセスの第２の変形は、第１の変形と組み合わせられ得るが、この変形においては、接触分解装置ＮＣＣの流出物としてもたらされて分離ボックスＳＢＦから生ずる軽質のＣ２〜Ｃ５パラフィンが、接触分解装置ＮＣＣに軽質ナフサフィード３との混合物として送られて、軽質オレフィン、エチレンおよびプロピレンの収率を増大させ、移送および流動化を改善する。
【００３４】
図４に示される本発明のプロセスの第３の変形は、先述の変形と容易に組み合わせられ得るが、この変形においては、得られる軽質のＣ４およびＣ５分子は、分離ボックスＳＢＦからオリゴマー化装置ＯＬＧに送られる。前記オリゴマー化装置ＯＬＧの流出物は、接触分解装置ＮＣＣに軽質ナフサフィード３との混合物として送られる。
【００３５】
最後に、本発明のプロセスの全ての変形においては、分留ＳＰＬＩＴ１から得られる軽質ナフサ留分３は、好ましくは、接触改質炉（ＦＲＥＦ）の対流ゾーンにおいて予熱された後に、フィードとして接触分解装置ＮＣＣへ導入される。
【００３６】
本発明の軽質オレフィンおよびＢＴＸの生産のためのプロセスは、好ましくは、ＮＣＣ装置を過酷な分解条件下、すなわち反応器出口温度ＲＯＴが５００℃〜７５０℃の範囲、且つ触媒の質量流量対フィードの質量流量の比（Ｃ／Ｏ）が５〜４０の範囲において、運転することを含む。
【００３７】
本発明の軽質オレフィンおよびＢＴＸの生産のためのプロセスは、ＮＣＣ装置用に触媒を用い、触媒は、全触媒に対して少なくとも２０重量％に等しいゼオライトの比率、より具体的には、少なくとも１０重量％に等しいＺＳＭ‐５ゼオライトの比率を含む。
【図面の簡単な説明】
【００３８】
【図１】本発明のプロセスのその基本形としてのレイアウトに相当する。この形においては、アロマティクス・コンプレックス（ＣＡ）から得られるラフィネートの少なくとも一部が、軽質ナフサ（ＮＣＣの上流に置かれた分離装置ＳＰＬＩＴ１から得られる）との混合物として直接送られて、ＮＣＣ装置に供給する。ＮＣＣ装置の上流に置かれＳＰＬＩＴ１と示される分留装置が用いられて、最初のナフサ留分を、「軽質ナフサ」と呼ばれる軽質留分（ＮＣＣに供給される）と「重質ナフサ」と呼ばれる重質留分（接触改質装置に供給される）とに分離することができる。
【図２】本発明のプロセスのレイアウトの第１の変形に相当する。ここでは、アロマティクス・コンプレックスから得られるラフィネートが分離塔ＳＰＬＩＴ２に送られ、これは第１のより軽質のラフィネート（流れ１３）（軽質ナフサフィードとの混合物としてＮＣＣ装置へ導入される）とより重質の第２のラフィネート（流れ１４）（接触改質装置に向かわされる）とを分離するために用いられ得る。
【図３】本発明のプロセスのレイアウトの第２の変形に相当する。これは、第１の変形の改変に加えて、ＮＣＣからの軽質ナフサフィードと混合される、軽質のエタン、プロパン、およびブタン系のパラフィン系炭化水素のリサイクル（流れ１５）を導入している。
【図４】本発明のプロセスのレイアウトの第３の変形に相当する。これは、前述の変形において既に存在する装置に加えて、Ｃ４およびＣ５留分のオリゴマー化のための装置ＯＬＧを導入して、分解が容易であって且つさらに多くのプロピレンおよびエチレンを生じ得るオリゴマーを生産する。
【発明を実施するための形態】
【００３９】
ＦＣＣ装置は、通常は、減圧蒸留装置から得られる重質留分、例えばＶＧＯ（減圧軽油）もしくは減圧残油（単独でまたは混合物として用いられる）、または常圧残油（単独でまたは混合物として用いられる）を処理する。
【００４０】
しかしながら、ＦＣＣに到達するフィードは、例えばＶＧＯの先行する前処理が原因となって、より軽質であり得る。または、最初のフィードが水素に富化されて何らかの不純物が除去されている転化装置から生ずるからである。
【００４１】
さらに軽質なガソリン系のフィード（ナフサとしても公知）へのＦＣＣの最近の適用は、それらの流れを高い付加価値を有して生産される軽質オレフィン（エチレンおよびプロピレン）に転化し、石油化学製品市場への出発点を構成することを意図されている。
【００４２】
その場合、ナフサ系フィードを処理するＦＣＣ装置はＮＣＣと呼ばれる。それらのナフサ系フィードを分解することに関する主要な問題は、フィードの低いコークス収率に起因している。これは、装置の熱収支が再検討されなければならないことを意味している。
【００４３】
本発明においては、ＮＣＣの熱収支のこの問題は、アロマティクス・コンプレックス（ＣＡ）との相乗作用によって解決される。
【００４４】
図１は、複合化されたＮＣＣ装置と一緒にアロマティクス・コンプレックスを図式的に示している。これは本発明の主題を構成する。
【００４５】
ナフサフィードはガソリン留分であり、その初留点は３０℃以上であり、その終留点は通常は２２０℃以下である。これは、水素化精製装置ＨＤＴにおいて前処理されて、下流の触媒を汚染し得る硫黄含有および窒素含有化合物を除去される。
【００４６】
脱硫された／脱窒素されたナフサ流出物は分留装置ＳＰＬＩＴ１に送られる。この分留から得られる軽質部分（流れ３）がＮＣＣ装置に送られる一方で、重質部分（流れ４）は、改質炉ＦＲＥＦによって所望のレベルまで加熱された後に、接触改質装置ＲＥＦに送られる。
【００４７】
下流のＮＣＣ装置の分留は装置Ｆｒａｃに相当し、生産をより軽質なオレフィン向けまたはさらには芳香族向けにするように調節され得る。
【００４８】
分留装置Ｆｒａｃから出て来る重質の流れ７は、アロマティクス・コンプレックス（ＣＡ）に向かわされる。
【００４９】
分留装置Ｆｒａｃから出て来る軽質の流れ８は分離装置ＳＢＦに向かわされて、軽質オレフィン、エチレンおよびプロピレン、水素およびメタン、ならびにプロパンおよびブタンを分離する。
【００５０】
分留Ｆｒａｃから得られる重質の流れ７は接触改質装置５の流出物と混合されて、アロマティクス・コンプレックスＣＡへのフィード１０となり、これからＢＴＸ化合物、および流れ１１に相当するより重質の芳香族留分が抜き出される。
【００５１】
ラフィネートとして公知の非芳香族留分は流れ１２に相当し、本発明のレイアウトの基本形においては、フィードとしてＮＣＣ装置へ、軽質ナフサ留分３との混合物として送られる。
【００５２】
本レイアウトに用いられる装置、すなわちＮＣＣ、接触改質装置ＲＥＦ、およびアロマティクス・コンプレックス（ＣＡ）が用いられて、エチレンおよびプロピレンならびにＢＴＸ化合物を、ナフサから出発して生産できる。基本レイアウトの何らかの変形が用いられて、より多くのプロピレンまたはエチレンを生産できる。
【００５３】
アロマティクス・コンプレックス（ＣＡ）は、ベンゼン、トルエン、およびキシレン（通常はＢＴＸと示される）、特に、石油化学の基礎製品であるパラキシレンを生産するために用いられ得る。重質芳香族の流れの少なくとも一部、流れ１１は、ＮＣＣにさらなるフィードとして、軽質ナフサフィード３との混合物としてリサイクルされる。これは、ＮＣＣの熱収支を提供するために用いられ得る。
【００５４】
ラフィネートと呼ばれる流れ１２は、アロマティクス・コンプレックス（ＣＡ）の非芳香族部分に相当するが、少なくとも部分的に、ＮＣＣにさらなるフィードとしてリサイクルされて、軽質オレフィンを生ずる。
【００５５】
図２に表されたレイアウトにおいては、ラフィネート１２は分離装置（ＳＰＬＩＴ２と示される）において分離されて、２つの留分、すなわち軽質部分１３（ＮＣＣに向かい、本質的に、オレフィンおよびいくつかの芳香族をもたらす）と重質部分１４（改質ＲＥＦに向かい、補足の芳香族をもたらす）とになり得る。
【００５６】
分留装置ＦｒａｃおよびコールドボックスＳＢＦにおける分離の後に、ＮＣＣ装置は、芳香族のかなりの量を含有するＣ６＋の流れ（９と示される）を生ずる。これは分留Ｆｒａｃからの重質留分との混合物として導入されて流れ７となり、アロマティクス・コンプレックス（ＣＡ）に接触改質装置ＲＥＦの流出物との混合物１０として供給する。
【００５７】
アロマティクス・コンプレックスＣＡの流出物の非芳香族留分は、ラフィネート（流れ１２）と呼ばれ、ＮＣＣに部分的にまたは全体的に戻されて、ＮＣＣへの主要なフィード３への追加的なフィードとなる。このさらなるフィードは、軽質オレフィンＣ２＝およびＣ３＝の最終収率を増大させるために用いられ得る。
【００５８】
エチレンまたはプロピレン以外のＮＣＣの産物は、この同じ装置にリサイクルされ得る。乾性ガスと呼ばれる部分（これはエチレンを含まない）およびＬＰＧとして公知の部分（これはプロピレンを含まない）を、燃料ガスとして接触改質炉ＦＲＥＦにおいて用いることも可能である。
【００５９】
図３は別の変形を考慮しており、ここでは、コールドボックスＳＢＦから得られるＣ２およびＣ３パラフィンならびにＣ４およびＣ５留分が、ＮＣＣに混合物としてまたは別々にリサイクルされる。
【００６０】
ＮＣＣから得られるＣ４およびＣ５留分をリサイクルする別の方法は、先ずオリゴマー化装置ＯＬＧを通り、分解が容易であってさらに多くのプロピレンおよびエチレンを生じ得るオリゴマーを生成させることである。この変形は図４に図示されている。
【００６１】
レイアウトの全てにおいて、改質装置の熱交換トレインが活用されて、ＮＣＣ装置に向かう軽質ナフサ３の温度を増大させる。ＮＣＣフィードのこの予熱は、ＮＣＣの熱収支に要求される熱が獲得されるということを意味する。
【００６２】
ＮＣＣの熱収支は、アロマティクス・コンプレックス（ＣＡ）から出て来る重質芳香族留分ＨＡをリサイクルすること（１１と示される）によって保証される。この重質芳香族留分は、８個超の炭素原子を含有する化合物を構成するものとして定義され得る。この高度に芳香族性の留分は高コークス化留分であり、これは、ＮＣＣ装置の熱収支を循環させるために必要なコークスの量を生成させるために用いられ得る。
【００６３】
ＮＣＣ装置は、上昇流型（ライザー）または下降流型（ダウナー）で運転する少なくとも１つの主反応器を有するナフサ接触分解装置ＮＣＣである。
【００６４】
以下の本文においては、用語「反応器」は、流動の種類を特定せずに用いられる。なぜなら、本発明は両方の可能な流動様式を包含するからである。あるいは、ＮＣＣ装置は、リサイクルまたはさらなる流れを別々に分解するために、ライザーまたはダウナー型の副反応器を備え得る。
【００６５】
これは分離・ストリッピングセクションを有し、そこでは触媒が炭化水素流出物から分離される。
【００６６】
これは触媒再生セクションも有し、そこでは反応によって生成して触媒上に堆積したコークスが燃焼させられて、反応器に必要な熱の一部を触媒の顕熱の形態で回収する。
【００６７】
ＮＣＣ装置は、炭化水素流出物の処理（これは特に、軽質オレフィン（エチレン、プロピレン）を他のガス、すなわち水素、メタン、エタン、プロパンから分離するためのガス処理セクションによる）のための、それ自体のセクションを有する。この分離セクションは、流出物の分留Ｆｒａｃと軽質化合物（すなわち、５個未満の炭素原子を含有する）を分離するためのコールドボックス（ＳＢＦと示される）とによって構成される組み立てに相当する。
【００６８】
分留装置のこの組み立ては当業者には周知であり、詳しく説明しない。
【００６９】
炭化水素流出物の最も重質の部分は、分離セクションのＦｒａｃにおいて処理されるが、これはＣ６＋留分（流れ７）を回収するために少なくとも１つの分留装置を含み、流れ７はアロマティクス・コンプレックスＣＡに送られる。
【００７０】
４または５個の炭素原子を含有する炭化水素を含む中間部分は、ＮＣＣに直接的にリサイクルされ得るか、またはポリＣ４／Ｃ５系留分（そのＮＣＣにおける分解性（すなわち分解可能性）は、オリゴマー化されていない化合物よりもかなり高い）を得るためにオリゴマー化装置ＯＬＧに送られ得る。あるいは、専用の種々のプールへとアップグレードされ得る。
【００７１】
ＮＣＣ装置は、好ましくは、高過酷度条件下、すなわち高い反応器出口温度（ＲＯＴ）および高いＣ／Ｏ比（触媒の流量対ＮＣＣに入って行くフィードの流量の比。２つの流量は質量流量である）において運転される。
【００７２】
運転条件の範囲は下の表１に示されている。
【００７３】
【表１】
2015199957.tif 000003
【００７４】
触媒は、酸触媒の任意の種類、好ましくは、ゼオライトの特定の比率（好ましくは全触媒質量の２０％超）を含む触媒であり得る。
【００７５】
アルミナ、Ｙゼオライト、およびＺＳＭ‐５ゼオライトを含む典型的なＦＣＣ触媒は、用いられ得る触媒の一例である。
【実施例】
【００７６】
ＮＣＣを模擬する装置の実験室試験が、高度にパラフィン系の軽質ナフサ留分と、接触改質装置の出口から取り出される軽質留分と、アロマティクス・コンプレックスから生ずる「重質芳香族」（ＨＡと示される）と呼ばれる流れの典型である芳香族留分とを用いて行われた。
【００７７】
試験は高過酷度条件下（温度＞６５０℃且つＣ／Ｏ＞１５）において行われた。これは、ＮＣＣの運転条件をできるだけ緻密に模擬するためである。
【００７８】
これらの試験は、ＮＣＣフィードを分解する場合の収率の構成を確立するために用いられ得る。
【００７９】
ナフサ改質のためには、過酷な条件が用いられた。これは、約９５のＲＯＮが得られたことを意味する。
実施例１．ナフサ用のＦＣＣ装置（従来技術による）
第１の実施例は、直留ガソリン系フィードの分解中に生ずる芳香族を抜き出すための、アロマティクス・コンプレックスおよびＮＣＣ装置のプロキシミティに対する関心の正当性を証明するために用いられている。
【００８０】
下の表２は、化学ファミリーに基づいて、範囲５５℃〜１１５℃の蒸留範囲を有するパラフィン系のナフサの構成を記述している。
【００８１】
下の表３は、このフィードを模擬ライザー型パイロット装置によって短い接触時間で高過酷度条件下において分解することから得られる産物の収率の構成を提供している。
【００８２】
【表２】
2015199957.tif 000004
【００８３】
この高過酷度ナフサ（Ｔ＝６５０℃、Ｃ／Ｏ＝１５）を分解することは、本発明の場合に重要な分子に関して次の収率（重量）をもたらした。
【００８４】
【表３】
2015199957.tif 000005
【００８５】
エチレンおよびプロピレンの収率は、従来のＶＧＯ‐ＦＣＣよりもかなり高かった。対照的に、コークスの収率は、従来のＦＣＣよりもかなり低かった。このより低いコークスの収率では、再生器への熱の外部供給源が必要であった。これは、反応器と再生器との間の均衡を保証するために必要な熱の９５％にも相当した。
【００８６】
５０００トン／時間のナフサフィード流量（表２）について、種々の分解流出物の流量が下の表４に示されている。
【００８７】
【表４】
2015199957.tif 000006
【００８８】
実施例２：アロマティクス・コンプレックスと連結されたＮＣＣ装置（幅広いナフサ留分、５０‐５０スプリットの場合）
本発明の利点を例示するために、本発明者は、５５℃の初留点および１６０℃の終留点を有する全ナフサを検討した。
【００８９】
最初の５０重量％に相当し表２に示される性質を有する留分が、実施例１に記載の過酷条件下においてＮＣＣに送られた。一方、１１５℃＋部分は合計約５０重量％に相当するが、接触改質装置に送られた。
【００９０】
２つの装置の流出物は、本発明の図１に記載されるように配置された。ＮＣＣ装置およびアロマティクス・コンプレックス（ＣＡ）から出て来る流量が、ナフサの合計流量１００００トン／時間について、下の表５に示されている。
【００９１】
【表５】
2015199957.tif 000007
【００９２】
実施例１（ナフサのみを分解）の状況と比較して、軽質オレフィンの流量はかなり向上した。
【００９３】
・エチレンは、６３１から７１７トン／時間まで増大した。
【００９４】
・プロピレンは、９００から１１１０トン／時間まで増大した。
【００９５】
・ブテンは、４２６から６７４トン／時間まで増大した。
【００９６】
ＮＣＣのコークス収量の場合には、これは非常に大きく増大した。
【００９７】
これは７から９８トン／時間に変わった。このコークス収量は、ＮＣＣの熱収支をほぼ均衡させた。なぜなら、外部供給源によって再生器に供給される熱循環の９５％から、たったの１７％に変わったからである。
【００９８】
実施例３：アロマティクス・コンプレックスと連結されたＮＣＣ装置（幅広いナフサ留分、４０‐６０スプリットの場合）
熱収支がＮＣＣに関して確立されるべきであり且つ芳香族の生産量が増大するべき場合には、全ナフサ（５５℃〜１６０℃）の４０％がＮＣＣ装置に送られ得、残りの６０％が改質装置ＲＥＦに送られ得る。
【００９９】
出口流量は、例えば次の通りであった。
【０１００】
【表６】
2015199957.tif 000008
【０１０１】
軽質オレフィン（エチレン、プロピレン、ブテン）の収量は、前述の場合（表５）と比較して低下したが、ＮＣＣ単独の場合（表４）よりも高いままであった。ただしエチレンは例外であり、わずかな低下があった。
【０１０２】
芳香族の収量は、より多くのフィードが改質用およびアロマティクス・コンプレックスに送られたという事実によって、かなり増大した。ＮＣＣコークスは増大し続けた。これは、より多くの重質芳香族が反応器に送られたためである。
【０１０３】
得られたコークス収量によって、ＮＣＣの熱収支は循環し、外部の熱供給源の必要はない。これは、プロセスの運転コストの見地からは非常に大きな利点に当たる。
【符号の説明】
【０１０４】
１  ナフサフィード
２  水素化精製されたナフサフィード
３  軽質ナフサ
４  重質ナフサ
７  重質留分
８  軽質留分
９  Ｃ６＋の流れ
１１  重質芳香族の少なくとも一部のリサイクル
１２  ラフィネート
１３  軽質留分
１４  重質留分
１５  パラフィン系炭化水素のリサイクル
ＨＤＴ  水素化精製装置
ＳＰＬＩＴ  分離装置
ＦＲＥＦ  接触改質炉
ＮＣＣ  軽質ナフサ系のフィードを処理するＦＣＣ
ＲＥＦ  接触改質装置
Ｆｒａｃ  分留
ＳＢＦ  コールドボックス
ＣＡ  アロマティクス・コンプレックス
ＯＬＧ  オリゴマー化装置
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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