(57)【要約】      （修正有）【課題】ガラスリボンの平坦部の厚さムラを低減できるフロートガラス製造装置を提供する。【解決手段】ガラスリボンＧが浮かぶ溶融金属を収容する浴槽と、前記浴槽の上方に配設されるルーフと、該ルーフとの間に空間を形成するルーフケーシング１４と、前記空間を前記ガラスリボンＧの幅方向に仕切るパーティション１７−２Ａ，１７−２Ｂ，１７−２Ｃと、前記ガラスリボンＧの側縁部を支持することにより幅方向に張力を加えるトップロールと、前記ルーフの貫通孔に挿通される複数のヒータはゾーン毎に制御され、前記浴槽内の領域は、前記トップロールによって前記ガラスリボンＧに対して張力を加える成形域を有し、上面視において、前記成形域における前記ガラスリボンＧの前記側縁部の少なくとも一部に沿って前記ゾーンの境界線が設定され、該境界線に沿って前記パーティション１７−２Ａ，１７−２Ｂ，１７−２Ｃが形成される、フロートガラス製造装置。【選択図】図４
2015105216.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ガラスリボンが浮かぶ溶融金属を収容する浴槽と、
前記浴槽の上方に配設されるルーフと、
該ルーフとの間に空間を形成するルーフケーシングと、
前記空間を前記ガラスリボンの幅方向に仕切るパーティションと、
前記ガラスリボンの側縁部を支持することにより前記ガラスリボンに対して幅方向に張力を加えるトップロールと、
前記ルーフの貫通孔に挿通される複数のヒータとを備え、
該複数のヒータはゾーン毎に制御され、
前記浴槽内の領域は、前記トップロールによって前記ガラスリボンに対して張力を加える成形域を有し、
上面視において、前記成形域における前記ガラスリボンの前記側縁部の少なくとも一部に沿って前記ゾーンの境界線が設定され、該境界線に沿って前記パーティションが形成される、フロートガラス製造装置。
【請求項２】
上面視において、前記成形域よりも上流の上流域における前記ガラスリボンの前記側縁部の少なくとも一部に沿って前記ゾーンの境界線が設定され、該境界線に沿って前記パーティションが形成される、請求項１に記載のフロートガラス製造装置。
【請求項３】
請求項１または２に記載のフロートガラス製造装置を用いてフロートガラスを製造する、フロートガラス製造方法。
【請求項４】
前記ガラスリボンの粘度が１０４ｄＰａ・ｓのときの、前記ガラスリボンの温度が１１００℃以上である、請求項３に記載のフロートガラス製造方法。
【請求項５】
製造されるフロートガラスの板厚が１．０ｍｍ以下である、請求項３または４に記載のフロートガラス製造方法。
【請求項６】
製造されるフロートガラスは、無アルカリガラスである、請求項３〜５のいずれか１項に記載のフロートガラス製造方法。
【請求項７】
前記無アルカリガラスは、酸化物基準の質量％表示で、ＳｉＯ２：５０％〜７３％、Ａｌ２Ｏ３：１０．５％〜２４％、Ｂ２Ｏ３：０％〜１２％、ＭｇＯ：０％〜１０％、ＣａＯ：０％〜１４．５％、ＳｒＯ：０％〜２４％、ＢａＯ：０％〜１３．５％、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ：８％〜２９．５％、ＺｒＯ２：０％〜５％を含有する、請求項６に記載のフロートガラス製造方法。
【請求項８】
製造されるフロートガラスは、化学強化用ガラスである、請求項３〜５のいずれか１項に記載のフロートガラス製造方法。
【請求項９】
前記化学強化用ガラスは、酸化物基準のモル％表示で、ＳｉＯ２：６２％〜６８％、Ａｌ２Ｏ３：６％〜１２％、ＭｇＯ：７％〜１３％、Ｎａ２Ｏ：９％〜１７％、Ｋ２Ｏ：０％〜７％を含有し、Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏの含有量の合計からＡｌ２Ｏ３含有量を減じた差が１０％未満であり、ＺｒＯ２を含有する場合、その含有量が０．８％以下である、請求項８に記載のフロートガラス製造方法。
【請求項１０】
前記化学強化用ガラスは、酸化物基準のモル％表示で、ＳｉＯ２：６５％〜８５％、Ａｌ２Ｏ３：３％〜１５％、Ｎａ２Ｏ：５％〜１５％、Ｋ２Ｏ：０％〜２％未満、ＭｇＯ：０％〜１５％、ＺｒＯ２：０％〜１％を含有し、ＳｉＯ２およびＡｌ２Ｏ３の含有量の合計ＳｉＯ２＋Ａｌ２Ｏ３が８８％以下である、請求項８に記載のフロートガラス製造方法。
【請求項１１】
製造されるフロートガラスは、ソーダライムガラスである、請求項３〜５のいずれか１項に記載のフロートガラス製造方法。
【請求項１２】
前記ソーダライムガラスは、酸化物基準の質量％表示で、ＳｉＯ２：６５％〜７５％、Ａｌ２Ｏ３：０％〜３％、ＣａＯ：５％〜１５％、ＭｇＯ：０％〜１５％、Ｎａ２Ｏ：１０％〜２０％、Ｋ２Ｏ：０％〜３％、Ｌｉ２Ｏ：０％〜５％、Ｆｅ２Ｏ３：０％〜３％、ＴｉＯ２：０％〜５％、ＣｅＯ２：０％〜３％、ＢａＯ：０％〜５％、ＳｒＯ：０％〜５％、Ｂ２Ｏ３：０％〜５％、ＺｎＯ：０％〜５％、ＺｒＯ２：０％〜５％、ＳｎＯ２：０％〜３％、ＳＯ３：０％〜０．５％を含有する、請求項１１に記載のフロートガラス製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、フロートガラス製造装置、およびフロートガラス製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
フロートガラス製造装置は、ガラスリボンが浮かぶ溶融金属を収容する浴槽、該浴槽の上方に配設されるルーフ、該ルーフとの間に空間を形成するルーフケーシング、およびルーフの貫通孔に挿通される複数のヒータを有する（例えば特許文献１参照）。複数のヒータはゾーン毎に制御され、ガラスリボンは溶融金属上を流動しながら徐々に固くなる。ガラスリボンは、浴槽の下流域において溶融金属から引き上げられ、徐冷炉に向けて送られる。ガラスリボンは、両側縁部の間に平坦部を有する。ガラスリボンの両側縁部は、ガラスリボンの平坦部よりも厚いため、徐冷後に切除される。これにより、略均一な板厚のフロートガラスが得られる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】国際公開第２００９／０５４４１１号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
成形時に、ガラスリボンの幅方向の収縮を制限するため、トップロールが用いられることがある。トップロールは、ガラスリボンの側縁部を支持することにより、ガラスリボンに対して幅方向に張力を加える。トップロールは、熱劣化を抑制するため、水などの冷媒によって冷却される。
【０００５】
トップロールは、ガラスリボンの側縁部の熱を奪う。ガラスリボンの側縁部の温度低下を抑制するため、ガラスリボンの側縁部を加熱するヒータの出力は、ガラスリボンの平坦部を加熱するヒータの出力よりも大きく設定される。
【０００６】
ガラスリボンの平坦部を加熱するヒータは、ガラスリボンの流動方向、およびガラスリボンの幅方向に分割されるゾーン毎に制御される。ガラスリボンの平坦部は、下流方向に流動しながら、徐々に固くなると共に、徐々に平坦になる。
【０００７】
従来、出力の大きいヒータの配線の熱劣化を抑制するため、ルーフケーシングの内部空間に供給されるガスの流量が多く、ガスの対流による熱の移動が激しかった。そのため、ガラスリボンの平坦部を加熱するヒータをゾーン毎に制御することによりガラスリボンの平坦部の厚さムラを低減する効果が十分に得られなかった。
【０００８】
本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであって、ガラスリボンの平坦部の厚さムラを低減できるフロートガラス製造装置の提供を主な目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記課題を解決するため、本発明の一態様によれば、
ガラスリボンが浮かぶ溶融金属を収容する浴槽と、
前記浴槽の上方に配設されるルーフと、
該ルーフとの間に空間を形成するルーフケーシングと、
前記空間を前記ガラスリボンの幅方向に仕切るパーティションと、
前記ガラスリボンの側縁部を支持することにより前記ガラスリボンに対して幅方向に張力を加えるトップロールと、
前記ルーフの貫通孔に挿通される複数のヒータとを備え、
該複数のヒータはゾーン毎に制御され、
前記浴槽内の領域は、前記トップロールによって前記ガラスリボンに対して張力を加える成形域を有し、
上面視において、前記成形域における前記ガラスリボンの前記側縁部の少なくとも一部に沿って前記ゾーンの境界線が設定され、該境界線に沿って前記パーティションが形成される、フロートガラス製造装置が提供される。
【発明の効果】
【００１０】
本発明の一態様によれば、ガラスリボンの平坦部の厚さムラを低減できるフロートガラス製造装置が提供される。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】本発明の一実施形態によるフロートガラス製造装置を示す断面図である。
【図２】図１のII−II線に沿った断面図である。
【図３】図１のIII−III線に沿った断面図である。
【図４】図１のIV−IV線に沿った断面図である。
【図５】変形例による、ゾーンの境界線およびパーティションの位置を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、本発明を実施するための形態について図面を参照して説明する。各図面において、同一の又は対応する構成には、同一の又は対応する符号を付して説明を省略する。以下の説明において、数値範囲を表す「〜」はその前後の数値を含む範囲を意味する。
【００１３】
図１は、本発明の一実施形態によるフロートガラス製造装置を示す断面図である。図２は、図１のII−II線に沿った断面図である。図３は、図１のIII−III線に沿った断面図である。図４は、図１のIV−IV線に沿った断面図である。図５は、変形例による、ゾーンの境界線およびパーティションの位置を示す図である。図４および図５において、ルーフの下に隠れるガラスリボンを破線で示す。
【００１４】
フロートガラス製造装置１０は、浴槽１１内の溶融金属Ｍ上において板状のガラスリボンＧを成形する。ガラスリボンＧは、溶融金属Ｍ上を流動しながら徐々に固くなる。ガラスリボンＧは、浴槽１１の下流域において溶融金属Ｍから引き上げられ、徐冷炉に向けて送られる。ガラスリボンＧは、両側縁部の間に平坦部を有する。ガラスリボンＧの両側縁部は、ガラスリボンの平坦部よりも厚いため、徐冷後に切除される。これにより、略均一な板厚のフロートガラスが得られる。
【００１５】
フロートガラス製造装置１０は、スパウトリップ２、ツイール３、リストリクタータイル４（図３参照）、浴槽１１、ルーフ１３、ルーフケーシング１４、パーティション１７、トップロール１８、およびヒータ１９などを有する。
【００１６】
スパウトリップ２は、ツイール３との間隔に応じた流量の溶融ガラスを浴槽１１に対して供給する。浴槽１１に供給された溶融ガラスは、一対のリストリクタータイル４と接触しながら下流方向に流動することにより幅を広げる。その後、溶融ガラスは、一対のリストリクタータイル４から離れ、ガラスリボンＧとなる。
【００１７】
浴槽１１は、図１に示すように、ガラスリボンＧが浮かぶ溶融金属Ｍを収容する。溶融金属Ｍは、一般的なものでよく、例えば溶融スズまたは溶融スズ合金であってよい。溶融金属Ｍの液面は、図２および図３に示すように、ガラスリボンＧで覆われた被覆部分と、ガラスリボンＧで覆われていない露出部分とを有する。露出部分は、被覆部分の左右両側に形成される。浴槽１１は、例えばレンガなどで構成される。
【００１８】
浴槽１１内の領域は、図１および図３に示すように、ガラスリボンＧの流動方向（図１および図３において左右方向）に、上流域Ｚ１、成形域Ｚ２、および下流域Ｚ３を有する。成形域Ｚ２は、トップロール１８によってガラスリボンＧに対して張力を加える領域である。上流域Ｚ１は、成形域Ｚ２よりも上流の領域である。下流域Ｚ３は、成形域Ｚ２よりも下流の領域である。
【００１９】
ルーフ１３は、図１に示すように、浴槽１１の上方に配設され、浴槽１１の上方空間１２を覆う。浴槽１１の上方空間１２には、溶融金属Ｍの酸化を防止するため、ルーフ１３の貫通孔１３ａから還元性ガスまたは不活性ガスが供給される。還元性ガスとしては、例えば窒素ガスと水素ガスの混合ガスが用いられる。浴槽１１の上方空間１２は、外気の混入を防止するため、大気圧よりも高い正圧とされる。
【００２０】
ルーフケーシング１４は、ルーフ１３との間に空間（以下、ルーフケーシング１４の内部空間１５という）を形成する。還元性ガスまたは不活性ガスは、ルーフケーシング１４の内部空間１５に供給された後、ルーフ１３の貫通孔１３ａを介して、浴槽１１の上方空間１２に供給される。
【００２１】
パーティション１７は、ルーフケーシング１４の内部空間１５を仕切る。パーティション１７は、図４に示すように、ガラスリボンＧの流動方向に内部空間１５を仕切る横パーティション１７−１と、ガラスリボンＧの幅方向に内部空間１５を仕切る縦パーティション１７−２Ａ、１７−２Ｂ、１７−２Ｃとを含む。内部空間１５はパーティション１７によって複数の部屋に区画され、部屋毎にガスの供給量やガスの種類が変更できる。
【００２２】
トップロール１８は、図２に示すように、ガラスリボンＧの側縁部を支持することにより、ガラスリボンＧに対して幅方向に張力を加える。ガラスリボンＧの幅方向の収縮が制限でき、薄いガラスリボンＧが成形できる。
【００２３】
トップロール１８は、ガラスリボンＧの左右両側に配設され、ガラスリボンＧの流動方向に間隔をおいて複数配設される。ガラスリボンＧの流動方向におけるトップロール１８の配設領域は、例えばガラスリボンＧの幅方向中央の粘度が１０４．５ｄＰａ・ｓ〜１０７．５ｄＰａ・ｓとなる領域内であってよい。
【００２４】
トップロール１８は、軸部１８ａと、軸部１８ａの先端に設けられる円盤部１８ｂとで構成される。円盤部１８ｂは例えば歯車状に形成され、円盤部１８ｂの外周がガラスリボンＧの側縁部と接触する。円盤部１８ｂを回転させることにより、ガラスリボンＧが下流方向に送り出される。
【００２５】
トップロール１８は、熱劣化を抑制するため、水などの冷媒によって冷却される。冷媒の流路は、軸部１８ａの内部および円盤部１８ｂの内部の両方に形成されてもよいし、軸部１８ａの内部のみに形成されてもよい。
【００２６】
ヒータ１９は、図１に示すように、ルーフ１３の貫通孔１３ａに挿通され、ルーフ１３から下方に突出し、ガラスリボンＧなどを加熱する。ヒータ１９は、一般的なものであってよく、例えばＳｉＣヒータであってよい。
【００２７】
複数のヒータ１９はゾーン毎に制御され、ゾーン毎に異なる制御器が用いられる。制御器は、マイクロコンピュータなどで構成される。ルーフケーシング１４の内部空間１５には、ヒータ１９と制御器とを接続する配線が設置される。
【００２８】
図４に示すように、上面視において、成形域Ｚ２におけるガラスリボンＧの側縁部の少なくとも一部に沿ってゾーンＢ１とゾーンＢ２との境界線２２が設定され、該境界線２２に沿って縦パーティション１７−２Ｂが形成される。
【００２９】
尚、図４に示す境界線２２は、上面視において、成形域Ｚ２の上流端から下流端までの間の一部に設定されるが、成形域Ｚ２の上流端から下流端まで設定されてもよい。図５において同様である。ガラスリボンＧの流動方向における境界線２２の設定領域は、例えばガラスリボンＧの幅方向中央の粘度が１０４．５ｄＰａ・ｓ〜１０６．５ｄＰａ・ｓ（好ましくは１０５．０ｄＰａ・ｓ〜１０６．０ｄＰａ・ｓ、より好ましくは１０５．３ｄＰａ・ｓ〜１０５．７ｄＰａ・ｓ）となる領域内であってよい。
【００３０】
境界線２２は、仮想的なものである。境界線２２は、例えば図４に示すように曲線状に形成されてよい。尚、境界線２２は図５に示すように階段状に形成されてもよいし、直線状に形成されてもよく、境界線２２の形状は特に限定されない。境界線２２は、直線状に形成される場合、ガラスリボンＧの流動方向に対して平行とされてよい。
【００３１】
境界線２２は、ガラスリボンＧの側縁よりも幅方向内側に位置してよい。境界線２２と、ガラスリボンＧの側縁との、ガラスリボンＧの幅方向における距離Ｗ２は、例えば２５０ｍｍ〜８５０ｍｍ、好ましくは３５０ｍｍ〜８００ｍｍである。
【００３２】
縦パーティション１７−２Ｂは、境界線２２に沿って形成される。縦パーティション１７−２Ｂは、例えば図４に示すように曲線状に形成されてよい。尚、縦パーティション１７−２Ｂは図５に示すように階段状に形成されてもよいし、直線状に形成されてもよく、縦パーティション１７−２Ｂの形状は特に限定されない。縦パーティション１７−２Ｂは、直線状に形成される場合、ガラスリボンＧの流動方向に対して平行とされてよい。
【００３３】
縦パーティション１７−２Ｂは、図４および図５では境界線２２上に形成されるが、境界線２２からずれていてもよい。例えば、境界線２２が図４に示すように曲線状に形成される場合に、縦パーティション１７−２Ｂが図５に示すように階段状に形成されてもよい。また、境界線２２が図５に示すように階段状に形成される場合に、縦パーティション１７−２Ｂが図４に示すように曲線状に形成されてもよい。
【００３４】
幅方向外側のゾーンＢ１に配設されるヒータ１９は、ガラスリボンＧのうち、主に側縁部を加熱する。一方、幅方向内側のゾーンＢ２に配設されるヒータ１９は、ガラスリボンＧのうち、主に平坦部を加熱する。
【００３５】
幅方向外側のゾーンＢ１に配設されるヒータ１９の出力は、幅方向内側のゾーンＢ２に配設されるヒータ１９の出力よりも大きくてよい。トップロール１８によって熱を奪われるガラスリボンＧの側縁部の温度低下が抑制できる。
【００３６】
ルーフケーシング１４の内部空間１５において、幅方向外側のゾーンＢ１と、幅方向内側のゾーンＢ２とは、縦パーティション１７−２Ｂによって仕切られる。よって、幅方向外側のゾーンＢ１には当該ゾーンＢ１に配設される大出力のヒータ１９の配線の熱劣化を抑制できる量のガスが供給できると共に、幅方向内側のゾーンＢ２には適量のガスが供給できる。縦パーティション１７−２Ｂがない場合よりも、幅方向外側のゾーンＢ１に対するガス供給量と、幅方向内側のゾーンＢ２に対するガス供給量との合計量が低減できる。そのため、ガスによるガラスリボンＧの脱熱が抑制でき、ヒータ１９の出力増加が抑制できる。
【００３７】
ルーフケーシング１４の内部空間において、幅方向外側のゾーンＢ１に供給されたガスは、大出力のヒータ１９によって温められ、高温になる。この高温のガスは、縦パーティション１７−２Ｂによって幅方向内側のゾーンＢ２への移動を制限される。そのため、当該ゾーンＢ２の配線の熱劣化を抑制するためのガスの供給量が低減できる。よって、ガスの供給によってガラスリボンＧの上面に生じうる欠陥が低減できる。この欠陥は、溶融金属Ｍの液面の露出部分から気化した金属化合物が還元性ガスによって還元されることにより溶融金属の液滴が生じ、その液滴が落下することによって生じうる。
【００３８】
本実施形態によれば、ルーフケーシング１４の内部空間１５および浴槽１１の上方空間１２に対するガスの供給量が低減できる。そのため、ガスによるガラスリボンＧの脱熱が抑制でき、ガラスリボンＧの温度分布が制御しやすい。その結果、詳しくは後述するが、成形域Ｚ２におけるガラスリボンＧの平坦部の温度分布をゾーン毎に制御することにより、ガラスリボンＧの平坦部の厚さムラが低減できる。また、ガスの供給量が低減できるため、ガラスリボンＧの側縁部に当たるガスの風量が適量になり、ガラスリボンＧの側縁部と平坦部との肉厚差が低減できる。よって、徐冷時にガラスリボンＧの側縁部と平坦部との冷却速度差が低減でき、歪みが生じにくく、割れが生じにくい。また、徐冷後にガラスリボンＧの切断が容易である。
【００３９】
ガラスリボンＧの平坦部の厚さムラを低減するため、幅方向内側のゾーンＢ２は、例えばガラスリボンＧの流動方向、およびガラスリボンＧの幅方向にさらに複数のゾーンに分割されてよい。分割されたゾーン毎にヒータ１９が制御される。ガラスリボンＧの幅方向に一列に並ぶ複数のゾーン毎にヒータ１９を制御することにより、ガラスリボンＧの幅方向の温度分布が調整でき、ガラスリボンＧの幅方向の粘度分布が調整できる。粘度が低い部分ほど、張力によって薄く引き延ばされやすい。これにより、ガラスリボンＧの幅方向における厚さムラが低減できる。ガラスリボンＧの平坦部は、成形域Ｚ２において、下流方向に流動しながら、徐々に固くなると共に、徐々に平坦になる。
【００４０】
尚、幅方向内側のゾーンＢ２だけではなく、幅方向外側のゾーンＢ１も、ガラスリボンＧの流動方向、およびガラスリボンＧの幅方向にさらに複数のゾーンに分割されてもよい。
【００４１】
ルーフケーシング１４の内部空間１５において、幅方向外側のゾーンＢ１と、幅方向内側のゾーンＢ２とで、同じガスが供給されてもよいし、異なるガスが供給されてもよい。幅方向外側のゾーンＢ１には還元性ガスが供給されてよい。溶融金属Ｍの液面の露出部分の酸化が抑制できる。また、幅方向内側のゾーンＢ２には還元性ガスまたは不活性ガスが供給されてよい。幅方向内側のゾーンＢ２に不活性ガスが供給される場合、ガラスリボンＧの上方に不活性ガスが供給でき、ガラスリボンＧの上面の欠陥が低減できる。
【００４２】
ところで、外気温の温度変化によって、ルーフケーシング１４の内部空間１５に供給されるガスの温度が変化することがある。
【００４３】
外気温の温度変化に応じて、幅方向内側のゾーンＢ２に対するガス供給量を調整することにより、ガラスリボンＧの平坦部近傍におけるガスの温度変化が抑制できる。幅方向内側のゾーンＢ２の下方において、ガラスリボンＧの平坦部の温度分布が制御しやすく、ガラスリボンＧの平坦部の厚さムラが低減しやすい。
【００４４】
また、図４に示すように、上面視において、上流域Ｚ１におけるガラスリボンＧの側縁部の少なくとも一部に沿ってゾーンＡ１とゾーンＡ２との境界線２１が設定され、該境界線２１に沿って縦パーティション１７−２Ａが形成されてよい。
【００４５】
尚、図４に示す境界線２１は、上面視において、上流域Ｚ１の上流端から下流端まで設定されるが、上流域Ｚ１の上流端から下流端までの間の一部に設定されてもよい。図５において同様である。
【００４６】
境界線２１は、仮想的なものである。境界線２１は、例えば図４に示すように曲線状に形成されてよい。尚、境界線２１は図５に示すように階段状に形成されてもよいし、直線状に形成されてもよく、境界線２１の形状は特に限定されない。境界線２１は、直線状に形成される場合、ガラスリボンＧの流動方向に対して傾斜してよい。
【００４７】
尚、本実施形態の境界線２１は、上面視において、上流域Ｚ１におけるガラスリボンＧの側縁部の少なくとも一部に沿うが、沿わなくてもよく、例えばガラスリボンＧの流動方向に対して平行とされてよい。
【００４８】
境界線２１は、図４および図５ではガラスリボンＧの側縁よりも幅方向内側に位置してよい。境界線２１と、ガラスリボンＧの側縁との、ガラスリボンＧの幅方向における距離Ｗ１は、例えば２５０ｍｍ〜５００ｍｍである。境界線２１の上流端とリストリクタータイル４の下流端とがガラスリボンＧの流動方向に略同じ位置にある場合、境界線２１の上流端とリストリクタータイル４の下流端とのガラスリボンＧの幅方向における距離は例えば２５０ｍｍ〜５００ｍｍである。
【００４９】
縦パーティション１７−２Ａは、境界線２１に沿って形成される。縦パーティション１７−２Ａは、例えば図４に示すように曲線状に形成されてよい。尚、縦パーティション１７−２Ａは図５に示すように階段状に形成されてもよいし、直線状に形成されてもよく、縦パーティション１７−２Ａの形状は特に限定されない。縦パーティション１７−２Ａは、直線状に形成される場合、ガラスリボンＧの流動方向に対して傾斜してよい。
【００５０】
尚、境界線２１がガラスリボンＧの流動方向に対して平行とされる場合、縦パーティション１７−２ＡもガラスリボンＧの流動方向に対して平行とされてよい。
【００５１】
縦パーティション１７−２Ａは、図４および図５では境界線２１上に形成されるが、境界線２１からずれていてもよい。例えば、境界線２１が図４に示すように曲線状に形成される場合に、縦パーティション１７−２Ａが図５に示すように階段状に形成されてもよい。また、境界線２１が図５に示すように階段状に形成される場合に、縦パーティション１７−２Ａが図４に示すように曲線状に形成されてもよい。
【００５２】
幅方向外側のゾーンＡ１に配設されるヒータ１９は、ガラスリボンＧのうち、主に側縁部を加熱する。一方、幅方向内側のゾーンＡ２に配設されるヒータ１９は、ガラスリボンＧのうち、主に平坦部となる部分を加熱する。この部分は、幅方向内側のゾーンＡ２の下方を通過する時には平坦でなくてよく、ガラスリボンＧの両側縁部よりも厚くてよい。
【００５３】
幅方向外側のゾーンＡ１に配設されるヒータ１９の出力は、幅方向内側のゾーンＡ２に配設されるヒータ１９の出力よりも大きくてよい。上流域Ｚ１において、ガラスリボンＧの側縁部の流動性が高く、ガラスリボンＧの幅が広がりやすい。上流域Ｚ１において、ガラスリボンＧの厚さが所望の厚さになりやすい。
【００５４】
ルーフケーシング１４の内部空間１５において、幅方向外側のゾーンＡ１と、幅方向内側のゾーンＡ２とは、縦パーティション１７−２Ａによって仕切られる。よって、幅方向外側のゾーンＡ１には当該ゾーンＡ１に配設される大出力のヒータ１９の配線の熱劣化を抑制できる量のガスが供給できると共に、幅方向内側のゾーンＡ２には適量のガスが供給できる。縦パーティション１７−２Ａがない場合よりも、幅方向外側のゾーンＡ１に対するガス供給量と、幅方向内側のゾーンＡ２に対するガス供給量との合計量が低減できる。そのため、ガスによるガラスリボンＧの脱熱が抑制でき、ヒータ１９の出力増加が抑制できる。
【００５５】
ルーフケーシング１４の内部空間１５において、幅方向外側のゾーンＡ１に供給されたガスは、大出力のヒータ１９によって温められ、高温になる。この高温のガスは、縦パーティション１７−２Ａによって幅方向内側のゾーンＡ２への移動を制限される。そのため、当該ゾーンＡ２の配線の熱劣化を抑制するためのガスの供給量が低減できる。ガスの供給によってガラスリボンＧの上面に生じうる欠陥が低減できる。
【００５６】
ルーフケーシング１４の内部空間１５において、幅方向外側のゾーンＡ１と、幅方向内側のゾーンＡ２とで、同じガスが供給されてもよいし、異なるガスが供給されてもよい。幅方向外側のゾーンＡ１には還元性ガスが供給されてよい。溶融金属Ｍの液面の露出部分の酸化が抑制できる。また、幅方向内側のゾーンＡ２には還元性ガスまたは不活性ガスが供給されてよい。幅方向内側のゾーンＡ２に不活性ガスが供給される場合、ガラスリボンＧの上方に不活性ガスが供給でき、ガラスリボンＧの上面の欠陥が低減できる。
【００５７】
また、図４に示すように、上面視において、下流域Ｚ３におけるガラスリボンＧの側縁部の少なくとも一部に沿ってゾーンＣ１とゾーンＣ２との境界線２３が設定され、該境界線２３に沿って縦パーティション１７−２Ｃが形成されてよい。
【００５８】
尚、図４に示す境界線２３は、上面視において、下流域Ｚ３の上流端から下流端まで設定されるが、下流域Ｚ３の上流端から下流端までの間の一部に設定されてもよい。図５において同様である。
【００５９】
境界線２３は、仮想的なものである。境界線２３は、例えば図４に示すように曲線状に形成されてよい。尚、境界線２３は図５に示すように階段状に形成されてもよいし、直線状に形成されてもよく、境界線２３の形状は特に限定されない。境界線２３は、直線状に形成される場合、ガラスリボンＧの流動方向に対して平行とされてよい。
【００６０】
境界線２３は、図４および図５ではガラスリボンＧの側縁よりも幅方向内側に位置してよい。境界線２３と、ガラスリボンＧの側縁との、ガラスリボンＧの幅方向における距離Ｗ３は、例えば２５０ｍｍ〜５００ｍｍである。
【００６１】
縦パーティション１７−２Ｃは、境界線２３に沿って形成される。縦パーティション１７−２Ｃは、例えば図４に示すように曲線状に形成されてよい。尚、縦パーティション１７−２Ｃは図５に示すように階段状に形成されてもよいし、直線状に形成されてもよく、縦パーティション１７−２Ｃの形状は特に限定されない。縦パーティション１７−２Ｃは、直線状に形成される場合、ガラスリボンＧの流動方向に対して平行とされてよい。
【００６２】
縦パーティション１７−２Ｃは、図４および図５では境界線２３上に形成されるが、境界線２３からずれていてもよい。例えば、境界線２３が図４に示すように曲線状に形成される場合に、縦パーティション１７−２Ｃが図５に示すように階段状に形成されてもよい。また、境界線２３が図５に示すように階段状に形成される場合に、縦パーティション１７−２Ｃが図４に示すように曲線状に形成されてもよい。
【００６３】
幅方向外側のゾーンＣ１に配設されるヒータ１９は、ガラスリボンＧのうち、主に側縁部を加熱する。一方、幅方向内側のゾーンＣ２に配設されるヒータ１９は、ガラスリボンＧのうち、主に平坦部を加熱する。
【００６４】
幅方向外側のゾーンＣ１に配設されるヒータ１９の出力は、幅方向内側のゾーンＣ２に配設されるヒータ１９の出力よりも大きくてよい。幅方向内側のゾーンＣ２に配設されるヒータ１９の出力が低いため、下流域Ｚ３において、ガラスリボンＧの平坦部が急速に冷却できる。ガラスリボンＧの両側縁部は、ガラスリボンＧの平坦部よりも肉厚であるため、緩やかに冷却されてよい。歪みが低減できる。
【００６５】
ルーフケーシング１４の内部空間１５において、幅方向外側のゾーンＣ１と、幅方向内側のゾーンＣ２とは、縦パーティション１７−２Ｃによって仕切られる。よって、幅方向外側のゾーンＣ１には当該ゾーンＣ１に配設される大出力のヒータ１９の配線の熱劣化を抑制できる量のガスが供給できると共に、幅方向内側のゾーンＣ２には適量のガスが供給できる。縦パーティション１７−２Ｃがない場合よりも、幅方向外側のゾーンＣ１に対するガス供給量と、幅方向内側のゾーンＣ２に対するガス供給量との合計量が低減できる。そのため、ガスによるガラスリボンＧの脱熱が抑制でき、ヒータ１９の出力増加が抑制できる。
【００６６】
ルーフケーシング１４の内部空間１５において、幅方向外側のゾーンＣ１に供給されたガスは、大出力のヒータ１９によって温められ、高温になる。この高温のガスは、縦パーティション１７−２Ｃによって幅方向内側のゾーンＣ２への移動を制限される。そのため、当該ゾーンＣ２の配線の熱劣化を抑制するためのガスの供給量が低減できる。ガスの供給によってガラスリボンＧの上面に生じうる欠陥が低減できる。
【００６７】
ルーフケーシング１４の内部空間１５において、幅方向外側のゾーンＣ１と、幅方向内側のゾーンＣ２とで、同じガスが供給されてもよいし、異なるガスが供給されてもよい。幅方向外側のゾーンＣ１には還元性ガスが供給されてよい。溶融金属Ｍの液面の露出部分の酸化が抑制できる。また、幅方向内側のゾーンＣ２には還元性ガスまたは不活性ガスが供給されてよい。幅方向内側のゾーンＣ２に不活性ガスが供給される場合、ガラスリボンＧの上方に不活性ガスが供給でき、ガラスリボンＧの上面の欠陥が低減できる。
【００６８】
ところで、幅方向外側のゾーンＣ１の下方には溶融金属Ｍの液面が露出しており、その露出部分に溶融金属Ｍの補給材料が投入されることがある。補給材料は、溶融金属Ｍと同種の材料であればよく、固体、固体よりも高温の液体のいずれでもよい。
【００６９】
幅方向外側のゾーンＣ１に対する還元性ガスの供給量を一時的に増やすことで、補給材料の投入時に幅方向外側から流入する外気が素早く還元できる。また、幅方向外側のゾーンＣ１に配設されるヒータ１９の出力を一時的に大きくすることで、補給材料の投入による溶融金属Ｍの局所的な温度低下が制限でき、ガラスリボンＧの流動が安定する。
【００７０】
次に、図１を再度参照して、上記構成のフロートガラス製造装置を用いたフロートガラス製造方法について説明する。
【００７１】
フロートガラス製造方法は、浴槽１１内の溶融金属Ｍ上において板状のガラスリボンＧを成形する成形工程を有する。ガラスリボンＧは溶融金属Ｍ上を流動しながら徐々に固くなる。ガラスリボンＧは、浴槽１１の下流域において溶融金属Ｍから引き上げられ、徐冷炉に向けて搬送される。ガラスリボンＧの両側縁部は、その内側の平坦部よりも厚いため、徐冷後に切除される。これにより、略均一な板厚のフロートガラスが得られる。
【００７２】
本実施形態によれば、上面視において、成形域Ｚ２におけるガラスリボンＧの側縁部の少なくとも一部に沿ってゾーンＢ１とゾーンＢ２との境界線２２が設定され、該境界線２２に沿って縦パーティション１７−２Ｂが形成される。よって、上述の如く、ヒータ１９の制御によってガラスリボンＧの平坦部の幅方向における厚さムラが低減できる。
【００７３】
ガラスリボンＧの粘度が１０４ｄＰａ・ｓのときの、ガラスリボンＧの温度は例えば１１００℃以上であり、好ましくは１１５０℃以上である。
【００７４】
ガラスリボンＧの粘度が１０４ｄＰａ・ｓのときの、ガラスリボンＧの温度が高いほど、ガラスリボンＧの粘性が高い。そのため、上流域Ｚ１においてガラスリボンＧが薄く広がりにくく、成形域Ｚ２におけるガラスリボンＧの厚さ調整が重要になる。
【００７５】
本実施形態によれば、成形域Ｚ２において厚さムラを低減する効果が得られやすいため、ガラスリボンＧの粘度が１０４ｄＰａ・ｓのときのガラスリボンＧの温度が１１００℃以上の場合に、略均一な板厚のフロートガラスが得られる。
【００７６】
製造されるフロートガラスの板厚は、例えば１．０ｍｍ以下、好ましくは０．７ｍｍ以下であり、さらに好ましくは０．５ｍｍ以下である。つまり、ガラスリボンＧの平坦部の厚さは、例えば１．０ｍｍ以下、好ましくは０．７ｍｍ以下であり、さらに好ましくは０．５ｍｍ以下である。
【００７７】
ガラスリボンＧの平坦部の厚さが薄いほど、ガラスリボンＧが幅方向に縮みやすく、使用されるトップロール１８の数が多い。よって、トップロール１８によってガラスリボンＧの側縁部から奪われる熱量が多い。そのため、ガラスリボンＧの側縁部の温度低下を抑制すべく、幅方向外側のゾーンＢ１に配設されるヒータ１９の出力が大きい。大出力のヒータ１９の配線の熱劣化を制限すべく、幅方向外側のゾーンＢ１に対するガスの供給量が多い。
【００７８】
製造されるフロートガラスの板厚が１．０ｍｍ以下の場合、幅方向外側のゾーンＢ１に対するガスの供給量が多いため、ゾーンＢ１とゾーンＢ２との境界線２２に沿って縦パーティション１７−２Ｂを形成する効果が顕著に得られる。
【００７９】
製造されるフロートガラスは、例えばディスプレイ用のガラス基板、ディスプレイ用のカバーガラス、窓ガラスとして用いられる。
【００８０】
製造されるフロートガラスは、ディスプレイ用のガラス基板として用いられる場合、無アルカリガラスであってよい。無アルカリガラスは、Ｎａ２Ｏ、Ｋ２Ｏ、Ｌｉ２Ｏなどのアルカリ金属酸化物を実質的に含有しないガラスである。無アルカリガラスは、アルカリ金属酸化物の含有量の合量が０．１質量％以下でよい。
【００８１】
無アルカリガラスは、例えば、酸化物基準の質量％表示で、ＳｉＯ２：５０％〜７３％、Ａｌ２Ｏ３：１０．５％〜２４％、Ｂ２Ｏ３：０％〜１２％、ＭｇＯ：０％〜１０％、ＣａＯ：０％〜１４．５％、ＳｒＯ：０％〜２４％、ＢａＯ：０％〜１３．５％、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ：８％〜２９．５％、ＺｒＯ２：０％〜５％を含有する。
【００８２】
無アルカリガラスは、高い歪点と高い溶解性とを両立する場合、好ましくは、酸化物基準の質量％表示で、ＳｉＯ２：５８％〜６６％、Ａｌ２Ｏ３：１５％〜２２％、Ｂ２Ｏ３：５％〜１２％、ＭｇＯ：０％〜８％、ＣａＯ：０％〜９％、ＳｒＯ：３％〜１２．５％、ＢａＯ：０％〜２％、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ：９％〜１８％を含有する。
【００８３】
無アルカリガラスは、特に高い歪点を得たい場合、好ましくは、酸化物基準の質量％表示で、ＳｉＯ２：５４％〜７３％、Ａｌ２Ｏ３：１０．５％〜２２．５％、Ｂ２Ｏ３：０％〜５．５％、ＭｇＯ：０％〜１０％、ＣａＯ：０％〜９％、ＳｒＯ：０％〜１６％、ＢａＯ：０％〜２．５％、ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ：８％〜２６％を含有する。
【００８４】
製造されるフロートガラスは、ディスプレイ用のカバーガラスとして用いられる場合、化学強化用ガラスであってよい。化学強化用ガラスを化学強化処理したものがカバーガラスとして用いられる。化学強化処理は、ガラス表面に含まれるアルカリイオンのうち小さなイオン半径のイオン（例えばＬｉイオンやＮａイオン）を大きなイオン半径のイオン（例えばＫイオン）に置換することにより、ガラス表面から所定の深さの圧縮応力層を形成する。
【００８５】
化学強化用ガラスは、例えば酸化物基準のモル％表示で、ＳｉＯ２：６２％〜６８％、Ａｌ２Ｏ３：６％〜１２％、ＭｇＯ：７％〜１３％、Ｎａ２Ｏ：９％〜１７％、Ｋ２Ｏ：０％〜７％を含有し、Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏの含有量の合計からＡｌ２Ｏ３含有量を減じた差が１０％未満であり、ＺｒＯ２を含有する場合、その含有量が０．８％以下である。
【００８６】
別の化学強化用ガラスは、酸化物基準のモル％表示で、ＳｉＯ２：６５％〜８５％、Ａｌ２Ｏ３：３％〜１５％、Ｎａ２Ｏ：５％〜１５％、Ｋ２Ｏ：０％〜２％未満、ＭｇＯ：０％〜１５％、ＺｒＯ２：０％〜１％を含有し、ＳｉＯ２およびＡｌ２Ｏ３の含有量の合計ＳｉＯ２＋Ａｌ２Ｏ３が８８％以下である。
【００８７】
製造されるフロートガラスは、窓ガラスとして用いられる場合、ソーダライムガラスであってよい。ソーダライムガラスは、例えば酸化物基準の質量％表示で、ＳｉＯ２：６５％〜７５％、Ａｌ２Ｏ３：０％〜３％、ＣａＯ：５％〜１５％、ＭｇＯ：０％〜１５％、Ｎａ２Ｏ：１０％〜２０％、Ｋ２Ｏ：０％〜３％、Ｌｉ２Ｏ：０％〜５％、Ｆｅ２Ｏ３：０％〜３％、ＴｉＯ２：０％〜５％、ＣｅＯ２：０％〜３％、ＢａＯ：０％〜５％、ＳｒＯ：０％〜５％、Ｂ２Ｏ３：０％〜５％、ＺｎＯ：０％〜５％、ＺｒＯ２：０％〜５％、ＳｎＯ２：０％〜３％、ＳＯ３：０％〜０．５％を含有する。
【００８８】
以上、フロートガラス製造装置およびフロートガラス製造方法の実施形態などを説明したが、本発明は上記実施形態などに限定されず、特許請求の範囲に記載された本発明の要旨の範囲内において、種々の変形、改良が可能である。
【符号の説明】
【００８９】
１０  フロートガラス製造装置
１１  浴槽
１２  浴槽の上方空間
１３  ルーフ
１４  ルーフケーシング
１５  ルーフケーシングの内部空間
１７  パーティション
１７−１  横パーティション
１７−２Ａ、１７−２Ｂ、１７−２Ｃ  縦パーティション
１８  トップロール
１９  ヒータ
２１〜２３  境界線
Ｇ  ガラスリボン
Ｍ  溶融金属
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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