(57)【要約】【課題】６０Ｈｚ仕様の回転速度変動率を必要以上に小さくすることなく、５０Ｈｚ仕様と兼用可能なガバナ機構を有する発電機用ディーゼルエンジンの燃料噴射ポンプを提供する。【解決手段】ガバナスリーブ２２１がガバナレバー２１３を一方へ回動するように構成し、テンションレバー２１２がガバナレバー２１３を他方へ回動するように構成した燃料噴射ポンプ１００であって、コントロールレバー２１１とテンションレバー２１２をお互いに近接する方向に付勢できるガバナスプリング２３と、テンションレバー２１２とガバナレバー２１３をお互い離間する方向に付勢できるレギュレーションスプリング２４と、を具備した。【選択図】図５
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
コントロールレバーを操作し、６０Ｈｚ仕様と５０Ｈｚ仕様の発電機を兼用するディーゼルエンジンの燃料噴射ポンプは、
プランジャを回動させるコントロールラックと前記コントロールラックを移動させるガバナレバーと、を備えるとともに、ガバナウエイトによって摺動するガバナスリーブと、コントロールレバーと、それに付設するガバナスプリングに連結され回動するテンションレバーと、を備え、前記ガバナスリーブが前記ガバナレバーを一方へ回動するように構成し、前記テンションレバーが前記ガバナレバーを他方へ回動するように構成した燃料噴射ポンプであって、
前記コントロールレバーと前記テンションレバーをお互いに近接する方向に付勢できる前記ガバナスプリングと、
前記テンションレバーと前記ガバナレバーをお互い離間する方向に付勢できるレギュレーションスプリングと、を具備した、ことを特徴とする燃料噴射ポンプ。
【請求項２】
前記レギュレーションスプリングと同じ機能、即ち発電機の５０Ｈｚ仕様で運転される場合には、前記テンションレバーと前記ガバナレバーの間に付勢されガバナウエイトの遠心力の変化により伸縮をする機能をアングライヒ機構のアングライヒスプリングに持たせ、兼ね備えた、ことを特徴とする請求項１に記載の燃料噴射ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、発電機用ディーゼルエンジンに用いる燃料噴射ポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
発電機は、一般的に６０Ｈｚ又は５０Ｈｚの交流電力を供給する。そのため、発電機を駆動するディーゼルエンジンは、６０Ｈｚの交流電流を発生させる仕様（以下６０Ｈｚ仕様と称する）では３６００ｍｉｎ−１、又は１８００ｍｉｎ−１付近で運転し、５０Ｈｚの交流電流を発生させる仕様（以下５０Ｈｚ仕様と称する）では３０００ｍｉｎ−１、又は１５００ｍｉｎ−１付近で運転されるのが一般的である。発電機で６０Ｈｚ仕様と５０Ｈｚ仕様を兼用する場合は、ディーゼルエンジンは、３６００ｍｉｎ−１と３０００ｍｉｎ−１の２つのエンジン回転速度を両用、又は１８００ｍｉｎ−１と１５００ｍｉｎ−１のエンジン回転速度を両用される。
【０００３】
発電機用ディーゼルエンジンには、発電機が供給する電力が変動しても、交流の周波数の変化が小さいことが要求される。いわば、ディーゼルエンジンの負荷率が大きく変わってもエンジン回転速度の変化を小さく抑えるためにガバナ機構を備えている。ガバナ機構は負荷率が高い場合は、燃料の圧送量（以後、噴射量と称する）を増加させ、負荷率が低い場合は、噴射量を減少させる機能を有する。
【０００４】
発電機（又はディーゼルエンジン）の定格負荷、即ち負荷率１００パーセントの周波数（又はエンジン回転速度）から、無負荷、即ち負荷率０パーセントの周波数（又はエンジン回転速度）の変化量を定格の周波数（又はエンジン回転速度）で除した割合を回転速度変動率と言うが、発電機の仕様規格として、その回転速度変動率が法令等で規定されている場合が多い（例えば回転速度変動率５パーセント以下）。その発電機の仕様規格を満足させるためにディーゼルエンジンは、燃料噴射ポンプのガバナ機構によりマッチングする必要がある。
【０００５】
ところで、ディーゼルエンジンの特性と回転速度変動率の関係として一般的に知られているのは、回転速度変動率が小さい場合、回転安定性が悪くなる傾向がありエンジン回転速度の変動幅が大きくなり、回転速度変動率が大きい場合は、回転安定性が良くエンジン回転速度の変動幅が小さくなる傾向がある。
【０００６】
ガバナ機構は、ガバナスプリングの張力とガバナウエイトの遠心力とのつりあいを利用して、噴射量を調節する。ガバナウエイトの遠心力はガバナウエイトが回転する角速度の二乗に比例するため、エンジン回転速度が変わると遠心力が変わり、ガバナスプリングの張力とのつりあい関係が変わる。エンジン回転速度が小さい場合はガバナウエイトの遠心力が小さくなり、ガバナ機構の特性はエンジン回転速度に対し、噴射量の変化が緩慢な特性となる。即ち回転速度変動率が大きくなる。
【０００７】
６０Ｈｚ仕様の発電機用ディーゼルエンジンを５０Ｈｚ仕様の発電機用に兼用しようとした場合、エンジン回転速度が２０パーセント低くなるため、回転速度変動率は大きくなり、上記の仕様規格を満足することができなくなる。それを回避するためには、６０Ｈｚ仕様におけるディーゼルエンジンの回転速度変動率を必要以上に小さく設定する必要があった（例えば回転速度変動率の規格は５パーセント以下であるが、５０Ｈｚ仕様の発電機用に兼用する場合、６０Ｈｚ仕様での回転速度変動率は３パーセント以下になる場合もある）。その結果、６０Ｈｚ仕様において回転が不安定になり回転変動量が大きくなってしまうのである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開２０１２−１１７５０２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
６０Ｈｚ仕様の回転速度変動率を必要以上に小さくすることなく、５０Ｈｚ仕様と兼用可能なガバナ機構を有する発電機用ディーゼルエンジンの燃料噴射ポンプを提供することを目的としている。
【００１０】
本発明の解決しようとする課題は以上の如くであり、次にこの課題を解決するための手段を説明する。
【００１１】
即ち請求項１においては、
コントロールレバーを操作し、６０Ｈｚ仕様と５０Ｈｚ仕様の発電機を兼用するディーゼルエンジンの燃料噴射ポンプは、
プランジャを回動させるコントロールラックと前記コントロールラックを移動させるガバナレバーと、を備えるとともに、ガバナウエイトによって摺動するガバナスリーブと、コントロールレバーと、それに付設するガバナスプリングに連結され回動するテンションレバーと、を備え、前記ガバナスリーブが前記ガバナレバーを一方へ回動するように構成し、前記テンションレバーが前記ガバナレバーを他方へ回動するように構成した燃料噴射ポンプであって、
前記コントロールレバーと前記テンションレバーをお互いに近接する方向に付勢できる前記ガバナスプリングと、
前記テンションレバーと前記ガバナレバーをお互い離間する方向に付勢できるレギュレーションスプリングと、を具備したものである。
【００１２】
請求項２においては、請求項１に記載する燃料噴射ポンプにおいて、
前記レギュレーションスプリングと同じ機能、即ち発電機の５０Ｈｚ仕様で運転される場合には、前記テンションレバーと前記ガバナレバーの間に付勢されガバナウエイトの遠心力の変化により伸縮をする機能をアングライヒ機構のアングライヒスプリングに持たせ、兼ね備えたものである。
【発明の効果】
【００１３】
本発明の効果として、以下に示すような効果を奏する。
【００１４】
請求項１に記載の発明によれば、６０Ｈｚ仕様の発電機用ディーゼルエンジンと５０Ｈｚ仕様の発電機用ディーゼルエンジンが、燃料噴射ポンプの仕様を変更することなく、６０Ｈｚ仕様の速度変動率を（法令等で定められた規格に対し）必要以上に小さくすることなく、兼用することが可能となる。
【００１５】
請求項２に記載の発明によれば、レギュレーションスプリングとアングライヒスプリングを併用することなく、レギュレーションスプリングのみで両方の機能を兼ね備えることが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】燃料噴射ポンプの構成を示す図。
【図２】燃料噴射機構及び燃料分配機構の構造を示す図。
【図３】（Ａ）コントロールレバーの操作により、エンジン回転速度を上げようとする場合（例えば、５０Ｈｚ仕様（エンジン回転速度１５００ｍｉｎ−１）から６０Ｈｚ仕様（エンジン回転速度１８００ｍｉｎ−１）に変更）、コントロールラックが燃料噴射量増量側に移動する動作を示す図。（Ｂ）コントロールレバーの操作により、エンジン回転速度を下げようとする場合（例えば、６０Ｈｚ仕様（エンジン回転速度１８００ｍｉｎ−１）から５０Ｈｚ仕様（エンジン回転速度１５００ｍｉｎ−１）に変更）、コントロールラックが燃料噴射量減量側に移動する動作を示す図。
【図４】（Ａ）６０Ｈｚ仕様の発電機用ディーゼルエンジンにおいて、エンジン回転速度が下がり、ガバナウエイトの遠心力が小さくなったとき、コントロールラックが燃料噴射量増量側に移動する場合の動作を示す図。（Ｂ）６０Ｈｚ仕様の発電機用ディーゼルエンジンにおいて、エンジン回転速度が上がり、ガバナウエイトの遠心力が大きくなったとき、コントロールラックが燃料噴射量減量側に移動する場合の動作を示す図。
【図５】（Ａ）５０Ｈｚ仕様の発電機用ディーゼルエンジンにおいて、エンジン回転速度が下がり、ガバナウエイトの遠心力が小さくなったとき、コントロールラックが燃料噴射量増量側に移動する場合の動作を示す図。（Ｂ）５０Ｈｚ仕様の発電機用ディーゼルエンジンにおいて、エンジン回転速度が上がり、ガバナウエイトの遠心力が大きくなったとき、コントロールラックが燃料噴射量減量側に移動する場合の動作を示す図。
【図６】コントロールレバーを６０Ｈｚ仕様又は５０Ｈｚ仕様に固定した場合のエンジン回転速度と燃料噴射ポンプのコントロールラック位置の特性を示す図。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
まず、燃料噴射ポンプ１００の構成について説明する。
【００１８】
図１は、燃料噴射ポンプ１００の構成を示している。なお、図中には、燃料噴射ポンプ１００の上下方向及び前後方向を表している。
【００１９】
燃料噴射ポンプ１００は、主に噴射装置１と、調速装置２と、で構成されている。
【００２０】
噴射装置１は、燃料を噴射する部分である。噴射装置１は、主に燃料噴射機構１１と、燃料分配機構１２と、で構成されている。燃料噴射機構１１は、カムシャフト１３によって駆動される。具体的には、カムシャフト１３によって燃料噴射機構１１を構成するプランジャ１１１が摺動される（図２参照）。また、燃料分配機構１２も、カムシャフト１３によって駆動される。具体的には、カムシャフト１３によって燃料分配機構１２を構成するディストリビューションシャフト１２１が回転される（図２参照）。
【００２１】
調速装置２は、燃料噴射量を調節する部分である。調速装置２は、主にリンク機構２１と、ガバナ機構２２と、で構成されている。リンク機構２１は、ユーザーの操作に基づいて燃料噴射機構１１を駆動する。具体的には、リンク機構２１によって燃料噴射機構１１を構成するプランジャ１１１が回動される（図２参照）。また、ガバナ機構２２は、カムシャフト１３の回転速度に基づいて燃料噴射機構１１を駆動する。具体的には、ガバナ機構２２によって燃料噴射機構１１を構成するプランジャ１１１が回動される（図２参照）。
【００２２】
次に、燃料噴射機構１１及び燃料分配機構１２の構造と動作態様について説明する。
【００２３】
図２は、燃料噴射機構１１及び燃料分配機構１２の構造を示している。なお、図中の矢印は、プランジャ１１１とディストリビューションシャフト１２１の動作方向を表している。
【００２４】
燃料噴射機構１１は、プランジャ１１１と、プランジャバレル１１２と、コントロールスリーブ１１３と、スプリング１１４と、で構成されている。また、燃料分配機構１２は、ディストリビューションシャフト１２１と、ディストリビューションバレル１２２と、デリベリバルブ１２３と、で構成されている。これらは、ボディ１４やヘッド１５の内部に収納されている。
【００２５】
プランジャ１１１は、プランジャバレル１１２に支持されている。プランジャ１１１は、スプリング１１４によってカムシャフト１３側へ付勢されているので、該カムシャフト１３の回転に伴って摺動する。プランジャ１１１の上下方向の中途部には、該プランジャ１１１と一体となって回動するコントロールスリーブ１１３が外嵌されている。そして、コントロールスリーブ１１３のピンは、リンク機構２１を構成するコントロールラック２１４のスリットに嵌め込まれている。
【００２６】
ディストリビューションシャフト１２１は、ディストリビューションバレル１２２に支持されている。ディストリビューションシャフト１２１は、ギヤによってカムシャフト１３と連結されているので、該カムシャフト１３の回転に伴って回転する。ディストリビューションシャフト１２１の上下方向の中途部には、燃料通路Ｆｄが設けられている。そして、ディストリビューションシャフト１２１の燃料通路Ｆｄは、該ディストリビューションシャフト１２１が回転して所定の位相となったときに燃料通路Ｆｈとつながる。
【００２７】
燃料の噴射は、プランジャバレル１１２の内部に燃料が供給された後に、プランジャ１１１が上方向へ摺動すると開始される。詳細に説明すると、まず、プランジャ１１１が下方向へ摺動し、ギャラリーからポート穴Ｐを介してプランジャバレル１１２内に燃料が供給される。その後、プランジャ１１１が上方向へ摺動してポート穴Ｐを塞ぐと、燃料がギャラリーへ逃げることができなくなって燃料室Ｆｃ及び燃料通路Ｆｈの圧力が上昇する。そして、燃料室Ｆｃ及び燃料通路Ｆｈの圧力が所定の値を超えると、デリベリバルブ１２３が開いて燃料の噴射が開始される。
【００２８】
また、燃料の噴射は、プランジャ１１１に設けられたリード溝Ｆｒとポート穴Ｐが連通することで終了する。詳細に説明すると、プランジャ１１１が上方向へ摺動してリード溝Ｆｒとポート穴Ｐがつながると、燃料がギャラリーへ逃げて燃料室Ｆｃ及び燃料通路Ｆｈの圧力が低下する。そして、燃料室Ｆｃ及び燃料通路Ｆｈの圧力が所定の値よりも下がると、デリベリバルブ１２３が閉じて燃料の噴射が終了する。
【００２９】
なお、燃料噴射量の調節は、「プランジャ１１１がポート穴Ｐを塞ぐストローク」を変更することで実現される。詳細に説明すると、プランジャ１１１に斜めに設けられたリード溝Ｆｒとポート穴Ｐが連通するまでのストロークをコントロールスリーブ１１３の回動で、プランジャ１１１が回動することにより、変更することを実現している。
【００３０】
次に、リンク機構２１及びガバナ機構２２の構造と動作態様について説明する。
【００３１】
図３（Ａ）は、コントロールレバー２１１の操作により、エンジン回転速度を上げようとする場合（例えば、５０Ｈｚ仕様（エンジン回転速度１５００ｍｉｎ−１）から６０Ｈｚ仕様（エンジン回転速度１８００ｍｉｎ−１）に変更）、コントロールラック２１４が燃料噴射量増量側に移動する動作を示している。図３（Ｂ）は、コントロールレバー２１１の操作により、エンジン回転速度を下げようとする場合（例えば、６０Ｈｚ仕様（エンジン回転速度１８００ｍｉｎ−１）から５０Ｈｚ仕様（エンジン回転速度１５００ｍｉｎ−１）に変更）、コントロールラック２１４が燃料噴射量減量側に移動する動作を示している。
【００３２】
リンク機構２１は、コントロールレバー２１１と、テンションレバー２１２と、ガバナレバー２１３と、コントロールラック２１４と、で構成されている。ガバナ機構２２は、ガバナスリーブ２２１と、ガバナウエイト２２２と、で構成されている。なお、本燃料噴射ポンプ１００においては、ガバナスプリング２３のほか、レギュレーションスプリング２４を具備している。ガバナスプリング２３は、コントロールレバー２１１とテンションレバー２１２を互いに近接する方向に付勢している。レギュレーションスプリング２４は、テンションレバー２１２とガバナレバー２１３を互いに離間する方向に付勢している。
【００３３】
コントロールレバー２１１は、回動軸ＳＨ１を中心として回動自在に支持されている。コントロールレバー２１１は、ユーザーの操作によって回動される。テンションレバー２１２は、回動軸ＳＨ２を中心として回動自在に支持されている。テンションレバー２１２は、ガバナスプリング２３を介してコントロールレバー２１１と連結されており、該コントロールレバー２１１によって回動される。ガバナレバー２１３は、同じく回動軸ＳＨ２を中心として回動自在に支持されている。ガバナレバー２１３は、レギュレーションスプリング２４を介してテンションレバー２１２と連結されており、該テンションレバー２１２によって回動される。そして、コントロールラック２１４は、ガバナレバー２１３の一端部に連結されているので、該ガバナレバー２１３によって移動される。
【００３４】
ガバナスリーブ２２１は、カムシャフト１３に摺動自在に外嵌されている。ガバナスリーブ２２１は、爪部がガバナウエイト２２２の凹部に掛けられているため、該ガバナウエイト２２２によって摺動される。なお、ガバナレバー２１３は、ガバナスリーブ２２１の一端部と当接しているため、該ガバナスリーブ２２１によっても回動される。そして、コントロールラック２１４は、ガバナレバー２１３の一端部に連結されているので、該ガバナレバー２１３によって移動される。
【００３５】
まず、ユーザーがコントロールレバー２１１を操作した場合について説明する。
【００３６】
図３（Ａ）に示すように、ユーザーがコントロールレバー２１１を一方向へ回動した場合には、該コントロールレバー２１１によってテンションレバー２１２が回動される。すると、ガバナレバー２１３は、テンションレバー２１２に連結されているため、該テンションレバー２１２とともに回動されてコントロールラック２１４を引くのである。そして、コントロールラック２１４によってプランジャ１１１が回動すると、燃料噴射量が増えることになる（図２参照）。
【００３７】
一方、図３（Ｂ）に示すように、ユーザーがコントロールレバー２１１を他方向へ回動した場合には、該コントロールレバー２１１によってテンションレバー２１２が回動される。すると、ガバナレバー２１３は、テンションレバー２１２に連結されているため、該テンションレバー２１２とともに回動されてコントロールラック２１４を押すのである。そして、コントロールラック２１４によってプランジャ１１１が回動すると、燃料噴射量が減ることになる（図２参照）。
【００３８】
このような構成により、燃料噴射ポンプ１００は、ユーザーの操作に応じて燃料噴射量を調節できる。
【００３９】
次に、６０Ｈｚ仕様の発電機用ディーゼルエンジンにかかる負荷が変化した場合について説明する。このとき、コントロールレバー２１１は、回動角度がα度となっている（図６（Ｂ）参照）。
【００４０】
図４（Ａ）は、６０Ｈｚ仕様の発電機用ディーゼルエンジンにおいて、エンジン回転速度が下がり、ガバナウエイト２２２の遠心力が小さくなったとき、コントロールラック２１４が燃料噴射量増量側に移動する場合の動作を示している。図４（Ｂ）は、６０Ｈｚ仕様の発電機用ディーゼルエンジンにおいて、エンジン回転速度が上がり、ガバナウエイト２２２の遠心力が大きくなったとき、コントロールラック２１４が燃料噴射量減量側に移動する場合の動作を示している。
【００４１】
図４（Ａ）に示すように、ディーゼルエンジンにかかる負荷が大きくなってカムシャフト１３の回転速度が減速した場合には、ガバナウエイト２２２にはたらく遠心力が低下するため、該ガバナウエイト２２２は互いに近接する方向へ回動する。すると、ガバナレバー２１３は、ガバナスプリング２３の収縮によって一方向へ回動し、コントロールラック２１４を引くのである。このとき、ガバナレバー２１３は、レギュレーションスプリング２４が完全に収縮しているので（テンションレバー２１２とガバナレバー２１３の隙間が閉じた状態となっている：※印部参照）、テンションレバー２１２と一体となって回動する。そして、コントロールラック２１４によってプランジャ１１１が回動すると、燃料噴射量が増えることになる。こうして、ディーゼルエンジンの運転状態は、図６における矢印ａの方向へ移動するのである。
【００４２】
一方、図４（Ｂ）に示すように、ディーゼルエンジンにかかる負荷が小さくなってカムシャフト１３の回転速度が増速した場合には、ガバナウエイト２２２にはたらく遠心力が増加するため、該ガバナウエイト２２２は互いに離間する方向へ回動する。すると、ガバナレバー２１３は、ガバナスプリング２３の伸張によって他方向へ回動し、コントロールラック２１４を押すのである。このとき、ガバナレバー２１３は、レギュレーションスプリング２４が完全に収縮しているので（テンションレバー２１２とガバナレバー２１３の隙間が閉じた状態となっている：※印部参照）、テンションレバー２１２と一体となって回動する。そして、コントロールラック２１４によってプランジャ１１１が回動すると、燃料噴射量が減ることになる。こうして、ディーゼルエンジンの運転状態は、図６における矢印ｂの方向へ移動するのである。
【００４３】
このように、本燃料噴射ポンプ１００は、６０Ｈｚ仕様の発電機用ディーゼルエンジンに用いた場合、ガバナスプリング２３のバネ定数に応じたドループ特性を実現できる（図６参照）。
【００４４】
即ち、本燃料噴射ポンプ１００は、６０Ｈｚ仕様の発電機用ディーゼルエンジンに用いた場合、レギュレーションスプリング２４が収縮したままで、テンションレバー２１２とガバナレバー２１３が閉じた状態となる（※印部参照）。そして、ガバナスプリング２３の張力とガバナウエイト２２２の遠心力がつりあうようにガバナレバー２１３が回動すると、コントロールラック２１４が移動し、プランジャ１１１を回動させるのである。つまり、ディーゼルエンジンにかかる負荷が大きくなってカムシャフト１３の回転速度が減速した場合は、ガバナスプリング２３のバネ定数に応じてコントロールラック２１４が移動し、プランジャ１１１を燃料噴射量増量側へ回動させるのである。また、ディーゼルエンジンにかかる負荷が小さくなってカムシャフト１３の回転速度が増速した場合は、ガバナスプリング２３のバネ定数に応じてコントロールラック２１４が移動し、プランジャ１１１を燃料噴射量増減量側へ回動させるのである。
【００４５】
次に、５０Ｈｚ仕様の発電機用ディーゼルエンジンにかかる負荷が変化した場合について説明する。このとき、コントロールレバー２１１は、回動角度がβ度となっている（図６（Ａ）参照）。
【００４６】
図５（Ａ）は、５０Ｈｚ仕様の発電機用ディーゼルエンジンにおいて、エンジン回転速度が下がり、ガバナウエイト２２２の遠心力が小さくなったとき、コントロールラック２１４が燃料噴射量増量側に移動する場合の動作を示している。図５（Ｂ）は、５０Ｈｚ仕様の発電機用ディーゼルエンジンにおいて、エンジン回転速度が上がり、ガバナウエイト２２２の遠心力が大きくなったとき、コントロールラック２１４が燃料噴射量減量側に移動する場合の動作を示している。
【００４７】
図５（Ａ）に示すように、ディーゼルエンジンにかかる負荷が大きくなってカムシャフト１３の回転速度が減速した場合には、ガバナウエイト２２２にはたらく遠心力が低下するため、該ガバナウエイト２２２は互いに近接する方向へ回動する。すると、ガバナレバー２１３は、ガバナスプリング２３の収縮とレギュレーションスプリング２４の伸張によって一方向へ回動し、コントロールラック２１４を引くのである。このとき、ガバナレバー２１３は、レギュレーションスプリング２４が伸張することにより（テンションレバー２１２とガバナレバー２１３の隙間が閉じた状態から開いた状態となる：※印部参照）、テンションレバー２１２よりも大きく回動する。そして、コントロールラック２１４によってプランジャ１１１が回動すると、燃料噴射量が増えることになる。こうして、ディーゼルエンジンの運転状態は、図６における矢印ｃの方向へ移動するのである。
【００４８】
一方、図５（Ｂ）に示すように、ディーゼルエンジンにかかる負荷が小さくなってカムシャフト１３の回転速度が増速した場合には、ガバナウエイト２２２にはたらく遠心力が増加するため、該ガバナウエイト２２２は互いに離間する方向へ回動する。すると、ガバナレバー２１３は、ガバナスプリング２３の伸張とレギュレーションスプリング２４の収縮によって他方向へ回動し、コントロールラック２１４を押すのである。このとき、ガバナレバー２１３は、レギュレーションスプリング２４が収縮することにより（テンションレバー２１２とガバナレバー２１３の隙間が開いた状態から閉じた状態となる：※印部参照）、テンションレバー２１２よりも大きく回動する。そして、コントロールラック２１４によってプランジャ１１１が回動すると、燃料噴射量が減ることになる。こうして、ディーゼルエンジンの運転状態は、図６における矢印ｄの方向へ移動するのである。
【００４９】
このように、本燃料噴射ポンプ１００は、５０Ｈｚ仕様の発電機用ディーゼルエンジンに用いた場合、ガバナスプリング２３とレギュレーションスプリング２４による合成バネ定数に応じたドループ特性を実現できる（図６参照）。なお、合成バネ定数は、ガバナスプリング２３のバネ定数をｋ１、レギュレーションスプリング２４のバネ定数をｋ２とすれば、以下の数式より算出できる。
合成バネ定数＝（ｋ１・ｋ２）／（ｋ１＋ｋ２）
【００５０】
即ち、本燃料噴射ポンプ１００は、５０Ｈｚ仕様の発電機用ディーゼルエンジンに用いた場合、レギュレーションスプリング２４が伸縮し、テンションレバー２１２とガバナレバー２１３が閉じた状態又は開いた状態となる（※印部参照）。そして、ガバナスプリング２３及びレギュレーションスプリング２４の張力とガバナウエイト２２２の遠心力がつりあうようにガバナレバー２１３が回動すると、コントロールラック２１４が移動し、プランジャ１１１を回動させるのである。つまり、ディーゼルエンジンにかかる負荷が大きくなってカムシャフト１３の回転速度が減速した場合は、ガバナスプリング２３及びレギュレーションスプリング２４の合成バネ定数に応じてコントロールラック２１４が移動し、プランジャ１１１を燃料噴射量増量側へ回動させるのである。また、ディーゼルエンジンにかかる負荷が小さくなってカムシャフト１３の回転速度が増速した場合は、ガバナスプリング２３及びレギュレーションスプリング２４の合成バネ定数に応じてコントロールラック２１４が移動し、プランジャ１１１を燃料噴射量増減量側へ回動させるのである。
【００５１】
以上より、本願の発明によれば、６０Ｈｚ仕様の発電機用ディーゼルエンジンと５０Ｈｚ仕様の発電機用ディーゼルエンジンが、燃料噴射ポンプ１００の仕様を変更することなく、６０Ｈｚ仕様の速度変動率を（法令等で定められた規格に対し）必要以上に小さくすることなく、兼用することが可能となる。
【００５２】
また、本燃料噴射ポンプ１００は、レギュレーションスプリング２４によって、いわゆるアングライヒスプリングを備えた特性となる（図６のＲ部分参照）。アングライヒスプリングとは、ディーゼルエンジンのエンジン回転速度が低い領域で燃料噴射量を増量させるものである。
【００５３】
従って、本燃料噴射ポンプ１００は、レギュレーションスプリング２４とアングライヒスプリングを併用することなく、レギュレーションスプリング２４のみで両方の機能を兼ね備えることが可能となる。
【符号の説明】
【００５４】
１００    燃料噴射ポンプ
１        噴射装置
１１      燃料噴射機構
１１１    プランジャ
１１２    プランジャバレル
１１３    コントロールスリーブ
１１４    スプリング
１２      燃料分配機構
１２１    ディストリビューションシャフト
１２２    ディストリビューションバレル
１２３    デリベリバルブ
１３      カムシャフト
１４      ボディ
１５      ヘッド
２        調速装置
２１      リンク機構
２１１    コントロールレバー
２１２    テンションレバー
２１３    ガバナレバー
２１４    コントロールラック
２２      ガバナ機構
２２１    ガバナスリーブ
２２２    ガバナウエイト
２３      ガバナスプリング
２４      レギュレーションスプリング
【図１】
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【図２】
2015178781.tif 000004
【図３】
2015178781.tif 000005
【図４】
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【図５】
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【図６】
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