(57)【要約】      （修正有）【課題】コネクタ部分を含めて外部へ電磁ノイズが漏洩することを抑制したワイヤーハーネスを提供する。【解決手段】延在方向の断面から観た場合に、少なくとも３本の導体の中心が略正三角形の頂点に位置するように形成され、絶縁被覆材を介して３本の導体の外周側にシールド導体が形成される電線部と、電線部の端末に取り付けされるコネクタとを有するワイヤーハーネスであって、コネクタは、前記３本の導体にそれぞれ接続される３本の端子と、３本の端子の側方を一括して囲むように配置され、前記シールド導体と電気的に接続されるシールド部とを備え、コネクタを挿入側から観た場合に、前記３本の端子のそれぞれが三角形の頂点に位置するように配置され、少なくとも当該ワイヤーハーネスの一端に形成される前記コネクタの端子から他端に形成される前記コネクタに至るまでの前記電線部の導体を含めたそれぞれが略正三角形の頂点に配策される。【選択図】図１
2015082407.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
延在方向の断面から観た場合に、少なくとも３本の導体の中心のそれぞれが略正三角形の頂点に位置するように形成されると共に、絶縁被覆材を介して前記３本の導体の外周側にシールド導体が形成される電線部と、前記電線部の端末に取り付けされるコネクタとを有するワイヤーハーネスであって、
前記コネクタは、前記３本の導体にそれぞれ接続される３本の端子と、
前記３本の端子の側方を一括して囲むように配置され、前記シールド導体と電気的に接続されるシールド部とを備え、
前記コネクタを挿入側から観た場合に、前記３本の端子のそれぞれが三角形の頂点に位置するように配置され、少なくとも当該ワイヤーハーネスの一端に形成される前記コネクタの端子から他端に形成される前記コネクタに至るまでの前記電線部の導体を含めたそれぞれが略正三角形の頂点に配策されてなることを特徴とするワイヤーハーネス。
【請求項２】
前記シールド部の外周に沿って形成され、前記シールド部を保護するハウジングを備え、
前記シールド部は前記３本の端子の側方を囲む円筒形状の金属導体からなり、
前記端子部の先端部が前記シールド部の周縁端部よりも挿入側に突出されていることを特徴とする請求項１に記載のワイヤーハーネス。
【請求項３】
前記コネクタは、金属部材からなり、車両筐体に当接され固定されるシールドシェルを備え、
前記３本の端子は、前記シールドシェルを挿通した前記３本の導体の端部に取り付けされ、
前記コネクタを挿入側から観た場合に、前記３本の端子及び前記３本の導体のそれぞれは三角形の頂点に位置するように配置されると共に、
前記シールド部が前記３本の端子及び前記３本の導体の側方を囲むことを特徴とする請求項２に記載のワイヤーハーネス。
【請求項４】
前記電線部は、断面が円形の前記導体の外縁部に沿った前記絶縁被膜材で被覆される独立した３本の電線が俵積に配策され、
前記電線の延在方向の断面から観た場合に、前記３本の電線の導体がそれぞれ略三角形の頂点に位置するように形成されていることを特徴とする請求項１乃至３の内の何れかに記載のワイヤーハーネス。
【請求項５】
前記電線部は、略１２０°の中心角の扇形断面の前記絶縁被膜材により、前記導体のそれぞれが被覆される３本の電線からなり、
前記３本の電線を配策してなる前記絶縁被膜材の断面が円形となることを特徴とする請求項１乃至３の内の何れかに記載のワイヤーハーネス。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ワイヤーハーネスに関し、特に、インバータとモータとを接続して大電力を供給するための三相交流用のパワーケーブルに関する。
【背景技術】
【０００２】
車載電池から電気モータ（以下、モータと略記する）に電力を供給し、このモータを動力源の全部又は一部として用いる自動車は、インバータにより蓄電池からの電力を三相交流に変換した後に、モータに供給することにより所望の動力を得る構成となっている。インバータとモータとの間は三相交流用のワイヤーハーネスで接続されており、インバータから出力された駆動電力がワイヤーハーネスを介してモータに供給される構成となっている。
【０００３】
この三相交流用のワイヤーハーネスはパワーケーブルとも称されており、絶縁被覆材で導体を被覆した電線を３本使用し、この３本の電線を金属編組で一括してシールドし、その外周に熱収縮チューブやコルゲートチューブ等を被せることにより電線部が構成されている。また、ワイヤーハーネスの両端には接続用の端子が取り付けされたコネクタが配置されており、このコネクタの端子を介して各電線がインバータ及びモータにそれぞれの接続される構成となっている。
【０００４】
図１１及び図１２に示すように、従来のワイヤーハーネスが備えるコネクタは、シールドシェル４の外形形状が楕円形に形成され、中央部分に３本の電線２ａ〜ｃを横一列に並設された状態で挿通させるために貫通孔が形成される構成となっている。ただし、図１１は、従来のコネクタにおける３本の電線２ａ〜２ｃと３本の端子３ａ〜３ｃの取り付け構造を明確にするために、ハウジング１９のみを断面図とした図である。
【０００５】
シールドシェル４の一方の面には、コネクタを図示しないインバータ及びモータに接続する際の挿入ガイドとなる円筒状の樹脂製のハウジング１９が形成されており、該ハウジング１９の開放端から３本の電線２ａ〜２ｃのそれぞれの導体９に取り付けされた３本の端子３ａ〜３ｃが露出される構成となっている。
【０００６】
このとき、３本の電線２ａ〜２ｃの先端がハウジング１９の突出方向と同じ方向、すなわちシールドシェル１９の平面（取り付け面）と直交する方向に延在される構成となっている。従って、図１１中のＤ−Ｄ’線での断面図である図１２（ｂ）に示すように、コネクタ部の長手方向すなわち断面形状が楕円形となるハウジング１９の長軸方向に沿って、３本の電線２ａ〜２ｃが等間隔で並設される構成となる。また、３本の電線２ａ〜２ｃのそれぞれの先端部分において、絶縁被覆材８が取り除かれ、露出された導体９にそれぞれ３本の端子３ａ〜３ｃが接続されている。よって、図１１中のＣ−Ｃ’線での断面図である図１２（ａ）から明らかなように、コネクタの長手方向すなわちハウジング１９の長軸方向に沿って、３本の端子３ａ〜３ｃが等間隔で一列に並設される構成となる。
このような構成からなる三相交流用のワイヤーハーネスは、例えば、特許文献１に記載のワイヤーハーネスがある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２０１２−２４９５０６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
特許文献１にも記載される、３本の端子３ａ〜３ｃが一列に並設される従来のコネクタの場合、３本のそれぞれの端子３ａ〜３ｃ（３本の電線２ａ〜２ｃも含む）に供給される三相電力の位相のずれが１２０°となる場合であっても、各端子３ａ〜３ｃ間及び各電線２ａ〜２ｃ間の距離が大きく異なることとなる。
【０００９】
そこで、本願発明の発明者らは、コネクタ部において端子が一列に並設される場合の３本の端子からそれぞれ漏洩される放射電磁界強度について検討するために、３本のそれぞれの端子３ａ〜３ｃ（３本の電線２ａ〜２ｃも含む）に対して位相のずれが１２０°となる三相信号が供給される場合の鎖交磁界強度と各端子の周囲における磁界強度分布を演算した。このとき、演算を簡単にするために、図１３に示すように水平方向に３つの導体２０ａ〜２０ｃが一列に並設され、その周囲に断面形状が円形のグランド電位（接地電位）のシールド部２１が配置されるモデルを用いた。また、各導体２０ａ〜２０ｃの半径は０．２５ｍｍ、導体２０ａと導体２０ｂとの間隔及び導体２０ｂと導体２０ｃとの間隔はそれぞれ１０ｍｍ、給電する電力は０．００３２（Ａ）（０（ゼロ）ｄＢｍ）、各導体２０ａ〜２０ｃに０°、１２０°、２４０°の三相交流を供給した場合を演算した。
【００１０】
その結果、図１４に示す各位相の鎖交磁界強度の図における導体２０ａとグランド間の鎖交磁界のグラフ２２、導体２０ｃとグランド間の鎖交磁界のグラフ２４、導体２０ｂを通る垂直方向の鎖交磁界（垂直軸鎖交磁界）のグラフ２３、導体２０ａと導体２０ｂ間の鎖交磁界のグラフ２５、及び導体２０ｂと導体２０ｃ間の鎖交磁界のグラフ２６から明らかであるように、磁界強度が大きく異なると共に、その位相も大きく異なることが判明した。さらには、図１５に示す電流位相角が４５°の場合（図１４中に矢印で示す）における３つの導体２０ａ，２０ｂ，２０ｃの周囲の磁界強度分布の図からも明らかなように、３つの導体２０ａ，２０ｂ，２０ｃの周囲の磁界強度が均一の分布となっていないことも判明した。
【００１１】
このため、従来のコネクタにおける３本の端子３ａ〜３ｃの配列では、３相給電で期待される放射電磁界の打ち消し作用が小さく、一列に端子３ａ〜３が水平配策されるコネクタ部分から外部へ電磁ノイズが漏洩してしまうことを発明者は発見した。また、この従来のコネクタを用いる場合には、３本の電線２ａ〜２ｃは、少なくともコネクタ内及びコネクタの近傍では３本の端子３ａ〜３ｃと同様の配策すなわち水平に一列に並列されることとなるので、この領域の電線２ａ〜２ｃからも前述した端子部分と同様に外部へ電磁ノイズが漏洩してしまうも発見した。
【００１２】
本発明はこれらの問題点に鑑みてなされたものであり、本発明の目的は、コネクタ部分を含めて外部へ電磁ノイズが漏洩してしまうことを大幅に抑制し、低減させることが可能なワイヤーハーネスを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
前記課題を解決するための請求項１に記載の発明は、延在方向の断面から観た場合に、少なくとも３本の導体の中心のそれぞれが略正三角形の頂点に位置するように形成されると共に、絶縁被覆材を介して前記３本の導体の外周側にシールド導体が形成される電線部と、前記電線部の端末に取り付けされるコネクタとを有するワイヤーハーネスであって、
前記コネクタは、前記３本の導体にそれぞれ接続される３本の端子と、
前記３本の端子の側方を一括して囲むように配置され、前記シールド導体と電気的に接続されるシールド部とを備え、
前記コネクタを挿入側から観た場合に、前記３本の端子のそれぞれが三角形の頂点に位置するように配置され、少なくとも当該ワイヤーハーネスの一端に形成される前記コネクタの端子から他端に形成される前記コネクタに至るまでの前記電線部の導体を含めたそれぞれが略正三角形の頂点に配策されてなることを特徴とするワイヤーハーネスである。
【００１４】
請求項２に記載の発明は、前記シールド部の外周に沿って形成され、前記シールド部を保護するハウジングを備え、
前記シールド部は前記３本の端子の側方を囲む円筒形状の金属導体からなり、
前記端子部の先端部が前記シールド部の周縁端部よりも挿入側に突出されていることを特徴とする請求項１に記載のワイヤーハーネスである。
【００１５】
請求項３に記載の発明は、前記コネクタは、金属部材からなり、車両筐体に当接され固定されるシールドシェルを備え、
前記３本の端子は、前記シールドシェルを挿通した前記３本の導体の端部に取り付けされ、
前記コネクタを挿入側から観た場合に、前記３本の端子及び前記３本の導体のそれぞれは三角形の頂点に位置するように配置されると共に、
前記シールド部が前記３本の端子及び前記３本の導体の側方を囲むことを特徴とする請求項２に記載のワイヤーハーネスである。
【００１６】
請求項４に記載の発明は、前記電線部は、断面が円形の前記導体の外縁部に沿った前記絶縁被膜材で被覆される独立した３本の電線が俵積に配策され、
前記電線の延在方向の断面から観た場合に、前記３本の電線の導体がそれぞれ略三角形の頂点に位置するように形成されていることを特徴とする請求項１乃至３の内の何れかに記載のワイヤーハーネスである。
【００１７】
請求項５に記載の発明は、前記電線部は、略１２０°の中心角の扇形断面の前記絶縁被膜材により、前記導体のそれぞれが被覆される３本の電線からなり、
前記３本の電線を配策してなる前記絶縁被膜材の断面が円形となることを特徴とする請求項１乃至３の内の何れかに記載のワイヤーハーネスである。
【発明の効果】
【００１８】
以上説明したように請求項１〜５に記載の本発明によれば、電線部において、少なくとも３本の導体の中心のそれぞれが略正三角形の頂点に位置するように形成されると共に、
絶縁被覆材を介して３本の導体の外周側にシールド導体が形成されている。さらには、コネクタにおいても、３本の導体にそれぞれ接続される３本の端子と、３本の端子の側方を一括して囲むように配置され、シールド導体と電気的に接続されるシールド部とを備えており、このコネクタ部を挿入側から観た場合に、３本の端子のそれぞれが三角形の頂点に位置するように配置され、当該ワイヤーハーネスの一端に形成されるコネクタの端子から他端に形成されるコネクタに至るまでの電線部の導体を含めたそれぞれが略正三角形の頂点に配策されているので、コネクタ及び電線部のそれぞれにおいて、三相交流電力によって生じる鎖交磁界が打ち消し合うように作用し、ワイヤーハーネスから外部へ漏洩してしまう電磁ノイズを大幅に抑制し、低減させることができる。
【００１９】
また、シールド部が３本の端子の側方を囲む円筒形状の金属導体からなると共に、該円筒形状のシールド部の外周に沿って形成され、シールド部を保護するハウジングを備え、端子部の先端部がシールド部の周縁端部よりも挿入側に突出され構成により、
インバータやモータ等の筐体内に挿入されることとなるコネクタのほぼ先端部分に至るまでの領域のそれぞれにおいて、３本の端子とシールド部とのそれぞれの間隔を略同一にできると共に、３本の電線とシールド導体とのそれぞれの間隔をも略同一にできるので、ワイヤーハーネスから外部へ漏洩してしまう電磁ノイズを、さらに低減させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】本発明の実施形態であるワイヤーハーネスにおけるコネクタ部分の概略構成を説明するための図である。
【図２】図１に示すＡ−Ａ’線及びＢ−Ｂ’線での断面図である。
【図３】本発明の実施形態であるワイヤーハーネス電線部の断面図である。
【図４】本発明の実施形態であるコネクタを車両筐体に取り付ける場合の側面図である。
【図５】本発明の実施形態であるコネクタを車両筐体に取り付けた場合の断面図である。
【図６】本発明の実施形態であるコネクタ及び電線部において３本の端子と電線とを正三角形の頂点位置に配策する３線三角配策モデルを示す図である。
【図７】図６に示す３線三角配策モデルに３相交流を給電した場合に生じる各位相の鎖交磁界強度の図である。
【図８】図６に示す３線三角配策モデルに３相交流を給電した場合に生じる磁界強度分布を示す図である。
【図９】図６に示す３線三角配策モデルよりも狭い間隔で導体が配置される場合における磁界強度分布を示す図である。
【図１０】本発明の実施形態であるワイヤーハーネスにおける電線部の他の構成を説明するための断面図である。
【図１１】従来のコネクタの概略構成を説明するための図である。
【図１２】図１１に示すＣ−Ｃ’線及びＤ−Ｄ’線での断面図である。
【図１３】従来のコネクタ及びコネクタ近傍の電線の配置に対応する水平配策モデルを示す図である。
【図１４】図１３に示す水平配策モデルに３相交流を給電した場合における各位相の鎖交磁界強度の図である。
【図１５】図１３に示す水平配策モデルに３相交流を給電した場合における磁界強度分布を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
以下、本発明が適用された実施形態について、図面を用いて説明する。ただし、以下の説明において、同一構成要素には同一符号を付し繰り返しの説明は省略する。
【００２２】
図１は本発明の実施形態であるワイヤーハーネスにおけるコネクタ部分の概略構成を説明するための図、図２（ａ）は図１に示すＡ−Ａ’線での断面図、図２（ｂ）は図１に示すＢ−Ｂ’線での断面図、図３は本発明の実施形態であるワイヤーハーネス電線部の断面図であり、以下、図１〜図３に基づいて、本発明のワイヤーハーネスの構成を説明する。ただし、以下の説明では、ワイヤーハーネスの一方の端部（端末）に配置されるコネクタについて説明するが、他端側に配置されるコネクタも同様の構成である。
【００２３】
本実施形態のワイヤーハーネスは、車載電池から電力を得て、この電力をインバータで三相交流の駆動信号に変換し、動力源であるモータに供給して動力を得るハイブリッド車（ＨＥＶ）や電気自動車（ＥＶ）等に搭載されるインバータとモータとを電気的に接続する、いわゆるモータ駆動用のパワーケーブルである。
【００２４】
ワイヤーハーネスは、図示しない周知の電線部と、この電線部の端末に配置される図１に示すコネクタ１とから構成される。本実施形態の電線部は、図３に示すように、周知の導体９のそれぞれが絶縁被覆材８で被覆される３本の電線２ａ〜２ｃが俵積に配策され、電線部の断面方向から観た場合に、各電線２ａ〜２ｃの軸が三角形の頂点位置となる。すなわち、図３中に矢印で示す位置で各電線２ａ〜２ｃが接触するように、導体９が三角形状（△形状）に配策されている。よって、本実施形態の電線部においては、各電線２ａ〜２ｃの導体９が正三角形又は略正三角形の頂点位置に配策され、電線２ａ〜２ｃの各導体９間のそれぞれの間隔が略同一となる。
【００２５】
また、３本の電線２ａ〜２ｃの周囲にはシールド導体である金属編組７が配置される周知の一括編組構造となっており、金属編組７の外周に配置される熱収縮チューブやコルゲートチューブ等からなる保護部材１０によって３本の電線２ａ〜２ｃを俵積に保持している。この構成により、各電線２ａ〜２ｃの導体９と金属編組７とのそれぞれの間隔が略同一となる。このとき、金属編組７は、例えばコネクタ１を介してグランド電位（接地電位）に接続される。なお、３本の電線２ａ〜２ｃの周囲に配策されるシールド導体は金属編組７に限定されることはなく、周知の金属箔等の他のシールド部材で構成されるシールド導体であってもよい。
【００２６】
電線部の端末に配置されるコネクタ１では、金属部材で形成されるシールドシェル４の中央部分に、３本の電線２ａ〜２ｃが正三角形の頂点に配策される構成を維持したままの状態で挿通して配策させるための図示しない貫通孔が形成されている。また、シールドシェル４の図１中の左側面には、例えば、前記貫通孔の周縁部に沿って図１中の左側（コネクタ１の挿入側）に突出する金属部材からなる円筒状のシールド部６が形成されている。このシールド部６の内周側には、シールドシェル４を挿通した３本の電線２ａ〜２ｃのそれぞれの導体９が正三角形の頂点に配策される構成を維持したままで突出され、３本の電線２ａ〜２ｃがシールド部６で一括してシールドされる。また、各電線２ａ〜２ｃの先端部においては、絶縁被覆材８から露出されるそれぞれの導体９に端子３ａ〜３ｃがそれぞれ取り付けされ、端子３ａ〜３ｃもシールド部６で一括してシールドされる。この構成により、図２（ａ）（ｂ）に示すように、シールド部６内に突出される各電線２ａ〜２ｃの導体９間のそれぞれの間隔及び各端子３ａ〜３ｃ間のそれぞれの間隔を略同一の間隔としている。また、各電線２ａ〜２ｃの導体９及び各端子３ａ〜３ｃとシールド部６とのそれぞれの間隔をも略同一の間隔としている。
【００２７】
なお、シールドシェル４の貫通孔を挿通する３本の電線２ａ〜２ｃが正三角形の頂点に配策される構成を保持すると共に、３本の電線２ａ〜２ｃのそれぞれの間隔を所定間隔に保持させるために、例えば、樹脂部材等からなる支持部材を貫通孔に配置する構成であってもよい。この支持部材は、例えば、３本の電線２ａ〜２ｃのそれぞれに対応した凹部又は貫通孔を有し、該凹部又は貫通孔に３本の電線２ａ〜２ｃがそれぞれ挿入され、３本の電線２ａ〜２ｃをそれぞれ支持する構成がある。また、この支持部材は、後述するハウジング５と一体に形成される樹脂部材や硬化性の樹脂部材を用いる構成であってもよい。
【００２８】
シールド部６の外周側には、例えば、絶縁性の樹脂部材からなるハウジング５が形成されており、該ハウジング５はシールド部６の外周面（外側の周側面）に沿った円筒状に形成されている。このとき、本実施形態の構成においては、ハウジング５の挿入側の周縁端部（シールドシェル４から遠い側の周端部）からシールド部６の挿入側の周縁端部が突出する構成となっている。すなわち、シールド部６の挿入側の周縁端部よりもハウジング５の周縁端部がシールドシェル４の側に後退した構成となっている。なお、シールド部６がハウジング５から大きく突出されない構成であってもよいが、電磁ノイズの抑制のためには大きく突出される構成が好ましい。さらには、後述する受け側となる車両筐体側の構造が許すならば、３本の端子３ａ〜３ｃの先端よりもシールド部６の挿入側の周縁端部が突出される構成がより好ましい。
【００２９】
一方、シールドシェル４の図１中の右側部分には、例えば、前記貫通孔の周縁部に沿って図１中の右側に突出する金属部材からなり、金属編組７をシールドシェル４に固定すると共に、電気的に接続するための図示しない円筒部が形成されている。この円筒部の内周側を介してシールドシェル４を挿通するようにして、３本の電線２ａ〜２ｃのそれぞれの導体９が正三角形の頂点に配策される構成を維持したままで挿通される。この構成により、円筒部はグランド電位（接地電位）となり、該円筒部内に挿通される各電線２ａ〜２ｃの導体９間の間隔を略同一の間隔とすると共に、各電線２ａ〜２ｃの導体９とシールド部６とのそれぞれの間隔も略同一の間隔としている。また、円筒部の延在方向をシールド部６の延在方向と一致させる構成となっているので、各電線２ａ〜２ｃの曲げ処理等が不要となる。その結果、各電線２ａ〜２ｃの導体９間の間隔を略同一に保持させることが容易であると共に、各電線２ａ〜２ｃの導体９とシールド部６とのそれぞれの間隔を略同一に保持させることをも容易である。
【００３０】
以上の構成により、本実施形態のコネクタ１においては、図２（ａ）に示すように、コネクタ１内に突出される３本の電線２ａ〜２ｃの各導体９が正三角形の頂点位置に配策されるので、３本の電線２ａ〜２ｃの各導体９間のそれぞれの間隔が略同一となる構成でシールド部６に囲まれる領域内に突出され、シールドされる。この場合、コネクタ１内に配置される３本の電線２ａ〜２ｃと電線部に配置される３本の電線２ａ〜２ｃとでは、電線２ａ〜２ｃのそれぞれの間隔及び各電線２ａ〜２ｃとシールド部６との間隔が電線部における電線間隔とは異なることとなる。しかしながら、各導体９が正三角形の頂点位置に配策された３本の電線２ａ〜２ｃが導体によりシールドされるという基本構成は、コネクタ１内と電線部内とのいずれにおいても同様の構成となる。すなわち、電線部においては俵積配策される３本の電線２ａ〜２ｃが金属編組７によりシールドされ、コネクタ１においては３本の電線２ａ〜２ｃが円形であるシールド部６とハウジング５により周囲を囲まれ、グランド電位（接地電位）のシールド部６によってシールドされる。
【００３１】
また、３本の端子３ａ〜３ｃは、３本の電線２ａ〜２ｃの先端部分に取り付けられる構成となっている。よって、図２（ｂ）に示すように、３本の端子３ａ〜３ｃは正三角形の頂点位置に配置された状態で、その先端部分すなわち電線２ａ〜２ｃへの取り付けがなされる側の端部と反対側の端部を除く領域における端子３ａ〜３ｃは、円形のシールド部６に囲まれる領域内に突出される構成となる。よって、３本の端子３ａ〜３ｃにおいても、コネクタ１内に突出される３本の電線２ａ〜２ｃ及び電線部における３本の電線２ａ〜２ｃと同様に、導体によって３本の端子３ａ〜３ｃがシールドされる。
【００３２】
なお、本実施形態のコネクタ１においては、シールドシェル４の図示しない貫通孔部分に形成される支持部材によって、３本の電線２ａ〜２ｃの間隔が所定距離の間隔で離間された配置となるように、保持（支持）される構成となっている。また、３本の端子３ａ〜３ｃは剛性の大きい電線２ａ〜２ｃの先端部分に取り付けされる構成となっている。従って、後述のノイズ防止効果に詳述する鎖交磁界強度や磁界強度分布に応じて、支持部材が保持（支持）する電線２ａ〜２ｃの間隔を調整することにより、３本の電線２ａ〜２ｃ及び３本の端子３ａ〜３ｃの間隔、並びに３本の電線２ａ〜２ｃ及び３本の端子３ａ〜３ｃとシールド部６との間隔を任意の間隔で配策させることができる。
【００３３】
この構成からなるワイヤーハーネスは、図４に示すように、コネクタ１が車両筐体１２であるインバータやモータに接続される際に、ボルト１１で固定される。このボルト止めによるコネクタ１の固定のために、本実施形態のコネクタ１のシールドシェル４の周縁部には、ボルト１１が挿通されるボルト止め用の図示しない貫通孔が形成されている。
【００３４】
図５は本発明の実施形態であるコネクタ１を車両筐体１２に取り付けた場合の断面図であり、図５に示すように、車両筐体１２に設けた図示しない受け側コネクタに本実施形態１のコネクタ１が嵌合され、車両筐体１２の側面にボルト１１で固定される。このとき、一般的に、車両筐体１２は金属部材でケースが形成され、該ケース本体がグランド電位に接続される構成となっているので、ボルト１１で固定されるシールドシェル４を介して、シールド部６及び金属編組７がグランド電位（シールド電位）となる。
【００３５】
このように、本実施形態のワイヤーハーネスは、一方のコネクタ１が備える３本の端子３ａ〜３ｃから電線部を介して他方のコネクタ１に至るまでの電力が導通する導体が、正三角形（略正三角形）となるように配策されている。そして、この構成からなる本実施形態のワイヤーハーネスによりインバータとモータとが電気的に接続され、インバータからモータに駆動用の三相交流電力が供給される、又は回生で生じた三相交流電力がモータからインバータに供給されることとなる。従って、後述するノイズ防止効果から明らかなように、コネクタ１及び電線部において、三相交流電力による外部へ漏洩する放射磁界強度を小さくすることができ、ワイヤーハーネス外部への電磁ノイズの漏洩を大幅に抑制し、低減させることができる。すなわち、本願発明のワイヤーハーネスでは、ＥＭＣ性能を向上させることができる。
【００３６】
また、本実施形態のワイヤーハーネスでは、車両筐体１２であるインバータやモータで生じる逆起電力に起因するサージノイズに対しても、ノイズ低減効果を得ることが可能となる。すなわち、各導体１３ａ〜１３ｃ（電線２ａ〜２ｃ及び端子３ａ〜３ｃ）にそれぞれ逆起電力が生じた場合であっても、それぞれの導体１３ａ〜１３ｃに生じる逆起電力は三相交流と同様の位相成分を有した電力となるので、３つの導体１３ａ〜１３ｃで生じる磁束がそれぞれ打ち消し合うように作用することとなり、前述と同様に、ノイズ低減効果を得ることができる。
【００３７】
さらには、電線部の構成は、前述する構成に限定されることはなく、例えば、図１０に示すように、電線部の延在方向の断面（伝送方向横断面）において、３本の電線２ａ〜２ｃのそれぞれの断面形状が中心角１２０°の扇型の絶縁被覆材８に導体９が被覆される構成であってもよい。ここで、各扇形の半径となる直線部分（平面部分）が当接するように３本の電線２ａ〜２ｃが配策されて電線部が形成され、その外周を覆うようにして図示しない金属編組と保護部材とを設ける。この構成により、図１０に示す電線部の断面形状を円形に形成することができ、３本の電線２ａ〜２ｃを形成する各導体９と図示しない金属編組との間隔を同一の所定間隔で保持させることが可能となるので、ワイヤーハーネスにおけるノイズ低減効果をさらに向上できる。さらには、絶縁被覆材８内における導体９の位置を容易に所望位置とすることができるので、３本の電線２ａ〜２ｃを形成する各導体９間の距離及び導体９と図示しない金属編組との間隔も容易に制御できるという格別の効果を得ることもできる。さらにはまた、３本の電線２ａ〜２ｃのそれぞれの断面形状が中心角１２０°の扇型の絶縁被覆材８に導体９が被覆される構成となっているので、電線部が曲線状に配策される場合であっても、各導体９が略正三角形の頂点に配置される構成を容易に維持できるという格別の効果を得ることもできる。
〈ノイズ防止効果〉
【００３８】
図６は本発明の実施形態であるコネクタ及び電線部において３本の端子と電線とを正三角形の頂点位置に配策する３線三角配策モデルを示す図、図７は図６に示す３線三角配策モデルに３相交流を給電した場合に生じる各位相の鎖交磁界強度の図、図８は図６に示す３線三角配策モデルに３相交流を給電した場合に生じる磁界強度分布を示す図である。以下、図６〜８に基づいて、本実施形態のワイヤーハーネスにおける外部への電磁ノイズの漏洩を防止する効果について説明する。
【００３９】
図６に示す３線三角配策モデルは、本実施形態のワイヤーハーネスの電線部及びコネクタ１の配策に対応しており、特に、正三角形の頂点位置にそれぞれ導体１３ａ〜１３ｃが配置されると共に、その周囲に円形のシールド部６が配置される３つの導体の配策モデルである。特に、図６に示すモデルにおいては、図６中の左下の導体１３ａを被導体とし、この導体１３ａに隣接する２つの導体１３ｂ，１３ｃ（図６中の上側及び右下の導体）を隣接導体としている。また、このモデルにおいては、各導体１３ａ〜１３ｃのそれぞれの半径が０．２５ｍｍであり、円筒筐体であるシールド部６の半径が２０ｍｍである。さらには、各導体１３ａ〜１３ｃのそれぞれが間隔１０ｍｍで配置されている。なお、図６に示す３つの導体１３ａ〜１３ｃ間の直線１５〜１７、及び導体１３ａとシールド部６との間の直線１４、並びに三角配策の導体１３ａ〜１３ｃの中心とシールド部６との間の直線１８は、それぞれ図７に示す鎖交磁界のグラフ１４〜１８に対応しており、鎖交磁界の位置を示す。
【００４０】
また、図７に示す各位相の鎖交磁界強度は、図６の各導体１３ａ〜１３ｃに給電する電力が０．００３２（Ａ）（０（ゼロ）ｄＢｍ）であり、各導体１３ａ〜１３ｃに０°、１２０°、２４０°の三相交流を供給した場合における電流位相角に対する円筒筐体（シールド部６）の各部での演算結果である。さらには、図８に示す磁界強度分布は、電流位相角が４５°の場合（図７中に矢印で示す）での円筒筐体（シールド部６）内部における鎖交磁界強度分布の演算結果である。
【００４１】
図７から明らかなように、三角配策の導体１３ａ〜１３ｃにおいては、導体１３ａとグランド電位のシールド部６との間の鎖交磁界のグラフ１４、導体１３ａと導体１３ｂ間の鎖交磁界のグラフ１５、導体１３ｂと導体１３ｃ間の鎖交磁界のグラフ１６、及び導体１３ａと導体１３ｃ間の鎖交磁界のグラフ１７から明らかなように、それぞれの磁界強度がほぼ同じとなる。ここで、図６，８中にシールド部６の中心から当該シールド部に至る太線で示す横断面斜軸（偏角３０°，１５０°，−９０°の３本）の内で、偏角１５０°の鎖交磁界のグラフ１８からも明らかなように、三角配策の導体１３ａ〜１３ｃに生じる鎖交磁界による相互の打ち消しに効果により、三角配策の導体１３ａ〜１３ｃから外部へ漏洩される放射磁界強度を小さく（低く）することができる。すなわち、三角配策の導体１３ａ〜１３ｃから外部への電磁ノイズの漏洩を大幅に抑制し、低減させることができる。
【００４２】
図８に示す電流位相角が４５°時における磁界強度分布では、導体１３ａとシールド部６とを結ぶ直線と直交する磁界強度は図中の矢印方向に０．１４（Ａ／ｍ）、導体１３ｂとシールド部６とを結ぶ直線と直交する磁界強度は矢印方向に０．０５（Ａ／ｍ）、導体１３ｃとシールド部６とを結ぶ直線と直交する磁界強度は矢印方向に０．１９（Ａ／ｍ）となる。また、導体１３ａと導体１３ｂとを結ぶ直線と直交する磁界強度は矢印方向に０．１９（Ａ／ｍ）、導体１３ｂと導体１３ｃとを結ぶ直線と直交する磁界強度は矢印方向に０．１４（Ａ／ｍ）、導体１３ａと導体１３ｃとを結ぶ直線と直交する磁界強度は矢印方向に０．０５（Ａ／ｍ）となる。さらには、導体１３ａ〜１３ｃの中心とシールド部６とを結ぶ直線（横断面斜軸（偏角３０°，１５０°，−９０°の３本の直線）の内で、導体１３ａと導体１３ｂとの中間を通る直線（横断面斜軸）と直交する磁界強度は矢印方向に０．０１４（Ａ／ｍ）となる。また、導体１３ｂと導体１３ｃとの中間を通る直線（横断面斜軸）と直交する磁界強度は矢印方向に０．００５（Ａ／ｍ）となり、導体１３ａと導体１３ｃとの中間を通る直線（横断面斜軸）と直交する磁界強度は矢印方向に０．０２６（Ａ／ｍ）となる。
【００４３】
このように、導体１３ａ〜１３ｃを三角配策すると共に、周囲にグランド電位のシールド部６を設けることにより、各導体１３ａ〜１３ｃとシールド部６間の距離が互いに全て等しく、かつ３つの導体１３ａ〜１３ｃの相互の距離も等しくなるため、伝送線路内部に発生する鎖交磁束が場所によらずほぼ均一化する。
【００４４】
この結果からも、各導体１３ａ〜１３ｃ間における鎖交磁界は効果的に打ち消し合い、また、各導体１３ａ〜１３ｃとシールド部６間の鎖交磁界も効果的に打ち消し合うと共に、所定強度の磁界強度を有することが明白である。よって、三角配策の導体１３ａ〜１３ｃから外部へ漏洩される放射磁界強度を小さく（低く）することができる。すなわち、三角配策の導体１３ａ〜１３ｃからワイヤーハーネス外部への電磁ノイズの漏洩を大幅に抑制し、低減させることができる。さらには、ワイヤーハーネス外部からの電磁ノイズに対する耐性も向上させることが可能である。
【００４５】
また、図９に示すように、各導体１３ａ〜１３ｃ（電線２ａ〜２ｃ及び端子３ａ〜３ｃ）間の距離を図６，８に示す間隔よりも小さく（狭く）し（例えば、間隔が５ｍｍ）、各導体１３ａ〜１３ｃ（電線２ａ〜２ｃ及び端子３ａ〜３ｃ）とシールド部６との間の距離を図６，８に示す間隔よりも大きくする構成であってもよい。この構成により、図９からも明らかなように、導体１３ａ，１３ｂ間における磁界強度が０．３４（Ａ／ｍ）、導体１３ｂ，１３ｃ間における磁界強度が０．０．０２５（Ａ／ｍ）、導体１３ａ，１３ｃ間における磁界強度が０．０９（Ａ／ｍ）となり、その磁界強度が均一化されたままで大きくすることができるので、ワイヤーハーネス外部への漏洩放射磁界強度をさらに小さくすることができる。なお、図９中に演算結果は、各導体１３ａ〜１３ｃの間隔を除く、各導体１３ａ〜１３ｃのそれぞれの半径、シールド部６の半径、及び各導体１３ａ〜１３ｃのそれぞれに給電する電力等は、前述する図７，８の場合と同様である。
【００４６】
以上、本発明者によってなされた発明を、前記発明の実施形態に基づき具体的に説明したが、本発明は、前記発明の実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において種々変更可能である。
【符号の説明】
【００４７】
１  コネクタ
２ａ〜２ｃ  電線
３ａ〜３ｃ  端子
４  シールドシェル
５  ハウジング
６  シールド部
７  金属編組
８  絶縁被覆材
９  導体
１０  保護部材
１２  車両筐体
１１  ボルト
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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