(57)【要約】【解決課題】Ｔｉを含有し、孔食の抑制効果に優れるアルミニウ合金板を提供すること。【解決手段】熱間圧延及び冷間圧延を行い得られるアルミニウム合金板であり、Ｔｉを含有し、Ｔｉ含有量（Ｙ）が０．０６質量％以上であり、ＥＰＭＡにより、アルミニウム合金板の圧延面に対し垂直且つ圧延方向に平行な断面のＴｉ濃度を測定し、板厚方向のＴｉ濃度分布を求めたときのＴｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）が１１．０μｍ以下であり、下記式（１）及び（２）：（１）Ｙ≧−０．０２６Ｘ＋０．１６（２）Ｙ≦−０．００５Ｘ＋０．２１（式中、Ｘは、ＥＰＭＡにより、アルミニウム合金板の圧延面に対し垂直且つ圧延方向に平行な断面のＴｉ濃度を測定し、板厚方向のＴｉ濃度分布を求めたときのＴｉ濃度ピークのピーク間隔（μｍ）であり、Ｙは、アルミニウム合金板中のＴｉ含有量（質量％）である。）のいずれも満たすこと、を特徴とするアルミニウム合金板。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
熱間圧延及び冷間圧延を行い得られるアルミニウム合金板であり、
Ｔｉを含有し、
Ｔｉ含有量（Ｙ）が０．０６質量％以上であり、
ＥＰＭＡにより、アルミニウム合金板の圧延面に対し垂直且つ圧延方向に平行な断面のＴｉ濃度を測定し、板厚方向のＴｉ濃度分布を求めたときのＴｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）が１１．０μｍ以下であり、
下記式（１）及び（２）：
（１）Ｙ≧−０．０２６Ｘ＋０．１６
（２）Ｙ≦−０．００５Ｘ＋０．２１
（式中、Ｘは、ＥＰＭＡにより、アルミニウム合金板の圧延面に対し垂直且つ圧延方向に平行な断面のＴｉ濃度を測定し、板厚方向のＴｉ濃度分布を求めたときのＴｉ濃度ピークのピーク間隔（μｍ）であり、Ｙは、アルミニウム合金板中のＴｉ含有量（質量％）である。）
のいずれも満たすこと、
を特徴とするアルミニウム合金板。
【請求項２】
０．０５〜１．０質量％のＳｉ及び０．１〜０．７質量％のＦｅを含有することを特徴とする請求項１記載のアルミニウム合金板。
【請求項３】
０．０５〜１．５質量％のＭｎ及び０．０５〜０．６質量％のＣｕのうちのいずれか１種又は２種を含有することを特徴とする請求項１又は２いずれか１項記載のアルミニウム合金板。
【請求項４】
０．０５〜５．０質量％のＭｇを含有することを特徴とする請求項１〜３いずれか１項記載のアルミニウム合金板。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱交換器などに用いられるアルミニウム合金板であり、耐孔食性に優れるアルミニウム合金板に関する。
【背景技術】
【０００２】
熱交換器などに用いられるアルミニウム合金板は、種々の腐食環境に曝される。そして、熱交換器では、孔食による貫通が生じると、内部の冷却水や冷媒が漏れ出し、製品として大きなダメージを受ける。そのため、孔食などによる深さ方向の腐食が大きな問題となる。
【０００３】
そこで、従来より、孔食を抑制するために、合金成分としてＴｉを添加する方法が知られている（特許文献１）。Ｔｉは鋳造時の包晶反応により濃淡を生じて分布し、圧延により、この濃淡が層状に延ばされる。そして、層状に分布したＴｉ濃淡に沿って電位差が生じるため、腐食が横広がりになり、深さ方向の孔食が抑制されるものと考えられている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開平９−２２７９７７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、アルミニウム合金にＴｉを添加し、アルミニウム板材を製造しても、必ずしも、十分な孔食の抑制効果が得られるとは限らず、効果が得られないばかりか、時には著しい層状腐食が発生し、Ｔｉを添加することで、かえって耐食性が悪くなる場合もあり、Ｔｉの添加効果は不安定であった。
【０００６】
従って、本発明の目的は、Ｔｉを含有し、孔食の抑制効果に優れるアルミニウ合金板を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者らは、上記課題を解決すべく鋭意検討を重ねた結果、Ｔｉの濃度とともに、その分布状況、特に、Ｔｉの濃淡の間隔が、腐食の進行に著しい影響を及ぼし、Ｔｉ濃度及びＴｉの濃淡間隔が適正であることにより、孔食の抑制効果が発揮され、一方、Ｔｉ濃度及びＴｉの濃淡間隔が適正でないと、孔食の抑制効果が不十分であるか、あるいはかえって耐食性が悪くなることを見出し、本発明を完成させるに至った。
【０００８】
すなわち、本発明は、熱間圧延及び冷間圧延を行い得られるアルミニウム合金板であり、
Ｔｉを含有し、
Ｔｉ含有量（Ｙ）が０．０６質量％以上であり、
ＥＰＭＡにより、アルミニウム合金板の圧延面に対し垂直且つ圧延方向に平行な断面のＴｉ濃度を測定し、板厚方向のＴｉ濃度分布を求めたときのＴｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）が１１．０μｍ以下であり、
下記式（１）及び（２）：
（１）Ｙ≧−０．０２６Ｘ＋０．１６
（２）Ｙ≦−０．００５Ｘ＋０．２１
（式中、Ｘは、ＥＰＭＡにより、アルミニウム合金板の圧延面に対し垂直且つ圧延方向に平行な断面のＴｉ濃度を測定し、板厚方向のＴｉ濃度分布を求めたときのＴｉ濃度ピークのピーク間隔（μｍ）であり、Ｙは、アルミニウム合金板中のＴｉ含有量（質量％）である。）
のいずれも満たすこと、
を特徴とするアルミニウム合金板を提供するものである。
【発明の効果】
【０００９】
本発明によれば、Ｔｉを含有し、孔食の抑制効果に優れるアルミニウ合金板を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】Ｔｉ元素の濃度分析がされる面を示す模式的な断面図である。
【図２】ＥＰＭＡ分析により得られるＴｉ濃度分布チャートの模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
本発明のアルミニウム合金板は、熱間圧延及び冷間圧延を行い得られるアルミニウム合金板であり、
Ｔｉを含有し、
Ｔｉ含有量（Ｙ）が０．０６質量％以上であり、
ＥＰＭＡにより、アルミニウム合金板の圧延面に対し垂直且つ圧延方向に平行な断面のＴｉ濃度を測定し、板厚方向のＴｉ濃度分布を求めたときのＴｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）が１１．０μｍ以下であり、
下記式（１）及び（２）：
（１）Ｙ≧−０．０２６Ｘ＋０．１６
（２）Ｙ≦−０．００５Ｘ＋０．２１
（式中、Ｘは、ＥＰＭＡにより、アルミニウム合金板の圧延面に対し垂直且つ圧延方向に平行な断面のＴｉ濃度を測定し、板厚方向のＴｉ濃度分布を求めたときのＴｉ濃度ピークのピーク間隔（μｍ）であり、Ｙは、アルミニウム合金板中のＴｉ含有量（質量％）である。）
のいずれも満たすこと、
を特徴とするアルミニウム合金板。
【００１２】
本発明のアルミニウム合金板は、Ｔｉを含有するアルミニウム合金板であり、熱間圧延及び冷間圧延を行い得られるアルミニウム合金板である。アルミニウム合金板の製造の際に添加されたＴｉは、鋳造時に包晶反応により島状に濃淡を生じ、そのＴｉの濃淡は、圧延加工によって引き伸ばされるので、熱間圧延及び冷間圧延を行い得られる、Ｔｉを含有するアルミニウム合金板では、Ｔｉが層状に分布している。
【００１３】
本発明のアルミニウム合金板中のＴｉ含有量（Ｙ）は、０．０６質量％以上である。アルミニウム合金板中の濃度が高いほど、Ｔｉの濃淡の差が大きくなり、Ｔｉの濃淡の差により電位差が大きくなるので、Ｔｉ含有量が多いほど、電位差が大きくなる。一方、アルミニウム合金板中のＴｉ含有量が０．０６質量％未満であると、Ｔｉの濃淡の差による電位差が小さくなり過ぎるので、十分な孔食の抑制効果が得られない。また、アルミニウム合金板中のＴｉ含有量が多くなると、粗大な化合物が生成して、圧延加工性が低くなるので、本発明のアルミニウム合金板中のＴｉ含有量が２．１質量％以下であることが、圧延加工性が良好である点で、好ましい。
【００１４】
本発明のアルミニウム合金板では、ＥＰＭＡにより、アルミニウム合金板の圧延面に対し垂直且つ圧延方向に平行な断面のＴｉ濃度を測定し、板厚方向のＴｉ濃度分布を求めたときのＴｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）が１１．０μｍ以下である。Ｔｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）とは、圧延加工によって引き伸ばされた層状に分布するＴｉの濃化部の間隔である。
【００１５】
本発明において、ＥＰＭＡ（Ｅｌｅｃｔｒｏｎ  Ｐｒｏｂｅ  Ｍｉｃｒｏ  Ａｎａｌｙｓｅｒ）によりＴｉ元素の濃度分析がされる面、つまり、ＥＰＭＡの分析対象は、図１に示すように、アルミニウム合金板を、圧延面に対し垂直且つ圧延方向に平行に切ったときの断面である。図１は、アルミニウム合金板の模式的な断面図である。図１中、符号１で示す面が圧延面であり、符号２で示す方向が圧延方向である。そして、圧延面１に対し垂直且つ圧延方向２に平行に切ったときの断面が、ＥＰＭＡの分析対象となるアルミニウム合金板の断面６になる。
【００１６】
ＥＰＭＡ分析による分析方法であるが、断面６を、板厚方向（図１中、符号７で示す方向、つまり、圧延面１に対し垂直方向）に、ビーム径１μｍで線分析する。ＥＰＭＡ分析の分析条件は、加速電圧１５ｋＶ、試料電流０．０１５μＡ、ビーム径１μｍ、分析ピッチ１μｍである。そして、線分析により得られる板厚方向のＴｉ濃度分布から、Ｔｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）を求める。Ｔｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）について、図２を参照して説明する。図２は、アルミニウム合金板の断面をＥＰＭＡにより板厚方向に線分析して得られるＴｉ濃度分布チャートの模式図である。図２中、Ｔｉ濃度分布チャート１１には、複数のＴｉ濃度のピーク１２（１２ａ、１２ｂ、１２ｃ、１２ｄ・・・）が現れる。そして、濃度分布チャート中のピークのうち、隣り合う２つのピークのピークトップの存在位置間の距離を求める。例えば、図２では、隣り合うピークが１２ａと１２ｂであり、それぞれのピークトップが１３ａと１３ｂであり、それぞれのピークトップの存在位置が１５ａと１５ｂである。このときの１５ａと１５ｂ間の長さを、隣り合う２つのピークのピークトップの存在位置間の距離１４ａとして求める。同様にして、隣り合う２つのピーク１２ｂと１２ｃについて、隣り合う２つのピークのピークトップの存在位置間の距離１４ｂを求める、また、隣り合う２つのピーク１２ｃと１２ｄについて、隣り合う２つのピークのピークトップの存在位置間の距離１４ｃを求める、とのように、Ｔｉ濃度分布チャートから、異なる２つのピークの組み合わせについて、隣り合う２つのピークのピークトップの存在位置間の距離を求める。そして、任意に隣り合う２つのピークの組み合わせを５つ以上選択し、それぞれの組み合わせについて、隣り合う２つのピークのピークトップの存在位置間の距離を求めて、それらを平均し、平均値をＴｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）とする。同様の線分析をＥＰＭＡの分析対象となるアルミニウム合金板の断面３箇所以上で行って、Ｔｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）を求め、それらの値を平均する。
【００１７】
本発明のアルミニウム合金板中のＴｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）は１１．０μｍ以下である。Ｔｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）が大きいほど、Ｔｉ濃淡に沿った層状腐食が起こり易くなるが、Ｔｉ濃度のピーク間隔（Ｘ）が１１．０μｍを超えると組織が不均一になり、部分的に層状腐食と孔食が併発する。また、アルミニウム合金板中のＴｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）を小さくためには、圧延加工での加工度を上げる必要があるので、Ｔｉ濃度のピーク間隔（Ｘ）が小さくなるほど、圧延加工の加工コストが高くなる。そのため、Ｔｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）は、０．８μｍ以上であることが、圧延加工の加工コストが高くなり過ぎない点で、好ましい。
【００１８】
そして、本発明のアルミニウム合金板は、Ｔｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）とＴｉ含有量（Ｙ）との関係が、下記式（１）及び（２）：
（１）Ｙ≧−０．０２６Ｘ＋０．１６
（２）Ｙ≦−０．００５Ｘ＋０．２１
（式中、Ｘは、ＥＰＭＡにより、アルミニウム合金板の圧延面に対し垂直且つ圧延方向に平行な断面のＴｉ濃度を測定し、板厚方向のＴｉ濃度分布を求めたときのＴｉ濃度ピークのピーク間隔（μｍ）であり、Ｙは、アルミニウム合金板中のＴｉ含有量（質量％）である。）
のいずれもを満たしている。Ｔｉ含有量が高く、Ｔｉ濃度ピークのピーク間隔が広いほど、腐食の層状化作用が強くなる。アルミニウム合金の孔食は、局所的なＣｌの濃縮及び酸性化により狭い範囲で深さ方向に急速に進行するが、アルミニウム合金に適切な腐食の層状化作用が付与されると、孔食が深さ方向に急速に進行することが抑制され、貫通腐食に対する寿命が大幅に増大する。しかし、腐食の層状化作用が強すぎると、剥離するような腐食が急速に起こり、結果として、腐食量自体が増大することにより、深さ方向の腐食の進行も早まり、貫通腐食に対する寿命が短くなる。このようなことから、Ｔｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）とＴｉ含有量（Ｙ）とを適切にする必要がある、すなわち、本発明のアルミニウム合金板では、Ｔｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）とＴｉ含有量（Ｙ）との関係が、上記式（１）及び（２）のいずれもを満たす必要がある。そして、アルミニウム合金板のＴｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）とＴｉ含有量（Ｙ）との関係が、上記式（１）及び（２）のいずれもを満たすことにより、孔食の抑制効果に優れる。
【００１９】
本発明のアルミニウム合金板は、Ｔｉを必須の成分として含有するが、Ｔｉ以外にも、合金成分を含有することができる。
【００２０】
本発明のアルミニウム合金板は、Ｓｉ及びＦｅを含有してもよい。本発明のアルミニウム合金板が、Ｓｉ及びＦｅを含有する場合、Ｓｉの含有量は、好ましくは０．０５〜１．０質量％であり、Ｆｅの含有量は、好ましくは０．１〜０．７質量％である。Ｓｉ含有量が上記範囲を超えると、耐食性が低くなり易く、また、Ｆｅ含有量が上記範囲を超えると、耐食性が低くなり易い。
【００２１】
本発明のアルミニウム合金板は、Ｍｎ及びＣｕのうちのいずれか１種又は２種を含有してもよい。本発明のアルミニウム合金板が、Ｍｎを含有する場合、Ｍｎの含有量は、好ましくは０．０５〜１．５質量％である。Ｍｎ含有量が上記範囲を超えると、粗大化合物を形成し、健全な板材の製造が困難となり易い。また、本発明のアルミニウム合金板が、Ｃｕを含有する場合、Ｃｕの含有量は、好ましくは０．０５〜０．６質量％である。Ｃｕ含有量が上記範囲を超えると、カソード反応が増大し、耐腐食性が低くなり易い。
【００２２】
本発明のアルミニウム合金板は、Ｍｇを含有してもよい。本発明のアルミニウム合金板が、Ｍｇを含有する場合、Ｍｇの含有量は、好ましくは０．０５〜５．０質量％である。Ｍｇ含有量が上記範囲を超えると、変形抵抗が増大し、薄板圧延が困難となり易い。
【００２３】
本発明のアルミニウム合金板は、常法に従って、溶解及び鋳造され、所定の合金成分が所定の含有量で含有されているスラブを、熱間圧延及び冷間圧延することにより得られるアルミニウム合金板である。熱間圧延の温度は、通常、３００〜６００℃であり、熱間圧延の回数は適宜選択され、また、冷間圧延の回数は適宜選択される。また、熱間圧延及び冷間圧延以外に、焼鈍熱処理や引張矯正等の加工又は処理が必要に応じて、適宜される。
【００２４】
本発明のアルミニウム合金板のＴｉ含有量の調節であるが、溶解及び鋳造の際に、Ｔｉ元素の添加量を調整することにより、アルミニウム合金板中のＴｉ含有量を調節することができる。また、本発明のアルミニウム合金板のＴｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）であるが、例えば、圧延に供されるスラブの厚さ、圧延回数、圧延により得られるアルミニウム合金板の厚さを、選択することにより、アルミニウム合金板のＴｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）を調節することができ、また、圧延されたアルミニウム合金を複数重ね合わせ、重ね合わせたものを圧延するという方法でも、アルミニウム合金板のＴｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）を調節することもできる。なお、上記は、本発明のアルミニウム合金板の製造例であり、本発明のアルミニウム合金板は、これらの製造方法により製造されたものに、限定されるものではない。
【実施例】
【００２５】
（実施例及び比較例）
連続鋳造により、表１に示す化学成分の含有量の鋳塊を鋳造した。次いで、得られた鋳塊を、５００〜５８０℃で１０時間均質化処理を行った後、表１に示す厚さの圧延用スラブを作製した。次いで、表１に示す製品厚さまで、得られたスラブを熱間圧延及び冷間圧延し、次いで、４００℃で２時間焼鈍加熱して、アルミニウム合金板を得た。
次いで、得られたアルミニウム合金板について、断面のＥＰＭＡ分析及び耐食性評価を行った。その結果を表１に示す。
【００２６】
（ＥＰＭＡ分析）
アルミニウム合金板を、圧延面に対し垂直且つ圧延方向に平行に切断し、その断面を研磨して、試験サンプルを作製した。次いで、ＥＰＭＡにより、試験サンプルの研磨された断面について、板厚方向にＴｉ濃度の線分析を行った。このときのＥＰＭＡの線分析条件を、加速電圧１５ｋＶ、試料電流０．０１５μＡ、ビーム径１μｍ、分析ピッチ１μｍとした。
次いで、得られた線分析結果から、任意に隣り合うピークの組み合わせを５つ選択し、５つ組み合わせそれぞれについてピーク間隔を測定し、それらの平均値を、Ｔｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）として求めた。同様の線分析を試験サンプルの研磨された断面の３箇所以上で行って、Ｔｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）を求め、それらの値を平均した。
【００２７】
（ＣＡＳＳによる耐食性評価）
アルミニウム合金板を、５０ｍｍ×７０ｍｍに切断し、試験サンプルを作製し、ＪＩＳ  Ｚ２３７１に示されるＣＡＳＳ試験を、２００時間行った。試験後の試験サンプルの外観から、腐食形態を観察し、また、断面観察により腐食深さを測定した。
【００２８】
【表１−１】
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【表１−２】
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【図１】
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【図２】
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