(57)【要約】【課題】大入熱、高パス間温度の溶接施工条件においても溶接金属の強度および靭性が優れ、溶接作業性の優れた炭酸ガスシールド溶接用フラックス入りワイヤを提供する。【解決手段】鋼製外皮とフラックスの一方または両方に、ワイヤ全質量に対して、Ｃ：０．０８〜０．１５％、Ｓｉ：０．５〜１．５％、Ｍｎ：１〜２．５％、Ｃｕ：０．１〜０．５％、Ｍｏ：０．１〜０．３５％、Ｔｉ：０．１〜０．３５％、Ｂ：０．００２〜０．０１％を含有し、フラックスに、ワイヤ全質量に対して、Ｎａ化合物およびＫ化合物のＮａ２Ｏ換算値とＫ２Ｏ換算値の合計：０．０５〜０．２％、Ｓｉ酸化物のＳｉＯ２換算値の合計：０．１〜１％、さらに必要に応じてＭｇ：０．０４〜０．０８％、Ａｌ換算値の合計：０．１〜０．５％、Ｆ換算値の合計：０．０１〜０．２％を含有するフラックス入りワイヤ。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋼製外皮にフラックスを充填してなる炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤにおいて、鋼製外皮とフラックスの一方または両方に、ワイヤ全質量に対する質量％で、
Ｃ  ：０．０８〜０．１５％、
Ｓｉ：０．５〜１．５％、
Ｍｎ：１〜２．５％、
Ｃｕ：０．１〜０．５％、
Ｍｏ：０．１〜０．３５％、
Ｔｉ：０．１〜０．３５％、
Ｂ  ：０．００２〜０．０１％
を含有し、フラックスに、ワイヤ全質量に対する質量％で、
Ｎａ化合物およびＫ化合物のＮａ２Ｏ換算値とＫ２Ｏ換算値の合計：０．０５〜０．２％、
Ｓｉ酸化物のＳｉＯ２換算値の合計：０．１〜１％
を含有し、残部は鋼製外皮のＦｅ、鉄合金粉のＦｅ分、鉄粉および不可避不純物からなることを特徴とする炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
【請求項２】
フラックスに、ワイヤ全質量に対する質量％で、Ｍｇ：０．０４〜０．０８％を更に含有することを特徴とする請求項１に記載の炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
【請求項３】
フラックスに、ワイヤ全質量に対する質量％で、Ａｌ酸化物のＡｌ２Ｏ３換算値の合計：０．１〜０．５％を更に含有することを特徴とする請求項１または２に記載の炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
【請求項４】
フラックスに、ワイヤ全質量に対する質量％で、弗素化合物のＦ換算値の合計：０．０１〜０．２％を更に含有することを特徴とする請求項１ないし３に記載の炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、各種鋼構造物の溶接に用いるガスシールド溶接用フラックス入りワイヤに関し、大入熱、高パス間温度の溶接施工条件においても良好な溶接作業性を有し、溶接金属の機械的性能が安定して得られる炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤに関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、建築鉄骨分野において、溶接施工の更なる能率向上を図るため、大入熱および高パス間温度の溶接施工条件に対応するガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤが開発され、ＪＩＳ Ｚ３３１２  ＹＧＷ１８に規定されている。このような溶接施工条件に対応したガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤは、例えば特開平１０−２３０３８７号公報（特許文献１）、特開２００２−３４６７８９号公報（特許文献２）や特開２００６−８８１８７号公報（特許文献３）に開示されている。
【０００３】
これらのガスシールドアーク溶接用ソリッドワイヤは、溶着効率に優れる反面、スパッタ発生量が多く溶接作業性が劣るという問題がある。一方でガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤは溶接作業性に優れる特性を有しているが、大入熱、高パス間温度の溶接施工条件においては、溶接金属の機械的性能が劣化するという問題がある。
【０００４】
このような大入熱、高パス間温度の溶接施工条件に対応したガスシールド溶接用フラックス入りワイヤは、例えば特開２０１１−２５２９８号公報（特許文献４）に示されている。これによると高い溶接能率を有し、スパッタ発生量が少なく溶接作業性が良好で、溶接金属の機械的性能が優れる高品質な溶接部が得られるガスシールドアーク溶接方法が開示されているが、スラグ生成量が多くスラグ剥離性が不良で機械的性能も満足できるものではなかった。
【０００５】
一方、メタル系ガスシールド溶接用フラックス入りワイヤを用いて、大入熱、高パス間温度の溶接施工条件で機械的性能を満足する技術が特開２００５−２７９６８３号公報（特許文献５）に開示されているが、スパッタ発生量が多いという問題があった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開平１０−２３０３８７号公報
【特許文献２】特開２００２−３４６７８９号公報
【特許文献３】特開２００６−８８１８７号公報
【特許文献４】特開２０１１−２５２９８号公報
【特許文献５】特開２００５−２７９６８３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
そこで本発明は、上述した問題点に鑑みて案出されたものであり、大入熱、高パス間温度の溶接施工条件においても溶接金属の強度低下、靭性の劣化等がなく、ソリッドワイヤの高溶着性能、低スラグ発生量と、フラックス入りワイヤの安定した溶接作業性等の諸性能とを兼ね備えた炭酸ガスシールド溶接用フラックス入りワイヤを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者らは、シールドガスとして炭酸ガスを用いるガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤについて、アーク安定剤および特定範囲に限定されたＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｍｏ、Ｔｉ、Ｂおよび少量の金属酸化物を含み、さらにＭｇを添加することにより大入熱、高パス間温度の溶接においてより改善された効果が得られることを見出した。
【０００９】
すなわち、本発明の要旨は、
（１）鋼製外皮にフラックスを充填してなる炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤにおいて、鋼製外皮とフラックスの一方または両方に、ワイヤ全質量に対する質量％で、Ｃ：０．０８〜０．１５％、Ｓｉ：０．５〜１．５％、Ｍｎ：１〜２．５％、Ｃｕ：０．１〜０．５％、Ｍｏ：０．１〜０．３５％、Ｔｉ：０．１〜０．３５％、Ｂ：０．００２〜０．０１％を含有し、フラックスに、ワイヤ全質量に対する質量％で、Ｎａ化合物およびＫ化合物のＮａ２Ｏ換算値とＫ２Ｏ換算値の合計：０．０５〜０．２％、Ｓｉ酸化物のＳｉＯ２換算値の合計：０．１〜１％を含有し、残部は鋼製外皮のＦｅ、鉄合金粉のＦｅ分、鉄粉および不可避不純物からなることを特徴とする炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
（２）フラックスに、ワイヤ全質量に対する質量％で、Ｍｇ：０．０４〜０．０８％を更に含有することを特徴とする（１）に記載の炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
（３）フラックスに、ワイヤ全質量に対する質量％で、Ａｌ酸化物のＡｌ２Ｏ３換算値の合計：０．１〜０．５％を更に含有することを特徴とする（１）または（２）に記載の炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤ。
（４）フラックスに、ワイヤ全質量に対する質量％で、弗素化合物のＦ換算値の合計：０．０１〜０．２％を更に含有することを特徴とする（１）ないし（３）に記載の炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤにある。
【発明の効果】
【００１０】
本発明の炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤによれば、大入熱、高パス間温度の溶接施工条件においても良好な溶接作業性を有し、また、溶接金属の機械的性能を改善するなど、溶接能率および溶接部の品質の向上を図ることが可能である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
本発明者等は、前記の問題点を解決するために、種々成分を変化させた炭酸ガスシ−ルドアーク溶接用フラックス入りを試作して大入熱、高パス間温度の溶接施工条件において、溶接作業性および溶接金属の強度と靭性の安定化に及ぼす影響因子を明確にし、以下に示す知見を得た。
【００１２】
大入熱・高パス間温度の溶接施工条件での溶接における溶接金属の強度と安定した靭性を得ることについては、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｍｏ、ＴｉおよびＢの適量添加および調整により効果を得ることができることを知見した。
また、大入熱、高パス間温度での溶接施工条件では、アーク状態の劣化およびスパッタ発生量の増加という問題があり、これら溶接作業性はＣ、ＮａおよびＫ化合物の適量添加と少量のＳｉＯ２の添加により良好となることを見出した。
【００１３】
以下、本発明の炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤの成分と、その組成の限定理由とについて説明する。なお、各成分の含有量は、ワイヤ全質量に対する質量％で表すこととし、その質量％を表すときには単に％と記載して表すこととする。
【００１４】
以下の成分は鋼製外皮とフラックスの一方または両方に含有させ得るものである。
［Ｃ：０．０８〜０．１５％］
Ｃは、溶接時にアークの安定化に寄与するとともに溶接金属の強度向上の効果がある。ここで、Ｃが０．０８％未満では、アークが不安定で溶接金属の強度が得られない。一方、Ｃが０．１５％を超えると、溶接金属中に過剰に歩留まることにより、溶接金属の強度が高くなり過ぎ靱性が低下する。従って、鋼製外皮とフラックスの合計でＣは０．０８〜０．１５％とする。なお、Ｃは、鋼製外皮に含まれる成分の他、フラックスから金属粉および合金粉等で添加できる。
【００１５】
［Ｓｉ：０．５〜１．５％］
Ｓｉは、溶接時に一部がスラグとなってビードの外観や形状を良好にし、溶接作業性の向上に寄与する。ここで、Ｓｉが０．５％未満では、ビードの外観や形状が不良となる。一方、Ｓｉが１．５％を超えると、溶接金属中に過剰に歩留まることにより、溶接金属の靱性が低下する。従って、鋼製外皮とフラックスの合計でＳｉは０．５〜１．５％とする。なお、Ｓｉは、鋼製外皮に含まれる成分の他、フラックスから金属Ｓｉ、Ｆｅ−Ｓｉ、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｎ等の合金粉末で添加できる。
【００１６】
［Ｍｎ：１〜２．５％］
Ｍｎは、Ｓｉと同様、溶接時に一部がスラグとなってビードの外観や形状を良好にし、溶接作業性の向上に寄与する。また、Ｍｎは、溶接金属に歩留まることにより、溶接金属の強度と靱性を高める効果がある。ここで、Ｍｎが１％未満では、溶接ビードの外観や形状が不良となる。また、溶接金属の強度および靭性が不十分である。一方、Ｍｎが２．５％を超えると、溶接金属中に過剰に歩留まり、溶接金属の強度が高くなることにより、かえって靱性が低下する。従って、鋼製外皮とフラックスの合計でＭｎは１〜２．５％とする。なお、Ｍｎは、鋼製外皮に含まれる成分の他、フラックスから金属Ｍｎ、Ｆｅ−Ｍｎ、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｎ等の合金粉末で添加できる。
【００１７】
［Ｃｕ：０．１〜０．５％］
Ｃｕは、溶接金属の組織を微細化し、靭性および強度を高める効果がある。ここで、Ｃｕが０．１％未満では、溶接金属の強度および靭性が不十分である。一方、Ｃｕが０．５％を超えると、溶接金属の強度が高くなり靭性が低下する。従って、鋼製外皮とフラックスの合計でＣｕは０．１〜０．５％とする。なお、Ｃｕは、鋼製外皮およびワイヤ表面に施したＣｕめっき分の他、フラックスから金属Ｃｕ、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｃｕ等の合金粉末で添加できる。
【００１８】
［Ｍｏ：０．１〜０．３５％］
Ｍｏは、溶接金属の焼入れ性を高める元素である。特に大入熱、高パス間温度の溶接施工条件では溶接金属の焼入れ効果が不足するので、強度を確保するうえで必須の元素である。Ｍｏが０．１％未満であると、溶接金属の強度が低下する。一方、Ｍｏが０．３５％を超えると、強度が高くなりすぎて靭性が低下する。従って、鋼製外皮とフラックスの合計でＭｏは０．１〜０．３５％とする。Ｍｏは、鋼製外皮およびフラックスから金属Ｍｏ、Ｆｅ−Ｍｏ等の合金粉末で添加できる。
【００１９】
［Ｔｉ：０．１〜０．３５％］
Ｔｉは、溶接金属の組織を微細化して靭性を向上させる効果がある。しかし、Ｔｉが０．１％未満では、溶接金属の靭性が不十分である。一方、Ｔｉが０．３５％を超えると、溶接金属の靭性を阻害する上部ベイナイト組織を生成し靭性が低くなる。従って、鋼製外皮とフラックスの合計でＴｉは０．１〜０．３５％とする。なお、Ｔｉは、鋼製外皮に含まれる成分の他、フラックスからの金属Ｔｉ、Ｆｅ−Ｔｉ等の合金粉末で添加できる。
【００２０】
［Ｂ：０．００２〜０．０１％］
Ｂは、微量の添加により溶接金属のミクロ組織を微細化し、溶接金属の靱性を向上させる効果がある。しかし、Ｂが０．００２％未満では、溶接金属の靭性を向上する効果が得られない。一方、Ｂが０．０１％を超えると、溶接金属が過度に硬化することにより靱性が低下するとともに、高温割れが発生し易くなる。従って、鋼製外皮とフラックスの合計でＢは０．００２〜０．０１％とする。なお、Ｂは、鋼製外皮に含まれる成分の他、フラックスから金属Ｂ、Ｆｅ−Ｂ、Ｆｅ−Ｍｎ−Ｂ等で添加できる。
【００２１】
以下の成分はもっぱらフラックスに含有させるものであるが、各成分の含有量は既述の成分と同様にワイヤ全質量に対する質量％で表す。
［Ｎａ化合物およびＫ化合物のＮａ２Ｏ換算値とＫ２Ｏ換算値の合計：０．０５〜０．２％］
Ｎａ化合物およびＫ化合物は、アーク安定剤およびスラグ形成剤としてとして作用する。Ｎａ化合物およびＫ化合物のＮａ２Ｏ換算値とＫ２Ｏ換算値の合計が０．０５％未満であると、アークが不安定となりスパッタ発生量が多くなる。また、ビード外観も不良になる。一方、Ｎａ化合物およびＫ化合物のＮａ２Ｏ換算値とＫ２Ｏ換算値の合計が０．２％を超えると、スラグ剥離性が不良となる。また、立向上進溶接ではメタルが垂れやすくなる。従って、フラックスに含有するＮａ化合物およびＫ化合物のＮａ２Ｏ換算値とＫ２Ｏ換算値の合計は０．０５〜０．２％とする。なお、Ｎａ化合物およびＫ化合物は、カリ長石、弗化ソーダ、珪弗化カリウム等の粉末、ならびに珪酸ソーダおよび珪酸カリからなる水ガラスの固質成分から添加できる。
【００２２】
［Ｓｉ酸化物のＳｉＯ２換算値の合計：０．１〜１％］
Ｓｉ酸化物は、溶融スラグの粘性や融点を調整してスラグ被包性を向上させる効果がある。しかし、Ｓｉ酸化物のＳｉＯ２換算値の合計が０．１％未満では、スラグ被包性が悪くビードの外観や形状が不良となる。一方、Ｓｉ酸化物のＳｉＯ２換算値の合計が１％を超えると、溶融スラグの塩基度が低下することにより、溶接金属の酸素量が増加して靭性が低下する。従って、フラックスに含有するＳｉ酸化物のＳｉＯ２換算値の合計は０．１〜１％とする。なお、Ｓｉ酸化物は、珪砂、ジルコンサンド、珪酸ソーダ等から添加できる。
【００２３】
［Ｍｇ：０．０４〜０．０８％］
Ｍｇは、強脱酸剤として機能することにより溶接金属中の酸素を低減し、溶接金属の靱性を高める効果がある。しかし、Ｍｇが０．０４％未満では、溶接金属の靭性の向上効果が十分に得られない。一方、Ｍｇが０．０８％を超えると、溶接時にアーク中で激しく酸素と反応してスパッタやヒュームの発生量が多くなる。従って、フラックスに含有するＭｇは０．０４〜０．０８％とする。なお、Ｍｇは、金属Ｍｇ、Ａｌ−Ｍｇ等の合金粉末から添加できる。
【００２４】
［Ａｌ酸化物のＡｌ２Ｏ３換算値の合計：０．１〜０．５％］
Ａｌ酸化物は、溶接時に溶接スラグの粘性や融点を調整し、特に立向上進溶接において溶融メタルが垂れるのを防ぐ効果がある。また、ビード外観を良好にする効果もある。しかし、Ａｌ酸化物のＡｌ２Ｏ３換算値の合計が０．１％未満では、立向上進溶接における溶融メタルが垂れるのを防ぐ効果およびビード外観を良好にする効果が十分に得られない。一方、Ａｌ酸化物のＡｌ２Ｏ３換算値の合計が０．５％を超えると、溶接金属中にＡｌ酸化物が過剰に残存することにより、靱性が低下する。従って、フラックスに含有するＡｌ酸化物のＡｌ２Ｏ３換算値の合計は０．１〜０．５％とする。なお、Ａｌ酸化物は、アルミナ等から添加できる。
【００２５】
［弗素化合物のＦ換算値の合計：０．０１〜０．２％］
弗素化合物は、アークを安定させる効果がある。しかし、弗素化合物のＦ換算値の合計が０．０１％未満では、アークを安定にする効果が十分に得られない。一方、弗素化合物のＦ換算値の合計が０．２％を超えると、アークが不安定になり、スパッタ発生量が多くなる。また、立向上進溶接では溶融メタル垂れが発生しやすくなる。従って、フラックスに含有する弗素化合物のＦ換算値の合計は０．０１〜０．２％とする。なお、弗素化合物は、ＣａＦ２、ＮａＦ、ＫＦ、ＬｉＦ、ＭｇＦ２、Ｋ２ＳｉＦ６、ＡｌＦ３等から添加でき、Ｆ換算値はそれらに含有されるＦ量の合計である。
【００２６】
なお、本発明の炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤは、帯状の鋼製外皮をパイプ状に成形しつつ、その内部にフラックスを充填した構造である。ワイヤの種類としては、成形した鋼製外皮の合わせ目を溶接して得られる鋼製外皮に貫通した継目の無いワイヤと、鋼製外皮の合わせ目の溶接を行わないままとした鋼製外皮に貫通した継目を有するワイヤとに大別できる。本発明においては、何れの断面構造のワイヤを採用することもできるが、鋼製外皮に貫通した継目が無いワイヤは、ワイヤ中の全水素量を低減することを目的とした熱処理が可能であり、また製造後のフラックスの吸湿が無いため、溶接金属の拡散性水素量を低減し、耐低温割れ性の向上を図ることができるので、より好ましい。
【００２７】
本発明の炭酸ガスシールドアーク溶接用フラックス入りワイヤにおいて、上記の成分の残部は鋼製外皮のＦｅ、成分調整のために添加する鉄粉、Ｆｅ−Ｍｎ、Ｆｅ−Ｓｉ合金等の鉄合金粉のＦｅ分および不可避不純物である。また、フラックス充填率は特に制限はしないが、生産性の観点から、ワイヤ全質量に対して８〜２０％とするのが好ましい。溶接時のシールドガスは、鋼構造物の溶接施工に一般的に用いられている炭酸ガスとする。
【実施例】
【００２８】
以下、本発明の効果を具体的に説明する。
ＪＩＳ  Ｇ  ３１４１に規定されるＳＰＣＣを鋼製外皮として使用して、鋼製外皮を成形する工程でＵ型に成形した状態で、各種フラックスを充填した。鋼製外皮の合わせ目を溶接して伸線し、貫通した継目が無いワイヤとすることにより、表１に示す各種成分のフラックス入りワイヤを試作した。ワイヤ径は１．２ｍｍとした。
【００２９】
【表１】
2015199106.tif 000002
【００３０】
ＪＩＳ  Ｇ  ３１０６に規定される板厚２５ｍｍの鋼板ＳＭ４９０Ａを、ギャップ７ｍｍ、開先角度３５°のレ型の裏当金付開先として、試作ワイヤを使用して表２に示す溶接条件で多層盛溶接し、溶接作業性および溶接金属の機械的性能を評価した。溶接姿勢は下向であるが、結果の説明にも記載されているようにビード形状やビード外観の調査については立向上進溶接も行なった。
【００３１】
【表２】
2015199106.tif 000003
【００３２】
溶接作業性の評価は、アークの安定性、スパッタ発生状態、ヒューム発生状態、ビード形状、ビード外観、高温割れの有無について調査した。
溶接金属の機械的性能の試験は、溶接金属の板厚方向中央部から引張試験片（Ａ１号）および衝撃試験片（Ｖノッチ試験片）を採取して実施した。靭性の評価は、−２０℃におけるシャルピー衝撃試験により行い、各々繰返し３本の吸収エネルギーの平均が１００Ｊ以上を良好とした。引張試験の評価は、引張強さが６００ＭＰａ以上のものを良好とした。これらの結果を表３にまとめて示す。
【００３３】
【表３】
2015199106.tif 000004
【００３４】
表１および表３中ワイヤ記号１〜１２は本発明例、ワイヤ記号１３〜２５は比較例である。本発明例であるワイヤ記号１〜１２は、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｕ、Ｍｏ、Ｔｉ、Ｂ、Ｎａ２Ｏ換算値とＫ２Ｏ換算値の合計およびＳｉＯ２換算値の合計が本発明において規定した範囲内であるので、アークの安定性、ビード外観・形状が良好であるとともに、溶接割れが無く、スパッタやヒュームの発生も少なく、溶接金属の引張強さおよび吸収エネルギーも良好な値が得られるなど極めて満足な結果であった。
【００３５】
比較例中ワイヤ記号１３は、Ｃが少ないので、アークが不安定で、溶接金属の引張強さが低かった。また、Ａｌ酸化物のＡｌ２Ｏ３換算値の合計が多いので、溶接金属の吸収エネルギーが低値であった。
ワイヤ記号１４は、Ｃが多いので、溶接金属の引張強さが高くなり吸収エネルギーが低値であった。
【００３６】
ワイヤ記号１５は、Ｓｉが少ないので、ビードの外観および形状が不良であった。また、Ｓｉ酸化物のＳｉＯ２換算値の合計が多いので、溶接金属の吸収エネルギーが低値であった。
ワイヤ記号１６は、Ｓｉが多いので、溶接金属の吸収エネルギーが低値であった。また、Ｎａ化合物およびＫ化合物のＮａ２Ｏ換算値とＫ２Ｏ換算値の合計が少ないので、アークが不安定でビード外観が不良で、スパッタ発生量も多かった。なお、弗素化合物を添加したがＦ換算値の合計が少ないので、アークを安定にする効果は得られなかった。
【００３７】
ワイヤ記号１７は、Ｍｎが少ないので、ビードの外観および形状が不良であるとともに、溶接金属の引張強さが低く吸収エネルギーも低値であった。なお、Ａｌ酸化物を添加したがＡｌ２Ｏ３換算値の合計が少ないので、ビード外観および形状を良好にする効果は得られなかった。さらに、別途実施した立向上進溶接でメタル垂れが生じた。
ワイヤ記号１８は、Ｍｎが多いので、溶接金属の引張強さが高くなり吸収エネルギーが低値であった。また、Ｓｉ酸化物のＳｉＯ２換算値の合計が少ないので、スラグ被包性が悪くビード外観および形状が不良であった。
【００３８】
ワイヤ記号１９は、Ｃｕが少ないので、溶接金属の引張強さが低く吸収エネルギーも低値であった。また、ＮａおよびＫ化合物のＮａ２Ｏ換算値とＫ２Ｏ換算値の合計が多いので、スラグ剥離性が不良であった。
ワイヤ記号２０は、Ｃｕが多いので、溶接金属の引張強さが高くなり吸収エネルギーが低値であった。また、Ｍｇが多いので、スパッタおよびヒュームの発生量が多かった。
【００３９】
ワイヤ記号２１は、Ｍｏが少ないので、溶接金属の引張強さが低かった。また、Ｂが少ないので、溶接金属の吸収エネルギーが低値であった。
ワイヤ記号２２は、Ｍｏが多いので、溶接金属の引張強さが高くなり吸収エネルギーが低値であった。
【００４０】
ワイヤ記号２３は、Ｔｉが少ないので、溶接金属の吸収エネルギーが低値であった。また、Ｍｇが少ないので、溶接金属の吸収エネルギーを良好にする効果は得られなかった。
ワイヤ記号２４は、Ｔｉが多いので、クレータ部に高温割れが生じ、溶接金属の吸収エネルギーが低値であった。
【００４１】
ワイヤ記号２５は、Ｂが多いので、クレータ部に高温割れが生じ、溶接金属の吸収エネルギーが低値であった。また、弗素化合物のＦ換算値の合計が多いので、アークが不安定でスパッタの発生量が多かった。さらに、別途実施した立向上進溶接でメタル垂れが生じた。