(57)【要約】【課題】溶接欠陥が発生しにくく、かつ、内管の高温強度が良好な二重構造エキゾーストマニホールドを提供する。【解決手段】質量％で、母材成分は、０．０８％以下のＣ、１〜５％のＳｉ、３％以下のＭｎ、０．０８％以下のＰ、０．０２％以下のＳ、１０〜３０％のＣｒ、７〜１８％のＮｉおよび０．２５％以下のＮを含有し、ＹおよびＲＥＭを合計０．０１〜０．１％で含有する。溶着部成分は、０．０８％以下のＣ、０．５〜３％のＳｉ、２％以下のＭｎ、０．０８％以下のＰ、０．０２％以下のＳ、１０〜３０％のＣｒ、７〜１８％のＮｉおよび０．２０％以下のＮを含有し、ＹおよびＲＥＭを合計０．００５〜０．１％で含有する。そして、内管におけるボンド部から溶着部側へ２００μｍの範囲は、δフェライト量が体積率で３．０％以上であり、異相の体積率が２．０％以下である。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
外管と、この外管より内側に位置しオーステナイト系ステンレス鋼にて形成された内管とを備え、これら外管と内管とが溶接継手部で溶接された二重構造エキゾーストマニホールドであって、
溶接継手部は、外管の母材部と、内管の母材部と、これら外管と内管とが溶着している溶着部と、外管の母材部および内管の母材部と溶着部との境界であるボンド部とを有し、
内管の母材部成分は、Ｃ：０．０８質量％以下、Ｓｉ：１．０質量％以上５．０質量％以下、Ｍｎ：３．０質量％以下、Ｐ：０．０８質量％以下、Ｓ：０．０２質量％以下、Ｃｒ：１０．０質量％以上３０．０質量％以下、Ｎｉ：７．０質量％以上１８．０質量％以下およびＮ：０．２５質量％以下を含有するとともに、Ｙおよび希土類元素の少なくとも１種を合計０．０１質量％以上０．１質量％以下で含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物にて構成され、
溶着部成分は、Ｃ：０．０８質量％以下、Ｓｉ：０．５質量％以上３．０質量％以下、Ｍｎ：２．０質量％以下、Ｐ：０．０８質量％以下、Ｓ：０．０２質量％以下、Ｃｒ：１０．０質量％以上３０．０質量％以下、Ｎｉ：７．０質量％以上１８．０質量％以下およびＮ：０．２０質量％以下を含有するとともに、Ｙおよび希土類元素の少なくとも１種を合計０．００５質量％以上０．１質量％以下で含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物にて構成され、
内管におけるボンド部から溶着部側へ２００μｍの範囲は、δフェライト量が体積率で３．０％以上であり、前記母材部成分よりＣｒ、Ｓｉ、Ｎｉ、ＰおよびＳが合計で６．０質量％以上濃化した異相の体積率が２．０％以下である
ことを特徴とする二重構造エキゾーストマニホールド。
【請求項２】
内管の母材部成分は、Ａｌ、Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＶの少なくとも１種を合計１．０質量％以下で含有し、
溶着部成分は、Ａｌ、Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＶの少なくとも１種を合計０．８質量％以下で含有する
ことを特徴とする請求項１記載の二重構造エキゾーストマニホールド。
【請求項３】
内管の母材部成分は、ＭｏおよびＣｕの少なくとも１種を４．０質量％以下で含有し、
溶着部成分は、ＭｏおよびＣｕの少なくとも１種を３．０質量％以下で含有する
ことを特徴とする請求項１または２記載の二重構造エキゾーストマニホールド。
【請求項４】
内管の母材部成分は、Ｂを０．０１質量％以下で含有し、
溶着部成分は、Ｂを０．００８質量％以下で含有する
ことを特徴とする請求項１ないし３のいずれか一記載の二重構造エキゾーストマニホールド。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、エンジンの排気ガス経路部材である二重構造エキゾーストマニホールドに関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、環境問題の観点から排気ガスの規制が厳しくなり、燃費やエンジンの燃焼効率をより向上させるため、排気ガス温度を上昇させる傾向にある。
【０００３】
また、エンジン始動の際の排気ガス浄化性能の効率化を目的として、内管と外管とを備え、これら内管と外管との間に空隙が設けられた二重構造エキゾーストマニホールドが搭載されることがある（例えば、特許文献１ないし３参照。）。
【０００４】
この種の二重構造エキゾーストマニホールドの内管は、単構造エキゾーストマニホールドより薄肉化される傾向にある。
【０００５】
そのため、通常、単構造エキゾーストマニホールドには熱膨張係数の小さいフェライト系ステンレス鋼が用いられるが、二重構造エキゾーストマニホールドの内管には、フェライト系ステンレス鋼より加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼が用いられる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開平１１−９３６５４号公報
【特許文献２】特開平８−３３４０１７号公報
【特許文献３】特開平８−３３４０１８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
二重構造エキゾーストマニホールドは、それぞれプレス成形された内管と外管とを隅肉溶接により溶着して製造されることが多い。
【０００８】
しかしながら、二重構造エキゾーストマニホールドの内管は、通常の単構造エキゾーストマニホールドより薄肉であるため、溶接における入熱量の制御が非常に難しく、特に溶接継手部にて、高温割れや延性低下割れ等の溶接欠陥が発生する可能性がある。
【０００９】
また、エキゾーストマニホールドは、排気ガスが流入して高温に曝される使用環境であるため、二重構造の場合には特に内管の高温強度を向上させる必要がある。
【００１０】
本発明はこのような点に鑑みなされたもので、溶接欠陥が発生しにくく、かつ、内管の高温強度が良好な二重構造エキゾーストマニホールドを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
請求項１に記載された二重構造エキゾーストマニホールドは、外管と、この外管より内側に位置しオーステナイト系ステンレス鋼にて形成された内管とを備え、これら外管と内管とが溶接継手部で溶接された二重構造エキゾーストマニホールドであって、溶接継手部は、外管の母材部と、内管の母材部と、これら外管と内管とが溶着している溶着部と、外管の母材部および内管の母材部と溶着部との境界であるボンド部とを有し、内管の母材部成分は、Ｃ：０．０８質量％以下、Ｓｉ：１．０質量％以上５．０質量％以下、Ｍｎ：３．０質量％以下、Ｐ：０．０８質量％以下、Ｓ：０．０２質量％以下、Ｃｒ：１０．０質量％以上３０．０質量％以下、Ｎｉ：７．０質量％以上１８．０質量％以下およびＮ：０．２５質量％以下を含有するとともに、Ｙおよび希土類元素の少なくとも１種を合計０．０１質量％以上０．１質量％以下で含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物にて構成され、溶着部成分は、Ｃ：０．０８質量％以下、Ｓｉ：０．５質量％以上３．０質量％以下、Ｍｎ：２．０質量％以下、Ｐ：０．０８質量％以下、Ｓ：０．０２質量％以下、Ｃｒ：１０．０質量％以上３０．０質量％以下、Ｎｉ：７．０質量％以上１８．０質量％以下およびＮ：０．２０質量％以下を含有するとともに、Ｙおよび希土類元素の少なくとも１種を合計０．００５質量％以上０．１質量％以下で含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物にて構成され、内管におけるボンド部から溶着部側へ２００μｍの範囲は、δフェライト量が体積率で３．０％以上であり、前記母材部成分よりＣｒ、Ｓｉ、Ｎｉ、ＰおよびＳが合計で６．０質量％以上濃化した異相の体積率が２．０％以下であるものである。
【００１２】
請求項２に記載された二重構造エキゾーストマニホールドは、請求項１記載の二重構造エキゾーストマニホールドにおいて、内管の母材部成分は、Ａｌ、Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＶの少なくとも１種を合計１．０質量％以下で含有し、溶着部成分は、Ａｌ、Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＶの少なくとも１種を合計０．８質量％以下で含有するものである。
【００１３】
請求項３に記載された二重構造エキゾーストマニホールドは、請求項１または２記載の二重構造エキゾーストマニホールドにおいて、内管の母材部成分は、ＭｏおよびＣｕの少なくとも１種を４．０質量％以下で含有し、溶着部成分は、ＭｏおよびＣｕの少なくとも１種を３．０質量％以下で含有するものである。
【００１４】
請求項４に記載された二重構造エキゾーストマニホールドは、請求項１ないし３いずれか一記載の二重構造エキゾーストマニホールドにおいて、内管の母材部成分は、Ｂを０．０１質量％以下で含有し、溶着部成分は、Ｂを０．００８質量％以下で含有するものである。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、母材部成分および溶着部成分の各元素の含有量が所定の範囲で制御されているとともに、内管のボンド部から溶着部側へ２００μｍの範囲において、δフェライト量が体積率で３．０％以上であり、異相の体積率が２．０％以下であるため、溶接欠陥が発生しにくくでき、かつ、内管の良好な高温強度を確保できる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】本実施例および比較例におけるＲＥＭの含有量と割れ発生率との関係を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、本発明の一実施の形態の構成について詳細に説明する。
【００１８】
二重構造エキゾーストマニホールドは、外管と、この外管より内側に間隙を介して配置された内管とを備える。これら外管と内管とは、溶接ワイヤ等の溶接棒を用いて溶接継手部にて溶接されて互いに固定されている。
【００１９】
すなわち、二重構造エキゾーストマニホールドは、外管の一部と内管の一部とが溶接継手部にて溶接されて、外管と内管との間に中空の断熱層が配置された状態にて固定されている。
【００２０】
また、このように外管と内管とが溶接された溶接継手部は、外管の母材部と、内管の母材部と、外管と内管とが溶着している溶着部と、外管の母材部および内管の母材部と溶着部との境界であるボンド部とを有する構成となる。
【００２１】
そして、二重構造エキゾーストマニホールドは、自動車等のエンジンの下流に設置され、エンジンからの排気ガスが流入することにより、例えば８５０〜９００℃の高温に曝される。そのため、特に、流入する排気ガスに曝される内管の高温強度が重要である。
【００２２】
また、内管は、外管より薄肉であり、溶接における入熱量の制御が非常に難しいため、例えば高温割れや延性低下割れ等の溶接欠陥が発生しにくいようにすることが重要である。
【００２３】
そこで、内管は、フェライト系ステンレス鋼より加工性に優れるオーステナイト系ステンレス鋼にて形成され、具体的には下記の通り成分設計されている。
【００２４】
内管の母材部成分は、０．０８質量％以下のＣ（炭素）、１．０質量％以上５．０質量％以下のＳｉ（ケイ素）、３．０質量％以下のＭｎ（マンガン）、０．０８質量％以下のＰ（リン）、０．０２質量％以下のＳ（硫黄）、１０．０質量％以上３０．０質量％以下のＣｒ（クロム）、７．０質量％以上１８．０質量％以下のＮｉ（ニッケル）、および、０．２５質量％以下のＮ（窒素）を含有するとともに、Ｙ（イットリウム）およびＲＥＭ（希土類元素）の少なくとも１種を合計０．０１質量％以上０．１質量％以下で含有し、残部がＦｅ（鉄）および不可避的不純物にて構成されている。
【００２５】
また、溶着部の成分は、０．０８質量％以下のＣ、０．５質量％以上３．０質量％以下のＳｉ、２．０質量％以下のＭｎ、０．０８質量％以下のＰ、０．０２質量％以下のＳ、１０．０質量％以上３０．０質量％以下のＣｒ、７．０質量％以上１８．０質量％以下のＮｉ、および、０．２０質量％以下のＮを含有するとともに、Ｙおよび希土類元素の少なくとも１種を合計０．００５質量％以上０．１質量％以下で含有し、残部がＦｅおよび不可避的不純物にて構成されている。
【００２６】
Ｃは、オーステナイト系ステンレス鋼の高温強度の向上に有効であるが、０．０８質量％を超えて過剰に含有させると、使用中にＣｒ炭化物を形成して靭性が劣化する可能性があるとともに、耐高温酸化性の向上に有効な固溶Ｃｒ量が減少する可能性がある。したがって、内管の母材部および溶着部におけるＣの含有量は、０．０８質量％以下（無添加を含まず。）とする。
【００２７】
Ｓｉは、高温酸化特性の向上に非常に有効であり、内管の母材部において１．０質量％以上含有させ、溶着部において０．５質量％以上含有させることにより、８５０〜９００℃の温度域でＳｉ濃化被膜をＣｒ酸化物の内側に形成させ、耐スケール剥離性の向上に寄与する。一方、Ｓｉを、内管の母材部において５．０質量％を超えて過剰に含有させ、溶着部において３．０質量％を超えて過剰に含有させると、σ脆化感受性を高め、使用中にσ脆化を誘発する可能性がある。したがって、内管の母材部におけるＳｉの含有量は、１．０質量％以上５．０質量％以下とする。また、溶着部におけるＳｉの含有量は、０．５質量％以上３．０質量％以下とする。
【００２８】
Ｍｎは、オーステナイト相安定化元素であり、主としてδ相バランスを調整する作用を奏するが、内管の母材部において３．０質量％を超えて過剰に含有させ、溶着部において２．０質量％を超えて過剰に含有させると、耐高温酸化性の低下を招いてしまう可能性がある。したがって、内管の母材部におけるＭｎの含有量は３．０質量％以下（無添加を含まず。）とし、溶着部におけるＭｎの含有量は２．０質量％以下（無添加を含まず。）とする。
【００２９】
Ｐは、０．０８質量％を超えて含有させるとオーステナイト系ステンレス鋼の熱間加工性を低下させる可能性があるため、可能な限り含有量を低減することが好ましい。したがって、内管の母材部および溶着部におけるＰの含有量は０．０８質量％以下とする。
【００３０】
Ｓは、Ｐと同様に０．０２質量％を超えて含有させるとオーステナイト系ステンレス鋼の熱間加工性を低下させる可能性があるため、可能な限り含有量を低減することが好ましい。したがって、内管の母材部および溶着部におけるＳの含有量は０．０２質量％以下とする。
【００３１】
Ｃｒは、高温でのスケール生成を抑制し、高温酸化特性の向上に有効な元素であり、このような作用を奏するには１０．０質量％以上含有させる必要がある。一方、Ｃｒを３０．０質量％を超えて過剰に含有させると、σ脆化を誘発する可能性がある。したがって、内管の母材部および溶着部におけるＣｒの含有量は１０．０質量％以上３０．０質量％以下とする。
【００３２】
Ｎｉは、オーステナイト相安定化元素であり、主としてδ相バランスを調整するために含有させるが、このような作用を奏するには、７．０質量％以上含有させる必要がある。一方、Ｎｉを１８．０質量％を超えて過剰に含有させると、耐高温酸化性の低下を招いてしまう可能性がある。したがって、内管の母材部および溶着部におけるＮｉの含有量は７．０質量％以上１８．０質量％以下とする。
【００３３】
Ｎは、固溶強化により高温強度を向上させる元素であるが、内管の母材部において０．２５質量％を超えて過剰に含有させ、溶着部において０．２０質量％を超えて過剰に含有させると、Ｃｒ窒化物の形成により、靭性を低下させる可能性がある。したがって、内管の母材部にけるＮの含有量は０．２５質量％以下（無添加を含まず。）とし、溶着部におけるＮの含有量は０．２０質量％以下（無添加を含まず。）とする。
【００３４】
ＹおよびＲＥＭは、耐高温酸化性の向上に有効な元素であり、このような作用を奏するには、内管の母材部においてＹおよびＲＥＭの少なくとも１種を合計０．０１質量％以上含有させ、溶着部においてＹおよびＲＥＭの少なくとも１種を合計０．００５質量％以上含有させる必要がある。一方、内管の母材部および溶着部において、ＹおよびＲＥＭの少なくとも１種を合計０．１質量％を超えて過剰に含有させると鋼の硬質化を招く可能性があり、また、原料コストも上昇してしまう。したがって、内管の母材においては、ＹおよびＲＥＭの少なくとも１種を合計０．０１質量％以上０．１質量％以下で含有させ、溶着部においては、ＹおよびＲＥＭの少なくとも１種を０．００５質量％以上０．１質量％以下で含有させる。
【００３５】
ここで、高Ｓｉ含有鋼の溶接継手部では、溶着部の粘性が低いため、溶接の際に溶け込みを制御しにくく、また、Ｓｉが母材部の融点を低下させるとともに、溶着部の最終凝固部に低融点化元素としてのＳｉが濃化しやすい。
【００３６】
また、凝固速度が遅くなるほど溶着部の粒界に低融点化元素が濃化しやすく、低温まで粒界の液相部分が残存しやすくなる。
【００３７】
そして、溶着部の粒界が低温まで液相化する結果、粒界強度が低下し溶接の際の熱変形による高温割れ等の溶接欠陥が発生しやすい状態になってしまう。
【００３８】
また、二重構造エキゾーストマニホールドの内管の耐久性（高温強度および耐高温酸化性等）は、内管の母材部成分に比べて低融点化元素であるＣｒ、Ｓｉ、Ｎｉ、ＰおよびＳが濃化した低融点化元素濃化部が存在することにより著しく低下する。より具体的に、溶接の際に、低融点化元素濃化部と鋼素地（母材部または溶着部）との界面に微小亀裂が存在しやすく、また、微小亀裂が存在しなくても界面強度そのものが弱く亀裂が発生しやすいため、耐久性が低くなると考えられる。
【００３９】
したがって、二重構造エキゾーストマニホールドに溶接欠陥が発生しにくくするとともに、二重構造エキゾーストマニホールドの耐久性を向上するには、内管の母材部成分や溶着部成分の調整により低融点化元素濃化部の存在比率を低下させることが重要である。
【００４０】
そこで、ボンド部から溶着部側へ２００μｍの範囲において、低融点化元素であるＣｒ、Ｓｉ、Ｎｉ、ＰおよびＳを内管の母材部成分より合計６．０質量％以上含有し低融点化元素が濃化した低融点化元素濃化部としての異相の存在比率が、体積率で２％以下となるように、内管の母材部成分や溶着部成分を上記範囲内で調整する。
【００４１】
また、異相の存在比率は、溶着部のδフェライト相と密接に関係しており、δフェライト相が多いほど異相の存在比率が低下する。
【００４２】
そこで、ボンド部から溶着部側へ２００μｍの範囲において、δフェライト量が体積率で３．０％以上にすることにより、異相の存在比率が低下して耐久性が向上する。
【００４３】
なお、δフェライト量が多量になると、δ相がσ相となり耐久性が低下するため、ボンド部から溶着部側へ２００μｍの範囲におけるδフェライト量は、体積率で１０％以下であることが好ましい。
【００４４】
さらに、溶接棒の心線として３０８系や３０９系等のＳｉ含有量が比較的低い溶接心線を用いた場合、ボンド部から溶着部側へ２００μｍの範囲では、溶着部の他の領域よりもＳｉの存在比率が高くなり、溶接欠陥の発生を招いてしまう。このＳｉ濃化現象は、母材のＳｉ強度を低減すれば抑制可能であるが、溶接継手部の耐高温酸化性が低下してしまう。
【００４５】
そこで、母材のＳｉ（Ｃｒ）を低減させずに溶接欠陥の発生を抑制する方法としては、低融点化元素であるＰおよびＳの含有量を極めて低く抑える方法が挙げられる。しかし、製造コストの大幅な上昇を招くため、工業的に幅広く適用しにくい。
【００４６】
また、ＰやＳを固定化するためＹおよびＲＥＭを添加する方法も知られているが、ＹおよびＲＥＭの添加だけでは、溶接条件によっては割れが発生してしまい、溶接欠陥の発生を完全に防止できない。
【００４７】
そこで、内管の母材部成分および溶着部成分の各元素含有量を調整して、ＹおよびＲＥＭを所定の含有量で含有させるとともに、δフェライト相の体積率を３．０％以上とし、異相の体積率を２．０％以下にすることによって、ボンド部から溶着部側へ２００μｍの範囲における０．２％耐力を３０ＭＰａ以上にして、高温強度を確保するとともに、溶接欠陥が発生しにくい構成となる。
【００４８】
また、必要に応じて、二重構造エキゾーストマニホールドの内管の母材部成分は、Ａｌ（アルミニウム）、Ｎｂ（ニオブ）、Ｔｉ（チタン）、Ｚｒ（ジルコニウム）およびＶ（バナジウム）の少なくとも１種を合計１．０質量％以下で含有し、溶着部成分はＡｌ、Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＶの少なくとも１種を合計０．８質量％以下で含有することが好ましい。
【００４９】
Ａｌは、強力なフェライト生成元素であり、δ相を安定化に有効である。また、Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＶは、ＣやＮと結合し高温強度を向上させる元素である。しかしながら、Ａｌ、Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＶは、過剰に含有させると、低融点化につながる可能性がある。したがって、高温強度を向上する目的でＡｌ、Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＶを含有させる場合は、内管の母材部にはＡｌ、Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＶのうちの少なくとも１種を合計１．０質量％以下で含有させ、溶着部にはＡｌ、Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＶのうちの少なくとも１種を合計０．８質量％以下で含有させることが好ましい。
【００５０】
さらに、必要に応じて、二重構造エキゾーストマニホールドの内管の母材部成分はＭｏ（モリブデン）およびＣｕ（銅）の少なくとも１種を４．０質量％以下で含有し、溶着部成分はＭｏおよびＣｕの少なくとも１種を３．０質量％以下で含有することが好ましい。
【００５１】
Ｍｏは、フェライト生成元素であり、高温強度の向上に有効であるが、過剰に含有させるとσ脆化を招き、靭性が低下する可能性がある。
【００５２】
Ｃｕは、オーステナイト生成元素であり、高温強度の向上に有用であるが、過剰に含有させると耐高温酸化性の低下を招く可能性がある。
【００５３】
したがって、高温強度の向上を目的としてＭｏおよびＣｕを含有させる場合は、内管の母材部にはＭｏおよびＣｕの少なくとも１種を４．０質量％以下で含有させ、溶着部にはＭｏおよびＣｕの少なくとも１種を３．０質量％以下で含有させることが好ましい。
【００５４】
また、必要に応じて、二重構造エキゾーストマニホールドの内管の母材部はＢ（ホウ素）を０．０１質量％以下で含有し、溶着部はＢを０．００８質量％以下で含有することが好ましい。
【００５５】
Ｂは、溶接継手部の粒界強度を向上させるのに有効であるが、多量に含有させると熱間加工性が低下してしまう可能性がある。したがって、粒界強度の向上を目的としてＢを含有させる場合は、内管の母材部には０．０１質量％以下で含有させ、溶着部には０．００８質量％以下で含有させることが好ましい。
【００５６】
そして、上記二重構造エキゾーストマニホールドによれば、内管の母材部成分および溶着部成分の各元素の含有量が所定の範囲で制御されているとともに、内管のボンド部から溶着部側へ２００μｍの範囲において、δフェライト量が体積率で３．０％以上であり、異相の体積率が２．０％以下であるため、溶接の際に粒界強度が低下しにくく溶接欠陥が発生しにくくできるとともに、内管の良好な高温強度を確保できる。
【００５７】
内管の母材部にＡｌ、Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＶのうちの少なくとも１種を合計１．０質量％以下で含有させ、溶着部にＡｌ、Ｎｂ、Ｔｉ、ＺｒおよびＶのうちの少なくとも１種を合計０．８質量％以下で含有させることにより、内管の高温強度を向上できる。
【００５８】
また、内管の母材部にＭｏおよびＣｕの少なくとも１種を４．０質量％以下で含有させ、溶着部にＭｏおよびＣｕの少なくとも１種を３．０質量％以下で含有させることにより、内観の高温強度を向上できる。
【００５９】
さらに、内管の母材部に０．０１質量％以下のＢを含有させ、溶着部に０．００８質量％以下のＢを含有させることにより、溶接継手部の粒界強度を向上できるため、溶接欠陥の発生を防止できる。
【実施例】
【００６０】
以下、本実施例および比較例について説明する。
【００６１】
表１に示す成分のオーステナイト系ステンレス鋼を溶製し、板厚０．８ｍｍの冷延焼鈍板とした。また、各冷延焼鈍板から１００×２００ｍｍの板状の供試材を切り出した。なお、表１では、ＲＥＭは、ＹおよびＲＥＭおよび合計の含有量を示す。
【００６２】
【表１】
2015178665.tif 000002
【００６３】
各鋼種の供試材を２枚重ね合わせて、電流１２０Ａ、電圧１４．４Ｖ、溶接心線３０８（φ１．２ｍｍ）、シールドガスＡｒ＋５％Ｏ２、および、シールドガス流量１０Ｌ／分の条件でＭＩＧ溶接を施した。
【００６４】
各鋼種で５つの検体を作製し評価数を５として、溶着部の裏面に割れが発生していたものを割れ判定とし割れの発生率を算出した。
【００６５】
各鋼種における、ボンド部から溶着部側へ２００μｍの範囲でのδフェライト量（体積率）、ボンド部から溶着部側へ２００μｍの範囲での異相の存在比率（体積率）、および、割れ発生率を表２に示す。
【００６６】
また、ＹおよびＲＥＭの合計の含有量と割れ発生率との関係を図１に示す。なお、図１では、ＹおよびＲＥＭの合計の含有量をＲＥＭと示す。
【００６７】
【表２】
2015178665.tif 000003
【００６８】
表２および図１に示すように、本実施例である鋼種Ｎｏ．１ないし鋼種Ｎｏ．７のいずれも溶着部の裏面に割れが発生しておらず、溶接性に優れていた。
【００６９】
一方、ＹおよびＲＥＭの合計含有量が０．０１質量％より低い構成であり、かつ、δフェライト相の体積率が３．０％未満で異相の体積率が２．０％より多い構成の比較例、または、ＹおよびＲＥＭの合計含有量が０．０１質量％より低い構成であり、かつ、δフェライト相の体積率が３．０％以上であるが異相の体積率が２．０％より多い構成の比較例である鋼種Ｎｏ．８ないし鋼種Ｎｏ．１２のいずれも溶接割れが発生しており、溶接性が不十分であった。
【図１】
2015178665.tif 000004