(57)【要約】【課題】  特に立ち上げ時の補助蒸気が加熱缶から不用意に排出されてしまうことを防ぐことにより、補助蒸気の無駄を排除し、過剰設計を排除しながらも、起動時間の短縮及び起動の安定化を実現することのできる、新規なヒートポンプ式濃縮装置の運転方法の開発を技術課題とした。【解決手段】  蒸発缶２内の圧力が所望の値にまで低下した時点で、加熱缶１におけるドレン口１５と真空ポンプ５との間に具えられた排気バルブＶ１５の開度が、時間の経過とともに減少するように調節する制御を開始し、更にこの時点で、圧縮機７の運転制御を開始するものであり、その後、圧縮機７の運転周波数が所定の値にまで上昇した時点で、前記排気バルブＶ１５の開度を調節する制御を、加熱缶１のドレン温度に基づいた制御に変更するとともに、補助蒸気供給バルブＶ１４の開度制御を開始することを特徴とする。【選択図】図１
2015024357.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
加熱缶と蒸発缶との間を吹込管路及び戻り管路によって接続することにより循環経路を形成し、真空ポンプによって循環経路内の雰囲気を抜き出して循環経路内を真空状態とし、前記蒸発缶内に供給された後、戻り管路を通じて前記加熱缶内に配した長管内に流入した液体を、この長管の外側に供給した蒸気からの加熱によって沸騰させることにより溶媒成分を蒸発させ、濃度の高まった液体成分と蒸気成分とを前記蒸発缶内に吹き込み、この蒸発缶内においてこれら液体成分と蒸気成分とを分離して高濃度の液体を得る装置であって、前記蒸発缶から排出された蒸気成分を圧縮機によって昇温して蒸気とし、この蒸気を加熱缶内に供給するように構成されたヒートポンプ式濃縮装置の運転において、前記ヒートポンプ式濃縮装置の立ち上げ開始時には、前記圧縮機を起動することなく、真空ポンプを起動するとともに、加熱缶内に補助蒸気を供給するものであり、蒸発缶内の圧力が所望の値にまで低下した時点で、加熱缶におけるドレン口と真空ポンプとの間に具えられたバルブの開度が、時間の経過とともに減少するように調節する制御を開始し、更にこの時点で、圧縮機の運転制御を開始するものであり、その後、圧縮機の運転周波数が所定の値にまで上昇した時点で、前記排気バルブの開度を調節する制御を、加熱缶のドレン温度に基づいた制御に変更するとともに、補助蒸気供給バルブの開度制御を開始することを特徴とするヒートポンプ式濃縮装置の運転方法。
【請求項２】
加熱缶と蒸発缶との間を吹込管路及び戻り管路によって接続することにより循環経路を形成し、真空ポンプによって循環経路内の雰囲気を抜き出して循環経路内を真空状態とし、前記蒸発缶内に供給された後、戻り管路を通じて前記加熱缶内に配した長管内に流入した液体を、この長管の外側に供給した蒸気からの加熱によって沸騰させることにより溶媒成分を蒸発させ、濃度の高まった液体成分と蒸気成分とを前記蒸発缶内に吹き込み、この蒸発缶内においてこれら液体成分と蒸気成分とを分離して高濃度の液体を得る装置であって、前記蒸発缶から排出された蒸気成分を圧縮機によって昇温して蒸気とし、この蒸気を加熱缶内に供給するように構成されたヒートポンプ式濃縮装置の運転において、前記ヒートポンプ式濃縮装置の立ち上げ開始時には、前記圧縮機を起動することなく、真空ポンプを起動するとともに、加熱缶内に補助蒸気を供給するものであり、蒸発缶内の圧力が所望の値にまで低下した時点で、加熱缶におけるドレン口と真空ポンプとの間に具えられた排気バルブの開度を、加熱缶内の圧力に基づいて調節する制御を開始し、更にこの時点で、圧縮機の運転制御を開始するものであり、その後、圧縮機の運転周波数が所定の値にまで上昇した時点で、前記排気バルブの開度を調節する制御を、加熱缶のドレン温度に基づいた制御に変更するとともに、補助蒸気供給バルブの開度制御を開始することを特徴とするヒートポンプ式濃縮装置の運転方法。
【請求項３】
前記排気バルブの最低操作量を設定することを特徴とする請求項１または２記載のヒートポンプ式濃縮装置の運転方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は各種調味料、各種エキスあるいは工場廃液等を濃縮するために用いられる装置に関するものであって、特に加熱缶と蒸発缶とが具えられたヒートポンプ式濃縮装置の運転方法に係るものである。
【背景技術】
【０００２】
従来より、漢方薬生薬エキス、各種調味料、動物エキス、魚介エキス、植物エキス、醗酵液等の各種液体物質や、アミノ酸、酵母、蛋白質等の水溶液あるいは各種廃液等を液体原料とし、この液体原料の濃縮を行う装置の一例として、ヒートポンプ式濃縮装置が用いられている（例えば特許文献１参照）。
このようなヒートポンプ式濃縮装置Ｃは図１に示すように、加熱缶１と蒸発缶２との間を吹込管路３及び戻り管路４によって接続することにより循環経路を形成し、真空ポンプ５によって循環経路内の雰囲気を抜き出して循環経路内を真空状態とし、前記蒸発缶２内に供給された後、戻り管路４を通じて前記加熱缶１内に配した長管１１内に流入した液体を、この長管１１の外側に供給した蒸気からの加熱によって沸騰させることにより溶媒成分を蒸発させ、濃度の高まった液体成分Ｌ１と蒸気成分Ｓ０とを前記蒸発缶２内に吹き込み、この蒸発缶２内においてこれら液体成分Ｌ１と蒸気成分Ｓ０とを分離して高濃度の液体を得るように構成された装置である。
またヒートポンプ式濃縮装置Ｃの立ち上げ開始時においては、前記長管１１の外側に供給する蒸気として、蒸気供給装置９によって生成された補助蒸気ＳＳが用いられる。
そして、前記蒸発缶２から排出された蒸気成分Ｓ０を圧縮機７によって昇温して加熱蒸気Ｓ１とし、この加熱蒸気Ｓ１を加熱缶１内（長管１１の外側）に供給するとともに、補助蒸気ＳＳの供給量を低減して、定常運転に移行するものである。
【０００３】
そしてこのようなヒートポンプ式濃縮装置Ｃの運転にあたっては、従来、一例として図７に示すフローチャートに従った操作が行われ、複数の制御（一例として以下に示す四種類の制御）が並行して行われている。
まず第一の制御として、蒸発缶２中の圧力（実質的に温度）を測定し、この値に応じて圧縮機７の回転数（インバータの周波数）が制御されるものである（図７中の＃６）。
また二の制御として、加熱缶１のドレン温度を測定し、この値に応じて、ヒートポンプ式濃縮装置Ｃ内を減圧するための真空ポンプ５の入口側に設けられた（加熱缶１におけるドレン口１５と、真空ポンプ５との間に具えられた）排気バルブＶ１５の開度（ガス排気量）が制御されるものである（図７中の＃８）。
また第三の制御として、加熱缶１中の圧力（実質的に温度）を測定し、この値に応じて、補助蒸気の供給量を調節するための流量調整バルブＶ１４の開度（補助蒸気供給量）が制御されるものである（図７中の＃９）。
また第四の制御として、蒸発缶２内の液量を測定して、ノズル８２に供給される液体原料の量を調節するためのバルブＶ８の開度が制御されるものである（図７中の＃４）。
【０００４】
そしてこのような四種の制御が並行して行われることにより、ヒートポンプ式濃縮装置Ｃにおける加熱缶１内の圧力、蒸発缶２内の圧力、圧縮機７の周波数は、図４中の実線に示すように上昇するものであり、この例では、定常運転が可能な値にまで上昇するのに約２００分が必要となっていた。
なおこのようなヒートポンプ式濃縮装置Ｃは、一般的に２４時間連続運転されるものであり、いったん立ち上げてしまえば長時間にわたって停止されることがないため、上述のような立ち上げ時に要する時間は、さほど重要視されていなかったのが実情である。
またヒートポンプ式濃縮装置Ｃが立ち上げ時に要する時間は、補助蒸気ＳＳの供給速度に依存するものであり、供給速度が高ければ加熱缶１内の温度も上昇し易く、立ち上げ時間を短くすることができる。しかしながら定常時の補助蒸気供給量に比べて多大な供給能力を確保することは、コストや制御の面から現実的ではない。
そこで本出願人は、ヒートポンプ式濃縮装置Ｃの立ち上げ時の運転を精査したところ、加熱缶１のドレンＤの温度が、前記第二の制御における設定値（ＳＰ値）よりもかなり低い場合、イナートガスが多く存在するものと誤認され、排気バルブＶ１５を全開にする動作制御が長時間継続され続けてしまい、補助蒸気ＳＳが加熱缶１から過剰に排出されてしまう事態に陥り、この結果、加熱缶１内の圧力の上昇を阻害して、定常運転に至るまでの時間を増大させてしまっているとの知見を得た。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００５−１１１３１９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明はこのような背景を認識してなされたものであって、特に立ち上げ時の補助蒸気が加熱缶から不用意に排出されてしまうことを防ぐことにより、補助蒸気の無駄を排除し、過剰設計を排除しながらも、起動時間の短縮及び起動の安定化を実現することのできる、新規なヒートポンプ式濃縮装置の運転方法の開発を技術課題としたものである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
すなわち請求項１記載のヒートポンプ式濃縮装置の運転方法は、加熱缶と蒸発缶との間を吹込管路及び戻り管路によって接続することにより循環経路を形成し、真空ポンプによって循環経路内の雰囲気を抜き出して循環経路内を真空状態とし、前記蒸発缶内に供給された後、戻り管路を通じて前記加熱缶内に配した長管内に流入した液体を、この長管の外側に供給した蒸気からの加熱によって沸騰させることにより溶媒成分を蒸発させ、濃度の高まった液体成分と蒸気成分とを前記蒸発缶内に吹き込み、この蒸発缶内においてこれら液体成分と蒸気成分とを分離して高濃度の液体を得る装置であって、前記蒸発缶から排出された蒸気成分を圧縮機によって昇温して蒸気とし、この蒸気を加熱缶内に供給するように構成されたヒートポンプ式濃縮装置の運転において、前記ヒートポンプ式濃縮装置の立ち上げ開始時には、前記圧縮機を起動することなく、真空ポンプを起動するとともに、加熱缶内に補助蒸気を供給するものであり、蒸発缶内の圧力が所望の値にまで低下した時点で、加熱缶におけるドレン口と真空ポンプとの間に具えられたバルブの開度が、時間の経過とともに減少するように調節する制御を開始し、更にこの時点で、圧縮機の運転制御を開始するものであり、その後、圧縮機の運転周波数が所定の値にまで上昇した時点で、前記排気バルブの開度を調節する制御を、加熱缶のドレン温度に基づいた制御に変更するとともに、補助蒸気供給バルブの開度制御を開始することを特徴として成るものである。
【０００８】
また請求項２記載のヒートポンプ式濃縮装置の運転方法は、加熱缶と蒸発缶との間を吹込管路及び戻り管路によって接続することにより循環経路を形成し、真空ポンプによって循環経路内の雰囲気を抜き出して循環経路内を真空状態とし、前記蒸発缶内に供給された後、戻り管路を通じて前記加熱缶内に配した長管内に流入した液体を、この長管の外側に供給した蒸気からの加熱によって沸騰させることにより溶媒成分を蒸発させ、濃度の高まった液体成分と蒸気成分とを前記蒸発缶内に吹き込み、この蒸発缶内においてこれら液体成分と蒸気成分とを分離して高濃度の液体を得る装置であって、前記蒸発缶から排出された蒸気成分を圧縮機によって昇温して蒸気とし、この蒸気を加熱缶内に供給するように構成されたヒートポンプ式濃縮装置の運転において、前記ヒートポンプ式濃縮装置の立ち上げ開始時には、前記圧縮機を起動することなく、真空ポンプを起動するとともに、加熱缶内に補助蒸気を供給するものであり、蒸発缶内の圧力が所望の値にまで低下した時点で、加熱缶におけるドレン口と真空ポンプとの間に具えられた排気バルブの開度を、加熱缶内の圧力に基づいて調節する制御を開始し、更にこの時点で、圧縮機の運転制御を開始するものであり、その後、圧縮機の運転周波数が所定の値にまで上昇した時点で、前記排気バルブの開度を調節する制御を、加熱缶のドレン温度に基づいた制御に変更するとともに、補助蒸気供給バルブの開度制御を開始することを特徴として成るものである。
【０００９】
更にまた請求項３記載のヒートポンプ式濃縮装置の運転方法は、前記要件に加え、前記排気バルブの最低操作量を設定することを特徴として成るものである。
そしてこれら各請求項記載の発明の構成を手段として前記課題の解決が図られる。
【発明の効果】
【００１０】
まず請求項１記載の発明によれば、特に立ち上げ時の補助蒸気が加熱缶から不用意に排出されてしまうことを防ぐことにより、蒸気の無駄を排除し、補助蒸気の供給を複数系統にする等の過剰設計を排除しながらも、起動時間の短縮及び起動の安定化を実現することができる。この結果、ランニングコストを低減することができる。
【００１１】
また請求項２記載の発明によれば、特に立ち上げ時の補助蒸気が加熱缶から不用意に排出されてしまうことを防ぐことにより、蒸気の無駄を排除し、補助蒸気の供給を複数系統にする等の過剰設計を排除しながらも、起動時間の短縮及び起動の安定化を実現することができる。この結果、ランニングコストを低減することができる。
【００１２】
更にまた請求項３記載の発明によれば、定常運転時のイナートガスの排気不良を防止して、正確な圧力を測定することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本発明の適用対象であるヒートポンプ式濃縮装置全体を骨格的に示す側面図である。
【図２】本発明のヒートポンプ式濃縮装置の運転方法の流れを示すフローチャートである。
【図３】本発明によって立ち上げ運転が行われているときのヒートポンプ式濃縮装置の状態を示すタイムラインである。
【図４】本発明のヒートポンプ式濃縮装置の運転方法並び従来のヒートポンプ式濃縮装置の運転方法による蒸発缶の圧力、加熱缶の圧力、圧縮機を駆動するインバータの周波数を比較するためのグラフである。
【図５】本発明の他の実施例によって立ち上げ運転が行われているときのヒートポンプ式濃縮装置の状態を示すタイムラインである。
【図６】従来の方法によって立ち上げ運転が行われているときのヒートポンプ式濃縮装置の状態を示すタイムラインである。
【図７】従来のヒートポンプ式濃縮装置の運転方法の流れを示すフローチャートである。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下本発明のヒートポンプ式濃縮装置の運転方法について説明するものであり、まずはじめにヒートポンプ式濃縮装置についてその構成を図面を参照しながら説明し、続いてこの装置の作動態様と併せて本発明のヒートポンプ式濃縮装置の運転方法について説明する。
【実施例】
【００１５】
図中符号Ｃで示すものが本発明の適用対象であるヒートポンプ式濃縮装置であり、このものは加熱缶１と蒸発缶２との間が吹込管路３及び戻り管路４によって接続され、循環経路が形成されて成るものである。そして前記加熱缶１内に配された長管１１内に、液体原料Ｌ０を流入させ、この長管１１の外側に供給された加熱媒体からの伝導熱によって液体原料Ｌ０を沸騰させることにより溶媒成分を蒸発させ、濃度の高まった状態の液体成分Ｌ１と蒸気成分Ｓ０とを前記蒸発缶２内に吹き込み、この蒸発缶２内においてこれら液体成分Ｌ１と蒸気成分Ｓ０との分離が行われるものである。
なお前記長管１１の外部に供給される加熱媒体としては、立ち上げ時には補助蒸気ＳＳが用いられ、定常運転時には主に蒸発缶２において分離された蒸気成分Ｓ０を圧縮機７によって昇温した加熱蒸気Ｓ１が用いられる。
【００１６】
以下ヒートポンプ式濃縮装置Ｃを構成する諸部材について詳しく説明する。
まず前記加熱缶１について説明すると、このものは機密性が確保された筐体１０内に、金属等の耐熱素材から成る管路である長管１１を複数本具えるものであり、この長管１１の下端部を筐体１０下部に形成した給液口１２と連通状態とし、一方、長管１１の上端部を筐体１０上部に形成した排出口１３に連通状態として成るものである。
また前記筐体１０の側周部分には、蒸気口１４及びドレン口１５が形成される。なお給液口１２から長管１１を通って排出口１３に至る流路と、蒸気口１４から筐体１０内を通ってドレン口１５に至る流路とは、双方を流れる流体が互いに干渉しないようになっており、双方の流路間では熱エネルギーのみが移動するように構成されている。
更にまた前記加熱缶１に形成された蒸気口１４には蒸気供給装置９が管路によって接続されるものであり、この管路には流量調整バルブＶ１４が具えられる。
【００１７】
次に前記蒸発缶２について説明すると、このものは一例として円筒部の下部に逆円錐部が接続された中空部材である筐体２０の上部に排気口２１が形成され、側周部に流入口２２が形成され、下部に排出口２３が形成されて成るものである。また筐体２０の下部には液面センサ２５が具えられている。
更にまた筐体２０内にはノズル８２が配されるものであり、このノズル８２から給液タンク８に貯留された液体原料Ｌ０が噴出される。なおノズル８２による液体原料Ｌ０の噴出量の調節は、給液タンク８とノズル８２との間に具えられたバルブＶ８の開度を調節することにより行われる。
【００１８】
そして前記加熱缶１における排出口１３と、蒸発缶２における流入口２２との間は吹込管路３によって連通状態に接続され、また前記加熱缶１における給液口１２と、蒸発缶２における排出口２３との間は戻り管路４によって連通状態に接続される。この結果、蒸発缶２、戻り管路４、長管１１及び吹込管路３を要素とした循環経路が形成されるものである。
なお前記戻り管路４には濃縮液排出口４１が形成されるものであり、バルブ４２を開放することにより、濃縮された液体成分Ｌ１を外部に排出できるように構成されている。
また加熱缶１におけるドレン口１５には、ドレンタンク１６、バルブＶ１６及び真空ポンプ５が具えられた管路が接続されるものであり、更にドレンタンク１６及びバルブＶ１６と並列に排気バルブＶ１５が具えられた管路がバイパス状に具えられている。
【００１９】
また前記蒸発缶２における排気口２１と、加熱缶１における蒸気口１４との間には、圧縮機７が設けられるものであり、この圧縮機７としては、一例としてインバータモータＭによって駆動される吐出圧力０. ２ＭＰａＧ程度のルーツブロワが適用される。なおこの実施例では三葉タイプのロータ７１を具えたルーツブロワが採用されるが、二葉タイプのもの等を適用することもできる。また圧縮機７のケーシングは適宜冷却水によって冷却されるものとする。
【００２０】
また前記蒸発缶２における排気口２１と圧縮機７との間は管路７２によって接続されるものであり、この管路７２における圧縮機７と蒸発缶２との間にはデミスタ７６が具えられる。
【００２１】
なお図示は省略するが、前記液体原料Ｌ０を予熱器によって昇温した後に、蒸発缶２内に供給するようにしてもよく、この場合、予熱器において、前記加熱缶１から排出される未凝縮ガスＳ２及びドレンＤと、液体原料Ｌ０との間で熱交換が行われるような形態を採ることが好ましい。
【００２２】
そして圧力センサＰ１が、そのセンシング部を加熱缶１の筐体１０内に位置させるように具えられ、また圧力センサＰ２が、そのセンシング部を蒸発缶２の筐体２０内に位置させるように具えられる。またドレン口１５とドレンタンク１６とを結ぶ管路には、ドレンＤの温度を測定するための温度センサＴが具えられる。
またドレンタンク１６には、ドレンＤの液面の高さを検知するための液面センサ１７が具えられる。
そしてこれら圧力センサＰ１、圧力センサＰ２、温度センサＴ、液面センサ１７及び液面センサ２５は適宜の制御装置（図示省略）に接続されている。
【００２３】
本発明の適用対象であるヒートポンプ式濃縮装置Ｃは、一例として上述したように構成されるものであり、以下、本発明のヒートポンプ式濃縮装置Ｃの運転方法について、図２に示すフローチャート及ぶ図３に示すタイムラインに沿って説明する。
【００２４】
〔起動〕
まず排気バルブＶ１５の開度を最大とし（＃１）、次いで真空ポンプ５の運転を開始して（＃２）ヒートポンプ式濃縮装置Ｃにおける循環系内の減圧を図るものであり、加熱缶１、蒸発缶２と、これらを結ぶ管路、機器内を減圧する。このとき圧縮機７の起動は行われない。
このような状態で、バルブＶ８の開度を調節して、漢方薬生薬エキス、各種調味料、動物エキス、魚介エキス、植物エキス、醗酵液等の各種液体物質や、アミノ酸、酵母、蛋白質等の水溶液あるいは各種廃液等を液体原料Ｌ０として蒸発缶２に投入する。この際、蒸発缶２内は減圧下であり、大気圧よりも低圧であるため、バルブＶ８を開くだけで液体原料Ｌ０が蒸発缶２内に吸引（投入）される。なお、このように低圧を利用した吸引ではなく、適宜ポンプを利用して液体原料Ｌ０を投入するようにしてもよい。
この後、液面センサ２５によって蒸発缶２内の液量が測定され、バルブＶ８の開度の制御が行われることにより、ノズル８２に供給される液体原料Ｌ０の量が調節される（＃３）。
次いで、加熱缶１に対して補助蒸気ＳＳの供給が行われるものであり（＃４）、また流量調整バルブＶ１４の開度を最大となるように制御し、補助蒸気ＳＳの流量が最大とされる。
そして適宜の制御装置によって、圧力センサＰ１の測定値、圧力センサＰ２の測定値、温度センサＴの測定値及び液面センサ１７の測定値が監視される。
なお、排気バルブＶ１５の開度が最大とされるため、起動時のイナートガスの排気不良を防止して、正確な圧力を測定することができる。
【００２５】
〔トリガーポイントｔ１〕
やがて、真空ポンプ５の運転により低下している蒸発缶２内の圧力が、所定の値（この実施例では一例として２０ｋＰａ）にまで低下したことが確認された時点（（＃５）、ｔ１＝５０ｍｉｎ）で、排気バルブＶ１５の開度が変更される（＃６）。具体的には、トリガーポイントｔ１から、後述するトリガーポイントｔ２までの間は、排気バルブＶ１５の開度が時間の経過とともに、事前に設定した開度まで減少していくような制御が適用される。具体的には、例えば経過時間と排気バルブＶ１５の開度との関係を事前に図示しない制御装置に具えられるプログラマブルロジックコントローラ（以下ＰＬＣと略）に設定しておき、このＰＬＣ内で設定された時間により排気バルブＶ１５の開度を制御するものであり、この変化が図３に模式的に示されている。
なお図３には、排気バルブＶ１５の開度が時間の経過とともにリニアに減少していく実施例を示したが、図５に示すように、排気バルブＶ１５の開度が時間の経過とともに段階的に減少していくような制御を行うことも可能である。
【００２６】
またこの時点（ｔ１＝５０ｍｉｎ）で、圧縮機７の運転制御が開始されるものであり（＃７）、圧力センサＰ２の測定値（蒸発缶２内の圧力）に基づいた、圧縮機７の運転周波数制御が開始されるものである。
具体的には、蒸発缶２内が事前に設定した目標となる圧力になるように、圧力の設定値を徐々に変化させる一方で、インバータモータＭの回転数は、事前に設定した最大回転数まで増加させる制御であると同時に、事前に設定した時間当りの回転数の増減量に従い回転数を増加・減少させる制御が併用して行われる。
これら蒸発缶２内の圧力の設定値と、実際の蒸発缶２内の圧力に応じて、インバータモータＭの回転数を増減する制御が実施される。
インバータモータＭの回転数は、インバータモータＭがインバータの運転周波数に比例して駆動されるので、後述する図４においては圧縮機周波数の変化を示しているが、この変化は実質的に、インバータモータＭの回転数の変化を意味するものとなる。
【００２７】
〔トリガーポイントｔ２〕
上述のような制御によって、蒸発缶２内の圧力は上昇し、圧縮機７の運転周波数が増大し、これにともなって補助蒸気ＳＳの供給量が減少してゆく。
やがて圧縮機７の運転周波数が所定の値にまで上昇した時点（ｔ２＝１６０ｍｉｎ）で（＃８）、温度センサＴの測定値に基づいた排気バルブＶ１５の開度の制御が開始される（＃９）。具体的には、ドレンＤの温度が、このｔ２時点に適用される事前に設定された設定温度よりも、低い場合には排気バルブＶ１５の開度を大きくし、逆に高い場合には開度を小さくするＰＩＤ制御が行われる。
【００２８】
またこの時点（ｔ２＝１６０ｍｉｎ）で、圧力センサＰ１の測定値に基づいた流量調整バルブＶ１４の開度の制御が開始されるものであり（＃１０）、具体的には、加熱缶１の圧力が、事前に設定した圧力よりも低い場合には流量調整バルブＶ１４の開度を大きくし、逆に高い場合には流量調整バルブＶ１４の開度を小さくするＰＩＤ制御が行われる。
【００２９】
以上のような運転が行われることにより、ノズル８２から蒸発缶２内に供給された液体原料Ｌ０は、戻り管路４を経由して加熱缶１における長管１１内に供給され、蒸気で加熱され長管１１内部で沸騰し、発生した蒸気成分Ｓ０が長管１１内を上昇する際に液体成分Ｌ１を引き上げることとなる。これら蒸気成分Ｓ０と液体成分Ｌ１とは長管１１内を上昇して排出口１３に至りここから吹込管路３内に入り込み、続いて蒸発缶２における流入口２２から筐体２０内に流入する。
そしてこの筐体２０内において蒸気成分Ｓ０と液体成分Ｌ１とは分離されるものであり、蒸気成分Ｓ０は排気口２１から圧縮機７に至り、ここで昇温され、加熱缶１における蒸気口１４に供給される。なおこの際、蒸気成分Ｓ０中に含まれるミストや粉塵などはデミスタ７６によって除去される。
【００３０】
一方、前記液体成分Ｌ１は筐体２０の下部に溜まり、ここから戻り管路４を経由して加熱缶１における給液口１２に供給される。
このような運転を継続することにより、濃縮された液体成分Ｌ１は前記ノズル８２から供給された新たな液体原料Ｌ０を伴って再び加熱缶１における長管１１内に位置することとなり、更なる濃縮が行われるものである。
【００３１】
そして以上のような操作を継続し、液体成分Ｌ１が所望の濃度となった時点でバルブ４２が開放され、濃縮された状態の液体成分Ｌ１が外部に排出されるものである。
【００３２】
また液体原料Ｌ０の濃縮運転が継続されると、加熱缶１内及び蒸発缶２内にイナートガスが生じるが、このようなイナートガスは排気バルブＶ１５を経由して真空ポンプ５によって外部に排出されるため、イナートガスの悪影響を排除することができる。
なお前記蒸発缶２、加熱缶１内に生じるイナートガスを抜き出すことができるように、前記排気バルブＶ１５の最低操作量を設定するものであり、具体的には、イナートガスは不可避的に生じるため、排気バルブＶ１５が完全に閉状態にならないように最低限の開度は常に確保されるよう、開度の下限値（一例として２０％）が事前に設定されている。
なお、以上の運転の間、ドレンＤはドレンタンク１６に溜まり、液面センサ１７が検知するドレンＤの液量に応じてバルブＶ１６が開閉され、バルブＶ１６が開かれるとドレンＤは真空ポンプ５に吸引され外部に排出される。
【００３３】
〔本発明の運転方法と従来の運転方法との比較〕
ここで発明の背景で述べた従来の制御方法によるヒートポンプ式濃縮装置Ｃの運転と、本発明の制御方法によるヒートポンプ式濃縮装置Ｃの運転との比較を行う。
従来の制御方法によるヒートポンプ式濃縮装置Ｃの運転方法は、図７に示すフローチャートに従って行われ、図６に示すタイムラインに示すような状態となる
具体的には、図２に示された本発明の制御方法を示すフローチャートの、＃６「Ｖ１５制御開始」工程を排除したものが従来の制御方法を示すフローチャートとなる。
一方、このような一見僅かな制御方法の相違によって、ヒートポンプ式濃縮装置Ｃの状態は大きく異なるものであり、図４に示されているように、従来手法による場合、圧縮機７の運転周波数が所定の値にまで上昇するのに要する時間（ｔ３＝２００ｍｉｎ）は、本発明による場合（ｔ２＝１６０ｍｉｎ）と比べて４０分も遅くなってしまうことが判る。
また図４において、本発明による場合のグラフと、従来手法による場合のグラフとを比較すると、従来手法によるグラフの上下変動が激しくなっていることが判る。これは、従来手法においては、蒸発缶２内の圧力と圧縮機７の回転数に関する制御、加熱缶１からのドレン温度による排気バルブＶ１５の開度の制御および加熱缶１内の圧力と流量調整バルブＶ１４の開度の制御が独立して行われるが、これらは互いに系内の圧力と温度を通じて影響を与え合っていることが原因であると考えられる。また起動時は系内には空気が多量に存在し、更に系の温度は低温であることから、このような従来手法による制御では系の変化と相互の影響、更にはそれに対応する制御が時間差を持って現れることも、グラフの上下変動が激しくなっている原因であると考えられる。
【００３４】
また補助蒸気ＳＳの流量に着目すると、従来手法による場合のｔ０からｔ３までの流量は、本発明による場合のｔ０からｔ３までの流量の２００％以上となっている。
このようなことから、本発明の運転方法は、補助蒸気ＳＳの無駄遣いを防止することにより、ヒートポンプ式濃縮装置Ｃの立ち上げ時に要する時間を短縮することができるものであって、従来手法によるヒートポンプ式濃縮装置Ｃの運転方法を用いた場合よりも、稼働率を向上することができるものであることが分かる。
また補助蒸気ＳＳの供給能力を過剰に確保する必要がなく、イニシャルコストの増大を回避することができる。
【００３５】
〔他の実施例〕
次に請求項２で定義した運転方法の実施例について説明する。
この実施例で示すヒートポンプ式濃縮装置Ｃの運転方法は、トリガーポイントｔ１からトリガーポイントｔ２までの間に行われる、加熱缶１におけるドレン口１５と真空ポンプ５との間に具えられた排気バルブＶ１５の開度を調節する制御を、加熱缶１内の圧力に基づいて行うものである。
具体的には、例えば、ＰＬＣには加熱缶１内の圧力と排気バルブＶ１５の開度設定値との数値関係を事前に設定しておき、運転の際には、この数値関係を用いて、実際の圧力センサＰ１が検知する加熱缶１内の圧力に対応する開度となるように排気バルブＶ１５の開度をＰＬＣからの信号により制御するというものである。
なおこの場合の蒸発缶２内圧力及び補助蒸気ＳＳ流量及び圧縮機７の周波数も、図３に示された実施例のタイムラインと同様の変化を示すものとなる。
【符号の説明】
【００３６】
Ｃ      ヒートポンプ式濃縮装置
１      加熱缶
１０    筐体
１１    長管
１２    給液口
１３    排出口
１４    蒸気口
１５    ドレン口
１６    ドレンタンク
１７    液面センサ
２      蒸発缶
２０    筐体
２１    排気口
２２    流入口
２３    排出口
２５    液面センサ
３      吹込管路
４      戻り管路
４１    濃縮液排出口
４２    バルブ
５      真空ポンプ
７      圧縮機
７１    ロータ
７２    管路
７６    デミスタ
８      給液タンク
８２    ノズル
９      蒸気供給装置
Ｄ      ドレン
Ｌ０    液体原料
Ｌ１    液体成分
Ｍ      インバータモータ
Ｐ１    圧力センサ
Ｐ２    圧力センサ
Ｓ０    蒸気成分
Ｓ１    加熱蒸気
Ｓ２    未凝縮ガス
ＳＳ    補助蒸気
Ｔ      温度センサ
Ｖ１６  バルブ
Ｖ８    バルブ
Ｖ１４  流量調整バルブ
Ｖ１５  排気バルブ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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