(57)【要約】      （修正有）【課題】取鍋内の溶鋼を注入ノズルからタンディッシュに注入する際、表面疵や破壊の原因となる直径５０μｍ未満の微小介在物を高効率で除去する。【解決手段】(x)注入ノズル４内に不活性ガスを供給するとともに、注入ノズルをタンディッシュ２内の溶鋼に浸漬して溶鋼を供給し、(y)下記式で定義する、溶鋼のタンディッシュ内の溶鋼への衝突速度V[m/s]を10〜20m/sに調整し、(z)注入ノズル内の不活性ガスを溶鋼に巻き込ませて、注入ノズル下面直下の溶鋼中に、直径0.1〜3.0mmの気泡７を10個/cm3以上生成させる。V=[2g(C2HL+HT)+(2C2/ρ)P]0.5(U：取鍋出側の溶鋼落下速度[m/s]、HL：取鍋内の溶鋼高さ[m]、HT：取鍋とタンディッシュ間の落下距離[m]、C：取鍋出側の流量係数、ρ：溶鋼密度[kg/m3]、Ｐ：鍋内気圧−外筒内気圧[Pa]、g：重力加速度[m/s2])【選択図】図１
2015188893.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
取鍋内の溶鋼を取鍋底部に設けた注入ノズルからタンディッシュへ供給する際、溶鋼中の微小介在物を浮上分離させて除去する方法において、
（ｘ）上記注入ノズル内に不活性ガスを供給するとともに、上記注入ノズルをタンディッシュ内の溶鋼に浸漬して溶鋼を供給し、
（ｙ）下記（１）式で定義する、溶鋼のタンディッシュ内の溶鋼への衝突速度Ｖ［ｍ／ｓ］を１０〜２０ｍ／ｓに調整し、
（ｚ）上記注入ノズル内の不活性ガスを溶鋼に巻き込ませて、注入ノズル下面直下の溶鋼中に、直径０．１〜３．０ｍｍの気泡を１０個／ｃｍ3以上生成させる
ことを特徴とする溶鋼中の微小介在物の除去方法。
Ｖ＝［２ｇ（Ｃ2ＨＬ＋ＨＴ）＋（２Ｃ2／ρ）Ｐ］0.5              ・・・（１）    ここで、Ｕ  ：取鍋出側の溶鋼落下速度［ｍ／ｓ］
ＨＬ：取鍋内の溶鋼高さ［ｍ］
ＨＴ：取鍋とタンディッシュ間の落下距離［ｍ］
Ｃ  ：取鍋出側の流量係数
ρ  ：溶鋼密度［ｋｇ／ｍ3］
Ｐ  ：鍋内気圧−外筒内気圧［Ｐａ］
ｇ  ：重力加速度［ｍ／ｓ2］
【請求項２】
前記取鍋内の溶鋼を加圧して衝突速度Ｖ［ｍ／ｓ］を１０〜２０ｍ／ｓに調整することを特徴とする請求項１に記載の溶鋼中の微小介在物の除去方法。
【請求項３】
前記注入ノズルに導入された不活性ガスの圧力を、大気圧より０．０１ＭＰａ以上高くすることを特徴とする請求項１又は２に記載の溶鋼中の微小介在物の除去方法。
【請求項４】
前記注入ノズルを、タンディッシュ内の溶鋼中に０．３ｍ以上浸漬することを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の溶鋼中の微小介在物の除去方法。
【請求項５】
前記溶鋼が衝突する部分のタンディッシュ底部からの距離を１．０ｍ以上とすることを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載の溶鋼中の微小介在物の除去方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、取鍋からタンディッシュへ溶鋼を供給する際、タンディッシュ内で、直径５０μｍ未満の微小なアルミナ等の介在物を高効率で除去する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
鋼の連続鋳造プロセスにおいて、取鍋に収容された溶鋼は、取鍋の底部に取り付けられた注入ノズルからタンディッシュに注入され、タンディッシュ内で流量調整されて、鋳型内に供給される。
【０００３】
タンディッシュは、溶鋼を、流量調整して鋳型内に供給する機能の他、溶鋼中に不可避的に残存するアルミナなどの介在物を浮上分離する機能を有している。タンディッシュ内で介在物を浮上分離することにより、圧延時の疵等の原因となる介在物などが、そのまま鋳型内に流入するのを抑制する。
【０００４】
しかし、通常、タンディッシュ内において浮上分離できる介在物は、直径５０〜２００μｍ程度の大きなもので、直径５０μｍ未満の微小な介在物は浮上分離し難い。これは、タンディッシュ内には、溶鋼の温度差による対流が生じていて、微小な介在物は、この溶鋼流に乗って回遊して浮上し難いからである。
【０００５】
直径５０μｍ未満の微小介在物は、ＤＩ成缶用薄鋼板、軸受用棒鋼、ばね用線材などにおいて、表面疵や破壊の発生原因となるので、溶鋼中から極力分離する必要がある。しかし、介在物が微小であるが故に、上述したように溶鋼中で浮上分離が難しく、常法では、効率良く分離除去することが難しい。それ故、これまで、溶鋼から微小介在物を除去する技術が幾つか提案されている。
【０００６】
特許文献１には、溶鋼中に中空の耐火物ランスを浸漬してガスを吹き込み、介在物の除去を促進する方法が提案されている。しかし、溶鋼中に耐火物を介してガスを吹き込む方法では、耐火物と溶鋼が濡れ難いため、耐火物と溶鋼の接触部で気泡が大きくなり易く、溶鋼中に微細気泡を生成して微小介在物を除去するのは困難である。
【０００７】
特許文献２には、取鍋内の溶鋼を取鍋底面の注入ノズルからタンディッシュに注入する連続鋳造方法において、注入ノズル内の溶鋼流の周囲に不活性ガスの空間を形成し、溶鋼流が注入ノズル内の溶鋼面に衝突した際、該空間内の不活性ガスを溶鋼に巻き込ませて気泡を生成させ、該気泡を含む溶鋼流を撹拌して、微小介在物を気泡に付着させ、気泡の浮力で微小介在物を浮上分離する方法が提案されている。
【０００８】
特許文献２の方法において、溶鋼流の衝突で、微小介在物が付着する気泡を生成するためには、所要の衝突速度が必要で、そのためには、取鍋内で所要の溶鋼高さが必要となるが、溶鋼高さが不足して、充分な量の気泡が発生せず、微小介在物の浮上分離が充分に進行しない。
【０００９】
特許文献３には、取鍋内の溶鋼を取鍋底面の注入ノズルからタンディッシュに注入する際、取鍋底部の溶鋼流出口の近傍に不活性ガスを吹き込んで溶鋼流に懸濁させて、不活性ガスが充満した注入ノズル内をノズル内面と非接触状態で落下させ、注入ノズル内下部の溶鋼面に衝突させて溶鋼中のガス気泡を微細化し、この気泡に不純物を取り込んで除去する方法が提案されている。
【００１０】
特許文献３の方法では、不活性ガスを懸濁させた溶鋼を、注入ノズル内の溶鋼に衝突させて気泡を微細化しているが、特許文献１の方法と同様に、溶鋼高さが不足して、充分な量の気泡が発生せず、微小介在物の浮上分離が充分に進行しない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１１】
【特許文献１】特開昭６３−１５７７４５号公報
【特許文献２】特開２０１１−２３５３３９号公報
【特許文献３】特開平０７−２５６４０９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
本発明は、取鍋内の溶鋼を取鍋底面の注入ノズルからタンディッシュに注入するとき、従来技術では、表面疵や破壊の発生原因となる直径５０μｍ未満の微小介在物の浮上分離を充分に行うことが難しいことに鑑み、上記微小介在物を、定常的に高効率で除去することを課題とし、該課題を解決する除去方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明者らは、上記課題を解決する手法について鋭意検討した。その結果、本発明者らは、取鍋内の溶鋼を取鍋底部に設け、タンディッシュ内の溶鋼に浸漬した注入ノズルからタンディッシュへ供給する際、溶鋼のタンディッシュ内溶鋼への衝突速度Ｖ［ｍ／ｓ］を所要の範囲に調整すれば、溶鋼中に微細な気泡を生成させ、気泡に微小介在物を付着させて除去できることを見いだした。
【００１４】
本発明は、上記知見に基づいてなされたもので、その要旨は以下のとおりである。
【００１５】
（１）取鍋内の溶鋼を取鍋底部に設けた注入ノズルからタンディッシュへ供給する際、溶鋼中の微小介在物を浮上分離させて除去する方法において、
（ｘ）上記注入ノズル内に不活性ガスを供給するとともに、上記注入ノズルをタンディッシュ内の溶鋼に浸漬して溶鋼を供給し、
（ｙ）下記（１）式で定義する、溶鋼のタンディッシュ内の溶鋼への衝突速度Ｖ［ｍ／ｓ］を１０〜２０ｍ／ｓに調整し、
（ｚ）上記注入ノズル内の不活性ガスを溶鋼に巻き込ませて、注入ノズル下面直下の溶鋼中に、直径０．１〜３．０ｍｍの気泡を１０個／ｃｍ3以上生成させる
ことを特徴とする溶鋼中の微小介在物の除去方法。
Ｖ＝［２ｇ（Ｃ2ＨＬ＋ＨＴ）＋（２Ｃ2／ρ）Ｐ］0.5              ・・・（１）    ここで、Ｕ  ：取鍋出側の溶鋼落下速度［ｍ／ｓ］
ＨＬ：取鍋内の溶鋼高さ［ｍ］
ＨＴ：取鍋とタンディッシュ間の落下距離［ｍ］
Ｃ  ：取鍋出側の流量係数
ρ  ：溶鋼密度［ｋｇ／ｍ3］
Ｐ  ：鍋内気圧−外筒内気圧［Ｐａ］
ｇ  ：重力加速度［ｍ／ｓ2］
【００１６】
（２）前記取鍋内の溶鋼を加圧して衝突速度Ｖ［ｍ／ｓ］を１０〜２０ｍ／ｓに調整することを特徴とする前記（１）に記載の溶鋼中の微小介在物の除去方法。
【００１７】
（３）前記注入ノズルに導入された不活性ガスの圧力を、大気圧より０．０１ＭＰａ以上高くすることを特徴とする前記（１）又は（２）に記載の溶鋼中の微小介在物の除去方法。
【００１８】
（４）前記注入ノズルを、タンディッシュ内の溶鋼中に０．３ｍ以上浸漬することを特徴とする前記（１）〜（３）のいずれかに記載の溶鋼中の微小介在物の除去方法。
【００１９】
（５）前記溶鋼が衝突する部分のタンディッシュ底部からの距離を１．０ｍ以上とすることを特徴とする前記（１）〜（４）のいずれかに記載の溶鋼中の微小介在物の除去方法。
【発明の効果】
【００２０】
本発明によれば、タンディッシュ内の溶鋼中に微細な気泡を、微小介在物の付着除去に充分な量を生成することができるので、従来技術では充分な除去が困難な微小介在物を、タンディッシュ内で効率的に除去することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】取鍋とタンディッシュの配置を示す図である。
【図２】溶鋼の衝突速度（ｍ／ｓ）と、溶鋼衝突直下の溶鋼内に生成した気泡の個数（個／ｃｍ3）の関係を示す図である。
【図３】取鍋内と注入ノズル内の圧力差と、タンディッシュ内溶鋼への衝突速度（ｍ／ｓ）の関係を示す図である。
【図４】溶鋼の衝突速度（ｍ／ｓ）と、タンディッシュから流出する介在物の流出率の関係を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
本発明の溶鋼中の微小介在物の除去方法（以下「本発明除去方法」ということがある。）は、取鍋内の溶鋼を取鍋底部に設けた注入ノズルからタンディッシュへ供給する際、溶鋼中の微小介在物を浮上分離させて除去する方法において、
（ｘ）上記注入ノズル内に不活性ガスを供給するとともに、上記注入ノズルをタンディッシュ内の溶鋼に浸漬して溶鋼を供給し、
（ｙ）下記（１）式で定義する、溶鋼のタンディッシュ内の溶鋼への衝突速度Ｖ［ｍ／ｓ］を１０〜２０ｍ／ｓに調整し、
（ｚ）上記注入ノズル内の不活性ガスを溶鋼に巻き込ませて、注入ノズル下面直下の溶鋼中に、直径０．１〜３．０ｍｍの気泡を１０個／ｃｍ3以上生成させる
ことを特徴とする。
Ｖ＝［２ｇ（Ｃ2ＨＬ＋ＨＴ）＋（２Ｃ2／ρ）Ｐ］0.5              ・・・（１）    ここで、Ｕ  ：取鍋出側の溶鋼落下速度［ｍ／ｓ］
ＨＬ：取鍋内の溶鋼高さ［ｍ］
ＨＴ：取鍋とタンディッシュ間の落下距離［ｍ］
Ｃ  ：取鍋出側の流量係数
ρ  ：溶鋼密度［ｋｇ／ｍ3］
Ｐ  ：鍋内気圧−外筒内気圧［Ｐａ］
ｇ  ：重力加速度［ｍ／ｓ2］
【００２３】
以下、本発明除去方法について説明する。
【００２４】
溶鋼中に気泡を精製させ、気泡に介在物を付着させて浮上分離する技術は、一般に知られている。気泡がより微細で、かつ、個数がより多ければ、気泡と介在物が遭遇する機会がより増えるので、介在物の付着除去効率はより向上する。
【００２５】
ここで、気泡の直径が３．０ｍｍを下回れば、介在物の付着除去効率は充分に高い。一方、気泡の直径が０．１ｍｍを下回れば、介在物との衝突頻度がむしろ小さくなるため、高い付着除去効率が得難い。
【００２６】
本発明除去方法は、（ｙ）上記（１）式で定義する、溶鋼のタンディッシュ内の溶鋼への衝突速度Ｖ［ｍ／ｓ］を１０〜２０ｍ／ｓに調整して、（ｚ）溶鋼中に、直径０．１〜３．０ｍｍの気泡を１０個／鋼ｃｍ3以上生成させることを特徴とする。
【００２７】
従来技術においては、溶鋼中に生成する気泡の直径は１０ｍｍを下回ることはないが、本発明除去方法においては、直径０．１〜３．０ｍｍの微細な気泡を１０個／ｃｍ3以上生成させることができる。
【００２８】
通常、液体を勢いよく液体に衝突させると、液体の衝突部において液体が雰囲気ガスを巻き込み、液体内に気泡が発生する。本発明者らは、この原理を溶鋼の場合に応用して、溶鋼を溶鋼に衝突させて溶鋼内に気泡を発生させる衝突実験を行い、溶鋼衝突直下の溶鋼内に発生する気泡の個数を調査した。その結果、溶鋼中に直径０．１ｍｍ以上３．０ｍｍ以下の微細な気泡を生成させることができる臨界衝突速度を見いだした。
【００２９】
図１に、上記衝突実験を実施した取鍋とタンディッシュの配置を示す。取鍋１は、不活性ガス導入管１ａを備える蓋１ｂで密閉されている。必要なときに、不活性ガス導入管１ａから不活性ガスを取鍋１内に導入し、溶鋼を加圧する。
【００３０】
取鍋１内の溶鋼３は、ストッパー６を上方に引き上げて解放した、例えば、流量係数０．８の溶鋼流出口３ａから、取鍋１の底部に設けられ、タンディッシュ２内の溶鋼３に浸漬した注入ノズル４を通して、例えば、長さ６．５ｍ、奥行１．２ｍ、深さが、湯落ち部で１．５ｍ、他部で０．８ｍのタンディッシュ２内に供給される。
【００３１】
なお、流量係数とは、溶鋼流出口の流動抵抗に応じた係数である。具体的には、次の（２）式により、実験的に求めることができる。流量係数は取鍋に固有の定数であり、溶鋼流出口の断面積や、内壁の粗度や流路長さなどにより種々変化するが、通常、０．６〜０．９である。
Ｃ＝Ｕ（２ｇＨＬ）-0.5                                      ・・・（２）
ここで、Ｃ  ：取鍋出側の流量係数
Ｕ  ：取鍋出側の溶鋼落下速度［ｍ／ｓ］
ＨＬ：取鍋内の溶鋼高さ［ｍ］
ｇ  ：重力加速度［ｍ／ｓ2］
【００３２】
注入ノズルは、例えば、０．３ｍ以上、好ましくは０．５ｍ以上、タンディッシュ２内の溶鋼３に浸漬する。タンディッシュ２内の溶鋼３に浸漬することで、タンディッシュ２内の溶鋼３の溶鋼面の変動を抑制して、溶鋼のシールフラックス８の巻き込みを防止することができる。
【００３３】
注入ノズル４には、不活性ガス導入管４ａが配置されている。不活性ガス導入管４ａから、注入ノズル４の内部に不活性ガスを供給する。
【００３４】
ここで、不活性ガスとは、希ガス族元素であるＨｅ、Ｎｅ、Ａｒ、Ｋｒ、Ｘｅが典型例であり、Ｎ２も含むものとする。
【００３５】
この不活性ガスは、注入ノズル内の溶鋼流に巻き込まれて、タンディッシュ内２の溶鋼に下記に示す速度で衝突し、タンディッシュ内２の溶鋼中に、微細な介在物の除去に適した気泡を生成する。
【００３６】
注入ノズル４の内部は、例えば、大気圧より０．０１ＭＰａ以上高い雰囲気圧に維持する。注入ノズル４の内部をこの雰囲気圧に維持することで、タンディッシュ２内の溶鋼３の溶鋼面の変動を抑制して、溶鋼のシールフラックス８の巻き込みを防止することができる。不活性ガスは、注入ノズル４の内部を上記雰囲気圧に維持できる量を供給する。
【００３７】
また、注入ノズル４からの溶鋼が衝突する領域のタンディッシュ内の溶鋼高さは１．０ｍ以上が好ましい。溶鋼衝突領域のタンディッシュ内の溶鋼高さを１．０ｍ以上とすることにより、溶鋼中に生成した微細な気泡を溶鋼中に充分分散させて、介在物の浮上分離を促進することができる。なお、より好ましくは１．５ｍ以上である。
【００３８】
タンディッシュ２内の溶鋼３は、ストッパー６を上方に引き上げることにより、鋳型注入ノズル５から鋳型に供給される。
【００３９】
図２に、溶鋼の衝突速度（ｍ／ｓ）と、溶鋼衝突直下の溶鋼内に生成した気泡の個数（個／ｃｍ3）の関係を示す。溶鋼の衝突速度はベルヌーイの定理により算出した。溶鋼衝突直下の溶鋼とは、図１において、注入ノズルの下面と、注入ノズルの側面を、該下面から下方に注入ノズルの内径Ｄ延長した面Ｅとによって囲まれる円柱状の領域内に存在する溶鋼をいう。
【００４０】
微細な気泡については、溶鋼をアルミナチューブ内に吸引サンプリングして、直径１０ｍｍ長さ２０ｍｍの溶鋼サンプルを取り、段削り研磨して、内部に含まれる気泡の直径と数を実測した。
【００４１】
注入ノズルから流出する溶鋼が上記領域内の溶鋼へ衝突するときの衝突速度は、下記（１）式で定義することができる。
Ｖ＝［２ｇ（Ｃ2ＨＬ＋ＨＴ）＋（２Ｃ2／ρ）Ｐ］0.5              ・・・（１）    ここで、Ｕ  ：取鍋出側の溶鋼落下速度［ｍ／ｓ］
ＨＬ：取鍋内の溶鋼高さ［ｍ］
ＨＴ：取鍋とタンディッシュ間の落下距離［ｍ］
Ｃ  ：取鍋出側の流量係数
ρ  ：溶鋼密度［ｋｇ／ｍ3］
Ｐ  ：鍋内気圧−外筒内気圧［Ｐａ］
ｇ  ：重力加速度［ｍ／ｓ2］
【００４２】
図２から、溶鋼の衝突速度が１０〜２０ｍ／ｓの範囲で、１０個／ｃｍ3以上の微細気泡（直径：０．１〜３．０ｍｍ）が生成していることが解る。
【００４３】
溶鋼の衝突速度が１０ｍ／ｓ未満であると、微細気泡の生成量が過少となり、介在物を充分に付着して除去することが難しい。一方、溶鋼の衝突速度が２０ｍ／ｓを超えると、溶鋼中に一旦巻き込まれた微細気泡が合体して粗大化し、介在物の付着除去を担う微細気泡の量が減少する。粗大な気泡は介在物の付着効率を下げ、また、スラグ−メタル界面で破泡してスラグ巻き込の原因となるので好ましくない。
【００４４】
図３に、取鍋内と注入ノズル内の圧力差と、タンディッシュ内溶鋼への衝突速度（ｍ／ｓ）の関係を示す。
【００４５】
溶鋼３を収容した取鍋１を、不活性ガス導入管１ａを備えた蓋１ｂで密閉し、溶鋼３を、注入ノズル４を通し、４ｔｏｎ／分で注入した。注入開始時（溶鋼深さＨＬ：３．０ｍ）、及び、注入末期（溶鋼深さＨＬ≒０．０ｍ）に、取鍋１の内部に、不活性ガス導入管１ａから不活性ガスを送給して溶鋼３を加圧した。
【００４６】
取鍋の底部に設けた内径０．５ｍの中ノズルを、タンディッシュ２内の溶鋼３に０．５５ｍ浸漬した。取鍋１からの溶鋼落下距離ＨＴは１．５ｍとした。注入ノズルの内部に、不活性ガス導入管４ａから不活性ガスを導入し、注入ノズルの内部の雰囲気圧を、大気圧より０．０３気圧高くした。
【００４７】
図３から、取鍋内に不活性ガスを導入し、取鍋内と注入ノズル内の圧力差を調整すれば、溶鋼の注入開始時から注入末期にかけて、溶鋼の衝突速度を１０〜２０ｍ／ｓの範囲に維持できることが解る。
【００４８】
図４に、溶鋼の衝突速度（ｍ／ｓ）と、タンディッシュから流出する介在物の流出率の関係を示す。取鍋１内の溶鋼３とタンディッシュ２の出側の溶鋼３を採取して、直径５０μｍ未満の介在物を電解抽出法により収集し計測した。
【００４９】
なお、比較例として、取鍋内の圧力と注入ノズル内との圧力の圧力差を過少（ゼロ）及び過大として実験した。溶鋼の衝突速度は、上記（１）式で計算した。その結果、衝突速度を適正範囲内となるように加圧した場合、タンディッシュからの介在物の流出率は、注入ノズルの内部を溶鋼で充満して、溶鋼をタンディッシュに供給した場合に比べて、１／３以下であり、最高１／１０まで減少した。
【００５０】
一方、取鍋内の圧力と注入ノズル内の圧力との圧力差が過少又は過大である本発明範囲外の場合は、１／２を上回った。溶鋼の衝突速度１０〜２０ｍ／ｓの範囲で、介在物の流出率が３０％未満に減少することが解る。
【実施例】
【００５１】
次に、本発明の実施例について説明するが、実施例での条件は、本発明の実施可能性及び効果を確認するために採用した一条件例であり、本発明は、この一条件例に限定されるものではない。本発明は、本発明の要旨を逸脱せず、本発明の目的を達成する限りにおいて、種々の条件を採用し得るものである。
【００５２】
（実施例１）
図１に示す装置を用いて、溶鋼の衝突速度を変えて、直径０．１〜３．０ｍｍの気泡の発生個数を調査した。結果を表１に示す。
【００５３】
【表１】
2015188893.tif 000003
【００５４】
発明例では、直径０．１〜３．０ｍｍの気泡が１０個／ｃｍ3以上生成していることが解る。
【００５５】
（実施例２）
図１に示す装置を用いて、取鍋内の圧力と注入ノズル内の圧力の圧力差と、溶鋼の衝突速度を変えて、介在物の流出率を調査した。結果を表２に示す。
【００５６】
【表２】
2015188893.tif 000004
【００５７】
発明例では、介在物流出率が３０％未満であることが解る。なお、介在物流出率の測定方法は前述したとおりである。
【産業上の利用可能性】
【００５８】
前述したように、本発明によれば、タンディッシュ内の溶鋼中に微細な気泡を、微小介在物の付着除去に充分な量を生成することができるので、従来技術では充分な除去が困難な微小介在物を、タンディッシュ内で効率的に除去することが可能となる。よって、本発明は、鉄鋼産業において利用可能性が高いものである。
【符号の説明】
【００５９】
１    取鍋
１ａ    不活性ガス導入管
１ｂ    蓋
２    タンディッシュ
３    溶鋼
３ａ    溶鋼流出口
４    注入ノズル
５    鋳型注入ノズル
６    ストッパー
７    ガス気泡
Ｄ    注入ノズルの内径
Ｄ1    円柱状領域
Ｅ    注入ノズルの側面を下方にＤ延長した面
【図１】
2015188893.tif 000005
【図２】
2015188893.tif 000006
【図３】
2015188893.tif 000007
【図４】
2015188893.tif 000008