(57)【要約】【課題】バルブタイミング調整の応答性とロバスト性とを両立的に高めること。【解決手段】制御系５０は、進角位置Ｐａ及び遅角位置Ｐｒにおいて、複数の作動室２２，２４のうち排出室側から導入室側へ作動液を還流させる還流通路７４２，７４４と、還流通路７４２，７４４との連通状態下、排出室から還流通路７４２，７４４側へ排出された作動液を外部にドレンさせるドレン通路７４６，７４７と、ベーンロータ１４と一体回転するスリーブ７３内にて、径方向に往復移動する制御弁体７８０，７９０であって、還流通路７４２，７４４をドレン通路７４６，７４７に対して遮断する遮断領域Ａａｉ，Ａｒｉから、還流通路７４２，７４４をドレン通路７４６，７４７に対して連通させる連通領域Ａａｃ，Ａｒｃへ、遠心力Ｆの増大に応じて移動する制御弁体７８０，７９０とを、設ける。【選択図】図４
2015105643.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関のクランク軸と連動回転するハウジングロータ（１２）と、
前記内燃機関のカム軸（２）と連動回転し、前記ハウジングロータ内において複数の作動室（２２，２４）を回転方向に区画し、それら各作動室に対する作動液の入出により前記ハウジングロータに対する回転位相が調整されるベーンロータ（１４）と、
スリーブ（７３）内におけるスプール（７４）の移動位置に応じて、前記各作動室に対する前記作動液の入出を制御する制御系（５０）とを、備え、
前記クランク軸からのトルク伝達により前記カム軸が開閉する動弁のバルブタイミングを調整するバルブタイミング調整装置であって、
前記回転位相を進角変化させる前記移動位置を進角位置（Ｐａ）と定義する一方、前記回転位相を遅角変化させる前記移動位置を遅角位置（Ｐｒ）と定義すると、
前記内燃機関の回転速度（Ｓ）に追従した圧力により前記作動液を導入する前記作動室としての導入室と、前記作動液を排出させる前記作動室としての排出室とを、前記進角位置及び前記遅角位置の各々において切替選択する前記制御系は、
前記進角位置及び前記遅角位置の少なくとも一方である特定位置において、前記排出室側から前記導入室側へ前記作動液を還流させる還流通路（７４２，７４４，７３７）と、
前記還流通路との連通状態下、前記排出室から前記還流通路側へ排出された前記作動液を外部にドレンさせるドレン通路（７４６，７４７，６６）と、
前記ベーンロータと一体回転する前記スリーブ内にて、径方向に往復移動する制御弁体（７８０，７９０）であって、前記還流通路を前記ドレン通路に対して遮断する遮断領域（Ａａｉ，Ａｒｉ）から、前記還流通路を前記ドレン通路に対して連通させる連通領域（Ａａｃ，Ａｒｃ）へ、遠心力（Ｆ）の増大に応じて移動する制御弁体とを、有することを特徴とするバルブタイミング調整装置。
【請求項２】
前記制御弁体の重心（Ｃａ，Ｃｒ）は、前記遮断領域において前記スリーブの回転中心（Ｏ）よりも前記連通領域側に設定されることを特徴とする請求項１に記載のバルブタイミング調整装置。
【請求項３】
前記制御系は、
前記スリーブ内にて前記連通領域側から前記遮断領域側へ向かう径方向に前記制御弁体を付勢する付勢部材（７８２，７９２）を、有することを特徴とする請求項１又は２に記載のバルブタイミング調整装置。
【請求項４】
前記制御系は、
前記還流通路を通して前記作動液が前記排出室側から前記導入室側へ向かう還流を許容する一方、前記還流通路を通して前記作動液が前記導入室側から前記排出室側へ向かう逆流を規制する還流逆止弁（７６，７７）を、有することを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載のバルブタイミング調整装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関においてクランク軸からのトルク伝達によりカム軸が開閉する動弁のバルブタイミングを調整するバルブタイミング調整装置に、関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、クランク軸と連動回転するハウジングロータと、カム軸と連動回転するベーンロータとを備えたバルブタイミング調整装置が、知られている。例えば特許文献１には、ハウジングロータ内に複数の作動室を区画するベーンロータにつき、それら各作動室に対する作動液の入出によりハウジングロータに対する回転位相を調整することで、所期のバルブタイミングを実現するものが、開示されている。かかる特許文献１の開示装置は、スリーブ内におけるスプールの移動位置に応じて、各作動室に対する作動液の入出を制御する制御系を、備えている。
【０００３】
具体的に特許文献１の開示装置では、スプールの移動位置として、回転位相を進角変化させる進角位置と、回転位相を遅角変化させる遅角位置とが設定されている。これら進角位置及び遅角位置の各々において制御系は、作動液を導入する作動室としての導入室と、作動液を排出させる作動室としての排出室とを、切替選択する。その結果として、各作動室に対する作動液の入出制御が可能となっている。
【０００４】
ここで特に、特許文献１の開示装置では、進角位置として二種類の移動位置が設定されている。一方の進角位置では、内燃機関の回転速度が低い場合にドレン通路とは遮断される還流通路を通して、排出室側から導入室側へと向かう作動液の還流が許容される。この場合、カム軸からベーンロータへ伝達されるカムトルクの交番周期が長くなることで、当該周期に対する還流の追従性が鋭敏になるので、例えば内燃機関の回転速度に追従して導入室への導入圧力が低くなっていても、バルブタイミング調整の応答性を高め得る。また、他方の進角位置では、内燃機関の回転速度が高い場合に還流通路がドレン通路と連通することで、排出室の作動液は外部にドレンされる。この場合、カムトルクの短い交番周期に対して追従性が鈍化する還流は利用せず、例えば内燃機関の回転速度に追従することで高くなった導入室への導入圧力を利用することで、バルブタイミング調整の応答性を高め得る。
【０００５】
尚、特許文献１の開示装置では、遅角位置についても、二種類の移動位置が設定されており、上記二種類の進角位置の場合と同様に進角応答性を高め得る。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２０１２−１２２４５３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかし、特許文献１の開示装置では、進角位置及び遅角位置の各々として、還流の利用位置と非利用位置との二種類ずつが設定されている。そのため、内燃機関での小さな搭載スペースにてスプール移動量が制限される状況下では、各進角位置及び各遅角位置として設定可能な範囲が狭くなる。故に、スプールの移動位置に応じた作動液の入出制御につき、ひいてはバルブタイミング調整につき、ロバスト性が悪化し易い。
【０００８】
本発明は、以上説明した問題に鑑みてなされたものであって、その目的は、バルブタイミング調整の応答性とロバスト性とを両立的に高めることにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上述した課題を解決するために開示された発明は、内燃機関のクランク軸と連動回転するハウジングロータ（１２）と、内燃機関のカム軸（２）と連動回転し、ハウジングロータ内において複数の作動室（２２，２４）を回転方向に区画し、それら各作動室に対する作動液の入出によりハウジングロータに対する回転位相が調整されるベーンロータ（１４）と、スリーブ（７３）内におけるスプール（７４）の移動位置に応じて、各作動室に対する作動液の入出を制御する制御系（５０）とを、備え、クランク軸からのトルク伝達によりカム軸が開閉する動弁のバルブタイミングを調整するバルブタイミング調整装置であって、回転位相を進角変化させる移動位置を進角位置（Ｐａ）と定義する一方、回転位相を遅角変化させる移動位置を遅角位置（Ｐｒ）と定義すると、内燃機関の回転速度（Ｓ）に追従した圧力により作動液を導入する作動室としての導入室と、作動液を排出させる作動室としての排出室とを、進角位置及び遅角位置の各々において切替選択する制御系は、進角位置及び遅角位置の少なくとも一方である特定位置において、排出室側から導入室側へ作動液を還流させる還流通路（７４２，７４４，７３７）と、還流通路との連通状態下、排出室から還流通路側へ排出された作動液を外部にドレンさせるドレン通路（７４６，７４７，６６）と、ベーンロータと一体回転するスリーブ内にて、径方向に往復移動する制御弁体（７８０，７９０）であって、還流通路をドレン通路に対して遮断する遮断領域（Ａａｉ，Ａｒｉ）から、還流通路をドレン通路に対して連通させる連通領域（Ａａｃ，Ａｒｃ）へ、遠心力（Ｆ）の増大に応じて移動する制御弁体とを、有することを特徴とする。
【００１０】
この発明によると、スプールの特定位置では、内燃機関の回転速度が低いことで遠心力が小さい間は、遮断領域の制御弁体により還流通路がドレン通路に対して遮断されるので、排出室側から導入室側へと向かって作動液の還流が許容される。このときには、カム軸からベーンロータへ伝達されるカムトルクの交番周期が長くなることで、当該交番周期に対する還流の追従性が鋭敏になるので、内燃機関の回転速度に追従した導入室への導入圧力が低くても、バルブタイミング調整の応答性を高め得る。さらにスプールの特定位置では、回転速度が高くなって遠心力が増大すると、連通領域へ移動した制御弁体により還流通路がドレン通路との連通状態となるので、排出室から還流通路側へ排出された作動液は、導入室側には還流されずに外部へとドレンされる。このときには、カムトルクの短い交番周期に対して追従性が鈍化する還流は利用せず、回転速度に追従して高圧となった導入室への導入圧力を利用することで、バルブタイミング調整の応答性を高め得る。
【００１１】
こうした発明によれば、特定位置である進角位置及び遅角位置の少なくとも一方につき、スプールの移動量が制限される状況下にあっても、還流の利用位置と非利用位置とが共通化されるので、当該少なくとも一方の位置として設定可能な範囲を拡大できる。故に、スプール移動位置に応じた作動液の入出制御につき、ひいてはバルブタイミング調整につき、上述の応答性と両立的にロバスト性も高め得る。
【００１２】
また、開示された別の発明によると、制御弁体の重心（Ｃａ，Ｃｒ）は、遮断領域においてスリーブの回転中心（Ｏ）よりも連通領域側に設定される。
【００１３】
この発明のように、遮断領域においてスリーブの回転中心よりも連通領域側に重心設定される制御弁体は、遠心力の増大に応じて確実に連通領域へ移動し得る。故に、バルブタイミング調整の応答性を高める効果の信頼性を、向上させ得る。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】一実施形態によるバルブタイミング調整装置を示す断面図である。
【図２】図１のバルブタイミング調整装置の全体構成を説明する模式図である。
【図３】図１のベーンロータへ伝達されるカムトルクを説明する特性図である。
【図４】図１の制御系の構成を示す断面模式図である。
【図５】図４とは別の作動状態を示す断面模式図である。
【図６】図４，５とは別の作動状態を示す断面模式図である。
【図７】図４〜６とは別の作動状態を示す断面模式図である。
【図８】図４〜７とは別の作動状態を示す断面模式図である。
【図９】図４〜８とは別の作動状態を示す断面模式図である。
【図１０】図４〜９とは別の作動状態を示す断面模式図である。
【図１１】図４〜１０とは別の作動状態を示す断面模式図である。
【図１２】図４〜１１とは別の作動状態を示す断面模式図である。
【図１３】図４の進角ドレン制御弁及び遅角ドレン制御弁を示す断面模式図である。
【図１４】図１０の変形例を示す断面模式図である。
【図１５】図４の変形例を示す断面模式図である。
【図１６】図８の変形例を示す断面模式図である。
【図１７】図８の変形例を示す断面模式図である。
【図１８】図４の変形例を示す断面模式図である。
【図１９】図１３の変形例を示す断面模式図である。
【図２０】図４の変形例を示す断面模式図である。
【図２１】図８の変形例を示す断面模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、本発明の一実施形態を図面に基づいて説明する。
【００１６】
図１に示すように、本発明の一実施形態によるバルブタイミング調整装置１は、車両の内燃機関に搭載される。装置１は、作動液である作動油の圧力を利用することで、内燃機関のバルブタイミングを調整する。装置１は、内燃機関においてクランク軸（図示しない）からのクランクトルクの伝達によりカム軸２が開閉する「動弁」のバルブタイミングとして、吸気弁のバルブタイミングを調整する。装置１は、回転機構系１０及び制御系５０等から構成されている。
【００１７】
（回転機構系の基本構成）
まず、回転機構系１０の基本構成を説明する。回転機構系１０は、クランクトルクをクランク軸からカム軸２へと伝達する伝達経路に、設置される。回転機構系１０は、ハウジングロータ１２及びベーンロータ１４を備えている。
【００１８】
ハウジングロータ１２は、複数のシュー１２０及びスプロケット（図示しない）を有している。各シュー１２０は、回転方向に互いに所定間隔をあけた箇所から径方向内側へ突出している。回転方向において隣り合うシュー１２０の間には、それぞれ収容室２０が形成されている。スプロケットは、タイミングチェーン（図示しない）を介してクランク軸と連繋する。かかる連繋により内燃機関の回転中は、クランク軸からスプロケットへとクランクトルクが伝達されることで、ハウジングロータ１２がクランク軸と連動して一定方向（図１の反時計方向）に回転する。
【００１９】
ベーンロータ１４は、ハウジングロータ１２内に同軸上に配置されている。ベーンロータ１４は、回転軸１４０及び複数のベーン１４２を有している。円筒状の回転軸１４０は、カム軸２に対して同軸上に固定されている。かかる固定によりベーンロータ１４は、カム軸２と連動して一定方向（図１の反時計方向）に回転しつつ、ハウジングロータ１２に対して相対回転可能となっている。
【００２０】
各ベーン１４２は、回転方向に互いに所定間隔をあけた箇所にて回転軸１４０から径方向外側へ突出し、それぞれ対応する収容室２０に収容されている。各ベーン１４２は、対応する収容室２０を回転方向に分割することで、進角作動室２２及び遅角作動室２４をハウジングロータ１２内に区画している。進角作動室２２と遅角作動室２４とは、それぞれ複数ずつ形成され、回転方向にて互いに交互に並んでいる。
【００２１】
このような構成により回転機構系１０では、各進角作動室２２及び各遅角作動室２４に対する作動油の入出により回転位相が調整されることで、当該回転位相に応じたバルブタイミングが実現される。具体的には、各進角作動室２２が作動油の導入により容積拡大すると共に、各遅角作動室２４が作動油の排出により容積縮小することで、回転位相が進角方向へ変化し、それに応じてバルブタイミングが進角する。一方、各遅角作動室２４が作動油の導入により容積拡大すると共に、各進角作動室２２が作動油の排出により容積縮小することで、回転位相が遅角方向へ変化し、それに応じてバルブタイミングが遅角する。さらに、各進角作動室２２及び各遅角作動室２４に対する作動油の入出規制により、それら作動室２２，２６のいずれにも作動油が閉込められることで、回転位相が作動油によっては変化せず、バルブタイミングが実質保持される。
【００２２】
（制御系の基本構成）
次に、制御系５０の基本構成を説明する。制御系５０は、回転機構系１０を駆動するために、作動油の入出を制御する。図２に示すように制御系５０は、通路６２，６４，６６，６８、制御弁ユニット７０及び制御回路９０を備えている。
【００２３】
進角入出通路６２は、各進角作動室２２と連通している。遅角入出通路６４は、各遅角作動室２４と連通している。ドレン回収通路６６は、外部のドレン回収部であるドレンパン３と共に大気開放されることで、当該ドレンパン３側へ作動油をドレン可能となっている。供給通路６８は、供給源としてのポンプ４と連通している。ここで、内燃機関に設けられるポンプ４は、内燃機関の回転中にクランクトルクを受けて駆動されるメカポンプであり、ドレンパン３から吸入した作動油を供給通路６８へ吐出供給する。その結果、内燃機関にてポンプ４からの作動油供給が継続される定常運転時には、内燃機関の回転速度が増減するのに追従して、ポンプ４からの作動油の供給圧力も増減する。
【００２４】
制御弁ユニット７０は、ソレノイド７１への通電により発生する駆動力と、リターンスプリング７２の発生する復原力とを利用した、電磁駆動式のスプール弁である。制御弁ユニット７０は、進角入出ポート８２、遅角入出ポート８４、進角ドレンポート８６、遅角ドレンポート８７及び供給ポート８８を有している。進角入出ポート８２は、進角入出通路６２を介して各進角作動室２２と連通している。遅角入出ポート８４は、遅角入出通路６４を介して各遅角作動室２４と連通している。進角ドレンポート８６及び遅角ドレンポート８７は、ドレン回収通路６６と連通している。供給ポート８８は、供給通路６８と連通している。制御弁ユニット７０は、ソレノイド７１への通電に従って、各ポート８２，８４，８６，８７，８８を通じた作動油の入出を切替制御する。
【００２５】
制御回路９０は、例えばマイクロコンピュータ等を主体に構成される電子回路であり、ソレノイド７１及び内燃機関の各種電装品（図示しない）と電気接続されている。制御回路９０は、内部メモリに記憶のコンピュータプログラムに従って、ソレノイド７１への通電を含む内燃機関の運転を制御する。
【００２６】
（カムトルク）
次に、カム軸２からベーンロータ１４へ伝達されるカムトルクにつき、説明する。内燃機関の回転中、カム軸２により開閉駆動される吸気弁からのスプリング反力等に起因して生じるカムトルクは、当該軸２に伝達されてベーンロータ１４へと作用する。ここで、図３に示すように変動トルクは、ハウジングロータ１２に対する進角方向へ作用する負トルクと、ハウジングロータ１２に対する遅角方向へ作用する正トルクとの間にて、交番変化する。尚、カムトルクは、例えば正トルクのピークトルクＴ＋が負トルクのピークトルクＴ−よりも大きくなることにより、平均トルクが正トルク側に偏るものであってもよい。あるいはカムトルクは、正トルクのピークトルクＴ＋が負トルクのピークトルクＴ−と実質的に等しくなることにより、平均トルクが実質的に零となるものであってもよい。
【００２７】
（制御系の詳細構成）
次に、制御系５０の詳細構成を説明する。図１に示すように、制御系５０をなす制御弁ユニット７０は、スリーブ７３内にてスプール７４を直線往復駆動する。
【００２８】
具体的にスリーブ７３は、金属により円筒状に形成されている。スリーブ７３は、ベーンロータ１４及びカム軸２に跨って同軸上に内蔵されている。かかる内蔵によりスリーブ７３は、ベーンロータ１４及びカム軸２と一体に回転する。スリーブ７３は、図４に示すように、金属製のコイルスプリングからなるリターンスプリング７２を同軸上に収容している。スリーブ７３は、進角ドレンポート８６、遅角入出ポート８４、供給ポート８８、進角入出ポート８２及び遅角ドレンポート８７を、軸方向の一端側から他端側へ向かってこの順で形成している。
【００２９】
図１に示すようにスプール７４は、金属により円柱ロッド状に形成されている。スプール７４は、スリーブ７３内に同軸上に収容され、当該収容先の内周面により摺動支持されている。かかる摺動支持によりスプール７４も、ベーンロータ１４及びカム軸２と一体に回転する。スプール７４の軸方向一端には、図４に示すように、ソレノイド７１の駆動軸７１ａが連繋している。スプール７４の軸方向他端には、リターンスプリング７２が連繋している。ソレノイド７１は、制御回路９０（図２参照）からの通電に従って駆動軸７１ａに駆動力を発生することで、スプール７４をリターンスプリング７２側へ付勢する。それと同時にリターンスプリング７２は、スプール７４及びスリーブ７３間での圧縮変形により復原力を発生することで、スプール７４をソレノイド７１側へ付勢する。こうした付勢状態下、駆動軸７１ａの駆動力と、リターンスプリング７２の復原力との釣り合いに応じて、スプール７４の移動位置（以下、単に「スプール移動位置」という）が決まる。
【００３０】
図２に示すように制御弁ユニット７０は、進角還流通路７４２、遅角還流通路７４４、進角ドレン通路７４６及び遅角ドレン通路７４７を有している。図４に示すように進角還流通路７４２及び遅角還流通路７４４は、スプール７４によりそれぞれ貫通孔状に形成されている。進角還流通路７４２及び遅角還流通路７４４は、互いに合流してなる開口端７４２ａ，７４４ａから、軸方向の相反側へそれぞれ離間した開口端７４２ｂ，７４４ｂまで、延伸している。進角ドレン通路７４６は、スプール７４により貫通孔状に形成されている。進角ドレン通路７４６は、進角還流通路７４２の開口端７４２ｂと連通可能に設けられ、スプール７４のうち進角ドレンポート８６側の軸方向端まで延伸している。遅角ドレン通路７４７は、スプール７４により貫通孔状に形成されている。遅角ドレン通路７４７は、遅角還流通路７４４の開口端７４４ｂと連通可能に設けられ、スプール７４のうち遅角ドレンポート８７側の軸方向端まで延伸している。
【００３１】
こうした構成により、スプール移動位置として図４〜７に示す進角位置Ｐａでは、進角還流通路７４２の開口端７４２ａが進角入出ポート８２及び供給ポート８８と連通すると共に、同通路７４２の開口端７４２ｂが遅角入出ポート８４と連通する。それと共に進角位置Ｐａでは、遅角還流通路７４４の開口端７４４ａが進角入出ポート８２及び供給ポート８８と連通すると共に、同通路７４４の開口端７４４ｂがスリーブ７３により閉塞される。
【００３２】
また、スプール移動位置として図８〜１１に示す遅角位置Ｐｒでは、遅角還流通路７４４の開口端７４４ａが遅角入出ポート８４及び供給ポート８８と連通すると共に、同通路７４４の開口端７４４ｂが進角入出ポート８２と連通する。それと共に遅角位置Ｐｒでは、進角還流通路７４２の開口端７４２ａが遅角入出ポート８４及び供給ポート８８と連通すると共に、同通路７４２の開口端７４２ｂがスリーブ７３により閉塞される。
【００３３】
さらに、スプール移動位置として図１２に示す保持位置Ｐｈでは、各還流通路７４２，７４４の開口端７４２ａ，７４４ａが供給ポート８８と連通するが、それら還流通路７４２，７４４の開口端７４２ｂ，７４４ｂはスリーブ７３により閉塞される。それと共に保持位置Ｐｈでは、進角入出ポート８２及び遅角入出ポート８４が共に、スプール７４により閉塞される。
【００３４】
図２に示すように制御弁ユニット７０は、さらに進角還流逆止弁７６及び遅角還流逆止弁７７を有している。進角還流逆止弁７６と遅角還流逆止弁７７とは、それぞれ進角還流通路７４２と遅角還流通路７４４とに設けられている。各還流逆止弁７６，７７は、図４に示すように、それぞれ個別の弁座７６２，７７２及び弁部材７６０，７７０と、互いに共通の弾性部材７６７とを、組み合わせてなる。
【００３５】
進角弁座７６２は、進角還流通路７４２の内面のうち開口端７４２ｂ側へ向かって縮径する円錐面により、形成されている。進角弁部材７６０は、金属により球状に形成されている。進角弁部材７６０は、進角還流通路７４２内のうち進角弁座７６２よりも開口端７４２ａ側に収容され、当該弁座７６２に対して軸方向に離着座可能となっている。遅角弁座７７２は、遅角還流通路７４４の内面のうち開口端７４４ｂ側へ向かって縮径する円錐面により、形成されている。遅角弁部材７７０は、金属により球状に形成されている。遅角弁部材７７０は、遅角還流通路７４４内のうち遅角弁座７７２よりも開口端７４４ａ側に収容され、当該弁座７７２に対して軸方向に離着座可能となっている。金属製のコイルスプリングからなる弾性部材７６７は、進角還流通路７４２内及び遅角還流通路７４４内に跨って収容され、進角弁部材７６０及び遅角弁部材７７０の間に同軸上に介装されている。弾性部材７６７は、進角弁部材７６０及び遅角弁部材７７０間での圧縮変形により復原力を発生することで、それら進角弁部材７６０及び遅角弁部材７７０をそれぞれ進角弁座７６２側及び遅角弁座７７２側へと向かって付勢する。
【００３６】
こうした構成から、進角還流通路７４２にて開口端７４２ａ側よりも開口端７４２ｂ側が高圧となることで、図４の如く進角弁部材７６０が進角弁座７６２から離座するときには、進角還流逆止弁７６が開弁状態となる。これにより、特に進角位置Ｐａの進角還流通路７４２では、遅角入出ポート８４側から進角入出ポート８２側へ向かう作動油の還流が、図４の破線矢印の如く許容される。一方、進角還流通路７４２にて開口端７４２ｂ側よりも開口端７４２ａ側が高圧となることで、図５〜１１の如く進角弁部材７６０が進角弁座７６２に着座するときには、進角還流逆止弁７６が閉弁状態となる。これにより、特に進角位置Ｐａの進角還流通路７４２では、進角入出ポート８２側から遅角入出ポート８４側へ向かう作動油の逆流が、図５，７の破線矢印の如く規制される。
【００３７】
また、遅角還流通路７４４にて開口端７４４ａ側よりも開口端７４４ｂ側が高圧となることで、図８の如く遅角弁部材７７０が遅角弁座７７２から離座するときには、遅角還流逆止弁７７が開弁状態となる。これにより、特に遅角位置Ｐｒの遅角還流通路７４４では、進角入出ポート８２側から遅角入出ポート８４側へ向かう作動油の還流が、図８の破線矢印の如く許容される。一方、遅角還流通路７４４にて開口端７４４ｂ側よりも開口端７４４ａ側が高圧となることで、図４〜７，９〜１１の如く遅角弁部材７７０が遅角弁座７７２に着座するときには、遅角還流逆止弁７７が閉弁状態となる。これにより、特に遅角位置Ｐｒの遅角還流通路７４４では、遅角入出ポート８４側から進角入出ポート８２側へ向かう作動油の逆流が、図９，１１の破線矢印の如く規制される。
【００３８】
図２に示すように制御弁ユニット７０は、またさらに進角ドレン制御弁７８及び遅角ドレン制御弁７９を有している。進角ドレン制御弁７８と遅角ドレン制御弁７９とは、それぞれ進角ドレン通路７４６と遅角ドレン通路７４７とに設けられている。各ドレン制御弁７８，７９は、図４，１３に示すように、それぞれ個別の制御弁体７８０，７９０と、それぞれ個別の付勢部材７８２，７９２とを、組み合わせてなる。
【００３９】
進角制御弁体７８０は、金属により直方体状乃至は円柱状に形成されている。進角制御弁体７８０は、進角ドレン通路７４６内に収容され、スリーブ７３内にてスプール７４の径方向に往復移動可能となっている。進角制御弁体７８０には、その移動領域として二種類の領域Ａａｉ，Ａａｃが設定されている。具体的に、図４，５，８，９に示す進角遮断領域Ａａｉでは、進角制御弁体７８０が進角ドレン通路７４６を中途部にて閉塞することで、進角還流通路７４２が進角ドレン通路７４６に対して遮断される。一方、図６，７，１０〜１２に示す進角連通領域Ａａｃでは、進角制御弁体７８０が進角ドレン通路７４６を中途部にて開放することで、進角還流通路７４２が進角ドレン通路７４６に対して連通する。
【００４０】
ここで、図１３に示すように進角制御弁体７８０の重心Ｃａは、進角遮断領域Ａａｉではスリーブ７３及びスプール７４に共通の回転中心Ｏよりも径方向外側、即ち進角連通領域Ａａｃ側に位置するように設定されている。かかる設定の進角制御弁体７８０は、内燃機関の回転中にベーンロータ１４と一体回転するスリーブ７３内にて遠心力Ｆの作用を受けることで、進角遮断領域Ａａｉから進角連通領域Ａａｃへの移動を当該力Ｆの増大に応じて実現する。尚、本実施形態において均質の一材料から形成される進角制御弁体７８０の重心Ｃａは、三次元方向における同弁体７８０の寸法中心と実質一致している。
【００４１】
図４，１３に示すように、金属製のコイルスプリングからなる進角付勢部材７８２は、スプール７４内にて進角制御弁体７８０の径方向外側に収容されている。進角付勢部材７８２は、進角制御弁体７８０及びスプール７４の間に介装されている。進角付勢部材７８２は、進角制御弁体７８０及びスプール７４間での圧縮変形により復原力を発生することで、当該弁体７８０を進角連通領域Ａａｃ側から進角遮断領域Ａａｉ側へ向かう径方向に付勢する。かかる付勢状態下、図４，５，８，９に示す如く内燃機関の回転速度Ｓが設定速度Ｓｔｈ未満となる間は、進角制御弁体７８０が進角遮断領域Ａａｉの範囲で移動する。一方、図６，７，１０〜１２に示す如く内燃機関の回転速度Ｓが設定速度Ｓｔｈ以上になると、進角制御弁体７８０が進角連通領域Ａａｃの範囲で移動する。尚、設定速度Ｓｔｈは、カム軸２の回転速度に対して倍値となるクランク軸の回転速度Ｓとして、例えば３５００ｒｐｍ程度に設定される。
【００４２】
図４，１３に示すように遅角制御弁体７９０は、金属により直方体状乃至は円柱状に形成されている。遅角制御弁体７９０は、遅角ドレン通路７４７内に収容され、スリーブ７３内にてスプール７４の径方向に往復移動可能となっている。遅角制御弁体７９０にも、その移動領域として二種類の領域Ａｒｉ，Ａｒｃが設定されている。具体的に、図４，５，８，９に示す遅角遮断領域Ａｒｉでは、遅角制御弁体７９０が遅角ドレン通路７４７を中途部にて閉塞することで、遅角還流通路７４４が遅角ドレン通路７４７に対して遮断される。一方、図６，７，１０〜１２に示す遅角連通領域Ａｒｃでは、遅角制御弁体７９０が遅角ドレン通路７４７を中途部にて開放することで、遅角還流通路７４４が遅角ドレン通路７４７に対して連通する。
【００４３】
ここで、図１３に示すように遅角制御弁体７９０の重心Ｃｒは、遅角遮断領域Ａｒｉではスリーブ７３及びスプール７４に共通の回転中心Ｏよりも径方向外側、即ち遅角連通領域Ａｒｃ側に位置するように設定されている。かかる設定の遅角制御弁体７９０は、内燃機関の回転中にベーンロータ１４と一体回転するスリーブ７３内にて遠心力Ｆの作用を受けることで、遅角遮断領域Ａｒｉから遅角連通領域Ａｒｃへの移動を当該力Ｆの増大に応じて実現する。尚、本実施形態において均質の一材料から形成される遅角制御弁体７９０の重心Ｃｒも、三次元方向における同弁体７９０の寸法中心と実質一致している。
【００４４】
図４，１３に示すように、金属製のコイルスプリングからなる遅角付勢部材７９２は、スプール７４内にて遅角制御弁体７９０の径方向外側に収容されている。遅角付勢部材７９２は、遅角制御弁体７９０及びスプール７４の間に介装されている。遅角付勢部材７９２は、遅角制御弁体７９０及びスプール７４間での圧縮変形により復原力を発生することで、当該弁体７９０を遅角連通領域Ａｒｃ側から遅角遮断領域Ａｒｉ側へ向かう径方向に付勢する。かかる付勢状態下、図４，５，８，９に示す如く内燃機関の回転速度Ｓが設定速度Ｓｔｈ未満となる間は、遅角制御弁体７９０が遅角遮断領域Ａｒｉの範囲で移動する。一方、図６，７，１０〜１２に示す如く内燃機関の回転速度Ｓが設定速度Ｓｔｈ以上になると、遅角制御弁体７９０が遅角連通領域Ａｒｃの範囲で移動する。尚、設定速度Ｓｔｈは、進角制御弁体７８０の場合と実質同一値に設定される。
【００４５】
さて、以上に加えて制御系５０は、図２，４に示すように、リード式の供給逆止弁（即ち、リード弁）６９を供給通路６８に備えている。供給逆止弁６９は、供給通路６８にて供給ポート８８側よりもポンプ４側が高圧となることで、開弁状態となる。これにより供給通路６８では、ポンプ４側から供給ポート８８側へ向かう作動油供給が、図６，１０，１２の破線矢印の如く許容される。一方、供給逆止弁６９は、ポンプ４側よりも供給ポート８８側が高圧となることで、閉弁状態となる。これにより供給通路６８では、供給ポート８８側からポンプ４側へ向かう作動油の逆流が、図４，５，７〜９，１１の破線矢印の如く規制される。
【００４６】
（バルブタイミング調整作動）
内燃機関の定常運転時には、その運転状態に適したバルブタイミングを実現するように、制御回路９０がソレノイド７１への通電を制御する。その結果、スプール７４が進角位置Ｐａ、遅角位置Ｐｒ及び保持位置Ｐｈのいずれかに移動することで、各進角作動室２２及び各遅角作動室２４に対して作動油の入出が制御される。このとき特に、進角位置Ｐａと遅角位置Ｐｒとでは、作動油を導入する「導入室」と、作動油を排出させる「排出室」とが、複数の作動室２２，２４の中から切替選択される。以下、装置１のバルブタイミング調整作動として、それら進角位置Ｐａ及び遅角位置Ｐｒでの各作動と、保持位置Ｐｈでの作動とにつき、詳細に説明する。
【００４７】
（ａ１）  低速回転時における進角位置Ｐａでの進角作動
図２の進角位置Ｐａにて回転位相を進角変化させる進角作動では、図４，５の如く内燃機関の回転速度Ｓが設定速度Ｓｔｈ未満となる間、制御弁体７８０，７９０が各々の遮断領域Ａａｉ，Ａｒｉに移動する。その結果、還流通路７４２，７４４がそれぞれドレン通路７４６，７４７に対して遮断される。
【００４８】
こうした遮断状態下、カムトルクのうち負トルク伝達により「排出室」としての各遅角作動室２４が圧縮されると、図４の破線矢印の如く進角還流通路７４２には、各遅角作動室２４から遅角入出通路６４及び遅角入出ポート８４を介して、作動油が排出される。このとき、負トルク伝達により拡張される「導入室」としての各進角作動室２２は、進角入出通路６２及び進角入出ポート８２を介して進角還流通路７４２と連通している。故に、各遅角作動室２４側から各進角作動室２２側には、進角ドレン通路７４６に対して遮断状態の進角還流通路７４２を通した還流が、進角還流逆止弁７６の開弁により許容される。またこのとき、進角還流通路７４２と直接連通する遅角還流通路７４４では、遅角還流逆止弁７７が閉弁すると共に、供給ポート８８を介して進角還流通路７４２と連通する供給通路６８では、供給逆止弁６９が閉弁する。これらのことから、各遅角作動室２４から進角還流通路７４２へ排出された作動油は、各進角作動室２２まで還流されるので、回転位相が進角変化することで、バルブタイミングが進角調整される。
【００４９】
一方、方向反転したカムトルクとしての正トルク伝達により各進角作動室２２が圧縮されると、図５の破線矢印の如く進角還流通路７４２には、各進角作動室２２から作動油が排出されようとする。しかし、このとき進角還流通路７４２を通して各進角作動室２２側から各遅角作動室２４側へ向かう逆流は、進角還流逆止弁７６の閉弁により規制される。またこのときにも、遅角還流通路７４４では遅角還流逆止弁７７が閉弁すると共に、供給通路６８では供給逆止弁６９が閉弁する。これらのことから、カムトルクの方向反転前に進角方向へ変化した回転位相が遅角方向には戻り難くなるので、バルブタイミングを進角させ易い。
【００５０】
（ａ２）  高速回転時における進角位置Ｐａでの進角作動
図２の進角位置Ｐａにて回転位相を進角変化させる進角作動では、図６，７の如く内燃機関の回転速度Ｓが設定速度Ｓｔｈ以上になると、制御弁体７８０，７９０が各々の連通領域Ａａｃ，Ａｒｃに移動する。その結果、還流通路７４２，７４４がそれぞれドレン通路７４６，７４７に対して連通させられる。
【００５１】
こうした連通状態下、カムトルクのうち負トルク伝達により「排出室」としての各遅角作動室２４が圧縮されると、進角還流通路７４２と連通する進角ドレン通路７４６には、図６の破線矢印の如く各遅角作動室２４の作動油が排出される。このとき、進角還流通路７４２と連通する供給通路６８では、供給逆止弁６９の開弁により供給ポート８８側への作動油供給が許容される。その結果として進角還流通路７４２では、「導入室」としての各進角作動室２２が負トルク伝達により拡張されても、各遅角作動室２４側から各進角作動室２２側へ向かう還流は、進角還流逆止弁７６の閉弁により規制される。またこのときに遅角還流通路７４４では、遅角還流逆止弁７７が閉弁する。これらのことから、各遅角作動室２４から進角還流通路７４２側へと排出された作動油は、各進角作動室２２に還流されることなく、当該還流通路７４２から進角ドレン通路７４６を通して外部のドレンパン３にドレンされる。それと同時に、各進角作動室２２には、設定速度Ｓｔｈ以上の回転速度Ｓに追従して高圧供給される作動油が導入される。故に、回転位相が進角変化することで、バルブタイミングが進角調整される。
【００５２】
一方、方向反転したカムトルクとしての正トルク伝達により各進角作動室２２が圧縮されると、図７の破線矢印の如く各進角作動室２２側から各遅角作動室２４側へ向かう逆流は、進角還流通路７４２にて進角還流逆止弁７６の閉弁により規制される。またこのときには、遅角還流通路７４４では遅角還流逆止弁７７が閉弁すると共に、供給通路６８では供給逆止弁６９が閉弁する。これらのことから、カムトルクの方向反転前に進角方向へ変化した回転位相が遅角方向には戻り難くなるので、バルブタイミングを進角させ易い。
【００５３】
（ｒ１）  低速回転時における遅角位置Ｐｒでの遅角作動
図２の遅角位置Ｐｒにて回転位相を遅角変化させる遅角作動でも、図８，９の如く内燃機関の回転速度Ｓが設定速度Ｓｔｈ未満となる間は、制御弁体７８０，７９０が各々の遮断領域Ａａｉ，Ａｒｉに移動する。その結果、還流通路７４２，７４４がそれぞれドレン通路７４６，７４７に対して遮断される。
【００５４】
こうした遮断状態下、カムトルクのうち正トルク伝達により「排出室」としての各進角作動室２２が圧縮されると、図８の破線矢印の如く遅角還流通路７４４には、各進角作動室２２から進角入出通路６２及び進角入出ポート８２を介して、作動油が排出される。このとき、正トルク伝達により拡張される「導入室」としての各遅角作動室２４は、遅角入出通路６４及び遅角入出ポート８４を介して遅角還流通路７４４と連通している。故に、各進角作動室２２側から各遅角作動室２４側には、遅角ドレン通路７４７に対して遮断状態の遅角還流通路７４４を通した還流が、遅角還流逆止弁７７の開弁により許容される。またこのとき、遅角還流通路７４４と直接連通する進角還流通路７４２では、進角還流逆止弁７６が閉弁すると共に、供給ポート８８を介して遅角還流通路７４４と連通する供給通路６８では、供給逆止弁６９が閉弁する。これらのことから、各進角作動室２２から遅角還流通路７４４へ排出された作動油は、各遅角作動室２４まで還流されるので、回転位相が遅角変化することで、バルブタイミングが遅角調整される。
【００５５】
一方、方向反転したカムトルクとしての負トルク伝達により各遅角作動室２４が圧縮されると、図９の破線矢印の如く遅角還流通路７４４には、各遅角作動室２４から作動油が排出されようとする。しかし、このとき遅角還流通路７４４を通して各遅角作動室２４側から各進角作動室２２側へ向かう逆流は、遅角還流逆止弁７７の閉弁により規制される。またこのときにも、進角還流通路７４２では進角還流逆止弁７６が閉弁すると共に、供給通路６８では供給逆止弁６９が閉弁する。これらのことから、カムトルクの方向反転前に遅角方向へ変化した回転位相が進角方向には戻り難くなるので、バルブタイミングを遅角させ易い。
【００５６】
（ｒ２）  高速回転時における遅角位置Ｐｒでの遅角作動
図２の遅角位置Ｐｒにて回転位相を遅角変化させる遅角作動でも、図１０，１１の如く内燃機関の回転速度Ｓが設定速度Ｓｔｈ以上になると、制御弁体７８０，７９０が各々の連通領域Ａａｃ，Ａｒｃに移動する。その結果、還流通路７４２，７４４がそれぞれドレン通路７４６，７４７に対して連通させられる。
【００５７】
こうした連通状態下、カムトルクのうち正トルク伝達により「排出室」としての各進角作動室２２が圧縮されると、遅角還流通路７４４と連通する遅角ドレン通路７４７には、図１０の破線矢印の如く各進角作動室２２の作動油が排出される。このとき、遅角還流通路７４４と連通する供給通路６８では、供給逆止弁６９の開弁により供給ポート８８側への作動油供給が許容される。その結果として遅角還流通路７４４では、「導入室」としての各遅角作動室２４が負トルク伝達により拡張されても、各進角作動室２２側から各遅角作動室２４側へ向かう還流は、遅角還流逆止弁７７の閉弁により規制される。またこのときに進角還流通路７４２では、進角還流逆止弁７６が閉弁する。これらのことから、各進角作動室２２から遅角還流通路７４４側へと排出された作動油は、各遅角作動室２４に還流されることなく、当該還流通路７４４から遅角ドレン通路７４７を通して外部のドレンパン３にドレンされる。それと同時に、各遅角作動室２４には、設定速度Ｓｔｈ以上の回転速度Ｓに追従して高圧供給される作動油が導入される。故に、回転位相が遅角変化することで、バルブタイミングが遅角調整される。
【００５８】
一方、方向反転したカムトルクとしての負トルク伝達により各遅角作動室２４が圧縮されると、図１１の破線矢印の如く各遅角作動室２４側から各進角作動室２２側へ向かう逆流は、遅角還流通路７４４にて遅角還流逆止弁７７の閉弁により規制される。またこのときには、進角還流通路７４２では進角還流逆止弁７６が閉弁すると共に、供給通路６８では供給逆止弁６９が閉弁する。これらのことから、カムトルクの方向反転前に遅角方向へ変化した回転位相が進角方向には戻り難くなるので、バルブタイミングを遅角させ易い。
【００５９】
（ｈ）  保持位置Ｐｈでの保持作動
保持位置Ｐｈにて回転位相を作動油によっては変化させない保持作動では、内燃機関の回転速度Ｓに拘らず、即ち制御弁体７８０，７９０の状態に拘らず、各作動室２２，２４が図１２の如く還流通路７４２，７４４及び供給通路６８に対して遮断される。その結果として各作動室２２，２４には、作動油が閉込められるので、カムトルクの影響による回転位相変化の範囲内にて、バルブタイミングが保持調整される。尚、このとき還流通路７４２，７４４と連通状態にある供給通路６８では、供給逆止弁６９の開弁により、図１２の破線矢印の如く供給ポート８８側への作動油供給が許容されることで、それら還流通路７４２，７４４では、還流逆止弁７６，７７が閉弁する。
【００６０】
（作用効果）
以上説明した装置１による作用効果を、以下に説明する。
【００６１】
装置１によると、スプール７４の進角位置Ｐａ及び遅角位置Ｐｒでは、内燃機関の回転速度Ｓが低いことで遠心力Ｆが小さい間は、遮断領域Ａａｉ，Ａｒｉの制御弁体７８０，７９０により還流通路７４２，７４４がドレン通路７４６，７４７に対して遮断される。これにより進角位置Ｐａの場合には、「排出室」として機能する各遅角作動室２４側から、「導入室」として機能する各進角作動室２２側へと向かって、作動油の還流が許容される。また、遅角位置Ｐｒの場合には、「排出室」として機能する各進角作動室２２側から、「導入室」として機能する各遅角作動室２４側へと向かって、作動油の還流が許容される。そしていずれの場合でも、遠心力Ｆが小さいときには、カム軸２からベーンロータ１４へ伝達されるカムトルクの交番周期が長くなることで、当該交番周期に対する還流の追従性が鋭敏になる。故に、内燃機関の回転速度Ｓに追従した「導入室」への導入圧力が低くても、バルブタイミング調整の応答性を高め得る。
【００６２】
さらに、スプール７４の進角位置Ｐａ及び遅角位置Ｐｒでは、回転速度Ｓが高くなって遠心力Ｆが増大すると、連通領域Ａａｃ，Ａｒｃへ移動した制御弁体７８０，７９０により還流通路７４２，７４４がドレン通路７４６，７４７との連通状態となる。これにより進角位置Ｐａの場合には、「排出室」として機能する各遅角作動室２４から進角還流通路７４２側へ排出された作動油は、「導入室」として機能する各進角作動室２２側には還流されずに、外部へとドレンされる。また、遅角位置Ｐｒの場合には、「排出室」として機能する各進角作動室２２から遅角還流通路７４４側へ排出された作動油は、「導入室」として機能する各遅角作動室２４側には還流されずに、外部へとドレンされる。そしていずれの場合でも、遠心力Ｆが増大したときには、カムトルクの短い交番周期に対して追従性が鈍化する還流は利用せず、回転速度Ｓに追従して高圧となった「導入室」への導入圧力を利用することで、バルブタイミング調整の応答性を高め得る。
【００６３】
こうした装置１によれば、「特定位置」である進角位置Ｐａ及び遅角位置Ｐｒの双方つき、スプール７４の移動量が制限される状況下にあっても、還流の利用位置と非利用位置とが共通化されるので、それらの位置Ｐａ，Ｐｒとして設定可能な範囲を拡大できる。故に、スプール移動位置に応じた作動油の入出制御につき、ひいてはバルブタイミング調整につき、上述の応答性と両立的にロバスト性も高め得る。
【００６４】
ここで、遮断領域Ａａｉ，Ａｒｉにおいてスリーブ７３の回転中心Ｏよりも連通領域Ａａｃ，Ａｒｃ側に重心設定される制御弁体７８０，７９０は、遠心力Ｆの増大に応じて確実に連通領域Ａａｃ，Ａｒｃへ移動し得る。故に、バルブタイミング調整の応答性を高める効果の信頼性を、向上させ得る。
【００６５】
また、スリーブ７３内の付勢部材７８２，７９２により連通領域Ａａｃ，Ａｒｃ側から遮断領域Ａａｉ，Ａｒｉ側へと向かって径方向に付勢される制御弁体７８０，７９０は、遠心力Ｆの減少に応じて確実に遮断領域Ａａｉ，Ａｒｉへ戻ることができる。故にこれによっても、バルブタイミング調整の応答性を高める効果の信頼性を、向上させ得る。
【００６６】
さらにまた、遠心力Ｆが小さいときに、カムトルクの伝達により圧縮された「排出室」側から「導入室」側へ向かう還流は、還流逆止弁７６，７７及び遮断領域Ａａｉ，Ａｒｉの制御弁体７８０，７９０により許容される。それと共に遠心力Ｆが小さいときには、方向反転したカムトルクの伝達により圧縮された「導入室」側から「排出室」側へ向かって、還流通路７４２，７４４を通した作動油の逆流が生じようとすると、当該逆流は還流逆止弁７６，７７により規制される。これらによれば、カムトルクの長い交番周期に対して還流及び逆流の追従性が鋭敏となる場合には、還流の許容と逆流の規制とにより「導入室」に対する作動油の導入時間を短縮して、バルブタイミング調整の応答性を高め得る。
【００６７】
尚、遠心力Ｆが増大したときに、カムトルクの伝達により圧縮された「排出室」の作動油は、連通領域Ａａｃ，Ａｒｃへ移動した制御弁体７８０，７９０により「導入室」側へは還流されずに、外部へとドレンされる。それと共に遠心力Ｆが増大したときにも、方向反転したカムトルクの伝達により圧縮された「導入室」側から「排出室」側へ向かう作動油の逆流は、還流逆止弁７６，７７により規制される。これらによれば、カムトルクの短い交番周期に対して、還流及び逆流の追従性と共に逆止弁の追従性が鈍化する場合には、高い導入圧力と逆流の規制とにより「導入室」に対する作動油の導入時間を短縮して、バルブタイミング調整の応答性を高め得る。
【００６８】
（他の実施形態）
以上、本発明の一実施形態について説明したが、本発明は、当該実施形態に限定して解釈されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々の実施形態に適用することができる。
【００６９】
具体的に、図１４に示すように変形例１では、進角ドレン制御弁７８又は遅角ドレン制御弁７９を設けたドレン通路７３７を、スリーブ７３内のうちスプール７４外にて、進角ドレン通路７４６又は遅角ドレン通路７４７と連通可能に形成してもよい。この場合、進角還流通路７４２又は遅角還流通路７４４は、進角ドレン制御弁７８又は遅角ドレン制御弁７９を設けていない進角ドレン通路７４６又は遅角ドレン通路７４７を介して、ドレン通路７３７と連通又は遮断されることになる。尚、図１４は、遅角ドレン制御弁７９を遅角ドレン通路７３７に設けた場合の変形例１を、示している。
【００７０】
図１５〜１８に示すように変形例２では、進角ドレン制御弁７８及び遅角ドレン制御弁７９の一方を設けないことで、進角位置Ｐａ及び遅角位置Ｐｒの一方のみを「特定位置」としてもよい。
【００７１】
ここで、図１５，１６の変形例２では、遅角制御弁体７９０を含む遅角ドレン制御弁７９と共に、遅角還流通路７４４及び遅角還流逆止弁７７が設けられず、進角還流逆止弁７６に固有の弾性部材７６７が進角弁部材７６０及びスプール７４間に介装されている。この場合には、図１５に破線矢印にて示す如き低速回転時の作動（ａ１）と、図示はしないが高速回転時の作動（ａ２）とを、「特定位置」としての共通の進角位置Ｐａにて上記実施形態と同様に実現できる。故に、バルブタイミングの進角調整にて、応答性及びロバスト性を両立的に高め得る。尚、この場合、低速回転時の遅角位置Ｐｒでは、図１６に破線矢印にて示す如く、高速回転時（ｒ２）に準じた作動が実現される。
【００７２】
一方、図１７，１８の変形例２では、進角制御弁体７８０を含む進角ドレン制御弁７８と共に、進角還流通路７４２及び進角還流逆止弁７６が設けられず、遅角還流逆止弁７７に固有の弾性部材７６７が遅角弁部材７７０及びスプール７４間に介装されている。この場合には、図１７に破線矢印にて示す如き低速回転時の作動（ｒ１）と、図示はしないが高速回転時の作動（ｒ２）とを、「特定位置」としての共通の進角位置Ｐａにて上記実施形態と同様に実現できる。故に、バルブタイミングの遅角調整にて、応答性及びロバスト性を両立的に高め得る。尚、この場合、低速回転時の進角位置Ｐａでは、図１８に破線矢印にて示す如く、高速回転時（ａ２）に準じた作動が実現される。
【００７３】
図１９に示すように変形例３では、制御弁体７８０，７９０を比重の異なる複数材料から形成することで、重心Ｃａ，Ｃｒを寸法中心からずらしてもよい。但し、この場合でも、遮断領域Ａａｉ，Ａｒｉにおいて回転中心Ｏよりも連通領域Ａａｃ，Ａｒｃ側に重心設定することが、好ましい。
【００７４】
変形例４では、例えば制御弁体７８０，７９０を付勢部材７８２，７９２とは反対方向に付勢するように、別の付勢部材を追加することで、遮断領域Ａａｉ，Ａｒｉにおいて回転中心Ｏを径方向に挟んで連通領域Ａａｃ，Ａｒｃとは反対側に、重心設定してもよい。また、変形例５では、逆止弁６９，７６，７７のうち少なくとも一つを、設けなくてもよい。
【００７５】
図２０，２１に示すように変形例６では、付勢部材７８２，７９２を設けていない制御弁体７８０，７９０の径方向外側に、「排出室」としての各遅角作動室２４又は各進角作動室２２から作動油の一部を排出させてもよい。この場合、制御弁体７８０，７９０の径方向外側に排出された作動油の圧力により、制御弁体７８０，７９０を遮断領域Ａａｉ，Ａｒｉに戻すことが可能となる。
【００７６】
変形例７では、「動弁」として排気弁のバルブタイミングを調整する装置や、「動弁」として吸気弁及び排気弁の双方のバルブタイミングを調整する装置に、本発明を適用してもよい。
【符号の説明】
【００７７】
１  バルブタイミング調整装置、２  カム軸、３  ドレンパン、４  ポンプ、１０  回転機構系、１２  ハウジングロータ、１４  ベーンロータ、２２  進角作動室、２４  遅角作動室、５０  制御系、６６  ドレン回収通路、７０  制御弁ユニット、７３  スリーブ、７４  スプール、７６  進角還流逆止弁、７７  遅角還流逆止弁、７８  進角ドレン制御弁、７９  遅角ドレン制御弁、７４２  進角還流通路、７４４  遅角還流通路、７４６  進角ドレン通路、７４７，７３７  遅角ドレン通路、７８０  進角制御弁体、７８２  進角付勢部材、７９０  遅角制御弁体、７９２  遅角付勢部材、Ａａｃ  進角連通領域、Ａａｉ  進角遮断領域、Ａｒｃ  遅角連通領域，Ａｒｉ  遅角遮断領域、Ｃａ，Ｃｒ  重心、Ｆ  遠心力、Ｏ  回転中心、Ｐａ  進角位置、Ｐｒ  遅角位置、Ｓ  回転速度、Ｓｔｈ  設定速度
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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