(57)【要約】    【課題】  フェムト秒レーザのみでは加工できない、あるいは加工が不十分であるような場合でも、適切な加工を行うことが可能な装置を提供する。    【解決手段】  フェムト秒レーザに重ねて、炭酸ガスレーザを照射する。炭酸ガスレーザの照射により、フェムト秒レーザによる分子結合の切断が生じやすくなる。したがって、フェムト秒レーザのみでは加工できなかった場合であっても、炭酸ガスレーザの併用によって加工が可能となった。また、炭酸ガスレーザ照射による熱レンズ効果によって、フェムト秒レーザの焦点位置が深くなり、炭酸ガスレーザの出力に応じて加工深さを変化させることができる。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
超短光パルスレーザを対象物の照射領域に照射する超短光パルスレーザ照射手段と、
前記対象物の超短光パルスレーザーの照射領域に、熱効果レーザを重ねて照射する熱効果レーザ照射手段と、
を備えたレーザ加工装置。
【請求項２】
請求項１のレーザ加工装置において、
前記超短光パルスレーザーは、ピコ秒レーザまたはフェムト秒レーザーであることを特徴とするレーザ加工装置。
【請求項３】
請求項１または２のレーザ加工装置において、
前記熱効果レーザは、炭酸ガスレーザまたはYAGレーザであることを特徴とするレーザ加工装置。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれかのレーザ加工装置において、
前記対象物は超短光パルスレーザの光を透過する性質を有するものであることを特徴とするレーザ加工装置。
【請求項５】
請求項４のレーザ加工装置において、
前記熱効果レーザの出力を調整することによって、加工深さを調整することを特徴とするレーザ加工装置。
【請求項６】
超短光パルスレーザを対象物の照射領域に照射し、
前記対象物の超短光パルスレーザーの照射領域に、熱効果レーザを重ねて照射することによって、対象物を加工するレーザ加工物の製造方法。
【請求項７】
請求項６の製造方法において、
前記超短光パルスレーザーは、フェムト秒レーザーであることを特徴とする製造方法。
【請求項８】
請求項６または７の製造方法において、
前記熱効果レーザは、炭酸ガスレーザまたはYAGレーザであることを特徴とする製造方法。
【請求項９】
請求項６〜８のいずれかの製造方法において、
前記対象物はレーザ光を透過する性質を有するものであることを特徴とする製造方法。
【請求項１０】
請求項９の製造方法において、
前記熱効果レーザの出力を調整することによって、加工深さを調整することを特徴とする製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、レーザ光を用いた加工装置および製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
フェムト秒レーザを、ガラス等の透明材料に照射することによりマーキングなどを行うことが行われている。また、この際、レーザ光の焦点がガラスの内部にくるように位置を調整することにより、ガラスの表面だけでなく内部に加工を行うことができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００２−１５４８４５
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、フェムト秒レーザによって上記のような加工を行うためには、大きな出力のフェムト秒レーザが必要であった。
【０００５】
また、加工部位の深さを変化させるためには、物理的な位置調整が必要であるため、調整が煩雑であったり、迅速な加工深さの調整を行うことが困難であるという問題があった。
【０００６】
また、特許文献１に記載の従来技術においては、２種類のレーザ光を順次照射することで、多様な色彩のマーキングを施すことが開示されているものの、上記の問題点を解決するものではなかった。
【０００７】
この発明は、小さな出力のフェムト秒レーザを用いて加工を行う装置および製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
(1)(6)この発明に係るレーザ加工装置は、超短光パルスレーザを対象物の照射領域に照射する超短光パルスレーザ照射手段と、前記対象物の超短光パルスレーザーの照射領域に、熱効果レーザを重ねて照射する熱効果レーザ照射手段とを備えている。
【０００９】
したがって、超短光パルスレーザだけでは加工ができなかったり不十分である場合でも、これを適切に加工することができる。
【００１０】
(2)(7)この発明に係るレーザ加工装置は、超短光パルスレーザーが、ピコ秒レーザまたはフェムト秒レーザーであることを特徴としている。
【００１１】
(3)(8)この発明に係るレーザ加工装置は、熱効果レーザが、炭酸ガスレーザまたはYAGレーザであることを特徴としている。
【００１２】
(4)(9)この発明に係るレーザ加工装置は、対象物が、超短光パルスレーザの光を透過する性質を有するものであることを特徴としている。
【００１３】
したがって、内部加工を行うことが可能となる。
【００１４】
(5)(10)この発明に係るレーザ加工装置は、熱効果レーザの出力を調整することによって、加工深さを調整することを特徴としている。
【００１５】
したがって、物理的に超短光パルスレーザの焦点を移動させなくとも、熱効果レーザの出力を調整して加工深さなどを制御できるので、迅速な制御が可能である。
【００１６】
この発明において、「超短光パルスレーザ」とは、ピコ秒もしくはフェムト秒オーダーの間だけ光が出力され、その光パルスがある一定の間隔ごとに照射されるものをいう。
【００１７】
「熱効果レーザ」とは、対象物の照射領域近傍に熱レンズなどの熱効果を生じさせることが可能なレーザをいい、かかる効果を生じるものであれば連続波レーザ、パルスレーザのいずれであってもよい。なお、「連続波レーザ」とは、連続的にレーザ光が照射されるものをいい、出力調整のため等にデューティ比を調整したものも含む概念である。実施形態では、炭酸ガスレーザがこれに該当する。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】炭酸ガスレーザによる熱レンズの形成を説明するための図である。
【図２】炭酸ガスレーザによる熱レンズの形成を説明するための図である。
【図３】装置の構成を示す図である。
【図４】熱レンズの効果を示す画像である。
【図５】表面アブレーションが生じている場合の画像（図５Ａ）と、内部での屈折率変化が生じている場合の画像（図５Ｂ）である。
【図６】表面アブレーションが生じている場合の画像（図６Ａ）と、内部での屈折率変化が生じている場合の画像（図６Ｂ）、その両者が生じている場合の画像（図６Ｃ）である。
【図７】フェムト秒レーザパルスのエネルギー、炭酸ガスレーザビームの出力を変化させた場合の加工状態の変化を示す図である。
【図８】フェムト秒レーザのみでの加工状態（図８Ａ）と、炭酸ガスレーザを併用した場合の加工状態（図８Ｂ）を示す図である。
【図９】図９Ａは、フェムト秒レーザのパルスエネルギーと加工痕の大きさとの関係を示す図である。図９Ｂは、炭酸ガスレーザの出力と加工痕の大きさとの関係を示す図である。
【図１０】炭酸ガスレーザを併用した場合の加工痕の増大率を示すグラフである。
【図１１】加工状態の断面図である。
【図１２】炭酸ガスレーザの出力と加工深さとの関係を示す図である。
【図１３】炭酸ガスレーザの出力、走査速度と加工状態との関係を示す図である。
【図１４】走査を行った場合の、フェムト秒レーザ、ハイブリッドレーザによる加工状態を示す図である。
【図１５】走査速度と加工状態との関係を示す図である。
【図１６】走査速度と加工痕幅との関係を示す図である。
【図１７】フェムト秒レーザのみの場合の加工状態と、炭酸ガスレーザを併用した場合の加工状態を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
発明者らは、対象物の加工部位もしくは加工部位近傍において、フェムト秒レーザに重ねて、熱効果レーザである炭酸ガスレーザ（デューティ比を調整可能な連続波レーザ）を照射することで、フェムト秒レーザによる加工能力が向上することを見いだした。すなわち、小出力のフェムト秒レーザによっても加工を可能とすることができた。
【００２０】
これは、炭酸ガスレーザによって分子が振動することで、フェムト秒レーザによる分子結合の切断が生じやすくなったためであると推測される。
【００２１】
また、炭酸ガスレーザの出力を変化させることにより、加工深さや幅を制御できることも明らかとなった。これは、炭酸ガスレーザにより空気中および対象物中に熱レンズが形成されるためであると思われる。
【００２２】
図１に、炭酸ガスレーザによって形成される熱レンズを模式的に示す。表１に示すように、空気は温度上昇に対する密度変化が負であるから、炭酸ガスレーザによって暖められるとその部分が周囲よりも密度が低くなり、凹レンズ２が形成される。また、対象物がガラスである場合には、温度情報に対する密度変化が正であるから、逆に凸レンズ４が形成される。
【００２３】
【表１】
2015024419.tif 000003
【００２４】
したがって、図１に示すように、本来であれば、フェムト秒レーザは実線６のように集光するが、凹レンズ２、凸レンズ４により、破線８に示すように集光位置が変化する。凹レンズ２、凸レンズ４の屈折率は、炭酸ガスレーザの出力によって変わるので、炭酸ガスレーザの出力を制御することによりフェムト秒レーザの加工位置や範囲を制御することができる。
【００２５】
上記では、超短光パルスレーザとしてフェムト秒レーザを用いたが、ピコ秒レーザなどその他の超短光パルスレーザを用いることもできる。また、炭酸ガスレーザにかえて、ＹＡＧレーザなどの連続波レーザを用いるようにしてもよい。さらに、熱効果レーザとして、パルス波レーザ（好ましくは、μ秒より長いパルス出力期間を有するもの）を用いるようにしてもよい。
【実施例】
【００２６】
１．概要
超短光パルスは、パルス幅が極めて短く、ピークパワーが極めて大きいため、三次元形状の加工への応用などに大きな可能性を有している。超短光パルスを透明材料中に集光すると、焦点近傍における強度が非常に大きくなり、多光子イオン化、トンネルイオン化などの非線形吸収現象が生じ、さらに、それに続くアンバランシェイオン化によって、局所的に透明材料における分子構造を変化させることができる。このレーザ励起による構造的変化は、集光条件、被加工材料の種類、レーザパラメータ（波長、パルス幅、入射パルスエネルギー、繰り返し周波数など）によって、概ね、屈折率変化、散乱性の損傷(scattering damage)、ボイド（空隙、voids）の３つのタイプに分類することができる。特に、コンピュータ制御の自動ステージにより屈折率変化領域を透明材料内部に一次元、二次元、三次元的に形成すれば、透明材料内部に光導波路、光結合器、レンズ、回折格子などの三次元光学デバイスを作製することができる。
【００２７】
透明材料内部への三次元マイクロ加工のためには、１９９６年にDavisらがレーザ励起による屈折率変化を用いて導波路を作製して以降、単一の超短光パルスレーザが用いられている。この単一の超短光パルスレーザとしては、高いパルスエネルギー、様々な波長・繰り返し周波数の光パルスを出力することができ、出力された超短光パルスの波長を後に変換することもできる、再生増幅モードロック チタン・サファイア フェムト秒レーザが一般的によく用いられている。繰り返し周波数が1 kHzから200 kHzである、この超短光パルスをガラス内部に集光照射すると、２つのしきい値に応じて、異なる特徴をもつ構造変化を誘起することができる。第一のしきい値と第二のしきい値の間では、小さい屈折率変化量をもつ屈折率変化が誘起される。第二のしきい値を超える領域では、散乱性の損傷が生じ、大きな屈折率変化量をもつ構造変化を得ることができる。また、高い開口数をもつ対物レンズによって超短光パルスを透明材料内部に集光すれば、ボイドを生成することもできる。このボイドは、密度の高い殻によって、密度の低い部分が取り囲まれた形状をしているといわれている。
【００２８】
つぎに、超短光パルスの照射パルス間隔が、集光点近傍からの熱拡散時間よりも短い、高繰り返しの超短光パルスレーザを用いれば、集光点近傍において熱蓄積に起因した構造変化領域を形成することができる。この構造変化領域の大きさは、構造的変化のメカニズムが熱蓄積であるため、印加したパルスの数に依存することになる。さらに高繰り返しの超短光パルスレーザは、単一時間に多くのパルス数を供給することができるため、低繰り返しの超短光パルスレーザと比較し、高速なマイクロ加工を実現することができる。現在までに、5 MHz より高い繰り返し周波数をもつキャビティーダンプ チタンサファイアレーザを用いて、ガラス内部への構造的変化を実現している報告もある。ここで、キャビティーダンプとは、再生増幅器が発振器からの光を増幅したあとの光を出力するのに対して、結晶内で発生した自然放出光を発振器からの光を必要とせず増幅し、増幅後に取り出すことをいう。また、最近では、チタンサファイアレーザシステムに比べて優れた信頼性と安定性をもち有用性が高い、ピコ秒、もしくは、フェムト秒の高繰り返しファイバーレーザシステムを利用して、光導波路の作製も行われている。
【００２９】
これら研究によって、単一のレーザ光源による超短光パルスと、透明材料との相互関連が明らかになったが、単一のレーザ光源による超短光パルスおよび連続波レーザと透明材料との相互関連は示されていない。ここでは、高繰り返し周波数をもつフェムト秒ファイバーレーザと連続波発振の炭酸ガスレーザとをBK7ガラス加工に適応した場合に、BK7ガラスにおいてレーザ誘起される構造変化について検討する。
【００３０】
２．フェムト秒レーザおよび炭酸ガスレーザを用いたマイクロ加工の原理
図２Ａ、図２Ｂに、フェムト秒レーザおよび炭酸ガスレーザシステムを用いたレーザマイクロ加工の原理を示す。超短光レーザパルスを透明材料の表面に集光させると、焦点近傍に非線形の吸収が生じ、光電離が生じてマイクロプラズマが形成される。このマイクロプラズマにより、焦点近傍の透明材料を局所的に加工することができる。今回は、焦点を透明材料の表面としているため、材料表面にアブレーション（除去、ablation）が生じることとなる（図２Ａ参照）。つぎに、炭酸ガスレーザビームとフェムト秒レーザパルスを材料に同時に照射すると、熱レンズ効果が生じる。Gordon らによって初めて報告された熱レンズ効果は、レーザ照射領域のまわりの２つの媒質の屈折率の温度依存性に起因して生じる。光軸に垂直な面における光ビームの強度分布は、一般的には、ガウス分布として特徴づけることができる。つまり、レーザ光路にそって径方向に対称なガウスビームが材料に吸収されると、材料中において発生する熱もまた、径方向に対称なガウス分布となる。また、多くの材料は、温度が上昇すると屈折率が減少する。したがって、温度が最も高くなる光照射部の中央部が、最も低い屈折率をもつことになる。
【００３１】
前掲の表１に示すように、ガラスの温度係数は正であり、空気の温度係数は負である。さらに、ガラスの温度係数の絶対値は、空気よりも大きい。したがって、空気とガラスの場合、熱レンズは負の焦点距離をもつことになり、フェムト秒レーザパルスの焦点位置は、ガラス材料の表面から内部に移動する（図２Ｂ参照）。この結果、アブレーションに代わって、ガラス内部に局所的な構造的変化がもたらされる。
【００３２】
３．装置
図３に、装置の構成を示す。三次元ステージ１０は、コンピュータ制御によりXYZ方向に移動可能である。三次元ステージ１０の上には、対象物１２が載置される。フェムト秒レーザ２６からのレーザ光は、半波長板２８、偏光板３０、シャッタ３２を通過し、ダイクロイックミラー２０によって反射され、対物レンズ１８を介して、対象物１２に照射される。炭酸ガスレーザ１４からのレーザ光は、ミラー１６によって反射され、対象物１２に照射される。なお、ダイクロイックミラー２０はフェムト秒レーザ光を反射し、可視光を透過することができる。したがって、カメラ２４は、対象物１２の表面ないし内部を撮像することができる。つまり、カメラ２４により、対象物１２の状況をモニタすることができる。
【００３３】
フェムト秒レーザ２６として、この例では、Fianium 社のFP1060S-PP-D を用いた。これは、波長1.06 μm のフェムト秒レーザパルスを出力することができる。パルス幅は、250 fsである。最大出力パルスエネルギーは、２ μJである。パルスエネルギーは、偏光板３０の前にある半波長板２８の回転によって調整することができる。繰り返し周波数は、1 MHz であるため、BK7ガラスに熱蓄積の効果を与えることができる。ここでは、BK7 ガラスとして、オハラ社製、S-BSL7を用いた。その特性の詳細を表２に示す。
【００３４】
【表２】
2015024419.tif 000004
【００３５】
炭酸ガスレーザ１４として、Kantum Electronics 社製のH48-1-28SW を用いた。この炭酸ガスレーザ１４は、波長10.6μmの連続波レーザビームを出力する。最大出力は、10 Wである。また、レーザ出力は炭酸ガスレーザを駆動するドライバ装置（図示せず）に与える電気パルス信号のデューティ比を変えることによって制御可能である。対象物１２（ここではガラスを用いた）をきれいにし、コンピュータによって制御される三次元ステージ１０の上に載置する。開口数0.40、20 倍の対物レンズ１８（オリンパス製、LMPlan20 × IR）により、対象物１２の表面にフェムト秒レーザパルスを集光する。対象物１２に直線的な構造的変化領域を得るために、フェムト秒レーザパルスの焦点を、X軸にそって0.1 mm/sの速度で、1 mm移動させる。レーザ励起による構造的変化領域は、白色光源（図示せず）により対象物１２を照射し、その透過光をカメラ２４により撮像することで、対象物１２のXY平面を観察することができる。また、カメラ２４の位置を変えることにより、対象物１２のXZ平面も観察することができる。なお、加工装置として構成する場合には、カメラ２４は設けなくともよい。
【００３６】
４．結果
4.1 炭酸ガスレーザ１４を併用することの効果
炭酸ガスレーザ１４の効果を確認するため、（i）フェムト秒レーザ２６のみを用いた場合、（ii）フェムト秒レーザと炭酸ガスレーザの双方を用いた場合（以下、ハイブリッドレーザシステムと呼ぶ）について、対象物１２に対するレーザマイクロ加工を行った。フェムト秒レーザのパルスエネルギーは、0.6 μJ に設定した。また、炭酸ガスレーザの出力は3 Wとした。図４に、カメラ２４にて撮像した対象物１２のXY平面の画像を示す。図４Ａは、炭酸ガスレーザ１４を照射しない場合の対象物１２の画像である。図４Ａより、対象物１２の表面に描いた文字「５」が明瞭に確認できる。この時のカメラ２４の焦点位置をそのままとし、炭酸ガスレーザ１４を照射した場合の対象物１２の画像が図４Ｂである。炭酸ガスレーザ１４による熱レンズ効果によって、文字「５」がぼやけていることが分かる。
【００３７】
図５に、加工後の対象物１２のXY平面の画像を示す。図５Ａはフェムト秒レーザ２６のみを用いた場合の結果であり、図５Ｂはハイブリッドシステムを用いた場合の結果である。図５Ａにおいて、乱反射が生じて黒くなっているため、フェムト秒レーザ２６のみを用いた場合には、表面にアブレーションが生じていることがわかる。ハイブリッドシステムの場合には、表面にアブレーションが生じることなく、内部に屈折率変化領域が形成された。これは、図５Ｂにおいて、表面アブレーションが生じていないため、内部の屈折率変化のある領域がきれいに映し出されていることから、明らかである。
【００３８】
図１７に、フェムト秒レーザ２６のエネルギーを0.525 μJに設定し、炭酸ガスレーザ１４の出力を0W、6W、8Wとした場合の加工状態の変化を示す。なお、フェムト秒レーザ２６の焦点は、炭酸ガスレーザ１４を照射しない状態（出力が0 Wの状態）で、対象物１２の表面にくるように調整した。
【００３９】
図１７Ｃは、炭酸ガスレーザ１４を用いない場合の結果である。上段がXY 平面（横方向）の画像、下段がXZ 平面（深さ方向）の画像である。図１７Ｃから明らかなように、炭酸ガスレーザ１４を併用しない場合、加工痕は現れない。
【００４０】
これに対し、炭酸ガスレーザ１４の出力を、6W、8Wとした場合には、加工痕が現れている。このように、フェムト秒レーザ２６の出力が小さいため加工ができない場合であっても、炭酸ガスレーザ１４を併用することで、加工を行うことが可能となることが明らかになった。
【００４１】
4.2 炭酸ガスレーザビームの出力、フェムト秒レーザパルスのエネルギーによる加工広さの変化
炭酸ガスレーザ１４の出力、フェムト秒レーザ２６のエネルギーを変えることによる、レーザ励起による加工状態（表面アブレーション、内部加工、その中間状態（表面アブレーションから内部加工への遷移状態））の変化を観察した。フェムト秒レーザ２６のエネルギーは、0.60 μJ、0.65 μJ.、0.70 μJ、0.75 μJに変化させた。また、炭酸ガスレーザ１４の出力は、1W、2W、3W、4W に変化させた。
【００４２】
図６に、加工後の対象物１２のXY平面の画像を示す。図６Ａは表面アブレーションが生じた状態、図６Ｂは内部加工がなされた状態、図６Ｃは両者が生じている状態（中間状態）である。
【００４３】
図７に、フェムト秒レーザのパルスエネルギー、または、炭酸ガスレーザの出力を変化させた場合に得られた加工状態を示す。バツ印が図６Ａの表面アブレーション、マル印が図６Ｂの内部加工状態、四角印が図６Ｃの中間状態である。図７から明らかなように、炭酸ガスレーザ１４の出力を2 W以上にすることにより、焦点位置が対象物１２の表面から内部に変わり、内部加工がなされていることが分かる。
【００４４】
図８Ａに、フェムト秒レーザ２６の光パルスのみを対象物１２の内部に集光し加工した、対象物１２のXY平面の画像を示す。図８Ｂには、フェムト秒レーザ２６のエネルギーを変えずに、炭酸ガスレーザ１４を重ねて照射した場合の画像を示す。図８より明らかなように、フェムト秒レーザ２６単独の場合よりも、ハイブリッドレーザシステムの方が、加工痕が大きくなっていることが分かる。
【００４５】
図９Ａに、フェムト秒レーザ２６単独の加工において、そのパルスエネルギーを変えた場合の、加工痕の大きさの変化を示す。エネルギー大きくなるにつれて、加工痕の直径も大きくなっていることが分かる。また、図９Ａから、同一条件下で行った１回目から３回目までの実験において、同一の加工特性が得られていることから、安定した加工が行われていることも分かる。図９Ｂに、炭酸ガスレーザ１４を併用した場合の加工痕の大きさの変化を示す。炭酸ガスレーザ１４を併用することで、加工痕の直径が大きくなることが示されている。また、併用する炭酸ガスレーザの出力を大きくすることで、加工痕の直径が大きくなることも明らかである。
【００４６】
図１０に、フェムト秒レーザ２６のパルスエネルギー、炭酸ガスレーザ１４の出力を変化させた場合の加工痕直径を、フェムト秒レーザ２６のエネルギーを0.9 μJ、炭酸ガスレーザ１４の出力を1 Wとした場合の加工痕直径で割り求めた、倍率を示す。図１０から明らかなように、炭酸ガスレーザ１４の出力を増加させることにより、フェムト秒レーザ２６単体での加工と比較して、加工痕直径を飛躍的に大きくすることが可能であることがわかる。
【００４７】
4.3 炭酸ガスレーザビームの出力、フェムト秒レーザパルスのエネルギーによる加工深さの変化
次に、炭酸ガスレーザ１４の出力、フェムト秒レーザ２６のエネルギーを変化させ、加工深さの変化を調べた。フェムト秒レーザのパルスエネルギーは、0.60 μJ、0.65 μJ、0.70 μJ、0.75 μJ に変化させた。また、炭酸ガスレーザ１４の出力は、1W、2W、3W、4Wに変化させた。
【００４８】
図１１に、対象物１２内部に形成された加工痕のXZ平面の画像を示す。ガラス表面４０の下、すなわち内部に、屈折率の異なる加工領域である加工痕４２が形成されていることが分かる。ここでは、対象物１２の表面４０から、加工痕４２の下端部までを深さとして測定した。
【００４９】
図１２に、フェムト秒レーザ２６のパルスエネルギー、炭酸ガスレーザ１４の出力と、加工痕の深さとの関係を示す。炭酸ガスレーザ１４の出力が大きくなると、加工痕の深さも大きくなっていることが分かる。同様に、フェムト秒レーザ２６のエネルギーが大きくなると、加工痕の深さも大きくなっていることが分かる。しかし、表面アブレーションが生じている場合には、フェムト秒レーザ２６のパルスエネルギーが大きくなっても、加工痕の深さには、優位な変化は見られなかった。
【００５０】
上記のように、炭酸ガスレーザ１４の出力、フェムト秒レーザ２６からの光パルスのエネルギーが深さに影響を与えているのは、前述の熱レンズが原因であると思われる。つまり、炭酸ガスレーザの出力が増大すると熱レンズの曲率が変化し、熱レンズの開口数が減少して、加工深さが深くなると考えられる。
【００５１】
4.4 走査速度の変化と加工状態
炭酸ガスレーザ１４の出力を、1W、2W、3W と変化させ、三次元ステージ１０の移動速度（つまり、対象物１２のレーザ光に対する移動速度）を変化させた場合の加工状態を、図１３に示す。移動速度が速いと、表面アブレーションから内部加工に移るために大きな炭酸ガスレーザの出力が必要であることが分かる。これは、移動速度がゆっくりである方が、炭酸ガスレーザによる熱効果が十分に与えられるからであると思われる。
【００５２】
図１４Ａにフェムト秒レーザ２６のみで内部加工を行った場合の対象物１２のXY 平面の画像を示す。また、図１４Ｂにハイブリッドレーザシステムで内部加工を行った場合の対象物１２のXY平面の画像を示す。ここでは、走査速度1.0 mm/s、フェムト秒レーザ２６のパルスエネルギー1.0 μJ、光パルスの対象物１２の表面からの焦点深さ200μm、炭酸ガスレーザ１４の出力を3 Wとした。
【００５３】
図１４から明らかなように、フェムト秒レーザ２６のみで加工を行う場合よりも、ハイブリッドレーザシステムの方が、加工幅が広くなっている。次に、ハイブリッドレーザシステムを用い、同条件にて、走査速度を変化させた場合の加工状態の変化を、図１５に示す。図１５より、走査速度が速くなるほど、屈折率の変化が一様に生じてきれいな加工を行えることが分かった。また、図１６に示すように、走査速度が速くなると加工幅が狭くなるが、ある一定の速度を超えると（図１６では、40 mm/sを超えると）、下降幅の変化はなくなることが明らかになった。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図７】
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【図９】
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【図１０】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１６】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図８】
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【図１１】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１７】
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