(57)【要約】【課題】高温で溶融した樹脂から発生するアウトガスは、鏡面駒とそれを勘合する抱き駒の間のクリアランスに侵入し、固体状態となり徐々に堆積する。成形圧付与による鏡面駒の弾性変形はクリアランス量に依存しているため、この鏡面駒の変形状態を転写する成形品にもショット数に応じたピント特性の経時変化をもたらしていた。【解決手段】鏡面駒長手端部の領域を大きくすることで成形圧に対し剛性を高めた。鏡面駒と抱き駒のクリアランスの大小によらず、成形圧付与時の鏡面駒変形は安定し、量産成形におけるピント特性の経時変化を抑制することが可能となる。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
少なくても２面以上光軸方向に対向する光学面を有す角レンズの成形用金型であって、前記光学面を形成する金型部材である鏡面駒は入れ子構成となっており、前記金型部材でゲートおよびランナーの一部を形成することを特徴とした角レンズの成形用金型。
【請求項２】
光学面を形成する鏡面駒の長手方向の端面に位置決め調整用機構を有していることを特徴とする請求項１に記載の角レンズの成形用金型。
【請求項３】
対向する光学面の形状のそれぞれの形状は凹面、凸面の構成であり、凸面側の光学面を形成する鏡面駒を金型の固定側に配置していることを特徴とする請求項１に記載の角レンズの成形用金型。
【請求項４】
ゲートおよびランナーの形状はパーティング面と平行方向に平面部を有し、前記平面部は固定側のレンズ鍔部の平面部とつらなっていることを特徴とする請求項１に記載の角レンズの成形用金型。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、プラスチックを材料として、成形用金型により成形されるプラスチック成形品の成形方法に関わるものであり、特にプリンターや複写機の画像記録装置の走査光学系に用いられるｆθレンズ等の長尺な角レンズ成形品性能を向上させる上で好適なものである。
【背景技術】
【０００２】
図２にプリンターや複写機の走査光学系ユニットを示す。レーザービーム照射ユニットニット４より発せられたレーザービームはポリゴンミラー３により折り返され、ｆθレンズ１、２の光学面形状により感光ドラム６の所定の位置に照射するものである。ｆθレンズの光学面形状とスポット特性は等価な関係があり、その関係は式１で示すことができる。
【０００３】
（式１）ｄｓ１×Ｎ１＋ｄｓ２×Ｎ２＝Ｍｃ
ｄｓ１：Ｒ１面設計敏感度    ｄｓ２：Ｒ２面設計敏感度
Ｎ１：Ｒ１面の部分曲率形状誤差  Ｎ２：Ｒ２面の部分曲率形状誤差
図３は量産成形中のｆθレンズ成形品の主走査スポット特性Ｍｃを示したものである。敏感度ｄｓ１、ｄｓ２が高い設計の場合、図３のスポット特性１２に示すように、ショット数に応じた変化、いわゆる経時変化の変動量が大きく、時にはレンズ規格の下限１１から上限１０の規格レンジ幅１４以上の経時変化の動きを催すことがある。
【０００４】
図４（ａ）にｆθレンズの形状を図４（ｄ）に従来の成形用金型のキャビティ構造を示す。従来より高精度が要求される鏡面駒２０、２１は、その光学面の加工のしやすさや管理上、光学面以外の外形形状を形成する金型部材である抱き駒２６、２７と別体としている。
【０００５】
その金型構造上、高温で可塑化された樹脂から発せられるアウトガスが、鏡面駒２０、２１と抱き駒２６、２７のクリアランス２９に入り込み固体状態となり徐々に堆積することがわかっている。
【０００６】
図５（ａ）にその状態を有限要素法によるシミュレーションで鏡面駒と抱き駒のクリアランス量が鏡面駒変形に及ぼす影響を計算した結果を示す。クリアランス量が１５μｍ、１０μｍ、５μｍと減少することにともなって、鏡面駒の変形状態にも変化が見られる。つまり、成形品はこの鏡面駒変形の状態を転写したものであり、これがレンズの図３におけるスポット特性１２の経時変化の原因となっていると考えられている。
【０００７】
特許文献１では鏡面駒３と抱き駒４のクリアランスから成形時に引き込まれるエアーにより、成形品の内部に気泡のようなヒケが発生する問題回避の対策が開示されている。
【０００８】
鏡面駒と抱き駒の型割の位置、つまり、鏡面駒３と抱き駒４の勘合クリアランスの位置を光学有効部から遠ざける方向である外側方向にシフトすることによって、鏡面駒の非有効部領域を拡大させ、その不良を光学有効部に影響を回避する構成としている。
【０００９】
特許文献２では鏡面駒の位置を調整する機構が開示されている。抱き駒を貫通させた調整用ボルト２１の引き込み量の制御により鏡面駒１２の位置を調整することで、光学面の位置精度、および再現性の高精度化を狙ったものである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特許０４８２７４０６号明細書
【特許文献２】特開２００４−０６６６１２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
特許文献１による対応は鏡面駒の端部１ｂ部を長手方向に大きくし、ｆθレンズのつば部２ｂの一部を形成する構成とすることで、成形圧付与に対しての鏡面駒の強度は向上させることができる。図６に図５における鏡面駒の長手端部の非有効部の大きさと鏡面駒と抱き駒のクリアランスの影響度をシミュレーションで導出した結果を示す。この結果より、レンズ長手方向のつば部領域内で５ｍｍ程度大きくしただけでは、クリアランスが変化する影響度を４０％程度しか低減できず、前述したショット数に応じ樹脂から発生するアウトガスにより刻々と変化するクリアランス量に応じた鏡面駒変形を抑制するには不十分であることがわかる。
【００１２】
また、ｆθレンズのような光線が透過する光学素子において、対向する光学面の相対的な位置関係を保つ必要があるが、下記のような金型製作上の諸要件に対応することが困難である。
・鏡面駒ブランク部材の光学面の加工において、加工機や鏡面駒ブランク部材の熱膨張や剛性、振動等、複合的に影響を及ぼしあう要因により、鏡面駒ブランク部材の狙いとする光学原点からずれて光学面が加工されてしまう。
・鏡面駒ブランク部材や抱き駒のポケットの加工において、その加工誤差により狙い寸法より大小する。
【００１３】
上記の金型部材の加工精度の影響により、製作でのできなりの状態で鏡面駒を抱き駒に組み込んでも対向する光学面の相対的な位置精度が要求値を満たすことができない。無論、鏡面駒の光学面を再度加工、抱き駒のポケット寸法の微調加工を繰り返し行うといった、大きな労力を費やせば可能となるが現実的ではない。
【００１４】
特許文献２では特許文献１で課題であった前述した金型の製作精度の影響により光学面の相対位置精度を優先とした鏡面駒１２の抱き駒１８への調整用ボルト２１を使用し組み込むことで、ｆθレンズのような光線透過型の光学素子は対向する光学面の相対位置の調整を行うことを可能としている。
【００１５】
しかしながら、鏡面駒と抱き駒の間に生じるクリアランス量を適正値に保つことができず、前述の金型の製作精度によってクリアランスが大きくなってしまった場合、図３に示す連続量産成形におけるスポット性能１３の経時変化の発生を抜本的に防ぐことはできない。
【００１６】
また、特許文献１および特許文献２による対応では、鏡面駒と抱き駒の型割の位置がｆθレンズのつば部に配置されるので、前述した金型製作の都合上生じた大きなクリアランスが発生した場合、成形中の充填工程において溶融した樹脂が入り込み、バリが生じることになる。ｆθレンズのようなレーザー光線を透過させる光学素子において、このようなバリが脱落し光学面に付着した場合、プリンターや複写機により出力された画像の品質の劣化をもたらすことになる。
【００１７】
このように、先行技術による対応では、ｆθレンズの光学性能の経時変化を抑制すること、対向する光学面の相対位置を保つこと、更に、樹脂バリによる外観不良を発生させないこと、を全て満たすことは困難となっていた。
【課題を解決するための手段】
【００１８】
本発明に係る角レンズの成形用金型の構成は、少なくても２面以上光軸方向に対向する光学面を有す角レンズの成形用金型であって、前記、光学面を形成する金型部材である鏡面駒は入れ子構成となっており、前記、金型部材でゲートおよびランナーの一部を形成することを特徴とする。
【発明の効果】
【００１９】
図４に示すｆθレンズの成形品で凸面側１５を形成する鏡面駒２０は凹面となる。図５（ｃ）−１に現状の凹面鏡面駒２０は光学面３３の法線方向から付与される成形圧に対し、肉厚３１が小さいため、剛性が足りず、成形圧により外側に倒れ込む変形をもたらす。また、成形圧付加による鏡面駒の外側への倒れ込み量は、抱き駒とのクリアランス量によっても変化する。クリアランス量が小さいほど変形が少なく、大きいほど大きな変形を生じることになり、光学面有効部１５の端部の面精度変化はそれに比例することになる。
【００２０】
本発明ではこの成形圧付与による鏡面駒端部の外側への倒れ込みの変形を抑制するために、図５（ｃ）−２に示すよう鏡面駒の長手端部３４の領域を大きくとり、成形圧付与される方向の鏡面駒の肉厚３２を大きくし、この領域により外側への倒れ込み方向の応力を吸収することで、光学面有効部への変形量を低減させることにした。
【００２１】
図５（ｂ）には本発明による鏡面駒の外側への倒れ込み量について、有限要素法シミュレーションで導出したものである。鏡面駒長手端部の領域３４をゲート、ランナー部まで形成するほど大きくすることで、成形圧付加による鏡面駒端部の外側への倒れ込み変形の絶対量を大きく低減させ、またクリアランス量の変化に対する応答性も鈍化させることができることが分かる。その効果は連続量産成形における勘合クリアランスに入り込む樹脂からのアウトガスの影響を低減させることに相当し、ｆθレンズの光学性能の経時変化を抑制することが可能となる。
【００２２】
更に、前述したとおり、鏡面駒の長手寸法３５や抱き駒のポケット寸法３６の製作には、部材の加工精度上発生する誤差が生じることがあるが、クリアランスの影響を鈍化させることができることから、対向する光学面の相対位置精度を優先した鏡面駒の抱き駒への組み込みを可能とし光学性能を向上させることができる。
【００２３】
これにより光学面位置の調整代を拡大させ、対向する光学面を光線が透過する光学素子として理想とした状態を作り出すことが可能となる。
【００２４】
また、鏡面駒と抱き駒の型割の位置はランナー部に移動することになり、成形品として有効な領域外にすることができる。例えその位置に大きな勘合クリアランスが発生し、成形による樹脂バリが生じても成形品の品質に及ぼすことがない形態を可能とする。
【００２５】
以上、本発明による構成により、ｆθレンズの光学性能の経時変化を抑制すること、対向する光学面の相対位置を保つこと、更に、樹脂バリによる外観不良を発生させないこと、を全て満たすことが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００２６】
【図１】（ａ）は第一の実施例によるｆθレンズ成形品のＲ１面側から見た図である。（ｂ）は第一の実施例によるｆθレンズ成形品の側面から見た図である。（ｃ）は第一の実施例によるｆθレンズ成形品のＲ２面側から見た図である。（ｄ）は第一の実施例によるｆθレンズ成形品の成形用金型キャビティ断面図である。
【図２】レーザービームプリンターのスキャナユニットを示した図である。
【図３】連続量産中の図２における感光ドラム位置８スポット位置の挙動を示した図である。
【図４】（ａ）は従来のｆθレンズ成形品のＲ１面側から見た図である。（ｂ）は従来のｆθレンズ成形品の側面から見た図である。（ｃ）は従来のｆθレンズ成形品のＲ２面側から見た図である。（ｄ）は従来のｆθレンズ成形品のの成形用金型キャビティ断面図である。
【図５】（ａ）は従来の鏡面駒について成形圧付与時の変形状態を示した図である。（ｂ）は本発明における鏡面駒について成形圧付与時の変形状態を示した図である。（ｃ）−１は従来の鏡面駒の問題点を示した図である。（ｃ）−２は本発明における効果を示した図である。
【図６】鏡面駒の非有効部の大きさとクリアランスの影響の低減率を示した図である。
【図７】ｆθレンズ成形用金型の断面を示した図である。
【図８】（ａ）は第二の実施例によるｆθレンズ成形品のＲ１面側から見た図である。（ｂ）は第二の実施例によるｆθレンズ成形品の側面から見た図である。（ｃ）は第二の実施例によるｆθレンズ成形品のＲ２面側から見た図である。（ｄ）は第二の実施例によるｆθレンズ成形品の成形用金型キャビティ断面図である。
【図９】（ａ）は第三の実施例によるｆθレンズ成形品のＲ１面側から見た図である。（ｂ）は第三の実施例によるｆθレンズ成形品の側面から見た図である。（ｃ）は第三の実施例によるｆθレンズ成形品のＲ２面側から見た図である。（ｄ）は第三の実施例によるｆθレンズ成形品の成形用金型キャビティ断面図である。
【図１０】（ａ）は第四の実施例によるｆθレンズ成形品のＲ１面側から見た図である。（ｂ）は第四の実施例によるｆθレンズ成形品の側面から見た図である。（ｃ）は第四の実施例によるｆθレンズ成形品のＲ２面側から見た図である。（ｄ）は第四の実施例によるｆθレンズ成形品の成形用金型キャビティ断面図である。
【図１１】特許文献１を説明した図である。
【図１２】特許文献２を説明した図である。
【発明を実施するための形態】
【００２７】
本発明の実施形態を図１に示し、参考として従来形態を図４に示す。成形用金型の断面図を図７を参照しながらｆθレンズの成形工程を説明する。
【００２８】
可塑化シリンダー４４によって溶融された樹脂は成形機の射出動作によって、スプール４５、ランナー１８、ゲート１７流動し、ｆθレンズ形状を形成するキャビティ１に到達する。その後、成形機により設定した所定の保圧力をゲート１７が冷却により固化するまで付加させ、その後、十分固化した後に金型から取り出す。
【００２９】
上記成形工程において、Ｒ１面を形成する鏡面駒２１およびＲ２面を形成する鏡面駒２０は成形圧力が、光学面の法線方向に付与されることになる。ｆθレンズ等の厚肉のレンズはヒケが発生しないように高圧な圧力を必要とし、鏡面駒２１、２０に付与される圧力はおおよそ８０Ｍｐａ〜１２０Ｍｐａとなる。
【００３０】
図５にＲ２面側を形成する鏡面駒の成形圧付与時の変形状態について、有限要素法によるシミュレーションで導出した結果を示す。図５（ｃ）−１に示す従来形態の鏡面駒形状では成形圧付与される方向である光学面の法線方向に見た鏡面駒の肉厚３１が小さいため、図５（ａ）に示される様に剛性が足りず外側に倒れこんでいる様子が分かる。この鏡面駒端部外側への倒れ込み状態について、鏡面駒と抱き駒の勘合クリアランスが大きいほど、外側へ倒れ込む変形量も大きいことが確認される。
【００３１】
本発明では前記クリアランスのレンジ１０μｍが生じてもその変形状態に差異ない形態を同様のシミュレーションで導出した。
【００３２】
図６はクリアランスが５μｍの場合と１０μｍの場合の鏡面駒の光学面有効部端部の変形量の差分について、現行設計による差分からの低減率を縦軸にとり、本発明の実施形態である図１の鏡面駒３７における長手端部の非有効部領域３４の寸法を横軸に示したものである。
【００３３】
従来構成である図４の鏡面駒２０における長手端部の非有効部領域４４の寸法よりも本発明の実施形態である図１の鏡面駒３７における長手端部の非有効部領域３４の寸法を、長手方向に１５ｍｍ大きくすることでその差分を９０％程度低減することが分かる。
【００３４】
上記、発明である請求項１の実施では鏡面駒長手方向の領域を大きくすることにともない、ゲートやランナーの一部も鏡面駒で形成することを特徴としていることを示している。
【００３５】
ｆθレンズは対向する光学面を光線通過する光学素子であり、成形品で凹面側であるＲ１面１６と凸面側であるＲ２面１５の光学面の相対位置関係は５μｍと高い精度が要求されている。
【００３６】
請求項２の実施では光学面を形成する鏡面駒の長手方向の端面に位置決め調整部材２２を有していることを特徴としている。この調整部材の端面２４を削ることで＋方向に、根元部２５を削ることで−方向に鏡面駒を移動させることができる。
【００３７】
また、金型製作においては鏡面駒長手寸法３５と抱き駒ポケット長手寸法３６のクリアランス２９を片側２０μｍ程度と大きくすることができ、各部材の製作仕上がり状態によらず、光学面の相対精度を調整により、Ｒ１面光学面光軸３９とＲ２面光学面光軸３８の相対精度を保証することができる。
【００３８】
Ｒ１面光学面とＲ２面光学面の相対精度を優先に鏡面駒を抱き駒に組み込んだ場合、時に片側に寄せられクリアランス２９が一端で４０μｍ、その反対端部で０μｍ程度となってしまうことがある。しかしながら、大きなクリアランスが生じてしまった場合においても、鏡面駒端部の非有効部領域３４を大きくしていることで、樹脂ガスが入り込むことによってクリアランスが狭まったとしても鏡面駒端部の変形は一定化するので、量産成形での経時変化を生じず成形品形状を安定化させることが可能となる。
【００３９】
また、溶融した樹脂が型割部であるクリアランス２９に入り込むため樹脂バリが発生するが、本発明では成形品有効の外側であるランナー部で発生させることで、成形品の外観を損ねることはない。
【００４０】
成形品を金型から取り出すために、金型可動側にエジェクターピン２８を配置する必要がある。鏡面駒でゲート、ランナー部まで形成によって鏡面駒を貫通させる必要性が発生する。
【００４１】
鏡面駒は光学面の鏡面性を確保するために表面にメッキ処理を施す必要がある。鏡面駒にエジェクターピンを貫通させる穴を有す場合、メッキした後に穴加工を施すことは穴付近のメッキの剥離を生じるため、予め鏡面駒にエジェクターピンを貫通させる穴を加工しメッキを施すことになる。
【００４２】
しかしながら、エジェクターピンはその穴と毎ショット摺動により接触することになる。その穴部へのメッキすることはメッキの耐久性から好ましくない。場合によっては穴部のメッキが摺動により摩耗し、そこからメッキ部が剥離を生じるといった金型の耐久性に懸念が生じる。
【００４３】
請求項３ではこれらへの最適な構成を示したものであり、Ｒ１面凹面を形成する凸面鏡面駒は成形圧付与方向が鏡面個内側に働くため、成形圧付与による変形の懸念があるＲ２面凸面を形成する凹面鏡面駒よりも剛性が高い。このような光学面の形状の組み合わせの場合、凹面鏡面駒は請求項１による鏡面駒によりゲート、ランナーまで形成する形態として固定側に配置し、Ｒ１面側を形成する凸面鏡面駒を可動側に配置する。
【００４４】
その鏡面駒はつば部の一部までとし、エジェクター部は抱き駒に配置する構成とすることで耐久性のある金型を提供することができる。
【００４５】
請求項１による実施において、鏡面駒でゲート部１７やランナー部１８の一部を形成することになる。
【００４６】
鏡面駒の光学面の加工とゲート部やランナー部の樹脂流路の加工は個々に行われ、それぞれ加工機が異なる。金型製作性を考慮し、請求項４ではゲート部１７やランナー部１８の樹脂流路は固定側で構成し、可動側鏡面駒はパーティング方向と平行な平面とした。
（第一の実施例）
図１に第一の実施例を示し、従来のｆθレンズの成形用金型キャビティ構成を図４に示す。図１（ａ）〜（ｃ）に対象としているｆθレンズを示し、長手方向の全長Ｃは１００ｍｍ、光学有効部は光軸３８、３９を中心として±４０ｍｍ、長手方向の領域Ｄで８０ｍｍとなっている。
【００４７】
ｆθレンズの凹面であるＲ１面を可動側で、凸面であるＲ２面を固定側で形成するようにしている。固定側の鏡面駒３７の長手寸法を従来構成では光軸３８´を原点として±４２ｍｍであったが、１５ｍｍ長手方向に大きくした。その結果、従来構成で鏡面駒の長手方向の全長３５相当は８４ｍｍであったが、本実施例では１１４ｍｍとなっている。
【００４８】
樹脂流入方向であるゲート側ではゲート部１７とランナー部の一部１８を固定側鏡面駒３７の平面部と可動側抱き駒２７の彫り込み部により樹脂の流路を形成するようにした。
【００４９】
可動側の鏡面駒３７の光学面中心３８´と固定側の鏡面駒２１の光学面中心３９´の位置精度を保証するために、位置決め調整部品２２を鏡面駒の長手端部に配置し、その配置方法は抱き駒２６、２７に貫通穴を加工、その貫通穴に位置決め部品２２を通し、ボルト２３で鏡面駒３７、２１と固定した。
【００５０】
可動側の鏡面駒の長手方向の寸法５１は８４ｍｍ−０．００５狙いとし、それを勘合する抱き駒のポケット長手寸法５２を８０＋０．０１μｍとしている。
【００５１】
可動側の鏡面駒光学面と固定側の鏡面駒光学面の位置調整は固定側の位置決め調整部品で行うため、抱き駒ポケット内に収まり、クリアランス量は樹脂バリが発生しない１０μｍ以下であればよい。
【００５２】
固定側の鏡面駒の長手方向の寸法３５は１１４ｍｍ−０．０２０狙いとし、それを勘合する抱き駒のポケット長手寸法３６は１１４＋０．０４μｍとしている。
【００５３】
鏡面駒と抱き駒のクリアランス２９は成形品の外側であるので、樹脂バリが発生しても成形品の外観を損なうことはない。
【００５４】
この結果、固定側の鏡面駒３５と抱き駒３６のクリアランスは最小４０μｍ、最大６０μｍの比較的大きな量を保つことになる。
【００５５】
このクリアランス内で固定側の位置決め調整部２５による調整加工で固定側鏡面駒３７を長手方向に移動調整し、固定側鏡面駒３７の光軸３８´を可動側鏡面駒２１の光軸３９´に一致させるように調整する。
【００５６】
その位置決め調整部品の先端２４を削ることで＋方向に、根元部２５を削ることで−方向に鏡面駒３７を移動させることができる。
【００５７】
従来構成による量産品質を図３の１２に、第一の実施例を適用した量産成形における品質推移を図３の１３に示す。横軸に成形ショット数、縦軸に図２に示すｆθレンズ端部位置８のピント位置を示したものである。
【００５８】
感光ドラム６の表面にピントが一致するときをゼロ点とし、＋方向の変動は感光ドラムの内側に、マイナス方向は感光ドラムの手前側にピントが合っていることを示している。また、破線１０および１１がｆθレンズのピント規格幅となっている。この破線内にピントが収まっていれば、画像として許容できるスポット径が得ることができる。
【００５９】
このように、従来構成ではショット数が進むにつれて鏡面駒と抱き駒のクリアランスに溶融した樹脂から発生するアウトガスが侵入することで堆積し、クリアランス量が刻々と変化することで、鏡面駒の成形圧による外側への倒れ込み量が変化、その鏡面駒形状が成形品に転写することで成形品の性能も経時的な変化を催し規格幅１４を数日の量産成形でオーバーしてしまう。
【００６０】
この規格幅１４をオーバーした場合、量産を一時停止し金型を成形機から下ろして、堆積したアウトガスをクリーニングする作業が発生、量産性を著しく損なうことになっていた。
【００６１】
本実施例の適用により、固定側の鏡面駒と抱き駒の勘合クリアランスに樹脂ガスが堆積し、クリアランス量が変化したとしても、成形圧付与による鏡面駒の外側への倒れ込みが少ないので、その影響を受けず、量産成形におけるピント位置も安定しており、高精度な成形を実現することができる。
（第二の実施例）
図８に第二の実施例を示す。第一の実施例ではｆθレンズの凹面側を可動側で形成し、凸面側を固定側で形成する例を示した。例えば、製品基準４１等の細かい形状を凸面側に有した形状を固定側で形成した場合、成形品取り出し時の型開において固定側に成形品トラレが生じることがあるため、ｆθレンズの凹面側を固定側、凸面側を可動側で形成する必要性が生じることがある。
【００６２】
凸面側を形成する凹面形状の鏡面駒３５は長手方向にゲート部、ランナー部を形成部に達するほど大きくなっているので、エジェクターピン１９を配置する箇所は鏡面駒を避けた箇所であるｆθレンズの短手の領域５３に配置する。
【００６３】
図８に示す第二の実施例ではエジェクターピンの配置部は短手方向つば部であり抱き駒２７で形成される。これにより鏡面駒内にエジェクターピンを貫通させなくても対応可能な形態とすることができる。
（第三の実施例）
図９に第三の実施例を示す。金型のサイズに制限があり鏡面駒を長手方向に大きくできない場合、鏡面駒５４を光軸３８´に対して非対称な形状にすることも可能である。本実施例では鏡面駒端部の大きさをゲート側方向のみを１５ｍｍ大きくし、反ゲート側は金型スペースが許容できる５ｍｍ大きくした場合を示す。
【００６４】
反ゲート側は成形圧付与による剛性が低く、クリアランス※の変化による影響を受けてしまうため、抱き駒２６に鏡面駒５４の端面５７が密着するように位置決め調整部材２２の寸法を調整する。これにより金型のサイズに制限がある場合でも対応可能な形態とすることができる。
（第四の実施例）
図１０に第四の実施例を示す。鏡面駒の光学面５５の形状は自由曲面である場合、その鏡面加工は多軸制御の加工機で行われることになる。
【００６５】
光学有効領域内の端部の形状によっては、図１における長手方向に大きくした領域３４が加工機と干渉してしまう場合がある。その場合、鏡面駒５６と長手方向に大きくした領域５７を別体として個別に製作し、抱き駒への組み込みにおいて、ボルト５８で連結し、鏡面駒５６と長手方向に大きくした領域５８を連続的な剛体として扱うことができる。
【符号の説明】
【００６６】
１  ｆθレンズ「小」、２  ｆθレンズ「大」、３  ポリゴンミラー、４  レーザービーム照射ユニット、５  コリメーターレンズ、６  感光ドラム、
７  感光ドラムに照射されたレーザービーム、
８  ｆθレンズ「小」の光学面端部に照射されたビーム位置、９  レーザービーム、
１０  製品ピント規格上限、１１  製品ピント規格下限、
１２  従来の構成による連続量産成形中のピント挙動、
１３  本発明による連続量産成形中のピント挙動、１４  製品ピント規格幅、
１５  Ｒ２面光学面、１６  Ｒ１面光学面、１７  ゲート、１８  ランナー、
１９  成形品のエジェクターピン痕、２０  Ｒ２面鏡面駒、２１  Ｒ１面鏡面駒、
２２  位置決め調整部材、２３  鏡面駒引き込みボルト、
２４  位置決め調整部材の根元部、２５  位置決め調整部材の先端部、
２６  固定側抱き駒、２７  可動側抱き駒、２８  エジェクターピン、
２９  鏡面駒と抱き駒のクリアランス、
３０  鏡面駒光学面の法線方向に付与される成形圧、
３１  従来構成における鏡面駒端部の成形圧付与方向の鏡面駒肉厚、
３２  本発明における鏡面駒端部の成形圧付与方向の鏡面駒肉厚、
３４  本発明で追加された鏡面駒非有効部領域、
３５  抱き駒の長手方向のポケット寸法、
３６  鏡面駒の長手方向の寸法、３７  本発明におけるＲ２面鏡面駒、
３８、３８´  Ｒ２面光軸、
３９、３９´  Ｒ１面光軸、４１  製品基準、４２  鏡面駒端部の非有効部、
４３  鏡面駒端部の非有効部、４４  可塑化装置、４５  スプール、
５５  Ｒ２面光学面、５６  Ｒ２面鏡面駒、５７  鏡面駒側面入れ子、
５８  鏡面駒側面入れ子を鏡面駒と連結するボルト、
５９  従来構成における鏡面駒端部の非有効部領域、
６０  鏡面駒光学面の接線方向を示した線
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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