(57)【要約】【課題】触媒のリン被毒を高い効率で抑制できるようにすることにある。【解決手段】排気ガス浄化用触媒１０は、担体上に触媒層３０が積層されてなり、触媒層３０の最上層は、ＣｅとＭｇとの複合酸化物を含む。当該複合酸化物は、５重量％以上２０重量％以下のＭｇを含み、複合酸化物の平均粒径は、５０ｎｍ以上３００ｎｍ以下である。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
担体上に触媒層が積層されてなる排気ガス浄化用触媒であって、
前記触媒層の最上層は、ＣｅとＭｇとの複合酸化物を含み、
前記複合酸化物は、５重量％以上２０重量％以下のＭｇを含み、
前記複合酸化物の平均粒径は、５０ｎｍ以上３００ｎｍ以下であることを特徴とする排気ガス浄化用触媒。
【請求項２】
前記複合酸化物は、バインダーとして用いられていることを特徴とする請求項１に記載の排気ガス浄化用触媒。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、排気ガス浄化用触媒に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から自動車等のエンジンから排出される排気ガス中の炭化水素（ＨＣ）、一酸化炭素（ＣＯ）及び窒素酸化物（ＮＯｘ）を浄化するための触媒として三元触媒が知られている。三元触媒は、一般に、触媒金属としての白金（Ｐｔ）、パラジウム（Ｐｄ）及びロジウム（Ｒｈ）等の貴金属と、触媒金属を安定化させてガスとの接触面積を拡大して上記排気ガス成分を浄化する性能を向上させるアルミナ等のサポート材とを含む。さらに、三元触媒は、通常、酸素吸蔵放出材（ＯＳＣ材）としてのセリア等も含有している。
【０００３】
ところで、エンジンオイルに耐摩耗添加剤としてリンが含まれている場合、このリンがガラス状の化合物を生成して触媒表面を覆い、触媒内部へのガスの拡散を阻害して、その浄化性能を低下させるという問題がある。また、このリンは、アルミナ及びセリアと結合してそれぞれリン酸アルミニウム及びリン酸セリウム等の化合物を形成して触媒性能を劣化させたり、活性成分であるＰｔ等の触媒金属と化合してこれを劣化させたりするという問題もある。
【０００４】
上記のようにリンに起因して触媒性能が低減する現象は、リン被毒と呼ばれている。このリン被毒の問題を解決するために、触媒にリンとの反応性が高いアルカリ金属又はアルカリ土類金属を含有させて、これらとリンとを優先的に反応させることで、上記触媒金属やそれを担持するアルミナ及びセリア等と反応するリンの量を減らすことにより、リン被毒を抑制させることが知られている。そのようなリン被毒を抑制できる触媒は、特許文献１に提示されている。
【０００５】
特許文献１の触媒は、アルカリ土類金属であるバリウム（Ｂａ）、ストロンチウム（Ｓｒ）及びマグネシウム（Ｍｇ）を含み、リンをＢａ、Ｓｒ及びＭｇに結合させることにより、リンと触媒金属及びアルミナ等との結合を抑制し、その結果、触媒のリン被毒を抑制している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特許第４６１７６２０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、特許文献１では、担体上に設けられた触媒層に上記アルカリ土類金属の水溶液を含浸させて触媒層全体にアルカリ土類金属が含まれる触媒を調製しており、触媒層全体に配置されたアルカリ土類金属がリンと結合することとなる。このため、触媒金属等と直接に反応するリンの量を低減することはできるが、触媒層全体にリン成分が存在することとなり、リン成分に近接する触媒成分に悪影響を及ぼすこととなり、十分にリン被毒抑制効果を示すことができないおそれがある。
【０００８】
エンジンの高圧縮や熱効率の改善により、排気ガス温度が低下している昨今では、被毒抑制による触媒活性の維持がより重要となっており、より高いリン被毒抑制効果を示す触媒を得る必要がある。
【０００９】
本発明は、前記の問題に鑑みてなされたものであり、その目的は、触媒のリン被毒を高い効率で抑制できるようにすることにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
前記の目的を達成するために、本発明は、排気ガス浄化用触媒をＭｇとＣｅとの複合酸化物を含有する触媒層が最上層に設けられた構成とした。
【００１１】
具体的に、本発明に係る排気ガス浄化用触媒は、担体上に触媒層が積層されてなる排気ガス浄化用触媒であって、触媒層の最上層は、ＣｅとＭｇとの複合酸化物を含み、複合酸化物は、５重量％以上２０重量％以下のＭｇを含み、複合酸化物の平均粒径は、５０ｎｍ以上３００ｎｍ以下であることを特徴とする。
【００１２】
本発明に係る排気ガス浄化用触媒によると、触媒層にＣｅとＭｇとの複合酸化物が含まれており、該複合酸化物におけるＭｇＯがリンと反応してリンを捕捉できるので、触媒金属等の触媒成分に反応するリンの量を低減でき、リン被毒を抑制することができる。また、Ｍｇは単体でなくＣｅとの複合酸化物として触媒層の最上層に含有されているため、ＭｇはＣｅＯ結晶構造内に存在するので、Ｍｇが最上層から他層に移ることを防ぐことができる。これにより、リンを最上層で捉えることができ、下層の触媒層がリン被毒を受けることを防止できる。また、ＣｅとＭｇとの複合酸化物は、酸素濃度が高い酸化性雰囲気においてはＭｇが複合酸化物の表面に析出するため、Ｍｇとリンとの接触性が高まり、当該複合酸化物が高効率でリンを捕捉することができる。これらの結果、触媒のリン被毒をより高効率で抑制することが可能となる。また、本発明において、ＣｅとＭｇとの複合酸化物におけるＭｇ量は５重量％以上２０重量％以下であるが、ＣｅとＭｇとの複合酸化物におけるＭｇ量が５重量％未満の場合、リンとの反応性が低下してしまい、リン被毒抑制効果が低減してしまう。また、ＣｅとＭｇとの複合酸化物としては、その結晶構造からＭｇ量を２０重量％よりも多い量を含有させることが困難である。このため、本発明において、ＣｅとＭｇとの複合酸化物におけるＭｇ量は５重量％以上２０重量％以下である。さらに、本発明では、上記複合酸化物の平均粒子が５０ｎｍ以上３００ｎｍ以下と小さいため、排気ガスと接触する表面積が大きいので、すなわち排気ガスとの接触性を向上できてリンと高効率で反応できる。また、ＣｅとＭｇとの複合酸化物は、酸素吸蔵放出能を有し、反応活性が高い酸素を放出できると考えられており、排気ガス中のＨＣ及びＣＯの酸化浄化に寄与するため、排気ガス浄化性能を向上することができる。
【００１３】
本発明に係る排気ガス浄化用触媒において、複合酸化物は、バインダーとして用いられていてもよい。
【００１４】
このようにすると、バインダーに触媒のリン被毒を抑制するといった機能を付加することができる。
【発明の効果】
【００１５】
本発明に係る排気ガス浄化用触媒によると、触媒のリン被毒をより高い効率で抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】本発明の一実施形態に係る排気ガス浄化用触媒の斜視図及び部分拡大図である。
【図２】本発明の一実施形態に係る排気ガス浄化用触媒の触媒層構成を示す断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、本発明を実施するための形態を図面に基づいて説明する。以下の好ましい実施形態の説明は、本質的に例示に過ぎず、本発明、その適用方法或いはその用途を制限することを意図するものでない。
【００１８】
図１は、本発明の一実施形態に係る排気ガス浄化用触媒１０を示す。排気ガス浄化用触媒１０は、自動車のエンジンの排気ガス通路に配設されている。また、排気ガス浄化用触媒１０において、コージェライト製のハニカム担体２０の排気ガス通路壁に触媒層３０が形成されている。
【００１９】
本実施形態において、触媒層３０は複数の触媒層が積層されて構成されている。本実施形態に係る排気ガス浄化用触媒の触媒層構成について図２を参照しながら説明する。図２は本実施形態に係る排気ガス浄化用触媒の触媒層構成を示す断面図である。
【００２０】
図２に示すように、本実施形態に係る排気ガス浄化用触媒１０における触媒層３０は、ハニカム担体２０の排気ガス通路壁（基材）上に形成されたＰｄ含有触媒層（下層）３０ａと、該Ｐｄ含有触媒層３０ａ上、すなわち排気ガス通路側に形成されたＲｈ含有触媒層（上層）３０ｂとを含む。
【００２１】
Ｐｄ含有触媒層３０ａは、活性アルミナ３１に触媒金属としてのＰｄ３２が担持されたＰｄ担持アルミナ、並びにＺｒ及びＣｅを含有するＺｒＣｅ系複合酸化物３３に触媒金属としてのＰｄ３２が担持されたＰｄ担持ＺｒＣｅ系複合酸化物を含む。さらに、Ｐｄ含有触媒層は、酸素吸蔵放出能（ＯＳＣ）を有するセリア等のＯＳＣ材３４を含んでいてもよい。また、Ｐｄ含有触媒層３０ａにおいて、バインダーとしては硝酸ジルコニルが用いられている。
【００２２】
Ｒｈ含有触媒層３０ｂは、活性アルミナ３５に触媒金属としてのＲｈ３６が担持されたＲｈ担持アルミナ、並びにＺｒ及びＣｅを含有するＺｒＣｅ系複合酸化物３７に触媒金属としてのＲｈ３６が担持されたＰｄ担持ＺｒＣｅ系複合酸化物を含む。なお、Ｒｈ含有触媒層３０ｂにおいて、Ｒｈが担持されていないアルミナ３８が含有されていてもよい。Ｒｈ含有触媒層３０ｂでは、バインダーとしてＣｅとＭｇとの複合酸化物（ＣｅＭｇ複合酸化物）が用いられている。
【００２３】
ＣｅＭｇ複合酸化物は排気ガス中のリンと反応し、すなわちリンを捕捉するため、触媒層３０に含まれる触媒金属やそのサポート材、又はＯＳＣ材等と反応するリン量を低減でき、その結果、リン被毒を抑制できる。特に、ＣｅＭｇ複合酸化物は、上層側であるＲｈ含有触媒層３０ｂに含まれているため、特にＣｅＭｇ複合酸化物が優先的にリンと反応することにより、リン被毒から下層を保護することができる。
【００２４】
本実施形態において、ＣｅＭｇ複合酸化物は、その平均粒径（Ｄ５０）が５０ｎｍ以上３００ｎｍ以下程度に粉砕されている。このため、排気ガスと接触する表面積を大きくなり、すなわち排気ガスとの接触性を向上できてリンと高効率で反応できる。さらに、３００ｎｍ以下の小さい粒径であるため、上記のようにバインダーとして機能できる。また、このＣｅＭｇ複合酸化物において、Ｍｇは５重量％以上２０重量％以下含有されている。ＣｅＭｇ複合酸化物におけるＭｇ量が５重量％未満の場合、リンとの反応性が低下してしまい、リン被毒抑制効果が低減してしまう。また、ＣｅＭｇ複合酸化物としては、その結晶構造に起因してＭｇ量を２０重量％よりも多い量を含有させることが困難である。このため、本実施形態において、ＣｅＭｇ複合酸化物におけるＭｇ量は５重量％以上２０重量％以下である。
【００２５】
本実施形態において、ＣｅＭｇ複合酸化物は、二層構造の触媒層３０の上層側であるＲｈ含有触媒層３０ｂにバインダーとして含まれているが、これに限られず、最上層に含まれていれば他の態様であっても構わない。例えば、触媒層３０は、三層以上の積層構造であってもよく、その最上層にＣｅＭｇ複合酸化物が含まれていればよい。すなわち、Ｒｈ含有触媒層３０ｂの上に、ＣｅＭｇ複合酸化物からなる層をさらに設けるような構成であっても構わない。
【００２６】
次に、上記の触媒層に含まれる触媒材の調製方法について説明する。
【００２７】
まず、Ｐｄ含有触媒層に含まれるＰｄ担持ＺｒＣｅ系複合酸化物の調製方法について説明する。ここでは、ＺｒＣｅ系複合酸化物としてＺｒＣｅＮｄ複合酸化物を用いた場合について説明する。ＺｒＣｅＮｄ複合酸化物は共沈法を用いて調製できる。具体的に、硝酸セリウム６水和物、オキシ硝酸ジルコニウム溶液、硝酸ネオジム６水和物及びイオン交換水を混合してなる硝酸塩溶液に、２８質量％アンモニア水の８倍希釈液を混合して中和することにより共沈物を得る。この共沈物を含む溶液を遠心分離器にかけて上澄み液を除去する（脱水）、そこにさらにイオン交換水を加えて撹拌する（水洗）、という操作を必要回数繰り返す。その後、共沈物を大気中において１５０℃で一昼夜乾燥し、粉砕した後、大気中において５００℃で２時間焼成する。これにより、ＣｅＺｒＮｄ複合酸化物の粉末を得ることができる。また、得られたＺｒＣｅＮｄ複合酸化物の粉末に対して、硝酸パラジウム水溶液を用いた蒸発乾固法を行うことによってＺｒＣｅＮｄ複合酸化物にＰｄを担持できる。
【００２８】
具体的に、蒸発乾固法は、以下のようにして行うことができる。まず、ＺｒＮｄＰｒ複合酸化物粒子材にイオン交換水を加えてスラリー状にし、それをスターラー等により十分に撹拌する。続いて、撹拌しながらそのスラリーに所定量のジニトロジアミンＰｄ硝酸溶液を滴下し、十分に撹拌する。その後、加熱しながらさらに撹拌を続けて、水分を完全に蒸発させる。蒸発後、大気中において５００℃で２時間焼成することにより、Ｐｄ担持ＺｒＣｅＮｄ複合酸化物が得られる。
【００２９】
次に、Ｐｄ担持アルミナの調製方法について説明する。本実施形態では、熱安定性を向上させるために、アルミナとして４質量％のＬａ２Ｏ３を含有するＬａ含有アルミナを用いている。このＬａ含有アルミナに対して、上記と同様にジニトロジアミンＰｄ硝酸溶液を用いた蒸発乾固法を行うことによって、Ｐｄ担持アルミナを得ることができる。
【００３０】
上記のようにして得られたＰｄ担持ＺｒＣｅＮｄ複合酸化物及びＰｄ担持アルミナと、セリア及びＺｒＣｅＮｄ複合酸化物等のＯＳＣ材とに、硝酸ジルコニル等のバインダー及びイオン交換水を加え、混合してスラリー状にする。このスラリーを担体上にコーティングし、１５０℃で乾燥させた後、５００℃で２時間焼成することにより、担体上にＰｄ含有触媒層を形成することができる。
【００３１】
次に、Ｒｈ含有触媒層に含まれる触媒成分の調製方法について説明する。まず、Ｒｈ担持ＺｒＣｅ系複合酸化物としてのＲｈ担持ＺｒＣｅＮｄ複合酸化物の調製方法を説明する。Ｒｈ担持ＺｒＣｅＮｄ複合酸化物は、上記のように調製したＺｒＣｅＮｄ複合酸化物に対して硝酸ロジウム水溶液を用いて、上記と同様に蒸発乾固法を行うことにより得られる。
【００３２】
また、Ｒｈ担持アルミナも同様に、アルミナに対して硝酸ロジウム水溶液を用いて蒸発乾固法を行うことにより得られる。ここで、本実施形態においては、アルミナとして、上記と同様にＬａ含有アルミナを用いてもよいし、Ｚｒを含むＺｒ系複合酸化物を担持したＬａ含有アルミナであるＺｒ−Ｌａ含有アルミナを用いてもよい。
【００３３】
次に、Ｒｈ含有触媒層のバインダーとなるＣｅＭｇ複合酸化物の調製方法について説明する。ＣｅＭｇ複合酸化物を得るために、まず、所定量のＣｅ硝酸塩（Ｃｅ（ＮＯ３）３・６Ｈ２Ｏ）とＭｇ硝酸塩（Ｍｇ（ＮＯ３）２）とを混合し、その混合物に水を加えて室温で１時間撹拌する。そして、この混合溶液とアルカリ性溶液（好ましくは２８％アンモニア水）とを混合して、室温で又は８０℃程度の温度に加熱して中和処理を行うことによりＣｅ及びＭｇの水酸化物沈殿（共沈物）を得る。中和処理に際してディスパーザを用いて混合を行う場合、その回転数を４０００ｒｐｍ〜６０００ｒｐｍの範囲とし、硝酸塩混合溶液の添加速度を例えば５３ｍＬ／ｍｉｎ程度、アルカリ性溶液の添加速度を例えば３ｍＬ／ｍｉｎ程度とすることが好ましい。
【００３４】
上記中和処理によって白濁した溶液を一昼夜放置し、生成したケーキ（共沈物）を遠心分離器にかけた後、十分に水洗する。この水洗したケーキを約１５０℃の温度で乾燥させ、６００℃前後の温度で約５時間保持した後、さらに５００℃前後の温度で約２時間保持して焼成し、その後、粉砕することでＣｅＭｇ複合酸化物が得られる。その後、得られたＣｅＭｇ複合酸化物の平均粒径（Ｄ５０）を５０ｎｍ以上３００ｎｍ以下にするために、ボールミルを用いてさらに粉砕する。具体的に、上記ＣｅＭｇ複合酸化物の粉末にイオン交換水を添加してスラリー状（固形分２５質量％）にし、このスラリーをボールミルに投入して粉砕する。例えば粉砕器として寿工業社製の「デュアルアペックスミルＤＡＭ−０１５」を用い、粉砕条件として径が０．０１５ｍｍのジルコニア製ビーズを粉砕器内に４００ｇ投入して、５時間粉砕することにより、平均粒径（Ｄ５０）が５０ｎｍ以上３００ｎｍ以下のＣｅＭｇ複合酸化物を得ることができる。このようにして得られたＣｅＭｇ複合酸化物ゾルをＲｈ触媒層のバインダーとして用いることができる。
【００３５】
上記のようにして得られたＲｈ担持ＺｒＣｅＮｄ複合酸化物及びＲｈ担持アルミナに、バインダーであるＣｅＭｇ複合酸化物ゾル及びイオン交換水を加え、混合してスラリー状にする。このスラリーを上記Ｐｄ含有触媒層上にコーティングし、１５０℃で乾燥させた後、５００℃で２時間焼成することにより、Ｐｄ含有触媒層上にＲｈ含有触媒層を形成することができる。
【００３６】
このようにして得られた本実施形態に係る排気ガス浄化用触媒は、上記の通り、Ｒｈ含有触媒層（上層）にバインダーとしてＣｅＭｇ複合酸化物を含み、該ＣｅＭｇ複合酸化物が優先的にリンと反応するため、触媒金属等と反応するリン量を低減できて、その結果、触媒のリン被毒を抑制することができる。なお、本実施形態に係る排気ガス浄化用触媒は、よりリン被毒を低減するために、バリウム（Ｂａ）溶液が含浸されていてもよい。アルカリ土類金属であるＢａを含浸することで、Ｂａがリンと反応してリン酸バリウムを生成するため、触媒金属と接触するリン量を低減できてリン被毒をより抑制することが可能となる。
【実施例】
【００３７】
以下に、本発明に係る排気ガス浄化用触媒を詳細に説明するための実施例を示す。実施例１に係る触媒として、上記製造方法に従って、Ｐｄ含有触媒層（下層）とＲｈ含有触媒層（上層）との二層構造の触媒を作製した。本実施例では、担体として、セル壁の厚さが４．５ｍｉｌ（１．１４３×１０−１ｍｍ）であり、１平方インチ（６４５．１６ｍｍ２）当たりのセル数が４００のコージェライト製六角セルハニカム担体（直径２５．４ｍｍ、長さ５０ｍｍ）を用いた。表１に実施例１に係る触媒の各触媒層の材料を示す。なお、表１では各材料の量を担体１Ｌ当たりの担持量（ウォッシュコート量）で示している。
【００３８】
【表１】
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【００３９】
表１において、下層における第２ＯＳＣ、及びＰｄ担持複合酸化物のＺｒＣｅＮｄ複合酸化物の組成は、共にＣｅＯ２：ＺｒＯ２：Ｎｄ２Ｏ３＝２３：６７：１０である。一方、上層におけるＲｈ担持複合酸化物のＺｒＣｅＮｄ複合酸化物の組成は、ＣｅＯ２：ＺｒＯ２：Ｎｄ２Ｏ３＝１０：８０：１０である。また、ＣｅＭｇ複合酸化物は、Ｍｇを１０重量％含む。実施例１の触媒において、Ｒｈ含有触媒層（上層）のバインダーの材料であるＣｅＭｇ複合酸化物の平均粒径（Ｄ５０）を５０ｎｍにし、また、該ＣｅＭｇ複合酸化物におけるＭｇ量が１０重量％となるように調製した。
【００４０】
また、上記実施例１の触媒と構成が異なる比較例１〜３の触媒を作製した。比較例１の触媒は、実施例１の触媒と比較して、上層のバインダーを下層と同一の硝酸ジルコニル（７．５ｇ／Ｌ）を用い、平均粒径（Ｄ５０）が２μｍのＣｅＭｇ複合酸化物を上層の成分として２０ｇ／Ｌ加えたことが異なる。比較例２の触媒は、実施例１の触媒と比較して、バインダーとしてＣｅＭｇ複合酸化物ではなく、単に酸化セリウム（ＣｅＯ２）粒子と酸化マグネシウム（ＭｇＯ）粒子とが混合されて得られた混合物を用いた。具体的に、ＣｅＯ２とＭｇＯを混合物中のＭｇ量が１０重量％となるように混合し、上記と同様にその混合物の平均粒径（Ｄ５０）が５０ｎｍとなるように粉砕した粒子をバインダーとして用いた。比較例３の触媒は、実施例１の触媒と比較して、ＣｅＭｇ複合酸化物におけるＭｇ量が異なる。具体的に、Ｍｇ＝２．０重量％である。
【００４１】
上記実施例１及び比較例１〜３の触媒に対して、リン被毒耐久試験後の排気ガス浄化性能としてライトオフ温度（Ｔ５０（ＨＣ）及びＴ５０（ＮＯｘ））の測定を行った。簡易リン被毒耐久試験は、ガソリン中にリンを６００ｐｐｍ添加し、９３０℃で５０時間のベンチエージング処理を行うというものである。また、ライトオフ温度（Ｔ５０）は、触媒に流入させるモデルガスの温度を常温から漸次上昇させていき、ＨＣ及びＮＯｘの各成分の浄化率が５０％に達したときの触媒入口ガス温度である。
【００４２】
リン被毒耐久試験後の各触媒を、モデルガス流通反応装置に取り付け、ライトオフ温度測定用のモデルガスを導入した。モデルガスの組成は、ｎ−オクタンが６００ｐｐｍＣ、エチレンが１５０ｐｐｍＣ、プロピレンが５０ｐｐｍＣ、ＣＯが１５００ｐｐｍ、ＮＯが３０ｐｐｍ、Ｏ２が１０％、Ｈ２Ｏが１０％、残部がＮ２である。なお、当該測定に用いた排気ガスの空燃比及び空間速度は、Ａ／Ｆ＝１４．９±０．９、ＳＶ＝６００００ｈ−１である。この測定結果を表２に示す。
【００４３】
【表２】
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【００４４】
表２に示すように、実施例１の触媒と比較例１〜３の触媒とを比較すると、実施例１の触媒の方がライトオフ温度（Ｔ５０（ＨＣ）及びＴ５０（ＮＯｘ））が低く、排気ガス浄化性能が高いことがわかる。すなわち、実施例１の触媒は、比較例１〜３の触媒よりも受けたリン被毒が小さいことが示唆される。
【００４５】
具体的に、実施例１の触媒では、ＣｅＭｇ複合酸化物の平均粒径が５０ｎｍと小さいため、リンと接触する表面積を大きくできるので、比較例１の触媒における平均粒径が２μｍであるＣｅＭｇ複合酸化物よりも高効率でリンと反応することができる。このため、実施例１の触媒の方が比較例１の触媒よりもリン被毒を抑制でき、その結果、比較例１よりも実施例１の方が、ライトオフ温度（Ｔ５０）が低い結果になったと示唆される。また、実施例１の触媒は、バインダーとして単にＣｅＯ２とＭｇＯとが混合している混合物ではなく、複合酸化物の状態のものを用いているため、Ｍｇが他層（下層）に移動することを防いで上層に保持でき、排気ガスと効率良く接触できてリンと反応できる。このため、ＣｅＯ２とＭｇＯとの混合物を用いた比較例２よりも触媒金属等のリン被毒を抑制できる。その結果、比較例２よりも実施例１の方が、ライトオフ温度（Ｔ５０）が低い結果になったと示唆される。また、実施例１の触媒のＣｅＭｇ複合酸化物では、リンと反応してリン酸マグネシウムを形成するためのＭｇ量として５重量％以上の好適な量（１０重量％）が含まれているため、Ｍｇ量が小さい比較例３と比較して、Ｍｇが多くのリンと反応でき、触媒金属等と反応するリン量を低減できる。その結果、比較例３よりも実施例１の方が、ライトオフ温度（Ｔ５０）が低い結果になったと示唆される。
【００４６】
以上の通り、本発明に係る排気ガス浄化用触媒によると、最上層に含有され、平均粒径が５０ｎｍ以上３００ｎｍ以下であり、５重量％以上２０重量％以下のＭｇを含むＣｅＭｇ複合酸化物によって、触媒のリン被毒の抑制能を向上することができる。
【符号の説明】
【００４７】
１０  排気ガス浄化用触媒
２０  ハニカム担体
３０  触媒層
３０ａ  Ｐｄ含有触媒層（下層）
３０ｂ  Ｒｈ含有触媒層（上層）
３１，３５，３８  アルミナ
３２  パラジウム（Ｐｄ）
３３，３７  ＺｒＣｅ系複合酸化物
３４  ＯＳＣ材
３６  ロジウム（Ｒｈ）
【図１】
2015066516.tif 000005
【図２】
2015066516.tif 000006