(57)【要約】【課題】コンタミネーションの発生を抑制することができるシリンダ装置およびシール部材の提供。【解決手段】シール部材２６のリップ部８８，８９に、ロッド２２に摺接する摺接部８８Ａ，８９Ａと、摺接部８８Ａ，８９Ａよりも径方向外側にあって、軸方向または径方向に変形可能な変形部８８Ｂ，８９Ｂと、が一体的に形成され、摺接部８８Ａ，８９Ａは変形部８８Ｂ，８９Ｂよりも網目密度が高い構成とした。【選択図】図２
2015190619.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
シリンダと、
該シリンダ内から外部へ延出するロッドと、
前記シリンダと前記ロッドとの間に設けられるシール部材と、を有するシリンダ装置であって、
前記シール部材は、
環状の補強部材と、
該補強部材の内周側に設けられるリップ部と、を有し、
前記リップ部には、
前記ロッドに摺接する摺接部と、
該摺接部よりも径方向外側にあって、軸方向または径方向に変形可能な変形部と、が一体的に形成され、
前記摺接部は前記変形部よりも網目密度が高いことを特徴とするシリンダ装置。
【請求項２】
環状の補強部材と、
該補強部材の内周側に設けられるリップ部と、を有し、
前記リップ部には、
内側に挿入される挿入部材に摺接する摺接部と、
該摺接部よりも径方向外側にあって、軸方向または径方向に変形可能な変形部と、が一体的に形成され、
前記摺接部は前記変形部よりも網目密度が高いことを特徴とするシール部材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、シリンダ装置およびシール部材に関する。
【背景技術】
【０００２】
オイルシールのロッドとの摺接面に低摩擦材料をコーティングする技術が開示されている（例えば、特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開昭６１−２４８４９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
シール部材とロッドとの隙間からの液体や気体の漏れを防ぐためには、シール部材の内周側のリップ部が、ロッドへの押し付けのための弾性力を保ったまま、ロッドへの摺接面は変形が少なくなるように硬くするのが好ましい。しかしながら、ロッドへの摺接面を硬くするために上記のようにコーティングを施すと、コーティング層の剥離などにより内部に異物が混入するいわゆるコンタミネーションを生じる可能性がある。
【０００５】
したがって、本発明は、コンタミネーションの発生を抑制することができるシリンダ装置およびシール部材の提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記目的を達成するために、本発明のシリンダ装置は、シール部材のリップ部に、ロッドに摺接する摺接部と、該摺接部よりも径方向外側にあって、軸方向または径方向に変形可能な変形部と、が一体的に形成され、前記摺接部は前記変形部よりも網目密度が高い構成とした。
【０００７】
また、本発明のシール部材は、リップ部に、挿入部材に摺接する摺接部と、該摺接部よりも径方向外側にあって、軸方向または径方向に変形可能な変形部と、が一体的に形成され、前記摺接部は前記変形部よりも網目密度が高い構成とした。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば、コンタミネーションの発生を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】本発明の一実施形態に係るシリンダ装置を示す断面図である。
【図２】本発明の一実施形態に係るシリンダ装置のシール部材を示す片側の断面図である。
【図３】本発明の一実施形態に係るシリンダ装置のシール部材およびその網目密度を高めるための治具の一例を示す断面図である。
【図４】本発明の一実施形態に係るシリンダ装置のシール部材およびその網目密度を高めるための治具の別例を示す断面図である。
【図５】本発明の実施例のシール部材における網目密度と硬さとの関係を示す特性線図である。
【図６】本発明の実施例のシール部材におけるひずみと応力との関係を示す特性線図である。
【図７】本発明の実施例のシール部材における網目密度に対する漏れ量、面圧勾配比の関係を示す特性線図である。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
本発明の一実施形態を図面を参照して以下に説明する。
【００１１】
図１に示す本実施形態に係るシリンダ装置１０は、自動車や鉄道車両のサスペンション装置に用いられる緩衝器である。シリンダ装置１０は、作動流体が封入されるシリンダ１１を有している。シリンダ１１は、内筒１２と、内筒１２よりも大径で内筒１２を覆うように同軸状に設けられる外筒１３とを有し、これら内筒１２と外筒１３との間にリザーバ室１４が形成された二重筒構造をなしている。
【００１２】
シリンダ１１の内筒１２内には、ピストン１７が摺動可能に嵌装されている。このピストン１７は、内筒１２内つまりシリンダ１１内に室１８と室１９とを画成している。シリンダ１１内には、具体的に、室１８および室１９内に作動流体としての作動液が封入され、リザーバ室１４内に作動流体としての作動液およびガスが封入される。
【００１３】
ピストン１７にはロッド２２（挿入部材）が連結されている。ロッド２２は、軸方向一側がシリンダ１１内に挿入されてピストン１７に連結されており、軸方向他側がシリンダ１１の軸方向（図１の上下方向、以下、シリンダ軸方向という）の一端つまり内筒１２および外筒１３の一端から外部へと延出している。ピストン１７は、このロッド２２の内筒１２内に配置される端部にナット２３によって締結されており、ロッド２２と一体的に移動する。
【００１４】
シリンダ１１の内側には、ロッド２２が突出するシリンダ軸方向の一端側に、環状のロッドガイド２５と、環状のシール部材２６とが同軸状に配置されている。シール部材２６はシリンダ軸方向における内外方向（図１の上下方向で、以下、シリンダ内外方向という）のロッドガイド２５よりも外側（図１の上下方向上側）に設けられている。言い換えれば、ロッドガイド２５はシール部材２６のシリンダ内外方向内側（図１の上下方向下側）に設けられている。シリンダ１１の内側には、シリンダ軸方向のロッドガイド２５およびシール部材２６とは反対側にベースバルブ２８が設けられている。
【００１５】
ロッドガイド２５およびシール部材２６は、それぞれの内側にロッド２２が摺動可能に挿通されている。ロッド２２は、シリンダ１１内に配置される一端部が内筒１２内に配置されるピストン１７によってシリンダ１１の中心軸上に配置されている。また、ロッド２２は、軸方向の中間部がシリンダ１１に嵌合されるロッドガイド２５によってシリンダ１１の中心軸上に配置されている。つまり、ロッド２２は、ピストン１７およびロッドガイド２５によってシリンダ１１と同軸状に支持されている。
【００１６】
ロッドガイド２５は、ロッド２２を、その径方向移動を規制しつつ軸方向移動可能に支持する。その結果、ロッドガイド２５はロッド２２の移動を案内する。シール部材２６は、その外周部がシリンダ１１の外筒１３の内側に密着するように嵌合される。シール部材２６は、その内周部にロッド２２が密着状態となるように挿入される。これにより、シール部材２６は、シリンダ１１の一端側を閉塞して、内筒１２内の作動液およびリザーバ室１４内の高圧ガスおよび作動液が外部に漏出するのを規制する。
【００１７】
シリンダ１１の外筒１３は、円筒状の胴部３０と、この胴部３０におけるロッド２２の突出側とは反対の端部を閉塞させる底部３１と、胴部３０におけるロッド２２の突出側の開口部３２の位置から径方向内方に突出する係止部３３とを有する略有底円筒状をなしている。
【００１８】
シリンダ１１の内筒１２は、円筒状をなしており、軸方向の一端側が外筒１３の底部３１の内側に配置されるベースバルブ２８のベースボディ３４に嵌合状態で支持され、軸方向の他端側が外筒１３の開口部３２の内側に嵌合されるロッドガイド２５に嵌合状態で支持されている。
【００１９】
ベースバルブ２８のベースボディ３４には、その径方向中央に軸方向に貫通する貫通孔３５が形成されている。ベースボディ３４には、貫通孔３５の周囲に、軸方向に貫通する液通路３６および液通路３７が形成されている。液通路３６および液通路３７は、内筒１２内の室１９と、外筒１３と内筒１２との間のリザーバ室１４とを連通可能となっている。ベースボディ３４には、底部３１側にディスクバルブ３８が配置され、底部３１とは反対側にディスクバルブ３９が配置されている。
【００２０】
ディスクバルブ３８は、ベースボディ３４の径方向における内側の液通路３６を開閉可能であり、縮み側減衰バルブである。ディスクバルブ３９は、ベースボディ３４の径方向における液通路３６よりも外側の液通路３７を開閉可能であり、チェックバルブである。これらのディスクバルブ３８，３９は、ベースボディ３４の貫通孔３５に挿入されて加締められるリベット４２によってベースボディ３４に取り付けられている。
【００２１】
ディスクバルブ３８は、ディスクバルブ３９に形成された図示略の通路穴および液通路３６を介して室１９からリザーバ室１４側への作動液の流れを許容するものであり、この作動液の流れを制御して減衰力を発生させる。ディスクバルブ３８は、これとは逆方向の作動液の流れを規制する。つまり、ディスクバルブ３８は、ロッド２２が縮み側に移動しピストン１７が室１９側に移動して室１９の圧力が上昇すると液通路３６を開くことになり、その際に減衰力を発生させる減衰バルブである。
【００２２】
ディスクバルブ３９は、液通路３７を介してリザーバ室１４から室１９側への作動液の流れを抵抗無く許容する。ディスクバルブ３９は、これとは逆方向の液通路３７を介する作動液の流れを規制する。ディスクバルブ３９は、ロッド２２が伸び側に移動しピストン１７が室１８側に移動して室１９の圧力が下降すると液通路３７を開くことになるが、その際にリザーバ室１４から室１９内に実質的に減衰力を発生させずに作動液を流すサクションバルブである。
【００２３】
ロッド２２は、一定径の主軸部４５と、内筒１２内に挿入される側の端部の内端軸部４６とを有している。内端軸部４６は、主軸部４５よりも小径となっており、その主軸部４５とは反対側にオネジ４７が形成されている。このオネジ４７にはナット２３が螺合されることになり、このナット２３によってピストン１７およびその両側のディスクバルブ５１，５２がロッド２２に取り付けられている。
【００２４】
ピストン１７には、その径方向の中央に軸方向に貫通する貫通孔５３が形成されており、貫通孔５３の周囲に、軸方向に貫通する液通路５４および液通路５５が形成されている。貫通孔５３にはロッド２２の内端軸部４６が挿入されることになる。液通路５４および液通路５５は、内筒１２内のピストン１７よりも底部３１側の室１９と、内筒１２内のピストン１７よりも底部３１とは反対側の室１８とを連通可能となっている。
【００２５】
また、ピストン１７には、ディスクバルブ５１が底部３１とは反対側に配置されるとともに、ディスクバルブ５２が底部３１側に配置されている。ディスクバルブ５１は、ピストン１７における径方向外側の液通路５４を開閉可能であり、ディスクバルブ５２は、ピストン１７における径方向内側の液通路５５を開閉可能である。
【００２６】
ディスクバルブ５１は、室１９から室１８側への作動液の液通路５４を介する流れを許容する一方でこれとは逆方向の作動液の液通路５４を介する流れを規制する。ディスクバルブ５１は、ロッド２２が縮み側に移動しピストン１７が室１９側に移動して室１９の圧力が上昇すると液通路５４を開くことになり、その際に減衰力を発生させる。つまり、ディスクバルブ５１は縮み側の減衰バルブである。
【００２７】
ディスクバルブ５２は、室１８側から室１９への作動液の液通路５５を介する流れを許容する一方でこれとは逆方向の作動液の液通路５５を介する流れを規制する。ディスクバルブ５２は、ロッド２２が伸び側に移動しピストン１７が室１８側に移動して室１８の圧力が上昇すると液通路５５を開くことになり、その際に減衰力を発生させる。つまり、ディスクバルブ５２は伸び側の減衰バルブである。
【００２８】
ここで、ロッド２２が伸び側に移動してシリンダ１１からの突出量が増大すると、その分の作動液がリザーバ室１４からベースバルブ２８のディスクバルブ３９を開きつつ液通路３７を介して室１９に流れることになる。逆にロッド２２が縮み側に移動してシリンダ１１への挿入量が増大すると、その分の作動液が室１９からディスクバルブ３８を開きつつ液通路３６を介してリザーバ室１４に流れることになる。
【００２９】
ロッドガイド２５は、略段付き円環状をなすロッドガイド本体６０と、ロッドガイド本体６０の内周部に嵌合固定される円筒状のカラー６１とからなっている。ロッドガイド本体６０は、外周側が、軸方向一側に円環状の大径外周部６４が形成され、軸方向他側に大径外周部６４よりも小径の小径外周部６５が形成された形状をなしている。大径外周部６４および小径外周部６５は同軸状に形成されており、ロッドガイド本体６０は、大径外周部６４が、シリンダ１１の外筒１３の胴部３０の内周部に嵌合する。また、ロッドガイド本体６０は、小径外周部６５が、シリンダ１１の内筒１２の内周部に嵌合する。
【００３０】
ロッドガイド本体６０は、内周側が、軸方向の大径外周部６４側に大径内周部７２が、軸方向の小径外周部６５側に大径内周部７２よりも小径の小径内周部７３が形成された形状をなしている。ロッドガイド本体６０の軸方向の大径外周部６４側の端部には、軸方向に突出する円環状の環状凸部７５が形成されている。環状凸部７５は、その外周部が突出先端側ほど小径となるテーパ状をなし、その内周部が突出先端側ほど大径となるテーパ状をなしている。
【００３１】
ロッドガイド本体６０には、環状凸部７５の径方向内側位置に、軸方向に沿って貫通する連通穴８１が形成されている。連通穴８１は、外筒１３と内筒１２との間のリザーバ室１４に連通している。カラー６１は、ロッドガイド本体６０の小径内周部７３内に嵌合固定されており、このカラー６１内に、ロッド２２の主軸部４５が摺接するように挿入されている。
【００３２】
シール部材２６は、その外周側が外筒１３の内周部と外筒１３内に設けられる環状のロッドガイド２５とに接触して外筒１３とロッドガイド２５との隙間をシールする。また、シール部材２６は、その内周部がロッド２２の主軸部４５の外周面４５ａに接触して、主軸部４５の外周部との隙間をシールする。これにより、シール部材２６は、シリンダ１１の外筒１３とロッド２２の主軸部４５との間に設けられてこれらの間を閉塞する。具体的に、本実施形態のシリンダ装置１０は作動液として油液が用いられる油圧緩衝器であり、よって、シール部材２６はこの油液の漏出を防ぐオイルシールである。
【００３３】
シール部材２６は、金属製であり円環状の補強部材８４にゴム製のシール部８５が加硫接着された一体成形品である。言い換えれば、シール部材２６は、シール部８５に補強部材８４が埋設されて構成されている。補強部材８４は、シール部材２６の形状を維持するためのものであり、対象部位に固定するための強度をシール部材２６に生じさせるものである。
【００３４】
シール部８５は、いずれも補強部材８４の径方向内周側に設けられるダストリップ部８８（リップ部）、オイルリップ部８９（リップ部）および連結部９０を有している。ダストリップ部８８およびオイルリップ部８９は、内側に挿入されるロッド２２の主軸部４５の外周面４５ａに摺接する。シール部８５は、補強部材８４と径方向の位置をほぼ合わせて設けられることによりロッド２２とは摺接しない非摺接部９１を有している。非摺接部９１は、環状のシールリング９２と、環状のチェックリップ９３と、外周被覆部９４と、端面被覆部９５と、端面被覆部９６とを有している。シール部８５を構成するダストリップ部８８、オイルリップ部８９、連結部９０、シールリング９２、チェックリップ９３、外周被覆部９４、端面被覆部９５および端面被覆部９６は、一体的に形成されている。
【００３５】
図２は、図１に示すシリンダ装置１０への組み付け前つまりロッド２２が挿入される前のシール部材２６を示すものである。図２においては、シール部材２６内に後に挿入されることになるロッド２２の主軸部４５の外周面４５ａの位置を仮想線（二点鎖線）で示している。
【００３６】
ダストリップ部８８は、補強部材８４の内周側からシリンダ内外方向の外側（図２の上下方向上側）に円環筒状をなして延出している。ダストリップ部８８は、ロッド２２が挿入される前の状態では、その内周面８８ａが、シリンダ内外方向の外側に位置するほど小径となるテーパ状をなしており、シリンダ内外方向の外側の端面８８ｂが、軸直交面にほぼ沿っている。ダストリップ部８８の外周面８８ｃには、径方向内方に凹む環状溝８８ｄが形成されている。この環状溝８８ｄには、環状のスプリング９８が嵌合されている。
【００３７】
ダストリップ部８８は、内周面８８ａのシリンダ内外方向の中間から外側部分を含む部分が、ロッド２２の主軸部４５の外周面４５ａに摺接する摺接部８８Ａとなっている。ダストリップ部８８は、摺接部８８Ａよりも径方向外側が、軸方向および径方向に変形可能な変形部８８Ｂとなっている。摺接部８８Ａと変形部８８Ｂとはシール部８５の成形時に一体的に形成されている。
【００３８】
オイルリップ部８９は、補強部材８４の内周側からシリンダ内外方向の内側（図２の上下方向下側）に円環筒状をなして延出している。オイルリップ部８９は、ロッド２２が挿入される前の状態では、シリンダ内外方向内側に位置するほど小径となるテーパ状の内周面８９ａと、内周面８９ａのシリンダ内外方向の内側の端部からシリンダ内外方向内側に位置するほど大径となるようにテーパ状をなして延出する内周面８９ｂと、内周面８９ｂのシリンダ内外方向の内側の端部からシリンダ内外方向内側に位置するほど小径となるようにテーパ状をなして延出する内周面８９ｃと、内周面８９ｃのシリンダ内外方向の内側の端部からシリンダ内外方向内側に位置するほど大径となるようにテーパ状をなして延出する内周面８９ｄとを有している。オイルリップ部８９は、シリンダ内外方向の内側の端面８９ｅが、軸直交面にほぼ沿っている。オイルリップ部８９の外周面８９ｆには、径方向内方に凹む環状溝８９ｇが形成されている。この環状溝８９ｇには、環状のスプリング９９が嵌合されている。
【００３９】
オイルリップ部８９は、内周面８９ａの内周面８９ｂ側の部分と内周面８９ｂ，８９ｃと内周面８９ｄの内周面８９ｃ側の部分とがロッド２２の主軸部４５の外周面４５ａに摺接する摺接部８９Ａとなっている。オイルリップ部８９は、摺接部８９Ａよりも径方向外側が、軸方向および径方向に変形可能な変形部８９Ｂとなっている。摺接部８９Ａと変形部８９Ｂとはシール部８５の成形時に一体的に形成されている。
【００４０】
連結部９０は、円筒状をなしており、補強部材８４の内周側を覆いつつダストリップ部８８とオイルリップ部８９とを連結している。連結部９０は、その内周面９０ａがダストリップ部８８の内周面８８ａの小径側の端縁部と、オイルリップ部８９の内周面８９ａの小径側の端縁部とを繋いでいる。連結部９０は、その内周面９０ａの径がロッド２２の主軸部４５の外周面４５ａの径よりも大径となっている。
【００４１】
外周被覆部９４は、補強部材８４の外周面を覆っており円筒状をなしている。端面被覆部９５は、補強部材８４のシリンダ内外方向内側の端面を覆っている。端面被覆部９６は、補強部材８４のシリンダ内外方向外側の端面の径方向内側部分を覆っている。シールリング９２は、補強部材８４の外周側のシリンダ内外方向内側に設けられている。シールリング９２は、外周被覆部９４および端面被覆部９５に繋がっている。チェックリップ９３は、円環状をなしており、端面被覆部９５の径方向中間部分から、シリンダ内外方向内方に拡径しながら延びている。
【００４２】
図１に示すように、シリンダ１１に取り付けられた状態のシール部材２６は、補強部材８４および端面被覆部９５が、外筒１３の係止部３３と、ロッドガイド２５の環状凸部７５とで挟持されることになり、その際に、シールリング９２が、ロッドガイド２５の環状凸部７５の外周部と、シリンダ１１の外筒１３の内周部とに密着し、ロッドガイド２５と外筒１３との隙間をシールする。補強部材８４は、外筒１３の係止部３３と、ロッドガイド２５の環状凸部７５とで挟持するための強度をシール部材２６に生じさせるものである。
【００４３】
また、シリンダ１１に取り付けられた状態のシール部材２６には、ダストリップ部８８、連結部９０およびオイルリップ部８９の内側にロッド２２の主軸部４５が挿通されることになり、ロッド２２はその一端がシール部材２６から外部に突出することになる。この状態で、ロッド２２の主軸部４５がダストリップ部８８の摺接部８８Ａおよびオイルリップ部８９の摺接部８９Ａに摺接する。つまり、シール部材２６はダストリップ部８８およびオイルリップ部８９がロッド２２に摺接しつつロッド２２との隙間をシールする。
【００４４】
また、シリンダ１１に取り付けられた状態のシール部材２６は、チェックリップ９３が、ロッドガイド２５の環状凸部７５よりも内側部分に所定の締め代を持って全周に渡り密封接触可能となっている。ロッドガイド２５とロッド２２との隙間から漏れ出た作動液は、チェックリップ９３よりもこの隙間側の室１００に溜まることになり、チェックリップ９３は、この室１００の圧力が、リザーバ室１４の圧力よりも所定量高くなった時に開いて室１００に溜まった作動液を連通穴８１を介してリザーバ室１４に流す。つまり、チェックリップ９３は、室１００からリザーバ室１４への方向にのみ作動液およびガスの流通を許容し逆方向の流通を規制する逆止弁として機能する。
【００４５】
ダストリップ部８８に嵌合されるスプリング９８は、ダストリップ部８８のロッド２２への密着方向の締付力を一定状態に保つためのものであり、また、設計仕様を満足させるための締め付け力の調整にも用いられる。オイルリップ部８９に嵌合されるスプリング９９は、オイルリップ部８９のロッド２２への密着方向の締付力を調整する。ダストリップ部８８、オイルリップ部８９の締付力が設計仕様を満足する場合にはスプリング９８，９９は設けなくても良い。またスプリング９８，９９の何れか一方のみ用いても良い。
【００４６】
本実施形態において、ダストリップ部８８は、図２に示す摺接部８８Ａが変形部８８Ｂよりも網目密度が高くなっており、チェックリップ部８９も、摺接部８９Ａが変形部８９Ｂよりも網目密度が高くなっている。より詳しくは、シール部８５は、ダストリップ部８８の変形部８８Ｂとチェックリップ部８９の変形部８９Ｂと連結部９０と非摺接部９１とは網目密度が同等になっており、これらよりも、ダストリップ部８８の摺接部８８Ａおよびチェックリップ部８９の摺接部８９Ａの網目密度が高くなっている。
【００４７】
ダストリップ部８８およびチェックリップ部８９を含むシール部８５の形成材料は、具体的には、ＮＢＲ（ニトリルゴム）である。シール部８５の形成材料としては、ＮＢＲ以外にも、例えば、ＮＲ（天然ゴム）、ＩＲ（合成天然ゴム）、ＳＢＲ（スチレンブタジエンゴム）、ＢＲ（ブタジエンゴム）、ＣＲ（クロロプレンゴム）、ＩＩＲ（ブチルゴム）、ＥＰＤＭ（エチレンプロピレンゴム）、ＣＳＭ（クロロスルホン化ポリエチレンゴム）、ＡＣＭ（アクリルゴム）、Ｕ（ウレタンゴム）、Ｈ−ＮＢＲ（水素化ニトリルゴム）、ＶＭＱ（シリコーンゴム）、ＦＶＭＱ（フルオロシリコーンゴム）、ＦＫＭ（フッ素ゴム）、これらゴムの適宜の混合材など、網目構造を有する有機材料であれば、いずれを採用することも可能である。
【００４８】
上記のシール部材２６を製造する場合、シール部８５を金型を用いて成形しつつ補強部材８４に加硫接着する。この時点では、シール部８５は、全体として網目密度がほぼ一定となっている。他方で、図３に示す治具１１０を準備する。治具１１０は、加硫接着後のシール部材２６を載置させる載置部１１１と載置部１１１よりも下方に凹む凹部１１２とを有し凹部１１２の中央に穴部１１３が形成された低温部１１４と、低温部１１４の穴部１１３に設けられた、低温部１１４よりも高温の円柱状の高温部１１５とを有している。つまり、この治具１１０には温度分布がある。高温部１１５は電流が流されることで発熱し温度が上昇するジュール熱を利用したものとなっている。
【００４９】
そして、図３に示すように、この治具１１０の高温部１１５をオイルリップ部８９の内側に配置するようにして、載置部１１１にシール部材２６をシールリング９２およびチェックリップ９３において載置させ、高温部１１５によってオイルリップ部８９の内周部を加熱する。具体的には、高温部１１５を穴部１１３内で径方向に移動させることによりその外周面１１５ａをオイルリップ部８９の内周部に部分的に接触させ、この状態から高温部１１５を、オイルリップ部８９の内周部上で転がるように回転させて接触部分を周方向に移動させる。このようにしてオイルリップ部８９の内周部を加熱する。このとき、シール部材２６は、オイルリップ部８９の内周部以外の部分は加熱されず、低温の状態が維持される。これにより、オイルリップ部８９の内周部に、径方向外側となる変形部８９Ｂよりも網目密度の高い摺接部８９Ａを形成する。
【００５０】
また、シール部材２６を反転させることにより、治具１１０の高温部１１５をダストリップ部８８の内側に配置するようにして、載置部１１１にシール部材２６を載置させ、高温部１１５によってダストリップ部８８の内周部を上記と同様にして加熱する。このときも、シール部材２６は、ダストリップ部８８の内周部以外の部分は加熱されず、低温の状態が維持される。これにより、図２に示すように、ダストリップ部８８の内周部に、径方向外側となる変形部８８Ｂよりも網目密度の高い摺接部８８Ａを形成する。
【００５１】
ジュール熱を利用して加熱する以外にも、例えば、図４に示す治具１１０’のように、ランプからなる高温部１１５’を高温部１１５にかえて設けて高温部１１５’の輻射熱でオイルリップ部８９の内周部およびダストリップ部８８の内周部を加熱しても良い。つまり、図４に示すように、ランプからなる高温部１１５’をオイルリップ部８９の内側に配置するようにして、載置部１１１にシール部材２６をシールリング９２およびチェックリップ９３において載置させ、高温部１１５’によってオイルリップ部８９の内周部を加熱する。これにより、オイルリップ部８９の内周部に、径方向外側となる変形部８９Ｂよりも網目密度の高い摺接部８９Ａを形成する。ここで、低温部１１４の凹部１１２の深さをオイルリップ部８９が接触する程度に浅くして、熱が逃げることを抑制する。また、ランプからなる高温部１１５’の上側にもカバー１２０を設けて熱が逃げることを抑制する。
【００５２】
また、シール部材２６を反転させることにより、ランプからなる高温部１１５’をダストリップ部８８の内側に配置するようにして、載置部１１１にシール部材２６を載置させ、高温部１１５’によってダストリップ部８８の内周部を加熱する。これにより、ダストリップ部８８の内周部に、図２に示すように、径方向外側となる変形部８８Ｂよりも網目密度の高い摺接部８８Ａを形成する。このようにランプ加熱による輻射熱を利用すると、オイルリップ部８９の内周部およびダストリップ部８８の内周部のそれぞれの表面のみの加熱がしやすい。
【００５３】
以上に述べた本実施形態によれば、シール部材２６のダストリップ部８８に、ロッド２２に摺接する摺接部８８Ａと、摺接部８８Ａよりも径方向外側にあって、軸方向および径方向に変形可能な変形部８８Ｂとが一体的に形成されており、摺接部８８Ａは変形部８８Ｂよりも網目密度が高くされている。このように一体的に形成された摺接部８８Ａおよび変形部８８Ｂのうちロッド２２と摺接する摺接部８８Ａのみを変形を少なくするために硬くし、追従性をもたせるため変形部８８Ｂの弾性力を変更しないようにする。これにより、ダストリップ部８８が、高い弾性力を保ったまま、摺接部８８Ａのみを硬くすることになる。硬い摺接部８８Ａと軟らかい変形部８８Ｂとが一体的に形成されていることから、コーティングして硬い層を形成する場合と比較してコンタミネーションの発生を抑制することができる。
【００５４】
また、シール部材２６のオイルリップ部８９に、ロッド２２に摺接する摺接部８９Ａと、摺接部８９Ａよりも径方向外側にあって、軸方向および径方向に変形可能な変形部８９Ｂとが一体的に形成されており、摺接部８９Ａは変形部８９Ｂよりも網目密度が高くされている。このように一体的に形成された摺接部８９Ａおよび変形部８９Ｂのうちロッド２２と摺接する摺接部８９Ａのみを変形を少なくするために硬くし、追従性をもたせるため変形部８９Ｂの弾性力を変更しないようにする。これにより、オイルリップ部８９が、高い弾性力を保ったまま、摺接部８９Ａのみを硬くすることになる。硬い摺接部８９Ａと軟らかい変形部８９Ｂとが一体的に形成されていることから、コーティングして硬い層を形成する場合と比較してコンタミネーションの発生を抑制することができる。
【００５５】
以上の実施形態では、変形部８８Ｂ，８９Ｂが軸方向および径方向に変形する場合を例にとり説明したが、軸方向および径方向のいずれか一方向のみに変形しても良い。また、以上の実施形態では、ダストリップ部８８について摺接部８８Ａの網目密度を変形部８８Ｂよりも高くし、オイルリップ部８９についても摺接部８９Ａの網目密度を変形部８９Ｂよりも高くする場合を例にとり説明したが、ダストリップ部８８およびオイルリップ部８９のいずれか一方についてのみ摺接部の網目密度を変形部よりも高くしても良い。
【００５６】
また、以上の実施形態では複筒式の油圧緩衝器をシリンダ装置として示したが、本発明は、単筒式の油圧緩衝器、アクティブサスペンション等のシリンダ装置にも適用可能である。さらにはガス圧緩衝器等のシリンダ装置にも適用可能である。加えて、シリンダの軸方向両側からロッドが突出するタイプのシリンダ装置にも適用可能である。つまり、シリンダの少なくとも一端からロッドが突出するタイプのシリンダ装置に適用可能である。
【実施例】
【００５７】
高温部による加熱温度は最大で３００℃とし、加熱時間は温度と架橋構造を有する有機材料の種類に依存した時間に設定する。ただし、網目密度が大きくなると架橋構造を有する有機材料の硬度も大きくなることから、硬さがデュロメータのタイプＡによる硬さ（ＪＩＳ  Ｋ  ６２５３）で８５ポイント以下になることが望ましい。
【００５８】
実施例としてＮＢＲを使用した場合の網目密度と硬さとの関係を図５に示す。
ＮＢＲのゴムシートを、空気中で任意温度（６０〜１２０℃）と時間（７０〜２４０時間）で恒温槽内に放置して、網目密度が異なる複数のゴムシートを作製した。
網目密度はトルエン膨潤法にて測定した。２０ｍｍ×５０ｍｍの試験片をトルエン中に７２時間浸漬し、浸漬前後の重量の測定値を修正Ｆｌｏｒｙ−Ｒｅｈｎｅｒの式に代入することで網目密度を算出した。
【００５９】
図５に示すように、網目密度が大きくなるにつれて硬度も大きくなっており、図５の結果から、デュロメータのタイプＡによる硬さが望ましい８５ポイント以下となるのは、網目密度が４．２×１０−４ｍｏｌ／ｃｍ３  であることがわかった。
【００６０】
図６に網目密度が異なるＮＢＲのひずみと応力との関係を示す。
応力とひずみの値の測定は、ＪＩＳ  Ｋ  ６２５３に準拠して行った。図６に実線で示すように、摺接部の網目密度を４．２×１０−４ｍｏｌ／ｃｍ３  まで大きくすると、図６に破線で示すように２．５８×１０−４ｍｏｌ／ｃｍ３  と摺接部よりも低い網目密度の変形部に対して同値のひずみに対する応力が大きくなり、弾性が高くなる。
【００６１】
摺接部が変形部よりも網目密度が高くなっているシール部材のシール性能について有限要素法を用いて求めた面圧分布より流体潤滑逆理論に基づいて評価した。
上記で求めた面圧分布からロッドのシリンダからの突出量が増える伸び工程のときの面圧分布の油室側の接触面圧０ＭＰａおよび縮み工程の大気圧側の接触面圧０ＭＰａに接線を引き、その面圧勾配比（面圧勾配比＝油室側勾配／大気圧側勾配）を求めた。
また、流体潤滑逆理論と各面圧勾配から油漏れ量を算出した。
なお、面圧勾配比が大きいほどシール性が良いとされている。
【００６２】
図７に摺接部のみについて、網目密度と面圧勾配比を黒塗り三角で示し、網目密度と油漏れ量の関係を黒塗り丸で示す。図７に示すように、摺接部の網目密度が大きくなると面圧勾配比が大きくなり、油漏れ量の少なくなることから、摺接部の網目密度を変形可能な変形部よりも網目密度を大きくすることでシール性を良くできることがわかる。
【００６３】
上記したシール部材は高摩擦オイルのシール用に適用できる。
クロムめっきを施した板とＮＢＲとの間にサスペンションオイルを滴下して、摺動速度１０ｍｍ／ｓｅｃ、荷重１０００ｇで、摩擦係数を測定すると、従来オイルの摩擦係数は０．３であるが、高摩擦オイルの摩擦係数は０．７以上である。摩擦係数が高くなると面圧勾配比が低下し、油漏れしやすくなるが、上記したシール部材を適用することで摺接部の弾性が高いことから変形が少なくなり、高摩擦オイル使用時のシール性を確保できる。
【００６４】
以上に述べた実施形態のシリンダ装置は、シリンダと、該シリンダ内から外部へ延出するロッドと、前記シリンダと前記ロッドとの間に設けられるシール部材と、を有するシリンダ装置であって、前記シール部材は、環状の補強部材と、該補強部材の内周側に設けられるリップ部と、を有し、前記リップ部には、前記ロッドに摺接する摺接部と、該摺接部よりも径方向外側にあって、軸方向または径方向に変形可能な変形部と、が一体的に形成され、前記摺接部は前記変形部よりも網目密度が高くなっている。
【００６５】
また、実施形態のシール部材は、環状の補強部材と、該補強部材の内周側に設けられるリップ部と、を有し、前記リップ部には、内側に挿入される挿入部材に摺接する摺接部と、該摺接部よりも径方向外側にあって、軸方向または径方向に変形可能な変形部と、が一体的に形成され、前記摺接部は前記変形部よりも網目密度が高くなっている。
【００６６】
これにより、実施形態によれば、一体的に形成された摺接部および変形部のうちロッドと摺接する摺接部のみを硬くし、変形部の弾性力を変更しないようにできるため、リップ部が、高い弾性力を保ったまま、その摺接部を硬くすることができる。硬い摺接部と軟らかい変形部とが一体的に形成されていることから、コーティングして摩擦の低い層を形成する場合と比較してコンタミネーションの発生を抑制することができる。
【符号の説明】
【００６７】
１０  シリンダ装置
１１  シリンダ
２２  ロッド（挿入部材）
２６  シール部材
８４  補強部材
８８  ダストリップ部（リップ部）
８８Ａ  摺接部
８８Ｂ  変形部
８９  オイルリップ部（リップ部）
８９Ａ  摺接部
８９Ｂ  変形部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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