(57)【要約】【課題】ノズル噴孔の腐食を好適に防止或いは抑制可能な内燃機関の制御装置を提供する。【解決手段】ＥＣＵ１５０は内燃機関１００が所定の運転状態であるか否かを判断し、所定の運転状態のときにイグニッションのオフ指令が行われた場合に、燃焼ガスの温度を低下させる第１の制御を行った後、燃焼ガスの温度を上昇させる第２の制御を行い、内燃機関１００を停止する。第１の制御はＥＧＲの増量制御、バイパス通路１１４からＥＧＲ通路１１１にＥＧＲガスの流通経路を切り替える制御、および燃料噴射時期の遅角制御のうち少なくともいずれかとすることができる。第２の制御はＥＧＲカットを含むＥＧＲの減量制御、機関回転数の上昇制御、および燃料噴射時期の進角制御のうち少なくともいずれかとすることができる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃機関が所定の運転状態であるか否かを判断し、前記所定の運転状態のときに前記内燃機関を停止する場合に、燃焼ガスの温度を低下させる第１の制御を行い、その後燃焼ガスの温度を上昇させる第２の制御を行い、前記内燃機関を停止する内燃機関の制御装置。
【請求項２】
請求項１記載の内燃機関の制御装置であって、
前記内燃機関が外部ＥＧＲ装置を備える内燃機関の制御装置。
【請求項３】
請求項２記載の内燃機関の制御装置であって、
前記第１の制御がＥＧＲの増量制御、ＥＧＲガスを冷却するＥＧＲクーラのバイパス通路から前記ＥＧＲクーラが設けられているＥＧＲ通路にＥＧＲガスの流通経路を切り替える制御、および燃料噴射時期の遅角制御のうち少なくともいずれかであり、
前記第２の制御がＥＧＲカットを含むＥＧＲの減量制御、機関回転数の上昇制御、および燃料噴射時期の進角制御のうち少なくともいずれかである内燃機関の制御装置。
【請求項４】
請求項１から３いずれか１項記載の内燃機関の制御装置であって、
前記内燃機関が筒内に燃料を噴射するインジェクタを備え、
前記制御装置が、前記内燃機関の停止後に前記インジェクタのノズル先端部に酸の結露の発生が見込まれる場合に、前記所定の運転状態であると判断する内燃機関の制御装置。
【請求項５】
請求項４記載の内燃機関の制御装置であって、
前記制御装置が、前記内燃機関の停止後に前記インジェクタのノズル先端温度と、前記内燃機関の筒内壁温との温度差が最も拡大するように、前記第２の制御を所定時間実行する内燃機関の制御装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は内燃機関の制御装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
内燃機関では、インジェクタのノズルに腐食が発生する場合がある。特許文献１では、噴射ノズルの温度およびＳＯ３の酸露点に基づいて、燃焼室に吸入される吸気に含まれるＳＯ３をＳＯ３の凝縮が回避される量まで低減する技術が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１０−２５５４６２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
図１０（ａ）から図１０（ｈ）はノズル噴孔（以下、単に噴孔とも称す）の腐食進行のメカニズムを説明する図である。図１０（ａ）、図１０（ｂ）は噴孔への酸付着のメカニズムを示す。図１０（ｃ）から図１０（ｅ）は噴孔の腐食のメカニズムを示す。図１０（ｆ）から図１０（ｈ）は噴孔の壊食（エロージョン）のメカニズムを示す。
【０００５】
図１０（ａ）に示すように、内燃機関１００Ｘの筒内ガスには酸成分（例えばＳＯ３）が含まれている。図１０（ｂ）に示すように機関冷却水温が高水温の場合、筒内壁温Ｔｗａｌｌが、ノズル先端温度Ｔｎｚｌよりも先に、露点に到達する。以下、機関停止後、露点に到達するまでの時間を露点到達時間と称する。よって、酸成分は水分とともに酸となって筒内壁部に結露する。結果、噴孔の腐食は防止或いは抑制される。ところが、機関冷却水温が低水温の場合、露点到達時間は筒内壁部よりもノズル先端部のほうが短くなる。このためこの場合には、酸成分が酸となってノズル先端部に結露する。この場合、具体的には次のように酸が噴孔を腐食させる。
【０００６】
図１０（ｃ）に示すように、機関停止後には酸成分を含む筒内ガス（蒸気）が噴孔内に残留した燃料に侵入する。そして、ノズル先端温度が露点を下回ると、図１０（ｄ）に示すように燃料中の酸成分が酸となって噴孔に結露する。さらに、図１０（ｅ）に示すように酸の結露によって生じた凝縮水は錆を発生させ、噴孔の表面に荒れを生じさせる。露点は具体的には酸露点である。露点は水蒸気の露点を含んでもよい。酸の結露は、水蒸気の結露によって生じた凝縮水に酸成分が溶け込むことで酸を形成した結露であってもよい。
【０００７】
図１０（ｆ）に示すように腐食した部位は、その後内燃機関１００Ｘが始動し、燃料噴射が行われると、図１０（ｇ）に示すように噴射燃料で除去される。すると、図１０（ｈ）に示すように噴孔の表面には新生面が露出する。その後は同様にして新生面が腐食されることで、腐食が促進される。
【０００８】
図１０（ｂ）を用いて説明したように、ノズル先端温度は酸の結露がノズルに発生するか否かに大きく影響する。このため、図１０（ｂ）を用いて前述した原理原則に鑑み、噴孔の腐食を防止或いは抑制することが考えられる。具体的には例えば、イグニッションのオフ指令があった場合に、何かしらのノズル腐食防止制御を行うことが考えられる。ところが、ノズル腐食防止制御の実行期間の長短は商品力に影響する。このため、かかる技術としては商品力の観点から好適に噴孔の腐食を防止或いは抑制可能な技術が望まれる。
【０００９】
本発明は上記課題に鑑み、ノズル噴孔の腐食を好適に防止或いは抑制可能な内燃機関の制御装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明は内燃機関が所定の運転状態であるか否かを判断し、前記所定の運転状態のときに前記内燃機関を停止する場合に、燃焼ガスの温度を低下させる第１の制御を行い、その後燃焼ガスの温度を上昇させる第２の制御を行い、前記内燃機関を停止する内燃機関の制御装置である。
【００１１】
本発明は前記内燃機関が外部ＥＧＲ装置を備える構成とすることができる。
【００１２】
本発明は前記第１の制御がＥＧＲの増量制御、ＥＧＲガスを冷却するＥＧＲクーラのバイパス通路から前記ＥＧＲクーラが設けられているＥＧＲ通路にＥＧＲガスの流通経路を切り替える制御、および燃料噴射時期の遅角制御のうち少なくともいずれかであり、前記第２の制御がＥＧＲカットを含むＥＧＲの減量制御、機関回転数の上昇制御、および燃料噴射時期の進角制御のうち少なくともいずれかである構成とすることができる。
【００１３】
本発明は前記内燃機関が筒内に燃料を噴射するインジェクタを備え、前記制御装置が、前記内燃機関の停止後に前記インジェクタのノズル先端部に酸の結露の発生が見込まれる場合に、前記所定の運転状態であると判断する構成とすることができる。
【００１４】
本発明は前記制御装置が、前記内燃機関の停止後に前記インジェクタのノズル先端温度と、前記内燃機関の筒内壁温との温度差が最も拡大するように、前記第２の制御を所定時間実行する構成とすることができる。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、ノズル噴孔の腐食を好適に防止或いは抑制できる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】内燃機関の概略構成図である。
【図２】インジェクタを示す図である。
【図３】ノズル先端温度の低下速度の説明図である。
【図４】内燃機関の制御の一例を示すフロー図である。
【図５】結露発生条件を示すマップの一例である。
【図６】ノズル腐食防止制御の一例を示すフロー図である。
【図７】ノズル先端温度が変化する様子を示す説明図である。
【図８】ノズル腐食防止制御の変形例を示すフロー図である。
【図９】変形例のノズル先端温度の変化を説明する図である。
【図１０】噴孔の腐食進行のメカニズムを説明する図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
図面を用いて本発明の実施例について説明する。
【００１８】
図１は内燃機関１００の概略構成図である。内燃機関１００は、筒内噴射を行う内燃機関、より具体的にはディーゼル内燃機関である。内燃機関１００は４気筒である。内燃機関１００は、シリンダヘッド１０１ａとシリンダブロック１０１ｂを備えたエンジン本体１０１を備え、そのエンジン本体１０１に♯１気筒〜♯４気筒を備える。
【００１９】
燃料噴射装置１は、内燃機関１００に組み込まれている。燃料噴射装置１は、♯１気筒〜♯４気筒に対応して、♯１インジェクタ１０７−１〜♯４インジェクタ１０７−４を備える。具体的に、♯１気筒には、♯１インジェクタ１０７−１が装着され、♯２気筒には♯２インジェクタ１０７−２が装着されている。♯３気筒には♯３インジェクタ１０７−３が装着され、♯４気筒には♯４インジェクタ１０７−４が装着されている。♯１インジェクタ１０７−１〜♯４インジェクタ１０７−４はそれぞれコモンレール１２０に接続され、コモンレール１２０から高圧の燃料が供給される。各インジェクタ１０７は、シリンダヘッド１０１ａに装着されている。各インジェクタ１０７は、シート部を介してシリンダヘッド１０１ａとの間で熱の授受を行う。
【００２０】
内燃機関１００は、エンジン本体１０１に取り付けられたインテークマニホールド１０２、エキゾーストマニホールド１０３を備える。インテークマニホールド１０２には吸気管１０４が接続されている。エキゾーストマニホールド１０３には排気管１０５が接続されている。
【００２１】
内燃機関１００は外部ＥＧＲ装置１１０を備えている。外部ＥＧＲ装置１１０はＥＧＲ通路１１１、ＥＧＲバルブ１１２、ＥＧＲクーラ１１３、バイパス通路１１４およびバイパスバルブ１１５を備えている。ＥＧＲ通路１１１の一端は、エキゾーストマニホールド１０３に接続されている。ＥＧＲ通路１１１の他端は、吸気管１０４に接続されている。ＥＧＲ通路１１１には、排気ガス（ＥＧＲガス）の流通状態を制御するＥＧＲバルブ１１２が設けられている。ＥＧＲ通路１１１には、ＥＧＲガスを冷却するＥＧＲクーラ１１３が設けられている。ＥＧＲ通路１１１には、ＥＧＲクーラ１１３をバイパスするバイパス通路１１４が設けられている。ＥＧＲ通路１１１には、ＥＧＲ通路１１１およびバイパス通路１１４のうちいずれかにＥＧＲガスの流通経路を決定するバイパスバルブ１１５が設けられている。外部ＥＧＲ装置１１０は少なくともＥＧＲ通路１１１とＥＧＲバルブ１１２とを備える構成であってもよい。
【００２２】
吸気管１０４には、エアフロメータ１０６が接続されている。エアフロメータ１０６は、ＥＣＵ１５０に電気的に接続されている。ＥＣＵ１５０には、インジェクタ１０７−ｉ（ｉは気筒番号を示す）、具体的に、♯１インジェクタ１０７−１から♯４インジェクタ１０７−４が電気的に接続されている。ＥＣＵ１５０は、内燃機関の制御装置に相当し、後に詳述する各種制御を行う。
【００２３】
ＥＣＵ１５０には、機関回転数を測定するＮＥセンサ１６１、冷却水の水温を測定する水温センサ１６２及び燃料の温度を測定する燃温センサ１６３、クランク角センサ１６４が電気的に接続されている。また、ＥＣＵ１５０には、ＥＧＲ率マップ、結露判定マップ、その他のマップ類が格納されている。ＥＣＵ１５０は、内燃機関周辺の種々の制御を行う。
【００２４】
内燃機関１００に装着されたインジェクタ１０７を示す図２を参照すると、インジェクタ１０７は、先端部にノズル１０７ａを備えている。ノズル１０７ａには、噴孔が設けられている。このようなノズル１０７ａの先端部に酸が結露し、付着すると腐食が発生する可能性がある。噴孔の周辺が腐食すると、噴孔の噴孔径が変化する可能性がある。噴孔径が変化すると、燃料噴射に影響を与えることになる。
【００２５】
そこで、ＥＣＵ１５０は、結露発生の有無を判断するとともに、ノズル腐食防止制御を行う。具体的にはＥＣＵ１５０は、次に説明するノズル受熱量に基づいてノズル先端部における結露発生の有無を判定する。図３はノズル先端温度Ｔｎｚｌの低下速度の説明図である。実線はシリンダヘッド１０１ａが保有する熱量が相対的に大きい場合を示し、破線はシリンダヘッド１０１ａが保有する熱量が相対的に小さい場合を示す。
【００２６】
ここで、機関停止時のノズル先端温度Ｔｎｚｌが同じであっても、シリンダヘッド１０１ａが保有する熱量によっては、機関停止後のノズル先端温度Ｔｎｚｌの低下速度は異なってくる。具体的には、実線の場合には破線の場合と比較して、ノズル１０７ａからシリンダヘッド１０１ａへの放熱は小さくなる。このため、実線の場合のほうが破線の場合よりもシリンダヘッド１０１ａヘの放熱速度が遅い分、機関停止後のノズル先端温度Ｔｎｚｌの低下速度は遅くなる。結果、実線の場合のほうが破線の場合よりも、露点到達時間ｔは長くなる。
【００２７】
実線と破線とでノズル先端温度Ｔｎｚｌの低下速度が異なるのは、機関停止前のノズル受熱量が異なるためと考えられる。ノズル受熱量には、ノズル周辺の受熱量を含めることができる。すなわち、ノズル受熱量は、インジェクタ１０７が装着されたシリンダヘッド１０１ａの受熱量を含めることができる。以後、本明細書において、ノズル受熱量は、ノズル・ヘッド受熱量Ｑと表記する場合がある。
【００２８】
図３を参照すると、実線と破線とでは、ノズル先端温度Ｔｎｚｌの履歴が異なっている。結果、図３中、ハッチングを施して示した分だけ、実線の方が破線よりもノズル・ヘッド受熱量Ｑが多い。そして、このノズル・ヘッド受熱量Ｑの差が、機関停止後のノズル先端温度Ｔｎｚｌの低下速度の差として現れていると考えられる。
【００２９】
以下、図４乃至図７を参照しつつ、内燃機関１００の制御の一例について説明する。なお、図４は内燃機関１００の制御の一例を示すフロー図である。図５は結露発生条件を示すマップの一例である。図６は内燃機関１００のノズル腐食防止制御の一例を示すフロー図である。図７はノズル腐食防止制御によりノズル先端温度が変化する様子を示す説明図である。内燃機関１００の制御はＥＣＵ１５０によって行われる。
【００３０】
まず、ステップＳ１では、ノズル先端温度Ｔｎｚｌを推定するための演算を行う。ここで、ノズル先端温度Ｔｎｚｌは、その時点時点、すなわち、瞬時のノズル先端温度である。ノズル先端温度Ｔｎｚｌは、一例として、以下の式１によって算出、推定される。
Ｔｎｚｌ
＝ｆ（ＮＥ・ＩＴ・ＴＱ）−ｆ（Ｔｗ・Ｔｆ）      式１
ＮＥ：機関回転数        ＩＴ：噴射時期    ＴＱ：噴射量
Ｔｗ：水温              Ｔｆ：燃温
【００３１】
つぎに、ステップＳ２において、ノズル・ヘッド受熱量Ｑを推定するための演算を行う。ここで、ノズル・ヘッド受熱量Ｑは、ステップＳ１で算出した瞬時のノズル先端温度Ｔｎｚｌを一定期間τ分、積算した値として求めることができる。ノズル・ヘッド受熱量Ｑは、一例として、以下の式２によって算出、推定される。なお、一定期間τは、適合条件から、任意に設定することができる期間である。
Ｑ＝ΣＴｎｚｌ    式２
【００３２】
ステップＳ２に引き続き、行われるステップＳ３では、ステップＳ２において算出されたノズル・ヘッド受熱量ＱをＥＣＵ１５０に記憶する。ステップＳ３に引き続き行われるステップＳ４では、イグニションのオフ（ＩＧ  ＯＦＦ）指令を確認し、ステップＳ５へ進む。イグニッションのオフ指令は、内燃機関１００に対する運転停止要求である。ステップＳ５では、ノズル先端温度Ｔｎｚｌ、ノズル・ヘッド受熱量Ｑを読み出す。ここで、読み出されるノズル先端温度Ｔｎｚｌは、イグニションがオフにされた時点における値である。なお、イグニションがオフにされた時点とは、厳密に特定の一時点のみを指すのではなく、イグニションがオフされたタイミングの前後の期間内の一時点とすることができる。例えば、イグニションのオフによって内燃機関１００が停止した時点とすることもできる。
【００３３】
ステップＳ６では、ステップＳ５で読み出したノズル先端温度Ｔｎｚｌ、ノズル・ヘッド受熱量Ｑに基づいて、ノズル先端温度の低下速度ｖを算出する。低下速度ｖは、一例として、以下の式３によって算出される。
ｖ＝ｆ（Ｔｎｚｌ・Ｑ）    式３
【００３４】
ステップＳ６に引き続き行われるステップＳ７では、ステップＳ５で読み出したノズル先端温度Ｔｎｚｌ及びステップＳ６で算出した低下速度ｖに基づいて露点到達時間ｔを算出する。露点到達時間ｔは、一例として、以下の式４によって算出される。
ｔ＝ｆ（Ｔｎｚｌ・ｖ）    式４
【００３５】
ステップＳ７に引き続き行われるステップＳ８では、露点到達時間ｔが予め定められた閾値ａ以下であるか否かを判断する。ここで、閾値ａは、ノズル先端部における結露が発生するか否かを判断するための値として実機毎の適合によって定められた値である。露点到達時間ｔが閾値ａよりも長い場合は、ノズル先端部における結露発生は回避されると判断する。
【００３６】
ステップＳ８において、Ｎｏと判断したときは、処理は終了となる。すなわち、露点到達時間ｔが閾値ａよりも長いときは、ノズル先端部以外の箇所で結露が生じ、ノズル先端部における結露は回避されると考えられることから、格別のノズル腐食防止措置は不要だからである。一方、ステップＳ８でＹｅｓと判断したときは、ステップＳ９へ進み、ノズル腐食防止制御を行う。ノズル腐食防止制御は、サブルーチンとなっており、これについては、後に詳述する。
【００３７】
このように、ノズル・ヘッド受熱量Ｑを考慮することにより、ノズル先端部における結露発生の有無を適切に判定することができる。この結果、本来、ノズル腐食防止措置が必要であるにもかかわらず、その措置が採られない事態や、ノズル腐食防止措置が不要であるにもかかわらず、その措置が行われるといった事態を回避することができる。
【００３８】
図５は、結露発生条件を示すマップの一例である。このように、ノズル・ヘッド受熱量Ｑを考慮すると、一時点、例えば、イグニションのオフ時点におけるノズル先端温度Ｔｎｚｌが高くても、ノズル先端部に結露が発生することがある。これとは逆に、イグニションのオフ時点におけるノズル先端温度Ｔｎｚｌが低くても、ノズル・ヘッド受熱量Ｑが多ければ結露がノズル先端部の結露が回避されることがある。なお、図５に示すようなマップに基づいて結露発生領域にあるのか結露回避領域にあるのかを判断してノズル腐食防止制御実行の要否を判断するようにしてもよい。
【００３９】
次に、ノズル腐食防止制御の具体的な内容について図６及び図７を参照して説明する。図６は上述の如く、内燃機関１００のノズル腐食防止制御の一例を示すフロー図である。ノズル腐食防止制御はイグニッションのオフ指令が所定の運転状態で行われた場合に行われる。所定の運転状態であるか否かは、ＥＣＵ１５０によって判断される。所定の運転状態であると判断される場合は、内燃機関１００の停止後にノズル先端部に酸の結露の発生が見込まれる場合である。所定の運転状態であると判断される場合は、具体的には例えば露点到達時間ｔが予め定められた閾値ａ以下である場合である。所定の運転状態であると判断される場合は、機関冷間始動時や、ＥＧＲ導入直後であってもよい。これらの場合には、燃焼ガスの温度が低いためである。所定の運転状態であると判断される場合は、図５に示すマップで、ノズル・ヘッド受熱量Ｑとノズル先端温度Ｔｎｚｌが結露発生領域にある場合であってもよい。
【００４０】
ステップＳ９ａ１では、ＥＧＲ率が所定値γ１だけ増加される。ＥＧＲ率は失火等による燃焼悪化を伴わない範囲内で増加できる。ステップＳ９ａ２では、ＥＧＲ率を所定値γ１だけ増加した状態が所定時間ｔ１保持される。続くステップＳ９ａ３では、ＥＧＲカットが行われる。結果、ＥＧＲ量が減少される。ステップＳ９ａ４では、ＥＧＲをカットした状態が所定時間ｔ２保持される。ステップＳ９ａ５では、内燃機関１００が停止される。ステップＳ９ａ１からＳ９ａ４の処理は、ＥＣＵ１５０が外部ＥＧＲ装置１１０（具体的にはＥＧＲバルブ１１２）を制御することで行われる。所定時間ｔ１、ｔ２は一定時間とすることができる。
【００４１】
図７では、図６のフローチャートに対応したノズル先端温度Ｔｎｚｌおよびヘッド温度Ｔｈｅａｄの推移を示している。実線はノズル先端温度Ｔｎｚｌを示す。破線はヘッド温度Ｔｈｅａｄを示す。ヘッド温度Ｔｈｅａｄはシリンダヘッド１０１ａの温度であり、筒内壁温の一例である。図７に示すように、イグニッションのオフ指令でＥＧＲを増量すると、ノズル先端温度Ｔｎｚｌとヘッド温度Ｔｈｅａｄはともに低下する。これは、ＥＧＲの増量で燃焼が緩慢になるためである。続いてＥＧＲをカットすると、ヘッド温度Ｔｈｅａｄと比較しノズル先端温度Ｔｎｚｌが急激に上昇する。これは、ノズル先端部のほうがシリンダヘッド１０１ａよりも熱容量が非常に小さいためである。
【００４２】
この場合、機関停止時にイグニッションのオフ指令があった場合よりもノズル先端温度Ｔｎｚｌとヘッド温度Ｔｈｅａｄの温度差を拡大できる。結果、ノズル先端温度Ｔｎｚｌよりもヘッド温度Ｔｈｅａｄのほうが先に露点に到達し易くなる。したがって、噴孔の腐食を防止或いは抑制できる。この場合、イグニッションのオフ指令後に行うことになるノズル腐食防止制御を短期間で行うことができる。具体的には例えばノズル先端温度Ｔｎｚｌとシリンダヘッド１０１ａの熱量とをともに高めることで、ノズル先端温度Ｔｎｚｌの放熱速度を低下させるといったノズル腐食防止制御よりも、ノズル腐食防止制御を短期間で行うことができる。結果、商品力の観点から好適に噴孔の腐食を防止或いは抑制できる。
【００４３】
外部ＥＧＲ装置１１０を備える内燃機関１００では、排気改善のためにＥＧＲを積極的に行う結果、外部ＥＧＲ装置１１０を備えない場合と比較してノズル先端温度Ｔｎｚｌが低くなりがちとなる。したがって、ノズル腐食防止制御を行うことは外部ＥＧＲ装置１１０を備える内燃機関１００に適している。
【００４４】
次に、ノズル腐食防止制御の変形例について図８及び図９を参照して説明する。ステップＳ９ｂ１では、ＥＧＲカットが行われる。ステップＳ９ｂ２では、ＥＧＲをカットした状態が所定時間ｔ２保持される。ステップＳ９ｂ３では、内燃機関１００が停止される。すなわち、ノズル腐食防止制御の変形例はイグニッションのオフ指令があった場合に、ＥＧＲカットを所定時間ｔ２の間だけ行い、内燃機関１００を停止する。
【００４５】
図９では、図８のフローチャートに対応したノズル先端温度Ｔｎｚｌおよびヘッド温度Ｔｈｅａｄの推移を示している。実線はノズル先端温度Ｔｎｚｌを示す。破線はヘッド温度Ｔｈｅａｄを示す。図９では、説明の都合上、機関停止のタイミング以降でも機関停止をしていない場合のノズル先端温度Ｔｎｚｌおよびヘッド温度Ｔｈｅａｄの推移を示す。図９では、参考としてノズル先端温度Ｔｎｚｌとシリンダヘッド１０１ａの熱量とをともに高めることで、ノズル先端温度Ｔｎｚｌの放熱速度を低下させるノズル腐食防止制御を行った場合の機関停止タイミングＴｉを併せて示す。
【００４６】
ノズル腐食防止制御の変形例でも、ＥＧＲをカットし、ノズル先端温度Ｔｎｚｌとヘッド温度Ｔｈｅａｄの温度差が拡大したところで機関停止をすることで、噴孔の腐食を防止或いは抑制できる。この場合、内燃機関１００の停止後にノズル先端温度Ｔｎｚｌと、ヘッド温度Ｔｈｅａｄとの温度差が最も拡大するように、ＥＧＲカットを所定時間ｔ２の間、実行することが好適である。所定時間ｔ２は、本発明の効果を奏することが可能な範囲内で温度差が最も拡大するタイミングの前後にタイミングが異なる時間（例えば図９に示す範囲Ｒに含まれる時間）であってよい。
【００４７】
図６において、ステップＳ９ａ１ではＥＧＲの増量制御を行っている。ＥＧＲの増量制御ではＥＧＲを所定量或いは所定の度合い増加させることができる。ステップＳ９ａ１で行う制御は、バイパス通路１１４からＥＧＲ通路１１１にＥＧＲガスの流通経路を切り替える制御や、燃料噴射時期の遅角制御であってもよい。これは、ステップＳ９ａ１の処理は、燃焼ガスの温度低下を目的として行われるためである。したがって、ステップＳ９ａ１では燃焼ガスの温度を低下させる第１の制御を行うことができる。
【００４８】
図６および図８において、ステップＳ９ａ３やステップＳ９ｂ１で行う制御は、ＥＧＲカット以外のＥＧＲの減量制御や、機関回転数の上昇制御や、燃料噴射時期の進角制御であってもよい。これは、ステップＳ９ａ３やステップＳ９ｂ１の処理は、燃焼ガスの温度上昇を目的として行われるためである。したがって、ステップＳ９ａ３やステップＳ９ｂ１では、燃焼ガスの温度を上昇させる第２の制御を行うことができる。ＥＧＲの減量制御ではＥＧＲを所定量或いは所定の度合い減少させることができる。
【００４９】
上記実施形態は本発明を実施するための一例にすぎない。よって本発明はこれらに限定されるものではなく、請求の範囲に記載された本発明の要旨の範囲内において、種々の変形、変更が可能である。
【符号の説明】
【００５０】
内燃機関                １００、１００Ｘ
インジェクタ            １０７
外部ＥＧＲ装置          １１０
ＥＧＲ通路              １１１
ＥＧＲバルブ            １１２
ＥＧＲクーラ            １１３
バイパス通路            １１４
バイパスバルブ          １１５
ＥＣＵ                  １５０
【図１】
2015090121.tif 000003
【図２】
2015090121.tif 000004
【図３】
2015090121.tif 000005
【図４】
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【図５】
2015090121.tif 000007
【図６】
2015090121.tif 000008
【図７】
2015090121.tif 000009
【図８】
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【図９】
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【図１０】
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