(57)【要約】【課題】チャージポンプを小型化または無くすことが可能な油圧駆動装置の提供。【解決手段】本発明は、両傾転式の第１液圧ポンプ９とブームシリンダ１のヘッド室１ａおよびロッド室１ｂとを環状に接続した閉回路Ａと、第１液圧ポンプ９とヘッド室１ａとを接続する流路１３から分岐した分岐路１５ａと、分岐路１５ａと作動油タンク１８とを接続する分岐流路２７ａと、分岐流路２７ａに設けた第２液圧ポンプ１０と、第２液圧ポンプ１０にて駆動するアームシリンダ３と、第１液圧ポンプ９の流出入間をバイパスするバイパス流路４９ａと、第１液圧ポンプ９の流入側の圧力が所定の圧力値以下の場合に、バイパス流路４９ａを第１液圧ポンプ９の高圧側から低圧側へ流れる作動油を流量調整する比例弁４９と、を備える。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
両方向に作動油の流出入が可能な第１作動油制御部と、ピストン、前記ピストンの伸長時に作動油が導入されるヘッド室、および前記ピストンの縮退に前記作動油が導入されるロッド室を有する片ロッド式油圧シリンダとを備え前記第１作動油制御部と前記ヘッド室および前記ロッド室とを作動油が流れる流路で環状に接続した閉回路と、
前記第１作動油制御部と前記ヘッド室とを接続する流路から分岐した分岐路と、
前記分岐路に一端側を接続し前記作動油タンクに他端側を接続した分岐流路と、
前記分岐流路に設け、前記分岐路と前記作動油タンクとの間の作動油の流量を制御する第２作動油制御部と、
前記第２作動油制御部からの作動油の供給にて駆動する油圧アクチュエータと、
前記第１作動油制御部の流出入間をバイパスするバイパス流路と、
前記第１作動油制御部の流入側の圧力が所定の圧力値以下の場合に、前記バイパス流路を前記第１作動油制御部の高圧側から低圧側へ流れる作動油を流量調整する流量調整部と、
を具備することを特徴とする油圧駆動装置。
【請求項２】
請求項１に記載の油圧駆動装置において、
前記流量調整部は、前記バイパス流路に設けられ、前記バイパス流路を流れる作動油の流量を制御する弁装置と、前記第１作動油制御部と前記ロッド室およびヘッド室とを接続する流路のそれぞれに設けた圧力検出装置と、前記各圧力検出装置にて検出した圧力情報を入力し、前記弁装置を制御する制御装置と、を具備し、
前記制御装置は、検出した圧力値が低い側の前記圧力検出装置の検出値が、所定の圧力値以下の場合に、前記弁装置を制御して、前記バイパス流路を前記第１作動油制御部の高圧側から低圧側へ流れる作動油を流量調整する
ことを特徴とする油圧駆動装置。
【請求項３】
請求項２に記載の油圧駆動装置において、
前記片ロッド式油圧シリンダのヘッド室とロッド室とは、所定の受圧面積差を有し、
前記制御装置は、前記片ロッド式油圧シリンダを伸長動作させる操作信号を入力した場合に、前記第１作動油制御部から供給する作動油の流量と前記第２作動油制御部から供給する作動油の流量との和が、予め定めた目標伸長速度とするために必要となる前記ヘッド室への目標作動油流量となり、かつ前記第１および第２作動油制御部から供給される作動油の流量比が、前記片ロッド式油圧シリンダの受圧面積差に基づく流量比となるように前記第１および第２作動油制御部を制御し、検出した圧力値が低い側の前記圧力検出装置の検出値が、所定の圧力値以下の場合に、前記弁装置を制御して、前記バイパス流路を前記第１作動油制御部の高圧側から低圧側へ流れる作動油を流量調整しつつ、前記第２作動油制御部からの作動油の供給量を、前記弁装置で調整した作動油の流量分を増加する
ことを特徴とする油圧駆動装置。
【請求項４】
請求項３に記載の油圧駆動装置において、
前記分岐路を複数備え、
前記複数の分岐路毎に前記分岐流路を設け、
前記複数の分岐流路毎に前記第２作動油制御部を設け、
前記制御装置は、前記片ロッド式油圧シリンダを伸長動作させる操作信号を入力し、検出した圧力値が低い側の前記圧力検出装置の検出値が、所定の圧力値以下の場合に、前記弁装置を制御して、前記バイパス流路を前記第１作動油制御部の高圧側から低圧側へ流れる作動油を流量調整しつつ、前記複数の第２作動油制御部のうちのいずれか１つ以上が吐出する作動油の合計供給量を、前記弁装置で調整した作動油の流量分を増加する
ことを特徴とする油圧駆動装置。
【請求項５】
請求項２に記載の油圧駆動装置において、
前記弁装置は、通過する作動油の流量が調整可能な比例弁である
ことを特徴とする油圧駆動装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば油圧ショベル等の作業機械を駆動するための油圧駆動装置に関し、特に、片ロッド式油圧シリンダと第１作動油制御部とを作動油が流れる流路で環状に接続した閉回路を有する油圧駆動装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、油圧ショベル等の作業機械においては、圧力発生源である液圧ポンプから、油圧アクチュエータである片ロッド式油圧シリンダへ作動油を直接送り、片ロッド式油圧シリンダを駆動して所定の仕事を行った後の作動油を、この片ロッド式油圧シリンダへ直接戻すように閉回路状に接続した、いわゆる閉回路と呼ばれる油圧回路が知られている。一方、この閉回路に対し、液圧ポンプから、コントロールバルブによる絞りを介して片ロッド式油圧シリンダへ作動油を送り、この片ロッド式油圧シリンダから流出する作動油（戻り作動油）を作動油タンクへ排出する、いわゆる開回路と呼ばれる油圧回路も知られている。閉回路方式の油圧回路は、開回路方式の油圧回路に比べ、絞りによる圧力損失が少なく、片ロッド式油圧シリンダからの戻り作動油が有するエネルギを液圧ポンプにて回生可能であるため、燃費性能に優れている。
【０００３】
この種の閉回路を組み合わせた従来技術が、特許文献１に開示されている。この特許文献１においては、片ロッド式油圧シリンダであるブームシリンダに対し液圧ポンプを閉回路状に接続した第１の閉回路を設置しているとともに、アームシリンダに対し別個の液圧ポンプを閉回路状に接続した第２の閉回路を設置している。バケットシリンダに対しては、また別個の液圧ポンプを、コントロールバルブを介して接続した開回路を設置しており、開回路の液圧ポンプが吐出する作動油を、この開回路のコントロールバルブより液圧ポンプ側から、ブームシリンダおよびアームシリンダに配分する配分回路を分岐して設けている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】国際公開第２００５／０２４２４６号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
上述した閉回路においては、ヘッド側とロッド側とで受圧面積が異なる片ロッド式油圧シリンダを用いた場合に、ヘッド側へ導入または流出する作動油の流量と、ロッド側から流出または導入する作動油の流量が異なるため、閉回路内での作動油流量の過不足が生じる。
【０００６】
特に、上述した特許文献１に開示した従来技術においては、第１および第２の閉回路といった複数の閉回路に、１つの開回路を併設し、片ロッド式油圧シリンダを伸長駆動する場合に、ヘッド側に接続した開回路から作動油を追加供給して、閉回路内を流通する作動油の流量を調整して、安定した作動速度を得ている。
【０００７】
本特許文献１においては、片ロッド式油圧シリンダの伸長駆動を開始した際に、慣性や、摩擦抵抗、作動油の圧縮等の影響によって、片ロッド式油圧シリンダが駆動するまでに時間的な遅れが生じ、この遅れ時に片ロッド式油圧シリンダから液圧ポンプへ戻る作動油（戻り油）の流量を確保するために、チャージポンプを用いている。このチャージポンプは、閉回路の液圧ポンプの動作開始直後の戻り油流量が不足する場合に、この液圧ポンプの吐出流量分を補償する容量が必要であるため、容量を小型化できないという問題がある。
【０００８】
本発明は、上述した従来技術における実状からなされたもので、その目的は、チャージポンプの小型化を可能とし、ひいてはチャージポンプを無くすことが可能な油圧駆動装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
この目的を達成するために、本発明は、両方向に作動油の流出入が可能な第１作動油制御部と、ピストン、前記ピストンの伸長時に作動油が導入されるヘッド室、および前記ピストンの縮退に前記作動油が導入されるロッド室を有する片ロッド式油圧シリンダとを備え前記第１作動油制御部と前記ヘッド室および前記ロッド室とを作動油が流れる流路で環状に接続した閉回路と、前記第１作動油制御部と前記ヘッド室とを接続する流路から分岐した分岐路と、前記分岐路に一端側を接続し前記作動油タンクに他端側を接続した分岐流路と、前記分岐流路に設け、前記分岐路と前記作動油タンクとの間の作動油の流量を制御する第２作動油制御部と、前記第２作動油制御部からの作動油の供給にて駆動する油圧アクチュエータと、前記第１作動油制御部の流出入間をバイパスするバイパス流路と、前記第１作動油制御部の流入側の圧力が所定の圧力値以下の場合に、前記バイパス流路を前記第１作動油制御部の高圧側から低圧側へ流れる作動油を流量調整する流量調整部と、を具備することを特徴としている。
【００１０】
このように構成した本発明は、例えば、片ロッド式油圧シリンダを伸長動作させる操作信号を入力した場合に、第１作動油制御部の流入側の圧力が所定の圧力値以下であれば、バイパス流路を第１作動油制御部の高圧側から低圧側へ流れる作動油を流量調整部にて流量調整する。これにより、片ロッド式油圧シリンダの伸長動作開始時に生じる片ロッド式油圧シリンダの慣性、摩擦抵抗、作動油の圧縮等により片ロッド式油圧シリンダのロッド室からの戻り作動油が不足するのを防止することができる。よって、閉回路を有する構成であっても、作動油不足を補うために従来から用いているチャージポンプの小型化を可能とし、ひいてはチャージポンプを無くすことが可能となる。
【００１１】
また本発明は、上記発明において、前記流量調整部は、前記バイパス流路に設けられ、前記バイパス流路を流れる作動油の流量を制御する弁装置と、前記第１作動油制御部と前記ロッド室およびヘッド室とを接続する流路のそれぞれに設けた圧力検出装置と、前記各圧力検出装置にて検出した圧力情報を入力し、前記弁装置を制御する制御装置と、を具備し、前記制御装置は、検出した圧力値が低い側の前記圧力検出装置の検出値が、所定の圧力値以下の場合に、前記弁装置を制御して、前記バイパス流路を前記第１作動油制御部の高圧側から低圧側へ流れる作動油を流量調整することを特徴としている。
【００１２】
このように構成した本発明は、検出した圧力値が低い側の圧力検出装置の検出値が、所定の圧力値以下の場合に、制御装置にて弁装置を制御して、バイパス流路を第１作動油制御部の高圧側から低圧側へ流れる作動油を流量調整することにより、片ロッド式油圧シリンダの伸長動作開始時に生じるロッド室からの戻り作動油が不足するのを防止することができ、この片ロッド式油圧シリンダの伸長動作開始時に生じるヘッド室へ供給する作動油不足を防止することができる。
【００１３】
また本発明は、上記発明において、前記片ロッド式油圧シリンダのヘッド室とロッド室とは、所定の受圧面積差を有し、前記制御装置は、前記片ロッド式油圧シリンダを伸長動作させる操作信号を入力した場合に、前記第１作動油制御部から供給する作動油の流量と前記第２作動油制御部から供給する作動油の流量との和が、予め定めた目標伸長速度とするために必要となる前記ヘッド室への目標作動油流量となり、かつ前記第１および第２作動油制御部から供給される作動油の流量比が、前記片ロッド式油圧シリンダの受圧面積差に基づく流量比となるように前記第１および第２作動油制御部を制御し、検出した圧力値が低い側の圧力検出装置の検出値が、所定の圧力値以下の場合に、前記弁装置を制御して、前記バイパス流路を前記第１作動油制御部の高圧側から低圧側へ流れる作動油を流量調整しつつ、前記第２作動油制御部からの作動油の供給量を、前記弁装置で調整した作動油の流量分を増加することを特徴としている。
【００１４】
このように構成した本発明は、片ロッド式油圧シリンダを伸長動作させる操作信号を入力した場合に、第１作動油制御部から供給する作動油流量と第２作動油制御部から供給する作動油流量との和が、予め定めた目標伸長速度とするために必要となるヘッド室への目標作動油流量となり、かつ第１および第２作動油制御部から供給される作動油の流量比が、片ロッド式油圧シリンダの受圧面積差に基づく流量比となるように第１および第２作動油制御部を制御する。この結果、片ロッド式油圧シリンダのヘッド室へ供給する作動油の流量と、ロッド室からの戻り作動油の流量とのバランスを確保でき、片ロッド式油圧シリンダの受圧面積差に基づく作動油不足を効率力良く解消できる。よって、片ロッド式油圧シリンダの伸長動作を滑らかにでき、片ロッド式油圧シリンダの操作性を向上できる。また、検出した圧力値が低い側の圧力検出装置の検出値が、所定の圧力値以下の場合に、弁装置を制御して、バイパス流路を第１作動油制御部の高圧側から低圧側へ流れる作動油を流量調整しつつ、第２作動油制御部からの作動油の供給量を、弁装置で調整した作動油の流量分を増加するため、片ロッド式油圧シリンダの伸長動作開始時に生じるヘッド室へ供給する作動油不足をより確実に防止することができる。
【００１５】
また本発明は、上記発明において、前記分岐路を複数備え、前記複数の分岐路毎に前記分岐流路を設け、前記複数の分岐流路毎に前記第２作動油制御部を設け、前記制御装置は、前記片ロッド式油圧シリンダを伸長動作させる操作信号を入力し、検出した圧力値が低い側の前記圧力検出装置の検出値が、所定の圧力値以下の場合に、前記弁装置を制御して、前記バイパス流路を前記第１作動油制御部の高圧側から低圧側へ流れる作動油を流量調整しつつ、前記複数の第２作動油制御部のうちのいずれか１つ以上が吐出する作動油の合計供給量を、前記弁装置で調整した作動油の流量分を増加することを特徴としている。
【００１６】
このように構成した本発明は、片ロッド式油圧シリンダを伸長動作させる操作信号を入力し、検出した圧力値が低い側の圧力検出装置の検出値が、所定の圧力値以下の場合に、弁装置を制御して、バイパス流路を第１作動油制御部の高圧側から低圧側へ流れる作動油を流量調整しつつ、複数の第２作動油制御部のうちのいずれか１つ以上が吐出する作動油の合計供給量を、弁装置で調整した作動油の流量分を増加する。このため、複数の第２作動油制御部を備える場合においても、片ロッド式油圧シリンダの伸長動作開始時に生じるヘッド室の作動油不足を防止でき、この作動油不足を補うためのチャージポンプの小型化を可能とし、ひいてはチャージポンプを無くすことが可能となる。
【００１７】
また本発明は、上記発明において、前記弁装置は、通過する作動油の流量が調整可能な比例弁であることを特徴としている。
【００１８】
このように構成した本発明は、弁装置として、通過する作動油の流量が調整可能な比例弁を用いることにより、制御装置による弁装置の制御を容易にできるから、片ロッド式油圧シリンダの伸長動作開始時に生じるヘッド室の作動油不足をより容易に防止することができる。
【発明の効果】
【００１９】
本発明は、第１作動油制御部の流入側の圧力が所定の圧力値以下の場合に、バイパス流路を第１作動油制御部の高圧側から低圧側へ流れる作動油を流量調整部にて流量調整する構成としてある。この構成により本発明は、片ロッド式油圧シリンダの伸長動作開始時に生じるロッド室からの戻り作動油不足を防止でき、この作動油不足を補うためのチャージポンプの小型化を可能とし、ひいてはチャージポンプを無くすことが可能となる。そして、前述した以外の課題、構成および効果は、以下の実施形態の説明より明らかにされる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】本発明の第１実施形態に係る油圧駆動装置を搭載した油圧ショベルを示す概略図である。
【図２】上記油圧駆動装置の構成を示す概略図である。
【図３】上記油圧駆動装置のブーム上げ動作操作時の挙動を示すタイムチャートで、（ａ）は操作レバー４８ａの操作量、（ｂ）は切換弁２７の状態、（ｃ）は第２液圧ポンプ１０の流量、（ｄ）は第１液圧ポンプ９の流量、（ｅ）は流路１４の圧力、（ｆ）は比例弁４９の流量、（ｇ）はブームシリンダ１のヘッド室１ａの圧力、（ｈ）はブームシリンダの動作速度、（ｉ）はチェック弁２１ｂの流量である。
【図４】上記油圧駆動装置のブーム下げ動作操作時の挙動を示すタイムチャートで、（ａ）は操作レバー４８ａの操作量、（ｂ）は流路１４の圧力、（ｃ）は比例弁４９の流量、（ｄ）はブームシリンダ１のヘッド室１ａの圧力、（ｅ）はブームシリンダの動作速度である。
【図５】本発明の第２実施形態に係る油圧駆動装置のブーム上げ動作操作時の挙動を示すタイムチャートで、（ａ）は操作レバー４８ａの操作量、（ｂ）は切換弁２７の状態、（ｃ）は切換弁３９の状態、（ｄ）は第２液圧ポンプ１０の流量、（ｅ）は第３液圧ポンプ１１の流量、（ｆ）は第１液圧ポンプ９の流量、（ｇ）は流路１４の圧力、（ｈ）は比例弁４９の流量、（ｉ）はブームシリンダ１のヘッド室１ａの圧力、（ｊ）はブームシリンダ１の動作速度、（ｋ）はチェック弁２１ｂの流量である。
【図６】本発明の第４実施形態に係る油圧駆動装置の構成を示す概略図である。
【図７】本発明の第５実施形態に係る油圧駆動装置の構成を示す概略図である。
【図８】本発明に係る油圧駆動装置による伸長開始時制御を適用しない場合のブーム上げ動作操作時の挙動を示すタイムチャートで、（ａ）は操作レバー４８ａの操作量、（ｂ）は切換弁２７の状態、（ｃ）は第２液圧ポンプ１０の流量、（ｄ）は第１液圧ポンプ９の流量、（ｅ）は流路１４の圧力、（ｆ）はブームシリンダ１のヘッド室１ａの圧力、（ｇ）はブームシリンダ１の動作速度、（ｈ）はチェック弁２１ｂの流量である。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
以下、本発明の実施の形態を図に基づいて説明する。
【００２２】
［第１実施形態］
図１は、本発明の第１実施形態に係る油圧駆動装置を搭載した油圧ショベル１００を示す概略図である。図２は、油圧駆動装置１０７の構成を示す概略図である。本第１実施形態は、図１に示す油圧ショベル１００が有する油圧駆動装置１０７において、図２に示すように、閉回路Ａと開回路Ｂ，Ｃとを併設し、開回路Ｂ用の第２液圧ポンプ１０として吐出方向が変更可能な両傾転斜板機構の油圧ポンプを用いている。
【００２３】
さらに、第１液圧ポンプ９の両吐出口を繋ぐバイパス流路４９ａに比例弁４９を設け、受圧面積差を有する片ロッド式油圧シリンダであるブームシリンダ１の伸長開始時に、まず開回路Ｂ用の第２液圧ポンプ１０にて作動油タンク１８からブームシリンダ１のヘッド室１ａに作動油を補充する。同時に、閉回路Ａ用の第１液圧ポンプ９を駆動しロッド室１ｂからヘッド室１ａへ作動油を移動する。このとき、ブームシリンダ１が動作を開始するまでの間、第１液圧ポンプ９の吸込側の圧力が予め定めた任意の圧力を下回った場合に比例弁４９が開く。これにより、第１液圧ポンプ９の吸込圧が負圧になることはなく、チャージ流量を抑制でき、チャージポンプ１２の小型化が可能な油圧駆動装置１０７を備えた油圧ショベル１００となる。
【００２４】
＜構成＞
図２に示す、本発明の第１実施形態に係る油圧駆動装置１０７を搭載する作業機械として、油圧ショベル１００を例として説明する。油圧ショベル１００は、図１に示すように、左右方向の両側にクローラ式の走行用の油圧アクチュエータである走行装置１０５ａ，１０５ｂを備えた下部走行体１０３と、下部走行体１０３上に旋回可能に取り付けた本体としての上部旋回体１０２とを備える。上部旋回体１０２上には、オペレータが搭乗するキャブ１０１を設けている。上部旋回体１０２は、旋回用の油圧アクチュエータである旋回装置１０６を介して下部走行体１０３に対して旋回可能である。
【００２５】
上部旋回体１０２の前側には、例えば掘削作業等を行うための作動装置であるフロント作業機１０４の基端部を回動可能に取り付けている。ここで、前側とは、キャブ１０１の正面方向（図１中の左方向）をいう。フロント作業機１０４は、上部旋回体１０２の前側に基端部を俯仰動可能に連結したブーム２を備える。ブーム２は、作動油（圧油）の供給にて伸縮駆動する片ロッド式油圧シリンダであるブームシリンダ１を介して動作する。ブームシリンダ１は、ロッド１ｃの先端部を上部旋回体１０２に連結し、シリンダチューブ１ｄの基端部をブーム２に連結している。
【００２６】
ブームシリンダ１は、図２に示すように、シリンダチューブ１ｄの基端側に位置し作動油を導入することによりロッド１ｃの基端部に取り付けたピストン１ｅを押圧して作動油圧による荷重を与えて、ロッド１ｃを伸長移動する側の第１作動油室であるヘッド室１ａを備える。また、ブームシリンダ１は、シリンダチューブ１ｄの先端側に位置し作動油を導入することによりピストン１ｅを押圧して作動油圧による荷重を与えて、ロッド１ｃを縮退移動する側の第２作動油室としてのロッド室１ｂを備える。
【００２７】
ブーム２の先端部には、アーム４の基端部を俯仰動可能に連結している。アーム４は、片ロッド式油圧シリンダであるアームシリンダ３を介して動作する。アームシリンダ３は、ロッド３ｃの先端部をアーム４に連結し、アームシリンダ３のシリンダチューブ３ｄをブーム２に連結している。アームシリンダ３は、図２に示すように、シリンダチューブ３ｄの基端側に位置し作動油を導入することによりロッド３ｃの基端部に取り付けたピストン３ｅを押圧して、ロッド３ｃを伸長移動するヘッド室３ａを備える。また、アームシリンダ３は、シリンダチューブ３ｄの先端側に位置し作動油を導入することによりピストン３ｅを押圧して、ロッド３ｃを縮退移動するロッド室３ｂを備える。
【００２８】
アーム４の先端部には、バケット６の基端部を俯仰動可能に連結している。バケット６は、供給する作動油にて駆動する片ロッド式油圧シリンダであるバケットシリンダ５を介して動作する。バケットシリンダ５は、ロッド５ｃの先端部をバケット６に連結し、シリンダチューブ５ｄの基端部をアーム４に連結している。バケットシリンダ５は、シリンダチューブ５ｄの基端側に位置し作動油を導入することによりロッド５ｃの基端部に取り付けたピストン５ｅを押圧して、ロッド５ｃを伸長移動するヘッド室５ａを備える。また、バケットシリンダ５は、シリンダチューブ５ｄの先端側に位置し作動油を導入することによりピストン５ｅを押圧して、ロッド５ｃを縮退移動するロッド室５ｂを備える。
【００２９】
図２に示す油圧駆動装置１０７は、油圧ショベル１００を駆動するための駆動装置である。油圧駆動装置１０７は、フロント作業機１０４を構成するブームシリンダ１、アームシリンダ３およびバケットシリンダ５に加え、旋回装置１０６および走行装置１０５ａ，１０５ｂの駆動に用いる。旋回装置１０６および走行装置１０５ａ，１０５ｂは、作動油の供給を受け回転駆動する液圧モータである。なお、図２においては、ブームシリンダ１、アームシリンダ５およびバケットシリンダ５のみを示しており、その他の旋回装置１０６および走行装置１０５ａ，１０５ｂの受圧面積差を有しない油圧アクチュエータ等の構成機器については、説明を省略している。
【００３０】
油圧駆動装置１０７は、キャブ１０１内に設置した操作装置としての操作レバー４８ａ〜４８ｄの操作に応じて、油圧アクチュエータであるブームシリンダ１、アームシリンダ３、バケットシリンダ５を駆動する。ここで、ブームシリンダ１、アームシリンダ３およびバケットシリンダ５の伸縮動作、すなわち動作方向および動作速度は、操作レバー４８ａ〜４８ｄの操作方向および操作量にて指示する。
【００３１】
また、油圧駆動装置１０７は、図２に示すように、動力源であるエンジン７を備える。エンジン７は、例えば所定のギヤ等で構成し動力を配分するための動力伝達装置８に接続している。動力伝達装置８には、ブームシリンダ１を駆動するための第１液圧ポンプ９と、アームシリンダ３を駆動するための第２液圧ポンプ１０と、バケットシリンダ５を駆動するための第３液圧ポンプ１１と、第１液圧ポンプ９を挟む流路１３と流路１４との間の圧力差が所定の圧力以下になった場合に作動油（圧油）を補充するためのチャージポンプ１２とをそれぞれ接続している。
【００３２】
第１ないし第３液圧ポンプ９〜１１は、後述する閉回路Ａ〜Ｃに用いられ、作動油の吐出方向を変更してブームシリンダ１、アームシリンダ３またはバケットリンダ５の駆動を制御する必要性から、両方向に作動油が吐出可能な両傾転斜板機構（図示せず）を備えている。このため、第１ないし第３液圧ポンプ９〜１１は、両方向への作動油の流出入を可能とする一対の流出入ポートを備える。また、第１ないし第３液圧ポンプ９〜１１は、両傾転斜板機構を構成する両傾転式の斜板の傾転角（傾斜角度）を調整するためのレギュレータ９ａ〜１１ａを備える。レギュレータ９ａ〜１１ａは、制御装置としてのコントローラ４７が出力する操作信号に応じて、対応する第１ないし第３液圧ポンプ９〜１１の斜板の傾転角を調整して、これら第１ないし第３液圧ポンプ９〜１１のいずれかの流出入ポートからの作動油の吐出方向および吐出流量を制御する流量制御部である。なお、第１ないし第３液圧ポンプ９〜１１は、斜軸機構など可変傾転機構であればよく、斜板機構に拘るものではない。
【００３３】
ここで、第１液圧ポンプ９は、後述する閉回路Ａに接続した閉回路用作動油流出入制御部として用いる第１作動油制御部としての閉回路液圧ポンプである。また、第２および第３液圧ポンプ１０，１１は、後述する開回路Ｂ，Ｃに接続した開回路用作動油流出入制御部として用いる第２作動油制御部としての開回路液圧ポンプである。
【００３４】
第１液圧ポンプ９の一方の流出入ポートに流路１３を接続し、他方の流出入ポートに流路１４を接続している。流路１３は、流路１５を介してブームシリンダ１のヘッド室１ａに接続し、流路１４は、流路１６を介してブームシリンダ１のロッド室１ｂに接続している。よって、第１液圧ポンプ９は、ブームシリンダ１に対し流路１３〜１６を介して環状、すなわち閉回路状に接続した閉回路Ａを構成している。ブームシリンダ１は、第１液圧ポンプ９からの作動油の供給にて伸縮作動する構成であり、その伸縮方向は作動油の供給方向に依存する。
【００３５】
流路１３，１４には、これら流路１３，１４の作動油圧を検出するための圧力検出装置としての圧力センサ１７ａ，１７ｂを接続している。圧力センサ１７ａ，１７ｂは、第１液圧ポンプ９の吐出圧および吸込圧を計測し、計測した吐出圧および吸入圧情報をコントローラ４７へ出力する。流路１５，１６には、これら流路１５，１６の作動油圧（流路圧）が所定の圧力以上になった場合に、作動油を作動油タンク１８に逃がして回路を保護するためのリリーフ弁１９ａ，１９ｂや、流路１５，１６を通過する作動油の余剰分（余剰油）を作動油タンク１８に排出するためのフラッシング弁２０を接続している。フラッシング弁２０と作動油タンク１８とを繋ぐ流路上には、フラッシング弁２０から作動油タンク１８への吐出圧を調整するためのリリーフ弁２０ａを接続している。リリーフ弁２０ａのリリーフ圧Ｐｒ２は、後述するチャージ用リリーフ弁２２のリリーフ圧Ｐｒ１以上、すなわちＰｒ２≧Ｐｒ１に設定している。
【００３６】
チャージポンプ１２の吐出口には、チャージポンプ１２が吐出した作動油を、流路１３，１４のうちの圧力の低い側の流路１３，１４に供給するためのチャージ用チェック弁２１ａ，２１ｂを接続している。チャージポンプ１２の吸込口は、作動油タンク１８内に連通している。チャージポンプ１２とチャージ用チェック弁２１ａ，２１ｂとの間の流路上には、チャージポンプ１２が吐出する作動油の吐出圧（チャージ圧）を調整するためのチャージ用リリーフ弁２２を接続している。
【００３７】
第２液圧ポンプ１０の一方の流出入ポートは、流路２３を介して作動油タンク１８内に連通し、他方の流出入ポートは、流路２４を介して切換弁２５〜２７にそれぞれ接続している。切換弁２５〜２７は、コントローラ４７からの指令値に応じて流路の解放と遮断とを切り換える構成であり、コントローラ４７からの操作信号の出力が無い場合は遮断状態となる。コントローラ４７は、切換弁２５〜２７が同時に作動油を通過可能する導通状態にならないように制御する。第２液圧ポンプ１０は、流路２４および切換弁２５を介してコントロールバルブである比例切換弁３０に接続している。比例切換弁３０は、流路３１，３２を介してアームシリンダ３のヘッド室３ａおよびロッド室３ｂに接続し、比例切換弁３０を作動油タンク１８へ連通して開回路Ｂを構成している。よって、アームシリンダ３は、比例切換弁３０からの作動油の供給にて伸縮作動する構成であり、その伸縮方向は作動油の供給方向に依存する。
【００３８】
切換弁２７に接続した第１分岐流路２７ａは、閉回路Ａの流路１５に接続した分岐路１５ａに接続している。切換弁２７は、第１分岐流路２７ａおよび分岐路１５ａを介してブームシリンダ１のヘッド室１ａに接続している。第２液圧ポンプ１０は、切換弁２７の制御により、分岐路１５ａと作動油タンク１８との間の作動油の流量を制御し、ブームシリンダ１のヘッド室１ａに流出入する作動油の流量を調整可能としている。流路２４には、流路２４の回路圧（作動油圧）が所定の圧力以上になった場合に、流路２４内の作動油を作動油タンク１８に逃がして流路２４を保護するリリーフ弁２８を接続している。
【００３９】
切換弁２５は、チェック弁２９を介して比例切換弁３０に接続している。比例切換弁３０は、コントローラ４７からの指令値に応じて、チェック弁２９を流路３１または流路３２に接続し、比例制御弁３０の開度を調整することによって、アームシリンダ３へ供給する作動油の流量を調整する。流路３１，３２には、アームシリンダ３の自重落下を抑制するためのカウンタバランス弁３３ａ，３３ｂを接続している。また、流路３１，３２には、これら流路３１，３２の作動油圧が所定の圧力以上になった場合に、作動油を作動油タンク１８に逃がして回路を保護するためのリリーフ弁３４ａ，３４ｂを接続している。切換弁２６は、チェック弁４１を介して後述する比例切換弁４２に接続している。
【００４０】
第３液圧ポンプ１１の一方の流出入ポートは、流路３５を介して作動油タンク１８内に連通し、他方の流出入ポートは、流路３６を介して切換弁３７〜３９にそれぞれ接続している。切換弁３７〜３９は、コントローラ４７からの指令値に応じて流路の解放と遮断とを切り換える構成であり、コントローラ４７からの操作信号の出力が無い場合は遮断状態となる。コントローラ４７は、切換弁３７〜３９が同時に作動油を通過可能する導通状態にならないように制御する。第３液圧ポンプ１１は、流路３６および切換弁３７を介してコントロールバルブである比例切換弁４２に接続している。比例切換弁４２は、流路４３，流路４４を介してバケットシリンダ５のヘッド室５ａおよびロッド室５ｂに接続し、比例切換弁４２を作動油タンク１８へ連通して開回路Ｃを構成している。よって、バケットシリンダ５は、比例切換弁４２からの作動油の供給にて伸縮作動する構成であり、その伸縮方向は作動油の供給方向に依存する。
【００４１】
切換弁３９に接続した第２分岐流路３９ａは、閉回路Ａの流路１５に接続した分岐路１５ａに接続している。切換弁３９は、第２分岐流路３９ａおよび分岐路１５ａを介してブームシリンダ１のヘッド室１ａに接続している。第３液圧ポンプ１１は、切換弁３９の制御により、分岐路１５ａと作動油タンク１８との間の作動油流量を制御し、ブームシリンダ１のヘッド室１ａに流出入する作動油の流量を調整可能としている。流路３６には、流路３６の回路圧が所定の圧力以上になった場合に、流路３６内の作動油を作動油タンク１８に逃がして流路３６を保護するリリーフ弁４０を接続している。
【００４２】
切換弁３７は、チェック弁４１を介して比例切換弁４２に接続している。比例切換弁４２は、コントローラ４７からの指令値に応じて、チェック弁４１を流路４３または流路４４に接続し、比例制御弁４２の開度を調整することによって、バケットシリンダ５へ供給する作動油の流量を調整する。流路４３，４４には、バケットシリンダ５の自重落下を抑制するためのカウンタバランス弁４５ａ，４５ｂを接続している。また、流路４３，４４には、これら流路４３，４４の作動油圧が所定の圧力以上になった場合に、作動油を作動油タンク１８に逃がして回路を保護するためのリリーフ弁４６ａ，４６ｂを接続している。切換弁３８は、チェック弁２９を介して比例切換弁３０に接続している。
【００４３】
さらに、閉回路Ａの流路１３と流路１４を繋いてバイパスするバイパス流路４９ａ上に流量調整部としての比例弁４９を接続している。バイパス流路４９ａは、第１液圧ポンプ９の流出入間を繋ぐ再生流路である。比例弁４９は、コントローラ４７からの指令に応じて、弁の開度を調整し、流路１３，１４のうちの高圧側の流路１３，１４から低圧側の流路１４，１３へ流れるバイパス流路４９ａにおける作動油の流量を調整する。
【００４４】
コントローラ４７は、操作レバー４８ａ〜４８ｄからのブームシリンダ１、アームシリンダ３およびバケットシリンダ５の伸縮方向および速度の指令値と、旋回装置１０６および走行装置１０５ａ，１０５ｂの回転方向および回転速度の指令値と、油圧駆動装置１０７内の種々のセンサ情報に基づき、第１ないし第３液圧ポンプ９〜１１の各レギュレータ９ａ〜１１ａ、切換弁２５〜２７，３７〜３９、比例切換弁３０，４２および比例弁４９を制御する。操作レバー４８ａ〜４８ｃは、ブームシリンダ１、アームシリンダ３またはバケットシリンダ５の伸縮方向および速度の指令値をコントローラ４７に与える。なお、操作レバー４８ｄは、旋回装置１０６の回転方向および回転速度の指令値をコントローラ４７に与える。また、コントローラ４７は、走行装置１０５ａ，１０５ｂの回転方向および回転速度の指令値をコントローラ４７に与える操作レバー（図示せず）も備える。
【００４５】
また、コントローラ４７には、各圧力センサ１７ａ，１７ｂにて検出した圧力情報が入力する。コントローラ４７は、検出した圧力値が低い側の圧力センサ１７ａ，１７ｂの検出値が、予め定めた所定の圧力値以下の場合に、比例弁４９の開度を制御して、第１液圧ポンプ９に繋がる高圧側の流路１３，１４から低圧側の流路１４，１３へ所定流量の作動油を通過する伸長開始時制御を行う。よって、圧力センサ１７ａ，１７ｂ、コントローラ４７および比例弁４９によって、第１液圧ポンプ９の流入側の流路１４の圧力が所定の圧力値以下の場合に、バイパス流路４９ａを介して高圧側の流路１３から低圧側の流路１４へ作動油を通過させる流量調整部６０を構成している。
【００４６】
さらに、伸長開始時制御としては、操作レバー４８ａがブームシリンダ１のロッド１ｃを伸長動作する方向に操作し、その操作信号がコントローラ４７に入力した場合に、閉回路Ａ側の第１液圧ポンプ９が供給する作動油流量と、開回路Ｂ側の第２液圧ポンプ１０が供給する作動油流量との和が、予め定めた目標伸長速度とするために必要となるヘッド室１ａへの目標作動油流量となり、かつ第１液圧ポンプ９が供給する作動油の流量と第２液圧ポンプ１０が供給する作動油の流量との流量比が、ブームシリンダ１の受圧面積差に基づく流量比となるように第１および第２液圧ポンプ９，１０を制御する。同時に、検出した圧力値が低い側の圧力センサ１７ａ，１７ｂの検出値が、予め定めた所定の圧力値以下の場合に、比例弁４９の開度を制御して、第１液圧ポンプ９に繋がる高圧側の流路１３，１４から低圧側の流路１４，１３へ所定流量の作動油を通過し、開回路Ｂ側の第２液圧ポンプ１０からの作動油の供給量を、比例弁４９を通過する作動油の流量分ほど増加する。
【００４７】
＜作用＞
次に、上記第１実施形態に係る油圧駆動装置１０７の作用（伸長開始時制御を適用した場合）について説明する。
【００４８】
（非操作時）
非操作時は、コントローラ４７にてレギュレータ９ａ〜１１ａを介して第１ないし第３液圧ポンプ９〜１１のそれぞれを最小傾転角に制御し、かつ切換弁２５〜２７，３７〜３９、比例切換弁３０，４２および比例弁４９のすべてを閉動作し、ブームシリンダ１、アームシリンダ３およびバケットシリンダ５をそれぞれ停止状態で保持している。
【００４９】
（ブーム上げ単独操作時）
図３は、油圧駆動装置１０５のブーム上げ動作操作時の挙動を示すタイムチャートで、（ａ）は操作レバー４８ａの操作量、（ｂ）は切換弁２７の状態、（ｃ）は第２液圧ポンプ１０の流量、（ｄ）は第１液圧ポンプ９の流量、（ｅ）は流路１４の圧力、（ｆ）は比例弁４９の流量、（ｇ）はブームシリンダのヘッド室の圧力、（ｈ）はブームシリンダの動作速度、（ｉ）はチェック弁２１ｂの流量である。すなわち、図３は、本発明に係る伸長開始時制御を適用した場合のブームシリンダ１の伸長動作時の各要素の挙動を示している。
【００５０】
図３（ａ）示す操作レバー４８ａの操作量、および図３（ｅ）に示す流路１４の圧力、すなわち圧力センサ１７ｂにて検出した圧力値は、コントローラ４７への入力値である。また、図３（ｂ）に示す切換弁２７の動作、図３（ｃ）に示す第２液圧ポンプ１０の流量、図３（ｄ）に示す第１液圧ポンプ９の流量、および図３（ｆ）に示す比例弁４９の流量は、コントローラ４７が制御する制御対象である。図３（ｇ）に示すブームシリンダ１のヘッド室１ａの圧力、図３（ｈ）に示すブームシリンダ１の動作速度、および図３（ｉ）に示すチェック弁２１ｂの流量は、コントローラ４７による制御の影響を受ける要素である。
【００５１】
ブーム上げ動作操作時は、時刻ｔ１〜ｔ４にかけて、操作レバー４８ａの操作量を０〜Ｘ１へ変化すると、時刻ｔ４において、操作レバー４８ａの操作量Ｘ１に対し、コントローラ４７は、第１液圧ポンプ９の吐出流量Ｑｃｐ１と第２液圧ポンプ１０の吐出流量Ｑｏｐ１との和が操作量Ｘ１に基づく目標作動油流量となるように、これらＱｃｐ１およびＱｏｐ１をレギュレータ９ａ，１０ａにて制御する。同時に、コントローラ４７は、ブームシリンダ１のヘッド室１ａの受圧面積Ａａ１およびロッド室１ｂの受圧面積Ａａ２の面積比Ａａ１:Ａａ２と、第１および第２液圧ポンプ９，１０と第２液圧ポンプ１０との流量比（Ｑｃｐ１＋Ｑｏｐ１）：Ｑｃｐ１とが等しくなるように、Ｑｃｐ１およびＱｏｐ１を決定する。ブームシリンダ１の動作速度が定常領域の場合に、コントローラ４７は、第１液圧ポンプ９の吐出流量と第２液圧ポンプ１０の吐出流量との比が、Ｑｃｐ１:Ｑｏｐ１を維持するようにレギュレータ９ａ，１０ａを制御する。
【００５２】
具体的に、時刻ｔ１において、ブームシリンダ１を伸長する方向に操作レバー４８ａを操作した場合には、コントローラ４７は、第１および第２液圧ポンプ９，１０のレギュレータ９ａ，１０ａを制御して、第１および第２液圧ポンプ９，１０の斜板を倒す。時刻ｔ１において、コントローラ４７は、第１および第２液圧ポンプ９，１０からの作動油の吐出と同時に、切換弁２７を制御して開動作し作動油を通過可能とする。
【００５３】
すなわち、時刻ｔ１〜ｔ２において、コントローラ４７は、第２液圧ポンプ１０から作動油の吐出を開始するが、ブームシリンダ１の慣性、摩擦抵抗および作動油の圧縮性等の影響により、ヘッド室１ａの圧力が上昇するまでに時間的な遅れが生じる。これにより、ブームシリンダ１の実際の動作速度が、第１および第２液圧ポンプ９，１０が吐出する作動油流量通りの動作速度になるまでに時間的な遅れが生じる。このとき、ブームシリンダ１の慣性、摩擦抵抗および作動油の圧縮性等を考慮し、操作レバー４８ａの入力に対して第２液圧ポンプ１０の吐出流量をより多めにしてもよい。すなわち、第２液圧ポンプ１０の吐出流量を、予め定めた所定の任意の時間に亘って、操作レバー４８ａの操作量に基づく指令値に対して若干多めにすることにより、作動油の圧縮性による動作遅れを緩和できる。
【００５４】
ブームシリンダ１の実際の動作速度が、第１および第２液圧ポンプ９，１０の合計吐出流量から計算した動作速度に対して遅い場合は、ブームシリンダ１のロッド室１ｂからの流出流量ＱＢｒ（図示せず）が、第１液圧ポンプ９に吸込まれる吸込流量Ｑｃｐよりも少なくなる。よって、流路１４，１６内の作動油が膨張し、これら流路１４，１６を通過する作動油圧（圧力）が低下するため、時刻ｔ２において、流路１４，１６の圧力がＰｒ４まで低下する。さらに、時刻ｔ２において、コントローラ４７は、低圧側の圧力センサ１７ｂが検出する圧力値がＰｒ４以下になったことを検出した場合に、比例弁４９を開動作し、圧力センサ１７ｂでの検出圧に応じた任意の流量の作動油を流路１３から流路１４へ供給する。
【００５５】
時刻ｔ３において、流路１４の圧力がＰｒ３まで低下すると、比例弁４９の作動油流量が最大のＱｃｐ１となる。時刻ｔ１〜ｔ２において、流路１４の圧力がチャージポンプ１２の設定吐出圧Ｐｒ２より低下すると、チェック弁２１ｂを介してチャージポンプ１２が吐出する作動油が流路１４へ流入する。時刻ｔ３において、流路１４の圧力がＰｒ３まで低下すると、チェック弁２１ｂの流量はＱｃ２となる。時刻ｔ３〜ｔ４において、コントローラ４７は、比例弁４９を開動作して作動油を通過可能とし、流路１３から流路１４への作動油の流入により流路１４の圧力が上昇する。
【００５６】
時刻ｔ５において、圧力センサ１７ｂの検出値に基づき、流路１４の作動圧がＰｒ４に達すると、コントローラ４７は、比例弁４９を閉動作して遮断し、流路１４の流量を０にする。時刻ｔ６において、流路１４の圧力がＰｒ１に達すると、チェック弁２１ｂの流量は０になる。時刻ｔ７において、ブームシリンダ１のヘッド室１ａの圧力がＰｂｈ２に達すると、ブームシリンダ１の動作速度が増加し、ブームシリンダ１のロッド室１ｂからの流出流量ＱＢｒが増加し、流路１４の圧力がＰｒ２まで上昇する。時刻ｔ８において、ブームシリンダ１の実際の動作速度は、目的速度Ｖｂ１に達する。
【００５７】
（ブーム下げ単独操作時）
図４は、油圧駆動装置１０７のブーム下げ動作操作時の挙動を示すタイムチャートで、（ａ）は操作レバー４８ａの操作量、（ｂ）は流路１４の圧力、（ｃ）は比例弁４９の流量、（ｄ）はブームシリンダ１のヘッド室１ａの圧力、（ｅ）はブームシリンダ１の動作速度である。図４（ａ）〜図４（ｅ）に示すパラメータは、図３（ａ）、図３（ｅ）ないし図３（ｈ）に示すパラメータである。
【００５８】
ブーム下げ動作操作時は、時刻ｔ１〜ｔ２にかけて、操作レバー４８ａの操作量を０〜−Ｘ１まで変化すると、時刻ｔ２において、操作レバー４８ａの操作量−Ｘ１に対し、コントローラ４７は、バイパス流路４９ａを通過する作動油流量が（Ｑｃｐ１＋Ｑｏｐ１)となるように比例弁４９の開度を制御する。すなわち、時刻ｔ１において、ブームシリンダ１を収縮する方向に操作レバー４８ａを操作した場合に、コントローラ４７は、比例弁４９の開度を制御して流路１３から流路１４に作動油を流す。
【００５９】
そして、時刻ｔ１〜ｔ２において、比例弁４９により流路１３から流路１４へ作動油を流し始めると、ブームシリンダ１のヘッド室１ａの圧力が減少していき、流路１４の圧力が上昇する。ここで、時刻ｔ２において、ブームシリンダ１のヘッド室１ａから流出する作動油の流出流量ＱＢｈ（図示せず）は、比例弁４９を通過する作動油の流量と等しい（Ｑｃｐ１＋Ｑｏｐ１）となる。一方、ブームシリンダ１のロッド室１ｂへ流入する作動油の流入流量ＱＢｒ（図示せず）は、上述した受圧面積差の影響によってＱｃｐ１となる。
【００６０】
したがって、比例弁４９を通過する作動油の流量（Ｑｃｐ１＋Ｑｏｐ１）のうちのＱｏｐ１は余剰分となる。余剰分Ｑｏｐ１は、図２に示すフラッシング弁２０を介して作動油タンク１８に戻る。このとき、フラッシング弁２０と作動油タンク１８とを繋ぐ流路上に設けたリリーフ弁２０ａによって、フラッシング弁からの作動油の吐出圧はＰｒ２となる。この結果、図５に示すように、時刻ｔ２において、流路１４の圧力はＰｒ２となり、ブームシリンダ１の実際の動作速度は目標速度−Ｖｂ１に到達する。
【００６１】
＜伸長開始時制御なしの場合＞
次に、上記第１実施形態に係る油圧駆動装置１０７による伸長開始時制御を適用しない場合の作用について説明する。
【００６２】
図８は、本発明に係る油圧駆動装置１０７による伸長開始時制御を適用しない場合のブーム上げ動作操作時の挙動を示すタイムチャートで、（ａ）は操作レバー４８ａの操作量、（ｂ）は切換弁２７の状態、（ｃ）は第２液圧ポンプ１０の流量、（ｄ）は第１液圧ポンプ９の流量、（ｅ）は流路１４の圧力、（ｆ）はブームシリンダ１のヘッド室１ａの圧力、（ｇ）はブームシリンダ１の動作速度、（ｈ）はチェック弁２１ｂの流量である。図８（ａ）〜図８（ｇ）に示す各パラメータは、図３（ａ）〜図３（ｇ）に示す各パラメータと同一である。
【００６３】
ブーム上げ動作操作時は、図８に示すように、時刻ｔ１〜ｔ３にかけて、操作レバー４８ａの操作量を０からＸ１まで変化する。このとき、時刻ｔ１において、ブームシリンダ１を伸長する方向に操作レバー４８ａを操作した場合には、コントローラ４７は、第１液圧ポンプ９のレギュレータ９ａを制御して、第１液圧ポンプ９の斜板を倒す。そして、コントローラ４７は、時刻ｔ２において、第１液圧ポンプ９の吐出流量が最大吐出流量Ｑｃｐ１となるようにレギュレータ９ａを制御する。
【００６４】
時刻ｔ２〜ｔ３において、操作レバー４８ａの操作量が増加していくと、コントローラ４７は、第２液圧ポンプ１０のレギュレータ１０ａを制御して第２液圧ポンプ１０の斜板を倒し、第２液圧ポンプ１０から作動油を吐出する。時刻ｔ３において、操作レバー４８ａの操作量がＸ１に達すると、コントローラ４７は、第２液圧ポンプ１０の吐出流量が最大吐出流量Ｑｏｐ１になるようにレギュレータ１０ａを制御する。時刻ｔ２において、コントローラ４７は、第２液圧ポンプ１０からの作動油の吐出と同時に、切換弁２７を制御して作動油を通過可能とする。
【００６５】
すなわち、時刻ｔ１〜ｔ３において、コントローラ４７は、第１および第２液圧ポンプ９，１０からの作動油の吐出を開始するが、ブームシリンダ１の慣性、摩擦抵抗および作動油の圧縮性等の影響により、ブームシリンダ１のヘッド室１ａの圧力が上昇するまでに時間的な遅れが生じる。これにより、ブームシリンダ１の実際の動作速度が、第１および第２液圧ポンプ９，１０からの吐出流量通りの動作速度になるまでに時間的な遅れが生じる。
【００６６】
ブームシリンダ１の実際の動作速度が、第１および第２液圧ポンプ９，１０の合計吐出流量から計算した動作速度に比べて遅い場合は、ブームシリンダ１のロッド室１ｂからの流出流量ＱＢｒが、第１液圧ポンプ９の吸込流量Ｑｃｐより少なくなるため、流路１４，１６内の作動油が膨張し圧力低下が生じてしまう。このため、時刻ｔ２において、流路１４，１６の圧力が圧力値Ｐｒ３まで低下する。
【００６７】
さらに、時刻ｔ１〜ｔ２において、流路１４の圧力がチャージポンプ１２の設定吐出圧Ｐｒ１より低下すると、チャージポンプ１２が吐出した作動油を、チェック弁２１ｂから流路１４へ供給する。そして、時刻ｔ２において、チェック弁２１ｂの流量がＱｃ１となる。時刻ｔ２においては、第１および第２液圧ポンプ９，１０の合計吐出流量から計算したブームシリンダ１の目標速度と、ブームシリンダ１の実際の動作速度との差が大きいため、ブームシリンダ１のロッド室１ｂからの流出流量ＱＢｒは、第１液圧ポンプ９が吸い込む吸込流量Ｑｃｐより大幅に少ない。このため、時刻ｔ２においては、第１液圧ポンプ９の吸込流量をチェック弁２１ｂの流量で確保しなければならず、チェック弁２１ｂの流量Ｑｃ１は、第１液圧ポンプ９の吐出流量Ｑｃｐ１とほぼ同量となる。
【００６８】
時刻ｔ４において、ブームシリンダ１のヘッド室１ａの圧力がＰｂｈ２に達すると、ブームシリンダ１に生じる力が安定し、ブームシリンダ１の動作速度が増加する。これにより、ブームシリンダ１のロッド室１ｂからの流出流量ＱＢｒが増加し、流路１４の圧力が上昇するため、チェック弁２１ｂの流量が減少していく。時刻ｔ５において、流路１４の圧力が圧力値Ｐｒ１以上になると、チェック弁２１ｂの流量が０になる。そして、最終的にブームシリンダ１の実際の動作速度が目標速度Ｖｂ１となり、流路１４の圧力もＰｒ１に安定する。
【００６９】
＜効果＞
以上のように、本発明の第１実施形態に係る油圧駆動装置１０７による伸長開始時制御を適用しない場合は、ブームシリンダ１の動作開始直後に、ブームシリンダ１の慣性、摩擦抵抗および作動油の圧縮性等の影響により、ブームシリンダ１のロッド室１ｂから流出する作動油の流出流量ＱＢｒと、第１液圧ポンプ９が吸い込む吸込流量Ｑｃｐとの関係がＱＢｒに対してＱｃｐが大幅に少なく、ＱＢｒ＞Ｑｃｐとなる。よって、第１液圧ポンプ９の吸込流量Ｑｃｐをチャージポンプ１２から供給しなければならないため、第１液圧ポンプ９と同容量の流量が吐出可能なチャージポンプ１２が必要となる。すなわち、ブームシリンダ１の伸長動作開始時において、ブームシリンダ１が動作を開始するまでの間に、第１液圧ポンプ９の吸入側の圧力の低下を、チャージポンプ１２を用いて一定圧以上に維持しているため、第１液圧ポンプ９と同容量のチャージポンプ１２が必要となり、チャージポンプ１２が大型化してしまう。
【００７０】
これに対し、本発明の第１実施形態に係る油圧駆動装置１０７による伸長開始時制御を適用した場合は、ブームシリンダ１の動作開始直後に、第１液圧ポンプ９の吸込側の流路１４の圧力が低下した場合に、圧力センサ１７ｂでの検出値に基づきコントローラ４７にて比例弁４９を開動作し流路１３から流路１４へ作動油を流入して、第１液圧ポンプ９が吸い込む吸込流量Ｑｃｐを流路１３から確保する。したがって、上記伸長開始時制御を適用しない場合に比べ、チャージポンプ１２から流路１４を介して第１液圧ポンプ９の吸込側へ供給する作動油流量を大幅に少なくできる。
【００７１】
よって、閉回路Ａにてブームシリンダ１を駆動する構成であっても、圧力センサ１７ｂに基づくコントローラによる比例弁４９の開閉制御によって、ブームシリンダ１の伸長動作開始時に生じるヘッド室１ａの作動油不足を防止することができる。このため、この作動油不足を補うために従来から用いているチャージポンプ１２の小型化を可能とし、より吐出容量が小さなチャージポンプ１２とでき、ひいてはチャージポンプ１を無くすことが可能となる。
【００７２】
さらに、ブーム上げ動作操作時に、第１液圧ポンプ９の吐出流量Ｑｃｐ１と第２液圧ポンプ１０の吐出流量Ｑｏｐ１との和が操作量Ｘ１に基づく目標作動油流量となるように、これらＱｃｐ１およびＱｏｐ１をレギュレータ９ａ，１０ａにて制御すると同時に、ブームシリンダ１のヘッド室１ａの受圧面積Ａａ１およびロッド室１ｂの受圧面積Ａａ２の面積比Ａａ１:Ａａ２と、第１および第２液圧ポンプ９，１０と第２液圧ポンプ１０との流量比（Ｑｃｐ１＋Ｑｏｐ１）：Ｑｃｐ１とが等しくなるように、Ｑｃｐ１およびＱｏｐ１を決定している。この結果、ブームシリンダ１のヘッド室１ａへ導入する作動油流量と、ロッド室１ｂから流出する作動油流量とのバランスを確保でき、ブームシリンダ１の受圧面積差に基づく作動油不足を効率力良く解消できる。よって、ブームシリンダ１の伸長動作を滑らかにでき操作性を向上できる。
【００７３】
また、ブーム下げ動作操作時に、バイパス流路４９ａを通過する作動油流量が（Ｑｃｐ１＋Ｑｏｐ１)となるように比例弁４９の開度をコントローラ４７にて制御する。この結果、ブームシリンダ１のヘッド室１ａの圧力の減少に伴い流路１４の圧力が上昇するとともに、ブームシリンダ１のヘッド室１ａから流出する作動油の流出流量ＱＢｈが、比例弁４９を通過する作動油の流量と等しい（Ｑｃｐ１＋Ｑｏｐ１）となり、ブームシリンダ１のロッド室１ｂへ流入する作動油の流入流量ＱＢｒが、ブームシリンダ１の受圧面積差の影響によってＱｃｐ１となる。したがって、ブーム下げ動作操作時に比例弁４９の開度を制御することによって、第１および第２液圧ポンプ９，１０の駆動にエネルギを消費することなく、ブーム下げ動作できる。
【００７４】
［第２実施形態］
図５は、本発明の第２実施形態に係る油圧駆動装置１０７のブーム上げ動作操作時の挙動を示すタイムチャートで、（ａ）は操作レバー４８ａの操作量、（ｂ）は切換弁２７の状態、（ｃ）は切換弁３９の状態、（ｄ）は第２液圧ポンプ１０の流量、（ｅ）は第３液圧ポンプ１１の流量、（ｆ）は第１液圧ポンプ９の流量、（ｇ）は流路１４の圧力、（ｈ）は比例弁４９の流量、（ｉ）はブームシリンダ１のヘッド室１ａの圧力、（ｊ）はブームシリンダ１の動作速度、（ｋ）はチェック弁２１ｂの流量である。
【００７５】
本第２実施形態が前述した第１実施形態と異なるのは、第１実施形態は、ブーム上げ単独動作開始時に第２液圧ポンプ１０のみを用いているのに対し、第２実施形態は、ブーム上げ単独動作開始に第２および第３液圧ポンプ１０，１１をそれぞれ用いている。なお、本第２実施形態において、第１実施形態と同一又は対応する部分には同一符号を付している。
【００７６】
（ブーム上げ単独操作時）
図５（ａ）〜図５（ｋ）に示すパラメータは、図３（ａ）〜図３（ｇ）に示すパラメータに加え、図５（ｃ）に示す切換弁３９の状態、および図５（ｅ）に示す第３液圧ポンプ１１の流量を加えたものである。これら図５（ｃ）に示す切換弁３９の動作、および図５（ｅ）に示す第３液圧ポンプ１１の流量は、コントローラ４７が制御する制御対象である。
【００７７】
ブーム上げ動作操作時は、時刻ｔ１〜ｔ３にかけて、操作レバー４８ａの操作量を０〜Ｘ１へ変化すると、時刻ｔ４において、操作レバー４８ａの操作量Ｘ１に対し、コントローラ４７は、第１液圧ポンプ９の吐出流量がＱｃｐ１、および第２液圧ポンプ１０の吐出流量がＱｏｐ１となるように、レギュレータ９ａ，１０ａを制御する。同時に、コントローラ４７は、ブームシリンダ１のヘッド室１ａの受圧面積Ａａ１およびロッド室１ｂの受圧面積Ａａ２の面積比Ａａ１：Ａａ２と、第１および第２液圧ポンプ９，１０と第２液圧ポンプ１０との流量比（Ｑｃｐ１＋Ｑｏｐ１）：Ｑｃｐ１とが等しくなるように、Ｑｃｐ１およびＱｏｐ１を決定する。ブームシリンダ１の動作速度が定常領域の場合に、コントローラ４７は、第１液圧ポンプ９の吐出流量と第２液圧ポンプ１０の吐出流量との比が、Ｑｃｐ１:Ｑｏｐ１を維持するようにレギュレータ９ａ，１０ａを制御する。
【００７８】
具体的に、時刻ｔ１において、ブームシリンダ１を伸長する方向に操作レバー４８ａを操作した場合には、コントローラ４７は、第１および２液圧ポンプ９，１０のレギュレータ９ａ，１０ａをそれぞれ制御して、第１および第２液圧ポンプ９，１０の斜板を倒す。時刻ｔ１において、コントローラ４７は、第１および第２液圧ポンプ９，１０からの作動油の吐出と同時に、切換弁２７を制御して開動作し作動油を通過可能とする。
【００７９】
時刻ｔ１〜ｔ２において、コントローラ４７は、第２液圧ポンプ１０からの作動油の吐出を開始するが、ブームシリンダ１の慣性、摩擦抵抗および作動油の圧縮性等の影響により、ヘッド室１ａの圧力が上昇するまでに時間的な遅れが生じる。これにより、ブームシリンダ１の実際の動作速度が、第２液圧ポンプ１０が吐出する作動油流量通りの動作速度になるまでに時間的な遅れが生じる。このとき、ブームシリンダ１の慣性、摩擦抵抗および作動油の圧縮性等を考慮し、操作レバー４８ａの入力に対して第２液圧ポンプ１０の吐出流量をより多めにしてもよい。すなわち、第２液圧ポンプ１０の吐出流量を、予め定めた所定の任意の時間に亘って、操作レバー４８ａの操作量に基づく指令値に対して若干多めにすることにより、作動油の圧縮性による動作遅れを緩和できる。
【００８０】
ブームシリンダ１の実際の動作速度が、第１および第２液圧ポンプ９，１０の合計吐出流量から計算した動作速度に対して遅い場合は、ブームシリンダ１のロッド室１ｂの流出流量ＱＢｒが、第１液圧ポンプ９の吸込流量Ｑｃｐより少なくなる。よって、流路１４，１６内の作動油が膨張して圧力が低下するため、時刻ｔ２において、流路１４，１６圧力はＰｒ４まで低下する。さらに、時刻ｔ２において、コントローラ４７は、低圧側の圧力センサ１７ｂにてＰｒ４以下の圧力値を検出した場合に比例弁４９の開度を制御して開動作し、圧力センサ１７ｂでの検出圧に応じた任意の流量の作動油を流路１３から流路１４へ供給する。同時に、コントローラ４７は、第３液圧ポンプ１１のレギュレータ１１ａを制御して第３液圧ポンプ１１の斜板を倒す。時刻ｔ２において、コントローラ４７は、第３液圧ポンプ１１が吐出する作動油の吐出流量が、比例弁４９を通過する作動油の流量と同じになるように第３液圧ポンプ１１のレギュレータ１１ａを制御すると同時に、切換弁３９の開度を制御して開動作し作動油を通過可能とする。
【００８１】
時刻ｔ３において、流路１４の圧力がＰｒ３まで低下すると、コントローラ４７は、比例弁４９の流量を最大のＱｃｐ１とし、第３液圧ポンプ１１の吐出流量もＱｃｐ１とする。時刻ｔ１〜ｔ２において、流路１４の圧力がチャージポンプ１２の設定吐出圧Ｐｒ２より低下すると、チェック弁２１ｂを介してチャージポンプ１２が吐出する作動油を流路１４へ流入する。時刻ｔ３において、流路１４の圧力がＰｒ３まで低下すると、チェック弁２１ｂの流量はＱｃ３となる。時刻ｔ３〜ｔ４において、コントローラ４７は、比例弁４９を開動作して作動油を通過可能とし、流路１３から流路１４への作動油の流入により流路１４の圧力が上昇する。
【００８２】
時刻ｔ４において、圧力センサ１７ｂの検出値に基づき、流路１４の作動圧がＰｒ４に達すると、コントローラ４７は、比例弁４９を閉動作して遮断し、流路１４の流量を０にする。時刻ｔ４〜ｔ５において、流路１４の圧力がＰｒ１に達すると、チェック弁２１ｂの流量は０になる。時刻ｔ５において、コントローラ４７にて第３液圧ポンプ１１の流量が０になると、コントローラ４７にて切換弁３９を閉動作して第２分岐流路３９ａからの作動油の供給を遮断する。時刻ｔ５〜ｔ６において、ブームシリンダ１のヘッド室１ａの圧力がＰｂｈ２に達すると、ブームシリンダ１の動作速度が増加し、ブームシリンダ１のロッド室１ｂからの流出流量ＱＢｒが増加し、流路１４の圧力がＰｒ２まで上昇する。時刻ｔ６において、ブームシリンダ１の実際の動作速度は、目標速度Ｖｂ１に達する。
【００８３】
以上のように、本発明の第２実施形態によれば、時刻ｔ２〜ｔ５において、流路１３から比例弁４９を介して流路１４に供給する作動油流量分を、第３液圧ポンプ１１から補充しているため、上記第１実施形態に比べ、ブームシリンダ１のヘッド室１ａの圧力をＰｂｈ２まで上昇させる際の時間を短縮できるから、操作レバー４８ａの操作量に対するブームシリンダ１の動作速度の応答性をより向上できる。
【００８４】
[第３実施形態]
本第３実施形態が前述した第１実施形態と異なるのは、第１実施形態は、第１および第２液圧ポンプ９，１０の流量をブームシリンダ１の受圧面積比に基づいて制御しているのに対し、第３実施形態は、第１および第２液圧ポンプ９，１０の流量をほぼブームシリンダ１の受圧面積比に基づいて制御するものである。なお、本第３実施形態において、第１実施形態と同一又は対応する部分には同一符号を付している。
【００８５】
具体的に、第１液圧ポンプ９が吐出する作動油の吐出流量ＱｃｐがＱｃｐ１より多い場合は、ブームシリンダ１のヘッド室１ａの受圧面積Ａａ１およびロッド室１ｂの受圧面積Ａａ２の面積比Ａａ１：Ａａ２に対し、（Ｑｃｐ＋Ｑｏｐ１）：Ｑｃｐのうちの、（Ｑｃｐ＋Ｑｏｐ１）の比率が小さくなる。（Ｑｃｐ＋Ｑｏｐ１）は、ブームシリンダ１のヘッド室１ａへ流入する作動油流量であり、この比率が小さくなるとロッド室１ｂから流出する作動油流量が少なくなる。そこで、第１液圧ポンプ９が吸い込む作動油の吸込流量Ｑｃｐを確保するためには、チェック弁２１ｂから所定量の作動油を補充する必要がある。
【００８６】
このため、チェック弁２１ｂの流量は、図３（ｉ）中の実線で示す理想的な流量に対し、図３（ｉ）中の点線で示すように多くなる。また、流路１４の圧力が安定する時刻ｔ７以降においても、ブームシリンダ１のロッド室１ｂから流出する作動油流量が第１液圧ポンプ９の吸込流量Ｑｃｐに対して少ないため、一定の流量の作動油をチェック弁２１ｂから流路１４へ供給する。
【００８７】
一方、第２液圧ポンプ１０が吐出する作動油の吐出流量ＱｏｐがＱｏｐ１より多い場合は、ブームシリンダ１のヘッド室１ａの受圧面積Ａａ１およびロッド室１ｂの受圧面積Ａａ２の面積比Ａａ１：Ａａ２に対し、（Ｑｃｐ１＋Ｑｏｐ）：Ｑｃｐ１のうちの、（Ｑｃｐ１＋Ｑｏｐ）の比率が小さくなる。（Ｑｃｐ１＋Ｑｏｐ）は、ブームシリンダ１のヘッド室１ａへ流入する作動油流量であり、この比率が大きくなるとロッド室１ｂから流出する作動油流量が多くなる。そこで、第１液圧ポンプ９が吸い込む作動油の吸込流量Ｑｃｐ１に対して余剰分の作動油を、フラッシング弁２０からリリーフ弁２０ａを介して作動油タンク１８へ排出する。この結果、チェック弁２１ｂの流量は、図３（ｉ）中の実線で示す理想的な流量に対し、図３（ｉ）中の一点鎖線で示すように少なくなる。
【００８８】
すなわち、第１液圧ポンプ９が吐出する作動油の吐出流量ＱｃｐがＱｃｐ１より多い場合、および第２液圧ポンプ１０が吐出する作動油の吐出流量ＱｏｐがＱｏｐ１より多い場合のいずれにおいても、チャージポンプ１２から流路１４を介して第１液圧ポンプ９の吸込側へ供給する作動油流量を少なくできるため、チャージポンプ１２を小型化でき、より吐出容量が小さなチャージポンプ１２とでき、ひいてはチャージポンプ１２を無くすことができる。
【００８９】
［第４実施形態］
図６は、本発明の第４実施形態に係る油圧駆動装置１０７Ａの構成を示す概略図である。本第４実施形態が前述した第１実施形態と異なるのは、第１実施形態は、比例弁４９を用いた油圧駆動装置１０７に対し、第４実施形態は、切換弁５１を用いた油圧駆動装置１０７Ａとしている。なお、本第４実施形態において、第１実施形態と同一又は対応する部分には同一符号を付している。
【００９０】
具体的に、本第４実施形態に係る油圧駆動装置１０７Ａは、流路１３，１４を繋ぐバイパス流路４９ａ上に切換弁５１を接続している。切換弁５１は、ブームシリンダ１の伸長動作時に第１液圧ポンプ９の吸込側となる流路１４の圧力をパイロット圧（連通圧）として駆動する流量調整部６０として機能する。具体的に、切換弁５１は、流路１４の圧力がＰｒ４以下になった場合に連通するようにパイロット圧を調整している。切換弁５１の連通側には、絞りを設けている。絞りは、予め定めた任意の圧力ＰＶＣ時に第１液圧ポンプ９の最大吐出流量を通過する開口面積に設計している。圧力ＰＶＣは、ブームシリンダ１が伸長動作を開始する時のヘッド室１ａの圧力Ｐｂｈと切換弁５１のパイロット圧Ｐｒ４との差に基づいて決定している。
【００９１】
この結果、ブームシリンダ１が伸長動作するまでの間において、第１液圧ポンプ９の吐出流量分を、切換弁５１を介して吸込側の流路１４に戻すことができるとともに、第２液圧ポンプ１０が吐出した吐出流量をブームシリンダ１のヘッド室１ａに送ることができる。したがって、流路１４の圧力に基づき切換弁５１が開閉動作する構成であるため、上記第１実施形態に係る油圧駆動装置１０７の比例弁４９に比べ、コントローラ４７による電気的な制御を無くすることができ、コントローラ４７による制御をより簡素化することができる。
【００９２】
［第５実施形態］
図７は、本発明の第５実施形態に係る油圧駆動装置１０７Ｂの構成を示す概略図である。本第実施形態が前述した第１実施形態と異なるのは、第１実施形態は、チャージポンプ１２を用いた油圧駆動装置１０７に対し、第５実施形態は、チャージポンプ１２を用いない油圧駆動装置１０７Ｂとしている。なお、本第４実施形態において、第１実施形態と同一又は対応する部分には同一符号を付している。
【００９３】
具体的に、本第４実施形態に係る油圧駆動装置１０７Ｂは、フラッシング弁２０からチャージ用チェック弁２１ａ，２１ｂまでの流路上に蓄圧装置としてのアキュムレータ５０を接続している。アキュムレータ５０は、リリーフ弁１９ａ，１９ｂとのチャージ用チェック弁２１ａ，２１ｂとの間の流路上に接続し、チャージ用チェック弁２１ａ，２１ｂと作動油タンク１８との間の流路上にリリーフ弁２０ａを接続している。
【００９４】
この結果、流路１３，１４のうち、低圧側の流路１３，１４がリリーフ弁２０ａにて設定した設定圧以下になることを抑制できるとともに、ブームシリンダ１の動作開始直後において、第１液圧ポンプ９の吸込側の流路１４の圧力が低下した場合に、圧力センサ１７ｂでの検出値に基づきコントローラ４７にて比例弁４９を開動作し流路１３から流路１４へ作動油を流入して、第１液圧ポンプ９に吸込まれる吸込流量Ｑｃｐを流路１３から確保できる。よって、流路１４が低圧になった場合に、アキュムレータ５０に蓄えた作動油を第１液圧ポンプ９の吸込側へ供給できるから、チャージポンプ１２を無くすことができる。
【００９５】
［その他］
なお、本発明は前述した実施形態に限定するものではなく、様々な変形態様が含まれる。例えば、前述した実施形態は、本発明を分りやすく説明するために説明したものであり、本発明は、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定するものではない。
【００９６】
そして、上記各実施形態においては、油圧駆動装置１０７〜１０７Ｂを油圧ショベル１に搭載した場合を例として説明したが、本発明はこれに限定せず、例えば油圧式クレーンやホイールローダなどの油圧回路で駆動可能な少なくとも１つ以上の片ロッド式油圧シリンダを備えた作業機械であれば、油圧ショベル１００以外の作業機械においても、本発明に係る油圧駆動装置１０７〜１０７Ｂを用いることができる。また、ブームシリンダ１以外のアームシリンダ３やバケットシリンダ５に本発明に係る伸長開始時制御を適用してもよい。
【００９７】
また、第２および第３液圧ポンプ１０，１１として、吐出方向および吐出流量が制御可能な両傾転斜板機構を備えた油圧ポンプを用いたが、作動油タンク１８から流路２４，３６へ向かう１方向のみに作動油が吐出可能な片傾転斜板機構を備えた油圧ポンプを用いても良い。
【００９８】
また、第１ないし第３液圧ポンプ９〜１１のそれぞれを、動力伝達装置８を介して１台のエンジン７に接続したが、これら第１ないし第３液圧ポンプ９〜１１として、複数の固定容量式の液圧ポンプを用意し、これら固定容量式の液圧ポンプに、回転方向および回転数が制御可能な電動機を接続し、これら電動機をコントローラ４７にて制御して、各固定容量式の液圧ポンプの回転方向および回転数によって作動油の吐出入方向および吐出流量を制御する構成とすることもできる。
【００９９】
さらに、上記各実施形態では、切換弁２５〜２７，３７〜３９や比例切換弁３０，４２は、コントローラ４７が出力した信号による直接制御で示したが、これに拘るものでなく、例えば、コントローラ４７からの信号を、電磁減圧弁などを用いて変換した油圧信号により制御したり、油圧回路にて制御したりしてもよい。
【０１００】
また、圧力センサ１７ｂにて検出した圧力値に基づき、比例弁４９の作動油を通過する導通開始タイミングを制御したが、例えばタイマ等を用い、第１および第２液圧ポンプ９，１０の駆動を開始してから、任意の時間が経過した後に、比例弁４９を駆動するようにしてもよい。
【符号の説明】
【０１０１】
１      ブームシリンダ（片ロッド式油圧シリンダ）
１ａ    ヘッド室
１ｂ    ロッド室
１ｅ    ピストン
３      アームシリンダ（油圧アクチュエータ）
５      バケットシリンダ（油圧アクチュエータ）
９      第１液圧ポンプ（第１作動油制御部）
１０    第２液圧ポンプ（第２作動油制御部）
１１    第３液圧ポンプ（第２作動油制御部）
１３〜１６  流路
１５ａ  分岐路
１７ａ，１７ｂ  圧力センサ（圧力検出装置）
１８    作動油タンク
２７ａ  第１分岐流路
３９ａ  第２分岐流路
４７    コントローラ（制御装置）
４８ａ〜４８ｄ  操作レバー
４９    比例弁（弁装置）
４９ａ  バイパス流路
５１    切換弁
６０    流量調整部
１００  油圧ショベル
１０７，１０７Ａ，１０７Ｂ  油圧駆動装置
Ａ  閉回路
Ｂ，Ｃ  開回路
【図１】
2015209943.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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