(57)【要約】【課題】円周方向のウェーブを有するコアプレートを用いた湿式摩擦材において、更なる引き摺りトルクの低減を達することができる湿式摩擦材を提供する。【解決手段】円周方向にウェーブを有する平板リング形状のコアプレート２と、コアプレート２の主面２１に、複数の油溝４を形成して略リング状となるように配設された摩擦部材３と、を備えた湿式摩擦材であって、油溝４は、溝幅がコアプレートの内周２Ａ側から外周２Ｂ側へ向かって狭窄された形状である。この際に、コアプレート２の主面２１に配設された摩擦部材３は、複数のセグメントピース３１からなり、セグメントピース３１同士がこれらの間に油溝４を形成されてもよく、コアプレート２の主面２１に配設された摩擦部材３の摩擦面が、プレス加工されることで形成された複数の凹部を油溝４としてもよい。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
円周方向にウェーブを有する平板リング形状のコアプレートと、
前記コアプレートの主面に、複数の油溝を形成して略リング状となるように配設された摩擦部材と、を備えた湿式摩擦材であって、
下記（１）又は下記（２）の形態を備えており、
前記油溝は、溝幅が前記コアプレートの内周側から外周側へ向かって狭窄された形状であることを特徴とする湿式摩擦材。
（１）前記コアプレートの前記主面に配設された前記摩擦部材は、複数のセグメントピースからなり、前記セグメントピース同士がこれらの間に前記油溝を形成するように配置された形態。
（２）前記コアプレートの前記主面に配設された前記摩擦部材の摩擦面が、プレス加工されることで形成された複数の凹部を前記油溝として備えた形態。
【請求項２】
前記油溝は、狭窄開始部における溝幅をＷ１とし、狭窄終了部における溝幅をＷ２とした場合に、溝幅の比Ｗ２／Ｗ１が０．５以下である請求項１に記載の湿式摩擦材。
【請求項３】
前記コアプレートは、３ヶ所以上２０ヶ所以下の偏極部位を備えた前記ウェーブを有する請求項１又は２に記載の湿式摩擦材。
【請求項４】
前記溝幅Ｗ２は０ｍｍ以上２ｍｍ以下である請求項１乃至３のうちのいずれかに記載の湿式摩擦材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、湿式摩擦材に関する。更に詳しくは、油の存在下で利用される湿式摩擦材であって、湿式クラッチ及び湿式ブレーキ等に組み込むことができる湿式摩擦材に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、湿式摩擦材を用いた湿式クラッチや湿式ブレーキが、トルク伝達や制動等に利用されている。具体的には、湿式クラッチは車両等の自動変速機で利用されている。この湿式クラッチは、エンジン等の駆動源で生じた駆動力を、車軸等の被動体に伝達・遮断する機能を有する。例えば、駆動源と連動されたプレート状の湿式摩擦材と、被動体と連動されたセパレータプレートとを用いる場合、湿式摩擦材とセパレータプレートとはクリアランスを介して対向配置されている。更に、湿式クラッチ周辺には潤滑油が供給され、潤滑油がプレート間に生じる摩擦熱の吸収や摩耗防止等を担う。そして、２種のプレートが離間したまま相対回転された状態（空転状態）では、駆動力は被動体へ伝達されず、２種のプレートが互いに押し付けられた状態では駆動源の駆動力が被動体へ伝達されるようになっている。
【０００３】
このような湿式クラッチでは、応答性向上の目的等から、２種のプレート間のクリアランスは小さく設定されるが、これらは非締結状態では離間されたまま相対回転されるため、プレート間に介在された潤滑油量や潤滑状態によって「引き摺りトルク」を生じる。即ち、この引き摺りトルクの発生によって、空転時に余分なエネルギーを消費してしまうという問題がある。このため、近年、急速に進展されている低燃費化対策として引き摺りトルクの低減が課題となっている。
引き摺りトルクを低減する技術としては、下記特許文献１が知られている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００９−０５２６０１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
上記特許文献１には、円周方向にウェーブを有する平板リング形状のコアプレートを用いた湿式摩擦材が開示されている。この技術は、円周方向のウェーブを有するコアプレートを用いることにより、このウェーブを有さないコアプレートに比べて、広範な回転域で引き摺りトルクを低減できるという優れた技術である。
しかしながら、更なる引き摺りトルクの低減が求められるなか、円周方向のウェーブを有するコアプレートを利用する場合に、特に高回転域における引き摺りトルクの更なる低減が求められている。
本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであり、円周方向のウェーブを有するコアプレートを用いた湿式摩擦材において、更なる引き摺りトルクの低減を達することができる湿式摩擦材を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明は以下の通りである。
請求項１に記載の湿式摩擦材は、円周方向にウェーブを有する平板リング形状のコアプレートと、
前記コアプレートの主面に、複数の油溝を形成して略リング状となるように配設された摩擦部材と、を備えた湿式摩擦材であって、
下記（１）又は下記（２）の形態を備えており、
前記油溝は、溝幅が前記コアプレートの内周側から外周側へ向かって狭窄された形状であることを要旨とする。
（１）前記コアプレートの前記主面に配設された前記摩擦部材は、複数のセグメントピースからなり、前記セグメントピース同士がこれらの間に前記油溝を形成するように配置された形態。
（２）前記コアプレートの前記主面に配設された前記摩擦部材の摩擦面が、プレス加工されることで形成された複数の凹部を前記油溝として備えた形態。
請求項２に記載の湿式摩擦材は、請求項１に記載の湿式摩擦材において、前記油溝は、狭窄開始部における溝幅をＷ１とし、狭窄終了部における溝幅をＷ２とした場合に、溝幅の比Ｗ２／Ｗ１が０．５以下であることを要旨とする。
請求項３に記載の湿式摩擦材は、請求項１又は２に記載の湿式摩擦材において、前記コアプレートは、３ヶ所以上２０ヶ所以下の偏極部位を備えた前記ウェーブを有することを要旨とする。
請求項４に記載の湿式摩擦材は、請求項１乃至３のうちのいずれかに記載の湿式摩擦材において、前記溝幅Ｗ２は０ｍｍ以上２ｍｍ以下であることを要旨とする。
【発明の効果】
【０００７】
本湿式摩擦材を構成するコアプレートは、円周方向にウェーブを有する。この円周方向のウェーブにより、低回転時に、本湿式摩擦材とセパレータプレートとの間の潤滑油の粘性抵抗によって生じる引き摺りトルクを低減できる。
加えて、本湿式摩擦材の油溝は、その溝幅がコアプレートの内周側から外周側へ向かって狭窄された形状とされている。これにより、特に高回転時に本湿式摩擦材とセパレータプレート間の潤滑油の欠乏に起因する引き摺りトルクを低減することができる。これは、高回転時に内周側から外周側へ向かった潤滑油が摩擦部材の表面に滞在しやすくできるからである。それにより、高回転時に、本湿式摩擦材とセパレータプレートとを引き剥がして両者間の潤滑を促がし、これらの固体接触を抑制することによって、本湿式摩擦材とセパレータプレートとの間の引き摺りトルクを低減できる。
即ち、円周方向にウェーブによって低回転時の引き摺りトルクを低減するとともに、油溝の溝幅の狭窄によって高回転時の引き摺りトルクを低減して、低回転から高回転に至る幅広い回転域で効果的に引き摺りトルクを低減できる。
【０００８】
また、油溝の狭窄開始部の溝幅Ｗ１と、狭窄終了部の溝幅Ｗ２との比Ｗ２／Ｗ１が０．５以下であることによって、特に高回転時の潤滑油を効率よく摩擦部材の摩擦面である表面に導くことで本湿式摩擦材とセパレータプレートとの間の引き摺りトルクを効果的に低減できる。
更に、コアプレートが３ヶ所以上２０ヶ所以下の偏極部位を備えることによって、特に低回転時の潤滑油の粘性抵抗によって生じる引き摺りトルクを効果的に低減できる。
また、油溝の溝幅Ｗ２が０ｍｍ以上２ｍｍ以下であることによって、特に高回転時の潤滑油が確実に摩擦部材の表面に供給されるため、本湿式摩擦材とセパレータプレートとの間の引き摺りトルクを効果的に低減できる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】本発明の湿式摩擦材の一例を説明する全体平面図及び一部拡大図である。
【図２】本発明の湿式摩擦材の一例を説明する全体斜視図及び側面図である。
【図３】本発明の湿式摩擦材の他例を説明する全体平面図及び一部拡大図である。
【図４】本発明の湿式摩擦材の更に他例を説明する全体平面図及び一部拡大図である。
【図５】湿式摩擦材とセパレータプレートとの相関を説明する模式的な説明図である。
【図６】実施例に係る湿式摩擦材を説明する模式的な説明図である。
【図７】比較例に係る湿式摩擦材を説明する模式的な説明図である。
【図８】実施例１及び比較例１−３の各々湿式摩擦材を用いて得られる引き摺りトルクと回転数との相関を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
以下、本発明を、図を参照しながら説明する。ここで示す事項は例示的なもの及び本発明の実施形態を例示的に説明するためのものであり、本発明の原理と概念的な特徴とを最も有効に且つ難なく理解できる説明であると思われるものを提供する目的で述べたものである。この点で、本発明の根本的な理解のために必要で、ある程度以上に本発明の構造的な詳細を示すことを意図してはおらず、図面と合わせた説明によって本発明の幾つかの形態が実際にどのように具現化されるかを当業者に明らかにするものである。
【００１１】
本発明の湿式摩擦材１は、円周方向にウェーブを有する平板リング形状のコアプレート２と、コアプレート２の主面２１に、複数の油溝４を形成して略リング状となるように配設された摩擦部材３と、を備える。
また、油溝４は、溝幅がコアプレート２の内周側２Ａから外周側２Ｂへ向かって狭窄された形状である（図１−図４参照）。
【００１２】
コアプレート２は、平板リング形状をなす。コアプレート２は、中央部が開孔されたリング形状（環形状）であればよいが、例えば、外径Ｔ１（外周の直径）と内径Ｔ２（スプライン内歯２５を除いた内周の直径）との比Ｔ１／Ｔ２を１．０２〜６にできる。この比は、１．０７〜４が好ましく、１．１〜１．５がより好ましい。また、コアプレート２は、リング形状であるうえで平板の形態であればよいが、例えば、その厚さは０．３〜１４．５ｍｍにできる。この厚さは、０．５〜６ｍｍが好ましく、０．７〜２．５ｍｍがより好ましい。
【００１３】
また、本発明で用いるコアプレート２は、円周方向にウェーブを有する。円周方向にウェーブを有するとは、図２に示すように、コアプレート２の表裏に波打つように賦形されている形態を意味する。即ち、図２に例示するコアプレート２では、８等分された位置（Ｐ１〜Ｐ８）の各々が交互に表側又は裏側へ突出するように賦形されている。
具体的には、図２のコアプレート２は、位置Ｐ１、Ｐ３、Ｐ５及びＰ７の四カ所においてコアプレート２の表側の主面２１Ａへの突出が極大となるように、また、位置Ｐ２、Ｐ４、Ｐ６及びＰ８の四カ所においてコアプレート２の裏側の主面２１Ｂへの突出が極大となるように、なだらかにコアプレート２の主面２１が連続されており、全体としてコアプレート２は円周方向のウェーブを有している。このコアプレート２は、例えば、Ｘ１を回転中心として、Ｘ２の方向へ回転させることができる。
【００１４】
このように、コアプレート２が、円周方向にウェーブを有する場合には、ウェーブを有さない場合に比べて、湿式摩擦材１とセパレータプレート５との間の近接面積を小さくできる。
即ち、例えば、湿式摩擦材１は、図５に例示されるように、セパレータプレート５と交互に配置されて利用される。図５（ａ）に示すように、コアプレート２がウェーブを有さない場合には、セパレータプレート５との間隙はその全周でほぼ均一に保たれ、湿式摩擦材１とセパレータプレート５との間の近接領域Ｓ（湿式摩擦材１とセパレータプレート５と間に潤滑油が無いとした場合に互いに接触する領域）は、湿式摩擦材１の主面の全域（実際にはセグメントピースの表面の全域）にわたる。
これに対して、図５（ｂ）に示すように、コアプレート２が円周方向にウェーブを有する場合には、セパレータプレート５との間隙は、近接した部位と、離間された部位とが混在される。その結果、湿式摩擦材１とセパレータプレート５との間の近接領域Ｓは（湿式摩擦材１とセパレータプレート５と間に潤滑油が無いとした場合に互いに接触する面積）は、図５（ｂ）において点線で囲んだ領域に限られることとなり、図５（ａ）に示す形態の場合に比べて近接領域の面積（即ち「近接面積」である）が小さくなる。即ち、上述のように、円周方向にウェーブを有することによって、近接面積が大幅に小さくなる。その結果、湿式摩擦材１とセパレータプレート５と間の潤滑油の粘性抵抗によって引き起こされる引き摺りトルクを効果的に低減できる。
【００１５】
尚、ウェーブは、図２に示すように、コアプレート２に等間隔に設けてもよく、コアプレート２に不等間隔で設けてもよい。更に、ウェーブは、図２に示すように、コアプレート２の全域に設けてもよく、コアプレート２の一部のみに部分的に設けてもよい。部分的に設けた場合は、ウェーブ間に平面部分が形成されることになる。また、ウェーブの偏極方向は、図２に示すように、表裏に均等に突出した形態としてもよく、表側又は裏側の一方のみに突出した形態としてもよい。
【００１６】
円周方向のウェーブによって形成される偏極部位（即ち、図２における位置Ｐ１〜Ｐ８）の数は特に限定されないが、３ヶ所以上であることが好ましい。３ヶ所以上の偏極部位を有することで、低回転時の引き摺りトルクを効果的に低減することができる。更に、この偏極部位の数は２０ヶ所以下であることが好ましい。２０ヶ所を超えて多い偏極部位を有していてもよいが、偏極部位の数が２０ヶ所以下であることにより、コアプレート２をセパレータプレートへ押し付ける際の設計荷重を従来に比べて過度に大きくする必要がなく好ましい。この偏極部位の数は、７ヶ所以上１５ヶ所以下がより好ましく、１０ヶ所以上１４ヶ所以下が特に好ましい。
【００１７】
また、ウェーブの各偏極部位の偏極量Ｄ（コアプレート２の厚さ中心から、コアプレート２表面の各偏極部位までの距離）は、特に限定されないが、０．０５ｍｍ以上０．２ｍｍ以下であることが好ましい。この範囲では、効果的な引き摺りトルクの低減を行うことができるとともに、コアプレート２をセパレータプレートへ押し付ける際の設計荷重を従来に比べて過度に大きくする必要もなく好ましい。この偏極量は、０．０８ｍｍ以上０．１５ｍｍ以下であることが好ましい。尚、各偏極部位における偏極量は、各々同じでもよいが、異なっていてもよい。
【００１８】
コアプレート２は、どのような材料から形成されてもよいが、例えば、Ｓ３５Ｃ、Ｓ５５Ｃ、ＳＰＣＣ、ＮＣＨ７８０等を用いることができる。
また、コアプレート２は、主面２１を有する。主面２１は、摩擦部材３が配設される面である。主面２１は、コアプレート２の表面及び／又は裏面に備えられている。
【００１９】
コアプレート２に対する円周方向のウェーブの賦形方法は特に限定されないが、例えば、賦形前のコアプレートを、波形を有した上下の金型で挟み、加圧保持して波形をコアプレートに転写して円周方向のウェーブを賦形できる。この際は、加熱を行わなくともよいし、加熱（例えば、３５０〜６００℃）を行ってもよい。
また、上述の波形を有した上下の金型に代えて、偏極部位に対応した箇所に突起又は凸条を有した上下の金型を利用することもできる。このような突起又は凸条を有した金型を用いた場合には、突起又は凸条がコアプレート表面に打刻され、それによってコアプレート表面の局所圧縮による塑性流動を生じさせてウェーブを形成できる。
【００２０】
摩擦部材３は、コアプレート２の主面２１に配設される。摩擦部材３は、湿式摩擦材１とセパレータプレートとの接触程度によって、湿式摩擦材１とセパレータプレートとの連動具合を調節する機能を有する。即ち、セパレータプレートに対するブレーキ機能（制動機能）や、トルク伝達機能を有する。
摩擦部材３は、コアプレート２の一面側にのみ配設してもよく、表裏両面に配設してもよい（図２は、表側の主面２１Ａ及び裏側の主面２１Ｂの表面に摩擦部材３を配設した形態を示している）。
また、摩擦部材３は、どのようにコアプレート２に固定してもよいが、通常、コアプレート２に摩擦部材３は接合される。接合方法は限定されず、熱融着や、接着剤等を介した貼着等の方法が挙げられる。これらの接合方法は１種のみを用いてもよく２種以上を併用してもよい。
【００２１】
摩擦部材３は、コアプレート２の主面２１に、複数の油溝４を形成して略リング状となるように配設されている。本湿式摩擦材１では、下記（１）及び下記（２）のうちのいずれかの形態が採用される。
（１）の形態は、コアプレート２の主面２１に配設された摩擦部材３は、複数のセグメントピース３１からなり、セグメントピース３１同士がこれらの間に油溝４を形成するように配置された形態（図１−図３参照）である。
セグメントピース３１の形状は特に限定されず、後述するように、油溝４の溝幅がコアプレート２の内周２Ａ側から外周２Ｂ側へ向かって狭窄された形状となるように、配置することができればよい。通常、このような油溝４を得るために、セグメントピース３１は、コアプレート２の内周２Ａ側から外周２Ｂ側へ向かって広がる形状をなしている。
また、摩擦部材３を構成するセグメントピース３１の数は特に限定されないが、通常、２０ピース以上を有する。セグメントピース３１の数は、２０ピース以上６０ピース以下であることが好ましく、３０ピース以上５０ピース以下であることがより好ましい。
【００２２】
一方、上記（２）の形態は、コアプレート２の主面２１に配設された摩擦部材３の摩擦面が、プレス加工等されることで形成された複数の凹部を油溝４として備えた形態（図３参照）である。より具体的にいえば、予め環状に成形された摩擦部材３を、コアプレート２の主面２１に配設した後、配設された摩擦部材３の摩擦面のうち必要な部位をプレス等により凹ませ、形成された凹部を油溝４とした形態である。
【００２３】
また、これらの形態（１）及び（２）のいずれであっても共通して、本湿式摩擦材１は、溝幅がコアプレート２の内周２Ａ側から外周２Ｂ側へ向かって狭窄された形状の油溝４を備えている。この狭窄された形状の油溝４を有することで、コアプレート２の内周２Ａ側の潤滑油は、コアプレート２の内周２Ａ側から外周２Ｂ側への移動に伴って摩擦部材３の摩擦面に導かれる。この効果は特に、湿式摩擦材１の回転が高回転になると顕著になる。つまり、回転が高回転になると、湿式摩擦材１とセパレータプレート間の潤滑油は遠心力によって排出されて湿式摩擦材１とセパレータプレートが接触しやすくなる。これによって引き摺りトルクは増加傾向となるが、本湿式摩擦材１の油溝４ではコアプレート２の内周２Ａ側の潤滑油はコアプレート２の内周側から外周２Ｂ側へ遠心力によって油溝４内の移動が促進され、その移動量が増加する。そして、油溝４が狭窄されていることによって、例えば、上記（１）の形態では、潤滑油が油溝４の狭窄された部位から溢れ出し、セグメントピース３１の摩擦面上に乗り上げるように広がるものと考えられる。即ち、油溝４が狭窄されていない場合に比べて、潤滑油はコアプレート２や摩擦部材３の表面に滞在しやすくなる。
このようにして、湿式摩擦材１とセパレータプレートとの間への潤滑油の介在を促がすことで、両者間を潤滑油によって引き剥がし、両者間の固体接触を抑制することできる。
【００２４】
本湿式摩擦材１における油溝４は、上述の作用による効果が得られればよく、具体的な油溝４の狭窄形態は限定されない。即ち、例えば、油溝４は、図１及び図４（各拡大図Ｆ１）に例示されるように、コアプレート２の内周２Ａ側から外周２Ｂ側へ連通されてもよいし、図３（拡大図Ｆ１）に例示されるように、コアプレート２の内周２Ａ側で溝となっており、外周２Ｂ側へ向かって狭窄されるとともに、外周２Ｂ側の狭窄終了部で閉塞されていてもよい。
【００２５】
この油溝４は、狭窄開始部４１における溝幅をＷ１とし、狭窄終了部４２における溝幅をＷ２とした場合に、溝幅の比Ｗ２／Ｗ１は０．５以下（Ｗ２＝０の場合にＷ２／Ｗ１＝０であってもよい）とすることが好ましい。この程度に狭窄されていることによって、例えば相対回転数が２０００ｒｐｍの高回転時に内周２Ａ側から供給された潤滑油の少なくとも一部が摩擦部材３の摩擦面である表面に導かれ、この導かれた潤滑油によって湿式摩擦材１とセパレータプレートは離間が促され引き摺りトルクは低減される。この溝幅の比Ｗ２／Ｗ１は更に、０．２以上０．４以下（但し、Ｗ２＞０の場合）とすることがより好ましい。
また、狭窄終了部４２の溝幅Ｗ２は０ｍｍ以上２．５ｍｍ以下とすることが好ましい。特に溝幅Ｗ２が０ｍｍを超える場合、即ち、コアプレート２の内周２Ａ側から外周２Ｂ側へ油溝４が連通された形態とする場合には、１ｍｍ以上２．５ｍｍ以下とすることがより好ましい。
一方、溝幅Ｗ１は、２ｍｍ以上５ｍｍ以下が好ましく、２ｍｍ以上４ｍｍ以下がより好ましい。
更に、油溝４は、狭窄開始部４１から狭窄終了部４２までの溝長をＷ３とした場合に、Ｗ３は、摩擦部材３の幅の１／２以上であることが好ましい。尚、摩擦部材３の幅とは、摩擦部材３の径方向の距離であり、外周側の最大径と内周側の最少径の間隔を意味する。
【００２６】
また、上記（１）の形態において、狭窄された油溝４は、セグメントピース３１同士の間の全ての箇所に形成されてもよいが、一部のみに形成されてもよい。即ち、狭窄された油溝４の配置及びその数により、コアプレート２の内周２Ａ側から外周２Ｂ側への潤滑油の排出性を制御することができる。即ち、狭窄されていない油溝を併用して潤滑油の排出性を制御することができる。通常、この狭窄された油溝４は、隣接されたセグメントピース３１の間隙の全数の半数以上に備えることが好ましく、全ての隣接セグメントピース３１間に備えることが好ましい。
【００２７】
摩擦部材３の構成は特に限定されないが、例えば、基材繊維と充填材を混ぜて抄造して得られた抄紙体に熱硬化性樹脂を含浸させた後、加熱硬化して得ることができる。
基材繊維としては、セルロース繊維（パルプ）、アクリル繊維、アラミド繊維等を利用できる他、各種の合成繊維、再生繊維、無機繊維、天然繊維等を利用できる。通常、この基材繊維は、平均長さ０．５〜５ｍｍ、平均径０．１〜６μｍのものが用いられる。
充填材としては、摩擦調整剤としてのカシューダスト、固体潤滑剤としてのグラファイト及び／又は二硫化モリブデン、体質顔料としてのケイソウ土等を用いることができる。これらは１種のみを用いてもよく２種以上を併用してもよい。更に、熱硬化性樹脂としては、フェノール樹脂及び／又はその変性樹脂を用いることができる。
【００２８】
〔実施の形態〕
以下では、本発明を実施の形態によって説明する。尚、各実施の形態に共通する説明は省略する。
［実施の形態１］
実施の形態１の湿式摩擦材１（図１−図２参照）は、円周方向にウェーブを有するコアプレート２と、コアプレート２の主面２１（表側の主面２１Ａ及び裏側の主面２１Ｂの両面）に配設された摩擦部材３と、を備える。
【００２９】
コアプレート２は、ＮＣＨ７８０製であり、金型を用いた加圧維持により、円周方向のウェーブが賦形されている。また、円周方向のウェーブは、コアプレート２を、８等分した位置の各々が交互に表側又は裏側へ突出するように賦形されて、偏極部位の数は８ヶ所とされている。
更に、ウェーブの各偏極部位の偏極量Ｄ（コアプレート２の厚さ中心から、コアプレート２表面の各偏極部位までの距離）は、０．０５ｍｍ以上０．２ｍｍ以下の範囲とされている。
【００３０】
また、コアプレート２は、その内周に歯車状に形成されたスプライン内歯２５を有している。スプライン内歯２５は、湿式摩擦材１に対して回転軸となるハブの外周に配置されたスプラインと噛み合うことができるように配設される。そして、コアプレート２の外径Ｔ１と、コアプレート２の内径Ｔ２（スプライン内歯２５を除いたコアプレート２の内周によって規定される直径）との比Ｔ１／Ｔ２は１．０２〜６とされている。この形状により、摩擦部材３を配置する主面２１の面積を必要十分に確保できる。更に、コアプレート２の厚さは０．３〜１４．５ｍｍとされている。
【００３１】
更に、コアプレート２は、表裏の両方の主面２１に複数のセグメントピース３１が接合されており、セグメントピース３１の集合体として摩擦部材３を形成している。
各セグメントピース３１は、コアプレート２の内周２Ａ側から外周２Ｂ側へ向かって広がる概略弧状の形状をなしている。そして、複数枚のセグメントピース３１は、所定の間隔を隔てて、コアプレート２上に全体として環状になるように配列されている。また、セグメントピース３１同士の間に形成された間隙は、油溝４とされている。
また、油溝４は、各セグメントピース３１が、コアプレート２の内周２Ａ側から外周２Ｂ側へ向かって広がる概略弧状の形状をなしているために、溝幅がコアプレート２の内周２Ａ側から外周２Ｂ側へ向かって狭窄された形状となっている。具体的には、油溝４は、狭窄開始部４１の溝幅Ｗ１は、２ｍｍ以上５ｍｍ以下の範囲とされ、狭窄終了部４２の溝幅Ｗ２は、１．０ｍｍ以上２．５ｍｍ以下の範囲とされており、溝幅の比Ｗ２／Ｗ１は０．５以下の範囲とされている。
【００３２】
即ち、実施の形態１の湿式摩擦材１は、コアプレート２が円周方向にウェーブを有するため、セパレータプレートと湿式摩擦材１との近接面積は、ウェーブを有しないときに比べて大幅にその面積は少なくなっている。このため、低回転時に、セパレータプレートと湿式摩擦材１は相互に影響を受け難くなるためセパレータプレートと湿式摩擦材１との間に発生する引き摺りトルクを低減できる。
ここで、湿式摩擦材１とセパレータプレートとの相対回転数が、例えば、２０００ｒｐｍ以上の高回転になると、遠心力が大きく働くために湿式摩擦材１とセパレータプレート間の潤滑油が欠乏しやすい状態になり引き摺りトルクは増加する傾向にある。この際、実施の形態１の湿式摩擦材１では、溝幅がコアプレート２の内周２Ａ側から外周２Ｂ側へ向かって狭窄された油溝４を有することにより、潤滑油が摩擦部材３の表面に滞在しやすくできる。それにより、高回転時に、湿式摩擦材１とセパレータプレートとを引き剥がして両者間の潤滑を促がし、これらの固体接触を抑制することによって、湿式摩擦材１とセパレータプレートとの間の引き摺りトルクを低減できる。
このようにして、円周方向にウェーブによって低回転時の引き摺りトルクを低減するとともに、狭窄された油溝４によって高回転時の引き摺りトルクを低減して、低回転から高回転に至る幅広い回転域で効果的に引き摺りトルクを低減できる。
【００３３】
［実施の形態２］
実施の形態２の湿式摩擦材１（図３参照）は、狭窄終了部４２の溝幅Ｗ２が０ｍｍとされている点で、実施の形態１の湿式摩擦材１と異なる。
この実施の形態２の湿式摩擦材１（図３参照）は、円周方向にウェーブを有するコアプレート２と、コアプレート２の主面２１（表側の主面２１Ａ及び裏側の主面２１Ｂの両面）に配設された摩擦部材３と、を備える。
【００３４】
実施の形態２におけるコアプレート２は、表裏の両方の主面２１に複数のセグメントピース３１が接合されており、セグメントピース３１の集合体として摩擦部材３を形成している。
各セグメントピース３１は、コアプレート２の内周２Ａ側から外周２Ｂ側へ向かって広がる概略弧状の形状をなしている。そして、複数枚のセグメントピース３１は、略三角形の油溝４となる部分を残して、隣接されたセグメントピース３１同士は、その側面を密着して配設され、コアプレート２上に全体として環状になるように配列されている。
油溝４は、各セグメントピース３１が、コアプレート２の内周２Ａ側から外周２Ｂ側へ向かって広がる概略弧状の形状をなしているために、溝幅がコアプレート２の内周２Ａ側から外周２Ｂ側へ向かって狭窄された形状となっている。具体的には、油溝４は、狭窄開始部４１の溝幅Ｗ１は、２ｍｍ以上５ｍｍ以下の範囲とされ、狭窄終了部４２の溝幅Ｗ２は０ｍｍとされている。
即ち、実施の形態２の湿式摩擦材１も、結果として実施の形態１の湿式摩擦材１と同様の構成を有することから、前述のように、低回転から高回転に至る幅広い回転域で効果的に引き摺りトルクを低減して、優れた効果を発揮することができる。
【００３５】
［実施の形態３］
実施の形態３の湿式摩擦材１（図４参照）は、コアプレート２の表裏の両主面２１に配設された摩擦部材３の摩擦面が、プレス加工されることで形成された複数の凹部を油溝４として備えている。即ち、実施の形態１及び２の湿式摩擦材１が、隣接されたセグメントピース３１同士の間隙として油溝４を備える点において異なる。
この実施の形態３の湿式摩擦材１（図４参照）は、円周方向にウェーブを有するコアプレート２と、コアプレート２の主面２１（表側の主面２１Ａ及び裏側の主面２１Ｂの両面）に配設された摩擦部材３と、を備える。
【００３６】
実施の形態３におけるコアプレート２は、表裏の両方の主面２１に、一枚の摩擦部材３を備えている。
摩擦部材３は、略等間隔で、その摩擦面がプレス加工されて形成された複数の凹部を有しており、この凹部が油溝４とされている（図４の拡大図Ｆ２参照）。一方、摩擦部材３のうちの摩擦面がプレス加工されていない部位は、凸部として残存され、島状部分３１’とされている。島状部分３１’は、コアプレート２の内周２Ａ側から外周２Ｂ側へ向かって広がる概略弧状の形状をなしている。
上記油溝４は、溝幅がコアプレート２の内周２Ａ側から外周２Ｂ側へ向かって狭窄された形状となっている。具体的には、油溝４は、狭窄開始部４１の溝幅Ｗ１は、２ｍｍ以上５ｍｍ以下の範囲とされ、狭窄終了部４２の溝幅Ｗ２は、０ｍｍ以上２．５ｍｍ以下の範囲とされており、溝幅の比Ｗ２／Ｗ１は０．５以下の範囲とされている。
即ち、実施の形態３の湿式摩擦材１も、結果として実施の形態１の湿式摩擦材１と同様の構成を有することから、前述のように、低回転から高回転に至る幅広い回転域で効果的に引き摺りトルクを低減して、優れた効果を発揮することができる。
【００３７】
〔試験例〕
以下では、本発明を試験例によって説明する。
［１］湿式摩擦材
表１に示す各構成を備えた実施例１、比較例１乃至３の各湿式摩擦材を調製した。
（１）コアプレート
前述の実施の形態１の形状を有し、ＮＣＨ７８０製、板厚０．９６ｍｍ、外径Ｔ１１５８ｍｍ、内径Ｔ２１４４ｍｍの平板リング状のコアプレート２を用意した。
このうち、実施例１及び比較例２のコアプレートは、下記表１に示すように、「円周方向のウェーブ」を有する。この「円周方向のウェーブ」は、コアプレート２を１１等分した位置の各々が交互に表側又は裏側へ突出するように賦形されて、１１ヶ所の偏極部位を有する形態である。その偏極量Ｄは０．１３ｍｍである。
【００３８】
（２）セグメントピース
各セグメントピース３１は、コアプレート２の表裏の主面２１Ａ及び２１Ｂに、加圧加熱により接合されて、表１に示すように、各湿式摩擦材の概略平面形状は、各々図６又は図７とされている。各セグメントピース３１は、その径方向の幅（外周側凸部端を通る最大径と内周側の凸部端を通る最少径の間隔）は６ｍｍである。
更に、実施例１及び比較例３のセグメントピース３１はその形状及び配置により「狭窄された油溝」を有する。この「狭窄された油溝」は、片方の主面２１に４０ピース（両面で８０ピース）のセグメントピース３１の各々の隣接された間隔として形成されている。油溝４の狭窄開始部４１の溝幅Ｗ１が４ｍｍ、狭窄終了部４２の溝幅Ｗ２が１ｍｍ、比Ｗ２／Ｗ１が０．２５である。また、狭窄開始部４１から狭窄終了部４２までの溝長Ｗ３が４ｍｍであり、比Ｗ３／Ｗ１は１である。更に、狭窄部位の長さ（油溝４の一定幅部分の長さ、つまりＷ２の径方向長さ）は１ｍｍである。
尚、各セグメントピース３１は、パルプ及びアラミド繊維等の繊維基材と、カシューダスト等の摩擦調整剤と、珪藻土等の充填剤と、を抄造して得られた抄紙体に、熱可硬化性樹脂（樹脂結合剤）を含浸させて加熱硬化したものである。
また、図６及び図７における矢印Ｘ２は、回転方向を表す。更に、図７における矢印Ｘ３は、この形態において湿式摩擦材が矢印Ｘ２方向に回転された場合に潤滑油が抜けやすい方向を示している。
【００３９】
【表１】
2015190524.tif 000003
【００４０】
［２］引き摺りトルクと回転数との相関
上記［１］で得られた実施例１及び比較例１乃至３の湿式摩擦材１を、各々３枚用いて、下記条件下でＳＡＥ摩擦試験機により、その回転数５００−３０００ｒｐｍの間で測定した。得られた結果を図８（図８は縦軸上側程、引き摺りトルクが大きいことを示す）にグラフにして示した。
自動変速機潤滑油（Ａｕｔｏｍａｔｉｃ  Ｔｒａｎｓｍｉｓｓｉｏｎ  Ｆｌｕｉｄ、「ＡＴＦ」は出光興産株式会社の登録商標であるが、ここでは当該登録商標とは無関係に以下「ＡＴＦ」と略す。）油温：４０℃、ＡＴＦ油量：１０００ｍＬ／分（軸芯潤滑無し）、パッククリアランス：０．２０ｍｍ／枚の環境下で、試験体の湿式摩擦材１を３枚セットし、回転速度を５００〜３０００ｒｐｍまで変化させ、５００ｒｐｍ、１５００ｒｐｍ、２０００ｒｐｍ、２５００ｒｐｍ、３０００ｒｐｍの６点において引き摺りトルク（Ｎ・ｍ）を測定した。また、測定時間は１５秒／各回転、繰返し回数は５回とした。
【００４１】
［３］試験例の効果
表１及び図８の結果から、比較例１は、円周方向のウェーブ及び狭窄された油溝の両方の構成を有さない形態である。この比較例１は、低回転域から中回転域（特に５００〜２０００ｒｐｍ）の範囲において特に高い引き摺りトルクを生じていることが分かる。そして、高回転になるに従い、引き摺りトルクは低減されることが分かる。
【００４２】
また、比較例２は、円周方向のウェーブを有するが、狭窄された油溝を有さない形態である。この比較例２は、低回転域から中回転域（特に５００〜２０００ｒｐｍ）の範囲において、比較例１に比べて引き摺りトルクが低減されていることが分かる。特に５００〜１５００ｒｐｍの低回転域ではその効果が顕著である。しかしながら、高回転になるに従い、引き摺りトルクが上昇し、約２２５０ｒｐｍ以上の高回転域では、ウェーブを有さない比較例１よりも引き摺りトルクが大きくなってしまうことが分かる。
【００４３】
更に、比較例３は、狭窄された油溝を有するが、円周方向のウェーブを有さない形態である。この比較例３は、低回転から高回転の全域において、比較例１とほとんど同様な傾向を示しており、比較例１に比べて回転全域で引き摺りトルクを低減する効果が僅かに大きいことが分かる。
【００４４】
これらの比較例１乃至３に対して、実施例１は、円周方向のウェーブ及び狭窄された油溝の両方の構成を有する形態である。この実施例１によれば、比較例１乃至３と比べて、低回転域から高回転域までの全域において顕著な引き摺りトルクの低減効果が認められる。
とりわけ、円周方向のウェーブのみを有する比較例２に比べると、高回転域における引き摺りトルクの低減効果が極めて顕著である。しかもその効果の程度は、円周方向のウェーブのみを有した比較例２と、狭窄された油溝のみを備えた比較例３から想定される値を明らかに超える顕著な低減である。
つまり、５００〜１８００ｒｐｍまでの低回転域は比較例２のウェーブの効果により、１８００〜３０００ｒｐｍまでの高回転域は狭窄された油溝の効果によって引き摺りトルクの値が決まると考えられるが、本発明の実施例１は低回転域から高回転域の全ての範囲で比較例２及び比較例３の値より小さな値を示している。即ち、円周方向のウェーブと狭窄された油溝との両方の構成を備えることで、これらを単独で備える場合には予測不可能な相乗的な引き摺りトルクの低減効果が発揮されていることが分かる。
【００４５】
尚、本発明においては、上記の具体的実施例に示すものに限られず、目的、用途に応じて本発明の範囲内で種々変更した実施例とすることができる。
【産業上の利用可能性】
【００４６】
本発明の湿式摩擦材の用途は特に限定されず、例えば、自動車（四輪自動車、二輪自動車等）、鉄道車両、船舶、飛行機等において広く適用される。このうち自動車用品としては、自動変速機（オートマチックトランスミッション、ＡＴ）に好適に用いられる。本湿式摩擦材は、変速機内で１枚のみ用いられてもよく、複数枚が用いられてもよいが、複数枚が用いられることが好ましい。本湿式摩擦材は、１つの変速機内でより多く用いられる方が、積算的に大きな効果を得ることができる。即ち、湿式摩擦材の利用枚数が多い湿式多板クラッチにおいてより効果的に引き摺りトルクを低減できる。
【符号の説明】
【００４７】
１；湿式摩擦材、
２；コアプレート、２１；主面、２１Ａ；表側の主面、２１Ｂ；裏側の主面、２Ａ；コアプレートの内周側、２Ｂ；コアプレートの外周側、２５；スプライン内歯、
３；摩擦部材、３１；セグメントピース、３１’；島状部分、
４；油溝、４１；狭窄開始部、４２；狭窄終了部、
５；セパレータプレート、
Ｄ；偏極量、Ｗ１；狭窄開始部の溝幅、Ｗ２；狭窄終了部の溝幅、Ｗ３；狭窄開始部から狭窄終了部までの溝長。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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