(57)【要約】【課題】ハイブリッド自動車等の駆動電源系統に用いられる車載用リアクトルとして、使用電流が２００Ａ以上の大電流において、良好なインダクタンスを得ることができる車載用リアクトルを提供する。【解決手段】ハイブリッド自動車または電気自動車の駆動電源系統に用いられる車載用リアクトルであって、使用電流が２００Ａ以上であり、コアがヨーク部と脚部とで構成されて、脚部にギャップを有しているとともに、脚部の幅をａ、脚部の長さをｂとした時に、    ０．１≦ａ／ｂ≦１．０を満足していることを特徴とする車載用リアクトル。【選択図】図５
2015135845.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ハイブリッド自動車または電気自動車の駆動電源系統に用いられる車載用リアクトルであって、使用電流が２００Ａ以上であり、コアがヨーク部と脚部とで構成されて、脚部にギャップを有しているとともに、脚部の幅をａ、脚部の長さをｂとした時に、
０．１≦ａ／ｂ≦１．０
を満足していることを特徴とする車載用リアクトル。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ハイブリッド自動車または電気自動車の駆動電源系統に用いられる車載用リアクトルに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来のリアクトルとしては、特許文献１のように、コア材料に高透磁率の珪素鋼板を用い、透磁率調整用のセラミック製のギャップを複数介挿したものがある。このようなリアクトルを用いる場合、ハイブリッド自動車等の駆動電源系統の高出力に対応するためには、高透磁率の珪素鋼板製のコアの磁束密度を下げ、コアを磁気飽和しにくくする必要があり、多数のギャップを分散してコアに介挿している。
【０００３】
また、上記リアクトルでは、コアにギャップを設けることにより、リアクトルのインダクタンスを調整している。そして、このインダクタンスは、コアが磁気飽和するまでほとんど変化しない。すなわち、上記リアクトルの直流重畳特性では、インダクタンスがハイブリッド自動車等の駆動電源系統における従来の使用電流範囲内（２００Ａ未満）において、ほぼ一定の値となる。
【０００４】
しかし、従来の使用電流範囲を超える大電流（２００Ａ以上）においては、磁気飽和傾向となり、インダクタンスは急激に低下する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００４−９５５７０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
近年、自動車の軽量化の観点から、ハイブリッド自動車等においては、モータの小型化やモータ効率の上昇のために、従来の使用電流範囲（２００Ａ未満）を超える大電流（２００Ａ以上）での駆動が求められるようになっている。
【０００７】
しかしながら、上述したように、これまでの車載用リアクトルは、従来の使用電流範囲（２００Ａ未満）では、インダクタンスがほぼ一定の値であるが、それを超える大電流（２００Ａ以上）においては、インダクタンスが急激に低下するという問題がある。
【０００８】
本発明は、上記のような事情に鑑みてなされたものであり、ハイブリッド自動車等の駆動電源系統に用いられる車載用リアクトルとして、使用電流が２００Ａ以上の大電流において、良好なインダクタンスを得ることができる車載用リアクトルを提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記のような目的を達成するために、本発明は以下のような特徴を有している。
【００１０】
［１］ハイブリッド自動車または電気自動車の駆動電源系統に用いられる車載用リアクトルであって、使用電流が２００Ａ以上であり、コアがヨーク部と脚部とで構成されて、脚部にギャップを有しているとともに、脚部の幅をａ、脚部の長さをｂとした時に、
０．１≦ａ／ｂ≦１．０
を満足していることを特徴とする車載用リアクトル。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、ハイブリッド自動車等の駆動電源系統に用いられる車載用リアクトルとして、使用電流が２００Ａ以上の大電流において、良好なインダクタンスを得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明の一実施形態における車載用リアクトルを示す図である。
【図２】本発明の一実施形態における基本的な考え方を説明するための図である。
【図３】本発明の一実施形態における基本的な考え方を説明するための図である。
【図４】本発明の一実施形態における基本的な考え方を説明するための図である。
【図５】本発明の実施例を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
本発明の一実施形態を図面に基づいて説明する。
【００１４】
図１は、本発明の一実施形態における車載用リアクトルを示す図である。
【００１５】
図１に示すように、本発明の一実施形態における車載用リアクトル１は、コア１０がヨーク部１１、１２と脚部１３、１４とで構成されている。そして、脚部１３は部分脚部１３ａと部分脚部１３ｂに分かれていて、部分脚部１３ａと部分脚部１３ｂの接合部にギャップ１３ｃを有しており、同様に、脚部１４は部分脚部１４ａと部分脚部１４ｂに分かれていて、部分脚部１４ａと部分脚部１４ｂの接合部にギャップ１４ｃを有している。さらに、脚部１３、１４には、それぞれコイル２１、２２が巻かれている。
【００１６】
その上で、まず、本発明の一実施形態における基本的な考え方を述べる。
【００１７】
図２は、図１におけるギャップ１３ｃ、１４ｃの近傍を拡大した図である。図２に示すように、磁気抵抗を減らそうとして、ギャップ１３ｃ、１４ｃにおいて、実効断面積が大きくなるように、磁束が湾曲する（フリンジング）。そこで、磁気抵抗を減らすほどコア１０の磁気特性は向上するので、フリンジングを促進するようにコア１０を設計することで、コア１０の磁気特性が向上すると考えられる。
【００１８】
一般的に、ギャップ長をＬｇ、コアの磁路長をＬｍ、コアの断面積をＡｍ、磁束のフリンジングを考慮した実効断面積をＡｇ、コア材料の比透字率をμｒ、真空の透字率をμ０とすれば、ギャップをＭ個有するコアの実効透字率μｅｆｆは
μｅｆｆ＝μ０／｛（１／μｒ）＋（Ｍ・Ｌｇ／Ｌｍ）（Ａｍ／Ａｇ）｝・・・（１）
と表せることが知られている。
【００１９】
そして、コイルターン数Ｎの時のインダクタンスＬは
Ｌ＝μｅｆｆ・Ａｍ・Ｎ２／Ｌｍ  ・・・（２）
と表せる。
【００２０】
これらの（１）式、（２）式から、フリンジングを促進するようなコアを設計することで、実効断面積Ａｇが大きくなり、その結果インダクタンスＬを大きくすることができることがわかる。
【００２１】
しかしながら、上記のように、フリンジングはリアクトルの磁気特性に大きくかかわってくる現象であるにもかかわらず、これまで詳細に定量的な検討がされてきたとは言い難い。すなわち、そもそもフリンジング幅Ｌｆが何に影響されているのかが明確にされていないため、フリンジング現象に対する知見はリアクトルの設計方法に生かされてこなかった。
【００２２】
そこで、ここでは、フリンジング幅Ｌｆを定量化することから行った。
【００２３】
図３は、図２のギャップ１３ｃ、１４ｃにおける磁束流れの概図である。
【００２４】
脚部１３（１３ａ、１３ｂ）、１４（１４ａ、１４ｂ）の幅をａ、ギャップ長Ｌｇの半分をｈ（ｈ＝Ｌｇ／２）とすると、積分経路Ｐ１→Ｐ２→Ｐ３→Ｐ４において、ストークスの定理より、下記の（３）式が得られる。
【００２５】
【数１】
2015135845.tif 000003
【００２６】
ここで、マックスウェルの方程式より、下記の（４）式であるとすれば、
【００２７】
【数２】
2015135845.tif 000004
【００２８】
上記の（３）式は、下記の（５）となる。
【００２９】
【数３】
2015135845.tif 000005
【００３０】
今、経路Ｐ２→Ｐ３をコアから十分離れた場所でとると、磁束ベクトルは０と考えられる。さらに、経路Ｐ３→Ｐ４においては、磁束ベクトルと微小距離ベクトルが直交するので、積分値は０であるから、結局（５）式は以下のように書き換えられる。
【００３１】
【数４】
2015135845.tif 000006
【００３２】
ギャップ内の最中心部である経路Ｐ４→Ｐ１では、磁束ベクトルと微小距離ベクトルが平行であるので、上記（６）式は、下記（７）式となる。ここで、Ｂは磁束スカラーを示し、以下の（８）式以降に現れるｄｒは微小距離スカラーを示す。
【００３３】
【数５】
2015135845.tif 000007
【００３４】
また、経路Ｐ１→Ｐ２での磁束ベクトルと微小距離ベクトルのなす角をθとおけば、下記（８）式となる。
【００３５】
【数６】
2015135845.tif 000008
【００３６】
そして、上記（８）式の積分の変数をｒからθに変換すると、下記（９）式、（１０）式となる。
【００３７】
【数７】
2015135845.tif 000009
【００３８】
なお、上記（９）式、（１０）式において、π／２は点Ｐ１におけるθの値、αはコアの最端部におけるθの値である。
【００３９】
ここで、上記（１０）式の左辺の積分の中身であるｄｒ／ｄθについて考える。
【００４０】
図３中に示したように、脚部１３（１３ａ、１３ｂ）、１４（１４ａ、１４ｂ）の幅中央を点Ｃ、幅端部を点Ｄとする。そして、簡単のため、図４に線分ＣＤ（点Ｃと点Ｄを結ぶ線）で示しているように、θとｒは線形関係であるとする。このとき、ｄθ／ｄｒは線分ＣＤの傾きなので、下記（１１）式となる。
【００４１】
【数８】
2015135845.tif 000010
【００４２】
しかし、この値は後の計算で扱いにくい。そこで点Ｄから外挿し、横軸との交点を点Ｄ’としたときの横軸ｒの値ａ’を考えると、ａ’はａに比例すると考えられる。また、ａ’はαの値にも影響されるが、そのαはｈに影響される。従ってａ’をＫｈａとおくことにする（Ｋは定数）。そうすると、ｄｒ／ｄθは下記の（１２）式のように計算できる。
【００４３】
【数９】
2015135845.tif 000011
【００４４】
そして、（１０）式に（１２）式を代入すると、下記の（１３）式、（１４）式が得られる。
【００４５】
【数１０】
2015135845.tif 000012
【００４６】
ここで、ｓｉｎαはフリンジング幅をＬｆとして、下記（１５）式で書き表せるが、フリンジング幅Ｌｆはｈ（ギャップ長Ｌｇの半分）に比べて微小であるとすれば、下記の（１６）式のように展開できる。
【００４７】
【数１１】
2015135845.tif 000013
【００４８】
ここで、（１４）式と（１６）式を比べることによって、下記の（１７）式が得られた。
【００４９】
【数１２】
2015135845.tif 000014
【００５０】
この（１７）式をみると、フリンジング幅Ｌｆが脚部の幅ａの１／２乗に反比例している。従って、脚部の幅ａを小さくすれば、フリンジングが促進されて、フリンジング幅Ｌｆが大きくなり、実効断面積Ａｍが大きくなって、インダクタンスＬを大きくすることができる。
【００５１】
ただし、通常、コアの体積をあまり変更しないことが好ましいことから、脚部の幅ａの変更は脚部の長さｂの変更に繋がるので、ここでは、脚部の幅ａと長さｂの寸法比ａ／ｂで評価することにした。すなわち、寸法比ａ／ｂを小さくすることによって、インダクタンスＬを大きくすることにした。
【００５２】
以上がこの実施形態における基本的な考え方である。
【００５３】
次に、上記の基本的な考え方を具体化した、本発明の一実施形態における車載用リアクトル１の詳細について述べる。
【００５４】
上述したように、本発明の一実施形態における車載用リアクトル１は、図１に示したように、コア１０がヨーク部１１、１２と脚部１３、１４とで構成されている。そして、脚部１３は部分脚部１３ａと部分脚部１３ｂに分かれていて、部分脚部１３ａと部分脚部１３ｂの接合部にギャップ１３ｃを有しており、同様に、脚部１４は部分脚部１４ａと部分脚部１４ｂに分かれていて、部分脚部１４ａと部分脚部１４ｂの接合部にギャップ１４ｃを有している。さらに、脚部１３、１４には、それぞれコイル２１、２２が巻かれている。
【００５５】
なお、ギャップ１３ｃ、１４ｃは、厚みが１ｍｍ程度のセラミックを、部分脚部１３ａと部分脚部１３ｂの接合部および部分脚部１４ａと部分脚部１４ｂの接合部に挿入することにより構成されている。
【００５６】
その上で、この実施形態における車載用リアクトル１では、脚部１３、１４の幅をａ、脚部１３、１４の長さをｂとした時に、上述した基本的な考え方（寸法比ａ／ｂを小さくする）に基づいて、下記（１８）式を満足するようにしている。
【００５７】
０．１≦ａ／ｂ≦１．０  ・・・（１８）
なお、上記（１８）式を満足するようにしている理由については、後述する実施例に示すが、寸法比ａ／ｂに下限を設けているのは、寸法比ａ／ｂを小さくしすぎると、リアクトルが縦方向に大型化するので好ましくないことと、脚部の長さｂが長すぎることは、リアクトル全体の磁路長に対してギャップ長Ｌｇの相対長さが小さくなることを意味し、磁気飽和を招きやすくなるので、大電流下で使用される車載用リアクトルとしては好ましくないからである。そのため、ここでは、寸法比ａ／ｂに下限値を設けている。
【００５８】
これによって、この実施形態における車載用リアクトル１は、ハイブリッド自動車等の駆動電源系統に用いられる車載用リアクトルとして、使用電流が２００Ａ以上の大電流において、良好なインダクタンスを得ることができる。
【００５９】
なお、使用電流の上限は、ハイブリッド自動車等の駆動条件によって定まるが、例えば４００Ａ程度とすることが考えられる。
【００６０】
そして、この実施形態における車載用リアクトル１の寸法例は、下記の如くである。
【００６１】
脚部の幅ａ：２０ｍｍ
脚部の長さｂ：６０ｍｍ
ギャップ長さＬｇ：１ｍｍ
ヨークの幅ｄ：２０ｍｍ
ヨークの長さｅ：１００ｍｍ
【００６２】
なお、上記の（１７）式は、コアに用いる素材の物性値については影響されないので、本発明によって得られる効果は、コアに用いられる素材によって限定されない。
【００６３】
また、（１７）式を導出した際の条件は、ギャップの入る位置や個数が変化しても変わりは無いので、本発明によって得られる効果は、ギャップの入る位置や個数にも影響されない。
【実施例】
【００６４】
本発明の実施例として、図１に示した車載用リアクトル１を用いて、インダクタンスＬを計測した。
【００６５】
その際に、コア１０の素材は、珪素を４〜７質量％含有する高珪素鋼板とした。また、コア１０の体積は７００ｃｍ３であり、使用電流（印加電流）は２００Ａ（図５中の符号●）、２５０Ａ（図５中の符号■）、３００Ａ（図５中の符号▲）とした。
【００６６】
そして、コア１０に対し、コア１０の体積を一定としたまま、脚部１３、１４の寸法を変化させることで、脚部１３、１４の寸法比ａ／ｂを０．０５、０．１、０．２、０．４、０．６、０．８、１．０、１．２と変化させ、それぞれのインダクタンスＬを測定した。
【００６７】
図５は、脚部１３、１４の寸法比ａ／ｂと測定したインダクタンスＬとの関係を示す図である。図５に示すとおり、０．１≦ａ／ｂ≦１．０の範囲では、インダクタンスＬが１６０μＨ以上という良好な結果を示した。
【００６８】
よって、０．１≦ａ／ｂ≦１．０を満足するようにすることによって、車載用リアクトルは、コアの体積を大きくすることなく、使用電流が２００Ａ以上の大電流において、良好なインダクタンスを得ることができる。
【符号の説明】
【００６９】
１  車載用リアクトル
１０  コア
１１  ヨーク部
１２  ヨーク部
１３  脚部
１３ａ  部分脚部
１３ｂ  部分脚部
１３ｃ  ギャップ
１４  脚部
１４ａ  部分脚部
１４ｂ  部分脚部
１４ｃ  ギャップ
２１  コイル
２２  コイル
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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