(57)【要約】  発電のための少なくとも二つの発電機（３、３’）を有する電力ステーション装置であって、少なくとも二つの発電機（３、３’）の一つを駆動させるためのガスタービン（１）が提供されており、少なくとも二つの発電機（３、３’）のうちの別な発電機を駆動させるための往復ピストンエンジン（２）が提供されている。本発明によれば、往復ピストンエンジン（２）は、予圧縮注入空気のために少なくとも一つの注入空気入口（２１）を有しており、ガスタービン（１）は、少なくとも一つの圧縮ステージ（１１）を有しており、往復ピストンエンジン（２）の少なくとも一つの注入空気入口（２１）は、空気注入ライン（４１）を介して少なくとも一つの圧縮ステージ（１１）の出口に接続されている。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
発電のための少なくとも二つの発電機（３、３’）を有する電力ステーション装置であって、
前記少なくとも二つの発電機（３、３’）の一つを駆動させるためのガスタービン（１）が提供されており、
前記少なくとも二つの発電機（３、３’）のうちの別な発電機を駆動させるための往復ピストンエンジン（２）が提供されており、
前記往復ピストンエンジン（２）は、予圧縮注入空気のために少なくとも一つの注入空気入口（２１）を有しており、
前記ガスタービン（１）は、少なくとも一つの圧縮ステージ（１１）を有しており、
前記往復ピストンエンジン（２）の前記少なくとも一つの注入空気入口（２１）は、空気注入ライン（４１）を介して前記少なくとも一つの圧縮ステージ（１１）の出口に接続されていることを特徴とする電力ステーション装置。
【請求項２】
前記空気注入ライン（４１）は、少なくとも一つの、好適には二つの冷却装置（４２、４３）を通って、前記少なくとも一つの圧縮ステージ（１１）の出口と前記往復ピストンエンジン（２）の前記注入空気入口（２１）との間で延びていることを特徴とする請求項１記載の電力ステーション装置。
【請求項３】
前記ガスタービン（１）は、少なくとも二つの圧縮ステージ（１１、１２）と、異なる圧力レベルの注入空気が異なる圧縮ステージ（１１、１２）から前記往復ピストンエンジン（２）へと供給されることを特徴とする請求項１または２記載の電力ステーション装置。
【請求項４】
前記往復ピストンエンジン（２）は、ガスエンジンであることを特徴とする請求項１から３のいずれかに記載の電力ステーション装置。
【請求項５】
前記往復ピストンエンジン（２）は、推進剤を供給するためのガス入口（２２）を有しており、該ガス入口は、ガスライン（４４）を介して前記ガスタービン（１）によって駆動されるガスコンプレッサ（１３）に接続されていることを特徴とする請求項４記載の電力ステーション装置。
【請求項６】
前記少なくとも一つの圧縮ステージ（１１）の出口と前記注入空気入口（２１）との間の前記空気注入ラインは、電動モータ（４５）によって駆動される圧縮ステージ（４６）を通って延びており、
圧力増加の程度は、前記電動モータ（４５）の回転速度によって制御または調節されることを特徴とする請求項１から５のいずれかに記載の電力ステーション装置。
【請求項７】
前記往復ピストンエンジン（２）のための注入空気は、前記電動モータ（４８）を駆動する膨張タービン（４７）を介して、前記少なくとも一つの冷却装置によって再び冷却された後に方向付けられ、外部ミラープロセスの原理に従って、前記注入空気のさらなる冷却が達成できることを特徴とする請求項２から６のいずれかに記載の電力ステーション装置。
【請求項８】
前記往復ピストンエンジン（２）は、排気ガス出口（２３）を有しており、前記ガスタービン（１）は、少なくとも二つの膨張ステージ（１４、１５）を有しており、排気ガスは、前記排気ガス出口（２３）と、前記ガスタービン（１）の前記少なくとも二つの膨張ステージ（１４、１５）間の排気ガスライン（４９）を介して導入できることを特徴とする請求項１から７のいずれかに記載の電力ステーション装置。
【請求項９】
前記排気ガスライン（４９）は、反応チャンバ（４１０）を通って、前記往復ピストンエンジン（２）の前記排気ガス出口（２３）と、前記ガスタービン（１）の前記少なくとも一つの膨張ステージ（１４、１５）との間で延びており、ライン（４１１）は、前記少なくとも一つの圧縮ステージ（１１、１２）によって圧縮された推進剤を、前記反応チャンバ（４１０）に追加的に供給するように設計されていることを特徴とする請求項８記載の電力ステーション装置。
【請求項１０】
本電力ステーション装置は、予圧縮注入空気を、前記ガスタービンの圧縮ステージから、オプションで燃焼チャンバを介して、前記ガスタービンの膨張ステージへと供給するように設計されていることを特徴とする請求項１から９のいずれかに記載の電力ステーション装置。
【請求項１１】
本電力ステーション装置は、好適には冷却されていない圧縮空気（注入空気）を、請求項９記載の前記膨張ステージ（１４、１５）間で前記ガスタービン（１）の膨張ステージ（１４、１５）に供給するように設計されていることを特徴とする請求項２および請求項８から１０のいずれかに記載の電力ステーション装置。
【請求項１２】
接続可能な別体の注入システムが前記往復ピストンエンジン（２）のために提供されており、その結果、前記ガスタービン（１）が停止したとき、前記往復ピストンエンジン（２）も運転可能であることを特徴とする請求項１から１０のいずれかに記載の電力ステーション装置。
【請求項１３】
請求項１から１２のいずれかに記載の構造を有する電力ステーション装置。
【請求項１４】
少なくとも二つの往復ピストンエンジン（２）がそれぞれのガスタービン（１）に提供されており、そのそれぞれの前記往復ピストンエンジン（２）は、自身の発電機（３、３’）を駆動することを特徴とする請求項１３記載の電力ステーション装置。
【請求項１５】
請求項１３または１４記載の（請求項１から１３のいずれかに記載の）少なくとも二つの電力ステーション装置を有する電力ステーション。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、発電のための少なくとも二つの発電機を有する電力ステーション装置または電力ステーションに関する。
【０００２】
それらは、少なくとも二つの発電機の一つを駆動させるためのガスタービンが提供されており、それらの少なくとも二つの発電機のうちの別な発電機を駆動させるための往復ピストンエンジンが提供されている。その往復ピストンエンジンは、予圧縮注入空気のために少なくとも一つの注入空気入口を有しており、そのガスタービンは、少なくとも一つの圧縮ステージを有している。
【０００３】
本発明は、好適には、１０ＭＷから１００ＭＷの電気出力の発電のためのステーションに関し、その負荷は、（発電量）全負荷の３０％から１１５％の間で変化する。
【背景技術】
【０００４】
従来技術：
特許文献1（ジョンストン）は、往復ピストンエンジン/タービンの組合せについて解説しており、そこでは排気ガスは、往復エンジンからタービンに供給され、タービンは、コンプレッサを駆動させ、コンプレッサは、往復エンジンの過給と冷却のため、圧縮空気を供給する。そこでは、コンプレッサ/タービン構造体の全質量流は、往復エンジンを介してガイドされる。タービンは、それ自体の燃焼チャンバを有していない。
【０００５】
特許文献２（マグネティ  マレッリ）は、過給される内燃機関について解説しており、注入システムのタービン（１３）とコンプレッサ（１４）は機械的に独立している。そこでも、過給装置は、自身の燃焼チャンバを介して電力を送ることができない。
【０００６】
特許文献３（フォード  モーターズ）は、エンジンとガスタービンの構造体について解説しており、汚染物質を減少させるため、エンジン排気ガスは、タービン排気ガスと混合される。内燃機関（１２）内のコンプレッサ（１６）からの圧縮空気は使用されていない。
【０００７】
問題の電力セグメントでは、ガスタービンステーション、複合サイクル電力プラント（ＣＣＰＰ）およびガスまたはディーゼルエンジンステーションが一般的に使用されている。
【０００８】
これらの技術は、それぞれ異なる利点と欠点とを有しており、したがって、選択は、需要と境界条件によって制限される結果となっている。
【０００９】
このように、純正ガスタービンステーションの利点は、高電力密度と特定の投資コストであり、これらは、出力が増加するにつれて減少し、作業と維持の低コストも低下する。ＣＣＰＰと比較して低効率は不利である。
【００１０】
一方、ＣＣＰＰは、約６０％までの非常に高い効率性を有するが、約２００ＭＷの出力以上のステーションでのみ、コスト効率性が実現される。さらに、部分負荷下でのそれらの性能は不利である。
【００１１】
ガスエンジンステーションは、約１００ＭＷまでの電力ステーション出力では非常にコスト効率性が良い。これらは、高い全負荷および部分負荷効率性を有し、負荷需要の変化に迅速に反応できる。発電に加えて、エンジン廃棄熱も使用される場合、９０％までの全体的な効率（電気＋熱）が達成できる。
【００１２】
ガスエンジンステーションの欠点の一つは、相対的に高い作業と維持コスト、および相対的に大きな特定空間の必要性である。
【００１３】
特許文献４および特許文献５は、発電のために少なくとも二つの発電機を有する構造体について開示しており、それら少なくとも二つの発電機の一方を駆動させるためのガスタービンが提供されており、それら少なくとも二つの発電機の他方を駆動させるための往復ピストンエンジンが提供されており、その往復ピストンエンジンは、予圧縮注入空気のために少なくとも一つの注入空気入口を有し、ガスタービンは、少なくとも一つの圧縮ステージを有する。
【００１４】
特許文献４は、航空機のための特殊な駆動システムについて解説している。なぜなら、航空機特有の問題として、低速と高ピッチ角度（例：離陸段階）でタービン内の機能停止が発生する可能性があるからである。
【００１５】
特許文献６は、ハイブリッド推進システムの範囲を増加させるという目的を有する。
【００１６】
これらの引例が、本発明による静的電力ステーション装置とは無関係であることは明らかである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１７】
【特許文献１】米国特許第３４９８０５３号明細書
【特許文献２】欧州特許出願公開第２０９６２７７Ａ１号明細書
【特許文献３】米国特許第３４４４６８６号明細書
【特許文献４】欧州特許出願公開第１９９０５１８Ａ２号明細書
【特許文献５】米国特許第６２８２８９７Ｂ１号明細書
【特許文献６】米国特許第６２８２８９７号明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１８】
本発明の目的は、発電の最も有利な方法が達成されるような、汎用電力ステーション装置のさらなる開発にある。
【課題を解決するための手段】
【００１９】
この目的は、請求項１の特徴を備えた電力ステーションで達成される。
【００２０】
さらなる有利な実施形態は、従属請求項において定義されている。
【００２１】
本発明による電力ステーション装置の可能な形態は、以下のとおりであり、往復ピストンエンジンはガスエンジンの形態であるシンプルな形態である。
【００２２】
ガスエンジンとガスタービンは、それぞれ発電機を駆動し、それら発電機は、発電された電力を消費者グリッドに供給する。
【００２３】
ステーションの停止モードから開始し、試運転、始動時およびランプアップが例えば以下のごとくに実施される。
・エンジンは、定格速度まで加速され、グリッドと同期化される。同時にガスタービンのための始動準備が行なわれる。グリッドとの並行運転において、エンジンは、最大吸引力（全負荷の約１５％）まで加速される。
・ガスタービンは、定格速度まで加速される。このように増加する注入圧力に従って、エンジンが負荷と共に加速する。
・ガスタービンの発電機は、グリッドと同期化され、燃焼チャンバが起動される。
【００２４】
最適な効率性または最大可能出力が達成されるよう、出力需要に応じて燃料が燃焼チャンバに供給される。
【００２５】
ガスタービン出力部または運転需要のためのコンプレッサ搬送を最適にするため、有利には前置静翼がコンプレッサの上流で使用される。
【００２６】
好適にはガスエンジンへの空気量は、１以上のスロットルバルブ（例：スロットルフラップ）によって好適には調節および最適化される。絞りは、静的全負荷運転では可能な限り回避されるべきである。
【００２７】
タービン出力を調節するため、タービン燃焼チャンバへの燃料供給量が変えられる。
【００２８】
最適な効率性を達成するため、装置の出力は、原則的に全負荷の約７５％以上であるべきである。
【００２９】
出力需要が７５％以下の場合には、さらに小型の出力装置として多くの個別のパワーステーション装置を備えたモジュラーパワーステーション複合設備が非常に有利であることが証明されており、減少した出力は、パワーステーション装置の一部のそれぞれの全負荷運転で達成でき、残りの部分はスイッチが切られる。
【００３０】
ガスエンジンとガスタービンで成るパワーステーションの始動およびランプアップ後、パワーステーション装置は、全負荷出力の約６０％と約１１５％の間の出力範囲内で運転される。この１１５％は、消費ピークをカバーするための短時間の間だけ達成できる過負荷状態に対応する。
【００３１】
最大効率性を達成するため、ガスタービンが高圧燃焼チャンバ（ＨＰ燃焼チャンバ）と低圧燃焼チャンバ（ＬＰ燃焼チャンバ）を有すると有利であり、好適には、タービンバーナに供給されるエネルギーは、高圧燃焼チャンバがタービンステーションに供給されるガス量の約３/４を受領し、低圧燃焼チャンバが約１/４を受領するように分割される。
【００３２】
高圧燃焼チャンバに供給されるエネルギーは、タービンへ進入するガスの最高許容温度によって制限され、燃焼空気比率と最終圧縮温度は、ガス温度に影響する最も重要なパラメータである。
【００３３】
装置は、ランプアップとは反対の形態でスイッチが切られ、バーナへのエネルギー供給が中断され、タービン発電機がグリッドを離れる。
【００３４】
ガスエンジンの出力は、空気とガスのためのスロットルバルブを介して絞られる。ガスエンジンへの負荷をさらに迅速に減らすため、エンジンの混合分配ライン内の圧力を迅速および確実に解放するよう、遮断バルブを備えた圧力軽減ラインが提供されている。
【００３５】
エンジン排気ガス中のＮＯｘ濃度を減少させるため、一実施態様では、エンジン排気ガスへの還元剤の注入ステップが提供され、還元剤は、混合セクション内で排気ガスと混合され、加熱後にＮＯｘとの熱に支持された還元反応を起こす。このようにしてＮＯｘは、ガスタービンに提供された制限を超えないレベルに還元する。
【００３６】
このようなガスエンジンとガスタービンとの一体化の結果のさらなる利点を以下に述べる。
【００３７】
ガスエンジンは、ガスタービンの始動とランプアップを支持および短縮できる。例えば、エンジン排気ガスがＬＰ燃焼チャンバとＬＰタービンを加熱し、復熱装置を介してＨＰ燃焼チャンバを予熱する。
【００３８】
グリッドへの短時間の中断の場合、タービンロータの相対的に高い慣性モーメントがエンジンを許容範囲の周波数制限（グリッドコード）内に保つ。
【００３９】
低圧燃焼チャンバ内では、ガスエンジンのＣＯおよびＨＣ排出物が触媒による後処理無しで除去される。
【００４０】
発電される電気出力の発生に関しては、排気ガス量は、純粋ガスタービンステーションまたはＣＣＰＰの場合よりも少ない。
【００４１】
これは、排気ガスステーションの規模設計と排気ガス損失の最小化の点で有利である。
【実施例】
【００４２】
ＬＰコンプレッサの吸気量：１１３ｋｇ/秒
ＬＰコンプレッサ（４ａ）後の圧力：８バール
ＬＰコンプレッサの入力：２８．６ＭＷ
エンジンへの供給空気量：２２．６ｋｇ/秒
エンジンへの供給エネルギー：３１ＭＷ
ガスエンジンの出力：１５ＭＷ
エンジンの排気ガス温度：６８０℃
ＨＰコンプレッサによる供給量：９０ｋｇ/秒
ＩＰコンプレッサ後の圧力：２５バール
ＨＰコンプレッサの入力：１２．８ＭＷ
ＨＰ燃焼チャンバへ供給される燃料エネルギー：９０ＭＷ
ＨＰ燃焼チャンバ後の温度：１３００℃
ＨＰタービン後の圧力：７バール
ＨＰタービン後の温度：９５０℃
ＨＰタービンの機械的出力：３９．５ＭＷ
ＬＰ燃焼チャンバの全質量流：１１５ｋｇ/秒
ＬＰ燃焼チャンバに供給される燃料エネルギー：２５ＭＷ
ＬＰ燃焼チャンバ後の温度：１０６０℃
ＬＰタービン後の温度：６３０℃
ＬＰタービンの出力：６０．７ＭＷ
電力ステーション装置の機械的正味出力：７４ＭＷ
電力ステーション装置の機械的効率：５０．５％
【００４３】
タービンステーションの出力は、例えば低圧燃焼チャンバへ供給されるエネルギーを増加させることによって増加できる。これは、ここでのタービン入口温度がタービンブレードの材料の許容された制限温度より、まだかなり低いため可能である。しかし、この方法は、タービンプロセスの効率を幾分低減させるが、この欠点は、例えば消費ピークのカバー、出力のさらに迅速な増加、または非常に高い外部温度での出力の減少の補償など、向上した効率性の利益によって十分に補われるであろう。
【００４４】
前述のいくつかの実施例における、ＬＰ燃焼チャンバに供給される燃料エネルギーの
２５ＭＷから５０ＭＷへの増加は、電力ステーション装置の正味出力を７４ＭＷから８４ＭＷへ増加させ、同時に総機械的効率は、５０．５％から４８．６％へ減少する。
【００４５】
本発明のさらなる利点と詳細は、図面と図面に関連する説明から明らかになる。
【図面の簡単な説明】
【００４６】
【図１】図１は、本発明の第１実施例による電力ステーション装置の概略図である。
【図２】図２は、本発明の第２実施例による電力ステーション装置の概略図である。
【図３】図３は、本発明の第３実施例による電力ステーション装置の概略図である。
【発明を実施するための形態】
【００４７】
図１は、ガスタービン１と、ここでは、ガスエンジンとして形成されている往復ピストンエンジン２とを有する本発明による電力ステーション装置を示している。ガスタービン１は、発電のために発電機３を駆動させる。往復ピストンエンジン２は、同様に発電のために別の発電機３’を駆動させる。
ガスタービン１自体は、従来技術に従って設計されており、回転運動の伝達ため、ここでは、共通シャフト１７によって互いに接続されている少なくとも一つの圧縮ステージ１１と膨張ステージ１４を有する。本発明は、もちろん、単体の共通シャフト１７の代わりに、連結回転部材が提供されているものも使用できる。
【００４８】
空気がライン１１０を介して、圧縮ステージ１１に供給される。この圧縮ステージ１１は、空気を圧縮し、ライン１１１を介してタービン燃焼チャンバ１６に圧縮空気の一部を運ぶ。タービン燃焼チャンバ１６は、さらに推進剤供給部１９を有する。知られた形態では、別なライン１１２がタービン燃焼チャンバ１６から膨張ステージ１４へと通じており、ここで媒体が圧力から解放され、エネルギーが送られる。
【００４９】
往復ピストンエンジン２にもガスライン２２が提供されており、それを介して推進剤がエンジンに供給される。往復ピストンエンジン２は、さらに空気注入入口２を有しており、本発明では、これは空気注入ライン４１を介して圧縮ステージ１１の出口に接続されている。この方法で、往復ピストンエンジン２を作動させるために必要な注入空気がガスタービン１を介して提供される。排気ガスは、排気ガス出口２３から放出される（図１では図示せず）。
【００５０】
図１は、圧縮ステージ１１の終わりから始まる空気注入ライン４１の経路を示している。実用形態では、空気注入ライン４１が圧縮ステージ１１の中間領域内で圧縮ステージ１１から分岐している他の図に示されている変形例がより現実的であろう。分岐の場所は、有利には、分岐での注入空気が往復ピストンエンジン２のために必要な注入圧力（圧力は知られているごとくに圧縮ステージで変化する）を既に有するように選択される。
【００５１】
図２の電力ステーション装置は、本質的に図１のものと対応するが、例えば、注入空気のための冷却装置４２と４３と、推進剤のため冷却装置４１２の設置などの有利な方策が追加的に提供できる。
【００５２】
ガスタービン１は、ここでは第１の圧縮ステージ１１と第２の圧縮ステージ１２、および第１の膨張ステージ１４と第２の膨張ステージ１５を有する。圧縮ステージ１１と１２および膨張ステージ１４と１５から成るこの装置は、共通シャフト１７に沿って配置されている。
【００５３】
発電のための発電機３と、推進剤供給部１９’を介して供給される推進剤を圧縮するためのガスコンプレッサ１３は、ギヤボックス１８を介してシャフトに連結されている。ガスコンプレッサ１３によって圧縮された推進剤は、一部がスロットルフラップ４１３とライン１９を介してタービン燃焼チャンバ１６に供給され、残りが別なスロットルフラップ４１３とライン２２を介してガスエンジン２に供給される前に、冷却装置４１２を介して冷却される。往復ピストンエンジン２からの排気ガスをさらに処理するために使用される推進剤（以下の説明参照）も、別のスロットルフラップ４１３とライン４１１を介して反応チャンバ４１０に供給される。排気ガスの後処理のため、還元剤供給部４１５を介して還元剤を追加的に加えることができる。
【００５４】
図２の実施例は、一つの重要な点で図１の実施例と異なる。
【００５５】
すなわち、往復ピストンエンジン２は、排気ガス出口２３を有しており、排気ガスライン４９は、ガスタービン１の高圧ステージ１４から低圧ステージ１５への移行部に開いていることである。このように、本発明による構成の効率が追加的に向上する。有利には、往復ピストンエンジン２の排気ガスは、反応チャンバ４１０内で処理される。温度を上昇させるため、推進剤もこの反応チャンバ４１０にライン４１１を介して供給される。反応物が反応物供給部４１５を介して排気ガスライン４９内の排気ガスに追加される。エンジンの排気ガスが導入される高圧ステージ１４と低圧ステージ１５との間の移行領域には、エネルギー的に有利な排気ガス背圧に対応する圧力レベルが存在する。
【００５６】
それぞれの媒体を絞るために使用できるいくつかのスロットルバルブ４１３も図２に示されている。回転速度調整のためのギヤボックス１８も示されている。
【００５７】
往復ピストンエンジン２の負荷をより迅速に減少させるため、遮断バルブ４１４を備えた圧力軽減ラインもここに追加的に提供され、それを介して往復ピストンエンジン２の混合物分配部内での迅速な圧力解放が達成される。
【００５８】
この実施例では、往復ピストンエンジン２は、平均有効圧力３０バールと、効率４８％を有する。
【００５９】
第１のタービンステージ１４は、高圧タービンとして設計されている。第２のタービンステージ１５は、低圧タービンとして設計されている。
【００６０】
本発明の別の好適実施例は、図３に明示されている。
【００６１】
まず、接続および取り外しが可能な過給システム２４と接続および取り外しが可能な排気ガスタービン２５が往復ピストンエンジン２に対して提供されていることで前述の実施例とは異なる。これらは、ガスタービン１が作動していないときも往復ピストンエンジン２を作動可能にする。ガスタービン１が運転中であるとき、これらの追加のシステム２４と２５は、取り外すことができる。推進剤供給部１９’は、もちろん存在するが図示されていない。排気ガスは、タービンステージ１５に供給される前に、排気ガスヒータ４１６によって加熱される。次に、ガスタービンコンプレッサ１２から往復ピストンエンジン２へと延びる空気注入ライン４１の間には、注入空気をさらに冷却する内部冷却装置４２と膨張タービン４７が提供されているため、往復ピストンエンジン２の非常に高い出力が可能になっている。膨張タービン４７の出力は、例えば、発電機３’によって電流に変換され、グリッドに供給される。
【００６２】
図３の実施例のデータ：
往復ピストンエンジン２は、ここでは３５バールの平均有効圧力を有する。これは、使用されるエンジンのピストン変位と回転速度での出力１７．５ＭＷに相当する。効率は、ここでは約４８％である。
【００６３】
特定の実施例では、圧力が２０バールの圧縮空気がタービン燃焼チャンバ１６に３３５℃で供給される。燃焼チャンバに供給されるガス量は、９０ＭＷの出力に相当する。高圧膨張ステージ（タービン１４）での入口温度は、約１１００℃である。媒体は、７バールの圧力と８３０℃の温度で第１膨張ステージ１４を離れる。排気ガスは、第２膨張ステージ（低圧タービン）１５を４５０℃の温度で離れる。達成可能な正味出力は、３３．１ＭＷであり、効率は３９％である。
【００６４】
このように、システム全体は、５０．６ＭＷの出力と４２％の効率を有する。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【国際調査報告】
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2013536911.tif 000008
2013536911.tif 000009
2013536911.tif 000010
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