(57)【要約】【課題】小型・軽量で諸収差を良好に補正できる光学系を提供する。【解決手段】光学系は、物体側から、前側レンズ群ＬＦ、開口絞りＳ、後側レンズ群ＬＲを有する。前側レンズ群は回折光学素子Ｌｄｏｅを含む。後側レンズ群のうち最も開口絞り側に配置された絞り側正レンズＬｓｐは、１．５５≦Ｎｄｓｐ≦１．７０，３０．０≦νｄｓｐ≦５０．０，５および０×１０−４≦ΔθｄＣｓｐ≦５．０×１０−３を満足する。Ｎｄｓｐ，νｄｓｐは絞り側正レンズのｄ線に対する屈折率、アッベ数であり、ΔθｄＣｓｐは、Ｎｇｓｐ，ＮＣｓｐ，ＮＦｓｐを絞り側正レンズのｇ線、Ｃ線およびＦ線に対する屈折率とし、θｄＣｓｐ，θｇｄｓｐをθｄＣｓｐ＝（Ｎｄｓｐ−ＮＣｓｐ）／（ＮＦｓｐ−ＮＣｓｐ），θｇｄｓｐ＝（Ｎｇｓｐ−Ｎｄｓｐ）／（ＮＦｓｐ−ＮＣｓｐ）のとき、ΔθｄＣｓｐ＝θｄＣｓｐ−（−０．１７０４１×θｇｄｓｐ＋０．５１３５７７）で定義される。【選択図】図１
2015011171.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
物体側から像側に順に、前側レンズ群と、開口絞りと、後側レンズ群とを有する光学系であって、
前記前側レンズ群は回折光学素子を含み、
前記後側レンズ群は少なくとも１つの正レンズを含み、該少なくとも１つの正レンズのうち最も前記開口絞り側に配置された絞り側正レンズは、以下の条件を満足する光学材料により形成されていることを特徴とする光学系。
１．５５≦Ｎｄｓｐ≦１．７０
３０．０≦νｄｓｐ≦５０．０
５．０×１０−４≦ΔθｄＣｓｐ≦５．０×１０−３
ただし、Ｎｄｓｐおよびνｄｓｐはそれぞれ、前記絞り側正レンズの光学材料のｄ線に対する屈折率およびアッベ数であり、ΔθｄＣｓｐは、Ｎｇｓｐ，ＮＣｓｐおよびＮＦｓｐをそれぞれ前記絞り側正レンズの光学材料のｇ線、Ｃ線およびＦ線に対する屈折率とし、θｄＣｓｐおよびθｇｄｓｐをそれぞれ、
θｄＣｓｐ＝（Ｎｄｓｐ−ＮＣｓｐ）／（ＮＦｓｐ−ＮＣｓｐ）
θｇｄｓｐ＝（Ｎｇｓｐ−Ｎｄｓｐ）／（ＮＦｓｐ−ＮＣｓｐ）
とするときに、
ΔθｄＣｓｐ＝θｄＣｓｐ−（−０．１７０４１×θｇｄｓｐ＋０．５１３５７７）
で定義される値である。
【請求項２】
前記絞り側正レンズが、以下の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の光学系。
０．１０≦（ｆｓｐ／Ｌｓｐ−ｉｍｇ）／（Ｌｔｏｔ／ｆ）≦１．００
ただし、ｆは該光学系全系の無限遠物体に対する合焦時の焦点距離であり、ｆｓｐは前記絞り側正レンズの空気環境下での焦点距離であり、Ｌｔｏｔは該光学系全系の無限遠物体に対する合焦時における光学全長であり、Ｌｓｐ−ｉｍｇは前記絞り側正レンズの物体側のレンズ面から該光学系の像面までの光軸上の距離である。
【請求項３】
前記絞り側正レンズが、以下の条件を満足する位置に配置されていることを特徴とする請求項１または２に記載の光学系。
１０．０≦｜ｈｓｐ／ｈｂｓｐ｜≦１５．０
ただし、ｈｓｐは前記絞り側正レンズに入射する軸上近軸光線の該絞り側正レンズの入射面上での光軸からの高さであり、ｈｂｓｐは前記絞り側正レンズに入射する瞳近軸光線の該絞り側正レンズの入射面上での前記光軸からの高さである。
【請求項４】
前記後側レンズ群は、少なくとも１つの負レンズを含み、該少なくとも１つの負レンズのうち最も前記開口絞り側に配置された絞り側負レンズは、以下の条件を満足する光学材料により形成されていることを特徴とする請求項１から３のいずれか一項に記載の光学系。
１．７５≦Ｎｄｓｎ≦１．９５
１５．０≦νｄｓｎ≦３０．０
−１．００×１０−３≦ΔθｄＣｓｎ≦−１．００×１０−６
ただし、Ｎｄｓnおよびνｄｓnはそれぞれ、前記絞り側負レンズの光学材料のｄ線に対する屈折率およびアッベ数であり、ΔθｄＣｓnは、Ｎｇｓn，ＮＣｓnおよびＮＦｓnをそれぞれ前記絞り側負レンズの光学材料のｇ線、Ｃ線およびＦ線に対する屈折率とし、θｄＣｓnおよびθｇｄｓnをそれぞれ、
θｄＣｓn＝（Ｎｄｓn−ＮＣｓn）／（ＮＦｓn−ＮＣｓn）
θｇｄｓn＝（Ｎｇｓn−Ｎｄｓn）／（ＮＦｓn−ＮＣｓn）
とするときに、
ΔθｄＣｓn＝θｄＣｓn−（−０．１７０４１×θｇｄｓn＋０．５１３５７７）
で定義される値である。
【請求項５】
前記絞り側負レンズが、以下の条件を満足することを特徴とする請求項４に記載の光学系。
０．１０≦｜（ｆｓｎ／Ｌｓｎ−ｉｍｇ）／（Ｌｔｏｔ／ｆ）｜≦１．００
ただし、ｆは該光学系全系の無限遠物体に対する合焦時の焦点距離であり、ｆｓnは前記絞り側負レンズの空気環境下での焦点距離であり、Ｌｔｏｔは該光学系全系の無限遠物体に対する合焦時における光学全長であり、Ｌｓn−ｉｍｇは前記絞り側負レンズの物体側のレンズ面から該光学系の像面までの光軸上の距離である。
【請求項６】
前記開口絞り側正レンズおよび前記絞り側負レンズが、以下の条件を満足することを特徴とする請求項４または５に記載の光学系。
１．００≦｜（Ｎｄｓｎ×ｆｓｎ）／（Ｎｄｓｐ×ｆｓｐ）｜≦２．００
ただし、ｆｓnは前記絞り側負レンズの空気環境下での焦点距離であり、ｆｓｐは前記絞り側正レンズの空気環境下での焦点距離である。
【請求項７】
前記開口絞り側正レンズおよび前記絞り側負レンズが接合レンズを形成していることを特徴とする請求項１から６のいずれか一項に記載の光学系。
【請求項８】
前記回折光学素子は、以下の条件を満足することを特徴とする請求項１から７のいずれか一項に記載の光学系。
０．０１≦ｆ／ｆｄｏｅ≦０．１０
０．１０≦｜ｈｄｏｅ／ｈｂｄｏｅ｜≦１．５
ただし、ｆは該光学系全系の無限遠物体に対する合焦時の焦点距離であり、ｆｄｏｅは前記回折光学素子の回折面の焦点距離であり、ｈｄｏｅは前記前側レンズ群において前記回折光学素子の回折面に入射する軸上近軸光線の該回折面上での光軸からの高さであり、ｈｂｄｏｅは前記回折面に入射する瞳近軸光線の該回折面上での前記光軸からの高さである。
【請求項９】
本体と、
該本体に収容される請求項１から８のいずれか１項に記載の光学系とを有することを特徴とする光学機器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、回折光学素子を用いた光学系に関し、スチルカメラ、ビデオカメラ、交換レンズ等の光学機器に好適な光学系に関する。
【背景技術】
【０００２】
上記のような光学系では、光学系全体の小型化（全長の短縮化）および軽量化を図るほど、諸収差、特に軸上および倍率色収差が増加し、光学性能が低下する傾向がある。特に光学系全長を短縮化した望遠タイプの光学系では、焦点距離が長くなるほど、色収差が増加する。このような色収差を低減する方法として、光学系内に回折光学素子を用いる方法が知られている。この方法は、回折光学素子が有する通常硝材と異なる負の分散特性や強い異常部分分散性を利用することで、通常の光学硝材では得られない強い色消し効果を得ることができる。
【０００３】
また、光学系全長の短縮化により、色収差以外の収差の増加も懸念される。例えば、典型的な望遠レンズの光学系として、物体側から像側に順に、正の屈折力を有する前側レンズ群、開口絞りおよび負の屈折力を有する後側レンズ群により構成されたタイプがある。このタイプの光学系では、光学系全長を短縮すると、前側レンズ群のパワーが強くなり、ペッツバール和がプラスになる傾向がある。そして、これに伴って像面がアンダー側に倒れ過ぎるという問題がある。
【０００４】
特許文献１には、回折光学素子を用いて、光学系全長を短縮化した望遠レンズの光学系が開示されている。この光学系では、光学系全長を短縮化することによって増加する色収差のうち、低分散の光学材料と高分散の光学材料とを用いる通常の色消し条件だけでは補正しきれないｇ線の色収差を補正するために回折光学素子を用いている。先に述べたように、回折光学素子は、強い異常部分分散性（θｇＦ＝０．２９６）を有するため、ｇ線の色収差補正に有効である。また、アッベ数に相当する数値の絶対値が３．４５３と小さいため、回折による屈折力がわずかに生じるだけで、球面収差、コマ収差および非点収差等にほとんど影響を与えることなく色収差を補正することができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平０６−３２４２６２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
可視波長域全体にわたって色収差を良好に補正するには、ｄ線、ｇ線、Ｃ線およびＦ線の各波長における色収差を取り除く必要がある。しかしながら、特許文献１にて開示された回折光学素子を用いる構成では、ｄ線、ｇ線、Ｃ線およびＦ線のうち３波長の色収差に関しては比較的良好に補正できるが、ｇ線の色収差とＦ−Ｃ線間（特にＣ線）の色収差を同時に補正することが困難になる。これは、回折光学素子で発生した色収差が波長に比例して変化することに起因している。回折光学素子で発生する色収差と波長との間には比例関係があり、Ｆ−Ｃ線間の波長に対する色収差の傾きとｇ−Ｆ線間の波長に対する色収差の傾きは同じである。
【０００７】
一方、一般的な光学材料で発生する色収差は、波長に対して曲線的に変化し、短波長側ほど曲線の傾きが大きくなる傾向がある。したがって、Ｆ−Ｃ線間の波長に対する色収差の傾きとｇ−Ｆ線間の波長に対する色収差の傾きとが異なる。このため、一般的な光学材料で発生する色収差を回折光学素子で補正する場合において、ｇ−Ｆ線間の色収差を補正するために必要な屈折力を回折光学素子に与えると、Ｆ−Ｃ線間の色収差が残る。逆に、Ｆ−Ｃ線間の色収差を補正するために必要な屈折力を回折光学素子に与えると、ｇ−Ｆ線間の色収差が残る。このように、回折光学素子を用いる場合、ｇ線の色収差とＣ線の色収差を同時に良好に補正することが困難である。
【０００８】
さらに、特許文献１では、光学系全長の短縮化により増加する収差として色収差のみを挙げており、それに対する補正方法は開示されているが、色収差以外の諸収差、特に像面湾曲の増加（像面がアンダー側に倒れ過ぎること）も無視できない。
【０００９】
本発明は、小型で軽量でありながらも、可視波長域の全域にわたって色収差だけでなく、その他の収差（像面湾曲等）も良好に補正することができる光学系を提供する。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明の一側面としての光学系は、物体側から像側に順に、前側レンズ群と、開口絞りと、後側レンズ群とを有する。前側レンズ群は回折光学素子を含む。後側レンズ群は少なくとも１つの正レンズを含み、該少なくとも１つの正レンズのうち最も開口絞り側に配置された絞り側正レンズは、以下の条件を満足する光学材料により形成されていることを特徴とする。
１．５５≦Ｎｄｓｐ≦１．７０
３０．０≦νｄｓｐ≦５０．０
５．０×１０−４≦ΔθｄＣｓｐ≦５．０×１０−３
ただし、Ｎｄｓｐおよびνｄｓｐはそれぞれ、絞り側正レンズの光学材料のｄ線に対する屈折率およびアッベ数である。また、ΔθｄＣｓｐは、Ｎｇｓｐ，ＮＣｓｐおよびＮＦｓｐをそれぞれ絞り側正レンズの光学材料のｇ線、Ｃ線およびＦ線に対する屈折率とし、θｄＣｓｐおよびθｇｄｓｐをそれぞれ、
θｄＣｓｐ＝（Ｎｄｓｐ−ＮＣｓｐ）／（ＮＦｓｐ−ＮＣｓｐ）
θｇｄｓｐ＝（Ｎｇｓｐ−Ｎｄｓｐ）／（ＮＦｓｐ−ＮＣｓｐ）
とするときに、
ΔθｄＣｓｐ＝θｄＣｓｐ−（−０．１７０４１×θｇｄｓｐ＋０．５１３５７７）
で定義される値である。
【００１１】
なお、上記光学系を用いた光学機器も、本発明の他の一側面を構成する。
【発明の効果】
【００１２】
本発明では、回折光学素子と異常部分分散特性を有する光学材料により形成された絞り側正レンズとを適切な位置に配置し、該絞り側正レンズに適切な屈折力を与えている。これにより、本発明によれば、小型で軽量でありながらも、可視波長域の全域にわたって色収差と他の収差（特に像面湾曲）の双方を良好に補正できる光学系を実現することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】本発明の実施例１である望遠レンズの断面図。
【図２】実施例１の望遠レンズにおける無限遠物体に対する合焦時の収差図。
【図３】本発明の実施例２である望遠レンズの断面図。
【図４】実施例２の望遠レンズにおける無限遠物体に対する合焦時の収差図。
【図５】本発明の実施例３である望遠レンズの断面図。
【図６】実施例３の望遠レンズにおける無限遠物体に対する合焦時の収差図。
【図７】本発明の実施例４である望遠レンズの断面図。
【図８】実施例４の望遠レンズにおける無限遠物体に対する合焦時の収差図。
【図９】各実施例に用いられる絞り側正レンズおよび絞り側負レンズに用いられる光学材料の屈折率特性（θｄＣ−θｇｄ特性）を示すグラフ図。
【図１０】各実施例に用いられる２積層型回折光学素子の構造を示す図および該２積層型回折光学素子の回折効率の波長依存特性を説明するグラフ図。
【図１１】各実施例に用いられる３積層型回折光学素子の構造を示す図および該３積層型回折光学素子の回折効率の波長依存特性を説明するグラフ図。
【図１２】各実施例に用いられる密着２積層型回折光学素子の構造を示す図および該密着２積層型回折光学素子の回折効率の波長依存特性を説明するグラフ図。
【図１３】各実施例の光学系を備えた交換レンズおよびこれが装着されたデジタルカメラを示す図。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、本発明の実施例について図面を参照しながら説明する。
【００１５】
まず、本発明の具体的な実施例の説明に先立って、各実施例に共通する特徴について説明する。各実施例の光学系は、物体側から像側に順に、前側レンズ群と、開口絞りと、後側レンズ群とを有する望遠レンズ用の光学系である。前側レンズ群は、回折光学素子を少なくとも１つ含む。また、後側レンズ群は、少なくとも１つの正レンズを含み、該少なくとも１つの正レンズのうち最も開口絞り側に配置された正レンズは、特定の材料特性を有する光学材料である異常部分分散硝材を用いて形成されている。以下の説明において、上記最も開口絞り側に配置された正レンズを、後群絞り側正レンズという。
【００１６】
このようなレンズ構成を採用することで、可視波長域の全域で、色収差だけでなく他の収差（特に像面湾曲）も良好に補正された小型で軽量な望遠レンズを実現している。
後群絞り側正レンズの光学材料は、以下の条件（１），（２）および（３）を満足する。
１．５５≦Ｎｄｓｐ≦１．７０    （１）
３０．０≦νｄｓｐ≦５０．０    （２）
５．０×１０−４≦ΔθｄＣｓｐ≦５．０×１０−３    （３）
ただし、Ｎｄｓｐおよびνｄｓｐはそれぞれ、後群絞り側正レンズの光学材料のｄ線に対する屈折率およびアッベ数である。また、ΔθｄＣｓｐは、
ΔθｄＣｓｐ＝θｄＣｓｐ−（−０．１７０４１×θｇｄｓｐ＋０．５１３５７７）
で定義される値である。この式において、θｄＣｓｐおよびθｇｄｓｐはそれぞれ、Ｎｇｓｐ，ＮＣｓｐおよびＮＦｓｐをそれぞれ後群絞り側正レンズの光学材料のｇ線、Ｃ線およびＦ線に対する屈折率とするとき、
θｄＣｓｐ＝（Ｎｄｓｐ−ＮＣｓｐ）／（ＮＦｓｐ−ＮＣｓｐ）
θｇｄｓｐ＝（Ｎｇｓｐ−Ｎｄｓｐ）／（ＮＦｓｐ−ＮＣｓｐ）
である。
【００１７】
条件（１）〜（３）は後群絞り側正レンズの光学材料の範囲を規定する。具体的には、条件（１）はｄ線に対する屈折率の範囲を、条件（２）はｄ線に対するアッベ数の範囲を、条件（３）はθｄＣとθｇｄの関係をそれぞれ規定する条件である。
【００１８】
Ｎｄｓｐの値が条件（１）の上限値を超えると、後群絞り側正レンズの光学材料の屈折率が高くなり、それに伴い実在する硝材の範囲では低アッベ数（高分散）となる。これはＣ線以外の波長における１次の色収差（ここでは特に軸上色収差）を良好に補正でき、またペッツバール和を０に近づけるという意味では好ましい。しかし、一般的に実在する硝材の特性として、高屈折率で低アッベ数の硝材はθｄＣｓｐの値が低くなる傾向があり、これはＣ線における色収差を増長させる方向に作用するので、好ましくない。一方、Ｎｄｓｐの値が条件（１）の下限値を下回ると、後群絞り側正レンズの光学材料の屈折率が低くなり、後群絞り側正レンズのペッツバール値が大きくなり過ぎるので、好ましくない。さらに、これに伴って光学系の像面がアンダー側に倒れ過ぎてしまうので、好ましくない。
【００１９】
νｄｓｐの値が条件（２）の上限値を超えると、後群絞り側正レンズの光学材料のアッベ数が大きく（低分散に）なり過ぎ、可視波長域の全域において色収差の補正が困難になるので、好ましくない。一方、νｄｓｐの値が条件（２）の下限値を下回ると、後群絞り側正レンズの光学材料のアッベ数が低く（高分散に）なり過ぎる。条件（１）と同様に、低アッベ数の硝材はθｄＣｓｐの値が低くなる傾向があり、これはＣ線における色収差を増長させる方向に作用するので、好ましくない。
【００２０】
条件（３）は、前側レンズ群内の回折光学素子によってｇ線の色収差を取り除く際に増加するＦ−Ｃ線間の色収差を、異常部分分散特性を有する後群絞り側正レンズによって相殺するための条件である。この条件（３）について、図９を用いて説明する。なお、以下の説明で用いる「色収差係数」は、光学系の収差を表す展開式において、特に色収差を表す低次（１次）の項の係数を表し、軸上色収差と倍率色収差のそれぞれに対応する係数がある。軸上色収差係数と倍率色収差係数はいずれも、波長依存性を有する。また、「光軸」とは、望遠レンズ（光学系全系）の光軸を意味する。
【００２１】
Ｆ−Ｃ線間の色収差係数を揃え、ｇ線の色収差係数を補正したときのｄ−Ｃ線間の軸上色収差係数は、
【００２２】
【数１】
2015011171.tif 000003
【００２３】
と表され、倍率色収差係数は、
【００２４】
【数２】
2015011171.tif 000004
【００２５】
と表される。φは後群絞り側正レンズの屈折力であり、ｈは後群絞り側正レンズに入射する軸上近軸光線の該後群絞り側正レンズの入射面上での光軸からの高さである。ｈバーは光学素子に入射する瞳近軸光線の高さである。軸上近軸光線は、光学系全系の焦点距離を１に正規化し、光学系の光軸と平行に、光軸から高さ１の光を入射させたときの近軸光線である。瞳近軸光線は、光学系全系の焦点距離を１に正規化し、光軸に対して−４５°で入射する光線のうち、光学系の入射瞳と光軸との交点を通過する近軸光線である。以下、光学系への入射角度は、光軸から測って時計回りを正、反時計回りを負とする。また、Δθｄｃを定義する式である、
ΔθｄＣｓｐ＝θｄＣｓｐ−（−  ０．１７０４１×θｇｄｓｐ＋  ０．５１３５７７）
は、後群絞り側正レンズの光学材料のθｄＣとθｇｄの関係を表す式であり、その関係を図９に示している。図９中の縦軸はθｄＣを、横軸はθｇｄをそれぞれ表している。
【００２６】
なお、図９中に示されていないΔθｄＣｓｐの値は、光学材料の材料物性値（θｇｄｓｐ，θｄＣｓｐ）におけるθｄＣｓｐの値から、（−０．１７０４１×θｇｄｓｐ＋０．５１３５７７）の値を差し引くことで算出できる。つまり、ΔθｄＣｓｐは、一般的な硝材が分布する直線である（−０．１７０４１×θｇｄ＋０．５１３５７７）に対して上下のどちら側の領域にあり、どのくらい離れているかを表す値である。
【００２７】
図９から明らかなように、後群絞り側正レンズの光学材料としての硝材は、一般的な硝材の分布を表す直線よりも上側の領域に含まれることが分かる。この領域にある硝材を用いる理由を以下に説明する。
【００２８】
まず、各実施例の光学系は、回折光学素子を用いた望遠レンズ用の光学系であり、回折光学素子を開口絞りよりも物体側の前側レンズ群内に配置し、正の屈折力を与えている。この回折光学素子によってｇ線の色収差を取り除く際に増加するＦ−Ｃ線間の色収差を、異常部分分散特性を有する後群絞り側正レンズによって相殺する必要がある。軸上色収差係数においてその関係を説明する。回折光学素子の回折面の屈折力をφｄｏｅとし、回折光学素子のアッベ数をνｄｄｏｅとし、条件（３）の値をΔθｄｏｅ−ｄＣとすると、これらの値の符号は、φｄｏｅ＞０，νｄｄｏｅ＜０，Δθｄｏｅ−ｄＣ＞０である。このため、回折光学素子の軸上色収差係数は、
【００２９】
【数３】
2015011171.tif 000005
【００３０】
となる。これをキャンセルするためには、後群絞り側正レンズの軸上色収差係数を、
【００３１】
【数４】
2015011171.tif 000006
【００３２】
にしなければならない。φｓｐおよびνｄｓｐはいずれも正の値であるため、必然的に残りのΔθｄｃｓｐを正の値としならなければならない。
【００３３】
以上のことから、後群絞り側正レンズの光学材料として用いる硝材は、一般的な硝材の分布を表す直線よりも上側の領域に含まれる必要がある。ΔθｄＣｓｐの値が条件（３）の上限値を超えると、θｄｃｓｐの値が（−０．１７０４１×θｇｄｓｐ＋０．５１３５７７）で算出される値よりも、図９において上側に離れ過ぎてしまう。このこと自体は収差補正上は好ましいが、そのような硝材が存在しなくなるので、好ましくない。一方、ΔθｄＣｓｐの値が条件（３）の下限値を下回ると、（−０．１７０４１×θｇｄｓｐ＋０．５１３５７７）で算出される値に近づき過ぎてしまうため、ｇ線とＦ−Ｃ線間の色収差補正効果が弱くなるので、好ましくない。
条件（１）〜（３）の数値範囲を以下の範囲とするのが望ましい。
１．５８≦Ｎｄｓｐ≦１．６８    （１−１）
３５．０≦νｄｓｐ≦４８．０    （２−１）
５．５０×１０−４≦ΔθｄＣｓｐ≦４．００×１０−３    （３−１）
条件（１）〜（３）の数値範囲を以下の範囲とするのがより望ましい。
１．５９≦Ｎｄｓｐ≦１．６７    （１−２）
３７．０≦νｄｓｐ≦４６．０    （２−２）
６．００×１０−４≦ΔθｄＣｓｐ≦３．００×１０−３    （３−２）
各実施例の光学系は、条件（１）〜（３）を満足した上で、さらに以下の条件（４）および（５）も満足する。条件（４）および（５）は少なくとも一方を満足することが望ましい条件である。
０．１０≦（ｆｓｐ／Ｌｓｐ−ｉｍｇ）／（Ｌｔｏｔ／ｆ）≦１．００    （４）
１０．０≦｜ｈｓｐ／ｈｂｓｐ｜≦１５．０    （５）
ただし、ｆは光学系全系の無限遠物体に対する合焦時の焦点距離であり、ｆｓｐは後群絞り側正レンズの空気環境下での焦点距離である。また、Ｌｔｏｔは光学系全系の無限遠物体に対する合焦時における光学全長であり、光学系の最も物体側のレンズ面から像面までの光軸上の距離である。Ｌｓｐ−ｉｍｇは後群絞り側正レンズの物体側のレンズ面から光学系の像面までの光軸上の距離である。また、ｈｓｐは後群絞り側正レンズに入射する軸上近軸光線の後群絞り側正レンズの入射面上での光軸からの高さであり、ｈｂｓｐは後群絞り側正レンズに入射する瞳近軸光線の該後群絞り側正レンズの入射面上での光軸からの高さである。
【００３４】
条件（４）は、後群絞り側正レンズの屈折力と光学系の光学全長との関係を規定する条件である。（ｆｓｐ／Ｌｓｐ−ｉｍｇ）／（Ｌｔｏｔ／ｆ）の値が条件（４）の上限値を超えると、後群絞り側正レンズの屈折力が弱くなり過ぎて、前側レンズ群内の回折光学素子の回折面で発生するＦ−Ｃ線間の色収差を補正しきれなくなるので、好ましくない。一方、上記値が条件（４）の下限値を下回ると、後群絞り側正レンズの屈折力が強くなり過ぎて、上記回折面で発生するＦ−Ｃ線間の色収差を補正し過ぎ、逆にその波長間の色収差を増加させてしまうので、好ましくない。また、ペッツバール和が大きくなり過ぎ、それに伴って像面がアンダー側に倒れ過ぎてしまうので、好ましくない。
【００３５】
条件（４）の数値範囲を以下の範囲とするのが、色収差および像面湾曲の補正の観点から望ましい。
０．２０≦（ｆｓｐ／Ｌｓｐ−ｉｍｇ）／（Ｌｔｏｔ／ｆ）≦０．９０    （４−１）
条件（４）の数値範囲を以下の範囲とするのがより望ましい。
０．３０≦（ｆｓｐ／Ｌｓｐ−ｉｍｇ）／（Ｌｔｏｔ／ｆ）≦０．７０    （４−２）
条件（５）は、後群絞り側正レンズの後側レンズ群内での位置を規定する条件である。｜ｈｓｐ／ｈｂｓｐ｜の値が条件（５）の上限値を超えると、後群絞り側正レンズの位置が開口絞りから像側に離れ過ぎてしまい、色収差補正が困難になるので、好ましくない。一方、上記値が条件（５）の下限値を下回ると、後群絞り側正レンズの位置が開口絞りに近づいて軸上色収差を補正する上では有利である。しかし、開口絞りの近傍に該開口絞りを開閉方向に動作させる機構やフォーカスレンズの駆動機構を配置することが困難になるので、好ましくない。
【００３６】
条件（５）の数値範囲を以下の範囲とするのが、前側レンズ群内の回折光学素子の回折面にて発生するＦ−Ｃ線間の軸上色収差の補正の観点から望ましい。
１１．０≦｜ｈｓｐ／ｈｂｓｐ｜≦１４．５    （５−１）
条件（５）の数値範囲を以下の範囲とするのがより望ましい。
１２．０≦｜ｈｓｐ／ｈｂｓｐ｜≦１４．０    （５−２）
更に、下記の範囲にあることが望ましい。以上が、後側絞り側正レンズに関する条件である。
【００３７】
各実施例の光学系において、後側レンズ群は、さらに少なくとも１つの負レンズを含み、該少なくとも１つの負レンズのうち最も開口絞り側に配置された負レンズも、特定の材料特性を有する光学材料である異常部分分散硝材を用いて形成されている。以下の説明において、上記最も開口絞り側に配置された負レンズを、後群絞り側負レンズという。
【００３８】
そして、後側絞り側正レンズに関する条件（１）〜（３）を満足した上で、後群絞り側負レンズが、以下の条件（６）〜（１０）のうち少なくとも１つを満足することが、色収差および像面湾曲の補正を行う上で望ましい。
１．７５≦Ｎｄｓｎ≦１．９５    （６）
１５．０≦νｄｓｎ≦３０．０    （７）
−１．００×１０−３≦ΔθｄＣｓｎ≦−１．００×１０−６    （８）
ただし、Ｎｄｓnおよびνｄｓnはそれぞれ、後群絞り側負レンズの光学材料のｄ線に対する屈折率およびアッベ数である。また、また、ΔθｄＣｓnは、
ΔθｄＣｓn＝θｄＣｓn−（−０．１７０４１×θｇｄｓn＋０．５１３５７７）
で定義される値である。この式において、θｄＣｓnおよびθｇｄｓnはそれぞれ、Ｎｇｓn，ＮＣｓnおよびＮＦｓnをそれぞれ後群絞り側負レンズの光学材料のｇ線、Ｃ線およびＦ線に対する屈折率とするとき、
θｄＣｓn＝（Ｎｄｓn−ＮＣｓn）／（ＮＦｓn−ＮＣｓn）
θｇｄｓn＝（Ｎｇｓn−Ｎｄｓn）／（ＮＦｓn−ＮＣｓn）
である。
０．１０≦｜（ｆｓｎ／Ｌｓｎ−ｉｍｇ）／（Ｌｔｏｔ／ｆ）｜≦１．００    （９）
ただし、ｆは光学系全系の無限遠物体に対する合焦時の焦点距離であり、ｆｓnは後群絞り側負レンズの空気環境下での焦点距離である。また、Ｌｔｏｔは光学系全系の無限遠物体に対する合焦時における光学全長であり、Ｌｓn−ｉｍｇは後群絞り側負レンズの物体側のレンズ面から光学系の像面までの光軸上の距離である。
１．００≦｜（Ｎｄｓｎ×ｆｓｎ）／（Ｎｄｓｐ×ｆｓｐ）｜≦２．００    （１０）
前述したようにｆｓnは後群絞り側負レンズの空気環境下での焦点距離であり、ｆｓｐは後群絞り側正レンズの空気環境下での焦点距離である。
【００３９】
条件（６）〜（８）は後群絞り側負レンズの光学材料の範囲を規定する。具体的には、条件（６）はｄ線に対する屈折率の範囲を、条件（７）はｄ線に対するアッベ数の範囲を、条件（８）はθｄＣとθｇｄの関係をそれぞれ規定する条件である。
【００４０】
Ｎｄｓｎの値が条件（６）の上限値を超えると、後群絞り側負レンズの光学材料の屈折率が高くなり過ぎるため、後群絞り側正レンズで発生するペッツバール値をキャンセルしきれず、光学系全体のペッツバール和が正の値で大きく残るので、好ましくない。さらに、これに伴って像面もアンダー側に倒れ過ぎてしまうので、好ましくない。一方、Ｎｄｓｎの値が条件（６）の下限値を下回ると、後群絞り側負レンズの光学材料の屈折率が低くなり、それに伴い実在する硝材の範囲内では高アッベ数（低分散）となる。これにより、可視波長域の全域において色収差の補正が困難になるので、好ましくない。
【００４１】
νｄｓｎの値が条件（７）の上限値を超えると、後群絞り側負レンズの光学材料のアッベ数が高く（低分散に）なり過ぎ、可視波長域の全域において色収差の補正が困難になるので、好ましくない。一方、νｄｓｎの値が条件（７）の下限値を下回ると、後群絞り側負レンズの光学材料のアッベ数が低く（高分散に）なり、実在する硝材の範囲内では高屈折率になり過ぎる。そして、これに伴って後群絞り側負レンズの光学材料の屈折率が高くなり過ぎると、後群絞り側正レンズで発生するペッツバール値をキャンセルしきれず、光学系全体のペッツバール和が正の値で大きく残るので、好ましくない。さらに、これに伴って像面もアンダー側に倒れ過ぎてしまうので、好ましくない。
【００４２】
条件（８）は、前側レンズ群内の回折光学素子によってｇ線の色収差を取り除く際に増加するＦ−Ｃ線間の色収差を、異常部分分散特性を有する後群絞り側負レンズによって相殺するための条件である。この条件（８）について、条件（３）と同様に図９を用いて説明する。
【００４３】
図９より、条件（３）と異なる点は、条件（８）では、後群絞り側負レンズを対象としているため、該後群絞り側負レンズの光学材料としての硝材が、図９中の直線（−０．１７０４１×θｇｄｓｎ＋０．５１３５７７）よりも下側の領域に含まれていることである。
【００４４】
その理由として、条件（３）と同様に軸上色収差係数の観点でみると、前側レンズ群内の回折光学素子の回折面にて発生する軸上色収差係数をキャンセルさせるためには、後群絞り側負レンズの色収差係数を、
【００４５】
【数５】
2015011171.tif 000007
【００４６】
にする必要がある。ここで、φｓｎ＜０かつνｄｓｎ＞０であるので、この色収差係数の条件を満足するためには、Δθｄｃｓｎ＜０となる。これは、後群絞り側負レンズの光学材料のθｄＣの値が図９中の直線よりも下側の領域に含まれることを意味している。
【００４７】
ΔθｄＣｓｎの値が条件（８）の上限値を超えると、θｄｃｓｎの値が（−０．１７０４１×θｇｄｓｎ＋０．５１３５７７）で算出される値に近づき過ぎるため、ｇ線とＦ−Ｃ線間の色収差を同時に補正する効果が弱くなるので、好ましくない。一方、ΔθｄＣｓｎの値が条件（８）の下限値を下回ると、θｄｃｓｎの値が、（−０．１７０４１×θｇｄｓｎ＋０．５１３５７７）で算出される値よりも図９において下側に離れ過ぎてしまい、これを満足する硝材が存在しなくなるので、好ましくない。
【００４８】
条件（６）〜（８）の数値範囲を以下の範囲とするのが望ましい。
１．７７≦Ｎｄｓｎ≦１．９０    （６−１）
１７．０≦νｄｓｎ≦２８．０    （７−１）
−０．９０×１０−３≦ΔθｄＣｓｎ≦−１．５０×１０−６    （８−１）
条件（６）〜（８）の数値範囲を以下の範囲とするのがより望ましい。
１．７９≦Ｎｄｓｎ≦１．８７    （６−２）
２０．０≦νｄｓｎ≦２５．０    （７−２）
−０．７０×１０−３≦ΔθｄＣｓｎ≦−２．００×１０−６    （８−２）
条件（９）は、後群絞り側負レンズの屈折力と光学系の光学全長との関係を規定する条件である。｜（ｆｓｎ／Ｌｓｎ−ｉｍｇ）／（Ｌｔｏｔ／ｆ）｜の値が条件（９）の上限値を超えると、後群絞り側負レンズの屈折力が弱くなり過ぎて、前側レンズ群内の回折光学素子の回折面で発生するＦ−Ｃ線間の色収差を補正しきれなくなるので、好ましくない。一方、上記値が条件（９）の下限値を下回ると、後群絞り側負レンズの屈折力が強くなり過ぎ、回折面で発生するＦ−Ｃ線間の色収差を補正し過ぎて、逆にその波長間での色収差を増加させてしまうので、好ましくない。さらに、ペッツバール和が大きくなり過ぎ、それに伴い像面がアンダー側に倒れ過ぎてしまうので、好ましくない。
【００４９】
条件（９）の数値範囲を以下の範囲とするのが、色収差および像面湾曲の補正の観点から望ましい。
０．３０≦｜（ｆｓｎ／Ｌｓｎ−ｉｍｇ）／（Ｌｔｏｔ／ｆ）｜≦０．９０    （９−１）
条件（９）の数値範囲を以下の範囲とするのがより望ましい。
０．５０≦｜（ｆｓｎ／Ｌｓｎ−ｉｍｇ）／（Ｌｔｏｔ／ｆ）｜≦０．８５    （９−２）
条件（１０）は、後群絞り側正レンズと後群絞り側負レンズとの屈折率および屈折力の関係（ペッツバール値の関係）を規定する条件である。
｜（Ｎｄｓｎ×ｆｓｎ）／（Ｎｄｓｐ×ｆｓｐ）｜の値が条件（１０）の上限値を超えると、後群絞り側負レンズの光学材料の屈折率が高くなるため、後群絞り側正レンズで発生するペッツバール値をキャンセルしきれなくなる。このため、光学系全体でのペッツバール和が正の値で大きく残るので、好ましくない。さらに、これに伴って像面もアンダー側に倒れ過ぎてしまうので、好ましくない。一方、上記値が条件（１０）の下限値を下回ると、後群絞り側正レンズの光学材料の屈折率が低くなり、後群絞り側正レンズのペッツバール値が大きくなり、光学系全体のペッツバール和が正の値で大きく残るので、好ましくない。さらに、これに伴って像面がアンダー側に倒れ過ぎてしまうので、好ましくない。
【００５０】
条件（１０）の数値範囲を以下のようにすると、良好な像面特性を得られるので、望ましい。
１．１０≦｜（Ｎｄｓｎ×ｆｓｎ）／（Ｎｄｓｐ×ｆｓｐ）｜≦１．９０    （１０−１）
条件（１０）の数値範囲を以下の範囲とするのがより望ましい。
１．２０≦｜（Ｎｄｓｎ×ｆｓｎ）／（Ｎｄｓｐ×ｆｓｐ）｜≦１．８０    （１０−２）
以上が、後側絞り側負レンズに関する条件である。
【００５１】
なお、ここまでの説明では、後群絞り側正レンズと後群絞り側負レンズをそれぞれ単レンズのように扱ってきたが、これらの正レンズと負レンズがいずれかの光学面で接した接合レンズを構成してもよい。
【００５２】
後群絞り側正レンズおよび後群絞り側負レンズは、条件（１）〜（３）（望ましくは条件（４）〜（８）も）を満足した上で、前側レンズ群内の回折光学素子の回折面が以下の条件（１１）および（１２）を満足することが、色収差の補正上望ましい。
０．０１≦ｆ／ｆｄｏｅ≦０．１０    （１１）
０．１０≦｜ｈｄｏｅ／ｈｂｄｏｅ｜≦１．５    （１２）
ただし、ｆは光学系全系の無限遠物体に対する合焦時の焦点距離であり、ｆｄｏｅは回折光学素子の回折面の焦点距離である。また、ｈｄｏｅは前側レンズ群において回折光学素子の回折面に入射する軸上近軸光線の該回折面上での光軸からの高さであり、ｈｂｄｏｅは該回折面に入射する瞳近軸光線の該回折面上での光軸からの高さである。
【００５３】
条件（１１）は回折光学素子の回折面における屈折力の範囲を規定する条件であり、条件（１２）は該回折面の前側レンズ群内での位置を規定する条件である。
【００５４】
ｆ／ｆｄｏｅの値が条件（１１）の上限値を超えると、回折面における屈折力が強くなり過ぎるため、後群絞り側正レンズおよび後群絞り側負レンズでは、回折面で発生する色収差、特にＦ−Ｃ線間の軸上色収差をキャンセルしきれなくなるので、好ましくない。また、回折面における屈折力が強くなり過ぎると、回折光学素子の格子ピッチが細かくなり過ぎ、回折面に起因したフレアが増加するので、好ましくない。一方、ｆ／ｆｄｏｅの値が条件（１１）の下限値を下回ると、回折面における屈折力が弱くなり過ぎるため、可視波長域の全域で色収差が補正不足になるので、好ましくない。
【００５５】
また、｜ｈｄｏｅ／ｈｂｄｏｅ｜の値が条件（１２）の上限値を超えると、回折面を設ける位置が開口絞りに近づき過ぎるため、該回折面による色収差補正効果が弱まるので、好ましくない。一方、｜ｈｄｏｅ／ｈｂｄｏｅ｜の値が条件（１２）の下限値を下回ると、回折面を設ける位置がより物体側に移動してしまうため、実際の回折光学素子の作成時における防塵性の観点から、好ましくない。
【００５６】
条件（１１），（１２）の数値範囲を以下の範囲とするのが、回折面における色収差補正の観点から望ましい。
０．０１５≦ｆ／ｆｄｏｅ≦０．０９５    （１１−１）
０．２０≦｜ｈｄｏｅ／ｈｂｄｏｅ｜≦１．２５    （１２−１）
条件（１１），（１２）の数値範囲を以下の範囲とするのがより望ましい。
０．０２０≦ｆ／ｆｄｏｅ≦０．０９０    （１１−２）
０．４０≦｜ｈｄｏｅ／ｈｂｄｏｅ｜≦１．００    （１２−２）
次に、本発明の具体的な実施例について説明する。図１，３，５および７はそれぞれ、実施例１，２，３および４である光学系の断面を示している。図２，４，６および８はそれぞれ、実施例１，２，３および４の光学系の無限遠物体合焦時の諸収差（球面収差、非点収差、歪曲および倍率色収差）を示している。
【００５７】
図１，３，５および７において、Ｓは開口絞りであり、Ｏは光軸である。ＩＰは像面であり、Ｇはドロップフィルタや水晶等のガラスブロックを表している。ＬＦは開口絞りＳよりも物体側に配置された前側レンズ群であり、ＬＲは開口絞りＳより像側に配置された後側レンズ群である。Ｌｄｏｅは回折面を有する回折光学素子であり、Ａｓｐｈは非球面である。Ｌｆｏはフォーカスレンズであり、ＬＩＳは手振れ補正を行うための防振レンズである。Ｌｓｐは後側レンズ群ＬＲに少なくとも１つ含まれる正レンズのうち最も開口絞りＳ側に配置された後群絞り側正レンズである。Ｌｓｎは後側レンズ群ＬＲに少なくとも１つ含まれる負レンズのうち最も開口絞りＳ側に配置された後群絞り側負レンズである。
【００５８】
また、図２，４，６および８において、球面収差としては、ｄ線の球面収差（ｄ）とｇ線の球面収差（ｇ）を示している。また、非点収差としては、ｄ線のサジタル光線の非点収差（ΔＳ）とｄ線のメリディオナル光線の非点収差（ΔＭ）を表している。さらに、倍率色収差としては、ｇ線の倍率色収差（ｇ）を示している。ＦｎｏはＦナンバー、ωは半画角である。
【実施例１】
【００５９】
図１に示す実施例１の光学系は、焦点距離４００ｍｍ、Ｆｎｏ４．０の超望遠レンズ用の光学系である。前側レンズ群ＬＦは正の屈折力を有し、後側レンズ群ＬＲも正の屈折力を有する。回折光学素子（回折面）Ｌｄｏｅは、前側レンズ群ＬＦにおける物体側から数えて４番目の負レンズと５番目の正レンズからなる接合レンズの接合面に設けられている。回折面は、正の屈折力を有する。
【００６０】
後側レンズ群ＬＲは、物体側から像側に順に配置された後群絞り側負レンズＬｓｎと、後群絞り側正レンズＬｓｐと、他の複数の正レンズおよび複数の負レンズにより構成されている。後群絞り側負レンズＬｓｎと後群絞り側正レンズＬｓｐは、後群絞り側負レンズＬｓｎの像側の面と後群絞り側正レンズＬｓｐの物体側の面が接合された接合レンズを形成している。
【００６１】
後群絞り側正レンズＬｓｐおよび後群絞り側負レンズＬｓｎの光学材料はそれぞれ、Ｓ−ＮＢＭ５１およびＳ−ＮＰＨ５３（ともに株式会社オハラの商品名）である。これらの光学材料（硝材）はそれぞれ、条件（１）〜（３）および条件（６）〜（８）を満足する。なお、ここで挙げた光学材料は例に過ぎず、条件（１）〜（３）および（６）〜（８）を満足すれば、他の光学材料を用いてもよい。このことは、後述する他の実施例でも同じである。
【００６２】
後群絞り側正レンズＬｓｐおよび後群絞り側負レンズＬｓｎはそれぞれ、条件（４），（５）および条件（９），（１０）を満足する。これにより、回折光学素子Ｌｄｏｅの回折面で発生するＣ線近傍の軸上色収差をキャンセルすることでき、像面湾曲も望ましい特性を得ることができる。
【００６３】
また、光学系における物体側から３番目の負レンズの像側の面は非球面Ａｓｐｈとして形成されている。これにより、高次の球面収差を補正する。また、非球面Ａｓｐｈは、回折面の比較的近くに配置されているので、該回折面における非球面項のアシストを行うことができる。
【００６４】
無限遠物体から至近距離物体へのフォーカシングは、前側レンズ群ＬＦのうち最も像側に配置された接合レンズＬｆｏを像側に移動させることで行う。
【００６５】
後側レンズ群ＬＲのうち防振レンズＬＩＳを光軸Ｏに対して直交する方向に移動させることにより、手振れによる像振れを補正（低減）することができる。
【００６６】
図１には示していないが、ガラスブロックＧと像面ＩＰとの間に他のガラスブロックが配置されていてもよい。このことも、他の実施例において同じである。
【００６７】
このように構成された光学系では、図２に示すように諸収差、特に倍率色収差と像面湾曲（非点収差）がともに良好に補正されている。
【００６８】
本実施例によれば、回折光学素子を用いた光学系であって、可視波長域の全域において色収差およびその他の収差（特に像面湾曲）を良好に補正した小型で軽量な光学系を実現することができる。
【実施例２】
【００６９】
図３に示す実施例２の光学系は、焦点距離６００ｍｍ、Ｆｎｏ４．０の超望遠レンズ用の光学系である。実施例１と同様に、前側レンズ群ＬＦは正の屈折力を有し、後側レンズ群ＬＲも正の屈折力を有する。回折光学素子Ｌｄｏｅおよび非球面Ａｓｐｈは、実施例１と同じ位置に設けられている。また、回折光学素子Ｌｄｏｅの回折面も、実施例１と同様に、正の屈折力を有する。
【００７０】
後側レンズ群ＬＲは、実施例１と同様に、物体側から像側に順に配置された後群絞り側負レンズＬｓｎと、後群絞り側正レンズＬｓｐと、他の複数の正レンズおよび複数の負レンズにより構成されている。後群絞り側負レンズＬｓｎと後群絞り側正レンズＬｓｐは、実施例１と同様に接合レンズを形成している。その他、フォーカシングを行う接合レンズＬｆｏおよび手振れ補正を行う防振レンズＬＩＳについても、実施例１と同じ位置で同じ動きをする。
【００７１】
本実施例では、後群絞り側負レンズＬｓｎの光学材料としては実施例１と同じＳ−ＮＰＨ５３を用いているが、後群絞り側正レンズＬｓｐの光学材料としてはＳ−ＮＢＨ５（株式会社オハラの商品名）を用いており、これが実施例１と異なる。これらの光学材料（硝材）はそれぞれ、条件（１）〜（３）および条件（６）〜（８）を満足する。
【００７２】
このように構成された光学系では、図４に示すように諸収差、特に倍率色収差と像面湾曲（非点収差）がともに良好に補正されている。
【００７３】
本実施例によれば、回折光学素子を用いた光学系であって、可視波長域の全域において色収差およびその他の収差（特に像面湾曲）を良好に補正した小型で軽量な光学系を実現することができる。
【実施例３】
【００７４】
図５に示す実施例３の光学系は、焦点距離４００ｍｍ、Ｆｎｏ４．０の超望遠レンズ用の光学系である。実施例１と同様に、前側レンズ群ＬＦは正の屈折力を有し、後側レンズ群ＬＲも正の屈折力を有する。回折光学素子Ｌｄｏｅおよび非球面Ａｓｐｈは、実施例１と同じ位置に設けられている。また、回折光学素子Ｌｄｏｅの回折面も、実施例１と同様に、正の屈折力を有する。
【００７５】
後側レンズ群ＬＲは、実施例１と同様に、物体側から像側に順に配置された後群絞り側負レンズＬｓｎと、後群絞り側正レンズＬｓｐと、他の複数の正レンズおよび複数の負レンズにより構成されている。後群絞り側負レンズＬｓｎと後群絞り側正レンズＬｓｐは、実施例１と同様に接合レンズを形成している。その他、フォーカシングを行う接合レンズＬｆｏおよび手振れ補正を行う防振レンズＬＩＳについても、実施例１と同じ位置で同じ動きをする。
【００７６】
本実施例では、後群絞り側正レンズＬｓｐの光学材料としては実施例１と同じＳ−ＮＢＭ５１を用いているが、後群絞り側負レンズＬｓｎの光学材料としてはＳ−ＮＰＨ１（株式会社オハラの商品名）を用いており、これが実施例１と異なる。これらの光学材料（硝材）はそれぞれ、条件（１）〜（３）および条件（６）〜（８）を満足する。
【００７７】
このように構成された光学系では、図６に示すように諸収差、特に倍率色収差と像面湾曲（非点収差）がともに良好に補正されている。
【００７８】
本実施例によれば、回折光学素子を用いた光学系であって、可視波長域の全域において色収差およびその他の収差（特に像面湾曲）を良好に補正した小型で軽量な光学系を実現することができる。
【実施例４】
【００７９】
図７に示す実施例４の光学系は、焦点距離４００ｍｍ、Ｆｎｏ４．０の超望遠レンズ用の光学系である。実施例１と同様に、前側レンズ群ＬＦは正の屈折力を有し、後側レンズ群ＬＲも正の屈折力を有する。非球面Ａｓｐｈは、前側レンズ群ＬＦのうち最も物体側の面に設けられている。回折光学素子Ｌｄｏｅは、前側レンズ群ＬＦにおける物体側から数えて２番目の正レンズと３番目の正レンズからなる接合レンズの接合面に設けられている。回折光学素子Ｌｄｏｅの回折面は、実施例１と同様に、正の屈折力を有する。
【００８０】
後側レンズ群ＬＲは、物体側から像側に順に配置された後群絞り側正レンズＬｓｐと、後群絞り側負レンズＬｓｎと、他の複数の正レンズおよび複数の負レンズにより構成されている。後群絞り側正レンズＬｓｐと後群絞り側負レンズＬｓｎは、後群絞り側正レンズＬｓｐの像側の面と後群絞り側負レンズＬｓｎの物体側の面が接合された接合レンズを形成している。
【００８１】
その他、フォーカシングを行う接合レンズＬｆｏおよび手振れ補正を行う防振レンズＬＩＳについては、実施例１と同じ位置で同じ動きをする。
【００８２】
本実施例では、後群絞り側正レンズＬｓｐと後群絞り側負レンズＬｓｎの光学材料（硝材）としてそれぞれ、Ｓ−ＮＢＨ５（実施例２と同じ）およびＳ−ＴＩＨ５３（株式会社オハラの商品名）を用いている。このように、後群絞り側正レンズＬｓｐと後群絞り側負レンズＬｓｎの硝材と配置順序が実施例１とは異なるが、基本的な収差補正上の働きは実施例１と同じである。
【００８３】
後群絞り側正レンズＬｓｐと後群絞り側負レンズＬｓｎの光学材料（硝材）はそれぞれ、条件（１）〜（３）および条件（６）〜（８）を満足する。
【００８４】
このように構成された光学系では、図８に示すように諸収差、特に倍率色収差と像面湾曲（非点収差）がともに良好に補正されている。
【００８５】
本実施例によれば、回折光学素子を用いた光学系であって、可視波長域の全域において色収差およびその他の収差（特に像面湾曲）を良好に補正した小型で軽量な光学系を実現することができる。
【００８６】
次に、各実施例で用いている回折光学素子Ｌｄｏｅについて説明する。回折光学素子の構成としては、図１０（ａ）に示すように空気層を間に挟んだ２積層型回折光学素子や、図１１（ａ）に示すように空気層を間に挟んだ３積層型回折光学素子がある。さらに、図１２（ａ）に示すように同一の格子厚で２つの層が密着した密着２積層型回折光学素子もある。各実施例では、これらの回折光学素子のいずれでも用いることができる。
【００８７】
図１０（ａ）に示す２積層型回折光学素子１では、ガラス基板４上に第１の紫外線硬化樹脂により第１の回折格子６が形成され、他のガラス基板５上に第１の紫外線硬化樹脂とは異なる第２の紫外線硬化樹脂により第２の回折格子７が形成されている。これら第１および第２の回折格子６，７は、間隔Ｄの空気層８を挟んで近接配置され、これら２つの回折格子６，７の組み合わせにより１つの回折光学素子として機能する。
【００８８】
第１の回折格子６の最大格子厚はｄ１であり、第２の回折格子７の最大格子厚はｄ２である。図１０（ａ）において、第１の回折格子６では上から下に向かって格子厚が単調減少し、第２の回折格子７では上から下に向かって格子厚が単調増加する。第１および第２の回折格子６，７の格子ピッチＰは互いに等しい。
【００８９】
図１０（ａ）に矢印で示すように、左側、すなわちガラス基板４（第１の回折格子６）側から光を入射させると、右斜め下方向に１次回折光が射出し、右方向（直進方向）に０次回折光が射出する。
【００９０】
図１０（ｂ）には、図１０（ａ）に示した２積層型回折光学素子の設計回折次数である１次回折光と設計次数±１次の回折光である０次回折光および２次回折光の回折効率の波長依存特性を示す。ここでは、第１の回折格子６の材料は（ｎｄ１，νｄ１）＝（１．６３６，２２．８）で、格子厚ｄ１＝７．８８μｍである。第２の回折格子７の材料は（ｎｄ２，νｄ２）＝（１．５２４，５１．６）で、格子厚ｄ２＝１０．７１μｍである。空気間隔Ｄ＝１．５μｍであり、格子ピッチＰ＝２００μｍである。
【００９１】
図１０（ｂ）から分かるように、設計次数回折光（１次回折光）については使用波長の全域で約９０％以上の高い回折効率を達成している。一方、不要回折次数光（０、２次回折光）の回折効率は、使用波長の全域で約５％以下と十分に抑制されている。
【００９２】
図１１（ａ）に示す３積層型回折光学素子１１では、ガラス基板１４上に第１の紫外線硬化樹脂により第１の回折格子１６が形成され、他のガラス基板１５上に第１の紫外線硬化樹脂とは異なる第２の紫外線硬化樹脂により第２の回折格子１７が形成されている。さらに、第２の回折格子１７の谷の部分が、第１および第２の紫外線硬化樹脂とは異なる第３の紫外線硬化樹脂１９で埋められている。そして、第１および第２の回折格子１６，１７は、間隔Ｄの空気層１８を挟んで近接配置され、これら２つの回折格子１６，１７の組み合わせにより１つの回折光学素子として機能する。
【００９３】
第１の回折格子１６の最大格子厚はｄ１であり、第２の回折格子７の最大格子厚はｄ２である。図１１（ａ）において、第１および第２の回折格子１６，１７ではいずれも、上から下に向かって格子厚が単調増加する。第１および第２の回折格子１６，１７の格子ピッチＰは互いに等しい。
【００９４】
図１１（ａ）に矢印で示すように、左側、すなわちガラス基板１４（第１の回折格子１６）側から光を入射させると、右斜め下方向に１次回折光が射出し、右方向（直進方向）に０次回折光が射出する。
【００９５】
図１１（ｂ）には、図１１（ａ）に示した３積層型回折光学素子の設計回折次数である１次回折光と設計次数±１次の回折光である０次回折光および２次回折光の回折効率の波長依存特性を示す。ここでは、第１の回折格子１６の材料は（ｎｄ１，νｄ１）＝（１．６３６，２２．８）であり、格子厚ｄ１＝２．８３μｍである。第２の回折格子１７の材料は、第２の紫外線硬化樹脂（ｎｄ２−１，νｄ２−１）＝（１．５２４，５１．６）と第３の紫外線硬化樹脂（ｎｄ２−２，νｄ２−２）＝（１．６３６，２２．８）であり、格子厚ｄ２＝７．８８μｍである。空気間隔Ｄ＝１．５μｍであり、格子ピッチＰ＝２００μｍである。
【００９６】
図１１（ｂ）から分かるように、設計次数回折光（１次回折光）については使用波長の全域で約９０％以上の高い回折効率を達成している。一方、不要回折次数光（０、２次回折光）の回折効率は、使用波長の全域で約５％以下と十分に抑制されている。
【００９７】
図１２（ａ）に示す密着２積層型回折光学素子２１では、ガラス基板２４上に第１の紫外線硬化樹脂により第１の回折格子２６が形成され、他のガラス基板２５上に第１の紫外線硬化樹脂とは異なる第２の紫外線硬化樹脂により第２の回折格子２７が形成されている。第１および第２の回折格子２６，２７は、互いに同じ最大格子厚ｄと格子ピッチＰを有するとともに、第１の回折格子２６では上から下に向かって、第２の回折格子２７では下から上に向かってそれぞれ格子厚が単調増加し、それぞれの格子面にて互いに密着している。これら２つの回折格２６，２７の組み合わせにより１つの回折光学素子として機能する。
【００９８】
図１２（ａ）に矢印で示すように、左側、すなわちガラス基板２４（第１の回折格子２６）側から光を入射させると、右斜め下方向に１次回折光が射出し、右方向（直進方向）に０次回折光が射出する。
【００９９】
図１２（ｂ）には、図１２（ａ）に示した密着２積層型回折光学素子の設計回折次数である１次回折光と設計次数±１次の回折光である０次回折光および２次回折光の回折効率の波長依存特性を示す。ここでは、第１の回折格子２６の材料は（ｎｄ１，νｄ１）＝（１．５６７，４６．６）であり、第２の回折格子７の材料は（ｎｄ２，νｄ２）＝（１．５０４，１６．３）である。格子厚ｄ＝９．２９μｍであり、格子ピッチＰ＝２００μｍである。
【０１００】
図１２（ｂ）から分かるように、設計次数回折光（１次回折光）については使用波長の全域で約９９．５％以上のきわめて高い回折効率を達成している。一方、不要回折次数光（０、２次回折光）の回折効率は、使用波長の全域で約０．０５％以下ときわめて低く抑制されている。
【０１０１】
なお、図１０（ａ），図１１（ａ）および図１２（ａ）に示した回折光学素子は例にすぎず、回折効率等の基本性能がこれら例示した回折光学素子と同等かそれ以上であれば、他の構成の回折光学素子を用いてもよい。
【０１０２】
前記回折光学素子は、光学面の上に設けられるのであるが、その光学面の曲率半径は球面若しくは平面あるいは非球面でも良い。また各本実施例では、前記回折光学素子が接合レンズの接合面に設けられているが、これに限定されるものではない。
【０１０３】
本実施例における回折光学素子の製法としては、バイナリオプティクス形状をフォトレジストにより直接レンズ表面に成形する方法の他に、この方法によって作成した型を用いるレプリカ成形やモールド成形を行う方法が適用可能である。また、鋸状形状のキノフォームにすれば、回折効率が上がり、理想値に近い回折効率が期待できる。
【０１０４】
図１３には、上記各実施例の光学系を備えた交換レンズ（光学機器）５０と、該交換レンズ５０が装着されたデジタルカメラ（撮像装置）６０を示している。
【０１０５】
交換レンズ５０は、鏡筒（本体）５１と、該鏡筒５１の内部に収容された実施例１〜４のいずれかにて説明した光学系（ＬＦ，Ｓ，ＬＲ）とにより構成されている。デジタルカメラ６０における各実施例にて説明した像面ＩＰに相当する位置には、ＣＭＯＳセンサやＣＣＤセンサにより構成された撮像素子６１が配置されている。光学系により形成された被写体像は撮像素子６１により光電変換され、これにより画像データが生成される。なお、図１３には光学機器の例として交換レンズを示したが、レンズ一体型の撮像装置（ビデオカメラも含む）や望遠鏡等の観察機器も光学機器に含まれる。
【０１０６】
以下、上記実施例１〜４のそれぞれに対応する数値例１〜４を示す。各数値例において、ｒｉは物体側からｉ番目の光学面の曲率半径であり、ｄｉは物体側からｉ番目の基準状態での軸上面間隔である。ｎｄｉおよびνｄｉはそれぞれ、物体側からｉ番目の光学部材のｄ線に対する屈折率とアッべ数である。「（回折）」は回折光学素子（回折面）を示し、「（絞り）」は開口絞りを示す。
【０１０７】
また、回折面の位相形状ψは、回折光の回折次数をｍとし、設計波長をλ０とし、光軸に対して直交する方向での高さをｒとし、位相係数をＣｉ（ｉ＝１，２，３，…）とするとき、次式によって表される。
【０１０８】
ψ（ｈ，  ｍ）＝（２π／ｍλ０）×（Ｃ１・ｒ２＋Ｃ２・ｒ４＋Ｃ３・ｒ６＋…）
さらに、非球面形状は、Ｘを光軸方向における面頂点からの変位量とし、ｒを光軸に直交する方向での光軸からの高さとし、Ｒを近軸曲率半径とし、ｋを円錐定数とし、Ｂ，Ｃ，Ｄ，Ｅ，…を非球面係数とするとき、次式によって表される。なお、e±Ｍは、×１０±Ｍを意味する。
【０１０９】
【数６】
2015011171.tif 000008
【０１１０】
各数値例（各実施例）における条件（１）〜（１２）の値を表１にまとめて示す。
（数値例１）
単位 mm
面データ
面番号       r        d      nd        νd       有効径
1         93.582   18.52   1.48749    70.2       95.19
2      -2351.918   19.72                         93.31
3         77.629   16.68   1.49700    81.5       75.60
4       -289.462    0.14                         72.12
5       -273.942    3.62   1.77250    49.6       72.11
6*       181.044   14.60                         66.88
7         85.547    2.76   1.78590    44.2       55.68
8         38.602    0.04   1.61972    43.0       50.62
9(回折)   38.602    0.01   1.56691    19.4       50.60
10         38.602   13.11   1.48749    70.2       50.60
11        401.325  (可変)                         48.44
12        231.237    3.29   1.80809    22.8       34.56
13       -301.776    1.80   1.88300    40.8       33.54
14         53.775    0.00                         31.50
15          ∞     (可変)                         32.19
16(絞り)    ∞       2.50                         23.63
17         83.447    1.30   1.84666    23.9       24.00
18         30.211    4.86   1.61340    44.3       23.86
19       -142.911    1.80                         23.98
20         68.323    3.91   1.84666    23.9       24.34
21        -97.194    1.30   1.81600    46.6       23.94
22         35.418    3.20                         23.19
23        -80.818    1.30   1.88300    40.8       23.28
24         76.754    1.89                         24.23
25          ∞       0.00                         24.90
26         52.056    9.70   1.62588    35.7       26.29
27        -21.000    1.80   1.59522    67.7       27.14
28       -599.046    3.44                         28.81
29        -53.080    1.80   1.80809    22.8       29.39
30         45.739    7.08   1.67300    38.1       32.60
31        -64.197    0.50                         33.67
32         96.396    5.36   1.84666    23.9       36.41
33       -210.983    0.00                         36.79
34          ∞       0.00                         36.87
35          ∞       6.20                         36.87
36          ∞       2.00   1.51633    64.1       37.89
37          ∞       8.00                         38.17
38          ∞      16.00                         39.85
39          ∞      34.96                         43.20
40          ∞     (可変)                         50.73
像面        ∞   
非球面データ
第6面
K = 2.91996e+000  A 4= 2.19192e-008  A 6=-7.23770e-012  A 8=-1.72937e-015  A10=-1.72503e-019  
第9面(回折面)
C1=-6.49988e-005  C2=-1.33932e-008  C3=-8.84305e-012  C4= 2.14168e-015  
C5=-5.80465e-019  
各種データ
ズーム比      1.00 
焦点距離      392.20  
Fナンバー       4.12  
画角            3.16  
像高           21.64  
レンズ全長    261.65  
BF              1.37  
d11            18.11  
d15            29.00  
d40             1.37  
入射瞳位置    613.65  
射出瞳位置   -120.53  
前側主点位置 -256.03  
後側主点位置 -390.83  
ズームレンズ群データ
群  始面    焦点距離  レンズ構成長  前側主点位置  後側主点位置
1    1     133.85        89.18        -2.00        -67.63
2   12     -76.82         5.09         3.54          0.73
3   16    2899.57       118.89       620.35        668.68
単レンズデータ
レンズ  始面  焦点距離
1       1    185.08
2       3    125.05
3       5   -140.62
4       7    -91.88
5       8   7336.63
6       9   7631.83
7      10     86.59
8      12    162.46
9      13    -51.57
10      17    -56.57
11      18     41.10
12      20     47.91
13      21    -31.67
14      23    -44.41
15      26     25.20
16      27    -36.61
17      29    -30.16
18      30     40.74
19      32     78.78
20      36      0.00
（数値例２）
単位 mm
面データ
面番号       r        d      nd        νd       有効径
1        137.558   28.00   1.48749    70.2      142.79
2      -3171.802   27.20                        140.01
3        127.321   25.89   1.49700    81.5      114.70
4       -396.795    0.20                        108.42
5       -377.047    5.43   1.77250    49.6      108.41
6*       227.854   27.82                        100.13
7        115.567    4.50   1.83481    42.7       82.57
8         61.217    0.06   1.61972    43.0       76.03
9(回折)   61.217    0.01   1.56691    19.4       76.00
10         61.217   19.50   1.48749    70.2       76.00
11       1065.089  (可変)                         72.81
12        313.980    4.94   1.80809    22.8       52.00
13       -574.653    2.70   1.88300    40.8       50.46
14         79.551    0.00                         47.43
15          ∞     (可変)                         48.46
16(絞り)    ∞       3.75                         36.07
17        133.792    1.95   1.84666    23.9       36.11
18         43.330    7.50   1.65412    39.7       35.56
19       -260.532    3.79                         35.46
20         85.390    6.19   1.84666    23.9       34.61
21       -147.138    1.95   1.81600    46.6       33.67
22         47.611    4.42                         32.12
23       -117.432    1.95   1.88300    40.8       32.16
24        116.747    2.82                         32.89
25          ∞       0.00                         33.99
26         76.851   14.55   1.62004    36.3       35.12
27        -32.293    2.70   1.59522    67.7       36.30
28     -11262.236    4.94                         37.55
29        -97.122    2.70   1.80809    22.8       38.29
30         65.201   10.65   1.72047    34.7       40.76
31       -105.368    0.52                         42.67
32        122.014    7.80   1.80000    29.8       44.25
33       -896.880    0.00                         44.34
34          ∞       0.00                         44.33
35          ∞       9.30                         44.33
36          ∞       3.00   1.51633    64.1       44.24
37          ∞      12.00                         44.22
38          ∞      24.00                         45.17
39          ∞      52.40                         47.86
40          ∞     (可変)                         53.90
像面        ∞   
非球面データ
第6面
K = 2.60049e+000  A 4= 9.70179e-010  A 6=-9.01108e-013  A 8= 4.36165e-017  A10=-3.70100e-020  
第9面(回折面)
C1=-4.27780e-005  C2=-2.97904e-009  C3= 1.88511e-013  C4=-1.00396e-015  
C5= 3.54526e-019  
各種データ
ズーム比      1.00 
焦点距離       588.30  
Fナンバー       4.12  
画角            2.11  
像高           21.64  
レンズ全長    397.80  
BF              2.02  
d11            27.16  
d15            43.50  
d40             2.02  
入射瞳位置    922.47  
射出瞳位置   -177.82  
前側主点位置 -413.78  
後側主点位置 -586.29  
ズームレンズ群データ
群  始面    焦点距離  レンズ構成長  前側主点位置  後側主点位置
1    1     205.56       138.62         3.82       -104.30
2   12    -117.12         7.64         5.46          1.23
3   16    4095.96       178.87       761.77        757.99
単レンズデータ
レンズ  始面    焦点距離
1       1      271.20
2       3      197.18
3       5     -183.14
4       7     -162.03
5       8    11196.40
6       9    11604.75
7      10      132.39
8      12      251.89
9      13      -78.98
10      17      -76.45
11      18       57.36
12      20       64.61
13      21      -43.88
14      23      -66.04
15      26       38.64
16      27      -54.41
17      29      -47.92
18      30       57.41
19      32      134.71
20      36        0.00
（数値例３）
単位 mm
面データ
面番号       r        d      nd         νd       有効径
1         89.153   18.63   1.48749    70.2       95.19
2      -2256.993   19.00                         93.45
3         79.631   16.65   1.49700    81.5       75.24
4       -253.634    0.14                         71.65
5       -241.534    3.62   1.77250    49.6       71.64
6*       156.940   15.23                         65.96
7         83.740    2.77   1.78590    44.2       55.38
8         39.202    0.04   1.61972    43.0       50.62
9(回折)   39.202    0.01   1.56691    19.4       50.60
10         39.202   13.15   1.48749    70.2       50.60
11        610.925  (可変)                         48.52
12        222.044    3.38   1.80809    22.8       34.45
13       -266.018    1.80   1.88300    40.8       33.43
14         52.149    0.00                         31.33
15          ∞     (可変)                         32.01
16(絞り)    ∞       2.50                         23.84
17         86.436    1.30   1.80809    22.8       24.29
18         31.625    4.86   1.61340    44.3       24.18
19       -134.664    1.80                         24.30
20         74.053    3.94   1.84666    23.9       24.56
21        -78.545    1.30   1.81600    46.6       24.17
22         38.700    2.97                         23.41
23        -93.435    1.30   1.88300    40.8       23.48
24         64.844    2.04                         24.30
25          ∞       0.00                         24.96
26         51.301    9.70   1.62588    35.7       26.31
27        -21.030    1.80   1.59522    67.7       27.10
28       -517.286    3.44                         28.63
29        -49.545    1.80   1.80809    22.8       29.13
30         45.675    7.00   1.67300    38.1       32.35
31        -66.028    0.50                         33.45
32         99.747    5.36   1.84666    23.9       36.11
33       -186.581    0.00                         36.52
34          ∞       0.00                         36.61
35          ∞       6.20                         36.61
36          ∞       2.00   1.51633    64.1       37.63
37          ∞       8.00                         37.91
38          ∞      16.00                         39.62
39          ∞      34.96                         43.03
40          ∞     (可変)                         50.71
像面        ∞   
非球面データ
第6面
K = 2.79444e+000  A 4= 1.79417e-008  A 6=-8.41008e-012  A 8= 2.37129e-015  A10=-2.36908e-018  
第9面(回折面)
C1=-6.60103e-005  C2=-1.44967e-008  C3= 5.49445e-012  C4=-3.29628e-014  
C5= 2.38805e-017  
各種データ
ズーム比       1.00 
焦点距離       392.20  
Fナンバー        4.12  
画角             3.16  
像高            21.64  
レンズ全長     261.65  
BF               1.38  
d11             18.10  
d15             29.00  
d40              1.38  
入射瞳位置     615.70  
射出瞳位置    -119.17  
前側主点位置  -268.11  
後側主点位置  -390.82  
ズームレンズ群データ
群  始面    焦点距離  レンズ構成長  前側主点位置  後側主点位置
1    1     134.34        89.24        -1.05        -68.11
2   12     -74.61         5.18         3.61          0.75
3   16    1745.24       118.77       345.08        310.96
単レンズデータ
レンズ  始面  焦点距離
1       1     176.39
2       3     124.00
3       5    -122.66
4       7     -96.43
5       8    7239.47
6       9    7517.57
7      10      85.29
8      12     150.23
9      13     -49.25
10      17     -62.38
11      18      42.22
12      20      45.56
13      21     -31.61
14      23     -43.18
15      26      25.13
16      27     -36.88
17      29     -29.16
18      30      41.15
19      32      77.44
20      36       0.00
（数値例４）
単位 mm
面データ
面番号       r        d      nd         νd       有効径
1*       152.128    6.88   1.48749    70.2       95.57
2        434.693    1.50                         95.05
3        134.686    6.34   1.48749    70.2       93.34
4(回折)  233.715    5.30   1.48749    70.2       92.35
5        946.358    0.00                         91.67
6          ∞       0.00                         92.25
7          ∞      12.50                         92.25
8         70.518   13.19   1.48749    70.2       79.23
9        956.876    3.28   1.65412    39.7       77.83
10        141.426    4.96                         72.75
11          ∞       0.00                         72.59
12          ∞       0.00                         72.59
13         46.401    7.10   1.43387    95.1       62.66
14         70.466    0.15                         60.71
15         52.490    5.05   1.74950    35.3       58.29
16         33.913    0.00                         49.72
17          ∞       0.20                         57.15
18          ∞     (可変)                         57.02
19        166.207    1.80   1.80000    29.8       35.26
20         23.232    5.67   1.80809    22.8       31.87
21         50.105  (可変)                         31.01
22(絞り)    ∞       0.15                         22.74
23        156.773    4.21   1.65412    39.7       22.86
24        -33.891    1.80   1.84666    23.8       22.90
25        -96.048    1.22                         23.18
26        -97.013    1.80   1.88300    40.8       26.08
27         38.750    6.93   1.69895    30.1       26.64
28        -37.343    0.50                         27.06
29        -44.881    1.80   1.88300    40.8       26.87
30         65.670    3.32                         27.89
31          ∞       0.00                         26.42
32         57.048    7.25   1.60342    38.0       27.87
33        -28.910    1.40   1.80809    22.8       28.36
34        555.376    6.54                         30.31
35        -47.451    1.80   1.59282    68.6       32.84
36        377.832    6.81   1.69895    30.1       36.68
37        -41.676    0.15                         37.91
38        138.594    4.33   1.64769    33.8       40.78
39       -207.363    0.26                         41.05
40          ∞       2.20   1.51633    64.1       41.21
41          ∞      (可変)                        41.38
像面        ∞   
非球面データ
第1面
K = 1.65297e-002  A 4=-3.37849e-009  A 6= 5.31483e-013  A 8=-2.29213e-016  A10= 5.01851e-020  
第4面(回折面)
C1=-3.11531e-005  C2=-5.43723e-010  C3= 3.47005e-013  C4=-1.98795e-016  
C5= 4.26787e-020  
各種データ
ズーム比      1.00 
焦点距離      392.17  
Fナンバー       4.12  
画角            3.16  
像高           21.64  
レンズ全長    262.16  
BF             78.61  
d18            30.60  
d21            26.59  
d41            78.61  
入射瞳位置    592.07  
射出瞳位置    -61.93  
前側主点位置 -110.09  
後側主点位置 -313.56  
ズームレンズ群データ
群  始面    焦点距離  レンズ構成長  前側主点位置  後側主点位置
1    1     144.55        66.44       -29.74        -60.94
2   19     -94.08         7.47         6.24          1.97
3   22     991.13        52.46       332.98        439.52
単レンズデータ
レンズ  始面  焦点距離
1       1    476.27
2       3    614.58
3       4    610.89
4       8    155.41
5       9   -254.11
6      13    287.49
7      15   -144.69
8      19    -33.95
9      20     48.98
10      23     42.98
11      24    -62.69
12      26    -31.17
13      27     28.27
14      29    -29.96
15      32     32.84
16      33    -33.97
17      35    -71.00
18      36     54.06
19      38    128.89
20      40      0.00
【０１１１】
【表１】
2015011171.tif 000009
【０１１２】
以上説明した各実施例は代表的な例にすぎず、本発明の実施に際しては、各実施例に対して種々の変形や変更が可能である。
【産業上の利用可能性】
【０１１３】
諸収差を良好に補正できる小型で軽量の望遠レンズその他の光学系を提供できる。
【符号の説明】
【０１１４】
ＬＦ  前側レンズ群
ＬＲ  後側レンズ群
Ｌｓｐ  後群絞り側正レンズ
Ｌｓｎ  後群絞り側負レンズ
Ｓ  開口絞り
ＩＰ  像面
【図１】
2015011171.tif 000010
【図２】
2015011171.tif 000011
【図３】
2015011171.tif 000012
【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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