(57)【要約】【課題】作動オイルと潤滑オイルとを共用する機器類において、簡素な構成でオイルから空気を分離して作動オイル圧の低下を招くことなく作動オイルとして機器類に供給できるようにすると共にオイルポンプを効率よく使用することができるようにする。【解決手段】空気を含んだ処理前オイルを、第１の処理オイルと第１の処理オイルよりも空気の含有量が多い第２の処理オイルとに分離して吐出する分離ポンプ２と、第１の処理オイルをさらに加圧して吐出する加圧ポンプ３と、加圧ポンプ３から吐出された第１の処理オイルを油圧制御部４１に作動オイルとして供給する第１供給路１３と、分離ポンプ２から吐出された第２の処理オイルを潤滑要求部４２に潤滑オイルとして供給する第２供給路１４と、を有する。【選択図】図１
2015135123.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
空気を含んだ処理前オイルを、第１の処理オイルと前記第１の処理オイルよりも空気の含有量が多い第２の処理オイルとに分離して吐出する分離ポンプと、
前記第１の処理オイルをさらに加圧して吐出する加圧ポンプと、
前記加圧ポンプから吐出された前記第１の処理オイルを油圧制御部に作動オイルとして供給する第１供給路と、
前記分離ポンプから吐出された前記第２の処理オイルを潤滑要求部に潤滑オイルとして供給する第２供給路と、を有する
ことを特徴とする、オイル供給装置。
【請求項２】
前記分離ポンプは、前記処理前オイルを回転させながら空気の含有量が少ないオイルを外側に、空気の含有量が多いオイルを内側に遠心分離する、遠心分離式ポンプである
ことを特徴とする、請求項１記載のオイル供給装置。
【請求項３】
前記分離ポンプは、
複数の内歯が形成された内周面で区画形成されたロータ室を有しケーシング内で回転するアウタロータと、
前記内歯と歯数の異なる外歯が形成された外周面を有し前記ロータ室内に前記アウタロータに対して偏心して収容され前記アウタロータと相対速度をもって回転するインナロータとを備え、
前記内周面と前記外周面との間に形成され、前記アウタロータ及び前記インナロータが回転する際の前記相対速度に応じて拡縮する油室とをそなえた、トロコイドポンプであって、
前記ケーシングには、前記油室が拡張していく領域に前記処理前オイルを吸入する吸入ポートと、前記油室が収縮していく領域に前記第１の処理オイルを吐出する第１吐出ポートと、前記油室が収縮していく領域であって前記第１吐出ポートよりも回転方向上流側の回転中心側に前記第２の処理オイルを吐出する第２吐出ポートとが、それぞれ形成されている
ことを特徴とする、請求項２記載のオイル供給装置。
【請求項４】
前記加圧ポンプは、前記分離ポンプと同一ケーシング内に同軸に装備されている
ことを特徴とする、請求項１〜３のいずれか１項に記載のオイル供給装置。
【請求項５】
前記加圧ポンプは、前記第１の処理オイルを複数の圧力状態に多段に加圧する多段ポンプである
ことを特徴とする、請求項１〜４のいずれか１項に記載のオイル供給装置。
【請求項６】
前記油圧制御部は自動変速機の作動オイル供給部分を含み、前記潤滑要求部は前記自動変速機の摺動部分を含む
ことを特徴とする、請求項１〜５のいずれか１項に記載のオイル供給装置。
【請求項７】
前記第２供給路と前記第１供給路とを連通するように設けられた第１の戻り流路と、
前記第２供給路と、前記分離ポンプ及び前記加圧ポンプを連絡する連絡路とを連通するように設けられた第２の戻り流路と、
前記第１の戻り流路を開放する第１開放状態と、前記第２の戻り流路を開放する第２開放状態と、前記第１及び第２の戻り流路を何れも閉鎖する閉鎖状態とに、切替可能な切替弁と、
前記第１の処理オイルの温度又はこれに対応する温度を検出する温度検出手段と、
前記分離ポンプ及び前記加圧ポンプの非作動時間を検出する非作動時間検出手段と、
前記分離ポンプ及び前記加圧ポンプの始動時には、前記温度検出手段及び前記非作動時間検出手段の検出情報に基づいて、前記温度が所定温度以下であって前記非作動時間が所定時間以上の場合には前記切替弁を前記第１開放状態とし、前記温度が所定温度以下であって前記非作動時間が所定時間未満の場合には前記切替弁を前記第２開放状態とする制御手段と、をそなえている
ことを特徴とする、請求項１〜６のいずれか１項に記載のオイル供給装置。
【請求項８】
前記第２供給路と前記第１供給路とを連通するように設けられ、第１の弁によって開閉する第１の戻り流路と、
前記分離ポンプ及び前記加圧ポンプの非作動時間を検出する非作動時間検出手段と、
前記分離ポンプ及び前記加圧ポンプの始動時に、前記非作動時間検出手段によって検出された前記非作動時間が所定時間以上の場合には、前記第１の弁を一時的に開放する制御手段と、をそなえている
ことを特徴とする、請求項１〜６のいずれか１項に記載のオイル供給装置。
【請求項９】
前記第２供給路と、前記分離ポンプ及び前記加圧ポンプを連絡する連絡路とを連通するように設けられ、第２の弁によって開閉する第２の戻り流路と、
前記第１の処理オイルの温度又はこれに対応する温度を検出する温度検出手段と、
前記分離ポンプ及び前記加圧ポンプの始動時に、前記温度検出手段によって検出された前記温度が所定温度以下の場合には、前記第２の弁を一時的に開放する制御手段と、をそなえている
ことを特徴とする、請求項１〜６のいずれか１項に記載のオイル供給装置。
【請求項１０】
空気を含んだ処理前オイルを、第１の処理オイルと前記第１の処理オイルより空気の含有量が多い第２の処理オイルとに分離し、
前記第１の処理オイルをさらに加圧して吐出し、
前記加圧された第１の処理オイルを油圧制御部に作動オイルとして供給し、
前記第２の処理オイルを潤滑要求部に潤滑オイルとして供給する
ことを特徴とする、オイル供給方法。
【請求項１１】
前記処理前オイルを分離する分離ポンプ及び前記第１の処理オイルを加圧する加圧ポンプの始動時に、前記第１の処理オイルの温度又はこれに対応する温度を検出し、
前記温度が所定温度以下の場合には、前記第２の処理オイルを前記加圧ポンプによって加圧される前の前記第１の処理オイルに混入する
ことを特徴とする、請求項１０記載のオイル供給方法。
【請求項１２】
前記処理前オイルを分離する分離ポンプ及び前記第１の処理オイルを加圧する加圧ポンプの始動時に、前記分離ポンプ及び前記加圧ポンプの非作動時間を検出し、
前記非作動時間が所定時間以上の場合には、前記加圧ポンプによって加圧された前記第１の処理オイルを前記第２の処理オイルに混入する
ことを特徴とする、請求項１０又は１１記載のオイル供給方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動変速機に用いて好適の、オイル供給装置及びオイル供給方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
作動油（作動オイル）を用いた油圧制御によって作動する機器において、作動油を摺動部分の潤滑油（潤滑オイル）として用いるようにした技術がある。例えば特許文献１には、油圧制御によって作動する自動変速機において、作動油と変速機内の摺動部分の潤滑油とを共用する技術が記載されている。この場合、図９に示すように、オイルパン１０１内のオイル（以下、作動油と潤滑油とを区別しない場合は、単にオイルと言う）をオイルポンプ１０２によって加圧して機器の油圧制御部及び潤滑部１０３に供給する。
【０００３】
このような油圧制御機器において、オイルに空気が混入すると油圧作動部に必要な油圧を供給できなくなるので、オイルに混入した空気を除去することが要求される。特に、自動変速機のように、高速回転するギヤ部品等に潤滑油としてオイルを供給する場合、高速回転によってオイルに空気が混入しやすい。
このようにオイルに空気が混入してしまうことへの対策としては、オイルから空気を分離して除去する技術が開発されている。
【０００４】
例えば、特許文献２には、吸入口から吸入した潤滑油を吸入した潤滑油を圧縮して吐出口から吐出するオイルポンプにおいて、吐出口から潤滑油を吐出する以前に、吸入口から吸入された潤滑油に混入した空気を排出するための空気排出口を設け、潤滑油に混入した空気を潤滑油の一部と共に空気排出口から排出して、残りの潤滑油を吐出口から吐出する技術が記載されている。なお、この技術では、空気排出口を、吐出口よりも鉛直方向上方に設けることにより、潤滑油から空気を効率良く分離させるものとしている。
【０００５】
特許文献３には、トルクコンバータと変速機構とが切り離して設けられ、トルクコンバータ側に設けられたオイルポンプが、変速機構側のオイルパンから、連通管を介してオイルを吸引するようにした自動変速機において、オイルポンプとオイルパンとの間の連通管の途中に、空気とオイルとを分離する分離室を介在させ、分離室の上部に設けられた捕捉空間に電動ポンプが連結され、この捕捉空間内の空気を電動ポンプにより排出してオイルポンプに供給されるオイルから空気のかたまりを除去し、空気のかたまりを含まないオイルを変速機構に供給する技術が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開平８−３２６９０６号公報
【特許文献２】特開２００２−３３９８７４号公報
【特許文献３】特開２０１０−１９０３７０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
上述のように、オイルに混入した空気を除去する種々の技術が開発されているが、簡素な構成でオイルと空気とを分離することは困難であり、特許文献２の技術のように、オイルに混入した空気を除去する際に、オイルポンプにより加圧したオイルの一部も除去してしまうことになり、除去されるオイルの分だけオイルポンプの仕事効率が低下する。
特許文献３の技術のように、分離室を設けてこの分離室上部の捕捉空間から電動ポンプによって空気を吸引して除去する構成なら、オイルと空気との分離は促進されるものの、分離室といった装置構成を追加することが必要になり、構成が複雑且つ大型化し、設置スペースの大型化やコスト増を招く。
【０００８】
本発明は、上述の課題に鑑み創案されたもので、作動オイルと潤滑オイルとを共用する機器において、簡素な構成でオイルから空気を分離して作動オイルとしての機能の低下を防いで、機器に供給できるようにすると共にオイルポンプを効率よく使用することができるようにした、オイル供給装置及びオイル供給方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上述の目的を達成するために、本発明のオイル供給装置は、空気を含んだ処理前オイルを、第１の処理オイルと前記第１の処理オイルよりも空気の含有量が多い第２の処理オイルとに分離して吐出する分離ポンプと、前記第１の処理オイルをさらに加圧して吐出する加圧ポンプと、前記加圧ポンプから吐出された前記第１の処理オイルを油圧制御部に作動オイルとして供給する第１供給路と、前記分離ポンプから吐出された前記第２の処理オイルを潤滑要求部に潤滑オイルとして供給する第２供給路と、を有することを特徴としている。
【００１０】
前記分離ポンプは、前記処理前オイルを回転させながら空気の含有量が少ないオイルを外側に、空気の含有量が多いオイルを内側に遠心分離する、遠心分離式ポンプであることが好ましい。
この場合、前記分離ポンプは、複数の内歯が形成された内周面で区画形成されたロータ室を有しケーシング内で回転するアウタロータと、前記内歯と歯数の異なる外歯が形成された外周面を有し前記ロータ室内に前記アウタロータに対して偏心して収容され前記アウタロータと相対速度をもって回転するインナロータとを備え、前記内周面と前記外周面との間に形成され、前記アウタロータ及び前記インナロータが回転する際の前記相対速度に応じて拡縮する油室とをそなえた、トロコイドポンプであって、前記ケーシングには、前記油室が拡張していく領域に前記処理前オイルを吸入する吸入ポートと、前記油室が収縮していく領域に前記第１の処理オイルを吐出する第１吐出ポートと、前記油室が収縮していく領域であって前記第１吐出ポートよりも回転方向上流側の回転中心側に前記第２の処理オイルを吐出する第２吐出ポートとが、それぞれ形成されていることが好ましい。
【００１１】
前記加圧ポンプは、前記分離ポンプと同一ケーシング内に同軸に装備されていることが好ましい。
また、前記加圧ポンプは、前記第１の処理オイルを複数の圧力状態に多段に加圧する多段ポンプであることが好ましい。
さらに、前記油圧制御部は自動変速機の作動オイル供給部分を含み、前記潤滑要求部は前記自動変速機の摺動部分を含むことが好ましい。
【００１２】
前記第２供給路と前記第１供給路とを連通するように設けられた第１の戻り流路と、前記第２供給路と、前記分離ポンプ及び前記加圧ポンプを連絡する連絡路とを連通するように設けられた第２の戻り流路と、前記第１の戻り流路を開放する第１開放状態と、前記第２の戻り流路を開放する第２開放状態と、前記第１及び第２の戻り流路を何れも閉鎖する閉鎖状態とに、切替可能な切替弁と、前記第１の処理オイルの温度又はこれに対応する温度を検出する温度検出手段と、前記分離ポンプ及び前記加圧ポンプの非作動時間を検出する非作動時間検出手段と、前記分離ポンプ及び前記加圧ポンプの始動時には、前記温度検出手段及び前記非作動時間検出手段の検出情報に基づいて、前記温度が所定温度以下であって前記非作動時間が所定時間以上の場合には前記切替弁を前記第１開放状態とし、前記温度が所定温度以下であって前記非作動時間が所定時間未満の場合には前記切替弁を前記第２開放状態とする制御手段と、をそなえていることが好ましい。
【００１３】
または、前記第２供給路と前記第１供給路とを連通するように設けられ、第１の弁によって開閉する第１の戻り流路と、前記分離ポンプ及び前記加圧ポンプの非作動時間を検出する非作動時間検出手段と、前記分離ポンプ及び前記加圧ポンプの始動時に、前記非作動時間検出手段によって検出された前記非作動時間が所定時間以上の場合には、前記第１の弁を一時的に開放する制御手段と、をそなえていることが好ましい。
【００１４】
あるいは、前記第２供給路と前記分離ポンプ及び前記加圧ポンプを連絡する連絡路とを連通するように設けられ、第２の弁によって開閉する第２の戻り流路と、前記第１の処理オイルの温度又はこれに対応する温度を検出する温度検出手段と、前記分離ポンプ及び前記加圧ポンプの始動時に、前記温度検出手段によって検出された前記温度が所定温度以下の場合には、前記第２の弁を一時的に開放する制御手段と、をそなえていることが好ましい。
【００１５】
本発明のオイル供給方法は、空気を含んだ処理前オイルを、第１の処理オイルと前記第１の処理オイルより空気の含有量が多い第２の処理オイルとに分離し、前記第１の処理オイルをさらに加圧して吐出し、前記加圧された第１の処理オイルを油圧制御部に作動オイルとして供給し、前記第２の処理オイルを潤滑要求部に潤滑オイルとして供給することを特徴としている。
【００１６】
前記処理前オイルを分離する分離ポンプ及び前記第１の処理オイルを加圧する加圧ポンプの始動時に、前記第１の処理オイルの温度又はこれに対応する温度を検出し、前記温度が所定温度以下の場合には、前記第２の処理オイルを前記加圧ポンプによって加圧される前の前記第１の処理オイルに混入することが好ましい。
前記処理前オイルを分離する分離ポンプ及び前記第１の処理オイルを加圧する加圧ポンプの始動時に、前記分離ポンプ及び前記加圧ポンプの非作動時間を検出し、前記非作動時間が所定時間以上の場合には、前記加圧ポンプによって加圧された前記第１の処理オイルを前記第２の処理オイルに混入することが好ましい。
【発明の効果】
【００１７】
本発明のオイル供給装置によれば、空気を含んだ処理前オイルを、分離ポンプにより、第１の処理オイルと第１の処理オイルよりも空気の含有量が多い第２の処理オイルとに分離し、第１の処理オイルをさらに加圧ポンプにより加圧して、加圧ポンプから吐出された第１の処理オイルを油圧制御部に作動オイルとして供給し、分離ポンプから吐出された第２の処理オイルを潤滑要求部に潤滑オイルとして供給する。
【００１８】
油圧制御部に作動オイルとして供給される第１の処理オイルは、処理前オイルに比べ空気の含有量が減少しているため、作動オイルに油圧をかけても作動オイルの体積の変動が少なく、空気を含有することによる油圧制御部による油圧制御の応答性の低下を抑制することができる。また、第２の処理オイルは、処理前オイル比べ空気の含有量が増加しているため、加圧による体積変動が大きくなり油圧制御部に供給するには適さないが、潤滑オイルとして支障なく利用することができる。
【００１９】
特に、空気を含んだ処理前オイルから空気を完全に取り除くのではなく、空気の含有量が互い異なる第１の処理オイルと第２の処理オイルとに分離するので、分離が比較的容易である。しかも、潤滑オイルとしては潤滑要求部の冷却のため油圧の高さよりも供給量の方が要求されるため、分離ポンプによる分離時に、第１の処理オイルよりも第２の処理オイルの方を多量に吐出するように設定すれば、潤滑オイル側の要求にこたえやすく、しかも、空気の含有量が多い第２の処理オイルの方を多量にする方が、第１の処理オイルの空気の含有量をより少なくして分離することが容易になる。
【００２０】
分離ポンプに遠心分離式ポンプを用いて、空気を含んだ処理前オイルを回転させながら空気の含有量が少ないオイルを外側、に空気の含有量が多いオイルを内側に遠心分離すれば、分離ポンプの姿勢に頼らずに、処理前オイルを、空気を除去した第１の処理オイルと空気を含有した第２の処理オイルとに分離することができる。
加圧ポンプを分離ポンプと同一ケーシング内に同軸に装備すれば、装置を小型化することができる。
【００２１】
また、加圧ポンプに多段ポンプを用いれば、第１の処理オイルを容易に高圧状態に加圧することができ、また、段階的な加圧なので、各段のポンプの負担が軽減されて、加圧ポンプの耐久性を確保することができる。
さらに、分離ポンプ及び加圧ポンプの始動時に、第１の処理オイルの温度又はこれに対応する温度が所定温度以下であって分離ポンプ及び加圧ポンプの非作動時間が所定時間以上の場合、若しくは、分離ポンプ及び加圧ポンプの非作動時間が所定時間以上の場合には、第１供給路や油圧制御部内のオイル量が少なくなるため、分離ポンプ及び加圧ポンプの始動時にサージ圧が発生し油圧制御部に過剰な負荷がかかることが懸念されるが、この時には、第１の戻り流路を開放するので、発生したサージ圧が第１の戻り流路を通じて第２の処理オイルに供給される。この第２の処理オイルは多くの空気を含有しているためサージ圧により圧縮され、この圧縮によってサージ圧が吸収され油圧制御部内で発生するサージ圧を抑制して、油圧制御部に過剰な負荷がかかるのを防ぐことができる。したがって、油圧制御部が保護される。
【００２２】
また、分離ポンプ及び加圧ポンプの始動時に、第１の処理オイルの温度又はこれに対応する温度が所定温度以下であって分離ポンプ及び加圧ポンプの非作動時間が所定時間未満の場合、若しくは、第１の処理オイルの温度又はこれに対応する温度が所定温度以下である場合には、前記サージ圧よりもオイル温度の低下によるオイルの粘性が高まることによるフリクションの増加が加圧ポンプの負荷増になることが懸念されるが、この時には、第２の戻り流路を開放するので、第２供給路の第１の処理オイルに混入して、第２の処理オイルに含有された空気がオイルの見掛けの粘性を低下させるためフリクションの増加が抑制され、加圧ポンプの負荷増が抑制される。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】本発明の第１実施形態にかかるオイル供給装置を示す構成図である。
【図２】本発明の第１実施形態にかかる分離ポンプと加圧ポンプとが一体した一体型ポンプを示す構成図である。
【図３】本発明の第１実施形態にかかる分離ポンプを示す横断面図である。
【図４】本発明の第１実施形態にかかる加圧ポンプを示す横断面図である。
【図５】本発明の第２実施形態にかかるオイル供給装置を示す構成図である。
【図６】本発明の第２実施形態にかかるオイル供給装置を用いたオイル供給方法を説明するフローチャートである。
【図７】本発明の第２実施形態にかかるオイル供給装置を用いたオイル供給方法による効果を説明する図である。
【図８】本発明の第２実施形態にかかるオイル供給装置を用いたオイル供給方法による効果を説明する図である。
【図９】背景技術にかかるオイル供給装置を示す構成図である。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
以下、図面を用いて本発明の実施の形態を説明する。
図１〜図４は本発明の第１実施形態を説明するものであり、図５〜図８は本発明の第２実施形態を説明するものであり、これらの図に基づいて各実施形態を説明する。
【００２５】
〔第１実施形態〕
まず、本発明の第１実施形態にかかるオイル供給装置について説明する。
本実施形態にかかるオイル供給装置は、図１に示すように、オイルパン１と、低圧パージポンプ（分離ポンプ）２と、高圧ポンプ（加圧ポンプ）３と、オイルパン１と低圧パージポンプ２との間に介装された油路（吸入路）１１と、低圧パージポンプ２と高圧ポンプ３との間に介装された油路（連絡路）１２と、高圧ポンプ３と油圧制御部４１との間に介装された油路（第１供給路）１３と、低圧パージポンプ２と潤滑部（潤滑要求部）４２との間に介装された油路（第２供給路）１４と、を備えている。
【００２６】
なお、ここでは、油圧制御部４１及び潤滑部４２は、例えばＣＶＴ（無段変速機）等の自動変速機４の部分であり、油圧制御部４１は自動変速機４のバルブボディ内の各バルブ等の作動オイル供給部分であり、潤滑部４２は自動変速機４のギヤ噛合部等の各摺動部分や軸受等のベアリング等である。これらの潤滑部４２には、自動変速機４のケース内や軸内に形成された油路１４を介して潤滑オイルが供給される。また、この自動変速機４は自動車のエンジンに接続されるものとする。もちろん、本発明としては、オイル供給の対象は自動変速機４に限らず、一般に高油圧が要求される作動油（作動オイル）を供給すべき油圧制御部と、一般に油圧の高さよりもオイル供給量が要求される潤滑要求部を有する機器類であれば何れも適用可能である。
【００２７】
低圧パージポンプ２は、オイルパン１内の空気を含んだ処理前オイルを、空気を除去した第１の処理オイルと空気を含有した第２の処理オイルとに分離して、第１の処理オイルは第１供給路１３に吐出し、第２の処理オイルは第２供給路１４に吐出する分離ポンプである。特に、本実施形態では、低圧パージポンプ２は、処理前オイルを回転させながら空気の含有量が少ないオイルを外側に空気の含有量が多いオイルを内側に遠心分離する、遠心分離式ポンプが採用されている。
【００２８】
この低圧パージポンプ２には、図３に示すように、ギヤポンプの一種であるトロコイドポンプが適用されている。つまり、低圧パージポンプ２は、図示しないケーシング内に回転可能に装備されたアウタロータ２１と、アウタロータ２１の内部に形成されたロータ室２１ａ内にアウタロータ２１に対して偏心して収容されアウタロータ２１と相対速度をもって回転するインナロータ２２とを備えている。
【００２９】
アウタロータ２１の内周面２１ｂには複数（この例では５つ）の内歯２１ｃが形成され、ロータ室２１ａはこの内周面２１ｂにより区画形成されている。また、インナロータ２２の外周面２２ａには、アウタロータ２１の内歯２１ｃと歯数の異なる（この例では歯数は４つ）の外歯２２ｂが形成され、各外歯２２ｂは内歯２１ｃに摺接している。
インナロータ２２の軸穴２２ｃには図示しない回転軸がセレーション結合等によって一体回転するように結合され、この回転軸はエンジン（燃焼機関）やモータ（電動機）等の駆動源によって回転駆動され、これによってインナロータ２２が回転するようになっている。インナロータ２２が回転するとアウタロータ２１も同方向に回転する。
【００３０】
インナロータ２２の外歯２２ｂとアウタロータ２１の内歯２１ｃとの歯数の相違及びインナロータ２２とアウタロータ２１との回転中心の相違により、インナロータ２２とアウタロータ２１とは、相対速度をもって回転し、相互間の隙間空間（油室）２３の容積が回転位置により変化する。この油室２３の容積の変化によって、オイルの吸入及び加圧，吐出を行なうようになっている。
【００３１】
このため、この油室２３の容積が拡張していく領域（特に、拡張開始領域）に処理前オイルを吸入する吸入ポート２４が形成され、油室２３が収縮していく領域（特に、収縮開始領域）に第１の処理オイルを吐出する第１吐出ポート２５が形成される。また、油室２３が収縮していく領域であって第１吐出ポート２５よりも回転方向上流側の回転中心側に第２の処理オイルを吐出する第２吐出ポート２６が形成されている。
【００３２】
処理前オイルは、各油室２３の容積拡張に伴う圧力減少によって吸入ポート２４から各油室２３内に吸入され、その後、各油室２３の容積が拡張から収縮に移行すると、次第に加圧されて、吸入ポート２４に吸入された際の圧力（大気圧）よりも高圧にされて第１吐出ポート２５から吐出される。この際、インナロータ２２とアウタロータ２１との回転に伴い各油室２３も回転するため、各油室２３内のオイルには遠心力が作用する。この遠心力は質量の大きい空気の含有量が少ないオイルを外側に質量の小さい空気の含有量が多いオイルを内側に次第に分離する。
【００３３】
そこで、油室２３の収縮領域であって第１吐出ポート２５よりも回転方向上流側の回転中心側に第２吐出ポート２６を形成すると、油室２３が第１吐出ポート２５に達する直前で、油室２３の内側（軸心側）に集まった空気の含有量が多いオイル（図３中に空気を黒丸で示す）が第２吐出ポート２６からオイルと共に吐出される。このため、油室２３が、第２吐出ポート２６よりも回転方向下流側の第１吐出ポート２５からは、多くの空気が除去された、空気の含有量が少ない第１の処理オイルが吐出される。
【００３４】
また、本実施形態では、高圧ポンプ３にも、図４に示すように、低圧パージポンプ２と同様のギヤポンプの一種であるトロコイドポンプが適用されている。ただし、本実施形態では、図１，図２に示すように、高圧ポンプ３は、このようなトロコイドポンプが複数（ここでは、２台）直列に併設された多段ポンプとして構成される。なお、ここでは、前段のトロコイドポンプには符号３Ａを用い、後段のトロコイドポンプには符号３Ｂを用いる。また、図４中には、トロコイドポンプ３Ａとトロコイドポンプ３Ｂとで異なる構成要素については、トロコイドポンプ３Ｂに関するものを括弧書きにして区別している。
【００３５】
つまり、高圧ポンプ３を構成するトロコイドポンプ３Ａ，３Ｂは、図示しないケーシング内に回転可能に装備されたアウタロータ３１と、アウタロータ３１の内部に形成されたロータ室３１ａ内にアウタロータ３１に対して偏心して収容されアウタロータ３１と相対速度をもって回転するインナロータ３２とを備えている。なお、トロコイドポンプ３Ａ，３Ｂの相互間には、内部連通路３０が設けられる。
【００３６】
アウタロータ３１の内周面３１ｂには複数（この例では５つ）の内歯３１ｃが形成され、ロータ室３１ａはこの内周面３１ｂにより区画形成されている。また、インナロータ３２の外周面３２ａには、アウタロータ２１の内歯３１ｃと歯数の異なる（この例では歯数は４つ）の外歯３２ｂが形成され、各外歯３２ｂは内歯３１ｃに摺接している。
インナロータ３２の軸穴３２ｃには図示しない回転軸がセレーション結合等によって一体回転するように結合され、この回転軸はエンジン（燃焼機関）やモータ（電動機）等の駆動源によって回転駆動され、これによってインナロータ３２が回転するようになっている。インナロータ３２が回転するとアウタロータ３１も同方向に回転する。
【００３７】
インナロータ３２の外歯３２ｂとアウタロータ３１の内歯３１ｃとの歯数の相違及びインナロータ３２とアウタロータ３１との回転中心の相違により、インナロータ３２とアウタロータ３１とは、相対速度をもって回転し、相互間の隙間空間（油室）３３の容積が回転位置により変化する。この油室３３の容積の変化によって、オイルの吸入及び加圧，吐出を行なうようになっている。
【００３８】
そして、この油室３３の容積が拡張していく領域（特に、拡張開始領域）に処理前オイルを吸入する吸入ポート３４Ａ（３４Ｂ）が形成され、油室３３が収縮していく領域（特に、収縮開始領域）に第１の処理オイルを加圧して吐出する吐出ポート３５Ａ（３５Ｂ）が形成されている。
前段のトロコイドポンプ３Ａの吸入ポート３４Ａには、低圧パージポンプ２の第１吐出ポート２５から吐出された第１の処理オイルが吸入され、第１の処理オイルは、トロコイドポンプ３Ａの各油室３３の容積拡張に伴う圧力減少によって吸入ポート３４から各油室３３内に吸入され、その後、各油室３３の容積が拡張から収縮に移行すると、次第に加圧されて、吸入ポート３４に吸入された際の圧力（低圧パージポンプ２の吐出圧）よりも高圧にされて吐出ポート３５Ａから吐出される。
【００３９】
後段のトロコイドポンプ３Ｂの吸入ポート３４Ｂには、内部連通路３０を通じて前段のトロコイドポンプ３Ａの吐出ポート３５Ａから吐出された加圧された第１の処理オイルが吸入され、この加圧された第１の処理オイルは、トロコイドポンプ３Ｂの各油室３３の容積拡張に伴う圧力減少によって吸入ポート３４から各油室３３内に吸入され、その後、各油室３３の容積が拡張から収縮に移行すると、さらに次第に加圧されて、吸入ポート３４に吸入された際の圧力（前段のトロコイドポンプ３Ａの吐出圧）よりも高圧にされて吐出ポート３５Ｂから吐出される。
【００４０】
これらの前段のトロコイドポンプ３Ａ及び後段のトロコイドポンプ３Ｂは、同一の回転軸（図２中に、軸心を符号１０Ａで示す）により各インナロータ３２を回転駆動される一体型の多段ポンプであるが、本実施形態では、これらの前段のトロコイドポンプ３Ａ及び後段のトロコイドポンプ３Ｂと共に、低圧パージポンプ２も同一の回転軸１０Ａによりインナロータ２２を回転駆動されるようになっており、低圧パージポンプ２と高圧ポンプ３（ここでは、多段ポンプ）とが図示しない１つのケーシング内に各部を収めた一体型オイルポンプ１０として構成される。
【００４１】
なお、第１の処理オイルについては、高圧ポンプ３による加圧前のものと加圧後のものとを区別するために、低圧パージポンプ２から吐出され高圧ポンプ３に進入する油路１２内のものを「低圧オイル」とも呼び、高圧ポンプ３から吐出され油圧制御部４１に進入する油路１２内のものを「高圧オイル」とも呼ぶ。また、低圧パージポンプ２から吐出され潤滑部４２に進入する油路１４内のものを「低圧パージオイル」とも呼ぶ。
【００４２】
本発明の第１実施形態にかかるオイル供給装置は、上述のように構成されるので、以下のような作用及び効果を得ることができる。
つまり、オイルパン１内の空気を含んだ処理前オイルは、油路１１から低圧パージポンプ２に吸入され、低圧パージポンプ２により、空気が除去されて空気の含有量が減少した第１の処理オイルと空気の含有量が多い第２の処理オイルとに遠心分離される。第１の処理オイル（低圧オイル）は油路１２から高圧ポンプ３に送られ、高圧ポンプ３によりさらに加圧され、加圧された高圧オイルは、油路１３から油圧制御部４１に作動油として供給される。第２の処理オイル（低圧パージオイル）は油路１４から潤滑部４２に潤滑油（潤滑オイル）として供給される。
【００４３】
油圧制御部４１に作動油として供給される第１の処理オイルは処理前オイルに比べ空気の含有量が減少しているため、作動油に油圧をかけても作動油の体積の変動が少なくなる。このため、高圧ポンプ３によりさらに加圧して、例えば、ＣＶＴのライン圧ＰＬとして必要な圧力を確保しやすく、また、空気を含有することによる油圧制御部による油圧制御の応答性の低下を抑制することができ。さらに、本実施形態では、高圧ポンプ３に多段ポンプを用いているので、第１の処理オイルを低圧オイルから高圧オイルに容易に加圧することができ、また、段階的な加圧なので、各段のポンプ３Ａ，３Ｂの負担が軽減されて、高圧ポンプ３の耐久性を確保することができる。
【００４４】
また、潤滑部４２に潤滑油として供給される第２の処理オイル（低圧パージオイル）は処理前オイルに比べ空気の含有量が増加しているため、加圧による体積変動が大きくなり油圧制御部に供給するには適さないが、潤滑油としては支障なく利用することができる。潤滑油の場合、オイルの圧力よりもむしろ供給量の確保の方が重要であるが、このためには、第２吐出ポート２６から空気と共に吐出される第２の処理オイルの流量を増大させればよい。
【００４５】
このように、第２吐出ポート２６から吐出される第２の処理オイルの流量を増大させると、油室２３内の空気のより多くを第２の処理オイルと共に、潤滑部４２に送ることができ、結果として、第１の処理オイルの空気をより多く除去することができる。
第１の処理オイルは空気を完全に除去されていることが望ましいが、例えば図２に小さな黒丸で示すように、空気を完全に除去できなくても、作動油に必要な高圧の油圧を確保する点では、十分に有利になる。もちろん、第１の処理オイルは空気をより多く除去された方が効果的であるが、第２の処理オイルの流量を増大させることは、単に潤滑油の供給量を確保できるだけでなく、第１の処理オイルは空気含有量をより減らすことにもなる。
【００４６】
また、本実施形態では、分離ポンプである低圧パージポンプ２に遠心分離式ポンプを用いて、空気を含んだ処理前オイルを回転させながらオイル分を外側に空気分を内側に遠心分離するので、低圧パージポンプ２の姿勢に頼らずに、処理前オイルを、空気が除去されて空気の含有量が減少した第１の処理オイルと空気の含有量が増加した第２の処理オイルとに分離することができる。したがって、車両等に搭載した場合にも確実にオイルから空気を分離することができる。
【００４７】
また、低圧パージポンプ２と高圧ポンプ３とを同一ケーシング内に同軸に装備した一体型オイルポンプ１０として構成しているので、装置を小型化することができ、車両等への搭載し性もよい。
【００４８】
〔第２実施形態〕
次に、本発明の第２実施形態にかかるオイル供給装置について説明する。
本実施形態にかかるオイル供給装置は、第１実施形態にかかるオイル供給装置に、油路（第１の戻り流路）１５と、油路（第２の戻り流路）１６と、切替弁１７とが追加されている。
また、切替弁１７を自動で制御する制御手段として電子制御装置〔ECU，Engine (electric) Control Unit〕５が装備されている。
【００４９】
ＥＣＵ５は、マイクロプロセッサやROM，RAM等を集積したLSIデバイスである。また、ＥＣＵ５に接続されるセンサ類として、オイルの温度を検出する油温センサ５１と、ポンプ非作動時間カウンタ５２とが追加されている。これ以外の構成は、第１実施形態と同様であるので説明を省略し、本実施形態に特有な構成を如何に説明する。
油路（第１の戻り流路）１５は、低圧パージポンプ２と潤滑部（潤滑要求部）４２との間に介装された油路（第２供給路）１４と、高圧ポンプ３と油圧制御部４１との間に介装された油路（第１供給路）１３と、を連通する。したがって、油路１５が開放し、油路１４と油路１３とが連通すると、高圧ポンプ３による加圧で高圧になって油路１３に吐出された第１の処理オイルは、低圧パージポンプ２による加圧のみで内部を流通する第２の処理オイルが低圧である油路１４の側に分流し、この分だけ、油圧制御部４１に供給される第１の処理オイルの圧力が低下するようになっている。
【００５０】
油路（第２の戻り流路）１６は、低圧パージポンプ２と潤滑部（潤滑要求部）４２との間に介装された油路（第２供給路）１４と、低圧パージポンプ２と高圧ポンプ３との間に介装された油路（連絡路）１２と、を連通する。したがって、油路１６が開放し、油路１４と油路１２とが連通すると、第１の処理オイル（低圧オイル）と第２の処理オイル（低圧パージオイル）とは圧力が等しいので、第１の処理オイル（低圧オイル）に第２の処理オイル（低圧パージオイル）が混入し、この分だけ、空気含有量が減少した第１の処理オイルに第２の処理オイル内の空気が戻されるようになっている。
【００５１】
切替弁１７は、油路（第１の戻り流路）１５のみを開放する第１開放状態と、油路（第２の戻り流路）１６のみを開放する第２開放状態と、油路１５，１６を何れも閉鎖する閉鎖状態とを備えている。ＥＣＵ５は油温センサ５１により検出されたオイル（例えば、オイルパン１内の処理前オイル）の温度ＴＯＩＬと、ポンプ非作動時間カウンタ５２によりカウント（検出）された一体型オイルポンプ１０（即ち、低圧パージポンプ２及び高圧ポンプ３）の非作動時間とに基づいて、切替弁１７を制御する。
【００５２】
つまり、ＥＣＵ５は、一体型ポンプ１０の始動時に、この時のオイル温度ＴOILと一体型オイルポンプ１０の非作動時間（前回の停止時から今回の始動時までの時間）ｔopstとを読み込んで、オイル温度ＴOILが所定温度Ｔ０以下であって非作動時間ｔopstが所定時間ｔ１以上の場合には、切替弁１７を一時的に第１開放状態とする。
オイルに空気が混入するのはオイルポンプ１０の作動によってオイルが循環することが主な原因であり、オイルポンプ１０の非作動時間が長い（所定時間ｔ１以上）とオイルパン１内の処理前オイルに含まれる空気の量が少なくなる。また、オイル温度ＴOILが低い（所定温度Ｔ０以下）ほど、処理前オイルに含まれている空気の体積は小さくなる。
【００５３】
このような状態で、オイルポンプ１０を始動すると、空気の含有量が少な更に低温によって空気の体積が小さくなった処理前オイルが低圧パージポンプ２により更に空気を除去されて空気が占める体積の割合が極めて小さい第１の処理オイルとして高圧ポンプ３に送られる。そもそもオイルポンプ１０の非作動時間が長いと、油圧制御部４１内部のオイルが少ない状態となり、そのような状態の油圧制御部４１に高圧ポンプ３によりオイルを供給すると瞬間的なオイルの圧力上昇（いわゆるサージ圧、ヒゲ油圧ともいう）を招く場合がある。このサージ圧は、空気が占める体積の割合が小さいと空気によって緩和される圧力が小さくなり、圧力が供給されると油圧制御部４１にとっては負担が増加することになる。
【００５４】
そこで、このような状況下では、切替弁１７を一時的に第１開放状態とすることにより、発生するサージ圧は油路１４の側にも供給され、第２の処理オイルを圧縮して油圧制御部４１に供給されるサージ圧を低下させる。これにより、油圧制御部４１に供給される作動油圧の過剰な上昇を抑制することができ、油圧制御部４１への負担が軽減され、油圧制御も支障なく行なえるようになる。ただし、第１開放状態は、サージ圧の発生が想定されるオイルポンプ１０始動直後の短期間であり、ＥＣＵ５は、この期間の経過後は、切替弁１７を第２開放状態又は閉鎖状態に切り替える。
【００５５】
また、ＥＣＵ５は、一体型ポンプ１０の始動時に、この時のオイル温度ＴOILと一体型オイルポンプ１０の非作動時間（前回の停止時から今回の始動時までの時間）ｔopstとを読み込んで、オイル温度ＴOILが所定温度Ｔ０以下であって非作動時間ｔopstが所定時間ｔ１未満の場合には、切替弁１７を一時的に第２開放状態とする。
オイル温度が低下すると、オイルの粘性が高まることによるフリクションの増加が高圧ポンプ３の負荷増になることが懸念される。そこで、このような状況下では、切替弁１７を一時的に第２開放状態とすることにより、油路１２と油路１４とを連通して、油路１４内の第２の処理オイル（低圧パージオイル）と油路１２内の第１の処理オイル（低圧オイル）とが混ざり合うようにすることにより、空気を除去された第１の処理オイルに第２の処理オイル内の空気を戻し、オイルの見掛けの粘性を低下させる。これにより、高圧ポンプ３の負荷が軽減され、高圧ポンプ３のフリクションが高いためにオイルを後流へ供給できないなどの不具合の発生を抑制することができる。ただし、第２開放状態も、オイル温度が上昇して粘度が低下するまでの期間であり、ＥＣＵ５は、この期間の経過後は、切替弁１７を閉鎖状態に切り替える。
【００５６】
本発明の第２実施形態にかかるオイル供給装置は、上述のように構成されるので、オイルポンプ１０を始動する際には、例えば、図６のフローチャートに示すように、切替弁１７の制御を行ない、本実施形態にかかるオイル供給方法を実施することができ、図７，図８の各グラフに示すような効果を得ることができる。なお、図６のフローチャートは起動後エンドに到達するまではリターンから初期ステップ（ステップＳ１０）に戻って所定周期で繰り返される。
【００５７】
つまり、オイルポンプ１０を停止状態から始動する際に、ＥＣＵ５は、図６に示すように、オイル供給制御を行なう。まず、フラグＦが０であるか否かを判定する（ステップＳ１０）。フラグＦが０であれば、このとき検出されたオイル温度ＴＯＩＬを取得し（ステップＳ２０）、このとき検出されたオイルポンプ１０の非作動時間ｔｏｐｓｔを取得する（ステップＳ３０）。
【００５８】
なお、フラグＦは０，１，２のいずれかにセットされる制御フラグであり、フラグＦが０の場合は切替弁１７が油路１５，１６を何れも閉鎖する閉鎖状態とされ、フラグＦが１の場合は油路１５のみを開放する第１開放状態とされ、フラグＦが２の場合は油路１６のみを開放する第２開放状態とされる。
そして、オイル温度ＴＯＩＬを温度閾値Ｔ０と比較し、オイル温度ＴＯＩＬが温度閾値Ｔ１以下であるか否かを判定する（ステップＳ４０）。この温度閾値Ｔ０は、オイルが所定の粘性を示す温度として予め設定され、オイル温度ＴＯＩＬが温度閾値Ｔ０以下であれば、フリクションの増加が高圧ポンプ３の負荷増になることが懸念される状況であり、また、オイルパン１内の処理前オイルに含まれる空気の量が少ない状況であると推定することができる。
【００５９】
オイル温度ＴＯＩＬが温度閾値Ｔ０以下であれば、次に、オイルポンプ１０の非作動時間ｔｏｐｓｔを時間閾値ｔ０と比較し、オイルポンプ１０の非作動時間ｔｏｐｓｔが時間閾値ｔ０以上であるか否かを判定する（ステップＳ５０）。この時間閾値ｔ０は、オイルポンプ１０が非作動となってオイルパン１内の処理前オイルに含まれる空気の量が一定レベルまで少なくなる時間として予め設定され、オイルポンプ１０の非作動時間ｔｏｐｓｔが時間閾値ｔ０以上であれば、オイルパン１内の処理前オイルの空気含有量が極めて少ないと推定することができる。
【００６０】
このようにオイルパン１内の処理前オイルの空気含有量が極めて少ない状態で、オイルポンプ１０を始動すると、空気の含有量が少ない処理前オイルが低圧パージポンプ２により更に空気を除去されて空気含有量が極めて少ない第１の処理オイルとして高圧ポンプ３に送られるため、高圧ポンプ３によりオイルを加圧するとオイルは瞬時に昇圧して瞬間的なオイル上昇（サージ圧）を招くおそれがある。
【００６１】
そこで、オイルポンプ１０の非作動時間ｔｏｐｓｔが時間閾値ｔ０以上である場合、切替弁１７を一時的に第１開放状態（第１戻り流路１５を開）とし（ステップＳ６０）、フラグｆを１にセットする（ステップＳ７０）。
これにより、油路１３内の第１の処理オイル（高圧オイル）の一部を低圧である油路１４の側に分流し、この分だけ、油圧制御部４１に供給される第１の処理オイル（高圧オイル）の圧力を低下させる。これにより、油圧制御部４１に供給される作動油圧の過剰な上昇を抑制することができ、油圧制御部４１への負担が軽減され、油圧制御も支障なく行なえるようになる。
【００６２】
一方、オイルポンプ１０の非作動時間ｔｏｐｓｔが時間閾値ｔ０以上でなければ、瞬間的なオイル上昇（サージ圧）を招くおそれは低いが、オイル温度ＴＯＩＬが温度閾値Ｔ０以下であるため、フリクションの増加が高圧ポンプ３の負荷増になるおそれに着目する。そこで、このような状況下では、切替弁１７を一時的に第２開放状態（第２戻り流路１５を開）とし（ステップＳ８０）、フラグＦを２にセットする（ステップＳ９０）。
【００６３】
これにより、油路１２と油路１４とが連通して、油路１４内の第２の処理オイル（低圧パージオイル）と油路１２内の第１の処理オイル（低圧オイル）とが混ざり合うようになり、空気を除去された第１の処理オイルに第２の処理オイル内の空気を戻し、オイルの見掛けの粘性を低下させる。これによって、高圧ポンプ３の負荷が軽減されるようになる。
切替弁１７を一時的に第１開放状態又は第２開放状態としたら、タイマカウンタによるタイマカウントを開始して（ステップＳ１００）、まず、タイマカウンタ値ｔｃが第１設定時間ｔ１以上になったかを判定する（ステップＳ１１０）。第１設定時間ｔ１は、オイルポンプ１０始動直後にサージ圧が想定される極めて短い時間である。タイマカウンタ値ｔｃが第１設定時間ｔ１以上にならなければリターンする。
【００６４】
ステップＳ１１０においてタイマカウンタ値ｔｃが第１設定時間ｔ１以上になったと判定されたら、瞬間的なオイル上昇（サージ圧）を招くおそれはなくなったが、オイル温度ＴＯＩＬが温度閾値Ｔ０以下であるため、フリクションの増加が高圧ポンプ３の負荷増になるおそれが残る。そこで、このような状況下では、切替弁１７を一時的に第２開放状態（第２戻り流路１６を開）とする（ステップＳ１２０）。これにより、第１の処理オイルに第２の処理オイル内の空気を戻し、オイルの見掛けの粘性を低下させて、高圧ポンプ３の負荷を軽減するので、オイルの温度が低くても高圧ポンプ３の後流の油圧制御部４１へオイルを供給することができる。そして、フラグＦを２にセットする（ステップＳ１３０）。
【００６５】
次に、タイマカウンタ値ｔｃが第２設定時間ｔ２以上になったかを判定する（ステップＳ１４０）。第２設定時間ｔ２は、オイル温度が上昇し、フリクションの増加が少なくなり高圧ポンプ３の負荷増のおそれがなくなるまでの期間に応じて設定され、当然ながら、第１設定時間ｔ１よりも長い。タイマカウンタ値ｔｃが第２設定時間ｔ２以上にならなければリターンする。
【００６６】
一方、ステップＳ１４０においてタイマカウンタ値ｔｃが第２設定時間ｔ１以上になったと判定されたら、フラグＦを０にセットし（ステップＳ１５０）、切替弁１７を閉鎖状態（第１戻り流路１５，第２戻り流路１５を何れも閉）とし（ステップＳ１６０）、オイルポンプ１０始動後の制御を終了する。
また、ステップＳ１０においてフラグＦが０でなければ、ステップＳ１７０においてフラグＦが０であるか否かを判定する。ここで、フラグＦが１であれば、ステップＳ１１０に進み、フラグＦが１でなければ（この場合、フラグＦは２である）、ステップＳ１４０に進み、それぞれ上記の処理を行なう。
【００６７】
以上のように、本実施形態によれば、第１実施形態の効果に加えて、オイルポンプ１０始動後の油圧制御部４１へのサージ圧の影響の回避や、オイルの温度低下に起因した粘性増加による高圧ポンプ３の負荷増を回避することができる。
つまり、図７に示すように、例えばエンジンの停止から始動によって、オイルポンプ１０が始動（非作動から作動への切替）した場合であって、オイル温度が低く、ポンプ非作動時間が長かった場合には、油圧制御部４１に供給されるライン圧［即ち、第１の処理オイル（高圧オイル）の圧力］ＰＬは、通常二点鎖線で示すように、瞬間的なオイル上昇（サージ圧）を招くが、切替弁１７を第１開放状態にすることによって、実線で示すように、瞬間的なオイル上昇（サージ圧）が抑制される。このとき、潤滑油側の圧力は、第１開放状態によってやや上昇する。
【００６８】
また、図８に示すように、例えばエンジンの停止から始動によって、オイルポンプ１０が始動（非作動から作動への切替）した場合であって、オイル温度が低い場合には、オイルの粘性増加によってポンプフリクションが二点鎖線で示すように大きくなるが、切替弁１７を第２開放状態にすることによって、オイルの見掛けの粘性を低下させることができ、ポンプフリクションが実線で示すように抑制される。
【００６９】
以上、本発明の実施形態を説明したが、本発明はかかる実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、上記実施形態を適宜変更して実施することができる。
例えば、第２実施形態では、サージ圧を抑制するために切替弁１７を第１開放状態とする条件として、オイルの温度低下を加えたが、サージ圧の発生は、ポンプ非作動時間の長さに主に依存すると考えられるので、オイルの温度低下にかかわらず、ポンプ非作動時間が所定時間以上になったら、切替弁１７を第１開放状態としてもよい。
【００７０】
この場、サージ圧を抑制するための制御と、ポンプフリクションを低減するための制御とが、別々のパラメータで判定されるため、両制御が干渉するおそれがあるが、干渉するおそれがあったらサージ圧を抑制する制御を優先させればよい。
また、上記の第２実施形態では、油路（第１の戻り流路）１５及び油路（第２の戻り流路）１６の油路（第２供給路）１４側に共用部分を設けて、共用部分と油路１５及び油路１６への分岐部分に切替弁１７を配置したが、油路（第１の戻り流路）１５及び油路（第２の戻り流路）１６を完全に独立させてもよい。この場合、油路１５及び油路１６のそれぞれに開閉弁を設ければよい。両制御の干渉防止には、サージ圧抑制制御を優先させればよい。
【００７１】
さらに、油路（第１の戻り流路）１５及びその開閉弁のみを設けサージ圧を抑制するため制御のみを行なったり、油路（第２の戻り流路）１６及びその開閉弁のみを設けポンプフリクションを低減するため制御のみを行なったりしてもよい。
また、上記第２実施形態では、弁の切り替えを自動で行なっているが、弁の切り替えを手動で行なってもよい。
【００７２】
また、上記各実施形態では、低圧パージポンプ（分離ポンプ）２と高圧ポンプ（加圧ポンプ）３とを一体化した一体型オイルポンプ１０として構成しており、ポンプ類の小型化が図られているが、これらは別々に構成されてもよい。また、高圧ポンプ（加圧ポンプ）３を多段にして、各段のポンプ負荷を軽減しているが、高圧ポンプ（加圧ポンプ）３は多段でなくてもよい。
【符号の説明】
【００７３】
１  オイルパン
１０  一体型オイルポンプ
１０Ａ  回転軸
１１  油路（吸入路）
１２  油路（連絡路）
１３  油路（第１供給路）
１４  油路（第２供給路）
１５  油路（第１の戻り流路）
１６  油路（第２の戻り流路）
１７  切替弁
２  低圧パージポンプ（分離ポンプ）
２１  アウタロータ
２１ａ  ロータ室
２２  インナロータ
２３  油室
２４  吸入ポート
２５  第１吐出ポート
２６  第２吐出ポート
３  高圧ポンプ（加圧ポンプ）
３Ａ，３Ｂ  トロコイドポンプ
３１  アウタロータ
３１ａ  ロータ室
３２  インナロータ
３３  油室
３４Ａ，３４Ｂ  吸入ポート
３５Ａ，３５Ｂ  吐出ポート
４  自動変速機
４１  油圧制御部
４２  潤滑部（潤滑要求部）
５  制御手段としての電子制御装置（ＥＣＵ）
５１  油温センサ
５２  ポンプ非作動時間カウンタ
【図１】
2015135123.tif 000003
【図２】
2015135123.tif 000004
【図３】
2015135123.tif 000005
【図４】
2015135123.tif 000006
【図５】
2015135123.tif 000007
【図６】
2015135123.tif 000008
【図７】
2015135123.tif 000009
【図８】
2015135123.tif 000010
【図９】
2015135123.tif 000011