(57)【要約】  デルタフェライト量の小さい金型用ステンレス鋼が、質量百分率で表して、本質的に０．０１〜０．２０の炭素、０．０１〜０．０７の窒素、２．０〜４．０のマンガン、０．０１〜１．０のニッケル、１１．０〜１３．０のクロム、１．０未満のモリブデンとタングステンとの合計、０．０１〜１．５の銅、０．０１〜１．０のバナジウム、０．０１〜０．２０の硫黄、０．０１以下のカルシウム、０．５０未満のアルミニウム、１．０未満のケイ素、残部である本質的にＦｅ及び不可避的不純物からなる合金元素から構成される。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量百分率で表して、本質的に
０．０１〜０．２０の炭素、
０．０１〜０．０７の窒素、
２．０〜４．０のマンガン、
０．０１〜１．０のニッケル、
１１．０〜１３．０のクロム、
１．０未満のモリブデン＋タングステン、
０．０１〜１．５の銅、
０．０１〜１．０のバナジウム、
０．０１〜０．２の硫黄、
最大０．０１のカルシウム、
０．５０未満のアルミニウム、
１．０未満のケイ素、
本質的にＦｅ及び製造工程からの不可避不純物からなる残部
からなる組成を有することを特徴とする、デルタフェライト量の小さいステンレス金型鋼。
【請求項２】
質量百分率で表して、本質的に
０．０３〜０．１０の炭素、
０．０３〜０．０６の窒素、
２．２〜３．０のマンガン、
０．１０〜０．５のニッケル、
１１．０〜１３．０のクロム、
０．５未満のモリブデン＋タングステン、
０．１〜０．８の銅、
０．０２〜０．１０のバナジウム、
０．０５〜０．１４の硫黄、
０．０１〜０．００３のカルシウム、
０．１０未満のアルミニウム、
０．５０未満のケイ素、
本質的にＦｅ及び製造工程からの不可避不純物からなる残部
からなる組成を有することを特徴とする、請求項１に記載されたデルタフェライト量の小さいステンレス金型鋼。
【請求項３】
質量百分率で表して、本質的に
０．０３〜０．０８の炭素、
０．０３〜０．０６の窒素、
２．２〜２．８のマンガン、
０．１０〜０．５０のニッケル、
１１．５〜１２．５のクロム、
０．１未満のモリブデン＋タングステン、
０．３〜０．７の銅、
０．０３〜０．０８のバナジウム、
０．０８〜０．１２の硫黄、
０．００１５〜０．００２５のカルシウム、
０．０５未満のアルミニウム、
０．５０未満のケイ素、
本質的にＦｅ及び製造工程からの不可避不純物からなる残部
からなる組成を有することを特徴とする、請求項２にされたデルタフェライト量の小さいステンレス金型鋼。
【請求項４】
バナジウムが、ニオブ又はチタンにより、１Ｖ：２Ｎｂ及び１Ｖ：１Ｔｉの比で置換されたことを特徴とする、請求項１から請求項３までのいずれか１項に記載されたデルタフェライト量の小さいステンレス金型鋼。
【請求項５】
ミクロ組織中のデルタフェライト量が１０％未満であることを特徴とする、請求項１から請求項３までのいずれか１項に記載されたデルタフェライト量の小さいステンレス金型鋼。
【請求項６】
１１６０℃よりも高い温度で、均質化、鍛造、又は熱間圧延されるが、ミクロ組織中のデルタフェライト量が１０％未満であることを特徴とする、請求項１から請求項３までのいずれか１項に記載されたデルタフェライト量の小さいステンレス金型鋼。
【請求項７】
室温又は１３００℃までの温度での固体又は液体材料の成形ための、金型、ダイ及び多数回使用工具に適用できることを特徴とする、請求項１から請求項３までのいずれか１項に記載されたデルタフェライト量の小さいステンレス金型鋼。
【請求項８】
プラスチック用金型及びプラスチック用金型部品に適用できることを特徴とする、請求項１から請求項３までのいずれか１項に記載されたデルタフェライト量の小さいステンレス金型鋼。
【請求項９】
高耐食性及び高機械加工性が要求される、プラスチック用金型のホットチャンバー又はその他の装置に適用できることを特徴とする、請求項１から請求項３までのいずれか１項に記載されたデルタフェライト量の小さいステンレス金型鋼。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、プラスチック成形用金型に広く適用され、とりわけ（これに限るわけではないが）ホットチャンバー金型に適用されるステンレス鋼である。その主たる構成は、機械加工性、溶接性及び低コスト（低ニッケル（Ｎｉ）含有量に関係する）などの金型製作に関係する特性の組合せと、デルタフェライトと呼ばれる望ましくないミクロ組織相の制御の観点から加工しやすいことである。これらの金型の利点及び鋼製造における利点のために、本発明により金型のコストが顕著に減少できる。
【背景技術】
【０００２】
工具及び金型は通常、熱可塑性ポリマー材料（プラスチック材料として一般に公知である）又は金属材料のいずれかである他の材料を成形するために操作される。工具は、作製するために用いられる材料の特性に応じて、室温又は約７００℃の高温の工程において用いられる。本発明の鋼は、特に、室温又は５００℃未満の温度に暴され、耐食性を有しなければならない金型又は金型装置に適用される。そのような用途の代表的な例としては、プラスチック成形用金型に用いられるホットチャンバーがあるが、これは３００℃を超えない。そのような場合には、温度／水冷効果の組合せにより腐食を起こすことがあり、このことによりステンレス鋼が必要とされることを示している。さらに、加工された材料が多く含まれているため、機械加工性が最適化されねばならない。
【０００３】
こうした耐食性及び機械加工性の２つの特徴に加えて、簡単な修理及び金型変更に際して、金型鋼に溶接が何度も施される。しかし、高クロム含有量の（１２〜１７％）及び中程度の炭素含有量（約０．４％）を有する従来のマルテンサイトステンレス鋼は、極端に高い焼入性を有しており、溶接された部分に顕著な硬度及び潜在的な亀裂を引き起こす（表１参照）。したがって、低炭素含有量の合金の開発が望まれている。
【０００４】
【表１】
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【０００５】
こうした冶金学的な特性に加えて、コスト問題がさらにより重要になってきている。特に、低価格の金型が世界的に入手可能となっていることを考慮して、強い競争力のために金型製作者に低価格路線を追求させている。こうした条件下では、負の冶金学的要因は、デルタフェライトが存在しないという観点からのミクロ組織の安定性である。炭素及びニッケルは、オーステナイト相を促進し、マルテンサイト鋼中のデルタフェライトを除くことを促進するための最も重要な元素である。しかし、上述したように、溶接性の問題に関連して、炭素については制限が存在する。さらに、ニッケルの場合には、コストによる制限が著しい。炭素含有量が高ければ高いほど、ニッケルの必要性は低下し、したがって合金のコストは高くなる。
【０００６】
そのような問題を解決するための新たな開発が進行中である。例えば、米国特許第６，３５８，３３４号及び米国特許第６，８９３，６０８号は、高水準の銅及び窒素（表２参照）を用いる低ニッケル及び低炭素のステンレス鋼の製造に取り組んでいる。しかし、その両者において、デルタフェライトの発生が顕著であり、共に１０％までもの水準になっている。他方で、これらの合金中のデルタフェライトの制御は、合金の鍛造及び積層温度に影響を与えている。表２に、これらの合金について“Ｔｈｅｒｍｏｃａｌｃ”熱力学的計算ソフトウエアを用いて計算した平衡温度を示す。高硫黄含有量と組み合わせると、低温のために、成形装置（通常、鍛造プレス機又は積層圧延機）内に亀裂又は容易に過剰の力が発生し得る。したがって、こうした項目をすべて考慮すると、従来技術の低炭素及び低ニッケル鋼がいくつか存在するが、それらを加工することは簡単なことではなく、工程を高価なものとし、結果として合金コストの増加をもたらす。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】米国特許第６，３５８，３３４号明細書
【特許文献２】米国特許第６，８９３，６０８号明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
それゆえ、高い機械加工性、低ニッケル含有量及び低炭素含有量並びに高い加工許容度を有するステンレス鋼の必要性が明らかである。鋼製造工程のコストを下げるためには、材料の成形温度は従来の鋼よりも著しく高くなければならない。
【０００９】
本発明鋼は、こうした必要性を満たすものである。
【００１０】
【表２】
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【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明で提案される金型用のステンレス鋼は、デルタフェライト量が小さく、鍛造工程又は積層工程で約３０℃高い温度で製造できる。その化学組成も、ニッケルやモリブデンなどの高価な元素を含まないが、クロム含有量は、確実に酸化されないものとするのに十分である。さらに、前述したように、炭素含有量がより低いことによって溶接性の要求が達成される。
【００１２】
上述の条件を満足するために、本発明の合金は、質量百分率で表わして、以下の合金元素組成を有する。
炭素：０．０１〜０．２、好ましくは０．０３〜０．１０、典型的には０．０５、
窒素：０．０１〜０．０７、好ましくは０．０３〜０．０６、典型的には０．０５５、
マンガン：２．０〜４．０、好ましくは２．２〜３．０、典型的には２．５、
ニッケル：０．０１〜１．０、好ましくは０．１〜０．５、典型的には０．３、
クロム：１１．０〜１３．０、好ましくは１１．５〜１２．５、典型的には１２．０、
モリブデン及びタングステン：合計で１．０未満、好ましくは０．５未満、典型的には０．２未満であるべきである、
銅：０．０１〜１．５、好ましくは０．１〜０．８、典型的には０．５５、
バナジウム：０．０１〜１．０、好ましくは０．０２〜０．１０、典型的には０．０５、
硫黄：０．０１〜０．２０、好ましくは０．０５〜０．１４、典型的には０．０９、
カルシウム：０．０１０未満、好ましくは０．００１〜０．００３、典型的には０．００２、
アルミニウム：０．５未満、典型的には０．１０未満、好ましくは、０．０５０未満、
ケイ素：０．１未満、好ましくは０．０５未満、典型的には０．１〜０．６。
【００１３】
Ｆｅ及び金属又は非金属の不純物である残部は、製鋼工程から不可避である。
【００１４】
次いで、新規材料の組成に規定された比率及び合金元素のそれぞれの効果を説明する。百分率は質量百分率を示す。
【００１５】
Ｃ：炭素は、熱処理に対する反応、及び焼入れにより作製されるマルテンサイトの硬度に関して主たる要因となる。強力加熱と急速冷却のため、溶接工程は、焼入れと類似すると考えられ得る。したがって、炭素含有量は、本発明の鋼の溶接された部分の最終的な硬度を制御する。それゆえ、必要な硬度を達成するためには、炭素含有量は、少なくとも０．０１％、好ましくは０．０３％を超えるべきである。しかし、炭素含有量は、亀裂を防止し加工工程を促進するために、溶接された部分の硬度が４０ＨＲＣ未満であるために０．２％未満、好ましくは、０．１％未満であるべきである。
【００１６】
Ｎ：窒素は、強力なオーステナイト形成元素であり、デルタフェライト量を減少させるので、本発明の合金に必須である。さらに、窒素は耐孔食性を向上させる。他方、デルタフェライトが本発明鋼の最初の固体相であるとすれば、窒素の溶解度が限定されていることを考慮すると、過剰の窒素はガスを発生させ得る。したがって、窒素含有量は、０．０１％〜０．０８％、好ましくは０．０２％〜０．０６％、典型的には約０．０５％であるべきである。
【００１７】
Ｍｎ：Ｍｎは、高価な元素ではないが強力なオーステナイト形成元素であり、本発明鋼では高水準に使用されるべきである。それゆえ、その含有量は、２．０％を超え、好ましくは、２．２％を超え、典型的には２．５％であるべきである。しかし、過剰に用いられると、マンガンは、残留オーステナイト含有量並びに材料の焼入れ係数を増加させ、機械加工性を減少させ、それに加えて水素溶解度を高め並びにフレーク形成を促進する。したがって、マンガン含有量は４．０％を超えるべきでなく、好ましくは３．０％未満であるべきである。
【００１８】
Ｎｉ：ニッケルは、強力なオーステナイト形成元素であるが、合金を高価なものにする。両者を制御するためには、ニッケル含有量は、０．０１〜１．０％、好ましくは０．１０〜０．５０％、典型的には０．３０％にとどめるべきである。
【００１９】
Ｃｒ：クロムは、本発明鋼に耐酸化性を与え、この性質に関する限り最も重要な元素である（本合金では、Ｍｏ及びＮｉの含有量が低いため）。したがって、クロム含有量は、１１．０％を超え、典型的には１２．０％を超えるべきである。しかし、クロムは、主要なフェライト形成元素であり、デルタフェライト含有量の増加及びオーステナイト領域を減少させることに寄与する。そのような効果を釣り合わせるには、Ｃｒ含有量は、１３．０％未満、好ましくは、１２．５％未満であるべきである。
【００２０】
モリブデン及びタングステン：合計で、その全含有量は１．０％未満であるべきである。なぜならこれらの元素は合金のコスト及びフェライト含有量を増加させるからである。好ましくは、合計で０．５％未満、典型的には０．２％未満であるべきである。
【００２１】
銅：この元素は、オーステナイト形成元素であり、熱処理に答えるために必要な析出硬化をも促進する。しかし、過剰に用いられると、銅はコストに対して負の効果を与え得るうえ、主たるスクラップ含有物である。したがって、銅含有量は、０．０１％〜１．５％、好ましくは０．１％〜０．８％、典型的には０．５５％であるべきである。
【００２２】
バナジウム：バナジウムは、本発明の鋼においては強力ではないにもかかわらず、高温で必要とされる焼戻し後の硬度に達するために必須である二次硬化において重量な役割を演じている。しかし、バナジウムも、フェライト形成元素であり、合金のコストに負の効果を有するので、その含有量は制御されねばならない。それゆえ、バナジウム含有量は、０．０１％〜１．０％、好ましくは０．０５％〜０．５０％、典型的には約０．１％であるべきである。
【００２３】
Ｓ：本発明の鋼においては、硫黄は、熱間成形工程の間に引き伸ばされる硫化マンガン（ＭｎＳ）介在物を形成する。機械加工工程において展開される温度では、介在物が可鍛性になるので、介在物は、切りくず破壊工程を促進し及び切削工具を潤滑し、それにより機械加工性を改善する。この効果を起こさせるためには、硫黄含有量は、０．０１％を超え、好ましくは、０．０５％を超え、典型的には０．０９％を超えなければならない。機械加工工程に有利であるにもかかわらず、ＭｎＳ介在物は、力学的特性、特に、靭性及び耐食性に対しては負の効果を有している。それゆえ、硫黄含有量は、０．２０％までに、好ましくは、０．１５％未満に制限されるべきである。
【００２４】
Ｃａ：カルシウムも、機械加工性を阻害する硬質アルミナ介在物を変化させることにより、及び概して介在物（回転楕円体の）の大きさを減少させることにより、介在物に影響を与える。この効果は、ＭｎＳ介在物の制御に主として重要であるが、分布を起こさせさせ、延伸させることがないので、機械加工工程及び力学的特性に有利に働く。しかし、カルシウム含有量を制御することは、その反応性が高いため非常に複雑である。したがって、カルシウムの使用は、高い機械加工性及び研磨可能性を必要とする場合において、任意選択であると考えられ得る。使用される場合、カルシウム含有量は、１００ｐｐｍ（０．０１％）を超えるべきではない、なぜならば、熔融金属への溶解度及び高い反応性（耐熱性物質と接触した場合に）により、より高い値に対しては制限されるからである。好ましくは、カルシウム含有量は、１０〜３０ｐｐｍ（０．００１〜０．００３％）、典型的には２０ｐｐｍ（０．００２％）であるべきである。
【００２５】
Ａｌ：硬質のアルミナ介在物を形成するため、Ａｌ含有量は、機械加工性を阻害する程過剰に高くてはならない。それは、０．５％未満、典型的には０．１％未満、好ましくは、０．０５％未満であるべきである。
【００２６】
Ｓｉ：ケイ素は、脱酸剤として使用され、本発明の鋼の場合のように低Ａｌ含有量の状況下では重要な作用剤である。しかし、この元素は、フェライト形成元素であり、過剰に用いられるとデルタフェライトの生成を促進する。したがって、ケイ素含有量は、０．１％〜１．０％、好ましくは０．２％〜０．７％、典型的には０．４０％にとどめるべきである。
【００２７】
本明細書に添付の図は、実行された実験の説明において参照されるが、その内容は以下の通りである。
【図面の簡単な説明】
【００２８】
【図１】従来合金１並びに本発明の合金ＰＩ１及びＰＩ２についてデルタフェライト量の増加を示す図である。代表的なミクロ組織も添付した。
【図２】３種の合金、合金１、ＰＩ１及びＰＩ２について得られた焼戻し曲線を示す図である。合金の硬度は、焼入れ後は低く、焼戻し後は３０ＨＣＲから３４ＨＣＲへと変化した。
【図３】２種の硫黄含有量に対して合金ＰＩ１及びＰＩ２のミクロ組織の比較を示す図である。介在物の数の増加が硫黄含有量の増加に直接比例していることに注目されたい。
【発明を実施するための形態】
【実施例】
【００２９】
実施例１
本発明鋼の組成を規定することを可能とするために、デルタフェライト形成温度の上昇に与えるＮ及びＭｎの効果をシミュレートするために“Ｔｈｅｒｍｏ−ｃａｌｃ”ソフトウエアを用いた。シミュレーション１〜４では、米国特許第６３５８３３４号の鋼に等しい組成で、窒素の強い効果を示している。しかし、０．０６％を超える極端に高いＮ含有量では、凝固過程でガスが生成されることが既に予想されており、ガスの生成により鋼片中に空隙を発生するため、この組成の使用は実行不可能となる。他方、シミュレーション５では、より高く安全なＮ含有量に伴うＭｎの効果が分析できる。この合金鋼では、従来合金に比べて、最高成形温度を３０〜９０℃高め得ると推定している。このことは、よりよい熱間成形及びデルタフェライトの除去の可能性を示唆している（上述したように、力学的特性及び耐食性の減少により）。
【００３０】
Ｎ及びＭｎに強力な効果があることの証拠を求めて、２種の組成を有するパイロットスケールの鋼片を製造し、以後合金１と呼ぶ米国特許第６３５８３３４号の合金と比較した。本発明の合金は、ＰＩ１及びＰＩ２と呼ぶ。鋼片の化学組成は表４に示す。フェライト形成に関して、マトリックス安定性の点での主要な変数は、Ｍｎ及びＮ含有量である。しかし、合金のＳ含有量も変更した。それぞれに対応する効果をさらに続いて述べる。
【００３１】
【表３】
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【００３２】
表４の３種の合金の粗鋳造試料についてデルタフェライト含有量を測定した結果を表５、図６に示した。提案のＮ含有量の増加は、デルタフェライトを１０％形成するのに必要な温度の上昇の点で、著しい増加（合金ＰＩ１と合金１とを比較して）をもたらした。しかし、Ｎ及びＭｎの効果を組み合わせると、最も強力な効果が起こり、熱力学ソフトウエアで計算されたよりもさらに高い効果があった。表４の値とは別に、温度の関数としてのデルタフェライト含有量の増加の観察もまた意義がある。このことは、合金ＰＩ１と比較した場合及び合金ＰＩ２に比べると特に、合金１のデルタフェライト含有量の明確な減少と共に、図１に示されている。
【００３３】
【表４】
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【００３４】
【表５】
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【００３５】
図２に示したように、熱処理に対する応答という点では、合金ＰＩ１及びＰＩ２は共に、用途に必要な３０〜３４ＨＲＣ水準に到達できる。表１に示した最先端の従来鋼の５５／６５ＨＲＣよりも遥かに低いが、約３５〜４０ＨＲＣ（焼入温度＝０℃に対して、図から読みとった値であるが）の焼入れ後硬度を、合金ＰＩ１及びＰＩ２が有することを強調しておくことは価値がある。
【００３６】
合金ＰＩ１及びＰＩ２のＳ含有量は同じではなく、この値は用途によってはプラスに働くこともマイナスに働くこともある。それゆえ、Ｓ含有量は用途に対応して規定されるべきである。この問題は、表４に示された鋼片について、７０×７０ｍｍの正方形サイズ（面積で４×縮小）で熱間形成後に検討した。値の低さは、試験鋼片に適用された還元の程度が低いことによる。
【００３７】
合金ＰＩ２のＳ含有量がより高いことにより、機械加工性が改善されるが、靭性及び耐食性の低下をもたらす。そのような変化の結果は、表５に見ることが出来るが、ミクロ組織の点で、合金ＰＩ１及びＰＩ２のＳ含有量の異なる分布を、図３で見ることが出来る。より多量の硫化物（図３の濃灰色部分）があること及びその持続性が、耐食性及び靭性の低い値が得られたことをそれぞれ説明している。さらに、機械加工性の点では、優位な要因は、合金ＰＩ２の硫化物含有量がより高いことである。
【００３８】
したがって、高い機械加工性並びに低い靭性及び耐食性を要求するような用途に対しては、高Ｓｉ含有量（約０．１５％）合金が推奨される。より厳しい靭性及び耐食性の場合に対しては、約０．１０％のＳ含有量を有する合金がより適当である。
【００３９】
【表６】
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【００４０】
実施例２
デルタフェライトの観点から安定性が増加しているため、合金ＰＩ２の基本的な組成が有利であり、製造スケールで作製した。しかし、力学特性及び腐食特性が不十分であるため、ＰＩ１の硫黄含有量が、その工業化製品に適用された。表６に、ＰＩ３と呼ぶ合金の化学組成、及びＰＩ３のそれと比較し得る機械加工性を有する既存の４２０鋼の化学組成も示す。工具の寿命の終わりまでの加工量が、表６の最後の行に示されている。従来鋼の４２０鋼に比べて著しい増加があることを示している、合金ＰＩ３の加工量がより高いことに注目されたい。
【００４１】
合金ＰＩ３に関しては重要な観察をすることが出来る。鍛造は１２００℃で行なわれたが、それでも、デルタフェライト含有量は１０％未満にとどまっている。
【００４２】
それゆえ、前述した２つの実施例は、本発明の鋼が、特にＰＩ３が、加工上の問題を引き起こすことなく、より高い熱間成形温度を使用でき、溶接性、機械加工性、耐食性及び靭性の要求を満たす能力があることを示している。
【００４３】
【表７】
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【図３ａ）】
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【図３ｂ）】
2013510952.tif 000011
【図１】
2013510952.tif 000012
【図２】
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【手続補正書】
【提出日】平成24年7月18日(2012.7.18)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量百分率で表して、本質的に
０．０１〜０．２０の炭素、
０．０１〜０．０７の窒素、
２．０〜４．０のマンガン、
０．０１〜１．０のニッケル、
１１．０〜１３．０のクロム、
１．０未満のモリブデン＋タングステン、
０．０１〜１．５の銅、
０．０１〜１．０のバナジウム、
０．０１〜０．２の硫黄、
最大０．０１のカルシウム、
０．５０未満のアルミニウム、
１．０未満のケイ素、
本質的にＦｅ及び製造工程からの不可避不純物からなる残部
からなる組成を有することを特徴とする、デルタフェライト量の小さいステンレス金型鋼。
【請求項２】
質量百分率で表して、本質的に
０．０３〜０．１０の炭素、
０．０３〜０．０６の窒素、
２．２〜３．０のマンガン、
０．１０〜０．５のニッケル、
１１．０〜１３．０のクロム、
０．５未満のモリブデン＋タングステン、
０．１〜０．８の銅、
０．０２〜０．１０のバナジウム、
０．０５〜０．１４の硫黄、
０．０１〜０．００３のカルシウム、
０．１０未満のアルミニウム、
０．５０未満のケイ素、
本質的にＦｅ及び製造工程からの不可避不純物からなる残部
からなる組成を有することを特徴とする、請求項１に記載されたデルタフェライト量の小さいステンレス金型鋼。
【請求項３】
質量百分率で表して、本質的に
０．０３〜０．０８の炭素、
０．０３〜０．０６の窒素、
２．２〜２．８のマンガン、
０．１０〜０．５０のニッケル、
１１．５〜１２．５のクロム、
０．１未満のモリブデン＋タングステン、
０．３〜０．７の銅、
０．０３〜０．０８のバナジウム、
０．０８〜０．１２の硫黄、
０．００１５〜０．００２５のカルシウム、
０．０５未満のアルミニウム、
０．５０未満のケイ素、
本質的にＦｅ及び製造工程からの不可避不純物からなる残部
からなる組成を有することを特徴とする、請求項２にされたデルタフェライト量の小さいステンレス金型鋼。
【請求項４】
バナジウムが、ニオブ又はチタンにより、１Ｖ：２Ｎｂ及び１Ｖ：１Ｔｉの比で置換されたことを特徴とする、請求項１から請求項３までのいずれか１項に記載されたデルタフェライト量の小さいステンレス金型鋼。
【請求項５】
ミクロ組織中のデルタフェライト量が１０％未満であることを特徴とする、請求項１から請求項３までのいずれか１項に記載されたデルタフェライト量の小さいステンレス金型鋼。
【請求項６】
１１６０℃よりも高い温度で、均質化、鍛造、又は熱間圧延されるが、ミクロ組織中のデルタフェライト量が１０％未満であることを特徴とする、請求項１から請求項３までのいずれか１項に記載されたデルタフェライト量の小さいステンレス金型鋼。
【請求項７】
室温又は１３００℃までの温度での固体又は液体材料の成形ための、金型、ダイ及び多数回使用工具に適用できることを特徴とする、請求項１から請求項３までのいずれか１項に記載されたデルタフェライト量の小さいステンレス金型鋼。
【請求項８】
プラスチック用金型及びプラスチック用金型部品に適用できることを特徴とする、請求項７に記載されたデルタフェライト量の小さいステンレス金型鋼。
【請求項９】
高耐食性及び高機械加工性が要求される、プラスチック用金型のホットチャンバー又はその他の装置に適用できることを特徴とする、請求項７に記載されたデルタフェライト量の小さいステンレス金型鋼。
【国際調査報告】
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2013510952.tif 000016
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