(57)【要約】  本発明は、カルバメートを熱的に解離し、及びカルバメートの解離からの、対応するイソシアネートと対応するアルコールを含む反応混合物を蒸留による分離によってイソシアネートを調製する方法に関する。反応混合物の蒸留による分離は、濃縮部（Ｖ）とストリッピング部（Ａ）を有するカラム（Ｋ）内で蒸留することにより行われる。ここで、カルバメート（１）は濃縮部（Ｖ）及びストリッピング部（Ａ）の間に導入され、及び、イソシアネートが底部流（２）の成分として取り出され、アルコールがカラム（Ｋ）からのオーバーヘッド流（３）の成分として取り出され、及びこれらの取り出しは所定の不活性溶媒の存在化で行われる。不活性溶媒として、カルバメート解離の動作条件下でイソシアネートの沸点とアルコールの沸点の間の沸点を有する中間沸点体が使用され、及び不活性溶媒は、外部ランバック（４）として、外部ランバック（４）の総質量に対して＞９５質量％の純度の液体状態で、濃縮部（Ｖ）の上部領域に供給され、及びガス状の過熱流（５）としてストリッピング部（Ａ）の下部領域に一箇所で供給される。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
カルバメートを熱的に解離し、及びカルバメートの解離からの、対応するイソシアネートと対応するアルコールを含む反応混合物を蒸留により分離することによってイソシアネートを調製する方法であって、
前記反応混合物の蒸留による分離は、濃縮部（Ｖ）とストリッピング部（Ａ）を有するカラム（Ｋ）内で蒸留することによって行われ、
カルバメート（１）は、濃縮部（Ｖ）及びストリッピング部（Ａ）の間に導入され、及び、
イソシアネートが底部流（２）の成分として取り出され、及びアルコールがカラム（Ｋ）からのオーバーヘッド流（３）の成分として取り出され，及び
これらの取り出しは所定の不活性溶媒の存在下に行われ、
該不活性溶媒として、カルバメート解離の動作条件下で、イソシアネートの沸点とアルコールの沸点の間に沸点を有する中間沸点体が使用され，及び
前記不活性溶媒は、外部ランブック（４）として、外部ランバックの総質量に対して＞９５質量％の純度の液体状態で、濃縮部（Ｖ）の上部領域に供給され、及びガス状の過熱流（５）としてストリッピング部（Ａ）に一箇所以上で供給されることを特徴とする方法。
【請求項２】
大気圧で７０から３５０℃の範囲の沸点を持つ不活性溶媒が用いられることを特徴とする請求項１に記載の方法。
【請求項３】
１００から２５０℃の範囲の沸点を持つ不活性溶媒が用いられることを特徴とする請求項２に記載の方法。
【請求項４】
アルコールは脂肪族のモノヒドロキシアルコール、特にメタノール、ブタノール、イソブタノール、メトキシエタノール、ブトキシエタノール又は２−メトキシ−１−プロパノールであることを特徴とする請求項３に記載の方法。
【請求項５】
カラム（Ｋ）のストリッピング部（Ａ）は、流下フィルム蒸発器として設定されていることを特徴とする請求項１から４の何れか１項に記載の方法。
【請求項６】
カラム（Ｋ）のストリッピング部（Ａ）は、複数の流下フィルム蒸発器を有し、これらは、その間に配置された分配器でシリーズに連結されていることを特徴とする請求項５に記載の方法。
【請求項７】
シリーズに接続された１つ以上の流下フィルム蒸発器が、触媒的に被覆されることを特徴とする請求項５又は６に記載の方法。
【請求項８】
不活性溶媒の流体（６）は、カルバメート（１）の供給点でカラム（Ｋ）に供給されることを特徴とする請求項１から７の何れか１項に記載の方法。
【請求項９】
カルバメート（１）の供給点でカラム（Ｋ）に流体（６）として供給される不活性溶媒は、濃縮部（Ｖ）の上部領域に外部ランバック（４）として中間沸点体として供給され、及びストリッピング部（Ａ）に気体状の過熱流（５）として供給される物質と同一の物質を含むことを特徴とする請求項８に記載の方法。
【請求項１０】
カルバメートに対応するアルコールを含むオーバーヘッド流（３）は、気体状態で取り出され、取り出された後、直ぐに急冷されることを特徴とする請求項１から９の何れか１項に記載の方法。
【請求項１１】
カルバメートの解離で形成されるイソシアネートの５０から１００％が、底部を経由して取り出されることを特徴とする請求項１から１０の何れか１項に記載の方法。
【請求項１２】
カルバメートの解離は、２１０℃から４００℃の範囲の動作温度で実行されることを特徴とする請求項１から１１の何れか１項に記載の方法。
【請求項１３】
ロードトレイは、カラム（Ｋ）のストリッピング部（Ａ）で滞留時間トレイとして使用されることを特徴とする請求項１から４又は８から１２の何れか１項に記載の方法。
【請求項１４】
滞留時間トレイは、触媒が供給されていることを特徴とする請求項１３に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、カルバミックエステル又はウレタンとしても知られているカルバメートを、熱的に解離することによりイソシアネートを調製する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
カルバメートの解離は、イソシアネートの調製のためにホスゲンフリーの方法として益々重要になっている。カルバメートの解離を工業的に実行するために様々な装置が提案されている。特にカラム（特許文献１）、流動床反応炉（特許文献２及び特許文献３）、流下フィルム又は薄膜蒸発器（特許文献４）等が提案されている。カルバメートの解離は、液相又は気相で実行することができる。
【０００３】
カルバメートの熱的解離における問題は、解離生成物がそれら自身と又は出発材料と更に反応することにより形成される高分子量副産物である。これらは装置内に堆積し、連続運転を制限し、そして収量を減少させ得ることとなる。残渣は、特にアロファネートとイソシアヌレートを含む。副産物は、モノウレタン（セミカルバメート、すなわち、ウレタン基及びイソシアネート基を含む二官能性化合物、ビスウレタンの解離における中間物）がそれら自身と反応することにより形成される。
【０００４】
これらの問題を避けるため、カルバメート解離ガス中の解離生成物のイソシアネートとアルコールは、出来るだけ素早く互いに分離されねばならない。
【０００５】
イソシアネートとアルコール（ウレタン化）の逆反応及び更なる反応の反応速度は、溶媒の種類や溶媒の希釈に依存することが知られているので、解離中の逆反応及び更なる反応の問題は、カルバメートの解離を溶媒の存在下で行うことで減じられる。例えば、非特許文献１は、様々な溶媒の存在下でのイソシアネートのアルコールとの反応性についての情報を提供している。
【０００６】
カルバメート解離生成物の不活性溶媒での希釈は、引き続く高分子量副産物の形成を抑える；同時に、溶媒は二次成分を取り除き、装置の汚れを減ずる。
【０００７】
特許文献５は、カルバメートの熱的解離に特に適する溶媒について記載している。溶媒は、特定の沸点又は狭い沸点の範囲を有し、熱的に安定な液体の蒸留分画として得られ、フェノキシビフェニルのオルト、メタ及びパラ異性体から成る群から選ばれる。カラム内で、カルバメートの熱的解離にそのような溶媒を使用すると、カラムの底部での温度を同じ解離性能で下げ、反応部では変わらない平均温度とすることができる。その結果として、副産物の形成及びカラムの液相でのクラッキング製品を著しく減じることとなる。この方法の不利な点は、カラムの頂部のランバックが大量のアルコールを含むこと、及びフェノキシビフェニルは商業的に得るのが難しいことであり、したがって高価であることである。
【０００８】
ウレタンの形成速度は、阻害剤の添加により減ずることが可能であることも周知である。ウレタン形成の阻害剤は、例えば、塩酸、塩化ベンゾイル、又はｐ−トルエンスルホン酸である（非特許文献２）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】EP 0 795 543
【特許文献２】EP 555 628
【特許文献３】DE 199 07 648
【特許文献４】EP 0 092 738
【特許文献５】EP-B 0 795 543
【非特許文献】
【００１０】
【非特許文献１】J. H. Saunders and K. C. Frisch: Polyurethanes, Chemistry and Technology, 1962, p. 146, Table 10
【非特許文献２】Oertel: Polyurethane, 2nd edition, 3.4.2, p. 92
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
本発明の目的は、上記課題に鑑み、対応するカルバメートの熱的解離により芳香族又は脂肪族イソシアネートの調製方法を提供することにある。この方法は、高収率と可能な限りの少しの汚れと副産物の低い比率を達成する。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上記の目的は、カルバメートを熱的に解離し、及びカルバメートの解離からの対応するイソシアネートと対応するアルコールを含む反応混合物を蒸留による分離によってイソシアネートを調製する方法により達成される。反応混合物の蒸留により分離は、濃縮部とストリッピング部を有するカラム内で蒸留することにより行われる。ここで、カルバメートは濃縮部及びストリッピング部の間に導入され、及び、イソシアネートが底部流の成分として取り出され、アルコールがカラムからのオーバーヘッド流の成分として取り出され、及びこれらの取り出しは所定の不活性溶媒の存在化で行われる。不活性溶媒として、カルバメート解離の動作条件下でイソシアネートの沸点とアルコールの沸点の間の沸点を有する中間沸点体が不活性溶媒として使用され、及び不活性溶媒は、外部ランバック（４）として、外部ランバック（４）の総質量に対して＞９５質量％の純度の液体状態で、濃縮部（Ｖ）の上部領域に供給され、及びガス状の過熱流（５）としてストリッピング部（Ａ）に一箇所で供給される。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】図１は、本発明の方法を実行するためのプラントの概略構成図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
カルバメート解離ガスの希釈のために不活性溶媒を添加すること、したがって二次成分の形成が減少されることは周知である。不活性とは、例の通り、溶媒がプロセス条件下で反応混合物の成分と反応しないことを意味する。
【００１５】
中間沸点体であり、すなわち動作条件下でイソシアネートの沸点とアルコールの沸点の間の沸点を持ち、高い純度、すなわち＞９５質量％の純度で使用される不活性溶媒の添加は、アルコールを含むランバックなしに、カラムの頂部で高い純度でカルバメートに対応するアルコールを得ることを可能にする。カラム内の液体ランバック内のアルコールの存在を減ずる又は除外する結果として、濃縮部でカルバメートを形成する解離生産物の逆反応を遅らせることとなる。もし、他方、ランバックが純粋アルコールで調製されると、濃縮部はアルコール濃度が増加することとなる。しかし、解離製品のイソシアネートとアルコールの方向に平衡の最大シフトを達成するために、アルコールは可能な限り速やかにシステムから取り出されねばならない。更に、反応を遅らせるために、濃縮部で空のチューブの容積の５％以下のホールドアップを有する低圧ドロップの高性能パッキングを使用することが有利である。
【００１６】
主にカルバメート解離はカラムのストリッピング部で起きる。
【００１７】
反応は強く吸熱である。それは非常に少ない逆混合で短い滞留時間で実行されるべきである。
【００１８】
もし解離温度が非常に高い、例えば略３００℃に選ばれたら、ストリッピング部は一以上の流下フィルム蒸発器をシリーズに含むことができる。しかし、解離温度が低い、例えば３００℃以下である場合、目標とする変換を達成するために滞留時間トレイを使用することが望ましい。
【００１９】
カルバメート解離が行われるカラムのストリッピング部は、したがって流下フィルム蒸発器又は滞留時間トレイとして設定されるのが好ましい。
【００２０】
滞留時間トレイとして、例えばトンネルトレイ、トルーマントレイ又はロードトレイを選択することができる。好ましくはロードトレイであり、例えば EP 1493475B1 に記載されている。トレイは、吸熱反応のための付加的なエネルギーを供給するためスチームにより下方から加熱することも可能である。
【００２１】
ストリッピング部は、所望する程度のカルバメート解離、一般に使用したカルバメートの９９％以上が底部気化器で達成されるような寸法にされる。
【００２２】
共鳴時間を増加させるために、次の流下フィルム蒸発器に分配器を介して再分配した一連の流下フィルム蒸発器が可能である。
【００２３】
シリーズに接続された一台以上の流下フィルム蒸発器又は滞留時間トレイが触媒的に有利にコートされ得る。
【００２４】
滞留時間トレイ又は特にロードトレイを使用する場合、固定化した不均一系触媒又は懸濁した触媒がトレイ上で使用できる。
【００２５】
カルバメートの解離は、特に２１０℃から４００℃の範囲の温度で実行される。
【００２６】
本発明の方法では、慣用のカルバメート（カルバミック酸エステル又はウレタンとも呼ばれる）、好ましくはビスカルバメートを解離のために使用することができる。これらのカルバメートは、一般にアミン、好ましくはジアミン又はポリアミン、より好ましくはジアミンを尿素及び少なくとも一種のアルコールと反応させることに基づく。
【００２７】
対応するカルバメートを形成するためにジアミン又はポリアミンの炭酸塩との反応は、WO 2009/115538 に記載されているようにベースとしてのアルコキシドの存在下で特に好ましく実行される。
【００２８】
カルバメートを調製するための適切なアルコールは、原理的に全ての脂肪族アルコールである。最適な分離を確保するために、イソシアネートの沸点と十分に異なる沸点を有するアルコールを選択することが望ましい。カルバメートの調製に一分子当たり１から４の炭素原子を有する脂肪族モノヒドロキシアルコールを使用することが好ましい。例えば、メタノール、エタノール、プロパノール、イソプロパノール、ｎ−ブタノール及び／又はイソブタノールである。少なくとも一つの酸素ヘテロ原子有するアルコール、特に２−メトキシエタノール、２−エトキシエタノール、２−プロポキシエタノール、２−ブトキシエタノール、２−メトキシ−１−プロパノール及び／又は１−メトキシ−２−プロパノールが好ましい。
【００２９】
アミンとして、２，４−及び／又は２，６−トルエンジアミン（ＴＤＡ）、２，２’−、２，４’−及び／又は４，４’−ジアミノジフェニルメタン（ＭＤＡ）及び／又は高級同族体（ポリフェニレンポリメチレンポリアミン、ｐＭＤＡ）、１，６−ヘキサメチレンジアミン（ＨＤＡ）、１−アミノ−３，３，５−トリメチル−５−アミノメチルシクロヘキサン（以下、イソホロンジアミン、ＩＰＤＡとも呼ばれる）、１，５−及び／又は１，８−ジアミノナフタレン、４，４’−ジアミノジフェニル、１，３−及び／又は１，４−ジアミノベンゼン、２，４−及び／又は２，６−ヘキサヒドロトルエンジアミン及び/又は４，４’−、２，４’−及び/又は２，２’−ジシクロヘキシルメチレンジアミンを使用することが好ましい。使用するアミンの構造は、熱解離した後で得られるイソシアネートの構造を決定する。使用するウレタンは、アミン成分として、２，４−及び／又は２，６−トルエンジアミン（ＴＤＡ）、２，２’−、２，４’−及び／又は４，４’−ジアミノジフェニルメタン（ＭＤＡ）及び／又は高級同族体（ポリフェニレンポリメチレンポリアミン、ｐＭＤＡ）、１，６−ヘキサメチレンジアミン（ＨＤＡ）、イソホロンジアミン（ＩＰＤＡ）及び／又は１，５−ジアミノナウタレン、及びアルコールとして、メタノール、ｎ−プロパノール、イソプロパノール、ｎ−ブタノール、又は特にイソブタノール又は２−メトキシエタノールに基づくことが特別に好ましい。
【００３０】
したがって、次のジウレタン又はポリウレタンを解離に使用することが特に好ましい：２，４−及び／又は２，６−トルエンジイソブチルウレタン、２，４−及び／又は２，６−トルエンジメトキシエチルウレタン、２，４−及び／又は２，６−トルエンジプロピルウレタン、２，４−及び／又は２，６−トルエンジメチルウレタン、１，５−ナフタレンジイソブチルウレタン、１，５−ナフタレンジメトキシエチルウレタン、１，５−ナフタレンジプロピルウレタン、１，５−ナフタレンジメチルウレタン、４，４’−、２，４’−及び／又は２，２’−ジフェニルメタンジイソブチルウレタン、４，４’−、２，４’−及び／又は２，２’−ジフェニルメタンジメトキシエチルウレタン、４，４’−、２，４’−及び／又は２，２’−ジフェニルメタンジプロピルウレタン、４，４’−、２，４’−及び／又は２，２’−ジフェニルメタンジメチルウレタン、ポリフェニレンポリメチレンポリメトキシエチルウレタン、ポリフェニレンポリメチレンポリメチルウレタン、ポリフェニレンポリメチレンポリプロピルウレタン、ポリフェニレンポリメチレンポリイソブチルウレタン、１，６−ヘキサメチレンジイソブチルウレタン、１，６−ヘキサメチレンジメトキシエチルウレタン、１，６−ヘキサメチレンジプロピルウレタン、１，６−ヘキサメチレンジメチルウレタン、イソホロンジイソブチルウレタン、イソホロンジメトキシエチルウレタン、イソホロンジプロピルウレタン及び／又はイソホロンジメチルウレタン。上述したウレタンの混合物も同様に解離に使用できる。
【００３１】
対応するジウレタンの熱的解離により次のイソシアネートを調製することが特に好ましい。トルエン２，４−及び／又は２，６−ジイソシアネート（ＴＤＩ）、２，２’−、２，４’−及び／又は４，４’−ジイソシアナートジフェニルメタン（ＭＤＩ）、ポリフェニレンポリメチレンポリイソシアネート（ｐＭＤＩ）、ヘキサメチレン１，６−ジイソシアネート（ＨＤＩ）１−アミノ−３，３，５−トリメチル−５−アミノメチルシクロヘキサン（イソホロンジイソシアネート、ＩＰＤＩ）及び／又は１，５−ジイソシアナートナフタレン（ＮＤＩ）。
【００３２】
不活性溶媒として、標準状態で７０から３５０℃の範囲の沸点を持つ溶媒を使用することが好ましい。
【００３３】
不活性溶媒は、１００℃から２５０℃の範囲に沸点を有する中間沸点体であることが特に好ましい。
【００３４】
適切な不活性溶媒は、特に、テトラリン、ジフィル（ビフェニルとジフェニルアルコールの混合物）、ビフェニル、ジフェニルエーテル、異性体のベンジルトルエン、異性体のジベンジルトルエン、ジベンジルエーテル、異性体のトリクロロベンゼン、異性体のジクロロトルエン、異性体のジエチルトルエン、異性体のジエチルベンゼン、異性体のジプロピルベンゼン、異性体のジイソプロピルベンゼン及び／又は異性体のテトラメチルベンゼンである。
【００３５】
好ましい実施の形態では、不活性溶媒は、解離のために供給されるカルバメートに供給箇所で付加的に導入される。溶媒は、液体状、露状（ちょうど全部が気化した状態）又は好ましくは気体状で導入し得る。
【００３６】
濃縮部に外部ランバックとして液体状で供給される溶媒と、ストリッピング部の下の領域内に気体状の加熱流として供給される溶媒は同じであることが特に好ましい。加えて、露状又は加熱流は、カラムのストリッピング部の複数の部分に導入することが可能である。
【００３７】
濃縮部から取り出された気体は、有利に急冷される。
【００３８】
本発明によれば、急冷された気体は純粋アルコールからは成らず、替わりに溶媒を１０から９５質量％、好ましくは５０から９５質量％含む。
【００３９】
本発明は、以下に図面と実施例により詳細に示される
【００４０】
図１は、本発明の方法を実行するためのプラントの概略構成図である。
【００４１】
解離されるカルバメート流１は、濃縮部Ｖとストリッピング部Ａを有するカラムＫの中央領域に供給される。
【００４２】
対応するイソシアネートを含む流体２は、ストリッピング部Ａの底部から取り出される。対応するアルコールを含む流体３は、濃縮部Ｖの頂部で取り出される。
【００４３】
濃縮部Ｖの上部領域で、底部で取り出されるイソシアネートの沸点と、頂部で取り出され＞９５％の純度を有するアルコールの沸点との間の沸点を持つ中間沸点体含む流体４が、液体の形で導入される。
【００４４】
ストリッピング部Ａの下部領域で、気体の加熱された中間沸点体を含む流体５が導入される。
【００４５】
図に示された好ましい実施の形態では、同じ中間沸点体、流体６が、カラムＫの中間領域に、解離されるカルバメート、流体１と共に付加的に導入される。
【実施例】
【００４６】
実施例１ａ：３００℃以上での解離（本発明による）
図１に示した様な解離装置が使用される。装置は、濃縮部Ｖに６の理論段数を、ストリッピング部Ａに１の理論段数を有する。このストリッピング部Ａは、チューブの直立束を有する。
【００４７】
１，２，４−トリクロロベンゼンに、トルエン２，４−ビス（Ｏ−ジイソブチルカルバメート）（流体１）の２０質量％の強度の溶液を、２．５ｋｇ／ｈでストリッピング部の上部の解離装置に１２０℃で供給する。
【００４８】
カラムは１０バールの圧力で操作される。３３９℃／１０バールで沸騰する１，２，４−トリクロロベンゼン（流体６）１０．０ｋｇ／ｈが付加的にカラムの供給点に導入される。カラムの頂部では、純度９９．５％ｗである２．３ｋｇ／ｈの１，２，４−トリクロロベンゼン（流体４）が３００℃で液体分配器に供給される。底部の温度は３４８℃である。カラムの底部で、アルコールを取り除くために、０．０５３ｋｇ／ｈのＮ２（流体５）及び０．４ｋｇ/ｈの１，２，４−トリクロロベンゼン蒸気（３５０℃）が導入される。カラムの底部出口から、２４８ｇ／ｈの２，４−ジイソシアネート（ＴＤＩ）、１４９ｐｐｍのセミカルバメート及び２３．３ｇ／ｈの高沸点二次成分を含む３．６ｋｇ／ｈの混合物（流体２）が取り出される。１，２，４−トリクロロベンゼン成分は９２．４％である。
【００４９】
装置の頂部で、８．３質量％のイソブタノール、０．１質量％の２，４−ＴＤＩ及び１００ｐｐｍ以下のセミカルバメートを含む２．６６ｋｇ／ｈの混合物が３１８℃で取り出される。
【００５０】
２箇所（流体６，４）で供給される１，２，４−トリクロロベンゼンは、各々場合、同じ組成物を持つ（純度：９９．５％）。
【００５１】
オーバーヘッド生産物と底部生産物における２，４−ＴＤＩの全収率は、９２．９％である。
【００５２】
実施例１ｂ：３００℃以上での解離（比較例）
図１に示した様な解離装置が使用される。装置は、濃縮部Ｖに６の理論段数を、ストリッピング部Ａに１の理論段数を有する。このストリッピング部Ａは、チューブの直立束を有する。
【００５３】
１，２，４−トリクロロベンゼンに、トルエン２，４−ビス（Ｏ−ジイソブチルカルバメート）（流体１）の２０質量％の強度の溶液を、２．５ｋｇ／ｈでストリッピング部の上部の解離装置に１２０℃で供給する。
【００５４】
カラムは１０バールの圧力で操作される。３３９℃／１０バールで沸騰する１，２，４−トリクロロベンゼン（流体６）１０．０ｋｇ／ｈが付加的にカラムの供給点に導入される。しかし、カラムの頂部には１，２，４−トリクロロベンゼンは供給されず、替わりにコンデンサが還流比０．８で操作される。底部の温度は３４８℃である。カラムの底部で、アルコールを取り除くために、０．１２ｋｇ／ｈのＮ２（流体５）及び０．４ｋｇ/ｈの１，２，４−トリクロロベンゼン（３５０℃）が導入される。カラムの底部出口から、２１４ｇ／ｈの２，４−ＴＤＩ、１５ｐｐｍのセミカルバメート及び３４．５ｇ／ｈの高沸点二次成分を含む２．３ｋｇ／ｈの混合物（流体２）が取り出される。１，２，４−トリクロロベンゼン成分は８９．２％である。
【００５５】
装置の頂部で、１２．９質量％のイソブタノール、１．７質量％の２，４−ＴＤＩ及び１００ｐｐｍ以下のセミカルバメートを含む１．７１ｋｇ／ｈの混合物が２９６℃で取り出される。底部とオーバーヘッド流における２，４−ＴＤＩの全収率は、８９．５％のみである。
【００５６】
実施例２：３００℃以下での解離（本発明）
図１に示すような解離装置が使用される。装置は、濃縮部Ｖに１０の理論段数を、ストリッピング部Ａに３０の理論段数を有する。ストリッピング部は専用の気化器を有していない。装置は、濃縮部に、空のチューブの断面に対して５％以下のホールドアップを有する低圧ドロップ織物パッキングを有する。ストリッピング部は、EP 1493475 B1 に記載されている様に３０の滞留時間トレイを有する。
【００５７】
１，２，４−トリクロロベンゼンに、トルエン２，４−ビス（Ｏ−ジイソブチルカルバメート）（流体１）の５０質量％の強度の溶液を、１．０ｋｇ／ｈでストリッピング部の上部の解離装置（底部から３０段）に１８０℃で供給する。
【００５８】
カラムは４バールの圧力で操作される。２８１℃まで加熱された気体の１，２，４−トリクロロベンゼン（流体６）２．３７ｋｇ／ｈが付加的にカラムの供給点（底部から３０段）に導入される。更に、０．４９ｋｇ／ｈの加熱された１，２，４−トリクロロベンゼンが２８１℃で底部から１５段に導入される。カラムの頂部では、純度９９．５％ｗである０．９５ｋｇ／ｈの１，２，４−トリクロロベンゼン（流体４）が２５０℃で液体分配器に供給される。底部の温度は２７０℃である。カラムの底部で、アルコールを取り除くために、０．０３ｋｇ／ｈのＮ２（流体５）及び１．１７ｋｇ/ｈの気体の１，２，４−トリクロロベンゼンがエネルギーを導入するために供給される。カラムの底部出口から、５．１質量％の２，４−ＴＤＩを含む３．８ｋｇ／ｈの混合物（流体２）が取り出される。
【００５９】
装置の頂部で、９．２質量％のイソブタノール、０．０５質量％の２，４−ＴＤＩ及び１００ｐｐｍ以下のセミカルバメートを含む２．０ｋｇ／ｈの混合物が２６４℃で取り出される。
【００６０】
４箇所（ランバック、流体６、１５段、底部）で供給される１，２，４−トリクロロベンゼンは、各々場合、同じ組成物を持つ（純度：９９．５％）。
【００６１】
この好ましい実施の形態では、気化器やコンデンサは使用していない。解離装置内の熱交換器の汚染はこのように除外される。
【図１】
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【国際調査報告】
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2013517312.tif 000005
2013517312.tif 000006
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