(57)【要約】間隔を置いて配置した浅い注液井戸と深い注液井戸とを有する注液ネットワークを設定し、初めに浅い注液井戸に注液を行ない、次いで深い注液井戸に注液を行ない、最後に浅い注液井戸と深い注液井戸の双方に、水を注入する注液によってイオン吸収レアアースをその位置で溶脱する方法。この方法ではレアアースミネラル溶脱速度が大きく、操作が簡単で、適用範囲が広く、環境汚染防止効果があり、同時にミネラル溶脱の間に生ずる未処理の区域の問題を解決でき、注液の間の安定性減少が少なく、ミネラル溶脱剤の流れ方向及び流速、及び注液強度の制御ができる。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ある間隔で交互に配直した浅い注液井戸と深い注液井戸とを有する注液ネットワークを作り、始めに浅い注液井戸内に溶脱剤を注入し、次いで深い注液井戸内に溶脱剤を注入し、最後に浅い注液井戸と深い注液井戸内に共に押し水を注入することを特徴とする、イオン−吸収型レアアースをその位置で溶脱し、抽出するための注液方法。
【請求項２】
中間深さの付加的注液井戸を注液ネットワーク内にセットすることを特徴とする請求項１記載の液注方法。
【請求項３】
注液ネットワーク内においては、隣接する深い注液井戸に対し２〜３ｍ×２〜３ｍの間隔で浅い注液井戸を配置し、鉱地が主として中間または粗い砂より成るとき、１つの浅い注液井戸と１つの隣接する深い注液井戸間の間隔をより大きくし、一方鉱地が主として粘土ミネラルより成るとき、１つの浅い注液井戸と１つの隣接する深い注液井戸間の間隔をより小さくすることを特徴とする請求項１記載の注液方法。
【請求項４】
浅い注液井戸に溶脱剤を静圧下で注液し、一方深い注液井戸には閉状態で溶脱剤を中間深さに注液することを特徴とする請求項１または２記載の注液方法。
【請求項５】
注液システムを作るため浅い注液井戸と深い注液井戸の排液パイプと、対応するボール弁スイッチと、側路導管とを主抽出パイプラインに関連せしめることを特徴とする請求項１記載の注液方法。
【請求項６】
浅い注液井戸の直径を、深い注液井戸の直径１０〜１２ｃｍの３〜４倍とすることを特徴とする請求項１記載の注液方法。
【請求項７】
浅い注液井戸の底を、鉱床面より１〜２ｍ下とし、深い注液井戸の底を、液体回収技術制御面より４．５〜５．５ｍ上方にしまたは以下の式
深い注液井戸の位置の鉱区の厚さ＋（深い注液井戸の位置の技術制御面の深さ−深い注液井戸の位置の鉱区の厚さ）×５５％≦深い注液井戸の深さ≦深い注液井戸の位置の鉱区の厚さ＋（深い注液井戸の位置の技術制御面の深さ−深い注液井戸の位置の鉱区の厚さ）×７５％
によって得た値とすることを特徴とする請求項１記載の注液方法。
【請求項８】
鉱地が主として中間または粗い砂より成るとき、（即ち鉱地の通気性が良好なとき）深い注液井戸の深さを上記計算式によって得た値より小さくし、上記鉱地が主として粘土ミネラル及びまたはシルトより成るとき、（即ち、鉱地の通気性が悪いとき）深い注液井戸の深さを上記計算式によって得た値より大きくすることを特徴とする請求項７記載の注液方法。
【請求項９】
中間深さの注液井戸の深さを以下の計算式
中間深さの注液井戸の深さ＝（深い注液井戸の深さ−隣接する浅い注液井戸の深さ）×１／２＋隣接する浅い注液井戸の深さ
より得た値とするか
または、中間深さの注液井戸の深さを以下の計算式
中間深さの注液井戸の位置の鉱地の厚さ＋（中間深さの注液井戸の位置の技術制御面の深さ−中間深さの注液井戸における鉱地の厚さ）×４０％≦中間深さの注液井戸の深さ≦中間深さの注液井戸の位置の鉱地の厚さ＋（中間深さの注液井戸の位置の技術制御面の深さ−中間深さの注液井戸の位置の鉱地の厚さ）×６０％
によって得た値とすることを特徴とする請求項２記載の注液方法。
【請求項１０】
鉱地が主として中間または粗い砂より成るとき、（即ち、鉱地の通気性が良好なとき）中間深さの注液井戸の深さを上記計算式によって得た値より小さくし、上記鉱地が主として粘土ミネラル及びまたはシルトより成るとき、（即ち、鉱地の通気性が悪いとき）深い注液井戸の深さを上記計算式によって得た値より大きくすることを特徴とする請求項９記載の注液方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は特に、その位置での溶脱(in-situ leaching)及び採鉱の分野における、イオン吸収型レアアースの溶脱及び抽出のための注液方法に関するものである。
【０００２】
以下に示す用語“押し水(pushing water)”とは、“溶脱剤”を鉱体(ore bearing mountain body)に注入し“溶脱”を行なった後、鉱体に対し“注液井戸”から（液体対固形分の比）に応じて制御された“工業的置換液”を連続して注入することを意味する。“押し水”効果のもとで、“イオン交換”レアアースを集める。得られたレアアース及び先に注入して“イオン交換”を達成せしめた溶脱液の１部でイオン交換レアアースを含む母液を形成する。要するに、溶脱剤での溶脱方法は、“上澄み液”またはきれいな水によって注液方法の終了とする。レアアースイオンが交換され、または交換されていない鉱物体内の溶脱剤を入れ替えまたは絞り取るため押し水が用いられる。鉱体の空間的分布の特徴を目視できるようにするため用語“巣状鉱体(nest like ore body)”、“凹凸レンズ状鉱体”、及び“層状鉱体”(stratiform like ore body)を用いる。用いられた“巣状鉱体”なる用語はインターネット内で見ることができる。単一鉱山内には多数の小さい鉱体があるため鉱体の空間的分布を示すこの用語は複雑である。
【背景技術】
【０００３】
従来例においては、地球技術工学における注液方法が主として静圧のもとで用いられている。この静圧注液方法実用のため、注液井戸として手掘り円形井戸を用いる。初めに、鉱区形成面より０．５ｍ下方に底を有し、井戸の相互間隔が３ｍ×３ｍである、直径約０．６〜０．８ｍの円形注液井戸を手掘りするためシャベルのような手掘り工具を用いる必要がある。（一般の例では、注液井戸形成には労力を必要とする。）注液ブラインド(blind)区域を減少するため、円形井戸間の中間区域において長さ×幅が０．５ｍ×０．５ｍ（または直径０．５ｍ）の鉱体ベッドを通る注液井戸を掘るためシャベルを用いる。溶脱及び抽出方法においては、初めに円形井戸内に溶脱剤を注入し、鉱体ベッドに達する注液井戸内に溶脱剤を注液し、ブラインド区域を零とし、最後に鉱体ブロックが完全に処理される迄井戸内に押し水を注入する。
【０００４】
従来方法においては以下のような欠点を有する。第１に、注液手段が合理的でない。従来例では、ブラインド区域を消すため初めに主鉱体に注液し次いで鉱体ベッドに達する注液井戸に注液する。このような例では、母液濃度が極めて小さく、最後の母液を得るために長時間必要であるため好ましくない。更に、各鉱体ブロックを処理するためのコストと時間が増大する。第２に、多くの小さなクラックが発生する。これら小さなクラックは粘度ミネラルによって満たされ、溶脱剤がこれら小さなクラックの下方に達することができず、レアアースイオンを交換することができず、従ってレアアース溶脱効果が減少する。第３に、イオン吸収型レアアースの特別なミネラル化メカニズムのため垂直方向の通気性が大きく変化する。この結果、注液方法において水平方向における注液強度の制御が極めて困難となる。更に、１つの場所から他の場所に向って鉱体構造と通気性が常に異なり、その結果注液方法の実行の困難さ、安定度の変化が問題となり、例えば、地すべりが起き易くなり、正常な生産方法を維持できなくなる。第４に、従来方法では液体回収システムの調和が困難となり、即ち、注液量の手動制御が困難となる。第５に、従来例においては通気性の悪い複雑な“巣状鉱体”及び埋め込み深さが大きい鉱体内での作業が困難となり、対応する資源に対する溶脱技術の開発ができなくなる。第６に、溶脱剤の流れ方向、流速及び注液強度の効果的な制御が従来方法で行なうのは困難となる。更に、各鉱体ブロックの開発の後、多くの溶脱剤とレアアース母液の一部が鉱体内に残るようになる。時間の経過によりこれらはゆっくりと地下水内に浸入し、環境汚染の主な原因となる。
【発明の概要】
【０００５】
本発明の目的は、イオン吸収型レアアースをその位置で溶脱及び抽出するための注液方法を得るにあり、本発明方法によれば、レアアース溶脱速度が大きく、鉱体内の残存母液を減少でき、従って環境汚染が少なく、母液濃度が大きく、ミネラル溶脱剤の消費が少なく、操作が簡単であり、適用範囲が広く、環境保護効果が大きく、ミネラル溶脱におけるブラインド区域をキャンセルでき、注液方法のサイドスロープ(side slope)の安定度減少を阻止でき、ミネラル溶脱剤の流れ方向と流速及び注液強度を制御でき、注液システムと液体回収システムの間を調和でき、その結果、深く埋蔵された(buried)鉱体、通気度の悪い鉱体、及び“巣状鉱体”の溶脱のため本発明を用いることができるようになる。
【０００６】
従って本発明によれば、鉱体の厚さ変化、水理論的、環境的、地域論的条件及び液体回収システムのレイアウトに応じて、或る間隔で配置した浅い注液井戸と深い注液井戸を有する注液ネットワークを設定することを特徴とするイオン吸収型レアアース溶脱、抽出のための注液方法が得られ、この方法では浅い井戸には主として静圧で注液され、深い井戸には主として閉状態で注液されて中間の深さとし、鉱体の通気性が極めて良好な場合には深い井戸の注液では加圧注液の前に閉じることはない。注液に際しては、初めに浅い井戸に溶脱剤を注液し、次いで深い井戸に溶脱剤を注液し、溶脱が完了したとき、浅い注液井戸と深い注液井戸に押し水を同時に注入する。
【０００７】
本発明においては、鉱体の空間的配置、鉱体の厚さ変化、鉱地の通気性、及び液体回収システムの技術的レイアウトに応じて、間隔を置いて配置した浅い注液井戸と深い注液井戸より成る注液ネットワークを設定することができる。鉱体（主として“巣状鉱体”）の厚さ変化及び液体回収システムのレイアウトに応じて、浅い注液井戸と、中間深さの注液井戸と、深い注液井戸を交互に配置した注液ネットワークを設定することができる。
【０００８】
注液パイプラインシステムを形成するため、排液パイプを通して、浅い注液井戸及び深い注液井戸をボール弁スイッチ、側路導官及び主注液パイプに連絡する。
【０００９】
一般に注液ネットワーク内の２つの隣接する注液井戸間の間隔は、２．５×２．５ｍとする。鉱地が中間の粗い砂構造の場合には上記間隔は３×３ｍにできる。鉱地が主として粘度と細かい砂より成るときは上記間隔を２×２ｍにできる。浅い注液井戸の直径が３０〜４０ｃｍでその底が鉱地形成面より１〜２ｍ下方にある場合には、浅い注液井戸の底部に溶脱剤を注入するため直径１〜１．５インチ（３．３ｃｍ〜５ｃｍ）のＰＶＣパイプを用い、静圧で注液される浅い注液井戸に対し耐圧潰処置を施す。浅い注液井戸を作るための工具として特別なローヤング(Luoyang)シャベルを用いる。このシャベルは長さ２５〜３５ｃｍ、直径２０〜３０ｃｍ、厚さ１．５〜３ｍｍのステンレス鋼製または対応する大きさと厚さのステンレス製シート製の筒である。この筒の底には剛性と強さを有する鋸刃材料を溶接する。上記シャベルを注液井戸内に挿入するためには人手は不要である。
【００１０】
閉じられ、加圧注液される深い注液井戸の直径は約１０〜１２ｃｍとする。この作成には（例えばローヤングシャベル）のような資源調査工具を用いる。深い注液井戸の底を、液体回収技術制御面より一般に４．５〜５．５ｍ上方にし、または深い注液井戸の深さを以下の式で得た値とする。
【００１１】
深い注液井戸の位置の鉱区の厚さ＋（深い注液井戸の位置の技術制御面の深さ−深い注液井戸の位置の鉱区の厚さ）×５５％≦深い注液井戸の深さ≦深い抽出井戸の位置の鉱区の厚さ＋（深い注液井戸の位置の技術制御面の深さ−深い注液井戸の位置の鉱区の厚さ）×７５％
【００１２】
深い注液井戸の深さは、鉱地の通気性に応じて定める。即ち、鉱地の通気性が悪い場合には深さをより大きくし、通気性が良い場合には深さをより小さくする。平面的に見て、深い注液井戸は液体回収道路にできるだけ近づける。
【００１３】
深い注液井戸の注液、充填及び閉塞は以下の通りに行なう。注液のためには、直径６〜８分（即ち２〜３ｃｍ）のＰＶＣパイプを用いて溶脱剤を深い注液井戸の中間／下部に注入する。局地的に得た通気性の良い細かい砂、粗い砂またはその他の材料を用いて深い注液井戸を満たす。原則として深い注液井戸を、充填材料により浅い井戸の底部に対応して、またはこれと同一レベルとなる迄満たす必要がある。十分な充填剤が無い場合には、充填材料によりＰＶＣパイプの孔から少なくとも１ｍ上方の面迄満たし、この面から鉱体面迄の残りのスペースを鉱地で満たす。更に、薄めたセメント及び砂スラリによって２０〜３０ｃｍの層を満たして封じた層を形成する。通気性が悪い場合には封じの程度を適当に調節する。通気性が良いときは充填及び封じを行なわない。
【００１４】
深い注液井戸のための排液パイプの構成は以下の通りとする。排液パイプの下部には２５〜３５ｃｍの間隔で幾つかの孔を複数列形成する。
【００１５】
孔を有するこの排液パイプの下部には非遮断処理を施こし、排液パイプの中間／下部が遮断されるのを防ぐようにする。通気性が良い場合には排液パイプの下部には孔を形成せず、非遮断処理を直接施こす。
【００１６】
中間深さの注液井戸の深さを以下の計算式
【００１７】
中間深さの注液井戸の深さ＝（深い注液井戸の深さ−隣接する浅い注液井戸の深さ）×１／２＋隣接する浅い注液井戸の深さ
より得た値とする。
【００１８】
より一般的な例では中間深さの注液井戸の深さを以下の計算式
【００１９】
中間深さの注液井戸の位置の鉱地の厚さ＋（中間深さの注液井戸の位置の技術制御面の深さ−中間深さの注液井戸の位置の鉱地の厚さ）×４０％≦中間深さの注液井戸の深さ≦中間深さの注液井戸の位置の鉱地の厚さ＋（中間深さの注液井戸の位置の技術制御面の深さ−中間深さの注液井戸の位置の鉱地の厚さ）×６０％
より得た値とする。
【００２０】
上記の計算式においては、中間深さの注液井戸の深さを鉱地の通気性に応じて定める。即ち、通気性が悪いときにはその値をより大きくし、通気性が良いときはその値をより小さくする。中間深さの注液井戸には主として“巣状鉱体”溶脱を行なう。“巣状鉱体”における注液方法において鉱体内の溶脱剤と母液の流速と流れ方向を制御するため中間深さの注液井戸を用いる。
【００２１】
閉塞注液パイプラインシステムを形成するため、深い注液井戸を閉状態とし、中間深さに加圧注液せしめるのが好ましい。
【００２２】
鉱地の通気性が良い例では、深い注液井戸を閉じることなく、また加圧注液することなく、深い及び浅い注液井戸を作る必要があるのみである。
深い注液井戸を細かい砂または粗い砂で満たし、注液圧を中間深さで加えるのが好ましい。
【００２３】
浅い注液井戸に静圧で注液するときは、鉱体内の母液のピークを深い注液井戸内の鉱体の深さの半分に下方に移動するため、浅い注液井戸に対する注液を停止し、深い注液井戸に対し高圧での注液を開始せしめるのが好ましい。溶脱が十分となったとき、浅い及び深い注液井戸に鉱体ブロックが完全になされる迄押し水を同時に注入する。
【００２４】
深い注液井戸に対しては、排液パイプとして直径２〜３ｃｍのＰＶＣパイプを用い、深い井戸の底に迄直接挿入せしめるのが好ましい。排液パイプの下部には２５〜３５ｃｍの間隔で幾つかの孔を複数列を設ける。孔を有する排液パイプの下部には非遮断処理を施こす。鉱地の通気性が十分に良い場合には排液パイプの下部には孔を設けず排液パイプの下部のパイプ開口部に非遮断処理を直接施こすことができる。
【００２５】
浅い注液井戸は直径３．３ｃｍ〜５ｃｍの対圧潰処理したＰＶＣパイプを開いて排液せしめるのが好ましい。
【００２６】
長さ２５〜３５ｃｍ、直径２０〜３０ｃｍ、厚さ１．５〜３ｍｍのステンレススチール管または対応する大きさと厚さのステンレスシートによって作った筒である特別ローヤングシャベルよって浅い注液井戸を作るのが好ましい。筒の底には剛性と強度を有する鋸歯材料を溶接する。深い注液井戸は直径１０〜１２ｃｍのローヤングシャベルを用いて掘る。
【００２７】
本発明においては、深い注液パイプと浅い注液パイプを交互に配置したので溶脱剤を効果的に鉱体内に送り得る。鉱体の垂直方向の通気性の差、鉱体内の小さなクラック、横方向の浸出、鉱体自体内の毛細管現象、及び溶脱剤の表面張力等の幾つかの要素が溶脱剤の効果に悪影響を及ぼす。本発明によれば溶脱剤に対するこれらの悪影響を減少でき、溶脱剤イオンが鉱地によって交換されることを効果的に阻止し、溶脱剤が浪費されることを防ぎ、レアアースの溶脱速度を速め、鉱地におけるレアアース母液の残留を減少し、環境汚染を減少せしめる。本発明の一実施においては、浅い注液井戸の液体レベルは鉱体より１ｍ上とする。（浅い注液井戸が鉱体ベッドに２ｍ貫入している場合、液体レベルは浅い注液井戸の底より３ｍ上である）。最初にブラインド区域に注液すれば、ブラインド区域を本質的に消滅できる。本発明によれば、注液強度を均一化でき、隣接する溶脱位置間の間隔を短くでき、母液を得るための時間を短くでき、深い注液井戸と浅い注液井戸間及び深い注液井戸と技術制御面間の圧力勾配を増加でき、溶脱剤の流速を増加でき、傾斜安定度(slope stability)を増大できる。深い注液井戸によって溶脱剤の溶脱位置を変えることによって、及び溶脱剤の流れ方向を制御することによって、本発明によればレアアースの母液濃度を増大できる。
【００２８】
本発明によれば特別な水理論条件によって制限できない注液強度を手動制御できる。水平方向の注液強度が一定であり、鉱体の種々の種類に対し好ましく適用でき、操作が単純であり、本発明は通気性の悪い総べての鉱体に対し用い得る。特に、本発明は、従来例において一般に困難とされた火山岩型鉱体からの溶脱イオン吸収型レアアース、通気性の悪い鉱地、“巣状鉱体”、及び深く埋められた鉱体のために用いることができる。
【００２９】
本発明による効果は以下の通りである。
【００３０】
１）鉱地によって交換される溶脱剤イオンが減少し、溶脱剤の浪費が阻止され、レアアースの溶脱速度が高められ、鉱地内のレアアースの母液の残留物が減少し、環境汚染が減少し、レアアースの回収速度が大きくなる。２）初めにブラインド地に注液し、溶脱ブラインド地を失くすことができる。３）注液強度を一定として溶脱傾斜安定度を増大できる。４）鉱地の通気性を手動調節でき、イオン吸収型レアアースを単一の操作によって制御することによって溶脱方法及び技術を広く用いることができる。５）溶脱方法における母液濃度を増大できる。
【００３１】
原料の消費(unit consumption)を小さくでき、以下の３つの面で主として実行できる。第１に、注液強度が一定となり、溶脱効果がより一定となり、溶脱剤がより活性化される。第２に、深い及び浅い井戸の注液により鉱地内の母液の残留物を減少でき、即ちより多くの母液とレアアースを回収できる。第３に、溶脱剤の流速が加速されるので他の不純物イオンによって交換される溶脱剤が少くなり、注液強度を制御でき、液体回収システムに対する対応を改良できるため、母液の回収速度を大きくできる。
【図面の簡単な説明】
【００３２】
【図１】鉱地の断面図である。
【図２】本発明の浅い注液井戸と深い注液井戸を有する鉱地の断面図である。
【図３】図２に示す浅い注液井戸の説明図である。
【図４】図２に示す深い注液井戸の説明図である。
【図５】図２に示す深い注液井戸のための排液パイプの説明図である。
【図６】浅い注液井戸を掘るための工具の説明図である。
【００３３】
図において、参照符号１は表面土層、２は鉱体、３は注液井戸、４は技術制御面、５は浅い注液井戸、６は深い注液井戸、７は非閉塞材、８は直径１〜１．５寸（３．３〜５センチ）の排液パイプ、９は直径６〜８分（２〜３ｃｍ）の排液パイプ、１０は微細な／粗い砂によって一部閉塞された部分、１１は密封層、１２は直径６〜８分（２〜３ｃｍ）の排液パイプのため非遮蔽孔、１３は非遮蔽結合部、１４は硬度と強度を有するステンレススチール管、ステンレススチールシートまたは対応する大きさ及び厚さの鋸歯材の管、１５はステンレススチール管、１６は、結合部ネジキャップ、１７は、ネジキャップとステンレススチール管を結合する強化スチール部を示す。
【実施例】
【００３４】
以下図面によって本発明の実施例を説明する。
【００３５】
図２に示すように、鉱体の空間分布、鉱体の厚さの変化、鉱地の通気性及び液体回収システムの技術的レイアウトに応じて或る間隔で、一般的には２．５ｍ×２．５ｍの間隔で配置した注液ネットワークの井戸を形成するため、特別なローヤングシャベルを用いて浅い静圧注液井戸５を作り、一般的なローヤングシャベルを用いて閉じられた深い加圧注液井戸６を作る。然しながら、鉱地が中間のまたは粗い砂である場合には上記間隔は３ｍ×３ｍとなし得る。一方鉱地が主として粘度とシルト又は粉末より成る場合には上記間隔は２ｍ×２ｍとなし得る。浅い注液井戸５の底は鉱体２の上面より１〜２ｍ下とする。深い注液井戸６の深さは液体回収技術制御面４のレベルに関連して本発明の要約で示したように定める。排液パイプ９を深い注液井戸６の底迄挿入する。深い注液井戸を満たすため、通気性の良い材質、例えば細かいまたは粗い砂を用い、閉じた加圧注液を行なうため幾分薄いセメントペーストまたはスラリを用いて深い注液井戸６を封じる。浅い静圧注液井戸５は、排液パイプ、制御スイッチ及び深い閉じた加圧注液井戸６の転換導管及びＰＶＣパイプより成る主注液パイプラインシステムに連結せしめる。
【００３６】
注液プロセスにおいては、ブラインド区域、即ち本発明における浅い注液井戸５を最初に注液することが望まれる。浅い注液井戸５が或る程度注液されたとき（原則として単一の浅い注液井戸のための全注入量を、浅い注液井戸の制御された区域×隣接する深い注液井戸内の鉱体の厚さの１／２×鉱地の飽和水量のパーセントとして計算する。）浅い注液井戸５に対する注液を止め、深い注液井戸６に対する注液を進める。（技術的注液の質に応じて好ましい調節を行なうため）多量の液体を注液するため総べてのボール弁を開閉し、溶脱が十分なとき、浅い注液井戸５と深い閉加圧注液井戸６の双方に押圧水を注水する。
【００３７】
図２に示すように、直径３０〜４０ｃｍの浅い井戸５をその底が鉱区形成面から１〜２ｍ下方になる迄掘削するため図６に示すように直径２０〜３０ｃｍの特別なローヤングシャベルを用いる。一般的なローヤングシャベルによって直径１０〜１２ｃｍの深い井戸６をその底が液体回収技術制御面より５ｍ上側になる迄掘削する。深い井戸６を液体回収技術道路にできるだけ近づけて形成する。液注井戸間の間隔は２．５ｍ×２．５ｍとする。
【００３８】
図３に示すように最初に浅い井戸５の下部に約２０ｃｍの厚さのコンパクトな非閉塞材７を詰める。まき(firewood)のような材料を非閉塞材７として用いる。井戸の壁から濾過液が洗い出される(scouring)のを阻止するため浅い井戸５の中央部に直接１〜１．５インチ（即ち約３．３ｃｍ〜５ｃｍ）のＰＶＣ排液パイプ８を配置し、非閉塞材７を排液パイプ８の外周に挿入し、詰める。給水栓をＰＶＣ排液パイプ８に設ける。給水栓、注液分岐導管及び主パイプラインを互いに連結せしめる。ＰＶＣ排液パイプ８は交換自在とする。浅い井戸５が潰れるのを防ぐため及び溶脱剤のための貫通路を形成するため非閉塞材７を用いる。更に、濾過材が井戸の壁から洗い出されるのを阻止するため、また、非閉塞材７の頂部が雨水のような成分に起因するスラリによって被覆され、鉱地に対する液体注入が失敗することを阻止するためＰＶＣ排液パイプ８を用いる。ＰＶＣ排液パイプ８が詰まったときは排液パイプ８を振動し、僅かに上方に引き抜く必要がある。
【００３９】
図４と図５に示すように、直径６〜８センチ（１センチ＝１／８インチ）のＰＶＣ排液パイプ９を深い井戸６に設ける。例えば、排液パイプ９の下部に約３０ｃｍの間隔で孔１２を作るため直径４〜５ｍｍの鉄爪を用いる。上記孔１２は４列に分割し、この各列は２つの孔（合計８個）を有し、これらはＰＶＣ排液パイプ９の１．２〜１．５ｍの部分に均等に配置する。このＰＶＣ排液パイプ９を回収するのは比較的に困難である。ＰＶＣ排液パイプ９の孔１２の部分は例えば硫酸アンモニウムで作った蛇皮バッグによって包む。このＰＶＣ排液パイプ９は深い井戸６内に挿入する。浅い井戸５の底と同一のレベル迄通気性の良い局地的に得られた微細な砂、粗い砂その他の物質で深い井戸６を満たす。次いで、封じ層１１を形成するため幾分薄い砂−セメントスラリを厚さ２０〜３０ｃｍに満たす。鉱地の通気性のような物理的環境に応じて封じ層１１を作る。通気性が悪い場合には、浅い井戸５に対する注入を停止する１週間前に封じ層１１を作る。最後にボール弁を切り替え、注入転換導管と主パイプラインを互に連結せしめる。
【００４０】
浅い井戸５に或る程度注入されたとき（単一の注入井戸のため合計注入量を計算する方法は原則として浅い井戸の制御面積×隣接する深い井戸における鉱体部分の厚さの半分×鉱地の含有飽和水のパーセントである。）、浅い注入井戸５に対する注入を停止するが、深い井戸６に対する注入は進める。溶脱が終了したとき、多量の液体を注入するため総べてのボール弁を開き、浅い注入井戸５と深い閉圧注入井戸６に対し、押圧水を連結して注入する。
【００４１】
溶脱剤の流速は、鉱体自体の通気性及びまたは圧力勾配を変えることによって調整できる。圧力勾配を変える方法は、深い注入井戸を用いることにある。深い注入井戸が設けられていない場合には、貫通プロセスにおいて鉱体の周りの鉱地の圧力勾配は極めて小さい。然しながら、深い注入井戸の作成の場合においては深い注入井戸の圧力は（浅い注入井戸のプロセスに関連して）大気圧とする。深い注入井戸がある場合には、技術制御面の圧力は大気圧となり、深い注入井戸の底から技術制御面迄の距離は極めて短いため圧力勾配は変化する。溶脱剤の流れ方向は、圧力勾配の変化によって制御される。従って、この技術は溶脱剤の流れ方向の制御を含む。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【国際調査報告】
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