(57)【要約】本発明は基本的に2,3,3,3- テトラフルオロプロペンと、HFC-134aと、HFC-32とを含む三成分組成物の、向流モードで運転される交換器を有する圧縮冷凍システムでの使用に関するものである。【特許請求の範囲】
【請求項１】
2,3,3,3- テトラフルオロプロペンと、1,1,1,2- テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンとの三成分組成物の、向流モードまたは向流モードの傾向を有する交差流モードで運転される熱交換器を有する圧縮冷凍システムでの熱伝達流体としての使用。
【請求項２】
上記組成物が基本的に2〜80重量％の2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、2〜80重量％のHFC-134aと、2〜80重量％のHFC-32とを含む請求項１に記載の使用。
【請求項３】
上記組成物が基本的に5〜25重量％の2,3,3,3- テトラフルオロプロペンと、60〜80重量％のHFC-134aと、15〜25重量％のHFC-32とを含む請求項1に記載の使用。
【請求項４】
上記組成物が基本的に45〜80重量％、好ましくは65〜80重量％の2,3,3,3- テトラフルオロプロペンと、5〜25重量％、好ましくは5〜10重量％のHFC-134aと、15〜30重量％のHFC-32とを含む請求項1に記載の使用。
【請求項５】
組成物が安定であることを特徴とする請求項1〜４のいずれか一項に記載の使用。
【請求項６】
向流モードまたは向流モードの傾向を有する交差流モードで運転される熱交換器を有する圧縮冷凍システムでの熱伝達流体として2,3,3,3- テトラフルオロプロペンと、1,1,1,2- テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンとの三成分組成物を使用した熱伝達方法。
【請求項７】
上記組成物が基本的に５〜６０重量％の2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、６０〜８０重量％のHFC-134aと、１５〜２５重量％のHFC-32とを含む請求項６に記載の方法。
【請求項８】
上記組成物が基本的に45〜80重量％、好ましくは65〜80％重量％の2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、5〜25重量％、好ましくは5〜10重量％のHFC-134aと、１５〜３０重量％のHFC-32とを含む請求項６に記載の方法。
【請求項９】
潤滑剤の存在下で実行される請求項１〜８のいずれか一項に記載の方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含む三元組成物の熱伝達液としての使用、特にコンプレッサの単位掃気容積当たりのキャパシティが中程度の冷蔵（medium-capacity refrigeration per unit volume swept by compressor）での使用に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
大気のオゾン層を枯渇させる物質に起因する問題（オゾン減損ポテンシャル（ＯＤＰ）がモントリオールで論議され、クロロフルオロカーボン（ＣＦＣ）の生産および使用を減らすことが合意され、このプロトコールの改正でＣＦＣの廃棄が決められ、ヒドロクロロフルオロカーボン（HCFC）を含む他の化合物への規制が広げられた。
【０００３】
冷凍および空調工業ではこれら冷媒の代替物に対する大きな投資がなされてきた。その結果、ハイドロフルオロカーボン（HFC）が市場に出た。
【０００４】
膨張剤または溶剤として使われていた（ハイドロ）クロロフルオロカーボンはHFCに置換された。
【０００５】
自動車の工業では多くの国において、市場に出される車両用空調システムがクロロフルオロカーボン冷媒（CFC-12）からオゾン層に有害でないハイドロフルオロカーボン（1,1,1,2-テトラフルオロエタン：HFC-134a）冷媒に変わった。しかし、このHFC-134a（ＧＷＰ =1300)は京都プロトコルの目標に対しては温室効果が高いとみなされる。
【０００６】
温室効果に対する貢献度は、二酸化炭素を基準値１とした地球温暖化ポテンシャルＧＷＰ（温室効果を要約した判定基準）で定量化される。
【０００７】
二酸化炭素が毒性がなく、不燃性で、ＧＷＰが非常に低く、空調システムの冷媒としてHFC-134aの代替物として提案されたが、二酸化炭素の使用には既存の機器および技術での冷媒として使用するには多くの欠点、特に超高圧を必要とするという欠点がある。
【０００８】
特許文献１（国際特許第WO2004/037913号公報）には、３つまたは４つの炭素原子を有するフルオロプロペンを有する少なくとも一種のフルオロアルケン、特にペンタフルオロプロペンとテトラフルオロプロペンとを含む組成物、好ましくはGWPが最大で150の組成物の熱伝達流体としての使用が記載されている。
【０００９】
特許文献２（国際特許第WO2005/105947号公報）にはテトラ−フルオロプロペン、好ましくは1,3,3,3-テトラフルオロプロペンへの共膨張剤、例えばジフルオロメタン、ペンタフルオロエタン、テトラフルオロエタン、ジフルオロエタン、ヘプタ−フルオロプロパン、ヘキサフルオロプロパン、ペンタフルオロプロパン、ペンタフルオロブタン、水および二酸化炭素の添加が記載されている。
【００１０】
特許文献３（国際特許第WO2006/094303号公報）には、2,3,3,3-テトラフルオロプロペン（HF0-1234yf）とジフルオロメタン（HFC-32）との組合せおよび2,3,3,3-のテトラフルオロ−プロピレンと1,1,1,2-を有するテトラフルオロエタン（HFC-134a）との組合せの二元組成物が記載されている。
【００１１】
この文献には1,1,1,2,3- ペンタフルオロ−プロピレン（HF0-1225ye）と、ジフルオロメタンと、2,3,3,3- テトラフルオロプロペンと、HFC-134aとの四元組成物も記載されている。しかし、1,1,1,2,3- ペンタ−フルオロプロペンは毒性を有する。
【００１２】
特許文献３（国際特許第WO2006/094303号公報）にはさらに、2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、イオドトリフルオロメタン（CF3I）と、HFC-32と、HFC-134aとの四元組成物も記載されている。しかし、CF3IのODPはゼロではなく、安定性がなく、腐食の問題もある。
【００１３】
熱交換器は熱エネルギーを一つの流体から他の流体へ両者を混ぜずに移すための装置である。熱流束は２つの流体を分離する交換器面を通過する。この方法は直接冷却または加熱が不可能な液体またはガスを冷却または加熱するのに用いられる。
【００１４】
圧縮システムでは、冷媒と熱源との間の熱交換器換が熱伝達流体によって行われる。この熱伝達流体は気体状態（空調および直接膨張式冷凍機では空気）、液体状態（ヒートポンプでは水、グリコール水）または二相混合の状態にある。
【００１５】
熱伝達には下記のような種々の方式がある：
（１）二つの流体が平行に配置され、同じ方向に移動する：並流（アンチメソディック（antimethodic））モード、
（２）二つの流体が平行に配置され、逆方向に移動する：向流（メソディック（methodic））モード、
（３）二つの流体が直角に配置される交差流モード：この交差流モードは並流モードまたは向流モードの傾向にできる。
（４）二つの流体の一方が第２の流体が通る大径パイプ中でＵターンする。この形状は長さの半分が向流交換器で他の半分が並流交換器であるものと等価：ピンヘッドモード。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１６】
【特許文献１】国際特許第WO2004/037913号公報
【特許文献２】国際特許第WO2005/105947号公報
【特許文献３】国際特許第WO2006/094303号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１７】
本発明者は、2,3,3,3- テトラフルオロプロペンと、1,1,1,2- テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンとの三成分組成物は、向流モードまたはモードの傾向を有する交差流モードで運転される圧縮冷凍システムでの熱伝達流体として特に有利であるということを発見した。
【００１８】
本発明組成物は、向流モードまたはモードの傾向を有する交差流モードで運転される熱交換器を有する圧縮冷蔵システムを用いた、リバーシブルでもよいヒートポンプ、空調、工業的空調（ペーパー、サーバールーム）、携帯式局所空調、局所冷蔵および冷凍装置、冷蔵車の低温および中温冷蔵での熱伝達流体として使用できる。
【課題を解決するための手段】
【００１９】
本発明の第１の対象は、2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、1,1,1,2- テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンとの三元組成物の、向流モードまたはモードの傾向を有する交差流モードで運転される熱交換器を有する圧縮冷凍システムの熱伝達流体としての使用にある。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
上記組成物は基本的に2〜80重量％の2,3,3,3-テトラフルオロプロペンと、2〜80重量％のHFC-134aと、2〜80重量％のHFC-32とを含むのが好ましい。
上記組成物は基本的に45〜80重量％、好ましくは65〜80重量％の2,3,3,3- テトラフルオロプロペンと、5〜25重量％、好ましくは5〜10重量％のHFC-134aと、15〜30重量％のHFC-32とを含むのが好ましい。
【００２１】
熱伝達流体として使われる本発明の上記組成物は上記の欠点がなく、ODPはゼロで、GWPは既存の熱伝達流体、例えばR404A［ペンタフルオロエタン（44重量％）、トリフルオロエタン（52重量％）およびHFC-134a（4重量％）の三元混合物］やR407C［HFC-134a（52重量％）、ペンタフルオロエタン（25重量％）およびHFC-32（23重量％）の三成分混合物］より小さい。
【００２２】
さらに、基本的に5〜25重量％の2,3,3,3- テトラフルオロプロペンと、60〜80重量％のHFC-134aと、15〜25重量％のHFC-32とを含む本発明組成物は不燃性である。
【００２３】
熱伝達流体として使われる本発明組成物は90℃以上の臨界温を有する（R404Aの臨界温は72℃である）。本発明組成物は40〜65℃の間の中間（midium）温度および72℃〜90℃の間の高温度（R404Aが使用できない温度領域）で熱を与えるヒートポンプで使うことができる。
【００２４】
熱伝達流体として使われる本発明組成物はR404Aの飽和蒸気密度より小さい飽和蒸気密度を有する。本発明組成物によって与えられる容積キャパシティーはR404Aの容積キャパシティーに等しいか、それより大きい（90〜131％の間、用途に依存）。この性質によって本発明組成物はより小径のパイプで運転でき、従って、スチームパイプ中での圧力降下が少なく、機器の性能レベルを増加できる。
【００２５】
熱伝達流体として使われる本発明組成物は安定である。安定剤は三成分組成物に対して最大で5重量％にするのが好ましい。
【００２６】
安定剤としてニトロメタン、アスコルビン酸、テレフタル酸、アゾール、例えばトルトリアゾールまたはベンゾトリアゾール、フェノール化合物、例えばトコフェロール、ハイドロキノン、t-ブチルハイドロキノンまたは2,6-ジ-tert-ブチル-4-メチルフェノール、エポキシド（アルキル、必要に応じてフッ素化またはペルフッ素化された、またはアルケニルまたは芳香族）、例えばn-ブチルグリシジルエーテル、ヘキサンジオールジグリシジルエーテル、アリルグリシジルエーテルまたはブチルフェニルグリシジルエーテル、亜リン酸エステル、ホスフェート、ホスホネート、チオールおよびラクトンを挙げることができる。
【００２７】
本発明の第２の対象は、向流モードまたは向流モードの傾向を有する交差流モードで運転される熱交換器を使用した圧縮システムの冷媒として上記定義の2,3,3,3- テトラフルオロプロペンと、l,l,l,2- テトラフルオロエタンと、ジフルオロメタンとの三成分組成物を使用した熱伝達方法にある。
【００２８】
この本発明の第２の対象の方法は、潤滑剤、例えば鉱油、アルキルベンゼン、ポリアルキレングリコールおよびポリビニールエーテルの存在下で実行することができる。
【実施例】
【００２９】
実験部分
計算ツール
密度、エンタルピー、エントロピーおよび混合物の液体／蒸気平衡データはRK-Soave式を用いて計算した。この式を使用するには該当混合物中の各純粋化合物の性質に関する知識と、各二成分混合物に対する相互作用係数とが必要である。
【００３０】
各純粋化合物に必要なデータは以下の通りである：沸点、臨界温度および臨界圧力、沸点から臨界点までの温度を関数とする圧力曲線および温度を関数とする飽和液体および飽和蒸気の密度。
【００３１】
HFC-32、HFC-134a：
これらの化合物のデータは「ASHRAE Handbook 2005、第２０章」に記載されており、また、Refrop（冷媒の性質を計算するためにNISTによって開発されたソフトウェア）から入手できる。
【００３２】
HFO-1234yf：
HFO-1234yfの温度-圧力曲線データは静的方法で測定できる。臨界温度および臨界圧力はSetaramから市販のC80カロリメータを使用して測定される。温度を関数とする飽和密度はパリのEcole des Mines研究所が開発した振動管デンシトメータ法を用いして測定される。
【００３３】
二成分混合物の相互作用係数
RK-Soave式では混合物中の化合物の虚度を表すために二成分の相互作用係数を使用する。この係数は実験で求めた液体／蒸気平衡データの関数として計算される。
【００３４】
液体／蒸気平衡の測定に使われる方法は静的セル分析法である。平衡セルはサファイヤ・チューブから成り、２つの電磁ROLSITMサンプラを備え、それをクライオスタット浴（HUBER HS40）中に没す。可変速度で回転駆動される磁気攪拌機を用いて平衡に達するように加速する。サンプルの解析はカサロメータ（TCD）を使用したガスクロマトグラフィ（HP5890系列II）で実行する。
【００３５】
HFC-32/HFO-1234yf、HFC-134a/HFO-1234yf：
二成分混合物HFC-32/HF0-1234yfでの液体／蒸気平衡の測定は下記の等温式で-10℃、30℃および70℃で実行する。二成分混合物HFC-134a/HFO-1234yfでの液体／蒸気平衡の測定は下記の等温式で20℃で実行する。
【００３６】
HFC-32/HFO-134a：
二成分混合物HFC-134a/HFC-32の液体／蒸気平衡データはRefpropから入手できる。二つの等温式（-20℃と20℃）と、一つの等圧曲線（30バール）を用いてこの二成分混合物の相互作用係数を計算する。
【００３７】
圧縮システム
スクリュー圧縮機と膨張弁とを有する、向流凝縮器および蒸発器を備えた圧縮システムを考える。この圧縮システムを15℃の過熱および5℃の過冷却で運転する。二次流体と冷媒との間の最少温度差は約５℃とみなされる。
【００３８】
コンプレッサの等エントロピー効率は圧縮比に依存する。この効率は下記の式に従って計算する：
2013504642.tif 000002
【００３９】
スクリュー圧縮機の場合、等エントロピー効率の式（1）のａ、b、c、dおよびeの定数は「Handbook of air conditioning and refrigeration, page 11.52」に記載の標準データに従って計算される。
【００４０】
％CAPは、R404Aのキャパシティに対する各化合物が与える容積キャパシティーの百分比である。
【００４１】
成績係数（COP）はシステムが提供または消費した動力（パワー）に対するシステムにより供給される有効動力として定義される。
【００４２】
ローレンツ成績係数（COPLorenz）は基準の成績係数である。これは温度の関数で、各種流体のCOPを比較するのに使われる。このローレンツ成績係数は下記のように定義される（温度ＴはＫである）：
2013504642.tif 000003
【００４３】
空調および冷蔵の場合のローレンツCOPは以下の通りである：
2013504642.tif 000004
【００４４】
加熱の場合のローレンツCOPは以下の通りである：
2013504642.tif 000005
【００４５】
各組成物に対してローレンツ・サイクルの成績係数を対応温度の関数として計算する。％COP/COPLorenzは対応するローレンツサイクルのCOPに対するシステムのCOPの比である。
【００４６】
加熱モードの結果
加熱モードでは、圧縮システムは蒸発器への冷媒の入口温度の-5℃と、凝縮器への冷媒の入口温度の50℃との間の温度で運転する。システムは45℃で熱を供給する。
【００４７】
加熱モード運転条件下での本発明組成物の性能レベルは［表１］に示した。各組成物での各成分（HF0-1234yf、HFC-32、HFC-134a）の値は重量百分率で与えられる。
【００４８】
【表１】
2013504642.tif 000006
【００４９】
冷却または空調モードの結果
冷却モードでは、冷媒システムを蒸発器への冷媒の入口温度の-5℃と、凝縮器への冷媒の入口温度の50℃との間で運転する。システムは0℃で冷蔵する。
冷却モード運転条件下の本発明組成物の性能レベルは［表２］に示す。各組成物の各成分（HF0-1234yf、HFC-32、HFC-134a）の値は重量百分率で与えられる。
【００５０】
【表２】
2013504642.tif 000007
【００５１】
低温冷蔵モードの結果
低温冷蔵モードでは、圧縮システムは蒸発器への冷媒の入口温度の-30℃と凝縮器への冷媒の入口温度の40℃で運転する。システムは-25℃で冷蔵を供給する。
低温冷蔵モードで運転される本発明組成物の運転性能は［表３］に示す。各組成物の各成分（HF0-1234yf、HFC-32、HFC-134a）の値は重量百分率で与えられる。
【００５２】
【表３】
2013504642.tif 000008
【国際調査報告】
2013504642.tif 000009
2013504642.tif 000010
2013504642.tif 000011
2013504642.tif 000012
2013504642.tif 000013
2013504642.tif 000014