(57)【要約】本発明は、熱伝達流体の蒸発、熱伝達流体の圧縮、７０℃以上の温度での熱伝達流体の凝縮および熱伝達流体の減圧とを順次行う、熱伝達流体を収容した蒸気圧縮回路を用いた熱伝達方法に関する。本発明方法では上記熱伝達流体は１，１，１，３，３−ペンタフルオロブタンと、１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンとを、流体中の１，１，１，３，３−ペンタフルオロブタンの配合重量比率が２０％以下になるように含む。本発明はさらに、上記方法の実行に適した熱伝達流体と、本発明方法の実行に適した設備とにも関する。【特許請求の範囲】
【請求項１】
熱伝達流体の蒸発と、熱伝達流体の圧縮と、７０℃以上の温度での熱伝達流体の凝縮と、熱伝達流体の減圧とを順次行う、熱伝達流体を収容した蒸気圧縮回路を用いた、熱伝達方法であって、上記熱伝達流体が熱伝達流体中の１，１，１，３，３−ペンタフルオロブタンの重量比率が２０％以下になるように１，１，１，３，３−ペンタフルオロブタンと、１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンとを含むことを特徴とする方法。
【請求項２】
熱伝達流体の凝縮を７０〜１５０℃、好ましくは９０〜１４０℃の温度で行う請求項１に記載の方法。
【請求項３】
蒸気圧縮回路がヒートポンプを形成する、流体または物体を加熱する方法である請求項１または２に記載の方法。
【請求項４】
熱伝達流体中の１，１，１，３，３−ペンタフルオロブタンの重量比率が２〜１６％、好ましくは５〜１３％、特に好ましくは８〜１０％である請求項１〜３のいずれか一項に記載の方法。
【請求項５】
熱伝達流体中の１，１，１，３，３−ペンタフルオロブタンおよび１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンの重量比率が９７％以上である請求項１〜４のいずれか一項に記載の方法。
【請求項６】
１，１，１，３，３−ペンタフルオロブタンの重量比率が２０％以下になるように、１，１，１，３，３−ペンタフルオロブタンと１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンとを含む熱伝達流体。
【請求項７】
１，１，１，３，３−ペンタフルオロブタンの重量比率が２〜１６％、好ましくは５〜１３％、特に好ましくは８〜１０％である請求項６に記載の熱伝達流体。
【請求項８】
１，１，１，３，３−ペンタフルオロブタンおよび１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンの重量比率が９７％以上である請求項６または７に記載の熱伝達流体。
【請求項９】
請求項６〜８のいずれか一項に記載の熱伝達流体と、潤滑剤、安定剤、界面活性剤、トレーサ、蛍光剤、香料、可溶化剤およびこれらの混合物の中から選択される一種以上の添加剤とを含む熱伝達組成物。
【請求項１０】
請求項６〜８のいずれか一項に記載の熱伝達流体または請求項９に記載の熱伝達組成物を含む、蒸気圧縮回路を有する熱伝達設備。
【請求項１１】
ヒートポンプ設備である請求項１０に記載の熱伝達設備。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高温度凝縮で使用するのに適した冷媒、特に高温ヒートポンプで使用する冷媒に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
フルオロカーボン化合物をベースにした流体は多くの工業機器、特に空調、ヒートポンプまたは冷蔵機器で広く使われている。これらの機器に共通する特徴は低圧で流体を蒸発し（流体が熱を吸収）、蒸発した流体を高圧へ圧縮し、蒸発した流体を凝縮して高圧の液体にし（流体が熱を放出）、流体の圧力を下げてサイクルを完了させるという熱力学サイクルをベースにしている点にある。
【０００３】
熱伝達流体（純粋化合物または混合物）は流体の熱力学的性質と、他の追加的拘束条件とによって選択される。特に重要な選択の判定基準は対象としている流体の環境に対する影響である。特に、塩素化物（クロロフルオロカーボンやヒドロクロロフルオロカーボン）はオゾン層を破壊するという欠点があるので、一般にはハイドロフルオロカーボン、フルオロエーテルおよびフルオロオレフィンのような非塩素化物が好ましい。
【０００４】
既存の熱伝達装置の一つに高温ヒートポンプすなわち凝縮温度が７０℃以上、実際には８０℃以上であるヒートポンプがある。この装置は特に高温の流体に付加価値を与えるために工業的に使用されている。
【０００５】
しかし、高温ヒートポンプには設計上の問題がある。すなわち、このタイプのシステムの温度および圧力上の制約から、使用できる流体がほとんどないという問題がある。他の用途で熱伝達に用いられているＨＦＣ−１３４ａのような流体は臨界温度が凝縮温度より低いため、高温での熱伝達性能が極めて悪く、上記用途には適していない。
【０００６】
高温ヒートポンプにこれまで使用されてきた熱伝達化合物はＣＦＣ−１１４（ジクロロフルオロエタン）である。この化合物は環境に影響（負荷）を与えるため代替する必要がある。
【０００７】
特許文献１（米国特許第ＵＳ６８１４８８４号明細書）には１，１，１，３，３−ペンタフルオロブタン（ＨＦＣ−３６５ｍｆｃ）を、１，１，１，２−テトラフルオロエタン（ＨＦＣ−１３４ａ）、ペンタフルオロエタン（ＨＦＣ−１２５）、１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパン（ＨＦＣ−２４５ｆａ）および１，１，１，２，３，３，３−ヘプタフルオロプロパン（ＨＦＣ−２２７ｅａ）の中から選ばれる少なくとも一つの追加の化合物と組み合わせた使用が記載されている。ＨＦＣ−３６５ｍｆｃは４０〜９５重量％の量で、追加の化合物は５〜６０重量％の量で存在する。７５重量％のＨＦＣ−３６５ｍｆｃおよび２５重量％のＨＦＣ−２２７ｅを用いた具体例が挙げられている。
【０００８】
特許文献２（米国特許第ＵＳ ２００９／００４９８５６号明細書）には高温熱伝達用の三成分混合物の使用が記載されている。この三成分混合物は１，１，１，２−テトラフルオロエタン（ＨＦＣ−１３４ａ）、１，１，１，２，３，３−ヘキサフルオロプロパン（ＨＦＣ−２３６ｅａ）および１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパン（ＨＦＣ−２４５ｆａ）から成る。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】米国特許第ＵＳ ６８１４８８４号明細書
【特許文献２】米国特許第ＵＳ ２００９／００４９８５６号明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
しかし、従来の高温ヒートポンプ用熱伝達流体の性能はなお不十分である。
従って、環境に対する負荷を減らし、しかも、従来の熱伝達流体より効果的な高温での熱伝達を実行することができ（従って、従来のものより効率的な高温ヒートポンプを開発することができる）熱伝達流体を見い出す、というニーズがある。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明の第１の対象は、熱伝達流体の蒸発と、熱伝達流体の圧縮と、７０℃以上の温度での熱伝達流体の凝縮と、熱伝達流体の減圧とを順次行う、熱伝達流体を収容した蒸気圧縮回路を用いた熱伝達方法において、上記熱伝達流体が熱伝達流体中の１，１，１，３，３−ペンタフルオロブタンの重量比率が２０％以下となるように、１，１，１，３，３−ペンタフルオロブタンと、１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンとを含むことを特徴とする方法にある。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
本発明の一実施例では、熱伝達流体の凝縮を７０〜１５０℃、好ましくは９０〜１４０℃の温度で行う。
本発明の一実施例では、上記方法が流体または物体の加熱方法であり、蒸気圧縮回路がヒートポンプを形成する。
【００１３】
本発明の一実施例では、熱伝達流体中の１，１，１，３，３−ペンタフルオロブタンの重量比率が２〜１６％、好ましくは５〜１３％、特に好ましくは８〜１０％である。
本発明の一実施例では、熱伝達流体中の１，１，１，３，３−ペンタフルオロブタンおよび１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンの重量比率が９７％以上である。
【００１４】
本発明の他の対象は、１，１，１，３，３−ペンタフルオロブタンと、１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンとを、１，１，１，３，３−ペンタフルオロブタンの重量比率が２０％以下になるように含む、上記方法の実行に適した熱伝達流体にある。
本発明の一実施例では、１，１，１，３，３−ペンタフルオロブタンの重量比率は２〜１６％、好ましくは５〜１３％、特に好ましくは８〜１０％である。
本発明の一実施例では、１，１，１，３，３−ペンタフルオロブタンおよび１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパンの重量比率は９７％以上である。
【００１５】
本発明のさらに他の対象は、上記の熱伝達流体と、潤滑剤、安定剤、界面活性剤、トレーサ、蛍光剤、香料、可溶化剤およびこれらの混合物の中から選択される一種以上の添加剤とを含む熱伝達組成物にある。
本発明のさらに他の対象は、上記の熱伝達流体または上記の熱伝達組成物を含む蒸気圧縮回路を有する熱伝達設備にある。
本発明の一実施例では、上記設備はヒートポンプ設備である。
【００１６】
本発明は従来技術の上記欠点を克服することができる。本発明は特に、効率的な高温熱伝達を実行できる熱伝達流体を提供し、この熱伝達流体を用いることで環境に大きな負荷を与えずに、高温ヒートポンプを効率的に運転することができる。
【００１７】
以下、本発明および非限定的な具体例をさらに詳細する。
「熱伝達化合物（heat-transfer compound）」、「熱伝達流体（heat-transfer fluid）」（または冷媒（refrigerant））という用語は、低い蒸発温度および低い蒸発圧力で蒸発して熱を吸収でき、蒸気圧縮回路中で高い凝縮温度および高い凝縮圧力で縮合して熱を放出する化合物および流体を意味する。熱伝達流体は１種、２種、３種または３種以上の熱伝達化合物から成ることができる。
【００１８】
「熱伝達組成物」という用語は、熱伝達流体と、必要に応じて用いる一種または複数の添加剤（これは各用途で熱伝達化合物ではないもの）とを含む組成物を意味する。
本発明の熱伝達プロセスは熱伝達流体を収容した蒸気圧縮回路の使用をベースにしたものである。熱伝達プロセスは流体または物体を加熱または冷却するプロセスにすることができる。
【００１９】
熱伝達流体を収容した蒸気圧縮回路は少なくとも一つの蒸発器と、圧縮器と、凝縮器と、膨張装置と、これらの要素間で熱伝達流体を輸送するラインとを有する。
圧縮器としては特に単段または多段の遠心圧縮機または小型遠心圧縮機（またはミニ遠心圧縮機）を使用できる。回転ピストンまたはスクリュー圧縮器も使用できる。圧縮機は電動機、ガスタービン（自動車用では例えば車両の排気ガス駆動）または伝動装置で駆動できる。
【００２０】
上記設備は膨張装置をタービンと組み合わせて電気を作ることもできる（ランキンサイクル）。
上記設備はさらに、オプションとして熱伝達流体回路と加熱または冷却される流体または物体との間で熱（状態変化有りまたは無し）を伝達するのに用いる少なくとも一つの熱交換流体回路を有することができる。
【００２１】
上記設備はさらに、オプションとして同一または異なる熱伝達流体を収容した２つ（または２つ以上）の蒸気圧縮回路を有することができる。例えば複数の蒸気圧縮回路を連結することができる。
【００２２】
蒸気圧縮回路は従来の蒸気圧縮サイクルに従って運転される。このサイクルは比較的低い圧力での液相（または液体／気相２相状態）から気相への熱伝達流体の状態変化と、比較的高い圧力での気相での流体の圧縮と、比較的高い圧力での気相から液相への熱伝達流体の状態の変化（凝縮）と、減圧してサイクルを再び始める段階から成る。
【００２３】
冷却プロセスの場合には、液体または被冷却物体からの熱（直接または熱交換流体を介した間接的な熱）が、環境温度と比較して相対的に低い温度で蒸発する時に熱伝達流体によって吸収される。
【００２４】
加熱プロセスの場合には、凝縮時に熱伝達流体によって（直接または熱交換流体を介して間接的に）熱が液体または被加熱物体に与えられる。これは環境温度と比較して相対的に高い温度で行われる。この場合に熱伝達を実行できる設備は「ヒートポンプ」として知られている。本発明は特にこのヒートポンプシステムで用いられる。
【００２５】
本発明は高温熱伝達プロセス、すなわち、熱伝達流体の凝縮温度が７０℃以上、さらには８０℃以上であるプロセスに関する。一般に、凝縮温度は１５０℃以下である。凝縮温度は９０〜１４０℃であるのが好ましい。
【００２６】
本発明では、熱伝達流体は少なくとも２つの熱伝達化合物、すなわち、１，１，１，３，３−ペンタフルオロブタン（ＨＦＣ−３６５ｍｆｃ）および１，１，１，３，３−ペンタフルオロプロパン（ＨＦＣ−２４５ｆａ）を含む。
【００２７】
本発明の一実施例では熱伝達流体は二成分タイプである。換言すれば、熱伝達流体が（不純物を除いて）ＨＦＣ−３６５ｍｆｃとＨＦＣ−２４５ｆａの他に熱伝達化合物を含まないタイプである。しかし、本発明の別の実施例では、熱伝達流体は一種以上の追加の熱伝達化合物、特に炭化水素を５％以下、好ましくは３％以下の重量比率で含む。この追加の熱伝達化合物の例としては、化合物の相溶性を高める利点を有するイソペンタンが挙げられる。
【００２８】
本発明の熱伝達流体は下記（１）〜（４）を含むのが有利である：
（１）１〜２０重量％のＨＦＣ−３６５ｍｆｃと、８０〜９９重量％のＨＦＣ−２４５ｆａ、
（２）特に、２〜１６重量％のＨＦＣ−３６５ｍｆｃと、８４〜９８重量％のＨＦＣ−２４５ｆａ、
（３）特に、５〜１３重量％のＨＦＣ−３６５ｍｆｃと、８７〜９５重量％のＨＦＣ−２４５ｆａ、
（４）特に、８〜１０重量％のＨＦＣ−３６５ｍｆｃと、９０〜９２重量％のＨＦＣ−２４５ｆａ。
【００２９】
これは、上記二成分混合物が対象としている用途で従来の熱伝達流体より良い成績係数を示すことによる。
不燃性（ＡＳＴＭ Ｅ６８１規格に準じる）熱伝達流体を利用できるのが特に有利である。これは二成分混合物のＨＦＣ−３６５ｍｆｃ含有量が９．４％以下、特に９％以下の場合である。
【００３０】
熱伝達流体は一種以上の添加剤と混合して、蒸気圧縮回路中を循環する熱伝達組成物にすることができる。添加剤は特に潤滑剤、安定剤、界面活性剤、トレーサ、蛍光剤、香料および可溶化剤およびこれらの混合物の中から選択できる。
【００３１】
安定剤を使用する場合、好ましい安定剤は熱伝達組成物の重量の多くとも５％である。安定剤としては特にニトロメタン、アスコルビン酸、テレフタル酸、アゾール、例えばトルトリアゾールまたはベンゾトリアゾール、フェノール化合物、例えばトコフェロール、ハイドロキノン、（ｔ−ブチル）ハイドロキノンまたは２，６−ジ−tert-ブチル−４−メチルフェノール、エポキシド（アルキル、必要に応じてフッ素化またはパーフッ素化された、または、アルケニルまたは芳香族エポキシド）、例えばｎ−ブチルグリシジルエーテル、ヘキサンジオールジグリシジルエーテル、アリルグリシジルエーテル、ブチルフェニル・グリシジルエーテル、亜リン酸エステル、ホスホン酸エステル、チオールおよびラクトンを挙げることができる。
【００３２】
潤滑剤としては特に鉱物起源のオイル、シリコーン油、パラフィン、ナフテン、合成パラフィン、アルキルベンゼン、ポリ（α−オレフィン）、ポリアルキレン・グリコール、ポリオール・エステルおよび／またはポリビニールエーテルを使用できる。
【００３３】
トレーサ（検出可能な試薬）としては重水素化または非重水素化ハイドロフルオロカーボン、重水素化炭化水素、パーフルオロカーボン、フルオロエーテル、臭素化物、沃素化物、アルコール、アルデヒド、ケトン、窒素酸化物およびこれらの組合せを挙げることができる。トレーサは熱伝達流体を形成する熱伝達化合物とは異なるものである。
【００３４】
可溶化剤としては炭化水素、ジメチルエーテル、ポリオキシアルキレン・エーテル、アミド、ケトン、ニトリル、クロロカーボン、エステル、ラクトン、アリールエーテル、フルオロエーテルそして、１，１，１−トリフルオロアルカンを挙げることができる。可溶化剤は熱伝達流体を形成する熱伝達化合物とは異なる。
【００３５】
蛍光剤としてはナフタルイミド、ペリレン誘導体、クマリン誘導体、アントラセン誘導体、フェナンスレン、キサンテン誘導体、チオキサンテン誘導体、ナフタキサンテン、フルオレセインおよびこれらの誘導体および組合せを挙げることができる。
【００３６】
香料としてはアクリル酸アルキル、アリル・アクリレート、アクリル酸誘導体、アクリル酸エステル、アルキル・エーテル、アルキルエステル、アルキン誘導体、アルデヒド、チオール、チオエーテル、ジスルフィド、イソチオシアン酸アリル、アルカノン酸、アミン、ノルボルネン、ノルボルネン誘導体、シクロヘキセン、複素環芳香族化合物、アスカリドール、ｏ−メトオキシ（メチル）フェノールおよびこれらの組合せを挙げることかできる。
【実施例】
【００３７】
以下、本発明の実施例を示すが、本発明が下記実施例に限定されるものではない。
実施例１
熱伝達流体の特性の計算方法
ＲＫ−Ｓｏａｖｅ式を用いて混合物の濃度、エンタルピー、エントロピーおよび液体／蒸気平衡データを計算する。この式を用いるには当該混合物で用いられる純粋物質の特性の知識と、各二成分混合物の相互作用係数とが必要である。
計算に必要な各純粋物質に関するデータは沸点、臨界温度および圧力、温度を関数とする沸点から臨界点までの圧力曲線、温度を関数とする飽和液体および飽和気体の密度である。
【００３８】
ＨＦＣ−２４５ｆａのデータはASHRAE Handbook 2005の第２０章に記載されており、Refprop（冷媒特性計算用にＮＩＳＴが開発したソフトウェア）で入手することもできる。
【非特許文献１】ASHRAE Handbook 2005の第２０章
【００３９】
ＨＦＣ−３６５ｍｆｃのデータはRefprop（冷媒特性計算用にＮＩＳＴが開発したソフトウェア）で入手することができる。
【００４０】
ＲＫ−Ｓｏａｖｅ式は混合物としての生成物の挙動を表すために、二成分相互作用係数を使用する。この係数は実験室での液体／蒸気平衡データの関数として計算される。
【００４１】
液体／蒸気平衡の測定に使う技術は静止セル分析法である。平衡セルはサファイヤ・チューブから成り、２つの電磁式のRolsi（登録商標）サンプラを備えている。これを凍結浴（Cryothermostat bath）（Huber HS40）中に浸す。可変速度で回転するフィールドドライブを有する電磁攪拌器を用いて加速して平衡に到達させる。サンプル解析はカサロメータ（ＴＣＤ）を使用してガスクロマトグラフィ（ＨＰ５８９０系列ＩＩ）で実行した。
【００４２】
ＨＦＣ−２４５ｆａ／ＨＦＣ−３６５ｍｆｃ二成分混合物での液体／蒸気平衡の測定は１００℃の等温度で実行した。
【００４３】
実施例２
９０℃での凝縮
この実施例では蒸発器、凝縮器、圧縮器、内部交換器および膨張装置を備えた圧縮システムを考える。このシステムは５℃の過熱および５９．３％の等エントロピー（Isentropic）効率で運転される。
この実施例では、圧縮システムを蒸発器内の冷媒の蒸発温度３０℃と凝縮器内の冷媒の凝縮温度９０℃との間の温度で運転する。
【００４４】
本発明の組成物の性能を［表１］に示す。各組成物の成分（ＨＦＣ−２４５ｆａ、ＨＦＣ−３６５ｍｆｃ）の値は重量百分率で示す。
［表１］中で：
Temp inlet evap：蒸発器の入口での温度
Temp outlet comp：圧縮器の出口での温度
T inlet cond：凝縮器の入口での温度
evap P：蒸発器の圧力
cond P：凝縮器の圧力
Ratio (w/w)：圧縮比
Glide：温度グライド
％CAPc：ＨＦＣ−１１４で得られる基準容積に対する、対象としている流体で得られる容積の比である
％COP：ＨＦＣ−１１４で得られる成績係数に対する、対象としている流体で得られる成績係数の比である（成績係数はシステムに供給されるまたは消費されたパワーに対するシステムによって供給される有効パワーの比として定義）
【００４５】
【表１】
2013525720.tif 000002
【００４６】
本発明の熱伝達流体で得られる性能は従来の熱伝達流体、特に上記特許文献１（米国特許第ＵＳ６８１４８８４号明細書）に記載の７５％のＨＦＣ−３６５ｍｆｃと２５％のＨＦＣ−２２７ｅａとの二成分混合物および特許文献２（米国特許第ＵＳ ２００９／００４９８５６号明細書）に記載の１０％のＨＦＣ−２４５ｆａと１０％のＨＦＣ−２３６ｅａと８０％のＨＦＣ−１３４ａとの三成分混合物より良いことが分かる。
【００４７】
実施例３
１４０℃での凝縮
実施例２と同じ方法で圧縮システムを運転するが、蒸発器内の流体の蒸発温度を８０℃にし、凝縮器内の流体の凝縮温度を１４０℃にした。
本発明の組成物の性能を［表２］に示す。各組成物の成分（ＨＦＣ−２４５ｆａ、ＨＦＣ−３６５ｍｆｃ）の値は重量百分率で示す。［表２］中の略語は［表１］の略語と同じ意味を有する。
【００４８】
【表２】
2013525720.tif 000003
【００４９】
熱伝達流体は従来の流体、特に上記特許文献１（米国特許第ＵＳ６８１４８８４号明細書）に記載の７５％のＨＦＣ−３６５ｍｆｃと２５％のＨＦＣ−２２７ｅａとの二成分混合物および特許文献２（米国特許第ＵＳ ２００９／００４９８５６号明細書）に記載の１０％のＨＦＣ−２４５ｆａと１０％のＨＦＣ−２３６ｅａと８０％のＨＦＣ−１３４ａとの三成分混合物より高いキャパシティー（１００以上）とより良い成績係数を示す。
【国際調査報告】
2013525720.tif 000004
2013525720.tif 000005
2013525720.tif 000006
2013525720.tif 000007