(57)【要約】  本発明は、ガソリン燃料などのような誘電性流体を、強力な電場によって、および、随意的に、磁場によって処理して、内燃エンジンの中の燃焼のための均質的に帯電した燃料または燃料／空気混合物を形成する、燃料インジェクタの構成に関する。電場は、摩擦電気双極子によって供給され、磁場は、永久磁石によって供給される。帯電した小さい燃料粒子が、製造され、処理されていない粒子よりも容易に燃焼する。燃料効率が向上し、排出物が低減される。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
内燃エンジンの中で使用するための燃料インジェクタであって、
燃料が流通する通路を有するノズルを備え、
前記通路は、２つ以上の壁部によって画定されており、第１の壁部は、プラスに帯電した摩擦電気系の中の第１の材料から構成されており、第２の壁部は、マイナスに帯電した摩擦電気系の中の第２の材料から構成されて、
前記通路の一端にはオリフィスが形成され、
該オリフィスは、燃料が前記ノズルを出ていく開口部とされている、燃料インジェクタ。
【請求項２】
前記第１および第２の壁部は、前記通路の両側にある、請求項１に記載の燃料インジェクタ。
【請求項３】
前記第１および第２の壁部は、それぞれ、平行な部分を含み、前記第１および第２の壁部の前記平行な部分間の距離は、約０．０２５４ミリメートル〜１．５２４ミリメートル（約０．００１〜０．０６インチ）である、請求項２に記載の燃料インジェクタ。
【請求項４】
前記第１および第２の壁部は、それぞれ、平行な部分を含み、前記第１および第２の壁部の平坦な部分間の距離は、約０．０２５４ミリメートル〜０．２５４ミリメートル（約０．００１〜０．０１インチ）である、請求項３に記載の燃料インジェクタ。
【請求項５】
前記第１の材料は、ガラス、石英、ナイロン、鉛、およびアルミニウムから成る群から選択される、請求項１に記載の燃料インジェクタ。
【請求項６】
前記第２の材料は、アクリル、ポリスチレン、ゴム、ニッケル、銅、銀、金、白金、アセテート、ポリエステル、スチレン、ポリウレタン、ポリエチレン、ポリプロピレン、ビニール、ケイ素、テフロン、およびシリコーンから成る群から選択される、請求項１に記載の燃料インジェクタ。
【請求項７】
前記オリフィスに近接して前記ノズルに装着された第１の磁石を備え、
前記オリフィスを通る燃料が、前記磁石からの磁場に曝される、請求項１に記載の燃料インジェクタ。
【請求項８】
前記オリフィスに近接して、前記オリフィスの前記第１の磁石とは反対側に、前記ノズルに装着された第２の磁石をさらに備える、請求項７に記載の燃料インジェクタ。
【請求項９】
前記第１および第２の磁石のそれぞれの磁石強度は、約４００ガウス〜１５，０００ガウスである、請求項８に記載の燃料インジェクタ。
【請求項１０】
前記第１および第２の磁石のそれぞれの磁石強度は、約１０００ガウス〜１０，０００ガウスである、請求項８に記載の燃料インジェクタ。
【請求項１１】
前記磁石は、サマリウムコバルト磁石およびネオジム鉄ボロン磁石から成る群から選択された永久磁石である、請求項８に記載の燃料インジェクタ。
【請求項１２】
内燃エンジンの中で使用するための燃料インジェクタであって、
燃料が流通する通路を有するノズルと、
第１の材料のコーティングが施されて第１の内径を画定するとともに前記ノズルを通る円形孔部と、
前記円形孔部内に配置され、コーティングされた前記円形孔部の内径と略同一またはわずかに小さい外径を有し、第２の材料とされた略円形断面を有するインサートとを備え、
前記インサートは、表面に長手方向溝部を有し、
前記長手方向溝部と、前記円形孔部上の前記コーティングの隣接表面とによって、前記ノズルを通る前記通路が形成され、
前記第１の材料のコーティングは、摩擦電気系の中の材料から構成されており、
前記インサートは、前記摩擦電気系の中の第２の材料から構成されており、
前記コーティングおよび前記インサートは、それぞれ、前記摩擦電気系の中の反対の電荷を有し、
前記通路の一端にはオリフィスが形成され、
該オリフィスは、燃料が前記ノズルを出ていく開口部とされている、燃料インジェクタ。
【請求項１３】
前記インサートの中の前記溝部が、前記円形孔部コーティングの表面と平行な底部表面を含み、前記底部表面と前記円形孔部コーティングの表面との間の距離は、約０．０２５４ミリメートル〜１．５２４ミリメートル（約０．００１〜０．０６インチ）である、請求項１２に記載の燃料インジェクタ。
【請求項１４】
前記インサートの中の前記溝部が、前記円形孔部のコーティング表面と平行な底部表面を含み、前記底部表面と前記円形孔部のコーティングの前記隣接表面との間の距離は、約０．０２５４ミリメートル〜０．２５４ミリメートル（約０．００１〜０．０１インチ）である、請求項１２に記載の燃料インジェクタ。
【請求項１５】
前記インサートの前記円形孔部コーティングの材料は、ガラス、石英、ナイロン、鉛、およびアルミニウムから成る群から選択される、請求項１２に記載の燃料インジェクタ。
【請求項１６】
前記インサートの前記第２の材料は、ガラス、石英、ナイロン、鉛、およびアルミニウムから成る群から選択される、請求項１２に記載の燃料インジェクタ。
【請求項１７】
前記円形孔部コーティングの材料は、アクリル、ポリスチレン、ゴム、ニッケル、銅、銀、金、白金、アセテート、ポリエステル、スチレン、ポリウレタン、ポリエチレン、ポリプロピレン、ビニール、ケイ素、テフロン、およびシリコーンから成る群から選択される、請求項１２に記載の燃料インジェクタ。
【請求項１８】
前記インサートの前記第２の材料は、アクリル、ポリスチレン、ゴム、ニッケル、銅、銀、金、白金、アセテート、ポリエステル、スチレン、ポリウレタン、ポリエチレン、ポリプロピレン、ビニール、ケイ素、テフロン、およびシリコーンから成る群から選択される、請求項１２に記載の燃料インジェクタ。
【請求項１９】
前記オリフィスに近接して前記ノズルに装着された第１の磁石を備え、
前記オリフィスを通る燃料が、前記磁石からの磁場に曝される、請求項１２に記載の燃料インジェクタ。
【請求項２０】
前記オリフィスに近接して、前記オリフィスの前記第１の磁石とは反対側に、前記ノズルに装着された第２の磁石をさらに備える、請求項１９に記載の燃料インジェクタ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本出願は、２０１０年８月１０日に出願した米国特許仮出願第６１／３７２，２９２号の利益を主張するものである。本仮出願は、その全体が、参照により本明細書に組み込まれている。
【０００２】
本発明の分野は、内燃エンジンの中で使用するための燃料インジェクタ／キャブレタ・ノズルである。
【背景技術】
【０００３】
内燃エンジンの中でより容易に燃焼する均質的な混合物を生成する、小さい燃料粒子を生成することを目標として、多大な努力がなされてきた。盛んに調査されている１つの領域は、ラジカル活性化燃焼（Ｒａｄｉｃａｌ  Ａｃｔｉｖａｔｅｄ  Ｃｏｍｂｕｓｔｉｏｎ）（ＲＡＣ）の領域である。この構成では、燃焼を強化するために、燃料フリーラジカルが、燃焼室の中へ導入される。２サイクル・エンジンのそのような条件の成功の実証がなされてきた。２サイクル気筒は、先の燃焼サイクルからのフリーラジカルを保持し、点火源としてのスパーク・プラグなしで燃焼が発生する。気筒は、事実上、気筒の中の燃焼を引き起こす数千もの「スパーク・プラグ」で満たされている。
【０００４】
別のエンジンのタイプは、予混合圧縮点火エンジン（Ｈｏｍｏｇｅｎｅｏｕｓ  Ｃｈａｒｇｅ  Ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ  Ｉｇｎｉｔｉｏｎ  Ｅｎｇｉｎｅ）（ＨＣＣＩ）と称される。そのエンジンは、同様の均質なガソリン混合物を用いるディーゼルのような構成を生成することを試みる。低負荷から高負荷まで運転条件の完全な範囲にわたって燃焼を引き起こす手段が、このエンジンの課題として存在している。
【０００５】
ディーゼル・エンジンの中のすす形成は、主として、気筒の中の高温圧縮空気の中へ燃料を導入する第１の段階において発生する。すす形成を除去するためのディーゼル・エンジン開発活動は、燃料インジェクタ圧力を極端に高い圧力まで上昇させることによって、小さい燃料粒子を製造することに集中されてきた。結果として生じる、最新ディーゼル・エンジンの中の燃料供給システムは、エンジン本体の全体コストの３５％までにもなり得る。漸進的な結果だけが実現されており、最新の「クリーン」ディーゼルは、再生を必要とする微粒子トラップおよび窒素酸化物トラップを必要としている。政府によって義務付けられる排出要求は、ますます厳しくなり続けている。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
したがって、本発明の目的は、燃料および燃料／空気混合物の燃焼のための条件を改善するために、電場、および、随意的に磁場が内部に形成されたノズルを備えた燃料インジェクタを提供することである。
【図面の簡単な説明】
【０００７】
【図１】本明細書で記載されている燃料インジェクタのための双極子ノズルの例の斜視図である。
【図２】図１に示されている双極子ノズルの正面図である。
【図３】本明細書で記載されているノズルを含むキャブレタ・システムの概略図である。
【図４】本明細書で記載されているノズルを有する電子燃料インジェクタの概略図である。
【発明を実施するための形態】
【０００８】
最も簡単に言えば、本発明は、内燃機関用燃料または燃料／空気混合物などの流体を、電場、および、随意的に磁場によって処理する燃料インジェクタについて記載している。これらの燃料を電場と磁場の両方に曝すことによって、均質的に帯電した燃料または燃料／空気混合物が、内燃エンジンの中の燃焼に利用可能になる。電場は、摩擦電気双極子によって発生させられ、磁場は、永久磁石によって供給される。それにしたがって処理された結果として生じる帯電した燃料粒子は、処理されていない燃料粒子よりも容易に燃焼することとなる。この燃料または燃料／空気混合物の処理は、燃料インジェクタの中で起こり、具体的には、燃焼気筒の中へのその燃料または燃料／空気混合物の取り入れ口において、またはその近辺において、燃料インジェクタのノズルの中で起こる。
【０００９】
この開示の目的のために、この用語インジェクタは、例えば、直接噴射式ガソリン・エンジンまたは従来の噴射エンジンの中で使用されている燃料インジェクタ、および、キャブレタの中へ燃料を供給するために使用されているキャブレタ・ノズルを包含するように広義に使用されている。これらのインジェクタおよびノズルは、最初の機器製造業者により使用されるために設計されることも、または、既存の車両のためのアフター・サービス部品で使用されるために、設計されることもある。
【００１０】
特定の材料、特に誘電性プラスチック表面は、誘電性燃料などのような流動材料と接触すると、帯電することとなる。電荷は、プラスまたはマイナスのいずれかになることが可能である。電荷の符号は、摩擦電気尺度で材料を配置することによって図示している。摩擦電気系の中の材料リストの一部が、以下の表１の中に示している。
【００１１】
【表１】
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【００１２】
多数の金属が、摩擦電気系の中に確認されるということが留意されるべきである。これらの金属は、典型的には、例えば、ガラスおよび様々なポリマー（プラスチック）を含む、リストの中の誘電性材料ほど効果的ではない。金属は、典型的には、非常に導電性であり、形成された摩擦電気的な電荷を迅速に分散させることとなる。一方、誘電性材料は、電荷をより良く保持する傾向があり、したがって、より強い電場を生成することとなる。
【００１３】
反対の電荷を帯電した材料は、互いに平行に位置付けられると、反対側の電場強度の差に依存する電子電圧強度から成る双極子を形成する。２つの電圧強度は、加法的であり、数千ボルトであることが可能である。ノズルを出ていく帯電した粒子であって、レイリー限界まで帯電した粒子は、いわゆるテイラー区域の中で円錐形状に変形する。流体は、この区域の先端部において、膨大な数のサブミクロンの液滴へと分裂する。結果として、均質的な燃料混合物になる。
【００１４】
摩擦電気の表を参照すると、プラスまたはマイナスのいずれかのランキングからの任意の材料が、双極子を生成することとなる。プラス電荷尺度のハイエンドに格付けされているガラスの表面は、この尺度において最強のマイナスの電荷の近辺にあるテフロンとの組み合わせが良いであろう。反対側の電場の強度は、加法的であり、電場強度は、帯電した表面からの距離に反比例する。双極子の場合、表面が近接していればいるほど、電場は強くなる。反対側の電場の極性は、多数の力線および最強の電場を生成する。
【００１５】
流体流速は、燃料流体を帯電させることにおいて重要な因子である。速度が速ければ速いほど、発生させられる電荷は大きくなることとなる。対応する出口の小さいオリフィスをともなう燃料経路の領域が小さければ小さいほど、電荷は大きくなる。多数の動的変数を考慮して電荷の量を定めることは難しいので、これらの電荷は、典型的に、これらの相対論的な用語で呼ばれる。
【００１６】
摩擦帯電の唯一の既知の商業的な用途は、粉体塗装コーティングの中にある。粉体スプレー・ガンは、スプレー・ガン出口における高電圧コロナ放電によって塗装粒子を帯電させるか、または、スプレー・ガン内部表面が、接触によって塗装粒子を帯電させるテフロンなどのような単一の摩擦電気表面であることが可能である。これは、単一の電場の帯電メカニズムであり、本明細書で記載されている液体を処理する摩擦電気双極子の電場ではない。
【００１７】
摩擦電気双極子の１つの例は、プラスの表面としてパイレックス・ガラス、および、マイナスの表面としてテフロンであろう。両方とも、摩擦電気尺度においてそれらのそれぞれの尺度の電荷のハイエンドにある。さらに、両方の材料は、２０４．４℃（４００°Ｆ）を超える温度に耐えることが可能であり、それは、内燃エンジンの中の状況において有益である。
【００１８】
双極子構成体の中の正確な電場を計測することは難しいが、摩擦電気表面のうちの単一の表面は、１，０００ボルトか、またはそれを超える値に計測される。１つの例では、電場強度は、約２００〜１０，０００ボルト／メートル、または、代替的に、約５００〜５０００ボルト／メートルである。双極子構成体では、２つの電圧（それぞれ別々に１，０００ボルト）は、上述の電気力線ごとに加法的であり、特に小さい分離距離において、１０，０００ボルト／メートル以上の範囲の電場を生成することとなる。別の例では、電場強度は、約２００〜２０，０００ボルト／メートル、または、代替的に、約３０００〜５０００ボルト／メートルである。
【００１９】
また、磁場成分も、ノズルを出ていく粒子に加えられる。磁場が強ければ強いほど良い。磁場強度は、距離と共に指数関数的に降下する。したがって、流体ストリームおよびノズル出口オリフィス位置からの磁石の距離が最小であることが望ましい。永久磁石の磁石強度は、約４００ガウス〜１５，０００ガウス、または、代替的に、約１０００〜１０，０００ガウス、または、約５０００〜８０００ガウスであることが可能である。
【００２０】
高強度の希土類永久磁石は、その磁場が、出口オリフィスにおいて、ノズルからの帯電した燃料粒子の流れをカバーする箇所に近接して一列に設置されている。これらの磁石は、電気摩擦ノズル表面の端部の電場に垂直な、好適な配向を有する。垂直な電場および磁場の垂直配向設置には利益がある。電場および磁場が互いに垂直であると、ローレンツ力が、これらの場に垂直に生成される。この力が、ポンプ作用と共に燃料粒子に作用する。本文献では、そのような構成を粒子に推力を発生させための「ＭＰＤスラスター（Ｍａｇｎｅｔｏｐｌａｓｍａｄｙｎａｍｉｃ  Ｔｈｒｕｓｔｅｒ）」として呼んでいる。ノズル圧力降下が大気圧力だけに依存する気化吸気式エンジン（ｃａｒｂｕｒｅｔｅｄ，ａｓｐｉｒａｔｅｄ  ｅｎｇｉｎｅ）でノズルが使用される場合に、推力はとりわけ有用となる。結果として、動的ポンプ−ノズルになる。
【００２１】
２つの磁石が使用される場合、それらは、ノズル・オリフィスの実質的に両側に位置付けられる。それらの間で最大の磁場強度を得るために、それらは、互いに対して反対側の極性に配向されている。反対の極性に配向されていると、加法的な磁場強度が得られる。
【００２２】
１つの磁石または複数の磁石は、ノズルの中にその端部において加工されたポケットまたは溝部の中に、そうでなければ、ノズル・オリフィスに近接して、挿入することが可能である。代替的に、ノズルが装着された特定の配置によって（ｌａｎｄｓｃａｐｅ）は、磁石がノズルのオリフィス／端部に近接して位置付けることが可能である他のメカニズムを有する構造体を可能にし得る。１つの磁石または複数の磁石の、ノズルの出口オリフィスからの例示的な距離は、約０．１２７〜２．５４センチメートル（約０．０５〜１．０インチ）、代替的に、約０．２５４〜１．２７センチメートル（約０．１〜０．５インチ）であることが可能である。この距離は、使用される（１つまたは複数の）磁石の強度に依存して変化することが可能である。約４０００ガウスの強度を有する磁石について、出口オリフィスからの装着距離は、約０．２５４〜３．８１センチメートル（約０．１〜１．５インチ）であることが可能である。
【００２３】
以下のパラメータは、ノズルを流れて出ていく誘電性流体の非熱的プラズマ処理の効果を奏するために摩擦電気ノズルを最大限に高めることに関連すると考えられている。このリストは、非限定的なものであり、あらゆる場合に、付加的にパラメータが適用される、または、より少ないパラメータが適用される。
【００２４】
１．電場強度の最大化のために、双極子材料を形成する際に、摩擦電気尺度におけるプラスの材料とマイナスの材料の分離が、最大化されるべきである。
【００２５】
２．電場強度の最大化のために、摩擦電気材料の間に最小距離が構成されるべきである。電場強度は、２００〜１５，０００ボルト／メートル、または、代替的に、１０００〜５０００ボルト／メートルであることが可能である。
【００２６】
３．最小流路体積は、結果的に最大流速を生じ、誘電性燃料上に蓄積された電荷の最大化を実現する。オリフィス深さは、許容圧力降下に依存して０．０２５４ミリメートル（０．００１インチ）以下の範囲であるべきである。オリフィス範囲は、０．０２５４ミリメートル〜１．５２４ミリメートル（０．００１〜０．０６０インチ）、または、代替的に、０．１２７ミリメートル〜０．２５４ミリメートル（０．００５〜０．０１インチであることが可能である。
【００２７】
４．永久磁石の最大磁石強度は、４００ガウス〜１５，０００ガウスの範囲にあるべきである。希土類磁石は、サマリウムコバルト、ネオジム鉄ボロンからなる２つの群から選択されている。
【００２８】
５．流れ排出口の点において磁石の反対極性の間の距離が最小であることは利点である。
【００２９】
６．ノズルからの燃料および燃料／空気流れの許容圧力降下が最大であることは利点である。
【００３０】
７．作動の温度および圧力条件に関して、エンジンの中の場所は、それぞれのノズルの場所について最適化されるべきである。エンジンの条件は高温であるので、３１５．６℃（６００°Ｆ）を超える温度に耐えることが可能なパイレックス・ガラス、２０４．４℃（４００°Ｆ）に対してテフロン、および、３５０°Ｃに対してサマリウム希土類磁石を使用することが好ましい。
【００３１】
［実施例］
実験的な単気筒テスト・エンジンが、本明細書で記載されているようなノズルを組み込んだキャブレタをテストするためにセットアップされた。エンジンは、６．５ＨＰの単気筒Ｂｒｉｇｇｓ  ＆  Ｓｔｒａｔｔｏnエンジンであった。キャブレタは、実験的な設計のうちの１つであり、２つの空気流れセクションを有していた。１つは、ベンチュリ・セクションを含む１次空気流れであり、ベンチュリ・セクションでは、実験的なエジェクターが、ベンチュリ空気流れの中に設置されており、対応する流れの真空が、ガソリン供給ラインから噴出口および排出口を通して１次空気供給の中へ燃料を持ち上げることとなる。２次気流は、ベンチュリ噴出口を超えて混合室に供給され、吸気によって全体流れが気筒に進入する前に、追加空気を混合した。一連の弁は、最適条件を見つけ出すために空気ストリームが操作されることを可能にした。
【００３２】
弁は、０．０７６２ミリメートル（０．００３インチ）の深さの燃料送達オリフィスを用いることで、３５００ＲＰＭ超えまでその作動範囲にわたってエンジンの作動を可能にした。キャブレタ供給点におけるエンジン気筒入口の検査によって、取り入れ口マニホールド本体の中で明らかに燃焼が発生したとういうことが示された。これによって、全ての燃焼を気筒本体の中で発生させるためには、エンジン・タイミングを遅らせることが望ましいということが示された。これが観察されることは、予期された均質的な荷電が発生すると、予測される。最大動力をクランク・シャフトへ伝達するためには、動力行程を上死点後（ＡＴＤＣ）に発生させることが望ましい。
【００３３】
この研究の成功は、噴出口（ノズル）を１つだけ備えた極端に小さいオリフィスが、エンジンの最高ＲＰＭでの作動を可能にするということがわかったことであった。実施可能な摩擦電気双極子ノズルが実証された。
【００３４】
ここで図面を見ると、図１および図２は、双極子通路を含む構成を有するノズルを示しており、通路の中を、燃料および燃料／空気混合物が通ることが可能である。ノズル１０は、その中を通る円形孔部１６を有するアルミニウム支持バレル１５を含む。ポリマー・コーティング２０が、アルミニウムバレル１５を通る円形孔部１６の内側表面に沿ってコーティングされている。この例では、コーティングは、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥまたはテフロン）である。ガラス管状インサート２５が、円形孔部１６の内側に位置付けられている。この例では、ガラス・インサート２５は、パイレックスから作製されている。代替的に、ガラス・インサート２５は、その周りに収縮包装されたテフロン皮膜２０を有し、次いで、それが、円形孔部１６の中へ挿入される。どちらにしても、２つの異なる摩擦電気材料が、その中を燃料が流れる溝部／通路３７を画定する。パイレックス２５の外径２２は、テフロン・コーティング２０の内径と同じであるか、または、それよりもわずかに小さい。また、パイレックス・インサート２５は、インサート２５の長手方向長さに沿って位置付けられた溝部３７も含む。溝部３７は、開口部またはオリフィス３５を画定している。燃料および燃料／空気混合体が、ノズル１０から流れるところは、この溝部３７の中であり、次いで、オリフィス３５からである。示されているように、溝部３７は、実質的に平坦な底部３８を有する。
【００３５】
この例では、オリフィス３５は、０．０７６２ミリメートル（０．００３インチ）の深さである。すなわち、パイレックス・インサート２５の底部３８は、コーティングされた円形孔部１６の内径３９の一部分と実質的に平行であり、そこから０．０７６２ミリメートル（０．００３インチ）の位置にある。オリフィス３５の幅は、１．５２４ミリメートル（０．０６インチ）である。
【００３６】
図１および図２に示されているように、ノズル１０の中に単一のオリフィス３５が存在する。当然のことながら、インサート２５の円周の周りに設計および計画された複数のオリフィスが存在することも可能である。同様に、単一の溝部３７が、インサート２５の中に示されている。代替的に、別の溝部、または、複数の溝部が、コーティング層２０の中に設けられうる。さらに、溝部３７は、インサート２５の中およびコーティング層２０の中の部分的な溝部の結果であることが可能である。
【００３７】
オリフィス３５は、オリフィスの両側の摩擦電気材料の表面がすぐ近くになるように相対的に狭くされるべきである。これは、燃料および燃料／空気の流れが通路を通ってオリフィス３５から出ていく間に、優れた配列およびより良好な電場が形成されることを可能にする。オリフィスおよび通路の深さは、約０．０２５４ミリメートル〜２．５４ミリメートル（約０．００１〜０．１インチ）であることが可能である。代替的に、オリフィスおよび通路の深さは、約０．０５０８ミリメートル〜０．２５４ミリメートル（約０．００２〜０．０１インチ）であることが可能である。
【００３８】
示されているように、インサート２５は、パイレックス（ガラス）から作製されており、コーティング２０は、ポリマー・テフロンから作製されている。代替的に、コーティング２０が、ガラスから作製されることが可能であり、インサート２５が、テフロンから作製されるということが可能である。実際、代替的な材料が使用されてもよい。先に議論されたように、オリフィスおよび通路の両側のそれぞれの材料は、摩擦電気系の尺度に示されているように、異なって帯電しているということが最良である。オリフィスおよび通路の一方の側は、プラスに帯電した系から選ばれた材料であり、一方、オリフィスおよび通路のもう一方の側は、マイナスに帯電した摩擦電気系から選択された材料になる。
【００３９】
ここで図３を見ると、キャブレタ５０のためのシステムの中にノズル５５が示されている。ノズル５５が、燃料容器６０の中に設置されており、キャブレタ５０のベンチュリ・セクション６２の中へ燃料を引き出す。１次空気流れ６５は、ノズル５５を通る燃料と混合され、２次空気流れ７０と混合される。次いで、燃料／空気混合物は、エンジン入口部７５を通って燃焼室の中へ供給される。ノズル５５は、オリフィス５７を有しており、オリフィス５７から、燃料容器６０の中の燃料が、空気流れ６５の中に噴霧される。また、図３に示されているように、磁石５８は、空気および燃料／空気流れのそれぞれの側に対になって組み合わせられ、ノズル５５のオリフィス５７に近接して磁場を生成する。
【００４０】
図４は、燃料インジェクタ８０の概略図である。燃料８１は、インジェクタを通り、ノズル８５を通り、オリフィス８７から出る。示されているように、磁石９０は、オリフィス８７に近接して位置付けられており、オリフィス８７から燃料８１が吐出される。
【００４１】
本発明の他の実施形態は、本明細書を考慮すれば当業者には明らかであろう。本明細書および図面は、例示的なものとしてのみ考慮され、本発明の真の範囲および精神は、次に続く特許請求の範囲によって示されるということが意図されている。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【国際調査報告】
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