(57)【要約】  本発明は、電気接続素子を備えた窓ガラスに関し、窓ガラスは、  第１の熱膨張率を備えたガラス（１）からなる基板と、  基板（１）のある領域に５μｍ〜４０μｍの層厚みを備えた導電性構造（２）と、  第２の熱膨張率を備え、第１の膨張率と第２の膨張率との差が５×１０−６／℃未満である接続素子（３）と、  接続素子（３）を導電性構造（２）のサブ領域に電気的に接続するハンダ材料（４）の層と、を含み、  ５０μｍの層厚みｔを超えるハンダ材料（４）は、接続素子（３）と導電性構造（２）との間の中間スペースから、接続素子（３）の接触面に対して１ｍｍ未満の流出幅ｂで流出する。
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
電気接続素子を備えた窓ガラスであって、
第１の熱膨張率を備えたガラス（１）からなる基板と、
基板（１）のある領域に５μｍ〜４０μｍの層厚みを備えた導電性構造（２）と、
第２の熱膨張率を備え、第１の膨張率と第２の膨張率の差が５×１０−６／℃未満である接続素子（３）と、
導電性構造（２）のサブ領域に接続素子（３）を電気的に接続し、接続素子（３）と導電性構造（２）との間の中間スペースから１ｍｍ未満の流出幅ｂで流出するハンダ材料（４）の層と、
を含む、窓ガラス。
【請求項２】
最大流出幅ｂが０．５ｍｍ未満であることが好ましく、特に、およそ０ｍｍである、請求項１に記載の窓ガラス。
【請求項３】
最大流出幅ｂが、接続素子（３）の外縁と、ハンダ材料重複部分の点との距離として定義され、ハンダ材料（４）は、５０μｍの層厚みを下回る、請求項１または２に記載の窓ガラス。
【請求項４】
電気接続素子（３）および導電性構造（２）によって形成された中間スペースにおける最大流出幅ｂが、凹面メニスカスに引き戻されている、請求項１から３の一項に記載の窓ガラス。
【請求項５】
導電性構造（２）が、８μｍ〜１５μｍの層厚みを有する、請求項１から４の一項に記載の窓ガラス。
【請求項６】
導電性構造（２）が、銀を含む、請求項１から５の一項に記載の窓ガラス。
【請求項７】
ハンダ（４）の層厚みが、３．０×１０−４ｍ未満である、請求項１から６の一項に記載の窓ガラス。
【請求項８】
ハンダ材料（４）が、錫、およびビスマス、インジウム、亜鉛、銅、銀、またはそれらの組成物を含む、請求項１から７の一項に記載の窓ガラス。
【請求項９】
ハンダ組成物（４）中の錫の割合が、３重量％〜９９．５重量％である、請求項８に記載の窓ガラス。
【請求項１０】
ハンダ組成物（４）中のビスマス、インジウム、亜鉛、銅、銀、またはそれらの組成物の割合が、０．５重量％〜９７重量％である、請求項８または９に記載の窓ガラス。
【請求項１１】
接続素子（３）が、少なくとも、鉄５０重量％〜７５重量％、ニッケル２５重量％〜５０重量％、コバルト０重量％〜２０重量％、マグネシウム０重量％〜１．５重量％、シリコン０重量％〜１重量％、炭素０重量％〜１重量％、またはマンガン０重量％〜１重量％を含む、請求項１から１０の一項に記載の窓ガラス。
【請求項１２】
接続素子（３）が、少なくとも、鉄５５重量％〜７０重量％、ニッケル３０重量％〜４５重量％、コバルト０重量％〜５重量％、マグネシウム０重量％〜１重量％、シリコン０重量％〜１重量％、または炭素０重量％〜１重量％を含む、請求項１１に記載の窓ガラス。
【請求項１３】
接続素子（３）が、少なくとも、鉄５０重量％〜６０重量％、ニッケル２５重量％〜３５重量％、コバルト１５重量％〜２０重量％、シリコン０重量％〜０．５重量％、炭素０重量％〜０．１重量％、またはマンガン０重量％〜０．５重量％を含む、請求項１１に記載の窓ガラス。
【請求項１４】
接続素子（３）が、ニッケル、錫、銅、および／または銀で被覆されている、請求項１から１３の一項に記載の窓ガラス。
【請求項１５】
接続素子（３）が、０．１μｍ〜０．３μｍのニッケルおよび／または３μｍ〜１０μｍの銀で被覆されている、請求項１４に記載の窓ガラス。
【請求項１６】
電気接続素子（３）を備えた窓ガラスを製造する方法であって、
ａ）ハンダ材料（４）は、一定の層厚み、体積、形状、および配置を備えたプレートレットとして接続素子（３）上に配置、付着され、
ｂ）導電性構造（２）は、基板（１）上に付着され、
ｃ）接続素子（３）は、導電性構造（２）上にハンダ材料（４）とともに配置され、
ｄ）接続素子（３）は、導電性構造（２）にハンダ付けされる、方法。
【請求項１７】
導電性構造、好ましくは、加熱導体および／またはアンテナ導体を備えた自動車用の請求項１から１５の一項に記載の電気接続素子を備えた窓ガラスの使用。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、電気接続素子を備えた窓ガラス、およびその製造のための経済的で環境に優しい方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
本発明は、さらに、例えば、加熱導体またはアンテナ導体などの導電性構造を備えた自動車用電気接続素子を備えた窓ガラスに関する。導電性構造は、通例、ハンダ付けされた電気接続素子を介してオンボード電気システムに接続される。使用される材料の異なる熱膨張率により、機械的応力が生じ、それは、窓ガラスを歪ませ、製造および操作中に窓ガラスの破損を引き起こす場合がある。
【０００３】
鉛含有ハンダは、高い延性を有し、塑性変形により電気接続素子と窓ガラスとの間に生じる機械的応力を補償することができる。しかしながら、Ｅｎｄ  ｏｆ  Ｌｉｆｅ  Ｖｅｈｉｃｌｅｓ  Ｄｉｒｅｃｔｉｖｅ  ２０００／５３／ＥＣのために、鉛含有ハンダは、ＥＣ内では無鉛ハンダと取り替えなければならない。指令は、手短に言えば、頭文字ＥＬＶ（Ｅｎｄ  ｏｆ  Ｌｉｆｅ  Ｖｅｈｉｃｌｅｓ）と称する。目的は、使い捨て電子機器の大量増加に起因する製品からの極めて問題の成分を禁止することである。影響される物質は、鉛、水銀、カドミウム、およびクロムである。これは、とりわけ、ガラス上での電気用途での無鉛ハンダ材料の実装、および対応する置換製品の導入に関係がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】欧州特許出願公開第１９４２７０３号明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
欧州特許出願公開第１９４２７０３号明細書は、自動車の窓ガラス上の電気接続素子を開示し、窓ガラスと電気接続素子との熱膨張率の差は、５×１０−６／℃未満である。適切な機械的安定性およびプロセス可能性を可能にするために、過剰のハンダ材料を使用することが提案されている。過剰のハンダ材料は、接続素子と導電性構造との間の中間スペースから流出する。過剰のハンダ材料は、ガラス窓中に高い機械的応力を引き起こす。これらの機械的応力は、最終的に窓ガラスの破損をもたらす。
【０００６】
本発明の目的は、電気接続素子を備えた窓ガラス、およびその製造のための経済的で環境に優しい方法を提供するであり、それによって、窓ガラス中の重大な機械的応力は回避される。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明の目的は、次の特性を含む接続素子を備えた窓ガラスによって達成される：
第１の熱膨張率を備えたガラスからなる基板、
基板のある領域に５μｍ〜４０μｍ、好ましくは５μｍ〜２０μｍの層厚みを備えた導電性構造、
第２の熱膨張率を備え、それによって、第１の膨張率と第２の膨張率との差が５×１０−６／℃未満である接続素子、および
導電性構造のサブ領域に接続素子を電気的に接続し、接続素子と導電性構造との間の中間スペースから接続素子の接触面に対して１ｍｍ未満の流出幅ｂで流出するハンダ材料の層。
【０００８】
本発明の目的は、次の特性を含む接続素子を備えた窓ガラスによってさらに達成される：
第１の熱膨張率を備えたガラス（１）からなる基板、
基板（１）のある領域に５μｍ〜４０μｍ、好ましくは、５μｍ〜２０μｍの層厚みを備えた導電性構造（２）、
第２の熱膨張率を備え、それによって、第１の膨張率と第２の膨張率との差が５×１０−６／℃以上である接続素子（３）、および
導電性構造（２）のサブ領域に接続素子（３）を電気的に接続するハンダ材料（４）の層。
【０００９】
導電性構造は、窓ガラス上に付着される。電気接続素子は、サブ領域上のハンダ材料によって導電性構造に電気的に接続されている。ハンダ材料は、接続素子と導電性構造との間の中間スペースから１ｍｍ未満の流出幅で流出する。
【００１０】
好ましい実施形態では、最大流出幅は、好ましくは、０．５ｍｍ未満、特におよそ０ｍｍである。
【００１１】
最大流出幅は、接続素子の外側縁と、ハンダ材料の重複部分の点との距離と定義され、その部分で、ハンダ材料は、５０μｍの層厚みを下回る。最大流出幅は、ハンダプロセス後に固化したハンダ材料上で測定される。
【００１２】
所望の最大流出幅は、ハンダ材料、および接続素子と導電性構造との垂直距離を適切に選択することによって得られ、簡単な実験によって決定することができる。接続要素と導電性構造との垂直距離は、適切なプロセス工具、例えば、組み込みスペーサーを備えた工具によってあらかじめ定めることができる。
【００１３】
最大流出幅は、さらに、マイナス、つまり、好ましくは凹面メニスカス中の電気接続素子および導電性構造によって形成された中間スペースに引き戻されることができる。凹面メニスカスは、ハンダがまだ流動性である間に、例えば、ハンダプロセスの間にスペーサーと導電性構造との垂直距離を増大させることによって作成される。
【００１４】
利点は、窓ガラス中で、特に、大きなハンダ材料の重複部分となる危険域で機械的応力の低下にある。
【００１５】
第１の熱膨張率は、好ましくは、８×１０−６／℃〜９×１０−６／℃である。基板は、好ましくは、０℃〜３００℃の温度範囲で、８．３×１０−６／℃〜９×１０−６／℃の熱膨張率を有するガラスである。
【００１６】
第２の熱膨張率は、好ましくは、８×１０−６／℃〜９×１０−６／℃であり、特に好ましくは、０℃〜３００℃の温度範囲で８．３×１０−６／℃〜９×１０−６／℃である。
【００１７】
接続素子の熱膨張率は、４×１０−６／℃以下とすることができる。
【００１８】
本発明による導電性構造は、好ましくは、８μｍ〜１５μｍ、特に好ましくは、１０μｍ〜１２μｍの層厚みを有する。本発明による導電性構造は、好ましくは、銀、特に好ましくは、銀粒子およびガラスフリットを含む。
【００１９】
本発明によるハンダの層厚みは、３×１０−４未満である。本発明によるハンダ材料は、好ましくは、錫、およびビスマス、インジウム、亜鉛、銅、銀、またはそれらの組成物を含む。本発明によるハンダ組成物中の錫の割合は、３重量％〜９９．５重量％、好ましくは、１０重量％〜９５．５重量％、特に好ましくは、１５重量％〜６０重量％である。本発明によるハンダ組成物中のビスマス、インジウム、亜鉛、銅、銀、またはそれらの組成物の割合は、０．５重量％〜９７重量％、好ましくは、１０重量％〜６７重量％であり、それによって、ビスマス、インジウム、亜鉛、銅、または銀の割合は、０重量％とすることができる。本発明によるハンダ組成物は、０重量％〜５重量％の割合で、ニッケル、ゲルマニウム、アルミニウム、または燐を含むことができる。本発明によるハンダ組成物は、非常に特に好ましくは、Ｂｉ４０Ｓｎ５７Ａｇ３、Ｓｎ４０Ｂｉ５７Ａｇ３、Ｂｉ５９Ｓｎ４０Ａｇ１、Ｂｉ５７Ｓｎ４２Ａｇ１、Ｉｎ９７Ａｇ３、Ｓｎ９５．５Ａｇ３．８Ｃｕ０．７、Ｂｉ６７Ｉｎ３３、Ｂｉ３３Ｉｎ５０Ｓｎ１７、Ｓｎ７７．２Ｉｎ２０Ａｇ２．８、Ｓｎ９５Ａｇ４Ｃｕ１、ＳＮ９９Ｃｕ１、Ｓｎ９６．５Ａｇ３．５、またはそれらの混合物を含む。
【００２０】
本発明による接続素子は、好ましくは、少なくとも鉄５０重量％〜７５重量％、ニッケル２５重量％〜５０重量％、コバルト０重量％〜２０重量％、マグネシウム０重量％〜１．５重量％、シリコン０重量％〜１重量％、炭素０重量％〜１重量％、またはマンガン０重量％〜１重量％を含む。
【００２１】
本発明による接続素子は、好ましくは、少なくとも、鉄５５重量％〜７０重量％、ニッケル３０重量％〜４５重量％、コバルト０重量％〜５重量％、マグネシウム０重量％〜１重量％、シリコン０重量％〜１重量％、または炭素０重量％〜１重量％を含む。
【００２２】
本発明による接続素子は、さらに、好ましくは、少なくとも鉄５０重量％〜６０重量％、ニッケル２５重量％〜３５重量％、コバルト１５重量％〜２０重量％、シリコン０重量％〜０．５重量％、炭素０重量％〜０．１重量％、またはマンガン０重量％〜０．５重量％を含む。
【００２３】
本発明による接続素子は、特に好ましくは、ニッケル、錫、銅、および／または銀で被覆されている。本発明による接続素子は、非常に特に好ましくは、０．１μｍ〜０．３μｍのニッケルおよび／または３μｍ〜１０μｍの銀で被覆されている。接続素子は、ニッケル、錫、銅、および／または銀でめっきすることができる。ＮｉおよびＡｇは、接続素子の通電容量および腐食安定性、およびハンダ材料との濡れを向上する。
【００２４】
本発明による接続素子は、好ましくは、コバール（ＦｅＣｏＮｉ）および／またはインバール（ＦｅＮｉ）を含み、インバールの熱膨張率は０．１×１０−６／℃〜４×１０−６／℃であり、または窓ガラスの膨張率からのコバールの極大差は５×１０−６／℃である。
【００２５】
コバールは、通常およそ５×１０−６／℃の熱膨張率を有する鉄−ニッケル−コバルト合金であり、このように、典型的な金属の熱膨張率未満である。組成物は、例えば、鉄５４重量％、ニッケル２９重量％、およびコバルト１７重量％を含む。超小型電子およびマイクロシステム技術の分野では、コバールは、従って、筐体材料またはサブマウントとして使用される。サブマウントは、サンドイッチ原理にしたがって、実際の基板材料と大部分がはっきりとより高い膨張率を備えた材料との間に位置する。コバールは、このように、他の材料の異なる熱膨張率によって引き起こされる熱機械的応力を吸収、低減する補償素子としての機能を果たす。同様に、コバールは、電子部品の金属−ガラス実装、真空槽中の材料転移に使用される。
【００２６】
インバールは、ニッケル３６重量％の含有量の鉄−ニッケル合金（ＦｅＮｉ３６）である。ある温度範囲に異常に小さい、または時として負の熱膨張率を有する特性を有する一群の合金および化合物がある。Ｆｅ６５Ｎｉ３５インバールは、鉄６５重量％およびニッケル３５重量％を含む。最大１重量％のマグネシウム、シリコン、および炭素は通常合金化されて機械的特性を変える。コバルト５重量％を合金化することによって、熱膨張率αは、さらに低減することができる。合金の１つの名前は、Ｉｎｏｖｃｏ、０．５５×１０−６／℃の膨張率α（２０℃〜１００℃）を備えたＦｅＮｉ３３Ｃｏ４．５である。
【００２７】
４×１０６／℃未満の非常に低い絶対熱膨張率を備えたインバールなどの合金が使用される場合には、機械的応力の過剰補償が、ガラス中の重大でない加圧応力、または合金中の重大でない引張応力によって生じる。合金の過剰補償のために、接続素子と導電性構造との間の中間スペースからの流出幅は無視できる。
【００２８】
コバールおよび／またはインバールは、また、例えば、鋼、アルミニウム、チタン、銅からなる接続素子上の補償プレートとして溶接、圧着、または接着することができる。バイメタルとして、ガラス膨張に対して接続素子の有利な膨張挙動を得ることができる。補償プレートは、好ましくは帽子形状である。
【００２９】
電気接続素子は、ハンダ材料に対向する表面上に、銅、亜鉛、錫、銀、金、またはそれらの組み合わせ、好ましくは銀を含むコーティングを含む。これは、コーティングを越えてハンダ材料が広がることを防ぎ、流出幅を限定する。
【００３０】
電気接続素子は、少なくとも２つの接触面を備えたブリッジの形態で、しかし１つの接触面を備えた接続素子として設計することができる。
【００３１】
接続素子は、平面視で、例えば、好ましくは、長さおよび幅が１ｍｍ〜５０ｍｍ、特に好ましくは、長さおよび幅が３ｍｍ〜３０ｍｍ、非常に特に好ましくは、長さおよび幅が２ｍｍ〜４ｍｍおよび１２ｍｍ〜２４ｍｍである。
【００３２】
電気接続素子の形状は、接続素子および導電性構造の中間スペースでハンダ溜まりを形成することができる。接続素子上のハンダのハンダ溜まりおよび濡れ特性は、中間スペースからハンダ材料の流出を防ぐ。ハンダ溜まりは、長方形、丸形、または、多角形に設計することができる。
【００３３】
ハンダ熱の分布、およびしたがってハンダプロセスの間のハンダ材料の分布は、接続素子の形状によって定めることができる。ハンダ材料は、最も暖かい点に流れる。例えば、ブリッジは、ハンダプロセスの間に接続素子中で熱を有利に分布するために、単一または二重の帽子形状を有することができる。
【００３４】
電気的接続および導電性構造の電気的接続の間のエネルギーの導入は、好ましくは、パンチ、サーモード、ピストンハンダ付け、好ましくはレーザーハンダ付け、熱風ハンダ付け、誘導ハンダ付け、抵抗ハンダ付け、および／または超音波で生じる。
【００３５】
本発明の目的は、接続素子を備えた窓ガラスの製造方法によってさらに成し遂げられ、
ａ）ハンダ材料は、一定の層厚み、体積、形状、および配置を備えたプレートレットとして接続素子上に配置、付着され、
ｂ）導電性構造は、基板上に付着され、
ｃ）ハンダ材料を備えた接続素子は、導電性構造上に配置され、
ｄ）接続素子は、導電性構造にハンダ付けされる。
【００３６】
ハンダ材料は、好ましくは、一定の層厚み、体積、形状、および配置を備えたプレートレットとして、好ましくは接続素子に予め付着される。
【００３７】
接続素子は、例えば、銅からなるシート、編組線、メッシュ（図示せず）に溶接または圧着され、オンボード電気システム（図示せず）に接続されている。
【００３８】
接続素子は、建物、特に、自動車、鉄道、航空機、または船中で、加熱された窓ガラスまたはアンテナを備えた窓ガラスで好ましく使用される。接続素子は、窓ガラスの外側に配置された電気システムに窓ガラスの導電構造を接続する役割を果たす。電気システムは、増幅器、制御ユニット、または電源である。
【００３９】
本発明は、図面および典型的な実施形態を参照して詳細に説明する。
【図面の簡単な説明】
【００４０】
【図１】本発明による窓ガラスの第１の実施形態の斜視図である。
【図２】図１の窓ガラスを通る断面Ａ−Ａである。
【図３】本発明による代わりの窓ガラスによる断面である。
【図４】本発明による他の代わりの窓ガラスによる断面である。
【図５】本発明による他の代わりの窓ガラスによる断面である。
【図６】本発明による窓ガラスの代わりの実施形態の斜視図である。
【図７】図６の窓ガラスを通る断面Ｂ−Ｂである。
【図８】本発明による方法の詳細なフローチャートである。
【発明を実施するための形態】
【００４１】
図１および図２は、各場合において、電気接続素子３の範囲において本発明による加熱可能な窓ガラス１の詳細を示す。窓ガラス１は、ソーダ石灰ガラスからなる厚み３ｍｍの熱プレストレスト単一窓ガラス安全ガラスであった。窓ガラス１は、幅１５０ｃｍおよび高さ８０ｃｍを有していた。加熱導体構造２の形態の導電性構造２が、窓ガラス１上に印刷された。導電性構造２は、銀粒子およびガラスフリットを含んでいた。窓ガラス１の縁の範囲では、導電性構造２は、幅１０ｍｍに広げられ、電気接続素子３用の接触面を形成した。窓ガラス１の縁の範囲では、カバーセリグラフ（図示せず）もあった。電気接続素子３と導電性構造２との間の接触面の範囲で、ハンダ材料４が付着され、電気接続素子３と導電性構造２との間で耐久性のある電気的および機械的接続を達成した。ハンダ材料４は、ビスマス５７重量％、錫４２重量％、および銀１重量％を含んでいた。ハンダ材料４は、完全に電気接続素子３と導電性構造２との間にあらかじめ定められた体積および形状によって配置された。ハンダ材料４の厚みは２５０μｍであった。電気接続素子３と導電性構造２との間の中間スペースからのハンダ材料４の流出は、５０μｍの層厚みｔを超え、ｂ＝０．５ｍｍの最大流出幅で観察された。電気接続素子３は、鉄５４重量％、ニッケル２９重量％、およびコバルト１７重量％を含む合金であった。電気接続素子３は、ブリッジの形態で設計され、幅４ｍｍおよび長さ２４ｍｍを有していた。接続素子３の材料厚みは、０．８ｍｍであった。接続素子３の接触面は、幅４ｍｍおよび長さ４ｍｍであった。重大な機械的応力は、接続素子３および導電性構造２によってあらかじめ定められたハンダ材料４の配置により窓ガラス１に観察されなかった。導電性構造２を介しての電気接続素子３への窓ガラス１の接続は、耐久的に安定していた。
【００４２】
図３は、図１および図２の例示的実施形態の続きで、本発明による接続素子３の代わりの実施形態を表す。電気接続素子３は、銀含有コーティング５を備えたハンダ材料４に対向する表面上に設けられた。これは、コーティング５を越えてハンダ材料が広がることを防ぎ、流出幅ｂを限定した。ハンダ材料４の流出幅ｂは１ｍｍ未満であった。重大な機械的応力は、ハンダ材料４の配置により窓ガラス１に観察されなかった。導電性構造２を介しての電気接続素子３への窓ガラス１の接続は、耐久的に安定していた。
【００４３】
図４は、図１および図２の例示的実施形態の続きで、本発明による接続素子３の他の代わりの実施形態を表す。電気接続素子３は、ハンダ材料４に対向する表面上に、ハンダ材料４用のハンダ溜まりを形成する２５０μｍの深さを備えた凹部を含んでいた。中間スペースからハンダ材料４の流出を完全に防ぐことは可能であった。窓ガラス１中の熱応力は重大ではなく、耐久性のある電気的機械的接続は、導電性構造２を介して接続素子３と窓ガラス１との間に設けられた。
【００４４】
図５は、図１および図２の例示的実施形態の続きで、本発明による接続素子３の他の代わりの実施形態を表す。電気接続素子３は、縁の範囲で上方に曲げられていた。ガラス窓１の縁の範囲の上向きの曲がりの高さは、最高４００μｍであった。これは、ハンダ材料４用のスペースを形成した。あらかじめ定められたハンダ材料４は、電気接続素子３と導電性構造２との間に凹面メニスカスを形成した。中間スペースからハンダ材料４の流出を完全に防ぐことは可能であった。流出幅ｂは、およそ０で、形成されたメニスカスのために、大部分は０未満であった。窓ガラス１中の熱応力は重大ではなく、耐久性のある電気的機械的接続は、導電性構造２を介して接続素子３と窓ガラス１との間に設けられた。
【００４５】
図６および図７は、ブリッジの形態で接続素子３を備えた本発明による窓ガラス１の他の実施形態を表す。接続素子３は、８×１０−６／℃の熱膨張率を備えた鉄含有合金を含んでいた。材料厚みは２ｍｍであった。窓ガラス１を備えた接続素子３の接触面の範囲では、帽子形状の補償部材６は、鉄−ニッケル−コバルト合金で付着された。帽子形状の補償部材６の最大層厚みは、４ｍｍであった。補償部材によって、窓ガラス１およびハンダ材料４の必要条件に接続素子３の熱膨張率を適応させることが可能であった。帽子形状の補償部材６は、半田接続４の生成の間に、向上された熱流れをもたらした。加熱は、主として、接触面の中心で生じた。ハンダ材料４の流出幅ｂをさらに低減することが可能であった。１ｍｍ未満の低い流出幅ｂおよび適応された膨張率のために、窓ガラス１中の熱応力をさらに低減することが可能であった。窓ガラス１中の熱応力は、重大ではなく、耐久性のある電気的機械的接続が、導電性構造２を介して、接続素子３と窓ガラス１との間に設けられた。
【００４６】
図８は、電気接続素子３を備えた窓ガラス１の製造のための本発明による方法を詳細に表す。電気接続素子３を備えた窓ガラスの製造のための本発明による方法の一例が、ここに提示される。第一ステップとして、形状および体積に従ってハンダ材料４を分けることが必要であった。分けられたハンダ材料４は、電気接続素子３上に配置された。電気接続素子３は、導電性構造２上にハンダ材料３とともに配置された。導電性構造２、およびしたがって窓ガラス１への電気接続素子３の耐久性のある接続は、エネルギーの投入を通じて行われた。
【００４７】
実施例
試験片が、窓ガラス１（厚み３ｍｍ、幅１５０ｃｍ、および高さ８０ｃｍ）、加熱導体構造の形態の導電性構造２、電気接続素子３、接続素子３の接触面上の銀層、およびハンダ材料４で作製された。ハンダ材料４は、接続素子３の接触面上に一定の層厚み、体積，および形状を備えたプレートレットとして予め付着された。接続素子３は、導電性構造２上に付着されたハンダ材料を用いて付着された。接続素子は、温度２００℃で処理時間２秒で導電性構造２上にハンダ付けされた。電気接続素子３と導電性構造２との間の中間スペースからのハンダ材料４の流出は、５０μｍの層厚みｔを超え、ｂ＝０．５ｍｍの最大流出幅のみで観察された。導電性構造２、電気接続素子３、接続素子３の接触面上の銀層、およびハンダ材料４の寸法および組成は、表１、図１および図２、および図の説明で分かる。
【００４８】
すべての試験片で、＋８０℃〜−３０℃の温度差で、ガラス基板１が壊れ、破損を示さないことが観察されることができた。ハンダ直後に、ハンダ付けされた接続素子３を備えたこれらの窓ガラス１は、突然の温度降下に対して安定していることを証明することができた。
【００４９】
【表１】
2013521180.tif 000003
【００５０】
比較例１
比較例１は、次の違いをもって実施例と同様に実施した。導電性構造２、電気接続素子３、接続素子３の接触面上の金属層、およびハンダ材料４の寸法および成分は、表４で分かる。ハンダ材料４は、先行技術に従って、接続素子３の接触面上のプレートレットとして予め付着されなかった。接続素子３は、従来の方法に従って導電性構造２にハンダ付けされた。５０μｍの層厚みｔを超える、電気接続素子３と導電性構造２との間の中間スペースからのハンダ材料４の流出で、平均流出幅ｂ＝２ｍｍ〜３ｍｍが得られた。
【００５１】
＋８０℃から−３０℃の突然の温度差で、ガラス基板１にハンダ付け直後により大きな破損があることが観察された。
【００５２】
【表２】
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【００５３】
比較例２
比較例２は、次の違いをもって実施例と同様に実施した。導電性構造２、電気接続素子３、接続素子３の接触面上の金属層、およびハンダ材料４の寸法および成分は、表３で分かる。ハンダ材料４は、先行技術に従って、接続素子３の接触面上のプレートレットとして予め付着されなかった。接続素子３は、従来の方法に従って導電性構造２にハンダ付けされた。５０μｍの層厚みｔを超える、電気接続素子３と導電性構造２との間の中間スペースからのハンダ材料４の流出で、平均流出幅ｂ＝１ｍｍ〜１．５ｍｍが得られた。
【００５４】
＋８０℃から−３０℃の突然の温度差で、ガラス基板１にハンダ付け直後により大きな破損があることが観察された。
【００５５】
【表３】
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【００５６】
ガラス基板１および本発明による電気接続素子３を備えた本発明による窓ガラスは、突然の温度差に対してより良好な安定性を有していることが証明された。この結果は、当業者にとって予期しないものであり、驚くべきことである。
【符号の説明】
【００５７】
１  窓ガラス／ガラス
２  導電性構造／Ａｇ−スクリーンプリント
３  電気接続素子／Ｆｅ−Ｎｉ合金コバール
４  ハンダ材料（Ｂｉ４０Ｓｎ５７Ａｇ３）
５  濡れ層／Ａｇコーティング
６  補償部材
ｂ  ハンダ材料の最大流出幅
ｔ  ハンダ材料の限定厚み
Ａ−Ａ’、Ｂ−Ｂ’  断面線
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【国際調査報告】
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