【事件の表示】
　特許第６４０５０７８号発明「二相ステンレス鋼材および二相ステンレス鋼管」の特許異議申立事件について、次のとおり決定する。
【結　論】
　特許第６４０５０７８号の明細書及び特許請求の範囲を、訂正請求書に添付された訂正明細書及び訂正特許請求の範囲のとおり、訂正後の請求項〔１〜５〕について訂正することを認める。
　特許第６４０５０７８号の請求項１〜５に係る特許を維持する。
【理　由】
第１　手続の経緯
　特許第６４０５０７８号（以下、「本件特許」という。）の請求項１〜５に係る特許についての出願は、平成２５年１月２４日（優先権主張　平成２４年５月７日）の出願であって、平成３０年９月２１日に特許権の設定登録がされ、同年１０月１７日に特許掲載公報が発行され、その後、平成３１年４月１６日付けで請求項１〜５（全請求項）に係る本件特許に対し、特許異議申立人である谷口充弘（以下、「申立人」という。）によって特許異議の申立てがされ、令和１年６月２０日付けで当審から取消理由が通知され、同年８月２３日付けで特許権者から意見書の提出及び訂正請求（以下、「本件訂正請求」という。）がされ、同年８月２８日付けで当審から申立人に対し訂正請求があった旨の通知（特許法第１２０条の５第５項）をするとともに相当の期間を指定して意見書を提出する機会を与えたところ、同年９月２７日付けで申立人から意見書が提出されたものである。
第２　本件訂正の適否
　１　本件訂正請求の趣旨
　本件訂正請求の趣旨は、「特許第６４０５０７８号の明細書、特許請求の範囲を、本件訂正請求書に添付した訂正明細書、訂正特許請求の範囲のとおり、訂正後の請求項１〜５について訂正することを求める。」というものである。
　２　訂正事項
　本件訂正請求に係る訂正（以下、「本件訂正」という。）の内容は、以下の訂正事項のとおりである。なお、下線は訂正箇所を示すために当審において付したものである。
（１）訂正事項１
　請求項１の「前記Ｓｎが固溶している」という記載を「前記Ｓｎ
の全て
（２）訂正事項２
　明細書の発明の詳細な説明の段落【００１０】の「前記Ｓｎが固溶している」という記載を「前記Ｓｎ
の全て
　３　一群の請求項について
　本件訂正前の請求項１〜５は、請求項２〜５が、本件訂正請求の対象である請求項１を引用する関係にあるから、本件訂正は、一群の請求項である請求項１〜５について請求されたものであり、特許法第１２０条の５第４項の規定に適合する。
　４　明細書の訂正について
　訂正事項２に係る本件訂正は、明細書の発明の詳細な説明の段落【００１０】についてのものであり、一群の請求項である請求項１〜５の全てに対応するものであるから、特許法第１２０条の５第９項で準用する同法第１２６条第４項の規定に適合する。
　５　訂正要件の検討
（１）訂正の目的の適否、新規事項の有無、特許請求の範囲の拡張・変更の存否
　ア　訂正の目的の適否
　訂正事項１、２に係る本件訂正は、「前記Ｓｎが固溶している」という記載を「前記Ｓｎの全てが固溶している」という記載に訂正することによって、Ｓｎの全てが固溶していることを明らかにするものであるから、いずれも特許法第１２０条の５第２項ただし書第３号に掲げる「明瞭でない記載の釈明」を目的とするものである。
　イ　新規事項の有無
（ア）本件特許の願書に添付された明細書及び図面（以下、「本件明細書等」という。）には、以下の記載がある。なお、「・・・」は記載の省略を表す（以下同様）。
　「【０００９】
　・・・ステンレス鋼材は、Ｃｒの酸化物を主体とする不働態皮膜により耐食性を発現する材料である。二相ステンレス鋼材では、フェライト相とオーステナイト相の異相界面で不連続性を有しており、フェライト相とオーステナイト相との界面においては不働態皮膜が不安定になる傾向が強いため、塩化物イオンの不働態皮膜破壊作用を受けやすく、局部腐食が発生しやすくなる。・・・
【００１０】
　本発明に係る二相ステンレス鋼材は・・・。
【００１１】
　前記の・・・二相ステンレス鋼材は、所定量のＳｎを含有すると共に、所定範囲のＮ／Ｓｎを満足し、このＳｎが固溶することによって、Ｆｅの溶解反応が促進されて、Ｃｒの酸化物皮膜が形成されやすくなる。その結果、フェライト相とオーステナイト相との界面においても不働態皮膜が形成しやすくなり、しかもその安定性が高まるため、局部腐食を大幅に抑制できる。・・・
【００１２】
　そして、二相ステンレス鋼材において、Ｎは、溶解時に・・・溶液中のＨ＋濃度を低下させる、すなわちｐＨを上昇させる作用がある。このようなＮの作用により、腐食起点のｐＨ低下（酸性化）によって発生・加速される孔食やすきま腐食などの局部腐食が抑制される。所定量のＳｎ含有は、このようなＮの溶解性も促進するため・・・ｐＨ緩和作用を極大化する。なお、前記のような所定量のＳｎの作用は、二相ステンレス鋼材にＳｎを固溶させた場合に得られるものであり、Ｓｎが他の合金元素と化合物を形成した場合には、ＦｅやＮの溶解反応に影響を及ぼさなくなるため、前記効果は得られにくくなる。したがって、Ｓｎは固溶させることが好ましい。」
　「【００３１】
（Ｓｎ：０．００１〜０．３０質量％）
　Ｓｎは、所定量含有させることにより、塩化物環境における不働態皮膜を強化・安定化し、ＮのｐＨ緩和作用を極大化させて、耐食性を向上させる効果を有する。このような効果を得るためには、Ｓｎは０．００１質量％以上含有させることが必要である。しかし、過剰にＳｎを含有させると熱間加工性が劣化することからＳｎ含有量は０．３０質量％以下とする必要がある。・・・」
　「【００３３】
（Ｎ／Ｓｎ：１〜４００）
　Ｎ／Ｓｎは、本発明の二相ステンレス鋼材の耐食性を発現させるのに重要な比である。Ｎ／Ｓｎが１に満たない場合には、Ｓｎが過剰となるためにＮの溶解が促進されすぎて、二相ステンレス鋼材中のＮが早期に消費され、ＮのｐＨ緩和効果が持続しないため、効果的な耐食性向上が得られない。また、Ｎ／Ｓｎが４００を超える場合には、Ｓｎが不足するためにＮの溶解が促進されず、Ｈ＋消費作用は向上しないため、ｐＨ緩和効果が向上しない。・・・」
　「【００４５】
　本発明においては、所定量のＳｎの作用効果を得るためには、二相ステンレス鋼材にＳｎを固溶させることが好ましい。熱間加工後の冷却時などにＳｎが他の合金元素と化合物として析出した場合などには耐食効果が得られにくくなる。このため、熱間加工工程以降に固溶化熱処理を施して急冷することが好ましい。固溶化熱処理の温度は、９５０℃〜１０５０℃が好ましく、保持時間は１０分から３０分が好ましく、急冷は１０℃／秒以上の冷却速度で冷却することが好ましい。・・・」
　「【００４７】
　本発明に係る二相ステンレス鋼材の実施例について、以下に説明する。
＜第１の実施例＞
［供試材の作製］
　２５Ｃｒ系二相ステンレス鋼材を溶製して、塩化物腐食環境における耐食性の評価を行った。表１および表２に示す種々の成分組成のステンレス鋼材を約５０ｋｇ真空溶解炉により溶解し、鋳造により鋳塊とした。得られた鋳塊を熱間鍛造により、断面が５０×１２０ｍｍ（長さ適宜）のステンレス鋼塊を得た。次いで、１１５０℃に加熱した後、熱間圧延を行って、板厚６ｍｍのステンレス鋼素材とした。次いで、１０５０℃に加熱し、３０分保持後に水冷する条件の固溶化熱処理を行った。」
　「【００６４】
＜第２の実施例＞
［供試材の作製および試験方法］
　１８〜３０Ｃｒ系二相ステンレス鋼材を溶製して、塩化物腐食環境における耐食性の評価を行った。用いたステンレス鋼材の成分組成は表６に示す通りであり、溶製方法は第１の実施例と同様である。・・・」
（イ）前記（ア）の記載によれば、本件明細書等には、以下の事項が記載されている。
　ａ　ステンレス鋼材は、Ｃｒの酸化物を主体とする不働態皮膜により耐食性を発現する材料であるが、二相ステンレス鋼材では、フェライト相とオーステナイト相の異相界面で不連続性を有しており、上記異相界面においては不働態皮膜が不安定になる傾向が強いため、塩化物イオンの不働態皮膜破壊作用を受けやすく、局部腐食が発生しやすくなっていた（【０００９】）。
　ｂ　本発明に係る二相ステンレス鋼材は、所定量のＳｎを含有するとともに、所定範囲のＮ／Ｓｎを満足するものであり、このＳｎが固溶することによって、Ｆｅの溶解反応が促進され、フェライト相とオーステナイト相との異相界面においても、Ｃｒの酸化物皮膜を主体とする不動態被膜が形成されやすくなり、しかもその安定性が高まるため、局部腐食を大幅に抑制することができる（【００１０】、【００１１】）。
　ｃ　さらに、本発明に係る二相ステンレス鋼材では、所定量のＳｎを含有することで、Ｎの溶解が促進されるため、Ｎの溶解に伴うｐＨ緩和作用が極大化され、腐食起点のｐＨ低下（酸性化）によって発生・加速される孔食やすきま腐食等の局部腐食が抑制される。
　このような所定量のＳｎの作用は、二相ステンレス鋼材にＳｎを固溶させた場合に得られるものであり、Ｓｎが他の合金元素と化合物を形成した場合には、ＦｅやＮの溶解反応に影響を及ぼさなくなる。したがって、Ｓｎは固溶させることが好ましい（【００１２】、【００４５】）。
　ｄ　塩化物環境における不働態皮膜を強化・安定化し、ＮのｐＨ緩和作用を極大化させて耐食性を向上させるという前記ｂ、ｃの効果を得るためには、Ｓｎの含有量を０．００１〜０．３０質量％とし、Ｎ／Ｓｎの値を１〜４００にする必要がある（【００３１】、【００３３】）。
　ｅ　二相ステンレス鋼材にＳｎを固溶させるためには、熱間加工工程以降に固溶化熱処理を施して急冷することが好ましい。固溶化熱処理の温度は、９５０℃〜１０５０℃が好ましく、保持時間は１０分から３０分が好ましく、急冷は１０℃／秒以上の冷却速度で冷却することが好ましい（【００４５】）。
　ｆ　第１の実施例においては、表１及び表２に示す種々の成分組成のステンレス鋼材を真空溶解炉により溶解し、鋳造により鋳塊とし、熱間鍛造によりステンレス鋼塊とし、熱間圧延によって板厚６ｍｍにした２５Ｃｒ系二相ステンレス鋼材とした上で、１０５０℃の加熱と３０分保持後の水冷の条件で固溶化熱処理を行った（【００４７】）。
　第２の実施例においても、表６に示す成分組成のステンレス鋼材を用いて、第１の実施例と同様にして、１８〜３０Ｃｒ系二相ステンレス鋼材を溶製した（【００６４】）。
（ウ）前記（イ）によれば、
本発明に係る二相ステンレス鋼材において、Ｓｎが他の合金元素と化合物を形成することなく固溶している場合には、固溶状態にあるＳｎがＦｅの溶解反応を促進するため、フェライト相とオーステナイト相との異相界面にＣｒの酸化物皮膜を主体とする不動態被膜が形成されやすくなって、塩化物環境における不働態皮膜が強化・安定化されるという効果が得られ、また、固溶状態にあるＳｎがＮの溶解反応を促進して、ＮのｐＨ緩和作用を極大化させるため、腐食起点のｐＨ低下（酸性化）によって発生・加速される孔食やすきま腐食等の局部腐食が抑制されて耐食性が向上するという効果が得られる
　そして、上記効果を得るためには、固溶状態にあるＳｎの含有量を０．００１〜０．３０質量％とした上で、固溶状態にあるＳｎの含有量に基いて算出したＮ／Ｓｎの値を１〜４００にする必要がある（前記（イ）ｄ）。
　他方、第１及び第２の実施例におけるステンレス鋼材は、表１及び表２（第１の実施例）、表６（第２の実施例）に示された成分組成のステンレス鋼材を出発原料として溶製によって製造されたものであるから（前記（イ）ｆ）、表１、２、６の「Ｓｎ」の欄に記載された数値は、出発原料となった上記ステンレス鋼材中に含まれるＳｎの含有量であって、製造後のステンレス鋼材中に固溶しているＳｎの含有量を意味するとは直ちにはいえない。
　しかし、表１、２、６には、「Ｎ／Ｓｎ」の欄に各ステンレス鋼材の値が記載されており、Ｎ／Ｓｎの値が技術的意義を有するためには、その算出に際して用いるＳｎの値が固溶状態にあるＳｎの含有量である必要があることは上記のとおりであり、さらに、第１及び第２の実施例においては、１０５０℃の加熱と３０分保持後の水冷の条件で固溶化熱処理を行っているところ（前記（イ）ｆ）、この条件は、二相ステンレス鋼材にＳｎを固溶させるために必要とされる固溶化熱処理温度（９５０〜１０５０℃）、保持時間（１０〜３０分）及び、冷却速度（１０℃／秒以上）の条件（前記（イ）ｅ）を満たすから、以上を踏まえれば、
表１、２、６の「Ｓｎ」の欄に記載された数値は、出発原料となったステンレス鋼材中に含まれるＳｎの含有量であるとともに、製造後のステンレス鋼材中に固溶しているＳｎの含有量でもある
　したがって、
本件明細書等（【００１２】、【００４５】）には、Ｓｎを固溶させることが「好ましい」旨の記載がされているものの、第１及び第２の実施例には、製造後のステンレス鋼材中に「Ｓｎ」の全てが固溶した態様が記載されている
（エ）したがって、訂正事項１、２に係る本件訂正は、本件明細書等の全ての記載を総合することによって導かれる技術的事項との関係において、新たな技術的事項を導入するものではない。
　よって、訂正事項１、２に係る本件訂正は、いずれも本件明細書等に記載した事項の範囲内のものであるといえるから、特許法第１２０条の５第９項で準用する同法第１２６条第５項の規定に適合する。
（オ）申立人は、令和１年９月２７日付け意見書において、本件明細書等の段落【００４５】には、Ｓｎの全てが固溶していることに関する記載がないから、本件訂正は新規事項の追加に該当すると主張する。
　しかし、前記（ア）〜（ウ）で検討したとおり、本件明細書等（【００１２】、【００４５】）には、Ｓｎを固溶させることが「好ましい」旨の記載がされているものの、第１及び第２の実施例には、製造後のステンレス鋼材中に「Ｓｎ」の全てが固溶した態様が記載されているといえるから、上記主張を採用することはできない。
　ウ　特許請求の範囲の拡張・変更の存否
　前記イの検討を踏まえると、訂正事項１、２に係る本件訂正は、実質上特許請求の範囲を拡張し、又は変更するものではないから、特許法第１２０条の５第９項で準用する同法第１２６条第６項の規定に適合する。
（２）独立特許要件
　特許異議の申立ては、本件訂正前の請求項１〜５の全請求項に対してされているので、特許法第１２０条の５第９項において読み替えて準用する同法第１２６条第７項の規定は適用されない。
　５　小括
　以上のとおり、本件訂正は、特許法第１２０条の５第２項ただし書第３号に掲げる事項を目的とするものであり、同条第４項並びに、同条第９項で準用する同法第１２６条第４項〜第６項の規定に適合する。
　そして、本件訂正は、請求項間の引用関係の解消を目的とするものではなく、特定の請求項に係る訂正事項について別の請求単位とする求めもない。
　したがって、明細書及び特許請求の範囲を、訂正請求書に添付された訂正明細書及び訂正特許請求の範囲のとおり、請求項〔１〜５〕について訂正することを認める。
第３　特許異議申立理由に対する当審の判断
　１　本件発明
　本件訂正が認められたので、本件特許の特許請求の範囲の請求項１〜５に係る発明（以下、それぞれ「本件発明１」〜「本件発明５」という。）は、本件訂正後の特許請求の範囲の請求項１〜５に記載された事項により特定される次のとおりのものである。
　「【請求項１】
　フェライト相とオーステナイト相とからなる二相ステンレス鋼材であって、前記二相ステンレス鋼材の成分組成は、
Ｃ　：０．１０質量％以下、
Ｓｉ：０．１〜２．０質量％、
Ｍｎ：０．１〜２．０質量％、
Ｐ　：０．０５質量％以下、
Ｓ　：０．０３０質量％以下、
Ａｌ：０．００５〜０．０５０質量％、
Ｃｒ：１８．０〜２９．０質量％、
Ｎｉ：１．０〜１０．０質量％、
Ｍｏ：２．５〜６．０質量％、
Ｓｎ：０．００１〜０．３０質量％、
Ｎ　：０．１６〜０．５０質量％、かつ、
前記Ｎ量と前記Ｓｎ量との質量比（Ｎ／Ｓｎ）が２０〜４００であって、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、前記Ｓｎ
の全て
【請求項２】
　前記成分組成は、さらに、
Ｃｕ：０．１〜２．０質量％、
Ｃｏ：０．１〜２．０質量％、
Ｗ　：０．１〜６．０質量％
の１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１に記載の二相ステンレス鋼材。
【請求項３】
　前記成分組成は、さらに、
Ｍｇ：０．０００５〜０．０２０質量％、
Ｃａ：０．０００５〜０．０２０質量％
の１種または２種を含有することを特徴とする請求項１または請求項２に記載の二相ステンレス鋼材。
【請求項４】
　前記成分組成は、さらに、
Ｔｉ：０．０１〜０．５０質量％、
Ｚｒ：０．０１〜０．５０質量％、
Ｖ　：０．０１〜０．５０質量％、
Ｎｂ：０．０１〜０．５０質量％、
Ｂ　：０．０００５〜０．０１０質量％
よりなる群から選ばれる１種以上を含有することを特徴とする請求項１ないし請求項３のいずれか一項に記載の二相ステンレス鋼材。
【請求項５】
　請求項１ないし請求項４のいずれか一項に記載の二相ステンレス鋼材からなることを特徴とする二相ステンレス鋼管。」
　２　取消理由通知に記載した取消理由について
（１）取消理由の内容
　本件訂正前の請求項１〜５に対し、令和１年６月２０日付けで当審から特許権者に通知した取消理由の内容は以下のとおりである。
「理由１（明確性要件違反）
　本件特許の請求項１〜５に係る特許は、特許法第３６条第６項第２号に規定する要件を満たしていない特許出願に対してされたものである。
理由２（実施可能要件違反）
　本件特許の請求項１〜５に係る特許は、特許法第３６条第６項第１号（当審注：「第６項」は「第４項」の誤記である。）に規定する要件を満たしていない特許出願に対してされたものである。
　　　　　　　　　　　　　　　　 記
　１　理由１（明確性要件違反）について
（１）請求項１では、『フェライト相とオーステナイト相とからなる二相ステンレス鋼材』の『成分組成』のうち、『Ｓｎ』に関して、『Ｓｎ：０．００１〜０．３０質量％』と特定され、その上で、『前記Ｓｎが固溶していること』が特定されているところ、上記特定では、『前記Ｓｎ』という記載はあるものの、この記載のみでは、上記『二相ステンレス鋼材』に含有される『Ｓｎ：０．００１〜０．３０質量％』の全てが固溶した状態で存在するのか、その一部のみが固溶した状態で存在するのかは、直ちに明らかにならない。
　したがって、請求項１に係る発明は、明確であるとはいえない。
（２）同様の理由により、請求項１を引用する請求項２〜５に係る発明についても、明確であるとはいえない。
　２　理由２（実施可能要件違反）について
（１）本件特許の発明の詳細な説明には、『二相ステンレス鋼材』中にＳｎを固溶させる方法に関しては、
　『熱間加工後の冷却時などにＳｎが他の合金元素と化合物として析出した場合などには耐食効果が得られにくくなる。このため、熱間加工工程以降に固溶化熱処理を施して急冷することが好ましい。固溶化熱処理の温度は、９５０℃〜１０５０℃が好ましく、保持時間は１０分から３０分が好ましく、急冷は１０℃／秒以上の冷却速度で冷却することが好ましい。』（【００４５】），
　『得られた鋳塊を熱間鍛造により、断面が５０×１２０ｍｍ（長さ適宜）のステンレス鋼塊を得た。次いで、１１５０℃に加熱した後、熱間圧延を行って、板厚６ｍｍのステンレス鋼素材とした。次いで、１０５０℃に加熱し、３０分保持後に水冷する条件の固溶化熱処理を行った。』（【００４７】）
と記載されている。
　しかし、製造後の『二相ステンレス鋼材』中の固溶Ｓｎ量を定量する方法は記載されていないから、当業者であっても、上記Ｓｎの固溶方法によって製造した『二相ステンレス鋼材』の固溶Ｓｎ量が『０．００１〜０．３０質量％』の範囲内にあるか否かを確認することはできない。
　したがって、本件特許の発明の詳細な説明は、当業者が請求項１に係る発明を実施することができる程度に明確かつ十分に記載されているとはいえない。
（２）同様の理由により、請求項１を引用する請求項２〜５に係る発明についても、本件特許の発明の詳細な説明は、当業者が上記発明を実施することができる程度に明確かつ十分に記載されているとはいえない。」
（２）取消理由の検討
　ア　取消理由１（明確性要件違反）について
（ア）本件訂正によって、本件発明１における「Ｓｎ：０．００１〜０．３０質量％」に対し「前記Ｓｎ
の全て
　同様の理由により、引用により本件発明１の特定事項を全て備える本件発明２〜５についても、本件訂正によって、明確なものとなった。
　したがって、本件訂正によって、取消理由１は解消した。
（イ）なお、申立人は、取消理由１（明確性要件違反）として採用した異議申立理由の主張において、「固溶」の概念自体は、本件特許に係る出願の出願前に当業者に周知の事項であることを立証するために、証拠方法として甲第１号証を提出し、甲第１号証の「溶融状態で全くとけ合って１相になっている合金が，凝固後もとけ合っていて，どんな高い倍率の顕微鏡でみても，両金属が区別できないような１相になっている場合がある．これは，ちょうど水に砂糖がとけた状態に似ているが，固体の中でのことであるから，これをＡ金属がＢ金属を固溶したといい，その状態を固溶体（solid solution）という．」（第４０頁最下行〜第４１頁第４行）という記載を引用しているところ、上記記載に関し、申立人と特許権者との間に争いはなく、上記記載は妥当であると考えられるので、前記（ア）の判断は、上記記載を前提として行った。
［証拠方法］
　甲第１号証：門間改三著、「鉄鋼材料学改訂版」、発行所：実教出版株式会社、１９９６年２月２５日改訂第１７刷発行、第４０〜４１頁
　イ　取消理由２（実施可能要件違反）について
（ア）取消理由２に対し、特許権者は、令和１年８月２３日付けで意見書を提出し、本件特許とは別の特許である特許第５８７９７５８号（特願２０１１−１２８０８５号）の審査過程では、固溶Ｓｎの含有量を測定する手段が不明であることを根拠とする実施可能要件違反の拒絶理由（下記の乙第１号証）に対し、意見書（下記の乙第２号証）において、添付した下記の参考資料１に基いて、介在物や析出物を生成する元素の固溶度の測定方法は、当業者にとって周知であって、通常は「電解抽出残渣分析法」によって行われると主張している。
　そして、この電解抽出残渣分析法によってＳｎの固溶度の測定する場合には、試料を溶媒中で電気分解して母相の金属部分を溶解させて、介在物や析出物のみを残渣として溶媒中に残し、この残渣をメッシュ等で抽出し、残渣に含まれるＳｎの量を化学分析によって測定し、全Ｓｎ量に対する残渣に含まれるＳｎ量の割合を算出すれば、Ｓｎの固溶度が求められると主張している。
［証拠方法］
　乙第１号証：拒絶理由通知書（特願２０１１−１２８０８５号、平成２７年７月２日付け）
　乙第２号証：意見書（特願２０１１−１２８０８５号、平成２７年８月２８日付け）
［参考資料１］
　高山透（外４名）著、「鉄鋼材料中介在物・析出物の分析技術」、素材物性学雑誌、日本素材物性学会、第１７巻第２号（２００５年２月）、第２３〜３２頁
（イ）前記（ア）の主張によれば、介在物や析出物を生成する元素の固溶度を測定する方法として通常用いられる「電解抽出残渣分析法」は、当業者に周知の測定方法であり、この電解抽出残渣分析法を用いれば、Ｓｎの固溶度を求められることも当業者にとって明らかであるから、前記（ア）の主張によって、取消理由２は解消した。
（ウ）申立人は、令和１年９月２７日付け意見書において、析出物の定量分析方法には、電解抽出分析法以外の方法も存在するから、Ｓｎの固溶度の測定方法として電解抽出分析法が一義的に定まるものではないと主張する。
　しかし、実施可能要件を満たすためには、Ｓｎの固溶度の測定方法が一義的に定まる必要はなく、当業者に周知の測定方法を用いて測定可能であることがいえれば足りるから、上記主張を採用することはできない。
　また、申立人は、Ｓｎの固溶度を電解抽出分析法で測定すること自体が周知であったとしても、電解条件までが周知であったとはいえないから、実施可能要件は満たされないとも主張する。
　しかし、申立人は、当業者であっても二相ステンレス鋼から抽出物のみを正確に電解抽出することが不可能である特段の事情があることまでは立証していないところ、Ｓｎの固溶度を電解抽出分析法で測定する際の電解条件については、当業者が適宜設定できるものであると認められるから、上記主張を採用することもできない。
　３　取消理由通知において採用しなかった特許異議申立理由について
　本件訂正前の請求項１〜５に対する特許異議申立理由のうち、取消理由通知において採用しなかったものの概要は、以下のとおりである。
（１）取消理由通知で採用しなかった特許異議申立理由の概要
　ア　申立理由１（新規性欠如・進歩性欠如）
　本件特許の請求項１、２に係る発明は、その出願前に日本国内において頒布された刊行物である甲第２号証に記載された発明であるから、特許法第２９条第１項第３号の規定に違反してされたものである。
　イ　申立理由２（進歩性欠如）
　本件特許の請求項１〜５に係る発明は、その出願前に日本国内において頒布された刊行物である甲第２号証に記載された発明、及び、その出願前に日本国内又は外国において頒布された刊行物である甲第３号証〜甲第２６号証に記載された事項に基いて、当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定に違反してされたものである。
［証拠方法］
　甲第２号証：特開昭６２−２６７４５２号公報
　甲第３号証：特開２００７−１４６２０２号公報
　甲第４号証：特開２００９−７９３０３号公報
　甲第５号証：特開平１−２１５９１３号公報
　甲第６号証：特許第４４６２４５４号公報
　甲第７号証：財団法人日本規格協会編、「ＪＩＳハンドブック　○２　鉄鋼II（棒・形・板・帯／鋼管／線・二次製品）」（当審注：「○２」は、丸数字の２を表す。）、発行所：財団法人日本規格協会、２００５年１月３１日第１版第１刷発行、第７６５〜７９０頁
　甲第８号証：佐久間健人（外２名）編、「マテリアルの事典」、発行所：株式会社朝倉書店、２００１年１月１５日初版第１刷、第６２１〜６２５頁
　甲第９号証：伊藤秀夫著、「鉄鋼のリサイクルと不純物元素」、表面技術（Vol.48、No.2、1997）、第１３２〜１３７頁、社団法人表面技術協会、平成３１年４月１６日インターネット検索（URL:https://www.jstage.jst.go.jp/article/sfj1989/48/2/48_2_132/_pdf）
　甲第１０号証：長谷川正義編、「ステンレス鋼便覧〔増訂版〕」、発行所：日刊工業新聞社、昭和３５年５月３０日発行、第４５７〜４６５頁
　甲第１１号証：共同研究会調査部会編、「鉄鋼リサイクル白書〜地球環境と共存する鉄鋼〜」、発行所：社団法人日本鉄鋼協会、発行日：１９９４年３月２５日、第５９〜６２頁
　甲第１２号証：田口整司著、「鉄鋼材料のリサイクル」、軽金属（Vol.46、No.11、1996）、第５３３〜５３６頁、社団法人軽金属学会、平成３１年４月１６日インターネット検索（URL:https://www.jstage.jst.go.jp/article/jilm/46/11/46_11_533/_pdf）
　甲第１３号証：特開平７−２５２６０７号公報
　甲第１４号証：特開平６−３０６４６４号公報
　甲第１５号証：特開平６−１５８２３４号公報
　甲第１６号証：特開２００３−１４７４３９号公報
　甲第１７号証：国際公開第２００９／０４４７９６号
　甲第１８号証：国際公開第２００９／０４４８０２号
　甲第１９号証：国際公開第２０１０／１１０００３号
　甲第２０号証：特開２００４−１１５９１１号公報
　甲第２１号証：特開２００７−２５４８８４号公報
　甲第２２号証：特開２００８−２６１０２０号公報
　甲第２３号証：特開平８−１７６７４２号公報
　甲第２４号証：特開２００２−２４１８３８号公報
　甲第２５号証：特開平５−３０２１５０号公報
　甲第２６号証：特表２００５−５２０９３４号公報
（以下、甲第２号証〜甲第２６号証を、それぞれ、順に「甲２」〜「甲２６」という。）
（２）申立理由の検討
　ア　甲２〜２６の記載事項
（ア）甲２
　ａ　甲２には、以下の記載がある。なお、下線は当審にて付与したものである（以下同様）。
（２ａ）「〔産業上の利用分野〕
　本発明は溶接部の耐食性に優れたフェライトとオーステナイトの二相からなるステンレス鋼に関するものである。より詳しくは、海水あるいは塩化物等の環境下において優れた耐食性を示し、特に溶接構造物として溶接施工を伴う場合の溶接金属および溶接熱影響部においても耐食性の劣下が少ない溶接用二相ステンレス鋼に関するものである。」（第２頁左上欄第９〜１７行）
（２ｂ）「オーステナイトとフェライトの二相組織を有する二相ステンレス鋼は耐応力腐食割れ性に優れていると共に、製造性や機械的性質についても高Ｃｒ系ステンレス鋼に比べて優れた面をもっている。・・・
　しかし、これらの二相ステンレス鋼は、構造物として溶接施工を伴う場合、溶接金属および溶接熱影響部での耐食性が劣り、その劣下の程度がオーステナイト系ステンレス鋼より顕著であるという欠点を存している。」（第２頁右上欄第１１行〜左下欄第２行）
（２ｃ）「本発明は、二相ステンレス鋼の前記の有利な特性を生かしながらこの
溶接部の耐食性の問題の解決
〔問題点を解決する手段〕
　本発明は、重量％で、Ｃ：０．０３％以下、Ｓｉ：１．５％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：１８．０〜３０．０％、Ｎｉ：５．０〜１２．０％、Ｍｏ：１．５〜５．０％、Ｎ：０．１０〜０．３０％、残部：Ｆｅ及び不可避的不純物からなるステンレス鋼であって、且つ
　Ｎ（％）≧（１／３０）×（％Ｎｉ）−（１／１０）
および
　１２．０≦Ｆ値≦１６．０
〔但し、Ｆ値＝Ｃｒ当量−Ｎｉ当量であり、
　Ｃｒ当量＝％Ｃｒ＋％Ｍｏ＋４×％Ｓｉ
　Ｎｉ当量＝１．５×％Ｎｉ＋３０×（％Ｃ＋％Ｎ）＋０．５×％Ｍｎである〕
の関係を満足する組成を有する溶接部の耐食性に優れた二相ステンレス鋼を提供するものである。更に本発明は、上記の鋼に０．１〜１．０％のＣｕを追添してなる溶接部の耐食性に一層優れた二相ステンレス鋼、そして、０．１〜１．０％のＣｕおよび０．０２〜０．１０％のＳｎを複合添加してなる溶接部の耐食性に一層優れた二相ステンレス鋼を提供するものである。」（第２頁左下欄下から第９行〜右下欄下から第６行）
（２ｄ）「本発明鋼における各成分の作用と含有量の限定の理由は、次の通りである。」（第３頁左上欄第５〜６行）
（２ｅ）「
Ｓｎ：ＳｎはＣｕとの共存において耐隙間腐食性を向上させる。
（２ｆ）「〔実施例〕
　母材及び溶接部についての腐食試験に供した鋼の化学成分値とフェライト量を表１に示した。
　試料Ａ〜Ｈは比較鋼（但し、Ａ、Ｂ、Ｃは市販材）であり、
試料Ｉ〜Ｐは本発明鋼
　比較鋼のうち試料Ｄ〜Ｈは本発明鋼に類似した鋼であるがＦ値が１２．０〜１６．０の範囲を外れたものである。市販材であるＡ〜Ｃ以外の各試料Ｄ〜Ｐについては、３０ｋｇ真空溶解炉で溶製後、鍛造、熱間圧延及び冷間圧延して板厚２ｍｍに仕上げ、
１０５０℃×１０分保持後空冷の仕上焼鈍
（２ｇ）「
」
　ｂ　前記ａの記載によれば、甲２には、以下の事項が記載されている。
（ａ）甲２に記載された発明は、海水又は塩化物等の環境下において優れた耐食性を示し、特に溶接構造物として溶接施工を伴う場合の溶接金属及び溶接熱影響部においても耐食性の劣下が少ない溶接用二相ステンレス鋼に関する（２ａ）。
（ｂ）オーステナイトとフェライトの二相組織を有する二相ステンレス鋼は耐応力腐食割れ性に優れているとともに、製造性や機械的性質についても高Ｃｒ系ステンレス鋼に比べて優れた特性を備えているが、構造物として溶接施工を伴う場合、溶接金属及び溶接熱影響部での耐食性が劣り、その劣下の程度がオーステナイト系ステンレス鋼より顕著であるという欠点を有しているところ（２ｂ）、甲２に記載された発明は、二相ステンレス鋼が備える上記の優れた特性を生かしながら、上記した溶接金属及び溶接熱影響部での耐食性の問題を解決することを目的としてなされたものである（２ｃ）。
（ｃ）甲２に記載された発明は、重量％で、Ｃ：０．０３％以下、Ｓｉ：１．５％以下、Ｍｎ：２．０％以下、Ｃｒ：１８．０〜３０．０％、Ｎｉ：５．０〜１２．０％、Ｍｏ：１．５〜５．０％、Ｎ：０．１０〜０．３０％、残部：Ｆｅ及び不可避的不純物からなるステンレス鋼であって、かつ
　Ｎ（％）≧（１／３０）×（％Ｎｉ）−（１／１０）
及び
　１２．０≦Ｆ値≦１６．０
〔但し、Ｆ値＝Ｃｒ当量−Ｎｉ当量であり、
　Ｃｒ当量＝％Ｃｒ＋％Ｍｏ＋４×％Ｓｉ
　Ｎｉ当量＝１．５×％Ｎｉ＋３０×（％Ｃ＋％Ｎ）＋０．５×％Ｍｎである〕
の関係を満足する組成を有する二相ステンレス鋼である。
　さらに、甲２に記載された発明は、上記の鋼に０．１〜１．０％のＣｕを追添してなる二相ステンレス鋼であり、
　また、
上記の鋼に０．１〜１．０％のＣｕ及び０．０２〜０．１０％のＳｎを複合添加してなる二相ステンレス鋼
（ｄ）甲２に記載された発明のうち、
０．１〜１．０％のＣｕ及び０．０２〜０．１０％のＳｎを複合添加した場合には、耐隙間腐食性が向上する
（ｅ）実施例においては、試料Ｉ〜Ｐが本発明鋼であり、この試料Ｉ〜Ｐを含む試料Ｄ〜Ｐは、３０ｋｇ真空溶解炉で溶製後、鍛造、熱間圧延及び冷間圧延して板厚２ｍｍに仕上げ、
１０５０℃×１０分保持後空冷の仕上焼鈍
　本発明鋼の
「試料Ｌ」は、重量％で、Ｃ：０．０１５％、Ｓｉ：０．５４％、Ｍｎ：０．４７％、Ｎｉ：７．５５％、Ｃｒ：２４．６８％、Ｍｏ：３．０１％、Ｎ：０．１９％、残部：Ｆｅ及び不可避的不純物からなり
　
本発明鋼の「試料Ｏ」は、重量％で、Ｃ：０．０１２％、Ｓｉ：０．５３％、Ｍｎ：０．５７％、Ｎｉ：６．２０％、Ｃｒ：２５．０４％、Ｍｏ：３．０７％、Ｎ：０．１８％、Ｃｕ：０．５５％、残部：Ｆｅ及び不可避的不純物からなる
　ｃ　前記ｂによれば、甲２には、「試料Ｌ」及び「試料Ｏ」のそれぞれに基いて認定した以下の「甲２発明１」及び「甲２発明２」が記載されている。
（甲２発明１）
　重量％で、Ｃ：０．０１５％、Ｓｉ：０．５４％、Ｍｎ：０．４７％、Ｎｉ：７．５５％、Ｃｒ：２４．６８％、Ｍｏ：３．０１％、Ｎ：０．１９％、残部：Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、オーステナイトとフェライトの二相組織を有する二相ステンレス鋼。
（甲２発明２）
　重量％で、Ｃ：０．０１２％、Ｓｉ：０．５３％、Ｍｎ：０．５７％、Ｎｉ：６．２０％、Ｃｒ：２５．０４％、Ｍｏ：３．０７％、Ｎ：０．１８％、Ｃｕ：０．５５％、残部：Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、オーステナイトとフェライトの二相組織を有する二相ステンレス鋼。
（イ）甲３には、以下の記載がある。
　「【０００１】
　本発明は、尿素製造プラント用の
二相ステンレス鋼
　「【００１４】
　本発明の第一の目的は、尿素製造プラントの環境下で著しく耐食性に優れ、尿素製造装置の各種機器の材料として好適な二相ステンレス鋼を提供することにある。」
　「【００４０】
　Ｐ：０．０４％以下
　Ｐは、鋼の熱間加工性や機械的性質に悪影響を及ぼす不純物である。さらにステンレス鋼では粒界偏析によって耐食性を低下させる。０．０４％は不純物としての許容上限であり、これ以下で、できるだけ少ない方がよい。
【００４１】
　Ｓ：０．００３％以下
　Ｓも鋼の加工性その他に悪影響を及ぼす不純物である。また、Ｐと同じく粒界偏析によってステンレス鋼の耐食性を損なう。従って、Ｓの含有量は０．００３％以下で可能なかぎり少ない方がよい。」
　「【００５３】
　本発明鋼の不純物の中で、Ａｌは０．０５％以下・・・であるのが望ましい。Ａｌは、酸化物を生成し、これが鋼中に残存して耐食性を低下させる。従って、Ａｌの含有量は、０．０５％以下でできるだけ少ないのが望ましい。・・・」
（ウ）甲４には、以下の記載がある。
　「【０００１】
　本発明は、ステンレス鋼製造工程で発生する
ダストやスケール等の廃棄物を再利用してステンレス鋼を製造する方法
【０００２】
　ステンレス鋼は、一般に、スクラップやＦｅ−Ｃｒ、Ｆｅ−Ｎｉ、金属Ｎｉなどの原料を電気炉で溶解したのち、この溶鋼を精錬炉で精錬を行うことにより製造される（ステンレス鋼製造工程）。・・・」
（エ）甲５には、以下の記載がある。
　「（産業上の利用分野）
この発明は、
ステンレス鋼の製造方法
溶融還元法
（従来の技術）
ステンレス鋼の製造に当っては・・・従来から、Ｃｒ含有溶鉄を経済的に脱炭すべく種々のプロセスが実施されているが、いずれの場合にも脱炭反応と同時にＣｒの酸化反応が生じ、スラグ中にＣｒ分が酸化クロムとして移行する。クロムは高価な金属であるためクロム酸化物含有スラグを廃棄することは経済的観点から好ましくない。・・・
（発明が解決しようとする課題）
・・・
この発明は・・・ステンレス鋼の溶製において脱炭精錬に引き続き通常行われるスラグ中Ｃｒ酸化物の還元および脱Ｓ処理を行うことなしに、ステンレス鋼を高能率かつ経済的に製造することができる有利な方法を提案することを目的とする。」（第２頁左上欄第３行〜右下欄第２行）
（オ）甲６には、以下の記載がある。
　「【０００１】
　本発明は、炭酸ガス腐食環境や応力腐食環境においても優れた耐食性を発揮するとともに高い強度をも兼ね備えた
二相ステンレス鋼管の製造方法
　「【０００９】
　本発明は・・・深井戸や過酷な腐食環境で使用される油井管に要求される耐食性だけでなく、目標とする強度をも兼ね備えた二相ステンレス鋼管の製造方法を提供することを目的とする。」
　「【００４４】
　Ｐ：０．０４％以下
　Ｐは、不純物として含有されるが、その含有量が０．０４％を超えると熱間加工性を低下させ、また耐食性および靱性をも低下させる。従って、上限を０．０４％とするのが好ましい。
【００４５】
　Ｓ：０．０３％以下
　Ｓは、上記のＰと同様に、不純物として含有されるが、その含有量が０．０３％を超えると熱間加工性が著しく低下するだけでなく、硫化物は、孔食の発生起点となり耐孔食性を損なう。このため、その上限値を０．０３％とするのが好ましい。」
　「【００４９】
　本発明の二相ステンレス鋼管は・・・通常商業的な生産に用いられている製造設備および製造方法によって製造することができる。・・・」
（カ）甲７には、「ＪＩＳ　Ｇ　３４５９（２００４）」「
配管用ステンレス鋼管
（７ａ）「１．適用範囲　この規格は，耐食用，低温用，高温用などの配管に用いるステンレス鋼管（以下，管という。）について規定する。」（第７６５頁本文第９〜１０行）
（７ｂ）「３．種類及び記号　管の種類は，３１種類とし，その記号は，表１による。」（第７６５頁本文第２４行）
（７ｃ）「
」
（７ｄ）「４．製造方法　管の製造方法は，次による。
ａ）　管は，継目なく製造するか，自動アーク溶接，レーザ溶接又は電気抵抗溶接によって製造する。
ｂ）　
管は，表１による固溶化熱処理又は焼きなましを行い
ｃ）　注文者の要求があるときは，ベベルエンド（１）に加工してもよい。」（第７６６頁第１〜５行）
（キ）甲８には、以下の記載がある。
（８ａ）「９　リサイクル材料」「９．１　鉄鋼材料」（第６２１頁）「
現在，鉄鋼製品のうち，わが国では３０％以上，世界的には約４０％がスクラップを原料にして生産されている．
（８ｂ）「９．１．２　スクラップ中の不純物　現行の製鋼工程は酸化精錬であるので，鉄より酸素との親和力が強い元素は除去されやすいが，Ｃｕ，
Ｓｎ
のような元素では，鉄の方が先に酸化されてしまい，これらの除去はほとんど不可能である
鋼の種類ごとの代表的な
Ｓｎの許容上限濃度
（８ｃ）「
」（第６２３頁）
（８ｄ）「表９．１．２にはスクラップ中トランプエレメントの量を実際のスクラップで測定した例５）を示す．なお，表９．１．２には参考のための高炉で生産される銑鉄の組成もあわせて示す．現状の電炉工程では，老廃屑に品位の高い加工屑などを混合してＣｕ，
Ｓｎなどを実害がないレベルまで希釈することで対応
（ク）甲９には、以下の記載がある。
（９ａ）「鋼の生産上有害とされる銅・
スズ
など不純物元素は，リサイクルが繰り返されると鋼の中に蓄積され，次第に含有量が高くなる
（９ｂ）「不純物の元素によって，スクラップの溶解・精錬の過程で，スラグ中に取り込んで除去出来るものと出来ないものとがあるので，以下はそれについてまとめたものである。」（第１３２頁右欄最下行〜第１３４頁右欄第３行）
（９ｃ）「
ほぼ金属中に混入してしまうもの
銅・
スズ
（９ｄ）「鉄スクラップはその品種によって不純物元素の含有量がかなり違うので，電気炉製鋼メーカーはその使用に際して，製品としての鋼材への影響を考慮して，スクラップの品種別不純物元素の含有度割合いを勘案し，それらが一定程度に以下となるよう管理している。
　電気炉製鋼メーカーの代表的な製品規格であるＳＳおよびＳＤ規格についてみると，ＪＩＳ規格では要求されていないものの，それぞれ社内の規格として，程度の差はあっても規定している。表７は社内管理規格の一例である。」（第１３５頁右欄下から第３行〜第１３６頁左欄第８行）
（９ｅ）「
」（第１３６頁左欄）
（ケ）甲１０には、以下の記載がある。
（１０ａ）「１．ステンレス鋼の製鋼」「１・１　溶解原料」「１・１・１　主要原料の品質」（第４５７頁）
（１０ｂ）「ｅ．ニッケル屑　Ｎｉの需給状況によってはニッケル屑も溶解原料としてかなり使用される．
ステンレス鋼の溶解に用いるニッケル屑
Ｓｎ
などの有害元素の混入に十分な注意をはらわねばならない
（コ）甲１１には、以下の記載がある。
（１１ａ）「１．３　鉄鋼材料を中心としたリサイクル推進上の課題」「１．３．１　スクラップの質的低下」「（１）現状のスクラップの不純物レベル」（第５９頁）
（１１ｂ）「不純物元素の許容レベルについては、電炉メーカーで比較的生産量の多い代表的な鋼種について不純物の管理値を調査した結果を表１．３−３に示す。」（第６０頁第１〜２行）
（１１ｃ）「
」（第６０頁）
（１１ｄ）「（２）不純物元素の濃化　・・・表１．３−６は、電気炉普通鋼（形鋼、棒鋼）と特殊鋼、高炉製品の銅、スズ含有量の比較を示す。これらの
電気炉普通鋼では平均的にみて
スズで０．０１５％以上は含まれている
これらは再びスクラップとしてリサイクルされるので不純物元素の濃化が進む
（１１ｅ）「
」
（サ）甲１２には、以下の記載がある。
（１２ａ）「
鉄鋼材料としてスクラップは
不純物が，鉄鉱石を出発原料とするバージンメタルと比べて多い
（１２ｂ）「表４は原料として市中くずを使用した場合，銑鉄を使用した場合の製品中の
トランプ・エレメント含有量
いずれの元素も精錬中にほとんど除去されず
　現状の生産品種の成分規格例を表５に示す４）。表面処理鋼板や厚中鋼板，鋼管などの中，高級鋼製品でＣｕ，Ｓｎなどの不純物の規制が厳しくなっている。一方，構造用材料や線材などこれらの不純物の許容範囲の広い鋼種も約４割あり，前述のスクラップ原料の使用が可能である。」（第５３５頁右欄下から第７行〜第５３６頁左欄第４行）
（１２ｃ）「
」
（シ）甲１３には、以下の記載がある。
　「【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、真空チャンバー、配管などの真空容器に用いられる真空特性及び熱間加工性に優れた超高真空機器用ステンレス鋼材及び超高真空容器の製造方法に関するものである。」
　「【０００６】
【発明が解決しようとする課題】・・・本発明は熱間圧延時に表面割れを防止し、熱間加工性及び真空特性に優れた超高真空機器用ステンレス鋼材及び超高真空容器を提供することを目的とするものである。」
　「【００１２】Ｐは、熱間加工性を劣化させるため低いほど望ましいが、原料から不可避的に混入してくるので、Ｐ含有量を０．０５０％以下とした。・・・」
　「【００１５】・・・Ｓｎ，Ｓは・・・高濃度では熱間加工性を劣化させる傾向があるため、
Ｓｎの上限を
２００ｐｐｍ
とした
【００１６】・・・Ｐｂ，Ｂｉ，Ｓｎ，Ｚｎ及びＳはスクラップ及び合金原料より混入するものである。Ｐｂ，Ｂｉ，Ｚｎは高蒸気圧成分であり、精錬時間のコントロールによる高温下での蒸発反応により除去可能である。一方、
Ｓｎは
蒸発反応によっても除去しにくく、現状の大量生産工程においては原料を選択する以外にない
（ス）甲１４には、以下の記載がある。
　「【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、表面疵の少ない
オーステナイト系ステンレス鋼
【０００２】
【従来の技術】合金鉄に対し
安価なスクラップ
Ｓｎ等の不純物元素が多く
（セ）甲１５には、以下の記載がある。
　「【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、製造性、特に加工性に優れた高品質の
オーステナイト系ステンレス鋼
【０００２】
【従来の技術】従来ステンレス鋼の製造では、原料としてスクラップが使用されている。近年、製造コストの低減化を目的に低価格のスクラップが大量に使われる傾向にある。この場合、スクラップ中に存在する不純物元素の材質特性に及ぼす影響を考慮する必要がある。」
　「【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は不純物元素量を規制して材質特性の劣化を抑え、熱間加工性および冷間加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼材を提供することを目的とする。」
　「【０００８】Ｓｎ、Ｓは、Ｐｂ、Ｚｎ、Ｂｉに比べて影響は少ないものの高濃度では熱間加工性を劣化させる傾向があり、
上限をＳｎは２００ｐｐｍ
とした
【０００９】・・・Ｐｂ、Ｚｎ、Ｂｉ、ＳｎおよびＳはスクラップおよび合金原料より混入するものである。Ｐｂ、Ｚｎ、Ｂｉは高蒸気圧成分であり、高温化での蒸発反応により除去可能である。一方、
Ｓｎは
蒸発反応によっても除去しにくく、現状の大量生産工程においては原料を選択するしかない
（ソ）甲１６には、以下の記載がある。
　「【０００１】
【産業上の利用分野】この発明は、表面性状の優れた
オーステナイト系ステンレス鋼板
【０００２】
【従来の技術】各種鋼材の製造においては、種々の分野でリサイクル化が進められている。この点は、オーステナイト系ステンレス鋼板の製造分野についても例外ではなく、鉄スクラップの使用量が従来以上に増加する傾向にある。一般に、鉄スクラップ中には、種々の合金元素が含まれているため、かようなスクラップを原料として使用すると、種々の元素がいわゆるトランプエレメントとして鋼材中に混入する。
【０００３】上記したような
トランプエレメント
Ｓｎ
鋼浴中に混入すると製鋼精錬中に除去される機会がなく、大部分が素材中に残留する
　「【０００６】
【発明が解決しようとする課題】この発明は・・・スクラップの使用量の増大に伴い、原料中におけるＳｎ，Ｎｂ量が増大したとしても、熱間割れに起因した冷延板におけるヘゲ疵の発生を効果的に回避することができる、オーステナイト系ステンレス鋼板の新規な製造方法を提案することを目的とする。」
　「【００１９】・・・この発明は、トランプエレメントとしてＳｎやＮｂを含有する全てのオーステナイト系ステンレス鋼板に対して適用できるが、中でもＪＩＳ　Ｇ　４３０４に規定されるＳＵＳ３０４，ＳＵＳ　３０４Ｌ，ＳＵＳ　３０１，ＳＵＳ　３０１Ｌ，ＳＵＳ　３１６，ＳＵＳ　３１６Ｌ等に適用してとりわけ有利である。・・基本組成については・・・Ｐ：０．０４０ｍａｓｓ％以下、Ｓ：０．０３０ｍａｓｓ％以下程度とすることが好ましい。・・・
【００２０】・・・ＳｎやＮｂの混入量がそれぞれ０．２０ｍａｓｓ％、０．０３０ｍａｓｓ％を超えて多くなると鋼材質とくに伸びが劣化するので、
Ｓｎ
の許容上限値は
０．２０ｍａｓｓ％
とした
（タ）甲１７には、以下の記載がある。
　「［０００１］本発明は、
オーステナイト系ステンレス鋼
　「［００１８］本発明は、上記現状に鑑みてなされたもので、発電用ボイラ等の高温で長時間使用される機器の素材として好適な、ＨＡＺでの耐脆化割れ性に優れた高強度のオーステナイト系ステンレス鋼を提供することを目的とする。」
　「［００５９］ｓｏｌ．Ａｌ：０．０３％以下
　Ａｌは、脱酸作用を有するが、多量の添加は清浄度を著しく害し、加工性や延性を劣化させ、特に、Ａｌの含有量がｓｏｌ．Ａｌ（「酸可溶性Ａｌ」）で０．０３％を超えると、加工性や延性の低下が著しくなる。したがって、ｓｏｌ．Ａｌの含有量を０．０３％以下とした。・・・」
　「［００６３］本発明においては、不純物中のＰ、Ｓ、
Ｓｎ
［００６４］すなわち、上記の元素はいずれも、溶接熱サイクル中、または、その後の高温での使用中に粗粒ＨＡＺの粒界に偏析して、粒界結合力を低下させ、高温での使用中に粗粒ＨＡＺでの脆化割れを招く。したがって、先ず、その含有量をそれぞれ、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０３％以下、
Ｓｎ：０．１％以下
　「［００９１］本発明・・・に係るオーステナイト系ステンレス鋼は、溶解に使用する原料について綿密詳細な分析を実施して、特に不純物中のＳｎ、Ａｓ、Ｚｎ、ＰｂおよびＳｂの含有量がそれぞれ、前述の
Ｓｎ：０．１％以下
（チ）甲１８には、以下の記載がある。
　「［０００１］本発明は、
オーステナイト系ステンレス鋼
　「［００１７］本発明は・・・Ｃ固定化元素を含有し、溶接時にＨＡＺに生じる液化割れを抑止できるとともに、高温で長時間使用された場合のＨＡＺでの耐脆化割れ性にも優れ、しかも、高い耐食性、なかでも、ポリチオン酸ＳＣＣに対する高い抵抗力を有するオーステナイト系ステンレス鋼を提供することを目的とする。」
　「［００５９］ｓｏｌ．Ａｌ：０．０３％以下
　Ａｌは、脱酸作用を有するが、多量の添加は清浄度を著しく害し、加工性や延性を劣化させ、特に、Ａｌの含有量がｓｏｌ．Ａｌ（「酸可溶性Ａｌ」）で０．０３％を超えると、加工性や延性の低下が著しくなる。したがって、ｓｏｌ．Ａｌの含有量を０．０３％以下とした。下限は特に設けないが、０．０００５％以上が好ましい。」
　「［００６３］本発明においては、不純物中のＰ、Ｓ、
Ｓｎ
［００６４］すなわち、上記の元素はいずれも、溶接熱サイクル中、または、その後の高温での使用中に粗粒ＨＡＺの粒界に偏析して、粒界の融点を下げるとともに粒界の結合力を低下させ、次層溶接時の熱サイクル付与による粗粒ＨＡＺでの粒界溶融に基づく液化割れ、高温で使用中の脆化割れを招く。加えて、粒界腐食を促進し、かつ粒界強度の低下をもたらすため、耐ポリチオン酸ＳＣＣ性を劣化させる。したがって、先ず、その含有量をそれぞれ、Ｐ：０．０４％以下、Ｓ：０．０３％以下、
Ｓｎ：０．１％以下
　「［００８７］本発明・・・に係るオーステナイト系ステンレス鋼は、溶解に使用する原料について綿密詳細な分析を実施して、特に不純物中のＳｎ、Ａｓ、Ｚｎ、ＰｂおよびＳｂの含有量がそれぞれ、前述の
Ｓｎ：０．１％以下
（ツ）甲１９には、以下の記載がある。
　「［０００１］本発明は、
オーステナイト系ステンレス鋼
　「［００２１］・・・本発明は、耐食性、特に、耐粒界腐食性に優れ、しかも、溶接熱影響部における耐割れ感受性にも優れたオーステナイト系ステンレス鋼、なかでも、ＣｒとＮｉの含有量が多いＳＵＳ３１０型のオーステナイト系ステンレス鋼を提供することを目的とする。」
　「［００５９］Ｐ：０．０３０％以下
　Ｐは、不純物として含有される元素であり・・・含有量は０．０３０％以下に制限する必要がある。・・・
［００６０］Ｓ：０．００２％以下
　Ｓは、不純物として含有される元素であり・・・含有量は０．００２％以下に制限する必要がある。・・・
［００６１］
Ｓｎ：０．０１５％以下
　Ｓｎも不純物として含有される元素であり・・・含有量は０．０１５％以下に制限する必要がある。なお、Ｓｎの含有量は０．０１０％以下とすることが好ましい。」
　「［００７０］本発明に係るオーステナイト系ステンレス鋼は、溶解に使用する原料について綿密詳細な分析を実施して、特に不純物中のＰ、ＳおよびＳｎの含有量がそれぞれ、前述のＰ：０．０３０％以下、Ｓ：０．００２％以下および
Ｓｎ：０．０１５％以下
（テ）甲２０には、以下の記載がある。
　「【０００１】
　本発明は・・・特に自動車の燃料タンクや燃料パイプ、タンクバンドなどの燃料タンク周辺部材用のステンレス鋼に、Ｚｎ含有塗料を部材全体または主に隙間部の耐食性向上を目的として部分的に塗布してなるＺｎ含有塗料塗布型自動車燃料タンクおよび燃料タンク周辺部材用
フェライト系ステンレス鋼
　「【０００９】
　・・・本発明は、従来の高Ｃｒのフェライト系ステンレス鋼より、さらに優れた耐食性と加工性を有し、かつ低Ｃｒの自動車の燃料系統部材用に適したフェライト系ステンレス鋼を提供することを目的とするものである。
　・・・」
　「【００２４】
Ｐ：　含有量０．０６％以下
　Ｐは・・・できる限り少なくするのが望ましいが、余りに低く制限すると製鋼コストの上昇を招く。このため、Ｐ含有量は０．０６％以下とする。より好適なのは０．０３％以下である。
【００２５】
Ｓ：　含有量０．０３％以下
　Ｓは、ステンレス鋼の耐食性に有害な元素であるが、製鋼時の脱硫コストを考慮して、０．０３％を上限として許容することができる。より好適なのは、ＭｎやＴｉで固定できる０．０１％以下である。
【００２６】
Ａｌ：　含有量１．０％以下
　Ａｌは、製鋼上の脱酸剤として必要な元素である。その効果を得るためには、０．０１％以上の含有が好ましいが、過度に含有されると介在物に起因する表面外観や耐食性の劣化を招くので、１．０％以下とする。より好適なのは０．５０％以下である。」
　「【００３５】
　なお、本発明のステンレス鋼においては・・・
不可避的不純物
Ｓｎを０．３％以下
（ト）甲２１には、以下の記載がある。
　「【０００１】
　本発明は、
フェライト系ステンレス鋳鋼
　「【０００５】
　本発明の課題は、耐硫酸露点腐食性に優れたフェライト系ステンレス鋳鋼、それを用いた鋳物部品の製造方法及び鋳物部品を提供することにある。」
　「【００２２】
Ｓ：０．０１質量％以上０．５０質量％以下
　ＳはＭｎ系硫化物を形成し、被削性を向上させる。上記の下限値未満では効果が不十分となる。Ｓの下限値は、望ましくは０．０３質量％とするのがよい。また、上限値を超えると、延性、耐酸化性及び高温疲労強度の低下につながる。Ｓの上限値は、望ましくは０．１０質量％とするのがよい。」
　「【００２４】
Ｐ：０．５０質量％以下に制限
　Ｐの含有量は、耐酸化性及び高温疲労強度を低下させるので、上記の上限値以下に制限するのがよく、より望ましくは０．１０質量％以下に制限するのがよい。」
　「【００２９】
Ａｌ：０．０１質量％以上１．００質量％以下
　Ａｌはフェライトを安定させ、α→γ相変態を上昇させる効果が有り、かつ高温強度を向上させる働きがあるため、使用上限温度をさらに向上させたい場合には添加してもよい。・・・」
　「【００３２】
　上記以外の、その他の各元素であって、上記
本発明の効果が達成不能とならない範囲で含有されているもの
不純物元素
Ｇｅ、
Ｓｎ
０．１質量％以下
・・・」
（ナ）甲２２には、以下の記載がある。
　「【０００１】
　本発明は、自動車、家庭電化製品、厨房器具などに用いるスピニング加工性に優れたフ
ェライト系ステンレス鋼板
　「【０００６】
　本発明は、スピニング加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法を提供することを目的とする。」
　「【００１９】
　Ｐ≦０．０４％
　Ｐは、鋼を固溶強化するとともに、脆化しやすくする。Ｐ量が０．０４％を超えると、鋼の延性が著しく低下するため、Ｐ量の上限は０．０４％とする。
【００２０】
　Ｓ≦０．００８％
　Ｓは・・・ＭｎＳとして析出して耐食性を劣化させるとともに、ＴｉＳまたはＴｉ４Ｃ２Ｓ２を形成してスピニング加工時のへらと鋼板との焼き付きを助長する。このため、Ｓ量は０．００８％以下とする。
【００２１】
　Ａｌ≦０．０６％
　Ａｌは脱酸剤であり、鋼の清浄度を向上させる。そのため、Ａｌ量は０．０２％以上含有させることが望ましい。しかし、Ａｌ量が０．０６％を超えると、脱酸生成物が多量に生成しスピニング加工時に破断の起点となるので、Ａｌ量は０．０６％以下とする。」
　「【００２７】
　・・・
不可避的不純物
Ｓｎ≦０．０１％
（ニ）甲２３には、以下の記載がある。
　「【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、
２相ステンレス鋼
　「【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は・・・０．５ａｔｍ程度の硫化水素を含む環境下での耐硫化水素腐食性に優れた２相ステンレス鋼を提供することにある。」
　「【００１８】ｓｏｌ−Ａｌ：０．０１〜０．２％
Ａｌは・・・脱酸成分として必要な成分であるが、その効果はｓｏｌ−Ａｌ含有量で０．０１％以上で得られる。しかし、そのｓｏｌ−Ａｌ含有量が０．２％を超えると粗大な酸化物が生じて熱間加工性が劣化する。」
　「【００２５】Ｐ：上限０．０３％
Ｐは、不可避不純物として含有されるが、その含有量が０．０３％を超えると硫化水素環境での応力腐食割れ感受性を高める。よって、その上限を０．０３％以下と定めた。好ましくは、０．０２％以下である。
【００２６】Ｓ：上限０．０１％
Ｓは、Ｐと同様に不可避不純物として含有されるが、その含有量が０．０１％を超えると熱間加工性を著しく劣化させる。よって、その上限値を０．０１％と定めた。・・・厳しい条件での熱間加工性を必要とする場合には、Ｓ含有量を０．０００７％以下とするのが望ましい。」
　「【００２９】なお、本発明の２相ステンレス鋼において・・・
不可避不純物
Ｓｎ
０．１０％以下
（ヌ）甲２４には、以下の記載がある。
　「【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、
二相ステンレス鋼管
　「【００１４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は・・・溶接熱影響部における優れた耐食性を有し、延性および靱性の低下の原因である熱間加工、温間加工および冷間加工の歪みが残存することなく、また、時効熱処理等による炭窒化物、金属間化合物が析出することがない完全に固溶化された微細組織を有する高強度の二相ステンレス鋼管の製造方法を提供することを目的とする。」
　「【００３１】Ｐ：０．０５％以下
Ｐ・・・の含有量は、できるだけ少ないのが望ましく、０．０５％以下とした。
【００３２】Ｓ：０．０１％以下
Ｓも鋼中に混入する不純物であり・・・悪影響を避けるため、Ｓの含有量を０．０１％以下とした。好ましくは、０．００５％以下である。」
　「【００３４】熱間加工性を劣化させる不純物として、
Ａｓ、Ｓｎ、Ｐｂ、Ｓｂ、Ｂｉ等
合計の含有量は、０．０５％以下
（ネ）甲２５には、以下の記載がある。
　「【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、湿潤Ｈ２Ｓ環境下において使用される油井管、ラインパイプなどに好適な耐食性を備える
２相ステンレス鋼
　「【０００６】本発明は・・・耐Ｈ２Ｓ腐食性を改善すると共に従来鋼ＳＵＳ３２９Ｊ２Ｌに比べて著しく熱間加工性を損なわない２相ステンレス鋼を提供することを目的とする。」
　「【０００８】・・・
Ｐ：０．０３％以上含まれると耐応力腐食割れ性が低下するので、上限を０．０３％とした。
Ｓ：Ｓは熱間加工性に極めて有害な元素であるため可及的に低減すべきである。・・・」
　「【００１０】・・・
Ａｌ：Ａｌは脱酸剤として添加し、残留してくるもので、含有し過ぎると靭性が低下するので、その含有量は０．０４％以下とした。
・・・」
（ノ）甲２６には、以下の記載がある。
　「【０００１】
　本発明は・・・より詳しくは、高耐食性二相ステンレス鋼の製造（鋳造、熱間圧延または溶接）時に生成される、脆いシグマ（σ）相、カイ（χ）相などの金属間相の形成を抑えることにより、高耐食性を維持しつつ、より優れた耐脆化性、鋳造性及び熱間加工性を有する
スーパー二相ステンレス鋼
　「【００１５】
・・・
　本発明は・・・金属間相の析出速度を低減させるとともに、析出量を減少させて、脆化を防止し、かつ耐食性を向上させることを目的とする。」
　「【００６６】
アルミニウム（Ａｌ）・・・及び硫黄（Ｓ）
　アルミニウムは・・・１．０％以下で添加することが好ましい。
【００６７】
　さらに、鋼中には・・・硫黄（Ｓ）が不回避的に含まれるが・・・可能であればその含有量を少なくすることが好ましい。鋳物製品の場合・・・硫黄を５０ｐｐｍ以下に抑制することが良く、加工製品の場合・・・硫黄を２０ｐｐｍ以下に抑制することが好ましい。」
　「【００６９】
・・・Ｆｅ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗに比べて原子半径の大きい・・・
Ｓｎ
Ｓｎ１．０％以下
　イ　本件発明１について
（ア）本件発明１と甲２発明１との対比
　ａ　甲２発明１の「オーステナイトとフェライトの二相組織を有する二相ステンレス鋼」と、本件発明１の「フェライト相とオーステナイト相とからなる二相ステンレス鋼材」は、「フェライト相とオーステナイト相とからなる二相ステンレス鋼材」である点で一致する。
　ｂ　重量％の値と質量％の値が同じになることは当業者の技術常識であることを踏まえると、
　甲２発明１の「重量％で、Ｃ：０．０１５％、Ｓｉ：０．５４％、Ｍｎ：０．４７％、Ｎｉ：７．５５％、Ｃｒ：２４．６８％、Ｍｏ：３．０１％、Ｎ：０．１９％」の成分組成と、
　本件発明１の「Ｃ：０．１０質量％以下、Ｓｉ：０．１〜２．０質量％、Ｍｎ：０．１〜２．０質量％、」「Ｃｒ：１８．０〜２９．０質量％、Ｎｉ：１．０〜１０．０質量％、Ｍｏ：２．５〜６．０質量％、」「Ｎ：０．１６〜０．５０質量％」の成分組成とは、
　「Ｃ：０．０１５質量％、Ｓｉ：０．５４質量％、Ｍｎ：０．４７質量％、Ｃｒ：２４．６８質量％、Ｎｉ：７．５５質量％、Ｍｏ：３．０１質量％、Ｎ：０．１９質量％」である点で一致する。
　ｃ　以上によれば、本件発明１と甲２発明１との一致点及び相違点１は、以下のとおりである。
（一致点）
　フェライト相とオーステナイト相とからなる二相ステンレス鋼材であって、前記二相ステンレス鋼材の成分組成として、Ｃ：０．０１５質量％、Ｓｉ：０．５４質量％、Ｍｎ：０．４７質量％、Ｃｒ：２４．６８質量％、Ｎｉ：７．５５質量％、Ｍｏ：３．０１質量％、Ｎ：０．１９質量％を含有する点。
（相違点１）
　本件発明１では、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｎの他に、成分として「Ｐ：０．０５質量％以下、Ｓ：０．０３０質量％以下、Ａｌ：０．００５〜０．０５０質量％、」及び「Ｓｎ：０．００１〜０．３０質量％」が特定され、「かつ、前記Ｎ量と前記Ｓｎ量との質量比（Ｎ／Ｓｎ）が２０〜４００であって、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、前記Ｓｎの全てが固溶している」のに対して、
　甲２発明１では、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｎの他は、「残部：Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、」成分としてＰ、Ｓ、Ａｌ及びＳｎが特定されていない点。
（イ）相違点１についての検討
　ａ　相違点１のうち、甲２発明１が、本件発明１の「Ｓｎ：０．００１〜０．３０質量％」が特定され、「かつ、前記Ｎ量と前記Ｓｎ量との質量比（Ｎ／Ｓｎ）が２０〜４００であって、」「前記Ｓｎの全てが固溶している」点に相当する事項を備えているといえるのかについて検討する。
　ｂ　甲２発明１におけるＮの含有量は０．１９質量％（以下、「質量％」を「％」と略記する。）であるから、この値に基いて、Ｎ／Ｓｎが２０〜４００になるＳｎの含有量の範囲を算出すると、
　０．０００４７５％（＝０．１９％／４００）
　　　　　　　　　　　　　　　〜０．００９５％（０．１９％／２０）
となるから、「Ｓｎ：０．００１〜０．３０質量％」と重複するＳｎの含有量の範囲は０．００１〜０．００９５％となる。
　したがって、甲２発明１が、前記ａの事項を備えているといえるためには、甲２発明１における「Ｓｎの含有量が０．００１〜０．００９５％であって、前記Ｓｎの全てが固溶している」といえる必要がある。
　ｃ　そこで検討すると、甲２には、０．１〜１．０％のＣｕ及び０．０２〜０．１０％のＳｎを複合添加した場合に、耐隙間腐食性が向上することは記載されているが（前記ア（ア）ｂ（ｄ））、Ｓｎを単独で添加することは記載も示唆もされていない。
　また、甲２発明１を認定する根拠とした「試料Ｌ」は、上記のＣｕ及びＳｎを複合添加する態様に該当するものではなく、第１表（前記ア（ア）ａ（２ｇ））によれば、Ｃｕ及びＳｎの欄には、いずれも「−」と記載されているのみで、甲２には、Ｓｎを含有しているのか否か、仮に含有しているとした場合に含有量がどの程度であるのかについては、記載も示唆もされていない。
　ここで、ステンレス鋼の製造に際し、スクラップ等を原料として再利用する場合に（甲４、８〜１６）、原料中に混入したＳｎを除去することが困難であるとすれば（甲８、９、１２、１５、１６）、甲２発明１においてＳｎが不可避的に含有される場合もあり得ることになるが、上記のとおり、甲２には、Ｓｎが不可避的不純物である場合に許容できる含有量の上限値がどの程度になるのかは記載も示唆もなく、二相ステンレス鋼における上記上限値が原料の選択や必要とする特性等によらず普遍的に０．００９５％以下になることは、甲３〜２６のいずれにも、記載も示唆もされていないから、甲２発明１に不可避的不純物としてＳｎが含まれるとしても、その含有量が０．００１〜０．００９５％の範囲になっていたとはいえない。
　ｄ　申立人は、第１表（前記ア（ア）ａ（２ｇ））における甲２発明１を認定する根拠とした「試料Ｌ」の「Ｓｎ」の欄に記載された「−」の表記の解釈に関し、特許異議申立書において、「試料Ｐ」（ＣｕとＳｎを意図的に複合添加する態様）のＳｎ濃度が「０．０５％」と、小数第２位までの値として記載されているから、「試料Ｌ」の「Ｓｎ」の欄の「−」の記載は、小数第２位の値が四捨五入により０になる値、すなわち、小数第３位の値が４以下となる濃度である「０．００４％以下」を意味すると主張している。
　しかし、甲２には、第１表の「Ｓｎ」の欄に記載された「−」が、どの程度の濃度までを許容する表記であるのかについて何らの記載もされていないから、「−」という記載が、ＣｕとＳｎを複合添加する態様と同一の基準に基くものであるとまではいえない。
　したがって、上記主張を採用することはできない。
　ｅ　さらに、前記「試料Ｌ」は、板厚２ｍｍに仕上げた後に、１０５０℃×１０分保持後空冷の仕上焼鈍を行って得られたものであるところ（前記ア（ア）ｂ（ｅ））、本件明細書等には、二相ステンレス鋼材にＳｎを固溶させるためには、固溶化熱処理温度（９５０〜１０５０℃）、保持時間（１０〜３０分）及び、冷却速度（１０℃／秒以上）の条件を満たす必要があることが記載されており（前記第２の５（１）イ（イ）ｅ）、上記「試料Ｌ」の仕上焼鈍は冷却手段として空冷を採用している点で上記冷却速度の条件を満たしているとはいえないから、甲２発明１において不可避不純物としてＳｎが含有されていたとしても、その全てが固溶しているとはいえない。
　ここで、甲７には、表１（前記ア（カ）（７ｃ））に、３種類のオーステナイト・フェライト系ステンレス鋼管について、「固溶化熱処理℃」の欄に「９５０以上，急冷」と記載されており、「管は，表１による固溶化熱処理又は焼きなましを行い，酸洗又はこれに準じる処理を行う。ただし，表１以外の熱処理については，受渡当事者の協定による。」（前記ア（カ）（７ｄ））と記載されているが、甲７には、固溶化熱処理によって、ステンレス鋼管中のいずれの成分元素がどの程度の割合で固溶されるのかについては何らの記載もされておらず、上記のとおり、甲２の「試料Ｌ」の仕上焼鈍は冷却手段として空冷を採用しているから、甲７の記載事項を踏まえても、甲２発明１において不可避不純物としてＳｎが含有されていた場合に、その全てが固溶しているとはいえない。
　また、甲３〜６、８〜２６のいずれにも、二相ステンレス鋼において不可避的に含まれるＳｎの全てが固溶した状態で存在することについては、記載も示唆もされていない。
　ｆ　以上によれば、甲２発明１は、本件発明１の「Ｓｎ：０．００１〜０．３０質量％」が特定され、「かつ、前記Ｎ量と前記Ｓｎ量との質量比（Ｎ／Ｓｎ）が２０〜４００であって、」「前記Ｓｎの全てが固溶している」点に相当する事項を備えているとはいえないから、相違点１は実質的な相違点であって、本件発明１は、甲２に記載された発明であるとはいえない。
　ｇ　そこで、甲２発明１において、前記ａの事項を採用することが当業者にとって容易想到であるといえるかについて検討すると、前記ｃで検討したとおり、甲２発明１において、Ｓｎが不可避的に含有されることがあるとしても、二相ステンレス鋼における含有量が、普遍的に０．００１〜０．００９５％の範囲の値になることは、甲３〜２６のいずれにも、記載も示唆もされておらず、また、前記ｅで検討したとおり、甲３〜２６のいずれにも、二相ステンレス鋼において不可避的に含まれるＳｎの全てを固溶することについては、記載も示唆もされていないから、当業者であっても、甲２発明１において、前記ａの事項を採用することは容易になし得たことであるとはいえない。
　ｈ　したがって、相違点１のその他の事項について検討するまでもなく、甲２発明１において、本件発明１の相違点１に相当する事項を採用することは、当業者であっても容易になし得たことであるとはいえない。
　ウ　本件発明２について
（ア）本件発明２と甲２発明２との対比
　ａ　甲２発明２の「オーステナイトとフェライトの二相組織を有する二相ステンレス鋼」と、本件発明２の「フェライト相とオーステナイト相とからなる二相ステンレス鋼材」は、「フェライト相とオーステナイト相とからなる二相ステンレス鋼材」である点で一致する。
　ｂ　重量％の値と質量％の値が同じになることは当業者の技術常識であることを踏まえると、
　甲２発明２の「重量％で、Ｃ：０．０１２％、Ｓｉ：０．５３％、Ｍｎ：０．５７％、Ｎｉ：６．２０％、Ｃｒ：２５．０４％、Ｍｏ：３．０７％、Ｎ：０．１８％、Ｃｕ：０．５５％」の成分組成と、
　本件発明２の「Ｃ：０．１０質量％以下、Ｓｉ：０．１〜２．０質量％、Ｍｎ：０．１〜２．０質量％、」「Ｃｒ：１８．０〜２９．０質量％、Ｎｉ：１．０〜１０．０質量％、Ｍｏ：２．５〜６．０質量％、」「Ｎ：０．１６〜０．５０質量％、」「さらに、Ｃｕ：０．１〜２．０質量％、Ｃｏ：０．１〜２．０質量％、Ｗ：０．１〜６．０質量％の１種または２種以上を含有する」の成分組成とは、
　「Ｃ：０．０１２質量％、Ｓｉ：０．５３質量％、Ｍｎ：０．５７質量％、Ｃｒ：２５．０４質量％、Ｎｉ：６．２０質量％、Ｍｏ：３．０７質量％、Ｎ：０．１８質量％、Ｃｕ：０．５５質量％」である点で一致する。
　ｃ　以上によれば、本件発明２と甲２発明２との一致点及び相違点２は、以下のとおりである。
（一致点）
　フェライト相とオーステナイト相とからなる二相ステンレス鋼材であって、前記二相ステンレス鋼材の成分組成として、Ｃ：０．０１２質量％、Ｓｉ：０．５３質量％、Ｍｎ：０．５７質量％、Ｃｒ：２５．０４質量％、Ｎｉ：６．２０質量％、Ｍｏ：３．０７質量％、Ｎ：０．１８質量％、Ｃｕ：０．５５質量％を含有する点。
（相違点２）
　本件発明２では、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｎ、Ｃｕの他に、成分として「Ｐ：０．０５質量％以下、Ｓ：０．０３０質量％以下、Ａｌ：０．００５〜０．０５０質量％、」及び「Ｓｎ：０．００１〜０．３０質量％」が特定され、「かつ、前記Ｎ量と前記Ｓｎ量との質量比（Ｎ／Ｓｎ）が２０〜４００であって、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、前記Ｓｎの全てが固溶している」のに対して、
　甲２発明２では、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｎ、Ｃｕの他は、「残部：Ｆｅ及び不可避的不純物からなり、」成分としてＰ、Ｓ、Ａｌ及びＳｎが特定されていない点。
（イ）相違点２についての検討
　ａ　相違点２のうち、甲２発明２が、本件発明２の「Ｓｎ：０．００１〜０．３０質量％」が特定され、「かつ、前記Ｎ量と前記Ｓｎ量との質量比（Ｎ／Ｓｎ）が２０〜４００であって、」「前記Ｓｎの全てが固溶している」点に相当する事項を備えているといえるのかについて検討すると、相違点１についての検討と同様の理由により、甲２発明２は、上記の事項を備えているとはいえないから、相違点２は実質的な相違点であって、本件発明２は、甲２に記載された発明であるとはいえない。
　ｂ　そこで、甲２発明２において、前記ａの事項を採用することが当業者にとって容易想到であるといえるかについて検討すると、相違点１についての検討と同様の理由により、当業者であっても、甲２発明２において、上記ａの事項を採用することは容易になし得たことであるとはいえない。
　ｃ　したがって、相違点２のその他の事項について検討するまでもなく、甲２発明２において、本件発明２の相違点２に相当する事項を採用することは、当業者であっても容易になし得たことであるとはいえない。
　エ　本件発明３〜５について
　本件発明３〜５は、いずれも、引用により、本件発明１の「Ｓｎ：０．００１〜０．３０質量％」が特定され、「かつ、前記Ｎ量と前記Ｓｎ量との質量比（Ｎ／Ｓｎ）が２０〜４００であって、」「前記Ｓｎの全てが固溶している」点を発明特定事項として備えているところ、相違点１、２についての検討と同様の理由により、当業者であっても、甲２発明１及び甲２発明２のいずれにおいても、上記の点に相当する事項を採用することは容易になし得たことであるとはいえない。
　オ　小括
　以上のとおり、本件発明１、２は、甲２に記載された発明ではなく、本件発明１〜５は、甲２に記載された発明及び甲３〜２６に記載された事項に基いて当業者が容易に発明をすることができたものでもないから、申立理由１、２には、いずれも理由がない。
第４　むすび
　以上のとおり、請求項１〜５に係る本件特許は、取消理由通知に記載した取消理由及び特許異議申立書に記載した申立理由によっては、取り消すことはできない。
　また、他に、請求項１〜５に係る本件特許を取り消すべき理由を発見しない。
　よって、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
令和１年１０月２５日（２０１９．１０．２５）
【訂正の要旨】
審決（決定）の【理由】欄参照。
（５４）【発明の名称】
二相ステンレス鋼材および二相ステンレス鋼管
　【技術分野】
　【０００１】
　本発明は、塩化物、硫化水素、炭酸ガスなどの腐食性物質を含有する環境（以下、腐食環境と称することがある）において使用される二相ステンレス鋼材および二相ステンレス鋼管に関するものである。
　【背景技術】
　【０００２】
　ステンレス鋼材は、腐食環境において不働態皮膜と呼ばれるＣｒの酸化物を主体とする安定な表面皮膜を自然に形成し、耐食性を発現する材料である。特に、フェライト相とオーステナイト相からなる二相ステンレス鋼材は、強度特性がオーステナイト系ステンレス鋼やフェライト系ステンレス鋼に対して優れ、耐孔食性と耐応力腐食割れ性が良好である。このような特徴のため、二相ステンレス鋼材は、アンビリカル、海水淡水化プラント、ＬＮＧ気化器などの海水環境の構造材料を初めとして、油井管や各種化学プラントなどの腐食性が厳しい環境の構造材料として使用されている。
　【０００３】
　しかしながら、使用環境に塩化物（塩化物イオン）などの腐食性物質が多量に含有される場合には、二相ステンレス鋼材中の介在物や不働態皮膜の欠陥などを起点として、二相ステンレス鋼材に局部腐食いわゆる孔食が発生する場合がある。また、二相ステンレス鋼材のすきま部分においては、すきま内部では塩化物イオンなどの腐食性物質が濃縮してより厳しい腐食環境となり、さらにすきま外部と内部との間で酸素濃淡電池を形成して、すきま内部の局部腐食がより促進され、いわゆるすきま腐食が発生する場合がある。さらに、孔食やすきま腐食などの局部腐食は、応力腐食割れの起点となる場合が多く、安全性の観点から耐食性、特に耐局部腐食特性のさらなる向上が求められている。
　【０００４】
　特に、油井管材料においては、より深層の油井やガス井の開発が進められており、従来よりも高温で、かつ、硫化水素、炭酸ガス、塩化物などの腐食性物質を多量に含む環境に曝される場合が多くなっているため、従来よりもさらに優れた耐食性が要求されている。
　【０００５】
　ステンレス鋼の耐孔食性は、Ｃｒ量を［Ｃｒ］、Ｍｏ量を［Ｍｏ］、Ｎ量を［Ｎ］とした際、［Ｃｒ］＋３．３［Ｍｏ］＋１６［Ｎ］で計算される孔食指数ＰＲＥ（Ｐｉｔｔｉｎｇ　Ｒｅｓｉｓｔａｎｃｅ　Ｅｑｕｉｖａｌｅｎｔ）で表され、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎの含有量を多くすれば優れた耐孔食性が得られることが知られている。また、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎの含有量の増加は、耐すきま腐食性の向上にも寄与することが知られている。しかしながら、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎの含有量の増加は、鋳造性や圧延性などを低下させるため素材製造面で問題が生じる可能性が大きいことに加えて、溶接性や加工性も低下させるため施工面でも問題が生じる場合が多い。二相ステンレス鋼材において、実用上十分な耐食性を得るための技術としては、特許文献１にＣｒ、Ｍｏ、Ｎ以外にＣｕ、Ｎｉ、Ｖ、などの化学成分を調整することが提案され、特許文献２にＣｒ、Ｍｏ，Ｎ以外にミッシュメタルおよび／またはＹを活用することが提案されている。
　【先行技術文献】
　【特許文献】
　【０００６】
　【特許文献１】国際公開第２００９／１１９８９５号パンフレット
　【特許文献２】特開２０１１−１７４１８３号公報
　【発明の概要】
　【発明が解決しようとする課題】
　【０００７】
　しかしながら、二相ステンレス鋼材は強度特性に優れる反面、圧延や引抜などの加工が通常の単相ステンレス鋼材よりも難しい場合が多い。また、σ相析出を助長するＮｉ、Ｍｏ、Ｓｉ、Ｍｎなどの元素の含有量の増量はσ脆化を促進して靭性を劣化させる懸念があり、実用が困難である場合が多い。また、二相ステンレス鋼材の耐食性向上に対しては、特許文献１、２では必ずしも十分であるとは言えず、特に塩化物腐食環境において発生する局部腐食に関して問題があり、さらに効果的な耐食性向上の要望がある。
　【０００８】
　本発明は、このような状況に鑑みてなされたものであり、その課題は塩化物、硫化水素、炭酸ガスなどの腐食性物質を含有する環境において良好な耐食性を発現する二相ステンレス鋼材および二相ステンレス鋼管を提供することにある。
　【課題を解決するための手段】
　【０００９】
　前記のようにステンレス鋼材は、Ｃｒの酸化物を主体とする不働態皮膜により耐食性を発現する材料である。二相ステンレス鋼材では、フェライト相とオーステナイト相の異相界面で不連続性を有しており、フェライト相とオーステナイト相との界面においては不働態皮膜が不安定になる傾向が強いため、塩化物イオンの不働態皮膜破壊作用を受けやすく、局部腐食が発生しやすくなる。本発明者らは、前記課題を解決するために製造面や諸特性を害さない範囲において、二相ステンレス鋼材の不働態皮膜の安定性および保護性を強化することに着目し、耐食性を向上させる技術検討を行った。
　【００１０】
　本発明に係る二相ステンレス鋼材は、フェライト相とオーステナイト相とからなる二相ステンレス鋼材であって、前記二相ステンレス鋼材の成分組成は、Ｃ：０．１０質量％以下、Ｓｉ：０．１〜２．０質量％、Ｍｎ：０．１〜２．０質量％、Ｐ：０．０５質量％以下、Ｓ：０．０３０質量％以下、Ａｌ：０．００５〜０．０５０質量％、Ｃｒ：１８．０〜２９．０質量％、Ｎｉ：１．０〜１０．０質量％、Ｍｏ：２．５〜６．０質量％、Ｓｎ：０．００１〜０．３０質量％、Ｎ：０．１６〜０．５０質量％、かつ、前記Ｎ量と前記Ｓｎ量との質量比（Ｎ／Ｓｎ）が２０〜４００であって、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、前記Ｓｎ
の全て
　【００１１】
　前記のように、二相ステンレス鋼材は、所定量のＳｎを含有すると共に、所定範囲のＮ／Ｓｎを満足し、このＳｎが固溶することによって、Ｆｅの溶解反応が促進されて、Ｃｒの酸化物皮膜が形成されやすくなる。その結果、フェライト相とオーステナイト相との界面においても不働態皮膜が形成しやすくなり、しかもその安定性が高まるため、局部腐食を大幅に抑制できる。また、二相ステンレス鋼材は、不働態皮膜が局所的に破壊された場合にも、固溶Ｓｎの作用により不働態皮膜が再生されやすく、結果として不働態皮膜の安定性が高まる。
　【００１２】
　そして、二相ステンレス鋼材において、Ｎは、溶解時に溶液中のＨ＋と反応してＮＨ４＋を形成することにより、溶液中のＨ＋濃度を低下させる、すなわちｐＨを上昇させる作用がある。このようなＮの作用により、腐食起点のｐＨ低下（酸性化）によって発生・加速される孔食やすきま腐食などの局部腐食が抑制される。所定量のＳｎ含有は、このようなＮの溶解性も促進するため、ＮとＨ＋との反応を促進して、ｐＨ緩和作用を極大化する。なお、前記のような所定量のＳｎの作用は、二相ステンレス鋼材にＳｎを固溶させた場合に得られるものであり、Ｓｎが他の合金元素と化合物を形成した場合には、ＦｅやＮの溶解反応に影響を及ぼさなくなるため、前記効果は得られにくくなる。したがって、Ｓｎは固溶させることが好ましい。
　【００１３】
　また、二相ステンレス鋼材は、所定量のＭｎ、Ｐ、Ｓ、Ａｌ、Ｍｏを含有することによって、前記のＳｎの作用効果が向上し、所定量のＣ、Ｓｉ、Ｎｉを含有することによって、二相組織が得られ、構造材料として必要な加工性、低温靭性などの諸特性が得られる。
　【００１４】
　また、本発明に係る二相ステンレス鋼材は、前記成分組成が、さらに、Ｃｕ：０．１〜２．０質量％、Ｃｏ：０．１〜２．０質量％、Ｗ：０．１〜６．０質量％の１種または２種以上を含有することが好ましい。また、前記成分組成が、さらに、Ｍｇ：０．０００５〜０．０２０質量％、Ｃａ：０．０００５〜０．０２０質量％の１種または２種を含有することが好ましい。また、前記成分組成が、さらに、Ｔｉ：０．０１〜０．５０質量％、Ｚｒ：０．０１〜０．５０質量％、Ｖ：０．０１〜０．５０質量％、Ｎｂ：０．０１〜０．５０質量％、Ｂ：０．０００５〜０．０１０質量％よりなる群から選ばれる１種以上を含有することが好ましい。
　【００１５】
　前記のように、二相ステンレス鋼材は、Ｃｕ、Ｃｏ、Ｗの１種または２種以上をさらに含有すること、Ｍｇ、Ｃａの１種または２種をさらに含有すること、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖ、Ｎｂ、Ｂよりなる群からから選ばれる１種以上を含有することによって、不働態皮膜の安定性がより一層高まるため、局部腐食をより一層大幅に抑制できる。
　【００１６】
　さらに、本発明に係る二相ステンレス鋼管は、前記の二相ステンレス鋼材からなることを特徴とする。
　前記のように、二相ステンレス鋼管は、鋼管を二相ステンレス鋼材で構成することによって、鋼管表面に形成される不働態皮膜の安定性が高まるため、局部腐食を大幅に抑制できる。
　【発明の効果】
　【００１７】
　本発明の二相ステンレス鋼材および二相ステンレス鋼管によれば、塩化物、硫化水素、炭酸ガスなどの腐食性物質を含有する環境において良好な耐食性を発現する。その結果、アンビリカル、海水淡水化プラント、ＬＮＧ気化器などの海水環境の構造材料を初めとして、油井管や各種化学プラントなどの腐食性が厳しい環境の構造材料への使用が可能となる。
　【図面の簡単な説明】
　【００１８】
　【図１】ＰＲＥ値と孔食電位（Ｅｐｉｔ）との関係を示す図である。
　【図２】ＰＲＥ値と腐食すきま再不働態化電位（Ｅｒｃｒｅｖ）との関係を示す図である。
　【発明を実施するための形態】
　【００１９】
＜二相ステンレス鋼材＞
　本発明に係る二相ステンレス鋼材の実施形態について詳細に説明する。
　本発明の二相ステンレス鋼材は、フェライト相とオーステナイト相とからなる二相ステンレス鋼材であって、前記二相ステンレス鋼材の成分組成は、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ａｌ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｍｏ、Ｓｎ、Ｎを所定量含有し、かつ、前記Ｎ量と前記Ｓｎ量との質量比（Ｎ／Ｓｎ）が所定範囲であって、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる。以下、各構成について説明する。
　【００２０】
（鋼材組織）
　本発明の二相ステンレス鋼材は、フェライト相とオーステナイト相の二相からなるものである。フェライト相とオーステナイト相からなる二相ステンレス鋼材においては、ＣｒやＭｏなどのフェライト相安定化元素はフェライト相に濃縮し、ＮｉやＮなどのオーステナイト相安定化元素はオーステナイト相に濃縮する傾向にある。このとき、フェライト相のオーステナイト相に対する面積率が３０％未満または７０％を超える場合には、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｉ、Ｎなどの耐食性に寄与する元素のフェライト相とオーステナイト相における濃度差異が大きくなりすぎて、フェライト相とオーステナイト相のいずれか耐食性に劣る側が選択腐食されて耐食性が劣化する傾向が大きくなる。したがって、フェライト相とオーステナイト相との面積率も最適化することが推奨され、フェライト相の面積率は、耐食性の観点から３０〜７０％が好ましく、４０〜６０％がさらに好ましい。このようなフェライト相とオーステナイト相の面積率は、フェライト相安定化元素とオーステナイト相安定化元素の含有量を調整することによって適正化することが可能である。
　【００２１】
　また、本発明の二相ステンレス鋼材は、フェライト相とオーステナイト相以外にσ相やＣｒの炭窒化物などの異相も耐食性や機械特性などの諸特性を害さない程度に許容できる。フェライト相とオーステナイト相との面積率の合計は、９５％以上とすることが好ましく、９７％以上とすることがさらに好ましい。
　【００２２】
　二相ステンレス鋼材の成分組成の数値範囲の限定理由について説明する。
（Ｃ：０．１０質量％以下）
　Ｃは、鋼材中でＣｒなどとの炭化物を形成して耐食性を低下させるため、有害な元素である。Ｃの含有量はできる限り少なくする必要があり、Ｃ含有量の上限値は０．１０質量％である。Ｃ含有量の好ましい上限値は０．０８質量％であり、より好ましくは０．０６質量％以下とするのが良い。なお、Ｃは、鋼材中に含有されていない、すなわち、０質量％であっても良い。
　【００２３】
（Ｓｉ：０．１〜２．０質量％）
　Ｓｉは、脱酸とフェライト相の安定化のために必要な元素である。このような効果を得るためには、Ｓｉは０．１質量％以上含有させることが必要である。しかし、過剰にＳｉを含有させると加工性が劣化することからＳｉ含有量は２．０質量％以下とすることが必要である。Ｓｉ含有量の好ましい下限値は０．１５質量％であり、さらに好ましい下限値は０．２質量％である。また、Ｓｉ含有量の好ましい上限値は１．９質量％であり、さらに好ましい上限値は１．８質量％である。
　【００２４】
（Ｍｎ：０．１〜２．０質量％）
　Ｍｎは、Ｓｉと同様に脱酸効果があり、さらに強度確保のために必要な元素である。このような効果を得るためには、Ｍｎは０．１質量％以上含有させることが必要である。しかし、過剰にＭｎを含有させると粗大なＭｎＳを形成して耐食性が劣化することからＭｎ含有量は２．０質量％以下とすることが必要である。Ｍｎ含有量の好ましい下限値は０．１５質量％であり、さらに好ましい下限値は０．２質量％である。また、Ｍｎ含有量の好ましい上限値は１．９質量％であり、さらに好ましい上限値は１．８質量％である。
　【００２５】
（Ｐ：０．０５質量％以下）
　Ｐは、耐食性に有害な元素であり、溶接性や加工性も劣化させる元素であり、Ｐの許容される含有量は０．０５質量％までである。Ｐ含有量はできる限り少ない方が好ましく、好ましい上限値は０．０４質量％であり、さらに好ましくは０．０３質量％以下とするのが良い。なお、Ｐは、鋼材中に含有されていない、すなわち、０質量％であって良い。
　【００２６】
（Ｓ：０．０３質量％以下）
　Ｓは、ＭｎＳを形成して耐食性を低下させるため、有害な元素である。また、Ｓが過剰に含有されると加工性も劣化する。よって、許容されるＳ含有量は０．０３質量％までである。Ｓ含有量はできる限り少ない方が好ましく、好ましい上限値は０．０２５質量％であり、さらに好ましくは０．０２質量％以下とするのが良い。なお、Ｓは、鋼材中に含有されていない、すなわち、０質量％であっても良い。
　【００２７】
（Ａｌ：０．００５〜０．０５０質量％）
　Ａｌは、Ｓｉ、Ｍｎと同様に脱酸の効果がある元素である。このような効果を得るためには、Ａｌは０．００５質量％以上含有することが必要である。しかし、過剰にＡｌを含有させるとＳｎの耐食効果を害することに加えて、靭性も低下させることからＡｌ含有量は０．０５０質量％以下とすることが必要である。Ａｌ含有量の好ましい下限値は０．００６質量％であり、さらに好ましい下限値は０．００７質量％である。また、Ａｌ含有量の好ましい上限値は０．０４５質量％であり、さらに好ましい上限値は０．０４０質量％である。
　【００２８】
（Ｃｒ：１８．０〜２９．０質量％）
　Ｃｒは、不働態皮膜の主要成分であり、ステンレス鋼材の耐食性発現の基本元素である。このような耐食性を得るためには、Ｃｒは１８．０質量％以上含有することが必要である。しかし、過剰にＣｒを含有させると加工性を劣化させることからＣｒ含有量は２９．０質量％以下とすることが必要である。Ｃｒ含有量の好ましい下限値は１８．５質量％であり、さらに好ましい下限値は１９．０質量％である。また、Ｃｒ含有量の好ましい上限値は２８．５質量％であり、さらに好ましい上限値は２８．０質量％である。
　【００２９】
（Ｎｉ：１．０〜１０．０質量％）
　Ｎｉは、耐食性向上に必要な元素であり、特に、塩化物環境における局部腐食抑制に効果が大きい。また、Ｎｉは低温靱性を向上させるのにも有効であり、オーステナイト相を安定化させるためにも必要な元素である。こうした効果を得るためには、Ｎｉは１．０質量％以上含有させることが必要である。しかし、過剰にＮｉを含有させるとオーステナイト相が多くなりすぎて、強度が低下することからＮｉ含有量は１０．０質量％以下とすることが必要である。Ｎｉ含有量の好ましい下限値は１．２質量％であり、さらに好ましい下限値は１．５質量％である。また、Ｎｉ含有量の好ましい上限値は９．５質量％であり、さらに好ましい上限値は９．０質量％である。
　【００３０】
（Ｍｏ：２．５〜６．０質量％）
　Ｍｏは、溶解時にモリブデン酸を生成して、インヒビター作用により耐局部腐食性を向上させる効果を発揮し、耐食性を向上させる元素である。本発明の所定量のＳｎの効果はこのようなモリブデン酸生成時に得られるため、Ｍｏは、本発明に必要な元素である。また、Ｍｏはフェライト相を安定化させるためにも必要な元素である。このような効果を得るためには、Ｍｏは２．５質量％以上含有させることが必要である。しかし、過剰にＭｏを含有させると加工性を劣化させることからＭｏ含有量は６．０質量％以下とすることが必要である。Ｍｏ含有量の好ましい下限値は２．６質量％であり、さらに好ましい下限値は２．７質量％である。また、Ｍｏ含有量の好ましい上限値は５．９質量％であり、さらに好ましい上限値は５．８質量％である。
　【００３１】
（Ｓｎ：０．００１〜０．３０質量％）
　Ｓｎは、所定量含有させることにより、塩化物環境における不働態皮膜を強化・安定化し、ＮのｐＨ緩和作用を極大化させて、耐食性を向上させる効果を有する。このような効果を得るためには、Ｓｎは０．００１質量％以上含有させることが必要である。しかし、過剰にＳｎを含有させると熱間加工性が劣化することからＳｎ含有量は０．３０質量％以下とする必要がある。Ｓｎの含有量の好ましい下限値は０．０１０質量％であり、さらに好ましい下限値は０．０１５質量％である。また、Ｓｎの含有量の好ましい上限値は０．２８質量％であり、さらに好ましい上限値は０．２５質量％である。
　【００３２】
（Ｎ：０．１６〜０．５０質量％）
　Ｎは、塩化物環境におけるｐＨ緩和作用による耐局部腐食性を向上させる効果を発揮し、オーステナイト相を安定化させるために必要な元素である。このような効果を得るためには、Ｎは０．１６質量％以上含有させることが必要である。しかし、過剰にＮを含有させると加工性を劣化させることからＮ含有量は０．５０質量％以下とする必要がある。Ｎ含有量の好ましい下限値は０．１７質量％であり、さらに好ましい下限値は０．１８質量％である。また、Ｎ含有量の好ましい上限値は０．４９質量％であり、さらに好ましい上限値は０．４８質量％である。
　【００３３】
（Ｎ／Ｓｎ：１〜４００）
　Ｎ／Ｓｎは、本発明の二相ステンレス鋼材の耐食性を発現させるのに重要な比である。Ｎ／Ｓｎが１に満たない場合には、Ｓｎが過剰となるためにＮの溶解が促進されすぎて、二相ステンレス鋼材中のＮが早期に消費され、ＮのｐＨ緩和効果が持続しないため、効果的な耐食性向上が得られない。また、Ｎ／Ｓｎが４００を超える場合には、Ｓｎが不足するためにＮの溶解が促進されず、Ｈ＋消費作用は向上しないため、ｐＨ緩和効果が向上しない。このような理由から、Ｎ／Ｓｎは１〜４００に調整する必要がある。Ｎ／Ｓｎの好ましい下限値は２０であり、さらに好ましい下限値は２５である。また、Ｎ／Ｓｎの好ましい上限値は３８０であり、さらに好ましい上限値は３５０である。
　【００３４】
（不可避的不純物）
　不可避的不純物は、二相ステンレス鋼材の諸特性を害さない程度に含有することができ、その含有量は合計で０．１質量％以下であり、好ましくは０．０９質量％以下におさえることによって、本発明の耐食性発現効果を極大化することができる。
　【００３５】
　また、本発明の二相ステンレス鋼材は、前記成分組成が、さらに、所定量のＣｕ、Ｃｏ、Ｗの１種または２種以上を含有することが好ましい。
　【００３６】
（Ｃｕ：０．１〜２．０質量％、Ｃｏ：０．１〜２．０質量％、Ｗ：０．１〜６．０質量％）
　Ｃｕ、Ｃｏ、Ｗは、いずれも本発明の二相ステンレス鋼材において耐食性を向上させる元素である。また、ＣｕおよびＣｏはオーステナイト相を安定化させ、Ｗはフェライト相を安定化させる作用もあり、強度および靭性の向上に有効である。しかし、Ｃｕ、Ｃｏ、Ｗは過剰に含有させると熱間加工性を劣化させる元素であり、必要に応じて適量含有させることが好ましい。
　【００３７】
　ＣｕとＣｏを含有させる場合の好ましい範囲はそれぞれ０．１〜２．０質量％である。Ｗを含有させる場合の好ましい範囲は０．１〜６．０質量％である。Ｃｕ、ＣｏおよびＷの含有量のより好ましい下限値はそれぞれ０．１２質量％であり、さらに好ましい下限値はそれぞれ０．１５質量％である。また、ＣｕとＣｏの含有量のより好ましい上限値はそれぞれ１．９５質量％であり、さらに好ましい上限値はそれぞれ１．９０質量％である。Ｗ含有量のより好ましい上限値は５．９５質量％であり、さらに好ましい上限値は５．９０質量％である。
　【００３８】
　また、本発明の二相ステンレス鋼材は、前記成分組成が、さらに、所定量のＭｇ、Ｃａの１種または２種を含有することが好ましい。
　【００３９】
（Ｍｇ：０．０００５〜０．０２０質量％、Ｃａ：０．０００５〜０．０２０質量％）
　ＭｇおよびＣａは、局部腐食の起点となりやすいＭｎＳの形成を抑制して、耐局部腐食性を向上させる元素である。また、これらの元素は、腐食溶解時に表面近傍のｐＨを上昇させて環境の腐食性を緩和する作用があるため、耐食性向上に有効な元素である。しかし、ＭｇおよびＣａは過剰に含有させると加工性や靭性を劣化させる元素であり、適量含有することが好ましい。
　【００４０】
　ＭｇとＣａを含有させる場合の好ましい範囲は、それぞれ０．０００５〜０．０２０質量％である。ＭｇとＣａを含有させる場合のより好ましい下限値は、それぞれ０．０００８質量％であり、さらに好ましい下限値は、それぞれ０．００１０質量％である。また、ＭｇとＣａを含有させる場合のより好ましい上限値は、それぞれ０．０１９質量％であり、さらに好ましい上限値は、それぞれ０．０１８質量％である。
　【００４１】
　また、本発明の二相ステンレス鋼材は、前記成分組成が、さらに、所定量のＴｉ、Ｚｒ、Ｖ、Ｎｂ、Ｂよりなる群から選ばれる１種以上を含有することが好ましい。
　【００４２】
（Ｔｉ：０．０１〜０．５０質量％、Ｚｒ：０．０１〜０．５０質量％、Ｖ：０．０１〜０．５０質量％、Ｎｂ：０．０１〜０．５０質量％、Ｂ：０．０００５〜０．０１０質量％）
　Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖ、ＮｂおよびＢは、耐食性を初め、強度特性や加工性を向上させるのに有効な元素である。しかし、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖ、ＮｂおよびＢは過剰に含有させると粗大な炭化物もしくは窒化物などの介在物を形成して靭性を低下させる元素であり、適量含有することが好ましい。
　【００４３】
　Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖ、Ｎｂを含有させる場合の好ましい範囲は、それぞれ０．０１〜０．５０質量％である。Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖ、Ｎｂを含有させる場合のより好ましい下限値はそれぞれ０．０１２質量％であり、さらに好ましい下限値はそれぞれ０．０１５質量％である。また、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｖを含有させる場合のより好ましい上限値はそれぞれ０．４８質量％であり、さらに好ましい上限値はそれぞれ０．４５質量％である。Ｂを含有させる場合の好ましい範囲は０．０００５〜０．０１０質量％以下である。Ｂを含有させる場合のより好ましい下限値は０．０００６質量％であり、さらに好ましい下限値は０．０００８質量％である。Ｂを含有させる場合のより好ましい上限値は０．００９５質量％であり、さらに好ましい上限値は０．００９０質量％である。
　【００４４】
（二相ステンレス鋼材の製造方法）
　本発明の二相ステンレス鋼材は、通常のステンレス鋼材の量産に用いられている製造設備および製造方法によって製造することができる。例えば、転炉あるいは電気炉にて溶解した溶鋼に対して、ＡＯＤ法やＶＯＤ法などによる精錬を行って成分調整した後、連続鋳造法や造塊法などの鋳造方法で鋼塊とする。得られた鋼塊を１１００℃〜１３００℃程度の温度域にて熱間加工を行い、次いで冷間加工を行って所望の寸法形状にすることができる。
　【００４５】
　本発明においては、所定量のＳｎの作用効果を得るためには、二相ステンレス鋼材にＳｎを固溶させることが好ましい。熱間加工後の冷却時などにＳｎが他の合金元素と化合物として析出した場合などには耐食効果が得られにくくなる。このため、熱間加工工程以降に固溶化熱処理を施して急冷することが好ましい。固溶化熱処理の温度は、９５０℃〜１０５０℃が好ましく、保持時間は１０分から３０分が好ましく、急冷は１０℃／秒以上の冷却速度で冷却することが好ましい。また、必要に応じてスケール除去などの表面調整のための酸洗を行うことができる。
　【００４６】
＜二相ステンレス鋼管＞
　本発明に係る二相ステンレス鋼管の実施形態について説明する。
　本発明の二相ステンレス鋼管は、前記二相ステンレス鋼材からなるもので、通常のステンレス鋼管の量産に用いられる製造設備および製造方法によって製造することができる。例えば、丸棒を素材とした押出製管やマンネスマン製管、板材を素材として成形後に継ぎ目を溶接する溶接製管などによって、所望の寸法にすることができる。また、二相ステンレス鋼管の寸法は、鋼管が使用されるアンビリカル、海水淡水化プラント、ＬＮＧ気化器、油井管、各種化学プラントなどに応じて適宜設定することができる。
　【実施例】
　【００４７】
　本発明に係る二相ステンレス鋼材の実施例について、以下に説明する。
＜第１の実施例＞
［供試材の作製］
　２５Ｃｒ系二相ステンレス鋼材を溶製して、塩化物腐食環境における耐食性の評価を行った。表１および表２に示す種々の成分組成のステンレス鋼材を約５０ｋｇ真空溶解炉により溶解し、鋳造により鋳塊とした。得られた鋳塊を熱間鍛造により、断面が５０×１２０ｍｍ（長さ適宜）のステンレス鋼塊を得た。次いで、１１５０℃に加熱した後、熱間圧延を行って、板厚６ｍｍのステンレス鋼素材とした。次いで、１０５０℃に加熱し、３０分保持後に水冷する条件の固溶化熱処理を行った。
　【００４８】
　【表１】
　【００４９】
　【表２】
　【００５０】
　作製したステンレス鋼素材より以下の電気化学試験およびＳＣＣ（応力腐食割れ）試験に用いるテストピースを切り出した。電気化学試験に用いたテストピースは、大きさが５０×２０×２（ｍｍ）であり、測定面は湿式回転研磨機によるＳｉＣ＃６００まで研磨仕上げとした。ＳＣＣ試験に用いたテストピースは、大きさが７５×１０×２（ｍｍ）であり、全面を湿式回転研磨機によるＳｉＣ＃６００まで研磨仕上げとした。すべてのテストピースは、水洗およびアセトン洗浄をしてから下記試験方法に従って試験に供試した。また、電気化学試験およびＳＣＣ試験の結果に基づいて、耐食性について総合評価を行った。その結果を表３、表４に示す。なお、総合評価は、耐食性が不良（×）、良好（○）、やや優れている（○〜◎）、優れている（◎）の４段階で評価した。
　【００５１】
　また、作製したステンレス鋼素材を圧延方向と平行な断面を埋込み鏡面研磨し、シュウ酸水溶液中で電解エッチングを行った後、倍率１００倍で光学顕微鏡観察を行い、画像解析により着色されたフェライト相の面積率（α面積率）を求めた。α面積率は１０視野の平均値とした。その結果を、ステンレス鋼材の耐孔食性を表す指標であるＰＲＥ値（［Ｃｒ］＋３．３［Ｍｏ］＋１６［Ｎ］）と共に、表３、表４に示す。
　【００５２】
［電気化学試験方法］
　塩化物環境における耐食性評価試験として、８０℃の２０％塩化ナトリウム水溶液中での孔食電位（Ｅｐｉｔ）および腐食すきま再不働態化電位（Ｅｒｃｒｅｖ）の電気化学測定を実施した。これらの特性値はそれぞれ、孔食およびすきま腐食発生の臨界電位と考えられ、ステンレス鋼材の耐食性を示す指標である。
　【００５３】
　Ｅｐｉｔは、ＪＩＳＧ０５７７（１９８１）に規定された測定手順に準じて電流密度が１０００μＡ／ｃｍ２となるまでアノード分極曲線を測定し、電流密度が１００μＡ／ｃｍ２に相当する最も貴な電位（Ｖ　ｖｓ．ＳＣＥ：飽和カロメル電極基準の電位）とした。なお、アノード分極曲線においては、０．９Ｖ（ｖｓ．ＳＣＥ）付近から水の分解の酸素発生反応による電流上昇が起こるため、Ｅｐｉｔが０．９Ｖ（ｖｓ．ＳＣＥ）を大きく超える材料については本手法ではＥｐｉｔを測定できない。そこで、上記方法により孔食電位が０．９Ｖ（ｖｓ．ＳＣＥ）と測定されたものについては、アノード分極曲線測定後のテストピースを５０倍の光学顕微鏡にて孔食の発生状況を観察した。孔食が発生していないものについては、電流上昇は酸素発生によるものとし、Ｅｐｉｔは０．９Ｖ（ｖｓ．ＳＣＥ）を超えるものとした。Ｅｒｃｒｅｖは、ＪＩＳＧ０５９２（２００２）の規定に準じて測定した電位（Ｖ　ｖｓ．ＳＣＥ）とした。ただし、すきま形成材はＰＴＦＥ製のマルチクレビスとして、すきま腐食成長過程は電流値５００μＡ、時間３ｈの定電流電解とした。
　なお、本実施例においては、耐孔食性についてはＥｐｉｔが０．４００Ｖ（ｖｓ．ＳＣＥ）以上である場合を良好と判断し、耐すきま腐食性についてはＥｒｃｒｅｖが−０．３００Ｖ（ｖｓ．ＳＣＥ）以上である場合を良好と判断した。
　【００５４】
［ＳＣＣ試験方法］
　応力負荷したテストピースを腐食環境に暴露し、Ｈ２ＳおよびＣＯ２を含有する塩化物環境における応力腐食割れ（ＳＣＣ）の有無を調査した。７５×１０×２（ｍｍ）のテストピースには、各材料の降伏応力と等しい応力を４点曲げによって負荷した。応力負荷したテストピースを、Ｈ２Ｓ＋ＣＯ２ガスを封入したオートクレーブ中に２０％ＮａＣｌ水溶液中に１４日間浸漬した。このとき、Ｈ２Ｓ分圧は０．１ＭＰａ、ＣＯ２分圧は０．９ＭＰａとして、温度は２００℃とした。１４日間浸漬後に目視によりテストピースの割れ発生の有無を観察し、割れが認められないテストピースについては長手方向の断面を１００倍の光学顕微鏡により割れ発生の有無を観察した。
　【００５５】
　本試験では、目視観察で割れ発生が認められたか、または光学顕微鏡により深さ５０μｍ以上の割れ発生が認められた場合を「ＳＣＣ有り」、光学顕微鏡により深さ５０μｍ未満の微小な割れの発生が認められた場合を「ＳＣＣ無し（微小割れ）」、光学顕微鏡により割れが全く認められなかった場合を「ＳＣＣ無し（割れ無し）」と判定した。
　【００５６】
　【表３】
　【００５７】
　【表４】
　【００５８】
　表３および表４の結果から、本発明の特許請求の範囲を満足しないＮｏ．１〜９、６３、６４（比較例）は、後記するＮｏ．１０〜４７、５８〜６２（実施例、参考例）に比べてＥｐｉｔおよびＥｒｃｒｅｖが卑となり、ＳＣＣ（応力腐食割れ）も発生したため、耐食性が不良（×）であった。なお、Ｎｏ．１〜８、６３（比較例）のそれぞれは、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ａｌ、Ｍｏ、ＳｎおよびＮが特許請求の範囲を満足しないため、耐食性向上効果が得られない。また、Ｎｏ．７、９、６４（比較例）のそれぞれは、Ｎ／Ｓｎが特許請求の範囲を満足しないため耐食性向上効果が得られない。
　【００５９】
　これらに対して、Ｎｏ．１０〜４７、５８〜６２（実施例、参考例）は、いずれもＥｐｉｔが０．４００Ｖ（ｖｓ．ＳＣＥ）以上となっており、Ｎｏ．１〜９、６３、６４（比較例）に比べて孔食が発生しにくい。また、Ｅｒｃｒｅｖもいずれもが−０．３００Ｖ（ｖｓ．ＳＣＥ）以上となっており、Ｎｏ．１〜９、６３、６４（比較例）に比べてすきま腐食も発生しにくい。さらに、ＳＣＣも発生しない。したがって、Ｎｏ．１０〜４７、５８〜６２（実施例、参考例）は、耐食性が、良好（○）、やや優れている（○〜◎）、優れている（◎）であった。
　【００６０】
　次に、作製したステンレス鋼素材より以下の耐すきま腐食性試験に用いるテストピースを切り出した。耐すきま腐食性試験に用いたテストピースは、大きさが３０×２０×２（ｍｍ）であり、全面を湿式回転研磨機によるＳｉＣ＃６００まで研磨仕上げとした。テストピースは、水洗およびアセトン洗浄をしてから下記試験方法に従って試験に供試した。また、耐すきま腐食性試験の結果に基づいて、耐食性の総合評価を再度行った。その結果を、ＰＲＥ値と共に、表５に示す。
　【００６１】
［耐すきま腐食性評価法］
　すきまを付与したテストピースを塩化鉄（ＦｅＣｌ３）の溶液に浸漬し、すきま腐食発生確率を調査した。３０×２０×２（ｍｍ）のテストピースをＰＴＦＥ製のマルチクレビスではさんで固定し、ＪＩＳＧ０５７８（１９８１）に規定された測定手順に準じて０．０５ＮＨＣｌ＋６質量％ＦｅＣｌ３水溶液に２４時間浸漬した。この時温度は６０℃とした。浸漬後、テストピースを目視で観察し腐食が発生したすきまの数から腐食発生確率を算出した。
　【００６２】
　【表５】
　【００６３】
　表５の結果から、Ｎｏ．１、６３、６４（比較例）は、Ｓｎ、Ｎ／Ｓｎ比が本発明の特許請求の範囲を満足しないため、腐食発生確率が高かった。これらに対して、Ｎｏ．１０、５８〜６２（参考例）は、いずれも腐食発生確率がＮｏ．１、６３、６４（比較例）の半分以下であった。したがって、Ｎｏ．１０、５８〜６２（参考例）は、耐食性が良好（○）、優れている（◎）であった。
　【００６４】
＜第２の実施例＞
［供試材の作製および試験方法］
　１８〜３０Ｃｒ系二相ステンレス鋼材を溶製して、塩化物腐食環境における耐食性の評価を行った。用いたステンレス鋼材の成分組成は表６に示す通りであり、溶製方法は第１の実施例と同様である。第１の実施例と同様のテストピースを用いて、第１の実施例と同様の電気化学試験およびＳＣＣ試験を行い、これらのステンレス鋼材の耐食性評価を行った。また、ＰＲＥ値、α面積率についても第１の実施例１と同様にして測定した。その結果を表７に示す。
　【００６５】
　【表６】
　【００６６】
　【表７】
　【００６７】
　表６、表７、図１、図２の結果から、本発明の特許請求の範囲を満足するＮｏ．５３〜５６（実施例）はいずれもＥｐｉｔが０．４００Ｖ（ｖｓ．ＳＣＥ）以上、Ｅｒｃｒｅｖが−０．３００Ｖ（ｖｓ．ＳＣＥ）以上と、本発明の特許請求の範囲を満足しないＮｏ．４８〜５１（比較例）に比べて、ＥｐｉｔおよびＥｒｃｒｅｖの双方が貴化しており、耐食性向上効果が得られることがわかる。なお、Ｃｒ含有量を３０質量％とした材料で比較すると、Ｓｎ添加のＮｏ．５７（比較例）はＳｎを添加しないＮｏ．５２（比較例）よりもＥｒｃｒｅｖの貴化は認められるものの、Ｎｏ．５２（比較例）とＮｏ．５７（比較例）は双方とも、Ｃｒを過剰に含有するため、加工性が低下し、実用的ではない。
　【００６８】
　以上のように、本発明の二相ステンレス鋼材および二相ステンレス鋼管について説明したが、本発明はもとより前記の実施形態および実施例によって制限を受けるものではなく、本発明の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施することも可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に包含されるものである。
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】
　フェライト相とオーステナイト相とからなる二相ステンレス鋼材であって、前記二相ステンレス鋼材の成分組成は、
Ｃ　：０．１０質量％以下、
Ｓｉ：０．１〜２．０質量％、
Ｍｎ：０．１〜２．０質量％、
Ｐ　：０．０５質量％以下、
Ｓ　：０．０３０質量％以下、
Ａｌ：０．００５〜０．０５０質量％、
Ｃｒ：１８．０〜２９．０質量％、
Ｎｉ：１．０〜１０．０質量％、
Ｍｏ：２．５〜６．０質量％、
Ｓｎ：０．００１〜０．３０質量％、
Ｎ　：０．１６〜０．５０質量％、かつ、
前記Ｎ量と前記Ｓｎ量との質量比（Ｎ／Ｓｎ）が２０〜４００であって、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなり、前記Ｓｎ
の全て
　【請求項２】
　前記成分組成は、さらに、
Ｃｕ：０．１〜２．０質量％、
Ｃｏ：０．１〜２．０質量％、
Ｗ　：０．１〜６．０質量％
の１種または２種以上を含有することを特徴とする請求項１に記載の二相ステンレス鋼材。
　【請求項３】
　前記成分組成は、さらに、
Ｍｇ：０．０００５〜０．０２０質量％、
Ｃａ：０．０００５〜０．０２０質量％
の１種または２種を含有することを特徴とする請求項１または請求項２に記載の二相ステンレス鋼材。
　【請求項４】
　前記成分組成は、さらに、
Ｔｉ：０．０１〜０．５０質量％、
Ｚｒ：０．０１〜０．５０質量％、
Ｖ　：０．０１〜０．５０質量％、
Ｎｂ：０．０１〜０．５０質量％、
Ｂ　：０．０００５〜０．０１０質量％
よりなる群から選ばれる１種以上を含有することを特徴とする請求項１ないし請求項３のいずれか一項に記載の二相ステンレス鋼材。
　【請求項５】
　請求項１ないし請求項４のいずれか一項に記載の二相ステンレス鋼材からなることを特徴とする二相ステンレス鋼管。