【事件の表示】
　特許第６５５７４７６号発明「アルミニウム合金フィン材」の特許異議申立事件について、次のとおり決定する。
【結　論】
　特許第６５５７４７６号の請求項１〜３に係る特許を維持する。
【理　由】
第１　手続の経緯
　特許第６５５７４７６号（請求項の数３。以下，「本件特許」という。）は，平成２７年２月１０日を出願日とする特許出願（特願２０１５−２４５４５号）に係るものであって，令和１年７月１９日に設定登録されたものである（特許掲載公報の発行日は，令和１年８月７日である。）。
　その後，令和２年２月５日に，本件特許の請求項１〜３に係る特許に対して，特許異議申立人である三田翔（以下，「申立人」という。）により，特許異議の申立てがされた。
第２　本件発明
　本件特許の請求項１〜３に係る発明は，本件特許の願書に添付した特許請求の範囲の請求項１〜３に記載された事項により特定される以下のとおりのものである（以下，それぞれ「本件発明１」等という。また，本件特許の願書に添付した明細書を「本件明細書」という。）。
【請求項１】
　質量％で，Ｚｒ：０．０５〜０．２５％，Ｍｎ：１．３〜１．８％，Ｓｉ：０．７〜１．３％，Ｆｅ：０．１０〜０．３５％，Ｚｎ：１．２〜３．０％を含有し，残部がＡｌと不可避不純物からなる組成を有し，固相線温度が６１５℃以上で，ろう付後の引張強さが１３５ＭＰａ以上，ろう付後の孔食電位が−９００〜−７８０ｍＶの範囲にあり，さらに，ろう付後の圧延面の平均結晶粒径が２００μｍ〜１０００μｍの範囲にあることを特徴とするアルミニウム合金フィン材。
【請求項２】
　前記組成成分として，さらに質量％で，Ｃｕ：０．０３〜０．１０％を含有することを特徴とする請求項１記載のアルミニウム合金フィン材。
【請求項３】
　ろう付後に母相中に分布する第二相粒子のうち，円相当径が０．５μｍ以上のＡｌ−Ｍｎ−Ｆｅ−Ｓｉ化合物中のＭｎ，Ｆｅ，Ｓｉの含有量の平均が，前記化合物中の原子％でＦｅ／（Ｍｎ＋Ｓｉ）＜０．２５の関係を満足することを特徴とする請求項１または２に記載のアルミニウム合金フィン材。
第３　特許異議の申立ての理由の概要
　本件特許の請求項１〜３に係る特許は，下記１〜３のとおり，特許法１１３条２号及び４号に該当する。証拠方法は，下記４の甲第１号証〜甲第８号証（以下，単に「甲１」等という。）である。
１　申立理由１（新規性）
　本件発明１は，甲１〜３のいずれかに記載された発明であり，特許法２９条１項３号に該当し，特許を受けることができないものであるから，本件特許の請求項１に係る特許は，同法１１３条２号に該当する。
　本件発明２は，甲２に記載された発明であり，特許法２９条１項３号に該当し，特許を受けることができないものであるから，本件特許の請求項２に係る特許は，同法１１３条２号に該当する。
２　申立理由２（進歩性）
　本件発明１は，甲１〜５のいずれかに記載された発明に基いて，当業者が容易に発明をすることができたものであり，特許法２９条２項の規定により特許を受けることができないものであるから，本件特許の請求項１に係る特許は，同法１１３条２号に該当する。
　本件発明２は，甲２に記載された発明に基いて，当業者が容易に発明をすることができたものであり，特許法２９条２項の規定により特許を受けることができないものであるから，本件特許の請求項２に係る特許は，同法１１３条２号に該当する。
　本件発明３は，甲１〜５のいずれかに記載された発明及び甲６〜８に記載された事項に基いて，当業者が容易に発明をすることができたものであり，特許法２９条２項の規定により特許を受けることができないものであるから，本件特許の請求項３に係る特許は，同法１１３条２号に該当する。
３　申立理由３（実施可能要件）
　本件発明１〜３については，発明の詳細な説明の記載が特許法３６条４項１号に適合するものではないから，本件特許の請求項１〜３に係る特許は，同法１１３条４号に該当する。
４　証拠方法
・甲１　特開２００２−１５５３３２号公報
・甲２　特開平７−１８３５８号公報
・甲３　特開２００８−１９００２７号公報
・甲４　特開２００８−６４８０号公報
・甲５　特開２０００−２０２６８１号公報
・甲６　特開平６−２７２０６９号公報
・甲７　「アルミニウムの組織と性質」，軽金属学会，１９９１年１１月３０日，２１７〜２３０頁
・甲８　特開２０１２−１２６９５０号公報
第４　当審の判断
　以下に述べるように，特許異議申立書に記載した特許異議の申立ての理由によっては，本件特許の請求項１〜３に係る特許を取り消すことはできない。
１　申立理由１（新規性），申立理由２（進歩性）
（１）各証拠に記載された発明
　ア　甲１
　甲１の記載（請求項１，３，【０００７】，【００２２】，【００２４】〜【００３５】，【００４３】表１，表２）によれば，特に，表１の合金Ｎｏ．６を用いた表２のフィン材Ｎｏ．７（【００２６】〜【００３４】）に着目すると，甲１には，以下の発明が記載されていると認められる。
「Ｍｎ：１．６質量％，Ｓｉ：０．８質量％，Ｆｅ：０．２質量％，Ｚｎ：１．５質量％，Ｚｒ：０．１５質量％を含有し，ＭｎとＳｉとの含有比（Ｍｎ質量％／Ｓｉ質量％）を２．０とし，残部Ａｌと不可避的不純物からなり，マトリックスが繊維組織であり，ろう付け前の引張強さが２０１ＭＰａであり，ろう付け後の引張強さが１４９ＭＰａである，熱交換器用アルミニウム合金フィン材であって，
　フィン材を所定幅の帯状に切断した後，コルゲート成形し，ＪＩＳＡ３００３合金を芯材とし，ＪＩＳＡ４０４５合金を皮材（ろう材，クラッド率１０％）とする厚さ０．２５ｍｍのチューブ材とを組み付けて，濃度３％のフッ化物系フラックスを塗布した後，窒素ガス雰囲気中６００℃で３分間加熱して，ろう付けを行うことにより作製した熱交換器のミニコアについて，フィン材とチューブ材との接合部のフィン接合率（％）が９５％であり，フィンの座屈がなく，ろう付け性に優れており，
　上記熱交換器のミニコアについて，ＣＡＳＳ試験をＪＩＳＨ８６８１に基づいて１か月間実施した後であっても，チューブ材に貫通孔が発生しておらず，フィン材の犠牲陽極効果が優れている，
　熱交換器用アルミニウム合金フィン材。」（以下，「甲１発明」という。）
　イ　甲２
　甲２の記載（請求項２，４，【０００８】，【００１４】，【００１６】〜【００２１】，【００２７】，表１，表２）によれば，特に，試験材Ｎｏ．８及びＮｏ．１５（【００１６】〜【００２１】）に着目すると，甲２には，以下の発明が記載されていると認められる。
「Ｍｎ１．８質量％，Ｓｉ０．７質量％，Ｆｅ０．３質量％，Ｚｎ１．２質量％，Ｚｒ０．２５質量％を含有し，不純物としてのＭｇを０．００５質量％に制限し，残部Ａｌと不可避的不純物からなる熱交換器用高強度アルミニウム合金フィン材であって，
　フィン材について，フッ化物系フラックス（濃度１％）を塗布した後，ろう付け条件と同様，窒素ガス雰囲気中で６００℃で３分間の加熱を行い，加熱後の試験材について行った引張試験による，ろう付け後に相当する引張強度が１４５ＭＰａであり，
　上記加熱後の試験材について，ｐＨ３に調整した３％ＮａＣｌ水溶液中に８時間浸漬した後，測定した自然電極電位が−８１０ｍＶｖｓＳＣＥであり，
　フィン材にコルゲート加工を施し，３００３合金を心材とし４０４５合金を皮材（ろう材）とする厚さ０．６ｍｍのプレート材の上に載置して，フッ化物系フラックスろう付けを行い，ろう付け前後におけるフィン山高さの変化率が２．５％以下であり，耐高温座屈性に優れている，
　熱交換器用高強度アルミニウム合金フィン材。」（以下，「甲２発明１」という。）
「Ｍｎ１．８質量％，Ｓｉ０．７質量％，Ｆｅ０．３質量％，Ｚｎ１．２質量％，Ｃｕ０．１０質量％，Ｚｒ０．２０質量％を含有し，不純物としてのＭｇを０．００５質量％に制限し，残部Ａｌと不可避的不純物からなる熱交換器用高強度アルミニウム合金フィン材であって，
　フィン材について，フッ化物系フラックス（濃度１％）を塗布した後，ろう付け条件と同様，窒素ガス雰囲気中で６００℃で３分間の加熱を行い，加熱後の試験材について行った引張試験による，ろう付け後に相当する引張強度が１５５ＭＰａであり，
　上記加熱後の試験材について，ｐＨ３に調整した３％ＮａＣｌ水溶液中に８時間浸漬した後，測定した自然電極電位が−８００ｍＶｖｓＳＣＥであり，
　フィン材にコルゲート加工を施し，３００３合金を心材とし４０４５合金を皮材（ろう材）とする厚さ０．６ｍｍのプレート材の上に載置して，フッ化物系フラックスろう付けを行い，ろう付け前後におけるフィン山高さの変化率が２．５％以下であり，耐高温座屈性に優れている，
　熱交換器用高強度アルミニウム合金フィン材。」（以下，「甲２発明２」という。）
　ウ　甲３
　甲３の記載（請求項１〜３，【０００１】，【００１３】，【００１４】，【００２８】，【００２９】，表１）によれば，特に，実施例１の材料Ａ１に着目すると，甲３には，以下の発明が記載されていると認められる。
「Ｓｉ０．８〜０．９重量％，Ｆｅ０．２重量％，Ｍｎ１．６重量％，Ｚｒ０．１１〜０．１２重量％，Ｚｎ１．５〜１．６重量％，及び他の元素がそれぞれ０．０５重量％未満の組成を有し，残部アルミニウムである，材料Ａ１のインゴットを，５５０℃未満でＤＣ鋳造の予備加熱をし，冷間圧延前に，合計熱間圧下率９９％で熱間圧延し，最終規格まで直接冷間圧延し，一部の材料を調質Ｏにまで完全に軟らかくアニールし，一部は調質Ｈ２４まで回復アニールし，一部はアニールを全くせず調質Ｈ１８にした，熱交換器に使用されるフィン材であって，
　全試料を熱処理にさらし，６００℃でろう付けの模擬試験をし，
　ろう付け後の機械的性質であるＲｍが，調質Ｏでは１５０ＭＰａ，調質Ｈ２４では１５０ＭＰａ，調質Ｈ１８では１４３ＭＰａであり，
　幅１５ｍｍの試料を，圧延方向と交差して切り，圧延方向に沿って少なくとも９０ｍｍ切り取り，４試料を器具に載せ，片持ばりの長さを６０ｍｍ，片持ばりの自由端を，測定台の表面を越えて５４ｍｍとし，器具を炉に入れ，２０℃−＞４００℃／２５分＋４００℃／５分＋４００℃−＞６００℃／１３分＋６００℃／１０分のサイクルに従って温度を上げ，最後に６００℃で浸漬した後，直ちに試料を取り外して測定した垂れ距離が，調質Ｏでは１４ｍｍ，調質Ｈ２４では３２ｍｍ，調質Ｈ１８では４１ｍｍである，
　熱交換器に使用されるフィン材。」（以下，「甲３発明」という。）
　エ　甲４
　甲４の記載（請求項１〜５，【００１３】，【００２０】，【００４１】，【００５０】，【００５１】，【００５８】，【００６１】，【００６５】〜【００７７】，表１〜６）によれば，特に，表１の芯１２と表２のろう１を用いた，表３，４の実施例Ｎｏ．Ｌ（【００５８】，【００６１】，【００６５】〜【００６９】）に着目すると，甲４には，以下の発明が記載されていると認められる。
「芯材の両面にろう材がクラッドされた熱交換器用ブレージングフィン材であって，
　前記芯材が，１．６５質量％のマンガン，０．８２質量％のシリコン，０．１８質量％の鉄，１．５質量％の亜鉛，０．１６質量％のジルコニウムを含有するアルミニウム合金であり，
　前記ろう材が，８．９質量％のシリコンと，０．０２１質量％のストロンチウムとを含有するアルミニウム合金であり，
　該ろう材中のシリコン粒子の平均円相当径が１．８μｍであり，
　該熱交換器用ブレージングフィン材の板厚が０．０６ｍｍである，
　熱交換器用ブレージングフィン材であって，
　ろう付け加熱後のフィン材の表面を研磨して，ろう材層を除去し，電解エッチングを行い，偏光顕微鏡でＡＳＴＭカードを用いて測定したアルミニウム結晶粒径が３５０μｍであり，
　ろう付け加熱後のフィン材の引張強度が１６３ＭＰａであり，
　該ブレージングフィン材をコルゲート成形加工し，表面に亜鉛処理を施した純アルミニウムの多孔偏平管（５０段）からなるチューブ（作動流体通路材）に組付けて，予め嵌合部を設けたヘッダタンクおよびサイドプレートと組合わせ，フッ化物系のフラックスを吹き付けた後，４５０℃以上の温度域で加熱される時間が８分となるろう付け条件で，６００℃（到達温度）に加熱して不活性雰囲気ろう付けを行うことにより得られた供試コアについて，ＳＷＡＡＴ腐食試験（ＡＳＴＭ　Ｇ８５−８５）を４週間行った後，チューブ表面を実体顕微鏡で観察し焦点深度法により測定した腐食部の腐食深さが０．０３ｍｍである，
　熱交換器用ブレージングフィン材。」（以下，「甲４発明」という。）
　オ　甲５
　甲５の記載（請求項１，２，【０００８】，【００２９】〜【００３９】，【００５４】，表１〜４）によれば，特に，表１の心材Ｎｏ．７と表２のろう材Ｎｏ．Ｆを用いた，表３，４のフィン材Ｎｏ．１７（【００３０】〜【００３９】）に着目すると，甲５には，以下の発明が記載されていると認められる。
「Ｍｎ：１．６質量％，Ｓｉ：０．８質量％，Ｆｅ：０．３質量％，Ｚｎ：１．５質量％，Ｚｒ：０．１５質量％を含有し，不純物としてのＭｇを０．０１質量％に規制し，残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニウム合金を心材とし，
　Ｓｉ：１０質量％，Ｆｅ：０．３質量％，Ｂｉ：０．３０質量％を含有し，Ｍｇ：０．０２質量％に規制し，Ｃａ：０．００２質量％に規制し，残部Ａｌと不可避的不純物からなるアルミニウム合金ろう材を皮材として構成された，ろう付け性に優れた熱交換器用アルミニウム合金フィン材であって，
　フィン材について，フッ化物系フラックスを使用するろう付けにおけるろう付け条件と同様，フッ化物系フラックス（濃度１％）を塗布した後，窒素ガス雰囲気中で６００℃で５分間の加熱を行い，加熱後の試験材について行った引張試験による，ろう付け後に相当する引張強さが１５５ＭＰａであり，
　上記ろう付け加熱処理後のフィン材を，ｐＨ３に調整した３％ＮａＣｌ水溶液中に８時間浸漬した後，測定した自然電極電位が−８３０ｍＶｖｓＳＣＥであり，
　フィン材にコルゲート加工を施し，コルゲートフィン材とＪＩＳＡ１０５０の押出扁平多穴管（外周肉厚0.4 ｍｍ）とを組み付けて，フッ化物系フラックス（濃度１％）を塗布した後，窒素ガス雰囲気中で６００℃で５分間の加熱を行うろう付けにより作成したミニコア（熱交換器コアのミニチュアモデル）について，ろう付け前後におけるフィン山高さの変化率が５％以下であり，耐高温座屈性に優れている，
　熱交換器用アルミニウム合金フィン材。」（以下，「甲５発明」という。）
（２）本件発明１について
　ア　甲１発明との対比
（ア）対比
　本件発明１と甲１発明とを対比する。
　本件発明１の組成と，甲１発明の組成とは，いずれも，Ｚｒ，Ｍｎ，Ｓｉ，Ｆｅ，Ｚｎを含有し，残部がＡｌと不可避不純物からなる点で共通し，これら各成分の含有量も重複一致する。
　甲１発明における「ろう付け後の引張強さが１４９ＭＰａ」は，本件発明１における「ろう付後の引張強さが１３５ＭＰａ以上」に相当する。
　以上によれば，本件発明１と甲１発明とは，
「質量％で，Ｚｒ：０．０５〜０．２５％，Ｍｎ：１．３〜１．８％，Ｓｉ：０．７〜１．３％，Ｆｅ：０．１０〜０．３５％，Ｚｎ：１．２〜３．０％を含有し，残部がＡｌと不可避不純物からなる組成を有し，ろう付後の引張強さが１３５ＭＰａ以上であるアルミニウム合金フィン材。」
の点で一致し，以下の点で相違する。
・相違点１
　本件発明１では，「固相線温度が６１５℃以上」，「ろう付後の孔食電位が−９００〜−７８０ｍＶの範囲」，「ろう付後の圧延面の平均結晶粒径が２００μｍ〜１０００μｍの範囲」であるのに対して，甲１発明では，固相線温度，ろう付後の孔食電位，ろう付後の圧延面の平均結晶粒径が，いずれも不明である点。
（イ）相違点１の検討
　ａ　まず，相違点１が実質的な相違点であるか否かについて検討する。
（ａ）甲１には，フィン材の固相線温度については，何ら記載されていない。
　本件発明１に係るフィン材は，請求項１に記載される所定の組成を有するアルミニウム合金のうち，「固相線温度が６１５℃以上」となる組成のものに限定されたものと解されるから，請求項１に記載される組成を有するアルミニウム合金であれば，その「固相線温度」が，必ず「６１５℃以上」であるとはいえない。
　そうすると，甲１発明の組成は，上記のとおり，本件発明１の組成と一致するものであるが，そのことのみでは，甲１発明に係るフィン材の「固相線温度」が，必ず「６１５℃以上」であるかどうかは不明である。
（ｂ）甲１には，フィン材のろう付後の孔食電位については，何ら記載されていない。
　甲１発明に係るフィン材は，上記のとおり，「ＣＡＳＳ試験をＪＩＳＨ８６８１に基づいて１か月間実施した後であっても，チューブ材に貫通孔が発生しておらず，フィン材の犠牲陽極効果が優れている」ものであり，電位が一定程度は「卑」であるとはいえるものの，そうであるからといって，甲１発明に係るフィン材の「ろう付後の孔食電位」が，必ず「−９００〜−７８０ｍＶの範囲」であるかどうかは不明である。
（ｃ）甲１には，フィン材のろう付後の圧延面の平均結晶粒径については，何ら記載されていない。
　本件明細書の記載（【０００４】，【００２１】）によれば，「ろう付後の圧延面の平均結晶粒径」を「２００μｍ〜１０００μｍの範囲」とすることにより，ろう付け後の強度を確保できるとともに，ろう浸食（座屈）を防止できるものと解される。
　一方，甲１発明に係るフィン材は，上記のとおり，「ろう付け後の引張強さが１４９ＭＰａ」であり，ろう付け後，「フィンの座屈がなく，ろう付け性に優れて」いるものであるが，そうであるからといって，甲１発明に係るフィン材の「ろう付後の圧延面の平均結晶粒径」が，必ず「２００μｍ〜１０００μｍの範囲」であるかどうかは不明である。
（ｄ）申立人は，甲１の実施例に記載のろう付け処理後のフィン材は，本件発明１のフィン材と組成が一致するアルミニウム合金を用いて，本件発明１のフィン材と同様の熱処理条件及び加工条件を用いて製造されたものであるから，「ろう付後の孔食電位が−９００〜−７８０ｍＶの範囲」及び「ろう付後の圧延面の平均結晶粒径が２００μｍ〜１０００μｍの範囲」を満たしている蓋然性が高いと主張する。
　以下，検討する。
　本件明細書には，本件発明１に係るフィン材の製造方法について，「本発明の組成成分に調整した鋳塊は，常法により製造することができる。鋳造時の鋳造速度は，０．２〜１０℃／ｓとするのが望ましい。・・・上記鋳塊を好適には３５０〜４８０℃×２〜１５時間の条件で均質化することが望ましい。」（【００２６】），「前記素材は，常法により熱間加工，冷間加工を行うことができる。その条件は常法により行うことが可能である。」（【００２７】）と記載されている。また，本件明細書の実施例においては，表１に示す組成（残部Ａｌ＋不可避不純物）を有するアルミニウム合金を，半連続鋳造法により，鋳造速度０．６〜２．５℃／秒で溶解，鋳造し，得られた鋳塊に対し，表２に示す条件（４００〜５２０℃×５〜１０時間）にて均質化処理を行い，その後，熱間圧延を行い，７５％以上で冷間圧延を行った後，３５０℃にて中間焼鈍を行い，その後圧延率４０％の最終圧延を行うことが記載されている（【００３０】，表１，表２）。
　一方，甲１には，甲１発明に係るフィン材の製造方法について，「連続鋳造により，表１に示す組成（合金Ｎｏ．１〜１２に示す組成）を有するアルミニウム合金を造塊し，常法に従って均質化処理した後，熱間圧延し，ついで冷間圧延（加工度８８〜９６％）した後，中間焼鈍（温度２００〜４００℃）及び仕上げ冷間圧延（加工度１３〜７０％）を経て厚み０．０７mmのアルミ合金フィン材を製造した。」（【００２４】，表１）と記載されているものの，少なくとも，鋳造速度及び均質化処理については，その具体的な条件は不明である。
　以上によれば，甲１発明に係るフィン材が，本件発明１に係るフィン材と同様の熱処理条件及び加工条件を用いて製造されたものであるとはいえない。
　この点，申立人は，鋳造速度を０．６〜２．５℃／秒とすること，均質化処理温度を４００〜５２０℃とすること，中間焼鈍前に７５％以上で冷間圧延を行い，中間焼鈍後に圧延率４０％の最終圧延を行うことは，一般的に用いられる条件であるとも述べるが，そのように認めるに足りる証拠はない。
　よって，申立人の主張は，その前提において失当であり，採用することができない。
（ｅ）以上によれば，相違点１は実質的な相違点である。
　したがって，本件発明１は，甲１に記載された発明であるとはいえない。
　ｂ　次に，相違点１の容易想到性について検討する。
　上記ａで述べたとおり，甲１には，フィン材の固相線温度，フィン材のろう付後の孔食電位，フィン材のろう付後の圧延面の平均結晶粒径については，何ら記載されていない。
　また，甲６には，水溶液に浸漬した金属材料の自然電位と孔食電位との関係について記載され，甲７には，Ａｌ−Ｍｎ−Ｓｉの３元系状態図について記載され，甲８には，熱交換器用アルミニウム合金フィン材に含まれるＡｌ−（Ｍｎ，Ｆｅ）−Ｓｉ系化合物について記載されるものの，フィン材の固相線温度を６１５℃以上とすること，フィン材のろう付後の孔食電位を−９００〜−７８０ｍＶの範囲とすること，フィン材のろう付後の圧延面の平均結晶粒径を２００μｍ〜１０００μｍの範囲とすることについては，何ら記載されていないから，甲６〜８は，いずれも，甲１発明において，フィン材の固相線温度，フィン材のろう付後の孔食電位，フィン材のろう付後の圧延面の平均結晶粒径をそれぞれ上記のように特定することを動機付けるものではない。
　そうすると，甲１発明において，「固相線温度が６１５℃以上」，「ろう付後の孔食電位が−９００〜−７８０ｍＶの範囲」，「ろう付後の圧延面の平均結晶粒径が２００μｍ〜１０００μｍの範囲」と特定することが，当業者が容易に想到することができたということはできない。
　したがって，本件発明１は，甲１に記載された発明及び甲６〜８に記載された事項に基いて，当業者が容易に発明をすることができたものとはいえない。
（ウ）小括
　以上のとおり，本件発明１は，甲１に記載された発明であるとはいえず，また，甲１に記載された発明に基いて，当業者が容易に発明をすることができたものとはいえない。
　イ　甲２発明１との対比
（ア）対比
　本件発明１と甲２発明１とを対比する。
　甲２発明１における「Ｍｇ」は「不純物」であり，本件発明１における「不可避不純物」に相当するから，本件発明１の組成と，甲２発明１の組成とは，いずれも，Ｚｒ，Ｍｎ，Ｓｉ，Ｆｅ，Ｚｎを含有し，残部がＡｌと不可避不純物からなる点で共通し，これら各成分の含有量も重複一致する。
　甲２発明１における「フィン材について，フッ化物系フラックス（濃度１％）を塗布した後，ろう付け条件と同様，窒素ガス雰囲気中で６００℃で３分間の加熱を行い，加熱後の試験材について行った引張試験による，ろう付け後に相当する引張強度が１４５ＭＰａ」は，本件発明１における「ろう付後の引張強さが１３５ＭＰａ以上」に相当する。
　以上によれば，本件発明１と甲２発明１とは，
「質量％で，Ｚｒ：０．０５〜０．２５％，Ｍｎ：１．３〜１．８％，Ｓｉ：０．７〜１．３％，Ｆｅ：０．１０〜０．３５％，Ｚｎ：１．２〜３．０％を含有し，残部がＡｌと不可避不純物からなる組成を有し，ろう付後の引張強さが１３５ＭＰａ以上であるアルミニウム合金フィン材。」
の点で一致し，以下の点で相違する。
・相違点２
　本件発明１では，「固相線温度が６１５℃以上」，「ろう付後の孔食電位が−９００〜−７８０ｍＶの範囲」，「ろう付後の圧延面の平均結晶粒径が２００μｍ〜１０００μｍの範囲」であるのに対して，甲２発明１では，固相線温度，ろう付後の孔食電位，ろう付後の圧延面の平均結晶粒径が，いずれも不明である点。
（イ）相違点２の検討
　ａ　まず，相違点２が実質的な相違点であるか否かについて検討する。
（ａ）甲２には，フィン材の固相線温度については，何ら記載されていない。
　甲２発明１の組成は，上記のとおり，本件発明１の組成と一致するものであるが，上記ア（イ）ａ（ａ）で述べたのと同様の理由により，甲２発明１に係るフィン材の「固相線温度」が，必ず「６１５℃以上」であるかどうかは不明である。
（ｂ）甲２には，フィン材のろう付後の孔食電位については，何ら記載されていない。
　甲２発明１に係るフィン材は，上記のとおり，「上記加熱後の試験材について，ｐＨ３に調整した３％ＮａＣｌ水溶液中に８時間浸漬した後，測定した自然電極電位が−８１０ｍＶｖｓＳＣＥ」であるものの，「ろう付後の孔食電位」が，「−９００〜−７８０ｍＶの範囲」であるかどうかは不明である。
　この点，申立人は，自然電位は，孔食が発生する環境下では，孔食電位とほぼ同じ値である（甲６）と主張するが，孔食電位が実際にどの程度の値であるかは不明である。
（ｃ）甲２には，フィン材のろう付後の圧延面の平均結晶粒径については，何ら記載されていない。
　本件明細書の記載（【０００４】，【００２１】）によれば，「ろう付後の圧延面の平均結晶粒径」を「２００μｍ〜１０００μｍの範囲」とすることにより，ろう付け後の強度を確保できるとともに，ろう浸食（座屈）を防止できるものと解される。
　一方，甲２発明１に係るフィン材は，上記のとおり，「ろう付け後に相当する引張強度が１４５ＭＰａ」であり，「ろう付け前後におけるフィン山高さの変化率２．５％以下であり，耐高温座屈性に優れている」ものであるが，そうであるからといって，甲２発明１に係るフィン材の「ろう付後の圧延面の平均結晶粒径」が，必ず「２００μｍ〜１０００μｍの範囲」であるかどうかは不明である。
（ｄ）申立人は，甲２の実施例に記載のろう付け処理後のフィン材は，本件発明１のフィン材と組成が一致するアルミニウム合金を用いて，本件発明１のフィン材と同様の熱処理条件及び加工条件を用いて製造されたものであるから，「ろう付後の圧延面の平均結晶粒径が２００μｍ〜１０００μｍの範囲」を満たしている蓋然性が高いと主張する。
　しかしながら，甲２には，甲２発明１に係るフィン材の製造方法について，「表１に示す組成のアルミニウム合金鋳塊を常法に従って均質化処理，熱間圧延，冷間圧延，中間焼鈍，仕上げ冷間圧延し，０．０７ｍｍ厚さのフィン材とした。なお，中間焼鈍温度は３００℃とした。」（【００１６】，表１）と記載されているものの，少なくとも，鋳造速度及び均質化処理については，その具体的な条件は不明である。
　そうすると，上記ア（イ）ａ（ｄ）で述べたのと同様の理由により，甲２発明１に係るフィン材が，本件発明１に係るフィン材と同様の熱処理条件及び加工条件を用いて製造されたものであるとはいえない。
　よって，申立人の主張は，その前提において失当であり，採用することができない。
（ｅ）以上によれば，相違点２は実質的な相違点である。
　したがって，本件発明１は，甲２に記載された発明であるとはいえない。
　ｂ　次に，相違点２の容易想到性について検討する。
　上記ａで述べたとおり，甲２には，フィン材の固相線温度，フィン材のろう付後の孔食電位，フィン材のろう付後の圧延面の平均結晶粒径については，何ら記載されていない。
　また，甲６〜８については，上記ア（イ）ｂで述べたとおりである。
　そうすると，甲２発明１において，「固相線温度が６１５℃以上」，「ろう付後の孔食電位が−９００〜−７８０ｍＶの範囲」，「ろう付後の圧延面の平均結晶粒径が２００μｍ〜１０００μｍの範囲」と特定することが，当業者が容易に想到することができたということはできない。
　したがって，本件発明１は，甲２に記載された発明及び甲６〜８に記載された事項に基いて，当業者が容易に発明をすることができたものとはいえない。
（ウ）小括
　以上のとおり，本件発明１は，甲２に記載された発明であるとはいえず，また，甲２に記載された発明に基いて，当業者が容易に発明をすることができたものとはいえない。
　ウ　甲３発明との対比
（ア）対比
　本件発明１と甲３発明とを対比する。
　甲３発明における「重量％」は，本件発明１における「質量％」に相当するから，本件発明１の組成と，甲３発明の組成とは，いずれも，Ｚｒ，Ｍｎ，Ｓｉ，Ｆｅ，Ｚｎを含有し，残部がＡｌと不可避不純物からなる点で共通し，これら各成分の含有量も重複一致する。
　甲３発明における「ろう付け後の機械的性質であるＲｍ」は，ろう付け後の引張強度と解されるから，「ろう付け後の機械的性質であるＲｍが，調質Ｏでは１５０ＭＰａ，調質Ｈ２４では１５０ＭＰａ，調質Ｈ１８では１４３ＭＰａ」は，本件発明１における「ろう付後の引張強さが１３５ＭＰａ以上」に相当する。
　以上によれば，本件発明１と甲３発明とは，
「質量％で，Ｚｒ：０．０５〜０．２５％，Ｍｎ：１．３〜１．８％，Ｓｉ：０．７〜１．３％，Ｆｅ：０．１０〜０．３５％，Ｚｎ：１．２〜３．０％を含有し，残部がＡｌと不可避不純物からなる組成を有し，ろう付後の引張強さが１３５ＭＰａ以上であるアルミニウム合金フィン材。」
の点で一致し，以下の点で相違する。
・相違点３
　本件発明１では，「固相線温度が６１５℃以上」，「ろう付後の孔食電位が−９００〜−７８０ｍＶの範囲」，「ろう付後の圧延面の平均結晶粒径が２００μｍ〜１０００μｍの範囲」であるのに対して，甲３発明では，固相線温度，ろう付後の孔食電位，ろう付後の圧延面の平均結晶粒径が，いずれも不明である点。
（イ）相違点３の検討
　ａ　まず，相違点３が実質的な相違点であるか否かについて検討する。
（ａ）甲３には，フィン材の固相線温度については，何ら記載されていない。
　甲３発明の組成は，上記のとおり，本件発明１の組成と一致するものであるが，上記ア（イ）ａ（ａ）で述べたのと同様の理由により，甲３発明に係るフィン材の「固相線温度」が，必ず「６１５℃以上」であるかどうかは不明である。
（ｂ）甲３には，フィン材のろう付後の孔食電位については，何ら記載されていない。甲３発明に係るフィン材の「ろう付後の孔食電位」が，「−９００〜−７８０ｍＶの範囲」であるかどうかは不明である。
（ｃ）甲３には，フィン材のろう付後の圧延面の平均結晶粒径については，何ら記載されていない。
　本件明細書の記載（【０００４】，【００２１】）によれば，「ろう付後の圧延面の平均結晶粒径」を「２００μｍ〜１０００μｍの範囲」とすることにより，ろう付け後の強度を確保できるとともに，ろう浸食（座屈）を防止できるものと解される。
　一方，甲３発明に係るフィン材は，上記のとおり，「ろう付け後の機械的性質であるＲｍが，調質Ｏでは１５０ＭＰａ，調質Ｈ２４では１５０ＭＰａ，調質Ｈ１８では１４３ＭＰａ」であり，「垂れ距離が，調質Ｏでは１４ｍｍ，調質Ｈ２４では３２ｍｍ，調質Ｈ１８では４１ｍｍ」であり，耐垂れ性に優れていると解されるが，そうであるからといって，甲３発明に係るフィン材の「ろう付後の圧延面の平均結晶粒径」が，必ず「２００μｍ〜１０００μｍの範囲」であるかどうかは不明である。
（ｄ）申立人は，甲３の実施例に記載のろう付け処理後のフィン材は，本件発明１のフィン材と組成が一致するアルミニウム合金を用いて，本件発明１のフィン材と同様の熱処理条件及び加工条件を用いて製造されたものであるから，「ろう付後の圧延面の平均結晶粒径が２００μｍ〜１０００μｍの範囲」を満たしている蓋然性が高いと主張する。
　しかしながら，甲３発明に係るフィン材は，上記のとおり，「材料Ａ１のインゴットを，５５０℃未満でＤＣ鋳造の予備加熱をし，冷間圧延前に，合計熱間圧下率９９％で熱間圧延し，最終規格まで直接冷間圧延し，一部の材料を調質Ｏにまで完全に軟らかくアニールし，一部は調質Ｈ２４まで回復アニールし，一部はアニールを全くせず調質Ｈ１８にした」ものであるが，少なくとも，鋳造速度については，その具体的な条件は不明であり，また，ＤＣ鋳造の予備加熱（均質化処理に相当）についても，５５０℃未満といっても，本件明細書に記載されているような，３５０〜４８０℃×２〜１５時間の条件や，４００〜５２０℃×５〜１０時間の条件が採用されているかどうかは不明である。
　そうすると，上記ア（イ）ａ（ｄ）で述べたのと同様の理由により，甲３発明に係るフィン材が，本件発明１に係るフィン材と同様の熱処理条件及び加工条件を用いて製造されたものであるとはいえない。
　よって，申立人の主張は，その前提において失当であり，採用することができない。（ｅ）以上によれば，相違点３は実質的な相違点である。
　したがって，本件発明１は，甲３に記載された発明であるとはいえない。
　ｂ　次に，相違点３の容易想到性について検討する。
　上記ａで述べたとおり，甲３には，フィン材の固相線温度，フィン材のろう付後の孔食電位，フィン材のろう付後の圧延面の平均結晶粒径については，何ら記載されていない。
　また，甲６〜８については，上記ア（イ）ｂで述べたとおりである。
　そうすると，甲３発明において，「固相線温度が６１５℃以上」，「ろう付後の孔食電位が−９００〜−７８０ｍＶの範囲」，「ろう付後の圧延面の平均結晶粒径が２００μｍ〜１０００μｍの範囲」と特定することが，当業者が容易に想到することができたということはできない。
　したがって，本件発明１は，甲３に記載された発明及び甲６〜８に記載された事項に基いて，当業者が容易に発明をすることができたものとはいえない。
（ウ）小括
　以上のとおり，本件発明１は，甲３に記載された発明であるとはいえず，また，甲３に記載された発明に基いて，当業者が容易に発明をすることができたものとはいえない。
　エ　甲４発明との対比
（ア）対比
　本件発明１と甲４発明とを対比する。
　本件発明１のフィン材は，単一の組成を有するアルミニウム合金からなるものであるのに対して，甲４発明のブレージングフィン材は，所定の組成を有するアルミニウム合金からなる芯材の両面に，芯材とは異なる組成を有するアルミニウム合金からなるろう材がクラッドされたものである点で異なるものの，甲４発明のブレージングフィン材における芯材は，ろう付け後は，熱交換器におけるフィンとなるものであるから，それ自体がフィンとなる本件発明１のフィン材に対応するものといえる。
　そして，本件発明１のフィン材の組成と，甲４発明のブレージングフィン材における芯材の組成とは，いずれも，Ｚｒ，Ｍｎ，Ｓｉ，Ｆｅ，Ｚｎを含有するアルミニウム合金である点で共通し，これら各成分の含有量も重複一致する。
　また，本件発明１のフィン材と，甲４発明のブレージングフィン材は，いずれも，上記アルミニウム合金を含む，フィンを形成するための材料である点で共通するといえる。
　甲４発明における「ろう付け加熱後のフィン材の引張強度が１６３ＭＰａ」は，本件発明１における「ろう付後の引張強さが１３５ＭＰａ以上」に相当する。
　甲４発明における「ろう付け加熱後のフィン材の表面を研磨して，ろう材層を除去し，電解エッチングを行い，偏光顕微鏡でＡＳＴＭカードを用いて測定したアルミニウム結晶粒径が３５０μｍであ」ることは，上記「表面」が圧延面であることが明らかであるから，本件発明１における「ろう付後の圧延面の平均結晶粒径が２００μｍ〜１０００μｍの範囲にある」ことに相当する。
　以上によれば，本件発明１と甲４発明とは，
「質量％で，Ｚｒ：０．０５〜０．２５％，Ｍｎ：１．３〜１．８％，Ｓｉ：０．７〜１．３％，Ｆｅ：０．１０〜０．３５％，Ｚｎ：１．２〜３．０％を含有するアルミニウム合金であり，ろう付後の引張強さが１３５ＭＰａ以上，さらに，ろう付後の圧延面の平均結晶粒径が２００μｍ〜１０００μｍの範囲にあるアルミニウム合金を含む，フィンを形成するための材料。」
の点で一致し，以下の点で相違する。
・相違点４−１
　本件発明１では，フィン材の「固相線温度が６１５℃以上」，「ろう付後の孔食電位が−９００〜−７８０ｍＶの範囲」であるのに対して，甲４発明では，ブレージングフィン材における芯材の固相線温度，ろう付後の孔食電位が，いずれも不明である点。
・相違点４−２
　上記の「アルミニウム合金」が，本件発明１では，「残部がＡｌと不可避不純物からなる組成を有」するのに対して，甲４発明では，残部が不明である点。
・相違点４−３
　上記の「アルミニウム合金を含む，フィンを形成するための材料」が，本件発明１では，当該アルミニウム合金からなり，ろう付け後はそれ自体がフィンとなる「アルミニウム合金フィン材」であるのに対して，甲４発明では，当該アルミニウム合金からなり，ろう付け後はフィンとなる「芯材」の「両面に」，芯材とは異なる組成を有するアルミニウム合金からなる「ろう材がクラッドされた熱交換器用ブレージングフィン材」である点。
（イ）相違点４−１の検討
　ａ　まず，相違点４−１が実質的な相違点であるか否かについて検討する。
（ａ）甲４には，ブレージングフィン材における芯材の固相線温度については，何ら記載されていない。
　甲４発明のブレージングフィン材における芯材の組成は，残部が不明であり（相違点４−２），本件発明１のフィン材の組成と一致するとはいえないが，仮に「残部がＡｌと不可避不純物からなる」とすれば，本件発明１のフィン材の組成と一致するといえる。
　しかしながら，上記ア（イ）ａ（ａ）で述べたのと同様の理由により，甲４発明のブレージングフィン材における芯材の「固相線温度」が，必ず「６１５℃以上」であるかどうかは不明である。
（ｂ）甲４には，ブレージングフィン材における芯材のろう付後の孔食電位については，何ら記載されていない。
　甲４発明のブレージングフィン材は，上記のとおり，「ＳＷＡＡＴ腐食試験（ＡＳＴＭ　Ｇ８５−８５）を４週間行った後，チューブ表面を実体顕微鏡で観察し測定した腐食部の腐食深さが０．０３ｍｍ」であるから，犠牲陽極効果に優れており，電位が一定程度卑であるとはいえるものの，「ろう付後の孔食電位」が，「−９００〜−７８０ｍＶの範囲」であるかどうかは不明である。
（ｃ）申立人は，甲４の実施例に記載のろう付け処理後のブレージングフィン材における芯材は，本件発明１のフィン材と組成が一致するアルミニウム合金を用いて，本件発明１のフィン材と同様の熱処理条件及び加工条件を用いて製造されたものであるから，「ろう付後の孔食電位が−９００〜−７８０ｍＶの範囲」を満たしている蓋然性が高いと主張する。
　上記のとおり，甲４発明のブレージングフィン材における芯材の組成は，残部が不明であり，本件発明１のフィン材の組成と一致するとはいえないが，仮に「残部がＡｌと不可避不純物からなる」とすれば，本件発明１のフィン材の組成と一致するといえる。
　しかしながら，甲４には，甲４発明に係るブレージングフィン材の製造方法について，「連続鋳造によって表１に示す組成の芯材用の合金鋳塊及び表２に示す組成のろう材用の合金鋳塊を鋳造し，芯材用の合金鋳塊については均質化処理を行った。ろう材用の合金鋳塊については，熱間圧延を施して所定の厚さとし，これを芯材用の合金鋳塊の両面に合わせて熱間圧延し，芯材の両面にろう材がクラッドされているクラッド素材を得た。その後，冷間圧延，中間焼鈍，冷間圧延を行い，厚さ０．０６ｍｍのブレージングフィン材（実施例Ｎｏ．Ａ〜Ｔ，比較例Ｎｏ．ａ〜ｐ）を得た。クラッド率は１０％とした。」（【００５８】，表１，表２）と記載されているものの，少なくとも，鋳造速度及び均質化処理については，その具体的な条件は不明である。
　そうすると，上記ア（イ）ａ（ｄ）で述べたのと同様の理由により，甲４発明のブレージングフィン材における芯材が，本件発明１に係るフィン材と同様の熱処理条件及び加工条件を用いて製造されたものであるとはいえない。
　よって，申立人の主張は，その前提において失当であり，採用することができない。
（ｄ）以上によれば，相違点４−１は実質的な相違点である。
　ｂ　次に，相違点４−１の容易想到性について検討する。
　上記ａで述べたとおり，甲４には，フィン材の固相線温度，フィン材のろう付後の孔食電位については，何ら記載されていない。
　また，甲６〜８については，上記ア（イ）ｂで述べたとおりである。
　そうすると，甲４発明において，「固相線温度が６１５℃以上」，「ろう付後の孔食電位が−９００〜−７８０ｍＶの範囲」と特定することが，当業者が容易に想到することができたということはできない。
　したがって，相違点４−２，４−３について検討するまでもなく，本件発明１は，甲４に記載された発明及び甲６〜８に記載された事項に基いて，当業者が容易に発明をすることができたものとはいえない。
（ウ）小括
　以上のとおり，本件発明１は，甲４に記載された発明に基いて，当業者が容易に発明をすることができたものとはいえない。
　オ　甲５発明との対比
（ア）対比
　本件発明１と甲５発明とを対比する。
　本件発明１のフィン材は，単一の組成を有するアルミニウム合金からなるものであるのに対して，甲５発明のフィン材は，所定の組成を有するアルミニウム合金を心材とし，心材とは異なる組成を有するアルミニウム合金ろう材を皮材として構成されたものである点で異なるものの，上記エ（ア）で述べたのと同様の理由により，甲５発明のフィン材における心材は，本件発明１のフィン材に対応するものといえる。
　そして，甲５発明のフィン材における心材に含まれる「Ｍｇ」は「不純物」であり，本件発明１における「不可避不純物」に相当するから，本件発明１のフィン材の組成と，甲５発明のフィン材における心材の組成とは，いずれも，Ｚｒ，Ｍｎ，Ｓｉ，Ｆｅ，Ｚｎを含有し，残部がＡｌと不可避不純物からなる組成を有するアルミニウム合金である点で共通し，これら各成分の含有量も重複一致する。
　また，本件発明１のフィン材と，甲５発明のフィン材は，いずれも，上記アルミニウム合金を含む，フィンを形成するための材料である点で共通するといえる。
　甲５発明における「フィン材について，フッ化物系フラックスを使用するろう付けにおけるろう付け条件と同様，フッ化物系フラックス（濃度１％）を塗布した後，窒素ガス雰囲気中で６００℃で５分間の加熱を行い，加熱後の試験材について行った引張試験による，ろう付け後に相当する引張強さが１５５ＭＰａ」は，本件発明１における「ろう付後の引張強さが１３５ＭＰａ以上」に相当する。
　以上によれば，本件発明１と甲５発明とは，
「質量％で，Ｚｒ：０．０５〜０．２５％，Ｍｎ：１．３〜１．８％，Ｓｉ：０．７〜１．３％，Ｆｅ：０．１０〜０．３５％，Ｚｎ：１．２〜３．０％を含有し，残部がＡｌと不可避不純物からなる組成を有し，ろう付後の引張強さが１３５ＭＰａ以上であるアルミニウム合金を含む，フィンを形成するための材料。」
の点で一致し，以下の点で相違する。
・相違点５−１
　本件発明１では，フィン材の「固相線温度が６１５℃以上」，「ろう付後の孔食電位が−９００〜−７８０ｍＶの範囲」，「ろう付後の圧延面の平均結晶粒径が２００μｍ〜１０００μｍの範囲」であるのに対して，甲５発明では，フィン材における心材の固相線温度，ろう付後の孔食電位，ろう付後の圧延面の平均結晶粒径が，いずれも不明である点。
・相違点５−２
　上記の「アルミニウム合金を含む，フィンを形成するための材料」が，本件発明１では，当該アルミニウム合金からなり，ろう付け後はそれ自体がフィンとなる「アルミニウム合金フィン材」であるのに対して，甲５発明では，当該アルミニウム合金を，ろう付け後はフィンとなる「心材」とし，心材とは異なる組成を有するアルミニウム合金「ろう材を皮材として構成された熱交換器用アルミニウム合金フィン材」である点。
（イ）相違点５−１の検討
　ａ　まず，相違点５−１が実質的な相違点であるか否かについて検討する。
（ａ）甲５には，フィン材における心材の固相線温度については，何ら記載されていない。
　甲５発明のフィン材における心材の組成は，上記のとおり，本件発明１のフィン材の組成と一致するものであるが，上記ア（イ）ａ（ａ）で述べたのと同様の理由により，甲５発明のフィン材における心材の「固相線温度」が，必ず「６１５℃以上」であるかどうかは不明である。
（ｂ）甲５には，フィン材における心材のろう付後の孔食電位については，何ら記載されていない。
　甲５発明のフィン材は，上記のとおり，「上記ろう付け加熱処理後のフィン材を，ｐＨ３に調整した３％ＮａＣｌ水溶液中に８時間浸漬した後，測定した自然電極電位が−８３０ｍＶｖｓＳＣＥ」であるものの，「ろう付後の孔食電位」が，「−９００〜−７８０ｍＶの範囲」であるかどうかは不明である。
（ｃ）甲５には，フィン材における心材のろう付後の圧延面の平均結晶粒径については，何ら記載されていない。
　本件明細書の記載（【０００４】，【００２１】）によれば，「ろう付後の圧延面の平均結晶粒径」を「２００μｍ〜１０００μｍの範囲」とすることにより，ろう付け後の強度を確保できるとともに，ろう浸食（座屈）を防止できるものと解される。
　一方，甲５発明のフィン材は，上記のとおり，「ろう付け後に相当する引張強さが１５５ＭＰａ」であり，「ろう付け前後におけるフィン山高さの変化率が５％以下であり，耐高温座屈性に優れている」ものであるが，そうであるからといって，甲５発明のフィン材における心材の「ろう付後の圧延面の平均結晶粒径」が，必ず「２００μｍ〜１０００μｍの範囲」であるかどうかは不明である。
（ｄ）申立人は，甲５の実施例に記載のろう付け処理後のフィン材における心材は，本件発明１のフィン材と組成が一致するアルミニウム合金を用いて，本件発明１のフィン材と同様の熱処理条件及び加工条件を用いて製造されたものであるから，「ろう付後の圧延面の平均結晶粒径が２００μｍ〜１０００μｍの範囲」を満たしている蓋然性が高いと主張する。
　しかしながら，甲５には，甲５発明に係るフィン材の製造方法について，「表１に示す組成の心材用アルミニウム合金を溶解，連続鋳造し，均質化処理後の鋳塊を厚さ２４ｍｍに面削して心材素材とした。一方，表２に示す組成のろう材合金を同様に鋳造，面削し，熱間圧延を行い，厚さ３．０ｍｍの皮材とした。この皮材を心材の両面に重ね合わせ，熱間圧延を行って厚さ３ｍｍのクラッド材を得た。その後，冷間圧延，中間焼鈍および仕上げ冷間圧延を行って厚さ０．１２ｍｍのクラッドフィン材（調質：Ｈ１４）とした。」（【００３０】，表１，表２）と記載されているものの，少なくとも，鋳造速度及び均質化処理については，その具体的な条件は不明である。
　そうすると，上記ア（イ）ａ（ｄ）で述べたのと同様の理由により，甲５発明のフィン材における心材が，本件発明１に係るフィン材と同様の熱処理条件及び加工条件を用いて製造されたものであるとはいえない。
　よって，申立人の主張は，その前提において失当であり，採用することができない。
（ｅ）以上によれば，相違点５−１は実質的な相違点である。
　ｂ　次に，相違点５−１の容易想到性について検討する。
　上記ａで述べたとおり，甲５には，フィン材の固相線温度，フィン材のろう付後の孔食電位，フィン材のろう付後の圧延面の平均結晶粒径については，何ら記載されていない。
　また，甲６〜８については，上記ア（イ）ｂで述べたとおりである。
　そうすると，甲５発明において，「固相線温度が６１５℃以上」，「ろう付後の孔食電位が−９００〜−７８０ｍＶの範囲」と特定することが，当業者が容易に想到することができたということはできない。
　したがって，相違点５−２について検討するまでもなく，本件発明１は，甲５に記載された発明及び甲６〜８に記載された事項に基いて，当業者が容易に発明をすることができたものとはいえない。
（ウ）小括
　以上のとおり，本件発明１は，甲５に記載された発明に基いて，当業者が容易に発明をすることができたものとはいえない。
　カ　小活
　以上のとおり，本件発明１は，甲１〜３のいずれかに記載された発明であるとはいえず，また，甲１〜５のいずれかに記載された発明に基いて，当業者が容易に発明をすることができたものとはいえない。
（３）本件発明２について
　ア　対比
　本件発明２と甲２発明２とを対比すると，上記（２）イ（ア）と同様，両者は，
「質量％で，Ｚｒ：０．０５〜０．２５％，Ｍｎ：１．３〜１．８％，Ｓｉ：０．７〜１．３％，Ｆｅ：０．１０〜０．３５％，Ｚｎ：１．２〜３．０％を含有し，前記組成成分として，さらに質量％で，Ｃｕ：０．０３〜０．１０％を含有し，残部がＡｌと不可避不純物からなる組成を有し，ろう付後の引張強さが１３５ＭＰａ以上であるアルミニウム合金フィン材。」
の点で一致し，以下の点で相違する。
・相違点２’
　本件発明２では，「固相線温度が６１５℃以上」，「ろう付後の孔食電位が−９００〜−７８０ｍＶの範囲」，「ろう付後の圧延面の平均結晶粒径が２００μｍ〜１０００μｍの範囲」であるのに対して，甲２発明２では，固相線温度，ろう付後の孔食電位，ろう付後の圧延面の平均結晶粒径が，いずれも不明である点。
　イ　相違点２’の検討
（ア）相違点２’は，上記（２）イ（イ）で検討した相違点２と同様のものであるから，上記（２）イ（イ）ａで述べたのと同様の理由により，相違点２’は実質的な相違点である。
　したがって，本件発明２は，甲２に記載された発明であるとはいえない。
（イ）また，上記（２）イ（イ）ｂで述べたのと同様の理由により，甲２発明２において，「固相線温度が６１５℃以上」，「ろう付後の孔食電位が−９００〜−７８０ｍＶの範囲」，「ろう付後の圧延面の平均結晶粒径が２００μｍ〜１０００μｍの範囲」と特定することが，当業者が容易に想到することができたということはできない。
　したがって，本件発明２は，甲２に記載された発明及び甲６〜８に記載された事項に基いて，当業者が容易に発明をすることができたものとはいえない。
　ウ　小括
　以上のとおり，本件発明２は，甲２に記載された発明であるとはいえず，また，甲２に記載された発明に基いて，当業者が容易に発明をすることができたものとはいえない。
（４）本件発明３について
　本件発明３は，本件発明１又は２に引用するものであるが，上記（２），（３）で述べたとおり，本件発明１が，甲１〜５のいずれかに記載された発明及び甲６〜８に記載された事項に基いて，当業者が容易に発明をすることができたものとはいえず，また，本件発明２が，甲２に記載された発明及び甲６〜８に記載された事項に基いて，当業者が容易に発明をすることができたものとはいえない以上，本件発明３についても同様に，甲１〜５のいずれかに記載された発明及び甲６〜８に記載された事項に基いて，当業者が容易に発明をすることができたものとはいえない。
（５）まとめ
　したがって，申立理由１（新規性），申立理由２（進歩性）によっては，本件特許の請求項１〜３に係る特許を取り消すことはできない。
２　申立理由３（実施可能要件）
（１）申立人は，本件発明１は，「ろう付後の引張強さが１３５ＭＰａ以上」，「ろう付後の孔食電位が−９００〜−７８０ｍＶの範囲にある」，「ろう付後の圧延面の平均結晶粒径が２００μｍ〜１０００μｍの範囲にある」との構成要件を採用するが，本件明細書には，どのようにすれば，アルミニウム合金フィン材のろう付後の引張強さ，孔食電位及び圧延面の平均結晶粒径を，本件発明１に規定の範囲に調節することができるかが記載されていないから，当業者が，本件発明１〜３を実施することは容易ではないと主張する。
　以下，検討する。
（２）ア　本件明細書には，フィン材の組成成分（【００１２】〜【００１７】），固相線温度（【００１８】），ろう付後の引張強さ（【００１９】），ろう付後の孔食電位（【００２０】），ろう付後の圧延面の平均結晶粒径（【００２１】）の各事項について，具体的な説明がなされている。
　イ　また，本件明細書には，フィン材の製造方法（【００２３】，【００２６】，【００２７】）について，具体的な説明がなされており，これらの記載によれば，
（ア）本件発明１又は２の組成成分に調整した鋳塊は，常法により製造することができ，鋳造時の鋳造速度は，０．２〜１０℃／ｓとするのが望ましいこと，
（イ）上記鋳塊を好適には３５０〜４８０℃×２〜１５時間の条件で均質化することが望ましく，これにより，円相当径０．０５〜０．４μｍの範囲にある第二相粒子が２０〜８０個／μｍ２で分散した素材が得られること，
（ウ）ろう付前の素材の状態で，上記（イ）の第二相粒子を適量分散することで，ろう付熱処理後の結晶粒が大きくなり，耐ろう浸食性が増すため，ろう付けに際し座屈が生じにくくなること，
が理解できる。
　ウ　そして，本件明細書には，実施例における「発明例」（表１，表２）として，「固相線温度が６１５℃以上」，「ろう付後の引張強さが１３５ＭＰａ以上」，「ろう付後の孔食電位が−９００〜−７８０ｍＶの範囲にある」，「ろう付後の圧延面の平均結晶粒径が２００μｍ〜１０００μｍの範囲にある」との各条件を満たすフィン材を製造したことが記載されており，具体的には，本件発明１又は２の条件を満たす表１に示す組成（残部Ａｌ＋不可避不純物）を有するアルミニウム合金を，半連続鋳造法により，鋳造速度０．６〜２．５℃／秒で溶解，鋳造し，得られた鋳塊に対し，表２に示す条件（４００〜５２０℃×５〜１０時間）にて均質化処理を行い，その後，熱間圧延を行い，７５％以上で冷間圧延を行った後，３５０℃にて中間焼鈍を行い，その後圧延率４０％の最終圧延を行ったことが記載されている（【００３０】，表１，表２）。
　また，上記「発明例」以外のフィン材についても，当業者であれば，本件明細書の記載に基づき，本件発明１又は２の条件を満たす組成を有するアルミニウム合金を用いて，上記の製造方法により製造することができる。
　エ　以上によれば，当業者が，本件明細書の発明の詳細な説明の記載及び出願時の技術常識に基づいて，「固相線温度が６１５℃以上」，「ろう付後の引張強さが１３５ＭＰａ以上」，「ろう付後の孔食電位が−９００〜−７８０ｍＶの範囲にある」，「ろう付後の圧延面の平均結晶粒径が２００μｍ〜１０００μｍの範囲にある」との各条件を満たす，本件発明１〜３に係るフィン材を製造することができるといえる。
（３）よって，申立人の主張は，採用することができない。
　したがって，申立理由３（実施可能要件）によっては，本件特許の請求項１〜３に係る特許を取り消すことはできない。
第５　むすび
　以上のとおり，特許異議申立書に記載した特許異議の申立ての理由によっては，本件特許の請求項１〜３に係る特許を取り消すことはできない。
　また，他に本件特許の請求項１〜３に係る特許を取り消すべき理由を発見しない。
　よって，結論のとおり決定する。
【異議決定日】
令和２年６月１日（２０２０．６．１）