【事件の表示】
　特許第６３５７８３４号発明「繊維強化プラスチック積層体及びその製造方法」の特許異議申立事件について、次のとおり決定する。
【結　論】
　特許第６３５７８３４号の明細書及び特許請求の範囲を訂正請求書に添付された訂正明細書及び特許請求の範囲のとおり訂正後の請求項〔１〜７〕について訂正することを認める。
　特許第６３５７８３４号の請求項１〜３、６、７に係る特許を取り消す。
　特許第６３５７８３４号の請求項４、５に係る特許についての申立てを却下する。
【理　由】
第１　手続の経緯
　特許第６３５７８３４号の請求項１〜７に係る特許についての出願は、平成２６年３月３１日を出願日とする出願であって、平成２９年１１月１日付けで拒絶理由が通知され、平成３０年１月１１日に意見書及び手続補正書が提出され、平成３０年６月２９日にその特許権の設定登録がされ、平成３０年７月１８日に特許掲載公報が発行された。本件特許異議の申立て以降の経緯は、次のとおりである。
　平成３１年１月１７日　　　：特許異議申立人阿部貴史（以下「申立人」といい、本件特許異議申立書を、以下「申立書」という。）による請求項１〜７に係る特許に対する特許異議の申立て
　平成３１年３月１５日付け　：取消理由通知
　令和元年５月１７日　　　　：特許権者による意見書及び訂正請求書の提出
　令和元年７月４日　　　　　：申立人による意見書の提出
　令和元年９月３０日付け　　：取消理由通知（決定の予告）
　令和元年１１月２９日　　　：特許権者による意見書及び訂正請求書の提出
　令和元年１２月２４日　　　：申立人による意見書の提出
　　　
第２　訂正の適否
１．訂正の内容
　なお、令和元年１１月２９日に提出された訂正請求書による訂正の請求（以下「本件訂正請求」という。また、訂正自体を「本件訂正」という）がされたので、上記令和元年５月１７日に提出された訂正請求書による訂正の請求は、特許法第１２０条の５第７項の規定により取り下げられたものとみなす。
　本件訂正請求は、特許第６３５７８３４号の明細書及び特許請求の範囲を本件訂正請求書に添付した訂正明細書及び特許請求の範囲のとおり、訂正後の請求項１〜７について訂正することを求めるものであり、その内容は、訂正箇所に下線を付して示すと、次のとおりである。
（１）訂正事項１
　本件訂正前の請求項１の「前記繊維強化プラスチック積層体の積層方向断面において、前記独立発泡セルの長径と短径の比率で表される平均扁平率（短径／長径）が０．２５〜０．９であり、かつ前記独立発泡セルの平均短径が２５〜２５０μｍであるとともに、表皮材を構成するマトリックス樹脂の芯材への最大進入長が１３０〜４５０μｍであることを特徴とする繊維強化プラスチック積層体。」という記載を、「前記繊維強化プラスチック積層体の積層方向断面において、
マトリックス樹脂の進入方向と垂直ないし垂直方向に近い方向に扁平した前記独立発泡セルを有し、
り、
　芯材の両面に表皮材が積層され、前記表皮材のいずれか一方の板厚が、他方の表皮材の板厚の２〜５倍の厚さであ
とともに、板厚の薄い表皮材の少なくとも１層として一方向繊維強化プラスチック層を配し、板厚の厚い表皮材は積層構造を備え、少なくとも１層として織物繊維強化プラスチック層を配した
（請求項１を直接又は間接的に引用する請求項２、３、６、７も同様に訂正する。）
  
（２）訂正事項２
　特許請求の範囲の請求項４を削除する。
  
（３）訂正事項３
　特許請求の範囲の請求項５を削除する。
  
（５）訂正事項４
　本件訂正前の請求項６の「織物繊維強化プラスチックは、表皮材の最外層に配した請求項５に記載の繊維強化プラスチック積層体。」という記載を、
「
表
として織物繊維強化プラスチックを
１
（請求項６を引用する請求項７も同様に訂正する。）
  
（６）訂正事項５
　本件訂正前の請求項７の「請求項１〜６のいずれかに記載の繊維強化プラスチック積層体の製造方法であって、
少なくとも、前記芯材の両面に前記表皮材を積層して成形型に配置する工程、及び、
　前記成形型を型締めして加熱・加圧し、前記芯材を圧搾するとともに、前記表皮材の強化繊維に含浸した熱硬化性樹脂を硬化させる工程を有し、
　前記芯材の圧搾において、前記芯材の板厚の減少率が２３〜７０％の範囲であることを特徴とする繊維強化プラスチック積層体の製造方法。」という記載を、
「請求項１〜
３、
　少なくとも、前記芯材の両面に前記表皮材を積層して成形型に配置する工程、及び、
　前記成形型を型締めして加熱・加圧し、前記芯材を圧搾するとともに、前記表皮材の強化繊維に含浸した熱硬化性樹脂を硬化させる工程を有し、
　前記芯材の圧搾において、前記芯材の板厚の減少率が
３５
（７）訂正事項６
　本件訂正前の明細書の段落【００１６】の
「（１）少なくとも、独立発泡セルを有する樹脂発泡体から構成される芯材に、強化繊維とマトリックス樹脂からなる表皮材が積層された繊維強化プラスチック積層体であって、
　前記繊維強化プラスチック積層体の積層方向断面において、前記独立発泡セルの長径と短径の比率で表される平均扁平率（短径／長径）が０．２５〜０．９であり、かつ前記独立発泡セルの平均短径が２５〜２５０μｍであるとともに、表皮材を構成するマトリックス樹脂の芯材への最大進入長が１３０〜４５０μｍであることを特徴とする繊維強化プラスチック積層体。
（２）前記独立発泡セルの平均セル面積が０．００１〜０．０６ｍｍ２である（１）に記載の繊維強化プラスチック積層体。
（３）前記繊維強化プラスチック積層体の積層方向における表皮材中のマトリックス樹脂の芯材への平均進入長が５０〜１８０μｍである（１）または（２）に記載の繊維強化プラスチック積層体。
（４）芯材の両面に表皮材が積層され、前記表皮材のいずれか一方の板厚が、他方の表皮材の板厚の２〜５倍の厚さである（１）〜（３）のいずれかに記載の繊維強化プラスチック積層体。
（５）板厚の薄い表皮材の少なくとも１層に一方向繊維強化プラスチック層を配し、板厚の厚い表皮材は積層構造を備え、少なくとも１層に織物繊維強化プラスチック層を配した、（４）に記載の繊維強化プラスチック積層体。
（６）織物繊維強化プラスチックは、表皮材の最外層に配した（５）に記載の繊維強化プラスチック積層体。
（７）（１）〜（６）いずれかに記載の繊維強化プラスチック積層体の製造方法であって、
　少なくとも、前記芯材の両面に前記表皮材を積層して成形型に配置する工程、及び、
　前記成形型を型締めして加熱・加圧し、前記芯材を圧搾するとともに、前記表皮材の強化繊維に含浸した熱硬化性樹脂を硬化させる工程を有し、
　前記芯材の圧搾において、前記芯材の板厚の減少率が２３〜７０％の範囲であることを特徴とする繊維強化プラスチック積層体の製造方法。」という記載を
「（１）少なくとも、独立発泡セルを有する樹脂発泡体から構成される芯材に、強化繊維とマトリックス樹脂からなる表皮材が積層された繊維強化プラスチック積層体であって、
　前記繊維強化プラスチック積層体の積層方向断面において、
マトリックス樹脂の進入方向と垂直ないし垂直方向に近い方向に扁平した前記独立発泡セルを有し、
あり、
　芯材の両面に表皮材が積層され、前記表皮材のいずれか一方の板厚が、他方の表皮材の板厚の２〜５倍の厚さであ
とともに、板厚の薄い表皮材の少なくとも１層として一方向繊維強化プラスチック層を配し、板厚の厚い表皮材は積層構造を備え、少なくとも１層として織物繊維強化プラスチック層を配した
（２）前記独立発泡セルの平均セル面積が０．００１〜０．０６ｍｍ２である（１）に記載の繊維強化プラスチック積層体。
（３）前記繊維強化プラスチック積層体の積層方向における表皮材中のマトリックス樹脂の芯材への平均進入長が５０〜１８０μｍである（１）または（２）に記載の繊維強化プラスチック積層体
。
（
に織物繊維強化プラスチックを
１
（７）（１）〜
（３）、
　少なくとも、前記芯材の両面に前記表皮材を積層して成形型に配置する工程、及び、
　前記成形型を型締めして加熱・加圧し、前記芯材を圧搾するとともに、前記表皮材の強化繊維に含浸した熱硬化性樹脂を硬化させる工程を有し、
　前記芯材の圧搾において、前記芯材の板厚の減少率が
３５
に、訂正する。
  
２．一群の請求項、訂正の目的の適否、新規事項の有無、及び、特許請求の範囲の拡張・変更の存否
（１）訂正事項１について
ア．訂正事項１は、本件訂正前の請求項１に記載された「独立発泡セル」について、「マトリックス樹脂の侵入方向と垂直ないし垂直方向に近い方向に扁平した前記独立発泡セル」との構成を付加限定するものであり、かつ、「繊維強化プラスチック積層体」について、「芯材の両面に表皮材が積層され、前記表皮材のいずれか一方の板厚が、他方の表皮材の板厚の２〜５倍の厚さであるともに、板厚の薄い表皮材の少なくとも１層として一方向繊維強化プラスチック層を配し、板厚の厚い表皮材は積層構造を備え、少なくとも１層として織物繊維強化プラスチック層を配した」との構成を付加限定するものであるから、特許法第１２０条の５第２項ただし書第１号に規定する特許請求の範囲の減縮を目的とするものに該当する。
イ．訂正事項１のうち、「マトリックス樹脂の侵入方向と垂直ないし垂直方向に近い方向に扁平した前記独立発泡セル」との構成を付加する訂正は、本件特許明細書の発明の詳細な説明に、独立発泡セルをマトリックス樹脂の参入方向と垂直方向ないし垂直方向に近い方向で扁平とすることを前提として、その平均扁平率、平均短径を適したものとすることで、「剛性、軽量性を保持したまま、構造体内部に発生する気泡空隙、いわゆる気泡ボイドの発生による表面外観不良を抑制し、意匠性に優れた良外観の表面状態を保持できる薄肉の繊維強化プラスチック積層体及びその製造方法を提供すること」との請求項１に係る課題を解決することが実質的に記載されているといえる（段落【００２８】〜【００３０】）から、新規事項を追加するものではない。また、特許請求の範囲の拡張・変更をするものでもないことは明らかである。
ウ．訂正事項１のうち、「芯材の両面に表皮材が積層され、前記表皮材のいずれか一方の板厚が、他方の表皮材の板厚の２〜５倍の厚さであるともに、板厚の薄い表皮材の少なくとも１層として一方向繊維強化プラスチック層を配し、板厚の厚い表皮材は積層構造を備え、少なくとも１層として織物繊維強化プラスチック層を配した」との構成を付加する訂正は、本件訂正前の請求項４に、「芯材の両面に表皮材が積層され、前記表皮材のいずれか一方の板厚が、他方の表皮材の板厚の２〜５倍の厚さである」と記載され、本件訂正前の請求項５に、「板厚の薄い表皮材の少なくとも１層に一方向繊維強化プラスチック層を配し、板厚の厚い表皮材は積層構造を備え、少なくとも１層に織物繊維強化プラスチック層を配した」と記載されているから、新規事項を追加するものではない。また、実質上特許請求の範囲の拡張・変更するものではないことは明らかである。
（２）訂正事項２
ア．訂正事項２は、本件訂正前の請求項４を削除する訂正であるから、特許法第１２０条の５第２項ただし書第１号に規定される特許請求の範囲の減縮を目的とするものに該当する。
イ．訂正事項２は、新規事項を追加するものではなく、また、実質上特許請求の範囲を拡張・変更するものではないことは明らかである。
（３）訂正事項３
ア．訂正事項３は、本件訂正前の請求項５を削除する訂正であるから、特許法第１２０条の５第２項ただし書第１号に規定される特許請求の範囲の減縮を目的とするものに該当する。
イ．訂正事項３は、新規事項を追加するものではなく、また、実質上特許請求の範囲を拡張・変更するものではないことは明らかである。
（４）訂正事項４について
ア．
（ア）訂正事項４のうち、本件訂正前の請求項６の「織物繊維強化プラスチックは、表皮材の最外層に配した」という記載を、「表皮材の最外層として織物繊維強化プラスチックを配した」に訂正することは、本件訂正前の「織物繊維強化プラスチック」が、「表皮材の最外層」の一層として配したものであるのか、「少なくとも一層」の別体として配したものであるのかが明確ではなかったところ、「最外層の一層」として配されたものであることを明確とする訂正であるから、特許法第１２０条の５第２項ただし書第３号に規定された明瞭でない記載の釈明を目的とするものに該当する。
（イ）上記（ア）の訂正事項は、本件特許明細書の段落【００６３】に、上面表皮材において、織物炭素繊維を使用したプリプレグＡ１層を最表層として配置することが記載されているから、当該訂正事項は、新規事項を追加するものではない。また、実質上特許請求の範囲を拡張・変更するものではないことは明らかである。
イ．
（ア）訂正事項４のうち、本件訂正前の請求項６の「請求項５に記載の繊維強化プラスチック積層体」という記載を、「請求項１に記載の繊維強化プラスチック積層体」に訂正することは、上記訂正事項２及び３により、請求項４及び５が削除されたことに伴って、引用先の請求項を整合させる訂正であるから、特許法第１２０条の５第２項ただし書第３号に規定された明瞭でない記載の釈明を目的とするものに該当する。
（イ）上記（ア）の訂正事項は、引用先の請求項を、訂正前の請求項５が間接的に引用する請求項１とするものであるから、新規事項を追加するものではないことは明らかである。また、実質上特許請求の範囲を拡張・変更するものではないことは明らかである。
（５）訂正事項５について
ア．
　訂正事項５のうち、本件訂正前の請求項７の「請求項１〜６のいずれかに記載の繊維強化プラスチック積層体の製造方法」という記載を、「請求項１〜３、６のいずれかに記載の繊維強化プラスチック積層体の製造方法」とする訂正は、本件訂正前の請求項７が、請求項１〜６のいずれか一項を引用する請求項であったところ、上記訂正事項２及び３によって請求項４及び５が削除されたことに整合させるために、請求項４及び５を引用しないものとする訂正であるから、特許法第１２０条の５第２項第３号に規定される明瞭でない記載の釈明を目的とするものに該当する。また、訂正事項５は、新規事項を追加するものではなく、実質上特許請求の範囲を拡張・変更するものではないことは明らかである。
イ．
（ア）訂正事項５のうち、本件訂正前の請求項７の「前記芯材の板厚の減少率が２３〜７０％の範囲である」という記載を、「前記芯材の板厚の減少率が３５〜７０％の範囲である」とする訂正は、「減少率」を特定する数値範囲を狭くする訂正であるから、特許法第１２０条の５第２項第１号に規定された特許請求の範囲の減縮を目的とするものに該当する。
（イ）本件特許明細書の段落【００５５】には、「本発明においては、芯材２の圧搾において、芯材２の板厚の減少率が２３〜７０％の範囲であることが重要である。・・・芯材２の板厚の減少率は、好ましくは３５〜６５％・・・の範囲である。」という記載があるから、上記（ア）の訂正は、新規事項を追加するものではなく、実質上特許請求の範囲を拡張・変更するものではないことは明らかである。
（６）訂正事項６について
ア．訂正事項６は、訂正事項１〜５による特許請求の範囲の請求項についての訂正と整合させるために、本件特許明細書の記載を訂正するものであるから、特許法第１２０条の５第２項第３号に規定される明瞭でない記載の釈明を目的とするものに該当する。
イ．訂正事項６は、新規事項を追加するものではない訂正事項１〜５による訂正後の特許請求の範囲の請求項の記載に、本件特許明細書の記載を整合させるものであるから、訂正事項６は新規事項を追加するものではない。また、実質上特許請求の範囲を拡張・変更するものではないことは明らかである。そして、上記訂正事項１〜５による訂正後の請求項の記載に整合させるものであるから、訂正事項６は、請求項１〜７に関係する訂正である。よって、訂正事項７は、特許法第１２０条の５第９項で準用する特許法第１２６条第４項に適合する。
  
（７）一群の請求項
　本件訂正前の請求項２〜７は、いずれも直接あるいは間接的に本件訂正に係る請求項１を引用するものであるから、本件訂正請求は、特許法第１２０条の５第４項に規定する一群の請求項に対して請求項されたものである。
  
３．訂正についてのまとめ
　以上のとおりであるから、本件訂正は、特許法第１２０条の５第２項ただし書き第１号及び第３号に規定する事項を目的とするものに該当し、かつ、同条第４項、並びに、同条第９項において準用する同法第１２６条第４〜６項の規定に適合するから、訂正請求書に添付された訂正明細書、特許請求の範囲のとおり、明細書及び請求項〔１〜７〕について訂正することを認める。
  
第３　本件訂正後の本件発明
　本件訂正請求により訂正された請求項１〜３、６、７に係る発明（以下「本件発明１」等という。）は、訂正特許請求の範囲の請求項１〜３、６、７に、それぞれ記載された次の事項により特定されるとおりのものである。
  
「【請求項１】
　少なくとも、独立発泡セルを有する樹脂発泡体から構成される芯材に、強化繊維とマトリックス樹脂からなる表皮材が積層された繊維強化プラスチック積層体であって、
　前記繊維強化プラスチック積層体の積層方向断面において、マトリックス樹脂の進入方向と垂直ないし垂直方向に近い方向に扁平した前記独立発泡セルを有し、前記独立発泡セルの長径と短径の比率で表される平均扁平率（短径／長径）が０．２５〜０．９であり、かつ前記独立発泡セルの平均短径が２５〜２５０μｍであるとともに、表皮材を構成するマトリックス樹脂の芯材への最大進入長が１３０〜４５０μｍであり、
　芯材の両面に表皮材が積層され、前記表皮材のいずれか一方の板厚が、他方の表皮材の板厚の２〜５倍の厚さであるとともに、板厚の薄い表皮材の少なくとも１層として一方向繊維強化プラスチック層を配し、板厚の厚い表皮材は積層構造を備え、少なくとも１層として織物繊維強化プラスチック層を配したことを特徴とする繊維強化プラスチック積層体。
【請求項２】
前記独立発泡セルの平均セル面積が０．００１〜０．０６ｍｍ２であることを特徴とする請求項１に記載の繊維強化プラスチック積層体。
【請求項３】
　前記繊維強化プラスチック積層体の積層方向における表皮材中のマトリックス樹脂の芯材への平均進入長が５０〜１８０μｍである請求項１または２に記載の繊維強化プラスチック積層体。
【請求項６】
　表皮材の最外層として織物繊維強化プラスチックを配した請求項１に記載の繊維強化プラスチック積層体。
【請求項７】
　請求項１〜３、６のいずれかに記載の繊維強化プラスチック積層体の製造方法であって、
　少なくとも、前記芯材の両面に前記表皮材を積層して成形型に配置する工程、及び、
　前記成形型を型締めして加熱・加圧し、前記芯材を圧搾するとともに、前記表皮材の強化繊維に含浸した熱硬化性樹脂を硬化させる工程を有し、
　前記芯材の圧搾において、前記芯材の板厚の減少率が３５〜７０％の範囲であることを特徴とする繊維強化プラスチック積層体の製造方法。」
  
第４　当審の判断
１．取消理由の概要
　本件訂正前の請求項１〜３、６、７に係る特許に対して、当審が令和元年９月３０日付け取消理由通知（決定の予告）において示した、取消理由の概要は、次のとおりである。
理由１（サポート要件）　本件特許は、特許請求の範囲の記載が下記の点で不備のため、特許法第３６条第６項第１号に規定する要件を満たしていない。  
理由２　（明確性）　本件特許は、特許請求の範囲の記載が下記の点で不備のため、特許法第３６条第６項第２号に規定する要件を満たしていない。  
  
理由３（新規性）　本件特許の下記の請求項１及び２に係る発明は、その出願前日本国内または外国において頒布された下記の刊行物１に記載された発明又は電気通信回線を通じて公衆に利用可能となった発明であるから、特許法第２９条第１項第３号に該当し、特許を受けることができない。  
  
理由４（進歩性）　本件特許の下記の請求項１〜３、６、７に係る発明は、その出願前日本国内または外国において頒布された下記の刊行物１に記載された発明又は電気通信回線を通じて公衆に利用可能となった発明及び刊行物４〜６に記載された事項に基いて、その出願前にその発明の属する技術の分野における通常の知識を有する者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。  
  
　　　　　　　　　　　　　　　　　記  
  
　　　　　　　　　　　　＜刊　行　物　等　一　覧＞  
刊行物１．「２０１２年６月２４日〜２８日、イタリア、ヴェニスで開催された第１５回複合材料ヨーロッパ会議」（ＥＣＣＭ１５−１５ＴＨ　ＥＵＲＯＰＥＡＮ　ＣＯＮＦＥＲＥＮＣＥ　ＯＮ　ＣＯＭＰＯＳＩＴＥ　ＭＡＴＥＲＩＡＬＳ，Ｖｅｎｉｃｅ，Ｉｔａｌｙ，２４−２８　Ｊｕｎｅ　２０１２）で発表された論文　タイトル：ＩＮＦＬＵＥＮＣＥ　ＯＦ　ＭＥＳＯＳＣＯＰＩＣ　ＦＯＡＭ　ＳＴＲＵＣＴＵＲＥ　ＯＮ　ＦＡＣＥ　ＳＨＥＥＴ　ＤＥＢＯＮＤＩＮＧ　ＩＮ　ＣＦＲＰ　ＦＯＡＭ　ＣＯＲＥ　ＳＡＮＤＷＩＣＨ　ＰＡＮＥＬＳ（申立書添付の甲第１号証）  
刊行物４．特開２０１３−１８８９５３号公報（申立書添付の甲第４号証）
刊行物５．特開２００８−２３７９５号公報（申立書添付の甲第５号証）  
刊行物６．特開２００４−３２２５０２号公報（申立書添付の甲第６号証）  
２．取消理由についての判断
（１）理由２（明確性）について
　事案に鑑み、まず、理由２について検討する。
ア．請求項１〜３、６、７
（ア）　本件の請求項１には、「・・・前記独立発泡セルの長径と短径の比率で表される平均扁平率（短径／長径）が０．２５〜０．９であり、かつ前記独立発泡セルの平均短径が２５〜２５０μｍである・・・」と記載されており、前記「平均扁平率」及び「平均短径」について、本件特許明細書の段落【００３３】には、「撮影した画像を基に、画像範囲内に見える全ての独立発泡セル５について、長径６と短径７の長さをそれぞれ測定し、その平均値を算出することで、繊維強化プラスチック積層体１の平均扁平率が得られる。また平均短径とは独立発泡セル５の短径７を独立発泡セル毎に測定し一定面積内に存在する独立発泡セル５の個数について平均化したものを平均短径とした。」と記載されている。  
（イ）　しかしながら、本件特許において、独立発泡セルの「長径」及び「短径」がどのように定義されるのか不明確であるから、前記「長径」及び「短径」の長さに基づく「平均扁平率（短径／長径）」、前記「短径」の長さに基づく「平均短径」をもって規定される本件発明１は不明確である。また、当該本件発明１を直接または間接に引用する本件発明２、３、６、７についても同様である。  
（ウ）　この点、本件特許明細書の段落【００３３】には、「・・・図１に示すように、扁平化した独立発泡セル５の長径６、扁平化した独立発泡セル５の短径７を、独立発泡セル毎に測定し・・・」と記載されており、図１には「６」で表される線分及び「７」で表される線分が示されてはいるものの、本件特許明細書において、これらの線分を得られた画像をもとに、どのような基準で定めるのか明確な説明がなされていない。  
（エ）　また、出願人は、平成３０年１月１１日に提出した意見書の【意見の内容】５．（１）において、「本願明細書では「長径・短径」との表現を用いてはいるものの、図１の矢印で図示するとおり、必ずしも長径と短径とが直交を要するものではありません。扁平形状であればその長径方向は容易に判別できることから、独立発泡セルの外縁にある屈曲部位等のうち、長径方向に近い屈曲部位等を結ぶ線分を長径とみなすことができます。また、長径と直交する方向に近い方向で、屈曲部位等であったり、屈曲部位等がない場合は長径の線分の中央の位置を結ぶ線分を短径とみなすことができます。」と主張している。しかしながら、上記「屈曲部位等」とは屈曲部位の他にどのような部位を含むのか不明確であるから「長径」及び「短径」が明確に定義されているとはいえず、また「長径の線分の中央の位置を結ぶ線分」は無数に存在するから「短径」が明確に定義されているとはいえない。  
  
イ．請求項２、３、６、７について
（ア）　本件の請求項２には、「・・・前記独立発泡セルの平均セル面積が０．００１〜０．０６ｍｍ２である・・・」と記載されており、前記「平均セル面積」について、本件特許明細書の段落【００３５】には、「ここで、独立発泡セル５の平均セル面積は、各独立発泡セル５から算出した長径６、短径７を元に、平均セル面積＝（長径／２）×（短径／２）×円周率の式を用いて、単位面積内に存在する各独立発泡セルの面積を算出し、その平均を取ることにより特定することができる。」と記載されている。  
（イ）　しかしながら、上記したように、本件特許において、独立発泡セルの「長径」及び「短径」がどのように定義されるのか不明確であるから、前記「長径」及び「短径」の長さに基づく「平均セル面積」をもって規定される本件発明２は不明確である。また、当該本件発明２を直接または間接に引用する本件発明３、６、７についても同様に不明確である。  
  
ウ．当事者の主張について
（ア）特許権者が令和元年５月１７日に提出した意見書における主張について
ａ．特許権者は、令和元年５月１７日に提出した意見書において、独立発泡セルの「長径」及び「短径」について、大要、次のとおり主張している。
  
「明細書【００３５】段落において、「平均セル面積＝（長径／２）×（短径／２）×円周率の式を用いて、単位面積内に存在する各独立発泡セルの面積を算出」すると規定しているように、独立発泡セルの形状を特定する手段として楕円近似するものとして取り扱うこととしている。
　しかしながら、独立発泡セルの形状は必ずしも楕円ではないため、最も離れた点同士を結ぶ線分を長径と近似することは当業者であれば明確であるといえる。
　この際、最も離れた点を特定する方法として、平成３０年１月１１日に提出した意見書では「独立発泡セルの外縁にある屈曲部位等のうち、長径方向に近い屈曲部位等を結ぶ線分を長径とみなすことができます。」と例示したものである。
　具体的には、対向する凸状部に相当する部位の頂点同士を結ぶことができる場合には当該凸状部が「屈曲部位」となる。一方、曲線状や直線状の辺の場合には、凸状部の頂点のように最も離れた点が容易に特定できないため、曲線状や直線状の辺上の点のうち長径が最大値となる点との線分を長径とするものである。
　短径について、楕円であれば短径は長径の垂直二等分線であることは当業者の技術常識であるものの、必ずしも楕円でない独立発泡セルの場合、短径としては極力長径の垂直二等分線に近い線分を選択しようとするものである。ここで、平成３０年１月１１日に提出した意見書における「長径と直交する方向に近い方向で、屈曲部位等であったり、屈曲部位等がない場合は長径の線分の中央の位置を結ぶ線分を短径とみなすことができます。」とは、楕円近似の場合、短径は長径の垂直二等分線との定義から極力外れないようにするため、長径と直交する方向に近い方向であること、長径の線分の中央の位置を結ぶ線分とすること、としたものである。独立発泡セルにおいても、短径に相当する線分の一方の点として凸状部のような頂点が特定しやすい「屈曲部位」がある場合はその屈曲部位とし、頂点が特定しづらいような曲線状や直線状の辺の場合には、「長径と直交する方向に近い方向であること、長径の線分の中央の位置を結ぶ線分とすること」を満足する最も近接した点同士を結ぶ線分を短径と近似するものである。したがって、短径を規定する「屈曲部位等」も、長径同様、凸状部や、当該曲線状や直線状の辺上の点といった短径となる線分の端部を総称して表現したものであるから、平成３０年１月１１日に提出した意見書における「長径と直交する方向に近い方向で、屈曲部位等であったり、屈曲部位等がない場合は長径の線分の中央の位置を結ぶ線分を短径とみなすことができます。」との主張は明確であると思料する。」（２ページ２３行〜１０ページ最下行）
  
ｂ．検討
　上記ａ．に示したとおり、特許権者は「短径」について、「必ずしも楕円でない独立発泡セルの場合、短径としては極力長径の垂直二等分線に近い線分を選択しようとするものである」と主張している。しかし、特許権者が平成３０年１月１１日に提出した意見書には、「短径」を「極力長径の垂直二等分線に近い線分を選択しようとする」ことや、「短径は長径の垂直二等分線との定義から極力外れないようにするため、長径と直交する方向に近い方向であること、長径の線分の中央の位置を結ぶ線分とすること、としたものである。」という記載はない。
　そして、当該意見書には、「長径や短径を測定した際の図」（５．（１））として【図５】が添付されているが、それをみると、以下に示すように、当審が白丸を付した「独立発泡セル」の「短径」は、「長径」の「垂直二等分線」とはいえないものや、「長径」の線分の中央の位置を結ぶ線分」とはいえないものがある。そうすると、上記ａ．の特許権者の主張は、一貫しておらず、採用することはできない
　そもそも、「短径」を「長径と直交する方向に近い方向であること、長径の線分の中央の位置を結ぶ線分」にしようとすれば、そのようなものは、通常複数選択し得ることは明らかであるから、明確であるとはいえない。
（イ）特許権者が令和元年１１月２９日に提出した意見書における主張について
ａ．当審が令和元年９月３０日付け取消理由通知（決定の予告）において示した判断について、特許権者は、令和元年１１月２９日に提出した意見書において、大要、次のとおり主張している。（なお、以下の特許権者の主張において、原文中で○囲み数字で、記載されているものは、例えば「○１」等と代用表記した。）
「特許権者が令和１年５月１７日に提出した意見書（以下、「意見書２」という。）において、「短径としては極力長径の垂直二等分線に近い線分を選択しようとするものである。」と主張したことは、特許権者が平成３０年１月１１日に提出した意見書（以下、「意見書１」という。）における短径の規定に追加しようとしたものではなく、意見書１における「長径と直交する方向に近い方向で、屈曲部位等であったり、屈曲部位等がない場合は長径の線分の中央の位置を結ぶ線分を短径とみなすことができます。」との記載の技術的意義を説明したものである。
　すなわち、・・・本件発明は最終的に楕円近似することを前提としたものであるから、短径についても「楕円であれば短径は長径の垂直二等分線であることは当業者の技術常識である」との前提としつつも、本件発明の扁平形状にそのまま適用することは困難であることから、楕円と共通する要素として、「長径と直交する方向に近い方向」を選択したり、「屈曲部位等」を選択したり、「屈曲部位等がない場合は長径の線分の中央の位置を結ぶ」ことを選択することで、楕円近似したものである。
　したがって、意見書１に「長径や短径を測定した際の図」（５．（１））として添付した【図５】も、意見書１における「長径と直交する方向に近い方向で、屈曲部位等であったり、屈曲部位等がない場合は長径の線分の中央の位置を結ぶ線分を短径とみなすことができます。」との規定に基づいて特定した短径であるから、「当審が白丸を付した「独立発泡セル」の「短径」は、「長径」の「垂直二等分線」とはいえないものや、「長径の線分の中央の位置を結ぶ線分」とはいえないもの」は含まれておらず、意見書１と意見書２との主張は一貫したものであると思料する。
　ここで、短径を特定する方法については、意見書２において「先に例示した数字のゼロ〔０〕の場合、短径は左右に膨らむ曲線の凸状部の頂点同士を結ぶ線分に相当することから、独立発泡セルにおいても、短径に相当する線分の一方の点として凸状部のような頂点が特定しやすい「屈曲部位」がある場合はその屈曲部位とし、頂点が特定しづらいような曲線状や直線状の辺の場合には、「長径と直交する方向に近い方向であること、長径の線分の中央の位置を結ぶ線分とすること」を満足する最も近接した点同士を結ぶ線分を短径と近似するものである。」との説明も参酌すれば、短径とみなす線分としては、○１屈曲部位同士を結ぶ線分、○２一方の屈曲部位から長径と直交する方向に近い方向の位置を結ぶ線分、○３屈曲部位等がない場合は長径の線分の中央の位置を結ぶ線分、等に分類できる。
・・・
　すなわち、独立発泡セルの「長径」、「短径」及びそれらに基づく「扁平率」等は、明確に特定できるものである。したがって、訂正後の本件発明１〜３、６、７は、特許法第３６条第６項第２号の要件を満たすものであると思料する。」
ｂ．検討
　上記ａ．において、特許権者は、「短径とみなす線分」について、「○１屈曲部位同士を結ぶ線分、○２一方の屈曲部位から長径と直交する方向に近い方向の位置を結ぶ線分、○３屈曲部位等がない場合は長径の線分の中央の位置を結ぶ線分、等に分類できる」と主張している。
　しかし、「独立発泡セル」の画像から、上記「○１屈曲部位同士を結ぶ線分」、「○２一方の屈曲部位から長径と直交する方向に近い方向の位置を結ぶ線分」、「○３屈曲部位等がない場合は長径の線分の中央の位置を結ぶ線分」のいずれに分類されうるのかとの記載が、本件特許明細書にはほとんど記載されておらず、技術常識に基づいて、本件特許明細書において記載されたに等しい事項であるともいえない。さらに、上記特許権者が令和元年１１月２９日に提出した意見書においては、「・・・○３屈曲部位等がない場合は長径の線分の中央の位置を結ぶ線分、
等
　そうすると、上記ａ．に示した特許権者令和元年１１月２９日に提出した意見書における主張は、採用できない。
（ウ）以上のように、「実施」されている独立発泡セルの「長径」、「短径」及びそれらに基づく「偏平率」等は、特許権者がいかようにも測定し得るものといえる。そうすると、本件特許１〜３、６、７の記載は、第三者に不測の不利益を及ぼす不明確さがあるから、特許法第３６条第６項第２号に規定する要件を満たさないものである。
  
（２）理由３（新規性）、理由４（進歩性）について
　上記（１）に示したとおり、本件発明１〜３、６、７は、明確であるとはいえないが、各「独立発泡セル」の「長径」及び「短径」を、申立書の１３ページの［参考図］に示されたもののように仮定し、以下のとおり、「理由３（新規性）」、「理由４（進歩性）」について検討する。
  
ア．　刊行物１に記載された事項及び発明
　上記刊行物１には、以下の事項が記載されている。なお、刊行物１は英文によって記載されているが、当審の和訳をもって示す。また、以下の「○Ｒ」は、原文において、○の中にＲが記載された表記である。  
（ア）表題には、「ＣＦＲＰ発泡コアサンドイッチパネルのフェースシートの剥離についてメゾスコピック発泡構造の影響」と記載されている。  
  
（イ）「１　序論」欄の第３行〜第６行には、「発泡コアの独立セルは、真空補助樹脂注入プロセス（ＶＡＲＩ）［１］を通じて複雑な形状の部品について非常に効率的な製造を可能にする。このプロセスの中で、純粋な樹脂は、フェースシートの乾燥繊維に浸透し、独立気泡ポリマー発泡コアの表面上の切断されたセルを満たす。」と記載されている。  
（ウ）「２．１　試料の製造方法」欄の第１行〜第６行には、「サンドイッチパネルは、真空支援樹脂注入プロセス（ＶＡＲＩ）を介して製造された。・・・サンドイッチパネルは、ポリメタクリルイミド（ＰＭＩ）発泡コア（Ｅｖｏｎｉｋ　Ｉｎｄｕｓｔｒｉｅｓ　ＡＧのＲＯＨＡＣＥＬＬ○Ｒ）およびＣＦＲＰフェースシートから構成される。後者の材料は、一軸および二軸織物（＋４５°／−４５°）のＰＡＮＥＸ○Ｒ３５炭素繊維と硬化剤ＣＨ８０−６を使うＳｉｋａ社のエポキシ系ＢｉｒｅｓｉｎＣＲ８０とによって構成される。」と記載されている。
  
（エ）「２．１　試料の製造方法」欄には、「表１　ＲＯＨＡＣＥＬＬ○Ｒ発泡コア材料の材料データ」として、次の表が掲載されている。
  
   
（オ）「３．１　発泡構造の形態的特徴」欄の第８〜１２行（当審注：ただし、表２は行数に算入していない。）には、「図２は、画像中の繊維束のより良いコントラストを有するものとして選択された、１１０ＲＩＳＴ発泡コアおよびガラス繊維強化フェースシートを有するサンドイッチ試料のフェース／コア境界の３Ｄ画像による断面を示す。全ての撮影画像において、ＶＡＲＩ製造プロセスにおいて、切断された発泡セルの第１層だけが樹脂によって充填されることが観察された。」と記載されている。  
  
（カ）「３．１　発泡構造の形態的特徴」欄には、「図２　１１０ＲＩＳＴ発泡コアを有するサンドイッチ試料の境界の３Ｄ画像における断面図」として、次の図が掲載されている。
（キ）上記ア．（イ）〜（オ）の摘記事項及び（カ）の図示から、刊行物１について、次の技術的事項が読み取れる。  
ａ．上記ア．（カ）の図２には、上側にフェースシート（「ｆａｃｅ　ｓｈｅｅｔ」）があり、下側に発泡コア（「ｆｏａｍ　ｃｏｒｅ」）がある積層体が示されている。ここで「フェース」は表面を意味し、「コア」は芯を意味すること、上記ア．（カ）の図２の説明文には「１１０ＲＩＳＴ発泡コアを有するサンドイッチ試料」と記載されていることからすると、この「フェースシート」及び「発泡コア」は、それぞれ、表皮材及び当該「表皮材」を両面に積層された「芯材」であるといえる。  
ｂ．上記ア．（オ）の記載及び上記ア．（カ）の図２の説明文には、発泡コアは「１１０ＲＩＳＴ発泡コア」であることが示されている。ここで、「１１０ＲＩＳＴ発泡コア」は、上記ア．（エ）の表１から、「ＲＯＨＡＣＥＬＬ○Ｒ発泡コア材料」の一種であるといえる。この「ＲＯＨＡＣＥＬＬ○Ｒ発泡コア材料」は、上記ア．（ウ）の記載から、ポリメタクリルイミド（ＰＭＩ）発泡コアであるといえる。ゆえに、ア．（カ）の図２の発泡コアは、「１１０ＲＩＳＴ発泡コア」であって、ポリメタクリルイミド（ＰＭＩ）発泡コアであるといえる。  
ｃ．上記ア．（カ）の図２には、発泡コアにおいて、発泡セルが壁を隔てて独立して存在することが示されていることから、この発泡セルは独立発泡セルであるといえる。  
ｄ．上記ア．（オ）には、図２の「フェースシート」が「ガラス繊維強化フェースシート」であることが示されているものの、上記ア．（ウ）には、材料として「ＣＦＲＰフェースシート」が記載されていること、上記ア．（ア）には、刊行物１の表題として「ＣＦＲＰ」の記載があることからすると、この「ガラス繊維強化フェースシート」は、「ＣＦＲＰフェースシート」の誤記であるといえる。そして、上記ア．（ウ）には、「ＣＦＲＰフェースシート」は、「一軸および二軸織物（＋４５°／−４５°）のＰＡＮＥＸ○Ｒ３５炭素繊維と硬化剤ＣＨ８０−６を使うＳｉｋａ社のエポキシ系ＢｉｒｅｓｉｎＣＲ８０とによって構成される」ことが示されている。  
ｅ．上記ア．（カ）の図２のサンドイッチ試料において、発泡セルの上側に、発泡セル充填樹脂（「ｒｅｓｉｎ　ｆｉｌｌｅｄ　ｆｏａｍ　ｃｅｌｌｓ」）があることが示されている。ここで、当該図２のサンドイッチ試料について説明する記載である上記ア．（オ）には、「全ての撮影画像において、ＶＡＲＩ製造プロセスにおいて、切断された発泡セルの第１層だけが樹脂によって充填されることが観察された。」と記載されており、この「ＶＡＲＩ製造プロセス」についての上記ア．（イ）の説明を参酌すると、発泡セル充填樹脂は、フェースシートから発泡コアへ進入した樹脂であって、フェースシートを構成する樹脂と同一のものといえる。ゆえに、発泡セル充填樹脂は、上記エ．で示した「ＣＦＲＰフェースシート」を構成する「エポキシ系ＢｉｒｅｓｉｎＣＲ８０」であるといえる。  
  
ｆ．上記ア．（カ）の図２から、発泡セルの長径と短径の比率で表される平均扁平率（短径／長径）は、０．８２であり、発泡セルの平均短径は１９２μｍであり、発泡セルの平均面積は０．０３８ｍｍ２、発泡セル充填樹脂の上下方向最大長さは４３５μｍ、発泡セル充填樹脂の上下方向平均長さは２２３μｍであることが看取できる（申立書の第１１頁下から第３行〜第１５頁の［表２］参照。なお、申立書第１２頁第１５行の「０．８２％」は、第１４頁［表１］を参酌すると「０．８２」の誤記であり、第１４頁［表１］の「楕円近似μｍ２」は、同［表１］の短軸及び長軸の長さを参酌すると「楕円近似ｍｍ２」の誤記であるといえる。）。ここで、上記ｅ．で示したように発泡セル充填樹脂は発泡コアへ進入した樹脂であることから、この発泡セル充填樹脂の上下方向最大長さ及び上下方向平均長さは、それぞれ、発泡セル充填樹脂の最大進入長及び平均進入長であるといえる。  
  
（ク）上記ア．（ア）〜（オ）の摘記事項、ア．（カ）の図２の図示、及び項（キ）のａ．〜ｆ．の認定事項を踏まえると、刊行物１には、次の発明（以下「引用発明」という。）が記載されている。
  
「少なくとも、独立発泡セルを有するポリメタクリルイミド（ＰＭＩ）発泡コアである１１０ＲＩＳＴ発泡コアに、ＰＡＮＥＸ○Ｒ３５炭素繊維とエポキシ系ＢｉｒｅｓｉｎＣＲ８０からなるＣＦＲＰフェースシートが積層されたサンドイッチ試料であって、  
　前記サンドイッチ試料の積層方向断面において、前記独立発泡セルの長径と短径の比率で表される平均扁平率（短径／長径）が０．８２であり、かつ前記独立発泡セルの平均短径が１９２μｍであり、前記独立発泡セルの平均セル面積が０．０３８ｍｍ２であるとともに、ＣＦＲＰフェースシートを構成するエポキシ系ＢｉｒｅｓｉｎＣＲ８０の１１０ＲＩＳＴ発泡コアへの最大進入長が４３５μｍ、平均進入長が２２３μｍである、
　上記ポリメタクリルイミド（ＰＭＩ）発泡コアである１１０ＲＩＳＴ発泡コアの両面にＣＦＲＰフェースシートが積層されたサンドイッチ試料。」  
  
イ．　本件発明１について
（ア）引用発明との対比
　本件発明１と引用発明を対比すると、引用発明における「独立発泡セル」、「ポリメタクリルイミド（ＰＭＩ）発泡コアである１１０ＲＩＳＴ発泡コア」、「ＰＡＮＥＸ○Ｒ３５炭素繊維」、「エポキシ系ＢｉｒｅｓｉｎＣＲ８０」、「ＣＦＲＰフェースシート」、「サンドイッチ試料」は、それぞれ、本件発明１における「独立発泡セル」、「樹脂発泡体から構成される芯材」、「強化繊維」、「マトリックス樹脂」、「表皮材」、「繊維強化プラスチック積層体」に、それぞれ相当する。また、引用発明における「独立発泡セルの長径と短径の比率で表される平均扁平率（短径／長径）が０．８２」は、本件発明１における「独立発泡セルの長径と短径の比率で表される平均扁平率（短径／長径）が０．２５〜０．９」に相当する。また、引用発明における「独立発泡セルの平均短径が１９２μｍ」は、本件発明１における「独立発泡セルの平均短径が２５〜２５０μｍ」に相当する。さらに、引用発明における「ＣＦＲＰフェースシートを構成するエポキシ系ＢｉｒｅｓｉｎＣＲ８０の１１０ＲＩＳＴ発泡コアへの最大進入長が４３５μｍ」は、本件発明１における「表皮材を構成するマトリックス樹脂の芯材への最大進入長が１３０〜４５０μｍ」に相当する。  
　そうすると、本件発明１と引用発明は、次の＜相違点１＞及び＜相違点２＞において相違する。
  
＜相違点１＞
　本件発明１の「独立発泡セル」は、「マトリックス樹脂の進入方向と垂直ないし垂直方向に近い方向に扁平した」ものであるのに対し、引用発明の「独立発泡セル」は、そのようなものであるのかが不明である点。
＜相違点２＞
　本件発明１の「芯材」の両面に積層された「表皮材」は、「表皮材のいずれか一方の板厚が、他方の表皮材の板厚の２〜５倍の厚さであるとともに、板厚の薄い表皮材の少なくとも１層として一方向繊維強化プラスチック層を配し、板厚の厚い表皮材は積層構造を備え、少なくとも１層として織物繊維強化プラスチック層を配した」であるのに対し、引用発明の「ポリメタクリルイミド（ＰＭＩ）発泡コアである１１０ＲＩＳＴ発泡コア」の両面に積層された「ＣＦＲＰフェースシート」の厚さがそのようなものであるかが、不明である点。
（イ）相違点についての検討
ａ．＜相違点１＞について
　上記刊行物１の図２に図示された独立発泡セルのうち、上記白丸にて示される独立発泡セルは、「マトリックス樹脂の進入方向と垂直ないし垂直方向に近い方向に扁平した」ものであるといえるから、上記＜相違点１＞は、実質的な相違点であるとはいえない。
　また、当該図２には、サンドイッチ試料において、発泡セルの上側に発泡セル充填樹脂が存在することの図示があるが、当該図示から、当該サンドイッチ試料に対して、厚さ方向の「圧力が加わった」ことの示唆がされている。そして、申立人が提出した令和元年７月４日提出の意見書において添付された甲第８号証（特開２０１２−５８６１０号公報）の段落【００１２】に例示されているように、発泡樹脂が厚さを方向の圧力を受けて、扁平に変形することは技術常識であるから、上記示唆にしたがって、引用発明を加圧して、「独立発泡セル」を「マトリックス樹脂の進入方向と垂直ないし垂直方向に近い方向に扁平した」形状を得ることに格別の困難性は認められない。
ｂ．＜相違点２＞について
　例えば、上記刊行物６の「繊維基材による被覆は１層でも良いし、目的、用途に応じて２層以上としても良い。層数の増加によってＦＲＰの強度を向上することができる。」（段落【００２３】）という記載から、強度向上等の目的や用途に応じて、「繊維基材」による被覆の厚さを変化させることは、従来周知の事項であるといえる。そして、引用発明の「ＣＦＲＰフェースシート」の厚さを、「ポリメタクリルイミド（ＰＭＩ）発泡コアである１１０ＲＩＳＴ発泡コア」の両面で等しくしなくてはならない、との格段の事情もない。
　しかし、引用発明の「ポリメタクリルイミド（ＰＭＩ）発泡コアである１１０ＲＩＳＴ発泡コア」の両面に積層された「ＣＦＲＰフェースシート」を、「一方の厚さを他方の厚さの２〜５倍の厚さとし、板厚の薄い方の少なくとも１層として一方向強化プラスチック層を配し、板厚の厚い方が、積層構造を備え、少なくとも１層として織物繊維強化プラスチック層を配した」ものとすることの記載は、刊行物１には記載されていないし、示唆する記載もない。また、他の刊行物にも直接的な記載はないし、示唆する記載もない。
　上記＜相違点２＞は、「発泡」した層の両面に積層する層の厚さの関係と構造についての実質的な相違点であるから、本件発明１は、引用発明であるとはいえず、本件発明１が、特許法第２９条第１項第３号に該当するとはいえない。
　また、本件発明１は、当該構成を備えることで、「また、板厚の薄い方の表皮材に一方向繊維強化プラスチック層を配し、板厚の厚い方の表皮材の少なくとも１層に織物繊維強化プラスチック層を配した構成とすることが好ましい。板厚の薄い方の表皮材は、相対的に薄い構成とすることで剛性が低下する傾向にあるため、一方向強化繊維プラスチック層を配することにより、剛性の低下を補えることができる。また、織物繊維強化プラスチック層は、表皮材３、４の最外層に配した構成とすることが好ましい。表皮材３、４の最外層に織物を配することにより、高剛性を保持するとともに、外観意匠性も向上させることができる。」（本件特許明細書、【００４５】）との、当業者が予測し得る以上の効果を奏するものである。
　そうすると、引用発明が上記＜相違点２＞に係る構成を備えたものとすることは、当業者が容易になし得た事項であるとはいえない。
（ウ）申立人が令和元年１２月２４日に提出した意見書について
ａ．申立人は、令和元年１２月２４日に意見書を提出し、理由４（進歩性）について、大要、次のとおり主張している。
「訂正後の請求項１に係る発明は、令和１年５月１７日の訂正請求に係る請求項１（以下、元の構成）に、令和１年５月１７日の訂正請求に係る請求項５に記載の構成（以下、追加の構成）を加えたものである。
　異議申立書に添付した甲第３号証（特開２００９−２２０４７８号公報）には、異議申立書にて説明したように、甲３発明が開示されている。
　甲３発明は、「１層または複数の層の繊維強化材によってコアを挟むサンドイッチ構造積層体であって、繊維強化材は、フィラメントを含む強化繊維シート、一方向引き揃え（ＵＤ）の強化繊維シート、織物（クロス）の強化繊維シート、および組み物（ブレンド）の強化繊維シートのうち、単独で、または２種類以上が併用されたものである、サンドイッチ構造積層体。」が開示されている。
　訂正後の請求項１に係る発明は、元の構成に、「板厚の薄い表皮材の少なくとも１層として一方向繊維強化プラスチック層を配し、板厚の厚い表皮材は積層構造を備え、少なくとも１層として織物繊維強化プラスチックを配した」という構成を加えたものである。
　請求項１の元の構成に係る発明は、令和１年９月３０日付けの取消理由通知の理由と同様の理由によって、甲第１号証に基づいて、進歩性を有しない。
　一方向繊維強化プラスチック層や織物繊維強化プラスチックを配することは、甲第３号証に示されるように周知であるし、サンドイッチ構造において一方の表皮を他方の表皮よりも薄くしたり厚くしたりすることは、用途によって適宜決められることであるから、甲第１号証および甲第３号証に基づいて、当業者は、訂正後の請求項１に係る発明を容易に想到できる。したがって、訂正後の請求項１に係る発明は、特許法第２９条第２項の規定を満たさない。」
ｂ．検討
　異議申立書に添付した甲第３号証（特開２００９−２２０４７８号公報）に記載されたものは、「中間層にコア基材を有し、該コア基材の両面に、連続した繊維とマトリックス樹脂とを有してなる繊維強化材が設けられたサンドイッチ構造複合体であって、前記コア基材の少なくとも一部に、該コア基材の厚み方向に貫通している複数の貫通穴が設けられており、前記コア基材の両面に設けられた繊維強化材が、前記複数の貫通穴において前記マトリックス樹脂により接合されていることを特徴とする繊維強化サンドイッチ構造複合体。」（甲第３号証、【請求項１】）である。しかしながら、当該「基材」が「気泡」を発生させたものであるとの記載はないし、示唆する記載もない。そうすると、甲第３号証にも、気泡を発生させた「コア基材」の両面に、一方の厚さを他方の厚さの２〜５倍の厚さとし、板厚の薄い方の少なくとも１層として一方向強化プラスチック層を配し、板厚の厚い方が、積層構造を備え、少なくとも１層として織物繊維強化プラスチック層を配したものが記載されてはいないし、示唆する記載もない。むしろ甲第３号証に記載されたものは、「コア基材」に設けた複数の貫通穴を設け、それら貫通穴において繊維強化材が、複数の貫通穴においてマトリックス樹脂により接合されたものであるから、そのような甲第３号証に記載されたものを、引用発明に適用するならば、引用発明の「独立発泡セル」がセルとしての構造を保てなくなるから、むしろ当該適用には阻害事由が存在するというべきである。
　したがって、上記ａ．に示した申立人の主張は採用できない。
（エ）小括
　以上のとおりであるから、本件発明１は、引用発明ではなく、また、引用発明、刊行物４及び５に記載された事項、及び、従来周知の事項に基いて、当業者が容易に発明することができたものであるとはいえない。
  
ウ．　本件発明１〜３、６、７について
　本件発明１〜３、６、７は、直接あるいは間接に本件発明１を引用する発明である。上記イ．に示したように、本件発明１は、引用発明ではなく、また、引用発明、刊行物４及び５に記載された事項、及び、従来周知の事項に基いて、当業者が容易に発明することができたものであるとはいえないから、本件発明１を引用する本件発明２、３、６、７も、引用発明、刊行物４及び５に記載された事項、及び、従来周知の事項に基いて、当業者が容易に発明をすることができたものであるとはいえない。
（３）理由１（サポート要件）について
　本件発明１〜３、６、７が解決しようとする課題は、「剛性、軽量性を保持したまま、構造体内部に発生する気泡空隙、いわゆる気泡ボイドの発生による表面外観不良を抑制し、意匠性に優れた良外観の表面状態を保持できる薄肉の繊維強化プラスチック積層体及びその製造方法を提供すること」といえる（本件特許明細書の段落【００１５】参照）。
　そして、本件特許の発明の詳細な説明には、「繊維強化プラスチック積層体１表面に生ずる外観不良は、繊維強化プラスチック積層体１の内部に発生する気泡、いわゆる気泡ボイドの発生による要因が大きいと考えられる。すなわち、表皮材３、４の中に含浸されているマトリックス樹脂が芯材２内に漏れ出して進入することにより、マトリックス樹脂が脱落して生じた空隙が気泡ボイドとなり、これが表皮材３、４表面に一部陥没した状態を作り出すことになる。この陥没が外観上の不良を生じさせる原因となる。」（本件特許明細書の段落【００２８】参照）、「この点について詳述すると、加熱・加圧成形時の芯材２の圧搾する際、あらかじめ形成された独立発泡セル５を有する芯材２には、復元しようとする反発力が表皮材３、４に作用し、その反発力によって表皮材からのマトリックス樹脂の進入を阻害できると考えられる。」（同明細書の段落【００２９】参照）、「本発明においては、独立発泡セル５の平均扁平率（短径／長径）を０．２５〜０．９とし、独立発泡セル５の平均短径を２５〜２５０μｍとすることが重要である。独立発泡セル５の形状をこの範囲にすることで、表皮材３、４中の気泡ボイドの発生を抑えられ、外観不良を抑制することができる。前述のように、加熱・加圧成形時において発泡体に生じる反発力により、表皮材に圧力がかるとともに、圧搾された独立発泡セル５の壁がマトリックス樹脂の進入障壁となり、表皮材３、４から芯材２へのマトリックス樹脂の進入を抑制できる。」（同明細書の段落【００３０】参照）と記載されている。
　この点、独立発泡セル５が表皮材３、４のマトリックス樹脂の進入方向と垂直方向ないし垂直方向に近い方向で扁平であれば、上記反発力が生じやすく、マトリックス樹脂の進入障壁となることが期待できる。一方、独立発泡セル５が表皮材３、４のマトリックス樹脂の進入方向と平行方向ないし平行方向に近い方向で扁平であれば、上記反発力は生じにくく、マトリックス樹脂の進入障壁となることは期待できない。
　そうすると、本件特許の発明の詳細な説明には、独立発泡セルをマトリックス樹脂の進入方向と垂直方向ないし垂直方向に近い方向で扁平とすることを前提に、その平均扁平率、平均短径を適したものとすることで、上記課題を解決することが実質的に記載されているといえる。このように理解することは、本件特許明細書の段落【００４１】における「独立発泡セル５が扁平形状でないと、加圧方向における独立発泡セル５の壁間隔が長いままであり、独立発泡セル５の壁がマトリックス樹脂の進入障壁となりにくく、表皮材３、４から芯材２へのマトリックス樹脂の進入を抑制しにくい。」との記載に整合する。
　この点、本件訂正の訂正事項１により、本件発明１〜３、６、７の訂正前の「独立発泡セル」は、「前記繊維強化プラスチック積層体の積層方向断面において、マトリックス樹脂の進入方向と垂直ないし垂直方向に近い方向に偏平した前記独立発泡セル」と訂正された。しかし、上記（１）「理由２（明確性）について」に示したように、本件発明１〜３、６、７に特定された「長径」及び「短径」は明確であるとはいえない。そして、そのような「長径」及び「短径」をもとに算出される「平均扁平率」や「平均短径」も明確であるとはいえないから、本件発明１〜３、６、７の、「平均扁平率」や「平均短径」が上記課題を解決することができる範囲のものであるということはできない。
　よって、本件発明１〜３、６、７は、本件特許明細書に記載された発明であるとはいえず、本件特許の特許請求の範囲の記載は、特許法第３６条第６項第１号の規定に適合するとはいえない。
第５　むすび
　以上のとおり、本件特許請求の範囲は、特許法第３６条第６項第１号及び同項第２号に規定する要件を満たしていないから、本件発明１〜３、６、７に係る特許は、特許法第１１３条第４号に該当することを理由として、取り消されるべきものである。
　そして、本件発明４及び５に係る特許は、本件訂正により削除されたため、本件特許の請求項４及び５に対して、申立人がした特許異議の申立てについては、対象となる請求項が存在しない。よって、本件発明４及び５に係る特許異議の申立ては不適法であって、その補正をすることができないものであるから、特許法第１２０条の８で準用する同法第１３５条の規定により、却下すべきものである。
　よって、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
令和２年３月２７日（２０２０．３．２７）
【訂正の要旨】
審決（決定）の【理由】欄参照。
（５４）【発明の名称】
繊維強化プラスチック積層体及びその製造方法
【発明の詳細な説明】
　【技術分野】
　【０００１】
　本発明は、軽量かつ高剛性で厚みが薄い繊維強化プラスチック積層体に関するものであって、電子機器用筺体部材や医療機器用部材などに好適な繊維強化プラスチック積層体パネルに関する。
　【背景技術】
　【０００２】
　近年、電子機器や医療機器には軽量、高剛性で、厚みが薄いＣＦＲＰ（Ｃａｒｂｏｎ　Ｆｉｂｅｒ　Ｒｅｉｎｆｏｒｃｅ　Ｐｌａｓｔｉｃ）製の構造体が提案されている。
　【０００３】
　ＣＦＲＰ構造体は、自重および荷重に対する撓みの低減や、衝撃に対して、必要な剛性、強度を確保するのに有効であり、パソコン等の電子機器や医療機器の中には作業者が直接持ち運び取り扱うものがあり、軽量であることが求められている。
　【０００４】
　また、最近では、持ち運びに便利な薄型、軽量で高剛性を図った電子機器用筺体部材や、Ｘ線透過性を高めて、Ｘ線診断画像の鮮鋭化や人体へのＸ線被爆量低減を図るための医療機器用部材として、表皮材で芯材を挟んだ構造、いわゆるサンドイッチ積層体構造において、表皮材をＣＦＲＰで構成し、芯材を低密度の発泡体で構成したパネルが検討されている。上記いずれのパネル構造の場合でも、パネルの面内で均一なＸ線透過性分布を得るため、パネルの断面形状は均一な厚みを備えた平板構造を用いるが、表皮材をＣＦＲＰで構成し、芯材を低密度の樹脂発泡体で構成したサンドイッチ構造のパネルにおいて、構造体内部に発生する気泡空隙、いわゆる気泡ボイドの発生により表面外観に不具合を生じる場合がある。
　【０００５】
　特許文献１（特開２００５−３１３６１３号公報）においては、サンドイッチパネルにおいて、表皮材の強化繊維の引張弾性率、表皮材中の強化繊維含有率を規定し、芯材に表皮材より見かけ密度が小さい樹脂を使用するとともに、サンドイッチパネルの全体厚みを特定した構成が記載され、表皮材が剛性の高い繊維強化樹脂で構成され、芯材が表皮材よりも見かけ密度の小さい樹脂で構成され、剛性を保時したまま軽量性およびＸ線透過性に優れた効果が開示されている。また、そのサンドイッチパネルとして、芯材に一定密度のポリプロピレンまたはポリメタクリルイミドの発泡性樹脂を使用し、表皮材と芯材とを積層後、加熱、加圧同時成形するサンドイッチパネルの製造方法も開示されている。
　【０００６】
　しかし、特許文献１の構成では、表皮材の高剛性と見かけ密度の小さい樹脂で構成された芯材により、剛性を保持したままで軽量性に優れたパネルを得ることができるが、芯材として見かけ密度の小さい発泡性樹脂で構成したときのサンドイッチパネル構造体内部に発生する気泡空隙、いわゆる気泡ボイドの発生による表面外観不良の課題に対する示唆はなされていない。
　【０００７】
　また、特許文献２（特開２００６−３５６７１号公報）においては、熱可塑性樹脂発泡体層、連続炭素繊維を強化繊維とするＦＲＰ層、および薄肉のシート状樹脂層が順に配された積層構造で、熱可塑性樹脂発泡体層をＦＲＰ層で両面から挟んだサンドイッチ構造が記載され、これにより、曲げ荷重に対して、曲げ応力が大きくなる両外層に曲げ弾性率が高いＦＲＰ層を配置し、曲げ応力が零である中立面付近に曲げ弾性率が小さい熱可塑性樹脂発泡体層を配置することによって、同一見かけ密度の下でＦＲＰ構造体の曲げ剛性を向上させる高剛性、軽量かつＸ線透過性が高く、制振性に優れた効果が開示されている。
　【０００８】
　しかし、特許文献２の構成は、熱可塑性樹脂発泡体層、連続炭素繊維を強化繊維とするＦＲＰ層、および薄肉のシート状樹脂層が順に配された積層構造で、薄肉のシート状樹脂層が外部に配された構成であり、制振性に秀でているが、軽量で剛性を保持しながら構造体内部に発生する気泡空隙、いわゆる気泡ボイドの発生による表面外観不良の改善に対する示唆はなされていない。
　【０００９】
　また、発泡コアを用いたサンドイッチパネルとして、特許文献３（特開２００９−２７４２８４号公報）、特許文献４（国際公開ＷＯ２００６／０２８１０７号公報）、特許文献５（特開２００７−１４４９１９号公報）等に開示がなされている。
　【００１０】
　特許文献３（特開２００９−２７４２８４号公報）においては、例えば、繊維強化樹脂製サンドイッチパネルにおいて、一定の温度を超えると、成形が困難になり、反りの問題が発生するため、マトリックス樹脂のガラス転移温度が一定温度以下に限定せざるを得ないため、十分な耐熱性を実現できていないという課題背景の下、長繊維強化付加型ポリイミドシートの間に芯材の発泡ポリイミドが挟まれて一体成形されたポリイミド複合材料耐熱性サンドイッチパネル構成が開示されている。これにより、十分な耐熱性を有し、且つ軽量、高強度、断熱性及び成形性等の特性が優れる効果が開示されている。
　【００１１】
　特許文献４（国際公開ＷＯ２００６／０２８１０７号公報）においては、発泡体の気泡により形成された空隙を有する芯材の両面に、連続した強化繊維とマトリックス樹脂からなる繊維強化材を配置したサンドイッチ構造体が記載され、軽量性、薄肉性に優れた一体化成形体のサンドイッチ構造体が開示されている。
　【００１２】
　特許文献５（特開２００７−１４４９１９号公報）においては、液状のマトリックス樹脂を型内に注入した際に、強化繊維基材のみならず、フォーム材のセル内にまでマトリックス樹脂が注入されてサンドイッチ構造体の重量が重くなる問題を回避するため、フォーム材の両面に配置されたスキン材とからなるサンドイッチ構造体において、フォーム材は表面から少なくとも厚み１００μｍまでの平均セル径が１０μｍ以下であり、かつ独立気泡率が７０％以上のサンドイッチ構造体が開示されている。
　【００１３】
　しかし、いずれの構成も、耐熱性、高剛性、軽量化を主要観点とした発明であり、軽量、薄肉でさらに構造体内部に発生する気泡、いわゆる気泡ボイドの発生による表面外観不良に対する改善対策に関する示唆はなされていない。
　【先行技術文献】
　【特許文献】
　【００１４】
　【特許文献１】特開２００５−３１３６１３号公報
　【特許文献２】特開２００６−３５６７１号公報
　【特許文献３】特開２００９−２７４２８４号公報
　【特許文献４】国際公開ＷＯ２００６／０２８１０７号公報
　【特許文献５】特開２００７−１４４９１９号公報
　【発明の概要】
　【発明が解決しようとする課題】
　【００１５】
　本発明は、かかる従来技術の問題点に鑑み、軽量、高剛性の電子機器筺体用や、Ｘ線透過性に優れた医療機器用部材に使用する繊維強化プラスチック積層体であり、剛性、軽量性を保持したまま、構造体内部に発生する気泡空隙、いわゆる気泡ボイドの発生による表面外観不良を抑制し、意匠性に優れた良外観の表面状態を保持できる薄肉の繊維強化プラスチック積層体及びその製造方法を提供することを目的とする。
　【課題を解決するための手段】
　【００１６】
　上記課題を解決するために種々検討を行った結果、本発明者は、以下に示す繊維強化プラスチック積層体及びその製造方法を見いだすに至った。
　（１）少なくとも、独立発泡セルを有する樹脂発泡体から構成される芯材に、強化繊維とマトリックス樹脂からなる表皮材が積層された繊維強化プラスチック積層体であって、
　前記繊維強化プラスチック積層体の積層方向断面において、
マトリックス樹脂の進入方向と垂直ないし垂直方向に近い方向に扁平した前記独立発泡セルを有し、
あり、
　芯材の両面に表皮材が積層され、前記表皮材のいずれか一方の板厚が、他方の表皮材の板厚の２〜５倍の厚さであ
とともに、板厚の薄い表皮材の少なくとも１層として一方向繊維強化プラスチック層を配し、板厚の厚い表皮材は積層構造を備え、少なくとも１層として織物繊維強化プラスチック層を配した
　（２）前記独立発泡セルの平均セル面積が０．００１〜０．０６ｍｍ２であることを特徴とする（１）に記載の繊維強化プラスチック積層体。
　（３）前記繊維強化プラスチック積層体の積層方向における表皮材中のマトリックス樹脂の芯材への平均進入長が５０〜１８０μｍである（１）または（２）に記載の繊維強化プラスチック積層体
。
　（
表
として織物繊維強化プラスチックを
１
　（７）（１）〜
（３）、
　少なくとも、前記芯材の両面に前記表皮材を積層して成形型に配置する工程、及び、
　前記成形型を型締めして加熱・加圧し、前記芯材を圧搾するとともに、前記表皮材の強化繊維に含浸した熱硬化性樹脂を硬化させる工程を有し、
　前記芯材の圧搾において、前記芯材の板厚の減少率が
３５
　【発明の効果】
　【００１７】
　本発明の繊維強化プラスチック積層体及びその製造方法によれば、芯材の特性を規定することにより、積層体の表皮材に発生する気泡、いわゆる気泡ボイドによる表面外観不良を抑制し、意匠性に優れた良外観の表面状態を保持できるとともに、薄肉、軽量、高剛性に優れた繊維強化プラスチック積層体を得ることが出来る。
　【図面の簡単な説明】
　【００１８】
　【図１】本実施形態に係る繊維強化プラスチック積層体の積層方向断面における模式断面図である。
　【図２】作製した繊維強化プラスチック積層体の断面撮影図である。
　【図３】芯材への平均進入長を算出した断面の構造模型図である。
　【図４】実施例１において使用した芯材前駆体の断面撮影図である。
　【図５】実施例１において生成された繊維強化プラスチック積層体の断面撮影図である。
　【図６】実施例５において使用した芯材前駆体の断面撮影図である。
　【図７】実施例５において生成された繊維強化プラスチック積層体の断面撮影図である。
　【図８】比較例１において生成された繊維強化プラスチック積層体の断面撮影図である。
　【図９】本実施形態における、平均扁平率と単位面積当たりの表面の陥没箇所である不良箇所数との関係を示した特性図である。
　【図１０】本実施形態における空隙セルの短径と単位面積当たりの表面の陥没箇所である不良箇所数との関係を示した特性図である。
　【図１１】本実施形態における平均セル面積と単位面積当たりの表面の陥没箇所である不良箇所数との関係を示した特性図である。
　【図１２】本実施形態における芯材板厚の減少率と単位面積当たりの表面の陥没箇所である不良箇所数との関係を示した特性図である。
　【発明を実施するための形態】
　【００１９】
　以下、本発明に係る繊維強化プラスチック積層体を、図を用いて説明する。なお、本発明は図示された構成になんら限定されるものではない。
　【００２０】
　本発明に係る構成は、少なくとも独立発泡セルを有する樹脂発泡体から構成される芯材に、強化繊維とマトリックス樹脂から構成される表皮材が積層された繊維強化プラスチック積層体であって、前記繊維強化プラスチック積層体の積層方向断面において、前記独立発泡セルの長径と短径の比率で表される平均扁平率（短径／長径）が０．２５〜０．９であり、かつ前記独立発泡セルの平均短径が２５〜２５０μｍであるとともに、表皮材を構成するマトリックス樹脂の芯材への最大進入長が１３０〜４５０μｍであることを特徴としている。
　【００２１】
　図１は、本実施形態に係る繊維強化プラスチック積層体１の積層方向断面における模式断面図である。繊維強化プラスチック積層体１は、樹脂発泡体から構成される芯材２の上下面に表皮材３，４を積層した積層体構成を有する。図２は、実際に製造した繊維強化プラスチック積層体１の断面撮影図の一例を示したものであり、芯材２において周囲よりもやや濃い黒で見えている箇所が独立発泡セル５である。
　【００２２】
　独立発泡セル５が集まった芯材２の発泡樹脂としては、ポリウレタン樹脂、フェノール樹脂、メラミン樹脂、アクリル樹脂、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリ塩化ビニル樹脂、ポリスチレン樹脂、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン（ＡＢＳ）樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリメタクリルイミド樹脂などがある。具体的には、軽量性およびＸ線透過性を確保するために表皮材３、４より見かけ密度が小さい樹脂を用いることが好ましく、特にポリウレタン樹脂、アクリル樹脂、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリメタクリルイミド樹脂が好ましく使用できる。
　【００２３】
　本発明において独立発泡セル５とは、内部に気泡が存在するが、気泡同士が繋がっておらず壁で仕切られている独立気泡型のことをいう。本発明では、表皮材３、４に発生する気泡ボイドと区別するため、独立発泡セルと称する。独立発泡セル５が集まった芯材２は一般的に合成樹脂中に気相を細かく分散させ発泡させることで成形される。合成樹脂を発泡させる気相を得る方法は主に、化学反応を利用する方法（化学反応ガス活用法）、沸点が低い溶剤を用いる方法（低沸点溶剤活用法）、空気を混入させる方法（機械的混入法）、含ませた溶剤を除去する過程で空隙を作る方法（溶剤除去法）などがある。
　【００２４】
　表皮材３、４の強化繊維としては、炭素繊維、ガラス繊維、アルミナ繊維、シリコンカーバイド繊維、ボロン繊維、炭化ケイ素繊維などの高強度、高弾性率繊維などが挙げられるが、これらから上記強度、弾性率を有するものを単独で用いても良い。中でも高い剛性を保持したまま軽量性を確保するために、弾性率と密度との比である比弾性率が高い炭素繊維を使用することが好ましく、例えばポリアクリロニトリル（ＰＡＮ系）、ピッチ系、セルロース系、炭化水素による気相成長系炭素繊維、黒鉛繊維などを用いることができ、これらを２種類以上併用してもよい。好ましくは、剛性と価格のバランスに優れるＰＡＮ系炭素繊維がよい。
　【００２５】
　表皮材３、４は、高い剛性を確保するため、その強化繊維の引張弾性率は、積層体の剛性の点から好ましくは２００〜８５０ＧＰａの範囲内であるものが使用できる。強化繊維の引張弾性率が、２００ＧＰａよりも小さい場合は、軽量性を保持したまま、必要な高い剛性を確保することができない場合があり、８５０ＧＰａよりも大きい場合は、強化繊維の圧縮強度が弱く折れやすいため、強化繊維にマトリックス樹脂を含浸し、繊維強化樹脂を成形することが困難である。強化繊維の引張弾性率が、前記範囲内であると積層体の更なる剛性向上、強化繊維の製造性向上の点で好ましい。
　【００２６】
　表皮材３、４のマトリックス樹脂としては、熱可塑性樹脂や熱硬化性樹脂を使用することができる。例えば、エポキシ樹脂、フェノール樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂、ＡＢＳ樹脂、ポリエチレンテレフタラート樹脂、ナイロン樹脂、シアネート樹脂、ベンゾオキサジン樹脂、マレイミド樹脂、ポリイミド樹脂などがある。好ましくは、エポキシ樹脂などの熱硬化性樹脂で熱または光や電子線などの外部からのエネルギーにより硬化して、少なくとも部分的に三次元硬化物を形成する樹脂であるが、特に限定されない。
　【００２７】
　さらに、マトリックス樹脂のガラス転移温度は８０〜２５０℃の範囲内であることが好ましく、１００〜２５０℃であることがより好ましい。繊維強化プラスチック積層体１は、成形後８０℃前後で加熱処理することもあるため、マトリックス樹脂のガラス転移温度が８０℃未満であると加熱処理中に繊維強化プラスチック積層体１の剛性が低下し、変形や反りが発生する問題が起きるからである。また、２５０℃を超えると、成形温度が高くなるため、成形が困難になり、反りの問題の発生やコストアップの問題が起きることが懸念される。
　【００２８】
　上述のとおり、独立発泡セル５を有する芯材２に、強化繊維とマトリックス樹脂から構成される表皮材３、４を積層させた繊維強化プラスチック積層体１とすることで、軽量化と強度の保持の両立を図ることができる。ここで、繊維強化プラスチック積層体１表面に生ずる外観不良は、繊維強化プラスチック積層体１の内部に発生する気泡、いわゆる気泡ボイドの発生による要因が大きいと考えられる。すなわち、表皮材３、４の中に含浸されているマトリックス樹脂が芯材２内に漏れ出して進入することにより、マトリックス樹脂が脱落して生じた空隙が気泡ボイドとなり、これが表皮材３、４表面に一部陥没した状態を作り出すことになる。この陥没が外観上の不良を生じさせる原因となる。
　【００２９】
　この点について詳述すると、加熱・加圧成形時の芯材２の圧搾する際、あらかじめ形成された独立発泡セル５を有する芯材２には、復元しようとする反発力が表皮材３、４に作用し、その反発力によって表皮材からのマトリックス樹脂の進入を阻害できると考えられる。
　【００３０】
　本発明においては、独立発泡セル５の平均扁平率（短径／長径）を０．２５〜０．９とし、独立発泡セル５の平均短径を２５〜２５０μｍとすることが重要である。独立発泡セル５の形状をこの範囲にすることで、表皮材３、４中の気泡ボイドの発生を抑えられ、外観不良を抑制することができる。前述のように、加熱・加圧成形時において発泡体に生じる反発力により、表皮材に圧力がかるとともに、圧搾された独立発泡セル５の壁がマトリックス樹脂の進入障壁となり、表皮材３、４から芯材２へのマトリックス樹脂の進入を抑制できる。
　【００３１】
　ここで、平均扁平率が小さくても、平均短径が長いと、独立発泡セル５の壁間隔が長くなり、表皮材３、４から芯材２へのマトリックス樹脂の進入が抑えにくくなる場合がある。平均扁平率が０．２５未満で、平均短径が２５０μｍを超えると、芯材２から表皮材３、４への圧力も小さく、独立発泡セルの壁間隔が長くなるため、マトリックス樹脂の進入が抑えにくくなり、ボイドの発生数を低減できない場合がある。一方、平均扁平率が０．９を超え、平均短径が２５μｍ未満であると、繊維強化プラスチック積層体１自身の剛性が低下する場合がある。
　【００３２】
　平均扁平率は、好ましくは０．３〜０．７５、より好ましくは０．３〜０．６５、さらに好ましくは０．３５〜０．４５である。また、平均短径は、好ましくは２５〜２２０μｍ、より好ましくは５０〜１５０μｍ、さらに好ましくは８０〜１５０μｍである。
　【００３３】
　ここで、平均扁平率は独立発泡セルの短径を長径で除した値で規定される。図１に示すように、扁平化した独立発泡セル５の長径６、扁平化した独立発泡セル５の短径７を、独立発泡セル毎に測定し、同一の独立発泡セルにおける短径を長径で除した値を扁平率とし、一定面積内に存在する独立発泡セル５の個数について平均化したものを平均扁平率とした。具体的には、繊維強化プラスチック積層体１から接合部を含んだ小片を切り出し、エポキシ樹脂に包埋した後、繊維強化プラスチック積層体１の垂直方向断面を研磨した試料を作製する。レーザー顕微鏡（キーエンス（株）製、ＶＨＸ−１０００）を用いて、芯材２を形成する独立発泡セル５を拡大倍率１００倍で撮影し、画像計測ツール（キーエンス（株）製、ＶＨＸ−１０００　Ｓｏｆｔｗａｒｅ　ＶＨＸＡｎａｌｙｚｅｒ）を用いて、撮影した画像を基に、画像範囲内に見える全ての独立発泡セル５について、長径６と短径７の長さをそれぞれ測定し、その平均値を算出することで、繊維強化プラスチック積層体１の平均扁平率が得られる。また平均短径とは独立発泡セル５の短径７を独立発泡セル毎に測定し一定面積内に存在する独立発泡セル５の個数について平均化したものを平均短径とした。平均長径も同様に求めた。
　【００３４】
　また、芯材２の独立発泡セル５の平均セル面積が０．００１〜０．０６ｍｍ２であることが好ましい。独立発泡セル５の平均セル面積が０．０６ｍｍ２を超えると、隣接する独立発泡セル５間の空隙が大きくなるため、マトリックス樹脂の芯材２への進入長が増大し、気泡ボイドの発生を抑制することが困難になる場合がある。一方、独立発泡セル５の平均セル面積が０．００１ｍｍ２未満の場合、芯材２の材料コストが増大する。また、独立発泡セル５自身の反発力が発揮されにくくなり、繊維強化プラスチック積層体１の強度が低下する場合がある。独立発泡セル５の平均セル面積は好ましくは０．００１５〜０．０５ｍｍ２、より好ましくは０．００２〜０．０４ｍｍ２である。
　【００３５】
　ここで、独立発泡セル５の平均セル面積は、各独立発泡セル５から算出した長径６、短径７を元に、平均セル面積＝（長径／２）×（短径／２）×円周率の式を用いて、単位面積内に存在する各独立発泡セルの面積を算出し、その平均を取ることにより特定することができる。
　【００３６】
　また、積層体平面に対して垂直な方向における表皮材３、４を構成するマトリックス樹脂の芯材２への平均進入長が５０〜１８０μｍであることが好ましい。
　【００３７】
　表皮材３、４を構成するマトリックス樹脂の一部の、芯材２への平均進入長を一定範囲に抑えることにより、気泡ボイドの発生を抑えられ、外観不良を抑制する効果が得られる。繊維強化プラスチック積層体１は、後述するように加熱・加圧成形により作製されるが、圧力や加熱温度が高過ぎると、芯材２を構成する独立発泡セル５を突き破って奥深くまでマトリックス樹脂が進入する場合があり、独立発泡セル５の大きさに係らずにボイドの発生が増加してしまう場合がある。表皮材３、４を構成するマトリックス樹脂の芯材２への平均進入長を制御するための因子としては、繊維強化プラスチック積層体１形成時の加圧力、加熱温度、加圧時間が挙げられる。また、芯材２の独立発泡セル５の面積が大きく短径が長い場合には、独立発泡セル５の形状が扁平し、隣接する独立発泡セル５との空隙が大きくなるため、マトリックス樹脂の進入長が大きくなる傾向にある。一方、芯材２の独立発泡セル５の面積が小さく、短径が短い場合には、進入長が小さくなる傾向にある。
　【００３８】
　平均進入長が１８０μｍを超えると外観不良が目立つ状態となる場合がある。平均進入長が５０μｍ未満であると積層体の接合強度が低下する場合がある。好ましくは６０〜１６０μｍ、より好ましくは９０〜１５０μｍである。
　【００３９】
　ここで、平均進入長とは、積層体平面に対して垂直な方向の断面において、表皮材を構成するマトリックス樹脂の一部が、芯材と表皮材の境界を基準として、芯材側へ進入する距離を平準化した値である。図３に芯材への平均進入長を算出した断面の構造模型図を示す。樹脂の芯材への進入箇所１０において、芯材２と表皮材３、４との境界線８、９から樹脂が進入した先端までの距離を、断面撮影図における横幅３４７０μｍあたり１００箇所測定し、その平均値を取って、平均進入長とした。
　【００４０】
　また、マトリックス樹脂の芯材２への最大進入長が１３０〜４５０μｍであることが重要である。
　【００４１】
　気泡ボイドの発生により、表皮材３、４の表面に一部陥没した不良箇所においては、その部分のマトリックス樹脂の芯材２への進入が他の部分よりも進行している。平均進入長が小さくても、一部において深く進入している箇所があると、表面外観に大きく陥没した目立つ不良が発生する場合がある。独立発泡セル５が扁平形状でないと、加圧方向における独立発泡セル５の壁間隔が長いままであり、独立発泡セル５の壁がマトリックス樹脂の進入障壁となりにくく、表皮材３、４から芯材２へのマトリックス樹脂の進入を抑制しにくい。マトリックス樹脂の進入状態を一定深さに抑えることで、不均一に存在する気泡ボイドによる外観上不良を抑える効果が得られる。
　【００４２】
　最大進入長が４５０μｍを超えると、部分的にボイドによる外観上不良が強く目立ちやすくなる傾向にある。最大進入長が１３０μｍ未満であると、芯材２と表皮材３、４間の接合強度が低下する場合がある。最大進入長は好ましくは１３０〜４００μｍ、より好ましくは２００〜３５０μｍである。
　【００４３】
　また、芯材２の両面に表皮材３、４が積層され、表皮材３、４のいずれか一方の板厚が、他方の板厚の２〜５倍の厚さであることが好ましい。
　【００４４】
　表皮材３、４の厚みを薄くすることで軽量性とＸ線透過性を確保するとともに、厚い表皮材の板厚を他方の薄い表皮材よりも２〜５倍の厚さとすることで、高い剛性を確保することができる。製品外観として表れる面（例えば上面）を相対的に厚い構成とし、製品外観として表れない面（例えば下面）を相対的に薄い構成とすることが好ましい。より好ましくは２〜４倍、さらに好ましくは２〜３倍である。
　【００４５】
　また、板厚の薄い方の表皮材に一方向繊維強化プラスチック層を配し、板厚の厚い方の表皮材の少なくとも１層に織物繊維強化プラスチック層を配した構成とすることが好ましい。板厚の薄い方の表皮材は、相対的に薄い構成とすることで剛性が低下する傾向にあるため、一方向強化繊維プラスチック層を配することにより、剛性の低下を補えることができる。また、織物繊維強化プラスチック層は、表皮材３、４の最外層に配した構成とすることが好ましい。表皮材３、４の最外層に織物を配することにより、高剛性を保持するとともに、外観意匠性も向上させることができる。
　【００４６】
　また、上面と下面を合計した表皮材３、４の板厚は０．５〜１．２ｍｍであることが好ましい。表皮材３、４の板厚が０．５ｍｍ未満の場合には高い剛性を確保することができず、１．２ｍｍを超える場合には、高い剛性は保持できるが、軽量性およびＸ線透過性を確保することができない場合がある。
　【００４７】
　また、芯材２の両面に配される表皮材３、４の合計板厚が全体板厚の４０〜７０％の範囲内であることが好ましい。繊維強化プラスチック積層体１の全体板厚が小さいほど軽量性およびＸ線透過性に優れ、Ｘ線機器用部材に用いた際には、低照射量のＸ線で高コントラストのクリアな画像が得られる。表皮材３、４の板厚が０．５〜１．２ｍｍの範囲内であっても、表皮材３、４の合計板厚が繊維強化プラスチック積層体１の全体板厚の４０％未満である場合には、剛性が不十分になる場合があり、７０％を超える場合には、高い剛性は保持できるが、軽量性およびＸ線透過性が不十分な場合がある。
　【００４８】
　また、繊維強化プラスチック積層体１の全体板厚が１〜３．５ｍｍであることが好ましい。全体板厚が１〜３．５ｍｍの範囲とすることにより、軽量化、剛性及びＸ線透過性との両立を図ることができる。全体板厚が１ｍｍ未満であると剛性が不足する場合がある。また、全体板厚が３．５ｍｍを超えると、軽量化及びＸ線透過性が低下する場合がある。好ましくは１．２〜２．２ｍｍ、より好ましくは１．４〜２ｍｍである。さらに好ましくは１．５〜１．８ｍｍである。
　【００４９】
　表皮材３、４中の強化繊維としては、表皮材に対して４０〜８０重量％の範囲内で含まれていることが好ましい。重量含有率が４０％未満の場合には、軽量性を保持したまま、必要な高い剛性を確保することができない。その反面、強化繊維の含有率が８０％を超える場合には、強化繊維にマトリックス樹脂を均一に含浸することが困難となり、成形した後の繊維強化プラスチック積層体１の強度不足やＸ線透過性が悪化するなどの品質上の問題が発生する可能性がある。好ましくは４５〜７５重量％、より好ましくは５０〜７０重量％である。
　【００５０】
　また、芯材２の見かけ密度が０．０３〜１．４ｇ／ｃｍ３であることが好ましい。軽量性およびＸ線透過性を確保するために見かけ密度が小さい樹脂を用いることが好ましい。剛性を保持したまま、軽量性およびＸ線透過性を確保することができる。密度は好ましくは０．０５〜１．０ｇ／ｃｍ３、より好ましくは０．０７〜０．７ｇ／ｃｍ３の範囲内である。
　【００５１】
　Ｘ線透過性は、構造体材質の分子量および厚みに依存する。分子量および／または厚みが小さい程、一般的にＸ線透過性は向上する。すなわち繊維強化プラスチック積層体１は、見かけ密度が小さな熱可塑性樹脂発泡体層を備え、かつ全体厚みが小さいほど、Ｘ線が透過しやすいため、低照射量で高コントラストのクリアな画像が得られる。
　【００５２】
　次に、本発明に係る繊維強化プラスチック積層体の製造方法について説明する。
　【００５３】
　本発明は、少なくとも独立発泡セル５を有する発泡体から構成される芯材２の両面に強化繊維と熱硬化性マトリックス樹脂からなる表皮材３、４を積層させる製造方法であり、予め一定の大きさの独立発泡セル５が形成された樹脂発泡体からなる芯材２の両面に、強化繊維にマトリックス樹脂を含浸させた表皮材３、４で挟み、プレス成形により加圧・加熱して芯材２を圧搾するとともに、マトリックス樹脂を硬化して表皮材３、４を形成するとともに芯材２と表皮材３、４とを一体積層化させて繊維強化プラスチック積層体１を形成するものである。
　【００５４】
　より具体的には、熱硬化性樹脂のマトリックス樹脂を、強化繊維に含浸されたプリプレグを表皮材前駆体として準備する。また、芯材前駆体として一定の大きさの独立発泡セル５を有した熱可塑性樹脂発泡体を準備する。芯材前駆体の両側を表皮材前駆体で挟み込んだ構造体を形成し、この構造体をプレス成形により加熱し、０．３〜１０ＭＰａの圧力を付与して加圧圧搾することにより、表皮材の熱硬化性樹脂が硬化して、芯材２と表皮材３、４が一体化した繊維強化プラスチック積層体１を形成することが出来る。
　【００５５】
　本発明においては、芯材２の圧搾において、芯材２の板厚の減少率が２３〜７０％の範囲であることが重要である。芯材２の板厚の減少率が２３％未満であると、芯材２の独立発泡セル５の平均扁平率が小さくなりにくく、芯材２から表皮材３、４への圧力も小さく、独立発泡セル５の壁間隔が長くなるため、マトリックス樹脂の進入が抑えにくく、気泡ボイドの発生数を低減できない場合がある。一方、芯材２の板厚の減少率が７０％を超えると、繊維強化プラスチック積層体１の強度が低下する場合がある。芯材２の板厚の減少率は、好ましくは３５〜６５％、より好ましくは４５〜５５％の範囲である。
　【００５６】
　さらに、圧搾作用を確実にして、所定の扁平率を確保するために、プレス成形時にキャビティーの空間制御を行うことが好ましい。空間制御の方法としては、スペーサーを使用することができる。また、圧力をかける前に予熱を一定時間かけることも、圧力調整の精度が向上でき、好ましい態様である。
　【００５７】
　繊維強化プラスチック積層体１は、表皮材前駆体と芯材前駆体とを積層後、ホットプレス装置および／またはオートクレーブ装置などを用いて、加熱、加圧同時成形することにより製造されることが好ましい。同時成形することで低コストの繊維強化プラスチック積層体１を提供することができる。
　【００５８】
　また、電子機器用筺体や医療機器用部材として、繊維強化プラスチック積層体の外周部に筐体の一部を構成する枠材と接合することができる。例えば、アウトサート射出成形により、繊維強化プラスチック積層体の外周に、熱可塑樹脂のボスリブ部やヒンジ部を有する枠材としての部材を形成することが出来る。
　【実施例】
　【００５９】
　以下、実施例によって、本発明の一体化成形体およびその製造方法について具体的に説明するが、下記の実施例は本発明を制限するものではない。
　【００６０】
　（実施例１）
　繊維強化プラスチック積層体を以下の条件にて製造した。
　【００６１】
　まず、表皮材の前駆体として、引張弾性率が２３０ＧＰａの織物炭素繊維とガラス転移温度が１３５℃であるエポキシ樹脂で構成される、目付が１９８ｇ／ｍ２、炭素繊維含有率が５６重量％のプリプレグＡ、
　引張弾性率が２３０ＧＰａの一方向炭素繊維とガラス転移温度が１３５℃であるエポキシ樹脂で構成される、目付が１００ｇ／ｍ２、炭素繊維含有率が６３重量％のプリプレグＢ、及び、
　引張弾性率が３７０ＧＰａの一方向炭素繊維とガラス転移温度が１３５℃であるエポキシ樹脂で構成される、目付が１１６ｇ／ｍ２、炭素繊維含有率が６７重量％のプリプレグＣ、をそれぞれ準備した。
　【００６２】
　また、芯材の前駆体として、ポリメタクリルイミド発泡体（密度０．１１ｇ／ｃｍ３、厚み１．５ｍｍ、独立発泡セルの平均長径が２８７μｍ、平均短径が２６０μｍ、平均セル面積が０．０５９ｍｍ２）を準備した。図４に、実施例１において使用した芯材前駆体の断面撮影図を示す。
　【００６３】
　上面表皮材３として、最表層にプリプレグＡを１層、その下にプリプレグＢを４層積層して板厚０．６２ｍｍとした上面表皮材前駆体を準備し、下面表皮材４としてプリプレグＣを２層積層して板厚０．２２ｍｍとした下面表皮材前駆体を準備し、これらを芯材前駆体の両面に積層して、金型内において、１３０℃で予熱時間１．５分保持し、面圧１．５ＭＰａで加圧しながら１３０℃で６０分間保持することで繊維強化プラスチック積層体を得た。
　【００６４】
　図５に作製された繊維強化プラスチック積層体の断面撮影図を示す。図５において、上面の膜厚の厚い方の上面表皮材３には、最外層に織物繊維強化プラスチックを配し、その下には一方向繊維強化プラスチックを配置した構成である。また下面の膜厚の薄い方の下面表皮材４には、一方向繊維強化プラスチックを配置した構成である。
　【００６５】
　得られた積層体１の全体厚みは１．１７ｍｍ、上面表皮材の厚みは０．５２ｍｍ、下面表皮材の厚みは０．１７ｍｍ、上面表皮材板厚は下面表皮材板厚の３．０４倍であった。また積層体全体の厚みに対する上面と下面表皮材の厚みは５８．８％であった。
　【００６６】
　積層体中の独立発泡セルの平均短径は８２μｍ、平均長径は２７６μｍ、平均扁平率は０．３０、独立発泡セルの平均セル面積は０．０１８ｍｍ２、積層体中の芯材の板厚は０．４８ｍｍ、芯材への表皮材を構成するマトリックス樹脂の平均進入長１７１μｍ、最大進入長は４３６μｍ、芯材の厚さの減少率は６７．７％であった。
　【００６７】
　また、ＪＩＳ　Ｋ　７０７４（１９８８）炭素繊維強化プラスチックの曲げ試験方法に準じて、幅１５ｍｍ、長さ１００ｍｍの短冊状試験片を最外層の炭素繊維方向が長手方向になるよう切りだし、半径５ｍｍの丸型圧子を用い、試験速度５ｍｍ／ｍｉｎおよび支点間距離８０ｍｍで３点曲げ試験を行った。その結果、０°方向の曲げ弾性率は４４．１ＧＰａ、９０°方向の曲げ弾性率は３９．２ＧＰａであった。表面の陥没箇所である不良箇所数は７個（３００ｃｍ２あたり）で、高剛性で軽量であり、表面外観性に優れた積層体が得られた。
　【００６８】
　（実施例２）
　上面表皮材前駆体、下面表皮材前駆体及び芯材の前駆体は実施例１と同様のものを使用した。
　【００６９】
　上面表皮材３として、最表層にプリプレグＡを１層、その下にプリプレグＢを４層積層して板厚０．６２ｍｍとした上面表皮材前駆体を準備し、下面表皮材４としてプリプレグＣを２層積層して板厚０．２２ｍｍとした下面表皮材前駆体を準備し、これらを芯材前駆体の両面に積層して、金型内に、１３０℃で予熱時間１．５分保持し、面圧１．０ＭＰａで加圧しながら１３０℃で６０分間保持することで繊維強化プラスチック積層体を得た。
　【００７０】
　（実施例３）
　上面表皮材前駆体、下面表皮材前駆体及び芯材の前駆体は実施例１と同様のものを使用した。
　【００７１】
　上面表皮材３として、最表層にプリプレグＡを１層、その下にプリプレグＢを４層積層して板厚０．６２ｍｍとした上面表皮材前駆体を準備し、下面表皮材４としてプリプレグＣを２層積層して板厚０．２２ｍｍとした下面表皮材前駆体を準備し、これらを芯材前駆体の両面に積層して、金型内に、１３０℃で予熱時間１．５分保持し、面圧０．８５ＭＰａで加圧しながら１３０℃で６０分間保持することで繊維強化プラスチック積層体を得た。
　【００７２】
　（実施例４）
　上面表皮材前駆体、下面表皮材前駆体及び芯材の前駆体は実施例１と同様のものを使用した。
　【００７３】
　上面表皮材３として、最表層にプリプレグＡを１層、その下にプリプレグＢを４層積層して板厚０．６２ｍｍとした上面表皮材前駆体を準備し、下面表皮材４としてプリプレグＣを２層積層して板厚０．２２ｍｍとした下面表皮材前駆体を準備し、これらを芯材前駆体の両面に積層して、金型内に、１３０℃で予熱時間１．５分保持し、面圧０．８ＭＰａで加圧しながら１３０℃で６０分間保持することで繊維強化プラスチック積層体を得た。
　【００７４】
　（実施例５）
　上面表皮材前駆体及び下面表皮材前駆体は実施例１と同様のものを使用した。
　【００７５】
　芯材の前駆体として、ポリメタクリルイミド発泡体（密度０．１１ｇ／ｃｍ３、厚み１．５ｍｍ、独立発泡セルの平均長径が４９μｍ、平均短径が４７μｍ、平均セル面積が０．００２ｍｍ２）を準備した。図６に、実施例５において使用した芯材前駆体の断面撮影図を示す。
　【００７６】
　上面表皮材３として、最表層にプリプレグＡを１層、その下にプリプレグＢを４層積層して板厚０．６２ｍｍとした上面表皮材前駆体を準備し、下面表皮材４としてプリプレグＣを２層積層して板厚０．２２ｍｍとした下面表皮材前駆体を準備し、これらを芯材前駆体の両面に積層して、金型内に、１３０℃で予熱時間２分保持し、面圧１．８ＭＰａで加圧しながら１３０℃で６０分間保持することで繊維強化プラスチック積層体を得た。図７に生成された繊維強化プラスチック積層体の断面撮影図を示す。
　【００７７】
　得られた積層体の全体厚みは１．６８ｍｍ、上面表皮材の厚みは０．５５ｍｍ、下面表皮材の厚みは０．２０ｍｍ、上面表皮材板厚は下面表皮材板厚の２．８３倍であった。また積層体全体の厚みに対する上面と下面表皮材の厚みは４４．５％であった。
　【００７８】
　積層体中の独立発泡セルの平均短径は２９μｍ、平均長径は４７μｍ、平均扁平率は０．６２、独立発泡セルの平均セル面積は０．００１ｍｍ２、積層体中の芯材の板厚は０．９３ｍｍ、芯材への表皮材を構成するマトリックス樹脂の平均進入長は５２μｍ、最大進入長は１３２μｍ、芯材の厚さの減少率は３８．０％であった。
　【００７９】
　０°方向の曲げ弾性率は４３．１ＧＰａ、９０°方向の曲げ弾性率は３７．９ＧＰａで、表面の陥没箇所である不良箇所数は４個（３００ｃｍ２あたり）で、高剛性で軽量であり、表面外観性に優れた積層体が得られた。
　【００８０】
　（比較例１）
　上面表皮材前駆体及び下面表皮材前駆体実施例１と同様のものを使用した。
　【００８１】
　また、芯材の前駆体として、ポリメタクリルイミド発泡体（密度０．１１ｇ／ｃｍ３、厚み１．５ｍｍ、独立発泡セルの平均長径が３０５μｍ、平均短径が３０１μｍ、平均セル面積が０．０７２ｍｍ２）を準備した。
　【００８２】
　上面表皮材３として、最表層にプリプレグＡを１層、その下にプリプレグＢを４層積層して板厚０．６２ｍｍとした上面表皮材前駆体を準備し、下面表皮材４としてプリプレグＣを２層積層して板厚０．２２ｍｍとした下面表皮材前駆体を準備し、これらを芯材前駆体の両面に積層して、金型内に、１３０℃で予熱時間１．５分保持し、面圧０．５ＭＰａで加圧しながら１３０℃で６０分間保持することで繊維強化プラスチック積層体を得た。図８に生成された繊維強化プラスチック積層体の断面撮影図を示す。平均扁平率が大きく、独立発泡セルの平均短径も長く、表面の陥没箇所である不良箇所数が増加した。
　【００８３】
　次に、実施例及び比較例の積層体の特性を表１に示す。列の上段から、積層体の上面表皮材板厚、積層体の下面表皮材板厚、上面／下面表皮材板厚（下面表皮材板厚に対する上面表皮材板厚の倍率）、表皮材板厚の合計、積層体全体の板厚、表皮材板厚／全体板厚（積層体全体の板厚に対する表皮材板厚の比率）、独立発泡セルの平均短径、独立発泡セルの平均長径、独立発泡セルの平均扁平率（短径／長径）、独立発泡セルの平均セル面積、積層体の芯材板厚、マトリックス樹脂の独立発泡セルへの平均進入長、マトリックス樹脂の独立発泡セルへの最大進入長、成形前後での芯材板厚の減少率、積層体の比重、積層体の０°及び９０°における曲げ弾性率、積層体３００ｃｍ２当たりの不良箇所数を示す。表面の陥没箇所である不良箇所数（０．１ｍｍ２以上／個）が２５個以下程度であれば実使用上耐えられるレベルである。実施例では平均扁平率が小さく、独立発泡セルの平均短径が短く、表面の陥没箇所である不良箇所数は２５個以下であった。またＸ線透過性に優れ、高剛性で軽量であり、表面外観性に優れた積層体が得られた。
　【００８４】
　【表１】
　【００８５】
　図９に、平均扁平率と積層体３００ｃｍ２当たりの表面の陥没箇所である不良箇所数との関係を示す。平均扁平率が小さい程、表面の陥没箇所である不良箇所数は少ない傾向にあることが分かる。
　【００８６】
　図１０に、独立発泡セルの平均短径と積層体３００ｃｍ２当たりの表面の陥没箇所である不良箇所数との関係を示す。独立発泡セルの平均短径が小さい程、表面の陥没箇所である不良箇所数は少ない傾向にあることが分かる。
　【００８７】
　図１１に、独立発泡セルの平均セル面積と積層体の３００ｃｍ２当たりの表面の陥没箇所である不良箇所数との関係を示す。平均セル面積が小さい程、表面の陥没箇所である不良箇所数は少ない傾向にあることが分かる。
　【００８８】
　図１２に、芯材板厚の減少率と積層体の３００ｃｍ２当たりの表面の陥没箇所である不良箇所数との関係を示す。芯材板厚の減少率が大きい程、表面の陥没箇所である不良箇所数は少ない傾向にあることが分かる。
　【産業上の利用可能性】
　【００８９】
　本発明に係る繊維強化プラスチック積層体は、軽量で力学特性が要求される分野における各種製品に適用することができる。例えば、ノートパソコン、携帯電話、デジタルスチルカメラ、ＰＤＡ、ポータブルＭＤ、プラズマディスプレーなどの電気または電子機器の部品、部材および筐体、電話、ファクシミリなどに代表される家庭または事務製品部品の部材および筐体、顕微鏡、双眼鏡、カメラ、時計などの光学機器、精密機械関連部品の部材および筐体、Ｘ線医療機器用途などが挙げられ、特に軽量と高剛性の要求が強い部材や筐体に好適に使用される。
　【符号の説明】
　【００９０】
１　繊維強化プラスチック積層体
２　芯材
３　上面の表皮材
４　下面の表皮材
５　独立発泡セル
６　扁平化した独立発泡セルの長径
７　扁平化した独立発泡セルの短径
８　上面表皮材と芯材との境界面
９　下面表皮材と芯材との境界面
１０　樹脂の芯材への進入箇所
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】
　少なくとも、独立発泡セルを有する樹脂発泡体から構成される芯材に、強化繊維とマトリックス樹脂からなる表皮材が積層された繊維強化プラスチック積層体であって、
　前記繊維強化プラスチック積層体の積層方向断面において、
マトリックス樹脂の進入方向と垂直ないし垂直方向に近い方向に扁平した前記独立発泡セルを有し、
り、
　芯材の両面に表皮材が積層され、前記表皮材のいずれか一方の板厚が、他方の表皮材の板厚の２〜５倍の厚さであ
とともに、板厚の薄い表皮材の少なくとも１層として一方向繊維強化プラスチック層を配し、板厚の厚い表皮材は積層構造を備え、少なくとも１層として織物繊維強化プラスチック層を配した
　【請求項２】
前記独立発泡セルの平均セル面積が０．００１〜０．０６ｍｍ２であることを特徴とする請求項１に記載の繊維強化プラスチック積層体。
　【請求項３】
　前記繊維強化プラスチック積層体の積層方向における表皮材中のマトリックス樹脂の芯材への平均進入長が５０〜１８０μｍである請求項１または２に記載の繊維強化プラスチック積層体。
　【請求項４】
（削除）
　【請求項５】
（削除）
　【請求項６】
　
表
として織物繊維強化プラスチックを
１
　【請求項７】
　請求項１〜
３、
　少なくとも、前記芯材の両面に前記表皮材を積層して成形型に配置する工程、及び、
　前記成形型を型締めして加熱・加圧し、前記芯材を圧搾するとともに、前記表皮材の強化繊維に含浸した熱硬化性樹脂を硬化させる工程を有し、
　前記芯材の圧搾において、前記芯材の板厚の減少率が
３５