【事件の表示】
　特許第２８０３５６６号「耐皮膜破壊性に優れた合金化処理亜鉛めっき鋼板」の特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　特許第２８０３５６６号の特許を維持する。
【理　由】
 １．手続の経緯
　本件特許第２８０３５６６号は、平成６年４月２６日の出願であって、平成１０年７月１７日に特許の設定登録がなされ、その後、新日本製鐵株式会社（以下、「申立人」という。）より特許異議の申立がなされたものである。
　
２．本件発明
　本件請求項１に係る発明（以下、「本件発明」という。）は、特許明細書及び図面の記載からみて、その特許請求の範囲の請求項１に記載された下記のとおりのものである。
「【請求項１】鋼板の少なくとも片面に、めっき付着量が20〜90g/m2、めっき皮膜中の平均Al含有率が 0.1〜0.8 重量％で、かつ、全めっき皮膜厚に占めるΓ相の平均厚み比が下記 (1)式を満足し、Γ相とΓ１相を合わせた平均厚みに対するΓ１相の平均厚み比が下記 (2)式を満足することを特徴とする耐皮膜破壊性に優れた合金化処理亜鉛めっき鋼板。
　　　　0.01≦Γ相厚／全皮膜厚（片面当たり）≦0.4 　　・・・(1) 
　　　 0.001≦Γ１相厚／（Γ１相厚＋Γ相厚）≦0.5 　　・・・(2)」
３．特許異議申立ての理由の概要
  申立人は、証拠方法として、
甲第１号証：特開平６−１７２２１号公報
甲第２号証：「材料とプロセス」ＣＡＭＰ-ＩＳＩＪ　Vol.5、１９９２年発行、第１６６９〜１６７２頁
甲第３号証：「鉄と鋼」Vol.８０、No.３、１９９４年３月発行、表紙及び４３〜４８頁
甲第４号証：特開平６−９３４０２号公報
を提出し、本件発明は、甲第１〜４号証に記載された発明に基いて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定に違反してされたものであり、本件発明の特許は取り消されるべき旨主張している。
　
４．各証拠の記載事項
４−１．甲第１号証
　甲第１号証には、接着接合性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板に関する発明が開示されており、以下の事項が記載されている。
「【請求項１】鋼板との界面部がΓ相であり、その表面側がΓ１相で、めっき層全体の厚さに対するΓ１とΓ両相の合計の厚さの比が０．１０以上であり、かつ、Γ１相に対するΓ相の厚さの比が０．０５〜０．５０であるめっき層を少なくとも片面に有することを特徴とする接着接合性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板。」、
「【発明が解決しようとする課題】
本発明は、今後重要性が増すと考えられる接着剤を用いる接着接合を適用した場合、十分高い接合強度が得られる、接着接合性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板を提供することを目的とする。」、
「【課題を解決するための手段】
一般に、合金化溶融亜鉛めっき鋼板などめっき鋼板を接着接合する場合、接着部位の強度は、接着剤自体の強度、すなわち凝集破壊強度と、めっき層と鋼板の界面密着強度とに大きく支配される。このうち、接着剤の凝集破壊強度は、必要な強度が得られる接着剤を選択することにより確保される。しかし、せん断引張り強度を指標として表されるめっき層と鋼板の界面密着強度は、めっき条件および合金化条件で変化する。」、
「【００３５】本発明の合金化溶融亜鉛めっき鋼板では、めっき層の厚み、すなわち、目付量は特に重要ではなく、３０ｇ／ｍ２程度の薄目付量から１００ｇ／ｍ２程度の厚目付量のめっき層まで、適用できる。また、片面のみにめっき皮膜を有する鋼板であってもよい。」、
「【００４１】
　〔焼鈍〕・・・（略）・・・　
　〔めっき〕
めっき浴中Ａｌ濃度　：０．０５〜０．２０％
めっき浴温度　　　　：　４６０℃
鋼板侵入温度　　　　：　４５０℃
浸漬時間　　　　　　：　１　秒
　〔合金化〕
温度　　　　　　　　：　４３０〜５５０　℃（　塩浴中）」、
「【００４８】
【発明の効果】本発明の合金化溶融亜鉛めっき鋼板はせん断引張り強度に優れており、接着剤を用いて行う接着接合にも十分適用し得る材料である。今後、自動車、家電成品、建材などの分野で接着接合の適用がさらに進むと予想されるが、その場合、素材での使用が可能であり、溶融めっき鋼板の用途の拡大を図る上で有効である。」
　また、第６頁の表２には、めっき層厚（全層厚、Γ１相、Γ相）を変化させた場合のせん断引張り強度についてNo.１〜１８まで、本発明例、比較例が記載されている。
４−２．甲第２号証
　甲第２号証には、「合金化溶融亜鉛めっき鋼板の皮膜構造と耐パウダリング性」の主題のもとに、以下の事項が記載されている。
「１．緒言
　合金化溶融亜鉛めっき鋼板（以下ＧＡと略す）は、自動車・家電・建材向けに広く用いられいるが、厳しいプレス成形を受けるとめっき層が粉末状に剥離（いわゆるパウダリング）しやすいという問題点がある。従来から、ＧＡの製造条件や皮膜構造と耐パウダリング性との関係については多くの報告がなされており、特に後者の関してはΓ相厚との関係が議論されている。本報告では、合金化温度および冷却速度を変えて皮膜中Fe含有率が一定となるように合金化処理したＧＡの皮膜構造と耐パウダリング性との関係について調査した結果を報告する。」（１６６９頁第５〜１１行）、
「２．実験方法
　低炭素Ａｌキルド鋼を原板としＣＧＬで製造（Table1）した板厚0.8mmの溶融亜鉛めっき鋼板を赤外線加熱炉を用いて大気中で合金化処理した。合金化温度を４水準として水冷、風冷、炉冷を行いめっき皮膜中のＦｅ含有率が１０wt％となるように合金化時間を設定した」（１６６９頁第１２〜１７行）、
「めっき条件、
　皮膜量　　　　　　　：58g/m2　めっき浴中のAl含有量：0.15重量％
　浴温度　　　　　　　：４６０℃」（１６６９頁Table１）、
「３・３　皮膜剥離面の構造解析」には、めっき皮膜の薄膜Ｘ線回析結果が示されており、Fig.4とTable３の関係から他の相のピークと重ならず識別容易なΓ１相特有のピークは、line10：Γ１(733)であり、Γ１相、Γ相ともにメインピークは、重複するline13：Γ１(660)(822)、Γ(330)(411)であることが示されている。
　そして、剥離界面近傍に存在するΓ相に対するΓ１相比（Γ１比）を特定のピーク強度比［Γ１(733)/(Γ１(660)(822)+Γ(330)(411))］×100にて表し、各合金化処理温度における剥離界面に存在するΓ１相の比率を比較するための相対的な指標としている。
「３．５　耐パウダリング性におよぼすめっき皮膜構造の影響
　Γ１比と耐パウダリング性の関係をFig.9（Fig.8の誤記と認める）に示す。両者は、非常に良い相関を示す。Fig.3で示したように、耐パウダリング性にはせん断変形時の剥離強度が影響すると考えられ、Γ１が高い程せん断変形時のめっき剥離強度が向上していると考えられる。」（１６７２頁第７〜１０行）、
「４．結論
・・・（中略）・・・
（２）耐パウダリング性には、せん断変形時のめっき剥離強度が大きく影響し、界面近傍のΓ１比［Γ１／（Γ１ ＋Γ）］が高いほど、界面の剥離強度は上昇し耐パウダリング性は良好となる。」（１６７２頁第１１〜１５行）、
　Fig.８には、合金化温度、冷却条件を変えた場合の耐パウダリング性とΓ１比の関係図が示されており、Γ１比は０〜３０％の範囲内で記載されている。
４−３．甲第３号証
　甲第３号証には、「合金化溶融亜鉛めっき鋼板の皮膜密着性と界面構造」の主題のもとに、以下の事項が記載されている。
「１、緒言
　合金化溶融亜鉛めっき鋼板（Galvannealed Steel:GA)は、その優れた耐食性、溶接性及び塗膜密着性を利用して、多くの用途に用いられている。しかし、GAの皮膜はFe-Zn金属間化合物より構成されているため、その脆性破壊が問題となり、GA皮膜の破壊に関する多くの研究例が報告されている。その破壊を破壊場所で整理すると(1)GA皮膜内部破壊と(2)GA皮膜／基板界面破壊に大別される（Fig.１）。
　皮膜内部破壊は、曲げ試験や円筒絞り試験などのように基板が大きく変形する場合に起り、皮膜がパウダー状に剥離することが特徴とされている（パウダリング剥離現象と呼ばれている）。徳永らは、皮膜内部破壊が脆いFe3Zn10（Γ）相の存在によって支配されるとしている。また、Γ相の存在が必ずしも皮膜内部破壊（パウダリング剥離）の促進につながらないという報告もある。このように、皮膜内部破壊の機構に対する見解は一致していないが、少なくとも通常プロセスで製造される範囲では、Γ相の析出が抑制される状態で、皮膜内部破壊量（すなわち、パウダリング剥離量）は、減少する。」（第４３頁左欄第１行〜同右欄第３行）、
「２．実験方法
２・１　供試材の作成
　基板には、Table１に示す組成の極低炭素Ti添加鋼（0.8mm厚の冷間圧延材）を用いた。この鋼板を１０vol％NaOH中で浸漬脱脂した後、実験室規模の縦型溶融めっき装置((株)レスカ製)に取付け、Fig.２に示す条件で前熱処理及び溶融亜鉛めっきを行った。付着量は約60g/m２とした。Zn浴中のAl濃度は0.10mass％(以下単に％と表示する）一定とした。加熱合金化処理は500℃に保持した塩浴に一定時間浸漬し、その後空冷することにより実施した。」（第４４頁左欄第８〜１７行）、
「３．実験結果
３・１　界面強度評価
　引張剪断接着試験によって評価した界面強度をFig.３に示す。界面強度は皮膜中平均Fe含有量（以下、合金化度と称する）に対して一様には変化せず、７％Fe未満及び11%Fe以上で界面強度は高く、約９％Feで最小となった。ここで合金化度が９％Fe付近から１１％Fe以上になる場合に、界面強度が高くなる現象は注目すべきことと考えられる。」（第４４頁右欄第１２〜１９行、Fig.3）、
「３・２　加熱合金化処理にともなう皮膜構造の変化
　Fig.４は加熱合金化処理過程におけるGA皮膜構造の変化挙動を示す。皮膜中には合金化度に応じて、FeZn13(ζ),FeZn7(δ1),Fe5Zn21(Γ1),Fe3Zn10(Γ)相というFe-Zn金属間化合物相が析出する。この挙動を状態図（合金化度と相割合の関係）としてまとめたものがFig.5である。合金化度が約７％Fe付近では、η＋ζ＋δ1＋Γ相が共存し、合金度９〜１０％Feにおいて(ζ)＋δ1＋Γ組織となる。更に、合金化が進行し１０〜１１％Fe以上の合金化度では、Γ1相がδ1相とΓ相の界面に析出し、またΓ相が顕著に成長することが特徴的である。」
（第４４頁右欄第２３〜３３行）、
　FIg.5には、皮膜中の鉄含有量と内部金属相の割合との状態図（亜鉛浴中のAl含有量：0.1重量％）が示されている。
「４．考察
　　・・・（中略）・・・
　まず初めに、約１１％Fe以上の高合金状態で、界面強度が高くなる（・・・）現象について考察する。Fig.5に見るように10％Fe近傍を境にΓ相は成長する。」（第４７頁左欄第２０行〜同頁右欄第４行）、
「５．結論
　合金化溶融亜鉛めっき鋼板の皮膜／基板界面強度と皮膜構造及び皮膜／基板界面構造の関係について検討し、以下の結論を得た。
・・・（中略）・・・
(2)合金化度が９％Fe付近で界面強度は最小となり、７％Fe未満及び１１％Fe以上になると高強度となる。」（第４８頁左欄第２１〜２９行）
４−４．甲第４号証
　甲第４号証には、耐衝撃密着性にすぐれる合金化溶融亜鉛めっき鋼板に関する発明が開示されており、以下の事項が記載されている。
「【発明が解決しようとする課題】
　本発明は、上述したように、自動車の車体外板やプレコート鋼板の原板として合金化溶融亜鉛めつき鋼板を用いたときに伴なわれる種々の問題を解決するためになされたものであつて、チツピング、切断、打抜き等において、めつき密着性、即ち、耐衝撃密着性にすぐれる合金化溶融亜鉛めつき鋼板を提供することを目的とする。」
「【課題を解決するための手段】
　本発明による耐衝撃密着性にすぐれる合金化溶融亜鉛めつき鋼板は、２０〜１００ｇ／m2のめつき付着量を片面又は両面に有する合金化溶融亜鉛めつき鋼板において、めつき層の平均Ｆｅ含有率が８〜１６％であり、めつき層中のΓ相の厚さが0.２〜1.５μｍであることを特徴とする。」
「【００１１】
　本発明においては、めつき層中のＦｅ含有率は８〜１６％の範囲であることが必要である。Ｆｅ含有率が８％よりも少ないときは、Γ相の厚さが薄く、耐衝撃密着性の改善に至らない。しかし、Ｆｅ含有率が１６％を越えるときは、Γ相が厚くなりすぎて、プレス成形時にめつき被膜が剥離する所謂パウダリング現象が起こる。」
　また、第３頁の表１中の実施例１，７，８には、Ｆｅ％が１４，１６％において耐チッピング性、耐打ち抜き性に優れていることが開示されている。
　
５．対比・判断
　本件発明と甲第１号証に記載された発明（以下「引用発明１」という。）とを以下に対比する。
　本件発明は、耐皮膜破壊性に優れた合金化処理亜鉛めっき鋼板についての発明であり、前記「耐被膜破壊性」については、段落【００１６】において「ここで言う耐皮膜破壊性とは、例えば、めっき鋼板にプレス加工による曲げ・曲げ戻し変形、摺動変形、縮み変形等の加工を加えた場合に生じる皮膜破壊（パウダリング）や、接着剪断破壊、低温チッピング、シャーリング破壊（エナメルヘアー）など、種々の形態の皮膜破壊に対する耐性を意味する。」と記載されているのに対し、引用発明１は、接着接合性に優れた合金化溶融亜鉛めっき鋼板を得ることを目的としていることから、本件発明の「耐皮膜破壊性」には、引用発明１の「接着接合性」も含まれる。
　また、引用発明１には、段落【００３５】に「本発明の合金化溶融亜鉛めっき鋼板では、めっき層の厚み、すなわち、目付量は特に重要ではなく、３０ｇ／ｍ２程度の薄目付量から１００ｇ／ｍ２程度の厚目付量のめっき層まで、適用できる。また、片面のみにめっき皮膜を有する鋼板であってもよい。」と記載されていることから、両者は、その目的、めっきの付着量については重複しているが、下記Ａ、Ｂの点において相違する。
Ａ、本件発明では、めっき皮膜中の平均Ａｌ含有率が０．１〜０．８重量％であるが、引用発明１には、めっき皮膜中の平均Ａｌ含有率については明確に記載されていない点、
Ｂ、本件発明では、全めっき皮膜厚に占めるΓ相の平均厚み比が下記（１）式を満足し、Γ相とΓ１相を合わせた平均厚みに対するΓ１相の平均厚み比が下記（２）式を満足することを特徴としているが、引用発明１には、これらの関係が明らかでない点、
0.01≦Γ相厚／全皮膜厚（片面当たり）≦0.4　　　・・・（１）　
0.001≦Γ１相厚／（Γ１相厚＋Γ相厚）≦0.5　　　・・・（２）
　
　以下、前記各相違点について検討する
［相違点Ａについて］
　本件発明には、溶融亜鉛めっき浴中のＡｌ濃度、めっき条件について、その実施例である段落【００２９】において、「・・・溶融亜鉛めっき浴は、Ａｌ濃度が０〜０．５　重量％、浴温が　４６０℃で、めっき浴浸漬時間は１秒とした。」との記載がある。
これに対して、引用発明１の実施例にはめっき条件として、
「〔めっき〕
　めっき浴中Ａｌ濃度：　０．０５〜０．２０％
　めっき浴温度　　　：　４６０℃
　鋼板侵入温度　　　：　４５０℃
　浸漬時間　　　　　：　１　秒　　　　」（段落【００４１】）と記載されていることから、引用発明１のめっき浴中のＡｌ濃度は、本件発明の範囲内である。
　このように、両者のめっき処理条件が重複している以上、引用発明１のめっき皮膜中の平均Ａｌ含有率は、明記されていないとはいえ、本件発明において限定した範囲内と重複しているものと認められ、相違点Ａは実質的な差異ではない。
［相違点Ｂについて］
相違点Ｂ（１）式について
　引用発明１は、全めっき皮膜厚、Γ相、Γ１相の関係ついて、その特許請求の範囲において
「【請求項１】鋼板との界面部がΓ相であり、その表面側がΓ１相で、めっき層全体の厚さに対するΓ１とΓ両相の合計の厚さの比が０．１０以上であり、かつ、Γ１相に対するΓ相の厚さの比が０．０５〜０．５０である」
と規定している。そして、（Γ１相厚+Γ相厚）は、最大でも全皮膜厚以下であることは自明であることから、以下の（３）、（４）式が導ける。
0.1≦（Γ１相厚+Γ相厚）／全皮膜厚≦1       ・・・（３）　
0.05≦Γ相厚／Γ１相厚≦0.5　　・・・（４）
上記（４）式を以下に変形する。
0.05Γ１相厚≦Γ相厚≦0.5Γ１相厚
左辺0.05Γ１相厚≦Γ相厚は、
Γ１相厚≦Γ相厚/0.05＝20Γ相厚
右辺0.5Γ１相厚≧Γ相厚は、
Γ１相厚≧Γ相厚/0.5＝2Γ相厚
∴2Γ相厚≦Γ１相厚≦20Γ相厚
これを（３）式に代入すると
0.1≦((2Γ相厚〜20Γ相厚)+Γ相厚)/全皮膜厚≦1
∴0.1≦（3〜21）Γ相厚／全皮膜厚≦1　　
左辺0.1≦（3〜21）Γ相厚／全皮膜厚は、
0.1/（3〜21）≦Γ相厚／全皮膜厚
0.033〜0.005≦Γ相厚／全皮膜厚
0.005≦Γ相厚／全皮膜厚
右辺（3〜21）Γ相厚／全皮膜厚≦1は、
Γ相厚／全皮膜厚≦1/（3〜21）
Γ相厚／全皮膜厚≦0.333〜0.05
Γ相厚／全皮膜厚≦0.333
∴0.005≦Γ相厚／全皮膜厚≦0.333
が導き出せる。
　上記式は、相違点Ｂの（１）式
　0.01≦Γ相厚／全皮膜厚（片面当たり）≦0.4　　　・・・（１）　
と重複していることから、引用発明１は、相違点Ｂの（１）式の関係は実質的に満たしているといえる。
相違点Ｂの（２）式について
　相違点Ｂの（２）式を以下に変形する。
0.001≦Γ１相厚／（Γ１相厚＋Γ相厚）≦0.5
0.001Γ１相厚＋0.001Γ相厚≦Γ１相厚≦0.5Γ１相厚＋0.5Γ相厚
左辺0.001Γ１相厚＋0.001Γ相厚≦Γ１相厚は、
0.001Γ相厚≦0.999Γ１相厚
∴Γ相厚／Γ１相厚≦999
右辺Γ１相厚≦0.5Γ１相厚＋0.5Γ相厚は、
0.5Γ１相厚≦0.5Γ相厚
∴１≦Γ相厚／Γ１相厚
右辺、左辺を合わせると以下の関係が導き出せる。
∴１≦Γ相厚／Γ１相厚≦999
　これに対し、引用発明１は、以下の（４）式
　0.05≦Γ相厚／Γ１相厚≦0.5　　・・・（４）
を満たすものであるから、両者はΓ相厚／Γ１相厚の関係において重複する点はない。
　以上のことから、本件発明１においては、Γ相厚がΓ１相厚より大きいが、引用発明１では、逆にΓ相厚がΓ１相厚の半分以下であることを特徴としている点において、両者は実質的に相違している。
　また、引用発明１の表２に記載された各本発明例、比較例においても前記相違点Ｂの（１）、（２）式の関係を満たしているものはない。
　甲第２号証には、合金化溶融亜鉛めっきを皮膜量：58g/m2、めっき浴中のAl含有量：0.15重量％において行うことが記載されているが、本件発明の（１）式に相当する全皮膜厚に対するΓ相厚の関係については、何ら記載も示唆もない。
　また、Fig.８に記載されている合金化温度、冷却条件を変えた場合の耐パウダリング性とΓ１比の関係図において横軸のΓ１比は、剥離界面近傍に存在するΓ相に対するΓ１相比（Γ１比）を特定のＸ線解析ピーク強度比［Γ１(733)/(Γ１(660)(822)+Γ(330)(411))］×100を指標として表したものにすぎず、したがって、Fig.８中のΓ１比は、本件発明の全皮膜厚に占めるΓ相、Γ１相の平均厚み比に相当するものではない。
　甲第３号証には、合金化溶融亜鉛メッキ鋼板の皮膜密着性について、皮膜中の合金化度が約１１％Fe以上になると引張剪断接着強度が高くなることが開示されている。
　そして、皮膜中の合金化度と界面強度の関係をFig.3に、皮膜中の鉄含有量と内部金属相の割合との状態図をFig.5に示し、合金化度が１０％を越えるとΓ相とΓ1相が析出し、界面強度が向上することを説明しているが、全皮膜厚に対するΓ相比、Γ相とΓ1相比と界面強度の関係については、何ら記載も示唆もない。
　なお、申立人は特許異議申立書において、Fig.3において界面強度の優れるとされるFe含有量が約１４％程度以上の領域においては、Fig.5から本件発明の（２）式の条件を満たすものであり、本件発明の（２）式は甲第３号証においてめっき密着性に優れるＦｅ％領域をΓ、Γ1相厚の比率の領域に言い換えているに過ぎない旨主張しているが、本件の特許権者が提出した平成１２年２月３日付け意見書に添付した乙第１号証（材料とプロセス、Vol.5、No.5（1992年発行)1649〜1652頁）のFig.2には、母材鋼板の組成によっても皮膜構造は変化し、同じＦｅ含有量（例えば１４％）でもΓ相とΓ１相の比率は大きく違ってくることが示されている。また、本件発明の実施例には、甲第３号証のFig.3において界面強度が最小とされるＦｅ含有量が９％の場合においても本件発明のΓ相とΓ１相比とすることにより、耐衝撃密着性にすぐれる合金化溶融亜鉛めっき鋼板が得られることが記載されていることから、合金化度の割合のみをもってΓ相とΓ１相比が特定されるものではない。
　甲第４号証には、耐衝撃密着性にすぐれる合金化溶融亜鉛めっき鋼板としてめっき層の平均Ｆｅ含有率とΓ相の関係について記載されているが、Γ１相に関する記載も示唆もない。
　以上のことから、甲第２〜４号証に記載されたものからも、本件発明と引用発明１の相違点Ｂは当業者が容易に想到できるものではない。
　そして、本件発明は、前記相違点によって、
「Γ相厚／全皮膜厚（片面当たり）が0.01〜0.4 、Γ１相厚／（Γ１相厚＋Γ相厚）が 0.001〜0.5 の範囲（図中の実線で囲んだ範囲）内にあれば、パウダリング性、シャーリング性および低温チッピング性のいずれも良好で、耐皮膜破壊性に優れためっき皮膜が得られる。」（【００２２】）
という特許明細書に記載された格別の効果を奏するものである。
　よって、本件発明は、甲第１〜４号証に記載された発明に基いて当業者が容易に発明をすることができたものでもない。
６．むすび
　以上のとおりであるから、特許異議申立ての理由及び証拠によっては、本件発明の特許を取り消すことはできない。
　また、他に本件発明の特許を取り消すべき理由を発見しない。
　よって、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１２年４月２７日（２０００．４．２７）