【事件の表示】
　　特許第２６４２０５６号「熱交換器用フェライト系ステンレス鋼」の特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結論】
　訂正を認める。
　特許第２６４２０５６号の特許を維持する。
【理由】
１．手続の経緯
　本件特許第２６４２０５６号の請求項１に係る発明についての出願は、平成６年４月２２日に出願され、平成９年５月２日に、その発明について特許の設定登録がなされ、その後、その特許について特許異議の申立てがなされ、取消理由通知がなされ、その指定期間内である平成１０年９月２８日に訂正請求がなされ、さらに、平成１１年３月１０日に訂正拒絶理由通知の手交がなされると同時に訂正請求書の補正がなされたものである。
２．訂正の要旨
　▲１▼特許請求の範囲の請求項１の「・・・Ｍｏ：０．５０〜２．００ｗｔ％、Ａｌ：０．０２５ｗｔ％以下・・・熱交換器用・・・」を「・・・Ｍｏ：０．７０〜１．００ｗｔ％、Ａｌ：０．０２０ｗｔ％以下・・・ろう付け性に優れる熱交換器用・・・」と訂正する。
　▲２▼発明の名称「熱交換器用フェライト系ステンレス鋼」を「ろう付け性に優れる熱交換器用フェライト系ステンレス鋼」と訂正する。
　▲３▼明細書の【０００８】の「・・・Ｍｏ：０．５０〜２．００ｗｔ％、Ａｌ：０．０２５ｗｔ％以下・・・熱交換器用・・・」を「・・・Ｍｏ：０．７０〜１．００ｗｔ％、Ａｌ：０．０２０ｗｔ％以下・・・ろう付け性に優れる熱交換器用・・・」と訂正し、同【００２０】の「Ｍｏ：０．５０〜２．００ｗｔ％」を「Ｍｏ：０．７０〜１．００ｗｔ％」と訂正し、同【００２１】の「このような理由から、Ｍｏは０．５０〜２．００ｗｔ％の範囲に限定した。好ましくは０．７０〜１．００ｗｔ％がよい。」を「このような理由から、Ｍｏは０．７０〜１．００ｗｔ％の範囲に限定した。」と訂正し、同【００２２】の「Ａｌ：０．０２５ｗｔ％以下」を「Ａｌ：０．０２０ｗｔ％以下」と、「本発明においてＡｌは０．０２５ｗｔ％以下に限定した。好ましくは０．０２０ｗｔ％以下がよい。」を「本発明においてＡｌは０．０２０ｗｔ％以下に限定した。」とそれぞれ訂正し、同【００２６】の表２の本発明鋼Ｎｏ．１，Ｎｏ．２，Ｎｏ．５，Ｎｏ．６及びＮｏ．７を削除し、【００２８】の表３の本発明鋼Ｎｏ．１，Ｎｏ．２，Ｎｏ．５，Ｎｏ．６及びＮｏ．７を削除する。
３．訂正の適否についての判断
３−１．訂正の目的の適否、新規事項の有無及び拡張・変更の存否
　平成１１年３月１０日付けの訂正請求書の補正は、平成１０年９月２８日付けの訂正請求書により訂正された事項をさらに減縮するものであり、請求書の要旨を変更するものではないから、以下、平成１１年３月１０日付けの手続補正書（訂正請求書）に記載された訂正の要旨に基づいて訂正の適否を検討する。
　▲１▼の訂正のうち、Ｍｏ及びＡｌの含有量の訂正は、それらの含有量を、それぞれ訂正前の特許請求の範囲に記載された「０．５０〜２．００ｗｔ％」，「０．０２５ｗｔ％」から「０．７０〜１．００ｗｔ％」，「０．０２０ｗｔ％以下」へとその範囲を減縮するものであり、特許明細書の【００２１】及び【００２２】の好ましい含有量の範囲の記載に基づくものであるから、特許法第１２０条の４第２項ただし書第１号の特許請求の範囲の減縮に該当し、願書に添付した明細書に記載した事項の範囲内のものであり、実質上特許請求の範囲を拡張又は変更するものではない。
　また、「熱交換器用」を「ろう付け性に優れる熱交換器用」とする訂正は、訂正前の「熱交換器用フェライト系ステンレス鋼」を「ろう付け性に優れる」と限定するものであり、明細書の【０００６】の〔発明が解決しようとする課題〕や【００２９】の〔発明の効果〕の記載に基づくものであるから、特許法第１２０条の４第２項ただし書第１号の特許請求の範囲の減縮に該当し、願書に添付した明細書に記載した事項の範囲内のものであり、実質上特許請求の範囲を拡張又は変更するものではない。
　▲２▼及び▲３▼の訂正は、▲１▼の特許請求の範囲の訂正に伴って明細書の対応する箇所の記載を明りょうにするためのものであり、特許法第１２０条の４第２項ただし書第３号の明りょうでない記載の釈明に該当し、願書に添付した明細書に記載した事項の範囲内のものであり、実質上特許請求の範囲を拡張又は変更するものではない。
３−２．独立特許要件
　訂正明細書の請求項１に係る発明（以下、「本件発明」という。）は、その特許請求の範囲の請求項１に記載された次のとおりのものである。
　「【請求項１】
　Ｃ　：０．０２５ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．１０ｗｔ％以下、
　Ｍｎ：１．０ｗｔ％以下、　　Ｃｒ：１７．０〜２５．０ｗｔ％、
　Ｎｉ：０．５０ｗｔ％以下、　Ｍｏ：０．７０〜１．００ｗｔ％、
　Ａｌ：０．０２０ｗｔ％以下、　Ｎ：０．０２５ｗｔ％以下
を含み、かつ
　Ｎｂ：１０（Ｃｗｔ％＋Ｎｗｔ％）〜１．０ｗｔ％および
　Ｔｉ：１０（Ｃｗｔ％＋Ｎｗｔ％）〜１．０ｗｔ％
のいずれか１種または２種を含有し、残部が実質的にＦｅおよび不可避的不純物からなるろう付け性に優れる熱交換器用フェライト系ステンレス鋼。」
（取消理由の概要）
　取消理由は、本件発明は、刊行物１〜刊行物６に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、本件発明の特許は、特許法第２９条第２項の規定に違反する、というものである。
（刊行物に記載された発明）
　取消理由に引用された刊行物１（特開昭５９−１５９９７５号公報）には、
　「（２）重量％で、
　Ｃｒ：１５．００〜５０．００％，Ｍｏ：５．００％以下，
　Ｎｉ：０．０１〜６．００％，　　Ａｌ：１．００％以下，
　さらに、Ｔｉ：１．００％以下〔ただし、Ｔｉ≧５×（Ｃ＋Ｎ）％〕およびＮｂ：１．００％以下〔ただし、Ｎｂ≧８×（Ｃ＋Ｎ）％〕の１種または２種を含み、
　残部Ｆｅおよび不純物
からなり、精錬により不純物としてのＣ，Ｎ，Ｓｉ，Ｍｎ，Ｏをそれぞれ下記の範囲にまで低減したことを特徴とする、Ａｌ含有フェライト系クロムステンレス鋼
　Ｃ　：０．００６０％以下，　Ｎ：０．０１５０％以下，
　Ｓ　：０．００２０％以下，Ｓｉ：０．１５％以下，
　Ｍｎ：０．１５％以下，　　　Ｏ：０．０１５％以下。」（特許請求の範囲第２項）
が記載され、また、
　「本発明は、溶接部の靱性と耐粒間腐食性ならびに母材の耐食性、特に耐孔食性および耐酸性に優れたフェライト系クロムステンレス鋼に関する。」（第１頁右下欄７〜９行）
　「ところで今日実施されているフェライト系クロムステンレス鋼の耐食性改善方法は、高Ｃｒ化、Ｍｏ添加、Ｎｉ添加、極低（Ｃ＋Ｎ）化、さらにはＴｉ，Ｎｂなどの安定化元素添加等である。」（第２頁左上欄１０〜１３行）
　「Ｍｏは本発明鋼の耐食性を著しく高める作用を有する添加元素である。耐銹性、耐酸性、耐孔食性、耐隙間腐食性改善に対し大きな効果を有する。」（第３頁右上欄４〜６行）
　「Ａｌは溶接部熱影響部の靱性改善に対し、鋼中Ｎによる靱性劣化を軽減する効果を有する。更に鋼中Ｏを低減する作用を有し、切欠き効果を有する非金属介在物を減少させ、さらに固溶Ｎを安定化することで母材靱性を改善する。一方、１．００％を越えて添加せる場合には母材の脆化が顕著になり、さらに熱間での割れを惹起するため、上限を１．００％とした。
　本発明鋼ではＡｌは積極的に添加される元素であり、残留Ａｌ量としては通常のＡｌ脱酸において残留する不可避不純物レベルのＡｌ量とは区別されるものであり、一般には例えば０．０１％を下限とする。好ましくは０．０１５％−０．４％である。」（第３頁右上欄１７行〜左下欄６行）
　「ＴｉおよびＮｂは、所望により、溶接の際の外部要因によりＣ，Ｎ汚染に伴う溶接部での耐食性劣化および靱性劣化を防止するために添加する。」（第３頁左下欄８〜１０行）
　「Ｓｉは固溶強化により母材の伸びを低下させ、脆性破面遷移温度を高温側へ移行させる。従来の溶製法ではＳｉは脱酸材として通常０．２０％程度必要であったが、本発明鋼では高度の真空精錬技術の採用により脱酸材としてのＳｉの添加は不必要である。しかし、溶製時に不可避不純物として約０．１５％程度極微量混入してくることがあるので、許容上限を０．１５％とした。好ましくはＳｉ：０．１０％以下である。」（第４頁左上欄２〜９行）
とそれぞれ記載され、
　第１表には、発明鋼８として、Ｃ：０．００１８％、Ｓｉ：０．０４％、Ｍｎ：０．０３％、Ｎｉ：０．２０％、Ｃｒ：２８．８％、Ｍｏ：４．０％、Ａｌ：０．０１５％、Ｎ：０．００４５％含有するもの及び発明鋼１０として、Ｃ：０．００１５％、Ｓｉ：０．０４％、Ｍｎ：０．０５％、Ｎｉ：０．２０％、Ｃｒ：４２．０％、Ｍｏ：０．０２％、Ａｌ：０．０１０％、Ｎ：０．０１００％含有するものが示されている。
　同じく引用された刊行物２（特開平３−２１９０５５号公報）には、
　「（１）重量％で、
　Ｃ　：０．０１０％以下、
　Ｓｉ：０．２％以下、
　Ｍｎ：０．０５％以上１．５％以下、
　Ｃｒ：１２％以上２０．０％以下、
　Ｍｏ：０．２％以上３．０％以下、
　Ａｌ：０．００５％以上０．１％以下、
　Ｎ　：０．０１５％以下、
　Ｐ　：０．０２５％以下、
　Ｓ　：０．０１０％以下で、
さらにＴｉ：１０×（Ｃ％＋Ｎ％）以上０．５％以下、またはＮｂ：５×（Ｃ％＋Ｎ％）以上０．５％以下をそれぞれ１種または２種を含有し、残部がＦｅと不可避的不純物からなることを特徴とする耐食性の優れたエンジン排ガス系材料用ステンレス鋼。
（２）さらにＮｉ：０．１％以上１．０％以下、Ｃｕ：０．０３％以上１．０％以下、Ｗ：０．０５％以上０．５％以下、Ｖ：０．０５％以上０．５％以下、Ｚｒ：０．０５％以上１．０％以下を１種または２種以上含有することを特徴とする請求項１記載の耐食性の優れたエンジン排ガス系材料用ステンレス鋼。」（特許請求の範囲第１項、第２項）
が記載され、また、
　「本発明は、自動車やオートバイのエンジンの排気ガス用マフラーやその前後の排気管内（以下総称してマフラーという）で生成する湿潤ガス・排ガス凝縮液中で耐食性、および局部腐食の発生停止特性の優れた性能を有するステンレス鋼に関するものである。」（第１頁右下欄１２〜１７行）
　「Ｓｉ；Ｓｉは、脱酸作用があるが、０．０１％未満では効果は期待できない。また、０．８％を越えると加工性が著しく劣化する。表面処理性および加工性を考慮すると０．２％以下が望ましいことから、０．２％以下とした。」（第３頁右下欄１６〜最下行）
　「Ｍｏ；Ｍｏは、Ｃｒさらに必要に応じて、Ｎｉ，Ｃｕなどと共存の形で添加され、凝縮液環境での局部腐食発生、進展を抑制するために必須の元素である。０．２％以上３．０％以下の添加でＣｒ、およびその他の特許請求の範囲記載の各成分（以下その他元素という）との共存で極めて効果的となる。０．２％未満では、耐食性は不十分となるが、３．０％を越えても耐食性の改善にそれほど寄与しないし、且つ、高価となる。」（第４頁左上欄１１〜１９行）
　「Ａｌ：Ａｌは、脱酸剤として、０．１％以下の範囲で添加される。０．１％を越えると耐食性、熱間加工性を劣化させる。また、０．００５％未満では効果がない。」（第４頁左上欄最下行〜右上欄３行）とそれぞれ記載されている。
　同じく引用された刊行物３（特開昭５５−１４８７７号公報）には、
　「０．１０％以下のＣと１３．０〜２５．０％のＣｒを鋼中に含有するフェライト系ステンレス鋼において、Ｓｉ含有量を０．３０％以下、Ｍｎ含有量を０．５０％以下、Ａｌ含有量を０．０３％以下に制限し、０．００５〜２．００％のＣｕと０．０１〜２．００％のＮｉを含有し、かつ製造過程において焼鈍工程と酸洗工程を経ていることを特徴とする溶融めっき性とろう接性に優れたフェライト系ステンレス鋼。」（特許請求の範囲）
が記載され、また
　「シリコン（Ｓｉ）は、フェライト系ステンレス鋼の極表層に濃縮してその溶融めっき性およびろう接性を著しく劣化させ、本発明の目的にとっては有害に作用する元素である。したがって、この目的のためには、シリコン含有量はできる限り少ない方が望ましい。しかし、他の元素との関連において０．３０％まで許容される。」（第３頁右上欄８〜１４行）
　「アルミニウム（Ａｌ）は、フェライト系ステンレス鋼の極表層に濃縮してその溶融めっき性およびろう接性を著しく阻害し、本発明の目的にとってはできる限り少ない方がよい。しかし、０．０３％までのＡｌは本発明において許容される。」（第３頁左下欄２〜８行）
とそれぞれ記載されている。
　同じく引用された刊行物４（特開平５−７０８９６号公報）には、
　「【請求項１】Ｃ：０．３重量％以下、Ｃｒ：１３〜１６重量％、Ｍｏ：０．５〜３重量％、Ｎｂ：０．０５〜０．４重量％、及び残部が実質的にＦｅとから成り、かつ（Ｎｂ＋２×Ｔｉ＋Ｖ）／Ｃの重量％比が６以下であることを特徴とする高温耐食鋼。
　【請求項２】Ｔｉ：０．３重量％以下、Ｎｉ：２重量％以下、及びＶ：０．３重量％以下のいずれか１種以上を含有する請求項１の高温耐食鋼。」（特許請求の範囲第１項、第２項）
が記載され、また、
　「本発明は・・・高温腐食環境下で優れた耐食性と溶接部での優れた靱性を得て火炉壁管の製作をを可能とし、かつ溶接部の脆性破壊を回避でき、もってコスト高を招くことなく高温腐食を防止できる高温耐食鋼を提供することを目的とする。」（第２欄１〜５行）
　「（３）Ｍｏ：高温のクリープ破断強度を改善するため０．５％以上添加するが、過度の添加は靱性を阻害し、また高価な元素であるため、上限を３％とする。
　（４）Ｎｂ：炭化物を形成し、高温下での結晶粒生長を抑制するため０．０５％以上添加するが、過度に添加すると靱性を低下させるため、上限を０．４％とする。
　（５）Ｔｉ：Ｎｂと同様に炭化物を形成し、高温下での結晶粒成長を抑制する。Ｎｂの単独添加でも結晶粒成長抑制効果は得られるが、Ｔｉを複合添加すると大きな効果が得られる。しかし、過度に添加すると、偏析を生じ延性を阻害するため、上限を０．３％とする。」（第２欄２８〜４０行）
　「上記以外の元素として、Ｓｉ及びＭｎは通常脱酸元素として製鋼上必要であるため、Ｓｉ：０．４％以下、Ｍｎ：２％以下の範囲で添加することが通常行われている。」（第３欄１９〜２２行）
　「Ｔｉ，Ｎｉ及びＶは必ずしも添加する必要はなく、それぞれの効果を必要とするときに前記の添加範囲内で添加すれば良い。」（第３欄２３〜２５行）
とそれぞれ記載されている。
　同じく引用された刊行物５（「ステンレス鋼便覧」平成１年６月３０日、日刊工業新聞社発行、第３４１〜３４３頁）には、「フェライト系ステンレス鋼の熱処理による耐食性の影響」に関し、
　「いったん鋭敏化されたフェライト系ステンレス鋼は図３．１４９に示すごとく、７５０℃、３０分の再熱処理により粒界腐食感受性をなくすことができる。この再熱処理による耐食性の回復は、オーステナイト系ステンレス鋼の場合よりも低温、短時間であるので、実用上かなり有用である。またフェライト系ステンレス鋼の場合でもＴｉ，Ｎｂのような安定化元素の添加は粒界腐食防止に有効である。」（第３４２頁下から３行〜第３４３頁２行）
と記載されており、図３．１４９には、Ｈｕｅｙ試験（４８時間，３回）における４３０鋼の腐食速度（鋭敏化熱処理後安定化焼なましの影響）が示されている。
　同じく引用された刊行物６（特開平２−１９４４７号公報）には、
　「重量比でＣ　０．００２〜０．０３０％、Ｓｉ　１．０％以下、Ｍｎ　１．０％以下、Ｃｒ　１６．０〜２０．０％、Ｍｏ　０．５％以下、Ｎｉ　０．６％以下、Ｎ　０．０３０％以下、ＴｉもしくはＮｂ　６×（Ｃ＋Ｎ）〜０．７５％、Ｃｏ　０．０５％以下、Ｃｕ　０．０１〜０．５％、残部Ｆｅおよび付随的不純物からなることを特徴とするフェライト系ステンレス鋼。」（特許請求の範囲）
が記載され、また、
　「本発明は、例えば原子力発電プラントの熱交換器用伝熱管に使用され、耐食性に富むフェライト系ステンレス鋼の改良に関する。」（第１頁左下欄１４〜１６行）
　「ＴｉもしくはＮｂはＣおよびＮを固定するため溶接時の鋭敏化を防止し、粒界型応力腐食割れを抑制する効果がある・・・」（第２頁右下欄５〜７行）
　「ＳｉおよびＭｎは、それぞれ脱酸剤、脱硫剤として添加するもので、Ｓｉ、Ｍｎともに１．０％以下とする。上限を越えたＳｉの添加は靱性を低下させ・・・」（第２頁右下欄１２〜１４行）
と記載されている。
（対比・判断）
　本件発明は、「熱交換器用ステンレス鋼の高温環境下における耐酸化性、耐食性、高温強度および熱交換器作製時のろう付け性とプレス成形性に及ぼす構成元素の影響を詳細に検討した。その結果、・・・フェライト系ステンレス鋼中にＮｂ，ＴｉおよびＭｏをそれぞれ所定量添加し、さらにＳｉおよびＡｌを極力低減するという合金設計を行うと、上記各特性のいずれをも満足するものが得られる」（本件特許明細書第４欄２８〜３５行）という知見に基づき、各構成元素の含有量を限定するものであり、特に、Ｓｉ：０．１０ｗｔ％以下及びＡｌ：０．０２０ｗｔ％以下とすることにより、図１及び図２に示されるようにろう付け性が顕著に改善されるという効果を奏するものである。
　これに対し、刊行物１には、Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼が記載されており、「Ａｌは溶接部熱影響部の靱性改善に対し、鋼中Ｎによる靱性劣化を軽減する効果を有する。更に鋼中Ｏを低減する作用を有し、切欠き効果を有する非金属介在物を減少させ、さらに固溶Ｎを安定化することで母材靱性を改善する。・・・本発明鋼ではＡｌは積極的に添加される元素であり、残留Ａｌ量としては通常のＡｌ脱酸において残留する不可避不純物レベルのＡｌ量とは区別される」と記載されているように、ろう付け性の改善の見地からＡｌ及びＳｉを極力低減することについては全く示唆がなく、偶々、Ａｌ：０．０２０ｗｔ％以下のものが、発明鋼８及び発明鋼１０として示されているものの、Ｍｏ及びＣｒの含有量が本件発明のフェライト系ステンレス鋼と相違するから、成分組成が一致するものは示されていない。
　刊行物２には、Ｓｉを０．２％以下、Ａｌを０．００５〜０．１％に限定したステンレス鋼が記載されているが、刊行物２に記載された発明は、エンジン排ガス系材料用ステンレス鋼であって、湿潤ガスや排ガス濃縮液中で耐食性及び局部腐食の発生停止特性を改善するものであり、本件発明とは、その用途及び目的が相違するばかりでなく、また、Ｓｉは、「表面処理性および加工性を考慮すると０．２％以下が望ましい」、「Ａｌは０．１％を越えると耐食性、熱間加工性を劣化させる」ので、「０．１％以下の範囲で添加される」というものであるから、ろう付け性の改善の見地からＡｌ及びＳｉを極力低減することを示唆するものではない。
　刊行物３には、Ｓｉを０．３０％以下、Ａｌを０．０３％以下とする溶融めっき性とろう接性に優れたフェライト系ステンレス鋼が記載されているが、刊行物３に記載された発明は、熱交換器に要求される高温環境下における耐酸化性、耐食性、高温強度等の各特性を改善するものではなく、また、ろう付け阻害要因となる鋭敏化元素：Ｍｏ、Ｎｂ、Ｔｉを含有しない点、ろう接性を改善するためにＣｕを必須に含有する点で本件発明と相違する。
　刊行物４に記載された発明は、熱交換器用高温耐食鋼であって、高温における耐食性の改善及び溶接部の脆性破壊の防止を目的としたものであるが、実質的にＳｉの含有量が高く、Ａｌ，Ｎの含有量も限定されていないから、ろう付け性の改善の見地からＡｌ及びＳｉを極力低減することを示唆しているとはいえない。
　刊行物５には、フェライトステンレス鋼の粒界腐食性の改善のために７５０℃×３０ｍｉｎの再熱処理またはＴｉ，Ｎｂの添加が有効である旨記載されているに過ぎない。
　刊行物６に記載された発明は、ＴｉあるいはＮｂを添加した熱交換器用フェライト系ステンレス鋼であるが、「上限を越えたＳｉの添加は靱性を低下させ」るので１．０％以下とするものであり、Ｓｉの含有量は実質的に本件発明より高く、Ａｌの含有量については限定がなく、ろう付け性の改善の見地からＡｌ及びＳｉを極力低減することを示唆するものではない。
　以上のとおり、刊行物１、２、４〜６には、ろう付け性の改善の見地からＡｌ及びＳｉを極力低減することについては示唆がなく、また、刊行物３には、Ｓｉを０．３０％以下、Ａｌを０．０３％以下とする溶融めっき性とろう接性に優れたフェライト系ステンレス鋼が記載されているが、刊行物３に記載された発明は、熱交換器に要求される高温環境下における耐酸化性、耐食性、高温強度等の各特性を改善するものではなく、また、ろう付け阻害要因となる鋭敏化元素：Ｍｏ、Ｎｂ、Ｔｉを含有しない点、ろう接性を改善するためにＣｕを必須に含有する点で本件発明と相違するから、熱交換器用フェライト系ステンレス鋼のろう付け性を改善するために、刊行物１、２、４〜６に記載された発明に刊行物３に記載された発明を組み合わせて本件発明とすることを当業者が容易に想到し得たとは認められない。
（まとめ）
　したがって、本件発明は、特許出願の際独立して特許を受けることができない発明とすることはできない。
３−３．訂正の適否についての結論
　よって、上記訂正請求は、特許法第１２０条の４第２項、同条第３項で準用する同法第１２６条第２項〜第４項の規定に適合するので、訂正を認める。
４．特許異議申立てについての判断
　（１）特許異議申立人日新製鋼株式会社は、甲第１号証（刊行物１）、甲第２号証（刊行物３）、甲第３号証（刊行物４）、甲第４号証（刊行物５）及び甲第５号証（刊行物６）を提出して、本件発明は、甲第１号証〜甲第５号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、本件発明の特許は、特許法第２９条第２項の規定に違反してなされたものである、と主張している。
　（２）特許異議申立人川崎製鉄株式会社は、甲第１号証（刊行物２）、甲第２号証、甲第３号証（刊行物３）及び甲第４号証を提出して、本件発明は、甲第１号証〜甲第４号証に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、本件発明の特許は、特許法第２９条第２項の規定に違反してなされたものである、と主張している。
４−２．当審の判断
　（１）の特許異議申立てについて、
　前記３−２に述べたとおり、本件発明は、甲第１号証〜甲第５号証に記載された発明に基づいて、当業者が容易に発明をすることができたものとすることはできはない。
　（２）の特許異議申立てについて、
　特許異議申立人が提出した甲第１号証（刊行物２と同じ）には、上記３−２に記載したとおりの発明が開示されている。
　同じく甲第２号証（特公平３−４６１７号公報）には、
　「ろう付可能のフェライトステンレス鋼であって、重量％でクロム１０．５〜１３．５％、カーボン０．０３％以下、窒素０．０５０％以下、アルミニウム０．１０％以下、モリブデン１．２５％以下、シリコン１％以下を含み、かつ安定化元素としてチタニウム０．１２％以下と、タンタル１．８％以下及びニオビウム１．０％以下のうちいずれか一方もしくは両方を含み、残部鉄および不可避不純物からなり、また上記の安定化元素の量と炭素、窒素の量とが次式の関係を満足する、ろう付け充填材料に対してぬれ性をもつことを特徴とするろう付性のよい安定化フェライト系ステンレス鋼。
（Ｎｂ％／９３＋Ｔａ％／１８１＋Ｔｉ％／４８）／（Ｃ％／１２＋Ｎ％／１４）＞１」（特許請求の範囲）
が記載され、また
　「この鋼は熱交換器、排気系、化学的処理容器等の高い温度及び応力、腐食性雰囲気に曝される物品の構造部材として理想的に使用される。」（第３欄１〜４行）
　「高温度で接合すべきフェライトステンレス鋼はカーボン量が少なく、カーボンと窒素に結合する少量の安定化素子によってフェライト相を保ち、耐酸化、耐腐食抵抗性を保つ。安定化元素、例えばチタニウム、ニオビウム、タンタルは、カーボンと窒素とに反応してクロム炭化物及び窒化物が結晶粒界に形成、析出するのを防ぎ、同時にクロムが外周部で濃度が低下するのを防ぐ。安定化元素は理論必要量を超える量を添加する必要があり、カーボン及び窒素の完全な安定化を確実にする。」（第３欄１７〜２７行）
　「アルミニウムは、通常脱酸剤として使用され、鋼に残留する。本願発明では、ろう付け可能な鋼にぬれ性を与えるために、０．１％より多くないアルミニウムの含有量が要求される。」（第６欄１２〜１５行）
　「シリコンは、脱酸剤として使用され、１％まで存在し得るが、過剰量においてやはり鋼を脆化させ、延性や加工性を悪くするので、１％以下に制限される。」（第６欄２４〜２７行）
とそれぞれ記載されている。
　同じく提出した甲第３号証（刊行物３と同じ）には、上記３−２に記載したとおりの発明が開示されている。
　同じく提出した甲第４号証（「金属」Ｖｏｌ．６２，Ｎｏ．１１（１９９２），ｐ．９〜１４）には、「排気マニフォールド用ステンレス鋼の開発」と題し、
　高温、腐食環境で使用されるフェライト系ステンレス鋼に関し、第１０頁の図１には、１９Ｃｒ鋼の９５０℃の０．５％耐力に及ぼす添加元素の影響が示され、Ｎｂ、Ｔｉ及びＭｏを添加した場合に高温強度が増加することが示されている。
　そこで、甲第２号証について検討すると、甲第２号証には熱交換器等に使用される、ＮｂあるいはＴｉを添加したフェライト系ステンレス鋼が記載されており、Ａｌを「ろう付け可能な鋼にぬれ性を与えるために、０．１％より多くない」含有量とするものであるが、Ｓｉは「鋼を脆化させ、延性や加工性を悪くするので、１％以下に制限される」もので、Ｓｉの含有量は本件発明よりも実質的に多く、ろう付け性の改善の見地からＡｌ及びＳｉを極力低減することが示唆されているとはいえない。
　また、甲第４号証には、単に１９Ｃｒ鋼に対しＮｂ、Ｔｉ及びＭｏ等の添加がその高温強度を向上させることが記載されているに過ぎない。
　したがって、本件発明は、甲第１号証（刊行物２）及び甲第３号証（刊行物３）に、さらに甲第２号証及び甲第４号証に記載された発明を組み合わせても当業者が容易に発明をすることができたものとすることはできない。
（むすび）
　したがって、特許異議申立ての理由及び証拠によっては、本件発明の特許を取り消すことはできない。
　また、他に本件発明の特許を取り消すべき理由を発見しない。
　よって、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１１年１１月１９日（１９９９．１１．１９）
【訂正の要旨】
　▲１▼特許請求の範囲の請求項１の「・・・Ｍｏ：０．５０〜２．００ｗｔ％、Ａｌ：０．０２５ｗｔ％以下・・・熱交換器用・・・」を「・・・Ｍｏ：０．７０〜１．００ｗｔ％、Ａｌ：０．０２０ｗｔ％以下・・・ろう付け性に優れる熱交換器用・・・」と訂正する。
　▲２▼発明の名称「熱交換器用フェライト系ステンレス鋼」を「ろう付け性に優れる熱交換器用フェライト系ステンレス鋼」と訂正する。
　▲３▼明細書の【０００８】の「・・・Ｍｏ：０．５０〜２．００ｗｔ％、Ａｌ：０．０２５ｗｔ％以下・・・熱交換器用・・・」を「・・・Ｍｏ：０．７０〜１．００ｗｔ％、Ａｌ：０．０２０ｗｔ％以下・・・ろう付け性に優れる熱交換器用・・・」と訂正し、同【００２０】の「Ｍｏ：０．５０〜２．００ｗｔ％」を「Ｍｏ：０．７０〜１．００ｗｔ％」と訂正し、同【００２１】の「このような理由から、Ｍｏは０．５０〜２．００ｗｔ％の範囲に限定した。好ましくは０．７０〜１．００ｗｔ％がよい。」を「このような理由から、Ｍｏは０．７０〜１．００ｗｔ％の範囲に限定した。」と訂正し、同【００２２】の「Ａｌ：０．０２５ｗｔ％以下」を「Ａｌ：０．０２０ｗｔ％以下」と、「本発明においてＡｌは０．０２５ｗｔ％以下に限定した。好ましくは０．０２０ｗｔ％以下がよい。」を「本発明においてＡｌは０．０２０ｗｔ％以下に限定した。」とそれぞれ訂正し、同【００２６】の表２の本発明鋼Ｎｏ．１，Ｎｏ．２，Ｎｏ．５，Ｎｏ．６及びＮｏ．７を削除し、【００２８】の表３の本発明鋼Ｎｏ．１，Ｎｏ．２，Ｎｏ．５，Ｎｏ．６及びＮｏ．７を削除する。
（５４）【発明の名称】
ろう付け性に優れる
（５７）【特許請求の範囲】
　【請求項１】
　Ｃ　：０．０２５ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．１０ｗｔ％以下、
　Ｍｎ：１．０ｗｔ％以下、　　Ｃｒ：１７．０〜２５．０ｗｔ％、
　Ｎｉ：０．５０ｗｔ％以下、　Ｍｏ：
０．７０〜１．００
　Ａｌ：
０．０２０
　かつＮｂ：１０（Ｃｗｔ％＋Ｎｗｔ％）〜１．０ｗｔ％
　およびＴｉ：１０（Ｃｗｔ％＋Ｎｗｔ％）〜１．０ｗｔ％
のいずれか１種または２種を含有し、残部が実質的にＦｅおよび不可避的不純物からなる
ろう付け性に優れる
【発明の詳細な説明】
　【０００１】
　【産業上の利用分野】
　この発明は、各種の熱交換器に用いられる，熱交換器用フェライト系ステンレス鋼に関するものである。
　【０００２】
　【従来の技術】
　一般に、熱交換器，とくに伝熱プレートなどの構成部品は、大きな伝熱容量を確保するという要請から、できるだけ薄板にすることが求められている。しかしながら、こうした熱交換器用伝熱プレートなどは、板厚が薄くなればなるほど、繰り返し酸化に伴なうスケール▲剥▼離を起因とする特性の低下と耐用期間の低下を招くので、耐酸化性に優れることが重要である。
　このような背景の下に採用されている従来の熱交換器用材料としては、ＳＵＳ３０４およびＳＵＳ４３０等のステンレス鋼が一般的である。
　【０００３】
　現在使われている熱交換器用材料としての上記ＳＵＳ３０４（オーステナイト系ステンレス鋼）は、スケール▲剥▼離に伴う板厚の減少が大きく、高温での使用に難点があった。
　また、一般に熱交換器の場合、単位時間当たりの伝熱量が大きいほど、即ち熱伝導率が大きいほど好ましいと言えるが、一方においてこのことは、運転時に装置各部で発生する温度差による熱膨張の差を助長して熱応力を発生しやすくするという問題があった。とくに、この熱応力が材料の引張り強度を越えるようになると割れが発生し、熱交換器の性能として重要な機密性を損ねることになる。従って、この面から考えると、熱交換器用材料というのは、熱膨張率がむしろ小さいほうが良いと言えるのである。
　このように、熱交換器用材料としては、本質的に相反する両方の特性にすぐれていることが望まれているが、この点、ＳＵＳ３０４はこの要求に十分に応えられるものとは言えないのが実情である。
　【０００４】
　これに対し、熱交換器用材料としては、他に、ＳＵＳ４３０（フェライト系ステンレス鋼）が考えられる。しかし、このＳＵＳ４３０鋼も、繰り返し酸化に伴うスケール▲剥▼離は生じにくいが、高温強度が低いため、熱交換器に高温度の流体が存在する時の熱応力によって変形が生じやすく、熱交換効率が低下するという問題を抱えていた。しかも、熱交換器の製作作業の多くは、ろう付け（例えば、銅ろう付け）作業を伴うが、この時に１１００℃以上に加熱したのち徐冷することになるため、材料が鋭敏化して耐食性の低下を招くという問題もあった。
　これに対し、上記の鋭敏化よる耐食性低下を防止するため、従来、安定化元素を添加したＳＵＳ４３０ＬＸ等のフェライト系ステンレス鋼というものも提案されている。しかしながら、このＳＵＳ４３０ＬＸは、ろう付け性を阻害する傾向があった。とくに、このろう付け性の良し悪しは、熱交換効率にも極めて大きな影響を及ぼすことから、何らかの改善が必要であった。
　【０００５】
　また、熱交換する流体として硫黄分を含む流体、例えば軽油の燃焼ガスをしようするような場合、硫黄含有ガスに対する耐食性が当然必要になるが、ＳＵＳ４３０、ＳＵＳ４３０ＬＸのようなフェライト系ステンレス鋼は、こうした耐食性に対する特性が不十分であった。
　さらに、熱交換器用材料にとってもう１つ重要な特性として成形特性があげられる。というのは、一般的な熱交換器はプレス成形によって製作されている。従って、熱交換器用材料としては、伸びの大きさ、エリクセン値等で表わされるプレス成形性に優れた材料でなければならないが、この点においても該ＳＵＳ４３０等フェライト系ステンレス鋼では不十分であった。
　【０００６】
　【発明が解決しようとする課題】
　本発明の目的は、従来のフェライト系ステンレス鋼が抱えている上述した欠点を解決し、熱交換器用材料として十分な耐酸化性、耐食性、ろう付け性、成形性ならびに高い高温強度を有するフェライト系ステンレス鋼を提供するところにある。
　【０００７】
　【課題を解決するための手段】
　発明者らは、従来技術の上記問題点を解決するために鋭意研究を重ねた。その結果、熱交換器用材料としては、フェライト系ステンレス鋼に安定化元素であるＮｂあるいはＴｉを添加すると共に、Ｍｏを添加した場合には、鋭敏化による耐食性の低下と硫黄分による腐食とを抑制する効果があることおよび、高温強度の向上が図れることが判った。また、ろう付け性の低下防止には、ＳｉおよびＡｌの低減が有効であると同時に、これはまた成形性の向上にも効果があることを知見した。
　【０００８】
　上記の知見に基づいて完成した本発明は、
　Ｃ　：０．０２５ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．１０ｗｔ％以下、
　Ｍｎ：１．０ｗｔ％以下、　　Ｃｒ：１７．０〜２５．０ｗｔ％、
　Ｎｉ：０．５０ｗｔ％以下、　Ｍｏ：
０．７０〜１．００
　Ａｌ：
０．０２０
　かつＮｂ：１０（Ｃｗｔ％＋Ｎｗｔ％）〜１．０ｗｔ％およびＴｉ：１０（Ｃｗｔ％＋Ｎｗｔ％）〜１．０ｗｔ％のいずれか１種または２種を含有し、残部が実質的にＦｅおよび不可避的不純物からなる
ろう付け性に優れる
　【０００９】
　本発明のより好ましい実施の形態は、
　Ｃ　：０．０１５ｗｔ％以下、Ｓｉ：０．０５ｗｔ％以下、
　Ｍｎ：１．０ｗｔ％以下、　　Ｃｒ：１８．０〜２０．０ｗｔ％、
　Ｎｉ：０．５０ｗｔ％以下、　Ｍｏ：０．７０〜１．００ｗｔ％、
　Ａｌ：０．０２０ｗｔ％以下、　Ｎ：０．０１５ｗｔ％以下、
　かつＮｂ：１５（Ｃｗｔ％＋Ｎｗｔ％）〜０．７ｗｔ％およびＴｉ：１５（Ｃｗｔ％＋Ｎｗｔ％）〜０．７ｗｔ％のいずれか１種または２種を含有し、残部が実質的にＦｅおよび不可避的不純物からなる熱交換器用フェライト系ステンレス鋼である。
　【００１０】
　【作用】
　発明者らは、熱交換器用ステンレス鋼の高温環境下における耐酸化性、耐食性、高温強度、および熱交換器作製時のろう付け性とプレス成形性に及ぼす構成元素の影響を詳細に検討した。その結果、上述したように、フェライト系ステンレス鋼中にＮｂ，ＴｉおよびＭｏをそれぞれ所定量添加し、さらにＳｉおよびＡｌを極力低減するという合金設計を行うと、上記各特性のいずれをも満足するものが得られることが判った。
　以下に、本発明の考え方の基本について説明する。
　【００１１】
　さて、本発明にかかる熱交換器用材料としては、この材料に要求される高熱伝導率、低熱膨張率について考慮した場合、オーステナイト系ステンレス鋼よりもフェライト系ステンレス鋼の適用が有利であると言える。
　また、このフェライト系ステンレス鋼に対し、ＮｂならびにＴｉを添加すると、ろう付け時の高温熱処理で生じる鋭敏化による粒界腐食の抑制に効果があり、とくにＣ，Ｎの固定分以外の過剰の添加を条件とした場合、固溶強化による高温下での強度向上にも有効に作用する。
　さらに、このフェライト系ステンレス鋼に対しＭｏを添加すると、高温強度向上に対して極めて有効に作用する。これは、Ｎｂ，Ｔｉの添加と同様の理由によるものである。さらに、このＭｏの添加は、Ｃｒと複合的に作用して、熱交換器の使用中に強固な酸化皮膜を形成し耐食性を向上させる。
　【００１２】
　また、このフェライト系ステンレス鋼に添加するＳｉおよびＡｌについては、これらの添加量を低減すると、ろう付け性の向上に有効に作用する。このろう付け性の改善について発明者らは以下のように考えている。
　一般に、ろう付けば、真空下での高温熱処理によってなされるが、このときのろう付け性，即ち、ろうの流れ性を阻害する要因として、表面に生成する強固な酸化皮膜が挙げられる。この点、Ｎｂ，Ｔｉ，Ｓｉ，ＡｌはＣｒよりも酸素との親和力が強く、Ｃｒが酸化しない真空下でもＮｂ等の元素は酸化して強固な酸化皮膜を形成する。しかしながら、鋭敏化の防止のために、Ｎｂ，Ｔｉを添加しなければならないとした場合、そのための対策としては、Ｓｉ，Ａｌの低減が必要となり、そしてこのＳｉ，Ａｌを低減すれば酸化皮膜形成要因が減り、ろう付け性が向上すると考えられる。その上、このＳｉ，Ａｌの低減は、成形性の向上にも有効に作用するのである。その理由は、固溶強化を促進するＳｉ，Ａｌが減少することで軟質化するためであると考えられる。
　【００１３】
　以下に、上述した本発明の基本的な合金設計思想に基づいて構成した各成分元素限定の理由について説明する。
Ｃ：０．０２５ｗｔ％以下
Ｎ：０．０２５ｗｔ％以下
　ＣおよびＮは、フェライト系ステンレス鋼において著しく固溶強化を促進し、一方において鋼板の靱性を著しく劣化させる。また、これらの元素は、鋼中のＣｒと結び付き、炭・窒化物を形成して耐食性を劣化させるので、できるだけ低いほうがよい。しかしながら、これらの含有量を必要以上に低下させることは、製造性あるいは経済性の面から困難を伴う。そこで、ＣおよびＮは、それぞれ０．０２５ｗｔ％以下とした。より好ましい含有量は、Ｃ：０．０１５ｗｔ％以下、Ｎ：０．０１５ｗｔ％以下である。
　【００１４】
Ｓｉ：０．１０ｗｔ％以下
　Ｓｉは、本発明で重要な役割を担う元素である。本発明にかかるフェライト系ステンレス鋼においては、Ｓｉ％を低減することにより、真空下で行われるろう付け熱処理において、表面酸化皮膜の生成を抑制し、Ｎｂ，Ｔｉ等の添加で酸化皮膜が生じることによって損なわれるろう付け性，即ち、ろうの流れ性を、通常レベルのＳｉ含有量の鋼に比較して相対的に低下させる効果がある。それと同時に、固溶強化を促進させるＳｉが低減することで軟質化し、素材の伸びやエリクセン値を高めるなどにより成形性を向上させる。
　【００１５】
　図１は、１９Ｃｒ−０．８Ｍｏ−０．２Ｔｉ鋼の真空熱処理で行われるＣｕろう付け性に及ぼすＳｉ含有量の影響を示すものである。
　この図から明らかなように、Ｓｉ量が０．１０ｗｔ％以下になると、ろう付け性が著しく良好になることがわかる。これは、Ｔｉ，Ｓｉともに活性な元素で酸素との親和力が強く、真空中でも酸化皮膜を形成し易いが、Ｓｉを極力低減することで、ろう付けが十分可能な酸化皮膜しか生成しないためであると考えられる。
　なお、この図に示す実験は、試験片の表面にＣｕ箔、リング状治具の順に設置し、これらを１１３０℃での真空熱処理を施してＣｕを溶かし、リングと試験片をろう付けした結果によるものである。そして、ろう付け性の評価は、リング周囲におけるろう付けの欠陥の有無にて判断した。
　【００１６】
　一方、図２は、上記と同じ鋼種について、引張試験による伸び、およびエリクセン値（いずれも板厚１ｍｍ）に及ぼすＳｉ含有量の影響を示すものである。この実験の場合も、Ｓｉ量が０．１０ｗｔ％以下になると、伸びおよびエリクセン値が著しく増加し、したがって、プレス成形性の点からもＳｉは極力低減したほうがよいことが明らかである。
　以上の理由から、本発明においてＳｉは、０．１０ｗｔ％以下に限定する。好ましい範囲は、０．０５ｗｔ％以下である。
　【００１７】
Ｍｎ：１．０ｗｔ％以下
　Ｍｎは、製造過程において原料から、あるいは脱酸時に混入するものであるが、鋼中で硫化物を形成し耐食性を著しく低下させ、さらに成形性も劣化させるので、低い方が好ましい。しかしながら、製造性を考慮して、１．０ｗｔ％以下に限定する。
　【００１８】
Ｃｒ：１７．０〜２５．０ｗｔ％
　Ｃｒは、耐食性とともに耐酸化性の向上に対して重要な作用を担う元素である。発明者らの研究によれば、このＣｒが１７．０ｗｔ％未満では、熱交換器の使用環境下で耐食性、耐酸化性のいずれもが不十分であることが確認された。このＣｒの効果を十分発揮させるためには、１７．０ｗｔ％以上の添加が必要である。しかしながら、２５．０ｗｔ％を超えると、その効果が飽和すると同時に製造性を著しく害するため、このＣｒの範囲は１７．０〜２５．０ｗｔ％に限定した。好ましくは１８．０〜２０．０ｗｔ％がよい。
　【００１９】
Ｎｉ：０．５０ｗｔ％以下
　Ｎｉは、製造過程において原料から混入するものであるが、固溶強化により強度を上昇させる一方で成形性を劣化させる。このことを考慮し、かつ製造性を考慮して、０．５０ｗｔ％以下に限定した。
　【００２０】
Ｍｏ：
０．７０〜１．００
　Ｍｏは、本発明において重要な役割を担う元素である。発明者らの研究によれば、硫黄分を含む燃焼ガスが凝縮して硫酸が生成する熱交換器使用環境での湿食に対し、Ｍｏの添加が全面腐食の抑制に極めて効果があることが確認できた。また、このＭｏの添加は、熱交換器製作時のろう付け真空熱処理においても、Ｃｒとの複合効果によって耐食性の劣化を抑制するのに効果がある。さらに、このＭｏは、高温強度の向上にも有効であることが認められた。
　【００２１】
　表１には、１９Ｃｒ−０．４Ｎｂ鋼を１１３０℃で真空熱処理した試験片を硫酸中で浸漬試験したときの耐食性に及ぼすＭｏの影響を示す。この試験結果から、Ｍｏが０．５０ｗｔ％未満では硫酸濃度の程度にかかわらず全面腐食が発生するが、０．５０ｗｔ％以上のＭｏを添加することにより全面腐食の発生を完全に抑制できることが認められた。従って、熱交換器使用環境下での耐食性、特に硫黄分による耐全面腐食性を向上させるには、０．５０ｗｔ％以上のＭｏ添加が必須である。一方、２．００ｗｔ％以上の添加では強度が上昇し成形加工性が悪くなり、また、靱性の劣化等問題が生じる場合がある。このような理由から、Ｍｏ
は０．
　【表１】
　【００２２】
Ａｌ：
０．０２０
　Ａｌは、本発明で重要な役割を担う元素である。即ち、このＡｌは、脱酸剤として添加されて鋼中に残存するが、発明者らの研究によれば、活性元素であり酸素との親和力が強いことから、その残量を極力低減させると、真空下で行われるろう付け熱処理において表面酸化皮膜の生成を抑制し、ろう付け性即ち、ろうの流れ性を向上させることが判った。
　図３は、１９Ｃｒ−０．８Ｍｏ−０．４Ｎｂ鋼の真空熱処理で行われるＣｕろう付け性に及ぼすＡｌ含有量の影響を示す。この図から明らかなように、Ａｌが０．０２５ｗｔ％を越えると、ろう付け不良割合が増加し、ろう付け性が低下するのが判る。これは、前述のＳｉ低減による効果と同様に、活性元素であり酸素との親和力が強く、真空中でも酸化皮膜が成形し易いＡｌを極力低減することで、ろう付けが可能な酸化皮膜しか生成しなくなるためであると考えられる。このような理由から、本発明においてＡｌ
は、０．
　【００２３】
Ｎｂ：１０（Ｃｗｔ％＋Ｎｗｔ％）〜１．０ｗｔ％
Ｔｉ：１０（Ｃｗｔ％＋Ｎｗｔ％）〜１．０ｗｔ％
　ＮｂおよびＴｉは、本発明において極めて重要な役割を担う元素である。一般に、ろう付けは１１００℃以上の熱処理後徐冷するため、Ｎｂ，Ｔｉを添加しないとＣ，Ｎが鋼中のＣｒと結び付いて鋭敏化し、粒界腐食を生じるようになる。この点、Ｎｂ，Ｔｉを添加すると、Ｃ，Ｎを安定化し無害化させる効果がある。その効果を十分発揮させるにはＣ＋Ｎ量の１０倍以上のＮｂあるいはＴｉの添加が必要である。一方、Ｎｂ，Ｔｉを添加することで高温での素材の強度を向上させる効果があることも、発明者らは確認した。しかしながら、ＮｂあるいはＴｉの多量添加は素材の強度を著しく上昇させ成形加工性を悪くし、また、ろう付け性を劣化させる。このような作用は、いずれも、それぞれの添加量が１．０ｗｔ％を越える領域で顕著になる。このような理由から、ＮｂおよびＴｉの含有量は、いずれも１０（Ｃ＋Ｎ）ｗｔ％〜１．０ｗｔ％の範囲に限定する。より好ましいこれらの含有量は、１５（Ｃ＋Ｎ）ｗｔ％〜０．７ｗｔ％である。
　【００２３】
　なお、上記の説明では特にはとりあげなかったが、ＰやＳは、耐食性を劣化させる不可避的不純物元素であるから、その含有量は経済性を損なわない範囲でできるだけ低い方が望ましい。
　【００２４】
　【実施例】
　以下に本発明を実施例によってさらに詳しく検討する。
　表２に、本発明鋼および比較鋼の化学成分を示す。それぞれの材料を試験的に１０ｋｇ大気溶製し、鍛造、冷間圧延、焼鈍酸洗を施し、１．０ｍｍ厚の試験材を作製した。これらの試験材を次の試験により評価した。
（１）熱交換器を構成する際に行うろう付け性の評価には、前述のように試験片表面にＣｕ箔、ＳＵＳ３０４製リングの順に設置し、これを真空中で１１３０℃まで加熱後徐冷してＣｕを溶かしリングと試験片をろう付けする手法により行った。ろう付け性の優劣は、リングの周囲にろう付け不良の欠陥の有無を観察することで行った。
（２）高温環境下での耐酸化性評価は、使用条件を考慮し９００℃×３時間大気中での繰り返し酸化試験（３３サイクル）を実施した。耐酸化性の優劣は重量増減の測定により行った。
（３）硫黄分を含む燃焼ガスを使用する熱交換器内で凝縮する硫酸に対する耐食性の評価は、５、１０、２０ｗｔ％、８０℃硫酸中への浸漬試験による全面腐食の有無を観察した。なお、試験片は予め真空炉中で１１３０℃まで加熱したものを供試した。
（４）成形性の評価には、試験材の常温引張試験（ＪＩＳ１３Ｂ号試験片使用）による伸び値およびエリクセン試験による張出高さの測定により実施した。
（５）高温での強度は、７００℃における高温引張試験による引張強さで評価した。
　【００２５】
　【表２】
　【００２６】
　表３に上記試験結果を示す。この試験結果から、熱交換器に使用されていた従来のＳＵＳ３０４、ＳＵＳ４３０に比べ、また、Ｍｏ量が少なくＳｉ，Ａｌ量が高い材料に比べて、Ｍｏを適量添加し、ＮｂまたはＴｉで安定化させ、Ｓｉ，Ａｌを極力低減させた本発明鋼は、いずれも熱交換器使用環境下での耐食性、耐酸化性に優れ、かつ高温強度が高く、ろう付け性、成形性も良好である特性を有していることが明らかになった。とくに本発明鋼は、様々な苛酷な環境が想定される熱交換器において、十分な耐食，耐酸化特性が発揮され、また、高温でも変形しにくく、熱交換器の製造性においても良好なことがわかる。
　【００２７】
　【表３】
　【００２８】
　【発明の効果】
　以上説明したように本発明によれば、熱交換器に使用されていた従来のＳＵＳ３０４、ＳＵＳ４３０等の材料に比べ、熱交換器環境下での耐食性、耐酸化性に優れ、かつ高温強度が高く、また、ろう付け性、成形性も良好であるので、比較的安価で優れた特性を有する熱交換器用材料を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
　【図１】
　１９Ｃｒ−０．８Ｍｏ−０．２Ｔｉ鋼のＳｉ含有量とろう付け性の関係図。
　【図２】
　１９Ｃｒ−０．８Ｍｏ−０．２Ｔｉ鋼のＳｉ含有量と破断およびエリクセン値との関係図。
　【図３】
　１９Ｃｒ−０．８Ｍｏ−０．４Ｎｂ鋼のＡ１含有量とろう付け性の関係図。