【事件の表示】
　　特許第２７２４０１９号「使用許容温度の高い耐熱転がり軸受用鋼」の請求項１ないし４に係る特許に対する特許異議の申立てについて、次のとおり決定する。
【結　論】
　訂正を認める。
　特許第２７２４０１９号の請求項１ないし４に係る特許を維持する。
【理　由】
１．手続きの経緯
　本件特許第２７２４０１９号の手続きの経緯は次のとおりである。
　特許出願　　　平成　２年　３月　１日
　設定登録　　　平成　９年１１月２８日 　
　公報発行　　　平成１０年　３月　９日
　特許異議申立  平成１０年　９月　９日
　取消理由通知　平成１１年　８月１１日付
　訂正請求　　　平成１１年１１月　１日
　
２．訂正の適否についての判断
　ア．訂正の目的の適否、拡張・変更の存否、及び、新規事項の有無
　　その訂正の要旨は、
訂正事項ａ
特許請求の範囲の請求項１〜４に係る記載
「１．Ｃ：０．８ｗｔ％以上、１．５ｗｔ％以下
Ｓｉ：０．５ｗｔ％以上、２．０ｗｔ％以下
Ｍｎ：０．３ｗｔ％以上、２．０ｗｔ％以下
Ｃｒ：１．３ｗｔ％以上、１．９８ｗｔ％以下、
及び
Ｍｏ：０．３ ｗｔ％以上、１．０ｗｔ％以下で、
ＳｉとＭｏの合計で１．０ｗｔ％以上、
を満足する範囲で含有し、残部は鉄及び不
可避不純物の組成になる耐熱軸受用鋼。
　２．Ｃ：０．８ｗｔ％以上、１．５ｗｔ％以下、
Ｓｉ：０．５ｗｔ％以上、２．０ｗｔ％以下、
Ｍｎ：０．３ｗｔ％以上、２．０ｗｔ％以下、
Ｃｒ：１．３ｗｔ％以上、１．９８ｗｔ％以下
及び
Ｍｏ：０．３ ｗｔ％以上、１．０ｗｔ％以下
で、
ＳｉとＭｏの合計で１．０ｗｔ％以上、
を満足する範囲で含有し、かつ、
Ｗ：０．０５ｗｔ％以上、０．５０ｗｔ％以下、及び
Ｖ：０．０５ｗｔ％以上、０．５０ｗｔ％以下、
のうちから選んだ１種又は２種を含有し、残部
は鉄及び不可避不純物の組成になる耐熱軸受用鋼。
　３．Ｃ：０．８ｗｔ％以上、１．５ｗｔ％以下
Ｓｉ：０．５ｗｔ％以上、２．０ｗｔ％以下、
Ｍｎ：０．３ｗｔ％以上、２．０ｗｔ％以下、
Ｃｒ：１．３ｗｔ％以上、１．９８ｗｔ％以下
及び
Ｍｏ：０．３ ｗｔ％以上、１．０ｗｔ％以下で、
ＳｉとＭｏの合計で１．０ｗｔ％以上、
を満足する範囲で含有し、かつ、
Ｎｉ：０．１ ｗｔ％以上、２．０ ｗｔ％以下
及び
Ｃｕ：０．０５ｗｔ％以上、１．００ｗｔ％以下、
のうちから選んだ１種又は２種を含有し、残部
は鉄及び不可避不純物の組成になる耐熱軸受用鋼。
　４．Ｃ：０．８ｗｔ％以上、１．５ｗｔ％以下
Ｓｉ：０．５ｗｔ％以上、２．０ｗｔ％以下、
Ｍｎ：０．３ｗｔ％以上、２．０ｗｔ％以下、
Ｃｒ：１．３ｗｔ％以上、１．９８ｗｔ％以下
及び
Ｍｏ：０．３ ｗｔ％以上、１．０ｗｔ％以下で、ＳｉとＭｏの合計で１．０ｗｔ％以上、
を満足する範囲で含有し、かつ、
Ｗ：０．０５ｗｔ％以上、０．５０ｗｔ％以下
及び
Ｖ：０．０５ｗｔ％以上、０．５０ｗｔ％以下、
のうちから選んだ１種又は２種以上と、
Ｎｉ：０．１ｗｔ％以上、２．０ｗｔ％以下、
Ｃｕ；０．０５ｗｔ％以上、１．０ ｗｔ％以下、
のうちから選んだ１種又は２種以上を含有し、
残部は鉄及び不可避不純物の組成になる耐熱軸
受用鋼。」
を、
「１．Ｃ：０．８ｗｔ％以上、１．５ｗｔ％以下
Ｓｉ：０．５ｗｔ％以上、１．２１ｗｔ％以下、
Ｍｎ：０．３ｗｔ％以上、２．０ｗｔ％以下、
Ｃｒ：１．３ｗｔ％以上、１．９８ｗｔ％以下
及び
Ｍｏ：０．３ ｗｔ％以上、１．０ｗｔ％以下で、
ＳｉとＭｏの合計で１．０ｗｔ％以上、
を満足する範囲で含有し、残部は鉄及び不可避
不純物の組成になる使用許容温度の高い耐熱転
がり軸受用鋼。
　２．Ｃ：０．８ｗｔ％以上、１．５ｗｔ％以下
Ｓｉ：０．５ｗｔ％以上、１．２１ｗｔ％以下、
Ｍｎ：０．３ｗｔ％以上、２．０ｗｔ％以下、
Ｃｒ：１．３ｗｔ％以上、１．９８ｗｔ％以下
及び
Ｍｏ：０．３ ｗｔ％以上、１．０ｗｔ％以下で、
ＳｉとＭｏの合計で１．０ｗｔ％以上、
を満足する範囲で含有し、かつ、
Ｗ：０．０５ｗｔ％以上、０．５０ｗｔ％以下
及び
Ｖ：０．０５ｗｔ％以上、０．５０ｗｔ％以下、
のうちから選んだ１種又は２種を含有し、残部
は鉄及び不可避不純物の組成になる使用許容温
度の高い耐熱転がり軸受用鋼。
　３．Ｃ：０．８ｗｔ％以上、１．５ｗｔ％以下
Ｓｉ：０．５ｗｔ％以上、１．２１ｗｔ％以下、
Ｍｎ：０．３ｗｔ％以上、２．０ｗｔ％以下、
Ｃｒ：１．３ｗｔ％以上、１．９８ｗｔ％以下
及び
Ｍｏ：０．３ ｗｔ％以上、１．０ｗｔ％以下で、
ＳｉとＭｏの合計で１．０ｗｔ％以上、
を満足する範囲で含有し、かつ、
Ｎｉ：０．１ ｗｔ％以上、２．０ ｗｔ％以下
及び
Ｃｕ：０．０５ｗｔ％以上、１．００ｗｔ％以下、
のうちから選んだ１種又は２種を含有し、残部
は鉄及び不可避不純物の組成になる使用許容温
度の高い耐熱転がり軸受用鋼。
　４．Ｃ：０．８ｗｔ％以上、１．５ｗｔ％以下、
Ｓｉ：０．５ｗｔ％以上、１．２１ｗｔ％以下、
Ｍｎ：０．３ｗｔ％以上、２．０ｗｔ％以下、
Ｃｒ：１．３ｗｔ％以上、１．９８ｗｔ％以下
及び
Ｍｏ：０．３ ｗｔ％以上、１．０ｗｔ％以下で、
ＳｉとＭｏの合計で１．０ｗｔ％以上、
を満足する範囲で含有し、かつ、
Ｗ：０．０５ｗｔ％以上、０．５０ｗｔ％以下
及び
Ｖ：０．０５ｗｔ％以上、０．５０ｗｔ％以下、
のうちから選んだ１種又は２種以上と、
Ｎｉ：０．１ｗｔ％以上、２．０ｗｔ％以下、
Ｃｕ；０．０５ｗｔ％以上．１．０ ｗｔ％以下、
のうちから選んだ１種又は２種以上を含有し、
残部は鉄及び不可避不純物の組成になる使用
許容温度の高い耐熱転がり軸受用鋼。」
と訂正する。
訂正事項ｂ
　明細書の発明の名称
　「耐熱軸受用鋼」を、
　「使用許容温度の高い耐熱転がり軸受用鋼」
と訂正する。
訂正事項ｃ
　明細書第４頁第４行、第１０頁第６行および
第２２頁第１９行の「耐熱軸受用鋼」を、
「耐熱転がり軸受用鋼」と訂正する。
訂正事項ｄ
　明細書第６頁第７〜８行、第７頁第９行、
第８頁第１行、同頁第１３行および第９頁第８
〜９行の「耐熱軸受用鋼」を、
「使用許容温度の高い耐熱転がり軸受用鋼」と
　訂正する。
訂正事項ｅ
　明細書第７頁第２行、同頁第１１行、第８頁
第３行および同頁第１５行の「Ｓｉ：０．５
ｗｔ％以上、２．０ｗｔ％以下」を、
「Ｓｉ：０．５ｗｔ％以上、１．２１ｗｔ％以
下」と訂正する。
訂正事項ｆ
　明細書第１０頁第１９行の「上限を２．０
ｗｔ％とする」を、
「上限を１．２１ｗｔ％とする」と訂正する。
訂正事項ｇ
　明細書第１２頁第９行の「０．２ｗｔ％以上
」および同貢第１５行の「０．１ｗｔ％以上」
をそれぞれ、
「０．１ｗｔ％以上」および「０．０５ｗｔ％
以上」と訂正する。
訂正事項ｈ
　明細書第１４頁の表１中、記号１５，１８
および１９の欄を削除し、これに伴って生じた
番号の不整合を整理する。
訂正事項ｉ
　明細書第１５頁第１１行〜第１６頁第３行の
　「Ｃｒが１．３ｗｔ％以下の場合（記号３，
１１及び１７）は ２８０℃焼戻後で十分な硬度
が得られるものの、優れた高温転勤疲労寿命特
性を得ることができず、そしてＳｉが ０．５
ｗｔ％以上、Ｍｏが０．３ｗｔ％以上であり、
ＳｉとＭｏの合計で１．０ｗｔ％以上であって
も、Ｃｒが１．９８ｗｔ％超えの場合（記号１
４及び２０）には、２８０℃焼戻後の硬度が不
十分であり、高温転動疲労寿命特性も劣っている。
　　一方、成分組成が、この発明の限定範囲に
ある場合（記号７，１０，１２，１３，１５，
１６，１８及び１９）には、２８０ ℃焼戻後で
十分な硬度を示し、かつ高温転勤疲労寿命特性
も１．３から２．２と優れた値を示してい
る。」を、
　「Ｃｒが１．３ｗｔ％以下の場合，（記号３
，１１及び１６）は ２８０℃焼房後で十分な硬
度が得られるものの、優れた高温転勤疲労寿命
特性を得ることができず、そしてＳｉが ０．５
ｗｔ％以上、Ｍｏが ０．３ｗｔ％以上であり、
ＳｉとＭｏの合計で１．０ｗｔ％以上であっても
、Ｃｒが１．９８ｗｔ％超えの場合（記号１４
及び１７）には、２８０℃続戻後の硬度が不十
分であり、高温転勤疲労寿命特性も劣っている。
　　一方、成分組成が、この発明の限定範囲に
ある場合（記号７，１０，１２，１３及び１５
）には、２８０℃焼戻後で十分な硬度を示し、
かつ高温転動疲労寿命特性も１．３から ２．０
と優れた値を示している。」と訂正する。
訂正事項ｊ
　明細書第１７頁の表２中、記号Ｃ，Ｅおよび
Ｔの欄を削除し、これに伴って生じた記号の不
整合を整理する。
訂正事項ｋ
　明細書第１８頁第４行の「記号Ｅ，Ｉ鋼」を、
　「記号Ｇ鋼」と訂正する。
訂正事項ｌ
　明細書第２０頁の表４中、記号Ｃ，Ｅおよび
Ｔの欄を削除し、これに伴って生じた記号の不
整合を整理する。
訂正事項ｍ
　明細書第２１頁第９行〜第２２頁第１４行の
　「記号Ｂ，Ｊ，Ｌ，Ｕの比較鋼は、それぞれ
Ｃ，Ｖ，Ｗ，Ｎｉなどの合金元素の含有量が、
この発明の限定範囲を逸脱したものであるが、
２６０℃焼戻材の、硬度は ＨＲｃ６０未満と
不十分であり、潤滑油温度 １８０℃における転
勤疲労寿命特性はいずれも１未満と、従来鋼１
８０℃焼戻材の潤滑油温度１２０℃における転
動疲労寿命にくらべ劣っている。
　　一方、この発明鋼においては、焼戻温度２
６０℃材において ＨＲｃ６０以上と十分な硬度
が得られており、潤滑油温度１８０℃での転勤
疲労寿命特性も１以上の値が得られている。
さらに、記号Ｅ，１のこの発明鋼の焼戻温度
２４０℃材および ３００℃材においても十分な
硬度と転勤疲労寿命特性（転勤疲労試験時の潤
滑油温度はそれぞれ １５０℃および２５０℃）
が得られている。
　　また、Ｗ，Ｖの合金元素をそれぞれ単独あ
るいは複合して含有する記号Ｉ，Ｋ，Ｍ、そし
てＮｉ，Ｃｕの合金元素をそれぞれ単独あるい
は複合して含有する記号Ｎ．Ｏ，Ｐ、さらには
、これらＷ，Ｖ，Ｎｉ，Ｃｕの合金元素を２種
類以上含有する記号Ｑ Ｒ，Ｓ，Ｔなどの、この
発明鋼は、焼戻温度２６０℃、潤滑油温度１８
０℃における転動疲労寿命特性は、全て２．０
以上の優れた値を示しており、これら合金元素
の添加が有効であることを示している。」を、
　「記号Ｂ，Ｈ，Ｊ，Ｒの比較鋼は、それぞれ
Ｃ，Ｖ，Ｗ，Ｎｉなどの合金元素の含有量が、
この発明の限定範囲を逸脱したものであるが、
２６０℃焼房材の、硬度はＨＲｃ６０未満と不十
分であり、潤滑油温度１８０℃における転動疲
労寿命特性はいずれも１未満と、従来鋼１８０
℃焼戻材の潤滑油温度１２０℃における転動疲
労寿命にくらべ劣っている。
　　一方、この発明鋼においては、焼戻温度２
６０℃材においてＨＲｃ６０以上と十分な硬度が
得られており、潤滑油温度１８０℃での転動疲
労寿命特性も１以上の値が得られている。さら
に、記号Ｇのこの発明鋼の焼戻温度２４０℃材
および３００℃材においても十分な硬度と転動
疲労寿命特性（転動疲労試験時の潤滑油温度は
それぞれ１５０℃および２５０℃）が得られて
いる。
　　また、Ｗ，Ｖの合金元素をそれぞれ単独あ
るいは複合して含有する記号Ｇ，Ｉ，Ｋ、そし
てＮｉ，Ｃｕの合金元素をそれぞれ単独あるい
は複合して含有する記号Ｌ，Ｍ，Ｎ、さらには
、これらＷ，Ｖ，Ｎｉ，Ｃｕの合金元素を２種
類以上含有する記号Ｏ，Ｐ，Ｑなどの、この発
明鋼は、焼戻温度２６０℃、潤滑油温度１８０
℃における転勤疲労寿命特性は、全て２．０ 以
上の優れた値を示しており、これら合金元素の
添加が有効であることを示している。」と訂正
するものであるが、
　上記訂正事項ａは、特許明細書の特許請求の範囲に記載されたＳｉ含有屋の範囲を「Ｓｉ：０．５ｗｔ％以上、２．０ ｗｔ％以下」から「Ｓｉ：０．５ ｗｔ％以上、１．２１ｗｔ％以下」に減縮すると共に、単に「耐熱軸受用鋼」と表現していたものを「使用許容温度の高い耐熱転がり軸受用鋼」として、その性質および用途を限定したもので、Ｓｉ含有量の上限値「１．２１ｗｔ％」は、特許明細書第１７頁の「表２」中、記号Ｇ（旧Ｉ、発明鋼）のＳｉ含有量「１．２１ｗｔ％」を根拠とするものである。また、性質および用途の限定は、特許明細書第３頁第１６行〜第４頁第５行にわたる（産業上の利用分野）の記載を根拠とするものである。
　従って、この訂正事項ａは、特許請求の範囲の滅縮に相当するものであり、また、実質上特許請求の範囲を拡張し又は変更するものでもないし、特許明細書又は図面に記載した事項の範囲内の訂正である。
　上記訂正事項ｂ〜ｆおよびｈ〜ｍはいずれも、上記訂正事項ａに伴い、明細書の詳細な説明を整合させるもので、不明りょうな記載の釈明に相当するものである。
　上記訂正事項ｇは明細書の詳細な説明の記載を特許請求の範囲の数値に整合させるもので、誤記の訂正に相当する。
  そして、これらの訂正事項ｂ〜ｍは、実質的に特許請求の範囲を拡張又は変更するものではないし、また、特許明細書に記載した事項の範囲内においてなされるものである。
　イ．訂正明細書の請求項１〜４に係る発明
　　訂正明細書の補正された請求項１〜４にかかる発明は、その特許請求の範囲の請求項１〜４に記載された上記訂正事項ａのとおりのものである。
　ウ．異議申立人が提示し、取消理由で引用した刊行物と、それに記載の事項
☆特公昭48−6010号公報(甲第1号証)
摘示１−１：１．鉄を主成分とし、
　　　　　　C　０.7〜1.2%、
　　　　　　Si　l.25〜2.6%
　　　　　　Mn　０.3〜1.2%
　　　　　　Cr　０.7〜1.6%
　　　　　　Mo　０.04〜0.6%を含有し、
　　その他必然的に介在する不純物を成分とし、
　　通常焼入により表面硬化と同等あるいはそ
　　れ以上の耐衝撃性を示す耐衝撃ころがり軸
　　受用鋼。
           ２．鉄を主成分とし、
　　　　　　C　0.7〜1.2%、
　　　　　　Si　l.25〜2.6%
　　　　　　Mn　0.3〜1.2%
　　　　　　Cr　0.7〜1.6%
　　　　　　Mo　0.04〜0.5%
            Nb　0.01〜0.3%を含有し、
　　その他必然的に介在する不純物を成分とし、
　　通常焼入により表面硬化と同等あるいはそ
　　れ以上の耐衝撃性を示す耐衝撃ころがり軸
　　受用鋼。(第6頁第11欄第12行〜第12欄第9行）
摘示１−２：本発明の鋼を使用して、通常焼き
　　入れを行い、ころがり軸受を製造すれば、
　　浸炭などの表面硬化処理をまったく必要と
　　せず、簡易な焼き入れ方法により必要にし
　　て充分な耐衝撃性を、その程度を調節可能
　　な状態で随時任意にえらぶことが可能であ
　　り、生産性および経済性の面からも従来の
　　表面硬化ころがり軸受よりも顕著にすぐれ
　　ている。（第３頁　　第５欄４２〜５行）
摘示１−３：軸受鋼は焼入前の顕微鏡組織は球
　　状化炭化物が均一に分布した組織であり、
　　この発明ではこの球状化炭化物を安定かつ
　　粗大化するような合金元素を適当量添加す
　　ることにより所要の焼入特性をもたしめ、
　　さらに比較的小さい冷却速度差でマルテン
　　サイト変態がパーライト変態に移行するこ
　　とを促進する合金元素を添加することによ
　　り、ジョミニー曲線の傾斜が急激に変化す
　　る効果をより確実に達成せしめたものであ
　　る旨。(第2頁第4欄第20〜35行）
提示１−４：球状化炭化物を粗大化し、かつ変
　　態特性としてジョミニー曲線の傾斜が急激
　　に変化させる効果を持つ合金元素として先
　　ずSiに着目し（第3頁第５欄第17〜19行)、
　　Si量はMn、Cr等の量に応じて1.25%を下限と
　　し、2.6%を上限とする旨(第3頁第6欄第33〜
　　39行)。
摘示１−５：球状化炭化物に固溶してその粗大
　　化を助長する合金成分としてMoを選び、そ
　　れら(SiとMo)の相乗効果により所要の従来
　　得られなかった新しい焼入特性を得ること
　　を可能としたものである(第3頁第5欄20〜
　　23行)。MoはCrと同様に焼入性の調整と炭化
　　物の安定化をはかることを主目的として添
　　加する元素であり、0.04%を下限とし、0.6%を.上
　　限とする旨(第4頁第7欄　第8〜16行)。
摘示１−６：Ｓｉ量が増加すると焼戻抵抗性が
　　向上するので、本発明の鋼は高温、高加重
　　下における寿命が、本発明の鋼におけるＳ
　　ｉ量の下限よりもＳｉ量が少ない通常鋼に
　　比べて長く、とくにＭｎが本発明の鋼にお
　　けるＭｎ量の下限近くになるとその傾向が
　　いちじるしい。(第4頁第7欄第30〜34行)。
☆特開昭57-210954号公報(甲第2号証)
　　第１発明として、
　　C　１.1〜1.7%、
　　Si　0.8〜1.5%
　　Mn　0.4〜1.0%
　　Cr　0.3〜5.5%
　　Mo　0.1〜1.0%
　　残部が実質的に鉄よりなる強靭性、耐摩耗
　　性及び耐熱性に優れたピストンリング用合金鋼
　　(第1頁第左下欄第5〜9行)、第２の発明で
　　、W及びVは共にC、Cr及びMoと共存して硬質
　　の炭化物を形成し、耐摩耗性を一層改善し
　　、更に焼戻軟化にたいする抵抗力を付与す
　　る作用を有する(第2頁右下欄第6〜11行)、
　　第３の発明は第２の発明の組成に更にニッ
　　ケルを含有させて高硫黄燃料を使用しての
　　燃焼ガスによる腐食に対する抵抗力を付与し
　　たものである(第2頁右下欄第18行ないし第3
　　頁左上欄第4行)。
☆特開昭60-243249号公報(甲第3号証)
　　重量%でC0.5〜0.7%、Si1〜2%、Mn1%以下、
　　Cr9〜15%、Mo1〜3%、残部Fe及び不可避の不純物より
　　なる焼戻軟化抵抗の高い軸受用鋼(第1頁左
　　下欄第7〜9行)、軸受用鋼は、使用条件が高
　　荷重、高速回転になると摩擦により、軸受
　　表面の温度が上昇し、軸受の寿命及び性能
　　の劣化の原因となるので、これに対処する
　　ためには、少なくとも200℃〜300℃の焼戻
　　しを行わなければならないが、この際硬さ
　　の低下が問題となり、この低下を極力少な
　　くするには軟化抵抗を大きくする必要があ
　　り、この発明はこの問題を解決した（第2頁
　　左上欄第13行〜右上欄第11行)。
☆特開昭48-71319号公報(甲第4号証)
　　Moは、焼人性、焼入焼きもどし脆性阻止、
　　焼きもどし軟化抵抗性等の性質を改善する
　　(第4頁右上欄第12〜14行)。
（以下、甲第１、２・・各号証を各甲１、２・・という。）
　　エ．独立特許要件の判断
　　本件特許請求の範囲の請求項１記載の発明（以下、これを本件発明という。）は、転がり軸受の使用条件の過酷化なかでも高速化、高面圧化に伴う、軸受用鋼の使用許容温度の上昇に対応して、１５０℃〜２５０℃に及ぶような高温下で使用しても、優れた転動疲労寿命特性を発揮することができる使用許容温度の高い耐圧転がり軸受用鋼を安価に提供することを目的とし（本件特許公報第４欄第７〜１８行）、合金元素を多量に使用しなくともＣｒ量の微増と、特にＳｉとＭｏとの適量含量による相乗作用により、高温度での焼戻においても必要とする硬度が得られて高温の使用条件下で優れた上記特性が得られるとの知見に基づくものであり（同第４欄第２０〜２７行）、その発明の主要な構成として、具体的には、Ｃｒ、Ｓｉ及びＭｏについてそれぞれ、Ｃｒ：１.３〜１.９８％、Ｓｉ：０.５〜１.２１％、Ｍｏ：０.３〜１.０％、そしてさらに（Ｓｉ＋Ｍｏ）量を１.０％以上に規定したものである。
　他方、甲１に記載のものは、ころがり軸受に耐衝撃性を与えるために、鋼中の化学成分を調整する（摘示１−１）ことにより、浸炭などの特別な表面硬化処理をすることなく、通常の焼入れ方法で十分な耐衝撃性を備えた表面硬化層を形成する（摘示１−２）ものであるから、転がり軸受に高温度域で優れた転動疲労寿命特性付与を目指した本件発明鋼とはその目的が異なる。
　そして、それらの目的達成手段である鋼中の成分組成の選択においても、例えばＳｉ量については、本件発明は、Ｓｉ上限が１.２１％以下、より好ましくは１.０％未満である（同第６欄第２行）のに、甲１では、球状化炭化物を粗大化し、かつ変態特性としてジョミニー曲線の傾斜を急激に変化させるためにＳｉは、Ｍｎ，Ｃｒ量に応じて、１.２５％以上添加する（摘示１−３，４）のであり、また、甲１におけるＳｉとＭｏの相乗効果についても、上記球状化炭化物に固溶してその粗大化を助長し、所望の焼入れ特性を得るためのものである（摘示１−５）から、本件発明の高温転動疲労特性に対する作用とは異なるものである。
  そして、上記の甲１の摘示１−６や、甲２、３、４の摘示事項より、Ｓｉ，Ｍｏ、Ｃｒ等を添加すれば焼戻抵抗性が向上し、硬度を維持でき、疲労強度や高温、高加重下での疲れ寿命が延びることが予測できるとしても、本件の場合はその一般的傾向にとどまらず、それ以上の解明がなさているものと認められる。
　即ち、表１にみられるように、本件の例えば高炭素クロム軸受鋼（Ｃ：１.０％、Ｍｎ：０.５％）の焼入後２６０℃で焼戻した鋼の焼戻後の硬度は高くても、高温（１８０℃）転動疲労寿命特性は必ずしも優れているわけでない。これは、本件で規定するＣｒ，Ｓｉ，Ｍｏの各含有量及び（Ｓｉ＋Ｍｏ）量の上記４つの規定の内、１つでも規定外のものがあると、焼戻後の硬度は十分に高くても、高温転動疲労寿命特性は悪い結果となり、焼戻後の硬度と高温転動疲労寿命とは必ずしも対応しないことになるから、本件の目的である高温での使用許容範囲が高いという特性に優れた鋼を安価に提供するには、この４つの規定を同時に満足することが必要不可欠な要件である。
　ところが、甲１にはこの技術的意義に基づく４つの規定の組み合わせの構成について開示或いは示唆するところはないし、また、甲２、３、４の記載からは、上記のように鋼中のＳｉ，Ｍｏ，Ｃｒ，Ｗ，Ｖ等が耐摩耗性を改善し、焼戻軟化抵抗に優れ、疲労強さの向上をもたらすという一般的な作用が知られる程度であり、本件発明の主要な技術的解決手段である上記４つの規定に関する示唆はみいだせないから、甲１の記載に甲２、３、４の記載事項を併せ考慮しても、焼戻硬度を維持して高温転動疲労寿命特性を満足するには、上記４つの規定を厳密に制御して、これらすべての規定を同時に満足しなければならないという本件発明の構成がただちに導き出されるものではない。　したがって、本件発明の焼戻硬度と高温転動疲労寿命に関する技術思想の開示がなく、また、構成が形式的にも重複するところがない甲１〜４に本件発明が記載されているとはいえず、また、その記載に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるということもできない。
　なお、本件請求項２，３，４の発明は、本件発明である請求項１発明にさらに改良成分を添加したものである。
　よって、請求項１〜４に係る本件各発明は、特許法第２９条第１項第３号若しくは同第２９条第２項の規定に該当するとはいえず、訂正後における本件請求項１〜４に記載の特許発明は特許出願の際独立して特許を受けることができない発明とすることはできない。
　オ．むすび
  　以上のとおりであるから、上記訂正請求は、特許法第１２０条の４第２項及び同条第３項で準用する第１２６条第２項乃至４項の規定に適合するので、当該訂正を認める。
３．特許異議の申立てについての判断
　異議申立人：伊藤廣美の異議申し立ての理由に対する判断は上記２、ウ及びエで述べたとおりである。
４．以上のとおりであるから、特許異議申し立ての理由によっては、本件請求項１〜４に係る発明の特許を取り消すことはできない。
　また、他に本件請求項１〜４に係る発明の特許を取り消すべき理由を発見しない。
　よって、結論のとおり決定する。
【異議決定日】
平成１２年４月２５日（２０００．４．２５）
【訂正の要旨】
▲１▼訂正事項ａ
　平成９年８月２５日付けの本件請求人提出に係る手続補正書により補正された特許請求の範囲の請求項１〜４に係る記載
「ｌ．Ｃ：０．８ｗｔ％以上、１．５ｗｔ％以下、
　　Ｓｉ：０．５ｗｔ％以上、２．０ｗｔ％以下、
　　Ｍｎ：０．３ｗｔ％以上、２．０ｗｔ％以下、
　　Ｃｒ：１．３ｗｔ％以上、１．９８ｗｔ％以下、及び
　　Ｍｏ：０．３ｗｔ％以上、１．０ｗｔ％以下
　で、
　　ＳｉとＭｏの合計で１．０ｗｔ％以上、
　を満足する範囲で含有し、残部は鉄及び不可避不純物の組成になる耐熱軸受用鋼。
　２．Ｃ：０．８ｗｔ％以上、１．５ｗｔ％以下、
　Ｓｉ：０．５ｗｔ％以上、２．０ｗｔ％以下、
　Ｍｎ：０．３ｗｔ％以上、２．０ｗｔ％以下、
　Ｃｒ：１．３ｗｔ％以上、１．９８ｗｔ％以下、及び
　Ｍｏ：０．３ｗｔ％以上、１．０ｗｔ％以下
　で、
　ＳｉとＭｏの合計で１．０ｗｔ％以上、
を満足する範囲で含有し、かつ、
　Ｗ：０．０５ｗｔ％以上、０．５０ｗｔ％以下、及び
　Ｖ：０．０５ｗｔ％以上、０．５０ｗｔ％以下、
のうちから選んだ１種又は２種を含有し、残部は鉄及び不可避不純物の組成になる耐熱軸受用鋼。
３．Ｃ：０．８ｗｔ％以上、１．５ｗｔ％以下、
　Ｓｉ：０．５ｗｔ％以上、２．０ｗｔ％以下、
　Ｍｎ：０．３ｗｔ％以上、２．０ｗｔ％以下、
　Ｃｒ：１．３ｗｔ％以上、１．９８ｗｔ％以下、及び
　Ｍｏ：０．３ｗｔ％以上、１．０ｗｔ％以下
で、
　ＳｉとＭｏの合計で１．０ｗｔ％以上、
を満足する範囲で含有し、かっ、
　Ｎｉ：０．ｌｗｔ％以上、２．０ｗｔ％以下、及び
　Ｃｕ：０．０５ｗｔ％以上、１．００ｗｔ％以下、
　のうちから選んだ１種又は２種を含有し、残部は鉄及び不可避不純物の組成になる耐熱軸受用鋼。
４．Ｃ：０．８ｗｔ％以上、１．５ｗｔ％以下、
　Ｓｉ：０．５ｗｔ％以上、２．０ｗｔ％以下、
　Ｍｎ：０．３ｗｔ％以上、２．０ｗｔ％以下、
　Ｃｒ：１．３ｗｔ％以上、１．９８ｗｔ％以下、及び
　Ｍｏ：０．３ｗｔ％以上、１．０ｗｔ％以下
で、
　ＳｉとＭｏの合計で１．０ｗｔ％以上、
を満足する範囲で含有し、かつ、
　Ｗ：０．０５ｗｔ％以上、０．５０ｗｔ％以下、及び
　Ｖ：０．０５ｗｔ％以上、０．５０ｗｔ％以下、
のうちから選んだ１種又は２種以上と、
　Ｎｉ：０．ｌｗｔ％以上、２．０ｗｔ％以下、
　　Ｃｕ：０．０５ｗｔ％以上、１．０ｗｔ％以下、
　のうちから選んだ１種又は２種以上を含有し、残部は鉄及び不可避不純物の組成になる耐熱軸受用鋼。」
を、特許請求の範囲の減縮を目的として、
「１．Ｃ：０．８ｗｔ％以上、１．５ｗｔ％以下、
　　Ｓｉ：０．５ｗｔ％以上、
１．２１
　　Ｍｎ：０．３ｗｔ％以上、２．０ｗｔ％以下、
　　Ｃｒ：１．３ｗｔ％以上、１．９８ｗｔ％以下、及び
　　Ｍｏ：０．３ｗｔ％以上、１．０ｗｔ％以下
で、
　ＳｉとＭｏの合計で１．０ｗｔ％以上、
を満足する範囲で含有し、残部は鉄及び不可避不純物の組成になる
使用許容温度の高い
転がり
２．Ｃ：０．８ｗｔ％以上、１．５ｗｔ％以下、
　　Ｓｉ：０．５ｗｔ％以上、
１．２１
　　Ｍｎ：０．３ｗｔ％以上、２．０ｗｔ％以下、
　Ｃｒ：１．３ｗｔ％以上、１．９８ｗｔ％以下、及び
　Ｍｏ：０．３ｗｔ％以上、１．０ｗｔ％以下
　で、
　　ＳｉとＭｏの合計で１．０ｗｔ％以上、
　を満足する範囲で含有し、かつ、
　　Ｗ：０．０５ｗｔ％以上、０．５０ｗｔ％以下、及び
　　Ｖ：０．０５ｗｔ％以上、０．５０ｗｔ％以下、
　のうちから選んだ１種又は２種を含有し、残部は鉄及び不可避不純物の組成になる
使用許容温度の高い
転がり
　　３．Ｃ：０．８ｗｔ％以上、１．５ｗｔ％以下、
　　Ｓｉ：０．５ｗｔ％以上、
１．２１
　　Ｍｎ：０．３ｗｔ％以上、２．０ｗｔ％以下、
　　Ｃｒ：１．３ｗｔ％以上、１．９８ｗｔ％以下、及び
　　Ｍｏ：０．３ｗｔ％以上、１．０ｗｔ％以下
　で、
　　ＳｉとＭｏの合計で１．０ｗｔ％以上、
　を満足する範囲で含有し、かつ、
　　Ｎｉ：０．ｌｗｔ％以上、２．０ｗｔ％以下、及び
　　Ｃｕ：０．０５ｗｔ％以上、１．００ｗｔ％以下、
　のうちから選んだ１種又は２種を含有し、残部は鉄及び不可避不純物の組成になる
使用許容温度の高い
転がり
４．　Ｃ：０．８ｗｔ％以上、１．５ｗｔ％以下、
　　Ｓｉ：０．５ｗｔ％以上、
１．２１
　　Ｍｎ：０．３ｗｔ％以上、２．０ｗｔ％以下、
　　Ｃｒ：１．３ｗｔ％以上、１．９８ｗｔ％以下、及び
　　Ｍｏ：０．３ｗｔ％以上、１．０ｗｔ％以下
　で、
　　ＳｉとＭｏの合計で１．０ｗｔ％以上、
　を満足する範囲で含有し、かつ、
　　Ｗ：０．０５ｗｔ％以上、０．５０ｗｔ％以下、及び
　　Ｖ：０．０５ｗｔ％以上、０．５０ｗｔ％以下、
　のうちから選んだ１種又は２種以上と、
　　Ｎｉ：０．１ｗｔ％以上、２．０ｗｔ％以下、
　　Ｃｕ：０．０５ｗｔ％以上、１．０ｗｔ％以下、
　のうちから選んだ１種又は２種以上を含有し、残部は鉄及び不可避不純物の組成になる
使用許容温度の高い
転がり
　と訂正する。
▲２▼訂正事項ｂ
　明細書の発明の名称
　「耐熱軸受用鋼」
　を、不明りょうな記載の釈明を目的として、
「使用許容温度の高い耐熱転がり軸受用鋼」
　と訂正する。
▲３▼訂正事項ｃ
　明細書第４頁第４行、第１０頁第６行および第２２頁第１９行の「耐熱軸受用鋼」
　を、不明りょうな記載の釈明を目的として、
　「耐熱転がり軸受用鋼」
　と訂正する。
▲４▼訂正事項ｄ
　明細書第６頁第７〜８行、第７頁第９行、第８頁第１行、同頁第１３行および第９頁第８〜９行の
　「耐熱軸受用鋼」
　を、不明りょうな記載の釈明を目的として、
　「使用許容温度の高い耐熱転がり軸受用鋼」
　と訂正する。
▲５▼訂正事項ｅ
　明細書第７頁第２行、同頁第１１行、第８頁第３行および同頁第１５行の
　「Ｓｉ：０．５ｗｔ％以上、２．０ｗｔ％以下」
　を、不明りょうな記載の釈明を目的として、
　「Ｓｉ：０．５ｗｔ％以上、１．２１ｗｔ％以下」
　と訂正する。
▲６▼訂正事項ｆ
　明細書第１０頁第１９行の
　「上限を２．０ｗｔ％とする」
　を、不明りょうな記載の釈明を目的として、
　「上限を１．２１ｗｔ％とする」
　と訂正する。
▲７▼訂正事項ｇ
　明細書第１２頁第９行の「０．２ｗｔ％以上」および同頁第１５行の「０．１ｗｔ％以上」
　をそれぞれ、誤記の訂正を目的として、
　「０．１ｗｔ％以上」および同頁第１５行の「０．０５ｗｔ％以上」
　と訂正する。
▲８▼訂正事項ｈ
　明細書第１４頁の表１中、記号１５，１８および１９の欄を、不明りょうな記載の釈明を目的として削除し、これに伴って生じた番号の不整合を、整理する。
▲９▼訂正事項ｉ
　明細書第１５頁第１１行〜第１６頁第３行の
「Ｃｒが１．３ｗｔ％以下の場合（記号３，１１及び１７）は２８０℃焼戻後で十分な硬度が得られるものの、優れた高温転動疲労寿命特性を得ることができず、そしてＳｉが０．５ｗｔ％以上、Ｍｏが０．３ｗｔ％以上であり、ＳｉとＭｏの合計で１．０ｗｔ％以上であっても、Ｃｒが１．９８ｗｔ％超えの場合（記号１４及び２０）には、２８０℃焼戻後の硬度が不十分であり、高温転動疲労寿命特性も劣っている。
　一方、成分組成が、この発明の限定範囲にある場合（記号７，１０，１２，１３，１５，１６，１８及び１９）には、２８０℃焼戻後で十分な硬度を示し、かつ高温転動疲労寿命特性も１．３から２．２と優れた値を示している。」を、不明りょうな記載の釈明を目的として、
「Ｃｒが１．３ｗｔ％以下の場合（記号３，ｌ１及び１６）は２８０℃焼戻後で十分な硬度が得られるものの、優れた高温転動疲労寿命特性を得ることができず、そしてＳｉが０．５ｗｔ％以上、Ｍｏが０．３ｗｔ％以上であり、ＳｉとＭｏの合計で１．０ｗｔ％以上であっても、Ｃｒが１．９８ｗｔ％超えの場合（記号１４及び１７）には、２８０℃焼戻後の硬度が不十分であり、高温転動疲労寿命特性も劣
っている。
　一方、成分組成が、この発明の限定範囲にある場合（記号７，１０，１２，１３及び１５）には、２８０℃焼戻後で十分な硬度を示し、かつ高温転動疲労寿命特性も１．３から２．０と優れた値を示している。」
と訂正する。
▲１０▼訂正事項ｊ
　明書第１７頁の表２中、記号Ｃ，ＥおよびＴの欄を、不明りょうな記載の釈明を目的として削除し、これに伴って生じた記号の不整合を、整理する。
▲１１▼訂正事項ｋ
　明細書第１８頁第４行の
「記号Ｅ，１鋼」
を、不明りょうな記載の釈明を目的として、
「記号Ｇ鋼」
と訂正する。
▲１２▼訂正事項ｌ
　明細書第２０頁の表４中、記号Ｃ，ＥおよびＴの欄を、不明りょうな記載の釈明を目的として削除し、これに伴って生じた記号の不整合を、整理する。
▲１３▼訂正事項ｍ
　明細書第２１頁第９行〜第２２頁第１４行の
「記号Ｂ，Ｊ，Ｌ，Ｕの比較鋼は、それぞれＣ，Ｖ，Ｗ，Ｎｉなどの合金元素の含有量が、この発明の限定範囲を逸脱したものであるが、２６０℃焼戻材の、硬度はＨＲＣ６０未満と不十分であり、潤滑油温度１８０℃における転動疲労寿命特性はいずれも１未満と、従来鋼１８０℃焼戻材の潤滑油温度１２０℃における転動疲労寿命くらべ劣っている。
　一方、この発明鋼においては、焼戻温度２６０℃材においてＨＲＣ６０以上と十分な硬度が得られており、潤滑油温度１８０℃での転動疲労寿命特性もｌ以上の値が得られている。さらに、記号Ｅ，Ｉのこの発明鋼の焼戻温度２４０℃材および３００℃材においても十分な硬度と転動疲労寿命特性（転動疲労試験時の潤滑油温度はそれぞれ１５０℃および２５０℃）が得られている。
　また、Ｗ，Ｖの合金元素をそれぞれ単独あるいは複合して含有する記号Ｉ，Ｋ，Ｍ、そしてＮｉ，Ｃｕの合金元素をそれぞれ単独あるいは複合して含有する記号Ｎ，Ｏ，Ｐ、さらには、これらＷ，Ｖ，Ｎｉ，Ｃｕの合金元素を２種類以上含有する記号Ｑ，Ｒ，Ｓ，Ｔなどの、この発明鋼は、焼戻温度２６０℃、潤滑油温度１８０℃における転動疲労寿命特性は、全て２．０以上の優れた値を示しており、これら合金元素の添加が有効であることを示している。」
を、不明りょうな記載の釈明を目的として、
「記号Ｂ，Ｈ，Ｊ，Ｒの比較鋼は、それぞれＣ，Ｖ，Ｗ，Ｎｉなどの合金元素の含有量が、この発明の限定範囲を逸脱したものであるが、２６０℃焼戻材の、硬度はＨＲＣ６０未満と不十分であり、潤滑油温度１８０℃における転動疲労寿命特性はいずれもｌ未満と、従来鋼１８０℃焼戻材の潤滑油温度１２０℃における転動疲労寿命くらべ劣っている。
　一方、この発明鋼においては、焼戻温度２６０℃材においてＨＲＣ６０以上と十分な硬度が得られており、潤滑油温度１８０℃での転動疲労寿命特性もｌ以上の値が得られている。さらに、記号Ｇのこの発明鋼の焼戻温度２４０℃材および３００℃材においても十分な硬度と転動疲労寿命特性（転動疲労試験時の潤滑油温度はそれぞれ１５０℃および２５０℃）が得られている。
　また、Ｗ，Ｖの合金元素をそれぞれ単独あるいは複合して含有する記号Ｇ，Ｉ，Ｋ、そしてＮｉ，Ｃｕの合金元素をそれぞれ単独あるいは複合して含有する記号Ｌ，Ｍ，Ｎ、さらには、これらＷ，Ｖ，Ｎｉ，Ｃｕの合金元素を２種類以上含有する記号Ｏ，Ｐ，Ｑなどの、この発明鋼は、焼戻温度２６０℃、潤滑油温度１８０℃における転動疲労寿命特性は、全て２．０以上の優れた値を示しており、これら合金元素の添加が有効であることを示している。」
と訂正する。
（５４）【発明の名称】
使用許容温度の高い
転がり
（５７）【特許請求の範囲】
１．Ｃ：０．８ｗｔ％以上、１．５　ｗｔ％以下、
　Ｓｉ：０．５ｗｔ％以上、
１．２１
　Ｍｎ：０．３ｗｔ％以上、２．０　ｗｔ％以下、
　Ｃｒ：１．３ｗｔ％以上、１．９８ｗｔ％以下、及び
　Ｍｏ：０．３ｗｔ％以上、１．０ｗｔ％以下
で、
　ＳｉとＭｏの合計で１．０ｗｔ％以上、
を満足する範囲で含有し、残部は鉄及び不可避不純物の組成になる
使用許容温度の高い
転がり
２．Ｃ：０．８ｗｔ％以上、１．５　ｗｔ％以下、
　Ｓｉ：０．５ｗｔ％以上、
１．２１
　Ｍｎ：０．３ｗｔ％以上、２．０　ｗｔ％以下、
　Ｃｒ：１．３ｗｔ％以上、１．９８ｗｔ％以下、及び
　Ｍｏ：０．３ｗｔ％以上、１．０　ｗｔ％以下
で、
　ＳｉとＭｏの合計で１．０ｗｔ％以上、
を満足する範囲で含有し、かつ、
　Ｗ：０．０５ｗｔ％以上、０．５０ｗｔ％以下、及び
　Ｖ：０．０５ｗｔ％以上、０．５０ｗｔ％以下、
のうちから選んだ１種又は２種を含有し、残部は鉄及び不可避不純物の組成になる
使用許容温度の高い
転がり
３．Ｃ：０．８ｗｔ％以上、１．５　ｗｔ％以下、
　Ｓｉ：０．５ｗｔ％以上、
１．２１
　Ｍｎ：０．３ｗｔ％以上、２．０　ｗｔ％以下、
　Ｃｒ：１．３ｗｔ％以上、１．９８ｗｔ％以下、及び
　Ｍｏ：０．３ｗｔ％以上、１．０　ｗｔ％以下
で、
　ＳｉとＭｏの合計で１．０ｗｔ％以上、
を満足する範囲で含有し、かつ、
　Ｎｉ：０．１　ｗｔ％以上、２．０　ｗｔ％以下、及び
　Ｃｕ：０．０５ｗｔ％以上、１．００ｗｔ％以下、
　のうちから選んだ１種又は２種を含有し、残部は鉄及び不可避不純物の組成になる
使用許容温度の高い
転がり
４．Ｃ：０．８ｗｔ％以上、１．５　ｗｔ％以下、
　Ｓｉ：０．５ｗｔ％以上、
１．２１
　Ｍｎ：０．３ｗｔ％以上、２．０　ｗｔ％以下、
　Ｃｒ：１．３ｗｔ％以上、１．９８ｗｔ％以下、及び
　Ｍｏ：０．３ｗｔ％以上、１．０　ｗｔ％以下
で、
　ＳｉとＭｏの合計で１．０ｗｔ％以上、
を満足する範囲で含有し、かつ、
　Ｗ：０．０５ｗｔ％以上、０．５０ｗｔ％以下、及び
　Ｖ：０．０５ｗｔ％以上、０．５０ｗｔ％以下、
のうちから選んだ１種又は２種以上と、
　Ｎｉ：０．ｌ　ｗｔ％以上、２．０ｗｔ％以下、
　Ｃｕ：０．０５ｗｔ％以上、１．０ｗｔ％以下、
のうちから選んだ１種又は２種以上を含有し、残部は鉄及び不可避不純物の組成になる
使用許容温度の高い
転がり
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
　この発明は、ころ軸受、玉軸受といった転がり軸受の要素部材に加工するための軸受鋼の改良に関し、この種の軸受の使用環境の過酷化、なかでも高速化、高面圧化に伴う使用温度の上昇に対応して、１５０℃から２５０℃に至るような高温（以下単に「高温」という）で使用しても、すぐれた転動疲労寿命特性を発揮することができる、使用許容温度の高い耐熱転がり軸受用鋼を提案しようとするものである。
　転がり軸受は、その負荷回転に基く温度上昇の下での寸法安定性、転動疲労寿命を保証するために、熱処理時の焼戻温度と焼戻後の表面硬度により使用許容温度が設定される。たとえば、軸受用鋼として広く利用されて来た、ＪＩＳ高炭素クロム軸受鋼ＳＵＪ２は、転がり軸受として必要な硬度に調整するため、通常１８０℃の焼戻処理が施され、転がり軸受の負荷時における転動表面での過度な温度上昇を避けるように、使用温度範囲は一般に１２０℃以下とされる。
（従来の技術）
　特公昭５４−４１０１４号公報には、常温ならびに高温における特性の優れた転がり軸受用鋼に関する開示があり、また、特開昭６３−６２８４７号公報には、ガスタービンなど熱機関の回転主軸の軸受のように高速下で３００℃以上のような高い温度で使用するための耐熱軸受用鋼が開示されているが、これらはいずれも炭化物形成元素を多量に添加する必要がある。
　これらのほかさらに、高温焼戻による二次析出硬化を図った高速度工具鋼を転がり軸受に用いることも知られている。
　しかし、多量の合金元素を添加するとき、偏析をなくすために長時間の均熱保持が加工上必要なこと、また熱処理のためにも高温長時間にわたる加熱が必要になること、さらに合金成分添加コストが嵩むことなど、生産性ないしはコストの面で不利が著しいといった問題点がある。
（発明が解決しようとする課題）
　転がり軸受の使用条件の過酷化、なかでも高速化、高面圧化に伴う、軸受用鋼の使用許容温度の１５０℃ないしは２５０℃に及ぶような高温化の要求については、ＪＩＳ高炭素クロム軸受鋼鋼材ＳＵＪ２にくらべて、
１）高温焼戻による硬度低下が少ないこと、
２）高温度域で、優れた転動疲労寿命特性を有すること、
を必要とする。
　そこでこの発明は、上記した従来の技術の問題点に鑑み、製造コストの増加を極力抑制してしかも高温での転動疲労寿命特性に優れた使用許容温度の高い耐熱転がり軸受用鋼を安価に提供することを目的とするものである。
（課題を解決するための手段）
　この発明は、発明者らが軸受用鋼の使用許容温度を向上させる目的で、焼戻後の硬度ならびに高温条件下での転動疲労寿命におよぼす炭化物の影響について研究を重ねた結果、合金元素を多量に添加しなくとも、Ｃｒ量の微増と、とくにＳｉとＭｏとの適量含有による相乗作用により、高温度での焼戻においても必要とする硬度が得られて高温の使用条件下で優れた転がり軸受の転動疲労寿命特性が得られることを見出したもので、その要旨は以下のとおりである。
１．Ｃ：０．８ｗｔ％以上、１．５　ｗｔ％以下、
　Ｓｉ：０．５ｗｔ％以上、１．２１ｗｔ％以下、
　Ｍｎ：０．３ｗｔ％以上、２．０　ｗｔ％以下、
　Ｃｒ：１．３ｗｔ％以上、１．９８ｗｔ％以下、及び
　Ｍｏ：０．３ｗｔ％以上、１．０　ｗｔ％以下
を、
　ＳｉとＭｏの合計で１．０ｗｔ％以上、
を満足する範囲で含有し、残部は鉄及び不可避不純物の組成になる使用許容温度の高い耐熱転がり軸受用鋼。
２．Ｃ：０．８ｗｔ％以上、１．５　ｗｔ％以下、
　Ｓｉ：０．５ｗｔ％以上、１．２１ｗｔ％以下、
　Ｍｎ：０．３ｗｔ％以上、２．０　ｗｔ％以下、
　Ｃｒ：１．３ｗｔ％以上、１．９８ｗｔ％以下、及び
　Ｍｏ：０．３ｗｔ％以上、１．０　ｗｔ％以下
を、
　ＳｉとＭｏの合計で１．０ｗｔ％以上、
を満足する範囲で含有し、かつ、
　Ｗ：０．０５ｗｔ％以上、０．５０ｗｔ％以下、及び
　Ｖ：０．０５ｗｔ％以上、０．５０ｗｔ％以下、
のうちから選んだ１種又は２種を含有し、残部は鉄及び不可避不純物の組成になる使用許容温度の高い耐熱転がり軸受用鋼。
３．Ｃ：０．８ｗｔ％以上、１．５ｗｔ％以下、
　Ｓｉ：０．５ｗｔ％以上、１．２１ｗｔ％以下、
　Ｍｎ：０．３ｗｔ％以上、２．０　ｗｔ％以下、
　Ｃｒ：１．３ｗｔ％以上、１．９８ｗｔ％以下、及び
　Ｍｏ：０．３ｗｔ％以上、１．０　ｗｔ％以下
を、
　ＳｉとＭｏの合計で１．０ｗｔ％以上、
を満足する範囲で含有し、かつ、
　Ｎｉ：０．１　ｗｔ％以上、２．０　ｗｔ％以下、及び
　Ｃｕ：０．０５ｗｔ％以上、１．００ｗｔ％以下、
のうちから選んだ１種又は２種を含有し、残部は鉄及び不可避不純物の組成になる使用許容温度の高い耐熱転がり軸受用鋼。
４．Ｃ：０．８ｗｔ％以上、１．５　ｗｔ％以下、
　Ｓｉ：０．５ｗｔ％以上、１．２１ｗｔ％以下、
　Ｍｎ：０．３ｗｔ％以上、２．０　ｗｔ％以下、
　Ｃｒ：１．３ｗｔ％以上、１．９８ｗｔ％以下、及び
　Ｍｏ：０．３ｗｔ％以上、１．０　ｗｔ％以下
を、
　ＳｉとＭｏの合計で１．０ｗｔ％以上、
を満足する範囲で含有し、かつ、
　Ｗ：０．０５ｗｔ％以上、０．５０ｗｔ％以下、及び
　Ｖ：０．０５ｗｔ％以上、０．５０ｗｔ％以下、
のうちから選んだ１種又は２種以上と、
　Ｎｉ：０．１　ｗｔ％以上、２．０ｗｔ％以下、
　Ｃｕ：０．０５ｗｔ％以上、１．０ｗｔ％以下、
のうちから選んだ１種又は２種以上を含有し、残部は鉄及び不可避不純物の組成になる使用許容温度の高い耐熱転がり軸受用鋼。
　なお、この発明では、鋼中酸素量の低減および介在物の形態制御のため、Ｃａ：０．０５ｗｔ％以下、Ｎａ：０．０５ｗｔ％以下、Ｋ：０．０５ｗｔ％以下、Ｍｇ：０．１ｗｔ％以下、及びＺｒ：０．１ｗｔ％以下のうちから選んだ少なくとも一種を含有すること、また、被削性の向上には、Ｂ：０．０５ｗｔ％以下、Ｓ：０．２５ｗｔ％以下、Ｃａ：０．０１ｗｔ％以下、Ｐｂ：０．３ｗｔ％以下、Ｂｉ：０．３ｗｔ％以下、及びＲＥＭ：０．２５ｗｔ％以下のうちから選んだ少なくとも一種を含有すること、熱間強度の向上を目指して、Ｐ：０．１ｗｔ％以下、及びＮ：０．０５ｗｔ％以下のうちから選んだ少なくとも一種を含有すること、さらには、脱炭防止のためにＳｂ：０．０５ｗｔ％以下を含有することのような各場合にも、所期の目的に対し格別の不利を伴うことなくして、それぞれの所期するところが実現され得る。
（作用）
　この発明による耐熱転がり軸受用鋼において、その合金成分の組成範囲を限定する理由について次に述べる。
Ｃ：基地に固溶しマルチンサイトを強化し、焼戻後の硬度確保と転動疲労寿命特性の向上にも役立つためには０．８ｗｔ％を必要とする。しかし多すぎると巨大炭化物が生成し転動疲労寿命特性を劣化させるので１．５ｗｔ％を上限とする。
Ｓｉ：鋼の溶製時に脱酸剤として作用するほか、基地に固溶して後述のＭｏとの相互作用の下で、とくに焼戻後の硬度低下の抑制に寄与するように０．５ｗｔ％を必要とする。しかし、多すぎると被削性ならびに鍛造性を著しく劣化させるので、上限を１．２１ｗｔ％とするが、１．０ｗｔ％未満がより好ましい。
Ｍｎ：鋼の焼入性を向上させることにより基地マルチンサイトの靱性を高め、鋼材の硬度ならびに転動疲労寿命を向上させるため０．３ｗｔ％を必要とするが、多すぎると被削性を著しく劣化させるため２．０ｗｔ％を上限とする。
Ｃｒ：炭化物を形成し、高温転動疲労寿命特性を向上させるためには１．３ｗｔ％を必要とする。しかし多すぎると焼戻後の硬度が低下し、かえって高温転動疲労寿命特性を劣化させることから１．９８ｗｔ％を上限とする。
Ｍｏ：基地に固溶させることにより、焼戻後の硬度ならびに転動疲労寿命特性を向上させることから０．３ｗｔ％を必要とするが、さらに好ましくは０．５ｗｔ％を必要とする。しかし多すぎてもその効果は認められず、コスト高となることから、１．０ｗｔ％を上限とする。
Ｓｉ＋Ｍｏ：高温焼戻後に優れた硬度と高温転動疲労寿命特性を得るため１．０ｗｔ％以上を必要とする。
Ｗ，Ｖ：高温で安定した炭化物を形成し高温転動疲労寿命特性をさらに向上させる成分として、均しく有用な同効成分であり、これらの含有量については、いずれも０．０５ｗｔ％より少ないと効果がなく、また、０．５ｗｔ％より多いと焼戻後の硬度が低下し、かえって高温転動疲労寿命特性を劣化させるので、何れか一方のみ又は両者の併用の何れの場合も０．０５ｗｔ％以上０．５ｗｔ％以下の範囲とする。
Ｎｉ：基地に固溶し、焼戻後の硬度低下を抑制させるため０．１ｗｔ％以上を含有することが望ましい。しかし多量に含有させると、残留オーステナイトが多量に生成し焼戻後の硬度を低下させることから、そのうれいのない２．０ｗｔ％を上限とする。
Ｃｕ：基地に固溶し、焼戻後の硬度低下を抑制させる点でＮｉと同効であって０．０５ｗｔ％以上含有することが望ましいが、多すぎると鍛造性を劣化させるので、そのうれいのない１．０ｗｔ％を上限とする。
　次に、この発明の成分組成で特にＣｒならびにＳｉ＋Ｍｏの限定が重要で、その理由について以下に実験結果をもとに説明を加える。
　表１は、Ｃ：１．０ｗｔ％、Ｍｎ：０．５ｗｔ％を含有する高炭素クロム軸受鋼についてＳｉ，Ｃｒ，及びＭｏ量を変化させてそれぞれ溶製し、脱ガスのために真空脱ガス処理を施してから熱間圧延により調整した試験材の、焼入を経た２８０℃焼戻後の硬度と高温（１８０℃）転動疲労特性の測定結果を示すものである。
　ここに転動疲労寿命特性は、スラスト形試験機を用いて、一群の軸受を同条件で負荷回転しフレーキング（表面はく離）による破損が１０％に達するまでの総回転数を求め表１の脚注※１に沿って対比評価した。
　表１に示す結果より、Ｃｒが１．３ｗｔ％以上のとき、Ｓｉが０．５ｗｔ％未満で、かつＭｏが０．３ｗｔ％未満の場合（記号１及び２）では、２８０℃焼戻後の硬度が不十分であり、高温転動疲労寿命特性も劣り、また、Ｓｉが０．５ｗｔ％以上、あるいはＭｏが０．３ｗｔ％以上のいずれか一方が満足されていない場合（記号８及び９）は、２８０℃焼戻後の硬度は十分であるが、高温転動疲労寿命特性が劣り、さらに、Ｓｉが０．５ｗｔ％以上、Ｍｏが０．３ｗｔ％以上であっても、ＳｉとＭｏの合計で１．０ｗｔ％未満の場合）記号４，５及び６）並びにＣｒが１．３ｗｔ％以下の場合（記号３，ｌ１及び１６）は２８０℃焼戻後で十分な硬度が得られるものの、優れた高温転動疲労寿命特性を得ることができず、そしてＳｉが０．５ｗｔ％以上、Ｍｏが０．３ｗｔ％以上であり、ＳｉとＭｏの合計で１．０ｗｔ％以上であっても、Ｃｒが１．９８ｗｔ％超えの場合（記号１４及び１７）には、２８０℃焼戻後の硬度が不十分であり、高温転動疲労寿命特性も劣っている。
　一方、成分組成が、この発明の限定範囲にある場合（記号７，１０，１２，１３及び１５）には、２８０℃焼戻後で十分な硬度を示し、かつ高温転動疲労寿命特性も１．３から２．０と優れた値を示している。
（実施例）
　転炉で溶製しＲＨ脱ガス処理を施した後、連続鋳造で化学成分を表２に示した多数のブルームを鋳造し、１２４０℃の温度で３０時間の拡散焼鈍を行った上で、直径が６５φｍｍの棒鋼に圧延した。
　ついで、上記棒鋼は、球状化焼鈍を施した後に、転動疲労試験片の形状に加工し熱処理を加えた。焼入後の焼戻温度を、記号Ａ鋼（ＳＵＪ２）については、１８０℃，２６０℃で、記号Ｇ鋼については、２４０℃，２６０℃，３００℃で、その他の鋼については２６０℃でそれぞれ焼戻を行い、転動疲労試験片を作製した。
　転動疲労寿命試験には、スラスト型転動疲労寿命試験機を用い、焼戻温度と疲労試験時の潤滑油温度の関係を表３に示すごとくして疲労試験を行った。
　試験結果はワイブル分布に従うものと仮定して確率紙上にまとめ、Ｌ１０（累積破損確率が１０％の時の、破損までの応力負荷回数）により、記号Ａ鋼（ＳＵＪ２）の１８０℃焼戻材の潤滑油温度１２０℃における転動疲労寿命試験値を１として対比評価した。
　上記評価値結果を硬度の測定結果とともに表４にまとめて示す。
　記号Ａ（ＳＵＪ２）の従来鋼は、２６０℃焼戻材の、硬度はＨＲＣ６０未満と不十分であり、潤滑油温度１８０℃における転動疲労寿命特性は０．２と劣っている。すなわち、同じ従来鋼の１８０℃焼戻材の潤滑油温度１２０℃における転動疲労寿命の１／５であることを示しており、この従来鋼ＳＵＪ２は高温域（１５０℃から２５０℃）での使用は不適であることを示している。
　記号Ｂ，Ｈ，Ｊ，Ｒの比較鋼は、それぞれＣ，Ｖ，Ｗ，Ｎｉなどの合金元素の含有量が、この発明の限定範囲を逸脱したものであるが、２６０℃焼戻材の、硬度はＨＲＣ６０未満と不十分であり、潤滑油温度１８０℃における転動疲労寿命特性はいずれも１未満と、従来鋼１８０℃焼戻材の潤滑油温度１２０℃における転動疲労寿命くらべ劣っている。
　一方、この発明鋼においては、焼戻温度２６０℃材においてＨＲＣ６０以上と十分な硬度が得られており、潤滑油温度１８０℃での転動疲労寿命特性も１以上の値が得られている。さらに、記号Ｇのこの発明鋼の焼戻温度２４０℃材および３００℃材においても十分な硬度と転動疲労寿命特性（転動疲労試験時の潤滑油温度はそれぞれ１５０℃および２５０℃）が得られている。
　また、Ｗ，Ｖの合金元素をそれぞれ単独あるいは複合して含有する記号Ｇ，Ｉ，Ｋ、そしてＮｉ，Ｃｕの合金元素をそれぞれ単独あるいは複合して含有する記号Ｌ，Ｍ，Ｎ、さらには、これらＷ，Ｖ，Ｎｉ，Ｃｕの合金元素を２種類以上含有する記号Ｏ，Ｐ，Ｑなどの、この発明鋼は、焼戻温度２６０℃、潤滑油温度１８０℃における転動疲労寿命特性は、全て２．０以上の優れた値を示しており、これら合金元素の添加が有効であることを示している。
　以上、この発明鋼は従来鋼ＳＵＪ２にくらべ使用許容温度を高めることができ、使用許容温度２５０℃までの高温で好適に使用することが可能である。
（発明の効果）
　この発明の耐熱転がり軸受用鋼は、近年、自動車その他の分野で、転がり軸受の高速化および高面圧化による温度上昇が著しい使用環境にて、十分適用可能であって、製造コストの増加が抑制されとくに安価に提供でき、今後広い分野で有効に活用することができる。