【事件の表示】
　特許第４２４０１３６号に関する訂正審判事件について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
第１　手続の経緯  
　本件特許第４２４０１３６号の請求項１ないし３に係る発明についての出願は，平成１９年７月１１日（優先権主張平成１８年７月１１日）に特許出願され，平成２１年１月９日にその発明についての特許権の設定登録がなされたものである。
　
　以後の本件特許に係る手続の概要は以下のとおりである。
１．平成２１年１２月２８日　無効審判請求(無効２０１０−８００００４)
２．平成２２年１１月　２日　審決（請求不成立）
３．平成２２年１１月３０日　出訴（平成２２年（行ケ）１０３７１）
４．平成２３年　７月２１日　判決（審決取消）
５．平成２３年　９月２１日　審決（請求成立）
６．平成２３年１０月１９日　出訴（平成２３年（行ケ）１０３３３）
７．平成２３年１２月　１日　本件審判請求(訂正２０１１−３９０１３１)
８．平成２４年　１月２６日　訂正拒絶理由
９．平成２４年　２月２０日　意見書
 　 
第２　請求の要旨及び訂正内容 
　本件審判請求は，特許第４２４０１３６号の明細書及び特許請求の範囲を，請求書に添付した訂正明細書及び特許請求の範囲（以下「訂正明細書等」という。）のとおりに訂正することを求めるものであり，その訂正の内容は次のとおりである。（下線は訂正箇所。）
　
１．訂正事項１
　特許請求の範囲の請求項１の
「エンジン（１）での燃焼により発生した粒子状物質を含有する排気ガスと前記排気ガスを冷却する冷却水との間で熱交換を行うとともに，熱交換後の前記排気ガスを前記エンジン（１）側へ流出する排気熱交換器において，」を，
「エンジン（１）での燃焼により発生した粒子状物質を含有する排気ガスと前記排気ガスを冷却する冷却水との間で
の
専ら
専用に用いる熱交換
２．訂正事項２
　特許請求の範囲の請求項１の
「前記断面形状にて，前記一方側と前記他方側のうちの同一側で隣り合う前記凸部の中心同士の距離であるフィンピッチの大きさをｆｐとし，前記一方側と前記他方側のうちの同一側で隣り合う前記凸部と前記凸部との間でフィンによって囲まれた領域の相当円直径をｄｅとし，前記切り起こし部の排気流れ方向での長さをＬとし，前記断面形状における前記一方側の凸部から前記他方側の凸部までの距離であるフィン高さをｆｈとしたときに，」を，
「前記断面形状にて，前記一方側と前記他方側のうちの同一側で隣り合う前記凸部の中心同士の距離であるフィンピッチの大きさをｆｐとし，前記一方側と前記他方側のうちの同一側で隣り合う前記凸部と前記凸部との間でフィン
とチューブ
３．訂正事項３
　特許請求の範囲の請求項１の
「前記切り起こし部の排気流れ方向での長さＬが，
ｆｈ＜７，ｆｐ≦５のとき，０．５＜Ｌ≦７（単位：ｍｍ），
ｆｈ＜７，５＜ｆｐのとき，０．５＜Ｌ≦１（単位：ｍｍ），
７≦ｆｈ，ｆｐ≦５のとき，０．５＜Ｌ≦４．５（単位：ｍｍ），または
７≦ｆｈ，５＜ｆｐのとき，０．５＜Ｌ≦１．５（単位：ｍｍ）
であって，」を，
「前記切り起こし部の排気流れ方向での長さＬが，
排気熱交換専用に用いる熱交換器の熱交換性能向上と圧力損失抑制を図るために，
ｆｈ＜７，ｆｐ≦５のとき，０．５＜Ｌ≦７（単位：ｍｍ），
ｆｈ＜７，５＜ｆｐのとき，０．５＜Ｌ≦１（単位：ｍｍ），
７≦ｆｈ，ｆｐ≦５のとき，０.５＜Ｌ≦４．５（単位：ｍｍ），または
７≦ｆｈ，５＜ｆｐのとき，０．５＜Ｌ≦１．５（単位：ｍｍ）
であって，」に訂正する。
４．訂正事項４
　特許請求の範囲の請求項１の
「さらに，
Ｘ＝ｄｅ×Ｌ０．１４／ｆｈ０．１８としたときに，
前記相当円直径ｄｅおよび前記切り起こし部の排気流れ方向での長さＬが，前記粒子状物質が前記インナーフィン（２２）に堆積することを抑制するために，
１．１≦Ｘ≦４．３
を満足する大きさになっている」を，
「さらに，
Ｘ＝ｄｅ×Ｌ０．１４／ｆｈ０．１８としたときに，
前記相当円直径ｄｅおよび前記切り起こし部の排気流れ方向での長さＬが，
排気熱交換専用に用いる熱交換器の熱交換性能の向上を図ると共に
１．１≦Ｘ≦４．３
を満足する大きさになっている」に訂正する。
５．訂正事項５
　特許請求の範囲の請求項１の
「ことを特徴とする排気熱交換器。」を，
「ことを特徴とする排気熱交換
専用に用いる熱交換
６．訂正事項６
　特許請求の範囲の請求項２の
「ことを特徴とする排気熱交換器。」を，
「ことを特徴とする排気熱交換
専用に用いる熱交換
７．訂正事項７
　特許請求の範囲の請求項３の
「ことを特徴とする排気熱交換器。」を，
「ことを特徴とする排気熱交換
専用に用いる熱交換
８．訂正事項８
　明細書【００１４】欄の
「上記目的を達成するため，請求項１に記載の発明では，エンジン（１）での燃焼により発生した粒子状物質を含有する排気ガスと排気ガスを冷却する冷却水との間で熱交換を行うとともに，熱交換後の排気ガスをエンジン（１）側へ流出する排気熱交換器において，内部を排気ガスが流れ，外部を冷却水が流れるステンレス製のチューブ（２１）と，チューブ内に配置され，排気ガスと冷却水との間での熱交換を促進させるステンレス製のインナーフィン（２２）とを備え，インナーフィン（２２）は，排気ガスの流れ方向に略垂直な断面形状が，凸部（３１）を一方側と他方側に交互に位置させて曲折する波形状であって，排気ガスの流れ方向に平行な方向で部分的に切り起こされた切り起こし部（３２）を備えるオフセットフィンであり，断面形状にて，一方側と他方側のうちの同一側で隣り合う凸部の中心同士の距離であるフィンピッチの大きさをｆｐとし，一方側と他方側のうちの同一側で隣り合う凸部と凸部との間でフィンによって囲まれた領域の相当円直径をｄｅとし，切り起こし部の排気流れ方向での長さをＬとし，断面形状における一方側の凸部から他方側の凸部までの距離であるフィン高さをｆｈとしたときに，フィンピッチの大きさが，
２＜ｆｐ≦１２（単位：ｍｍ）
を満足する大きさであり，切り起こし部の排気流れ方向での長さＬが，
ｆｈ＜７，ｆｐ≦５のとき，０．５＜Ｌ≦７（単位：ｍｍ），
ｆｈ＜７，５＜ｆｐのとき，０．５＜Ｌ≦１（単位：ｍｍ），
７≦ｆｈ，ｆｐ≦５のとき，０．５＜Ｌ≦４．５（単位：ｍｍ），または
７≦ｆｈ，５＜ｆｐのとき，０．５＜Ｌ≦１．５（単位：ｍｍ）
であって，さらに，
Ｘ＝ｄｅ×Ｌ０．１４／ｆｈ０．１８としたときに，
相当円直径ｄｅおよび切り起こし部の排気流れ方向での長さＬが，粒子状物質がインナーフィン（２２）に堆積することを抑制するために，
１．１≦Ｘ≦４．３
を満足する大きさになっていることを特徴とする。」を，
「上記目的を達成するため，請求項１に記載の発明では，
エンジン（１）での燃焼により発生した粒子状物質を含有する排気ガスと排気ガスを冷却する冷却水との間で
の
専ら
専用に用いる熱交換
内部を排気ガスが流れ，外部を冷却水が流れるステンレス製のチューブ（２１）と，
チューブ内に配置され，排気ガスと冷却水との間での熱交換を促進させるステンレス製のインナーフィン（２２）とを備え，
インナーフィン（２２）は，排気ガスの流れ方向に略垂直な断面形状が，凸部（３１）を一方側と他方側に交互に位置させて曲折する波形状であって，排気ガスの流れ方向に平行な方向で部分的に切り起こされた切り起こし部（３２）を備えるオフセットフィンであり，
断面形状にて，一方側と他方側のうちの同一側で隣り合う凸部の中心同士の距離であるフィンピッチの大きさをｆｐとし，一方側と他方側のうちの同一側で隣り合う凸部と凸部との間でフィン
とチューブ
フィンピッチの大きさが，
２＜ｆｐ≦１２（単位：ｍｍ）
を満足する大きさであり，
切り起こし部の排気流れ方向での長さＬが，
排気熱交換専用に用いる熱交換器の熱交換性能向上と圧力損失抑制を図るために，
ｆｈ＜７，ｆｐ≦５のとき，０．５＜Ｌ≦７（単位：ｍｍ），
ｆｈ＜７，５＜ｆｐのとき，０．５＜Ｌ≦１（単位：ｍｍ），
７≦ｆｈ，ｆｐ≦５のとき，０．５＜Ｌ≦４．５（単位：ｍｍ），または
７≦ｆｈ，５＜ｆｐのとき，０．５＜Ｌ≦１．５（単位：ｍｍ）
であって，
さらに，
Ｘ＝ｄｅ×Ｌ０．１４／ｆｈ０．１８としたときに，
相当円直径ｄｅおよび切り起こし部の排気流れ方向での長さＬが，
排気熱交換専用に用いる熱交換器の熱交換性能の向上を図ると共に
１．１≦Ｘ≦４．３
を満足する大きさになっていることを特徴とする。」に訂正する。
　
第３　訂正後の請求項１ないし３に係る発明 
　訂正明細書等の請求項１ないし３に係る発明（以下，それぞれ「訂正発明１」ないし「訂正発明３」という。）は，次のとおりのものである。
「【請求項１】
　エンジン（１）での燃焼により発生した粒子状物質を含有する排気ガスと前記排気ガスを冷却する冷却水との間での熱交換を専ら行うとともに，熱交換後の前記排気ガスを前記エンジン（１）側へ流出する排気熱交換専用に用いる熱交換器において，
　内部を前記排気ガスが流れ，外部を前記冷却水が流れるステンレス製のチューブ（２１）と，
　前記チューブ内に配置され，前記排気ガスと前記冷却水との間での熱交換を促進させるステンレス製のインナーフィン（２２）とを備え，
　前記インナーフィン（２２）は，前記排気ガスの流れ方向に略垂直な断面形状が，凸部（３１）を一方側と他方側に交互に位置させて曲折する波形状であって，前記排気ガスの流れ方向に平行な方向で部分的に切り起こされた切り起こし部（３２）を備えるオフセットフィンであり，
　前記断面形状にて，前記一方側と前記他方側のうちの同一側で隣り合う前記凸部の中心同士の距離であるフィンピッチの大きさをｆｐとし，前記一方側と前記他方側のうちの同一側で隣り合う前記凸部と前記凸部との間でフィンとチューブによって囲まれた領域の相当円直径をｄｅとし，前記切り起こし部の排気流れ方向での長さをＬとし，前記断面形状における前記一方側の凸部から前記他方側の凸部までの距離であるフィン高さをｆｈとしたときに，
　前記フィンピッチの大きさが，
　２＜ｆｐ≦１２（単位：ｍｍ）
　を満足する大きさであり，
　前記切り起こし部の排気流れ方向での長さＬが，排気熱交換専用に用いる熱交換器の熱交換性能向上と圧力損失抑制を図るために，　
　ｆｈ＜７，ｆｐ≦５のとき，０．５＜Ｌ≦７（単位：ｍｍ），
　ｆｈ＜７，５＜ｆｐのとき，０．５＜Ｌ≦１（単位：ｍｍ），
　７≦ｆｈ，ｆｐ≦５のとき，０．５＜Ｌ≦４．５（単位：ｍｍ），または
　７≦ｆｈ，５＜ｆｐのとき，０．５＜Ｌ≦１．５（単位：ｍｍ）
　であって，
　さらに，
　Ｘ＝ｄｅ×Ｌ0.14／ｆｈ0.18としたときに，
　前記相当円直径ｄｅおよび前記切り起こし部の排気流れ方向での長さＬが，排気熱交換専用に用いる熱交換器の熱交換性能の向上を図ると共に前記粒子状物質が前記インナーフィン（２２）に堆積することを抑制するために，
　１．１≦Ｘ≦４．３
　を満足する大きさになっていることを特徴とする排気熱交換専用に用いる熱交換器。」
　
「【請求項２】
　前記相当円直径および前記切り起こし部の排気流れ方向での長さが，
　１．２≦Ｘ≦３．９
　を満足する大きさであることを特徴とする請求項１に記載の排気熱交換専用に用いる熱交換器。」
　
「【請求項３】
　前記相当円直径および前記切り起こし部の排気流れ方向での長さが，
　１．３≦Ｘ≦３．５
　を満足する大きさであることを特徴とする請求項１に記載の排気熱交換専用に用いる熱交換器。」 
 　 
第４　訂正拒絶理由の概要
　訂正発明１ないし３は，下記の刊行物に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから，特許法第２９条第２項の規定に違反し，特許出願の際独立して特許を受けることができないものであり，特許法第１２６条第５項の規定に違反するものである。
 　 
 　　　　　　　　　　　　　　　　記 
　刊行物１：国際公開第２００５／４０７０８号（特表２００７−５１０１１９号参照。）
　刊行物２：特開２００６−１０５５７７号公報 
　刊行物３：特開２００４−７７０２４号公報 
　刊行物４：特開２００１−４１１０８号公報 
　刊行物５：特開２００１−２６３９６７号公報 
　刊行物６：特開２００１−４１１０９号公報 
　刊行物７：特開２００２−１３７０５４号公報 
　　
　参考資料１：千輝淳二著，「伝熱計算法」，４版，工学図書株式会社， 
　　　　　　　昭和６０年１２月１５日，ｐ．７２−７７ 
　参考資料２：瀬下裕，藤井雅雄著，「コンパクト熱交換器」，初版， 
　　　　　　　日刊工業新聞社，１９９２年８月２８日， 
　　　　　　　ｐ．１１２−１１５ 
　 
第５　請求人の主張 
　請求人は，訂正発明は独立特許要件を満たすものであるとして，概略以下のとおり主張する。 
　
　訂正発明は，排気熱交換器のインナーフィンにオフセットフィンを採用する事や，そのオフセットフィンの緒元を単に選択したことを特徴とするものではない。Ｘの式で特定した最適仕様のオフセットフィンを用い，圧力損失を抑えつつ，冷却性能を向上させることができる「排気熱交換専用に用いる熱交換器」とした点が訂正発明である。そして，訂正発明の熱交換器では，図１３に示されるように，ＥＧＲガス密度比ρを９３％以上に保つ事ことが出来るのである。
　
　それに対し，引用発明に開示があるのは，「ガス−液体熱交換器，液体−ガス熱交換器，液体−液体熱交換器のいずれにも使用でき，排ガス熱交換器又は過給空気熱交換器の用途がある熱交換器」であって，記載されたオフセットフィンの緒元は排ガス熱交換器に適用出来るのみならず，過給空気熱交換器に適用しても同様に機能する値である。
　
　訂正発明のＸの式は，「排気熱交換専用に用いる熱交換器」においてのみ適用でき，排ガス熱交換器にも過給空気熱交換器にも使用できるオフセットフィンには適用できないのである。即ち，Ｘの式が適用可能な熱交換器は引用発明には開示されておらず，引用発明のインナーフィンに，流体直径ｄｅが２ｍｍ，切り起こし部長さＬが７ｍｍ，フィン高さｆｈが５ｍｍとなるものが仮にあるとしても，その事を以て，訂正発明のＸの式を満足する熱交換器が引用発明に記載されている事にはならないのである。引用発明は，単にオフセットフィンには所定の緒元があることを想定させるのみである。
　
　そして，Ｘの式の記載が無いのみならず示唆すら全くなされていないのは，刊行物２乃至刊行物７でも同様である。従って，引用発明に刊行物２乃至刊行物７を組み合わせたとしても，訂正発明が容易に想到し得たものでないことは明白である。
　
第６　刊行物の記載事項
１．刊行物１について
　訂正拒絶理由で引用した刊行物１には，「熱交換器」に関して，図面とともに，次の事項が記載されている。
ア．「1. Waermetauscher, insbesondere fuer Kraftfahrzeuge, mit einem Gehaeuse (2) und mindestens einem in dem Gehaeuse (2) angeordneten Rohr (3), dadurch gekennzeichnet, dass Strukturen in dem Bereich zwischen den Rohren (3) und dem Gehaeuse (2) und/oder zwischen den Rohren (3) vorgesehen sind. 
2. Waermetauscher nach Anspruch 1, dadurch gekennzeichnet, dass die Strukturen aus zwischen den Rohren (3) und dem Gehaeuse (2) und/oder zwischen den Rohren (3) angeordneten Blechstrukturen gebildet sind.
3. Waermetauscher nach Anspruch 2, dadurch gekennzeichnet, dass die Blechstrukturen Rippenbleche (4), Noppenbleche oder separate Rohre sind.」（特許請求の範囲の１−３，ウムラウト及びエスツェットについては，代用表記を用いた。以下，同様。） 
（「1.ハウジング（２）と，ハウジング（２）内に配置された，少なくとも１つの管（３）を有する熱交換器，特に自動車用の熱交換器において， 
　管（３）とハウジング（２）の間および／または管（３）の間の領域に，構造体が設けられていることを特徴とする熱交換器。 
2.構造体が，管（３）とハウジング（２）の間および／または管（３）の間に配置された薄板構造体で形成されていることを特徴とする請求項１に記載の熱交換器。 
3.薄板構造体が，フィン薄板（４），突起薄板または別体の管であることを特徴とする請求項２に記載の熱交換器。」訳文は，特表２００７−５１０１１９号公報の特許請求の範囲の請求項１−３，以下同様。） 
イ．「15. Waermetauscher nach einem der vorhergehenden Ansprueche, dadurch gekennzeichnet, dass die Strukturen im Inneren mindestens eines Rohres angeordnet sind. 
16. Waermetauscher nach einem der vorhergehenden Ansprueche, dadurch gekennzeichnet, dass die Strukturen als zumindest eine Rippe ausgebildet ist, die insbesondere gerade oder tiefengewellt ausgebildet ist und/oder insbesondere Kiemen aufweist. 
17. Verwendung eines Waermetauschers nach einem der Ansprueche 1 bis 16 als Abgas-Waermetauscher oder Ladeluft-Kuehler eines Kraftfahrzeugs.」（特許請求の範囲の請求項１５−１７） 
（「15.構造体が，少なくとも１つの管の内部に配置されていることを特徴とする請求項１から１４のいずれか１項に記載の熱交換器。 
16.構造体が，少なくとも１つのフィンとして形成されており，前記フィンが特に直線的に，あるいは奥行き方向に波打って形成されており，かつ／または特にエラを有していることを特徴とする請求項１から１５のいずれか１項に記載の熱交換器。 
17.請求項１から１６のいずれか１項に記載の熱交換器を，自動車の排ガス熱交換器あるいは過給空気クーラーとして使用。」特許請求の範囲の請求項１５−１７） 
ウ．「Hohe Temperaturunterschiede des zu kuehlenden Primaermediums (in der Regel gasfoermig) und des kuehlenden Sekundaermediums (hier in der Regel fluessig) fuehren zu unterschiedlichen Bauteilerhitzungen auf der Primaer- und Sektundaerseite. Bei Abgas-Waermetauschern kann die Temperaturdifferenz bis zu ueber 700K, bei Ladeluft-Kuehlern bis zu 300K betragen. Dabei kommt es zu in Folge unterschiedlicher thermischer Laengenausdehnungen zwischen Primaer- und Sekundaerseite zu starken Thermospannungen. Bei schnellen Wechseln des Betriebszustands koennen diese Thermospannungen durch ungleichmaessige Temperaturverteilungen noch verstaerkt werden (Thermoschock). 
Auf Grund hoeherer Leistungsdichten der Waermetauscher erhoeht sich zudem die Gefahr des Siedens des Kuehlmittels, was zu starken Leistungs- und Lebensdauereinbussen fuehren kann. 
Schliesslich sind die verwendeten Prozesse und Materialien wegen des Auftretens stark korrosiver Medium, z.B. Kondensat aus dem Abgas beim Abgas-Waermetauscher, stark eingeschraenkt, was bei weiter zunehmenden Anforderungen an die Leistungsdichte zu immer groesseren Problemen fuehrt, eine dauerfeste technische Loesung zur Verfuegung zu stellen, eine ausreichende Innen- und Aussendruckfestigkeit der Stroemungskanaele, ein Vermeiden des Siedens und ausreichende Festigkeit gegen Schwingungsanregungen und Thermospannungen miteinander zu vereinen.」（１ページ２１行−２ページ１９行） 
（「冷却すべき一次媒体（通常ガス状）と冷却する二次媒体（ここでは通常液状）の温度差が高いと，一次側と二次側で異なる構成部品加熱が生じる。排ガス熱交換器においては，温度差は７００Ｋより高くなり，過給空気クーラーの場合には３００Ｋまでになる。その場合に，一次側と二次側の間の間の，結果的に異なる熱的な長さ膨張が，著しい熱応力をもたらす。駆動状態が急速に変化する場合に，この熱応力が不均一な熱分布によってさらに強化される可能性がある（熱ショック）。 
　さらに，熱交換器の出力密度が高いことに基づいて，冷却剤が沸騰する危険が増大し，それがパワーおよび寿命を著しく損なう可能性がある。 
　そして，使用されるプロセスと材料は，著しく腐食性の媒体，たとえば排ガスクーラーの場合には，排ガスからなる凝縮物の発生により，著しく制限されており，それが，出力密度に対する要請がさらに増大した場合に，流れ通路の内圧および外圧強度，沸騰の回避および励振と熱応力に対する十分な強度を互いに合体させる，永続的に耐える技術的解決を提供する，という，ますます大きくなる問題をもたらす。」段落【０００３】−【０００５】）
エ．「Diese Aufgabe wird geloest durch einen Waermetauscher mit den Merkmalen des Anspruchs 1. Vorteilhafte Ausgestaltungen sind Gegenstand der Unteransprueche. 
Erfindungsgemaess ist ein Waermetauscher vorgesehen, mit einem Gehaeuse und mindestens einem in dem Gehaeuse angeordneten Rohr, wobei Strukturen zwischen den Rohren und dem Gehaeuse und/oder den Rohren vorgesehen sind: Das Primaermedium durchstroemt die Rohre. Das Sekundaermedium wird in den Zwischenraeumen zwischen den Rohren und/oder zwischen den Rohren und dem Gehaeuse gefuehrt, in denen auch die Strukturen angeordnet sind. Die Strukturen erhoehen die Festigkeit durch eine Versteifung bezueglich Innen- und Aussendruckbeanspruchungen der Rohre. Durch die Koppelung zwischen Rohren und Gehaeuse erfolgt zudem ein kontinuierlicher Ausgleich der Thermospannungen zwischen Primaer- und Sekundaerseite ueber die gesamte Kuehlerlaenge, so dass die Spannungen an den Enden der Rohre deutlich reduziert werden. Die Strukturen dienen zudem der Fluidleitung und - verteilung im Waermetauscher. Dabei ermoeglichen die Rippenbleche ferner einen besseren Waermeuebergang, so dass durch die verbesserte Waermeuebertragung Thermospannungen reduziert werden koennen. Durch die erhoehte Uebertragungsflaeche werden die Rohre besser gekuehlt und ein Sieden kann vermieden werden. Insgesamt ergibt sich somit eine erhebliche Steigerung der Leistungsdichte des Waermetauschers gegenueber herkoemmlichen Waermetauschern ohne Strukturen. Bevorzugt werden als Strukturen Blechstrukturen in Form von separaten Rohren, Rippenblechen, Noppenblechen, o.ae. eingeschoben. Der Waermetauscher kann insbesondere ein Abgas-Waermetauscher oder Ladeluft-Kuehler, jedoch auch ein anderer Waermetauscher, beispielsweise ein anderer Gas-Fluessigkeits-Waermetauscher, bei dem heisses Gas in Rohren den Waermetauscher (Kuehler) zur Kuehlung durchstroemt, ein Fluessigkeits-Gas-Waermetauscher, bei dem kaltes Gas in Rohren den Waermetauscher (Heizer) zum Erwaermen durchstroemt, oder ein Fluessigkeits-Fluessigkeits-Waermetauscher sein. Anstelle der Verwendung von Blechstrukuren koennen auch die Rohre und/oder das Gehaeuse entsprechend mit Strukturen ausgebildet sein, d.h. insbesondere kann die Rohroberflaeche rippenartig und/oder noppenartige ausgebildet sein. Die Strukturen weisen bevorzugt eine Hoehe von 1 mm bis 5 mm, vorzugsweise 1 mm bis 3 mm, insbesondere bevorzugt 1,5 mm auf. Die Teilung L der Strukturen betraegt bevorzugt das 0,1- bis 6fache, besonders bevorzugt das 0,5- bis 4fache der Strukturhoehe h. Die Querteilung Q betraegt bevorzugt das 0,15- bis 8fache, besonders bevorzugt das 0,5- bis 5fache der Strukturhoehe h. Das Verhaeltnis von Kanalhoehe zwischen den Rohren und Kanalhoehe im Rohr betraegt im Bereich von Strukturen bevorzugt 0,1 bis 1, vorzugsweise 0,2 bis 0,7. Der hydraulische Durchmesser zwischen den Rohren betraegt im Bereich mit Strukturen bevorzugt 0,5 mm bis 10 mm, vorzugsweise 1 mm bis 5 mm.」（２ページ２２行−３ページ３３行） 
（「この課題は，請求項１の特徴を有する熱交換器（すなわち，ハウジングと，ハウジング内に配置された，少なくとも１つの管を有する，特に自動車用の，熱交換器において，管とハウジングの間および／または管の間の領域に，構造体が設けられていることを特徴とする熱交換器）によって解決される。好ましい形態が，従属請求項の対象である。 
　本発明によれば，ハウジングとハウジング内に配置された少なくとも１つの管とを有する熱交換器が設けられており，その場合に管とハウジングの間および／または管の間に構造体が設けられている。一次媒体が，管を貫流する。二次媒体は，管の間および／または管とハウジングの間の間隙内で案内され，その間隙内に構造体も配置されている。構造体が，管の内側および外側の圧応力に関する補強によって強度を向上させる。管とハウジングの間の結合によって，さらに，クーラー長さ全体にわたり一次側と二次側の間の熱応力の連続的補償が行われるので，管の端部の応力が著しく減少される。構造体は，さらに，熱交換器内で流体を案内し，かつ分配するために用いられる。その場合にフィン薄板が，さらに，熱伝達の改良を可能にするので，改良された熱伝達により熱応力を減少させることができる。増大された伝達面積によって管はより良く冷却され，沸騰を防止することができる。従って全体として，構造体を持たない従来の熱交換器に比較して，熱交換器の出力密度の著しい向上が得られる。好ましくは，構造体として，別体の管，フィン薄板，突起薄板などの形式の薄板構造体が挿入される。熱交換器は，特に，排ガス熱交換器または過給空気熱交換器であることができるが，他の熱交換器，たとえば，管内の熱いガスが冷却のために熱交換器（クーラー）を貫流する，他のガス−液体−熱交換器，管内の冷たいガスが加熱のために熱交換器（ヒーター）を貫流する，液体−ガス−熱交換器，あるいは液体−液体−熱交換器であることもできる。薄板構造体を使用する代りに，管および／またはハウジングにそれに応じた構造体を形成することもでき，すなわち特に，管表面をフィン状および／または突起状に形成することができる。構造体は，好ましくは１mmから５mm，好ましくは１mmから３mm，特に好ましくは１．５mmの高さを有している。構造体のピッチＬは，構造体高さｈの好ましくは０．１倍から６倍，特に好ましくは０．５倍から４倍である。横ピッチＱは，構造体高さｈの好ましくは０．１５倍から８倍，特に好ましくは０．５倍から５倍である。管の間の通路高さと管内の通路高さの比は，構造体の領域において好ましくは０．１から１，好ましくは０．２から０．７である。管の間の流体直径は，構造体を有する領域内で，好ましくは０．５mmから１０mm，好ましくは１mmから５mmである。」段落【０００７】−【０００８】） 
オ．「Die Rohre werden vorzugsweise zumindest teilweise durch Flachrohre gebildet. Dabei sind Flachrohre thermodynamisch wesentlich leistungsfaehiger als Rundrohre, haben jedoch eine geringere Druckfestigkeit, weshalb bei Flachrohren druckfestigkeitssteigernde Massnahmen erforderlich sind, wie erfindungsgemaess eine Stuetzstruktur auf der Rohraussenseite. Dabei haben die Flachrohre insbesondere einen etwa rechteckfoermigen Querschnitt mit gerundeten Ecken. Ferner koennen einteilige Rechteckrohre vorgesehen sein. Diese koennen eine Laengsnaht aufweisen, die geschweisst, bspw. lasergeschweisst, reibgeschweisst, induktionsgeschweisst, oder verloetet sein kann. Die Rechteckrohre koennen auch aus Schalen aufgebaut sein, die verschweisst oder verloetet sind. Die Rohre koennen auch eine beliebige andere Form, bspw. oval, aufweisen und/oder seitliche Laschen aufweisen, die verloetet oder verschweisst werden. Ferner koennen die Rohre zum Toleranzausgleich zwischen Gehaeuse und Rohren sowie den dazwischen angeordneten Strukturen leicht ballig ausgebildet sein. In und/oder an den Rohren koennen auch Turbulatoren (Winglets) vorgesehen sein. Die Rohroberflaeche (innen und/oder aussen) kann zur Turbulenzerzeugung auch strukturiert ausgebildet sein.」（４ページ１５−３２行） 
（「管は，好ましくは少なくとも部分的にフラット管によって形成される。その場合にフラット管は，丸管よりも熱力学的にずっと高性能であるが，より小さい耐圧強度を有し，従ってフラット管においては，本発明に基づく管外側の支持構造体のような，耐圧強度を向上させる措置が必要である。その場合に，フラット管は，特に面取りされた角部を備えた，ほぼ矩形の断面を有している。さらに，一体的な矩形管を設けることができる。これは，長手継目を有することができ，その長手継目が溶接され，ないしはレーザー溶接，摩擦溶接，誘導溶接され，あるいは半田づけすることができる。矩形管は，シェルから形成することもでき，そのシェルが溶接または半田付けされる。管は，任意の他の形状，たとえば楕円を有し，かつ／または側方のフラップを有することができ，そのフラップが半田付けまたは溶接される。さらに，管は，ハウジングと管およびその間に配置されている構造体の間の誤差を補償するために，やや球状に形成することができる。管内および／または管に，乱流装置（小翼）を設けることもできる。管表面（内側および／または外側）は，乱流を発生させるために，構造体として形成することもできる。」段落【００１０】） 
カ．「Strukturen koennen auch in den Rohren selbst vorgesehen sein, wobei alle o.g. Strukturen, die zwischen den Rohren vorgesehen sein koennen, auch in die Rohre integriert werden koennen. Die Strukturen werden bevorzugt durch Rippenbleche oder Noppenbleche gebildet, die beispielsweise durch Verschweissen, Verloeten oder Verklemmen mit dem Rohr verbunden sind. Die Strukturen weisen bevorzugt eine Hoehe von 1 mm bis 5 mm, vorzugsweise 1 mm bis 3 mm, insbesondere bevorzugt 1,5 mm auf. Die Teilung L der Strukturen betraegt bevorzugt das 0,5- bis 6fache der Strukturhoehe h. Die Querteilung Q betraegt bevorzugt das 0,5- bis 8fache der Strukturhoehe h. Der hydraulische Durchmesser im Rohr betraegt im Bereich mit Strukturen bevorzugt 0,5 mm bis 10 mm, vorzugsweise 1 mm bis 5 mm.」（５ページ１９−２９行） 
（「構造体は，管自体の中に設けることもでき，その場合に，管の間に設けることができる，上述したすべての構造体は，管内に統合することもできる。構造体は，好ましくはフィン薄板または突起薄板によって形成され，それらがたとえば溶接，半田付けまたはかしめによって管と結合される。構造体は，好ましくは１mmから５mm，好ましくは１mmから３mm，特に好ましくは１．５mmの高さを有する。構造体のピッチＬは，構造体高さｈの好ましくは０．５倍から６倍である。横ピッチＱは，構造体高さｈの好ましくは０．５倍から８倍である。管内の流体直径は，構造体を有する領域内で好ましくは０．５mmから１０mm，好ましくは１mmから５mmである。」段落【００１４】）
キ．「Ein Abgas-Waermetauscher 1 weist ein zweiteiliges Gehaeuse 2 und eine Mehrzahl in diesem Gehaeuse 2 angeordnete Rohre 3 auf. Zwischen den einzelnen Rohren 3 sowie zwischen dem Gehaeuse 2 und den Rohren 3 sind als Strukturen Rippenbleche 4 vorgesehen, wobei diese Rippenbleche 4 gemaess dem vorliegenden Ausfuehrungsbeispiel verzahnt ausgebildet sind, wie in Fig. 3 dargestellt und an spaeterer Stelle naeher beschrieben. Bei den Rohren 3 handelt es sich vorliegend um Flachrohre. 
Durch die einzelnen Rohre 3 wird das vom Motor kommende, zu kuehlende Abgas (gasfoermiges Primaermedium) geleitet, wobei in Fig. 2 die Stroemungsrichtung durch zwei durchgehende Pfeile angedeutet ist. Das Gehaeuse 2, in dem die Rohre 3 angeordnet sind, besteht aus einem U-foermigen ersten Gehaeuseteil 2' und einem Gehaeusedeckel 2, welcher von oben auf das erste Gehaeuseteil 2' gesetzt ist. Zum Ein- und Auslass des Kuehlmittels (fluessiges Sekundaermedium) sind zwei Kuehlmittelstutzen 5 im Gehaeusedeckel 2 vorgesehen, wobei die Stroemungsrichtung des Kuehlmittels im Gleichstrombetrieb in Fig. 2 durch gestrichelte Pfeile dargestellt ist. Es ist ebenfalls ein Durchstroemen im Gegenstrombetrieb moeglich, wozu die Stroemungsrichtung umgekehrt ist. Da das Kuehlmittel durch das Gehaeuse 2 und um die Rohre 3 geleitet wird, sind die Rippenbleche 4 kuehlmittelseitig angeordnet. 
Die gerade verzahnt ausgebildeten Rippenbleche 4 weisen in Richtung des in Fig. 3 mit einer durchgehenden Linie dargestellten Pfeils einen leichten Durchgang und in der mit einer gestrichelten Linie dargestellten Pfeil einen schwereren Durchgang fuer das Kuehlmittel auf. Durch Veraenderungen der Laengsteilung L und der Querteilung Q sowie der Rippenhoehe h kann die Stroemung beeinflusst werden. Neben einer geraden Verzahnung ist auch eine Schraegverzahnung moeglich. Bei entsprechender Ausgestaltung der einzelnen Rippenbleche 4 koennen diese auch gezielt die Kuehlmittelfoerderung zu besonders kritischen Stellen unterstuetzen, wozu die Rippenbleche 4 zumindest bereichsweise inhomogen ausgebildet sind.」（６ページ１２行−７ページ１２行） 
（「排ガス熱交換器１は，２つに分かれたハウジング２と，このハウジング２内に配置された多数の管３を有している。個々の管３の間，およびハウジング２と管３の間に，構造体としてフィン薄板４が設けられており，その場合にこれらのフィン薄板４は本実施例によれば，図３に示し，後の箇所で説明するように，歯切りを有するように形成されている。管３は，ここではフラット管である。 
　個々の管３を通して，エンジンから来る，冷却すべき排ガス（ガス状の一次媒体）が案内され，その場合に図２に流れ方向が２つのつながった矢印で示唆されている。管３がその中に配置されている，ハウジング２は，Ｕ字状の第１のハウジング部分２’とハウジングカバー２”からなり，そのハウジングカバーが上から第１のハウジング部分２’上へ取り付けられている。冷却剤（液状の二次媒体）を流入および流出させるために，ハウジングカバー２”に２つの冷却剤短管５が設けられており，その場合に直流駆動における冷却剤の流れ方向が，図２に破線の矢印で示されている。同様に逆流駆動における貫流も可能であって，そのためには流れ方向が反転される。冷却剤はハウジング２を通り，管３の周りを案内されるので，フィン薄板４が冷却剤側に配置されている。 
　直線的に歯切りを形成されたフィン薄板４は，図３に実線で示す矢印の方向には冷却剤を通過させやすく，破線で示す矢印において冷却剤を通過させにくい。縦ピッチＬと横ピッチＱおよびフィン高さｈを変化させることによって，流れを調節することができる。直線的な歯切りの他に，斜めの歯切りも可能である。個々のフィン薄板４がそれに応じて形成されている場合には，このフィン薄板が特に重要な箇所で冷却剤給送を支援することもでき，そのためにフィン薄板４は少なくとも領域的に不均一に形成されている。」段落【００１６】−【００１８】） 
ク．上記キ及びＦｉｇ．１−２より，エンジンから来る排ガスと前記排ガスを冷却する冷却剤との間で熱交換を行う排ガス熱交換器１において，内部を前記排ガスが流れ，外部を前記冷却剤が流れる管３と，フィン薄板４とを備えた排ガス熱交換器１が記載されているといえる。 
ケ．上記キ及びＦｉｇ．３より，フィン薄板４は断面形状が，凸部を一方側と他方側に交互に位置させて曲折する波形状であって，部分的に切り起こされた切り起こし部を備えるオフセットフィンであり，縦ピッチをＬ，横ピッチをＱ，フィン高さをｈとしたことが記載されているといえる。 
コ．上記イ，カより，構造体は管の内部に配置されているが，この構造体はフィン薄板４と同様な形状を備えたフィン薄板といえる。
　
　上記記載事項，図面の図示内容及び認定事項を総合すると，刊行物１には次の発明が記載されていると認められる。（以下「引用発明」という。）
「エンジンから来る排ガスと前記排ガスを冷却する冷却剤との間での熱交換を行う排ガス熱交換に用いる熱交換器１において，
　内部を前記排ガスが流れ，外部を前記冷却剤が流れる管３と，
　前記管３内に配置され，熱伝導の改良を可能にするフィン薄板とを備え，
　前記フィン薄板は，凸部を一方側と他方側に交互に位置させて曲折する波形状であって，部分的に切り起こされた切り起こし部を備えるオフセットフィンであり，
　構造体の縦ピッチをＬとし，横ピッチをＱとし，構造体高さをｈとしたときに，
　ｈは１ｍｍから５ｍｍ， 
　Ｌはｈの０．５倍から６倍， 
　Ｑはｈの０．５倍から８倍， 
　管内の流体直径は０．５ｍｍから１０ｍｍ 
　である排ガス熱交換に用いる熱交換器１。」
　なお，請求人は意見書において，引用発明の熱交換器は，「ガス−液体熱交換器，液体−ガス熱交換器，液体−液体熱交換器のいずれにも使用でき，排ガス熱交換器又は過給空気熱交換器の用途がある熱交換器」である旨主張しているが，刊行物１には排ガス熱交換器の用途がある熱交換器が記載されていることは明らかであるから，当該用途のものを特定して上記のように認定した。
　
２．刊行物２について
　訂正拒絶理由で引用した刊行物２には，「フィン構造体および該フィン構造体を内装した伝熱管並びに該伝熱管を組込んだ熱交換器」に関して，図面とともに，次の事項が記載されている。
ア．「本発明に係る第１実施例によるプレートフィンは，図１に示すように厚さが０．２mmのＳＵＳ３０４オーステナイト系ステンレス鋼からなる薄板を，所定の寸法の方形に加工して複数のプレート材を得，該プレート材８枚に対してプレス加工による打ち抜きを施し，所定の切り欠き部２−１を形成した。次いで該プレート材に対する塑性加工を実施することにより，図２に示すように断面形状が矩形で，長手方向に波形を有し，その側面に複数の切り欠き部２−１を有するフィン構造体２を作製した。得られたフィン構造体２を同一の素材からなる厚さ０．５mmの偏平伝熱管１に装入し，ろう付けによって一体に接合することにより，該偏平伝熱管１内を断面が矩形で長手方向に波形を有する複数の小流路３に分割した。なお，該小流路３の側壁には前記のプレス加工によって複数の切り欠き部２−１が形成され，前記分割されて隣接する小流路３間は相互に連通するよう構成されている。このようにして形成された偏平伝熱管１を８本用意し，ＥＧＲガス冷却装置（図示せず）におけるガス流路として冷却ジャケット内に組み込み，冷却性能試験に供した結果を比較例１に基づく従来例と比較して表１に示す。表１に示す結果より，本発明の場合は，内装されているフィン構造体の作用によって，隣接する小流路３間を自由に流入流出して，該小流路３間におけるＥＧＲガスの圧力も均一化され，同時に小流路３間におけるＥＧＲガス流の分配や流速分布が下流側ではほぼ均一となり，図７に示すように伝熱管１ｂの小流路３ｂ内を通流するＥＧＲガスの流量分配と，流速分布は均一に保たれ，伝熱管外周の冷却ジャケットへの熱交換が効果的に促進されることにより，高い温度効率が得られることが確認された。」（段落【００２０】） 
イ．「断面矩形のプレートフィンの上部壁面に，図８に示すように長方形の切起こし部２ｃ−１を複数形成し，切欠き残部を流路３ｃの方に切起こすことにより，流路３ｃの上流側に向かって舌状に突出する複数の切起こしフィン２ｃ−２とした以外は，実質的に上記実施例３と同様にしてフィン構造体２ｃを作製した。本例におけるフィン構造体２ｃの作製手段は上記実施例２と同様，煩雑な塑性加工は必要とせず，切起こし部２ｃ−１の形成手段も単純な打ち抜き加工で足りるため，当該フィン構造体２ｃの製造コストは大幅に削減できる。このフィン構造体２ｃを上記実施例３と同様にして偏平伝熱管に挿入・接合して，フィン構造体２ｃを内装した本実施例による伝熱管１ｃ（図示を省略）８本を得た。得られた８本の伝熱管１ｃを実施例３と同様にしてＥＧＲガス冷却装置用の多管式熱交換器に組込み，同一の条件で冷却試験に供したところ，高温流体の相互流通は不可能であるにも拘らず，流路３ｃ内に舌状に突出する複数の切起こしフィン２ｃ−２によってもたされるエッジ効果が作用し，該流路３ｃ内を通流する高温のＥＧＲガスは，層流がことごとく剥離されることによって，上記実施例３とほぼ同等の冷却効率を得られることが確認された。 
　上記実施例４における切起こし部２ｃ−１の形状を，本実施例においては図９に示すように三角形状の切起こし部２ｄ−１とし，流路３ｄの上流側に向かって舌状に突出する複数の切起こしフィン２ｄ−２が，三角形状である以外は実質的に上記実施例４と同様にしてフィン構造体２ｄを作製し，該フィン構造体２ｄの内装手段等も同様にして伝熱管２ｄ（図示を省略）を得て，上記実施例４と同様のＥＧＲガス冷却装置用の多管式熱交換器に組込み，同一の条件でＥＧＲガスの冷却試験に供した結果，上記実施例４とほぼ同等の冷却効率を得られることが確認された。」（段落【００２５】−【００２６】） 
ウ．「上記実施例１〜６のいずれかによって得られた伝熱管１を，自動車のクールドＥＧＲシステムに組込まれるＥＧＲガス冷却装置５０に使用した本実施例を，図１１を用いて説明する。本実施例によるＥＧＲガス冷却装置５０は，シェル本体５１の両端に一対のチューブシート５０−３，５０−４を接続して内部を密閉可能な状態とし，該一対のチューブシート５０−３，５０−４間に上記実施例によって得られた偏平伝熱管１の複数本を，該チューブシート５０−３，５０−４にそれぞれ所定の間隔を隔てて貫通して接続配置させ，該シェル本体５１内における伝熱管群が形成される。またシェル本体５１の両サイドにはＥＧＲガスＧの流入口Ｇ−１と，流出口Ｇ−２とが設けられるボンネット５０−１，５０−２がそれぞれ設けられ，一方，該シェル本体５１の外周の両端部にはエンジン冷却水や冷却風などの冷却媒体，本例においてはエンジン冷却水Ｗの導入口Ｗ−１と導出口Ｗ−２が設けられて，一対のチューブシート５０−３，５０−４で仕切られた気密空間内を該エンジン冷却水Ｗが通流可能な熱交換エリアＷａとし，該熱交換エリアＷａ内に複数の支持板５０−５を接合位置すると共に，該支持板５０−５に伝熱管１を挿通する長円形の挿通口を設けて伝熱管１を挿通することによって，バッフルプレートとして該伝熱管１を安定的に支持すると同時に，前記熱交換エリアＷａを通流する冷却水Ｗの流れを強制的に蛇行させるように構成されている。この際，前記シェル本体５１内に組込まれる伝熱管１の内周面には予めろう付などによって接続固定されたフィン構造体が内装されているが，該フィン構造体のろう付による接合はシェル本体５１内への組付け後に行うことも可能である。 
　上記の如く構成された本実施例によるＥＧＲガス冷却装置５０において，ＥＧＲガス流入口Ｇ−１からシェル本体５１に流入する高温のＥＧＲガスＧは，該シェル本体５１内に配置された複数の伝熱管１内に流入するが，所定の間隔を隔てて配置された複数の伝熱管１による伝熱管群の周囲に形成される熱交換エリアＷａには，予めエンジン冷却水Ｗが通流した状態にあるため，該伝熱管１の管壁を介してのＥＧＲガスＧとエンジン冷却水Ｗとの熱交換は直ちに開始される。この際，本実施例においては伝熱管１として広い伝熱面積を有する扁平管を採用し，しかも該偏平伝熱管の内周面に上記各実施例において例示したようなフィン構造体２が内装されることにより，熱媒体流体に対する攪拌，層流の剥離，分散，流体流量や流速の均一化等が相乗的に作用して，ＥＧＲガスＧとエンジン冷却水Ｗとの熱交換が効率的に促進され，優れた冷却効率が実証された。」（段落【００２８】−【００２９】） 
エ．上記ア，イ及び図１−図９より，ＥＧＲガス冷却装置が偏平伝熱管１と，前記偏平伝熱管１内に配置されたフィン構造体２，２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄとを備え，前記フィン構造体２，２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄは，断面形状が，凸部を一方側と他方側に交互に位置させて曲折する波形状であって，切起こし部２ｃ−１，２ｄ−１を備えたことが記載されているといえる。 
オ．上記ウ及び図１１より，ＥＧＲガスＧと前記ＥＧＲガスＧを冷却するエンジン冷却水Ｗとの間で熱交換を行うＥＧＲガス冷却装置５０が記載されているといえる。 
　
　上記記載事項，図面の図示内容及び認定事項を総合すると，刊行物２には次の事項が記載されていると認められる。  
「ＥＧＲガスＧと前記ＥＧＲガスＧを冷却するエンジン冷却水Ｗとの間で熱交換を行うＥＧＲガス冷却装置５０において， 
　内部を前記ＥＧＲガスＧが流れ，外部を前記エンジン冷却水Ｗが流れるフィン構造体２，２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄと同一の素材からなる偏平伝熱管１と， 
　前記偏平伝熱管１内に配置されたＳＵＳ３０４オーステナイト系ステンレス鋼からなるフィン構造体２，２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄとを備え，前記フィン構造体２，２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄは，断面形状が，ＥＧＲガスＧの流れ方向に略垂直な断面形状が，凸部を一方側と他方側に交互に位置させて曲折する波形状であって，切起こし部２ｃ−１，２ｄ−１を備えるフィンであり， 
　フィン構造体２，２ａ，２ｂ，２ｃ，２ｄの厚さが０．２ｍｍ 
であるＥＧＲガス冷却装置５０。」
　
３．刊行物３について
　訂正拒絶理由で引用した刊行物３には，「排気熱交換装置」に関して，図面とともに，次の事項が記載されている。
ア．「本実施形態は，本発明に係る排気熱交換装置をディーゼル式のエンジン用排気冷却装置に適用したものであり，図１は本実施形態に係る排気冷却装置（以下「ガスクーラ」と呼ぶ。）１０を用いたＥＧＲ（排気再循環装置）の模式図である。 
　そして，排気再循環管３０はエンジン３１から排出される排気の一部をエンジン３１の吸気側に還流させる配管である。 
　ＥＧＲバルブ３２は排気再循環管３０の排気流れ途中に配設されて，エンジン３１の稼働状態に応じて排気量を調節する周知のものであり，ガスクーラ１０は，エンジン３１の排気側とＥＧＲバルブ３２との間に配設されて排気とエンジンの冷却水との間で熱交換を行い排気を冷却する。 
　次に，ガスクーラ１０の構造について述べる。 
　図２はガスクーラの外観図（一部断面図）であり，チューブ１１は排気が流通する排気通路１１ａを構成する扁平状の管であり，このチューブ１１は，図３に示すように，所定形状にプレス成形された２枚のプレート１１ｂをろう付け接合することにより形成されている。 
　また，チューブ１１内，つまり排気通路１１ａ内には，排気と冷却水との熱交換を促進するインナーフィン１２が配設されており，このインナーフィン１２は，図４に示すように，排気の流通方向に帯状に延びて互いに交差する２種類の壁部材１２ａ，１２ｂを有し，排気の流通方向から見た断面形状が矩形波状となるように形成されている。このため，排気通路１１ａ内には，チューブ１１の短径方向に複数本に区画された細流路１１ｃが構成される。 
　因みに，インナーフィン１２及びチューブ１１は耐食性に優れた金属（本実施形態では，ステンレス）にプレス加工を施すことにより成形されており，インナーフィン１２及びチューブ１１はろう付けにより一体接合されている。」（段落【００１２】−【００１８】） 
イ．「また，インナーフィン１２は，上述の実施形態（図４参照）に示されたストレートフィンに限定されるものではなく，例えば周知のオフセットフィンとしてもよい。」（段落【００３０】） 
ウ．上記ア及び図１より，エンジン３１から排出される排気とエンジン３１を冷却する冷却水との間で熱交換を行うとともに，熱交換後の前記排気を前記エンジン３１側へ流出するガスクーラ１０が記載されているといえる。 
エ．上記ア及び図３，図４より，チューブ１１と，前記チューブ１１内に配置されたインナーフィン１２とを備え， 
　前記インナーフィン１２は，排気の流れ方向に略垂直な断面形状が，凸部を一方側と他方側に交互に位置させて曲折する波形状である，ガスクーラ１０が記載されているといえる。 
　
　上記記載事項，図面の図示内容及び認定事項を総合すると，刊行物３には次の事項が記載されていると認められる。  
「エンジン３１から排出される排気とエンジン３１を冷却する冷却水との間で熱交換を行うとともに，熱交換後の前記排気を前記エンジン３１側へ流出するガスクーラ１０において， 
　内部を前記排気が流れ，外部を前記冷却水が流れるステンレス製のチューブ１１と， 
　前記チューブ１１内に配置され，前記排気と前記冷却水との間での熱交換を促進するステンレス製のインナーフィン１２とを備え， 
　前記インナーフィン１２は，排気の流れ方向に略垂直な断面形状が，凸部を一方側と他方側に交互に位置させて曲折する波形状であって，周知のオフセットフィンである，ガスクーラ１０。」
　
４．刊行物４について
　訂正拒絶理由で引用した刊行物４には，「排気熱交換器」に関して，図面とともに，次の事項が記載されている。
ア．「【発明の属する技術分野】本発明は，燃焼により発生した排気と水等の冷却流体との間で熱交換を行う排気熱交換器に関するもので，ＥＧＲ（排気再循環装置）用の排気を冷却するＥＧＲガス熱交換器（以下，ＥＧＲクーラと呼ぶ。）に適用して有効である。
【従来の技術】ＥＧＲクーラは，ＥＧＲ用の排気を冷却することにより，排気ガス中のＥＧＲの効果（排気中の窒素酸化物の低減効果）を高めるものである。そこで，発明者等はＥＧＲの効果を向上させるべく，図１１（ａ）に示すように，排気が流通する排気チューブ１１０内にオフセットフィン（図１１（ｂ）参照）１１１を配設したＥＧＲクーラを試作検討した。」（段落【０００１】−【０００２】）
イ．「ここで，セグメント１１２の方向とは，セグメント１１２と平行でかつ，排気流れに沿う方向を言う。」（段落【０００６】）
ウ．「【発明の実施の形態】本実施形態は，本発明に係る排気熱交換器をディーゼルエンジン（内燃機関）用のＥＧＲガス冷却装置に適用したものであり，図１は本実施形態に係るＥＧＲガス冷却装置（以下，ＥＧＲクーラと呼ぶ。）１００を用いたＥＧＲ（排気再循環装置）の模式図である。
　図１中，２００はディーゼルエンジン（以下，エンジンと略す。）であり，２１０はエンジン２００から排出される排気の一部をエンジン２００の吸気側に還流させる排気再循環管である。
　２２０は排気再循環管２１０の排気流れ途中に配設されて，エンジン２００の稼働状態に応じてＥＧＲガス量を調節する周知のＥＧＲバルブであり，ＥＧＲクーラ１００は，エンジン２００の排気側とＥＧＲバルブ２２０との間に配設されてＥＧＲガスとエンジン冷却水（以下，冷却水と略す。）との間で熱交換を行いＥＧＲガスを冷却する。」（段落【００１６】−【００１８】）
エ．図１１には，ＥＧＲガス流れ方向を示したオフセットフィン１１１を配設したＥＧＲクーラが記載されている。
　
　上記記載事項及び図面の図示内容を総合すると，刊行物４には次の事項が記載されていると認められる。  
「燃焼により発生した排気と水等の冷却流体との間で熱交換を行うＥＧＲクーラにおいて，排気が流通する排気チューブ１１０内にオフセットフィン１１１を配設し，オフセットフィンの排気ガスの流れ方向に略垂直な断面形状が波形状で，排気ガスの流れ方向に平行な方向で切り起こし部が切り起こされたＥＧＲクーラ。」
　
５．刊行物５について
　訂正拒絶理由で引用した刊行物５には，「排気熱交換器」に関して，図面とともに，次の事項が記載されている。
ア．「【発明の属する技術分野】本発明は，燃焼により発生した排気と水等の冷却流体との間で熱交換を行う排気熱交換器に関するもので，ＥＧＲ（排気再循環装置）用の排気を冷却するＥＧＲガス熱交換器（以下，ＥＧＲクーラと呼ぶ。）に適用して有効である。
【従来の技術】ＥＧＲクーラは，ＥＧＲ用の排気を冷却することにより，排気ガス中のＥＧＲの効果（排気中の窒素酸化物の低減効果）を高めるものであり，一般的に，エンジン冷却水を利用してＥＧＲ用の排気を冷却するものである。」（段落【０００１】−【０００２】）
イ．「また，排気通路１１０ａ内には，ＥＧＲガスとの接触面積を拡大してＥＧＲガスと冷却水との熱交換を促進するステンレス製のインナーフィン（以下，フィンと略す。）１１１が配設されており，このフィン１１１は，排気チューブ１１０の内壁からＥＧＲガス流れに対して交差（略直交）する方向に突出するような，排気チューブ１１０の短径方向と平行な板状のセグメント１１２が排気チューブ１１０の長手方向に千鳥状にずれて設けられた，いわゆるオフセット型のフィンである。
　また，セグメント１１２は，前述のごとく，排気チューブ１１０の短径方向と平行とすることが望ましいが，実際のフィン１１１は，製造上の問題により，ローラ又はプレス成形機の抜き勾配分だけ短径方向に対して傾いたものとなる。したがって，排気チューブ１１０の短径方向と平行とは，短径方向と完全に平行であることを意味するものではなく，抜き勾配程度の傾きを含んだ意味である。」（段落【００１７】−【００１８】）
ウ．「【発明の実施の形態】（実施形態）本実施形態は，本発明に係る排気熱交換器をディーゼルエンジン（内燃機関）用のＥＧＲガス冷却装置に適用したものであり，図１は本実施形態に係るＥＧＲガス冷却装置（以下，ＥＧＲクーラと呼ぶ。）１００を用いたＥＧＲ（排気再循環装置）の模式図である。
　図１中，２００はディーゼルエンジン（以下，エンジンと略す。）であり，２１０はエンジン２００から排出される排気の一部をエンジン２００の吸気側に還流させる排気再循環管である。
　２２０は排気再循環管２１０の排気流れ途中に配設されて，エンジン２００の稼働状態に応じてＥＧＲガス量を調節する周知のＥＧＲバルブであり，ＥＧＲクーラ１００は，エンジン２００の排気側とＥＧＲバルブ２２０との間に配設されてＥＧＲガスとエンジン冷却水（以下，冷却水と略す。）との間で熱交換を行いＥＧＲガスを冷却する。」（段落【００１１】−【００１３】）
エ．図８には，ＥＧＲガスの流れ方向とフィン１１１のセグメント１１２が平行に設けられていることが示されている。
　
　上記記載事項及び図面の図示内容を総合すると，刊行物５には次の事項が記載されていると認められる。  
「燃焼により発生した排気と水等の冷却流体との間で熱交換を行うＥＧＲクーラにおいて，排気通路１１０ａ内には，ステンレス製のオフセット型のインナーフィンが配置され，インナーフィンの排気ガスの流れ方向に略垂直な断面形状が波形状で，排気ガスの流れ方向に平行な方向で切り起こし部が切り起こされたＥＧＲクーラ。」
　
６．刊行物６について
　訂正拒絶理由で引用した刊行物６には，「排気熱交換器」に関して，図面とともに，次の事項が記載されている。
ア．「【発明の属する技術分野】本発明は，燃焼により発生した排気と水等の冷却流体との間で熱交換を行う排気熱交換器に関するもので，ＥＧＲ（排気再循環装置）用の排気を冷却するＥＧＲガス熱交換器（以下，ＥＧＲクーラと呼ぶ。）に適用して有効である。
【従来の技術】ＥＧＲクーラは，ＥＧＲ用の排気を冷却することにより，排気ガス中のＥＧＲの効果（排気中の窒素酸化物の低減効果）を高めるものである。そこで，発明者等はＥＧＲの効果を向上させるべく，排気が流通するチューブ内にオフセットフィンを配設したＥＧＲクーラを試作検討した。」（段落【０００１】−【０００２】）
イ．「また，図１６に示すように，上流側に存在するセグメントの前縁部で発生した温度境界層（層流境界層）が遷移域から乱流境界層に移行する前に，次の（下流側）のセグメントに到達するため，チューブの長手方向全域に渡って温度境界層（層流境界層）が発生してしまう。このため，フィンと排気流れとの間における熱伝達率の向上が難しく，ＥＧＲクーラの熱交換能力（排気の冷却能力）をさらに増大させることが難しいと言う問題があった。
　そしてさらに，上記試作品では，冷却水が流通する複数本の冷却水チューブを連通させる冷却水通路１２０ｂが，図１５に示すように，排気が流通する排気チューブ１１０の対角の部位に位置しているため，セグメント１１２の方向と排気の流通の向きとが交差してしまい，排気が排気チューブ内を流通する際に発生する圧力損失が大きいと言う問題も有していた。ここで，セグメントの方向とは，セグメントと平行でかつ，排気流れに沿う方向を言う。」（段落【０００５】−【０００６】）
ウ．「【発明の実施の形態】本実施形態は，本発明に係る排気熱交換器をディーゼルエンジン（内燃機関）用のＥＧＲガス冷却装置に適用したものであり，図１は本実施形態に係るＥＧＲガス冷却装置（以下，ＥＧＲクーラと呼ぶ。）１００を用いたＥＧＲ（排気再循環装置）の模式図である。
　図１中，２００はディーゼルエンジン（以下，エンジンと略す。）であり，２１０はエンジン２００から排出される排気の一部をエンジン２００の吸気側に還流させる排気再循環管である。
　２２０は排気再循環管２１０の排気流れ途中に配設されて，エンジン２００の稼働状態に応じてＥＧＲガス量を調節する周知のＥＧＲバルブであり，ＥＧＲクーラ１００は，エンジン２００の排気側とＥＧＲバルブ２２０との間に配設されてＥＧＲガスとエンジン冷却水（以下，冷却水と略す。）との間で熱交換を行いＥＧＲガスを冷却する。」（段落【００２１】−【００２３】）
エ．図１６には，ＥＧＲガス流れ方向とオフセットフィンのセグメント１１２の方向が示されている。
　
　上記記載事項及び図面の図示内容を総合すると，刊行物６には次の事項が記載されていると認められる。
「燃焼により発生した排気と水等の冷却流体との間で熱交換を行うＥＧＲクーラにおいて，排気が流通するチューブ内にオフセットフィンを配設し，インナーフィンの排気ガスの流れ方向に略垂直な断面形状が波形状で，排気ガスの流れ方向に平行な方向で切り起こし部が切り起こされたＥＧＲクーラ。」
　
７．刊行物７について
　訂正拒絶理由で引用した刊行物７には，「熱交換器の製造方法および熱交換器」に関して，図面とともに，次の事項が記載されている。
ア．「【発明の属する技術分野】本発明は，ディーゼル車等の排ガス浄化のため排ガス再循環クーラ（以下，ＥＧＲクーラという）等に用いられる高温腐蝕性ガスを冷却する熱交換器や，腐蝕性液体を扱う化学プラント用の液−液間の熱交換器の製造方法およびその方法を用いて製造された熱交換器に関する。」（段落【０００１】）
イ．「【従来の技術】ＥＧＲクーラは，高温で腐蝕性の強い排ガスが流通するため，通常耐蝕性のあるステンレス鋼材が用いられる。・・・」（段落【０００２】）
ウ．「この例では，フィン１は多数の切り起こし部が形成されたマルチエントリー型の波形フィンを用いているが，これに代えて通常の波形フィンを使用しその稜線方向を偏平チューブ２の長手方向に整合させて偏平チューブ２内に挿入してもよい。何れにしても，フィン１の高さは偏平チューブ２の断面の内面高さよりも僅かに小なるものが選択される。・・・」（段落【０００８】）
エ．「なお，ケーシング４の両端部には一対の冷却水パイプ７が直接または，図示しないフランジ用ボス部を介して配置されると共に，一対のタンク本体５には夫々ガスパイプ８が溶接固定されて熱交換器を完成する。そして一方の冷却水パイプ７から冷却水が流入し，他方の冷却水パイプ７からそれが流出する。そして一方側のタンク本体５のガスパイプ８から高温の排ガスが供給され各偏平チューブ２内を流通し，他方のタンク本体５のガスパイプ８からそれが流出する。そして偏平チューブ２内を排ガスが流通する間に，偏平チューブ２の外周の冷却水との間で熱交換が行われる。この熱交換器の偏平チューブ２の内面は，それに内装されたフィン１がろう付けされているため，両者間の伝熱性が高く効率良く熱交換が行われる。」（段落【００１２】）
オ．図１には，偏平チューブ２の長手方向とフィン１は多数の切り起こし部が平行に形成されていることが図示されている。
　
　上記記載事項及び図面の図示内容を総合すると，刊行物７には次の事項が記載されていると認められる。  
「偏平チューブ２内を排ガスが流通する間に，偏平チューブ２の外周の冷却水との間で熱交換が行われるＥＧＲクーラにおいて，ステンレス鋼材からなる偏平チューブにステンレス鋼材からなるマルチエントリー型の波形フィンを用い，波形フィンは排気ガスの流れ方向に平行な方向で切り起こし部が切り起こされたＥＧＲクーラ。」
　
第７　当審の判断 
１．訂正の目的の適否，新規事項の追加の有無，及び特許請求の範囲の拡張・変更の存否
　訂正事項１，５，６及び７は特許請求の範囲の減縮を目的とするものと認められ，また，訂正事項２ないし４及び８は明りょうでない記載の釈明を目的とするものと認められる。
　さらに，訂正事項１ないし８は，新規事項を追加するものではなく，実質上特許請求の範囲を拡張し，又は変更するものでもない。
　
２．独立特許要件
（１）対比
（１−１）訂正発明１
　訂正発明１と引用発明とを対比すると，各文言の意味，機能または作用等からみて，引用発明の「エンジン」は，訂正発明１の「エンジン（１）」に相当し，以下同様に，「エンジンから来る排ガス」及び「排ガス」は，通常粒子状物質を含有しているから，「エンジン（１）での燃焼により発生した粒子状物質を含有する排気ガス」及び「排気ガス」に，「管３」は「チューブ（２１）」に，「フィン薄板」は「インナーフィン（２２）」に，「凸部を一方側と他方側に交互に位置させて曲折する波形状」は「略垂直な断面形状が，凸部（３１）を一方側と他方側に交互に位置させて曲折する波形状」に，「切り起こし部」は「切り起こし部（３２）」に，「構造体の縦ピッチをＬ」は，構造体であるフィン薄板の凸部の中心同士の距離もＬであるから，「前記断面形状にて，前記一方側と前記他方側のうちの同一側で隣り合う前記凸部の中心同士の距離であるフィンピッチの大きさをｆｐ」に，「構造体高さをｈ」は「前記断面形状における前記一方側の凸部から前記他方側の凸部までの距離であるフィン高さをｆｈ」に，それぞれ相当する。 
　そして，引用発明の「排ガス熱交換に用いる熱交換器１」と，訂正発明１の「排気熱交換専用に用いる熱交換器」とは，「排気熱交換に用いる熱交換器」で共通し，以下同様に，「冷却剤」と「冷却水」とは「冷却剤」で共通し，「熱伝導の改良を可能にするフィン薄板」と「前記排気ガスと前記冷却水との間での熱交換を促進させるステンレス製のインナーフィン（２２）」とは「前記排気ガスと前記冷却剤との間での熱交換を促進させるインナーフィン（２２）」で共通する。 
　また，引用発明では「ｈは１mmから５mm，Ｌはｈの０．５倍から６倍」であるから，引用発明の構造体の縦ピッチＬは０．５mmから３０mmとなるので，訂正発明１における「２＜ｆｐ≦１２（単位：mm）を満足する大きさ」を含んでいる。
　 
　そこで，訂正発明１の用語を用いて表現すると，両者は次の点で一致する。
（一致点）  
「エンジンでの燃焼により発生した粒子状物質を含有する排気ガスと前記排気ガスを冷却する冷却剤との間での熱交換を行う排気熱交換に用いる熱交換器において， 
　内部を前記排気ガスが流れ，外部を前記冷却剤が流れるチューブと， 
　前記チューブ内に配置され，前記排気ガスと前記冷却剤との間での熱交換を促進させるインナーフィンとを備え， 
　前記インナーフィンは，略垂直な断面形状が，凸部を一方側と他方側に交互に位置させて曲折する波形状であって，部分的に切り起こされた切り起こし部を備えるオフセットフィンであり， 
　前記断面形状にて，前記一方側と前記他方側のうちの同一側で隣り合う前記凸部の中心同士の距離であるフィンピッチの大きさをｆｐとし，前記断面形状における前記一方側の凸部から前記他方側の凸部までの距離であるフィン高さをｆｈとしたときに， 
　前記フィンピッチの大きさが， 
　２＜ｆｐ≦１２（単位：mm） 
　を満足する大きさである排気熱交換器。」 
　 
　そして，両者は次の点で相違する。  
　　　  
（相違点１）
　訂正発明１では，排気ガスと前記排気ガスを冷却する冷却水との間での熱交換を専ら行う排気熱交換専用に用いる熱交換器であるのに対して，引用発明では，排気ガスと前記排気ガスを冷却する冷却剤との間での熱交換を行う排気熱交換に用いる熱交換器であって，冷却剤が冷却水であるか否か不明である点。
（相違点２） 
　訂正発明１では，熱交換後の排気ガスをエンジン側へ流出するのに対して，引用発明では，そのような構成を備えているか否か不明である点。 
（相違点３） 
　訂正発明１では，チューブやインナーフィンがステンレス製であるのに対して，引用発明では，これらの材質が不明である点。 
（相違点４） 
　訂正発明１では，インナーフィンの排気ガスの流れ方向に略垂直な断面形状が波形状であって，排気ガスの流れ方向に平行な方向で切り起こし部が切り起こされるのに対して，引用発明では，インナーフィンや切り起こし部と排気ガスの流れ方向との関係が不明である点。 
（相違点５） 
　訂正発明１では，断面形状にて，一方側と他方側のうちの同一側で隣り合う凸部の中心同士の距離であるフィンピッチの大きさをｆｐとし，前記一方側と前記他方側のうちの同一側で隣り合う前記凸部と前記凸部との間でフィンとチューブによって囲まれた領域の相当円直径をｄｅとし，切り起こし部の排気流れ方向での長さをＬとし，前記断面形状における前記一方側の凸部から前記他方側の凸部までの距離であるフィン高さをｆｈとしたときに，
　前記切り起こし部の排気流れ方向での長さＬが，排気熱交換専用に用いる熱交換器の熱交換性能向上と圧力損失抑制を図るために，
　ｆｈ＜７，ｆｐ≦５のとき，０．５＜Ｌ≦７（単位：mm）（以下「条件１」という。），
　ｆｈ＜７，５＜ｆｐのとき，０．５＜Ｌ≦１（単位：mm）（以下「条件２」という。），
　７≦ｆｈ，ｆｐ≦５のとき，０．５＜Ｌ≦４．５（単位：mm）（以下「条件３」という。），または
　７≦ｆｈ，５＜ｆｐのとき，０．５＜Ｌ≦１．５（単位：mm）（以下「条件４」という。）
　であって，  
　さらに，  
　Ｘ＝ｄｅ×Ｌ０．１４／ｆｈ０．１８としたときに，  
　前記相当円直径ｄｅおよび前記切り起こし部の排気流れ方向での長さＬが，排気熱交換専用に用いる熱交換器の熱交換性能の向上を図ると共に粒子状物質がインナーフィンに堆積することを抑制するために， 
　１．１≦Ｘ≦４．３  
　を満足する大きさになっているのに対して，引用発明では，ｆｐ，ｆｈについて記載されているものの，Ｘについては不明であり，上記のような条件を満たすか否か不明である点。  
　  
（１−２）訂正発明２
　訂正発明２は訂正発明１のＸについての数値範囲をさらに限定したものであるから，上記相違点１ないし４に加えて，上記相違点５においてその数値範囲を１．２≦Ｘ≦３．９とした点で相違する（相違点５’）。
　
（１−３）訂正発明３
　訂正発明３は訂正発明１のＸについての数値範囲をさらに限定したものであるから，上記相違点１ないし４に加えて，上記相違点５においてその数値範囲を１．３≦Ｘ≦３．５とした点で相違する（相違点５’’）。
　 
（２）判断
（２−１）相違点１について 
　排気熱交換器において，排気ガスの冷却剤として冷却水を用いることは，刊行物２ないし７に記載されているように従来周知であって，冷却剤として冷却水を選ぶことに困難性はなく，当業者が容易に想到し得たことである。
　そして，引用発明は排気熱交換に用いる熱交換器を特定したものであるから，排気熱交換専用に用いる熱交換器ということができるものであり，排気熱交換専用とした点は，当業者が容易に想到し得たことといわざるをえない。
　したがって，引用発明において，相違点１に係る発明特定事項とすることは，当業者が容易に想到し得たことである。
　 
（２−２）相違点２について 
　排気熱交換器において，熱交換後の排気ガスをエンジン側へ流出するものは，刊行物２，３に記載されているように従来周知（刊行物４の記載事項ウ，刊行物５の記載事項ウ，刊行物６の記載事項ウ参照。）である。 
　したがって，引用発明において，排気熱交換器として熱交換後の排気ガスをエンジン側へ流出するものとすることは，当業者が容易に想到し得たことである。
　 
（２−３）相違点３について 
　排気熱交換器において，耐蝕性を考慮してチューブやインナーフィンにはステンレス鋼材が用いられるものであり（刊行物７の記載事項イ），また，刊行物２，３，５，７にも記載されているようにステンレスを用いることは従来周知でもある。
　したがって，引用発明において，チューブやインナーフィンをステンレス製とすることは，当業者が容易に想到し得たことである。 
　 
（２−４）相違点４について 
　引用例４ないし７に記載されているように，インナーフィンの排気ガスの流れ方向に略垂直な断面形状が波形状で，排気ガスの流れ方向に平行な方向で切り起こし部が切り起こされるものは従来周知であり，引用発明においても，当業者が排気ガス方向を上記のようなものとすることは格別困難ではなく，容易に想到し得たことである。
　 
（２−５）相違点５，５’，５’’について 
ア．訂正明細書等の記載からすると，訂正発明１の条件１ないし４は，フィン高さｆｈ，フィンピッチｆｐの大きさをいずれも重複しない４つの範囲に分け，それぞれの範囲において，ＥＧＲクーラの冷却性能と圧力損失の大きさの両方を考慮した指数であるＥＧＲガス密度ρに着目し，ρ比を９９％以上にするセグメント長さＬの最適範囲を特定したものであると認められるから，前記各条件は，択一的な数値限定であるといえる。このことは，請求項１では，前記各条件について，条件１ないし３は，それぞれ「，」で区切られ，条件３と４の間には，「または」と記載されることによって，各条件が択一的なものとして関連づけられていることからも明らかである。
　なお，訂正発明１の条件１ないし４は，フィンの高さｆｈについては，７mm未満の場合と７mm以上の場合，フィンピッチの大きさｆｐについては，５mm以下の場合と５mm超の場合に区分して設定されたものであるが，ｆｈについて７mmという数値で区分し，また，ｆｐについて５mmという数値で区分を設けたことの格別の技術的意義の有無については，訂正明細書に記載はない。
イ．条件１ないし４について
　前記のとおり，訂正発明１は，フィン高さｆｈ，フィンピッチｆｐの大きさをいずれも重複しない４つの範囲に分け，それぞれの範囲におけるセグメント長さＬの最適範囲を特定したものであり，各条件は，択一的な数値限定であるから，訂正発明１の内容としては，条件１ないし４のいずれかを満たせば足りるものである。
　他方，引用発明は，構造体の縦ピッチをＬとし，横ピッチをＱとし，構造体高さをｈとしたときに，ｈは１mmから５mm，Ｌはｈの０．５倍から６倍，Ｑはｈの０．５倍から８倍となるものであるが，刊行物１では，切り起こし部の排気流れ方向での長さ（訂正発明１のＬに相当する）については，特段これを限定する記載はないものの，フィン薄板を形成するに当たり，交互に大きさの異なる切り起こし部を配置する必然性はないし，実施例である図３の形状に照らしても，その長さはＱ／２に当たるものと認めるのが相当である。
　以上を前提として，引用発明における構造体のフィン高さ，フィンピッチ及び切り起こし部の排気流れ方向での長さにつき，訂正発明１と同様の符号を用いて表記すると，１≦ｆｈ≦５，０．５≦ｆｐ≦３０，０．２５≦Ｌ≦２０となり，この範囲内であれば，いずれの数値も採り得るものである。そうすると，引用発明は，訂正発明１の条件１のｆｈ，ｆｐの数値が重複する範囲においては，同Ｌの数値（０．５＜Ｌ≦７）は引用発明のＬの数値（ｆｐ≦５の場合も，０．２５≦Ｌ≦２０である。）に含まれ，また，条件２のｆｈ，ｆｐの数値が重複する範囲においては，同Ｌの数値（０．５＜Ｌ≦１）は引用発明のＬの数値（５＜ｆｐの場合も，０．２５≦Ｌ≦２０である。）に含まれるといったように，訂正発明１の条件１又は２の数値を充足する部分があることが認められる。
　訂正発明１は，条件１ないし４を択一的な数値限定とするものであるから，引用発明が条件１又は２を充足する以上，条件１ないし４に係る構成については，訂正発明１と引用発明とに相違はないということとなる。
ウ．関数Ｘについて
　まず，相当円直径ｄｅについて検討する。
　引用発明における「管内の流体直径」の定義が刊行物１の記載からでは不明であるが，参考資料１，２及び特開昭６２−１７５５８８号公報の記載を考慮すると，引用発明における「管内の流体直径」は訂正発明１の「相当円直径ｄｅ」と同一の値になるものと解される。 
　そこで，引用発明では管内の流体直径が０．５mmから１０mmであるので，これを訂正発明１の記載に倣えば，
　０．５≦ｄｅ≦１０（単位：mm） 
　である。
　そして，引用発明における構造体のフィン高さ，フィンピッチ及び切り起こし部の排気流れ方向での長さにつき，訂正発明１と同様の符号を用いて表記すると，１≦ｆｈ≦５，０．５≦ｆｐ≦３０，０．２５≦Ｌ≦２０となるから，例えば，条件１を充足する数値の範囲内から，ｄｅ＝２，Ｌ＝７，ｆｈ＝５を選択すると，Ｘ（Ｘ＝ｄｅ×Ｌ０．１４／ｆｈ０．１８）＝１．９７となり，引用発明から算出した関数Ｘは，訂正発明１のＸの数値範囲（１．１≦Ｘ≦４．３）を充足することとなる。なお，引用発明から算出した上記関数Ｘは，訂正発明２のＸの数値限定（１．２≦Ｘ≦３．９）及び訂正発明３のＸの数値限定（１．３≦Ｘ≦３．５）についても充足する。また，条件２を充足する数値の範囲から，ｄｅ＝２，Ｌ＝１，ｆｈ＝５を選択すると（以上の数値は，条件１も充足するものでもあるが），Ｘ（Ｘ＝ｄｅ×Ｌ０．１４／ｆｈ０．１８）＝１．５０となり，この場合も，引用発明から算出した関数Ｘは，訂正発明１のＸの数値範囲（１．１≦Ｘ≦４．３）を充足することとなる。なお，この関数Ｘも，上記同様，訂正発明２及び訂正発明３におけるＸの数値限定を充足する。
　したがって，Ｘ＝ｄｅ×Ｌ０．１４／ｆｈ０．１８としたときに，前記相当円直径ｄｅ及び前記切り起こし部の排気流れ方向での長さＬが，粒子状物質がインナーフィンに堆積することを抑制するために，１．１≦Ｘ≦４．３を満足する大きさになるという構成について，訂正発明１と引用発明との間で相違はないということになる。訂正発明２及び３についても同様である。また，排気熱交換器において，熱交換性能の向上と圧力損失の抑制を図ると共に粒子状物質によるインナーフィンの目詰まりを防止することは周知の課題であるから，引用発明においても想定内の課題であったといえる。
　
　なお，請求人は意見書において，「訂正発明のＸの式は，『排気熱交換専用に用いる熱交換器』においてのみ適用でき，排ガス熱交換器にも過給空気熱交換器にも使用できるオフセットフィンには適用できないのである。即ち，Ｘの式が適用可能な熱交換器は引用発明には開示されておらず，引用発明のインナーフィンに，流体直径ｄｅが２ｍｍ，切り起こし部長さＬが７ｍｍ，フィン高さｆｈが５ｍｍとなるものが仮にあるとしても，その事を以て，訂正発明のＸの式を満足する熱交換器が引用発明に記載されている事にはならないのである。引用発明は，単にオフセットフィンには所定の緒元があることを想定させるのみである。」旨主張しているが，引用発明は，刊行物１に記載された排ガス熱交換器の用途がある熱交換器，すなわち，排ガス熱交換に用いられる熱交換器を特定して認定しているのであるから，訂正発明のＸの式が適用できることは明らかであり，請求人の主張は理由がない。
　また，訂正発明１のＸの式自体は刊行物１ないし７には記載も示唆もされていないが，上記のとおり訂正発明で特定しているＸの範囲を満足する，流体直径ｄｅ，切り起こし部長さＬ，フィン高さｆｈを備えた排気ガス熱交換器が刊行物１に記載されている以上，相違点５の関数Ｘの値について訂正発明１と引用発明との間で相違はない。
　
　そして，訂正発明１ないし３が奏する作用効果についてみても，引用発明，刊行物２ないし７号証に記載された事項から，当業者が予測しうる程度のものである。
　
　なお，請求人は「Ｘの式に数値を当てはめても，その結果がＥＧＲガス密度比ρを９３％以上に保たれる値に入るか否か判断が出来ない」，「偶々選んだ緒元が『排気熱交換専用に用いる熱交換器』にとって価値のある値であるのか否かが判断できない」（意見書１１−１２ページ）旨主張しているが，訂正発明１ないし３は，「排気熱交換専用に用いる熱交換器」に関する「もの」の発明であって，排気熱交換専用に用いる熱交換器の判断方法の発明ではなく，請求人の主張は理由がない。また，「訂正発明の熱交換器では，図１３に示されるように，ＥＧＲガス密度比ρを９３％以上に保つ事ことが出来る」と主張するが，刊行物１には相違点５の関数Ｘの値を満足する排ガス熱交換器が記載されている以上，その作用効果に相違はない。
　
　したがって，訂正発明１ないし３は，引用発明，刊行物２ないし７号証に記載された事項に基づいて，当業者が容易に発明をすることができたものである。
　
（３）むすび
　以上のとおり，訂正発明１ないし３は，特許法第２９条第２項の規定に違反し，特許出願の際独立して特許を受けることができないものである。
　
第８　むすび 
　したがって，本件審判の請求は，特許法第１２６条第５項の規定に適合しない。 
　よって，結論のとおり審決する。