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　特願２００６−１０９３０５「シリコン単結晶引上用黒鉛ルツボ」拒絶査定不服審判事件〔平成１８年　８月３１日出願公開、特開２００６−２２５２６２〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
１．手続の経緯
　
　本願は、平成１２年４月５日（優先権主張：平成１１年４月６日）を出願日とする特願２０００−１０７９７５号の一部を平成１８年４月１２日に新たな特許出願としたものであって、平成２１年４月８日付けで拒絶理由が通知され、同年６月１５日に意見書及び手続補正書が提出され、平成２２年１月２９日付けで拒絶査定がなされ、これに対し、同年５月６日に拒絶査定不服審判の請求がなされるとともに手続補正書が提出され、その後、平成２３年１１月２５日付けで特許法第１６４条第３項に基づく報告を引用した審尋が通知され、これに対する回答書が平成２４年１月３０日に提出されたものであり、その後、当審において平成２４年１０月１日付けで拒絶理由が通知され、同年１０月１６日付けで意見書及び手続補正書が提出されたものである。
　
２．本願発明
　
　本願の請求項１〜５に係る発明は、平成２４年１０月１６日に提出された手続補正書により補正された本願の特許請求の範囲の請求項１〜５に記載された事項により特定されるとおりのものであり、その請求項１〜５に係る発明（以下、「本願発明１〜５」という。）は、次のとおりのものである。
　
「【請求項１】
　シリコン単結晶引上の際に、石英ルツボを収納可能であり、加熱により前記石英ルツボ内の多結晶シリコンを溶融させる、シリコン単結晶引上用黒鉛ルツボにおいて、
　下記条件を満たす黒鉛材料からなることを特徴とする、シリコン単結晶引上用黒鉛ルツボ。
　（イ）２９３〜６７３Ｋでの熱膨張係数が３．０〜４．０×１０−６／Ｋ
　（ロ）２９３Ｋでの熱伝導率が１３０Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上
　（ハ）耐熱衝撃係数（＝（引っ張り強度×熱伝導率）／（熱膨張係数×弾性係数））が９０ｋＷ／ｍ以上
　（ニ）熱膨張係数の異方比が１．１以下
　【請求項２】
　前記黒鉛材料は、引っ張り強度が２６ＭＰａ以上であり、弾性係数が１１ＧＰａ以下で
ある請求項１に記載のシリコン単結晶引上用黒鉛ルツボ。
　【請求項３】
　前記黒鉛材料は、２９３〜６７３Ｋでの熱膨張係数が４．０×１０−６ ／ Ｋである請求項１又は２に記載のシリコン単結晶引上用黒鉛ルツボ。
　【請求項４】
　前記黒鉛材料をルツボ形状に加工した後に高純度処理したものである請求項１〜３のいずれか１項に記載のシリコン単結晶引上用黒鉛ルツボ。
　【請求項５】
　２分割または３分割ルツボである請求項１〜４のいずれか１項に記載のシリコン単結晶引上用黒鉛ルツボ。」
　
３．当審の判断
　
（１）本願明細書の記載事項
　本願明細書には、本願発明１〜５に係る「シリコン単結晶引上用黒鉛ルツボ」に関して、以下の記載がある。
　
（ア）「黒鉛材料は、石油コークス等のフィラー（骨材）と、ピッチ等のバインダー（結合材）とを混合し、これを所定の形状に成形したのち、熱処理によってバインダーを炭素化固結させて形成される。この黒鉛材料の熱膨張係数は、骨材自体を低い熱膨張係数のものに選定することにより調整できる。また、引っ張り強度、熱伝導率、弾性係数、熱膨張係数の各々も、骨材の熱的性質及び物理的性質について適切なものを選定することにより所定範囲に収めることができる。」（段落【００２９】）
（イ）「[実施例１]　引っ張り強度が２５．５ＭＰａ、２９３Ｋでの熱伝導率が１２０Ｗ／（ｍ・Ｋ）、２９３Ｋ〜６７３Ｋの熱膨張係数が３．９×１０−６／Ｋ、弾性係数が９．８ＧＰａ、耐熱衝撃係数が８０ｋＷ／ｍ、熱膨張係数の異方比が１．０５の等方性黒鉛を作製した。この黒鉛材料を黒鉛ルツボに加工した後、２３００Ｋでジクロロジフルオロメタンを主成分とするハロゲン含有ガスを５時間流して高純度化処理を行い、総灰分が０．５ｐｐｍの超高純度黒鉛ルツボを得た。この黒鉛ルツボをＣＺ装置に据え付けて直径が８インチのＳｉ単結晶の引上を行った。」（段落【００３５】）
（ウ）[実施例２]〜[実施例３]、[比較例１]〜[比較例３]のそれぞれに、「引っ張り強度が・・・、２９３Ｋでの熱伝導率が・・・、２９３Ｋ〜６７３Ｋの熱膨張係数が・・・、弾性係数が・・・、耐熱衝撃係数が・・・、熱膨張係数の異方比が・・・の等方性黒鉛を使用したこと以外は実施例１と同様の条件で直径が８インチのＳｉ単結晶の引上を行った。」（段落【００３６】〜【００４０】）
（エ）「[比較例４]引っ張り強度が・・・、２９３Ｋでの熱伝導率が・・・、２９３Ｋ〜６７３Ｋの熱膨張係数が・・・、弾性係数が・・・、耐熱衝撃係数が・・・、熱膨張係数の異方比が・・・の型押し黒鉛材を使用したこと以外は実施例１と同様の条件で直径が８インチのＳｉ単結晶の引上を行った。」（段落【００４１】）
　
（２）特許法第３６条に係る記載不備についての判断
（２−１）特許法第３６条第４項について
ア　本願発明１〜５は「シリコン単結晶引上用黒鉛ルツボ」という物の発明であるから、その実施ができるためには、当業者がその物を製造することができるように発明の詳細な説明に記載することが必要である。そこで、本願発明１〜５に係る「シリコン単結晶引上用黒鉛ルツボ」という物を製造することができるように発明の詳細な説明の記載がなされているかについて検討する。
イ　ここで、本願発明１〜５を見てみると、その発明特定事項として、「２９３〜６７３Ｋでの熱膨張係数」、「２９３Ｋでの熱伝導率」、「耐熱衝撃係数（＝（引っ張り強度×熱伝導率）／（熱膨張係数×弾性係数））」及び「熱膨張係数の異方比」が記載されており、さらに、本願発明２〜５では、「引っ張り強度」及び「弾性係数」が記載されている。
　また、上記（１）（イ）によれば、本願発明１〜５に係る「シリコン単結晶引上用黒鉛ルツボ」は「等方性黒鉛」からなる材料を加工することによって作製されている。
　そうすると、本願発明１〜５に係る「シリコン単結晶引上用黒鉛ルツボ」の発明特定事項である、上記「２９３〜６７３Ｋでの熱膨張係数」、「２９３Ｋでの熱伝導率」、「耐熱衝撃係数（＝（引っ張り強度×熱伝導率）／（熱膨張係数×弾性係数））」、「熱膨張係数の異方比」、「引っ張り強度」及び「弾性係数」の各特性値は、その加工原料（加工材）となる等方性黒鉛材の各物性値に左右されることは明らかである。
ウ　そこで、等方性黒鉛材の各物性値がどのような因子によって決定されるのかをみてみると、「石川敏功・長沖通著，新・炭素工業，１９８６年７月１日，Ｐ．１７７〜１８０」にも記載されているように、成形方法や黒鉛材料である原料フィラーに依存し、これらは相互に密接な影響を及ぼし合うことが技術常識であるといえる。
エ　上記技術常識を踏まえて、等方性黒鉛材を用いた「シリコン単結晶引上用黒鉛ルツボ」について、本願明細書の発明の詳細な説明の記載を検討すると、本願明細書の発明の詳細な説明には、「シリコン単結晶引上用黒鉛ルツボ」の製造方法について、上記（１）（ア）〜（エ）の記載があるのみである。
　上記（１）（ア）によれば、「黒鉛材料は、石油コークス等のフィラー（骨材）と、ピッチ等のバインダー（結合材）とを混合し、これを所定の形状に成形したのち、熱処理によってバインダーを炭素化固結させて形成される。」ものであり、「黒鉛材料の熱膨張係数は、骨材自体を低い熱膨張係数のものに選定することにより調整できる。また、引っ張り強度、熱伝導率、弾性係数、熱膨張係数の各々も、骨材の熱的性質及び物理的性質について適切なものを選定することにより所定範囲に収めることができる。」とあるように、黒鉛材料や骨材や結合材は適切なものを適宜選定すると記載されているにすぎず、黒鉛材料としてどのような材料を選択するのが好ましいのか、骨材と結合材の配合比をどのようにすればよいのか、どのような成形方法を選択することが望ましいのか等、本願発明１〜５で特定された特性値を満たすようにするために、いかなる手段を講じればよいのかについては何らの記載も示唆もされていない。
　さらに、上記（１）（イ）によれば、実施例１としてある特定の物性値を有する等方性黒鉛材を用いて、これを黒鉛ルツボの形状に加工し、高純度化処理を行うことは記載されているものの、黒鉛材料である等方性黒鉛材をいかにして製造するかについては何ら記載されておらず、いかにして各物性値を制御するのかについても不明である。
　そして、上記（１）（ウ）及び（エ）についても、[実施例２]〜[実施例３]、[比較例１]〜[比較例３]のそれぞれに各特性値を有する等方性黒鉛を使用したことが記載され、[比較例４]に各特性値を有する型押し黒鉛材を使用したことが記載されるにとどまり、いかなる原料骨材を用いたのか、いかなる結合材を用いたのか、いかなる成形方法を用いたのか等についてなんらの具体的な記載もなされていない。
オ　上記のように、本願明細書の発明の詳細な説明には、本願発明１〜５で特定されたような上記各物性値を同時に満足するシリコン単結晶引上用黒鉛ルツボを製造するためにいかにすればよいのかについての何らの指針さえも示されていないものであるから、出願時の技術常識を考慮しても、当業者は期待し得る程度を超える試行錯誤や複雑高度な実験等を行わざるを得ず、当業者が本願発明１〜５のシリコン単結晶引上用黒鉛ルツボをどのように作るかを理解することができるとはいえない。したがって、本願明細書の発明の詳細な説明は、本願発明１〜５に係る発明について当業者がその実施をできる程度に記載されたものとは認められない。
　
（２−２）特許法第３６条第６項第１号について
　本願発明１〜５のシリコン単結晶引上用黒鉛ルツボとして、本願明細書の発明の詳細な説明には、実施例１〜３において、各特性値がある特定の数値を示すものが記載されているにすぎず、しかも、上記（２−１）で指摘したように実施例１〜３のシリコン単結晶引上用黒鉛ルツボの製造方法も不明である。
　そして、本願明細書の発明の詳細な説明においても、本願発明１〜５で特定された各物性値がいかにして本願発明１〜５として特定された数値範囲に制御されているのかについての示唆すらもなされていない。
　してみると、出願時の技術常識に照らしても、実施例１〜３として記載されたある特定の物性値を有するシリコン単結晶引上用黒鉛ルツボを参照しても、本願発明１〜５に係る発明の範囲まで、本願明細書の発明の詳細な説明に開示された内容を拡張ないし一般化できるとはいえない。
　
（３）請求人の意見についての検討
　請求人は、平成２４年１０月１６日付けの意見書において、「（５）原査定の拒絶の理由（特許法第２９条第２項）について」として意見を述べているので、進歩性についても検討する。
　
（３−１）引用例について
ア　原査定の拒絶理由に引用された本願の優先権主張の日前に頒布された刊行物である特開平７−１６５４６７号公報（以下、「引用例１」という）には、次の事項が記載され、視認される。　 
（ａ）「【請求項１】 平均粒径１５μm 以下の針状コークス微粉末５０〜９５重量％と平均粒径３０μm 以下の天然黒鉛微粉末５０〜５重量％を配合してフィラー原料とし、該フィラー原料をピッチ系バインダーとともに捏合処理したのち混練物を微粉砕し、粉砕微粉を静水圧プレス(CIP) により成形して焼成炭化および黒鉛化処理することを特徴とする等方性黒鉛材の製造方法。
【請求項２】 請求項１の工程により、室温から１０００℃における平均熱膨張係数が２．３〜３．８×１０−６／℃で、かつ気体透過度が０．５〜１５×１０−２cm２／ｓｅｃ の範囲にある等方性黒鉛材の製造方法。」（特許請求の範囲）
（ｂ）「【産業上の利用分野】本発明は、例えばシリコン単結晶引上げ用の黒鉛ルツボ材として好適な低熱膨張係数と優れた気体不透過性を備える高密度組織の等方性黒鉛材を製造する方法に関する。」（段落【０００１】）
（ｃ）「【従来の技術】等方性高密度黒鉛材は、アルミニウム蒸着用や半導体製造用のルツボ、アモルファスシリコン製造用の治具、連続鋳造用の鋳型等の素材として有用されているが、これら製品の耐久寿命は黒鉛材質の特性に支配される度合が大きいため従来から材質的な検討がなされている。
　例えば、チョコラルスキー(CZ)法で用いられるシリコン単結晶引上用ルツボに有効な黒鉛材として、２００〜４００℃における平均熱膨張係数が２．０〜５．６×１０−６／℃で、異方比が１．３以下の特性・・・のものが提案されている。
　上記した各用途部材に対しては、各種の特性のうち特に熱膨張係数ならびに気体透過度が問題となり、これらが共に低位にあることが好ましい黒鉛材質とされているが、近時、この材質特性に対する要求は益々厳しくなってきている。」（段落【０００２】〜【０００４】）
（ｄ）「実施例１〜６、比較例１〜２
 平均粒径３．５μm 、最大粒径１０μm の針状コークス微粉末と平均粒径１０μm 、最大粒径２０μm 、灰分１重量％以下の鱗片状黒鉛微粉末をフィラー原料とし、これらを表１に示す配合比率によりフィラー原料系とした（比較例１は、針状コークスのみ）。各フィラー原料１００重量部にタールピッチバインダー１１０重量部を配合して捏合機に投入し、２００℃に加熱しながら捏合処理した。・・・ラバープレスに充填して静水圧プレス(CIP) にセットし、ブロック形状に成形した。ついで、成形体を焼成炉に詰めて非酸化性雰囲気下で約１０００℃の温度で焼成炭化処理し、更に黒鉛化炉に移して非酸化性雰囲気下で３０００℃の温度により黒鉛化処理した。
　得られた各等方性黒鉛材の各種特性を測定し、結果をフィラー原料組成と対比させて表２に示した。・・・・・・。」（段落【００２０】〜段落【００２１】）
（ｅ）【表２】には、実施例１の熱膨張係数が３．８×１０−６／℃であることが記載されていると視認される。（段落【００２３】）
（ｆ）「本発明によればフィラー原料を針状コークス微粉末と天然黒鉛微粉末を特定範囲の比率で配合した組成とすることにより、実用的な材質強度を維持しながら低水準の熱膨張係数と優れた気体不透過性を兼備した高品位の等方性黒鉛材を製造することができる。したがって、これら性状特性が要求される・・・・特にシリコン単結晶引上げ用黒鉛ルツボ材の工業的製造技術として極めて有用である。」（段落【００２８】）
　
イ　原査定の拒絶理由に引用された本願の優先権主張の日前に頒布された刊行物である特開昭６１−２５１５９３号公報（以下、「引用例３」という。）には、次の事項が記載されている。
（ｇ）「本発明は・・・・高純度半導体単結晶製造用ルツボに関するものである。」（第１頁左下欄第１１〜１３行）　 
（ｈ）「本発明のルツボ状成形体基体の心金には・・・黒鉛を下地とし・・・。・・・黒鉛の熱伝導率は約１５０Ｗ／ｍ・Ｋであって、熱伝導率に優れた炭化珪素の約２倍の熱伝導率を有しているため、特に、大型のルツボ内の熔融半導体を均等且つ迅速に所定の温度にまで到達させる効果がある。」（第２頁左下欄第１８行〜右下欄第１２行）
　 
ウ　原査定の拒絶理由に引用された本願の優先権主張の日前に頒布された刊行物である特開平１−２９４５０９号公報（以下、「引用例４」という。）には、次の事項が記載され、視認される。
（ｉ）炭素材の熱衝撃破壊抵抗ＴＲについて、曲げ強さに比例し、電気比抵抗、ヤング率、熱膨張係数に反比例することが式を用いて表されている。（第１頁右下欄第５〜９行）　 
（ｊ）「曲げ強度が向上し、・・・ヤング率が低下し、・・・・熱膨張係数が小さくなる。さらに電気比抵抗が低下しこれに反比例して熱伝導率が増大し、これらの結果として熱衝撃破壊抵抗が増大する。」（第２頁右上欄第４〜９行） 
（ｋ）「熱衝撃破壊抵抗が１００以上の炭素材の製造が可能となり、得られる炭素材は・・・シリコン単結晶引上げ用るつぼ・・・、その他各種の耐熱衝撃性を要求される分野に用途が拡大される。」（第３頁左上欄第１２〜１６行）
 　 
エ　原査定の拒絶理由に引用された本願の優先権主張の日前に頒布された刊行物である特開平１０−７４８８号公報（以下、「引用例５」という。）には、次の事項が記載されている。
（ｌ）「単結晶引上装置に於いて、黒鉛ルツボ、黒鉛ヒーター及び黒鉛保温筒の少なくとも１種が、・・・・高純度黒鉛材料から成ることを特徴とする単結晶引上装置。」（【請求項１】）
（ｍ）「本発明の黒鉛材料としては、・・・更に等方性であることが好ましい。・・・この等方性は本発明黒鉛材を引上装置に使用する場合、その部材の種類、部位に応じて・・熱膨張率・・・等要求される項目に差異があるが、等方性炭素材は何れもこれ等を充足し、特に・・・異方比が１．１０以下特に１．０３〜１．０７以下の高度に等方化された材料が好ましい。」（段落【００２５】）　 
（ｎ）「実際に・・・高純度黒鉛材料・・・と、従来の・・・黒鉛材と比較すると、シリコン単結晶引上を行ったところ、・・・その結果に顕著な差があることがわかった。」（段落【００４２】）
　
（３−２）対比・判断　 
ア　引用例１の記載事項について検討する。　 
（あ）上記（ａ）には、「等方性黒鉛材」であって、「室温から１０００℃における平均熱膨張係数が２．３〜３．８×１０−６／℃」であるものが記載されているといえる。そして、この「等方性黒鉛材」が、上記（ｂ）及び（ｆ）でいう「等方性黒鉛材」であるから、この「等方性黒鉛材」を材料に用いて「シリコン単結晶引上げ用の黒鉛ルツボ」が得られるといえる。　 
（い）上記（あ）で検討した「等方性黒鉛材」の具体例として、上記（ｄ）及び（ｅ）の実施例１には、熱膨張係数が「３．８×１０−６／℃」であるものが記載されているといえる。
（う）上記（ｃ）には、「等方性高密度黒鉛材」すなわち「等方性黒鉛材」が、「チョコラルスキー(CZ)法で用いられるシリコン単結晶引上用ルツボに有効な黒鉛材」であることが記載されている。
　
　以上（あ）〜（う）の検討を踏まえて、引用例１の（ａ）〜（ｆ）の記載事項を、本願発明１の記載ぶりに則して表現すると、引用例には、　 
「チョコラルスキー(CZ)法で用いられるシリコン単結晶引上用黒鉛ルツボにおいて、室温から１０００℃における平均熱膨張係数が３．８×１０−６／℃である等方性黒鉛材を用いたシリコン単結晶引上げ用の黒鉛ルツボ」
の発明（以下、「引用発明」という。）が記載されているといえる。
　
イ　本願発明１と引用発明とを対比する。　 
　引用発明の「チョコラルスキー(CZ)法で用いられるシリコン単結晶引上用黒鉛ルツボ」は、本願発明１の「シリコン単結晶引上の際に、石英ルツボを収納可能であり、加熱により前記石英ルツボ内の多結晶シリコンを溶融させる、シリコン単結晶引上用黒鉛ルツボ」であることは明らかであるから、本願発明１と引用発明とは、
「シリコン単結晶引上の際に、石英ルツボを収納可能であり、加熱により前記石英ルツボ内の多結晶シリコンを溶融させる、シリコン単結晶引上用黒鉛ルツボ。」である点で一致し、以下の点で相違する。
　
（相違点１）黒鉛材料の熱膨張係数につき、本願発明１は「２９３〜６７３Ｋの熱膨張係数が３．０〜４．０×１０−６／Ｋ」であるのに対して、引用発明は「室温から１０００℃における平均熱膨張係数が３．８×１０−６／℃」である点。
（相違点２）黒鉛材料の熱伝導率、及び耐熱衝撃係数につき、本願発明１は「２９３Ｋでの熱伝導率が１３０Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上、耐熱衝撃係数が９０ｋＷ／ｍ以上」であるのに対し、引用発明にはかかる事項について記載がない点。
（相違点３）黒鉛材料の熱膨張係数の異方比につき、本願発明１は「１．１以下」であるのに対し、引用発明は、「等方性」ではあるが、熱膨張係数の異方比に関する具体的な記載がない点。　 
　
　上記（相違点１）〜（相違点３）について検討する。　 
（相違点１）について　 
　引用発明の「室温から１０００℃における平均熱膨張係数が３．８×１０−６／℃」は、室温を２０℃とすれば、絶対温度に換算すると、「２９３Ｋ〜１２７３Ｋの平均熱膨張係数が３．８×１０−６／Ｋ」であるといえる。そうすると、引用発明の熱膨張係数は、本願発明１の「２９３〜６７３Ｋの熱膨張係数が３．０〜４．０×１０−６／Ｋ」に含まれる。よって、（相違点１）は実質的な相違点とはいえない。
　
（相違点２）について　 
　引用例３の上記（ｇ）〜（ｈ）には、単結晶製造に用いる黒鉛ルツボの黒鉛として、熱伝導率が１５０Ｗ／ｍ・Ｋのものが記載されている。そして、引用例３には、熱伝導率の測定温度について記載がないが、引用例３に接した当業者であれば、この熱伝導率は、２０℃程度の室温、すなわち、絶対温度に換算して２９３Ｋ程度の熱伝導率であるとの教示を得ることができる。
　また、引用例４の上記（ｉ）、（ｊ）には、熱衝撃破壊抵抗が高い、即ち、耐熱衝撃係数が高い炭素材が、シリコン単結晶引上げ用のるつぼに適していることが教示されている。更に、「新・炭素材料入門」（（株）リアライズ社発行、１９９８年８月1０日、第１版第２刷、第５１頁（表−３の黒鉛のＲ’の値）、第５９頁（表３の「ｉｓｏｔｒｏｐｉｃ　ｐｏｌｙ−ｃｒｙｓｔａｉｌｌｉｎｅ　ｇｒａｐｈｉｔｅ（ＩＧ−１１）のＲ１’の値）を参照すると、耐熱衝撃係数が高い黒鉛材料として、熱衝撃破壊抵抗が９０ｋＷ／ｍ以上のものは周知のものといえる。
　そうすると、シリコン単結晶引上げ用の黒鉛ルツボとして用いられている引用発明の黒鉛材料を、引用例３に記載されるような熱伝導率とし、引用例４の教示に従って、例えば９０ｋＷ／ｍ以上という耐熱衝撃係数の高いものとすることは当業者ならば困難なくなし得ることである。
　
（相違点３）について
　引用発明には、異方比について明言されていないが、上記（ｃ）には、従来技術として、シリコン単結晶引上げ用の黒鉛ルツボの黒鉛材料は、異方比が１．３以下である旨が記載されており、引用発明の黒鉛ルツボの黒鉛材料は等方性のものであるから、この従来技術の黒鉛ルツボの黒鉛材料のようにその異方比が１．３以下のものと推定され、さらには、引用例５の上記（ｌ）〜（ｎ）には、シリコン単結晶引上げ用の黒鉛ルツボとして、異方比が１．１０以下、特に１．０３〜１．０７の高度に等方性のものが望ましい旨が記載されていることを併せて考えると、引用発明において、異方比が１．１以下の等方性黒鉛材とすることは当業者が困難なくなし得ることである。
　
　以上のとおりであるから、本願発明１は、引用例１、３〜５に記載された発明及び周知の事項に基いて当業者が容易になし得るものである。　 
　そして、本願発明１の効果についても、引用例１、３〜５から当業者であれば当然に予測される程度のものである。　 
　
４．むすび　 
　以上のとおり、本願の発明の詳細な説明には、請求項１〜５に係る発明を当業者が実施をすることができる程度に明確かつ十分に記載されていないから、特許法第３６条第４項に規定する要件を満たしておらず、本願の特許請求の範囲の記載は、出願時の記述常識に照らしても請求項１乃至５に係る発明の範囲まで、発明の詳細な説明に開示された内容を拡張ないし一般化できるとはいえないから、特許法第３６条第６項第１号に規定する要件を満たしておらず、特許を受けることができない。仮にそうでないとしても、本願発明１は、引用文献１、３〜５に記載された発明及び周知の事項に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
　したがって、その余の拒絶理由について論及するまでもなく、本願は拒絶すべきものである。 
 　よって結論のとおり審決する。