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　特願２０００−３５５１５５「コンバインドサイクル発電装置においてガスタービン冷却蒸気及び高圧蒸気タービン排気蒸気を再熱する装置及び方法」拒絶査定不服審判事件〔平成１３年１０月　５日出願公開、特開２００１−２７１６１２〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
１．手続の経緯、本願発明
　本願は、平成１２年１１月２２日（パリ条約による優先権主張２０００年３月２３日　米国）の出願であって、平成２２年１月１３日付けで拒絶理由が通知され、平成２２年７月２０日付けで意見書及び手続補正書が提出されたが、平成２３年１月５日付けで拒絶査定がなされ、平成２３年５月１１日に拒絶査定に対する審判請求がされると同時に、同日付けの手続補正書により特許請求の範囲の請求項の削除を目的とする手続補正がなされ、当審における平成２３年１１月２１日付けの書面による審尋に対して、平成２４年５月２２日付けで回答書が提出され、その後、当審において平成２４年６月１９日付けで拒絶理由が通知され、平成２４年１２月２５日付けで意見書及び手続補正書が提出されたものであって、その請求項１に係る発明は、平成２４年１２月２５日付けの手続補正書によって補正された明細書及び出願当初の図面の記載からみて、その特許請求の範囲の請求項１に記載された事項によって特定されるとおりのものであるところ、その請求項１に係る発明（以下、「本願発明」という。）は以下のとおりである。
　「【請求項１】　ガスタービン（１４）の排気を排熱回収ボイラ（３０）で蒸気タービン用蒸気の加熱に利用するガスタービン（１４）と蒸気タービン（１８）と排熱回収ボイラ（３０）とを含んでいて、ガスタービン（１４）を出た使用済冷却蒸気と排熱回収ボイラ（３０）を出た再熱蒸気との混合蒸気の温度が中圧蒸気タービン入口での最適蒸気温度よりも低いコンバインドサイクル装置において、該コンバインドサイクル装置を運転する方法であって、
　ガスタービン部品を冷却するため、排熱回収ボイラ（３０）の中圧部（４４）からガスタービン（１４）に蒸気（７８）を供給する段階、
　ガスタービン部品を冷却するため、蒸気タービン（１８）の高圧部（２０）からの蒸気の第１部分（１０２）をガスタービン（１４）に供給することによって、排熱回収ボイラ（３０）の中圧部（４４）からの蒸気に補充する段階、
　ガスタービンからの使用済冷却蒸気（９４）と蒸気タービン高圧部（２０）からの蒸気の第２部分（１０４）とを合流させる段階、
　合流した使用済冷却蒸気（９４）と蒸気の第２部分（１０４）を排熱回収ボイラ（３０）で再熱（５０）する段階、及び
　合流し再熱した使用済冷却蒸気（９４）と蒸気の第２部分（１０４）を蒸気タービン（１８）の中圧部（２２）へと流す段階、
を含んでおり、蒸気タービン（１８）の高圧部（２０）から共通の導管（９６）を介してそれぞれ導管（１０２）及び導管（１０４）に供給される蒸気の第１部分（１０２）と第２部分（１０４）とが互いに連通していて、蒸気の第１部分（１０２）の流れをバイパス制御弁（１０３）で制御する段階をさらに含む、方法。」
　　　
２．引用文献に記載された発明
（１）引用文献
　当審における拒絶理由に引用された文献である特開平１１−１４８３１５号公報（以下、「引用文献」という。）には、例えば、以下の記載がある。
　　
ア．「【０００９】
【発明が解決しようとする課題】コンバインドサイクル発電プラントにおいて、ガスタービン高温部に冷却媒体として蒸気を供給する場合、その蒸気は、ガスタービン高温部を冷却後、蒸気タービンに回収されるが、その回収温度はガスタービンの冷却性能から制約されてしまい、再熱蒸気温度（中圧タービン入口温度）が制約を受ける。
【００１０】本発明は、上述した事情を考慮してなされたもので、ガスタービン側の制約によらず、ガスタービン冷却後の蒸気を再熱し、所望する再熱蒸気温度を効率よく有効的に得ることができるコンバインドサイクル発電プラントを提供することを目的とする。
【００１１】本発明の他の目的は、ガスタービンの冷却性能を向上させるとともに、ガスタービン冷却後の蒸気を再熱して所望の再熱蒸気温度を得、タービン出力制御を容易にしたコンバインドサイクル発電プラントを提供にある。」（段落【０００９】ないし【００１１】）
　　　　
イ．「【００２５】本実施形態は、排熱回収ボイラ１を別置きにし、ガスタービンプラント２と蒸気タービンプラント３と発電機４とを同一の回転軸５に直結した一軸型コンバインドサイクル発電プラントである。
【００２６】ガスタービンプラント２は、空気圧縮機６、燃焼器７およびガスタービン８をそれぞれ備え、空気圧縮機６で吸込んだ大気を高圧化して燃焼器７に案内し、その高圧空気に燃料を加えて燃焼させて燃焼ガスを生成し、その燃焼ガスをガスタービン８に案内して膨張仕事をさせ、膨張仕事後の排ガス（排熱）を蒸気発生源としての排熱回収ボイラ１に供給するようになっている。
【００２７】排熱回収ボイラ１は、軸方向に向かって延びるケーシング９を備え、このケーシング９内に燃焼排ガスの流れに沿って順に必要に応じて第２高圧過熱器１０、第２再熱器１１、第１再熱器１２、第１高圧過熱器１３、高圧蒸発器１４、中圧過熱器１５、第３高圧節炭器１６、低圧過熱器１７、中圧蒸発器１８、第２中圧節炭器１９、第２高圧節炭器２０、低圧蒸発器２１、第１高圧節炭器２２および第１中圧節炭器２３がそれぞれ設置される。また、高、中、低圧の各蒸発器１４、１８、２１には、高圧ドラム２４、中圧ドラム２５および低圧ドラム２６がそれぞれ接続され、蒸発器１４、１８、２１で蒸発した飽和蒸気を、各ドラム２４，２５，２６内で気液分離させている。
【００２８】一方、蒸気タービンプラント３は、蒸気タービンが高圧タービン２７、中圧タービン２８および低圧タービン２９にそれぞれ区分けされており、排熱回収ボイラ１の第２高圧過熱器１０から高圧加減弁３０を経て主蒸気（過熱蒸気）系統３１を案内された過熱蒸気を、高圧タービン２７に導き、この高圧タービン２７で膨張仕事をさせている。高圧タービン２７で膨張仕事をした後の排気蒸気は再熱蒸気系統３２に案内され、その低温再熱蒸気管３３を介して第１再熱器１２、減温器３４、第２再熱器１１に順次導かれて再熱蒸気にし、その再熱蒸気を再熱蒸気系統３２の高温再熱蒸気管３５および再熱組合せ弁３６を経て中圧タービン２８に案内し、この中圧タービン２８で膨張仕事をさせる。符号３７は再熱蒸気系統３２の低温再熱蒸気管３３に設けられた再熱蒸気流量調節弁であり、この再熱蒸気流量調節弁３７はガスタービン冷却蒸気流量調節弁を兼ねている。」（段落【００２５】ないし【００２８】）
　　
ウ．「【００３３】一方、冷却蒸気供給系統４８は、高圧タービン２７の低温再熱蒸気管３３から、第１再熱器１２に至る分岐点Ａで分岐されて構成される。上記冷却蒸気供給系統４８は逆止弁５３を経由し、合流点Ｂにて中圧蒸気系統５４と合流し、ガスタービン８の高温部４６の入口に接続される。中圧蒸気系統５４は、中圧過熱器１５に接続されており、中圧ドラム２５で発生した蒸気が全量供給される。」（段落【００３３】）
　　　
エ．「【００３９】ガスタービン冷却蒸気の流量は再熱蒸気系統３２のガスタービン冷却蒸気流量調節弁３７によって制御され、また、ガスタービン冷却蒸気の供給温度は、主蒸気の温度を減温器６６によって制御することで行なう。」（段落【００３９】）
　　
オ．「【００４３】ガスタービン８を駆動させることにより膨張した燃焼排ガスは、続いて排熱回収ボイラ１に案内され、この排熱回収ボイラ１にて蒸気タービンプラント３の蒸気タービン２７，２８，２９を駆動させる蒸気を発生させる。
【００４４】排熱回収ボイラ１の第２高圧過熱器１０で過熱された過熱蒸気は、主蒸気系統（過熱蒸気系統）３１を通って高圧タービン２７に導かれ、この高圧タービン２７を駆動させる。高圧タービン２７を駆動させ、仕事をした蒸気は、膨張して再熱蒸気系統３２に案内される。再熱蒸気系統３２の低温再熱蒸気管３３から第１再熱器１２に導かれた高圧タービン排気蒸気はここで第１段の再熱作用を受け、この再熱後に第１再熱器１２から再熱蒸気温度制御を行なう減温器３４を経て第２再熱器１１に案内される。第１再熱器１２および第２再熱器１１を通る間に再熱された再熱蒸気は、続いて高温再熱蒸気管３５を通って中圧タービン２８に導かれ、この中圧タービン２８を駆動させる。中圧タービン２８を駆動して膨張した蒸気は続いて低圧タービン２９に案内され、ここで低圧タービン２９を駆動させる。このように、高圧タービン２７、中圧タービン２８および低圧タービン２９を駆動させることにより回転軸５が回転駆動せしめられ、発電機４にて発電が行われる。」（段落【００４３】及び【００４４】）
　　
カ．「【００５２】この冷却蒸気は、ガスタービン８の高温部４６に導かれてガスタービン高温部４６を冷却する。冷却後の蒸気は冷却蒸気回収系統４９にて回収される。」（段落【００５２】）
　　　
キ．「【００５７】第２実施形態に示されたコンバインドサイクル発電プラントにおいて、ガスタービン８の冷却蒸気系統４７を構成する冷却蒸気供給系統４８は第１実施形態に示されたものと同様であるが、その冷却蒸気回収系統４９は異にする。冷却蒸気回収系統７０は蒸気タービンプラント３の再熱蒸気系統３２の低温側である低温再熱蒸気管３３に、ガスタービン冷却蒸気流量調節弁を兼ねる再熱蒸気流量調節弁３７の下流の合流点Ｃ2 で接続される。この冷却蒸気回収系統７０によりガスタービン高温部４６を冷却した蒸気を、再熱蒸気系統３２に回収させるようになっている。
【００５８】この冷却蒸気回収系統７０は、ガスタービン８の高温部４６を冷却した冷却蒸気を回収するようになっており、ガスタービン冷却後の蒸気は、冷却蒸気回収系統７０を通って再熱蒸気系統３２の低温再熱蒸気管３３に導かれて高圧タービン排気蒸気である低温再熱蒸気と合流する。合流した冷却後の蒸気は低温再熱蒸気と混合して第１再熱器１２から減温器３４を経て第２再熱器１１に導かれ、両再熱器１１，１２で加熱されて再熱蒸気となる。この再熱蒸気は、再熱蒸気系統３２の高温再熱蒸気管３５より、再熱組合せ弁３６を経て蒸気タービンの中圧タービン２８に供給され、この中圧タービン２８を駆動させて膨張仕事をする。
【００５９】このコンバインドサイクル発電プラントにおいては、ガスタービン８の高温部４６を冷却した後の冷却蒸気を冷却蒸気回収系統７０により再熱蒸気系統３２の低温側に導いて回収し、高圧タービン２７からの排気蒸気である低温再熱蒸気と合流させる。
【００６０】低温再熱蒸気に合流せしめられたガスタービン冷却後の蒸気は混合蒸気となって排熱回収ボイラ１に案内され、排熱回収ボイラ１内に設置された第１再熱器１２と第２再熱器１１で再熱され、再熱蒸気となる。再熱蒸気は、両再熱器１２，１１の間に減温器３４を設置することで、再熱蒸気の温度制御が可能となり、中圧タービン２８に案内される再熱蒸気温度を所望の温度にすることができる。
【００６１】なお、排熱回収ボイラ１内に第１再熱器１２と第２再熱器１１をセパレートさせ必要は必ずしもなく、１つの再熱器を設置するものであってもよい。この場合には、再熱器の下流側に再熱蒸気温度を制御する減温器が設けられる。」（段落【００５７】ないし【００６１】）
　　
ク．「【０１０１】
【発明の効果】以上に述べたように本発明に係るコンバインドサイクル発電プラントにおいては、ガスタービン高温部に冷却蒸気供給系統により蒸気タービンの排気蒸気（一部）を案内し、ガスタービンを蒸気冷却により有効的かつ効率よく冷却する一方、ガスタービン冷却後の蒸気を排熱回収ボイラ内で再熱し、蒸気タービンプラントの再熱蒸気系統に回収するようしたので、ガスタービン冷却蒸気の回収温度如何によらず、所望する再熱蒸気温度に調整して蒸気タービンの中圧タービンに供給することができ、タービン出力制御が容易になる。」（段落【０１０１】）
　　　
（２）引用文献に記載された発明
　以上（１）ア．ないしク．の記載及び図面を参酌すると、引用文献には以下の事項が記載されていることが分かる。
　　　
ケ．ガスタービン８の排気を排熱回収ボイラ１で蒸気タービン用蒸気の加熱に利用するガスタービン８と蒸気タービンプラント３と排熱回収ボイラ１とを含んでいて、ガスタービン８冷却後の蒸気と排熱回収ボイラ１を出た再熱蒸気との温度を中圧タービン２８入口での所望する再熱蒸気温度とするコンバインドサイクル発電プラントにおいて、該コンバインドサイクル発電プラントを運転する方法であることが分かる。
　
コ．ガスタービン８の高温部４６の各部分を冷却するため、排熱回収ボイラ１の中圧過熱器１５からガスタービン８に中圧蒸気系統５４を通して中圧過熱蒸気を供給する段階があることが分かる。
　
サ．ガスタービン８の高温部４６の各部分を冷却するため、蒸気タービンプラント３の高圧タービン２７ からの蒸気が低温再熱蒸気管３３を通して、分岐点Ａ、交流点Ｂを経由してガスタービン８に供給することによって、排熱回収ボイラ１の中圧過熱器１５からの蒸気に補充する段階があり、このとき分岐点Ａからガスタービン８までの冷却蒸気供給系統４８（以下、「Ｋ部分」という。）に蒸気があることが分かる。
　
シ．ガスタービン８からの冷却蒸気回収系統７０の蒸気と蒸気タービンプラント３の高圧タービン２７からの蒸気をＣ２にて合流させる段階があり、このとき分岐点Ａから合流点Ｃ２までの低温再熱蒸気管３３（以下、「Ｌ部分」という。）に蒸気があることが分かる。
　合流した冷却蒸気回収系統７０の蒸気とＬ部分の蒸気とを排熱回収ボイラ１の再熱器１１，１２で再熱する段階、及び　
　合流し再熱した冷却蒸気回収系統７０の蒸気とＬ部分の蒸気とを蒸気タービンプラント３の中圧タービン２８へと流す段階があることが分かる。
　
ス．蒸気タービンプラント３の高圧タービン２７から分岐点Ａまでの低温再熱蒸気管３３（以下、「蒸気管Ｍ」という。）を介してそれぞれＫ部分及びＬ部分に供給される蒸気のＫ部分とＬ部分とが互いに連通していて、蒸気のＫ部分の流れをガスタービン冷却蒸気流量調節弁を兼ねる再熱蒸気流量調節弁３７で制御する段階があることが分かる。
　
（３）引用文献に記載された発明
　以上（１）ア．ないしク．、（２）ケ．ないしス．の記載及び図面を参酌すると、引用文献には以下の発明が記載されているといえる。
　「ガスタービン８の排気を排熱回収ボイラ１で蒸気タービンプラント３用蒸気の加熱に利用するガスタービン８と蒸気タービンプラント３と排熱回収ボイラ１とを含んでいて、ガスタービン８冷却後の蒸気と排熱回収ボイラ１を出た再熱蒸気との温度を中圧タービン２８入口での所望する再熱蒸気温度とするコンバインドサイクル発電プラントにおいて、該コンバインドサイクル発電プラントを運転する方法であって、
　ガスタービン８の高温部４６の各部品を冷却するため、排熱回収ボイラ１の中圧過熱器１５からガスタービン８に中圧蒸気系統５４を通る中圧過熱蒸気を供給する段階、　
　ガスタービン８の高温部４６の各部品を冷却するため、蒸気タービンプラント３の高圧タービン２７ からの蒸気のＫ部分をガスタービン８に供給することによって、排熱回収ボイラ１の中圧過熱器１５からの蒸気に補充する段階、
　ガスタービン８からのガスタービン８冷却後の蒸気と蒸気タービンプラント３の高圧タービン２７からの蒸気のＬ部分とを合流させる段階、
　合流したガスタービン８冷却後の蒸気と蒸気のＬ部分とを排熱回収ボイラ１の再熱器１１，１２で再熱する段階、及び
　合流し再熱した冷却蒸気回収系統７０の蒸気と蒸気のＬ部分を蒸気タービンプラント３の中圧タービン２８へと流す段階、
を含んでおり、蒸気タービンプラント３の高圧タービン２７から蒸気管Ｍを介してそれぞれＫ部分及びＬ部分に供給される蒸気のＫ部分と蒸気のＬ部分とが互いに連通していて、蒸気のＬ部分の流れをガスタービン冷却蒸気流量調節弁を兼ねる再熱蒸気流量調節弁３７で制御する段階をさらに含む、方法。」（以下、「引用文献に記載された発明」という。）
　　
３．対比
　本願発明と引用文献に記載された発明とを対比すると、引用文献に記載された発明における「ガスタービン８」は、その目的及び機能からみて、「ガスタービン（１４）」に相当し、以下同様に、「排熱回収ボイラ１」は「排熱回収ボイラ（３０）」に、「蒸気タービンプラント３」は「蒸気タービン（１８）」に、「ガスタービン８冷却後の蒸気」は「使用済冷却蒸気（９４）」に、「中圧タービン２８」は「中圧蒸気タービン」に、「コンバインドサイクル発電プラント」は「コンバインドサイクル装置」に、「ガスタービン８の高温部４６の各部品」は「ガスタービン部品」に、「中圧過熱器１５」は「中圧部（４４）」に、「中圧蒸気系統５４を通る中圧過熱蒸気」は「蒸気（７８）」に、「高圧タービン２７」は「高圧部（２０）」又は「蒸気タービン高圧部（２０）」に、「蒸気のＫ部分」は「蒸気の第１部分（１０２）」に、「蒸気のＬ部分」は「蒸気の第２部分（１０４）」に、「再熱器１１，１２で再熱」は「再熱（５０）」に、「蒸気管Ｍ」は「共通の導管（９６）」に、「Ｋ部分」は「導管（１０２）」に、「Ｌ部分」は「導管（１０４）」に、「ガスタービン冷却蒸気流量調節弁を兼ねる再熱蒸気流量調節弁３７」は「バイパス制御弁（１０３）」に各々相当する。また、引用文献に記載された発明における「ガスタービン８冷却後の蒸気と排熱回収ボイラ１を出た再熱蒸気温度」は、本願発明における「ガスタービン（１４）を出た使用済冷却蒸気と排熱回収ボイラ（３０）を出た再熱蒸気との混合蒸気の温度」に、同様に「中圧タービン入口での所望する再熱蒸気温度」は、最適蒸気温度を目標に設定することから「中圧蒸気タービン入口での最適蒸気温度」に相当することは明らかであるから、本願発明と引用文献に記載された発明とは
　「ガスタービンの排気を排熱回収ボイラで蒸気タービン用蒸気の加熱に利用するガスタービンと蒸気タービンと排熱回収ボイラとを含んでいる、コンバインドサイクル装置において、該コンバインドサイクル装置を運転する方法であって、
　ガスタービン部品を冷却するため、排熱回収ボイラの中圧部からガスタービンに蒸気を供給する段階、
　ガスタービン部品を冷却するため、蒸気タービンの高圧部からの蒸気の第１部分をガスタービンに供給することによって、排熱回収ボイラの中圧部からの蒸気に補充する段階、
　ガスタービンからの使用済冷却蒸気と蒸気タービン高圧部からの蒸気の第２部分とを合流させる段階、
　合流した使用済冷却蒸気と蒸気の第２部分を排熱回収ボイラで再熱する段階、及び
　合流し再熱した使用済冷却蒸気と蒸気の第２部分を蒸気タービンの中圧部へと流す段階、
を含んでおり、蒸気タービンの高圧部から共通の導管を介してそれぞれ導管（１０２）及び導管（１０４）に供給される蒸気の第１部分と第２部分とが互いに連通していて、蒸気の第１部分の流れをバイパス制御弁で制御する段階をさらに含む、方法。」の点で一致し、以下の点で相違する。
〈相違点〉
　本願発明においては、ガスタービンを出た使用済冷却蒸気と排熱回収ボイラを出た再熱蒸気との混合蒸気の温度が中圧蒸気タービン入口での最適蒸気温度よりも低いコンバインドサイクル装置であるのに対して、引用文献に記載された発明においては、そのような温度が「低い」ことに関する明確な記載がない点（以下、「相違点」という。）。
　　
４．判断
　相違点について検討する。
　引用文献に記載された発明は、そもそも、引用文献の段落【０００９】及び【００１０】の記載にあるように、従来回収温度はガスタービンの冷却性能から制約されてしまい、再熱蒸気温度である中圧タービン入口温度が制約を受けるため、ガスタービン冷却後の蒸気を再熱して、所望する再熱蒸気温度、すなわち最適蒸気温度にしようとするものであって、引用文献の段落【００６０】には、中圧タービンに案内される再熱蒸気温度を所望の温度にするよう温度制御していることが記載されていることからすれば、コンバインドサイクル装置を相違点に係る本願発明のようにガスタービンを出た使用済冷却蒸気と排熱回収ボイラを出た再熱蒸気との混合蒸気の温度が中圧蒸気タービン入口での最適蒸気温度よりも低い温度とすることに、格別困難性はない。
　また、本願発明を全体として検討しても、引用文献に記載された発明から予測される以上の格別の効果を奏するとも認めることができない。
　　
５．むすび
　したがって、本願発明は、引用文献に記載された発明に基づいて当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
　よって、結論のとおり審決する。