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　特願２００９−１２９１１１「風力発電制御装置および風力発電制御方法」拒絶査定不服審判事件〔平成２２年１２月　９日出願公開，特開２０１０−２７５９２６〕について，次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は，成り立たない。
【理　由】
１．手続の経緯
　本願は，平成２１年５月２８日の出願であって，平成２４年５月２９日付で拒絶査定がなされ，これに対し，同年８月２０日に拒絶査定不服審判請求がなされると共に，同日付手続補正書による手続補正（以下，「本件補正」という。）がなされたものである。
　
２．本件補正についての補正の却下の決定
［補正の却下の決定の結論］
　本件補正を却下する。
　
［理由］
（１）補正後の本願の発明
　本件補正により，特許請求の範囲の請求項１は，
「　ピッチ角が固定である風車回転翼を用いた風力発電機を制御する風力発電制御装置であって，
　前記風力発電機が出力する出力電流値を検出する電流検出手段と，
　前記風力発電機が出力する出力電圧値を検出する電圧検出手段と，
　前記風車回転翼の回転速度を検出する回転速度検出手段と，
　前記風車回転翼に固有の特性であって前記風車回転翼の回転速度に基づいた理論式と前記風力発電機が発生するトルクとの関係を示す翼空力特性を予め格納する翼空力特性格納手段と，
　前記電流検出手段によって検出された現時点の出力電流値および前記電圧検出手段によって検出された現時点の出力電圧値に基づいて，現時点での出力電力値を算出する電力算出手段と，
　前記回転速度検出手段によって検出された現時点の回転速度および前記翼空力特性格納手段に格納されている翼空力特性に基づいて，理論出力電力値
ＷＰ＝ａ×ｘ
n
＋ｂ×ｘ
n-1
＋・・・＋ｃ×ｘ＋ｄ（ただし，ＷＰは理論出力値，ｘは風車回転翼の回転数，ｎは３以上の整数，ａ，ｂ，ｃ，ｄは係数）
　前記電力算出手段によって算出される出力電力値が前記理論出力値算出手段によって算出された理論出力電力値になるように前記風力発電機を制御する制御手段と，
　を備えることを特徴とする風力発電制御装置。」
と補正された。
　
　上記補正は，請求項１に記載した発明を特定するために必要な事項である「理論出力電力値」について「ＷＰ＝ａ×ｘn＋ｂ×ｘn-1＋・・・＋ｃ×ｘ＋ｄ（ただし，ＷＰは理論出力値，ｘは風車回転翼の回転数，ｎは３以上の整数，ａ，ｂ，ｃ，ｄは係数）」へと限定するものであって，特許法第１７条の２第５項第２号の特許請求の範囲の減縮を目的とするものに該当する。
　そこで，本件補正後の前記請求項１に記載された発明（以下，「本願補正発明」という。）が特許出願の際独立して特許を受けることができるものであるか（特許法第１７条の２第６項において準用する同法第１２６条第７項の規定に適合するか）について以下に検討する。
　
（２）引用例
　原査定の拒絶の理由に引用された特開昭６３−３９５００号公報（以下，「引用例」という。）には，図面と共に次の事項が記載されている。
　
　・「（産業上の利用分野）
　本発明は，風速変動に従って風車の回転数を変化させる可変速制御運転を主体とした風力発電装置の制御方法に係り，特に風車のロータもしくは発電機の回転数情報を基に，不規則な風況変化条件下に，有効エネルギー取得を可能とするプログラム制御方法に関するものである。」（１頁右下欄１−７行）
　
　・「（実施例）
　本発明の制御方法を実施した風力発電装置の基本構成を第１図に示す。
　同装置は，風力エネルギーＰｗを軸動力に変換する風車１と，上記軸動力を電力に変換する動力−電力変換器２，具体的には発電機と周波数変換器（コンバータなど）と，風車１の回転数に応じて予め設定された出力指令信号により上記動力−電力変換器２の出力電力を制御する制御装置３とにより基本的に構成される。そして，風車１のロータ回転数を回転数センサ４にて検出し，制御装置３において，後述するごときプログラム制御のための予め設定された回転数と出力との関係（マツプ）を有した出力指令発生器５により定められた出力指令信号ＰＲＥＦと，出力検出回路６にて検出した動力−電力変換器２の電気エネルギーの出力信号Ｐとを比較手段７にて比較し，その差信号を制御装置３の出力として制御増幅器８によって操作信号を動力−電力変換器２に与えるようにしている。
　特に，本発明では，詳細は後述するが，上記マツプによるプログラム制御において可変速制御もしくはそれに近似した制御を行うことにより，略一定の周速比での運転もしくは風況の変化によるトルク変動を若干の範囲で許容することにより慣性系にエネルギーを蓄わえる運転を行なうことによりエネルギーの有効取得を図る。
　以下に，その原理についてプロペラ型の風車を例に挙げて説明する。
　プロペラ型の風車による出力の基本特性は次式で表される。
　　出力Ｐ＝1/2ρＶ３πＲ２Ｃｐ…（１）
　　　ρ：空気密度，ｖ：風速，Ｃｐ：パワー係数，Ｒ：プロペラ半径，ω
　　　：角速度
　　パワー係数Ｃｐ＝２Ｐ／ρπＲ２Ｖ３…（２）
　　周速比ＴＳＲ＝ωＲ／Ｖ…（３）
　ここに，風車として最大の効率を得るには，パワー係数Ｃｐの最高値を常に保つ制御を行えばよく，これによりエネルギーの最大有効取得が可能となる。
　風車のパワー係数Ｃｐ特性は，風車ブレードのピッチ角βによって，各々最大点を有し，しかも（２）（３）式より周速比ＴＳＲの関数としで表わせる。したがって，風車ブレードのピッチ角βをある値に設定すると，パワー係数Ｃｐが最大となる周速比ＴＳＲは定まる。
　いま，パワー係数Ｃｐが最大となる周速比ＴＳＲをμmax とすると，
　　μmax ＝ωＲ／Ｖ
　　Ｖ＝ωＲ／μmax …（４）
　　ω＝２πＮ／６０…（５）
　ただしＮ：風車回転数（ｒｐｍ）
　（４），（５）式より
　　Ｖ＝Ｒ／μmax ・πＮ／３０…（６）
　（１），（６）式より
　　Ｐ＝1/2ρπＲ２Ｃｐ max（ＲπＮ／３０μmax ）３　
　　　＝１．８×１０−３ρＲ５Ｃｐ max（１／μmax ３）Ｎ３…（７）
　この（７）式より，風車の出力Ｐは回転数Ｎの３乗に比例することが判り，回転数Ｎを情報として定周速比制御を行なえば有効エネルギー取得が可能となることが判る。
　これら風車のパワー係数Ｃp，出力Ｐ，トルクＴの回転数Ｎに対する特性を第２図に示す。同図において，横軸には回転数Ｎを，縦軸には各風速ｖ１〜ｖ７におけるパワー係数Ｃｐ（実線），出力Ｐ（鎖線），トルクＴ（一点鎖線）の特性曲線を示し，ラインＰＬは定格負荷を示す。同図から判るように各風速ｖ１〜ｖ７におけるパワー係数Ｃｐの最大値（Ｃｐ max）が得られる回転数Ｎにおいて出力Ｐは最大値を示し，したがって，Ｃｐ maxを保つことにより出力Ｐは曲線（イ）の特性が得られ，その時のトルクＴは曲線（ロ）の特性となる。つまり，パワー係数Ｃｐを最大値に保つことにより，風車の回転数Ｎによって出力Ｐのレベルは一義的に定まることになる。なお，第３図において，ＮＶＣは発電を開始するカットイン風速（ＶＣ）に対応するカットイン回転数，ＮＶＬは風車の定格出力が出る定格風速ＶＬに対応する定格回転数である。」（２頁右下欄１４行−３頁右下欄１３行）
　
　・「第５図は本発明方法におけるプログラム制御の基礎となるロータ回転数Ｎと出力Ｐとの関係マツプ（アルゴリズム）であり，このマツプによりロータ回転数情報（Ｎ）を基に発電機の励磁側に指令を与えその出力を制御する。また第６図は，出力パワー係数Ｃpと周速比ＴＳＲの関係における本発明方法による運転軌跡を示す。
　第５図において，曲線ａ−ｂ間は，上述した風車の出力パワー係数Ｃpが最高値を保つ３乗カーブを持った定周速比制御領域で，ここではＴＳＲ＝１１（一定）としている。さらに定格出力を出すロータの定格回転数に達する直前の略直線状のｂ−ｃ間は回転数が一定の許容範囲に保たれるように負荷制御を行う領域で，ここでは設計条件で定まる定回転制御に近くなっている。なお，これらａ−ｂ−ｃ間では風車ブレードのピッチ角は所定値に固定している。」（４頁右下欄１９行−５頁左上欄１５行）
　
　・第１図には，風力発電装置の基本構成図が図示され，第２図には，風車の回転数に対するパワー係数，出力，トルクの特性図，すなわち，風車１に固有の特性であって風車１の回転数Ｎに基づいた風車の出力Ｐと風車１が発生する風車のトルクＴとの関係を示す特性が図示され，第３図には，風力発電装置の制御チャート図が図示され，第５図には，風力発電装置のプログラム制御の関係図が図示されている。
　
　これらの記載事項及び図示内容を総合すると，引用例には，次の発明（以下，「引用発明」という。）が記載されていると認めることができる。
「　ピッチ角βをある値に設定した風車１による風力発電装置を制御する風力発電装置の制御装置３であって，
　前記風車１の回転数Ｎを検出する回転数センサ４と，
　前記風車１に固有の特性であって前記風車１の回転数Ｎに基づいた３乗カーブを持った定周速比制御領域の風車の出力Ｐの曲線と前記風車１が発生する風車のトルクＴとの関係マップを示す特性を予め有した出力指令発生器５と，
　前記風力発電装置の動力−電力変換器２が出力する現時点での出力電力の出力信号Ｐを検出する出力検出回路６と，
　前記回転数センサ４によって検出された現時点の回転数Ｎおよび前記出力指令発生器５が有している特性により，出力指令信号ＰＲＥＦを定める出力指令発生器５と，
　前記出力検出回路６によって検出される出力電力の出力信号Ｐが前記出力指令発生器５によって定められた出力指令信号ＰＲＥＦになるように前記風力発電装置を制御する制御装置３と，
　を備える風力発電装置の制御装置３。」
　
（３）対比
　そこで，本願補正発明と引用発明とを対比する。
　
　まず，機能・構成からみて，後者の「ピッチ角β」は前者の「ピッチ角」に相当し，以下同様に，後者の「風車１」は前者の「風車回転翼」に，後者の「風車１による」態様は前者の「風車回転翼を用いた」態様に，後者の「風力発電装置」は前者の「風力発電機」に，後者の「風力発電装置の制御装置３」は前者の「風力発電制御装置」に，それぞれ相当し，後者の「ある値に設定した」態様と前者の「固定である」態様とは「不変である」態様との概念で共通しているから，結局，後者の「ピッチ角βをある値に設定した風車１による風力発電装置を制御する風力発電装置の制御装置３」と前者の「ピッチ角が固定である風車回転翼を用いた風力発電機を制御する風力発電制御装置」とは「ピッチ角が不変である風車回転翼を用いた風力発電機を制御する風力発電制御装置」との概念で共通している。
　また，同様に，後者の「回転数Ｎ」は，その単位がｒｐｍであるから，前者の「回転速度」に相当し，後者の「回転数センサ４」は前者の「回転速度検出手段」に相当している。
　さらに，同様に，後者の「出力電力の出力信号Ｐ」は前者の「出力電力値」に，後者の「制御装置３」は前者の「制御手段」に，それぞれ相当している。
　
　続いて，後者の「風車１に固有の特性であって前記風車１の回転数Ｎに基づいた３乗カーブを持った定周速比制御領域の風車の出力Ｐの曲線と前記風車１が発生する風車のトルクＴとの関係マップを示す特性を予め有した出力指令発生器５」と，前者の「風車回転翼に固有の特性であって前記風車回転翼の回転速度に基づいた理論式と風力発電機が発生するトルクとの関係を示す翼空力特性を予め格納する翼空力特性格納手段」とについて検討すると，後者の「３乗カーブを持った定周速比制御領域の風車の出力Ｐの曲線」と前者の「理論式」とは「変換手段」との概念で共通し，後者の「風車１が発生する風車のトルクＴ」と前者の「風力発電機が発生するトルク」とは「発生するトルク」との概念で共通し，後者の「関係マップを示す特性」と前者の「関係を示す翼空力特性」とは「関係を示す風車に固有の特性」との概念で共通し，後者の「予め有した出力指令発生器５」と前者の「予め格納する翼空力特性格納手段」とは「予め備える特性関連部」との概念で共通するから，結局，後者の「風車１に固有の特性であって前記風車１の回転数Ｎに基づいた３乗カーブを持った定周速比制御領域の風車の出力Ｐの曲線と前記風車１が発生する風車のトルクＴとの関係マップを示す特性を予め有した出力指令発生器５」と，前者の「風車回転翼に固有の特性であって前記風車回転翼の回転速度に基づいた理論式と風力発電機が発生するトルクとの関係を示す翼空力特性を予め格納する翼空力特性格納手段」とは，「風車回転翼に固有の特性であって前記風車回転翼の回転速度に基づいた変換手段と発生するトルクとの関係を示す風車に固有の特性を予め備える特性関連部」との概念で共通している。
　
　また，後者の「風力発電装置の動力−電力変換器２が出力する現時点での出力電力の出力信号Ｐ検出する出力検出回路６」と前者の「風力発電機が出力する出力電流値を検出する電流検出手段と，風力発電機が出力する出力電圧値を検出する電圧検出手段と，前記電流検出手段によって検出された現時点の出力電流値および前記電圧検出手段によって検出された現時点の出力電圧値に基づいて，現時点での出力電力値を算出する電力算出手段」とは，ともに，「現時点での出力電力値を得る電力取得手段」の概念で共通している。
　
　さらに，後者の「回転数センサ４によって検出された現時点の回転数Ｎおよび出力指令発生器５が有している特性により，出力指令信号ＰＲＥＦを定める出力指令発生器５」と前者の「回転速度検出手段によって検出された現時点の回転速度および翼空力特性格納手段に格納されている翼空力特性に基づいて，理論出力電力値ＷＰ＝ａ×ｘn＋ｂ×ｘn-1＋・・・＋ｃ×ｘ＋ｄ（ただし，ＷＰは理論出力値，ｘは風車回転翼の回転数，ｎは３以上の整数，ａ，ｂ，ｃ，ｄは係数）を算出する理論出力値算出手段」とについて検討すると，後者の「出力指令発生器５が有している特性」と前者の「翼空力特性格納手段に格納されている翼空力特性」とは「特性関連部に備えられている風車に固有の特性」との概念で共通し，後者の「により」との態様は前者の「に基づいて」との態様に相当し，後者の「出力指令信号ＰＲＥＦを定める出力指令発生器５」と前者の「理論出力電力値ＷＰ＝ａ×ｘn＋ｂ×ｘn-1＋・・・＋ｃ×ｘ＋ｄ（ただし，ＷＰは理論出力値，ｘは風車回転翼の回転数，ｎは３以上の整数，ａ，ｂ，ｃ，ｄは係数）を算出する理論出力値算出手段」とは「目標出力電力値を特定する目標出力値特定手段」との概念で共通するから，結局，後者の「回転数センサ４によって検出された現時点の回転数Ｎおよび出力指令発生器５が有している特性により，出力指令信号ＰＲＥＦを定める出力指令発生器５」と前者の「回転速度検出手段によって検出された現時点の回転速度および翼空力特性格納手段に格納されている翼空力特性に基づいて，理論出力電力値ＷＰ＝ａ×ｘn＋ｂ×ｘn-1＋・・・＋ｃ×ｘ＋ｄ（ただし，ＷＰは理論出力値，ｘは風車回転翼の回転数，ｎは３以上の整数，ａ，ｂ，ｃ，ｄは係数）を算出する理論出力値算出手段」とは「回転速度検出手段によって検出された現時点の回転速度および特性関連部に備えられている風車に固有の特性に基づいて，目標出力電力値を特定する目標出力値特定手段」との概念で共通している。
　
　最後に，後者の「出力検出回路６によって検出される出力電力の出力信号Ｐが出力指令発生器５により定められた出力指令信号ＰＲＥＦになるように風力発電装置を制御する制御装置３」と前者の「電力算出手段によって算出される出力電力値が理論出力値算出手段によって算出された理論出力電力値になるように風力発電機を制御する制御手段」とは「電力取得手段によって得られる出力電力値が目標出力値特定手段によって特定された目標出力電力値になるように風力発電機を制御する制御手段」との概念で共通している。
　
　したがって，両者は，
「　ピッチ角が不変である風車回転翼を用いた風力発電機を制御する風力発電制御装置であって，
　前記風車回転翼の回転速度を検出する回転速度検出手段と，
　前記風車回転翼に固有の特性であって前記風車回転翼の回転速度に基づいた変換手段と発生するトルクとの関係を示す風車に固有の特性を予め備える特性関連部と，
　現時点での出力電力値を得る電力取得手段と，
　前記回転速度検出手段によって検出された現時点の回転速度および特性関連部に備えられている風車に固有の特性に基づいて，目標出力電力値を特定する目標出力値特定手段と，
　前記電力取得手段によって得られる出力電力値が目標出力値特定手段によって特定された目標出力電力値になるように風力発電機を制御する制御手段と，
　を備える風力発電制御装置。」
の点で一致し，以下の点で相違している。
　
［相違点１］
　風車回転翼の「ピッチ角が不変である」態様に関し，本願補正発明は，「ピッチ角が固定である」のに対し，引用発明は，「ピッチ角βをある値に設定した」点。
［相違点２］
　「現時点での出力電力値を得る電力取得手段」に関し，本願補正発明は，「風力発電機が出力する出力電流値を検出する電流検出手段と，前記風力発電機が出力する出力電圧値を検出する電圧検出手段と，前記電流検出手段によって検出された現時点の出力電流値および前記電圧検出手段によって検出された現時点の出力電圧値に基づいて，現時点での出力電力値を算出する電力算出手段」であるのに対し，引用発明は，「風力発電装置の動力−電力変換器２が出力する現時点での出力電力の出力信号Ｐを検出する出力検出回路６」である点。
［相違点３］
　「風車回転翼の回転速度に基づいた変換手段と発生するトルクとの関係を示す風車に固有の特性を予め備える特性関連部」に関し，本願補正発明は，「風車回転翼の回転速度に基づいた理論式と前記風力発電機が発生するトルクとの関係を示す翼空力特性を予め格納する翼空力特性格納手段」であるのに対し，引用発明は，「風車１に固有の特性であって前記風車１の回転数Ｎに基づいた３乗カーブを持った定周速比制御領域の風車の出力Ｐの曲線と前記風車１が発生する風車のトルクＴとの関係マップを示す特性を予め有した出力指令発生器５」である点。
［相違点４］
　「現時点の回転速度および特性関連部に備えられている風車に固有の特性に基づいて，目標出力電力値を特定する目標出力値特定手段段」に関し，本願補正発明は，「現時点の回転速度および前記翼空力特性格納手段に格納されている翼空力特性に基づいて，理論出力電力値ＷＰ＝ａ×ｘn＋ｂ×ｘn-1＋・・・＋ｃ×ｘ＋ｄ（ただし，ＷＰは理論出力値，ｘは風車回転翼の回転数，ｎは３以上の整数，ａ，ｂ，ｃ，ｄは係数）を算出する理論出力値算出手段」であるのに対し，引用発明は，「現時点の回転数Ｎおよび前記出力指令発生器５が有している特性により，出力指令信号ＰＲＥＦを定める出力指令発生器５」である点。
　
（４）判断
　上記相違点について以下検討する。
　
　・相違点１について
　引用発明の「風車１」は「ピッチ角βをある値に設定した」のであるから，そもそもピッチ角が可変であるものと解せるが，引用発明の制御装置３が制御を行う定周速比制御領域においては上記のとおり「ピッチ角βをある値に設定した」のであってピッチ角を変更しない，即ち固定したままの制御が成されるから，本願補正発明の「ピッチ角が固定である」風車回転翼とした風力発電制御装置による制御と実質的に相違していない。
　そうすると，相違点１は実質的な相違点とはいえない。
　
　・相違点２について
　一般に，電力値を得るために，電流検出手段によって検出された出力電流値および電圧検出手段によって検出された出力電圧値に基づいて出力電力値を算出することは，例示するまでもなく本願出願前周知の周知慣用手段にすぎないから，引用発明の出力電力の出力信号Ｐを検出する出力検出回路６として上記相違点２に係る本願発明の構成とすることは，当業者が容易に想到し得ることである。
　
　・相違点３及び４について
　まず，引用発明の風車１に固有の特性は曲線を用いて示しており，本願補正発明の風車に固有の特性は理論式を用いて示している点で相違するものの，両者はともに翼空力特性を示しているといえる。
　そして，一般的に，数値制御の分野においてその制御目標値を得るために，予め理論式による計算や測定等を行って作成したマップやテーブルを用いて得るか，その都度理論式により計算して得るかは，例示するまでもなくどちらも本願出願前周知の周知慣用技術にすぎず，制御対象や処理速度，記憶容量などの制御環境等により，そのうちどちらを選択するかは設計者が必要に応じて適宜設定し得る設計的事項にすぎない。
　
　さらに，本願補正発明は風速に対応する最適な電力量を効率的に得ることを目的としている（本願明細書の段落【０００８】参照。）ところ，引用発明は不規則な風況変化条件下に，風車として最大の効率を得てエネルギーの有効取得を図るものである（引用例の１頁右下欄５−６行，３頁右上欄１０行，３頁左上欄２０行，等参照。）から，両者の目的は同様であるといえ，両者はともに制御対象を出力電力としているが，制御目標電力値として，引用発明は風車１に固有の特性すなわち翼空力特性により，出力指令信号ＰＲＥＦを定めているのに対し，本願補正発明は翼空力特性により，具体的な理論式で算出している。
　そして，引用発明の風車１に固有の特性の曲線は，風車１の回転数Ｎに基づいた３乗カーブを持った定周速比制御領域の風車の出力Ｐの曲線であって，風車１の出力Ｐは発電機への入力動力であることからすれば，風車１による出力電力も３乗カーブを持った曲線で近似できると解するのが自然であるから，引用発明は，出力指令信号ＰＲＥＦを３乗カーブを持った曲線の出力電力とすることを示唆しているといえる。
　また，例えば，特開２００９−９１９２３号公報（段落【００２２】等参照）や特開２００３−２８４３９４号公報（段落【０００７】ないし【００１０】及び【００３５】等参照）に記載されているように，風力発電機を風車の出力が最大となるように運転すると，その風車出力は風車回転速度の３次関数となることが知られており，周知技術といえる。
　ここで，ｘの３次以上の高次関数は一般形としてａ×ｘn＋ｂ×ｘn-1＋・・・＋ｃ×ｘ＋ｄ（ただし，ｎは３以上の整数，ａ，ｂ，ｃ，ｄは係数）で表され，この式においてｎ＝３としたものが３次関数であることは一般常識である。
　そうすると，引用発明の上記示唆，上記周知技術及び上記一般常識からすれば，引用発明において，出力指令信号ＰＲＥＦを定めるのに際し，ａ×ｘn＋ｂ×ｘn-1＋・・・＋ｃ×ｘ＋ｄ（ただし，ｎ＝３以上の整数，ａ，ｂ，ｃ，ｄは係数）における，ｎ＝３とすることにより，本願補正発明における理論出力電力値を得るようにすることは，当業者にとって格別な困難性があるものとはいえない。
　
　以上のことからすれば，引用発明において，上記相違点３及び４に係る本願補正発明の構成とすることは，当業者が容易に想到し得る事項にすぎないものというべきである。　
　
　そして，本願補正発明の全体構成により奏される作用効果も，引用発明，上記周知慣用手段，上記周知慣用技術，引用発明の上記示唆，上記周知技術及び上記一般常識から当業者が予測し得る範囲内のものである。
　
　したがって，本願補正発明は，引用発明，上記周知慣用手段，上記周知慣用技術，引用発明の上記示唆，上記周知技術及び上記一般常識に基いて，当業者が容易に発明をすることができたものであるから，特許法第２９条第２項の規定により特許出願の際独立して特許を受けることができないものである。
　
（５）むすび
　以上のとおりであって，本件補正は，特許法第１７条の２第６項において準用する同法第１２６条第７項の規定に違反するので，同法第１５９条第１項において読み替えて準用する同法第５３条第１項の規定により却下を免れない。
　
３．本願の発明について
　本件補正は上記のとおり却下されたので，本願の請求項１に係る発明（以下，同項記載の発明を「本願発明」という。）は，平成２４年１月１６日付手続補正書の特許請求の範囲の請求項１に記載された事項により特定される，以下のとおりのものである。
「　ピッチ角が固定である風車回転翼を用いた風力発電機を制御する風力発電制御装置であって，
　前記風力発電機が出力する出力電流値を検出する電流検出手段と，
　前記風力発電機が出力する出力電圧値を検出する電圧検出手段と，
　前記風車回転翼の回転速度を検出する回転速度検出手段と，
　前記風車回転翼に固有の特性であって前記風車回転翼の回転速度に基づいた理論式と前記風力発電機が発生するトルクとの関係を示す翼空力特性を予め格納する翼空力特性格納手段と，
　前記電流検出手段によって検出された現時点の出力電流値および前記電圧検出手段によって検出された現時点の出力電圧値に基づいて，現時点での出力電力値を算出する電力算出手段と，
　前記回転速度検出手段によって検出された現時点の回転速度および前記翼空力特性格納手段に格納されている翼空力特性に基づいて，理論出力電力値を算出する理論出力値算出手段と，
　前記電力算出手段によって算出される出力電力値が前記理論出力値算出手段によって算出された理論出力電力値になるように前記風力発電機を制御する制御手段と，
　を備えることを特徴とする風力発電制御装置。」
　
（１）引用例
　原査定の拒絶の理由に引用された引用例，及び，その記載事項は，前記「２．（２）」に記載したとおりである。
　
（２）対比・判断
　本願発明は，前記「２．（１）」で検討した本願補正発明から「理論出力電力値」について「ＷＰ＝ａ×ｘn＋ｂ×ｘn-1＋・・・＋ｃ×ｘ＋ｄ（ただし，ＷＰは理論出力値，ｘは風車回転翼の回転数，ｎは３以上の整数，ａ，ｂ，ｃ，ｄは係数）」への限定を省いたものである。
　
　そうすると，本願発明の構成要件を全て含み，さらに他の構成要件を付加したものに相当する本願補正発明が，前記「２．（３）及び（４）」に記載したとおり，引用発明，上記周知慣用手段，上記周知慣用技術，引用発明の上記示唆，上記周知技術及び上記一般常識に基いて，当業者が容易に発明をすることができたものであるから，本願発明も，同様の理由により，引用発明，上記周知慣用手段，上記周知慣用技術，引用発明の上記示唆，上記周知技術及び上記一般常識に基いて，当業者が容易に発明をすることができたものである。
　
（３）むすび
　以上のとおり，本願発明は，引用発明，上記周知慣用手段，上記周知慣用技術，引用発明の上記示唆，上記周知技術及び上記一般常識に基いて当業者が容易に発明をすることができたものであるから，特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができないため，本願は，同法第４９条第２号の規定に該当し，拒絶をされるべきものである。
　よって，結論のとおり審決する。