【事件の表示】
　特願２００６−５０１１２６「低損失材料を使用する高効率高速電気機器」拒絶査定不服審判事件〔平成１７年　３月１０日国際公開、ＷＯ２００５／０２２７３８，平成１８年　７月　６日国内公表，特表２００６−５１６８７６〕について，次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は，成り立たない。
【理　由】
１．出願の経緯・本願の発明
　本願は，２００４年１月３０日（パリ条約による優先権主張外国庁受理２００３年１月３１日，米国，２００３年１０月２１日，米国）を国際出願日とする出願であって，平成２０年１１月２７日付けで拒絶査定がなされ，これに対し，平成２１年３月２日に拒絶査定不服審判が請求されるとともに同年４月１日付けで手続補正書が提出され，平成２３年２月２２日付けで当審の拒絶理由が通知され，これに対し，同年８月２３日付けで手続補正書及び上申書が提出されるとともに，平成２４年５月２日付けで上申書が提出され，さらに，平成２４年５月２１日付けで当審の拒絶理由が通知され，これに対し，同年８月２２日付けで手続補正書及び上申書が提出され，その後，同年１０月１２日付けで上申書が提出されたものである。
　本願の特許請求の範囲の請求項１に係る発明（以下「本願発明」という。）は，平成２４年８月２２日付け手続補正書の特許請求の範囲の請求項１に記載された事項により特定される以下のとおりのものと認める。
「（ａ）低損失軟磁性材料から形成され連続した磁路を備える単一型磁気コアを有する少なくとも１つの固定子組立体であって，前記単一型磁気コアが多数のスロットを含み，前記スロットが複数の固定子位相巻線で巻かれていることを特徴とする，少なくとも１つの固定子組立体と，
（ｂ）前記少なくとも１つの固定子と電磁相互作用するように配列及び配置されている少なくとも複数の極を含む磁場組立体と，
を備える複数の相のアキシャルエアギャップ型電磁機器であって，
　前記機器が，０．５又はそれより小さい比率の毎極毎相のスロット（ＳＰＰ＝スロット／相／極）を備え，前記ＳＰＰが回転子の極の数によって割られた前記固定子組立体のスロットの数と，前記固定子位相巻線の相数との比であり，
　前記低損失軟磁性材料は「Ｌ」未満の鉄損値で特徴付けされ，Ｌは式Ｌ＝１２・ｆ・Ｂ１．５＋３０・ｆ２．３・Ｂ２．３で与えられ，Ｌは損失（Ｗ／ｋｇ），ｆは周波数（ＫＨｚ），及びＢはピーク磁束密度（テスラ）であり，
　前記電磁機器の機器作動時の周波数は３００Ｈｚよりも高いことを特徴とする複数の相のアキシャルエアギャップ型電磁機器。」
　　
２．引用例
（２−１）引用例１
　平成２４年５月２１日付けの当審の拒絶の理由に引用した国際公開第０１／０４８８８９号（特表２００３−５１８９０３号公報参照）（以下「引用例１」という。）には，図面とともに以下の事項が記載されている。（和訳は，引用例１に対応する特表２００３−５１８９０３号公報による。）
　　
　・「CLAIMS
  What is claimed is:
1. An electric motor having at least one low-loss bulk amorphous metal magnetic component comprising a plurality of substantially similarly shaped layers of amorphous metal strips laminated together to form a polyhedrally shaped part wherein said low-loss bulk amorphous metal magnetic component when operated at an excitation frequency f  to a peak induction level Bmax  has a core-loss less than L wherein L is given by the formula L = 0.0074 f (Bmax )１．３  + f１．５  0.000282 f １．５ (Bmax)２．４  said core loss, said excitation frequency and said peak induction level being measured in watts per kilogram, hertz, and teslas, respectively.」（第２５頁１〜１０行）
（和訳：【請求項１】　互いに積層されて多面形状部分を形成する複数の実質的に類似形状の非晶質金属板片層を含んでなる少なくとも１つの低鉄損性バルク状非晶質金属磁性部材を有する電動機であって，前記低鉄損性バルク状非晶質金属磁性部材が，ピーク誘導レベルＢmaxまで励起周波数“ｆ”で作動されて，前記鉄損，前記励起周波数および前記ピーク誘導レベルがそれぞれｋｇ当たりのワット，ヘルツおよびテスラで測定されたとき，“Ｌ”（Ｌは，式Ｌ＝０．００７４ｆ（Ｂmax）１．３＋ｆ１．５０．０００２８２ｆ１．５（Ｂmax）２．４により与えられる）未満の鉄損を有する電動機。」（審決注：Ｌの式は「式Ｌ＝０．００７４ｆ（Ｂmax）１．３＋０．０００２８２ｆ１．５（Ｂmax）２．４ 」の誤記と認められる。）
　　
　・「 8. An electric motor as recited by claim 1, wherein said bulk amorphous metal magnetic component comprises a stator of said electric motor.」（第２６頁８〜９行）
（和訳：【請求項８】前記バルク状非晶質金属磁性部材が，電動機の固定子を構成する，請求項１に記載の電動機。）
　　
　・「15. For use in an electric motor having a rotor and a stator, at least one low- loss bulk amorphous metal magnetic component comprising a plurality of substantially similarly shaped layers of amorphous metal strips laminated together to form a polyhedrally shaped part, wherein said low-loss bulk amorphous metal magnetic component when excited at a frequency f to a peak induction level Bmax  has a core-loss less than L wherein L is given by the formula L = 0.0074 f (Bmax )１．３  + f１．５  0.000282 f １．５  (Bmax)２．４ , said core loss, said excitation frequency and said peak induction level being measured in watts per kilogram, hertz, and teslas, respectively.
 16. A magnetic component as recited by claim 15, wherein said magnetic component comprises at least part of said stator.」（第２６頁下から２行〜第２７頁８行）
（和訳：【請求項１５】ローターおよび固定子を有し，少なくとも１つの低鉄損性バルク状非晶質金属磁性部材が，積層されて多面形状部分を形成する複数の実質的に類似の形状の非晶質金属板片層を含み，前記低鉄損性バルク状非晶質金属磁性部材が，ピーク誘導レベルＢmaxに向けて周波数ｆで励起されたときにＬ（Ｌは，化学式Ｌ＝０．００７４ｆ（Ｂmax）１．３＋ｆ１．５０．０００２８２ｆ１．５（Ｂmax）２．４により与えられる）未満の鉄損を有し，前記鉄損，前記励起周波数および前記ピーク誘導レベルが，それぞれｋｇにつきのワット，ヘルツおよびテスラで測定される電動機の使用。
【請求項１６】　前記固定子の少なくとも一部を構成する，請求項１５に記載の磁性部材。
（審決注：Ｌの式は「化学式Ｌ＝０．００７４ｆ（Ｂmax）１．３＋０．０００２８２ｆ１．５（Ｂmax）２．４ 」の誤記と認められる。））
　　
　・「SUMMARY OF THE INVENTION
 The present invention provides a low-loss bulk amorphous metal magnetic component having the shape of a polyhedron and being comprised of a plurality of layers of amorphous metal strips for use in highly efficient electric motors. Also provided by the present invention is a method for making a bulk amorphous metal magnetic component. The magnetic component is operable at frequencies ranging from about 50 Hz to 20,000 Hz and exhibits improved performance characteristics when compared to silicon-steel magnetic components operated over the same frequency range. More specifically, a magnetic component constructed in accordance with the present invention and excited at an excitation frequency f to a peak induction level B max  will have a core loss at room temperature less than L wherein L is given by the formulaL = 0.0074 f (Bmax )１．３  + 0.000282 f １．５  (Bmax)２．４  the core loss, the excitation frequency and the peak induction level being measured in watts per kilogram, hertz, and teslas, respectively. Preferably, the magnetic component will have (i) a core-loss of less than or approximately equal to 1 watt-per- kilogram of amorphous metal material when operated at a frequency of approximately 60 Hz and at a flux density of approximately 1 .4 Tesla (T); (ii) a core-loss of less than or approximately equal to 20 watts-per-kilogram of amorphous metal material when operated at a frequency of approximately 1000 Hz and at a flux density of approximately 1.4 T, or (iii) a core-loss of less than or approximately equal to 70 watt-per-kilogram of amorphous metal material when operated at a frequency of approximately 20,000 Hz and at -a flux density of approximately 0.30T. The reduced core loss of the magnetic component of the invention advantageously improves the efficiency of an electric motor which comprises it.」（第３頁４〜２７行）
（和訳：【０００５】【発明の概要】本発明は，高効率の電動機に使用される多面形状を有し，かつ複数の非晶質金属板片層からなる低鉄損性バルク状非晶質金属磁性部材を提供する。本発明は，バルク状非晶質金属磁性部材を製造する方法も提供する。磁性部材は，約５０Ｈｚ〜２０，０００Ｈｚの範囲の周波数で作動され，同じ周波数範囲で作動される珪素‐スチール磁性部材と比べて向上した性能特性を示す。より具体的には，本発明により構成され，かつピーク誘導レベル“Ｂmax”に向けて励起周波数“ｆ”で励起された磁性部材は，“Ｌ”（Ｌは，化学式Ｌ＝０．００７４ｆ（Ｂmax）１．３＋０．０００２８２ｆ１．５（Ｂmax）２．４により与えられる）未満の室温での鉄損を有し，鉄損，励起周波数およびピーク誘導レベルは，それぞれｋｇにつきのワット，ヘルツおよびテスラで測定される。好ましくは，磁性部材は，（ｉ）およそ６０Ｈｚの周波数およびおよそ１．４テスラ（Ｔ）の束密度で作動されたときに非晶質金属材料１ｋｇにつきおよそ１ワット以下の鉄損；（ｉｉ）およそ１０００Ｈｚの周波数およびおよそ１．４Ｔの束密度で作動されたときに非晶質金属材料１ｋｇにつきおよそ２０ワット以下の鉄損；もしくは（ｉｉｉ）およそ２０，０００Ｈｚの周波数およびおよそ０．３０Ｔの束密度で作動されたときに非晶質金属材料１ｋｇにつきおよそ７０ワット以下の鉄損を有する。本発明の磁性部材の低減鉄損は，それを含む電動機の効率を有利に向上させる。）
　　
　・「Construction of bulk amorphous metal magnetic components in accordance with the present invention is especially suited for amorphous metal stators or stator components in highly efficient, variable reluctance motors and eddy current motors. Similarly, bulk amorphous metal components may be used as both the rotor and the stator in squirrel cage motors, reluctance synclironous motors and switched reluctance motors. It will be understood by those skilled in the art that such motors may comprise one or more rotors and one or more stators. Accordingly, the terms a rotor and a stator as used herein with reference to motors mean a number of rotors and stators ranging from 1 to as many as three or more. It will also be recognized by those skilled in the art that the term electric motor, as used herein, refers generically to a variety of rotating electrical machines which additionally comprise electric generators as well as regenerative motors that may be operated optionally as electric generators. The magnetic component of the invention may be employed in constructing any of these devices. The advantages recognized by the present invention include simplified manufacturing and reduced manufacturing time, reduced stresses (i.e., magnetostrictive) encountered during construction of bulk amorphous metal components, and optimized performance of the finished amorphous metal magnetic component.」（第４頁２８行〜第５頁１５行）
（和訳：【０００８】本発明によるバルク状非晶質金属磁性部材の構成は，特に高効率の可変磁気抵抗電動機および渦電流電動機における非晶質金属固定子もしくは固定子構成部分に好適である。同様に，バルク状非晶質金属部材は，かご形電動機，磁気抵抗同期電動機およびスイッチド磁気抵抗電動機におけるローターおよび固定子として使用可能である。そのような電動機が１つ以上のローターおよび１つ以上の固定子を含み得ることは，当業者には理解されよう。したがって，本明細書で電動機に関して用いられる「ローター」および「固定子」という語は，１〜３以上に及ぶいくつかのローターおよび固定子を意味する。本明細書で用いられる「電動機」という語が，発電機，ならびに任意に発電機として作動され得る再生式電動機を追加的に含む種々の回転する電気機械を総称的に指すことも，当業者には理解されよう。本発明の磁性部材は，これらの装置のいずれかを構成するのに用いられる。本発明により認められる利点には，製造簡易化，低減製造時間，バルク状非晶質金属部材の構成中に遭遇する応力（すなわち，磁気歪）低減，および完成非晶質金属磁性部材の最適性能が含まれる。・・・）
　　
　・「DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS
　The present invention is directed to high efficiency motors constructed using low-loss bulk amorphous metal components such as, for example stators, rotors, and component parts for stators and rotors. Generally polyhedrally shaped bulk amorphous metal components are constructed in accordance with the present invention having various geometries including, but not limited to, rectangular, square, prism. In addition, any of the previously mentioned geometric shapes may include at least one arcuate surface, and preferably two oppositely disposed arcuate surfaces to form a generally curved or arcuate bulk amorphous metal component. Furthermore, complete stators and rotors may be constructed as bulk amorphous metal components in accordance with the present invention. Those stators and rotors may have either a unitary construction or they may be formed from a plurality of pieces which collectively form the completed component. Alternatively, a stator and/or rotor may be a composite structure comprised entirely of amorphous metal parts or a combination of amorphous metal parts with other magnetic materials.
　Referring now to the drawings in detail, Fig. 1 depicts a generally polyhedrally shaped bulk amorphous metal component 10. As used herein, the term polyhedron refers to a multi-faced or sided solid. This includes but is not limited to, three-dimensional rectangles, squares, trapezoids, and prisms. In addition, any of the previously mentioned geometric shapes may include at least one, and preferably two, arcuate surfaces or sides that are disposed opposite each other to form a generally arcuately shaped component. The magnetic component 10 depicted in Fig. 1 is comprised of a plurality of substantially similarly shaped layers of amorphous metal strip material 20 that are laminated together and annealed. A three-dimensional magnetic component 10 constructed in accordance with the present invention and excited at an excitation frequency f  to a peak induction level Bmax will have a core loss at room temperature less than L wherein L is given by the formula L = 0.0074 f (Bmax )１．３  + 0.000282 f １．５(Bmax)２．４ , the core loss, the excitation frequency and the peak induction level being measured in watts per kilogram, hertz and teslas, respectively. In a preferred embodiment, the magnetic component has (i) a core-loss of less than or approximately equal to 1 watt-per-kilogram of amorphous metal material when operated at a frequency of approximately 60 Hz and at a flux density of approximately 1.4 Tesla (T); (ii) a core-loss of less than or approximately equal to 20 watts-per- kilogram of amorphous metal material when operated at a frequency of approximately 1000 Hz and at a flux density of approximately 1.4 T, or (iii) a core-loss of less than or approximately equal to 70 watt-per-kilogram of amorphous metal material when operated at a frequency of approximately 20,000 Hz and at a flux density of approximately 0.30T. The reduced core loss of the component of the invention advantageously improves the efficiency of an electric motor comprising it. The low values of core loss make the bulk magnetic component of the invention especially suited for use in motors wherein a high pole count or a high rotational speed necessitates a high frequency magnetic excitation, e. g., excitation at above 100 Hz. The inherent high core loss of conventional steels at high frequency renders them unsuitable for use in such motors requiring high frequency excitation. These core loss performance values apply to the various embodiments of the present invention, regardless of the specific geometry of the bulk amorphous metal component.」（第６頁２１行〜第８頁６行）
（和訳：【０００９】【好ましい態様の詳細な説明】本発明は，例えば，固定子，ローター，ならびに固定子およびローター用構成部分などの低鉄損性バルク状非晶質金属部材を用いて構成された高効率電動機に向けられる。一般に，多面形バルク状非晶質金属部材は，それらに限定はされないが，長方形，正方形，プリズムを含む種々の幾何図形的配置を有して，本発明により構成される。さらに，前述の幾何図形的形状はいずれも，少なくとも１つの弓形表面，好ましくは２つの向かい合わせに配置される弓形表面を含み，一般にカーブした，もしくは弓形のバルク状状非晶質金属部材を形成する。さらに，完全な固定子およびローターは，本発明によりバルク状非晶質金属部材として構成され得る。これらの固定子およびローターは，単一の構成を有してもよいし，あるいは集められて完成構成部分を形成する複数個から形成されてもよい。代替的に，固定子および／またはローターは，完全に非晶質金属部分もしくは非晶質金属部分と他の磁気材料との組合せからなる複合構造物でもよい。
【００１０】以下図面を詳細に参照すると，図１は，一般に多面形バルク状非晶質金属部材１０を描く。本明細書に用いられたときは，多面という語は，多面もしくは多側面固体を指す。これには，それらに限定はされないが，三次元長方形，正方形，不等辺四辺形およびプリズムが含まれる。さらに，前述の幾何図形的形状にいずれも，少なくとも１つ，好ましくは２つの弓形表面もしくは側面を含み得，それらは互いに向かい合わせに配置されて一般に弓形形状の構成部分を形成する。図１に描かれる磁性部材１０は，積層され，かつ焼なまされる複数の実質的に類似の形状の非晶質金属板材料層からなる。本発明により構成され，かつピーク誘導レベル“Ｂmax”に向けて励起周波数“ｆ”で励起された三次元磁性部材１０は，“Ｌ”（Ｌは，化学式Ｌ＝０．００７４ｆ（Ｂmax）１．３＋０．０００２８２ｆ１．５（Ｂmax）２．４により与えられる）未満の室温での鉄損を有し，鉄損，励起周波数およびピーク誘導レベルは，それぞれｋｇにつきのワット，ヘルツおよびテスラで測定される。好ましい実施態様においては，磁性部材は，（ｉ）およそ６０Ｈｚの周波数およびおよそ１．４テスラ（Ｔ）の束密度で作動されたときに非晶質金属材料１ｋｇにつきおよそ１ワット以下の鉄損；（ｉｉ）およそ１０００Ｈｚの周波数およびおよそ１．４Ｔの束密度で作動されたときに非晶質金属材料１ｋｇにつきおよそ２０ワット以下の鉄損；もしくは（ｉｉｉ）およそ２０，０００Ｈｚの周波数およびおよそ０．３０Ｔの束密度で作動されたときに非晶質金属材料１ｋｇにつきおよそ７０ワット以下の鉄損を有するだろう。本発明の構成部分の低減鉄損は，それを含む電動機の効率を有利に向上させる。鉄損の低い値は，本発明のバルク状磁性部材を，高極カウントもしくは高回転速度が高周波数磁気励起，例えば，１００Ｈｚ以上での励起を必要とする電動機での使用に特に好適とする。高周波数での従来のスチールの固有高鉄損は，それらを高周波数励起を必要とするそのような電動機での使用に不適切とする。これらの鉄損性能値は，バルク状非晶質金属部材の特定の幾何図形的配置にもかかわらず，本発明の種々の実施形態に適合する。）
　　　
　・「Amorphous metal alloys suitable for the practice o the invention are commercially available, generally in the form of continuous thin strip or ribbon in widths up to 20 cm or more and in thicknesses of approximately 20-25 μm. These alloys are formed with a substantially fully glassy microstructure (e. g., at least about 80% by volume of material having a non-crystalline structure). Preferably the alloys are formed with essentially 100% of the material having a non-crystalline structure. Volume fraction of non-crystalline structure may be determined by methods known in the art such as x-ray, neutron, or electron diffraction, transmission electron microscopy, or differential scanning calorimetry. Highest induction values at low cost are achieved for alloys wherein M is iron, Y is boron and Z is silicon. For this reason, amorphous metal strip composed of an iron-boron-silicon alloy is preferred. Most preferred is amorphous metal strip having a composition consisting essentially of about 1 1 atom percent boron and about 9 atom percent silicon, the balance being iron and incidental impurities. This strip is sold by Floneywell International Inc. under the trade designation METLAS＠ alloy 2605SA- 1.
　The magnetic properties of the amorphous metal strip appointed for use in component 10 of the present invention may be enhanced by thermal treatment at a temperature and for a time sufficient to provide the requisite enhancement without altering the substantially fully glassy microstructure of the strip. A magnetic field may optionally be applied to the strip during at least a portion, and preferably during at least the cooling portion, of the heat treatment.」（第１０頁２３行〜第１１頁１３行）
（和訳：【００１６】本発明を実施する上で適切な非晶質合金（ａｍｏｒｐｈｏｕｓ  ｍｅｔａｌ  ａｌｌｏｙｓ）は，一般には，幅が２０ｃｍ以上で厚さが約２０〜２５μｍの連続的な薄い板片もしくはリボンの形態で市販されている。これらの非晶質合金は，実質的に完全にガラス質のミクロ構造を有した状態で形成されている〔たとえば，少なくとも約８０容量％の材料が非結晶質構造（ｎｏｎ−ｃｒｙｓｔａｌｌｉｎｅ  ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ）を有する〕。非晶質合金は，実質的に１００％の材料が非結晶質構造を有する状態で形成されるのが好ましい。非結晶質構造の体積分率は，当業界に公知の方法（たとえばＸ線回折法，中性子回折法，電子線回折法，透過型電子顕微鏡法，または示差走査熱量測定法）によって求めることができる。“Ｍ”が鉄であり，“Ｙ”がホウ素であり，そして“Ｚ”がケイ素であるような合金の場合に低コストにて最も高い誘導値が達成される。こうした理由から，鉄−ホウ素−ケイ素合金で構成される非晶質金属板片が好ましい。最も好ましいのは，本質的に約１１原子％のホウ素と約９原子％のケイ素とを含み，残りが鉄と不可避的不純物である，という組成を有する非晶質金属板片である。この板片は，ハネウェル・インタナショナル社．からＭＥＴＬＡＳ（登録商標）（審決注：ＭＥＴＧＬＡＳの誤記と認められる。）合金２６０５ＳＡ−１の商品名で販売されている。
　本発明の部材１０として使用すべく選定された非晶質金属板片の磁気特性を，板片の実質的に完全にガラス質のミクロ構造を変えることなく，必要な向上をもたらすのに充分な温度および時間にて熱処理することによって高めることができる。熱処理工程の少なくとも一部において，好ましくは少なくとも冷却部分を含めて，必要に応じて板片に磁界を加えることができる。）
　　
　・「 Without being bound by any theory, it is believed that the total core loss of the low-loss bulk amorphous metal component of the invention is comprised of contributions from hysteresis losses and eddy current losses. Each of these two contributions is a function of the peak magnetic induction B max  and of the excitation frequency f. Prior art analyses of core losses in amorphous metals (see, e.g., G. E. Fish, J. Appl. Phys. 57, 3569(1985) and G. E. Fish et al., J. Appl. Phys. 64,5370(1988)) have generally been restricted to data obtained for material in a closed magnetic circuit.
　The total core loss L(Bmax, f)per unit mass of the bulk magnetic component of the invention may be essentially defined by a function having the form
 L(Bmax, f) =C１f(Bmax)ｎ + C ２fｑ (Bmax)ｍ 
wherein the coefficients C１, and C ２ and the exponents n, m, and q must all be determined empirically, there being no known theory that precisely determines their values. Use of this formula allows the total core loss of the bulk magnetic component of the invention to be determined at any required operating induction and excitation frequency. It is generally found that in the particular geometry of a motor rotor or stator the magnetic field therein is not spatially uniform. Techniques such as finite element modeling arc known in the art to provide an estimate of the spatial and temporal variation of the peak flux density that closely approximates the flux density distribution measured in an actual motor or generator. Using as input a suitable empirical formula giving the magnetic core loss of a given material under spatially uniform flux density these techniques allow the corresponding actual core loss of a given component in its operating configuration to be predicted with reasonable accuracy.」（第１４頁５〜２８行）
（和訳：【００２１】特定の理論で拘束されるつもりはないが，本発明の低鉄損性バルク状非晶質金属部材の全鉄損は，ヒステリシス損からの要因と渦電流損失からの要因とで構成されているものと考えられる。これら２つの要因のそれぞれは，ピーク磁気誘導Ｂmaxと励起周波数ｆとの関数である。非晶質金属における鉄損の従来技術による分析〔たとえば，Ｇ．Ｅ．Ｆｉｓｈによる“Ｊ．Ａｐｐｌ．Ｐｈｙｓ．５７，３５６９（１９８５）”およびＧ．Ｅ．Ｆｉｓｈらによる“Ｊ．Ａｐｐｌ．Ｐｈｙｓ．６４，５３７０（１９８８）”を参照〕は，一般には閉じた磁気回路における材料に対して得られたデータに限定されている。
　本発明のバルク状磁性部材の単位質量当たりの全鉄損Ｌ（Ｂmax，ｆ）は本質的に，式
　　　【００２２】
Ｌ（Ｂmax，ｆ）＝ｃ１ｆ（Ｂmax）ｎ＋ｃ２ｆｑ（Ｂｍａｘ）ｍ　　　　　【００２３】で示される関数によって定義することができ，このとき係数ｃ１とｃ２，および指数ｎとｍとｑはいずれも経験的に決定しなければならない（これらの値を正確に決定する公知の理論はない）。この式を使用することにより，本発明のバルク状磁性部材の全鉄損を，作動上必要とされるいかなる誘導周波数および励起周波数においても求めることができる。モーターにおける特定の形状のローターまたはステータにおいては磁界が空間的に均一にならない，ということが一般的にわかっている。実際のモーターもしくはジェネレータにおいて測定される磁束密度分布に極めて近いピーク磁束密度の空間的且つ一時的な変化の評価を得るためには，有限要素モデリング等の方法が当業界に知られている。空間的に均一な磁束密度の下である材料の磁性鉄損を与える適切な経験式をインプットとして使用すれば，これらの方法により，ある部材のその作動配置構成における対応した実際の鉄損を妥当な精度で予測することができる。）
　　　
　上記記載事項及び図示内容を総合すると，引用例１には，以下の事項からなる発明（以下「引用発明」という。）が記載されていると認められる。
「低鉄損性バルク状非晶質金属磁性部材から形成される少なくとも１つの固定子と，ローターとを備える電動機であって，前記低鉄損性バルク状非晶質金属磁性部材は，「Ｌ」未満の鉄損を有し，Ｌは式Ｌ＝０．００７４ｆ（Ｂmax）１．３＋０．０００２８２ｆ１．５（Ｂmax）２．４で与えられ，Ｌは鉄損（Ｗ／ｋｇ），ｆは励起周波数（Ｈｚ），及びＢはピーク誘導レベル（テスラ）であり，前記電動機の機器作動時の周波数は５０〜２００００Ｈｚである電動機。」
　　
（２−２）引用例２
　同じく引用した米国特許第４，５７８，６１０号明細書（以下「引用例２」という。）には，図面とともに以下の事項が記載されている。
　・「ABSTRACT
　An electric machine has a stator body formed of a coil of concentric layers of amorphous metal tape and slots are formed in one end of the coil for receiving a stator winding. A rotor structure having permanent magnet poles embedded therein is placed adjacent the end surface of the stator and is coupled thereto through the axial gap between the stator and rotor. The magnets are held in place in a nonmagnetic matrix which consists of an epoxy fiber laminate material. By enlarging the outer diameter of the rotor with the epoxy fiber laminate material, the rotor serves as an integral flywheel structure.」
（当審訳：要約；電気機械は，アモルファス金属のテープを同心円状に層状に重ねて構成し，一方の面に固定子巻線を取り付けるためのスロットを形成した固定子を備えている。永久磁石からなる磁極を持つ回転子が，固定子の一端面に対向して軸方向のギャップを介して配置される。この永久磁石は，エポキシの繊維が積層された非磁性材料により回転子に保持される。エポキシ樹脂積層体により回転子の外径が拡大されることにより，回転子はフライホイール構造体としての機能を備える。）
　　
　・「Referring first to FIGS. 1 and 2, there is illustrated therein an annular coil 30 of an amorphous metal tape in the form of a convolution, the tape having a thickness, for example, of 0.002 inch and width, for example of 1 inch. The winding can have several thousand layers to define a radial thickness of several inches, for example. The tape forming coil 30 may have a composition of Fe.sub.80 B.sub.20 (Allied Metglas.RTM. #2605) for example.
The inner and outer ends of the tape can be secured to their adjacent outer and inner layer, respectively, as by cementing or the like. After the coil 30 is wound, it is slotted by any desired slotting mechanism with any desired number of equally spaced slots depending on the number of poles for the machine. In the example given herein, eight slots 31 to 38 are used, as shown in FIGS. 3 and 4. These slots may have a depth of about 0.5 inch and a width of about 0.25 inch.」（第３欄第２５〜４１行）
（当審訳：第１図，第２図には，アモルファス金属のテープが渦巻き状になった環状のコイル３０が示されており，このテープは，例えば０．００２インチの厚さと１インチの幅をもっている。その巻いた物は，例えば数インチの半径方向厚さを構成するために，数千層からなる。コイル３０を構成するテープは，例えばＦｅ８０Ｂ２０（Metglas（登録商標）＃２６０５）の材料からなる。
　テープの内端及び外端は，近接した内側及び外側の層に接着もしくは同様な方法で固定される。コイルが巻かれた後，機械の磁極数に応じて決まる所定の数のスロットが，スロット加工用機械により等間隔で形成される。例えば，第３図，第４図の実施例においては，３１から３８までの８本のスロットが用いられる。これらのスロットは，約０．５インチの深さと約０．２５インチの幅を有する。）
　　
　・「A suitable stator winding 40, shown in FIG. 5, is then placed on the slots 31 to 38, where the winding 40 may be of the type which produces an azimuthal travelling wave of magnetomotive force as in a conventional single or multiphase motor, except that the windings are radial instead of axial.」（第３欄第４６〜５１行）
（当審訳：好適な固定子巻線４０は，第５図に示すように，スロット３１〜３８に配置され，ここで巻線４０は，軸方向の代わりに半径方向に巻く場合を除いて，従来の単相又は多相モータにおいて磁気駆動力にアジマス効果を生成する波形を形成するような態様とすることもできる。）
　　
　・「FIGS. 9 and 10 illustrate the construction of the rotor which can be assembled with the stator in accordance with the present invention. The rotor includes a plurality of permanent magnets 70-71 forming an eight-pole arrangement to cooperate with the eight poles of the stator.」（第４欄第１７〜２２行）
（当審訳：第９図及び１０図は，本発明における固定子と組み合わせて用いられる回転子の構造を示す。回転子は，固定子の８極の磁極に対応して８極の磁極を構成する複数の永久磁石７０−７１等を含む。）
　　
３．対比・判断
　本願発明と引用発明とを対比すると，その機能・作用からみて，後者の「低損失性バルク状非晶質金属磁性部材」は前者の「低損失軟磁性材料」に相当し，以下同様に「固定子」は「固定子組立体」に，「ローター」は「磁場組立体」にそれぞれ相当している。
　また，後者の「電動機」と前者の「複数の相のアキシャルエアギャップ型電磁機器」とは，「電磁機器」との概念で共通し，後者の「低鉄損性バルク状非晶質金属磁性部材は，「Ｌ」未満の鉄損を有し，Ｌは式Ｌ＝０．００７４ｆ（Ｂmax）１．３＋０．０００２８２ｆ１．５（Ｂmax）２．４で与えられ，Ｌは鉄損（Ｗ／ｋｇ），ｆは励起周波数（Ｈｚ），及びＢはピーク誘導レベル（テスラ）であ」る態様と，前者の「低損失軟磁性材料は「Ｌ」未満の鉄損値で特徴付けされ，Ｌは式Ｌ＝１２・ｆ・Ｂ１．５+３０・ｆ２．３・Ｂ２．３で与えられ，Ｌは損失（Ｗ／ｋｇ），ｆは周波数（ＫＨｚ），及びＢはピーク磁束密度（テスラ）であ」る態様とは，「低損失軟磁性材料は「Ｌ」未満の鉄損値で特徴付けされ，Ｌは周波数ｆとピーク磁束密度Ｂの関数である所定の式で規定され」るとの概念で共通し，後者の「電動機の機器作動時の周波数は５０〜２００００Ｈｚである」態様と前者の「電磁機器の機器作動時の周波数は３００Ｈｚよりも高い」態様とは，「電磁機器の機器作動時の周波数は所定の範囲にある」との概念で共通する。
　したがって，両者は，
「低損失軟磁性材料から形成される少なくとも１つの固定子組立体と，磁場組立体と，を備える電磁機器であって，
　前記低損失軟磁性材料は「Ｌ」未満の鉄損値で特徴付けされ，Ｌは周波数ｆとピーク磁束密度Ｂの関数である所定の式で規定され，前記電磁機器の機器作動時の周波数は所定の範囲にある電磁機器。」
の点で一致し，以下の点で相違する。
［相違点１］
　固定子組立体に関し，本願発明では，「連続した磁路を備える単一型磁気コアを有する」少なくとも１つの固定子組立体であって，「前記単一型磁気コアが多数のスロットを含み，前記スロットが複数の固定子位相巻線で巻かれている」のに対し，引用発明では，そのような特定はなされていない点。
［相違点２］
　磁場組立体に関し，本願発明では，「少なくとも１つの固定子と電磁相互作用するように配列及び配置されている少なくとも複数の極を含む」ものであるのに対し，引用発明では，そのような特定はなされていない点。
［相違点３］
　電磁機器に関し，本願発明は，「複数の相のアキシャルエアギャップ型」電磁機器であるのに対し，引用発明は，そのような特定はなされていない点。
［相違点４］
　本願発明は，電磁機器が「０．５又はそれより小さい比率の毎極毎相のスロット（ＳＰＰ＝スロット／相／極）を備え，前記ＳＰＰが回転子の極の数によって割られた前記固定子組立体のスロットの数と，前記固定子位相巻線の相数との比であ」るのに対し，引用発明は，そのような構成を備えていない点。
［相違点５］
　低損失軟磁性材料の鉄損値Ｌを規定する，周波数ｆとピーク磁束密度Ｂの関数である所定の式に関し，本願発明では，「式Ｌ＝１２・ｆ・Ｂ１．５＋３０・ｆ２．３・Ｂ２．３で与えられ，Ｌは損失（Ｗ／ｋｇ），ｆは周波数（ＫＨｚ），及びＢはピーク磁束密度（テスラ）であ」るのに対し，引用発明では，「式Ｌ＝０．００７４ｆ（Ｂmax）１．３＋０．０００２８２ｆ１．５（Ｂmax）２．４で与えられ，Ｌは鉄損（Ｗ／ｋｇ），ｆは励起周波数（Ｈｚ），及びＢはピーク誘導レベル（テスラ）であ」る点。
［相違点６］
　電磁機器の機器作動時の周波数の「所定の範囲」に関し，本願発明は「３００Ｈｚよりも高い」のに対し，引用発明は「５０〜２００００Ｈｚである」点。
　　
　そこで，上記各相違点につき以下に検討する。
・相違点１〜３について
　まず，本願発明における「連続した磁路を備える単一型磁気コア」の定義について検討すると，本願明細書には，「単一型」に関して以下の記載がある。
「【００３３】前述のように，固定子コアは先端低損失材料からなり，１つの実施形態において構造的に「単一型」である。本明細書で言う「単一型」の固定子コア構造とは，固定子コアを完成するために２つ以上のサブコンポーネントの組立体を必要としない固定子コアを言う。更に，本明細書に開示される単一型の固定子コアは「一体構造」の固定子コアである。本明細書で用いる場合，用語「一体構造」とは，軟磁性材料の薄いリボンを層状に重ねて基本形状を作り，次に材料の一部を基本形状から取り除いて作った固定子コアを言う（たとえば，基本形状にスロットを形成して固定子コアに歯を作成する）。」
　この記載によれば，「軟磁性材料の薄いリボンを層状に重ねて基本形状を作り，次に材料の一部を基本形状から取り除いて作った固定子コア」は，「単一型磁気コア」に該当すると解される。
　また，「連続した磁路を備える」点について，本願明細書には記載がないが，平成２４年１０月１２日付け上申書に，「補正後の請求項１にかかる本願発明は，巻かれたリボンパッケージを使用し，磁化方向は，巻かれたパッケージの厚さ方向に沿っており，磁力線は，アモルファス金属シートに沿って位置し，それによって連続した磁路を生成しています。この態様のサポートは，出願当初明細書に添付した図３ｂに明確に開示されており，新規な技術的事項を追加するものではございません。図３ｂでは，参照番号３１によって示された磁化方向は，用いられる永久磁石のＮ極およびＳ極に対応するモーターの軸でもあります。」と記載されている。ここで，図３Ｂは，本願明細書の段落【００３７】に「図３Ａ及び図３Ｂは，アキシャル型回転子３０における磁場組立体の平面図及び側面図を示す。」と記載されるように，回転子であって固定子ではないから，上申書の「固定子における連続した磁路を備える態様が図３Ｂに開示されている」旨の主張は正しいものとは言えないが，上申書の全体の記載から判断すると，アモルファス金属シートが巻かれて形成された固定子組立体においては，該金属シートが連続していることから，「連続した磁路を備える」こととなるものと解することができる。
　以上のことから，「軟磁性材料の薄いリボンを層状に重ねて基本形状を作り，次に材料の一部を基本形状から取り除いて作った固定子コア」は，「連続した磁路を備える単一型磁気コア」に該当すると解される。
　そうすると，引用例２に記載された固定子も，アモルファス金属のテープを渦巻き状に巻いてコイル３１を作り，次にスロット加工用機械でその一方の面にスロットを加工・形成したものであるから，「連続した磁路を備える単一型磁気コア」ということができる。
　そして，引用例２には，低損失軟磁性材料（「アモルファス金属」が相当。以下同様。）から形成され連続した磁路を備える単一型磁気コアを有する固定子組立体（「固定子」）であって，単一型磁気コアが多数のスロット（「８本のスロット」）を含み，該スロットが複数の固定子位相巻線（固定子巻線）で巻かれている固定子組立体と，少なくとも１つの固定子と電磁相互作用するように配列及び配置されている少なくとも複数の極（「永久磁石からなる磁極」）を含む磁場組立体（「回転子」）とを備えた複数の相のアキシャルエアギャップ型電磁機器（「モータ」）が記載されている。
　そうすると，引用発明において，引用発明と同じくアモルファス金属を用いた電磁機器の技術分野に属する引用例２に記載された技術を適用して，相違点１〜３に係る本願発明の構成とすることは，当業者が容易に想到し得たことである。
　　
・相違点４について
　本願発明において，ＳＰＰを「０．５又はそれより小さい比率」としたことによる技術的意義については，本願明細書の段落【００５３】に「従来，大きな磁気コアスロット数及び少ない回転子極数をもつ機器の製造に焦点が当てられており，これによってＳＰＰ比１．０〜３．０を実現して機能の優れた騒音の少ない機器を実現する。しかしながら，１．０より大きいＳＰＰ比で作動する電気機器は巻線分布が優れているのでスムーズな出力を提供するが，エンドターン部の増大に苦しんでいる。エンドターン部は，固定子巻線において機器のトルク及び出力に寄与しない部分である。この意味において，エンドターン部は費用を押し上げると共に機器のオーム損の原因となり，何の利益ももたらさない点で望ましくない。したがって，モータ設計者の目標の１つは，エンドターン部を最小化して騒音及びコギングの管理が容易なモータを提供することである。」と記載され，段落【００５４】に「最適には，約０．５という結果は電気機器のエンドターン部が最小なので，約０．５のＳＰＰ比で作動させることになる。」と記載されていることから，機器のトルク及び出力に寄与しないエンドターン部を最小化してオーム損を低減させる点にあるものと解される。
　ところで，電磁機器（電動機）において，０．５又はそれより小さい比率の毎極毎相のスロット（ＳＰＰ＝スロット／相／極）とすることは，慣用手段である（例えば，当審の拒絶の理由に引用した特開昭５７−１６０３５７号公報では，アキシャルエアギャップ型発電電動機において，特許請求の範囲の第１項の記載によればＳＰＰ＝０．３７５，同じく引用した特開平６−３２７１７４号公報では，段落【０００９】〜【００１０】の記載によればＳＰＰ＝０．３３３，段落【００１３】の記載によればＳＰＰ＝０．２５，同じく引用した特開２００２−２０４５５４号公報では，図１の記載によればＳＰＰ＝０．５となっている。）。
　そして，モータ等の電磁機器において，銅損を減少させて効率向上を図ることは，周知の技術課題であり，また，固定子巻線を集中巻とし毎極毎相のスロット（ＳＰＰ）を小さくすれば，エンドターン部を小さくでき，銅損を低減し得ることは，当業者に周知の事項である（必要であれば，例えば，上記特開２００２−２０４５５４号公報の段落【０００５】を参照。）。
　そうすると，引用発明において，銅損低減という周知の課題のもと，上記慣用手段を採用して，相違点４に係る本願発明の構成とすることは，当業者が容易に想到し得たことである。
　　　
・相違点５について
　アモルファス金属等の鉄損については，引用例１の段落【００２１】〜【００２３】に記載されるように，次式
Ｌ（Ｂmax，ｆ）＝ｃ１ｆ（Ｂmax）ｎ＋ｃ２ｆｑ（Ｂｍａｘ）ｍによって定義される。ここで，係数ｃ１，ｃ２，及び指数ｎ，ｍ，ｑはいずれも経験的に決定される値である。
　この点に関しては，本願明細書の段落【００２３】に，
「一般に軟磁性材料の鉄損は，次の修正シュタインメッツ式で表すことができる。
Ｌ＝ａ・ｆ・Ｂｂ+ｃ・ｆｄ・Ｂｅここで，Ｌは鉄損（Ｗ／ｋｇ），ｆは周波数（ＫＨｚ），Ｂはピーク磁束密度（テスラ），及びａ，ｂ，ｃ，ｄ，及びｅは全て軟磁性材料の一意の損失係数である。」と記載されていることと整合する。
　そして，相違点５における本願発明と引用発明との相違は，上記係数ａ，ｃ，及び指数ｂ，ｄ，ｑ（引用発明における係数ｃ１，ｃ２，及び指数ｎ，ｍ，ｑ）の具体的数値が異なるのみである。
　なお，周波数ｆの単位が，本願発明では「ＫＨｚ」であるのに対し，引用発明では「Ｈｚ」であるが，引用発明のｆも「ＫＨｚ」に置き換える（ｆ［Ｈｚ］＝１０００Ｆ［ＫＨｚ］）と，引用発明におけるＬの式は，以下のとおりとなる。
Ｌ＝７．４Ｆ（Ｂmax）１．３＋８．９１Ｆ１．５（Ｂmax）２．４     
　ところで，本願明細書の段落【００７６】には，本願発明の実施例として，モータの磁気コアに「Ｍｅｔｇｌａｓ（登録商標）合金２６０５ＳＡ１」を用いることが記載されている。一方，引用例１にも，最適なアモルファス金属として，「ＭＥＴＬＡＳ（登録商標）合金２６０５ＳＡ−１」(審決注：「ＭＥＴＬＡＳ」は「ＭＥＴＧＬＡＳ」の誤記と認められる。）を用いることが記載されている。
　そうすると，本願発明と引用発明とは，少なくとも「Ｍｅｔｇｌａｓ（登録商標）合金２６０５ＳＡ１」を用いる点で共通しているから，本願発明と引用発明の鉄損Ｌを求める式は，望ましい数値として共通の範囲を含むものということができる。そして，鉄損Ｌを求める式における係数及び指数は，経験的に決定されるものであることを勘案すると，引用発明における各係数及び指数を，本願発明における各係数及び指数の値のように設定することは，電磁機器の用途や性能，周波数等の使用環境，適用可能な材料等を勘案して，当業者が適宜選択し得る設計事項というべきである。
　したがって，引用発明において，相違点５に係る本願発明の構成とすることは，当業者が適宜容易になし得たことである。
　　
・相違点６について
　引用発明は，アモルファス金属を用いて電磁機器（電動機等）の回転子を構成することにより，高周波数で駆動しても鉄損を低く抑え，電動機の効率を向上させるものである。
　そして，そのための駆動周波数として，５０〜２００００Ｈｚの範囲の周波数を採用するものであるが，このような周波数の中から，３００Ｈｚ以上の周波数を選択して用いることは，引用発明の上記目的を勘案すれば，当業者が必要に応じて適宜採用し得る事項に過ぎず，相違点６は格別のものではない。
　　
　そして，本願発明の全体構成によって奏される作用効果は，引用発明，引用例２記載の技術，上記周知技術，及び上記慣用手段から当業者が予測し得る程度のものである。
　　
　なお，請求人は，平成２４年５月２日付け上申書において，以下の点を主張している。
（ア）本願発明にかかる請求項１に記載した式は，（普遍的な構成を対象としたものではなく）本発明にかかる機器を構成する際に採用するのに有利で有用な低鉄損材料の定義を提供するものであります。すなわち，当該式は，当業者が，本発明にかかる機器に関して特定の材料が，励起周波数（ｆ）およびピーク磁束密度（Ｂmax）の組み合わせに関する計算によって著しく低い損失を備えるかどうか，材料によって示される実際の値であるか又は十分低くないものであるかどうかを判断することができるものであります。かくして，当該式は，拒絶理由にて認定されたような，実験または理論的考察によって数値範囲を設定するのに適当なものと見なされるものではありません。（上申書第１頁下から４行〜第２頁４行）
（イ）本願発明は，低ＳＰＰ比によって特定されたコイル構成および特定の幾何学的配置と，ステータにおける低鉄損材料の使用との組み合わせによって達成される電磁機器に関するものであります。拒絶理由における認定では，個別の相違点に関する用語について他の引用文献２乃至７に記載されている事項を単にピックアップされているに過ぎず，当該本質的な組み合わせがどうして当業者に容易であるかという論理付けを説明する動機付けがございません。（同書第２頁９〜１４行）
（ウ）機器は，原則として，低ＳＰＰ比およびその比を満たす極およびスロットの数で構成されます。しかしながら，従来の設計における機器は，トルクコギング，高パワーエレクトロニクスリップル，および，可聴ノイズが増大することが知られているので，ＳＰＰ比を０．５に向けて低減することを避けていました。コギングの問題は，極数を大きくするだけで，緩和できます。しかし，かかるソリューションは，高鉄損材料では実行できません。必要とされる高い極カウントは，式（周波数＝速度×極カウント／２）によって与えられる回転速度を維持するために，結果として高い励起周波数となります。高損失ステータ材料に関しては，周波数の増大および損失の増大を示す結果は，許容されません。一方，本発明にかかる機器の低損失材料に関しては，鉄損失は，周波数の増大に伴って依然として増加するが，許容できるレベルであります。かくして，本発明に係る機器でのみ，高い極カウント，低いＳＰＰ比の設計が可能となるものであります。（同書第３頁２〜１２行）
（エ）本願発明において特定の構成を用いることにより，より明確に理解できるものであります。具体的には，薄いロータ磁石を用いて説明することにより，より技術的特徴が明確になると思料致します。
　当業者は，所定のアプリケーションに関する永久磁石の寸法決めは，ロードライン（load line）の観点からときどき特定される材料のＢ−Ｈ磁化ループのオペレーティングポイントを決定することを認識しています。一般的に，オペレーティングポイントは，そのオペレーティングポイントでＢ−Ｈプロダクトを最大化するようにセットされ，それにより，用いられる材料の総量を最小にします。オペレーティングポイントの選択は，磁石の全体的な形状に影響します。第１近似として，磁性材料の一部に関するオペレーティングポイントは，垂直方向のその幅に対する（磁性方位の）磁石の厚さの比によって設定されます。本願の機器で用いられるのが好ましいＦｅＮｄＢのような高い保磁力，高いエネルギ材料に関して，当業者は，磁石のピースの構成が，それらの面内寸法と比較して薄いディスクまたはプレート状であるのが最適であることを認識します。かくして，所望の最適なオペレーティングポイントを維持しながら，高いスロットカウント設計に本質的に続く狭いピースが，より広いピースよりも薄く作られることができます。この例では，高いポールカウントの選択により，各ポールの横方向に小さく，より薄い磁石を許容することができます（例えば，段落番号［００５４］最終行）。
　上述の通り，本願の構成は特定の材料（例えば，ＦｅＮｄＢ）を用いることにより，より明確に説明することができ，特定の材料を介して，ＳＰＰとＬとにそれぞれ影響が生じるため，ＳＰＰとＬとは独立事象ではなく，特定の材料という観点に鑑みて互いに関連する技術的特徴を奏しています。（同書第３頁１４〜３４行）
　そこで，上記各主張につき検討する。
・（ア）について
　請求人は，本願発明における鉄損を求める式は，普遍的な構成を対象としたものではない旨主張するが，引用発明における鉄損を求める式も，本願発明と同様，低損失軟磁性材料（アモルファス金属）を用いた電磁機器を構成する材料の鉄損を求めるものであり，この点で両者に違いはない。
　また，請求人は，当該式は，実験または理論的考察によって数値範囲を設定するものではない旨も主張するが，上記上申書に「所定の材料に関して，鉄損は，一連の周波数及び磁束レベルで実験的な測定によって特徴付けられ，係数は，在来のカーブフィッティング手法によってそれらのデータから決定されます。」（第３頁４０〜４２行）と記載されるように，当該式の係数は実験的に求めるものであることを自認しており，請求人の上記主張は採用できない。
・（イ）について
　引用発明に，低ＳＰＰによって特定されたコイル構成を適用することについては，上記「相違点４について」に記載したとおりであり，組み合わせる動機付けがないとする請求人の主張は採用できない。
・（ウ）について
　請求人は，本願発明に係る機器でのみ，高い極カウント，低いＳＰＰ比の設計が可能となる旨主張するが，引用発明も，本願発明と同様，低損失軟磁性材料を用いた電磁機器であるから，このような機器に低いＳＰＰ比を採用することを妨げる理由はないものと認められ，請求人の上記主張は採用できない。
・（エ）について
　請求人は，永久磁石に特定の材料を用いることによる効果を主張するが，請求項１には，永久磁石の材料は何ら特定されておらず（さらに言えば，請求項１には，磁場組立体が複数の「極」を備えることは記載されているが，永久磁石を備えることは記載されていない。），上記主張は，請求項１の記載に基づいたものではなく，採用できない。
　　
　請求人はまた，平成２４年１０月１２日付け上申書において，「引用文献１（国際公開０１／０４８８８９号）では，スタックされたリボンは，カットされ，固定子構成部分を形成するためにアセンブリされています。カットされたリボンのスタックが出会う磁界には複数のインタラプション（interruption）があり，これらのインタラプションは軟磁性コアの全体的な透磁率を低減させます。加えて，磁化方向が，スタックされたリボンに対して垂直であり，スタックされたリボンの各々の間のインタラプションは，連続した磁路を生成しません。・・・このように，主引例における技術的構成が，補正後の本願発明とは本質的に相違するため，このような本質的に異なる主引例と他の引用文献２乃至７とを組み合わせたものが，補正後の本願発明の阻害要因になる動機付けがございません。」と主張する。
　しかし，引用例１（引用文献１）に，固定子が連続した磁路を備えている点が開示されていないとしても，該構成が引用例２に開示されていることは，上記のとおりであり，引用発明と同じくアモルファス金属を用いた電磁機器の分野に属する引用例２に記載された技術を適用することについて，特に阻害要因となるものは認められないから，請求人の上記主張は採用できない。
　　　
４．むすび
　以上のとおり，本願発明は，引用発明，引用例２記載の技術，上記周知技術，及び上記慣用手段に基づいて，当業者が容易に発明をすることができたものであるから，特許法第２９条第２項の規定により，特許を受けることができない。
　よって，結論のとおり審決する。