(57)【要約】たばこ原料を調湿する方法を実施する調湿機は、たばこ原料のインレット（４）及びアウトレット（８）とを有した中空の回転シリンダ（６）と、回転シリンダ（６）内にて湿潤空気流がインレット（４）からアウトレット（８）に向けて流れるべく、回転シリンダ（６）内に湿潤空気流を供給する供給装置とを含み、回転シリンダ（６）内に供給される湿潤空気流の温度及び相対湿度はそれぞれ４０〜８０℃及び８０〜９５％の範囲にある。
2003075689.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
原料の調湿方法は、
所定の移送経路に沿い、原料を攪拌しながら移送し、
前記原料の移送過程中、所定の温度に加熱され且つ飽和蒸気圧に近い相対湿度を有する湿潤空気を前記移送経路に沿って流し、前記原料を前記湿潤空気流に接触させる。
【請求項２】
請求項１の調湿方法において、
前記湿潤空気流は、８０〜９５％の相対湿度を有する。
【請求項３】
請求項２の調湿方法において、
前記原料はたばこ原料である。
【請求項４】
請求項３の調湿方法において、
前記湿潤空気流の加熱温度は４０〜８０℃である。
【請求項５】
請求項１の調湿方法において、
前記湿潤空気流は前記移送経路を循環して流れる。
【請求項６】
原料の調湿機は、
中空の回転シリンダであって、一端部に原料のインレット及び他端部に原料のアウトレットを有し、前記インレットから供給された原料をその回転に伴い攪拌しながら前記アウトレットに向けて移送する回転シリンダと、
前記回転シリンダ内に所定の温度に加熱され且つ飽和蒸気圧に近い湿潤空気流を供給する供給装置であって、前記回転シリンダの前記一端部に位置付けられた送気口と、前記回転シリンダの前記他端部に位置付けられた排気口とを有し、前記送気口から前記排気口に向けて前記湿潤空気流を吹き出す供給装置と
を備える。
【請求項７】
請求項６の調湿機において、
前記供給装置は、前記回転シリンダ内を通じて前記湿潤空気流を循環させる循環システムを更に含み、前記循環システムは前記回転シリンダの外側を延び、前記送気口と前記排気口との間を接続する循環管路を有する、
前記インレット及び前記アウトレットはロータリバルブをそれぞれ含み、
前記ロータリバルブは、前記回転シリンダに対する前記原料の供給及び排出の一方を許容し、且つ、前記インレット及び前記アウトレットからの前記湿潤空気流の漏出を防止する。
【請求項８】
請求項７の調湿機において、
前記循環システムは、前記循環管路に前記排出口側から順次介挿された送風機、ヒータ及び加湿装置を更に含み、
前記送風機は前記回転シリンダに向かう空気流を発生し、
前記ヒータは前記空気流を所定温度まで加熱し、
前記加湿装置は、前記加熱された空気流を湿潤させる。
【請求項９】
請求項８の調湿機において、
前記循環システムは、前記送風機、前記ヒータ及び前記加湿装置の作動をそれぞれ制御する制御手段を更に含む。
【請求項１０】
請求項９の調湿機において、
前記供給装置は、前記回転シリンダ内に前記湿潤空気を吹き出す中間送気口を更に含み、
前記中間送気口は前記回転シリンダの軸線方向でみて、前記送気口と前記アウトレットとの間に位置付けられている。
【請求項１１】
請求項１０の調湿機において、
前記中間送気口は、前記回転シリンダの軸線上に位置付けられている。
【請求項１２】
請求項１０の調湿機において、
前記中間送気口は前記回転シリンダの周壁に沿って延びる環状をなしている。
【請求項１３】
請求項１２の調湿機において、
前記回転シリンダは、前記インレットを備えた上流側シリンダ部分と、前記アウトレットを備え、且つ、前記上流側シリンダよりも大径の下流側シリンダ部分とを有し、
前記中間送気口は、前記上流側シリンダ部分の外周面と前記下流側シリンダ部分の内周面との間に規定されている。
【発明の詳細な説明】
技術分野
本発明は、たばこ原料の調湿に好適した原料の調湿方法及び調湿機に関する。
背景技術
たばこ原料の調湿機は、例えば特表２００１−５１４０２３号公報や、国際公開  ＷＯ０１／６０１８６Ａ１号公報に開示されている。これら公知の調湿機は何れも回転シリンダを備えており、回転シリンダ内に供給されたたばこ原料は攪拌されながら回転シリンダ内を移送される。この移送過程にて、水がノズルからたばこ原料に向けて噴霧され、これにより、たばこ原料はその湿分が調整される。
しかしながら、このようなたばこ原料の調湿は、たばこ原料の表面に水を均一に散布できない。従って、たばこ原料の含水率にばらつきが発生し易い。このような含水率のばらつき（不均一な調湿）は、たばこ原料が移送過程にて攪拌されるとき、たばこ原料の破砕を引き起こす。この結果、シガレットの充填材料として適しない原料の細かい破砕片を発生させ、原料ロスを増加させる。
また、不均一な調湿は、たばこ原料の本来の芳香を悪化させてしまうばかりでなく、この後のフレーバリング処理にも悪影響を及ぼす。
一方、特開平６−２０９７５１号公報に開示された調湿方法及びその装置は、たばこ原料がメッシュベルト上を移送させる過程にて、たばこ原料に湿潤空気を接触させる。このような調湿方法によれば、たばこ原料は攪拌されないので、たばこ原料の破砕は防止される。しかしながら、前記公報の湿潤空気はたばこ原料の湿分に対して、平衡状態に近い相対湿度を有しているため、たばこ原料の均一な調湿には多大な時間が必要となり、多量のたばこ原料を調湿するには好適しない。
発明の開示
本発明の目的は、多量な原料を処理できるばかりでなく、原料を均一に調湿できる調湿方法及び調湿機を提供することにある。
上記の目的を達成するため、本発明の原料の調湿方法は、所定の移送経路に沿い、原料を攪拌しながら移送し、原料の移送過程中、所定の温度に加熱され且つ飽和蒸気圧に近い相対湿度を有する湿潤空気を移送経路に沿って流し、前記原料を前記湿潤空気流に接触させる。
上述の調湿方法によれば、原料は撹拌されながら移送されるので、原料はその全表面が湿潤空気流に常時接触した状態に維持される。従って、原料はその全表面から湿潤空気流中の水分を効率良く吸収することができる。
好ましくは、湿潤空気流は８０〜９５％の相対湿度を有する。このような湿潤空気流は高い水分量を有するものの、原料の表面に水滴を付着させることはない。従って、原料はその表面が水で濡れることなく、その全表面から内部に至るまで湿潤空気流中の水分を効率良く吸収することができる。この結果、原料の全体の含水率は短時間にて均一になり、多量の原料を迅速に調湿処理することができる。
また、原料が水分を吸着すると、吸着熱が発生し、この吸着熱は原料を均一に加熱する。
原料がたばこ原料である場合、湿潤空気流の加熱温度は４０〜８０℃であるのが好ましい。このような湿潤空気流であれば、湿潤空気流がたばこ原料に接触しても、たばこ原料が過熱される虞はなく、たばこ原料の本来の芳香が熱劣化することもない。また、たばこ原料は迅速且つ均一に調湿されるので、たばこ原料が撹拌されても、たばこ原料の破砕が抑制され、原料ロスを低減することができる。
湿潤空気流は移送経路を循環して流れるのが好ましく、この場合、湿潤空気の再利用が可能となる。
上述した調湿方法を実施するための調湿機は、中空の回転シリンダであって、一端部に原料のインレット及び他端部に原料のアウトレットを有し、インレットから供給された原料をその回転に伴い攪拌しながらアウトレットに向けて移送する回転シリンダと、回転シリンダ内に所定の温度に加熱され且つ飽和蒸気圧に近い湿潤空気流を供給する供給装置であって、回転シリンダの一端部に位置付けられた送気口と、回転シリンダの前記他端部に位置付けられた排気口とを有し、送気口から排気口に向けて前記湿潤空気流を吹き出す供給装置とを備える。
この場合、供給装置は、回転シリンダ内を通じて湿潤空気流を循環させる循環システムを更に含み、循環システムは回転シリンダの外側を延び、送気口と排気口との間を接続する循環管路を有する。そして、インレット及びアウトレットはロータリバルブをそれぞれ含み、ロータリバルブは、回転シリンダに対する原料の供給及び排出の一方を許容し、且つ、インレット及びアウトレットからの湿潤空気流の漏出を防止する。
ロータリバルブは湿潤空気の損失を防止するので、湿潤空気の再利用率が高まり、そして、回転シリンダ内での原料の連続処理が可能となる。
具体的には、循環システムは、循環管路に排出口側から順次介挿された送風機、ヒータ及び加湿装置を更に含んでおり、送風機は回転シリンダに向かう空気流を発生し、ヒータは空気流を所定温度まで加熱し、そして、加湿装置は、加熱された空気流を湿潤させる。
この場合、循環システムは、送風機、ヒータ及び加湿装置の作動をそれぞれ制御する制御手段を更に含むことができる。
一方、供給装置は、回転シリンダ内に湿潤空気流を吹き出す中間送気口を更に含むことができ、この中間送気口は回転シリンダの軸線方向でみて、送気口とアウトレットとの間に位置付けられている。
この場合、回転シリンダ内には送気口及び中間送気口の双方から湿潤空気流が供給されるので、原料の調湿に要求される湿潤空気流量が容易に確保されるばかりでなく、回転シリンダ内に原料の調湿に適した湿潤空気流れが作り出される。
具体的には、中間送気口は回転シリンダの軸線上に位置付けられているか、又は、回転シリンダの周壁に沿って延びる環状をなしている。
環状の中間送気口は、分割型の回転シリンダにより容易に得ることができる。具体的には、分割型の回転シリンダは、インレットを備えた上流側シリンダ部分と、アウトレットを備え、且つ、上流側シリンダよりも大径の下流側シリンダ部分とを有しており、環状の中間送気口は、上流側シリンダ部分の外周面と下流側シリンダ部分の内周面との間に規定されている。
発明を実施するための最良の形態
第１図は、たばこ原料に適用した調湿機を示す。
たばこ原料は、たばこ葉、たばこ葉の中骨、シート状の再生たばこ、これらをそれぞれ裁刻して得られた刻たばこ及び膨化処理された刻たばこの１つ、又は、２種以上の混合物を含む。以下、たばこ原料は単に原料と称される。
調湿機は原料の定量供給型のコンベア２を備えている。コンベア２の下方には中空の回転シリンダ６が配置され、この回転シリンダ６はその一端部に原料のインレット４を有し、且つ、その他端部にアウトレット８を有する。コンベア２は原料を回転シリンダ６に向けて移送し、回転シリンダ６内にインレット４を通じて供給する。
後述するように回転シリンダ６は一方向に回転され、この回転に伴い、回転シリンダ６内の原料は一端部から他端部に向けて回転シリンダ６の軸線方向に移送され、そして、アウトレット８から排出コンベア１０上に排出される。
回転シリンダ６の一端部から湿潤空気の循環管路１２が延びており、この循環管路１２は回転シリンダ６の他端部に接続されている。循環管路１２は回転シリンダ６のシリンダ室とともに湿潤空気の循環経路を規定する。
循環管路１２には回転シリンダ６のインレット４側から、加湿装置１４、蒸気ヒータ１６、インバータ付きの電動送風機１８及び回収タンク２０が順次介挿されている。
加湿装置１４内には、撹拌羽根及び蒸気トラップとともに複数の給水ノズル２２及び複数の蒸気ノズル２４が配置されている。給水ノズル２２は給水管２６を通じて給水源に接続されており、給水管２６には開閉弁２８が介挿されている。なお、第１図中には、１個の給水ノズル２２と２個の蒸気ノズル２４のみが示されている。
蒸気ノズル２４には分岐管３０がそれぞれ接続されており、これら分岐管３０は蒸気管３２に接続されている。各分岐管３０には電磁作動型の流量調整弁３４がそれぞれ介挿されている。蒸気管３２は減圧弁３６を介して主蒸気源に接続され、蒸気管３２には流量計３８が介挿されている。
蒸気ヒータ１６は２つの熱交換器４０ａ，４０ｂを内蔵している。これら熱交換器４０から分岐管４２がそれぞれ延び、これら分岐管４２蒸気管４４に接続されている。各分岐管４２には電磁作動型の流量調整弁４６がそれぞれ介挿されている。蒸気管４４は減圧弁４８を介して副蒸気源に接続されている。なお、各熱交換器４０は管路を介して回収経路に接続されている。
循環管路１２は回転シリンダ６と加湿装置１４との間に入口温度計５０、入口湿度計５２及び入口流速計５４をそれぞれ備えており、これら温度計５０，湿度計５２及び流速計５４は回転シリンダ６に流入する湿潤空気流の入口温度Ｔ１、入口湿度Ｈ１及び入口流速Ｖ１をそれぞれ検出する。また、循環管路１２は、加湿装置１４と蒸気ヒータ１６との間に中間温度計５６、中間湿度計５８及び中間流速計６０をそれぞれ備えており、これら温度計５６、湿度計５８及び流速計６０は、加湿装置１４内に流入する湿潤空気の中間温度Ｔ２、中間湿度Ｈ２及び中間流速Ｖ２をそれぞれ検出する。更に、循環管路１２は回収タンク２０と回転シリンダ６との間にも、出口温度計６２、出口湿度計６４及び出口速度計６６をそれぞれ備えており、これら温度計６２、湿度計６４及び速度計６６は回転シリンダ６を通過した湿潤空気流の出口温度Ｔ３、出口湿度Ｈ３及び出口流速Ｖ３をそれぞれ検出する。回収タンク２０からはドレン管６８が延び、このドレン管６８には開閉弁７０が介挿されている。
送風機１８が駆動されると、送風機１８の吐出口から循環管路１２内に空気が供給され、循環管路１２内に空気の流れが発生される。この空気流は循環管路１２の上流側部分を通じて回転シリンダ６に向かい、回転シリンダ６を通過する。この後、空気流は回転シリンダ６から循環管路１２の下流側部分を通じて回収タンク２０に戻る。回収タンク２０内の空気は送風機１８の吸込口に管路を通じて吸い込まれる。
空気流が蒸気ヒータ１６を通過するとき、空気流は熱交換器４０を流れる蒸気により所定の温度まで加熱される。この後、加熱された空気流が加湿装置１４を通過するとき、加熱された空気流は蒸気ノズル２４から噴霧された蒸気に接触し、加湿装置１４内にて湿潤空気流が生成される。この湿潤空気流は加湿装置１４から回転シリンダ６内に供給され、この結果、湿潤空気流が回転シリンダ６を含む循環経路内を循環する。
原料が前述したようなたばこ原料である場合、回転シリンダ６に供給される湿潤空気流の温度及び相対湿度は４０〜８０℃及び飽和蒸気圧に近い８０〜９５％の範囲にあるのが好ましい。
原料が回転シリンダ６内を通過するのに要する時間、即ち、原料の滞留時間が３〜５ｍｉｎに設定されている場合、回転シリンダ６を通過する湿潤空気流の風速は、回転シリンダ６内への原料の供給量に応じて、０．１〜０．３ｍ／ｓの範囲から選択される。
湿潤空気流の温度、相対湿度及び風速をそれぞれ制御するため、前述した温度計５０，５６，６２、湿度計５２，５８，６４及び流速計５４，６０，６６はコントローラ７２の電気的に接続され、コントローラ７２はこれら温度計、湿度計及び流速計からの検出信号を受け取ることができる。また、コントローラ７２は前述した送風機１８及び流量調整弁３４，４６にも電気的に接続されている。
従って、コントローラ７２は送風機１８の回転速度を制御可能であり、これにより、湿潤空気流の風速が調整される。また、コントローラ７２は入口温度計５０からの湿潤空気流の入口温度Ｔ１に基づいて、少なくとも一方の流量調整弁４６の開度を制御し、これにより、湿潤空気流の温度が調整される。
蒸気ヒータ１６内の上流側の熱交換器４０ａと組をなす一方の流量制御弁４６の開度が一定に維持されている場合、コントローラ４２は他方の流量制御弁４６の開度のみを入口温度Ｔ１に基づいて制御することができる。
コントローラ７２は、入口温度計５０からの入口温度Ｔ１、入口湿度計５２からの入口湿度Ｈ１、入口流速計５４からの入口流速Ｖ１、中間温度計５６からの中間温度Ｔ２、中間湿度計５８からの中間湿度Ｈ２、そして、中間速度計６０からの中間速度Ｖ２を受け取ると、これらのデータに基づき加湿装置１４内の蒸気ノズル２４から噴霧すきべ蒸気量を演算する。
この後、コントローラ７２は演算された蒸気量に基づき、各流量制御弁３４の開度を制御し、これにより、湿潤空気流の相対湿度が調整される。
好ましくは、２つの流量制御弁３４の最大開度は互いに異なっている。この場合、コントローラ７２は各流量制御弁３４の開度を独立して制御し、この結果、湿潤空気流の相対湿度はきめ細かく調整される。
なお、付け加えれば、湿潤空気流の循環経路には換気のための外気導入装置（図示しない）が備えられている。
第２図から明らかなように回転シリンダ６はその他端部が下方を向くように傾斜しており、回転シリンダ６の水平面に対する傾斜角は第２図中にαで示されている。回転シリンダ６は回転自在に支持され、その軸線の回りを一方向に回転される。
回転シリンダ６のインレット４は中空円錐形状のエンドカバー７４を備え、このエンドカバー７４は小径端及び大径端を有する。エンドカバー７４の大径端は、回転シリンダ６の回転を許容した状態で、回転シリンダ６の一端部に気密を存して接続されている。エンドカバー７４にはその小径端から前述した循環管路１２の上流側部分が気密を存して挿入されており、循環管路１２の挿入部分８８は回転シリンダ６における一端の中央にて開口した送気口９０を有する。従って、循環管路１２の送気口９０から回転シリンダ６の他端部に向けて湿潤空気が吹き出される。
エンドカバー７４はフィード管７６を有し、このフィード管７６はエンドカバー７４の上方からエンドカバー７４の内部に進入する。フィード管７６の下端は回転シリンダ６の一端部に向けて開口する。フィード管７６の上端にはロータリバルブ７８が接続されており、このロータリバルブ７８は入口ホッパ７９を有する。入口ホッパ７９はコンベア２における終端の直下に配置されている。
ロータリバルブ７８はロータ（図示しない）を有し、このロータの外周面にはその周方向に等間隔を存して複数のポケットが形成されている。各ポケットはロータの回転に伴い、前述したコンベア２から送出される原料を入口ホッパ７９を介して受取り、そして、受取った原料をフィード管７６に向けて移送する。この後、原料を受取ったポケットがフィード管７６の上端に合致したとき、原料はポケットからフィード管７６を通じて回転シリンダ６内に供給される。
第３図に示されるように、回転シリンダ６の内周壁には多数の撹拌ブレード８０が取り付けられている。これら撹拌ブレード８０は回転シリンダ６の軸線方向に延び、且つ、回転シリンダ６の周方向に等間隔を存して配置されている。各撹拌ブレード８０の先端部は回転シリンダ６の回転方向（矢印参照）に向けて折曲されている。
回転シリンダ６の回転に伴い、回転シリンダ６内の原料は撹拌ブレード８０により掻き上げられ、これにより撹拌される。そして、回転シリンダ６の傾斜に従い、原料は回転シリンダ６の他端部に向けて移送される。
回転シリンダ６のアウトレット８はインレット４のエンドカバー７４と同様な中空円錐形状のエンドカバー８２を備えている。従って、エンドカバー８２の大径端は回転シリンダ６の回転を許容した状態で、回転シリンダ６の他端部に気密を存して接続されており、そして、エンドカバー８２の小径端に循環管路１２のの下流側部分が接続されている。
エンドカバー８２の下部には出口ホッパ８４が接続されており、この出口ホッパ８４の下端にロータリバルブ８６が接続されている。このロータリバルブ８６は前述したロータリバルブ７８と同様な構造を有し、排出コンベア１０の始端に向けて突出した排出管８７を有する。
回転シリンダ６内の原料が回転シリンダ６の他端に到達すると、原料は出口ホッパ８４に供給される。そして、ロータリバルブ８６の回転に伴い、出口ホッパ８４内の原料はロータリバルブ８６を通じて取り出され、そして、排出管８７から排出コンベア１０上に排出される。
インレット４及びアウトレット８はロータリバルブ７８，８６をそれぞれ備えているので、回転シリンダ６内のシリンダ室は密閉状態に維持されている。従って、回転シリンダ６内からの浸潤空気の漏れが防止された状態で、回転シリンダ６に対する原料の連続的な供給及び排出が可能となり、この結果、後述する原料の調湿処理が連続して行われる。
更に、第２図に示されるように、循環管路１２の上流側部分内、より詳しくは、回転シリンダ６の一端部側に位置する循環管路１２の部位内には内側送気管９２が同心的に配置され、この内側送気管９２は循環管路１２の挿入部分８８から突出している。内側送気管９２は回転シリンダ６の軸線上を回転シリンダ６の中央位置まで延び、その先端に中間送気口９４を有する。従って、回転シリンダ６内には内側送気管９２の中間送気口９４からも湿潤空気が吹き出される。
内側送気管９２は挿入部分８８の送気口９０を環状に形成し、この環状の送気口９０には第３図に示されるように整流板９６が取り付けられている。また、内側送気管９２の中間送気口９４にも、第４図に示されるように整流板９８が取り付けられている。これら整流板９６，９８は、送気口９０及び中間送気口９４から吹き出される湿潤空気流を整流し、この結果、回転シリンダ６内には第２図中の矢印で示されるように回転シリンダ６の軸線方向に沿って流れる湿潤空気流が発生される。
なお、第３図中に２点鎖線で示されるように回転シリンダ６の外側には一対の駆動ローラ１０２が転接状態で配置されており、これら駆動ローラ１０２の回転により回転シリンダ６は一方向に回転される。
次に、上述の調湿機を使用した原料の調湿方法について説明する。
回転シリンダ６内には送気口９０及び中間送気口９４の双方から湿潤空気流が吹き出され、この湿潤空気流は回転シリンダ６の軸線方向、即ち、原料の移送方向と同一の順方向に流れ、そして、循環管路１２の下流側部分に排出される。
このような状態にて、原料がインレット４を通じて回転シリンダ６内に供給されると、原料は回転シリンダ６の回転に伴い、撹拌ブレード８０により撹拌されながら、アウトレット８に向けて移送される。
原料の移送過程にて、原料は回転シリンダ６内の湿潤空気流に接触し、この湿潤空気流から水分を吸湿する。
湿潤空気流の相対湿度は前述した範囲に設定されているので、湿潤空気流は微細な水滴を含んでいない。それ故、原料の表面に水滴が付着することはない。また、湿潤空気流が原料の移送方向に流れ、且つ、原料は撹拌されているので、原料の移送過程にて、原料はその全面が湿潤空気に実質的に晒される。この結果、原料はその全表面から湿潤空気中の水分を一様に吸収することができる。原料は水分を吸収すると、吸着熱を発生し、この吸着熱は原料の温度を上昇させる。従って、原料はその内部まで、その湿分及び温度が均一に調整される。この後、原料は、回転シリンダ６のアウトレット８から排出される。
第５図及び第６図は、調湿された原料の平均破砕比及び平均体積密度に関しての測定結果を示す。第５図及び第６図中、Ａは上述した実施例の方法により調湿された原料の測定結果、Ｂ，Ｃは他の方法により調湿された原料の測定結果をそれぞれ示す。原料にはブライト種のたばこ葉及びバーレー種のたばこ葉が使用され、調湿前の原料の含水率は約１１％であった。
平均破砕比とは、調湿後の原料中に含まれる原料の破砕片の割合を示し、破砕片は縦及び横のサイズが６．７ｍｍよりも小さいものを指す。
より詳しくは、実施例の調湿方法Ａでは、回転シリンダ６内での原料の滞留量及び滞留時間がそれぞれ２１ｋｇＤＭ（乾燥重量）及び３ｍｉｎとなるべく、原料の供給量及び回転シリンダ６の回転速度がそれぞれ制御された。この場合、回転シリンダ６の回転速度は１０ｒｐｍであった。なお、回転シリンダ６のサイズはその内径が１．８ｍ、その長さが１ｍである。
比較例の調湿方法Ｂは調湿方法Ａに比べて、回転シリンダ６内での原料の滞留時間のみが異なる。即ち、調湿方法では、原料の滞留時間が１５ｍｉｎとなるべく原料の供給量及び回転シリンダ６の回転速度がそれぞれ制御された。
比較例の調湿方法Ｃでは、回転シリンダ６内への湿潤空気流の供給とともに、回転シリンダ６内の原料に噴霧ノズルから水が直接噴霧された。この場合、回転シリンダ６内での原料の滞留時間は調湿方法Ａでの場合と同一の３ｍｉｎであるが、しかしながら、原料への水の供給量は調湿方法Ｂでの場合と同一となるように制御された。
第５図から明らかなようにブライト種及びバーレー種の何れの原料にあっても、実施例の調湿方法Ａは比較例の調湿方法Ｂ，Ｃに比べて、原料の平均破砕比が低く、原料ロスの低減が図られる。このことは、調湿方法Ａによる原料の調湿が調湿方法Ｂ，Ｃに比べて、より均一になされていることを意味する。
また、第６図の測定結果は、調湿方法Ａによる原料の調湿が原料の内部まで均一に行われていることを示す。即ち、調湿方法Ａによる原料の平均体積密度は、調湿方法Ｂでの場合とほぼ同等であるが、調湿方法Ｃでの場合に比べると低い。このことは、調湿方法Ａによれば、調湿方法Ｃに比べて調湿後の原料はその内部まで水分の吸収が一様に進行し、ふっくらとしていることを示している。この結果、実施例の調湿方法Ａにより調湿された原料は香料の浸透性に優れ、この後のフレーバリング処理を効果的に行えることになる。
更に、前述したように原料は水滴の付着を受けることがないので、原料の成分が水滴に溶出することはない。具体的には、原料がたばこ原料である場合、たばこ原料本来の芳香成分が水滴中に溶出することはないので、たばこ原料は調湿後にあっても、その芳香を維持することができる。
また、湿潤空気流の温度が前述した範囲内にあるので、たばこ原料は湿潤空気流により過熱されることもなく、たばこ原料の芳香が熱劣化を受けることもない。
一方、前述した調湿機によれば、回転シリンダ６はその内部に送気口９０及び中間送気口９４を備え、そして、これら送気口９０及び中間送気口９４は回転シリンダ６の軸線方向に離間されているので、回転シリンダ６内に一様な湿潤空気の流れを容易に発生させることができる。
また、回転シリンダ６のインレット４及びアウトレット８にはロータリバルブ７８，８６がそれぞれ設けられているので、湿潤空気流の漏出が防止され、湿潤空気の消費量が低減される。
本発明は、上述の一実施例に制約されるものではなく、種々の変形が可能である。
例えば、第７図は分割型の回転シリンダ６を示している。この回転シリンダ６は上流側シリンダ部分１０４と、下流側シリンダ部分１０６とを有し、これらシリンダ部分１０４，１０６は互い同期して回転される。下流側シリンダ部分１０６は上流側シリンダ部分１０４よりも大きな直径を有し、これら上流側及び下流側シリンダ部分１０４，１０６との間は固定のリングカバー１０８により覆われている。
第８図に示されるように、リングカバー１０８と上流側シリンダ部分１０４との間、そして、リングカバー１０８と下流側シリンダ部分１０６との間にはそれぞれシールリング１１０，１１２が配置されている。従って、リングカバー１０８と上流側及び下流側シリンダ１０４，１０６の外周面とは互いに協働して、室１１４を規定する。室１１４からは接続管１１６が延びており、この接続管１１６は循環管路１２の上流側部分に接続されている。
また、室１１４内にて、上流側シリンダ部分１０４と下流側シリンダ部分１０６との間には環状の中間送気口１１６が形成され、この中間送気口１１６は室１１４と下流側シリンダ部分１０６の内部とを相互に連通している。中間送気口１１６にも環状の整流板１１８が取り付けられている。
この変形例の場合、前述した内側送気管９２は備えていない。従って、この場合、循環管路１２における挿入部分８８の送気口９０には円形の整流板が取り付けられる。
上述した分割型の回転シリンダ６であっても、送気口９０及び中間送気口１１６の双方から回転シリンダ６内に湿潤空気流が吹き出され、回転シリンダ６内にインレット４からアウトレット８に向かう湿潤空気流が同様に発生される。
また、送気口９０は上流側シリンダ部分１０４の中心部に向けて湿潤空気流を吹き出し、そして、中間送気口１１６は下流側シリンダ部分１０６の外周部に沿って湿潤空気流を吹き出す。この結果、湿潤空気流は回転シリンダ６の横断面域を一様に流れ、原料の調湿効果が更に向上する。
更に、第８図中、２点鎖線で示されているように上流側及び下流側シリンダ部分１０４，１０６は互いにオーバラップしていてもよいし、回転シリンダ６の送気口は２つに限らず、３つ以上であってもよい。
また、湿潤空気の流れ方向は原料の移送方向に対して順方向に限らず、移送方向に対して逆方向であってもよい。
一実施例では、回転シリンダ６に所定の温度及び所定の相対湿度に調整された湿潤空気流が供給されているが、コントローラ７２は調湿後の原料の含水率を目標値に一致させるべく、湿潤空気流の温度、相対湿度及び流速を制御することもできる。具体的には、コントローラ７２は、原料の供給量、前述した湿潤空気流の入口温度Ｔ１、入口湿度Ｈ１及び入口流速Ｖ１、出口温度Ｔ３、出口湿度Ｈ３及び出口流速Ｖ３等に基づき、調湿後の原料の含水率を演算し、この演算した含水率が目標値になるように、回転シリンダ６に供給される湿潤空気流の入口温度Ｔ１、入口湿度Ｈ１及び入口流速Ｖ１をフィードバック制御する。
また、本発明の調湿方法及びその装置は、たばこ原料以外の食品原料の調湿にも適用可能であることは言うまでもない。
【図面の簡単な説明】
第１図は、一実施例の調湿機の全体を概略的に示した図、
第２図は、第１図の回転シリンダを一部破断して示した図、
第３図は、第２図の回転シリンダの横断面図、
第４図は、第３図の中間送気口を示した正面図、
第５図は、調湿方法Ａ，Ｂ，Ｃによりそれぞれ調湿された原料に関して、原料における破砕比の測定結果を示すグラフ、
第６図は、調湿方法Ａ，Ｂ，Ｃによりそれぞれ調湿された原料に関して、原料の体積密度の測定結果を示すグラフ、
第７図は、変形例の回転シリンダを示した図、及び
第８図は、第７図の回転シリンダの一部を拡大して示した断面図である。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【国際調査報告】
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