(57)【要約】エネルギー消費量当たりの除湿能力が高く、且つ低温高湿度の気象条件に対処し易い除湿空調装置を提供する。昇圧機２６０と、凝縮器２２０と、処理空気Ａを露点温度に冷却する蒸発器２１０と、凝縮器２２０と蒸発器２１０との間の中間圧力で冷媒を蒸発させて処理空気Ａを冷却する中間蒸発器３１０と、凝縮器２２０と蒸発器２１０との間の中間圧力で冷媒を凝縮させて処理空気Ａを加熱する中間凝縮器３２０と、処理空気Ａを、昇圧機２６０で昇圧された冷媒Ｃで、中間凝縮器３２０での加熱と並行して、又は中間凝縮器３２０で加熱された後に加熱する再熱器３２０Ａとを備え、中間蒸発器３１０と蒸発器２１０と中間凝縮器３２０とをこの順番で接続する処理空気経路とを備える除湿空調装置。
2003104719.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷媒を昇圧する昇圧機と；
前記冷媒を凝縮させて高熱源流体を加熱する凝縮器と；
前記冷媒を蒸発させて処理空気を露点温度に冷却する蒸発器と；
前記凝縮器と前記蒸発器との間の冷媒経路中に設けられ、前記冷媒を前記凝縮器の凝縮圧力と前記蒸発器の蒸発圧力との中間の圧力で蒸発させて前記処理空気を冷却する中間蒸発器と；
前記凝縮器と前記蒸発器との間の冷媒経路中に設けられ、前記冷媒を前記凝縮器の凝縮圧力と前記蒸発器の蒸発圧力との中間の圧力で凝縮させて前記処理空気を加熱する中間凝縮器と；
前記処理空気を、前記昇圧機で昇圧された冷媒で、前記中間凝縮器での加熱と並行して、又は前記中間凝縮器で加熱された後に加熱する再熱器とを備え；
前記中間蒸発器と前記蒸発器と前記中間凝縮器とをこの順番で接続する処理空気経路とを備える；
除湿空調装置。
【請求項２】
前記凝縮器と前記中間蒸発器とを接続する冷媒経路中に設けられた絞りと；
前記昇圧機と前記絞りとの間の冷媒経路中に設けられた流路抵抗と；
前記流路抵抗と前記昇圧機との間から前記再熱器に冷媒を導くバイパス経路と；
前記バイパス経路を流れるガス流量を増減するバイパス弁とを備える；
請求項１に記載の除湿空調装置。
【請求項３】
前記高熱源流体の流量を調節するコントローラを備える、請求項２に記載の除湿空調装置。
【請求項４】
前記凝縮器と前記中間蒸発器とを接続する冷媒経路中に設けられた絞りと；
前記昇圧機と前記凝縮器との間から冷媒を取り出し、前記再熱器に冷媒を導き、前記凝縮器と前記絞りとの間に冷媒を戻すバイパス経路と；
前記バイパス経路を流れる冷媒の流量を調節するバイパス弁とを備える；
請求項１に記載の除湿空調装置。
【請求項５】
前記凝縮器と前記中間蒸発器とを結ぶ冷媒経路中に前記再熱器を設けた、請求項１に記載の除湿空調装置。
【請求項６】
前記再熱器と前記中間蒸発器とを結ぶ冷媒経路中に設けられた絞りを備える、請求項５に記載の除湿空調装置。
【請求項７】
前記凝縮器における放熱量を増減し、前記再熱器に流入する冷媒のエンタルピを増減する放熱量調節手段を備える、請求項５又は請求項６に記載の除湿空調装置。
【発明の詳細な説明】
技術分野
本発明は、除湿空調装置、特にエネルギー消費量当たりの除湿能力が高く、且つ低温高湿度の空調条件に対処し易い除湿空調装置に関するものである。
背景技術
従来、図１０に示すような除湿空調装置があった（特開２００１−２０８３７３号公報）。この装置は、冷媒Ｃを圧縮する圧縮機２６０と、圧縮された冷媒Ｃを外気Ｂで凝縮する凝縮器２２０と、凝縮した冷媒Ｃをソレノイドバルブを有するバイパス付き膨張弁２９１で減圧し、中間圧力で蒸発と凝縮を繰り返して行う熱交換器３００”と、ここで凝縮した冷媒Ｃをソレノイドバルブを有するバイパス付き膨張弁２９２で減圧し、これを蒸発させて空調空間１０１からの処理空気Ａを露点温度に冷却する蒸発器２１０とを備える。
この装置では、除湿運転モード時には膨張弁２９２のバイパスソレノイドバルブを閉として熱交換器３００”の蒸発と凝縮の圧力を凝縮器２２０の凝縮圧力と蒸発器２１０の蒸発圧力の中間圧力とする。
したがって除湿運転モード時には、熱交換器３００”は、蒸発器２１０で露点温度に冷却される前後の処理空気同士の間で、冷媒を媒体として熱交換を行う。このようにして、蒸発器２１０で露点に冷却された処理空気Ａは、熱交換器３００”で再熱される。
以上のような従来の除湿空調装置では、除湿運転時には、蒸発器２１０で露点に冷却された処理空気Ａは熱交換器３００”で再熱されるので、温度の低すぎる空気を空調空間１０１に供給することはないものの、特に低温で高湿度の気象条件下では再熱量が不足するという問題があった。
そこで本発明は、エネルギー消費量当たりの除湿能力が高く、且つ低温高湿度の気象条件に対処し易い除湿空調装置を提供することを目的としている。
発明の開示
本発明の目的は、例えば図１に示すように、冷媒Ｃを昇圧する昇圧機２６０と；冷媒Ｃを凝縮させて高熱源流体Ｂを加熱する凝縮器２２０と；冷媒Ｃを蒸発させて処理空気Ａを露点温度に冷却する蒸発器２１０と；凝縮器２２０と蒸発器２１０との間の冷媒経路中に設けられ、冷媒Ｃを凝縮器２２０の凝縮圧力と蒸発器２１０の蒸発圧力との中間の圧力で蒸発させて処理空気Ａを冷却する中間蒸発器３１０と；凝縮器２２０と蒸発器２１０との間の冷媒経路中に設けられ、冷媒Ｃを凝縮器２２０の凝縮圧力と蒸発器２１０の蒸発圧力との中間の圧力で凝縮させて処理空気Ａを加熱する中間凝縮器３２０と；処理空気Ａを、昇圧機２６０で昇圧された冷媒Ｃで、中間凝縮器３２０での加熱と並行して、又は中間凝縮器３２０で加熱された後に加熱する再熱器３２０Ａとを備え；中間蒸発器３１０と蒸発器２１０と中間凝縮器３２０とをこの順番で接続する処理空気経路とを備える除湿空調装置を提供することである。
典型的には、前記中間凝縮器の下流側の冷媒経路上に設けられる第１の絞り機構２９２と、前記中間蒸発器３１０の上流側の冷媒経路上に設けられる第２の絞り機構２９１とを備える。
このように構成すると、処理空気を、昇圧機で昇圧された冷媒Ｃで、中間凝縮器での加熱と並行して、又は中間凝縮器で加熱された後に加熱する再熱器を備えるので、中間凝縮器での加熱の他に、再熱器によっても処理空気を加熱することができる。
また前記除湿空調装置では、凝縮器２２０と中間蒸発器３１０とを接続する冷媒経路中に設けられた絞り７１３と；昇圧機２６０と絞り７１３との間の冷媒経路中に設けられた流路抵抗８０１と；流路抵抗８０１と昇圧機２６０との間から再熱器３２０Ａに冷媒を導くバイパス経路８０２と；バイパス経路８０２を流れるガス流量を増減するバイパス弁８０１とを備えるようにしてもよい。
流路抵抗は典型的にはバイパス弁と共通のものである（例えば図１参照）。但しこれに限らず、流路抵抗は単なるオリフィス等の抵抗とし、又は凝縮器を抵抗として利用し、バイパス弁はバイパス経路に設けてもよい（例えば図５参照）。流路抵抗をオリフィスや弁とし、凝縮器とは別に設けるときは、バイパス経路の取り出し口は凝縮器と該流路抵抗との間にすることができる。
昇圧機２６０と絞り７１３との間の冷媒経路中に設けられたバイパス弁８０１と、バイパス弁８０１と凝縮器２２０との間から再熱器３２０Ａに冷媒を導くバイパス経路８０２とを備えるようにしてもよく、この場合は、凝縮器２２０の上流側から導く場合と異なり、中間蒸発器３１０、蒸発器２１０、中間凝縮器３２０を含む室内機の側にバイパス経路を設置することができ、システムを単純にすることが可能となる。
典型的には、さらにバイパス弁を調節するコントローラ５０１を備えるようにしてもよい。また、中間凝縮器３２０及び再熱器３２０Ａの下流側の処理空気温度を検出する温度検出器８５２を備え、前記コントローラは前記温度検出器で検出された温度に基いて前記バイパス弁を調節するようにしてもよい。
また前記除湿空調装置では、高熱源流体Ｂの流量を調節するコントローラ５０１を備えるようにしてもよい。
このように構成すると、高熱源流体の流量を調節できるので、凝縮器での凝縮量を制御可能であり、バイパスするためのホットガスを凝縮器の下流側で確保することが可能となる。
また前記除湿空調装置では、例えば図５に示すように、凝縮器２２０と中間蒸発器３１０とを接続する冷媒経路２０２中に設けられた絞り７１３と；昇圧機２６０と凝縮器２２０との間から冷媒を取り出し、再熱器８１３に冷媒を導き、凝縮器２２０と絞り７１３との間に冷媒を戻すバイパス経路８１２と；バイパス経路８１２を流れる冷媒の流量を調節するバイパス弁８１１とを備えるようにしてもよい。
このように構成すると、昇圧機と凝縮器との間から冷媒を取り出し、再熱器に冷媒を導き、凝縮器と絞りとの間に冷媒を戻すバイパス経路を備えるので、再熱器で利用する冷媒の温度を比較的高くとることができる。
また前記除湿空調装置では、例えば図７に示すように、凝縮器２２０と中間蒸発器３１０とを結ぶ冷媒経路２０２中に再熱器３２０Ｂを設けるようにしてもよい。この場合、典型的には凝縮器２２０で凝縮された冷媒を全量再熱器３２０Ｂに流すように構成するとよい。
また再熱器３２０Ｂと中間蒸発器３１０とを結ぶ冷媒経路２０２中に設けられた絞り７１３を備えるようにしてもよい。
また凝縮器２２０における放熱量を増減し、再熱器３２０Ｂに流入する冷媒のエンタルピを増減する放熱量調節手段５０２，１４０を備えるようにしてもよい。
この出願は、日本国で２００２年６月１１日に出願された特願２００２−１７０３７０号に基づいており、その内容は本出願の内容として、その一部を形成する。
また、本発明は以下の詳細な説明によりさらに完全に理解できるであろう。本発明のさらなる応用範囲は、以下の詳細な説明により明らかとなろう。しかしながら、詳細な説明及び特定の実例は、本発明の望ましい実施の形態であり、説明の目的のためにのみ記載されているものである。この詳細な説明から、種々の変更、改変が、本発明の精神と範囲内で、当業者にとって明らかであるからである。
出願人は、記載された実施の形態のいずれをも公衆に献上する意図はなく、開示された改変、代替案のうち、特許請求の範囲内に文言上含まれないかもしれないものも、均等論下での発明の一部とする。
発明を実施するための最良の形態
以下、本発明の実施の形態について、図面を参照して説明する。なお、各図において互いに同一あるいは相当する部材には同一符号あるいは類似符号を付し、重複した説明は省略する。
図１は、本発明による第１の実施の形態である除湿空調装置２１のフロー図である。この除湿空調装置２１は処理空気Ａをその露点温度に冷却して水分を除いた後に再熱して除湿する除湿運転と、主として顕熱を奪う冷房運転ができる除湿空調装置である。ここで、「処理空気Ａをその露点温度に冷却して除湿」というとき、処理空気Ａは多少過冷却されることがあり、このときは「露点温度以下に冷却して除湿」となるが、この概念も含むものとする。また露点温度に冷却されて水分が除かれた空気は当初の空気よりも露点温度が低下するので、当初の露点温度を基準にすると「露点温度以下に冷却して除湿」となるが、この概念も含む。
図１（ａ）を参照して、第１の実施の形態である除湿空調装置２１及びその構成要素であるヒートポンプＨＰ１の構成を説明する。この除湿空調装置２１は、蒸発器２１０によって低熱源流体としての処理空気Ａの絶対湿度を下げ、処理空気Ａの供給される空調空間１０１を快適な環境に維持するものである。
図中、空調空間１０１から処理空気Ａの経路に沿って、処理空気関連の機器構成を説明する。先ず、空調空間１０１に接続された経路１０７、熱交換手段としての熱交換器３００の第１の区画３１０、経路１０８、処理空気Ａをその露点温度に冷却する蒸発器２１０、経路１０９、熱交換器３００の第２の区画３２０、経路１１０、経路１１０に接続された処理空気Ａを循環するための送風機１０２、経路１１１とこの順番で配列され、そして空調空間１０１に戻るように構成されている。図中、除湿空調装置２１から空調空間１０１に供給される空気をＳＡ、空調空間１０１から除湿空調装置２１に戻る空気をＲＡとして示してある。
また、屋外ＯＡから高熱源流体としての冷却空気（外気）Ｂの経路に沿って、経路１２４、冷媒Ｃを冷却して凝縮させる凝縮器２２０、経路１２５、冷却空気Ｂを送風するための送風機１４０、経路１２６とこの順番で配列され、そして屋外ＯＡに排気ＥＸするように構成されている。
次に蒸発器２１０から冷媒Ｃの経路に沿って、ヒートポンプＨＰ１の機器構成を説明する。図中蒸発器２１０、経路２０４、蒸発器２１０で蒸発してガスになった冷媒Ｃを圧縮する（昇圧する）昇圧機としての圧縮機２６０、経路２０１、凝縮器２２０、経路２０２、熱交換器３００の中間蒸発器としての第１の区画３１０を流れる処理空気Ａを冷却する蒸発セクション２５１、熱交換器３００の中間凝縮器としての第２の区画３２０を流れる処理空気Ａを加熱（再熱）する凝縮セクション２５２、経路２０３、絞り２５０がこの順番で配列され、そして再び蒸発器２１０に戻るようにして、ヒートポンプＨＰ１が構成されている。なお経路２０２には、凝縮器２２０側から、バイパス弁８０１、膨張弁７１３が挿入配置されている。またバイパス弁８０１の前後には、それぞれ、後述の再熱器３２０Ａに冷媒を導くバイパスライン８０２の取り出し口と戻し口とが接続されている。
なお、第１の区画３１０は処理空気が流れる区画であるが、冷媒の流れ側から見ると中間圧力で蒸発する中間蒸発器３１０である。すなわち、処理空気側から見るか、冷媒側から見るかにより、適宜この部分を、第１の区画３１０と呼び、又中間蒸発器３１０と呼ぶ。第２の区画３２０と中間凝縮器３２０の関係も同様である。
本実施の形態では、蒸発器２１０、熱交換器３００、再熱器３２０Ａ、ファン１０２を含んで室内機が構成され、圧縮機２６０、凝縮器２２０、ファン１４０を含んで室外機が構成されている。
なお、蒸発セクション２５１は第１の区画３１０中を蛇行する伝熱チューブで形成され、凝縮セクション２５２は第２の区画３２０中を蛇行するチューブで形成されている。細管である伝熱チューブは、多数の例えばアルミ薄板であるプレートフィンを蛇行しながら貫通している。本実施の形態では、蒸発セクション２５１は第１の区画３１０を複数回蛇行した後、凝縮セクション２５２に接続される。凝縮セクション２５２は第２の区画３２０を複数回蛇行した後、経路２０３に接続される。図中、各セクションは、処理空気Ａの流れに沿った面内で蛇行するように示されているが、実際は処理空気Ａの流れに直交する面内で蛇行するようにするとよい（図２参照）。但し、直交する面を複数設けて蛇行層が複数あるようにしてもよい。
このように蒸発セクション２５１と凝縮セクション２５２とを連続した伝熱チューブで形成し、蒸発セクション２５１を第１の区画３１０内で複数回十分に蛇行させた後に、即ち内部を流れる冷媒を蒸発させた後に、凝縮セクション２５２を第２の区画内で複数回蛇行させる構成にすると、蒸発セクション２５１と凝縮セクション２５２を接続する配管が１本乃至は最小限（２〜４本）の本数で足りるので、第１の区画３１０と第２の区画３２０とを離間して設置し易い（図２（ｂ）（ｃ）参照）。蒸発セクション２５１と凝縮セクション２５２を接続する配管が２本以上となる場合の典型例は、後述するように蒸発セクション２５１と凝縮セクション２５２（熱交換器３００）のサーキット数が２以上の場合である。
本実施の形態では、中間凝縮器３２０で凝縮させた後に、凝縮した冷媒液を中間蒸発器３１０に戻して再び蒸発させることはしていない。言い換えれば、凝縮した冷媒液を中間蒸発器３１０に戻すことなく、蒸発器２１０に供給する。そのため中間凝縮器３２０と中間蒸発器３１０を互いに離間して設置される熱交換器として形成し易く、連絡配管を最小限にすることができる。
なお、冷媒Ｃの経路２０３に絞り２５０をバイパスする経路２０３Ａを設け、経路２０３Ａにソレノイドバルブ２５３を設けてある。膨張弁７１３で第２の絞り機構２９１が構成され、絞り２５０とソレノイドバルブ２５３を含んで第１の絞り機構２９２が構成されている。ソレノイドバルブ２５３が開となると、開口面積は経路２０３の断面積にほぼ等しくなるように形成されている。言い替えれば、ソレノイドバルブ２５３が開となったときは、第１の絞り機構２９２の絞り度が減って（開口面積が増えて）、実質的に絞りとしては作用しない程度に大きい開口を有することになる。
また、経路２０４には同経路中を流れる冷媒の温度を検出する感温筒７２２が搭載され、経路２０４と膨張弁７１３との間には、該冷媒の圧力を膨張弁７１３に導く均圧管７２２Ａが敷設されている。
膨張弁７１３は、感温筒７２２から温度信号（圧力）を受けて、また均圧管７２２Ａを通して冷媒圧力を受けて、経路２０４中を流れる冷媒の、ひいては蒸発器２１０で蒸発して出てくる冷媒の乾き度を適切に維持するように膨張弁７１３を開閉する。経路２０４中の冷媒はちょうど飽和状態であるのが好ましいが、多少は過熱側にあってもよい。圧縮機２６０が液冷媒を吸い込むと、過負荷になったり、圧縮機２６０の損傷を招く場合があるからである。
ここで、熱交換器３００の構成を説明する。熱交換器３００は、蒸発器２１０に流入する前後の処理空気Ａ同士の間で、冷媒Ｃを介して間接的に熱交換をさせる熱交換器である。
この熱交換器３００は、蒸発器２１０を通過する前の処理空気Ａを流す第１の区画３１０と、蒸発器２１０を通過した後の処理空気Ａを流す第２の区画３２０とが、別々の直方体空間を構成している。両区画には、双方を流れる処理空気が混合しないように隔壁３０１、３０２が設けられており、熱交換チューブである蒸発セクション２５１と凝縮セクション２５２とを接続する配管２０２Ｂはこの２つの区画の隔壁を貫通している。
図中、蒸発器２１０に導入される前の処理空気Ａは、右方から経路１０７を通して、第１の区画３１０に供給され、左方から経路１０８を通して出て行く。また蒸発器２１０を通して露点温度（以下）に冷却され絶対湿度の低下した処理空気Ａは、図中左方から経路１０９を通して第２の区画３２０に供給され、その右方から経路１１０を通して出て行く。
次に再熱器３２０Ａを説明する。再熱器３２０Ａは、凝縮器２２０と同じ圧力の冷媒を導入する再熱セクション２５２Ａを含んで構成したものである。即ち、再熱セクション２５２Ａは凝縮セクション２５２と同じく再熱器３２０Ａ内を蛇行するチューブで形成されている。再熱器３２０Ａは、構造的には、第２の区画（中間凝縮器）３２０の凝縮セクション２５２の一部を利用する形で、したがって凝縮セクション２５２と構造的に一体に構成されている。説明の便宜のために、第１の区画３１０と第２の区画３２０が熱交換器３００を構成し、熱交換器３００と再熱器３２０Ａとで、熱交換器３００ａが構成されているものとする。
次に蒸発器２１０について説明する。蒸発器２１０は、熱交換器３００と同様に、多数の例えばアルミ薄板であるプレートフィンと、それを貫通して蛇行する細管である伝熱チューブで形成されている（図２参照）。図中、各伝熱チューブは、処理空気Ａの流れに沿った面内で蛇行するように示されているが、実際は処理空気Ａの流れに直交する面内で蛇行するようにするとよい（図２参照）。
本除湿空調装置では、ソレノイドバルブ２５３を閉じると、熱交換器３００と蒸発器２１０との間の冷媒配管は、絞り２５０を介して接続されることになり、熱交換器３００における蒸発圧力及び凝縮圧力は中間圧力となる。
温度（気温）が比較的高いときは冷房運転モードを選択し、ソレノイドバルブ２５３を開く。特に日本の気候では、気温の高いときは、通常は絶対湿度も高い。このときは冷房運転モードを選択して、顕熱と潜熱の両方を積極的に奪うのがよい。
なお、除湿運転モード、冷房運転モードの選択は、処理空気の温度又は温度と絶対湿度に基いてコントローラで自動的に行うようにしてもよいし、手動で行うようにしてもよい。湿度の高い低いは個人的好みもある。また、湿度や温度にかかわらず、強制的にとにかく温度を下げたい場合や、室内を強制的に乾燥させるためにとにかく湿度を下げたい場合もあるからである。
ソレノイドバルブ２５３を開にすると、熱交換器３００と蒸発器２１０との間の冷媒配管は、実質的に絞り無しで接続されることになり、熱交換器３００内の伝熱チューブ内の圧力は蒸発セクション２５１と凝縮セクション２５２共に蒸発器２１０の蒸発圧力と実質的に等しくなり、熱交換器３００も蒸発器２１０と共に蒸発器として作用する。
次にバイパス弁８０１と再熱器３２０Ａについて説明する。凝縮器２２０の下流側の経路２０２の室内機中にバイパスライン８０２の取り出し口が接続されている。再熱器３２０Ａの再熱セクション２５２Ａを経由したバイパスライン８０２の戻り口はバイパス弁８０１の下流側で膨張弁７１３の上流側の経路２０２に接続されている。このように構成するとバイパスライン８０２は、取り出し口も戻り口も室内機中にあるので、室内機と室外機との間でバイパスライン８０２を引きまわす必要がなく、構造を単純にすることができる。
バイパス弁８０１は、オンオフ動作をするソレノイド弁であるが、これに限らず、自由に開度を調節できる調節弁であってもよい。それぞれの場合の作用は後で詳述する。
経路１０７には、戻り空気ＲＡの温度を検出する温度センサ８５１が設けられ、経路１１１には供給空気ＳＡの温度を検出する温度センサ８５２が設けられている。温度センサ８５１は空調空間１０１内の気温を検出するものと言ってもよい。
また除湿空調装置２１は、バイパス弁８０１を開閉、調節することにより再熱量を調節するコントローラ５０１を備えている。コントローラ５０１は、温度センサ８５１、８５２、バイパス弁８０１及びファン１４０と信号配線で接続されている。そして、温度センサ８５１、８５２からの温度信号を受信し、制御信号をバイパス弁８０１とファン１４０に送信するように構成されている。コントローラ５０１は、デジタルコントローラとするのが好ましく、制御ソフトをインストールしたパソコンやマイコンであってもよい。コントローラ５０１は室内機側にあってもよいし、室外機側にあってもよい。ただし、厳しい外気の影響をうけない室内機側に設置するのが好ましい。
図１（ｂ）の部分図を参照して、別の実施の形態を説明する。本実施の形態は（ａ）の場合とは、蒸発器の構造が異なるだけである。したがって蒸発器とその周辺の機器だけを図示し、その他は省略してある。
図１（ｂ）に示す場合の蒸発器２１０についてサーキットの概念を説明する。冷媒を伝熱チューブ中に流してその伝熱チューブの外側を流れる流体と冷媒とを熱交換させる熱交換器のサーキット数とは、冷媒を並行して流す流路の数である。図中冷媒経路２０３は、絞り２５０を出た後、蒸発器２１０の伝熱チューブ２１０Ａ、２１０Ｂに入る直前に設けられたディストリビュータ６０１に接続されている。ディストリビュータ６０１から、冷媒経路６２１と冷媒経路６２２が分岐して、それぞれ伝熱チューブ２１０Ａ、２１０Ｂに冷媒を導入するように構成されている。
伝熱チューブ２１０Ａ、２１０Ｂは、蒸発器２１０中で並列に冷媒を流すように配置されている。また冷媒の流れ方向は、処理空気Ａの流れ方向に対して対向流となっている。これは温度的な対向流とするのが好ましい。
この実施の形態では、蒸発器２１０のサーキットの数は２である。一方、熱交換器３００では、伝熱チューブは１本が蛇行しており、サーキットの数は１である。即ち、熱交換器３００の中間蒸発器部分である第１の区画３１０のサーキットの数は１であるから、蒸発器２１０のサーキットの数２よりも少ない。
なお、熱交換器３００も複数のサーキットを有するように構成してもよい。このときは熱交換器３００のサーキット数よりも蒸発器２１０のサーキット数を多くするとよい。流れる冷媒の比容積に対応するためである。例えば前者を２としたときは、後者を３以上、例えば４とする。このとき、熱交換器３００のサーキットを出口で一度合流させて、ディストリビュータにより分岐した後に、蒸発器２１０の伝熱管に分岐するようにするとよい。
本実施の形態では、蒸発器２１０のサーキット数が熱交換器３００のそれよりも多いので、蒸発器２１０と熱交換器３００内の冷媒の流速を双方とも適切な値にすることができるので蒸発器２１０、熱交換器３００の熱伝達率を両方とも高く維持することができる。
このようにすると、熱交換器３００のサーキットを合流ヘッダーに合流して絞り機構２９２で絞り、蒸発器２１０のサーキットに再分流するように構成されているので、熱交換器３００内での蒸発、凝縮がサーキット毎に不均一であったとしても、その不均一さを蒸発器２１０に持ち込むことがない。また絞り機構を集約することができ、構造を単純化することができる。
再び図１（ａ）に戻って、バイパスの作用を説明する。除湿運転モードでは、ソレノイドバルブ２５３を閉として熱交換器３００と蒸発器２１０との間に圧力差を生じさせる。また膨張弁７１３は、蒸発器２１０からの冷媒が乾いているように開閉制御する。即ち、適切な冷媒量が熱交換器３００に供給されるように調節する。
先ず除湿空調装置２１を始動する際には、通常は手動で冷房運転にするか、除湿運転にするかのモード選択をする。湿度が高くじめじめしているときは除湿運転が選択される。選択はコントローラのモード選択ボタン（不図示）によって行われる。運転モードが設定され、パワーボタンが押されると除湿空調装置２１が始動する。
このとき温度センサ８５１で検出する温度、即ち空調空間１０１の温度が快適な温度よりも低いときは、コントローラ５０１はバイパス弁８０１を閉とする。すると凝縮器２２０からの冷媒液は再熱器３２０Ａに流れ、再熱セクション２５２Ａを流れる間に処理空気を加熱する。
このときコントローラ５０１は、ファン１４０の駆動機（不図示）に信号を送りファン１４０の回転数（回転速度）を下げる。ファン１４０の駆動機は速度可変モータとする。ファン１４０の回転数を、凝縮機２２０内で圧縮機２６０からの冷媒ガスを完全に凝縮するに十分な空気量よりも少なくなるような回転数まで低下させる。
このようにすると、凝縮器２２０からは冷媒ガスと液が混合した状態で再熱セクション２５２Ａに流れる。そしてここで冷媒ガスが凝縮することにより、処理空気Ａを加熱する。この凝縮温度は、凝縮セクション２５２の凝縮温度よりも高いので、処理空気を十分に加熱することができる。
空調空間１０１の気温が上昇するにつれて、温度センサ８５２が検出する温度も上昇する。その温度が目標温度、例えば空調空間１０１の空調設定温度となったときには（温度センサ８５１の検出温度と温度センサ８５２の検出温度がほぼ等しくなったとき）、コントローラ５０１は除湿空調装置２１の運転を停止する。またはバイパス弁８０１を開とする。
バイパス弁８０１を開とすると、バイパス弁８０１の前後の差圧がなくなるので、再熱器３２０Ａに冷媒が流れなくなり、再熱器３２０Ａによる再熱が行われない。即ち、第２の区画（中間凝縮器）３２０による再熱だけが行われる通常の除湿運転となる。
温度センサ８５２は補助的なものであり、設けなくてもよい。そのときは、温度センサ８５１の検出する温度が快適な温度になるように除湿空調装置２１を制御すればよい。即ち、除湿空調装置２１の発停またはバイパス弁８０１の開閉を行えばよい。
以上、バイパス弁８０１はオンオフ弁（全開又は全閉となる弁）として説明したが、全閉から全開まで開度を中間開度を含めて連続的に調節できる調節弁としてもよい。このときは、コントローラ５０１は、温度センサ８５１または温度センサ８５２の検出する温度が設定値になるように、バイパス弁８０１の開度を調節する。
以上、経路２０２にバイパス弁８０１を設ける場合で説明したが、これに限らず経路２０２のバイパス弁の代わりにオリフィス等の絞りを設け、バイパスライン８０２にバイパス弁８０１を設けてもよい。この場合も、冷媒を再熱器３２０Ａに導くことができる。
次に図２の除湿空調装置２１の設置状態を示す模式的側面図と熱交換器の斜視図を参照して、蒸発器２１０と熱交換器３００ａの構成例を具体的に説明する。（ｂ）（ｃ）に示すように、伝熱チューブ（細管）で構成される蒸発セクション２５１は多数のプレートフィンを貫通して配置されている。そして最も外側のフィンの外側でＵチューブ（ユーチューブ）により互いに接続されている。このようにして、伝熱チューブは第１の区画３１０を蛇行しながら複数回貫通している。
第１の区画３１０は、長方形のプレートフィンを多数平行に並べることにより形成される直方体の空間である。また、そのプレートフィンと細管群を収納する直方体空間の外面をプレート製のハウジングで囲むようにするとよい。ただしそのハウジングの対向する２つの面は開口しており、該開口を処理空気が通過する。
同様に、伝熱チューブである凝縮セクション２５２は、第２の区画３２０を蛇行しながら複数回貫通している。第２の区画３２０も第１の区画３１０と同様な構造を有する直方体の空間である。
蒸発セクション２５１の端部と凝縮セクション２５２の端部とは、配管２０２Ｂで接続されている。本実施の形態では、配管２０２Ｂは、蒸発セクション２５１と凝縮セクション２５２を構成する連続したチューブの一部として構成されている。
再熱器３２０Ａは、第２の区画３２０とプレートフィンを共通にする熱交換器として構成されている。ただし、凝縮セクション２５２と再熱セクション２５２Ａとは、温度が異なるので、再熱器３２０Ａと第２の区画３２０との間で、プレートフィンには切れ目をいれた方がよい。
第２の区画３２０と再熱器３２０Ａの間では、プレートフィンに切れ目があること、伝熱チューブが互いに接続されていないことを除けば一体の熱交換器に見える。特に、プレートフィンに切れ目を入れないときは、伝熱チューブが接続されていないだけで、構造上一体の熱交換器となる。製造の際は、伝熱チューブのＵ字管の配置により流路を分けることにより作り分ける。
以上説明したように、冷媒流路である蒸発セクション２５１と凝縮セクション２５２は、それぞれ蛇行する細管群を構成している。このようにして、蒸発セクション２５１から凝縮セクション２５２を、全体として一方向に流れる冷媒Ｃは、細管群中を蛇行して流れながら、蒸発セクション２５１で蒸発し凝縮セクション２５２で凝縮する間に、第１の区画３１０を流れる温度の高い処理空気Ａからの熱を第２の区画３２０を流れる温度の低い処理空気Ａに伝える。
また再熱器３２０Ａは、第２の区画３２０を流れる処理空気と並行して流れる処理空気Ａを第２の区画３２０よりも高い温度まで加熱する。
蒸発器２１０も同様に、伝熱チューブが多数の長方形のプレートフィンを貫通して構成されている。その構成は第１の区画３１０、第２の区画３２０と同様に直方体の空間として構成されている。そして最も外側のフィンの外側でＵチューブ（ユーチューブ）により接続されている。このようにして、伝熱チューブはフィンを蛇行しながら複数回貫通している。
本実施の形態では、蒸発セクション２５１、凝縮セクション２５２が、それぞれ処理空気Ａの流れに直交する１つの平面内に蛇行して配置された１層の細管群として構成されているのに対して、蒸発器２１０は、処理空気Ａの流れに直交する２つの平面内に蛇行して配置された２層の細管群として構成されている。但しこれに限らず、層数は伝熱量に応じて決めればよい。また、熱交換器３００と蒸発器２１０における細管群の伝熱面積の配分は、後で説明するように潜熱負荷と顕熱負荷との割合に応じて決めればよい。
また、蒸発器２１０は第１の区画３１０と第２の区画３２０及び再熱器３２０Ａとの間に配置されている。このように配置すると、１つの直方体空間を３つに分割して、それぞれを第１の区画３１０、蒸発器２１０、第２の区画３２０及び再熱器３２０Ａとして構成することができ、構造が単純になる。各区画３１０、３２０、再熱器３２０Ａと蒸発器２１０との間では、フィンは図示のように不連続となるように切れ目を入れるのが好ましい。隣り合う各部の温度が異なるからである。
この構成では、細管群は等間隔でフィンに貫通させて拡管してフィンに固定し、各細管の間は単純なＵチューブで接続し、各区画３１０、３２０間、また蒸発器２１０との間は、１本又は少数の配管（あるいは細管の一部）で接続すればよいので、構成が単純で、製造も容易である。
次に図２（ａ）の模式的断面図を参照して、以上説明した除湿空調装置を空調空間１０１の空調機として応用した例を説明する。空調空間１０１中即ち室内に設置される室内機中には、第１の区画３１０、蒸発器２１０、第２の区画３２０及び再熱器３２０Ａが一体で形成された熱交換器組立と、戻り空気ＲＡ、供給空気ＳＡを循環させる送風機１０２が収納されている。送風機１０２としてはクロスフローファンを用いると室内機をコンパクトにまとめることができる。第１の区画３１０の戻り空気ＲＡの流れの上流側には除塵フィルタが設けられている。
熱交換器３００ａ（第１の区画３１０と第２の区画３２０が熱交換器３００を構成し、熱交換器３００と再熱器３２０Ａが熱交換器３００ａを構成する）、蒸発器２１０の下方にはドレンパン４５０が備えられ、ドレンパン４５０からはドレンパイプが屋外に導かれている。
戻り空気ＲＡはフィルタを通って除塵され、第１の区画３１０で予冷され、蒸発器２１０でさらに冷却されて除湿され飽和空気となる。この飽和空気は第２の区画３２０（及び再熱器３２０Ａ）で再熱されて適度な絶対湿度で適度な温度の即ち適度な相対湿度の供給空気ＳＡとして、送風機１０２により空調空間１０１に供給される。すなわち処理空気は、（各区画と蒸発器との間に切れ目はあるものの）一見すると通常の冷房用フィンチューブ熱交換器に見える一塊のプレートフィンと細管群を一方向に通過する間に、予冷、水分除去、再熱の３つのプロセスが一気に行われ、適度な湿度と温度の供給空気ＳＡとなる。
空調空間１０１外に設置される室外機中には、凝縮器２２０、圧縮機２６０、送風機１４０が収納されている。そして、凝縮器２２０と第１の区画３１０の蒸発セクション２５１とは配管２０２で接続され、蒸発器２１０と圧縮機２６０とは配管２０３で接続されている。即ち、室内機と室外機とは２本の配管２０２と２０３だけで接続されている。なお本図では、絞り機構２９１、２９２は図示を省略してある。
図１のフロー図を参照して説明したバイパスライン８０２（図２には不図示）は、室内機の中で処理できるので、室外機と室内機を結ぶ冷媒ラインは経路２０２、２０３だけで済む。
次に先ず図１を参照して、各機器間の冷媒Ｃの流れを説明し、続けて図３に示すヒートポンプＨＰ１の第１の運転形態としての除湿運転モード時の冷媒モリエ線図を参照して、ヒートポンプＨＰ１の作用を説明する。
図１において、先ず第１の運転形態としての除湿運転モード時の場合を説明する。このときは、ソレノイドバルブ２５３は閉とする。圧縮機２６０により圧縮された冷媒ガスＣは、圧縮機２６０の吐出口に接続された冷媒ガス配管２０１を経由して凝縮器２２０に導かれる。圧縮機２６０で圧縮された冷媒ガスＣは、冷却空気としての外気Ｂで冷却され凝縮する。
凝縮器２２０の冷媒出口は、熱交換器３００の蒸発セクション２５１の入り口に冷媒経路２０２により接続されている。通常の除湿運転ではバイパス弁８０１は開となっており、凝縮器２２０を出た液冷媒Ｃは、膨張弁７１３で減圧され、膨張して一部の冷媒Ｃが蒸発（フラッシュ）する。その液とガスの混合した冷媒Ｃは、蒸発セクション２５１に到り、ここで液冷媒Ｃはプレートフィンを貫通しながら蛇行する蒸発セクション２５１のチューブの内壁を濡らすように流れ蒸発して、第１の区画３１０を流れる、蒸発器２１０に流入する前の処理空気Ａを冷却（予冷）する。
蒸発セクション２５１である程度蒸発し、ガスと液の混合物となった冷媒は、配管２０２Ｂに導かれて、凝縮セクション２５２に流入する。第２の区画３２０を流れる処理空気Ａ、即ち第１の区画３１０で予冷された後に蒸発器２１０で冷却除湿され、蒸発器２１０に流入する前より温度が低くなった処理空気Ａを加熱（再熱）し、冷媒自身は熱を奪われ凝縮する。本実施の形態では蒸発セクション２５１と凝縮セクション２５２とは一連のチューブ（Ｕチューブを含む）で形成されている。すなわち一体の流路として構成されているので、蒸発セクション２５１で蒸発した冷媒ガスＣ（及び蒸発しなかった冷媒液Ｃ）は、凝縮セクション２５２に流入して凝縮することにより、物質移動と同時に熱移動を行う。
熱交換器３００の最後の凝縮セクション２５２の出口側は、冷媒液配管２０３により、蒸発器２１０に接続され、冷媒配管２０３中には膨張弁２５０、膨張弁２５０をバイパスするソレノイドバルブ２５３が設置されている。
凝縮セクションで凝縮した冷媒液Ｃは、絞り２５０で減圧され膨張して温度を下げて、蒸発器２１０に入り蒸発し、その蒸発熱で処理空気Ａを冷却する。絞り２５０としては、例えばオリフィス、キャピラリチューブ、膨張弁等を用いる。ソレノイドバルブ２５３は閉となっているので、冷媒液Ｃはソレノイドバルブ２５３を通過しない。
蒸発器２１０で蒸発してガス化した冷媒Ｃは、経路２０４を通して圧縮機２６０の吸込側に導かれ、以上のサイクルを繰り返す。
図中、熱交換器３００の蒸発セクション２５１と凝縮セクション２５２内の冷媒Ｃの挙動を説明する。先ず蒸発セクション２５１には、液相及び気相の冷媒Ｃが流入する。一部が気化した、気相を僅かに含む冷媒液Ｃであってもよい。この冷媒Ｃは、蒸発セクション２５１を流れる間に、処理空気Ａを予冷し自身は加熱され気相を増やしながら凝縮セクション２５２に流入する。凝縮セクション２５２では、冷却除湿されることにより蒸発セクション２５１の処理空気Ａよりも温度の低くなった処理空気Ａを加熱し、自身は熱を奪われ気相冷媒Ｃを凝縮させる。このように冷媒Ｃは気相と液相の相変化をしながら冷媒流路を流れ、蒸発器２１０で冷却される前の処理空気Ａと、蒸発器２１０で冷却されて絶対湿度を低下させた処理空気Ａとの間で熱交換させる。
既に説明したように、低温高湿度の場合はバイパス弁８０１を全閉または開度調節することにより、処理空気を第２の区画３２０によるよりも高い温度に再熱する。
第２の運転形態としての冷房運転の場合は、ソレノイドバルブ２５３を全閉から全開として冷媒Ｃが絞り２５０の前後で圧力低下を起こさないようにし、第１の運転形態としての除湿運転から、第２の運転形態としての冷房運転に運転形態を切り替える。このとき、バイパス弁８０１は全開とする。
こうすることにより、絞り２５０前後の冷媒Ｃの圧力低下をほぼゼロとし、冷媒Ｃの圧力低下を膨張弁７１３で発生させることができ、熱交換器３００の凝縮セクション２５２と、蒸発セクション２５１における冷媒Ｃの圧力が、蒸発器２１０における冷媒Ｃの圧力にほぼ等しくなり、蒸発器２１０に加えて凝縮セクション２５２と、蒸発セクション２５１においても冷媒Ｃの蒸発が発生する。よって、蒸発の伝熱面積が増えるので冷房能力すなわち顕熱処理能力を増加させることができる。
そして、除湿運転モード時では、熱交換器３００を蒸発器２１０を通過する前後の処理空気Ａのレヒート熱交換器として使うことによって冷却による結露水分量を冷房運転モード時より増やし、冷房運転モード時より除湿能力すなわち潜熱処理能力を増加させることができる。これによって、除湿運転モード時では、冷房運転モード時より速やかに湿度を下げることができ、いわゆる低顕熱比の湿度の高い室内空調負荷にも対応できる。
またさらに、除湿運転モード時には送風機１０２による送風量を冷房運転モード時よりも減らすことにより、結露水分量を冷房運転モード時より増やすようにしてもよい。そのために、送風機１０２も不図示の可変速モータにより駆動して、回転数の増減制御が可能に構成するとよい。
本第１の実施の形態の除湿空調装置を、家庭用のエアコンに適用した場合、除湿運転を行うことによって、梅雨時や夏期夜間の就寝時に室内が冷えすぎることなく、低湿度で快適な環境を作ることができる。さらに低温高湿度の場合にも対処できる。
以上説明したように、本実施の形態の除湿空調装置は、空調負荷の顕熱比が可変であり、しかも除湿運転、冷房運転いずれの運転形態においても省エネルギーな運転ができる。
次に図３のモリエ線図を参照して、ヒートポンプＨＰ１の除湿運転モード時の作用を説明する。なお、機器等については適宜図１を参照する。図３は、混合冷媒ＨＦＣ４０７Ｃを用いた場合のモリエ線図である。この線図では横軸がエンタルピ、縦軸が圧力である。先ずバイパス弁８０１が全開になっている通常の除湿運転の場合を説明する。
図中、点ａは蒸発器２１０の冷媒出口の状態であり、冷媒Ｃは飽和ガスの状態にある。圧力は０．６７ＭＰａ、温度は１１．２℃、エンタルピは４１４．０ｋＪ／ｋｇである。このガスを圧縮機２６０で吸込圧縮した状態、圧縮機２６０の吐出口での状態が点ｂで示されている。この状態は、圧力が１．６６ＭＰａであり、過熱ガスの状態にある。
この冷媒ガスＣは、凝縮器２２０内で冷却され、モリエ線図上の点ｃに到る。この点は飽和ガスの状態であり、圧力は１．６６ＭＰａ、温度は４２．９℃である。この圧力下でさらに冷却され凝縮して、点ｄに到る。この点は飽和液の状態であり、圧力は点ｃと同じであり、温度は３８℃、エンタルピは２５６．９ｋＪ／ｋｇである。使用している冷媒が混合冷媒であるので、同圧力での凝縮でも飽和ガス線上の温度と飽和液線上の温度が異なる。
バイパス弁８０１が全開あり、またファン１４０の回転数も十分高い場合であるので、冷媒の状態は点ｃから点ｄに移る。ここでは途中の点Ｙは無視してよい。
この冷媒液Ｃは、膨張弁７１３で減圧され熱交換器３００の蒸発セクション２５１に流入する。モリエ線図上では、点ｅで示されている。圧力は、本発明の中間圧力であり、本実施例では０．６７ＭＰａと１．６６ＭＰａとの中間の値となる。ここでは、一部の液が蒸発して液とガスが混合した状態にある。
蒸発セクション２５１内で、前記中間圧力下で冷媒液Ｃは蒸発して、同圧力で飽和液線と飽和ガス線の中間の点ｆに到る。ここでは液の一部が蒸発しているが、冷媒液Ｃはある程度残っている。
点ｆで示される状態の冷媒Ｃが、凝縮セクション２５２に流入する。凝縮セクション２５２では、冷媒Ｃは第２の区画３２０を流れる低温の処理空気Ａにより熱を奪われ、点ｇに到る。
点ｇはモリエ線図では飽和液線上にある。温度は１８℃、エンタルピは２２６．１ｋＪ／ｋｇである。
点ｇの冷媒液Ｃは、絞り２５０で、温度５．２℃の飽和圧力である０．６７ＭＰａまで減圧され、点ｊに到る。この点ｊの冷媒Ｃは、５．２℃の冷媒液Ｃと冷媒ガスＣの混合物として蒸発器２１０に到り、ここで処理空気Ａから熱を奪い、蒸発してモリエ線図上の点ａの状態の飽和ガスとなり、再び圧縮機２６０に吸入され、以上のサイクルを繰り返す。凝縮器におけるのと同様に、混合冷媒を使用しているので、同圧力での蒸発でも飽和ガス線上の温度と飽和液線上の温度とが異なる。
したがって、図１のフロー図を参照して説明したように、冷媒と処理空気の流れを対向流とすると両者の流れは温度的にも対向流となる。即ち、蒸発器２１０に流入する際の冷媒温度は５．２℃であり流出冷媒温度１１．２℃よりも低い。この低い温度の冷媒が蒸発器２１０を流出しようとする処理空気と接触する。したがって蒸発器２１０の熱交換効率を高くすることができる。
熱交換器３００については、具体的な温度は省略するが、同様に冷媒と処理空気の流れを対向流とすることにより（図１参照）同様な効果を得ることができる。
以上説明したように、熱交換器３００内では、冷媒Ｃは蒸発セクション２５１では点ｅから点ｆまでと蒸発の状態変化を、凝縮セクション２５２では点ｆから点ｇ１までと凝縮の状態変化をしており、蒸発伝熱と凝縮伝熱であるため、熱伝達率が非常に高くまた熱交換効率が高い。
さらに、圧縮機２６０、凝縮器２２０、膨張弁７１３、絞り２５０及び蒸発器２１０を含む圧縮ヒートポンプＨＰ１としては、熱交換器３００を設けない場合は、凝縮器２２０における点ｄの状態の冷媒Ｃを、絞りを介して蒸発器２１０に戻すため、蒸発器２１０で利用できるエンタルピ差は４１４．０−２５６．９＝１５７．１ｋＪ／ｋｇしかないのに対して、熱交換器３００を設けた本実施の形態で用いるヒートポンプＨＰ１の場合は、４１４．０−２２６．１＝１８７．９ｋＪ／ｋｇになり、同一冷却負荷に対して圧縮機２６０に循環するガス量を、ひいては所要動力を１６％も小さくすることができる。すなわち、サブクールサイクルと同様な作用を持たせることができる。
次に低温高湿度に対処するため、バイパス弁８０１を全閉とし、ファン１４０の回転数を下げ即ち送風量を少なくした場合の運転を説明する。
このときは、ファン１４０の送風量が減るので、凝縮器２２０内では冷媒は完全には凝縮せず、凝縮器２２０を出る冷媒はモリエ線図上で点ｃと点ｄとの間の点Ｙで表わされる状態になる。即ち、冷媒液と冷媒ガスが混合した状態である。点Ｙと点ｄとの間のエンタルピ差はΔＳＨｒで表わされている。この分だけ、再熱器３２０Ａの再熱セクション２５２Ａ中で冷却される。そして凝縮器２２０で凝縮されずに残ったガス成分が凝縮され、点ｄに到る。
その他は通常の除湿運転の場合と同様であるので重複した説明を省略する。
次に、ヒートポンプＨＰ１の冷房運転モード時の作用を説明する。図中点ｄまでは除湿運転モード時と同様であるので点ｄまでの説明は省略する。凝縮器２２０を出た冷媒Ｃは、膨張弁７１３を通過する。この絞りを通過すると圧力は１．６６ＭＰａから０．６７ＭＰａまで減少し、図中点ｄから点ｊ’に移行する。この点ｊ’のエンタルピは、２５６．９ｋＪ／ｋｇである。そして冷媒は熱交換器３００、蒸発器２１０で蒸発し点ａに至る。
一般に、特に日本のような温帯や亜熱帯地方における気候では、空調負荷のうち除湿負荷（潜熱負荷）の最大値は盛夏でも雨季でもそれほどの差はない。一方、顕熱負荷は例えば８月のような盛夏時には著しく増加する。そのため、冷房と除湿を兼用する空調機の設計上の最大負荷としては、盛夏時の負荷を採用しなければならない。
それに対して、除湿運転モード時の最大負荷は、冷房運転モードの最大負荷の半分以下である。一例をあげれば、盛夏時の総負荷を１００とすると、そのうち潜熱負荷は３０であり、梅雨時のような雨季の総負荷は４０であり、そのうち潜熱負荷は２５である。
したがって、蒸発器で奪うべき熱量は、冷房運転モード時の方が除湿運転モード時に比べてはるかに多い。顕熱負荷が大きい分だけ多くなるからである。しかしながら、潜熱負荷は雨季と盛夏時とであまり変わらない。
本発明の実施の形態によれば、冷房運転モード時には蒸発器として使用できる伝熱面積が蒸発器２１０に加えて熱交換器３００の分が加わるので、十分な伝熱が確保できる。また除湿運転モード時には、蒸発器として使用できる伝熱面積は蒸発器２１０の分であり、除湿負荷に適した伝熱面積とすることができる。熱交換器３００は除湿した後のいわば冷えすぎた処理空気の再熱に使用でき、同時に処理空気の予冷に使用できる。
別の方向から見れば、冷房専用の空調機に必要十分な伝熱面積を有する蒸発器の伝熱面積を３分割し、蒸発器２１０、蒸発セクション２５１、凝縮セクション２５２（及び再熱セクション２５２Ａ）とすればよい。即ち、冷房専用の空調機の蒸発器そのままの大きさをもって、冷媒配管を調整するだけで、冷房・除湿兼用のコンパクトで効率的な空調機を構成することができる。
日本の気候におけるような負荷割合に対しては、熱交換器全体の伝熱面積の約４０〜６０％を蒸発器２１０に配分し、残り６０〜４０％の伝熱面積を蒸発セクション２５１と凝縮セクション２５２とに伝熱量に応じて配分すればよい。
また除湿運転であっても、冷房運転であっても、熱交換器３００内の冷媒の体積流量は蒸発器２１０内の冷媒体積流量よりも小さい。図１（ｂ）に示す実施の形態によれば、熱交換器３００のサーキット数は１であり、蒸発器のサーキット数２よりも小さいので、除湿運転の際も冷房運転の際も、熱交換器３００と蒸発器２１０の冷媒流速をそれぞれ同じような値にすることができ、熱伝達率の低下を防止することができる。
図４に示す除湿空調装置２１の除湿運転モード時の湿り空気線図を参照して、また構成については適宜図１を参照して、ヒートポンプＨＰ１を備えた除湿空調装置２１の除湿運転モード時の作用を説明する。図中、アルファベット記号Ｋ、Ｘ、Ｌ、Ｍにより、各部における空気の状態を示す。この記号は、図１のフロー図中で丸で囲んだアルファベットに対応する。なお点Ｐは再熱器３２０Ａで再熱をした場合の供給空気の状態を表わす。
図中、空調空間１０１からの処理空気Ａ（状態Ｋ）は、処理空気経路１０７を通して、熱交換器３００の第１の区画３１０に送り込まれ、ここで蒸発セクション２５１で蒸発する冷媒Ｃによりある程度まで冷却される。これは蒸発器２１０で露点温度（以下）まで冷却される前の予備的冷却であるので予冷と呼ぶことができる。この間、蒸発セクション２５１で予冷されながら、ある程度は水分を除去され僅かながら絶対湿度を低下させながら点Ｘに到る。点Ｘは飽和線上にある。あるいは予冷段階では、点Ｋと点Ｘとの中間点まで冷却するものであってもよい。又は点Ｘを越えて、多少飽和線上を低湿度側に移行した点まで冷却されるものであってもよい。
予冷された処理空気Ａは、経路１０８を通して、蒸発器２１０に導入される。ここでは、絞り２５０によって減圧され、低温で蒸発する冷媒Ｃにより、処理空気Ａはその露点温度（以下）に冷却され、水分を奪われながら、絶対湿度を低下させつつ乾球温度を下げて、点Ｌに到る。点Ｘから点Ｌまでの変化を示す太線は、便宜上飽和線とはずらして描いてあるが、実際は飽和線と重なっている。
点Ｌの状態の処理空気Ａは、経路１０９を通して熱交換器３００の第２の区画３２０に流入する。ここでは凝縮セクション２５２内で凝縮する冷媒Ｃにより、絶対湿度一定のまま加熱され点Ｍに到る。点Ｍは、点Ｋよりも絶対湿度は十分に低く、乾球温度は低すぎない、適度な相対湿度の空気として、送風機１０２により吸い込まれ、空調空間１０１に戻される。
熱交換器３００では、蒸発セクション２５１での冷媒Ｃの蒸発により処理空気Ａを予冷し、凝縮セクション２５２での冷媒Ｃの凝縮により処理空気Ａを再熱する。そして蒸発セクション２５１で蒸発した冷媒Ｃは、凝縮セクション２５２で凝縮する。このように同じ冷媒Ｃの蒸発と凝縮作用により、蒸発器２１０で冷却される前後の処理空気Ａ同士の熱交換を間接的に行う。
点Ｍの状態の空気を空調空間１０１に供給するのは、潜熱負荷の他に顕熱負荷もかなりある場合である。低温高湿度の場合は、空調空間１０１内の空調負荷は潜熱負荷がほとんどであり、顕熱負荷がほとんどないので、供給空気の状態が点Ｍでは空調空間１０１の温度が低くなりすぎる。そこで再熱器３２０Ａで処理空気Ａを加熱し、乾球温度が点Ｋとほぼ同じ点Ｐの状態にする。
なお図２に示す実施の形態では、点Ｌの空気を第２の区画３２０と並行して再熱器３２０Ａで加熱する構成となっているが、図４では便宜上点Ｍの状態の空気を再熱するものとして図示してある。厳密に言えば、図４の線図は後述の第２の実施の形態に相当する。
凝縮器２２０には、経路１２４を通して外気Ｂが導入される。この外気Ｂは凝縮する冷媒Ｃから熱を奪い、加熱された外気Ｂは経路１２５を経由して送風機１４０に吸い込まれ、経路１２６を経由して屋外に排出される（ＥＸ）。
ここで図４の湿り空気線図上に示す空気側のサイクルでは、第１の区画３１０で処理空気Ａを予冷した熱量、すなわち第２の区画３２０で処理空気Ａを再熱した熱量ΔＨが熱回収分であり、蒸発器２１０で処理空気Ａを冷却した熱量分がΔＱである。また空調空間１０１を冷房する、冷房効果がΔｉである。
また再熱器３２０Ａによる加熱分がΔＳＨａである。これは図３で言及したΔＳＨｒに冷媒と空気の質量流量比を乗じたものに等しい。
本第１の実施の形態の除湿空調装置２１は、冷房運転モード時に空気・空気熱交換器としての熱交換器３００を蒸発器として使用することにより、蒸発器の伝熱面積を増やして蒸発温度を上げて、冷房処理能力すなわち顕熱処理能力を増加させることができる。これによって、速やかに室温を下げることができ、いわゆる高顕熱比の、乾燥し且つ高温の室内空調負荷に対応できる。
すなわち、冷房運転モード時においては、図４の湿り空気線図中、空調空間１０１（図１）（状態Ｋ）を出た処理空気Ａは熱交換器の第１の区画３１０（図１）、蒸発器２１０（図１）、熱交換器の第２の区画３２０（図１）において冷却され、熱交換器の第２の区画３２０を出た処理空気Ａは図中の点Ｘの近傍の点で表される状態にある。また冷房運転モード時には、送風機１０２の送風量を除湿運転モード時よりも多くするように構成するのが好ましい。このようにすると大量の顕熱を取りやすいからである。
本実施の形態の除湿空調装置２１は、除湿運転モード時に、熱交換器３００を蒸発器２１０を通過する前後の処理空気Ａのレヒート熱交換器として使うことによって冷却による結露水分量を冷房運転モード時より増やし、除湿能力すなわち潜熱処理能力を増加させることができる。これによって、除湿運転モード時では、速やかに湿度を下げることができ、いわゆる低顕熱比の湿度の高い室内空調負荷にも対応できる。
除湿空調装置２１は、空調負荷の顕熱比が可変であり、しかも除湿運転、冷房運転いずれの運転形態においても省エネルギーな運転ができる。
次に図５を参照して、本発明の第２の実施の形態の除湿空調装置２２を説明する。第１の実施の形態では、再熱器は第２の区画３２０と一体に構成され、第２の区画３２０と並行して処理空気を加熱していたが、本実施の形態では、再熱器８１３は中間凝縮器としての第２の区画３２０の処理空気下流側に設けられている。すなわち第２の区画３２０で加熱された後に処理空気Ａを加熱するように構成されている。
図１の実施の形態では、第２の区画３２０での加熱された処理空気と、並行して再熱器３２０Ａで加熱された処理空気とを混合して空調空間１０１に供給するように構成されていたのに対して、本実施の形態では、第２の区画３２０で加熱された後に処理空気Ａを加熱するように構成されているので、再熱温度を高くすることができる。
また再熱器３２０Ａへのバイパスラインの取り出し口は、圧縮機２６０の吐出側で凝縮器２２０の上流側に接続されている。そしてバイパス弁８１１は、バイパスライン８１２に設けられている。バイパスライン８１２の戻り口は凝縮器２２０と膨張弁７１３との間に接続されている。
このように構成すると、バイパスガスの取り出しが凝縮器２２０の上流側であるので、冷媒はいずれにしてもガス状態にある。したがって、再熱器８１３を用いるときもファン１４０の回転数を落とす必要がない。またガス温度も凝縮器２２０を経由したものよりも高い。
ただし、室外機と室内器との間にバイパスライン８１２を引きまわさなければならない。
コントローラ５０１’は、温度センサ８５１からの温度が低すぎるときは、バイパス弁８１１を開として再熱器８１３に冷媒ガスを流す。もちろん第１の実施の形態と同様に、温度センサ８５２（図５には不図示）を併用してもよい。
次に図６を参照して、本発明の第３の実施の形態の除湿空調装置２３を説明する。本実施の形態では、処理空気経路１０７から経路１１０に処理空気のバイパス８２４、８２５を設けて、その間に再熱器８２３を設置したものである。再熱器８２３も、圧縮機２６０で昇圧された冷媒で、第２の区画３２０における加熱と並行して加熱する場合の一形態ではあるが、加熱する対象の処理空気は、第１の区画による予冷と蒸発器２１０による水分除去を経由しない処理空気を加熱する点で第１の実施の形態と異なる。
再熱器８２３に導く冷媒ガスの経路は第２の実施の形態と同様である。即ち、再熱器８２３へのバイパスライン８２２の取り出し口は、圧縮機２６０の吐出側で凝縮器２２０の上流側に接続されている。そしてバイパス弁８２１は、バイパスライン８２２に設けられている。バイパスライン８２２の戻り口は凝縮器２２０と膨張弁７１３との間に接続されている。
コントローラ５０１”は、温度センサ８５１からの温度信号を受けて、バイパス弁８２１を開閉する。
再熱器８２３で加熱された処理空気は、第２の区画３２０を経由した低湿度で低温の処理空気と混合されて、適度な温度の供給空気として空調空間１０１に供給される。
次に図７を参照して、本発明の第４の実施の形態の除湿空調装置２４を説明する。本実施の形態では、再熱器３２０Ｂが第２の実施の形態の再熱器８１３と同様に、中間凝縮器としての第２の区画３２０の処理空気下流側に設けられている。すなわち第２の区画３２０で加熱された後に処理空気Ａを加熱するように構成されている。また本実施の形態では、再熱器３２０Ｂは第２の区画３２０と一体に構成されている。このように構成すると、図８を参照して後述するように熱交換器としてコンパクトにまとまり、製造も容易である。但し、再熱器８１３のように別体に構成してもよい。
図１の第１の実施の形態では、第２の区画３２０での加熱された処理空気と、並行して再熱器３２０Ａで加熱された処理空気とを混合して空調空間１０１に供給するように構成されていたのに対して、本実施の形態では、第２の実施の形態の除湿空調装置２２と同様に、第２の区画３２０で加熱された後に処理空気Ａを加熱するように構成されているので、再熱温度を高くすることができる。
冷媒経路中の位置づけとしては、再熱器３２０Ｂは凝縮器２２０と中間蒸発器３１０とを接続する冷媒経路２０２中に設けられている。さらに具体的には、凝縮器２２０と第２の絞り機構２９１の膨張弁７１３との間に設けられている。この実施の形態の冷媒経路２０２は、冷媒の主経路であり、図１の第１の実施の形態におけるバイパスパス経路８０２とは異なる。冷媒経路２０２には、系を循環する冷媒の全量が流れる。したがって、再熱器３２０Ｂには凝縮器２２０を流れるのと同量の冷媒が流れる。典型的には、蒸発器２１０を流れるのと同量でもある。
熱交換器３００ｂ（第１の区画３１０と第２の区画３２０が熱交換器３００を構成し、熱交換器３００と再熱器３２０Ｂが熱交換器３００ｂを構成する）、蒸発器２１０の下方にはドレンパン４５０が備えられ、ドレンパン４５０からはドレンパイプ（図７には不図示）が屋外に導かれている。
図８の一部破断斜視図を参照して、再熱器３２０Ｂを説明する。（ａ）に示すように、再熱器３２０Ｂは、第２の区画３２０とプレートフィンを共通にする熱交換器として構成されている。ただし、凝縮セクション２５２と再熱セクションとは、温度が異なるので、再熱器３２０Ｂと第２の区画３２０との間に、断続的にスリット３２１ａが形成されている（（ｂ）参照）。（ｂ）に一部破断して示すように、プレートフィンには伝熱チューブを貫通する穴３２１ｂも形成されている。なお（ａ）では、再熱器３２０Ｂと第２の区画３２０の一部を破断して除去して示してある。プレートフィン３２１にスリット３２１ａが形成されている状態を分かり易く示すためである。除去する前の形状は一点鎖線の想像線で示してある。
多数のプレートフィンの両端の各少なくとも１枚には、スリットをいれない。両端のプレートフィンはチューブプレートの役目を有するので、強度を維持する必要があるからである。このように構成すると、第２の区画と再熱器３２０Ｂは、一体の熱交換器となり、製造が容易で、全体としてコンパクトな熱交換器となる。
第２の区画３２０と再熱器３２０Ｂの間では、プレートフィンにスリット乃至切れ目があること、伝熱チューブが互いに接続されていないことを除けば一体の熱交換器に見える。製造の際は、伝熱チューブのＵ字管の配置により流路を分けることにより作り分ける。
なお、前記スリットの代わりに、プレートフィンに切れ目をいれ、チューブプレート相当のプレートフィンにも切れ目をいれてもよい。このときは第２の区画と再熱器３２０Ｂは別体の熱交換器となる。
再熱器３２０Ｂの伝熱チューブの蛇行等の構造は他の実施の形態で説明した熱交換器と同様であるので重複した説明は省略する。
処理空気経路１０７には、戻り空気ＲＡの温度を検出する温度センサ８５１と湿度を検出する湿度センサ８５３とが設けられ、これらの出力信号はコントローラ５０２に送信されるように構成されている。コントローラ５０２からは、第１の絞り機構２９２及びファン１４０に制御信号を送信するように構成されている。
図７に戻って、除湿空調装置２４の運転形態を説明する。
先ず弱冷房運転モード時の場合を説明する。これは冷房負荷が比較的大きく、再熱が小さくてよい場合にする運転モードである。このときは、ファン１４０の送風量を減らすことはしない。したがって圧縮機２６０から送られてきた冷媒は凝縮器２２０で全て凝縮される。このようにして凝縮した冷媒液が再熱器３２０Ｂに流入し、そこで除湿後の処理空気に熱を放出することにより再熱作用を行う。冷媒液は過冷却状態となる。
この放熱により中間凝縮器３２０における放熱量が減少するため、中間凝縮器３２０の伝熱負荷が少なくなり、中間凝縮温度が下り、したがって中間蒸発温度も下がる。そのため処理空気の予冷却量が増え、蒸発器２１０に入る空気の相対湿度が上昇するとともに、後述のモリエ線図に示すように蒸発器２１０入り口の冷媒エンタルピが下がりサイクル冷凍効果が高くなるため、除湿量が増加する。但し吹き出し空気温度は再熱除湿モードよりも低くなる。
次に、再熱除湿運転モード時の場合を説明する。これは相対的に潜熱（除湿）負荷が大きい場合にする運転モードである。このときは、ファン１４０の送風量を減らす。
温度センサ８５１で検出する温度、即ち空調空間１０１の温度が快適な温度よりも低いときは、コントローラ５０２は、ファン１４０の駆動機（不図示）に信号を送りファン１４０の回転数（回転速度）を下げる。すなわち、ファン１４０の回転数を、凝縮機２２０内で圧縮機２６０からの冷媒ガスを完全に凝縮するに十分な空気量よりも少なくなるような回転数まで低下させる。本実施の形態では、速度可変のファン１４０が本発明の放熱量調節手段を構成している。
放熱量調節手段は、さらにコントローラ５０２を含んで構成されていてもよいし、温度センサ９５１を含んで構成されていてもよいし、湿度センサ８５３を含んで構成されていてもよい。温度センサ、湿度センサ無しでも、室温が低すぎると感じたときは、手動で速度を下げる等、速度変更をすることができる。温度センサ、湿度センサの両方、又は一方を備え、検出結果に基づいてコントローラ５０２で自動的に速度を変えるようにしてもよい。ファン１４０の回転速度を変えることにより、放熱量を増減し再熱器３２０Ｂに流入する冷媒のエンタルピを増減することができる。
このようにすると、凝縮器２２０からは冷媒ガスと液が混合した状態で再熱器３２０Ｂの再熱セクションに流れる。そしてここで冷媒ガスが凝縮することにより、処理空気Ａを加熱する。この凝縮温度は、凝縮セクション中間凝縮器３２０の凝縮温度よりも高いので、処理空気を十分に加熱することができる。
空調空間１０１の気温が上昇するにつれて、温度センサ８５１が検出する温度も上昇する。その温度が目標温度、例えば空調空間１０１の空調設定温度となったときには、コントローラ５０２は除湿空調装置２４の運転を停止する。
なお、図７の実施の形態の変形例として、凝縮器２２０と膨張弁７１３とを接続し、再熱器３２０Ｂをバイパスする経路を追加し、この経路にバイパス弁（図１の８０１に相当する）を設けてもよい。このように構成すると、再熱器３２０Ｂが中間凝縮器３２０と並列か直列かを除けば、ほぼ第１の実施の形態と同様になる。このときは前記バイパス弁を全開にすると再熱器３２０Ｂはほとんど再熱機能は発揮しないので、通常の除湿運転ができる。さらにコントローラ５０２から第１の絞り機構２９２に送られる信号により、本実施の形態における第１の絞り機構２９２のバイパス弁を全開にすれば、中間蒸発器３１０と中間凝縮器３２０も蒸発器２１０と同じ圧力で冷媒を蒸発させる蒸発器として機能し、強冷房運転が可能となるのは、第１の実施の形態で説明したのと同様である。
コントローラ５０２は、温度センサ８５１、湿度センサ８５３による温度と湿度の検出結果にしたがって、弱冷房モードと再熱除湿モードのいずれかを選択する。選択は例えば次のように行われる。
温度センサ８５１により検出される室温が室温の設定値よりも高く且つ室温と設定値との間の偏差が冷房選択偏差よりも小さいときは、コントローラ５０２は弱冷房モードを選択する。例えば室温が３０℃で室温の設定値が２７℃のときは、偏差が３℃である。このとき冷房選択偏差が５℃に設定されているときは、除湿空調装置２４は弱冷房モードで運転される。
室温が室温の設定値よりも高く且つ室温と設定値との間の偏差が冷房選択偏差よりも大きいときは、コントローラ５０２は強冷房モードを選択する。例えば室温が３５℃（装置起動時等）で室温の設定値が２７℃のときは、偏差が８℃である。このとき冷房選択偏差が５℃に設定されているときは、除湿空調装置２４は強冷房モードで運転される。
室温が室温設定値よりも低く且つ湿度センサ８５３により検出される室内湿度が設定湿度よりも高いときは、コントローラ５０２は再熱除湿モードを選択する。例えば室温が２２℃で室内湿度が８０％とする。このとき室内湿度の設定値が６０％に設定されているときは、除湿空調装置２４は再熱除湿モードで運転される。例えば気温の低い梅雨時に装置を起動したときなどの場合である。
次に図９のモリエ線図を参照して、除湿運転モード時の作用を説明する。図３の説明と重複する部分は、適宜省略する。機器等については適宜図７を参照する。先ずファン１４０の送風量を減らさない場合の弱冷房モード運転の場合を説明する。
図中、点ａ、点ｂ、点ｃは、図３の場合と同様である。ファン１４０の送風量が十分にあるので、冷媒は凝縮器２２０で完全に凝縮し点Ｙに到る（但し、ほぼ点Ｙに到ればよく、多少ガスが残っていてもいいし、多少過冷却側に進んでいてもよい）。この点は飽和液の状態であり、圧力は１．６６ＭＰａ、温度は３８℃、エンタルピは２５６．９ｋＪ／ｋｇである。
この冷媒液は、再熱器３２０Ｂに流入する。冷媒液はここで過冷却され点ｄに到る。ここは圧力は点Ｙと同じで、温度は過冷却の程度により決まるが１７℃程度の液相状態にある。点Ｙと点ｄとの間のエンタルピ差はΔＳＨｒで表わされている。冷媒液は、この分だけ再熱器３２０Ｂの再熱セクション中で冷却される。
この過冷却状態の冷媒液は、絞り７１３で絞られ、減圧して中間蒸発器３１０に流入する。モリエ線図上では、点ｅで示されている。圧力は、本発明の中間圧力であり、本実施例では０．６７ＭＰａと１．６６ＭＰａとの中間の値となる。この点は、まだ液相状態にある。
ここからは、図１の場合と同様に、蒸発セクション２５１内で、前記中間圧力下で冷媒液は蒸発して、同圧力で飽和液線と飽和ガス線の中間の点ｆに到る。ここでは液の一部が蒸発しているが、冷媒液Ｃはある程度残っている。
点ｆで示される状態の冷媒Ｃが、凝縮セクション２５２に流入する。凝縮セクション２５２では、冷媒Ｃは第２の区画３２０を流れる低温の処理空気Ａにより熱を奪われ、点ｇに到る。
点ｇはモリエ線図では飽和液線上にある。温度は１７℃、エンタルピは２２４．６ｋＪ／ｋｇである。
点ｇの冷媒液Ｃは、絞り２５０で、温度５．２℃の飽和圧力である０．６７ＭＰａまで減圧され、点ｊに到る。以下図１の場合と同様であるので説明を省略する。
次に低温高湿度に対処するため、ファン１４０の回転数を下げ即ち送風量を少なくした場合の運転を説明する。この場合は、図１において、バイパス弁８０１を全閉にして、ファン１４０の回転数を下げた場合と同様である。すなわちモリエ線図としては、図９の他図３を参照して説明する。
このときは、ファン１４０の送風量が減るので、凝縮器２２０内では冷媒は完全には凝縮せず、凝縮器２２０を出る冷媒の状態点Ｙは、図９に示すよりも点ｃの側に寄る。即ち、点Ｙは図３に示されるような位置となる。点Ｙと点ｄとの間のエンタルピ差はΔＳＨｒで表わされており、この分だけ再熱器３２０Ｂの再熱セクション中で冷却される。そして凝縮器２２０で凝縮されずに残ったガス成分が凝縮され、点ｄ（図３参照）に到る。その他は、図１、図３で説明した場合と同様であるので説明を省略する。
以上の実施の形態では、空調空間を空調する除湿空調装置として説明したが、本発明の除湿空調装置は、必ずしも空調空間に限らず他の除湿を必要とする空間に、一般の除湿装置として応用することもでき、本発明の除湿空調装置とはそのような場合も含むものとする。
以上４つの実施の形態について説明したが、本発明は上述の実施の形態に限定されず、その技術的思想の範囲内において種々異なる形態にて実施されてよいことは言うまでもない。
産業上の利用可能性
以上のように本発明によれば、処理空気を、昇圧機で昇圧された冷媒で、中間凝縮器での加熱と並行して、又は中間凝縮器で加熱された後に加熱する再熱器を備えるので、中間凝縮器での加熱に加えて処理空気をさらに加熱することができる除湿空調装置を提供することが可能となる。
ひいては、低温高湿度の空調条件に対処し易い除湿空調装置を提供することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
図１は、本発明の第１の実施の形態である除湿空調装置のフロー図である。
図２は、図１に示す除湿空調装置の設置状態を示す模式的側面図と熱交換器の斜視図である。
図３は、図１に示す除湿空調装置のヒートポンプのモリエ線図である。
図４は、図１の除湿空調装置の除湿運転モード時の作動を説明する湿り空気線図である。
図５は、本発明の第２の実施の形態である除湿空調装置のフロー図である。
図６は、本発明の第３の実施の形態である除湿空調装置のフロー図である。
図７は、本発明の第４の実施の形態である除湿空調装置のフロー図である。
図８は、図７に示す除湿空調装置ので用いる熱交換器の一部破断斜視図である。
図９は、図７に示す除湿空調装置のヒートポンプのモリエ線図である。
図１０は、従来のヒートポンプと除湿空調装置のフロー図である。
【図１】
2003104719.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
2003104719.tif 000009
【図８】
2003104719.tif 000010
【図９】
2003104719.tif 000011
【図１０】
2003104719.tif 000012
【国際調査報告】
2003104719.tif 000013
2003104719.tif 000014