【事件の表示】
　特願２００８−　３８８９６「ガスタービン」拒絶査定不服審判事件〔平成２１年　９月　３日出願公開、特開２００９−１９７６５０〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
１．手続の経緯
　本願は、平成２０年２月２０日の出願であって、平成２４年１月２３日付けで拒絶理由通知がなされ、平成２４年３月１３日付けで意見書及び手続補正書が提出されたが、平成２４年９月１２日付けで拒絶査定がなされ、これに対し、平成２４年１１月２７日付けで拒絶査定に対する審判請求がなされると同時に同日付けの手続補正書によって明細書及び特許請求の範囲を補正する手続補正がなされ、その後、当審において平成２５年３月１日付けで書面による審尋がなされ、平成２５年４月２４日付けで回答書が提出されたものである。
　
２．本件補正
（１）本件補正の内容
　平成２４年１１月２７日付けで提出された手続補正書による手続補正（以下、「本件補正」という。）は、特許請求の範囲について、下記（ａ）に示す本件補正前の（すなわち、平成２４年３月１３日付けで提出された手続補正書により補正された）請求項１ないし４を、下記（ｂ）に示す請求項１及び２へと補正するものである。
　
（ａ）本件補正前の特許請求の範囲
「【請求項１】
　圧縮機で圧縮した圧縮空気に燃焼器で燃料を供給して燃焼させた燃焼ガスをタービンに供給して回転動力を得るガスタービンにおいて、
　タービン第１段静翼の前縁から該第１段静翼の後縁側に向けて、周方向に隣接する前記燃焼器間の中心までの周方向距離Ｓが、前記第１段静翼の周方向ピッチＰに対し、０．０５≦Ｓ／Ｐ≦０．１５の範囲に設定され、かつ前記第１段静翼の前縁と前記燃焼器の後端との軸方向距離Ｌが、前記第１段静翼の周方向ピッチＰに対し、０．００≦Ｌ／Ｐ≦０．１３の範囲に設定されていることを特徴とするガスタービン。
【請求項２】
　前記周方向距離Ｓが、前記周方向ピッチＰに対し、Ｓ／Ｐ＝０．１０に設定されていることを特徴とする請求項１に記載のガスタービン。
【請求項３】
　前記軸方向距離Ｌが、前記周方向ピッチＰに対し、０．０８≦Ｌ／Ｐ≦０．１３の範囲に設定されていることを特徴とする請求項１または２に記載のガスタービン。
【請求項４】
　周方向に隣接する前記燃焼器の後端の周方向厚みＤが、前記周方向ピッチＰに対し、Ｄ／Ｐ≦０．２６の範囲に設定されていることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一つに記載のガスタービン。」
　
（ｂ）本件補正後の特許請求の範囲
「【請求項１】
　圧縮機で圧縮した圧縮空気に燃焼器で燃料を供給して燃焼させた燃焼ガスをタービンに供給して回転動力を得るガスタービンにおいて、
　タービン第１段静翼の前縁から該第１段静翼の後縁側に向けて、周方向に隣接する前記燃焼器間の中心までの周方向距離Ｓが、前記第１段静翼の周方向ピッチＰに対し、０．０５≦Ｓ／Ｐ≦０．１５の範囲に設定され、かつ前記第１段静翼の前縁と前記燃焼器の後端との軸方向距離Ｌが、前記第１段静翼の周方向ピッチＰに対し、０．０
８
、前記周方向距離Ｓが、前記周方向ピッチＰに対し、Ｓ／Ｐ＝０．１０に設定され
　　【請求項２】
　周方向に隣接する前記燃焼器の後端の周方向厚みＤが、前記周方向ピッチＰに対し、
０．１９≦
１に
（下線は、補正箇所を示すために、請求人が付したものである。）
　
（２）本件補正の適否について
　本件補正後の請求項１は、本件補正前の請求項１及び２を削除するとともに、本件補正前の請求項３を繰り上げて記載したものである。
　したがって、本件補正は、請求項の削除を目的とするものに該当する。
　
３．本願発明
　本願の特許請求の範囲の請求項１に係る発明（以下、「本願発明」という。）は、平成２４年１１月２７日付け手続補正書により補正された明細書及び特許請求の範囲並びに願書に最初に添付した図面からみて、特許請求の範囲の請求項１に記載された事項により特定される上記「２．（ｂ）【請求項１】」のとおりのものである。 
　
４．引用刊行物
（１）原査定に引用され本願の出願前に頒布された刊行物である特開２００６−５２９１０号公報（以下、「引用文献」という。）には、次の事項が図面とともに記載されている。
　
ア）「【請求項１】
　回転軸周りに複数配設された燃焼器内で圧縮機からの圧縮空気にて燃料を燃焼させ、これにより発生した燃焼ガスを、各燃焼器尾筒よりタービン入口に流入させ、タービン内における燃焼ガス通路部の周方向に複数配設された静翼および動翼からなる複数のタービン段落を順次通過させることで動力を発生するガスタービンにおいて、前記隣接する燃焼器尾筒間で形成されるウェークフローを前記１段静翼の前縁寄りの圧力面側に流入させるように燃焼器尾筒とタービン入口とを連通接続したことを特徴とする燃焼器尾筒とタービン入口との連通構造。
【請求項２】
　前記ウェークフローを、１段静翼の前縁から同１段静翼の１／４ピッチの範囲内に流入させることを特徴とする請求項１記載の燃焼器尾筒とタービン入口との連通構造。
る。」（【請求項１】及び【請求項２】）
　
イ）「【技術分野】
【０００１】
　本発明は、ガスタービンにおける燃焼器尾筒とタービン入口との連通構造に関する。
【背景技術】
【０００２】
　一般に、ガスタービンは、空気圧縮機（以下「圧縮機」と記すことがある）、燃焼器、及びタービンを主な構成要素とし、互いに回転軸で直結された圧縮機とタービンの間に燃焼器が配設されてなり、作動流体となる空気が回転軸の回転により圧縮機に吸入されて圧縮され、その圧縮空気が燃焼器に導入されて燃料とともに燃焼し、その高温高圧の燃焼ガスがタービンに吐出されてタービンとともに回転軸を回転駆動させる。このようなガスタービンは、回転軸の前端に発電機等を接続することでその駆動源として活用される（特許文献１参照）。
【０００３】
【特許文献１】特開２００１−１０７７０３号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
　ところで、ガスタービンにおける燃焼器は複数個存在し、燃焼器からの高温ガスは尾筒からタービン１段静翼に流入する。タービン入口に対して尾筒は燃焼器と同数存在し隣接する尾筒間には構造部（所定の厚さを有した尾筒側壁部）が存在するため、その後方でタービン側にはウェークフロー（伴流又は後流）が生じる。このため、タービン入口の流れには周方向に分布が形成される。
【０００５】
　ところが、現状では燃焼器尾筒と静翼の位置関係は適当に決められるか、もしくは、特許文献１に開示されているように、燃焼器出口の温度分布を考慮してタービン１段静翼の熱の流入を減らすように設定されている。そのため、燃焼器尾筒（ウェークフロー）と１段静翼の相対位置如何によっては、タービン効率を低下させるという不具合があった。
【０００６】
　本発明は、前述した状況に鑑みてなされたもので、燃焼器尾筒と１段静翼の相対位置関係の最適化を図ってタービン効率の向上が図れる燃焼器尾筒とタービン入口との連通構造を提供することを目的とする。」（段落【０００１】ないし【０００６】）
　
ウ）「【実施例１】
【００１３】
　図１は本発明の実施例１を示す燃焼器尾筒と１段静翼との相対位置関係を示す模式図、図２はガスタービンの要部概略構成図、図３は燃焼器尾筒（ウェークフロー）と１段静翼との相対位置による作用の比較説明図、図４は性能、冷却の観点から好ましい燃焼器尾筒と１段静翼の相対位置を示すグラフ、図５は燃焼器尾筒と１段静翼の相対位置と効率の関係を解析したグラフである。
【００１４】
　図２に示すように、ガスタービンは、図示しない主軸（回転軸）の周りに燃焼器１が複数（例えば１６個）配設される。各燃焼器１においては、燃焼器内筒２に臨設された燃料ノズル３から噴射された燃料Ｆと、空気圧縮機（以下単に圧縮機という）４から吐出され燃焼器内筒２上流側に導入された圧縮空気ＰＡとが混合され、次いで燃焼器内筒２の下流側もしくは燃焼器尾筒５の上流側の燃焼域で燃焼させ、高温・高圧の燃焼ガスＣＧとしてタービン６に導入する。タービン６では、この燃焼ガスＣＧを静翼７及び動翼８からなる複数のタービン段落を順次通過・膨張させることで動力を発生させ、圧縮機４を駆動すると共に余剰の駆動力を外部へ出力するようにしている。
【００１５】
　…中略…　
【００１６】
　そして、本実施例では、図１に示すように、隣接する燃焼器尾筒５間で形成されるウェークフロー１２を１段静翼７の前縁７ｃ寄りの圧力面７ａ側に流入させるように燃焼器尾筒５とタービン６入口とを連通接続している。即ち、図４にも示すように、θ／θ尾筒が例えば１段静翼７の前縁７ｃから同１段静翼の１／４ピッチの範囲内（図４中の破線領域内）に流入させるようになっている。」（段落【００１３】ないし【００１６】）
　
エ）「【実施例４】
【００２４】
図８は本発明の実施例４を示す燃焼器尾筒と１段静翼との相対位置関係を示す模式図である。
【００２５】
これは、実施例１における燃焼器尾筒５と１段静翼７との間隔Ｌを可及的に近づけてウェークフロー１２自体の発生を抑制して燃焼器尾筒５での圧力損失を低減するようにした例であり、より一層のタービン効率の向上が図れる。」（段落【００２４】及び【００２５】）
　
（２）引用文献の記載から分かること
　上記（１）及び図面の記載から、次のことが分かる。
　
カ）上記（１）ウ）並びに図１及び２の記載によれば、周方向に隣接する燃焼器尾筒５間で形成されるウェークフロー１２を、１段静翼７の前縁７ｃから同１段静翼の１／４ピッチの範囲内に流入させることが分かる。
　
キ）上記（１）イ）の記載に、上記カ）をあわせると、隣接する燃焼器尾筒５間には所定の厚みを有した構造部が存在し、その後方でタービン側にはウェークフローが生じることが分かる。
　
ク）上記カ）及びキ）をあわせると、周方向に隣接する燃焼器尾筒５間の所定の厚みを有した構造部の後方で形成されるウェークフロー１２を、タービン１段静翼７の前縁７ｃから該１段静翼の後縁側に向けた１段静翼の前縁７ｃから同１段静翼の１／４ピッチの範囲内に流入させる配置関係とすることが分かる。
　
（３）引用発明
　上記（１）及び（２）を総合すると、引用文献には、次の発明（以下、「引用発明」という。）が記載されているといえる。　
「圧縮機で圧縮した圧縮空気ＰＡに燃焼器１で燃料Ｆを供給して燃焼させた燃焼ガスＣＧをタービン６に供給して回転動力を得るガスタービンにおいて、
　周方向に隣接する燃焼器尾筒５間の所定の厚みを有した構造部の後方で形成されるウェークフロー１２を、タービン１段静翼７の前縁７ｃから該１段静翼の後縁側に向けた１段静翼の前縁７ｃから同１段静翼の１／４ピッチの範囲内に流入させる配置関係とするガスタービン。」
　
（４）引用文献記載の技術
　上記（１）エ）及び図８を総合すると、引用文献には、次の技術（以下、「引用文献記載の技術」という。）が記載されている。
　
「ガスタービンにおいて、１段静翼の前縁と燃焼器尾筒の後端との軸方向間隔Ｌを可及的に近づけてウェークフロー自体の発生を抑制してタービン効率の向上を図る技術。」
　
５．対比 
　本願発明と引用発明とを対比すると、引用発明における「圧縮機」、「圧縮空気ＰＡ」、「燃焼器１」、「燃料Ｆ」、「燃焼ガスＣＧ」、「タービン６」及び「ガスタービン」は、その技術的意義又は構造からみて、本願発明における「圧縮機」、「圧縮空気」、「燃焼器」、「燃料」、「燃焼ガス」、「タービン」及び「ガスタービン」に、それぞれ相当する。
　よって、本願発明と引用発明とは、 
「圧縮機で圧縮した圧縮空気に燃焼器で燃料を供給して燃焼させた燃焼ガスをタービンに供給して回転動力を得るガスタービン。」
の点で一致し、次の点で相違する。 
　本願発明においては、タービン第１段静翼の前縁から該第１段静翼の後縁側に向けて、周方向に隣接する燃焼器間の中心までの周方向距離Ｓが、第１段静翼の周方向ピッチＰに対し、０．０５≦Ｓ／Ｐ≦０．１５の範囲に設定され、かつ第１段静翼の前縁と燃焼器の後端との軸方向距離Ｌが、第１段静翼の周方向ピッチＰに対し、０．０８≦Ｌ／Ｐ≦０．１３の範囲に設定され、周方向距離Ｓが、前記周方向ピッチＰに対し、Ｓ／Ｐ＝０．１０に設定されているのに対し、引用発明においては、周方向に隣接する燃焼器尾筒５間の所定の厚みを有した構造部の後方で形成されるウェークフロー１２を、タービン１段静翼７の前縁７ｃから該１段静翼の後縁側に向けた１段静翼の前縁７ｃから同１段静翼の１／４ピッチの範囲内に流入させる配置関係とするものの、他の構成については明らかでない点（以下、「相違点」という。）。
　
６．判断
　最初に、上記相違点に係る本願発明の発明特定事項である「タービン第１段静翼の前縁から該第１段静翼の後縁側に向けて、周方向に隣接する燃焼器間の中心までの周方向距離Ｓが、第１段静翼の周方向ピッチＰに対し、０．０５≦Ｓ／Ｐ≦０．１５の範囲に設定され」及び「周方向距離Ｓが、前記周方向ピッチＰに対し、Ｓ／Ｐ＝０．１０に設定されている」について検討する。
　上記発明特定事項は、タービン第１段静翼の前縁から該第１段静翼の後縁側に向けて、周方向に隣接する燃焼器間の中心までの周方向距離Ｓが、第１段静翼の周方向ピッチＰに対し、Ｓ／Ｐ＝０．１０に設定されていることを特定するものであることは明らかであり、このＳ／Ｐ＝０．１０の設定とは、すなわち、燃焼器間の中心の軸方向下流を、タービン第１段静翼の前縁から１／１０ピッチ位置とするものである。
　これに対し、引用発明の周方向に隣接する燃焼器尾筒５間の所定の厚みを有した構造部は、構造部の両側における燃焼器尾筒壁部を含め、燃焼器間の中心を有するものであるし、ウェークフロー１２の流れ態様によれば、燃焼器間の中心の軸方向下流を、タービン１段静翼７の前縁７ｃから１／４ピッチの範囲内とする配置関係は、引用発明を理解する上で、当業者が十分に想定し得る範囲内のものである。
　してみると、本願発明及び引用発明は、燃焼器間の中心の軸方向下流を、第１段静翼の前縁から１／４ピッチの範囲内とすることで、その配置関係が共通するものである。そして、内圧変動等による燃焼振動を低減又は防止すること、及び、タービン効率の向上を図ることは、当該技術分野において当然の前提としての課題であるし、実験的に数値を最適化又は好適化することは、当業者の通常の創作能力の発揮であること、並びに、本願発明のＳ／Ｐ＝０．１０の設定に係る効果が、引用発明の奏する作用効果と比較して顕著なものとはいえないことから、上記相違点に係る発明特定事項は、引用発明に基づき、当業者が適宜なし得るものである。
　次に、上記相違点に係る本願発明の発明特定事項である「第１段静翼の前縁と燃焼器の後端との軸方向距離Ｌが、第１段静翼の周方向ピッチＰに対し、０．０８≦Ｌ／Ｐ≦０．１３の範囲に設定され」について検討する。
　本願明細書には、「軸方向距離Ｌを、周方向ピッチＰに対して０．００＝Ｌ／Ｐとした場合、第１段静翼３２の前縁３２ｃと尾筒後端２２２とが最も近接する配置となる。このような配置により、燃焼器２の尾筒後端２２２でのウェークフローの発生が抑制されるので、エッジトーンの発生を抑えて燃焼器の内圧変動を抑制できる。ここで、燃焼器２とタービン３との間にシール部材を配置するなど、ガスタービンの構成の制約上、軸方向距離Ｌを、周方向ピッチＰに対して０．００＝Ｌ／Ｐにできない場合がある。このような場合、上記制約を考慮し、軸方向距離Ｌを、周方向ピッチＰに対し、０．０８≦Ｌ／Ｐ≦０．１３の範囲に設定することが好ましい。」（段落【００３８】）と記載されている。
　これに対し、引用文献には上記説示したとおり、「ガスタービンにおいて、１段静翼の前縁と燃焼器尾筒の後端との軸方向間隔Ｌを可及的に近づけてウェークフロー自体の発生を抑制してタービン効率の向上を図る技術。」という引用文献記載の技術が記載されている。該技術の可及的に近づけるということは、軸方向間隔Ｌ＝０に近づけるべく形成することであるし、Ｌ＝０に近づける設計を採用する際に、燃焼器尾筒と１段静翼との間に配置されることが通常であるシール部材等の制約を考慮して、範囲を設定することは、当業者が適宜なし得ることである。
　そして、内圧変動等による燃焼振動を低減又は防止すること、及び、タービン効率の向上を図ることは、当該技術分野において当然の前提としての課題であるから、引用発明とともに、ウェークフロー自体の発生を抑制してタービン効率の向上を図る引用文献記載の技術を採用して、上記相違点に係る本願発明の発明特定事項に想到することは、当業者が容易になし得ることである。
　
　そして、本願発明を全体としてみても、その奏する効果は、引用発明及び引用文献記載の技術から当業者が予測できる範囲内のものである。
　
７．むすび
　本願発明は、引用発明及び引用文献記載の技術に基いて、当業者が容易に発明をすることができたものであるから、特許法第２９条第２項の規定により特許を受けることができない。
　
　よって、結論のとおり審決する。