(57)【要約】【課題】広い範囲に散布された化学兵器剤などを効率的に無害化し、除染することができる化学剤の除染方法を提供する。【解決手段】本発明に係る化学剤の除染方法は、原水中にオゾンを溶存させて生成する分子水和オゾン水を用いて、化学剤として化学兵器剤を無害化する除染方法であって、オゾン水における水素結合率が、原水の水素結合率より小さい分子水和オゾン水を生成する工程と、生成された分子水和オゾン水を大気圧で貯留タンク中に貯留する工程と、前記貯留タンク中から取り出した分子水和オゾン水を化学兵器剤に接触させて、オゾン分子の酸化作用により化学兵器剤を無害化する工程と、を含むことを特徴とする。【選択図】      なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
原水中にオゾンを溶存させて生成する分子水和オゾン水を用いて、化学剤として化学兵器剤を無害化する除染方法であって、
オゾン水における水素結合率が、原水の水素結合率より小さい分子水和オゾン水を生成する工程と、
生成された分子水和オゾン水を大気圧で貯留タンク中に貯留する工程と、
前記貯留タンク中から取り出した分子水和オゾン水を化学兵器剤に接触させて、オゾン分子の酸化作用により化学兵器剤を無害化する工程と、を含むことを特徴とする化学剤の除染方法。
【請求項２】
分子水和オゾン水に、気泡径が５０ｎｍ未満のオゾンを含有することを特徴とする請求項１に記載の化学剤の除染方法。
【請求項３】
原水に比較して、分子水和オゾン水の水素結合エネルギーのピーク強度最大値が赤外分光光度計を用いた測定で−０．００２１より小さいことを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の化学剤の除染方法。
【請求項４】
前記貯留タンク中で分子水和オゾン水が２０℃以下とされていることを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれか１項に記載の化学剤の除染方法。
【請求項５】
分子水和オゾン水を前記貯留タンクから取り出した後で、化学兵器剤と接触させる前の段階で、分子水和オゾン水の温度を、３０℃以上４５℃未満とする昇温工程を含むことを特徴とする請求項１乃至請求項４のいずれか１項に記載の化学剤の除染方法。
【請求項６】
原水中にオゾンを溶存させて生成する分子水和オゾン水を用いて、生物剤を無害化する除染方法であって、
オゾン水における水素結合率が、原水の水素結合率より小さい分子水和オゾン水を生成する工程と、
生成された分子水和オゾン水を大気圧で貯留タンク中に貯留する工程と、
前記貯留タンク中から取り出した分子水和オゾン水を生物剤に接触させて、オゾン分子の酸化作用により生物剤を無害化する工程と、を含むことを特徴とする生物剤の除染方法。
【請求項７】
分子水和オゾン水に、気泡径が５０ｎｍ未満のオゾンを含有することを特徴とする請求項６に記載の生物剤の除染方法。
【請求項８】
原水に比較して、分子水和オゾン水の水素結合エネルギーのピーク強度最大値が赤外分光光度計を用いた測定で−０．００２１より小さいことを特徴とする請求項６又は請求項７に記載の生物剤の除染方法。
【請求項９】
前記貯留タンク中で分子水和オゾン水が２０℃以下とされていることを特徴とする請求項６乃至請求項８のいずれか１項に記載の生物剤の除染方法。
【請求項１０】
分子水和オゾン水を前記貯留タンクから取り出した後で、生物剤と接触させる前の段階で、分子水和オゾン水の温度を、３０℃以上４５℃未満とする昇温工程を含むことを特徴とする請求項６乃至請求項９のいずれか１項に記載の生物剤の除染方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、分子水和オゾン水の高い酸化効果を利用することで、化学兵器剤等の無害化を図る化学剤の除染方法、及び生物兵器に含まれる生物剤の無害化を図る生物剤の除染方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
化学兵器剤や生物兵器の除染には、除洗剤を用いた方法が一般的であり、アルカリ性水溶剤、あるいは次亜塩素酸ナトリウム、過酸化ナトリウム等の酸化作用を有する物質が除洗剤として効果的であることが知られている。
【０００３】
酸化作用を有する除洗剤を用いて除染を行う方法として、例えば、特許文献１（特開２０１２−２４３８５号公報）には、オゾンと過酸化水素を用いるものが記載されている。当該文献には、有毒物質に汚染された被汚染物を反応性の酸化剤雰囲気で除染する有毒物質の除染装置であって、前記被汚染物を収容する除染室と、該除染室に過酸化水素を蒸気雰囲気で供給する酸化剤供給装置と、前記除染室に酸化力を向上させるオゾンを供給する添加剤供給装置と、前記除染室内の蒸気を前記酸化剤供給装置に循環させる循環装置と、前記除染室内を排気する排気装置と、を有する除染装置が開示されている。
【特許文献１】特開２０１２−２４３８５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、特許文献１に記載された除染方法においては、除染室などの専用の空間に、オゾンや過酸化水素を供給する必要があり、広い範囲に散布された化学兵器剤などの除染に用いるためには適切ではない、という問題があった。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
この発明は、上記のような課題を解決するものであって、本発明に係る化学剤の除染方法は、例えば、原水中にオゾンを溶存させて生成する分子水和オゾン水を用いて、化学剤として化学兵器剤を無害化する除染方法であって、オゾン水における水素結合率が、原水の水素結合率より小さい分子水和オゾン水を生成する工程と、生成された分子水和オゾン水を大気圧で貯留タンク中に貯留する工程と、前記貯留タンク中から取り出した分子水和オゾン水を化学兵器剤に接触させて、オゾン分子の酸化作用により化学兵器剤を無害化する工程と、を含むことができる。
【０００６】
また、本発明に係る化学剤の除染方法は、例えば、分子水和オゾン水に、気泡径が５０ｎｍ未満のオゾンを含有することができる。
【０００７】
また、本発明に係る化学剤の除染方法は、例えば、原水に比較して、分子水和オゾン水の水素結合エネルギーのピーク強度最大値が赤外分光光度計を用いた測定で−０．００２１より小さいことができる。
【０００８】
また、本発明に係る化学剤の除染方法は、例えば、前記貯留タンク中で分子水和オゾン水が２０℃以下とされていることができる。
【０００９】
また、本発明に係る化学剤の除染方法は、例えば、分子水和オゾン水を前記貯留タンクから取り出した後で、化学兵器剤と接触させる前の段階で、分子水和オゾン水の温度を、３０℃以上４５℃未満とする昇温工程を含むことができる。
【００１０】
また、本発明に係る生物剤の除染方法は、例えば、原水中にオゾンを溶存させて生成する分子水和オゾン水を用いて、生物剤を無害化する除染方法であって、オゾン水における水素結合率が、原水の水素結合率より小さい分子水和オゾン水を生成する工程と、生成された分子水和オゾン水を大気圧で貯留タンク中に貯留する工程と、前記貯留タンク中から取り出した分子水和オゾン水を生物剤に接触させて、オゾン分子の酸化作用により生物剤を無害化する工程と、を含むことができる。
【００１１】
また、本発明に係る生物剤の除染方法は、例えば、分子水和オゾン水に、気泡径が５０ｎｍ未満のオゾンを含有することができる。
【００１２】
また、本発明に係る生物剤の除染方法は、例えば、原水に比較して、分子水和オゾン水の水素結合エネルギーのピーク強度最大値が赤外分光光度計を用いた測定で−０．００２１より小さいことができる。
【００１３】
また、本発明に係る生物剤の除染方法は、例えば、前記貯留タンク中で分子水和オゾン水が２０℃以下とされていることができる。
【００１４】
また、本発明に係る生物剤の除染方法は、例えば、分子水和オゾン水を前記貯留タンクから取り出した後で、生物剤と接触させる前の段階で、分子水和オゾン水の温度を、３０℃以上４５℃未満とする昇温工程を含むことができる。
【発明の効果】
【００１５】
本発明に係る化学剤の除染方法によれば、広い範囲に散布された化学兵器剤などを効率的に無害化し、除染することができる。
【００１６】
また、本発明に係る生物剤の除染方法によれば、炭疽菌芽胞などの細菌を殺滅することができ、生物兵器を効率的に無害化することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】水分子間に他のガス分子が入り込んだ状態を示す模式図である。
【図２】（ａ）は通常の水における水分子の状態を示す模式図であり、（ｂ）は水分子間にガス分子が入り込んだ状態を示す模式図である。
【図３】スーパーキャビテーションの概念図である。
【図４】気体混合液生成装置の概略構成図である。
【図５】気体混合液生成装置中の気液混合装置の斜視図である。
【図６】スーパーキャビテーションによりガス気泡からガス分子の拡散が生ずるプロセスを示す概念図である。
【図７】（ａ）は汎用のフーリエ変換赤外分光分析装置の斜視図であり、（ｂ）は本発明の分子水和オゾン水を観測するためのフーリエ変換赤外分光分析装置の斜視図である。
【図８】原水の赤外線分析の観測結果を示す測定データである。
【図９】原水（平均）とＵＦＢオゾン水（平均）の赤外線分析の観測結果を示す測定データである。
【図１０】ＵＦＢオゾン水（平均）から原水（平均）の測定データを差し引いた値を示すグラフである。
【図１１】サンプル名Ｌのオゾン水（平均）から原水（平均）の測定データを差し引いた値を示すグラフである。
【図１２】ＵＦＢオゾン水の気泡径分布の測定データを示す図である。
【図１３】サンプル名Ｌのオゾン水の気泡径分布の測定データを示す図である。
【図１４】（ａ）は通常の水における水クラスターの状態を示す模式図であり、（ｂ）は本発明の分子水和オゾン水における水クラスターの状態を示す模式図である。
【図１５】液体クロマトグラフィー質量分析（ＬＣ−ＭＳ）の結果を示す。
【図１６】液体クロマトグラフィー質量分析（ＬＣ−ＭＳ）の結果を示す。
【図１７】液体クロマトグラフィー質量分析（ＬＣ−ＭＳ）の結果を示す。
【図１８】炭疽菌芽胞に対する分子水和オゾン水の殺菌効果の実験結果を示す図である。
【図１９】炭疽菌栄養型の顕微鏡検査の結果を示す図である。
【図２０】炭疽菌芽胞ロット１の顕微鏡検査の結果を示す図である。
【図２１】炭疽菌芽胞ロット２の顕微鏡検査の結果を示す図である。
【図２２】枯草菌芽胞の顕微鏡検査の結果を示す図である。
【図２３】遠心濃縮された炭疽菌芽胞ロット２の顕微鏡検査の結果を示す図である。
【図２４】腸管出血性大腸菌に対する分子水和オゾン水の殺菌効果の実験結果を示す図である。
【図２５】枯草菌芽胞に対する分子水和オゾン水の殺菌効果の実験結果を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
以下、本発明について具体的に説明する。
【００１９】
本発明は、原水中にオゾン分子を溶存させて生成される分子水和オゾン水を用いた化学兵器剤などの化学剤の除染方法を提供する。ここでいう、分子水和オゾン水（Ozone water moleculeshydrated）とは、オゾン分子が少なくとも原水の水分子間に高密度に存在し、水素結合率が原水の水素結合率より小さくなるほどに高密度でオゾン分子が溶存保持された分子水和オゾン水をいう。別の観点からは、原水の水素結合エネルギーが減少するほどに高密度でオゾン分子が溶存保持された分子水和オゾン水をいう。オゾンはその強力な酸化能力で知られているが、水及び液体中に於いて難溶解性であり水分子と結合して安定存在することはできない。気泡として存在する場合には、気泡は液体に比較して質量が低い故に短時間で容易に浮上して液面から脱気されてしまう。したがって、本発明で使用される「分子水和オゾン水」は、「オゾン水」の語句を含むものの、従来のオゾン水のように、水にオゾンの微小気泡が溶け込むことにより生成されるものとは全く異なる。
【００２０】
本発明でいう分子水和オゾン水は、オゾン分子が水分子中に散逸して水素結合率を平均して観た時、水分子間の一部の水素結合を阻害してエネルギーの低下が観察できる状態をいい、気泡でなく分子単位で存在するオゾンが極度に高密度で維持されている状態をいう。即ち、ナノ秒で水素結合の結合分離を繰り返すＨ2Ｏ分子群は、常に一定の割合で（水温・圧力条件が同じであれば）結合エネルギーを示すものであり、その割合が観測可能なほど顕著に減少する場合には、尋常ではない高密度でオゾン分子がＨ2Ｏ群分子群に分散していることを証明するものとなる。当然、酸素など水に溶解可能なガスの場合は、水素結合により溶けるので飽和濃度未満の溶存状態で、前記結合エネルギーを減少させるといった作用は起こらない。水は極めて短時間に流動変化する運動を間断なく繰り返すと共に、構造的には水分子群と隙間となる空間で成るが、分子水和オゾン水ではオゾンが隙間に高い比率で存在するという状態にあると予想される。分子単位で存在するオゾンは、気泡と違って浮力の影響を受けることは無いことから、液中に安定して保持することが可能となる。それに加えて、太陽光を遮断したタンク内で生成することで紫外線によるオゾン自己分解は抑制できる。さらに、原水を一定程度冷却するか、オゾン水生成プロセスで冷却保持することによりヘンリー定数により説明される温度によるオゾンの自己分解も抑制することができる。この時、オゾン水として１５℃以下であること、望ましくは１０℃以下であること、さらに望ましくは水分子の運動が最も緩慢で安定している４℃付近であることが生成効率を高めるために有効となる。いずれにせよ、分子水和オゾン水といえるほど安定化させたオゾン水であることを基本として、濃度低下、即ちオゾンが分解して酸素に変化することを抑制する方法を合わせて、本目的に適合させることが重要である。
【００２１】
オゾンの酸化特性は水分子と深い関連性を有する。例えば、オゾンガスと有機性ガス（例として臭気）を乾燥した気相環境で接触反応させた場合には、その酸化反応はあるものの、比較的長い作用時間が必要となる。しかし、同様の条件で加湿し水分子の浮遊・接触する条件を与えると即座に作用して酸化反応を終える。分子水和オゾン水では、オゾン分子は常に水分子と隣り合わせで高密度に存在し、最もオゾンが反応性の高い条件で対象となる化学兵器剤などの化学剤と接触するときに、驚くべき特異な効果を上げる。
【００２２】
次に、本発明において使用されるオゾン分子を含む分子水和オゾン水について説明する。本発明では、原水中にオゾン分子を溶存させて生成される分子水和オゾン水を用いるが、以下の説明では原水中にガスが著しく多量に溶存された、さらに安定化された気液混合水である、ガス分子水和水（Gas hydration water molecules）について解説し、ガス分子の種類は限定していない。ガス分子水和水の中でガス分子の種類をオゾン分子に限定したものが上述した分子水和オゾン水に該当する。
【００２３】
まず、一般的なクラスレート（Clathrate）、ハイドレート（hydrate）の概念について説明する。クラスレートとは、所定の化合物の結晶格子によって作られた空間の中に、他の物質原子や分子が入り込み、共有結合などの結合によらず安定な状態で存在している物質として一般的に知られている。包接化合物（「包摂」、「抱摂」などの表記もある）とも呼ばれる。例えばシリコンクラスレートの場合、所定のシリコンの結晶構造（様々なタイプがある）の中にアルカリ金属などのゲスト原子が封じ込められた状態で存在する。
【００２４】
また、ハイドレート（ガスハイドレート）とは水包接化合物とも呼ばれ、水素結合による水分子で構成される立体網状構造の間隙中に、他のガス分子が入り込んだ状態で存在している物質として一般的に知られている。特によく知られているメタンハイドレート（Methane hydrate）は、水分子で構成される立体網状構造の間隙中にメタン分子が入り込むことによって形成される見た目が氷、シャーベットのような物質であり、日本近海に大量に存在する天然資源であるため、その有効活用が期待されている。
【００２５】
メタンハイドレートが海底や凍土の中に固体で存在していることが知られているように、クラスレート、ハイドレートといった物質は、高圧環境、氷結温度域又はそれ以下の低温という条件下で、所定の結晶構造を有する固体物質の形態で存在することが一般的に認知されている。
【００２６】
一方、本発明の概念を説明する場合にも「ハイドレート」、「クラスレート」といった用語を用いることができるが、本発明による生成物質を意味する場合の「ハイドレート」、「クラスレート」は、上述した一般的に認知されている固体・結晶格子の構造、性質を持たない。
【００２７】
すなわち、既に説明したように、本発明において母体物質である水はあくまで液体であり、固体・結晶格子等格子間結合した構造ではなく、従来のクラスレート、ハイドレートとはこの点で異なるものであり、本発明の物質はガス分子水和水、または液体ハイドレートとも呼べるものである。結晶化している氷状固体である従来の固相ガス含有物質と、一方で本発明による流動する液相という母体物質状態に基本的差異があるものの、ガスが分子単位で水中に分散されているという点では共通であり、故にガス分子水和水または液体ハイドレートという表現をするものである。
【００２８】
２００５年、R.J.D.Millerらにより、水にレーザーパルス照射で生じさせた構造変化は、５０フェムト秒以内に失われることが報告されている。（Ultrafast memory loss andenergy redistribution in the hydrogen bond network of liquid H2O; Nature 434, 199-202 , ２００５年３月１０日発表）。すなわち、水の運動変化は極めて短時間の運動であり、時間的に計測可能な限界範囲の領域でも確かな観測が困難であった。また、仮に観測対象の水を取囲む圧力条件に変化が無い状態であっても、水温の変化により運動エネルギーは大きく変動して定量に計測ができないということがあり、常温条件にある水物性の研究の解明を妨げてきた。
【００２９】
本発明の生成物質であるガス分子水和水の概念図を図１に示す。これは水が絶え間なく運動するその瞬間の分子状態をモデルで示した図である。図１において、水分子Ｈ2Ｏ中のＨ原子は電気陰性度の大きなＯ原子と共有結合（図中の実線）により結合されており、プラス（＋）の電荷を帯びている（水素イオン）。このＨ原子は、他のＨ2Ｏ分子中のマイナス（−）の電荷を帯びたＯ原子とも水素結合（図中の点線）により結合している。不純物の無い水においては、図中の各分子以外の領域は非物質空間となり、この非物質空間に、例えばアルコールのような水と水和する物質は入り込むことができるので、水とアルコールを混合した場合の総和量は両者の単純な体積の和より一定量減少する。また、水の分子運動においては、水素結合をしている箇所では、マイナスの電荷を帯びた二つの水分子の酸素原子の間で、プラスの電荷を帯びた水素イオンの渡し合い（キャッチボール）が生じていることが知られている。
【００３０】
ガスを水に溶かす場合、Ｈ2Ｏではない他の物質であるガスの分子がアルコールと同様に、非物質空間に許容されて溶存することは溶解と表現される。水に作用する環境圧力の条件と水温条件により溶存ガス濃度は異なりはするものの、一定の条件下で特定のガスが水に溶存する量は一定量であることが知られている。一方で前述飽和濃度以下の溶解現象では、水分子間の運動エネルギー、すなわち水素結合率に変化が生じることは観測されていない。このことは、従前から知られているガスの溶解作用は、水の水素結合率に変化を生じさせるものではないということである。
【００３１】
そして、発明者は、一定条件での気液混合による水の処理が、水の水素結合率に明瞭な変化をもたらすというプロセス、かつそのような変化の認められる物質を初めて生成し、物質の存在を明らかにした。すなわち、当該物質である液体ハイドレートにおいては、ガスが分子単位で水分子間に高密度で入り込み、非物質領域を押し広げるため、水分子間の水素結合が成立している比率（水素結合率）が、ガス分子が入り込んでいない水の水素結合率に比べて計測可能な程度まで低下している。
【００３２】
この配置関係（水分子間の水素結合にガス分子が影響を与える状態の配置関係）は、分子運動により数十フェムト秒〜ピコ秒という極めて短時間の単位で崩壊と結合を繰り返して変動し、観測が難しいものである。しかしながら、本発明のガス分子水和水においては当該配置関係が、数時間経過後のサンプルでも計測比較が可能な程に安定し、維持されている。ガス分子が水全体に拡散して高密度に分散存在している故に、当該配置関係に基づく水素結合率の低下が、総量として顕著に観察できる程度に計測が可能であり、また長時間維持されるものと考えられる。また、後述するように、気液混合の生成処理過程でガス分子の拡散作用に付随して水クラスターと称される水分子の塊がガス分子の放射と介在により崩壊する現象によっても水素結合率の低下がもたらされていると推定される。そして、本発明のガス分子水和水においては、溶存ガス濃度が飽和濃度以下の場合においても、未溶存水に比較して水素結合率が明瞭に低下する現象が確認できる。
【００３３】
本発明のガス分子水和水は水中にガス分子を溶存させて生成され、「水クラスレート」としても把握される。ここで、ガス分子が溶存される前の元の水を「原水」と規定する。原水とは一般の飲料水、工業用水、純水など、水として概念されるものは総て含まれ、多少の不純物を含むものも包含する。さらには後述するような有機物や微生物などを含むものも含まれるが、このような意図的に混合されたものを含む水は、「原液」としても把握される。
【００３４】
そして、ガス分子が原水に溶存した結果、ガス分子水和水が生成されるが、このガス分子水和水の水素結合率は、ガス分子を溶存させる前の原水の水素結合率よりも小さくなっている。すなわち、ガス分子水和水の中の水分子間で水素結合率が成立している割合が、原水の中で水素結合率が成立している割合に比べて低下しているのである。本発明のガス分子水和水においてはガス分子が水（原水）に溶存した状態で液体の形態を保っているため、本発明のガス分子水和水をガス分子溶存液体と呼ぶことも可能である。
【００３５】
別の見方をすれば、本発明のガス分子水和水においては、水中の水分子間の非物質空間（電子や中性子などの素粒子以外は本来何も無い空間）に存在するガス分子が増加する事で非物質空間を押し広げ、水分子間の水素結合を消滅させているという現象で把握される。ガス分子が水分子間に入り込み、両者の間での水素イオンのキャッチボールを阻害しているのである。その現象では、ガス分子は水分子間の距離を水素結合エネルギーで水分子を繋げることのできる距離より大きい距離まで拡げており、水分子間の水素結合エネルギーを計測した際にその総量を低下させるに至っている。
【００３６】
また、本発明のガス分子水和水においては、ガス分子の作用により、水分子間だけでなく水素イオンと他の混入物との間の水素結合による水素結合エネルギーが、原水の水素結合エネルギーより低下しているともいえる。
【００３７】
さらに別の現象理由として、後述するように、混合処理に於いてガスを液体中に高速かつ高強度の例えばキャビテーション現象を用いて封入する過程で、ガス気泡やガス分子群は爆発し、ガス分子は放射される。後に改めて説明するが、ガス分子の移動する軌道上の水クラスターは、一部が分断され、総量としては水素結合率が低下する程に現象すると考えられる。さらに、放射されて軌道を進んだガス分子は水の抵抗によりそれぞれが停止し、水中の全域に極めて高密度に散在する。この一連の過程で発生する水素結合が切り離される現象（主に水クラスター間での水素結合の消失）と、前述ガス分子が介在して水素結合が成立し難い現象（主に水素分子間での水素結合の消失）の双方の現象の作用により、今回開示する水の性質の変化現象がもたらされていると考えられる。水クラスターを崩壊させる現象が、飽和濃度以下の条件下でも顕著に水素結合率が減少するという結果に繋がっていると考えられる。
【００３８】
上述したこれらの作用は、後に説明するように、赤外分光法により明瞭に水素結合率が元の水である原水に比べて低下していることが観察できる程度に、高密度、高濃度で液体中に生じており（すなわちガス分子が高密度、高濃度で水中に散乱している）顕著な性質変化を原水に与えている。尚、原水とガス分子水和水と比較とされる要素として水素結合率、水素結合エネルギーなどの概念が提示されているが、比較にあたっては同じ条件下での比較であることが必要である。例えば、ガス分子以外の成分などが同等な原水とガス分子水和水と間での比較が必要とされる。さらに水温を一定にする必要がある。さらに水運動エネルギーは水温が上昇すると激しくなり計測に困難さが増すことから、低水温、好ましくは水の分子密度が最も安定するといわれる４℃に維持して計測することが肝要である。また、より誤差無く変化の程度を観察するためには対象液サンプルを原水、ガス溶存水共に複数計測してそのデータを平均化し、共に平均化したデータを比較することで明瞭な差異を捉える事ができる。その様な条件の下、上述したような水素結合率、水素結合エネルギーなどについて、原水とガス分子水和水との間での観測が意味あるものとなり、かつ両者の間で捕捉可能な差が生ずるのである。
【００３９】
個々の水分子およびガス分子の動き、分子間ネットワークの状態は微小世界の話であり、かつピコ秒レベルで絶えず運動変化しているため、直接観察することは不可能である。しかしながら、水全体の水素結合エネルギーを捉えることにより、ガス分子水和水中のガス分子の振る舞いを観察することができる。通常の水においても、分子運動により水分子間の水素結合は発生と消滅を繰返しているが、本発明のガス分子水和水においては水分子間にガス分子が入り込むことにより、水分子間の水素結合が水に比べて大きい頻度（単位時間当たりに水素結合が消滅する回数）で消滅している。
【００４０】
図２（ａ）は通常の水中における水分子の振る舞いを示す模式図であり、図２（ｂ）は本発明のガス分子水和水における水分子とガス分子の振る舞いを示す模式図であり、図１をさらに広い範囲で見た図に相当する。図２（ｂ）はガス分子がオゾン分子の例を示すが、ガス分子はオゾン分子には限定されない。図２（ａ）に示すように、通常の水中において水分子はナノ秒以下の間隔で水素結合と断絶を繰返す状態を採っている。一方、図２（ｂ）に示すように、ガス分子水和水中においてガス分子は、後述する方式に従って放射状に爆発して拡散し、図１４に示すように水クラスターを貫通粉砕して進み、水の抵抗により停止した場所で水分子の海の空間に維持される。ここで、ガス分子は、周囲に比べ水素結合率の高い水クラスター部を微細化することで結合の一部を消滅させると共に、水素結合の前述のメカニズムにより水素結合の成立条件を妨げて、その一部を減少させる作用をしている。水クラスターについては後にも説明する。
【００４１】
また、所定の液体が本発明のガス分子水和水に相当するか否かを判定するための方法は特定のものには限定されず、あらゆる方法を採用することができる。簡単な方法の一例として、減圧によりガスを液体から取り出す方法が挙げられる。予め水素結合率などを測定した液体を公知の装置を用いて脱ガスに十分な減圧条件下におくことにより、溶け込んだガス（分子）を強制的に脱気することができる。当該プロセスの結果残った液体（原水）について水素結合率などを測定し、元の液体と比較することにより、判定対象の液体がガス分子水和水であったか否かを判定することができる。
【００４２】
次に本発明のガス分子水和水の生成にあたって今回採用されているスーパーキャビテーション（supercavitation）の概念を説明する。一般的なキャビテーションは空洞現象とも言われ、高速で流れる流体(水など)の中の圧力の低い部分が気化して、非常に短い時間に蒸気のポケットが生まれ、また非常に短時間でつぶれて消滅する現象のことをいう。このキャビテーション現象を起こす場所にガスを混合して故意に強度の高い混合を行うことが可能である。スーパーキャビテーションは一般的なキャビテーションをより積極的に大量に発生させ、物体と周囲流体との摩擦を小さくする方法を云う。すなわち、スーパーキャビテーションは高い密度でキャビテーションを起こすことにより、流体の流れ方向の下流域では流体と接触する物質との摩擦抗力を減らす効果も発現する現象である。それはキャビテーションによって物体周りの液体は気化するが、気体の密度が流体である液体よりもずっと小さいため、抗力が減少するという要因による。今回の実施例では、より混合装置内での抵抗を減らしてガスを含んだ液体の流速を速める目的と、キャビテーション作用の強度を高める事でガス気泡の分断効果を増してガス分子が爆発して分子粒となって放射される程度の作用を与える目的で用いた。
【００４３】
図３はスーパーキャビテーションが生じている状態を示す概念図である。高速で流れる液体（グレーで示した部分）中におかれた物体（黒）の後方にスーパーキャビテーションＳＣが生じる。
【００４４】
次に図４を参照しながら、本発明に係る分子水和オゾン水を生成する気体混合液生成装置の構造について説明する。気体混合液生成装置２０１は、貯留タンク２０２と、気体供給装置２０３と、貯留タンク２０２から取り出した被処理液を貯留タンク２０２に戻す循環系装置２０４と、循環系装置２０４の途中に設けた気液混合装置（ガス分子水和水生成装置）２０５と、溶解促進槽２０６と、貯留タンク２０２に付設した温度保持装置２０７と、を含む。
【００４５】
図４に示すように、貯留タンク２０２には取水バルブ２０２ｖを介して被処理液としての原水が注入可能である。貯留タンク２０２は取水した原水および後述する循環系装置２０４を介して循環させた気体混合液、すなわちガス分子水和水（分子水和オゾン水）を貯留するためのものである。貯留タンク２０２に貯留された液体は、温度保持装置２０７によって、例えば１〜２０℃の範囲に保持されるようになっている。この範囲に温度設定することにより、例えばガス分子がオゾン分子の場合、ヘンリー定数で説明される温度上昇に伴うオゾンの自己分解現象を抑制し、オゾン溶解及び濃度上昇を効率よく行い、かつ溶解させたオゾンの濃度を低下させないことが可能となる。オゾン以外のガスは殆ど温度上昇による分解という特質を持たないが、水温を高温にしないことである程度の水分子運動の安定性を保持し、結果処理効率を高く維持する事が可能となる。温度保持装置２０７は、条件に応じて省略することも可能である。また、温度設定範囲も、被処理液（原水及び／又はガス分子水和水）や気体（気体群）の種類や性質、さらに、添加物の有無等を総合的に考慮して設定することができる。温度保持装置２０７は貯留タンク２０２から被処理液を取り出すためのポンプ２１１と、取り出した被処理液を冷却するための冷却機２１２とを含み、貯留タンク２０２とポンプ２１１と冷却機２１２との間は被処理液を通過させる配管２１３によって連結されている。
【００４６】
貯留タンク２０２に貯留される分子水和オゾン水を取り出すための配管１９０が設けられており、当該配管１９０中には、ポンプ１９１とバルブ１９５とが設けられている。原水中に溶け込んでいるオゾンガスが脱気しないようにするためには本来貯留タンク２０２内を陽圧に保持することが望ましいが、本発明においては、貯留タンク２０２内はあえて大気圧に維持されている。このように貯留タンク２０２内を大気圧としておくことで、配管１９０から利用のために取り出される分子水和オゾン水の濃度は、例え配管１９０の長さが２０ｍ程度となったとしても、あまり低減することがなく、気体混合液生成装置２０１により得られる分子水和オゾン水は化学兵器剤の除染に好適である、ということができる。
【００４７】
上記構成によって、貯留タンク２０２に貯留された被処理液は、ポンプ２１１の働きによって貯留タンク２０２から取り出され、冷却機２１２に送られる。冷却機２１２は送られてきた被処理液を所定範囲の温度に冷却して貯留タンク２０２に戻す。ポンプ２１１は、図外にある温度計によって計測された貯留タンク２０２内の被処理液の温度が所定範囲を超え冷却の必要があるときにのみ作動するようになっている。貯留タンク２０２を設けることにより、被処理液を一旦貯留することによって上記冷却を可能にするとともに、被処理液を安定状態に置き、これによって、例えばガス分子がオゾン分子の場合、被処理液に対するオゾンの状態を保持しつつ、溶解を熟成類似の作用によって促進させることができる。なお、寒冷地等において被処理液が凍結する恐れがある場合は、上記冷却機の代わりに、又は、上記冷却機とともにヒーター装置を用いて被処理液を加温するように構成することもできる。
【００４８】
本実施形態における気体供給装置２０３は、所定のガスを生成し供給するための装置である。基本的に気液混合装置２０５はキャビテーション発生に伴う真空現象を生じさせ、供給ガスは気体供給装置２０３から陰圧で吸引されるが、さらに必要に応じて圧搾等を行った後に供給することも可能である。必要なガスの量を供給可能なものであれば、気体供給装置２０３が作用するガスの発生原理等に何ら制限はない。
【００４９】
本実施形態に係る気体供給装置２０３としては、オゾナイザーが用いられている。オゾナイザーである気体供給装置２０３には、酸素ガスボンベ１８１から酸素が、また、窒素ガスボンベ１８２から窒素が供給され、気体供給装置２０３内で酸素９９．５％、窒素０．５％の混合割合で５０ｋＰａ〜２００ｋＰａとされた上で、放電によってオゾンが発生させられる。
【００５０】
気体供給装置２０３によって生成されたオゾンガスは、気体供給管２１７の途中に設けたニードルバルブ２１８と逆止弁２１９を介して気液混合装置２０５に供給されるようになっている。また、気体供給管２１７中には、気体供給装置２０３側に第１ガス圧力計２２３が、気液混合装置２０５側に第２ガス圧力計２２４が設けられており、ニードルバルブバルブ２１８の前後でオゾンガスの圧力をモニタすることができるようになっている。
【００５１】
なお、被処理液に混合する気体が、たとえば、大気であれば、圧搾空気装置（コンプレッサー）等がこの気体供給装置の主要構成要素となる。複数種類の気体を混合する場合には、各気体を生成又は採取等する装置を用いる。
【００５２】
次に、図４および図５を参照して気液混合装置（ガス分子水和水生成装置）２０５の詳細について説明する。気液混合装置２０５はエジェクターとも呼ばれ、先述したように、発明者が水中のより微細な気泡を得ることを目指す過程で、その調整をすることにより得られた構成を持つ。気液混合装置２０５は、ベンチュリ管２３１と、ガスを供給する気体供給部としての気体供給パイプ２３９とを含む。
【００５３】
本実施形態の気液混合装置２０５はさらに磁気回路２４３を含む。ベンチュリ管２３１と気体供給パイプ２３９は、透磁性のある合成樹脂材により一体的に構成されている。ベンチュリ管２３１は、上流側（図５の矢印Ａ１側）から送られた被処理液を下流側（図５の矢印Ａ２側）へ通過させるためのパイプ状の外観を有し、被処理液は矢印Ａ１からＡ２に沿った軸線方向（長手方向）に流れる。ベンチュリ管２３１を長手方向に貫くようにベンチュリ管２３１内部に画定された中空部には、上流側から下流側に向かって上流側大経路２３２、絞り傾斜路２３３、小径路２３４、開放傾斜路２３５及び下流側大経路２３６が、この順に連通した状態で形成されている。
【００５４】
上流側大経路２３２は、気体供給パイプ２３９の軸線方向（ベンチュリ管２３１の軸線方向に垂直な方向）に対して所定の第１の角度（例えば５０度など）をもって絞り方向に傾斜する絞り傾斜路２３３を介して小径路２３４に繋げられ、その後、開放傾斜路２３５によって同じく軸線方向に対して所定の第２の角度（例えば３０度など）を持って開放される。開放傾斜路２３５は、上流側大経路２３２と同じ外径の下流側大経路２３６に繋がっている。言い換えると、絞り傾斜路２３３の断面積（流路面積）は小径路２３４に向かって小さくなり、開放傾斜路２３５の断面積（流路面積）は小径路２３４から遠ざかるに従って大きくなっている。すなわち、小径路２３４の断面積（流路面積）はベンチュリ管２３１内で最小となる。一般的に第１の角度＞第２の角度に設定され、絞り傾斜路２３３の傾きは開放傾斜路２３５の傾きより急である。
【００５５】
小径路２３４にはその軸線方向と垂直に気体供給パイプ２３９が接続され、気体供給パイプ２３９の開口端が小径路２３４の軸線方向の中央部において、小径路２３４に開口している。気体供給パイプ２３９の供給端（小径路２３４に開口した開口端の逆側）には気体供給装置２０３と連通する気体供給管２１７（図４）が接続されている。
【００５６】
小径路（オリフィス部）２３４の断面積（流路面積）はベンチュリ管２３１内で最小であり、絞り傾斜路２３３から小経路２３４に送出しされる被処理液は、急激な流路面積の減少によりきわめて高い圧力にさらされる。小経路２３４を通過した後、被処理液は小径路２３４から遠ざかるに従って断面積の大きくなる開放傾斜路２３５に突入し、高圧から開放されるため、小径路２３４の軸線方向の中央部又はその下流側近傍は、被処理液の圧力変化によって真空又は真空に近い状態になる。気体供給パイプ２３９の供給端に及んだガスは吸引され（被処理液の吸引圧力作用）、乱流化した被処理液内に散気される。この現象がキャビテーションである。なお、小径路（オリフィス部）２３４通過時点の水流の速度は毎秒約２３ｍであるが、１ナノ秒あたりに換算すると２０ｎｍという高速度である。
【００５７】
ベンチュリ管２３１には、磁気回路２４３がネジ（図示を省略）などにより固定されている。磁気回路２４３は、ベンチュリ管２３１を挟んで対向する一方の磁石片２４５及び他方の磁石片２４６と、一方の磁石片２４５と他方の磁石片２４６とを連結するとともに、ベンチュリ管２３１への磁石片取り付けの機能を有する断面Ｕ字状の連結部材２４８と、により構成される。磁気回路を組むことにより磁場がエジェクターではない混合装置周囲に向けて無益に放出されることを防ぐ。磁石片２４５と磁石片２４６は、小径路２３４及び／又はその近傍（特に小径路２３４の下流側）をその磁力線（磁界）が可能な限り小経路２３４を中心としたエジェクター部管内の流水域全域に最も多く通過するように配されるのが好ましい。被処理液（水）とガスの双方に磁力を作用させることによって、被処理液に対して最も効率よくガスを溶解させることができると考えられるからである。
【００５８】
磁石片２４５及び磁石片２４６は、ネオジウム磁石などによって構成されるが、磁石の種類は特に限定はされない。連結部材２４８は、磁束漏れを抑制して磁力作用が被処理液等にできるだけ集中するように、磁力透磁率（μ）の大きい部材（たとえば鉄など）によって構成される。
【００５９】
気液混合装置２０５により生成された分子水和オゾン水は、配管２７４を経由して溶解促進槽２０６に送られる。溶解促進槽２０６は円筒形状に構成され、ガスの水への溶解を促進するものである。溶解促進槽２０６を経由した分子水和オゾン水は、気液分離装置２６５に送られる。気液分離装置２６５は、被処理液と、この被処理液から脱気するガスとを分離排出するための脱気構造として機能する。気液分離装置２６５によって分離されたガスは、気体分解装置２６７によって分解して無害化した後に装置外部に放出される。
【００６０】
循環系装置２０４は、気液混合装置２０５を通過したガス分子水和水を循環させて再度、気液混合装置２０５を通過させる機能を有している。再度、気液混合装置２０５を通過させるのは、既にガスを溶解させた被処理液（ガス分子水和水）に再度ガスを注入することによって、ガスの溶解度と濃度をさらに高めるためである。循環系装置２０４は、ポンプ２７１を駆動源とし、貯留タンク２０２と溶解促進槽２０６を主要な構成要素とする。すなわち、ポンプ２７１は、貯留タンク２０２から配管２７０を介して取り出した被処理液を逆止弁２７２及び配管２７３を介して気液混合装置２０５に圧送する。圧送によって気液混合装置２０５を通過した被処理液は、配管２７４及び溶解促進槽２０６を抜け配管２７５を介して貯留タンク２０２に戻される。循環系装置２０４は、上記した工程を必要に応じて繰り返して実施可能に構成してある。循環させる回数は、生成しようとするガス分子水和水のガス溶解度やガス濃度等を得るために自由に設定することができる。なお、配管２７５の途中にはバルブ２７６が設けられ、バルブ２７６の開閉によって気液混合装置２０５の小径路２３４を通過させる被処理液の水圧を制御するために用いられる。
【００６１】
気液混合装置２０５の前段の配管中には、被処理液の流量を検出する流量計２２０と、当該配管内の圧力を検出する第１圧力計２２１と、気液混合装置２０５に送出する被処理液の流量を制御する電磁バルブ２２５と、が設けられている。また、気液混合装置２０５の後段の配管２７４中には、被処理液の流量を配管２７４内の圧力を検出する第２圧力計２２２が設けられている。
【００６２】
次に、スーパーキャビテーションを発生させる主要部として機能する気液混合装置２０５について、図５、図６を用いて改めて説明する。気液混合装置２０５はエジェクターとも呼ばれ、発明者が水中のより微細な気泡を得ることを目指す過程で、その調整をすることにより得られた構成を持つ。
【００６３】
次に今回の気液混合装置２０５よって得られることが判明された作用、すなわちスーパーキャビテーションを発生させるメカニズムを、図５、図６を用いて説明する。図５の矢印Ａ１に示すように、上流側大経路２３２を通過した被処理液（以下「水」で説明する）は、絞り傾斜路２３３を通過するとき圧縮され、水圧が急激に高まり、圧力衝撃波が液体と液体に含まれるガス気泡、ガス分子に加えられる。同時に水の通過速度も急激に上昇する。水の圧力、速度は、小径路（オリフィス部）２３４を通過するときにピークに達する。
【００６４】
小径路（オリフィス部）２３４を通過する水は、高速、高圧で小径路２３４を通過する。小径路２３４を通過した後、水は開放傾斜路２３５に送出されるが、開放傾斜路２３５に送出された後も慣性の法則により、水は依然として高速で移動する。ところが、水が移動する経路の容積（開放傾斜路２３５の流路面積）は急速に増大するため（小径路２３４→開放傾斜路２３５）、水の中に減圧現象とともに高い真空環境が実現される。この現象により、水には小径路２３４に接続された気体供給パイプ２３９内のガスを小経路２３４内に吸引する（引き込む）吸引圧力が生じ、当該吸引圧力の作用により、気体供給パイプ２３９から小経路２３４を介してガスの気泡が水に供給され、気液混合液が生成される（図６（ａ））。
【００６５】
そして、図６の（ｂ）に示すように、小径路（オリフィス部）２３４の高圧の圧力衝撃波のため、気泡は圧縮され、キャビテーションが発生して図６の（ｂ）に示すように、気泡は分断され微細化する。
【００６６】
図６（ｅ）は流速のイメージを示す模式図である。この爆発粉砕から放射し、拡散して止まる迄の現象は、強力な磁場の中で行われるので生成効率が高い。また、小経路２３４を通過する水の速度が速ければ速いだけ高密度なキャビテーション、即ちスーパーキャビテーションの密度が高まる。
【００６７】
上述で記載した生成過程に加えて、一度スーパーキャビテーションのプロセスを経た気泡で、タンク内で浮いてしまわない程度に細かな数十μｍ以下の気泡は、再度スーパーキャビテーションのプロセスに突入して、繰返しスーパーキャビテーションの作用を受ける。
【００６８】
従来ハイドレート、クラスレートとして知られてきた物質は、水分子で構成される立体網状構造の間隙中に、他のガス分子が入り込んだ状態で存在している物質のことである。そして、水分子間に格子間結合が生じている氷、またはシャーベット状の固体であり、その生成プロセスは極めて高圧、低温下で行われるものであって、液層では発現しない。一方、本発明によるガス分子水和水は、例えば２０℃、大気圧下といういわば常温・常圧下で生成可能なものであり、後述する微細化された水クラスター部が存在し、水分子間に格子間結合が生じていない液相下において、水分子間にガス分子が入り込んでいる。このように、本発明のガス分子水和水は、生成物としてのその形態および性質ならびに生成プロセスの観点から、従来のハイドレート、クラスレートは全く異なるものとして観念される。
【００６９】
なお、今回のガス分子水和水の生成にあたっては、スーパーキャビテーションの概念を採用した装置を用いたが、この概念、装置はあくまで生成方法の一例である。本発明のガス分子水和水は、これらの装置によって生成された液体には限定されないし、スーパーキャビテーションの概念によって生成された液体にも限定されない。ガス分子を原水の水分子間に溶存させることができる程度に水を分子レベルで分断し、及びガスを分子単位で放射溶存させ得るものであれば、生成の技術は特に限定はされない。
【００７０】
以上のような構成を有する気体混合液生成装置２０１によって数種類のオゾン水を生成したので説明する。
【００７１】
酸素ガスボンベ１８１及び窒素ガスボンベ１８２を用いて、純酸素ガス３．９５Ｌ／ｍｉｎと、純窒素ガス０．０５Ｌ／ｍｉｎとを、気体供給装置２０３である株式会社荏原製作所製オゾナイザーＯＺＣ‐２に流入圧力０．７５ＭＰａで供給する。
【００７２】
オゾナイザー（気体供給装置２０３）では放電により酸素を高濃度オゾンガス（２１０ｇ／Ｎｍ3）に変化させる。その後ニードルバルブバルブ２１８により、同バルブの上流の第１ガス圧力計２２３が０．７５ＭＰａとなるように調整すると共に、第２ガス圧力計２２４を参照することにより気液混合装置２０５に至る下流が所望の陰圧になるように必要分高濃度オゾンガス流量を絞り込む。
【００７３】
次に、被処理液側の流れについて説明する。貯留タンク２０２に導入された純水（１８ＭΩ／ｃｍ）は、ポンプ２７１により気液混合装置２０５に供給され、気液混合装置２０５にて超高濃度オゾンガスを混合された後に貯留タンク２０２（水量５０Ｌ）に戻る。
【００７４】
気液混合装置２０５は小径路２３４のオリフィス径が２．１ｍｍのものを選定しており、ポンプ２７１は適正な流量になるようインバーター制御とする。ポンプ２７１により流量・水圧を増加させると小径路（オリフィス部）２３４でのガス吸引力が増加して、高濃度オゾンガスの流量調整用のニードルバルブバルブ２１８より下流のガス圧が真空圧に近づくと共に、気液混合装置２０５の小径路（オリフィス部）２３４直下流での混合は激しくなり、高濃度オゾンガスは純水中に激しく混和される。
【００７５】
気液混合装置２０５は、磁気回路２４３により小径路（オリフィス部）２３４に磁場強度４３００ガウス（中心磁場）で水の流路と直行する磁気方向で照射される構造とし、磁気の作用により超高濃度オゾンガスが純水中により細かく分散させられる構造とした。
【００７６】
超高濃度オゾンガスの流路には、上流（オゾナイザー側）に第１ガス圧力計２２３、下流（気液混合装置２０５側）にも第２ガス圧力計２２４（陰圧、陽圧が共に計測できるもの）を配置し、ニードルバルブバルブ２１８の開閉により所望の真空度で超高濃度オゾンガスが吸引される形態になっている。
【００７７】
また気液混合装置２０５を通過する水流量は、流量計２２０（エフェクター社製電磁誘導式流体センサー）を配置してポンプ２７１、電磁バルブ２２５により調整した。オゾンを溶け込ませる側の原水（純水）の循環流量は流量計２２０により計測される。
【００７８】
オゾン水のサンプル採取は、気体混合液生成装置２０１によってオゾン分子水生成開始から１０分後（超高濃度オゾンガス供給総量４０Ｌ：純水５０Ｌ）で実施した。表１には、気体混合液生成装置２０１によってオゾン水を生成した際の各種パラメーターを示す。気体混合液生成装置２０１によって生成したオゾン水は、本発明で用いた分子水和オゾン水も含めてサンプル名Ａ乃至Ｌの１２種類である。表１中、１次側圧力［ｋＰａ］は第１圧力計２２１の読み値であり、２次側圧力［ｋＰａ］は第２圧力計２２２の読み値であり、流量［Ｌ／ｍｉｎ］は流量計２２０の読み値であり、ガス圧力［ｍｍＨｇ］は第２ガス圧力計２２４の読み値であり、ガス流量［Ｌ／ｍｉｎ］は酸素ガスボンベ１８１及び窒素ガスボンベ１８２で設定される流量の合算値である。
【００７９】
【表１】
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【００８０】
また、比較例としてウルトラファインバブルのオゾン水も同様に１０分処理（超高濃度オゾンガス供給総量４０Ｌ：純水５０Ｌ）で作成した。オゾン水の生成にはＩＤＥＣ社製ｕｌｔｒａｆｉｎｅＧａＬＦ  ＦＺ１Ｎ−０５Ｓを用い、本発明に用いた気体混合液生成装置２０１と同じ高濃度オゾンガスを供給しウルトラファインバブルオゾン水を生成した。このとき水量はタンク容量５０Ｌとして、毎分４Ｌのオゾンガスを混合してサンプル水を得て、これを計測した。なお、ウルトラファインバブルオゾン水のサンプル名を「ＵＦＢ」とする。
【００８１】
次に、本発明における分子水和オゾン水の実態を探るべく行われた赤外線照射による分析実験について説明する。一般的に物質の解析、同定には通常の顕微鏡、Ｘ線照射やラマン分光照射、レーザー光照射を行い、これにおける散乱光ピークシフトの観測などが用いられる。図４、図５の装置により得られたオゾン水について、種々の観測方法により、その実態、特に水中のオゾンガス気泡についての観察が試みられた。
【００８２】
本発明のように水中にオゾンガスが分子レベルで溶存されている状態を観測するためには、もとの水（原水）に比べて水中の水素結合率に変化がもたらされている（水素結合率の低下）ことが観測されなくてはならない。Ｘ線照射方式は結晶体の計測には適するものの流動性のある液体の計測には適して居らず水素結合の状態を観測することはできなかった。ラマン分光照射では光線の特性が水計測に最適とは言えず、精度（分解能）の点から不足があり明瞭な差異に関する計測結果は得られなかった。そこで、赤外線照射による分析実験により、本発明の分子水和オゾン水の観測を行った。
【００８３】
以下、赤外線照射による分析実験の内容について説明する。本実験は、いわゆる赤外分光法（せきがいぶんこうほう、infrared spectroscopy）であり、測定対象の物質に赤外線を照射し、透過（あるいは反射）光を分光することスペクトル（スペクトルピーク）を得て、対象物の特性を知る方法をいう。
【００８４】
赤外線分析実験の実施にあたってはPerkinelmer社製、フーリエ変換赤外分光分析装置（「赤外分光光度計」ともいう）Spctrum-one systemBを用いた。汎用品としての本装置は、図７（ａ）に示すように光源から発射された赤外線を、鏡とプリズムを通過させ、検体である液体（分子水和オゾン水）に照射し、液体によって反射された赤外線をプリズムと鏡を通過させて受光部に導入して、その変化を計測するものである。
【００８５】
すなわち、フーリエ変換赤外分光分析装置３００は、Ｌ字型に屈曲された鏡３０１と、プリズム３０２と、検体配置用台座３０３とを備えている。検体配置用台座３０３の上面面中心には検体充填孔３０３ａが設けられ、検体配置用台座３０３の上面に検体である液体Ｌをスポイドなどによって落とすことにより、液体Ｌが検体充填孔３０３ａを満たす。
【００８６】
観測にあたっては光源から発射された赤外線ＩＲ１がＬ字型鏡３０１の第１面によって反射されてプリズム３０２に導かれる。プリズム３０２内に突入した赤外線ＩＲ１は、検体配置用台座３０３の検体充填孔３０３ａに導かれ、検体充填孔３０３ａ内の液体Ｌによって特性の異なる赤外線ＩＲ２に遷移するとともに液体Ｌによって反射され、プリズム３０２内を進行し、プリズム３０２から出射される。プリズム３０２から出射した赤外線ＩＲ２は、Ｌ字型鏡３０１の第２面に到達するとともに第２面によって反射され、図示せぬ受光面に導かれる。赤外線ＩＲ１と赤外線ＩＲ２の特性の違いを解析することにより、液体Ｌの実態を観測することができる。
【００８７】
しかし、このような汎用品の構成では検体である液体Ｌが、直径１０ｍｍ程度の円形すり鉢状に凹んで形成された検体充填孔３０３ａに滴下された状態での観測となり、検体配置用台座３０３の上面で外界にさらけ出された部分と通じている。この部分の体積は大きくないため（数滴程度の滴下容量）、検体充填孔３０３ａ内の部分も含んだ滴下された液体Ｌの全体の温度が装置周辺の温度（室温）と瞬時に同調し、室温（２８℃程度）まで上昇した。この環境下での計測では水の分子運動が余りにも激しく、赤外線分析の解析性能では試験結果の評価は困難であった。
【００８８】
そこで発明者は、本発明の液体観測にあたって、水温を低下させて水が最も高密度となる３．９８℃付近の温度に液体を保持することと液量を増やすことで対象液が検出装置接触部位との接触で変化することを避ける事が肝要と考え、図７（ｂ）に示すように保持器３０４を用意し、検体配置用台座３０３の上面に配置した。即ち、生成した液体（ガス分子水和水）を観測前に冷却しておくことにした。フーリエ変換赤外分光分析装置３００の検体配置用台座３０３と保持器３０４を氷嚢を用いて観測前に０℃近くまで冷却した。加えて、室温（装置のある室内は２８℃であった）による水温の上昇を可能な限り防止するため、検体配置用台座３０３の上面に液体を、保持器３０４を用いて保持することができるようにすると共に、２０℃の常温で生成したサンプル液を一端密閉容器で冷却して０℃近くに冷却した。観測時間中に瞬時の水温上昇が起こらないように保持器３０４に注入するサンプル液の量を１０ｍｌに増加させた。
【００８９】
図７（ｂ）の構成では、観測中のクラスレートの温度上昇が抑制され、１〜２℃程度から１０℃未満の温度帯、即ち水分子運動が抑制され、水素結合率の変化を解析できる程度の状態を維持した観測（水分子運動の抑制と水温変化による条件の変動が無い観測）が可能となった。
【００９０】
次に分析の詳細および結果を説明する。実際の分析にあっては、各サンプルにおいて、観測開始時０℃付近から温度を１℃ずつ上昇させるたびに赤外線の吸光度の測定を行い、１０℃まで測定を行った。図８は、原水の赤外線分析の観測結果を示す測定データである。最上部の測定値が水温１０℃のときのもので、以下１℃ずつ低下した状態のものを記載している。測定開始時点の水温でのデータは最下部のデータであり、計測順序としては下方から１℃上昇する毎に測定値を記録して全ての測定されたデータが表示されている。横軸の単位はカイザー（ｃｍ-1）であり、赤外線の振動数に該当する。縦軸は赤外線の吸光度の各データ間での相対的な強度に対応したものであり、単位はない。
【００９１】
一般論として、赤外線分析による水の代表的な吸光度のピーク（以下、「ピーク」と記す）は３４００カイザー付近（詳しくは３２００カイザーと３６００カイザー）に得られるとともに、１６００カイザー付近にも特有のピークが得られる。３２００カイザー付近のピークは水素結合の状態に対応するものである。３６００カイザー付近のピークは、水分子内の酸素原子と水素原子の結合（共有結合）の伸縮に対応し、３２００カイザー付近のピークは、水分子同士の水素結合とその他の分子（ガス分子）同士間の結合の量に対応する。
【００９２】
次に、総てのサンプルを平均して０℃から１０℃という水分子運動の比較的安定した温度領域について計測データを平均する。図９は、このようにして得られた原水の測定データの平均（上段）とＵＦＢ水の測定データの平均（下段）を例示している。
【００９３】
上記のように総てのサンプルを平均して０℃から１０℃という水分子運動の比較的安定した温度領域について計測データを平均し、原水とガス溶存液のデータを比較する方法で検討する。分析対象となるガス溶存液から、ガスを溶存させていないコントロールとなる原水を差し引く方式で差異を確認した。例えば、図１０はＵＦＢオゾン水（平均）から原水（平均）の測定データを差し引いた値を示すグラフである。また、図１１はサンプル名Ｌのオゾン水（平均）から原水（平均）の測定データを差し引いた値を示すグラフである。
【００９４】
表２に、サンプル名ＵＦＢ、Ａ乃至Ｌの赤外線分析による結果を示す。
【００９５】
水素結合エネルギーの減少値の算出は次の通りである。まず、赤外分光分析装置のデータで、４０００カイザーから３７００カイザーの平均値（ベースライン１（表中吸光度平均４０００〜３７００））を求め、次に２８００カイザーから２０００カイザーの平均値（ベースライン２（表中吸光度平均２８００〜２０００））を求めてこれらを平均し表中の「吸光度平均」とした。また、３７００カイザーから２８００カイザーの間の最大（マイナス側の最大値）を把握した（表中の「最大高さ」）。その上で、各サンプルから原水の平均データを差し引いて、ピーク強度の最大値（減少率）を把握した。
【００９６】
この水素結合エネルギーが減少する程度は、一方で同じ性状のサンプルで測定した動的光散乱光度計により求められた微細な気泡が多量に発生していることと符号した。
【００９７】
なお、一般論として最大吸収ピーク強度の定義を次のように考えることもある。
・２８４３カイザー以上２８５３カイザー以下の範囲の吸収ピーク強度の最大値（Ｐａ１）を算出する。
・３０５０カイザーと２６００カイザーの吸収強度の平均値（Ｐａ２）を算出する。
・２８４３カイザー以上２８５３カイザー以下の範囲の最大吸収ピーク強度Ｐａを、Ｐａ１−Ｐａ２により算出する。
【００９８】
【表２】
2019181182.tif 000003
【００９９】
水中にオゾンガス分子を溶存させて生成される分子水和オゾン水は、赤外分光法により測定される水分子間の水素結合のピークが、水に比べて小さいガス分子水和水が得られたことが確認された。言い換えると、本発明の分子水和オゾン水においては、水分子間の水素結合のピークが、水に比べて小さいことが赤外分光法により観測されるほど、オゾンガス分子が水全体に高密度に分散している。
【０１００】
ここで、表２中のオゾン水のうち、原水に比較して、オゾン水の水素結合エネルギーのピーク強度最大値が−０．００２１より小さい（差分の絶対値では｜−０．００２１｜より大きい）サンプルＤ乃至Ｌのオゾン水は、除染のためのオゾン水として好適に利用することができた。
【０１０１】
なお、上記観測方法においては、オゾン水の冷却に検体配置用台座３０３と保持器３０４とを用いたが、オゾン水を観測に適した所定温度以下に冷却し、保持する冷却装置があれば、とくにその形態は限定されない。観測に適した条件であれば、冷却温度、観測するサンプル液の量などの諸条件は特に実施形態のものには限定されない。
【０１０２】
さらに発明者は、先述したように、ガス分子が原水、原液に分散した結果、当該原水、原液中の水分子のクラスター（水クラスター部）の状態を変えていることを見出した。独立行政法人理化学研究所のプレスリリース「均一と考えられていた液体の水に不均一な微細構造を発見」（http://www.riken.go.jp/r-world/research/results/2009/090811/index.html）にも記載があるように、均一な液体であると長らく考えられてきた水の中には微細な構造（不均一性）が存在することが知られている。大型放射光施設Ｓｐｒｉｎｇ−８のＸ線ビームラインＩＢＬ４５ＸＵ小角散乱と高精度ラマン光分析装置等による解析の結果、水の密度の不均一性が水の中の２種類の微細構造によるものに由来することがわかった。すなわち密度の不均一性は、「氷によく似た微細構造」が「水素結合が歪んだ水分子群」の海の中につかっている水玉模様のような微細構造をしているために生じている。
【０１０３】
ここで、「氷によく似た微細構造」は周囲に比べて水分子が高い密度で集まった状態であり、一種のクラスター構造を形成している。このことは、水分子をフェムト秒の単位で計測することにより観測されるものであり、クラスター構造はきわめて短い時間で生成・消滅を繰返していることが理解される。この高い密度で集まった水分子群の状態、すなわち水たまの玉の部分は、他の分子が低密度に存在する水領域に比較して水素結合率が高いといえる。
【０１０４】
図１４（ａ）は、通常の水（原水）における水クラスターの状態を示す模式図であり、数十個程度の水分子の塊が、ナノ秒以下の速度で構成を変え続けている。図１４（ａ）では、水クラスター部を円環状のクラスター域で模式的に表している。環状のクラスターを（Ｈ2Ｏ）ｎで表す場合、水分子Ｈ2Ｏの数であるｎが例えば３から６０までのものについて検討がされているが、特にｎの範囲は限定されない。そして、各水分子の単独での運動も存在するが、このように葡萄の房のような状態に水分子が集合したクラスター（以下、「水クラスター部」と呼ぶ）も水中で生成されるとともに、独自の動きを示す。
【０１０５】
一方、図１４（ｂ）は、本発明の分子水和オゾン水における水クラスターの状態を示す模式図である。上述したとおり、本発明ではガス分子の爆発、拡散時に多量のガス分子が原水の水分子の海を貫通して横切るが、当該ガス分子の作用により、図１４（ａ）に示された水クラスター部は分断され細分化される。図１４（ｂ）では、細分化された水クラスター部（微細化された水クラスター部）を、楕円環状のクラスター域で模式的に表している。その後、ガス分子は水分子間に存在することとなる。すなわち、図１４（ｂ）の分子水和オゾン水においては、原水中においてガス分子を溶存させることにより、水分子が周囲に比べ高密度に集合した原水中の水クラスター部が破砕され、図１４（ａ）の原水に比較して水クラスター部が微細化されている。結果的に、本発明の分子水和オゾン水においては、水クラスター部の水分子の平均数は、原水中における水クラスター部の水分子の平均数より少ないこととなる。さらに、ナノ秒単位で変化する水クラスターにガス分子が高密度に介在することにより、大きな水クラスター部を形成することがされ難い状態が維持され、微細化された水クラスター部が保持される。結果、本発明の分子水和オゾン水においては、未処理の原水に比べると平均して水クラスター部の小さな状態を長時間保持することが可能となる。
【０１０６】
本発明の分子水和オゾン水において微細化された水クラスターが保持されるということは、原水に比べて高密度に水分子が存在する領域が減っていることを意味する。このことは、水分子間の距離が平均的に遠くなり、結果的に分子水和オゾン水の水素結合率は原水の水素結合率より低下することを意味する。すなわち、本発明において、水素結合率の低下を生じさせるガス分子の作用は、単に水分子間に存在して当該水分子間の水素結合を弱める（水素結合エネルギーを低下させる）という作用のみではない。ガス分子は、原水の水クラスター部を破壊して微細化し、微細化された水クラスター部を保持するという作用を奏することによっても水素結合率の低下という効果を生じさせている。したがって、本発明の分子水和オゾン水が生成される条件として、溶存されたガスの量が飽和濃度に達していることは必要ではなく、既に説明した生成プロセスのように、一定の生成条件の下では、ガスの量が飽和濃度以下の場合であっても分子水和オゾン水が生成可能である。
【０１０７】
次に、サンプル名ＵＦＢ、Ａ乃至Ｌのオゾン水について気泡の粒径測定を行ったので、これについて説明する。測定に用いたのは大塚電子株式会社製ＥＬＳＺ−２０００ＺＳであり、動的光散乱法により気泡の粒径測定を行った。測定結果の例として、図１２にはＵＦＢオゾン水の気泡径分布の測定データを示し、図１３にはサンプル名Ｌのオゾン水の気泡径分布の測定データを示す。表３には、各サンプルについて、個数分布がピークをとる気泡径を示す。
【０１０８】
【表３】
2019181182.tif 000004
【０１０９】
粒径測定の結果からは、原水はそもそも微細気泡をいれていない純水であるため除外している。また、ＵＦＢオゾン水は、気泡径ピーク（個数分布がピークをとる気泡径）が１１２８ｎｍであり５０ｎｍよりも微細な気泡は測定できなかった。
【０１１０】
本発明の分子水和オゾン水においては個数分布がピークをとる気泡径が５０ｎｍであることが望ましい。気体混合液生成装置２０１におけるオゾンガス供給経路の第２ガス圧力計２２４が、３５ｍｍＨｇから‐８０ｍｍＨｇの範囲のサンプル（Ａ乃至Ｃ）では、気泡径ピークは１３１９．１から６６．８ｎｍであり、５０ｎｍ以下のデータは計測できなかった。
【０１１１】
第２ガス圧力計２２４のガス圧が‐２００ｍｍＨｇから‐３７０ｍｍＨｇの範囲のサンプル（Ｄ、Ｅ）では、気泡径ピークは４７．４から３９．６ｎｍを示した。さらに‐４８０ｍｍＨｇから‐６４０ｍｍＨｇの範囲のサンプル（Ｆ、Ｇ）では、気泡径ピークは２４．８から２４．６ｎｍとなりより微細化されたファインバブルが多量に発生していることが確認された。
【０１１２】
第２ガス圧力計２２４のガス圧が‐７６０ｍｍＨｇの範囲のサンプル（Ｈ乃至Ｌ）では、気泡径ピークは１２．２から１１．３ｎｍとなり、ほぼ全量が超微細気泡で生成されていることが確認された。
【０１１３】
以上から、気体混合液生成装置２０１でオゾン水を生成する際、気液混合装置２０５に供給されるオゾンガスの圧力が陰圧であること、さらに望ましくは、オゾンガスの圧力が‐２００ｍｍＨｇ以下であること、さらにより望ましくはオゾンガスの圧力が‐７６０ｍｍＨｇ以下であることが確認できた。
【０１１４】
赤外分光分析装置の測定により得られる水素結合エネルギーの減少作用と、動的光散乱による超微細気泡の発生状態には相関があり、超微細気泡が多量に計測できる状態は、オゾンガス分子が超高密度分散して水の水素結合エネルギーとして減少が把握できる程多量に水中に溶存している状態であることがわかる。
【０１１５】
本発明の分子水和オゾン水において、気体混合液生成装置２０１でオゾン水を生成する際、気液混合装置２０５に供給されるオゾンガスの圧力が‐７６０ｍｍＨｇ以下であると、効率よくオゾンガス或いはオゾン分子が、２０ｎｍを下回る超微細な気泡で、大量溶存させられる。このような条件の下で生成された分子水和オゾン水は、化学兵器剤の無害化や、生物兵器の死滅効果に対する有効性が非常に高いものと推定できる。
【０１１６】
また、オゾン分子は水分子と同時に対象物に接触するときに、最大の酸化効果を果たすことがわかっており、そのような意味でも本発明の分子水和オゾン水は、化学兵器剤の無害化や、生物兵器の死滅効果に非常に大きな効力を発揮するものと期待できる。
【０１１７】
ＶＸガス等の神経剤、マスタードガス等のびらん剤などの化学兵器剤や、炭疽菌、コレラ菌等などの生物系有害物質を用いた生物兵器は、種々の酸化剤により、不活性化又は無害化されて除染されることが知られている。
【０１１８】
本発明に係る化学剤の除染方法においては、これまで説明した、酸化能力が非常に強力な分子水和オゾン水を用いて、化学兵器剤を除染することを提案するものである。なお、以下の実施形態では、化学兵器剤を例にこの除染について説明するが、分子水和オゾン水は上記のような生物兵器についても除染を行い得ることを確認している。
【０１１９】
本発明に係る化学剤の除染方法は、これまで説明した分子水和オゾン水を貯留タンク２０２に貯留しておき、貯留タンク２０２から取り出した分子水和オゾン水を化学兵器剤に接触させて、オゾン分子の酸化作用により化学兵器剤を無害化する工程を含むものである。
【０１２０】
化学兵器剤としてサリンのようにアルカリに対しては脆弱である一方、酸化能力に対しては安定的である化学兵器剤の除染の検証は行っていない。仮に、散布された化学兵器剤が、どのような化学兵器剤であるのか特定できないような場合の除染については、サリンなどのアルカリに弱い化学兵器剤である可能性を考え、試みにアルカリ性の除染剤と化学兵器剤とを接触させた後に、さらに、酸化効果が大きい本発明に係る分子水和オゾン水と接触させて除染を行うことが好ましい。
【０１２１】
また、本発明に係る化学剤の除染方法においては、貯留タンク２０２中で分子水和オゾン水が２０℃以下とされていることが好ましい。このような温度設定により、貯留タンク２０２中において、温度上昇に伴うオゾン分子の自己分解現象を抑制し、オゾンの濃度を低下させなることなく、有効な除染を行うことが可能となる。
【０１２２】
一方、本発明に係る化学剤の除染方法においては、分子水和オゾン水を貯留タンク２０２中から取り出した後で、化学兵器剤と接触させる前の段階で、分子水和オゾン水の温度を、３０℃以上４５℃未満とする昇温工程を採用することが好ましい。さらに、分子水和オゾン水を貯留タンク２０２中から取り出した後で、化学兵器剤と接触させる前の段階で、分子水和オゾン水の温度を、４５℃以上９０℃未満とする昇温工程を採用することがより好ましい。
【０１２３】
通常のオゾン水では瞬時にオゾンガスが脱気してしまい高溶存濃度のまま化学兵器剤と接触させることができないが、本発明に係る分子水和オゾン水は、瞬間加熱してその酸化効果を大幅に上げることができ、より一層の除染効果を期待することができる。
【０１２４】
なお、上記のように、分子水和オゾン水を貯留タンク２０２中から取り出した後で、化学兵器剤と接触させる前の段階で、分子水和オゾン水の温度を昇温する昇温工程を採用する場合には、昇温工程に要する時間を６０秒以内とすることが望ましい。
【０１２５】
［実施例１］
以下、実施例を示して分子水和オゾン水による化学兵器剤の無害化について説明する。
本実施例では化学剤としては神経剤であるＶＸ、びらん剤であるＨＤ（マスタードガス）、ＨＮ１（ナイトロジェンマスタード）を用いた。ＶＸ、ＨＤ、ＨＮ１のそれぞれの構造式を下記に示す。
【０１２６】
なお、本明細書でいう化学兵器剤は、人に対して致命的な被害を与え、兵器として用い得る化学剤であって、化学兵器剤には、１９９７年に発効した化学兵器禁止条約（化学兵器の開発、生産、貯蔵及び使用の禁止並びに廃棄に関する条約）で指定される化学物質が少なくとも含まれるものとする。
【０１２７】
【化１】
2019181182.tif 000005
【０１２８】
【化２】
2019181182.tif 000006
【０１２９】
【化３】
2019181182.tif 000007
【０１３０】
（化学兵器剤サンプル溶液の調整）
ノルマルヘキサン（関東化学製ヘキサン３００）に１体積％のＶＸを溶解したＶＸサンプル溶液を調整した。また、ノルマルヘキサン（関東化学製ヘキサン３００）に１体積％のＨＤを溶解したＨＤサンプル溶液を調整した。ノルマルヘキサン（関東化学製ヘキサン３００）に１体積％のＨＮ１を溶解したＨＮ１サンプル溶液を調整した。
【０１３１】
（分子水和オゾン水の準備）
これまで説明した気体混合液生成装置２０１により生成された分子水和オゾン水の原液、原液を３倍に希釈したもの、原液を１０倍に希釈したもの、のオゾン濃度の異なる３種類の分子水和オゾン水を準備した。気体混合液生成装置２０１により生成された分子水和オゾン水の原液のオゾン濃度は、生成した際のロットによって異なっており、本実施例では原液のオゾン濃度は６６［ｐｐｍ］〜８０［ｐｐｍ］であった。なお、本実施例では、オゾンを溶け込ませる原水には千葉県水道局が提供する水道水を用いた。
【０１３２】
（化学兵器剤サンプル溶液と分子水和オゾン水との接触の再現）
ＶＸ、ＨＤ、ＨＮ１のいずれかの化学兵器剤サンプル溶液３０μＬと、濃度の異なる３種類の分子水和オゾン水のいずれか５ｍＬとをキャップ付き試験管に入れたものを準備した。準備したキャップ付き試験管は２５℃に保たれた振とう恒温槽（ＴＡＩＴＥＣ株式会社製、温調部型番：ＳＨ−１０Ｎ、振とう部型番：パーソナルＨ−１０）にて振とうを行った。振とう時間は、２分、１０分、３０分、１５０分とした。
【０１３３】
１．ガスクロマトグラフィー質量分析（ＧＣ−ＭＳ）法による化学兵器剤残存率の測定
１０分、３０分、１５０分の振とうを行った後、残存している化学兵器剤をジクロロメタン（和光純薬工業株式会社製）に抽出する準備を行った。ここで、ＨＤの化学兵器剤サンプル溶液が入ったキャップ付き試験管には、ジクロロメタン１ｍＬを滴下し、ＶＸ、ＨＮ１のいずれかの化学兵器剤サンプル溶液が入ったバイアルには、ジクロロメタン１ｍＬと１Ｍのトリス溶液２００μＬを滴下した。トリス溶液としては和光純薬工業株式会社製生化学用トリス（ヒドロキシメチル）アミノメタンの水溶液を用いた。
【０１３４】
いずれのキャップ付き試験管も試験管ミキサー（アズワン製ＨＭ−１０型）によって振動を加えた後、微量高速冷却遠心機（株式会社トミー精工製ＭＸ−３０１型）によって、ジクロロメタン層とそれ以外の層を遠心分離した。
【０１３５】
次に、上記のジクロロメタン層のみをＧＣ−ＭＳ専用のバイアルに移し、ガスクロマトグラフィー質量分析を実施した。以下にガスクロマトグラフィー質量分析に用いた装置・条件等を示す。ガスクロマトグラフ・質量分析装置については、分析時間の都合上２台の装置を使用した。
（条件１）
・ガスクロマトグラフィー（ＧＣ）
装置：アジレント・テクノロジー株式会社製６８９０Ｎ
カラム型番：ＤＢ−５ＭＳ  （アジレント・テクノロジー株式会社製３０ｍ×０．２５ｍｍ  Ｉ．Ｄ．，  ０．２５μｍ  ｉｎ  ｔｈｉｃｋｎｅｓｓ）
注入法：スプリット比３０：１
注入口温度：２５０℃
イオン源温度：２３０℃
カラム温度：  ４０℃（１分）→２０℃／ｍｉｎ→２９０℃（５分）
ヘリウム流量：０．７ｍＬ／ｍｉｎ
注入量：１μＬ
・質量分析（ＭＳ）
装置：アジレント・テクノロジー株式会社製５９７５Ｂ  ｉｎｅｒｔ  ＭＳＤ
イオン化電圧：７０ｅＶ
（条件２）
・ガスクロマトグラフィー（ＧＣ）
装置：アジレント・テクノロジー株式会社製７８９０Ｂ
カラム型番：ＤＢ−５ＭＳ  （アジレント・テクノロジー株式会社製３０ｍ×０．２５ｍｍ  Ｉ．Ｄ．，  ０．２５μｍ  ｉｎ  ｔｈｉｃｋｎｅｓｓ）
注入法：スプリット比５０：１または２０：１
注入口温度：２５０℃
イオン源温度：２３０℃
カラム温度：４０℃（０．５分）→１００℃／ｍｉｎ→２９０℃（１．５分）
ヘリウム流量：２．５ｍＬ／ｍｉｎ
注入量：１μＬ
・質量分析（ＭＳ）
装置：アジレント・テクノロジー株式会社製５９７７Ａ  ＭＳＤ
イオン化電圧：７０ｅＶ
次に、ガスクロマトグラフィー質量分析の結果を表４に示す。
【０１３６】
【表４】
2019181182.tif 000008
【０１３７】
（表中Ｎ．Ｄ．はＮｏｔ  Ｄｅｔｅｃｔｅｄの略）
振とう時間１０分一定の条件では、いずれの化学兵器剤においても、１０倍希釈→３倍希釈→原液の順で残存率が減少しており、オゾン濃度がより高い方がより効果的に化学兵器剤の分子構造を壊し、無害化を図ることができることが確認できた。
【０１３８】
また、気体混合液生成装置２０１により生成された分子水和オゾン水の原液をそのまま用い、振とう時間を１０分以上とすることで、いずれの化学兵器剤についても、元の化学兵器剤の分子をほぼ消滅させることができ、本発明に係る化学剤の除染方法の有効性が確認できた。
【０１３９】
次に、分子水和オゾン水との接触によって生成される化学兵器剤の分解物を推定するために、液体クロマトグラフィー質量分析（ＬＣ−ＭＳ）法により確認を行った。
【０１４０】
分子水和オゾン水と混合され、所定時間の振とうを経た化学兵器剤サンプル溶液に対して、０．１Ｍのチオ硫酸ナトリウム溶液（和光純薬製０．１ｍｏｌ／Ｌチオ硫酸ナトリウム溶液）２００μＬを添加することで、残存しているオゾンを失活させた。
【０１４１】
２．液体クロマトグラフィー質量分析（ＬＣ−ＭＳ）法による化学兵器剤分解物の測定
以下に液体クロマトグラフィー質量分析に用いた装置・条件等を示す。ＶＸの加水分解物についてはＬＣ−ＭＳ分析を行い、標準品とＬＣの保持時間及びマススペクトルが一致することを確認した。その他の分解物については、質量分析計への直接導入（ｉｎｆｕｓｉｏｎ、ＥＳＩ−ＴＯＦ  ＭＳ）により検出した。
（ＶＸの加水分解物の分析について）
・液体クロマトグラフィー（ＬＣ）
装置：株式会社島津製作所製Ｎｅｘｅｒａ  Ｘ２  ＨＰＬＣ
カラム型番：Ｌ−ｃｏｌｕｍｎ２  ＯＤＳ  （ＣＥＲＩ，１．５×１５０  ｎｍ，５μｍ）
カラム温度：４０℃
流量：  ０．２ｍＬ／ｍｉｎ
注入量：  １０μＬ
・質量分析（ＭＳ）
装置：Ｂｒｕｋｅｒ  Ｄａｌｔｏｎｉｃｓ社製  ｉｍｐａｃｔ  ＨＤ  Ｑ−ＴＯＦ  ｍａｓｓ  ｓｐｅｃｔｒｏｍｅｔｅｒ
ＥＳＩ法によるＰｏｓ．イオン化時のイオン化電圧：４．５ｋＶ
ＥＳＩ法によるＮｅｇ．イオン化時のイオン化電圧：４．０ｋＶ
（ＶＸ、ＨＤ及びＨＮ１のサンプル溶液の分析について）
・質量分析（ＭＳ）  （ｉｎｆｕｓｉｏｎ）
装置：Ｂｒｕｋｅｒ  Ｄａｌｔｏｎｉｃｓ社製  ｉｍｐａｃｔ  ＨＤ  Ｑ−ＴＯＦ  ｍａｓｓ  ｓｐｅｃｔｒｏｍｅｔｅｒ
ＥＳＩ法によるＰｏｓ．イオン化時のイオン化電圧：４．５ｋＶ
ＥＳＩ法によるＮｅｇ．イオン化時のイオン化電圧：４．０ｋＶ
次に、液体クロマトグラフィー質量分析（ＬＣ−ＭＳ）または直接導入による分析（ ＥＳＩ−ＴＯＦ  ＭＳ）の結果を図１５、図１６、図１７に示す。図１５、図１６はＶＸサンプル溶液に基づく分析結果を示す図であり、図１７はＨＤサンプル溶液に基づく分析結果を示す図である。
【０１４２】
図１５の囲み中には、スペクトルと対応する標準品（ＶＸの加水分解物）の分子構造が示されている。図１６の囲み中には、スペクトルと対応する推定される分子の分子構造が示されている。図１７の囲み中には、スペクトルと対応する推定される分子の分子構造が示されている。
【０１４３】
図１５乃至図１７の分析結果から、化学兵器剤は分子水和オゾン水との接触によって、分解物が生成される程度までダメージを被り、結果として化学兵器剤が無害化されることが確認できた。特に、図１６によればＶＸにおけるＰ−Ｓ結合が切られた分解物が確認でき、また、図１７によればＨＤにおけるＳに酸素が結合した分解物が確認でき、いずれも分子水和オゾン水の効果により著しい無害化が達成し得たものと推定できる。
【０１４４】
以上、本発明に係る化学剤の除染方法によれば、広い範囲に散布された化学兵器剤などを効率的に無害化し、除染することができる。
【０１４５】
次に、分子水和オゾン水を用いて生物兵器の除染を行う本発明の実施形態について説明する。本明細書で言う「生物兵器」は、「細菌兵器（生物兵器）及び毒素兵器の開発、生産及び貯蔵の禁止並びに廃棄に関する条約等の実施に関する法律」に基づくものにより定義することができる。
【０１４６】
すなわち、本明細書における「生物兵器」とは、「生物剤又は生物剤を保有しかつ媒介する生物」が充てんされたものであり、当該「生物剤」とは、「微生物であつて、人、動物若しくは植物の生体内で増殖する場合にこれらを発病させ、死亡させ、若しくは枯死させるもの又は毒素を産生するもの」である。
【０１４７】
典型的には、「生物兵器」における「生物剤」としては、炭疽菌、天然痘ウイルス、ペスト菌、ボツリヌス菌、コレラ菌、出血熱ウイルス、ボツリヌス毒素、黄色ブドウ球菌エンテロトキシンＢ、リシン毒素などを挙げることができる。本発明は、これまで説明した分子水和オゾン水を用いて、このような生物剤を無害化する除染方法に関するものである。
【０１４８】
より詳しくは、本発明に係る生物剤の除染方法は、オゾン分子が少なくとも原水の水分子間に高密度に存在し、水素結合率が原水の水素結合率より小さくなるほどに高密度でオゾン分子が溶存保持された分子水和オゾン水を、生物剤に接触させ、オゾン分子の酸化作用により生物剤を無害化する工程が含まれている。
【０１４９】
また、本発明に係る生物剤の除染方法において、前記の分子水和オゾン水には、気泡径が５０ｎｍ未満のオゾンが含有されてなる。また、原水に比較して、前記の分子水和オゾン水の水素結合エネルギーのピーク強度最大値は、赤外分光光度計を用いた測定で−０．００２１より小さい。
【０１５０】
本発明に係る生物剤の除染方法は、これまで説明した分子水和オゾン水を貯留タンク２０２に貯留しておき、貯留タンク２０２から取り出した分子水和オゾン水を生物剤に接触させて、オゾン分子の酸化作用により生物剤を無害化する工程を含むものである。
【０１５１】
また、本発明に係る生物剤の除染方法においては、貯留タンク２０２中で分子水和オゾン水が２０℃以下とされていることが好ましい。このような温度設定により、貯留タンク２０２中において、温度上昇に伴うオゾン分子の自己分解現象を抑制し、オゾンの濃度を低下させることなく、有効な除染を行うことが可能となる。
【０１５２】
一方、本発明に係る生物剤の除染方法においては、分子水和オゾン水を貯留タンク２０２中から取り出した後で、生物剤と接触させる前の段階で、分子水和オゾン水の温度を、３０℃以上４５℃未満とする昇温工程を採用することが好ましい。さらに、分子水和オゾン水を貯留タンク２０２中から取り出した後で、生物剤と接触させる前の段階で、分子水和オゾン水の温度を、４５℃以上９０℃未満とする昇温工程を採用することがより好ましい。
【０１５３】
通常のオゾン水では瞬時にオゾンガスが脱気してしまい高溶存濃度のまま生物剤と接触させることができないが、本発明に係る分子水和オゾン水は、瞬間加熱してその酸化効果を大幅に上げることができ、より一層の除染効果を期待することができる。
【０１５４】
なお、上記のように、分子水和オゾン水を貯留タンク２０２中から取り出した後で、生物剤と接触させる前の段階で、分子水和オゾン水の温度を昇温する昇温工程を採用する場合には、昇温工程に要する時間を６０秒以内とすることが望ましい。
【０１５５】
［実施例２］
以下、実施例を示して分子水和オゾン水による生物剤の殺菌処理について説明する。
本実施例では、ターゲットとする生物剤としては、炭疽菌が用いられた。炭疽菌の形態は２種類で、炭疽菌芽胞、炭疽菌栄養型の双方が用いられた。これらの炭疽菌のうち、芽胞殻を有する炭疽菌芽胞は、殺滅が困難であることが知られている。
【０１５６】
また、本実施例においては、前記のような生物剤には定義されないものの、炭疽菌芽胞の芽胞殻より厚い芽胞殻を有し殺菌がより困難であると共に、実験上は炭疽菌より扱いが容易な枯草菌芽胞の殺菌処理についても実験を行った。このような枯草菌芽胞は、殺滅が最も困難であるものの一つとして考えられるので、実験上、枯草菌芽胞の殺滅されていることが確認できれば、理論上、前記生物剤又生物剤に定義されないような細菌に対しても、本発明に係る分子水和オゾン水が有効であることを推定できる。
【０１５７】
また、本実施例では、炭疽菌などより一般的に広く認知されている、腸管出血性大腸菌に対する殺菌効果についての実験も行った。このような実験を通じて、本発明に係る分子水和オゾン水が、日常生活においても見受けられ社会的関心も高い細菌に対しても有効であることを確認した。
【０１５８】
実験１
（分子水和オゾン水の準備）
これまで説明した気体混合液生成装置２０１により生成された分子水和オゾン水の原液を準備した。気体混合液生成装置２０１により生成された分子水和オゾン水の原液のオゾン濃度は、生成した際のロットによって異なっているが、１２０ｐｐｍ〜１３０ｐｐｍであった。オゾンを溶け込ませる原水には、工業用純水（サンエイ化学社製工業用精製水）を用いた。
（実験対象菌懸濁液の準備）
本実験に用いた実験対象菌は、炭疽菌芽胞である。実験対象菌の懸濁液としては、１０8ＣＦＵ／ｍＬ以上のものが準備された。具体的には、B.anthracis Pastur II No.30株の精製芽胞懸濁液（７．８５×１０8ＣＦＵ／ｍＬ）が準備された。
（混和反応液の準備）
オゾン濃度が所望の値となるように、５０ｍＬポリプロピレン製遠心管内に、実験対象菌の懸濁液、分子水和オゾン水、滅菌超純水を混和し４０ｍＬの混和反応液を２５℃水浴中で調整した。混和の際には、分子水和オゾン水は最後に加えた。混和には、ドラモンド社製のピペットエイドを用いた。また、実験対象菌の濃度は、いずれの混和液においても、約１×１０7ＣＦＵ／ｍＬとなるように調整した。また、実験の前に、ポリプロピレン製遠心管については、分子水和オゾン水による共洗いを３回行った。希釈用の滅菌超純水には、千葉県水道局が供給する水道水を超純水作成装置により超純水とし、オートクレーブで１２１℃、２０分の滅菌処理を行ったものを用いた。混和反応溶液のオゾン濃度としては、１１７ｐｐｍ、５０ｐｐｍ、１０ｐｐｍ、１ｐｐｍのものが準備された。
（混和反応液の採取）
前記のような混和反応液の調整後、所定時間経過後、前記混和反応液０．１ｍＬの採取を行い１０ｍＬの培地に滴下した。また、培地としては、Ｎｕｔｒｉｅｎｔ  Ｂｒｏｔｈ（商標。日水製薬株式会社製）を用いた。また、前記の所定時間は、５秒、１０秒、３０秒、１分、３分、５分、３０分とした。培地の保存容器（培養容器）としては１５ｍＬポリプロピレン製遠心管（Ｎｕｎｃ社製）を用いた。ここで、培地の保存容器（培養容器）としては同一条件のものを４本準備した。すなわち、ｎ＝４とした。
（実験対象菌の反応後培養と、分子水和オゾン水による殺菌効果の検証方法）
混和反応液が滴下された培地は、ボルテックスミキサーの最大出力で撹拌した後、３７℃で好気培養しつつ、実験対象菌の増殖の有無を１０日間経過観察した。
（結果・検討）
実験結果を図１８に示す。図１８（Ａ）は２日間経過後の、また（Ｂ）は３日間経過後の、また（Ｃ）は４日間経過後の、また（Ｄ）は７日間経過後の、また（E）は１０日間経過後の実験結果を示す。図１８の表において、（＋）は実験対象菌の増殖が確認された陽性の場合を、（−）は実験対象菌の増殖が確認されず、実験対象菌の殺滅が確認された陰性の場合を示している。また、各表中左欄において括弧内の濃度は採水時のオゾン濃度を示している。
【０１５９】
一般に芽胞の殺菌効果は７日以上経過観察するため、本実験は１０日間の増殖の有無を確認したところ、５０ｐｐｍ３０秒の４本中１本が３日後陰性判定であったのが、４日後陽性判定と判定結果が変化したが、４日以降の結果は変化しなかった。
【０１６０】
７日培養後の結果で増殖の有無を判定したところ、分子水和オゾン水は炭疽菌芽胞において１１７ｐｐｍのオゾン濃度で１０秒（０．１６分）以上の暴露条件（ＣＴ  ｖａｌｕｅ＝１９．５）で１×１０7個（６ｌｏｇ以上）の殺菌作用を示した。またオゾン濃度５０ｐｐｍでは１分以上の条件（ＣＴ  ｖａｌｕｅ＝５０）を、１０ｐｐｍでは５分以上の条件（ＣＴ  ｖａｌｕｅ＝５０）で１×１０7個（６ｌｏｇ以上）の殺菌作用を示した。
【０１６１】
一方、１ｐｐｍでは３０分以内に殺菌効果は確認できなかった。このように、各オゾン濃度におけるＣＴ  ｖａｌｕｅが算出され、各濃度における必要な殺菌時間が明らかとなったことは、本発明に係る分子水和オゾン水を用いた実際の除染の際に非常に参考となるデータである。
【０１６２】
炭疽菌芽胞に対して本発明に係る分子水和オゾン水は極めて短時間で国際的に一般的な基準である、無菌性保証水準（Sterility Assurance Level, SAL）を１０6以下で達成することが可能となった。また微生物種中で最強の物理化学的耐性を有する芽胞で有効であったことから、ほぼすべての微生物種に対して炭疽菌芽胞以上に有効であるものと考えられる。オゾン殺菌は有効な滅菌効果を有することは知られていたが、オゾンは水への溶解度が低く高濃度を維持することが困難であった。しかし、本発明に係る分子水和オゾン水は高濃度を長時間維持することが可能であるため、今後、炭疽菌芽胞をはじめ、様々な微生物種の除染に有効となると予想できる。
【０１６３】
実験２
（分子水和オゾン水の準備）
これまで説明した気体混合液生成装置２０１により生成された分子水和オゾン水の原液を準備した。気体混合液生成装置２０１により生成された分子水和オゾン水の原液のオゾン濃度は１１８ｐｐｍであった。オゾンを溶け込ませる原水には、工業用純水（サンエイ化学社製工業用精製水）を用いた。
（実験対象菌懸濁液の準備）
本実験に用いた実験対象菌は、炭疽菌栄養型、炭疽菌芽胞ロット１、炭疽菌芽胞ロット２、枯草菌芽胞である。実験対象菌の懸濁液としては、いずれも１０8ＣＦＵ／ｍＬ以上のものが準備された。実験対象菌の懸濁液の詳細は下記の通りである。
・炭疽菌栄養型：B. anthracis Pastur II No.30 株：２．７×１０8ＣＦＵ／ｍＬ
・炭疽菌芽胞ロット１：B. anthracis Pastur II No.30 株：２．６×１０8ＣＦＵ／ｍＬ
・炭疽菌芽胞ロット２：B. anthracis Pastur II No.30 株：５．７×１０8ＣＦＵ／ｍＬ
・枯草菌芽胞：B. subtilis IAM12118T 株：１．４×１０8ＣＦＵ／ｍＬ
（混和反応液の準備）
オゾン濃度が１０７ｐｐｍとなるように、５０ｍＬポリプロピレン製遠心管内に、実験対象菌の懸濁液、分子水和オゾン水、滅菌超純水を混和し４０ｍＬの混和反応液を２５℃水浴中で調整した。混和の際には、分子水和オゾン水は最後に加えた。混和には、ドラモンド社製のピペットエイドを用いた。また、実験対象菌の濃度は、いずれの混和液においても、約１×１０7ＣＦＵ／ｍＬとなるように調整した。また、実験の前に、ポリプロピレン製遠心管については、分子水和オゾン水による共洗いを３回行った。希釈用の滅菌超純水には、千葉県水道局が供給する水道水を超純水作成装置により超純水とし、オートクレーブで１２１℃、２０分の滅菌処理を行ったものを用いた。
（混和反応液の採取）
前記のような混和反応液の調整後、３０分経過後、前記混和反応液０．１ｍＬの採取を行い１０ｍＬの培地に滴下した。また、培地としては、Ｎｕｔｒｉｅｎｔ  Ｂｒｏｔｈ  （商標。日水製薬株式会社製）を用いた。培地の保存容器（培養容器）としては１５ｍＬポリプロピレン製遠心管（Ｎｕｎｃ社製）を用いた。ここで、培地の保存容器（培養容器）としては同一条件のものを４本準備した。すなわち、ｎ＝４とした。
（実験対象菌の反応後培養と、分子水和オゾン水による殺菌効果の検証方法）
混和反応液が滴下された培地は、ボルテックスミキサーの最大出力で撹拌した後、３７℃で好気培養しつつ、実験対象菌の増殖の有無を７日間経過観察した。
（結果・検討）
一般に芽胞の殺菌効果は７日以上経過観察するため、７日間の増殖の有無を確認した。本発明に係る分子水和オゾン水は炭疽菌栄養型、炭疽菌芽胞ロット１、炭疽菌芽胞ロット２、枯草菌芽胞のいずれにおいても、オゾン濃度１０７ｐｐｍ以上、かつ、３０分の条件で１×１０7個以上  （６ｌｏｇ以上）の殺菌作用を示した。
（顕微鏡検査）
顕微鏡検査においては、混和反応液１０μＬをスライドグラス上に載せ、安全キャビネット内で風乾し火炎固定した。これにFluoroSave（商標。Calbiochem社製）を封入剤とし、カバーグラスをかけ封入剤が乾固してから顕微鏡検査を行った。生物顕微鏡Axioskop2 plus（商標。Carl Zeiss社製）による対物レンズ１００倍・接眼レンズ１０倍の１０００倍で位相差像を観察した。撮影においては AxioCam HRc（商標。Carl Zeiss社製）により位相差顕微鏡像の写真を撮った。
【０１６４】
顕微鏡検査の結果を図１９乃至図２３に示す。図１９は炭疽菌栄養型の陽性コントロールの写真と、混和反応液調整３０分経過後の写真とを示している。また、また、図２０は炭疽菌芽胞ロット１の陽性コントロールの写真と、混和反応液調整３０分経過後の写真とを示している。また、図２１は炭疽菌芽胞ロット２の陽性コントロールの写真と、混和反応液調整３０分経過後の写真とを示している。また、図２２は枯草菌芽胞の陽性コントロールの写真と、混和反応液調整３０分経過後の写真とを示している。また、図２３は炭疽菌芽胞ロット２の混和反応液調整３０分経過後、さらに遠心濃縮を行ったものの写真を示している。
【０１６５】
位相差顕微鏡像においては、実験対象菌に対するオゾン分子の反応による影響を観察した。陽性コントロールと比較したところ、炭疽菌栄養型は菌体内の明度が上昇し菌体内容物が抜けだしたように観察された。炭疽菌芽胞ロット１および炭疽菌芽胞ロット２は芽胞の形態を維持するものが僅かしか観察されず、分解物と思われる有機物が多量に確認された（図２０、図２１）。なお確認のため、炭疽菌芽胞ロット２について、遠心濃縮してペレット濃度を上げて観察したが、同様の観察結果であった（図２３）。枯草菌芽胞は芽胞の形態を維持するものが多数観察されたが、ダークニングが生じており、表面構造が変性していることが予想された（図２２）。
【０１６６】
実験３
（分子水和オゾン水の準備）
これまで説明した気体混合液生成装置２０１により生成された分子水和オゾン水の原液を準備した。気体混合液生成装置２０１により生成された分子水和オゾン水の原液のオゾン濃度は、１１３ｐｐｍであった。オゾンを溶け込ませる原水には千葉県水道局が供給する水道水を用いた。
（実験対象菌懸濁液の準備）
本実験に用いた実験対象菌は、腸管出血性大腸菌である。実験対象菌の懸濁液としては、１０8ＣＦＵ／ｍＬ以上のものが準備された。具体的には、腸管出血性大腸菌 Escherichia coli (O157:H7) RIMD 05091896の懸濁液（１．４３×１０8ＣＦＵ／ｍＬ）が準備された。
（混和反応液の準備）
オゾン濃度が所望の値となるように、５０ｍＬポリプロピレン製遠心管内に、実験対象菌の懸濁液、分子水和オゾン水、滅菌超純水を混和し４０ｍＬの混和反応液を２５℃水浴中で調整した。混和の際には、分子水和オゾン水は最後に加えた。混和には、ドラモンド社製のピペットエイドを用いた。また、実験対象菌の濃度は、いずれの混和液においても、約１×１０7ＣＦＵ／ｍＬとなるように調整した。また、実験の前に、ポリプロピレン製遠心管については、分子水和オゾン水による共洗いを３回行った。希釈用の滅菌超純水には、千葉県水道局が供給する水道水を超純水作成装置により超純水とし、オートクレーブで１２１℃、２０分の滅菌処理を行ったものを用いた。混和反応溶液のオゾン濃度としては、１０２ｐｐｍ、５０ｐｐｍ、１０ｐｐｍ、１ｐｐｍのものが準備された。
（混和反応液の採取）
前記のような混和反応液の調整後、所定時間経過後、前記混和反応液０．１ｍＬの採取を行い１０ｍＬの培地に滴下した。また、培地としては、Ｎｕｔｒｉｅｎｔ  Ｂｒｏｔｈ  （商標。日水製薬株式会社製）を用いた。また、前記の所定時間は、５秒、１０秒、３０秒、１分、３分、５分、３０分とした。培地の保存容器（培養容器）としては１５ｍＬポリプロピレン製遠心管（Ｎｕｎｃ社製）を用いた。ここで、培地の保存容器（培養容器）としては同一条件のものを４本準備した。すなわち、ｎ＝４とした。
（実験対象菌の反応後培養と、分子水和オゾン水による殺菌効果の検証方法）
混和反応液が滴下された培地は、ボルテックスミキサーの最大出力で撹拌した後、３７℃で好気培養しつつ、実験対象菌の増殖の有無を７日間経過観察した。
（結果・検討）
実験結果を図２４に示す。図２４の表において、（＋）は実験対象菌の増殖が確認された陽性の場合を、（−）は実験対象菌の増殖が確認されず、実験対象菌の殺滅が確認された陰性の場合を示している。
【０１６７】
増殖の有無を確認したところ、本発明に係る分子水和オゾン水は腸管出血性大腸菌において１ｐｐｍ以上の濃度かつ５秒以上の条件（ＣＴ  ｖａｌｕｅ＝０．０８）で１×１０7個（６ｌｏｇ以上）の殺菌作用を示した。このように本発明に係る分子水和オゾン水は、腸管出血性大腸菌Ｏ１５７などの社会的に影響がある細菌に対しても極めて有効性が高いことが確認できた。特に、ＣＴ  ｖａｌｕｅは非常に低い値が算出され、このような細菌に対する滅菌に、本発明に係る分子水和オゾン水が大きな効力を有することが証明された。
【０１６８】
実験４
（分子水和オゾン水の準備）
これまで説明した気体混合液生成装置２０１により生成された分子水和オゾン水の原液を準備した。気体混合液生成装置２０１により生成された分子水和オゾン水の原液のオゾン濃度は、１００ｐｐｍであった。オゾンを溶け込ませる原水には千葉県水道局が供給する水道水を用いた。
（実験対象菌懸濁液の準備）
本実験に用いた実験対象菌は、枯草菌芽胞である。実験対象菌の懸濁液としては、１０8ＣＦＵ／ｍＬ以上のものが準備された。具体的には、枯草菌芽胞B. subtilis IAM12118T 株の懸濁液（１．９５×１０8ＣＦＵ／ｍＬ）が準備された。
（混和反応液の準備）
オゾン濃度が所望の値となるように、５０ｍＬポリプロピレン製遠心管内に、実験対象菌の懸濁液、分子水和オゾン水、滅菌超純水を混和し４０ｍＬの混和反応液を２５℃水浴中で調整した。混和の際には、分子水和オゾン水は最後に加えた。混和には、ドラモンド社製のピペットエイドを用いた。また、実験対象菌の濃度は、いずれの混和液においても、約１×１０7ＣＦＵ／ｍＬとなるように調整した。また、実験の前に、ポリプロピレン製遠心管については、分子水和オゾン水による共洗いを３回行った。希釈用の滅菌超純水には、千葉県水道局が供給する水道水を超純水作成装置により超純水とし、オートクレーブで１２１℃、２０分の滅菌処理を行ったものを用いた。混和反応溶液のオゾン濃度としては、５０ｐｐｍ、１０ｐｐｍ、１ｐｐｍのものが準備された。
（混和反応液の採取）
前記のような混和反応液の調整後、所定時間経過後、前記混和反応液０．１ｍＬの採取を行い１０ｍＬの培地に滴下した。また、培地としては、Ｎｕｔｒｉｅｎｔ  Ｂｒｏｔｈ  （商標。日水製薬株式会社製）を用いた。また、前記の所定時間は、５秒、１０秒、３０秒、１分、３分、５分、３０分とした。培地の保存容器（培養容器）としては１５ｍＬポリプロピレン製遠心管（Ｎｕｎｃ社製）を用いた。ここで、培地の保存容器（培養容器）としては同一条件のものを４本準備した。すなわち、ｎ＝４とした。
（実験対象菌の反応後培養と、分子水和オゾン水による殺菌効果の検証方法）
混和反応液が滴下された培地は、ボルテックスミキサーの最大出力で撹拌した後、３７℃で好気培養しつつ、実験対象菌の増殖の有無を１５日間経過観察した。
（結果・検討）
実験結果を図２５に示す。図２５（Ａ）は１日間経過後の、また（Ｂ）は２日間経過後の、また（Ｃ）は７日間経過後の実験結果を示す。図２５の表において、（＋）は実験対象菌の増殖が確認された陽性の場合を、（−）は実験対象菌の増殖が確認されず、実験対象菌の殺滅が確認された陰性の場合を示している。
【０１６９】
一般に芽胞の殺菌効果は７日以上経過観察するため、１５日間の増殖の有無を確認したところ、１日後と２日後の結果に違いは生じたが、２日以降の結果は変化しなかった。本発明に係る分子水和オゾン水は枯草菌芽胞において１０ｐｐｍ以上の濃度かつ５分以上の条件（ＣＴ  ｖａｌｕｅ＝５０）で１×１０7個（６ｌｏｇ以上）の殺菌作用を示した。
【０１７０】
本実験では、オゾンの殺菌効果は１０ｐｐｍで頭打ちの可能性があることが示唆された。しかし、オゾン濃度は減衰が早く、実際の使用環境では、他の有機物の含有も考えられるため、対象菌に対するオゾン濃度１０ｐｐｍ以上に維持するためには、よりオゾン濃度が濃いものが必要と考えられる。一般的に枯草菌芽胞は、炭疽菌芽胞よりも消毒剤による殺菌作用に対し抵抗性を示すことが知られているので、炭疽菌芽胞は枯草菌芽胞が死滅する条件で用いれば、確実な除染が可能である。
【０１７１】
以上、本発明に係る生物剤の除染方法によれば、炭疽菌芽胞などの細菌を殺滅することができ、生物兵器を効率的に無害化することが可能となる。
【符号の説明】
【０１７２】
１８１・・・酸素ガスボンベ
１８２・・・窒素ガスボンベ
１９０・・・配管
１９１・・・ポンプ
１９５・・・バルブ
２０１・・・気体混合液生成装置
２０２・・・貯留タンク
２０２ｖ・・・取水バルブ
２０３・・・気体供給装置
２０４・・・循環系装置
２０５・・・気液混合装置（液体クラスレート生成装置）
２０６・・・溶解促進槽
２０２・・・貯留タンク
２０７・・・温度保持装置
２１１・・・ポンプ
２１２・・・冷却機
２１３・・・配管
２１７・・・気体供給管
２１８・・・ニードルバルブバルブ
２１９・・・逆止弁
２２０・・・流量計
２２１・・・第１圧力計
２２２・・・第２圧力計
２２３・・・第１ガス圧力計
２２４・・・第２ガス圧力計
２２５・・・電磁バルブ
２３１・・・ベンチュリ管
２３２・・・上流側大経路
２３３・・・絞り傾斜路
２３４・・・小径路
２３５・・・開放傾斜路
２３６・・・下流側大経路
２３９・・・気体供給パイプ
２４３・・・磁気回路
２４５・・・一方の磁石片
２４６・・・他方の磁石片
２４８・・・連結部材
２６５・・・気液分離装置
２６７・・・気体分解装置
２７０・・・配管
２７１・・・ポンプ
２７２・・・逆止弁
２７３・・・配管
２７４・・・配管
２７５・・・配管
２７６・・・バルブ
３００・・・フーリエ変換赤外分光分析装置
３０１・・・鏡
３０２・・・プリズム
３０３・・・検体配置用台座
３０３ａ・・・検体充填孔
３０４・・・保持器
【図１】
2019181182.tif 000009
【図２】
2019181182.tif 000010
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
2019181182.tif 000018
【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
2019181182.tif 000024
【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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