(57)【要約】【課題】鋳造物の鋳肌への砂付着を低減する鋳型用発泡骨材混合物、鋳型及び鋳型の製造方法の提供。【解決手段】骨材と、水溶性粘結剤と、水溶性発泡剤と、水と、球状の金属酸化物粒子と、を含有する鋳型用発泡骨材混合物。【選択図】図１Ａ
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
骨材と、
水溶性粘結剤と、
水溶性発泡剤と、
水と、
球状の金属酸化物粒子と、
を含有する鋳型用発泡骨材混合物。
【請求項２】
前記金属酸化物粒子が、中性又はアルカリ性である、請求項１に記載の鋳型用発泡骨材混合物。
【請求項３】
前記金属酸化物粒子として、アルミナ粒子及びシリカ粒子からなる群より選択される少なくとも１種を含有する、請求項１又は請求項２に記載の鋳型用発泡骨材混合物。
【請求項４】
前記金属酸化物粒子の粒子径が、０．１μｍ以上５μｍ以下である、請求項１〜請求項３のいずれか一項に記載の鋳型用発泡骨材混合物。
【請求項５】
前記骨材として、球状人工砂を含有する、請求項１〜請求項４のいずれか一項に記載の鋳型用発泡骨材混合物。
【請求項６】
前記水溶性粘結剤として、アルカリ珪酸塩を含有する、請求項１〜請求項５のいずれか一項に記載の鋳型用発泡骨材混合物。
【請求項７】
前記水溶性粘結剤として、珪酸ナトリウム及び珪酸カリウムからなる群より選択される少なくとも１種を含有する、請求項６に記載の鋳型用発泡骨材混合物。
【請求項８】
前記水溶性粘結剤として、ポリビニルアルコールもしくはその誘導体、サポニン、澱粉もしくはその誘導体、およびその他の糖類よりなる粘結剤群から選択される少なくとも一種を含有する、請求項１〜請求項５いずれか一項に記載の鋳型用発泡骨材混合物。
【請求項９】
前記水溶性発泡剤として、陰イオン界面活性剤、非イオン界面活性剤、及び両性界面活性剤からなる群より選択される少なくとも１種を含有する、請求項１〜請求項８のいずれか一項に記載の鋳型用発泡骨材混合物。
【請求項１０】
前記金属酸化物粒子の含有量が、前記骨材に対し０．００１質量％以上０．５質量％以下である、請求項１〜請求項９のいずれか一項に記載の鋳型用発泡骨材混合物。
【請求項１１】
前記水溶性粘結剤の含有量が、前記骨材に対し０．１質量％以上２０質量％以下である、請求項１〜請求項１０のいずれか一項に記載の鋳型用発泡骨材混合物。
【請求項１２】
前記水溶性発泡剤の含有量が、前記骨材に対し０．００５質量％以上０．１質量％以下である、請求項１〜請求項１１のいずれか一項に記載の鋳型用発泡骨材混合物。
【請求項１３】
前記水の含有量が、前記骨材に対し１．０質量％以上１０質量％以下である、請求項１〜請求項１２のいずれか一項に記載の鋳型用発泡骨材混合物。
【請求項１４】
粘度が０．５Ｐａ・ｓ以上１０Ｐａ・ｓ以下である、請求項１〜請求項１３のいずれか一項に記載の鋳型用発泡骨材混合物。
【請求項１５】
請求項１〜請求項１４のいずれか一項に記載の鋳型用発泡骨材混合物を含有し、
前記水溶性粘結剤及び前記金属酸化物粒子が外周面側に偏在している、
鋳型。
【請求項１６】
請求項１〜請求項１４のいずれか一項に記載の鋳型用発泡骨材混合物を金型における鋳型造型用の空間に充填する充填工程であって、前記鋳型造型用の空間への充填を射出により行う充填工程と、
充填した発泡骨材混合物の水分を蒸発させて発泡骨材混合物を固化させ、骨材鋳型を造型する鋳型造型工程と、
造型された骨材鋳型を前記鋳型造型用の空間から取り出す取出工程と、
を有し、
前記充填工程の前に、前記水溶性粘結剤及び前記金属酸化物粒子を混合した混合物と、骨材と、界面活性剤と、水とを混合して、発泡骨材混合物を調製する発泡骨材混合物調製工程をさらに有する
鋳型の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鋳型用発泡骨材混合物、鋳型、及び鋳型の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、骨材と粘結剤とを含有した鋳型用骨材組成物を、金型の空間（キャビティ）に圧入方式によって充填して鋳型を製造することが知られている。
【０００３】
例えば、特許文献１では、鋳物砂組成物の流動性を向上させるために、シリコン系化合物で表面処理した有機材料又は無機材料の中空球状粒子を添加する鋳物砂組成物が開示されている。
【０００４】
また、特許文献２では、鋳型材料の強度発現と充填性改良のために、アルカリ珪酸塩を粘結剤とする鋳型材料に、流動化剤及び硬化剤として酸性の球状非晶質シリカもしくは球状非晶質アルミナを添加するものが開示されている。
【０００５】
また、特許文献３では、鋳型を製造するための成形材混合物において、水ガラスと、粒子状の非晶型二酸化珪素を含む結合剤とを使用することによって、造形及び硬化直後、並びに高湿中における貯蔵後のいずれにおいても鋳型の強度を大幅に改善することが開示されている。
【０００６】
また、特許文献４では、粒子状骨材、水溶性バインダ、及び水を撹拌して得た発泡状混合物を調製し、前記発泡状混合物を有効に使用することで、金型空間（キャビティ）への発泡状混合物の充填が十分に確保できることが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特許第４９５３５１１号
【特許文献２】特許第４９２０７９４号
【特許文献３】特許第５１０２６１９号
【特許文献４】再表２００５−８９９８４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
例えば特許文献１に記載されているように、鋳型用骨材混合物（鋳物砂組成物）の流動性を改善させる方法は種々知られている。しかしながら、流動性が多少改善されたとしても、複雑形状や薄肉形状の鋳型を造形するには限界があり、さらなる流動性の向上が求められている。また、特許文献２、３においても同様に、鋳型用骨材混合物の流動性の向上が求められている。
一方で、骨材混合物を発泡させることにより、流動性が向上し、充填性が十分に確保されたものが開示されている（例えば特許文献４等）。しかしながら、このような発泡骨材混合物を使用して得られた鋳型は、その表層側（外周面側）に水溶性粘結剤が偏在する。この鋳型を利用して鋳造物を鋳造すると、水溶性粘結剤の影響により鋳造物の鋳肌へ骨材（以下、「砂」とも称する。）が付着するという現象が生じる。
そこで本発明は、複雑形状や薄肉形状を有する鋳型に対応可能な流動性を備える発泡骨材混合物において、鋳造物の鋳肌への砂付着を低減する鋳型用発泡骨材組成物、鋳型及び鋳型の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記課題は、以下の手段により解決される。
【００１０】
＜１＞  骨材と、水溶性粘結剤と、水溶性発泡剤と、水と、球状の金属酸化物粒子と、を含有する鋳型用発泡骨材混合物。
＜２＞  前記金属酸化物粒子が、中性又はアルカリ性である、＜１＞に記載の鋳型用発泡骨材混合物。
＜３＞  前記金属酸化物粒子として、アルミナ粒子及びシリカ粒子からなる群より選択される少なくとも１種を含有する、＜１＞又は＜２＞に記載の鋳型用発泡骨材混合物。
＜４＞  前記金属酸化物粒子の粒子径が、０．１μｍ以上５μｍ以下である、＜１＞〜＜３＞のいずれか一項に記載の鋳型用発泡骨材混合物。
＜５＞  前記骨材として、球状人工砂を含有する、＜１＞〜＜４＞のいずれか一項に記載の鋳型用発泡骨材混合物。
＜６＞  前記水溶性粘結剤として、アルカリ珪酸塩を含有する、＜１＞〜＜５＞のいずれか一項に記載の鋳型用発泡骨材混合物。
＜７＞  前記水溶性粘結剤として、珪酸ナトリウム及び珪酸カリウムからなる群より選択される少なくとも１種を含有する、＜６＞に記載の鋳型用発泡骨材混合物。
＜８＞  前記水溶性粘結剤として、ポリビニルアルコールもしくはその誘導体、サポニン、澱粉もしくはその誘導体、およびその他の糖類よりなる粘結剤群から選択される少なくとも一種を含有する、＜１＞〜＜５＞のいずれか一項に記載の鋳型用発泡骨材混合物。
＜９＞  前記水溶性発泡剤として、陰イオン界面活性剤、非イオン界面活性剤、及び両性界面活性剤からなる群より選択される少なくとも１種を含有する、＜１＞〜＜８＞のいずれか一項に記載の鋳型用発泡骨材混合物。
＜１０＞  前記金属酸化物粒子の含有量が、前記骨材に対し０．００１質量％以上０．５質量％以下である、＜１＞〜＜９＞のいずれか一項に記載の鋳型用発泡骨材混合物。
＜１１＞  前記水溶性粘結剤の含有量が、前記骨材に対し０．１質量％以上２０質量％以下である、＜１＞〜＜１０＞のいずれか一項に記載の鋳型用発泡骨材混合物。
＜１２＞  前記水溶性発泡剤の含有量が、前記骨材に対し０．００５質量％以上０．１質量％以下である、＜１＞〜＜１１＞のいずれか一項に記載の鋳型用発泡骨材混合物。
＜１３＞  前記水の含有量が、前記骨材に対し１．０質量％以上１０質量％以下である、＜１＞〜＜１２＞のいずれか一項に記載の鋳型用発泡骨材混合物。
＜１４＞  粘度が０．５Ｐａ・ｓ以上１０Ｐａ・ｓ以下である、＜１＞〜＜１３＞のいずれか一項に記載の鋳型用発泡骨材混合物。
＜１５＞  ＜１＞〜＜１４＞のいずれか一項に記載の鋳型用発泡骨材混合物を含有し、
前記水溶性粘結剤及び前記金属酸化物粒子が外周面側に偏在している、
鋳型。
＜１６＞  ＜１＞〜＜１４＞のいずれか一項に記載の鋳型用発泡骨材混合物を金型における鋳型造型用の空間に充填する充填工程であって、前記鋳型造型用の空間への充填を射出により行う充填工程と、
充填した発泡骨材混合物の水分を蒸発させて発泡骨材混合物を固化させ、骨材鋳型を造型する鋳型造型工程と、
造型された骨材鋳型を前記鋳型造型用の空間から取り出す取出工程と、
を有し、
前記充填工程の前に、前記水溶性粘結剤及び前記金属酸化物粒子を混合した混合物と、骨材と、界面活性剤と、水とを混合して、発泡骨材混合物を調製する発泡骨材混合物調製工程をさらに有する
鋳型の製造方法。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、鋳造物の鋳肌への砂付着を低減する鋳型用発泡骨材混合物、鋳型及び鋳型の製造方法を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１Ａ】実施例１及び比較例１の重量測定試験の結果を示すグラフである。
【図１Ｂ】実施例１及び比較例１の曲げ強度試験の結果を示すグラフである。
【図１Ｃ】実施例１及び比較例１の鋳肌への砂残量の測定結果を示すグラフである。
【図２Ａ】実施例２及び比較例２の重量測定試験の結果を示すグラフである。
【図２Ｂ】実施例２及び比較例２の曲げ強度試験の結果を示すグラフである。
【図２Ｃ】実施例２及び比較例２の鋳肌への砂残量の測定結果を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、本発明の実施形態について詳細に説明する。
【００１４】
本実施形態に係る鋳型用発泡骨材混合物（以下、単に「発泡骨材混合物」とも称す。）は、骨材と、水溶性粘結剤と、水溶性発泡剤と、水と、球状の金属酸化物粒子とを含有する。
【００１５】
本実施形態に係る鋳型用発泡骨材混合物は、鋳型（骨材鋳型）の材料として用いられる組成物である。なお、本明細書において鋳型とは中子を含む意味で用いる。
【００１６】
本実施形態に係る鋳型用発泡骨材混合物は、前記の構成を備えることにより、鋳造物の鋳肌への砂付着を低減することができる。
この効果が奏される理由は以下のように推測される。
【００１７】
本実施形態に係る鋳型用発泡骨材混合物は、球状の金属酸化物粒子を配合している。この発泡骨材混合物を使用して鋳型（例えば、「中子」等）を造型すると、鋳型用発泡骨材混合物に含まれる水溶性粘結剤と共に、金属酸化物粒子が鋳型の表層側（外周面側）に偏在する。表層側に偏在した金属酸化物粒子は、鋳造物に対してロータス効果を発揮するため、水溶性粘結剤による鋳造物の鋳肌への砂付着を抑制することができる。
【００１８】
また、本実施形態に係る発泡骨材混合物は、使用する水溶性粘結剤が低減される。
この効果が奏される理由は以下のように推測される。
【００１９】
本実施形態に係る鋳型用発泡骨材混合物では、球状の金属酸化物粒子を配合することにより、造形時に金属酸化物粒子が、流動する鋳型用発泡骨材混合物の中で、流動を滑らかにするコロ（転動体）の役割をすると考えられる。この金属酸化物粒子による鋳型用発泡骨材混合物の流動を滑らかにする効果（ベアリング効果）によって、鋳型用発泡骨材混合物の充填密度を向上させることができる。
したがって、鋳型用発泡骨材混合物が金属酸化物粒子を配合していないものを使用する場合に比べ、充填密度が向上するため、得られる鋳型の強度が向上する。そのため、水溶性粘結剤の使用量を低減しても所望とする強度の鋳型を得ることができる。
【００２０】
次いで、本実施形態に係る鋳型用発泡骨材混合物を構成する各成分について詳細に説明する。
【００２１】
［骨材］
本実施形態における骨材としては、特に限定されず従来公知のいかなるものも用いることができる。例えば、硅砂、アルミナ砂、オリビン砂、クロマイト砂、ジルコン砂、ムライト砂等の砂が挙げられ、更には各種の人工砂（いわゆる人工骨材）を用いてもよい。
これらの中でも、骨材に対し粘結剤の添加量を低減しても十分な鋳型強度が得られ易く且つ高い骨材再生率が得られ易いとの観点で、特に人工砂が好ましい。
【００２２】
本実施形態における骨材の粒子径としては、１０μｍ以上１ｍｍ以下が好ましく、５０μｍ以上５００μｍ以下が更に好ましい。
粒子径が上記上限値以下であることにより流動性に優れ砂鋳型を造型する際の充填性が向上する。一方、上記下限値以上であることにより骨材鋳型として通気性が良好に保たれる。
【００２３】
なお、上記骨材の粒子径は、後述の金属酸化物粒子の粒子径と同様の方法により測定することができる。
【００２４】
本実施形態における骨材の粒度指数としては、ＪＩＳ；６３１（ＡＦＳ；３００）以下ＪＩＳ；５（ＡＦＳ；３）以上が好ましく、ＪＩＳ；３５５（ＡＦＳ；２００）以下ＪＩＳ；３１（ＡＦＳ；２０）以上が更に好ましい。
粒度指数が上記上限値以下であることにより流動性に優れ鋳型を造型する際の充填性が向上する。一方、上記下限値以上であることにより鋳型として通気性が良好に保たれる。
【００２５】
尚、本明細書においてはＪＩＳ  Ｚ  ２６０１−１９９３付属書２（鋳物砂の粒度試験方法）にて測定された粒度指数を表す。
【００２６】
本実施形態における骨材の形状としては、特に限定されるものではなく、球状、丸型、角丸型、多角型、尖扁角型等、いかなる形状であってもよい。なお、流動性に優れ鋳型を造型する際の充填性が向上し、また鋳型として通気性が良好に保たれるとの観点から、球状、丸型が好ましく、球状がより好ましい。
特に、本実施形態における骨材として、球状人工砂が好ましい。
【００２７】
［水溶性粘結剤］
水溶性粘結剤は、常温及び注湯される溶湯の温度域において鋳型の形状を良好に保持させるとの観点で、骨材に粘結力を付与するために含有される。
なお、水溶性とは常温（２０℃）で水に可溶性であることを指し、１気圧２０℃で同容量の純水との混合液が均一な外観を示すことが好ましい。
【００２８】
本実施形態における水溶性粘結剤としては、特に限定されず、例えばアルカリ珪酸塩の他、従来公知のいかなるものも用いることができる。具体的には、珪酸ナトリウム（水ガラス）、珪酸カリウム（珪酸カリ）、珪酸アンモニウム、オルトリン酸塩、ピロリン酸塩、トリメタリン酸塩、ポリメタリン酸塩、コロイダルシリカ、コロイダルアルミナ、アルキルシリケート等が挙げられ、これらは、単独ないし２種以上を用いることができる。
これらの中でも、珪酸ナトリウム（水ガラス）、珪酸カリウム（珪酸カリ）がより好ましい。
【００２９】
なお、珪酸ナトリウム（水ガラス）としてはモル比（ＳｉＯ２・Ｎａ２Ｏの分子比）が１．２以上３．８以下のものが好ましく、更にはモル比が２．０以上３．３以下のものがより好ましい。モル比が上記下限値以上であることにより低温での長期保管においても水ガラスの変質が抑制できるとの利点があり、一方、上記上限値以下であることにより粘結剤の粘度を調整し易いとの利点がある。
【００３０】
本実施形態における水溶性粘結剤として、ポリビニルアルコールもしくはその誘導体、サポニン、澱粉もしくはその誘導体、その他の糖類等も用いることができる。
【００３１】
ポリビニルアルコールの誘導体としては、例えばカチオン変性ポリビニルアルコール、アニオン変性ポリビニルアルコール、シラノール変性ポリビニルアルコール等が挙げられる。
【００３２】
澱粉の誘導体としては、例えば酸化澱粉、酢酸澱粉、燐酸エステル化澱粉、アセチル化澱粉、エーテル化澱粉、カチオン化澱粉、カルバミン酸エステル化澱粉、カルボキシメチル化澱粉、カルボキシエチル化澱粉、ヒドロキシエチル化澱粉、ヒドロキシプロピル化澱粉、デキストリン、グラフト澱粉、架橋澱粉等が挙げられる。
【００３３】
その他の糖類としては、例えば、多糖類としてセルロース、フルクトース等が、四糖類としてアカルボース等が、三糖類としてラフィノース、マルトトリオース等が、二糖類としてマルトース、スクラトース、トレハロース等が、単糖類としてブドウ糖、果糖、その他オリゴ糖等が挙げられる。
【００３４】
なお、水溶性粘結剤は、例えば上記に列挙されたものの中から１種のみを用いても、２種以上を併用してもよい。
【００３５】
本実施形態における水溶性粘結剤の骨材に対する含有量は、用いる粘結剤及び骨材の種類によってそれぞれ設定することが好ましいが、０．１質量％以上２０質量％以下が好ましく、更に０．１質量％以上１０質量％以下がより好ましく、特に０．２質量％以上５質量％以下が好ましい。
【００３６】
［水溶性発泡剤］
また、本実施形態に係る発泡骨材混合物を用いて鋳型を造型するに際しては、水溶性発泡剤を用いて骨材、水溶性粘結剤等と共に混合し攪拌して発泡を生じさせ、発泡した骨材混合物を調製して流動性を向上した上で鋳型を造型することが好ましい。
なお、水溶性とは常温（２０℃）で水に可溶性であることを指し、１気圧２０℃で同容量の純水との混合液が均一な外観を示すことが好ましい。
【００３７】
上記水溶性発泡剤としては、例えば界面活性剤（具体的には、陰イオン界面活性剤、非イオン界面活性剤、両性界面活性剤等）等が挙げられる。
【００３８】
陰イオン界面活性剤としては、例えば脂肪酸ナトリウム、モノアルキル硫酸塩、直鎖アルキルベンゼンスルホン酸ナトリウム、ラウリル硫酸ナトリウム、エーテル硫酸ナトリウムなどがある。
非イオン界面活性剤としては、例えばポリオキシエチレンアルキルエーテル、脂肪酸ソルビタンエステル、アルキルポリグルコシドなどがある。
両性界面活性剤としては、例えばコカミドプロピルベタイン、コカミドプロピルヒドロキシスルタイン、ラウリルジメチルアミノ酢酸ベタインなどがある。
【００３９】
水溶性発泡剤は、例えば上記に列挙されたものの中から１種のみを用いても、２種以上を併用してもよい。
【００４０】
本実施形態における水溶性発泡剤の骨材に対する含有量は、０．００５質量％以上０．１質量％以下であることが好ましく、更に０．０１質量％以上０．０５質量％以下がより好ましい。
ただし、前記水溶性発泡剤の骨材に対する含有量は、用いる水溶性発泡剤及び骨材の種類によってそれぞれ設定することが好ましい。
【００４１】
［水］
本実施形態に係る鋳型用発泡骨材混合物は、水を含有する。
本実施形態における水の骨材に対する含有量は、用いる水溶性粘結剤及び骨材の種類によってそれぞれ設定することが好ましいが、１質量％以上１０質量％以下が好ましく、更に１．５質量％以上７．５質量％以下がより好ましい。
【００４２】
［金属酸化物粒子］
本実施形態に係る鋳型用発泡骨材混合物は、球状の金属酸化物粒子を含有する。  ここで「球状」とは、下記式（Ａ）で表されるＷａｄｅｌｌの球形化度（以下、単に「球形化度」とも称する。）が０．６以上（好ましくは０．８以上）であるものをいう。
（球形化度）＝（粒子と同じ体積を有する球の表面積）／（粒子の表面積）    （Ａ）
【００４３】
金属酸化物粒子としては、シリカ粒子、アルミナ粒子、ジルコニア粒子、チタニア粒子等が挙げられ、これらは単独ないし２種以上を用いることができる。これらの中でも、アルミナ粒子及びシリカ粒子の少なくとも１種が好ましい。
【００４４】
また、本実施形態に係る金属酸化物粒子は、中性又はアルカリ性であるものが好ましい。ここでいう金属酸化物粒子の酸性、中性、アルカリ性とは、以下のように定義される。金属酸化物粒子１０ｇを水１００ｍｌに分散させたとき、この分散液の液温２５℃におけるｐＨを測定して、ｐＨが７未満であれば酸性、ｐＨが７であれば中性、ｐＨが７超えであればアルカリ性と定義する。金属酸化物粒子のｐＨは、それぞれの粒子が中性又はアルカリ性であることが好ましいが、使用する金属酸化物粒子全体としてｐＨが７以上であれば足りるものであり、その一部に酸性の粒子を含んでいてもよい。
【００４５】
発泡混合物に酸性の金属酸化物粒子を添加すると、発泡骨材混合物のゲル化が促進されるため、混練した発泡骨材混合物の可使時間が短くなることが生じることがある。一方、中性又はアルカリ性の金属酸化物粒子を使用することにより、発泡した骨材混合物を安定した状態で長時間使用することができる。
【００４６】
金属酸化物粒子は、その製法や成分により、酸性、中性、アルカリ性、種々のｐＨのものが市販されている。
金属酸化物粒子の製法としてシリカ粒子を例にとると、乾式法で製造されたもの、例えば四塩化珪素を火炎熔融法により製造する方法では、残留した塩素が水溶液中で塩酸に変化するため酸性となる。また、湿式法で製造されたものは、用いる溶液のｐＨに依存し、例えば沈降法により製造する方法では、中性からアルカリ性のものが多く、例えばゲル法により製造する方法では、酸性から中性のものが多い傾向がある。
【００４７】
また、金属酸化物粒子の製法としてアルミナ粒子を例にとると、ＶＭＣ法で製造する方法では、金属粉末の爆燃現象を利用した製法で、中性となる。
【００４８】
また、本実施形態に係る金属酸化物粒子の粒子径は、鋳造物の鋳肌への砂付着を低減する観点から、０．１μｍ以上５μｍ以下であることが好ましく、０．２μｍ以上２μｍ以下であることがより好ましく、０．５μｍ以上１μｍ以下であることが更に好ましい。
尚、上記の粒子径は体積平均粒子径を表し、本明細書においては以下の方法にて測定された粒子径を表す。
まず、粒子径の測定装置として株式会社島津製作所社製のレーザー回折式粒度分布測定装置ＳＡＬＤ２１００を用いる。測定の条件は以下の通りとする。純水に分散剤のヘキサメタリン酸ナトリウム（キシダ化学社製、１級）５質量％を添加したものを分散液とし、金属酸化物粒子を前記分散液に入れ、装置に付属している超音波槽（発信周波数３８ｋＨｚ 、１００Ｗ）にて５分の超音波処理を施し、これを上記のレーザー回折式粒度分布測定装置ＳＡＬＤ２１００にて、屈折率が１．７０−０．２０ｉの条件にて粒度の測定を行う。
【００４９】
［その他の組成物］
また、本実施形態に係る鋳型用骨材混合物には、上記のほかにも、触媒、酸化促進剤等、従来公知の組成物を添加することができる。
【００５０】
［混練方法］
本実施形態に係る鋳型用発泡骨材混合物の作製は、上述した各種成分を混合することにより行われる。添加の順番や混練の方法は特に限定されるものではない。
上記各成分を混練する際の混練装置としては、特に限定されることなく従来公知の混練装置が用いられ、例えば自転・公転ミキサー、アイリッヒ・インテンシブ・ミキサー、新東シンプソン・ミックスマラー等が用いられる。
【００５１】
［骨材鋳型の製造方法］
本実施形態に係る鋳型用発泡骨材混合物を用いた鋳型（骨材鋳型）の造型は、造型機による造型であっても、また手込めによる造型であってもよい。
【００５２】
ただし、上記各成分を混合し攪拌して発泡させて発泡状の骨材混合物を作り、鋳型造型用の金型における加熱した鋳型造型用空間（キャビティ）へ圧入して充填し造型することが好ましく、圧入の際に射出により充填することがより好ましい。
【００５３】
より具体的には、以下のａ）〜ｃ）の工程を含む製造方法によって鋳型を造型することが好ましい。
ａ）骨材、水溶性粘結剤、水溶性発泡剤、水、及び球状の金属酸化物粒子を含む鋳型用発泡骨材混合物を金型における鋳型造型用の空間に充填する充填工程であって、前記鋳型造型用の空間への充填を射出により行う充填工程と、
ｂ）充填した発泡骨材混合物の水分を蒸発させて発泡骨材混合物を固化させ、骨材鋳型を造型する鋳型造型工程と、
ｃ）造型された骨材鋳型を前記鋳型造型用の空間から取り出す取出工程。
【００５４】
また、発泡骨材混合物を均一に分散させる観点から前記充填工程の前に、以下の発泡骨材混合物調製工程を含む。
前記水溶性粘結剤及び前記金属酸化物粒子を混合した混合物と、骨材と、界面活性剤と、水とを混合して、発泡骨材混合物を調製する発泡骨材混合物調製工程。
【００５５】
高温に加熱された金型の鋳型造型用空間に圧入充填された鋳型用発泡骨材混合物では、攪拌により鋳型用発泡骨材混合物中に分散した気泡と、加熱された金型の熱により発泡骨材混合物中の水分から発生する水蒸気と、が鋳型の中心部（内部）に集まる現象が起きる。そのため、内部においては骨材、水溶性粘結剤、水溶性発泡剤、及び金属酸化物粒子の充填密度（つまり固形分の密度）が低い鋳型となり、逆に表面は骨材、水溶性粘結剤、水溶性発泡剤、及び金属酸化物粒子の充填密度（固形分の密度）が高い鋳型となる。
【００５６】
このように本実施形態に係る鋳型は、水溶性粘結剤及び金属酸化物粒子が外周面側（表面側）に偏在している。
鋳型の外周面側に水溶性粘結剤と共に金属酸化物粒子が偏在していることにより、この金属酸化物粒子が鋳造物の鋳肌に対してロータス効果を発揮するため、水溶性粘結剤による鋳造物の鋳肌への骨材（砂）付着の影響を低減することができる。
【００５７】
鋳型の強度や表面品質に寄与する水溶性粘結剤は、鋳型の表面に存在すれば十分に足りるものであることを考慮すると、水溶性粘結剤が外周面側に偏在していない従来の鋳型と比べ、使用する水溶性粘結剤の量を抑えることができる。
【００５８】
また、本実施形態では、金属酸化物粒子は鋳型の表面に存在すれば足りるものであるため、金属酸化物粒子が鋳型の強度向上のために添加されていた従来の鋳型、すなわち、金属酸化物粒子が外周面側に偏在していない従来の鋳型に比べ、使用する金属酸化物粒子の量を抑えることができる。
また、本実施形態の金属酸化物粒子は、発泡骨材混合物において、流動を滑らかにするコロ（転動体）の役割を果たすと考えられるため、発泡骨材混合物の充填密度の向上に寄与することができ、鋳型の強度向上の観点から有利である。
【００５９】
本実施形態に係る鋳型において、水溶性粘結剤及び金属酸化物粒子の外周面側への偏在は、以下の方法により確認することができる。
鋳型において、水溶性粘結剤及び金属酸化物粒子の鋳型の外周面側への偏在は、水溶性粘結剤及び金属酸化物粒子の濃度を測定することにより確認することができる。
具体的には、水溶性粘結剤及び金属酸化物粒子の濃度の測定方法として、まず、鋳型の表面と内部のサンプルを採取する。サンプルの採取方法は、鋳型の表面側と内部側のそれぞれから同体積の切片を採取する。得られた表面側及び内部側のそれぞれの切片における水溶性粘結剤及び金属酸化物粒子の濃度を測定することで、水溶性粘結剤及び金属酸化物粒子が鋳型の外周面側に偏在しているか否かを確認することができる
【００６０】
また、鋳型において、内部の固形分の密度が表面の固形分の密度より小さいか否かを確認するには、鋳型の断面において、表面および内部のそれぞれの固形分（骨材、水溶性粘結剤、水溶性発泡剤、及び金属酸化物粒子）の詰まり具合を目視で確認することで判別できる。
【００６１】
鋳型用発泡骨材混合物は鋳型造型用空間への充填性を向上させるため、及び上記充填密度向上のために、ホイップクリーム状となるまで攪拌して発泡しておくことが好ましい。より具体的には、前記鋳型用発泡骨材混合物（つまり攪拌後の鋳型用骨材混合物）の粘度が０．５Ｐａ・ｓ以上１０Ｐａ・ｓ以下であることが好ましく、該粘度は更に０．５Ｐａ・ｓ以上８Ｐａ・ｓ以下がより好ましい。
なお、鋳型用発泡骨材混合物（つまり攪拌後の鋳型用骨材混合物）の粘度の測定は以下のようにして行われる。
−測定方法−
底部に直径６ｍｍの細孔を有する内径４２ｍｍの円筒容器に鋳型用発泡骨材混合物を投入し、重量１ｋｇ、直径４０ｍｍの円柱状おもりにて、おもりの自重で加圧することで細孔より鋳型用発泡骨材混合物が排出される。この時、おもりが５０ｍｍ移動するのに要した時間を計測し、下記数式にて粘度を求める。なお、粘度測定時の温度は２５℃とする。
式  μ＝πＤ４Ｐｐｔ／１２８Ｌ１Ｌ２Ｓ
μ：粘度［Ｐａ・ｓ］
Ｄ：底部細孔の直径［ｍ］
Ｐｐ：おもりの加圧力［Ｐａ］
ｔ：おもりが５０ｍｍ移動するのに要した時間［ｓ］
Ｌ１：おもりの移動距離（＝５０ｍｍ）
Ｌ２：底部細孔の板厚［ｍ］
Ｓ：円柱状おもりの底部の面積と円筒の内部の中空領域（つまり内径部分）の断面積との平均値［ｍ２］
【００６２】
また、鋳型用発泡骨材混合物の鋳型造型用空間（キャビティ）への充填方法としては、シリンダ内におけるピストンによる直接加圧、シリンダ内に圧縮空気を供給することによる充填、スクリュー等による圧送、流し込みなどがあるが、充填スピードや発泡骨材混合物への均一加圧による充填安定性から、ピストンによる直接加圧及び圧縮空気による充填が好ましい。
【００６３】
鋳型造型用空間（キャビティ）に充填した鋳型用発泡骨材混合物の水分の蒸発は、例えば加熱された金型からの熱、鋳型造型用空間（キャビティ）への加熱された空気の流動、この両者の併用等の方法によって行われる。
【００６４】
〔鋳型を用いた鋳物の製造〕
本実施形態に係る鋳型用発泡骨材混合物を用いた鋳型は各種金属又は合金の鋳造に用いられる。鋳造に用いられる溶湯の材料としては例えば以下のものが挙げられる。なお、下記注湯温度とは、下記の材料が注湯するのに適当な程度に溶解する温度を表す。
アルミニウム又はアルミニウム合金（注湯温度：６７０℃〜７００℃）
鉄又は鉄合金（注湯温度：１３００℃〜１４００℃）
青銅（注湯温度：１１００℃〜１２５０℃）
黄銅（注湯温度：９５０℃〜１１００℃）
【００６５】
鋳造は、上記に列挙するような材料による溶湯を鋳型（中子）及び金型中の空間に注湯し、その後冷却して鋳型を除去することにより行われる。
【実施例】
【００６６】
以下、実施例によって本実施形態をより詳細に説明するが、本実施形態は以下の実施例に限定されるものではない。なお、以下において「部」とは、特に断りのない限り「質量部」を表す。
【００６７】
＜実施例１＞
表１に示す組成の材料を、混合機（愛工舎製作所製、卓上ミキサ）を用いて約２００ｒｐｍで約５分間攪拌混合して発泡させて、発泡骨材混合物を調製した。
【００６８】
【表１】
2019084575.tif 000003
【００６９】
次いで、この発泡骨材混合物を、射出装置にて２５０℃に加熱した金型に、ゲート速度１ｍ／ｓｅｃ、シリンダ面圧０．４ＭＰａで射出した。この金型は、曲げ試験用造型金型の金型で、容量約８０ｃｍ３の空間（キャビティ）を有している。
加熱された金型に充填された発泡骨材混合物を２分間放置して、金型の熱により水分を蒸発させ、発泡骨材混合物を固化させた。
その後、金型のキャビティから鋳型（中子）を取り出した。
【００７０】
この鋳型により、１０ｍｍ×１０ｍｍ×７０ｍｍの曲げ試験片を作製し、これらの試験片の質量（重量）、曲げ強度を測定した。曲げ強度の測定はＪＡＣＴ試験法ＳＭ−１、曲げ強さ試験法に準拠して行った。
また、この鋳型を使用して鋳造物を作製し、砂落とし後の鋳造物の鋳肌への砂付着量を測定した。測定結果を図１Ａ〜図１Ｃに示す。
【００７１】
＜比較例１＞
表１に示す組成において、金属酸化物粒子（球状アルミナ粒子）を含まない組成の材料を用いた以外は、実施例１と同様にして鋳型を得て、同様の試験を行った。測定結果を図１Ａ〜図１Ｃに示す。
【００７２】
図１Ａに示すように、試験片の重量測定の結果、球状アルミナ粒子が無しの場合に比べ、実施例１で得られた試験片の重量は約１割向上した。
また、図１Ｂに示すように、試験片の曲げ強度測定の結果、球状アルミナ粒子が無しの場合に比べ、実施例１で得られた試験片の曲げ強度は約１．５倍に向上した。
また、図１Ｃに示すように、鋳造し砂落としをした後の鋳造物の鋳肌の砂の残量を測定した結果、球状アルミナ無しの場合は砂の残量が１２ｇであったが、実施例１で得られた試験片の場合は砂の残量が０ｇになった。
なお、既述の方法に従って、鋳型の表面と内部のそれぞれから同体積の切片を採取し、各切片における水溶性粘結剤及び金属酸化物粒子（球状アルミナ粒子）の濃度を測定したところ、表面側から採取した切片の方が、内部側から採取した切片よりも、水溶性粘結剤及び金属酸化物粒子（球状アルミナ粒子）の濃度が高かった。
【００７３】
＜実施例２＞
表２に示す組成の材料を用いた以外は、実施例１と同様にして鋳型を得て、同様の試験を行った。測定結果を図２Ａ〜図２Ｃに示す。
【００７４】
【表２】
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【００７５】
＜比較例２＞
表２に示す組成において、金属酸化物粒子（球状シリカ粒子）を含まない組成の材料を用いた以外は、実施例２と同様にして鋳型を得て、同様の試験を行った。測定結果を図２Ａ〜図２Ｃに示す。
【００７６】
図２Ａに示すように、試験片の重量測定の結果、球状シリカ粒子が無しの場合に比べ、実施例２で得られた試験片の重量は約１割向上した。
また、図２Ｂに示すように、試験片の曲げ強度測定の結果、球状アルミナ粒子が無しの場合に比べ、実施例２で得られた試験片の曲げ強度は約１．５倍に向上した。
また、図２Ｃに示すように、鋳造し砂落としをした後の鋳造物の鋳肌の砂の残量を測定した結果、球状シリカ無しの場合は砂の残量が２ｇであったが、実施例２で得られた試験片の場合は砂の残量が０ｇになった。
なお、既述の方法に従って、鋳型の表面と内部のそれぞれから同体積の切片を採取し、各切片における水溶性粘結剤及び金属酸化物粒子（球状シリカ粒子）の濃度を測定したところ、表面側から採取した切片の方が、内部側から採取した切片よりも、水溶性粘結剤及び金属酸化物粒子（球状シリカ粒子）の濃度が高かった。
【図１Ａ】
2019084575.tif 000005
【図１Ｂ】
2019084575.tif 000006
【図１Ｃ】
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【図２Ａ】
2019084575.tif 000008
【図２Ｂ】
2019084575.tif 000009
【図２Ｃ】
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