(57)【要約】      （修正有）【課題】効率が向上し、性能が高い遠心ポンプを提供する。【解決手段】本発明の遠心ポンプは、静止流路２１がディフューザ流路、曲がり流路、戻り流路２４にかけて形成される第１クロスオーバー翼２５を有し、戻り流路には第1クロスオーバー翼の下流に同一枚数の第２クロスオーバー翼２６が配置される。第１クロスオーバー翼と第２クロスオーバー翼の間には、周方向に配置された全ての翼２５、２６に対して、径方向に均一距離を有し、翼２５の圧力面２５ａと負圧面２６ｆを接続するスリット２７が設けられている。スリットによって分断された翼２５、２６のうち、第２クロスオーバー翼の前縁２６Ａは、第１クロスオーバー翼の後縁２５Ｂに対して、遠心羽根車の回転方向の上流側にずれていることを特徴としている。【選択図】図３Ｃ
2019157807.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
回転軸に取り付けられた複数枚の遠心羽根車と、
前記遠心羽根車の前記回転軸の周囲に設けられる環状隔壁と、
前記環状隔壁の周囲に形成され、前記遠心羽根車を通過した流体を前記遠心羽根車の半径方向外側へと導くように構成された第1半径方向流路と、
前記環状隔壁を挟んで前記第1半径方向流路とは反対側に形成され、前記流体を前記遠心羽根車の半径方向内側へと導くように構成された第2半径方向流路と、
前記環状隔壁の外周側で、前記第1半径方向流路と前期第2半径方向流路とを連通させ、前記第1半径方向流路から前記第2半径方向流路へと前記流体を導くように構成された曲がり流路と、
前記第1半径方向流路、前記第2半径方向流路及び前記曲がり流路に連通して形成されるクロスオーバー翼を備え、
前記クロスオーバー翼は前記第2半径方向流路内においてスリットを有し、
前記スリットによって分断された前記クロスオーバー翼のうち、前記流体の流れる方向に対して下流側に位置する下流側クロスオーバー翼の前縁が，
前記スリットによって分断された前記クロスオーバー翼のうち、前記流体の流れる方向に対して上流側に位置する上流側クロスオーバー翼の後縁に対し、前記遠心羽根車が回転する方向の上流側にずれていることを特徴とする遠心ポンプ。
【請求項２】
請求項１に記載の遠心ポンプにおいて、
前記上流側クロスオーバー翼の後縁の有する羽根角度が、前記クロスオーバー翼の高さ方向に異なる
ことを特徴とする遠心ポンプ。
【請求項３】
請求項１に記載の遠心ポンプにおいて、
前記上流側クロスオーバー翼の後縁の有する羽根角度は、前記第2半径方向流路内において、前記環状隔壁の第1面の側の方が前記第1面に対向する第2面の側に対して小さい
ことを特徴とする遠心ポンプ。
【請求項４】
請求項１に記載の遠心ポンプにおいて，
前記上流側クロスオーバー翼の厚さが前記曲がり流路内において変化する
ことを特徴とする遠心ポンプ。
【請求項５】
請求項１に記載の遠心ポンプにおいて、
前記上流側クロスオーバー翼の後縁の有する羽根角度が、前記クロスオーバー翼の高さ方向に異なり、
前記上流側クロスオーバー翼の厚さが、前記曲がり流路内において変化する
ことを特徴とする遠心ポンプ。
【請求項６】
請求項１に記載の遠心ポンプにおいて、
前記上流側クロスオーバー翼の後縁の有する羽根角度が、前記クロスオーバー翼の高さ方向に異なり、
前記曲がり流路内において前記上流側クロスオーバー翼の厚さが前記第1半径方向流路側に対して前記第2半径方向流路側の方が厚くなっている
ことを特徴とする遠心ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、遠心ポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、回転する遠心式の羽根車を有する遠心式の流体機械は、様々なプラントや空調機器、液体圧送ポンプ、ターボチャージャー等において利用されている。近年の環境負荷低減の要求の高まりを受けて、これら流体機械には、従来以上の高効率化と高作動範囲化が求められている。
【０００３】
遠心式の流体機械の一種である遠心ポンプは、回転軸に取り付けられた羽根車と、羽根車の外周側に設けられたディフューザ流路と、ディフューザ流路の下流側に設けられたリターン流路と、その2つの流路を結ぶ曲がり流路とを備えた構成が知られている。
【０００４】
例えば、多段式遠心ポンプでは、回転軸に対して複数の羽根車が多段に取り付けられている。そして、羽根車を通過して半径方向外側へと排出された流体を次段の羽根車へと導く流路上に、ディフューザ流路、曲がり流路及びリターン流路が設けられている。ディフューザ流路とリターン流路には、周方向に配置された静止翼列が設けられることが多い。
【０００５】
これらの流路では、主に羽根車から排出された流体の流速を減速させることで圧力を回復する効果と、次段の羽根車へと流入する流れの旋回角度を調整する効果を得ている。これらの効果をより効率的に得るために、下記の特許文献1、2のような様々な発明が提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開2016-169672号公報（図3A〜図4Ｂ等）
【特許文献２】特許第3869816号公報（段落００２０、図9(A)〜(E)等）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
特許文献１に記載の遠心ポンプでは、ディフューザ流路またはリターン流路に設けられた翼列の少なくとも一方が曲がり流路にまで延長されている構成（図3A〜図4Ｂ参照）を特徴としている。また，延長された翼とリターン流路に設けられた翼との位置関係は、リターン流路に設けられた翼が延長された翼の負圧面側（インペラ６の回転方向の下流側）にシフトした構成を採用している。本構造により、従来翼が設けられていない曲がり流路における損失発生を抑制し、高効率化を図っている。
【０００８】
特許文献２に記載の多段流体機械では、ディフューザ流路から曲がり流路、リターン流路にかけて連通した翼を有している。そして、図9(A)〜(E)に示すように、その翼によって構成される流路の壁面のうちの１辺が直線状に構成される構造を提案している（段落００２０）。この構造は、特に翼のハブ側壁面が直線状とすることを前提としており、曲がり流路の曲がりが急なハブ側での翼間流路断面積変化を緩やかにすることで、断面積の急激な変化に伴う損失増加を抑制することができるとしている。
【０００９】
特許文献1、2のいずれの構造にあっても、ディフューザ流路、曲がり流路、リターン流路全てにおいて翼が設けられており、特に曲がり流路への翼の付与による損失低減効果が得られているといえる。
しかし、特許文献1、2の構造では、遠心ポンプの主要開発課題のひとつである、ポンプ外径縮小による効率低下がより大きくなると予想される。
【００１０】
ポンプ外径縮小は、ポンプ体積の低減に繋がるため、コストの低減に直結する。そのため、高い効率を維持しつつ、より小さいポンプを開発することが必要となる。
効率低下の要因は、以下の通りである。
【００１１】
外径縮小によってディフューザ流路内における減速効果が小さくなるため、曲がり流路へ流入する流速が大きくなる。特に、ディフューザ流路が短くなることで、流路内で翼列が担う流れを転向させる効果も小さくなるため、周方向へと旋回する方向の流速成分が大きくなる。旋回方向への流速成分が大きいまま曲がり流路部へと流入した流れは、曲がり流路内の翼面またはリターン流路内の翼面から離れ易く、はく離しやすくなる。これは、旋回方向の流速成分が支配的ということは、流れが翼からはがれる方向の成分が支配的ということであるため、従来構造のままでは、流れが壁面からはく離することとなる。流れが壁面からはく離すると、圧力損失が生じて流体損失が増えるため、効率の低下に繋がる。加えて、翼面に添って流体が流れないため、周方向流速成分が支配的なままの状態でリターン流路出口に流体が到達するため、次段に設置された羽根車への流入角が小さくなり、流体の羽根車への流入が阻害されて次段の流体性能低下にも繋がる。
【００１２】
ディフューザ流路内における流れの転向を大きくするために、流路内に設置された翼列を周方向に立てることで、外径縮小前と同程度の減速効果を得ることも可能である。しかしながら、翼列を周方向に立てると、低流量運転時に翼列部ではく離が生じやすくなり、安定に運転ができなくなる可能性がある。
そのため、外径縮小による効率低下を抑えられるような流路構造が求められている。ここでの効率低下とは、静止流路内の損失低減のみではなく、次段の羽根車へ流入する流れの角度を適切にすることで、次段の効率低下を抑える効果の双方を指す。
【００１３】
本発明は上記実状に鑑み創案されたものであり、効率が向上し、性能が高い遠心ポンプの提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
前記課題を解決するため、第1の本発明の遠心ポンプは、回転軸に取り付けられた複数枚の遠心羽根車と、前記遠心羽根車の前記回転軸の周囲に設けられる環状隔壁と、前記環状隔壁の周囲に形成され、前記遠心羽根車を通過した流体を前記遠心羽根車の半径方向外側へと導くように構成された第1半径方向流路と、前記環状隔壁を挟んで前記第1半径方向流路とは反対側に形成され、前記流体を前記遠心羽根車の半径方向内側へと導くように構成された第2半径方向流路と、前記環状隔壁の外周側で、前記第1半径方向流路と前期第2半径方向流路とを連通させ、前記第1半径方向流路から前記第2半径方向流路へと前記流体を導くように構成された曲がり流路と、前記第1半径方向流路、前記第2半径方向流路及び前記曲がり流路に連通して形成されるクロスオーバー翼を備え、前記クロスオーバー翼は前記第2半径方向流路内においてスリットを有し、前記スリットによって分断された前記クロスオーバー翼のうち、前記流体の流れる方向に対して下流側に位置する下流側クロスオーバー翼の前縁が、前記スリットによって分断された前記クロスオーバー翼のうち、前記流体の流れる方向に対して上流側に位置する上流側クロスオーバー翼の後縁に対し、前記遠心羽根車が回転する方向の上流側にずれている。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、効率が向上し、性能が高い遠心ポンプを提供できる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】本発明の実施形態1に係る多段ポンプの長手方向断面図。
【図２】実施形態1の静止流路近傍の子午面断面拡大図。
【図３Ａ】ケーシングを外した状態の静止流路の側面図。
【図３Ｂ】図3AのＩ方向矢視図。
【図３Ｃ】図3AのII方向矢視図。
【図４】実施形態1に係る戻り流路内のクロスオーバー翼と下流翼によって構成されるスリット近傍部の拡大斜視図。
【図５】戻り流路内のクロスオーバー翼のハブ側壁面の出口羽根角度とシュラウド側壁面の出口羽根角度との比較を示す図。
【図６】本発明の実施形態2に係る静止流路部の外形図。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、本発明の実施形態について、適宜図面を参照しながら詳細に説明する。
本発明は、遠心式の羽根車を有するポンプに関し、特に、ポンプの最外径寸法を小さくし、かつ効率の向上を図る発明である。
【００１８】
＜＜実施形態1＞＞
図1に、本発明の実施形態1に係る多段ポンプPの長手方向断面を示す。
実施形態1の多段ポンプPは、ケーシング11で外郭が形成されている。多段ポンプPは、ケーシング11を貫通して、水平方向に伸びる回転軸12が中央に配置されている。
【００１９】
ケーシング11は、流体を吸込む（図1の矢印α11）吸込口15と、圧力を高めた後の流体を吐出する（図1の矢印α12）吐出口16とを備えている。そのため、回転軸12の軸方向においては、吸込口15の側を上流とし、吐出口16の側を下流とする。
【００２０】
ケーシング11の内部には、8個の羽根車13と、最終段の羽根車13を除く7個の羽根車13に対応する7個の静止流路21とが収容されている。8個の羽根車13は回転軸12に固定されている。なお、羽根車13の数は、8個に限定されない。つまり、羽根車13の数は、1個以上であれば限定されない。
【００２１】
図2に、実施形態1の静止流路21近傍の子午面断面拡大図を示す。
静止流路21は、羽根車13の出口側流路と次段の羽根車13に続く入口側流路を形成し、ケーシング11に固定されている。静止流路21は、外側のケーシング11と内側の環状隔壁11kとで形成されている。
【００２２】
静止流路21は、ディフューザ流路22、曲がり流路23、および戻り流路24を含んで構成されている。
回転軸12は、図示しない駆動源によって、回転駆動されている。
羽根車13は、回転軸12に固定されており、回転軸12と共に回転する。
【００２３】
＜静止流路21＞
次に、静止流路21について図2、図3を用いて説明する。
図2に示すように、隣り合う羽根車13の間の流路は、静止流路21によって構成されている。静止流路21は、前段の羽根車13の回転による流体の動圧を静圧に変えるとともに、流体の旋回成分の力を低減する役割をもつ。
流体は、羽根車13の径方向の中心部に位置する羽根車入口13Aから羽根車13の内部に流入する（図2のα21）。
【００２４】
羽根車13に流入した流体は、羽根車13の回転による遠心力を受けて圧力が高められ、外周の羽根車出口13Bから静止流路21に向けて流出する。羽根車出口13Bより流出した流体は、ディフューザ流路22に流入する（図2のα22）。
ディフューザ流路22を通過した流体は、曲がり流路23を流れることで流れの方向が外向きから内向きへと転向される。内向きへ転向した流れは、戻り流路24を経て次段の羽根車13へと導かれる。このように、流体は、静止流路21内を通過して（図2のα23）次段の羽根車13（図2の右側の羽根車13）へと導かれる。
【００２５】
図3A〜図3Cに、ケーシング11を外した状態の静止流路21の外形を示す。図3Aにケーシング11を外した状態の静止流路21の側面を示し、図3Bに図3AのＩ方向矢視図を示し、図3Cに図3AのII方向矢視図を示す。
【００２６】
図3A〜図3Cに示すように、静止流路21には、ディフューザ流路22、曲がり流路23、戻り流路24にかけて形成される第1クロスオーバー翼25を有している。
第1クロスオーバー翼25は、静止流路21に周方向に均一に複数枚設けられている。そして、戻り流路24には、第1クロスオーバー翼25の下流に同一枚数の第2クロスオーバー翼26（図3C参照）が配置されている。
【００２７】
第1クロスオーバー翼25と第2クロスオーバー翼26の間には、スリット27が設けられている。スリット27は、周方向に配置された全ての翼（25、26）に対して、羽根車13の径方向に均一距離を有している。スリット27は、流体の流れ（図3Cの矢印α30）に対して、第1クロスオーバー翼25の圧力面25ａと第2クロスオーバー翼26の負圧面26ｆを接続する。
【００２８】
スリット27の位置は、曲がり流路23（図2参照）が終わった戻り流路24内に配置する。何故なら、曲がり流路23内にスリット27を形成した場合、流路の曲りのために、流れが膨らみ損失が生じる。また、曲がり流路23内のスリット27に流れが流入し、流れが膨らみ損失が生じるからである。
これに対して、従来の特許文献1では、半径方向側方側端部25、35間のスリットは、曲がり流路内に位置している（特許文献1の図4A、段落0045等）ようである。
【００２９】
加えて、スリット27は、戻り流路24における余り下流でない位置に配置するとよい。
スリット27を設けることで、図3Cに示すように、第2クロスオーバー翼26の負圧面26ｆ側の厚くなった速度境界層に第1クロスオーバー翼25の圧力面25a側から運動量を持ちこむ（図3Cの矢印α30）ことが可能となる。そのため、速度境界層を薄層化させ、はく離の抑制が可能となる。はく離を抑制できると、はく離に伴う損失の増加を抑えられ、効率の向上が可能となる
図4に、実施形態1に係る戻り流路24内の第1クロスオーバー翼25と第2クロスオーバー翼26によって構成されるスリット27近傍部の拡大斜視図を示す。
【００３０】
図4に示すように、スリット27によって分断された第1クロスオーバー翼25と第2クロスオーバー翼26のうち、第2クロスオーバー翼26の前縁26Aは、第1クロスオーバー翼25の後縁25Bに対して、羽根車13の回転方向（図4、図5の矢印α31）の上流側にずれている、つまり上流側に位置していることを特徴としている。第2クロスオーバー翼26の前縁26Aは第1クロスオーバー翼25の間隔ｄに対して、約10〜15％（＝d1／ｄ）程度ずらしている。これに対して、従来の特許文献1では、リターンベーン(31)をディフューザベーン（21）に対して下流側にずらしている（特許文献1の図4A参照）。
【００３１】
本実施形態1の特徴であるスリット27を設けることで、第2クロスオーバー翼26の負圧面26f（図3C、図5）側の厚くなった速度境界層に、第1クロスオーバー翼25の圧力面25a（図3C、図5）の側から流体の運動量を持ちこむことが可能となる。これにより、第2クロスオーバー翼26の負圧面26fの速度境界層を薄層化させ、負圧面26fからの流体のはく離を抑制できる。はく離を抑制できると、はく離に伴う圧力損失の増加を抑えることが可能となり、効率の向上が可能となる。
【００３２】
また、第2クロスオーバー翼26の負圧面26fからの流体のはく離を抑制することで、負圧面26fに沿って流れを適切に転向することが可能となる。流れを適切に転向できると、羽根車13の旋回方向の成分が除去できるため、流体が円滑に次段の羽根車13に流入できる。そのため、次段の羽根車13の効率向上が可能となる。
【００３３】
図5に、戻り流路24内の第1クロスオーバー翼25のハブ側壁面28（図2参照）の出口羽根角度θ1とシュラウド側壁面29（図2参照）の出口羽根角度θ2との比較を示す。
また、この構成において、第1クロスオーバー翼25の後縁25Bが有する出口羽根角度が、ハブ側壁面28（図2参照）の出口羽根角度θ1と、シュラウド側壁面29（図2参照）の出口羽根角度θ2とで異なっている。より具体的には，ハブ側壁面28側の出口羽根角度θ1の方が、シュラウド側壁面29側の出口羽根角度θ2に対し、周方向（羽根車13の回転方向（図5の矢印α31））に寝た（小さな）羽根角度を有していることを特徴としている。
【００３４】
なお、出口羽根角度θ1とは、ハブ側壁面28での第1クロスオーバー翼25の中心線25o1が、後縁25Bを中心線25o1が通る点25o11の羽根車13の中心線を中心とする円弧13eの接線13sとなす角をいう。同様に、出口羽根角度θ2とはシュラウド側壁面29での第1クロスオーバー翼25の中心線25o2が、後縁25Bを中心線25o2が通る点25o21の羽根車13の中心線を中心とする円弧13eの接線13sとなす角をいう。
【００３５】
第1クロスオーバー翼25の後縁25Bのハブ側壁面28の出口羽根角度θ1とシュラウド側壁面29の出口羽根角度θ2とが、異なる理由は下記である。
流体への遠心力の作用によって曲がり流路23内でより流速の速い流れが、外側に位置するシュラウド側壁面29側に偏る。そのため、第1クロスオーバー翼25で、流れの転向角をハブ側壁面28（図2参照）の側よりもシュラウド側壁面29（図2参照）の側を大きくとる必要があるためである。
【００３６】
そこで、第1クロスオーバー翼25の後縁25Bの有する羽根角度を第1クロスオーバー翼25の高さ方向（ハブ側壁面28からシュラウド側壁面29の方向）に異ならせる。つまり、第1クロスオーバー翼25の後縁25Bが有する羽根角度は、戻り流路24内のハブ側壁面28（図2参照）側の出口羽根角度θ1方が戻り流路24内のシュラウド側壁面29（図2参照）側の出口羽根角度θ2に対して小さい。
【００３７】
これにより、流体の負荷を第1クロスオーバー翼25のシュラウド側壁面29（図2参照）側（出口羽根角度θ2の側）でより大きく受けることで、圧力損失を抑え、効率を向上できる。
これに対して、従来の特許文献1では、ディフューザベーン（21）の出口羽根角度は一定である（特許文献1の図4A参照）。
【００３８】
上記構成によれば、ディフューザ流路22から曲がり流路23、戻り流路24へと連通する翼列（25、26）を有し、旋回方向成分が支配的な流入条件においても翼（25、26）の面からのはく離を抑制することで、損失の低減と次段流入流れ角の制御を可能とできる。
【００３９】
そのため、多段ポンプPのコストの低減と運用効率の向上を期待できる。従って、多段ポンプPの外径を縮小しつつ、効率の高い多段ポンプPを提供できる。また、多段ポンプPの外径縮小によって専有スペースの低減も可能となる。
【００４０】
以上から、ポンプ外径縮小時においても高い効率を維持しつつ、全流量範囲域において安定した運転が可能な遠心ポンプを提供できる。
【００４１】
＜＜実施形態2＞＞
図6に、本発明の実施形態2に係る静止流路21部の外形図を示す。
実施形態2は、実施形態1と同様に第1クロスオーバー翼25と第2クロスオーバー翼26との間にスリット27を有することは特徴の一つであるが、実施形態2では、第1クロスオーバー翼25の厚さ25tを制御することで、更なる高効率化を実現したものである。
【００４２】
実施形態2では、曲がり流路23内で第1クロスオーバー翼25の厚さ25tを変化させることで、曲がり流路23内で隣接する第1クロスオーバー翼25同士が形成する翼間流路断面積の断面積変化を制御している。
一般的に、曲率を有する管内流れは、曲がり部で流れの向きが急変することから、流れにはく離を生じ易い。曲がり部でのはく離を抑えるためには、曲率を緩やかにするか、曲がり部での流路断面積変化を小さくすることの2点が重要となる。
【００４３】
第1クロスオーバー翼25は、曲がり流路23内においても、流れを旋回方向から曲がり流路23の流路方向に転向させる効果を有する。そのため、第1クロスオーバー翼25の翼面には流体による負荷が作用している。流体による負荷が作用しているということは、曲がり流路23内で第1クロスオーバー翼25を曲げたり捻ったりしているため、その形状変化に応じて、隣接する第1クロスオーバー翼25の間の流路断面積も変化している。第1クロスオーバー翼25の間の流路断面積が急激に変化すると、流路断面積の変化に伴って、流体のはく離や増速に伴う損失が発生する。
【００４４】
この流れの損失の発生を抑えるためには、第1クロスオーバー翼25の厚さ25tを曲がり流路23内で変化させることで、第1クロスオーバー翼25を適切に曲げながら、流路断面積の変化を緩やかにしたり、または、変化しないように制御することが可能となる。
【００４５】
一般的に、多段ポンプP等の遠心ポンプの羽根車出口13B（図2参照）から流出した流体は、羽根車13の回転に依る旋回方向成分が支配的な流れである。この旋回方向成分は、図2に示すディフューザ流路22内において転向されるものの、曲がり流路23の入口部23i（図2参照）においては、未だ旋回方向成分が支配的であることが多い。この旋回方向成分を維持したままの状態で、図2に示す戻り流路24に流れを導くと、強い旋回成分を除去しきれないため、第2クロスオーバー翼26の負圧面26ｆ（図3C参照）ではく離を生じやすくなる。そのため、曲がり流路23内においても、できるだけ流れを転向させたいと言える。
【００４６】
曲がり流路23内において、流体の旋回方向成分を除去するために第1クロスオーバー翼25に流体の負荷を作用させると、第1クロスオーバー翼25の厚みが一定の場合、曲がり流路23内において、隣接する第1クロスオーバー翼25の間の流路断面積が、戻り流路24に向かうに従って流路の曲りにより大きくなっていくこととなる。
【００４７】
一般的に曲率を有する流路内で断面積を拡大すると、流れが壁面からはく離しやすくなり、損失が大きくなる。そのため、曲がり流路23内において、クロスオーバー翼2の厚さを変化させることで、損失を抑えられる。そこで、曲がりを有する流路内では、できるだけ流路断面積変化を小さくしてあげることが効率の向上に繋がる。
【００４８】
そのため、本実施形態2では、曲がり流路23内の第1クロスオーバー翼25の翼厚さを、ディフューザ流路22の出口22o（図2参照）から戻り流路24の入口24iにかけて、徐々に厚くしている。つまり、図6に示すように、曲がり流路入口翼厚さ25t1から曲がり流路出口翼厚さ25t2にかけて、徐々に厚くしている。
【００４９】
本実施形態2の構造により、周方向に隣接する第1クロスオーバー翼25によって構成される第1クロスオーバー翼25の間の流路の断面積の変化が緩やか、または変化しない様に制御可能となる。
そのため、曲がり流路23における流体の損失を抑制でき、効率の向上を実現できる。これに対して、従来の特許文献1は、本実施形態2と異なり、ディフューザベーン（21）の厚みは一定である（特許文献1の図4A参照）。
【００５０】
＜＜その他の実施形態＞＞
1．なお、前記実施形態1、2で様々な構成を説明したが、これらの構成を適宜組み合わせて構成してもよい。
2．なお、本発明は上述した実施形態に限定されず、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で種々変更可能である。
【符号の説明】
【００５１】
11    ケーシング
11k  環状隔壁
12    回転軸
13    羽根車（遠心羽根車）
21    静止流路
22    ディフューザ流路（第1半径方向流路）
23    曲がり流路
24    戻り流路（第2半径方向流路）
25    第1クロスオーバー翼（上流側クロスオーバー翼、クロスオーバー翼）
25B  後縁
25t  厚さ
25t1  曲がり流路入口翼厚さ
25t2  曲がり流路出口翼厚さ
26    第2クロスオーバー翼（下流側クロスオーバー翼、クロスオーバー翼）
26A  前縁
27    スリット
28    ハブ側壁面（第1面）
29    シュラウド側壁面（第2面）
P      多段ポンプ（遠心ポンプ）
θ1  シュラウド側の出口羽根角度(後縁の第1面側の羽根角度）
θ2  ハブ側出口の羽根角度(後縁の第2面側の羽根角度）
【図１】
2019157807.tif 000003
【図２】
2019157807.tif 000004
【図３Ａ】
2019157807.tif 000005
【図３Ｂ】
2019157807.tif 000006
【図３Ｃ】
2019157807.tif 000007
【図４】
2019157807.tif 000008
【図５】
2019157807.tif 000009
【図６】
2019157807.tif 000010