(57)【要約】【課題】入手が容易な原料から、安全かつ経済的でありながら、高活性な触媒を用いて、簡便な反応操作により効率よく２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（１２３４ｙｆ）を製造する方法を提供する。【解決手段】一般式（１）：ＣＦ２Ｃｌ−ＣＦＸ−ＣＨ２Ｙ（ＸおよびＹは、一方がＨであり、他方がＦまたはＣｌである。）で表される含フッ素プロパンを、フッ素化された酸化アルミニウムを含む触媒に接触させて（ただし、前記含フッ素プロパンが、一般式（１）におけるＸおよびＹの一方がＨであり他方がＣｌである含フッ素プロパンである場合には、フッ化水素の存在下に該触媒と接触させて）１２３４ｙｆを得る、１２３４ｙｆの製造方法であって、フッ素化された酸化アルミニウムのフッ素とアルミニウムの原子比であるＦ／Ａｌが、０．７≦Ｆ／Ａｌ≦３．０を満たす１２３４ｙｆの製造方法。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
一般式（１）：ＣＦ２Ｃｌ−ＣＦＸ−ＣＨ２Ｙ（一般式（１）中、ＸおよびＹは、一方がＨであり、他方がＦまたはＣｌである。）で表される含フッ素プロパンを、フッ素化された酸化アルミニウムを含む触媒に接触させて（ただし、前記含フッ素プロパンが、一般式（１）におけるＸおよびＹの一方がＨであり他方がＣｌである含フッ素プロパンである場合には、フッ化水素の存在下に前記触媒と接触させて）２，３，３，３−テトラフルオロプロペンを得る、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンの製造方法であって、
前記フッ素化された酸化アルミニウムのフッ素とアルミニウムの原子比であるＦ／Ａｌが、０．７≦Ｆ／Ａｌ≦３．０を満たす２，３，３，３−テトラフルオロプロペンの製造方法。
【請求項２】
前記フッ素化された酸化アルミニウムのフッ素とアルミニウムの原子比であるＦ／Ａｌが、１．７≦Ｆ／Ａｌ＜３．０を満たす請求項１に記載の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンの製造方法。
【請求項３】
前記含フッ素プロパンが１−クロロ−１，１，２，２−テトラフルオロプロパンである請求項１または２に記載の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンの製造方法。
【請求項４】
前記１−クロロ−１，１，２，２−テトラフルオロプロパンを前記触媒に接触させる温度が１５０℃以上４３０℃以下である請求項３に記載の２，３，３，３−テトラフルオロプロペンの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、２，３，３，３−テトラフルオロプロペンの製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＣＦ３ＣＦ＝ＣＨ２、ＨＦＯ−１２３４ｙｆ。以下、１２３４ｙｆとも記す。）は、毒性が少なく、地球温暖化への影響が低い化合物であり、温室効果ガスである１，１，１，２−テトラフルオロエタン（ＨＦＣ−１３４ａ）に代わる新しい冷媒として、近年大きな期待が寄せられている。
【０００３】
１２３４ｙｆの製造方法としては、各種原料成分を用いた種々の反応機構による方法が知られている。なかでも、入手が容易な原料から一段階の反応操作により効率よく製造できる方法として、特許文献１および特許文献２には、１−クロロ−１，１，２，２−テトラフルオロプロパン（ＣＦ２Ｃｌ−ＣＦ２−ＣＨ３、ＨＣＦＣ−２４４ｃｃ。以下、「２４４ｃｃ」とも記す。）を気相中で、酸化クロム、フッ素化された酸化クロムおよびフッ化鉄から選ばれる触媒に接触させることで１２３４ｙｆを製造する方法が記載されている。
【０００４】
また、特許文献３には、２４４ｃｃをルイス酸触媒に接触させることで構造異性体である２−クロロ−１，１，１，２−テトラフルオロプロパン（ＨＣＦＣ−２４４ｂｂ）を得るとともに１２３４ｙｆを製造する方法が記載されている。特許文献３では、ルイス酸触媒として、各種アルミニウム化合物、ジルコニウム化合物が記載されており、実施例では酸化アルミニウム、酸化ジルコニウムを使用した例が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特許第５３４８２４０号公報
【特許文献２】特許第５４１３４５１号公報
【特許文献３】国際公開第２００９／１４８１９１号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、特許文献１および特許文献２における１２３４ｙｆの製造方法では、触媒としてクロム化合物を用いる場合には、六価クロムの強い毒性と、それに伴う厳しい工程管理の必要性から、安全性および経済性の点で問題であり、触媒としてフッ化鉄を用いる場合には、２４４ｃｃの転化率が十分に高いものではなかった。さらに、特許文献３の製造方法において、触媒として酸化アルミニウムや酸化ジルコニウムを用いた場合には、反応温度が高い上に、２４４ｃｃの転化率が低く、１２３４ｙｆの選択率が十分に高いものではなかった。
【０００７】
本発明は上記観点からなされたものであり、入手が容易な原料から、安全かつ経済的でありながら、高活性な触媒を用いて、簡便な反応操作により効率よく１２３４ｙｆを製造する方法を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は、以下に示す構成の２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（１２３４ｙｆ）の製造方法を提供する。本明細書において、ハロゲン化炭化水素については、化合物名の後の括弧内にその化合物の略称を記し、必要に応じて化合物名に代えてその略称を用いる。また、略称として、ハイフン（−）より後ろの数字およびアルファベット小文字部分だけ（例えば、「ＨＦＯ−１２３４ｙｆ」においては「１２３４ｙｆ」）を用いることがある。本明細書において、数値範囲を表す「〜」では、上下限を含む。
【０００９】
［１］一般式（１）：ＣＦ２Ｃｌ−ＣＦＸ−ＣＨ２Ｙ（一般式（１）中、ＸおよびＹは、一方がＨであり、他方がＦまたはＣｌである。）で表される含フッ素プロパンを、フッ素化された酸化アルミニウムを含む触媒に接触させて（ただし、前記含フッ素プロパンが、一般式（１）におけるＸおよびＹの一方がＨであり他方がＣｌである含フッ素プロパンである場合には、フッ化水素の存在下に前記触媒と接触させて）２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（１２３４ｙｆ）を得る、１２３４ｙｆの製造方法であって、
前記フッ素化された酸化アルミニウムのフッ素とアルミニウムの原子比であるＦ／Ａｌが、０．７≦Ｆ／Ａｌ≦３．０を満たす１２３４ｙｆの製造方法。
［２］前記フッ素化された酸化アルミニウムのフッ素とアルミニウムの原子比であるＦ／Ａｌが、１．７≦Ｆ／Ａｌ＜３．０を満たす請求項［１］に記載の１２３４ｙｆの製造方法。
［３］前記含フッ素プロパンが１−クロロ−１，１，２，２−テトラフルオロプロパン（２４４ｃｃ）である［１］または［２］記載の１２３４ｙｆの製造方法。
［４］前記１−クロロ−１，１，２，２−テトラフルオロプロパンを前記触媒に接触させる温度が１５０℃以上４３０℃以下である［３］に記載の１２３４ｙｆの製造方法。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、入手が容易な原料から、安全かつ経済的でありながら、高活性な触媒を用いて、簡便な反応操作により効率よく１２３４ｙｆを製造できる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】本発明の製造方法の一実施形態に使用される反応装置の一例を表わす模式図である。
【図２】本発明の製造方法の別の実施形態に使用される反応装置の一例を表わす模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、本発明の実施形態を詳細に説明する。
［１２３４ｙｆの製造方法］
本発明の１２３４ｙｆの製造方法（以下、製造方法（Ｉ）ともいう。）は、一般式（１）：ＣＦ２Ｃｌ−ＣＦＸ−ＣＨ２Ｙ（一般式（１）中、ＸおよびＹは、一方がＨであり、他方がＦまたはＣｌである。）で表される含フッ素プロパン（以下、含フッ素プロパン（１）ともいう。）を、フッ素化された酸化アルミニウムを含む触媒に接触させて、１２３４ｙｆを得る１２３４ｙｆの製造方法であって、前記フッ素化された酸化アルミニウムのフッ素とアルミニウムの原子比であるＦ／Ａｌが、０．７≦Ｆ／Ａｌ≦３．０を満たすことを特徴とする。ただし、前記含フッ素プロパンが、一般式（１）におけるＸおよびＹの一方がＨであり他方がＣｌである含フッ素プロパンである場合には、フッ化水素の存在下に前記触媒と接触させる。
【００１３】
本明細書において、フッ素化された酸化アルミニウムにおけるフッ素とアルミニウムの原子比を示す「Ｆ／Ａｌ」は、蛍光Ｘ線分析（ＸＲＦ）により測定される原子比である。本明細書において、０．７≦Ｆ／Ａｌ≦３．０を満たすフッ素化された酸化アルミニウムを「フッ素化アルミナ（Ｘ）」、「フッ素化アルミナ（Ｘ）」を含む触媒を「触媒（Ｃ１）」ともいう。
【００１４】
含フッ素プロパン（１）を触媒（Ｃ１）と接触させて生起する反応においては、主として下記式（ａ）で示される２段の反応により含フッ素プロパン（１）から脱ＸＹ（ＨＣｌまたはＨＦ）によりにより１２３３ｙｆが生成され（式（ａ）中、「反応（ａ−１）」で示す。）、次いで１２３３ｙｆの３位の塩素原子がフッ素原子に置換されて１２３４ｙｆが生成する（式（ａ）中、「反応（ａ−２）」で示す。）と想定される。
【００１５】
【化１】
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【００１６】
ここで、含フッ素プロパン（１）におけるＸとＹの組み合わせがＨとＦである場合、１２３３ｙｆ生成時に発生したＨＦが、１２３３ｙｆのハロゲン置換反応に用いられる。しかし、含フッ素プロパン（１）におけるＸとＹの組み合わせが、ＨとＣｌの場合、１２３３ｙｆ生成時にはＨＣｌが生成するのみであり、１２３３ｙｆがハロゲン置換されて１２３４ｙｆを生成するためには反応系にＨＦを導入することが必須となる。
【００１７】
製造方法（Ｉ）においては、含フッ素プロパン（１）と触媒を接触させて行う反応において、触媒として、Ｆ／Ａｌが特定の範囲にあるフッ素化アルミナ（Ｘ）を含む触媒（Ｃ１）を選択することで、式（ａ）で示される反応を選択的に効率よく行わせることを可能としたものである。
【００１８】
製造方法（Ｉ）によれば、フッ素化アルミナ（Ｘ）に代表されるように触媒（Ｃ１）に含まれる金属は安全かつ経済的である。また、含フッ素プロパン（１）は入手が容易であり、該含フッ素プロパン（１）を触媒（Ｃ１）に接触させるという簡便な操作により、反応（ａ−１）および反応（ａ−２）を行うことで１２３４ｙｆを製造できる。さらに、製造方法（Ｉ）によれば、後述の実施例に示されるとおり、含フッ素プロパン（１）の転化率および、１２３４ｙｆの選択率はともに工業上利用可能な程度からそれ以上の数値を示す。また、１２３３ｙｆと１２３４ｙｆの選択率の合計が高く、触媒を用いた含フッ素プロパン（１）の反応において、式（ａ）の反応が選択的に行われることの裏付けになっている。
【００１９】
ここで、触媒（Ｃ１）、より具体的には、フッ素化アルミナ（Ｘ）は、含フッ素プロパン（１）から脱ＸＹにより、すなわち脱ＨＣｌまたは脱ＨＦにより、１２３３ｙｆが生成する反応（ａ−１）を特に選択的かつ効率的に生起させる触媒である。反応（ａ−１）が選択的かつ効率的に行われれば、含フッ素プロパン（１）からその異性体、例えば２４４ｃｃから２−クロロ−１，１，１，２−テトラフルオロプロパン（ＨＣＦＣ−２４４ｂｂ）、が得られるような副反応を抑制し、１２３３ｙｆが選択的に生成される。生成された１２３３ｙｆは反応（ａ−２）によりハロゲン置換されて１２３４ｙｆとなる。このようにして、１２３３ｙｆと１２３４ｙｆの選択率の合計が高くなる。
【００２０】
式（ａ）に示される２段の反応を効率よく行うためには、まず、反応（ａ−１）を促進することが必須であり、そのために製造方法（Ｉ）においては触媒（Ｃ１）、より具体的には、フッ素化アルミナ（Ｘ）を使用する。製造方法（Ｉ）においては、触媒（Ｃ１）の使用に加えて、さらに、反応（ａ−２）を効率的に行うために、好ましくは、金属酸化物、金属酸化物の部分ハロゲン化物および金属ハロゲン化物から選ばれる少なくとも１種からなる金属化合物を含む触媒（以下、「触媒（Ｃ２）」ともいう。）を組み合わせて用いる。
【００２１】
具体的には、製造方法（Ｉ）においては、含フッ素プロパン（１）を触媒（Ｃ１）と接触させて（以下、第１の接触工程）反応生成物を得て、得られた反応生成物を触媒（Ｃ２）と接触させる（以下、第２の接触工程）ことが好ましい。すなわち、製造方法（Ｉ）は、少なくとも第１の接触工程を有し、第１の接触工程に次いで第２の接触工程を有することが好ましい。第１の接触工程と第２の接触工程を有する場合には、含フッ素プロパン（１）から１２３４ｙｆを得る製造方法（Ｉ）において、反応（ａ−１）および反応（ａ−２）のそれぞれに好ましい触媒を組み合わせて用いることが可能となる。
【００２２】
なお、含フッ素プロパン（１）を触媒（Ｃ１）と接触させる第１の接触工程で得られる反応生成物（以下、反応生成物（１１）という。）は、未反応の含フッ素プロパン（１）、式（ａ）による生成物である１２３３ｙｆ、ＸＹ、１２３４ｙｆ、ＨＣｌを含む。第２の接触工程では、第１の接触工程で得られる反応生成物（１１）を触媒（Ｃ２）と接触させる。
【００２３】
反応生成物（１１）が触媒（Ｃ２）と接触する第２の接触工程では、反応生成物（１１）に含まれる１２３４ｙｆが反応せずに１２３３ｙｆが１２３４ｙｆとなる反応（ａ−２）のみが触媒（Ｃ２）により促進されることが好ましい。そうすれば、反応生成物（１１）が触媒（Ｃ２）と接触した後に得られる、製造方法（Ｉ）における最終的な反応生成物において、１２３４ｙｆの含有量は高く、含フッ素プロパン（１）からの１２３４ｙｆの選択率も高い。
【００２４】
ここで、製造方法（Ｉ）において１２３４ｙｆの選択率が若干低い場合においても、１２３３ｙｆと１２３４ｙｆの選択率の合計が高ければ、高選択率で得られた１２３３ｙｆを、さらに触媒（Ｃ２）を用いて効率よく反応させることで１２３４ｙｆを効率よく製造できる。
【００２５】
上記のとおり製造方法（Ｉ）において、含フッ素プロパン（１）におけるＸとＹの組み合わせがＨとＦである場合、特に反応系にＨＦを導入しなくとも、触媒（Ｃ１）を用いることで１２３４ｙｆを効率よく製造できる。なお、この場合においても、反応系にＨＦを導入しながら１２３４ｙｆの製造を行ってもよい。
【００２６】
含フッ素プロパン（１）は、具体的には、一般式（１）においてＸがＦでありＹがＨである２４４ｃｃ、ＸがＨでありＹがＦである１−クロロ−１，１，２，３−テトラフルオロプロパン（ＨＣＦＣ−２４４ｅｃ。以下、２４４ｅｃとも記す。）、ＸがＣｌでありＹがＨである１，２−ジクロロ−１，１，２−トリフルオロプロパン（ＨＣＦＣ−２４３ｂｃ。以下、２４３ｂｃとも記す。）、ＸがＨでありＹがＣｌである１，３−ジクロロ−１，１，２−トリフルオロプロパン（ＨＣＦＣ−２４３ｅｃ。以下、２４３ｅｃとも記す。）の４種類の化合物である。製造方法（Ｉ）に用いる含フッ素プロパン（１）は、これらの１種でもよく、２種以上であってもよい。
【００２７】
上記４種の化合物のうち、製造方法（Ｉ）においては、１２３４ｙｆの生産性、化合物自体の入手容易性等の点で２４４ｃｃが好ましい。以下、含フッ素プロパン（１）として２４４ｃｃを用いた１２３４ｙｆの製造を例にして、本発明の製造方法（Ｉ）を説明する。
【００２８】
反応（ａ）において、含フッ素プロパン（１）を２４４ｃｃにした場合の反応式（ａ１）を以下に示す。
【００２９】
【化２】
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【００３０】
反応（ａ１）においては、反応（ａ−１）において１２３３ｙｆ生成時に２４４ｃｃから脱ＨＦしたＨＦが、反応（ａ−２）において１２３３ｙｆのハロゲン置換反応に用いられる。したがって、式（ａ１）で示される反応においては、特に反応系にＨＦを導入しなくとも、以下に説明するとおり触媒（Ｃ１）を用いることで１２３４ｙｆを効率よく製造できる。なお、この場合においても、反応系にＨＦを導入しながら１２３４ｙｆの製造を行ってもよい。
【００３１】
（２４４ｃｃ）
製造方法（Ｉ）の原料として用いる２４４ｃｃは、公知の方法により製造できる。２４４ｃｃの入手方法は特に限定されず、例えば、以下の方法（Ａ）または方法（Ｂ）によって製造できる。
【００３２】
方法（Ａ）：テトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）と、ＣＣｌ４、ＣＨＣｌ３およびＣＨ２Ｃｌ２から選ばれる少なくとも１種とを反応させて、一般式（２）：ＣＦ２Ｃｌ−ＣＦ２−ＣＣｌＡＢ（一般式（２）中、ＡとＢは互いに独立してＨまたはＣｌである。）で表される化合物（以下、化合物（２）ともいう。）を得る第１の工程と、前記第１の工程で得られた前記一般式（２）で表される化合物を水素化させて、２４４ｃｃを得る第２の工程を有する方法。
方法（Ｂ）：ＴＦＥとＣＨ３Ｃｌを反応させて、２４４ｃｃを得る第３の工程を有する方法。
【００３３】
方法（Ａ）では、第１の工程において、ＴＦＥと、ＣＣｌ４、ＣＨＣｌ３およびＣＨ２Ｃｌ２から選ばれる少なくとも１種を、例えば、塩化アルミニウムなどのルイス酸触媒の存在下で反応させて、化合物（２）として、一般式（２）においてＡ、ＢがともにＣｌである１，３，３，３−テトラクロロ−１，１，２，２−テトラフルオロプロパン（ＣＦＣ−２１４ｃｂ。以下、２１４ｃｂともいう。）、ＡとＢがＣｌとＨの組み合わせである１，３，３−トリクロロ−１，１，２，２−テトラフルオロプロパン（ＨＣＦＣ−２２４ｃａ。以下、２２４ｃａともいう。）、Ａ、ＢがともにＨである１，３−ジクロロ−１，１，２，２−テトラフルオロプロパン（ＨＣＦＣ−２３４ｃｃ。以下、２３４ｃｃともいう。）の少なくとも１種を得る。
【００３４】
次いで、第２の工程において、２１４ｃｂ、２２４ｃａおよび２３４ｃｃから選ばれる少なくとも１種を、例えば、パラジウム触媒の存在下で水素と反応させて、２４４ｃｃを含む反応生成物を得る。なお、方法（Ａ）で得られる２４４ｃｃを含む反応生成物中には、２４４ｃｃの他に、製造原料であるＴＦＥ、２１４ｃｂ、２２４ｃａ、２３４ｃｃ、ＣＣｌ４、ＣＨＣｌ３、ＣＨ２Ｃｌ２、製造過程で副生する副生物等が含まれる。
【００３５】
方法（Ｂ）では、ＴＦＥとＣＨ３Ｃｌを上記同様にルイス酸触媒の存在下で、温度、圧力、原料供給比等の反応条件を適宜調整し反応させて、２４４ｃｃを含む反応生成物を得る。方法（Ｂ）で得られる２４４ｃｃを含む反応生成物中には、２４４ｃｃの他、製造原料であるＴＦＥ、ＣＨ３Ｃｌ、製造工程で副生する副生物等が含まれる。
【００３６】
製造方法（Ｉ）に用いる２４４ｃｃとしては、蒸留、抽出蒸留、共沸蒸留、膜分離、二層分離、吸着等の公知の精製工程により２４４ｃｃの純度を高めたものを用いてもよく、例えば、上記で得られる反応生成物のような、２４４ｃｃと２４４ｃｃ以外の成分（不純物）を含む組成物を用いてもよい。ただし、後者の組成物を用いる場合においては、不純物が製造方法（Ｉ）における反応に活性な不純物である場合には、予め除去しておく、または反応に影響を及ぼさない程度まで含有量を低減させておく、のが好ましい。
【００３７】
例えば、２４４ｃｃと２４４ｃｃ以外の成分（不純物）を含む組成物において、不純物として水を含有する場合、カールフィッシャー電量滴定法により測定される組成物全量に対する水分含有量を０〜５０００ｐｐｍの範囲とするのが好ましく、０〜１０００ｐｐｍがより好ましく、０〜１００ｐｐｍが好ましい。
【００３８】
（触媒（Ｃ１）および触媒（Ｃ２））
製造方法（Ｉ）においては、上記の方法等で入手した含フッ素プロパン（１）としての２４４ｃｃを触媒（Ｃ１）と接触させる第１の接触工程により１２３４ｙｆを得る。製造方法（Ｉ）においては、好ましくは、２４４ｃｃを触媒（Ｃ１）と接触させる第１の接触工程の後に、第１の接触工程で得られた反応生成物（１１）を触媒（Ｃ２）と接触させる第２の接触工程を経て１２３４ｙｆを得る。
【００３９】
触媒（Ｃ１）は、フッ素化アルミナ（Ｘ）を含み、含フッ素プロパン（１）から１２３４ｙｆを生成する反応、具体的には上記式（ａ）で表される反応、特には反応（ａ−１）の反応性を向上させ、該反応を促進する。触媒（Ｃ１）、より具体的には、フッ素化アルミナ（Ｘ）を用いることで、１２３４ｙｆの製造効率を向上させることができる。
【００４０】
フッ素化アルミナ（Ｘ）は、酸化アルミニウムをフッ素化して、Ｆ／Ａｌを０．７以上３．０以下としたものである。Ｆ／Ａｌが該範囲にあることで、フッ素化アルミナ（Ｘ）は、式（ａ）で示される反応、特に反応（ａ−１）を選択的に効率よく行わせることが可能である。すなわち、反応温度を低く、例えば、特許文献３の方法よりも低く設定しつつ、含フッ素プロパン（１）の転化率および１２３３ｙｆと１２３４ｙｆの選択率の合計を高くできる。また、１２３４ｙｆの選択率を工業上利用可能な程度以上とできる。
【００４１】
フッ素化アルミナ（Ｘ）におけるＦ／Ａｌは、より低い反応温度で含フッ素プロパン（１）の転化率および１２３３ｙｆと１２３４ｙｆの選択率の合計を高くできる点から、０．７以上が好ましく、１．７以上がより好ましく、２．２以上が特に好ましい。フッ素化アルミナ（Ｘ）におけるＦ／Ａｌは、製造容易性の点から３．０未満が好ましく、２．９９以下がより好ましい。フッ素化アルミナ（Ｘ）におけるＦ／Ａｌは、１．７以上３．０未満が好ましく、２．２以上２．９９以下がより好ましい。
【００４２】
フッ素化アルミナ（Ｘ）は、Ａｌ、Ｆ、Ｏ以外の元素（以下、「その他の元素」という。）を含んでいてもよい。その他の元素としては、Ａｌ以外の金属元素（以下、「金属元素（Ｍ）」ともいう。）、Ｆ以外のハロゲン元素（以下、「ハロゲン元素（Ｙ１）」ともいう。）等が挙げられる。フッ素化アルミナ（Ｘ）は、原料の酸化アルミニウムを、得られるフッ素化アルミナ（Ｘ）においてＦ／Ａｌが０．７以上３．０以下となるようにフッ素化して得られる。すなわち、本発明において、フッ素化とは、原料の酸化アルミニウムの酸素原子の一部または全部がフッ素原子に置換されることをいう。以下、フッ素化する操作をフッ素化処理といい、フッ素化処理に用いる処理剤をフッ素化処理剤という。
【００４３】
ここで、金属元素（Ｍ）は、典型的には、フッ素化に用いる原料の酸化アルミニウム（以下、「原料酸化アルミニウム」ともいう。）が含有することで、フッ素化アルミナ（Ｘ）に持ち込まれる。ハロゲン元素（Ｙ１）は、典型的には、フッ素化に用いるフッ素化処理剤に含まれることで、フッ素化アルミナ（Ｘ）に持ち込まれる。
【００４４】
原料酸化アルミニウムが含有してもよい金属元素（Ｍ）としては、アルカリ金属、アルカリ土類金属、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ、Ｍｏ、Ｗ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ｚｎ、Ｓｉ等が挙げられる。なお、原料酸化アルミニウムは、Ｃｒを実質的に含まない。アルカリ金属として、具体的には、Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｃｓが、アルカリ土類金属として、具体的には、Ｍｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａが挙げられる。
【００４５】
原料酸化アルミニウムが金属元素（Ｍ）を含む場合、金属元素（Ｍ）は１種でもよく２種以上でもよい。原料酸化アルミニウムにおける金属元素（Ｍ）の合計の含有量は、１２３３ｙｆと１２３４ｙｆの選択率の合計を高くできるという観点から、Ａｌに対するモル％で、０〜５０％が好ましく、０〜２０％がより好ましく、０〜１０％がさらに好ましく、実質的に含有しないのが最も好ましい。本明細書において、「実質的に含有しない」とは、積極的には含有させないが、不可避不純物による混入を許容することを意味する。
【００４６】
一方で、原料酸化アルミニウムに金属元素（Ｍ）を加えることでフッ素化アルミナの触媒活性を制御することが可能である。より具体的には金属元素（Ｍ）の添加により、同一反応条件における転化率や選択率を変更することが可能である。この場合、通常、金属元素（Ｍ）は、金属元素（Ｍ）の酸化物として、原料酸化アルミニウムに添加される。１２３４ｙｆの選択率を高くできるという観点から、金属元素（Ｍ）としては、アルカリ金属、アルカリ土類金属、Ｓｉ等から選ばれる１種以上が好ましく、原料酸化アルミニウムにおける金属元素（Ｍ）の合計の含有量は、Ａｌに対するモル％で、０．１〜５０％が好ましく、１〜２０％がより好ましく、２〜１０％がさらに好ましい。
【００４７】
原料酸化アルミニウムが金属元素（Ｍ）を含む場合、原料酸化アルミニウムにおけるＡｌに対する金属元素（Ｍ）の割合は、フッ素化して得られるフッ素化アルミナ（Ｘ）においても変わらない。なお、フッ素化アルミナ（Ｘ）が、金属元素（Ｍ）を含む場合、Ｆ／Ａｌは、Ａｌと金属元素（Ｍ）の価数とモル比に応じて各金属にＦを割り振った後のＦ／Ａｌとして算出される。
【００４８】
例えば、ＡｌＭｇＯ２．５（Ａｌ／Ｍｇ＝１／１（モル比））の組成の原料酸化アルミニウムをフッ素化して、ＡｌＭｇＦ３Ｏの組成のフッ素化アルミナ（Ｘ）を得た場合、Ａｌは３価、Ｍｇは２価であり、モル比はＡｌ／Ｍｇ＝１／１のため、Ｆの３個を３：２で割り振って、Ａｌに対してはＦが１．８となり、Ｆ／Ａｌ＝１．８と算出する。
【００４９】
ハロゲン元素（Ｙ１）としては、Ｃｌ、Ｂｒ、Ｉ等が挙げられる。フッ素化アルミナ（Ｘ）がハロゲン元素（Ｙ１）を含む場合、ハロゲン元素（Ｙ１）は１種でもよく２種以上でもよい。フッ素化アルミナ（Ｘ）における、ハロゲン元素（Ｙ１）の合計の含有量は、Ｆに対するモル％で、０〜５０％が好ましく、０〜１０％がより好ましく、実質的に含有しないのが最も好ましい。なお、フッ素化アルミナ（Ｘ）が、ハロゲン元素（Ｙ１）を含む場合、Ｆ／Ａｌは、Ｆとハロゲン元素（Ｙ１）にＡｌを割り振った後のＦ／Ａｌとして算出される。
【００５０】
また、フッ素化アルミナ（Ｘ）が、金属元素（Ｍ）およびハロゲン元素（Ｙ１）の両方を含む場合においても、Ｆ／Ａｌは上記の算出方法を組み合わせて算出できる。
【００５１】
原料酸化アルミニウムをフッ素化してフッ素化アルミナ（Ｘ）を得る方法としては、加熱下または非加熱下で原料酸化アルミニウムをフッ素化処理剤と接触させる方法が挙げられる。原料酸化アルミニウムとしては、上記組成の酸化アルミニウムが挙げられる。原料酸化アルミニウムの結晶構造は特に限定されないが、γ、δ、θ、η、χ、κが好ましく、γ、ηが特に好ましい。
【００５２】
原料酸化アルミニウムの形態は、粉末状、ペレット状、粒状等が挙げられ、そのいずれであってもよい。反応効率を向上させる観点からペレット状や粒状が好ましい。ペレット状の酸化アルミニウムは、粉末状に解砕された酸化アルミニウムを、打錠機などにより成形して得られる。ペレットの形状は問わないが、例えば、円柱状、リング状、球状、板状等が挙げられ、製造の容易さからから円柱状、球状が好ましい。円柱状の場合、例えば、直径３．０ｍｍ程度、高さ４．０ｍｍ程度であればよい。原料酸化アルミニウムをペレット状に成形する場合、必要に応じて、カーボン、セルロースなどのバインダーを、原料酸化アルミニウムの１００質量部に対して１００質量部以下、好ましくは５０質量部以下、より好ましくは１０質量部以下で混合してもよい。また、原料酸化アルミニウムの比表面積は、１０〜４００ｍ２／ｇが好ましく、５０〜４００ｍ２／ｇがより好ましい。なお、本明細書において、比表面積はＢＥＴ法で測定される値である。
【００５３】
フッ素化処理剤としては、例えば、フッ化水素、フッ素、含フッ素炭化水素、パーハロゲン化カーボン（ただし、フッ素原子を含む。）などを用いることができる。フッ素化処理剤としては１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。なかでも、フッ素化処理剤としては、フッ化水素、パーハロゲン化カーボン（ただし、フッ素原子を含む。）、含フッ素炭化水素を用いることが好ましい。
【００５４】
フッ素化処理剤として用いるパーハロゲン化カーボン（ただし、フッ素原子を含む。）としては、例えば、トリクロロフルオロメタン（ＣＦＣ−１１）、ジクロロジフルオロメタン（ＣＦＣ−１２）、クロロトリフルオロメタン（ＣＦＣ−１３）、テトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）、クロロトリフルオロエチレン（ＣＴＦＥ）等が好適である。含フッ素炭化水素としては、例えば、ジクロロフルオロメタン（ＨＣＦＣ−２１）、クロロジフルオロメタン（ＨＣＦＣ−２２）、トリフルオロメタン（ＨＦＣ−２３）が好適である。これらのなかでも、ＨＣＦＣ−２２、ＨＦＣ−２３、フッ化水素がより好ましく、ＨＣＦＣ−２２、ＨＦＣ−２３が特に好ましい。また、本発明の製造方法において、原料である２４４ｃｃ等の含フッ素プロパン（１）をフッ素化処理剤として用いてもよい。
【００５５】
原料酸化アルミニウムのフッ素化処理において、原料酸化アルミニウムとフッ素化処理剤と接触は、容器内で行われる。該容器は、例えば、含フッ素プロパン（１）を式（ａ）の反応に供する反応器であってよい。すなわち、反応器に原料酸化アルミニウムを収容し、該反応器にフッ素化処理剤を導入してフッ素化処理を行うことで、フッ素化アルミナ（Ｘ）を調製してもよい。原料酸化アルミニウムは、反応器に収容される前にフッ素化処理が行われていてもよいが、操作が簡便で作業効率が良いため、反応器に収容した状態でフッ素化処理を行うことが好ましい。
【００５６】
なお、上記においてフッ素化処理はＦ／Ａｌがフッ素化アルミナ（Ｘ）の範囲となるように行われる。具体的には、上記接触させる原料酸化アルミニウムとフッ素化処理剤の割合（反応器内の滞留時間）、接触温度を調整する。フッ素化処理剤の反応器内の滞留時間は、０．１〜１０００秒が好ましく、１〜１００秒がより好ましい。また、フッ素化処理剤は希釈ガスとともに反応器に導入してもよい。希釈ガスとしては、窒素、二酸化炭素、希ガス（ヘリウムなど）、フッ素化処理剤に不活性な有機化合物のガス等が挙げられる。不活性な有機化合物としては、メタン、エタン、プロパン、ブタン、ペンタン、ヘキサン等の飽和炭化水素が挙げられる。希釈ガスは１種を単独で用いてもよく２種以上を併用してもよい。
【００５７】
上記フッ素化処理における、接触温度の調整は反応器内の温度を調整することで行う。接触温度、すなわち、反応器内の温度は５０〜５００℃が好ましく、３００〜５００℃がより好ましく、３５０〜４５０℃が特に好ましい。反応器内の温度の調整は反応器を加熱することで行う。この際、フッ素化処理剤は、常温のまま反応器に導入してもよいが、反応器内の温度を一定に保持する観点から、反応器に導入する際に加熱等により温度調節を行うことが好ましい。
【００５８】
なお、触媒（Ｃ１）における水分含有量を後述のとおり少なくする観点から、例えば、フッ素化アルミナ（Ｘ）を製造する際に、予め反応器内で原料酸化アルミニウムから水分の除去、すなわち、乾燥を行うことが好ましい。これにより、その後のフッ素化処理が効率よく行えるとともに、得られるフッ素化アルミナ（Ｘ）、さらには触媒（Ｃ１）における水分含有量を後述の範囲に調整できる。
【００５９】
このようにして得られるフッ素化アルミナ（Ｘ）においては、原料酸化アルミニウムの形態および形状がそのまま維持される。原料酸化アルミニウムの比表面積はフッ素化処理により低下する。フッ素化後の比表面積は、１０〜１５０ｍ２／ｇ程度であることが好ましいが、この範囲に限定されるものではない。
【００６０】
触媒（Ｃ１）は、フッ素化アルミナ（Ｘ）を含有する。触媒（Ｃ１）は、本発明の効果を損なわない範囲で、フッ素化アルミナ（Ｘ）に加えて、他の触媒を含有してもよい。触媒（Ｃ１）における、以下の不純物を除く触媒のみの全量に対するフッ素化アルミナ（Ｘ）の含有量は、５０〜１００質量％が好ましく、８５〜１００質量％が好ましく、１００質量％が好ましい。
【００６１】
触媒（Ｃ１）がフッ素化アルミナ（Ｘ）以外に含有する他の触媒としては、例えば、触媒（Ｃ２）が含有する金属酸化物、金属酸化物の部分ハロゲン化物および金属ハロゲン化物から選ばれる少なくとも１種からなる金属化合物やその他触媒が挙げられる。製造工程を少なくするという観点からは、触媒（Ｃ１）にフッ素化アルミナ（Ｘ）と触媒（Ｃ２）をともに含有させ、反応（ａ−１）と反応（ａ−２）を１工程で行うことが好ましい。なお、触媒（Ｃ１）は、本発明の効果を損なわない範囲で、触媒以外の不純物を含有していてもよい。
【００６２】
触媒（Ｃ１）がフッ素化アルミナ（Ｘ）と、他の触媒、例えば、触媒（Ｃ２）を含有する場合には、フッ素化アルミナ（Ｘ）と他の触媒の形態や形状は同様であるのが好ましい。なお、フッ素化アルミナ（Ｘ）と他の触媒を粉末の形態で準備し、混合した混合粉末を上記と同様のペレット状に成形して用いてもよい。
【００６３】
触媒（Ｃ１）は、反応性を向上させるために、あらかじめ不活性雰囲気中、例えば窒素気流中で乾燥されていることが好ましい。触媒（Ｃ１）が乾燥される場合、操作の簡便化および作業効率の向上の点からは、触媒（Ｃ１）は、例えば気相で反応を行う場合には、反応器内に収容した状態で、上記同様に乾燥されてもよい。
【００６４】
また、触媒（Ｃ１）に対しては、再活性化処理を行うことができる。すなわち、触媒（Ｃ１）の活性が低下し、含フッ素プロパン（１）の転化率が低下したときには、触媒（Ｃ１）を再活性化処理することができる。これにより、触媒（Ｃ１）の活性を再生させて触媒（Ｃ１）を再利用することができる。
【００６５】
触媒（Ｃ１）の活性が低下する要因の一つとしては、フッ素化アルミナ（Ｘ）におけるＦ／Ａｌが低下することが考えられる。したがって、触媒（Ｃ１）の再活性化処理としては、フッ素化アルミナ（Ｘ）のフッ素化処理と同様の方法が適用される。具体的には、フッ素化処理と同様に、触媒（Ｃ１）を加熱下または非加熱下でフッ素化処理剤と接触させる方法が挙げられる。
【００６６】
また、再活性化処理のための処理剤（再活性化処理剤）としては、フッ素化処理剤の他に、酸素、塩素、塩化水素等を用いることができる。これにより、フッ素化アルミナ（Ｘ）におけるＦ／Ａｌの低下以外に起因して低下した触媒（Ｃ１）の活性を再生することが可能となる。さらに、再活性化処理において、副反応の抑制および触媒の耐久性向上等の点から、再活性化処理剤を希釈するために窒素、二酸化炭素、希ガス（ヘリウムなど）の不活性ガスを用いることができる。
【００６７】
また、再活性化処理剤を含フッ素プロパン（１）とともに触媒層に接触させることで、反応系内で触媒（Ｃ１）を再活性化し、触媒（Ｃ１）の活性の低下を抑制することができる。再活性化処理剤の供給量は、反応器に供給される含フッ素プロパン（１）に対して（ただし、含フッ素プロパン（１）を含む組成物を原料として用いる場合には該組成物に対して）０．００１〜１０００モル％が好ましい。触媒（Ｃ１）の再活性化効果を高める観点から、０．０１モル％以上がより好ましく、０．０５％以上がさらに好ましく、０．１％以上が特に好ましい。反応器の容積効率を向上し、また再活性化処理剤由来の不純物を低減する観点から、１００モル％以下がより好ましく、１０モル％以下がさらに好ましく、１モル％以下が特に好ましい。
【００６８】
触媒（Ｃ２）は、金属酸化物、金属酸化物の部分ハロゲン化物および金属ハロゲン化物から選ばれる少なくとも１種からなる金属化合物を含み、製造方法（Ｉ）において、第２の接触工程に用いられる。触媒（Ｃ２）は、上記式（ａ）で表される反応のうち反応（ａ−２）の反応性を向上させ、該反応を促進する。製造方法（Ｉ）においては、触媒（Ｃ１）を用いた第１の接触工程に加えて、第１の接触工程後に、触媒（Ｃ２）を用いた第２の接触工程を有することで、１２３４ｙｆの製造効率をより向上させることができる。
【００６９】
触媒（Ｃ２）における、金属酸化物としては、アルカリ金属酸化物、アルカリ土類金属酸化物、酸化アルミニウム、酸化ジルコニウム、酸化チタン、酸化バナジウム、酸化マンガン、酸化亜鉛、酸化鉄、酸化コバルト、酸化ニッケル、酸化銅、酸化パラジウム、酸化マグネシウム、酸化カルシウム等が挙げられ、酸化アルミニウム、酸化コバルト、酸化カルシウムが好ましい。
【００７０】
触媒（Ｃ２）における、金属酸化物の部分ハロゲン化物の金属酸化物としては、アルカリ金属酸化物、アルカリ土類金属酸化物、酸化ジルコニウム、酸化チタン、酸化バナジウム、酸化マンガン、酸化亜鉛、酸化鉄、酸化コバルト、酸化ニッケル、酸化銅、酸化パラジウム、酸化マグネシウム等が挙げられる。金属酸化物の部分ハロゲン化物のハロゲンとしては、フッ素、塩素等が挙げられる。金属酸化物の部分ハロゲン化物としては、金属酸化物が、部分的にフッ素化された金属酸化物の部分フッ化物であることが好ましく、酸化カルシウムの部分フッ素化物、酸化アルミニウムの部分フッ素化物、および酸化コバルトの部分フッ素化物が特に好ましく、酸化カルシウムの部分フッ素化物が最も好ましい。この場合、金属酸化物の部分フッ化物は、フッ素以外のハロゲンを含んでいてよい。
【００７１】
なお、金属酸化物の部分ハロゲン化は、例えば、上記フッ素化アルミナ（Ｘ）の製造において、原料酸化アルミニウムを金属酸化物に変更し、フッ素化処理剤をハロゲン化処理剤に変更することにより、実行できる。ただし、部分ハロゲン化は、金属酸化物の酸素を全てハロゲン化する場合を含まない。すなわち、金属酸化物の部分ハロゲン化物とは酸素原子の一部がハロゲン原子で置き換わった化合物である。金属原子、酸素原子、ハロゲン原子の割合は適宜調整される。ハロゲン化処理剤としては、上に例示したフッ素化処理剤の他に、四塩化炭素等のフッ素原子を含まないパーハロゲン化カーボン等が挙げられる。
【００７２】
触媒（Ｃ２）における、金属ハロゲン化物の金属としては、アルカリ金属、アルカリ土類金属、アルミニウムおよびチタン、ジルコニウム、バナジウム、マンガン、亜鉛、鉄、コバルト、ニッケル、銅、パラジウムから選ばれる少なくとも１種の金属が好ましい。ハロゲンとしては、フッ素、塩素が好ましく、フッ素と塩素両方を含んでいてもよい。触媒（Ｃ２）における、金属ハロゲン化物としては、アルカリ金属、アルカリ土類金属、アルミニウムおよびジルコニウムから選ばれる少なくとも１種の金属のフッ化物または鉄、コバルト、ニッケル、銅、パラジウムから選ばれる少なくとも１種の金属の塩化物または鉄、コバルト、ニッケル、銅、パラジウムから選ばれる少なくとも１種の金属の塩化物の部分フッ素化物がより好ましく、フッ化カルシウム、フッ化アルミニウム、塩化コバルトおよび塩化コバルトの部分フッ素化物が特に好ましく、フッ化カルシウムおよび塩化コバルトが最も好ましい。
【００７３】
触媒（Ｃ２）が含有する金属化合物は、１種のみからなってもよく、２種以上からなってもよい。触媒（Ｃ２）は、本発明の効果を損なわない範囲で、上記金属化合物物以外の触媒や不純物等を含んでもよい。
【００７４】
触媒（Ｃ２）、例えば、触媒（Ｃ１）と同様に、粉末状、ペレット状、粒状の形態で用いられる。触媒（Ｃ２）は、反応性を向上させるために、粉末状に解砕した後、打錠機などによりペレット状として使用するのが好ましい。ペレットの形状、大きさ等は、触媒（Ｃ１）と同様にできる。
【００７５】
なお、触媒（Ｃ２）をペレット状に成形する場合、必要に応じて、カーボン、セルロース、アルミナ、シリカなどのバインダーを、触媒（Ｃ２）の１００質量部に対して１００質量部以下、好ましくは５０質量部以下、より好ましくは１０質量部以下で混合してもよい。
【００７６】
触媒（Ｃ２）または触媒（Ｃ２）を含むペレットにおいて、例えば上記バインダーを用いない場合、金属酸化物触媒および金属酸化物の部分ハロゲン化物触媒の比表面積は１０〜４００ｍ２／ｇが好ましく、金属ハロゲン化物触媒の比表面積は３〜３００ｍ２／ｇが好ましい。上記バインダーを用いる場合は、バインダーの比表面積にも依存するため一概には言えないが、例えば高比表面積のカーボンバインダーを用いた場合、触媒（Ｃ２）とカーボンバインダーの混合物における比表面積は２０〜１２００ｍ２／ｇ程度が好ましい。
【００７７】
触媒（Ｃ２）は、担体に担持して使用されてもよい。担体としては、活性炭、カーボンブラック、カーボンファイバー等のカーボン材料、アルミナ、シリカ、チタニア、ジルコニア、アルカリ金属酸化物、アルカリ土類金属酸化物等の酸化物材料等が挙げられるが、活性炭、アルミナ、シリカ、ジルコニア、アルカリ金属酸化物、アルカリ土類金属酸化物が好ましい。これらの中でも、比表面積が大きく、触媒を担持させやすいことから、活性炭、アルミナ、ジルコニアが特に好ましい。
【００７８】
触媒（Ｃ２）は、反応性を向上させるために、あらかじめ不活性雰囲気中、例えば窒素気流中で乾燥されていることが好ましい。具体的には、触媒（Ｃ１）の場合と同様な乾燥方法が適用できる。
【００７９】
また、触媒（Ｃ２）においても、触媒（Ｃ２）の活性が落ちた場合に、触媒（Ｃ１）の場合と同様に再活性化処理により、触媒（Ｃ２）の活性を再生させて触媒（Ｃ２）を再利用することができる。
【００８０】
（製造方法（Ｉ）による１２３４ｙｆの製造）
＜第１の接触工程＞
製造方法（Ｉ）において、含フッ素プロパン（１）である２４４ｃｃを、触媒（Ｃ１）と接触させる方法としては、２４４ｃｃと触媒（Ｃ１）を、反応器内で接触させる方法が挙げられる。触媒（Ｃ１）は反応器に充填して触媒層を形成して用いることが好ましい。２４４ｃｃを、フッ化水素の存在下で触媒（Ｃ１）と接触させる方法は、２４４ｃｃと触媒（Ｃ１）を接触させる反応器内にフッ化水素を供給して行うことができる。
【００８１】
なお、製造方法（Ｉ）において、含フッ素プロパン（１）として、２４４ｃｃおよび／または２４４ｅｃを用いる場合は、上記のとおり反応器へのフッ化水素の供給は必須ではない。すなわち、特に反応系にＨＦを導入しなくとも、触媒（Ｃ１）を用いることで１２３４ｙｆを効率よく製造できる。ただし、この場合に、反応系にＨＦを導入しながら１２３４ｙｆの製造を行ってもよい。また、含フッ素プロパン（１）として、２４３ｂｃおよび／または２４３ｅｃを用いる場合は、上記のとおり反応器へのフッ化水素の供給を必須とする。
【００８２】
２４４ｃｃと触媒（Ｃ１）の接触は、液相で行ってもよいし、気相で行ってもよい。気相での反応は、反応時間を短くすることができ、副生物の生成を抑制できるといった利点があるため、好ましい。
【００８３】
製造方法（Ｉ）は、バッチ方式、連続方式のどちらの方法でも行うことができる。製造方法（Ｉ）は、製造効率の点で連続式の方法であるのが好ましい。
【００８４】
製造方法（Ｉ）を気相で行う場合、触媒（Ｃ１）を収容した反応器内に、２４４ｃｃを所定の時間通流させる方法で行うことができる。この場合、副反応の抑制、２４４ｃｃの反応器への供給のしやすさ、流量の調整のしやすさの点から、２４４ｃｃとともに、希釈ガスを反応器に供給することが好ましい。また、希釈ガスを用いることで触媒の耐久性を向上させるという利点もある。
【００８５】
希釈ガスとしては、窒素、二酸化炭素、希ガス（ヘリウムなど）、本実施形態の反応において不活性な有機化合物のガス等が挙げられる。不活性な有機化合物としては、メタン、エタン、プロパン、ブタン、ペンタン、ヘキサン等の飽和炭化水素が挙げられる。希釈ガスの量は、特に制限されないが、具体的には、反応器に供給される２４４ｃｃに対して（ただし、２４４ｃｃを含む組成物を原料として用いる場合には該組成物に対して）１〜１００００モル％、好ましくは１０〜１０００モル％、さらに好ましくは３０〜５００モル％の量が挙げられる。希釈ガスは１種を単独で用いてもよく２種以上を併用してもよい。
【００８６】
製造方法（Ｉ）において、２４４ｃｃは、予熱した後に反応器に導入されてもよい。この際の予熱温度は、２４４ｃｃを気化させ、反応性を向上させる点から、２０〜５００℃であることが好ましく、５０〜４００℃であることが好ましい。
【００８７】
また、希釈ガスを用いる場合、２４４ｃｃと希釈ガスは、反応性を向上させる点から、上記した好ましい温度に予熱してから反応器に導入されてもよい。２４４ｃｃと希釈ガスは、それぞれ上記温度に予熱してから混合し、その後反応器に供給してもよいし、２４４ｃｃと希釈ガスを混合した後、予熱して反応器に供給してもよい。
【００８８】
製造方法（Ｉ）において、２４４ｃｃと触媒（Ｃ１）との接触を気相で行う場合、反応圧力の条件については、減圧下でも加圧下でもよい。製造方法（Ｉ）を気相で行う場合の反応圧力は、工業的な実施のしやすさの点から、減圧、常圧、もしくは１．０ＭＰａ以下の微加圧が好ましい。
【００８９】
２４４ｃｃと触媒（Ｃ１）の接触温度（反応温度）は、用いるフッ素化アルミナ（Ｘ）のＦ／Ａｌにもよるが、反応器内の温度として、１５０℃以上５００℃以下が好ましく、１５０℃以上４３０℃以下が好ましく、２００℃以上３７０℃以下がより好ましく、２３０℃以上３２０℃以下が特に好ましい。反応温度が下限値以上であれば、１２３４ｙｆの生成反応を効率的に進行させることができる。一方、反応温度が上限値以下であれば、副生物の生成を抑えることができる。
【００９０】
製造方法（Ｉ）において、反応器内での２４４ｃｃと触媒（Ｃ１）の接触時間（反応時間）は、０．１〜１０００秒間が好ましく、１〜１００秒間がより好ましい。接触時間は、２４４ｃｃの反応器内での滞留時間に相当し、２４４ｃｃの反応器への供給量（流量）を調節することで制御できる。
【００９１】
製造方法（Ｉ）において、反応器にフッ化水素を供給する場合、フッ化水素の供給量は２４４ｃｃの１モルに対して０．０１〜１０モルが好ましく、０．１〜１モルが特に好ましい。フッ化水素は、反応器への供給に際して上記した２４４ｃｃの好ましい温度に予熱されてもよい。また、フッ化水素は予め乾燥して無水状態にして反応器に供給する。
【００９２】
なお、含フッ素プロパン（１）として２４４ｅｃを用いる場合、フッ化水素の供給量は、２４４ｃｃの場合と同様であり、含フッ素プロパン（１）として、２４３ｂｃおよび／または２４３ｅｃを用いる場合は、フッ化水素の供給量は、２４３ｂｃおよび／または２４３ｅｃの１モルに対して０．０１〜２０モルが好ましく、１〜５モルが特に好ましい。
【００９３】
＜第２の接触工程＞
製造方法（Ｉ）において、第１の接触工程で得られた反応生成物（１１）を触媒（Ｃ２）と接触させる方法としては、反応生成物（１１）と触媒（Ｃ２）を、反応器内で接触させる方法が挙げられる。触媒（Ｃ２）は反応器に充填して触媒層を形成して用いることが好ましい。フッ化水素の存在下で第２の接触工程を行う場合には反応生成物（１１）と触媒（Ｃ２）を接触させる反応器内にフッ化水素を供給して行うことができる。
【００９４】
反応器を用いて第２の接触工程を行う方法として、具体的には、上記第１の接触工程において、触媒（Ｃ１）を触媒（Ｃ２）に代え、さらに含フッ素プロパン（１）としての２４４ｃｃを反応器に供給するかわりに反応生成物（１１）を供給する方法が挙げられる。反応生成物（１１）の予熱温度、希釈ガスを用いる場合の種類、供給方法、予熱温度、反応器内の反応圧力、反応生成物（１１）と触媒（Ｃ２）の接触時間（反応時間）、接触温度（反応温度）についても上記第１の接触工程の条件と同様にできる。
【００９５】
製造方法（Ｉ）が第１の接触工程と第２の接触工程を有する場合、例えば、供給口と排出口を有し触媒（Ｃ１）を充填した触媒層を有する第１の反応器の排出口と、供給口と排出口を有し触媒（Ｃ２）を充填した触媒層を有する第２の反応器の供給口を連結して用いてもよい。その場合、第１の反応器の供給口から２４４ｃｃを供給することで、２４４ｃｃが触媒（Ｃ１）の触媒層を通流し、得られた反応生成物（１１）が連続的に第２の反応器内で触媒（Ｃ２）の触媒層を通流して、第２の反応器の排出口から１２３４ｙｆの含有量の高い反応生成物が得られる。
【００９６】
また、例えば、供給口と排出口を有する１つの反応器内の上流側に触媒（Ｃ１）を充填した触媒層を設け、下流側に触媒（Ｃ２）を充填した充填層を設けて、１つの反応器内で第１の接触工程と第２の接触工程を連続的に行ってもよい。
【００９７】
なお、製造方法（Ｉ）が第１の接触工程と第２の接触工程を有する場合に、反応器にフッ化水素を供給する場合には、第２の接触工程においてのみフッ化水素を供給するのが好ましい。
【００９８】
（反応器）
製造方法（Ｉ）に用いられる反応器としては、上記した反応器内の温度および圧力に耐えるものであれば、特に限定されず、例えば、ガラスフラスコやオートクレーブ、円筒状の縦型反応器を用いることができる。反応器の材質としては、ガラス、鉄、ニッケルまたは鉄、ニッケルを主成分とする合金等が用いられる。また、反応器は、反応器内を加熱する電気ヒータ等を備えていてもよい。
【００９９】
（反応装置）
製造方法（Ｉ）に使用される反応装置の一例を、図１に示す。図１に示す反応装置２０は、電気ヒータ等の加熱手段を備えた反応器１を有する。反応器１は内部に触媒（Ｃ１）を充填した触媒層２を有する。図１に示す反応装置に２０では、含フッ素プロパン（１）である２４４ｃｃを、触媒（Ｃ１）と接触させる第１の接触工程のみを有する製造方法（Ｉ）が実行可能である。
【０１００】
反応器１には、２４４ｃｃ（図１中、「原料」で表示）の供給ライン３および希釈ガスの供給ライン４が以下のように接続されている。なお、反応器１における加熱手段および希釈ガスの供給ライン４の設置は必須ではなく、必要に応じて設けられる。
【０１０１】
２４４ｃｃの供給ライン３および希釈ガスの供給ライン４には、それぞれ電気ヒータ等を備えた予熱器（図示せず）が設置されていてもよい。この場合には、２４４ｃｃおよび希釈ガスがそれぞれ予熱器によって所定の温度に予熱されてから反応器１に供給される。
【０１０２】
２４４ｃｃの供給ライン３および希釈ガスの供給ライン４は、それぞれ別々に反応器１に接続されていてもよいが、図１に示すように、２４４ｃｃの供給ライン３および希釈ガスの供給ライン４を連結し、２４４ｃｃ・希釈ガス供給ライン５によって反応器１と接続することで、全ての成分が混合されたものが、反応器１に供給されるように構成してもよい。２４４ｃｃの供給ライン３または希釈ガスの供給ライン４が予熱器を備える場合、当該予熱器を経た後の２４４ｃｃの供給ライン３または希釈ガスの供給ライン４を連結し、２４４ｃｃ・希釈ガス供給ライン５によって反応器１と接続すればよい。
【０１０３】
反応器１にフッ化水素を供給して製造方法（Ｉ）を行う場合、フッ化水素の供給ラインを、２４４ｃｃの供給ライン３および希釈ガスの供給ライン４とは別に設けてもよいが、例えば、希釈ガスの供給ライン４をフッ化水素の供給に用いてもよい。具体的には、反応の初期には供給ライン４を用いて希釈ガスを供給し所定の時間が経過した後、希釈ガスの供給をフッ化水素と希釈ガスの混合物の供給に切り替える等の方法が挙げられる。
【０１０４】
反応器１の出口には、出口ライン６が接続されている。なお、図示されていないが、出口ライン６から反応により得られた反応生成物（以下、「粗ガス」ともいう。）を取り出し、これに含まれる各成分をガスクロマトグラフィ（ＧＣ）のような分析装置により分析・定量する構成にしてもよい。出口ライン６には、水冷器のような冷却手段７が設置され、さらに、蒸気および酸性液回収槽８、アルカリ洗浄装置９および脱水塔１０が順に設置されている。反応後の粗ガスは出口ライン６から脱水塔１０までの各装置を順に通過することで、水洗・アルカリ洗・脱水が施され、酸分・水分および吸着性の強い成分が除去された出口ガスとして脱水塔１０の出口より得られる。
【０１０５】
（出口ガス成分）
含フッ素プロパン（１）として２４４ｃｃを用いた製造方法（Ｉ）においては、最終目的物である１２３４ｙｆおよび中間生成物である１２３３ｙｆおよび副生成物として、ペンタフルオロプロパン（ＣＦ３−ＣＦ２−ＣＨ３、ＨＦＣ−２４５ｃｂ）、２−クロロ−３，３，３−トリフルオロプロペン（ＣＦ３−ＣＣｌ＝ＣＨ２、ＨＣＦＯ−１２３３ｘｆ）、１−クロロ−２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（Ｚ）（ＣＦ３−ＣＦ＝ＣＨＣｌ、ＨＣＦＯ−１２２４ｙｄ（Ｚ））、１−クロロ−２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（Ｅ）（ＣＦ３−ＣＦ＝ＣＨＣｌ、ＨＣＦＯ−１２２４ｙｄ（Ｅ））、２−クロロ−１，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＣＦ３−ＣＣｌ＝ＣＨＦ、ＨＣＦＯ−１２２４ｘｅ）、１，２−ジクロロ−３，３，３−トリフルオロプロペン（Ｅ）（ＣＦ３−ＣＣｌ＝ＣＨＣｌ、ＨＣＦＯ−１２２３ｘｄ（Ｅ））、１，２−ジクロロ−３，３，３−トリフルオロプロペン（Ｚ）（ＣＦ３−ＣＣｌ＝ＣＨＣｌ、ＨＣＦＯ−１２２３ｘｄ（Ｚ））、１，１，２−トリクロロ−２−フルオロエテン（ＣＣｌ２＝ＣＣｌＦ）、２３４ｃｃ、２２４ｃａ、Ｃ３Ｈ２ＦＣｌ３（ＨＣＦＯ−１２３１異性体）、Ｃ３Ｈ２Ｆ２Ｃｌ２（ＨＣＦＯ−１２３２異性体）を上記出口ガスの成分として得ることができる。出口ガスに含まれる１２３４ｙｆ以外の上記成分は、蒸留、抽出蒸留、共沸蒸留、膜分離、二層分離、吸着等の既知の手段により、望まれる程度に除去することができる。なお、１２３３ｙｆは以下に説明する本発明の第２の態様の１２３４ｙｆの製造方法の原料とすることができる。
【０１０６】
（触媒（Ｃ１）の再活性化処理）
なお、触媒（Ｃ１）は、連続使用することによって活性が低下して、含フッ素プロパン（１）の転化率を低下させることがある。その場合には、触媒（Ｃ１）に対して再活性化処理を行うことができ、これにより、触媒（Ｃ１）、特には、フッ素化アルミナ（Ｘ）の活性を再生させて触媒（Ｃ１）を再利用することができる。再活性化処理の方法としては、上記のとおりである。
【０１０７】
図２に、製造方法（Ｉ）が第１の接触工程と第２の接触工程を有する場合に使用される反応装置の一例を示す。図２に示す反応装置３０は、図１に示す反応装置２０と、反応器１の構成が異なる以外は全て同様である。すなわち、反応装置２０では、１本の反応器１内に触媒（Ｃ１）を充填した触媒層２が形成されているのに対し、反応装置３０では、反応器１は、上流側から順に、触媒（Ｃ１）を充填した触媒層２Ａを有する第１の反応器１Ａと、触媒（Ｃ２）を充填した触媒層２Ｂを有する第２の反応器１Ｂが連結して構成される。第１の反応器１Ａおよび第２の反応器１Ｂを繋ぐ連結部にはサンプリングライン１１が設けられている。
【０１０８】
反応装置３０では、第１の反応器１Ａ内の触媒層２Ａにおいて第１の接触工程が行われ、続いて第２の反応器１Ｂ内の触媒層２Ｂにおいて第２の接触工程が行われる。反応装置３０を用いた場合の２４４ｃｃ、希釈ガス等の反応器１への供給および、出口ライン６以降の処理、粗ガス成分の分析等は、上記反応装置２０の場合と同様にできる。さらに、触媒（Ｃ２）の再活性処理は、触媒（Ｃ１）の再活性処理と同時に行うことができる。なお、反応装置３０を用いて、反応器１にフッ化水素を供給して製造方法（Ｉ）を行う場合、フッ化水素の供給は、第１の反応器１Ａ（触媒層２Ａ）と第２の反応器１Ｂ（触媒層２Ｂ）の間に行われることが好ましい。
【０１０９】
以上、含フッ素プロパン（１）として２４４ｃｃを用いた例により製造方法（Ｉ）説明したが、含フッ素プロパン（１）として２４４ｅｃ、２４３ｂｃ、２４３ｅｃを用いる場合も上記同様にできる。ただし、フッ化水素の供給に関しては、上記のとおりとする。製造方法（Ｉ）によれば、入手の容易な含フッ素プロパン（１）、特には、２４４ｃｃを原料とし、フッ素化アルミナ（Ｘ）を含有する触媒（Ｃ１）を用いて反応を行わせることで、簡便な反応操作により効率よく１２３４ｙｆを製造できる。また、製造方法（Ｉ）によれば、反応温度を低く、例えば、特許文献３の方法よりも低く設定しつつ、２４４ｃｃの転化率を高く、かつ、１２３４ｙｆの選択率と、容易に１２３４ｙｆにできる中間体の１２３３ｙｆの選択率の合計を高くすることができ、総合的に評価して、１２３４ｙｆの効率的な製造方法であると言える。
【実施例】
【０１１０】
以下に、本発明を実施例および比較例によって具体的に説明するが、本発明はこれらの記載によって限定されるものではない。例１〜７が実施例であり、例８が比較例である。
【０１１１】
［２４４ｃｃの調製］
ＴＦＥとＣＨＣｌ３から上記方法（Ａ）にしたがい以下のとおり、第１の工程で２２４ｃａを製造し、得られた２２４ｃａから第２の工程により２４４ｃｃを製造した。
【０１１２】
（１）２２４ｃａの製造
下記反応式にしたがって、次の手順で、１，１，３−トリクロロ−２，２，３，３−テトラフルオロプロパン（２２４ｃａ）を製造した。
ＣＨＣｌ３  ＋  ＴＦＥ  →  ２２４ｃａ
【０１１３】
まず、５００ｍＬステンレス製オートクレーブに、無水塩化アルミニウム（２５ｇ、０．１９ｍｏｌ）、ＣＨＣｌ３（５００ｇ、４．１９ｍｏｌ）および２２４ｃａ（１００ｇ、０．４５ｍｏｌ）を入れて撹拌しながら減圧脱気した後、ＴＦＥをオートクレーブ内が０．０５ＭＰａとなるまで供給し、オートクレーブ内を８０℃に昇温した。その後、オートクレーブ内の圧力を０．８ＭＰａで維持しながら、ＴＦＥをさらに供給した。オートクレーブに供給されたＴＦＥは総量で０．１７ｋｇ（１．６５ｍｏｌ）であった。
【０１１４】
さらに１時間撹拌した後、室温まで冷却して、反応液をガスクロマトグラフィで分析したところ、ＣＨＣｌ３の転化率は３３％であり、２２４ｃａの選択率は８４％であった。反応後の液を濾別し得られた粗液に、モレキュラーシーブ４Ａを１０２ｇ加え一晩撹拌して、脱水した。撹拌後の粗液を濾別し得られた粗生成物を蒸留精製することにより２２４ｃａ（２３０ｇ、１．０５ｍｏｌ）を製造した。
【０１１５】
（２）２４４ｃｃの製造
上記した方法で得られた２２４ｃａを原料として、下記の方法で２４４ｃｃを得た。
【０１１６】
まず、電気炉を備えた円筒形反応管からなる気相反応装置（ＳＵＳ３１６製、直径２５ｍｍ、長さ３０ｃｍ）に２．０重量％の割合でパラジウムを担持した活性炭ペレット（１５ｇ）を充填し、窒素（Ｎ２）ガス（５００ＮｍＬ／ｍｉｎ）を流しながら１３０℃まで昇温した。反応管を大気圧（１気圧）に維持しながら、反応管の出口から得られるガス中の水分が２０ｐｐｍ以下になるまで触媒を乾燥した。触媒の乾燥終了後、窒素の供給を停止し、水素（１８０ｍＬ／ｍｉｎ）を供給しながら反応管を２００℃に加熱した後、２２４ｃａ（０．４４ｇ／ｍｉｎ）を供給した。
【０１１７】
反応管の出口から得られた粗ガスは水洗後、アルカリ洗浄塔およびモレキュラーシーブ５Ａを通して酸分と水分とを除去した後、コールドトラップに捕集した。捕集した粗生成物をガスクロマトグラフィで分析したところ、２２４ｃａの転化率は９８％であり、２３４ｃｃが選択率２４％、２４４ｃｃが選択率７０％で得られた。合計５００ｇ（２．２７ｍｏｌ）の２２４ｃａを上記で反応させて、２９８ｇの粗生成物を得た。
【０１１８】
得られた粗生成物を２５段精留塔で常圧精留して、２４４ｃｃ（２００ｇ、１．３３ｍｏｌ）を得た。なお、得られた２４４ｃｃの水分含有量をカールフィッシャー電量滴定法により測定したところ、１０ｐｐｍであった。
【０１１９】
（３）１２３４ｙｆの製造
例１〜１０では、反応装置として図１に示す反応装置２０と同様のものを用い、上記（２）で得られた２４４ｃｃを用いて１２３４ｙｆを製造した。反応器１としては、内径１６．１ｍｍ、長さ１８ｃｍのＳＵＳ３１６製の管状反応器を用いた。
【０１２０】
［触媒の調製］
以下の方法により実施例に用いる触媒（Ｃ１）として、フッ素化アルミナ（Ｘ）である触媒（Ｃ１１）〜触媒（Ｃ１７）を調製した。また、比較例に用いる触媒として、触媒（ｃｆ１）を調製した。実施例である例１〜７は、製造方法（Ｉ）において触媒（Ｃ１）を用いて第１の接触工程のみを行った例である。比較例である例８は、上記の触媒（Ｃ１）のかわりに触媒（Ｃ１）以外の触媒である触媒（ｃｆ１）を用いた例である。
【０１２１】
（触媒（Ｃ１１）の調製）
原料酸化アルミニウムとして、酸化アルミニウム（Ａｌ２Ｏ３、Ｎ６１２Ｎ（製品名、日揮触媒化成製、円柱状、直径３ｍｍ、高さ３ｍｍ））を反応器に充填し、窒素（Ｎ２）ガス（５００ＮｍＬ／ｍｉｎ）を流しながら反応器内を３５０℃まで昇温した。反応器を大気圧（１気圧）、３５０℃に維持しながら、反応器の出口から得られるガス中の水分が２０ｐｐｍ以下になるまで触媒を乾燥した。触媒の乾燥終了後、反応器を３５０℃に維持し、ＨＦＣ−２３（ガス）を３７．７ＮｍＬ／ｍｉｎ、窒素（ガス）を７５．３ＮｍＬ／ｍｉｎの流量で反応器に供給した。その状態を２時間保ち、原料酸化アルミニウムのフッ素化処理を行い、反応器内に触媒層を構成する触媒（Ｃ１１）を得た。
【０１２２】
得られた触媒（Ｃ１１）はフッ素化アルミナ（Ｘ）で構成されており、該フッ素化アルミナ（Ｘ）のＸＲＦ（ＺＳＸ１００ｅ（製品名、リガク社製）で分析されたＦ／Ａｌは、０．７であった。
【０１２３】
（触媒（Ｃ１２）〜（Ｃ１５）および、触媒（ｃｆ１）の調製）
触媒（Ｃ１１）の調製において、フッ素化処理の温度、時間、用いたフッ素化処理剤の種類を表１に示すとおり変更した以外は、同様にして触媒（Ｃ１２）〜（Ｃ１５）および、触媒（ｃｆ１）を調製した。なお、表１に示す、触媒（Ｃ１５）におけるフッ素化処理の温度、時間は、３５０℃で１６時間処理した後、４００℃で８時間処理したことを意味する。
【０１２４】
（触媒（Ｃ１６）の調製）
原料酸化アルミニウムとして、（Ａｌ２Ｏ３；９４質量％、ＣａＯ；４．５質量％、ＭｇＯ；１質量％、ＳｉＯ２；０．５質量％、ＳＡ６１１６９（製品名、サンゴバン社製、円柱状、直径２ｍｍ、高さ４ｍｍ））を用い、表１に示した条件で実施した以外は、触媒（Ｃ１１）の調製と同様に実施した。なお、本触媒のＡｌ（１００モル％）に対する各金属の含有量は、Ｃａが４．４モル％、Ｍｇが１．３モル％、Ｓｉが０．５モル％である。なお、表１に示す、触媒（Ｃ１６）におけるフッ素化処理の温度、時間は、３５０℃で１６時間処理した後、４００℃で８時間処理したことを意味する。
【０１２５】
（触媒（Ｃ１７）の調製）
原料酸化アルミニウムとして、ＭｇＯを担持したＡｌ２Ｏ３を用い、表１に示した条件で実施した以外は、触媒（Ｃ１１）の調製と同様に実施した。ＭｇＯを担持したＡｌ２Ｏ３は次のように調製した。硝酸マグネシウム六水和物２１．２ｇ（純正化学社製）をイオン交換水に溶解させ、硝酸マグネシウム水溶液を調製した。酸化アルミニウム８０．４ｇを（Ａｌ２Ｏ３、Ｎ６１２Ｎ（製品名、日揮触媒化成製、円柱状、直径３ｍｍ、高さ３ｍｍ）に、２５℃で４時間含浸したのち、固体をろ別し、得られた固体をＮ２雰囲気下で１４０℃で１７時間乾燥した。さらに、固体を４００℃、Ｎ２雰囲気下で６時間焼成することで、ＭｇＯを担持したＡｌ２Ｏ３を得た。ＸＲＦ分析から、Ａｌ（１００モル％）に対するＭｇの含有量を求めたところ６モル％であった。
【０１２６】
触媒（Ｃ１１）と同様にして測定された、触媒（Ｃ１２）〜（Ｃ１７）および、触媒（ｃｆ１）のＦ／Ａｌを、表１に併せて示す。
【０１２７】
【表１】
2019189568.tif 000005
【０１２８】
（例１）
触媒（Ｃ１１）の乾燥終了後、反応器の温度を３２０℃に調整し、ＨＣＦＣ−２４４ｃｃを０．１３３ｇ／ｍｉｎ、窒素を１９．７９ＮｍＬ／ｍｉｎの流量で反応器に供給した。反応器から得られた粗ガスは濃度１０質量％の水酸化カリウム（ＫＯＨ）水溶液に流通させて酸性成分を除去した後、合成ゼオライト（モレキュラーシーブス４Ａ）を充填した脱水塔に通流させて脱水し、酸分・水分および吸着性の強い成分が除去された出口ガスを得た。２４４ｃｃの反応器への供給開始から１時間後の粗ガスを、ガスクロマトグラフィを用いて分析した結果を、反応条件（使用した触媒の種類、Ｎ２供給流量、反応器内温度（反応温度）、２４４ｃｃの供給流量、２４４ｃｃの反応器内滞留時間（反応時間））とあわせて表２に示す。
【０１２９】
粗ガスの分析結果として、表２に、２４４ｃｃの転化率、１２３４ｙｆ、１２３３ｙｆ、それ以外のその他成分の選択率、および、１２３４ｙｆの選択率と１２３３ｙｆの選択率の合計を示した。以下の例についても同様である。
【０１３０】
なお、脱水後の出口ガスは、ドライアイスで冷却されたシリンダー内に捕捉した。この捕捉された出口ガスを試料として、理論段数約４５段の蒸留塔の塔底に供給し、運転圧力０．８ＭＰａ（ゲージ圧）で、バッチ蒸留による蒸留を行い、蒸留塔の塔頂から１２３４ｙｆを９９．８％含む留出液を得た。
【０１３１】
（例２〜８）
例１において、使用した触媒の種類、Ｎ２供給流量、反応器内温度（反応温度）、２４４ｃｃの供給流量、２４４ｃｃの反応器内滞留時間（反応時間）を表２に示すとおり変えた以外は例１と同様にして１２３４ｙｆの製造を行った。例１と同様にして測定した粗ガスの分析結果を表２に示す。なお、例２〜８においては、粗ガスの分析のみを行い、１２３４ｙｆの精製は行わなかった。
【０１３２】
【表２】
2019189568.tif 000006
【符号の説明】
【０１３３】
１…反応器、２，２Ａ，２Ｂ…触媒層、３…原料の供給ライン、４…希釈ガスの供給ライン、５…原料・希釈ガス供給ライン、６…出口ライン、７…冷却手段、８…蒸気および酸性液回収槽、９…アルカリ洗浄装置、１０…脱水塔、１１…サンプリングライン、２０，３０…反応装置。
【図１】
2019189568.tif 000007
【図２】
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