(57)【要約】【課題】樹脂への添加量を増大させても樹脂とフィラー材にボイド（空隙）が形成され難く、機械的特性の低下を抑制しながら、熱伝導率を向上できる酸化マグネシウム粉末、それを添加した複合材、および酸化マグネシウム粉末の製造方法を提供する。【解決手段】樹脂用フィラー材として用いられる酸化マグネシウム粉末１０であって、平均繊維長が１０μｍ以上５０μｍ以下、平均繊維径が０．２μｍ以上２μｍ以下である針状の酸化マグネシウム２０と平均粒径が２μｍ以上１０μｍ以下である球状の酸化マグネシウム３０と、で構成され、前記針状の酸化マグネシウム２０の平均繊維径をＡ、前記球状の酸化マグネシウム３０の平均粒径をＢとしたとき、Ａ／Ｂの値が０．５以下である。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
樹脂用フィラー材として用いられる酸化マグネシウム粉末であって、
平均繊維長が１０μｍ以上５０μｍ以下、平均繊維径が０．２μｍ以上２μｍ以下である針状の酸化マグネシウムと、
平均粒径が２μｍ以上１０μｍ以下である球状の酸化マグネシウムと、で構成され、
前記針状の酸化マグネシウムの平均繊維径をＡ、前記球状の酸化マグネシウムの平均粒径をＢとしたとき、Ａ／Ｂの値が０．５以下であることを特徴とする酸化マグネシウム粉末。
【請求項２】
主に酸化マグネシウム粉末からなるフィラーと樹脂とを含む複合材であって、
請求項１記載の酸化マグネシウム粉末が、樹脂の体積に対して４０ｖｏｌ％以上８０ｖｏｌ％以下分散していることを特徴とする複合材。
【請求項３】
引っ張り強度１５ＭＰａ以上、弾性率２０００ＭＰａ以上、かつ熱伝導率１．０Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上であることを特徴とする請求項２記載の複合材。
【請求項４】
針状の酸化マグネシウムと球状の酸化マグネシウムとから構成される酸化マグネシウム粉末の製造方法であって、
酸化マグネシウム原料粉末を水と混合し、５ｗｔ％以上１５ｗｔ％以下の濃度でスラリーを生成する工程と、
前記酸化マグネシウム原料粉末に対しＨ２ＳＯ４／ＭｇＯのモル比が０．２以上０．７以下となるように、前記スラリーに硫酸を添加する工程と、
前記硫酸を添加したスラリーを高温高圧化し、前記スラリー中で前記酸化マグネシウム原料粉末と前記硫酸と前記水とを水熱合成させる工程と、
前記水熱合成させて得られたスラリーを吸引ろ過し、前記ろ過の残留物を乾燥させる工程と、
前記乾燥させた残留物を焼成し、熱分解させて酸化マグネシウム粉末を生成する工程と、を含むことを特徴とする酸化マグネシウム粉末の製造方法。
【請求項５】
前記酸化マグネシウム原料粉末は、平均粒径が５μｍ以上３０μｍ以下、Ｄ１０が１μｍ以上、Ｄ９０が８０μｍ以下で、純度９０ｗｔ％以上であることを特徴とする請求項４記載の酸化マグネシウム粉末の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、酸化マグネシウム粉末、複合材、および酸化マグネシウム粉末の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
酸化マグネシウムは、熱伝導性が高く（４５〜６０Ｗ／ｍ・ｋ）、電気絶縁性に優れた材料で、工業的には半導体向けの放熱部品用のフィラーとして使用されることがある。例えば、特許文献１には、塩基性硫酸マグネシウムから製造される柱状酸化マグネシウム粒子を熱伝導性フィラーとして用いることが記載されている。
【０００３】
また、酸化マグネシウムは、樹脂用フィラー材として使用されることもある。樹脂用フィラー材は、樹脂マトリックス内で隣り合うフィラーの接触により熱伝導パスが形成されることにより、熱を効率よく伝達する。
【０００４】
フィラー材の粒子形状において、針状の粒子はアスペクト比が大きいため、フィラー材の長手方向において樹脂組成物の熱伝導効率が向上する。すなわち、アスペクト比が低い球状粒子と比較し、少ない添加量で熱伝導率を向上させることができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１４−２１４２２２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
フィラー材を樹脂に添加して高熱伝導化を図るためには、フィラー材の添加量を増大する必要がある。しかし、針状粒子では、添加量の増大により、樹脂とフィラー材にボイド（空隙）が形成されるため、熱伝導率、樹脂の引張り強度や曲げ強度、剛性の低下の要因となる。また、針状粒子は、かさ高いことから、樹脂に添加した際の充填密度が低くなりやすく、樹脂への添加量には限界があり、大幅な熱伝導率の向上が困難であった。
【０００７】
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、酸化マグネシウム粉末を針状粒子と球状粒子の混合材とすることで、樹脂への添加量を増大させても樹脂とフィラー材にボイド（空隙）が形成され難く、機械的特性の低下を抑制しながら、熱伝導率を向上できる酸化マグネシウム粉末、それを添加した複合材、および酸化マグネシウム粉末の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
（１）上記の目的を達成するため、本発明の酸化マグネシウム粉末は、樹脂用フィラー材として用いられる酸化マグネシウム粉末であって、平均繊維長が１０μｍ以上５０μｍ以下、平均繊維径が０．２μｍ以上２μｍ以下である針状の酸化マグネシウムと平均粒径が２μｍ以上１０μｍ以下である球状の酸化マグネシウムと、で構成され、前記針状の酸化マグネシウムの平均繊維径をＡ、前記球状の酸化マグネシウムの平均粒径をＢとしたとき、Ａ／Ｂの値が０．５以下であることを特徴としている。
【０００９】
これにより、酸化マグネシウム粉末の樹脂への添加量を増大させても樹脂とフィラー材にボイド（空隙）が形成され難くなる。また、添加量を多くしたときに機械的特性の低下を抑制できるので、針状粒子のみの場合、または球状粒子のみの場合と比較し、樹脂への添加量を多くすることができ、熱伝導率を向上できる。
【００１０】
（２）また、本発明の複合材は、主に酸化マグネシウム粉末からなるフィラーと樹脂とを含む複合材であって、上記（１）記載の酸化マグネシウム粉末が、樹脂の体積に対して４０ｖｏｌ％以上８０ｖｏｌ％以下分散していることを特徴としている。これにより、複合材の機械的特性の低下を抑制しつつ、熱伝導率を向上できる。
【００１１】
（３）また、本発明の複合材は、引っ張り強度１５ＭＰａ以上、弾性率２０００ＭＰａ以上、かつ熱伝導率１．０Ｗ／（ｍ・Ｋ）以上であることを特徴としている。これにより、引っ張り強度、弾性率、および熱伝導率が高い複合材を構成できる。
【００１２】
（４）また、本発明の酸化マグネシウム粉末の製造方法は、針状の酸化マグネシウムと球状の酸化マグネシウムとから構成される酸化マグネシウム粉末の製造方法であって、酸化マグネシウム原料粉末を水と混合し、５ｗｔ％以上１５ｗｔ％以下の濃度でスラリーを生成する工程と、前記酸化マグネシウム原料粉末に対しＨ２ＳＯ４／ＭｇＯのモル比が０．２以上０．７以下となるように、前記スラリーに硫酸を添加する工程と、前記硫酸を添加したスラリーを高温高圧化し、前記スラリー中で前記酸化マグネシウム原料粉末と前記硫酸と前記水とを水熱合成させる工程と、前記水熱合成させて得られたスラリーを吸引ろ過し、前記ろ過の残留物を乾燥させる工程と、前記乾燥させた残留物を焼成し、熱分解させて酸化マグネシウム粉末を生成する工程と、含むことを特徴としている。これにより、針状の酸化マグネシウムと球状の酸化マグネシウムとから構成される酸化マグネシウム粉末を生成できる。
【００１３】
（５）また、本発明の酸化マグネシウム粉末の製造方法は、前記酸化マグネシウム原料粉末は、平均粒径が５μｍ以上３０μｍ以下、Ｄ１０が１μｍ以上、Ｄ９０が８０μｍ以下で、純度９０ｗｔ％以上であることを特徴としている。これにより、針状の酸化マグネシウムと球状の酸化マグネシウムとが均一に混合された純度の高い酸化マグネシウム粉末を容易に生成できる。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、酸化マグネシウム粉末の樹脂への添加量を増大させても樹脂とフィラー材にボイド（空隙）が形成され難くなる。また、添加量を多くしたときに機械的特性の低下を抑制できるので、針状粒子のみの場合、または球状粒子のみの場合と比較し、樹脂への添加量を多くすることができ、熱伝導率を向上できる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】本発明の酸化マグネシウム粉末を示す概念図である。
【図２】本発明の酸化マグネシウム粉末の製造方法を示すフローチャートである。
【図３】原料の粒度分布を示すグラフである。
【図４】製造物のＸＲＤ測定結果を示すグラフである。
【図５】製造物の光学顕微鏡写真である。
【図６】実施例および比較例の製造条件および結果を示す表である。
【図７】（ａ）〜（ｃ）それぞれ複合材の引っ張り強度、弾性率、熱伝導率を示す表である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
次に、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明する。
【００１７】
［酸化マグネシウム粉末の構成］
図１は、本発明の酸化マグネシウム粉末を示す概念図である。酸化マグネシウム粉末１０は、樹脂用フィラー材として用いられる酸化マグネシウム粉末であって、針状の酸化マグネシウム２０と球状の酸化マグネシウム３０とで構成される。針状の酸化マグネシウム２０は、平均繊維長が１０μｍ以上５０μｍ以下、平均繊維径が０．２μｍ以上２μｍ以下である。また、球状の酸化マグネシウム３０は、平均粒径が２μｍ以上１０μｍ以下である。そして、針状の酸化マグネシウム２０の平均繊維径をＡ、球状の酸化マグネシウム３０の平均粒径をＢとしたとき、Ａ／Ｂの値が０．５以下である。
【００１８】
このような針状の酸化マグネシウム２０と球状の酸化マグネシウム３０とで構成されることで、酸化マグネシウム粉末１０の樹脂への添加量を増大させても、針状粒子同士の間隙に球状粒子が入り込み、樹脂とフィラー材にボイド（空隙）が形成され難くなる。また、添加量を多くしたときに樹脂の引っ張り強度や曲げ強度、剛性等の機械的特性の低下を抑制できるので、針状粒子のみの場合、または球状粒子のみの場合と比較し、樹脂への添加量を多くすることができ、熱伝導率を向上できる。
【００１９】
なお、針状の酸化マグネシウム２０の平均繊維長、平均繊維径および球状の酸化マグネシウム３０の平均粒径は、以下のようにして測定する。まず、試料のＳＥＭ写真を倍率２０００倍で複数回撮影し、撮影した画像の測定領域にあるすべての粒子の最大径および最小径を測定する。次に、アスペクト比（最大径と最小径の比）が１．５以上の粒子を針状粒子とし、１．５未満の粒子を球状粒子とする。針状粒子の最大径の平均および最小径の平均を針状の酸化マグネシウム２０の平均繊維長および平均繊維径とする。また、球状粒子の最大径と最小径の平均を球状の酸化マグネシウム３０の平均粒径とする。測定は、計測された粒子の個数が２０個以上になるまで行なう。
【００２０】
酸化マグネシウム粉末１０は、上記方法で計測した針状の酸化マグネシウム２０の個数の割合が、５０％以上８０％以下であることが好ましい。また、酸化マグネシウム粉末１０は、ＭｇＯの含有率が、９０ｗｔ％以上であることが好ましい。
【００２１】
［複合材の構成］
上記のような酸化マグネシウム粉末をフィラーとして樹脂に混合した複合材を説明する。複合材は、樹脂にフィラーが分散して形成されている。また、複合材に用いられる樹脂には、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリエチレン（ＰＥ）、エポキシ等が用いられる。これらの樹脂に、針状の酸化マグネシウムと球状の酸化マグネシウムとで構成される酸化マグネシウム粉末を分散させることで、球状の酸化マグネシウムが、針状の酸化マグネシウム同士の間隙に入り、樹脂とフィラー材にボイド（空隙）が形成され難くなる。また、充填率を高くすることが可能となる。
【００２２】
複合材に含まれる酸化マグネシウム粉末は、樹脂の体積に対して４０ｖｏｌ％以上８０ｖｏｌ％以下である。４０ｖｏｌ％より小さいと充填率が低いため熱伝導率があまり高くならず、８０ｖｏｌ％より大きいと引っ張り強度や曲げ強度が低くなることがあるからである。
【００２３】
［酸化マグネシウム粉末の製造方法］
図２は、酸化マグネシウム粉末の製造方法を示すフローチャートである。図２に沿って、酸化マグネシウム粉末の製造方法を説明する。まず、酸化マグネシウム（ＭｇＯ）原料粉末を準備する。原料粉末として、鉱物系の酸化マグネシウムを用いることができる。例えば、炭酸マグネシウムまたは水酸化マグネシウムを主成分とする鉱物を５５０〜１４００℃で焼成して得た軽焼マグネシアの一部を水和したものを用いることができる。炭酸マグネシウムを主成分とする鉱物の例としては、マグネサイト、ドロマイト等が挙げられる。
【００２４】
次に、酸化マグネシウム原料粉末を水と混合し、スラリーを生成する（工程Ｐ１）。混合する水は、蒸留水を用いることができる。酸化マグネシウム原料粉末は、平均粒径（Ｄ５０）が５μｍ以上３０μｍ以下、Ｄ１０が１μｍ以上、Ｄ９０が８０μｍ以下であることが好ましい。平均粒径（Ｄ５０）が５μｍ未満またはＤ１０が１μｍ未満の原料粉末を用いると、ＭｇＯ粒子の硫酸溶解時に再析出が抑制され、収率が大幅に低減することがある。また、Ｄ９０が８０μｍより大きい原料粉末を用いると、原料ＭｇＯの溶解が不十分となり、原料ＭｇＯ粒子が残存してしまうことがある。また、酸化マグネシウム原料粉末は、純度９０ｗｔ％以上であることが好ましい。また、酸化マグネシウム原料粉末は、球状粒子であることが好ましい。
【００２５】
スラリーは、５ｗｔ％以上１５ｗｔ％以下の濃度で生成する。スラリー濃度を５ｗｔ％未満にすると、スラリー中の硫酸濃度（硫酸と水の比）が低くなり、硫酸とＭｇＯの反応が不十分となる。また、酸化マグネシウム粉末の収率が低下する。スラリー濃度を１５ｗｔ％より大きくすると、水分量が不足し、スラリーが増粘するため、反応が不均一となる。なお、スラリー濃度は、１０ｗｔ％以上１５ｗｔ％以下であることが好ましい。
【００２６】
次に、酸化マグネシウム原料粉末に対し、Ｈ２ＳＯ４／ＭｇＯのモル比が０．２以上０．７以下となるように、硫酸を添加する（工程Ｐ２）。硫酸の添加量を、上記モル比で０．２未満にすると、原料のＭｇＯの溶解が不十分となり、ＭｇＯ粒子が残存してしまう。硫酸の添加量を、０．７より大きくすると、溶解したＭｇＯ粒子の再析出が抑制され、収率が大幅に低減する。なお、硫酸の添加量は、酸化マグネシウム原料粉末に対し、Ｈ２ＳＯ４／ＭｇＯのモル比が０．２以上０．４以下であることが好ましい。スラリー濃度および硫酸添加量は、硫酸に含まれる水分量も含めて調整する。
【００２７】
上記のようにスラリー濃度および硫酸添加量を調整することで、針状の酸化マグネシウムと球状の酸化マグネシウムとで構成される酸化マグネシウム粉末を容易に生成できる。
【００２８】
次に、硫酸を添加したスラリーを撹拌しながら高温高圧化し、スラリー中で酸化マグネシウム原料粉末と硫酸と水とを水熱合成させて塩基性硫酸マグネシウムウィスカー（ＭｇＳＯ４・３Ｈ２Ｏ・５Ｍｇ（ＯＨ）２）を生成する（工程Ｐ３）。高温高圧化の工程では、スラリーを１５０℃以上に加熱しつつ、０．８０ＭＰａ以上で加圧した状態を１時間以上保持することが好ましい。これにより、原料粉末の水熱合成を十分に進行させることができる。原料粉末の水熱合成により、原料のＭｇＯが硫酸に溶解し再析出することで、針状のＭｇＳＯ４・３Ｈ２Ｏ・５Ｍｇ（ＯＨ）２が形成される。
【００２９】
次に、水熱合成させて得られたスラリーを吸引ろ過し、ろ過の残留物を乾燥させる（工程Ｐ４）。乾燥させた残留物として中間躯体のＭｇＳＯ４・３Ｈ２Ｏ・５Ｍｇ（ＯＨ）２が得られる（工程Ｐ５）。そして、乾燥させた残留物を焼成し、中間躯体を熱分解させ、加熱脱水および脱硫酸する（工程Ｐ６）。
【００３０】
焼成工程では、残留物を９５０℃以上１３００℃以下の温度に加熱することが好ましい。これにより、中間躯体の脱水および脱硫酸反応を進行させるとともに、その融解を抑止し、酸化マグネシウム粉末を生成できる。
【００３１】
このようにして、針状の酸化マグネシウムと球状の酸化マグネシウムとで構成される酸化マグネシウム粉末を生成できる（工程Ｐ７）。酸化マグネシウム原料粉末と硫酸とを水熱合成し、得られた中間躯体を熱分解させることで、低コストかつ短時間で針状の酸化マグネシウムと球状の酸化マグネシウムとで構成される酸化マグネシウム粉末を生成できる。
【００３２】
［実施例、比較例］
上記の製造方法およびその製造物の特徴を検証するため、複数種類の酸化マグネシウム粉末原料を使用して、スラリー濃度、硫酸濃度を変えて酸化マグネシウム粉末を作製した。図６は、実施例および比較例の製造条件を示す表である。それぞれの実施例、比較例は、粒度分布の異なる純度９０％の酸化マグネシウム原料粉末を出発原料とした。また、それぞれの実施例、比較例は、水熱合成の温度は１４０〜１８０℃、圧力は０．８〜１．０ＭＰａ、保持時間は０．５〜３時間、焼成温度は９５０℃、焼成時間は１時間として、条件を変えて作製した。
【００３３】
（ＸＲＤ測定）
実施例１を作製する際に、酸化マグネシウム生成物に対して、粉末Ｘ線回折装置（Ｂｒｕｃｋｅｒ社製）を用いてＸ線回折（ＸＲＤ）測定を行なった。図４は、生成物のＸＲＤ測定結果を示すグラフである。図４に示すように、生成物のＸ線回折プロファイル上には酸化マグネシウムに特有のピークが現れた。
【００３４】
（粒度分布測定）
また、実施例１、２、９および比較例１、８で用いた酸化マグネシウム原料粉末は、レーザ回折・散乱法により、マイクロトラック粒度分析計（日機装株式会社製）を用いて粒度分布測定をした。図３は、実施例２で用いた原料の粒度分布のグラフである。
【００３５】
実施例１の酸化マグネシウム原料粉末は、平均粒径（Ｄ５０）が５μｍ、Ｄ１０が１μｍ、Ｄ９０が２０μｍであった。実施例２の酸化マグネシウム原料粉末は、平均粒径が２３μｍ、Ｄ１０が３μｍ、Ｄ９０が６３μｍであった。実施例９の酸化マグネシウム原料粉末は、平均粒径が３０μｍ、Ｄ１０が５μｍ、Ｄ９０が８０μｍであった。比較例１の酸化マグネシウム原料粉末は、平均粒径が３μｍ、Ｄ１０が０．５μｍ、Ｄ９０が１５μｍであった。比較例８の酸化マグネシウム原料粉末は、平均粒径が３５μｍ、Ｄ１０が５μｍ、Ｄ９０が８５μｍであった。実施例３〜８および比較例２〜７は、実施例２と同じ酸化マグネシウム原料粉末を使用した。
【００３６】
（粒子形態測定）
実施例４の原料および生成物について、走査電子顕微鏡（日本電子株式会社製）を用いてＳＥＭ観察し、粒子形態測定を行なった。その他の実施例および比較例の酸化マグネシウム粉末の試料についても、それぞれ粒子形態測定をした。
【００３７】
実施例４の生成物の酸化マグネシウム粉末は、図５に示すように、針状の酸化マグネシウムと球状の酸化マグネシウムとで構成されていた。針状の酸化マグネシウムは、平均繊維長が３０μｍ、平均繊維径（Ａ）が０．５μｍであった。また、球状の酸化マグネシウムは、平均粒径（Ｂ）が５μｍであった。Ａは０．５μｍ、Ｂは５μｍであったため、Ａ／Ｂの値は０．１であった。その他の実施例も、Ａ／Ｂの値が０．５以下であることを確認した。
【００３８】
（好適な製造条件）
（１）スラリー濃度
図６は、実施例および比較例の製造条件、収率および製造物に含まれる針状ＭｇＯの量を示す表である。比較例２、実施例２、５、８および比較例７は、同じ酸化マグネシウム原料粉末を使用して、スラリー濃度を変更し、その他の条件は同じにして作製した。実施例２、５および８は、針状の酸化マグネシウムと球状の酸化マグネシウムとで構成される酸化マグネシウム粉末が得られた。比較例２は、収率が大幅に低減した。これは、スラリー濃度が低かったため、スラリー中の硫酸濃度（硫酸と水の比）が低くなり、硫酸とＭｇＯの反応が不十分となったためと考えられる。比較例７は、部分的に粗大な球状粒子が含まれていた。これは、スラリー濃度が高かったため、水分量が不足し、スラリーが増粘するため、反応が不均一となったためと考えられる。
【００３９】
したがって、スラリー濃度は、５ｗｔ％以上１５ｗｔ％以下の範囲にあることが好ましいことが分かった。また、実施例２と比較して実施例５、８の収率が優れていたことから、スラリー濃度は、１０ｗｔ％以上１５ｗｔ％以下の範囲にあることがより好ましいことが分かった。
【００４０】
なお、収率は、酸化マグネシウム原料粉末の重量に対して得られた酸化マグネシウム粉末の重量が、８０ｗｔ％以上のときは◎、６０ｗｔ％以上８０ｗｔ％未満のときは○、６０ｗｔ％未満のときは×で表した。また、針状の酸化マグネシウムの個数の割合は、５０％以上８０％以下のときは○、５０％未満のときは×で表した。
【００４１】
（２）硫酸添加量
比較例３、実施例３、５、７および比較例６は、同じ酸化マグネシウム原料粉末を使用して、Ｈ２ＳＯ４／Ｍｇのモル比（原料ＭｇＯのＭｇに対する硫酸添加量）を変更し、その他の条件は同じにして作製した。実施例３、５および７は、針状の酸化マグネシウムと球状の酸化マグネシウムとで構成される酸化マグネシウム粉末が得られた。比較例３は、収率は問題なかったが、針状ＭｇＯの量が低減した。これは、硫酸添加量が少なかったため原料ＭｇＯの溶解が不十分となって再析出量が不十分となり、また、原料ＭｇＯ粒子が残存してしまったためと考えられる。比較例６は、収率が大幅に低減した。これは、硫酸添加量が多すぎたため、溶解したＭｇＯ粒子の再析出が抑制されたためと考えられる。
【００４２】
したがって、硫酸添加量は、酸化マグネシウム原料粉末のＭｇＯに対するＨ２ＳＯ４／ＭｇＯのモル比で、０．２以上０．７以下であることが好ましいことが分かった。また、実施例７と比較して実施例３、５の収率が優れていたことから、０．２以上０．４以下であることがより好ましいことが分かった。
【００４３】
（３）原料粉末の粒度分布
比較例１、実施例１、５、９および比較例８は、粒度分布の異なる酸化マグネシウム原料粉末を使用して、その他の条件は同じにして作製した。実施例１、５および９は、針状の酸化マグネシウムと球状の酸化マグネシウムとで構成される酸化マグネシウム粉末が得られた。比較例１は、収率が大幅に低減した。これは、原料の平均粒径およびＤ１０が小さかったため、原料ＭｇＯ粒子の硫酸溶解後の再析出が抑制されたためと考えられる。比較例８は、粗大な球状粒子が多く含まれていた。これは、平均粒径およびＤ９０が大きかったため、原料ＭｇＯ粒子の溶解が不十分となり、原料の球状粒子が残存したためと考えられる。したがって、酸化マグネシウム原料粉末は、平均粒径（Ｄ５０）が５μｍ以上３０μｍ以下、Ｄ１０が１μｍ以上、Ｄ９０が８０μｍ以下のものが適していることが分かった。
【００４４】
（４）その他の製造条件
比較例４、５および実施例４、５、６の水熱合成条件（温度、圧力および保持時間）から、水熱合成時の温度は１５０℃以上、圧力は０．８ＭＰａより大きく、保持時間は１時間以上で行なうことが好ましいことが分かった。
【００４５】
（５）結論
以上より、濃度５ｗｔ％以上１５ｗｔ％以下かつ酸化マグネシウム原料粉末のＭｇＯに対する硫酸添加量をＨ２ＳＯ４／ＭｇＯのモル比で０．２以上０．７以下に調整して水熱合成し、得られた中間躯体を乾燥して焼成することで、針状の酸化マグネシウムと球状の酸化マグネシウムとで構成される酸化マグネシウム粉末を安定的に得られることが実証された。
【００４６】
（複合材の特性）
次に、実施例４の酸化マグネシウム粉末を、ポリプロピレン（日本ポリプロ社製  ノバテック）（以下、ＰＰと略す）に対して３５ｖｏｌ％〜８５ｖｏｌ％の割合で添加、分散させた複合材試料を作製した。また、球状の酸化マグネシウム粉末と針状のマグネシウム粉末が混合しているが、Ａ／Ｂが０．６となって、０．５より大きかった比較例４の酸化マグネシウム粉末をＰＰに対して３５ｖｏｌ％〜８５ｖｏｌ％の割合で添加、分散させた複合材試料を作製した。また、針状の酸化マグネシウム粉末をＰＰに対して３５ｖｏｌ％〜８５ｖｏｌ％の割合で添加、分散させた複合材試料および球状の酸化マグネシウム粉末をＰＰに対して３５ｖｏｌ％〜８５ｖｏｌ％の割合で添加、分散させた複合材試料を作製した。これらの複合材試料を準備し、引っ張り強度、弾性率、熱伝導率を測定した。
【００４７】
引っ張り強度および弾性率の測定には、インストロン社製の万能材料試験機を用いた。熱伝導率の測定には、ＮＥＴＺＳＣＨ社製のＬＦＡを用いてフラッシュ法により測定した。図７（ａ）〜（ｃ）は、それぞれ各試料の複合材の引っ張り強度、弾性率、熱伝導率の結果を示す表である。以下の記載では、実施例４の酸化マグネシウム粉末を用いた複合材を試料１、比較例４の酸化マグネシウム粉末を用いた複合材を試料２、針状の酸化マグネシウム粉末のみを用いた複合材を試料３、球状の酸化マグネシウム粉末のみを用いた複合材を試料４とする。
【００４８】
（引っ張り強度）
試料１（本発明の酸化マグネシウム粉末）は、ＰＰに対する添加率が小さいときは試料３（針状粒子のみ）より引っ張り強度がやや小さかった。添加率が大きくなると、試料３と比べて引っ張り強度の低下が低く抑えられた。試料４（球状粒子のみ）は、引っ張り強度が低下した。試料２（Ａ／Ｂが０．５より大きい酸化マグネシウム粉末）は、試料４より引っ張り強度の低下が抑えられた。
【００４９】
（弾性率）
試料１は、ＰＰに対する添加率が小さいときは試料３より弾性率がやや小さかった。試料３が添加率７０ｖｏｌ％で極大値を示し、８０ｖｏｌ％で弾性率が低下したのに対し、試料１は、添加率８０ｖｏｌ％まで弾性率が上昇し、極大値を示した。この極大値は、試料３の極大値より大きかった。試料２は、添加率８０ｖｏｌ％で極大値を示した。この極大値は、試料４の極大値より大きかったが、試料３の極大値より小さかった。
【００５０】
（熱伝導率）
試料１は、ＰＰに対する添加率を大きくすると、それに伴い熱伝導率が上昇した。試料２および試料４は、いずれも、添加率７０ｖｏｌ％で極大値を示した。試料３は、添加率４０ｖｏｌ％で極大値を示した。この極大値は、試料２および試料４の極大値より大きかったが、試料１の添加率７０ｖｏｌ％以上のときの値より小さかった。
【００５１】
試料２は、Ａ／Ｂが０．５より大きかったため、添加率を大きくしたとき、充填が不十分になる場合があるためと考えられる。試料３は、添加率を大きくしたとき、ボイド形成のため、物性が低下したと考えられる。
【００５２】
以上より、針状の酸化マグネシウムと球状の酸化マグネシウムとで構成される酸化マグネシウム粉末は、樹脂に分散させるフィラー材として好適である。このような酸化マグネシウム粉末を樹脂に分散させた複合材は、熱伝導率、弾性率が向上し、引っ張り強度の低下が低く抑えられる。また、樹脂に分散させる酸化マグネシウム粉末は、樹脂の体積に対して４０ｖｏｌ％以上８０ｖｏｌ％以下であることが好ましい。
【符号の説明】
【００５３】
１０  酸化マグネシウム粉末
２０  針状の酸化マグネシウム
３０  球状の酸化マグネシウム
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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