(57)【要約】      （修正有）【課題】流量検出部側から背面側、あるいは、背面側から流量検出部側への空気の流れの循環を抑制して逆流の誤検出を防止し、高精度に気体流量を測定する熱式流量計を得る。【解決手段】熱式流量計は、被計測気体が通過するバイパス通路１９と、バイパス通路内を第１の通路部と第２の通路部とに分割する分割部２１と、分割部の第１の通路部側の面に設けられて被計測気体の流量を検出する流量検出部２２とを備える。第１の通路部は、流量検出部が露出する検出面と、検出面の流量検出部に対向する対向面２３ａと、対向面から第１の通路部のバイパス通路幅方向に偏倚した位置に配置されて流量検出部に対向しない非対向面２７ａ、２８ａとを有しており、非対向面の方が対向面よりも検出面から離間している。【選択図】図９
2019197068.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
被計測気体が通過するバイパス通路と、
該バイパス通路内を第１の通路部と第２の通路部とに分割する分割部と、
前記第１の通路部に設けられて前記被計測気体の流量を検出する流量検出部と、を備え、
前記第１の通路部は、前記流量検出部が露出する検出面と、該検出面の前記流量検出部に対向する対向面と、該対向面から前記第１の通路部のバイパス通路幅方向に偏倚した位置に配置されて前記流量検出部に対向しない非対向面とを有しており、前記非対向面の方が前記対向面よりも前記検出面から離間していることを特徴とする熱式流量計。
【請求項２】
前記第１の通路部は、前記流量検出部に向かって突出しかつ前記第１の通路部のバイパス通路幅よりも幅狭の凸部を有しており、
前記対向面は、前記凸部の先端に形成され、
前記非対向面は、前記凸部に対して前記バイパス通路幅方向に偏倚した位置に形成されていることを特徴とする請求項１に記載の熱式流量計。
【請求項３】
前記非対向面は、前記対向面に対して前記第１の通路部のバイパス通路幅方向一方側の位置と他方側の位置の少なくとも一方に配置されていることを特徴とする請求項１に記載の熱式流量計。
【請求項４】
前記対向面と前記非対向面との間に段差を介して互いに平行に配置されていることを特徴とする請求項１に記載の熱式流量計。
【請求項５】
前記非対向面は、前記対向面から前記第１の通路部のバイパス通路幅方向に離間するに応じて前記検出面から離間する方向に傾斜していることを特徴とする請求項１に記載の熱式流量計。
【請求項６】
被計測気体が通過するバイパス通路と、
該バイパス通路内を第１の通路部と第２の通路部とに分割する分割部と、
前記第１の通路部に設けられて前記被計測気体の流量を検出する流量検出部と、を備え、
前記バイパス通路は、前記第１の通路部の最狭部の断面積S1と、前記第２の通路部の最狭部の断面積S2と関係が0.25≦S1/(S1+S2)≦0.75の条件を満たすことを特徴とする熱式流量計。
【請求項７】
前記第１の通路部の最狭部の断面積S1と前記第２の通路部の最狭部の断面積S2と関係が0.25≦S1/(S1+S2)≦0.5の条件を満たすことを特徴とする請求項６に記載の熱式流量計。
【請求項８】
前記第１の通路部の最狭部の断面積S1と前記第２の通路部の最狭部の断面積S2と関係が0.25≦S1/(S1+S2)≦0.35の条件を満たすことを特徴とする請求項６に記載の熱式流量計。
【請求項９】
被計測気体が通過するバイパス通路と、
該バイパス通路内を第１の通路部と第２の通路部とに分割する分割部と、
前記第１の通路部に設けられて前記被計測気体の流量を検出する流量検出部と、を備え、
前記バイパス通路は、前記流量検出部よりもバイパス通路入口側で分岐し、開口面積A1で前記流量検出部に連通する一方の分岐路と、開口面積A2で排出口に連通する他方の分岐路とを有しており、前記第１の通路部の最狭部の断面積S1と、前記第２の通路部の最狭部の断面積S2と関係が0.25≦S1/(S1+S2)*A1/(A1+A2)≦0.75の条件を満たすことを特徴とする熱式流量計。
【請求項１０】
前記第１の通路部の最狭部の断面積S1と、前記第２の通路部の最狭部の断面積S2と関係が0.25≦S1/(S1+S2)*A1/(A1+A2)≦0.5の条件を満たすことを特徴とする請求項９に記載の熱式流量計。
【請求項１１】
前記第１の通路部の最狭部の断面積S1と、前記第２の通路部の最狭部の断面積S2と関係が0.25≦S1/(S1+S2)*A1/(A1+A2)≦0.35の条件を満たすことを特徴とする請求項９に記載の熱式流量計。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱式流量計に関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車用エンジンにおいては、燃料噴射量を制御するために吸入空気流量を測定する必要がある。吸入空気流量を測定する装置の一種に、発熱抵抗体を用いた熱式流量計がある。この熱式流量計は、流量検出素子に形成される流量検出部と計測対象である吸入空気流量との間で熱伝達を行うことにより、吸入空気流量を計測するように構成されている。
【０００３】
この熱式流量計は、エンジンに吸入空気を取り込むための吸気管に取り付けられている。この吸気管内は、エンジンオイルや未燃焼ガス、EGRガスなどの空気以外の物質が到達したり、空気流れに乱れが生じて脈動が発生したりする環境である。
【０００４】
このような環境下で、吸入空気流量を高精度に計測するために、熱式流量計は、バイパス通路を備えており、このバイパス通路内に流量検出部が配置されている。
【０００５】
特許文献１には、バイパス通路内で流量検出素子側とその反対側に流れを分流することで、流量検出部へのダスト等の汚損物質の到達を低減することが開示されている。
【０００６】
特許文献２には、流量検出素子が設けられていない側の支流路の損失が、流量検出素子面側の支流路の損失よりも大きくすることで、空気脈動の影響を低減させることが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００９−１２２０５４号公報
【特許文献２】特開２００２−５４９６２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
近年では、燃費改善のため、エンジン排気量のダウンサイジング化に伴い、低アイドル化が進んでいる。低アイドル化では、吸入空気流量がより低流量となるため、低流量の検出精度向上が必要となる。さらに、クランクケース内のオイル劣化を防止するため、吸入空気流量検出装置とスロットルバルブとの間の吸気管内とクランクケース内がブローバイガス配管で繋がる構造が検討されている。
【０００９】
エンジンのピストン運動によって、クランクケース内では圧力変動が発生しており、この圧力変動がブローバイガス配管内を伝わって熱式流量測定装置まで到達する。特に、低アイドル(低流量)条件下では、新規吸入空気流量が少なくなるため、相対的にブローバイガス配管からの圧力の影響が大きくなる。これによって、本来は脈動が生じ得ない低流量条件下でも、空気脈動が生じる場合がある。そのため、この低流量条件下での空気脈動においても高精度で吸入空気流量を検出する必要がある。
【００１０】
バイパス通路を流量検出部側と流量検出部が設けられていない背面側とで分流する構造では、それぞれの流路抵抗に違いがあると、その流路抵抗の違いにより流速差が発生する。特に、流量検出部側は、流れを整流させるために絞り形状を設けるため、流量検出部側と背面側とで流路抵抗に差が生じる。
【００１１】
脈動下では、流速差の影響で圧力差が生じ、流速が速いと負圧の圧力差となり、流速が遅いと大気圧に近い圧力差となる。例えば流量検出部側の流量抵抗が背面側の流量抵抗よりも大幅に大きい場合、圧力差によって、背面側の空気が流量検出素子側へ引っ張られることで、背面側から流量検出素子側に空気が流れ込む空気の流れの循環が発生する。これが原因となって、吸気ダクト内では吸入空気の流れの逆流が発生していないにもかかわらず、熱式流量計では逆流を検出してしまうという新たな課題を見いだした。
【００１２】
本発明の目的は、流量検出部側から背面側、あるいは、背面側から流量検出部側への空気の流れの循環を抑制し、逆流を誤検出せずに、高精度に気体流量を測定する熱式流量計を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
上記課題を解決するために、本発明では、請求項１に記載の構造を備える。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、流量検出部側と背面側との間における空気の流れの循環を抑制し、逆流の誤検出を防止し、低流量脈動条件下において、高精度に吸入空気流量を計測することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】通常運転時におけるブローバイガスの流れを示す図。
【図２】低アイドル運転時におけるブローバイガスの流れを示す図。
【図３】熱式流量計の吸気ボディへの装着図。
【図４】図３のA-A’断面図。
【図５】低アイドル運転時における吸気通路内の流量特性を示すグラフ。
【図６】通常運転時におけるバイパス通路内の空気の流れを示す図４のB-B’断面図。
【図７】低アイドル運転時におけるバイパス通路内の空気の流れを示す図４のB-B’断面図。
【図８】従来技術の構造を示す図４のC-C’断面図。
【図９】実施例1の構造を示す図４のC-C’断面図。
【図１０】実施例1の構造を示す図４のC-C’断面図。
【図１１】従来技術の構造を図8のD方向から見た図。
【図１２】実施例1の構造を図10のD方向から見た図。
【図１３】実施例1の他の具体例を示す図４のC-C’断面図。
【図１４】実施例1の他の具体例の構造を図10のD方向から見た図。
【図１５】実施例1の他の具体例の構造を示す図４のC-C’断面図。
【図１６】実施例1の他の具体例の構造を図10のD方向から見た図。
【図１７】実施例1の他の具体例の構造を図10のD方向から見た図。
【図１８】実施例1の他の具体例の構造を示す図４のC-C’断面図。
【図１９】実施例1の他の具体例の構造を示す図４のC-C’断面図。
【図２０】断面積の比率に応じた脈動下の最小流量値をプロットした関係図。
【図２１】実施例2の構造を示す図。
【図２２】断面積の比率に応じた脈動下の最小流量値をプロットした関係図。
【図２３】実施例2の他の具体例を説明する図。
【図２４】実施例2の他の具体例を説明する図。
【図２５】実施例2の他の具体例を説明する図４のB-B’断面図。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、本発明の熱式流量計の実施の形態について、図面を参照して説明する。
［実施例１］
実施例１について、図1から図10を用いて説明する。
【００１７】
図1及び図2は、自動車のエンジンシステムの構成を示す図であり、図1は、通常運転時におけるブローバイガスの流れを説明する図、図2は、低アイドル運転時におけるブローバイガスの流れを説明する図である。なお、以下の説明では、従来よりも低いエンジン回転数でアイドル運転するエンジン運転状態を低アイドル運転時と称し、低アイドル運転以外のエンジン運転状態を通常運転時とする。
【００１８】
エンジンシステムは、エンジン本体と、エンジン本体に接続された吸気通路及び排気通路を有している。吸気通路には、上流側から順番に、エアクリーナ4と、スロットルバルブ9と、インテークマニホールド3が設けられ、排気通路には、エキゾーストマニホールド11が設けられている。熱式流量計1は、エアクリーナ4とスロットルバルブ9の間に配置されており、エンジン本体に吸入される新規吸入空気7の流量を検出する。
【００１９】
図3は、熱式流量計の吸気ボディへの装着図、図4は、図3のA-A’断面図である。
熱式流量計1は、エアクリーナ4とスロットルバルブ9の間に配置された吸気ボディ17に取り付けられている。熱式流量計1は、吸気ボディ17の開口部から挿入されて基端が吸気ボディ17に固定され、先端が吸気ボディ17の中心よりも突出した位置に配置される。熱式流量計1は、所定の厚みを有する平板形状を有しており、平面部が吸気ボディ17の中心軸線に沿って平行となるように配置固定されている。
【００２０】
上記構成を有するエンジンシステムでは、図１に示すように、新規吸入空気7がエアクリーナ4を介して吸気通路に取り込まれ、スロットルバルブ9を通過してインテークマニホールド3を通り、吸気バルブ14から燃焼室内に取り込まれる。このエンジンシステムには、クランクケース5内の潤滑油の劣化を防ぐために、クランクケース5内に新規吸入空気を循環させるためのブローバイガス配管6A、6Bが設けられている。
【００２１】
ブローバイガス配管6Aは、一端が熱式流量計1とスロットルバルブ9との間で吸気通路に連通して接続され、他端がエンジン本体のクランクケース５内に連通して接続されている。そして、ブローバイガス配管6Bは、一端がインジェクター12とスロットルバルブ9との間のインテークマニホールド3に連通して接続されており、他端がPCV2(ポジティブクランクケースベンチレーション)を介してエンジン本体のクランクケース5内に連通して接続されている。
【００２２】
通常運転時は、ブローバイガス配管6Aを通して吸気通路内の新規吸入空気7の一部がクランクケース5内に取り込まれ、ブローバイガス配管6Bを通してクランクケース5内のブローバイガスがインテークマニホールド3に戻される。これによって、クランクケース5内の空気が新規吸入空気で循環される。
【００２３】
一方、図2に示すように、低アイドル運転の場合は、エンジン回転数が低いため、新規吸入空気7の流量が少なくなる。しかしながら、ピストン10の往復運動によるクランクケース5内の圧力変動は通常運転の場合と変わらずに発生する。
【００２４】
したがって、低アイドル運転時にクランクケース5内のブローバイガス8がブローバイガス配管6Aを通り、熱式流量計1とスロットルバルブ9との間から吸気通路に戻ってしまう。さらに、低アイドル運転では、スロットルバルブ9が閉じてしまっているため、ブローバイガス8は熱式流量計1に到達する。この条件では、低流量でも空気の脈動が発生する。
【００２５】
図5は、低アイドル運転時における吸気通路内の流量特性を示すグラフであり、実線32は、従来の熱式流量計で検出した吸入空気の流量を示し、点線31は、真の吸入空気流量を示す図である。図5に示すように、実際には逆流は発生していないが、従来の熱式流量計では、最低吸入空気流量Qminがマイナスになっており、逆流を誤検出してしまう。
【００２６】
図6は、通常運転時におけるバイパス通路内の空気の流れを示す図4のB-B’断面図、図7は、低アイドル運転時におけるバイパス通路内の空気の流れを示す図4のB-B’断面図である。
【００２７】
熱式流量計1は、吸気ボディ17内を流れる吸入空気の一部を取り込むバイパス通路19を有している。バイパス通路19は、吸気ボディ17のエアクリーナ4側に向かってバイパス通路入口40Aが開口し、吸気ボディ17のエンジン本体側に向かってバイパス通路出口40Bが開口しており、バイパス通路入口40Aからバイパス通路19内に流入した吸入空気を１周回してからバイパス通路出口40Bより流出させるループ形状を有している。
【００２８】
そして、図6に示すように、バイパス通路19内には、チップパッケージ21が配置されている。チップパッケージ21は、平板形状を有しており、チップパッケージ21のパッケージ表面である検出面には、吸入空気の流量を検出するための流量検出部22が露出して設けられている。チップパッケージ21は、バイパス通路19を流れる吸入空気の流れに沿うように配置されており、バイパス通路19をパッケージ表面側である第1の通路部とパッケージ裏面側の第２の通路部とに分割している（分割部）。
【００２９】
このようにチップパッケージ21によってバイパス通路19をパッケージ表面側の第１の通路部とパッケージ裏面側の第２の通路部とに分割することによって、パッケージ裏面側には、水や汚損物等の異物を含んだ空気を流し、これらの異物が流量検出部22に付着するのを防いでいる。
【００３０】
バイパス通路19は、パッケージ表面側の第1の通路部に、空気流れを縮流する凸部23が設けられている。凸部23は、流量検出部22に向かって突出している。これによって、バイパス通路19のパッケージ表面側には、空気の流れを絞る絞り24が形成され、流量検出部22との間に吸入空気の境界層が形成されるのを防ぐことができる。
【００３１】
一方、凸部23を設けたことにより、パッケージ表面側の空気流れ25は、パッケージ裏面側の空気流れ26よりも遅くなり、空気流れの速度差が生じる。
【００３２】
図8は、従来技術の構造を示す図4のC-C’断面図、図11は、従来技術の構造を図8のD方向から見た図である。図8に示すC-C’断面は、バイパス通路19の断面積が最狭となる最狭部の断面であり、流量検出部22の位置で切断した断面である。通常運転時では、図8に示すように、流量検出部22側の空気流れ25およびパッケージ裏面側の空気流れ26は、図8の紙面手前から奥に向かって流れている。吸気ボディ17内の流れが脈動しており、順方向(エアクリーナ4からスロットルバルブ9方向)から無風状態になると、パッケージ21によって分流された空気流れ25と26も同様に無風状態へなろうとする。
【００３３】
しかし、流量検出部22側の空気流れ25とパッケージ裏面側の空気流れ26との間には速度差があるため、相対的に速度の遅い流量検出部22側の空気流れ25がパッケージ裏面側の空気流れ26よりも先に無風状態に到達する。そのため、図7に示されるように、パッケージ裏面側から流量検出部22側へ回り込む空気流れの循環33が発生し、この流れを流量検出部22が検出することで、吸気ボディ17内では逆流が発生していなくても熱式流量計1は逆流を出力してしまう。
【００３４】
これは、流量検出部22側の空気流れ25とパッケージ裏面側の空気流れ26との間に流速差が生じることで、圧力差が生じ、流量検出部22側の空気流れ25の慣性力が圧力差で生じる力よりも小さくなると圧力差に引っ張られて、パッケージ表面側からパッケージ裏面側に空気が回り込み、チップパッケージ21の周りに空気の流れの循環33が発生し、逆流となってしまうからである。
【００３５】
図9及び図10は、実施例1の構造を示すC-C’断面図、図12は、実施例1の構造を図10のD方向から見た図である。図9及び図10に示す断面は、本実施例におけるバイパス通路19の断面積が最狭となる最狭部の断面であり、流量検出部22の位置で切断した断面である。
【００３６】
バイパス通路19は、パッケージ表面側の第1の通路部において、流量検出部22が露出するチップパッケージ21のパッケージ表面（検出面）と、パッケージ表面の流量検出部22に対向する対向面23aと、対向面23aからバイパス通路幅34方向に偏倚した位置に配置されてパッケージ表面には対向するが流量検出部22には対向しない非対向面27a、28aとを有している。非対向面27a、28aは、対向面23aよりもチップパッケージ21のパッケージ表面から離間している。対向面23aと非対向面27a、28aは、間に段差を介して互いに平行に配置された構成を有している。
【００３７】
バイパス通路19は、パッケージ表面側の第1の通路部において、流量検出部22に向かって突出しかつバイパス通路幅34よりも幅狭の凸部23を有しており、対向面23aは、凸部23の先端に形成され、非対向面27a、28aは、凸部23に対してバイパス通路幅34方向に偏倚した位置に形成されている。したがって、絞り24の他に、凸部23のバイパス通路幅34方向両側にも空気が流れる空間27と28を有している。
【００３８】
本実施例によれば、低アイドル運転時にチップパッケージ21周りに空気の流れの循環33が生じるか否かは、C-C’断面から見たときの流量検出部22側の空気が流れる第１の通路部の断面積S1とパッケージ裏面側の空気が流れる第２の通路部の断面積S2の比率である断面積比（S1/(S1+S2)）によって決まる。
【００３９】
従来構造では、図8及び図11に示すように、凸部23はバイパス通路幅34と同等の幅になっている。すなわち、従来技術では、バイパス通路19の第1の通路部のバイパス通路幅34全幅に亘って凸部23が設けられている。したがって、パッケージ表面側の断面積とパッケージ裏面側の断面積との差が大きく、パッケージ表面側を流れる空気とパッケージ裏面側を流れる空気の圧力差が大きくなり、チップパッケージ21周りの空気の循環33が発生するおそれがある。
【００４０】
これに対して、本実施例では、図9、図10、図12に示すように、バイパス通路19の第1の通路部のバイパス通路幅34よりも幅狭の凸部23を有している。第1の通路部は、凸部23のバイパス通路幅34方向両側に空気が流れる空間27と28が設けられており、第1の通路部の断面積が従来よりも広げられている。したがって、パッケージ表面側の断面積S1とパッケージ裏面側の断面積S2との差を小さくし、パッケージ表面側を流れる空気とパッケージ裏面側を流れる空気の圧力差を小さくすることができる。したがって、空気流れの損失を減らして流量検出部22側により多くの空気を流すことで、圧力差を低減することが可能となり、チップパッケージ21周りの流れの循環33を抑制することが可能である。
【００４１】
図13から図16は、本実施例の他の具体例を示す図である。本実施例は、空間27と28の両方を設ける必要はなく、少なくとも一方に設けてもよい。上述のように空間部27と28の両方を設けた方が、パッケージ表面側の断面積をより広く確保することができ、圧力差の観点からも好ましいが、空間部27と28のいずれか一方を設けただけでも、パッケージ裏面側との圧力差を少なくすることができる。
【００４２】
図13及び図14に示す例では、空間部28のみを設けている。空間部28は、ループ形状を有するバイパス通路19の内周面側に配置されている。空気に含まれる水や汚損物などの異物は、ループ形状のバイパス通路19内を通過する際に、遠心力によって外周面側に移動し、外周面に沿って移動する。バイパス通路19のパッケージ表面側は、空間部28によって内周面側が大きく開口しているので、異物によって閉塞されるおそれがなく、安定した空気の流れを確保することができる。
【００４３】
図15及び図16に示す例では、空間部27のみを設けている。空間部27は、ループ形状を有するバイパス通路19の外周面側に配置されている。上述のように、空気に含まれる異物は、ループ形状のバイパス通路19内を通過する際に、遠心力によって外周面側に移動し、外周面に沿って移動する。バイパス通路19のパッケージ表面側は、空間部27によって外周面側が大きく開口しているので、異物を通過させ易く、安定した空気の流れを確保することができる。
【００４４】
図17は、本実施例のさらに他の具体例を示す図である。本実施例では、図12に示すように、バイパス通路19内の空気流れ20に対して平行に空間部27と28を設ける構成としなくても良く、また、空間部27、28を一定断面とする構成としなくてもよい。例えば、図17に示すように、バイパス通路19の出口側に向かって漸次断面が狭められる形状や、狭められた後に拡大される形状などの複雑な形状であってもよい。
【００４５】
図18は、本実施例のさらに他の具体例を示す図である。上述の具体例では、凸部23の対向面23aと非対向面27a、28aは、間に段差を介して互いに平行に配置された構成を有していたが、かかる構成に限定されるものではない。例えば図18に示すように、対向面23aのバイパス通路幅34方向両側位置に傾斜面23b、23cを設けてもよい。傾斜面23ｂ、23ｃは、対向面23aからバイパス通路幅34方向外側に移行するにしたがって漸次パッケージ表面から離間する方向に傾斜している。かかる構成によっても、絞り24の他に、凸部23のバイパス通路幅34方向両側にも空気が流れる空間部27と28を形成することができ、バイパス通路19のパッケージ表面側の断面積を従来よりも広げてより大きな断面積確保することができる。
【００４６】
したがって、パッケージ表面側の第１の通路部の断面積S1とパッケージ裏面側の第２の通路部の断面積S2との差を小さくし、パッケージ表面側を流れる空気とパッケージ裏面側を流れる空気の圧力差を小さくすることができる。したがって、空気流れの損失を減らしてパッケージ表面側により多くの空気を流すことで、圧力差を低減することが可能となり、チップパッケージ21周りの流れの循環33を抑制することが可能である。なお、空間部27と28は、必ず両方設ける必要はなく、いずれか一方に設けてもよい。
【００４７】
図19は、本実施例のさらに他の具体例を示す図である。上述の各具体例では、対向面23aと非対向面27a、28aの両方をチップパッケージ21に対向する位置に配置した例について述べたが、かかる構成に限定されるものではなく、パッケージ表面側の第１の通路部の断面積を従来よりも広げることができる構成であればよい。
【００４８】
したがって、例えば図19に示すように、チップパッケージ21の全面に亘って対向する対向面23aのバイパス通路幅34方向両側に通路部29、30を設けて、絞り幅をバイパス通路幅34と同じくしたまま、空間部27,28を設けても同様の効果が得られる。図10に記載の構造では、バイパス通路19の小型化が可能である。一方で、図19のような構造では、例えば凸部23が樹脂の射出成形により形成される構造である場合に、ゲート位置の関係で凸部23の大きさを小さくすることができないときであっても、同様に流れの循環33を抑制することができる。
【００４９】
図20は、流量検出部側の断面積とパッケージ裏面側の断面積の比率の条件に応じた脈動下の最小流量値をプロットした関係図である。
【００５０】
図20に示すように、流量検出部22側の最狭部の断面積S1、パッケージ裏面側の最狭部の断面積S2としたときに、S1/(S1+S2)が0.25以上となるように断面積比を設定する。この条件では、流量検出部22側を流れる空気の慣性力が、圧力差で生じる力よりも大きくなるため、パッケージ裏面側からパッケージ表面側に流れ込むチップパッケージ21周りの空気の流れの循環33を抑制することが可能となり、Qminがゼロ以上とすることが可能となる。そのため、低アイドル運転時の脈動条件下において、逆流の発生を抑制することが可能となるため、脈動特性をより改善することが可能である。
【００５１】
パッケージ表面側の断面積S1とパッケージ裏面側の断面積S2との断面積比は、パッケージ裏面側の第２の通路部からパッケージ表面側の第１の通路部に空気が流れ込む空気の循環33を防ぐという意味では、S1/(S1+S2)が0.5以下となるように設定する（0.25≦S1/(S1+S2)≦0.5）。より好ましくは、図20に示すようにQminが一定値に収束する断面積比である0.35以下となるように設定する（0.25≦S1/(S1+S2)≦0.35）。
【００５２】
また、上記の各具体例では、凸部23によってパッケージ表面側の最狭部の断面積S1がパッケージ裏面側の最狭部の断面積S2よりも狭く、低アイドル運転時にパッケージ裏面側からパッケージ表面側に空気が流れ込む空気の循環33を防ぐ場合について説明したが、パッケージ表面側とパッケージ裏面側の最狭部の断面積比によっては、パッケージ表面側の第１の通路部からパッケージ裏面側の第２の通路部に空気が流れ込む循環が発生し、流量検出部22が空気流量を誤検出するおそれもある。
【００５３】
そこで、パッケージ表面側の最狭部の断面積S1とパッケージ裏面側の最狭部の断面積S2との面積比S1/(S1+S2)は、0.75以下となるように分流比を設定する。かかる構成とすることによって、パッケージ表面側からパッケージ裏面側に空気が流れ込む循環を抑制し、流量検出部22による誤検出を防止し、低流量脈動条件下において、高精度に吸入空気流量を計測することができる。
【００５４】
上記した本実施例の熱式流量計によれば、パッケージ表面側に異物が到達することを抑制するだけでなく、パッケージ表面側に凸部２３を設けることで、流量検出部22の境界層を低減し、低流量の検出精度を向上させ、かつ、パッケージ表面側とバイパス裏面側との間における流量検出部22周りの空気の流れの循環を抑制することができる。したがって、流量検出部22による逆流の誤検出を防止し、低流量脈動条件下において、高精度に吸入空気流量を計測することができる。
【００５５】
［実施例２］
次に、本発明の実施例2について図21から図25を用いて説明する。なお、実施例1と同様の構成については、説明を省略する。
【００５６】
図21は、実施例2における熱式流量計1の構成を模式的に示す図である。実施例1との相違点は、バイパス通路19が途中で第一バイパス通路と第二バイパス通路36に分岐する構造を有する点である。バイパス通路入口40Aからバイパス通路19に取り込まれた空気は、一部の空気が第一バイパス通路（他方の分岐路）を通過して排出口35から排出され、残りの空気が第二バイパス通路（一方の分岐路）36に流れ込み、チップパッケージ21が設けられている部分を通過してバイパス通路出口40Bから排出される。
【００５７】
すなわち、本実施例2の熱式流量計1は、流量検出部22を支持するチップパッケージ21に空気が到達する前に、第二バイパス通路36と排出口35とに分流される構造を考慮している。このようなバイパス通路19の分岐構造は、大部分の汚損物を、慣性力により排出口35に誘導することができるので、流量検出部22の耐汚損性を向上させる効果がある。
【００５８】
低アイドル運転時の脈動下で、チップパッケージ21周りの流れの循環33が発生してしまう要因としては、圧力差により発生する力と、流量検出部22側の空気流れの慣性力と、チップパッケージ21直前での流量に基づく。バイパス通路19内の空気が第二バイパス通路36と排出口35とに分流される構造においては、この分流によって分流された後の空気の流量をさらに考慮する必要がある。
【００５９】
図21は、第二バイパス通路36への分岐部39の第二バイパス通路流れ38側へ空気が流れる断面積をA1とし、排出口35へ空気が流れる断面積A2とし、断面積比A1/(A1+A2)*S1/(S1+S2)の条件を変えたときの脈動下の最小流量値をプロットしたものである。
【００６０】
図22から分かるように、断面積比A1/(A1+A2)*S1/(S1+S2)が0.25以上となるように分流比を設定することで、Qminをゼロ以上とすることが可能となる。これは、流量検出部２２側の慣性力が、圧力差で生じる力よりも大きくなるため、チップパッケージ21周りの空気の流れの循環33を抑制することが可能となるからである。
【００６１】
断面積比A1/(A1+A2)*S1/(S1+S2)は、パッケージ裏面側からパッケージ表面側に空気が流れ込む空気の循環33を防ぐという意味では、0.5以下となるように設定する（0.25≦A1/(A1+A2)*S1/(S1+S2)≦0.5）。より好ましくは、図21に示すようにQminが一定値に収束する断面積比である0.35以下となるように設定する（0.25≦A1/(A1+A2)*S1/(S1+S2)≦0.35）。
【００６２】
また、断面積比A1/(A1+A2)*S1/(S1+S2)を、0.75以下となるように設定してもよい。かかる設定とすることによって、パッケージ表面側の第1の通路部からパッケージ裏面側の第２の通路部に空気が流れ込む循環を抑制し、流量検出部22による誤検出を防止し、低流量脈動条件下において、高精度に吸入空気流量を計測することができる。
【００６３】
本実施例によれば、バイパス通路に取り込まれた空気を第一バイパス通路と第二バイパス通路36に分流する構造であっても、チップパッケージ21周りの空気の流れの循環33を抑制することが可能となり、脈動特性をより改善することが可能である。
【００６４】
図23、図24、図25は、本実施例の他の具体例を示す図である。
上記した具体例では、バイパス通路19内で吸入空気を２つに分岐する分岐点が２つある場合について述べたが、２つに分岐する分岐点が３つ以上の場合も同様に考えることが可能である。この場合、S11/(S11+S21)*S12/(S12+S22)*…*S1k/(S1k+S2k)が0.25以上と設定することで同様の効果が得られる。ここで、kは2つに分岐する分岐点の数を、S11〜S1kは各分岐点における流量検出部22側の通路断面積を、S21〜S2kは各分岐点における流量検出部22側とは反対側の断面積を示す。
【００６５】
３つ以上の分岐がある場合として、たとえば、図23に示すように、バイパス通路19内に進入した水が流量検出部22に到達するのを抑制するために、水抜き孔41を設けて、第二バイパス通路36と水抜き孔41との間をつなぐ第三バイパス通路43を設ける場合がある。
【００６６】
また、熱式流量計1が湿度センサを一体に備える場合には、流量検出部22への影響を抑制するために、図24に示すように、湿度センサ44が設けられる第三バイパス通路43を設ける場合がある。また、図示しないが、さらに圧力センサを設ける場合には、第４バイパス通路を設ける場合がある。  このようにバイパス通路19に３以上の複数の分岐を設ける場合においても、低アイドル運転時の脈動下におけるチップパッケージ21周りの空気の流れの循環33を抑制し、脈動特性を向上させることが可能である。
【００６７】
また、３つに分岐する構造として、例えば図25に示すように、バイパス通路19内に仕切板45を設けてもよい。この場合も先の実施例と同様に考えることができる。すなわち、流量検出部22側の最狭部（絞り24）の断面積をS1、パッケージ裏面側の仕切り板45により仕切られている一方側の最狭部の断面積をS2、他方側の最狭部の断面積をS3とした場合、S1/（S1＋S2＋S3）が0.25以上の関係を満たしても、同様の効果を得られることができる。
【００６８】
上記した各実施例では、流量検出部22を支持する支持部として、流量検出素子の一部を樹脂により封止するチップパッケージの構造を例に挙げたが、セラミック基板やプリント基板、樹脂成型体等、流量検出素子を支持しつつ分流しているような他の構造でも良い。
【００６９】
以上、本発明の実施形態について詳述したが、本発明は、前記の実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された本発明の精神を逸脱しない範囲で、種々の設計変更を行うことができるものである。例えば、前記した実施の形態は本発明を分かりやすく説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。また、ある実施形態の構成の一部を他の実施形態の構成に置き換えることが可能であり、また、ある実施形態の構成に他の実施形態の構成を加えることも可能である。さらに、各実施形態の構成の一部について、他の構成の追加・削除・置換をすることが可能である。
【符号の説明】
【００７０】
１‥熱式流量計、２‥PCV(ポジティブクランクケースベンチレーション)、３‥インテークマニホールド、４‥エアクリーナ、５‥クランクケース、６‥ブローバイガス配管、７‥新規吸入空気、８‥ブローバイガス、９‥スロットルバルブ、１０‥ピストン、１１‥エキゾーストマニホールド、１２‥インジェクター、１３‥コネクティングロッド、１４‥吸気バルブ、１５‥排気バルブ、１６‥吸気温度センサ、１７‥吸気ボディ、１８‥主通路、１９‥バイパス通路、２０‥空気流れ、２１‥チップパッケージ（分割部）、２２‥流量検出部、２３‥凸部、２４‥絞り、２５‥パッケージ表面側の空気流れ、２６‥パッケージ裏面側の空気流れ、２７‥空間部、２８‥間部、３１‥ボディ17内の流量、３２‥従来の熱式流量計の検出流量、３３‥空気の循環、３４‥バイパス通路幅、３５‥排出口、３６‥第ニバイパス通路、３７‥排出口への流れ、３８‥第ニバイパス通路への流れ、３９‥第ニバイパス通路への分岐部、４０‥バイパス通路入り口、４１‥水抜き孔、４２‥第三バイパス通路への分岐部、４３‥第三バイパス通路、４４‥湿度センサ、４５‥仕切り板、46‥パッケージ裏面側第一流れ、47‥パッケージ裏面第二流れ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【手続補正書】
【提出日】令和1年7月16日(2019.7.16)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
被計測気体が通過するバイパス通路と、
該バイパス通路内を第１の通路部と第２の通路部とに分割する分割部と、
前記第１の通路部に設けられて前記被計測気体の流量を検出する流量検出部と、を備え、
前記バイパス通路は、前記第１の通路部の最狭部の断面積S1と、前記第２の通路部の最狭部の断面積S2と関係が0.25≦S1/(S1+S2)＜0.5の条件を満たすことを特徴とする熱式流量計。
【請求項２】
前記第１の通路部の最狭部の断面積S1と前記第２の通路部の最狭部の断面積S2と関係が0.25≦S1/(S1+S2)≦0.35の条件を満たすことを特徴とする請求項１に記載の熱式流量計。
【請求項３】
被計測気体が通過するバイパス通路と、
該バイパス通路内を第１の通路部と第２の通路部とに分割する分割部と、
前記第１の通路部に設けられて前記被計測気体の流量を検出する流量検出部と、を備え、
前記バイパス通路は、前記流量検出部よりもバイパス通路入口側で分岐し、開口面積A1で前記流量検出部に連通する一方の分岐路と、開口面積A2で排出口に連通する他方の分岐路とを有しており、前記第１の通路部の最狭部の断面積S1と、前記第２の通路部の最狭部の断面積S2と関係が0.25≦S1/(S1+S2)*A1/(A1+A2)＜0.5の条件を満たすことを特徴とする熱式流量計。
【請求項４】
前記第１の通路部の最狭部の断面積S1と、前記第２の通路部の最狭部の断面積S2と関係が0.25≦S1/(S1+S2)*A1/(A1+A2) ≦0.35の条件を満たすことを特徴とする請求項３に記載の熱式流量計。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００５９
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００５９】
図22は、第二バイパス通路36への分岐部39の第二バイパス通路流れ38側へ空気が流れる断面積をA1とし、排出口35へ空気が流れる断面積A2とし、断面積比A1/(A1+A2)*S1/(S1+S2)の条件を変えたときの脈動下の最小流量値をプロットしたものである。
【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００６１
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００６１】
断面積比A1/(A1+A2)*S1/(S1+S2)は、パッケージ裏面側からパッケージ表面側に空気が流れ込む空気の循環33を防ぐという意味では、0.5以下となるように設定する（0.25≦A1/(A1+A2)*S1/(S1+S2)≦0.5）。より好ましくは、図22に示すようにQminが一定値に収束する断面積比である0.35以下となるように設定する（0.25≦A1/(A1+A2)*S1/(S1+S2)≦0.35）。