(57)【要約】      （修正有）【課題】液冷式スクリュ圧縮機において、液の撹拌負荷を低減し、圧縮効率を向上させる。【解決手段】圧縮機は、雄ロータと、雄ロータと噛合し、雄ロータよりも歯数が多い雌ロータと、雄ロータを収容する雄ロータ室３１および雌ロータを収容する雌ロータ室３２を画定するロータケーシング１０と、ロータケーシング１０のうち、雌ロータ室３２側にのみ設けられた給油口１３とを備える。雌ロータの回転軸に垂直な断面において、雄ロータ室３１の最下点Ｐ３が、雄ロータ室３１と雌ロータ室３２とを接続する最下位に位置するカスプ点１４よりも下方に位置する。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
雄ロータと、
前記雄ロータと噛合し、前記雄ロータよりも歯数が多い雌ロータと、
前記雄ロータを収容する雄ロータ室および前記雌ロータを収容する雌ロータ室を画定するロータケーシングと、
前記ロータケーシングのうち、前記雌ロータ室側にのみ設けられた給液口と
を備え、
前記雌ロータの回転軸に垂直な断面において、前記雄ロータ室の最下点が、前記雄ロータ室と前記雌ロータ室とを接続する最下位に位置するカスプ点よりも下方に位置する、液冷式スクリュ圧縮機。
【請求項２】
前記給液口は、複数設けられている、請求項１に記載の液冷式スクリュ圧縮機。
【請求項３】
前記複数の給液口は、直線上に配置され、
直線上に配置された前記給液口を接続する直線状の給液配管をさらに備える、請求項２に記載の液冷式スクリュ圧縮機。
【請求項４】
前記雌ロータの回転軸方向において、隣接する前記給液口同士の最遠点間距離は、前記雌ロータの歯溝幅よりも小さい、請求項３に記載の液冷式スクリュ圧縮機。
【請求項５】
前記雌ロータの回転軸に垂直な断面において、
前記雌ロータの回転中心点と、前記カスプ点とを結ぶ第１仮想線分を規定し、
前記第１仮想線分を前記雌ロータの回転中心点まわりに前記カスプ点から離れる方向へ第１の所定角度回転させた第２仮想線分を規定し、
前記給液口は、前記第１仮想線分から前記第２仮想線分までの範囲を除く範囲に設けられている、請求項１から請求項４のいずれか１項に記載の液冷式スクリュ圧縮機。
【請求項６】
前記雌ロータの回転軸に垂直な断面において、
前記雄ロータの回転中心点と前記雌ロータの回転中心点とを含む第１中心線を規定し、
前記第１中心線と直交し、前記雌ロータの回転中心点を通る第２中心線を規定し、
前記雌ロータの回転中心点まわりに前記カスプ点から離れる方向へ前記第２中心線から第２の所定角度回転させた第３仮想線分を規定し、
前記給液口は、前記第２仮想線分から前記第３仮想線分までの範囲に設けられている、請求項５に記載の液冷式スクリュ圧縮機。
【請求項７】
前記給液口は前記第２中心線上に設けられている、請求項６に記載の液冷式スクリュ圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、液冷式スクリュ圧縮機に関する。
【背景技術】
【０００２】
液冷式スクリュ圧縮機の一種である油冷式スクリュ圧縮機において、噴射ノズル（給油口）の配置を工夫することで、圧縮中のガスと油との熱交換を促進するようにしたものが、例えば特許文献１に開示されている。特許文献１の油冷式スクリュ圧縮機では、噴射ノズルから圧縮室(ロータ室)内への噴射方向が、スクリュロータの回転方向と反対方向に向けられている。これにより、油が圧縮室内のガス中を飛行する時間を長く確保し、ガスと油との熱交換を促進する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平９−１５１８７０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
一般に、雄ロータは、雌ロータに比べて歯数が少ないため回転速度が速い。従って、雄ロータに給液する場合と、雌ロータに給液する場合とを比べると、雄ロータに給液する場合の方が大きな負荷が生じることが多い。
【０００５】
特許文献１の油冷式スクリュ圧縮機には、雄ロータと雌ロータの両ロータへの給油口が設けられている。従って、雌ロータだけでなく雄ロータにも給油する構成となっているため、雄ロータにて油を高速撹拌するために負荷が大きくなり、動力ロスが生じ、圧縮効率が悪化するおそれがある。
【０００６】
本発明は、液冷式スクリュ圧縮機において、液の撹拌負荷を低減し、圧縮効率を向上させることを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、雄ロータと、前記雄ロータと噛合し、前記雄ロータよりも歯数が多い雌ロータと、前記雄ロータを収容する雄ロータ室および前記雌ロータを収容する雌ロータ室を画定するロータケーシングと、前記ロータケーシングのうち、前記雌ロータ室側にのみ設けられた給液口とを備え、前記雌ロータの回転軸に垂直な断面において、前記雄ロータ室の最下点が、前記雄ロータ室と前記雌ロータ室とを接続する最下位に位置するカスプ点よりも下方に位置する、液冷式スクリュ圧縮機を提供する。
【０００８】
この構成によれば、雌ロータは雄ロータよりも歯数が少ないため、雌ロータの回転速度を雄ロータの回転速度に比べて遅くすることができる。さらに上記構成では、回転速度の遅い雌ロータのみに給液するように給液口が設けられているため、雄ロータ側での液の高速撹拌による過負荷を防止できる。従って、液の撹拌に伴う動力ロスを低減できるため、圧縮効率を向上できる。また、雌ロータ室に給液された液は、雌ロータが雄ロータと噛合することによって雄ロータ室にも供給される。雄ロータ室の最下点はカスプ点よりも下方に位置するため、雄ロータ室の最下点まで流れ落ちた液がカスプ点を乗り越えて雌ロータ室まで流れ落ちることを抑制でき、雄ロータ室の最下点に溜まる。即ち、雄ロータ室の最下部が油溜まりとなる。油溜まりに一定以上油が溜まると、雄ロータの回転によってすくいあげられ、雄ロータを潤滑および冷却する。従って、雌ロータ室側にのみに給液口を設けた構成であっても、雄ロータ室側での液不足を防止できる。
【０００９】
前記給液口は、複数設けられていてもよい。
【００１０】
この構成によれば、複数ヵ所に給液することにより、液の偏在を防止できる。液の偏在を防止できるため、雄ロータおよび雌ロータと、ロータケーシングとの間の隙間での液によるシール性能が向上する。当該シール性能向上により、上記隙間を通って吸込側の隣接する歯溝へのガスの漏出量を低減できる。吸込側の隣接する歯溝にガスが漏出すると、漏出したガスを再度圧縮することになり、動力ロスが生じるため、この動力ロスを防止することで、圧縮効率を向上できる。
【００１１】
前記複数の給液口は、直線上に配置され、直線上に配置された前記給液口を接続する直線状の給液配管をさらに備えてもよい。
【００１２】
この構成によれば、給液配管が直線状であるため、給液配管の形状が複雑化することを防止し、給液配管を加工する工数を削減できる。なお、給液口の全てが直線上に設けられる必要はなく、直線上に配置された複数の給液口に加えて、当該直線外に配置された給液口が存在してもよい。
【００１３】
前記雌ロータの回転軸方向において、隣接する前記給液口同士の最遠点間距離は、前記雌ロータの歯溝幅よりも小さくてもよい。
【００１４】
この構成によれば、雌ロータの１つの歯溝内に少なくとも２つの給液口を配置できる。そのため、歯溝内における液不足を抑制できる。従って、十分な量の液による冷却性能およびシール性能が向上し、圧縮効率を向上できる。
【００１５】
前記雌ロータの回転軸に垂直な断面において、前記雌ロータの回転中心点と、前記カスプ点とを結ぶ第１仮想線分を規定し、前記第１仮想線分を前記雌ロータの回転中心点まわりに前記カスプ点から離れる方向へ第１の所定角度回転させた第２仮想線分を規定し、前記給液口は、前記第１仮想線分から前記第２仮想線分までの範囲を除く範囲に設けられていてもよい。
【００１６】
この構成によれば、液が雄ロータと雌ロータとの噛合位置（概ねカスプ点に一致）に集中することを防止できる。一般に、液冷式スクリュ圧縮機では、雄ロータおよび雌ロータの回転によって、液が雄ロータと雌ロータとの噛合位置に集中する傾向がある。仮に、給液口を第１仮想線分から第２仮想線分までの範囲に設けると、雄ロータと雌ロータとの噛合位置付近に給液することになるため、液が噛合位置に集中することによって液の撹拌ロスが過大となり圧縮効率が悪化するおそれがある。しかし、上記構成では、給液口を噛合位置から一定程度遠い位置（第１仮想線分から第２仮想線分までの範囲を除く範囲）に設けているため、液の集中を防止でき、圧縮効率の悪化を防止できる。ここで、第１の所定角度とは、噛合位置への液の集中を防止できる程度の角度であり、雄ロータと雌ロータの形状、ロータケーシングの形状、および液の種類などに応じて定まる。
【００１７】
前記雌ロータの回転軸に垂直な断面において、前記雄ロータの回転中心点と前記雌ロータの回転中心点とを含む第１中心線を規定し、前記第１中心線と直交し、前記雌ロータの回転中心点を通る第２中心線を規定し、前記雌ロータの回転中心点まわりに前記カスプ点から離れる方向へ前記第２中心線から第２の所定角度回転させた第３仮想線分を規定し、前記給液口は、前記第２仮想線分から前記第３仮想線分までの範囲に設けられていてもよい。
【００１８】
この構成によれば、雄ロータと雌ロータとの噛合位置におけるシール性を確保できる。噛合位置から大幅に遠い位置に給液口を配置すると、雄ロータと雌ロータとの噛合位置に液を十分に給液できないおそれがある。その場合、雄ロータと雌ロータとの噛合位置におけるガスの漏出が発生し、圧縮効率が悪化するおそれがある。しかし、上記構成では、給液口を第２仮想線分から第３仮想線分までの範囲に設けているため、噛合位置にも十分に液を供給できる。従って、噛合位置におけるシール性を確保でき、圧縮効率の悪化を防止できる。ここで、第２の所定角度とは、噛合位置における液不足を防止できる程度の角度であり、雄ロータと雌ロータの形状、ロータケーシングの形状、および液の種類などに応じて定まる。
【００１９】
前記給液口は前記第２中心線上に設けられていてもよい。
【００２０】
この構成によれば、上記の雄ロータと雌ロータとの噛合位置における液の集中と不足を防止できる。換言すれば、上記第２中心線は、噛合位置における液の過不足を防止できる給液位置である。
【発明の効果】
【００２１】
本発明によれば、液冷式スクリュ圧縮機において、回転速度の遅い雌ロータのみに給液するように給液口が設けられているため、雄ロータ側での液の高速撹拌による過負荷を防止できるため、液の撹拌負荷を低減できる。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】本発明の第１実施形態に係る油冷式スクリュ圧縮機の部分的な概略構成図
【図２】図１のII−II線に沿ったロータケーシングの模式的な断面図
【図３】ロータケーシング内の給油口の位置を示す模式的な断面図
【図４】ロータケーシング内の給油口の位置を示す模式的な断面図
【図５】第２実施形態に係る油冷式スクリュ圧縮機のロータケーシングの配置を示す断面図
【図６】第３実施形態に係る油冷式スクリュ圧縮機のロータケーシングの配置を示す断面図
【発明を実施するための形態】
【００２３】
以下、添付図面を参照して本発明の実施形態を説明する。なお、本発明の実施形態に係るものとして、ロータケーシング内に供給する液に油を使用した油冷式スクリュ圧縮機を示す。従って、以下、「油」を「液」と読み替えてもよい。
【００２４】
（第１実施形態）
図１は、本発明の第１実施形態に係る油冷式スクリュ圧縮機１の部分的な概略構成図である。以降、油冷式スクリュ圧縮機１を単に圧縮機１ともいう。図１は、圧縮機１の中でも特に圧縮機構に関する部分を示している。圧縮機１は、外部から空気を吸い込み、内部で圧縮し、吐出する。圧縮機１から吐出された空気は、図示しない配管を通じて供給先に供給される。
【００２５】
圧縮機１は、ロータケーシング１０と、軸受ケーシング２０，２１とを備える。本実施形態では、ロータケーシング１０と軸受ケーシング２０，２１は、一体化されている。ロータケーシング１０は、２つの軸受ケーシング２０，２１の間に配置されている。ロータケーシング１０は内部にロータ室３０を画定しており、２つの軸受ケーシング２０，２１はそれぞれ内部に軸受室３３，３４を画定している。ロータ室３０と軸受室３３は、仕切壁１１を介して区画され、ロータ室３０と軸受室３４は仕切壁１２を介して区画されている。仕切壁１１，１２は、ともにロータケーシング１０の一部である。
【００２６】
ロータケーシング１０内には、雄ロータ５０と、雄ロータ５０と噛合し、雄ロータ５０よりも歯数が多い雌ロータ６０とが配置されている。即ち、雄ロータ５０と雌ロータ６０とによって、スクリュロータ４０が構成されている。詳細を図示しないが、本実施形態では、例えば、雄ロータ５０が４枚歯形であり、雌ロータ６０が６枚歯形である。
【００２７】
図２は、図１のII−II線に沿ったロータケーシング１０の模式的な断面図である。ロータケーシング１０は、雄ロータ５０を収容する雄ロータ室３１および雌ロータ６０を収容する雌ロータ室３２を画定している。上記のロータ室３０は、雄ロータ室３１と雌ロータ室３２とを合わせた空間である。ロータケーシング１０は２つの円筒が側面において接続された形状を有しており、換言すると、雄ロータ室３１および雌ロータ室３２はともに円柱状の空間であり、互いに連通している。
【００２８】
図２は、雌ロータ６０（図１参照）の回転軸方向から見た断面図でもある。本実施形態では、雌ロータ６０の回転軸と、雄ロータ５０の回転軸とが互いに平行に水平に延びており、雄ロータ室３１と雌ロータ室３２は同方向に延びている。図２の断面図において、雄ロータ室３１と雌ロータ室３２は、２つのカスプ点１４ａ，１４ｂによって接続されている。このように、カスプ点１４ａ，１４ｂは２箇所存在するが、以降単にカスプ点１４というときは、下側に位置するカスプ点１４ｂを示す。雄ロータ室３１の最下点Ｐ３は、雄ロータ室３１と雌ロータ室３２とを接続するカスプ点１４よりも下方に位置する。これにより、後述するように油溜まりＯｓを雄ロータ室３１内に設けることができる。
【００２９】
図１に示すように、雄ロータ５０の一端からは、雄ロータ５０の回転軸となる軸部材５１が延びている。軸部材５１は、仕切壁１１を貫通して雄ロータ室３１から軸受室３３まで延びており、軸受室３３内にて軸受５４によって回転可能に軸支されている。また、雌ロータ６０の一端からも、雌ロータ６０の回転軸となる軸部材６１が延びている。軸部材６１は、仕切壁１１を貫通して雌ロータ室３２から軸受室３３まで延びており、軸受室３３内にて軸受６３によって回転可能に軸支されている。
【００３０】
雄ロータ５０の他端からは、雄ロータ５０の回転軸となる軸部材５２が延びている。軸部材５２は、仕切壁１２を貫通して雄ロータ室３１から軸受室３４まで延びており、軸受室３４内にて軸受５４によって回転可能に軸支されている。また、雌ロータ６０の他端からも、雌ロータ６０の回転軸となる軸部材６２が延びている。軸部材６２は、仕切壁１２を貫通して雌ロータ室３２から軸受室３４まで延びており、軸受室３４内にて軸受６４によって回転可能に軸支されている。特に、雄ロータ５０の軸部材５２は、図示しないモータまで延びており、このモータに機械的に接続されている。従って、雄ロータ５０はこのモータによって回転駆動され、回転動力が雄ロータ５０から雌ロータ６０に伝えられ、雄ロータ５０および雌ロータ６０が互いに噛合して回転し、空気を圧縮する。なお、図１では、右側が吸込側であり、左側が吐出側である。そのため、雄ロータ５０と雌ロータ６０が回転すると、ロータ室３０内において、軸受室３３側から空気を吸込み、軸受室３４側へ空気を吐出する。
【００３１】
図２に示すように、ロータケーシング１０には、雌ロータ室３２側にのみ、給油口１３が設けられている。給油口１３の詳細な位置を定義するために、３つの仮想線分Ｓ１〜Ｓ３を規定する。雌ロータ６０の回転中心点Ｐ１と、カスプ点１４とを結ぶ第１仮想線分Ｓ１と規定する。第１仮想線分Ｓ１を雌ロータ６０の回転中心点Ｐ１まわりにカスプ点１４から離れる方向へ第１の所定角度θ１回転させた第２仮想線分Ｓ２を規定する。ここで、第１の所定角度θ１は、噛合位置への油の集中を防止できる程度の角度であり、雄ロータ５０と雌ロータ６０の形状、ロータケーシング１０の形状、および油の種類などに応じて定まる。そして、雄ロータ５０の回転中心点Ｐ２と雌ロータ６０の回転中心点Ｐ２とを含む第１中心線Ｌ１を規定する。第１中心線Ｌ１は、水平線である。また、第１中心線Ｌ１と直交し、雌ロータ６０の回転中心点Ｐ１を通る第２中心線Ｌ２を規定する。そして、雌ロータ６０の回転中心点Ｐ１まわりにカスプ点１４から離れる方向へ第２中心線Ｌ２から第２の所定角度θ２回転させた第３仮想線分Ｓ３を規定する。ここで、第２の所定角度θ２とは、噛合位置における油不足を防止できる程度の角度であり、雄ロータ５０と雌ロータ６０の形状、ロータケーシング１０の形状、および油の種類などに応じて定まる。
【００３２】
給油口１３は、第１仮想線分Ｓ１から第２仮想線分Ｓ２までの範囲を除く範囲に設けられ、具体的には第２仮想線分Ｓ２から第３仮想線分Ｓ３までの範囲に設けられることが好ましい。より詳細には、給油口１３の一部でも第２仮想線分Ｓ２から第３仮想線分Ｓ３までの範囲に設けられることが好ましい。ここで、第１の所定角度θ１は例えば３０度程度以上であることが好ましい。また、第２の所定角度θ２は、例えば雌ロータ６０の１歯分の角度の１／４程度以下であり、本実施形態では６枚歯形の雌ロータ６０を採用していることから、１５度程度以下であることが好ましい。本実施形態では、給油口１３は、第２仮想線分Ｓ２から第３仮想線分Ｓ３までの範囲に設けられ、具体的には第２中心線Ｌ２上に設けられている。
【００３３】
図３は、ロータケーシング１０内の給油口１３の位置を示す模式的な断面図である。本実施形態では、複数（図３では４個）の給油口１３が直線状に配置されている。４個の給油口１３は等間隔で配置されており、特に隣接する給油口１３同士の最遠点間距離ｄ（隣接する給油口１３同士の最も遠い部分の距離）は、雌ロータ６０の歯溝幅Ｄよりも小さい。つまり、１つの歯溝内に少なくとも２つの給油口１３が配置される。
【００３４】
図４は、ロータケーシング１０内の給油口の位置を示す模式的な断面図である。４個の給油口１３は、１つの直線状の給油配管１５によって接続されている。
【００３５】
以下では、本実施形態の圧縮機１の作用効果について説明する。
【００３６】
本実施形態によれば、雌ロータ６０は雄ロータ５０よりも歯数が少ないため、雌ロータ６０の回転速度を雄ロータ５０の回転速度に比べて遅くすることができる。さらに本実施形態の構成では、回転速度の遅い雌ロータ６０のみに給油するように給油口１３が設けられているため、雄ロータ５０側での油の高速撹拌による過負荷を防止できる。従って、油の撹拌に伴う動力ロスを低減できるため、圧縮効率を向上できる。また、雌ロータ室３２に給油された油は、雌ロータ６０が雄ロータ５０と噛合することによって雄ロータ室３１にも供給される。雄ロータ室３１の最下点はカスプ点１４よりも下方に位置するため、雄ロータ室３１の最下点Ｐ３まで流れ落ちた油がカスプ点１４を乗り越えて雌ロータ室３２まで流れ落ちることを抑制でき、雄ロータ室３１の最下点Ｐ３に溜まる。即ち、雄ロータ室３１の最下部が油溜まりＯｓとなる。油溜まりＯｓに一定以上油が溜まると、雄ロータ５０の回転によってすくいあげられ、雄ロータ５０を潤滑および冷却する。従って、雌ロータ室３２側にのみに給油口１３を設けた構成であっても、雄ロータ室３１側での油不足を防止できる。
【００３７】
また、本実施形態によれば、図３に示すように、複数の給油口１３を設け、複数ヵ所に給油することにより、油の偏在を防止できる。油の偏在を防止できるため、雄ロータ５０および雌ロータ６０と、ロータケーシング１０との間の隙間での油によるシール性能が向上する。当該シール性能向上により、上記隙間を通って吸込側（図１において右側）の隣接する歯溝へのガスの漏出量を低減できる。吸込側の隣接する歯溝にガスが漏出すると、漏出したガスを再度圧縮することになり、動力ロスが生じるため、この動力ロスを防止することで、圧縮効率を向上できる。
【００３８】
また、本実施形態によれば、図４に示すように、給油配管１５が直線状であるため、給油配管１５の形状が複雑化することを防止し、給油配管１５を加工する工数を削減できる。なお、給油口１３の全てが直線上に設けられる必要はなく、直線上に配置された複数の給油口に加えて、当該直線外に配置された給油口１３が存在してもよい。
【００３９】
また、本実施形態によれば、図３に示すように、雌ロータ６０の１つの歯溝内に少なくとも２つの給油口１３を配置できる。そのため、歯溝内における油不足を抑制できる。従って、十分な量の油による冷却性能およびシール性能が向上し、圧縮効率を向上できる。
【００４０】
また、本実施形態によれば、図２に示すように給油口１３の位置を規定しているため、油が雄ロータ５０と雌ロータ６０との噛合位置（概ねカスプ点１４に一致）に集中することを防止できる。一般に、油冷式スクリュ圧縮機１では、雄ロータ５０および雌ロータ６０の回転によって、油が雄ロータ５０と雌ロータ６０との噛合位置に集中する傾向がある。仮に、給油口１３を第１仮想線分Ｓ１から第２仮想線分Ｓ２までの範囲に設けると、雄ロータ５０と雌ロータ６０との噛合位置付近に給油することになるため、油が噛合位置に集中することによって油の撹拌ロスが過大となり圧縮効率が悪化するおそれがある。しかし、本実施形態の構成では、給油口１３を噛合位置から一定程度遠い位置（第１仮想線分Ｓ１から第２仮想線分Ｓ２までの範囲を除く範囲）に設けているため、油の集中を防止でき、圧縮効率の悪化を防止できる。
【００４１】
また、本実施形態によれば、図２に示すように給油口１３の位置を規定しているため、雄ロータ５０と雌ロータ６０との噛合位置におけるシール性を確保できる。噛合位置から大幅に遠い位置に給油口１３を配置すると、雄ロータ５０と雌ロータ６０との噛合位置に油を十分に給油できないおそれがある。その場合、雄ロータ５０と雌ロータ６０との噛合位置におけるガスの漏出が発生し、圧縮効率が悪化するおそれがある。しかし、本実施形態の構成では、給油口１３を第２仮想線分Ｓ２から第３仮想線分Ｓ３までの範囲に設けているため、噛合位置にも十分に油を供給できる。従って、噛合位置におけるシール性を確保でき、圧縮効率の悪化を防止できる。
【００４２】
また、本実施形態によれば、上記の雄ロータ５０と雌ロータ６０との噛合位置における油の集中と不足を防止できる。換言すれば、上記第２中心線Ｌ２は、噛合位置における油の過不足を防止できる給油位置である。
【００４３】
（第２実施形態）
図５は、第２実施形態の圧縮機１のロータケーシング１０の断面図であり、第１実施形態の図２に対応する図である。本実施形態の圧縮機１は、第１中心線Ｌ１が水平線ＨＬから傾斜した状態でロータケーシング１０が配置されている。これに関する構成以外は、図２の第１実施形態の圧縮機１の構成と同様である。従って、図２に示した構成と同様の部分については同様の符号を付して説明を省略する。
【００４４】
本実施形態では、雌ロータ６０の回転軸ＣＬ１と、雄ロータ５０の回転軸ＣＬ２とが水平面内に配置されておらず、雌ロータ６０の回転軸ＣＬ１が雄ロータ５０の回転軸ＣＬ２よりも下方に配置されている。具体的には、第１中心線Ｌ１が水平線ＨＬから例えば３０度程度している。そのため、雌ロータ室３２が雄ロータ室３１より下方に配置されている。
【００４５】
本実施形態でも、第１実施形態と同様に、雄ロータ室３１の最下点Ｐ３が、雄ロータ室３１と雌ロータ室３２とを接続するカスプ点１４よりも下方に位置している。従って、雄ロータ室３１の下部には、第１実施形態と同じく油溜まりＯｓが形成される。
【００４６】
（第３実施形態）
図６は、第３実施形態の圧縮機１のロータケーシング１０の断面図であり、第１実施形態の図２に対応する図である。本実施形態の圧縮機１は、第１中心線Ｌ１が鉛直の状態でロータケーシング１０が配置されている。これに関する構成以外は、図２の第１実施形態の圧縮機１の構成と同様である。従って、図２に示した構成と同様の部分については同様の符号を付して説明を省略する。
【００４７】
本実施形態では、雌ロータ６０の回転軸ＣＬ１と、雄ロータ５０の回転軸ＣＬ２とが水平面内に配置されておらず、雄ロータ５０の回転軸ＣＬ２が雌ロータ６０の回転軸ＣＬ１の直下に配置されている。そのため、雄ロータ室３１の全体が雌ロータ室３２の全体より下方に配置されている。
【００４８】
本実施形態でも、第１および第２実施形態と同様に、雄ロータ室３１の最下点Ｐ３が、雄ロータ室３１と雌ロータ室３２とを接続するカスプ点１４よりも下方に位置している。従って、雄ロータ室３１の下部には、第１実施形態と同じく油溜まりＯｓが形成される。
【００４９】
以上より、本発明の具体的な各実施形態について説明したが、本発明は上記形態に限定されるものではなく、この発明の範囲内で種々変更して実施することができる。
【００５０】
上述のとおり、本発明の実施形態に係るものとして、ロータケーシング内に供給する液に油を使用した油冷式圧縮機を示した。但し、本発明は油冷式圧縮機以外の液冷式圧縮機にも適用が可能である。例えば、本発明を、ロータケーシング内に供給する液に水を使用した水噴射式圧縮機に適用することもできる。
【符号の説明】
【００５１】
１  圧縮機（油冷式スクリュ圧縮機）
１０  ロータケーシング
１１，１２  仕切壁
１３  給油口
１４，１４ａ，１４ｂ  カスプ点
１５  給油配管
２０，２１  軸受ケーシング
３０  ロータ室
３１  雄ロータ室
３２  雌ロータ室
３３，３４  軸受室
４０  スクリュロータ
５０  雄ロータ
５１，５２  軸部材
５３，５４  軸受
６０  雌ロータ
６１，６２  軸部材
６３，６４  軸受
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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