(57)【要約】【課題】優れたダスト捕集性能を有しながら、フェルト強度に優れ、濾過圧力上昇を抑制可能なフィルター材、およびそのための異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維を提供する。【解決手段】繊維長手方向に沿った溝部を繊維表面に複数有し、繊維表面における該溝部の幅の平均値が０．５μｍ〜３．０μｍであり、繊維横断面において、その外接円の円周長に対し、前記溝部の幅の合計値の占める割合が３５％以上６０％以下であることを特徴とする、異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
繊維長手方向に沿った溝部を繊維表面に複数有し、繊維表面における該溝部の幅の平均値が０．５μｍ〜３．０μｍであり、繊維横断面において、その外接円の円周長に対し、前記溝部の幅の合計値の占める割合が３５％以上６０％以下であることを特徴とする、異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維。
【請求項２】
前記溝部の深さの平均値が０．７μｍ〜５μｍであることを特徴とする、請求項１記載の異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維。
【請求項３】
前記溝部の繊維表面におけるアスペクト比が１０以上である、請求項１または２記載の異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維。
【請求項４】
請求項１〜３いずれかに記載の異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維を３０重量％以上含むフィルター材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、耐熱性、捕集性およびフィルター寿命に優れた耐熱フィルターのための、異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
ゴミ焼却炉、石炭ボイラー、あるいは金属溶鉱炉などから排出される高温の排ガスをろ過するためのフィルター材を構成する繊維としては、耐熱性および耐薬品性に優れたポリフェニレンサルファイド（以下ＰＰＳと略す）繊維、メタ系アラミド繊維、フッ素系繊維、ポリイミド繊維などを用いた不織布からなるフィルター材が用いられてきた。中でもＰＰＳ繊維は、優れた耐加水分解性、耐酸性および耐アルカリ性を有していることから、石炭ボイラーの集塵用バグフィルターとして広く用いられている。
【０００３】
バグフィルターには、良好なダスト剥離性能およびダスト捕集性能がフィルター性能として求められる。ダスト剥離性能が劣るとバグフィルターがダストによる目詰まりし、集塵機の圧力損失が上昇し問題となる。また、排ガス中の煤塵濃度を低下させるためにダスト捕集性能に優れたバグフィルターが求められている。
【０００４】
ダスト捕集性能向上のため、用いる繊維に異形断面繊維を用いる方法が提案されている。特許文献１には、Ｙ型断面繊維を用いたフィルター材が提案されている。特許文献２には、Ｙ型断面繊維と丸断面繊維とを混綿したフィルター材が提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００１−１６４４２１号公報
【特許文献２】特開２０００−１１７０２７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
特許文献１、特許文献２のフィルター材はいずれも、ダスト捕集性の向上が図れるものの、繊維の強度が低いために、得られるフィルター材の強度も低く、フィルター寿命が短くなるという問題があった。
【０００７】
そこで本発明の目的は、上記従来技術の課題を解決せんとするものであり、優れたダスト捕集性能を有しながら、フェルト強度に優れ、濾過圧力上昇を抑制可能なフィルター材、およびそのための異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維を提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者らは、上記課題を解決するために検討した結果、次のいずれかの手段により達成出来ることを見出し、本発明に至った。
（１）繊維長手方向に沿った溝部を繊維表面に複数有し、繊維表面における該溝部の幅の平均値が０．５μｍ〜３．０μｍであり、繊維横断面において、その外接円の円周長に対し、前記溝部の幅の合計値の占める割合が３５％以上６０％以下であることを特徴とする、異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維。
（２）前記溝部の深さの平均値が０．７μｍ〜５μｍであることを特徴とする、前記（１）記載の異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維。
（３）前記溝部の繊維表面におけるアスペクト比が１０以上である、前記（１）または（２）記載の異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維。
（４）前記（１）〜（３）いずれかに記載の異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維を３０重量％以上含むフィルター材。
【発明の効果】
【０００９】
本発明によれば、優れたダスト集塵性を有しながら、フェルト強度に優れ、濾過圧力上昇を抑制可能なフィルター材、およびそのための異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】本発明にかかる異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維である。
【図２】異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維の製造に用いられる積層分配板における吐出孔の概略図である。
【図３】異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維の製造に用いられる複合口金の概略断面図である。
【図４】図３の口金にて図１の異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維の前駆繊維を得るためのポリマー吐出パターン図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
次に、本発明の異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維について詳細に説明する。
【００１２】
本発明の異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維は、繊維長手方向に沿った溝部を繊維表面に複数配し、該溝部の幅の平均値が０．５μｍ〜３．０μｍであり、繊維横断面において、その外接円の円周長に対し、前記溝部の幅の合計値が占める割合が３５％以上６０％以下であることを特徴とする、異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維である。
【００１３】
本発明の異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維とは、その構成単位の９０％以上がポリアリーレンスルフィドからなる繊維であり、ポリアリーレンスルフィド構成単位とは、芳香族環と硫黄原子とが結合した構造を繰り返し単位とする構成単位のことである。芳香族環の構造によりポリマーを選択することが可能だが、入手の容易性、曳糸性の観点から、ベンゼンのパラ位に結合したポリフェニレンサルファイド樹脂（ＰＰＳ樹脂）を用いることが好ましい。
【００１４】
また、ＰＰＳ樹脂中には、その重合の過程において、メタ−フェニレンサルファイド単位、フェニレンエーテル単位、フェニレンスルホン単位、フェニレンケトン単位、ビフェニレンケトン単位等の構成単位が形成される場合があり、これら構成単位を１０％以下含んでいてもよい。
【００１５】
本発明の異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維は、繊維長手方向に沿った溝部を繊維表面に有し、該溝部の幅の平均値が０．５μｍ〜３．０μｍであるものである。ここで、繊維表面上の溝の幅とは、図１に示すように、繊維横断面において繊維Ｆの外接円Ｃと接していない部分の長さaのことである。溝部の幅aの平均値が０．５μｍ未満の場合は、濾過圧力上昇を抑制するための効果が不十分となる。溝部の幅aの平均値が３．０μｍを超える場合、ダストが溝内に侵入して溝が閉塞しやすいため濾過圧力上昇を抑制することが難しい。溝部の幅aの平均値の下限は好ましくは０．８μｍであり、より好ましくは１．０μｍである。溝部の幅aの平均値の上限は好ましくは２．８μｍであり、より好ましくは２．６μｍである。
【００１６】
本発明の異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維は、繊維表面上の溝部が、繊維表面に対して３５％以上６０％以内の割合で配されるものである。ここで、繊維表面上の溝部の占める割合とは、繊維横断面における外接円周長と、同繊維横断面における溝部の幅の合計値との割合であり、以下の式より算出できる。
溝部の占める割合＝溝部の幅の合計／外接円周長×１００（％）
【００１７】
溝部の占める割合が３５％未満の場合には、濾過圧力上昇を抑制するための効果が不十分となる。６０％を超える場合には、繊維強度およびフェルト強度が低下し、フィルターの寿命が低下する。溝部の占める割合の好ましい下限は４０％、より好ましくは４５％である。溝の占める割合の好ましい範囲は５５％、より好ましくは５０％である。
【００１８】
本発明の異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維の好ましい様態によれば、繊維表面上に配された溝の深さの平均値は０．７μｍ〜５．０μｍとするものである。ここで、繊維表面上の溝の深さとは、繊維横断面において、外接円から溝部の中心方向への最長長さのことであり、図１のｂの長さのことである。
【００１９】
繊維表面上の溝部の深さｂの平均値が０．７μｍ未満の場合は、濾過圧力上昇を抑制するための効果が不十分となる場合がある。５．０μｍを超える場合には、繊維強度およびフェルト強度が低下する場合がある。溝部の深さｂの平均値の下限は好ましくは０．９μｍであり、より好ましくは１．１μｍである。溝部の深さｂの平均値の上限は好ましくは４．５μｍであり、より好ましくは４．０μｍである。
【００２０】
本発明の異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維のより好ましい様態によれば、繊維表面上に配された溝部の、繊維表面におけるアスペクト比は、１０以上である。ここで、繊維表面におけるアスペクト比とは、繊維表面上に配された溝部の幅の平均値と、該溝部の長手方向の長さの平均値との比であり、以下の式より算出できる。
アスペクト比＝溝部の長手方向の長さの平均値／溝部の幅の平均値  
【００２１】
アスペクト比が１０未満であると、繊維表面上にダストが付着した場合の濾過圧力上昇を抑制するための効果が不十分となる場合がある。アスペクト比の上限は特に制限するものではない。
【００２２】
本発明の異形断面繊維を得る方法としては、異形断面口金を用いて直接紡糸より得る方法、複合繊維を得た後、溶出にて得る方法、溶出性粒子を混練した樹脂を用いて製糸した後、溶出にて得る方法などが挙げられるが、得られる繊維表面上の溝の均一性、精緻さや、繊維強度の観点から、複合繊維を溶出して得る方法が最も好ましい。
【００２３】
なお、複合繊維を得るための方法としては、公知の複合紡糸口金を使用してもよいが、精緻な複合断面の形成のためには、パイプ方式口金、積層分配板方式口金を使用することが好ましく、更に複合形態の多様性を鑑みると、積層分配板方式口金を使用することが好ましい。
【００２４】
積層分配板方式口金は、複数の分配板を積層することにより微細なトーナメント流路を形成することが出来、微細な点の集合体として複合断面を設計することが可能である。例えば、図１に示される複合断面を形成するためには、図２に示すような多数のポリマー吐出孔ｆを有する積層分配板を、図３に示すような積層分配板方式口金に配置し、ポリマーＡとしてＰＰＳを、ポリマーＢとして易溶出性ポリマーをそれぞれ流入させ、図４に色分けして示すように積層分配板のポリマー吐出孔ｆから吐出させればよい。このようにすることにより、図１に示すような断面形成が可能となる。積層分配板の設計は、用いるポリマーの溶融粘度や、各孔の吐出量、要求される複合断面形状によって、当業者が適宜設定することができる。
【００２５】
本発明の異形断面繊維の諸特性は、例えば紡糸時の異形口金孔の設計や樹脂粘度および冷却条件によって、または複合繊維の複合形態、溶出性粒子の粒子経や混練量によって適宜調整可能である。
【００２６】
より具体的に、本発明の異形断面繊維は、例えば以下の製糸方法によって製造することができる。
【００２７】
ＰＰＳ樹脂および共重合ポリエステルを溶融し、複合溶融紡糸装置を用いて所定の質量比率にて複合流とした後、孔径０．３〜０．６ｍｍの吐出孔を１５０〜７００孔有する紡糸口金を通して、ＰＰＳ樹脂の融点よりも２０〜４０℃高い紡糸温度で溶融紡糸する。そして、口金から紡出された繊維に、１０〜２５℃の温度の空気を４０〜１００ｍ／分の流れで吹きつけて冷却させた後、紡糸油剤を付与し、引取速度７００〜１５００ｍ／分で一旦、缶に納めることにより未延伸糸を得る。
【００２８】
次いで、得られた未延伸糸を２．５〜４．０倍の延伸倍率で、温度８０〜９５℃の液浴を用いて１段延伸を施した後、１５０〜３００ｋＰａのスチームにて１．０１〜１．２倍の延伸倍率で二段延伸を施す。そして、１５０〜２３０℃の温度で緊張熱処理を施し、スタッフィングボックス型クリンパーを用いて１０〜１６山／２５ｍｍの機械けん縮を付与し、仕上げ油剤をスプレーにて付与し、６０℃〜１２０℃の温度で２０〜６０分間乾燥し、長さ２０〜８０ｍｍに切断して、単繊維繊度が１〜１０ｄｔｅｘの複合繊維を得る。
得られた複合繊維から、アルカリ水溶液を用いて共重合ポリエステルを溶出させ、異形断面のポリフェニレンサルファイド繊維を得る。
【００２９】
本発明のフィルター材は、前記した本発明の異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維を３０重量％以上含むものであることが好ましく、中でも不織布であることが好ましい。前記異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維の含有量が３０重量％を下回ると、目詰まりしやすいフィルター材となる場合がある。前記異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維の含有量の下限は、好ましくは３５％であり、より好ましくは４０％である。含有量の上限は特に制限されるものではない。
【実施例】
【００３０】
次に、実施例によって本発明の異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維について詳しく説明するが、本発明は実施例のみに限定されるものではない。
【００３１】
本発明における特性値等の測定法は、次の通りである。
【００３２】
（繊維の評価）
＜単繊維繊度（ｄｔｅｘ）＞
ＪＩＳ−Ｌ１０１５（２０１０年）の方法に従い、測定した。
【００３３】
＜切断強度（ｃＮ／ｄｔｅｘ）および切断伸度（％）＞
ＪＩＳ−Ｌ１０１５（２０１０年）の方法に従い、測定した。
【００３４】
＜繊維表面の溝部の幅、深さ、および溝部の占める割合、＞
日立ハイテクノロジーズ製電界放出形走査電子顕微鏡（Ｓ−４８００）を用いて繊維横断面を観察し、任意の単糸１０本について測定を実施した。溝部の幅および深さについては、当該繊維横断面において、観察できるすべての溝について幅、深さを計測し、それら数値の平均値を算出した。溝部の占める割合については単糸１０本それぞれについて算出を行い、その平均値を用いた。
【００３５】
（フェルトの評価）
＜目付（ｇ／ｍ２）＞
ＪＩＳ−Ｌ１０８５（１９９８年）の方法により、２０ｃｍ×２０ｃｍの試料を３枚作成、重量を測定し、その平均値をｍ２あたりの質量として求めた。
【００３６】
＜厚み（ｍｍ）＞
ＪＩＳ−Ｌ１９１３（２０１０年）の方法により、試料から１０ｃｍ×１０ｃｍの試験片を１０枚採取し、厚み測定器（前田精機製作所製の圧縮弾性試験機）の上側円形水平板に０．５ｋＰａの圧力を１０秒間かけて厚みを測定し、試験片１０枚の平均値を算出した。
【００３７】
＜引張強さ（Ｎ／ｃｍ）、伸び率（％）＞
ＪＩＳ−Ｌ１０８５（１９９８年）の方法により、定速伸張型引張試験機にて、フェルトの試験片５サンプルの平均値を、ＭＤ方向、ＣＤ方向それぞれについて算出した。
【００３８】
＜通気度（ｃｃ／ｃｍ２／ｓ）＞
ＪＩＳ−Ｌ１０９６（２０１０年）Ａ法（フラジール形法）により、１２５ｋＰａの静圧で通気させ、無作為に１０点測定し、その平均値を算出した。
【００３９】
＜出口ダスト濃度（ｍｇ／ｍ３）＞
ＶＤＩ−３９２６（２００６年）の方法により、エージング後の最終３０回におけるフィルターを通過したダスト量と、その通気量から出口ダスト濃度を算出した。
【００４０】
＜循環時間（ｓ）＞
ＶＤＩ−３９２６（２００６年）の方法により、エージング後の最終３０回におけるパルス照射時間の積算時間により求めた。
【００４１】
＜圧力損失（Ｐａ）＞
ＶＤＩ−３９２６（２００６年）の方法により、エージング、最終３０回のパルス照射直後の通気圧力損失を記した。
【００４２】
（参考例）
繊度２．２ｄｔｅｘ、カット長５１ｍｍのＰＰＳ短繊維（東レ（株）“トルコン（Ｒ）”Ｓ３９１−２．２Ｔ５１ｍｍ）を用い、単糸番手２０ｓ、合糸本数２本の紡績糸（以下、２０ｓ／２）と、単糸番手７ｓの紡績糸（以下７ｓ／１）を得た。これら紡績糸のうち、２０ｓ／２を経糸に、７ｓ／１を緯糸にして平織りとし、経糸密度３０本・２．５４／ｃｍ、緯糸密度１８本／２．５４ｃｍのＰＰＳ紡績糸平織物を得た。得られた織物は、ＭＤ強度１３３０Ｎ／５ｃｍ、ＣＤ強度６２０Ｎ／５ｃｍ、目付１３２ｇ／ｍ２であった。以下実施例における支持層として上記織物を使用した。
【００４３】
（実施例１）
ＰＰＳ樹脂として、ＭＦＲ＝１６５のＰＰＳ樹脂（東レ(株)“トレリナ”Ｅ２２８０）、共重合ポリエステルとして、エチレンテレフタレートを主成分とし、５−ナトリウムスルホイソフタル酸８．６モル％を共重合した共重合ポリエチレンテレフタレートを用い、図２に示すようなポリマー吐出孔を有する積層分配板および図３に示すような口金を使用して、複合溶融紡糸した。
【００４４】
このとき、積層分配板としては、ＰＰＳ樹脂の周囲に独立した１２箇所の共重合ポリエステルが等間隔に配される様に設計されたものを用いた。また、丸断面口金孔からは、３２０℃の温度で、質量比率ＰＰＳ樹脂／共重合ポリエステル樹脂＝８０／２０、吐出量４００ｇ／分で吐出し、巻取速度１０００ｍの速度で巻き取り、ＰＰＳ／共重合ポリエステル複合型未延伸糸を得た。これらの未延伸糸を収束後、延伸倍率３．４倍、延伸温度９６℃にて延伸し、緊張熱処理温度２２０℃で熱処理を行い、押し込み式けん縮機で機械けん縮を付与した後、８０℃の温度で１５分間乾燥し、切断してけん縮数１２山／２５ｍｍ、単糸繊度２．２ｄｔｅｘ、繊維長５１ｍｍの複合短繊維を得た。
【００４５】
得られた複合短繊維を３％の水酸化ナトリウム水溶液中（浴比１：１００）、９０℃、２時間浸漬させ、複合短繊維中の共重合ポリエステルの９９％以上を加水分解除去し、単身繊度１．８ｄｔｅｘの、繊維表面上に１２ヶ所の溝を有する異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維を得た。得られた繊維の性能を表１に示した。
【００４６】
次に、得られた異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維をオープナー、カーディング処理した後、クロスラッパーにて目付約２２０ｇ／ｍ２としたウェブを２枚作製した。２枚のウェブに挟むように前記参考例記載の支持層を積層した後、上下のウェブおよび中間の支持層を交絡させ、目付５５０ｇ／ｍ２、総刺針密度５００本／ｃｍ２のフェルトを得た。得られたフェルトの性能を表１に示す。
【００４７】
（実施例２）
複合繊維の質量比率をＰＰＳ樹脂／共重合ポリエステル樹脂＝８５／１５とし、繊維表面上の溝の数を１６ヶ所とするよう積層分配板を変更した以外は、実施例１と同様に製糸、および加水分解除去を行い、単糸繊度１．９ｄｔｅｘ、繊維表面上に１６ヶ所の溝を有する異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維を得た。
【００４８】
用いる異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維を上記繊維とする以外は実施例１と同様にしてフェルトを作製し、目付５５２ｇ／ｍ２のフェルトを得た。得られた異形断面繊維およびフェルトの性能を表１に示した。
【００４９】
（実施例３）
複合繊維の質量比率をＰＰＳ樹脂／共重合ポリエステル樹脂＝８５／１５とし、繊維表面上の溝の数を８ヶ所とするよう積層分配板を変更した以外は、実施例１と同様に製糸、および加水分解除去を行い、単糸繊度１．９ｄｔｅｘ、繊維表面上に８ヶ所の溝を有する異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維を得た。
【００５０】
用いる異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維を上記繊維とする以外は実施例１と同様にしてフェルトを作製し、目付５４６ｇ／ｍ２のフェルトを得た。得られた異形断面繊維およびフェルトの性能を表１に示した。
【００５１】
（比較例１）
複合繊維の質量比率をＰＰＳ樹脂／共重合ポリエステル樹脂＝９７／３とし、繊維表面上の溝の数を６０ヶ所とするよう積層分配板を変更した以外は、実施例１と同様に製糸、および加水分解除去を行い、単糸繊度２．１ｄｔｅｘ、繊維表面上に６０ヶ所の溝を有する異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維を得た。
【００５２】
用いる異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維を上記繊維とする以外は実施例１と同様にしてフェルトを作製し、目付５４２ｇ／ｍ２のフェルトを得た。得られた異形断面繊維およびフェルトの性能を表１に示した。
【００５３】
（比較例２）
複合繊維の質量比率をＰＰＳ樹脂／共重合ポリエステル樹脂＝８５／１５とし、繊維表面上の溝の数を３ヶ所とするよう積層分配板を変更した以外は、実施例１と同様に製糸、および加水分解除去を行い、単糸繊度１．９ｄｔｅｘ、繊維表面上に３ヶ所の溝を有する異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維を得た。
【００５４】
用いる異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維を上記繊維とする以外は実施例１と同様にしてフェルトを作製し、目付５４９ｇ／ｍ２のフェルトを得た。得られた異形断面繊維およびフェルトの性能を表１に示した。
【００５５】
（比較例３）
複合繊維の質量比率をＰＰＳ樹脂／共重合ポリエステル樹脂＝７５／２５とし、繊維表面上の溝の数を１２ヶ所とするよう積層分配板を変更した以外は、実施例１と同様に製糸、および加水分解除去を行い、単糸繊度１．７ｄｔｅｘ、繊維表面上に１２ヶ所の溝を有する異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維を得た。
【００５６】
用いる異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維を上記繊維とする以外は実施例１と同様にしてフェルトを作製し、目付５５６ｇ／ｍ２のフェルトを得た。得られた異形断面繊維およびフェルトの性能を表１に示した。
【００５７】
（比較例４）
複合繊維の質量比率をＰＰＳ樹脂／共重合ポリエステル樹脂＝８０／２０とし、繊維表面上の溝の数を１２ヶ所とするよう積層分配板を変更した以外は、実施例１と同様に製糸、および加水分解除去を行い、単糸繊度１．８ｄｔｅｘ、繊維表面上に１２ヶ所の溝を有する異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維を得た。
【００５８】
用いる異形断面ポリアリーレンスルフィド繊維を上記繊維とする以外は実施例１と同様にしてフェルトを作製し、目付５５６ｇ／ｍ２のフェルトを得た。得られた異形断面繊維およびフェルトの性能を表１に示した。
【００５９】
【表１】
2019060039.tif 000003
【００６０】
実施例１〜３で得られたフェルトは、ダスト集塵性が優れる上に、エージング後の圧力損失が低く、良好な循環時間を示しており、フィルター寿命に優れるフェルトであることが示された。また、フェルト強度も十分高く、長期の使用においても破損し難いフェルトであることが示された。
【００６１】
比較例１で得られたフェルトは、異形断面繊維の溝の幅および深さが小さいために、溝部分の効果が発揮されず、エージング後の圧力損失が高く、循環時間の短い、短寿命のフィルターとなることが示された。
【００６２】
比較例２で得られたフェルトは、異形断面繊維の溝の幅が大きいために、溝内にダスト粒子が進入、閉塞するため、低い循環時間、高い圧力損失となってしまい短寿命のフィルターとなることが示された。
【００６３】
比較例３で得られたフェルトは、異形断面繊維の溝が占める割合が高いために、繊維およびフェルトの強度が低くなり、長期の使用において破損し易いフェルトであることが示された。
【００６４】
比較例４で得られたフェルトは、異形断面繊維の溝の深さが大きいために、繊維およびフェルトの強度が低くなり、長期の使用において破損し易いフェルトであることが示された。
【符号の説明】
【００６５】
Ｆ：繊維
Ｃ：外接円
ａ：溝部の幅
ｂ：溝部の深さ
ｃ：計量板
ｄ：積層分配板
ｅ：最終プレート
ｆ：ポリマー吐出孔
ｇ：ポリマーＡ吐出孔
ｈ：ポリマーＢ吐出孔
【図１】
2019060039.tif 000004
【図２】
2019060039.tif 000005
【図３】
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【図４】
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