(57)【要約】【課題】クラッチ用軸受に供給される潤滑油の油量及び流れを制御することで潤滑油の攪拌抵抗を低減させて低トルク化することができるクラッチ用軸受を提供する。【解決手段】外輪１１は、外輪軌道面１１ａに対して軸方向一方側に延びる外輪小径部１１ｂ、該外輪小径部１１ｂの軸方向端部から内径側に延びる径方向壁部１１ｃ、及び該径方向壁部１１ｃの径方向内端部から軸方向他方側に延び、内輪小径部１２ｂの内周面との間に径方向すきまＣ１，Ｃ２を有して径方向に重なる折り返し部１１ｄを備える。折り返し部１１ｄの軸方向端と内輪小径部１２ｂの内周面とで形成される内径側入り口の径方向すきまＣ１が、内輪小径部１２ｂの軸方向端と折り返し部１１ｄの外周面とで形成される内径側出口の径方向すきまＣ２より小さい。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
内周面に形成される外輪軌道面と、該外輪軌道面に対して軸方向一方側に延びる外輪小径部と、前記外輪軌道面に対して軸方向他方側に延びる外輪大径部と、前記外輪小径部の軸方向端部から内径側に延びる径方向壁部と、該径方向壁部の径方向内端部から軸方向他方側に延びる折り返し部と、を備え、プレス成型品である外輪と、
外周面に形成される内輪軌道面と、該内輪軌道面に対して軸方向一方側に延びる内輪小径部と、前記内輪軌道面に対して軸方向他方側に延びる内輪大径部と、を備える内輪と、
前記外輪軌道面と前記内輪軌道面間に転動自在に配設され、前記両軌道面に所定の接触角で接触する複数の玉と、
前記複数の玉を転動自在に保持する保持器と、
を備えるクラッチ用軸受であって、
前記外輪の前記折り返し部は、前記内輪小径部の内周面との間に径方向すきまを有して前記内輪小径部と径方向に重なっており、
前記折り返し部の軸方向端と前記内輪小径部の内周面とで形成される内径側入り口の前記径方向すきまが、前記内輪小径部の軸方向端と前記折り返し部の外周面とで形成される内径側出口の前記径方向すきまより小さいことを特徴とするクラッチ用軸受。
【請求項２】
前記内輪小径部には、その内周面が前記内輪小径部の軸方向端に向かって拡径する内輪テーパ部が形成されることを特徴とする請求項1に記載のクラッチ用軸受。
【請求項３】
前記外輪の前記折り返し部には、その外周面が前記折り返し部の軸方向端に向かって拡径する外輪テーパ部が形成されることを特徴とする請求項1に記載のクラッチ用軸受。
【請求項４】
前記内径側入り口の前記径方向すきまに対する前記内径側出口の前記径方向すきまの比率は、１：１．２〜５．０であることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載のクラッチ用軸受。
【請求項５】
前記内輪小径部には、その内周面が前記内輪小径部の軸方向端に向かって拡径する内輪テーパ部が形成され、且つ、
前記外輪の前記折り返し部には、その外周面が前記折り返し部の軸方向端に向かって拡径する外輪テーパ部が形成されることを特徴とする請求項１に記載のクラッチ用軸受。
【請求項６】
前記内径側入り口の前記径方向すきまに対する前記内径側出口の前記径方向すきまの比率は、１：１．４〜１０．０であることを特徴とする請求項５に記載のクラッチ用軸受。
【請求項７】
前記内輪は、前記内輪大径部の軸方向端部から外径側に延び、前記外輪大径部の軸方向端との間に軸方向すきまを有して対向するフランジ部を備え、
前記軸方向すきまは、前記内径側出口の前記径方向すきまより大きいことを特徴とする請求項１〜６のいずれか１項に記載のクラッチ用軸受。
【請求項８】
前記保持器は、小円環部と、大円環部と、前記小円環部と前記大円環部とを軸方向に接続する複数の柱部と、を備え、
前記小円環部と前記外輪及び前記内輪とのすきまの断面積の和は、前記大円環部と前記外輪及び前記内輪とのすきまの断面積の和より小さいことを特徴とする請求項１〜７のいずれか１項に記載のクラッチ用軸受。
【請求項９】
前記外輪及び前記内輪は、炭素が０．７〜０．９重量％、マンガンが０．３〜０．９重量％、クロムが０．３〜１．０重量％、シリコンが０．０１〜０．１５重量％含まれた合金素材又は鋼素材の金属板をプレス加工することで形成され、前記折り返し部のしごき率が６０％以上であることを特徴とする請求項１〜８のいずれか１項に記載のクラッチ用軸受。
【請求項１０】
前記内輪は、前記内輪大径部の軸方向端部から外径側に延び、前記外輪大径部の軸方向端との間に軸方向すきまを有して対向するフランジ部を備え、
前記外輪の前記径方向壁部の外側面、及び前記内輪の前記フランジ部の外側面の少なくとも一方には、相手部材と係合可能な係止部が形成されることを特徴とする請求項１〜９のいずれか１項に記載のクラッチ用軸受。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、クラッチ用軸受に関する。
【背景技術】
【０００２】
車両等に搭載される摩擦板を用いたクラッチは、入力部材であるレリーズフォークでクラッチカバーのダイヤフラムスプリングを軸線方向に押圧することにより、ダイヤフラムスプリングの付勢力を摩擦板から解除して動力伝達の切り離しが行なわれる。
【０００３】
ところで、レリーズフォークは車体等の固定側に配置され、ダイヤフラムスプリングはエンジンのフライホイール等に取り付けられて一体回転するクラッチカバーに取り付けられている。従って、クラッチカバーと共に回転するダイヤフラムスプリングをレリーズフォークで直接押圧すると、レリーズフォークとダイヤフラムスプリングとの当接部に磨耗が生じる。そこで、クラッチレリーズ軸受をダイヤフラムスプリングとレリーズフォークとの間に配設し、回転輪をダイヤフラムスプリングに当接させて一体的に回転させると共に、レリーズフォークからの入力を受けるガイドスリーブを固定輪に当接させて磨耗を防止している。
【０００４】
このようなクラッチレリーズ軸受が摩擦板を潤滑油中に浸漬させた構成のクラッチで使用される場合、摩擦板からの磨耗片を含んだ（汚染された）潤滑環境下で使用されるため、磨耗片がクラッチレリーズ軸受の内部に堆積して、クラッチレリーズ軸受を損傷させる虞がある。また、軸受の内部に潤滑油が滞留すると、攪拌抵抗により回転トルクが増大してしまう。特許文献１では、外輪の軸方向一方側部分を略コの字形に形成し、外輪の折り返された部分の外周面と内輪の内周面とが軸方向に重なる重なり部に、所定の径方向すきまを設けて潤滑油の流入を制限することにより、クラッチレリーズ軸受内部の磨耗片の堆積を抑制すると共に、クラッチ装置全体における潤滑油の流れを制御している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】独国特許出願公開第１０２０１４２０９４１８号明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、特許文献１によると、外輪の折り返された部分の外周面と内輪の内周面との径方向すきまは一定であり、該径方向すきまに流入した潤滑油の流出（軌道面への供給）については考慮されていない。また、軌道面へ流入した潤滑油に対する保持器による攪拌抵抗低減についても言及されていない。
【０００７】
本発明は、前述した課題に鑑みてなされたものであり、その目的は、クラッチ用軸受に供給される潤滑油の油量及び流れを制御することで潤滑油の攪拌抵抗を低減させて回転トルクを低減することができるクラッチ用軸受を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明の上記目的は、下記の構成により達成される。
（１）  内周面に形成される外輪軌道面と、該外輪軌道面に対して軸方向一方側に延びる外輪小径部と、前記外輪軌道面に対して軸方向他方側に延びる外輪大径部と、前記外輪小径部の軸方向端部から内径側に延びる径方向壁部と、該径方向壁部の径方向内端部から軸方向他方側に延びる折り返し部と、を備え、プレス成型品である外輪と、
外周面に形成される内輪軌道面と、該内輪軌道面に対して軸方向一方側に延びる内輪小径部と、前記内輪軌道面に対して軸方向他方側に延びる内輪大径部と、を備える内輪と、
前記外輪軌道面と前記内輪軌道面間に転動自在に配設され、前記両軌道面に所定の接触角で接触する複数の玉と、
前記複数の玉を転動自在に保持する保持器と、
を備えるクラッチ用軸受であって、
前記外輪の前記折り返し部は、前記内輪小径部の内周面との間に径方向すきまを有して前記内輪小径部と径方向に重なっており、
前記折り返し部の軸方向端と前記内輪小径部の内周面とで形成される内径側入り口の前記径方向すきまが、前記内輪小径部の軸方向端と前記折り返し部の外周面とで形成される内径側出口の前記径方向すきまより小さいことを特徴とするクラッチ用軸受。
（２）前記内輪小径部には、その内周面が前記内輪小径部の軸方向端に向かって拡径する内輪テーパ部が形成されることを特徴とする（１）に記載のクラッチ用軸受。
（３）  前記外輪の前記折り返し部には、その外周面が前記折り返し部の軸方向端に向かって拡径する外輪テーパ部が形成されることを特徴とする（１）に記載のクラッチ用軸受。
（４）  前記内径側入り口の前記径方向すきまに対する前記内径側出口の前記径方向すきまの比率は、１：１．２〜５．０であることを特徴とする（１）〜（３）のいずれかに記載のクラッチ用軸受。
（５）  前記内輪小径部には、その内周面が前記内輪小径部の軸方向端に向かって拡径する内輪テーパ部が形成され、且つ、
前記外輪の前記折り返し部には、その外周面が前記折り返し部の軸方向端に向かって拡径する外輪テーパ部が形成されることを特徴とする(１)に記載のクラッチ用軸受。
（６）  前記内径側入り口の前記径方向すきまに対する前記内径側出口の前記径方向すきまの比率は、１：１．４〜１０．０であることを特徴とする請求項５に記載のクラッチ用軸受。
（７）  前記内輪は、前記内輪大径部の軸方向端部から外径側に延び、前記外輪の大径部の軸方向端との間に軸方向すきまを有して対向するフランジ部を備え、
前記軸方向すきまは、前記内径側出口の前記径方向すきまより大きいことを特徴とする（１）〜（６）のいずれか１項に記載のクラッチ用軸受。
（８）  前記保持器は、小円環部と、大円環部と、前記小円環部と前記大円環部とを軸方向に接続する複数の柱部と、を備え、
前記小円環部と前記外輪及び前記内輪とのすきまの断面積の和は、前記大円環部と前記外輪及び前記内輪とのすきまの断面積の和より小さいことを特徴とする（１）〜（７）のいずれかに記載のクラッチ用軸受。
（９）  前記外輪及び前記内輪は、炭素が０．７〜０．９重量％、マンガンが０．３〜０．９重量％、クロムが０．３〜１．０重量％、シリコンが０．０１〜０．１５重量％含まれた合金素材又は鋼素材の金属板をプレス加工することで形成され、前記折り返し部のしごき率が６０％以上であることを特徴とする（１）〜（８）のいずれかに記載のクラッチ用軸受。
（１０）  前記内輪は、前記内輪大径部の軸方向端部から外径側に延び、前記外輪大径部の軸方向端との間に軸方向すきまを有して対向するフランジ部を備え、
前記外輪の前記径方向壁部の外側面、及び前記内輪の前記フランジ部の外側面の少なくとも一方には、相手部材と係合可能な係止部が形成されることを特徴とする（１）〜（９）のいずれかに記載のクラッチ用軸受。
【発明の効果】
【０００９】
本発明のクラッチ用軸受によれば、外輪は、外輪軌道面に対して軸方向一方側に延びる外輪小径部、該外輪小径部の軸方向端部から内径側に延びる径方向壁部、及び該径方向壁部の内端部から軸方向他方側に延び、内輪小径部の内周面との間に径方向すきまを有して径方向に重なる折り返し部を備える。また、折り返し部の軸方向端と内輪小径部の内周面とで形成される内径側入り口の径方向すきまは、内輪小径部の軸方向端と折り返し部の外周面とで形成される内径側出口の径方向すきまより小さい。これにより、内径側入り口の径方向すきまからクラッチ用軸受に供給される潤滑油量を制限するとともに、内径側出口の径方向すきまからスムーズにクラッチ用軸受の内部（潤滑部）に排出して、潤滑油の油量及び流れを制御することで潤滑油の攪拌抵抗を低減させて回転トルクを抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】（ａ）は、本発明に係る第1実施形態のクラッチ用軸受の要部拡大断面図であり、（ｂ）は、（ａ）のＩ部拡大図である。
【図２】本発明に係る第２実施形態のクラッチ用軸受の要部拡大断面図である。
【図３】本発明に係る第３実施形態のクラッチ用軸受の要部拡大断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、本発明の各実施形態に係るクラッチ用軸受を図面に基づいて詳細に説明する。
【００１２】
（第１実施形態）
図１（ａ）に示すように、第１実施形態のクラッチ用軸受１０は、略円環状の外輪１１と、外輪１１と同心的に形成された略円環状の内輪１２と、外輪１１の内周面に形成された外輪軌道面１１ａと内輪１２の外周面に形成された内輪軌道面１２ａとの間に転動自在に配置され、該両軌道面１１ａ，１２ａと所定の接触角で接触する複数の玉１５と、玉１５を所定間隔で保持する保持器１６と、を備えるアンギュラ玉軸受である。クラッチ用軸受１０の各軌道面１１ａ、１２ａ及び玉１５の転走面は、供給される潤滑油により潤滑される。
【００１３】
外輪軌道面１１ａは、図１（ａ）中、複数の玉１５の中心Ｏに対して軸方向一方側（図中、左側）寄りに位置し、玉１５の最大外形の略１/４程度の曲面を有する。また、外輪１１は、外輪軌道面１１ａを構成する部分から軸方向一方側に延びる円環状の外輪小径部１１ｂと、外輪軌道面１１ａを構成する部分から軸方向他方側（図中、右側）に延びる円環状の外輪大径部１１ｅと、外輪小径部１１ｂの軸方向端部から内径側に延びる径方向壁部１１ｃと、該径方向壁部１１ｃの径方向内端部から軸方向他方側に延びる折り返し部１１ｄと、を備える。
したがって、外輪１１の軸方向一方側の部分は、断面略コの字形に形成されている。
また、折り返し部１１ｄの一部は、後述する内輪小径部１２ｂの内径側に、径方向すきまを介して配設されている。これにより、折り返し部１１ｄと内輪小径部１２ｂとは、軸方向長さＷに亘って、径方向に重なる重なり部２０（図１（ｂ）参照）を形成する。
【００１４】
内輪軌道面１２ａは、図１（ａ）中、複数の玉１５の中心Ｏに対して軸方向他方側寄りに位置し、玉１５の最大外形の略１/４程度の曲面を有する。内輪１２は、内輪軌道面１２ａを構成する部分から軸方向一方側に延びる円環状の内輪小径部１２ｂと、軌道面１２ａを構成する部分から軸方向他方側に延びる円環状の内輪大径部１２ｄと、該内輪大径部１２ｄの軸方向他端側から径方向外方に延設されたフランジ部１２ｅと、を備える。内輪小径部１２ｂの内周面には、内輪小径部１２ｂの軸方向端に向かって拡径する内輪テーパ部１２ｃと、内周面の内径が一定である円筒面部１２ｇとが形成されている。なお、円筒面部１２ｇと内輪テーパ部１２ｃとの軸方向境界位置は、図１（ｂ）のように、折り返し部１１ｄの軸方向端よりも軸方向一方側でもよいし、或いは、折り返し部１１ｄの軸方向端よりも軸方向他方側でもよい。
【００１５】
特に、図１（ｂ）に示すように、円筒面部１２ｇと内輪テーパ部１２ｃとの軸方向境界位置が、折り返し部１１ｄの軸方向端よりも軸方向一方側である場合、重なり部２０は、平行すきま部２１と、テーパすきま部２２とにより構成される。平行すきま部２１は、軸方向長さＷ１を有して、重なり部２０の軸方向他方側に構成され、円筒面部１２ｇの内周面と、折り返し部１１ｄの外周面との間に形成される。平行すきま部２１は、軸方向に亘ってすきま寸法が一定となる径方向入り口すきま（以後、内径側入り口すきまと言う）Ｃ１を規定する。
【００１６】
一方、テーパすきま部２２は、軸方向長さＷ２（＝Ｗ−Ｗ１）を有して、重なり部２０の軸方向一方側に構成され、内輪テーパ部１２ｃの内周面と、折り返し部１１ｄの外周面との間に形成される。テーパすきま部２２の径方向すきまは、軸方向一方側に向かって徐々に増加し、その軸方向一方側端部において最大となる径方向出口すきま（以後、内径側出口すきまと言う）Ｃ２を規定する。
【００１７】
この場合、内径側入り口すきまＣ１は、内径側出口すきまＣ２より小さく設定されている。具体的に、本実施形態の様に、折り返し部１１ｄの外周面を一様径とし、内輪テーパ部１２ｃのみによって、径方向すきまを変える場合には、内径側入り口すきまＣ１に対する内径側出口すきまＣ２の比率は、１：１．２〜５．０に設定されることが好ましい。
【００１８】
また、上記の場合、平行すきま部２１の長さＷ１と、重なり部２０の長さＷとの割合は、Ｗ１／Ｗ＝０．１〜０．５であることが望ましく、０．２〜０．４であることがより望ましい。
平行すきま部２１の長さＷ１を重なり部２０の長さＷに対して０．１以上確保することで、潤滑油が流入する量を制御しやすくなる。また、平行すきま部２１の長さＷ１を重なり部２０の長さＷに対して０．５以下とすることで、内輪テーパ部１２ｃの傾斜が緩い勾配となるように設計することができる。
【００１９】
また、この平行すきま部２１の長さＷ１と、内径側入り口すきまＣ１との割合は、平行すきま部２１の長さＷ１／内径側入り口すきまＣ１＝１〜５であることが望ましく、２〜４であることがより望ましい。
平行すきま部２１の長さＷ１を内径側入り口すきまＣ１に対して１以上確保することで、潤滑油が流入する量を制御しやすくなる。また、平行すきま部２１の長さＷ１を内径側入り口すきまＣ１に対して５以下とすることで、内輪小径部１２ｂと折り返し部１１ｄとの接触を回避しやすくなる。
【００２０】
さらに、重なり部２０の長さＷと、内輪小径部１２ｂの円筒面部１２ｇにおける内輪板厚ｔとの割合は、重なり部２０の長さＷ／内輪板厚ｔ＝１〜２であることが望ましく、１．２〜１．８であることがより望ましい。
【００２１】
また、内輪１２のフランジ部１２ｅは、外輪大径部１１ｅの軸方向端に対向し、フランジ部１２ｅと外輪大径部１１ｅの軸方向端との間には、軸方向すきま（以後、外径側出口すきまと言う）Ｃ３が形成されている。
【００２２】
外径側出口すきまＣ３は、内径側出口すきまＣ２より大きく設定されている。即ち、各すきまの大きさは、内径側入り口すきまＣ１、内径側出口すきまＣ２、及び外径側出口すきまＣ３の順に大きくなる（Ｃ１＜Ｃ２＜Ｃ３）。
【００２３】
外輪１１及び内輪１２は、炭素が０．７〜０．９重量％、マンガンが０．３〜０．９重量％、クロムが０．３〜１．０重量％、シリコンが０．０１〜０．１５重量％含まれた合金素材又は鋼素材の板材がプレス加工され、熱処理が施されて形成される。このような素材としては、例えばＰＣＲ５がある。
【００２４】
各元素を含有させた理由並びに含有量の限定理由は以下の通りである。焼入れ処理により外輪１１及び内輪１２に必要なＨＲＣ６０以上の高度を得るには、炭素量は０．７重量％以上必要であるが、０．９重量％を超えると深絞り性が低下する。シリコンは、製鋼時の脱酸剤として添加され、通常０．０１重量％より多く含有されるが、シリコンが０．１５重量％より多く含有されるとフェライトが強化され、深絞り性が低下するため、シリコンの含有率は０．１５重量％以下とした。マンガンは、シリコンと同様に脱酸元素として添加されることにより焼入性を向上させる効果があるが、添加量が多すぎると変形抵抗を増大させるため、その上限を０．９重量％とした。クロムは、焼入性向上のために０.３重量％以上添加するが、１.０重量％を超えて添加されると深絞り性が低下するため、添加量の上限を１.０重量％とした。
【００２５】
このように、伸びが良く、加工性に優れる素材で外輪１１を製作することにより、折り返し部１１ｄのしごき率を６０％以上、好ましくは、６０〜６５％にすることができ、加工性が向上する。なお、しごき率とは、しごき前の板厚に対するしごき後の板厚の減少率である。
【００２６】
クラッチ部では、軸受の内輪、外輪はシャフトやハウジングとの嵌め合いはなく、組み付け後の軸受の両側の平面部のみで他部品と接している。外輪１１を固定輪とし、内輪１２を回転輪とした場合、外輪１１は他部品（例えば、ガイドスリーブ）と滑ること無く接続され、内輪１２は他部品（例えば、ダイヤフラムスプリング）と滑ること無く回転することが求められる。そのため、一般的には、アキシアル方向に荷重を負荷し、外輪１１とガイドスリーブ間、及び内輪１２とダイヤフラムスプリング間に摩擦力を与えている。しかしながら、クラッチ用軸受１０に大きなアキシアル荷重を負荷すると回転トルクが大きくなるため、車両の燃費が悪化する可能性がある。
【００２７】
本実施形態のクラッチ用軸受１０は、外輪１１の径方向壁部１１ｃ、及び内輪１２のフランジ部１２ｅの外側面の少なくとも３か所に、相手部材（ガイドスリーブやダイヤフラムスプリング）の突起部（図示せず）と係合する係止部である窪み１１ｆまたは孔１２ｆが設けられている。窪み１１ｆ又は孔１２ｆに、相手部材の突起部を係合させて回り止めとすることにより、すべり防止を目的とした上記アキシアル荷重負荷が不要となり、燃費向上が期待される。これにより、クラッチ用軸受１０に必要なアキシアル荷重は、軸受のアキシアル方向のガタをなくすための予圧のみとなる。
【００２８】
両係止部は、窪み１１ｆや孔１２ｆのみで構成されてもよく、また、窪み１１ｆと孔１２ｆとの組み合わせであってもよい。窪み１１ｆや孔１２ｆは、径方向壁部１１ｃの外側面だけに形成されてもよいし、内輪１２のフランジ部１２ｅの外側面だけに形成されてもよく、径方向壁部１１ｃ及びフランジ部１２ｅの両外側面に形成されてもよい。また、窪みや孔が相手部材に形成され、係止部としての突起部が径方向壁部１１ｃ及びフランジ部１２ｅの外側面に形成されてもよい。
さらに、外輪１１の径方向壁部１１ｃ、及び内輪１２のフランジ部１２ｅの外側面の面粗度を粗くして摩擦力を高めるようにしてもよい。
【００２９】
保持器１６は、クラッチ用軸受１０の各小径部側に配置される小円環部１６ａと、大径部側に配置される大円環部１６ｂと、小円環部１６ａと大円環部１６ｂとを軸方向に傾斜して接続する複数の柱部１６ｃと、を備える。小円環部１６ａ及び大円環部１６ｂの軸方向内側面と、隣り合う柱部１６ｃの周方向側面とで、玉１５を保持するポケット１７が形成される。
【００３０】
小円環部１６ａの外周面と外輪小径部１１ｂの内周面とで形成される円環状すきまＣ４の軸方向から見た断面積Ｓ４と、小円環部１６ａの内周面と内輪小径部１２ｂの外周面とで形成される円環状すきまＣ５の軸方向から見た断面積Ｓ５との和（Ｓ４＋Ｓ５）は、大円環部１６ｂの外周面と外輪大径部１１ｅの内周面とで形成される円環状すきまＣ６の軸方向から見た断面積Ｓ６と、大円環部１６ｂの内周面と内輪大径部１２ｄの外周面とで形成される円環状すきまＣ７の軸方向から見た断面積Ｓ７との和（Ｓ６＋Ｓ７）より小さく設定されている。これは、小円環部１６ａの径方向幅と、大円環部１６ｂの径方向幅と、を異ならせることにより達成可能である。さらに、円環状すきまＣ５の軸方向から見た断面積Ｓ５は、円環状すきまＣ４の軸方向から見た断面積Ｓ４より小さく設定されている。
なお、本実施形態では、各円環状すきまＣ４〜Ｃ７は、小円環部１６ａ及び大円環部１６ｂの軸方向外端位置（小円環部１６ａの軸方向一方側端部と、大円環部１６ｂの軸方向他方側端部）において規定される。
【００３１】
次に、クラッチ用軸受１０の各部のすきまＣ１〜Ｃ７による潤滑油の油流制御について説明する。
【００３２】
クラッチ用軸受１０の転動面を潤滑する潤滑油は、内径側入り口すきまＣ１から流入し、内径側出口すきまＣ２、さらに保持器１６の小円環部１６ａと外輪１１及び内輪１２との円環状すきまＣ４及びＣ５を介して内部に供給されて潤滑部（転動面）を潤滑する。潤滑部（玉１５と各軌道面１１ａ，１２ａ、及び玉１５と保持器１６との摺接面）を潤滑した潤滑油は、保持器１６の大円環部１６ｂと外輪１１及び内輪１２との円環状すきまＣ６及びＣ７、フランジ部１２ｅと大径部１１ｅの軸方向端との間の外径側出口すきまＣ３から外部に排出される。
【００３３】
ここで、内径側入り口すきまＣ１は、内径側出口すきまＣ２より小さく設定されているので、内径側入り口すきまＣ１により必要量以上の潤滑油の流入が抑制される。また、流入した潤滑油は、大きな内径側出口すきまＣ２からスムーズに排出（軸受内の空間に流入）される。具体的に、内径側入り口すきまＣ１から流入した潤滑油は、回転する内輪１２の遠心力により、内輪テーパ部１２ｃに沿って軸方向一方側に移動した後、内輪小径部１２ｂの軸方向端から軸受内の空間に振り切られて飛散する。また、外径側出口すきまＣ３は、内径側出口すきまＣ２より大きく設定されているので、潤滑部を潤滑した潤滑油は、クラッチ用軸受１０の内部に滞留することなく、スムーズにクラッチ用軸受１０の外部へ排出され、潤滑油の攪拌抵抗が低減する。
【００３４】
また、保持器１６の小円環部１６ａと外輪１１及び内輪１２との円環状すきまＣ４及びＣ５の軸方向から見た断面積Ｓ４及びＳ５の和は、保持器１６の大円環部１６ｂと外輪１１及び内輪１２との円環状すきまＣ６及びＣ７の軸方向から見た断面積Ｓ６及びＳ７の和より小さく設定されているので、潤滑部に流入する油量が必要量に抑制されると共に、流入した潤滑油は、長時間内部に留まることなく、円環状すきまＣ６及びＣ７から流出する。さらに、円環状すきまＣ５の軸方向から見た断面積Ｓ５は、円環状すきまＣ４の軸方向から見た断面積Ｓ４より小さく設定されているので、より多くの潤滑油が外輪１１側に流れ、保持器１６の柱部１６ｃによる潤滑油の攪拌が低減する。
特に、円環状すきまＣ４から流入した潤滑油は、回転する軸受の遠心力により、外輪軌道面１１ａに沿って外径側に移動した後、円環状すきまＣ６から流出する。一方、円環状すきまＣ５から流入した潤滑油の多くは、回転する軸受の遠心力により、傾斜して延びる柱部１６ｃに導かれて（柱部１６ｃの内径側の面に沿って）、円環状のすきまＣ７から流出する。さらに、円環状すきまＣ５から流入した潤滑油の一部は、玉１５とポケット１７との間を通過（潤滑）した後、円環状すきまＣ６から流出する。このように、円環状すきまＣ４及びＣ５により流入制限された潤滑油は、積極的に潤滑部から流出するので、保持器１６の柱部１６ｃの近傍には潤滑油が滞留しない。
【００３５】
また、保持器１６の小円環部１６ａの軸方向から見た面積をＳ１６ａとすると、小円環部１６ａの軸方向端面位置における、軸方向から見た内外輪間の断面積ＳＩ（ＳＩ＝Ｓ４＋Ｓ５＋Ｓ１６ａ）に対して、該小円環部１６ａの軸方向から見た面積Ｓ１６ａの占める割合は、Ｓ１６ａ／ＳＩ＝０．６〜０．９であることが望ましく、０．７〜０．８であることがより望ましい。
Ｓ１６ａ／ＳＩを０．６以上とすることで、小円環部１６ａの端面に付着するオイルの量を確保することができ、付着したオイルを、保持器公転による遠心力で外径側に移動させ、円環状すきまＣ４を通過させるオイルの割合を増やすことができる。一方、Ｓ１６ａ／ＳＩを０．９以下とすることで、保持器断面の割合が大きくなりすぎて、オイル全体の流れが悪くなるのを防止している。
【００３６】
このように、潤滑油の潤滑環境下で使用されるクラッチ用軸受１０は、潤滑油の攪拌抵抗が低減することで回転トルクも低減し、自動車の燃費が向上する。
【００３７】
以上説明したように、本実施形態のクラッチ用軸受１０によれば、外輪１１は、外輪軌道面１１ａに対して軸方向一方側に延びる外輪小径部１１ｂ、該外輪小径部１１ｂの軸方向端部から内径側に延びる径方向壁部１１ｃ、及び該径方向壁部１１ｃの径方向内端部から軸方向他方側に延び、内輪小径部１２ｂの内周面との間に径方向すきまを有して径方向に重なる折り返し部１１ｄを備える。折り返し部１１ｄの軸方向端と内輪小径部１２ｂの内周面とで形成される内径側入り口すきまＣ１は、内輪小径部１２ｂの軸方向端と折り返し部１１ｄの外周面とで形成される内径側出口すきまＣ２より小さいので、内径側入り口すきまＣ１からクラッチ用軸受１０に供給される潤滑油量を制限するとともに、内径側出口すきまＣ２からスムーズにクラッチ用軸受１０の内部（潤滑部）に流入させて、潤滑油の油量及び流れを制御することで潤滑油の攪拌抵抗を低減させて低トルク化することができる。
【００３８】
また、内輪小径部１２ｂには、その内周面が内輪小径部１２ｂの軸方向端に向かって拡径する内輪テーパ部１２ｃが形成されるので、内径側入り口すきまＣ１と内径側出口すきまＣ２との比率を任意の大きさに設定できる。
【００３９】
また、内径側入り口すきまＣ１に対する内径側出口すきまＣ２の比率は、１：１．２〜５．０であるので、内輪テーパ部１２ｃのみによって容易に径方向すきまを設計することができる。
【００４０】
また、外輪大径部１１ｅの軸方向端と、内輪１２のフランジ部１２ｅとの間の外径側出口すきまＣ３は、内径側出口すきまＣ２より大きいので、クラッチ用軸受１０の内部の潤滑油は、内部に滞留することなく、スムーズにクラッチ用軸受１０の外部へ排出されて、潤滑油の攪拌抵抗が低減する。
【００４１】
また、保持器１６の小円環部１６ａと外輪１１及び内輪１２とのすきまＣ４,Ｃ５の断
面積Ｓ４，Ｓ５の和は、大円環部１６ｂと外輪１１及び内輪１２とのすきまＣ６，Ｃ７の断面積Ｓ６，Ｓ７の和より小さいので、クラッチ用軸受１０の内部の潤滑油はスムーズに流出し、潤滑油の攪拌抵抗が低減する。
【００４２】
また、外輪１１及び内輪１２は、炭素が０．７〜０．９重量％、マンガンが０．３〜０．９重量％、クロムが０．３〜１．０重量％、シリコンが０．０１〜０．１５重量％含まれた合金素材又は鋼素材の金属板をプレス加工することで形成され、折り返し部１１ｄのしごき率が６０％以上であるので、折り返し部１１ｄの成形が容易である。
【００４３】
また、外輪１１の径方向壁部１１ｃの外側面、及び内輪１２のフランジ部１２ｅの外側面の少なくとも一方には、相手部材に設けられた突起部と係合可能な窪み１１ｆまたは孔１２ｆなどの係止部が形成されるので、相手部材の突起部と窪み１１ｆまたは孔１２ｆを係合させて回り止めとすることにより、従来、すべり防止を目的として付与されていたアキシアル荷重負荷が不要となり、回転トルクが低減して燃費が向上する。
【００４４】
（第２実施形態）
次に、第２実施形態のクラッチ用軸受について図２を参照して説明する。なお、第２実施形態のクラッチ用軸受１０は、外輪１１の折り返し部１１ｄ、及び内輪小径部１２ｂの形状が、第１実施形態のクラッチ用軸受１０のものと異なるのみであり、その他の部分については、本発明の第１実施形態のものと実質的に同様である。このため、第１実施形態と同一又は相当部分については同一符号を付して説明を簡略化又は省略する。
【００４５】
本実施形態の内輪１２では、内輪小径部１２ｂはクラッチ用軸受１０の中心軸と平行に軸方向に延設されている。一方、外輪１１の折り返し部１１ｄには、折り返し部１１ｄの外周面が、折り返し部１１ｄの軸方向端（図中右方向）に向かって拡径するように形成される外輪テーパ部１１ｇが設けられている。
【００４６】
外輪１１の折り返し部１１ｄと、内輪小径部１２ｂとの重なり部Ｗには、外輪テーパ部１１ｇにより、折り返し部１１ｄの軸方向端と内輪小径部１２ｂの内周面との間に内径側入り口すきまＣ１が形成され、内輪小径部１２ｂの軸方向端と折り返し部１１ｄの外周面との間に内径側出口すきまＣ２が形成されている。
【００４７】
これにより、内径側入り口すきまＣ１は、内径側出口すきまＣ２より小さく設定される。具体的に、この場合、内輪小径部１２ｂの内周面の内径を一定とし、外輪テーパ部１１ｇのみによって、内径側入り口すきまＣ１に対する内径側出口すきまＣ２の比率は、１：１．２〜５．０に設定されている。
【００４８】
このように、本実施形態のクラッチ用軸受１０によれば、外輪１１の折り返し部１１ｄには、その外周面が折り返し部１１ｄの軸方向端に向かって拡径する外輪テーパ部１１ｇが形成されているので、容易に、内径側入り口すきまＣ１を内径側出口すきまＣ２より小さくすることができる。
その他の構成及び作用は、第１実施形態のクラッチ用軸受１０と同様である。
【００４９】
（第３実施形態）
次に、第３実施形態のクラッチ用軸受について図３を参照して説明する。図３に示す第３実施形態のクラッチ用軸受１０では、内輪小径部１２ｂの内周面に、第１実施形態のクラッチ用軸受１０と同様に、内輪小径部１２ｂの軸方向端に向かって拡径する内輪テーパ部１２ｃが形成されている。さらに、外輪１１の折り返し部１１ｄに、第２実施形態のクラッチ用軸受１０と同様に、折り返し部１１ｄの外周面が折り返し部１１ｄの軸方向端（図中右方向）に向かって拡径するように外輪テーパ部１１ｇが形成されている。
【００５０】
そして、外輪１１の折り返し部１１ｄと、内輪小径部１２ｂとの重なり部Ｗには、内輪テーパ部１２ｃ及び外輪テーパ部１１ｇにより、折り返し部１１ｄの軸方向端と内輪小径部１２ｂの内周面との間に内径側入り口すきまＣ１が形成され、内輪小径部１２ｂの軸方向端と折り返し部１１ｄの外周面との間に内径側出口すきまＣ２が形成されている。
【００５１】
これにより、内径側入り口すきまＣ１は、内径側出口すきまＣ２より小さく設定される。具体的に、この場合、内輪テーパ部１２ｃ及び外輪テーパ部１１ｇによって、内径側入り口すきまＣ１に対する内径側出口すきまＣ２の比率は、１：１．４〜１０．０に設定される。
【００５２】
このような本実施形態のクラッチ用軸受１０によれば、内輪テーパ部１２ｃ及び外輪テーパ部１１ｇを設けることで、内径側入り口すきまＣ１は、内径側出口すきまＣ２より小さく設定される。また、内径側入り口すきまＣ１に対する内径側出口すきまＣ２の比率を、１：１．４〜１０．０の範囲で設計することができる。
その他の構成及び作用は、第１及び第２実施形態のクラッチ用軸受１０と同様である。
【００５３】
尚、本発明は、前述した各実施形態に限定されるものではなく、適宜、変形、改良等が可能である。例えば、本発明のクラッチ用軸受は、クラッチを開放する際に、軸受に力が付与されるクラッチレリーズ軸受であってもよいし、クラッチを締結する際に、軸受に力が付与されるクラッチエンゲージ軸受であってもよい。
【符号の説明】
【００５４】
１０    クラッチ用軸受
１１    外輪
１１ａ  外輪軌道面
１１ｂ  外輪小径部
１１ｃ  径方向壁部
１１ｄ  折り返し部
１１ｅ  外輪大径部
１１ｆ  窪み（係止部）
１１ｇ  外輪テーパ部
１２    内輪
１２ａ  内輪軌道面
１２ｂ  内輪小径部
１２ｃ  内輪テーパ部
１２ｄ  内輪大径部
１２ｅ  フランジ部
１２ｆ  孔（係止部）
１２ｇ  円筒面部
１５    玉
１６    保持器
１６ａ  小円環部
１６ｂ  大円環部
１６ｃ  柱部
１７    ポケット
Ｃ１    内径側入り口すきま（内径側入り口の径方向すきま）
Ｃ２    内径側出口すきま（内径側出口の径方向すきま）
Ｃ３    外径側出口すきま（軸方向すきま）
Ｃ４    円環状すきま（小円環部と外輪とのすきま）
Ｃ５    円環状すきま（小円環部と内輪とのすきま）
Ｃ６    円環状すきま（大円環部と外輪とのすきま）
Ｃ７    円環状すきま（大円環部と内輪とのすきま）
Ｓ４    すきまＣ４の断面積
Ｓ５    すきまＣ５の断面積
Ｓ６    すきまＣ６の断面積
Ｓ７    すきまＣ７の断面積
【図１】
2019027586.tif 000003
【図２】
2019027586.tif 000004
【図３】
2019027586.tif 000005