(57)【要約】【課題】熱交換器の伝熱面に付着する硫酸アンモニウム化合物の生成を抑制できる燃料化設備の運転方法を提供する。【解決手段】下水汚泥から炭化物を生成する燃料化設備の運転方法において、燃料化設備は、下水汚泥を炭化させる炭化炉と、炭化炉から排気される分解ガス中の有害物質を燃焼させて無害化する再燃炉と、再燃炉から排気される燃焼排ガス中の熱エネルギを他の被加熱媒体に伝熱する熱交換器を備え、再燃炉に、所定量の消石灰を供給する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
下水汚泥から炭化物を生成する燃料化設備の運転方法において、
前記燃料化設備は、下水汚泥を炭化させる炭化炉と、前記炭化炉から排気される分解ガス中の有害物質を燃焼させて無害化する再燃炉と、前記再燃炉から排気される燃焼排ガス中の熱エネルギを他の被加熱媒体に伝熱する熱交換器を備え、
前記再燃炉に、所定量の消石灰を供給することを特徴とする燃料化設備の運転方法。
【請求項２】
前記消石灰を、前記分解ガス中の三酸化硫黄の１当量に対して２〜８当量にした請求項１記載の燃料化設備の運転方法。
【請求項３】
前記消石灰を、前記分解ガス中の三酸化硫黄の１当量に対して２〜１５当量にした請求項１記載の燃料化設備の運転方法。
【請求項４】
前記消石灰を、前記再燃炉に給気される燃焼空気の流路に供給する請求項１〜３のいずれか１項に記載の燃料化設備の運転方法。
【請求項５】
前記熱交換器に、前記熱交換器の伝熱面に空気を吹付けるスートブロワを設け、前記スートブロワを所定時間毎に駆動する請求項１〜４のいずれか１項に記載の燃料化設備の運転方法。
【請求項６】
前記スートブロワを、前記熱交換器の前記燃焼排ガスの給気側部と排気側部の温度差が所定温度差以下になった場合に駆動する請求項１〜５のいずれか１項に記載の燃料化設備の運転方法。
【請求項７】
前記スートブロワを、前記熱交換器の前記燃焼排ガスの給気側部と排気側部の圧力差が所定圧力差以上になった場合に駆動する請求項１〜６のいずれか１項に記載の燃料化設備の運転方法。
【請求項８】
下水汚泥から炭化物を生成する燃料化設備において、
前記燃料化設備は、下水汚泥を炭化させる炭化炉と、前記炭化炉から排気される分解ガス中の有害物質を燃焼させて無害化する再燃炉と、前記再燃炉から排気される燃焼排ガス中の熱エネルギを他の被加熱媒体に伝熱する熱交換器を備え、
前記再燃炉に、所定量の消石灰を供給する供給手段を設けたことを特徴とする燃料化設備。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、乾燥させた被処理物を炭化させる炭化炉と、炭化炉から排気される分解ガスに含まれる物質を燃焼させて無害化する再燃炉と、再燃炉から排気される燃焼排ガスが給気される熱交換器を備えた燃料化設備の運転方法と燃料化設備に関する。
【背景技術】
【０００２】
乾燥機で乾燥させられた被処理物を炭化させる炭化炉から排気される分解ガスを再燃炉で燃焼させて無害化し、それを再燃炉から排気される燃焼排ガスとしてボイラに給気して燃焼排ガスの熱エネルギを利用して蒸気を生成して、生成された蒸気を乾燥機に給気する技術が知られている。（特許文献１）
【０００３】
炭化炉で下水汚泥等の被処理物を低酸素状態下で燃焼して得られた炭化物に、炭化物の自己発熱性を抑制するために所定量の水分を噴霧して加湿して貯留ホッパーに貯留する技術が知られている。（特許文献２）
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１２−２３９９７９号公報
【特許文献２】特開２０１６−１２４８９７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、炭化炉から排気される分解ガス中には、硫黄、アンモニア等を含むタール分が含まれており、これを再燃炉で燃焼させると硫黄、アンモニアが結合して硫酸アンモニウム化合物が生成され、これが混在する燃焼排ガスが後段のボイラ等の熱交換器に給気されて冷却されると粘性の高い析出物として熱交換器の伝熱面に付着して、熱交換器の伝熱特性を低下させる恐れがある。そのため、伝熱面に付着した硫酸アンモニウム化合物を定期的に清掃する必要があった。
【０００６】
そこで、本発明の主な課題は、熱交換器の伝熱面に付着する硫酸アンモニウム化合物の生成を抑制できる燃料化設備の運転方法と燃料化設備を提供することにあり、本発明の次なる課題は、ボイラ等の熱交換器の伝熱面に付着した硫酸アンモニウム化合物を剥離させることができる燃料化設備の運転方法と燃料化設備を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題を解決した本発明及び作用効果は次のとおりである。
第１発明は、下水汚泥から炭化物を生成する燃料化設備の運転方法において、
前記燃料化設備は、下水汚泥を炭化させる炭化炉と、前記炭化炉から排気される分解ガス中の有害物質を燃焼させて無害化する再燃炉と、前記再燃炉から排気される燃焼排ガス中の熱エネルギを他の被加熱媒体に伝熱する熱交換器を備え、前記再燃炉に、所定量の消石灰を供給することを特徴とする。
【０００８】
（作用効果）
第１発明によれば、燃料化設備は、下水汚泥を炭化させる炭化炉と、炭化炉から排気される分解ガス中の有害物質を燃焼させて無害化する再燃炉と、再燃炉から排気される燃焼排ガス中の熱エネルギを他の被加熱媒体に伝熱する熱交換器を備え、再燃炉に、所定量の消石灰を供給するので、再燃炉での燃焼によって消石灰から分解生成された生石灰により、再燃炉に給気された分解ガス中のアンモニアと反応する三酸化硫黄の絶対量を削減することができ、熱交換器の伝熱面に付着する硫酸アンモニウム化合物の生成量を削減することができる。また、生成された硫酸アンモニウム化合物は、再燃炉での燃焼によって消石灰から分解生成された生石灰と反応して硫酸カルシウムとなり、硫酸カルシウムは、分解温度が高く高温においても安定して存在することができ、付着生が無いため熱交換器において回収される。これにより、熱交換器の伝熱面に付着する硫酸アンモニウム化合物の生成を削減し、付着した硫酸アンモニウム化合物を容易に除去することができ、熱交換器の伝熱面を安定的に維持し、燃料化設備の長期間の安定運転が可能となる。
【０００９】
第２発明は、第１発明の構成において、前記消石灰を、前記分解ガス中の三酸化硫黄の１当量に対して２〜８当量にしたことを特徴とする。
【００１０】
（作用効果）
第２発明によれば、第１発明による効果に加えて、消石灰を、分解ガス中の三酸化硫黄の１当量に対して２〜８当量にしたので、三酸化硫黄と反応しなかった反応性が高い生石灰が再燃炉から排気される燃焼排ガス中に混在して熱交換器に給気され、熱交換器の伝熱面に付着した硫酸アンモニウム化合物と接触して硫酸アンモニウム化合物を分解して硫酸カルシウムとすることで剥離しやすくなり、容易に除去することができる。
【００１１】
第３発明は、第１発明の構成において、前記消石灰を、前記分解ガス中の三酸化硫黄の１当量に対して２〜１５当量にしたことを特徴とする。
【００１２】
（作用効果）
第３発明によれば、第１発明による効果に加えて、消石灰を、分解ガス中の三酸化硫黄の１当量に対して２〜１５当量にしたので、三酸化硫黄と反応しなかった反応性が高い生石灰が再燃炉から排気される燃焼排ガス中に混在して熱交換器に給気され、熱交換器の伝熱面に付着した硫酸アンモニウム化合物と接触して硫酸アンモニウム化合物を分解して硫酸カルシウムとすることでより剥離しやすくなり、より容易に除去することができる。
【００１３】
第４発明は、第１〜３のいずれか１項の発明の構成において、前記消石灰を、前記再燃炉に給気される燃焼空気の流路に供給することを特徴とする。
【００１４】
（作用効果）
第４発明によれば、第１〜３のいずれか１項の発明による効果に加えて、消石灰を、再燃炉に給気される燃焼空気の流路に供給するので、消石灰を供給する流路を別途設ける必要がなくなり部品点数を削減することができる。
【００１５】
第５発明は、第１〜４のいずれか１項の発明の構成において、前記熱交換器に、前記熱交換器の伝熱面に空気を吹付けるスートブロワを設け、前記スートブロワを所定時間毎に駆動することを特徴とする。
【００１６】
（作用効果）
第５発明によれば、第１〜４のいずれか１項の発明による効果に加えて、熱交換器に、熱交換器の伝熱面に空気を吹付けるスートブロワを設け、スートブロワを所定時間毎に駆動するので、再燃炉に消石灰を供給して硫酸アンモニウム化合物の生成を抑制する化学的処理に加えて、スートブロワから熱交換器の伝熱面に付着した硫酸アンモニウム化合物や硫酸アンモニウム化合物から生成された硫酸カルシウムに向けて空気を吹付けて除去する物理的処理を併用して、熱交換器の伝熱面を好適な状態に維持することができる。
【００１７】
第６発明は、第１〜５のいずれか１項の発明の構成において、前記スートブロワを、前記熱交換器の前記燃焼排ガスの給気側部と排気側部の温度差が所定温度差以下になった場合に駆動することを特徴とする。
【００１８】
（作用効果）
第６発明によれば、第１〜５のいずれか１項の発明による効果に加えて、スートブロワを、熱交換器の燃焼排ガスの給気側部と排気側部の温度差が所定温度差以下になった場合に駆動するので、熱交換器の伝熱面への付着物による伝熱効率の低下を燃焼排ガスの給気側部と排気側部の温度差により検出してスートブロワが駆動されることとなり、熱交換器の伝熱面に過度の付着物が付着するのを防止することができ、熱交換器の伝熱面への付着物による伝熱効率の低下を防止することができる。
【００１９】
第７発明は、第１〜６のいずれか１項の発明の構成において、前記スートブロワを、前記熱交換器の前記燃焼排ガスの給気側部と排気側部の圧力差が所定圧力差以上になった場合に駆動することを特徴とする。
【００２０】
（作用効果）
第７発明によれば、第１〜６のいずれか１項の発明による効果に加えて、スートブロワを、熱交換器の燃焼排ガスの給気側部と排気側部の圧力差が所定圧力差以上になった場合に駆動するので、熱交換器の伝熱面への付着物による燃焼排ガス流路の閉塞状態を熱交換器の燃焼排ガスの給気側部と排気側部の圧力差により検出してスートブロワが駆動されることとなり、熱交換器の伝熱面に過度の付着物が付着するのをより防止することができ、熱交換器の伝熱面への付着物による燃焼排ガス流路の閉塞を未然に防止することができる。
【００２１】
第８発明は、下水汚泥から炭化物を生成する燃料化設備において、
前記燃料化設備は、下水汚泥を炭化させる炭化炉と、前記炭化炉から排気される分解ガス中の有害物質を燃焼させて無害化する再燃炉と、前記再燃炉から排気される燃焼排ガス中の熱エネルギを他の被加熱媒体に伝熱する熱交換器を備え、前記再燃炉に、所定量の消石灰を供給する供給手段を設けたことを特徴とする。
【００２２】
（作用効果）
第８発明によれば、燃料化設備は、下水汚泥を炭化させる炭化炉と、炭化炉から排気される分解ガス中の有害物質を燃焼させて無害化する再燃炉と、再燃炉から排気される燃焼排ガス中の熱エネルギを他の被加熱媒体に伝熱する熱交換器を備え、再燃炉に、所定量の消石灰を供給する供給手段を設けたので、再燃炉での燃焼によって消石灰から分解生成された生石灰により、再燃炉に給気された分解ガス中のアンモニアと反応する三酸化硫黄の絶対量を削減することができ、熱交換器の伝熱面に付着する硫酸アンモニウム化合物の生成量を削減することができる。また、生成された硫酸アンモニウム化合物は、再燃炉での燃焼によって消石灰から分解生成された生石灰と反応して硫酸カルシウムとなり、硫酸カルシウムは、分解温度が高く高温においても安定して存在することができ、付着生が無いため熱交換器において回収される。これにより、熱交換器の伝熱面に付着する硫酸アンモニウム化合物の生成を削減し、付着した硫酸アンモニウム化合物を容易に除去することができ、熱交換器の伝熱面を安定的に維持することができる。
【発明の効果】
【００２３】
再燃炉に給気された分解ガス中のアンモニアと反応する三酸化硫黄の絶対量を低減して熱交換器の伝熱面に付着する硫酸アンモニウム化合物の生成量を削減することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２４】
【図１】下水汚泥燃料化設備の説明図である。
【図２】コントローラの接続図である。
【図３】スートブロワの操作方法の説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００２５】
図１に示すように、下水汚泥燃料化設備は、下水汚泥等の被処理物を貯留する貯留器１０と、被処理物に含まれる水分を除去して乾燥被処理物にする乾燥機２０と、乾燥被処理物を低酸素状態下で炭化させる炭化炉３０と、炭化炉３０から排気される分解ガスに含まれるタール等の物質を燃焼させて無害化する再燃炉４０と、再燃炉４０から排気される燃焼排ガスに含まれる熱エネルギを活用する排熱ボイラ等の熱交換器５０と、熱交換器５０から排気される燃焼排ガスに含まれるダスト等の塵埃を除去する排煙処理塔６０を備えて構成されている。
【００２６】
貯留器１０に貯留されている被処理物の水分率は約７５〜８０％である。被処理物は、流路１１を通って乾燥機２０の供給口に供給される。乾燥機２０に供給された被処理物は、乾燥機２０内において乾燥機２０に給気される高温の蒸気によって間接的に加熱される。これにより、被処理物の水分が除去されて被処理物の水分率が約２５％まで低減して乾燥被処理物にすることができる。
【００２７】
乾燥機２０に給気される蒸気は、熱交換器５０で生成された蒸気である。本実施形態では、熱交換器５０は廃熱ボイラである。熱交換器５０で生成された蒸気は、流路５１を通って所定量の蒸気を貯留するスチームヘッダ５５の給気口に給気される。スチームヘッダ５５に給気された蒸気は、流路５６を通って乾燥機２０の蒸気供給口に供給される。
【００２８】
乾燥機２０から排気される乾燥排気ガスは、流路２１を通って乾燥排気ガスに含まれるダスト等の塵埃を除去するスクラバ２５の給気口に給気される。スクラバ２５から排気される乾燥排気ガスは、流路２６を通って送風機２７の給気口に給気される。送風機２７から排気される乾燥排気ガスは、流路２８を通って再燃炉４０の給気口に給気され、後述する炭火炉３０で生成される分解ガスとともに燃焼される。これにより、乾燥排気ガスに含まれる臭気分が再燃炉４０で燃焼処理される。また、スクラバ２５から排気される乾燥排気ガス中には、アンモニアが含まれている。
【００２９】
乾燥被処理物は、流路２２を通って炭化炉３０の供給口に供給される。炭化炉３０に供給された乾燥被処理物は、炭化炉３０内において炭化炉３０に給気される炭化炉熱風によって低酸素状態下で２５０〜３５０℃に間接的に加熱される。これにより、乾燥被処理物が炭化されて燃焼材として活用できる炭化物にすることができる。なお、炭化物は、炭化炉３０の排出口に連結されたコンベヤ３１を介して外部に排出される。
【００３０】
炭化炉３０に給気される炭化炉熱風は、熱風炉３４内で加熱された燃焼ガスである。都市ガスやメタンガス等の補助燃料は、流路３２を通って熱風炉３４の供給口に供給され、燃焼空気は、流路３３を通って熱風炉３４の給気口に給気される。
【００３１】
熱風炉３４に供給された補助燃料は、熱風炉３４内において燃焼して熱風炉３４に給気される炭化炉熱風を加熱する。これにより、炭化炉熱風を所定の温度まで昇温して、炭化炉３０において乾燥被処理物を２５０〜３５０℃で間接的に加熱することができる。
【００３２】
熱風炉３４から排気される炭化炉熱風は、流路３５を通って炭化炉３０の外筒の給気口に給気される。また、炭化炉３０内で乾燥被処理物を加熱して温度が下がった炭化炉熱風は、流路３６を通って送風機３７の給気口に給気され、送風機３７から排気される炭化炉熱風は、流路３８を通って熱風炉３４の給気口に給気される。
【００３３】
炭化炉３０で乾燥被処理物を炭化することで生成される分解ガスは、流路３９を通って再燃炉４０の給気口に給気される。また、炭化炉３０から排気される分解ガス中には、硫黄、アンモニア等を含むタール分が含まれている。
【００３４】
都市ガスやメタンガス等の補助燃料は、流路４１を通って再燃炉４０の供給口に供給され、燃焼空気は、流路４２を通って再燃炉４０の給気口に給気される。これにより、再燃炉４０に供給された補助燃料は、炭化炉３０から流路３９を通って給気される分解ガスと、流路２８を通って給気される乾燥排気ガスとともに再燃炉４０内において燃焼して再燃炉４０内の温度を９００〜１０００℃に昇温させることができる。
【００３５】
再燃炉４０から排気される燃焼排ガスは、流路４５を通って熱交換器５０の燃焼排ガスの給気口に給気される。熱交換器５０に給気された燃焼排ガスは、被加熱媒体である水を間接的に加熱して蒸気を生成する。
【００３６】
熱交換器５０の伝熱面に付着する硫酸アンモニウムの生成を抑制する消石灰等の抑制剤は、供給手段４７から粉末の状態で流路４３を通って再燃炉４０の供給口に供給される。
【００３７】
再燃炉４０に供給された抑制剤である消石灰（Ｃａ（ＯＨ）2）は、再燃炉４０の高温下で(化１)で示すように生石灰（ＣａＯ）と水（Ｈ2Ｏ）に分解生成される。
【００３８】
(化１)
Ｃａ（ＯＨ）2  →  ＣａＯ＋Ｈ2Ｏ
【００３９】
生成された生石灰（ＣａＯ）は、(化２)で示すように再燃炉４０に給気された分解ガス中の硫黄（Ｓ）が酸化して生成された三酸化硫黄（ＳＯ3）と反応して硫酸カルシウム（ＣａＳＯ4）を生成する。
【００４０】
(化２)
ＣａＯ＋ＳＯ3  →  ＣａＳＯ4
【００４１】
これにより、(化３)で示す再燃炉４０に給気された乾燥排気ガスと分解ガス中のアンモニア（ＮＨ3）と反応する三酸化硫黄（ＳＯ3）の絶対量を大幅に低減して熱交換器５０の伝熱面に付着する硫酸アンモニウム（（ＮＨ4）2ＳＯ4）の生成量を大幅に削減することができる。
【００４２】
(化３)
２ＮＨ3＋ＳＯ3＋Ｈ2Ｏ  →  （ＮＨ4）2ＳＯ4
【００４３】
本実施形態では、抑制剤を再燃炉４０の供給口に接続された流路４３を通して供給しているが、抑制剤を燃焼空気に混在させて再燃炉４０の給気口に接続された流路４２を通して供給することもできる。これにより、抑制剤を供給する流路を別途設ける必要がなくなり部品点数を削減することができる。
【００４４】
本実施形態では、抑制剤として消石灰（Ｃａ（ＯＨ）2）を使用している。これにより、分解温度が１４６０℃と高く、９００〜１０００℃に昇温された再燃炉４０内でも安定している硫酸カルシウム（ＣａＳＯ4）を生成して、三酸化硫黄（ＳＯ3）を効率的に除去することができる。
【００４５】
なお、抑制剤として苛性ソーダ（ＮａＯＨ）を使用した場合に生成される硫酸ナトリウム（Ｎａ2ＳＯ4）の分解温度は８８４℃であり、水酸化マグネシウム（Ｍｇ（ＯＨ）2）を使用した場合に生成される硫酸マグネシウム（ＭｇＳＯ4）の分解温度は１１８５℃であるので、９００〜１０００℃に昇温された再燃炉４０内では不安定となり三酸化硫黄（ＳＯ3）を効率的に除去することができない。
【００４６】
また、再燃炉４０内で三酸化硫黄（ＳＯ3）と反応しなかった未反応な生石灰（ＣａＯ）は、再燃炉４０から排気される燃焼排ガス中に混在して、流路４５を通って熱交換器５０の燃焼排ガスの給気口に給気される。これにより、消石灰（Ｃａ（ＯＨ）2）よりも反応性が高い生石灰（ＣａＯ）は、熱交換器５０の伝熱面に付着した硫酸アンモニウム（（ＮＨ4）2ＳＯ4）と接触して、(化４)で示すように硫酸アンモニウム（（ＮＨ4）2ＳＯ4）をアンモニア（ＮＨ3）と、硫酸カルシウム（ＣａＳＯ4）と、水（Ｈ2Ｏ）に分解する。これにより、伝熱面に付着した硫酸アンモニウム（（ＮＨ4）2ＳＯ4）は、剥離しやすい硫酸カルシウム（ＣａＳＯ4）として容易に除去することができる。
【００４７】
(化４)
ＣａＯ＋（ＮＨ4）2ＳＯ4  →  ＮＨ3＋ＣａＳＯ4＋Ｈ2Ｏ
【００４８】
再燃炉４０に供給する消石灰（Ｃａ（ＯＨ）2）の当量を、再燃炉４０において存在する三酸化硫黄（ＳＯ3）１当量に対して２〜８当量に設定するのが好ましい。これにより、三酸化硫黄（ＳＯ3）を効率的に除去し、熱交換器５０の伝熱面に付着した硫酸アンモニウム（（ＮＨ4）2ＳＯ4）も効率的に除去することができる。
【００４９】
また、再燃炉４０に供給する消石灰（Ｃａ（ＯＨ）2）の当量を、再燃炉４０において存在する三酸化硫黄（ＳＯ3）１当量に対して２〜１５当量に設定するのがより好ましい。これにより、三酸化硫黄（ＳＯ3）をより効率的に除去し、熱交換器５０の伝熱面に付着した硫酸アンモニウム（（ＮＨ4）2ＳＯ4）もより効率的に除去することができる。
【００５０】
再燃炉４０から排気される燃焼排ガス中には、再燃炉４０内で三酸化硫黄（ＳＯ3）と反応しなかった未反応な生石灰（ＣａＯ）、再燃炉４０内で酸化して生成された二酸化硫黄（ＳＯ2）、再燃炉４０内で生石灰（ＣａＯ）と反応しなかった未反応な三酸化硫黄（ＳＯ3）、硫酸カルシウム（ＣａＳＯ4）等が含まれている。
【００５１】
熱交換器５０内の燃焼排ガス温度は２５０〜３５０℃となり、これにより、燃焼排ガスに含まれる熱エネルギを効率的に活用し、また、熱交換器５０内で生石灰（ＣａＯ）と硫酸アンモニウム（（ＮＨ4）2ＳＯ4）を効率的に反応させることができる。なお、本実施形態では熱交換器５０は廃熱ボイラとして説明したが、これに限られるものではなく、燃焼排ガスの熱エネルギを間接的に被加熱媒体に伝熱して昇温するものであればよく、シェルアンドチューブ式やプレート式等の熱交換器にも適用できる。
【００５２】
熱交換器５０内には、伝熱面に付着した硫酸アンモニウム（（ＮＨ4）2ＳＯ4）等の付着物に外部から給気される圧縮空気や蒸気等を吹付けて付着物を除去するスートブロワ７１が設けられている。なお、スートブロワ７１の駆動方法については後述する。
【００５３】
熱交換器５０から排気される燃焼排ガスは、流路５２を通って排煙処理塔６０の給気口に給気される。また、熱交換器５０から排気される燃焼排ガス中には、二酸化硫黄（ＳＯ2）等が含まれている。
【００５４】
排煙処理塔６０に給気された燃焼排ガスは、排煙処理塔６０内に設けられた複数の噴霧器６１から噴霧される苛性ソーダ（ＮａＯＨ）と衝突する。これにより、燃焼排ガスは、燃焼排ガス中の二酸化硫黄（ＳＯ2）、アンモニア（ＮＨ3）等が除去されて、無害で無臭な燃焼排ガスになる。
【００５５】
排煙処理塔６０から排気される燃焼排ガスは、流路６２を通って送風機６３の給気口に給気される。送風機６３から排気される燃焼排ガスは、流路６４を通って大気中に排気される。
【００５６】
次に、熱交換器５０の伝熱面に向けて外部から給気される圧縮空気や蒸気等を吹付けるスートブロワ７１の駆動方法の一例として、スートブロワ７１を駆動するコントローラ７０について説明する。図２に示すように、コントローラ７０の入力側には、熱交換器５０の燃焼排ガスの給気側部と排気側部における圧力差を測定するマノメータ等の圧力センサ７５と、熱交換器５０で熱交換された燃焼排ガスの温度を測定する熱電対等の温度センサ７６と、インターバル時間を計測するタイマ７７が所定の入力インターフェース回路を介して接続されている。一方、コントローラ７０の出力側には、スートブロワ７１が所定の出力インターフェース回路を介して接続されている。  
【００５７】
次に、スートブロワ７１の駆動方法について説明する。図３に示すように、ステップＳ１において、コントローラ７０にスートブロワ７１を駆動する基準となる設定圧力との圧力差ΔＰと、設定温度との温度差ΔＴと、インターバル時間Ｈと、スートブロワ７１の駆動時間Ｋをコントローラ７０に入力して、ステップＳ２に進む。
【００５８】
ステップＳ２において、コントローラ７０は、タイマ７７で計測されたインターバル時間ｈを０秒に変更して、ステップＳ３に進む。
【００５９】
ステップＳ３において、コントローラ７０は、圧力センサ７５で測定された圧力差を判断する。設定圧力差から圧力センサ７５で測定された圧力差を減算して求めた圧力差Δｐが、ステップＳ１で入力された圧力差ΔＰ以下である場合には、ステップＳ４に進む。一方、設定圧力差から圧力センサ７５で測定された圧力差を減算して求めた圧力差Δｐが、ステップＳ１で入力された圧力差ΔＰよりも大きい場合には、ステップＳ６に進む。また、ステップＳ１で入力する圧力差ΔＰを０．５〜１．０ｋＰａに設定するのが好ましい。これにより、熱交換器５０の伝熱面に過度の付着物が付着するのを防止することができる。
【００６０】
ステップＳ４において、コントローラ７０は、温度センサ７６で測定された温度を判断する。設定温度から温度センサ７６で測定された温度を減算して求めた温度差Δｔが、ステップＳ１で入力された温度差ΔＴ以上である場合には、ステップＳ５に進む。一方、設定温度から温度センサ７６で測定された温度を減算して求めた温度差Δｔが、ステップＳ１で入力された温度差ΔＴよりも小さい場合には、ステップＳ６に進む。また、ステップＳ１で入力する温度差ΔＴを３０〜５０℃に設定するのが好ましい。これにより、熱交換器５０の伝熱面に過度の付着物が付着するのを防止することができる。
【００６１】
ステップＳ５において、コントローラ７０は、タイマ７７で計測されたインターバル時間を判断する。タイマ７７で計測されたインターバル時間ｈが、ステップＳ１で入力されたインターバル時間Ｈを超えた場合には、ステップＳ６に進む。一方、タイマ７７で計測されたインターバル時間ｈが、ステップＳ１で入力されたインターバル時間Ｈ以内である場合には、ステップＳ３に戻る。また、ステップＳ１で入力するインターバル時間Ｈを４〜８時間に設定するのが好ましい。これにより、熱交換器５０の伝熱面に過度の付着物が付着するのを防止することができる。
【００６２】
ステップＳ６において、コントローラ７０は、スートブロワ７１を、ステップＳ１で入力された駆動時間Ｋに亘って駆動する。これにより、再燃炉４０に消石灰（Ｃａ（ＯＨ）2）を供給して硫酸アンモニウム（（ＮＨ4）2ＳＯ4）の生成を抑制する化学的処理に加えて、スートブロワ７１から熱交換器５０の伝熱面に付着した硫酸アンモニウム（（ＮＨ4）2ＳＯ4）に向けて圧縮空気や蒸気等を吹付けて除去する物理的処理を併用して、熱交換器５０の伝熱面を好適な状態に維持することができる。また、ステップＳ１で入力する駆動時間Ｋを６〜１０分に設定するのが好ましい。これにより、熱交換器５０の伝熱面に付着した付着物に圧縮空気や蒸気等を吹付けて、付着物を効率良く剥離することができる。
【産業上の利用可能性】
【００６３】
本発明は、乾燥させた下水汚泥を炭化させる炭化炉と、炭化炉から排気される分解ガスに含まれるタール等の物質を燃焼させて無害化する再燃炉と、再燃炉から排気される燃焼排ガスが給気される熱交換器を備えた燃料化設備の運転用法に適用することができる。
【符号の説明】
【００６４】
３０      炭化炉
４０      再燃炉
４２      流路
４７      供給手段
５０      熱交換器
７１      スートブロワ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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