(57)【要約】【課題】必要な特性（靭性、強度、及び耐食性）を発現することのできるディスクブレーキロータを提供すること。【解決手段】マルテンサイト及び炭窒化物を含み、フェライトを任意選択的に含む組織である。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
マルテンサイト及び炭窒化物を含み、フェライトを任意選択的に含む組織である、ことを特徴とするディスクブレーキロータ。
【請求項２】
前記炭窒化物が、質量％で、０．０２％〜２％である、請求項１に記載のディスクブレーキロータ。
【請求項３】
質量％で、
Ｃ：０．０２〜０．１０％、
Ｎ：０．０１〜０．１０％、
Ｓｉ：０．０５〜１．０％、
Ｍｎ：０．５〜１．５％、
Ｐ：０．０４０％以下、
Ｓ：０．０１５％以下、
Ｎｉ：０．０１〜２．０％
Ｃｒ：１０．５〜１６．０％、
Ｃｕ：０．０１〜１．０％
Ｖ：０．０１％〜０．５０％、及び
Ａｌ：０．００１〜０．０１０％
を含有し、残部がＦｅ及び不可避不純物であり、
下記式（１）で表わされる熱間時の相バランス指標γpが７０〜１２０である、請求項１又は２に記載のディスクブレーキロータ。
γp＝420C＋470N＋23Ni＋9Cu＋7Mn−11.5Cr−11.5Si−52Al−12Mo−47Nb−7Sn−49Ti−48Zr−49V＋189                                                  ・・・  式（１）
【請求項４】
さらに、質量％で、
Ｍｏ：０．０１〜１．０％、
Ｓｎ：０．００３〜０．１０％、
Ｎｂ：０．００１〜０．３０％、
Ｔｉ：０．０５％以下、
Ｂ：０．０００２〜０．００５０％
の少なくとも１種を含有する、請求項３に記載のディスクブレーキロータ。
【請求項５】
板厚が４〜１０ｍｍである、請求項１〜４のいずれか１項に記載のディスクブレーキロータ。
【請求項６】
自動車のディスクブレーキロータとして用いられる、請求項１〜５のいずれか１項に記載のディスクブレーキロータ。
【請求項７】
マルテンサイト系ステンレス鋼からなる、請求項１〜６のいずれか１項に記載のディスクブレーキロータ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ディスクブレーキロータに関し、特に、加工性及び耐食性に優れたマルテンサイト系ステンレス鋼製自動車用ディスクブレーキロータに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、自動車用ディスクブレーキロータには鋳鉄が使用されてきた。その理由は、ディスクブレーキロータがパッドと接触、摩擦して発熱する際に、その発熱に対して十分な強度を維持する必要があるためである。しかしながら、鋳鉄製ディスクブレーキロータは耐食性が低いので使用中に発銹するという問題があり、しかもディスクブレーキロータがタイヤのホイール内に位置していることから、この問題は認識し辛かった。
【０００３】
これに対し、二輪車用のブレーキディスクロータは、目に触れ易いことから外観の意匠性が優先されるため、当該ロータには、耐銹性に優れ、かつ、強度が高いマルテンサイト系ステンレス鋼が用いられてきた。
【０００４】
近年、自動車が電動化され、電気自動車やハイブリッド車が増加する状況下では、自動車への回生ブレーキの搭載が促進されている。このため、自動車のディスクブレーキに対して制動性能に関する負荷が低減し、これまで使用できないと考えられていたマルテンサイト系ステンレス鋼が使用される環境が整ってきた。
【０００５】
また、自動車のデザインの変化に伴い、ディスクブレーキロータが容易に目に触れる車種が多くなってきていることから、ディスクロータの発銹も視認可能となりつつある。このため、発銹性の低いマルテンサイト系ステンレス鋼がロータの材料として注目されている。
【０００６】
しかしながら、自動車用ディスクブレーキロータは、上述のとおり、タイヤのホイール内に位置することから、図１に示すハット形状を必要とする場合が多い。このような場合、材料に極めて優れた加工性が要求されるが、マルテンサイト系ステンレス鋼は高強度であるため、加工性に乏しいという問題がある。
【０００７】
高強度材の加工法の１つにホットスタンプと呼ばれる手法がある。この手法は素材を高温に加熱した状態でプレス加工を行い、その後金型内で急冷して、所望形状の部材を得る手法である。この手法によれば、寸法精度を高くすることができるだけでなく、金型内での急冷中にマルテンサイトを生成させることができるので、所望形状の部材の強度を高めることも可能となる。つまり、ホットスタンプは、マルテンサイト系ステンレス鋼の加工に適した手法である。
【０００８】
また、一体型でなく、ハット部とつば部を分割した形態のディスクブレーキロータも多く存在する。このような形態のロータでは、摺動部であるつば部の加工性への要求は低減される。この部分のみマルテンサイト系ステンレス鋼を用いることも可能である。
【０００９】
しかしながら、マルテンサイト系ステンレス鋼を自動車ディスクブレーキロータに適用する場合には、板厚がある程度大きいことから、その焼入れ後の靱性が低くなる。このため、部品製造時及び使用時の衝撃による破損、又は、焼入れ後の加工時の加工面の割れなどが発生するおそれがある。
【００１０】
特許文献１には、マルテンサイト系Ｃｒ含有鋼を用いるとともに、ホットスタンプを採用して製造した、自動車用ディスクブレーキロータが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１１】
【特許文献１】特開２０１６−１１７９２５号公報
【特許文献２】特開２０１６−６５３０１号公報
【非特許文献】
【００１２】
【非特許文献１】第３版  鉄鋼便覧  IV鉄鋼材料、試験・分析、Ｐ．３２７
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
しかしながら、特許文献１に開示された技術では、鋼の成分が広範であり、しかも自動車用ディスクブレーキロータに必要な特性（例えば、靭性、強度、及び耐食性）についての言及が十分になされていない。また、特許文献１には、焼入れ後の靱性についての開示もなされていない。
【００１４】
以上から、従来、所定の成分や組織を有する素材と、自動車用ディスクブレーキロータに必要な特性との関係を明確に示した文献はなく、換言すれば、靭性、強度、及び耐食性に優れ、自動車用ディスクブレーキロータに適した材料はなかったといえる。
【００１５】
本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、必要な特性（靭性、強度、及び耐食性）を発現することのできるディスクブレーキロータを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
本発明者らは、自動車用ディスクブレーキロータへの、マルテンサイト系ステンレス鋼の適用を検討してきた。その中で、本発明者らは、部品製造時及び使用時の衝撃による破損、又は、焼入れ後の加工時における加工面の割れが起こり得ることに気付いた。このことは、焼入れ後の靱性が低いことに起因するものであり、さらに、ロータの組織が、マルテンサイトのみ、或いはマルテンサイト及びフェライトとなっている場合は、組織が粗大であり靱性が乏しく、割れ易いことに起因するものである。
【００１７】
上記破損や割れ等を改善することを検討した結果、本発明者らは、焼入れ時の高温状態で炭窒化物を一部残存させることにより組織の粗大化を抑制できることを見出した。具体的には、本発明者らは、この高温状態で残存させた炭窒化物をホットスタンプ後も残存させること、換言すれば、ロータ材の組織を、マルテンサイト及び炭窒化物を含む組織、或いは、マルテンサイト、フェライト、及び炭窒化物を含む組織とすることが重要であるとの知見を得た。
【００１８】
本発明者らは、以上の知見に加えて、十分な強度と耐食性を有する成分範囲を定め、本発明を完成するに至った。即ち、本発明は上記の知見に基づきなされたものであって、その要旨は以下のとおりである。
【００１９】
［１］マルテンサイト及び炭窒化物を含み、フェライトを任意選択的に含む組織である、ことを特徴とするディスクブレーキロータ。
【００２０】
［２］上記炭窒化物が、質量％で、０．０２％〜２％である、上記［１］に記載のディスクブレーキロータ。
【００２１】
［３］質量％で、
Ｃ：０．０２〜０．１０％、
Ｎ：０．０１〜０．１０％、
Ｓｉ：０．０５〜１．０％、
Ｍｎ：０．５〜１．５％、
Ｐ：０．０４０％以下、
Ｓ：０．０１５％以下、
Ｎｉ：０．０１〜２．０％
Ｃｒ：１０．５〜１６．０％、
Ｃｕ：０．０１〜１．０％
Ｖ：０．０１％〜０．５０％、及び
Ａｌ：０．００１〜０．０１０％
を含有し、残部がＦｅ及び不可避不純物であり、
下記式（１）で表わされる熱間時の相バランス指標γpが７０〜１２０である、上記［１］又は［２］に記載のディスクブレーキロータ。
γp＝420C＋470N＋23Ni＋9Cu＋7Mn−11.5Cr−11.5Si−52Al−12Mo−47Nb−7Sn−49Ti−48Zr−49V＋189                                                  ・・・  式（１）
【００２２】
［４］さらに、質量％で、
Ｍｏ：０．０１〜１．０％、
Ｓｎ：０．００３〜０．１０％、
Ｎｂ：０．００１〜０．３０％、
Ｔｉ：０．０５％以下、
Ｂ：０．０００２〜０．００５０％
の少なくとも１種を含有する、上記［３］に記載のディスクブレーキロータ。
【００２３】
［５］板厚が４〜１０ｍｍである、上記［１］〜［４］のいずれか１つに記載のディスクブレーキロータ。
【００２４】
［６］自動車のディスクブレーキロータとして用いられる、上記［１］〜［５］のいずれか１つに記載のディスクブレーキロータ。
【００２５】
［７］マルテンサイト系ステンレス鋼からなる、上記［１］〜［６］のいずれか１つに記載のディスクブレーキロータ。
【発明の効果】
【００２６】
本発明に係るディスクブレーキロータでは、所定の組織を有している。このため、本発明に係るディスクブレーキロータよれば、必要な特性（靭性、強度、及び耐食性）が発現される。
【図面の簡単な説明】
【００２７】
【図１】図１は、ハット形状の自動車用ディスクブレーキロータを示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２８】
以下に、本発明に係るディスクブレーキロータの実施形態について、詳述する。
【００２９】
＜ディスクブレーキロータ＞
本実施形態のディスクブレーキロータは、自動車用ディスクブレーキロータに適した、優れた特性（靭性、強度、及び耐食性等）を得るために、少なくとも組織を最適化したものである。
【００３０】
［化学成分］
まず、ディスクブレーキロータとして適した組織を得るための組成を限定した理由について説明する。なお、組成についての％の表記は、特に断りのない場合は、質量％を意味する。
【００３１】
Ｃ：０．０２〜０．１０％
Ｃは、焼入れ後所定の硬さを得るために必須な元素であり、所定の硬度レベルになるようにＮと組み合わせて添加する。０．０２％未満であると、十分なマルテンサイト相が生成せず、強度が不足して好ましくない。０．１０％を超えると、強度が高くなり過ぎ、ブレーキ鳴きが起こり易くなるため好ましくない。Ｃの好ましい範囲は、０．０３〜０．０８％である。なお、ブレーキ鳴きとは、ブレーキシステムに含まれるパッドとロータとの間で発生する摩擦力が原因で振動が起こる現象をいう。
【００３２】
Ｎ：０．０１〜０．１０％
Ｎは、Ｃと同様に焼入れ後に所定の硬度を得るために必須の元素であり、所定の硬度レベルになるようにＣと組み合わせて添加する。また、耐食性向上にも効果がある。０．０１％未満であると、十分なマルテンサイト相が生成せず、強度が不足して好ましくない。０．１０％を超えると、強度が高くなり過ぎ、ブレーキ鳴きが起こり易くなるため好ましくない。Ｎの好ましい範囲は、０．０３〜０．０７％である。
【００３３】
Ｓｉ：０．０５％〜１．０％
Ｓｉは、溶解精錬時に脱酸のために必要である他、焼入れ熱処理時に酸化スケール生成を抑制するためにも有用であり、その効果は０．０５％以上で発現する。但し、Ｓｉは溶銑等の原料から混入するため、過度な低下はコスト増に繋がる。このため、０．２０％以上にすることが好ましい。また、過度なＳｉの添加はオーステナイト単相温度域を狭くし、焼入れ安定性を損ねるために１．０％以下とする。なお、オーステナイト安定化元素の添加量を低減しコストを下げるためには０．６％以下にすることが好ましい。
【００３４】
Ｍｎ：０．５％〜１．５％
Ｍｎは、脱酸剤として添加される元素であるとともに、オーステナイト単相域を拡大し焼入れ性の向上に寄与する。その効果は０．５％以上で明確に現れる。但し、安定して焼入れ性を確保するためには、１．１％以上にすることが好ましい。また、過度なＭｎの添加は焼入れ加熱時の酸化スケールの生成を促進し、その後の研磨負荷を増加させるため、１．５％以下とした。なお、ＭｎＳ等の粒化物に起因する耐食性の低下も考慮すると１．３％以下にすることが好ましい。
【００３５】
Ｐ：０．０４０％以下
Ｐは原料である溶銑やフェロクロム等の主原料中に不純物として含まれる元素である。Ｐは熱延焼鈍板の靭性に対しては有害な元素であるため、０．０４０％以下とする。さらに好ましくは０．０３０％以下である。過度な低減は高純度原料の使用を必須にするなど、コストの増加に繋がるため、好ましくは、Ｐの下限は０．０１０％である。
【００３６】
Ｓ：０．０１５％以下
Ｓは、硫化物系介在物を形成し、鋼材の一般的な耐食性（全面腐食や孔食）を劣化させる。また、Ｓは、熱間加工性を低下させ、具体的には熱延鋼板の耳割れを発生させ易くする。このため、その含有量の上限は低いほうが好ましく、０．０１５％とする。また、Ｓの含有量は少ないほど耐食性は良好となるが、低Ｓ化には脱硫負荷が増大し、製造コストが増大するので、その下限を０．００１％とするのが好ましい。なお、Ｓのさらに好ましい範囲は０．００２〜０．００８％である。なお、耳割れとは、圧延板の縁において起こる現象であって、材料が圧延板の幅方向に流れるために延伸が不足し、圧延方向の張力が生じて縁が割れる現象を意味する。
【００３７】
Ｎｉ：０．０１％〜２．０％
Ｎｉは孔食の進展抑制に有効な元素であり、その効果は０．０１％以上の添加で安定して発揮されるため下限を０．０１％とする。一方、多量の添加は、熱延焼鈍鋼板において固溶強化によるプレス成形性の低下を招くおそれがあるとともに高価な元素であるため、その上限を２．０％とする。Ｎｉの好ましい範囲は、０．０１〜１．０％である。
【００３８】
Ｃｒ：１０．５％〜１６．０％
Ｃｒは、本実施形態において、耐酸化性や耐食性確保のために必須な元素である。具体的には、熱延鋼板中に粒界に生成したＣｒ炭窒化物は、焼入れの高温保持時に結晶粒の粗大化を抑制する効果も有する。１０．５％未満では、十分な耐銹性等が得られない。一方、１６．０％超ではマルテンサイトの生成が乏しくなり、十分な強度が得られなくなる。Ｃｒのさらに好ましい範囲は、１１．０〜１５．５％である。
【００３９】
Ｃｕ：０．０１％〜１．０％
Ｃｕは、δフェライトを含むマルテンサイト組織の耐食性向上に有効であり、その効果は０．０１％以上で発現する。また、Ｃｕはオーステナイト安定化元素として焼入れ性の向上のために積極的な添加が行われる場合もある。これに対し、過度な添加は熱間加工性の低下や、原料コストの増加に繋がるために１．０％以下とする。酸性雨による発銹などを考慮すると下限を０．０２％以上にすることが好ましい。Ｃｕの上限値のさらに好ましい値は０．５０％である。
【００４０】
Ｖ：０．０１％〜０．５０％
Ｖは、フェライト系ステンレス鋼の合金原料に不純物として混入し、精錬工程における除去が困難であるため、一般的に０．０１〜０．１０％の範囲で含有される。０．０１％未満とすると製鋼コストの上昇を招く。また、Ｖは、微細な炭窒化物を形成し、ブレーキディスクの耐磨耗性を向上させる他、耐食性の向上にも効果を有するため、必要に応じて、意図的な添加も行われる元素である。その効果は０．０２％以上の添加で安定して発現するため、下限を０．０２％とすることが好ましい。一方、過剰に添加すると、析出物の粗大化を招くおそれがあるため、また、粒界のＣｒ窒化物を減少させ過ぎると粒界が粗大化しやすくなり、いずれも焼入れ後の靭性が低下させてしまうため、上限を０．５０％とする。その結果、焼入れ後の靭性が低下してしまうため、上限を０．５０％とする。なお、製造コストや製造性を考慮すると、０．０３％〜０．２％とすることが好ましい。
【００４１】
Ａｌ：０．００１％〜０．０１０％
Ａｌは、脱酸元素として添加される他、耐酸化性を向上させる元素である。その効果は０．００１％以上で得られる。一方、過剰の添加は大型の酸化物系介在物を形成し易くする。本実施形態では母相の耐銹性をコスト低減のためにぎりぎりまで低減しているため、介在物の存在が耐銹性に大きく影響する。介在物が発銹起点となり易くなるためである。このような状況下では、介在物を小さく、また少なくするため、Ａｌの上限を０．０１０％とする。Ａｌ含有量は低下させるほど好ましく、脱酸及びコストの兼ね合いから、０．００３％以下とすることが好ましい。もちろん、Ａｌは含有しなくてもよい。なお、ここでいうＡｌの含有量はＴ．Ａｌを意味する。
【００４２】
本実施形態では、上述した各元素に加えて、耐銹性、耐熱性、熱間加工性等を向上させるために、以下の元素の少なくとも１種を含有することができる。
【００４３】
Ｍｏ：０．０１％〜１．０％
Ｍｏは、δフェライトを含むマルテンサイト組織の耐食性向上に有効であり、その効果は０．０１％以上で発現する。Ｍｏは、焼入れ性の向上及び焼入れ後の耐熱性向上にも有効なため、０．０２％以上とすることがより好ましい。鋼を焼入れし次いで焼戻しすると、硬度低下が起こるが、ここで、焼入れ後の耐食性とは、その低下代が小さい度合を意味し、「焼戻し軟化抵抗」とも呼ばれる。ブレーキディスクは焼入れて使用されるが、使用時のブレーキングでの抵抗発熱によりディスク材は加熱される。そのため、焼戻し軟化抵抗は重要である。Ｍｏはフェライト相の安定化元素であり、過度の添加は、オーステナイト単相温度域を狭くすることで焼入れ特性を損ねるため、その上限を１．０％とすることが好ましい。なお、Ｍｏのより好ましい上限は０．８％である。
【００４４】
Ｓｎ：０．００３％〜０．１０％
Ｓｎは焼入れ後の耐食性向上に有効な元素であり、０．００３％以上が好ましく、必要に応じて０．０２％以上添加することがより好ましい。但し、過度な添加は熱延時の耳割れを促進するため０．１０％以下にすることが好ましく、０．０５％以下にすることがより好ましい。
【００４５】
Ｎｂ：０．００１％〜０．３０％
Ｎｂは、炭窒化物を形成することでステンレス鋼におけるクロム炭窒化物の析出による鋭敏化や耐食性の低下を抑制する元素であり、０．００１％以上が好ましい。さらに、Ｎｂは焼入れ後の耐熱性を大きく向上させる元素であることを考慮すると、０．０５％以上とすることがより好ましい。ここで、耐熱性とは、焼入れ後、熱を受けたときの軟化し難さを意味し、「焼戻し軟化抵抗」とも呼ばれる。しかしながら、Ｎｂを過剰に添加した場合、ブレーキディスクにおいては、ＮｂＮを形成することで、靭性の低下やブレーキ鳴きの原因になるため、好ましくなく、０．３０％を上限とし、より好ましくは０．２０％を上限とする。
【００４６】
Ｔｉ：０．０５％以下
Ｔｉは、ブレーキディスクにおいては、大きいＴｉＮを形成することで、靭性の低下やブレーキ鳴きの原因になるため、その上限は０．０５％以下とすることが好ましい。また、冬季の靭性を考慮すると０．０１％以下にすることがより好ましい。但し、炭窒化物を形成することで、ステンレス鋼におけるクロム炭窒化物の析出による鋭敏化や耐食性の低下を抑制する元素であるため、０．００１％以上とすることがより好ましく、０．００５％以上とすることがさらに好ましい。
【００４７】
Ｂ：０．０００２％〜０．００５０％
Ｂは、熱間加工性の向上に有効な元素であり、その効果は０．０００２％以上で発現するため、０．０００２％以上添加してもよい。より広い温度域における熱間加工性を向上させるためには、０．００１０％以上とすることがさらに好ましい。一方、過度な添加は硼化物と炭化物の複合析出により焼入れ性を損ねるため、０．００５０％を上限とすることが好ましい。耐食性も考慮すると０．００２５％以下とすることがさらに好ましい。
【００４８】
以上説明した各元素の他にも、本実施形態のディスクブレーキロータは、残部としてＦｅと不可避的不純物含む。ここで、不可避的不純物とは、ディスクブレーキロータを工業的に製造する際に、原料としての鉱石、スクラップ又は製造環境などから混入するものを指す。また、不可避的不純物としては、一般的な不純物元素である前述のＰ、Ｓ、Ｖの他に、Ｚｎ、Ｐｂ、Ｓｅ、Ｓｂ、Ｇａ、Ｔａ、Ｃａ、Ｍｇ、Ｚｒ、等が挙げられ、これらの元素は可能な限り低減することが好ましい。
【００４９】
一方、これらの元素は、本発明の課題を解決する限度において、その含有割合が制御され、必要に応じて、Ｚｎ≦１００ｐｐｍ、Ｐｂ≦１００ｐｐｍ、Ｓｅ≦１００ｐｐｍ、Ｓｂ≦５００ｐｐｍ、Ｇａ≦５００ｐｐｍ、Ｔａ≦５００ｐｐｍ、Ｃａ≦１２０ｐｐｍ、Ｍｇ≦１２０ｐｐｍ、Ｚｒ≦１２０ｐｐｍの少なくとも１種を含有してもよい。
【００５０】
［組織］
γｐ：７０〜１２０
本実施形態のディスクブレーキロータは、マルテンサイト系ステンレス鋼からなる。マルテンサイト（以下、Ｍ）を得るためには、高温でオーステナイト（以下、γ）を生成する必要がある。また、マルテンサイトの量は添加成分により決まるため、各元素を相互に調整し、バランスを取る必要がある。
【００５１】
この相バランスを示す指標が下記式（２）で表されるγｐである。
γp＝420C＋470N＋23Ni＋9Cu＋7Mn−11.5Cr−11.5Si−52Al−12Mo−47Nb−7Sn−49Ti−48Zr−49V＋189                                                  ・・・  式（２）
【００５２】
本実施形態では、γｐが７０〜１２０であることを要する。７０未満であると高温で生成するγが少なくなり、焼入れ後のＭが少なくなり、必要な硬さが得られない。これに対し、γｐが１２０を超えると、γを焼入れしてもマルテンサイト変態が起こらず、安定γが過度に多くなってマルテンサイトが過度に少なくなり、必要な硬さが得られない。γｐは９０〜１２０であることがより好適である。
【００５３】
具体的な金属組織：マルテンサイト及び炭窒化物（任意選択的にフェライト）
本実施形態のディスクブレーキロータの金属組織は、マルテンサイト及び炭窒化物を含み、フェライトを任意選択的に含む組織である。なお、体積％で、オーステナイトが１％未満存在していることは許容される。
【００５４】
金属組織は、王水系の薬品でエッチングした後、光学顕微鏡で観察することにより、各組織を区別できる。より詳細に観察する必要がある場合は、特許文献２に示されているような、村上試薬を用いたエッチング後のミクロ組織観察法やＥＢＳＤ（Electron  Backscatering  Diffraction）法を用いて観察することもできる。
【００５５】
マルテンサイト及び炭窒化物を含み、オーステナイトが１％未満であることで、組織を微細とすることができ、ひいては、靱性を高めることができる。
【００５６】
本実施形態のディスクブレーキロータの組織について、特に炭素窒化物を含むメリットは、以下の理由による。即ち、焼入れ時の高温状態において、炭窒化物が存在している場合、結晶粒の粗大化を抑制でき、かつ、高温状態で残存させた炭窒化物により変態後の組織も微細化できるため、靱性に優れたロータを得ることができる。特に、ホットスタンプ工法において、高温に曝されている時間が長い場合、炭窒化物が存在しているとより効果的である。
【００５７】
炭窒化物は、質量％で、０．０２％〜２％であることが好ましい。炭窒化物が０．０２％未満であると、結晶粒粗大化抑制効果が発現せず、２％超であると、靱性がやや低下するばかりでなく、固溶Ｃ及びＮが少なくなり、マルテンサイトの硬さが低下し、強度がやや低下するため好ましくない。
【００５８】
炭窒化物の量は、一般的な抽出残さ法により求めることができる。本実施形態では、非特許文献１に記載されている手法に準拠し、鋼板を電解により一定量溶解した溶液をフィルターでろ過し、残った残さを定量し、溶解量との比から残さ率を求める手法を採用することができる。そして、本実施形態では、残さはほぼ炭窒化物と考え、残さの量を炭窒化物量と定義する。
【００５９】
［ロータの板厚］
本実施形態のディスクブレーキロータにおいては、板厚が４〜１０ｍｍであることが好ましい。ロータの板厚が４ｍｍ以下では自動車ディスクロータとして薄すぎ、１０ｍｍを超えると厚すぎてブレーキシステム全体が大きくなりすぎるため好ましくない。ディスクブレーキロータのさらに好ましい板厚は、４〜８ｍｍである。
【００６０】
以上に示す本実施形態のディスクブレーキロータでは、少なくとも所定の組織を有している。このため、本実施形態に係るディスクブレーキロータによれば、必要な特性（靭性、強度、及び耐食性）を発現することができる。
【００６１】
＜ディスクブレーキロータの製造方法＞
次に、本実施形態のディスクブレーキロータの製造方法について詳述する。
【００６２】
［マルテンサイト系ステンレス鋼板の準備工程］
まず、上述の組成を有するマルテンサイト系ステンレス鋼板を用意する。具体的には、通常用いられる工程、即ち、溶解・鋳造、熱延、熱延板焼鈍の各工程を経て鋼板を製造することができる。ここで、熱延板焼鈍は省略してもよい。また、最終工程として、ショットブラスト、又は酸洗によるスケールを除去を採用することもできる。
【００６３】
ロータに用いられる鋼板の板厚は４〜９ｍｍとすることが好ましい。４ｍｍ未満では熱延鋼板として製造することが困難である一方、９ｍｍ超ではブレーキシステム全体が大きくなり過ぎるため好ましくない。
【００６４】
［鋼板を高温に曝す工程］
次に、所定のマルテンサイト系ステンレス鋼板を、９５０℃以上１１５０℃以下の高温に１ｓｅｃ以上３０ｍｉｎ以下の時間曝す。この工程では、鋼板の組織を、フェライト相＋炭窒化物から、オーステナイト相＋炭窒化物とする。なお、オーステナイト相＋炭窒化物に加えて、一部フェライト相が残っていてもよい。
【００６５】
鋼板を曝す温度が９５０℃未満では、オーステナイト相が少なく、焼入れ後の硬さが低くなる一方、１１５０℃超では、加熱時のオーステナイト相の結晶粒が大きくなり過ぎ、焼入れ後の靱性等が低下するだけでなく、マルテンサイト変態を起こさない安定オーステナイト相も生成されるため焼入れ後の硬さも低下する。同様に、鋼板を曝す時間が、１ｓｅｃ未満であれば、オーステナイト相が少なく、焼入れ後の硬さが低くなる一方、３０ｍｉｎ超では、加熱時のオーステナイト相の結晶粒が大きくなり過ぎ、焼入れ後の靱性等が低下するだけでなく、マルテンサイト変態を起こさない安定オーステナイト相も生成されるため焼入れ後の硬さも低下する。なお、所定のマルテンサイト系ステンレス鋼板を、１０００℃以上１１１０℃以下の高温に１ｍｉｎ以上２０ｍｉｎ以下の時間曝すことがより好ましい。
【００６６】
鋼板を高温に曝す、その温度及び時間の組み合わせについては、温度及び時間のそれぞれが上記範囲であればよいが、比較的低温を選択する場合は比較的長時間を選択し、また比較的高温を選択する場合は比較的短時間を選択することが、焼入れ後の硬さと靭性の双方をバランスよく得る上で好ましい。
【００６７】
［プレス加工により所定形状に加工する工程］
その後、鋼板をプレス加工により所定形状に加工する。プレス加工は、その開始時の温度を８００℃以上とすることが、マルテンサイト変態を十分に生じさせるという点で好ましい。なお、プレス加工に関するその他の諸条件について特に限定されない。このようにして、所定形状の中間体を得る。
【００６８】
［プレス加工により所定形状に加工した中間体を冷却する工程］
さらに、プレス加工で用いた金型をそのまま使用することで、プレス加工により得られた中間体を、当該金型中でそのまま冷却し、ディスクブレーキロータを得る。この過程で、オーステナイトがマルテンサイトに変態し、強度が向上する。このマルテンサイト変態後にも、ロータに、一部の残留オーステナイトが存在することがあるが、ロータとなった時点でのミクロ組織は、基本的にはマルテンサイト＋炭窒化物か、或いは、マルテンサイト＋炭窒化物＋フェライトのいずれかであればよい。但し、残留オーステナイトが極少量（ロータ表面から板厚の１／２の深さの面で測定した場合に、面積率で５%以下）存在していることは許容される。また、炭窒化物がなくなると、粒界のピン止め効果がなくなり、高温におけるオーステナイトの粒成長が著しくなり、粗大化するため、好ましくない。
【００６９】
冷却速度については、１０℃／ｍｉｎ〜１００℃／ｓとすることが好ましい。焼入れ条件に関しては、炭窒化物の量との相関が重要であり、焼入れ後の炭窒化物の量を抽出残渣法によって測定し、質量％で０．０２％〜２％となるように焼入れ条件を定めることが、靱性に優れたロータを得られる点で好ましい。なお、焼入れについては、本実施形態における形態の他、熱間プレスと焼入れを組み合わせたホットスタンプ工法を採用することもできる。
【００７０】
本実施形態のディスクブレーキロータの製造方法では、プレス加工後少なくとも２００℃まで冷却する。これにより、マルテンサイト変態が生じ、ロータが必要な硬度を得ることができる。この効果をさらに高めるためには、室温まで冷却することが好ましい。
【実施例】
【００７１】
以下に、本願の実施例を示し、本願発明の効果を実証する。
【００７２】
＜実施例１＞
［ロータの作製］
表１に示す各成分の鋼Ａ１〜Ａ２４、及び鋼ａ１〜ａ１８を５０ｋｇインゴットに溶製し、熱延し、厚さ４〜９ｍｍの熱延板を得た。その後、８５０℃、１０ｈの箱焼鈍を行い、硫酸酸洗して熱延鋼板Ｂ１〜Ｂ２４、及び熱延鋼板ｂ１〜ｂ１８を得た。なお、表１中、式（２）γｐとは、上述した式（２）におけるγｐの値である。
【００７３】
【表１】
2019173086.tif 000002
【００７４】
その後、熱延鋼板Ｂ１〜Ｂ２４、及び熱延鋼板ｂ１〜ｂ１８のそれぞれについて、ハット部とフランジ部に分割されるディスクロータに用いられる、フランジ部に相当する外径１００ｍｍ、内径５０ｍｍのリング状のサンプルＣ１〜Ｃ２４、及びサンプルｃ１〜ｃ１８を打ち抜いた。
【００７５】
最後に、これらのサンプルの中から、サンプルＣ１（Ａ１鋼を使用）とサンプルＣ２（Ａ２鋼を使用）に対し、表２に示すように焼入れ条件を変えて金型焼入れを実施した。そして、焼入れ後のサンプルに対して、表面及び端面を研削して、図２に示すロータＤ１〜Ｄ８及びロータｄ１〜ｄ８を作製した。
【００７６】
【表２】
2019173086.tif 000003
【００７７】
［ロータの組織、炭窒化物量（抽出残渣）、及び機械的特性の評価］
次に、これらのロータＤ１〜Ｄ８及びロータｄ１〜ｄ８のそれぞれについて、組織観察を行うとともに、炭窒化物量（抽出残渣に関する）を測定し、さらに、機械的特性（靭性、硬さ、及び耐食性）について評価し、これらの結果を基に総合評価を行った。
【００７８】
（組織）
組織については、王水でエッチングを行った後、光学顕微鏡にて観察を行い、フェライト、マルテンサイト、炭窒化物、オーステナイトの存在有無を確認した。そして、マルテンサイト及び炭窒化物を含む組織である場合、或いは、マルテンサイト、炭窒化物及びフェライトを含む組織である場合を、本発明内とし、その他の場合を本発明外とした。その結果を表３に示す。
【００７９】
（炭窒化物量）
抽出残渣用のサンプルから、電解にて抽出残渣を採取し、炭窒化物の量を評価した。炭窒化物の量が０．０２％〜２％の場合を本発明内とし、それ以外の場合を本発明外とした。その結果を表３に併記する。
【００８０】
（靭性）
靱性については、ＪＩＳ  Ｚ  ２２４２に準拠したシャルピー衝撃試験を行った。試料は、板厚に深さ２ｍｍのＶノッチを刻んだサブサイズ試験片を用いた。試験片の破壊に要したエネルギーが１０Ｊ／ｃｍ２以上の場合を優、５Ｊ／ｃｍ２以上１０Ｊ／ｃｍ２未満の場合を良とする一方、５Ｊ／ｃｍ２未満の場合を不良とした。その結果を表３に併記する。なお、本明細書において、優及び良は合格であり、不可は不合格である。
【００８１】
（硬さ）
強度の指標として、ＪＩＳ  Ｚ  ２２４５に準拠したロックウェルＣスケール（ＨＲＣ）試験による硬さ測定を行い、３０以上４０以下の場合を優、２５以上３０未満の場合を良とした。これに対し、２５未満は使用時の変形が大きくなりすぎるため好ましくなく、また４０を超えると使用時のブレーキの鳴きが大きくなるため好ましくないのでいずれも不可とした。その結果を表３に併記する。
【００８２】
（耐食性）
耐食性については、ＪＩＳ  Ｚ  ２３７１に準拠した塩水噴霧試験（ＳＳＴ）を２４ｈ実施し、発銹なしを優、流れさび発生５個以下を良とする一方、流れさび発生５個超を不可とした。その結果を表３に併記する。
【００８３】
そして、以上の評価結果（靭性、硬さ、及び耐食性）を総合的に勘案して、ロータＤ１〜Ｄ８及びロータｄ１〜ｄ８のそれぞれについて、総合評価を行った。その結果を表３に併記する。
【００８４】
【表３】
2019173086.tif 000004
【００８５】
表１〜３から明らかなように、所定組織を有しているロータＤ１〜Ｄ８については、必要な特性（靭性、強度、及び耐食性）が発現されていることが判る。これに対し、所定組織を有していないロータｄ１〜ｄ８については、必要な特性（靭性、強度、及び耐食性）のうちの少なくとも１つが発現されていないことが判る。
【００８６】
＜実施例２＞
実施例１において得たサンプルＣ１〜Ｃ２４、及びサンプルｃ１〜ｃ１のそれぞれについて、１０００〜１０５０℃、５〜３０ｓｅｃ保持後、金型焼入れを行い、その後、実施例１と同様に表面及び端面を研削して、ロータＥ１〜Ｅ２４及びロータｅ１〜ｅ１８を作製した。そして、これらのロータＥ１〜Ｅ２４及びロータｅ１〜ｅ１８に対して、実施例１と同様の評価試験を行った。その結果を表４に示す。なお、表４の備考欄については、ｅ４はＳｉ不足のため脱酸不足であり、ｅ１１及びｅ１２はＮｉ、Ｃｕが過剰に添加されているため、γが多量に存在した。
【００８７】
【表４】
2019173086.tif 000005
【００８８】
表１、４から明らかなように、所定の組織を有しているロータＥ１〜Ｅ２４、並びに、ｅ１、ｅ３〜ｅ１０、ｅ１３、及びｅ１５〜ｅ１８については、必要な特性（靭性、強度、及び耐食性）が発現されていることが判る。これに対し、所定の組織を有していないロータｅ２、ｅ１１、ｅ１２、及びｅ１４については、必要な特性（靭性、強度、及び耐食性）のうちの少なくとも１つが発現されていないことが判る。
【図１】
2019173086.tif 000006
【手続補正書】
【提出日】平成31年4月18日(2019.4.18)
【手続補正２】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、
Ｃ：０．０２〜０．１０％、
Ｎ：０．０１〜０．１０％、
Ｓｉ：０．０５〜１．０％、
Ｍｎ：０．５〜１．５％、
Ｐ：０．０４０％以下、
Ｓ：０．０１５％以下、
Ｎｉ：０．０１〜０．２０％
Ｃｒ：１０．５〜１６．０％、
Ｃｕ：０．０１〜０．５０％
Ｖ：０．０１％〜０．５０％、及び
Ａｌ：０．００１〜０．０１０％
を含有し、残部がＦｅ及び不可避不純物であり、
下記式（１）で表わされる熱間時の相バランス指標γpが７０〜１２０であり、
マルテンサイト及び炭窒化物を含み、フェライトを任意選択的に含む組織であり、
前記炭窒化物が、質量で、０．０２〜２％であり、
板厚が４〜１０ｍｍである、自動車用ディスクブレーキロータ。
γp＝420C＋470N＋23Ni＋9Cu＋7Mn−11.5Cr−11.5Si−52Al−12Mo−47Nb−7Sn−49Ti−49V＋189                                            ・・・  式（１）
ここで、式（１）中の各元素記号には、当該元素の含有量が代入される。
【請求項２】
さらに、質量％で、
Ｍｏ：０．０５〜１．０％、
Ｓｎ：０．００３〜０．１０％、
Ｎｂ：０．０１〜０．１０％、
Ｔｉ：０．００５〜０．０５％、
Ｂ：０．０００２〜０．００５０％
の少なくとも１種を含有する、請求項１に記載の自動車用ディスクブレーキロータ。
【請求項３】
自動車のディスクブレーキロータとして用いられる、請求項１又は２に記載の自動車用ディスクブレーキロータ。
【請求項４】
マルテンサイト系ステンレス鋼からなる、請求項１〜３のいずれか１項に記載の自動車用ディスクブレーキロータ。