(57)【要約】【課題】積層された電磁鋼板の接着強度が高いモータコアを提供する。【解決手段】打ち抜き加工された複数の電磁鋼板１０を積層し、複数の電磁鋼板１０の板面１０ａを互いに接着したモータコアにおいて、電磁鋼板１０の打ち抜き端面１１のダレ高さをＬ（ｍｍ）、打ち抜き端面１１のダレ幅をＷ（ｍｍ）、電磁鋼板１０の板面１０ａに設けられている接着層１３の打ち抜き端面１１からの乾燥後はみ出し量をＦ（μｍ）として、下記式（１）かつ式（２）を満足することを特徴とする。  ０．０１≦Ｌ／Ｗ≦０．０４  （１）  １μｍ≦Ｆ≦１μｍ＋２５０μｍ×（Ｌ／Ｗ）  （２）【選択図】図３
2019161928.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
打ち抜き加工された複数の電磁鋼板を積層し、複数の前記電磁鋼板の板面を互いに接着したモータコアにおいて、
前記電磁鋼板の打ち抜き端面のダレ高さをＬ（ｍｍ）、打ち抜き端面のダレ幅をＷ（ｍｍ）、および前記電磁鋼板の板面に設けられている前記接着層の前記電磁鋼板の打ち抜き端面からの乾燥後はみ出し量をＦ（μｍ）として、下記式（１）かつ式（２）を満足することを特徴とするモータコア。
０．０１≦Ｌ／Ｗ≦０．０４  （１）
１μｍ≦Ｆ≦１μｍ＋２５０μｍ×（Ｌ／Ｗ）  （２）
【請求項２】
請求項１に記載のモータコアを製造するモータコアの製造方法であって、
平面視において前記打ち抜き端面からの接着剤塗布位置をＸ（ｍｍ）、接着時の加圧圧力をＰ（ＭＰａ）としたとき、ダレ比Ｌ／Ｗと接着時の加圧圧力Ｐに応じて、前記電磁鋼板の内側の板面に下記式（３）〜（７）のいずれかを満足する位置に接着剤を塗布することを特徴とするモータコアの製造方法。
（Ａ１）ダレ比０．０１≦Ｌ／Ｗ≦０．０２４の場合でかつ０≦Ｐ≦１２５ＭＰａ×（Ｌ／Ｗ）＋０．５ＭＰａの場合、
０．０２ｍｍ≦Ｘ≦０．１ｍｍ×Ｐ＋０．１５ｍｍ  （３）
（Ａ２）ダレ比０．０１≦Ｌ／Ｗ≦０．０２４の場合でかつ１２５ＭＰａ×（Ｌ／Ｗ）＋０．５ＭＰａ≦Ｐ≦３．５ＭＰａの場合、
０．１ｍｍ×Ｐ−１２．５ｍｍ×（Ｌ／Ｗ）−０．０３ｍｍ≦Ｘ≦０．１ｍｍ×Ｐ＋０．１５ｍｍ  （４）
（Ａ３）ダレ比０．０１≦Ｌ／Ｗ≦０．０２４の場合でかつ３．５ＭＰａ≦Ｐ≦１２５ＭＰａ×（Ｌ／Ｗ）＋５．３ＭＰａの場合、
０．１ｍｍ×Ｐ−１２．５ｍｍ×（Ｌ／Ｗ）−０．０３ｍｍ≦Ｘ≦０．５ｍｍ  （５）
（Ｂ１）ダレ比０．０２４＜Ｌ／Ｗ≦０．０４の場合でかつ０≦Ｐ≦１２５ＭＰａ×（Ｌ／Ｗ）＋０．５ＭＰａである場合、
０．０２ｍｍ≦Ｘ≦０．１ｍｍ×Ｐ＋０．１５ｍｍ（３）
（Ｂ２）ダレ比０．０２４＜Ｌ／Ｗ≦０．０４の場合でかつ３．５ＭＰａ≦Ｐ≦１２５ＭＰａ×（Ｌ／Ｗ）＋０．５ＭＰａの場合、
０．０２ｍｍ≦Ｘ≦０．５ｍｍ  （６）
（Ｂ３）ダレ比０．０２４＜Ｌ／Ｗ≦０．０４の場合でかつ１２５ＭＰａ×（Ｌ／Ｗ）＋０．５ＭＰａ≦Ｐ≦１２５ＭＰａ×（Ｌ／Ｗ）＋５．３ＭＰａの場合
０．１ｍｍ×Ｐ−１２．５ｍｍ×（Ｌ／Ｗ）−０．０３ｍｍ≦Ｘ≦０．５ｍｍ  （７）
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、電磁鋼板を積層して接着剤で固着したモータコアに関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、地球環境問題に対する取り組みへの高まりから、例えば、自動車（ハイブリッド自動車、電気自動車、燃料電池自動車など）や家電製品（エアコン、冷蔵庫など）の分野では、消費エネルギーの少ない製品の普及が進んでいる。これらの製品には、高速回転する高効率モータが使用されており、高効率モータのコアの材料として無方向性電磁鋼板が使用されている。
【０００３】
モータコアには、ステータコアと、その内側に配置されるロータコアがある。それぞれ、無方向性電磁鋼板（以下、電磁鋼板と略称する。）を環状に切り出し、切り出し後の複数の板片を２枚以上積層して固定することで構成される。一般に積層した電磁鋼板を固定する方法は、かしめ、溶接あるいはボルト締めが広く採用される。
【０００４】
電磁鋼板を切り出し後、複数の板片を２枚以上積層して固定するまでの過程で積層した電磁鋼板をかしめやボルト締め、溶接で固定すると、電磁鋼板にひずみが導入される。このため、従来から知られている方法で電磁鋼板を固定した積層鉄心は、鉄損が増大する。そのため、モータ製造時に積層鉄心に導入されるひずみを低減して、磁気特性を向上するための種々の技術が検討されている。
【０００５】
この課題を解決するものとして、例えば電磁鋼板を打ち抜いた後、接着して鉄心を組む方法がある。特許文献１には、積層したモータコアの側面（バックヨーク側面）に接着剤を塗布したモータコア、特許文献２〜５には打ち抜いた電磁鋼板の板面に接着材を塗布したモータコアが記載されている。また、特許文献６、７には、モータコアに塗布する接着剤のはみ出しを防止する技術が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００３−２８２３３０号公報
【特許文献２】特開２０１０−１３６４６７号公報
【特許文献３】特開２０１７−１６９２４９号公報
【特許文献４】特開２０１２−１２０２９９号公報
【特許文献５】特開２０１５−１４２４５３号公報
【特許文献６】特開２０１４−０９６４２９号公報
【特許文献７】ＷＯ２０１７−１９９５２７
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
従来の技術では、乾燥後の接着剤のはみ出し量が増加するとともに接着強度が低下するため、打ち抜き端面からはみ出した接着剤を除去する必要があり、製造コストが増加する問題があった。
【０００８】
そこで、本発明者らは、接着強度の高いモータコアを安価で製造する技術について検討した。その結果、電磁鋼板の打ち抜き端面からのダレ高さとダレ幅の比を所定の範囲にすることで、乾燥後の接着剤がはみ出しても接着強度が高く、はみ出した接着剤を除去する工程を省略することができ、製造コストを下げられる知見を得るに至った。
【０００９】
本発明は前記知見に基づいてなされたもので、積層された電磁鋼板の接着強度が高いモータコアを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
前記目的を達成するために、本発明のモータコアは、打ち抜き加工された複数の電磁鋼板を積層、板面を接着して構成されるモータコアにおいて、
前記電磁鋼板の打ち抜き端面に発生しているダレのダレ高さＬ（ｍｍ）、ダレ幅Ｗ（ｍｍ）、および前記電磁鋼板の板面に設けられている前記接着層の前記電磁鋼板の打ち抜き端面からのはみ出し量Ｆ（μｍ）が、下記式（１）かつ式（２）を満足することを特徴とする。
０．０１≦Ｌ／Ｗ≦０．０４  （１）
１μｍ≦Ｆ≦１μｍ＋２５０μｍ×（Ｌ／Ｗ）（２）
【００１１】
ここで、打ち抜き端面に発生しているダレとは、打ち抜き加工によって電磁鋼板を形成する場合において、当該電磁鋼板の板面と打ち抜き端面との間に形成された傾斜面のことを言う。ダレ高さとは、ダレ（傾斜面）の上端と下端との間の板厚方向の寸法のことを言い、ダレ幅とは、ダレ（傾斜面）の上端と下端との間の幅方向の寸法のことを言う。
【００１２】
本発明のモータコアによれば、モータコアサイズ、電磁鋼板の板厚、接着剤の塗布量、接着剤の組成にかかわらず、打ち抜き端面に発生しているダレのダレ高さとダレ幅のダレ比Ｌ／Ｗと接着剤はみ出し量を所定の範囲に制御することで、電磁鋼板の接着強度が高いモータコアを得ることができる。
【００１３】
また、本発明のモータコアの製造方法は、前記モータコアを製造する方法であって、平面視において前記打ち抜き端面からの接着剤塗布位置をＸ（ｍｍ）、接着時の加圧圧力をＰ（ＭＰａ）としたとき、ダレ比Ｌ／Ｗと接着時の加圧圧力Ｐに応じて、前記電磁鋼板の内側の板面に下記式（３）〜（７）のいずれかを満足する位置Ｘに接着剤を塗布することを特徴とする。
（Ａ１）ダレ比０．０１≦Ｌ／Ｗ≦０．０２４の場合でかつ０≦Ｐ≦１２５ＭＰａ×（Ｌ／Ｗ）＋０．５ＭＰａの場合、
０．０２ｍｍ≦Ｘ≦０．１ｍｍ×Ｐ＋０．１５ｍｍ  （３）
（Ａ２）ダレ比０．０１≦Ｌ／Ｗ≦０．０２４の場合でかつ１２５ＭＰａ×（Ｌ／Ｗ）＋０．５ＭＰａ≦Ｐ≦３．５ＭＰａの場合、
０．１ｍｍ×Ｐ−１２．５ｍｍ×（Ｌ／Ｗ）−０．０３ｍｍ≦Ｘ≦０．１ｍｍ×Ｐ＋０．１５ｍｍ  （４）
（Ａ３）ダレ比０．０１≦Ｌ／Ｗ≦０．０２４の場合でかつ３．５ＭＰａ≦Ｐ≦１２５ＭＰａ×（Ｌ／Ｗ）＋５．３ＭＰａの場合、
０．１ｍｍ×Ｐ−１２．５ｍｍ×（Ｌ／Ｗ）−０．０３ｍｍ≦Ｘ≦０．５ｍｍ  （５）
（Ｂ１）ダレ比０．０２４＜Ｌ／Ｗ≦０．０４の場合でかつ０≦Ｐ≦１２５ＭＰａ×（Ｌ／Ｗ）＋０．５ＭＰａである場合、
０．０２ｍｍ≦Ｘ≦０．１ｍｍ×Ｐ＋０．１５ｍｍ（３）
（Ｂ２）ダレ比０．０２４＜Ｌ／Ｗ≦０．０４の場合でかつ３．５ＭＰａ≦Ｐ≦１２５ＭＰａ×（Ｌ／Ｗ）＋０．５ＭＰａの場合、
０．０２ｍｍ≦Ｘ≦０．５ｍｍ  （６）
（Ｂ３）ダレ比０．０２４＜Ｌ／Ｗ≦０．０４の場合でかつ１２５ＭＰａ×（Ｌ／Ｗ）＋０．５ＭＰａ≦Ｐ≦１２５ＭＰａ×（Ｌ／Ｗ）＋５．３ＭＰａの場合
０．１ｍｍ×Ｐ−１２．５ｍｍ×（Ｌ／Ｗ）−０．０３ｍｍ≦Ｘ≦０．５ｍｍ  （７）
【００１４】
本発明のモータコアの製造方法によれば、ダレ比と接着時の加圧圧力に応じて（３）〜（７）式のいずれか１つを満足する位置に接着剤を塗布すれば、はみ出し量を規定範囲に制御できるので、高い接着強度が得られる。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、安価で積層された電磁鋼板の接着強度が高いモータコアが得られる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】本発明の実施の形態に係るモータコアを示すもので、モータコアを構成する電磁鋼板の平面図である。
【図２】同、正面図である。
【図３】同、（ａ）はモータコアの要部の断面図、（ｂ）は他のモータコアの要部の断面図、（ｃ）電磁鋼板の要部の断面図である。（ｄ）は電磁鋼板の腰部の断面図であり接着剤を塗布した図である。
【図４】同、（ａ）は接着剤を塗布した状態の電磁鋼板の平面図、（ｂ）は（ａ）における要部の拡大図である。
【図５】接着強度を調査するときの引張方法を示す図である。
【図６】接着強度とダレ比Ｌ／Ｗ、接着剤はみ出し量Ｆとの関係を示す図である。
【図７】ダレ比Ｌ／Ｗ＝０．０１３における、接着強度と加圧圧力Ｐ、接着剤塗布位置Ｘとの関係を示す図である。
【図８】ダレ比Ｌ／Ｗ＝０．０２４における、接着強度と加圧圧力Ｐ、接着剤塗布位置Ｘとの関係を示す図である。
【図９】ダレ比Ｌ／Ｗ＝０．０３７における、接着強度と加圧圧力Ｐ、接着剤塗布位置Ｘとの関係を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
（モータコア）
以下、図面を参照して本発明に係るモータコアの実施の形態について説明する。図１は実施の形態に係るモータコアを構成する電磁鋼板１０の平面図、図２はモータコア１０１の正面図である。電磁鋼板１０は、無方向性電磁鋼板や方向性電磁鋼板等の従来から知られている電磁鋼板を円環状に打ち抜き加工することで形成されたものであり、モータコア１０１の軸方向（図１において紙面と直交する方向、図２において上下方向）に複数積層されるとともに軸方向に隣接する電磁鋼板１０、１０どうしが接着剤で接着されることで、モータコア１０１を構成するものである。
【００１８】
電磁鋼板１０の表面には、モータコア（積層鉄心）１０１における各電磁鋼板１０の電気的絶縁を維持するために絶縁被膜（図示略）が形成されている。絶縁被膜は、無機物や有機物からなる被膜あるいは無機物と有機物を混合した被膜等の従来から知られている絶縁被膜が使用されている。
【００１９】
打ち抜き加工された電磁鋼板１０の打ち抜き端面１１には、図３（ａ）〜図３（ｃ）に示すように、ダレ１２が発生する。打ち抜き端面１１のダレ１２とは、図３（ｃ）に示すように、電磁鋼板１０の板面１０ａと打ち抜き端面１１との間に形成された傾斜面１２のことを言う。
【００２０】
また、図３（ａ）に示すように、乾燥後の接着剤の先端が、平面視において打ち抜き端面１１より電磁鋼板１０の外側にある場合が多いが、図３（ｂ）に示すように、平面視において打ち抜き端面１１より電磁鋼板１０の内側にある場合もある。
この場合、乾燥後の接着剤の先端が打ち抜き端面１１より電磁鋼板１０の外側にある場合、乾燥後はみ出し量Ｆは、打ち抜き端面１１から何μｍとし、電磁鋼板１０の内側にある場合、乾燥後はみ出し量Ｆは、打ち抜き端面１１から−（マイナス）何μｍとする。
また、本実施の形態では、モータコアサイズ、電磁鋼板の板厚、接着剤の塗布量、接着剤の組成にかかわらず乾燥後の接着剤はみ出し量Ｆ（μｍ）と、平面視において電磁鋼板１０の打ち抜き端面１１から電磁鋼板１０の内側にあるダレ高さＬ（ｍｍ）、ダレ幅Ｗ（ｍｍ）の比Ｌ／Ｗが下記式（１）、（２）を満足する。
０．０１≦Ｌ／Ｗ≦０．０４  （１）
１μｍ≦Ｆ≦１μｍ＋２５０μｍ×（Ｌ／Ｗ）  （２）
【００２１】
式（１）の限定理由について実験結果に基づいて説明する。
（Ａ）接着剤はみ出し量及び接着強度に及ぼすモータコアサイズの影響
表１のＡ−１〜１５の通り、板厚０．２５ｍｍの電磁鋼板をクリアランスを変えて打ち抜き、モータコアの外径、内径、打ち抜き端面のダレ比Ｌ／Ｗを変化させた。その後、モータコアの外周部と内周部についてそれぞれ、接着剤を打ち抜き端面から０．３ｍｍの位置に高さ０．１ｍｍ、幅０．０３ｍｍとして塗布し、１２枚積層したのち、３ＭＰａで加圧して接着した。接着剤が乾燥した後、以下の方法によって接着強度とダレ高さ、ダレ幅、接着剤はみ出し量を評価した。
なお、前記クリアランスとは、素材から電磁鋼板を打ち抜く際に使用されるパンチとダイとの間の隙間のことを言う。
（１）接着強度
接着強度として、特許文献５の方法に倣い図５に矢印で示すように、モータコア１０１を軸方向に平行に引張って、板面どうしが接着された電磁鋼板１０，１０に剥離が生じたときの荷重を測定し、８０Ｎ以上を合格とした。
（２）ダレ高さＬ、ダレ幅Ｗ、接着剤はみ出し量Ｆの評価
剥離した箇所について図３（ａ）のような観察面になるようにモータコアの断面を切り出した。その後、ダレは高さとダレ幅は、図３（ｃ）の通り測定した。一方接着剤はみ出し量は図３（ａ）の通り、打ち抜き端面から最も張り出した箇所を測定した。
【００２２】
（Ｂ）接着剤はみ出し量及び接着強度に及ぼす板厚の影響
表１のＢ−１〜１５の通り、板厚０．１５〜０．３０ｍｍの電磁鋼板をクリアランスを変えて打ち抜き、モータコアの打ち抜き端面のダレ比Ｌ／Ｗを変化させた。その後、モータコアの外周部と内周部についてそれぞれ、接着剤を打ち抜き端面から０．３ｍｍの位置に高さ０．１ｍｍ、幅０．０３ｍｍとして塗布し、１２枚積層したのち、３ＭＰａで加圧して接着した。接着剤が乾燥した後、（Ａ）と同様の方法によって接着強度とダレ高さ、ダレ幅、接着剤はみ出し量を評価した。
【００２３】
（Ｃ）接着剤はみ出し量及び接着強度に及ぼす接着剤塗布量の影響
表１のＣ−１〜１５の通り、板厚０．２５ｍｍの電磁鋼板をクリアランスを変えて打ち抜き、打ち抜き端面のダレ比Ｌ／Ｗを変化させた。その後、モータコアの外周部と内周部についてそれぞれ、接着剤を打ち抜き端面から０．３ｍｍの位置に高さ０．１〜１．０ｍｍ、幅０．０３〜０．３ｍｍ、またはモータコアの板面全体として塗布し、１２枚積層したのち、３ＭＰａで加圧して接着した。接着剤が乾燥した後、（Ａ）と同様の方法によって接着強度とダレ高さ、ダレ幅、接着剤はみ出し量を評価した。
【００２４】
（Ｄ）接着剤はみ出し量及び接着強度に及ぼす接着剤の組成の影響
表１のＣ−１〜１５の通り、板厚０．２５ｍｍの電磁鋼板をクリアランスを変えて打ち抜き、打ち抜き端面のダレ比Ｌ／Ｗを変化させた。その後、モータコアの外周部と内周部についてそれぞれ、接着剤組成を変えて、接着剤を打ち抜き端面から０．３ｍｍの位置に高さ０．１ｍｍ、幅０．０３ｍｍ塗布し、１２枚積層したのち、３ＭＰａで加圧して接着した。接着剤が乾燥した後、（Ａ）と同様の方法によって接着強度とダレ高さ、ダレ幅、接着剤はみ出し量を評価した。
【００２５】
【表１】
2019161928.tif 000003
【００２６】
（Ａ）〜（Ｄ）の実験結果からダレ比が同等であれば、モータコアサイズ、電磁鋼板の板厚、モータコア１枚当たりの接着剤塗布量、接着剤の組成が異なっても、はみ出し量や接着強度には影響しないことが分かる。その一方で、ダレ比が異なれば、はみ出し量、接着強度が変化することが分かる。
【００２７】
式（２）の限定理由について実験結果に基づいて説明する。
板厚０．２５ｍｍの無方向性電磁鋼板を、クリアランスを変えて外径１８０ｍｍ、内径１２０ｍｍの中空円形状にモータコアを打ち抜き、打ち抜き端面のダレ比Ｌ／Ｗを変化させた。その後、モータコアの外周部と内周部についてそれぞれ、接着剤を打ち抜き端面から０．３ｍｍの位置に高さ０．１ｍｍ、幅０．０３ｍｍとして塗布し、１２枚積層したのち、１〜１０ＭＰａで加圧処理して、はみ出し量Ｆを変化させた。接着剤を硬化、乾燥させた後、表１と同様の方法で打ち抜き端面からのはみ出し量を測定し、このモータコアの接着強度を調査した。
【００２８】
【表２】
2019161928.tif 000004
【００２９】
図６に、横軸を接着剤はみ出し量Ｆ（μｍ）、縦軸をダレ比（Ｌ／Ｗ）として表２の結果をプロットした。なお、図６において「〇」は、接着強度が８０Ｎ以上で高い場合、「×」は接着強度が８０Ｎ未満で低い場合を示している。
表２および図６に示すように、ダレ比Ｌ／Ｗが０．０１未満または０．０４超の場合には、接着剤はみ出し量が変化しても接着強度８０Ｎ未満と比較的低い。これに対し、ダレ比が０．０１〜０．０４の場合には、接着強度を８０Ｎ以上得るための接着剤はみ出し量の上限は、ダレ比が大きいほど許容範囲が広くなる。すなわち、接着剤のはみ出し量の上限は、ダレ比Ｌ／Ｗに依存し、Ｆ≦１μｍ＋２５０μｍ×（Ｌ／Ｗ）の時に８０Ｎ以上になることが分かる。
【００３０】
（１）ダレ比：Ｌ／Ｗ（−）
０．０１≦Ｌ／Ｗ≦０．０４
表１の結果より、ダレ比の下限は０．０１以上とする。ダレ比が０．０１未満であると接着に必要な空間が少なくなるため、接着強度の向上が見込めない。
一方、ダレ比の上限は０．０４以下とする。ダレ比が０．０４超であると接着剤とその上に積層した電磁鋼板の接着面積が減少するため、接着強度の向上が見込めない。
【００３１】
（２）打ち抜き端面からの乾燥後接着剤はみ出し量：Ｆ（μｍ）
１μｍ≦Ｆ≦１μｍ＋２５０μｍ×（Ｌ／Ｗ）
打ち抜き端面からの乾燥後接着剤はみ出し量Ｆ（μｍ）は、板面接着において接着強度を低下させる。Ｆが１μｍ未満（はみ出し量が負の値を含む）では接着面積が減少するため、接着強度が８０Ｎ未満である。したがってＦの下限は１μｍ以上とする。
一方、表２の結果より、Ｆが大きくなると接着強度が低下する。また、ダレ比によって接着強度が変化するためＦの上限は変化する。そのため接着強度を確保する観点からＦの上限は１μｍ＋２５０μｍ×（Ｌ／Ｗ）以下とする。したがって、打ち抜き端面からの接着剤はみ出し量は１μｍ≦Ｆ≦１μｍ＋２５０μｍ×（Ｌ／Ｗ）とする。
【００３２】
（モータコアの製造方法）
以下、図面を参照して本発明に係るモータコアの製造方法の実施の形態について説明する。
【００３３】
接着剤塗布位置１３は、図４に示すように、電磁鋼板１０の板面１０ａにおいて、電磁鋼板１０の外周側に設けられた接着剤塗布位置１３ａ、電磁鋼板１０の内周側に設けられた接着剤塗布位置１３ｂ、ティース１５の側面側に設けられた接着剤塗布位置１３ｃ、およびティース１５の先端側に設けられた接着剤塗布位置１３ｄによって構成されている。
接着剤塗布位置１３ａは電磁鋼板１０の外周に沿って平面視円形状に配置し、平面視において打ち抜き端面（バックヨーク端面）１１ａからＸ（ｍｍ）、電磁鋼板１０の内側にあるように接着剤を塗布する。
接着剤塗布位置１３ｂは電磁鋼板１０の内周に沿って平面視間欠円形状に配置し、平面視において打ち抜き端面（ヨーク内周端面）１１ｂからＸ（ｍｍ）、電磁鋼板１０の内側にあるように接着剤を塗布する。
接着剤塗布位置１３ｃは各ティース１５の互いに平行な側面に沿って直線状に配置し、平面視において打ち抜き端面（ティース側面）１１ｃからＸ（ｍｍ）、電磁鋼板１０の内側にあるように接着剤を塗布する。
接着剤塗布位置１３ｄは各ティース１５の先端に沿って直線状に配置し、平面視において打ち抜き端面（ティース端面）１１ｄからＸ（ｍｍ）、電磁鋼板１０の内側にあるように接着剤を塗布する。
【００３４】
接着剤塗布位置Ｘはダレ比Ｌ／Ｗと加圧圧力Ｐの値によって、接着剤はみ出し量が（２）式の範囲に入るように決定される。打ち抜き端面１１から下記式（３）〜（７）のいずれか一つを満足する範囲で電磁鋼板１０の内側にＸ（ｍｍ）の範囲で塗布する。
（Ａ１）ダレ比０．０１≦Ｌ／Ｗ≦０．０２４の場合でかつ０≦Ｐ≦１２５ＭＰａ×（Ｌ／Ｗ）＋０．５ＭＰａの場合、
０．０２ｍｍ≦Ｘ≦０．１ｍｍ×Ｐ＋０．１５ｍｍ  （３）
（Ａ２）ダレ比０．０１≦Ｌ／Ｗ≦０．０２４の場合でかつ１２５ＭＰａ×（Ｌ／Ｗ）＋０．５ＭＰａ≦Ｐ≦３．５ＭＰａの場合、
０．１ｍｍ×Ｐ−１２．５ｍｍ×（Ｌ／Ｗ）−０．０３ｍｍ≦Ｘ≦０．１ｍｍ×Ｐ＋０．１５ｍｍ  （４）
（Ａ３）ダレ比０．０１≦Ｌ／Ｗ≦０．０２４の場合でかつ３．５ＭＰａ≦Ｐ≦１２５ＭＰａ×（Ｌ／Ｗ）＋５．３ＭＰａの場合、
０．１ｍｍ×Ｐ−１２．５ｍｍ×（Ｌ／Ｗ）−０．０３ｍｍ≦Ｘ≦０．５ｍｍ  （５）
（Ｂ１）ダレ比０．０２４＜Ｌ／Ｗ≦０．０４の場合でかつ０≦Ｐ≦１２５ＭＰａ×（Ｌ／Ｗ）＋０．５ＭＰａである場合、
０．０２ｍｍ≦Ｘ≦０．１ｍｍ×Ｐ＋０．１５ｍｍ（３）
（Ｂ２）ダレ比０．０２４＜Ｌ／Ｗ≦０．０４の場合でかつ３．５ＭＰａ≦Ｐ≦１２５ＭＰａ×（Ｌ／Ｗ）＋０．５ＭＰａの場合、
０．０２ｍｍ≦Ｘ≦０．５ｍｍ  （６）
（Ｂ３）ダレ比０．０２４＜Ｌ／Ｗ≦０．０４の場合でかつ１２５ＭＰａ×（Ｌ／Ｗ）＋０．５ＭＰａ≦Ｐ≦１２５ＭＰａ×（Ｌ／Ｗ）＋５．３ＭＰａの場合
０．１ｍｍ×Ｐ−１２．５ｍｍ×（Ｌ／Ｗ）−０．０３ｍｍ≦Ｘ≦０．５ｍｍ  （７）
【００３５】
接着剤塗布位置Ｘの下限について説明する。Ｘ＜０．０２ｍｍ、またはＸ＜０．１ｍｍ×Ｐ−１２．５ｍｍ×（Ｌ／Ｗ）−０．０３ｍｍの場合、接着材はみ出し量が増えすぎて、接着強度８０Ｎ以上が得られない。したがって接着剤塗布位置の下限はＸ≧０．０２ｍｍまたはＸ≧０．１ｍｍ×Ｐ−１２．５ｍｍ×（Ｌ／Ｗ）−０．０３ｍｍとする。
接着剤塗布位置Ｘの上限について説明する。Ｘ＞０．５ｍｍ、またはＸ＞０．１ｍｍ×Ｐ＋０．１５ｍｍの場合、接着材はみ出し量は１μｍ未満になり、はみ出し量としては従来通りであるが、ダレ部分に接着剤が十分に行きわたらないため、その上に積層した電磁鋼板の接着面積が減少する。その結果、接着強度８０Ｎ以上が得られない。したがって接着剤塗布位置の上限はＸ≦０．５ｍｍまたはＸ≦０．１ｍｍ×Ｐ＋０．１５ｍｍとする。
【００３６】
接着時の加圧圧力Ｐはダレ比Ｌ／Ｗに応じて、接着剤のはみ出しが生じない範囲で変化させることができる。好ましくは０〜１０ＭＰａである。
【００３７】
本実施の形態では、接着剤として、２液混合タイプのエポキシ系接着剤を使用する例について説明したが、他に、加熱により硬化する１液型熱硬化性エポキシ系接着剤を用いることができる。
エポキシ樹脂としては、グリシジルエーテル型、グリシジルエステル型、グリシジルアミン型、線状脂肪族エポキサイド型、脂環族エポキサイド型等から選ばれるエポキシ樹脂が挙げられる。特にグリシジルエーテル型のエポキシ等量１５０〜３００の範囲のものが好ましい。これらのエポキシ樹脂は、強度、靭性、誘電性、浸透性、歪み抑制性、速硬化性等の所望の特性に応じて、その１種を単独で用いるか、あるいは２種以上を組み合わせて使用する。組み合わせとしては、ウレタン変性のエポキシ樹脂との併用が好ましい。通常のエポキシ樹脂とウレタン変性エポキシ樹脂との割合は、所望の強靭性を付与するために、０．２：０．８ 〜 ０．７：０．３の範囲が好ましい。
【００３８】
その他、必要に応じて防錆剤（たとえばトリポリリン酸二水素アルミニウム、リン酸亜鉛、リン酸アルミニウム等）、充填剤（たとえば炭酸カルシウム、クレー、タルク、シリカ、カーボン、酸化鉄、マイカ等）、反応性希釈剤（たとえばアリルグリシジルエーテル、フェニルグリシジルエーテル等）、可塑剤（たとえばフタル酸エステル、フルフリルアルコール等）、合成ゴム（たとえばＮＢＲ、ＳＢＲ等）を適宜配合できる。
【００３９】
接着剤を硬化させる際には、室温硬化させても良いが、加熱して硬化させることも可能である。加熱硬化は、接着剤固着積層鉄心の生産性を向上できる。
【００４０】
成分のゴム成分は、合成ゴムが好ましく、特に常温でゴム状弾性を有するものが好ましい。ゴム成分としては、アクリルゴム、ニトリルゴム、スチレンブタジエンゴム、ブタジエンメチルアクリレートアクリロニトリルゴム、ブタジエンゴム、カルボキシ含有アクリロニトリルブタジエンゴム、ビニル含有アクリロニトリルブタジエンゴム、シリコーンゴム、ウレタンゴム、ポリビニルブチラール等の合成ゴム、ゴム変性のエポキシ樹脂等のゴム変性高分子化合物、質量平均分子量１万以上の高分子エポキシ樹脂等が挙げられる。
【００４１】
ゴム成分の含有量は、熱硬化性樹脂組成物の固形分中、４０質量％以上を用いる。ゴム成分の含有量４０質量％未満であると、加熱加圧時の熱硬化性樹脂組成物の流動性が大きくなり、積層コアとしたときに電磁鋼板の内外周部からの熱硬化性樹脂組成物（接着層）のはみ出し量が多くなる。ゴム成分の含有量は、熱硬化性樹脂組成物の固形分中、８０質量％以下が好ましい。
【００４２】
塗布する接着材の厚みは、０．２ｍｍ以下が好ましい。０．２ｍｍを超えると、接着コストが増加するため、０．２ｍｍ以下が好ましい。
【００４３】
塗布する接着材の幅は、０．１ｍｍを超えると、接着コストが増加するため、０．１ｍｍ以下が好ましい。
【００４４】
打ち抜いた電磁鋼板１枚あたりに塗布する接着材の重量は、２．０ｍｇ／枚を超えると、接着コストが増加するため、２．０ｍｇ／枚以下が好ましい。
【００４５】
モータコアに使用する電磁鋼板の板厚は限定しない。しかし、板厚が薄くなるほどモータコアをカシメることが困難になる。したがってかしめることが困難になる板厚０．２５ｍｍ以下の電磁鋼板を用いることが好ましい。
【００４６】
電磁鋼板から打ち抜くときのモータコアの寸法は特に限定しない。必要な用途に応じて打ち抜き寸法を可変することができる。
【００４７】
次に実施例について説明する。
【実施例１】
【００４８】
板厚０．２０ｍｍの無方向性電磁鋼板を、クリアランスを変えて外径１８０ｍｍ、内径１２０ｍｍの中空円形状にモータコアを打ち抜き、打ち抜き端面のダレ比Ｌ／Ｗを変化させた。その後、モータコアの外周部と内周部にそれぞれ、接着剤を打ち抜き端面から０．３ｍｍの位置に高さ０．１ｍｍ、幅０．０３ｍｍとして塗布し、１２枚積層接着したのち、１〜１０ＭＰａで加圧処理して、はみ出し量Ｆを変化させた。接着剤を硬化、乾燥させた後、表１と同様の方法で打ち抜き端面からのはみ出し量を測定し、このモータコアの接着強度を調査した。接着強度は８０Ｎ以上を合格とした。結果を表３、図６に示す。
【００４９】
【表３】
2019161928.tif 000005
【００５０】
ダレ比Ｌ／Ｗ＝０．００４であるＮｏ．１〜７ではいずれも接着強度が８０Ｎに未満であった。
ダレ比Ｌ／Ｗ＝０．０１３、０．０２４、０．０３７であるＮｏ．８、１５、２２は、いずれもはみ出し量が従来例である１μｍ未満であり、接着強度は８０Ｎ未満であった。Ｎｏ．１１〜１４、２０〜２１、２８は接着剤はみ出し量の増加とともに接着強度は減少し、接着強度は８０Ｎに未満であった。
ダレ比Ｌ／Ｗ＝０．０４５であるＮｏ．２９〜３５ではいずれも接着強度が８０Ｎに未満であった。
これらに対しＮｏ．９〜１０、１６〜１９、２３〜２７は、ダレ比Ｌ／Ｗと接着剤はみ出し量Ｆが適正な範囲にあるので接着強度が８０Ｎ以上となった。
【００５１】
図６より、ダレ比Ｌ／Ｗが０．０１未満では接着に必要な空間が少なくなるため、接着強度の向上が見込めない。ダレ比が０．０４超では、接着面積が減少したため接着強度の向上が見込めない。ダレ比が０．０１〜０．０４では、はみ出し量Ｆが１μｍ未満でも接着強度の向上が見込めない。はみ出し量Ｆ（μｍ）が１μｍ＋２５０μｍ×（Ｌ／Ｗ）を超えると接着強度が８０Ｎ未満となる。これらに対して、ダレ比が０．０１〜０．０４においてはみ出し量が下記式（１）、（２）を満足する場合に十分な接着強度が得られることが分かる。
０．０１≦Ｌ／Ｗ≦０．０４  （１）
１μｍ≦Ｆ≦１μｍ＋２５０μｍ×（Ｌ／Ｗ）  （２）
【実施例２】
【００５２】
板厚０．２０ｍｍの無方向性電磁鋼板を、クリアランスを変えて外径１８０ｍｍ、内径１２０ｍｍの中空円形状にモータコアを打ち抜き、打ち抜き端面のダレ比Ｌ／Ｗを０．０１３、０．０２４、０．０３７にそれぞれ変化させた。その後、モータコアの外周部と内周部についてそれぞれ１２枚積層して接着剤の厚さは０．１ｍｍ、幅は０．０３ｍｍとし、内外周それぞれの打ち抜き端面から０．０１ｍｍ、０．０３ｍｍ、０．１５ｍｍ、０．３０ｍｍ、０．４５ｍｍ、０．６０ｍｍ位置に塗布した。接着後に圧力は１〜１０ＭＰａで加圧処理して、はみ出し量Ｆを変化させた。接着剤を硬化、乾燥させた後、打ち抜き端面からのはみ出し量を測定し、このモータコアの接着強度を調査した。結果を表４〜表６に示す。また、図７〜９にそれぞれダレ比Ｌ／Ｗが０．０１３、０．０２４、０．０３７の場合について、接着強度が８０Ｎ以上になる接着剤塗布位置と加圧圧力の範囲を示す。
図７〜図９は、それぞれ横軸を接着剤塗布位置Ｘ（ｍｍ）、縦軸を加圧圧力Ｐ（ＭＰａ）として表４〜表６の結果をプロットした。なお、図７〜図９において「〇」は、接着強度が８０Ｎ以上で高い場合、「×」は接着強度が８０Ｎ未満で低い場合を示している。
【００５３】
【表４】
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【００５４】
【表５】
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【００５５】
【表６】
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【００５６】
表４および図７に示すように、ダレ比Ｌ／Ｗ＝０．０１３の時、ａ−１、ａ−４〜７、ａ−１１〜１４、ａ−１８〜２１、ａ−２４〜２８、ａ−３０〜４２での接着剤塗布位置と加圧圧力の組合せでは、接着剤はみ出し量が１μｍ未満、または４μｍ超となり、接着強度が８０Ｎ未満となり不合格であった。これに対し、ａ−２〜３、ａ−８〜１０、ａ−１５〜１７、ａ−２２〜２３、ａ−２９での接着剤塗布位置と加圧圧力の組合せでは、（３）〜（５）式を満足し、接着剤はみ出し量が１〜４μｍとなり、接着強度が８０Ｎ以上となり合格であった。
【００５７】
表５および図８に示すように、ダレ比Ｌ／Ｗ＝０．０２４の時、ｂ−１、ｂ−４〜７、ｂ−１１〜１３、ｂ−１８〜２０、ｂ−２４〜２７、ｂ−３０〜３４、ｂ−３６〜４２での接着剤塗布位置と加圧圧力の組合せでは、接着剤はみ出し量が１μｍ未満、または７μｍ超となり、接着強度が８０Ｎ未満となり不合格であった。これに対し、ｂ−２〜３、ｂ−８〜１０、ｂ−１４〜１７、ｂ−２１〜２３、ｂ−２８〜２９、ｂ−３５での接着剤塗布位置と加圧圧力の組合せでは、（３）〜（５）式を満足し、接着剤はみ出し量が１〜７μｍとなり、接着強度が８０Ｎ以上となり合格であった。
【００５８】
表６および図９に示すように、ダレ比Ｌ／Ｗ＝０．０３７の時、ｃ−１、ｃ−４〜７、ｃ−１１〜１３、ｃ−１８〜１９、ｃ−２４〜２６、ｃ−３０〜３３、ｃ−３６〜４０、ｃ−４２での接着剤塗布位置と加圧圧力の組合せでは、接着剤はみ出し量が１μｍ未満、または１０μｍ超となり、接着強度が８０Ｎ未満となり不合格であった。これに対し、ｃ−２〜３、ｃ−８〜１０、ｃ−１４〜１７、ｃ−２０〜２３、ｃ−２８〜２９、ｃ−３４〜３５、ｃ−４１での接着剤塗布位置と加圧圧力の組合せでは、（３）、（６）、（７）式を満足し、接着剤はみ出し量が１〜１０μｍとなり、接着強度が８０Ｎ以上となり合格であった。
【００５９】
以上により、接着剤塗布位置Ｘはダレ比Ｌ／Ｗと加圧圧力Ｐの値によって、接着剤はみ出し量が前記（２）式の範囲に入るように決定され、打ち抜き端面１１から前記（３）〜（７）式のいずれか一つを満足する範囲で電磁鋼板１０の内側にＸ（ｍｍ）の範囲で塗布することによって、はみ出し量を規定範囲に制御して、高い接着強度が得られることが分かる。
【符号の説明】
【００６０】
１０  電磁鋼板
１０ａ  板面
１１、１１ａ〜１１ｄ  打ち抜き端面
１２  ダレ
１３、１３ａ〜１３ｄ  接着層
１５  ティース
１０１  モータコア
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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