(57)【要約】【課題】裏金層と銅合金からなる摺動層とを備える摺動部材において、摺動層と裏金層との強固な接合を提供すること。【解決手段】裏金層は、炭素を０．０７〜０．３５質量％を含有する亜共析鋼からなり、フェライト相およびパーライトからなる組織を有する。裏金層は、摺動層との接合表面に高フェライト相部を有し、裏金層の厚さ方向の中央部における組織中のパーライトの体積割合Ｐｃと、高フェライト相部におけるパーライトの体積割合Ｐｓが、Ｐｓ／Ｐｃ≦０．４になっている。【選択図】図１
2019173060.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
背面および接合表面を有する裏金層と
前記裏金層の前記接合表面上に設けられた銅合金からなる摺動層と
を備える摺動部材であって、
前記裏金層は、０．０７〜０．３５質量％の炭素を含有する亜共析鋼からなり、フェライト相およびパーライトからなる組織を有し、
前記裏金層は、前記接合表面に高フェライト相部を有し、前記裏金層の厚さ方向の中央部における組織中のパーライトの体積割合Ｐｃと、前記高フェライト相部におけるパーライトの体積割合Ｐｓが
Ｐｓ／Ｐｃ≦０．４
である、摺動部材。
【請求項２】
前記高フェライト相部の厚さＴ１が１〜５０μｍである、請求項１に記載された摺動部材。
【請求項３】
前記裏金層の厚さＴに対する前記高フェライト相部の厚さＴ１の割合Ｘ１が０．０７以下である、請求項１または請求項２に記載された摺動部材。
【請求項４】
前記裏金層の組成は、０．０７〜０．３５質量％のＣ、０．４質量％以下のＳｉ、１質量％以下のＭｎ、０．０４質量％以下のＰ、０．０５質量％以下のＳを含み、残部がＦｅ及び不可避不純物である、請求項１から請求項３までのいずれか１項に記載された摺動部材。
【請求項５】
前記銅合金の組成は、０．５〜１２質量％のＳｎ、０．０１〜０．２質量％のＰを含み、残部がＣｕ及び不可避不純物である、請求項１から請求項４までのいずれか１項に記載された摺動部材。
【請求項６】
前記銅合金は、０．１〜１５質量％のＮｉ、０．５〜１０質量％のＦｅ、０．０１〜５質量％のＡｌ、０．０１〜５質量％のＳｉ、０．１〜５質量％のＭｎ、０．１〜３０質量％のＺｎ、０．１〜５質量％のＳｂ、０．１〜５質量％のＩｎ、０．１〜５質量％のＡｇ、０．５〜２５質量％のＰｂ、０．５〜２０質量％のＢｉのうちから選ばれる１種以上をさらに含む、請求項５に記載された摺動部材。
【請求項７】
前記摺動層は、前記銅合金の素地中にＡｌ２Ｏ３、ＳｉＯ２、ＡｌＮ、Ｍｏ２Ｃ、ＷＣ、Ｆｅ２Ｐ、Ｆｅ３Ｐのうちから選ばれる１種以上の硬質粒子を０．１〜１０体積％を含む、請求項１から請求項６までのいずれか１項に記載された摺動部材。
【請求項８】
前記摺動層は、前記銅合金の素地中に、ＭｏＳ２、ＷＳ２、黒鉛、ｈ−ＢＮのうちから選ばれる１種以上の固体潤滑剤を０．１〜１０体積％を含む、請求項１から請求項７までのいずれか１項に記載された摺動部材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば内燃機関や自動変速機に用いられる軸受や各種機械に用いられる軸受などの摺動部材に関するものである。詳細には、本発明は、裏金層上に形成された摺動層を備える摺動部材に係るものである。
【背景技術】
【０００２】
従来から内燃機関や自動変速機等の軸受部には、銅合金からなる摺動層および鋼裏金層からなる摺動部材を円筒形状や半円筒形状に成形したすべり軸受などの摺動部材が用いられている。例えば、特許文献１および特許文献２には、銅鉛軸受合金やリン青銅を摺動層に用いた摺動部材が記載されている。このような摺動部材では、銅合金からなる摺動層により摺動特性とともに耐焼付や耐摩耗性が得られ、他方、裏金層は銅合金の支持体として機能するとともに摺動部材に強度を付与している。
【０００３】
内燃機関や自動変速機の運転時、摺動部材は、摺動層の摺動面で、相手軸部材からの動荷重を支承する。例えば、すべり軸受は、内燃機関や自動変速機等の軸受ハウジングの円筒形状の軸受保持穴に装着して用いられ、回転する相手軸部材からの動荷重を受ける。近年、内燃機関や自動変速機は、低燃費化のため軽量化がなされ、従来よりも軸受ハウジングの剛性が低くなっている。そのため、内燃機関の運転時、内燃機関および内燃機関に接続する自動変速機の軸受部では、相手軸部材からの動荷重負荷により軸受ハウジングが弾性変形しやすくなっている。軸受ハウジングの軸受保持穴に装着された摺動部材（すべり軸受）は、軸受ハウジングの変形に伴い周方向に弾性変形する。このようにすべり軸受に変動する周方向力が加わると、従来の摺動部材は、銅合金からなる摺動層と鋼裏金層の弾性変形量の違いにより、これらの界面でせん断が起こる場合があり、摺動部材が破損する問題があった。
【０００４】
特許文献３は、軸受合金層と鋼裏金層との接合強度を向上させることを課題にしている。特許文献３では、銅合金としてＣｕ−Ｓｎ−Ｆｅ系合金を用い、熱処理によりＳｎ−Ｆｅ化合物を析出させ、銅合金の結晶粒を微細化させており、それにより軸受合金層と鋼裏金層との接合強度を高めている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平６−３２２４６２号公報
【特許文献２】特開２００２−２２０６３１号公報
【特許文献３】特開２００６−２２８６９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
引用文献３の手法によっても軸受合金層と鋼裏金層との接合強度を高められるが、動荷重負荷がかかった場合の軸受合金層と鋼裏金層とのせん断の抑制には不十分であった。したがって、本発明の目的は、従来に比べて摺動層と裏金層との強固な接合を有する摺動部材を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明の一観点によれば、背面および接合表面を有する裏金層と、前記裏金層の接合表面上に設けられた銅合金からなる摺動層とを備える摺動部材が提供される。この摺動部材の裏金層は、０．０７〜０．３５質量％の炭素を含有する亜共析鋼からなり、フェライト相およびパーライトからなる組織を有する。本発明によれば、裏金層は、接合表面に高フェライト相部を有し、裏金層の厚さ方向の中央部における組織中のパーライトの体積割合Ｐｃと、高フェライト相部におけるパーライトの体積割合Ｐｓが
Ｐｓ／Ｐｃ≦０．４
になっている。
【０００８】
一具体例によれば、高フェライト相部の厚さＴ１は１〜５０μｍであることが好ましい。
【０００９】
一具体例によれば、裏金層の厚さＴに対する高フェライト相部の厚さＴ１の割合Ｘ１（＝Ｔ１／Ｔ）が０．０７以下であることが好ましい。
【００１０】
一具体例によれば、裏金層の組成は、０．０７〜０．３５質量％のＣ、０．４質量％以下のＳｉ、１質量％以下のＭｎ、０．０４質量％以下のＰ、０．０５質量％以下のＳを含み、残部がＦｅ及び不可避不純物であることが好ましい。銅合金は、０．５〜１２質量％のＳｎ、０．０１〜０．２質量％のＰを含み、残部がＣｕ及び不可避不純物であることが好ましい。また、銅合金の組成は、０．１〜１５質量％のＮｉ、０．５〜１０質量％のＦｅ、０．０１〜５質量％のＡｌ、０．０１〜５質量％のＳｉ、０．１〜５質量％のＭｎ、０．１〜３０質量％のＺｎ、０．１〜５質量％のＳｂ、０．１〜５質量％のＩｎ、０．１〜５質量％のＡｇ、０．５〜２５質量％のＰｂ、０．５〜２０質量％のＢｉのうちから選ばれる１種以上をさらに含むことができる。
【００１１】
一具体例によれば、摺動層は、銅合金の素地（マトリックス）中にＡｌ２Ｏ３、ＳｉＯ２、ＡｌＮ、Ｍｏ２Ｃ、ＷＣ、Ｆｅ２Ｐ、Ｆｅ３Ｐのうちから選ばれる１種以上の硬質粒子を０．１〜１０体積％を含むことができる。摺動層は、銅合金の素地中に、ＭｏＳ２、ＷＳ２、黒鉛、ｈ−ＢＮのうちから選ばれる１種以上の固体潤滑剤を０．１〜１０体積％を含むことができる。摺動層は、硬質粒子と固体潤滑剤を共に含んでもよく、或いはいずれかを単独で含んでもよい。
【００１２】
本発明による摺動部材は摺動層との界面となる裏金層の接合表面に、裏金層の厚さ方向の中央部における組織中のパーライトの体積割合に対してパーライトの体積割合が６０％以上少なくなっている高フェライト相部が形成される。フェライト相は、パーライトに比較して銅合金との弾性変形差が小さいため、摺動部材に外力が加わった場合、摺動層の銅合金と裏金層の高フェライト相部との界面での弾性変形量の差が小さく、その界面でのせん断が起き難くなり、摺動層の銅合金と裏金層との接合を強くすることができる。
他方、裏金層に必要な強度は、裏金層のうちの高フェライト相部以外の部分により担保できる。裏金層は、高フェライト相部を除き、通常の量のパーライトを有する亜共析鋼の組織であるので、強度が高い。このため、摺動部材は、軸受ハウジングへの装着に伴う周方向応力や軸受装置の運転時に摺動部材に加わる周方向力による塑性変形が起き難い。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】発明の摺動部材の摺動層の摺動面に垂直方向の断面の模式図。
【図２】図１に示す裏金層の高フェライト相部の断面組織の模式図。
【図３】図１に示す裏金層の厚さ方向中央部での断面組織の模式図。
【図４】従来の摺動部材の摺動層の摺動面に垂直方向の断面の模式図。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
図４に従来の摺動部材１１の断面の模式図を示す。摺動部材１１は、裏金層１２の一方の表面上に銅合金１４からなる摺動層１３が形成されている。裏金層１２は、炭素の含有量が０．０７〜０．３５質量％の亜共析鋼であり、その組織は通常の亜共析鋼の組織（図３に示す組織に相当）を示す。すなわち、フェライト相６を主とし、粒状のパーライト７がフェライト相の素地に分散している。この組織が、厚さ方向の全体に均質に形成されている。そのため、裏金層１２は、外力に対する変形抵抗が裏金層１２の厚さ方向にわたって概ね均一になっている。
【００１５】
上記のように軸受装置の運転時には、相手軸部材からの動荷重負荷により軸受ハウジングは弾性変形しやすくなっているので、従来の摺動部材１１では、軸受ハウジングの軸受保持穴に装着された摺動部材（すべり軸受）は、軸受ハウジングの変形に伴い変動する周方向力が加わりそれに伴い弾性的な変形を生じる。従来の摺動部材１１は、裏金層１２が通常の亜共析鋼の組織であり、摺動層１３の銅合金１４よりも強度が高く変形抵抗が高くなっているため、裏金層１２と摺動層１３との界面では、裏金層１２と摺動層１３の銅合金１４との弾性変形量の差が大きく、そのため、裏金層１２と摺動層１３との間でせん断が発生し易い。
【００１６】
本発明に係る摺動部材１の一具体例を図１〜図３を参照して説明する。図１は、裏金層２上に銅合金４からなる摺動層３を形成した摺動部材１の断面を示す模式図である。裏金層２は、一方の表面（接合表面２１）上に摺動層３が形成されており、接合表面２１の反対側に背面２２を有する。銅合金層４との界面となる裏金層２の接合表面２１には、下記に説明する高フェライト部５が形成されている。
【００１７】
図２は、裏金層２の接合表面２１付近の高フェライト相部５の組織を示す拡大図であり、図３は、裏金層２の厚さ方向の中央部（以後、単に「裏金層２の中央部」という）の組織を示す拡大図である。なお、図２および図３では、組織中のフェライト相６とパーライト７は、理解を容易にするために誇張して描かれている。
【００１８】
裏金層２は、炭素の含有量が０．０７〜０．３５質量％である亜共析鋼である。この裏金層２の組織は、図３に示すように、フェライト相６とパーライト７とからなるものである。炭素含有量が０．０７質量％未満の亜共析鋼を用いる場合には、裏金層２の強度が低く、摺動部材１の強度が不十分となる。他方、炭素含有量が０．３５質量％を超える亜共析鋼を用いると、裏金層２の高フェライト相部５におけるパーライト７の割合が多くなくなってしまう。
【００１９】
なお、裏金層２は、０．０７〜０．３５質量％の炭素を含有し、さらに、０．４質量％以下のＳｉ、１質量％以下のＭｎ、０．０４質量％以下のＰ、０．０５質量％以下のＳのいずれか一種以上を含有し、残部Ｆｅおよび不可避不純物からなる組成であってもよい。また、裏金層２の組織は、フェライト相６とパーライト７とからなるが、このことは微細な析出物（走査電子顕微鏡を用い１０００倍で組織観察を行っても検出できない析出物相）を含むことを排除するものではない。
また、後述する２次焼結時に裏金層２の摺動層３との界面となる接合表面２１付近（高フェライト相部５の表面付近）には、後述する銅合金４の成分がフェライト相６に固溶される形態で拡散することがあるが、この場合も本発明の範囲である。
【００２０】
高フェライト部５の組織中のパーライト７の体積割合は、裏金層２の中央部における組織中のパーライト７の体積割合に対して６０％以上少なくなっている。すなわち、裏金層２の中央部における組織中のパーライトの体積割合Ｐｃと、高フェライト相部５におけるパーライトの体積割合Ｐｓが、Ｐｓ／Ｐｃ≦０．４になっている。
【００２１】
裏金層２におけるフェライト相６は、炭素成分の含有量が最大で０．０２質量％と少なく、純鉄に近い組成の相である。一方、裏金層２におけるパーライト７は、フェライト相と鉄炭化物であるセメンタイト（Ｆｅ３Ｃ）相とが薄い板状に交互に並んで形成されるラメラ組織を有し、フェライト相６よりも強度が高い。このため、裏金層２は、組織中のパーライト７の割合が多いほど、変形抵抗が高くなる。高フェライト相部５は、組織中のパーライト６の体積割合が裏金層２の中央部のパーライト６の体積割合よりも６０％以上少なくなっているため、裏金層２の中央部に比べて変形抵抗が小さくなっている。
【００２２】
組織中のパーライト７の面積率は、電子顕微鏡を用いて摺動部材１の厚さ方向に平行な方向（摺動層３の摺動面に垂直な方向）に切断された複数箇所（例えば５箇所）の断面組織において、裏金層２の中央部、及び、裏金層２の接合表面２１付近をそれぞれ倍率５００倍で電子像を撮影し、その画像を一般的な画像解析手法（解析ソフト：Ｉｍａｇｅ−Ｐｒｏ Ｐｌｕｓ（Ｖｅｒｓｉｏｎ４．５）；（株）プラネトロン製）を用いて、組織中のパーライト７の面積率を測定する。そして、裏金層２の中央部における組織中のパーライト７に対して、裏金層２の接合表面付近における組織中のパーライト７の面積割合が６０％以上少なくなっていることで、裏金層２の接合表面２１に高フェライト相部５が形成されていることが確認できる。
【００２３】
なお、裏金層２の中央部は、厳密な意味での裏金層２の厚さ方向に中央部位置でなくてもよい。これは、裏金層２の背面２２から高フェライト相部５までの間の組織が、実質的にほぼ同じ組織（フェライト相６／パーライト７の面積割合がほぼ同じ）になっているからである。したがって、本明細書では「裏金層２の（厚さ方向の）中央部は、裏金層２の厚さ方向の中央部位置およびその近傍を含んでいる。なお、上記観察において組織中のパーライト７の体積割合は、断面視における面積割合として測定したが、この面積割合の値は、組織中のパーライト７の体積割合に相当する。
【００２４】
高フェライト相部５の表面（接合表面２１）におけるパーライト７の面積率は、摺動層３と裏金層２の高フェライト相部５との接合強度を高めるため、０〜２％とすることが好ましい。高フェライト相部５の表面におけるパーライト７の面積率は、直接には測定はできないが、上記と同じ方法で複数箇所の断面組織の画像を得て、その画像を一般的な画像解析手法（解析ソフト：Ｉｍａｇｅ−Ｐｒｏ Ｐｌｕｓ（Ｖｅｒｓｉｏｎ４．５）；（株）プラネトロン製）を用いて、高フェライト相部５の摺動層３との界面となる接合表面２１を示す線の全長のうちのパーライト７に含まれる線の長さの割合を測定することにより確認できる。この割合は、高フェライト相部５の表面におけるパーライト７の面積率に相当する。
【００２５】
高フェライト相部５の厚さＴ１は、接合表面２１から１〜５０μｍであることが好ましい。さらに、高フェライト相部５の厚さＴ１は、１〜２０μｍとすることがより好ましい。高フェライト相部５の厚さが１μｍ未満であると、裏金層２の接合表面２１に、部分的に高フェライト相部５が形成されない場合がある。また、裏金層２の厚さは、一般的な摺動部材では最小でも０．７ｍｍであるので、高フェライト相部５の厚さＴ１が５０μｍ以下であれば、裏金層２の強度への影響が少ない。さらに、裏金層２の厚さＴに対する高フェライト相部５の厚さＴ１の割合Ｘ１（Ｘ１＝Ｔ１／Ｔ）は、０．０７以下とすることが好ましい。
【００２６】
摺動層３の銅合金４は、摺動部材として一般的な銅合金であればよく、組成は限定しない。一例としては、銅合金４の組成は、０．５〜１２質量％のＳｎ、０．０１〜０．２質量％のＰと残部Ｃｕ及び不可避不純物である。Ｓｎ、Ｐ成分は、銅合金の強度を高める成分であるが、含有量が上記下限値未満の場合には、その効果が不十分であり、また、上記上限値を超える場合には、銅合金が脆くなる。
また、銅合金４は、０．５〜１２質量％のＳｎ、０．０１〜０．２質量％のＰを含み、さらに、選択成分として０．１〜１５質量％のＮｉ、０．５〜１０質量％のＦｅ、０．０１〜５質量％のＡｌ、０．０１〜５質量％のＳｉ、０．１〜５質量％のＭｎ、０．１〜３０質量％のＺｎ、０．１〜５質量％のＳｂ、０．１〜５質量％のＩｎ、０．１〜５質量％のＡｇ、０．５〜２５質量％のＰｂ、０．５〜２０質量％のＢｉから選ばれる１種以上を含むようにすることもできる。Ｎｉ、Ｆｅ、Ａｌ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｚｎ、Ｓｂ、Ｉｎ、Ａｇは、銅合金４の強度を高める成分であるが、含有量が上記下限値未満の場合には、その効果が不十分であり、また、上記上限値を超える場合には、銅合金４が脆くなる。Ｐｂ、Ｂｉは、銅合金４の潤滑性を高める成分であるが、含有量が上記下限値未満の場合には、その効果が不十分であり、また、上記上限値を超える場合には、銅合金４が脆くなる。なお、銅合金４にこれら選択成分を２種以上含有させる場合、合計で４０質量％以下とすることが好ましい。
【００２７】
摺動層３は、さらに、Ａｌ２Ｏ３、ＳｉＯ２、ＡｌＮ、Ｍｏ２Ｃ、ＷＣ、Ｆｅ２Ｐ、Ｆｅ３Ｐから選ばれる１種以上の硬質粒子を０．１〜１０体積％を含むことができる。これら硬質粒子は、摺動層３の銅合金４の素地に分散して摺動層３の耐摩耗性を高めるが、含有量が上記下限値未満の場合には、その効果が不十分であり、また、上記上限値を超える場合には、摺動層３が脆くなる。
【００２８】
摺動層３は、さらに、ＭｏＳ２、ＷＳ２、黒鉛、ｈ−ＢＮから選ばれる１種以上の固体潤滑剤を０．１〜１０体積％を含むことができる。これら固体潤滑剤は、摺動層３の銅合金４の素地に分散して摺動層３の潤滑性を高めるが、含有量が上記下限値未満の場合には、その効果が不十分であり、また、上記上限値を超える場合には、摺動層３が脆くなる。
【００２９】
裏金層２は、炭素の含有量が０．０７〜０．３５質量％の亜共析鋼である。亜共析鋼の組織はフェライト相６とパーライト７とからなり、パーライト７の割合は、炭素の含有量に応じて決まるが、通常は３０体積％以下である。裏金層２の中央部はこのような亜共析鋼の通常の組織である。しかし、摺動層３との界面となる裏金層２の接合表面２１には、裏金層の中央部における組織中のパーライト７の体積割合に対してパーライト７の体積割合が６０％以上少なくなっている高フェライト相部５が形成される。高フェライト相部５は裏金層２のその他の領域（とりわけ中央部付近）に比べて、変形抵抗が低くなる。このため、摺動部材１は、軸受装置で使用されて軸受ハウジングの弾性変形に伴う周方向力が加わり弾性変形が起こっても、裏金層２と摺動層３の界面では、摺動層３の銅合金４と裏金層２の高フェライト相部５の変形抵抗の差による弾性変形量の差が小さく、裏金層２と摺動層３との界面でせん断が起き難くなっている。
【００３０】
以下に、本実施形態に係る摺動部材の作製方法について説明する。
【００３１】
まず、摺動層の上記組成の銅合金の粉末を準備する。また、摺動層に上記硬質粒子や上記固体潤滑剤を含有させる場合は、銅合金粉末と硬質粒子や固体潤滑剤粒子との混合粉を作製する。
【００３２】
準備した銅合金粉末または混合粉を上記組成の鋼（亜共析鋼）板上に散布した後、粉末散布層を加圧することなく、焼結炉を用いて８００〜９５０℃の還元雰囲気で１次焼結を行い、鋼板上に多孔質銅合金層を形成し、室温まで冷却する。
【００３３】
次に、多孔質銅合金層を緻密化し、さらに、鋼板の多孔質銅合金層と接する表面付近を活性化するために１次圧延を行う。従来の摺動部材の製造においては、この１次圧延は、多孔質銅合金層の空孔を減少させて緻密化することを目的として行われており鋼板はほとんど圧延されなかった。しかし、本発明に係る摺動部材の製造では、この１次圧延での圧延率を従来よりも高くし、多孔質銅合金層が緻密化された後もさらに圧延する。１次圧延前の多孔質銅合金層の硬さは鋼板の硬さよりも低いが、この１次圧延にて多孔質銅合金層の空隙が減少し緻密化されるまでの間は、多孔質銅合金層のみが塑性変形するため十分に加工硬化させることがでる。さらに、この緻密化し、且つ、加工硬化した多孔質銅合金層がさらに圧延されると、硬さの関係が逆転し、多孔質銅合金層が鋼板よりも硬さが大きくなり（例えば１次圧延後の圧延部材の緻密化された銅合金層の表面のビッカース硬さ（Ｈｖ）が、鋼板の背面のビッカース硬さ（Ｈｖ）よりも２０程度大きい）、鋼板も圧延されるようになる。このため、１次圧延にて、硬さが高くなった銅合金層と接する鋼板の表面付近は、内部に比べてより多くの結晶歪が導入されて活性な状態となる。
【００３４】
次に、圧延された部材を焼結炉内で８００〜９５０℃の還元雰囲気で２次焼結を行い、銅合金層を焼結して、室温まで冷却する。この際に、裏金層の銅合金層との界面となる表面に高フェライト相部が形成される。
【００３５】
高フェライト相部の形成機構は以下のように考えられる。
２次焼結工程の昇温中のＡ１変態点（７２７℃）に達する前に、圧延部材の裏金層（鋼板）は、内部に比べて活性な状態にある銅合金層との界面となる接合表面付近が先に再結晶現象が起こる。このため、Ａ１変態点に達する直前は、裏金層の接合表面付近と内部とで組織中のフェライト相とパーライトの割合は変わらないが、フェライト相の結晶粒は、表面付近が内部に比べて大きくなる。
【００３６】
Ａ１変態点に達すると、裏金層は、パーライトがオーステナイト相に変態し、フェライト相とオーステナイト相からなる組織となる。（Ａ１変態点に達した直後では、裏金層は、接合表面付近と内部とでは組織中のオーステナイト相の割合およびオーステナイト相に固溶する炭素原子濃度は差がない。）裏金層は、その後のＡ１変態点を超えてＡ３変態点（組織がオーステナイト単相の組織になる温度）に達するまでの昇温とともに、組織中のフェライト相はオーステナイト相に徐々に変態し、組織中のフェライト相の割合が減少する。
【００３７】
裏金層の接合表面付近の組織中のフェライト相は、内部のフェライト相に比べて結晶粒径が大きく安定なため、オーステナイト相への変態が起き難い。この昇温中、裏金層の表面部付近の組織中のオーステナイト相の割合は、内部の組織中のオーステナイト相の割合よりも常に小さくなる。
組織中のフェライト相は、炭素原子をほとんど固溶しない（最大で約０．０２質量％）ため、裏金層の表面付近のオーステナイト相は、内部よりも少ない量（体積）で、パーライトが含んでいた炭素原子を固溶することになり、裏金層の表面付近と内部のオーステナイト相では、炭素原子の濃度差が発生する。この濃度差をなくすように表面付近のオーステナイト相が含む炭素原子が内部のオーステナイト相へ拡散し、表面付近の組織中に含まれる炭素の量は、内部の組織中に含まれる炭素量よりも少なくなる。
【００３８】
その後の冷却過程において、裏金層はＡ１変態点に達すると、フェライト相とパーライトからなる組織となるが、上記のように昇温過程において、
（ｉ）銅合金層との界面となる接合表面付近の組織中に含まれる炭素量は、内部の組織中に含まれる炭素量よりも少なかったこと、及び、
（ｉｉ）昇温中の表面付近と内部での組織中に残るフェライト相の体積割合が違うこと
により、冷却後、表面付近の組織中のパーライトの体積割合は、内部の組織中パーライトの体積割合よりも少なくなったと考えられる。
【００３９】
従来の摺動部材の製造においては、１次圧延にて多孔質焼銅合金層が緻密化する程度にのみ圧延するので、裏金層は圧延されない。そのため、裏金層（鋼板）の緻密化した銅合金層との界面付近に内部よりも多くの結晶歪が導入されて活性な状態となることがない。したがって、その後の２次焼結工程後の裏金層の組織は、表面付近と内部とでパーライトの体積割合が変わらない組織となる。
【００４０】
また、（先行技術文献３のように、）緻密化のための圧延の後に２次焼結を行なった銅合金層および裏金層からなる部材に対して、さらに２次圧延を行って銅合金層と裏金層とを共に圧延しても、２次焼結での熱処理により既に銅合金の硬さが裏金層の硬さよりも低くなっているので、また、銅合金層は既に緻密化されているので、２次圧延において銅合金層のみが優先し塑性変形（加工硬化）することもない。このように、２次圧延中に銅合金層が裏金よりも加工硬化し十分に硬くなることがないため、銅合金層との界面付近のみが内部より多くの結晶歪が導入されて活性な状態となることがない。このため、この圧延部材は、２次焼結工程での焼結条件と同じ条件で３次焼結を施しても、裏金層の表面付近と内部とでパーライトの割合が変わらない組織となる。
【００４１】
本発明の摺動部材は、内燃機関や自動変速機に用いられる軸受に限定されないで、各種機械に用いられる軸受に適用できる。また、軸受の形状は、円筒形状や半円筒形状に限定されないで、例えば、軸部材の軸線方向負荷を支承する円環形状や半円環形状のスラスト軸受や、自動変速機のクラッチ部（ワンウェイクラッチ）に用いられる略コ字状断面を有する円環形状のエンドプレート等にも適用できる。
【００４２】
また、本発明の摺動部材は、摺動層および／または裏金層の表面にＳｎ、Ｂｉ、Ｐｂまたは、これら金属を基とする合金からなる被覆層や、合成樹脂または合成樹脂を基とする被覆層を有してもよい。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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