(57)【要約】【課題】表面被覆切削工具の耐溶着性及び耐摩耗性を向上させる。【解決手段】表面被覆切削工具は、工具基体の表面に、Ｃｒ（クロム）とＡｌ（アルミニウム）とＶ（バナジウム）の複合窒化物からなる単層の被覆層を有する。複合窒化物は、組成式：ＣｒａＡｌｂＶｃＮで表した場合に、  ０．１１≦ａ≦０．２６  ０．７３≦ｂ≦０．８５  ０＜ｃ≦０．０４  ａ＋ｂ＋ｃ＝１  （但し、ａ、ｂ、ｃはいずれも原子比）を満足することを特徴とする。単層の被覆層には、六方晶と立方晶とが混在している。【選択図】図３
2019000919.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
工具基体の表面に、ＣｒとＡｌとＶの複合窒化物からなる単層の被覆層を有する表面被覆切削工具であって、
前記複合窒化物は、
組成式：ＣｒａＡｌｂＶｃＮ
で表した場合に、
０．１１≦ａ≦０．２６
０．７３≦ｂ≦０．８５
０＜ｃ≦０．０４
ａ＋ｂ＋ｃ＝１
（但し、ａ、ｂ、ｃはいずれも原子比）を満足する表面被覆切削工具。
【請求項２】
前記単層の被覆層には、六方晶と立方晶とが混在している請求項１に記載の表面被覆切削工具。
【請求項３】
前記単層の被覆層をＸ線回折で測定し、
前記立方晶の（１１１）面のピーク強度をＩＡとし、
前記六方晶の（１００）面のピーク強度をＩＢとした際に、
ピーク強度比（ＩＡ／ＩＢ）の値が１．５以上５．８以下である請求項２に記載の表面被覆切削工具。
【請求項４】
前記単層の被覆層をＸ線回折で測定し、
前記立方晶の（２００）面のピーク強度をＩＣとした際に、
ピーク強度比（ＩＡ／ＩＣ）の値が０．９以上である請求項２又は３に記載の表面被覆切削工具。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は表面被覆切削工具に関する。
【背景技術】
【０００２】
表面被覆切削工具として次のものが知られている（特許文献１参照）。すなわち、基材上に、内層及び外層の複層を備えた表面被覆切削工具である。ここで、内層は、Ａｌと、Ｃｒ及びＶのうちの少なくともいずれかの元素と、窒素、炭素、酸素から選ばれる１種以上の元素とを少なくとも含む化合物にて形成され、主に立方晶化合物からなる。外層は、Ａｌ、Ｃｒ及びＶのうちの少なくともいずれかの元素を含む窒化物、炭窒化物もしくは酸炭窒化物にて形成され、主に六方晶化合物からなる。そして、外層は内層よりも大きなＡｌ含有量を有することを特徴としている。この表面被覆切削工具は、内層及び外層を備えることで、耐溶着性能及び耐摩耗性能を向上させている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００６−２６７８３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかし、特許文献１の手法では加工中に、耐溶着性能の低下を招くおそれがある。工具用の被覆層は一般的に外層から損傷していくことが知られており、切削加工中に、主に六方晶化合物からなる外層が先に損傷、具体的には、剥離や摩耗してしまう可能性がある。その結果、耐溶着性能が落ちてしまい、溶着による被覆層の剥離が生じて、切削工具の損傷が進行してしまう。
本発明は、上記実情に鑑みてなされたものであり、表面被覆切削工具の耐溶着性及び耐摩耗性を向上させることを目的とし、以下の形態として実現することが可能である。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
（１）工具基体の表面に、ＣｒとＡｌとＶの複合窒化物からなる単層の被覆層を有する表面被覆切削工具であって、
前記複合窒化物は、
組成式：ＣｒａＡｌｂＶｃＮ
で表した場合に、
０．１１≦ａ≦０．２６
０．７３≦ｂ≦０．８５
０＜ｃ≦０．０４
ａ＋ｂ＋ｃ＝１
（但し、ａ、ｂ、ｃはいずれも原子比）を満足する表面被覆切削工具。
【０００６】
この構成の表面被覆切削工具では、特定の組成式のＣｒとＡｌとＶの複合窒化物からなる単層の被覆層を有するから、表面被覆切削工具の耐溶着性及び耐摩耗性が向上する。
【０００７】
（２）前記単層の被覆層には、六方晶と立方晶とが混在している請求項１に記載の表面被覆切削工具。
【０００８】
この構成の表面被覆切削工具では、単層の被覆層に、六方晶と立方晶とが混在しているから、表面被覆切削工具の耐溶着性及び耐摩耗性が向上する。
【０００９】
（３）前記単層の被覆層をＸ線回折で測定し、
前記立方晶の（１１１）面のピーク強度をＩＡとし、
前記六方晶の（１００）面のピーク強度をＩＢとした際に、
ピーク強度比（ＩＡ／ＩＢ）の値が１．５以上５．８以下である請求項２に記載の表面被覆切削工具。
【００１０】
ピーク強度比（ＩＡ／ＩＢ）の値は、六方晶に対する立方晶の存在比率を表し、１．５未満では六方晶の影響が支配的となり、被覆層硬度が低下する傾向にあり、耐溶着性は向上するが、耐摩耗性が劣化してしまうおそれがある。
他方、５．８より大きいと、立方晶の影響が支配的となり、被覆層硬度が上昇し、耐摩耗性は向上するが、耐溶着性が劣化してしまうおそれがある。
ピーク強度比（ＩＡ／ＩＢ）の値が１．５以上５．８以下の範囲であれば、耐溶着性及び耐摩耗性を併せ持った被覆層、すなわち、立方晶と六方晶の特性をもつ被覆層となる。
【００１１】
（４）前記単層の被覆層をＸ線回折で測定し、
前記立方晶の（２００）面のピーク強度をＩＣとした際に、
ピーク強度比（ＩＡ／ＩＣ）の値が０．９以上である請求項２又は３に記載の表面被覆切削工具。
【００１２】
ピーク強度比（ＩＡ／ＩＣ）の値は、立方晶（２００）に対する立方晶（１１１）の強度比率を規定するものである。無配向の被覆層の上記の比率は０．９程度であり、０．９以上とすることで、耐欠損性を向上させることができる。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、耐溶着性及び耐摩耗性が向上した表面被覆切削工具を実現することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】表面被覆切削工具の一例の斜視図である。
【図２】表面被覆切削工具の一例の平面図である。
【図３】Ｘ線回折による被覆層の測定結果を示す説明図である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
１．表面被覆切削工具の構成
表面被覆切削工具は、工具基体の表面に、Ｃｒ（クロム）とＡｌ（アルミニウム）とＶ（バナジウム）の複合窒化物からなる単層の被覆層を有する。複合窒化物は、組成式：ＣｒａＡｌｂＶｃＮで表した場合に、
０．１１≦ａ≦０．２６
０．７３≦ｂ≦０．８５
０＜ｃ≦０．０４
ａ＋ｂ＋ｃ＝１
（但し、ａ、ｂ、ｃはいずれも原子比）を満足することを特徴とする。
なお、「単層の被覆層」とは、実質、同一の元素により構成された被覆層の事であり、ＳＥＭ（走査型電子顕微鏡）による観察で、構成元素の違いを伴う界面が観察されない被覆層を意味する。
【００１６】
（１）工具基体
工具基体としては、切削工具の分野において従来から広く用いられてきたものを適宜用いることができ、特に限定されない。例えば、工具基体として、超硬合金、サーメット、立方晶型窒化硼素焼結体、セラミックス（炭化珪素、窒化珪素、窒化アルミニウム、酸化アルミニウム、炭化珪素、炭化チタン、及びそれらの複合材料等）、ダイヤモンド焼結体が好適に例示される。超硬合金として、ＷＣ−Ｃｏ系合金、ＷＣ−ＴｉＣ−Ｃｏ系合金、ＷＣ−ＴｉＣ−ＴａＣ−Ｃｏ系合金等のＷＣ基超硬合金を例示できる。
【００１７】
（２）表面被覆切削工具の種類
表面被覆切削工具は、切削加工に用いられる従来公知の様々な切削工具に適用することができる。表面被覆切削工具として、旋削加工用又はフライス加工用刃先交換型チップ（切削インサート、スローアウェイチップ）、ドリル、エンドミル、メタルソー、歯切工具、リーマ、タップを好適に例示できる。
ここで、表面被覆切削工具の一例について、図１、２を参照しつつ説明する。ここでは、表面被覆切削工具としての溝入れ加工用工具（切削インサート）１を示している。溝入れ加工用工具１は、側面視で略平行四辺形状をなしている。溝入れ加工用工具１は、角部１Ａが突出している。溝入れ加工用工具１は、ホルダー３にねじ止めされ、交換可能とされている。
【００１８】
（３）被覆層
表面被覆切削工具における被覆層は、工具基体の表面に形成されている。被覆層は、ＣｒとＡｌとＶの複合窒化物からなる単層とされている。複合窒化物は、組成式：ＣｒａＡｌｂＶｃＮで表した場合に、下記の関係式を満たしている。
０．１１≦ａ≦０．２６
０．７３≦ｂ≦０．８５
０＜ｃ≦０．０４
ａ＋ｂ＋ｃ＝１
【００１９】
上記組成式におけるａ、ｂ、ｃが下記の関係式を満たしていることが好ましい。
０．１９≦ａ≦０．２６
０．７３≦ｂ≦０．８０
０＜ｃ≦０．０３
ａ＋ｂ＋ｃ＝１
【００２０】
ａ、ｂ、ｃが上記の関係式を満たしている場合には、表面被覆切削工具の耐溶着性及び耐摩耗性が向上する。
なお、「ｂ＜０．７３」であると、被覆層が、立方晶の単一相になり、六方晶の特性を発揮することが困難となる。他方、「０．８５＜ｂ」であると、被覆層が、六方晶が主相になり、立方晶の特性を発揮することが困難となる。よって、「０．７３≦ｂ≦０．８５」とすることで、単層の被覆層に、立方晶及び六方晶を混在させて、被覆層に立方晶及び六方晶の優れた特性を発揮させることができる。
【００２１】
また、被覆層では、「０＜ｃ」とされており、Ｖ成分は必須とされている。Ｖを添加することで被覆層と被削材の摺動性を向上させることができる。Ｖは酸化開始温度が低く、優先的に酸素を吸着しＶ２Ｏ５を形成する。Ｖ２Ｏ５には被覆層と被削材の滑りを良好に保つ効果が期待される。しかし、「０．０４＜ｃ」となると、Ｖ２Ｏ５の効果が支配的となり、被覆層の硬度、及び耐熱性の低下をもたらす傾向にある。よって、「０＜ｃ≦０．０４」とすることで、被覆層の硬度、及び耐熱性を維持した状態で、被削材の滑りを良好に保つことができる。
【００２２】
ＣｒとＡｌとＶの複合窒化物からなる単層の被覆層の厚みは、特に限定されない。この単層の被覆層の厚みは、十分な耐溶着性及び耐摩耗性を確保する点から、好ましくは０．５μｍ以上であり、より好ましくは０．８μｍ以上であり、特に好ましくは１．５μｍ以上である。なお、被覆層の厚みは、通常１０μｍ以下である。
被覆層の厚みは、表面被覆切削工具を切断し、その断面をＳＥＭにより観察して測定することができる。
【００２３】
単層の被覆層には、六方晶と立方晶とが混在している。六方晶と立方晶とが混在していることについては、単層の被覆層のＸ線回折により確認することができる。図３にＣｕ−Ｋα線を用いたＸ線回折装置を用いて測定したＸ線回折の測定結果の一例を示す。図３の横軸は、ピーク位置の回折角２θである。縦軸は、回折強度である。立方晶の（１１１）面、立方晶の（２００）面、六方晶の（１００）面のピークは、それぞれ下記の位置に観察される。これらの位置でのピークの有無により、六方晶と立方晶の存在を確認することができる。本実施形態では、六方晶及び立方晶が混在していることから、六方晶及び立方晶のいずれのピークも観察される。
・立方晶の（１１１）面のピーク…３７．７°
・立方晶の（２００）面のピーク…４３．８°
・六方晶の（１００）面のピーク…３２．６°
【００２４】
本実施形態では、単層の被覆層をＸ線回折で測定し、立方晶の（１１１）面のピーク強度をＩＡとし、六方晶の（１００）面のピーク強度をＩＢとした際に、ピーク強度比（ＩＡ／ＩＢ）の値が以下の範囲であることが好ましい。すなわち、ピーク強度比（ＩＡ／ＩＢ）の値が、１．５以上５．８以下であることが好ましく、５．５以上５．８以下であることがより好ましい。
ピーク強度比（ＩＡ／ＩＢ）の値は、六方晶に対する立方晶の存在比率を表し、１．５未満では六方晶の影響が支配的となり、被覆層硬度が低下する傾向にあり、耐溶着性は向上するが、耐摩耗性が劣化してしまうおそれがある。
他方、５．８より大きいと、立方晶の影響が支配的となり、被覆層硬度が上昇し、耐摩耗性は向上するが、耐溶着性が劣化してしまうおそれがある。
ピーク強度比（ＩＡ／ＩＢ）の値が１．５以上５．８以下の範囲であれば、耐溶着性及び耐摩耗性を併せ持った被覆層、すなわち、立方晶と六方晶の優れた特性をもつ被覆層となる。
【００２５】
本実施形態では、単層の被覆層をＸ線回折で測定し、立方晶の（２００）面のピーク強度をＩＣとした際に、ピーク強度比（ＩＡ／ＩＣ）の値が０．９以上であることが好ましく、１．６以上であることがより好ましい。なお、ピーク強度比（ＩＡ／ＩＣ）の値の上限値は、通常５．０である。
ピーク強度比（ＩＡ／ＩＣ）の値は、立方晶（２００）に対する立方晶（１１１）の強度比率を規定するものである。無配向の被覆層の上記の比率は０．９程度であり、０．９以上とすることで、耐欠損性を向上させることができる。
【００２６】
（４）ＣｒとＡｌとＶの複合窒化物からなる単層の被覆層以外の被覆層
本実施形態の表面被覆切削工具には、ＣｒとＡｌとＶの複合窒化物からなる単層の被覆層以外の被覆層（以下、「他の被覆層」という）を有していてもよい。
他の被覆層としては、特に限定されないが、例えば、ＴｉＮ、ＴｉＣＮ、ＴｉＡｌＮ、ＣｒＡｌＮ、が好適に例示される。他の被覆層の厚みは、特に限定されない。他の被覆層は、ＣｒとＡｌとＶの複合窒化物からなる単層の被覆層よりも、内側（工具基体側）に位置してもよいし、外側に位置してもよい。また、他の被覆層の層の数は特に限定されず、単層、複層のいずれであってもよい。また、他の被覆層が複層である場合には、同一組成の層が積層されていてもよいし、異なる組成の層が積層されていてもよい。
【００２７】
（５）実施形態の表面被覆切削工具の効果
本実施形態の表面被覆切削工具では、ＣｒとＡｌとＶの複合窒化物からなる単層の被覆層内に六方晶と立方晶が混在している。この単層の被覆層は、従来技術（上述の特許文献１）の積層膜と比較して硬質であり、被覆層のパフォーマンス低下を引き起こしにくいと考えられ、切削性能の向上につながると推測される。
本実施形態の表面被覆切削工具では、被削材と工具表面の親和性を低減することにより、すなわち、被覆層中の鉄系元素を減らすことにより、耐溶着性能が既存品より向上する。また、Ａｌ、Ｃｒ、Ｖの量を制御することで、立方晶と六方晶を混相させ被覆層の特性を向上させることができる。
被覆層にＶを添加することで、被覆層と被削材の摺動性を向上させることができる。Ｖは酸化開始温度が低く、優先的に酸素を吸着しＶ２Ｏ５を形成する。Ｖ２Ｏ５には被覆層と被削材の滑りを良好に保つ効果が期待される。
（１１１）配向をさせること、すなわち、ピーク強度比（ＩＡ／ＩＣ）の値を０．９以上とすることで、耐欠損性能や、耐チッピング性能が向上し、工具寿命が延長する。ここで、耐チッピング性能とは、工具が細かく欠けにくい性能をいう。
【００２８】
２．表面被覆切削工具の製造方法
表面被覆切削工具の製造方法は特に限定されない。例えば、アークイオンプレーティング蒸発法により、工具基体の表面に、ＣｒとＡｌとＶの複合窒化物からなる単層の被覆層を形成することができる。この製造方法において、表面被覆の形成条件を制御することによって所望の表面被覆切削工具を得ることができる。本実施形態では、工具基体の表面に形成される、ＣｒとＡｌとＶの複合窒化物からなる被覆層は単層であるため、この被覆層の形成には１種類のターゲット（蒸発源）が用いられる。ターゲットとしては、Ａｌ、Ｃｒ、及びＶを含有する合金製ターゲットを用い、反応ガスとして窒素ガスを用いる。
【実施例】
【００２９】
実施例により本発明を更に具体的に説明する。
【００３０】
１．表面被覆切削工具の作製
工具基体として、グレードがＪＩＳ規格Ｋ種の超硬合金、チップ形状が溝入れ加工用のものを用いた。工具基体を、カソードアークイオンプレーティング装置に設置した。
真空ポンプによりチャンバー内を減圧するとともに、装置内に設置されたヒーターにより工具基体を温度５００℃に加熱し、チャンバー内の圧力が４．０×１０−３Ｐａとなるまで真空引きを行った。次に、アルゴンガスを導入してチャンバー内の圧力を１．０Ｐａに保持し、基体バイアス電源の電圧を徐々に上げながら、−３５０Ｖとし、工具基体の表面のクリーニングを２０分間行った。その後、アルゴンガスを排気した。
次いで、上記装置にＡｌ、Ｃｒ、及びＶを含有する合金製ターゲットをセットし、反応ガスとして窒素ガスを導入しながら、基体温度５００℃、反応ガス圧１．０Ｐａ、基体バイアス電圧を−３０Ｖに維持したまま、カソード電極に１００Ａのアーク電流を供給し、アーク式蒸発源から金属イオンを発生させ、刃先に１．５μｍの被覆層を形成した。本発明には磁力線が被処理体まで伸び、被処理体近傍における成膜ガスのプラズマ密度が従来の蒸発源に比べ格段に高いことを特徴とする蒸発源を用いた。比較例１〜４の表面被覆切削工具は、前記の被覆条件を適宜調整することで製造した。
このようにして、下記表１に示す、実施例１〜４、比較例１〜４の表面被覆切削工具を得た。得られた表面被覆切削工具の被覆層を、Ｃｕ−Ｋα線を用いたＸ線回折装置（リガク製のＲＩＮＴ−ＴＴＲ３）にて測定した。
なお、実施例１〜４、比較例１〜４では、合金製ターゲットのＡｌ、Ｃｒ、及びＶの含有割合を調整することにより、表面の被覆層の組成及び結晶相を下記の表１のように調整した。
【００３１】
２．耐摩耗性試験
各表面被覆切削工具を用いて、以下の条件による突切り加工を行い、３００ｐａｓｓ後の刃先の前逃げ摩耗幅を測定した。切削条件は、被削材をＳＵＳ３０４（Φ２０）とし、切削速度６０ｍ／ｍｉｎ、送り量０．０５ｍｍ／ｒｅｖとした。
【００３２】
３．試験結果
試験結果を表１に示す。
【００３３】
【表１】
2019000919.tif 000003
【００３４】
被覆層の組成式ＣｒａＡｌｂＶｃＮにて、「０．１１≦ａ≦０．２６」、「０．７３≦ｂ≦０．８５」、「０＜ｃ≦０．０４」の全てを満たす実施例１〜５は、比較例１〜４と比べて、摩耗幅が小さく、耐摩耗性が向上したことが確認された。
また、実施例１〜４は、溶着剥離によるチッピングがほとんど起きていないことが確認された。
比較例１は、Ａｌの含有量が少ないため、立方晶の単一相となった。このため、六方晶の特性を発揮できないことから耐溶着性が劣り、溶着剥離が起こってチッピングにより摩耗が進行した。
比較例２は、Ａｌの含有量が多いため、六方晶の影響が強くなり、摩耗が進行した。
比較例３は、従来のＣｒＡｌＮからなる被覆層の場合を示している。比較例３では、Ｖが含有されておらず、しかもＡｌの含有量が比較的少ないため、立方晶の単一相となった。このため、六方晶の特性を発揮できないことから耐溶着性が劣り、溶着剥離が起こってチッピングにより摩耗が進行した。
比較例４は、Ｖの含有量が多いため、六方晶の影響が強くなり、摩耗が進行した。また、比較例４は、耐熱性が劣っていた。
【００３５】
次に、ピーク強度比（ＩＡ／ＩＢ）の値について検討する。実施例１〜５は、いずれもピーク強度比（ＩＡ／ＩＢ）の値が１．５以上５．８以下となっており、摩耗幅が小さいことが確認された。
他方、比較例１、３は、立方晶のみであるから、ピーク強度比（ＩＡ／ＩＢ）の値は計算できない。また、比較例２、４は、ピーク強度比（ＩＡ／ＩＢ）の値が１．５未満となっており、摩耗幅が大きいことが確認された。
以上の結果から、ピーク強度比（ＩＡ／ＩＢ）の値が１．５以上５．８以下の場合には、耐溶着性及び耐摩耗性を併せ持った被覆層であることが確認された。
【００３６】
次に、ピーク強度比（ＩＡ／ＩＣ）の値について検討する。実施例１〜５は、いずれもピーク強度比（ＩＡ／ＩＣ）の値が０．９以上となっており、摩耗幅が小さいことが確認された。
他方、比較例１、３は、ピーク強度比（ＩＡ／ＩＣ）の値が０．９未満となっており、摩耗幅が大きいことが確認された。なお、比較例２、４は、ピーク強度比（ＩＡ／ＩＣ）の値が０．９以上であるが、被覆層の組成が本発明の範囲外である。
以上の結果から、ピーク強度比（ＩＡ／ＩＣ）の値が０．９以上の場合には、耐溶着性及び耐摩耗性を併せ持った被覆層であることが確認された。
【００３７】
ここで、実施例１と実施例３とを詳細に比較検討する。実施例１と実施例３は、ピーク強度比（ＩＡ／ＩＢ）の値については、近似している。しかし、実施例１のピーク強度比（ＩＡ／ＩＣ）は、「０．９」であり、実施例３の「１．６」に比べて、小さい。摩耗幅を比較すると、実施例３の方が実施例１よりも小さい。このように検討すると、ピーク強度比（ＩＡ／ＩＣ）が１．６以上であると、耐摩耗性が極めて良好であることが確認される。
【００３８】
４．実施例の効果
本実施例によれば、低炭素鋼、ステンレス材料、ダクタイル鋳鉄等の刃先に被削材が溶着しやすい材料の切削において、耐溶着性及び耐摩耗性の向上が図れる。よって、長寿命の表面被覆切削工具を提供することができる。
本実施例では、ＣｒとＡｌとＶの複合窒化物からなる単層の被覆層内に六方晶と立方晶が混在している。この単層の被覆層は、従来技術（上述の特許文献１）の積層品や、立方晶単層品と比較して、耐溶着性に優れており、溶着に起因する工具損傷を軽減することができる。
さらに、ピーク強度比（ＩＡ／ＩＣ）の値を０．９以上とすることで、耐欠損性に優れた被覆層となり工具寿命を延長できる。
【００３９】
＜他の実施形態（変形例）＞
なお、この発明は上記の実施例や実施形態に限られるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において種々の態様において実施することが可能である。
【００４０】
（１）上記実施形態では、溝入れ加工用工具を一例として説明したが、本発明は、切削加工に用いられる様々な切削工具に適用することができる。
【符号の説明】
【００４１】
１…溝入れ加工用工具１
１Ａ…角部
３…ホルダー
【図１】
2019000919.tif 000004
【図２】
2019000919.tif 000005
【図３】
2019000919.tif 000006