(57)【要約】    【課題】作業性を向上でき、重曹を水に溶解することによって調製するＢ濃縮液の場合には、ｐＨ値の変動を抑制できる、調製装置を、提供すること。    【解決手段】所定量の水に透析液用固形剤を溶解することによって透析液用濃縮液を調製する調製装置１０であって、所定量の水を貯留するためのタンク１と、タンク１内に貯留された水を攪拌できるように、タンク１内に設置された、遠心式攪拌体２と、攪拌体２を回転駆動する駆動部３と、を備えており、遠心式攪拌体２は、鉛直回転軸２０によって回転するよう設けられており、表面に、吸込口と、該吸込口に内部流路を介して連通した吐出口と、を有しており、遠心力によって、水を、吸込口から吸い込んで内部流路を通して吐出口から吐出するようになっている。【選択図】図１
2019000305.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
所定量の水に透析液用固形剤を溶解することによって透析液用濃縮液を調製する調製装置であって、
所定量の水を貯留するためのタンクと、
前記タンク内に貯留された水を攪拌できるように、前記タンク内に設置された、遠心式攪拌体と、
前記攪拌体を回転駆動する駆動部と、
を備えており、
前記遠心式攪拌体は、鉛直回転軸によって回転するよう設けられており、表面に、吸込口と、該吸込口に内部流路を介して連通した吐出口と、を有しており、遠心力によって、水を、前記吸込口から吸い込んで前記内部流路を通して前記吐出口から吐出するようになっている、
ことを特徴とする調製装置。
【請求項２】
前記攪拌体の回転速度を、第１回転速度と第２回転速度との間で切り替えるように、前記駆動部を制御する、駆動制御部を、更に備えており、
前記駆動制御部は、前記タンク内に貯留された水の水面と前記攪拌体の前記吐出口の中心との間の上下距離が第１距離である場合に、前記第１回転速度を採用でき、前記上下距離が第２距離である場合に、前記第２回転速度を採用できるようになっており、
前記第２距離は、前記第１距離よりも短く、設定されており
前記第２回転速度は、前記第１回転速度よりも遅い速度に、設定されている、
請求項１記載の調製装置。
【請求項３】
前記透析液用固形剤が、重曹を主成分としており、
前記第１回転速度は、前記上下距離が前記第１距離である場合に、攪拌による泡立ちが水面に生じない値に、設定されており、
前記第２回転速度は、前記上下距離が前記第２距離である場合に、攪拌による泡立ちが水面に生じない値に、設定されている、
請求項２記載の調製装置。
【請求項４】
前記タンクは、底面積が１４８０ｃｍ２であり、内容量が１００リットルであり、
前記攪拌体は、前記タンクの底面と前記吐出口の中心との間の上下距離が１５０ｍｍの位置に、且つ、前記タンクの中央に、配置されており、
前記第１距離は、２００ｍｍ以上であり、
前記第２距離は、２００ｍｍ以下であり、
前記第１回転速度は、１１４５ｒｐｍであり、
前記第２回転速度は、７５０ｒｐｍである、
請求項２又は３に記載の調製装置。
【請求項５】
前記タンクは、側面の底部付近に、排出口を有しており、
前記排出口は、内部流入路を有しており、該内部流入路は、先端の流入開口が前記タンクの底面に対して僅かな隙間を隔てて位置しており、
前記排出口には、前記タンクの底面よりも低い位置まで延びた外部流出管が連結されている、
請求項１〜４のいずれか一つに記載の調製装置。
【請求項６】
更に、前記タンクを前記排出口側に傾斜させるための傾斜機構を、有している、
請求項５記載の調製装置。
【請求項７】
前記傾斜機構は、前記タンクの下方に差し込んで前記タンクを持ち上げるように傾斜させるスペーサ部材を、有している、
請求項６記載の調製装置。
【請求項８】
前記傾斜機構は、前記タンクを水平に対して２〜１２．５度傾斜させるようになっている、
請求項６又は７に記載の調製装置。
【請求項９】
所定量の水に透析液用固形剤を溶解することによって透析液用濃縮液を調製する調製方法であって、
透析液用固形剤が投入されたタンク内の水を、遠心式攪拌体によって攪拌する、攪拌工程を、有しており、
前記遠心式攪拌体は、鉛直回転軸によって回転するよう設けられており、表面に、吸込口と、該吸込口に内部流路を介して連通した吐出口と、を有しており、遠心力によって、水を、前記吸込口から吸い込んで前記内部流路を通して前記吐出口から吐出するようになっており、
前記攪拌工程においては、前記タンク内に貯留された水の水面と前記攪拌体の前記吐出口の中心との間の上下距離が第１距離である場合に、前記攪拌体を第１回転速度で回転させ、前記上下距離が第２距離である場合に、前記攪拌体を第２回転速度で回転させるようになっており、
前記第２距離は、前記第１距離よりも短く、設定されており、
前記第２回転速度は、前記第１回転速度よりも遅い速度に、設定されている、
ことを特徴とする調製方法。
【請求項１０】
前記透析液用固形剤が、重曹であり、
前記攪拌工程においては、攪拌による泡立ちが水面に生じないように、前記攪拌体を回転させるようになっている、
請求項９記載の調製方法。
【請求項１１】
前記タンクは、側面の底部付近に、排出口を有しており、
前記排出口は、内部流入路を有しており、該内部流入路は、先端の流入開口が前記タンクの底面に対して僅かな隙間を隔てて位置しており、
前記排出口には、前記タンクの底面よりも低い位置まで延びた外部流出管が連結されており、
攪拌によって調製された透析液用濃縮液を、前記排出口から排出する、排出工程を、更に有しており、
前記排出工程においては、少なくとも排出作業の終期において、前記タンクを前記排出口側に傾斜させた状態で、排出を行うようになっている、
請求項９又は１０に記載の調製方法。
【請求項１２】
前記排出工程においては、前記タンクを水平に対して２〜１２．５度傾斜させている、
請求項１１記載の調製方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、所定量の水に透析液用固形剤を溶解することによって透析液用濃縮液を調製する、調製装置及び調製方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
透析液用固形剤としては、電解質成分等を含むＡ剤と重曹を主成分とするＢ剤とが使用される場合がある。そして、透析液は、Ａ剤を水に溶解することによって調製したＡ濃縮液と、Ｂ剤を水に溶解することによって調製したＢ濃縮液とを、所定の割合で且つ所定量の水で希釈して、調製されている。これらの調製は、透析液の使用時に行われている。そして、従来では、これらの調製は、翼式攪拌体を用いて行われていた。すなわち、図１５に示されるように、タンク１内に、水及び透析液用固形剤を投入し、それらを翼式攪拌体９で攪拌し、それによって、透析液用固形剤を水に溶解している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特許第４４１８０１９号
【特許文献２】特許第５６９０４３８号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、翼式攪拌体９を用いて調製を行った場合には、特にＢ濃縮液を調製する際において、次のような不具合があった。
（ａ）比較的長い溶解時間を必要とし、よって、作業性が悪い。
（ｂ）水の量によっては溶解できないことがある。
（ｃ）攪拌によって水面が泡立って二酸化炭素が発生することにより、ｐＨが大きく変動することがある。
【０００５】
なお、特許文献１には、翼式攪拌体９とは異なる遠心式攪拌体が示されているが、その遠心式攪拌体を透析液用濃縮液の調製に使用することは、全く示されていない。
【０００６】
本発明は、上記のような不具合を解消できる、調製装置及び調製方法を、提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明の第１態様は、所定量の水に透析液用固形剤を溶解することによって透析液用濃縮液を調製する調製装置であって、
所定量の水を貯留するためのタンクと、
前記タンク内に貯留された水を攪拌できるように、前記タンク内に設置された、遠心式攪拌体と、
前記攪拌体を回転駆動する駆動部と、
を備えており、
前記遠心式攪拌体は、鉛直回転軸によって回転するよう設けられており、表面に、吸込口と、該吸込口に内部流路を介して連通した吐出口と、を有しており、遠心力によって、水を、前記吸込口から吸い込んで前記内部流路を通して前記吐出口から吐出するようになっている、
ことを特徴としている。
【０００８】
本発明の第２態様は、所定量の水に透析液用固形剤を溶解することによって透析液用濃縮液を調製する調製方法であって、
透析液用固形剤が投入されたタンク内の水を、遠心式攪拌体によって攪拌する、攪拌工程を、有しており、
前記遠心式攪拌体は、鉛直回転軸によって回転するよう設けられており、表面に、吸込口と、該吸込口に内部流路を介して連通した吐出口と、を有しており、遠心力によって、水を、前記吸込口から吸い込んで前記内部流路を通して前記吐出口から吐出するようになっており、
前記攪拌工程においては、前記タンク内に貯留された水の水面と前記攪拌体の前記吐出口の中心との間の上下距離が第１距離である場合に、前記攪拌体を第１回転速度で回転させ、前記上下距離が第２距離である場合に、前記攪拌体を第２回転速度で回転させるようになっており、
前記第２距離は、前記第１距離よりも短く、設定されており、
前記第２回転速度は、前記第１回転速度よりも遅い速度に、設定されている、
ことを特徴としている。
【発明の効果】
【０００９】
本発明によれば、遠心式攪拌体によって攪拌を行うので、タンク内の水を満遍なく効果的に掻き回すことができる。したがって、溶解時間を短縮でき、よって、作業性を向上できる。特に、重曹を主成分とするＢ剤を水に溶解することによって調製するＢ濃縮液の場合には、ｐＨ値の変動を抑制できる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】本発明の一実施形態の調製装置を示す全体斜視図である。
【図２】タンクの部分断面正面部分図である。
【図３】遠心式攪拌体の下方斜視図である。
【図４】図３のIV矢視図である。
【図５】遠心式攪拌体により生じる水流を示す正面断面図である。
【図６】スペーサ部材を示す斜視図である。
【図７】スペーサ部材によってタンクを傾斜させた状態を示す正面図である。
【図８】高さ位置Ｈを変えた場合の調製結果を示す図である。
【図９】遠心式攪拌体の回転速度を変えた場合の調製結果を示す図である。
【図１０】第１回転速度の場合における各水量での調製結果を示す図である。
【図１１】第２回転速度の場合における各水量での調製結果を示す図である。
【図１２】タンク傾斜角度とタンク内残液量との関係を示す図である。
【図１３】本実施形態の調製装置による調製結果を示す図である。
【図１４】翼式攪拌体を用いた場合との比較結果を示す図である。
【図１５】翼式攪拌体を用いた従来の装置の部分断面正面部分図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
図１は、本発明の一実施形態の調製装置を示す全体斜視図である。この調製装置１０は、所定量の水を貯留するためのタンク１と、タンク１内に貯留された水を攪拌できるように、タンク１内に設置された、遠心式攪拌体２と、攪拌体２を回転駆動する駆動部３と、を備えている。
【００１２】
タンク１は、台４上に載置されている。駆動部３には、駆動制御部５が接続されている。タンク１の排出口１１には、外部流出管１２が連結されている。外部流出管１２の先端は、溶け残った透析液用固形剤や異物等がタンク１から流出することを防ぐためのフィルタ部材を介して、台４より下方に位置する貯留容器６に連結されている。
【００１３】
図２は、タンク１の部分断面正面部分図である。図３は、遠心式攪拌体２の下方斜視図である。図４は、図３のIV矢視図である。タンク１は、上開きの円筒体である。タンク１の側面１０１には、水量を示す目盛が付されている。遠心式攪拌体２は、鉛直回転軸２０によって回転するよう設けられており、表面に、吸込口２１と、吸込口２１に内部流路２２を介して連通した吐出口２３と、を有している。ここでは、５個の同じ大きさの吸込口２１が、攪拌体２の下面２８に、周方向に等間隔に、形成されている。内部流路２２は、吸込口２１から鉛直に上方へ延び、更に横方向に延びて、吐出口２３に連通している。攪拌体２の周面２９には、５個の同じ大きさの吐出口２３が等間隔に形成されている。遠心式攪拌体２は、タンク１の中央に、且つ、所定の高さ位置Ｈ（図５）に、配置されている。なお、高さ位置Ｈは、タンク１の底面１０２から吐出口２３の中心までの距離である。
【００１４】
上記構成の遠心式攪拌体２は、タンク１内の水を攪拌すると、図５に示されるような水流を生じさせるようになっている。すなわち、攪拌体２が回転すると、水が吸込口２１から吸い込まれて内部流路２２を通って吐出口２３から吐出されるという水流Ａが、生じる。そして、この水流Ａに伴って、攪拌体２の上方の水を掻き回す水流Ｂ、攪拌体２から下方に向かう水流Ｃ、及び、タンク１の底面１０２の中央から上方へ水を掻き上げる水流Ｄが、生じる。このように、攪拌体２によれば、水面Ｚを殆ど波立たせることなく、タンク１内の水を満遍なく効果的に掻き回すことができる。なお、図５の遠心式攪拌体２は、図４のＶ−Ｖ断面図に相当している。
【００１５】
排出口１１は、タンク１の側面１０１の底部付近に、設けられている。排出口１１には、内部流入路１３が連結されている。内部流入路１３は、先端の流入開口１３１がタンク１の底面１０２に対して僅かな隙間Ｗを隔てて位置している。したがって、排出口１１においては、内部流入路１３及び外部流出管１２を有しているために、サイホンの原理が作用するようになっている。なお、排出口１１の中心は、底面１０２から上下距離Ｔ１に位置しており、流入開口１３１の中心は、側面１０１から水平距離Ｔ２に位置している。
【００１６】
調整装置１０は、更に、タンク１を排出口１１側に傾斜させるための傾斜機構を、有している。具体的には、タンク１の、排出口１１とは反対側に、図６に示されるように、タンク１の底面１０２の下に差し込むスペーサ部材４１が、設けられている。スペーサ部材４１は、スペーサ本体４１１とハンドル４１２とからなっており、ハンドル４１２を軸４１３周りに矢印Ｒ方向に回動させることにより、スペーサ本体４１１をタンク１の底面１０２の下に出し入れするようになっている。スペーサ部材４１は、スペーサ本体４１１を底面１０２の下に差し込むことにより、タンク１を水平に対して角度α（図７）だけ傾斜するようになっている。
【００１７】
駆動制御部５は、攪拌体２の回転速度Ｓを、第１回転速度Ｓ１と第２回転速度Ｓ２との間で切り替えるように、駆動部３を制御するようになっている。すなわち、駆動制御部５は、図５に示されるように、タンク１内に貯留された水の水面Ｚと攪拌体２の吐出口２３の中心との間の上下距離Ｌが第１距離Ｌ１である場合に、第１回転速度Ｓ１を採用でき、上下距離Ｌが第２距離Ｌ２である場合に、第２回転速度Ｓ２を採用できるようになっている。なお、Ｌ１＞Ｌ２、及び、Ｓ１＞Ｓ２である。
【００１８】
透析液用固形剤が重曹を主成分とする場合、すなわち、Ｂ剤を水に溶解することによってＢ濃縮液を調製する場合には、上下距離Ｌが第１距離Ｌ１である場合に採用する第１回転速度Ｓ１は、攪拌による泡立ちが水面Ｚに生じない値に、設定されており、上下距離Ｌが第２距離Ｌ２である場合に採用する第２回転速度Ｓ２は、攪拌による泡立ちが水面Ｚに生じない値に、設定されている。なお、本明細書中において、「重曹を主成分とするＢ剤」は、重曹のみを含むＢ剤と、重曹に加え、例えば少量の塩化ナトリウム等の添加物を含む、Ｂ剤と、を意味する。
【００１９】
次に、上記構成の調製装置１０を用いて、例えば重曹を主成分とするＢ剤を水に溶解することによってＢ濃縮液を調製する場合について、説明する。
（１）まず、タンク１内に、透析液用固形剤であるＢ剤と所定量Ｖの水とを投入する。
【００２０】
（２）次に、駆動制御部５によって、攪拌体２の回転速度Ｓを第１回転速度Ｓ１又は第２回転速度Ｓ２に設定し、攪拌体２を作動させて、タンク１内のＢ剤及び水を攪拌する（攪拌工程）。この際、タンク１内に貯留された水の水面Ｚと攪拌体２の吐出口２３の中心との間の上下距離Ｌを測定し（又はタンク１の目盛から読み取り）、第１距離Ｌ１である場合には第１回転速度Ｓ１を採用し、第２距離Ｌ２である場合には第２回転速度Ｓ２を採用する。すなわち、攪拌体２による攪拌は、水面Ｚに泡立ちが生じないように行われる。そして、攪拌は、投入した全てのＢ剤が水に溶解するまで行われる。これにより、Ｂ濃縮液が調製される。
【００２１】
（３）そして、攪拌終了後、閉じていた排出口１１を開いて、Ｂ濃縮液を、排出口１１から、外部流出管１２及びその先端に設けられたフィルタ部材を介して、貯留容器６へ排出する（排出工程）。この際、Ｂ濃縮液は、排出口１１を開くだけで、自重によって排出口１１から排出されていき、また、排出口１１においてはサイホンの原理が作用しているので、排出作業の終期においてはタンク１内の底部に少量Ｖ１が残る程度まで排出される。そして、排出作業の終期においては、図７に示されるように、タンク１を持ち上げて、スペーサ部材４１を操作して、スペーサ本体４１１をタンク１の底面１０２の下に差し込み、タンク１を排出口１１側に角度αだけ傾斜させ、この傾斜状態で排出を行う。これにより、Ｂ濃縮液は、殆ど全ての量が排出され、タンク１内の底部には極めて少量Ｖ２しか残らない。また、外部流出管１２の先端にフィルタ部材が設けられているので、タンク１内の溶け残ったＢ剤がタンク１外へ流出するのを防ぐことができる。
【００２２】
上記構成の調製装置１０によれば、次のような効果を発揮できる。
（ａ）遠心式攪拌体２によって攪拌を行うので、タンク１内の水を満遍なく効果的に掻き回すことができる。したがって、投入した全てのＢ剤を短時間で水に溶解でき、すなわち、溶解時間を短縮でき、よって、作業性を向上できる。
【００２３】
（ｂ）攪拌体２の回転速度Ｓを第１回転速度Ｓ１又は第２回転速度Ｓ２に設定し、すなわち、水面Ｚに泡立ちが生じないように、攪拌を行うので、Ｂ剤の主成分である重曹を溶解する際の二酸化炭素の発生を抑制できる。したがって、ｐＨの変動を抑えて、所望のｐＨ値のＢ濃縮液を調製できる。
【００２４】
（ｃ）排出口１１からのＢ濃縮液の排出において、サイホンの原理を利用するので、比較的少量Ｖ１がタンク１内に残る程度まで、Ｂ濃縮液を確実に排出できる。
【００２５】
（ｄ）更に、タンク１を排出口１１側に傾斜させた状態でＢ濃縮液を排出するので、極めて少量Ｖ２をタンク１内に残すだけであり、略全ての量のＢ濃縮液を排出できる。
【実施例】
【００２６】
［実機］
次の数値で規定された調製装置１０を用いて、Ｂ濃縮液を調製し、更に排出した。
・タンク１
・底面積：１４８０ｃｍ２、
・内容量：１００リットル
・排出口１１
・上下距離Ｔ１：６０ｍｍ
・水平距離Ｔ２：２８．５ｍｍ
・隙間Ｗ：０．５ｍｍ
・遠心式攪拌体２
・高さ位置Ｈ（図５）：１５０ｍｍ
・タンク１の中央に配置
・第１距離Ｌ１：２００ｍｍ以上（５０リットル以上）
・第２距離Ｌ２：２００ｍｍ以下（５０リットル以下）
・第１回転速度Ｓ１：１１４５ｒｐｍ
・第２回転速度Ｓ２：７５０ｒｐｍ
・傾斜角度α（図７）：１２．５度
【００２７】
なお、上記数値の採用根拠は、以下のとおりである。
（高さ位置Ｈ）
タンク１に、水温１８℃の水６０リットルと、重曹４．８ｋｇとを、投入し、遠心式攪拌体２を回転速度９００ｒｐｍで回転させて攪拌を行った。但し、遠心式攪拌体２の高さ位置Ｈは、１００ｍｍの場合、１５０ｍｍの場合、２００ｍｍの場合の、３つの場合を採用した。その結果を図８に示す。
【００２８】
図８からわかるように、１５０ｍｍの場合が、最も、溶解時間が短く且つｐＨ値も低い。よって、高さ位置Ｈは、１５０ｍｍを採用した。
【００２９】
（第１回転速度Ｓ１及び第２回転速度Ｓ２）
遠心式攪拌体２の上下距離Ｈを１５０ｍｍに設定し、タンク１に、水温１８℃の水６０リットルと、重曹４．８ｋｇとを、投入し、遠心式攪拌体２を回転させて攪拌を行った。但し、遠心式攪拌体２の回転速度は、４００〜１２００ｒｐｍの範囲内の５つの回転速度を採用した。その結果を図９に示す。
【００３０】
図９からわかるように、溶解時間が短く且つｐＨ値が低いことを満たす回転速度としては、遅い速度として７５０ｒｐｍを採用でき、速い速度として１１４５ｒｐｍを採用できる。よって、第１回転速度Ｓ１としては１１４５ｒｐｍを採用し、第２回転速度Ｓ２としては７５０ｒｐｍを採用した。
【００３１】
（第１距離Ｌ１）
遠心式攪拌体２の上下距離Ｈを１５０ｍｍに設定し、タンク１に、水温２０℃の水と、重曹とを、投入し、遠心式攪拌体２を１１４５ｒｐｍで回転させて攪拌を行った。但し、投入する水及び重曹の量は、５つの場合を採用した。すなわち、「４０リットル、３．２ｋｇ」、「５０リットル、４．０ｋｇ」、「６０リットル、４．８ｋｇ」、「８０リットル、６．４ｋｇ」、「１００リットル、８．０ｋｇ」の場合を採用した。
【００３２】
図１０からわかるように、溶解時間が短く且つｐＨ値が低いことを満たすのは、５０リットル以上の場合であった。水が５０リットルの場合において、タンク１内の水の水面Ｚと攪拌体２の吐出口２３の中心との間の上下距離Ｌは、２００ｍｍである。よって、第１距離Ｌ１としては、２００ｍｍ以上を採用した。
【００３３】
（第２距離Ｌ２）
遠心式攪拌体２の上下距離Ｈを１５０ｍｍに設定し、タンク１に、水温１８℃の水と、重曹とを、投入し、遠心式攪拌体２を７５０ｒｐｍで回転させて攪拌を行った。但し、投入する水及び重曹の量は、６つの場合を採用した。すなわち、「３０リットル、２．４ｋｇ」、「４０リットル、３．２ｋｇ」、「５０リットル、４．０ｋｇ」、「６０リットル、４．８ｋｇ」、「８０リットル、６．４ｋｇ」、「１００リットル、８．０ｋｇ」の場合を採用した。
【００３４】
図１１からわかるように、溶解時間が短く且つｐＨ値が低いことを満たすのは、５０リットル以下の場合であった。水が５０リットルの場合の上下距離Ｌは、２００ｍｍである。よって、第２距離Ｌ２としては、２００ｍｍ以下を採用した。
【００３５】
（傾斜角度α）
調製後のＢ濃縮液を排出口１１から排出した。その際、排出作業の終期において、タンク１の傾斜角度として４つの場合を採用した。すなわち、２度、３度、６．５度、１２．５度である。
【００３６】
表１及び図１２に示されるように、タンク１を傾斜させない場合には、タンク１内に残るＢ濃縮液の量すなわち残液量Ｖ１は、３７０ｍＬであった。一方、排出口１１にサイホンの原理を採用しなかった場合では、５８０ｍＬであった。これにより、上記実機の調製装置１０によれば、タンク１を傾斜させない場合でも、従来に比して、残液量を低減できる。
【００３７】
そして、タンク１を傾斜させた場合には、残液量をより低減できる。特に、傾斜角度が１２．５度の場合には、残液量Ｖ２が８ｍＬであるので、殆ど全量のＢ濃縮液を排出できる。よって、傾斜角度αとしては、１２．５度を採用した。
【００３８】
【表１】
2019000305.tif 000003
【００３９】
（結果）
上記実機の調製装置１０を用いてＢ濃縮液を調製した結果は、図１３に示されるとおりである。なお、５０リットルの場合に関しては、第１回転速度Ｓ１及び第２回転速度Ｓ２のいずれを採用してもよい。
【００４０】
（翼式攪拌体との比較）
翼式攪拌体９を用い、上下距離Ｈを１４０ｍｍに設定し、回転速度を６０ｒｐｍに設定し、その他は上記実機の調製装置１０の場合と同様にして、溶解時間及びｐＨ値を測定した。その結果を図１４に示す。
【００４１】
図１４からわかるように、翼式攪拌体９を用いた場合には、遠心式攪拌体２を用いた場合に比して、溶解時間が長く、ｐＨ値が比較的高かった。
【００４２】
しかも、翼式攪拌体９を用いた場合には、水の量によっては溶解しない場合があった。例えば６０リットルの場合には、溶解できなかった。その理由は、次のように推察される。すなわち、翼式攪拌体９の場合には、翼による上昇水流と水の自重による下降水流とが６０リットル付近の水位で拮抗し、その結果、攪拌力が弱まるからである。これに対して、遠心式攪拌体２を用いた場合には、そのような不利点は生じない。
【００４３】
［変形例］
（１）上記構成の調製装置１０のように、攪拌体２の回転速度Ｓを、第１回転速度Ｓ１と第２回転速度Ｓ２との間で切り替えるのが、好ましい。しかるに、回転速度は、切り替えを行うことなく、７５０〜１１４５ｒｐｍの間の一定の速度に、設定してもよい。その場合でも、図９及び図１４に示されるように、溶解時間が短く且つｐＨ値が低いことを満たしている。なお、図１４では、遠心式攪拌体２の回転速度を７５０ｒｐｍに設定している。
【００４４】
（２）上記構成の調製装置１０は、Ａ濃縮液の調整にも使用できる。
【産業上の利用可能性】
【００４５】
本発明の調製装置及び調製方法は、溶解時間を短縮して作業性を向上でき、特に所望のｐＨ値のＢ濃縮液を調製できるので、産業上の利用価値は大である。
【符号の説明】
【００４６】
１  タンク  １１  排出口  １２  外部流出管  １３  内部流入路  １３１  流入開口
１０１  側面  １０２  底面  ２  遠心式攪拌体  ２０  鉛直回転軸  ２１  吸込口
２２  内部流路  ２３  吐出口  ３  駆動部  ５  駆動制御部
【図１】
2019000305.tif 000004
【図２】
2019000305.tif 000005
【図３】
2019000305.tif 000006
【図４】
2019000305.tif 000007
【図５】
2019000305.tif 000008
【図６】
2019000305.tif 000009
【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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