(57)【要約】【課題】二次加工性及び耐高温酸化性に優れるＡｌ含有フェライト系ステンレス鋼材を提供する。【解決手段】本発明は、質量％で、Ｃ：０．０２５％以下、Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．８％以下、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｎｉ：０．５％以下、Ｃｒ：１６〜２４％、Ａｌ：１．０〜２．６％、Ｎ：０．０２５％以下、Ｎｂ：０．０５〜０．６％、Ｂ：０．０００５〜０．００６０％を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、平均結晶粒径が、８０μｍ以下であり、Ｔ＜１１１＞／（Ｔ＜００１＞＋Ｔ＜０１１＞）≦２．５の式（１）を満足する、二次加工性と耐高温酸化性に優れるＡｌ含有フェライト系ステンレス鋼材である。Ｔ＜１１１＞、Ｔ＜００１＞、Ｔ＜０１１＞は、板厚方向に垂直な断面において、＜１１１＞、＜００１＞、＜０１１＞のそれぞれの結晶方位から１５°以内に分布する結晶粒が前記断面に占める面積割合を示す。【選択図】図１
2019173069.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０．０２５％以下、Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．８％以下、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｎｉ：０．５％以下、Ｃｒ：１６〜２４％、Ａｌ：１．０〜２．６％、Ｎ：０．０２５％以下、Ｎｂ：０．０５〜０．６％、Ｂ：０．０００５〜０．００６０％を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、
平均結晶粒径が、８０μｍ以下であり、
下記式（１）を満足する、二次加工性と耐高温酸化性に優れるＡｌ含有フェライト系ステンレス鋼材。
Ｔ＜１１１＞／（Ｔ＜００１＞＋Ｔ＜０１１＞）≦２．５    式（１）
ここで、式（１）のＴ＜１１１＞、Ｔ＜００１＞、Ｔ＜０１１＞は、板厚方向に垂直な断面において、＜１１１＞、＜００１＞、＜０１１＞のそれぞれの結晶方位から１５°以内に分布する結晶粒が前記断面に占める面積割合を示す。
【請求項２】
さらに、質量％で、Ｔｉ：０．０１〜０．５％、Ｖ：０．０１〜０．５％、Ｍｏ：０．０１〜０．５％、Ｃｏ：０．０１〜０．５％、Ｚｒ：０．０１〜０．５％、Ｃｕ：０．０１〜０．５％からなる群より選択される１種以上を含む、請求項１に記載の二次加工性と耐高温酸化性に優れるＡｌ含有フェライト系ステンレス鋼材。
【請求項３】
さらに、質量％で、Ｈｆ：０．００１〜０．０５％、Ｓｎ：０．００１〜０．０５％、希土類元素：０．００１〜０．０５％からなる群より選択される１種以上を含む、請求項１または２に記載の二次加工性と耐高温酸化性に優れるＡｌ含有フェライト系ステンレス鋼材。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれかに記載の前記Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼材を素材とするステンレス鋼製の加工品。
【請求項５】
前記加工品が鋼管である、請求項４に記載のステンレス鋼製の加工品。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、二次加工性及び耐高温酸化性に優れるＡｌ含有フェライト系ステンレス鋼材に関する。
【背景技術】
【０００２】
Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼は、高温に加熱されると、鋼の表面にＡｌ２Ｏ３を主体とする酸化物層が均一に形成されるため、優れた耐高温酸化性を示す。その一方で、大きな変形量で二次加工が施されると、加工割れが生じることがあるため、このステンレス鋼を適用できる加工品の用途が制約されていた。そこで、Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼の加工性を向上させる手法が提案されている。
【０００３】
例えば、特許文献１には、Ｃ、Ｎを低減し、Ｔｉを添加し、Ａｌ量の低減とＳｉ添加量の最適化を組み合わせることにより、加工性と耐酸化性を両立させたフェライト系ステンレス鋼が開示されている。特許文献２には、ＡｌとＳｉの添加量を低減し、ＮｂとＢを複合添加し、Ｔｉの添加を抑制することにより、二次加工脆性及び耐Ｃｒ蒸発性を改善したフェライト系ステンレス鋼が開示されている。
【０００４】
しかし、特許文献１では二次加工による評価が行われていない。二次加工においては、ステンレス鋼に厳しい加工が要求されるため、肌荒れやリジングに起因して加工割れが発生する可能性がある。
【０００５】
また、特許文献２は、絞り加工が施された一次絞り品を用いて種々の温度で落重試験を行って遷移温度を測定し、二次加工脆性に関して評価されている。二次加工においては、肌荒れやリジングに起因して加工割れが発生する場合もあるから、そのような観点での評価も望まれる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００４−３０７９１８号公報
【特許文献２】特開２０１２−２１１３７９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼は、耐高温酸化性に優れる一方で、Ａｌの添加量の増加にともない硬質化するため、その加工性が低下する。特に、二次加工を行う際は、リジングや肌荒れにより割れが発生する場合もあり、多段による絞り加工、鋼管製造におけるバルジ加工等の二次加工性に劣るため、Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼には、加工性、特に二次加工性に優れる鋼材が求められていた。
【０００８】
そこで、本発明は、二次加工性及び耐高温酸化性に優れるＡｌ含有フェライト系ステンレス鋼材を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明者らは、上記の課題に鑑み、Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼の加工性及び耐高温酸化性について検討し、合金組成及び金属組織の観点から、耐高温酸化性を確保しつつ、二次加工性を改善できることを見出し、本発明を完成するに至った。具体的には、本発明は、以下のものを提供する。
【００１０】
（１）本発明は、質量％で、Ｃ：０．０２５％以下、Ｓｉ：０．１〜１．０％、Ｍｎ：０．８％以下、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｎｉ：０．５％以下、Ｃｒ：１６〜２４％、Ａｌ：１．０〜２．６％、Ｎ：０．０２５％以下、Ｎｂ：０．０５〜０．６％、Ｂ：０．０００５〜０．００６０％を含有し、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなり、平均結晶粒径が、８０μｍ以下であり、下記式（１）を満足する、二次加工性と耐高温酸化性に優れるＡｌ含有フェライト系ステンレス鋼材である。
Ｔ＜１１１＞／（Ｔ＜００１＞＋Ｔ＜０１１＞）≦２．５    式（１）
ここで、式（１）のＴ＜１１１＞、Ｔ＜００１＞、Ｔ＜０１１＞は、板厚方向に垂直な断面において、＜１１１＞、＜００１＞、＜０１１＞のそれぞれの結晶方位から１５°以内に分布する結晶粒が前記断面に占める面積割合を示す。
【００１１】
（２）本発明は、さらに、質量％で、Ｔｉ：０．０１〜０．５％、Ｖ：０．０１〜０．５％、Ｍｏ：０．０１〜０．５％、Ｃｏ：０．０１〜０．５％、Ｚｒ：０．０１〜０．５％、Ｃｕ：０．０１〜０．５％からなる群より選択される１種以上を含む、（１）に記載の二次加工性と耐高温酸化性に優れるＡｌ含有フェライト系ステンレス鋼材である。
【００１２】
（３）本発明は、さらに、質量％で、Ｈｆ：０．００１〜０．０５％、Ｓｎ：０．００１〜０．０５％、希土類元素：０．００１〜０．０５％からなる群より選択される１種以上を含む、（１）または（２）に記載の二次加工性と耐高温酸化性に優れるＡｌ含有フェライト系ステンレス鋼材である。
【００１３】
（４）本発明は、（１）〜（３）のいずれかに記載の前記Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼材を素材とするステンレス鋼製の加工品である。
【００１４】
（５）本発明は、前記加工品が鋼管である、（４）に記載のステンレス鋼製の加工品である。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼材を二次加工した際、リジングや肌荒れに起因する二次加工割れが抑制されるから、良好な耐高温酸化性を確保しつつ、二次加工性が改善されたＡｌ含有フェライト系ステンレス鋼材を提供できる。本発明に係るＡｌ含有フェライト系ステンレス鋼材は、燃料電池の改質器、配管等の高温燃焼部位全般、自動車排ガス部、バーナー燃焼筒、チムニー、熱電気の発熱体等の加工性及び耐高温酸化性が要求される用途に好適である。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】式（１）に関する測定を説明するための図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、本発明の実施形態について説明する。本発明は、これらの記載により限定されるものではない。
【００１８】
Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼の二次加工性について研究した結果、結晶粒を微細化にするとともに、結晶方位をランダムに分布させた金属組織とすることにより、とリジングや肌荒れ等の加工欠陥に起因する二次加工割れが抑制され、二次加工性を改善できることが判明した。さらに、適正な成分バランスにより、耐高温酸化性を確保できることが判明した。また、Ｎｂ添加を基本とした成分組成において、Ｎｂ系析出物を分布させる焼鈍条件と冷間圧延との組み合わせにより、所定の結晶方位が得られることで、リジング等に起因する二次加工割れを抑制できる。
【００１９】
（合金成分）
以下、本実施形態に係るＡｌ含有フェライト系ステンレス鋼材に含まれる合金成分とその含有理由について説明する。化学組成の％表示は、質量％を意味する。
【００２０】
Ｃは、高温強度を向上させる元素である。Ｃ含有量が過剰に高いと、高温加熱時に加速酸化が発生しやすくなる。また、Ａｌ含有フェライト系ステンレス鋼においては、スラブやホットコイルの靱性が劣化し、製造性が劣化する。そのため、Ｃ含有量は、０．０２５％以下が好ましい。
【００２１】
Ｓｉは、フェライト系ステンレス鋼の赤スケール生成を抑制する効果がある。Ｓｉ含有量が０．１％未満であると、その抑制効果が十分でない。他方、Ｓｉ含有量が過剰であると、靭性及び加工性が低下する。そのため、Ｓｉ添加量は、０．１〜１．０％が好ましい。
【００２２】
Ｍｎは、Ｍｎ系酸化物を生成して、緻密なアルミニウム酸化物層の形成を阻害し、耐高温酸化性を低下させる。そのため、耐高温酸化特性を維持する観点で、Ｍｎの含有量は、０．８％以下が好ましく、０．５％以下がより好ましい。
【００２３】
Ｐは、鋼中に不可避的に含まれる不純物であり、耐高温酸化性及び熱延板の靱性を低下させる。そのため、Ｐ含有量は、０．０５％以下に制限した。
【００２４】
Ｓは、鋼中に不可避的に含まれる不純物であり、加工性を低下させる。そのため、Ｓ含有量は、０．０１％以下に制限した。
【００２５】
Ｃｒは、耐高温酸化性を向上させるための必要な成分である。Ｃｒ含有量が１６％未満であると、耐高温酸化性が十分に得られない。他方、Ｃｒ含有量が過剰であると、スラブやホットコイルの靱性を劣化させる。そのため、Ｃｒ含有量は、１６〜２４％が好ましい。過剰の添加は加工性を劣化させるため、より好ましくは上限が２０％である。
【００２６】
Ａｌは、鋼の表面に緻密なＡｌ２Ｏ３の皮膜を形成し、耐高温酸化性を向上させるための必要な成分である。また、酸化の初期においては、酸化アルミ皮膜の迅速形成によって、鋼表面からのＣｒ蒸発が抑制される効果が得られる。Ａｌ含有量が１．０％未満であると、十分な耐高温酸化性が得られない。他方、Ａｌ含有量が過剰であると、スラブやホットコイルの靱性の劣化を招き、また、二次加工時の脆性温度を上昇させて加工性の低下を招く。そのため、Ａｌ含有量は、１．０〜２．６％が好ましい。より好ましくは、上限が２．０％である。
【００２７】
Ｎは、鋼中のＡｌと結合してＡｌＮを形成して、加速酸化の起点となる場合がある。そのため、耐高温酸化性を維持する観点で、Ｎ含有量は、０．０２５％以下が好ましい。
【００２８】
Ｎｂは、加工性や靭性に悪影響を及ぼす鋼中のＣ、Ｎと結合し、それらを化合物として固定することにより、加工性や靭性を向上させる作用を有する。また、Ｎｂ添加により、鋼の高温強度が上昇する。また、アルミニウム酸化物皮膜の形成を促進するとともに、酸化皮膜が成長する過程で生じる応力を緩和させて、材料の変形を防止する。Ｎｂ含有量が０．０５％未満であると、このようなＮｂ添加効果を十分に得られない。他方、Ｎｂ含有量が過剰であると、鋼の加工性や靱性が低下する。そのため、Ｎｂ含有量は、０．０５〜０．６％が好ましい。より好ましくは、下限が０．１０％、上限が０．３０％である。
【００２９】
Ｂは、成形時の二次加工割れを防止して、二次加工性を改善する効果がある。Ｂ含有量が０．０００５％未満であると、その効果が十分でない。他方、Ｂ含有量が過剰であると、靭性の低下を招く。そのため、Ｂ含有量は、０．０００５〜０．００６０％が好ましい。
【００３０】
さらに、必要に応じて、Ｔｉ、Ｖ、Ｍｏ、Ｃｏ、Ｚｒ、Ｃｕからなる群より選択される１種以上を添加してもよい。
【００３１】
Ｔｉ、Ｖは、鋼中の固溶Ｃ、Ｎを化合物として固定し、延性や加工性を向上させる元素である。また、Ｃｒ炭化物の粒界析出を抑制し、耐食性を改善する効果もある。他方、過剰に添加すると、加工性を低下させる。そのため、Ｔｉ含有量またはＶ含有量は、０．０１〜０．５％が好ましい。
【００３２】
Ｍｏは、鋼の高温強度を向上させる作用がある一方で、過剰に添加すると、鋼材を硬質化させて靭性の低下を招く。そのため、Ｍｏ含有量は、０．０１〜０．５％が好ましい。
【００３３】
Ｚｒは、耐高温酸化性を向上させる効果がある一方で、過剰に添加すると、鋼材を硬質化させて靭性の低下を招く。そのため、Ｚｒ含有量は、０．０１〜０．５％が好ましい。
【００３４】
Ｃｕは、鋼の高温強度を高める一方で、過剰に添加すると、耐高温酸化性の低下や熱間加工性の低下を招く。そのため、Ｃｕ含有量は、０．０１〜０．５％が好ましい。
【００３５】
さらに、必要に応じて、Ｈｆ、Ｓｎ、希土類元素からなる群より選択される１種以上を添加してもよい。
【００３６】
Ｈｆ、Ｓｎ、希土類元素は、耐高温酸化性を改善する効果がある。鋼の表面に形成されるアルミ酸化皮膜を安定化させ、また、マトリックスと酸化皮膜との密着性を改善し、耐高温酸化性を向上させる。他方、これらの元素を過剰に添加すると、熱間加工性や靱性が低下する。また、加速酸化の起点となる介在物を生成し、耐高温酸化性を低下させる。そのため、Ｈｆ、Ｓｎ、または希土類元素は、それぞれ０．０００１〜０．０５％の範囲で含有することが好ましい。
【００３７】
（平均結晶粒径）
本実施形態に係るＡｌ含有フェライト系ステンレス鋼材は、平均結晶粒径が８０μｍ以下であることが好ましい。結晶粒を微細化することにより、加工後の表面肌荒れが抑制され、二次加工性が改善される。そのため、平均結晶粒径が８０μｍ以下であることが好ましく、５０μｍ以下がより好ましい。他方で、結晶粒が過度に微細であると、硬質化し加工性に悪影響を及ぼす場合があるため、平均結晶粒径は１０μｍ以上でよい。
【００３８】
（結晶方位）
また、本実施形態に係るＡｌ含有フェライト系ステンレス鋼材は、その板厚方向に垂直な断面における＜１１１＞、＜００１＞、＜０１１＞の各結晶方位について、当該結晶方位から１５°以内に分布する結晶粒が前記断面に占める面積割合を、それぞれ、Ｔ＜１１１＞、Ｔ＜００１＞、Ｔ＜０１１＞なる符号で表記するとき、下記の式（１）を満足することが好ましい。
Ｔ＜１１１＞／（Ｔ＜００１＞＋Ｔ＜０１１＞）≦２．５・・・・・式（１）
【００３９】
図１に圧延した鋼板１を示す。鋼板１の圧延面２を基準にすると、圧延方向３、圧延垂直方向４、圧延面２に対する法線方向５に区分される。本明細書に記載された「板厚方向」は、上記の法線方向５に相当し、「板厚方向に垂直な断面」は、圧延方向に沿った圧延面２に相当する。上記の法線方向（normal direction）がＮＤと略称されることから、本明細書では、上記「板厚方向に垂直な断面」を「ＮＤ面」と記載することもある。また、上記の圧延方向（rolling direction）を「ＲＤ方向」と記載し、上記の圧延垂直方向（transverse direction）を「ＴＤ方向」と記載することもある。
【００４０】
式（１）の左辺は、＜１１１＞の結晶方位から１５°以内に分布する結晶粒が上記断面（圧延面、ＮＤ面）に占める割合と、＜００１＞及び＜０１１＞の各結晶方位から１５°以内に分布する結晶粒が前記断面に占める割合との比を示す。この比が１に近いほど、圧延面における個々の結晶粒がランダムに分布する金属組織であることを意味する。式（１）が２．５を超えると、特定の方位を向いた結晶粒の割合が高まり、結晶組織の機械的性質に異方性が顕在化する。その結果、成形加工時の変形が不均一となり、リジング等の加工欠陥が引き起こされて、それらに起因して二次加工割れが発生しやすくなる。そのため、式（１）の数値が２．５以下であることが好ましい。
【００４１】
（Ｎｂ系析出物の分布数）
ＮＤ面においてＥＤＳ（エネルギー分散型Ｘ線分光）装置により、５０μｍ２に相当する範囲の１視野として、そのような視野をランダムに１０箇所（１０視野）を選定して測定したとき、その視野内に観察されたＮｂを２０ｍａｓｓ％以上含む析出物のうち、「（最大長さ＋最小長さ）／２」により算出された平均寸法が０．５μｍ以上である析出物を選択し、当該視野において当該Ｎｂ系析出物が分布する総数を求める。本明細書に記載した「Ｎｂ系析出物の分布数」は、上記の測定方法により得られた析出物数の総数を意味する。鋼組織において分布したＮｂ系析出物により、熱延焼鈍及び冷延焼鈍時の結晶粒成長が特定方向へ進行するのが抑制されて、結晶組織の均一性が高まる。そのため、二次加工時にリジングや肌荒れ等の加工欠陥に起因する加工割れの発生が抑制される。その観点で、Ｎｂ系析出物の分布数は、１視野当たり３個以上であり、かつ、１０視野当たり４０個以上であることが好ましい。
【００４２】
（製造方法）
本実施形態に係るＡｌ含有フェライト系ステンレス鋼材は、溶解、鋳造、圧延等の公知の製造工程によって製造できる。スラブを熱間圧延した後、焼鈍、酸洗、冷間圧延、最終焼鈍などの工程により製造される。冷間圧延した後は、必要に応じて、中間焼鈍、酸洗、最終冷間圧延、最終焼鈍という工程で製造してもよい。また、出荷品において酸洗または研磨仕上げを行ってもよい。
【００４３】
本実施形態に係るＡｌ含有フェライト系ステンレス鋼材を用いて、所望の形状や寸法等を有する製品を得るため、当該鋼材に対して種々の成形加工が施される。成形加工する際、被加工材の加工形態や変形の程度に応じて、加工工程を複数回に分けて行われる。本明細書では、１回目の成形加工を「一次加工」といい、一次加工を施した一次加工品に対する成形加工を「二次加工」という。鋼材を用いる成形加工の場合、一次加工品に対して、絞り加工やバルジ加工等の二次加工が施される。二次加工では、一般に、一次加工よりも、被加工品に対して厳しい変形を付与することが多いため、二次加工の際、加工割れが生じやすいといえる。
【００４４】
（用途）
本実施形態に係るＡｌ含有フェライト系ステンレス鋼材は、圧延、鍛造、引き抜き及び鋳造など公知の各種方法により所望の形状に加工された、種々の加工品の素材に適用できる。例えば、鋼板、鋼帯、鋼管、条鋼、形鋼、棒鋼、線材などの加工品を提供できる。
【実施例】
【００４５】
以下、本発明の実施例について説明する。本発明は、以下の実施例に限定されるものではなく、発明の要旨の範囲内で適宜変更して実施できる。
【００４６】
表１に示す化学成分を有する供試鋼を真空溶解して、１００ｋｇのインゴットを鋳造した。得られたインゴットを分塊し、３５ｍｍ厚のスラブを作製した。当該スラブを１２００℃に加熱した後、熱間圧延を行って、板厚４ｍｍの熱延板を得た。次いで、表１に示す熱延焼鈍温度で当該熱延板を焼鈍した後、酸洗を施して熱延焼鈍板を得た。表１に示す化学組成は、質量％で表示されており、残部がＦｅ及び不可避的不純物である。
【００４７】
得られた熱延焼鈍板の一部は、板厚を減じるため、切削加工により、板厚２．５ｍｍ、板厚１．７ｍｍの板材を作製した。次いで、これらの熱延焼鈍板に冷間圧延を施して、いずれも板厚１ｍｍの冷延板を作製した。その後、表１に示す冷延焼鈍温度で仕上げ焼鈍を行い、酸洗を施して冷延焼鈍板を得た。板厚４ｍｍ、板厚２．５ｍｍ、板厚１．７ｍｍの各熱延焼鈍板から得られた板厚１ｍｍの冷延焼鈍板は、それぞれの冷間圧延率（冷延率）が表２に示すように７５％、６０％、４０％である。当該冷延焼鈍板を以下の評価試験に供した。
【００４８】
【表１】
2019173069.tif 000003
【００４９】
（平均結晶粒径）
上記の冷延焼鈍板を用いて、長手方向に対して垂直に切断し、その断面を光学顕微鏡により倍率５０倍で観察した。ランダムに５視野を観察し、平均結晶粒径をＪＩＳ  Ｇ０５５１の切断法に準じて測定した。
【００５０】
（結晶方位に関する面積割合：式（１））
上記の冷延焼鈍板からＲＤ方向１５ｍｍ×ＴＤ方向１０ｍｍの寸法で切り出された試験体を用いた。試験体の板厚方向に垂直な断面（ＮＤ面）における結晶粒の結晶方位をＥＢＳＤ装置（後方散乱電子回折装置）により測定した。そして、＜１１１＞、＜００１＞及び＜０１１＞のそれぞれの結晶方位から１５°以内の結晶粒が各ＮＤ面に占める面積割合を算出し、式（１）の「Ｔ＜１１１＞／（Ｔ＜００１＞＋Ｔ＜０１１＞）」の数値を求めた。ＥＢＳＤにより測定するときは、試験体のＮＤ面において、ランダムに３箇所の視野を選定し、それらの視野の合計面積が９ｍｍ２以上となるように選定した。
【００５１】
（Ｎｂ系析出物の分布数）
上記の冷延焼鈍板からＲＤ方向１５ｍｍ×ＴＤ方向１０ｍｍの寸法で切り出された試験体を用いた。試験体のＮＤ面においてＥＤＳ（エネルギー分散型Ｘ線分光）装置により濃度分析を行い、Ｎｂを２０ｍａｓｓ％以上含む析出物の分布を測定した。測定する際、５０μｍ２に該当する範囲の視野をランダムに１０箇所を選定した。観察されたＮｂを２０ｍａｓｓ％以上含む析出物のうち、「（最大長さ＋最小長さ）／２」により算出された平均寸法が０．５μｍ以上である析出物を選択し、１０視野について、各視野における当該析出物の分布数を測定した。測定した分布数により、１視野当たりの析出物の最低数を求め、１０視野当たりの析出物の総数を求めた。
【００５２】
（一次加工性）
上記の冷延焼鈍板からφ６８ｍｍの試験体を切り出した。ポンチ径４０ｍｍの金型を用いて、当該試験体に絞り比１．７で一次絞り加工を施した。加工後の試験体の表面を目視で観察し、加工割れの有無を調べた。加工割れが発生しなかった場合を良好（○）、加工割れが発生した場合を不適（×）と評価した。
【００５３】
（二次加工性）
次いで、上記の一次絞り加工品において加工割れが発生しなかった試験体について、ポンチ径２５ｍｍを用いて絞り比１．６で二次絞り加工を施した。この二次絞り加工での絞り比は、上記の冷延焼鈍板の外径を基準にすると、約２．７に相当するから、一次絞り加工よりも厳しい加工条件といえる。二次絞り加工時には＃１２０マシン油を用いた。二次加工後の試験体の表面を目視で観察し、加工割れの有無を調べた。加工割れが発生しなかった場合を良好（○）、加工割れが発生した場合を不適（×）と評価した。また、二次加工において、加工後の試験体の表面性状を目視で観察し、肌荒れやリジングの発生する程度についても二次加工性の評価に加えた。
【００５４】
（高温酸化性）
上記の冷延焼鈍板から長さ３５ｍｍ×幅２５ｍｍの試験体を切り出し、その表面を＃４００で乾式研磨し、その断面を＃６００で乾式研磨した。次いで、試験体をアセトンに５分浸漬して超音波洗浄を行った後、高温酸化性の評価試験に供した。評価試験は、試験体を１０００℃の大気雰囲気下に１００ｈ曝した後、試験前後の重量変化を測定し、その測定値により高温酸化性を評価した。重量変化が２ｍｇ／ｃｍ２以下である場合を良好（○）、２ｍｇ／ｃｍ２を超える場合を不適（×）と判定した。
【００５５】
（硬さ）
上記の冷延焼鈍板から２０ｍｍの寸法で切り出した試験体を用いて、ビッカース硬さ試験装置（荷重１ｋｇ）により、試験体のＮＤ面の硬さを測定した。
【００５６】
平均結晶粒径、結晶方位に関する式（１）、Ｎｂ系析出物の分布数、一次加工性、二次加工性、高温酸化性、硬さについて、測定結果及び評価結果を表２に示す。
【００５７】
【表２】
2019173069.tif 000004
【００５８】
表１と表２に示すように、鋼Ｎｏ．１〜Ｎｏ．１６のＡｌ含有フェライト系ステンレス鋼材は、合金組成、平均結晶粒径、結晶方位に関する式（１）の数値が本発明の範囲に含まれる鋼材であり、二次加工性及び耐高温酸化性が良好であった。
【００５９】
それに対し、鋼Ｎｏ．１７〜Ｎｏ．２６は、合金組成、平均結晶粒径、結晶方位に関する式（１）の数値、のいずれかが、本発明の範囲を外れるため、一次加工性、二次加工性または耐高温酸化性のいずれかが不良であった。
【００６０】
鋼Ｎｏ．１７、鋼Ｎｏ．２２、鋼Ｎｏ．２３は、平均結晶粒径が８０μｍ超であるため、二次加工の際に肌荒れが生じるとともに、肌荒れに起因する加工割れが生じて、二次加工性が低下した。鋼Ｎｏ．１８、鋼Ｎｏ．２１、鋼Ｎｏ．２５は、式（１）の数値が２．５超であるため、金属組織の異方性の程度が高まり、二次加工の際にリジングが生じるとともに、リジングに起因する加工割れが生じて、二次加工性が低下した。
【００６１】
鋼Ｎｏ．１９は、Ｃｒ含有量が２４％超であり、また、鋼Ｎｏ．２０は、Ａｌ含有量が２．６％超であるため、それぞれ鋼材の硬質化を招き、一次加工性が低下した。硬質化した点は、鋼Ｎｏ．１９及び鋼Ｎｏ．２０の硬さ（Ｈｖ）が鋼Ｎｏ．１〜Ｎｏ．１６よりも高いことで示されている。
【００６２】
さらに、鋼Ｎｏ．２１、鋼Ｎｏ．２４〜Ｎｏ．２６は、Ａｌ含有量が１．０％未満であり、あるいは、Ｓｉ含有量が０．１％未満であるため、それぞれ耐高温酸化性が劣っていた。
【００６３】
また、鋼Ｎｏ．１〜Ｎｏ．１５、鋼Ｎｏ．２６は、Ｎｂ系析出物数が４０個以上であり、二次加工性が良好であった。
【符号の説明】
【００６４】
１    鋼板
２    圧延面（ＮＤ面）
３    圧延方向（ＲＤ方向）
４    圧延直角方向（ＴＤ方向）
５    法線方向（ＮＤ方向）
【図１】
2019173069.tif 000005