(57)【要約】      （修正有）【課題】改善された効率を有する代替ＶＴＧタービンまたは排気ガスターボチャージャーを提供する。【解決手段】本発明はタービンに関し、タービン１は実質的に環状の出口開口１２を有するボリュート１０を画定するタービンハウジング、タービンホイール２０、およびタービン軸２２を中心に回転可能であり、ボリュートとタービンホイールとの間に半径方向にタービンハウジング２内に配列される調整リング３０を含み、上記調整リングは半径方向外側の第１周縁開口３４と半径方向内側の第２周縁開口３６との間に流路３２を含み、上記出口開口は流路によってタービンホイールに流体結合される。出口開口および第１周縁開口は、調整リングの回転中に、出口開口と第１周縁開口との間のオーバーフロー断面が可変的に変化可能な方式で出口開口および第１周縁開口が相互に対して調整されるように、軸方向に可変的な経路を有する。【選択図】図１ａ
2019173754.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
タービン（１）であって、
実質的に環状の出口開口（１２）を有するボリュート（１０）を画定するタービンハウジング（２）；
タービンホイール（２０）；および
前記タービン軸（２２）を中心に回転可能であり、前記ボリュート（１０）と前記タービンホイール（２０）との間で半径方向に前記タービンハウジング（２）内に配列される調整リング（３０）を含み、前記調整リング（３０）は半径方向外側の第１周縁開口（３４）と半径方向内側の第２周縁開口（３６との間に流路（３２）を含み、前記出口開口（１２）は前記流路（３２）によって前記タービンホイール（２０）に流体結合され、
前記出口開口（１２）および前記第１周縁開口（３４）は、前記調整リング（３０）の回転中に、前記出口開口（１２）と前記第１周縁開口（３４）との間のオーバーフロー断面（１５）が可変的に変化可能な方式で前記出口開口（１２）および前記第１周縁開口（３４）が相互に対して調整されるように、軸方向（２２）に可変的な経路を有することを特徴とする、タービン（１）。
【請求項２】
前記調整リング（３０）は回転によって第１位置と第２位置との間で連続的に調整可能であり、前記オーバーフロー断面（１５）は前記第１位置で最大であり、前記第２位置で最小であることを特徴とする、請求項１に記載のタービン（１）。
【請求項３】
前記調整リング（３０）は前記第１位置と前記第２位置との間で角度ファイ（ｐｈｉ）だけ回転され、前記角度ファイは好ましくは９０°と２７０°との間の値、特に好ましくは１８０°の値と推定することを特徴とする、請求項２に記載のタービン（１）。
【請求項４】
前記調整リング（３０）は前記流路（３２）内に配列される複数のガイドベーン（４０）を有することを特徴とする、請求項１〜３のいずれかに記載のタービン（１）。
【請求項５】
前記複数のガイドベーン（４０）は代替ブレード（４４）および複数の切頭形状ガイドベーン（４２）を含み、前記代替ブレード（４４）は前記調整リング（３０）の半径方向の外側面（３３）まで半径方向に延びられ、前記切頭形状ガイドベーン（４２）は半径方向の外側面（３３）から半径方向に離れて離隔され、
選択的に、前記代替ブレード（４４）は、前記調整リング（３０）が前記第１位置内に位置されるときに前記代替ブレード（４４）の半径方向の外側領域がボリュート入口（１４）の半径方向の内壁（１４ａ）に連絡される方式で前記流路（３２）内に配列されることを特徴とする、請求項４に記載のタービン（１）。
【請求項６】
前記第１周縁開口（３４）は前記調整リング（３０）の半径方向の外側面（３３）内に形成され、前記第２周縁開口（３６）は前記調整リング（３０）の半径方向の内側面（３５）内に形成されることを特徴とする、請求項１〜５のいずれかに記載のタービン（１）。
【請求項７】
前記第２周縁開口（３６）は前記周縁部（２６）に沿って一定の軸方向高さを有することを特徴とする、請求項１〜６のいずれかに記載のタービン（１）。
【請求項８】
前記第２周縁開口（３６）は前記タービン軸（２２）に対して軸方向に一定の位置で半径方向の内側面（３５）上に配列されることを特徴とする、請求項１〜７のいずれかに記載のタービン（１）。
【請求項９】
前記第１周縁開口（３４）は前記調整リング（３０）の半径方向の外側面（３３）の第１表面線（３７）と第２表面線（３９）との間で軸方向に延びられ、前記第１表面線（３７）および前記第２表面線（３９）は実質的に前記全体周縁部（２６）に沿って延びられることを特徴とする、請求項１〜８のいずれかに記載のタービン（１）。
【請求項１０】
前記出口開口（１２）は前記ボリュート（１０）の第１輪郭線（１７）と第２輪郭線（１９）との間で軸方向に延びられ、前記第１輪郭線（１７）および前記第２輪郭線（１９）は実質的に前記全体周縁部（２６）に沿って延びられることを特徴とする、請求項１〜９のいずれかに記載のタービン（１）。
【請求項１１】
前記表面線（３７、３９）および前記輪郭線（１７、１９）は各々軸方向開始位置（１７ａ、１９ａ、３７ａ、３９ａ）および軸方向端部位置（１７ｂ、１９ｂ、３７ｂ、３９ｂ）を含み、前記各々の開始位置（１７ａ、１９ａ、３７ａ、３９ａ）は前記周縁部（２６）に沿って延びられる曲線部（１７ｃ、１９ｃ、３７ｃ、３９ｃ）、特に一定の曲線部（１７ｃ、１９ｃ、３７ｃ、３９ｃ）を介して前記各々の端部位置（１７ｂ、１９ｂ、３７ｂ、３９ｂ）に連絡されることを特徴とする、請求項９および請求項１０に記載のタービン（１）。
【請求項１２】
請求項９および１０に従属する場合、前記２つの表面線（３７、３９）の間の軸方向間隔（３８）または前記２つの輪郭線（１７、１９）の間の軸方向間隔（１８）のいずれか１つは前記円周方向（２６）に実質的に一定であり、各々他の軸方向間隔（１８、３８）は前記周縁開口（３４）が前記オーバーフロー断面（１５）を可変的に変化させるために前記調整リング（３０）の回転中に前記出口開口（１２）に対して調整される方式で可変的であることを特徴とする、請求項１〜１１のいずれかに記載のタービン（１）。
【請求項１３】
前記ボリュート（１０）は前記ボリュート（１０）の流出チャネル（１６）が前記調整リング（３０）の前記第１位置で前記流路（３２）と同一平面に整列される方式で軸方向に傾斜されることを特徴とする、請求項１〜１２のいずれかに記載のタービン（１）。
【請求項１４】
排気ガスターボチャージャーであって、
圧縮機；
タービン、を含み、前記圧縮機および前記タービンは相互のシャフト上に取り付けられて相互ねじれ結合され、
前記タービンは請求項１〜１３のいずれかによるタービン（１）であることを特徴とする、排気ガスターボチャージャー。
【請求項１５】
前記圧縮機と前記タービン（１）との間に軸方向に配列される軸受ハウジングをさらに含み、前記タービンハウジング（２）は前記ボリュート（１０）の領域で前記軸受ハウジングから軸方向に離れて傾斜されることを特徴とする、請求項１４に記載の排気ガスターボチャージャー。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はオーバーフロー断面の可変的な変化のための回転可能な調整リングを備えたタービン、並びにこのような類型のタービンを備えた排気ガスターボチャージャーに関する。
【背景技術】
【０００２】
より最近世代のますますより多くの車両が目標需要を達成して法的要条を満たすために充電装置が装備される。充電装置の開発において、その信頼性および効率性に対して個別構成要素のみならず、システム全体を最適化することが不可欠である。
【０００３】
公知の排気ガスターボチャージャーは内燃機関の排気ガス流れによって駆動されるタービンホイールを備えたタービンを有する。相互のシャフト（ｍｕｔｕａｌ  ｓｈａｆｔ）上にタービンホイールとともに配列される圧縮機ホイールを備えた圧縮機はエンジンに取り込まれた新鮮な空気を圧縮する。このような手段によって、燃焼のためにエンジンに利用可能な空気または酸素の量が増加される。これは結局、内燃機関の性能改善につながる。
【０００４】
従来技術において、特により低いエンジン速度でタービンステージの動力出力を増加させるために、特に可変タービン形状（ｖａｒｉａｂｌｅ  ｔｕｒｂｉｎｅ  ｇｅｏｍｅｔｒｙ：ＶＴＧ）を有するタービンが知られている。このような脈絡において、ボリュート（ｖｏｌｕｔｅ）からタービンホイールまでの通路断面を可変的に変化させ得るように回転可能に取り付けられたガイドベーン（ｇｕｉｄｅ  ｖａｎｅ）がしばしば使用される。このような手段によって、ボリュートとタービンホイールへの入口との間の排気ガスの流れ断面、およびこれによって排気ガス速度または流入速度がタービンホイールで変化され得る。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明の目的は改善された効率を有する代替ＶＴＧタービンまたは排気ガスターボチャージャーを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明は請求項１によるオーバーフロー断面の可変的な変化のための回転可能な調整リングを備えたタービン、および請求項２４によるこのような類型のタービンを備えた排気ガスターボチャージャーに関する。
【０００７】
本発明によるタービンはタービンハウジング、タービンホイール、および回転可能な調整リングを含む。タービンハウジングは実質的に環状の出口開口を有するボリュートを画定する。調整リングはタービン軸を中心に回転可能であり、ボリュートとタービンホイールとの間で半径方向にタービンハウジング内に配列される。調整リングは半径方向外側の第１周縁開口と半径方向内側の第２周縁開口との間に流路（ｆｌｏｗ  ｃｈａｎｎｅｌ）を含む。出口開口は流路によってタービンホイールに流体結合される。出口開口および第１周縁開口は、調整リングの回転中に、出口開口と第１周縁開口との間のオーバーフロー断面が可変的に変化可能な方式で出口開口および第１周縁開口が相互に対して調整されるように、軸方向に可変的な経路を有する。オーバーフロー断面の可変的な変化のために、ボリュートから調整リングを通ってタービンホイールへ流れる流体の流速は可変的に変化され得る。このような手段によって、流速はタービンの異なる作動状態に調整することができる。例えば、低いエンジン速度でタービンの作動中に、流体の流速はオーバーフロー断面の減少によって増加され得る。要するに、これによって異なる作動状態に柔軟に適応可能な、可変的な出力を有するタービンを提供することができる。
【０００８】
先行する実施形態と組み合わせ可能な実施形態において、調整リングは第１位置と第２位置との間で回転によって連続的に調整可能であり得る。これによって、オーバーフロー断面は第１位置で最大であり、第２位置で最小である。代替的にまたは追加的に、調整リングは第１位置と第２位置との間で角度ファイ（ｐｈｉ）だけ回転され得る。角度ファイは０°と３６０°との間の値と推定することができる。第１位置において、角度ファイは０°の値を有することができる。角度ファイの最大値は第２位置によって制限され得る。角度ファイは好ましくは９０°と２７０°との間の最大値、特に好ましくは１８０°の値と推定する。しかしながら、いくつかの実施形態において、角度ファイの最大値はまた９０°未満の最大値または２７０°超過の最大値を有することができる。第２位置を過ぎた過回転は制限装置、例えば制限要素によって防止することができる。連続的な調整のために、最大および最小オーバーフロー断面の間のオーバーフロー断面を実現することができる。したがって、異なる作動状態に効率的に調整され得る、よりフレキシブルなタービンを提供することができる。
【０００９】
先行する実施形態のいずれか１つと組み合わせ可能な実施形態において、調整リングは流路内に配列される複数のガイドベーンを含むことができる。これによって、ガイドベーンは一定のガイド角度で流路内に配列することができる。固定されたガイドベーンのために、タービンホイールが常に固定された入射角度で流れるために入射損失が減少され得る。この手段によってタービンの効率を増加され得る。代替的に、ガイドベーンのガイド角度は可変的であり得る。代替的にまたは追加的に、複数のガイドベーンは代替ブレードおよび複数の切頭形状（ｔｒｕｎｃａｔｅｄ）ガイドベーンを含むことができる。これによって、代替ブレードは調整リングの半径方向の外側面（ｒａｄｉａｌｌｙ  ｏｕｔｅｒ  ｌａｔｅｒａｌ  ｆａｃｅ）まで半径方向に延びられる。これによって、切頭形状ガイドベーンは半径方向の外側面から半径方向に離れて離隔される。この手段によってタービンホイール上の入射流れを改善することができる。円周方向に流れる流路内の流れは代替ブレードによって半径方向の内側または半径方向の外側に偏向される可能性がある。したがって、円周方向への流れの連続流れを防止することができる。対照的に、円周方向への流体の流れは、切頭形状ガイドベーンによって少なくとも切頭形状ガイドベーンの半径方向外側の領域で容易になり得る。代替ブレードと切頭形状ガイドベーンとの間のこのような相互作用のために、円周方向への流路内側の流れを調整リングに対して制御することができる。
【００１０】
調整リングが第１位置と第２位置との間で回転によって連続的に調整可能であり、先行する実施形態と組み合わせ可能な実施形態において、代替ブレードは、調整リングが第１位置に配列されるとき、代替ブレードの半径方向の外側領域がボリュート入口の半径方向の内壁に連絡される方式で流路内に配列することができる。このような特に有利な実施形態のために、必須的な流体量がボリュート形状によって決定される周縁部に沿った流れ方向とは対向して誘導される円周方向に調整リング内に流れることを防止することができる。
【００１１】
先行する実施形態のいずれか１つと組み合わせ可能な実施形態において、第１周縁開口は調整リングの半径方向の外側面内に設計することができる。代替的にまたは追加的に、第２周縁開口は調整リングの半径方向の内側面内に設計することができる。
【００１２】
先行する実施形態のいずれか１つと組み合わせ可能な実施形態において、流路は第１周縁開口から第２周縁開口まで延びることができる。
【００１３】
先行する実施形態のいずれか１つと組み合わせ可能な実施形態において、第２周縁開口は周縁部に沿って一定の軸方向高さを有することができる。代替的にまたは追加的に、第２周縁開口はタービン軸に対して軸方向に一定の位置で半径方向の内側面上に配列することができる。
【００１４】
先行する実施形態のいずれか１つと組み合わせ可能な実施形態において、第１周縁開口は調整リングの半径方向の外側面の第１表面線と第２表面線との間で軸方向に延びることができ、上記第１表面線および第２表面線は実質的に全体周縁部に沿って延びられる。代替的にまたは追加的に、出口開口はボリュートの第１輪郭線と第２輪郭線との間で軸方向に延びることができ、上記第１輪郭線および第２輪郭は実質的に全体周縁部に沿って延びられる。さらに、表面線および輪郭線は各々軸方向開始位置および軸方向端部位置を含むことができる。これによって、各々の開始位置は周縁部に沿って延びられる曲線部、特に一定の曲線部を介して各々の端部位置に連絡される。代替的にまたは追加的に、２つの表面線の間の軸方向間隔は円周方向に実質的に一定であり得て、２つの輪郭線の間の軸方向間隔は、調整リングの回転中に、周縁開口がオーバーフロー断面を可変的に変化させるために出口開口に対して調整される方式で円周方向に可変的であり得る。代替的に、２つの輪郭線の間の軸方向間隔は円周方向に実質的に一定であり得て、２つの表面線の間の軸方向間隔は、調整リングの回転中に、周縁開口がオーバーフロー断面を可変的に変化させるために出口開口に対して調整される方式で円周方向に可変的であり得る。
【００１５】
先行する実施形態と組み合わせ可能な実施形態において、軸方向開始位置および軸方向端部位置は各々表面線または輪郭線の軸方向最大値および軸方向最小値を示す。代替的にまたは追加的に、曲線部は、表面線および輪郭線が各々２つの異なる軸方向位置の間に不連続領域を有し、ここで表面線および輪郭線が軸方向にジャンプを有するように周縁部に沿って本質的に３６０°延びられ得る。
【００１６】
先行する実施形態のいずれか１つと組み合わせ可能な実施形態において、流路の軸方向高さは第１周縁開口から第２周縁開口までの半径方向経路で一定であり得る。代替的に、流路の軸方向高さは第１周縁開口から第２周縁開口までの半径方向の経路で可変的であり得る。代替的にまたは追加的に、流路の軸方向高さは周縁部に沿って一定であり得る。代替的に、流路の軸方向高さは周縁部に沿って可変的であり得る。
【００１７】
先行する実施形態のいずれか１つと組み合わせ可能な実施形態において、第２周縁開口は調整リングの半径方向の内側面の第１表面と第２表面線との間で軸方向に延びることができ、上記第１表面線および第２表面線は実質的に全体周縁部に沿って延びられる。
【００１８】
表面線および輪郭線を有し、先行する実施形態と組み合わせ可能な実施形態において、流路は２つの第１表面線の間で延びられる第１チャネル表面と、２つの第２表面線の間で延びられる第２チャネル表面との間に形成することができる。
【００１９】
先行する実施形態と組み合わせ可能な実施形態において、第１チャネル表面は２つの第１表面線の間で直線に延びることができ、第２チャネル表面は２つの第２表面線の間で直線に延びることができる。代替的に、第１チャネル表面は２つの第１表面線の間で延びることができ、および／または第２チャネル表面は直線ではない形状で、特に曲線、円弧、Ｌ字型またはスイングの形状で２つの第２表面の間で延びることができる。
【００２０】
先行する実施形態と組み合わせ可能な実施形態において、ボリュートは調整リングの第１位置において、ボリュートの流路が流路と同一平面に整列される方式で軸方向に傾斜されてもよい。このようにして、流れ損失が減少され得る。さらに、タービンハウジングも同様にこの手段によって軸方向に傾斜されてもよい。したがって、タービンハウジングは非軸方向傾斜されたタービンハウジングより本発明によるタービンを含む排気ガスターボチャージャーの軸受ハウジングからさらに遠くボリュートの領域で分離することができる。タービンおよび軸受ハウジングはこの手段によって熱的により良好に分離することができる。
【００２１】
本発明はさらに排気ガスターボチャージャーに関する。排気ガスターボチャージャーは圧縮機およびタービンを含み、上記圧縮機およびタービンは相互のシャフト上に取り付けられて相互にねじれ結合される。これによって、タービンは先行する実施形態のいずれか１つによるタービンである。
【００２２】
先行する実施形態と組み合わせ可能な実施形態において、排気ガスターボチャージャーはさらに軸受ハウジングを含むことができる。軸受ハウジングは圧縮機とタービンとの間に軸方向に配列される。これによって、タービンハウジングはボリュートの領域で軸受ハウジングから軸方向に離れて傾斜され得る。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１ａ】回転可能な調整リングが第１位置にある本発明によるタービンの２つの図を示す。
【図１ｂ】回転可能な調整リングが第１位置にある本発明によるタービンの２つの図を示す。
【図２ａ】回転可能な調整リングが第１位置と第２位置との間の中間位置にある本発明によるタービンの２つの図を示す。
【図２ｂ】回転可能な調整リングが第１位置と第２位置との間の中間位置にある本発明によるタービンの２つの図を示す。
【図３ａ】回転可能な調整リングが第２位置にある本発明によるタービンの２つの図を示す。
【図３ｂ】回転可能な調整リングが第２位置にある本発明によるタービンの２つの図を示す。
【図４ａ】回転可能な調整リングを等角図で示す。
【図４ｂ】回転可能な調整リングを等角断面図で示す。
【図５ａ】相互に対して各々９０°だけ回転された位置における回転可能な調整リングの側面図を示す。
【図５ｂ】相互に対して各々９０°だけ回転された位置における回転可能な調整リングの側面図を示す。
【図５ｃ】相互に対して各々９０°だけ回転された位置における回転可能な調整リングの側面図を示す。
【図５ｄ】相互に対して各々９０°だけ回転された位置における回転可能な調整リングの側面図を示す。
【図６】ボリュートを備えたタービンハウジングの側断面図を示す。
【図７ａ】図１ａ〜図３ｂからの調整リングの３つの異なる位置に対する平坦化された表面線および輪郭線、ならびにこれらから生じるオーバーフロー断面を概略的に示す。
【図７ｂ】図１ａ〜図３ｂからの調整リングの３つの異なる位置に対する平坦化された表面線および輪郭線、ならびにこれらから生じるオーバーフロー断面を概略的に示す。
【図７ｃ】図１ａ〜図３ｂからの調整リングの３つの異なる位置に対する平坦化された表面線および輪郭線、ならびにこれらから生じるオーバーフロー断面を概略的に示す。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
本発明によるタービン１の実施形態が図に基づいて後述されるであろう。
【００２５】
図１ａおよび図１ｂは本発明によるタービン１を示す。図１ａは図１ｂに示されるように、断面線Ｂ−Ｂによるタービン１の側断面図を示す。タービン１はタービンハウジング２、タービンホイール２０、および回転可能な調整リング３０を含む。タービンハウジング２は実質的に環状の出口開口１２を有するボリュート１０を画定する。調整リング３０はタービン軸２２を中心に回転可能に取り付けられる。さらに、調整リング３０はボリュート１０とタービンホイール２０との間に半径方向にタービンハウジング２内に配列されることは明らかである。調整リング３０は半径方向外側の第１周縁開口３４と半径方向内側の第２周縁開口３６との間で延びられる流路３２を含む。言い換えれば、これは流路３２が調整リング３０を半径方向２４に貫通するということを意味する。出口開口１２は流路３２によってタービンホイール２０に流体結合される。出口開口１２および第１周縁開口３４は、調整リング３０の回転中に、出口開口１２と第１周縁開口３４との間のオーバーフロー断面１５が可変的に変化可能な方式で出口開口１２および第１周縁開口３４が相互に対して調整されるように、軸方向２２に可変的な経路を有する。これは第１周縁開口３４が出口開口１２に対して流れ遮断方式でカバリングされ得るということを意味する。反転されたカバリングもまた考えられるであろう。オーバーフロー断面１５の可変的な変化のために、ボリュート１０から調整リング３０を通ってタービンホイール２０に流れる流体のスループット挙動（ｔｈｒｏｕｇｈｐｕｔ  ｂｅｈａｖｉｏｒ）は可変的に変化され得る。このような手段によって、スループット挙動はタービン１の異なる作動状態に調整することができる。例えば、低いエンジン速度でタービン１の作動中に、タービンの出力はオーバーフロー断面１５の減少によって増加させることができる。要するに、これによって異なる作動状態に柔軟に適応可能な、より強力なタービン１を提供することができる。
【００２６】
軸方向２２に変化可能な出口開口１２および第１周縁開口３４の経路、ならびにこれらに関連するオーバーフロー断面１５に関して、後で説明される図７ａ〜図７ｃを参照する。
【００２７】
用語軸、軸方向は一般にタービン１の軸にまたは調整リング３０の軸に関連し、参照番号２２で記載される。半径および半径方向２４およびまた円周ならびに円周方向２６は根本的にこの軸２２に関連する。これらの寸法は明確にするためにすべての図に図示されていることではない。
【００２８】
しかしながら、例えば出口開口１２に関連する「実質的に環状は、基本的に、例えば円周方向２６における地点（鎌形状）で中断され得るか、軸方向２２における地点（らせん状のスプリングセクションと類似している）で中断され得るリング形状に関連する。これは、特に流路３２およびボリュート１０が露出されてまた半径方向内側のタービンホイール２０が図示された概略平面図を示す図１ｂから明らかである。ここで、出口開口１２はこの図で環状の形状を有するということが明らかである。しかしながら、以降に詳細に説明される図６からの観点において；出口開口１２は軸方向２２に中断されるか、軸方向に変化可能な周縁部２６に沿った経路を有するということが明らかである。これは実質的に環状と見られ得る流路３２に対しても類似に適用される。
【００２９】
図２ａ、図２ｂおよび図３ａ、図３ｂは各々図１ａ、図１ｂと類似しているが；回転可能な調整リング３０の異なる位置にあるタービン１の側断面図および対応する平面図を示す。したがって、調整リング３０は第１位置（図１ａ、図１ｂ、図７ａ参照）と第２位置（図３ａ、図３ｂ、図７ｃ参照）との間で軸２２の周りの回転によって連続的に調整可能であるということが明らかである。第１および第２位置の間の任意の位置は中間位置によって実現することができる。これは、例示として第１位置と第２位置との間の中間にある中間位置を示す図２ａ、図２ｂ、図７ｂに図示されている。これによって、オーバーフロー断面１５は第１位置で最大であり、第２位置で最小である（図７ａ〜図７ｃ比較）。オーバーフロー断面１５は第１位置と第２位置との間で可変的に変化する。調整のために、調整リング３０は第１位置と第２位置との間で角度ファイだけ回転される。例えば、図示された実施形態における角度ファイは第１位置から第２位置への調整に対応する１８０°の最大値を有する。第１位置において、調整リング３０は回転されず、したがって角度ファイは０°の値を有する。したがって、図示された実施形態における中間位置において、角度ファイはオーバーフロー断面１５の連続的な減少で最大値を達成するために増加する値につながる０°と１８０°との間の値をと推定することができる。図２ａ、図２ｂまたは図７ｂの中間位置は角度ファイ＝９０°における例示的な中間位置を示す。１８０°の最大値を超過することがまた理論的に可能であるが；図示された実施形態においてはそれ以上オーバーフロー断面１５の減少につながらないであろう。代替実施形態において、角度ファイはまた０°と３６０°との間の他の最大値を有することができる。したがって、これらの類型の実施形態においては、例えば３６０°の角度ファイの最大値において、角度ファイは異なるオーバーフロー断面１５を有する異なる中間位置を実現するために０°と３６０°との間の値をと推定することができる。上記説明と類似に、最大値に達するまで角度ファイの値を増加させることはオーバーフロー断面１５の連続的な減少につながる。しかしながら、幾何学的な理由から、角度ファイの増加は３６０°の最大値に達する直前にすでに、例えば３５０°で再びオーバーフロー断面１５の増加につながる。しかし、角度ファイは好ましくは９０°と２７０°との間の最大値を有する。したがって、例えば９０°の最大値で０°と９０°との間、または２７０°の最大値で０°と２７０°との間の異なる値のファイを有する中間位置を実現することができる。しかしながら、いくつかの実施形態において、角度ファイの最大値はまた９０°未満の最大値または２７０°超過の最大値を有することができる。第２位置を過ぎた過回転は制限装置、例えば制限要素（本明細書では図示せず）によって防止することができる。連続調整のために、最大および最小オーバーフロー断面１５の間の異なるオーバーフロー断面１５を実現することができる。したがって、異なる作動状態でより効率的に調整され得る、より可撓性タービン１を提供することができる。
【００３０】
図１ａ〜図３ｂからさらに明らかなように、調整リング３０は複数のガイドベーン４０を含む。ガイドベーン４０は一定のガイド角度４０ａ（図２ｂ参照）と流路３２内に配列される。ガイドベーン４０は湾曲された経路、例えば流れ方向に湾曲された経路を有することができる。言い換えれば、ガイドベーン４０は半径方向の外側から半径方向の内側に湾曲された経路を有することができる。この類型の実施形態において、ガイドベーン４０は各々一般に相互に異なる流入角度および流出角度（図示せず）を有する。ガイドベーン４０が固定されたガイド角度４０ａで配列される場合、ガイドベーン４０はまた固定された流入角度および流出角度を有する。これによって、流体流れは一般に初期に各々のガイドベーン４０上に流入角度で衝突し、各々のガイドベーン４０に沿って案内され、その後に流出角度でガイドベーン領域を出てタービンホイール２０を打撃する。固定されたガイドベーン４０のために、タービンホイール２０が常に固定された入射角度で流れるために入射損失が減少され得る。これに対応してタービンホイール２０のブレードは固定された入射角度に対して最適化され得る。この手段によってタービン１の効率が増加され得る。代替実施形態においては、ガイドベーン４０のガイド角度４０ａはまた可変的に調整可能であり得る。複数のガイドベーン４０はまた異なるガイド角度４０ａを有することができる。複数のガイドベーン４０の形状はまた異なる可能性がある。ガイドベーン４０は代替ブレード４４および複数の切頭形状ガイドベーン４２を含む。これによって、代替ブレード４４は調整リング３０の半径方向の外側面３３まで半径方向２４に延びられる（例えば、図１ｂ参照）。これによって、切頭形状ガイドベーン４２は半径方向の外側面３３から半径方向に離れて離隔される。この手段によってタービンホイール１上の入射流れを改善することができる。円周方向２６に流れる流路３２内の流れは、例えば代替ブレード４４によって半径方向の内側または半径方向の外側に偏向される可能性がある。したがって、円周方向２６への流れの連続流れを防止することができる。対照的に、円周方向２６への流体の流れは、切頭形状ガイドベーン４２によって少なくとも切頭形状ガイドベーン４２の半径方向外側の領域で容易になり得る。代替ブレード４４と切頭形状ガイドベーン４２との間のこのような相互作用のために、円周方向２６への流路３２内側の流れを調整リング３０に対して制御することができる。
【００３１】
これによって、代替ブレード４４は調整リング３０が第１位置に配列されるとき（図１ｂ参照）、代替ブレード４４の半径方向の外側領域がボリュート入口１４の半径方向の内壁１４ａに連絡される方式で流路３２内に配列される。このような特に有利な実施形態のために、ボリュート形状によって決定される周縁部２６に沿った流れ方向と対向して円周方向２６に調整リング３０内に相当の流体量が流れることを防止することができる。これは、例えば図１ｂにおいて、ボリュート入口１４を通ってボリュート１０内に時計方向に流れる流体流れがボリュート入口１４から直接下流の流路３２を通って反時計方向に流れることが代替ブレード４４によって防止されるということを意味する。
【００３２】
図４ａおよび図４ｂは調整リング３０の等角図を示す。調整リング３０は半径方向の外側面３３および半径方向の内側面３５を有する。第１周縁開口３４が調整リング３０の半径方向の外側面３３内に形成される。第２周縁開口３６が調整リング３０の半径方向の内側面３５内に形成される。これによって、流路３２は第１周縁開口３４から第２周縁開口３６まで延びられる。これは流路３２が第１周縁開口３４から第２周縁開口３６まで調整リング３０を実質的に半径方向３４に貫通するということを意味する（また図１ａ参照）。
【００３３】
第２周縁開口３６は調整リング３０の半径方向の内側面３５の第１表面線３６ａと第２表面線３６ｂとの間で軸方向に延びられる（また図４ａ、図４ｂ参照）。これによって、第１表面線３６ａおよび第２表面線３６ｂは半径方向の内側面３５に沿って全体周縁部２６に沿って延びられる。言い換えれば、これは第１表面線３６ａおよび第２表面線３６ｂが半径方向の内側面３５上に円周方向２６に３６０°にわたって延びられるということを意味する。代替実施形態において、第１表面線３６ａおよび第２表面線３６ｂはまた半径方向の内側面３５上に周縁部２６の大部分に沿ってのみ、例えば半径方向の内側面３５上に円周方向２６に３６０°未満にわたって延びられる。例えば、円周方向２６への第１表面線３６ａおよび第２表面線３６ｂの短い中断がまた可能である。これは、例えば半径方向の内側面３５まで延びられるガイドベーン４０（図４ｂの切頭形状ガイドベーン４２参照）によって引き起こされ得る。第２周縁開口３６はまた周縁部２６に沿って一定の軸方向高さを有する。これは第１表面線３６ａと第２表面線３６ｂとの間の軸方向間隔が円周方向２６への第２周縁開口３６の経路全体にわたって一定であるということを意味する。さらに、第２周縁開口３６はタービン軸２２に対して軸方向に一定の位置で半径方向の内側面３５上に配列することができる。言い換えれば、これは第１表面線３６ａおよび第２表面線３６ｂが各々円周方向２６に一定の軸方向位置で延びられるということを意味する。
【００３４】
第１周縁開口３４は調整リング３０の半径方向の外側面３３の第１表面線３７と第２表面線３９との間で軸方向に延びられる（また図４ａ、図４ｂ参照）。これによって、第１表面線３７および第２表面線３９は半径方向の外側面３３に沿って実質的に全体周縁部２６に沿って延びられる。言い換えれば、これは第１表面線３７および第２表面線３９が半径方向の外側面３３上に円周方向２６に３６０°にわたって延びられるということを意味する。代替実施形態において、第１表面線３７および第２表面線３９はまた半径方向の外側面３３上に周縁部２６の大部分に沿ってのみ、例えば半径方向の外側面３３上に円周方向２６に３６０°未満にわたって延びられ得る。例えば、円周方向２６への第１表面線３７および第２表面線３９の短い中断がまた可能である。これは、例えば半径方向の外側面３３まで延びられるガイドベーン４０（図４ｂの代替ブレード４４参照）によって引き起こされ得る。第１周縁開口３４はタービン軸２２に対して軸方向に異なる位置に沿って半径方向の外側面３３上に配列される。言い換えれば、これは第１表面線３７および第２表面線３９が各々円周方向２６に異なる軸方向位置で延びられるということを意味する。これは第１表面線３７および第２表面線３９が実際に半径方向の外側面３３の円周方向２６に３６０°にわたって延びられ得るが；それらが軸方向２２に移動するということを意味する。したがって、第１表面線３７および第２表面線３９は各々軸方向ジャンプまたは軸方向中断部を有する。代替的に、第１表面線３７および第２表面線３９はまた円周方向２６に異なる軸方向位置にわたって延びる可能性があり、軸方向ジャンプまたは軸方向中断部を有しない可能性がある。
【００３５】
これに関して、各々の場合に図ごとに９０°だけオフセットされた調整リング３０を示す図５ａ〜図５ｄを参照する。第１表面線３７および第２表面線３９を有する第１周縁開口３４は半径方向の外側面３３の周縁部にわたって軸方向２２にその位置を変化させるということがさらに明らかである。対照的に、第２周縁開口３６（図５ａ〜図５ｄでは完全に見られない）は半径方向の内側面３５の周縁部にわたって軸方向２２に一定の位置を有する。これは、例えば図５ｂで水平であり、これによって軸方向に一定の第２表面線３６ｂを通して見えられ得る。第１表面線３７および第２表面線３９の言及された軸方向ジャンプもまた明らかである（図５ａ参照）。
【００３６】
調整リング３０は半径方向の内側面３５上の第１表面線３６ａと半径方向の外側面３３上の第１表面線３７との間で延びられる第１チャネル表面３２ａを有する。調整リング３０はまた半径方向の内側面３５上の第２表面線３６ｂと半径方向の外側面３３上の第２表面線３９との間で延びられる第２チャネル表面３２ｂを有する（例えば図４ａ、図４ｂおよび図５ｂ、図５ｃ参照）。これによって、流路３２が第１チャネル表面３２ａと第２チャネル表面３２ｂとの間に形成される。これは流路３２が第１周縁開口３４および第２周縁開口３６によって半径方向２４に、そして第１チャネル表面３２ａおよび第２チャネル表面３２ｂによって軸方向に区切されるということを意味する。
【００３７】
図４ｂの断面図において、第１チャネル表面３２ａは２つの第１表面線３６ａ、３７の間で直線に延びられるということが明らかである。同様に、第２チャネル表面３２ｂは２つの第２表面線３６ｂ、３９の間で直線に延びられる。代替実施形態において、第１チャネル表面３２ａは２つの第１表面線３６ａ、３７の間で延びることができ、および／または第２チャネル表面３２ｂは直線ではない形状で、特に曲線形状、円弧、Ｌ字型またはスプラインの形状で２つの第２表面線３６ｂ、３９の間で延びることができる。
【００３８】
流路３２の軸方向高さは第１周縁開口３４から第２周縁開口３６まで半径方向経路２４で一定である（図４ｂ参照）。代替実施形態において、流路３２の軸方向高さは第１周縁開口３４から第２周縁開口３６まで半径方向経路２４で可変的であり得る（図示せず）。さらに、流路３２の軸方向高さは周縁部２６に沿って一定である。代替実施形態において、流路３２の軸方向高さは周縁部２６に沿って可変的であり得る（図示せず）。
【００３９】
図６は図１ｂに図示された断面線Ｃ−Ｃによるタービンハウジング２の側断面図を示す。タービンハウジング２、およびボリュート１０と出口開口１２が明らかである。出口開口１２はボリュート１０の第１輪郭線１７と第２輪郭線１９との間で軸方向に延びられる。これによって、第１輪郭線１７および第２輪郭線１９は実質的に全体周縁部２６に沿って延びられる。言い換えれば、これは第１輪郭線１７および第２輪郭線１９がボリュート１０の円周方向２６に３６０°にわたって延びられるということを意味する。代替実施形態において、第１輪郭線１７および第２輪郭線１９はまた周縁部２６の大部分に沿ってのみ、例えば円周方向２６に３６０°未満にわたって延びられ得る。例えば、円周方向２６への第１輪郭線１７および第２輪郭線１９の短い中断がまた可能である。これは構造的に、例えば図４ｂにおける代替ブレード４４の半径方向の外側領域で終結するボリュートによって引き起こされ得る。出口開口１２はタービン軸２２に対して異なる位置に沿って軸方向に配列される。言い換えれば、これは第１輪郭線１７および第２輪郭線１９が各々円周方向２６に異なる軸方向位置で延びられるということを意味する。これは第１輪郭線１７および第２輪郭線１９が実際に円周方向２６に３６０°にわたって延びられ得るが；これによってそれらが軸方向２２に移動するということを意味する。したがって、第１輪郭線１７および第２輪郭線１９は各々軸方向ジャンプまたは軸方向中断部を有する。代替的に、第１輪郭線１７および第２輪郭線１９はまた円周方向２６に異なる軸方向位置にわたって延びる可能性があり、軸方向ジャンプまたは軸方向中断部を有しない可能性もある。
【００４０】
図７ａ〜図７ｃを参照すれば、これから出口開口１２および第１周縁開口３４の構成がさらに詳細に説明されるであろうし、またオーバーフロー断面１５が調整リング３０の調整中にどのように変化するのかに対して説明されるであろう。すでに言及したように、図７ａは調整リング３０の第１開放位置における出口開口１２と第１周縁開口３４との間の幾何学的関係を示す。図７ｂはファイ＝９０°だけ回転された調整リングの中間位置を類似に示し、図７ｃは本実施形態における調整リング３０がファイ＝１８０°だけオフセットされた調整リング３０の第２位置を示す。
【００４１】
表面線３７、３９および輪郭線１７、１９は各々軸方向開始位置１７ａ、１９ａ、３７ａ、３９ａおよび軸方向端部位置１７ｂ、１９ｂ、３７ｂ、３９ｂを含む。軸方向開始位置１７ａ、１９ａ、３７ａ、３９ａおよび軸方向端部位置１７ｂ、１９ｂ、３７ｂ、３９ｂは軸方向２２への各々の位置を概略的に示す図７ａに水平破線で示される。これによって、各開始位置１７ａ、１９ａ、３７ａ、３９ａは周縁部２６に沿って延びられる曲線部１７ｃ、１９ｃ、３７ｃ、３９ｃを介して各々の端部位置１７ｂ、１９ｂ、３７ｂ、３９ｂに連絡される。これは表面線３７、３９および輪郭線１７、１９が各々軸方向開始位置１７ａ、１９ａ、３７ａ、３９ａおよび軸方向端部位置１７ｂ、１９ｂ、３７ｂ、３９ｂ、ならびにこれらの間で延びられる曲線部１７ｃ、１９ｃ、３７ｃ、３９ｃを介して画定され得るということを意味する。これによって、各々の曲線部１７ｃ、１９ｃ、３７ｃ、３９ｃは特に一定の曲線部である。これはオーバーフロー断面１５の連続的な変化を可能にする。これによって、曲線部１７ｃ、１９ｃ、３７ｃ、３９ｃは周縁部２６に沿って本質的に３６０°延びられる。
【００４２】
２つの表面線３７、３９の間の軸方向間隔３８は円周方向２６に一定である。２つの輪郭線１７、１９の間の軸方向間隔１８は、調整リング３０の回転中に、周縁開口３４がオーバーフロー断面１５を可変的に変化させるために出口開口１２に対して調整される方式で円周方向２６に可変的であり得る。これは図７ａ〜図７ｃの比較から明らかである。
【００４３】
代替実施形態において、２つの輪郭線１７、１９の間の軸方向間隔１８は円周方向２６に実質的に一定であり得る。これによって、軸方向間隔３８も一定であり得る。代替実施形態において、２つの輪郭線１７、１９の間の軸方向間隔１８は円周方向２６に実質的に一定であり得て、２つの表面線３７、３９の間の軸方向間隔３８は、調整リング３０の回転中に、周縁開口３４がオーバーフロー断面１５を可変的に変化させるために出口開口１２に対して調整される方式で円周方向２６に可変的であり得る。
【００４４】
これによって、軸方向開始位置１７ａ、１９ａ、３７ａ、３９ａは各々表面線３７、３９または輪郭線１７、１９の軸方向最小値を表す。これによって、軸方向端部位置１７ｂ、１９ｂ、３７ｂ、３９ｂは各々表面線３７、３９または輪郭線１７、１９の軸方向最大値を表す。代替実施形態において、軸方向開始位置１７ａ、１９ａ、３７ａ、３９ａは各々軸方向最大値を表すことができ、軸方向端部位置１７ｂ、１９ｂ、３７ｂ、３９ｂは各々軸方向最小値を表すことができる。
【００４５】
曲線部１７ｃ、１９ｃ、３７ｃ、３９ｃが本質的に周縁部２６に沿って３６０°を表し、開始および端部位置１７ａ、１９ａ、３７ａ、３９ａ、１７ｂ、１９ｂ、３７ｂ、３９ｂが各々軸方向最大値および最小値を表すため、表面線３７、３９および輪郭線１７、１９は各々２つの異なる軸方向位置１７ａ、１９ａ、３７ａ、３９ａ、１７ｂ、１９ｂ、３７ｂ、３９ｂの間に不連続領域を有し、ここで表面線３７、３９および輪郭線１７、１９は軸方向２２にジャンプを有する。
【００４６】
すでに言及したように、出口開口１２は第１および第２輪郭線１７、１９の間で延びられ、第１周縁開口３４は第１および第２表面線３７、３９の間で軸方向に延びられる。したがって、オーバーフロー断面１５は出口開口１２と第１周縁開口３４との間のカバリングから起因し、図７ａ〜図７ｃに正方形のクロスハッチング領域に概略的に表されている。図７ａにおいて、第１周縁開口３４は出口開口１２内に完全に位置される。周縁開口３４が例示的な実施形態においては出口開口１２より小さいため、オーバーフロー断面１５は周縁開口３４によって各々の位置内に制限される。したがって、オーバーフロー断面１５は第１位置における周縁開口３４の断面に対応する（図７ａ参照）。図７ｂに対応する、ファイ＝９０°だけ調整リング３０の回転中に、周縁開口３４の一部、ここでは周縁開口３４の１／４が出口開口１２のカバリングから移動する。これによって、周縁開口３４のこの部分はタービンハウジング２によって流れ制限方式でカバリングされる。したがって、オーバーフロー断面１５は図７ａの断面と比較して減少される。これによって、オーバーフロー断面１５を通って流れる流体の流速を増加させることができる。他の角位置ファイにおける追加の中間位置および第２位置内の状態も類似に説明され得る。
【００４７】
特に図１ａから明らかなように、ボリュート１０は、ボリュート１０の流出チャネル１６が調整リング３０の第１位置で流路３２と同一平面に整列される方式で軸方向に傾斜される。このようにして、流れ損失が減少され得る。さらに、このような手段によってタービンハウジング２も同様に軸方向に傾斜され得る。したがって、タービンハウジング２は非軸方向に傾斜されたタービンハウジング２より本発明によるタービン１を含む排気ガスターボチャージャーの軸受ハウジングからより遠くボリュート１０の領域で軸方向２２に分離することができる。タービン１および軸受ハウジングはこのような手段によって熱的により良好に分離することができる。
【００４８】
本発明はまた、以下の実施形態に従って代案的に定義されてもよいことを理解すべきである：
【００４９】
１．タービン（１）であって、
実質的に環状の出口開口（１２）を有するボリュート（１０）を画定するタービンハウジング（２）；
タービンホイール（２０）；および
前記タービン軸（２２）を中心に回転可能であり、前記ボリュート（１０）と前記タービンホイール（２０）との間で半径方向に前記タービンハウジング（２）内に配列される調整リング（３０）を含み、前記調整リング（３０）は半径方向外側の第１周縁開口（３４）と半径方向内側の第２周縁開口（３６との間に流路（３２）を含み、前記出口開口（１２）は前記流路（３２）によって前記タービンホイール（２０）に流体結合され、
前記出口開口（１２）および前記第１周縁開口（３４）は、前記調整リング（３０）の回転中に、前記出口開口（１２）と前記第１周縁開口（３４）との間のオーバーフロー断面（１５）が可変的に変化可能な方式で前記出口開口（１２）および前記第１周縁開口（３４）が相互に対して調整されるように、軸方向（２２）に可変的な経路を有することを特徴とする、タービン（１）。
【００５０】
２．前記調整リング（３０）は回転によって第１位置と第２位置との間で連続的に調整可能であり、前記オーバーフロー断面（１５）は前記第１位置で最大であり、前記第２位置で最小であることを特徴とする、実施形態１に記載のタービン（１）。
【００５１】
３．前記調整リング（３０）は前記第１位置と前記第２位置との間で角度ファイ（ｐｈｉ）だけ回転され、前記角度ファイは好ましくは９０°と２７０°との間の値、特に好ましくは１８０°の値と推定することを特徴とする、実施形態２に記載のタービン（１）。
【００５２】
４．前記調整リング（３０）は前記流路（３２）内に配列される複数のガイドベーン（４０）を有することを特徴とする、実施形態１〜３のいずれかに記載のタービン（１）。
【００５３】
５．前記ガイドベーン（４０）は固定されたガイド角度（４０ａ）に前記流路（３２）内に配列されることを特徴とする、実施形態４に記載のタービン（１）。
【００５４】
６．前記複数のガイドベーン（４０）は代替ブレード（４４）および複数の切頭形状ガイドベーン（４２）を含み、前記代替ブレード（４４）は前記調整リング（３０）の半径方向の外側面（３３）まで半径方向に延びられ、前記切頭形状ガイドベーン（４２）は半径方向の外側面（３３）から半径方向に離れて離隔されることを特徴とする、実施形態４または５に記載のタービン（１）。
【００５５】
７．実施形態２に従属する場合、前記代替ブレード（４４）は、前記調整リング（３０）が前記第１位置内に位置されるときに前記代替ブレード（４４）の半径方向の外側領域がボリュート入口（１４）の半径方向の内壁（１４ａ）に連絡される方式で前記流路（３２）内に配列されることを特徴とする、実施形態６に記載のタービン（１）。
【００５６】
８．前記第１周縁開口（３４）は前記調整リング（３０）の半径方向の外側面（３３）内に形成され、前記第２周縁開口（３６）は前記調整リング（３０）の半径方向の内側面（３５）内に形成されることを特徴とする、実施形態１〜７のいずれかに記載のタービン（１）。
【００５７】
９．前記流路（３２）は前記第１周縁開口（３４）から前記第２周縁開口（３６）まで延びられることを特徴とする、実施形態１〜８のいずれかに記載のタービン（１）。
【００５８】
１０．前記第２周縁開口（３６）は前記周縁部（２６）に沿って一定の軸方向高さを有することを特徴とする、実施形態１〜９のいずれかに記載のタービン（１）。
【００５９】
１１．前記第２周縁開口（３６）は前記タービン軸（２２）に対して軸方向に一定の位置で半径方向の内側面（３５）上に配列されることを特徴とする、実施形態１〜１０のいずれかに記載のタービン（１）。
【００６０】
１２．前記第１周縁開口（３４）は前記調整リング（３０）の半径方向の外側面（３３）の第１表面線（３７）と第２表面線（３９）との間で軸方向に延びられ、前記第１表面線（３７）および前記第２表面線（３９）は実質的に前記全体周縁部（２６）に沿って延びられることを特徴とする、実施形態１〜１１のいずれかに記載のタービン（１）。
【００６１】
１３．前記出口開口（１２）は前記ボリュート（１０）の第１輪郭線（１７）と第２輪郭線（１９）との間で軸方向に延びられ、前記第１輪郭線（１７）および前記第２輪郭線（１９）は実質的に前記全体周縁部（２６）に沿って延びられることを特徴とする、実施形態１〜１２のいずれかに記載のタービン（１）。
【００６２】
１４．前記表面線（３７、３９）および前記輪郭線（１７、１９）は各々軸方向開始位置（１７ａ、１９ａ、３７ａ、３９ａ）および軸方向端部位置（１７ｂ、１９ｂ、３７ｂ、３９ｂ）を含み、前記各々の開始位置（１７ａ、１９ａ、３７ａ、３９ａ）は前記周縁部（２６）に沿って延びられる曲線部（１７ｃ、１９ｃ、３７ｃ、３９ｃ）、特に一定の曲線部（１７ｃ、１９ｃ、３７ｃ、３９ｃ）を介して前記各々の端部位置（１７ｂ、１９ｂ、３７ｂ、３９ｂ）に連絡されることを特徴とする、実施形態１２および実施形態１３に記載のタービン（１）。
【００６３】
１５．前記軸方向開始位置（１７ａ、１９ａ、３７ａ、３９ａ）および前記軸方向端部位置（１７ｂ、１９ｂ、３７ｂ、３９ｂ）は各々前記表面線（３７、３９）または前記輪郭線（１７、１９）の軸方向最大値および軸方向最小値を示すことを特徴とする、実施形態１４に記載のタービン（１）。
【００６４】
１６．前記曲線部（１７ｃ、１９ｃ、３７ｃ、３９ｃ）は表面線（３７、３９）および輪郭線（１７、１９）が各々前記２つの異なる軸方向位置（１７ａ、１７ｂ；１９ａ、１９ｂ；３７ａ、３７ｂ；３９ａ、３９ｂ）の間に、前記表面線（３７、３９）および前記輪郭線（１７、１９）が前記軸方向にジャンプを有する不連続領域をさらに有するように、前記周縁部に沿って実質的に３６０°延びられることを特徴とする、実施形態１４または１５に記載のタービン（１）。
【００６５】
１７．実施形態１２および１３に従属する場合、前記２つの表面線（３７、３９）の間の軸方向間隔（３８）または前記２つの輪郭線（１７、１９）の間の軸方向間隔（１８）のいずれか１つは前記円周方向（２６）に実質的に一定であり、各々他の軸方向間隔（１８、３８）は前記周縁開口（３４）が前記オーバーフロー断面（１５）を可変的に変化させるために前記調整リング（３０）の回転中に前記出口開口（１２）に対して調整される方式で可変的であることを特徴とする、実施形態１４〜１６のいずれかに記載のタービン（１）。
【００６６】
１８．前記流路（３２）の軸方向高さは前記第１周縁開口（３４）から前記第２周縁開口（３６）までの半径方向の経路で一定であることを特徴とする、実施形態１〜１７のいずれかに記載のタービン（１）。
【００６７】
１９．前記流路（３２）の軸方向高さは前記周縁部（２６）に沿って一定であることを特徴とする、実施形態１〜１８のいずれかに記載のタービン（１）。
【００６８】
２０．前記第２周縁開口（３６）は前記調整リング（３０）の半径方向の内側面（３５）の第１表面線（３６ａ）と第２表面線（３６ｂ）との間で軸方向に延びられ、前記第１表面線（３６ａ）および前記第２表面線（３６ｂ）は前記全体周縁部（２６）に沿って延びられることを特徴とする、実施形態１〜１９のいずれかに記載のタービン（１）。
【００６９】
２１．実施形態１２に従属する場合、前記流路（３２）は前記２つの第１表面線（３６ａ、３７）の間で延びられる第１チャネル表面（３２ａ）と、前記２つの第２表面線（３６ｂ、３９）との間で延びられる第２チャネル表面（３２ｂ）の間に形成されることを特徴とする、実施形態２０に記載のタービン（１）。
【００７０】
２２．前記第１チャネル表面（３２ａ）は前記２つの第１表面線（３６ａ、３７）の間で直線に延びられ、前記第２チャネル表面（３２ｂ）は前記２つの第２表面線（３６ｂ、３９）の間で直線に延びられることを特徴とする、実施形態２１に記載のタービン（１）。
【００７１】
２３．前記ボリュート（１０）は前記ボリュート（１０）の流出チャネル（１６）が前記調整リング（３０）の前記第１位置で前記流路（３２）と同一平面に整列される方式で軸方向に傾斜されることを特徴とする、実施形態１〜２２のいずれかに記載のタービン（１）。
【００７２】
２４．排気ガスターボチャージャーであって、
圧縮機；
タービン、を含み、前記圧縮機および前記タービンは相互のシャフト上に取り付けられて相互ねじれ結合され、
前記タービンは実施形態１〜２３のいずれかによるタービン（１）であることを特徴とする、排気ガスターボチャージャー。
【００７３】
２５．前記圧縮機と前記タービン（１）との間に軸方向に配列される軸受ハウジングをさらに含み、前記タービンハウジング（２）は前記ボリュート（１０）の領域で前記軸受ハウジングから軸方向に離れて傾斜されることを特徴とする、実施形態２４に記載の排気ガスターボチャージャー。
【図１ａ】
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【図１ｂ】
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【図２ａ】
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【図２ｂ】
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【図３ａ】
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【図３ｂ】
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【図４ａ】
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【図４ｂ】
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【図５ａ】
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【図５ｂ】
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【図５ｃ】
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【図５ｄ】
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【図６】
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【図７ａ】
2019173754.tif 000016
【図７ｂ】
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【図７ｃ】
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【外国語明細書】
2019173754000001.pdf