(57)【要約】【課題】幅圧下後の被圧延材が幅方向温度偏差及び幅圧下前のオフセンタ量に起因して発生するキャンバー及びウェッジを有している場合であっても、圧延機出側で被圧延材にキャンバーが発生することを抑制すること。【解決手段】本発明に係る圧延機のレベリング設定方法は、被圧延材を幅方向に圧下する金型を有する幅圧下プレス装置を用いて被圧延材を幅圧下した後、複数の圧延機を用いて被圧延材を圧延する際の各圧延機のレベリング操作量を設定する圧延機のレベリング設定方法であって、被圧延材の幅圧下前の幅、幅圧下量、幅圧下後のキャンバー量、及び幅圧下前のオフセンタ量と幅圧下時に被圧延材が有する幅方向温度偏差の幅圧下プレス装置から各圧延機までの温度変化分を考慮した値に応じて圧延後に発生するキャンバー量とレベリング量との関係を示す各圧延機のレベリング影響係数とに応じて、各圧延機のレベリング操作量を設定する設定ステップを含む。【選択図】図２
2019130550.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
被圧延材を幅方向に圧下する金型を有する幅圧下プレス装置を用いて被圧延材を幅圧下した後、複数の圧延機を用いて被圧延材を圧延する際の各圧延機のレベリング操作量を設定する圧延機のレベリング設定方法であって、
前記被圧延材の幅圧下前の幅、幅圧下量、幅圧下後のキャンバー量、及び幅圧下前のオフセンタ量と幅圧下時に被圧延材が有する幅方向温度偏差ΔＴの幅圧下プレス装置から各圧延機までの温度変化分を考慮した値に応じて圧延後に発生するキャンバー量とレベリング量との関係を示す各圧延機のレベリング影響係数γｊ（ｊは圧延機の識別番号）とに応じて、各圧延機のレベリング操作量を設定する設定ステップを含むことを特徴とする圧延機のレベリング設定方法。
【請求項２】
前記設定ステップは、前記被圧延材の幅圧下前の幅、幅圧下量、幅圧下後のキャンバー量、及び幅圧下前のオフセンタ量を用いて、幅圧下時に被圧延材が有する幅方向温度偏差ΔＴを推定するステップを含むことを特徴とする請求項１に記載の圧延機のレベリング設定方法。
【請求項３】
前記設定ステップは、後記数式（１）を用いて幅圧下時に被圧延材が有する幅方向温度偏差ΔＴを算出し、幅方向温度偏差ΔＴと各圧延機のレベリング影響係数γｊとを後記数式（２）に代入することにより、各圧延機のレベリング操作量（ｊ番目の圧延機のｉ本目の被圧延材に対するレベリング操作量）ΔＬｖｊｉを算出するステップを含むことを特徴とする請求項２に記載の圧延機のレベリング設定方法。
【数１】
2019130550.tif 000007
【数２】
2019130550.tif 000008
ここで、数式（１）において、ＣａｍＳＺＰは被圧延材の幅圧下後のキャンバー量、ｙＣは被圧延材の幅圧下前のオフセンタ量、Ｗは被圧延材の幅圧下前の幅、ΔＷは被圧延材の幅圧下量、αは幅圧下前に被圧延材が有する幅方向温度偏差ΔＴに起因して幅圧下によって生じたキャンバー量と幅方向温度偏差ΔＴとの関係を示す係数、βは幅圧下前のオフセンタ量ｙＣに起因して幅圧下によって生じたキャンバー量とオフセンタ量ｙＣとの関係を示す係数を示す。
【請求項４】
被圧延材を幅方向に圧下する金型を有する幅圧下プレス装置を用いて被圧延材を幅圧下した後、複数の圧延機を用いて被圧延材を圧延する際の各圧延機のレベリング操作量を設定する圧延機のレベリング設定装置であって、
前記被圧延材の幅圧下前の幅、幅圧下量、幅圧下後のキャンバー量、及び幅圧下前のオフセンタ量と幅圧下時に被圧延材が有する幅方向温度偏差ΔＴの幅圧下プレス装置から各圧延機までの温度変化分を考慮した値に応じて圧延後に発生するキャンバー量とレベリング量との関係を示す各圧延機のレベリング影響係数γｊ（ｊは圧延機の識別番号）とに応じて、各圧延機のレベリング操作量を設定する設定手段を備えることを特徴とする圧延機のレベリング設定装置。
【請求項５】
請求項１〜３のうち、いずれか１項に記載の圧延機のレベリング設定方法を利用して鋼板を製造するステップを含むことを特徴とする鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、圧延機のレベリング設定方法、圧延機のレベリング設定装置、及び鋼板の製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
一般に、熱間圧延工程において、加熱炉で加熱された被圧延材は、幅圧下プレス装置で幅圧下された後、圧延機群によって所定の厚みまで圧延される。幅圧下プレス装置では、被圧延材が有する幅方向温度偏差及び幅圧下プレス装置の入側におけるオフセンタ量によって、被圧延材にキャンバー及びウェッジが発生することが知られている。幅方向非対称要因である幅圧下後のキャンバー及びウェッジや被圧延材の幅方向温度偏差は、圧延機群において被圧延材にキャンバーを発生させ、ロール疵やサイドガイド等の設備損傷の要因となるだけでなく、製品の歩留まりや品質の低下及びラインの稼働率の低下を招く。
【０００３】
このような背景から、被圧延材にキャンバーが発生することを抑制する技術が提案されている。具体的には、特許文献１には、スラブの長手方向曲率を算出し、予め定められたスラブの長手方向曲率とスラブの幅方向温度偏差との関係からスラブの幅方向温度偏差を求め、求められたスラブの幅方向温度偏差に応じて圧延機のレベリング操作量を設定する技術が記載されている。また、特許文献２には、幅圧下プレス装置の入側で測定された被圧延材の温度及び板幅と幅圧下プレス装置における幅圧下量とに応じて圧延機のレベリング操作量を設定する技術が記載されている。さらに、特許文献３には、幅圧下プレス装置の出側で測定されたウェッジに応じて圧延機のレベリング操作量を設定する技術が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１０−２２１２３０号公報
【特許文献２】特開２０１６−１６３８９４号公報
【特許文献３】特開２０１６−１８２６３６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、特許文献１に記載の技術は、圧延開始前におけるスラブの幅方向温度偏差に起因する幅方向の変形抵抗の差のみを考慮して圧延機のレベリング操作量を設定している。このため、特許文献１記載の技術は、圧延開始前のスラブがキャンバーを有している場合、特に幅圧下プレス装置の出側においてキャンバーが発生している場合には適用することができない。
【０００６】
一方、特許文献２に記載の技術では、被圧延材の幅方向温度偏差を測定する必要があるが、加熱炉で生成された酸化スケールや冷却水、酸化スケール除去のためのデスケーリングによる水蒸気等の影響によって、被圧延材の幅方向温度偏差を精度よく測定することは困難である。このため、特許文献２に記載の技術によれば、圧延機出側で被圧延材にキャンバーが発生することを抑制することは困難である。さらに、特許文献２に記載の技術は、幅圧下プレス装置の出側においてサイドガイドやプレス金型等の機械設備の精度等の幅方向温度偏差以外の要因によってキャンバーが発生している場合には適用することができない。
【０００７】
また、特許文献３に記載の技術では、被圧延材の幅方向板厚分布を測定する必要があるが、高温、且つ、酸化スケールを有する被圧延材の幅方向板厚分布を安定的に精度よく測定することは困難である。このため、特許文献３に記載の技術によれば、圧延機出側で被圧延材にキャンバーが発生することを抑制することは困難である。さらに、特許文献３に記載の技術は、幅圧下後の被圧延材がキャンバーを有している場合には適用することができない。
【０００８】
本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであって、その目的は、幅圧下後の被圧延材が幅方向温度偏差及び幅圧下前のオフセンタ量に起因して発生するキャンバー及びウェッジを有している場合であっても、圧延機出側で被圧延材にキャンバーが発生することを抑制可能な圧延機のレベリング設定方法及び圧延機のレベリング設定装置を提供することにある。
【０００９】
また、本発明の他の目的は、幅圧下後の鋼板が幅方向温度偏差及び幅圧下前のオフセンタ量に起因して発生するキャンバー及びウェッジを有している場合であっても、キャンバーの発生が抑制された鋼板を製造可能な鋼板の製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明に係る圧延機のレベリング設定方法は、被圧延材を幅方向に圧下する金型を有する幅圧下プレス装置を用いて被圧延材を幅圧下した後、複数の圧延機を用いて被圧延材を圧延する際の各圧延機のレベリング操作量を設定する圧延機のレベリング設定方法であって、前記被圧延材の幅圧下前の幅、幅圧下量、幅圧下後のキャンバー量、及び幅圧下前のオフセンタ量と幅圧下時に被圧延材が有する幅方向温度偏差ΔＴの幅圧下プレス装置から各圧延機までの温度変化分を考慮した値に応じて圧延後に発生するキャンバー量とレベリング量との関係を示す各圧延機のレベリング影響係数γｊ（ｊは圧延機の識別番号）とに応じて、各圧延機のレベリング操作量を設定する設定ステップを含むことを特徴とする。
【００１１】
本発明に係る圧延機のレベリング設定方法は、上記発明において、前記設定ステップは、前記被圧延材の幅圧下前の幅、幅圧下量、幅圧下後のキャンバー量、及び幅圧下前のオフセンタ量を用いて、幅圧下時に被圧延材が有する幅方向温度偏差ΔＴを推定するステップを含むことを特徴とする。
【００１２】
本発明に係る圧延機のレベリング設定方法は、上記発明において、前記設定ステップは、後記数式（１）を用いて幅圧下時に被圧延材が有する幅方向温度偏差ΔＴを算出し、幅方向温度偏差ΔＴと各圧延機のレベリング影響係数γｊとを後記数式（２）に代入することにより、各圧延機のレベリング操作量（ｊ番目の圧延機のｉ本目の被圧延材に対するレベリング操作量）ΔＬｖｊｉを算出するステップを含むことを特徴とする。
【００１３】
【数１】
2019130550.tif 000003
【００１４】
【数２】
2019130550.tif 000004
【００１５】
ここで、数式（１）において、ＣａｍＳＺＰは被圧延材の幅圧下後のキャンバー量、ｙＣは被圧延材の幅圧下前のオフセンタ量、Ｗは被圧延材の幅圧下前の幅、ΔＷは被圧延材の幅圧下量、αは幅圧下前に被圧延材が有する幅方向温度偏差ΔＴに起因して幅圧下によって生じたキャンバー量と幅方向温度偏差ΔＴとの関係を示す係数、βは幅圧下前のオフセンタ量ｙＣに起因して幅圧下によって生じたキャンバー量とオフセンタ量ｙＣとの関係を示す係数を示す。
【００１６】
本発明に係る圧延機のレベリング設定装置は、被圧延材を幅方向に圧下する金型を有する幅圧下プレス装置を用いて被圧延材を幅圧下した後、複数の圧延機を用いて被圧延材を圧延する際の各圧延機のレベリング操作量を設定する圧延機のレベリング設定装置であって、前記被圧延材の幅圧下前の幅、幅圧下量、幅圧下後のキャンバー量、及び幅圧下前のオフセンタ量と幅圧下時に被圧延材が有する幅方向温度偏差ΔＴの幅圧下プレス装置から各圧延機までの温度変化分を考慮した値に応じて圧延後に発生するキャンバー量とレベリング量との関係を示す各圧延機のレベリング影響係数γｊ（ｊは圧延機の識別番号）とに応じて、各圧延機のレベリング操作量を設定する設定手段を備えることを特徴とする。
【００１７】
本発明に係る鋼板の製造方法は、本発明に係る圧延機のレベリング設定方法を利用して鋼板を製造するステップを含むことを特徴とする。
【発明の効果】
【００１８】
本発明に係る圧延機のレベリング設定方法及び圧延機のレベリング設定装置によれば、幅圧下後の被圧延材が幅方向温度偏差及び幅圧下前のオフセンタ量に起因して発生するキャンバー及びウェッジを有している場合であっても、圧延機出側で被圧延材にキャンバーが発生することを抑制できる。
【００１９】
本発明に係る鋼板の製造方法によれば、幅圧下後の被圧延材が幅方向温度偏差及び幅圧下前のオフセンタ量に起因して発生するキャンバー及びウェッジを有している場合であっても、キャンバーの発生が抑制された鋼板を製造できる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】図１は、本発明の一実施形態である圧延機のレベリング設定方法が適用される熱間圧延ラインの構成を示す模式図である。
【図２】図２は、本発明の一実施形態である圧延機のレベリング設定装置の構成を示す模式図である。
【図３】図３は、キャンバー量の定義を説明するための模式図である。
【図４】図４は、ウェッジ量の定義を説明するための模式図である。
【図５】図５は、レベリング量の定義を説明するための模式図である。
【図６】図６は、従来例及び本発明例における圧延機出側キャンバー量を示す図である。
【図７】図７は、従来例及び本発明例における圧延機出側キャンバー量を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
以下、図面を参照して、本発明の一実施形態である圧延機のレベリング設定方法について説明する。
【００２２】
〔熱間圧延ラインの構成〕
まず、図１を参照して、本発明の一実施形態である圧延機のレベリング設定方法が適用される熱間圧延ラインの構成について説明する。但し、本発明の適用範囲は図１に示す熱間圧延ラインに限定されることはない。
【００２３】
図１は、本発明の一実施形態である圧延機のレベリング設定方法が適用される熱間圧延ラインの構成を示す模式図である。
【００２４】
図１に示すように、本発明の一実施形態である圧延機のレベリング設定方法が適用される熱間圧延ライン１では、加熱炉２で加熱された鋼板等の被圧延材Ｓは、幅圧下プレス装置３において幅圧下された後、粗圧延機群４において所定の厚みまで圧延される。そして、粗圧延機群４において圧延された被圧延材Ｓは、仕上圧延機群５においてさらに薄く圧延された後、ランアウトテーブル６において水冷装置７によって水冷され、コイラー８によってコイル状に巻き取られる。
【００２５】
〔圧延機のレベリング設定方法〕
次に、図２〜図５を参照して、本発明の一実施形態である圧延機のレベリング設定方法について説明する。
【００２６】
幅圧下後に被圧延材Ｓにキャンバーが発生する主な要因としては、被圧延材Ｓの幅方向温度偏差及びプレス金型に対するオフセンタが挙げられる。被圧延材Ｓの幅方向温度偏差は、加熱炉２から被圧延材Ｓが抽出される際、抽出扉が開くことで加熱炉２内に流入する外気によって被圧延材Ｓが抽出側から冷却されることにより生じる。また、加熱炉２内では長さの異なる被圧延材Ｓが隣接し、先尾端部における加熱状態が長手方向中央部における加熱状態と異なることによっても幅方向温度偏差が生じる。加えて、被圧延材Ｓがプレス金型に対してオフセンタした状態で幅圧下されることにより、左右不均等な幅圧下が生じてキャンバー及びウェッジが発生する。一方、プレス金型に対するオフセンタは、幅圧下プレス装置３におけるサイドガイドの摩耗やガタ等の機械設備精度によって発生する。本発明の発明者らは、鋭意研究を重ねた結果、幅圧下後のキャンバーは、被圧延材の幅圧下時の幅方向温度偏差と幅圧下前のオフセンタによって発生するという知見を得た。また、本発明の発明者らは、幅圧下後のキャンバー量と幅圧下前のオフセンタ量とを測定することによって、被圧延材の幅圧下時の幅方向温度偏差を算出できることを知見した。
【００２７】
一方、粗圧延機群４を構成する粗圧延機の出側において被圧延材Ｓにキャンバーが発生する要因として、幅圧下プレス装置３において発生した被圧延材Ｓのキャンバー及びウェッジが挙げられる。また、幅圧下時に被圧延材Ｓが有している幅方向温度偏差は、幅圧下時におけるキャンバーの発生要因のみならず粗圧延機におけるキャンバーの発生要因ともなる。このため、被圧延材Ｓの幅方向温度偏差を考慮してレベリング操作量を設定する必要がある。
【００２８】
本発明は、上記の知見をもとに考案されたものである。具体的には、従来までは、被圧延材の幅圧下時の幅方向温度偏差と幅圧下前のオフセンタを原因として幅圧下後に発生する被圧延材Ｓのキャンバー及びウェッジの影響を考慮せずに粗圧延機群４のレベリング操作量を設定していたため、粗圧延機群４の出側におけるキャンバーを抑制するには不十分であった。これに対して、本発明では、粗圧延機群４の出側におけるキャンバー量に対する、幅圧下によって生じる被圧延材Ｓのキャンバー及びウェッジと被圧延材Ｓの幅方向温度偏差との影響を考慮して粗圧延機群４のレベリング操作量を設定することにより、粗圧延機群４の出側におけるキャンバーを抑制する。以下、図２を用いて、本発明の一実施形態である圧延機のレベリング設定方法について説明する。
【００２９】
なお、以下の説明において、キャンバー量Ｃａｍは、図３に示すように、粗圧延機の出側における被圧延材Ｓの長手方向に対する板幅方向への曲がり量として定義される。具体的には、キャンバー量は、粗圧延機４１の出側における被圧延材Ｓの幅方向中心位置Ｌ１と被圧延材Ｓの基準位置Ｌ２との間の距離の最大値として定義される。また、ウェッジは、図４に示すように、圧延後の被圧延材Ｓの左右の板厚差であり、圧延後の幅方向の一方端側の板厚ｈ１と他方端側の板厚ｈ２との偏差として定義できる。さらに、レベリング量Ｌｖは、図５に示すように、被圧延材Ｓを圧延する粗圧延機４１を構成する一対の作業ロール４１ａ，４１ｂの軸方向両端部間での圧下量（圧下レベル）の差として定義される。
【００３０】
図２に示すように、本発明の一実施形態である圧延機のレベリング設定方法では、まず、レベリング設定装置１３が、幅圧下プレス装置３の入側に設置されたオフセンタ量測定機１１を用いて、幅圧下プレス装置３の入側での被圧延材Ｓのオフセンタ量ｙＣを測定する。なお、オフセンタ量ｙＣは事前に測定しておいてもよい。次に、レベリング設定装置１３が、幅圧下プレス装置３と粗圧延機群４との間に設置されたキャンバー計１２を用いて、幅圧下によって被圧延材Ｓに発生したキャンバー量ＣａｍＳＺＰを測定する。次に、レベリング設定装置１３が、オフセンタ量ｙＣ及びキャンバー量ＣａｍＳＺＰと幅圧下プレス装置３における被圧延材Ｓの幅圧下量ΔＷ及び幅Ｗと被圧延材Ｓの幅方向温度偏差ΔＴとの関係を示す以下の数式（１）に測定値を代入することにより、被圧延材Ｓの幅方向温度偏差ΔＴを算出する。なお、上記数式（１）は、幅圧下後のキャンバー量が幅圧下時の幅方向温度偏差と幅圧前のオフセンタ量に起因して発生するという知見から導出している。
【００３１】
【数３】
2019130550.tif 000005
【００３２】
ここで、数式（１）において、係数αは、幅圧下前に被圧延材Ｓが有する幅方向温度偏差ΔＴに起因して幅圧下によって生じたキャンバー量と幅方向温度偏差ΔＴとの関係を示す係数である。また、係数βは、幅圧下前のオフセンタ量に起因して幅圧下によって生じたキャンバー量とオフセンタ量との関係を示す係数である。係数α，βの値は、予め実機における製造実績から推定、又は、数値計算によって推定することが可能である。
【００３３】
そして最後に、レベリング設定装置１３が、数式（１）によって算出された被圧延材Ｓの幅方向温度偏差ΔＴを用いて、以下に示す数式（２）より粗圧延機群４を構成する各圧延機におけるレベリング操作量（ｊ番目の圧延機のｉ本目の被圧延材Ｓに対するレベリング操作量）ΔＬｖｊｉを算出して設定する。これにより、幅圧下後の被圧延材Ｓが幅方向温度偏差ΔＴ及びオフセンタ量ｙＣに起因して発生するキャンバー及びウェッジを有している場合であっても、粗圧延機群４の出側で被圧延材Ｓにキャンバーが発生することを抑制できる。
【００３４】
【数４】
2019130550.tif 000006
【００３５】
ここで、数式（２）において、係数γｊ（ｊは圧延機の識別番号）は、幅圧下時に被圧延材Ｓが有する幅方向温度偏差ΔＴの幅圧下プレス装置３から各圧延機までの温度変化分を考慮した値に応じて圧延後に発生するキャンバー量とレベリング量との関係を示すレベリング影響係数である。係数γｊの値は、予め実機における製造実績から推定、又は、数値計算によって推定することが可能である。
【実施例】
【００３６】
［実施例１］
被圧延材を幅方向に圧下する金型を備えた幅圧下プレス装置と、作業ロール及び補強ロールからなる４段圧延機と、を有する熱間圧延ラインにて本発明の検証を行った。圧延対象は長さ６０００〜８０００ｍｍ、厚み２６０ｍｍ、幅９００〜１５００ｍｍの軟鋼のスラブとし、幅圧下プレス装置における幅圧下量は５０〜３００ｍｍ、圧延機出側での板厚は１９０〜２００ｍｍとした。調査したスラブは１００本であった。また、従来技術として、圧延開始前に無負荷時のロールギャップ差が駆動側と作業側とで差がないよう設定したレベリング量を初期値として、圧延中はレベリング量を一定に保ち、圧延機出側にてキャンバー量を測定した。本発明例では、数式（１），（２）中の係数をそれぞれα＝０．１，β＝１０．０，γ＝０．０５として用いて圧延機のレベリング設定を行った。さらに、幅圧下前のオフセンタ量は事前に測定した値である−２０ｍｍを用いた。一方、従来例では、幅圧下時の幅方向温度偏差による圧延機出側でのキャンバー量への影響を考慮せずにレベリング設定を行った。図６（ａ），（ｂ）は、従来例及び本発明例における圧延機出側でのキャンバー量を示す。図６（ａ）に示すように、従来例では、圧延機出側でのキャンバー量の標準偏差（１σ）が約２２．２ｍｍであった。これに対して、図６（ｂ）に示すように、本発明例では、圧延機出側でのキャンバー量の標準偏差は約１６．４ｍｍであり、従来例と比較してキャンバー量を低減できた。
【００３７】
［実施例２］
被圧延材を幅方向に圧下する金型を備えた幅圧下プレス装置と、作業ロール及び補強ロールからなる４段圧延機と、を有する熱間圧延ラインにて本発明の検証を行った。圧延対象は長さ６０００〜９０００ｍｍ、厚み２６０ｍｍ、幅９００〜１５００ｍｍの軟鋼のスラブとし、幅圧下プレス装置における幅圧下量は５０〜２００ｍｍ、圧延機出側での板厚は１９０〜２１０ｍｍとした。調査したスラブは１００本であった。また、従来技術として、圧延開始前に無負荷時のロールギャップ差が駆動側と作業側とで差がないよう設定したレベリング量を初期値として、圧延中はレベリング量を一定に保ち、圧延機出側にてキャンバー量を測定した。本発明例では、数式（１），（２）中の係数をそれぞれα＝０．１，β＝１０．０，γ＝０．０５として用いて圧延機のレベリング設定を行った。さらに、幅圧下前のオフセンタ量は事前に測定した値である−１０ｍｍを用いた。一方、従来例では、幅圧下時の幅方向温度偏差による圧延機出側でのキャンバー量への影響を考慮せずにレベリング設定を行った。図７（ａ），（ｂ）は、従来例及び本発明例における圧延機出側でのキャンバー量を示す。図７（ａ）に示すように、従来例では、圧延機出側でのキャンバー量の標準偏差（１σ）が約１９．１ｍｍであった。これに対して、図７（ｂ）に示すように、本発明例では、圧延機出側でのキャンバー量の標準偏差は約１２．７ｍｍであり、従来例と比較してキャンバー量を低減できた。
【００３８】
以上、本発明者らによってなされた発明を適用した実施の形態について説明したが、本実施形態による本発明の開示の一部をなす記述及び図面により本発明は限定されることはない。すなわち、本実施形態に基づいて当業者等によりなされる他の実施の形態、実施例、及び運用技術等は全て本発明の範疇に含まれる。
【符号の説明】
【００３９】
１  熱間圧延ライン
２  加熱炉
３  幅圧下プレス装置
４  粗圧延機群
５  仕上圧延機群
６  ランアウトテーブル
７  水冷装置
８  コイラー
１１  オフセンタ量測定機
１２  キャンバー計
１３  レベリング設定装置
４１  粗圧延機
４１ａ，４１ｂ  作業ロール
Ｓ  被圧延材
【図１】
2019130550.tif 000009
【図２】
2019130550.tif 000010
【図３】
2019130550.tif 000011
【図４】
2019130550.tif 000012
【図５】
2019130550.tif 000013
【図６】
2019130550.tif 000014
【図７】
2019130550.tif 000015