(57)【要約】【課題】密封性能に優れたシールリングを提供する。【解決手段】円周１箇所に合口部（５）を有する円環状の樹脂製シールリング本体（１）と、このシールリング本体（１）の内周面（２）に配設される平板バネ材から成る弾性Ｃ形リング（11）を、備え、シールリング自由状態で非真円形であるが、使用状態下では真円形とする。【選択図】図１
2019173826.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
円周１箇所に合口部（５）を有する樹脂製のシールリング本体（１）と、該シールリング本体（１）の平滑状内周面（２）に対してラジアル外方への弾発付勢力をもって接触するよう嵌込まれた金属製平板バネから成る弾性Ｃ形リング（11）とを、有するシールリングに於て、
上記弾性Ｃ形リング（11）の自由状態での単体の全体形状は、周方向中央領域（Ｍ11）に、曲率半径が最大寸法（ｒ1 ）の部位（13Ｂ）が存在し、上記中央領域（Ｍ11）から各先端（16）（16）に近づくに従って曲率半径（ｒ）が減少するように設定され、
上記弾性Ｃ形リング（11）を上記シールリング本体（１）の内周面（２）に接触するように組付けると共に上記シールリング本体（１）を被密封用円形内周面（21Ａ）の内径寸法（Ｄ21）に対応した外径寸法（Ｄ0 ）に縮径すると上記弾性Ｃ形リング（11）の全体形状が真円形となるように構成されていることを特徴とするシールリング。
【請求項２】
使用環境温度が、上記シールリング本体（１）の樹脂のガラス転移温度以上の高温使用状況に於て、上記シールリング本体（１）の弾性率の低下を、上記真円形の弾性Ｃ形リング（11）によるラジアル外方への上記弾発付勢力（Ｆ）をもって、補助し、密封性能を維持するよう構成した請求項１記載のシールリング。
【請求項３】
上記シールリング本体（１）の合口部（５）と、上記弾性Ｃ形リング（11）の切れ目（15）との、シールリング周方向位置を相互に一致させた請求項１又は２記載のシールリング。
【請求項４】
上記シールリング本体（１）の内周面（２）に対して上記弾性Ｃ形リング（11）の外周面が接触して弾発付勢力（Ｆ）を付与する上記内周面（２）の中心角度（θ20）を、 280°以上 360°以下に設定した請求項１，２又は３記載のシールリング。
【請求項５】
上記弾性Ｃ形リング（11）の自由状態での単品全体形状は、上記周方向中央領域（Ｍ11）の中心点（Ｐm ）と、上記各先端（16）（16）とを結ぶ２本の直線（Ｌ16）（Ｌ16）が成す角度（β16）を、60°以上 100°以下として、上記両先端（16）（16）が大きく開いた開脚Ｃ字型である請求項１，２，３又は４記載のシールリング。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、シールリングに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、図８又は図９、及び図10に示すように、円周１箇所に合口部40を有する円環状の樹脂製シールリング本体41と、このシールリング本体41の内周面42に弾発付勢力をもって圧接する鋼製のエキスパンダリング（弾性リング）43と、から成るシールリング（ピストンリング）44が提案されている（特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】実開平２−１８９６４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
図８（Ａ）（Ｂ）又は図９に示すように、シールリング44はピストン45の外周面46に形成されたシール凹溝47に装着され、シールリング本体41の外周面48を、（シリンダ等の）円筒体の内周面49に圧接しつつ、ピストン45の往復動に伴って、摺動させている。
図８に示す従来例では、エキスパンダリング（弾性リング）43は、横断面細長矩形のバネ材から成り、図９に示す従来例では、横断面円形の線材から成り、シールリング本体41の内周面42に形成された凹溝50に嵌着されている。
【０００５】
しかしながら、このようなシールリング44には、次のような問題が未解決のまま残っている。
問題点 (ｉ) ：図８（Ａ）及び図10に示すように、シールリング本体41の合口部（切れ目）40の隙間51を内周側から（横断面一文字型の）弾性リング43にて閉塞して、隙間51からの流体漏れを、減少させようとしていた。（なお、図９の従来例では、そのような隙間51の閉塞さえも困難であった。）
ピストンリング（シールリング）44の流体漏れ量は、 360°全周からの漏れ量の合計によって決まり、合口部40のみを考慮しても不十分である。
問題点 (ii) ：シールリング本体41の合口部（切れ目）40の隙間51を内周面42からエキスパンダリング43を強く圧接させる構造であることによって、図10に明示した如く、シールリング本体41の合口部40と、エキスパンダリング43の合口部52とは、周方向に（ 180°反対側に）位置をずらせる必要がある。
このように、合口部40，52の周方向位置ずれによって、シールリング44全体のスムースな弾性的拡径・縮径が阻害され、これに伴って、円筒体内周面49に対して密に圧接できない瞬間が発生し、流体漏れが生ずる。
問題点(iii) ：最近、樹脂を使用したこの種のシールリング44の使用環境温度がしだいに高まり、樹脂のガラス転移温度を超える場合も生じてきた。先行技術文献１（図８〜図９）のような構成では、対応が至難乃至不可能である。
本発明は、簡素な構造をもって、従来のこのような問題点 (ｉ) 〜(iii) を、解決することを、目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
そこで、本発明は、円周１箇所に合口部を有する樹脂製のシールリング本体と、該シールリング本体の平滑状内周面に対してラジアル外方への弾発付勢力をもって接触するよう嵌込まれた金属製平板バネから成る弾性Ｃ形リングとを、有するシールリングに於て；上記弾性Ｃ形リングの自由状態での単体の全体形状は、周方向中央領域に、曲率半径が最大寸法の部位が存在し、上記中央領域から各先端に近づくに従って曲率半径が減少するように設定され；上記弾性Ｃ形リングを上記シールリング本体の内周面に接触するように組付けると共に上記シールリング本体を被密封用円形内周面の内径寸法に対応した外径寸法に縮径すると上記弾性Ｃ形リングの全体形状が真円形となるように構成されている。
【０００７】
また、使用環境温度が、上記シールリング本体の樹脂のガラス転移温度以上の高温使用状況に於て、上記シールリング本体の弾性率の低下を、上記真円形の弾性Ｃ形リングによるラジアル外方への上記弾発付勢力をもって、補助し、密封性能を維持するよう構成したものである。
また、上記シールリング本体の合口部と、上記弾性Ｃ形リングの切れ目との、シールリング周方向位置を相互に一致させたものである。
また、上記シールリング本体の内周面に対して上記弾性Ｃ形リングの外周面が接触して弾発付勢力を付与する上記内周面の中心角度を、 280°以上 360°以下に設定した。
また、上記弾性Ｃ形リングの自由状態での単品全体形状は、上記周方向中央領域の中心点と、上記各先端とを結ぶ２本の直線が成す角度を、60°以上 100°以下として、上記両先端が大きく開いた開脚Ｃ字型である。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば、前記問題点 (ｉ) 〜(iii) を簡素な構造をもって解決し、円形内周面に対して、 360°全周にわたって、密に均一に圧接（摺接）でき、全体の流体漏れが安定して少なく、良好な密封性能を発揮する。しかも、円形内周面に摺接する樹脂製シールリング本体が、樹脂のガラス転移温度以上の高温使用状況で、弾性率が低下し、ラジアル外方への弾発付勢力を低下乃至喪失したとしても、（真円形を維持している）金属製弾性Ｃ形リングがラジアル外方への弾発付勢力をシールリング本体に付与することによって、密封性能は十分に維持される。しかも、弾性率が低下したといえども、相手の円形内周面に対して樹脂から成るシールリング本体が圧接するため、円形内周面を傷付けず、密に圧接して、密封性も良好である。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】本発明の実施の一形態を示す図であって、（Ａ）は自由状態の正面図、（Ｂ）は平面図、（Ｃ）は簡略構成説明図である。
【図２】被密封用円形内周面の内径寸法に対応した外径寸法まで全体を縮径した使用状態を示す図であって、（Ａ）は正面図、（Ｂ）は平面図である。
【図３】自由状態での単品の全体形状を示した図であって、（Ａ）はシールリング本体の正面図、（Ｂ）は弾性Ｃ形リングの正面図である。
【図４】図２の使用状態における単品の全体形状を示した図であって、（Ａ）はシールリング本体の正面図、（Ｂ）は弾性Ｃ形リングの正面図である。
【図５】説明図であって、（Ａ）は使用状態における要部拡大断面説明図、（Ｂ）は弾性Ｃ形リングの変形例を示した平面説明図、（Ｃ）はその変形例の簡略正面説明図である。
【図６】図２の（ａ−ａ）（ｂ−ｂ）（ｃ−ｃ）（ｄ−ｄ）（ｅ−ｅ）（ｆ−ｆ）（ｇ−ｇ）（ｈ−ｈ）（ｊ−ｊ）（ｋ−ｋ）の各拡大断面図である。
【図７】本発明のシールリングの外周面が被密封用円形内周面に圧接する接触面圧力Ｐが、使用時間Ｎによって変化してゆくことを説明したグラフ図である。
【図８】従来例を示す図であって、（Ａ）は要部拡大斜視図、（Ｂ）は要部拡大断面図である。
【図９】他の従来例を示す要部拡大断面図である。
【図１０】従来例を示した正面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
以下、図示の実施の形態に基づき本発明を詳説する。
図１〜図４に示すように、本発明に係るシールリングＳは、円周１箇所に合口部（切れ目）５を有する、全体形状が円環状の樹脂製のシールリング本体１と、このシールリング本体１の平滑面状内周面２に対してラジアル外方への弾発付勢力をもって接触（当接）するように嵌込まれた金属製平板バネから成る弾性Ｃ形リング11とを、備える。
【００１１】
弾性Ｃ形リング11の横断面形状は一文字型（細長矩形）である。
図１と図２に示したように、シールリング本体１に嵌込まれた（組付けられた）状態では、この弾性Ｃ形リング11も、円周１箇所に切れ目15を有し、全体形状が円環状である。
【００１２】
図５（Ａ）に示すように、シールリング本体１の内周面は、凹溝等が無く、平滑面状である。20は、シリンダバレル（シリンダチューブ）や（ポンプやバルブ等の）各種流体機械のケーシング等の固定部材であり、円形孔21を有し、上記シールリング本体１の外周面４は、この円形孔21の内周面21Ａに摺動自在に圧接する。
被密封流体は、エアーや各種ガス等の気体、あるいは、作動油等の液体であり、特に、本発明にあっては、（後に詳述するが）シールリングの樹脂のガラス転移温度以上の高温の場合もある。
【００１３】
また、図５（Ａ）に於て、ピストン23等の往復作動体に、横断面矩形状のシール凹溝22が形成され、このシール凹溝22に、本発明に係るシールリングＳが装着されている。
図１（Ｃ）に簡略図をもって示すように、本発明のシールリングＳは、シールリング本体１の合口部５と、弾性Ｃ形リング11の切れ目15の、周方向位置を相互に一致させている。（つまり、図10に示す従来例のように、合口部40と合口部52とを、 180°反対の位置に配置しない。）
【００１４】
そして、本発明に係るシールリングＳは、図１（Ａ）に示すように、シールリング本体１の内周面２に弾性Ｃ形リング11を組付けた完成品の自由状態に於て、シールリング本体１の合口部５の中央点（中心点）Ｐ5 に対して、 180°±30°の範囲に、曲率半径Ｒ13が最大寸法の部位13が存在する。
即ち、図１（Ａ）に示した角度θは±30°であり、２θ＝60°の範囲内に最大寸法Ｒ13の部位13を、配設している。この最大寸法Ｒ13の部位13の、中心点Ｏ1 廻りの中心角度は、１°〜60°の範囲で選択すればよい。なお、図１（Ａ）に於て、Ｌ0 は中央点Ｐ5 を含んだ直径を示す線（直径線）である。
【００１５】
追加説明すると、最大寸法の部位13から第１端部６・第２端部７の各々に向かって、周方向Ｍ1 ，Ｍ2 に近づくに従って、曲率半径Ｒ1 ，Ｒ2 がしだいに減少して、第１端部６・第２端部７の曲率半径Ｒ6 ，Ｒ7 が最小寸法に設定される。
図１〜図４、及び、図６に於て、シールリング本体１の第１端部６・第２端部７には、複数段をもって断面が変化する第１凸部８・第２凸部９が、周方向に突設されている場合を、例示している。
【００１６】
そこで、本発明に於て、端部６，７と凸部８，９との境界を明確に定義するために、図５に示した横断面矩形の断面積の60％未満の断面積の部位を、凸部８，９と呼ぶ。つまり、図６と（後述の図２（Ａ））に於て、第１端部６は（ｄ−ｄ）断面までであり、（ｅ−ｅ）断面では第１凸部８となり、前記境界は（ｄ−ｄ）と（ｅ−ｅ）の間に存在する。また、第２端部７と第２凸部９との境界は、（ｈ−ｈ）断面と（ｇ−ｇ）断面の間に存在する。
なお、このような複数段に変化する第１凸部８と第２凸部９の嵌合によって、図８の従来例に示したラジアル方向貫通状の隙間51が発生せず、ラジアル方向への流体漏洩が防止（減少）する利点がある。
【００１７】
ところで、第１端部６・第２端部７の曲率半径Ｒ6 ・Ｒ7 が最小寸法に設定されている点は、既述の通りであるが、本発明では、さらに、第１凸部８・第２凸部９の外周面の曲率半径は、前記曲率半径Ｒ6 ・Ｒ7 と同一とする。
そして、図２に示したように、弾性Ｃ形リング11をシールリング本体１の内周面２に接触するように組付け、かつ、シールリングＳを、（図５に示すように）被密封用円形内周面21Ａの内径寸法Ｄ21に対応した（相等しい）外径寸法Ｄ0 にまで縮径すると、中心点Ｏ1 から同一半径Ｒ0 の真円形となる。つまり、図５に示したように、円形内周面21Ａに対して、 360°にわたって、密に接触する。
【００１８】
このように、図１（Ａ）の自由状態から、図２（Ａ）のシール使用状態にまで、シールリングＳが弾性的に変形する際、最大寸法の部位13が最も大きく曲率半径が減少するように変形し、第１・第２端部６，７及び第１・第２凸部８，９は、ほとんど変形せず、図２に示した曲率半径Ｒ0 は、元の図１に示した端部６，７の曲率半径Ｒ6 ，Ｒ7 に相等しくなる。
【００１９】
シールリング本体１は、組付前の単体では、図３（Ａ）の自由状態から、図２に対応した前述の外径寸法Ｄ0 まで縮径変形（図４（Ａ）参照）させると、拡径方向に弾発付勢力を発揮する。
また、Ｃ形リング11は、組付前の単体では、図３（Ｂ）、及び、図４の２点鎖線にて示したように、自由状態で大きく切れ目15が開いた切れ目第１開状態から、（図２に対応した）図４（Ｂ）の実線で示したような切れ目15が小さ目に開いた切れ目第２開状態とすれば、金属製のＣ形リング11は拡径方向に弾発付勢力を発揮する。
【００２０】
このように、２個の部品、即ち、リング本体１とＣ形リング11とを、組付けて、図１，図２に示すような完成品のシールリングＳとした場合、自由状態で非円形であり、図５に示すように、円形内周面21Ａに装着使用する際には、前記外径寸法Ｄ0 の真円形とするための具体的手段の一例について、以下説明する。
【００２１】
図３（Ａ）と図４（Ａ）に示すように、未組付状態のリング本体１の形状を、自由状態で非真円形であり、図５と図４に示したように、円形内周面21Ａの内径寸法Ｄ21と同じ外径寸法Ｄ0 とした状態では、半径Ｒ0 ′の真円形とする。なお、Ｒ0 ′＝Ｄ0 ／２となる。
しかも、Ｃ形リング11の横断面形状を、図５（Ａ）のような一文字型（扁平矩形）の平板バネとすると共に、自由状態での単体の全体形状は、図３（Ｂ）に示す如く、周方向中央領域Ｍ11に曲率半径が最大寸法ｒ1 の部位13Ｂが存在し、中央領域Ｍ11から各先端16に近づくに従って曲率半径ｒが、ｒ2 ，ｒ3 ，ｒ4 のように順次減少するように設定する。
【００２２】
さらに、図３（Ｂ）に示したように、弾性Ｃ形リング11の自由状態での全体形状は、周方向中央領域Ｍ11の中心点Ｐm と、各先端16とを結ぶ２本の直線Ｌ16，Ｌ16が成す角度β16を、60°以上 100°以下に設定して、両先端16，16が大きく開いた開脚Ｃ字型である。
上述の如く、図３（Ｂ）に示したように、最大寸法ｒ1 の部位13Ｂの存在する中央領域Ｍ11から各先端16，16に近づくに従って、曲率半径はｒ1 からｒ2 ，ｒ3 ，ｒ4 と順次減少すると共に、最大寸法ｒ1 の曲率中心点Ｇ1 は左右対称中心線Ｌm 上に存在し、順次減少する曲率半径ｒ2 ，ｒ3 ，ｒ4 の曲率中心点Ｇ2 ，Ｇ3 ，Ｇ4 は、左右対称中心線Ｌm から、遠ざかる。なお、ｒ2 ，ｒ3 ，ｒ4 の各寸法を、ｒ1 と比較すれば、次のような関係とするのが望ましい。即ち、ｒ2 ＝（0.85〜0.95）・ｒ1 ，ｒ3 ＝（0.77〜0.85）・ｒ1 ，ｒ4 ＝（0.70〜0.77）・ｒ1 のようになる。
【００２３】
このような自由状態における開脚Ｃ字型の弾性Ｃ形リング11を、シールリング本体１の内周面２に接触するように組付けると共に、シールリング本体１を被密封用円形内周面21Ａの内径寸法Ｄ21（図５（Ａ）参照）に対応した外径寸法Ｄ0 まで縮径すると、図２に示す如く、弾性Ｃ形リング11の全体形状が真円形となる。
【００２４】
ところで、弾性Ｃ形リング11の拡大横断面を示している図５（Ａ）に於て、このＣ形リング11の厚さ寸法をｔとし、幅寸法をｗとすれば、0.10・ｗ≦ｔ≦0.20・ｗの関係が成立する。
つまり、図４（Ｂ）に示すように、２点鎖線（自由状態）から実線の（半径Ｒ0 ″の）真円形まで極めて大きな弾性変形が可能であるため、図２及び図５に示した使用状態下で、シールリング本体１の外周面全周が円形内周面21Ａに対して、均等に、かつ、柔軟に圧接して常に良好な密封作用をなす。
しかも、樹脂製シールリング本体１の外周面が摩耗したり、熱の影響等で肉厚減少を生じたとしても、円形内周面21Ａに対して、常に変わらない接触面圧を維持することが可能である（追随性に優れる）。
【００２５】
また、図２（Ａ）に示す前記外径寸法Ｄ0 の状態に於て、シールリング本体１の内周面２に対して、弾性Ｃ形リング11の外周面は、確実に、かつ、周方向各位置で間隙を生ずることなく均等に接触（圧接）できる。
図５と図２に於て、弾性Ｃ形リング11の外周面がシールリング本体１の内周面２に対して接触（圧接）する範囲について、シールリング本体１の内周面２の中心角度θ20をもって、表示すれば、 280°≦θ20≦ 360°とすることができる。より好ましくは、 300°≦θ20≦ 360°とする。なお、図２（Ａ）では、約 320°の場合を示している。
【００２６】
ところで、図２（Ａ）に於て、25，25は弾性Ｃ形リング11が周方向に位置ずれを起こさないためのストッパであって、シールリング本体１の第１・第２端部６，７からラジアル内方向へ突設された小凸部をもって形成されている（図６参照）。このストッパ25に対して、弾性Ｃ形リング11の先端16が小さな間隙をもって、対向する。つまり、Ｃ形リング11の周方向の位置ずれを防止すれば十分である。
【００２７】
次に、図５（Ｂ）（Ｃ）に於て、Ｃ形リング11の当接する上記中心角度θ20を 360°とするための形状・構造について説明する。図５（Ｃ）に示したように、Ｃ形リング11が真円形を保ちつつ 360°を越えて切れ目15を閉じるように、図５（Ｂ）の拡大平面図に示した如く、先端16の近傍に於て、段付部17をもって幅寸法ｗを半分のｗ／２とした小幅延伸片部18を形成すればよい。
図５（Ｃ）に示すように、Ｃ形リング11のラジアル外方向への弾発付勢力Ｆは、この小幅延伸片部18，18に於ても、均等に発揮できる。
このようにすれば、円形内周面21Ａに対して、 360°にわたって、均等な接触面圧力をもって、リング本体１が圧接（摺接）でき、密封性を良好に保ち得る。
【００２８】
ところで、使用環境温度が、シールリング本体１の樹脂のガラス転移温度ＴG 以上の高温で使用される場合―――ガラス転移温度ＴG 以上の雰囲気温度に曝される用途―――に、本発明に係るシールリングＳは適応できる。
即ち、シールリング本体１が前述の高温使用状況に於て、シールリング本体１の弾性率の低下を、弾性Ｃ形リング11によるラジアル外方への弾発付勢力Ｆ（図５（Ｃ）参照）をもって、補助できるからであり、このようなラジアル外方への弾発付勢力Ｆの補助によって、仮にシールリング本体１の弾発付勢力が零となったとしても、十分に密封性能を、維持することができる。
【００２９】
なお、シールリング本体１の材質としては、特に、耐熱性に優れたものが望ましいが、ＰＥＥＫ，ＰＰＳ，ＰＥＳ等を挙げることができる。そして、本発明に於て、「樹脂」とは、低摩耗粉末や低摩擦用粉末等を混入した樹脂組成物を包含するものと、定義する。また、その製法は、射出成形、又は、切削・研削等の機械加工による。
また、弾性Ｃ形リング11は、炭素鋼（バネ鋼）や、チタン，アルミニウム，各種合金等を挙げることができる。
【００３０】
次に、図７は、樹脂製シールリング本体１と弾性Ｃ形リング11とから構成されているシールリングＳに関して、横軸に、（前述の）樹脂のガラス転移温度ＴG 以上かつ（ＴG ＋50℃）以下の高温雰囲気で使用された場合の使用時間Ｎを採り、縦軸に、シールリングＳの外周面が被密封用円形内周面21Ａに圧接する接触面圧力Ｐを採って、接触面圧力Ｐの変化してゆく状態を示したグラフ図である。
【００３１】
図７のグラフ図から、次のことが判る。つまり、 (ｉ) 水平状グラフ線26（斜線部26Ｚ）は、金属製の弾性Ｃ形リング11が使用時間にかかわらず一定の接触面圧力Ｐ11を保つこと。 (ii) 樹脂製のシールリング本体１は勾配線28（点々領域28Ｚ）のように使用時間Ｎの経過と共に弾性率が低下して（弾発付勢力を失って）点Ｒでは零となり、その後は、弾性Ｃ形リング11の弾発付勢力のみでシールリングＳ全体の接触面圧力を維持すること。(iii) 階段状折れ線29のように各使用毎に弾性が低下したり、あるいは、急な勾配線30のように短時間で急激に接触面圧力Ｐが低下する場合があること。 (iv) シールリングＳ全体の接触面圧力Ｐは少なくとも弾性Ｃ形リング11の接触面圧力Ｐ11を維持できること。以上のようなことが判る。そして、樹脂製シールリング本体１が、弾性を喪失したとしても、円形内周面21Ａに対して、図５に示すように接触し続けることによって、内周面21Ａとの摩擦抵抗を低く抑えることができると共に、内周面21Ａに傷を付けることを防止できる。
なお、本発明に係るシールリングＳの使用雰囲気温度としては、シールリング本体１の樹脂のガラス転移温度ＴG よりも50℃を超えない範囲内であるのが望ましい。50℃を超えると、過度に樹脂の軟化が始まり、弾性Ｃ形リング11の弾発付勢力（圧縮力）Ｆに、耐えられなくなるからである。
【００３２】
なお、本発明は、上述の実施の形態に限定されず設計変更自由であり、合口部５の形状は、図２と図６に示したような複雑な形状とせず、２段や１段のシンプルな形状とするも、自由である。
【００３３】
本発明は、以上詳述したように、円周１箇所に合口部５を有する樹脂製のシールリング本体１と、該シールリング本体１の平滑状内周面２に対してラジアル外方への弾発付勢力をもって接触するよう嵌込まれた金属製平板バネから成る弾性Ｃ形リング11とを、有するシールリングに於て、上記弾性Ｃ形リング11の自由状態での単体の全体形状は、周方向中央領域Ｍ11に、曲率半径が最大寸法ｒ1 の部位13Ｂが存在し、上記中央領域Ｍ11から各先端16，16に近づくに従って曲率半径ｒが減少するように設定され、上記弾性Ｃ形リング11を上記シールリング本体１の内周面２に接触するように組付けると共に上記シールリング本体１を被密封用円形内周面21Ａの内径寸法Ｄ21に対応した外径寸法Ｄ0 に縮径すると上記弾性Ｃ形リング11の全体形状が真円形となるように構成されているので、シールリング本体１と被密封用円形内周面21Ａとが、 360°にわたって均一に弾発的に圧接し、優れた密封性能を発揮でき、また、シールリング本体１の内周面２には、（図９に示したような）凹溝50が省略されて、シールリング本体１の射出成形等の加工が容易で、成型金型も簡素化できる。また、弾性Ｃ形リング11の板厚を周方向に変化させる等の製作上の困難がなくなり、その曲率半径を周方向位置で相違させる加工は容易であるため、製造も容易である。さらに、シールリング全体がスムースに弾性的に拡径・縮小でき、真円形の内周面21Ａに対し、 360°全周に均等に密接して、一層密封性能も優れる。また、樹脂製シールリング本体１を平板バネから成るＣ形リング11にて押圧するので、リング本体１の内周面２は均等な面圧力を受け、リング本体１が円形内周面21Ａに対しても均等な面圧力をもって摺接し、局部的な異常摩耗を生じることがない。
【００３４】
また、使用環境温度が、上記シールリング本体１の樹脂のガラス転移温度以上の高温使用状況に於て、上記シールリング本体１の弾性率の低下を、上記真円形の弾性Ｃ形リング11によるラジアル外方への上記弾発付勢力Ｆをもって、補助し、密封性能を維持するよう構成したので、従来は樹脂のシールリングが使えなかったような用途にも使用可能となる。特に、被密封用円形内周面21Ａを傷付けたり流体漏れが多目の金属のみのシールリングの問題点を解決して、本発明では、内周面21Ａの傷付きを無くし、かつ、密に摺接して流体漏れも著しく減少できる。さらに、ガラス転移温度以上の高温雰囲気で、樹脂製シールリング本体１の弾性が喪失しても、真円形の金属の弾性Ｃ形リング11がサポートするので、寿命（耐久性）は十分に長いものとなる（図７参照）。
【００３５】
また、上記シールリング本体１の合口部５と、上記弾性Ｃ形リング11の切れ目15との、シールリング周方向位置を相互に一致させたので、外側のシールリング本体１と内側の弾性Ｃ形リング11とは、スムースに拡径・縮径方向に弾性変形して、被密封用円形内周面21Ａに対し、 360°均等に安定して密接摺動する（従来の問題点 (ii) を解決できる）。
【００３６】
また、上記シールリング本体１の内周面２に対して上記弾性Ｃ形リング11の外周面が接触して弾発付勢力Ｆを付与する上記内周面２の中心角度θ20を、 280°以上 360°以下に設定したので、 360°全周にわたり密に圧接して、流体漏洩を減少できる。
【００３７】
また、上記弾性Ｃ形リング11の自由状態での単品全体形状は、上記周方向中央領域Ｍ11の中心点Ｐm と、上記各先端16，16とを結ぶ２本の直線Ｌ16，Ｌ16が成す角度β16を、60°以上 100°以下として、上記両先端16，16が大きく開いた開脚Ｃ字型であるので、（図２に示す）真円形までの弾性変形量は、極めて大きくなり、 360°均等に、かつ、柔軟に対応して、ラジアル外方向への弾発付勢力を発生し、シールリングの密封性能を一層高める。例えば、樹脂製のシールリング本体１の外周面が、摩耗したり、局部的に凹みを生じたとしても、柔軟に変形して、対応可能である。
【符号の説明】
【００３８】
１  シールリング本体
２  内周面
５  合口部
11  弾性Ｃ形リング
13Ｂ  部位
15  切れ目
16  先端
21Ａ  内周面
Ｄ0   外径寸法
Ｄ21  内径寸法
Ｆ  弾発付勢力
Ｍ11  周方向中央領域
Ｌ16  直線
Ｐm   中心点
ｒ  曲率半径
ｒ1   （曲率半径の）最大寸法
Ｓ  シールリング
β16  角度
θ20  中心角度
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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