(57)【要約】  【課題】  高温環境下で長期間にわたって抵抗値の上昇を抑制することができる抵抗体およびこれを備えたスパークプラグを提供する。  【解決手段】  本開示の抵抗体１０は、複数のアルミナ粒子１を含むとともに、複数のアルミナ粒子１の粒界の少なくとも一部にカーボン凝集体２およびサイアロン粒子３を有する焼結体からなる。これにより、高温環境下で長期間にわたって抵抗値の上昇を抑制することができる抵抗体を実現できる。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
複数のアルミナ粒子を含むとともに、該複数のアルミナ粒子の粒界の少なくとも一部にカーボン凝集体およびサイアロン粒子を有する焼結体からなることを特徴とする抵抗体。
【請求項２】
前記複数のアルミナ粒子の粒界にガラスを有することを特徴とする請求項１に記載の抵抗体。
【請求項３】
前記カーボン凝集体がカーボンナノチューブであることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の抵抗体。
【請求項４】
複数のアルミナ粒子の粒界のうち、前記サイアロン粒子を有する粒界と前記サイアロン粒子を有しない粒界とがあり、
前記サイアロン粒子を有する粒界に面した前記アルミナ粒子と、当該アルミナ粒子よりも粒径の大きい、前記サイアロン粒子を有する粒界に面していない前記アルミナ粒子とが存在していることを特徴とする請求項１乃至請求項３のうちのいずれかに記載の抵抗体。
【請求項５】
前記サイアロン粒子は前記焼結体の表面に多く分布していることを特徴とする請求項１乃至請求項４のうちのいずれかに記載の抵抗体。
【請求項６】
前記サイアロン粒子は前記アルミナ粒子よりも小さいことを特徴とする請求項１乃至請求項５のうちのいずれかに記載の抵抗体。
【請求項７】
先端側の中心電極と、後端側の端子電極と、前記中心電極と前記端子電極との間に配置された請求項１乃至請求項６のうちのいずれかに記載の抵抗体とを備えていることを特徴とするスパークプラグ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば高温環境下で使用される抵抗体およびこれを備えたスパークプラグに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
内燃機関用スパークプラグは、内燃機関（エンジン）に取付けられ、燃焼室内の混合気への着火のために用いられるものである。一般的にスパークプラグは、軸孔を有する絶縁体と、当該軸孔の先端側に挿通される中心電極と、軸孔の後端側に挿通される端子電極と、絶縁体の外周に設けられる主体金具と、主体金具の先端面に設けられ、中心電極との間で火花放電間隙を形成する接地電極とを備えている。また、軸孔内であって、中心電極及び端子電極の間には、エンジンの動作に伴い発生する電波雑音（ノイズ）を抑制するための抵抗体が設けられ、当該抵抗体を介して両電極が電気的に接続されている（例えば、特許文献１等参照）。
【０００３】
ここで、特許文献１に記載の抵抗体は、主成分としてガラス粒子を有し、ガラス粒子間にカーボンブラックによる電気伝導経路が設けられた構成のものである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】国際公開第２００９／１５４０７０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
近年、スパークプラグの短／小径化により、燃焼室の近くに抵抗体を配置する制約があるが、上記の抵抗体においては、高温環境下でガラス粒子が軟化したり溶けたりしてしまうので、耐熱性に問題があった。
【０００６】
そこで、抵抗体をアルミナなどのセラミック粒子を主成分として有する構成にしようとすると、セラミック粒子とカーボンとの結合が弱く、高温下での繰り返し高電圧印加により、セラミック粒子とカーボンとの間にマイクロクラックが生じて抵抗値が上昇し、ノイズ抑制効果が低下するおそれがあった。
【０００７】
本開示は、高温環境下で長期間にわたって抵抗値の上昇を抑制することができる抵抗体およびこれを備えたスパークプラグを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本開示の抵抗体は、複数のアルミナ粒子を含むとともに、該複数のアルミナ粒子の粒界の少なくとも一部にカーボン凝集体およびサイアロン粒子を有する焼結体からなることを特徴とする。
【０００９】
また、本開示のスパークプラグは、先端側の中心電極と、後端側の端子電極と、前記中心電極と前記端子電極との間に配置された上記の抵抗体とを備えている。
【発明の効果】
【００１０】
本開示の抵抗体によれば、高温環境下で長期間にわたって抵抗値の上昇を抑制することができる。また本開示のスパークプラグによれば、抵抗体が長期間にわたって抵抗値の上昇を抑制することができることから、長期間にわたって点火効率を良好なものとすること
ができる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】（ａ）は抵抗体の実施形態の一例を示す概略斜視図、（ｂ）は（ａ）に示す抵抗体の一例の要部拡大断面の概略図である。
【図２】抵抗体の他の例の要部拡大断面の概略図である。
【図３】抵抗体を用いたスパークプラグの概略縦断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、抵抗体の実施形態の一例について図面を参照して詳細に説明する。
【００１３】
図１（ａ）は抵抗体の実施形態の一例を示す概略斜視図、図１（ｂ）は図１（ａ）に示す抵抗体の一例の要部拡大断面の概略図である。
【００１４】
図１に示す抵抗体１０は、複数のアルミナ粒子１を含むとともに、該複数のアルミナ粒子１の粒界の少なくとも一部にカーボン凝集体２およびサイアロン粒子３を有する焼結体からなる。
【００１５】
抵抗体１０は、複数のアルミナ粒子１を含む多結晶の焼結体である。アルミナは、熱衝撃に優れ、高温でも使用できる酸化物セラミックスである。そして、温度が上昇しても相変態が生じないので急激な体積変化も生じず、金属イオンの価数も変化しないので周囲の金属成分との反応も起きず、長期間安定して抵抗体１０として機能させるのに寄与する。
【００１６】
このように、主成分として複数のアルミナ粒子１を多く含む多結晶の焼結体（多結晶体）で抵抗体１０を構成することで、ガラス粒子を主成分とする抵抗体に比べて、軟化したり溶けたりすることなく、耐熱性に優れたものとすることができる。
【００１７】
また、抵抗体１０は、複数のアルミナ粒子１の粒界の少なくとも一部にカーボン凝集体２およびサイアロン粒子３（ＳｉＡｌＯＮ粒子）を有している。
【００１８】
複数のアルミナ粒子の粒界にカーボンブラックを有する構成であると、温度上昇に伴う格子振動の増加、温度上昇に伴うカーボンブラックの抵抗値の上昇（温度依存性）などによって、抵抗体の抵抗値が高くなりすぎる傾向がある。一方、温度上昇によっても抵抗体の抵抗値を低く維持するために、絶縁性のアルミナ粒子の原料粉末の量に対して導電性材料であるカーボンブラックの含有量を多くして、その混合比率を変える方法が考えられる。しかし、この方法によれば、抵抗体の強度が低下し、アルミナ粒子とカーボンブラックとの熱膨張差によってこれらの間にクラックが生じ、スパークしてしまうおそれがある。
【００１９】
これに対し、本開示の抵抗体１０は、複数のアルミナ粒子１の粒界の少なくとも一部にカーボン凝集体２を有している。このカーボン凝集体２は、例えば、複数のアルミナ粒子１の粒子間に沿って、少なくとも線状に連続して延びている。ここで、線状に連続して延びるカーボン凝集体２とは、炭素が網目のように結合してできた糸状体、繊維状体、筒状体等のことをいう。カーボン凝集体２としては、線状（糸状）体が複数本複雑に絡み合った構造の他、幅方向に広がった形状（帯状）に連続して延びている形状、さらに広範囲に広がった形状（膜状）に連続して延びている形状のものであってもよい。また、カーボン凝集体２は、３次元網目状に連続して延びていてもよい。この構成によれば、周囲の温度変化によって多結晶体を構成する複数のセラミック粒子１が熱膨張と収縮を繰り返したとしても、カーボン凝集体２がセラミック粒子１と絡み合って密着性を保つことができる。カーボン凝集体２として、好ましくはカーボンナノチューブを用いることができる。
【００２０】
このような構造のカーボン凝集体２は、カーボンブラックとは異なり、温度上昇によって抵抗値が維持ないし低下する性質がある。したがって、抵抗体１０は、温度依存性による抵抗値の上昇が抑制され、むしろ高温で抵抗値が小さくなる傾向がある。また、抵抗体１０は、カーボンブラックに比べて少ない量であっても低い抵抗値を実現できる。
【００２１】
さらに、本開示の抵抗体１０は、複数のアルミナ粒子１の粒子間（粒界）の少なくとも一部にサイアロン粒子３（ＳｉＡｌＯＮ粒子）を有している。このサイアロン粒子３は、アルミナ粒子１の粒界にカーボン凝集体２とともに存在し、アルミナ粒子１と接しているとともにカーボン凝集体２と接している。
【００２２】
アルミナ粒子１とカーボン凝集体２との結合は弱い傾向にある。これに対し、サイアロン粒子３が、アルミニウム（Ａｌ）と酸素（Ｏ）とによりアルミナ粒子１（Ａｌ２Ｏ３）と結合し、かつケイ素（Ｓｉ）でカーボン凝集体２（Ｃ）と結合する。これにより、アルミナ粒子１とカーボン凝集体２との結合が強化され、マイクロクラックが生じにくくなり、抵抗値が安定する。したがって、高温環境下で長期間にわたって抵抗値の上昇を抑制することができ、ノイズ抑制効果を維持することができる抵抗体１０を実現できる。
【００２３】
なお、複数のアルミナ粒子１と、カーボン凝集体２と、サイアロン粒子３との割合は、アルミナ粒子１を最も多く含んでいて、例えば、アルミナ粒子１が４０〜８０体積％、カーボン凝集体２が１〜４０体積％、サイアロン粒子３が０．１〜２５体積％とされる。この比率は、例えば電子線マイクロアナライザ（ＥＰＭＡ）またはＸ線回折装置（ＸＲＤ）を用いて測定することができる。
【００２４】
ここで、抵抗体１０は、複数のアルミナ粒子１の粒子間（粒界）には、カーボン凝集体２およびサイアロン粒子３とともに５体積％以下程度にガラスを有していてもよい。ガラスは高温で軟化して熱衝撃の応力を低減できることから、ガラスが存在することにより長期間安定してノイズ抑制効果を維持することができる。
【００２５】
また、同様の理由から、複数のアルミナ粒子１の粒子間（粒界）には、５体積％以下程度に空隙４があってもよい。
【００２６】
また、図２に示すように、抵抗体１０は、複数のアルミナ粒子１の粒界のうち、サイアロン粒子３を有する粒界とサイアロン粒子３を有しない粒界とがある場合において、サイアロン粒子３を有する粒界に面したアルミナ粒子１と、当該アルミナ粒子１よりも粒径の大きい、サイアロン粒子３を有する粒界に面していないアルミナ粒子１とが存在していてもよい。例えば、サイアロン粒子３を有する粒界に面していないアルミナ粒子１の粒径が例えば２μｍ以上で、サイアロン粒子３を有する粒界に面したアルミナ粒子１の粒径が例えば１μｍ以下とされる。
【００２７】
ここで、サイアロン粒子３を有する粒界に面したアルミナ粒子１とは、断面で見てアルミナ粒子１の周囲にある粒界の少なくとも一か所にサイアロン粒子３が存在している当該アルミナ粒子１のことを意味する。また、サイアロン粒子３を有する粒界に面していないアルミナ粒子１とは、断面で見てアルミナ粒子１の周囲にある粒界にサイアロン粒子３が存在していないことを意味する。
【００２８】
サイアロン粒子３を有する粒界に面したアルミナ粒子１は、サイアロン粒子３を有する粒界に面していないアルミナ粒子１に比べ、粒成長が抑制されて粒径が小さい傾向にある。粒径の小さいアルミナ粒子１が多いほうが熱衝撃の応力を分散しやすくマイクロクラックが生じにくくなる。また、粒径の大きいアルミナ粒子１と粒径の小さいアルミナ粒子１とが存在することで、仮にクラックが生じたとしても、偏向や粗大粒子のピンニング効果
により、破断に強くなる。
【００２９】
また、図示していないが、サイアロン粒子３は焼結体の表面に多く分布していてもよい。焼結体の表面において、特にアルミナ粒子１とカーボン凝集体２との結合が強化される。また、サイアロン粒子３は熱膨張率が小さいことから、焼結体の表面に圧縮応力が生じやすくなる。したがって、焼結体の表面において、マイクロクラックが生じにくくなる。ここで、焼結体の表面とは、焼結体を切断した断面において端から１０％以内の領域のことを意味する。そして、サイアロン粒子３が焼結体の表面に多く分布しているかどうかは、焼結体を切断した断面を電子線マイクロアナライザ（ＥＰＭＡ）で分析し、Ｓｉ、Ｎの分布を見ることで判別できる。
【００３０】
また、アルミナ粒子１は焼結体の表面において内部よりも粒径が小さくなるように分布していてもよい。ここで、焼結体の内部にあるアルミナ粒子１の粒径が例えば１〜１０μｍである場合に、焼結体の表面にあるアルミナ粒子１の粒径が焼結体の内部にあるアルミナ粒子１の粒径の例えば０．０１〜０．５倍とされる。これにより、焼結体の表面でより破断が生じにくく、焼結体の全体に応力が分散されるようになる。
【００３１】
また、サイアロン粒子３は、アルミナ粒子１よりも小さいのがよい。このような構成になっているかどうかは、任意の断面の走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）ないし透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）の画像で見て同じ数のそれぞれの粒子の平均粒径を算出して比較することで、判別できる。アルミナ粒子１の粒界に、カーボン凝集体２が連続して存在しているとともに、サイアロン粒子３が分散して存在することができる。したがって、アルミナ粒子１とカーボン凝集体２との結合をより強化できる。また、仮にマイクロクラックが発生しても、その進展を抑えることができる。
【００３２】
次に、上述の抵抗体１０の製造方法の例について説明する。
【００３３】
まず、フェノール樹脂を例えばトルエン、メチルエチルケトンなどの溶剤中に溶かして粒径約１０ｎｍのコロイドとして分散させたものをカーボン凝集体２の前駆体とする。ここで、フェノール樹脂は、溶剤に可溶でセラミック原料粉末への添加分散を均一にすることができるとともに、焼成後のカーボン凝集体２を少なくとも糸状（線状）の構造体とすることができる。なお、カーボン凝集体２の前駆体としては、フェノール樹脂のほか、カーボンナノチューブ等の糸状あるは繊維状のカーボン源を第２の前駆体として単独または混合して使用することもできる。言い換えると、カーボン凝集体２の前駆体の一部または全部の代わりに、あらかじめカーボンナノチューブの粉末を第２の前駆体として添加することもできる。
【００３４】
次に、アルミナ原料粉末と、サイアロン（ＳｉＡｌＯＮ）または窒化珪素（Ｓｉ３Ｎ４）の原料粉末と、焼結助剤のＣａＯ、ＳｉＯ２、ＺｎＯ、ＴｉＯ２、ＺｒＯ２等と、例えばポリビニールアルコール、パラフィンワックス、アクリル樹脂などのバインダーと、上記前駆体および／または第２の前駆体とを混合し、乾燥させてプレスした後、１４５０℃から１６５０℃で焼成する。このとき、カーボンが周囲の酸素と反応して揮発しないように、フォーミングガス（水素と窒素の混合ガス）雰囲気中、カーボン粉末で埋め焼きを行う。なお、前駆体および第２の前駆体は、アルミナ原料粉末１００質量％に対し、例えば１〜２０質量％の割合で混合される。
【００３５】
ここで、前駆体はアルミナ粒子１内に拡散するのではなく周囲の液相成分とともにアルミナ粒子１の粒子間に沿って線状（糸状や繊維状）にまとわりつきながら焼結が進行する。これにより、アルミナ粒子１の粒子間に沿って、少なくとも線状に連続して延びるカーボン凝集体２を形成するとともに、アルミナ粒子１の粒子間にサイアロン粒子３を有する
焼結体とすることができる。
【００３６】
なお、カーボン凝集体２を膜状にするには、コロイドがカーボン膜になるように、アルミナの結晶成長を抑制するように最高温度でのキープ時間を１時間以内として焼成するのがよい。また、３次元網目構造とするには、カーボン膜に応力を加えるために３時間以内で冷却するのがよい（膜状になったカーボン凝集体２が引き裂かれて網状になる）。なお、装置や設備によってはこれにとらわれるものではない。例えば、表面にコロイドをコーティングしたアルミナ原料粉末と、サイアロン（ＳｉＡｌＯＮ）または窒化珪素（Ｓｉ３Ｎ４）の原料粉末と、焼結助剤と、バインダーとを混合し、焼成してもよい。
【００３７】
また、サイアロン粒子３が表面に多く分布した焼結体とするには、焼成前の成形体の表面にサイアロン粒子３をスラリー状で塗布または含浸させればよい。
【００３８】
また、サイアロン粒子３がアルミナ粒子１よりも小さい構成とするには、アルミナ原料粉末より小さい粒径のサイアロン（ＳｉＡｌＯＮ）または窒化珪素（Ｓｉ３Ｎ４）の原料粉末を用いればよい。
【００３９】
次に、本開示のスパークプラグについて説明する。
【００４０】
図３に示すスパークプラグ２０は、先端側の中心電極２１と、後端側の端子電極と２２、中心電極２１と端子電極２２との間に配置された上述の抵抗体１０とを備えている。
【００４１】
具体的には、図３に示す形態においては、スパークプラグ２０の軸孔の先端部側には中心電極２１が挿入、固定されている。より詳しくは、中心電極２１の後端部には、自身の外周方向に向けて膨出する膨出部２１１が形成されており、当該膨出部２１１が前記軸孔の段部に対して係止された状態で、中心電極２１が固定されている。中心電極２１は、銅又は銅合金からなる内層と、ニッケル（Ｎｉ）を主成分とするＮｉ合金からなる外層とにより構成されている。さらに、中心電極２１は、全体として棒状（円柱状）をなし、その先端面が平坦に形成されるとともに、絶縁碍子２３の先端から突出している。
【００４２】
また、軸孔の後端部側（大径部）には、絶縁碍子２３の後端から突出した状態で端子電極２２が挿入、固定されている。
【００４３】
さらに、軸孔（大径部）の中心電極２１と端子電極２２との間には、円柱状の抵抗体１０が配設されている。当該抵抗体１０の両端部は、導電性のガラスシール層を介して、中心電極２１と端子電極２２とにそれぞれ電気的に接続されている。
【００４４】
加えて、主体金具２４は、低炭素鋼等の金属により筒状に形成されており、その外周面にはスパークプラグ２０をエンジンヘッドに取付けるためのねじ部（雄ねじ部）２４１が形成されている。また、ねじ部２４１の後端側の外周面には座部２４２が形成されている。さらに、主体金具２４の後端側には、主体金具２４をエンジンヘッドに取付ける際にレンチ等の工具を係合させるための断面六角形状の工具係合部２４３が設けられるとともに、後端部において絶縁碍子２３を保持するための加締め部２４４が設けられている。
【００４５】
また、主体金具２４の内周面には、絶縁碍子２３を係止するためのテーパ状の段部２４５が設けられている。そして、絶縁碍子２３は、主体金具の後端側から先端側に向かって挿入され、自身の段部２３１が主体金具２４の段部２４５に係止された状態で固定される。
【００４６】
尚、絶縁碍子２３及び主体金具２４双方の段部には、円環状の板パッキン（図示せず）
が介在されている。これにより、燃焼室内の気密性を保持し、燃焼室内に晒される絶縁碍子２３の脚長部２３２と主体金具２４の内周面との隙間に入り込む燃料空気が外部に漏れないようになっている。さらに、加締めによる密閉をより完全なものとするため、主体金具２４の後端側においては、主体金具２４と絶縁碍子２３との間に環状のリング部材２６が介在され、リング部材２６間にはタルク（滑石）２７の粉末が充填されている。すなわち、主体金具２４は、板パッキン（図示せず）、リング部材２６及びタルク２７を介して絶縁碍子２３を保持している。
【００４７】
また、主体金具２４の先端面には、ニッケル（Ｎｉ）系合金で構成された接地電極２５が接合されている。すなわち、接地電極２５は、主体金具２４の先端面に対しその後端部が溶接されるとともに、先端側が曲げ返されて、その側面が中心電極２１の先端部と対向するように配置されている。
【００４８】
加えて、中心電極２１の先端面には、貴金属合金（例えば、白金合金やイリジウム合金等）からなる円柱状の貴金属チップ２１２が接合されている。また、接地電極２５のうち前記貴金属チップと対向する面には、円柱状の貴金属チップ２５１が接合されている。貴金属チップ２１２の先端部及び貴金属チップ２５１の先端部間には、火花放電間隙が形成される。
【００４９】
このような構成のスパークプラグ２０によれば、上述の抵抗体を用いており、当該抵抗体が長期間にわたって抵抗値の上昇を抑制することができ、ノイズ抑制効果を維持することができることから、長期間にわたって点火効率を良好なものとすることができる。
【実施例】
【００５０】
以下、実施例について説明する。
【００５１】
まず、スパークプラグ用の抵抗体を作製した。前駆体としてのフェノール樹脂および第２の前駆体としてのカーボンナノチューブを溶剤中に分散させたものと、アルミナ原料粉末と、サイアロン（ＳｉＡｌＯＮ）または窒化珪素（Ｓｉ３Ｎ４）の原料粉末と、焼結助剤と、バインダーとを混合し、乾燥させてプレスした後、１４５０℃から１６５０℃で焼成した。このとき、カーボンが周囲の酸素と反応して揮発しないようにカーボン粉末中で埋め焼きを行い、試料Ｎｏ．１〜Ｎｏ．８の抵抗体を作製した。
【００５２】
ここで、試料Ｎｏ．１〜Ｎｏ．５については、前駆体（フェノール樹脂）および第２の前駆体（カーボンナノチューブ）を溶剤中に分散させたものと、アルミナ原料粉末と、サイアロン（ＳｉＡｌＯＮ）の原料粉末と、焼結助剤と、バインダーとを混合して焼成した。
【００５３】
また、試料Ｎｏ．６〜８については、前駆体（フェノール樹脂）および第２の前駆体（カーボンナノチューブ）を溶剤中に分散させたものと、アルミナ原料粉末と、窒化珪素（Ｓｉ３Ｎ４）の原料粉末と、焼結助剤と、バインダーとを混合して焼成した。
【００５４】
なお、各試料（試料Ｎｏ．１〜Ｎｏ．８）において、アルミナ原料粉末１００質量部に対し、サイアロン（ＳｉＡｌＯＮ）の原料粉末または窒化珪素（Ｓｉ３Ｎ４）の原料粉末の添加量を異ならせたものを用意した。また、各試料におけるアルミナ原料粉末１００質量部に対する前駆体および第２前駆体の添加量は、フェノール樹脂５％、カーボンナノチューブ５％とした。
【００５５】
そして、焼結後の抵抗体（各試料）において、複数のアルミナ粒子の粒界の少なくとも一部にカーボン凝集体およびサイアロン粒子が含まれていることを、電子線マイクロアナ
ライザ（ＥＰＭＡ）およびＸ線回折装置（ＸＲＤ）を用いて確認した。
【００５６】
また、当該各試料のサイアロン量について、Ｘ線回折装置（ＸＲＤ）を用いて測定した。
【００５７】
また、各試料の抵抗値について、デジタルマルチメーターを用いて測定した。さらに、各試料の抵抗体を用いたスパークプラグを用意し、日本工業規格Ｂ８０３１の６．１０に規定された方法により負荷寿命試験を行い、負荷寿命（長期安定性）を評価した。なお、負荷寿命（長期安定性）の評価は、試験前の抵抗値に対する試験後の抵抗値の抵抗変化率ΔＲにより、下記の４段階で評価した。
◎：ΔＲが±１５％以内。
○：ΔＲが±２５％以内。
△：ΔＲが±３０％以内。
×：ΔＲが±３０％を超過。
【００５８】
その結果を表１に示す。
【００５９】
【表１】
2019029136.tif 000003
【００６０】
表１によれば、いずれの試料においても、温度上昇によって抵抗値が大きくなることはなく、むしろ低下し、１０００℃では０．１〜１０ｋΩの範囲内の実用的な抵抗体を作成できていることがわかる。このことから、本開示の抵抗体は、耐熱性に優れ、高温環境下で長期間にわたって抵抗値の上昇を抑制することができることがわかる。
【００６１】
なお、表には示していないが、導体成分としてカーボンブラックを添加した試料では、添加比率を１０％にしても１０００℃での抵抗値が１ＭΩ以上となった。さらに、セラミック粉末に対してカーボンブラックの添加量を増加させて抵抗体の抵抗値を下げても抵抗値は１ＭΩ以上であり、抵抗体中のカーボンブラックの比率が多くなって強度が低下したことに起因して、負荷をかけた途端にクラックが生じてスパークが生じる結果となった。
【符号の説明】
【００６２】
１０：抵抗体
１：アルミナ粒子
２：カーボン凝集体
３：サイアロン粒子
２０：スパークプラグ
２１：中心電極
２１１：膨出部
２１２：貴金属チップ
２２：端子電極
２３：絶縁碍子
２３１：段部
２３２：脚長部
２４：主体金具
２４１：ねじ部（雄ねじ部）
２４２：座部
２４３：工具係合部
２４４：加締め部
２４５：段部
２５：接地電極
２６：リング部材
２７：タルク
【図１】
2019029136.tif 000004
【図２】
2019029136.tif 000005
【図３】
2019029136.tif 000006