(57)【要約】【課題】全体としてコンパクトかつ簡易構造の潜熱回収型給湯器、及びそのような給湯器を用いてなる給湯方法を提供する。【解決手段】ドレン水を中和するための中和装置を備えてなる潜熱回収型給湯器等であって、少なくとも給水して、熱水を取り出す第１の配管と、熱水を作成するための熱交換器及び加熱装置と、ドレン水を回収する第２の配管と、を備えており、第２の配管の途中に、中和装置が設けてあり、かつ、当該中和装置に、アルカリ溶解性ガラスを配設してあることを特徴とする。【選択図】図１
2019074223.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ドレン水を中和するための中和装置を備えてなる潜熱回収型給湯器であって、
少なくとも給水して、熱水を取り出す第１の配管と、熱水を作成するための熱交換器及び加熱装置と、ドレン水を回収する第２の配管と、を備えており、
前記第２の配管の途中に、前記中和装置が設けてあり、かつ、前記中和装置に、アルカリ溶解性ガラスを配設してあることを特徴とする潜熱回収型給湯器。
【請求項２】
前記アルカリ溶解性ガラスが、抗菌成分として、銀成分を含むアルカリ抗菌性ガラスであって、所定測定条件にて測定される銀イオン溶出量が０．００５〜１ｍｇ／（ｇ・１リットル・２４Ｈｒｓ・３０℃）の範囲内の値であることを特徴とする請求項１に記載の潜熱回収型給湯器。
【請求項３】
前記アルカリ溶解性ガラスにつき、所定測定条件下に測定されるｐＨを７．２〜１２の範囲内の値とすることを特徴とする請求項１又は２に記載の潜熱回収型給湯器。
【請求項４】
前記アルカリ溶解性ガラスにつき、所定測定条件にて測定される溶解速度を０．０１〜３０ｍｇ／（ｇ・１リットル・２４Ｈｒｓ・３０℃）の範囲内の値とすることを特徴とする請求項１〜３のいずれか一項に記載の潜熱回収型給湯器。
【請求項５】
前記アルカリ溶解性ガラスが、アルカリ成分を含有してなるケイ酸溶解性ガラスであることを特徴とする請求項１〜４のいずれか一項に記載の潜熱回収型給湯器。
【請求項６】
前記アルカリ溶解性ガラスがタブレット状であって、当該アルカリ溶解性ガラスの最大径を５〜２０ｍｍの範囲内の値とすることを特徴とする請求項１〜５のいずれか一項に記載の潜熱回収型給湯器。
【請求項７】
給水を熱水として取り出すとともに、アルカリ溶解性ガラスを配設した中和装置によって、ドレン水を中和しながら排水する、潜熱回収型給湯器を用いた給湯方法であって、
熱水を作成するための熱交換器及び加熱装置によって、給水を熱水として取り出す第１の工程と、
ドレン水を中和しながら、当該ドレン水を回収する第２の工程と、を含んでおり、
前記第２の工程において、前記中和装置によって、前記ドレン水を中和することを特徴とする潜熱回収型給湯器を用いた給湯方法。
【請求項８】
前記アルカリ溶解性ガラスが、抗菌成分として、酸化銀を含むアルカリ抗菌性ガラスであって、前記ドレン水を中和するとともに、抗菌性を付与することを特徴とする請求項７に記載の潜熱回収型給湯器を用いた給湯方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、潜熱回収型給湯器及び給湯方法に関する。特に、中和剤として、アルカリ溶解性ガラスを用いてなるドレン水の中和装置を備え、全体としてコンパクト、かつ簡易構造の潜熱回収型給湯器、及びそのような潜熱回収型給湯器を用いてなる給湯方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、台所等で主に使用される瞬間湯沸器としては、給水管及び出湯管が接続される熱交換器と、この熱交換器を加熱するバーナとを備え、バーナの燃焼により熱交換器で通水を加熱し、出湯管より出湯するものが一般的に知られている。
こうした湯沸器では、熱交換器にドレン水（凝縮水）が発生することを防止するために、熱交換器からかなり高温の燃焼ガスを排出しており高い熱効率が得られていない。
すなわち、熱交換器には通水部である伝熱管のような局所的な低温部が存在するので、実際には、低温部での部分的なドレン水発生を防ぐために、燃焼ガスをかなりの高温で排出しなければならず、十分な顕熱を回収ができていない。
【０００３】
そこで、大出力の給湯器では、燃焼ガス流路中の上流側に、主に顕熱回収する主熱交換器を設け、下流側に主に潜熱回収する副熱交換器を設けて、高い熱効率を得ることを目的とした潜熱回収型給湯器が開示されている。
すなわち、燃焼排気の上流側に主に顕熱を回収する主熱交換器を設けると共に、下流側に主に潜熱を回収する副熱交換器を設けて高い熱交換率を得るようにするが、潜熱を回収するときに副熱交換器に、燃焼排気中の水蒸気が結露し、窒素酸化物等を含む酸性（ｐＨ＝３〜５）のドレン水が生じ、配管等を腐食させやすいという新たな問題を発生させる。
【０００４】
そのため、副熱交換器にドレン水受けを設けてドレン水排出経路を形成すると共に、このドレン水排出経路に、炭酸カルシウム等の中和剤を充填してなる中和装置を設けて、酸性のドレン水を中和処理して排水するようにしている（特許文献１参照）。
より具体的には、図６に示されるように、潜熱回収用の熱交換器を有する給湯器に用いられるドレン水中和装置１０１であって、炭酸カルシウム等の中和剤１３２を収容し、熱交換器から発生するドレン水Ａを一時的に貯留させて中和剤１３２と反応させる中和容器１０３と、中和容器１０３の内部に貯留するドレン水Ａの凍結防止のため中和容器１０３を加温するヒータ１０６とを有している。そして、かかるヒータ１０６を、これよりも広面積の熱伝導媒体１０５に添設させて、この熱伝導媒体１０５を中和容器１０３に接触配置させることを特徴とするものである。
【０００５】
また、潜熱回収型給湯器において、ドレン水を中和処理する中和容器を省略する提案もされている（特許文献２参照）。
より具体的には、図７に示されるように、副熱交換器２０８の下方で主熱交換器２０７の上方に設けられ、副熱交換器２０８での潜熱回収によって発生したドレン水を受ける構成である。そして、当該ドレン水を燃焼ガスにより加熱して蒸発させるドレン水蒸発器２０９と、ドレン水蒸発器２０９の横を流れる主熱交換器２０７を通過した燃焼ガスを、副熱交換器２０８の伝熱管に向けて案内する整流板２１０と、を備えることを特徴とする湯沸器２０１である。
【０００６】
さらに、燃焼機器の排気経路に、給水を流す伝熱管を配置した潜熱回収器を構成し、この潜熱回収器の伝熱管の表面にアルカリ性の液体を流して、伝熱管の表面をアルカリ性の液体によって覆う構成とした潜熱回収機構を提案されている（特許文献３参照）。
より具体的には、図８に示されるように、燃焼機器の排気経路３０７に、給水を流す伝熱管３１０を配置した潜熱回収器３０８を構成してある。
そして、この潜熱回収器３０８の伝熱管３１０の表面に対して、アルカリ性の液体を上方から下方に流して、当該伝熱管３１０の表面をアルカリ性の液体（ボイラーブロー水）によって覆い、中和したドレン水及びブロー水を回収することを特徴とする湯沸器３０１である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００７−３２６０８５号公報（特許請求の範囲等）
【特許文献２】特開２００２−３３３２１２号公報（特許請求の範囲等）
【特許文献３】特開２０００−１４６２９９号公報（特許請求の範囲）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、特許文献１に開示された潜熱回収型給湯器は、容量が数リットルにも及ぶ炭酸カルシウム等の中和剤を充填してなる、ドレン水の中和装置を備える必要があった。
そのため、潜熱回収型給湯器のサイズが極端に大きくなったり、中和剤の交換が煩雑になったりするという問題が見られた。
【０００９】
また、特許文献２に開示された潜熱回収型給湯器は、中和装置を省略可能としてあり、逆に、発生したドレン水を受けると共に、当該ドレン水を燃焼ガスにより加熱して蒸発させるための所定のドレン水蒸発器を設ける必要があった。
そのため、やはり湯沸器の小型化や簡素化が困難であったり、酸性ドレン水の蒸発処理が不十分になりやすかったり、さらには、蒸発したドレン水に起因した腐食が生じやすくなったりするという新たな問題が見られた。
【００１０】
また、特許文献３に開示された潜熱回収型給湯器は、潜熱回収器の伝熱管の表面に対して、アルカリ性の液体（ボイラーブロー水）を流す機構を備える必要があった。
そのため、湯沸器の小型化や簡素化が困難であったり、さらには、酸性のドレン水の中和処理が不十分になったりするという問題が見られた。
【００１１】
そこで、本発明者らは、かかる事情を鋭意検討したところ、中和剤として、アルカリ溶解性ガラスを用いることにより、中和装置を、例えば、１リットル未満の容量に小型化することができ、ひいては、簡易構造の潜熱回収型給湯器が得られることを見出し、本発明を完成するに至った。
すなわち、本発明によれば、アルカリ溶解性ガラスを中和剤として用いてなる、中和性や交換性に優れてなる中和装置を備えた、全体として簡易構造の潜熱回収型給湯器、及びそのような給湯器を用いてなる給湯方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明によれば、ドレン水を中和するための中和装置を備えてなる潜熱回収型給湯器であって、少なくとも給水して、熱水を取り出す第１の配管と、熱水を作成するための熱交換器及び加熱装置と、ドレン水を回収する第２の配管と、を備えており、第２の配管の途中に、中和装置が設けてあり、かつ、中和装置に、アルカリ溶解性ガラスを配設してあることを特徴とする潜熱回収型給湯器が提供され、上述した問題点を解決することができる。
すなわち、このようにアルカリ溶解性ガラスを中和剤として用いてなる、中和性や交換性に優れた中和装置を備えることにより、全体としてコンパクトかつ簡易構造の潜熱回収型給湯器を提供することができる。
【００１３】
本発明の潜熱回収型給湯器を構成するにあたり、アルカリ溶解性ガラスが、抗菌成分として、銀成分を含むアルカリ抗菌性ガラスであって、所定測定条件にて測定される銀イオン溶出量が０．００５〜１ｍｇ／（ｇ・１リットル・２４Ｈｒｓ・３０℃）の範囲内の値であることが好ましい。
このようにアルカリ溶解性ガラスとして、アルカリ抗菌性ガラスを用いることにより、優れた中和性のみならず、酸性ドレン水や配管に対して、抗菌性を付与可能な潜熱回収型給湯器を提供することができる。
【００１４】
本発明の潜熱回収型給湯器を構成するにあたり、アルカリ溶解性ガラスにつき、所定測定条件下に測定されるｐＨ、すなわち、アルカリ溶解性ガラスを浸漬させてなる水のｐＨを７．２〜１２の範囲内の値とすることが好ましい。
このような所定条件下に、所定のｐＨを示すアルカリ溶解性ガラスを中和剤として用いることにより、さらに安定的に、酸性ドレン水や配管に対して、優れた中和性を発揮することができる。
【００１５】
本発明の潜熱回収型給湯器を構成するにあたり、アルカリ溶解性ガラスにつき、所定測定条件にて測定される溶解速度を０．０１〜３０ｍｇ／（ｇ・１リットル・２４Ｈｒｓ・３０℃）の範囲内の値とすることが好ましい。
このような溶解速度（重量変化基準）を示すアルカリ溶解性ガラスを用いることにより、酸性ドレン水や配管に対する優れた中和性と、交換時間との間のバランスをさらに良好なものとすることができる。
【００１６】
本発明の潜熱回収型給湯器を構成するにあたり、アルカリ溶解性ガラスが、アルカリ成分を含有してなるケイ酸溶解性ガラスであることが好ましい。
このようなケイ酸溶解性ガラスを中和剤として用いることにより、酸性ドレン水や配管に対する優れた中和性を確実に発揮できるとともに、安全性や経済性に優れるとともに、優れた交換性についても発揮することができる。
【００１７】
本発明の潜熱回収型給湯器を構成するにあたり、アルカリ溶解性ガラスがタブレット状であって、当該アルカリ溶解性ガラスの最大径を５〜２０ｍｍの範囲内の値とすることが好ましい。
このような形態のアルカリ溶解性ガラスを中和剤として用いることにより、製造が容易なばかりか、酸性ドレン水や配管に対する優れた中和性を確実に発揮できるとともに、取り扱い性や経済性に優れるとともに、優れた交換性についても発揮することができる。
【００１８】
本発明の別の態様は、ドレン水を中和しながら、給水を熱水として取り出す潜熱回収型給湯器を用いた給湯方法であって、熱水を作成するための熱交換器及び加熱装置によって、給水を熱水として取り出す第１の工程と、ドレン水を中和しながら、当該ドレン水を回収する第２の工程と、を含んでおり、第２の工程において、アルカリ溶解性ガラスを配設した中和装置が設けてあり、当該中和装置によって、ドレン水を中和することを特徴とする潜熱回収型給湯器を用いた給湯方法である。
すなわち、このようにアルカリ溶解性ガラスを中和剤として用いてなる、酸性ドレン水や配管に対する優れた中和性を確実に発揮できるとともに、交換性に優れた中和装置を備えた潜熱回収型給湯器とし、それを用いて、酸性ドレン水を中和しながら、給湯することにより、全体としてコンパクトかつ簡易な給湯方法を提供することができる。
【００１９】
本発明の潜熱回収型給湯器を用いた給湯方法を実施するにあたり、アルカリ溶解性ガラスが、抗菌成分として、酸化銀を含むアルカリ抗菌性ガラスであって、ドレン水を中和するとともに、抗菌性を付与することが好ましい。
このようにアルカリ抗菌性ガラスを中和剤として用いることにより、酸性ドレン水に対して、優れた中和性のみならず、抗菌性を付与することもでき、ひいては、配管等の腐食についても効果的に防止することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】図１は、給湯器における中和装置を説明するために供する図である。
【図２】図２は、アルカリ溶解性ガラスを説明するために供する図である。
【図３】図３は、アルカリ溶解性ガラスの経時による重量変化を説明するために供する図である。
【図４】図４は、アルカリ溶解性ガラスによる水のｐＨの経時変化を説明するために供する図である。
【図５】図５は、アルカリ抗菌性ガラスと混合使用する結晶質石灰岩（寒水石）を説明するために供する図である。
【図６】図６は、従来の給湯器に使用する中和装置を説明するために供する図である。
【図７】図７は、従来の給湯器の一例を説明するために供する図である（その１）
【図８】図８は、従来の給湯器の別の一例を説明するために供する図である（その２）。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２１】
[第１の実施形態]
第１の実施形態は、図１に示されるドレン水を中和するための中和装置３０を備えてなる潜熱回収型給湯器１０であって、少なくとも給水して、熱水を取り出す第１の配管１４と、熱水を作成するための熱交換器（第１の熱交換器１６、第２の熱交換器１８）及び加熱装置２０と、ドレン水を回収する第２の配管２８と、を備えており、第２の配管２８の途中に、中和装置３０が設けてあり、かつ、かかる中和装置３０に、アルカリ溶解性ガラス３２を配設してあることを特徴とする潜熱回収型給湯器１０である。
以下、図１等に適宜言及し、潜熱回収型給湯器１０や中和装置３０の内容について、具体的に説明する。
【００２２】
１．潜熱回収型給湯器の基本構造
潜熱回収型給湯器１０は、基本構造として、図１に例示されるように、矢印Ａが示す方向に少なくとも給水して、矢印Ａ´が示す方向に熱水を取り出す第１の配管１４と、かかる熱水を作成するため、潜熱を回収する第１の熱交換器１６及び、顕熱を回収する第２の熱交換器１８、さらには、燃料管２２に連結した加熱装置２０と、当該加熱装置２０で、燃料管２２から給気された燃料（ガス）を燃焼させてなる加熱された空気を循環させるファン２４と、を備えている。
そして、先端部２６がロート状とされた、ドレン水を回収する第２の配管２８をさらに備えており、第２の配管２８の途中に、中和装置３０が設けてあり、かつ、当該中和装置３０に、所定の中和剤（アルカリ溶解性ガラス等）３２が、メッシュ等の被覆材３４で、周囲を被覆された状態で充填してあって、酸性ドレン水を、中和する機構を備えている。
すなわち、燃焼排気の上流側に主に顕熱を回収する主熱交換器としての第２の熱交換器１８を設けると共に、下流側に主に潜熱を回収する副熱交換器としての第１の熱交換器１６を設けて、トータルとして、高い熱交換率が得られるように構成してある。
そして、潜熱を回収するときに副熱交換器としての第１の熱交換器１６に、燃焼排気中の水蒸気が結露し、ドレン水を回収する第２の配管２８の途中に、窒素酸化物等を含む酸性（ｐＨ＝３〜５）のドレン水が生じたような場合であっても、それを、中和装置３０に収容した、所定のアルカリ溶解性ガラス３２によって、ドレン水を中和させる構成である。したがって、矢印Ａ´´で示す方向に、中和されたドレン水を、安全に排出することができる。
【００２３】
２．中和装置
（１）基本構造
中和装置の基本構造としては、特に制限されるものではないが、基本的に、ドレン水を回収する第２の配管の途中に、所定の中和装置が設けてあり、酸性ドレン水と、中和剤としてのアルカリ溶解性ガラス等が効果的に接触させることができる構造であればよい。
したがって、ドレン水を回収する第２の配管の途中に、小部屋を設けて、そこに、カートリッジ式のアルカリ溶解性ガラス等を載置して、鉛直方向に上方から落下する酸性のドレン水と、中和剤としてのアルカリ溶解性ガラス等が効果的に接触できる構造であることが好ましい。
【００２４】
また、図示しないものの、酸性のドレン水を、鉛直方向に下方から上方に流すようにして、中和剤としてのアルカリ溶解性ガラス等と接触させれば、酸性のドレン水の平均滞留時間が長くなって、アルカリ溶解性ガラス等との接触時間を長くする構成も好ましい。
さらには、同様に図示しないものの、第２の配管をらせん状として、その途中に、アルカリ溶解性ガラス等と接触場所を設けておいた上で、酸性のドレン水を水平方向と、鉛直方向と組みあわせつつ流し、アルカリ溶解性ガラス等と接触させれば、中和装置における平均滞留時間がさらに長くなって、アルカリ溶解性ガラスとの接触時間を長くする構成も好ましい。
【００２５】
但し、本願発明の場合、中和剤として、炭酸カルシウム等を用いてなる、従来の中和装置（例えば、容量が約１０００〜２０００ｃｍ3）と比較して、中和装置の容量が極めて小さいという特徴がある。
すなわち、アルカリ溶解性ガラスを用いた中和装置の容量を５〜５００ｃｍ3の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかる中和装置の容量が５ｃｍ3未満の値になると、内部に収容できるアルカリ溶解性ガラス量が過度に少なくなって、酸性のドレン水の中和性が著しく低下したり、ドレン水の流れが妨げられたりする場合があるためである。
一方、かかる中和装置の容量が５００ｃｍ3を超えた値になると、給湯器の小型化に資する効果が著しく低下する場合あるためである。
したがって、アルカリ溶解性ガラスを用いた中和装置の容量を１０〜２００ｃｍ3の範囲内の値とすることがより好ましく、１５〜５０ｃｍ3の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
【００２６】
（２）アルカリ溶解性ガラス
（２）−１  種類１
また、中和剤としてのアルカリ溶解性ガラスの種類について、特に制限されるものではないが、例えば、以下の配合組成からなる、図２に示されるようなアルカリ成分を含有してなるケイ酸溶解性ガラスを使用することが好ましい。
この理由は、このようなケイ酸系抗菌性ガラスを使用することによって、アルカリ溶解性ガラスにおけるアルカリ成分の溶出量の調整が容易になって、ひいては、酸性のドレン水に対する中和性、すなわち、ｐＨ調整についても容易になるためである。
【００２７】
したがって、アルカリ溶解性ガラスの基本配合組成として、少なくともＳｉＯ2と、アルカリ金属酸化物（Ｋ2Ｏ、、Ｎａ2Ｏ等）と、を含むとともに、全体量に対して、ＳｉＯ2の配合量を５０〜７０重量％、アルカリ金属酸化物の配合量を２０〜４０重量％の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、このような基本配合成分の配合量であれば、所定測定条件にて測定される、アルカリ溶解性ガラスからのアルカリ成分の溶出量（重量変化基準）を０．０１〜３０ｍｇ／（ｇ・１リットル・２４Ｈｒｓ・３０℃）の範囲内の値に調整しやすいためである。
【００２８】
そして、アルカリ成分の溶出量（重量変化基準）をさらにきめ細かく制御するため、アルカリ溶解性ガラスの基本配合組成に対して、上述した配合成分以外に、Ｂ2Ｏ3、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＺｎＯ、Ａｌ2Ｏ3、さらには、他のガラス成分（ＣｅＯ2、ＣｏＯ等）を、それぞれ、２０重量％以下の範囲で含むことも好ましい。
いずれにしても、アルカリ溶解性ガラスの基本配合組成であれば、ドレン水に対する、アルカリ溶解性ガラスからのアルカリ成分の溶出量を、例えば、１０年以上、より好ましくは、１６年以上の長期にわたって、安定的に制御し、所定の中和効果を発揮できるためである。
【００２９】
ここで、図３に、アルカリ溶解性ガラスの重量変化（％）と、経過時間（約３０日）との関係を示す。
このような短期間では、アルカリ溶解性ガラスに起因して得られる水のｐＨに、ほとんど変化がないことが理解される。
但し、水温を複数温度に変えて、それぞれアルカリ溶解性ガラスの経時による重量変化（％）を測定することによって、いわゆるアレニウスの式から、例えば、１０年以上、アルカリ溶解性ガラスが維持され、徐々に重量が現象するものの、ｐＨがアルカリ側に維持され、ひいては、中和効果が続くことが判明している。
【００３０】
すなわち、アルカリ溶解性ガラスの重量変化（％）は、３０℃に維持した容器内に収容した１００ｍｌの精製水及び硝酸からなる硝酸水溶液（ｐＨ＝３）に対して、総量１０ｇのアルカリ溶解性ガラスを浸漬させ、その状態で２４時間経過した後のアルカリ溶解性ガラスの重量を測定し、その重量変化、あるいは、それに基づくｐＨ変化が生じた場合には、それからも、アルカリ溶解性ガラスの溶出量（重量変化基準）を定義（推定）することができる。
また、繰り返しアルカリ溶解性ガラスの溶出量（重量変化基準）を測定する場合には、新たな精製水及び硝酸からなる硝酸水溶液（ｐＨ＝３）を準備し、それに対して、別のアルカリ溶解性ガラスを１０ｇ浸漬させ、その状態で２４時間経過した後のアルカリ溶解性ガラスの重量変化をもって、再実験のアルカリ溶解性ガラスの溶出量（重量変化基準）とすることができる。
【００３１】
（２）−２  種類２
また、アルカリ溶解性ガラスが、抗菌成分として、Ａｇ2Ｏ（酸化銀）を含むアルカリ抗菌性ガラスであって、所定測定条件にて測定される銀イオン溶出量及びアルカリ成分の溶出量（重量変化基準）が、それぞれ０．００５〜１ｍｇ／（ｇ・１リットル・２４Ｈｒｓ・３０℃）の範囲内の値であることが好ましい。
すなわち、アルカリ抗菌性ガラスを用いることによって、ドレン水における銀イオン溶出量及びアルカリ成分の溶出量を、例えば、１０年以上、より好ましくは、１６年以上の長期にわたって、安定的に制御することができるためである。
このようなアルカリ抗菌性ガラスの配合組成としては、例えば、Ｂ2Ｏ3と、ＳｉＯ2と、Ａｇ2Ｏと、アルカリ金属酸化物と、を含むとともに、全体量に対して、Ｂ2Ｏ3の添加量を３０〜６０重量％、ＳｉＯ2の添加量を３０〜６０重量％、Ａｇ2Ｏの添加量を２〜５重量％、アルカリ金属酸化物の添加量を５〜２０重量％、Ａｌ2Ｏ3の添加量を０．１〜２重量％の範囲内の値とすることが好ましい。
【００３２】
より具体的には、アルカリ溶解性ガラスの配合組成中に、その全体量に対して、Ａｇ2Ｏを２〜５重量％範囲で含んでなるものが好ましい。
この理由は、このようなＡｇ2Ｏの配合量とすることによって、銀イオン溶出量を０．００５〜１ｍｇ／（ｇ・１リットル・２４Ｈｒｓ・３０℃）の範囲内の値に調整することが容易になり、ひいては、配管腐食を長期間にわたって防止できるためである。
そして、アルカリ抗菌性ガラスの配合組成の全体量が１００重量％に満たない場合には、残余成分として、他のガラス成分（アルカリ土類金属酸化物、ＣｅＯ2、ＣｏＯ等）を０．１〜３３重量％の範囲で含むことが好ましい。
【００３３】
したがって、アルカリ抗菌性ガラスにおけるアルカリ成分の溶出量（重量変化基準）が０．００５ｍｇ／（ｇ・１リットル・２４Ｈｒｓ・３０℃）未満の値となると、アルカリ抗菌性ガラスの溶解速度が遅くなることに起因して、ドレン水の中和が不十分となって、ｐＨが過度に小さな値になる場合があるためである。
また、アルカリ抗菌性ガラスにおける銀イオン溶出量についても、０．００５ｍｇ／（ｇ・１リットル・２４Ｈｒｓ・３０℃）未満の値となると、抗菌性付与が不十分となって、短時間で、配管が腐食したりする場合があるためである。
【００３４】
一方、アルカリ抗菌性ガラスにおけるアルカリ成分の溶出量（重量変化基準）が、それぞれ１ｍｇ／（ｇ・１リットル・２４Ｈｒｓ・３０℃）を超えた値となると、アルカリ抗菌性ガラスの溶解速度が速くなることに起因して、中和に寄与する以外のアルカリ成分が多く残留してしまい、ドレン水のｐＨが過度に大きな値となったりする場合があるためである。
また、アルカリ抗菌性ガラスにおける銀イオン溶出量についても、１ｍｇ／（ｇ・１リットル・２４Ｈｒｓ・３０℃）を超えた値となると、比較的短時間で、アルカリ抗菌性ガラスが消滅し、ひいては、配管が腐食したりする場合があるためである。
よって、アルカリ抗菌性ガラスにおけるアルカリ成分の溶出量（重量変化基準）及び銀イオン溶出量を、それぞれ０．０１〜０．５ｍｇ／（ｇ・１リットル・２４Ｈｒｓ・３０℃）の範囲内の値とすることがより好ましく、０．０５〜０．４ｍｇ／（ｇ・１リットル・２４Ｈｒｓ・３０℃）の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
【００３５】
なお、アルカリ抗菌性ガラスの銀イオン溶出量は、３０℃に維持した容器内に収容した１００ｍｌの精製水及び硝酸からなる硝酸水溶液（ｐＨ＝３）に対して、総量１０ｇのアルカリ抗菌性ガラスを浸漬させ、その状態で２４時間経過させた。その後、銀イオン溶出液をろ紙（５Ｃ）でろ過し、測定試料とした後、測定試料中の銀イオン濃度を銀イオン濃度測定器（東興化学研究（株）製、銀イオンメータＴｉＮ−５１０４型）により測定し、抗菌性ガラスにおける銀イオン溶出量（ｍｇ／（ｇ・１リットル・２４Ｈｒｓ・３０℃））を算出した。
そして、繰り返しアルカリ溶解性ガラスの銀イオン溶出量を測定する場合には、新たな精製水及び硝酸からなる硝酸水溶液（ｐＨ＝３）を準備し、それに対して、別のアルカリ溶解性ガラスを１０ｇ浸漬させ、その状態で２４時間経過した後の銀イオン溶出量をもって、再実験のアルカリ溶解性ガラスの銀イオン溶出量とすることができる。
【００３６】
（２）−３  種類３
また、アルカリ溶解性ガラス（アルカリ抗菌性ガラスを含む。）に、無機系着色剤を含むとともに、当該無機系着色剤の添加量を、全体量に対して、０．００１〜１重量％の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、所定量の無機系着色剤を添加することにより、アルカリ溶解性ガラス等の変色を防止することができるとともに、アルカリ溶解性ガラス等の消失状態を目視で判断することができ、また、長期間にわたって、所定の抗菌効果を発揮しながら、初期の外観や識別性を維持することができるためである。
【００３７】
すなわち、無機系着色剤の働きによって、銀イオンに由来した、変色防止効果を有効に発揮させることができるとともに、被覆部材を備えて、カートリッジ化したような場合であっても、外からその存在を容易に識別することができ、アルカリ溶解性ガラスの補充時期や取替え時期を正確に判断することができる。
したがって、アルカリ溶解性ガラスにおける無機系着色剤の添加量を、全体量に対して、０．００３〜０．５重量％の範囲内の値とすることがより好ましく、０．００５〜０．１重量％の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
【００３８】
なお、アルカリ溶解性ガラスに含まれる無機系着色剤の添加量を考慮するにあたり、酸化銀の添加量についても考慮することが好ましい。
すなわち、アルカリ溶解性ガラスに含まれる無機系着色剤の添加量をＣ１とし、同様に含まれる酸化銀の添加量をＣ２としたときに、Ｃ１／Ｃ２で表される比率を０．０１〜３の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、このように無機系着色剤の添加量を、酸化銀の添加量と関連付けて制御することにより、所定の抗菌効果の発揮を抑制することなく、初期の外観や識別性を維持することができるためである。
【００３９】
すなわち、Ｃ１／Ｃ２で表される比率が０．０１未満となると、変色防止効果の発現が乏しくなる場合があるためである。
一方、Ｃ１／Ｃ２で表される比率が３を超えると、抗菌効果の発現が乏しくなる場合があるためである。
したがって、Ｃ１／Ｃ２で表される比率を０．０１〜２の範囲内の値とすることがより好ましく、０．０５〜１の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
【００４０】
また、無機系着色剤の種類は特に制限されるものではないが、酸化雰囲気で発色しやすいように、酸化コバルト（ＣｏＯ）、酸化銅（ＣｕＯ）、酸化クロム（Ｃｒ2Ｏ3）、酸化ニッケル（ＮｉＯ）、酸化マンガン（ＭｎＯ2）、酸化ネオジウム（Ｎｄ2Ｏ3）、酸化エルビウム（Ｅｒ2Ｏ3）、及び酸化セリウム（ＣｅＯ2）等の一種単独又は二種以上の組み合わせが挙げられる。
例えば、酸化コバルト（ＣｏＯ）であれば、極めて少量添加、例えば、０．００５重量％であっても、優れたあざやかなインクブルーの発色性が得られ、所定の抗菌効果を抑制することなく、初期の外観や識別性を維持することができる。
【００４１】
（３）比表面積
また、アルカリ溶解性ガラスの比表面積を０．１〜５ｃｍ2／ｇの範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、アルカリ溶解性ガラスの比表面積をかかる範囲とすることにより、アルカリ溶解性ガラスにおける基準銀イオン溶出量を、より容易に所定の範囲に調整することができるためである。
【００４２】
すなわち、アルカリ溶解性ガラスの比表面積が０．１ｃｍ2／ｇ未満の値となると、アルカリ溶解性ガラスの溶解速度が遅くなることに起因して、潜熱回収型給湯器全体としての総銀イオン溶出量が不十分になったり、ドレン水のｐＨが過度に小さな値になったりするばかりか、酸性抗菌性ガラスとの間における相互作用を十分に発揮させることが困難になる場合があるためである。
一方、アルカリ溶解性ガラスの比表面積が５ｃｍ2／ｇを超えた値となると、アルカリ溶解性ガラスの溶解速度が速くなることに起因して、潜熱回収型給湯器全体としての総銀イオン溶出量が過剰になったり、ドレン水のｐＨが過度に大きな値となったりする場合があるためである。
【００４３】
したがって、アルカリ溶解性ガラスの比表面積を１〜４．５ｃｍ2／ｇの範囲内の値とすることがより好ましく、２〜４ｃｍ2／ｇの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
なお、抗菌性ガラスの比表面積は、直接表面積及び重量を測ることができる場合は、それらの値から算出することができる。
他方、直接表面積を測ることができない場合は、その銀イオン溶出量と、既に比表面積が得られている同組成の抗菌性ガラスにおける銀イオン溶出量と、の割合から間接的に表面積を算出し、比表面積を算出することができる。
【００４４】
（４）形状
また、アルカリ溶解性ガラスの形状は特に制限されるものではないが、タブレット状であることが好ましい。
この理由は、アルカリ溶解性ガラスの形状をかかる形状とすることにより、アルカリ溶解性ガラスにおける比表面積の調整が容易になり、ひいては、ドレン水における銀イオン溶出量を、さらに容易に調整することができるためである。
また、タブレット状であれば、比較的凝集しやすい形状である酸性抗菌性ガラスが凝集することを抑制することもできるためである。
より具体的には、台形交差六面体のアルカリ溶解性ガラスが挙げられるが、直方体や円柱等、所謂錠剤型であってもよい。
【００４５】
そして、図２に示すように、かかるアルカリ溶解性ガラス（略長方体）を構成する辺に沿って面取りしてあることが好ましい。
この理由は、このような形状とすることにより、さらに長期間にわたって、所定の抗菌効果を発揮しながら、初期の外観や識別性を維持することができるためである。また、このような面取り形状とすることにより、成形性や研磨性についても向上させることができるためである。
さらに、このような形態のアルカリ溶解性ガラスであれば、取り扱いや交換等が容易になるばかりか、比較的強い水流を用いた場合であっても、当該水流と一緒に外部に流出したり、破砕したりすることを有効に防止することができるためである。
【００４６】
また、アルカリ溶解性ガラスの最大径を５〜２０ｍｍの範囲内の値とすることが好ましい。ここで、アルカリ溶解性ガラスの最大径とは、アルカリ溶解性ガラスに外接する球の直径を意味する。
この理由は、アルカリ溶解性ガラスの最大径をかかる範囲とすることにより、アルカリ溶解性ガラスにおける比表面積の調整がさらに容易になり、ひいては、ドレン水における銀イオン溶出量を、より一段と容易に調整することができるためである。
また、取り扱いが容易になるばかりか、抗菌性ガラス同士の凝集を、さらに有効に防止することができるためである。
【００４７】
より具体的には、かかる最大径が５ｍｍ未満の値となると、所定箇所に載置し、水と直接的に接触させた場合に、水圧によって押し流され、所定箇所から流出しやすくなったり、長期間にわたって、所定濃度の銀イオンを放出することが困難になったり、さらには、保管時に凝集しやすくなったりする場合があるためである。
一方、かかる最大径が２０ｍｍを超えると、逆に取り扱いが困難となったり、安定的に製造することが困難になったりするためである。
したがって、アルカリ溶解性ガラスの最大径を７〜１５ｍｍの範囲内の値とすることがより好ましく、９〜１２ｍｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
なお、上述した抗菌性ガラスの最大径は、例えば、光学顕微鏡写真やノギスを用いて容易に測定することができる。
【００４８】
また、１個のアルカリ溶解性ガラスの表面積を１〜１０ｃｍ2の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかる表面積が１ｃｍ2未満の値となると、アルカリ溶解性ガラスにおける比表面積が過度に大きくなったり、凝集しやすくなったりする場合があるためである。
一方、かかる表面積１０ｃｍ2を超えた値となると、アルカリ溶解性ガラスにおける比表面積が過度に小さくなる場合があるためである。
したがって、１個のアルカリ溶解性ガラスの表面積を１．５〜８ｃｍ2の範囲内の値とすることがより好ましく、２〜５ｃｍ2の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
【００４９】
また、アルカリ溶解性ガラスの形態に関し、タブレット状以外に、例えば、球状、楕円体状、多面体（四面体、五面体、六面体、八面体、十面体、十二面体、十六面体、三十二面体等）、多角柱体、円柱体、異形等の少なくとも一つとすることが好ましい。
さらに、所定形状の樹脂基材や金属基材上に、給湯器を塗布したり、散布したりして、給湯器含有層を形成してなる複合体であることも好ましい。
【００５０】
（５）ｐＨ
アルカリ溶解性ガラスを用いて、所定条件下に測定される水のｐＨ（以下、単に、アルカリ溶解性ガラスのｐＨと称する場合がある。）を７．２〜１２の範囲内の値とすることが好ましい。
この理由は、かかるアルカリ溶解性ガラスのｐＨが７．２〜１２の範囲外の値となると、ドレン水のｐＨが、過度に酸性領域に偏りやすくなる場合があるためである。
したがって、アルカリ溶解性ガラスのｐＨを７．５〜１１の範囲内の値とすることが好ましく、８〜１０の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
また、本発明におけるアルカリ溶解性ガラスのｐＨとは、後述する実施例１や、後記する測定条件と同様の条件にて、ｐＨ計を用いて測定されるアルカリ溶解性ガラスを浸漬させた水（精製水）のｐＨを意味する。
【００５１】
なお、図４に、アルカリ溶解性ガラスのｐＨと、経過時間（約３０日）との関係を示すが、このような期間では、ほとんど得られる水のｐＨに変化がないことが理解される。
したがって、別途、いわゆるアレニウスの関係から、１０年以上の長期間が経過したような場合であっても、このような傾向が続くことを確認している。
その他、アルカリ溶解性ガラスのｐＨは、３０℃に維持した容器内に収容した１００ｍｌの精製水に対して、総量１０ｇのアルカリ溶解性ガラスを浸漬させ、その状態で２４時間経過した後の精製水のｐＨの値をもって、アルカリ溶解性ガラスのｐＨと定義するものとする。
また、繰り返しアルカリ溶解性ガラスのｐＨを測定する場合には、新たな精製水を準備し、それに対して、別のアルカリ溶解性ガラスを浸漬させ、その状態で２４時間経過した後の精製水のｐＨをもって、再実験のアルカリ溶解性ガラスのｐＨとすることができる。
【００５２】
（６）混合タイプ１
また、中和剤の混合タイプ１として、上述したアルカリ溶解性ガラスと、非水溶性ガラスや、それ以外の非水溶性無機物とを混合使用することも好ましい。
この理由は、非水溶性ガラス等を混合使用することによって、充填条件等によって、複数のアルカリ溶解性ガラスが溶着して、塊化してしまい、ドレン水との効果的接触が困難となる場合があるためである。
したがって、非水溶性ガラス等を混合使用する場合、アルカリ溶解性ガラス１００重量部に対して、非水溶性ガラス等の混合量を１〜１００重量部の範囲内の値とすることが好ましく、非水溶性ガラス等の混合量を１０〜８０重量部の範囲内の値とすることがより好ましく、非水溶性ガラス等の混合量を２０〜５０重量部の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
なお、非水溶性ガラス等の形状は、球状、平板状、立方体状、異形状等のいずれであっても良いが、平均粒径（円相当径として）を０.５〜２０ｍｍの範囲内の値とすることが好ましく、１〜１２ｍｍの範囲内の値とすることがより好ましく、３〜８ｍｍの範囲内の値とすることがさらに好ましい。
そして、非水溶性ガラス等の種類としては、ソーダ石灰ガラス、ホウ珪酸ガラス、シリカガラス等が挙げられる。
【００５３】
（７）混合タイプ２
また、中和剤の混合タイプ２として、上述したアルカリ溶解性ガラスと、図５に示すような結晶質石灰岩（寒水石等、炭酸カルシウムの一種）、通常の炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム等の無機アルカリ吸着剤と、を混合使用することも好ましい。
この理由は、これら炭酸カルシウム（結晶質石灰岩を含む。）、あるいは炭酸マグネシウム等の無機アルカリ吸着剤は、潜熱回収型給湯器の用途や種類等に応じて、平均粒径が比較的大きなものから（通常、１ｃｍ以上、より好適には、０．５〜２ｃｍの範囲）、小さなものまで（通常、１００μｍ以下、より好適には、０．１〜５０μｍの範囲）選択することができるためである。
したがって、無機アルカリ吸着剤を併用することによって、中和装置のサイズをさらに大きくすることなく、アルカリ溶解性ガラスの使用量を低下させることができ、より安価に、ドレン水の中和性をより高める効果を発揮するためである。
したがって、無機アルカリ吸着剤を混合使用する場合、通常、アルカリ溶解性ガラス１００重量部に対して、無機アルカリ吸着剤の混合量を０．０１〜５０重量部の範囲内の値とすることが好ましく、無機アルカリ吸着剤の混合量を０．１〜３０重量部の範囲内の値とすることがより好ましく、無機アルカリ吸着剤の混合量を１〜１０重量部の範囲内の値とすることがさらに好ましい。
【００５４】
（８）被覆
また、アルカリ溶解性ガラスの形態に関し、その周囲を、被覆材を用いて被覆してあることが好ましい。
すなわち、所定量（例えば、１〜１０ｇ）のアルカリ溶解性ガラスを、穴あき被覆材やメッシュ被覆材を用いて、一つのパッケージングとしてあることが好ましい。
このようにアルカリ溶解性ガラスの周囲が被覆してあれば、中和装置から、外部へのアルカリ溶解性ガラスの流出を防止できるとともに、中和装置において、アルカリ溶解性ガラスを収容したり、交換したりする際の手間が極めて楽であって、かつ、迅速にできるためである。
【００５５】
[第２の実施形態]
第２の実施形態は、給水を熱水として取り出すとともに、アルカリ溶解性ガラスを配設した中和装置によって、ドレン水を中和しながら排水する、潜熱回収型給湯器を用いた給湯方法であって、熱水を作成するための熱交換器及び加熱装置によって、給水を熱水として取り出す第１の工程と、ドレン水を中和しながら、当該ドレン水を回収する第２の工程と、を含んでおり、第２の工程において、中和装置によって、ドレン水を中和することを特徴とする潜熱回収型給湯器を用いた給湯方法である。
以下、第２の実施形態の給湯方法を具体的に説明する。
【００５６】
１．第１の工程
第１の工程は、潜熱回収型給湯器を用いた給湯方法において、熱水を作成するための熱交換器及び加熱装置によって、給水を熱水として取り出す工程である。
通常、使用目的に応じて、１００℃以下の熱水を取り出すことが好ましいが、５０〜９０℃の温度の熱水であることがより好ましく、６０〜８０℃の温度の熱水であることがさらに好ましい。
【００５７】
２．第２の工程
第２の工程は、潜熱回収型給湯器を用いた給湯方法において、中和装置３０を用いて、酸性のドレン水を中和しながら、当該ドレン水を、外部に廃棄する工程である。
すなわち、図１に示すようなアルカリ溶解性ガラス３２を配設した中和装置３０を準備し、かつ、ドレン水を回収する第２の配管２８の途中に、小部屋としての中和装置３０を設ける。
そして、その中和装置３０に、例えば、カートリッジ式のアルカリ溶解性ガラス３２を載置して、鉛直方向に上方から落下する酸性のドレン水と、中和剤としてのアルカリ溶解性ガラス３２とを、例えば、１０秒〜６０分間接触させ、酸性のドレン水を中和させながら、外部に排出することが好ましい。
なお、かかる中和装置３０における温度を一定とするためのヒータやサーモスタットを設けることにより、例えば、１年中、３０℃に保持できるため、環境温度等の変化によらず、安定した中和性を発揮することができる。
【００５８】
３．第３の工程
第３の工程は、任意工程であるが、ドレン水のｐＨを常時、又は定期的に測定し、中和処理されたドレン水のｐＨが、所定範囲内の値（例えば、ｐＨが５〜７）になっていることを確認する工程である。
すなわち、ｐＨ計、温度計、導電率計等を組み合わせて、ドレン水のｐＨを測定し、ｐＨが、所定範囲内の値となるように中和されていることを確認する工程である。
なお、ドレン水のｐＨが所定範囲外の値を示す場合は、別途設けた循環ルートを利用して、再度、中和装置によって、繰り返し中和処理することが好ましい。
【実施例】
【００５９】
以下、本願発明につき、実施例をもとにさらに具体的に説明する。但し、特段の理由もなく、かかる実施例の記載によって、本願発明の範囲が制限されないことは言うまでもない。
【００６０】
[実施例１]
１．中和装置を備えた潜熱回収型給湯器の準備及び給湯方法の実施
【００６１】
（１）第１の工程
図１に示す潜熱回収型給湯器１０を用いて、熱水を作成するための熱交換器（第１の熱交換器１６及び第２の熱交換器１８）と、加熱装置２０と、によって、第１の配管１４に、矢印Ａの方向から給水された水を、矢印Ａ´の方向に、熱水（平均温度：８０℃）として取り出した。
【００６２】
（２）第２の工程
図１に示す潜熱回収型給湯器１０に、ドレン水を回収する第２の配管２８の途中に、ヒータやサーモスタットを有する中和装置３０としての小部屋（容量：３０ｃｍ3）を設けた。
次いで、中和装置３０の内部に、メッシュ袋である被覆材３４によって、パッケージ化されたアルカリ溶解性ガラス３２（最大径：１０ｍｍ、重量：約１０ｇ）を載置して、鉛直方向に上方から、連続的に落下してくる酸性のドレン水と、中和剤としてのアルカリ溶解性ガラス３２を、平均時間として１０分間接触させ、酸性のドレン水を連続的に中和処理させた。
なお、中和剤であるアルカリ溶解性ガラス（表１中、Ａ１と示す）の配合組成として、その全体量（１００重量％）に対して、ＳｉＯ2を６２．１重量％、ＣａＯを３重量％、Ｎａ2Ｏを３４重量％、Ａｌ2Ｏ3を０．９重量％とした。
【００６３】
（３）第３の工程
ドレン水のｐＨを、ｐＨ計を用いて定期的に測定し、所定範囲内の値５〜７に入っていることを確認した後、矢印Ａ´´の方向に、外部放出した。
【００６４】
２．アルカリ溶解性ガラス及び潜熱回収型給湯器の評価
（１）評価１（アルカリ溶解性ガラスのｐＨ）
容器内に収容した１００ｍｌの精製水中に、所定量のアルカリ溶解性ガラス（１０ｇ）を浸漬させ、そのまま３０℃、２４時間放置した。次いで、市販のｐＨ計を用いて、容器内の精製水におけるｐＨを測定した。
◎：ｐＨが８〜１０の範囲内の値である。
○：ｐＨが、上記以外で、７．５〜１１の範囲内の値である。
△：ｐＨが、上記以外で、７．２〜１２の範囲内の値である。
×：ｐＨが、上記以外の値である。
【００６５】
（２）評価２（ドレン水のｐＨ）
潜熱回収型給湯器を動作させ、得られたドレン水のｐＨを、ｐＨ計を用いて測定し、下記基準に沿って、評価した。すなわち、容器内に収容した１００ｍｌの精製水及び硝酸からなる硝酸水溶液（ｐＨ＝３）中に、所定量のアルカリ溶解性ガラス（１０ｇ）を浸漬させ、そのまま３０℃、２４時間放置した。次いで、容器内の硝酸水溶液におけるｐＨを測定した。
◎：ｐＨが５．８〜８．６の範囲内の値である。
○：ｐＨが、上記以外で、５．９〜８．８の範囲内の値である。
△：ｐＨが、上記以外で、５．０〜９．０の範囲内の値である。
×：ｐＨが、上記以外の値である。
【００６６】
（３）評価３（溶解速度）
潜熱回収型給湯器を動作させ、使用したアルカリ溶解性ガラスの溶解速度を測定し、下記基準に沿って、評価した。すなわち、容器内に収容した１００ｍｌの精製水及び硝酸からなる硝酸水溶液（ｐＨ＝３）中に、所定量のアルカリ溶解性ガラス（１０ｇ）を３０日間浸漬させ、その間の重量変化を数日間隔でそれぞれ測定し、それから平均溶解速度を算出し、評価した。
◎：平均溶解速度が、０．１〜５ｍｇ／（ｇ・１リットル・２４Ｈｒｓ・３０℃）の範囲内の値である。 
○：平均溶解速度が、上記以外であって、０．０５〜１５ｍｇ／（ｇ・１リットル・２４Ｈｒｓ・３０℃）の範囲内の値である。
△：平均溶解速度が、上記以外であって、０．０１〜３０ｍｇ／（ｇ・１リットル・２４Ｈｒｓ・３０℃）の範囲内の値である。
×：平均溶解速度が、上記以外の値である。
【００６７】
[実施例２]
実施例２では、中和剤であるアルカリ溶解性ガラス（表１中、Ａ２と示す）の配合組成として、その全体量（１００重量％）に対して、ＳｉＯ2を６０．１重量％、ＺｎＯを５重量％、Ｎａ2Ｏを３４重量％、Ａｌ2Ｏ3を０．９重量％とした以外、実施例１と同様に、中和装置付きの給湯器を作成し、評価した。
【００６８】
[実施例３]
実施例３では、中和剤であるアルカリ溶解性ガラス（表１中、Ａ３と示す）の配合組成として、その全体量（１００重量％）に対して、ＳｉＯ2を６２．１重量％、ＣａＯを７重量％、Ｎａ2Ｏを３０重量％、Ａｌ2Ｏ3を０．９重量％とした以外、実施例１と同様に、中和装置付きの給湯器を作成し、評価した。
【００６９】
[実施例４]
実施例４では、中和剤であるアルカリ溶解性ガラス（表１中、Ａ４と示す）の配合組成として、その全体量（１００重量％）に対して、ＳｉＯ2を５９．２重量％、ＺｎＯを１０重量％、Ｎａ2Ｏを３０重量％、Ａｌ2Ｏ3を０．８重量％とした以外、実施例１と同様に、中和装置付きの給湯器を作成し、評価した。
【００７０】
[実施例５]
実施例５では、中和剤であるアルカリ溶解性ガラス（表１中、Ａ５と示す）の配合組成として、その全体量（１００重量％）に対して、ＳｉＯ2を５９．２重量％、ＺｎＯを１０重量％、ＣａＯを２重量％、Ｎａ2Ｏを２８重量％、Ａｌ2Ｏ3を０．８重量％とした以外、実施例１と同様に、中和装置付きの給湯器を作成し、評価した。
【００７１】
[実施例６]
実施例６では、中和剤であるアルカリ溶解性ガラス（表１中、Ａ６と示す）の配合組成として、その全体量（１００重量％）に対して、ＳｉＯ2を５７．２重量％、ＺｎＯを１０重量％、ＣａＯを４重量％、Ｎａ2Ｏを２８重量％、Ａｌ2Ｏ3を０．８重量％とした以外、実施例１と同様に、中和装置付きの給湯器を作成し、評価した。
【００７２】
[実施例７]
実施例７では、中和剤であるアルカリ抗菌性ガラス（表１中、Ｂ１と示す）の配合組成として、その全体量（１００重量％）に対して、ＳｉＯ2を４９．１重量％、Ｋ2Ｏを９．０２重量％、Ｂ2Ｏ3を３８．０４重量％、ＣａＯを０．０８重量％、Ａｇ2Ｏを３重量％とした以外、実施例１と同様に、中和装置付きの給湯器を作成し、評価した。
なお、実施例７のアルカリ抗菌性ガラスにつき、銀の溶出量を、上述した測定条件にて、測定した。
【００７３】
[実施例８]
実施例８では、中和剤であるアルカリ抗菌性ガラス（表１中、Ｂ２と示す）の配合組成として、その全体量（１００重量％）に対して、ＳｉＯ2を４８．１重量％、Ｋ2Ｏを８．５２重量％、Ｂ2Ｏ3を３８．５４重量％、ＣｏＯを０．０８重量％、Ａｌ2Ｏ3を０．７６重量％、Ａｇ2Ｏを４．０重量％とした以外、実施例１と同様に、中和装置付きの給湯器を作成し、評価した。
また、実施例８においても、上述した測定条件にて、アルカリ抗菌性ガラスの銀イオン溶出量を測定した。
【００７４】
[比較例１]
比較例１では、中和性が低いアルカリ溶解性ガラス（表１中、Ａ７と示す）の配合組成として、その全体量（１００重量％）に対して、Ｐ2Ｏ5を６６．８重量％、Ｂ2Ｏ3を５．０重量％、ＣａＯを２２．０重量％、Ａｌ2Ｏ3を２重量％とした以外、実施例１と同様に、中和装置付きの給湯器を作成し、評価した。
【００７５】
[比較例２]
比較例２では、中和性が高いアルカリ溶解性ガラス（表１中、Ａ８と示す）の配合組成として、その全体量（１００重量％）に対して、ＳｉＯ2を６２．１重量％、Ｎ2Ｏを３７重量％、Ａｌ2Ｏ3を０．９重量％とした以外、実施例１と同様に、中和装置付きの給湯器を作成し、評価した。
【００７６】
[比較例３]
比較例３では、中和性が低いアルカリ抗菌性ガラス（表１中、Ｂ３と示す）の配合組成として、その全体量（１００重量％）に対して、Ｐ2Ｏ5を６６．８重量％、Ｂ2Ｏ3を５．０重量％、ＣａＯを２２．０重量％、Ａｌ2Ｏ3を２重量％、Ａｇ2Ｏを３重量％とした以外、実施例１と同様に、中和装置付きの給湯器を作成し、評価した。
また、比較例３においても、上述した測定条件にて、アルカリ抗菌性ガラスの銀イオン溶出量を測定した。
【００７７】
[比較例４]
比較例４では、中和性が高いアルカリ抗菌性ガラス（表１中、Ｂ４と示す）の配合組成として、その全体量（１００重量％）に対して、ＳｉＯ2を３５．０重量％、Ｎａ2Ｏを１０．０重量％、Ｂ2Ｏ3を５０．０重量％、Ａｌ2Ｏ3を０．５重量％、Ａｇ2Ｏを３重量％とした以外、実施例１と同様に、中和装置付きの給湯器を作成し、評価した。
また、比較例４においても、上述した測定条件にて、アルカリ抗菌性ガラスの銀イオン溶出量を測定した。
【００７８】
[比較例５]
比較例５では、中和剤として、炭酸カルシウム粉末（平均粒径３０ｍｍ、表１中、Ｃ１と示す）を充填した以外、実施例１と同様に、中和装置付きの給湯器を作成し、評価した。
【００７９】
【表１】
2019074223.tif 000003
Ａｇ溶出量の単位：ｍｇ／（ｇ・１リットル・２４Ｈｒｓ・３０℃）
評価１：中和剤（アルカリ溶解性ガラス等）のｐＨ
評価２：ドレン水のｐＨ
評価３：溶解速度
【産業上の利用可能性】
【００８０】
以上の説明から明らかなように、本発明の潜熱回収型給湯器及びそれを用いた給湯方法によれば、中和剤としてのアルカリ溶解性ガラスを用いてなる中和装置を備え、全体としてコンパクトかつ簡易構造の給湯器、及びそのような給湯器を用いてなる給湯方法を提供できるようなった。
【００８１】
また、中和剤としてのアルカリ溶解性ガラスが、抗菌成分として、銀成分を含むアルカリ抗菌性ガラスであれば、優れた中和性のみならず、ドレン水や配管に対して、抗菌性を付与することもできるようになった。
その他、本発明のアルカリ溶解性ガラス（アルカリ抗菌性ガラスを含む。）は、潜熱回収型給湯器以外の用途であっても、コンパクトな装置において所定の中和効果を要求される用途であれば、従来の炭酸カルシウム等の中和剤の全部又は一部の代替として、使用することができる。
【符号の説明】
【００８２】
１０：潜熱回収型給湯器
１２：筐体
１４：配管（第１の配管）
１６：一次熱交換装置
１８：二次熱交換装置
２０：加熱装置（ガスバーナー）
２２：燃料管
２４：ファン
２６：先端部（ロート）
２８：ドレン水の排水管
３０：中和装置
３２：中和剤（アルカリ溶解性ガラス等）
３４：被覆材
【図１】
2019074223.tif 000004
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
2019074223.tif 000009
【図７】
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【図８】
2019074223.tif 000011