(57)【要約】【課題】簡易な構成で圧縮空気の２段階の流量調整と供給の停止とを制御可能な空圧穿孔機械用流量制御弁を提供する。【解決手段】流量制御弁２００は、空圧穿孔機械１０１とコンプレッサ１０２との間の一の圧縮空気供給経路１０３に配設され、大径スプール２１６を摺動可能に収容した大径弁室２１１と小径スプール２２６を摺動可能に収容した小径弁室２２１とを有する弁本体２０１と、弁本体２０１の大径スプール２１６および小径スプール２２６を作動させるパイロット油圧を供給する制御部２４０とを備える。大径弁室２１１は、大径スプール２１６の前後進動作によって開閉して圧縮空気供給経路１０３を接断する大径連通孔２１３，２１４を有し、小径弁室２２１は、小径スプール２２６の前後進動作によって開閉して圧縮空気供給経路１０３を接断する小径連通孔２２３，２２４を有する。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
空圧穿孔機械に用いられ、該空圧穿孔機械とコンプレッサとの間の一の圧縮空気供給経路に配設される流量制御弁であって、
大径スプールを摺動可能に収容した大径弁室と小径スプールを摺動可能に収容した小径弁室とを有する弁本体と、該弁本体の前記大径スプールおよび前記小径スプールを作動させるパイロット油圧を供給する制御部と、を備え、
前記大径弁室は、前記大径スプールの前後進動作によって開閉して前記圧縮空気供給経路を接断する大径連通孔を有し、
前記小径弁室は、前記小径スプールの前後進動作によって開閉して前記圧縮空気供給経路を接断する小径連通孔を有することを特徴とする空圧穿孔機械用流量制御弁。
【請求項２】
前記大径弁室は、大径連通孔が開口する大径シール室と、該大径シール室とは大径スプールによって離隔された大径駆動室と、前記大径駆動室に供給されるパイロット油圧によって前記大径スプールに与えられる推力と対向する方向へと前記大径スプールを付勢する付勢手段と、を有し、
前記大径スプールは、前記大径シール室の径に対応する大径直胴部を有するとともに前記大径駆動室に前記大径直胴部の位置からパイロット油圧が給排されて作動する単動スプールであり、
前記小径弁室は、小径連通孔が開口する小径シール室と、該小径シール室とは小径スプールによって離隔された小径駆動室と、前記小径駆動室に供給されるパイロット油圧によって前記小径スプールに与えられる推力と対向する方向へと前記小径スプールを付勢する付勢手段と、を有し、
前記小径スプールは、前記小径シール室の径に対応する小径直胴部を有するとともに前記小径駆動室に前記小径直胴部の位置からパイロット油圧が給排されて作動する単動スプールである請求項１に記載の空圧穿孔機械用流量制御弁。
【請求項３】
前記大径弁室は、大径連通孔が開口する大径シール室と、該大径シール室よりも径大の大径駆動室と、を有し、
前記大径スプールは、前記大径シール室の径に対応する大径シール部と、前記大径駆動室の径に対応する大径駆動部と、を有し、
前記大径駆動室には、前記大径スプールによって前記大径シール室側には大径前室が画成されるとともにその対向する側に大径後室が画成され、前記大径前室および後室の少なくとも一方にパイロット油圧が給排されることで前記大径スプールが進退するように構成されており、
前記小径弁室は、小径連通孔が開口する小径シール室と、該小径シール室よりも径大の小径駆動室と、を有し、
前記小径スプールは、前記小径シール室の径に対応する小径シール部と、前記小径駆動室の径に対応する小径駆動部と、を有し、
前記小径駆動室には、前記小径スプールによって前記小径シール室側に小径前室が画成されるとともにその対向する側に小径後室が画成され、前記小径前室および後室の少なくとも一方にパイロット油圧が給排されることで前記小径スプールが進退するように構成されている請求項１に記載の空圧穿孔機械用流量制御弁。
【請求項４】
前記大径および小径スプールのそれぞれは、その前進動作によってそれぞれの連通孔を閉止するとともにその後退動作によってそれぞれの連通孔を開放するように構成され、
前記大径駆動室の前室と前記小径駆動室の後室とが接続されて第１パイロット通路を構成するとともに、前記大径駆動室の後室と前記小径駆動室の前室とが接続されて第２パイロット通路を構成し、
前記制御部は、中立位置がＰ−Ａ−Ｂ接続されるとともに、その両側に順接続および逆接続を配した３位置のポート構成を有するソレノイドバルブであり、該ソレノイドバルブの二つの吐出ポートと前記第１パイロット通路および前記第２パイロット通路とがそれぞれ接続されている請求項３に記載の空圧穿孔機械用流量制御弁。
【請求項５】
前記大径および小径スプールのそれぞれは、その前進動作によってそれぞれの連通孔を閉止するとともにその後退動作によってそれぞれの連通孔を開放するように構成され、
前記制御部は、中立位置がＰ−Ａ−Ｂ接続されるとともに、その両側に順接続および逆接続を配した３位置のポート構成を有するソレノイドバルブであり、該ソレノイドバルブの二つの吐出ポートと前記大径および小径弁室のそれぞれの後室とが連通するように構成され、
前記大径および小径弁室には、それぞれの後室に供給されるパイロット油圧によってそれぞれのスプールに与えられる推力と対向する方向へとそれぞれのスプールを付勢する付勢手段が設けられている請求項３に記載の空圧穿孔機械用流量制御弁。
【請求項６】
前記大径および小径スプールのそれぞれは、その前進動作によってそれぞれの連通孔を閉止するとともにその後退動作によってそれぞれの連通孔を開放するように構成され、
前記制御部は、中立位置がＴ−Ａ−Ｂ接続されるとともに、その両側に順接続および逆接続を配した３位置のポート構成を有するソレノイドバルブであり、該ソレノイドバルブの二つの吐出ポートと前記大径および小径弁室のそれぞれの前室とが連通するように構成され、
前記大径および小径弁室には、それぞれの前室に供給されるパイロット油圧によってそれぞれのスプールに与えられる推力と対向する方向へとそれぞれのスプールを付勢する付勢手段が設けられている請求項３に記載の空圧穿孔機械用流量制御弁。
【請求項７】
前記付勢手段は、前記吐出ポートが接続された前室または後室とは反対側の駆動室において、前記圧縮空気供給経路から分岐して供給された圧縮空気によって発生する空圧推力である請求項４〜６のいずれか一項に記載の空圧穿孔機械用流量制御弁。
【請求項８】
前記大径弁室および前記小径弁室の少なくとも一方に、当該少なくとも一方のスプールの後退量を調整する調整手段が設けられている請求項１〜７のいずれか一項に記載の空圧穿孔機械用流量制御弁。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ダウンザホールドリル等の空圧穿孔機械に用いられる流量制御弁に関する。
【背景技術】
【０００２】
ダウンザホールドリルは、コンプレッサから供給される圧縮空気を作動流体としている。すなわち、ダウンザホールドリルは、コンプレッサから供給される圧縮空気によって打撃機構が作動し、この打撃機構によって発生する衝撃によって岩盤を破砕する。なお、コンプレッサから供給される圧縮空気は、孔内で発生するくり粉を孔外へと排出するフラッシングエアとしても使用される。
【０００３】
ダウンザホールドリルに圧縮空気を供給するコンプレッサの制御の一例として、特許文献１記載の技術が提案されている。同文献には、コンプレッサからダウンザホールハンマまでの圧縮空気供給経路の途中に、経路を開閉する開閉弁機構が設けられている。同文献には、開閉弁機構として、コンプレッサから供給される圧縮空気で作動するエアシリンダで開閉弁を駆動し、エアシリンダの作動をリモートコントロールボックスの制御信号によってオン・オフ制御するコンプレッサ制御装置が開示されている。
【０００４】
ここで、一般に、ダウンザホールドリルやトップハンマ方式のクローラドリルといったブラストホールドリルでさく孔作業を行なう場合、作業開始時には穴曲がりを防止するために「口切りさく孔」を行い、その後、所定深さに達するまで「本さく孔」を行なう。本さく孔は、最もさく孔効率の良い作動圧で行う。一方、口切りさく孔は、作動圧を抑えて行うさく孔作業である。したがって、ブラストホールドリルに作動流体として圧縮空気を供給するコンプレッサは、圧縮空気の供給および停止、並びに、供給流量を２段階に調整するように制御する必要がある。
【０００５】
これに対し、特許文献１記載のコンプレッサ制御装置は、圧縮空気のオン・オフしか制御できないことから、従来の空圧穿孔機械においては、コンプレッサからの圧縮空気供給経路を、流量の大きい経路と流量の小さな経路（すなわち大径の配管と小径の配管）の２系統に分岐し、それぞれの経路に前述したような開閉弁機構を設けてから、ダウンザホールハンマに接続することで、ダウンザホールハンマの作動の停止、口切りさく孔および本さく孔の作業の切換えを実現している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】実開平７−１０５０１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、従来の空圧穿孔機械では、２系統の圧縮空気供給経路を備えることから、装置が大掛かりとなりコストが嵩むという問題があり、さらに、メンテナンス性も悪いという問題がある。また、流量調整機構として、開閉量を制御可能なバタフライバルブを採用することも理論的には可能であるものの、ダウンザホールハンマに供給する圧縮空気量は膨大であり、これに見合うだけの強度を備えるバタフライバルブは、非常に大掛かりなものとなる。また、バタフライバルブは、回動角度の制御も必要となることから、コストが上昇するので好ましくない。
【０００８】
そこで、本発明は、このような問題点に着目してなされたものであって、簡易な構成で圧縮空気の２段階の流量調整と供給の停止とを制御し得る空圧穿孔機械用流量制御弁を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記課題を解決するために、本発明の一態様に係る空圧穿孔機械用流量制御弁は、空圧穿孔機械に用いられ、該空圧穿孔機械とコンプレッサとの間の一の圧縮空気供給経路に配設される流量制御弁であって、大径スプールを摺動可能に収容した大径弁室と小径スプールを摺動可能に収容した小径弁室とを有する弁本体と、該弁本体の前記大径スプールおよび前記小径スプールを作動させるパイロット油圧を供給する制御部と、を備え、前記大径弁室は、前記大径スプールの前後進動作によって開閉して前記圧縮空気供給経路を接断する大径連通孔を有し、前記小径弁室は、前記小径スプールの前後進動作によって開閉して前記圧縮空気供給経路を接断する小径連通孔を有することを特徴とする。
【００１０】
本発明の一態様に係る空圧穿孔機械用流量制御弁によれば、大径スプールおよび小径スプールは、制御部から供給されるパイロット油圧によって個別に独立して作動し、大径スプールおよび小径スプールの作動によって、大径連通孔および小径連通孔が開閉されるので、空圧穿孔機械への圧縮空気の停止、大流量供給、および少流量供給を選択的に行なうことが可能である。
【００１１】
すなわち、大径連通孔および小径連通孔の両方を閉じると圧縮空気供給経路を遮断して空圧穿孔機械は作動せず、また、大径連通孔を閉じ小径連通孔を開くと圧縮空気供給経路には少量の圧縮空気が流通するので、空圧穿孔機械での口切り作業が可能であり、さらに、大径連通孔を開き小径連通孔を閉じると、圧縮空気供給経路には大量の圧縮空気が流通するので、空圧穿孔機械での本さく孔作業が可能となる。
【００１２】
そして、本発明の一態様に係る空圧穿孔機械用流量制御弁は、従来のダウンザホールドリルのように、大径・小径の２系統の圧縮空気供給配管を設ける必要はなく、弁本体に、大小のスプールの後退前進動作の組合せで大小連通孔を開閉して流量を制御する流量調整機構を内蔵しているので装置がコンパクトである。また、この流量調整機構は、個別に独立して動く大小のスプールの後退前進動作の組合せにより、大小の連通孔を開閉して流量を制御する方式なので、バタフライバルブの回動角度で流量を制御する方式と比べて構成を簡素化できる。
【発明の効果】
【００１３】
上述したように、本発明によれば、簡易な構成で圧縮空気の２段階の流量調整と供給の停止とを制御可能な空圧穿孔機械用流量制御弁を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】本発明の第一実施形態の空圧穿孔機械用流量制御弁を備えたダウンザホールドリルである。
【図２】第一実施形態の流量制御弁の回路図である。
【図３】第一実施形態の流量制御弁の三面図であり、同図（ａ）はその平面図、（ｂ）は正面図、（ｃ）は右側面図である。
【図４】第一実施形態の流量制御弁における、図３のＡ−Ａ線断面図である。
【図５】第一実施形態の流量制御弁の動作（圧縮空気の供給を停止する場合）を説明する模式図であり、同図（ａ）は図４に対応する図を示し、（ｂ）は図２に対応する図を示している。
【図６】第一実施形態の流量制御弁の動作（少流量で圧縮空気を供給する場合）を説明する模式図であり、同図（ａ）は図４に対応する図を示し、（ｂ）は図２に対応する図を示している。
【図７】第一実施形態の流量制御弁の動作（大流量で圧縮空気を供給する場合）を説明する模式図であり、同図（ａ）は図４に対応する図を示し、（ｂ）は図２に対応する図を示している。
【図８】第一実施形態の変形例の回路図である。
【図９】本発明の第二実施形態の空圧穿孔機械用流量制御弁の回路図（ａ）、および要部説明図（ｂ）である。
【図１０】第二実施形態の変形例の回路図である。
【図１１】本発明の第三実施形態の空圧穿孔機械用流量制御弁の回路図である。
【図１２】第三実施形態の変形例の回路図である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、本発明の実施形態およびその変形例について、図面を適宜参照しつつ説明する。なお、図面は模式的なものである。そのため、厚みと平面寸法との関係、比率等は現実のものとは異なることに留意すべきであり、図面相互間においても互いの寸法の関係や比率が異なる部分が含まれている。また、以下に示す実施形態ないし変形例は、本発明の技術的思想を具体化するための装置や方法を例示するものであって、本発明の技術的思想は、構成部品の材質、形状、構造、配置等を下記の実施形態ないし変形例に特定するものではない。
【００１６】
［第一実施形態］
まず、本発明の第一実施形態の空圧穿孔機械用流量制御弁について、図面を参照しつつ説明する。
図１に示すように、このダウンザホールドリル１００は、ダウンザホールハンマ１０１と、コンプレッサ１０２とを走行台車に備え、その他、ブーム、マスト、エンジン、キャビン等の公知の構成を備える。ダウンザホールハンマ１０１は、コンプレッサ１０２に、図２に示す、一の圧縮空気供給管路１０３を介して接続される。
【００１７】
図２に示すように、圧縮空気供給管路１０３の上流側管路１０３ａと下流側管路１０３ｂとの間の適所には、流量制御弁２００が設けられている。この流量制御弁２００は、図３に示すように、バルブブロック２０１と、バルブブロック２０１の一側面に付設されたソレノイドバルブ２４０と、を備える。バルブブロック２０１が、上記課題を解決するための手段に記載の「弁本体」に相当し、ソレノイドバルブ２５０が、上記課題を解決するための手段に記載の「制御部」に相当する。
【００１８】
バルブブロック２０１は、図３に示すように、直方体状のメインブロック２０２と、メインブロック２０２の背面側の側面に装着された分流ブロック２０３と、メインブロック２０２の右側面に装着された合流ブロック２０５とを有する。
メインブロック２０２には、図４に断面を示すように、後述する大径弁室２１１の前室２１５ｆおよび小径弁室２２１の後室２２５ｒと、ソレノイドバルブ２４０の吐出ポートＢとを接続する第１パイロット通路２０７（図２参照）が設けられている。
また、メインブロック２０２には、同図に示すように、大径弁室２１１の後室２１５ｒおよび小径弁室２２１の前室２２５ｆと、ソレノイドバルブ２４０の吐出ポートＡとを接続する第２パイロット通路２０８（図２参照）が設けられている。
【００１９】
さらに、メインブロック２０２には、同図に示すように、大流量弁機構２１０と、少流量弁機構２２０と、が設けられている。
大流量弁機構２１０は、同図下方の大径弁室２１１に、大径スプール２１６を摺動可能に装着して構成されている。大径弁室２１１は、同図右側のシール室２１２と、シール室２１２よりも径大な同図左側の駆動室２１５とを有する。シール室２１２には、端部に設けられた凹円錐台状のシート面２１２ａと、内周壁面から構成される円筒状の拡径部２１２ｂとが形成されている。拡径部２１２ｂの側壁面には、円形の大径連通孔（上流）２１３が、大径弁室２１１の軸と直交方向に開口しており、シート面２１２ａには、大径弁室２１１と同軸かつ連続して大径連通孔（下流）２１４が開口している。
【００２０】
大径スプール２１６は、上記シール室２１２に対応するシール部２１７と、上記駆動室２１５に対応する駆動部２１８とを同軸に有する。シール部２１７の先端には、シート面２１２ａに対応する凸円錐台状のシート面２１７ａが形成され、駆動部２１８の後端には、円形ボス状の凸部２１８ａが同軸に形成されている。
駆動室２１５は、駆動部２１８によって軸方向前後の前室２１５ｆと後室２１５ｒとに画成される。前室２１５ｆおよび後室２１５ｒには、上述した第１パイロット通路２０７および第２パイロット通路２０８を介して、ソレノイドバルブ２４０からのパイロット油圧がそれぞれ給排されるようになっている（図２参照）。
【００２１】
ここで、前室２１５ｆにおける駆動部２１８の受圧面積は、駆動室２１５の内径とシール室２１２の内径の径差に相当する。これに対し、後室２１５ｒにおける駆動部２１８の受圧面積は、駆動室２１５の全内径に相当する。また、シール室２１２には、圧縮空気が供給されており、シール室２１２におけるシール部２１７の受圧面積は、シール部２１２の全内径に相当する。
【００２２】
いま、後室２１５ｒの受圧面積をＳｒ１、前室２１５ｆの受圧面積をＳｆ１、および、シール室２１２の受圧面積をＳｓ１とし、パイロット油圧をＰｐ、圧縮空気圧をＰａとすると、大流量弁機構２１０は、下記の（式１）となるように各部の寸法と圧力を設定している。
Ｓｒ１×Ｐｐ＞（Ｓｆ１×Ｐｐ＋Ｓｓ１×Ｐａ）・・・（式１）
【００２３】
少流量弁機構２２０は、図４に示すように、同図上方の小径弁室２２１に、小径スプール２２６を摺動可能に装着して構成されている。小径弁室２２１は、同図右側のシール室２２２と、シール室２２２よりも径大な同図左側の駆動室２２５とを有する。
シール室２２２には、端部に設けられた凹円錐台状のシート面２２２ａと、内周壁面から構成される円筒状の拡径部２２２ｂとが形成されている。拡径部２２２ｂの側壁面には、円形の小径連通孔（上流）２２３が、小径弁室２２１の軸と直交方向に開口しており、シート面２２２ａには、小径弁室２２１と同軸かつ連続して小径連通孔（下流）２２４が開口している。
【００２４】
小径スプール２２６は、上記シール室２２２に対応するシール部２２７と、上記駆動室２２５に対応する駆動部２２８とを同軸に有する。シール部２２７の先端には、シート面２２２ａに対応する凸円錐台状のシート面２２７ａが形成され、駆動部２２８の後端には、円筒状の凸部２２８ａが同軸に形成されている。
駆動室２２５は、駆動部２２８によって軸方向前後の前室２２５ｆと後室２２５ｒに画成される。前室２２５ｆおよび後室２２５ｒには、第１パイロット通路２０７および第２パイロット通路２０８を介して、ソレノイドバルブ２４０からのパイトッロ油圧がそれぞれ給排されるようになっている（図２参照）。
【００２５】
ここで、前室２２５ｆにおける駆動部２２８の受圧面積は、駆動室２２５の内径とシール室２２２の内径の径差に相当する。これに対し、後室２２５ｒにおける駆動部２２８の受圧面積は、駆動室２２５の全内径に相当する。また、シール室２２２には、圧縮空気が供給されており、シール室２２２におけるシール部２２７の受圧面積は、シール室２２２の全内径に相当する。
【００２６】
いま、後室２２５ｒの受圧面積をＳｒ２、前室２２５ｆの受圧面積をＳｆ２、および、シール室２２２の受圧面積をＳｓ２とし、パイロット油圧をＰｐ、圧縮空気圧をＰａとすると、少流量弁機構２２０は、下記の（式２）となるように各部の寸法と圧力を設定している。
Ｓｒ２×Ｐｐ＞（Ｓｆ２×Ｐｐ＋Ｓｓ２×Ｐａ）・・・（式２）
【００２７】
そして、メインブロック２０２には、大径弁室２１１の駆動室２１５が開口する後端側の側面に、カバー（大）２３０が設けられている。カバー（大）２３０には、内方側に固定キャップ２３１が駆動室２１５と同軸に設けられ、この固定キャップ２３１によって駆動室２１５が閉止されている。また、カバー（大）２３０には、少流量弁機構２２０の駆動室２２５に対向する箇所に装着穴２３２が駆動室２２５と同軸に設けられ、この装着穴２３２に、後述するストローク調整手段２３４が挿通されている。
【００２８】
小径弁室２２１の駆動室２２５が開口する側の側面には、カバー（小）２３３が設けられている。カバー（小）２３３は、駆動室２２５および装着穴２３２に対向する位置に装着されるとともに、ストローク調整手段２３４が装着される。ストローク調整手段２３４は、移動キャップ２３４ａと、調整ネジ２３４ｂと、を駆動室２２５と同軸に有する。移動キャップ２３４ａによって駆動室２２５が閉止されている。
【００２９】
移動キャップ２３４ａは、後端側に突設する雌ねじ部を有し、この雌ねじ部が調整ネジ２３４ｂの雄ねじ部に螺着されており、調整ネジ２３４ｂとの螺合量を変えることによって、駆動室２２５内で軸方向に進退可能となっている。移動キャップ２３４ａは、凸部２２８ａと当接して小径スプール２２６の停止位置を変化させることにより、シール室２２２における開放面積を増減することで、小径弁機構２２０側の圧縮空気の供給流量が調整可能になっている。
【００３０】
ソレノイドバルブ２４０は、図２にシンボルを示すように、中立位置２４１がＰ−Ａ−Ｂ接続、右位置２４２が逆接続（Ｐ−Ｂ、Ｔ−Ａ接続）、および、左位置２４３が順接続（Ｐ−Ａ、Ｔ−Ｂ接続）の３位置のポート構成とされている。
同図に示すように、ソレノイドバルブ２４０の吐出ポートＡ側には、第１パイロット通路２０７が接続され、吐出ポートＢ側には、第２パイロット通路２０８が接続されている。ソレノイドバルブ２４０の入力側のポートは、図示しない通路を経て、図３（ｂ）に示す、メインブロック２０２の側面に設けられたアダプタ２５０ｆおよび２５０ｇにそれぞれ接続されている。
【００３１】
分流ブロック２０３の内部には、図３（ａ）に示すように、分流室２０４が形成されている。分流室２０４は、図４に示した、メインブロック２０２側面の大径連通孔（上流）２１３と小径連通孔（上流）２２３が開口する箇所に対向している。
分流ブロック２０３には、図３（ａ）に示すように、アダプタ２５０ａが接続され、アダプタ２５０ａおよび分流室２０４が、図２に示した上流側管路１０３ａの一部を構成している。また、図３に示すように、この分流ブロック２０３には、アダプタ２５０ｃが設けられ、アダプタ２５０ｃが、図示しないレギュレータＲＧを介して、他の空圧機器に圧縮空気を送るようになっている。
【００３２】
また、上記合流ブロック２０５の内部には、図４に示すように、合流室２０６が形成されている。合流室２０６は、メインブロック２０２側面の大径連通孔（下流）２１４と小径連通孔（下流）２２４が開口する箇所に対向している。合流ブロック２０５には、図３に示すように、アダプタ２５０ｂが接続され、アダプタ２５０ｂおよび合流室２０６が、図２に示した下流側管路１０３ｂの一部を構成している。
【００３３】
さらに、合流ブロック２０５には、図３ないし４に示すように、アダプタ２５０ｄが設けられ、アダプタ２５０ｄは、図示しない潤滑ポンプＬＢからの潤滑油を、合流室２０６内に供給するようになっている。また、合流ブロック２０５には、図３ないし４に示すように、さらにアダプタ２５０ｅが設けられ、アダプタ２５０ｅは、図示しない圧力センサＰＧで合流室２０６内の圧縮空気の圧力を検出するようになっている。
次に、第一実施形態の流量制御弁２００の動作および作用効果について、図５〜図７を参照しつつ説明する。
【００３４】
［動作１．圧縮空気の供給を停止する場合］
圧縮空気の供給を停止する場合は、図５に示すように、ソレノイドバルブ２４０には印加をせずに、中立位置２４１で停止させる。中立位置２４１では、第１パイロット通路２０７および第２パイロット通路２０８の両方がポンプＰに接続される。これにより、大流量弁機構２１０の前室２１５ｆおよび後室２１５ｒ、並びに、少流量弁機構２２０の前室２２５ｆおよび２２５ｒの全てが高圧接続される。
【００３５】
そのため、上述した（式１）および（式２）によって、大径スプール２１６および小径スプール２２６はそれぞれ同図（ａ）での右側に向かって前進する。なお、同図では、高圧接続されているイメージを、太い実線、ハッチングおよびポート部分の網掛けにて図示している（以下他の図にて同様）。
大径スプール２１６が前進して、シール部２１７のシート面２１７ａがシール室２１２のシート面２１２ａと当接するとシール室２１２は閉塞される。これにより、大径連通孔（上流）２１３と大径連通孔（下流）２１４との連通は遮断される。
【００３６】
同様に、小径スプール２２６が前進して、シール部２２７のシート面２２７ａがシール室２２２のシート面２２２ａと当接するとシール室２２２は閉塞される。これにより、小径連通孔（上流）２２３と小径連通孔（下流）２２４との連通は遮断される。したがって、上流側通路１０３ａと下流側通路１０３ｂとは遮断され、ダウンザホールハンマ１０１には圧縮空気が供給されないので、ダウンザホールハンマ１０１は停止する。
【００３７】
［動作２．少流量で圧縮空気を供給する場合］
口切りさく孔作業にて、少流量で圧縮空気を供給する場合は、図６に示すように、ソレノイドバルブ２４０の右側に印加し、ソレノイドバルブ２４０を右位置２４２ａに切換える。右位置２４２ａでは、第１パイロット通路２０７がタンクＴに接続され、第２パイロット通路２０８がポンプＰに接続される。
これにより、大流量弁機構２１０の前室２１５ｆおよび少流量弁機構２２０の後室２２５ｒは低圧接続され、大流量弁機構２１０の後室２１５ｒおよび少流量弁機構２２０の前室２２５ｆが高圧接続されるので、大径スプール２１６は、同図（ａ）の右側に向かって前進し、小径スプールは同図（ａ）の左側に向かって後退する。
【００３８】
大径スプール２１６が前進して、シール部２１７のシート面２１７ａがシール室２１２のシート面２１２ａと当接するとシール室２１２は閉塞され、大径連通孔（上流）２１３と大径連通孔（下流）２１４との連通は遮断される。一方、小径スプール２２６が後退して、シール部２２７のシート面２２７ａがシール室２２２のシート面２２２ａとの接触が解かれてシール室２２２が開放されると、小径連通孔（上流）２２３と小径連通孔（下流）２２４とは連通する。
【００３９】
したがって、上流側通路１０３ａと下流側通路１０３ｂとは、少流量弁機構２２０を経て連通するので、少流量の圧縮空気がダウンザホールハンマ１０１に供給され、口切りさく孔作業が可能となる。なお、図６（ａ）では、上述したストローク調整機構２３４を最後端まで後退させた状態を示しており、ストローク調整機構２３４を調整して移動キャップ２３４ａを軸方向で前進させると、小径スプール２２６の開放停止位置を前進させて圧縮空気の流量を絞ることが可能である。
【００４０】
［動作３．大流量で圧縮空気を供給する場合］
本さく孔作業にて、大流量で圧縮空気を供給する場合は、図７に示すように、ソレノイドバルブ２４０の左側に印加して、ソレノイドバルブ２４０を左位置２４３に切換える。左位置２４２ｂでは、第１パイロット通路２０７がポンプＰに接続され、第２パイロット通路２０８がタンクＴに接続される。
これにより、大流量弁機構２１０の前室２１５ｆおよび少流量弁機構２２０の後室２２５ｒは高圧接続され、大流量弁機構２１０の後室２１５ｒおよび少流量弁機少流量供給構２２０の前室２２５ｆが低圧接続される。そのため、大径スプール２１６は同図（ａ）左側に向かって後退し、小径スプールは同図（ａ）右側に向かって前進する。
【００４１】
小径スプール２２６が前進して、シール部２２７のシート面２２７ａがシール室２２２のシート面２２２ａと当接するとシール室２２２は閉塞され、小径連通孔（上流）２２３と小径連通孔（下流）２２４の連通は遮断される。
一方、大径スプール２１６が後退して、シール部２１７のシート面２１７ａがシール室２１２のシート面２１２ａとの接触が解かれてシール室２１２が開放されると、大径連通孔（上流）２１３と大径連通孔（下流）２１４とは連通する。したがって、上流側通路１０３ａと下流側通路１０３ｂとは、大流量弁機構２１０を経て連通するので、大流量の圧縮空気が、ダウンザホールハンマ１０１に供給され、本さく孔作業が可能となる。
【００４２】
このように、空圧穿孔機械であるダウンザホールハンマ１０１では、流量制御弁２００が、弁本体であるバルブブロック２０１と、制御部であるソレノイドバルブ２５０を有し、バルブブロック２０１には、大径スプール２１６および小径スプール２２６をそれぞれ摺動可能に収容した大径弁室２１１および小径弁室２２１が設けられ、大径弁室２１１および小径弁室２２１には、大径スプール２１６および小径スプール２２６の後退・前進動作によって開閉して、圧縮空気の一の供給経路１０３を接続・遮断する大径連通孔２１３および小径連通孔２２３がそれぞれ開口しており、大径スプール２１６および小径スプール２２６は、ソレノイドバルブ２５０から供給されるパイロット油圧で作動することにより、ダウンザホールハンマ１０１への圧縮空気の停止（図５）、少流量供給（図６）および大流量供給（図７）を選択的に行なうことができる。
【００４３】
特に、第一実施形態によれば、大流量弁機構２１０と少流量弁機構２２０は、それぞれを流通する圧縮空気の流量に対応した諸元値で構成されている。すなわち、各スプール２１６、２２６の直径と受圧面積は、前述した（式１）および（式２）に基づいて設定されているので、大流量弁機構２１０の各構成は大径となっており、少流量弁機構２２０の各構成は小径となっている。
したがって、装置全体がコンパクトに纏められており、シール類も最適なものを選定できるのでコストを低減できる。また、各スプール２１６、２２６を駆動するためのパイロット油量も最適化されているので、エネルギー効率が良い。
【００４４】
［第一実施形態の変形例］
次に、上記第一実施形態の変形例について説明する。図８は、本発明の第一実施形態の変形例である流量制御弁２００´の回路図である。同図に示すように、本変形例と上記第一実施形態とは、大流量弁機構２１０と少流量弁機構２２０に、個別にソレノイドバルブ２４３を設けている点が相違する。なお、本変形例は、ソレノイドバルブ２４３を大流量弁機構２１０と少流量弁機構２２０に個別に設ける点以外は、上記第一実施形態同様なので、他の構成および動作の説明は省略する。
【００４５】
すなわち、同図に示すように、大流量弁機構２１０と少流量弁機構２２０のそれぞれに、停止位置２４４ａがＰ−Ｂ、Ｔ−Ａ接続、切換位置２４４ｂがＰ−Ａ、Ｔ−Ｂ接続の２位置のポート構成のソレノイドバルブ２４３を設けている。
そして、一方のソレノイドバルブ２４３の吐出ポートと大径前室２１５ｆとを大径パイロット通路２０７ａで連通し、大径後室２１５ｒを大径パイロット通路２０７ｂとで連通している。同様に、他方のソレノイドバルブ２４３の吐出ポートと小径前室２２５ｆとを小径パイロット通路２０８ａで連通し、小径後室２２５ｒを小径パイロット通路２０８ｂとで連通している。
【００４６】
この変形例においては、２つのソレノイドバルブ２４３を選択的に切換えて大流量弁機構２１０と少流量弁機構２２０を作動させる。これにより、本変形例の構成であっても、上記第一実施形態同様に、ダウンザホールハンマ１０１への圧縮空気の停止、少流量供給および大流量供給を選択的に行なうことが可能である。
また、この変形例は、上記第一実施形態と比較すると、ソレノイドバルブ２４３を２つ設けるため、コスト的に不利ではあるものの、パイロット通路の合流構造を有しないため、作製が容易である。また、両方のソレノイドバルブ２４３を同時に切換ると、大流量弁機構と少流量弁機構の両方の連通孔を開放して大小合算した流量の圧縮空気を供給することも可能である。
【００４７】
［第二実施形態］
次に、第二実施形態について説明する。図９は、本発明の第二実施形態の流量制御弁３００の回路図である。第二実施形態と第一実施形態との差異は、各弁室内に収容されるスプールを、径差の無いストレート形状とし、各スプールを付勢する付勢手段を設けた「単動スプール形式」とした点である。なお、同図（ｂ）においては、第二実施形態の大径スプール３１１と小径スプール３２１とは、径寸法が相違する以外は同様の構成を有するため、大径スプール３１１に対応する小径スプール３２１の構成については、括弧書きにて併記してある。
【００４８】
同図に示すように、第二実施形態の大流量弁機構３１０は、第１実施形態と共通する大径弁室２１０に、大径スプール３１１を前進後退可能に収容している。大径スプール３１１は、同図（ｂ）に示すように、直胴部３１２ａ、シート面３１２ｂおよび凸部３１２ｃを有する。シール室２１２には、付勢手段としてコイルばね３１３が軸方向後方に向けて大径スプール３１１を弾圧するように介装されている。駆動室２１５には、大径パイロット通路３０１が接続されおり、ソレノイドバルブ２４０からパイロット油圧が給排される。
【００４９】
大径スプール３１１は、駆動室２１５内とシール室２１２内において、それぞれ直胴部３１２ａの直径に相当する受圧面積Ｓｄ１を有し、パイロット油圧をＰｐ、圧縮空気圧をＰａ、およびコイルばねの推力をＰｃとすると、下記の（式３）となるように各部の寸法と圧力等を設定している。
Ｓｄ１×Ｐｐ＞Ｓｄ１×Ｐａ＋Ｐｃ・・・（式３）
【００５０】
小流量弁機構３２０は、第一実施形態と共通する小径弁室２２０に、小径スプール３２１を前進後退可能に収容している。小径スプール３２１は、同図（ｂ）に括弧書きで併記するように、直胴部３２２ａ、シート面３２２ｂおよび凸部３２２ｃを有する。シール室２２２には、付勢手段としてコイルばね３２３が軸方向後方に向けて小径スプール３２１を弾圧するように介装されている。駆動室２２５には、小径パイロット通路３０２が接続されおり、ソレノイドバルブ２４０からパイロット油圧が給排される。
【００５１】
小径スプール３２１は、駆動室２２５内とシール室２２２内において、それぞれ直胴部３２２ａの直径に相当する受圧面積Ｓｄ２を有し、パイロット油圧をＰｐ、圧縮空気圧をＰａ、およびコイルばねの推力をＰｃとすると、下記の（式４）となるように各部の寸法と圧力等を設定している。
Ｓｄ２×Ｐｐ＞Ｓｄ２×Ｐａ＋Ｐｃ・・・（式４）
【００５２】
第二実施形態では、同図（ａ）に示すように、ソレノイドバルブ２４０が中立位置２４１にある状態では、大径駆動室２１５と小径駆動室２２５の両方にパイロット油圧が供給されるので、大径スプール３１１と小径スプール３２１は前進し、それぞれ大径シート面２１２ａと３１２ｂ、並びに小径シート面２２２ａと３２２ｂが当接し、それぞれ大径シール室２１２、小径シール室２２２は共に閉塞される。これにより、大径連通孔２１３、２１４並びに小径連通行２２３、２２４は共に遮断されるため、上流側通路１０３ａと下流側通路１０３ｂは遮断され、ダウンザホールハンマ１０１には圧縮空気は供給されないので、ダウンザホールハンマ１０１は停止する。
【００５３】
これに対し、ソレノイドバルブ２４０を右位置２４２ａに切換えると、図示は省略するが、大径パイロット通路３０１がポンプＰに接続され、小径パイロット通路３０２がタンクＴに接続される。これにより、大径駆動室２１５は高圧接続され、小径駆動室２２５は低圧接続される。よって、大径スプール３１１は前進し、小径スプール３２１は後退する。
【００５４】
小径スプール３２１が後退して、直胴部３２２ａのシート面３２２ｂとシール室２２２のシート面２２２ａとの接触が解かれてシール室２２２が開放されると、小径連通孔（上流）２２３と小径連通孔（下流）２２４は連通し、上流側通路１０３ａと下流側通路１０３ｂは、少流量弁機構２２０を経て連通するので、少流量の圧縮空気がダウンザホールハンマ１０１に供給され、口切りさく孔作業が可能となる。
【００５５】
さらに、ソレノイドバルブ２４０を左位置２４２ｂに切換えると、図示は省略するが、大径パイロット通路３０１がタンクＴに接続され、小径パイロット通路３０２がポンプＰに接続される。これにより、大径駆動室２１５は低圧接続され、小径駆動室２２５は高圧接続される。よって、大径スプール３１１は後退し、小径スプール３２１は前進する。
大径スプール３１１が後退して、直胴部３１２ａのシート面３１２ｂとシール室２１２のシート面２１２ａとの接触が解かれてシール室２１２が開放されると、大径連通孔（上流）２１３と大径連通孔（下流）２１４は連通し、上流側通路１０３ａと下流側通路１０３ｂは大流量弁機構３１０を経て連通するので、大流量の圧縮空気がダウンザホールハンマ１０１に供給され、本さく孔作業が可能となる。
【００５６】
このように、第二実施形態は、第一実施形態と比較すると、単動スプール形式を採用することによって、スプールやパイロット通路の構成を簡素化できる。また、この第二実施形態は、第一実施形態と同様に、各弁室をシール室と径大の駆動室とで構成しているところ、駆動室の内径は、単動式のスプールなので、メタル接触に対応するように仕上る必要はないため、加工コストを低減できる。なお、付勢手段として設けるコイルばね３１３、３２３の推力は、クラッキング圧を補助する程度で良いので、簡素なものを採用できる。
【００５７】
［第二実施形態の変形例］
次に、第二実施形態の変形例について説明する。図１０は、第二実施形態の変形例である流量制御弁３００´の回路図である。
この変形例と第二実施形態との差異は、同図に示すように、ソレノイドバルブ２４５は、停止位置２４６ａがＰ−Ａ接続、切換位置２４６ｂがＴ−Ａ接続の２位置のポート構成とされ、このソレノイドバルブ２４５を、大流量弁機構３１０と少流量弁機構３２０にそれぞれ個別に設けた点である。
【００５８】
ソレノイドバルブ２４５それぞれの吐出ポートＡは、大流量弁機構３１０の大径駆動室２１５には、大径パイロット通路３０１´を介して接続され、少流量弁機構３２０の小径駆動室２２５には、小径パイロット通路３０２´を介して接続されている。なお、本変形例は、ソレノイドバルブ２４５を、大流量弁機構３１０と少流量弁機構３２０にそれぞれ個別に設けた点以外は、上記第二実施形態同様の構成なので、他の構成および動作の説明は省略する。
【００５９】
この第二実施形態の変形例においては、２つのソレノイドバルブ２４５を選択的に切換えて大流量弁機構３１０と少流量弁機構３２０を作動させることにより、ダウンザホールハンマ１０１への圧縮空気の停止、少流量供給および大流量供給を行なうことが可能である。
この変形例は、上記第二実施形態と比較すると、ソレノイドバルブ２４５を２つ設けるため、コスト的に不利ではあるものの、両方のソレノイドバルブ２４５を同時に切換ると、大流量弁機構３１０と少流量弁機構３２０の両方の連通孔を開放して、大小合算した流量の圧縮空気を供給することが可能である。
【００６０】
［第三実施形態］
次に、第三実施形態について説明する。図１１は、本発明の第三実施形態の流量制御弁３５０の回路図である。この第三実施形態と第一実施形態との差異は、前室と後室に画成された駆動室において、油圧によりパイロット圧を供給するとともに、パイロット油圧が供給される室と対向する側の室に圧縮空気を供給する点である。
【００６１】
すなわち、図１１に示すように、第三実施形態の大流量弁機構３６０の大径後室２１５ｒおよび第三実施形態の少流量弁機構３７０の小径後室２２５ｒは、油圧用のソレノイドバルブ２４０の吐出ポートにそれぞれ接続されている。大径前室２１５ｆおよび小径前室２２５ｆは、圧縮空気供給経路１０３の上流側通路１０３ａから分岐した分岐通路３５３から、さらに分岐した大径空圧通路３５３ａおよび小径空圧通路３５３ｂがそれぞれ接続されている。
【００６２】
大径スプール２１６において、後室２１５ｒの受圧面積Ｓｒ１は、前室２１５ｆの受圧面積Ｓｆ１とシール室２１２の受圧面積Ｓｓ１の合計と等しくなる。これに対し、後室２１５ｒ側（図１１中左側）には、油圧による推力が発生し、前室２１５ｆおよびシール室２１２側（図１１中右側）は、空圧による推力が対向する向きで発生する。このときのパイロット油圧をＰｐ、圧縮空気の圧力をＰａとすると、下記の（式５）となるように各供給圧力を設定する。この関係は、小径スプール２２６においても同様であるので説明は省略する。
Ｓｒ１×Ｐｐ＞（Ｓｆ１＋Ｓｓ１）×Ｐａ
∴Ｐｐ＞Ｐａ                            ・・・（式５）
【００６３】
図１１に示すように、ソレノイドバルブ２４０が中立位置２４１にある状態では、大径後室２１５ｒと小径後室２２５ｒの両方にパイロット油圧が供給される。よって、大径スプール２１６と小径スプール２１６は前進し、それぞれ大径シート面２１２ａと２１７ｂ、並びに小径シート面２２２ａと２２７ｂが当接し、それぞれ大径シール室２１２、小径シール室２２２は共に閉塞される。大径連通孔２１３、２１４並びに小径連通行２２３、２２４はともに遮断され、上流側通路１０３ａと下流側通路１０３ｂは遮断され、ダウンザホールハンマ１０１には圧縮空気は供給されないので停止する。
【００６４】
ソレノイドバルブ２４０を右位置２４２ａに切換えると、大径パイロット通路３５１がポンプＰに接続され、小径パイロット通路３５２がタンクＴに接続される。これにより、大径後室２１５ｒは高圧接続され、小径後室２２５ｒは低圧接続される。よって、大径スプール２１６は前進し、小径スプール２２６は後退する。
小径スプール２２６が後退し、シール部２２７のシート面２２７ａとシール室２２２のシート面２２２ａとの接触が解かれてシール室２２２が開放されると、小径連通孔（上流）２２３と小径連通孔（下流）２２４は連通し、上流側通路１０３ａと下流側通路１０３ｂは少流量弁機構３７０を経て連通する。したがって、少流量の圧縮空気がダウンザホールハンマ１０１に供給され、口切りさく孔作業が可能となる。
【００６５】
ソレノイドバルブ２４０を左位置２４２ｂに切換えると、大径パイロット通路３５１がタンクＴに接続され、小径パイロット通路３５２がポンプＰに接続される。これにより、大径後室２１５ｒは低圧接続され、小径後室２２５ｒは高圧接続される。よって、大径スプール２１６は後退し、小径スプール２２６は前進する。
大径スプール２１６が後退し、シール部２１７のシート面２１７ａとシール室２１２のシート面２１２ａとの接触が解かれてシール室２１２が開放されると、大径連通孔（上流）２１３と大径連通孔（下流）２１４は連通し、上流側通路１０３ａと下流側通路１０３ｂは大流量弁機構３６０を経て連通する。したがって、大流量の圧縮空気がダウンザホールハンマ１０１に供給され、本さく孔作業が可能となる。
【００６６】
第三実施形態は、第一実施形態と比較すると、パイロット通路の構成を簡素化できる代わりに空圧通路を新設することになる。しかし、この空圧通路は、分流ブロック２０３の分流室２０４と各前室を連通すれば良いので加工が容易であり、全体の加工コストは低減される。また、通常使用されるパイロット油圧は、圧縮空気圧よりも高く設定されているので、特別に圧力を調整する必要はない。
【００６７】
［第三実施形態の変形例］
次に、第三実施形態の変形例について説明する。図１２は、第三実施形態の変形例である流量制御弁３５０´の回路図である。この変形例と第三実施形態との差異は、停止位置２４８がＴ−Ａ−Ｂ接続、右位置２４９ａが逆接続（Ｐ−Ｂ、Ｔ−Ａ接続）、および左位置２４９ｂが順接続（Ｐ−Ａ、Ｔ−Ｂ接続）の３位置のポート構成のソレノイドバルブ２４７を用いるとともに、圧縮空気供給経路１０３から分岐して供給された圧縮空気によって発生する空圧推力を、付勢手段として用いる点である。
【００６８】
すなわち、同図に示すように、それぞれの吐出ポートは、吐出ポートＢが大径パイロット通路３５１´を介して大径前室２１５ｆに接続され、吐出ポートＡが小径パイロット通路３５２´を介して小径前室２２５ｆに接続されている。大径後室２１５ｒおよび小径後室２２５ｒは、圧縮空気供給経路１０３の上流側通路１０３ａから分岐した分岐通路３５３´から、さらに分岐した大径空圧通路３５３ａ´および小径空圧通路３５３ｂ´がそれぞれ接続されている。
【００６９】
大径スプール２１６において、後室２１５ｒの受圧面積Ｓｒ１、前室２１５ｆの受圧面積Ｓｆ１およびシール室２１２の受圧面積Ｓｓ１とし、パイロット油圧をＰｐ、圧縮空気の圧力をＰａとすると、下記の（式６）となるように各供給圧力を設定する。この関係は小径スプール２２６においても同様であるので説明は省略する。
Ｓｒ１×Ｐａ＜Ｓｆ１×Ｐｐ＋Ｓｓ１×Ｐａ
（Ｓｒ１−Ｓｓ１）×Ｐａ＜Ｓｆ１×Ｐｐ
Ｓｆ１×Ｐａ＜Ｓｆ１×Ｐｐ
∴Ｐａ＜Ｐｐ                            ・・・（式６）
【００７０】
図１２に示すように、ソレノイドバルブ２４７が中立位置２４８にある状態では、大径前２１５ｆと径前２２５ｆの両方がタンクＴに接続される。このとき、大径後室２１５ｒおよび小径後室２２５ｒ、ならびに、大径シール室２１２および小径シール室２２２には圧縮空気が供給される。
しかし、それぞれの後室とシール室の受圧面積差によって大径スプール２１６および小径スプール２１６はともに前進し、それぞれ大径シート面２１２ａと２１７ｂが当接し、小径シート面２２２ａと２２７ｂが当接し、それぞれ大径シール室２１２、小径シール室２２２は共に閉塞される。
【００７１】
よって、大径連通孔２１３、２１４並びに小径連通行２２３、２２４はともに遮断され、上流側通路１０３ａと下流側通路１０３ｂは遮断されダウンザホールハンマ１０１には圧縮空気が供給されないので、ダウンザホールハンマ１０１は停止する。
ソレノイドバルブ２４７を右位置２４９ａに切換えると、大径パイロット通路３５１´がポンプＰに接続され、小径パイロット通路３５２´がタンクＴに接続される。これにより、大径前室２１５ｆは高圧接続され、小径前室２２５ｆは低圧接続される。よって、大径スプール２１６は後退し、小径スプール２２６は前進する。
【００７２】
大径スプール２１６が後退し、シール部２１７のシート面２１７ａとシール室２１２のシート面２１２ａとの接触が解かれてシール室２１２が開放されると、大径連通孔（上流）２１３と大径連通孔（下流）２１４は連通し、上流側通路１０３ａと下流側通路１０３ｂは大流量弁機構３６０´を経て連通するので、大流量の圧縮空気がダウンザホールハンマ１０１に供給され、本さく孔作業が可能となる。
【００７３】
ソレノイドバルブ２４７を左位置２４９ｂに切換えると、大径パイロット通路３５１´がタンクＴに接続され、小径パイロット通路３５２´がポンプＰに接続される。これにより、大径前室２１５ｆは低圧接続され、小径前室２２５ｆは高圧接続される。よって、大径スプール２１６は前進し、小径スプール２２６は後退する。
小径スプール２２６が後退し、シール部２２７のシート面２２７ａとシール室２２２のシート面２２２ａとの接触が解かれてシール室２２１２が開放されると、小径連通孔（上流）２２３と小径連通孔（下流）２２４は連通し、上流側通路１０３ａと下流側通路１０３ｂは小流量弁機構３７０´を経て連通するので、少流量の圧縮空気がダウンザホールハンマ１０１に供給され、口切りさく孔作業が可能となる。
【００７４】
この第三実施形態の変形例においては、圧縮空気の供給を停止する際に、パイロット油圧を供給し続ける必要がないので省エネルギーにつながる。また、各スプールを作動させるパイロット油量も前室を満たすだけで良いので省エネルギーにつながる。
以上、本発明の実施形態および変形例について図面を参照して説明したが、本発明に係る空圧穿孔機械用流量制御弁は、上記実施形態および変形例に限定されるものではなく、本発明の主旨を逸脱しなければ、その他の種々の変形や各構成要素を変更することが許容されることは勿論である。
【符号の説明】
【００７５】
１００    ダウンザホールドリル（空圧穿孔機械）
１０１    ダウンザホールハンマ
１０２    コンプレッサ
１０３    圧縮空気供給経路
１０３ａ、１０３ｂ    上流側管路、下流側管路
２００、２００´    流量制御弁
２０１    バルブブロック（弁本体）
２０２    メインブロック
２０３    分流ブロック
２０４    分流室
２０５    合流ブロック
２０６    合流室
２０７    第１パイロット通路
２０７ａ、２０７ｂ    大径パイロット通路（前室）、大径パイロット通路（後室）
２０８    第２パイロット通路
２０８ａ、２０８ｂ    小径パイロット通路（前室）、小径パイロット通路（後室）
２１０    大流量弁機構
２１１    大径弁室
２１２    シール室
２１２ａ、２１２ｂ    シート面、拡径部
２１３    大径連通孔（上流）
２１４    大径連通孔（下流）
２１５    駆動室
２１５ｆ、２１５ｒ    前室、後室
２１６    大径スプール（複動）
２１７、２１７ａ    シール部、シート面
２１８、２１８ａ    駆動部、凸部
２２０    少流量弁機構
２２１    小径弁室
２２２、２２２ａ、２２２ｂ    シール室、シート面、拡径部
２２３    小径連通孔（上流）
２２４    小径連通孔（下流）
２２５、２２５ｆ、２２５ｒ    駆動室、前室、後室
２２６    小径スプール（複動）
２２７、２２７ａ    シール部、シート面
２２８、２２８ａ    駆動部、凸部
２３０    カバー（大）
２３１    固定キャップ
２３２    装着穴
２３３    カバー（小）
２３４、２３４ａ、２３４ｂ    ストローク調整手段、移動キャップ、調整ネジ
２４０    ソレノイドバルブ（制御部）
２４１    中立位置（Ｐ−Ａ−Ｂ接続）
２４２ａ、２４２ｂ    右位置（逆接続）、左位置（順接続）
２４３    ソレノイドバルブ
２４４ａ、２４４ｂ    停止位置（逆接続）、切換位置（順接続）
２４５    ソレノイドバルブ
２４６ａ、２４６ｂ    停止位置（Ｐ−Ａ接続）、切換位置（Ｔ−Ａ接続）
２４７    ソレノイドバルブ
２４８    中立位置（Ｔ−Ａ−Ｂ接続）
２４９ａ、２４９ｂ    右位置（逆接続）、左位置（順接続）
２５０ａ〜２５０ｇ    アダプタ（ａ）〜（ｇ）
３００、３００´    流量制御弁
３０１、３０１´    大径パイロット通路
３０２、３０２´    小径パイロット通路
３１０    大流量弁機構
３１１    大径スプール（単動）
３１２ａ、３１２ｂ、３１２ｂ    直胴部、シート面、凸部
３１３    コイルばね（付勢手段）
３２０    小流量弁機構
３２１    小径スプール（単動）
３２２ａ、３２２ｂ、３２２ｂ    直胴部、シート面、凸部
３２３    コイルばね（付勢手段）
３５０、３５０´    流量制御弁
３５１、３５１´    大径パイロット通路
３５２、３５２´    小径パイロット通路
３５３    分岐通路
３５３ａ、３５３ｂ    大径空圧通路、小径空圧通路
３６０    大流量弁機構
３７０    少流量弁機構
ＲＧ    レギュレータ
ＬＢ    潤滑ポンプ
ＰＧ    圧力センサ
Ｐ    油圧ポンプ
Ｔ    タンク
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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