(57)【要約】【課題】路面が濡れていても接着性が高くかつマーシャル安定度が高い水添加常温アスファルト混合物が得られる常温アスファルト混合物、路面が濡れていても接着性が高くかつマーシャル安定度が高い水添加常温アスファルト混合物、及び常温アスファルト混合物を効率よく製造可能な常温アスファルト混合物の製造方法を提供する。【解決手段】常温アスファルト混合物は、骨材と、アスファルトと、少なくともオレイン酸を含む界面活性剤と、アルカリ性添加剤と、を含み、オレイン酸は界面活性剤１００質量％中に６０．０〜６６．５質量％含まれる。水添加常温アスファルト混合物は、前記常温アスファルト混合物と水とを含む。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
骨材と、
アスファルトと、
少なくともオレイン酸を含む界面活性剤と、
アルカリ性添加剤と、
を含み、
前記オレイン酸は前記界面活性剤１００質量％中に６０．０〜６６．５質量％含まれることを特徴とする常温アスファルト混合物。
【請求項２】
前記アルカリ性添加剤の質量を前記界面活性剤の質量で除して得られるアルカリ性添加剤／界面活性剤質量比率が、２０〜１００質量％であることを特徴とする請求項１に記載の常温アスファルト混合物。
【請求項３】
前記界面活性剤は牛脂を含み、前記牛脂は前記界面活性剤１００質量％中に２５〜６０質量％含まれることを特徴とする請求項１又は２に記載の常温アスファルト混合物。
【請求項４】
前記アルカリ性添加剤は、前記骨材、前記アスファルト及び前記界面活性剤からなるアルカリ添加前混合物の１００質量部に加えて０．４〜１．５質量部配合されることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の常温アスファルト混合物。
【請求項５】
前記アスファルト及び前記界面活性剤からなるバインダ混合物は、前記アルカリ添加前混合物の１００質量％中に３．５〜８．０質量％含まれることを特徴とする請求項４に記載の常温アスファルト混合物。
【請求項６】
請求項１〜５のいずれかに記載の常温アスファルト混合物と水とを含むことを特徴とする水添加常温アスファルト混合物。
【請求項７】
請求項１〜５のいずれかに記載の常温アスファルト混合物を製造する製造方法であって、
１００〜１２０℃の骨材と、１５０〜１８０℃のアスファルトとを混合して第１混合物を得る第１混合工程と、
前記第１混合物と、オレイン酸を含む界面活性剤とを混合して第２混合物を得る第２混合工程と、
前記第２混合物と、アルカリ性添加剤とを混合して第３混合物を得る第３混合工程と、
を含み、
得られる常温アスファルト混合物は、前記オレイン酸が前記界面活性剤１００質量％中に６０．０〜６６．５質量％含まれることを特徴とする常温アスファルト混合物の製造方法。
【請求項８】
得られる常温アスファルト混合物は、前記アルカリ性添加剤の質量を前記界面活性剤の質量で除して得られるアルカリ性添加剤／界面活性剤質量比率が、２０〜１００質量％であることを特徴とする請求項７に記載の常温アスファルト混合物の製造方法。
【請求項９】
前記第３混合物を袋詰めした後、常温で袋中養生する養生工程をさらに有することを特徴とする請求項７又は８に記載の常温アスファルト混合物の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、常温アスファルト混合物、水添加常温アスファルト混合物、及び常温アスファルト混合物の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
加熱アスファルト混合物は、耐久性に優れ、一般的な道路舗装等に広く用いられている。加熱アスファルト混合物は、加熱等が必要なことから、大量製造・大量使用に適している。
【０００３】
しかし、加熱アスファルト混合物は、舗装道路の穴埋め等の補修用途のように、少量製造・少量使用が必要な用途では、経済的でなく適していない。また、加熱アスファルト混合物は、混合物温度が低下すると粘性が高くなり、施工が困難になる。さらに、加熱アスファルト混合物は、降雨時の道路や、道路の水たまり箇所等のように路面が濡れている状態では、接着性が低下し、施工が困難になる。
【０００４】
これに対して、特許文献１には、アスファルトと骨材とトール油脂肪酸とセメントとを含み、トール油脂肪酸とセメントとの重量比が１００：１０〜１００：３００の常温施工型加熱アスファルト混合物が開示されている。特許文献１の常温施工型加熱アスファルト混合物によれば、路面が濡れている状態での１００℃以下での常温施工が可能である。
【０００５】
また、特許文献２には、骨材とアスファルトと潤滑性固化材とアルカリ性添加材とを含み、潤滑性固化材が、オレイン酸を３９〜５９重量％含有するアスファルト混合物が開示されている。特許文献２のアスファルト混合物によれば、路面が濡れている状態での１００℃以下での常温施工が可能である。
【０００６】
また、特許文献３には、骨材とアスファルトと潤滑性固化材とアルカリ性添加材とを含み、潤滑性固化材が、オレイン酸を６７〜８５重量％含有するアスファルト混合物が開示されている。特許文献３のアスファルト混合物によれば、路面が濡れている状態での１００℃以下での常温施工が可能である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特許第５５８３９７８号公報
【特許文献２】特許第５９１６９３７号公報
【特許文献３】特許第５９１６９３８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、特許文献１の常温施工型加熱アスファルト混合物や、特許文献２及び３のアスファルト混合物は、マーシャル安定度および動的安定度が十分に高くないという問題があった。また、特許文献１の常温施工型加熱アスファルト混合物や、特許文献２及び３のアスファルト混合物は、路面が濡れている状態での接着性が十分に高くないという問題があった。
【０００９】
本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、路面が濡れていても接着性が高くかつマーシャル安定度および動的安定度が高い水添加常温アスファルト混合物が得られる常温アスファルト混合物、路面が濡れていても接着性が高くかつマーシャル安定度および動的安定度が高い水添加常温アスファルト混合物、及び常温アスファルト混合物を効率よく製造可能な常温アスファルト混合物の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明の第１の態様に係る常温アスファルト混合物は、骨材と、アスファルトと、少なくともオレイン酸を含む界面活性剤と、アルカリ性添加剤と、を含み、前記オレイン酸は前記界面活性剤１００質量％中に６０．０〜６６．５質量％含まれることを特徴とする。
【００１１】
本発明の第２の態様に係る水添加常温アスファルト混合物は、前記常温アスファルト混合物と水とを含むことを特徴とする。
【００１２】
本発明の第３の態様に係る常温アスファルト混合物の製造方法は、前記常温アスファルト混合物を製造する製造方法であって、１００〜１２０℃の骨材と、１５０〜１８０℃のアスファルトとを混合して第１混合物を得る第１混合工程と、前記第１混合物と、オレイン酸を含む界面活性剤とを混合して第２混合物を得る第２混合工程と、前記第２混合物と、アルカリ性添加剤とを混合して第３混合物を得る第３混合工程と、を含み、得られる常温アスファルト混合物は、前記オレイン酸が前記界面活性剤１００質量％中に６０．０〜６６．５質量％含まれることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、路面が濡れていても接着性が高くかつマーシャル安定度および動的安定度が高い水添加常温アスファルト混合物が得られる常温アスファルト混合物、路面が濡れていても接着性が高くかつマーシャル安定度および動的安定度が高い水添加常温アスファルト混合物、及び常温アスファルト混合物を効率よく製造可能な常温アスファルト混合物の製造方法を提供することができる。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、本実施形態に係る常温アスファルト混合物、水添加常温アスファルト混合物、及び常温アスファルト混合物の製造方法について説明する。
【００１５】
［常温アスファルト混合物］
本実施形態に係る常温アスファルト混合物は、骨材と、アスファルトと、オレイン酸を含む界面活性剤と、アルカリ性添加剤と、を含む。また、本実施形態に係る常温アスファルト混合物では、骨材、アスファルト及び界面活性剤からなる混合物をアルカリ添加前混合物と定義する。このため、本実施形態に係る常温アスファルト混合物は、アルカリ添加前混合物とアルカリ性添加剤とを含む。さらに、本実施形態に係る常温アスファルト混合物では、アスファルト及び界面活性剤からなる混合物をバインダ混合物と定義する。このため、本実施形態に係る常温アスファルト混合物は、骨材とバインダ混合物とアルカリ性添加剤とを含む。また、本実施形態に係る常温アスファルト混合物と水とを含む混合物を、水添加常温アスファルト混合物と定義する。
【００１６】
（骨材）
骨材としては、特に限定されず常温アスファルト混合物用に公知の骨材を用いることができる。具体的には、骨材として、粗骨材、細骨材及びフィラーを用いることができる。ここで、粗骨材とは、２．３６ｍｍふるいに留まる骨材である。細骨材とは、２．３６ｍｍふるいを透過して０．０７５ｍｍふるいに留まる骨材である。フィラーとは、０．６０ｍｍふるいを透過する鉱物質粉末である。
【００１７】
粗骨材としては、例えば、砕石、玉砕、砂利、鉄鋼スラグを用いることができる。砕石としては、例えば、７号砕石を用いることができる。また、細骨材としては、天然砂、人工砂、スクリーニングスを用いることができる。例えば、粗砂、細砂等の砂を用いることができる。フィラーとしては、例えば、石灰岩の粉末である石粉等を用いることができる。上記粗骨材及び細骨材として、再生骨材等を用いることができる。
【００１８】
（アスファルト）
アスファルトとしては、常温アスファルト混合物に通常用いられる公知のものを用いることができる。アスファルトとしては、例えば、ストレートアスファルト６０／８０等が用いられる。上記アスファルトとして、改質アスファルト等を用いることができる。
【００１９】
アスファルトは、アルカリ添加前混合物の１００質量％中に、通常２〜１０質量％、好ましくは４〜９．５質量％、より好ましくは４〜７質量％、さらに好ましくは４〜５質量％含まれる。アスファルトの含有量が上記範囲内にあると、十分なマーシャル安定度および動的安定度が得られるため好ましい。
【００２０】
（界面活性剤）
本実施形態で用いられる界面活性剤は、カルボン酸を含み、カルボン酸のうち少なくともオレイン酸を含む。本実施形態で用いられる界面活性剤は、水存在下でアルカリ性添加剤から生成された水酸化カルシウムと速やかに反応することにより、常温アスファルト混合物を速やかに増粘する増粘剤を生成する作用を有する。なお、増粘剤の主体は、後述のようにジオレイン酸カルシウム等のジカルボン酸カルシウム（ＲＣＯＯ）２Ｃａであると推測される。
【００２１】
このように、本実施形態に係る常温アスファルト混合物は、水存在下で増粘剤を速やかに生成する。このため、本実施形態に係る常温アスファルト混合物によれば、水存在下で得られた水添加常温アスファルト混合物を用いて常温アスファルト混合物舗装体を施工した場合に、水添加常温アスファルト混合物の強度が速やかに発現し、交通を早期に解放することが可能になる。
【００２２】
なお、本実施形態に係る常温アスファルト混合物の水存在下での増粘、すなわち常温アスファルト混合物と水とを含む水添加常温アスファルト混合物の増粘は、アルカリ性添加剤中の成分と、界面活性剤との鹸化反応によるものと推測される。具体的には、水添加常温アスファルト混合物の増粘は、アルカリ性添加剤中のカルシウム化合物と水との反応により生成された水酸化カルシウムと、界面活性剤との鹸化反応によるものと推測される。推測されるメカニズムを以下に示す。
【００２３】
はじめに、水添加常温アスファルト混合物においては、アルカリ性添加剤中のカルシウム化合物と水との反応により水酸化カルシウムを生成する下記式（１）の反応が生じると推測される。
［化１］
ＣａＯ＋Ｈ２Ｏ→Ｃａ（ＯＨ）２      （１）
【００２４】
次に、水添加常温アスファルト混合物においては、水酸化カルシウムと界面活性剤とが下記式（２）の鹸化反応を生じると推測される。式（２）において、ＲＣＯＯＨは本実施形態で用いられる界面活性剤に含まれる成分であり、Ｒはアルキル基を示す。
［化２］
２ＲＣＯＯＨ＋Ｃａ（ＯＨ）２→（ＲＣＯＯ）２Ｃａ＋２Ｈ２Ｏ      （２）
【００２５】
本実施形態に係る常温アスファルト混合物は、式（２）で生成するジカルボン酸カルシウム（ＲＣＯＯ）２Ｃａにより増粘すると推測される。
【００２６】
なお、本実施形態で用いられる界面活性剤は、少なくともオレイン酸ＣＨ３（ＣＨ２）７ＣＨ＝ＣＨ（ＣＨ２）７ＣＯＯＨを含む。このため、水添加常温アスファルト混合物においては、少なくともオレイン酸の（ＲＣＯＯ）２Ｃａであるジオレイン酸カルシウム［ＣＨ３（ＣＨ２）７ＣＨ＝ＣＨ（ＣＨ２）７ＣＯＯ］２Ｃａが速やかに生成すると推測される。
【００２７】
本実施形態では、界面活性剤がオレイン酸を特定量含む場合に速やかに機械的強度が発現するため、ジオレイン酸カルシウムが水添加常温アスファルト混合物を速やかに増粘させているものと推測される。
【００２８】
また、本実施形態で用いられる界面活性剤は、オレイン酸以外のカルボン酸として、例えば、パルミチン酸、ステアリン酸等の飽和脂肪酸、リノール酸、リノレン酸等の不飽和脂肪酸等を含むことができる。
【００２９】
界面活性剤に含まれるオレイン酸は、化学物質としてのオレイン酸として添加されたものであってもよいが、オレイン酸を含む動物性脂肪や植物性脂肪に由来するものであってもよい。オレイン酸を含む動物性脂肪としては、例えば、牛脂、豚油等が挙げられる。動物性脂肪が牛脂の場合、例えば、牛脂１００ｇ中にオレイン酸を７７．７ｇ含むものが知られている。界面活性剤が牛脂を含むと、界面活性剤中のオレイン酸の含有量を後述の好ましい範囲内に調整しやすく、安価で、取扱いが容易であるため好ましい。
【００３０】
オレイン酸を含む植物性脂肪としては、例えば、オリーブ油、紅花油、ヒマワリ油、ピーナツ油、アーモンド油等が挙げられる。オレイン酸を含む植物性脂肪が、例えば植物油の場合、植物油１００ｇ中にオレイン酸を５４．６ｇ含むものが知られている。界面活性剤が植物油を含むと、界面活性剤中のオレイン酸の含有量を後述の好ましい範囲内に調整しやすく、安価で、取扱いが容易であるため好ましい。
【００３１】
界面活性剤は、少なくともオレイン酸を含む条件を満たす限り、上記のオレイン酸、オレイン酸以外のカルボン酸、オレイン酸を含む動物性脂肪、オレイン酸を含む植物性脂肪から、１種又は２種以上を組み合わせて用いることができる。
【００３２】
本実施形態に係る常温アスファルト混合物において、オレイン酸は界面活性剤１００質量％中に、６０．０〜６６．５質量％、好ましくは６1．５〜６６．５質量％含まれる。界面活性剤中のオレイン酸の含有量が上記範囲内にあると、マーシャル安定度および動的安定度が高い水添加常温アスファルト混合物が得られ、かつ低温においても高い締固め度が得られるため好ましい。
【００３３】
界面活性剤が２種以上の物質からなる場合、界面活性剤中のオレイン酸の含有量は、界面活性剤を構成する各物質中のオレイン酸の含有量の総和を、界面活性剤全体の質量で除して算出される。
【００３４】
本実施形態に係る常温アスファルト混合物において、界面活性剤が牛脂を含む場合、牛脂は界面活性剤１００質量％中に、例えば２５〜６０質量％、好ましくは２８〜５５質量％より好ましくは３０〜５０質量％含まれる。界面活性剤中の牛脂の含有量が上記範囲内にあると、界面活性剤中のオレイン酸の含有量が上記の好ましい範囲内になることにより、マーシャル安定度および動的安定度が高い水添加常温アスファルト混合物が得られ、かつ低温においても高い締固め度が得られるため好ましい。
【００３５】
本実施形態に係る常温アスファルト混合物において、界面活性剤は、骨材、アスファルト及び界面活性剤からなるアルカリ添加前混合物の１００質量％中に、通常０．６〜３．０質量％、好ましくは１．３５〜２．７質量％、より好ましくは１．５〜２．１質量％含まれる。界面活性剤の含有量が上記範囲内にあるとマーシャル安定度および動的安定度が高い水添加常温アスファルト混合物が得られ、かつ低温においても高い締固め度が得られるため好ましい。
【００３６】
（アルカリ性添加剤）
本実施形態で用いられるアルカリ性添加剤は、水存在下でアルカリ性添加剤から生成された水酸化カルシウムと上記界面活性剤とが速やかに反応することにより、水添加常温アスファルト混合物を速やかに増粘させる作用を有する。これにより、本実施形態に係る常温アスファルト混合物によれば、水存在下で得られた水添加常温アスファルト混合物を用いて常温アスファルト混合物舗装体を施工した場合に、水添加常温アスファルト混合物の強度が速やかに発現し、交通を早期に解放することが可能になる。アルカリ性添加剤から生成された水酸化カルシウムと界面活性剤との反応による常温アスファルト混合物の増粘作用は「界面活性剤」の項で説明したため、記載を省略する。
【００３７】
本実施形態で用いられるアルカリ性添加剤は、少なくともカルシウム化合物、例えば、酸化カルシウムＣａＯ分を含む。アルカリ性添加剤が、少なくともカルシウム化合物を含むことにより、水存在下で上記式（１）の反応が生じるとともに、上記式（２）の反応が生じ、水添加常温アスファルト混合物が速やかに増粘すると考えられる。
【００３８】
本実施形態で用いられるアルカリ性添加剤は、カルシウム化合物を含む限り特に限定されない。本実施形態で用いられるアルカリ性添加剤としては、例えば、普通ポルトランドセメントが用いられる。このうち、普通ポルトランドセメントは、水添加常温アスファルト混合物が速やかに増粘するため好ましい。
【００３９】
普通ポルトランドセメントは、主な物質として、ケイ酸三カルシウム（３ＣａＯ・ＳｉＯ２）、ケイ酸二カルシウム（２ＣａＯ・ＳｉＯ２）、カルシウムアルミネート（３ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３）、カルシウムアルミノフェライト（４ＣａＯ・Ａｌ２Ｏ３・Ｆｅ２Ｏ３）、硫酸カルシウム（ＣａＳＯ４・２Ｈ２Ｏ）を含み、酸化カルシウムＣａＯ分を含む。このため。アルカリ性添加剤として普通ポルトランドセメントを用いると、水存在下で上記式（１）の反応が生じるとともに、上記式（２）の反応が生じることにより、水添加常温アスファルト混合物が速やかに増粘するものと考えられる。
【００４０】
本実施形態に係る常温アスファルト混合物において、アルカリ性添加剤の質量を界面活性剤の質量で除して得られるアルカリ性添加剤／界面活性剤質量比率は、通常２０〜１００質量％、好ましくは３０〜１００質量％、より好ましくは５０〜７５質量％である。アルカリ性添加剤／界面活性剤質量比率が、上記範囲内にあると、マーシャル安定度が高い水添加常温アスファルト混合物が得られるため好ましい。
【００４１】
本実施形態に係る常温アスファルト混合物において、アルカリ性添加剤は、骨材、アスファルト及び界面活性剤からなるアルカリ添加前混合物の１００質量部に加えて、通常０．３〜２．０質量部、好ましくは０．４〜１．５質量部配合される。アルカリ性添加剤の配合量が上記範囲内にあると、マーシャル安定度が高い水添加常温アスファルト混合物が得られるため好ましい。
【００４２】
本実施形態に係る常温アスファルト混合物において、アスファルト及び界面活性剤からなるバインダ混合物は、アルカリ添加前混合物の１００質量％中に、通常３．５〜８．０質量％、好ましくは４．５〜７質量％含まれる。バインダ混合物の配合量が上記範囲内にあると、マーシャル安定度および動的安定度が高い水添加常温アスファルト混合物が得られるため好ましい。
【００４３】
（常温アスファルト混合物の作用）
本実施形態に係る常温アスファルト混合物は、水存在下で速やかに増粘する。また、本実施形態に係る常温アスファルト混合物と水とを含む混合物である水添加常温アスファルト混合物は、水を含むため速やかに増粘する。このため、本実施形態に係る常温アスファルト混合物によれば、水存在下で得られた水添加常温アスファルト混合物を用いて常温アスファルト混合物舗装体を施工する場合に、水添加常温アスファルト混合物が速やかに強度を発現するため、常温アスファルト混合物舗装体における交通を早期に解放することが可能になる。
【００４４】
なお、水添加常温アスファルト混合物が速やかに増粘するメカニズムは、以下のとおりであると推測される。すなわち、常温アスファルト混合物は、水存在下で、水と接触することにより、はじめに、上記式（１）等の反応が生じてアルカリ性添加剤が水酸化カルシウムを生成する。なお、常温アスファルト混合物と水との接触の態様としては、例えば、常温アスファルト混合物と水との混合、常温アスファルト混合物の塊の表面からの常温アスファルト混合物中への水の浸透等が挙げられる。常温アスファルト混合物と水との接触は、意図的であってもよいし意図的でなくてもよい。意図的である常温アスファルト混合物と水との接触は、例えば、常温アスファルト混合物と水との混合等が挙げられる。意図的でない常温アスファルト混合物と水との接触は、例えば、濡れた路面や雨天における常温アスファルト混合物の路面への施工等が挙げられる。
【００４５】
次に、水酸化カルシウムと界面活性剤とは上記式（２）等の鹸化反応を生じ、水添加常温アスファルト混合物を増粘させる（ＲＣＯＯ）２Ｃａを生成する。本実施形態で用いられる界面活性剤はオレイン酸ＣＨ３（ＣＨ２）７ＣＨ＝ＣＨ（ＣＨ２）７ＣＯＯＨを所定量含むため、上記式（２）等の鹸化反応により、水添加常温アスファルト混合物中で、ジオレイン酸カルシウム［ＣＨ３（ＣＨ２）７ＣＨ＝ＣＨ（ＣＨ２）７ＣＯＯ］２Ｃａが所定量生成される。
【００４６】
この生成したジオレイン酸カルシウムは、水添加常温アスファルト混合物を速やかに増粘して水添加常温アスファルト混合物のマーシャル安定度および動的安定度を早期に高めると推測される。このため、水添加常温アスファルト混合物を用いて常温アスファルト混合物舗装体を施工する場合に常温アスファルト混合物舗装体における交通を早期に解放することが可能になる。
【００４７】
また、本実施形態に係る常温アスファルト混合物は、水存在下で得られた水添加常温アスファルト混合物が速やかに増粘する。
【００４８】
（常温アスファルト混合物の効果）
本実施形態に係る常温アスファルト混合物は、水存在下で得られた水添加常温アスファルト混合物が速やかかつ高い粘度に増粘する。このため、本実施形態に係る常温アスファルト混合物によれば、路面が濡れていても接着性が高くかつマーシャル安定度が高い水添加常温アスファルト混合物が得られる。また、本実施形態に係る常温アスファルト混合物によれば、路面の濡れの有無にかかわらず、粘度が高く耐久性の高い常温アスファルト混合物舗装体を短時間で形成することができる。このため、本実施形態に係る常温アスファルト混合物によれば、路面の濡れの有無にかかわらず、常温アスファルト混合物舗装体における交通を早期に解放することできる。
【００４９】
［水添加常温アスファルト混合物］
上記のように、本実施形態に係る常温アスファルト混合物は、水存在下で得られた水添加常温アスファルト混合物が速やかかつ高い粘度に増粘する。なお、水添加常温アスファルト混合物は、常温アスファルト混合物と水との接触後に水が消費され増粘する。このため、水添加常温アスファルト混合物中の水量及び水添加常温アスファルト混合物の組成は、一般的に、時間の経過につれて変化する。
【００５０】
常温アスファルト混合物の１００質量部に加えられる水の配合量は、例えば２０〜３０質量部とし、意図的な水の添加によるものであってもよいし意図的な水の添加によらないものであってもよい。
【００５１】
（水添加常温アスファルト混合物の作用）
本実施形態に係る水添加常温アスファルト混合物は、常温アスファルト混合物と水との接触後に、速やかかつ高い粘度に増粘する。この増粘作用は、「常温アスファルト混合物の作用」の項で説明したため、説明を省略する。
【００５２】
（水添加常温アスファルト混合物の効果）
本実施形態に係る水添加常温アスファルト混合物は、速やかかつ高い粘度に増粘する。このため、本実施形態に係る水添加常温アスファルト混合物によれば、路面が濡れていても接着性が高くかつマーシャル安定度が高い水添加常温アスファルト混合物が得られる。また、本実施形態に係る水添加常温アスファルト混合物によれば、路面の濡れの有無にかかわらず、粘度が高く耐久性の高い常温アスファルト混合物舗装体を短時間で形成することができる。このため、本実施形態に係る水添加常温アスファルト混合物によれば、路面の濡れの有無にかかわらず、常温アスファルト混合物舗装体における交通を早期に解放することできる。
【００５３】
上記本実施形態に係る常温アスファルト混合物は、例えば、以下の方法により製造される。
【００５４】
［常温アスファルト混合物の製造方法］
本実施形態に係る常温アスファルト混合物の製造方法は、上記本実施形態に係る常温アスファルト混合物を製造する製造方法であり、第１混合工程と、第２混合工程と、第３混合工程と、を含む。
【００５５】
（第１混合工程）
第１混合工程は、１００〜１２０℃の骨材と、１５０〜１８０℃のアスファルトとを混合して第１混合物を得る工程である。骨材を上記温度範囲内にすると、骨材含水比が低下し、乾燥することができるため好ましい。アスファルトを上記温度範囲内にすると、骨材との混合性が向上するため好ましい。第１混合物は、骨材と、アスファルトとを含む。
【００５６】
（第２混合工程）
第２混合工程は、第１混合物と、オレイン酸を含む界面活性剤とを混合して第２混合物を得る工程である。第１混合物は９０〜１００℃であると、界面活性剤との混合性が向上するため好ましい。第２混合物は、骨材と、アスファルトと、オレイン酸を含む界面活性剤とを含む。
【００５７】
界面活性剤は、得られる常温アスファルト混合物において、オレイン酸が界面活性剤１００質量％中に６０．０〜６６．５質量％、好ましくは６1．５〜６６．５質量％含まれる。界面活性剤中のオレイン酸の含有量が上記範囲内にあると、マーシャル安定度および動的安定度が高い水添加常温アスファルト混合物が得られ、かつ低温においても高い締固め度が得られるため好ましい。
【００５８】
（第３混合工程）
第３混合工程は、第２混合物と、アルカリ性添加剤とを混合して第３混合物を得る工程である。第３混合物は９０〜１００℃に加温すると、アルカリ性添加剤との混合性が向上するため好ましい。第３混合物は、骨材と、アスファルトと、オレイン酸を含む界面活性剤と、アルカリ性添加剤とを含む。すなわち、第３混合物は、常温アスファルト混合物と同一である。
【００５９】
得られる常温アスファルト混合物は、アルカリ性添加剤の質量を界面活性剤の質量で除して得られるアルカリ性添加剤／界面活性剤質量比率が、通常２０〜１００質量％、好ましくは３０〜１００質量％、より好ましくは５０〜７５質量％である。アルカリ性添加剤／界面活性剤質量比率が、上記範囲内にあると、マーシャル安定度および動的安定度が高い水添加常温アスファルト混合物が得られるため好ましい。
【００６０】
得られる常温アスファルト混合物において、アルカリ性添加剤は、骨材、アスファルト及び界面活性剤からなるアルカリ添加前混合物の１００質量部に加えて、通常０．３〜２．０質量部、好ましくは０．４〜１．５質量部配合される。アルカリ性添加剤の配合量が上記範囲内にあると、マーシャル安定度および動的安置度が高い水添加常温アスファルト混合物が得られるため好ましい。
【００６１】
本実施形態に係る常温アスファルト混合物の製造方法は、上記第３混合工程の後に、さらに養生工程を設けてもよい。
【００６２】
（養生工程）
養生工程は、第３混合物を袋詰めした後、常温で袋中養生（保存）する工程である。ここで、袋中養生とは、第３混合物を袋中で保存することを意味する。第３混合物は、本実施形態に係る常温アスファルト混合物であるため、養生工程は、本実施形態に係る常温アスファルト混合物を常温で袋中養生（保存）する工程である。袋中養生の養生時間は、通常３ヵ月間程度である。
【００６３】
（常温アスファルト混合物の製造方法の効果）
本実施形態に係る常温アスファルト混合物の製造方法によれば、本実施形態に係る常温アスファルト混合物を効率よく製造可能である。
【実施例】
【００６４】
以下、本発明を実施例により更に詳細に説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。
【００６５】
以下の実施例では、以下の材料を用いた。
（骨材）
＜粗骨材＞
・砕石７号（粒子径５〜２．５ｍｍ）
＜細骨材＞
・粗砂（粒子径２．５ｍｍ以下）
＜フィラー＞
・石粉（粒子径０．６ｍｍ〜０．０７５ｍｍ）
（アスファルト）
・ストレートアスファルト６０／８０
（界面活性剤）
・杭州ジンヨウ化学株式会社（Ｈａｎｇｚｈｏｕ  Ｊｉｎｇｙｏｕ  Ｃｈｅｍｃａｌ  Ｃｏ.，Ｌｔｄ）製牛脂（Ｔａｌｌｏｗ  ａｃｉｄ、オレイン酸含有量７７．７質量％）
・築野食品工業株式会社製植物脂肪酸ＴＦＡ-１２５（オレイン酸含有量５４．６質量％）
（アルカリ性添加剤）
・太平洋セメント株式会社製普通ポルトランドセメント（商品名：太平洋セメント）
【００６６】
表１に、上記牛脂及び植物脂肪酸における、オレイン酸等の成分の含有量（質量％）を示す。表１より、牛脂及び植物脂肪酸は脂肪酸以外の成分を含まないことが分かる。
【００６７】
【表１】
2019143046.tif 000002
【００６８】
［実施例１〜３、比較例１及び２］
（常温アスファルト混合物の調製）
＜原料の養生＞
はじめに、原料ごとに所定の温度で養生した。具体的には、砕石７号及び粗砂を１２０℃で養生し、ストレートアスファルト６０／８０を１５５℃で養生し、石粉、牛脂、植物脂肪酸、及び普通ポルトランドセメントを常温（２０℃）で養生した。
【００６９】
＜骨材混合物の調製＞
次に、砕石７号、粗砂及び石粉を、表２に示す配合量で混合することにより、表３に示す合成粒度分布を有する骨材混合物を調製した。
【００７０】
【表２】
2019143046.tif 000003
【００７１】
【表３】
2019143046.tif 000004
【００７２】
＜第１混合物の混合＞
次に、表２に示す配合量で、砕石７号、粗砂及び石粉からなる骨材混合物と、１５５℃のストレートアスファルト６０／８０とを混合して９０〜１００℃の第１混合物を作製した。
【００７３】
＜第２混合物の混合＞
さらに、表２に示す配合量で、９０〜１００℃の第１混合物に、常温の牛脂と常温の植物脂肪酸とを添加し、混合して第２混合物を作製した。
【００７４】
＜第３混合物の混合＞
さらに、表２に示す配合量で、第２混合物に、常温の普通ポルトランドセメントを添加し、混合して第３混合物（常温アスファルト混合物）を作製した。
【００７５】
＜養生工程＞
次に、得られた第３混合物（常温アスファルト混合物）を、袋詰めし、保存した。
【００７６】
（水添加常温アスファルト混合物の調製及び評価）
＜締固め度＞
袋中養生後の常温アスファルト混合物（試料Ｎｏ．Ａ１〜Ａ５）のそれぞれについて、恒温槽内で、表４に示す締固め温度（７０℃、６０℃、４０℃、２０℃、０℃、−１０℃）で１２時間以上養生した。なお、表４中、「−」と表示してある試料は締固め度を測定していない。
次に、表２に示す配合量で、常温アスファルト混合物に常温の水を添加して水添加常温アスファルト混合物を作製した。各水添加常温アスファルト混合物を型枠（モールド）に速やかに投入し、マーシャルランマで転圧することにより、直径１０．１６ｃｍ×高さ６．３５ｃｍの水添加常温アスファルト混合物の供試体を作製した。マーシャルランマでの転圧は、片面５０回ずつの両面突きとした。
常温アスファルト混合物への水添加から１０分後、供試体を脱型し、２４時間、常温の気中で養生した。その後、供試体を水中に投入して水中質量を測定し、さらに表乾状態にした後、表乾質量を測定した。さらに、供試体を１１０℃で１２時間養生して十分に乾燥させた後、空中質量を測定した。
締固め度を算出するための基準密度としては、後述の比較例３の加熱アスファルト混合物（試料Ｎｏ．Ａ９）の密度を用いた。常温アスファルト混合物の締固め度を算出した結果を表４に示す。なお、締固め度の目標値を締固め度９６．５％以上とした。
【００７７】
【表４】
2019143046.tif 000005
【００７８】
表４より、実施例１〜３（試料Ｎｏ．Ａ３〜Ａ５）は、測定した−１０℃〜４０℃の供試体の全部が目標締固め度（９６．５％）を上回る締固め度を示し、非常に良好であることが分かった。一方、比較例１及び２（試料Ｎｏ．Ａ１及びＡ２）は、供試体の全部又は一部が目標締固め度を下回ることが分かった。
【００７９】
＜締固め度９６．５％以上になる締固め温度＞
また、実施例１〜３（試料Ｎｏ．Ａ３〜Ａ５）、並びに比較例１及び２（試料Ｎｏ．Ａ１及びＡ２）につき、締固め度が目標締固め度（９６．５％）以上になる締固め温度（℃）を算出した。目標締固め度が得られる締固め温度は、試料Ｎｏ．Ａ１〜Ａ５のそれぞれにつき、測定した締固め度に基づいて、締固め温度（℃）と締固め度（％）との関係を示した近似直線を算出し、この近似直線が目標締固め度（９６．５％）以上になる締固め温度（℃）の範囲を算出した。
例えば、実施例１（試料Ｎｏ．Ａ３）における、目標締固め度以上になる締固め温度の算出方法を以下に示す。はじめに、４点の締固め温度（４０℃、２０℃、０℃、−１０℃）で測定した４個の締固め度（９９．９％、９８．８％、９６．９％、９７．０％）の測定値に基づいて、横軸を締固め温度（℃）、縦軸を締固め度（％）とした近似直線を求めた。次に、この近似直線から目標締固め度（９６．５％）以上になる締固め温度（℃）の範囲を算出した。結果を表４に示す。
【００８０】
表４より、実施例１〜３（試料Ｎｏ．Ａ３〜Ａ５）は、目標締固め度９６．５（％）以上になる締固め温度（℃）が−１０℃以上であり、低温での施工が非常に容易であることが分かった。一方、比較例１及び２（試料Ｎｏ．Ａ１及びＡ２）は、目標締固め度９６．５（％）以上になる締固め温度（℃）が９５℃以上又は３４℃以上であり、低温での施工が困難であることが分かった。
【００８１】
＜６０℃マーシャル安定度＞
袋中養生後の常温アスファルト混合物（試料Ｎｏ．Ａ１〜Ａ５）のそれぞれについて、恒温槽内で、表４に示す締固め温度（７０℃、６０℃、４０℃、２０℃、０℃、−１０℃）で１２時間以上養生した。なお、表４中、「−」と表示してある試料は６０℃マーシャル安定度を測定していない。
次に、表２に示す配合量で、常温アスファルト混合物に常温の水を添加して水添加常温アスファルト混合物を作製した。各水添加常温アスファルト混合物を型枠に速やかに投入し、マーシャルランマで転圧することにより、直径１０．１６ｃｍ×高さ６．３５ｃｍの水添加常温アスファルト混合物の供試体を作製した。マーシャルランマでの転圧は、片面５０回ずつの両面突きとした。
常温アスファルト混合物への水添加から１０分後、供試体を脱型し、２０℃の恒温槽内で、７日間養生した。得られた供試体について、６０℃でマーシャル安定度試験を行い、６０℃マーシャル安定度（ｋＮ）を測定した。結果を表４に示す。
６０℃マーシャル安定度（ｋＮ）の目標安定度は、後述の比較例３の加熱アスファルト混合物（試料Ｎｏ．Ａ９）で得た６０℃マーシャル安定度４．８ｋＮとした。
【００８２】
表４より、実施例２及び３（試料Ｎｏ．Ａ４及びＡ５）は、測定した−１０℃〜４０℃の供試体の全部が目標安定度（４．８ｋＮ）を上回る６０℃マーシャル安定度を示し、非常に良好であることが分かった。また、実施例１（試料Ｎｏ．Ａ３）は、測定した２０℃〜４０℃の供試体が目標安定度を上回る６０℃マーシャル安定度を示し、比較的良好であることが分かった。一方、比較例１及び２（試料Ｎｏ．Ａ１及びＡ２）は、供試体の全部又は一部が目標安定度を下回ることが分かった。
【００８３】
＜６０℃マーシャル安定度４．８ｋＮ以上になる締固め温度＞
また、実施例１〜３（試料Ｎｏ．Ａ３〜Ａ５）、並びに比較例１及び２（試料Ｎｏ．Ａ１及びＡ２）につき、６０℃マーシャル安定度が目標安定度（４．８ｋＮ）以上になる締固め温度（℃）を算出した。目標安定度以上になる締固め温度は、試料Ｎｏ．Ａ１〜Ａ５のそれぞれにつき、測定した６０℃マーシャル安定度に基づいて、締固め温度（℃）と６０℃マーシャル安定度（ｋＮ）との関係を示した近似直線を算出し、この近似直線が目標安定度（４．８ｋＮ）以上になる締固め温度（℃）の範囲を算出した。
例えば、実施例２（試料Ｎｏ．Ａ４）における、目標安定度以上になる締固め温度の算出方法を以下に示す。はじめに、４点の締固め温度（４０℃、２０℃、０℃、−１０℃）で測定した４個の６０℃マーシャル安定度（８．４ｋＮ、７．４ｋＮ、６．２ｋＮ、５．１ｋＮ）の測定値に基づいて、横軸を締固め温度（℃）、縦軸を６０℃マーシャル安定度（ｋＮ）とした近似直線を求めた。次に、この近似直線から目標安定度（４．８ｋＮ）以上になる締固め温度（℃）の範囲を算出した。結果を表４に示す。
【００８４】
表４より、実施例２及び３（試料Ｎｏ．Ａ４及びＡ５）は、目標安定度（４．８ｋＮ）以上になる締固め温度（℃）が−１０℃以上であり、低温での施工が非常に容易であることが分かった。実施例１（試料Ｎｏ．Ａ３）は、目標安定度（４．８ｋＮ）以上になる締固め温度（℃）が２０℃以上であり、低温での施工が比較的容易であることが分かった。一方、比較例１及び２（試料Ｎｏ．Ａ１及びＡ２）は、目標安定度（４．８ｋＮ）以上になる締固め温度（℃）がなく、低温での施工が困難であることが分かった。
【００８５】
（表４に示す結果の評価）
表４に示す締固め度、締固め度９６．５％以上になる締固め温度、６０℃マーシャル安定度、及び６０℃マーシャル安定度４．８ｋＮ以上になる締固め温度の結果より、水添加常温アスファルト混合物を締固め度９６．５％以上かつ６０℃マーシャル安定度４．８ｋＮ以上にするためには、界面活性剤中の牛脂の配合比率が３０質量％以上であることが好ましいことが分かった。なお、表２に示すように、「界面活性剤中の牛脂の配合比率が３０質量％以上」とは、「界面活性剤中のオレイン酸の含有比率が６１．５質量％以上」に相当する。
【００８６】
［実施例４〜６、比較例３及び４］
（常温アスファルト混合物の調製）
実施例４〜６の常温アスファルト混合物（試料Ｎｏ．Ａ６〜Ａ８）を以下のようにして調製した。具体的には、原料の配合量を表２に示すように変えた以外は実施例１と同様にして、第３混合物（常温アスファルト混合物）を調製した後、この常温アスファルト混合物を袋詰めした。これにより、実施例４〜６の常温アスファルト混合物（試料Ｎｏ．Ａ６〜Ａ８）を調製した。なお、実施例４〜６（試料Ｎｏ．Ａ６〜Ａ８）は、普通ポルトランドセメントの配合量を変えた効果を観察する実施例である。
また、比較例３として、表２に示す組成の加熱アスファルト混合物（試料Ｎｏ．Ａ９）を用意した。さらに、比較例４として、一般的な常温アスファルト混合物（前田道路株式会社製、マイルドパッチ（５ｍｍタイプ）、試料Ｎｏ．Ａ１０）を用意した。
【００８７】
（水添加常温アスファルト混合物の調製及び評価）
＜強度発現性（２０℃マーシャル安定度）＞
実施例４〜６（試料Ｎｏ．Ａ６〜Ａ８）について、以下のようにして水添加常温アスファルト混合物を調製し、強度発現性（２０℃マーシャル安定度）を評価した。
はじめに、袋中養生後の常温アスファルト混合物（試料Ｎｏ．Ａ６〜Ａ８）のそれぞれについて、恒温槽内で、締固め温度２０℃で１２時間以上養生した。
次に、表２に示す配合量で、常温アスファルト混合物に常温の水を添加して水添加常温アスファルト混合物を作製した。各水添加常温アスファルト混合物を型枠に速やかに投入し、マーシャルランマで転圧することにより、直径１０．１６ｃｍ×高さ６．３５ｃｍの水添加常温アスファルト混合物の供試体を作製した。マーシャルランマでの転圧は、片面５０回ずつの両面突きとした。
常温アスファルト混合物への水添加から１０分後、供試体を脱型し、２０℃の恒温槽内で、表５に示す養生時間で養生した。得られた供試体について、２０℃でマーシャル安定度試験を行い、２０℃マーシャル安定度（ｋＮ）を測定した。結果を表５に示す。
【００８８】
表５に示す実施例４〜６（試料Ｎｏ．Ａ６〜Ａ８）の２０℃マーシャル安定度の結果より、水添加後の経過時間が長いほど、２０℃マーシャル安定度（ｋＮ）が大きくなることが分かった。また、水添加後の経過時間が同じ場合、普通ポルトランドセメントの配合量が多くなるほど２０℃マーシャル安定度（ｋＮ）が大きくなることが分かった。また、実施例５及び６（試料Ｎｏ．Ａ７及びＡ８）は、一般的な常温アスファルト混合物である比較例４（試料Ｎｏ．Ａ１０）よりも２０℃マーシャル安定度（ｋＮ）が大きくなることが分かった。
【００８９】
【表５】
2019143046.tif 000006
【００９０】
＜最終強度（６０℃マーシャル安定度）＞
実施例４〜６（試料Ｎｏ．Ａ６〜Ａ８）について、以下のようにして水添加常温アスファルト混合物を調製し、最終強度（６０℃マーシャル安定度）を評価した。
はじめに、袋中養生後の常温アスファルト混合物（試料Ｎｏ．Ａ６〜Ａ８）のそれぞれについて、恒温槽内で、締固め温度２０℃で１２時間以上養生した。
次に、表２に示す配合量で、常温アスファルト混合物に常温の水を添加して水添加常温アスファルト混合物を作製した。各水添加常温アスファルト混合物を型枠に速やかに投入し、マーシャルランマで転圧することにより、直径１０．１６ｃｍ×高さ６．３５ｃｍの水添加常温アスファルト混合物の供試体を作製した。マーシャルランマでの転圧は、片面５０回ずつの両面突きとした。
常温アスファルト混合物への水添加から１０分後、供試体を脱型し、２０℃の恒温槽内で、７日間養生した。得られた供試体について、６０℃でマーシャル安定度試験を行い、６０℃マーシャル安定度（ｋＮ）を測定した。結果を表５に示す。
【００９１】
比較例３（試料Ｎｏ．Ａ９）について、最終強度（６０℃マーシャル安定度）を評価した。具体的には、表２に示す配合量で、１５５℃に加熱した砕石７号、粗砂と石粉からなる骨材混合物と、１５５℃のストレートアスファルト６０／８０のみで混合して１５５℃の加熱アスファルト混合物を作製した。
加熱アスファルト混合物を型枠に速やかに投入し、マーシャルランマで転圧することにより、直径１０．１６ｃｍ×高さ６．３５ｃｍの加熱アスファルト混合物の供試体を作製した。マーシャルランマでの転圧は、片面５０回ずつの両面突きとした。
この加熱アスファルト混合物を転圧し、１２時間以上気中養生後に供試体を脱型した。得られた供試体について、６０℃でマーシャル安定度試験を行い、６０℃マーシャル安定度（ｋＮ）を測定した。その結果を表５に示す。
【００９２】
表５に示す実施例４〜６（試料Ｎｏ．Ａ６〜Ａ８）並びに比較例３及び４（試料Ｎｏ．Ａ９及びＡ１０）の６０℃マーシャル安定度の結果より、実施例５及び６（試料Ｎｏ．Ａ７及びＡ８）は、同種の加熱アスファルト混合物である比較例３及び一般的な常温アスファルト混合物である比較例４よりも６０℃マーシャル安定度（ｋＮ）が大きくなることが分かった。
【００９３】
＜耐流動性（６０℃ホイールトラッキング（ＷＴ）試験）＞
実施例５（試料Ｎｏ．Ａ７）について、以下のようにして水添加常温アスファルト混合物を調製し、耐流動性（６０℃ホイールトラッキング（ＷＴ）試験）を評価した。
はじめに、袋中養生後の常温アスファルト混合物（試料Ｎｏ．Ａ７）について、恒温槽内で、締固め温度２０℃で１２時間以上養生した。
次に、表２に示す配合量で、常温アスファルト混合物に常温の水を添加して水添加常温アスファルト混合物を作製した。水添加常温アスファルト混合物をホイールトラッキング（ＷＴ）試験の供試体を作製する型枠に速やかに投入し、ローラコンパクタで２５往復転圧することにより、縦３０ｃｍ×横３０ｃｍ×厚さ５ｃｍの水添加常温アスファルト混合物の供試体を作製した。
常温アスファルト混合物への水添加から１２時間後、供試体を脱型し、２０℃の恒温槽内で、７日間養生した。得られた供試体について、６０℃でホイールトラッキング（ＷＴ）試験を行い、ＤＳ（動的安定度）（回／ｍｍ）を測定した。結果を表５に示す。
【００９４】
比較例３（試料Ｎｏ．Ａ９）について、耐流動性（６０℃ホイールトラッキング（ＷＴ）試験）を評価した。具体的には、１５５℃に加熱した砕石７号、粗砂と石粉からなる骨材混合物と、１５５℃のストレートアスファルト６０／８０のみで混合して１５５℃の加熱アスファルト混合物を作製した。
加熱アスファルト混合物をホイールトラッキング（ＷＴ）試験の供試体を作製する型枠に速やかに投入し、ローラコンパクタで２５往復転圧することにより、縦３０ｃｍ×横３０ｃｍ×厚さ５ｃｍの加熱アスファルト混合物の供試体を作製した。
この加熱アスファルト混合物を転圧し、１２時間以上気中養生後に供試体を脱型した。得られた供試体について、６０℃でホイールトラッキング（ＷＴ）試験を行い、ＤＳ（動的安定度）（回／ｍｍ）を測定した。その結果を表５に示す。
【００９５】
表５に示す実施例５（試料Ｎｏ．Ａ７）及び比較例３（試料Ｎｏ．Ａ９）と比較例４（試料Ｎｏ．Ａ１０）の６０℃ホイールトラッキング（ＷＴ）試験の結果より、実施例５（試料Ｎｏ．Ａ７）が比較例３（試料Ｎｏ．Ａ９）および比較例４（試料Ｎｏ．Ａ１０）に比較して格段に耐流動性の高いことが分かった。
【００９６】
（表５に示す結果の評価）
表５に示す実施例４〜６（試料Ｎｏ．Ａ６〜Ａ８）の２０℃マーシャル安定度の結果より、普通ポルトランドセメントの配合量が多くなるほど２０℃マーシャル安定度（ｋＮ）が大きくなることが分かった。
また、実施例５及び６（試料Ｎｏ．Ａ７及びＡ８）は６０℃マーシャル安定度（ｋＮ）が大きく、実施例５（試料Ｎｏ．Ａ７）は格段に耐流動性の高いことが分かった。
【００９７】
以上、本発明を実施形態によって説明したが、本発明はこれらに限定されるものではなく、本発明の要旨の範囲内で種々の変形が可能である。