(57)【要約】【課題】  交流及び直流溶接電源の両方において、強度及び靭性に優れた溶接金属が得られ、耐溶接欠陥性及び耐高温割れ性に優れ、全姿勢溶接で溶接作業性が良好なオーステナイト系ステンレス鋼溶接用被覆アーク溶接棒を提供する。【解決手段】  心線と被覆剤の一方または両方で、心線質量比でＣ：０．０４％以下、Ｓｉ：０．３〜１．０％、Ｍｎ：２〜５％、Ｎｉ：９〜１２％、Ｃｒ：１８〜２４％、Ａｌ：０．０１〜０．３０％、Ｂｉ：０．００５〜０．０５０％を含有し、被覆剤全質量に対して質量％で、被覆剤中に、ＴｉＯ2換算値の合計：２０〜４０％、ＳｉＯ2換算値の合計：１８〜３５％、Ａｌ2Ｏ3換算値の合計：３〜１０％、Ｆ換算値の合計：０．１〜５．０％、ＣａＣＯ3：５〜２０％、Ｎａ換算値及びＫ換算値の合計：１〜１０％を含有することを特徴とする。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
オーステナイト系ステンレス鋼溶接用被覆アーク溶接棒において、オーステナイト系ステンレス鋼を心線とし、前記心線と被覆剤の一方または両方の合計で、下記式に示す心線質量比で、
Ｃ：０．０４％以下であり、
Ｓｉ：０．３〜１．０％、
Ｍｎ：２〜５％、
Ｎｉ：９〜１２％、
Ｃｒ：１８〜２４％、
Ａｌ：０．０１〜０．３０％、
Ｂｉ：０．００５〜０．０５０％を含有し、
前記被覆剤は、当該被覆剤全質量に対する質量％で、
Ｔｉ酸化物のＴｉＯ2換算値の合計：２０〜４０％、
Ｓｉ酸化物のＳｉＯ2換算値の合計：１８〜３５％、
Ａｌ酸化物のＡｌ2Ｏ3換算値の合計：３〜１０％、
金属弗化物のＦ換算値の合計：０．１〜５．０％、
ＣａＣＯ3：５〜２０％、
Ｎａ化合物及びＫ化合物のＮａ換算値及びＫ換算値の合計：１〜１０％を含有し、残部が塗装剤、前記心線のＦｅ、被覆剤の鉄合金からのＦｅ分及び不可避不純物からなることを特徴とするオーステナイト系ステンレス鋼溶接用被覆アーク溶接棒。
心線質量比＝心線中の含有量％＋被覆剤中の含有量％×被覆率％／１００・・・式
（但し、心線中の含有量％は心線全質量に対する質量％、被覆剤中の含有量％は被覆剤全質量に対する質量％、被覆率は、当該オーステナイト系ステンレス鋼溶接用被覆アーク溶接棒全質量に対する前記被覆剤の質量％）
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、化学機器、容器、プラント等に用いられる耐粒界腐食性が良好な低炭素のオーステナイト系ステンレス鋼の溶接に用いる被覆アーク溶接棒に関し、交流電源又は直流電源の何れが印加された場合においても、強度及び靭性に優れた溶接金属が得られ、耐溶接欠陥性及び耐高温割れ性に優れ、かつ、全姿勢溶接でスラグ剥離性及びビード形状等の溶接作業性が良好オーステナイト系ステンレス鋼溶接用被覆アーク溶接棒に関する。
【背景技術】
【０００２】
低炭素のオーステナイト系ステンレス鋼は、ステンレス鋼の中で耐粒界腐食等の耐食性が優れていることから化学プラントや原子力関連施設に利用されている。近年では、国内ならず外国においてもオーステナイト系ステンレス鋼が広く使用されており、それに伴い、オーステナイト系ステンレス鋼溶接用被覆アーク溶接棒の需要が増加している。また、日本の溶接施工では交流溶接電源が主に使用されているが、外国の溶接施工では直流溶接電源も広く使用されており、交流溶接電源及び直流溶接電源両方で母材並みの強度及び靭性の溶接金属性能が得られ、耐溶接欠陥性及び耐高温割れ性に優れるとともに、全姿勢溶接で溶接作業性が良好なオーステナイト系ステンレス鋼溶接用被覆アーク溶接棒の開発が要望されている。
【０００３】
従来から、優れた溶接金属特性が得られ、かつ、溶接作業性にも優れるステンレス鋼溶接用被覆アーク溶接棒は研究されており、例えば、特許文献１には、スラグ剥離性等の溶接作業性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼溶接用被覆アーク溶接棒が開示されている。しかし、特許文献１に記載のオーステナイト系ステンレス鋼溶接用被覆アーク溶接棒は、交流溶接電源を用いた場合では良好なスラグ剥離性が得られるものの、直流溶接電源を用いて溶接した場合には十分なスラグ剥離性が得られず、溶接作業性の面で満足できるものではない。
【０００４】
また、特許文献２及び特許文献３には、良好なビード形状が得られるなど全姿勢溶接での溶接作業性が良好なオーステナイト系ステンレス鋼溶接用被覆アーク溶接棒が開示されている。特許文献２及び特許文献３に開示されたオーステナイト系ステンレス鋼溶接用被覆アーク溶接棒によれば、良好な溶接作業性は得られるものの、何れも直流溶接電源での使用を想定したものでなく、仮に直流溶接電源で溶接した場合には、十分な溶接作業性が得られないという問題点があった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平１０−２３０３９０号公報
【特許文献２】特開平１１−１９２５８５号公報
【特許文献３】特開２００１−３３４３９５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、上述した問題点を鑑みて案出されてものであり、オーステナイト系ステンレス鋼溶接用被覆アーク溶接棒に関し、交流溶接電源及び直流溶接電源の両方において、強度及び靭性に優れた溶接金属が得られ、耐溶接欠陥性及び耐高温割れ性に優れ、かつ、全姿勢溶接でスラグ剥離性及びビード形状等の溶接作業性が良好なオーステナイト系ステンレス鋼溶接用被覆アーク溶接棒を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者らは、交流電源及び直流電源両方に適用可能なオーステナイト系ステンレス鋼溶接用被覆アーク溶接棒の溶接金属性能の向上、耐溶接欠陥性及び耐高温割れ性、全姿勢溶接で溶接作業性を改善するべく、オーステナイト系ステンレス鋼溶接用被覆アーク溶接棒の成分組成について種々検討した。
【０００８】
その結果、溶接作業性については、スラグ剥離性はＢｉ、Ｔｉ酸化物及びＳｉ酸化物の適量添加で、スラグ被包性はＴｉ酸化物及びＳｉ酸化物の適量添加で、ビード形状はＳｉの適量添加で、アークの安定性はＮａ化合物及びＫ化合物の適量添加で改善できる知見を得た。また、立向姿勢溶接時に溶融金属の垂れ（以下、メタル垂れという。）の防止にはＡｌ及びＡｌ酸化物の適正添加が効果的であることを知見した。
【０００９】
ブローホール等の耐溶接欠陥性はＣａＣＯ3を適正添加することで、耐高温割れ性はＭｎを適量とすることで改善できる知見を得た。
【００１０】
さらに、溶接金属性能は、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎｉ及びＣｒを適量とすることで向上できる知見を得た。
【００１１】
本発明は、以上の知見を基に構成されたものであり、その要旨とするところは、オーステナイト系ステンレス鋼溶接用被覆アーク溶接棒において、オーステナイト系ステンレス鋼を心線とし、前記心線と被覆剤の一方または両方の合計で、下記式に示す心線質量比で、Ｃ：０．０４％以下であり、Ｓｉ：０．３〜１．０％、Ｍｎ：２〜５％、Ｎｉ：９〜１２％、Ｃｒ：１８〜２４％、Ａｌ：０．０１〜０．３０％、Ｂｉ：０．００５〜０．０５０％を含有し、前記被覆剤は、当該被覆剤全質量に対する質量％で、Ｔｉ酸化物のＴｉＯ2換算値の合計：２０〜４０％、Ｓｉ酸化物のＳｉＯ2換算値の合計：１８〜３５％、Ａｌ酸化物のＡｌ2Ｏ3換算値の合計：３〜１０％、金属弗化物のＦ換算値の合計：０．１〜５．０％、ＣａＣＯ3：５〜２０％、Ｎａ化合物及びＫ化合物のＮａ換算値及びＫ換算値の合計：１〜１０％を含有し、残部が塗装剤、前記心線のＦｅ、被覆剤の鉄合金からのＦｅ分及び不可避不純物からなることを特徴とするオーステナイト系ステンレス鋼溶接用被覆アーク溶接棒にある。
【００１２】
心線質量比＝心線中の含有量％＋被覆剤中の含有量％×被覆率％／１００・・・式
（但し、心線中の含有量％は心線全質量に対する質量％、被覆剤中の含有量％は被覆剤全質量に対する質量％、被覆率は、当該オーステナイト系ステンレス鋼溶接用被覆アーク溶接棒全質量に対する前記被覆剤の質量％
【発明の効果】
【００１３】
本発明のオーステナイト系ステンレス鋼溶接用被覆アーク溶接棒によれば、交流溶接電源及び直流溶接電源の両方において、全姿勢溶接でスラグ剥離性及びビード形状等の溶接作業性が良好で、耐溶接欠陥性及び耐高温割れ性に優れ、強度及び靭性に優れた溶接金属が得られるので、溶接作業能率の向上及び溶接部の品質向上に大いに貢献できる。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、本発明を適用したオーステナイト系ステンレス鋼溶接用被覆アーク溶接棒の各成分組成と、その成分組成の数値限定理由について詳細に説明をする。なお、各成分組成の含有量は、質量％で表すこととし、その質量％を表すときには単に％と記載することとする。本発明を適用したオーステナイト系ステンレス鋼溶接用被覆アーク溶接棒は、オーステナイト系ステンレス鋼からなる心線（以下、心線という。）に被覆剤を被覆することにより構成されている。まず、心線と被覆剤の一方または両方の合計で、下記式に示す心線質量比の数値限定理由を述べる。
【００１５】
心線質量比＝心線中の含有量％＋被覆剤中の含有量％×被覆率％／１００・・・式
（但し、心線中の含有量は％心線全質量に対する質量％、被覆剤中の含有量％は被覆剤全質量に対する質量％）
【００１６】
また被覆率％は、被覆率は、当該オーステナイト系ステンレス鋼溶接用被覆アーク溶接棒全質量に対する前記被覆剤の質量％である。
【００１７】
〔心線と被覆剤の心線質量比でＣ：０．０４％以下〕
Ｃは、心線、被覆剤のＦｅ−Ｍｎ及びＦｅ−Ｃｒ等から添加され、溶接金属の強度を向上させる効果を有するが、心線質量比で０．０４％を超える程度に過剰な添加をすると、Ｃｒ炭化物及びＴｉ炭化物を生成して粗大化して溶接金属の強度を過剰に高くして靭性を低下させる。このため、Ｃは、心線と被覆剤の心線質量比で０．０４％以下とし、望ましくは０．０２％以下とする。
【００１８】
〔心線と被覆剤の心線質量比でＳｉ：０．３〜１．０％〕
Ｓｉは、心線、被覆剤の金属Ｓｉ及びＦｅ−Ｓｉ等から添加され、溶融金属の粘性を下げ、ビード形状を改善させる効果を有する。心線質量比でＳｉが０．３％未満では、その効果が得られず、溶融金属の粘性が高くなり、ビード形状が悪くなる。一方、心線質量比でＳｉが１．０％を超えると、スラグ被包性が悪くなる。従って、心線と被覆剤の心線質量比でＳｉは０．３〜１．０％とする。
【００１９】
〔心線と被覆剤の心線質量比でＭｎ：２〜５％〕
Ｍｎは、心線、被覆剤の金属Ｍｎ及びＦｅ−Ｍｎ等から添加され、溶接金属の靭性を向上させるとともに、ＭｎＳを形成して溶接金属中のＳ等の低融点化合物の偏析を抑え、耐高温割れ性を改善する効果を有する。心線質量比でＭｎが２％未満では、その効果が得られず、溶接金属の靭性が低下するとともに、オーステナイト粒界にＳ等の低融点化合物が偏析して高温割れが発生しやすくなる。一方、心線質量比でＭｎが５％を超えると、オーステナイトの晶出量が増加して高温割れが発生しやすくなる。従って、心線と被覆剤の心線質量比でＭｎは２〜５％とする。
【００２０】
〔心線と被覆剤の心線質量比でＮｉ：９〜１２％〕
Ｎｉは、心線、被覆剤の金属Ｎｉ及びＦｅ−Ｎｉ等から添加され、オーステナイト相を安定させて溶接金属の靭性を向上させる効果を有する。心線質量比でＮｉが９％未満では、フェライトの晶出量が増加して結晶粒が粗大化するため、溶接金属の靭性が低下する。一方、心線質量比でＮｉが１２％を超えると、オーステナイトの晶出量が過剰に増加し、高温割れが発生しやすくなる。従って、心線と被覆剤の心線質量比でＮｉは９〜１２％とする。
【００２１】
〔心線と被覆剤の心線質量比でＣｒ：１８〜２４％〕
Ｃｒは、心線、被覆剤の金属Ｃｒ及びＦｅ−Ｃｒ等から添加され、溶接金属の強度を向上させる効果を有する。心線質量比でＣｒが１８％未満では、オーステナイトの晶出量が過剰に増加し、溶接金属の強度が低下する。一方、心線質量比でＣｒが２４％を超えると、フェライトの晶出量が増加し、結晶粒が粗大化して溶接金属の靭性が低下する。従って、心線と被覆剤の心線質量比でＣｒは１８〜２４％とする。
【００２２】
〔心線と被覆剤の心線質量比でＡｌ：０．０１〜０．３０％〕
Ａｌは、心線、被覆剤の金属Ａｌ及びＦｅ−Ａｌ等から添加され、溶融スラグの融点を上げ、立向姿勢溶接での耐メタル垂れ性を改善する効果を有する。心線質量比でＡｌが０．０１％未満では、溶融スラグの融点が低くなるので、立向姿勢溶接でメタル垂れが発生しやすくなる。一方、心線質量比でＡｌが０．３０％を超えると、アークの吹付けが過剰に強くなり、スパッタ発生量が多くなる。従って、心線と被覆剤の心線質量比でＡｌは０．０１〜０．３０％とする。
【００２３】
〔心線と被覆剤の心線質量比でＢｉ：０．００５〜０．０５０％〕
Ｂｉは、心線及び被覆剤の金属Ｂｉ等から添加され、スラグ剥離性を改善する効果を有する。心線質量比でＢｉが０．００５％未満では、その効果を得られず、スラグ剥離性が悪くなる。一方、心線質量比でＢｉが０．０５０％を超えると、高温割れが発生しやすくなり、また溶接金属の靭性が低下する。従って、心線と被覆材の心線質量比でＢｉは０．００５〜０．０５０％とする。
【００２４】
次に被覆剤中に含まれる各成分組成の被覆剤全質量に対する各成分組成の限定理由を述べる。以下の被覆剤中の各成分組成は、被覆剤全質量に対する質量％で表すこととし、その質量％を表すときには単に％と記載することとする。
【００２５】
〔被覆剤中のＴｉ酸化物のＴｉＯ2換算値の合計：２０〜４０％〕
Ｔｉ酸化物は、ルチール、酸化チタン及びチタンスラグ等から添加され、スラグ生成剤として作用し、スラグ被包性及びスラグ剥離性を改善するとともに、立向姿勢溶接でメタル垂れを防止する効果を有する。Ｔｉ酸化物のＴｉＯ2換算値の合計が２０％未満では、スラグ生成量が少なくなり、スラグ被包性及びスラグ剥離性が悪くなる。またＴｉ酸化物のＴｉＯ2換算値の合計が２０％未満では、立向姿勢溶接でメタル垂れが発生しやすくなる。一方、Ｔｉ酸化物のＴｉＯ2換算値の合計が４０％を超えると、スラグ生成量が過多となり、アークが不安定になる。従って、被覆剤中のＴｉ酸化物のＴｉＯ2換算値の合計は２０〜４０％とする。
【００２６】
〔被覆剤中のＳｉ酸化物のＳｉＯ2換算値の合計：１８〜３５％〕
Ｓｉ酸化物は、カリ長石、珪砂、合成マイカ及び水ガラス等から添加され、スラグ生成剤として作用し、スラグ被包性及びスラグ剥離性を改善する効果を有する。Ｓｉ酸化物のＳｉＯ2換算値の合計が１８％未満では、スラグ生成量が少なくなり、スラグ被包性及びスラグ剥離性が悪くなる。一方、Ｓｉ酸化物のＳｉＯ2換算値の合計が３５％を超えると、溶融スラグの融点が過剰に下がるため、立向姿勢溶接でメタル垂れが発生しやすくなる。従って、被覆剤中のＳｉ酸化物のＳｉＯ2換算値の合計は１８〜３５％とする。
【００２７】
〔被覆剤中のＡｌ酸化物のＡｌ2Ｏ3換算値の合計：３〜１０％〕
Ａｌ酸化物は、カリ長石及びアルミナ等から添加され、溶融スラグの融点を高くし、立向姿勢溶接でのビード形状を改善する効果を有する。Ａｌ酸化物のＡｌ2Ｏ3換算値の合計が３％未満では、溶融スラグの融点が過剰に低くなり、立向姿勢溶接でのビード形状が悪くなる。一方、Ａｌ酸化物のＡｌ2Ｏ3換算値の合計が１０％を超えると、溶融スラグの融点が過剰に高くなりスラグ剥離性が悪くなる。従って、被覆剤中のＡｌ酸化物のＡｌ2Ｏ3換算値の合計は３〜１０％とする。
【００２８】
〔被覆剤中の金属弗化物のＦ換算値の合計：０．１〜５．０％〕
金属弗化物は、蛍石、弗化ソーダ、弗化アルミ、珪弗化カリウム及び氷晶石等から添加され、アークの吹付けを強くする効果を有する。金属弗化物のＦ換算値の合計が０．１％未満では、アークの吹付けが弱くなり、アークが不安定になるとともに、ブローホール等の溶接欠陥が発生しやすくなる。一方、金属弗化物のＦ換算値の合計が５．０％を超えると、アークの吹付けが過剰に強くなり、スパッタ発生量が多くなる。また金属弗化物のＦ換算値の合計が５．０％を超えると、溶融スラグの融点が過剰に低くなり、ビード形状が悪くなる。従って、被覆剤中の金属弗化物のＦ換算値の合計は０．１〜５．０％とする。
【００２９】
〔被覆剤中のＣａＣＯ3：５〜２０％〕
ＣａＣＯ3は、炭酸石灰及びドロマイト等から添加され、アークの吹付けを強くする効果を有する。ＣａＣＯ3が５％未満では、アークの吹付けが弱くなるとともに、シールド不足となり、ピットやブローホール等の溶接欠陥が発生しやすくなる。一方、ＣａＣＯ3が２０％を超えると、アークの吹付けが過剰に強くなりスパッタ発生量が多くなり、またスラグ剥離性も悪くなる。従って、被覆剤中のＣａＣＯ3は５〜２０％とする。
【００３０】
〔被覆剤中のＮａ化合物及びＫ化合物のＮａ換算値及びＫ換算値の合計：１〜１０％〕
Ｎａ化合物及びＫ化合物は、カリ長石、珪弗化カリウム及び水ガラス等から添加され、アーク安定性を改善する効果を有する。Ｎａ化合物及びＫ化合物のＮａ換算値及びＫ換算値の合計が１％未満では、アークが不安定になり、ビード形状が悪くなる。一方、Ｎａ化合物及びＫ化合物のＮａ換算値及びＫ換算値の合計が１０％を超えると、かえってアークが不安定になり、スパッタ発生量が多くなる。従って、被覆剤中のＮａ化合物及びＫ化合物のＮａ換算値及びＫ換算値の合計は１〜１０％とする。
【００３１】
なお、本発明のオーステナイト系ステンレス鋼溶接用被覆アーク溶接棒の残部は、Ｔｉ酸化物、Ｓｉ酸化物及びＡｌ酸化物中に微量含まれる酸化物のＺｒＯ2とＭｇＯの合計で１％以下、塗装剤として、合成マイカやヘクトライト等の１種以上を合計で５％以下含有することができ、その他は、心線のＦｅ、被覆剤のＦｅ−ＭｎやＦｅ−Ｃｒ、Ｆｅ−Ａｌ等の鉄合金からのＦｅ分及び不可避不純物である。
【００３２】
また、使用するオーステナイト系ステンレス鋼の心線は、特に限定しないが、ＪＩＳ  Ｇ  ４３１６を用いることが好ましい。さらに、被覆剤の心線への被覆率は、被覆アーク溶接棒全質量に対する被覆剤の質量％で２５〜５０％であることが好ましい。
【実施例】
【００３３】
以下、本発明のオーステナイト系ステンレス鋼溶接用被覆アーク溶接棒について具体的に説明する。表１に示す各種成分組成の直径３．２ｍｍ、長さ３５０ｍｍのオーステナイト系ステンレス鋼からなる心線を用い、表２に示す各種成分組成の被覆剤を被覆率３０〜４０％で塗装した後に乾燥させた各種オーステナイト系ステンレス鋼溶接用被覆アーク溶接棒を試作した。
【００３４】
【表１】
2019188402.tif 000002
【００３５】
【表２】
2019188402.tif 000003
【００３６】
これら試作した各種オーステナイト系ステンレス鋼溶接用溶接棒を用い、溶接作業性、溶着金属性能、耐割れ及び耐溶接欠陥性について調査を行った。
【００３７】
溶接作業性の評価は、板厚６ｍｍ、幅９０ｍｍ、長さ４００ｍｍのＪＩＳ  Ｇ  ４３０５  ＳＵＳ３０４Ｌに準拠したオーステナイト系ステンレス鋼をＴ字に組んだ試験体を用い、交流溶接電源及び直流溶接電源を使用し、溶接電流９０〜１１０Ａで水平すみ肉溶接、溶接電流７０〜９０Ａで立向上進すみ肉溶接を行い、アーク安定性、スパッタ発生量、メタル垂れの有無、スラグ剥離性、ビード形状について目視にて評価した。
【００３８】
溶着金属性能の評価は、板厚２０ｍｍのＪＩＳ  Ｇ  ４３０５  ＳＵＳ３０４Ｌに準拠したオーステナイト系ステンレス鋼を用い、直流溶接電源を使用し、ＪＩＳ  Ｚ  ３１１１に準じて溶着金属試験を行い、引張試験（Ａ０号）と衝撃試験片（Ｖノッチ）を採取して引張試験及び衝撃試験を行った。
【００３９】
引張試験の評価は、引張強さが５１０〜７００ＭＰａを良好とした。また、靭性の評価は、試験温度−２０℃でシャルピー衝撃試験を行い、吸収エネルギーが３本の平均値が４５Ｊ以上を良好とした。
【００４０】
高温割れの評価は、板厚２０ｍｍのＪＩＳ  Ｇ  ４３０５  ＳＵＳ３０４Ｌに準拠したオーステナイト系ステンレス鋼を用い、ＪＩＳ  Ｚ  ３１５５に準じてＣ形ジグ拘束突合せ溶接割れ試験を実施し、高温割れの有無及び割れの長さを測定して評価した。
【００４１】
溶接欠陥の評価は、溶着金属試験後の試験体を、ＪＩＳ  Ｚ  ３１０６に準じてＸ線透過試験を実施し、溶着金属中のブローホール等の溶接欠陥の有無を調査した。それらの調査結果を表３にまとめて示す。
【００４２】
【表３】
2019188402.tif 000004
【００４３】
表２及び表３中、溶接棒記号Ｒ１〜１４は本発明例、溶接棒記号Ｒ１５〜２７は比較例である。
【００４４】
本発明例である溶接棒記号Ｒ１〜１４は、心線と被覆剤の心線質量比で、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ａｌ及びＢｉが適正で、被覆剤中のＴｉ酸化物のＴｉＯ2換算値の合計、Ｓｉ酸化物のＳｉＯ2換算値の合計、Ａｌ酸化物のＡｌ2Ｏ3換算値の合計、金属弗化物のＦ換算値の合計、ＣａＣＯ3、Ｎａ化合物及びＫ化合物のＮａ換算値及びＫ換算値の合計が適正であるので、水平すみ肉溶接及び立向上進溶接でアークは安定しており、アークの吹付けも良好で、スパッタ発生量は少なく、スラグ剥離性、スラグ被包性及びビード形状が良好であった。また、溶接われ試験での高温割れやＸ線透過試験での溶接欠陥の発生も無く、溶着金属の引張強さ及び吸収エネルギーも良好であり、極めて満足な結果であった。
【００４５】
比較例中溶接棒記号Ｒ１５は、心線質量比のＣが多いので、溶着金属の引張強さが高く、吸収エネルギーが低かった。
【００４６】
溶接棒記号Ｒ１６は、心線質量比のＳｉが多いので、スラグ被包性が悪かった。また、心線質量比のＭｎが少ないので、溶着金属の吸収エネルギーが低かった。さらに、割れ試験でクレータ部に高温割れが発生した。
【００４７】
溶接棒記号Ｒ１７は、心線質量比のＳｉが少ないので、ビード形状が不良であった。また、心線質量比のＭｎが多いので、割れ試験でクレータ部に高温割れが発生した。
【００４８】
溶接棒記号Ｒ１８は、心線質量比のＮｉが多いので、割れ試験でクレータ部に高温割れが発生した。また、心線質量比のＡｌが少ないので、立向上進溶接でメタル垂れが発生した。
【００４９】
溶接棒記号Ｒ１９は、心線質量比のＮｉが少ないので、溶着金属の吸収エネルギーが低かった。また、心線質量比のＡｌが多いので、アークの吹付けが強く、スパッタ発生量が多かった。
【００５０】
溶接棒記号Ｒ２０は、心線質量比のＣｒが多いので、溶着金属の吸収エネルギーが低かった。また、Ｔｉ酸化物のＴｉＯ2換算値の合計が少ないので、スラグ剥離性及びスラグ被包性が不良であった。さらに、立向上進溶接でメタル垂れが発生した。
【００５１】
溶接棒記号Ｒ２１は、心線質量比のＣｒが少ないので、溶着金属の引張強さが低かった。また、Ｔｉ酸化物のＴｉＯ2換算値の合計が多いので、アークが不安定だった。
【００５２】
溶接棒記号Ｒ２２は、心線質量比のＢｉが多いので、溶着金属の吸収エネルギーが低かった。また、割れ試験でクレータ部に高温割れが発生した。さらに、金属弗化物のＦ換算値の合計が少ないので、アークの吹付けが弱く、アークが不安定で、溶着金属中にブローホールが発生した。
【００５３】
溶接棒記号Ｒ２３は、心線質量比のＢｉが少ないので、スラグ剥離性が不良であった。また、金属弗化物のＦ換算値の合計が多いので、アークの吹付けが強く、スパッタ発生量が多く、ビード形状が不良であった。
【００５４】
溶接棒記号Ｒ２４は、Ｓｉ酸化物のＳｉＯ2換算値の合計が多いので、立向上進溶接でメタル垂れが発生した。また、Ｎａ化合物及びＫ化合物のＮａ換算値及びＫ換算値の合計が少ないので、アークが不安定で、ビード形状が不良であった。
【００５５】
溶接棒記号Ｒ２５は、Ｓｉ酸化物のＳｉＯ2換算値の合計が少ないので、スラグ被包性及びスラグ剥離性が不良であった。また、Ｎａ化合物及びＫ化合物のＮａ換算値及びＫ換算値の合計が多いので、アークが不安定で、スパッタ発生量が多かった。
【００５６】
溶接棒記号Ｒ２６は、Ａｌ酸化物のＡｌ2Ｏ3換算値の合計が多いので、スラグ剥離性が不良であった。また、ＣａＣＯ3が少ないので、アークの吹付けが弱く、ブローホールが発生した。
【００５７】
溶接棒記号Ｒ２７は、Ａｌ酸化物のＡｌ2Ｏ3換算値の合計が少ないので、立向上進溶接でビード形状が不良であった。また、ＣａＣＯ3が多いので、アークの吹付けが強く、スパッタ発生量が多くかった。さらに、スラグ剥離性も不良であった。