(57)【要約】【課題】キャビテーションエロージョンの問題が起きない燃料噴射ポンプを提供する。【解決手段】燃料噴射ポンプ３０は、バレルポート４を有するバレル２と、リード角Ｌ（図３）で傾斜するするリード面１２を有するプランジャ８と、バレルポートと対向するデフレクタ２０を有する。リード面は、周面１３と逃げ面１４に対して鈍角の傾斜角Ｋ（図６）で連続する。燃料油圧送の終了時点で高圧スピル噴流３０が発生する。バレルポートはスピル噴流の方向に沿って逃げ部２５を有し、デフレクタはスピル噴流を受容する位置に設けられる。スピル噴流はバレルポート内面に当たらずにデフレクタに受容される。主要部品がスピル噴流でキャビテーションエロージョンの損傷を受けることはなくなる。【選択図】図１０
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
燃料供給源に燃料室を介して接続されたバレルポートを有するバレルと、
前記バレルの内周面に接する周面と、前記周面に隣接して形成された逃げ面と、前記バレルの中心軸に対して所定の第１傾斜角度となるように前記周面と前記逃げ面の間に形成された螺旋状のリード面とを有し、前記バレル内での往復動作により前記バレルポートを開閉して前記バレル内に供給された燃料油に圧力を加えるプランジャと、
前記燃料供給源に接続され前記バレルポートと対向して前記燃料室に設けられたデフレクタと、
を有する燃料噴射ポンプであって、
前記リード面は、前記周面及び前記逃げ面に対して鈍角である第２傾斜角度をもって連続しており、
前記デフレクタは、前記プランジャが前記バレルポートを開く際に噴射される高圧スピル噴流を受容しうる位置に設けられていることを特徴とする燃料噴射ポンプ。
【請求項２】
前記バレルポートは、
前記バレルの前記内周面に開口し、前記バレルの中心軸に垂直な軸線を有する円筒部と、
前記円筒部に同軸で連なって前記バレルの外周面に開口するテーパー部と、
前記高圧スピル噴流の方向に沿って前記円筒部と前記テーパー部の一方又は両方に設けられた逃げ部と、
を有することを特徴とする請求項１記載の燃料噴射ポンプ。
【請求項３】
前記デフレクタは、その中心軸が前記バレルポートの軸線と一致するような位置から、前記第１傾斜角度と前記第２傾斜角度に基づいて設定した角度の方向に移動した位置に設けられていることを特徴とする請求項１又は２記載の燃料噴射ポンプ。
【請求項４】
前記デフレクタは、
その中心軸の方向に沿って中空部が設けられた本体部と、
前記本体部に連結され、前記中空部に連通するとともに前記燃料室に開口した開口部を有する高硬度材料からなる円筒状の受容部と、
を有することを特徴とする請求項１〜３の何れかに記載の燃料噴射ポンプ。
【請求項５】
前記バレルポートに対向する前記受容部の一端部には前記本体部の外径と同等の外径を有する大径部が設けられ、前記大径部に前記開口部がテーパー状に開口していることを特徴とする請求項４に記載の燃料噴射ポンプ。
【請求項６】
燃料供給源に燃料室を介して接続されたバレルポートを有するバレルと、
前記バレルの内周面に接する周面と、前記周面に隣接して形成された逃げ面と、前記バレルの中心軸に対して所定の第１傾斜角度となるように前記周面と前記逃げ面の間に形成された螺旋状のリード面とを有し、前記バレル内での往復動作により前記バレルポートを開閉して前記バレル内に供給された燃料油に圧力を加えるプランジャと、
前記燃料供給源に接続され前記バレルポートと対向して前記燃料室に設けられたデフレクタと、
を有する燃料噴射ポンプの改造方法であって、
前記バレルを、内周面に開口し中心軸に垂直な軸線を有する円筒部と、前記円筒部に同軸で連なって外周面に開口するテーパー部と、前記プランジャが前記バレルポートを開く際に噴射される高圧スピル噴流の方向に沿って前記円筒部と前記テーパー部の一方又は両方に設けられた逃げ部とを有するバレルポートを備えた改造用のバレルに交換し、
前記プランジャを、前記リード面が前記周面及び前記逃げ面に対して鈍角である第２傾斜角度をもって連続している改造用のプランジャに交換し、
かつ、前記改造用のバレル及びプランジャは、前記第１傾斜角度と第２傾斜角度により方向付けされる高圧スピル噴流が前記デフレクタに受容される配置とされることを特徴とする燃料噴射ポンプの改造方法。
【請求項７】
請求項６に記載の燃料噴射ポンプの改造方法であって、さらに、前記デフレクタを、
中心軸の方向に沿って中空部が設けられた本体部と、
前記本体部に連結され、前記中空部に連通するとともに前記燃料室に開口した開口部を有する高硬度材料からなる円筒状の受容部と、
を有する改造用のデフレクタに交換する燃料噴射ポンプの改造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ディーゼル機関等の内燃機関に用いられる燃料噴射ポンプに係り、特に植物油の中でも常温で流動性のないものとして知られているパームステアリンの如き高流動点植物油であっても、燃料油として使用することができる内燃機関の燃料噴射ポンプに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
油ヤシから採取されるパーム油は、大豆油を抜き植物油（油脂類）の中で一番の生産量を有する。油ヤシの絞りたての粗油（Crude Palm Oil）の精製（例えば、融点の差を利用した分別）が行われ、精製した液体部分のＲＢＤ（Refined, Bleached and Deodorized）パームオレイン、固体部分のＲＢＤパームステアリンが生み出されている。
【０００３】
ここで言うステアリンとオレインは、ステアリン酸とオレイン酸を指すものでなく、固体状のものをステアリン、液体状のものをオレインと称する業界固有の用語として定着したものである。ＪＡＳ規格では、パームステアリンは６０℃において清澄なもの、パームオレインは４０℃において清澄なものとされている。
【０００４】
かかる植物油のなかでもパームステアリンに代表される高流動点植物油は、一般的に軽油やＡ重油と比較して分子量が３倍以上で蒸発温度が高く、ディーゼル機関の燃料に用いる場合、燃焼室温度が低い場合は完全燃焼しにくい燃料である。また、原料植物および産地の違いにより含有する脂肪酸の混合比率が異なることで流動点温度が大幅に変化し、高い温度でも急激に凝固するもの等もある。不飽和脂肪酸を多く含む植物油では加熱による酸化劣化進行が速く、また一般的には油温１０℃上昇で酸化劣化速度は倍になると言われている。さらに、植物油の熱伝導率は水に比べて約１／４であり、均一に加熱するのも難しい。
【０００５】
ところで、現在多用されている高粘度のディーゼル燃料油としてはＣ重油やＨＰＰがある。これら高粘度のディーゼル燃料油を対象とした内燃機関用に用いられている燃料噴射ポンプとしては、下記特許文献１〜３に示すようなボッシュ型燃料噴射ポンプが知られている。なお、各特許文献記載の発明に関する以下の説明では、各文献に掲載されている図面及び説明において使用されている符号はそのまま使用するものとする。
【０００６】
特許文献１に記載された燃料噴射ポンプは、燃料噴射ポンプにおいてプランジャの下降時にバレル内にキャビテーションやエロージョンが発生しないようにしたものである。燃料噴射ポンプのプランジャ２８はバレル２２内で上下摺動可能である。プランジャ２８の上端には切り欠き部１２がある。プランジャ２８が上昇すると、切り欠き部１２の周面部１３がバレル２２の燃料油流出入口４を塞ぎ、プランジャ２８の逃げ部１４と油溜室２３は遮断され、バレル２２内の燃料油の圧力が上昇し、等圧弁５から燃料油が吐出する。バレル２２の燃料油流出入口４の下方には油溜室２３に連通した燃料油吸い込み口２４がある。噴射終了後、プランジャ２８が燃料油流出入口４を閉止した状態でバレル２２内を下降すると、プランジャの第２の逃げ部２９に開口した燃料導入路３０が燃料油吸い込み口２４に連通し、逆止弁３１が作動してバレル内に燃料油が流入する。このため、バレル２２内には負圧が発生せず、キャビテーションやエロージョンが発生しないものとされている。
【０００７】
特許文献２に記載された燃料噴射ポンプは、燃料油流出入口４が形成されたバレル２と、バレル２内に上下動可能に設けられ燃料油流出入口４を開閉するプランジャ３２と、プランジャ３２を従動子として上下動させるカム１０を具備している。カム１０は、プランジャ３２が燃料油流出入口４を閉じてから再び開くまでの下降行程のうち、燃料油流出入口４が開く直前の位置でプランジャ３２の上下動を停止させるようなプロフィルを有している。これにより、プランジャ３２とバレル２との間隙より燃料がバレル２内に吸引され、プランジャ３２の下降行程で負圧となるバレル２内の圧力が回復され、キャビテーションや潰食が発生しないものとされている。
特許文献３に記載された燃料噴射ポンプは、ポンプピストンブッシュ３に斜め方向の円錐状に拡大する吸込み・溢流孔１３を備え、キャビテーション侵食を軽減するものである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開平１０−２２６５号公報
【特許文献２】特開２０００−２９１５１１号公報
【特許文献３】特許第２９７４７１０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
特許文献１〜３に記載の発明は、前述したようにいずれもキャビテーションエロージョンを防止することを目的としたものであったが、燃料油中に空気が多量に含まれている前述した高流動点植物油を燃料として使用する場合には、十分にキャビテーションエロージョンを防止することが出来なかった。
【００１０】
また、特許文献１に開示された燃料噴射ポンプによれば、プランジャ２８に逆止弁３１を設けているために機構が複雑であり、小型の燃料噴射ポンプには採用が困難であるという問題があった。さらに、このようにプランジャ２８に逆止弁３１を設けたとしても、逆止弁のクラッキング設定圧力を必要な値とするために、逆止弁３１に設けられたばねのばね定数を設定すると、質量とばね定数で定まる逆止弁３１の固有振動数が小さくなり、これによって高周波数成分の圧力変動に対する逆止弁３１の応答性が低下することがあるという問題もあった。
【００１１】
特に、特許文献２に開示された燃料噴射ポンプによれば、前記プランジャ３２が前記燃料油流出入口（バレルポート）４を閉じてから再び開くまでの下降行程のうち、燃料油流出入口（バレルポート）４が開く直前の位置で前記プランジャの上下動を停止させる期間が、回転角度で１００〜２００度の範囲となるようにカムのプロフィールを設定していたが、プランジャ３２が燃料油流出入口（バレルポート）４を閉じた状態で下降する速度が速すぎるため、前述した高流動点植物油を用いて運転すると、燃料油流出入口（バレルポート）４付近、プランジャ３２の周面部１３及びデフレクタ２２等に深刻なキャビテーションエロージョンが発生し、例えば、通常１６０００時間程度使用できるものが、わずか４０００時間程度でキャビテーションエロージョンおよびエロージョン部を起点とした割れが発生したり、プランジャ周面部１３に発生したキャビテーションエロージョンがリード部１４につながる損傷に進展して適正な燃料油量の制御が不能となり、運転不能に陥る事態となることがあった。
【００１２】
特許文献３に開示された燃料噴射ポンプでは、円錐状の吸込み・溢流孔を傾斜方向に加工するためには、特殊な治具や加工技術を要する。また吸込み・溢流孔以外の部分については考慮されていない。
【００１３】
図１６（ａ）、（ｂ）、（ｃ）は、特許文献２において従来の燃料噴射ポンプの作動を説明する図として用いられた同文献２の図５（ｅ）、（ｆ）、（ｃ）に対応する図であり、同文献２の図５と略同様の符号を付してある。以下、図１６を参照して上述した燃料噴射ポンプにおけるキャビテーションクラウドの発生の機序を説明する。
【００１４】
図１６に示す燃料噴射ポンプにおいて、バレル２とプランジャ８で構成されるポンプ室内にバレルポート４を経由して燃料供給ギャラリ（燃料室）３より燃料油を吸込み、プランジャ８の上昇により圧縮して吐出弁６から燃料油を吐出する。その後、図１６（ａ）に示すプランジャ８の下降行程において、プランジャ８の周面部がバレルポート４を塞いだ状態でプランジャ８が下降する際、ポンプ室内が負圧状態となり、キャビテーションクラウドが発生する。さらに図１６（ｂ）に示すように、プランジャ８が下降し、プランジャ８の周面部で塞がれていたバレルポート４が開かれるとバレルポート４を経由して燃料供給ギャラリ（燃料室）３より燃料油がポンプ室内に流入するが、これと同時にポンプ室内で発生したキャビテーションクラウドがバレルポート４から燃料供給ギャラリ（燃料室）３内に入り込み、この入り込んだキャビテーションクラウドはバレルポート４内および燃料供給ギャラリ３（燃料室）内に残存する。
【００１５】
図１６（ｃ）に示すように、プランジャ８による次の燃料油圧送行程終了時にプランジャ８が上昇し、プランジャ８の周面部で塞がれていたバレルポート４が開かれると、矢印で示すようにバレルポート４の開口部からポンプ室内の高圧燃料油が高速でバレルポート４内および燃料供給ギャラリ（燃料室）３内に噴出する。即ち燃料油のジェット型高圧スピル噴流３０および噴水型高圧スピル噴流３１が発生し、バレルポート４内および燃料供給ギャラリ（燃料室）３内に残存するキャビテーションクラウドが、バレルポート４の内面、デフレクタ２２、プランシャ８の周面部などの高圧スピル噴流の衝突面で圧潰され、キャビテーションエロージョンが発生し、プランジャ８の損傷やバレル２の亀裂等に発展してしまう。
【００１６】
従来の技術では、特許文献１〜３に開示された発明のように、キャビテーションエロージョンを防止することを目的とした燃料噴射ポンプであっても、燃料油中に空気が多量に含まれている高流動点植物油を燃料として使用するような場合には、上述した機序により、依然として燃料噴射ポンプのキャビテーションエロージョンによる損傷が激しく致命的な問題となっており、この問題の解決が重要事項となっていた。
【００１７】
本発明は、以上説明した背景技術における課題に鑑みてなされたものであり、パームステアリンに代表されるような高流動点植物油であっても、キャビテーションエロージョンによる損傷の問題なく使用できる燃料噴射ポンプを提供することを目的としている。
すなわち、高流動点植物油を使用した場合であっても、プランジャ、バレルおよびポンプ本体ボデー等のような燃料噴射ポンプの主要部品がキャビテーションエロージョンによる損傷を受けず、バレルポートに対面する燃料油流出入口としてのデフレクタのみでジェット型高圧スピル噴流を受けることができる燃料噴射ポンプを提供することを目的とする。また、既納機関の燃料噴射ポンプに対しても、プランジャ、バレルおよびデフレクタを交換する改造でキャビテーションエロージョン対策が可能であり、改造後の通常のメンテナンスでは、デフレクタのみを交換することでキャビテーションエロージョン対策が可能な燃料噴射ポンプを提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００１８】
請求項１に記載された燃料噴射ポンプは、
燃料供給源に燃料室を介して接続されたバレルポートを有するバレルと、
前記バレルの内周面に接する周面と、前記周面に隣接して形成された逃げ面と、前記バレルの中心軸に対して所定の第１傾斜角度となるように前記周面と前記逃げ面の間に形成された螺旋状のリード面とを有し、前記バレル内での往復動作により前記バレルポートを開閉して前記バレル内に供給された燃料油に圧力を加えるプランジャと、
前記燃料供給源に接続され前記バレルポートと対向して前記燃料室に設けられたデフレクタと、
を有する燃料噴射ポンプであって、
前記リード面は、前記周面及び前記逃げ面に対して鈍角である第２傾斜角度をもって連続しており、
前記デフレクタは、前記プランジャが前記バレルポートを開く際に噴射される高圧スピル噴流を受容しうる位置に設けられていることを特徴としている。
【００１９】
請求項２に記載された燃料噴射ポンプは、請求項１記載の燃料噴射ポンプにおいて、
前記バレルポートは、
前記バレルの前記内周面に開口し、前記バレルの中心軸に垂直な軸線を有する円筒部と、
前記円筒部に同軸で連なって前記バレルの外周面に開口するテーパー部と、
前記高圧スピル噴流の方向に沿って前記円筒部と前記テーパー部の一方又は両方に設けられた逃げ部と、
を有することを特徴としている。
【００２０】
請求項３に記載された燃料噴射ポンプは、請求項１又は２記載の燃料噴射ポンプにおいて、
前記デフレクタは、その中心軸が前記バレルポートの軸線と一致するような位置から、前記第１傾斜角度と前記第２傾斜角度に基づいて設定した角度の方向に移動した位置に設けられていることを特徴としている。
【００２１】
請求項４に記載された燃料噴射ポンプは、請求項１〜３の何れかに記載の燃料噴射ポンプにおいて、
前記デフレクタは、
その中心軸の方向に沿って中空部が設けられた本体部と、
前記本体部に連結され、前記中空部に連通するとともに前記燃料室に開口した開口部を有する高硬度材料からなる円筒状の受容部と、
を有することを特徴としている。
【００２２】
請求項５に記載された燃料噴射ポンプは、請求項４に記載の燃料噴射ポンプにおいて、
前記バレルポートに対向する前記受容部の一端部には前記本体部の外径と同等の外径を有する大径部が設けられ、前記大径部に前記開口部がテーパー状に開口していることを特徴としている。
【００２３】
請求項６に記載された燃料噴射ポンプの改造方法は、
燃料供給源に燃料室を介して接続されたバレルポートを有するバレルと、
前記バレルの内周面に接する周面と、前記周面に隣接して形成された逃げ面と、前記バレルの中心軸に対して所定の第１傾斜角度となるように前記周面と前記逃げ面の間に形成された螺旋状のリード面とを有し、前記バレル内での往復動作により前記バレルポートを開閉して前記バレル内に供給された燃料油に圧力を加えるプランジャと、
前記燃料供給源に接続され前記バレルポートと対向して前記燃料室に設けられたデフレクタと、
を有する燃料噴射ポンプの改造方法であって、
前記バレルを、内周面に開口し中心軸に垂直な軸線を有する円筒部と、前記円筒部に同軸で連なって外周面に開口するテーパー部と、前記プランジャが前記バレルポートを開く際に噴射される高圧スピル噴流の方向に沿って前記円筒部と前記テーパー部の一方又は両方に設けられた逃げ部とを有するバレルポートを備えた改造用のバレルに交換し、
前記プランジャを、前記リード面が前記周面及び前記逃げ面に対して鈍角である第２傾斜角度をもって連続している改造用のプランジャに交換し、
かつ、前記改造用のバレル及びプランジャは、前記第１傾斜角度と第２傾斜角度により方向付けされる高圧スピル噴流が前記デフレクタに受容される配置とされることを特徴としている。
【００２４】
請求項７に記載された燃料噴射ポンプの改造方法は、
請求項６に記載の燃料噴射ポンプの改造方法であって、さらに、前記デフレクタを、
中心軸の方向に沿って中空部が設けられた本体部と、
前記本体部に連結され、前記中空部に連通するとともに前記燃料室に開口した開口部を有する高硬度材料からなる円筒状の受容部と、
を有する改造用のデフレクタに交換するものである。
【発明の効果】
【００２５】
請求項１に記載の燃料噴射ポンプによれば、プランジャの周面と逃げ面の間に形成された螺旋状のリード面は、その長手方向がバレルの中心軸に対して所定の第１傾斜角度で傾斜しており、また、プランジャの周面及び逃げ面に接続するリード面の角度を鈍角の第２傾斜角度としたので、第２傾斜角度の適宜の設定により高圧スピル噴流の方向を適宜にコントロールすることができる。これによって、プランジャによる燃料圧送の終了時に生じる高圧スピル噴流のうち、バレルの中心軸に平行な方向の成分がなくなり、キャビテーションエロージョンによるプランジャの損傷を解消することができた。また、方向がコントロールされた高圧スピル噴流を受容しうるような位置にデフレクタを配置するものとしたので、高圧スピル噴流はバレルポートの内面に当たることなくデフレクタに受容されるため、バレルやポンプ本体（ボデー）が高圧スピル噴流でキャビテーションエロージョンの損傷を受ける不具合も解消された。このように、燃料噴射ポンプの主要部品がキャビテーションエロージョンによる損傷を受けることがなくなった。
【００２６】
上記構成において、螺旋状のリード面がバレルの中心軸に対して傾斜する所定の第１傾斜角度は、プランジャの中心軸に平行な垂直断面において、リード面の長手方向とプランジャの中心軸とが交差する交差角度であり、通常では４５〜６０度に設定することが望ましい。また、プランジャの周面及び逃げ面に対するリード面の交差角度である第２傾斜角度は、リード面の長手方向に直交する断面において、従来は９０度であったが、従来よりも上向きの角度である１２０〜１３５度とすることが望ましい。
【００２７】
なお、通常の場合、燃料噴射ポンプはプランジャの圧縮方向が上となるよう配置されるが、燃料噴射ポンプが横向きや倒立状態となる場合には、本出願での「上」、「下」の方向はそれらの場合に即して解釈されるべきものである。
【００２８】
請求項２に記載の燃料噴射ポンプによれば、請求項１に記載されているように、プランジャのリード面は、長手方向がバレルの中心軸に対して前記第１傾斜角度で傾斜しており、また周面及び逃げ面に対して鈍角の前記第２傾斜角度で傾斜しているので、バレルの内周面に接するプランジャの周面部の下端がバレルポートを開く際に、高圧スピル噴流は第１傾斜角度及び第２傾斜角度に応じた所定の方向に方向付けされる。この方向の延長上にバレルポートの壁面が存在すると、高圧スピル噴流の一部がバレルポートの壁面に衝突し、高圧スピル噴流の大部分をデフレクタを用いて受容することができなくなる。そこで、請求項２に記載の燃料噴射ポンプでは、バレルポートを、円筒部と、テーパー部と、逃げ部によって構成した。逃げ部は、高圧スピル噴流の方向に沿って、円筒部とテーパー部の一方又は両方に設けられる。バレルポートをこのような構造とすれば、方向付けされた高圧スピル噴流は、バレルポートの内面と干渉することなくバレルポートを通過し、適当な位置に設けられたデフレクタにその大部分を受容されることとなる。従って、プランジャ、バレルポート、ハウジング等の主要部品に高圧スピル噴流によるキャビテーションエロージョンの損傷が生じにくくなる。
【００２９】
また、バレルポートの全体的な形状を構成する円筒部とテーパー部は、その軸線がバレルの中心軸に垂直であるため、一般的な技術で容易に加工することができるし、高圧スピル噴流の方向に沿って円筒部やテーパー部に逃げ部を加工することも、一般的な研削等の技術で容易にできる。
【００３０】
請求項３に記載の燃料噴射ポンプによれば、請求項１に記載されているように、プランジャのリード面は、長手方向がバレルの中心軸に対して前記第１傾斜角度で傾斜しており、また周面及び逃げ面に対しては鈍角の前記第２傾斜角度で傾斜しているので、プランジャの周面部の下端がバレルポートを開く際に発生する高圧スピル噴流は、第１傾斜角度及び第２傾斜角度に応じた所定の方向に方向付けされる。従って、高圧スピル噴流のデフレクタに対する到達位置は、バレルポートに対して同軸で正対する位置からは、ずれた位置となる。そこで、請求項３に記載の燃料噴射ポンプでは、デフレクタを設置する位置を、バレルポートに同軸で正対する位置を原点とし、前記第１傾斜角度と前記第２傾斜角度に基づいて設定した角度の方向にずらした位置とした。これにより、デフレクタは高圧スピル噴流の大部分を受容することができる。
【００３１】
請求項４に記載の燃料噴射ポンプによれば、高圧スピル噴流を受ける開口部が形成されたデフレクタの受容部を高硬度部材としたので、キャビテーションエロージョンに対するデフレクタの高度な耐性を確保することができる。高硬度部材としては、例えばＳＵＪなどの軸受鋼が使用できる。
【００３２】
請求項５に記載の燃料噴射ポンプによれば、バレルポートに対向するデフレクタの受容部の一端部を、本体部の外径と同等の外径を有する大径部として構成し、この大径部に開口部がテーパー状に開口するようにした。すなわち、一定の外径のデフレクタにおいて開口部の径をできるだけ大きくとるために、受容部の一端を本体部とほぼ同一外径の大径部とし、この大径部の端部にテーパー状の開口部を設けた。このテーパー状の開口部の最大内径は、本体部に対してねじ込み等によって取り付けた受容部の他端の小径部の外径と同程度とするか、これより大きくすることが望ましい。デフレクタの開口部の中心位置を高圧スピル噴流が到達する位置により近くすることに加え、開口部の径をできるだけ大きくすることにより、デフレクタは、開口部において高圧スピル噴流の大部分を受容することができる。
【００３３】
請求項６に記載の燃料噴射ポンプの改造方法は、既存の燃料噴射ポンプにおいてキャビテーションエロージョンに対する耐性を高める改修方法である。特に、通常の石油燃料を使用することを念頭に設計された燃料噴射ポンプにおいて、植物由来の燃料を使用する場合に有効な方法である。種々の事情により、既に稼働中または既存設計の燃料噴射ポンプにおいて、デフレクタの位置を変更できない場合が考えられる。このような場合、この改造方法のように、バレル及びプランジャを、それぞれ本発明の改造用のバレル及びプランジャに交換すればよい。すなわち、稼働中または既存設計の燃料噴射ポンプにおいて、デフレクタの位置に合せた改造用のプランジャを採用することで、高圧スピル噴流の方向付けを適切に設定し、高圧スピル噴流の方向に対応したバレルポートを有する改造用のバレルを採用することで、既存のデフレクタが高圧スピル噴流の大部分を受容できるようにすることができ、これによってキャビテーションエロージョンを緩和する燃料噴射ポンプの改造を行うことができる。
また、燃料噴射ポンプを新たに製造する場合においても、既存設計の燃料噴射ポンプのバレル、プランジャに替えて、本発明の改造用のバレル、プランジャを採用すれば、改造と製造について設計の共通化を図りつつキャビテーションエロージョンへの耐性を高めることができる。
【００３４】
請求項７に記載の燃料噴射ポンプの改造方法は、請求項６に記載の燃料噴射ポンプの改造方法において、さらに、デフレクタにも本発明の改造用のデフレクタを採用するものである。
【図面の簡単な説明】
【００３５】
【図１】本発明の実施形態に係る燃料噴射ポンプの縦断面である。
【図２】本発明の実施形態に係る燃料噴射ポンプに接続された燃料供給系統及びドレン配管系を模式的に示す構成図である。
【図３】本発明の実施形態に係る燃料噴射ポンプを正面側から見た図であって、バレルポートの奥にあるプランジャの一部を隠れ線で表した透視図である。
【図４】図３のＢ−Ｂ切断線における断面図である。
【図５】本発明の実施形態に係る燃料噴射ポンプにおいてバレルポートとプランジャの頂部を示した縦断面図である。
【図６】図５のＡ−Ａ切断線における断面図である。
【図７】本発明の実施形態に係る燃料噴射ポンプにおいて、プランジャがバレルポートを開く際に噴射されるジェット型高圧スピル噴流を模式的に示す図である。
【図８】従来の燃料噴射ポンプにおいてプランジャがバレルポートを開く際に噴射される高圧スピル噴流を模式的に示す図であって、分図（ａ）は噴水型高圧スピル噴流を示す図であり、分図（ｂ）はジェット型高圧スピル噴流を示す図である。
【図９】本発明の実施形態に係る燃料噴射ポンプを正面側から見た図であって、バレルポートの奥にあるプランジャの一部を隠れ線で表し、ジェット型高圧スピル噴流を矢印で示した透視図である。
【図１０】本発明の実施形態に係る燃料噴射ポンプにおいて、ジェット型高圧スピル噴流を矢印で示した縦断面図である。
【図１１】本発明の実施形態に係る燃料噴射ポンプにおいて、ジェット型高圧スピル噴流を矢印で示した横断面図である。
【図１２】従来の燃料噴射ポンプを正面側から見た図であって、バレルポートの奥にあるプランジャの一部を隠れ線で表し、ジェット型高圧スピル噴流を矢印で示した透視図である。
【図１３】従来の燃料噴射ポンプにおいて、ジェット型高圧スピル噴流を矢印で示した縦断面図である。
【図１４】従来の燃料噴射ポンプにおいて、ジェット型高圧スピル噴流を矢印で示し横断面図である。
【図１５】本発明の実施形態に係る燃料噴射ポンプに設けられるデフレクタの断面図である。
【図１６】従来の燃料噴射ポンプにおけるキャビテーションクラウドの発生を説明するための一部切欠き正面図である。
【発明を実施するための形態】
【００３６】
本実施形態は、ディーゼル機関等の内燃機関に用いられる燃料噴射ポンプ３０に係り、特に植物油の中でも常温で流動性のないものとして知られているパームステアリンの如き高流動点植物油であっても燃料油として使用できる内燃機関の燃料噴射ポンプ３０に関するものである。
【００３７】
図１に示すように、本実施形態の燃料噴射ポンプ３０は、円筒形のハウジング（本体ボデー）１内に固定されたバレル２を有する。バレル２も略円筒形である。このバレル２とハウジング１の間には、後述する供給源から送られた燃料油が溜まる燃料室３が設けられている。ハウジング１には、燃料入口孔であるデフレクタ２２ａと、燃料出口孔であるデフレクタ２２ｂが取りつけられ、それぞれ燃料室３に連通している。デフレクタ２２ａ，２２ｂは後述する燃料供給系に接続されている。
【００３８】
図１に示すように、バレル２には燃料供給口であるバレルポート４が貫通して設けられており、このバレルポート４を介して燃料室３とバレル２の内部が連通している。バレル２の上端には等圧弁５が設けられている。等圧弁５は、加圧された燃料油の圧力で作動して燃料油をバレル２外に吐出させる吐出側チェックバルブ６と、戻り側チェックバルブ７を有している。
なお、バレルポート４の形状については図３〜図５を参照して後に詳述する。
【００３９】
図１に示すように、バレル２の内部には、プランジャ８が上下摺動可能に設けられている。開口したバレル２の下端から突出したプランジャ８の下端にはプランジャガイド９が設けられている。プランジャガイド９はハウジング１内にあり、ハウジング１の下端の開口部に配置されている。ハウジング１の下端の開口部から覗いているプランジャガイド９の下面には、機関に同期して作動するカム１０が接している。ハウジング１とプランジャガイド９の上面との間には、プランジャガイド９を下方に付勢する復帰手段としてのばね１１が設けられている。
なお、プランジャ８の形状については図３〜図６を参照して後に詳述する。
【００４０】
図１に示すように、バレル２の下端には、ピニオン１６が回動可能に装着されている。ピニオン１６は筒体１７と一体であり、筒体１７の下端には二面取り部１８がある。プランジャ８の下端には二面巾を有するつば部１９が設けられており、筒体１７の二面取り部１８に係合している。ハウジング１の内部にはピニオン１６に係合するラック２０が設けられている。プランジャ８が実際に燃料油を圧送する移動範囲の長さを有効ストロークと呼ぶ。プランジャ８の有効ストロークは噴射量に比例する。ラック２０を移動させてピニオン１６を回転させ、これによってプランジャ８を回転させて螺旋状のリードまたはリード面１２とバレルポート４との位置関係を変えれば、有効ストロークを変更することができる。
【００４１】
図２は、本実施形態の燃料噴射ポンプ３０と、この燃料噴射ポンプ３０から燃料油の供給を受けて噴射する燃料噴射弁４０等を含む燃料供給系と、燃料のドレン系とを示している。
図２には示さない機関の燃料タンクに接続された燃料供給管２８には、ポンプ２７が接続されている。このポンプ２７から所定の圧力で吐出された燃料油は、燃料入口主管２８ａを経て、ハウジング１に取り付けられた燃料入口孔であるデフレクタ２２ａに入り、前記燃料室３及び前記バレルポート４を経由してポンプ室２９内に供給される。図１及び図２に示す等圧弁５の出口側は、燃料噴射弁４０に接続されており、所定の圧力にまで加圧された燃料油は燃料噴射弁４０に送られて噴射される。また、図１及び図２に示すようにハウジング１に取り付けられた燃料出口孔である他方のデフレクタ２２ｂから出た燃料油は、燃料出口主管２８ｂを経て、ポンプ２７の上流側において前記燃料供給管２８に還流する。
【００４２】
前記燃料噴射弁４０のドレンとは、燃料噴射弁４０の針弁と本体との摺動面からリークした燃料油または噴射管等のねじ込み部から漏れた燃料油であり、図２に示すように、針弁と本体の摺動面からリークした燃料を導く燃料戻り油路４１にドレン支管４２が接続されており、このドレン支管４２はドレン主管４３に接続されている。ドレン主管４３はドレンタンク４４に接続されており、各シリンダから出たドレンはドレンタンク４４に集められる。
【００４３】
図１及び図３〜図６に示すように、プランジャ８の上端の周面には、バレルポート４を適当なストロークで開閉するための構造が作り込まれている。この構造は、バレル２の内周面に接する周面１３と、周面１３の下方に隣接して形成された逃げ面１４と、バレル２の中心軸Ｘに対して所定の傾斜角度をもち、周面１３と逃げ面１４の間を繋ぐように形成された螺旋状のリード面１２と、プランジャ８の上端面と逃げ面１４を連通する縦溝１５を含む。リード面１２と周面１３の境界である螺旋状の凸縁を特にリードと称する場合もある。また、図３中にＬで示すように、リードまたはリード面１２と、バレル２の中心軸Ｘとの間の傾斜角度を、第１傾斜角度であるリード角Ｌと称する。なお、図３中、Ｓで示した角度は、後の説明の便宜上図示したもので、リード角Ｌの補角Ｓである。
なお、プランジャ８のリード面１２の構造については図３〜図６を参照してさらに後述する。
【００４４】
本実施形態の燃料噴射ポンプ３０では、機関の負荷変化に対応して燃料噴射量を制御するために、図示しないガバナおよびリンク機構でラック２０を移動させ、プランジャ８を回転することで有効ストロークを変化させる。このため、プランジャ８の軸方向に対するリード角Ｌ（図３参照）が小さすぎるとプランジャ８の回転角度に対する有効ストロークの変化量が大きくなり、調整が困難となってしまう。このため、リード角Ｌは適切な値に設定する必要がある。プランジャ８のリード角Ｌは、一般的には図３に示す如くバレルの中心軸Ｘまたはプランジャ８の軸方向に対して４０〜６０度とされており、この燃料噴射ポンプでは５０度としている。
【００４５】
本実施形態の燃料噴射ポンプ３０では、先に図１６を参照して説明した噴水型高圧スピル噴流３１の問題を解消するため、図５及び図６に示すように、前記リード面１２と、前記周面１３及び前記逃げ面１４との間の角度を、第２傾斜角度である傾斜角Ｋと称し、これを鈍角とした。図示の例では１２０〜１３５度としている。図中には、リード面１２と、前記周面１３に垂直な線との間の角度（３０〜４５度）、すなわち傾斜角Ｋから９０度を減じた角度も示している。
【００４６】
図７に示すように、プランジャ８の上昇による燃料油圧送が終了する時点、すなわちプランジャのリード面１２がバレルポート４を開く瞬間には、ジェット型高圧スピル噴流３０が発生するが、その噴出方向は、プランジャ８のリード面１２に設けられた鈍角の傾斜角Ｋによって、プランジャ８またはバレル２の中心軸Ｘに対して傾斜した所定の方向に決定付けられる。すなわち、プランジャ８が上昇していく過程において、ジェット型高圧スピル噴流３０の噴出方向は、図７に示すような所定の方向で一定し、図８を参照して次に説明するような噴水型高圧スピル噴流３１は発生しない。
【００４７】
図８は、従来の燃料噴射ポンプにおいてプランジャ８がバレルポート４を開く際に噴射される高圧スピル噴流を模式的に示す図である。従来の燃料噴射ポンプでは、プランジャ８のリード面１２の傾斜角Ｋが９０度であったため、図８（ａ）に示すように、プランジャ８がバレルポート４を開く直前には噴水型高圧スピル噴流３１が発生し、図８（ｂ）に示すように、プランジャ８がバレルポート４を開いた直後にはジェット型高圧スピル噴流３０が発生していた。
【００４８】
図５及び図７に示すように、本実施形態の燃料噴射ポンプ３０では、ジェット型高圧スピル噴流３０の噴出方向が所定の方向に向けられるので、バレル２の中心軸Ｘ方向に噴出する噴水型高圧スピル噴流３１（図１６（ｃ）、図８（ａ）参照）が緩和され、プランジャ８の外周面に残存しているキャビテーションクラウドが噴水型高圧スピル噴流３１で圧潰されることによるキャビテーションエロージョンの発生は抑止される。
【００４９】
図３〜図６に示すように、本実施形態の燃料噴射ポンプ３０では、プランジャ８のリード面１２に設けられた鈍角の傾斜角Ｋによって、ジェット型高圧スピル噴流３０の噴出方向が所定の方向に向けられる。ここで、図８（ａ）、（ｂ）に示すように、バレルポート４が、バレル２の中心軸Ｘに直交する軸線を有する円筒状の孔であるとすると、これは従来の燃料噴射ポンプと同様であるから、ジェット型高圧スピル噴流３０は図８（ｂ）に示す方向に進んでバレルポート４の内周面に衝突し、キャビテーションエロージョンが発生してしまう。さらに、バレルポート４の内周面で反射したジェット型高圧スピル噴流３０はバレル２の外周面やハウジング１の内面に到達し、キャビテーションエロージョンを発生させてしまう。
【００５０】
本実施形態の燃料噴射ポンプ３０では、リード面１２に設けられた鈍角の傾斜角Ｋによって方向付けられたジェット型高圧スピル噴流３０が、バレルポート４の内周面に衝突する問題を解消するために、バレルポート４を以下に説明するような構造とした。
【００５１】
図３〜図５に示すように、バレルポート４は、バレル２の内周面に開口し、バレル２の中心軸Ｘに垂直な軸線を有する円筒部２３と、円筒部２３に同軸で連なってバレル２の外周面に開口するテーパー部２４と、円筒部２３とテーパー部２４の両方にわたって設けられた溝状の逃げ部２５とを有している。逃げ部２５は、ジェット型高圧スピル噴流３０の方向に平行で、かつジェット型高圧スピル噴流３０の拡散も考慮に入れたサイズで形成されている。なお、逃げ部２５は、ジェット型高圧スピル噴流３０の方向に沿って円筒部２３とテーパー部２４の何れか一方のみに設けられた構造でもかまわない。
【００５２】
図４に示すように、前記逃げ部２５の方向は、図３のＢ−Ｂ切断面である図４の面内において、バレル２の中心軸Ｘに直交する円筒部２３の軸線に対して、傾斜角Ｋから９０度を減じた角度だけ傾いた方向であり、ここでは３０〜４５度となっている。また、図５に示すように、前記逃げ部２５の方向は、縦断面を示す図５の面内において、バレル２の中心軸Ｘに直交する円筒部２３の軸線に対して所定角度Ｃだけ上方に傾いた方向であり、ここでは２０〜４０度となっている。逃げ部２５の方向、すなわちジェット型高圧スピル噴流３０の方向は、図３と図４の２つの図に矢印で示すような方向に向いているが、これを縦断面に投射して見ると前記所定角度Ｃ（実施形態の数値例では２０〜４０度）となる。
【００５３】
図９〜図１１に示すように、矢印で示す方向に向かうジェット型高圧スピル噴流３０は、拡散する範囲を考慮したとしても、バレルポート４の内面と何ら干渉することなくバレルポート４を通過し、図１０及び図１１に示すようにデフレクタ２２ａの開口部３１に受容されることになる。従って、バレルポート４の内面に残存するキャビテーションクラウドがジェット型高圧スピル噴流３０で圧潰されることによるキャビテーションエロージョンは発生しない。また、ジェット型高圧スピル噴流３０は、バレルポート４の内面で反射してバレル２の外面やハウジング１に到達することもなく、そこにキャビテーションエロージョンを発生させることもない。このように、燃料噴射ポンプ３０の主要部品に高圧スピル噴流によるキャビテーションエロージョンの損傷が生じにくくなる。
なお、詳細は後述するが、バレルポート４を通過したジェット型高圧スピル噴流３０の大部分を受容できるように、デフレクタ２２は後述するような適当な位置を選択して配置する必要がある。
【００５４】
これに対し、図１２〜図１４に示す従来の燃料噴射ポンプでは、バレルポート４はバレル２の中心軸Ｘに直交する軸線を有する円筒部２３と、円筒部２３に同軸で連なってバレル２の外周面に開口するテーパー部２４から構成されていた。従って、図８（ｂ）及び図１６にも示したように、プランジャ８がバレルポート４を開く際に噴射されるジェット型高圧スピル噴流３０は、図１２〜図１４中に矢印で示すように、その延長上に存在するバレルポート４の壁面に衝突してキャビテーションエロージョンを発生させ、またバレルポート４の壁面で反射した後にバレル２の外面やハウジング１に到達してキャビテーションエロージョンを発生させる。従って、高圧スピル噴流の大部分はデフレクタ２２を用いて受容することができない。
【００５５】
本実施形態の燃料噴射ポンプ３０では、バレルポート４の全体的な形状を構成する円筒部２３とテーパー部２４は、その軸線がバレル２の中心軸Ｘに垂直であるため、一般的な技術で容易に加工することができる。また、ジェット型高圧スピル噴流３０の方向に沿って円筒部２３やテーパー部２４に逃げ部２５を加工することも、一般的な研削等の技術で容易に行える。
また、逃げ部２５は、図４、図５、図１０、図１１に破線で示すような、中心軸Ｘに対して垂直方向の切削面をもつ切欠き形状とすることもできる。この場合には、加工方向が垂直面となり斜め方向の研削等を要さないため、さらに加工が容易となる。
【００５６】
なお、バレルポート４の内面とジェット型高圧スピル噴流３０の干渉を防止するために、バレルポート４のほぼ全体を傾斜した円錐形状とすることも考えられるが、円筒状のバレル２の周壁に、円錐形状のバレルポートをバレル２の中心軸Ｘに対して傾斜した方向に加工するには、特殊な治具や高度な加工技術を要するので現実的ではない。
【００５７】
本実施形態の燃料噴射ポンプ３０によれば、リード角Ｌおよび傾斜角Ｋは、後述するデフレクタ２２の取付け位置との関係も考慮して決定し、その状態で得られるジェット型高圧スピル噴流３０の噴射方向および拡散をも考慮して、バレルポート４の形状・寸法を決定する。すなわち、バレルポート４の内面へのジェット型高圧スピル噴流３０の干渉を検討して、図３〜図５に示すような逃げ部２５の加工位置およびサイズを決定する。このような手法によれば、新規の燃料噴射ポンプを製造する場合はもちろん、既納機関の燃料噴射ポンプに対しても、本実施形態の燃料噴射ポンプ３０におけるプランジャ８、バレル２および後述するデフレクタ２２に交換することでキャビテーション対策の改造が実施可能となる。
【００５８】
図１５は、実施形態の燃料噴射ポンプに設けられるデフレクタ２２の断面図である。このデフレクタ２２は、ジェット型高圧スピル噴流３０の大部分を受容するために、その構造と配置に特徴を有している。
【００５９】
図１５に示すように、デフレクタ２２は、中空ボルト状の本体部３２と、本体部３２の先端に取りつけられた受容部３３から構成される。燃料入口孔の機能を果たす一方のデフレクタ２２ａでは、外部の燃料供給系から本体部３２の中空部に燃料が導入され、燃料出口孔の機能を果たす他方のデフレクタ２２ｂでは、本体部３２の中空部から外部の燃料供給系に燃料が排出される。これら両デフレクタ２２ａ，２２ｂは、以下に説明するように、前述したジェット型高圧スピル噴流３０を受け止めるための部材としても機能する。
【００６０】
図１５に示すように、本体部３２の先端部の端面には中空部が開口しており、先端部の外周面にはハウジング１にねじ込んで固定するためのねじ部３４が形成されている。デフレクタ２２の受容部３３は、本体部３２よりも軸方向の寸法が短い筒状の部品である。受容部３３の後方部分は相対的に外径の小さい小径部３５であり、この小径部３５が、本体部３２の先端部に開口した中空部に挿入・固定される。また、受容部３３の先端部分は相対的に外径の大きい大径部３６であり、この大径部３６の端面にテーパー状の開口部３１が形成されている。このテーパー状の開口部３１の最大内径は、本体部３２に取り付けた受容部３３の小径部３５の外径と同程度とするか、これより大きくすることが望ましい。例えば、受容部３３の大径部３６の外径を、本体部３２の先端部の外周面に形成したねじ部３４の谷径より若干小さい程度の寸法とすれば、上述したような大径の開口部３１を形成することができる。このように開口部３１の径をできるだけ大きくしたデフレクタ２２によれば、開口部３１においてジェット型高圧スピル噴流３０の大部分を受容できる効果が得られる。
【００６１】
受容部３３は、ジェット型高圧スピル噴流３０を受ける部品であり、キャビテーションエロージョンに対するデフレクタの高度な耐性を確保するために高硬度材料から構成されている。高硬度材料としては、例えばＳＵＪなどの軸受鋼が使用できる。
【００６２】
図１５に示すように、開口部３１のテーパー形状は、３０〜４５度とし、ここに当たったジェット型高圧スピル噴流３０の反射波を、バレル２の外周面側に反射させることなく、デフレクタ２２の本体部３２の中空部の側に反射させて減衰させている。
【００６３】
図１０及び図１１に示すように、デフレクタ２２ａは、その中心軸Ｙが、バレルポート４の円筒部２３とテーパー部２４の軸線と一致する従来位置（図１３及び図１４参照）から外れた特定位置に配置されている。この特定位置は、デフレクタ２２ａの中心軸Ｙを、従来位置から、リード角Ｌ（第１傾斜角度）と傾斜角Ｋ（第２傾斜角度）に基づいて設定した角度の方向に移動した位置である。より具体的には、図３に示すように、バレル２の中心軸Ｘに対してリード角Ｌの補角Ｓ（３０〜４５度）だけ傾いた方向と、図４に示すように、バレル２の中心軸Ｘに直交する方向に対して傾斜角Ｋから９０度を減じた角度（３０〜４５度）だけ傾いた方向とを合成したジェット型高圧スピル噴流３０の方向である。
【００６４】
従って、この燃料噴射ポンプ３０によれば、プランジャ８のリードがバレルポート４を開く際に発生するジェット型高圧スピル噴流３０に所定の方向付けを与えて噴水型高圧スピル噴流３１を解消するとともに、さらに方向付けられたジェット型高圧スピル噴流３０を受けるデフレクタ２２の位置を、そのジェット型高圧スピル噴流３０の方向に適合するように調整しているので、ジェット型高圧スピル噴流３０はデフレクタ２２の開口部３１に直接当たり、ジェット型高圧スピル噴流３０の大部分は開口部３１で受容される。これにより、ハウジング１の内面やバレル２の外面に対するジェット型高圧スピル噴流３０の干渉を回避し、キャビテーションエロージョンの発生を抑止することができる。
【００６５】
なお、この燃料噴射ポンプ３０によれば、バレル２、プランジャ８、ハウジング１等の主要部品をキャビテーションエロージョンから守ることができ、デフレクタ２２についても受容部３３を高硬度材料で構成しているためキャビテーションエロージョンに対する耐性は強い。しかし、デフレクタ２２は高圧スピル噴流を受容するための部品である以上、長期間の使用においてキャビテーションエロージョンによる損傷は避けられないが、適当な間隔での点検で損傷を検出した場合にはデフレクタ２２のみの交換で対応することができる。
【００６６】
なお、本発明の実施形態については図９〜図１１を参照し、これに対応する従来の技術については図１２〜図１４を参照して、それぞれジェット型高圧スピル噴流３０の噴射方向とデフレクタ２２の位置の関係を説明した。これらの図のうち、図１０、図１１、図１３及び図１４では、一方のバレルポート４に対応する一方のデフレクタ２２ａのみを図示したが、他方のバレルポートに対応する他方のデフレクタ２２ｂは図示を省略しているが、他方のバレルポートにおいてもジェット型高圧スピル噴流が生じている。
【００６７】
以上説明した燃料噴射ポンプ３０は、新品の燃料噴射ポンプとして製造してもよいし、既存の燃料噴射ポンプにおいてキャビテーションエロージョンに対する耐性を高める改造、改良、改修に応用してもよい。この改造は、特に、通常の石油燃料を使用することを念頭に設計された燃料噴射ポンプにおいて、植物由来の燃料を使用する場合に有効な方法となる。すなわち、既に稼働中の燃料噴射ポンプのバレル、プランジャ、及びデフレクタを、それぞれ本発明の改造用のバレル２、プランジャ８、及びデフレクタ２２に交換すればよい。これらの部品は、通常メンテナンス時の交換部品であるため、メンテナンスを兼ねて改造を行うことができる。既存の燃料噴射ポンプをこのように改造すれば、改造用のプランジャ８によってジェット型高圧スピル噴流３０を所定方向に方向付けし、方向付けされたジェット型高圧スピル噴流３０は改造用のバレル２のバレルポート４を内面と干渉することなく通過することができ、バレルポート４を通過したジェット型高圧スピル噴流３０は所定の位置に設定された改造用のデフレクタ２２によって大部分が受容されるため、キャビテーションエロージョンの発生が緩和される。
【００６８】
また、燃料噴射ポンプを新たに製造する場合において、既存設計の燃料噴射ポンプのバレル、プランジャ、及びデフレクタに替えて、本発明の改造用のバレル２、プランジャ８、及びデフレクタ２２を採用すれば、改造と製造について設計の共通化を図りつつキャビテーションエロージョンへの耐性を高めることができる。
【００６９】
既存の燃料噴射ポンプにおいてキャビテーションエロージョンに対する耐性を高める上述した改造を行おうとする場合において、種々の事情から、デフレクタの位置を変更できない場合も考えられる。このような場合には、既存のバレル及びプランジャを、それぞれ本発明の改造用のバレル２及びプランジャ２２に交換することで対応できる。すなわち、既存の燃料噴射ポンプにおいて、既存のデフレクタの位置にジェット型高圧スピル噴流３０が方向付けられるような改造用のプランジャ８を採用し、ジェット型高圧スピル噴流３０の方向に対応した構造のバレルポート４を有する改造用のバレル２を採用し、既設のデフレクタがジェット型高圧スピル噴流３０の大部分を受容できるようにすることも可能である。また、これに加えて、開口部３１が大きく高硬度部材の受容部３３をもつ改造用のデフレクタ２２を採用することで、より高い効果を得ることも可能である。
【符号の説明】
【００７０】
１…ハウジング
２…バレル
３…燃料室
４…バレルポート
８…プランジャ
１２…プランジャのリード面
１３…プランジャの周面
１４…プランジャの逃げ面
２２（ａ，ｂ）…デフレクタ
２３…バレルポートの円筒部
２４…バレルポートのテーパー部
２５…バレルポートの逃げ部
３０…燃料噴射ポンプ
３１…デフレクタの開口部
３２…デフレクタの本体部
３３…デフレクタの受容部
３６…デフレクタの受容部の大径部
Ｌ…リード面の第１傾斜角度であるリード角
Ｋ…リード面の第２傾斜角度である傾斜角
Ｘ…バレルの中心軸
Ｙ…デフレクタの中心軸
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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