(57)【要約】【課題】欠け割れの発生を効果的に抑えることができるバレル研磨用研磨石を提供する。【解決手段】バレル研磨用研磨石は、粘土質結合材と、添加によって当該研磨石のヤング率を低下させる異質粒子とを含む。異質粒子は、焼結後、周囲にクラックが形成された状態で存在し、メジアン径２０〜４００μｍの二酸化ケイ素粒子であるのがよい。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
粘土質結合材と、添加によって当該研磨石のヤング率を低下させる異質粒子とを含むことを特徴とするバレル研磨用研磨石。
【請求項２】
前記異質粒子がメジアン径２０〜４００μｍであり、焼結後、周囲にクラックが形成された状態で存在する請求項１記載のバレル研磨用研磨石。
【請求項３】
前記クラックが、研磨石内部における前記異質粒子とその界面との間の熱膨張挙動の差によって形成される請求項２記載のバレル研磨用研磨石。
【請求項４】
焼成時の冷却過程において、前記異質粒子が体積を膨張又は維持する熱膨張挙動を示し、前記界面が体積を収縮する熱膨張挙動を示す請求項３記載のバレル研磨用研磨石。
【請求項５】
前記異質粒子が二酸化ケイ素粒子である請求項２ないし４のいずれか１項記載のバレル研磨用研磨石。
【請求項６】
原料の配合割合が、重量百分率で、前記粘土質結合材３０〜９０％、前記二酸化ケイ素粒子１０〜２０％、砥粒０〜５０％である請求項５記載のバレル研磨用研磨石。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、バレル研磨用研磨石に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１には、バレル槽内で被加工物とともに流動して被加工物を研磨するバレル研磨用メディアが開示されている。このメディアは、多孔質の焼結体によって構成され、１〜４質量％の酸化マグネシウムを含むことによって、強度の向上が図られている。
【０００３】
また、特許文献２には、ガラス粉とベントナイト粉とを所定の割合で混合させた結合材と、シリカ、アルミナ等の研磨材粒子とを配合し、この配合物を成形した後、焼成してなるバレル研磨用チップが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】国際公開第２０１５／１５６０３４号公報
【特許文献２】特開昭５６−８２１７５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、この種のバレル研磨用研磨石は、研磨時に大きな衝撃力が加わることによって自身が欠けたり割れたりすることがある。仮に、研磨石自体に欠け割れが生じると、被加工物の研磨不良を招来するため、欠け割れが発生するのを未然に防止することが求められる。
その点、特許文献１の場合、メディアの欠け割れを抑えるため、メディアの強度向上を図るというアプローチをとる。しかし、メディアが多孔質の焼結体である以上、強度向上には限界があり、欠け割れを十分に抑えるのは難しい。これは、特許文献２も同様であり、ガラス粉で結合材の硬度を増しても、欠け割れ対策として満足できる結果を得にくいという問題がある。
【０００６】
本発明は上記のような事情に基づいて完成されたものであって、欠け割れが発生するのを効果的に抑えることができるバレル研磨用研磨石を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明のバレル研磨用研磨石は、粘土質結合材と、添加によって当該研磨石のヤング率を低下させる異質粒子とを含むところに特徴を有する。
【発明の効果】
【０００８】
異質粒子が研磨石のヤング率を低下させることによって、研磨石に衝撃吸収性が付与されるため、衝撃力が加わったときに、研磨石に欠け割れが発生するのを抑えることができる。なお、異質粒子は、この異質粒子が研磨石に含まれない場合に比べ、研磨石のヤング率を低下させることができる粒子である。例えば、異質粒子は、製造工程において研磨石内部で周囲と異なる挙動（性質）を示す粒子であり、粘土質結合材と同一成分で構成されるものを含む。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】実施態様において、研磨石内部の二酸化ケイ素粒子とその周囲を撮影したＳＥＭ画像である。
【図２】ケイ砂のメジアン径及び添加量とヤング率との関係を示すグラフである。
【図３】ヤング率と欠け割れ量との関係を示すグラフである。
【図４】落下試験の方法を示す概略図である。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
本発明の好ましい形態を以下に記載する。
前記異質粒子がメジアン径２０〜４００μｍであり、焼結後、周囲にクラックが形成された状態で存在するとよい。このようなメジアン径２０〜４００μｍの異質粒子は周囲にクラックを形成することができ、クラックの衝撃吸収能によって、研磨石に欠け割れが発生するのを効果的に抑えることができる。なお、異質粒子は、好ましくはメジアン径３０〜４００μｍであるのがよい。
【００１１】
前記クラックが研磨石内部における前記異質粒子とその界面との間の熱膨張挙動の差によって形成されるとよい。これによれば、焼成冷却等の製造過程で、異質粒子の周囲にクラックが自然発生的に形成され、クラック形成のための特別な作業工程を省略することができる。
【００１２】
焼成時の冷却過程において、前記異質粒子が体積を膨張又は維持する熱膨張挙動を示し、前記界面が体積を収縮する熱膨張挙動を示すとよい。これによれば、焼成時の冷却過程において、異質粒子とその界面との間に顕著な熱膨張挙動差が生じるため、クラックが形成され易くなり、クラックの衝撃吸収能をより確実に発揮させることができる。
【００１３】
前記異質粒子がメジアン径２０〜４００μｍの二酸化ケイ素粒子であるとよい。これによれば、二酸化ケイ素粒子の周方向に沿って延在するクラックを得ることができる。また、二酸化ケイ素粒子であれば、比較的安価に入手でき、供給の安定性も確保される。なお、メジアン径２０μｍより小さい二酸化ケイ素粒子は、周囲にクラックが形成されにくく、メジアン径４００μｍより大きい二酸化ケイ素粒子は、研磨石の欠け割れの発生率と摩耗量をかえって増加させることがあり好ましくない。
【００１４】
原料の配合割合が、重量百分率で、前記粘土質結合材３０〜９０％、前記二酸化ケイ素粒子１０〜２０％、砥粒０〜５０％であるとよい。二酸化ケイ素粒子が配合割合で１０％より少ないと、研磨石に欠け割れが発生するのを十分に抑えることができない。一方、二酸化ケイ素粒子が配合割合で２０％より多いと、成形性や焼成後の物性値及び強度が要求を満たすことができない懸念がある。砥粒の配合は任意であるが、配合される場合は５０％以下であるのが好ましい。砥粒の配合割合が５０％を超えると、成形性が悪化する懸念があるからである。
【００１５】
＜実施態様＞
実施態様のバレル研磨用研磨石は、粘土質結合材と二酸化ケイ素粒子と砥粒とを含み、これらの配合物を押出成形等によって成形した後、焼成してなるセラミック焼結体である。二酸化ケイ素粒子が研磨石内部に異質粒子として含まれることにより、研磨石に欠け割れが発生するのを抑えることができるようになっている。
【００１６】
粘土質結合材としては、ビトリファイド結合材が好ましく、長石、ケイ石、粘土等の一般的な窯業原料を細かく粉砕混合した市販品を用いることができる。
【００１７】
二酸化ケイ素粒子としては、ケイ砂、石英、ケイ石等が好ましく、特に、ケイ砂が好ましく、比較的粗粒に調整されたものを用いることができる。二酸化ケイ素粒子は、研磨石の配合物中に、粘土質結合材の配合割合よりも少ない割合で配合される。具体的には、全配合物のうち、重量百分率で、二酸化ケイ素粒子が１０〜２０％の割合で含まれ、粘土質結合材が３０〜９０％の割合で含まれるのが好ましい。二酸化ケイ素粒子が１０％より少ないと、研磨石に欠け割れが発生するのを抑える効果を十分に期待することができず、二酸化ケイ素粒子が２０％より多いと、押出成形の成形性が悪化し、焼成後の研磨石の物性値が所望の範囲から外れ、さらに強度を確保できない懸念があるからである。
【００１８】
二酸化ケイ素粒子は、メジアン径（Ｄ５０）が２０〜４００μｍの粗粒子であるのが好ましく、より好ましいのは、メジアン径（Ｄ５０）が３０〜４００μｍの粗粒子である。メジアン径２０〜４００μｍの二酸化ケイ素粒子は、焼成高温域からの冷却過程で体積が膨張又は維持するという特異性を有する。一方、研磨石に含まれる上記二酸化ケイ素粒子以外の物質（粘土質結合材、砥粒）は、一般的に、焼成高温域からの冷却過程で体積が全体として収縮する性質を有する。このため、焼成時の冷却過程において、配合物中の二酸化ケイ素粒子とその界面（境界面）との間に顕著な体積変化（熱膨張挙動差）が生じ、二酸化ケイ素粒子の周囲にクラックが形成される。
【００１９】
クラックは、マイクロクラック（微小な亀裂）として焼結後に残存し、二酸化ケイ素粒子の周囲に、連続的又は断続的に、概ね半周以上の範囲にわたってほぼ均一幅で形成されることになる（図１を参照）。図１は、ケイ砂１５ｗｔ％含有の研磨石を倍率３０００倍で撮影したＳＥＭ画像であり、画像のほぼ中央に異形円形状のケイ砂（二酸化ケイ素粒子）が存在し、その周囲にクラック（周辺より濃度が高い部分）が形成されていることが確認された。なお、アルミナ質砥粒の周囲には実質的にクラックが形成されないことも確認された。
【００２０】
二酸化ケイ素粒子がメジアン径４００μｍより大きいと、研磨石の欠け割れの抑止効果が十分ではなく、且つ摩耗量が増加して好ましくない。また、二酸化ケイ素粒子がメジアン径３０μｍより小さいと、二酸化ケイ素粒子の周囲にクラックが形成されにくい傾向となり、特に、二酸化ケイ素粒子がメジアン径２０μｍより小さいと、クラックの衝撃吸収能が発揮されない可能性があり好ましくない。これは、細粒の二酸化ケイ素粒子と粘土質結合材とが互いに溶け合った状態が形成されるためと考えられる。
【００２１】
研磨石は、二酸化ケイ素粒子の周囲に形成された上記クラックによってヤング率が低下し、応力を緩和することができるようになる。図２に示すように、メジアン径２０〜４００μｍのケイ砂（二酸化ケイ素粒子）が、全配合物中の重量百分率で１０〜２０％の割合で配合されたものは、ケイ砂無添加の場合に比べ、ヤング率が良好に低下することが確認された。そして、図３に示すとおり、ヤング率が低下するのに伴い、欠け量（％）及び割れ量（％）がいずれも減少する傾向にあることが確認された。
【００２２】
砥粒としては、例えば、アルミナ質砥粒、炭化ケイ素質砥粒、ジルコニア砥粒、ＣＢＮ（立方晶窒化ホウ素）砥粒、ダイヤモンド砥粒等を用いることができる。このうち、アルミナ質砥粒を用いるのが好ましい。砥粒の配合は任意であるが、目標とする切削能力を付与する目的で砥粒が配合されるとよい。砥粒（アルミナ質砥粒）の配合割合は、全配合物中の重量百分率で０〜５０％であるのが好ましい。
【００２３】
＜製造方法（試料１〜１２）＞
粘土質結合材と、アルミナ質砥粒と、ケイ砂（試料１を除く）とを、重量百分率で表１に示す配合割合でそれぞれ混合機に投入し、乾式状態で５分間撹拌して均一に混合し、試料１〜１２の配合物を得た（表１を参照）。表１中のメジアン径は、ケイ砂のメジアン径であり、試料３〜５間と試料６〜８間では同一である。
【００２４】
【表１】
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【００２５】
次いで、配合物に適量の水を加え、湿式で混合した。この混合物を押出成形機に投入し、断面三角形（一辺１５ｍｍ）の長尺成形体を得た。続いて、長尺成形体を切断角度７０°で厚み１２ｍｍに切断し、得られた成形体を一定時間自然乾燥させた。その後、乾燥した成形体を１２００〜１５００℃の最高温度で焼成し、試料１〜１２の研磨石を調製した。
【００２６】
＜試験方法＞
（１）簡易試験
（落下試験）
簡易試験を行うに際し、図４に示すパイプ１０を用意した。パイプ１０は、内径１１０ｍ、高さ（ｈ）１５００ｍｍの円筒管であり、水平面上に起立した状態で設置される。
試料１〜１２のそれぞれについて、パイプ１０の底部に５０個のサンプル（以下、受けサンプル２０という）を敷き詰め、パイプ１０の上端から１０個のサンプル（以下、落下サンプル３０という）を落下させた。次いで、落下サンプル３０のみを回収し、回収したものを再度落下させた。これを１０回繰り返し、１０回落下後の落下サンブル３０と、受けサンプル２０とを回収した。
（選別）
落下サンプル３０及び受けサンプル２０を合わせたもの（以下、単にサンプルという）を、まず、目開き２．１ｍｍの篩にかけ、篩上に残ったものを割れとして集めた。
次いで、目開き２．１ｍｍの篩の目を通過したものを、目開き０．５ｍｍの篩にかけ、篩上に残ったものを欠けとして集めた。
【００２７】
その後、サンプルから割れ、欠け、摩耗粉を除き、再度、落下試験を行った。以上を５セット行った。こうして集めた欠け、割れの重量を計量するとともに、試験後のサンプル重量を計量した。
【００２８】
試験前に測定したサンプル重量を１００％とした場合に、割れの重量比率を、割れ量（％）とし、欠けの重量比率を、欠け量（％）とした。摩耗量（％）は、０．５ｍｍの篩目を通過する欠け割れ以外の摩耗粉の比率であり、試験前のサンプル重量から、欠けの重量、割れの重量、及び試験後サンプル重量を引いた値の、試験前サンプル重量に対する重量百分率として算出した。この欠け量（％）、割れ量（％）、摩耗量（％）の算出方法は、簡易試験に限らず、後述するバレル研磨試験にも適用される。
以下、結果を表２に示すが、割れ量（％）は欠け量（％）との相関が認められたため、表２では割れ量（％）を省略してある。
【００２９】
【表２】
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【００３０】
（２）バレル研磨試験
試料１、４〜８、１０の各研磨石に対してバレル研磨試験を行った。まず、チップトン社製遠心バレル研磨機ＨＳ−Ｒ８０のバレル槽２０Ｌ／槽に、研磨石５０ｖｏｌ％を投入し、さらに、静止状態のマス面（研磨石群の表面）より１０ｍｍ高い位置まで水を投入した。
【００３１】
次いで、バレル槽に径φ２８ｍｍ×厚み８ｍｍのＳＵＳ３０４のテストピースを投入し、バレル研磨機を起動し、回転数１４５ｒｐｍで３０分間、研磨した。結果を表３に示す。なお、バレル研磨試験は、簡易試験と同様の結果になることが予想されることから、実施規模が大きいことに鑑み、試料２、３、９、１１、１２の試験を省略した。もっとも、新たに試料１３を調製した。試料１３は、重量百分率で、メジアン径４５μｍのケイ砂を５％、アルミナ質砥粒を１２％、粘土質結合材を８３％配合したものを、上記同様に成形、焼成して調製されたものである。
【００３２】
【表３】
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【００３３】
＜考察＞
表２に示すように、試料２〜１０の簡易試験の欠け量（％）及び摩耗量（％）は低い値に抑えられた。また、表３に示すとおり、実際の研磨試験においても、試料４〜８、１０の欠け量（％）、割れ量（％）及び摩耗量（％）は低い値に抑えられた、よって、メジアン径２０〜４００μｍのケイ砂（二酸化ケイ素粒子）が全配合物中の重量百分率で１０〜２０％含まれる試料２〜１０については、研磨石に欠け割れが生じにくいことが確認された。
【００３４】
試料２〜１０は、成形、焼成後に、ケイ砂の周囲にマイクロクラックが形成され（図１を参照）、ヤング率が低下する結果、衝撃吸収性が改善され、研磨時に衝撃力を受けても欠け割れが生じにくい構造になったと推測される。
【００３５】
一方、ケイ砂の周囲にクラックが形成されると、研磨性能の低下をきたす懸念がある。これを検証したのが表３中の研磨試験の研磨量と摩耗量である。
試料１は、ケイ砂無添加の従来の研磨石に相当するものであり、研磨試験の研磨量と摩耗量についてはこの試料１が基準となる。言い換えれば、表３中の試料１の研磨量mg／摩耗量（％）である１５３.５／３．９７から大きく外れた数値のものは使用に耐えないが、結果は、資料４〜８、１０のいずれも満足できる数値範囲に収まり、使用可能な研磨特性を示すことを確認した。
【００３６】
＜他の実施態様＞
本発明のバレル研磨用研磨石は、ヤング率を低下させる異質粒子を含むものであればよく、異質粒子としては二酸化ケイ素粒子に限定されるわけではない。この場合、異質粒子が２０〜４００μｍの粗粒子であれば、周囲にクラックを形成することができ、好ましい。また、異質粒子は、焼成時の冷却過程において、体積を維持する熱膨張挙動を示すものであってもよい。さらに、本発明は、研磨石内部で異質粒子とその界面との間に熱膨張挙動の差が形成されるものであればよく、上記とは逆に、異質粒子が、焼成時の冷却過程において、体積を収縮又は維持する熱膨張挙動を示し、界面が体積を拡張する熱膨張挙動を示すものであってもよい。
【符号の説明】
【００３７】
１０…パイプ
２０…受けサンプル
３０…落下サンプル
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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