(57)【要約】【課題】質量体の脱落を防止しつつ、固有振動数の自由度を向上できるダイナミックダンパを提供すること。【解決手段】ダイナミックダンパは、筒部材と、張出部と、質量体と、弾性連結部と、締結部材と、を備え、質量体の内周面は、筒部材の軸心を間に挟んで第１方向に互いに対向する一対の第１対向面と、軸心を間に挟み、第１方向と直交する第２方向に互いに対向する一対の第２対向面と、を備え、一対の第２対向面の第２方向の間隔は、一対の第１対向面の第１方向の間隔よりも大きく、筒部材の軸方向視において、筒部材に対して質量体を軸心まわりに相対回転させたいずれの位置においても一対の第１対向面の軸直角方向の外側に張出部の一部が位置する。【選択図】図１
2019211009.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
軸方向の第１端部および第２端部を有する筒部材と、
前記第１端部において前記筒部材の軸直角方向外側へ張り出す張出部と、
内周面が前記筒部材の外周面と所定間隔をあけて配置されると共に前記張出部の前記第２端部側に配置される筒状の質量体と、
前記質量体の内周面と前記筒部材の外周面とを連結するゴム状弾性体から構成される弾性連結部と、
前記筒部材に挿入されて前記筒部材の前記第２端部を相手側部材に締結する締結部材と、を備え、
前記質量体の内周面は、前記筒部材の軸心を間に挟んで第１方向に互いに対向する一対の第１対向面と、
前記軸心を間に挟み、前記第１方向と直交する第２方向に互いに対向する一対の第２対向面と、を備え、
前記一対の第２対向面の前記第２方向の間隔は、前記一対の第１対向面の前記第１方向の間隔よりも大きく、
前記筒部材の軸方向視において、前記筒部材に対して前記質量体を前記軸心まわりに相対回転させたいずれの位置においても前記一対の第１対向面の軸直角方向の外側に前記張出部の一部が位置することを特徴とするダイナミックダンパ。
【請求項２】
前記軸心を含むいずれの断面においても、軸方向の全長に亘って前記質量体の内周面の外形線と前記軸心とが平行であることを特徴とする請求項１記載のダイナミックダンパ。
【請求項３】
前記質量体の内周面の前記第１方向の間隔は、軸方向視において、前記一対の第１対向面の前記第１方向の最大間隔の位置から前記第２方向へ離れるにつれて次第に小さくなることを特徴とする請求項１又は２に記載のダイナミックダンパ。
【請求項４】
前記一対の第１対向面の前記第１方向の間隔が前記第２方向の全長に亘って一定であることを特徴とする請求項１から３のいずれかに記載のダイナミックダンパ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はダイナミックダンパに関し、特に質量体の脱落を防止しつつ、固有振動数の自由度を向上できるダイナミックダンパに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
自動車等の車両や産業機械等においては、エンジン等の振動や走行時（作動時）に生じる共振等の多くの有害振動が存在していることから、それら有害振動を抑制するためにダイナミックダンパが組み込まれることがある。ダイナミックダンパには、例えば、振動を抑制する対象である相手側部材に取り付けられる円筒状の筒部材と、筒部材を同軸状に取り囲む円筒状の質量体とを、ゴム状弾性体から構成される弾性連結部で連結したものがある（特許文献１）。
【０００３】
特許文献１の技術は、筒部材を相手側部材に取り付けるためのボルトの頭部の外径よりも、質量体の内径を小さくすることで、弾性連結部の破断等による質量体の脱落を防止している。ダイナミックダンパの固有振動数を決定するパラメータである弾性連結部のばね定数を設定するためには、質量体の内径を調整して、弾性連結部の軸直角方向寸法を調整することが考えられる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】実公平４−３５２５５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、上記従来の技術では、ボルトの頭部の外径よりも質量体の内径を小さくして質量体の脱落を防止するので、例えば規格化されたボルトの頭部の大きさに質量体の内径が制約を受ける。即ち、頭部の大きさに対してダイナミックダンパの固有振動数の設定の自由度が低い。
【０００６】
本発明は上述した問題点を解決するためになされたものであり、質量体の脱落を防止しつつ、固有振動数の設定の自由度を向上できるダイナミックダンパを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
この目的を達成するために本発明のダイナミックダンパは、軸方向の第１端部および第２端部を有する筒部材と、前記第１端部において前記筒部材の軸直角方向外側へ張り出す張出部と、内周面が前記筒部材の外周面と所定間隔をあけて配置されると共に前記張出部の前記第２端部側に配置される筒状の質量体と、前記質量体の内周面と前記筒部材の外周面とを連結するゴム状弾性体から構成される弾性連結部と、前記筒部材に挿入されて前記筒部材の前記第２端部を相手側部材に締結する締結部材と、を備え、前記質量体の内周面は、前記筒部材の軸心を間に挟んで第１方向に互いに対向する一対の第１対向面と、前記軸心を間に挟み、前記第１方向と直交する第２方向に互いに対向する一対の第２対向面と、を備え、前記一対の第２対向面の前記第２方向の間隔は、前記一対の第１対向面の前記第１方向の間隔よりも大きく、前記筒部材の軸方向視において、前記筒部材に対して前記質量体を前記軸心まわりに相対回転させたいずれの位置においても前記一対の第１対向面の軸直角方向の外側に前記張出部の一部が位置する。
【発明の効果】
【０００８】
請求項１記載のダイナミックダンパによれば、質量体の内周面は、対向方向（第１方向）の間隔が比較的小さい一対の第１対向面と、対向方向（第２方向）の間隔が比較的大きい一対の第２対向面とを備える。筒部材の軸方向視において、筒部材に対して質量体を筒部材の軸心周りに相対回転させたいずれの位置においても、間隔が比較的小さい一対の第１対向面の軸直角方向の外側に張出部の一部が位置する。これにより、弾性連結部の破断等による筒部材からの質量体の脱落を防止できる。
【０００９】
また、張出部の大きさ等に応じて設定される一対の第１対向面の間隔と無関係に、一対の第２対向面の間隔を設定できる。即ち、一対の第２対向面の間隔を比較的自由に設定できるので、弾性連結部の第２方向のばね定数の自由度を向上できる。これらの結果、質量体の脱落を防止しつつ、ダイナミックダンパの固有振動数の設定の自由度を向上できる。
【００１０】
請求項２記載のダイナミックダンパによれば、軸心を含むいずれの断面においても、軸方向の全長に亘って質量体の内周面の外形線と軸心とが平行である。これにより、質量体の内周面の軸方向の一部に凹凸などが設けられる場合に比べて、質量体の内周面を形成し易くできると共に、振動時に質量体の内周面から弾性連結部に作用する力を予測し易くできる。その結果、請求項１の効果に加え、質量体を成形し易くできると共に、ダイナミックダンパの固有振動数を設定し易くできる。
【００１１】
請求項３記載のダイナミックダンパによれば、質量体の内周面の第１方向の間隔は、軸方向視において、一対の第１対向面の第１方向の最大間隔の位置から第２方向へ離れるにつれて次第に小さくなる。これにより、質量体の内周面の周方向の一部に凹凸などが設けられる場合に比べて、質量体の内周面を形成し易くできると共に、振動時に質量体の内周面から弾性連結部に作用する力を予測し易くできる。その結果、請求項１又は２の効果に加え、質量体を成形し易くできると共に、ダイナミックダンパの固有振動数を設定し易くできる。
【００１２】
請求項４記載のダイナミックダンパによれば、一対の第１対向面の第１方向の間隔が第２方向の全長に亘って一定であるので、質量体を成形し易くできる。さらに、一対の第１対向面の第１方向の間隔が一定なので、筒部材に対して質量体が第２方向に振動するとき、一対の第１対向面から弾性連結部に第２方向の力を作用し難くできる。その結果、請求項１から３のいずれかの効果に加え、ダイナミックダンパの第２方向の固有振動数を設定し易くできる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】第１実施形態におけるダイナミックダンパの断面図である。
【図２】（ａ）は質量体の側面図である。（ｂ）は第２実施形態における質量体の側面図である。
【図３】（ａ）は第３実施形態における質量体の側面図である。（ｂ）は第４実施形態における質量体の側面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、好ましい実施の形態について、添付図面を参照して説明する。まず、図１を参照して、第１実施形態におけるダイナミックダンパ１について説明する。図１は、筒部材１０の軸心Ｃを含むダイナミックダンパ１の断面図である。本明細書では、軸心Ｃ方向を軸方向と称し、軸心Ｃと直交する方向を軸直角方向と称して説明する。
【００１５】
図１に示すように、ダイナミックダンパ１は、自動車等の車両や産業機械等におけるエンジン等の振動や走行時（作動時）に生じる共振等の有害振動を抑制するための装置である。ダイナミックダンパ１は、振動する相手側部材２に取り付けられる。相手側部材２は、例えば、エンジンマウントのブラケットであって板状の部材である。
【００１６】
ダイナミックダンパ１は、筒部材１０と、内周面２１が筒部材１０の外周面１３と所定間隔をあけて配置される筒状の質量体２０と、質量体２０と筒部材１０とを連結する弾性連結部４０と、筒部材１０を相手側部材２に締結する締結部材５０と、を備える。
【００１７】
筒部材１０は、軸心Ｃを中心とした円筒状の金属製の部材である。筒部材１０は、軸方向の第１端部１１及び第２端部１２を備える。質量体２０は、筒部材１０を同軸状に取り囲む肉厚の筒状の金属製の部材である。質量体２０の軸心と筒部材１０の軸心Ｃとは同一である。
【００１８】
軸心Ｃを含むいずれの断面においても、軸方向の全長に亘って質量体２０の内周面２１の外形線と軸心Ｃとが平行である。なお、本明細書における質量体２０の軸方向の全長とは、質量体２０の軸方向両端側に面取りが施されている場合、その面取り部分を除いた軸方向の全長を示す。
【００１９】
弾性連結部４０は、ゴム状弾性体から構成される部材である。弾性連結部４０は、質量体２０の内周面２１と筒部材１０の外周面１３とにそれぞれ加硫接着され、内周面２１と外周面１３とを連結する。
【００２０】
弾性連結部４０との一体成形品である弾性膜４３で質量体２０の外周面および軸方向両端面が覆われる。質量体２０を弾性膜４３で覆うことで、質量体２０が振動して相手側部材２等に衝突したときの衝撃音を低減できる。
【００２１】
弾性膜４３で覆われた質量体２０の軸方向寸法は、筒部材１０の軸方向寸法よりも小さく設定される。そして、筒部材１０の第１端部１１及び第２端部１２よりも軸方向内側に、弾性膜４３で覆われた質量体２０が位置する。これにより、相手側部材２や締結部材５０と弾性膜４３との接触を抑制できる。これにより、その接触に起因して、筒部材１０に対する質量体２０の軸直角方向の振動が妨げられることを抑制できる。
【００２２】
締結部材５０は、フランジボルト５１と、ナット５５とを備える。フランジボルト５１は、軸方向視において六角形状の頭部５２と、頭部５２の軸方向一端側に設けられる円板状の張出部（フランジ）５３と、頭部５２との間に張出部５３を挟んで張出部５３から軸方向に突出する軸部５４とを備える。張出部５３は、頭部５２よりも軸直角方向外側へ所定量張り出す円板状の部位である。張出部５３は、筒部材１０の第１端部１１において筒部材１０の外周面１３よりも軸直角方向外側へ張り出す。
【００２３】
筒部材１０を相手側部材２に取り付けるには、まず、第１端部１１側から筒部材１０に軸部５４を挿入して、第２端部１２から出た軸部５４を、相手側部材２を板厚方向に貫通する貫通孔２ａに挿入する。この相手側部材２の貫通孔２ａに挿入された軸部５４にナット５５を取り付けることによって、相手側部材２と張出部５３とで筒部材１０が軸方向に挟まれ、締結部材５０により筒部材１０が相手側部材２に締結される。そして、張出部５３の第２端部１２側に質量体２０が配置される。
【００２４】
次に図１に加え図２（ａ）を参照して、質量体２０の内周面２１と張出部５３との関係について説明する。図２（ａ）は質量体２０の側面図である。図２（ａ）には、張出部５３の外形線が二点鎖線で図示される。
【００２５】
図２（ａ）に示すように、質量体２０の内周面２１は、軸方向視において楕円形状に形成されている。内周面２１は、軸心Ｃ（筒部材１０）を間に挟んで第１方向Ａに互いに対向する一対の第１対向面２２と、軸心Ｃを間に挟んで第２方向Ｂに互いに対向する一対の第２対向面２３とを備える。なお、第１方向Ａ及び第２方向Ｂは、軸直角方向のうち互いに直交する方向である。
【００２６】
一対の第１対向面２２の第１方向Ａの間隔Ｌ１よりも、一対の第２対向面２３の第２方向Ｂの間隔Ｌ２が大きい。一対の第１対向面２２の第１方向Ａの最大間隔Ｌ１１（短径）は、軸心Ｃを通って第１方向Ａに平行な直線（短軸）上の間隔Ｌ１である。一対の第２対向面２３の第２方向Ｂの最大間隔Ｌ２１（長径）は、軸心Ｃを通って第２方向Ｂに平行な直線（長軸）上の間隔Ｌ２である。
【００２７】
一対の第１対向面２２の最大間隔Ｌ１１は、張出部５３の外径Ｒ１よりも小さい。そして、楕円形状の内周面２１の長軸と短軸との交点が軸心Ｃである。そのため、軸方向視において、筒部材１０（図１参照）に関して質量体２０を軸心Ｃまわりに相対回転させたいずれの位置においても、間隔Ｌ２に比べて間隔Ｌ１が小さい一対の第１対向面２２の軸直角方向の外側に張出部５３の一部が位置する。図１及び図２（ａ）に示すように、このような張出部５３の第２端部１２側に質量体２０が位置するので、弾性連結部４０の破断等によって筒部材１０から質量体２０が脱落することを防止できる。
【００２８】
ここで、内径が略一定である質量体を用いる場合には、筒部材１０からの質量体の脱落を防止するため、質量体の内径の全体が張出部５３の外形Ｒ１より小さくなるように設定する必要がある。しかし、ＪＩＳ等により規格されたフランジボルト５１を用いる場合には、そのフランジボルト５１の張出部（フランジ）５３の大きさ（外径Ｒ１）や形状に質量体の内径が制約を受ける。
【００２９】
また、ダイナミックダンパ等に以前から使用していた規格外の張出部５３を流用する場合にも、その張出部５３の大きさや形状に質量体の内径が制約を受ける。そうすると、質量体の内径を調整して、弾性連結部４０の軸直角方向寸法を変化させ、弾性連結部４０のばね定数を変化させることが必ずしも自由にできない。即ち、張出部５３の大きさや形状に対してダイナミックダンパの固有振動数の設定の自由度が低くなる。
【００３０】
これに対して、本実施形態では、張出部５３の大きさや形状に応じて設定される一対の第１対向面２２の間隔Ｌ１と無関係に、一対の第２対向面２３の間隔Ｌ２を設定できる。即ち、間隔Ｌ２を比較的自由に設定できるので、第２対向面２３と筒部材１０との間の弾性連結部４０の第２方向Ｂの寸法の自由度を向上できる。その結果、弾性連結部４０の第２方向Ｂのばね定数の自由度を向上できるので、ダイナミックダンパ１の固有振動数の設定の自由度を向上できる。
【００３１】
以上のように、互いに比較して間隔Ｌ１が小さい一対の第１対向面２２、及び、間隔Ｌ２が大きい一対の第２対向面２３によって、質量体２０の脱落の防止と、張出部５３の大きさや形状に対するダイナミックダンパ１の固有振動数の設定の自由度の向上とを両立できる。これらの両立が、例えばＪＩＳ等により規格された張出部５３や、以前から使用していた規格外の張出部５３を用いる場合であっても可能なので、新たに規格外の張出部５３を製造する場合に比べて、張出部５３にかかるコストを低減できる。
【００３２】
ダイナミックダンパ１の第２方向Ｂの固有振動数を比較的自由に設定し易いので、ダイナミックダンパ１の主振動方向を第２方向Ｂに設定することが好ましい。これにより、質量体２０の脱落を防止しつつ、ダイナミックダンパ１の主振動方向の固有振動数を設定し易くできる。
【００３３】
ダイナミックダンパ１の固有振動数は、内周面２１への弾性連結部４０の拘束のされ方、即ち、振動時に弾性連結部４０へ力を加える内周面２１の形状にも依存する。質量体２０の内周面２１の第１方向Ａの間隔は、軸方向視において最大間隔Ｌ１１の位置から第２方向Ｂに離れるにつれて次第に小さくなる。内周面２１が楕円形状なので言い換えると、質量体２０の内周面２１の第２方向Ｂの間隔は、軸方向視において最大間隔Ｌ２１の位置から第１方向Ａに離れるにつれて次第に小さくなる。これにより、内周面２１の周方向の一部に凹凸などが設けられる場合と比べて、振動時に内周面２１から弾性連結部４０に作用する力を予測し易くできる。その結果、ダイナミックダンパ１の固有振動数を設定し易くできる。
【００３４】
また、軸心Ｃを含むいずれの断面においても、軸方向の全長に亘って内周面２１の外形線と軸心Ｃとが平行である。これにより、内周面２１の軸方向の一部に凹凸などが設けられる場合と比べて、振動時の内周面２１から弾性連結部４０に作用する力を予測し易くできる。その結果、ダイナミックダンパ１の固有振動数を設定し易くできる。
【００３５】
ここで、質量体２０の成形方法について説明する。まず、鋳造や鍛造、切削などによっておおよその形状の質量体２０を形成する。その後、ダイナミックダンパ１の固有振動数が適切な設定値になるように、内周面２１に切削加工や研削加工を施して、内周面２１の形状を詳細に調整し、質量体２０を成形する。
【００３６】
上述したように、内周面２１の第１方向Ａの間隔は、軸方向視において最大間隔Ｌ１１の位置から第２方向Ｂに離れるにつれて次第に小さくなる。また、軸心Ｃを含むいずれの断面においても、軸方向の全長に亘って内周面２１の外形線と軸心Ｃとが平行である。これらの場合、内周面２１の一部に凹凸などが設けられる場合と比べて、特に内周面２１の調整のための切削加工や研削加工をし易くでき、質量体２０の成形を容易にできる。
【００３７】
また、切削加工や研削加工により内周面２１の形状を調整するので、内周面２１を滑らかにできる。これにより、筒部材１０の外周面１３と質量体２０の内周面２１との間の軸直角方向寸法の設計値からのばらつきを小さくして、弾性連結部４０のばね定数のばらつきを小さくできる。また、内周面２１が滑らかなので、振動時に内周面２１から弾性連結部４０に作用する力のばらつきを小さくできる。これらの結果、ダイナミックダンパ１の固有振動数のばらつきを抑制し易くできる。
【００３８】
第２方向Ｂがダイナミックダンパ１の主振動方向であれば、一対の第２対向面２３の滑らかさが、ダイナミックダンパ１の主振動方向の固有振動数に大きな影響を与える。そのため、一対の第２対向面２３に切削加工や研削加工を施して第２対向面２３を滑らかにし、その他の内周面２１を切削加工や研削加工しなくても、ダイナミックダンパ１の固有振動数のばらつきを十分に抑制できる。よって、ダイナミックダンパ１の主振動方向の固有振動数のばらつきを抑制するための切削量を少なくできる。
【００３９】
次に図２（ｂ）を参照して第２実施形態について説明する。第１実施形態では、軸方向視において質量体２０の内周面２１が楕円形状である場合について説明した。これに対し第２実施形態では、軸方向視において質量体６０の内周面６１が長円形状である場合について説明する。なお、第１実施形態と同一の部分については、同一の符号を付して以下の説明を省略する。
【００４０】
第２実施形態におけるダイナミックダンパは、第１実施形態におけるダイナミックダンパ１に対して、質量体６０の内周面６１の形状が異なるだけで、その他の構成は同一である。図２（ｂ）は、第２実施形態における質量体６０の側面図である。図２（ｂ）には、張出部５３の外形線が二点鎖線で図示される。
【００４１】
図２（ｂ）に示すように、第２実施形態におけるダイナミックダンパの質量体６０の内周面６１は、軸方向視において長円形状に形成されている。内周面６１は、軸心Ｃ（筒部材１０）を間に挟んで第１方向Ａに互いに対向する一対の第１対向面６２と、軸心Ｃを間に挟んで第２方向Ｂに互いに対向する一対の第２対向面６３とを備える。
【００４２】
一対の第１対向面６２の第１方向Ａの間隔Ｌ３よりも、一対の第２対向面６３の第２方向Ｂの間隔Ｌ４が大きい。間隔Ｌ３は、第２方向Ｂの全長に亘って一定である。即ち、一対の第１対向面６２の第１方向Ａの最大間隔が間隔Ｌ３である。この間隔Ｌ３は、張出部５３の外径Ｒ１よりも小さい。そのため、軸方向視において、筒部材１０に関して質量体６０を軸心Ｃまわりに相対回転させたいずれの位置においても一対の第１対向面６２の軸直角方向の外側に張出部５３の一部が位置する。
【００４３】
これにより、第１実施形態と同様に、弾性連結部４０の破断等によって筒部材１０から質量体６０が脱落することを防止できる。さらに、張出部５３の大きさや形状に応じて設定される一対の第１対向面６２の間隔Ｌ３と無関係に、一対の第２対向面６３の間隔Ｌ４を比較的自由に設定できるので、質量体６０を有するダイナミックダンパの固有振動数の設定の自由度を向上できる。
【００４４】
内周面６１の第１方向Ａの間隔は、軸方向視において第１対向面６２（間隔Ｌ３の位置）から第２方向Ｂに離れるにつれて次第に小さくなる。また、一対の第１対向面６２の間隔Ｌ３が第２方向Ｂの全長に亘って一定である。さらに、軸心Ｃを含むいずれの断面においても、軸方向の全長に亘って内周面６１の外形線と軸心Ｃとが平行である。これらの場合、第１実施形態で説明したように、内周面６１の一部に凹凸などが設けられる場合と比べて、質量体６０を成形し易くできると共に、質量体６０を有するダイナミックダンパの固有振動数を設定し易くできる。
【００４５】
特に、間隔Ｌ３が第２方向Ｂの全長に亘って一定なので、筒部材１０に対して質量体６０が第２方向Ｂに振動するとき、一対の第１対向面６２から弾性連結部４０に第２方向Ｂの力を作用し難くできる。その結果、質量体６０を有するダイナミックダンパの第２方向Ｂの固有振動数をより設定し易くできる。
【００４６】
さらに、一対の第１対向面６２の間隔Ｌ３が第２方向Ｂの全長に亘って一定なので、一対の第１対向面６２と筒部材１０との間の軸直角寸法を設定し易くできる。これにより、弾性連結部４０の第１方向Ａのばね定数を設定し易くできるので、質量体６０を有するダイナミックダンパの第１方向Ａの固有振動数をより設定し易くできる。
【００４７】
次に図３（ａ）を参照して第３実施形態について説明する。第１実施形態では、軸方向視において質量体２０の内周面２１が楕円形状である場合について説明した。これに対し第３実施形態では、軸方向視において質量体７０の内周面７１が長方形状である場合について説明する。なお、第１実施形態と同一の部分については、同一の符号を付して以下の説明を省略する。
【００４８】
第３実施形態におけるダイナミックダンパは、第１実施形態におけるダイナミックダンパ１に対して、質量体７０の内周面７１の形状と、張出部７４の外形形状とが異なるだけで、その他の構成は同一である。図３（ａ）は、第３実施形態における質量体７０の側面図である。図３（ａ）には、張出部７４の外形線が二点鎖線で図示される。
【００４９】
図３（ａ）に示すように、第３実施形態におけるダイナミックダンパの質量体７０の内周面７１は、軸方向視において長方形状に形成されている。内周面７１は、軸心Ｃ（筒部材１０）を間に挟んで第１方向Ａに互いに対向する一対の第１対向面７２と、軸心Ｃを間に挟んで第２方向Ｂに互いに対向する一対の第２対向面７３とを備える。第１対向面７２及び第２対向面７３は、それぞれ長方形の１辺である。
【００５０】
一対の第１対向面７２の第１方向Ａの間隔Ｌ５よりも、一対の第２対向面７３の第２方向Ｂの間隔Ｌ６が大きい。間隔Ｌ５は、第２方向Ｂの全長に亘って一定である。間隔Ｌ６は、第１方向Ａの全長に亘って一定である。
【００５１】
張出部７４は、軸方向視において正六角形状に形成されている。この張出部７４の内接円の直径Ｒ２は、一対の第１対向面７２の間隔Ｌ５よりも大きい。そのため、軸方向視において、筒部材１０に関して質量体７０を軸心Ｃまわりに相対回転させたいずれの位置においても一対の第１対向面７２の軸直角方向の外側に張出部７４の一部が位置する。
【００５２】
これにより、第１実施形態と同様に、弾性連結部４０の破断等によって筒部材１０から質量体７０が脱落することを防止できる。さらに、張出部７３の大きさ（内接円の直径Ｒ２）や形状に応じて設定される一対の第１対向面７２の間隔Ｌ５と無関係に、一対の第２対向面７３の間隔Ｌ６を比較的自由に設定できるので、質量体７０を有するダイナミックダンパの固有振動数の設定の自由度を向上できる。
【００５３】
一対の第１対向面７２の間隔Ｌ５が第２方向Ｂの全長に亘って一定である。また、一対の第２対向面７３の間隔Ｌ６が第１方向Ａの全長に亘って一定である。さらに、軸心Ｃを含むいずれの断面においても、軸方向の全長に亘って内周面７１の外形線と軸心Ｃとが平行である。これらの場合、第１実施形態で説明したように、内周面７１の一部に凹凸などが設けられる場合と比べて、質量体７０を成形し易くできると共に、質量体７０を有するダイナミックダンパの固有振動数を設定し易くできる。
【００５４】
特に、間隔Ｌ５が第２方向Ｂの全長に亘って一定なので、筒部材１０に対して質量体７０が第２方向Ｂに振動するとき、一対の第１対向面７２から弾性連結部４０に第２方向Ｂの力を作用し難くできる。その結果、質量体７０を有するダイナミックダンパの第２方向Ｂの固有振動数を設定し易くできる。同様に、間隔Ｌ６が第１方向Ａの全長に亘って一定なので、質量体７０を有するダイナミックダンパの第１方向Ａの固有振動数を設定し易くできる。
【００５５】
さらに、一対の第１対向面７２の間隔Ｌ５が第２方向Ｂの全長に亘って一定なので、一対の第１対向面７２と筒部材１０との軸直角寸法を設定し易くできる。これにより、弾性連結部４０の第１方向Ａのばね定数を設定し易くできるので、質量体７０を有するダイナミックダンパの第１方向Ａの固有振動数を設定し易くできる。同様に、一対の第２対向面７３の間隔Ｌ６が第１方向Ａの全長に亘って一定なので、質量体７０を有するダイナミックダンパの第２方向Ｂの固有振動数を設定し易くできる。
【００５６】
次に図３（ｂ）を参照して第４実施形態について説明する。第１実施形態では、軸方向視において質量体２０の内周面２１が楕円形状である場合について説明した。これに対し第４実施形態では、軸方向視において質量体８０の内周面８１が六角形状である場合について説明する。なお、第１実施形態と同一の部分については、同一の符号を付して以下の説明を省略する。
【００５７】
第４実施形態におけるダイナミックダンパは、第１実施形態におけるダイナミックダンパ１に対して、質量体８０の内周面８１の形状が異なるだけで、その他の構成は同一である。図３（ｂ）は、第４実施形態における質量体８０の側面図である。図３（ｂ）には、張出部５３の外形線が二点鎖線で図示される。
【００５８】
図３（ｂ）に示すように、第４実施形態におけるダイナミックダンパの質量体８０の内周面８１は、軸方向視において、第２方向Ｂに延びた六角形状に形成されている。内周面８１は、軸心Ｃ（筒部材１０）を間に挟んで第１方向Ａに互いに対向する一対の第１対向面８２と、軸心Ｃを間に挟んで第２方向Ｂに互いに対向する一対の第２対向面８３とを備える。第１対向面８２は、六角形の１辺である。第２対向面８３は、六角形の隣り合う２辺である。
【００５９】
一対の第１対向面８２の第１方向Ａの間隔Ｌ７よりも、一対の第２対向面６３の第２方向Ｂの間隔Ｌ８が大きい。間隔Ｌ７は、第２方向Ｂの全長に亘って一定である。この間隔Ｌ７は、張出部５３の外径Ｒ１よりも小さい。そのため、軸方向視において、筒部材１０に関して質量体８０を軸心Ｃまわりに相対回転させたいずれの位置においても一対の第１対向面８２の軸直角方向の外側に張出部５３の一部が位置する。
【００６０】
これにより、第１実施形態と同様に、弾性連結部４０の破断等によって筒部材１０から質量体８０が脱落することを防止できる。さらに、張出部５３の大きさや形状に応じて設定される一対の第１対向面８２の間隔Ｌ７と無関係に、一対の第２対向面８３の間隔Ｌ８を比較的自由に設定できるので、質量体８０を有するダイナミックダンパの固有振動数の設定の自由度を向上できる。
【００６１】
内周面８１の第１方向Ａの間隔は、軸方向視において第１対向面８２（間隔Ｌ７の位置）から第２方向Ｂに離れるにつれて次第に小さくなる。また、一対の第１対向面８２の間隔Ｌ７が第２方向Ｂの全長に亘って一定である。さらに、軸心Ｃを含むいずれの断面においても、軸方向の全長に亘って内周面８１の外形線と軸心Ｃとが平行である。これらの場合、第１実施形態で説明したように、内周面８１の一部に凹凸などが設けられる場合と比べて、質量体８０を成形し易くできると共に、質量体８０を有するダイナミックダンパの固有振動数を設定し易くできる。
【００６２】
以上、実施形態に基づき説明したが、本発明は上記実施形態に何ら限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲内で種々の改良変形が可能であることは容易に推察できるものである。例えば、筒部材１０や弾性連結部４０、締結部材５０等の形状は一例であり、種々の形状を採用することは当然である。筒部材１０の外周面１３と質量体２０，６０，７０，８０の内周面２１，６１，７１，８１との間の弾性連結部４０に、軸方向端面から軸方向に凹ませたすぐりを設けても良い。
【００６３】
また、軸方向視において、筒部材１０に関して質量体を軸心Ｃまわりに相対回転させたいずれの位置においても、質量体の内周面のうち第１方向Ａに対向する一対の第１対向面の軸直角方向の外側に張出部の一部が位置すれば、質量体の内周面や張出部の外形形状を適宜変更しても良い。なお、上記のように一対の第１対向面と張出部との関係を満たしつつ、軸心Ｃ（筒部材１０）を間に挟んで第１方向Ａに第１対向面が対向し、第２方向Ｂに第２対向面が対向していれば、第１対向面と第２対向面との境界を適宜設定しても良い。また、第１対向面と第２対向面とが周方向に連続してなくても良い。
【００６４】
上記第１実施形態では、フランジボルト５１のフランジが張出部５３である場合について説明したが、必ずしもこれに限られるものではない。例えば、筒部材の第１端部１１にフランジを設け、その筒部材の一部であるフランジを張出部としても良い。また、筒部材１０の第１端部１１に接触するボルト（締結部材５０の一部）の頭部を張出部としたり、そのボルトと第１端部１１との間に設けたワッシャを張出部としたりしても良い。
【００６５】
上記各実施形態では、軸心Ｃを含むいずれの断面においても、軸方向の全長に亘って質量体２０，６０，７０，８０の内周面２１，６１，７１，８１の外形線と軸心Ｃとが平行である場合について説明したが、必ずしもこれに限られるものではない。軸心Ｃを含む断面において、軸心Ｃに対して質量体の内周面の外形線を傾けたり、その外形線に凹凸を設けたりしても良い。
【符号の説明】
【００６６】
１  ダイナミックダンパ
２  相手側部材
１０  筒部材
１１  第１端部
１２  第２端部
１３  外周面
２０，６０，７０，８０  質量体
２１，６１，７１，８１  内周面
２２，６２，７２，８２  第１対向面
２３，６３，７３，８３  第２対向面
４０  弾性連結部
５０  締結部材
５３，７４  張出部
Ａ  第１方向
Ｂ  第２方向
Ｃ  軸心
【図１】
2019211009.tif 000003
【図２】
2019211009.tif 000004
【図３】
2019211009.tif 000005