(57)【要約】      （修正有）【課題】船体を駆動し、プロペラハブと複数のブレードとを備えるディフューザ型エンドプレートプロペラを提供する。【解決手段】ブレード本体は、プロペラハブに接続され、プロペラハブから外側に対応するエンドプレート（１２４）に延伸し、エンドプレート（１２４）は、対応するブレード本体（１２２）から折り曲げられて船体の船尾に向かって延伸する。エンドプレート（１２４）は、先端縁（１２４ａ）と後端縁（１２４ｂ）とを備える。先端縁（１２４ａ）によって仮想の円筒面（Ｓ１）が形成され、ディフューザ型エンドプレートプロペラは、軸を中心に回転する。各エンドプレート（１２４）は、その先端縁（１２４ａ）に第１の接平面（Ｃ１）を有し、円筒面（Ｓ１）は、先端縁（１２４ａ）に第２の接平面（Ｃ２）を有する。傾斜角度（α）は、第２の接平面（Ｃ２）から第１の接平面（Ｃ１）へと測定される。【選択図】図４Ｃ
2019119436.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
船体（２０）を駆動するよう構成されるディフューザ型エンドプレートプロペラ（１００）であって、
前記ディフューザ型エンドプレートプロペラ（１００）の回転の軸（Ｌ）を有し、前記船体（２０）の伝達シャフト（２２）に接続されるプロペラハブ（１１０）と、
複数のブレード（１２０）であって、それぞれ、ブレード本体（１２２）とエンドプレート（１２４）とを備え、各前記ブレード本体（１２２）は、前記プロペラハブ（１１０）に接続され、前記プロペラハブ（１１０）から外側に対応する前記エンドプレート（１２４）へと延伸し、各前記エンドプレート（１２４）は対応する前記ブレード本体（１２２）から折り曲げられて前記船体（２０）の船尾（２４）に向かって延伸し、各前記エンドプレート（１２４）は、先端縁（１２４ａ）と後端縁（１２４ｂ）とを備える複数のブレードと、
を備え、
前記先端縁（１２４ａ）によって仮想の円筒面（Ｓ１）が形成されるとともに、前記ディフューザ型エンドプレートプロペラ（１００）は前記軸（Ｌ）を中心に回転し、
各前記エンドプレート（１２４）は、その先端縁（１２４ａ）において第１の接平面（Ｃ１）を備え、前記円筒面（Ｓ１）は、前記先端縁（１２４ａ）において第２の接平面（Ｃ２）を備え、
高圧側から前記ディフューザ型エンドプレートプロペラ（１００）を見た場合、前記ディフューザ型エンドプレートプロペラ（１００）は、時計方向に回転して前記船体（２０）を駆動して航海方向（Ａ２）に進ませ、前記第１の接平面（Ｃ１）と前記第２の接平面（Ｃ２）との傾斜角度（α）は、前記第２の接平面（Ｃ２）から前記第１の接平面（Ｃ１）へと測定した負の角度である、
ことを特徴とするディフューザ型エンドプレートプロペラ。
【請求項２】
前記傾斜角度（α）は、−１度以上であり、かつ、０度未満である、ことを特徴とする請求項１に記載のディフューザ型エンドプレートプロペラ（１００）。
【請求項３】
前記先端縁（１２４ａ）は、前記プロペラハブ（１１０）の前記軸（Ｌ）から第１の距離（Ｄ１）を維持し、前記後端縁（１２４ｂ）は、前記プロペラハブ（１１０）の前記軸（Ｌ）から第２の距離（Ｄ２）を維持し、前記第１の距離（Ｄ１）は、前記第２の距離（Ｄ２）よりも短い、ことを特徴とする請求項１に記載のディフューザ型エンドプレートプロペラ。
【請求項４】
前記先端縁（３２４ａ）は、前記プロペラハブ（１１０）の前記軸（Ｌ）から第１の距離（Ｒ２）を維持し、前記後端縁（３２４ｂ）は、前記プロペラハブ（１１０）の前記軸（Ｌ）から第２の距離（Ｒ１）を維持し、前記第１の距離（Ｒ２）と前記第２の距離（Ｒ１）とは等しい、ことを特徴とする請求項１に記載のディフューザ型エンドプレートプロペラ（１００）。
【請求項５】
各前記エンドプレート（３２４）は、第１の部分（３２６）と、第２の部分（３２８）とを備え、前記先端縁（３２４ａ）は、前記第１の部分（３２６）に位置し、前記後端縁（３２４ｂ）は、前記第２の部分（３２８）に位置し、前記第１の部分（３２６）の曲率は前記第２の部分（３２８）の曲率より大きい、ことを特徴とする請求項４に記載のディフューザ型エンドプレートプロペラ（１００）。
【請求項６】
前記プロペラハブ（１１０）の前記軸（Ｌ）は、前記航海方向（Ａ２）と平行ではない、ことを特徴とする請求項１に記載のディフューザ型エンドプレートプロペラ（１００）。
【請求項７】
一体成形されたことを特徴とする請求項１に記載のディフューザ型エンドプレートプロペラ（１００）。
【請求項８】
船体（２０）を駆動するよう構成されるディフューザ型エンドプレートプロペラ（１００）であって、
前記ディフューザ型エンドプレートプロペラ（１００）の回転の軸（Ｌ）を有し、前記船体（２０）の伝達シャフト（２２）に接続されるプロペラハブ（１１０）と、
複数のブレード（１２０）であって、それぞれ、ブレード本体（１２２）とエンドプレート（１２４）とを備え、各前記ブレード本体（１２２）は、前記プロペラハブ（１１０）に接続され、前記プロペラハブ（１１０）から外側に対応する前記エンドプレート（１２４）へと延伸し、各前記エンドプレート（１２４）は対応する前記ブレード本体（１２２）から折り曲げられて前記船体（２０）の船尾（２４）に向かって延伸し、各前記エンドプレート（１２４）は、先端縁（１２４ａ）と後端縁（１２４ｂ）とを備える複数のブレードと、
を備え、
前記先端縁（１２４ａ）によって仮想の円筒面（Ｓ１）が形成されるとともに、前記ディフューザ型エンドプレートプロペラ（１００）は前記軸（Ｌ）を中心に回転し、
各前記エンドプレート（１２４）は、その先端縁（１２４ａ）において第１の接平面（Ｃ１）を備え、前記円筒面（Ｓ１）は、前記先端縁（１２４ａ）において第２の接平面（Ｃ２）を備え、
高圧側から前記ディフューザ型エンドプレートプロペラ（１００）を見た場合、前記ディフューザ型エンドプレートプロペラ（１００）は、反時計方向に回転して前記船体（２０）を駆動して航海方向（Ａ２）に進ませ、前記第１の接平面（Ｃ１）と前記第２の接平面（Ｃ２）との傾斜角度（α）は、前記第２の接平面（Ｃ２）から前記第１の接平面（Ｃ１）から測定した正の角度である、
ことを特徴とするディフューザ型エンドプレートプロペラ。
【請求項９】
前記傾斜角度（α）は、０度より大きく、かつ、１度以下である、ことを特徴とする請求項８に記載のディフューザ型エンドプレートプロペラ（１００）。
【請求項１０】
前記先端縁（１２４ａ）は、前記プロペラハブ（１１０）の前記軸（Ｌ）から第１の距離（Ｄ１）を維持し、前記後端縁（１２４ｂ）は、前記プロペラハブ（１１０）の前記軸（Ｌ）から第２の距離（Ｄ２）を維持し、前記第１の距離（Ｄ１）は、前記第２の距離（Ｄ２）よりも短い、ことを特徴とする請求項８に記載のディフューザ型エンドプレートプロペラ。
【請求項１１】
前記先端縁（３２４ａ）は、前記プロペラハブ（１１０）の前記軸（Ｌ）から第１の距離（Ｒ２）を維持し、前記後端縁（３２４ｂ）は、前記プロペラハブ（１１０）の前記軸（Ｌ）から第２の距離（Ｒ１）を維持し、前記第１の距離（Ｒ２）と前記第２の距離（Ｒ１）とは等しい、ことを特徴とする請求項８に記載のディフューザ型エンドプレートプロペラ（１００）。
【請求項１２】
各前記エンドプレート（３２４）は、第１の部分（３２６）と、第２の部分（３２８）とを備え、前記先端縁（３２４ａ）は、前記第１の部分（３２６）に位置し、前記後端縁（３２４ｂ）は、前記第２の部分（３２８）に位置し、前記第１の部分（３２６）の曲率は前記第２の部分（３２８）の曲率より大きい、ことを特徴とする請求項１１に記載のディフューザ型エンドプレートプロペラ（１００）。
【請求項１３】
前記プロペラハブ（１１０）の前記軸（Ｌ）は、前記航海方向（Ａ２）と平行ではない、ことを特徴とする請求項８に記載のディフューザ型エンドプレートプロペラ（１００）。
【請求項１４】
一体成形されたことを特徴とする請求項８に記載のディフューザ型エンドプレートプロペラ（１００）。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、主に、プロペラに関し、より具体的には、ディフューザ型エンドプレートプロペラに関する。
【背景技術】
【０００２】
現在の船のほとんどは、帆力を生産するため、流体を駆動するプロペラを用いる。特に、プロペラのブレードが回転すると、プロペラのブレードの高圧側面と低圧側面との間で圧力差が生じ、この圧力差が、船を水面上で進ませるための推進力を生成する。
【０００３】
エンドプレートプロペラの様々な現在のデザインのなかで、次の２つの種類がより一般的である。ＴＶＦ（tip vortex free）プロペラ及びＣＬＴ（contracted loaded tip）プロペラである。ＴＶＦプロペラについては、そのエンドプレートは、プロペラのブレード先端の円筒面に正接する。これは、プロペラが回転する間に、エンドプレートが円筒面の一部となってエンドプレートの粘性抵抗を低減する。しかしながら、流体が一般的なプロペラを通過する際、ブレードの先端に収縮後流が生成され、代々のデベロッパは、設計によってさらに短縮されたエンドプレート、つまり、新たに設計されたＣＬＴプロペラを製造しており、エンドプレートの先端縁の半径は、後端縁の半径より大きい。ＴＶＦプロペラも、ＣＬＴプロペラも、共に、プロペラブレードの高圧側面での流体が低圧側面へと流れることを効果的に防止し、ブレード先端への負荷を維持し、先端渦の集中を防止することができる。従って、上記のＴＶＦプロペラあるいはＣＬＴプロペラによって生成された推進力のほんの一部のみがプロペラブレードの高圧側面によって提供され、これによってプロペラの低圧側面がキャビテーションを生じる可能性を低減する。
【０００４】
しかしながら、実際には、ＣＬＴプロペラが一定のインフロー状態において回転する場合、プロペラのブレードがどのような周方向位置に回転しようともシートキャビテーション現象が常にエンドプレートの外側で生じることが知られており、エンドプレート上の抵抗が上昇し、かつプロペラの効率が低下する。その結果、船体振動及びノイズが生じ得る。これは、船の低振動化及び低ノイズ化デザインに全く一助とならないことは明らかである。別のより深刻な問題は、傾斜シャフト設計に基づく船、例えば、スピードボートにＣＬＴプロペラを適用した場合、傾斜シャフトインフロー状態でのＣＬＴプロペラは、ブレードが上部垂直位置で回転するとブレードのエンドプレートにより深刻なキャビテーション現象が生じることである。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
従って、本発明は、傾斜シャフトインフロー状態において、プロペラのブレードがどのような角度位置に回転してもエンドプレート自体によって生じるシートキャビテーション現象を大幅に低減、排除できるディフ−ザ型エンドプレートプロペラに関する。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明の一の実施の形態は、船体を駆動するよう構成されるディフューザ型エンドプレートプロペラであって、プロペラハブと複数のブレードを備えるディフューザ型エンドプレートプロペラを提供する。プロペラハブは、ディフューザ型エンドプレートプロペラの回転の軸を有し、船体の伝達シャフトに接続される。複数のブレードは、それぞれ、ブレード本体とエンドプレートとを備え、各ブレード本体は、プロペラハブに接続され、プロペラハブから外側に対応するエンドプレートへと延伸し、各エンドプレートは対応するブレード本体から折り曲げられて船体の船尾に向かって延伸し、各エンドプレートは、先端縁と後端縁とを備える。
先端縁によって仮想の円筒面が形成されるとともに、ディフューザ型エンドプレートプロペラは前記の軸を中心に回転し、各エンドプレートは、その先端縁において第１の接平面を備え、円筒面は、先端縁において第２の接平面を備える。高圧側からディフューザ型エンドプレートプロペラを見た場合、ディフューザ型エンドプレートプロペラは、時計方向に回転して船体を駆動して航海方向に進ませ、第１の接平面と第２の接平面との傾斜角度は、第２の接平面から第１の接平面へと測定した負の角度である。
【０００７】
本発明の一の実施の形態は、船体を駆動するよう構成されるディフューザ型エンドプレートプロペラであって、プロペラハブと複数のブレードを備えるディフューザ型エンドプレートプロペラを提供する。プロペラハブは、ディフューザ型エンドプレートプロペラの回転の軸を有し、船体の伝達シャフトに接続される。複数のブレードは、それぞれ、ブレード本体とエンドプレートとを備え、各ブレード本体は、プロペラハブに接続され、プロペラハブから外側に対応するエンドプレートへと延伸し、各エンドプレートは対応するブレード本体から折り曲げられて船体の船尾に向かって延伸し、各エンドプレートは、先端縁と後端縁とを備える。先端縁によって仮想の円筒面が形成されるとともに、ディフューザ型エンドプレートプロペラは前記の軸を中心に回転し、各エンドプレートは、その先端縁において第１の接平面を備え、円筒面は、先端縁において第２の接平面を備える。高圧側からディフューザ型エンドプレートプロペラを見た場合、ディフューザ型エンドプレートプロペラは、反時計方向に回転して船体を駆動して航海方向に進ませ、第１の接平面と第２の接平面との傾斜角度は、第２の接平面から第１の接平面から測定した正の角度である。
【発明の効果】
【０００８】
以上より、本発明のエンドプレートプロペラは、ディフューザ型エンドプレートプロペラであるので、つまり、ディフューザ型エンドプレートプロペラが回転している場合、エンドプレート自体がシートキャビテーション現象を生じることがなく、本発明はエンドプレートプロペラの効率を向上し、船体振動及びノイズを低減する。
【０００９】
本発明の特徴及び利点についての理解をより容易にするため、以下に本発明について実施の形態及び添付の図面を参照して詳細に説明する。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】本発明の実施の形態に係る、船体に接続されたディフューザ型エンドプレートプロペラを示す概略部分図である。
【００１１】
【図２】図１のディフューザ型エンドプレートプロペラの３次元図である。
【００１２】
【図３】図３Ａは、船体の船尾へ向かう方向から見た図１のディフューザ型エンドプレートプロペラの正面図であり、図３Ｂは、図３Ａのディフューザ型エンドプレートプロペラの線Ｉ−Ｉ’に沿った断面図である。
【００１３】
【図４】図４Ａは、時計方向回転における図２のディフューザ型エンドプレートプロペラを示す図であり、図４Ｂは、図４Ａのディフューザ型エンドプレートプロペラの領域Ａを示す部分拡大図であり、図４Ｃは、図４Ａのディフューザ型エンドプレートプロペラの領域Ａを、高圧側からプロペラの軸に沿って見た部分拡大図である。
【００１４】
【図４Ｄ】高圧側からプロペラの軸に沿って見た、発明の別の実施の形態に係る反時計方向回転用のディフューザ型エンドプレートプロペラの領域Ａの部分拡大図である。
【００１５】
【図５Ａ】図１のディフューザ型エンドプレートプロペラの傾斜シャフトでのインフロー速度を示す図である。
【００１６】
【図５Ｂ】時計方向回転における、図５Ａのディフューザ型エンドプレートプロペラを高圧側からＸ軸に沿ってから見た図である。
【００１７】
【図５Ｃ】傾斜シャフトインフロー状態においてディフューザ型エンドプレート無しの従来のプロペラ用の円筒エンドプレートでのインフロー速度を示し、プロペラは０度周方向位置に回転する。
【００１８】
【図５Ｄ】図５Ａのディフューザ型エンドプレートプロペラ用のエンドプレートでのインフロー速度を示す図であり、プロペラは０度周方向位置に回転する。
【００１９】
【図５Ｅ】傾斜シャフトインフロー状態で従来のプロペラ用の円筒エンドプレートでのインフロー速度を示す図であり、プロペラは１８０度周方向位置に回転する。
【００２０】
【図５Ｆ】図５Ａのディフューザ型エンドプレートプロペラ用のエンドプレートでのインフロー速度を示す図であり、プロペラは０度周方向位置に回転する。
【００２１】
【図５Ｇ】時計方向回転における、高圧側からＸ軸に沿って見た図５Ａのディフューザ型エンドプレートプロペラを示す図である。
【００２２】
【図５Ｈ】図５Ａのディフューザ型エンドプレートプロペラ用のエンドプレートの先端縁でのインフロー速度を示す領域Ｂの部分拡大図であり、エンドプレートの先端縁は０度周方向位置にある。
【００２３】
【図５Ｉ】図５Ａのディフューザ型エンドプレートプロペラ用のエンドプレートの先端縁でインフロー速度を示す領域Ｃの部分拡大図であり、エンドプレートの先端縁は１８０度周方向位置にある。
【００２４】
【図６】図６Ａは、本発明の一の実施の形態に係る、０度周方向位置へ回転する際に−１度の迎え角を有するエンドプレートの部分拡大図であり、図６Ｂは、従来の技術において０度周方向位置に回転する際に０度の迎え角を有するエンドプレートの部分拡大図であり、図６Ｃは、従来の技術において０度周方向位置に回転する際に１度の迎え角を有するエンドプレートの部分拡大図である。
【００２５】
【図７】図７Ａは、本発明の別の実施の形態に係る、０度周方向位置へ回転する際に、円筒面と比べてエンドプレートの先端縁の近傍に局部的な正のキャンバー配分を有するエンドプレートの部分拡大図であり、図７Ｂは、本発明の別の実施の形態に係る、０度周方向位置へ回転する際に、円筒面と比べてエンドプレート上に正のキャンバー配分を有するエンドプレートの部分拡大図である。
【００２６】
【図８】従来のＣＬＴプロペラの実験結果を示す上面図である。
【００２７】
【図９Ａ】本発明の一の実施の形態に係る、第１のディフューザ型エンドプレートプロペラの実験結果を示す上面図である。
【００２８】
【図９Ｂ】本発明の別の実施の形態に係る、第２のディフューザ型エンドプレートプロペラの実験結果を示す上面図である。
【００２９】
【図９Ｃ】本発明の他の実施の形態に係る、第３のディフューザ型エンドプレートプロペラの実験結果を示す上上面図である。
【００３０】
【図９Ｄ】本発明の他の実施の形態に係る、第４のディフューザ型エンドプレートプロペラの実験結果を示す上面図である。
【００３１】
【図９Ｅ】本発明の他の実施の形態に係る、第５のディフューザ型エンドプレートプロペラの実験結果を示す上面図である。
【００３２】
【図９Ｆ】本発明の他の実施の形態に係る、５つのブレードを備えた第６のディフューザ型エンドプレートプロペラの実験結果を示す上面図である。
【００３３】
【図９Ｇ】本発明の他の実施の形態に係る、４つのブレードを備えた第７のディフューザ型エンドプレートプロペラの実験結果を示す上面図である。
【発明を実施するための形態】
【００３４】
以下に添付の図面と共に説明する実施の形態は、本発明の実施可能性を示すものであり、より理解を容易にし、また明示のため、各部の間のバランスや角度については適宜拡大あるいは縮小するが、これらは説明の便宜のためであり本発明の限定を意図するものではない。
【００３５】
図１は、本発明の実施の形態に係る、船体に接続されたディフューザ型エンドプレートプロペラを示す概略部分図であり、図２は、図１のディフューザ型エンドプレートプロペラの３次元図であり、図３Ａは、船体の船尾へ向かう方向から見た図１のディフューザ型エンドプレートプロペラの正面図であり、図３Ｂは、図３Ａのディフューザ型エンドプレートプロペラの線Ｉ−Ｉ’に沿った断面図である。図１から図３Ｂを参照し、この実施の形態のディフューザ型エンドプレートプロペラ１００は、船体２０を駆動可能であり、ディフューザ型エンドプレートプロペラ１００は、プロペラハブ１１０及び複数のブレード１２０を備える。プロペラハブ１１０は、船体２０の伝達シャフト２２に接続される。各ブレード１２０は、互いに接続されたブレード本体１２２とエンドプレート１２４とを備え、プロペラハブ１１０に各ブレード本体１２２が接続され、プロペラハブ１１０から対応するエンドプレート１２４まで外側に延伸し、各エンドプレート１２４は、対応するブレード本体１２２から折り曲げられて船体の船尾２４に向かって延伸する。各エンドプレート１２４は、先端縁１２４ａ及び後端縁１２４ｂを備え、先端縁１２４ａは、プロペラハブ１１０の軸Ｌから第１の距離Ｄ１を維持し、後端縁１２４ｂは、プロペラハブ１１０の軸Ｌから第２の距離Ｄ２を維持する。また、第１の距離Ｄ１は第２の距離Ｄ２より短い。しかしながら、図３Ｂに示すように、エンドプレート１２４は、軸Ｌに対して平行である。
【００３６】
例えば、船体２０の底に本実施の形態のディフューザ型エンドプレートプロペラ１００をインストールし、傾斜シャフト状態あるいは水平シャフト状態において動作させる。説明の便宜のため、ディフューザ型エンドプレートプロペラ１００は、傾斜シャフト状態で動作する場合を例にして説明する。より詳細には、ディフューザ型エンドプレートプロペラ１００は、プロペラハブ１１０を介して伝達シャフト２２の一端に接続され、伝達シャフト２２の他端は、船体２０のエンジン（図示せず）に接続される。エンジンが動作中、伝達シャフト２２が駆動されてディフューザ型エンドプレートプロペラ１００を回転させ、また、ブレード１２０の回転によって、ウォーターフローは、船尾２４に向かって押し出され、船体２０を航海方向Ａ２に駆動するための前進反応が生じ、プロペラハブ１１０の軸Ｌは、航海方向Ａ２とは平行ではない。
【００３７】
一般に、ブレード１２０の数は３から７である。本実施の形態では、例えば、４つのブレード１２０があり、プロペラハブ１１０に放射状に配置される。一方、ディフューザ型エンドプレートプロペラ１００は、例えば、金属材料または複合材料を用いた鋳造プロセスで作成される。換言すると、プロペラハブ１１０及びブレード１２０は、一体成形されることでウォーターフローの圧力に耐えるための剛性が良好となる。
【００３８】
図１及び２に続いて、ブレード１２０のブレード本体１２２は、さらに、船尾２４に向かう高圧側面と、船尾２４から戻る低圧側面とを備え、ディフューザ型エンドプレートプロペラ１００によって生成される推進力の大部分は、高圧側面によって提供される。従来の技術と同様に、本実施の形態のディフューザ型エンドプレートプロペラ１００は、例えば、時計方向に回転し、エンドプレート１２４が、ブレード１２０の回転によって移動したウォーターフローを、ブレード先端において低圧側面へと流れることを防止するので、ディフューザ型エンドプレートプロペラ１００は、効率がよく、先端渦を効果的に防止する。
【００３９】
本実施の形態において、先端縁１２４ａは、例えば、プロペラの高圧側面のウォーターフローを案内してエンドプレート１２４の内側に沿って後端縁１２４ｂに向かって流し、次に、高圧側面から後端縁１２４ｂを介してウォーターフローをガイドする。より詳細には、本実施の形態のエンドプレート１２４は、先端縁１２４ａから後端縁１２４ｂまでコード状に延伸し、先端縁１２４ａは、軸Ｌから第１の距離Ｄ１を維持し、後端縁１２４ｂは、軸Ｌから第２の距離Ｄ２を維持する。第１の距離Ｄ１は第２の距離Ｄ２より短く、従って、エンドプレート１２４にはコード状に分散形状を有する。
【００４０】
図４Ａは、時計方向回転における、図２のディフューザ型エンドプレートプロペラを示す図であり、図４Ｂは、図４Ａのディフューザ型エンドプレートプロペラの領域Ａの部分拡大図であり、図４Ｃは、プロペラの軸に沿って高圧側から見た図４Ａのディフューザ型エンドプレートプロペラの領域Ａの部分拡大図である。図４Ａ及び４Ｂを参照し、ディフューザ型エンドプレートプロペラ１００が時計方向に回転する場合、先端縁１２４ａの回転軌道は、円筒面Ｓ１を形成し、エンドプレートの負の抑え角（ディフューザー角度）αが各エンドプレート１２４の先端縁１２４ａに存在する。しかしながら、本発明はこの例に限定されず、別の実施の形態においては、エンドプレート１２４上の好適な位置でエンドプレートの負の抑え角を決定してもよい。より具体的には、本実施の形態では、先端縁１２４ａ及び円筒面Ｓ１は、境界線Ｉを有し、エンドプレート１２４は、境界線Ｉ上にエンドプレート１２４のコードに沿った第１の接平面Ｃ１を有し、円筒面Ｓ１は、境界線Ｉ上に第２の接平面Ｃ２を有し、第１の接平面Ｃ１及び第２の接平面Ｃ２の傾斜角は、エンドプレートの迎え角αである。本実施の形態において、エンドプレートの迎え角αは、例えば、０度未満、かつ−１度以上であり、これは、実施の形態のエンドプレート１２４が負の抑え角を有することを意味する。
【００４１】
換言すると、円筒面Ｓ１は、先端縁１２４ａによって形成される仮想の表面であり、エンドプレート１２４／ディフューザ型エンドプレートプロペラ１００は、プロペラハブ１１０の軸Ｌを中心にして回転し、境界線Ｉは、先端縁１２４ａと円筒面Ｓ１との交差線であり、従って境界線Ｉは円筒面Ｓ１上に位置して先端縁１２４ａと一致する。第１の接平面Ｃ１は、先端縁１２４ａ(あるいは境界線Ｉ)においてエンドプレート１２４に正接する。つまり、第１の接平面Ｃ１は、先端縁１２４ａを含んでおり、エンドプレート１２４の接平面である。また、第２の接平面Ｃ２は、先端縁１２４ａにおいて円筒面Ｓ１に正接する。つまり、第２の接平面Ｃ２は先端縁１２４ａを含んでおり、円筒面Ｓ１の接平面である。エンドプレートの迎え角αは、第１の接平面Ｃ１及び第２の接平面Ｃ２の角度として定義される。本発明では、当該角度の絶対値は、０度より大きく、かつ１度以下である。
【００４２】
図４Ｃは、高圧側からプロペラの軸に沿って見た、図４Ａのディフューザ型エンドプレートプロペラの領域Ａの部分拡大図である。図４Ａを参照し、ディフューザ型エンドプレートプロペラ１００の高圧側から見ているが、ディフューザ型エンドプレートプロペラ１００は、時計回りに回転し、船体２０を駆動して航海方向Ａ２へ向かって進ませる。第１の接平面Ｃ１と第２の接平面Ｃ２との角度は、時計方向に、第２の接平面Ｃ２から第１の接平面Ｃ１へと測定され、従って当該角度は負の角度である。より具体的には、当該角度は、−１度以上であり、かつ０度未満であり、従ってエンドプレートの迎え角αも−１度以上であり、かつ０度未満である。
【００４３】
図４Ｄは、高圧側からプロペラの軸に沿って見た、本発明の別の実施の形態に係るディフューザ型エンドプレートプロペラの領域Ａの部分拡大図である。図４Ｄを参照し、本実施の形態においては、ディフューザ型エンドプレートプロペラ１００の高圧側から見ているが、ディフューザ型エンドプレートプロペラ１００は、反時計方向に回転し、船体２０を駆動して航海方向Ａ２に向かって進ませる。第１の接平面Ｃ１と第２の接平面Ｃ２との角度は、反時計方向に、第２の接平面Ｃ２から第１の接平面Ｃ１へと測定され、従って当該角度は正の角である。より詳細に、当該角度は０度より大きく、かつ１度未満であり、従ってエンドプレートの迎え角αは、０度より大きく、かつ１度未満である。
【００４４】
図５Ａは、図１のディフューザ型エンドプレートプロペラ用の傾斜シャフトでのインフロー速度を示す図である。図５Ｂは、高圧側からＸ軸に沿って見た、時計方向に回転する図５Ａのディフューザ型エンドプレートプロペラを示す図である。図５Ｃは、ディフ−ザ型エンドプレートプレート無しの、傾斜シャフトインフロー状態における従来のプロペラ用の円筒エンドプレートでのインフロー速度を示す図であり、プロペラは０度の周方向位置に回転する。図５Ｄは、図５Ａのディフューザ型エンドプレートプロペラ用のエンドプレートでのインフロー速度を示す図であり、プロペラは０度の周方向位置に回転する。図５Ｅは、傾斜シャフトインフロー状態において従来のプロペラ用の円筒エンドプレートでのインフロー速度を示す図であり、プロペラは１８０度の周方向位置に回転する。図５Ｆは、図５Ａのディフューザ型エンドプレートプロペラ用のエンドプレートでのインフロー速度を示す図であり、プロペラは１８０度の周方向位置に回転する。図５Ｃから５Ｆにおいて、エンドプレート１２４及び２２０は湾曲面であり、インフローが湾曲面に沿って流れるが、図示及び説明の便宜のため、湾曲面及び湾曲インフローを引き延ばし、従ってエンドプレート１２４及び２２０は一直線な平面として図示される。図５Ａを参照し、実際の実験は、ディフューザ型エンドプレートプロペラ１００が傾斜シャフト状態において回転すると、ディフューザ型エンドプレート１２４は高圧側面のウォーターフローを低圧側面に流れ込むことを防止するだけでなく、エンドプレート１２４自体によって生じるシートキャビテーション現象を、プロペラブレード１２０がどの角度位置に回転しても排除することを証明した。
【００４５】
より詳細には、プロペラハブ１１０の軸Ｌは、船体の航海方向Ａ２に対して傾斜シャフト角度φを有し、傾斜シャフト角度φの範囲は、例えば、１度から１２度であり、プロペラは、高速ボート及びトランサム船尾を有する船に適している。航海中の船体２０は、プロペラインフローＶ１を生成し、このプロペラインフローＶ１は、航海方向Ａ２の反対の方向でディフューザ型エンドプレートプロペラ１００に入り、プロペラインフローＶ１は、軸Ｌに向かう傾斜角度、つまり、傾斜シャフト角度φを有する。プロペラインフローＶ１は、軸Ｌに対して平行な第１のインフロー成分Ｖ１ｃｏｓφと、軸Ｌに直交する第２のインフロー成分Ｖ１ｓｉｎφとに分解できる。第２のインフロー成分Ｖ１ｓｉｎφは、０度の周方向位置に回転するエンドプレート１２４に、当該エンドプレートの実際の迎え角を増加させ、あるいは、１８０度の周方向位置に回転するエンドプレートに、当該エンドプレートの抑え角を減少させる。
【００４６】
図５Ｂから５Ｆに示すように、ディフューザ型エンドプレートプロペラ１００は、Ｘ軸を中心に周速度ωＲで回転し、周速度ωＲは、反対の円筒状の接線インフロー速度ωＲ１を生成し、周速度ωＲは、円筒状の接線インフロー速度ωＲ１と等しい。ブレード１２０が０度の周方向位置に回転すると、円筒状の接線インフロー速度ωＲ１及び第２のインフロー成分Ｖ１ｓｉｎφは、ともに、エンドプレートの第１の実際の迎え角α１を形成し、これは、ディフューザ型エンドプレート１２４での傾斜シャフトインフロー（図５Ｄに示す）によって生成される。同一の状態においては、従来の短縮されていないディフューザ型円筒エンドプレート２２０（図５Ｃに示す）については、円筒状の接線インフロー速度ωＲ１及び第２のインフロー成分Ｖ１ｓｉｎφは、ともに、第１の円筒エンドプレート迎え角α１１を形成し、これは、円筒エンドプレート２２０での傾斜シャフトインフローによって生成され、第１の円筒エンドプレート迎え角α１１は、絶対値で、ディフューザ型エンドプレートの第１の実際のエンドプレート迎え角より大きい。図５Ｄに示すように、第１の円筒エンドプレート迎え角α１１と第１の実際のエンドプレート抑え角α１との間の角度差は、αであり、角度αは、ディフューザ型エンドプレートの先端における分散角である。図示の目的で、従来のエンドプレートプレート２２０の外面の２２０ｄ及び内面２２０ｃを図５Ｃ及び５Ｅに示し、従来のエンドプレート２２０は、短縮されたタイプではなく、また、ディフ−ザ型でもない。
【００４７】
図５Ｄに示すように、ディフ−ザ型エンドプレートの形状は、負の角度αを有し、エンドプレートの第１の実際の迎え角α１は、第１の円筒エンドプレート迎え角α１１より著しく小さい。従って、エンドプレートのシートキャビテーションを低減あるいは排除することができる。
【００４８】
一方、ブレード１２０が１８０度の周方向位置に回転すると、円筒状の接線インフロー速度ωＲ１及び第２のインフロー成分Ｖ１ｓｉｎφは、ともに、エンドプレートの第２の実際の迎え角α２を形成し、これは、エンドプレート１２４の傾斜シャフトインフロー（図５Ｆに示す）によって生成される。同一の状態においては、従来の短縮されていないディフューザ型円筒エンドプレート２２０（図５Ｅに示す）については、円筒状の接線インフロー速度ωＲ１及び第２のインフロー成分Ｖ１ｓｉｎφは、ともに、第２の円筒エンドプレート迎え角α２２を形成し、これは、円筒エンドプレート２２０での傾斜シャフトインフローによって生成され、第２の円筒エンドプレート迎え角α２２が負である。特に、第１の円筒エンドプレート迎え角α１１及び第２の円筒エンドプレート迎え角α２２は、同一の絶対値を有するが、それらは、それぞれ、正及び負である。本発明のディフューザ型エンドプレートプロペラ１００においては、ブレード１２０のエンドプレート１２４の迎え角αは、設計によって負の値を有するので、ブレード１２０が０度の周方向位置に回転すると、エンドプレートの第１の実際の迎え角α１は、エンドプレートの抑え角αの絶対値により、エンドプレートの第１の円筒エンドプレート迎え角未満であり、エンドプレート１２４の減少した実際の迎え角は、低圧側面（エンドプレート１２４の外面１２４ｄ）で生じたシートキャビテーション現象を低減する。
【００４９】
また、ブレード１２０が１８０度の周方向位置に回転すると、傾斜シャフトインフローによって生成されたエンドプレートの第２の実際の迎え角α２は、負であり、設計によるエンドプレート１２４の抑え角αが負であり、実際のインフローとエンドプレート１２４との（負の）角度がこのとき増加し、エンドプレート１２４の内面１２４ｃでの圧を、エンドプレート１２４の外面１２４ｄでの圧より低くする。しかしながら、エンドプレート１２４の内面１２４ｃはプロペラのブレードの高圧側面に接し、１８０度の周方向位置でのエンドプレート１２４のイマージド深さは深くなり、従って、キャビテーション現象が生じず、ひいては、プロペラによる振動及びノイズが抑制される。
【００５０】
ここで、エンドプレートの迎え角αは、設計によるエンドプレートの迎え角であり、エンドプレートの形状に基づいて決定される。しかしながら、エンドプレートの第１の実際の迎え角α１、第１の円筒エンドプレート迎え角α１１、エンドプレートの第２の実際の迎え角α２、及び第２の円筒エンドプレート迎え角α２２は、エンドプレートとフローとの間の相対的な位置に基づいて決定される。
【００５１】
上記のように、図５Ｄ及び５Ｆにおいては、図示及び説明の便宜のため、エンドプレート１２４は平面として引き延ばされている。更なる理解のため、図５Ｇ、図５Ｈ及び図５Ｉに、エンドプレート１２４の実際の形状及びエンドプレート１２４の先端縁１２４ａでのインフロー速度を示す。
【００５２】
図５Ｇは、時計方向の回転における、高圧側からＸ軸に沿って見た、図５Ａのディフューザ型エンドプレートプロペラを示す図である。図５Ｇに示すように、ディフューザ型エンドプレートプロペラ１００は、領域Ｂで示すように、一のプロペラブレード１２０のエンドプレート１２４の先端縁１２４ａが、０度の周方向位置となる位置に回転するとともに、領域Ｃで示すように、他のプロペラブレード１２０のエンドプレート１２４の先端縁１２４ａが、１８０度の周方向位置となる位置に回転する。
【００５３】
図５Ｈは、図５Ａのディフューザ型エンドプレートプロペラ用の図５Ｇのエンドプレートの先端縁でのインフロー速度を示す領域Ｂの部分拡大図であり、エンドプレートの先端縁は、０度の周方向位置にある。図５Ｄを参照し、第２のインフロー要素Ｖ１ｓｉｎφ、円筒状の接線インフロー速度ωＲ１、第１の円筒エンドプレート迎え角α１１、及び第２のインフロー要素Ｖ１ｓｉｎφベクトル、エンドプレート１２４の先端縁１２４ａでのインフローの円筒状の接線インフロー速度ωＲ１ベクトルとの合計である合計インフロー速度ＶＲベクトルを図５Ｈに示す。図５Ｈにおいて、第１の円筒エンドプレート迎え角α１１を、明確化のために拡大し、図５Ｄで示したエンドプレートの第１の実際の迎え角α１及び角度αの表記を省略する。
【００５４】
図５Ｉは、図５Ａのディフューザ型エンドプレートプロペラ用の図５Ｇのエンドプレートの先端縁でのインフロー速度を示す領域Ｃの部分拡大図であり、エンドプレートの先端縁は１８０度の周方向位置にある。図５Ｆを参照し、第２のインフロー成分Ｖ１ｓｉｎφ、円筒状の接線インフロー速度ωＲ１、第２の円筒エンドプレート迎え角α２２、及びエンドプレート１２４の先端縁１２４ａでのインフローの合計インフロー速度ＶＲベクトルを、図５Ｉに示す。図５Ｉにおいて、第２の円筒エンドプレート迎え角α２２は、明確化のために拡大され、図５Ｆで示した、エンドプレートの第２の実際の迎え角α２及び角度αの表記を省略する。
【００５５】
明瞭化のため、エンドプレートの迎え角αが、−１度、０度、及び１度である３つの状況の差について以下に説明する。図６Ａは、本発明の一の実施の形態において、０度の周方向位置に回転する際に、−１度の迎え角を有するエンドプレートの部分拡大図であり、図６Ｂは、従来の技術において、０度の周方向位置に回転する際に、０度の迎え角を有するエンドプレートの部分拡大図であり、図６Ｃは、従来の技術において、０度の周方向位置に回転する際に、１度の迎え角を有するエンドプレートの部分拡大図である。図６Ａを参照し、先端縁１２４ａの回転軌道は、ディフューザ型エンドプレートプロペラの中心Ｏから半径Ｒ１を有する円筒面Ｓ１を形成する。図６Ａに明示するように、エンドプレート１２４の迎え角が−１度と等しい場合、エンドプレート１２４の先端縁１２４ａは、円筒面Ｓ１上に位置し、エンドプレート１２４の後端縁１２４ｂは、円筒面Ｓ１の外側に位置する。
【００５６】
従来の技術である図６Ｂを参照し、同様に、先端縁１２４ａ’の回転軌道は、エンドプレートプロペラの中心Ｏ'から半径Ｒ１’を有する円筒面Ｓ１’を形成する。図６Ｂにおいて、エンドプレート１２４’の迎え角は０度と等しく、エンドプレート１２４’の先端縁１２４ａ’そして後端縁１２４ｂ’は、円筒面Ｓ１’上に位置する。一方、従来の技術の図６Ｃを参照し、同様に、先端縁１２４ａ’’の回転軌道は、エンドプレートプロペラの中心Ｏ’’から半径Ｒ１’’を有する円筒面Ｓ１を形成する。図６Ｃにおいて、エンドプレート１２４’’の迎え角は、１度と等しく、エンドプレート１２４’’の先端縁１２４ａ’’は、円筒面Ｓ１’’上に位置し、エンドプレート１２４’’の後端縁１２４ｂ’’は、円筒面Ｓ１’’の内側に位置する。以上より、−１度、０度及び１度の抑え角を有するエンドプレートの設計による形状の差が明らかである。
【００５７】
図７Ａは、本発明の別の実施の形態に係る、０度の周方向位置に回転する際の、円筒面と比較してエンドプレートの先端縁の近傍に正のキャンバーを有するエンドプレートの部分拡大図である。図７Ａに示す実施の形態では、エンドプレート３２４は、第１の部分３２６及び第２の部分３２８を備え、先端縁３２４ａは、第１の部分３２６に位置し、後端縁３２４ｂは、第２の部分３２８に位置する。先端縁３２４ａからディフューザ型エンドプレートプロペラの中心Ｏまでの距離は、後端縁３２４ｂからディフューザ型エンドプレートプロペラの中心Ｏまでの距離と等しく、Ｒ２として示す。つまり、先端縁３２４ａ及び後端縁３２４ｂは、ともに、中心Ｏ及び半径Ｒ２を有する円筒面Ｓ２上に配置される。しかしながら、第１の部分３２６の曲率は、第２の部分３２８の曲率より大きく、設計された形状により、先端縁３２４ａでのエンドプレート３２４の迎え角は、−１度以上であり、かつ０度未満である。本実施の形態では、第１の部分３２６の長さは第２の部分３２８の長さと等しく、エンドプレート３２４の長さの半分と等しく、第１の部分３２６は正のキャンバー配分を有する。しかしながら、本発明はこれに限定されず、先端縁３２４ａでのエンドプレート３２４の迎え角が、−１度以上かつ０度未満である限り、エンドプレート３２４の全長に対する第１の部分３２６の長さの比は、０以上かつ１以下であってよい。
【００５８】
図７Ｂは、本発明の別の実施の形態に係る、０度の周方向位置に回転する際の、円筒面と比較してエンドプレート上に正のキャンバー配分を有するエンドプレートの部分拡大図である。本実施の形態でも、先端縁３２４ａ及び後端縁３２４ｂが円筒面Ｓ２上に配置され、第１の部分３２６は正のキャンバー配分を有し、第１の部分３２６の長さは、エンドプレート３２４の全長と等しい。換言すると、エンドプレート３２４の全長に対する第１の部分３２６の長さの比率は、１．０である。つまり、エンドプレート３２４の形状は、円筒面Ｓ２と比較して反り返っている。また、キャンバー３２４は、ディフューザ型エンドプレートと同様の効果を発揮する。より具体的には、キャンバー３２４もまた、傾斜シャフト状態あるいは水平シャフト状態で動作する場合に、キャンバー３２４自体の外側での深刻なキャビテーション現象の度合いを大幅に低減し、さらには排除することができる。
【００５９】
図８は、従来のＣＬＴプロペラの実験結果を示す上面図である。図８に示す実験では、エンドプレートは短縮型であり、エンドプレートの迎え角は＋０．１度であり、傾斜シャフト角度は１０度であり、キャビテーション数は１．５であり、ブレードが０度の周方向位置に回転する際のエンドプレートの外側で生じるシートキャビテーション現象は非常に深刻である。
【００６０】
図９Ａは、本発明の一の実施の形態に係る、第１のディフューザ型エンドプレートプロペラの実験結果を示す上面図である。図９Ａで示す実験では、エンドプレートはディフ−ザ型であり、エンドプレートの迎え角は−０．１度であり、傾斜シャフト角度は８度であり、キャビテーション数は１．０であり、エンドプレートの外側で生じるシートキャビテーション現象が低減される。
【００６１】
図９Ｂは、本発明の別の実施の形態に係る、第２のディフューザ型エンドプレートプロペラの実験結果を示す上面図である。図９Ｂで示す実験では、エンドプレートは、ディフ−ザ型であり、エンドプレートの迎え角は−１度であり、傾斜シャフト角度は８度であり、キャビテーション数は１．０であり、エンドプレートの外側で生じるシートキャビテーション現象が大幅に低減される。
【００６２】
図９Ｃは、本発明の他の実施の形態に係る、第３のディフューザ型エンドプレートプロペラの実験結果を示す上面図である。図９Ｃに示す実験では、エンドプレートはディフ−ザ型であり、エンドプレートの迎え角は−０．８度であり、傾斜シャフト角度は８度であり、キャビテーション数は１．０であり、第１のディフューザ型エンドプレートプロペラと比較して、エンドプレートの外側で生じるシートキャビテーション現象がさらに低減される。
【００６３】
第１、第２及び第３のディフューザ型エンドプレートプロペラは類似し、唯一の違いはエンドプレートの迎え角である。第１、第２及び第３のディフューザ型エンドプレートプロペラのそれぞれは、４つのブレード及び０．８の展開面積比を有する。
【００６４】
図９Ｄは、本発明の他の実施の形態に係る、第４のディフューザ型エンドプレートプロペラの実験結果を示す上面図である。図９Ｄに示す実験では、エンドプレートは、ディフ−ザ型であり、展開面積比は１．０であり、エンドプレートの迎え角は−１度であり、傾斜シャフト角度は８度であり、キャビテーション数は１．０であり、エンドプレートの外側で生じるシートキャビテーション現象が排除される。
【００６５】
図９Ｅは、発明の他の実施の形態に係る、第５のディフューザ型エンドプレートプロペラの実験結果を示す上面図である。図９Ｅに示す実験では、エンドプレートはディフ−ザ型であり、展開面積比は１．０であり、エンドプレートの迎え角は−１度であり、傾斜シャフト角度は８度であり、キャビテーション数は０．７５であり、エンドプレートの外側で生じるシートキャビテーション現象が排除される。従って、展開面積比が大きいほど、シートキャビテーションがより効果的／大きく低減される。
【００６６】
図９Ｆは、本発明の他の実施の形態に係る、５つのブレードを備える第６のディフューザ型エンドプレートプロペラの実験結果を示す上面図である。図９Ｆに示す実験では、エンドプレートはディフ−ザ型であり、展開面積比は１．０であり、エンドプレートの迎え角は−０．８度であり、傾斜シャフト角度は１０度であり、キャビテーション数は１．０であり、エンドプレートの外側で生じるシートキャビテーション現象が排除される。
【００６７】
最後に、図９Ｇは、発明の他の実施の形態に係る、４つのブレードを備える第７のディフューザ型エンドプレートプロペラの実験結果を示す上面図である。図９Ｇに示す実験では、エンドプレートはディフューザ型であり、展開面積比は１．０であり、エンドプレートの迎え角は−０．８度であり、傾斜シャフト角度は１０度であり、キャビテーション数は１．０であり、エンドプレートの外側で生じるシートキャビテーション現象が排除される。以上の実験は、台湾基隆市の国立台湾海洋大学のキャビテーショントンネルで行った。
【００６８】
要約すると、本発明のディフューザ型エンドプレートプロペラは、高圧側面でのフローが低圧側面へバックフローすることを防止できるだけでなく、傾斜シャフト状態で動作する場合において、エンドプレート自体の外側のキャビテーション現象の度合いを大幅に低減し、さらには排除することができる。その結果、本発明はプロペラの効率を著しく向上し、プロペラによって生じる振動及びノイズを大幅に低減することができる。
【００６９】
本発明のいくつかの実施の形態を説明及び図示したが、本発明の技術的範囲から逸脱しない限りにおいて当該実施の形態に変更を行うことが可能な点、当業者にとって明らかであり、本発明の技術的範囲は、特許請求の範囲及びその均等の範囲によって画定される。
【産業上の利用可能性】
【００７０】
本発明のディフューザ型エンドプレートプロペラは、ボートあるいは船に適用可能である。
【符号の説明】
【００７１】
２０      船体
２２      伝達シャフト  ２４      船尾
１００    ディフューザ型エンドプレートプロペラ
１１０    プロペラハブ
１２０    ブレード
１２２、１２２’、１２２’’  ブレード本体
１２４、１２４’、１２４’’、３２４  エンドプレート
１２４ａ、１２４ａ’、１２４ａ’’、３２４ａ  先端縁
１２４ｂ、１２４ｂ’、１２４ｂ’’、３２４ｂ  後端縁
１２４ｃ、２２０ｃ  内面
１２４ｄ、２２０ｄ  外面
２２０    円筒エンドプレート
３２６    第１の部分
３２８    第２の部分
Ａ、Ｂ、Ｃ  領域
Ａ２      航海方向
Ｃ１      第１の接平面
Ｃ２      第２の接平面
Ｄ１      第１の距離
Ｄ２      第２の距離
Ｉ        境界線
Ｉ−Ｉ’  区分線
Ｌ        軸
Ｏ、Ｏ’、Ｏ’’  中心
Ｒ１、Ｒ１’、Ｒ１’’、Ｒ２  半径
Ｓ１、Ｓ１’、Ｓ１’’、Ｓ２  円筒面
Ｖ１      プロペラインフロー
ＶＲ      合計インフロー速度
Ｘ        Ｘ軸
Ｙ        Ｙ軸
Ｚ        Ｚ軸
α        エンドプレートの迎え角
α１      エンドプレートの第１の実際の迎え角
α１１    第１の円筒エンドプレート迎え角
α２      エンドプレートの第２の実際の迎え角
α２２    第２の円筒エンドプレート迎え角
φ        傾斜シャフト角度
ωＲ      周速度
ωＲ１    円筒状の接線インフロー速度
【図１】
2019119436.tif 000003
【図２】
2019119436.tif 000004
【図３Ａ】
2019119436.tif 000005
【図３Ｂ】
2019119436.tif 000006
【図４Ａ】
2019119436.tif 000007
【図４Ｂ】
2019119436.tif 000008
【図４Ｃ】
2019119436.tif 000009
【図４Ｄ】
2019119436.tif 000010
【図５Ａ】
2019119436.tif 000011
【図５Ｂ】
2019119436.tif 000012
【図５Ｃ】
2019119436.tif 000013
【図５Ｄ】
2019119436.tif 000014
【図５Ｅ】
2019119436.tif 000015
【図５Ｆ】
2019119436.tif 000016
【図５Ｇ】
2019119436.tif 000017
【図５Ｈ】
2019119436.tif 000018
【図５Ｉ】
2019119436.tif 000019
【図６Ａ】
2019119436.tif 000020
【図６Ｂ】
2019119436.tif 000021
【図６Ｃ】
2019119436.tif 000022
【図７Ａ】
2019119436.tif 000023
【図７Ｂ】
2019119436.tif 000024
【図８】
2019119436.tif 000025
【図９Ａ】
2019119436.tif 000026
【図９Ｂ】
2019119436.tif 000027
【図９Ｃ】
2019119436.tif 000028
【図９Ｄ】
2019119436.tif 000029
【図９Ｅ】
2019119436.tif 000030
【図９Ｆ】
2019119436.tif 000031
【図９Ｇ】
2019119436.tif 000032
【外国語明細書】
2019119436000001.pdf