(57)【要約】      （修正有）【課題】簡易な加工でクランクシャフトの摺動損失を低減する。【解決手段】回転自在で略円筒形状のクランクシャフト７と、クランクシャフトを軸支する中空円筒形状のラジアル軸受と、クランクシャフト及びラジアル軸受の間の隙間に供給される潤滑油と、クランクシャフトのうちラジアル軸受に対向する領域に設けた平面カット部７ｐと、を有する圧縮機。【選択図】図６
2019190427.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
回転自在で略円筒形状のクランクシャフトと、
該クランクシャフトを軸支する中空円筒形状のラジアル軸受と、
前記クランクシャフト及び前記ラジアル軸受の間の隙間に供給される潤滑油と、
前記クランクシャフトのうち前記ラジアル軸受に対向する領域に設けた平面カット部と、を有する圧縮機。
【請求項２】
前記平面カット部は、稜線を２つのみ有することを特徴とする請求項１に記載の圧縮機。
【請求項３】
前記平面カット部は、前記クランクシャフトのうち該平面カット部が配された領域の横断面形状を、略凸図形にするものであることを特徴とする請求項１又は２に記載の圧縮機。
【請求項４】
前記平面カット部は、横断面視で略直線状であることを特徴とする請求項１乃至３何れか一項に記載の圧縮機。
【請求項５】
前記平面カット部は、２０°以上６０°以下のリード角を有することを特徴とする請求項１乃至４何れか一項に記載の圧縮機。
【請求項６】
前記平面カット部は、５μｍ以上２５μｍ以下のカット量を有することを特徴とする請求項１乃至５何れか一項に記載の圧縮機。
【請求項７】
前記クランクシャフトは、上側軸支部及び下側軸支部で前記ラジアル軸受に軸支され、
前記上側軸支部及び前記下側軸支部の一方に前記平面カット部を有し、
前記上側軸支部及び前記下側軸支部の他方は、前記ラジアル軸受の端部近傍が位置する高さの径が、該高さより前記上側軸支部及び前記下側軸支部の他方の中央側端部の径に比して小さい軸支部傾斜領域を有することを特徴とする請求項１乃至６何れか一項に記載の圧縮機。
【請求項８】
請求項１乃至７何れか一項に記載の圧縮機を備えた機器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、圧縮機およびこれを用いた機器に関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１は、クランクシャフト７に複数本の微細給油溝７ｐを設けた密閉型圧縮機を開示している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１５−７３７８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
特許文献１によれば、微細給油溝７ｐの溝深さを１０μｍ程度と言及するものの（００３６）、それ以上に具体的な形状や加工法については何ら検討していない。しかし、微細給油溝７ｐの加工はし易いことが望ましく、また、微細給油溝７ｐの形状、深さ、および幅によって潤滑性能に与える影響が異なるところ、特許文献１はこの点については何ら検討していない。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
上記事情に鑑みてなされた本発明は、
回転自在で略円筒形状のクランクシャフトと、
該クランクシャフトを軸支する中空円筒形状のラジアル軸受と、
前記クランクシャフト及び前記ラジアル軸受の間の隙間に供給される潤滑油と、
前記クランクシャフトのうち前記ラジアル軸受に対向する領域に設けた平面カット部と、を有する圧縮機である。
【図面の簡単な説明】
【０００６】
【図１】実施例１の圧縮機の縦断面図
【図２】実施例１の圧縮機の横断面図
【図３】実施例１の圧縮機のクランクシャフトの側面図
【図４】実施例１の下側軸支部とその周囲の拡大模式図
【図５】実施例１のクランクシャフトの軸断面図（図４のＡ−Ａ断面をとり、一の平面カット部に注目したもの。但しラジアル軸受部は不図示）
【図６】図４のＡ−Ａ断面をとり、ラジアル軸受部とこれに対向する平面カット部を示したもの
【図７】比較例のクランクシャフトの軸断面図
【図８】図７にラジアル軸受を追記したもの
【図９】実施例１のクランクシャフトにおいて発生する摺動損失と、比較例のクランクシャフトにおいて発生する摺動損失とを比較したグラフを示す図
【図１０】実施例１のクランクシャフトの上側軸支部付近の模式図
【図１１】実施例１のクランクシャフト７がラジアル軸受部内で大きく傾斜したときの模式図
【発明を実施するための形態】
【０００７】
以下、本発明の実施例について添付の図面を参照しつつ説明する。同様の構成要素には同様の符号を付し、同様の説明は繰り返さない。
【０００８】
本発明の各種の構成要素は必ずしも個々に独立した存在である必要はなく、一の構成要素が複数の部材から成ること、複数の構成要素が一の部材から成ること、或る構成要素が別の構成要素の一部であること、或る構成要素の一部と他の構成要素の一部とが重複すること、などを許容する。
【実施例１】
【０００９】
［圧縮機５０の全体構成］
図１は本実施例の圧縮機５０の縦断面図、図２は本実施例の圧縮機５０の横断面図である。
圧縮機５０は、ステータ５およびロータ６からなる電動要素３０と、シリンダ１、ピストン４、コネクティングロッド２、クランクシャフト７からなる圧縮要素２０とが密閉容器３内に収納された形をとる。圧縮要素２０は電動要素３０の上方に位置するよう構成されている。密閉容器３底部には潤滑油３５が貯留されている。
【００１０】
略円筒状のクランクシャフト７は、中空円筒状のラジアル軸受部１ａを貫通して上下方向を軸方向とし、回転自由に設置されている。クランクシャフト７の回転軸から偏心した位置で、クランクシャフト７の上端にはクランクピン７ａが接続されている。クランクピン７ａに一端が接続し、他端がピストン４と接続したコネクティングロッド２が設けられており、これによりクランクピン７ａが偏心回転運動するとピストン４が往復動する。クランクシャフト７の下部にはロータ６が設けられており、ロータ６が回転するとクランクシャフト７が回転し、クランクピン７ａが偏心回転する。このような構造により、クランクシャフト７の回転に伴ってピストン４はシリンダ１内を往復運動することとなる。
【００１１】
［クランクシャフト７］
図３は本実施例のクランクシャフト７の側面図である。クランクシャフト７は、軸方向中央側の小径部７ｉ、軸方向上端側の上側軸支部７ｍ、および軸方向下端側の下側軸支部７ｎを有する。小径部７ｉは、上側軸支部７ｍおよび下側軸支部７ｎよりも軸径が小さく形成されている。クランクシャフト７が回転してピストン４が往復動すると、ピストン４の流体への作用によってクランクシャフト７に対して径方向の力がはたらく。上側軸支部７ｍおよび下側軸支部７ｎはそれぞれ、ラジアル軸受部１ａに好ましくは潤滑油３５を介して接触し、この力を支える。一方、小径部７ｉはラジアル軸受部１ａとの隙間が比較的大きくなるため、主に、上側軸支部７ｍと下側軸支部７ｎとを機械的に接続し、また、潤滑油３５の流路としての作用を奏する。
【００１２】
クランクシャフト７の外周には、下側軸支部７ｎ、小径部７ｉ、および上側軸支部７ｍにかけて、クランクシャフト７の回転時に、底部に貯留された潤滑油３５を上方に汲み上げることが可能なスパイラル溝７ｄが設けられている。スパイラル溝７ｄは、クランクシャフト７の回転方向と反対方向に向かうにつれて上方に向かうよう傾斜したリード角を有している。
【００１３】
下側軸支部７ｎ、小径部７ｉ、および上側軸支部７ｍそれぞれとラジアル軸受部１ａとの隙間には、圧縮機の運転中、スパイラル溝７ｄを通じて潤滑油３５が導入される。小径部７ｉとラジアル軸受部１ａとの隙間寸法は比較的大きく、大きな油膜圧力は発生しない。一方、下側軸支部７ｎや上側軸支部７ｍとラジアル軸受部１ａとの隙間寸法は比較的小さく、比較的大きな油膜圧力が発生する。このため、クランクシャフト７に加わるラジアル方向の荷重は、上側軸支部７ｍ、下側軸支部７ｎにて軸支される。
【００１４】
潤滑油３５の種類にも依るが、概ね、上側軸支部７ｍおよび下側軸支部７ｎとラジアル軸受部１ａの隙間を数μｍ〜数十μｍにすることで、クランクシャフト７にラジアル荷重が加わると油膜圧力が発生するようにできる。
【００１５】
（平面カット部７ｐ）
図４は本実施例の下側軸支部７ｎとその周囲の拡大模式図である。
【００１６】
ラジアル軸受１ａに対向する領域である下側軸支部７ｎには、断面円形の側周面を内径側に向けて凹ませた平面カット部７ｐが複数配されている。平面カット部７ｐは、上端が小径部７ｉ側に連通しており、下端がラジアル軸受部１ａの下端よりも上方に位置している。
【００１７】
平面カット部７ｐは、クランクシャフト７が回転したときに、潤滑油３５が小径部７ｉ側から平面カット部７ｐに導入される向きに設計されている。すなわち、クランクシャフト７の回転方向と反対方向に向かうにつれて下方向に向かうよう傾斜したリード角θを有して、平面カット部７ｐは設けられている。リード角θは、図４に例示するように、クランクシャフト７の周方向に延在する仮想の直線を基準（θ＝０°）にして、平面カット部７ｐの端部との間で時計回りに成す角度であり、０°＜θ≦９０°にすることができる。
【００１８】
平面カット部７ｐは、例えば、下側軸支部７ｎに回転刃具を押付ける除去加工により形成される。平面カット部７ｐは略平面により構成されるが、加工冶具の精度によっては厳密な平面ではなく、ゆるやかな曲面にて構成され得る。
【００１９】
加工工程を考えた場合、平面カット部７ｐの除去形状は回転刃具の押付け量とリード角の２パラメータで決定される。平面カット部７ｐによる半径方向除去量と、平面カット部７ｐの弦長さの２つは互いに従属関係にあり、回転刃具押付け量で決定される。一方、後述する比較例のような溝７ｑは、溝部の深さ、溝幅、リード角の３パラメータで決定され、加工時における回転刃具の制御すべきパラメータが１つ多い。こうした生産加工性の観点においては、後述する比較例よりも本実施例の平面カット部７ｐの構造の方が加工が簡易であるといえる。
【００２０】
［潤滑］
相対運動する２固体の間に潤滑油３５を供給して潤滑および支持する場合、この相対運動に起因して潤滑油３５が運動することで圧力が高まり、２固体の接触を抑制することができる。本明細書では、これに関して特に、「緩やかなくさび効果」と「急峻なくさび効果」とに注目した。
【００２１】
（緩やかなくさび効果）
運動する潤滑油３５の流路断面積が減少していき、流路断面積が略０に近付くと、潤滑油３５が圧縮されていき大きな圧力（油膜圧力）が発生する（くさび効果）。くさび効果は、例えば、中空円筒状の固定面と、この中空領域に収められた滑らかな円柱状の回転面と、これらの間に配された潤滑油とから成る系を考えると、回転面が固定面から偏心して、回転面と固定面との隙間が次第に狭くなっていく際に生じる。本実施例や比較例のように、回転面（クランクシャフト７）の側周面に凹部を設けた場合であっても、クランクシャフト７の基本的な形状は円柱状であるから、凹部の影響により弱められるものの或る程度のくさび効果は生じると考えられる。この円柱状の回転面と，中空円筒状の固定面とで形成されるくさび効果を本明細書では「緩やかなくさび効果」と呼ぶこととする。これは、回転面と固定面との隙間が緩やかに狭くなることで、比較的広い範囲に油膜圧力が発生するために名付けたものである。
【００２２】
なお、「緩やかなくさび効果」は、回転面（クランクシャフト７）が大きく偏心した状態で大きな効果を発揮する。これは、大きく回転面が偏心するほど、流路断面積の減少具合が大きくなるためである。したがって、高負荷時（ピストン４の圧縮による仕事量が大きく、クランクシャフト７を偏心させようとする力が大きいこと。）ほどそのくさび効果は大きくなる。
【００２３】
（急峻なくさび効果）
運動する潤滑油３５の流路断面積が急峻に減少すると、前述したくさび効果によって、大きな油膜圧力が発生する。本明細書では、流路断面積の減少が急峻である点に鑑み、緩やかなくさび効果と区別し、「急峻なくさび効果」と呼ぶこととする。本実施例や比較例のように、回転面（クランクシャフト７）の側周面に凹部を設けた場合、凹部内の潤滑油３５が非凹部に流入する箇所が、流路断面積が急峻に減少する場所であり、「急峻なくさび効果」が発生する場所となる。「急峻なくさび効果」に起因する圧力は、流路断面積が急峻に減少する場所周辺の比較的狭い範囲に発生する。
【００２４】
［平面カット部７ｐによる潤滑の詳細］
後述するように、ステップ状の段差では「急峻なくさび効果」が支配的となり、「緩やかなくさび効果」が減少してしまうが、本実施例の平面カット部７ｐによれば、流路断面積の滑らかな減少性を維持する空間により、「緩やかなくさび効果」と「急峻なくさび効果」を両立することができる。すなわち、本実施例のような平面カット部７ｐによれば、バランスに優れた性能を実現できる。
【００２５】
図５は本実施例のクランクシャフト７の軸断面図（図４のＡ−Ａ断面視をとり、一の平面カット部７ｐに注目したもの。但しラジアル軸受部１ａは不図示）、図６は図４のＡ−Ａ断面視をとり、ラジアル軸受部１ａとこれに対向する平面カット部７ｐを示したものである。本実施例の平面カット部７ｐの表現の仕方は複数考え得るが、例えば次のような説明が可能である。
平面カット部７ｐは略平面で構成されており、図５に破線で示すような未加工の領域（平面カット部７ｐの加工前の領域）との接続箇所（接稜線７rと呼ぶ。）２つに稜線（クランクシャフト７の軸断面視で、頂点となる部位をいう。）を持つが、他に持たない。すなわち、一の平面カット部７ｐに対して、稜線が２つのみ存在する。なお、平面カット部７ｐの加工が軸方向に沿って行われた場合（リード角θが９０°の場合）、稜線は、クランクシャフト７の軸方向に沿って延在することになる。また、平面カット部７ｐでないカット（例えば後述する比較例のような溝構造７ｑ）の場合、上記の２つの接稜線７ｒ以外の稜線が生じる。この稜線には、横断面視で１８０°超となるものが少なくとも含まれる（比較例である図７のφ３，φ４参照。「カット後に残存するクランクシャフト部分の角度φ３，φ４」が１８０°超となっている）。
【００２６】
下側軸支部７ｎの側周面に、平面カット部７ｐのみを加工したとすると、横断面視（図４のＡ−Ａ断面視）の形状は、略凸図形（下側軸支部７ｎ内にとった任意の２点を結ぶ線分は、下側軸支部７ｎ内に存する。）となっている。
【００２７】
平面カット部７ｐは、横断面視で、略直線（加工冶具の精度によってはゆるやかな曲線）である。
【００２８】
（平面カット部７ｐにおける油膜圧力）
図６に例示するように、クランクシャフト７とラジアル軸受部１ａとの間に位置する径方向の隙間７ｓは、平面カット部７ｐが配された領域で比較的大きく、それ以外の領域（下側軸支部７ｎのうち平面カット部７ｐを除いた部分。）で比較的小さくなる。また、ラジアル軸受部１ａが中空円筒形状で、未加工のクランクシャフト７がラジアル軸受部１ａの中空部分に配された円筒形状であり、被加工部としての平面カット部７ｐがＡ−Ａ断面視略直線状であることから、平面カット部７ｐのうち中央側の方が隙間７ｓの寸法が大きく、接稜線７ｒ側の方が隙間７ｓの寸法が小さい。
【００２９】
そして、クランクシャフト７が回転方向に回転すると、隙間７ｓに存在する潤滑油３５は、クランクシャフト７の回転速度よりも小さい速度で回転方向へ移動することで、図６の矢印で例示するように、クランクシャフト７表面から観察した場合に反回転方向へ移動する。すなわち、平面カット部７ｐの幅方向に沿って反回転方向（図６中、右方向）へと力を受ける。すると、接稜線７r（角度φ１側）に近付くにつれて徐々に隙間寸法が小さくなる（流路断面積が減少する）ため、流れが滞ることで潤滑油３５の圧力（油膜圧力）が高まる。この現象については、前述した「緩やかなくさび効果」に近いものの、流路断面積の減少具合は平面カット部７ｐがない場合よりも急峻であるため、「急峻なくさび効果」も含まれる。
【００３０】
また、平面カット部７ｐはリード角θを持っているため、クランクシャフト７が回転すると、潤滑油３５は、回転面であるクランクシャフト７との摩擦力（粘性力）によって軸方向（図６中、紙面直交方向）へと力を受ける。上述の回転方向の力と併せて結果として平面カット部７ｐの延在方向に沿った力（図４参照）を受けることになるから、潤滑油３５の供給量を増加させやすい。
【００３１】
また、図４に例示するように平面カット部７ｐの下端はラジアル軸受部１ａの下端より上方に位置しているから、潤滑油３５が実線矢印の方向に流れて平面カット部７ｐの下端に到達すると、平面カット部７ｐが終端となることで隙間７ｓが急激に狭まる。こうして流れが滞ることで潤滑油３５の圧力（油膜圧力）が高まる。この圧力の増加は、上述の「急峻なくさび効果」に相当する。
【００３２】
（リード角θの好適な範囲）
平面カット部７ｐのリード角θは大きくなるにつれて、平面カット流路７ｓ内に潤滑油３５を導入しにくくなるため、平面カット部７ｐの終端部における「急峻なくさび効果」が低下する。
一方、リード角θを小さくすると、平面カット部７ｐの周方向幅が広くなり、下側軸支部７ｎ表面上に占める平面カット部７ｐの割合が増大する。平面カット部７ｐの割合が大きすぎると、下側軸支部７ｎで発生する（未加工の）「緩やかなくさび効果」の影響が非常に小さなものとなり、負荷増大によりクランクシャフト７がラジアル軸受１ａに近付いても（ピストン４の圧縮による仕事量が大きく、クランクシャフト７を偏心させようとする力が大きくなっても）くさび効果の効果が小さいことから十分な圧力が発生せず、油膜破断する虞が増す。
【００３３】
そのため、「急峻なくさび効果」と「緩やかなくさび効果」のバランスの観点からは、リード角は２０°以上６０°以下の範囲に設定することが望ましい。
【００３４】
（カット量の好適な範囲）
また、平面カット部７ｐについて、クランクシャフト７の側周面表面からのカット量（図５参照。クランクシャフト７の中心を通る仮想の直線Ｃについて、「未加工時の側周面（破線）との交点」から「平面カット部７ｐとの交点」までの距離。）が長すぎると、平面カット部７ｐの周方向幅が広くなり、リード角が浅い場合と同様の理由で好ましくない。一方、カット量が浅いと隙間７ｓの寸法が狭くなり、摩擦損失低減効果が小さいし潤滑油３５が不足しやすくなる。したがって、カット量は５μｍ以上２５μｍ以下の範囲に設定することが望ましい。
【００３５】
［比較例］
図７は比較例のクランクシャフト７’の軸断面図、図８は図７にラジアル軸受１ａを追記したものである。
比較例の溝構造７ｑは、加工冶具（回転刃具）における２面（刃具先端と刃具側面）以上を用いた除去加工により形成される。よって溝構造７ｑは、２面以上の略平面で構成されることとなる。例えば三角形断面の溝の場合、除去加工により形成される面は２面であり、図７に例示するような矩形断面の溝７ｑの場合、除去加工により形成される面は３面となる。よって必然的に溝構造は複数の面で構成されるため、３つ以上の稜線をもつこととなる。
比較例のような溝構造７ｑによる潤滑は、比較的狭い範囲に油膜圧力を発生させることができる「急峻なくさび効果」が支配的となる。一方「緩やかなくさび効果」は、徐々に軸受隙間が狭まる構造で発生することを考えると、溝構造７ｑ内で「緩やかなくさび効果」は発生しにくい。これは溝構造７q内はほぼ一定溝深さであり、軸受隙間が広いため、流路断面積の減少具合が非常に小さいからである。そのため、溝構造７ｑを多く設けるほど、「急峻なくさび効果」が増すが、「緩やかなくさび効果」は低下することとなる。
【００３６】
（実施例と比較例との対比）
図９は本実施例のクランクシャフト７において発生する摺動損失と、比較例のクランクシャフト７’において発生する摺動損失とを比較したグラフを示す図である。縦軸が摺動損失であり、下側軸支部７ｎの表面に加工を施さないときの損失を１としている。横軸がクランクシャフト７に加えた負荷荷重を示す。
【００３７】
両者を比較すると、概略、溝構造７ｑの仕様は低負荷領域では摺動損失の低減が実現しているが、高負荷領域では摺動損失が悪化することがわかる。一方、平面カット部７ｐの仕様は広い負荷領域で摺動損失の低減が実現していることがわかる。このような傾向が得られる理由について説明する。
【００３８】
上述のように、「緩やかなくさび効果」はクランクシャフト７が大きく偏心した状態で大きな効果を発揮するため、負荷荷重が大きくなるほど「緩やかなくさび効果」は大きくなる。この効果から、高負荷条件において、実施例の方が比較例よりも発生する油膜圧力が高く、軸受負荷能力が大きいものとなる。これは、実施例においては「緩やかなくさび効果」と「急峻なくさび効果」が両立できる構造であるのに対して、比較例では、前述の通り比較的広い範囲に圧力を発生することができる「緩やかなくさび効果」が発生しにくい構造であり、高負荷条件での軸受負荷能力が低いためである。
【００３９】
すると高負荷条件においては実施例の方が比較例よりも下側軸支部７ｎの油膜厚さを厚くすることができるため、摩擦損失を低く抑えることができ、信頼性の観点からも優れたものにすることができる。
【００４０】
［上側軸支部７ｍ］
図１０は本実施例のクランクシャフト７の上側軸支部７ｍ付近の模式図、図１１は本実施例のクランクシャフト７がラジアル軸受部１ａ内で大きく傾斜したときの模式図である。上側軸支部７ｍの断面形状はスパイラル溝７ｄ部を除いて円形であるが、その直径はラジアル軸受１ａの上端付近で細くなっており、上側軸支部７ｍの下端と上端とで、断面直径は数μｍ〜数十μｍの差があるよう構成されている。すなわち、側面図でみたときにクランクシャフト７の上側軸支部７ｍには、上側軸支部傾斜領域７ｔが存在する。
【００４１】
本実施例のように下側軸支部７ｎの表面に平面カット部７ｐを設けた場合、発生する「緩やかなくさび効果」が、未加工時に比して小さい。そのため、大きな負荷がクランクシャフト７に加わると、クランクシャフト７の軸傾斜量が大きくなる場合がある。このとき、クランクシャフト７の負荷が大きく、回転速度が小さいような条件下においては上側軸支部７ｍとラジアル軸受部１ａ上端部とが接触しやすくなり、摩擦損失増大の要因となる虞が生じる。
【００４２】
本実施例においては、上側軸支部７ｍに上側軸支部傾斜領域７ｔが存在するため、上側軸支部７ｍとラジアル軸受部１ａ上端部との接触を効果的に回避することができる。クランクシャフト７が軸傾斜した場合、傾斜方向側において、上側軸支部傾斜領域７ｔとラジアル軸受部１ａとが略平行になるため、ラジアル軸受部１ａ上端部エッジが上側軸支部７ｍに接触し難い構造となっており、高負荷時においても摩擦損失が低いクランクシャフトを実現することができる。
【００４３】
以上の通り本実施例によれば、加工が容易であり、摩擦損失が低く、信頼性の高い密閉型圧縮機を提供することが可能となる。なお、平面カット部７ｐを上側軸支部７ｍに設け、上側軸支部傾斜領域７ｔを下側軸支部７ｎに設けても良い。
本実施例の圧縮機は、冷蔵庫その他の機器に適用可能である。
【符号の説明】
【００４４】
１  ・・・シリンダ
２  ・・・コネクティングロッド
３  ・・・密閉容器
４  ・・・ピストン
５  ・・・ステータ
６  ・・・ロータ
７  ・・・クランクシャフト
１ａ・・・ラジアル軸受部
７ｉ・・・小径部
７ｍ・・・上側軸支部
７ｎ・・・下側軸支部
７ｐ・・・平面カット部
７ｄ・・・スパイラル溝
２０・・・圧縮要素
３０・・・電動要素
３５・・・潤滑油
５０・・・圧縮機
７ｑ・・・溝構造
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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