(57)【要約】【課題】引抜き処理において、ブリードの発生を抑制し、鋳片の引抜き速度を上げることができる、鋳片の引抜き速度の決定方法及び引抜き方法及び鋳片の鋳造方法を提供すること。【解決手段】連続鋳造設備１の引抜き処理における鋳片７の引抜き速度の決定方法であって、ブリードが発生する可能性がある連続鋳造設備１の鋳造位置について、引抜き速度の関数である、溶鋼６の凝固収縮による溶鋼６の湯面の低下量を示す湯面低下量と、連続鋳造設備１のロール５の絞込みによる溶鋼６の上昇量を示す湯面上昇量とを用いて、引抜き中の鋳片７の上端から溶鋼６まで距離に相当する湯面高さと引抜き速度との関係を求め、求められた湯面高さと引抜き速度との関係と、鋳造位置においてブリードが発生する危険性のある限界湯面高さとから、引抜き速度の上限値を求め、引抜き処理における鋳片７の引抜き速度を、求められた上限値以下とする。【選択図】図２
2019093409.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
連続鋳造設備の引抜き処理における鋳片の引抜き速度の決定方法であって、
ブリードが発生する可能性がある前記連続鋳造設備の鋳造位置について、引抜き速度の関数である、溶鋼の凝固収縮による前記溶鋼の湯面の低下量を示す湯面低下量と、前記連続鋳造設備のロールの絞込みによる前記溶鋼の上昇量を示す湯面上昇量とを用いて、引抜き中の前記鋳片の上端から前記溶鋼まで距離に相当する湯面高さと前記引抜き速度との関係を求め、
求められた前記湯面高さと前記引抜き速度との関係と、前記鋳造位置においてブリードが発生する危険性のある限界湯面高さとから、前記引抜き速度の上限値を求め、
前記引抜き処理における前記鋳片の引抜き速度を、求められた前記上限値以下とすることを特徴とする鋳片の引抜き速度の決定方法。
【請求項２】
前記湯面低下量ｈ１を、（１）式を用いて求め、
前記湯面上昇量ｈ２を、（２）式を用いて求め、
前記湯面高さΔｈの関数を、前記湯面低下量ｈ１から前記湯面上昇量ｈ２を差し引いて求めることを特徴とする請求項１に記載の鋳片の引抜き速度の決定方法。
【数１】
2019093409.tif 000006
α：凝固収縮係数
ａ：鋳片の厚み（ｍｍ）
ｂ：鋳片の幅（ｍｍ）
ｘ１：鋳型から鋳片の上端までの距離（ｍｍ）
ｋ：凝固定数（ｃｍ／ｓ）
Ｖ：引抜き速度（ｍ／ｓ）
Ｒ：ロールの絞込み量（ｍｍ／ｍ）
ｘ０：鋳型からロールの絞込みの開始点までの距離（ｍｍ）
【請求項３】
前記鋳造位置を、前記連続鋳造設備の湾曲帯から水平帯に達した位置とし、
前記限界湯面高さを、過去にブリードが生じた際の操業条件から得られる前記湯面高さよりも大きくすることを特徴とする請求項１または２に記載の鋳片の引抜き速度の決定方法。
【請求項４】
連続鋳造設備にて引抜き処理を行う際に、
鋳片の引抜き速度を、請求項１〜３のいずれか１項に記載の前記鋳片の引抜き速度の決定方法により決定されたものとすることを特徴とする鋳片の引抜き方法。
【請求項５】
連続鋳造設備にて鋳片の連続鋳造を行う際に、
請求項４に記載の鋳片の引抜き方法を利用することを特徴とする鋳片の鋳造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鋳片の引抜き速度の決定方法、引抜き方法及び鋳造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
スラブ等の所定の断面形状の鋼鋳片を鋳造する連続鋳造設備では、溶鋼の鋳型への注入が終了した後、連続鋳造設備の機内にある鋳片が引抜かれる。鋳片の引抜きでは、連続鋳造設備内で鋳片の上端から未凝固の溶鋼が流出するブリードが問題となる。ブリードは、例えば、鋳片の上端と鋳片内の溶鋼の湯面との距離が近いままに、鋳片の上端部が連続鋳造設備の湾曲帯や水平帯に達することで発生する。ブリードが発生すると、連続鋳造設備のロール等の設備に大量の溶鋼が付着し、凝固するため、これらの除去や修繕といった復旧作業が発生する。このため、復旧作業に伴う大きなダウンタイムが問題となる。
【０００３】
ブリードを防止する方法としては、鋳片の引抜きをする際の引抜き速度を低くする方法がある。この方法によれば、鋳型内で溶鋼が充分に凝固するためブリードの発生を防止することができるものの、引抜きに掛かる時間が増大するため、生産性の低下に繋がる。
このため、生産性への影響を抑え、且つブリードを防止するには、ブリードが発生しない範囲で引抜き速度を上げることが必要となる。例えば、特許文献１には、鋳片引抜速度を関数として用いた計算式により鋳片の上端から溶鋼面までの距離を推定し、この距離が４００ｍｍ〜５００ｍｍの範囲となるように鋳片引抜速度を制御することで、ブリードを抑止する方法が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１１−１６１４２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、特許文献１に記載の方法では、引抜き時の鋳片や溶鋼の状態を精度よく推定できておらず、鋳片の上端から溶鋼面までの距離の推定精度が低かった。このため、引抜き速度を充分に上げることができていなかった。
そこで、本発明は、上記の課題に着目してなされたものであり、連続鋳造設備の引抜き処理において、ブリードの発生を抑制し、鋳片の引抜き速度を上げることができる、鋳片の引抜き速度の決定方法、引抜き方法及び鋳造方法を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明の一態様によれば、連続鋳造設備の引抜き処理における鋳片の引抜き速度の決定方法であって、ブリードが発生する可能性がある上記連続鋳造設備の鋳造位置について、引抜き速度の関数である、溶鋼の凝固収縮による上記溶鋼の湯面の低下量を示す湯面低下量と、上記連続鋳造設備のロールの絞込みによる上記溶鋼の上昇量を示す湯面上昇量とを用いて、引抜き中の上記鋳片の上端から上記溶鋼まで距離に相当する湯面高さと上記引抜き速度との関係を求め、求められた上記湯面高さと上記引抜き速度との関係と、上記鋳造位置においてブリードが発生する危険性のある限界湯面高さとから、上記引抜き速度の上限値を求め、上記引抜き処理における上記鋳片の引抜き速度を、求められた上記上限値以下とすることを特徴とする鋳片の引抜き速度の決定方法が提供される。
【０００７】
本発明の一態様によれば、連続鋳造設備にて引抜き処理を行う際に、鋳片の引抜き速度を、上述の上記鋳片の引抜き速度の決定方法により決定されたものとすることを特徴とする連続鋳造設備における鋳片の引抜き方法が提供される。
本発明の一態様によれば、連続鋳造設備にて鋳片の連続鋳造を行う際に、上記の鋳片の引抜き方法を利用することを特徴とする鋳片の鋳造方法が提供される。
【発明の効果】
【０００８】
本発明の一態様によれば、ブリードの発生を抑制し、連続鋳造設備の引抜き処理において鋳片の引抜き速度を上げることができる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】本発明の一実施形態における連続鋳造設備を示す模式図である。
【図２】垂直帯における鋳片の上端の状態を示す断面図である。
【図３】湾曲帯における鋳片の上端の状態を示す断面図である。
【図４】実施例における引抜き速度と湯面高さとの関係を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
以下の詳細な説明では、本発明の完全な理解を提供するように、本発明の実施形態を例示して多くの特定の細部について説明する。しかしながら、かかる特定の細部の説明がなくても１つ以上の実施態様が実施できることは明らかであろう。また、図面は、簡潔にするために、周知の構造及び装置が略図で示されている。
【００１１】
＜引抜き速度の決定方法及び引抜き方法＞
図１〜図４を参照して、本発明の一実施形態に係る連続鋳造設備における引抜き速度の決定方法及び引抜き方法を説明する。本実施形態に係る引抜き速度の決定方法では、製鉄所の製鋼工程で用いられる連続鋳造設備１で、鋳片の引抜きを行う際の引抜き速度を決定する。
【００１２】
連続鋳造設備１は、溶鋼を連続鋳造する一般的な鋳造機であり、図１に示すように、タンディッシュ２と、浸漬ノズル３と、鋳型４（「モールド」ともいう。）と、複数のロール５とを備える。
タンディッシュ２は、精錬容器でもある取鍋（不図示）に収容された溶鋼６を受ける中間容器であり、取鍋に収容された溶鋼６が移注される。
浸漬ノズル３は、先端部に溶鋼６を吐出する吐出口が形成されたノズルであり、上端がタンディッシュ２に接続される。浸漬ノズル３は、タンディッシュ２に収容された溶鋼６を鋳型４へと供給する。
【００１３】
鋳型４は、移注される溶鋼６を冷却する一次冷却設備であり、溶鋼６が注入される鉛直方向（図１の上下方向）からみて略矩形状の空間が、目的とするスラブ形状に応じた寸法で形成される。なお、図１において、前後方向が鋳片７の幅方向である。また、図１において、鋳片７が一部の領域で湾曲して延在する方向（「鋳造方向」ともいう。）が鋳片７の長手方向である。さらに、図１において、幅方向と長手方向とにそれぞれ直交する方向が厚み方向である。つまり、鋳型４の形状は、目的とする鋳片７の長手方向に垂直な断面形状に合わせて、図１の左右方向及び前後方向の間隔がそれぞれ設定される。
【００１４】
複数のロール５は、溶鋼６が凝固した鋳片７を支持するロールであり、鋳型４の鉛直方向の下側に並んで形成される。複数のロール５は、鋳片７を厚み方向に挟む一対のロールからなるロール組として設けられ、さらに、このロール組が鋳造方向に複数並んで設けられる。本実施形態における連続鋳造設備１は、垂直曲げ型の鋳造機である。このため、複数のロール組は、鉛直方向に平行に並ぶ垂直帯８ａ、垂直帯８ａから水平方向にかけて湾曲して並ぶ湾曲帯８ｂ、及び湾曲帯８ｂから水平方向に並ぶ水平帯８ｃを、鋳型４の下端側から順に形成する。なお、複数のロール５は、鋳造方向の下流側のものが回転駆動するようになっており、これらのロール５によって鋳片８の鋳造方向下流側への移動や引抜が行われる。
【００１５】
また、複数のロール５は、ロール組のロール５同士の間隔であるロールギャップが、鋳造方向の下流側の位置になるにしたがって狭くなるように配される。このロールギャップは、鋳片７の凝固収縮量に応じて狭くなるように設定される。また、ロールギャップは、鋳造方向の下流側（例えば、湾曲帯８ｃの所定のロール組から下流側の複数のロール組）において、凝固収縮量に加えて、鋳片７を圧下させるためにさらに狭く配される。このロール５による鋳片７の圧下を、絞込みともいう。絞込みによる鋳片の圧下は、鋳片の内部欠陥を防止すること等を目的として行われるものであり、求められる品質に応じて圧下量が設定される。さらに、複数のロール５が設けられる領域には、鋳片７に対して冷却水やミストを噴射する複数のノズルからなる二次冷却設備が設けられる。
【００１６】
さらに、複数のロール５は、鋳造方向に並んだ本程度の複数のロール５毎にまとめて支持される。まとめて支持される複数のロール５及びロール５の支持機構をセグメントという。つまり、連続鋳造設備１には、鋳造方向に対して複数のロール５をそれぞれ有する、複数のセグメントが設けられる。なお、ロールギャップは、セグメント毎に、ロール５の支持機構が移動することで調整される。
【００１７】
このような連続鋳造設備１では、タンディッシュ２に収容された溶鋼６が、浸漬ノズル３を介して鋳型４へと移注される。そして、鋳型４内では、溶鋼６が冷却されることで、鋳型４と溶鋼６との間に、溶鋼６が凝固した凝固シェルが形成される。次いで、鋳型４内の凝固シェルはさらに冷却されながら鋳造方向の下流側へと移動し、鋳型４を抜けた後には、複数のロール５によって狭持されながらさらに鋳造方向の下流側へと移動しながら冷却されることで内部の溶鋼６が完全に凝固した鋳片７となる。なお、鋳片７の移動は、鋳造方向下流側に設けられた回転駆動する複数のロール５によって行われる。鋳造された鋳片７は、水平帯８ｃの鋳造方向の下流側に設けられる溶断用のトーチ等である切断設備（不図示）にて、長手方向の長さが所望の長さとなるように切断されることで、最終的にスラブとなる。
【００１８】
連続鋳造設備１では、上記のようなスラブの鋳造が連続的に行われる。そして、鋳造される予定の溶鋼６がタンディッシュ２から全て鋳型４へと移注されると、鋳片８を連続鋳造設備１から引抜く、引抜き処理が行われる。引抜き処理では、回転駆動する複数のロール５によって、後述する方法によって決定された引抜き速度で鋳片の引抜が行われる。なお、引抜き速度とは、鋳造方向に対する鋳片７の移動速度である。引抜き処理では、始めのうちは、鋳片７の上端側（鋳造方向の上流側）は、内部に未凝固の溶鋼６が在る状態となる。そして、引抜き処理が進むことで、鋳片７の上端側についても下端側と同様に、内部まで溶鋼６が完全に凝固した状態となる。
【００１９】
次に、引抜き速度の決定方法について説明する。引抜き速度は、連続鋳造設備１の仕様や鋳造する鋼種等の条件に応じて予め決定されるものである。
引抜き速度の決定方法では、まず、引抜き速度Ｖを変数とした関数である、湯面低下量ｈ１と湯面上昇量ｈ２とを用いて、連続鋳造設備１の複数の鋳造位置における、鋳片７の上端（鋳造方向の上流側端）から溶鋼６の湯面までの距離を示す湯面高さΔｈの関数を求める（関数算出工程）。
【００２０】
湯面低下量ｈ１は、未凝固の溶鋼６の凝固収縮による、溶鋼６の湯面の低下量を示すものであり、下記（１）式を用いて算出される。鋳片７の内部では、凝固シェルの厚みが増大するように凝固が進行していく。このため、鋳片７の上端部は、図２に示すように、凝固収縮によって溶鋼６の湯面が上端よりも低くなる。（１）式で算出される湯面低下量ｈ１は、鋳片７の上端部の鋳造方向が図２に示すように鉛直方向に平行となった状態と仮定した場合における、鉛直方向への湯面の低下量を示す。（１）式において、ｈ１は湯面低下量（ｍｍ）、αは凝固収縮係数、ａは鋳片７の厚み（ｍｍ）、ｂは鋳片７の幅（ｍｍ）、ｘ１は鋳型４から鋳片７の上端までの距離（ｍｍ）、Ｖは引抜き速度（ｍ／ｓ）、及びｋは凝固定数（ｃｍ／ｓ）をそれぞれ示す。なお、αは溶鋼６の凝固収縮量に応じて決定される定数であり、凝固定数ｋは連続鋳造設備１において凝固速度に応じて決定される定数である。
【００２１】
【数１】
2019093409.tif 000003
【００２２】
湯面上昇量ｈ２は、ロール５の絞込みによる、溶鋼６の湯面の上昇量を示すものであり、下記（２）式を用いて算出される。連続鋳造設備１では、上述のように、複数のロール５には、鋳造方向の下流側になるに従いロールギャップが狭くなるように絞込みが設けられる。この絞込みにより、鋳片７の内部では、未凝固の溶鋼６が鋳片７の上端側へと押し出されるため、湯面が上昇する現象が起こる。（２）式で算出される湯面上昇量ｈ２は、鋳片７の上端部の鋳造方向が図２に示すように鉛直方向に平行となった状態と仮定した場合における、鉛直方向への湯面の上昇量を示す。（２）式において、ｈ２は湯面上昇量（ｍｍ）、Ｒはロールの絞込み量（ｍｍ／ｍ）、及びｘ０は鋳型４からロール５の絞込みの開始点までの距離（ｍｍ）をそれぞれ示す。なお、ロールの絞込み量Ｒは、鋳造方向への単位長さ当たりの鋳片７の厚み方向への圧下量を示す。
【００２３】
【数２】
2019093409.tif 000004
【００２４】
なお、（１）式及び（２）式において、距離ｘ１及び距離ｘ０における鋳型４の位置は、連続鋳造する際の溶鋼６の湯面が在る位置であるメニスカス位置となる。
湯面高さΔｈは、図２に示すように、鋳片７の上端部の鋳造方向が鉛直方向に平行となった状態と仮定した場合における、溶鋼６の凝固収縮及びロール５の絞込みを考慮して推定される、鋳片７の上端から溶鋼６の湯面までの距離である。湯面高さΔｈは、湯面低下量ｈ１から湯面上昇量ｈ２を差し引いた差分であり、下記（３）式で示される。
Δｈ＝ｈ１−ｈ２  ・・・（３）
【００２５】
本実施形態では、鋳造速度Ｖを変数とした湯面高さΔｈの関数を、連続鋳造設備１の複数の鋳造位置について求める。鋳造位置は、連続鋳造設備１の機内の鋳型４からの鋳造方向に対する位置である。湯面高さΔｈを求める複数の鋳造位置は、ブリードが発生する可能性がある位置であり、本実施形態では一例として、図１の点線で示す、湾曲帯８ｂ及び水平帯８ｃの鋳造方向上流側の一部における複数の鋳造位置について湯面高さΔｈを求める。また、複数の鋳造位置は、湾曲帯８ｂ及び水平帯８ｃにおける複数のセグメント毎の位置、または複数のロール組毎の位置となる。なお、複数の鋳造位置をセグメント毎とする場合、（１）式及び（２）式における距離ｘ１や距離ｘ０は、セグメント毎の代表位置（例えば、各セグメントの中央にあるロール５の位置）に基いて決定される。
【００２６】
関数算出工程の後、関数算出工程で求められた湯面高さΔｈの関数に基いて、引抜き速度Ｖを決定する（速度決定工程）。
速度決定工程では、まず、連続鋳造設備１の引抜き処理にて適用可能な範囲で引抜き速度Ｖを変化させて、複数の引抜き速度Ｖ毎の湯面高さΔｈを算出する。湯面高さΔｈの算出は、湯面高さΔｈの関数が求められた複数の鋳造位置について行われる。これにより、各鋳造位置における引抜き速度と湯面高さΔｈとの関係が求められる。
【００２７】
次いで、求めた引抜き速度と湯面高さΔｈとの関係と、各鋳造位置における限界湯面高さとから、引抜き速度の上限値を求める。限界湯面高さは、各鋳造位置においてブリードが発生する危険性のある湯面高さである。図３に示すように、引抜き処理では、鋳片７の上端が湾曲帯８ｂを通過する場合、鋳片７の上端が鉛直方向（図３の上下方向）に対して傾いた状態となる。この際、溶鋼６の湯面の高さが鋳片７の上端に対して充分に低くなっていないと、図３に示すように鋳片７の上端から溶鋼６が流出するブリードが発生する可能性がある。
【００２８】
限界湯面高さは、鋳片７の上端部の形状から推定される推定値が用いられてもよく、実際にブリードが発生した際の湯面高さΔｈに基いた実績値が用いられてもよい。限界湯面高さに推定値を用いる場合、例えば、図３に示すように、各鋳造位置において鋳片７が傾くことで溶鋼６が流出する湯面高さΔｈを限界湯面高さとしてもよい。また、引抜き処理が行われる際には、鋳片の上端側には、冷却を促進させるために冷剤や金物が投入されることがある。このような場合には、上述のように推定される湯面高さΔｈが限界湯面高さよりも低くなること（つまり、値として大きくなること）や、溶鋼６の湯面に薄い凝固膜が形成されることが考えられる。このため、この推定される湯面高さΔｈに安全率があるとして、推定される湯面高さΔｈよりも、所定の値または所定の割合だけ低くした値、つまり推定される湯面高さΔｈよりも大きな値を限界湯面高さとしてもよい。また、限界湯面高さに実績値を用いる場合、例えば、過去にブリードが発生した際の操業条件から得られる湯面高さΔｈよりも限界湯面高さが大きくなるように設定される。このような実績値を用いた限界湯面高さの場合、限界湯面高さを冷剤や金物の投入の影響が加味されたものとすることが簡単にできるため、引抜き速度をより上げることができる。
【００２９】
引抜き速度の上限値は、求められた引抜き速度と湯面高さΔｈとの関係から、限界湯面高さとなる引抜き速度として求められる。この際、例えば、引抜き速度を横軸、湯面高さΔｈを縦軸としたグラフから、限界湯面高さとなる湯面高さΔｈを求める方法が用いられる。引抜き速度の上限値は、複数の鋳造位置についてそれぞれ求められる。そして、求められた各鋳造位置における引抜き速度の上限値のうち、最も速度が低い上限値が、引抜き処理において用いられる引抜き速度として決定される。
【００３０】
＜変形例＞
以上で、特定の実施形態を参照して本発明を説明したが、これら説明によって発明を限定することを意図するものではない。本発明の説明を参照することにより、当業者には、開示された実施形態とともに種々の変形例を含む本発明の別の実施形態も明らかである。従って、特許請求の範囲に記載された発明の実施形態には、本明細書に記載したこれらの変形例を単独または組み合わせて含む実施形態も網羅すると解すべきである。
【００３１】
例えば、上記実施形態では、連続鋳造設備１が垂直湾曲型であるとしたが、本発明はかかる例に限定されない。例えば、連続鋳造設備１は、湾曲型等のロールの並び（鋳造方向の形状）が異なる他の形式のものであってもよい。
また、上記実施形態では、鋳造位置における引抜き速度の上限値を、引抜き処理において用いられる引抜速度として決定するとしたが、本発明はかかる例に限定されない。引抜き処理において用いられる引抜き速度は、鋳造位置における引抜き速度の上限値以下であればよく、鋳造位置における引抜き速度の上限値未満としてもよい。なお、引抜き処理に掛かる時間を短縮するという観点からは、引抜き処理における引抜き速度をできるだけ高くすることが好ましい。
【００３２】
さらに、上記実施形態では、限界湯面高さとなる引抜き速度の上限値を求め、引抜き処理における引抜き速度Ｖをこの上限値以下とするとしたが、本発明はかかる例に限定されない。例えば、引抜き処理における引抜き速度Ｖを、求められた上限値未満とするようにしてもよい。実際にブリードが発生した操業条件から求められる湯面高さΔｈを限界湯面高さとして用いる場合、この限界湯面高さから得られる引抜き速度Ｖでは、ブリードが発生してしまう可能性がある。このため、限界湯面高さとなる引抜き速度よりも低い速度を引抜き速度の上限値として求めることで、ブリードの発生をより抑制することができる。
【００３３】
さらに、上記実施形態では、湾曲帯８ｂ及び水平帯８ｃの複数の鋳造位置について引抜き速度の上限値を求めるとしたが、本発明はかかる例に限定されない。引抜き速度の上限値を求める鋳造位置は、一箇所であってもよい。例えば、垂直湾曲型や湾曲型の連続鋳造設備１では、湾曲帯８ｂから水平帯８ｃに達した位置、つまり水平帯８ｃの鋳造方向の上流側にてブリードが発生しやすい。このため、引抜き速度の上限値を求める鋳造位置を、湾曲帯８ｂから水平帯８ｃに達した位置としてもよい。
【００３４】
＜実施形態の効果＞
（１）本発明の一態様に係る鋳片７の引抜き速度の決定方法は、連続鋳造設備１の引抜き処理における鋳片７の引抜き速度の決定方法であって、ブリードが発生する可能性がある連続鋳造設備１の鋳造位置について、引抜き速度の関数である、溶鋼６の凝固収縮による溶鋼６の湯面の低下量を示す湯面低下量と、連続鋳造設備１のロール５の絞込みによる溶鋼６の上昇量を示す湯面上昇量とを用いて、引抜き中の鋳片７の上端から溶鋼６まで距離に相当する湯面高さΔｈと引抜き速度との関係を求め、求められた湯面高さΔｈと引抜き速度との関係と、鋳造位置においてブリードが発生する危険性のある限界湯面高さとから、引抜き速度の上限値を求め、引抜き処理における鋳片７の引抜き速度を、求められた上限値以下とする。
【００３５】
上記（１）の構成によれば、鋳片７内の溶鋼６の湯面について、凝固収縮による湯面高さの変化に加えて、ロール５の絞込みによる湯面高さの変化が考慮される。このため、例えば特許文献１のような湯面高さΔｈの推定方法に比べて、溶鋼６の湯面高さΔｈをより正確に推定することができる。つまり、上記（１）の構成によれば、限界湯面高さに対して、湯面高さΔｈをぎりぎりまで近づけることができるようになることから、引抜き速度を上げることができるようになる。これにより、ブリードの発生を防止しながらも、引抜き処理に掛かる時間を短縮できることから、連続鋳造設備における生産性を向上させることができる。
【００３６】
（２）上記（１）の構成において、湯面低下量ｈ１を、（１）式を用いて求め、湯面上昇量ｈ２を、（２）式を用いて求め、湯面高さΔｈの関数を、湯面低下量ｈ１から湯面上昇量ｈ２を差し引いて求める。
（３）上記（１）または（２）の構成において、鋳造位置を、連続鋳造設備１の湾曲帯８ｂから水平帯８ｃに達した位置とし、限界湯面高さを、過去にブリードが生じた際の操業条件から得られる湯面高さΔｈよりも大きくする。
【００３７】
上記（３）の構成によれば、ブリードが発生しやすい水平帯８ｃの鋳造方向上流側において、より高い引抜き速度で鋳片７を引抜きながらも、ブリードの発生を防止することができる。鋳片７の上端部には、投入される冷剤や連続鋳造設備１の機内を通過する際にかかる冷却水によって、鋳造方向の下流側に引抜かれるに従って、溶鋼６の浴面には凝固膜が形成される。そして、鋳片７の上端部が水平帯８ｃを通過する際には、溶鋼６の浴面には凝固膜が形成され、この凝固膜により溶鋼６は鋳片７内に封じられた状態となる。このため、水平帯８ｃでのブリードの発生は、主要因として、ロール５による絞込みによって、溶鋼６が上端側へと押し出され、押し出された溶鋼６が凝固膜をやぶることで生じることとなる。このような発生機構のブリードに対しても、過去の実績から得られる限界湯面高さから求められる湯面高さΔｈを判断指標とすることで、限界湯面高さをより大きくすることができ、引抜き速度Ｖをより上げることができるようになる。
【００３８】
（４）本発明の一態様に係る連続鋳造設備１における鋳片７の引抜き方法は、連続鋳造設備１にて引抜き処理を行う際に、鋳片７の引抜き速度を上記（１）〜（３）のいずれか１つに記載の鋳片７の引抜き速度の決定方法により決定されたものとする。
（５）本発明の一態様に鋳片の鋳造方法は、連続鋳造設備にて鋳片の連続鋳造を行う際に、上記（４）の構成の鋳片の引抜き方法を利用する。
上記（４）及び（５）の構成によれば、上記（１）と同様な効果が得られ、連続鋳造設備における生産性を向上させることができる。
【実施例】
【００３９】
次に、本発明者が行った実施例について説明する。実施例では、上記実施形態と同様に、引抜き処理における引抜き速度を決定し、決定した引抜き速度で鋳片７の引抜を行った。実施例で用いた連続鋳造設備１は、上記実施形態と同様に垂直曲げ型のものであり、鋳造する鋳片７の厚みを２６０ｍｍとした。また、実施例では、ブリードが発生したことがある湾曲帯８ｂから水平帯８ｃに達した位置を鋳造位置Ａとして、この鋳造位置Ａにおける鋳造速度の上限を求めた。
【００４０】
鋳造速度の上限速度を求めるにあたり、（３）式を用いて、この鋳造位置Ａにおける引抜き速度Ｖと湯面高さΔｈとの関係を求めた。図４に、実施例にて求めた引抜き速度Ｖと湯面高さΔｈとの関係を示す。実施例では、引抜き速度Ｖを１．６ｍ／ｍｉｎ〜２．７ｍ／ｍｉｎに変化させて、各引抜き速度Ｖにおける湯面高さΔｈを求めた。
また、実施例では、限界湯面高さを、過去に鋳造位置Ａにてブリードが発生した際の操業条件から求められる湯面高さΔｈである３５．４ｃｍとした（図４の点線）。このブリードが発生した際の、鋳片７の厚みは２２０ｍｍであった。そして、図４における引抜き速度Ｖと湯面高さΔｈとの関係について、点線で示される限界湯面高さよりも湯面高さΔｈが高くなる、引抜き速度Ｖの上限値を２．２ｍ／ｍｉｎとした。
【００４１】
次いで、実施例では、２．２ｍ／ｍｉｎ以下となる引抜き速度Ｖで引抜き処理を行い、ブリードの発生有無を確認した。
また、実施例では、比較例として、引抜き速度Ｖが上限値を超える条件でも引抜き処理を行い、実施例と同様にブリードの発生の有無を確認した。
【００４２】
表１に実施例における引抜き処理の条件とブリードの発生の有無についての結果をまとめる。実施例では、引抜き速度が２ｍ／ｍｉｎの実施例１，２の２条件、引抜き速度が２．２ｍ／ｍｉｎの実施例３〜７の４条件、合計７条件で引抜き処理を行った。また、比較例としては、引抜き速度が上限値を超える２．５ｍ／ｍｉｎの１条件で引抜き処理を行った。なお、比較例は、ブリードが発生した条件であり、実施例に当たり、限界湯面高さの決定に用いた条件である。
【００４３】
表１に示すように、引抜き速度Ｖが上限値以下となる実施例１〜７の条件では、ブリードの発生がないことが確認できた。さらに、実施例３〜７の条件では、引抜き速度Ｖを上限値の２．２ｍ／ｍｉｎと高くしても問題がないことが確認でき、ブリードが発生しないぎりぎりの速度に引抜き速度を上げることができることが確認できた。
【００４４】
【表１】
2019093409.tif 000005
【符号の説明】
【００４５】
１  連続鋳造設備
２  タンディッシュ
３  浸漬ノズル
４  鋳型
５  ロール
６  溶鋼
７  鋳片
８ａ  垂直帯
８ｂ  湾曲帯
８ｃ  水平帯
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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