(57)【要約】【課題】本発明は、常温常圧による養生が可能で早期に高靱性及び高耐久性が発現するコンクリート組成物を提供することを目的とするものである。【解決手段】本発明に係るコンクリート組成物は、セメントと、フライアッシュ又はシリカヒュームと、骨材と、水と、減水剤と、空気量調整剤と、補強材とを少なくとも含むコンクリート組成物であって、前記補強材は、金属製の線材を互いに固定されることなくメッシュ状に交差させて構成された立体構造体からなり、圧縮試験（JIS A 1108）による圧縮強度が１００〜１３０Ｎ／ｍｍ2、曲げ強度試験（JIS A 1106）による曲げたわみ曲線の面積で定義される破壊エネルギーが７０〜１５０ｋＮｍ／ｍ2である。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
セメントと、フライアッシュ又はシリカヒュームと、骨材と、水と、減水剤と、空気量調整剤と、補強材とを少なくとも含むコンクリート組成物であって、前記補強材は、金属製の線材を互いに固定されることなくメッシュ状に交差させて構成された立体構造体からなり、圧縮試験（JIS A 1108）による圧縮強度が１００〜１３０Ｎ／ｍｍ2、曲げ強度試験（JIS A 1106）による曲げたわみ曲線の面積で定義される破壊エネルギーが７０〜１５０ｋＮｍ／ｍ2であるコンクリート組成物。
【請求項２】
前記立体構造体は、角筒形又は円筒形の成形体を含む請求項１に記載のコンクリート組成物。
【請求項３】
前記線材は、波形に屈曲加工されている請求項１又は２に記載のコンクリート組成物。
【請求項４】
前記骨材のサイズは、前記補強材の網目を通過可能なサイズに設定されている請求項１から３のいずれかに記載のコンクリート組成物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、土木、建築分野における構造物に好適の高靱性コンクリート組成物に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年の鉄筋コンクリートによる高層ビル建築では、高強度コンクリート組成体が用いられており、こうしたコンクリート組成体の高耐久性とともに常温常圧養生や工期短縮が要請されている。コンクリート組成体としては、例えば、特許文献１及び２に記載されているように、金属繊維等の補強繊維を含有する高強度繊維補強コンクリートが開発されており、鉄筋が不要で高強度及び高靱性の特性を生かして実用化が図られている。
【０００３】
また、特許文献３及び４に記載されているように、コンクリートに含有する補強材として、立体形状の金属製補強材を用いることも提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００２−３４８１６７号公報
【特許文献２】特許第４５５８５６９号公報
【特許文献３】特開平１−１２２９４２号公報
【特許文献４】再公表特許ＷＯ０１／０５３２３０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
上述した特許文献１及び２に記載されているように、高強度及び高靱性を有するコンクリート組成体が得られるが、こうしたコンクリート組成体は、熱養生（蒸気温度８５℃〜９５℃、処理時間２４時間〜４８時間）や高温高圧によるオートクレーブ養生といった製造方法が必要となり、常温常圧による養生が技術的に難しいことから、現場での施工といった実用的な面では十分対応できるものではない。
【０００６】
そこで、本発明は、常温常圧による養生が可能で早期に高靱性及び高耐久性が発現するコンクリート組成物を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明に係るコンクリート組成物は、セメントと、フライアッシュ又はシリカヒュームと、骨材と、水と、減水剤と、空気量調整剤と、補強材とを少なくとも含むコンクリート組成物であって、前記補強材は、金属製の線材を互いに固定されることなくメッシュ状に交差させて構成された立体構造体からなり、圧縮試験（JIS A 1108）による圧縮強度が１００〜１３０Ｎ／ｍｍ2、曲げ強度試験（JIS A 1106）による曲げたわみ曲線の面積で定義される破壊エネルギーが７０〜１５０ｋＮｍ／ｍ2である。さらに、前記立体構造体は、角筒形又は円筒形の成形体を含む。さらに、前記線材は、波形に屈曲加工されている。さらに、前記骨材のサイズは、前記補強材の網目を通過可能なサイズに設定されている。
【発明の効果】
【０００８】
本発明は、上記のような構成を有することで、常温常圧による養生が可能で早期に高靱性及び高耐久性が発現するコンクリート組成物を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】メッシュ状のシート体に関する一部拡大図である。
【図２】波形の平織のメッシュを用いた角筒形からなる補強材を内蔵する円柱供試体の概略構成図である。
【図３】波形の平織のメッシュを用いた角筒形からなる補強材を内蔵する角柱供試体の概略構成図である。
【図４】補強材及び円柱供試体の切断面を撮影した画像である。
【図５】補強材及び角柱供試体の切断面を撮影した画像である。
【図６】クリンプ織のメッシュを用いた角筒形からなる補強材を内蔵する円柱供試体の概略構成図である。
【図７】クリンプ織のメッシュを用いた角筒形からなる補強材を内蔵する角柱供試体の概略構成図である。
【図８】平織のメッシュを用いた円筒形からなる補強材を内蔵する円柱供試体の概略構成図である。
【図９】平織のメッシュを用いた円筒形及びメッシュシートからなる補強材を内蔵する角柱供試体の概略構成図である。
【図１０】材齢７日の供試体に対する圧縮強度試験及び曲げ強度試験の試験結果を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
以下、本発明の実施形態を図面を用いて説明する。なお、以下に説明する実施形態は、本発明を実施するにあたって好ましい具体例であるから、技術的に種々の限定がなされているが、本発明は、以下の説明において特に本発明を限定する旨明記されていない限り、これらの形態に限定されるものではない。
【００１１】
図１は、本発明に係るコンクリート組成物は、セメントと、フライアッシュ又はシリカヒュームと、骨材と、水と、減水剤と、空気量調整剤と、補強材とを少なくとも含むコンクリート組成物であって、補強材は、耐久性の向上が図られるステンレス製の錆びにくい金属製の線材を互いに固定されることなくメッシュ状に交差させて構成された立体構造体からなっている。以下、使用原料について説明する。
【００１２】
セメントは、普通ポルトランドセメントが好ましく、靱性、圧縮強度、引張強度及び流動性の観点から、鉱物組成がＣ3Ｓ（エーライト）４５質量％〜５５質量％、Ｃ2Ｓ（ビーライト）１５質量％〜２５質量％、Ｃ3Ａ（アルミネート相）５質量％〜１０質量％、Ｃ4ＡＦ（フェライト相）８質量％〜１０質量％であることが好ましい。特に、メッシュ状の立体構造体からなる補強材の内部に容易に充填するための流動性を確保するためには、凝結を促進するＣ3Ａの成分量を抑えた組成とすることがさらに好ましい。
【００１３】
フライアッシュは石炭を燃焼する際に生じる灰の一部で、シリカヒュームはアーク式電気炉等において金属シリコンやフェロシリコンを精練する際の排ガスに含まれる副産物で、いずれもシリカ及びアルミナを主成分とするもので、セメントの水和の際に生成される水酸化カルシウムとポラゾン反応して耐久性及び水密性を向上させるように作用する。セメントの流動性の観点から、フライアッシュは５質量％〜１５質量％、シリカヒュームは１質量％〜５質量％を添加することが好ましい。
【００１４】
骨材は、公知の粗骨材及び細骨材を適宜組み合せて用いることができる。骨材のサイズは、メッシュ状の立体構造体からなる補強材を通過可能なサイズであることが好ましい。骨材が補強材を通過してセメントとともに内部に充填されることで、補強材の内側及び外側を均一な品質とすることができる。骨材は、セメントの流動性の観点から、骨材の粒度及び量が細骨材では粗粒率が２〜３、２５質量％〜３０質量％、粗骨材では粗粒率が６〜８、２５質量％〜３０質量％を添加することが好ましい。
【００１５】
セメントに練り混ぜる水及び養生水は、上水道水を用いることができ、５質量％〜１５質量％を添加することが好ましい。
【００１６】
コンクリート用混和剤として、減水剤及び空気量調整剤を用いた。減水剤としては、リグニン系、ナフタレンスルホン酸系、アミノスルホン酸系、ポリカルボン酸系の減水剤、高性能減水剤、高性能ＡＥ減水剤が挙げられる。高性能減水剤は、使用量を増加することにより減水性が向上するが、使用量を増加しても過剰な空気連行性や異常な凝結の遅延性が少ないため、単位水量を大幅に減少することができ、高強度コンクリートの製造に好ましい。減水剤は、コンクリートの粘性を低減する観点から０．３質量％〜１．０質量％を添加することが好ましい。
【００１７】
空気量調整剤は、コンクリートの空気量が過大に連行される場合に使用される消泡剤で、特殊非イオン配合型界面活性剤、ポリアルキレン誘導体、疎水性シリカ、ポリエーテル系等の消泡剤が挙げられる。高性能減水剤を使用した場合に、過大な空気量が連行された場合に、空気量調整剤を併用することで、コンクリート内に微細で安定した空気を連行してコンクリートの耐久性を高めることができる。空気量調整剤は、所要の空気量を確保する観点から０．００５質量％〜０．０５質量％を添加することが好ましい。
【００１８】
補強材は、金属製の線材をメッシュ状に製織したシート体を立体形状に形成して、金属製の線材を互いに固定されることなくメッシュ状に交差させて構成された立体構造体とすることができる。補強材は、耐久性の向上を図るためステンレス等の錆びにくい金属材料を用いることが好ましい。
【００１９】
製織したシート体としては、例えば、図１に示すように、直線状の線材でメッシュ状に平織りしたシート体Ａ（図１（ａ））、波形に成形された線材でメッシュ状にクリンプ織したシート体Ｂ（図１（ｂ））が挙げられる。メッシュの網目のサイズは、直径１０ｍｍ〜１５ｍｍの仮想球体が通過可能なサイズに設定することが好ましい。直径１０ｍｍより小さいサイズでは、曲げ加工が難しく練り混ぜたコンクリートがスムーズに通過しにくくなる。また直径１５ｍｍより大きいサイズでは、メッシュ状の形態が維持しにくくなり、強度不足となる。
【００２０】
こうしたシート体を、コンクリート組成物に求められる強度特性等の力学的特性に合わせて円筒形、角筒形、Ｗ形といった様々な立体形状の成形体に曲げ加工して補強材に用いることができる。また、立体形状に加工した成形体及びシート体を複数組み合せて補強材として構成することもできる。
【００２１】
線材は、耐久性の向上を図るため錆びにくい金属材料を用いるとよく、特にステンレス線を用いることが好ましい。線径は、２ｍｍ〜４ｍｍのものが好ましく、２ｍｍより小さい線径ものでは、メッシュ形状が維持する程度の強度が得られず、４ｍｍより大きい線径のものでは、立体形状に曲げ加工が難しくなる。また、製織したシート体の網目のサイズは、直径１０ｍｍ〜１５ｍｍの仮想球体が通過可能なサイズであることが好ましい。直径１０ｍｍより小さい場合には、線材のずれ量が小さくなり、十分な靭性が得られなくなり、骨材が通過しにくくなる。直径１５ｍｍより大きい場合には、セメントが充填される際にメッシュ状の形態を維持することが難しくなる。
【００２２】
補強材は、コンクリート内に埋設された状態では、コンクリートの引張強度を向上させるように作用する。また、補強材を構成する線材は互いに固定されていないため、線材の線長方向及び線幅方向にずれるように動くことが可能となっている。そのため、コンクリートの脆性破壊の際に、局部破壊に対応して補強材が線材自体の変形とともに線材をずらせながら変形し破壊の拡大を抑止するように作用するようになり、コンクリートの脆性破壊に対する粘り強さを高めて高靱性を実現することができる。
【００２３】
また、線材を波状に屈曲させたメッシュ状のシート体を補強材に使用することで、線材の伸縮変形等により外部からの応力負荷エネルギーを吸収してコンクリートの急激な破壊や倒壊に至るまでの強度及び耐久時間が確保されるようになり、安全性が向上することが見込まれる。そのため、構造設計において構造体のコンパクト化及び軽量化を図ることが容易となって設計上の自由度を高めることができる。また、こうした波状に屈曲させたメッシュを使用する場合には、屈曲させていない平織のメッシュを組み合せて使用することで、補強材の形状安定性を高めることができる。
【００２４】
コンクリート組成物を成形する場合には、セメント、フライアッシュ又はシリカヒューム、水、減水剤及び空気量調整剤等の混和剤、細骨材及び粗骨材等の骨材を所定の配合割合でミキサーに投入して撹拌し、練り混ぜ合せる。撹拌時間は、フライアッシュを配合する場合には１０分〜１５分、シリカヒュームを配合する場合には７分〜１０分に設定するとよい。練り混ぜ合せたものは、メッシュ状の補強材の内部にスムーズに充填可能な流動性を確保することが好ましく、具体的には、後述するスランプフロー値が７５０ｍｍ以上となるように調製するとよい。
【００２５】
そして、補強材を型枠内にセットしておき、練り混ぜ合せたコンクリートを型枠内に打ち込む。その際に補強材の内側にも隙間なくコンクリートが充填されるように打ち込む。打ち込み後２４時間放置し、その後脱型して７日〜５６日の間常温常圧で水中養生（温度１８℃〜２２℃）を行ってコンクリートの成形物を得ることができる。
【００２６】
得られた成形物は、圧縮試験（JIS A 1108）による圧縮強度が１００〜１３０Ｎ／ｍｍ2、曲げ強度試験（JIS A 1106）による曲げたわみ曲線の面積で定義される破壊エネルギーが７０〜１５０ｋＮｍ／ｍ2で、高強度及び高靱性のコンクリート組成物が得られる。
【実施例】
【００２７】
＜特性試験について＞
特性試験として、以下の試験を行った。
○圧縮強度試験（ＪＩＳ  Ａ  １１０８）
養生直後の供試体に対して、コンクリート全自動圧縮試験機（株式会社島津製作所製；型式ＣＯＮＣＲＥＴＯ  ２０００Ｘ）を用いて圧縮強度試験を行った。
○曲げ強度試験（ＪＩＳ  Ａ  １１０６）
養生直後の供試体に対して、アムスラー式圧縮試験機（株式会社テクノエナミ；型式  圧縮試験機アムスラー式１０００ｋＮ）及びコンクリート全自動圧縮試験機（株式会社島津製作所製；型式ＣＯＮＣＲＥＴＯ  ２０００Ｘ）を用いて曲げ強度試験を行った。そして、曲げ強度試験により得られた曲げたわみ曲線の面積で定義される破壊エネルギーを算出した。
○スランプフロー試験（ＪＩＳ  Ａ  １１５０）
原料を練り混ぜ合せた直後の試料を用いて試験を行い、流動性の程度を示すスランプフロー値を測定した。
【００２８】
＜使用原料について＞
コンクリート組成物の原料として以下のものを準備した。
○普通ポルトランドセメント（太平洋セメント株式会社製）
（密度３．１６ｇ／ｃｍ2、比表面積３３３０ｃｍ2／ｇ）
（鉱物組成；Ｃ3Ｓ５６％、Ｃ2Ｓ１８％、Ｃ3Ａ９％、Ｃ4ＡＦ９％）
○フライアッシュ（北陸電力敦賀火力発電所製造）
（密度２．２７ｇ／ｃｍ2、比表面積４６１０ｃｍ2／ｇ）
○シリカヒューム（ＢＡＳＦジャパン株式会社製；マスターロックＭＳ６１０）
（密度２．２５ｇ／ｃｍ2、比表面積１６．６ｍ2／ｇ）
○細骨材（中日本砂利株式会社製）
（最大骨材寸法２ｍｍ、表乾密度２．６３ｇ／ｃｍ3）
○粗骨材（三谷セキサン株式会社製）
（最大骨材寸法１０ｍｍ、表乾密度２．７ｇ／ｃｍ3）
【００２９】
＜混和剤について＞
混和剤として以下のものを混合して使用した。
○減水剤（ＢＡＳＦジャパン株式会社製；マスターグレニウムＳＰ８ＨＵ）
○空気量調整剤（ＢＡＳＦジャパン株式会社製；マスターエア４０４）
【００３０】
＜補強材について＞
平織及びクリンプ織のステンレスメッシュ（日本精線株式会社製；ステンレス線の引張強度７００Ｎ／ｍｍ2、密度７．９３ｇ／ｃｍ3）を用いた。平織のメッシュは、線径２ｍｍで網目の目開き１０．７ｍｍで、クリンプ織のメッシュは、線径４ｍｍで網目の目開き１５ｍｍのものを使用した。
【００３１】
平織のメッシュは、Ｗ形（一つの山の振幅１０ｍｍ及び幅１０ｍｍ）に成形加工したものを用い、圧縮強度試験用の補強材として、角筒形では、断面が縦横６０ｍｍの正方形で長さが１６０ｍｍに成形し、円筒形では、直径３０ｍｍで長さ１６０ｍｍに成形した。また、曲げ強度試験用の補強材として、角筒形では、断面が縦横８０ｍｍの正方形で長さが３６０ｍｍに成形し、円筒形では、直径３０ｍｍで長さ３６０ｍｍに成形した。
【００３２】
クリンプ織のメッシュは、圧縮強度試験用の補強材として、断面が縦横６０ｍｍの正方形で長さが１６０ｍｍの角筒形に成形した。また、曲げ強度試験用の補強材として、断面が縦横６０ｍｍの正方形で長さが３６０ｍｍの角筒形に成形した。
【００３３】
［実施例１］
＜使用原料の配合について＞
使用原料は、以下の単位量で準備した。
セメント；６３０ｋｇ／ｍ3
上水道水；１８０ｋｇ／ｍ3（７．２質量％）
フライアッシュ；２７０ｋｇ／ｍ3（１０．７質量％）
粗骨材；７１４ｋｇ／ｍ3（２８．４質量％）
細骨材；７０４ｋｇ／ｍ3（細骨材率５０％）（２８．０質量％）
混和剤；１８ｋｇ／ｍ3（０．７質量％）
補強材は、Ｗ形の平織のメッシュで形成した角筒形を用いた。補強材の単位量は、圧縮強度試験用で３６８ｋｇ／ｍ3、曲げ強度試験用で１１８８ｋｇ／ｍ3であった。
【００３４】
＜供試体の作製について＞
原料の練り混ぜ作業には、強制撹拌式ミキサー（株式会社関西機器製作所；容量５０リットル）を使用した。ミキサーを駆動させて、細骨材、セメント及びフライアッシュを投入し、次に水と混和剤、粗骨材を投入したのち１０分〜１５分撹拌して練り混ぜた。練り混ぜたものについてスランプフロー試験を行ったところ、スランプフロー値は８５０ｍｍであった。
【００３５】
次に、養生前処理温度２５℃に設定した状態で、練り混ぜたものを型枠に打ち込み、供試体をＪＩＳ  Ａ  １１３２に準じて作製した。供試体としては、図２に示すように、圧縮強度試験用として角筒形の補強材Ｒ１を内蔵した円柱供試体Ｓ１（直径１０ｃｍ、高さ２０ｃｍ）、及び、図３に示すように、曲げ強度試験用として角筒形の補強材Ｒ２を内蔵した角柱供試体Ｓ２（断面が縦横１０ｃｍ、長さ４０ｃｍ）を成形し、２４時間後に脱型した。そして、強度試験材齢までＪＩＳ  Ａ  １１３２に準拠して水中養生（１８℃〜２２℃）を行って、供試体を得た。
【００３６】
＜供試体の断面について＞
図４は、補強材及び円柱供試体の切断面に関する撮影画像であり、図５は、補強材及び角柱供試体の切断面に関する撮影画像である。図４では、上側に補強材の側面から撮影した画像を示し、下側に円柱供試体を軸方向と直交する方向に切断した切断面を撮影した画像を示している。円柱供試体では、補強材の内部に空隙なく充填されており、骨材もムラなく分布していることが確認できた。図５では、図４と同様に、上側に補強材の側面から撮影した画像を示し、下側に角柱供試体を軸方向と直交する方向に切断した切断面を撮影した画像を示しているが、補強材の内部に空隙はなく骨材もムラなく分布していることが確認できた。したがって、補強材の内部に隙間なく充填可能な十分な流動性を備えていることがわかる。
【００３７】
＜供試体の強度及び評価について＞
材齢７日の供試体について、圧縮強度試験を行ったところ、圧縮強度は１０８Ｎ／ｍｍ2であった。また、曲げ強度試験を行ったところ、曲げ強度は１１Ｎ／ｍｍ2で、靭性に対応する破壊エネルギーは９６ｋＮｍ／ｍ2であった。材齢２８日の供試体では、圧縮強度１１３Ｎ／ｍｍ2、曲げ強度２２Ｎ／ｍｍ2及び破壊エネルギー１０８ｋＮｍ／ｍ2となっており、常温常圧による養生で早期に高強度及び高靱性のコンクリート体が得られたことが確認できた。
【００３８】
［実施例２］
＜使用原料の配合について＞
使用原料は、以下の単位量で準備した。
セメント；８３７ｋｇ／ｍ3
上水道水；１８０ｋｇ／ｍ3（７．２質量％）
シリカヒューム；６３ｋｇ／ｍ3（２．５質量％）
粗骨材；７１４ｋｇ／ｍ3（２８．５質量％）
細骨材；７０４ｋｇ／ｍ3（細骨材率５０％）（２８．１質量％）
混和剤；９ｋｇ／ｍ3（０．４質量％）
補強材は、クリンプ織のメッシュで形成した角筒形を用いた。補強材の単位量は、圧縮強度試験用で３６９ｋｇ／ｍ3、曲げ強度試験用で６２２ｋｇ／ｍ3であった。
【００３９】
＜供試体の作製について＞
原料の練り混ぜ作業には、強制撹拌式ミキサー（株式会社関西機器製作所；容量５０リットル）を使用した。ミキサーを駆動させて、細骨材、セメント及びシリカヒュームを投入し、次に水と混和剤、粗骨材を投入したのち７分〜１０分撹拌して練り混ぜた。練り混ぜたものについてスランプフロー試験を行ったところ、スランプフロー値は８００ｍｍであった。
【００４０】
次に、養生前処理温度２３℃に設定した状態で、練り混ぜたものを型枠に打ち込み、実施例１と同様に、供試体を作製した。圧縮強度試験用として、図６に示すように、角筒形の補強材Ｒ３を内蔵した円柱供試体Ｓ３（直径１０ｃｍ、高さ２０ｃｍ）、及び、曲げ強度試験用として、図７に示すように、角筒形の補強材Ｒ４を内蔵した角柱供試体Ｓ４（断面が縦横１０ｃｍ、長さ４０ｃｍ）を成形し、２４時間後に脱型した。そして、実施例１と同様に、強度試験材齢まで水中養生を行って、供試体を得た。
【００４１】
＜供試体の強度及び評価について＞
材齢７日の供試体について、圧縮強度試験を行ったところ、圧縮強度は１０２Ｎ／ｍｍ2であった。また、曲げ強度試験を行ったところ、曲げ強度は１３Ｎ／ｍｍ2で、靭性に対応する破壊エネルギーは８１ｋＮｍ／ｍ2であった。材齢２８日の供試体では、圧縮強度１２１Ｎ／ｍｍ2、曲げ強度１３Ｎ／ｍｍ2及び破壊エネルギー９５ｋＮｍ／ｍ2となっており、常温常圧による養生で早期に高強度及び高靱性のコンクリート体が得られたことが確認できた。
【００４２】
［実施例３］
＜使用原料の配合について＞
使用原料は、実施例２と同様ものを同じ単位量で準備した。補強材は、実施例１と同様の、Ｗ形の平織のメッシュで形成した角筒形を用いた。
【００４３】
＜供試体の作製について＞
原料の練り混ぜ作業は、実施例２と同様に行った。練り混ぜたものについてスランプフロー試験を行ったところ、スランプフロー値は８００ｍｍであった。
【００４４】
次に、養生前処理温度２３℃に設定した状態で、練り混ぜたものを型枠に打ち込み、実施例１と同様に、圧縮強度試験用として角筒形の補強材Ｒ１を内蔵した円柱供試体Ｓ１（直径１０ｃｍ、高さ２０ｃｍ）、及び、曲げ強度試験用として角筒形の補強材Ｒ２を内蔵した角柱供試体Ｓ２（断面が縦横１０ｃｍ、長さ４０ｃｍ）を成形し、２４時間後に脱型した。そして、実施例１と同様に、強度試験材齢まで水中養生を行って、供試体を得た。
【００４５】
＜供試体の強度及び評価について＞
材齢７日の供試体について、圧縮強度試験を行ったところ、圧縮強度は１０４Ｎ／ｍｍ2であった。また、曲げ強度試験を行ったところ、曲げ強度は１３Ｎ／ｍｍ2で、靭性に対応する破壊エネルギーは１４８ｋＮｍ／ｍ2であった。材齢２８日の供試体では、圧縮強度１２１Ｎ／ｍｍ2、曲げ強度１５Ｎ／ｍｍ2及び破壊エネルギー１４５ｋＮｍ／ｍ2となっており、常温常圧による養生で早期に高強度及び高靱性のコンクリート体が得られたことが確認できた。
【００４６】
図１０は、材齢７日の圧縮強度試験及び曲げ強度試験の試験結果を示すグラフである。圧縮強度試験では、たわみ１ｍｍまでの圧縮荷重による変形の推移を示しており、曲げ強度試験では、たわみ１５ｍｍまでの曲げ荷重による変形の推移を示している。これらの推移をみると、特に曲げ荷重に対する優れた耐久性を備えていることを示しており、高強度で高靱性の優れた特性を有するコンクリート組成物であることが確認された。
【００４７】
［実施例４］
＜使用原料の配合について＞
使用原料は、実施例２と同様ものを同じ単位量で準備した。補強材は、平織のメッシュで成形した２本の円筒形及び２枚のメッシュシート（幅８０ｍｍ、長さ３６０ｍｍ）を用いた。補強材の単位量は、圧縮強度試験用で１１９ｋｇ／ｍ3、曲げ強度試験用で４９８ｋｇ／ｍ3であった。
【００４８】
＜供試体の作製について＞
原料の練り混ぜ作業は、実施例２と同様に行った。練り混ぜたものについてスランプフロー試験を行ったところ、スランプフロー値は８２０ｍｍであった。
【００４９】
次に、養生前処理温度２３℃に設定した状態で、練り混ぜたものを型枠に打ち込み、実施例１と同様に、圧縮強度試験用として、図８に示すように、円筒形２本（直径３０ｍｍ、長さ１６０ｍｍ）を軸方向に沿って中心に配列した補強材Ｒ５を内蔵した円柱供試体Ｓ５（直径１０ｃｍ、高さ２０ｃｍ）、及び、曲げ強度試験用として、図９に示すように、軸方向に沿って中心に配列された２本の円筒形（直径３０ｍｍ、長さ３６０ｍｍ）の両側に２枚のメッシュシートを挟むように当接して構成された補強材Ｒ６を内蔵した角柱供試体Ｓ６（断面が縦横１０ｃｍ、長さ４０ｃｍ）を成形し、２４時間後に脱型した。そして、実施例１と同様に、強度試験材齢まで水中養生を行って、供試体を得た。
【００５０】
＜供試体の強度及び評価について＞
材齢７日の供試体について、圧縮強度試験を行ったところ、圧縮強度は１０１Ｎ／ｍｍ2であった。また、曲げ強度試験を行ったところ、曲げ強度は１３Ｎ／ｍｍ2で、靭性に対応する破壊エネルギーは１０７ｋＮｍ／ｍ2であった。材齢２８日の供試体では、圧縮強度１１７Ｎ／ｍｍ2、曲げ強度１５Ｎ／ｍｍ2及び破壊エネルギー１２３ｋＮｍ／ｍ2となっており、常温常圧による養生で早期に高強度及び高靱性のコンクリート体が得られたことが確認できた。
【００５１】
［比較例１］
＜使用原料の配合について＞
使用原料は、以下の単位量で準備した。
セメント；６３０ｋｇ／ｍ3
上水道水；１８０ｋｇ／ｍ3（７．１質量％）
フライアッシュ；２７０ｋｇ／ｍ3（１０．７質量％）
粗骨材；６５７ｋｇ／ｍ3（２６．１質量％）
細骨材；７６０ｋｇ／ｍ3（細骨材率５４％）（３０．２質量％）
混和剤；２２．５ｋｇ／ｍ3（０．９質量％）
【００５２】
＜供試体の作製について＞
原料の練り混ぜ作業は、実施例１と同様に行った。練り混ぜたものについてスランプフロー試験を行ったところ、スランプフロー値は８６０ｍｍであった。
【００５３】
次に、養生前処理温度２５℃に設定した状態で、練り混ぜたものを型枠に打ち込み、実施例１と同様に、圧縮強度試験用として補強材を内蔵していない円柱供試体（直径１０ｃｍ、高さ２０ｃｍ）、及び、曲げ強度試験用として補強材を内蔵していない角柱供試体（断面が縦横１０ｃｍ、長さ４０ｃｍ）を成形し、２４時間後に脱型した。そして、実施例１と同様に、強度試験材齢まで水中養生を行って、供試体を得た。
【００５４】
＜供試体の強度及び評価について＞
材齢７日の供試体について、圧縮強度試験を行ったところ、圧縮強度は９１Ｎ／ｍｍ2であった。また、曲げ強度試験を行ったところ、曲げ強度は７．２Ｎ／ｍｍ2であった。
【００５５】
比較例１では、実施例１から３に比べると、曲げ強度が低くなっており、実施例の方が高強度で高靱性の優れた特性を早期に発現していることがわかる。
【００５６】
［比較例２］
＜使用原料の配合について＞
使用原料は、実施例２と同様のものを同じ単位量で準備し、補強材は用いなかった。
【００５７】
＜供試体の作製について＞
原料の練り混ぜ作業は、実施例２と同様に行った。練り混ぜたものについてスランプフロー試験を行ったところ、スランプフロー値は６４０ｍｍであった。
【００５８】
次に、養生前処理温度２４℃に設定した状態で、練り混ぜたものを型枠に打ち込み、実施例１と同様に、圧縮強度試験用として補強材を内蔵していない円柱供試体（直径１０ｃｍ、高さ２０ｃｍ）、及び、曲げ強度試験用として補強材を内蔵していない角柱供試体（断面が縦横１０ｃｍ、長さ４０ｃｍ）を成形し、２４時間後に脱型した。そして、実施例１と同様に、強度試験材齢まで水中養生を行って、供試体を得た。
【００５９】
＜供試体の強度及び評価について＞
材齢７日の供試体について、圧縮強度試験を行ったところ、圧縮強度は１０１Ｎ／ｍｍ2であった。また、曲げ強度試験を行ったところ、曲げ強度は１０．２Ｎ／ｍｍ2であった。
【００６０】
比較例２についても、実施例１から３に比べると、曲げ強度が低くなっており、実施例の方が高強度で高靱性の優れた特性を早期に発現していることがわかる。
【産業上の利用可能性】
【００６１】
本発明に係るコンクリート組成物を用いることにより、高靱性で高耐久性といった特性を生かして、コンクリート製建材パネル、橋梁用構造部材、モニュメント、地下構造部材、建築構造部材、土木建築資材などに活用することが期待される。
【符号の説明】
【００６２】
Ａ・・・平織のメッシュ状シート体、Ｂ・・・クリンプ織のメッシュ状シート体、Ｓ１、Ｓ３、Ｓ５・・・円柱供試体、Ｓ２、Ｓ４、Ｓ６・・・角柱供試体、Ｒ１、Ｒ２・・・Ｗ型の平織のメッシュを用いた角筒形補強材、Ｒ３、Ｒ４・・・クリンプ織のメッシュを用いた角筒形補強材、Ｒ５・・・平織のメッシュを用いた２本の円筒形からなる補強材、Ｒ６・・・平織のメッシュを用いた２本の円筒形及び２枚のメッシュシートからなる補強材
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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