(57)【要約】【課題】本発明は、良好な座り心地に繋がる最適な圧縮撓み量と、優れた通気性を兼ね備えた、布帛体を提供することを課題とする。【解決手段】布帛と枠部材とを有し、前記布帛の少なくとも一部分は、通気度が５ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃ以上２００ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃ以下である部分を有し、かつ、少なくとも一方向に張力がかかった状態で前記枠部材に張設されており、前記布帛の中心部に４００Ｎの荷重を加えた際の撓み量が２０ｍｍ以上６０ｍｍ以下である、布帛体。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
布帛と枠部材とを有し、
前記布帛の少なくとも一部分は、通気度が５ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃ以上２００ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃ以下である部分を有し、かつ、少なくとも一方向に張力がかかった状態で前記枠部材に張設されており、
前記布帛の中心部に４００Ｎの荷重を加えた際の撓み量が２０ｍｍ以上６０ｍｍ以下である、布帛体。
【請求項２】
前記布帛が、編地であって、
前記編地が、モノフィラメントを、前記布帛全体に対し５０質量％以上含有し、
前記布帛の緯（ウェル）方向および経（コース）方向の編密度（目数）が、それぞれ２０本／２５．４ｍｍ以上６０本／２５．４ｍｍ以下であり、前記モノフィラメントが、繊維繊度が５００ｄｔｅｘ以上３０００ｄｔｅｘ以下であるポリエステルエラストマーを含む繊維である、請求項１に記載の布帛体。
【請求項３】
前記布帛である編地が、前記枠部材を保持するための枠部材挿入部が備わっている立体形状である請求項１または２に記載の布帛体。
【請求項４】
前記枠部材が開口を有しており、前記開口の面積に対する、前記通気度が５ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃ以上２００ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃ以下である部分の面積の比（通気度が５ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃ以上２００ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃ以下である部分の面積／開口の面積）が０．５以上である請求項１〜３のいずれかに記載の布帛体。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれかに記載の布帛体が用いられた着座用シートであって、
前記布帛の枠部材に張設されている一部分が、座面および背面の少なくとも一方に配置されている、着座用シート。
【請求項６】
請求項１〜４のいずれかに記載の布帛体の製造方法であって、工程Ａおよび工程Ｂを有し、
前記工程Ａが、繊維繊度が５００ｄｔｅｘ以上３０００ｄｔｅｘ以下であり、かつ、乾熱収縮率が５．０％以上５０．０％以下のモノフィラメントを含む繊維群を編むことで、緯（ウェル）方向の編密度（目数）が１５本／２５．４ｍｍ以上４０本／２５．４ｍｍ以下であり、経（コース）方向の編密度（目数）が１５本／２５．４ｍｍ以上４０本／２５．４ｍｍ以下である布帛を得る工程であり、
前記工程Ｂが、前記布帛を前記枠部材に取り付けた後、前記布帛および前記枠部材を１２０℃以上２００℃以下の温度で５分以上２０分以下の時間、加熱処理する工程である、布帛体の製造方法。
【請求項７】
請求項６に記載の布帛体の製造方法であって、
前記工程Ｂが、前記布帛を前記枠部材に取り付けた後、前記布帛および前記枠部材に１５０℃以上２００℃以下の温度の熱風を当てることにより、前記布帛および前記枠部材を１５０℃以上２００℃以下の温度で５分以上１５分以下の時間、加熱処理する工程である、布帛体の製造方法。
【請求項８】
請求項６に記載の布帛体の製造方法であって、
前記工程Ｂが、前記布帛を前記枠部材に取り付けた後、前記布帛および前記枠部材に１２０℃以上１６０℃以下の温度の蒸気を当てることにより、前記布帛および前記枠部材を１２０℃以上１６０℃以下の温度で５分以上２０分以下の時間、加熱処理する工程である、布帛体の製造方法。
【請求項９】
請求項８に記載の布帛体の製造方法であって、前記工程Ｂの前記加熱処理が、−０．１ＭＰａ以下の環境下で行われる、布帛体の製造方法である。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、布帛体に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来から、オフィスの椅子や自動車の座席などの身体支持具では、背もたれや座面などの身体支持面にクッション性を持たせ、接触する身体を支持するようにしている。このような、クッション性を有する身体支持面は、一般に、織物や編地からなるカバー体が身体支持面の表面に配置されており、内部に金属フレーム等の枠部材とウレタンフォーム等の発泡弾性部材とを設ける構成で形成していることが多い。
【０００３】
近年、ウレタンフォーム等の発泡弾性部材を内蔵しなくても、身体支持具の身体支持面に編地や織物などによる布帛と枠部材のみを使用して、良好なクッション性が与えられるようにした構成の身体支持具も提案されている。具体的には、たとえば、特許文献１のように、弾性糸を用いた弾性織物を枠部材に張設して座面に使用した椅子や、特許文献２のように、立体編み物を枠部材に張設した座席などが挙げられる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００１−３０３３９５号公報
【特許文献２】国際公開第２００５／０３４６８４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
たとえば、特許文献１のように織物を略四辺形のフレームに貼り付けた身体支持面に座ると、沈み込み量が小さいために長時間座り続けると接地面に痛みを感じることがある。また、特許文献２のように立体編み物をフレームに張設した身体支持面に座ると、立体編物であれば、その編み構造と大きい厚みによりクッション性が増し、接地面の痛みは感じにくくなる一方で、通気性が悪く長時間座り続けると蒸れを感じてしまう。
【０００６】
そこで、本発明の課題は、布帛体を身体支持具の身体支持面に用いた場合に、この身体支持具の身体支持面が良好な座り心地に繋がる最適な圧縮撓み量と優れた通気性を兼ね備えたものとなる布帛体を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題を解決するため、本発明は以下の構成を有する。すなわち、
（１）布帛と枠部材とを有し、前記布帛の少なくとも一部分は、通気度が５ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃ以上２００ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃ以下である部分を有し、かつ、少なくとも一方向に張力がかかった状態で前記枠部材に張設されており、前記布帛の中心部に４００Ｎの荷重を加えた際の撓み量が２０ｍｍ以上６０ｍｍ以下である、布帛体、
（２）前記布帛が、編地であって、前記編地が、モノフィラメントを、前記布帛全体に対し５０質量％以上含有し、前記布帛の緯（ウェル）方向および経（コース）方向の編密度（目数）が、それぞれ２０本／２５．４ｍｍ以上６０本／２５．４ｍｍ以下であり、前記モノフィラメントが、繊維繊度が５００ｄｔｅｘ以上３０００ｄｔｅｘ以下であるポリエステルエラストマーを含む繊維である、（１）の布帛体、
（３）前記布帛である編地が、前記枠部材を保持するための枠部材挿入部が備わっている立体形状である（１）または（２）の布帛体、
（４）前記枠部材が開口を有しており、前記開口の面積に対する、前記通気度が５ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃ以上２００ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃ以下である部分の面積の比（通気度が５ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃ以上２００ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃ以下である部分の面積／開口の面積）が０．５以上である（１）〜（３）のいずれかの布帛体、
（５）（１）〜（４）のいずれかの布帛体が用いられた着座用シートであって、前記布帛の枠部材に張設されている一部分が、座面および背面の少なくとも一方に配置されている、着座用シート、
（６）（１）〜（４）のいずれかに記載の布帛体の製造方法であって、工程Ａおよび工程Ｂを有し、前記工程Ａが、繊維繊度が５００ｄｔｅｘ以上３０００ｄｔｅｘ以下であり、かつ、乾熱収縮率が５．０％以上５０．０％以下のモノフィラメントを含む繊維群を編むことで、緯（ウェル）方向の編密度（目数）が１５本／２５．４ｍｍ以上４０本／２５．４ｍｍ以下であり、経（コース）方向の編密度（目数）が１５本／２５．４ｍｍ以上４０本／２５．４ｍｍ以下である布帛を得る工程であり、前記工程Ｂが、前記布帛を前記枠部材に取り付けた後、前記布帛および前記枠部材を１２０℃以上２００℃以下の温度で５分以上２０分以下の時間、加熱処理する工程である、布帛体の製造方法、
（７）（６）に記載の布帛体の製造方法であって、前記工程Bが、前記布帛を前記枠部材に取り付けた後、前記布帛および前記枠部材に１５０℃以上２００℃以下の温度の熱風を当てることにより、前記布帛および前記枠部材を１５０℃以上２００℃以下の温度で５分以上１５分以下の時間、加熱処理する工程である、布帛体の製造方法、
（８）（６）に記載の布帛体の製造方法であって、前記工程Bが、前記布帛を前記枠部材に取り付けた後、前記布帛および前記枠部材に１２０℃以上１６０℃以下の温度の蒸気を当てることにより、前記布帛および前記枠部材を１２０℃以上１６０℃以下の温度で５分以上２０分以下の時間、加熱処理する工程である、布帛体の製造方法、
（９）（８）に記載の布帛体の製造方法であって、前記工程Bの前記加熱処理が、−０．１ＭＰａ以下の環境下で行われる、布帛体の製造方法である。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば、布帛体を身体支持具の身体支持面に用いた場合に、この身体支持具の身体支持面が良好な座り心地に繋がる最適な圧縮撓み量と優れた通気性を兼ね備えたものとなる布帛体を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】本発明の布帛体の一実施形態例を示す上方平面概念図である。
【図２】本発明における枠部材の一実施形態例を示す上方平面概念図である。
【図３】本発明における枠部材の一実施形態例を示す正面概念図である。
【図４】本発明における２種の異なる編組織を有する布帛体の一例を示す上方平面概念図である。
【図５】本発明における３種の異なる編組織を有する布帛体の一例を示す上方平面概念図である。
【図６】図１に示す布帛体に用いられた布帛（立体形状布帛）の一例を示す上方平面概念図である。
【図７】図６に示す立体形状布帛のＢ−Ｂ‘縦断面概念図である。
【図８】図１に示す布帛体のＡ−Ａ’縦断面概念図である。
【図９】本発明における一部分が取り外し可能な構造である枠部材の一実施形態例を示す上方平面概念図である。
【図１０】本発明における一部分が取り外し可能な構造である枠部材の一実施形態例を示す正面概念図である。
【図１１】本発明における枠部材の一実施形態例を示す上方平面概念図である。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
以下、本発明の実施の形態を詳細に説明する。本発明の布帛体は、布帛と枠部材とを有する。また、この布帛の少なくとも一部分は、通気度は５ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃ以上２００ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃ以下である部分を有し、かつ、少なくとも一方向に張力がかかった状態で枠部材に張設されており、この布帛の中心部に４００Ｎの荷重を加えた際の撓み量は２０ｍｍ以上６０ｍｍ以下である。
【００１１】
ここで、この枠部材としては特に限定されないが、布帛を少なくとも一方向に張力がかかった状態で固定した際に、布帛の張力に耐えうる強度を持ったものである。具体的には、鉄、アルミ、チタン等の金属や、カーボン、木材、プラスチックからなる枠部材が挙げられる。中でも、強度が高い点では金属やカーボンからなるものが好ましく、さらに、椅子など身体支持具の軽量化という観点からはカーボンからなる枠部材が好ましい。
【００１２】
また、布帛の中心部に４００Ｎの荷重を加えた際の撓み量は２０ｍｍ以上６０ｍｍ以下である。この布帛の中心部の撓み量が２０ｍｍ以上であることで、この布帛体が身体支持面を形成する身体支持具において、この身体支持面の荷重付加時の撓み量は最適なものとなり、この身体支持具の座り心地は優れたものとなる。この理由から、この撓み量は２５ｍｍ以上であることが好ましい。一方で、この布帛の中心部の撓み量が６０ｍｍ以下であることで、この布帛体が身体支持面を形成する身体支持具において、身体支持面の最低限の弾性を保持することができる。このように、枠部材に張設されている前記布帛の中心部に４００Ｎの荷重を付加した際の撓み量が２０ｍｍ以上６０ｍｍ以下であることで、布帛体を身体支持面に用いた身体支持具は、その身体支持面が適度なフィット感と弾力性を兼ね備えたものなり、たとえば人が前記身体支持具に腰掛けた場合に座り心地の良いものとなる。ここで、布帛の中心部とは、布帛の平面形状の重心のことをいう。すなわち、例えば、布帛の形状が多角形である場合には、多角形の重心が布帛の中心部となる。
【００１３】
また、本発明の布帛体が有する布帛の少なくとも一部分は、通気度が５ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃ以上２００ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃ以下である部分を有している。この布帛の部分（以下、「布帛の少なくとも一部分」と称することがある。）の通気度の下限値は、最低限の通気性を保つために５ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃ以上である。また、良好な通気性を保つためには１５ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃ以上であることが好ましく、さらに２０ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃ以上であることがより好ましい。一方で、布帛の少なくとも一部分の通気度の上限値は、枠部材に張設されている布帛の一部分の弾力性や強度を保つために２００ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃ以下であり、好ましくは１８０ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃ以下であり、さらに１００ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃ以下であることがより好ましい。布帛の少なくとも一部分の通気度をこのような範囲とすることで、良好な通気性と弾力性および強度を兼ね備えた布帛体となり、たとえば、人が、この布帛体が身体支持面を形成する身体支持具に腰掛けた場合に、蒸れ感が低減され、また、十分に身体を支持することができるものとなる。また、開口を有する枠部材（詳細は後述する）の開口の面積に対する、通気度が５ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃ以上２００ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃ以下である布帛の一部分の面積比（通気度が５ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃ以上２００ｃｍ３／ｃｍ２／ｓｅｃ以下である部分の面積／開口の面積）は０．５以上であることが好ましい。このような構成とすることにより、本発明の布帛体を用いた着座用シートでは、使用者の蒸れ感がより解消されることになる。
【００１４】
次に、本発明の布帛体が備える布帛の中心部を、４００Ｎの荷重を加えた際の撓み量が２０ｍｍ以上６０ｍｍ以下であり、かつ、通気度が５ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃ以上２００ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃ以下であるものとし得る布帛の具体的な構成例として、以下の（ｉ）〜（ｉｉｉ）の全ての条件を充足する布帛を挙げることができる。すなわち、
（ｉ）布帛が、編地であって、前記編地はモノフィラメントを、この編地全体に対し５０質量％以上含有する。
（ｉｉ）布帛の緯（ウェル）方向および経（コース）方向の編密度（目数）が、それぞれ２０本／２５．４ｍｍ以上６０本／２５．４ｍｍ以下である。
（ｉｉｉ）上記のモノフィラメントは、繊維繊度が５００ｄｔｅｘ以上３０００ｄｔｅｘ以下であるポリエステルエラストマーを含む繊維である。
【００１５】
なお、上記の編地とは立体編み物を含まない概念である。
【００１６】
上記の各条件の詳細については後述する。
【００１７】
まず、上記の（ｉ）および（ｉｉｉ）の条件について説明する。布帛が、編地であって、この編地は、繊維繊度が５００ｄｔｅｘ以上３０００ｄｔｅｘ以下であるポリエステルエラストマーを含む繊維のモノフィラメントを、この編地を構成する全繊維に対し５０質量％以上含有する。上記の通り、ポリエステルエラストマーを含む繊維のモノフィラメントを、編地を構成する全繊維に対し５０質量％以上含有する編地とすることで、枠部材に取り付けられた際に適切な撓み量と適切な強度を発揮する編地を得ることができる。そして、この編地を少なくとも一方向に張力がかかった状態で枠部材に張設することで、この編地の一部分（布帛の中心部）に４００Ｎの荷重を加えた際の撓み量が２０ｍｍ以上６０ｍｍ以下の範囲となる。すなわち、本発明の布帛体が備える布帛の中心部の４００Ｎ荷重付加時における撓み量が２０ｍｍ以上６０ｍｍ以下となる。
【００１８】
また、本発明の布帛体が備える布帛の中心部の４００Ｎ荷重付加時における撓み量を２０ｍｍ以上６０ｍｍ以下の範囲とし、かつ、通気度５ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃ以上２００ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃ以下であることを兼ね備える布帛を得るためには、荷重付加に耐えうる強度と通気性のある編密度を兼ね備える必要があり、そのためには上記のポリエステルエラストマーを含む繊維であるモノフィラメントの繊維繊度は５００ｄｔｅｘ以上３０００ｄｔｅｘ以下であることが好ましい。さらに、布帛の強度がより優れたものとなるとの理由から、上記のモノフィラメントの繊維繊度は６００ｄｔｅｘ以上であることが好ましい。一方で、上記のモノフィラメントの工程通過性をより優れたものとするとの理由により、上記のモノフィラメントの繊維繊度は２０００ｄｔｅｘ以下であることが好ましい。さらに、この布帛を有する布帛体を用いた身体支持具において身体支持面のしなやかさがより優れたものとなるとの理由から、上記のモノフィラメントの繊維繊度は１０００ｄｔｅｘ以下であることがより好ましい。
【００１９】
ここで、ポリエステルエラストマーとは、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリトリメチレンテレフタレート（ＰＴＴ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）等のポリエステル系の構造体を有する熱可塑性のゴム弾性体のことをいう。また、ポリエステルエラストマーを含む繊維は、ポリエステルエラストマー単独からなる繊維であってもよいし、ポリエステルエラストマーおよびポリエステルからなる複合繊維であってもよい。ここで、複合繊維としては、芯鞘構造の繊維やサイドバイサイド構造の繊維等を挙げることができる。ここで、ポリエステルエラストマーと併用されるポリエステルとしてはポリエチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレフタレートおよびポリブチレンテレフタレート等が挙げられる。また、ポリエステルエラストマーを含む繊維が芯鞘構造の繊維である場合、芯鞘構造の繊維は、芯がポリエステルエラストマーから構成され、鞘がポリエステルから構成される、もしくは芯がポリエステルから構成され、鞘がポリエステルエラストマーから構成されるものであることが好ましい。
【００２０】
また、本発明の布帛体が備える布帛は上記のモノフィラメント以外の繊維を含んでいても良いことはいうまでもない。そして、上記のモノフィラメント以外の繊維としては、マルチフィラメントである合成繊維や、マルチフィラメントである天然繊維等を挙げることができ、中でも、ポリエステル繊維のマルチフィラメントや、ポリアミド繊維のマルチフィラメント等が好適に用いられる。またマルチフィラメントは仮撚り等の加工が施された加工糸であっても、スパン糸であってもよい。
【００２１】
次に、上記の（ｉｉ）の条件について説明する。布帛の緯（ウェル）方向および経（コース）方向の編密度（目数）が、それぞれ２０本／２５．４ｍｍ以上６０本／２５．４ｍｍ以下であることで、枠部材に取り付けられた際に適切な撓み量と強度を有する布帛（編地）を得ることができる。具体的には、布帛（編地）の緯（ウェル）方向および経（コース）方向の編密度（目数）が、それぞれ２０本／２５．４ｍｍ以上であることで、布帛体が備える布帛の撓み量が優れたものとなる。また、布帛の緯（ウェル）方向および経（コース）方向の編密度（目数）が、それぞれ６０本／２５．４ｍｍ以下であることで、この布帛の通気性が優れたものとなる。そして、上記の理由から、布帛の緯（ウェル）方向および経（コース）方向の編密度（目数）は、それぞれ３０本／２５．４ｍｍ以上であることがより好ましく、布帛の緯（ウェル）方向および経（コース）方向の編密度（目数）は、それぞれ５０本／２５．４ｍｍ以下であることがより好ましく、４０本／２５．４ｍｍ以下であることがさらに好ましい。
【００２２】
次に、本発明の布帛体を、布帛の中心部に４００Ｎの荷重を加えた際の撓み量が２０ｍｍ以上６０ｍｍ以下であり、かつ、通気度が５ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃ以上２００ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃ以下であるものとし得る、布帛体の具体的な製造方法として、以下の（ｉ）および（ｉｉ）の全ての条件を充足するものを挙げることができる。すなわち、
（ｉ）繊維繊度が５００ｄｔｅｘ以上３０００ｄｔｅｘ以下であり、かつ、乾熱収縮率が５．０％以上５０．０％以下のモノフィラメントを含む繊維群を編むことで、緯（ウェル）方向の編密度（目数）が１５本／２５．４ｍｍ以上４０本／２５．４ｍｍ以下であり、経（コース）方向の編密度（目数）が１５本／２５．４ｍｍ以上４０本／２５．４ｍｍ以下である布帛を得る工程Ａ。
（ｉｉ）前記布帛を前記枠部材に取り付けた後、前記布帛および前記枠部材を１２０℃以上２００℃以下の温度で５分以上１５分以下の時間、処理する工程Ｂ。
なお、上記の布帛は、モノフィラメントを布帛全体に対し５０質量％以上含む編地である。
【００２３】
まず、（ｉ）について説明する。（ｉ）の工程は、特定の構成の編地を得る工程である。この工程では、上記の布帛を得るのに繊維繊度が５００ｄｔｅｘ以上３０００ｄｔｅｘ以下であり、かつ、乾熱収縮率が５．０％以上５０．０％以下のモノフィラメントを含む繊維群を用いている。上記の繊維群が、繊維繊度は５００ｄｔｅｘ以上３０００ｄｔｅｘ以下であり、繊維繊度が５００ｄｔｅｘ以上３０００ｄｔｅｘ以下であり、かつ、乾熱収縮率が５．０％以上５０．０％以下のモノフィラメントを含むことで、この編地を（ｉｉ）の工程で記載されるように枠部材に取り付けた後、熱処理を施すと編地に収縮が発現するとともに、この編地の緯（ウェル）方向の編密度（目数）と経（コース）方向の編密度（目数）とが共に高くなる。その結果、枠部材に取り付けられた編地の少なくとも一部（布帛の中心部を含む部分）に張力が発生することで、この布帛の中心部の４００Ｎの荷重を加えた際の撓み量が好適なものとなり得る。ここで、この布帛の中心部の４００Ｎの荷重を加えた際の撓み量を調整する手段、すなわち、枠部材に取り付けられた布帛に生じる張力の程度を調整する手段としては、以下のものが挙げられる。すなわち、枠部材に取り付けられた後、熱処理を施される前における、枠部材の開口に、この開口を閉塞するように取り付けられた布帛の一部分の面積と枠部材の開口の面積との比を調整することが例示できる。この比の調整は、繊維群における上記のモノフィラメントの含有割合や、上記のモノフィラメントの繊維繊度、上記のモノフィラメントの乾熱収縮率、編地の緯（ウェル）方向の編密度（目数）、編地の経（コース）方向の編密度（目数）等を考慮し行う。ここで、枠部材の開口を、図１１を用いて説明する。枠部材の開口１３は、図１０において破線にて囲まれる部分をいう。
【００２４】
ここで、繊維の乾熱収縮率は、繊維を構成する材料と繊維の繊維繊度とによって決まる。そして、乾熱収縮率が５．０％以上５０．０％以下のモノフィラメントとしては、繊維繊度が５００ｄｔｅｘ以上３０００ｄｔｅｘ以下のポリエステルエラストマーを含む繊維がある。
【００２５】
また、熱処理により、編地の緯（ウェル）方向の編密度（目数）を２０本／２５．４ｍｍ以上６０本／２５．４ｍｍ以下とし、かつ、編地の経（コース）方向の編密度（目数）を２０本／２５．４ｍｍ以上６０本／２５．４ｍｍ以下とすることで、この布帛の撓み量と通気性が優れたものとなることは上記のとおりである。また、編地の緯（ウェル）方向の編密度（目数）および編地の経（コース）方向の編密度（目数）を調整する手段としては、枠部材に取り付けられた布帛に生じる張力の程度を調整する手段と同様の手段を採用することができる。
【００２６】
なお、上記のとおり、編地の緯（ウェル）方向の編密度（目数）と編地の経（コース）方向の編密度（目数）とは、熱処理の前後で変化する。具体的には、編成時の編密度（目数）が経（コース）方向：２８本／２５．４ｍｍ、緯（ウェル）方向：３５本／２５．４ｍｍである編地について熱処理を行うと、熱処理後の編密度（目数）は経（コース）方向：４０本／２５．４ｍｍ、緯（ウェル）方向：４０本／２５．４ｍｍとなるが、編成時の編密度（目数）が経（コース）方向：２７本／２５．４ｍｍ、緯（ウェル）方向：１８本／２５．４ｍｍである編地について熱処理を行うと、熱処理後の編密度（目数）は経（コース）方向：３１本／２５．４ｍｍ、緯（ウェル）方向：３２本／２５．４ｍｍとなり、熱処理前の編密度（目数）により熱処理後の目数の増大を調整することができる。
【００２７】
次に、上記の（ｉｉ）の工程について説明する。この工程は、上記のとおり、枠部材に取り付けられた編地に収縮を発現させるとともに、この編地の緯（ウェル）方向の編密度（目数）と経（コース）方向の編密度（目数）とを共に高くするためのものである。よって、この工程により、枠部材に取り付けられた編地の少なくとも一部に張力が発生し、かつ、この編地の編密度（目数）と経（コース）方向の編密度（目数）とが共に高くなることで、この布帛の中心部の４００Ｎの荷重を加えた際の撓み量と通気性が優れたものとなる。
【００２８】
また、熱処理条件としては、布帛に収縮が発現するのに十分な熱量であり、かつ、布帛が変色したり、溶融したりしない程度の熱量を布帛に与える必要があり、具体的には、１２０℃以上２００℃以下の温度に設定された熱処理装置に投入し、５分以上２０分以下の時間、処理を行うことが好ましい。
【００２９】
ここで、上記の熱処理の方法としては、大きく分けて乾熱処理、スチーム処理、液中処理の３つが挙げられる。乾熱処理は高温の空気（熱風）の熱により加熱するものである。スチーム処理は蒸気の熱により加熱するものである。液中処理は主に水などの液体の熱により加熱するものである。特に、液中処理は水に漬けた状態で熱を加えるため、この処理方法ではその後に乾燥工程が必要となる。一方で、乾熱処理やスチーム処理であればその後の乾燥工程の必要もなく、生産を効率的に行える点で、乾熱処理またはスチーム処理が熱処理としては好ましい。ここで、乾熱処理の装置としては、防爆型の熱風乾燥機やオーブンが挙げられ、スチーム処理の装置としては、スチームセッターや真空バッチセッターが挙げられる。ここで、真空バッチセッターとは、釜の中を真空状態（具体的には、−０．１ＭＰａ以下の環境下にある状態をいう）に保ったままスチーム処理を行う装置である。真空状態にすることで、乾熱処理に比べて低い温度の熱でも本発明の布帛体を得ることが可能となり、布帛に用いる繊維の耐久性を損なわずに熱処理を行うことができる。以上の点から、真空バッチセッターを用いた熱処理がより好ましい。
【００３０】
ここで、熱風により乾熱処理を行う場合、布帛を枠部材に取り付けた後、布帛と枠部材を乾熱処理装置に投入し、１５０℃以上２００℃以下の温度の熱風を布帛と枠部材に当てることで、布帛と枠部材を１５０℃以上２００℃以下の温度で５分以上１５分以下の時間、加熱処理することが好ましい。熱風の温度を１５０℃以上とすることで、十分な熱を布帛に与えることができる。一方、熱風の温度を２００℃以下とすることで必要以上に布帛に熱を加え、布帛を構成する糸の融解を防ぐことができる。また、熱風を当てる時間を５分以上とすることで、最低限の熱を布帛に与えることができ、熱風を当てる時間を１５分以下とすることで、必要以上に布帛に熱がかかり、布帛を構成する糸が融解してしまうのを防ぐことができる。布帛を構成する糸が融解してしまうと、編み目がつぶれてしまい、布帛の通気度の低下や、布帛の撓み量の低下に繋がる傾向がみられる。一方、真空バッチセッターを用いて蒸気によるスチーム処理を行う場合、前記布帛を枠部材に取り付けた後、前記布帛と前記枠部材を真空バッチセッターに投入し、熱処理空間を−０．１ＭＰａ以下の環境（すなわち、真空状態）にした後、１２０℃以上１６０℃以下の温度の蒸気を布帛と枠部材に当てることにより、布帛と枠部材を１２０℃以上１６０℃以下の温度で５分以上２０分以下の時間、加熱処理することが好ましい。蒸気の温度を１２０℃以上とすることで、十分な熱を布帛に与えることができる。一方、蒸気の温度を１６０℃以下とすることで必要以上に布帛に熱を加え、布帛を構成する糸の融解を防ぐことができる。また、同様に、蒸気を当てる時間を５分以上とすることで、最低限の熱を布帛体に与えることができ、蒸気を当てる時間を２０分以下とすることで、必要以上に布帛に熱がかかり、布帛を構成する糸が融解してしまうのを防ぐことができる
なお、本発明の布帛体を得るには、上記の（ｉ）の工程および上記の（ｉｉ）の工程を有する製造方法（製造方法Ａ）の他に、以下のような製造方法Ｂが挙げられる。すなわち、製造方法Ｂとは、枠部材に取り付けられた布帛の少なくとも一部に張力がかかるように、布帛を引っ張りながら布帛を枠部材に取り付けるという工程を有するものである。なお、この製造方法Ｂにおいては、この製造方法Ｂにより得られた布帛体における中心部の４００Ｎの荷重を加えた際の撓み量および通気性が特定の範囲となるべく、用いる布帛の構成（構成繊維の種類や、布帛の種類、布帛の目付など）や、この布帛の枠部材への取り付けの際にどの程度の布帛を引っ張るか等を適宜、選択する必要がある。製造方法Ａと製造方法Ｂとを比較すると、布帛体の中心部に４００Ｎの荷重を加えた際の撓み量および布帛体の少なくとも一部分の通気性を特定の範囲とする調整が容易であるとの観点から、製造方法Ａを採用することが好ましい。
【００３１】
また、本発明の布帛体の一実施形態を、図面を用いて説明する。図１は、本発明の布帛体の一実施形態を示す上方平面概念図である。また、図６は、図１に示す布帛体に用いられた立体形状の布帛の上方平面概念図であり、図７は図６に示した立体形状布帛７のＣ−Ｃ’縦断面概念図である。さらに、図８は、図１に示す布帛体のＡ−Ａ’縦断面概念図である。図２は枠部材３の一実施形態例を示す上方平面概念図であり、図３は枠部材３の一実施形態例を示す正面概念図である。図１に示す布帛体１は図６に示す立体形状布帛７と図２および図３に示す枠部材３とを有しており、この立体形状布帛７は、図１に示す略四辺形である枠部材３の４つの辺のそれぞれに、立体形状布帛７の４つの辺が張設されており、この布帛の一部分２は、略四辺形である枠部材３の４つの辺のうちの、互いに対向する２つの辺が互いに引っ張り合う方向に張力がかかった状態で枠部材３に張設されている。
【００３２】
ここで、枠部材３については図２および図３に例示しており、図２に示す枠部材３をＢ−Ｂ‘上で切断した際の枠部材３の断面形状は特に制約はないが、布帛体を身体支持具の身体支持面に使用した際に、この布帛の一部分２にかかる荷重を枠部材にうまく分散させるためには図２に示す枠部材３をＢ−Ｂ‘上で切断した際の枠部材３の断面形状は略円形であることが好ましい。また、枠部材の形状については図２に例示しているがこの形状に限らずどのような形状であっても良い。さらに、図９は一部分が取り外し可能な構造である枠部材３の一実施形態を示す上方概念図であり、図１０は一部分が取り外し可能な構造である枠部材の一実施形態例を示す正面概念図であり、前記布帛に前記枠部材を取り付ける際の取り付け作業を簡便にするため、少なくともその一部分が、取り外し可能である構造が好ましく、たとえば、図９および図１０に示すように、枠部材取り外し可能部９を備えていることが好ましい。図９に示した枠部材取り外し可能部９の両端には枠部材３の接合部１０に備えられた凸部１１と対になる凹部１２が備わっており、対となる凸部１１と凹部１２をそれぞれ接合することで再び枠部材３を図２に示したような形状に戻すことが可能となる。
【００３３】
ここで、布帛を枠部材に取り付ける手段について説明する。図１および図７に示すとおり、この布帛は端部に枠部材挿入部８を備えている。そして、図１および図８に示すとおり、この枠部材挿入部８に枠部材３が挿入されることで、布帛の一部分２は枠部材３に取り付けられる。また、上述したように、布帛を枠部材３に取り付ける際は、図９に示したとおり、枠部材取り外し可能部９を取り外し、立体形状布帛７の枠部材挿入部８に図９の符号の１０で示した接合部から枠部材３を通していき、枠部材取り外し可能部９を除く３辺に立体形状布帛７を取り付ける。次に図９に示した枠部材取り外し可能部９を立体形状布帛７の残りの１辺の対応する部分に挿入し、最後に、対となる、枠部材取り外し可能部９の両端に備えられた凹部１２と枠部材３の接合部１０に備えられた凸部１１とをそれぞれ接合することで簡単に布帛を枠部材３に取り付けることが可能となる。
【００３４】
また、枠部材に取り付けられている前記布帛が、構成糸種および構成組織の少なくとも何れか一方が互いに異なる領域を少なくとも２種備えていることが好ましい。ここで、図４は本発明における２種の異なる編組織を有する布帛体の一例を示す上方平面概念図であり、図５は本発明における３種の異なる編組織を有する布帛体の一例を示す上方平面概念図である。前記少なくとも２種以上の部分の領域の配置の仕方については特に制約はないが、たとえば、図４の符号の４で示した領域である枠部材３を挿入する部分を第１組織とし、第１組織４以外の図４の符号の５で示した領域を第２組織とする２種の異なる編組織を有する布帛体が例示でき、さらに図５のように枠部材３を挿入する部分である、図５の符号の４で示した領域を第１組織とし、図５の符号の５で示した領域を第２組織、図５の符号の６で示した領域を第３組織とする３種の異なる編組織を有する布帛体が例示できる。このように、異なる編組織を作成するには異なる糸種および／または異なる構成組織を混在させることが有効であり、このように複数の構成糸種および／または複数の構成組織の混在により、布帛の枠部材に張設されている一部分の部分的な張力差や圧縮撓み量差を生じさせることができる。
【００３５】
上述したような、複数の構成糸種および／または複数の構成組織の混在は緯編等の成形編などで部位別にデザインすることで実現可能である。より具体的には、前記布帛を編成する際に部分的に緯編機およびそのゲージ、用いる糸の素材や太さなどを変えることで周囲の隣接部位と異なる構成糸種、構成組織となり、これにより異なる２種以上の領域を備える布帛を得ることができる。さらに、本発明に係る布帛体においては、たとえば身体支持面を形成する布帛内で、各部位に応じて、糸種や布帛組織種を切り替えて異なる２種以上の領域を有する布帛を作成し、枠部材に前記布帛を取り付けた上で、たとえば素材に応じた温度で熱セットを加えることによる収縮差を利用することにより、各部位での望ましい弾力性等の性状を、簡易な手法で容易に実現できる。これにより、たとえば人が前記布帛体により形成された身体支持面に腰掛けた場合に、より身体にフィットした状態で支持することが可能となる。このように、各部位での弾力や通気性、触感の変更も可能であるため、各部位に応じて最適な機能を持たせることが可能となり、さらに色や風合いの変更も可能であるため意匠面での付加価値も付け易い。
【００３６】
また、布帛は枠部材挿入部が備わっている立体形状の編地であることが好ましい。ここで、立体形状の編地とは、編地のみで構成されており、かつ前記編地の少なくとも一部に図７中の８で示したような、内側が空洞である筒状体を備えた編地のことをいい、前記内側が空洞である筒状体の内側に枠部材を挿入することができる。このように編地が枠部材挿入部を備えた立体形状であることにより、布帛を枠部材へ取り付ける作業が簡便となる。また、枠部材取り付け作業をより簡便にするため、枠部材挿入部の内径は図２のＢ−Ｂ‘縦断面で切断した枠部材の外径より大きいものが好ましい。
【００３７】
さらに、上述のとおり、編地の編成後にそのまま枠部材に取り付けてから、たとえば、熱処理を行うことにより、布帛体を身体支持具の身体支持面に用いた場合その身体支持面に容易に弾力性を持たせることが可能となる。ここで、この枠部材挿入部の作成方法に制約はないが、生地を編成しその後縫製して枠部材挿入部を作成する方法や、生地編成時に一体的に枠部材挿入部も編成してしまう方法が挙げられる。このうち、特に、生産効率を高めることができる点で、生地編成時に一体的に枠部材挿入部も編成してしまう方法が好ましい。このような枠部材挿入部を一体的に備えた立体形状の編地は、緯編機を用いて編成することが可能である。ここで、緯編組織としては特に制約はないが、たとえば天竺組織、ガーター組織、スムース組織、リブ組織等を用いることができる。ここで、生地編成時に一体的に枠部材挿入部も編成する場合に、枠部材挿入部は、編組織および／または構成する糸の種類については枠部材挿入部以外の部分と同じであっても異なっていてもよい。
【００３８】
また、本発明に係る布帛体の用途は特に限定されないが、布帛の枠部材に張設されている一部分を、着座用シート（身体支持具）の座面および背面の少なくとも一方に配置することが挙げられる。具体的には、オフィス用の椅子やカーシート、鉄道車両向けシート等の座面や背面等での使用が好ましい。本発明に係る布帛体によれば、人などの被支持体を支持する際に、部分的に深く沈み込ませる、あるいは逆に深く沈み込ませずに面で支持体をサポートする等、機能面でのデザインの幅が飛躍的に大きくなる。
【００３９】
さらに、布帛体を着座用シート（身体支持具）の座面および背面の少なくとも一方に配置する場合には、身体支持面に配置される布帛の燃焼性がタテ方向およびヨコ方向それぞれにおいて１００ｍｍ／ｍｉｎ以下であることが好ましい。身体支持面に配置される布帛の燃焼性が１００ｍｍ／ｍｉｎ以下であることにより、事故などにより火災が発生した際に着座している人および周辺素材に火が燃え広がらないようにすることが可能となる。ここで、燃焼性が１００ｍｍ／ｍｉｎ以下である布帛は、難燃性を有する繊維によって構成された編地により作成することにより得られる。たとえば、立体形状布帛に使用する編地を、難燃剤が付与されたモノフィラメントで構成する方法が挙げられる。
【００４０】
また、布帛体を着座用シート（身体支持具）の座面および背面の少なくとも一方に配置する場合には、身体支持面のピリング性は、４級以上であることが好ましい。ここで、ピリング性が４級および５級のものを「ピリングなし」と判定し、このように身体支持面のピリング性が４級以上であることにより、着座する人の衣服等と擦れても外観が変化せず、美観の保たれる着座用シートを得ることができる。ここで、この身体支持面のピリング性が４級以上となる布帛は、表面の摩耗に強い、モノフィラメントや撚糸のマルチフィラメントを布帛の表面に露出させた素材構成・編組織の編地により作成することが可能である。
【００４１】
また、布帛体を着座用シート（身体支持具）の座面および背面の少なくとも一方に配置する場合には、身体支持面に配置される布帛の摩耗後の損失重量が１０ｍｇ以下であることが好ましい。身体支持面に配置される布帛の摩耗後の損失重量が１０ｍｇ以下であることにより、たとえば本発明にかかる布帛体が車の座席に使用された場合に、長時間および長期間、着座を続けても身体支持面の布帛が擦り切れることなく、耐久性を有する着座用シートを得ることが可能となる。ここで、この身体支持面に配置される布帛の摩耗後の損失重量が１０ｍｇ以下となる布帛は、表面の摩耗に強い、モノフィラメントや撚糸のマルチフィラメントを布帛の身体支持面側に露出させた素材構成・編組織の編地により作成することが可能である。
【００４２】
布帛体を着座用シートの座面および背面の少なくとも一方に配置する場合には、身体支持面に配置される布帛のタテ方向およびヨコ方向の最大強度がそれぞれ７００Ｎ以上かつ最大伸度が３０％以上であることが好ましい。身体支持面に配置される布帛のタテ方向およびヨコ方向の最大強度がそれぞれ７００Ｎ以上かつ最大伸度が３０％以上であることにより、身体支持面に人が腰掛けた際に十分な強度と弾力を持つ着座用シートを得ることができる。ここで、身体支持面に配置される布帛のタテ方向およびヨコ方向の最大強度がそれぞれ７００Ｎ以上かつ最大伸度が３０％以上である布帛の作成方法としては、弾性のあるモノフィラメントを使用する方法や、編組織や編密度などの構成組織により調整する方法が挙げられる。前述した２つの方法のうち、少なくとも一方、もしくは両方の組み合わせにより適切な最大強度および最大伸度の布帛を得ることが可能となる。
【００４３】
また、布帛体を着座用シート（身体支持具）の座面および背面の少なくとも一方に配置する場合には、身体支持面に配置される布帛のタテ方向およびヨコ方向の伸長率はそれぞれ１０％以上であることが好ましい。身体支持面に配置される布帛のタテ方向およびヨコ方向の伸長率がそれぞれ１０％以上であることにより、着座時に身体支持面の布帛が伸長し、長時間着座を続けても痛みを感じにくい着座用シートを得ることができる。ここで、タテ方向およびヨコ方向の伸長率がそれぞれ１０％以上である布帛を得る方法としては、弾性のあるモノフィラメントを使用する方法や、編組織や編密度などの構成組織により調整する方法が挙げられる。前述した２つの方法のうち、少なくとも一方、もしくは両方の組み合わせにより適切な最大強度および最大伸度の布帛を得ることが可能となる。
【実施例】
【００４４】
本実施例で用いた測定法を後述する。
【００４５】
（４００Ｎ加重付加時における撓み量）
枠部材に張設された布帛を有する布帛体について、４００Ｎ荷重付加時の撓み量を日本電産シンポ株式会社製のシート用静荷重撓み試験機ＦＧＳ−ＴＶを用いて測定する。具体的には、前記金属からなる枠部材に布帛を張設して布帛体を得る。次に、前記布帛体を高さ３０ｃｍの固定冶具上に設置し、横長の楕円形状であり、幅２５０ｍｍ×３００ｍｍである加圧板により、前記布帛の中心部に加圧板の荷重中心が重なるように５Ｎの初荷重を加え、このときの加圧板の荷重中心を原点とする。まず、予備圧縮として、５０ｍｍ／ｍｉｎの速度で９００Ｎまで荷重を加え、その後５０ｍｍ／ｍｉｎの速度で除荷し、１分放置した後に、同様に、５０ｍｍ／ｍｉｎの速度で９００Ｎの荷重まで荷重付加、除荷を行い、このときの各荷重付加時の原点からの撓み量を測定する。ここでいう、「４００Ｎ荷重付加時における撓み量」とは、布帛体に４００Ｎの荷重を付加した際の原点からの撓み量をいう。ここで、フレーム固定冶具上に布帛体を固定する際の布帛の方向性については特に制約はなく、タテ方向およびヨコ方向どちらでも構わない。
【００４６】
（通気度）
ＪＩＳ  Ｌ  １０９６（８．２７．１）（２０１０）Ａ法（フラジール形法）に基づいて測定する。布帛の異なる５か所から２０ｃｍ×２０ｃｍの試験片を採取し、フラジール形試験機を用いて、円筒の一端（吸気側）に試験片を取り付ける。試験片の取り付けに際し、円筒の上に試験片を置き、試験片上から吸気部分を塞がないように均等に約９８Ｎ（１０ｋｇｆ）の荷重を加え試験片の取り付け部におけるエアーの漏れを防止する。試験片を取り付けた後、加減抵抗器によって傾斜形気圧計が１２５Ｐａの圧力を示すように吸込みファンを調整し、そのときの垂直形気圧計の示す圧力と、使用した空気孔の種類とから、試験機に付属の表によって試験片を通過する空気量を求め、５枚の試験片についての平均値を算出する。
【００４７】
（乾熱収縮率）
ＪＩＳ  Ｌ  １０１３（８．１８．２）（２０１０）Ｂ法（フィラメント収縮率）に基づいて測定する。試料に初荷重をかけ、正しく５００ｍｍを測定して２点の印を打ち、初荷重を除いた後に１８５℃に設定された乾燥機内に１５分間吊るした状態で放置後に取り出す。室温まで冷却後、再び初荷重をかけ、２点間の長さ（ｍｍ）を計測し、次の式（（５００−熱処理後の２点間の長さ）／５００×１００）によって乾熱収縮率（％）を求め、５回の平均値を算出する。ここで、初荷重とは、ＪＩＳ  Ｌ１０１３（８．５．１）に準じ、試料の繊維繊度に合わせてそれぞれ設定する。
【００４８】
（布帛の燃焼性）
布帛からランダムにタテ方向およびヨコ方向それぞれ３枚ずつ、試験片サイズ長さ２５０ｍｍ×幅１２０ｍｍの試験片を採取する。次にＦＭＶＳＳ  ３０２（水平法）に基づいて、専用の冶具で試験片を挟み、水平に設置して端部に３８ｍｍ炎を１５秒間接炎し、Ａ標線からＢ標線間２５４ｍｍに達するまでの燃焼時間（秒）を、Ｂ標線に達さない場合はその燃焼距離（ｍｍ）とその燃焼時間（秒）を測定する。また、Ａ標線に達さない場合は燃焼距離は０ｍｍ、燃焼時間は０秒として記録する。そして、計測した燃焼時間および燃焼距離から以下の式１を用いて燃焼速度を、布帛のタテ方向およびヨコ方向それぞれについて算出する。ここで、「布帛の燃焼性」とは、布帛のタテ方向およびヨコ方向の各３枚の試験片の燃焼速度の平均値をいう。ここで、算出したタテ方向およびヨコ方向の燃焼速度の平均が０ｍｍ／ｍｉｎのときは◎、０ｍｍ／ｍｉｎを超えて１００ｍｍ／ｍｉｎ以下の範囲にあるときは○、１００ｍｍ／ｍｉｎを超えるときは×として３段階で評価した。式１  燃焼速度（ｍｍ／ｍｉｎ）＝  燃焼距離（ｍｍ）／燃焼時間（秒）×６０
（布帛のピリング性）
布帛からランダムに、試験片ホルダー用に直径１４０ｍｍ、ピリングテーブル用に直径１４０ｍｍの試験片をそれぞれ３枚ずつ採取する。次にＩＳＯ  １２９４５−２  マーチンデール法に基づいてマーチンデール試験機を用いて荷重４１５ｇにて４０００回摩耗試験を行う。その後、級判定を行いピリング性について判定する。ここで「布帛のピリング性」とは、試験片３枚の級判定結果の平均値をいう。ここで、級判定結果の平均が４級以上であれば「ピリングなし」、４級未満であれば「ピリングあり」として2段階で評価した。
【００４９】
（布帛の摩耗後の損失重量；耐摩耗性）
布帛からランダムに、直径４０ｍｍの試験片を２枚採取する。次に、ＩＳＯ  １２９４７−２  マーチンデール法に基づいて、マーチンデール試験機を用いて押圧荷重１２ｋＰａにて５万回摩耗試験を行う。前記摩耗試験の前後で試験片の重量を計測し、前期摩耗試験後の損失重量（ｍｇ）を測定する。ここで、「布帛の摩耗後の損失重量」とは、試験片２枚の損失重量の平均値をいう。ここで、算出した摩耗後の損失重量の平均値が１０ｍｇ以下であった場合を○、それ以上であった場合を×として2段階で判定する。
【００５０】
（布帛の最大強度・最大伸度）
布帛からランダムに、タテ方向ヨコ方向それぞれ３枚ずつ、試験片サイズ長さ２９５ｍｍ×幅５０ｍｍの試験片を採取する。次にＩＳＯ  １３９３４−１に基づいて引っ張り試験機を用い、つかみ間隔２００ｍｍ、引っ張り速度１００ｍｍ／ｍｉｎにて試験片が破断するまで引っ張り試験を行う。その際の最大強度（Ｎ）および最大伸度（％）を測定する。ここで、「布帛の最大強度および最大伸度」とは、採取したタテ方向およびヨコ方向それぞれの試験片３枚分の平均値をいう。
【００５１】
（布帛の伸長率）
布帛からランダムに、タテ方向ヨコ方向それぞれ３枚ずつ、試験片サイズ長さ１６０ｍｍ×幅５０ｍｍの試験片を採取する。次にＤＩＮ１５９７７に基づいて、試験片に標線間１００ｍｍとなるようにペンで印を付け、引っ張り試験機を用いて１２５Ｎの荷重をかけ、そのままの状態で３０分放置する。３０分経過直後に標線間の距離を測定し、下記式２により伸長率を算出する。ここで、「布帛の伸長率」とは、採取したタテ方向およびヨコ方向それぞれの試験片３枚分の平均値をいう。
式２  伸長率（％）＝  （加重３０分後の標線間の距離（ｍｍ）−１００（ｍｍ））／１００×１００
（実施例１）
５０質量％以上を占めるモノフィラメントとして、難燃性のポリエステルエラストマー繊維である難燃性の“ハイトレル”（商標登録）を使用した乾熱収縮率２６．６％である６１０ｄｔｅｘのモノフィラメント、その他の繊維として１６７ｄｅｔｘの仮撚りポリエステル糸の双糸を用い、緯編み機を用いて編成し、布帛の枠部材に張設されている一部分の熱処理後の経（コース）方向と緯（ウェル）方向の編密度がそれぞれ４０本／２５．４ｍｍと４０本／２５．４ｍｍとなる布帛Ａを得た。
【００５２】
次に、布帛Ａの縁部をフレーム内寸が５００ｍｍ×５００ｍｍである金属からなる枠部材で支持して取り付けし、乾熱処理（１８５℃×１５分）により布帛に収縮が発現された布帛体Ａを作成し、前記布帛体Ａの４００Ｎ荷重付加時における撓み量および前記布帛体Ａの通気度を測定した。
【００５３】
その結果、布帛体Ａの４００Ｎ荷重付加時における撓み量は、４１ｍｍであり、布帛体Ａの通気度は５７ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃであった。
ここで、布帛Ａを用いた布帛体Ａの特徴（使用糸種・繊度、編密度、４００Ｎ荷重付加時における撓み量および通気度等）について表１にまとめた。
【００５４】
（実施例２）
５０質量％以上を占めるモノフィラメントとして、難燃性のポリエステルエラストマー繊維である難燃性の“ハイトレル”（商標登録）を使用した乾熱収縮率２６．６％である６１０ｄｔｅｘのモノフィラメント、その他の繊維として１６７ｄｅｔｘの仮撚りポリエステル糸の双糸を用い、緯編み機を用いて編成し、布帛の枠部材に張設されている一部分の熱処理後の経（コース）方向と緯（ウェル）方向の編密度がそれぞれ４５本／２５．４ｍｍと４１本／２５．４ｍｍとなる布帛Ｂを得た。
【００５５】
次に、布帛Ｂの縁部をフレーム内寸が５００ｍｍ×５００ｍｍである金属からなる図２に示した枠部材で支持して取り付けし、乾熱処理（１８５℃×１５分）により布帛に収縮が発現された布帛体Ｂを作成し、前記布帛体Ｂの４００Ｎ荷重付加時における撓み量および前記布帛体Ｂの通気度を測定した。
【００５６】
その結果、布帛体Ｂの４００Ｎ荷重付加時における撓み量は、５０ｍｍであり、布帛体Ｂの通気度は４０ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃであった。
ここで、布帛Ｂを用いた布帛体Ｂの特徴（使用糸種・繊度、編密度、４００Ｎ荷重付加時における撓み量および通気度等）について表１にまとめた。
【００５７】
（実施例３）
５０質量％以上を占めるモノフィラメントとして、難燃性のポリエステルエラストマー繊維である難燃性の“ハイトレル”（商標登録）を使用した乾熱収縮率２６．６％である６１０ｄｔｅｘのモノフィラメント、その他の繊維として１６７ｄｅｔｘの仮撚りポリエステル糸の双糸を用い、緯編み機を用いて編成し、布帛の枠部材に張設されている一部分の熱処理後の経（コース）方向と緯（ウェル）方向の編密度がそれぞれ３５本／２５．４ｍｍと３１本／２５．４ｍｍとなる布帛Ｃを得た。
【００５８】
次に、布帛Ｃの縁部をフレーム内寸が５００ｍｍ×５００ｍｍである金属からなる図２に示した枠部材で支持して取り付けし、乾熱処理（１８５℃×１５分）により布帛に収縮が発現された布帛体Ｃを作成し、前記布帛体Ｃの４００Ｎ荷重付加時における撓み量および前記布帛体Ｃの通気度を測定した。
【００５９】
その結果、布帛体Ｃの４００Ｎ荷重付加時における撓み量は、４３ｍｍであり、布帛体Ｃの通気度は２８ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃであった。
ここで、布帛Ｃを用いた布帛体Ｃの特徴（使用糸種・繊度、編密度、４００Ｎ荷重付加時における撓み量および通気度等）について表１にまとめた。
【００６０】
（実施例４）
５０質量％以上を占めるモノフィラメントとして、難燃性のポリエステルエラストマー繊維である難燃性の“ハイトレル”（商標登録）を使用した乾熱収縮率２６．６％である６１０ｄｔｅｘのモノフィラメント、その他の繊維として１６７ｄｅｔｘの仮撚りポリエステル糸の双糸を用い、緯編み機を用いて二重生地を編成し、布帛の枠部材に張設されている一部分の熱処理後の経（コース）方向と緯（ウェル）方向の編密度がそれぞれ３８本／２５．４ｍｍと３３本／２５．４ｍｍとなる布帛Ｄを得た。
【００６１】
次に、布帛Ｄの縁部をフレーム内寸が５００ｍｍ×５００ｍｍである金属からなる図２に示した枠部材で支持して取り付けし、乾熱処理（１８５℃×１５分）により布帛に収縮が発現された布帛体Ｄを作成し、前記布帛体Ｄの４００Ｎ荷重付加時における撓み量および前記布帛体Ｄの通気度を測定した。
【００６２】
その結果、布帛体Ｄの４００Ｎ荷重付加時における撓み量は、４６ｍｍであり、布帛体Ｄの通気度は１８ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃであった。
【００６３】
ここで、布帛Ｄを用いた布帛体Ｄの特徴（使用糸種・繊度、編密度、４００Ｎ荷重付加時における撓み量および通気度等）について表１にまとめた。
【００６４】
（実施例５）
５０質量％以上を占めるモノフィラメントとして、難燃性のポリエステルエラストマー繊維である難燃性の“ハイトレル”（商標登録）を使用した乾熱収縮率２６．６％である６１０ｄｔｅｘのモノフィラメント、その他の繊維として１６７ｄｅｔｘの仮撚りポリエステル糸の双糸を用い、緯編み機を用いて編成し、布帛の枠部材に張設されている一部分の熱処理後の経（コース）方向と緯（ウェル）方向の編密度がそれぞれ３３本／２５．４ｍｍと２６本／２５．４ｍｍとなる布帛Ｅを得た。
【００６５】
次に、布帛Ｅの縁部をフレーム内寸が５００ｍｍ×５００ｍｍである金属からなる図２に示した枠部材で支持して取り付けし、乾熱処理（１８５℃×１５分）により布帛に収縮が発現された布帛体Ｅを作成し、前記布帛体Ｅの４００Ｎ荷重付加時における撓み量および前記布帛体Ｅの通気度を測定した。
【００６６】
その結果、布帛体Ｅの４００Ｎ荷重付加時における撓み量は、４９ｍｍであり、布帛体Ｅの通気度は６５ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃであった。
【００６７】
ここで、布帛Ｅを用いた布帛体Ｅの特徴（使用糸種・繊度、編密度、４００Ｎ荷重付加時における撓み量および通気度等）について表２にまとめた。
【００６８】
（実施例６）
５０質量％以上を占めるモノフィラメントとして、難燃性のポリエステルエラストマー繊維である難燃性の“ハイトレル”（商標登録）を使用した乾熱収縮率３５．７％である７６０ｄｔｅｘのモノフィラメント、その他の繊維として１６７ｄｅｔｘの仮撚りポリエステル糸の双糸を用い、緯編み機を用いて編成し、布帛の枠部材に張設されている一部分の熱処理後の経（コース）方向と緯（ウェル）方向の編密度がそれぞれ３１本／２５．４ｍｍと３２本／２５．４ｍｍとなる布帛Ｆを得た。
【００６９】
次に、布帛Ｆの縁部をフレーム内寸が５００ｍｍ×５００ｍｍである金属からなる図２に示した枠部材で支持して取り付けし、乾熱処理（１８５℃×１５分）により布帛に収縮が発現された布帛体Ｆを作成し、前記布帛体Ｆの４００Ｎ荷重付加時における撓み量および前記布帛体Ｆの通気度を測定した。
【００７０】
その結果、布帛体Ｆの４００Ｎ荷重付加時における撓み量は、４７ｍｍであり、布帛体Ｆの通気度は６４ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃであった。
【００７１】
ここで、布帛Ｆを用いた布帛体Ｆの特徴（使用糸種・繊度、編密度、４００Ｎ荷重付加時における撓み量および通気度等）について表２にまとめた。
【００７２】
（実施例７）
５０質量％以上を占めるモノフィラメントとして、難燃性のポリエステルエラストマー繊維である難燃性の“ハイトレル”（商標登録）を使用した乾熱収縮率３７．２％である７７１ｄｔｅｘのモノフィラメント、その他の繊維として１６７ｄｅｔｘの仮撚りポリエステル糸の双糸を用い、緯編み機を用いて編成し、布帛の枠部材に張設されている一部分の熱処理後の経（コース）方向と緯（ウェル）方向の編密度がそれぞれ２８本／２５．４ｍｍと３０本／２５．４ｍｍとなる布帛Ｇを得た。
【００７３】
次に、布帛Ｇの縁部をフレーム内寸が５００ｍｍ×５００ｍｍである金属からなる図２に示した枠部材で支持して取り付けし、乾熱処理（１８５℃×１５分）により布帛に収縮が発現された布帛体Ｇを作成し、前記布帛体Gの４００Ｎ荷重付加時における撓み量および前記布帛体Ｇの通気度を測定した。
【００７４】
その結果、布帛体Ｇの４００Ｎ荷重付加時における撓み量は、３０ｍｍであり、布帛体Ｇの通気度は１６２ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃであった。
【００７５】
ここで、布帛Ｇを用いた布帛体Gの特徴（使用糸種・繊度、編密度、４００Ｎ荷重付加時における撓み量および通気度等）について表２にまとめた。
【００７６】
（実施例８）
５０質量％以上を占めるモノフィラメントとして、難燃性のポリエステルエラストマー繊維である難燃性の“ハイトレル”（商標登録）を使用した乾熱収縮率３７．２％である７７１ｄｔｅｘのモノフィラメント、その他の繊維として１６７ｄｅｔｘの仮撚りポリエステル糸の双糸を用い、緯編み機を用いて編成し、布帛の枠部材に張設されている一部分の熱処理後の経（コース）方向と緯（ウェル）方向の編密度がそれぞれ２８本／２５．４ｍｍと３０本／２５．４ｍｍとなる布帛Hを得た。
【００７７】
次に、布帛Hの縁部をフレーム内寸が５００ｍｍ×５００ｍｍである金属からなる図２に示した枠部材で支持して取り付けし、乾熱処理（１５０℃×１５分）により布帛に収縮が発現された布帛体Hを作成し、前記布帛体Hの４００Ｎ荷重付加時における撓み量および前記布帛体Hの通気度を測定した。
【００７８】
その結果、布帛体Hの４００Ｎ荷重付加時における撓み量は、３０ｍｍであり、布帛体Hの通気度は１６２ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃであった。
【００７９】
ここで、布帛Hを用いた布帛体Hの特徴（使用糸種・繊度、編密度、４００Ｎ荷重付加時における撓み量および通気度等）について表３にまとめた。
【００８０】
（実施例９）
５０質量％以上を占めるモノフィラメントとして、難燃性のポリエステルエラストマー繊維である難燃性の“ハイトレル”（商標登録）を使用した乾熱収縮率３７．２％である７７１ｄｔｅｘのモノフィラメント、その他の繊維として１６７ｄｅｔｘの仮撚りポリエステル糸の双糸を用い、緯編み機を用いて編成し、布帛の枠部材に張設されている一部分の熱処理後の経（コース）方向と緯（ウェル）方向の編密度がそれぞれ２８本／２５．４ｍｍと３０本／２５．４ｍｍとなる布帛Iを得た。
【００８１】
次に、布帛Iの縁部をフレーム内寸が５００ｍｍ×５００ｍｍである金属からなる図２に示した枠部材で支持して取り付けし、乾熱処理（１８５℃×５分）により布帛に収縮が発現された布帛体Iを作成し、前記布帛体Iの４００Ｎ荷重付加時における撓み量および前記布帛体Iの通気度を測定した。
【００８２】
その結果、布帛体Iの４００Ｎ荷重付加時における撓み量は、３０ｍｍであり、布帛体Iの通気度は１６２ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃであった。
【００８３】
ここで、布帛Iを用いた布帛体Iの特徴（使用糸種・繊度、編密度、４００Ｎ荷重付加時における撓み量および通気度等）について表３にまとめた。
【００８４】
（実施例１０）
５０質量％以上を占めるモノフィラメントとして、難燃性のポリエステルエラストマー繊維である難燃性の“ハイトレル”（商標登録）を使用した乾熱収縮率３７．２％である７７１ｄｔｅｘのモノフィラメント、その他の繊維として１６７ｄｅｔｘの仮撚りポリエステル糸の双糸を用い、緯編み機を用いて編成し、布帛の枠部材に張設されている一部分の熱処理後の経（コース）方向と緯（ウェル）方向の編密度がそれぞれ２８本／２５．４ｍｍと３０本／２５．４ｍｍとなる布帛Jを得た。
【００８５】
次に、布帛Jの縁部をフレーム内寸が５００ｍｍ×５００ｍｍである金属からなる図２に示した枠部材で支持して取り付けし、真空状態でのスチーム処理（１２５℃×５分）により布帛に収縮が発現された布帛体Jを作成し、前記布帛体Jの４００Ｎ荷重付加時における撓み量および前記布帛体Jの通気度を測定した。
【００８６】
その結果、布帛体Jの４００Ｎ荷重付加時における撓み量は、３０ｍｍであり、布帛体Jの通気度は１６２ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃであった。
【００８７】
ここで、布帛Jを用いた布帛体Jの特徴（使用糸種・繊度、編密度、４００Ｎ荷重付加時における撓み量および通気度等）について表３にまとめた。
【００８８】
（実施例１１）
５０質量％以上を占めるモノフィラメントとして、難燃性のポリエステルエラストマー繊維である難燃性の“ハイトレル”（商標登録）を使用した乾熱収縮率３７．２％である７７１ｄｔｅｘのモノフィラメント、その他の繊維として１６７ｄｅｔｘの仮撚りポリエステル糸の双糸を用い、緯編み機を用いて編成し、布帛の枠部材に張設されている一部分の熱処理後の経（コース）方向と緯（ウェル）方向の編密度がそれぞれ２８本／２５．４ｍｍと３０本／２５．４ｍｍとなる布帛Kを得た。
【００８９】
次に、布帛Kの縁部をフレーム内寸が５００ｍｍ×５００ｍｍである金属からなる図２に示した枠部材で支持して取り付けし、真空状態でのスチーム処理（１３０℃×１０分）により布帛に収縮が発現された布帛体Kを作成し、前記布帛体Kの４００Ｎ荷重付加時における撓み量および前記布帛体Kの通気度を測定した。
【００９０】
その結果、布帛体Kの４００Ｎ荷重付加時における撓み量は、３０ｍｍであり、布帛体Kの通気度は１６２ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃであった。
【００９１】
ここで、布帛Kを用いた布帛体Kの特徴（使用糸種・繊度、編密度、４００Ｎ荷重付加時における撓み量および通気度等）について表４にまとめた。
【００９２】
（実施例１２）
５０質量％以上を占めるモノフィラメントとして、難燃性のポリエステルエラストマー繊維である難燃性の“ハイトレル”（商標登録）を使用した乾熱収縮率３７．２％である７７１ｄｔｅｘのモノフィラメント、その他の繊維として１６７ｄｅｔｘの仮撚りポリエステル糸の双糸を用い、緯編み機を用いて編成し、布帛の枠部材に張設されている一部分の熱処理後の経（コース）方向と緯（ウェル）方向の編密度がそれぞれ２８本／２５．４ｍｍと３０本／２５．４ｍｍとなる布帛Lを得た。
【００９３】
次に、布帛Lの縁部をフレーム内寸が５００ｍｍ×５００ｍｍである金属からなる図２に示した枠部材で支持して取り付けし、真空状態でのスチーム処理（１３０℃×２０分）により布帛に収縮が発現された布帛体Lを作成し、前記布帛体Lの４００Ｎ荷重付加時における撓み量および前記布帛体Lの通気度を測定した。
【００９４】
その結果、布帛体Lの４００Ｎ荷重付加時における撓み量は、３０ｍｍであり、布帛体Lの通気度は１６２ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃであった。
【００９５】
ここで、布帛Lを用いた布帛体Lの特徴（使用糸種・繊度、編密度、４００Ｎ荷重付加時における撓み量および通気度等）について表４にまとめた。
【００９６】
（実施例１３）
５０質量％以上を占めるモノフィラメントとして、難燃性のポリエステルエラストマー繊維である難燃性の“ハイトレル”（商標登録）を使用した乾熱収縮率３７．２％である７７１ｄｔｅｘのモノフィラメント、その他の繊維として１６７ｄｅｔｘの仮撚りポリエステル糸の双糸を用い、緯編み機を用いて編成し、布帛の枠部材に張設されている一部分の熱処理後の経（コース）方向と緯（ウェル）方向の編密度がそれぞれ２８本／２５．４ｍｍと３０本／２５．４ｍｍとなる布帛Mを得た。
【００９７】
次に、布帛Mの縁部をフレーム内寸が５００ｍｍ×５００ｍｍである金属からなる図２に示した枠部材で支持して取り付けし、真空状態でのスチーム処理（１６０℃×１５分）により布帛に収縮が発現された布帛体Mを作成し、前記布帛体Mの４００Ｎ荷重付加時における撓み量および前記布帛体Mの通気度を測定した。
【００９８】
その結果、布帛体Mの４００Ｎ荷重付加時における撓み量は、３０ｍｍであり、布帛体Mの通気度は１６２ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃであった。
【００９９】
ここで、布帛Mを用いた布帛体Mの特徴（使用糸種・繊度、編密度、４００Ｎ荷重付加時における撓み量および通気度等）について表４にまとめた。
【０１００】
（実施例１４）
乾熱収縮率３５．４％である１４００ｄｅｔｘのポリエステルエラストマー繊維を連結糸として使用し、１６７ｄｅｔｘの仮撚りポリエステル糸の双糸を地糸として使用し、経編み機を用いて編成し、布帛の枠部材に張設されている一部分の熱処理後の経（コース）方向と緯（ウェル）方向の編密度がそれぞれ１４本／２５．４ｍｍと１２本／２５．４ｍｍとなり、連結糸の打ち込み本数が７本／２５．４ｍｍである立体編物の布帛Oを得た。
【０１０１】
次に、布帛Oの縁部をフレーム内寸が５００ｍｍ×５００ｍｍである金属からなる図２に示した枠部材で支持して取り付けし、乾熱処理（１８５℃×１５分）により布帛に収縮が発現された布帛体Oを作成し、前記布帛体Ｉの４００Ｎ荷重付加時における撓み量および前記布帛体Oの通気度を測定した。
【０１０２】
その結果、布帛体Oの４００Ｎ荷重付加時における撓み量は、５５ｍｍであり、布帛体Oの通気度は１３ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃであった。
【０１０３】
ここで、布帛Oを用いた布帛体Oの特徴（使用糸種・繊度、編密度、４００Ｎ荷重付加時における撓み量および通気度等）について表５にまとめた。
【０１０４】
（実施例１５）
緯糸として乾熱収縮率３５．２％である２０００ｄｅｔｘのポリエステルエラストマー繊維を、経糸として８００ｄｔｅｘのポリエステル繊維を用いて織物を作成し、布帛の枠部材に張設されている一部分の熱処理後の経（コース）方向と緯（ウェル）方向の密度がそれぞれ３５本／２５．４ｍｍと２８本／２５．４ｍｍとなる織物の布帛Pを得た。
【０１０５】
次に、布帛Pの縁部をフレーム内寸が５００ｍｍ×５００ｍｍである金属からなる図２に示した枠部材で支持して取り付けし、乾熱処理（１８５℃×１５分）により布帛に収縮が発現された布帛体Pを作成し、前記布帛体Pの４００Ｎ荷重付加時における撓み量および前記布帛体Pの通気度を測定した。
【０１０６】
その結果、布帛体Pの４００Ｎ荷重付加時における撓み量は、３０ｍｍであり、布帛体Pの通気度は８ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃであった。
【０１０７】
ここで、布帛Pを用いた布帛体Pの特徴（使用糸種・繊度、編密度、４００Ｎ荷重付加時における撓み量および通気度等）について表５にまとめた。
【０１０８】
（比較例１）
乾熱収縮率７．０％である１６７ｄｅｔｘの仮撚りポリエステル糸の双糸のみを用いて緯編み機を用いて編成し、布帛の枠部材に張設されている一部分の熱処理後の経（コース）方向と緯（ウェル）方向の編密度がそれぞれ４０本／２５．４ｍｍと４０本／２５．４ｍｍとなる布帛Nを得た。
【０１０９】
次に、布帛Nの縁部をフレーム内寸が５００ｍｍ×５００ｍｍである金属からなる図２に示した枠部材で支持して取り付けし、乾熱処理（１８５℃×１５分）により布帛に収縮が発現された布帛体Nを作成し、前記布帛体Nの４００Ｎ荷重付加時における撓み量および前記布帛体Nの通気度を測定した。
【０１１０】
その結果、布帛体Nの４００Ｎ荷重付加時における撓み量は、１８ｍｍであり、布帛体Nの通気度は５７ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃであった。
【０１１１】
ここで、布帛Nを用いた布帛体Nの特徴（使用糸種・繊度、編密度、４００Ｎ荷重付加時における撓み量および通気度等）について表５にまとめた。
【０１１２】
（比較例２）
５０質量％以上を占めるモノフィラメントとして、難燃性のポリエステルエラストマー繊維である難燃性の“ハイトレル”（商標登録）を使用した乾熱収縮率３７．２％である７７１ｄｔｅｘのモノフィラメント、その他の繊維として１６７ｄｅｔｘの仮撚りポリエステル糸の双糸を用い、緯編み機を用いて編成し、布帛の枠部材に張設されている一部分の熱処理後の経（コース）方向と緯（ウェル）方向の編密度がそれぞれ３３本／２５．４ｍｍと６２本／２５．４ｍｍとなる布帛Qを得た。
【０１１３】
次に、布帛Qの縁部をフレーム内寸が５００ｍｍ×５００ｍｍである金属からなる図２に示した枠部材で支持して取り付けし、乾熱処理（２０５℃×１５分）により布帛に収縮が発現された布帛体Qを作成し、前記布帛体Qの４００Ｎ荷重付加時における撓み量および前記布帛体Qの通気度を測定した。
【０１１４】
その結果、布帛体Qの４００Ｎ荷重付加時における撓み量は、１８ｍｍであり、布帛体Qの通気度は１００ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃであった。
【０１１５】
ここで、布帛Qを用いた布帛体Qの特徴（使用糸種・繊度、編密度、４００Ｎ荷重付加時における撓み量および通気度等）について表５にまとめた。
【０１１６】
（比較例３）
５０質量％以上を占めるモノフィラメントとして、難燃性のポリエステルエラストマー繊維である難燃性の“ハイトレル”（商標登録）を使用した乾熱収縮率３７．２％である７７１ｄｔｅｘのモノフィラメント、その他の繊維として１６７ｄｅｔｘの仮撚りポリエステル糸の双糸を用い、緯編み機を用いて編成し、布帛の枠部材に張設されている一部分の熱処理後の経（コース）方向と緯（ウェル）方向の編密度がそれぞれ２５本／２５．４ｍｍと３５本／２５．４ｍｍとなる布帛Rを得た。
【０１１７】
次に、布帛Rの縁部をフレーム内寸が５００ｍｍ×５００ｍｍである金属からなる図２に示した枠部材で支持して取り付けし、乾熱処理（１４０℃×１５分）により布帛に収縮が発現された布帛体Rを作成し、前記布帛体Rの４００Ｎ荷重付加時における撓み量および前記布帛体Rの通気度を測定した。
【０１１８】
その結果、布帛体Rの４００Ｎ荷重付加時における撓み量は、６２ｍｍであり、布帛体Rの通気度は１８２ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃであった。
【０１１９】
ここで、布帛Rを用いた布帛体Rの特徴（使用糸種・繊度、編密度、４００Ｎ荷重付加時における撓み量および通気度等）について表５にまとめた。
【０１２０】
（比較例４）
５０質量％以上を占めるモノフィラメントとして、難燃性のポリエステルエラストマー繊維である難燃性の“ハイトレル”（商標登録）を使用した乾熱収縮率３７．２％である７７１ｄｔｅｘのモノフィラメント、その他の繊維として１６７ｄｅｔｘの仮撚りポリエステル糸の双糸を用い、緯編み機を用いて編成し、布帛の枠部材に張設されている一部分の熱処理後の経（コース）方向と緯（ウェル）方向の編密度がそれぞれ２３本／２５．４ｍｍと３５本／２５．４ｍｍとなる布帛Sを得た。
【０１２１】
次に、布帛Sの縁部をフレーム内寸が５００ｍｍ×５００ｍｍである金属からなる図２に示した枠部材で支持して取り付けし、乾熱処理（１８５℃×１分）により布帛に収縮が発現された布帛体Sを作成し、前記布帛体Sの４００Ｎ荷重付加時における撓み量および前記布帛体Sの通気度を測定した。
【０１２２】
その結果、布帛体Sの４００Ｎ荷重付加時における撓み量は、６５ｍｍであり、布帛体Rの通気度は１８４ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃであった。
【０１２３】
ここで、布帛Sを用いた布帛体Sの特徴（使用糸種・繊度、編密度、４００Ｎ荷重付加時における撓み量および通気度等）について表６にまとめた。
【０１２４】
（比較例５）
５０質量％以上を占めるモノフィラメントとして、難燃性のポリエステルエラストマー繊維である難燃性の“ハイトレル”（商標登録）を使用した乾熱収縮率３７．２％である７７１ｄｔｅｘのモノフィラメント、その他の繊維として１６７ｄｅｔｘの仮撚りポリエステル糸の双糸を用い、緯編み機を用いて編成し、布帛の枠部材に張設されている一部分の熱処理後の経（コース）方向と緯（ウェル）方向の編密度がそれぞれ３３本／２５．４ｍｍと６２本／２５．４ｍｍとなる布帛Tを得た。
【０１２５】
次に、布帛Tの縁部をフレーム内寸が５００ｍｍ×５００ｍｍである金属からなる図２に示した枠部材で支持して取り付けし、真空状態でのスチーム処理（１７０℃×１５分）により布帛に収縮が発現された布帛体Tを作成し、前記布帛体Tの４００Ｎ荷重付加時における撓み量および前記布帛体Tの通気度を測定した。
【０１２６】
その結果、布帛体Tの４００Ｎ荷重付加時における撓み量は、１７ｍｍであり、布帛体Tの通気度は１０８ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃであった。
【０１２７】
ここで、布帛Tを用いた布帛体Tの特徴（使用糸種・繊度、編密度、４００Ｎ荷重付加時における撓み量および通気度等）について表６にまとめた。
【０１２８】
（比較例６）
５０質量％以上を占めるモノフィラメントとして、難燃性のポリエステルエラストマー繊維である難燃性の“ハイトレル”（商標登録）を使用した乾熱収縮率３７．２％である７７１ｄｔｅｘのモノフィラメント、その他の繊維として１６７ｄｅｔｘの仮撚りポリエステル糸の双糸を用い、緯編み機を用いて編成し、布帛の枠部材に張設されている一部分の熱処理後の経（コース）方向と緯（ウェル）方向の編密度がそれぞれ２５本／２５．４ｍｍと３５本／２５．４ｍｍとなる布帛Uを得た。
【０１２９】
次に、布帛Uの縁部をフレーム内寸が５００ｍｍ×５００ｍｍである金属からなる図２に示した枠部材で支持して取り付けし、真空状態でのスチーム処理（１００℃×１５分）により布帛に収縮が発現された布帛体Uを作成し、前記布帛体Uの４００Ｎ荷重付加時における撓み量および前記布帛体Uの通気度を測定した。
【０１３０】
その結果、布帛体Uの４００Ｎ荷重付加時における撓み量は、６２ｍｍであり、布帛体Uの通気度は１８２ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃであった。
【０１３１】
ここで、布帛Uを用いた布帛体Uの特徴（使用糸種・繊度、編密度、４００Ｎ荷重付加時における撓み量および通気度等）について表６にまとめた。
【０１３２】
（比較例７）
５０質量％以上を占めるモノフィラメントとして、難燃性のポリエステルエラストマー繊維である難燃性の“ハイトレル”（商標登録）を使用した乾熱収縮率３７．２％である７７１ｄｔｅｘのモノフィラメント、その他の繊維として１６７ｄｅｔｘの仮撚りポリエステル糸の双糸を用い、緯編み機を用いて編成し、布帛の枠部材に張設されている一部分の熱処理後の経（コース）方向と緯（ウェル）方向の編密度がそれぞれ２３本／２５．４ｍｍと３５本／２５．４ｍｍとなる布帛Vを得た。
【０１３３】
次に、布帛Vの縁部をフレーム内寸が５００ｍｍ×５００ｍｍである金属からなる図２に示した枠部材で支持して取り付けし、真空状態でのスチーム処理（１３０℃×１分）により布帛に収縮が発現された布帛体Vを作成し、前記布帛体Vの４００Ｎ荷重付加時における撓み量および前記布帛体Vの通気度を測定した。
【０１３４】
その結果、布帛体Vの４００Ｎ荷重付加時における撓み量は、６５ｍｍであり、布帛体Vの通気度は１８４ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃであった。
【０１３５】
ここで、布帛Vを用いた布帛体Vの特徴（使用糸種・繊度、編密度、４００Ｎ荷重付加時における撓み量および通気度等）について表６にまとめた。
【０１３６】
【表１】
2019143283.tif 000003
【０１３７】
【表２】
2019143283.tif 000004
【０１３８】
【表３】
2019143283.tif 000005
【０１３９】
【表４】
2019143283.tif 000006
【０１４０】
【表５】
2019143283.tif 000007
【０１４１】
【表６】
2019143283.tif 000008
【符号の説明】
【０１４２】
１：布帛体
２：少なくとも一方向に張力がかかった状態で枠部材に張設された布帛の一部分
３：枠部材
４：第１組織
５：第２組織
６：第３組織
７：立体形状布帛
８：枠部材挿入部
９：枠部材取り外し可能部
１０：接合部
１１：凸部
１２：凹部
１３：枠部材の開口
【図１】
2019143283.tif 000009
【図２】
2019143283.tif 000010
【図３】
2019143283.tif 000011
【図４】
2019143283.tif 000012
【図５】
2019143283.tif 000013
【図６】
2019143283.tif 000014
【図７】
2019143283.tif 000015
【図８】
2019143283.tif 000016
【図９】
2019143283.tif 000017
【図１０】
2019143283.tif 000018
【図１１】
2019143283.tif 000019