(57)【要約】【課題】筒内噴射弁の燃料噴射が停止された状態での機関運転が行われているときにおける気筒内でのパティキュレート・マターの生成量の増大を抑制できるようにすること。【解決手段】制御装置７０は、気筒１１内に燃料を噴射する筒内噴射弁１７と、吸気通路１４に燃料を噴射する通路噴射弁１６と、筒内噴射弁１７に燃料を供給すべく作動する高圧燃料ポンプ３５とを備える内燃機関１０に適用される。制御装置７０は、噴射モードが第１の噴射モードから第２の噴射モードに移行したときに、高圧燃料ポンプ３５を制御することによって、筒内噴射弁１７に供給される燃料の圧力を漏出抑制燃圧よりも高くする燃圧制御部７３を備える。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
気筒内に燃料を噴射する筒内噴射弁と、吸気通路に燃料を噴射する通路噴射弁と、前記筒内噴射弁に燃料を供給すべく作動する高圧燃料ポンプと、を備える内燃機関に適用され、
前記内燃機関の運転状況に応じて噴射モードを切り替えるとともに、前記噴射モードとして、前記筒内噴射弁及び前記通路噴射弁のうち、少なくとも前記筒内噴射弁から燃料を噴射させる第１の噴射モードと、前記筒内噴射弁から燃料を噴射させない一方で前記通路噴射弁から燃料を噴射させる第２の噴射モードと、が用意されている内燃機関の制御装置において、
前記筒内噴射弁に供給される燃料の圧力であって、且つ、同筒内噴射弁の燃料噴射量の要求値に応じた値のことを基準燃圧とし、
前記筒内噴射弁に供給される燃料の圧力のうち、前記筒内噴射弁の燃料噴射量の要求値が「０」であるときにおける前記基準燃圧よりも高いこと、及び、前記筒内噴射弁に供給される燃料の圧力が前記筒内噴射弁の燃料噴射量の要求値が「０」であるときにおける前記基準燃圧と等しいときよりも同筒内噴射弁の噴孔から燃料を漏れにくくすることの双方を満たす燃料の圧力を漏出抑制燃圧とした場合、
前記噴射モードが前記第１の噴射モードから前記第２の噴射モードに移行したときに、前記高圧燃料ポンプを制御することによって、前記筒内噴射弁に供給される燃料の圧力を前記漏出抑制燃圧よりも高くする燃圧制御部を備える
ことを特徴とする内燃機関の制御装置。
【請求項２】
前記内燃機関は、前記筒内噴射弁に供給される燃料の圧力を減少させるリリーフ機構を有しているものであり、
前記燃圧制御部は、前記噴射モードが前記第１の噴射モードから前記第２の噴射モードに移行したときに、前記高圧燃料ポンプ及び前記リリーフ機構を制御することによって、前記筒内噴射弁に供給される燃料の圧力を前記漏出抑制燃圧よりも高くした状態を、規定の増大期間継続させ、その後、前記筒内噴射弁に供給される燃料の圧力を前記基準燃圧に向けて減少させる
請求項１に記載の内燃機関の制御装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、気筒内に燃料を噴射する筒内噴射弁と、吸気通路に燃料を噴射する通路噴射弁とを備える内燃機関に適用される内燃機関の制御装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１には、気筒内に燃料を噴射する筒内噴射弁と、吸気通路に燃料を噴射する通路噴射弁とを備える内燃機関に適用される制御装置の一例が記載されている。このような制御装置では、内燃機関の運転状況に応じて噴射モードが切り替えられるようになっている。噴射モードとしては、通路噴射弁から燃料を噴射させない一方で筒内噴射弁から燃料を噴射させる筒内噴射モード、筒内噴射弁及び通路噴射弁の双方から燃料を噴射させる双方噴射モード、及び、筒内噴射弁から燃料を噴射させない一方で通路噴射弁から燃料を噴射させる通路噴射モードが用意されている。
【０００３】
また、特許文献１には、筒内噴射弁に供給する燃料の圧力の目標値である筒内用燃圧目標値を、内燃機関の運転状況に基づいて設定する旨が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１０−２０３４１４号公報
【特許文献２】特開２０１４−９２０９０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
特許文献２に記載されているように、筒内噴射弁は、同筒内噴射弁に供給される燃料の圧力によって弁体を弁座に押し付けるように構成されている。そのため、筒内噴射弁に供給される燃料の圧力が低いほど、弁体を弁座に押し付ける力が小さいこととなる。このように弁体を弁座に押し付ける力が小さいと、弁体と弁座との間のシール性を安定化させにくい。そして、弁体と弁座との間のシール性が不安定であると、筒内噴射弁の噴孔から燃料が漏れてしまうおそれがある。
【０００６】
筒内用燃圧目標値が低い状態で、噴射モードが筒内噴射モード又は双方噴射モードから通路噴射モードに切り替えられることがある。この場合、筒内噴射弁から燃料を噴射しない期間内では、筒内噴射弁に供給される燃料の圧力が低い状態で保持されることとなる。すなわち、弁体を弁座に押し付ける力が小さい状態が維持されることとなる。そのため、筒内噴射弁の燃料噴射が停止される期間内では、同筒内噴射弁における弁体と弁座との間のシール性が安定化せず、同筒内噴射弁の噴孔から燃料が漏出するおそれがある。筒内噴射弁の噴孔から燃料が漏出すると、通路噴射弁から噴射された燃料と空気とを含む混合気の燃焼が行われる気筒内では、筒内噴射弁から漏出した燃料に基づいた輝炎が発生し、パティキュレート・マターの生成量が増大するおそれがある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記課題を解決するための内燃機関の制御装置は、気筒内に燃料を噴射する筒内噴射弁と、吸気通路に燃料を噴射する通路噴射弁と、筒内噴射弁に燃料を供給すべく作動する高圧燃料ポンプと、を備える内燃機関に適用される。この制御装置では、内燃機関の運転状況に応じて噴射モードを切り替えるとともに、噴射モードとして、筒内噴射弁及び通路噴射弁のうち、少なくとも筒内噴射弁から燃料を噴射させる第１の噴射モードと、筒内噴射弁から燃料を噴射させない一方で通路噴射弁から燃料を噴射させる第２の噴射モードと、が用意されている。
【０００８】
筒内噴射弁に供給される燃料の圧力であって、且つ、同筒内噴射弁の燃料噴射量の要求値に応じた値のことを基準燃圧とする。また、筒内噴射弁に供給される燃料の圧力のうち、筒内噴射弁の燃料噴射量の要求値が「０」であるときにおける基準燃圧よりも高いこと、及び、筒内噴射弁に供給される燃料の圧力が筒内噴射弁の燃料噴射量の要求値が「０」であるときにおける基準燃圧と等しいときよりも同筒内噴射弁の噴孔から燃料を漏れにくくすることの双方を満たす燃料の圧力を漏出抑制燃圧とする。この場合、上記内燃機関の制御装置は、噴射モードが第１の噴射モードから第２の噴射モードに移行したときに、高圧燃料ポンプを制御することによって、筒内噴射弁に供給される燃料の圧力を漏出抑制燃圧よりも高くする燃圧制御部を備えている。
【０００９】
筒内噴射弁から燃料が噴射される状態から筒内噴射弁の燃料噴射が停止される状態に移行した場合、筒内噴射弁の燃料噴射量の要求値は「０」となるため、基準燃圧は低い。そして、筒内噴射弁に供給される燃料の圧力が当該基準燃圧と等しい場合、筒内噴射弁では弁座に弁体を押し付ける力が小さい。
【００１０】
ここで、筒内噴射弁への通電を停止させると、弁体が弁座に着座することとなる。この際、弁体の中心軸が弁座の中心軸に重なっていると、弁座と弁体との間のシール性が高く、筒内噴射弁の噴孔からの燃料漏れが生じにくい。一方、弁体を弁座に着座させても、弁体の中心軸の位置が弁座の中心軸の位置からずれていることがある。この場合、弁座と弁体との間のシール性が低く、噴孔から燃料が漏れやすい。
【００１１】
このように弁座に弁体を着座させても弁体の中心軸が弁座の中心軸と重ならない場合であっても、弁体を弁座に強く押し付けると、弁体の中心軸が弁座の中心軸に接近するように、弁座の面形状に倣って弁体が変位する。そして、弁体の中心軸が弁座の中心軸に重なると、弁座と弁体との間のシール性が高くなり、噴孔から燃料が漏れにくくなる。なお、筒内噴射弁は、同筒内噴射弁に供給される燃料の圧力が高いほど、弁体を弁座に押し付ける力が大きくなるように構成されている。
【００１２】
筒内噴射弁の燃料噴射が停止された場合に筒内噴射弁に供給される燃料の圧力が低いと、弁体を弁座に押し付ける力が小さいため、上述したように弁体の中心軸の位置が弁座の中心軸の位置からずれており、弁座と弁体との間のシール性が低い可能性がある。そこで、弁体の中心軸の位置が弁座の中心軸の位置からずれている可能性がある状態のことを、弁座と弁体との間のシール性が不安定な状態であるという。
【００１３】
上記構成では、噴射モードが第１の噴射モードから第２の噴射モードに移行されたときには、筒内噴射弁に供給される燃料の圧力を漏出抑制燃圧よりも高くするようにしている。この場合、筒内噴射弁に供給される燃料の圧力が基準燃圧と等しい場合と比較し、弁体を弁座に押し付ける力を大きくすることができる。そのため、弁座に弁体が着座した際に弁体の中心軸の位置が弁座の中心軸の位置からずれていたとしても、弁体を弁座に強く押し付けることにより、弁座の面形状に倣って弁体を変位させることができる。その結果、弁体の中心軸が弁座の中心軸に重なり、弁座と弁体とのシール性が安定化する。これにより、噴射停止中の筒内噴射弁の噴孔からの燃料漏れが生じにくくなる。すなわち、筒内噴射弁の燃料噴射が停止された状態での機関運転が行われているときに、筒内噴射弁の噴孔から漏出した燃料に起因する輝炎が気筒内で生じにくい。したがって、筒内噴射弁の燃料噴射が停止された状態での機関運転が行われているときにおける気筒内でのパティキュレート・マターの生成量の増大を抑制できるようになる。
【００１４】
内燃機関が、筒内噴射弁に供給される燃料の圧力を減少させるリリーフ機構を有していることがある。この場合、燃圧制御部は、噴射モードが第１の噴射モードから第２の噴射モードに移行したときに、高圧燃料ポンプ及びリリーフ機構を制御することによって、筒内噴射弁に供給される燃料の圧力を漏出抑制燃圧よりも高くした状態を、規定の増大期間継続させ、その後、筒内噴射弁に供給される燃料の圧力を基準燃圧に向けて減少させることが好ましい。
【００１５】
筒内噴射弁に供給される燃料の圧力を漏出抑制燃圧よりも高い状態で維持している場合、筒内噴射弁の燃料噴射が再開された際に、筒内噴射弁に供給される燃料の圧力が高すぎて燃料噴射量の制御性が低下するおそれがある。
【００１６】
また、弁体の中心軸が弁座の中心軸と重なる態様で弁座に弁体が着座しているときには、弁体を弁座に押し付ける力を小さくしても、弁座への弁体の押しつけが解除されるわけでないため、弁体の中心軸が弁座の中心軸と重なる態様を維持できる。すなわち、弁座と弁体との間のシール性を安定化させた状態は、筒内噴射弁に供給される燃料の圧力を低くしても持続する。
【００１７】
そこで、上記構成によれば、筒内噴射弁の燃料噴射が停止された場合、筒内噴射弁に供給される燃料の圧力が漏出抑制燃圧よりも高い状態が、増大期間の間、継続される。すなわち、増大期間の間、弁体が弁座に強く押し付けられる。これにより、弁座と弁体との間のシール性を安定化させることができ、ひいては筒内噴射弁の噴孔からの燃料漏れを抑制することができる。そして、増大期間が終了すると、筒内噴射弁に供給される燃料の圧力が基準燃圧に向けて減少される。すなわち、筒内噴射弁の燃料噴射が停止される間中、筒内噴射弁に供給される燃料の圧力が漏出抑制燃圧よりも高い状態が継続されることがなくなる。その結果、筒内噴射弁の燃料噴射が再開される際に、筒内噴射弁に供給される燃料の圧力が高すぎることがないため、燃料噴射の再開後にあっては筒内噴射弁の燃料噴射量を精度良く制御することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】実施形態の制御装置の機能構成と、同制御装置が適用される内燃機関の概略構成を示す図。
【図２】同内燃機関の筒内噴射弁の断面図。
【図３】同筒内噴射弁の一部の拡大図。
【図４】筒内噴射弁の噴孔からの燃料漏れが生じる確率を表す指標と、筒内噴射弁に供給される燃料の圧力との関係を示すグラフ。
【図５】機関回転速度を基に第１補正係数を導出するためのマップ。
【図６】機関負荷率を基に第２補正係数を導出するためのマップ。
【図７】各噴射モードが選択される運転領域を説明するグラフ。
【図８】筒内用燃圧目標値を設定するために実行される処理ルーチンを説明するフローチャート。
【図９】機関運転中に、双方噴射モードから通路噴射モードに移行する際のタイミングチャート。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
以下、内燃機関の制御装置の一実施形態を図１〜図９に従って説明する。
図１には、本実施形態の制御装置７０が適用される内燃機関１０が図示されている。内燃機関１０は、複数の気筒１１を備えている。図１では、気筒１１が１つのみ図示されている。各気筒１１内には、往復動が可能な状態でピストン１２が収容されている。そして、各気筒１１内には、吸気バルブ１３が開弁しているときに吸気通路１４を流れる吸入空気が導入される。吸気通路１４には、各気筒１１内への吸入空気量を調整すべく作動するスロットルバルブ１５が設けられている。
【００２０】
内燃機関１０は、気筒１１の数と同数の通路噴射弁１６と、気筒１１の数と同数の筒内噴射弁１７とを備えている。通路噴射弁１６は、吸気通路１４のうち、スロットルバルブ１５よりも吸気下流側の部分に燃料を噴射するものである。筒内噴射弁１７は、気筒１１内に燃料を直接噴射するものである。各気筒１１内では、点火プラグ１８の火花放電によって、噴射弁１６，１７から噴射された燃料と、吸気通路１４を介して気筒１１内に導入された吸入空気とを含む混合気が燃焼される。そして、混合気の燃焼によって各気筒１１内で生じた排気は、排気バルブ１９が開弁しているときに排気通路２０に排出される。
【００２１】
内燃機関１０には、各通路噴射弁１６及び各筒内噴射弁１７に燃料を供給する燃料供給装置３０が設けられている。燃料供給装置３０は、燃料を貯留する燃料タンク３１と、燃料タンク３１内の燃料を汲み取って吐出する電動式のフィードポンプ３２と、フィードポンプ３２から吐出された燃料が流通する低圧燃料通路３３とを備えている。低圧燃料通路３３には、各通路噴射弁１６に供給する燃料が一次貯留される通路用デリバリパイプ３４が接続されている。
【００２２】
また、燃料供給装置３０には、低圧燃料通路３３内の燃料をさらに加圧する高圧燃料ポンプ３５と、高圧燃料ポンプ３５から吐出された高圧の燃料を一次貯留する筒内用デリバリパイプ３６と、筒内用デリバリパイプ３６内の燃料を筒内用デリバリパイプ３６外に排出させるリリーフ機構３７とが設けられている。筒内用デリバリパイプ３６には、各筒内噴射弁１７が接続されている。すなわち、筒内用デリバリパイプ３６は、各筒内噴射弁１７に供給する高圧の燃料を一次貯留するものである。
【００２３】
リリーフ機構３７は、筒内用デリバリパイプ３６内と燃料タンク３１内とを連通するリリーフ通路３７１と、リリーフ通路３７１に設けられている電動式のリリーフ弁３７２とを有している。リリーフ弁３７２が閉弁しているときには、筒内用デリバリパイプ３６内の高圧の燃料のリリーフ通路３７１を介した排出が行われない。一方、リリーフ弁３７２が開弁されているときには、筒内用デリバリパイプ３６内の高圧の燃料がリリーフ通路３７１を介して燃料タンク３１内に排出されるため、筒内用デリバリパイプ３６内の燃料圧力が減少される。なお、筒内用デリバリパイプ３６内の燃料圧力のことを、「筒内用デリバリ燃圧ＰＤＰ」という。そして、筒内用デリバリ燃圧ＰＤＰが、筒内噴射弁１７に供給される燃料の圧力に相当する。
【００２４】
高圧燃料ポンプ３５は、低圧燃料通路３３に接続されている吸入通路４１と、筒内用デリバリパイプ３６に接続されている吐出通路４２と、加圧部４５とを備えている。加圧部４５は、吸入通路４１及び吐出通路４２と連通する加圧室４８を有している。吐出通路４２には、加圧室４８から筒内用デリバリパイプ３６に向かう燃料の流通は許容する一方で、筒内用デリバリパイプ３６から加圧室４８に向かう燃料の流通は規制する逆止弁４３が設けられている。また、高圧燃料ポンプ３５には、開弁しているときには吸入通路４１を通じた低圧燃料通路３３と加圧室４８との間での燃料の流通を許容する一方、閉弁しているときには吸入通路４１を通じた低圧燃料通路３３と加圧室４８との間での燃料の流通を規制する電動式の吸入弁４４が設けられている。
【００２５】
加圧部４５は、加圧室４８に流入した燃料を加圧して吐出通路４２に吐出するものである。具体的には、加圧部４５は、シリンダ４６と、シリンダ４６内で往復運動するプランジャ４７とを有している。そして、シリンダ４６とプランジャ４７とによって、加圧室４８が区画形成されている。プランジャ４７は、内燃機関１０のカム軸２５と一体回転するカムピース２６の回転に連動して往復運動するようになっている。プランジャ４７が往復運動することで、加圧室４８の容積が変わる。
【００２６】
吸入弁４４が開弁している状態で加圧室４８の容積を増大させる方向にプランジャ４７が移動すると、吸入通路４１を介して燃料が加圧室４８に供給される。そして、吸入弁４４が閉弁している状態で加圧室４８の容積を減少させる方向にプランジャ４７が移動すると、加圧室４８の燃料圧力が増大する。こうした加圧室４８の燃料圧力の増大によって逆止弁４３が開弁すると、加圧室４８の燃料が、吐出通路４２を介して筒内用デリバリパイプ３６内に供給される。加圧室４８の容積を減少させる方向にプランジャ４７が移動しているときに吸入弁４４を閉弁させている期間の長さを変更することによって吐出通路４２を介して筒内用デリバリパイプ３６内に供給される燃料の量を増減することができる。すなわち、プランジャ４７の往復運動と吸入弁４４の開閉動作とを連動させることにより、低圧燃料通路３３から加圧室４８に燃料を吸入させ、当該燃料を加圧して筒内用デリバリパイプ３６に供給することができる。
【００２７】
次に、図２〜図４を参照し、筒内噴射弁１７について説明する。
図２に示すように、筒内噴射弁１７は、筒状をなすボディ５１と、ボディ５１の軸方向Ｚにおけるボディ５１の一端部に保持されているシート部材５２と、軸方向Ｚに往復動可能な状態でボディ５１内に配置されている弁体５３とを備えている。弁体５３は、軸方向Ｚに延びる柱状の弁体である。シート部材５２及び弁体５３は、それぞれ金属によって構成されている。図３に示すように、シート部材５２には、弁体５３が着座する弁座５２１と、ボディ５１の内部と外部とを連通させる噴孔５２２とが形成されている。弁座５２１は、テーパ状をなしている。すなわち、弁座５２１は、シート部材５２の中心軸５２ａを中心とする径方向の内側ほど、軸方向Ｚにおける筒内噴射弁１７の先端側（すなわち、図中下側）に位置するように傾斜した面によって構成されている。
【００２８】
噴孔５２２を介したボディ５１内外の連通は、弁体５３が弁座５２１に着座しているときには遮断される。また、図２及び３に示すように、ボディ５１の内周面と弁体５３の周面との間は、筒内用デリバリパイプ３６内から供給された燃料が流れる内部燃料通路５４となっている。そのため、弁座５２１から弁体５３が離間しているときに、内部燃料通路５４を流れた燃料が噴孔５２２を介してボディ５１外に吐出される、すなわち筒内噴射弁１７から燃料が噴射される。
【００２９】
なお、弁体５３の軸方向Ｚにおける両端部のうち、弁座５２１に近い側の端部のことを弁体５３の先端部５３１とする。弁体５３が弁座５２１に着座している場合、図３に示すように先端部５３１はシート部材５２内に収容される。また、先端部５３１のうち、軸方向Ｚにおける弁座５２１側とは反対側には、軸方向Ｚにおいて弁座５２１に接近するにつれて徐々に拡径される拡径部５３１ａが設けられている。この拡径部５３１ａは、内部燃料通路５４の燃料の圧力を受ける。そのため、筒内噴射弁１７では、弁体５３を弁座５２１に着座させる場合、内部燃料通路５４の燃料の圧力、すなわち筒内噴射弁１７に供給された燃料の圧力を利用して弁体５３を弁座５２１に押し付けることができる。例えば弁体５３を弁座５２１に着座させても、弁体５３の中心軸５３ａがシート部材５２の中心軸５２ａと重ならないことがある。このような場合、筒内噴射弁１７に供給された燃料の圧力を高くして弁体５３を弁座５２１に強く押し付けることにより、弁体５３の中心軸５３ａがシート部材５２の中心軸５２ａに接近するように、弁座５２１の面形状に倣って弁体５３を変位させることができる。その結果、図３に示すように弁体５３の中心軸５３ａがシート部材５２の中心軸５２ａに重なるようになる。弁体５３の中心軸５３ａがシート部材５２の中心軸５２ａに重なると、弁座５２１と弁体５３との間のシール性が高くなる。一方、弁体５３の中心軸５３ａの位置がシート部材５２の中心軸５２ａの位置とずれているために弁体５３の中心軸５３ａがシート部材５２の中心軸５２ａに重なっていない場合、弁座５２１と弁体５３との間のシール性が低い。
【００３０】
図２に示すように、筒内噴射弁１７には、弁体５３を弁座５２１に押し付ける方向に付勢するスプリング５５と、弁体５３に固定されている可動コア５６と、可動コア５６を挟んでシート部材５２とは反対側に配置されている固定コア５７と、可動コア５６及び固定コア５７よりも径方向外側に配置されているコイル５８とが設けられている。固定コア５７はボディ５１に固定されている。一方、可動コア５６は、軸方向Ｚにおいて、固定コア５７から離れる方向、及び、固定コア５７に近づく方向に移動可能な状態でボディ５１内に配置されている。
【００３１】
コイル５８が通電されるときには、電磁力によって、可動コア５６が固定コア５７に接近する方向に移動する。これにより、内部燃料通路５４の燃料の圧力、及び、スプリング５５の付勢力に抗して弁体５３が弁座５２１から離れる方向に移動する。一方、コイル５８への通電が停止されると、電磁力が消失するため、内部燃料通路５４の燃料の圧力、及び、スプリング５５の付勢力によって、固定コア５７及び弁体５３が弁座５２１に接近する方向に移動する。
【００３２】
図４には、弁体５３が弁座５２１に着座しているときに噴孔５２２から燃料が漏れる確率を示す指標である燃料漏れ指標と、内部燃料通路５４の燃料の圧力である筒内用燃圧ＰＤとの関係が示されている。筒内用燃圧ＰＤは、大気圧を基準とするゲージ圧であり、筒内用デリバリ燃圧ＰＤＰとほぼ同じである。
【００３３】
図４に示すように、筒内用燃圧ＰＤが「０」である場合、弁体５３は、スプリング５５の付勢力のみで弁座５２１に押し付けられることとなる。この場合、弁体５３が弁座５２１に着座している状況下で弁体５３の中心軸５３ａの位置が弁座５２１の中心軸の位置（すなわち、シート部材５２の中心軸５２ａの位置）とずれていても、弁体５３を弁座５２１に押し付ける力が小さいため、弁座５２１の面形状に倣って弁体５３を変位させにくい。すなわち、弁体５３の先端部５３１と弁座５２１との間のシール性が低くなりやすい。しかし、筒内用燃圧ＰＤが「０」であるため、弁体５３と弁座５２１との隙間を燃料が流れにくい。その結果、噴孔５２２から燃料が漏れない。したがって、燃料漏れ指標は「０」となる。
【００３４】
筒内用燃圧ＰＤが「０」よりも高くても筒内用燃圧ＰＤが所定圧ＰＤ１未満である場合、弁体５３を弁座５２１に押し付ける力は、依然として小さい。そのため、弁体５３が弁座５２１に着座した際に弁体５３の中心軸５３ａの位置が弁座５２１の中心軸の位置とずれていた場合、弁体５３を弁座５２１に押し付ける力が小さいため、弁座５２１の面形状に倣って弁体５３を変位させにくい。すなわち、弁体５３の先端部５３１と弁座５２１との間のシール性が低い可能性がある。このように弁座５２１に弁体５３を着座させても弁体５３の先端部５３１と弁座５２１との間のシール性が低い可能性がある場合のことを、シール性が不安定な状態であるという。そして、弁体５３の先端部５３１と弁座５２１との間のシール性が不安定である場合、筒内用燃圧ＰＤが高いほど、噴孔５２２を介して燃料が漏出しやすい。したがって、筒内用燃圧ＰＤが高くなるにつれて燃料漏れ指標が次第に大きくなる。
【００３５】
筒内用燃圧ＰＤが所定圧ＰＤ１以上である場合、弁座５２１の面形状に倣って弁体５３を変位させることができる程度に、弁体５３を弁座５２１に押し付ける力が大きくなる。すなわち、弁体５３が弁座５２１に着座した時点では弁体５３の中心軸５３ａの位置が弁座５２１の中心軸の位置とずれていたとしても、弁座５２１の面形状に倣って弁体５３が変位しやすい。すなわち、弁体５３の先端部５３１と弁座５２１とのシール性が低い状態で維持されにくくなる分、噴孔５２２からの燃料漏れが生じにくくなる。したがって、筒内用燃圧ＰＤが高いほど、燃料漏れ指標が次第に小さくなる。
【００３６】
そして、筒内用燃圧ＰＤが所定圧ＰＤ１よりも高い漏出抑制燃圧ＰＤ２以上であるときには、弁体５３が弁座５２１に着座した際には、弁体５３の中心軸５３ａの位置と弁座５２１の中心軸の位置とのずれをほぼ解消することができる。その結果、弁体５３の先端部５３１と弁座５２１とのシール性が低くなる可能性が非常に低くなる。したがって、噴孔５２２から燃料が漏れる確率が低く、ひいては燃料漏れ指標が小さい。
【００３７】
なお、内燃機関１０では、機関運転中であっても筒内噴射弁１７の燃料噴射が停止されることがある。そして、図４における最小燃圧ＰＤｍｉｎとは、機関運転中であっても筒内噴射弁１７の燃料噴射が停止される際の筒内用燃圧目標値ＰＤＴｒである。筒内用燃圧目標値ＰＤＴｒとは、筒内噴射弁１７に供給される燃料の圧力である筒内用デリバリ燃圧ＰＤＰの目標値のことである。
【００３８】
図１に示すように、制御装置７０には、エアフローメータ６１、クランク角センサ６２、アクセル開度センサ６３及び筒内用燃圧センサ６４などの各種のセンサの出力信号が入力される。エアフローメータ６１は、吸入空気量ＧＡを検出し、検出した吸入空気量ＧＡに応じた信号を出力する。クランク角センサ６２は、内燃機関１０のクランク軸の回転速度である機関回転速度ＮＥを検出し、検出した機関回転速度ＮＥに応じた信号を出力する。アクセル開度センサ６３は、運転者によるアクセルペダルの操作量であるアクセル操作量ＡＣＣＰを検出し、検出したアクセル操作量ＡＣＣＰに応じた信号を出力する。筒内用燃圧センサ６４は、筒内用デリバリ燃圧ＰＤＰを検出し、検出した筒内用デリバリ燃圧ＰＤＰに応じた信号を出力する。そして、制御装置７０は、各種のセンサ６１〜６４の出力信号を基に各種の制御を行う。
【００３９】
制御装置７０は、機能部として、噴射弁制御部７１、目標設定部７２、燃圧制御部７３及び期間設定部７４を有している。
噴射弁制御部７１は、筒内噴射弁１７及び通路噴射弁１６を制御する。すなわち、噴射弁制御部７１は、内燃機関１０の運転状況に応じて噴射モードを選択し、選択した噴射モードを基に筒内噴射弁１７及び通路噴射弁１６を制御する。噴射モードとしては、筒内噴射モード、双方噴射モード及び通路噴射モードが用意されている。筒内噴射モードは、通路噴射弁１６から燃料を噴射させない一方で筒内噴射弁１７から燃料を噴射させるモードである。双方噴射モードは、筒内噴射弁１７及び通路噴射弁１６の双方から燃料を噴射させるモードである。通路噴射モードは、筒内噴射弁１７から燃料を噴射させない一方で通路噴射弁１６から燃料を噴射させるモードである。したがって、本実施形態では、筒内噴射モード及び双方噴射モードが、筒内噴射弁１７及び通路噴射弁１６のうち、少なくとも筒内噴射弁１７から燃料を噴射させる「第１の噴射モード」に相当する。一方、通路噴射モードが、「第２の噴射モード」に相当する。なお、噴射モードの選択方法については後述する。
【００４０】
また、噴射弁制御部７１は、噴射弁１６，１７の燃料噴射量の要求値を算出する。そして、噴射弁制御部７１は、算出した要求値を基に噴射弁１６，１７から燃料を噴射させる。すなわち、噴射弁制御部７１は、選択した噴射モード、機関回転速度ＮＥ及び機関負荷率ＫＬを基に、筒内噴射弁１７の燃料噴射量の要求値ＱＤＲを算出する。例えば、噴射モードとして筒内噴射モード又は双方噴射モードが選択されている場合、噴射弁制御部７１は、筒内噴射弁１７の燃料噴射量の要求値ＱＤＲを「０」よりも大きい値とする。そして、噴射弁制御部７１は、筒内噴射弁１７の燃料噴射量が当該要求値ＱＤＲとなるように筒内噴射弁１７を駆動させる。また、噴射モードとして通路噴射モードが選択されている場合、噴射弁制御部７１は、筒内噴射弁１７の燃料噴射量の要求値ＱＤＲを「０」と等しくする。よって、噴射弁制御部７１は、筒内噴射弁１７の燃料噴射を停止させる。なお、機関負荷率ＫＬとは、機関回転速度ＮＥに対応した吸入空気量の最大値に対する現在の吸入空気量の割合を示す値である。
【００４１】
また、噴射弁制御部７１は、選択した噴射モード、機関回転速度ＮＥ及び機関負荷率ＫＬを基に、通路噴射弁１６の燃料噴射量の要求値ＱＰＲを算出する。例えば、噴射モードとして通路噴射モード又は双方噴射モードが選択されている場合、噴射弁制御部７１は、通路噴射弁１６の燃料噴射量の要求値ＱＰＲを「０」よりも大きい値とする。そして、噴射弁制御部７１は、通路噴射弁１６の燃料噴射量が当該要求値ＱＰＲとなるように通路噴射弁１６を駆動させる。また、噴射モードとして筒内噴射モードが選択されている場合、噴射弁制御部７１は、通路噴射弁１６の燃料噴射量の要求値ＱＰＲを「０」と等しくする。よって、噴射弁制御部７１は、通路噴射弁１６の燃料噴射を停止させる。
【００４２】
目標設定部７２は、筒内噴射弁１７から燃料が噴射される場合、筒内用燃圧目標値ＰＤＴｒを筒内噴射弁１７の燃料噴射量の要求値ＱＤＲを基に設定する。また、目標設定部７２は、機関運転中では筒内噴射弁１７の燃料噴射が停止される場合でも、筒内用燃圧目標値ＰＤＴｒを設定する。すなわち、目標設定部７２は、噴射モードが筒内噴射モード又は双方噴射モードから通路噴射モードに移行したときに、増大期間ＰＡの間、筒内用燃圧目標値ＰＤＴｒが漏出抑制燃圧ＰＤ２以上の値である状態を継続させ、その後、筒内用燃圧目標値ＰＤＴｒを基準燃圧目標値ＰＤＴｒＢまで減少させる燃料漏れ抑制制御を実施する。基準燃圧目標値ＰＤＴｒＢは、筒内用燃圧目標値ＰＤＴｒの基礎値であって、且つ、筒内噴射弁１７の燃料噴射量の要求値ＱＤＲに応じた値のことである。筒内噴射弁１７の燃料噴射が停止される場合、筒内噴射弁１７の燃料噴射量の要求値ＱＤＲが「０」となるため、基準燃圧目標値ＰＤＴｒＢは、図４に示した最小燃圧ＰＤｍｉｎとなる。
【００４３】
なお、筒内用燃圧目標値ＰＤＴｒの具体的な設定方法については後述する。
燃圧制御部７３は、目標設定部７２によって設定された筒内用燃圧目標値ＰＤＴｒを基に、高圧燃料ポンプ３５を制御する。すなわち、燃圧制御部７３は、筒内用デリバリ燃圧ＰＤＰと筒内用燃圧目標値ＰＤＴｒとの偏差を入力とする公知のフィードバック制御によって高圧燃料ポンプ３５の制御量を算出し、算出した制御量に基づいて高圧燃料ポンプ３５を駆動させる。
【００４４】
また、燃圧制御部７３は、目標設定部７２による燃料漏れ抑制制御の実施によって筒内用燃圧目標値ＰＤＴｒが漏出抑制燃圧ＰＤ２以上の値から基準燃圧目標値ＰＤＴｒＢ（ＰＤｍｉｎ）に向けて減少される場合、リリーフ機構３７を作動させる。すなわち、燃圧制御部７３は、リリーフ機構３７のリリーフ弁３７２を開弁させることにより、筒内用デリバリパイプ３６内の燃料をリリーフ通路３７１を介して排出させる。そして、燃圧制御部７３は、筒内用デリバリ燃圧ＰＤＰが基準燃圧目標値ＰＤＴｒＢ（ＰＤｍｉｎ）以下となると、リリーフ弁３７２を閉弁させる。
【００４５】
期間設定部７４は、増大期間ＰＡの長さを設定する。期間設定部７４によって設定される増大期間ＰＡの長さは、数秒程度である。期間設定部７４は、筒内噴射弁１７における噴孔５２２近傍の部分の温度が高いときには、当該部分の温度が低いときよりも増大期間ＰＡの長さが短くなるように、増大期間ＰＡの長さを設定する。
【００４６】
筒内噴射弁１７における噴孔５２２近傍の部分の温度は、機関回転速度ＮＥが高いほど高くなりやすい。また、筒内噴射弁１７における噴孔５２２近傍の部分の温度は、機関負荷率ＫＬが大きいほど高くなりやすい。そして、期間設定部７４は、ベース時間ＴＭＴｈＢと、第１補正係数α１と、第２補正係数α２との積を増大期間ＰＡの長さとして算出する。ベース時間ＴＭＴｈＢとは、増大期間ＰＡの長さの基礎値である。第１補正係数α１は、「０」よりも大きい値であって、且つ、機関回転速度ＮＥに基づいた補正係数である。第２補正係数α２は、「０」よりも大きい値であって、且つ機関負荷率ＫＬに基づいた補正係数である。
【００４７】
なお、図５には、機関回転速度ＮＥと第１補正係数α１との関係を表すマップが図示されている。図５に示すように、第１補正係数α１は、機関回転速度ＮＥが高いほど小さい値に設定される。
【００４８】
また、図６には、機関負荷率ＫＬと第２補正係数α２との関係を表すマップが図示されている。図６に示すように、第２補正係数α２は、機関負荷率ＫＬが大きいほど小さい値に設定される。
【００４９】
そのため、期間設定部７４は、図５に示すマップを用い、第１補正係数α１を機関回転速度ＮＥに応じた値とする。また、期間設定部７４は、図６に示すマップを用い、第２補正係数α２を機関負荷率ＫＬに応じた値とする。そして、期間設定部７４は、このように導出した各補正係数α１，α２に基づいて増大期間ＰＡの長さを算出する。
【００５０】
次に、図７を参照し、噴射弁制御部７１による噴射モードの選択について説明する。
図７に示すように、内燃機関１０の運転領域は、第１の運転領域Ｒ１、第２の運転領域Ｒ２及び第３の運転領域Ｒ３に区画される。第１の運転領域Ｒ１は、機関回転速度ＮＥが低く、且つ、機関負荷率ＫＬが小さい領域である。第２の運転領域Ｒ２は、機関回転速度ＮＥが低く、且つ、機関負荷率ＫＬが大きい領域である。第３の運転領域Ｒ３は、機関回転速度ＮＥが高い領域である。
【００５１】
そして、噴射弁制御部７１は、内燃機関１０の運転領域を基に、筒内噴射モード、双方噴射モード及び通路噴射モードの中から噴射モードを選択する。すなわち、噴射弁制御部７１は、内燃機関１０の運転領域が第１の運転領域Ｒ１であるときには、噴射モードとして通路噴射モードを選択する。また、噴射弁制御部７１は、内燃機関１０の運転領域が第２の運転領域Ｒ２であるときには、噴射モードとして双方噴射モードを選択する。また、噴射弁制御部７１は、内燃機関１０の運転領域が第３の運転領域Ｒ３であるときには、噴射モードとして筒内噴射モードを選択する。
【００５２】
次に、筒内用燃圧目標値ＰＤＴｒを設定するために目標設定部７２が実行する処理ルーチンについて説明する。本処理ルーチンは、機関運転が行われている間、所定の制御サイクル毎に実行される。
【００５３】
図８に示すように、本処理ルーチンにおいて、目標設定部７２は、筒内用燃圧目標値ＰＤＴｒの基礎値である基準燃圧目標値ＰＤＴｒＢを設定する（Ｓ１１）。基準燃圧目標値ＰＤＴｒＢは、筒内噴射弁１７の燃料噴射量の要求値ＱＤＲが大きいほど大きい値に設定される。続いて、目標設定部７２は、噴射モードとして通路噴射モードが選択されているか否かを判定する（Ｓ１２）。通路噴射モードが選択されている場合は、筒内噴射弁１７の燃料噴射が停止されていると判定する。一方、通路噴射モード以外の噴射モードが選択されている場合は、筒内噴射モード又は双方噴射モードが選択されているため、筒内噴射弁１７の燃料噴射が行われていると判定する。
【００５４】
そして、通路噴射モードが選択されていない場合（Ｓ１２：ＮＯ）、目標設定部７２は、筒内噴射弁１７の燃料噴射の停止の継続時間ＴＭを「０」にリセットする（Ｓ１３）。続いて、目標設定部７２は、その処理を後述するステップＳ１６に移行する。
【００５５】
一方、ステップＳ１２において、通路噴射モードが選択されている場合（ＹＥＳ）、目標設定部７２は、筒内噴射弁１７の燃料噴射の停止の継続時間ＴＭを更新する（Ｓ１４）。そして、目標設定部７２は、更新した継続時間ＴＭが規定時間ＴＭＴｈ以下であるか否かを判定する（Ｓ１５）。規定時間ＴＭＴｈは、期間設定部７４によって設定された増大期間ＰＡの長さのことである。継続時間ＴＭが規定時間ＴＭＴｈを越えている場合（Ｓ１５：ＮＯ）、目標設定部７２は、その処理を次のステップＳ１６に移行する。
【００５６】
ステップＳ１６において、目標設定部７２は、筒内用燃圧目標値ＰＤＴｒを基準燃圧目標値ＰＤＴｒＢと等しくする。そして、目標設定部７２は、本処理ルーチンを一旦終了する。
【００５７】
一方、ステップＳ１５において、継続時間ＴＭが規定時間ＴＭＴｈ以下である場合（ＹＥＳ）、目標設定部７２は、筒内用燃圧目標値ＰＤＴｒを規定燃圧ＰＤＡと等しくする（Ｓ１７）。噴射モードとして通路噴射モードが選択されている場合、基準燃圧目標値ＰＤＴｒＢは、図４に示した最小燃圧ＰＤｍｉｎと等しい。規定燃圧ＰＤＡは、図４に示した漏出抑制燃圧ＰＤ２よりも高い。その後、目標設定部７２は、本処理ルーチンを一旦終了する。
【００５８】
本実施形態では、噴射モードが筒内噴射モード又は双方噴射モードから通路噴射モードに移行された場合、継続時間ＴＭが規定時間ＴＭＴｈに達するまでの間、筒内用燃圧目標値ＰＤＴｒが漏出抑制燃圧ＰＤ２よりも大きい規定燃圧ＰＤＡである状態が継続される。漏出抑制燃圧ＰＤ２は、図４に示したように以下の２つの条件を満たす燃料の圧力である。
・筒内噴射弁１７の燃料噴射量の要求値ＱＤＲが「０」であるときにおける基準燃圧目標値ＰＤＴｒＢ（＝ＰＤｍｉｎ）よりも高いこと、
・筒内用燃圧ＰＤが、要求値ＱＤＲが「０」であるときにおける基準燃圧目標値ＰＤＴｒＢ（＝ＰＤｍｉｎ）と等しいときよりも筒内噴射弁１７の噴孔５２２から燃料が漏れにくいこと、すなわち燃料漏れ指標が小さいこと。
【００５９】
そして、継続時間ＴＭが規定時間ＴＭＴｈを超えると、筒内用燃圧目標値ＰＤＴｒが基準燃圧目標値ＰＤＴｒＢまで減少される。すなわち、燃料漏れ抑制制御は、ステップＳ１５の判定処理、ステップＳ１６の処理、及びステップＳ１７の処理を含んでいる。
【００６０】
次に、図９を参照し、本実施形態の作用及び効果について説明する。
図９に示す例にあっては、タイミングｔ１１以前では、機関回転速度ＮＥが比較的低速であるものの、機関負荷率ＫＬが比較的大きい。そのため、噴射モードとして、双方噴射モードが選択されている。すなわち、通路噴射弁１６及び筒内噴射弁１７の双方から燃料が噴射されている。このように筒内噴射弁１７から燃料が噴射されている場合、筒内用燃圧目標値ＰＤＴｒは基準燃圧目標値ＰＤＴｒＢと等しい。そして、筒内用デリバリ燃圧ＰＤＰが筒内用燃圧目標値ＰＤＴｒとなるように高圧燃料ポンプ３５の作動が制御される。なお、筒内用燃圧目標値ＰＤＴｒが基準燃圧目標値ＰＤＴｒＢと等しいときにおける筒内用デリバリ燃圧ＰＤＰが、「基準燃圧」に相当する。
【００６１】
そして、タイミングｔ１１でアクセル操作量ＡＣＣＰが減少されるため、スロットルバルブ１５の開度であるスロットル開度ＳＬが小さくなる。すると、機関負荷率ＫＬが小さくなる。さらに、気筒１１内に供給される燃料量も減少されるため、機関回転速度ＮＥも低くなる。その結果、噴射モードが双方噴射モードから通路噴射モードに移行される。すなわち、筒内噴射弁１７の燃料噴射が停止される。すると、筒内噴射弁１７の燃料噴射量の要求値ＱＤＲが「０」となるため、基準燃圧目標値ＰＤＴｒＢが最小燃圧ＰＤｍｉｎと等しくなる。
【００６２】
本実施形態では、このように筒内噴射弁１７の燃料噴射が停止されると、燃料漏れ抑制制御が実施される。図９に示す例では、タイミングｔ１１からタイミングｔ１２までの期間が増大期間ＰＡに相当する。この場合、タイミングｔ１１からタイミングｔ１２までの期間における基準燃圧目標値ＰＤＴｒＢが、筒内噴射弁１７の燃料噴射量の要求値ＱＤＲが「０」であるときの「基準燃圧」に相当する。そして、タイミングｔ１１からタイミングｔ１２までの期間では、筒内用燃圧目標値ＰＤＴｒが、漏出抑制燃圧ＰＤ２よりも高い規定燃圧ＰＤＡと等しくなる。
【００６３】
すると、高圧燃料ポンプ３５の作動によって、筒内用デリバリ燃圧ＰＤＰが規定燃圧ＰＤＡまで増大される。その結果、筒内用燃圧目標値ＰＤＴｒが基準燃圧目標値ＰＤＴｒＢと等しい場合と比較し、筒内用燃圧ＰＤが高くなる分、燃料噴射が停止された筒内噴射弁１７では、弁体５３を弁座５２１に強く押し付けることができる。これにより、弁座５２１に弁体５３が着座した時点では弁体５３の中心軸５３ａの位置が弁座５２１の中心軸の位置とずれていたとしても、弁座５２１の座面に倣って弁体５３を変位させることができる。その結果、弁体５３の中心軸５３ａを弁座５２１の中心軸に重ねることができ、ひいては弁体５３と弁座５２１との間のシール性を安定化させることができる。つまり、図４に示した燃料漏れ指標を小さくすることができる。
【００６４】
なお、タイミングｔ１２になると、増大期間ＰＡが終了したために筒内用燃圧目標値ＰＤＴｒが基準燃圧目標値ＰＤＴｒＢまで減少される。すると、リリーフ機構３７の作動によって、筒内用デリバリ燃圧ＰＤＰが筒内用燃圧目標値ＰＤＴｒ（＝ＰＤＴｒＢ）まで減少される。
【００６５】
弁座５２１は図３に示したようにテーパ状となっている。そのため、弁体５３を弁座５２１に押し付ける力を大きくして弁体５３の中心軸５３ａが弁座５２１の中心軸に重なった状態になると、これ以降に筒内用デリバリ燃圧ＰＤＰを低くしても、弁体５３を弁座５２１に押し付ける力がなくなるわけではないため、当該状態を持続させることができる。すなわち、燃料漏れ指標が低い状態を保持できる。その結果、通路噴射モードが選択されている場合における筒内噴射弁１７の噴孔５２２からの燃料漏れを抑制できる。すなわち、筒内噴射弁１７の燃料噴射が停止された状態での機関運転が行われているときに、噴孔５２２から漏出した燃料に起因する輝炎が気筒１１内で生じにくい。したがって、筒内噴射弁１７の燃料噴射が停止された状態での機関運転が行われているときにおける気筒１１内でのパティキュレート・マターの生成量の増大を抑制できる。
【００６６】
タイミングｔ１２以降に噴射モードが変更され、筒内噴射弁１７の燃料噴射が再開されることがある。
ここで、筒内噴射弁１７の燃料噴射量は、筒内用デリバリ燃圧ＰＤＰと筒内噴射弁１７への通電時間との積に応じた値となる。そして、筒内用デリバリ燃圧ＰＤＰが筒内用燃圧目標値ＰＤＴｒよりも高いと、筒内噴射弁１７の実際の燃料噴射量と燃料噴射量の要求値ＱＤＲとの乖離が生じやすい。例えば噴射量の要求値ＱＤＲが小さい場合、筒内噴射弁１７の実際の燃料噴射量が燃料噴射量の要求値を大きく上回ってしまうおそれがある。
【００６７】
この点、本実施形態では、筒内噴射弁１７の燃料噴射が停止されている場合におけるタイミングｔ１２で筒内用燃圧目標値ＰＤＴｒが減少されると、筒内用デリバリ燃圧ＰＤＰもまた減少される。その結果、筒内用デリバリ燃圧ＰＤＰが、変更後の筒内用燃圧目標値ＰＤＴｒ（＝ＰＤＴｒＢ）近傍の値で保持されている。これにより、その後の筒内噴射弁１７の燃料噴射の再開時に、筒内用デリバリ燃圧ＰＤＰがそのときの筒内用燃圧目標値ＰＤＴｒよりも高いという事象が生じにくい。つまり、筒内噴射弁１７の燃料噴射の再開時には、筒内用デリバリ燃圧ＰＤＰをそのときの筒内用燃圧目標値ＰＤＴｒ近傍の値とすることができる。そのため、筒内噴射弁１７の燃料噴射量の制御性の低下を抑制することができる。
【００６８】
なお、本実施形態では、以下に示す効果をさらに得ることができる。
タイミングｔ１２以降でも筒内噴射弁１７の燃料噴射が停止されている期間では、筒内用燃圧目標値ＰＤＴｒを規定燃圧ＰＤＡから減少させた以降でも筒内用デリバリ燃圧ＰＤＰを規定燃圧ＰＤＡ近傍で維持することも考えられる。高圧燃料ポンプ３５がカム軸２５の回転に同期して作動する構成である。
【００６９】
ここで、カム軸２５はクランク軸に駆動連結されているため、高圧燃料ポンプ３５の作動に要するトルクが大きいほど、内燃機関１０の負荷が大きくなる。そして、負荷が大きくなると、内燃機関１０の燃費が悪化する。
【００７０】
また、筒内用デリバリ燃圧ＰＤＰを保持する場合であっても、リリーフ通路３７１などを介して筒内用デリバリパイプ３６から燃料が漏れることがある。そのため、筒内用デリバリ燃圧ＰＤＰをある燃圧で保持するためには、高圧燃料ポンプ３５から筒内用デリバリパイプ３６への燃料供給が継続的行うこととなる。そして、高圧燃料ポンプ３５から筒内用デリバリパイプ３６に燃料を供給する場合、筒内用デリバリ燃圧ＰＤＰが高いほど、高圧燃料ポンプ３５の作動に要するトルクが大きくなる。
【００７１】
そのため、筒内用デリバリ燃圧ＰＤＰを規定燃圧ＰＤＡ近傍の値で維持する場合、筒内用デリバリ燃圧ＰＤＰを筒内用燃圧目標値ＰＤＴｒ近傍まで減少させる本実施形態の場合と比較し、高圧燃料ポンプ３５の作動に要するトルクが大きくなるため、内燃機関１０の燃費の悪化を招いてしまう。この点、本実施形態では、増大期間ＰＡが終了すると、リリーフ機構３７の作動によって、筒内用デリバリ燃圧ＰＤＰが筒内用燃圧目標値ＰＤＴｒに向けて減少される。すなわち、筒内用デリバリ燃圧ＰＤＰを筒内用燃圧目標値ＰＤＴｒよりも大きい状態が長期にわたって継続されない。したがって、通路噴射モードが選択されている場合における筒内噴射弁１７の噴孔５２２からの燃料漏れを抑制しつつ、内燃機関１０の燃費の悪化を抑制することができる。
【００７２】
本実施形態は、以下のように変更して実施することができる。本実施形態及び以下の変更例は、技術的に矛盾しない範囲で互いに組み合わせて実施することができる。
・増大期間ＰＡの長さの設定には、機関負荷率ＫＬに応じた第２補正係数α２を用いなくてもよい。
【００７３】
・増大期間ＰＡの長さの設定には、機関回転速度ＮＥに応じた第１補正係数α１を用いなくてもよい。
・筒内噴射弁１７の温度を検出するセンサが内燃機関１０に設けられている場合には、センサによって検出された筒内噴射弁１７の温度を基に、増大期間ＰＡの長さを設定するようにしてもよい。
【００７４】
・増大期間ＰＡの長さは、予め設定された長さで固定してもよい。
・漏出抑制燃圧を下回らないのであれば、燃料漏れ抑制制御の実施中における増大期間ＰＡ内での筒内用燃圧目標値ＰＤＴｒを適宜変更してもよい。例えば、筒内噴射弁１７の温度が高いときには、増大期間ＰＡ内における筒内用燃圧目標値ＰＤＴｒを、当該温度が低いときよりも低い値で保持するようにしてもよい。
【００７５】
・増大期間ＰＡが終了したときに、リリーフ機構３７の作動によって筒内用デリバリ燃圧ＰＤＰを減少させなくてもよい。この場合、増大期間ＰＡの終了後であっても筒内噴射弁１７の燃料噴射が停止されているときには、筒内用デリバリ燃圧ＰＤＰが規定燃圧ＰＤＡ近傍の値で保持されることとなる。なお、このように増大期間ＰＡの終了後に筒内用デリバリ燃圧ＰＤＰを減少させない場合、燃料供給装置３０として、リリーフ機構３７を備えない装置を採用することもできる。
【００７６】
・上記実施形態では、高圧燃料ポンプ３５として、カム軸２５の回転によって駆動するポンプを採用している。しかし、筒内用デリバリパイプ３６内に高圧の燃料を供給できるものであれば、高圧燃料ポンプ３５として電動式のポンプを採用してもよい。
【符号の説明】
【００７７】
１０…内燃機関、１１…気筒、１４…吸気通路、１６…通路噴射弁、１７…筒内噴射弁、３５…高圧燃料ポンプ、５２２…噴孔、３７…リリーフ機構、７０…制御装置、７３…燃圧制御部。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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