(57)【要約】【課題】Ｃ２以上の炭化水素類の合成反応において高い触媒活性を示し、さらに、常圧での合成を可能とする炭化水素類合成用触媒を提供すること。【解決手段】ゼオライト担体と、前記ゼオライト担体に担持されている、コバルト元素及びアルカリ金属元素とを含有することを特徴とする炭化水素類合成用触媒。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ゼオライト担体と、前記ゼオライト担体に担持されている、コバルト元素及びアルカリ金属元素とを含有することを特徴とする炭化水素類合成用触媒。
【請求項２】
前記ゼオライト担体の平均細孔径が、０．４〜２．０ｎｍであることを特徴とする請求項１に記載の炭化水素類合成用触媒。
【請求項３】
前記ゼオライト担体中のＳｉとＡｌとのモル比がＳｉ／Ａｌ＝２０〜５００であることを特徴とする請求項１又は２に記載の炭化水素類合成用触媒。
【請求項４】
請求項１〜３のうちのいずれか一項に記載の炭化水素類合成用触媒が配置されており、該炭化水素類合成用触媒に二酸化炭素と水素との原料混合ガスを接触させて炭化水素類を得るための水素化反応装置を備えることを特徴とする炭化水素類製造装置。
【請求項５】
請求項４に記載の炭化水素類製造装置と、
該炭化水素類製造装置において得られるＣ２以下の低級炭化水素類を重合させてＣ３以上の高級炭化水素類からなる炭化水素燃料を得るための重合反応装置と、
を備えることを特徴とする炭化水素燃料製造装置。
【請求項６】
前記炭化水素類製造装置において得られる炭化水素類及び前記重合反応装置において得られる炭化水素類をＣ２以下の低級炭化水素類とＣ３以上の高級炭化水素類とに分離して前記高級炭化水素類からなる炭化水素燃料を回収するための分離回収装置を更に備えることを特徴とする請求項５に記載の炭化水素燃料製造装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、炭化水素類合成用触媒、並びに、これを備える炭化水素類製造装置及び炭化水素燃料製造装置に関し、より詳しくは、二酸化炭素を原料とした炭化水素類の合成反応に用いられる触媒、並びに、二酸化炭素を原料とする炭化水素類及び炭化水素燃料の製造装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
二酸化炭素を原料とした炭化水素類の合成反応は、地球温暖化対策の一つであるＣＯ２の有効利用という観点で注目されている。このような二酸化炭素を原料とした炭化水素類の合成反応に用いられる触媒として、Ｒｈｏｄｒｉ  Ｅ．Ｏｗｅｎら（非特許文献１）には、メソポーラスシリカにコバルト及びアルカリ金属を担持した触媒が記載されており、この触媒を用いた、二酸化炭素と水素とを原料とする炭化水素類の合成反応においては、主としてメタンが生成することも記載されている。
【０００３】
また、特開２００９−３４６５９号公報（特許文献１）には、多孔質シリカ単独又はイットリウム等を含有する多孔質シリカからなる担体にコバルト金属又はコバルト化合物が担持された触媒が開示されており、この触媒を用いた場合にも、一酸化炭素及び二酸化炭素と水素とを原料とする炭化水素類の合成反応において、主としてメタンが生成することが記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００９−３４６５９号公報
【非特許文献】
【０００５】
【非特許文献１】Ｒｈｏｄｒｉ  Ｅ．Ｏｗｅｎら、Ｃｈｅｍ．Ｃｏｍｍｕｎ．、２０１３年、第４９巻、１１６８３〜１１６８５頁
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、従来の多孔質シリカやメソポーラスシリカにコバルトを担持した触媒においては、二酸化炭素と水素とを原料として炭化水素類を製造する場合、高圧下での反応が必要であり、また、Ｃ２以上の炭化水素類の合成という観点では、従来の触媒の活性は必ずしも十分なものではなかった。
【０００７】
本発明は、上記従来技術の有する課題に鑑みてなされたものであり、二酸化炭素と水素とを原料とするＣ２以上の炭化水素類の合成反応において高い触媒活性を示し、さらに、常圧又は低加圧下での合成を可能とする炭化水素類合成用触媒を提供することを目的とする。また、本発明は、二酸化炭素と水素とを原料として常圧又は低加圧下において、Ｃ２以上の炭化水素類の製造を可能とする炭化水素類製造装置並びにＣ３以上の炭化水素類からなる炭化水素燃料の製造を可能とする炭化水素燃料製造装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者らは、上記目的を達成すべく鋭意研究を重ねた結果、コバルト元素及びアルカリ金属元素を含有する炭化水素類合成用触媒において、触媒担体としてゼオライトを用いることによって、得られる炭化水素類合成用触媒が、二酸化炭素と水素とを原料とするＣ２以上の炭化水素類の合成反応において高い触媒活性を示し、さらに、常温での合成を可能とすることを見出し、本発明を完成するに至った。
【０００９】
すなわち、本発明の炭化水素類合成用触媒は、ゼオライト担体と、前記ゼオライト担体に担持されている、コバルト元素及びアルカリ金属元素とを含有することを特徴とするものである。
【００１０】
本発明の炭化水素類合成用触媒においては、前記ゼオライト担体の平均細孔径が、０．４〜２．０ｎｍであることが好ましく、また、前記ゼオライト担体中のＳｉとＡｌとのモル比がＳｉ／Ａｌ＝２０〜５００であることが好ましい。
【００１１】
本発明の炭化水素類製造装置は、前記本発明の炭化水素類合成用触媒が配置されており、該炭化水素類合成用触媒に二酸化炭素と水素との原料混合ガスを接触させて炭化水素類を得るための水素化反応装置を備えることを特徴とするものである。
【００１２】
本発明の炭化水素燃料製造装置は、前記本発明の炭化水素類製造装置と、該炭化水素類製造装置において得られるＣ２以下の低級炭化水素類を重合させてＣ３以上の高級炭化水素類からなる炭化水素燃料を得るための重合反応装置とを備えることを特徴とするものである。
【００１３】
本発明の炭化水素燃料製造装置においては、前記炭化水素類製造装置において得られる炭化水素類及び前記重合反応装置において得られる炭化水素類をＣ２以下の低級炭化水素類とＣ３以上の高級炭化水素類とに分離して前記高級炭化水素類からなる炭化水素燃料を回収するための分離回収装置を更に備えることが好ましい。
【００１４】
なお、本発明の炭化水素類合成用触媒が、二酸化炭素と水素とを原料とするＣ２以上の炭化水素類の合成反応において高い触媒活性を示す理由は必ずしも定かではないが、本発明者らは以下のように推察する。すなわち、本発明の炭化水素類合成用触媒を用いた、二酸化炭素と水素とを原料とする炭化水素類の合成反応は、図１に示す反応機構により進行すると推察される。図１に示すように、コバルト触媒を用いた、二酸化炭素と水素とを原料とする炭化水素類の合成反応においては、先ず、原料である二酸化炭素がコバルト触媒１に吸着する。吸着した二酸化炭素は、逆水性ガスシフト（ＲＷＧＳ）反応により一酸化炭素に変換される。本発明の炭化水素類合成用触媒においては、アルカリ金属元素２が担持されているため、二酸化炭素の吸着が促進され、ＲＷＧＳ反応も促進される。また、ＲＷＧＳ反応により生成した水がゼオライト担体３の疎水性により脱離しやすいため、一酸化炭素と水の反応（水性ガスシフト（ＷＧＳ）反応）が抑制される。そして、ＲＷＧＳ反応により生成した一酸化炭素は、Ｆｉｓｃｈｅｒ−Ｔｒｏｐｓｃｈ  ｓｙｎｔｈｅｓｉｓ（ＦＴＳ）反応により水素と反応して炭化水素に変換される。本発明の炭化水素類合成用触媒においては、ゼオライト担体３の微細孔４が反応場として作用するとともに、生成した炭化水素の滞留時間を増長させること、さらに、ゼオライト担体３の酸性サイトが炭素鎖成長の活性サイトとして作用することから、生成した炭化水素が鎖成長しやすく、Ｃ２以上の炭化水素類が形成されやすいため、Ｃ２以上の炭化水素類の合成反応において高い触媒活性を示すと推察される。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、二酸化炭素と水素とを原料とするＣ２以上の炭化水素類の合成反応において高い触媒活性を示し、さらに、常圧又は低加圧下での合成を可能とする炭化水素類合成用触媒を得ることができる。また、本発明によれば、二酸化炭素と水素とを原料として常圧又は低加圧下において、Ｃ２以上の炭化水素類の製造やＣ３以上の炭化水素類からなる炭化水素燃料の製造が可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】本発明の炭化水素類合成用触媒を用いた、二酸化炭素と水素とを原料とする炭化水素類の合成反応の反応機構を示す概略図である。
【図２Ａ】担体が異なる種々の触媒のＣＯ２転化率と反応温度との関係を示すグラフである。
【図２Ｂ】担体が異なる種々の触媒によるＣＨ４生成量と反応温度との関係を示すグラフである。
【図２Ｃ】担体が異なる種々の触媒によるＣ２炭化水素の生成量と反応温度との関係を示すグラフである。
【図２Ｄ】担体が異なる種々の触媒によるＣ３炭化水素の生成量と反応温度との関係を示すグラフである。
【図２Ｅ】担体が異なる種々の触媒によるＣ４炭化水素の生成量と反応温度との関係を示すグラフである。
【図３Ａ】Ｎａ担持量が異なる種々の触媒のＣＯ２転化率と反応温度との関係を示すグラフである。
【図３Ｂ】Ｎａ担持量が異なる種々の触媒によるＣＨ４生成量と反応温度との関係を示すグラフである。
【図３Ｃ】Ｎａ担持量が異なる種々の触媒によるＣ２炭化水素の生成量と反応温度との関係を示すグラフである。
【図３Ｄ】Ｎａ担持量が異なる種々の触媒によるＣ３炭化水素の生成量と反応温度との関係を示すグラフである。
【図３Ｅ】Ｎａ担持量が異なる種々の触媒によるＣ４炭化水素の生成量と反応温度との関係を示すグラフである。
【図４Ａ】ゼオライト担体のＳｉ／Ａｌ比が異なる種々の触媒のＣＯ２転化率と反応温度との関係を示すグラフである。
【図４Ｂ】ゼオライト担体のＳｉ／Ａｌ比が異なる種々の触媒によるＣＨ４生成量と反応温度との関係を示すグラフである。
【図４Ｃ】ゼオライト担体のＳｉ／Ａｌ比が異なる種々の触媒によるＣ２炭化水素の生成量と反応温度との関係を示すグラフである。
【図４Ｄ】ゼオライト担体のＳｉ／Ａｌ比が異なる種々の触媒によるＣ３炭化水素の生成量と反応温度との関係を示すグラフである。
【図４Ｅ】ゼオライト担体のＳｉ／Ａｌ比が異なる種々の触媒によるＣ４炭化水素の生成量と反応温度との関係を示すグラフである。
【図５】本発明の炭化水素燃料製造装置の好適な一実施態様を示す概略図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、本発明をその好適な実施形態に即して詳細に説明する。
【００１８】
〔炭化水素類合成用触媒〕
先ず、本発明の炭化水素類合成用触媒について説明する。本発明の炭化水素類合成用触媒は、ゼオライト担体と、前記ゼオライト担体に担持されている、コバルト元素及びアルカリ金属元素とを含有するものである。担体としてゼオライトを用いることによって、二酸化炭素と水素とを原料とするＣ２以上の炭化水素類の合成反応において高い触媒活性を示す触媒を得ることができる。一方、担体として、メソポーラスシリカ、シリカ微粒子、アルミナ微粒子を用いた場合には、二酸化炭素と水素とを原料とするＣ２以上の炭化水素類の合成反応における触媒活性が低くなる。
【００１９】
本発明に用いられるゼオライト担体としては、ＺＳＭ−５型、ＢＥＡ型、モルデナイト型、Ｙ型、Ｌ型、フェリエライト型、Ａ型、Ｘ型等の各種ゼオライト担体が挙げられる。これらのゼオライト担体の中でも、より高い触媒活性が得られるという観点から、ＺＳＭ−５型ゼオライト担体、ＢＥＡ型ゼオライト担体が好ましく、ＺＳＭ−５型ゼオライト担体がより好ましい。これらのゼオライト担体は、１種を単独で使用しても２種以上を併用してもよい。また、本発明においては、前記ゼオライト担体として、イオン交換したゼオライト（例えば、ＨＺＳＭ−５型ゼオライト）を用いてもよい。
【００２０】
また、本発明に用いられるゼオライト担体においては、平均細孔径が０．４〜２．０ｎｍであることが好ましく、０．５〜１．０ｎｍであることがより好ましい。ゼオライト担体の平均細孔径が前記下限未満になると、炭化水素の鎖成長空間が不十分となり、炭化水素の鎖成長が起こりにくいため、Ｃ２以上の炭化水素類が形成されにくく、Ｃ２以上の炭化水素類の合成反応における触媒活性が低くなる傾向にあり、他方、前記上限を超えると、生成した炭化水素の滞留時間が短く、炭化水素の鎖成長が起こりにくいため、Ｃ２以上の炭化水素類が形成されにくく、Ｃ２以上の炭化水素類の合成反応における触媒活性が低くなる傾向にある。
【００２１】
さらに、本発明に用いられるゼオライト担体においては、ＳｉとＡｌとのモル比がＳｉ／Ａｌ＝２０〜５００であることが好ましく、２４〜３５０であることがより好ましい。Ｓｉ／Ａｌ比が前記下限未満になると、ゼオライト担体中の炭素鎖成長の活性サイトとして作用する酸性サイトの強度が低く、炭化水素の鎖成長が起こりにくいため、Ｃ２以上の炭化水素類が形成されにくく、Ｃ２以上の炭化水素類の合成反応における触媒活性が低くなる傾向にあり、他方、前記上限を超えると、ゼオライト担体中の炭素鎖成長の活性サイトとして作用する酸性サイトの数が少なく、炭化水素の鎖成長が起こりにくいため、Ｃ２以上の炭化水素類が形成されにくく、Ｃ２以上の炭化水素類の合成反応における触媒活性が低くなる傾向にある。
【００２２】
本発明の炭化水素類合成用触媒は、このようなゼオライト担体に担持されているコバルト元素を含有するものである。このコバルト元素は、コバルト金属単体の状態で担持されていてもよいし、コバルト化合物の状態で担持されていてもよいが、コバルト元素の分散度が高くなるという観点から、コバルト化合物の状態で担持されていることが好ましい。
【００２３】
このようなコバルト元素（コバルト金属単体及び／又はコバルト化合物）の含有量としては、ゼオライト担体１００質量部に対して、コバルト金属換算で４〜３０質量部が好ましく、１０〜２５質量部がより好ましい。コバルト元素の含有量が前記下限未満になると、触媒活性が低くなる傾向にあり、他方、前記上限を超えると、コバルト元素が凝集した状態となり、分散度が低下するため、触媒活性が低くなる傾向にある。
【００２４】
また、本発明の炭化水素類合成用触媒は、このようなコバルト元素（コバルト金属単体及び／又はコバルト化合物）のほかに、ゼオライト担体に担持されているアルカリ金属元素を含有するものである。このアルカリ金属元素は通常、アルカリ金属化合物の状態で担持されているが、本発明においては、これに限定されるものではない。このようなアルカリ金属元素としては、Ｎａ、Ｋ、Ｃｓが挙げられ、中でも、Ｃ２〜Ｃ４の炭化水素類の生成が促進されるという観点から、Ｎａ、Ｋが好ましい。これらのアルカリ金属元素は、１種を単独で使用しても２種以上を併用してもよい。また、前記アルカリ金属化合物としては、前記アルカリ金属の炭酸化合物、水酸化物、酢酸化合物、硝酸化合物が挙げられ、中でも、触媒調製中の焼成処理においてアルカリ金属化合物が分解しやすいという観点から、前記アルカリ金属の炭酸化合物、水酸化物が好ましい。これらのアルカリ金属化合物は、１種を単独で使用しても２種以上を併用してもよい。
【００２５】
このようなアルカリ金属元素（アルカリ金属化合物）が１種類含まれる場合には、アルカリ金属元素（アルカリ金属化合物）の含有量は、ゼオライト担体１００質量部に対して、アルカリ金属換算で１．０〜１０．０質量部であることが好ましく、２．０〜８．０質量部であることがより好ましい。また、アルカリ金属元素（アルカリ金属化合物）が２種以上含まれる場合には、ゼオライト担体１００質量部に対して、各アルカリ金属元素（アルカリ金属化合物）の含有量がアルカリ金属換算で１．０〜１０．０質量部であることが好ましく、１．５〜８．０質量部であることがより好ましく、かつ、それらの合計量がアルカリ金属換算で１．０〜１５．０質量部であることが好ましく、２．０〜１２．０質量部であることがより好ましい。各アルカリ金属元素の含有量又はそれらの合計量が前記下限未満になると、二酸化炭素の吸着が促進されず、触媒活性が低くなる傾向にあり、他方、前記上限を超えると、ゼオライト担体中の炭素鎖成長の活性サイトとして作用する酸性サイトの強度が低く、触媒活性が低くなる傾向にある。
【００２６】
このような本発明の炭化水素類合成用触媒の製造方法としては、ゼオライト担体にコバルト元素（コバルト金属単体及び／又はコバルト化合物）及びアルカリ金属元素（アルカリ金属化合物）を担持できる方法であれば特に制限はなく、例えば、含浸法、共沈法等の公知の方法を採用することができる。
【００２７】
〔炭化水素類の合成方法及びそれに用いる炭化水素類製造装置〕
次に、本発明の炭化水素類合成用触媒を用いた炭化水素類の合成方法について説明する。本発明の炭化水素類合成用触媒は、二酸化炭素及び水素を原料とする炭化水素類の合成方法に好適に用いることができる。この炭化水素類の合成方法においては、本発明の炭化水素類合成用触媒に二酸化炭素と水素とを含有する原料混合ガスを接触させる。これにより、二酸化炭素からＣ２以上の炭化水素類を効率よく合成することができる。
【００２８】
このような炭化水素類の合成方法において、原料混合ガス中の水素と二酸化炭素との体積比（Ｈ２／ＣＯ２）としては２．０〜４．０が好ましく、２．５〜３．５がより好ましく、２．８〜３．２が特に好ましい。また、原料混合ガス中の水素の含有量としては６５〜８５体積％が好ましく、７０〜８０体積％がより好ましく、７３〜７８体積％が特に好ましい。原料混合ガス中の二酸化炭素の含有量としては１５〜３５体積％が好ましく、２０〜３０体積％がより好ましく、２２〜２７体積％が特に好ましい。さらに、前記原料混合ガスには予め脱硫処理が施されていることが好ましい。これにより、硫黄被毒による前記炭化水素類合成用触媒の劣化を抑制することができる。
【００２９】
また、このような炭化水素類の合成方法において、炭化水素類合成用触媒と原料混合ガスとを接触させる際の温度（水素化反応温度）としては、２００〜４００℃が好ましく、２２０〜３８０℃がより好ましい。反応温度が前記下限未満になると、触媒活性が低くなる傾向にあり、他方、前記上限を超えると、炭素鎖の成長反応の進行が抑制される傾向にある。
【００３０】
また、本発明の炭化水素類合成用触媒を用いた炭化水素類の合成方法においては、常圧下で炭化水素類を合成することができるが、３．０ＭＰａ以下（好ましくは２．０ＭＰａ以下）の低加圧下で合成してもよい。
【００３１】
次に、このような炭化水素類の合成方法に用いられる本発明の炭化水素類製造装置について説明する。本発明の炭化水素類製造装置は、前記炭化水素類合成用触媒が配置（好ましくは充填）された水素化反応装置を備えるものである。この水素化反応装置に前記原料混合ガスを導入して前記炭化水素類合成用触媒に前記原料混合ガスを接触させることによって、常圧又は３．０ＭＰａ以下（好ましくは２．０ＭＰａ以下）の低加圧下で二酸化炭素と水素とを反応させることが可能となり、Ｃ２以上の炭化水素類を効率よく製造することができる。
【００３２】
本発明の炭化水素類製造装置においては、前記水素化反応装置のガス入口及びガス出口にそれぞれ熱交換器が接続されていることが好ましい。前記ガス出口の熱交換器においては、二酸化炭素と水素との反応によって生成したガス（水素化反応生成ガス）から水が分離除去されるとともに、水素化反応生成ガスを冷却することによって反応熱（熱エネルギー）が回収され、この熱エネルギーを前記ガス入口の熱交換器において前記原料混合ガスの昇温に利用することが可能となり、炭化水素類製造装置全体のエネルギー効率を向上させることができる。
【００３３】
また、本発明の炭化水素類製造装置においては、前記水素化反応装置の下流（好ましくは、前記ガス出口の熱交換器の下流）と前記水素化反応装置の上流（好ましくは、前記ガス入口の熱交換器の上流）との間に、前記水素化反応生成ガス（好ましくは、水を分離除去した後の水素化反応生成ガス）の一部を前記水素化反応装置に循環させるための循環ガス流路が配設されていることが好ましい。水素化反応生成ガスの一部を前記水素化反応装置に循環させることによって、残存する二酸化炭素や一酸化炭素が還元され、二酸化炭素の転化率が高まり、Ｃ２以上の炭化水素類の収率が向上する。
【００３４】
〔炭化水素燃料製造装置〕
次に、本発明の炭化水素燃料製造装置について図面を参照しながら説明するが、本発明の炭化水素燃料製造装置は前記図面のものに限定されない。図５は、本発明の炭化水素燃料製造装置の好適な一実施態様を示す概略図である。なお、以下の説明及び図面中、同一又は相当する要素には同一の符号を付し、重複する説明は省略する。
【００３５】
本発明の炭化水素燃料製造装置は、前記本発明の炭化水素類製造装置（炭化水素類製造ユニット）１０と、この炭化水素類製造装置１０において得られるＣ２以下の低級炭化水素類を重合させてＣ３以上の高級炭化水素類からなる炭化水素燃料を得るための重合反応装置１１１（以下、この重合反応装置を備えるユニットを「重合反応ユニット」という）とを備えるものである。また、本発明の炭化水素燃料製造装置は、炭化水素類製造装置１０において得られる炭化水素類及び重合反応装置１１１において得られる炭化水素類をＣ２以下の低級炭化水素類とＣ３以上の高級炭化水素類とに分離して前記高級炭化水素類からなる炭化水素燃料を得るための分離回収装置１２１（以下、この分離回収装置を備えるユニットを「分離回収ユニット」という）を更に備えていることが好ましい。
【００３６】
〔炭化水素類製造ユニット〕
本発明の炭化水素燃料製造装置における炭化水素類製造ユニット１０は、前記本発明の炭化水素類製造装置であり、前記本発明の炭化水素類合成用触媒１０１が配置（好ましくは充填）された水素化反応装置１０２を備えるものである。この炭化水素類製造ユニット１０における炭化水素類の合成方法は、〔炭化水素類の合成方法及びそれに用いる炭化水素類製造装置〕において説明したとおりである。したがって、本発明の炭化水素燃料製造装置の炭化水素類製造ユニット１０においては、二酸化炭素と水素とを原料として常圧又は３．０ＭＰａ以下（好ましくは２．０ＭＰａ以下）の低加圧下でＣ２以上の炭化水素類を効率よく製造することができる。
【００３７】
また、炭化水素類製造ユニット１０においては、水素化反応装置１０２のガス入口及びガス出口にそれぞれ熱交換器１０３及び１０４を接続することによって、反応熱（熱エネルギー）を回収して前記原料混合ガスの昇温に利用することができる。また、回収した熱エネルギーを後述する重合反応ユニット１１や分離回収ユニット１２におけるガスの昇温に利用することもできる。その結果、炭化水素燃料製造装置全体のエネルギー効率を向上させることができる。さらに、水素化反応装置１０２の下流（好ましくは、ガス出口の熱交換器１０４の下流）と水素化反応装置１０２の上流（好ましくは、ガス入口の熱交換器１０３の上流）との間に循環ガス流路１０５を配設することによって、前記水素化反応生成ガス（好ましくは、水を分離除去した後の水素化反応生成ガス）の一部を水素化反応装置１０２に循環させ、二酸化炭素の転化率を高め、Ｃ２以上の炭化水素類の収率を向上させることができる。
【００３８】
〔重合反応ユニット〕
本発明の炭化水素燃料製造装置における重合反応ユニット１１は、炭化水素類製造装置１０において得られるＣ２以下の低級炭化水素類を重合させてＣ３以上の高級炭化水素類からなる炭化水素燃料を得るための重合反応装置１１１を備えるものである。この重合反応装置には、重合触媒１１２が配置（より好ましくは充填）されていることが好ましい。前記重合触媒としては、例えば、７０質量％以上の白金担持ゼオライト触媒と３０質量％以下の前記本発明の炭化水素合成用触媒との重合用混合触媒が挙げられる。このような重合用混合触媒を用いることによって、炭化水素類製造装置１０において得られるＣ２以下の低級炭化水素類が重合反応によりＣ３以上の高級炭化水素類に変換されるとともに、炭化水素類製造装置１０において得られる水素化反応生成ガス中に残存する一酸化炭素がＦＴＳ反応によりＣ２以下の低級炭化水素類に変換され、さらに、重合反応によりＣ３以上の高級炭化水素類に変換される。したがって、本発明の炭化水素燃料製造装置においては、Ｃ３以上の高級炭化水素類からなる炭化水素燃料を高収率で製造することができる。
【００３９】
このような重合反応ユニット１１におけるＦＴＳ反応や重合反応の温度（重合反応温度）としては、２００〜４００℃が好ましく、２２０〜３８０℃がより好ましい。反応温度が前記下限未満になると、触媒活性が低くなる傾向にあり、他方、前記上限を超えると、炭素鎖の成長反応の進行が抑制される傾向にある。また、前記ＦＴＳ反応や前記重合反応は常圧下で実施することができるが、３．０ＭＰａ以下（好ましくは２．０ＭＰａ以下）の低加圧下で実施してもよい。
【００４０】
また、重合反応ユニット１１においては、重合反応装置１１１のガス入口及びガス出口にそれぞれ熱交換器１１３及び１１４が接続されていることが好ましい。ガス出口の熱交換器１１３においては、前記ＦＴＳ反応及び前記重合反応によって生成したガス（重合反応生成ガス）から前記ＦＴＳ反応において生成した水が分離除去されるとともに、重合反応生成ガスを冷却することによって反応熱（熱エネルギー）が回収され、この熱エネルギーをガス入口の熱交換器１１３において重合反応装置１１１に供給されるガス（前記水素化反応生成ガス及び後述する分離回収ユニットからの排出ガス）の昇温に利用することが可能となる。また、回収した熱エネルギーを炭化水素類製造ユニット１０や後述する分離回収ユニット１２におけるガスの昇温に利用することもできる。その結果、炭化水素燃料製造装置全体のエネルギー効率を向上させることができる。
【００４１】
〔分離回収ユニット〕
本発明の炭化水素燃料製造装置における分離回収ユニット１２は、炭化水素類製造装置１０において得られる炭化水素類及び重合反応装置１１１において得られる炭化水素類をＣ２以下の低級炭化水素類とＣ３以上の高級炭化水素類とに分離して前記高級炭化水素類からなる炭化水素燃料を得るための分離回収装置１２１を備えるものである。このような分離回収ユニット１２には２以上の分離回収装置１２１が備えられていることが好ましい。２以上の分離回収装置を順次切替えて使用することにより、分離回収操作を連続的に実施することができる。
【００４２】
炭化水素類製造装置１０において得られる水素化反応生成ガスには、Ｃ３以上の高級炭化水素類のほかに、Ｃ１〜Ｃ２の低級炭化水素類や一酸化炭素、水素も含まれている。このため、本発明の炭化水素燃料製造装置は、前記水素化反応生成ガスを重合反応ユニット１１に供給する前に、前記水素化反応生成ガスからＣ２以下の低級炭化水素類や一酸化炭素、水素を分離除去して、Ｃ３以上の高級炭化水素類からなる炭化水素燃料を回収するための分離回収ユニット１２を備えていることが好ましい。また、重合反応装置１１１において得られる重合反応生成ガスには、Ｃ３以上の高級炭化水素類のほかに、Ｃ２以下の低級炭化水素類も含まれている。このため、本発明の炭化水素燃料製造装置は、前記重合反応生成ガスからＣ２以下の低級炭化水素類を分離除去して、Ｃ３以上の高級炭化水素類からなる炭化水素燃料を回収するための分離回収ユニット１２を備えていることが好ましい。
【００４３】
前記水素化反応生成ガス及び前記重合反応生成ガスからＣ２以下の低級炭化水素類や一酸化炭素、水素を分離除去する方法としては特に制限はないが、ゼオライト等の吸着剤を用いた吸着分離法が好ましい。例えば、先ず、分離回収装置１２１に配置（好ましくは充填）した吸着剤に前記水素化反応生成ガス及び前記重合反応生成ガスを接触させ、前記水素化反応生成ガス及び前記重合反応生成ガス中のＣ３以上の高級炭化水素類を吸着剤に吸着させる。これにより、分離回収ユニット１２からは、Ｃ２以下の低級炭化水素類や一酸化炭素、水素を含むガスが排出され、このガスを重合反応ユニット１１に供給して前記ＦＴＳ反応や前記重合反応を行うことによって、前記低級炭化水素類や一酸化炭素をＣ３以上の高級炭化水素類に変換することができる。その後、前記高級炭化水素類が吸着している吸着剤にＮ２等の不活性ガスを脱着ガスとして導入して吸着剤から前記高級炭化水素類を脱離させることにより、前記高級炭化水素類からなる炭化水素燃料を得ることができる。
【００４４】
このようなＣ３以上の高級炭化水素類の吸脱着操作は、温度及び圧力を調整することによって制御することができる。すなわち、前記低級炭化水素類や一酸化炭素、水素に比べて前記高級炭化水素類の吸着性が高くなるという観点から、前記高級炭化水素類を吸着させる際の温度（吸着温度）としては、２０〜４０℃が好ましく、２５〜３５℃がより好ましく、前記高級炭化水素類を吸着させる際の圧力（吸着圧力）としては、０．１〜２．０ＭＰａが好ましい。一方、前記高級炭化水素類を脱着させる際の温度（脱着温度）としては、１００〜２００℃が好ましく、１３０〜１７０℃がより好ましく、前記高級炭化水素類を脱着させる際の圧力（脱着圧力）としては、０．１〜１．０ＭＰａが好ましい。
【００４５】
また、分離回収ユニット１２においては、分離回収装置１２１のガス入口に熱交換器１２２が接続されていることが好ましい。この熱交換器１２２において供給される熱エネルギーとしては、炭化水素類製造ユニット１０及び重合反応ユニット１１において回収した熱エネルギーが好ましい。これにより、炭化水素燃料製造装置全体のエネルギー効率を向上させることができる。さらに、分離回収装置１２１の下流と分離回収装置１２１の上流との間に、分離除去された前記低級炭化水素類や一酸化炭素、水素の一部を前記水素化反応装置に循環させるための循環ガス流路１２３が配設されていることが好ましい。分離除去された前記低級炭化水素類や一酸化炭素、水素の一部を前記水素化反応装置に循環させることによって、残存する二酸化炭素や一酸化炭素が還元され、二酸化炭素の転化率が高まり、Ｃ２以上の炭化水素類の収率が向上する。
【実施例】
【００４６】
以下、実施例及び比較例に基づいて本発明をより具体的に説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。
【００４７】
（実施例１）
酢酸コバルト及び炭酸カリウムを含む水溶液〔酢酸コバルト四水和物（（ＣＨ３ＣＯＯ）２Ｃｏ・４Ｈ２Ｏ、和光純薬工業株式会社製）及び炭酸カリウム（Ｋ２ＣＯ３、和光純薬工業株式会社製）を水に溶解して調製したもの〕に、ＨＺＳＭ−５型ゼオライト（Ｚｅｏｌｙｓｔ  Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ社製、平均細孔径：０．５８ｎｍ、Ｓｉ／Ａｌモル比：４０）を浸漬して、前記ゼオライト１００質量部に対してＣｏ元素の担持量が２０質量部、Ｋ元素の担持量が６．０質量部となるように、前記ゼオライトに酢酸コバルト（ＩＩ）及び炭酸カリウムを付着させた。得られた触媒前駆体から水分を蒸発させて触媒前駆体を乾燥した後、大気中、５００℃で５時間焼成して、前記ＨＺＳＭ−５型ゼオライト１００質量部にコバルト２０質量部及びカリウム６．０質量部が担持された触媒を得た。
【００４８】
＜触媒活性評価試験＞
得られた触媒０．２ｇを固定床触媒評価装置のステンレス反応管に充填し、これに水素含有ガス（Ｈ２（１０％）＋Ｈｅ（９０％））を流量２０ｍｌ／分で流通させながら４００℃で６０分間加熱して還元前処理を行い、その後、触媒を１００℃まで放冷した。この還元前処理後の触媒に原料混合ガス（ＣＯ２（１０％）＋Ｈ２（３０％）＋Ｈｅ（６０％））を流量２０ｍｌ／分で流通させながら昇温速度５℃／分で１００℃から４００℃まで加熱した。この間の触媒出ガス中のＣＯ２及び生成した炭化水素類についてガス分析計（株式会社アルバック製「Ｑｕｌｅｅ  ＢＧＭ−２０２」）を用いて質量分析を行なった。図２Ａには各触媒温度におけるＣＯ２転化率を示す。また、図２Ｂ〜図２Ｅには各触媒温度における生成した炭化水素類（ＣＨ４、Ｃ２〜Ｃ４）のマススペクトル（ＭＳ）強度）を示す。なお、実施例１の結果は、図３Ａ〜図４Ｅにも示した。また、図２Ａ中の転化率の大小及び図２Ｂ〜図２Ｅ中の活性の高低は、温度３００〜４００℃の範囲内でのＣＯ２転化率の最大値及びＭＳ強度の最大値に基づいて評価した。
【００４９】
（実施例２）
ＨＺＳＭ−５型ゼオライトの代わりにＢＥＡ型ゼオライト（Ｚｅｏｌｙｓｔ  Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ社製、平均細孔径：０．６５ｎｍ、Ｓｉ／Ａｌモル比：３８．５）を用いた以外は実施例１と同様にして、前記ＢＥＡ型ゼオライト１００質量部にコバルト２０質量部及びカリウム６．０質量部が担持された触媒を得た。得られた触媒について、実施例１と同様にして触媒活性評価試験を行なった。その結果を図２Ａ〜図２Ｅに示す。
【００５０】
（比較例１）
ＨＺＳＭ−５型ゼオライトの代わりにシリカ微粒子（日本アエロジル株式会社製「９０Ｇ」、比表面積：９０ｍ２／ｇ）を用いた以外は実施例１と同様にして、前記シリカ微粒子１００質量部にコバルト２０質量部及びカリウム６．０質量部が担持された触媒を得た。得られた触媒について、実施例１と同様にして触媒活性評価試験を行なった。その結果を図２Ａ〜図２Ｅに示す。
【００５１】
（比較例２）
ＨＺＳＭ−５型ゼオライトの代わりにアルミナ微粒子（Ｓａｓｏｌ社製「Ｐｕｒａｌｏｘ  ＴＨ１００」、比表面積：１００ｍ２／ｇ）を用いた以外は実施例１と同様にして、前記アルミナ微粒子１００質量部にコバルト２０質量部及びカリウム６．０質量部が担持された触媒を得た。得られた触媒について、実施例１と同様にして触媒活性評価試験を行なった。その結果を図２Ａ〜図２Ｅに示す。
【００５２】
（比較例３）
ＨＺＳＭ−５型ゼオライトの代わりに平均細孔径が３．９ｎｍのメソポーラスシリカ（太陽化学株式会社製「ＴＭＰＳ−４Ｒ」）を用いた以外は実施例１と同様にして、前記メソポーラスシリカ１００質量部にコバルト２０質量部及びカリウム６．０質量部が担持された触媒を得た。得られた触媒について、実施例１と同様にして触媒活性評価試験を行なった。その結果を図２Ａ〜図２Ｅに示す。
【００５３】
（比較例４）
ＨＺＳＭ−５型ゼオライトの代わりに平均細孔径が８．０ｎｍのメソポーラスシリカ（シグマ−アルドリッチ社製「ＳＢＡ−１５」）を用いた以外は実施例１と同様にして、前記メソポーラスシリカ１００質量部にコバルト２０質量部及びカリウム６．０質量部が担持された触媒を得た。得られた触媒について、実施例１と同様にして触媒活性評価試験を行なった。その結果を図２Ａ〜図２Ｅに示す。
【００５４】
＜触媒活性評価結果＞
図２Ｃ〜図２Ｅに示したように、担体としてＨＺＳＭ−５型ゼオライトを用いた場合（実施例１）には、Ｃ２〜Ｃ４の炭化水素類の合成反応において、シリカ微粒子（比較例１）、アルミナ微粒子（比較例２）又はメソポーラスシリカ（比較例３〜４）を用いた場合に比べて高い触媒活性を示す触媒が得られることが確認された。また、図２Ｂに示したように、担体としてＨＺＳＭ−５型ゼオライトを用いた場合（実施例１）には、ＣＨ４の生成反応が抑制されることがわかった。一方、担体としてＢＥＡ型ゼオライトを用いた場合（実施例２）には、Ｃ２及びＣ４の炭化水素類の合成反応においては、シリカ微粒子（比較例１）、アルミナ微粒子（比較例２）又はメソポーラスシリカ（比較例３〜４）を用いた場合に比べて高い触媒活性を示し、Ｃ３の炭化水素類の合成反応においては、アルミナ微粒子（比較例２）又はメソポーラスシリカ（比較例３〜４）を用いた場合に比べて高い触媒活性を示す触媒が得られることが確認された。
【００５５】
（実施例３）
酢酸コバルト及び炭酸カリウムを含む水溶液の代わりに、酢酸コバルト、炭酸カリウム及び炭酸ナトリウムを含む水溶液〔酢酸コバルト四水和物（（ＣＨ３ＣＯＯ）２Ｃｏ・４Ｈ２Ｏ、和光純薬工業株式会社製）、炭酸カリウム（Ｋ２ＣＯ３、和光純薬工業株式会社製）及び炭酸ナトリウム（Ｎａ２ＣＯ３、和光純薬工業株式会社製）を水に溶解して調製したもの〕を用い、前記ゼオライト１００質量部に対してＣｏ元素の担持量が２０質量部、Ｋ元素の担持量が６．０質量部、Ｎａ元素の担持量が１．８質量部となるように、前記ゼオライトに酢酸コバルト（ＩＩ）、炭酸カリウム及び炭酸ナトリウムを付着させた以外は実施例１と同様にして、前記ＨＺＳＭ−５型ゼオライト１００質量部にコバルト２０質量部、カリウム６．０質量部及びナトリウム１．８質量部が担持された触媒を得た。得られた触媒について、実施例１と同様にして触媒活性評価試験を行なった。その結果を図３Ａ〜図３Ｅに示す。
【００５６】
（実施例４）
前記ゼオライト１００質量部に対してＮａ元素の担持量が３．６質量部となるように、前記ゼオライトに酢酸コバルト（ＩＩ）、炭酸カリウム及び炭酸ナトリウムを付着させた以外は実施例３と同様にして、前記ＨＺＳＭ−５型ゼオライト１００質量部にコバルト２０質量部、カリウム６．０質量部及びナトリウム３．６質量部が担持された触媒を得た。得られた触媒について、実施例１と同様にして触媒活性評価試験を行なった。その結果を図３Ａ〜図３Ｅに示す。
【００５７】
（実施例５）
前記ゼオライト１００質量部に対してＮａ元素の担持量が７．２質量部となるように、前記ゼオライトに酢酸コバルト（ＩＩ）、炭酸カリウム及び炭酸ナトリウムを付着させた以外は実施例３と同様にして、前記ＨＺＳＭ−５型ゼオライト１００質量部にコバルト２０質量部、カリウム６．０質量部及びナトリウム７．２質量部が担持された触媒を得た。得られた触媒について、実施例１と同様にして触媒活性評価試験を行なった。その結果を図３Ａ〜図３Ｅに示す。
【００５８】
＜触媒活性評価結果＞
図３Ｃ〜図３Ｅに示したように、ゼオライト担体１００質量部に対してＮａを１．８〜３．６質量部（Ｋとの合計量で７．８〜９．６質量部）担持した場合（実施例３〜４）には、Ｃ２〜Ｃ４の炭化水素類の合成反応において、Ｎａを担持しなかった場合（実施例１）に比べて高い触媒活性を示す触媒が得られることが確認された。また、Ｎａを７．２質量部（Ｋとの合計量で１３．２質量部）担持した場合（実施例５）には、Ｃ３及びＣ４の炭化水素類の合成反応において、Ｎａを担持しなかった場合（実施例１）に比べて僅かに高い触媒活性を示す触媒が得られることが確認された。
【００５９】
（実施例６）
Ｓｉ／Ａｌモル比が４０のＨＺＳＭ−５型ゼオライトの代わりに、Ｓｉ／Ａｌモル比が３０のＨＺＳＭ−５型ゼオライト（Ｚｅｏｌｙｓｔ  Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ社製、平均細孔径：０．５８ｎｍ）を用いた以外は実施例１と同様にして、前記ＨＺＳＭ−５型ゼオライト１００質量部にコバルト２０質量部及びカリウム６．０質量部が担持された触媒を得た。得られた触媒について、実施例１と同様にして触媒活性評価試験を行なった。その結果を図４Ａ〜図４Ｅに示す。
【００６０】
（実施例７）
Ｓｉ／Ａｌモル比が４０のＨＺＳＭ−５型ゼオライトの代わりに、Ｓｉ／Ａｌモル比が５０のＨＺＳＭ−５型ゼオライト（Ｚｅｏｌｙｓｔ  Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ社製、平均細孔径：０．５８ｎｍ）を用いた以外は実施例１と同様にして、前記ＨＺＳＭ−５型ゼオライト１００質量部にコバルト２０質量部及びカリウム６．０質量部が担持された触媒を得た。得られた触媒について、実施例１と同様にして触媒活性評価試験を行なった。その結果を図４Ａ〜図４Ｅに示す。
【００６１】
（実施例８）
Ｓｉ／Ａｌモル比が４０のＨＺＳＭ−５型ゼオライトの代わりに、Ｓｉ／Ａｌモル比が８０のＨＺＳＭ−５型ゼオライト（Ｚｅｏｌｙｓｔ  Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ社製、平均細孔径：０．５８ｎｍ）を用いた以外は実施例１と同様にして、前記ＨＺＳＭ−５型ゼオライト１００質量部にコバルト２０質量部及びカリウム６．０質量部が担持された触媒を得た。得られた触媒について、実施例１と同様にして触媒活性評価試験を行なった。その結果を図４Ａ〜図４Ｅに示す。
【００６２】
（実施例９）
Ｓｉ／Ａｌモル比が４０のＨＺＳＭ−５型ゼオライトの代わりに、Ｓｉ／Ａｌモル比が２８０のＨＺＳＭ−５型ゼオライト（Ｚｅｏｌｙｓｔ  Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ社製、平均細孔径：０．５８ｎｍ）を用いた以外は実施例１と同様にして、前記ＨＺＳＭ−５型ゼオライト１００質量部にコバルト２０質量部及びカリウム６．０質量部が担持された触媒を得た。得られた触媒について、実施例１と同様にして触媒活性評価試験を行なった。その結果を図４Ａ〜図４Ｅに示す。
【００６３】
図４Ｃ〜図４Ｅに示したように、ゼオライト担体のＳｉ／Ａｌ比が３０〜２８０の場合（実施例１、６〜９）には、Ｓｉ／Ａｌ＝∞の場合（比較例１、図２Ｃ〜図２ＥのＣ２：ＳｉＯ２）及びＳｉ／Ａｌ＝０の場合（比較例２、図２Ｃ〜図２ＥのＣ２：Ａｌ２Ｏ３）に比べて高い触媒活性を示す触媒が得られることが確認された。また、ゼオライト担体のＳｉ／Ａｌ比が高くなるにつれて、触媒活性が高くなる傾向にあることがわかった。
【００６４】
（製造例）
図５に示した炭化水素燃料製造装置を用いて、二酸化炭素と水素とを含有する原料混合ガスから炭化水素燃料を製造した。下記の定常状態に達した時点において、各ユニットで以下のような組成のガスが得られ、炭化水素燃料を高収率（Ｃ３以上の炭化水素類が９５体積％以上）で製造できることが確認された。
【００６５】
（定常状態）
水素化反応温度：３００℃、水素化反応圧力：０．１〜２．０ＭＰａ
吸着温度：３０℃、吸着圧力：０．１〜２．０ＭＰａ
脱着温度：１５０℃、脱着圧力：０．１〜１．０ＭＰａ
重合反応温度：３００℃、重合反応圧力：０．１〜２．０ＭＰａ。
【００６６】
（炭化水素類製造ユニット１０）
ＨＺＳＭ−５型ゼオライトにコバルト、カリウム及びナトリウムが担持された本発明の炭化水素類合成用触媒を用いて、原料混合ガス（ＣＯ２：２２〜２７体積％、Ｈ２：７３〜７８体積％、Ｈ２／ＣＯ２（体積比）：約３）から、水素化反応生成ガス（Ｃ２〜Ｃ３：３５体積％以下、Ｃ４以上：３５体積％以下、ＣＨ４：５体積％以下、ＣＯ２：３体積％以下、ＣＯ：３体積％以下、Ｈ２：５体積％以下）が得られた。
【００６７】
（重合反応ユニット１１）
ＨＺＳＭ−５型ゼオライトに白金が担持された触媒とＨＺＳＭ−５型ゼオライトにコバルト、カリウム及びナトリウムが担持された本発明の炭化水素類合成用触媒との重合用混合触媒（白金担持触媒７０質量％以上＋炭化水素類合成用触媒３０質量％以下）を用いて、下記の分離回収ユニット１２において分離除去されたＣ２以下の低級炭化水素類を含有するガス（Ｃ２〜Ｃ３：５０体積％以下、ＣＨ４：３０体積％以下、ＣＯ：１０体積％以下、Ｈ２：１０体積％以下）から、重合反応生成ガス（Ｃ４以上：５０体積％以下、Ｃ２〜Ｃ３：２５体積％以下、ＣＨ４：２０体積％以下、ＣＯ：１体積％以下、Ｈ２：２体積％以下）が得られた。
【００６８】
（分離回収ユニット１２）
ゼオライト吸着剤（ＺＳＭ−５型ゼオライト＋ＢＥＡ型ゼオライト）を用いて、前記水素化反応生成ガスと前記重合反応生成ガスとの混合ガスから、前記Ｃ２以下の低級炭化水素類を含有するガスを分離除去することによって、Ｃ３以上の炭化水素類が９５体積％以上の炭化水素燃料（Ｃ４以上：９０体積％以上、Ｃ２〜Ｃ３：８体積％以下、ＣＨ４：２体積％以下）が得られた。
【産業上の利用可能性】
【００６９】
以上説明したように、本発明によれば、Ｃ２以上の炭化水素類の合成反応において高い触媒活性を示し、さらに、常圧又は低加圧下での合成を可能とする炭化水素類合成用触媒を得ることができる。したがって、本発明の炭化水素類合成用触媒は、二酸化炭素及び水素から炭化水素類（特に、Ｃ２以上の炭化水素類）を得るための触媒として有用である。
【００７０】
また、本発明の炭化水素類製造装置は、このような本発明の炭化水素類合成用触媒を備えていることから、二酸化炭素と水素とを原料として常圧又は低加圧下で炭化水素類（特に、Ｃ２以上の炭化水素類）を製造するための装置として有用である。
【００７１】
さらに、本発明の炭化水素燃料製造装置は、このような本発明の炭化水素類製造装置と、Ｃ２以下の低級炭化水素類からＣ３以上の炭化水素類を重合するための重合反応装置とを備えていることから、二酸化炭素と水素とを原料として常圧又は低加圧下でＣ３以上の高級炭化水素類からなる炭化水素燃料を高収率で製造するための装置として有用である。
【符号の説明】
【００７２】
１：コバルト触媒、２：アルカリ金属元素、３：ゼオライト担体、４：微細孔、１０：炭化水素類製造装置（炭化水素類製造ユニット）、１０１：炭化水素類合成用触媒、１０２：水素化反応装置、１０３、１０４：熱交換器、１０５：循環ガス流路、１１：重合反応ユニット、１１１：重合反応装置、１１２：重合触媒、１１３、１１４：熱交換器、１２：分離回収ユニット、１２１：分離回収装置、１２２：熱交換器、１２３：循環ガス流路。
【図１】
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【図２Ａ】
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【図２Ｂ】
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【図２Ｃ】
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【図２Ｄ】
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【図２Ｅ】
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【図３Ａ】
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【図３Ｂ】
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【図３Ｃ】
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【図３Ｄ】
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【図３Ｅ】
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【図４Ａ】
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【図４Ｂ】
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【図４Ｃ】
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【図４Ｄ】
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【図４Ｅ】
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【図５】
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