(57)【要約】【課題】外観性および加工性の両方に優れるめっき鋼板を提供する。【解決手段】めっき鋼板の製造方法は、鋼板の板クラウンが３０μｍ以上９０μｍ以下となるように鋼板に熱間処理を施す熱間圧延工程と、酸洗処理および０．５％以上２．０％未満の圧下率の冷間圧延を鋼板に施す冷間圧延工程と、還元加熱処理およびめっき処理を鋼板に施すことでめっき鋼板を製造するめっき工程とを含む。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋼板の板クラウンが３０μｍ以上９０μｍ以下となるように該鋼板に熱間圧延を施す熱間圧延工程と、
前記熱間圧延工程の後、酸洗処理および、０．５％以上２．０％未満の圧下率の冷間圧延を前記鋼板に施す冷間圧延工程と、
前記冷間圧延工程の後、還元加熱処理およびめっき処理を前記鋼板に施すことでめっき鋼板を製造するめっき工程と、を含み、
前記鋼板は、０．００５質量％以上０．０８質量％以下のＣ、０．５質量％以下のＳｉ、０．１質量％以上３．０質量％以下のＭｎ、０．０２質量％以上０．２質量％以下のＴｉ、および０．０００５質量％以上０．０１質量％以下のＢを含むことを特徴とするめっき鋼板の製造方法。
【請求項２】
前記鋼板は、０．００５質量％以上０．０８質量％以下のＣ、０．１５質量％以下のＳｉ、０．１質量％以上１．８質量％以下のＭｎ、０．０２質量％以上０．２質量％以下のＴｉ、および０．０００５質量％以上０．０１質量％以下のＢを含むことを特徴とする請求項１に記載のめっき鋼板の製造方法。
【請求項３】
前記鋼板は、０．１質量％以下のＡｌ、０．０１質量％以下のＮ、０．１質量％以下のＮｂおよび０．１質量％以下のＶを含むことを特徴とする請求項１または２に記載のめっき鋼板の製造方法。
【請求項４】
前記熱間圧延工程では、前記鋼板に、８３０℃以上９４０℃以下の熱延仕上げ温度において熱間圧延を施すことを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載のめっき鋼板の製造方法。
【請求項５】
前記熱間圧延工程では、前記鋼板に前記熱間圧延を施した後、５００℃以上６５０℃以下の巻取温度において、前記鋼板を巻き取ることを特徴とする請求項１から４のいずれか１項に記載のめっき鋼板の製造方法。
【請求項６】
前記めっき工程では、前記鋼板に、還元性雰囲気下で５５０℃以上７５０℃以下の温度において前記還元加熱処理を施すことを特徴とする請求項１から５のいずれか１項に記載のめっき鋼板の製造方法。
【請求項７】
前記めっき工程では、前記鋼板に、還元性雰囲気下で６５０℃以上７５０℃以下の温度において前記還元加熱処理を施すことを特徴とする請求項６に記載のめっき鋼板の製造方法。
【請求項８】
前記めっき工程では、前記還元加熱処理を前記鋼板に施し、該鋼板にＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっきを施すことを特徴とする請求項１から７のいずれか１項に記載のめっき鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はめっき鋼板の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
鋼板にスマットが存在することにより、鋼板にめっきの施されない箇所が発生し、めっきの外観不良の原因となる。そのため、一般的に、鋼板に対してめっき処理を施す前に、スマットの除去が行われる。
【０００３】
特許文献１には、２〜８％の圧下率で軽圧下処理を施しスマットを除去することにより、めっき鋼板を得る技術が開示されている。また、特許文献２には、鋼板に発生したスマットを、ブラシロールを用いて研磨して除去することにより、めっき鋼板を得る技術が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１６−１６０４９９号公報（２０１６年９月５日公開）
【特許文献２】特開２００９−１３４４７号公報（２００９年１月２２日公開）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、特許文献１および特許文献２のような従来技術では、外観性および加工性の両方に優れるめっき鋼板を得ることができない。
【０００６】
本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであり、その目的は、外観性および加工性の両方に優れるめっき鋼板を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明に係るめっき鋼板の製造方法は、鋼板の板クラウンが３０μｍ以上９０μｍ以下となるように該鋼板に熱間圧延を施す熱間圧延工程と、前記熱間圧延工程の後、酸洗処理および、０．５％以上２．０％未満の圧下率の冷間圧延を前記鋼板に施す冷間圧延工程と、前記冷間圧延工程の後、還元加熱処理およびめっき処理を前記鋼板に施すことでめっき鋼板を製造するめっき工程と、を含み、前記鋼板は、０．００５質量％以上０．０８質量％以下のＣ、０．５質量％以下のＳｉ、０．１質量％以上３．０質量％以下のＭｎ、０．０２質量％以上０．２質量％以下のＴｉ、および０．０００５質量％以上０．０１質量％以下のＢを含む。
【０００８】
また、本発明に係るめっき鋼板の製造方法において、前記鋼板は、０．００５質量％以上０．０８質量％以下のＣ、０．１５質量％以下のＳｉ、０．１質量％以上１．８質量％以下のＭｎ、０．０２質量％以上０．２質量％以下のＴｉ、および０．０００５質量％以上０．０１質量％以下のＢを含むことが好ましい。
【０００９】
また、本発明に係るめっき鋼板の製造方法において、前記鋼板は、０．１質量％以下のＡｌ、０．０１質量％以下のＮ、０．１質量％以下のＮｂおよび０．１質量％以下のＶを含むことが好ましい。
【００１０】
また、本発明に係るめっき鋼板の製造方法において、前記熱間圧延工程では、前記鋼板に、８３０℃以上９４０℃以下の熱延仕上げ温度において熱間圧延を施すことが好ましい。
【００１１】
また、本発明に係るめっき鋼板の製造方法において、前記熱間圧延工程では、前記鋼板に前記熱間圧延を施した後、５００℃以上６５０℃以下の巻取温度において、前記鋼板を巻き取ることが好ましい。
【００１２】
また、本発明に係るめっき鋼板の製造方法において、前記めっき工程では、前記鋼板に、還元性雰囲気下で５５０℃以上７５０℃以下の温度において前記還元加熱処理を施すことが好ましい。
【００１３】
また、本発明に係るめっき鋼板の製造方法において、前記めっき工程では、前記鋼板に、還元性雰囲気下で６５０℃以上７５０℃以下の温度において前記還元加熱処理を施すことが好ましい。
【００１４】
また、本発明に係るめっき鋼板の製造方法において、前記めっき工程では、前記還元加熱処理を前記鋼板に施し、該鋼板にＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっきを施すことが好ましい。
【発明の効果】
【００１５】
本発明に係るめっき鋼板の製造方法は、外観性および加工性の両方に優れるめっき鋼板を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】めっき鋼板の外観の写真を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、本発明に係るめっき鋼板の製造方法およびめっき鋼板の一実施形態について説明する。
【００１８】
＜めっき鋼板の製造方法＞
本実施形態に係るめっき鋼板の製造方法は、熱間圧延工程と冷間圧延工程とめっき工程とを含む。
【００１９】
〔熱間圧延工程〕
熱間圧延工程では、一般的な熱間圧延設備を用いて鋼のスラブ（鋳片）から熱延鋼板を得る。具体的には、熱間圧延工程では、まず、後述する成分を含む鋼のスラブ（例えば連続鋳造スラブ）を炉に入れて加熱する。次に、加熱後のスラブを炉から取り出し、当該スラブを素材となる鋼板（素材鋼板）にし、当該鋼板に複数パスによる熱間圧延を施し、熱延鋼板を得る。
【００２０】
熱間圧延工程では、素材鋼板の板クラウンが３０μｍ以上９０μｍ以下となるように素材鋼板に熱間圧延を施す。ここで、熱間圧延工程における鋼板の板クラウン（熱延板クラウン）は、鋼板の両端から２５ｍｍまでの範囲における板クラウンのことを示す。
【００２１】
（板クラウン）
上述のように、熱間圧延工程では、鋼板の板クラウンを３０μｍ以上９０μｍ以下となるように制御する。
【００２２】
ここで、板クラウンは鋼板が延伸される方向に鉛直な方向における鋼板の厚みの差に関する値を示す。一般的に、鋼板は、鋼板が延伸される方向に鉛直な方向（鋼板の延伸鉛直方向）における鋼板の中央部の厚さが、鋼板の延伸鉛直方向における鋼板の端部の厚さに比べ厚くなっている。このことから、一般的に、板クラウンは、鋼板の延伸鉛直方向における鋼板の中央部の厚さから同方向における鋼板の端部の厚さを除いた長さを示す。
【００２３】
鋼板の板クラウンが過剰に小さくなるように熱間圧延を鋼板に施した場合、他の箇所に比べて非常に高い圧力の熱間圧延が施された箇所は、他の箇所に比べて余分に延伸され、鋼板が波を打つ。具体的には、他の箇所に比べて鋼板の中央部に非常に高い圧力を加えると、中央部に中伸びと呼ばれる伸びた箇所が発生する。また、他の箇所に比べて鋼板の端部に非常に高い圧力の熱間圧延を施すと、端部に端伸びと呼ばれる伸びた箇所が発生する。このように、伸びた箇所が発生している波を打った鋼板は、仕上げ圧延機の途中で引っかかる可能性があり、これによって圧延ロールの破損、および鋼板の切れなどが発生する虞がある。これに対し、上述のように、本実施形態における熱間圧延工程では、鋼板の板クラウンが過剰に小さくならないように、鋼板の板クラウンを３０μｍ以上に制御する。これにより、他の箇所に比べて、鋼板の特定の箇所に必要以上に高い圧力の熱間圧延が施されないため、鋼板に波が打つことを抑制できる。その結果、圧延ロールの破損および鋼板の切れなどが発生することを防止することができる。
【００２４】
一方、鋼板の板クラウンが過剰に大きくなるように熱間圧延を鋼板に施した場合、冷間圧延工程において低い圧下率の冷間圧延を鋼板に施した際に、特に鋼板の端部において十分に圧延されない可能性がある。これにより、特に鋼板の端部におけるスマットの除去が不十分となり、めっき不良が発生する虞がある。これに対し、上述のように、本実施形態における熱間圧延工程では、鋼板の板クラウンが過剰に大きくならないように、鋼板の板クラウンを９０μｍ以下に制御する。これにより、冷間圧延工程において低い圧下率の冷間圧延を鋼板に施した場合であっても、特に鋼板の端部におけるスマットを好適に除去することができる。
【００２５】
熱間圧延工程では、鋼板の板クラウンを３０μｍ以上８０μｍ以下に制御することが好ましく、３０μｍ以上７０μｍ以下に制御することがより好ましい。
【００２６】
（熱間圧延工程におけるスラブの加熱条件）
熱間圧延工程におけるスラブの加熱条件としては、例えば、加熱温度１１５０℃以上１３００℃以下、保持時間６０分以上１８０分以下とすることが好ましい。これにより、スラブを好適に加熱することができる。
【００２７】
（熱間圧延における熱延仕上げ温度）
熱間圧延工程では、加熱後のスラブに、８３０℃以上９４０℃以下の熱延仕上げ温度において仕上げ圧延を施すことが好ましい。また、熱間圧延工程では、鋼板に８５０℃以上９２０℃以下の熱延仕上げ温度において仕上げ圧延を施すことがより好ましく、８６０℃以上９１０℃以下の熱延仕上げ温度において仕上げ圧延を施すことがさらに好ましい。熱延仕上げ温度が上述の好ましい範囲であることにより、加工性に優れた鋼板を得ることができる。なお、上述の熱延仕上げ温度とは、具体的には、圧延出側における鋼板温度のことを指す。
【００２８】
（鋼板の巻き取り）
熱間圧延工程では、鋼板に熱間圧延を施した後、５００℃以上６５０℃以下の巻取温度において、当該鋼板を巻き取ることが好ましい。また、熱間圧延工程では、熱間圧延が施された鋼板を５１０℃以上６４０℃以下の巻取温度において巻き取ることがより好ましく、５２０℃以上６３０℃以下の巻取温度において巻き取ることがさらに好ましい。巻取温度が５００℃以上であることにより、鋼板にＴｉ（チタン）を含む炭化物が十分に析出し、優れた強度を備えた鋼板が得られる。また、巻取温度が６５０℃以下であることにより、Ｔｉを含む炭化物の粗大化が起こりにくくなり、優れた強度を備えた鋼板が得られる。
【００２９】
〔冷間圧延工程〕
冷間圧延工程では、熱間圧延工程の後、鋼板に酸洗処理を施し、０．５％以上２．０％未満の圧下率の冷間圧延を施す。
【００３０】
熱延鋼板に酸洗処理を施した場合、鋼板の表面にスマットが生成しやすくなる。スマットが鋼板の表面に残存した状態でめっき処理を施すと、めっき金属と鋼板との反応が阻害されるため、めっき不良が発生しやすくなる。めっき不良の発生原因となるスマットを除去する方法としては、酸洗後の冷間圧延により鋼板の表面に生成したスマットを砕く方法、および、ブラシロールを用いて研磨して、除去する方法などが挙げられる。ここで、本実施形態における冷間圧延工程では、圧延ロールを用いて鋼板に低い圧下率の冷間圧延を施すため、ブラシロールを用いた場合に比べて交換周期が長く、コストを削減することができる。また、圧延ロールを用いることで、ブラシロールを用いた場合と異なり、めっき不良の原因となる研削傷が鋼板に発生することを防ぐことができる。これにより、より優れた外観性のめっき鋼板を得ることができる。
【００３１】
ここで、上述のように、本実施形態における冷間圧延工程では、冷間圧延における圧下率が０．５％以上と小さすぎないため、鋼板の端部におけるスマットを好適に除去することができる。これにより、鋼板にめっきを施した際に、端部におけるめっき不良の発生を防ぎ、めっき鋼板の外観性を向上させることができる。また、本実施形態における冷間圧延工程では、冷間圧延における圧下率が２．０％未満と大きすぎないため、鋼板の過度な加工硬化に起因する鋼板の硬度の過度な増加を防ぐことができる。これにより、最終的に得られるめっき鋼板の延性および穴広げ性などの加工性の低下を抑制することができる。このように、本実施形態に係る鋼板の製造方法では、上述のように、熱間圧延工程において、鋼板の板クラウンを３０μｍ以上９０μｍ以下に制御することで、冷間圧延工程において、２．０％未満の低い圧下率の冷間圧延を鋼板に施しても、外観性および加工性の両方に優れるめっき鋼板を得ることができる。
【００３２】
〔めっき工程〕
めっき工程では、冷間圧延工程の後、還元加熱処理を鋼板に施し、その後、当該鋼板にめっき処理を施す。
【００３３】
（還元加熱処理）
めっき工程では、冷間圧延工程の後、鋼板に対して還元性雰囲気下で５５０℃以上７５０℃以下の温度において還元加熱処理を施すことが好ましい。５５０℃以上の還元加熱温度において還元加熱処理を鋼板に施すことにより、最終的に外観性に優れるめっき鋼板が得られる。また、７５０℃以下の還元加熱温度において還元加熱処理を鋼板に施すことにより、粗大な炭化物ができにくく、高強度な鋼板が得られる。また、めっき工程では、鋼板に対して還元性雰囲気下で６５０℃以上７５０℃以下の温度において還元加熱処理を施すことがより好ましい。６５０℃以上の還元加熱温度において還元加熱処理を鋼板に施すことにより、最終的に得られるめっき鋼板のめっき不良をより好適に防止することができる。これにより、より外観性に優れためっき鋼板を得ることができる。
【００３４】
（めっき処理）
還元加熱処理が施された鋼板に施すめっき処理としては、Ｚｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっきと呼ばれるＺｎ、Ａｌ、およびＭｇをめっき層中に含むめっきを施すことがより好ましい。当該鋼板にＺｎ−Ａｌ−Ｍｇ系めっきを施すことで、得られるめっき鋼板のめっきの耐食性を高めることができる。これにより、よりめっきの外観性に優れためっき鋼板を得ることができる。なお、めっきを施す方法は、公知の方法を制限なく使用することができる。
【００３５】
＜めっき鋼板＞
本実施形態に係るめっき鋼板は、上述の本実施形態に係るめっき鋼板の製造方法によって製造されためっき鋼板である。本実施形態に係るめっき鋼板は、本実施形態に係るめっき鋼板の製造方法によって製造されるため、外観性および加工性の両方に優れる。
【００３６】
〔めっき鋼板に含まれる成分〕
本実施形態に係るめっき鋼板の素材鋼板は、０．００５質量％以上０．０８質量％以下のＣ、０．５質量％以下のＳｉ、０．１質量％以上３．０質量％以下のＭｎ、０．０２質量％以上０．２質量％以下のＴｉ、および０．０００５質量％以上０．０１質量％以下のＢを含み、残部がＦｅおよび不可避的不純物からなる。素材鋼板が、Ｆｅおよび不可避的不純物の他、上述の含有量のＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、ＴｉおよびＢのみを実質的に含んでいる場合であっても、上述のめっき鋼板の製造方法における各工程の条件を満たせば、外観性および加工性の両方に優れるめっき鋼板を得るという課題を解決できる。また、本実施形態に係るめっき鋼板の素材鋼板は、上述の課題を解決できる範囲で、上述の成分以外に後述する各成分の少なくとも１種を含んでいてもよい。このことから、本実施形態に係るめっき鋼板は、上述の成分を含み、上述の課題を解決できる範囲で、後述する各成分の少なくとも１種を含んでいてもよい。
【００３７】
（Ｃ）
鋼板は、０．００５質量％以上０．０８質量％以下のＣ（炭素）を含む。Ｃは、Ｔｉを含む炭化物を形成し、ベイニティックフェライトまたはフェライト組織中に微細析出するため、鋼板の高強度化に有効な元素である。Ｃの含有量が０．００５質量％以上であることにより、鋼板の高強度化が図れる。また、Ｃの含有量が０．０８質量％以下であることにより、セメンタイトおよび硬質第２相を形成しにくく、かつ、析出した炭化物の粗大化の抑制をすることができる。これにより、割れの起点の発生を抑制し、加工性に優れためっき鋼板を得ることができる。
【００３８】
鋼板におけるＣの含有量は、０．０１質量％以上０．０８質量％以下であることがより好ましく、０．０２質量％以上０．０８質量％以下であることがさらに好ましい。
【００３９】
（Ｓｉ）
鋼板は、０．５質量％以下のＳｉ（ケイ素）を含む。Ｓｉの含有量が０．５質量％以下であることで、連続溶融めっきラインでの加熱時に鋼板表面に酸化物が形成されにくく、めっきの成膜性の低下を阻害するのを防ぐことができる。これにより、優れた外観性のめっき鋼板を得ることができる。
【００４０】
鋼板におけるＳｉの含有量は、０．１５質量％以下であることが好ましく、０．１質量％以下であることがより好ましい。Ｓｉの含有量が０．１５質量％以下であることにより、より外観性に優れためっき鋼板を得ることができる。
【００４１】
（Ｍｎ）
鋼板は、０．１質量％以上３．０質量％以下のＭｎ（マンガン）を含む。Ｍｎは鋼板の高強度化に有効な元素である。Ｍｎの含有量が０．１質量％以上であることにより、鋼板の高強度化が図れる。また、Ｍｎの含有量が３．０質量％以下であることにより、鋼板に含まれる元素の偏析が起こりにくい。これにより、割れの起点の発生を抑制し加工性に優れためっき鋼板を得ることができる。
【００４２】
鋼板におけるＭｎの含有量は、０．１質量％以上１．８質量％以下であることが好ましい。Ｍｎの含有量が上述の好ましい範囲にあることにより、より外観性に優れためっき鋼板を得ることができる。
【００４３】
（Ｔｉ）
鋼板は、０．０２質量％以上０．２質量％以下のＴｉ（チタン）を含む。ＴｉはＣと反応することにより、Ｔｉを含む炭化物が微細な粒子として析出し、鋼板の高強度化に有効な元素である。また、Ｔｉは鋼中のＳ（硫黄）およびＮ（窒素）との親和性も高いため、Ｃと反応し析出物を生成するだけでなく、ＳおよびＮとも反応し析出物を生成するため、オーステナイト−フェライト変態を抑制するのに必要な固溶したＢの含有量の確保に有効である。生成された析出物は、析出物のピンニング作用により鋼板の金属組織におけるオーステナイト粒を微細化し、熱処理後の鋼板の靱性を向上させる。Ｔｉの含有量が０．０２質量％以上であることにより、オーステナイト−フェライト変態を抑制するのに必要な固溶したＢの含有量が確保され、析出物を微細析出させる効果が顕著に表れる。また、Ｔｉの含有量が０．２質量％以下であることにより、鋼板におけるＴｉの含有量が過剰とならず、鋼材のコストを抑制できる。
【００４４】
鋼板におけるＴｉの含有量は、０．０２質量％以上０．１８質量％以下であることが好ましく、０．０２質量％以上０．１７質量％以下であることがより好ましい。
【００４５】
また、以下の式（１）で定義される、鋼板に含まれるＴｉとＣとのモル比であって、鋼板のバーリング性および延性に関する指標であるＴｉ／Ｃ当量比が所定の範囲の値であることが好ましい。式（１）の右辺の成分（元素記号）であるＴｉおよびＣには、鋼板におけるそれぞれの成分の含有量である質量％の値が代入される。
【００４６】
Ｔｉ／Ｃ当量比＝（Ｔｉ／４８）／（Ｃ／１２）・・・（１）
【００４７】
Ｔｉ／Ｃ当量比は０．４以上２．０以下であることが好ましく、０．４以上１．５以下であることがより好ましい。Ｔｉ／Ｃ当量比が０．４以上であることにより、セメンタイトの存在量が非常に少ないめっき鋼板を安定して得ることができる。これにより、めっき鋼板のバーリング性を改善することができる。また、Ｔｉ／Ｃ当量比が２．０以下であることにより、鋼板の金属組織における転位密度が増加しすぎることを抑制できるため、めっき鋼板の延性が低下するのを防ぐことができる。
【００４８】
（Ｂ）
鋼板は、０．０００５質量％以上０．０１質量％以下のＢ（ホウ素）を含む。Ｂは鋼中のオーステナイト−フェライト変態を抑制する元素であり、Ｔｉを含む炭化物の析出温度の低温化によるＴｉを含む炭化物の微細化に寄与する。Ｂの含有量が０．０００５質量％以上であることにより、鋼板の焼入れ性を向上させる効果が顕著になる。また、Ｂの含有量が０．１質量％以下であることにより、鋼中でのホウ化物の形成を抑制できる。
【００４９】
鋼板におけるＢの含有量は、０．０００５質量％以上０．００８質量％以下であることが好ましく、０．０００５質量％以上０．００６質量％以下であることがより好ましい。
【００５０】
（Ｐ）
鋼板は、０．０５質量％以下のＰ（リン）を含んでいてもよい。鋼板におけるＰの含有量は０．０４質量％以下であることが好ましく、０．０３質量％以下であることがより好ましい。鋼板におけるＰの含有量が０．０５質量％以下であることにより、偏析による割れの起点が生じにくくなる。その結果、めっき鋼板の加工性を向上させることができる。
【００５１】
（Ｓ）
鋼板は、０．０２質量％以下のＳ（硫黄）を含んでいてもよい。鋼板におけるＳの含有量は０．０１５質量％以下であることが好ましく、０．０1質量％以下であることがより好ましい。鋼板におけるＳの含有量が０．０２質量％以下であることにより、割れの起点が生じにくくなる。その結果、めっき鋼板の加工性を向上させることができる。
【００５２】
（Ａｌ）
鋼板は、０．１質量％以下のＡｌ（アルミニウム）を含んでいてもよい。鋼板におけるＡｌの含有量は０．０８質量％以下であることが好ましく、０．０６質量％以下であることがより好ましい。鋼板のおけるＡｌの含有量が０．１質量％以下であることにより、鋼板の延性が低下するのを防止することができる。
【００５３】
（Ｎ）
鋼板は、０．０１質量％以下のＮ（窒素）を含んでいてもよい。鋼板におけるＮの含有量は０．００８質量％以下であることが好ましく、０．００６質量％以下であることがより好ましい。鋼板におけるＮの含有量が０．０１質量％以下であることにより、オーステナイト−フェライト変態を抑制するのに有効なＢの含有量を確保することができる。
【００５４】
（Ｎｂ）
鋼板は、０．１質量％以下のＮｂ（ニオブ）を含んでいてもよい。Ｎｂは、Ｔｉと同様に、Ｃと反応することにより化合物を形成して鋼板の強度上昇に寄与する元素である。鋼板におけるＮｂの含有量が０．１質量％以下であることにより、熱間圧延工程におけるスラブの加熱および熱間圧延中の鋼板の金属組織におけるオーステナイト結晶粒の粗大化を防止し、熱延鋼板の金属組織におけるフェライト結晶粒を微細化することができる。
【００５５】
（Ｖ）
鋼板は、０．１質量％以下のＶ（バナジウム）を含んでいてもよい。Ｖは、ＴｉおよびＮｂと同様に、Ｃと反応することにより化合物を形成して鋼板の強度上昇に寄与する元素である。鋼板におけるＶの含有量が０．１質量％以下であることにより、熱間圧延工程中の鋼板の金属組織におけるオーステナイト結晶粒の粗大化を防止し、熱延鋼板の金属組織におけるフェライト結晶粒を微細化することができる。
【００５６】
本発明は上述した各実施形態に限定されるものではなく、請求項に示した範囲で種々の変更が可能であり、異なる実施形態にそれぞれ開示された技術的手段を適宜組み合わせて得られる実施形態についても本発明の技術的範囲に含まれる。
【実施例】
【００５７】
＜めっき鋼板の製造例＞
〔素材鋼板の製造〕
まず、以下の表１に示す成分の、めっき鋼板の素材となる鋼板（素材鋼板）を製造した。
【００５８】
【表１】
2019167590.tif 000002
【００５９】
〔めっき鋼板の製造〕
次に、表１に示す鋼板に対して、熱間圧延、冷間圧延およびめっき処理を施してめっき鋼板を製造した。
【００６０】
（熱間圧延）
まず、表１に示す成分を有する試験Ｎｏ．１〜２３の鋼板に対して、表２に示す熱仕上げ温度にて表２に示す板クラウンとなるように制御しながら熱間圧延を施した。熱間圧延が施された鋼板を表２に示す巻取温度において巻き取った。なお、表２では、本実施形態に係るめっき鋼板の素材鋼板に必ず、または、好ましくは含まれる製造条件の範囲から外れている製造条件および当該製造条件に対応する試験Ｎｏ．に下線を付している。
【００６１】
（冷間圧延）
熱間圧延の後、試験Ｎｏ．１〜２３の鋼板に対して酸洗処理を施し、表２に示す圧下率の冷間圧延を施した。
【００６２】
（めっき）
冷間圧延の後、試験Ｎｏ．１〜２３の鋼板に、還元性雰囲気下で表２に示す温度にて還元加熱処理を施した。その後、当該鋼板にめっき処理を施し、めっき鋼板を得た。
【００６３】
【表２】
2019167590.tif 000003
【００６４】
試験Ｎｏ．１〜２３のめっき鋼板の降伏強度ＹＳ（Ｍｐａ）、引張強さＴＳ（Ｍｐａ）、破断時全伸びＴ．ＥＩ（％）および穴広げ率λ（％）を以下に示す方法によって測定した。結果を表３に示す。なお、表３において、降伏強度ＹＳ（Ｍｐａ）、引張強さＴＳ（Ｍｐａ）、破断時全伸びＴ．ＥＩ（％）および穴広げ率λ（％）のうち、好ましい範囲から外れているもの、および、それに対応する試験Ｎｏ．には下線を付している。
【００６５】
（降伏強度、引張強さおよび破断時全伸びＴ．ＥＩ）
最終的に得られた試験Ｎｏ．１〜２３のめっき鋼板の降伏強度（Ｍｐａ）、引張強さＴＳ（Ｍｐａ）および破断時全伸びＴ．ＥＩ（％）について、長手方向が素材鋼板の圧延方向に対して直角になるように採取したＪＩＳ５号試験片を用い、ＪＩＳ  Ｚ  ２２４１に準拠して測定を行った。
【００６６】
（穴広げ率λ）
まず、最終的に得られた試験Ｎｏ．１〜２３のめっき鋼板から採取した７０ｍｍ×７０ｍｍの素板（ブランク材）の中央にポンチとダイスを用いて打抜き穴（初期穴）を開けた。ポンチの直径Ｄ０は１０．０ｍｍ、ダイスはクリアランスが板厚の１２％となるものを選んだ。次に、初期穴に、バリ側から頂角６０℃にてポンチを押し込み、初期穴を拡大した。その際、ポンチの移動速度は１０ｍｍ／ｍｉｎ．とした。めっき鋼板の穴が拡大して板厚方向に割れが貫通した時点でポンチを止め、穴の内径Ｄｂを測定した。そして、式１（Ｄｂ−Ｄ０）／Ｄ０×１００（％）で定義される穴広げ率λ（％）を求めた。
【００６７】
【表３】
2019167590.tif 000004
【００６８】
（めっき鋼板の加工性の評価）
得られた試験Ｎｏ．１〜２３のめっき鋼板の加工性を評価した。その結果を表４に示す。具体的には、引張強さＴＳ×破断時全伸びＴ．ＥＩ（Ｍｐａ・％）が１４０００（Ｍｐａ・％）以上である場合には、めっき鋼板の加工性を良好（○）と評価した。逆に、引張強さＴＳ×破断時全伸びＴ．ＥＩ（Ｍｐａ・％）が１４０００（Ｍｐａ・％）未満である場合には、めっき鋼板の加工性を不良（×）と評価した。なお、表４では、本実施形態に係るめっき鋼板の好ましい加工性および外観性の少なくともいずれかから外れているもの、および、対応する試験Ｎｏ．に下線を付している。
【００６９】
（めっき鋼板の外観性の評価）
得られた試験Ｎｏ．１〜２３のめっき鋼板の外観性を評価した。その結果を表４に示す。具体的には、得られためっき鋼板の端部から５０ｍｍの範囲におけるめっき鋼板の外観性を評価した。得られためっき鋼板の端部から５０ｍｍの範囲におけるめっき鋼板の外観写真を図１に示す。図１の（ａ）は、試験Ｎｏ．５に係るめっき鋼板の端部の外観写真である。図１の（ｂ）は、試験Ｎｏ．３に係るめっき鋼板の端部の外観写真である。図１の（ｃ）は、試験Ｎｏ．２２に係るめっき鋼板の端部の外観写真である。図１の（ａ）に示すように、めっき鋼板の端部の表面に肌荒れが存在しない場合には、めっき鋼板の外観性を非常に良好（◎）と評価した。図１の（ｂ）に示すように、めっき鋼板の端部の表面の一部のみに肌荒れが存在する場合には、めっき鋼板の外観性を良好（○）と評価した。また、図１の（ｃ）に示すように、めっき鋼板の端部の表面の全面に亘って肌荒れが存在する場合には、めっき鋼板の外観性を不良（×）と評価した。
【００７０】
【表４】
2019167590.tif 000005
【００７１】
熱間圧延工程において鋼板の板クラウンを３０μｍ以上９０μｍ以下に制御し、冷間圧延工程において鋼板に、０．５％以上２．０％未満の圧下率の冷間圧延を施し、素材鋼板が、０．００５質量％以上０．０８質量％以下のＣ、０．５質量％以下のＳｉ、０．１質量％以上３．０質量％以下のＭｎ、０．０２質量％以上０．２質量％以下のＴｉ、および０．０００５質量％以上０．０１質量％以下のＢを含む実施例である試験Ｎｏ．１〜１７のめっき鋼板は、いずれも加工性および外観性の両方において評価が良好だった。
【００７２】
なかでも、Ｓｉの含有量が０．１５質量％以下であり、Ｍｎの含有量が０．１質量％以上１．８質量％以下である鋼種の鋼板に還元性雰囲気下で６５０℃以上７５０℃以下の温度において還元加熱処理を施した試験Ｎｏ．５、７、８、１０、１１、１３、１４、１６および１７のめっき鋼板は、めっきの外観性の評価が非常に良好だった。
【００７３】
比較例である試験Ｎｏ．１８〜２１のめっき鋼板は、加工性および外観性のいずれかに優れなかった。冷間圧延工程における圧下率が２．０％以上である試験Ｎｏ．１８および１９のめっき鋼板は、加工性に優れなかった。冷間圧延工程における圧下率が０．５％未満である試験Ｎｏ．２０および２１のめっき鋼板は、外観性に優れなかった。熱間圧延工程において、板クラウンを９０μｍより大きくなるように制御して素材鋼板に熱間圧延が施されている試験Ｎｏ．２２および２３のめっき鋼板は、外観性に優れなかった。
【図１】
2019167590.tif 000006