(57)【要約】【課題】所望の運転圧力まで迅速に到達させることができる空気調和装置空気調和装置を提供する。【解決手段】冷媒を圧縮する圧縮機２１と、圧縮機２１によって圧縮された冷媒を凝縮させる室外熱交換器２４と、室外熱交換器２４によって凝縮された液冷媒を膨張させる室内電子膨張弁７２と、室内電子膨張弁７２によって膨張された冷媒を蒸発させる室内熱交換器７１と、圧縮機２１に供給する冷媒の過熱度を算出する過熱度算出手段と、過熱度算出手段で得られた過熱度に基づいて室内電子膨張弁７２の開度を制御する制御部１０とを備え、制御部１０は、圧縮機１０から吐出された冷媒の圧力が空調運転が可能な運転圧力まで到達する間に、過熱度算出手段で得られた過熱度が所定値以上の場合に、室内電子膨張弁７２の開度の増加割合を増大する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷媒を圧縮する圧縮機と、
該圧縮機によって圧縮された冷媒を凝縮させる凝縮器と、
該凝縮器によって凝縮された液冷媒を膨張させる膨張弁と、
該膨張弁によって膨張された冷媒を蒸発させる蒸発器と、
前記圧縮機に供給する冷媒の過熱度を算出する過熱度算出手段と、
該過熱度算出手段で得られた過熱度に基づいて前記膨張弁の開度を制御する制御部と、
を備え、
前記制御部は、前記圧縮機から吐出された冷媒の圧力が空調運転が可能な運転圧力まで到達する間に、前記過熱度算出手段で得られた過熱度が所定値以上の場合に、前記膨張弁の開度の増加割合を増大することを特徴とする空気調和装置。
【請求項２】
前記制御部は、前記圧縮機から吐出された冷媒の圧力が空調運転が可能な運転圧力まで到達する間に、前記過熱度算出手段で得られた過熱度が所定値以下の場合に、前記膨張弁の開度の増加割合を減少することを特徴とする請求項１に記載の空気調和装置。
【請求項３】
前記過熱度算出手段は、前記蒸発器に設けた温度センサの計測値に基づいて過熱度を算出することを特徴とする請求項１又は２に記載の空気調和装置。
【請求項４】
前記過熱度算出手段は、前記圧縮機の吸入配管に設けた圧力センサ及び温度センサの計測値に基づいて過熱度を算出することを特徴とする請求項１から３のいずれかに記載の空気調和装置。
【請求項５】
冷媒を圧縮する圧縮機と、
該圧縮機によって圧縮された冷媒を凝縮させる凝縮器と、
該凝縮器によって凝縮された液冷媒を膨張させる膨張弁と、
該膨張弁によって膨張された冷媒を蒸発させる蒸発器と、
前記圧縮機に供給する冷媒の過熱度を算出する過熱度算出手段と、
を備えた空気調和装置の運転方法であって、
前記圧縮機から吐出された冷媒の圧力が空調運転が可能な運転圧力まで到達する間に、前記過熱度算出手段で得られた過熱度が所定値以上の場合に、前記膨張弁の開度の増加割合を増大することを特徴とする空気調和装置の運転方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、空気調和装置及びその運転方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
１台の室外機に対して複数の室内機が接続されたマルチ型空気調和装置が知られている。空気調和装置の膨張弁の開度は、圧縮機に供給される冷媒の過熱度に基づいて制御されるようになっている（特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平８−２９６９１２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
冷房室内機では、起動時には、圧縮機への液戻り防止のため、膨張弁の開度を安定開度まで徐々に制御するようにしている。このため、膨張弁の安定開度到達までに時間がかかり、高圧及び低圧が運転圧力まで到達するのが遅れて、不冷や不暖に陥るおそれがある。
【０００５】
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであって、所望の運転圧力まで迅速に到達させることができる空気調和装置及びその運転方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記課題を解決するために、本発明の空気調和装置及びその運転方法は以下の手段を採用する。
すなわち、本発明にかかる空気調和装置は、冷媒を圧縮する圧縮機と、該圧縮機によって圧縮された冷媒を凝縮させる凝縮器と、該凝縮器によって凝縮された液冷媒を膨張させる膨張弁と、該膨張弁によって膨張された冷媒を蒸発させる蒸発器と、前記圧縮機に供給する冷媒の過熱度を算出する過熱度算出手段と、該過熱度算出手段で得られた過熱度に基づいて前記膨張弁の開度を制御する制御部とを備え、前記制御部は、前記圧縮機から吐出された冷媒の圧力が空調運転が可能な運転圧力まで到達する間に、前記過熱度算出手段で得られた過熱度が所定値以上の場合に、前記膨張弁の開度の増加割合を増大することを特徴とする。
【０００７】
圧縮機から吐出された冷媒の圧力が空調運転が可能な運転圧力まで到達するように、膨張弁の開度は所定のスケジュールで増大するように予めプログラムされている。制御部は、さらに、過熱度が所定値以上の場合には、膨張弁の開度の増加割合を増大する制御を行う。これにより、過熱度が確保されている場合には膨張弁の開度を早めに増大させることができるので、運転圧力まで早く到達させることができる。これにより、運転が早めに安定化することによって不冷や不暖といった不具合を解消することができる。
膨張弁の開度の増加割合は、例えば、単位時間当たりの膨張弁の開度の増加量（増加パルス量）を意味する。
【０００８】
さらに、本発明の空気調和装置では、前記制御部は、前記圧縮機から吐出された冷媒の圧力が空調運転が可能な運転圧力まで到達する間に、前記過熱度算出手段で得られた過熱度が所定値以下の場合に、前記膨張弁の開度の増加割合を減少することを特徴とする。
【０００９】
膨張弁の開度の増加割合を増大させると、膨張弁開度が早くなるが、過剰に早く膨張弁が開きすぎると、過熱度が減少して圧縮機に液冷媒が戻るおそれがある。そこで、過熱度が所定値以下の場合には、膨張弁の開度の増加割合を減少して、膨張弁開度の増大速度を緩和することとした。これにより、必要十分な膨張弁開度の増大速度を得ることができる。
【００１０】
さらに、本発明の空気調和装置では、前記過熱度算出手段は、前記蒸発器に設けた温度センサの計測値に基づいて過熱度を算出することを特徴とする。
【００１１】
蒸発器に設けた温度センサによって、飽和状態の冷媒温度と過熱状態の冷媒温度を得て、過熱度を算出する。
蒸発器に設けた温度センサによって過熱度を算出する過熱度算出手段は、膨張弁の開度の増加割合を増大させる際に用いるのが好ましい。これにより、蒸発器に接続された膨張弁毎に開度を制御することができる。
【００１２】
さらに、本発明の空気調和装置では、前記過熱度算出手段は、前記圧縮機の吸入配管に設けた圧力センサ及び温度センサの計測値に基づいて過熱度を算出することを特徴とする。
【００１３】
圧縮機の吸入配管に設けた圧力センサから得られる圧力に基づいて飽和温度を算出し、これと吸入配管に設けた温度センサの計測値を用いて過熱度を算出する。
圧縮機の吸入配管に設けた圧力センサ及び温度センサによって過熱度を算出する過熱度算出手段は、膨張弁の開度の増加割合を減少させる際に用いるのが好ましい。圧縮機に吸い込まれる直近で過熱度を得ることができるので、圧縮機への液戻りを確実に判断することができるからである。
【００１４】
また、本発明の空気調和装置の運転方法は、冷媒を圧縮する圧縮機と、該圧縮機によって圧縮された冷媒を凝縮させる凝縮器と、該凝縮器によって凝縮された液冷媒を膨張させる膨張弁と、該膨張弁によって膨張された冷媒を蒸発させる蒸発器と、前記圧縮機に供給する冷媒の過熱度を算出する過熱度算出手段とを備えた空気調和装置の運転方法であって、前記圧縮機から吐出された冷媒の圧力が空調運転が可能な運転圧力まで到達する間に、前記過熱度算出手段で得られた過熱度が所定値以上の場合に、前記膨張弁の開度の増加割合を増大することを特徴とする。
【発明の効果】
【００１５】
過熱度が所定値以上の場合に、膨張弁の開度の増加割合を増大することとしたので、所望の運転圧力まで迅速に到達させることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】本発明の一実施形態に係るマルチ型空気調和装置の冷媒回路の概略構成を示した図である。
【図２】図１のマルチ型空気調和装置の制御装置を示した概略構成図である。
【図３】室内熱交換器に設けられた温度センサを示した概略構成図である。
【図４】圧縮機の吸入配管に設けた温度センサ及び圧力センサを示した概略構成図である。
【図５】起動時の室内電子膨張弁の制御を示したフローチャートである。
【図６】起動時の室内電子膨張弁の制御の具体例を示したグラフである。
【図７】図６の制御をまとめた図表である。
【図８】図５の制御を行うことによって得られる効果を示したグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下に、本発明にかかる実施形態について、図面を参照して説明する。
図１には、本実施形態に係るマルチ型空気調和システム（空気調和装置）１の冷媒回路の概略構成が示されている。
マルチ型空気調和システム１は、１台の室外機２と、室外機２から導出されるガス側配管４および液側配管５と、このガス側配管４および液側配管５間に分岐器６を介して並列に接続されている複数台の室内機７Ａ，７Ｂと、制御部１０とを備えている。図１では、２台の室内機７Ａ，７Ｂが示されているが、台数は３台以上であっても良い。以下では、それぞれの室内機を区別する必要がない場合には、符号７を用いて室内機７として説明する。
【００１８】
室外機２は、冷媒を圧縮するインバータ駆動の圧縮機２１と、冷媒ガス中から冷凍機油を分離する油分離器２２と、冷媒の循環方向を切り換える四方切換弁２３と、冷媒と外気とを熱交換させる室外熱交換器２４と、室外熱交換器２４と一体的に構成されている過冷却コイル２５と、暖房用の室外電子膨張弁（ＥＥＶＨ）２６と、液冷媒を貯留するレシーバ２７と、液冷媒に過冷却を与える過冷却熱交換器２８と、過冷却熱交換器２８に分流される冷媒量を制御する過冷却用電子膨張弁（ＥＥＶＳＣ）２９と、圧縮機２１に吸入される冷媒ガス中から液分を分離し、ガス分のみを圧縮機２１に吸入させるアキュームレータ３０と、ガス側操作弁３１と、液側操作弁３２とを備えている。室外熱交換器２４の近傍には、室外熱交換器２４に向けて外気を送風する室外ファン３５が設けられている。
【００１９】
室外機２側の上記各機器は、吐出配管３３Ａ、ガス配管３３Ｂ、液配管３３Ｃ、ガス配管３３Ｄ、吸入配管３３Ｅ、および過冷却用の分岐配管３３Ｆ等の冷媒配管を介して接続され、室外側冷媒回路３４を構成している。
【００２０】
油分離器２２と圧縮機２１の吸入配管３３Ｅとの間には、油分離器２２内で吐出冷媒ガスから分離された冷凍機油を所定量ずつ圧縮機２１側に戻すため、キャピラリチューブ等の固定絞り（絞り）３６を有する第１油戻し回路３７と、電磁弁３８およびキャピラリチューブ等の固定絞り（絞り）３９を有する第２油戻し回路４０との並列回路が接続されている。
【００２１】
ガス側配管４および液側配管５は、室外機２のガス側操作弁３１および液側操作弁３２に接続される冷媒配管であり、現場での据え付け施工時に、室外機２とそれに接続される室内機７Ａ，７Ｂとの間の距離に応じてその長さが設定されるようになっている。ガス側配管４および液側配管５の途中には、適宜数の分岐器６が設けられ、この分岐器６を介してそれぞれ適宜台数の室内機７Ａ，７Ｂが接続されている。これによって、密閉された１系統の冷凍サイクル３が構成されている。
【００２２】
室内機７Ａ，７Ｂは、冷媒と室内空気とを熱交換させて室内の空調に供する室内熱交換器７１と、冷房用の室内電子膨張弁（ＥＥＶＣ）７２と、室内熱交換器７１を通して室内空気を循環させる室内ファン７３と、を備えており、室内側の分岐ガス配管４Ａおよび分岐液配管５Ａを介して分岐器６に接続されている。
【００２３】
制御部１０は、例えば、図２に示されるように、プログラムを実行するＣＰＵ（中央演算処理装置）１１、ＣＰＵ１１による演算結果等を一時的に記憶させるＲＡＭ（Ｒａｎｄｏｍ  Ａｃｃｅｓｓ  Ｍｅｍｏｒｙ）などの主記憶装置１２、ＣＰＵ１１によって実行されるプログラムを記憶する補助記憶装置１３、デジタルＩ／Ｏ等の入出力インタフェース１４、及び通信インタフェース１５を主体とするマイクロコンピュータにより構成されている。
【００２４】
図３には、圧縮機２１に供給される低圧冷媒の過熱度を算出するための構成が示されている。それぞれの室内熱交換器７１には、室内電子膨張弁７２側の冷媒流れ上流側から順に第１温度センサＴ１、第２温度センサＴ２及び第３温度センサＴ３が設けられている。各温度センサＴ１，Ｔ２，Ｔ３の計測値は、制御部１０へと送信される。室内電子膨張弁７２で膨張した冷媒は、室内熱交換器７１内で順次蒸発するので、中間位置である第２温度センサＴ２では飽和状態になっており、下流位置である第３温度センサＴ３では過熱状態になっている。したがって、室内熱交換器７１出口における過熱度は、第３温度センサＴ３の温度から第２温度センサＴ２の温度を減じる（Ｔ３−Ｔ２）ことによって得ることができる。この過熱度の算出は、制御部１０において行われる。
第２温度センサＴ２と第３温度センサＴ３とを用いて得られた過熱度（室内機ＳＨ）は、後述するように、室内電子膨張弁７２の開度の増加割合を増大させる場合の判断に用いる。
【００２５】
図４には、図３に示した過熱度を算出する構成とは別に設けられ、圧縮機２１に供給される低圧冷媒の過熱度を算出するための構成が示されている。圧縮機２１に接続される吸入配管３３Ｅには、吸入冷媒温度センサＴ４と吸入冷媒圧力センサＰ１とが設けられている。これらセンサＴ４，Ｐ１の計測値は、制御部１０へと送信される。吸入冷媒圧力センサＰ１によって飽和温度を算出し、この飽和温度と吸入冷媒温度センサＴ４で得られた温度との差分をとることによって吸入冷媒の過熱度が得られる。この過熱度の算出は、制御部１０において行われる。
吸入冷媒温度センサＴ４と吸入冷媒圧力センサＰ１とを用いて得られた過熱度（圧縮機吸入ＳＨ）は、後述するように、室内電子膨張弁７２の開度の増加割合を減少させる場合の判断に用いる。
【００２６】
［冷房運転］
上述したマルチ型空気調和システム１において、冷房運転は、以下により行われる。
圧縮機２１で圧縮された高温高圧の冷媒ガスは、吐出配管３３Ａに吐出され、油分離器２２で冷媒中に含まれている冷凍機油が分離される。その後、冷媒ガスは、四方切換弁２３を介してガス配管３３Ｂ側に循環され、室外熱交換器２４で室外ファン３５により送風される外気と熱交換されて凝縮液化される。この液冷媒は、過冷却コイル２５で更に冷却された後、室外電子膨張弁２６を通過し、レシーバ２７にいったん貯留される。
【００２７】
レシーバ２７で循環量が調整された液冷媒は、液配管３３Ｃを介して過冷却熱交換器２８を流通される過程で、過冷却用分岐配管３３Ｆに一部が分流され、過冷却用電子膨張弁（ＥＥＶＳＣ）２９で膨張された冷媒と熱交換されて過冷却度が付与される。この液冷媒は、液側操作弁３２を経て室外機２から液側配管５へと導出され、更に液側配管５に導出された液冷媒は、分岐器６により各室内機７Ａ，７Ｂの分岐液配管５Ａ，５Ｂへと分流される。
【００２８】
分岐液配管５Ａ，５Ｂに分流された液冷媒は、各室内機７Ａ，７Ｂに流入し、室内電子膨張弁（ＥＥＶＣ）７２で膨張され、気液二相流となって室内熱交換器７１に流入される。室内熱交換器７１では、室内ファン７３により循環される室内空気と冷媒とが熱交換され、室内空気は冷却されて室内の冷房に供される。一方、冷媒はガス化され、分岐ガス配管４Ａ，４Ｂを経て分岐器６に至り、他の室内機からの冷媒ガスとガス側配管４で合流される。
【００２９】
ガス側配管４で合流された冷媒ガスは、室外機２側に戻され、ガス側操作弁３１、ガス配管３３Ｄ、四方切換弁２３を経て吸入配管３３Ｅに至り、分岐配管３３Ｆからの冷媒ガスと合流された後、アキュームレータ３０に導入される。アキュームレータ３０では、冷媒ガス中に含まれている液分が分離され、ガス分のみが圧縮機２１へと吸入される。この冷媒は、圧縮機２１において再び圧縮され、以上のサイクルを繰り返すことによって冷房運転が行われる。
【００３０】
［暖房運転］
暖房運転は、以下により行われる。
圧縮機２１により圧縮された高温高圧の冷媒ガスは、吐出配管３３Ａに吐出され、油分離器２２で冷媒中に含まれている冷凍機油が分離された後、四方切換弁２３によりガス配管３３Ｄ側に循環される。この冷媒は、ガス側操作弁３１、ガス側配管４を経て室外機２から導出され、更に分岐器６、室内側の分岐ガス配管４Ａ，４Ｂを経て室内機７Ａ，７Ｂへと導入される。
【００３１】
室内機７Ａ，７Ｂに導入された高温高圧の冷媒ガスは、室内熱交換器７１で室内ファン７３によって循環される室内空気と熱交換され、室内空気は加熱されて室内の暖房に供される。室内熱交換器７１で凝縮液化された液冷媒は、室内電子膨張弁（ＥＥＶＣ）７２、分岐液配管５Ａ，５Ｂを経て分岐器６に至り、他の室内機からの冷媒と合流された後、液側配管５を経て室外機２に戻される。
【００３２】
室外機２に戻った冷媒は、液側操作弁３２、液配管３３Ｃを経て過冷却熱交換器２８に至り、冷房時の場合と同様に過冷却が付与された後、レシーバ２７に流入され、いったん貯留されることにより循環量が調整される。この液冷媒は、液配管３３Ｃを介して室外電子膨張弁（ＥＥＶＨ）２６に供給され、そこで膨張された後、過冷却コイル２５を経て室外熱交換器２４へと流入される。
【００３３】
室外熱交換器２４では、室外ファン３５から送風される外気と冷媒とが熱交換され、冷媒は外気から吸熱して蒸発ガス化される。この冷媒は、室外熱交換器２４からガス配管３３Ｂ、四方切換弁２３、吸入配管３３Ｅを経て過冷却用分岐配管３３Ｆからの冷媒と合流され、アキュームレータ３０に導入される。アキュームレータ３０では、冷媒ガス中に含まれている液分が分離され、ガス分のみが圧縮機２１へと吸入される。この冷媒は、圧縮機２１で再び圧縮され、以上のサイクルを繰り返すことにより暖房運転が行われる。
【００３４】
上記した冷房運転および暖房運転の間、油分離器２２において吐出冷媒ガスから分離された冷凍機油は、互いに並列に接続されている固定絞り３６を有する第１油戻し回路３７および電磁弁３８および固定絞り３９を有する第２油戻し回路４０を介して圧縮機２１側に戻される。これによって、圧縮機２１内に一定量の冷凍機油が確保され、圧縮機２１内の摺動箇所が潤滑されることになる。第２油戻し回路４０に設けられている電磁弁３８は、定常の冷房運転時および暖房運転時は適宜のタイミングで開閉動作されることにより、油分離器２２で分離された油の圧縮機２１側への戻し量を調整可能に構成されている。
【００３５】
［起動制御］
次に、図５を用いて、起動制御について説明する。図５に示されたフローチャートは、制御部１０の指令に基づいて実行される。
運転開始前は、圧縮機２１は停止しており、室内電子膨張弁７２は閉とされている。
【００３６】
運転が開始されると（ステップＳ０）、圧縮機２１が起動され、徐々に回転数が増加し、高圧側の圧力（ＨＰ）が上昇する。室内電子膨張弁７２は、所定のスケジュールで定められたパターンに基づいて開度が増大させられる（以下、この室内電子膨張弁７２の制御を「通常制御」という）。
【００３７】
圧縮機２１から吐出された高圧側の圧力（ＨＰ）が所定値Ａよりも大きくなると（ステップＳ１）、ステップＳ２へと進む。なお、ステップＳ１は、冷暖切換式のマルチ型空気調和装置の場合には省略することができる。冷房及び暖房の混在運転が可能な冷暖自動式の場合には運転の安定化のために所定の高圧側の圧力（ＨＰ）が必要なためステップＳ１が必要となる。
ステップＳ１にて高圧側の圧力（ＨＰ）が所定値以下の場合には、ステップＳ６へと進み、通常制御を行う。
【００３８】
ステップＳ２では、冷房運転を行っている複数の室内熱交換器７１の中で、図３で示したように、第２温度センサＴ２及び第３温度センサＴ３から算出した過熱度（室内機ＳＨ）が所定値（例えば５℃）を超えたものがあるかを判断する。室内機過熱度ＳＨが所定値を超えている室内熱交換器７１については、ステップＳ３へと進み、室内電子膨張弁７２の開度（ＥＥＶ開度）を＋側に補正し、増加割合を増大させる。室内機過熱度ＳＨが所定値以下の室内熱交換器７１については、ステップＳ６へと進み、通常制御を行う。
【００３９】
ステップＳ４に進むと、液戻り傾向があるかを判断する。具体的には、図４に示した吸入冷媒温度センサＴ４と吸入冷媒圧力センサＰ１から算出した過熱度（圧縮機吸入ＳＨ）が所定値（例えば５℃）以下となっているかを判断する。圧縮機吸入ＳＨが所定値以下の場合には、液戻り傾向にあると判断して、ステップＳ５へ進み、冷房運転を行っている室内電子膨張弁７２の開度（ＥＥＶ開度）を−側に補正し、増加割合を減少させる。圧縮機吸入ＳＨが所定値を超える場合には、ステップＳ６へと進み、通常制御を行う。
ステップＳ５にてＥＥＶ開度を補正した後は、再びステップＳ４へと戻し、液戻り傾向にあるかを判断する。
【００４０】
次に、図６を用いて、室内電子膨張弁７２の制御の具体例について説明する。
図６の上段図、中段図及び下段図は、全て横軸が時間（分）とされている。上段図の縦軸は、図３で示したように第２温度センサＴ２及び第３温度センサＴ３から算出した過熱度（室内機ＳＨ［ｄｅｇ］）を示す。中段図の縦軸は、図４に示した吸入冷媒温度センサＴ４と吸入冷媒圧力センサＰ１から算出した過熱度（圧縮機吸入ＳＨ［ｄｅｇ］）を示す。下段図の縦軸は、室内電子膨張弁７２の開度の増加割合（ＥＥＶ開度［パルス］）を示す。下段図に示すように、室内電子膨張弁７２の開度の増加割合が補正されると（以下「ＥＥＶ開度補正」という。）、開度の増加割合が変化するようになっている。なお、開度の増加割合とは、単位時間当たりの開度の増加量（増加パルス量）を意味する。
【００４１】
図６の上段図に示すように、期間（１）の場合には、起動開始時なので、室内機ＳＨは閾値の５℃未満であり圧縮機吸入ＳＨは閾値の５℃を超えるのでＥＥＶ開度補正は行わず、通常制御を行う。
期間（２）の場合には、室内機ＳＨが閾値を超えており、圧縮機吸入ＳＨも閾値を超えているので、ＥＥＶ開度補正を＋側に補正し、開度の増加割合を増大させる。
期間（３）の場合には、室内機ＳＨが閾値未満となっているが、圧縮機吸入ＳＨが閾値を超えているので、ＥＥＶ開度補正は行わず、通常制御を行う。
期間（４）の場合には、室内機ＳＨが閾値未満となっており、かつ、圧縮機吸入ＳＨも閾値未満となっているので、ＥＥＶ開度補正を−側に補正し、開度の増加割合を減少させる。
期間（５）の場合には、室内機ＳＨが閾値を超えているが、圧縮機吸入ＳＨが閾値を依然として下回っているので、ＥＥＶ開度補正を−側に補正し、開度の増加割合を減少させる。
【００４２】
図７には、図６の制御がまとめられている。図７に示されているように、室内機ＳＨ及び圧縮機吸入ＳＨが閾値を超えているか否かの組み合わせによってＥＥＶ開度補正を行わないか、＋側に補正するか、−側に補正するかが決定される。圧縮機吸入ＳＨが閾値未満となっている場合には、液戻りを確実に回避するためにＥＥＶ開度補正は−側に動作するようになっている。
【００４３】
図８には、上述した起動時の室内電子膨張弁７２の開度補正をすることによる効果が示されている。
図８の上段図に示すように、破線で示された通常制御に比べて、開度補正を行うことによって実線で示すように早期に室内電子膨張弁７２の開度（ＥＥＶ開度）が安定することが分かる。これにより、下段図に示すように、破線で示された通常制御に比べて、圧縮機２１から吐出された冷媒の高圧圧力が実線で示すように早期に安定することが分かる。なお、下段図に示された高圧圧力の適正値は、空調運転が可能な運転圧力を意味する。
【００４４】
以上の通り、本実施形態によれば、以下の作用効果を奏する。
圧縮機２１から吐出された冷媒の圧力が空調運転が可能な運転圧力まで到達するように、室内電子膨張弁７２の開度は所定のスケジュールで増大するように通常制御として予めプログラムされている。制御部１０は、さらに、過熱度が所定値以上の場合には、室内電子膨張弁７２の開度の増加割合を増大する制御を行う。これにより、過熱度が確保されている場合には室内電子膨張弁７２の開度を早めに増大させることができるので、運転圧力まで早く到達させることができる。これにより、運転が早めに安定化することによって不冷や不暖といった不具合を解消することができる。
【００４５】
室内電子膨張弁７２の開度の増加割合を増大させると、膨張弁開度が早くなるが、過剰に早く室内電子膨張弁７２が開きすぎると、過熱度が減少して圧縮機２１に液冷媒が戻るおそれがある。そこで、過熱度が所定値以下の場合には、室内電子膨張弁７２の開度の増加割合を減少して、膨張弁開度の増大速度を緩和することとした。これにより、必要十分な膨張弁開度の増大速度を得ることができる。
【符号の説明】
【００４６】
１  マルチ型空気調和システム（空気調和装置）
２  室外機
７  室内機
１０  制御部
２１  圧縮機
３３Ａ  吐出配管
３３Ｅ  吸入配管
Ｔ１  第１温度センサ（過熱度算出手段）
Ｔ２  第２温度センサ（過熱度算出手段）
Ｔ３  第３温度センサ（過熱度算出手段）
Ｔ４  吸入冷媒温度センサ（過熱度算出手段）
Ｐ１  吸入冷媒圧力センサ（過熱度算出手段）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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