(57)【要約】【課題】  樹脂部材と金属部材とを簡便な工程でありながら良好な密着強度で接合可能な異種材接合体の製造方法を提供することを課題とする。【解決手段】  異種材接合体の製造方法を、接着付与剤を含有する樹脂部材の接合面にプラズマ処理を施す工程と、金属部材の接合面にプラズマ処理を施す工程と、プラズマ処理後の樹脂部材の接合面と金属部材の接合面とを当接し、熱圧着を施す工程と、を有するものとする。好ましくは、前記樹脂部材における前記接着付与剤の含有率を、５〜２０重量％の範囲とする。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
樹脂部材と金属部材とを接合してなる異種材接合体の製造方法において、
接着付与剤を含有する樹脂部材の接合面にプラズマ処理を施す工程と、金属部材の接合面にプラズマ処理を施す工程と、前記プラズマ処理後の前記樹脂部材の接合面と、前記プラズマ処理後の前記金属部材の接合面とを当接し、熱圧着を施す工程と、を有することを特徴とする異種材接合体の製造方法。
【請求項２】
前記樹脂部材における前記接着付与剤の含有率は、５〜２０重量％の範囲であることを特徴とする請求項１に記載の異種材接合体の製造方法。
【請求項３】
前記プラズマ処理条件は、圧力が１０〜３０Ｐａの範囲、ＲＦパワーが２５〜３０００Ｗの範囲、ガス流量が１００〜３００ｓｃｃｍの範囲、雰囲気温度が１０〜３５℃の範囲、処理時間が０．５〜１０分間の範囲であることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の異種材接合体の製造方法。
【請求項４】
前記熱圧着は、温度が１５０〜３００℃の範囲、圧力が０．５〜１０ＭＰａの範囲、時間が３〜１５分間の範囲であることを特徴とする請求項１乃至請求項３のいずれかに記載の異種材接合体の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は異種材の接合に係り、特に樹脂部材と金属部材との接合体の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
異なる材質の特徴を活用する目的で、異種材の接合体が種々の分野で使用されている。従来から、親和性が低い異種材を用いた接合体製造では、接着剤を使用して接合が行われている。しかし、接着剤からの溶剤揮発あるいは残留溶剤により、環境汚染や異種材接合体の性能劣化等の問題があった。
【０００３】
このため、例えば、樹脂部材と金属部材からなる異種材接合体では、樹脂部材の接合面に酸化処理を施した後、接着剤を介在させることなく金属部材を直接密着させて接合する製造方法が提案されている（特許文献１、２）。また、接合対象の異種材の少なくも一方に接合膜を形成し、この接合膜にプラズマ処理を施して接着性を発現させた後に接合する製造方法が提案されている（特許文献３）。また、金属部材に対する樹脂の親和性を向上させるために、金属部材の接合面に撥水性膜を形成し、この撥水性膜に表面改質処理を施して高親水性膜とし、この高親水性膜上に樹脂部材を重ね、加熱して樹脂部材を溶融して接合する製造方法が提案されている（特許文献４）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００４−３２３５６０号公報
【特許文献２】特開２００４−３５２７４７号公報
【特許文献３】特開２０１０−２６０９８２号公報
【特許文献４】特開２０１４−１７７０２６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、特許文献１、２に記載されている従来の樹脂部材と金属部材からなる異種材接合体では、接合強度が不十分であり、異種材の界面における剥離発生のおそれがあるという問題があった。また、特許文献３、４に記載されている異種材接合体の製造方法では、接合強度は高いものの、接合面に対して所定の膜形成が必要であり、接合工程が煩雑であるという問題があった。
【０００６】
本発明は、上述のような実状に鑑みてなされたものであり、樹脂部材と金属部材とを簡便な工程でありながら良好な密着強度で接合可能な異種材接合体の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
このような目的を達成するために、本発明は、樹脂部材と金属部材とを接合してなる異種材接合体の製造方法であって、接着付与剤を含有する樹脂部材の接合面にプラズマ処理を施す工程と、金属部材の接合面にプラズマ処理を施す工程と、前記プラズマ処理後の前記樹脂部材の接合面と、前記プラズマ処理後の前記金属部材の接合面とを当接し、熱圧着を施す工程と、を有するような構成とした。
【０００８】
本発明の他の態様として、前記樹脂部材における前記接着付与剤の含有率は、５〜２０重量％の範囲であるような構成とした。
【０００９】
本発明の他の態様として、前記プラズマ処理条件は、圧力が１０〜３０Ｐａの範囲、ＲＦパワーが２５〜３０００Ｗの範囲、ガス流量が１００〜３００ｓｃｃｍの範囲、雰囲気温度が１０〜３５℃の範囲、処理時間が０．５〜１０分間の範囲であるような構成とした。
【００１０】
本発明の他の態様として、前記熱圧着は、温度が１５０〜３００℃の範囲、圧力が０．５〜１０ＭＰａの範囲、時間が３〜１５分間の範囲であるような構成とした。
【発明の効果】
【００１１】
本発明は、簡便な工程でありながらも、樹脂部材と金属部材とを良好な密着強度で接合して異種材接合体を製造することが可能である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、本発明の実施形態について説明する。本発明の異種材接合体の製造方法は、樹脂部材と金属部材とを接合して異種材接合体を製造する方法である。この本発明は、樹脂部材の接合面にプラズマ処理を施す工程と、金属部材の接合面にプラズマ処理を施す工程と、プラズマ処理後の樹脂部材の接合面と金属部材の接合面とを当接し、熱圧着を施す工程を有しており、これにより、異種材接合体を得ることができる。
【００１３】
樹脂部材としては、ポリアミド６，６、ポリアミド６等のポリアミド（ＰＡ）、ポリカーボネート（ＰＣ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、ポリエチレン（ＰＥ）、ポリスチレン（ＰＳ）、ポリメチルメタクリレート（ＰＭＭＡ）、ポリ酢酸ビニル（ＰＶＡ）、ポリ塩化ビニル（ＰＣＬ）、ポリウレタン（ＰＵ）、ポリエステル、ポリアクリロニトリル、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体（ＡＢＳ）等を挙げることができる。
【００１４】
この樹脂部材が含有する接着付与剤は、樹脂部材を構成する樹脂と相溶性があり樹脂部材中に均一に混合できる接着付与剤であれば特に制限はない。例えば、エチレン−メタクリル酸グリシジル共重合体、エチレン−メタクリル酸グリシジル−ビニルアセテート共重合体、エチレン−アクリル酸エチル共重合体、アクリル酸メチル−メタクリル酸共重合体、メタクリル酸メチル−メタクリル酸共重合体、メタクリル酸グリシジル−スチレン−アクリロニトリル共重合体等のアクリレート系の接着付与剤、無水マレイン酸変性の接着付与剤等を挙げることができる。
【００１５】
このような接着付与剤の樹脂部材における含有率は、５〜２０重量％、好ましくは１０〜１５重量％の範囲とすることができる。接着付与剤の含有率が５重量％未満であると、樹脂部材と金属部材との接合強度が不十分となることがある。また、接着付与剤の含有率が２０重量％を超えると、接合強度の更なる向上が得られない一方で、樹脂部材の成形性が低下することがある。接着付与剤を含有する樹脂部材の成形は、全固形分量における接着付与剤量が上記の含有率の範囲となるように調製した樹脂組成物を用いて、公知の成形方法により行うことができる。
【００１６】
金属部材は、鉄、ニッケル、銅、スズ、金、銀、亜鉛、鉛、アルミニウム、マグネシウム、チタン、クロム等の金属、ステンレス鋼等の合金等を挙げることができる。
【００１７】
樹脂部材の接合面に対するプラズマ処理条件は、例えば、圧力を１０〜３０Ｐａ、好ましくは１５〜２０Ｐａの範囲、ＲＦパワーを２５〜３０００Ｗ、好ましくは１００〜２５００Ｗの範囲、雰囲気温度を１０〜３５℃、好ましくは２０〜２５℃の範囲、処理時間を０．５〜１０分間、好ましくは０．５〜５分間の範囲で設定することができる。また、プラズマ処理におけるプロセスガスは、アルゴン、ヘリウム、ネオン、窒素、酸素等を使用することができ、ガス流量を１００〜３００ｓｃｃｍ、好ましくは１５０〜２００ｓｃｃｍの範囲で設定することができる。樹脂部材に対するプラズマ処理条件が上記の範囲内である場合、樹脂部材に含有される接着付与剤が樹脂部材の接合面に適度にブリードして、金属部材との接合において高い接合強度が得られると考えられる。
【００１８】
また、金属部材の接合面に対するプラズマ処理条件は、上記の樹脂部材の接合面に対するプラズマ処理条件と同様に設定することができる。
【００１９】
プラズマ処理後の樹脂部材の接合面と金属部材の接合面との熱圧着条件は、樹脂部材を構成する樹脂のガラス転移温度、結晶化温度、融点等を考慮して適宜設定することができる。例えば、圧力を０．５〜１０ＭＰａ、好ましくは３〜５ＭＰａの範囲、温度を１５０〜３００℃、好ましくは１８０〜２５０℃の範囲、圧着時間を３〜１５分間、好ましくは５〜１０分間の範囲で設定することができる。
【００２０】
このような本発明は、接合面に予め所定の膜形成を行うような煩雑な工程は不要であり、簡便な工程でありながらも、樹脂部材と金属部材とを高い接合強度、例えば、３ＭＰａ以上の接合強度となるように、接合することが可能である。
【００２１】
上述の異種材接合体の製造方法の実施形態は例示であり、本発明はこのような実施形態に限定されるものではない。
【実施例】
【００２２】
［実施例１］
（樹脂部材の作製）
全固形分量における接着付与剤量が５重量％となるように調製した下記組成の樹脂組成物（ＰＡ−１）を用いて、射出成形によって、ポリアミド樹脂製の板状（厚み３．０±０．１ｍｍ、縦１００±０．５ｍｍ、横２５±０．５ｍｍ）の樹脂部材（１−１）を作製した。
（樹脂組成物（ＰＡ−１）の組成）
・ポリアミド６，６                          …    ９０重量部
（デュポン（株）製  Ｚｙｔｅｌ １０１）
・エチレン−メタクリル酸グリシジル共重合体  …  ４．７重量部
（日油（株）製  モディパー Ａ４４００）
【００２３】
また、上記の樹脂組成物（ＰＡ−１）における接着付与剤の含有率を変化させて、４種の樹脂組成物（ＰＡ−２）〜（ＰＡ−５）を調製し、樹脂部材（１−１）と同様にして、４種の板状の樹脂部材（１−２）〜（１−５）を作製した。作製した４種の樹脂部材（１−２）〜（１−５）における接着付与剤の含有率は、下記の表１に示すものであった。
【００２４】
（金属部材の作製）
ＪＩＳ  Ｋ６８５０  １９９９に準拠して、ステンレス鋼（ＳＵＳ３０４）からなる板状（厚み１．６±０．１ｍｍ、縦１００±０．２５ｍｍ、横２５±０．２５ｍｍ）の金属部材を作製した。また、ＪＩＳ  Ｋ６８５０  １９９９に準拠して、ニッケル（Ｎｉ）からなる板状（厚み１．６±０．１ｍｍ、縦１００±０．２５ｍｍ、横２５±０．２５ｍｍ）の金属部材を作製した。
【００２５】
（プラズマ処理）
上記のように作製した５種の樹脂部材（１−１）〜（１−５）のそれぞれの接合面、および、金属部材（ＳＵＳ３０４）、金属部材（Ｎｉ）の接合面に、下記の条件でプラズマ処理を施した。
【００２６】
（プラズマ処理条件）
・ＲＦパワー    ：  ２０００Ｗ
・圧力          ：  ２０Ｐａ
・プロセスガス  ：  アルゴン
・ガス流量      ：  ２００ｓｃｃｍ
・雰囲気温度    ：  ２３℃
・処理時間      ：  ５分間
【００２７】
（熱圧着）
上記のようにプラズマ処理を施した５種の樹脂部材（１−１）〜（１−５）の接合面と、プラズマ処理を施した金属部材（ＳＵＳ３０４）の接合面とを当接し、下記の条件で熱圧着を行い、５種の異種材接合体（試料（１−１）〜試料（１−５））を作製した。
【００２８】
また、上記のようにプラズマ処理を施した５種の樹脂部材（１−１）〜（１−５）の接合面と、プラズマ処理を施した金属部材（Ｎｉ）の接合面とを当接し、下記の条件で熱圧着を行い、５種の異種材接合体（試料（１−９）〜試料（１−１３））を作製した。
【００２９】
なお、樹脂部材と金属部材の接合面の平面視形状は、ＪＩＳ  Ｋ６８５０  １９９９に準拠して、縦１２．５±０．２５ｍｍ、横２５±０．２５ｍｍの方形とした。
【００３０】
（熱圧着条件）
・温度      ：  ２５０℃
・圧力      ：  ５ＭＰa
・圧着時間  ：  ５分間
【００３１】
また、上記の樹脂部材（１−１）の接合面に対するプラズマ処理を施さない他は、試料（１−１）、試料（１−９）と同様にして、異種材接合体（試料（１−６）、試料（１−１４））を作製した。
【００３２】
また、上記の金属部材（ＳＵＳ３０４）、金属部材（Ｎｉ）の接合面に対するプラズマ処理を施さない他は、試料（１−１）、試料（１−９）と同様にして、異種材接合体（試料（１−７）、試料（１−１５））を作製した。
【００３３】
更に、上記の樹脂部材（１−１）の接合面と金属部材（ＳＵＳ３０４）、金属部材（Ｎｉ）の接合面に対するプラズマ処理をいずれも施さない他は、試料（１−１）、試料（１−９）と同様にして、異種材接合体（試料（１−８）、試料（１−１６））を作製した。
【００３４】
（接合強度の測定）
上記のように作製した１６種の異種材接合体（試料（１−１）〜（１−８）、試料（１−９）〜（１−１６））について、ＪＩＳ  Ｋ６８５０  １９９９に準拠して、樹脂部材と金属部材（ＳＵＳ３０４）、金属部材（Ｎｉ）との接合強度を測定し、結果を下記の表１に示した。
【００３５】
【表１】
2019014103.tif 000002
【００３６】
表１に示されるように、異種材接合体の試料（１−１）〜（１−４）、試料（１−９）〜（１−１２）は、高い接合強度を有しており、中でも接着付与剤の含有率が１０重量％以上の範囲にある試料（１−２）〜（１−４）、試料（１−１０）〜（１−１２）は特に高い接合強度を有していることが確認された。但し、１５重量％以上では、接合強度の大幅な向上は認められなかった。
【００３７】
これに対して、樹脂部材に接着付与剤が含有されていない異種材接合体である試料（１−５）、試料（１−１３）は、接合強度が極めて低いことが確認された。
【００３８】
また、試料（１−１）、試料（１−９）と試料（１−６）〜（１−８）、試料（１−１４）〜（１−１６）の対比から明らかなように、樹脂部材と金属部材の少なくとも一方においてプラズマ処理が施されない場合、接合強度が極めて低くなることが確認された。
【００３９】
［実施例２］
（樹脂部材の作製）
全固形分量における接着付与剤量が５重量％となるように調製した下記組成の樹脂組成物（ＰＣ−１）を用いて、射出成形によって、ポリカーボネート樹脂製の板状（厚み３．０±０．１ｍｍ、縦１００±０．５ｍｍ、横２５±０．５ｍｍ）の樹脂部材（２−１）を作製した。
【００４０】
（樹脂組成物（ＰＣ−１）の組成）
・ポリカーボネート                          …    ９０重量部
（住化ポリカーボネート（株）製  カリバー  ３０３−０１）
・メタクリル酸グリシジル−スチレン−
アクリロニトリル共重合体                …  ４．７重量部
（日油（株）製  ＣＬ４３０−Ｇ）
【００４１】
また、上記の樹脂組成物（ＰＣ−１）における接着付与剤の含有率を変化させて、４種の樹脂組成物（ＰＣ−２）〜（ＰＣ−５）を調製し、樹脂部材（２−１）と同様にして、４種の板状の樹脂部材（２−２）〜（２−５）を作製した。作製した４種の樹脂部材（２−２）〜（２−５）における接着付与剤の含有率は、下記の表２に示すものであった。
【００４２】
（プラズマ処理）
実施例１と同様の金属部材（ＳＵＳ３０４）、金属部材（Ｎｉ）、を準備した。この金属部材の接合面、および、上記の５種の樹脂部材（２−１）〜（２−５）のそれぞれの接合面に、実施例１と同じ条件でプラズマ処理を施した。
【００４３】
（熱圧着）
上記のようにプラズマ処理を施した５種の樹脂部材（２−１）〜（２−５）の接合面と、プラズマ処理を施した金属部材（ＳＵＳ３０４）の接合面とを当接し、下記の条件で熱圧着を行い、５種の異種材接合体（試料（２−１）〜試料（２−５））を作製した。
【００４４】
また、上記のようにプラズマ処理を施した５種の樹脂部材（２−１）〜（２−５）の接合面と、プラズマ処理を施した金属部材（Ｎｉ）の接合面とを当接し、下記の条件で熱圧着を行い、５種の異種材接合体（試料（２−９）〜試料（２−１３））を作製した。
【００４５】
（熱圧着条件）
・温度      ：  ２１０℃
・圧力      ：  １ＭＰa
・圧着時間  ：  ５分間
【００４６】
また、上記の樹脂部材（２−１）の接合面に対するプラズマ処理を施さない他は、試料（２−１）、試料（２−９）と同様にして、異種材接合体（試料（２−６）、試料（２−１４））を作製した。
【００４７】
また、上記の金属部材（ＳＵＳ３０４）、金属部材（Ｎｉ）の接合面に対するプラズマ処理を施さない他は、試料（２−１）、試料（２−９）と同様にして、異種材接合体（試料（２−７）、試料（２−１５））を作製した。
【００４８】
更に、上記の樹脂部材（２−１）の接合面と金属部材（ＳＵＳ３０４）、金属部材（Ｎｉ）の接合面に対するプラズマ処理をいずれも施さない他は、試料（２−１）、試料（２−９）と同様にして、異種材接合体（試料（２−８）、試料（２−１６））を作製した。
【００４９】
（接合強度の測定）
上記のように作製した１６種の異種材接合体（試料（２−１）〜（２−８）、試料（２−９）〜（２−１６））について、実施例１と同じ測定方法で樹脂部材と金属部材（ＳＵＳ３０４）、金属部材（Ｎｉ）との接合強度を測定して、結果を下記の表２に示した。
【００５０】
【表２】
2019014103.tif 000003
【００５１】
表２に示されるように、異種材接合体である試料（２−１）〜（２−４）、試料（２−９）〜（２−１２）は、高い接合強度を有しており、中でも接着付与剤の含有率が１０重量％以上の範囲にある試料（２−２）〜（２−４）、試料（２−１０）〜（２−１２）は特に高い接合強度を有していることが確認された。但し、１５重量％以上では、接合強度の大幅な向上は認められなかった。
【００５２】
これに対して、樹脂部材に接着付与剤が含有されていない異種材接合体である試料（２−５）、試料（２−１３）は、接合強度が極めて低いことが確認された。
【００５３】
また、試料（２−１）、試料（２−９）と試料（２−６）〜（２−８）、試料（２−１４）〜（２−１６）の対比から明らかなように、樹脂部材と金属部材の少なくとも一方においてプラズマ処理が施されない場合、接合強度が極めて低くなることが確認された。
【００５４】
［実施例３］
（樹脂部材の作製）
全固形分量における接着付与剤量が５重量％となるように調製した下記組成の樹脂組成物（ＰＰ−１）を用いて、射出成形によって、ポリプロピレン樹脂製の板状（厚み３．０±０．１ｍｍ、縦１００±０．５ｍｍ、横２５±０．５ｍｍ）の樹脂部材（３−１）を作製した。
【００５５】
（樹脂組成物（ＰＰ−１）の組成）
・ポリプロピレン                            …    ９０重量部
（ロッテケミカル（株）製  ＪＨ−３７０Ａ）
・エチレン−メタクリル酸グリシジル共重合体  …  ４．７重量部
（日油（株）製  モディパー Ａ４４００）
【００５６】
また、上記の樹脂組成物（ＰＰ−１）における接着付与剤の含有率を変化させて、４種の樹脂組成物（ＰＰ−２）〜（ＰＰ−５）を調製し、樹脂部材（３−１）と同様にして、４種の板状の樹脂部材（３−２）〜（３−５）を作製した。作製した４種の樹脂部材（３−２）〜（３−５）における接着付与剤の含有率は、下記の表３に示すものであった。
【００５７】
（プラズマ処理）
実施例１と同様の金属部材（ＳＵＳ３０４）、金属部材（Ｎｉ）を準備した。この金属部材の接合面、および、上記の５種の樹脂部材（３−１）〜（３−５）のそれぞれの接合面に、実施例１と同じ条件でプラズマ処理を施した。
【００５８】
（熱圧着）
上記のようにプラズマ処理を施した５種の樹脂部材（３−１）〜（３−５）の接合面と、プラズマ処理を施した金属部材（ＳＵＳ３０４）の接合面とを当接し、下記の条件で熱圧着を行い、５種の異種材接合体（試料（３−１）〜試料（３−５））を作製した。
【００５９】
また、上記のようにプラズマ処理を施した５種の樹脂部材（３−１）〜（３−５）の接合面と、プラズマ処理を施した金属部材（Ｎｉ）の接合面とを当接し、下記の条件で熱圧着を行い、５種の異種材接合体（試料（３−９）〜試料（３−１３））を作製した。
【００６０】
（熱圧着条件）
・温度      ：  １８０℃
・圧力      ：  １ＭＰa
・圧着時間  ：  ５分間
【００６１】
また、上記の樹脂部材（３−１）の接合面に対するプラズマ処理を施さない他は、試料（３−１）、試料（３−９）と同様にして、異種材接合体（試料（３−６）、試料（３−１４））を作製した。
【００６２】
また、上記の金属部材（ＳＵＳ３０４）、金属部材（Ｎｉ）の接合面に対するプラズマ処理を施さない他は、試料（３−１）、試料（３−９）と同様にして、異種材接合体（試料（３−７）、試料（３−１５））を作製した。
【００６３】
更に、上記の樹脂部材（３−１）の接合面と金属部材（ＳＵＳ３０４）、金属部材（Ｎｉ）の接合面に対するプラズマ処理をいずれも施さない他は、試料（３−１）、試料（３−９）と同様にして、異種材接合体（試料（３−８）、試料（３−１６））を作製した。
【００６４】
（接合強度の測定）
上記のように作製した１６種の異種材接合体（試料（３−１）〜（３−８）、試料（３−９）〜（３−１６））について、実施例１と同じ測定方法で樹脂部材と金属部材（ＳＵＳ３０４）、金属部材（Ｎｉ）との接合強度を測定して、結果を下記の表３に示した。
【００６５】
【表３】
2019014103.tif 000004
【００６６】
表３に示されるように、異種材接合体である試料（３−１）〜（３−４）、試料（３−９）〜（３−１２）は、高い接合強度を有しており、中でも接着付与剤の含有率が１０重量％以上の範囲にある試料（３−２）〜（３−４）、試料（３−１０）〜（３−１２）は特に高い接合強度を有していることが確認された。但し、１５重量％以上では、接合強度の大幅な向上は認められなかった。
【００６７】
これに対して、樹脂部材に接着付与剤が含有されていない異種材接合体である試料（３−５）、試料（３−１３）は、接合強度が極めて低いことが確認された。
【００６８】
また、試料（３−１）、試料（３−９）と試料（３−６）〜（３−８）、試料（３−１４）〜（３−１６）の対比から明らかなように、樹脂部材と金属部材の少なくとも一方においてプラズマ処理が施されない場合、接合強度が極めて低くなることが確認された。
【００６９】
［実施例４］
実施例１の樹脂部材（１−１）の接合面と金属部材（ＳＵＳ３０４）、金属部材（Ｎｉ）の接合面に対するプラズマ処理のＲＦパワー、処理時間を、下記の表４に示すように変更した他は、実施例１の試料（１−１）、試料（１−９）と同様にして、異種材接合体（試料（４−１）〜（４−６）、試料（４−７）〜（４−１２））を作製した。
【００７０】
（接合強度の測定）
上記のように作製した１２種の異種材接合体（試料（４−１）〜（４−６）、試料（４−７）〜（４−１２））について、実施例１と同じ測定方法で樹脂部材と金属部材（ＳＵＳ３０４）、金属部材（Ｎｉ）との接合強度を測定して、結果を下記の表４に示した。
【００７１】
【表４】
2019014103.tif 000005
【００７２】
表４に示されるように、異種材接合体である試料（４−１）〜（４−６）、試料（４−７）〜（４−１２）は、上記の試料（１−１）、試料（１−９）に比べて接合強度がやや低いものもあるが、これらの接合強度はいずれも実用レベル（３ＭＰａ以上）であることが確認された。また、プラズマ処理条件を調整することにより、接合強度の制御が可能なことが確認された。
【００７３】
［実施例５］
実施例２の樹脂部材（２−１）の接合面と金属部材（ＳＵＳ３０４）、金属部材（Ｎｉ）の接合面に対するプラズマ処理のＲＦパワー、処理時間を、下記の表５に示すように変更した他は、実施例２の試料（２−１）、試料（２−９）と同様にして、異種材接合体（試料（５−１）〜（５−６）、試料（５−７）〜（５−１２））を作製した。
【００７４】
（接合強度の測定）
上記のように作製した１２種の異種材接合体（試料（５−１）〜（５−６）、試料（５−７）〜（５−１２））について、実施例１と同じ測定方法で樹脂部材と金属部材（ＳＵＳ３０４）、金属部材（Ｎｉ）との接合強度を測定して、結果を下記の表５に示した。
【００７５】
【表５】
2019014103.tif 000006
【００７６】
表５に示されるように、異種材接合体である試料（５−１）〜（５−６）、試料（５−７）〜（５−１２）は、上記の試料（２−１）、試料（２−９）に比べて接合強度がやや低いものもあるが、これらの接合強度はいずれも実用レベル（３ＭＰａ以上）であることが確認された。また、プラズマ処理条件を調整することにより、接合強度の制御が可能なことが確認された。
【００７７】
［実施例６］
実施例３の樹脂部材（３−１）の接合面と金属部材（ＳＵＳ３０４）、金属部材（Ｎｉ）の接合面に対するプラズマ処理のＲＦパワー、処理時間を、下記の表６に示すように変更した他は、実施例３の試料（３−１）、試料（３−９）と同様にして、異種材接合体（試料（６−１）〜（６−６）、試料（６−７）〜（６−１２））を作製した。
【００７８】
（接合強度の測定）
上記のように作製した１２種の異種材接合体（試料（６−１）〜（６−６）、試料（６−７）〜（６−１２））について、実施例１と同じ測定方法で樹脂部材と金属部材（ＳＵＳ３０４）、金属部材（Ｎｉ）との接合強度を測定して、結果を下記の表６に示した。
【００７９】
【表６】
2019014103.tif 000007
【００８０】
表６に示されるように、異種材接合体である試料（６−１）〜（６−６）、試料（６−７）〜（６−１２）は、上記の試料（３−１）、試料（３−９）に比べて接合強度がやや低いものもあるが、これらの接合強度はいずれも実用レベル（３ＭＰａ以上）であることが確認された。また、プラズマ処理条件を調整することにより、接合強度の制御が可能なことが確認された。
【００８１】
［実施例７］
実施例１の樹脂部材（１−１）の接合面と、金属部材（ＳＵＳ３０４）の接合面、金属部材（Ｎｉ）の接合面との熱圧着における温度、圧力、圧着時間を、下記の表７に示すように変更した他は、実施例１の試料（１−１）、試料（１−９）と同様にして、異種材接合体（試料（７−１）〜（７−７）、試料（７−８）〜（７−１４））を作製した。
【００８２】
（接合強度の測定）
上記のように作製した１４種の異種材接合体（試料（７−１）〜（７−７）、試料（７−８）〜（７−１４））について、実施例１と同じ測定方法で樹脂部材と金属部材（ＳＵＳ３０４）、金属部材（Ｎｉ）との接合強度を測定して、結果を下記の表７に示した。
【００８３】
【表７】
2019014103.tif 000008
【００８４】
表７に示されるように、異種材接合体である試料（７−１）〜（７−４）、（７−６）〜（７−７）、試料（７−８）〜（７−１１）、（７−１３）〜（７−１４）は、上記の試料（１−１）、試料（１−９）に比べて接合強度がやや低いものもあるが、これらの接合強度はいずれも実用レベル（３ＭＰａ以上）であることが確認された。また、熱圧着条件を調整することにより、接合強度の制御が可能なことが確認された。
【００８５】
これに対して、樹脂部材と金属部材との接合時に圧力を付加しない異種材接合体である試料（７−５）、試料（７−１２）は、接合強度が極めて低いことが確認された。
【００８６】
［実施例８］
実施例２の樹脂部材（２−１）の接合面と、金属部材（ＳＵＳ３０４）の接合面、金属部材（Ｎｉ）の接合面との熱圧着における温度、圧力、圧着時間を、下記の表８に示すように変更した他は、実施例２の試料（２−１）、試料（２−９）と同様にして、異種材接合体（試料（８−１）〜（８−８）、試料（８−９）〜（８−１６））を作製した。
【００８７】
（接合強度の測定）
上記のように作製した１６種の異種材接合体（試料（８−１）〜（８−８）、試料（８−９）〜（８−１６））について、実施例１と同じ測定方法で樹脂部材と金属部材（ＳＵＳ３０４）、金属部材（Ｎｉ）との接合強度を測定して、結果を下記の表８に示した。
【００８８】
【表８】
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【００８９】
表８に示されるように、異種材接合体である試料（８−１）〜（８−５）、（８−７）〜（８−８）、試料（８−９）〜（８−１３）、（８−１５）〜（８−１６）は、上記の試料（２−１）、試料（２−９）に比べて接合強度がやや低いものもあるが、これらの接合強度はいずれも実用レベル（３ＭＰａ以上）であることが確認された。また、熱圧着条件を調整することにより、接合強度の制御が可能なことが確認された。
【００９０】
これに対して、樹脂部材と金属部材との接合時に圧力を付加しない異種材接合体である試料（８−６）、試料（８−１４）は、接合強度が極めて低いことが確認された。
【００９１】
［実施例９］
実施例３の樹脂部材（３−１）の接合面と、金属部材（ＳＵＳ３０４）の接合面、金属部材（Ｎｉ）の接合面との熱圧着における温度、圧力、圧着時間を、下記の表９に示すように変更した他は、実施例３の試料（３−１）、試料（３−９）と同様にして、異種材接合体（試料（９−１）〜（９−８）、試料（９−９）〜（９−１６））を作製した。
【００９２】
（接合強度の測定）
上記のように作製した１６種の異種材接合体（試料（９−１）〜（９−８）、試料（９−９）〜（９−１６））について、実施例１と同じ測定方法で樹脂部材と金属部材（ＳＵＳ３０４）、金属部材（Ｎｉ）との接合強度を測定して、結果を下記の表９に示した。
【００９３】
【表９】
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【００９４】
表９に示されるように、異種材接合体である試料（９−１）〜（９−５）、（９−７）〜（９−８）、試料（９−９）〜（９−１３）、（９−１５）〜（９−１６）は、上記の試料（３−１）、試料（３−９）に比べて接合強度がやや低いものの、実用レベル（３ＭＰａ以上）の接合強度を有していることが確認された。また、熱圧着条件を調整することにより、接合強度の制御が可能なことが確認された。
【００９５】
これに対して、樹脂部材と金属部材との接合時に圧力を付加しない異種材接合体である試料（９−６）、試料（９−１４）は、接合強度が極めて低いことが確認された。
【産業上の利用可能性】
【００９６】
樹脂部材と金属部材との異種材接合体を製造し、また、使用する種々の産業に利用可能である。