(57)【要約】【課題】縦方向の緊張材の量を低減できるタンク等を提供する。【解決手段】LNGタンクは筒状の防液堤を有し、その内側に内槽が設けられる。防液堤には周方向PC鋼材と縦方向PC鋼材の緊張によるプレストレスが導入される。縦方向PC鋼材は、防液堤の高さ方向且つ厚さ方向の断面を見た時に、防液堤の下端から防液堤の全高に亘って曲線状に配置され、LNGの漏液時に防液堤に生じる鉛直面内曲げモーメントM’の高さ方向の分布が、常時に防液堤に生じる鉛直面内曲げモーメントMの高さ方向の分布と符号が反対であり、且つ絶対値が等しくなる。【選択図】図４
2019142542.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
筒状の側壁を有するタンクであって、
前記側壁には、周方向の緊張材と縦方向の緊張材の緊張によるプレストレスが導入され、
前記縦方向の緊張材は、前記側壁の高さ方向且つ厚さ方向の断面を見た時に、前記側壁の下端から高さ方向の所定範囲に亘って曲線状に配置されることを特徴とするタンク。
【請求項２】
前記タンクは、前記側壁の内側に液体を貯留する内槽を有し、
前記縦方向の緊張材は、前記所定範囲において、
前記側壁に生じる鉛直面内の曲げモーメントの高さ方向の分布が、前記液体の漏液時と、漏液時以外の常時とで曲げモーメントの向きが反対であり、且つ絶対値が等しくなるように配置されることを特徴とする請求項１に記載のタンク。
【請求項３】
前記側壁の下部の内側にハンチ部が設けられたことを特徴とする請求項１または請求項２に記載のタンク。
【請求項４】
前記所定範囲は、
前記側壁の下端から、前記周方向の緊張材によるプレストレスにより前記側壁に生じる鉛直面内の曲げモーメントの高さ方向の分布の変曲点であって最も下にある第１変曲点の高さまでの範囲を含むことを特徴とする請求項１から請求項３のいずれかに記載のタンク。
【請求項５】
前記所定範囲は、
前記側壁の下端から、前記第１変曲点の直上の前記変曲点である第２変曲点の高さまでの範囲を含むことを特徴とする請求項４に記載のタンク。
【請求項６】
前記所定範囲は、前記側壁の全高に亘る範囲であることを特徴とする請求項１から請求項５のいずれかに記載のタンク。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はタンクに関する。
【背景技術】
【０００２】
LNG（液化天然ガス）、LPG（液化石油ガス）などの極低温の液体を貯留する設備として、地上タンクが用いられることがある。
【０００３】
図９は、地上タンクとしてLNGを貯留するLNGタンク１００の例を示したものである。LNGタンク１００は、地盤７中の杭４で支持された底版５上に防液堤２を固定してタンク躯体とし、その内側に鋼板等による内槽３ａと外槽３ｂを設けたものである。外槽３ｂの屋根部は鋼製またはコンクリート製であり、側部の鋼板は防液堤２と一体的に形成される。LNGは内槽３ａにて貯留し、内槽３ａと外槽３ｂの間に断熱材を配置して保冷を行う。
【０００４】
防液堤２は、内槽３ａが破損した場合にLNGの外部への液漏れを防ぐために設けられるコンクリート製の筒状の側壁であり、通常円筒状である。防液堤２は漏液時のLNGの液圧に耐え得る構造とする必要があり、そのため底版５に剛結合され、また図示しないタンク周方向（以下、単に周方向ということがある）の緊張材や縦方向の緊張材の緊張によるプレストレスを導入してコンクリートに所定の圧縮応力を生じさせる（例えば特許文献１、２参照）。
【０００５】
防液堤２には、漏液時以外の常時であれば周方向の緊張材によるプレストレスと縦方向の緊張材によるプレストレスが加わっており、漏液時にはこれに加えてLNGの液荷重や温度荷重が作用する。防液堤２には常時、漏液時ともに液密性、気密性が求められており、どちらの状態においても部材の周方向および鉛直方向に圧縮応力が生じている領域（圧縮応力領域）を残すことで液密性や気密性を担保している。
【０００６】
基準（LNG地上式貯槽指針）では圧縮応力領域が防液堤２の厚さ方向に10cm以上あれば良いとされているが、圧縮応力領域が厚ければ厚いほど液密性、気密性に優れている。周方向の応力については、通常、防液堤２に周方向の緊張材を大量に配置することにより常時、漏液時とも防液堤２の全厚で圧縮応力が生じる（全断面圧縮）ようにされており、問題となるのは鉛直方向の応力である。
【０００７】
図１０は防液堤２の高さ方向且つ厚さ方向に沿った断面を示す図である。防液堤２内では周方向PC鋼材１１、縦方向PC鋼材１３（１３ａ、１３ｂ）が配置される。周方向PC鋼材１１は防液堤２の周方向の緊張材であり、防液堤２の全周に亘って配置される。縦方向PC鋼材１３は防液堤２の高さ方向の緊張材であり、縦方向PC鋼材１３ａは防液堤２の全高に亘って配置され、縦方向PC鋼材１３ｂは防液堤２の下部の外側に設けられたハンチ部２１に配置される。
【０００８】
前記したように、防液堤２では周方向PC鋼材１１が大量に配置されるため、その影響で防液堤２の下部には大きな外側引張の鉛直面内曲げモーメント（防液堤２を内側へ曲げようとする曲げモーメント）が常時に発生する。そのため、縦方向PC鋼材１３ａ、１３ｂによって防液堤２の下部のPC鋼材量を多くして上記の曲げモーメントによる引張応力を打ち消している。
【０００９】
図１１は、縦方向PC鋼材１３（１３ａ、１３ｂ）による鉛直面内曲げモーメントを０とした場合の、防液堤２の常時の鉛直面内曲げモーメントMと漏液時の鉛直面内曲げモーメントM’を、縦軸を曲げモーメントの値、横軸を防液堤２の下端からの高さとして示す図である。曲げモーメントは防液堤２の周方向の単位長さ当たりの曲げモーメントであり、防液堤２に外側引張の曲げモーメントが生じる場合を負、防液堤２に外側圧縮の曲げモーメント（防液堤２を外側へ曲げようとする曲げモーメント）が生じる場合を正とする。
【００１０】
前記したように、防液堤２の下部には常時に大きな外側引張の鉛直面内曲げモーメントMが発生する。一方、漏液時には防液堤２の下部に外側圧縮の鉛直面内曲げモーメントM’が発生するが、前者の曲げモーメントMの方が後者の曲げモーメントM’よりかなり大きい値（絶対値）となる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１１】
【特許文献１】特許第5516962号
【特許文献２】特許第4847994号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
現在、より効率が良く合理的な方法で防液堤にプレストレスを導入し、縦方向の緊張材をより低減できる方法が求められている。この点、図１１に示すように常時と漏液時に防液堤２に発生する鉛直面内曲げモーメントM、M’がアンバランスであると、防液堤２に圧縮応力を残すためには、大きい方の曲げモーメントMに合わせた量の縦方向PC鋼材１３が必要となり、無駄が大きくなる。
【００１３】
本発明は上記の問題に鑑みてなされたものであり、縦方向の緊張材の量を低減できるタンク等を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
前述した課題を解決するための本発明は、筒状の側壁を有するタンクであって、前記側壁には、周方向の緊張材と縦方向の緊張材の緊張によるプレストレスが導入され、前記縦方向の緊張材は、前記側壁の高さ方向且つ厚さ方向の断面を見た時に、前記側壁の下端から高さ方向の所定範囲に亘って曲線状に配置されることを特徴とするタンクである。
【００１５】
前記タンクは、前記側壁の内側に液体を貯留する内槽を有し、前記縦方向の緊張材は、前記所定範囲において、前記側壁に生じる鉛直面内の曲げモーメントの高さ方向の分布が、前記液体の漏液時と、漏液時以外の常時とで曲げモーメントの向きが反対であり、且つ絶対値が等しくなるように配置される。
【００１６】
また、前記側壁の下部の内側にハンチ部が設けられることが望ましい。
【００１７】
前記所定範囲は、前記側壁の下端から、前記周方向の緊張材によるプレストレスにより前記側壁に生じる鉛直面内の曲げモーメントの高さ方向の分布の変曲点であって最も下にある第１変曲点の高さまでの範囲を含むことが望ましい。あるいは、前記側壁の下端から、前記第１変曲点の直上の前記変曲点である第２変曲点の高さまでの範囲を含んでいてもよい。さらには、前記側壁の全高に亘る範囲であっていてもよい。
【００１８】
本発明では、LNGタンクの防液堤等の側壁において、縦方向の緊張材を曲線状に偏芯配置することで、容易に、常時と漏液時の鉛直面内曲げモーメントを符号（曲げモーメントの向き）反対且つ絶対値同等とする事が可能となる。これにより、側壁に圧縮応力領域を残すうえで縦方向の緊張材を最も合理的な配置とし、最少の縦方向PC鋼材量で側壁に圧縮応力領域を残すことが可能になる。
【００１９】
また、本発明では側壁の下部内側にハンチを設けて縦方向の緊張材の外側への偏芯量を増大させることで、周方向の緊張材によるプレストレスにより鉛直面内曲げモーメントの絶対値が大きくなる側壁下部においても、この曲げモーメントを軽減して常時と漏液時の鉛直面内曲げモーメントを符号反対且つ絶対値同等とする事が容易になる。
【００２０】
縦方向の緊張材の曲線状配置の範囲は、周方向の緊張材によるプレストレスにより側壁に生じる鉛直面内曲げモーメントが大きくなる範囲を含んでいればよく、例えば側壁の下端から前記の第１変曲点や第２変曲点までの範囲を含むものとできる。あるいは側壁の全高に亘って曲線状配置としてもよい。
【発明の効果】
【００２１】
本発明により、縦方向の緊張材の量を低減できるタンク等を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】LNGタンク１を示す図。
【図２】防液堤２ａを示す図。
【図３】防液堤２ａの鉛直面内曲げモーメントM1を示す図。
【図４】防液堤２ａの鉛直面内曲げモーメントM、M’を示す図。
【図５】防液堤２ａの鉛直面内曲げモーメントM1〜M4を示す図。
【図６】縦方向PC鋼材１５の偏芯量ｄを示す図。
【図７】鉛直面内曲げモーメントM、M’による防液堤２ａの厚さ方向の応力度分布を示す図。
【図８】偏芯無し、曲線状偏芯配置、直線状偏芯配置の比較について示す図。
【図９】LNGタンク１００を示す図。
【図１０】防液堤２を示す図。
【図１１】防液堤２の鉛直面内曲げモーメントM、M’を示す図。
【発明を実施するための形態】
【００２３】
以下、図面に基づいて本発明の好適な実施形態について詳細に説明する。
【００２４】
（１．LNGタンク１）
図１は本発明の実施形態に係るLNGタンク１を示す図である。LNGタンク１は基本的には図９等で説明したLNGタンク１００と同様であり、図９等で説明したものと同様の構成については図等で同じ符号を付して説明を省略する。
【００２５】
本実施形態のLNGタンク１は、図９等で説明したLNGタンク１００に対し、後述する防液堤２ａの詳細構成において異なる。防液堤２ａは前記と同様、底版５と剛結合され一体化されたコンクリート製の筒状の側壁であり、本実施形態では円筒状である。防液堤２ａの内側には内槽３ａと外槽３ｂが配置されており、防液堤２ａは内槽３ａが破損した場合にLNGの外部への液漏れを防ぐ。
【００２６】
（２．防液堤２ａ）
図２は防液堤２ａを模式的に示す図であり、防液堤２ａの高さ方向且つ厚さ方向に沿った断面を見たものである。
【００２７】
防液堤２ａには周方向PC鋼材１１、縦方向PC鋼材１５（１５ａ、１５ｂ）が配置され、これらのPC鋼材の緊張によるプレストレス（圧縮力）が導入される。各PC鋼材にはPC鋼線等が用いられ、これらが防液堤２ａ等に埋設された図示しないシース内に配置される。PC鋼材の緊張後、シース内にはモルタル等の固化材による充填材が充填（グラウト）される。ただし、PC鋼材にアンボンドPC鋼材を用い、シースを必要としない場合もある。なお、防液堤２ａには鉄筋（不図示）も埋設されるが、ここでは説明を省略する。
【００２８】
周方向PC鋼材１１は防液堤２ａの周方向（図２の紙面法線方向に対応する）の緊張材であり、防液堤２ａの全周に亘って配置される。周方向PC鋼材１１の両端は防液堤２ａの周方向の所定位置に設けた外側への突出部（ピラスター）で定着される。
【００２９】
縦方向PC鋼材１５（１５ａ、１５ｂ）は防液堤２ａの高さ方向の緊張材である。縦方向PC鋼材１５ａは防液堤２ａの全高に亘って配置され、下端が底版５内で定着され、上端が防液堤２ａの頂部で定着される。縦方向PC鋼材１５ｂは防液堤２ａの下部に配置され、下端が底版５内で定着され、上端が防液堤２ａの高さ方向の途中で定着される。
【００３０】
縦方向PC鋼材１５ａは蛇行して配置され、ほぼ全高に亘って曲線状となっている。本実施形態では縦方向PC鋼材１５ａが複数の曲率による曲線状に配置される。
【００３１】
縦方向PC鋼材１５ｂは、同一の高さ範囲にある縦方向PC鋼材１５ａの部分と同様の形状で蛇行して配置され、単一の又は複数の曲率による曲線状となっている。なお、縦方向PC鋼材１５ｂは省略することも可能である。
【００３２】
防液堤２ａの下部では、ハンチ部２１ａが防液堤２ａの内側に張出すように設けられる。本実施形態のハンチ部２１ａは直角三角形状の断面を有するが、矩形状の断面であってもよい。
【００３３】
図３は、周方向PC鋼材１１の緊張によるプレストレスにより生じる防液堤２ａの鉛直面内曲げモーメントM1の例を、縦軸を曲げモーメントの値、横軸を防液堤２ａの下端からの高さとして示す図である。前記と同様、曲げモーメントは防液堤２ａの周方向の単位長さ当たりの曲げモーメントであり、防液堤２ａに外側引張の曲げモーメントが生じる場合を負、防液堤２ａに外側圧縮の曲げモーメントが生じる場合を正とする。これは後述する図４、５でも同様である。
【００３４】
本実施形態のハンチ部２１ａの高さ範囲ｂ（図２参照）は、防液堤２ａの下端から、図３に示す第１符号変更点までの範囲とする。この第１符号変更点は、鉛直面内曲げモーメントM1の符号（曲げモーメントの向き）が最初に逆転する高さを示す。ただし、ハンチ部２１ａの高さ範囲ｂはこれに限らない。
【００３５】
（３．縦方向PC鋼材１５の偏芯配置）
防液堤２ａ内の縦方向PC鋼材１５の配置は、図４に示すように、防液堤２ａの全高に亘って、漏液時以外の常時に発生する鉛直面内曲げモーメントMの高さ方向の分布と漏液時に発生する鉛直面内曲げモーメントM’の高さ方向の分布の符号が反対となり、且つ絶対値が同等となるように定める。すなわち、鉛直面内曲げモーメントMの高さ方向の分布形状と、鉛直面内曲げモーメントM’の高さ方向の分布形状が、曲げモーメント０の線を中心として対称となるようにする。
【００３６】
この時、縦方向PC鋼材１５の緊張によるプレストレスによって防液堤２ａに生じさせる必要がある鉛直面内曲げモーメントが図５（ａ）のM2であり、これにより前記の鉛直面内曲げモーメントM1を打ち消して図４のような曲げモーメントM、M’の分布を実現する。
【００３７】
なお、図５（ｂ）は、LNGの漏液時の液荷重（液圧）により防液堤２ａに生じる鉛直面内曲げモーメントM3と、LNGの漏液時の温度荷重により防液堤２ａに生じる鉛直面内曲げモーメントM4を示す図である。温度荷重は、LNGの漏液時に極低温のLNGによって防液堤２ａの内面の温度が低下する際に、防液堤２ａの内面のコンクリートの収縮を底版５や防液堤２ａの他の部位が拘束することにより発生する荷重である。
【００３８】
図４に示す常時の鉛直面内曲げモーメントMは鉛直面内曲げモーメントM1、M2の和として表され、漏液時の鉛直面内曲げモーメントM’は鉛直面内曲げモーメントM1〜M4の和となっている。鉛直面内曲げモーメントM、M’には防液堤２ａや外槽３ｂの屋根部の自重による鉛直面内曲げモーメントを加えてもよいが、その値は小さく影響はほぼ無い。また温度荷重も季節による違いはほぼ無い。
【００３９】
本実施形態では、図５（ａ）のような鉛直面内曲げモーメントM2が発生するように、縦方向PC鋼材１５を防液堤２ａの厚さ方向の中心ａ（図２参照）から偏芯して配置する。図６は、この際に必要な縦方向PC鋼材１５の偏芯量ｄ（図２参照）を、縦軸を偏芯量ｄ、横軸を防液堤２ａの下端からの高さとして示す図である。偏芯量ｄは防液堤２ａの中心ａから外側に偏芯している場合を正、内側に偏芯している場合を負とする。
【００４０】
鉛直面内曲げモーメントM2は、縦方向PC鋼材１５の緊張によるプレストレスの大きさと偏芯量ｄの積によって定まる。プレストレスの大きさは縦方向PC鋼材１５の各高さで一定なので、偏芯量ｄは鉛直面内曲げモーメントM2に比例する。そのため、偏芯量ｄの高さ方向の分布形状は、基本的には鉛直面内曲げモーメントM2の高さ方向の分布形状に沿った（比例した）形になる。従って、本実施形態では縦方向PC鋼材１５を鉛直面内曲げモーメントM2の高さ方向の分布形状に合わせて曲線状に蛇行して配置する。
【００４１】
図６のグラフにおいて、防液堤２ａの下端から高さ10mまでの範囲の偏芯量ｄが、それ以上の高さでの偏芯量ｄとずれているのは、この範囲に縦方向PC鋼材１５ｂが追加配置されるためである。すなわち、縦方向PC鋼材１５ｂを追加することにより、縦方向PC鋼材１５ａによるプレストレスに縦方向PC鋼材１５ｂによるプレストレスが加わり、大きな縦方向プレストレスとなることから、偏芯量を小さくすることが可能である。例えば、防液堤２ａの周方向の単位長さ当たり複数本（ｎ本）の縦方向PC鋼材を同様の曲線状配置によって配置する場合、１本あたりの偏芯量ｄの絶対値は1/ｎで済み、図６のグラフではその分防液堤２ａの下端から高さ10mまでの範囲の偏芯量ｄの絶対値が小さくなっている。
【００４２】
なお、ここではｎ＝３であり、図６のグラフの防液堤２ａの下端から高さ10mまでの範囲の偏芯量ｄは、縦方向PC鋼材１５ｂを追加しない場合の１/３となっている。
【００４３】
縦方向PC鋼材１５の偏芯配置は、例えば、図示しない受け架台にシースを固定した状態で防液堤２ａのコンクリートを打設し、その後シース内にPC鋼材を挿入することで実施できる。アンボンドPC鋼材を用いる場合には、受け架台にアンボンドPC鋼材を直接固定した状態で、防液堤２ａのコンクリートを打設すればよい。縦方向PC鋼材１５の緊張は、周方向PC鋼材１１の緊張後に行う。
【００４４】
防液堤２ａは施工当初から底版５に剛結合した状態で構築してもよいし、ピン・スライド等の機構により周方向PC鋼材１１の緊張時に防液堤２ａが底版５に対して移動できるようにしておき、防液堤２ａと底版５を剛結合した後で縦方向PC鋼材１５を緊張してもよい。縦方向PC鋼材１５の偏芯量はこれらの施工方法の違いによっても若干変化し、各施工方法において、前記の鉛直面内曲げモーメントM、M’の符号が反対であり、且つ絶対値が同等となるように定められる。
【００４５】
このように、本実施形態では、LNGタンク１の防液堤２ａにおいて、縦方向PC鋼材１５を曲線状に偏芯配置することで、容易に、常時と漏液時の鉛直面内曲げモーメントM、M’を符号反対且つ絶対値同等とする事が可能となる。これにより、防液堤２ａに圧縮応力領域を残すうえで縦方向PC鋼材１５を最も合理的な配置とし、図１１等で説明したように縦方向PC鋼材の量を大きい方の曲げモーメントMに合わせて設計する必要が無くなる。結果、最少の縦方向PC鋼材量で防液堤２ａに圧縮応力領域を残すことが可能になり、無駄が軽減される。
【００４６】
すなわち、本実施形態では常時と漏液時の鉛直面内曲げモーメントM、M’が符号反対且つ絶対値同等であることから、鉛直面内曲げモーメントM、M’（のみ）により生じる常時と漏液時の防液堤２ａ内の厚さ方向の応力度分布を考えた場合、図７（ａ）に示すように符号反対になり絶対値が等しくなる。そのため、鉛直方向の応力を常時、漏液時とも全断面圧縮とするには、鉛直面内曲げモーメントM、M’により生じる最大の引張応力ｃを打ち消すだけのプレストレスを縦方向PC鋼材１５で加えていればよい。
【００４７】
一方、図１１のように鉛直面内曲げモーメントM、M’がアンバランスであると、防液堤内の厚さ方向の応力度分布も図７（ｂ）のように常時と漏液時でアンバランスとなり、鉛直方向の応力を常時、漏液時とも全断面圧縮とするには、大きい方の曲げモーメントMによる最大の引張応力ｃ’を打ち消すだけのプレストレスを縦方向PC鋼材によって加えていることが必要になり、必要なPC鋼材量が増加する。
【００４８】
例えば図８（ａ）のように、容量23万KLのLNGタンクにおいて高さ45mの防液堤Ａの下端から5.4m高さまでの範囲をハンチ部Ｂとし、防液堤Ａの下端の厚さを1.0m、ハンチ部Ｂより上の部分の厚さを0.65m、防液堤Ａの内径を86mとし、縦方向PC鋼材Ｃを
１．偏芯無し
２．曲線状の偏芯配置（常時と漏液時の鉛直面内曲げモーメントM、M’が符号反対、絶対値同等となるようにする）
３．直線状の偏芯配置（ハンチ部Ｂの外面に沿って傾斜）
とするケースを仮定する。なおこの例ではハンチ部Ｂを直角三角形状とし、防液堤Ａの外側に設けている。
【００４９】
これらのケースにおいて、ハンチ部Ｂの範囲で常時および漏液時の鉛直方向の応力が全断面圧縮となるのに必要なプレストレスの大きさと、当該プレストレスを加えた時の常時および漏液時の防液堤Ａの下端の鉛直面内曲げモーメントM、M’の値を算出したものが図８（ｂ）である。
【００５０】
図８（ｂ）に示すように、常時と漏液時において全断面圧縮とするためのプレストレスの大きさ（縦方向PC鋼材ＣのPC鋼材量に比例する）は、２．のケースで4044kNとなり、１．のケース（5979kN）に比べて約68％、３．のケース（4903kN）に比べて約82％と小さくなる。
【００５１】
このように、本実施形態の曲線状の偏芯配置は、偏芯の無い場合だけでなく直線状に偏芯配置した場合に比べてもPC鋼材量の低減効果がある。これは、縦方向PC鋼材Ｃを曲線状の配置とすることによって前記の鉛直面内曲げモーメントM2の分布形状に沿った配置とでき、直線状の偏芯配置を行う場合に比べても無駄を軽減できるためである。なお実際には防液堤の厚さ方向に一定量の引張応力領域を残す設計とする場合もあるが、この場合も上記と同様に鋼材量を低減できる。
【００５２】
さらに、本実施形態では防液堤２ａの下部の内側にハンチ部２１ａを設けて縦方向PC鋼材１５の外側への偏芯量を増大させることで、鉛直面内曲げモーメントM1の絶対値が大きくなる防液堤２ａの下部においても、この曲げモーメントM1を軽減して常時と漏液時の鉛直面内曲げモーメントM、M’を符号反対且つ絶対値同等とする事が容易となる。
【００５３】
しかしながら、本発明はこれに限らない。例えば本実施形態では防液堤２ａの全高に亘って縦方向PC鋼材１５を曲線状に配置し、その偏芯量ｄを防液堤２ａの全高に亘って常時、漏液時の鉛直面内曲げモーメントM、M’が符号反対且つ絶対値同等となるようにしたが、曲線状に配置する範囲（所定範囲）はこれに限らない。
【００５４】
例えば図３に示すように、鉛直面内曲げモーメントM1が大きくなる範囲は、防液堤２ａの下端から、鉛直面内曲げモーメントM1の高さ方向の分布における最下端の変曲点である第１変曲点、あるいはその直上にある第２変曲点までの範囲と考えられるので、曲線状に配置する範囲は、少なくとも防液堤２ａの下端から上記第１変曲点までの範囲を含むか、防液堤２ａの下端から上記第２変曲点までの範囲を含んでいればよい。これらの範囲で縦方向PC鋼材１５を単一の又は複数の曲率による曲線状に配置することで、当該範囲にて常時と漏液時の鉛直面内曲げモーメントM、M’を符号反対且つ絶対値同等とし、縦方向PC鋼材１５の量の低減効果が得られる。
【００５５】
また、本実施形態ではLNGタンク１の防液堤２ａの例を説明したが、本発明はプレストレスを導入する筒状の側壁を有するタンクであれば適用可能であり、LPGや水などその他の液体を貯留する地上タンクでも適用できる。
【００５６】
また本発明は現場打ちのコンクリートによって防液堤２ａを構築する場合のみならず、プレキャストブロックを上下左右に積み重ねて防液堤２ａを構築する場合にも適用可能である。
【００５７】
以上、添付図面を参照して、本発明の好適な実施形態について説明したが、本発明は係る例に限定されない。当業者であれば、本願で開示した技術的思想の範疇内において、各種の変更例または修正例に想到し得ることは明らかであり、それらについても当然に本発明の技術的範囲に属するものと了解される。
【符号の説明】
【００５８】
１、１００：LNGタンク
２、２ａ：防液堤
３ａ：内槽
３ｂ：外槽
４：杭
５：底版
７：地盤
１１：周方向PC鋼材
１３、１３ａ、１３ｂ、１５、１５ａ、１５ｂ：縦方向PC鋼材
２１、２１ａ：ハンチ部
【図１】
2019142542.tif 000003
【図２】
2019142542.tif 000004
【図３】
2019142542.tif 000005
【図４】
2019142542.tif 000006
【図５】
2019142542.tif 000007
【図６】
2019142542.tif 000008
【図７】
2019142542.tif 000009
【図８】
2019142542.tif 000010
【図９】
2019142542.tif 000011
【図１０】
2019142542.tif 000012
【図１１】
2019142542.tif 000013