(57)【要約】【課題】  カード通過性が良好であり、かつ嵩高性とソフトな風合い、ドレープ性を兼ね備えた不織布が得られる熱接着性複合繊維を提供する。【解決手段】  芯成分がポリアルキレンテレフタレート、鞘成分がポリオレフィンである熱接着性複合繊維であり、繊度が０．５〜３．５ｄｔｅｘ、捲縮率と捲縮数の比率（捲縮率／捲縮数）が１．０〜２．０、ウェブ引抜強力が１０〜４０ｃＮ／ｇ、１２０℃における乾熱収縮率が０．０％〜１．０％、初期引抵抗度が２０００Ｎ／ｍｍ２以下であることを特徴とする熱接着性複合繊維、及び前記熱接着性複合繊維を３０％以上含有し、比容積が５０ｃｍ３／ｇ以上であることを特徴とする不織布。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
芯成分がポリアルキレンテレフタレート、鞘成分がポリオレフィンである熱接着性複合繊維であり、繊度が０．５〜３．５ｄｔｅｘ、捲縮率と捲縮数の比率（捲縮率／捲縮数）が１．０〜２．０、ウェブ引抜強力が１０〜４０ｃＮ／ｇ、１２０℃における乾熱収縮率が０．０％〜１．０％、初期引張抵抗度が２０００Ｎ／ｍｍ２以下であることを特徴とする熱接着性複合繊維。
【請求項２】
請求項１に記載の熱接着性複合繊維を３０％以上含有する不織布であって、比容積が５０ｃｍ３／ｇ以上であることを特徴とする不織布。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、カード通過性が良好であり、かつ嵩高性とソフトな風合い、ドレープ性を兼ね備えた不織布が得られる熱接着性複合繊維とその不織布に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、熱風や加熱ロールの熱エネルギーを利用して、熱接着性樹脂成分の融着による不織布形態の固定ができる熱接着性複合繊維は、有機溶剤を溶媒とする接着剤を用いずに済み、環境への有害物排出が少ないだけでなく、生産速度向上及びそれに伴うコストダウンのメリットが大きいため、紙おむつ、生理用ナプキン、パッド等の衛生材料、或いは生活用品やフィルター等の産業資材等に広く用いられている。
【０００３】
特に鞘成分にポリオレフィン、芯成分にポリエステルを使用した熱接着性複合繊維は嵩高性とソフトな風合いを兼ね備えた不織布が得やすいため、紙おむつ、生理用ナプキン等の衛生材料の表面不織布を中心に広く使用されている。しかし、この熱接着性複合繊維は複合樹脂成分の特性差から、不織布作製時の熱処理工程において、大きな熱収縮が発生しやすく、熱収縮すると繊維が緻密になって不織布の風合いが硬くなるという欠点がある。更には、熱接着性樹脂成分が低融点であるために、捲縮付与前のトウ予熱工程で高温化すると熱接着成分が融着する欠点があったので、捲縮形態の固定化により繊維の絡合性を上げ、カード通過性を向上させることが困難であった。
【０００４】
一方、紙おむつや生理用ナプキン等の衛生材料に代表される肌に直接接するような用途の不織布については、布のような柔軟性やドレープ性を有し、かつペーパーライクでない適度な嵩高性を有する不織布が求められている。衛生材料用途向けの不織布は、主にエアスルー法で製造されている。エアスルー法では、熱接着性複合繊維をカーディングによりウェブ化した後、ウェブ全体に熱風を吹き付けて通過させ、繊維の交点を溶融接着するため、得られる不織布はウェブの嵩高が残りやすく、かつ圧着しないため、部分的に硬くなる領域もなく、表面のタッチがソフトで滑らかなものとなるといった特徴を有するが、反面、不織布全体の繊維交点が溶融接着によって固定されているため、不織布の曲げに対して不規則な折り山が出やすく、ドレープ性に劣るという課題があり、紙おむつ等に加工する際に、折れシワになりやすいという欠点がある。
【０００５】
これらの背景を鑑み、カード通過性や嵩高性、ソフトな風合いとドレープ性との両立を図ったエアスルー不織布を与える熱接着性複合繊維を得る方法が数多く提案されてきた。
【０００６】
例えば、特許文献１では、鞘成分がポリオレフィンで、芯成分が前記ポリオレフィンの融点より２０℃以上高い融点を持つポリエステルである芯鞘型複合繊維の捲縮付与後に、前記ポリエステルのガラス転移温度より１０℃以上高く、かつ前記ポリオレフィンの融点より２０℃以上低い温度で、無緊張状態で熱風加熱処理をすることによって、１２０℃乾熱処理後の収縮率を５％以下に抑制する方技術が開示されている。また、特許文献２および特許文献３では、熱接着性複合繊維の捲縮付与工程前のトウに特定の温度範囲で加熱処理等を施すことにより、捲縮形態を適切に固定化する技術が開示されている。しかしながら、これらの技術では不織布の曲げに対する改善が図れておらず、得られる不織布のドレープ性は不十分なレベルであった。また、特許文献４では、熱接着性樹脂成分として、ＰＥＴより２０℃以上低い融点をもつ結晶性熱可塑性樹脂を用い、１３００ｍ／ｍｉｎ以下の紡糸速度で引き取った未延伸糸を、非加熱あるいは冷媒中で冷却しながら１．０５〜１．３倍に延伸した後、熱接着性樹脂成分のガラス転移点とＰＥＴのガラス転移点の双方より１０℃以上高い温度で弛緩収縮させることにより、破断伸度が１３０〜６００％、１００％伸長応力が０．３〜１．０ｃＮ／ｄｔｅｘ、１２０℃乾熱収縮率が−１％より小さい低モジュラスな自己伸長性熱接着性複合繊維が得られ、嵩高性とソフトな風合い、ドレープ性を兼ね備えた不織布を与える技術が開示されている。しかしながら、捲縮付与前に熱付与せず、かつ捲縮付与後に弛緩収縮させているために、捲縮形態の固定化が不十分となり、カード通過性が劣るという課題があった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２０００−３３６５２６号公報
【特許文献２】特開２００３−４１４３９号公報
【特許文献３】特開２０１３−１３３５７１号公報
【特許文献４】特開２００７−３０３０３５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
そこで、本発明の目的は、上述した従来技術における課題を解決し、カード通過性が良好であり、かつ嵩高性とソフトな風合い、ドレープ性を兼ね備えた不織布が得られる熱接着性複合繊維およびその不織布を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意検討を重ねた結果、芯成分がポリアルキレンテレフタレート、鞘成分がポリオレフィンである熱接着性複合繊維であり、繊度が０．５〜３．５ｄｔｅｘ、捲縮率と捲縮数の比率（捲縮率／捲縮数）が１．０〜２．０、ウェブ引抜強力が１０〜４０ｃＮ／ｇ、１２０℃における乾熱収縮率が０．０％〜１．０％、初期引抵抗度が２０００Ｎ／ｍｍ２以下であることを特徴とする熱接着性複合繊維を見出し、本発明に到達した。
【００１０】
また、本発明の不織布は、本発明の前記熱接着性複合繊維を３０％以上含有する不織布であって、不織布の比容積が５０ｃｍ３／ｇ以上であることを特徴とする不織布である。
【発明の効果】
【００１１】
本発明の熱接着性複合繊維は、カード通過性が良好であり、かつ嵩高性とソフトな風合い、ドレープ性を兼ね備えた衛生材料用途向けエアスルー不織布を得ることができる。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
本発明の熱接着性複合繊維は、芯成分と鞘成分とからなる芯鞘型の複合繊維である。
【００１３】
本発明の熱接着性複合繊維において、芯成分はポリアルキレンテレフタレートであり、芯成分として好ましいポリアルキレンテレフタレートとしては、ポリエチレンテレフタレート、ポリプロピレンテレフタレート（ポリトリメチレンテレフタレート）、ポリブチレンテレフタレート（ポリテトラメチレンテレフタレート）、ポリヘキサメチレンテレフタレートを挙げることができる。これらのポリアルキレンテレフタレートの中でもポリエチレンテレフタレートまたはポリブチレンテレフタレートを採用することが好ましく、ポリブチレンテレフタレートを採用することがより好ましい。
【００１４】
ポリブチレンテレフタレートとしては、テレフタル酸またはテレフタル酸アルキルエステルを含む主たるジカルボン酸成分と、１，４−ブタンジオールを含む主たるジオール成分とをエステル化反応またはエステル交換反応させた後、該反応物を重縮合反応させることにより得られるポリエステルであり、ホモポリマーであってもよいが、９０モル％以上がブチレンテレフタレートの繰り返し単位からなっており、１０モル％以下の割合で他のエステル結合を形成可能な共重合成分を含む共重合体であってよい。なお、テレフタル酸アルキルエステルのアルキル基としては、炭素数１〜３のアルキル基が好ましい。
【００１５】
共重合可能な化合物としては、他のジカルボン酸成分として、例えば、フタル酸、イソフタル酸、ジブロモイソフタル酸、スルホイソフタル酸ナトリウム、フェニレンジオキシジカルボン酸、４，４’−ジフェニルジカルボン酸、４，４’−ジフェニルエーテルジカルボン酸、４，４’−ジフェニルケトンジカルボン酸、４，４’−ジフェノキシエタンジカルボン酸、４，４’−ジフェニルスルホンジカルボン酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸等の芳香族ジカルボン酸およびこれらのエステル形成性誘導体；ヘキサヒドロテレフタル酸、ヘキサヒドロイソフタル酸等の脂環式ジカルボン酸およびこれらのエステル形成性誘導体；コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、ウンデカジカルボン酸、ドデカジカルボン酸等の脂肪族鎖式ジカルボン酸およびこれらのエステル形成性誘導体等が挙げられる。これらは１種を単独で用いてもよく、２種以上を混合して用いても良い。
【００１６】
一方、他のジオール成分としては、例えば、エチレングリコール、トリメチレングリコール、ペンタメチレングリコール、ヘキサメチレングリコール、オクタメチレングリコール、デカメチレングリコール、ネオペンチルグリコール、２−メチル−１，３−プロパンジオール、１，２−ブタンジオール、１，３−ブタンジオール、２，３−ブタンジオール、１，３−ペンタンジオール、２，３−ペンタンジオール、２−エチル−２−ブチル−１，３−プロパンジオール、ポリエチレングリコール、ポリテトラメチレングリコール等の脂肪族鎖式ジオール；１，２−シクロヘキサンジオール、１，４−シクロヘキサンジオール、１，１−シクロヘキサンジメチロール、１，４−シクロヘキサンジメチロール、２，５−ノルボルナンジメチロール等の脂環式ジオール；キシリレングリコール、４，４’−ジヒドロキシビフェニル、２，２−ビス（４’−ヒドロキシフェニル）プロパン、２，２−ビス（４’−β−ヒドロキシエトキシフェニル）プロパン、ビス（４−ヒドロキシフェニル）スルホン、ビス（４’−β−ヒドロキシエトキシフェニル）スルホン酸等の芳香族ジオール；２，２−ビス（４’−ヒドロキシフェニル）プロパンのエチレンオキサイド付加物またはプロピレンオキサイド付加物等が挙げられる。これらは１種を単独で用いてもよく、２種以上を混合して用いても良い。
【００１７】
ポリブチレンテレフタレートの場合、その固有粘度は、０．８〜１．０であることが好ましい。固有粘度は、さらに好ましくは、０．８〜０．９である。固有粘度が０．８未満では、繊維の捲縮保持率が低下し、十分な嵩高を有する繊維構造体を得られない場合がある。一方、固有粘度が１．０を超えると、溶融粘度が高くなり繊維の製造が困難となる場合がある。
【００１８】
ポリアルキレンテレフタレートには各種添加剤が添加されていても良く、例えば、難燃剤、酸化防止剤、耐熱安定剤、紫外線吸収剤、耐候安定剤などの安定剤の他、滑剤、触媒失活剤、結晶核剤、結晶化促進剤、染顔料などの着色剤、帯電防止剤、発泡剤、可塑剤、耐衝撃性改良剤などが挙げられる。
【００１９】
本発明の熱接着性複合繊維において、鞘成分はポリオレフィンであり、鞘成分として好ましいポリオレフィンとしては、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリブテン−１、ポリヘキセン−１、ポリオクテン−１、ポリ４−メチルペンテン−１、ポリメチルペンテン、１，２−ポリブタジエン、１，４−ポリブタジエンなどが使用できる。また、これらの重合体に、エチレン、プロピレン、ブテン−１、ヘキセン−１、オクテン−１または４−メチルペンテン−１等のα−オレフィンが共重合成分として少量含有されていてもよい。
【００２０】
本発明で使用するポリオレフィンとしては、高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）が好ましく用いられる。高密度ポリエチレンのメルトマスフローレイト（ＭＦＲ）は、紡糸可能な範囲であれば特に限定されることはないが、８〜２５ｇ／１０分が好ましく、より好ましくは、１０〜２０ｇ／１０分である。
【００２１】
本発明の芯成分がポリアルキレンテレフタレート（Ａ）、鞘成分がポリオレフィン（Ｂ）である熱接着複合繊維の複合比率は、質量比で（Ａ）／（Ｂ）＝７０／３０〜３０／７０の範囲である。より好ましくは質量比で（Ａ）／（Ｂ）＝６０／４０〜４０／６０の範囲である。
【００２２】
芯成分であるポリアルキレンフタレートが７０質量％を超えると、不織布の風合いが硬化し、ドレープ性も悪化する。更には、熱接着性成分である鞘成分のポリオレフィン比率が小さくなるため、不織布の接着強力が低下する。一方、鞘成分であるポリオレフィンが７０質量％を超えると、芯成分のポリアルキレンテレフタレートの比率が小さくなるため、不織布の嵩高が小さくなり、機械的強度も低下する。
【００２３】
本発明の熱接着性複合繊維の芯鞘複合の形態については、芯成分と鞘成分は同心型であっても偏心型であっても良い。また、芯成分は、鞘成分から一部露出しても良く、中空部あっても良い。
【００２４】
本発明の熱接着性複合繊維の単繊維繊度は、０．５〜３．５ｄｔｅｘが好ましく、さらに好ましくは、１．０〜３．２ｄｔｅｘである。単繊維繊度が０．５ｄｔｅｘ未満になると、紡糸安定性が悪くなり、かつ不織布製造工程でのカード通過性が低下し、得られた不織布の地合いが悪くなり、嵩高性も低下する。３．５ｄｔｅｘを超えると、不織布の風合いが硬化する。
【００２５】
本発明の熱接着性複合繊維は捲縮を有するが、捲縮率（％）と捲縮数（山／２５ｍｍ）の比率（捲縮率／捲縮数）は、１．０〜２．０であることが必要であり、さらに好ましくは、１．０〜１．５である。比率が１．０未満になると、繊維の絡合性が低下することで、不織布製造工程でのカード通過性が低下し、得られた不織布の地合いが悪くなり、嵩高性も低下する。２．０を超えると、繊維の絡合性が強く、繊維の開繊性が悪くなることで不織布製造工程でのカード通過性が低下し、得られた不織布の地合いが悪くなり、嵩高性も低下する。なお、本発明における捲縮数及び捲縮率は、後述した方法で測定したものをいう。
【００２６】
更にそのうえで、本発明の熱接着性複合繊維の捲縮数は１０〜２０山／２５ｍｍが好ましく、さらに好ましくは、１２〜１８山／２５ｍｍである。捲縮数が１０山／２５ｍｍ未満になると、繊維の絡合性が低下することで、不織布製造工程でのカード通過性が低下し、得られた不織布の地合いが悪くなり、嵩高性も低下する。２０山／２５ｍｍを超えると、繊維の絡合性が強く、繊維の開繊性が悪くなることで不織布製造工程でのカード通過性が低下し、得られた不織布の地合いが悪くなり、嵩高性も低下する。
【００２７】
また、本発明の熱接着性複合繊維の捲縮率は、１０〜２５％が好ましく、さらに好ましくは、１４〜２０％である。捲縮率が１０％未満になると、繊維の絡合性が低下することで、不織布製造工程でのカード通過性が低下し、得られた不織布の地合いが悪くなり、嵩高性も低下する。２５％を超えると、繊維の絡合性が強く、繊維の開繊性が悪くなることで不織布製造工程でのカード通過性が低下し、得られた不織布の地合いが悪くなり、嵩高性も低下する。
【００２８】
本発明の熱接着性複合繊維の後述した方法で測定したウェブ引抜強力は、１０〜４０ｃＮ／ｇが好ましい。短繊維を混繊・開繊し、ウェブとしたときの繊維間の絡合性を示す指標であり、ウェブ引抜強力が１０ｃＮ／ｇ未満になると、繊維の絡合性が低下することで、不織布製造工程でのカード通過性が低下し、得られた不織布の地合いが悪くなり、嵩高性も低下する。４０ｃＮ／ｇを超えると、繊維の絡合性が強く、繊維の開繊性が悪くなることで不織布製造工程でのカード通過性が低下し、得られた不織布の地合いが悪くなり、嵩高性も低下する。
【００２９】
本発明の熱接着性複合繊維の１２０℃における乾熱収縮率は、０．０％〜１．０％が好ましい。乾熱収縮率が０．０％未満の繊維を得るためには、冷延伸する必要があり、その結果、捲縮形態の固定化に必要な熱付与が捲縮付与前に行えず、繊維の絡合性が低下することで、不織布製造工程でのカード通過性が低下し、得られた不織布の地合いが悪くなる。乾熱収縮率が１．０％を超える繊維は、熱接着工程において不織布が収縮し、繊維が緻密となった部位の風合いが硬化するだけでなく、寸法安定性に劣り、高品位な不織布を得ることが出来ない。なお、本発明における乾熱収縮率は、後述した方法で測定したものをいう。
【００３０】
本発明の熱接着性複合繊維の初期引張抵抗度は２０００Ｎ／ｍｍ２以下であることが好ましい。初期引張抵抗度を好ましくは２０００Ｎ／ｍｍ２以下、より好ましくは１５００Ｎ／ｍｍ２以下とすることにより、不織布の曲げに対して不規則な折り山が発生しにくくなり、ドレープ性の良好な不織布とすることができる。更に、不織布の厚みを厚く仕上げた場合にも、不織布に折り山が発生しにくくなり、嵩高性とドレープ性を両立させることができる。また、初期引張抵抗度は、不織布への加工性や不織布化した時のハンドリング性、衛生材料への加工性の観点から、好適には５００Ｎ／ｍｍ２以上であることが好ましい。なお、本発明における初期引張抵抗度は、後述した方法で測定したものをいう。
【００３１】
本発明で用いられる熱接着性複合繊維の製造方法について、具体的に一態様を例示して説明する。
【００３２】
本発明の熱接着性複合繊維は、芯成分をポリアルキレンテレフタレート、鞘成分をポリオレフィンとした２成分を芯鞘型の複合形態となるように溶融紡出して未延伸糸を得、熱延伸した後、捲縮を付与する前に４０〜１００℃のスチーム等の加熱媒体による加熱装置を利用して加熱処理を施し、スタッファボックス式捲縮機などの捲縮機を用いて捲縮を付与した繊維を、８０〜１１５℃の熱風で弛緩熱処理し、２０〜２００ｍｍ程度に切断することで製造する。以下、これについてさらに詳述する。
【００３３】
まず、ポリアルキレンテレフタレート樹脂およびポリオレフィン樹脂を溶融し、断面形状が丸形の吐出孔を、好ましくは３００〜６００孔有する芯鞘複合口金よりポリマーを吐出する。
【００３４】
ポリマーの冷却は、糸条の片側からのみ風を吹き出すユニフロータイプ、もしくは糸条の外周部の全方位から内周部に向けて均一に風を吹き出す環状タイプで実施する。
【００３５】
ユニフロータイプでの冷却では、ポリマー紡出直後に、風温１０〜２５℃、風速６０〜１３０ｍ／分、冷却長３００〜９００ｍｍで糸条を冷却する。冷却風温は１０℃未満であっても、利点は見られず、むしろ、エネルギー原単位の悪化に繋がる。２５℃を超えるとポリマーが固化し難くなり、糸切れが発生し、紡糸操業性が悪化する。ポリマー紡出直後の風速が６０ｍ／分未満であればポリマー固化し難くなり、糸切れが発生し、１３０ｍ／分を超えても風圧に単糸が耐えられず、糸切れが発生し、紡糸操業性が悪化する。また、冷却長が３００ｍｍ未満であれば冷却不足となり、９００ｍｍを超えると糸条に与える風圧が大きくなるため、糸切れが発生し紡糸操業性が悪化する。
【００３６】
環状タイプでの冷却では、ポリマー紡出直後に、風温１０〜２５℃、風速４０〜１２０ｍ／分、冷却長２００〜５００ｍｍで糸条を冷却する。冷却風温が１０℃未満であっても、利点は見られず、むしろ、エネルギー原単位が悪化に繋がる。２５℃を超えるとポリマーが固化し難くなり、糸切れが発生し、紡糸操業性が悪化する。ポリマー紡出直後の風量が４０ｍ／分未満であればポリマー固化し難くなり、糸切れが発生し、１２０ｍ／分を超えても風圧に単糸が耐えられず、糸切れが発生し、紡糸操業性が悪化する。冷却長が２００ｍｍ未満であれば冷却不足となり、５００ｍｍを超えると糸条に与える風圧が大きくなるため、糸切れが発生し紡糸操業性が悪化する。
【００３７】
冷却した糸条には紡糸油剤を付与し、好ましくは引き取り速度９００〜１５００ｍ／分で、缶に納めることにより未延伸糸トウを得る。
【００３８】
次いで、得られた未延伸糸トウを好ましくは温度８０〜１００℃の液浴を用いて、２．０〜４．０倍の延伸倍率で延伸し、捲縮を付与する前に４０〜１００℃のスチーム等の加熱媒体による加熱装置を利用して加熱処理を施し、スタッファボックス式捲縮機などの捲縮機を用いて、１０〜２０山／２５ｍｍの捲縮を付与し、８０〜１１５℃の熱風で弛緩熱処理後する。弛緩熱処理温度が８０℃未満であれば、捲縮形態の固定が不十分となり、その後の繊維切断工程で捲縮が伸びることで、不織布製造工程でのカード通過性が低下し、得られた不織布の地合いが悪くなる。１１５℃を超え、鞘成分のポリオレフィンの融点と近くなる場合には、繊維融着が発生し、品質のよい繊維を得ることが出来ない。
【００３９】
最後に、得られた繊維を２０〜２００ｍｍの長さに切断し、短繊維とする。
【００４０】
本発明の不織布は、前記した本発明の熱接着性複合繊維を３０質量％以上含有するものである。本発明の熱接着性複合繊維を３０質量％以上含有しない場合は、本発明の効果である嵩高性とソフトな風合い、ドレープ性を兼ね備えた不織布を得ることが出来ない。
【００４１】
本発明の不織布の比容積は、５０ｃｍ３／ｇ以上であることが好ましい。ここでいう比容積とは、不織布の単位質量あたりの体積を示しており、この数値が高いほど、不織布が嵩高であると判断できる。紙おむつ等の衛生材料に使用する際、不織布は嵩高性に優れるほどクッション性が付与でき、好ましい様態であるが、衛生材料用途での実用を鑑みると、製品における梱包性や運送上の欠点等が生じるため、１００ｃｍ３／ｇ以下であることが好ましい。
【００４２】
続いて、本発明の不織布を製造する方法の一例を説明する。
【００４３】
本発明の不織布としては、短繊維を使用し、カードを用いて繊維ウェブを形成させた後に、熱風処理を施して得られるエアスルー不織布を採用することができる。エアスルー不織布は嵩高性が良好なものが得られるため、好ましく用いられる。本発明の不織布を製造する方法は公知のエアスルー不織布の製造方法を適用することができる。
【００４４】
エアスルー法は、原綿である短繊維をカード機に通過させることにより、短繊維を開繊し、ウェブ状態に成型した後、熱処理により不織布化する製造方法である。
【００４５】
熱処理の方法については、例えば、熱風処理による熱接着や超音波による融着や、上下一対のロール表面に、それぞれ彫刻（凹凸部）が施された熱エンボスロール、片方のロール表面がフラット（平滑）なロールと他方のロール表面に彫刻（凹凸部）が施されたロールとの組み合わせからなる熱エンボスロール、および上下一対のフラット（平滑）ロールの組み合わせからなる熱カレンダーロールなど各種ロールによる熱圧着、またそれぞれの組み合わせを適用することができる。
【００４６】
なかでも、熱風処理による熱接着が不織布の厚みを維持することができるので、好ましい。熱風処理による熱接着の場合、熱風温度は、低融点成分の融点＋１℃〜＋３０℃の範囲とすることが好ましく、より好ましくは＋１℃〜＋１５℃の範囲であり、さらに好ましくは＋１℃〜＋１０℃の範囲である。低融点成分の融点＋１℃以上とすることにより、十分な熱接着性を得ることができる。また、熱風温度を、好ましくは低融点樹脂の融点＋３０℃以下、より好ましくは＋１５℃以下、さらに好ましくは１０℃以下とすることにより、熱による不織布の硬化を抑えることができ、紙おむつ等の衛生材料用不織布として、ソフトな風合いを維持することができる。
【００４７】
熱風風速については、１．０〜５．０ｍ／秒であることが好ましい。熱風風速を１．０ｍ／秒以上とすることにより、衛生材料用不織布に熱風を通気させることができ、十分な接着性を得ることができる。一方、熱風風速を５．０ｍ／秒以下とすることにより、熱処理時のウェブ乱れを抑制することができる。
【００４８】
次工程として、不織布を所定の厚みとすることを目的にカレンダー加工やエンボス加工の熱処理を施すことも好ましく採用できる。
【００４９】
エンボス加工におけるエンボス接着面積率は、５〜３０％であることが好ましい。接着面積を５％以上、より好ましくは１０％以上とすることにより、実用に供しうる強度を得ることができる。一方、エンボス接着面積率を３０％以下、より好ましくは２０％以下とすることにより、ソフトな風合いを維持することができる。
【００５０】
ここでいうエンボス接着面積率とは、一対の凹凸を有するロールにより熱接着する場合は、上側ロールの凸部と下側ロールの凸部とが重なって不織ウェブに当接する部分の不織布全体に占める割合のことをいう。また、凹凸を有するロールとフラットロールにより熱処理する場合は、凹凸を有するロールの凸部が不織ウェブに当接する部分の不織布全体に占める割合のことをいう。
【００５１】
熱エンボスロールに施される彫刻の形状としては、円形、楕円形、正方形、長方形、平行四辺形、ひし形、正六角形および正八角形などの形状を用いることができる。
【００５２】
熱エンボスロールの表面温度は、使用している樹脂のうち、最も低融点の樹脂の融点に対し−５０〜−１℃とすることが好ましい。熱エンボスロールの表面温度を、低融点樹脂の融点に対し−５０℃以上、より好ましくは−３０℃以上、さらに好ましくは−１０℃以上とすることにより、十分に熱接着させ強度をもたせ毛羽の発生を抑えやすくすることができる。
【００５３】
また、熱エンボスロールの表面温度を、低融点樹脂の融点に対し−１℃以下とすることにより、繊維の融解により樹脂同士の剥離が発生するのを防ぎやすくすることができる。
【００５４】
また、カレンダーもしくはエンボス加工による熱処理時のロールの線圧は、１０〜５００Ｎ／ｃｍであることが好ましい。前記の線圧を１０Ｎ／ｃｍ以上、より好ましくは１５Ｎ／ｃｍ以上、さらに好ましくは２０Ｎ／ｃｍ以上とすることにより、十分な熱処理が可能となり、厚みを制御することができる。一方、前記の線圧を５００Ｎ／ｃｍ以下、より好ましくは４００Ｎ／ｃｍ以下、さらに好ましくは３００Ｎ／ｃｍ以下とすることにより、ロールの応力がかかりすぎないことにより不織布の風合いを維持することができる。ロールの線圧は、目的とする不織布の厚みにより適宜調整できる。
【００５５】
また、カレンダーもしくはエンボス加工による熱処理時のロールの温度は、低融点樹脂の融点に対し−１℃以下とすることが好ましい。ロール温度を低融点成分の融点に対し−１℃以下とすることにより、熱処理後の不織布表面が硬化することを防ぐことができる。ロール温度は、目的とする不織布の厚みにより適宜調節できる。
【００５６】
本発明の熱接着性複合繊維およびその不織布は、例えば紙おむつ、生理用ナプキン、失禁パット等の吸収性物品やガウン、術衣等の医療衛生材、トイレ用カバー等のトイレタリー製品、ペットシート、ペット用おむつ、ペット用タオル等のペット用品、ワイピング材、フィルター、クッション材、油吸着材、インクタンク用吸着材等の産業資材、一般医療材、寝装材、介護用品など、ソフトな風合いを有し嵩高性及びドレープ性が要求される様々な繊維製品への用途に利用することができる。
【実施例】
【００５７】
次に、本発明の熱接着性複合繊維について、実施例を用いて詳細に説明する。物性等の測定方法は、次のとおりである。
【００５８】
（１）単繊維繊度（ｄｔｅｘ）；
ＪＩＳ  Ｌ１０１５（２０１０年）８．５．１に準拠して測定した。
【００５９】
（２）捲縮数（山／２５ｍｍ）；
ＪＩＳ  Ｌ１０１５（２０１０年）８．１２．１に準拠して測定した。
【００６０】
（３）捲縮率（％）；
ＪＩＳ  Ｌ１０１５（２０１０年）８．１２．２に準拠して測定した。
【００６１】
（４）初期引張抵抗度（Ｎ／ｍｍ２）；
ＪＩＳ  Ｌ１０１５（２０１０年）８．１１に準拠して測定した。
【００６２】
（５）乾熱収縮率（％）；
ＪＩＳ  Ｌ１０１５（２０１０年）８．１５「乾熱寸法変化率」に準拠して、１２０℃における収縮率を測定した。
【００６３】
（６）ウェブ引抜強力（ｃＮ／ｇ）；
ウェブ引抜強力は以下の手順で測定した。
［１］：熱接着性複合繊維をシングルビーターオープナーで解繊する。
［２］：解繊された熱接着性複合繊維の２０ｇを均一に３０ｃｍ幅のミニチュアローラーカードに投入し、ほぼ全量の熱接着性複合繊維が該カードから出るまでのウェブをドラムに巻き取りウェブを作製する。
［３］：作製したウェブをドラムより外し、分割して繊維軸（ＭＤ）方向を該カードのコンベア進行方向に対して９０°としたウェブを再度カードに投入し、ほぼ全量の熱接着性複合繊維が該カードから出るまでのウェブをドラムに巻き取りウェブを作製する。
［４］：作製したウェブを張力が掛からないようにドラムより外し、ウェブを幅方向（ＣＤ）に４つ折りし、ＭＤ方向長さを２５ｃｍとしてカットして、測定用ウェブサンプルとする。
［５］：測定用ウェブサンプルの重量（単位：ｇ）を計量する。
［６］：５０Ｎロードセル、チャック長２０ｃｍに設定したテンシロンにセットする。
［７］：テンシロン引張速度１００ｍｍ／分にて引張り破断応力（単位：ｃＮ）を求める。
［８］：求めた前記引張り破断応力を計量した前記測定用ウェブサンプル重量で除した数値をウェブ引抜強力（単位：ｃＮ／ｇ）とする。
［９］：［２］〜［８］の操作を５回行い、その平均値をウェブ引抜強力とする。
【００６４】
（７）不織布の目付（ｇ／ｍ２）；
不織布の目付は、ＪＩＳ  Ｌ１９１３（２０１０年）６．２「単位面積当たりの質量」に準拠して測定した。
【００６５】
（８）不織布の厚さ（ｍｍ）；
ＪＩＳ  Ｌ１９１３（２０１０年）６．１に準拠して測定した。
【００６６】
（９）不織布の比容積（ｃｍ３／ｇ）；
測定した上記の不織布の目付と厚さから、不織布の比容積を算出した。この数値が高いほど、嵩高性に優れていると評価した。
【００６７】
（１０）不織布の折れシワ評価
ＪＩＳ  Ｌ１９１３（２０１０年）６．７．５に準拠して測定し、ハンドルオメータのブレードの最下点（試料台表面から８ｍｍまで下がった点）時の不織布サンプル表面のシワの状況を目視にて確認した。評価基準を以下の３段階評価（評価の良い方から順に、○、△、×の符号で示される）とした。標本数（Ｎ）を３０として、最も多かった評価を本評価結果として採用した（同数の評価段階がある場合は、よい方の評価を採用した。）。本評価結果が△以上を合格とし、ドレープ性が良好であると判断した。
○：全くシワが無い
△：表面にわずかにうねり程度のシワが見える。
×：シワが観測される。
【００６８】
（１１）不織布の風合い評価
サイズ１００ｍｍ×１００ｍｍの不織布サンプルを採取し、パネラー２０人が不織布を触り、風合いを下記基準の５段階評価で判断した。それぞれのパネラーの判断した点数の合計点数で、不織布の風合いを評価した。従って合計点数は、最低０点から最高１００点となり、８５点以上を合格とし、ソフトな風合いを有すると判断した。
５点  非常に良い
（不織布に触れた際に不織布の全体または一部において、不織布のクッション性、柔軟性ともに優れた心地よさを感じる。）
４点  良い
（５点と３点の中間）
３点  普通  
（不織布に触れた際に不織布の全体または一部において、不織布のクッション性、柔軟性を感じる。）
２点  悪い（３点と１点の中間）
１点  非常に悪い
（不織布に触れた際に不織布の全体または一部において、不織布のクッション性、柔軟性のどちらか一方を欠いて感じる。）。
【００６９】
（実施例１）
（繊維）
熱接着性複合繊維を、次の方法で製造した。固有粘度が０．８３のポリブチレンテレフタレート（Ａ）とメルトマスフローレイトが１９ｇ／１０分の高密度ポリエチレン（Ｂ）を質量比で（Ａ）／（Ｂ）＝５０／５０となるように溶融し、吐出孔を４００孔有する芯鞘複合口金を通して紡出した。ユニフロータイプでの冷却で、ポリマー紡出直後に、風温２０℃、風速７０ｍ／分、冷却長６００ｍｍで糸条を冷却し、引き取り速度１０００ｍ／分で未延伸糸を得た。
【００７０】
次いで、得られた未延伸糸トウを、８５℃の温度の液浴を用いて、３．０倍の延伸倍率で１段延伸を施し、捲縮付与前にトウ温度をスチームで７０℃に加熱した後、スタフィングボックス式捲縮機を用いて捲縮を付与、１１５℃で乾燥し、繊維長３８ｍｍで切断した。得られた熱接着性複合繊維の物性は、単繊維繊度が３．０ｄｔｅｘ、捲縮数が１５．５山／２５ｍｍ、捲縮率が１５．９％であり、捲縮率を捲縮数で除した比率が１．０、ウェブ引抜強力が１４ｃＮ／ｇ、１２０℃乾熱収縮率が０．２％、初期引張抵抗度が１３５８Ｎ／ｍｍ２であった。
【００７１】
（不織布）
上記の熱接着性複合繊維を繊維構成比１００％で使用し、カード工程を経て、積層繊維ウェブを形成した。次いで、得られた積層繊維ウェブを、熱処理機を用いて、温度１６０℃、熱風風量３．３ｍ／分の条件で１２秒間熱処理した後、上下フラットロールのカレンダー装置を用いて、温度が３０℃、線圧が１６０Ｎ／ｃｍの条件で熱処理し、不織布を得た。得られた不織布の目付は２０ｇ／ｍ２、厚みは１．１ｍｍ、比容積は５５ｃｍ３／ｇであり、嵩高性に優れていた。また、同不織布の折れシワ評価と風合い評価はいずれも合格であり、良好なドレープ性とソフトな風合いを有していた。結果を表１に示す。
【００７２】
（実施例２）
（繊維）
捲縮付与前のトウ温度が８０℃になるように加熱した以外は、実施例１と同じ条件で熱接着性複合繊維を製造した。得られた熱接着性複合繊維の物性は、単繊維繊度が３．０ｄｔｅｘ、捲縮数が１２．６山／２５ｍｍ、捲縮率が１７．３％であり、捲縮率を捲縮数で除した比率が１．４、ウェブ引抜強力が２８ｃＮ／ｇ、１２０℃乾熱収縮率が０．５％、初期引張抵抗度が１４７２Ｎ／ｍｍ２であった。
【００７３】
（不織布）
上記の熱接着性複合繊維を使用した以外は、実施例１と同じ条件で不織布を製造した。得られた不織布の目付は２０ｇ／ｍ２、厚みは１．２ｍｍ、比容積は６０ｃｍ３／ｇであり、嵩高性に優れていた。また、同不織布の折れシワ評価と風合い評価はいずれも合格であり、良好なドレープ性とソフトな風合いを有していた。結果を表１に示す。
【００７４】
（実施例３）
（繊維）
芯成分を固有粘度が０．６５のポリエチレンテレフタレートとした以外は、実施例１と同じ条件で熱接着性複合繊維を製造した。得られた熱接着性複合繊維の物性は、単繊維繊度が２．８ｄｔｅｘ、捲縮数が１４．８山／２５ｍｍ、捲縮率が１８．４％であり、捲縮率を捲縮数で除した比率が１．２、ウェブ引抜強力が２８ｃＮ／ｇ、１２０℃乾熱収縮率が０．６％、初期引張抵抗度が２６００Ｎ／ｍｍ２であった。
【００７５】
（不織布）
上記の熱接着性複合繊維を５０重量％、実施例１で作製した熱接着性複合繊維を５０重量％で使用した以外は、実施例１と同じ条件で不織布を製造した。得られた不織布の目付は２５ｇ／ｍ２、厚みは１．４ｍｍ、比容積は５６ｃｍ３／ｇであり、嵩高性に優れていた。また、同不織布の折れシワ評価と風合い評価はいずれも合格であり、良好なドレープ性とソフトな風合いを有していた。結果を表１に示す。
【００７６】
（比較例１）
（不織布）
実施例３で作製した熱接着性複合繊維（芯成分が０．６５のポリエチレンテレフタレートの熱接着性複合繊維）を繊維構成比１００％で使用した以外は、実施例１と同じ条件で不織布を製造した。得られた不織布の目付は２０ｇ／ｍ２、厚みは１．２ｍｍ、比容積は６０ｃｍ３／ｇであり、嵩高性に優れていた。一方、同不織布の折れシワ評価と風合い評価はいずれも不合格であり、十分なドレープ性と風合いが得られなかった。結果を表１に示す。
【００７７】
（比較例２）
（繊維）
引き取り速度を１２００ｍ／分とした以外は、実施例３と同じ条件で熱接着性複合繊維を製造した。得られた熱接着性複合繊維の物性は、単繊維繊度が２．４ｄｔｅｘ、捲縮数が１４．４山／２５ｍｍ、捲縮率が１７．３％であり、捲縮率を捲縮数で除した比率が１．２、ウェブ引抜強力が３４ｃＮ／ｇ、１２０℃乾熱収縮率が０．８％、初期引張抵抗度が２１００Ｎ／ｍｍ２であった。
【００７８】
（不織布）
上記の本比較例で作製した熱接着性複合繊維を繊維構成比１００％で使用した以外は、実施例１と同じ条件で不織布を製造した。得られた不織布の目付は２０ｇ／ｍ２、厚みは１．１ｍｍ、比容積は５５ｃｍ３／ｇであり、嵩高性に優れていた。一方、同不織布の折れシワ評価と風合い評価はいずれも不合格であり、十分なドレープ性と風合いが得られなかった。結果を表１に示す。
【００７９】
（比較例３）
（繊維）
捲縮付与前にトウを加熱せず、捲縮数を高目に付与した以外は、実施例１と同じ条件で熱接着複合繊維を製造した。得られた熱接着性複合繊維の物性は、単繊維繊度が３．０ｄｔｅｘ、捲縮数が１６．８山／２５ｍｍ、捲縮率が１１．８％であり、捲縮率を捲縮数で除した比率が０．７、ウェブ引抜強力が１０ｃＮ／ｇ、１２０℃乾熱収縮率が０．５％、初期引張抵抗度が１３３０Ｎ／ｍｍ２であった。
【００８０】
（不織布）
上記の本比較例で作製した熱接着性複合繊維を使用した以外は、実施例１と同じ条件で不織布を製造した。得られた不織布の目付は２０ｇ／ｍ２、厚みは０．９ｍｍ、比容積は４５ｃｍ３／ｇであり、十分な嵩高が得られなかった。また、同不織布の折れシワ評価は合格であったが、風合い評価は不合格であり、良好なドレープ性を有するものの、十分な風合いが得られなかった。結果を表１に示す。
【００８１】
（比較例４）
（繊維）
捲縮数を低めに付与した以外は、比較例２と同じ条件で熱接着複合繊維を製造した。得られた熱接着性複合繊維の物性は、単繊維繊度が３．０ｄｔｅｘ、捲縮数が１２．５山／２５ｍｍ、捲縮率が１１．３％であり、捲縮率を捲縮数で除した比率が０．９、ウェブ引抜強力が８ｃＮ／ｇ、１２０℃乾熱収縮率が０．５％、初期引張抵抗度が１３３０Ｎ／ｍｍ２であった。
【００８２】
（不織布）
上記の本比較例で作製した熱接着性複合繊維を使用した以外は、実施例１と同じ条件で不織布を製造した。得られた不織布の目付は２０ｇ／ｍ２、厚みは０．８ｍｍ、比容積は４０ｃｍ３／ｇであり、十分な嵩高が得られなかった。また、同不織布の折れシワ評価は合格であったが、風合い評価は不合格であり、良好なドレープ性を有するものの、十分な風合いは得られなかった。結果を表１に示す。
【００８３】
（比較例５）
（繊維）
乾燥温度を９０℃とした以外は、実施例１と同じ条件で熱接着複合繊維を製造した。得られた熱接着性複合繊維の物性は、単繊維繊度が３．０ｄｔｅｘ、捲縮数が１５．５山／２５ｍｍ、捲縮率が１５．０％であり、捲縮率を捲縮数で除した比率が１．０、ウェブ引抜強力が１２ｃＮ／ｇ、１２０℃乾熱収縮率が１．１％、初期引張抵抗度が１３２２Ｎ／ｍｍ２であった。
【００８４】
（不織布）
上記の本比較例で作製した熱接着性複合繊維を使用した以外は、実施例１と同じ条件で不織布を製造した。得られた不織布の目付は２０ｇ／ｍ２、厚みは１．２ｍｍ、比容積は６０ｃｍ３／ｇであり、嵩高性に優れていた。また、同不織布の折れシワ評価は合格であったが、風合い評価は不合格であり、良好なドレープ性を有するものの、十分な風合いは得られなかった。結果を表１に示す。
【００８５】
（比較例６）
（不織布）
実施例１で作製した熱接着性複合繊維を２５重量％、実施例３で作製した熱接着性複合繊維を７５重量％の繊維構成比率で使用した以外は、実施例１と同じ条件で不織布を製造した。得られた不織布の目付は２５ｇ／ｍ２、厚みは１．５ｍｍ、比容積は６０ｃｍ３／ｇであり、嵩高性に優れていた。また、同不織布の折れシワ評価は合格であったが、風合い評価は不合格であり、良好なドレープ性を有するものの、十分な風合いは得られなかった。結果を表１に示す。
【００８６】
【表１】
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