(57)【要約】【課題】ＰＴＯ駆動軸の回転数を安定させる事。【解決手段】車体１２と、車体に配置されたエンジン３と、車体に装着可能な複数の作業機側に圧油を供給する作業機作動用油圧回路部１１０と、複数の作業機の内のロータリ耕耘装置２０にエンジンからの駆動力の伝達を入り切りするためのＰＴＯクラッチ４５と、エンジンに連結されて、少なくとも作業機作動用油圧回路部及びＰＴＯクラッチに圧油を供給可能なメインポンプ４４ａと、を備え、複数の作業機は、油圧経路において少なくとも２系統に分けられており、作業機作動用油圧回路部は、２系統の内の一方の系統に圧油を供給する第１油圧回路部１１１と、他方の系統に圧油を供給する第２油圧回路部１１２と、に分けられており、メインポンプ４４ａからの圧油の供給を、第１油圧回路部１１１又は第２油圧回路部１１２の内、何れか一方に切り換え可能な３ポート２位置切換弁１３０を備えた事を特徴とするトラクタ。【選択図】図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
走行車体と、
前記走行車体に配置されたエンジンと、
前記走行車体に装着可能な複数の作業機側に圧油を供給する作業機用油圧回路部と、
前記複数の作業機の内の一部の作業機に前記エンジンからの駆動力の伝達を入り切りするためのＰＴＯクラッチと、
前記エンジンに連結されて、少なくとも前記作業機用油圧回路部及び前記ＰＴＯクラッチに圧油を供給可能な油圧ポンプ部と、を備え、
前記複数の作業機は、油圧経路において少なくとも２系統に分けられており、
前記作業機用油圧回路部は、前記２系統の内の一方の系統に圧油を供給する第１油圧回路部と、他方の系統に圧油を供給する第２油圧回路部と、に分けられており、
前記油圧ポンプ部からの圧油の供給を、前記第１油圧回路部又は前記第２油圧回路部の内、何れか一方に切り換え可能な切換装置を備えたことを特徴とする作業車両。
【請求項２】
走行車体と、
前記走行車体に配置されたエンジンと、
前記走行車体に装着可能な複数の作業機側に圧油を供給する作業機用油圧回路部と、
前記複数の作業機の内の一部の作業機に前記エンジンからの駆動力の伝達を入り切りするためのＰＴＯクラッチと、
前記エンジンに連結されて、少なくとも前記作業機用油圧回路部及び前記ＰＴＯクラッチに圧油を供給可能な油圧ポンプ部と、を備え、
前記油圧ポンプ部から前記作業機用油圧回路部側に圧油を供給する際、前記作業機用油圧回路部への送油と、貯留タンクへの送油とに分流可能な分流装置を備えたことを特徴とする作業車両。
【請求項３】
前記分流装置は、前記作業機用油圧回路部への送油と、前記貯留タンクへの送油とに分流可能な分流モードと、前記貯留タンクへの送油を行わない非分流モードと、を切り換え可能に有し、
前記分流装置は、前記ＰＴＯクラッチの入り状態に連動して前記分流モードに切り換えられる、ことを特徴とする請求項２に記載の作業車両。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば農用車両などとして用いられる作業車両に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、車体の前側と後側にそれぞれ作業機を装着可能にし、エンジンからの駆動力で回転する油圧ポンプにより供給される圧油によって、作業機の操作を可能にしたトラクタが知られている（例えば、特許文献１参照）。
【０００３】
この従来のトラクタにおける作業機側の油圧回路では、フロントローダ用バルブと、外部油圧取出し用バルブと、ロータリ等を昇降させる３Ｐ昇降バルブとが直列に連結されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００７−２７０５５８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、特許文献１に示すトラクタでは、作業機側の油圧回路において各バルブが直列に連結されているので、圧油が通過するバルブ数に起因して圧力損失が増える上に、作業機を油圧操作する際には油圧ポンプの負荷が更に増大するので、エンジン出力の内、油圧ポンプの駆動に費やされる馬力ロス部分が増大する。その結果、エンジン出力からの駆動力により回動するＰＴＯ軸の回転数が不安定になるという問題がある。
【０００６】
本発明は、従来のこの様な課題に鑑みて、ＰＴＯ駆動軸の回転数を従来より安定させることが出来る作業車両を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記目的を達成するために、第１の本発明は、
走行車体と、
前記走行車体に配置されたエンジンと、
前記走行車体に装着可能な複数の作業機側に圧油を供給する作業機用油圧回路部と、
前記複数の作業機の内の一部の作業機に前記エンジンからの駆動力の伝達を入り切りするためのＰＴＯクラッチと、
前記エンジンに連結されて、少なくとも前記作業機用油圧回路部及び前記ＰＴＯクラッチに圧油を供給可能な油圧ポンプ部と、を備え、
前記複数の作業機は、油圧経路において少なくとも２系統に分けられており、
前記作業機用油圧回路部は、前記２系統の内の一方の系統に圧油を供給する第１油圧回路部と、他方の系統に圧油を供給する第２油圧回路部と、に分けられており、
前記油圧ポンプ部からの圧油の供給を、前記第１油圧回路部又は前記第２油圧回路部の内、何れか一方に切り換え可能な切換装置を備えたことを特徴とする作業車両である。
【０００８】
これにより、切換装置をそなえたことにより圧力損失が低減されるので、油圧ポンプの負荷の増大が抑制されて、ＰＴＯ駆動軸の回転数を従来より安定させることが出来る。
【０００９】
また、第２の本発明は、
走行車体と、
前記走行車体に配置されたエンジンと、
前記走行車体に装着可能な複数の作業機側に圧油を供給する作業機用油圧回路部と、
前記複数の作業機の内の一部の作業機に前記エンジンからの駆動力の伝達を入り切りするためのＰＴＯクラッチと、
前記エンジンに連結されて、少なくとも前記作業機用油圧回路部及び前記ＰＴＯクラッチに圧油を供給可能な油圧ポンプ部と、を備え、
前記油圧ポンプ部から前記作業機用油圧回路部側に圧油を供給する際、前記作業機用油圧回路部への送油と、貯留タンクへの送油とに分流可能な分流装置を備えたことを特徴とする作業車両である。
【００１０】
これにより、分流装置を備えたことで、圧油の一部を貯留タンクに戻すことが出来て、作業機側での圧力損失が低減されるので、油圧ポンプの負荷の増大が抑制されて、ＰＴＯ駆動軸の回転数を従来より安定させることが出来る。
【００１１】
また、第３の本発明は、
前記分流装置は、前記作業機用油圧回路部への送油と、前記貯留タンクへの送油とに分流可能な分流モードと、前記貯留タンクへの送油を行わない非分流モードと、を切り換え可能に有し、
前記分流装置は、前記ＰＴＯクラッチの入り状態に連動して前記分流モードに切り換えられる、ことを特徴とする上記第２の本発明の作業車両である。
【００１２】
これにより、上記第２の本発明の効果に加えて、ＰＴＯクラッチが入り状態になったときに、分流装置の分流モードへの切り換えが確実に行えて、ＰＴＯ駆動軸の回転数を従来より安定させることが出来る。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、ＰＴＯ駆動軸の回転数を従来より安定させることが出来る作業車両を提供することが出来る。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】本発明の作業車両の一例として示すトラクタの全体概略左側面図
【図２】本発明の作業車両の一例として示すトラクタの全体概略右側面図
【図３】本実施の形態のトラクタの動力の伝動機構を示す伝動機構線図
【図４】本実施の形態のトラクタの油圧回路を示す図
【図５】本実施の形態２の第２トラクタにおける、第Ａ１分流装置を備えた第Ａ１油圧回路を示す図
【図６】本実施の形態２の第２トラクタにおける、第Ａ２分流装置を備えた第Ａ２油圧回路を示す図
【図７】本実施の形態２の第２トラクタにおける、第Ｂ１分流装置を備えた第Ｂ１油圧回路を示す図
【図８】本実施の形態２の第２トラクタにおける、第Ｂ２分流装置を備えた第Ｂ２油圧回路を示す図
【図９】本実施の形態２の第２トラクタにおける、第Ｂ３分流装置を備えた第Ｂ３油圧回路を示す図
【図１０】本実施の形態２の第２トラクタにおける、第Ｃ１分流装置を備えた第Ｃ１油圧回路を示す図
【図１１】本実施の形態２の第２トラクタにおける、第Ｃ２分流装置を備えた第Ｃ２油圧回路を示す図
【図１２】本実施の形態２の第２トラクタにおける、第Ｃ３分流装置を備えた第Ｃ３油圧回路を示す図
【図１３】本実施の形態２の第２トラクタにおける、第Ｄ１分流装置を備えた第Ｄ１油圧回路を示す図
【図１４】本実施の形態２の第２トラクタにおける、第Ｄ２分流装置を備えた第Ｄ２油圧回路を示す図
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下に、図面を参照しながら本発明の作業車両にかかる実施の形態のトラクタについて説明する。
【００１６】
（実施の形態１）
図１は、本発明の作業車両の一例として示すトラクタ１の全体概略左側面図である。
【００１７】
また、図２は、本発明の作業車両の一例として示すトラクタ１の全体概略右側面図である。
【００１８】
また、図３は、本実施の形態のトラクタ１の動力の伝動機構を示す伝動機構線図である。
【００１９】
なお、図１では、トラクタ１の後側にロータリ耕耘装置２０が装着された状態を示し、図２では、トラクタ１の前側にフロントローダ３０を装着した状態を示す。
【００２０】
図１に示す様に、本実施の形態のトラクタ１は、車体１２の前部のボンネット２内にエンジン３を搭載し、その動力をＨＳＴ（油圧無段変速装置）や変速機構（図３参照）で適宜に変速して左右一対の前輪４、４と後輪５，５に伝動して、車体上のキャビン６内に設ける座席７に座った作業者が中央に立設するステアリングハンドル８を操作して左右一対の前輪４、４を操向しながら走行する構成である。
【００２１】
また、図１に示す様に、トラクタ１の後端部には、ロータリ耕耘装置２０等の作業機を装着して昇降する３Ｐリンク機構９と、当該３Ｐリンク機構９を昇降回動するメインリフトシリンダ１０と、トラクタ１の後側に装着されたロータリ耕耘装置２０等の作業機を駆動させるためのＰＴＯ駆動軸１１（図３参照）と、が設けられている。
【００２２】
また、図２に示す様に、トラクタ１の前側には、フロントローダ３０が装着可能に構成されている。
【００２３】
また、当該フロントローダ３０は、車体１２の前部の左右両側の固定されたローダブラケット３１と、ローダブラケット３１の上端部に上下回動可能に連結されたローダブーム３２と、ローダブーム３２を昇降させるためにローダブラケット３１とローダブーム３２との間に取り付けられたブームシリンダ３３と、ローダブーム３２の先端部に上下回動可能に連結されたバケット３４と、バケット３４を上下回動させるためにローダブーム３２とバケット３４との間に取り付けられたバケットシリンダ３５と、を備えている。
【００２４】
また、トラクタ１のステアリングハンドル８の左右両側には、３Ｐリンク機構９を介して連結している後部作業機を昇降させるためにメインリフトシリンダ１０を操作する後部作業機昇降レバー（図示省略）、フロントローダ３０の昇降及びバケット３４の上下回動操作を行うためのジョイスティックレバー（図示省略）、ＰＴＯ駆動軸１１への駆動力の伝達の入り切り操作を行うためのＰＴＯクラッチ入切スイッチ（図示省略）、ＨＳＴを操作するためのアクセルペダル（図示省略）、副変速機を変速操作するための副変速レバー（図示省略）等の各種操作レバーやスイッチが配置されている。
【００２５】
また、トラクタ１の動力の伝動経路は次の通りである。
【００２６】
即ち、図３に示す様に、トラクタ１の伝動機構４０は、エンジン３からの駆動力が、ＨＳＴ４１（可変油圧モータと定量油圧モータ）で変速されてＨＳＴの定量油圧モータの出力軸から走行系に伝達される経路と、ＨＳＴ４１の変速を介さずにエンジン３の出力軸３ａに直結されたＰＴＯ系に伝達される経路とから構成されている。
【００２７】
走行系については、エンジン３からの駆動力が、ＨＳＴ４１に伝達されてアクセルペダル操作により適宜変速されて副変速機４２に伝達され、前輪４及び後輪５を駆動する機構である。
【００２８】
また、ＰＴＯ系については、エンジン出力軸３ａからの駆動力が、ＰＴＯクラッチ４５を介して、ロータリ耕耘装置２０等を駆動させるＰＴＯ駆動軸１１や、草刈り装置（モア）等を駆動させるミッドＰＴＯ軸４６に伝達される機構である。
【００２９】
また、エンジン出力軸３ａからの駆動力は、変速ギヤ部４３を介して後述するメインポンプ４４ａやサブポンプ４４ｂ等から構成された油圧ポンプ機構４４に伝達される。
【００３０】
次に、本実施の形態のトラクタ１の油圧回路１００について、主として図４を用いて説明する。
【００３１】
図４は、本実施の形態のトラクタ１の油圧回路１００を示す図である。
【００３２】
本実施の形態の油圧回路１００は、図４に示す様に、トランスミッションケース（図示省略）内に設けられたオイルタンクＴと、作業機作動用油圧回路部１１０に圧油を供給するメインポンプ４４ａと、走行油圧回路部１２０に圧油を供給するサブポンプ４４ｂと、を備えている。
【００３３】
また、上述した通り、エンジン出力軸３ａからの駆動力は、変速ギヤ部４３（図３参照）を介して後述するメインポンプ４４ａやサブポンプ４４ｂに伝達される構成である。
【００３４】
また、本実施の形態では、作業機作動用油圧回路部１１０は、第１油圧回路部１１１と、第２油圧回路部１１２とに、油圧経路が並列的に分けられている。
【００３５】
また、本実施の形態では、メインポンプ４４ａから供給される圧油の供給を、第１油圧回路部１１１側と、第２油圧回路部１１２側の何れか一方に切り換え可能な３ポート２位置切換弁１３０をメインポンプ４４ａの直後に配置している。３ポート２位置切換弁１３０については、更に後述する。
【００３６】
第１油圧回路部１１１には、メインリフトシリンダ１０や、メインリフトシリンダ１０への圧油の供給を制御するメインバルブ装置１４０等が設けられている。
【００３７】
また、第２油圧回路部１１２には、（１）フロントローダ３０を昇降させるブームシリンダ３３に圧油の供給を制御するブームバルブ装置１５０、及びフロントローダ３０のバケット３４を回動させるバケットシリンダ３５に圧油の供給を制御するバケットバルブ装置１６０と、（２）その下流側に配置された、第１外部補助シリンダ５１に圧油の供給を制御する第１外部バルブ装置１７０、及び第２外部補助シリンダ５２に圧油の供給を制御する第２外部バルブ装置１８０とが設けられている。
【００３８】
また、走行油圧回路部１２０には、（１）減圧弁６１、及びＰＴＯ入切電磁比例減圧弁６２を介して配置された、ＰＴＯクラッチ４５（図３参照）を作動させるためのＰＴＯシリンダ６３と、（２）圧力補償弁６４を介して配置されたパワーステアリングバルブ装置６５と、（３）ＨＳＴ用チャージポンプ６６を介して配置されたＨＳＴ４１、等が設けられている。
【００３９】
次に、本実施の形態の３ポート２位置切換弁１３０について、図４を用いて更に説明する。
【００４０】
図４に示す３ポート２位置切換弁１３０を表す２つの隣接した四角の枠内の記号は、図中の上側の上側四角１３１の枠内の記号が常時の作動状態を示し、図中の下側の下側四角１３２の枠内の記号が切り換え後の作動状態を示す。
【００４１】
なお、本実施の形態の３ポート２位置切換弁１３０の、上側四角１３１の枠内に示す作動状態から下側四角１３２の枠内に示す作動状態への切り換えは、手動で行っても良いし、或いは制御部（図示省略）からの制御信号により自動的に行っても良い。３ポート２位置切換弁１３０の切り換えを、自動で行う場合、例えば、フロントローダ３０の昇降及びバケット３４の上下回動操作を行うためのジョイスティックレバー（図示省略）の作業者による操作や、第１外部バルブ装置１７０及び第２外部バルブ装置１８０の作業者による操作に連動させても良い。
【００４２】
上記構成のもとで、次に、３ポート２位置切換弁１３０による圧油の供給経路の切り換えについて説明する。
【００４３】
３ポート２位置切換弁１３０は、非切り換え状態の場合、上側四角１３１の枠内の記号が示す作動状態となる。
【００４４】
即ち、この場合、３ポート２位置切換弁１３０は、上側四角１３１の枠内の記号が示す様に、メインポンプ４４ａから供給されてくる圧油（図４中の矢印Ａ参照）を第１油圧回路部１１１に供給し（図４中の矢印Ｂ参照）、第２油圧回路部１１２には供給しない。
【００４５】
また、３ポート２位置切換弁１３０は、例えば、作業者による手動操作、又は制御部（図示省略）からの制御信号により、切り換え状態に移行した場合、下側四角１３２の枠内の記号が示す作動状態となる。
【００４６】
即ち、この場合、３ポート２位置切換弁１３０は、下側四角１３２の枠内の記号が示す様に、メインポンプ４４ａから供給されてくる圧油（図４中の矢印Ａ参照）を第２油圧回路部１１２に供給し（図４中の矢印Ｃ参照）、第１油圧回路部１１１には供給しない。
【００４７】
この様に、作業機作動用油圧回路部１１０を、第１油圧回路部１１１と、第２油圧回路部１１２とに分けると共に３ポート２位置切換弁１３０を設け、メインポンプ４４ａから供給される圧油の供給を、第１油圧回路部１１１側と、第２油圧回路部１１２側の何れか一方に切り換える構成としたことにより、メインポンプ４４ａから供給される圧油が通過する各種バルブの数が、従来の様に各種作業機の油圧経路が直列に設けられていた作業機作動用油圧回路部の全体に圧油を供給する場合に比べて、低減させることが出来る。これにより、各種バルブを通過することで生じる圧油の圧力損失が低減し、メインポンプ４４ａに掛かるポンプ負荷が低減される。
【００４８】
ところで、図３に示したことから明らかな様に、エンジン３の出力の一部は、メインポンプ４４ａ及びサブポンプ４４ｂを駆動させるために費やされるので、従来の様に各種作業機の油圧経路が直列に設けられていた作業機作動用油圧回路部にそのまま圧油を供給した場合、エンジン出力の内、これらの油圧ポンプの駆動に費やされる馬力ロス部分が増大し、ＰＴＯ駆動軸１１側に伝達されるエンジン３からの出力が低下してＰＴＯ駆動軸１１の回転数が不安定になるという問題があった。
【００４９】
しかしながら、本実施の形態では、上記構成により、メインポンプ４４ａに掛かるポンプ負荷が低減されるので、エンジン出力の内、メインポンプ４４ａの駆動に費やされる馬力ロス部分が低減され、その結果、ＰＴＯ駆動軸１１側に伝達されるエンジン３からの出力が低下することが抑制されるので、ＰＴＯ駆動軸１１の回転数が安定する。
【００５０】
具体的には、トラクタ１の後部にロータリ耕耘装置２０が連結されている場合において、作業者がＰＴＯクラッチ入切スイッチ（図示省略）を操作して、ＰＴＯクラッチ４５を「入り」側に切り換えることで、制御部（図示省略）からの制御信号により、ＰＴＯ入切電磁比例減圧弁６２が作動し、サブポンプ４４ｂからの圧油をＰＴＯシリンダ６３に供給して、ＰＴＯ駆動軸１１を回動させる。
【００５１】
この場合において、ロータリ耕耘装置２０を昇降させるためには、３ポート２位置切換弁１３０は、非切り換え状態を維持したままとし、メインポンプ４４ａから供給されてくる圧油（図４中の矢印Ａ参照）を第１油圧回路部１１１に供給し（図４中の矢印Ｂ参照）、第２油圧回路部１１２には供給しない。
【００５２】
これにより、第２油圧回路部１１２側には、圧油は供給されないので、その分、メインポンプ４４ａから供給される圧油が通過する各種バルブの数が低減されて、各種バルブを通過することで生じる圧油の圧力損失が低減し、メインポンプ４４ａに掛かるポンプ負荷が低減される。
【００５３】
その結果、ＰＴＯ駆動軸１１側に伝達されるエンジン３からの出力が低下することが抑制されるので、ＰＴＯ駆動軸１１の回転数が安定する。
【００５４】
一方、トラクタ１の前部にフロントローダ３０が連結され、後部にロータリ耕耘装置２０が連結されている場合において、ＰＴＯ駆動軸１１を回動させている場合、フロントローダ３０を昇降等させるためには、３ポート２位置切換弁１３０は、例えば、上述したジョイスティックレバー（図示省略）の作業者による操作に連動した制御部（図示省略）からの制御信号により、切り換え状態に切り換えて、メインポンプ４４ａから供給されてくる圧油（図４中の矢印Ａ参照）を第２油圧回路部１１２に供給し（図４中の矢印Ｃ参照）、第１油圧回路部１１１には供給しない。
【００５５】
これにより、第１油圧回路部１１１側には、圧油は供給されないので、その分、メインポンプ４４ａから供給される圧油が通過する各種バルブの数が低減されて、各種バルブを通過することで生じる圧油の圧力損失が低減し、メインポンプ４４ａに掛かるポンプ負荷が低減される。
【００５６】
その結果、ＰＴＯ駆動軸１１側に伝達されるエンジン３からの出力が低下することが抑制されるので、ＰＴＯ駆動軸１１の回転数が安定する。
【００５７】
なお、本実施の形態の車体１２は、本発明の走行車体の一例にあたり、本実施の形態のエンジン３は、本発明のエンジンの一例にあたる。また、本実施の形態の作業機作動用油圧回路部１１０は、本発明の作業機用油圧回路部の一例にあたり、本実施の形態のＰＴＯクラッチ４５は、本発明のＰＴＯクラッチの一例にあたる。また、本実施の形態のメインポンプ４４ａ及びサブポンプ４４ｂは、本発明の油圧ポンプ部の一例にあたる。また、本実施の形態の第１油圧回路部１１１は、本発明の第１油圧回路部の一例にあたり、本実施の形態の第２油圧回路部１１２は、本発明の第２油圧回路部の一例にあたる。また、本実施の形態の３ポート２位置切換弁１３０は、本発明の切換装置の一例にあたる。
【００５８】
（実施の形態２）
ここでは、上記実施の形態１で説明した油圧回路１００とは別の油圧回路を備えた第２トラクタ１００１（図１参照）について説明する。
【００５９】
本実施の形態２で説明する各構成例の油圧回路は、上記実施の形態１で説明した３ポート２位置切換弁１３０に代えてそれぞれ別の分流装置を備えることで、圧油の一部をオイルタンクＴに戻すことが出来て、作業機側での圧力損失が低減されるので、メインポンプ４４ａの負荷の増大が抑制されて、ＰＴＯ駆動軸１１の回転数を従来に比べて安定させることが出来るという特徴を備えている。
【００６０】
なお、下記の構成例の分流装置において、メインポンプ４４ａから供給される圧油の一部をオイルタンクＴに戻すことが出来る作動状態が、本発明の分流装置の分流モードの一例にあたり、オイルタンクＴに戻さない作動状態が、本発明の分流装置の非分流モードの一例にあたる。
【００６１】
以下では、それぞれの油圧回路の相違点を中心に説明し、既に説明した構成と同じ構成には同じ符号を付した。
【００６２】
（第１構成例）
ここでは、主として図５を用いて、３ポート２位置切換弁１３０に代えて第Ａ１分流装置２００を備えた第Ａ１油圧回路１１００を有する第２トラクタ１００１について説明する。
【００６３】
図５は、本実施の形態の第２トラクタ１００１における、第Ａ１分流装置２００を備えた第Ａ１油圧回路１１００を示す図である。
【００６４】
第Ａ１油圧回路１１００は、上記実施の形態と同様のメインポンプ４４ａ、サブポンプ４４ｂ、及び走行油圧回路部１２０と、上記実施の形態１とは異なる第２作業機作動用油圧回路部１１１０と、メインポンプ４４ａの直後に配置された第Ａ１分流装置２００とを備えている。
【００６５】
即ち、第２作業機作動用油圧回路部１１１０には、（１）ブームシリンダ３３に圧油の供給を制御するブームバルブ装置１５０、及びバケットシリンダ３５に圧油の供給を制御するバケットバルブ装置１６０と、（２）その下流側に配置された、第１外部補助シリンダ５１に圧油の供給を制御する第１外部バルブ装置１７０、及び第２外部補助シリンダ５２に圧油の供給を制御する第２外部バルブ装置１８０と、（３）その下流側に配置された、メインリフトシリンダ１０への圧油の供給を制御するメインバルブ装置１４０や、メインリフトシリンダ１０等が設けられている。
【００６６】
第Ａ１分流装置２００は、図５に示す様に、３ポート２位置分流弁２１０と、絞り弁２２０と、分流装置用３ポート２位置切換弁２３０との組み合わせにより構成されている。
【００６７】
３ポート２位置分流弁２１０は、絞り弁２２０の上流側において上流側パイロット圧力ライン２１２と、下流側において下流側パイロット圧力ライン２１３と、を設けている。
【００６８】
また、３ポート２位置分流弁２１０は、図５中の上側の四角の枠内の記号が示す第１作動状態と、図５中の下側の四角の枠内の記号が示す第２作動状態と、の何れか一方に切り換え可能に構成されており、エンジン３が停止している間は、メインポンプ４４ａからオイルが供給されないので、３ポート２位置分流弁２１０は、第１状態維持バネ２１１の押圧力により第１作動状態を維持し、エンジン３が始動して、設定流量（例えば、１０リットル／ｓｅｃ）以上のオイルが供給されると、上流側パイロット圧力ライン２１２によるパイロット圧が第１状態維持バネ２１１の押圧力に打ち勝つことで、直ちに第１作動状態から第２作動状態に切り換わる様に構成されている。
【００６９】
また、分流装置用３ポート２位置切換弁２３０の構成は、実施の形態１で説明した３ポート２位置切換弁１３０（図４参照）と基本的に同じ構成であり、図５中の上側の上側四角２３１の枠内の記号が常時の作動状態を示し、図５中の下側の下側四角２３２の枠内の記号が切り換え後の作動状態を示す。
【００７０】
以上の構成において、図５を用いて、第Ａ１分流装置２００の動作を説明する。
【００７１】
エンジン３が始動すると、上述した様に、３ポート２位置分流弁２１０は、直ちに第１作動状態から第２作動状態に切り換わり、メインポンプ４４ａから供給されてくる圧油（図５中の矢印Ａ参照）は、第２作業機作動用油圧回路部１１１０側（図５中の矢印α参照）への制御流と、分流装置用３ポート２位置切換弁２３０側（図５中の矢印β参照）への余剰流とに分流される。
【００７２】
また、３ポート２位置分流弁２１０は、上流側パイロット圧力ライン２１２のパイロット圧と、下流側パイロット圧力ライン２１３のパイロット圧との差圧をスプール（図示省略）に作用させバランスを取ることで、負荷圧力が変化しても分流の割合を一定に保たせる機能を有している。
【００７３】
例えば、作業機側（例えば、フロントローダ３０）が少ない流量で作動出来る状況であれば、分流装置用３ポート２位置切換弁２３０が上側四角２３１の作動状態が維持される。
【００７４】
これにより、３ポート２位置分流弁２１０は、制御流（図５中の矢印α参照）が３０％になる様に設定されておれば、７０％は余剰流となり、分流装置用３ポート２位置切換弁２３０の上側四角２３１の経路を介して、オイルタンクＴに戻される（図５中の矢印β１参照）。
【００７５】
これにより、作業機側、即ち第２作業機作動用油圧回路部１１１０側には、メインポンプ４４ａから供給されてくる圧油（図５中の矢印Ａ参照）の３０％しか流れず（図５中の矢印α参照）、残りの７０％は、余剰流となってオイルタンクＴに戻されるので（図５中の矢印β１参照）、第２作業機作動用油圧回路部１１１０側に圧油を１００％流す場合に比べて、作業機側の各種バルブを通過することで生じる圧油の圧力損失が低減し、メインポンプ４４ａに掛かるポンプ負荷が低減される。
【００７６】
その結果、ＰＴＯ駆動軸１１側に伝達されるエンジン３からの出力が低下することが抑制されるので、ＰＴＯ駆動軸１１の回転数が安定する。
【００７７】
また、例えば、作業機側（例えば、フロントローダ３０）が大量の圧油を必要とする状況であれば、分流装置用３ポート２位置切換弁２３０が上側四角２３１の作動状態から下側四角２３２の作動状態に手動又は自動で切り換えられる。
【００７８】
これにより、３ポート２位置分流弁２１０は、制御流が３０％（図５中の矢印α参照）になる様に設定されておれば、残りの７０％は（図５中の矢印β参照）、分流装置用３ポート２位置切換弁２３０の下側四角２３２の経路を介して、第２作業機作動用油圧回路部１１１０側に戻されて（図５中の矢印β２参照）、上記制御流（図５中の矢印α参照）と合流する。
【００７９】
なお、作業機側（例えば、フロントローダ３０）が大量の圧油を必要とする状況において、通常は、ＰＴＯ駆動軸１１は停止されていることが多いので、ＰＴＯ駆動軸１１の回転数が不安定になるケースは従来の場合に比べて限られている。
【００８０】
以上のことから、本実施の形態の第Ａ１分流装置２００によれば、ＰＴＯ駆動軸１１側に伝達されるエンジン３からの出力が低下することが抑制されるので、ＰＴＯ駆動軸１１の回転数が安定する。
【００８１】
なお、作業機側（例えば、フロントローダ３０）が大量の圧油を必要とする状況が終了すれば、分流装置用３ポート２位置切換弁２３０が下側四角２３２の作動状態から上側四角２３１の作動状態に手動又は自動で切り換えられる。
【００８２】
ここで、分流装置用３ポート２位置切換弁２３０の自動による切り換えは、例えば、ジョイスティックレバー（図示省略）の作動位置をセンサ等で検知し、その検知結果を受けた制御部（図示省略）の判定により自動切り換えする構成としても良い。
【００８３】
なお、本実施の形態のオイルタンクＴは、本発明の貯留タンクの一例にあたり、本実施の形態の第Ａ１分流装置２００は、本発明の分流装置の一例にあたる。
【００８４】
（第２構成例）
ここでは、主として図６を用いて、第Ａ１分流装置２００に代えて第Ａ２分流装置３００を備えた第Ａ２油圧回路１２００を有する第２トラクタ１００１について説明する。
【００８５】
図６は、本実施の形態の第２トラクタ１００１における、第Ａ２分流装置３００を備えた第Ａ２油圧回路１２００を示す図である。
【００８６】
第Ａ２油圧回路１２００は、図６に示す様に、上記と同様のメインポンプ４４ａ、サブポンプ４４ｂ、及び走行油圧回路部１２０と、第２作業機作動用油圧回路部１１１０と、メインポンプ４４ａの直後に配置された、上記の第１構成例とは異なる第Ａ２分流装置３００とを備えている。
【００８７】
第Ａ２分流装置３００は、図６に示す様に、上記と同様の３ポート２位置分流弁２１０と、絞り弁２２０と、２ポート２位置切換弁３１０と、逆止弁３２０との組み合わせにより構成されている。
【００８８】
２ポート２位置切換弁３１０は、図６中の上側の上側四角３１１の枠内の記号が常時の作動状態を示し、図６中の下側の下側四角３１２の枠内の記号が切り換え後の作動状態を示す。
【００８９】
また、逆止弁３２０は、逆方向には流さない機能に加えて、正方向の流れであっても入出力間で所定以上の差圧が生じている場合は流さない機能を備えている。
【００９０】
以上の構成において、図６を用いて、第Ａ２分流装置３００の動作を説明する。
【００９１】
エンジン３が始動すると、上述した様に、３ポート２位置分流弁２１０は、直ちに第１作動状態から第２作動状態に切り換わり、メインポンプ４４ａから供給されてくる圧油（図６中の矢印Ａ参照）は、第２作業機作動用油圧回路部１１１０側（図６中の矢印α参照）への制御流と、２ポート２位置切換弁３１０側（図６中の矢印β参照）への余剰流とに分流される。
【００９２】
例えば、作業機側（例えば、フロントローダ３０）が少ない圧油で作動出来る状況であれば、２ポート２位置切換弁３１０が上側四角３１１の作動状態が維持される。
【００９３】
これにより、３ポート２位置分流弁２１０は、制御流（図６中の矢印α参照）が３０％になる様に設定されておれば、７０％は余剰流（図６中の矢印β参照）となり、２ポート２位置切換弁３１０の上側四角３１１の経路を介して、全てオイルタンクＴに戻される（図６中の矢印β１参照）。
【００９４】
ここで、余剰流が、逆止弁３２０を介して第２作業機作動用油圧回路部１１１０側に流れ込まない理由は、逆止弁３２０の入出力間において、２ポート２位置切換弁３１０の上側四角３１１と連通している側はオイルタンクＴの大気圧に概ね等しいのに対して、第２作業機作動用油圧回路部１１１０側に連通している側は制御流が流れているので、これら双方の側の差圧が所定以上になっているためである。
【００９５】
これにより、作業機側、即ち第２作業機作動用油圧回路部１１１０側には、メインポンプ４４ａから供給されてくる圧油（図６中の矢印Ａ参照）の３０％しか流れず（図６中の矢印α参照）、残りの７０％は、余剰流となってオイルタンクＴに戻されるので（図６中の矢印β１参照）、第２作業機作動用油圧回路部１１１０側に圧油を１００％流す場合に比べて、作業機側の各種バルブを通過することで生じる圧油の圧力損失が低減し、メインポンプ４４ａに掛かるポンプ負荷が低減される。
【００９６】
その結果、ＰＴＯ駆動軸１１側に伝達されるエンジン３からの出力が低下することが抑制されるので、ＰＴＯ駆動軸１１の回転数が安定する。
【００９７】
また、例えば、作業機側（例えば、フロントローダ３０）が大量の圧油を必要とする状況であれば、２ポート２位置切換弁３１０が上側四角３１１の作動状態から下側四角３１２の作動状態に手動又は自動で切り換えられる。
【００９８】
これにより、３ポート２位置分流弁２１０は、制御流が３０％（図６中の矢印α参照）になる様に設定されておれば、残りの７０％は（図６中の矢印β参照）、２ポート２位置切換弁３１０の下側四角３１２の経路は閉鎖されているので、逆止弁３２０を介して、第２作業機作動用油圧回路部１１１０側に戻されて（図６中の矢印β２参照）、上記制御流（図６中の矢印α参照）と合流する。
【００９９】
以上のことから、本実施の形態の第Ａ２分流装置３００によれば、上記第１構成例の場合と同様に、ＰＴＯ駆動軸１１側に伝達されるエンジン３からの出力が低下することが抑制されるので、ＰＴＯ駆動軸１１の回転数が安定する。
【０１００】
また、本実施の形態の第Ａ２分流装置３００によれば、逆止弁３２０を設けたことにより、矢印β２で示す合流経路において圧油の逆流を防止出来る。
【０１０１】
また、本実施の形態の第Ａ２分流装置３００によれば、逆止弁３２０を設けたことにより、２ポート２位置切換弁３１０の切り換え過渡時にも圧油が遮断されることが無いため、油圧回路の安全を確保出来る。
【０１０２】
なお、作業機側（例えば、フロントローダ３０）が大量の圧油を必要とする状況が終了すれば、２ポート２位置切換弁３１０が下側四角３１２の作動状態から上側四角３１１の作動状態に手動又は自動で切り換えられる。
【０１０３】
ここで、２ポート２位置切換弁３１０の自動による切り換えは、例えば、ジョイスティックレバー（図示省略）の作動位置をセンサ等で検知し、その検知結果を受けた制御部（図示省略）の判定により自動切り換えする構成としても良い。
【０１０４】
なお、本実施の形態の第Ａ２分流装置３００は、本発明の分流装置の一例にあたる。
【０１０５】
（第３構成例）
ここでは、主として図７を用いて、第Ａ２分流装置３００に代えて第Ｂ１分流装置４００を備えた第Ｂ１油圧回路２１００を有する第２トラクタ１００１について説明する。
【０１０６】
図７は、本実施の形態の第２トラクタ１００１における、第Ｂ１分流装置４００を備えた第Ｂ１油圧回路２１００を示す図である。
【０１０７】
第Ｂ１油圧回路２１００は、図７に示す様に、上記と同様のメインポンプ４４ａ、サブポンプ４４ｂ、及び走行油圧回路部１２０と、第２作業機作動用油圧回路部１１１０と、メインポンプ４４ａの直後に配置された、上記の構成例とは異なる第Ｂ１分流装置４００とを備えている。
【０１０８】
第Ｂ１分流装置４００は、図７に示す様に、絞り付き２ポート２位置切換弁４１０と、それに並列接続した圧力補償弁（アンロードバルブ）４２０と、絞り弁２２０との組み合わせにより構成されている。
【０１０９】
絞り付き２ポート２位置切換弁４１０は、図７中の上側の上側四角４１１の枠内の記号が常時の作動状態を示し、図７中の下側の下側四角４１２の枠内の記号が切り換え後の作動状態を示す。絞り付き２ポート２位置切換弁４１０の切り換えは、手動又は自動で行われる。
【０１１０】
即ち、本実施の形態の絞り付き２ポート２位置切換弁４１０は、通常時は、上側四角４１１の作動状態により全開放状態であり、切り換え後は、下側四角４１２の作動状態により絞り状態となる。
【０１１１】
なお、絞り付き２ポート２位置切換弁４１０の自動による切り換えは、例えば、ＰＴＯ駆動軸１１（図１参照）が回動し始めたことをＰＴＯクラッチ入切スイッチ（図示省略）による動力伝達の「入り」の操作に基づいた制御部（図示省略）の判定により自動切り換えする構成としても良い。
【０１１２】
また、絞り付き２ポート２位置切換弁４１０を自動切り換え可能とするためには、ソレノイドとバネ（図示省略）を備えた電磁切換弁の構成とすれば良い。この構成によれば、作業形態に応じて自動切り換えが可能である。
【０１１３】
また、圧力補償弁４２０は、第１パイロット圧力ライン４２１と、第２パイロット圧力ライン４２２と、バネ４２３とを備えており、第１パイロット圧力ライン４２１のパイロット圧と第２パイロット圧力ライン４２２のパイロット圧との作用により、通常時は所定以上の差圧が生じないので、弁が遮断されて圧油の流れを閉止し、第１パイロット圧力ライン４２１のパイロット圧が相対的に高くなり、所定以上の差圧が生じると、弁が開きメインポンプ４４ａから供給される圧油がオイルタンクＴ側に流れる様に構成されている。
【０１１４】
以上の構成において、図７を用いて、第Ｂ１分流装置４００の動作を説明する。
【０１１５】
例えば、絞り付き２ポート２位置切換弁４１０が制御部からの制御信号により自動で切り換えられる構成であって、ＰＴＯクラッチ入切スイッチ（図示省略）が、動力伝達の「切り（伝達させない状態）」の操作位置にある場合、制御部（図示省略）からは切換制御信号は出力されないので、絞り付き２ポート２位置切換弁４１０は、上側四角４１１の作動状態により全開放状態を維持する。
【０１１６】
絞り付き２ポート２位置切換弁４１０が全開放状態にあるときは、第１パイロット圧力ライン４２１のパイロット圧と第２パイロット圧力ライン４２２のパイロット圧と間に所定以上の差圧が生じないので、圧力補償弁４２０は遮断されており、メインポンプ４４ａから供給される圧油（図７中の矢印Ａ参照）は、全て作業機側、即ち、第２作業機作動用油圧回路部１１１０側へ送られる。
【０１１７】
これにより、作業機（例えば、フロントローダ３０等）において大流量が必要な場合でも、確実に作動させることが出来る。
【０１１８】
また、例えば、絞り付き２ポート２位置切換弁４１０が制御部からの制御信号により自動で切り換えられる構成であって、ＰＴＯクラッチ入切スイッチ（図示省略）が、動力伝達の「入り（伝達させる状態）」の操作位置にある場合、制御部（図示省略）からは切換制御信号が出力されるので、絞り付き２ポート２位置切換弁４１０は、上側四角４１１の作動状態から下側四角４１２の作動状態に切り換わることにより絞り状態になる。
【０１１９】
絞り付き２ポート２位置切換弁４１０が絞り状態にあるときは、第１パイロット圧力ライン４２１のパイロット圧が上がり、第１パイロット圧力ライン４２１のパイロット圧と第２パイロット圧力ライン４２２のパイロット圧と間に所定以上の差圧が生じるので、圧力補償弁４２０は開放されて、メインポンプ４４ａから供給される圧油（図７中の矢印Ａ参照）は、一部（例えば、３０％）が第２作業機作動用油圧回路部１１１０側（図７中の矢印α参照）に送られて、残りの余剰流（例えば、７０％）がオイルタンクＴ側に戻される（図７中の矢印β参照）。
【０１２０】
これにより、作業機側、即ち第２作業機作動用油圧回路部１１１０側には、メインポンプ４４ａから供給されてくる圧油（図７中の矢印Ａ参照）の一部（例えば、３０％）しか流れず（図７中の矢印α参照）、残りの余剰流（例えば、７０％）は、圧力補償弁４２０を介してオイルタンクＴに戻されるので（図７中の矢印β参照）、第２作業機作動用油圧回路部１１１０側に圧油を１００％流す場合に比べて、作業機側の各種バルブを通過することで生じる圧油の圧力損失が低減し、メインポンプ４４ａに掛かるポンプ負荷が低減される。
【０１２１】
その結果、ＰＴＯ駆動軸１１側に伝達されるエンジン３からの出力が低下することが抑制されるので、ＰＴＯ駆動軸１１の回転数が安定する。
【０１２２】
なお、ＰＴＯクラッチ入切スイッチ（図示省略）が、動力伝達の「入り（伝達させる状態）」の操作位置にある場合、即ち、ＰＴＯ駆動軸１１が回動している場合は、上述した通り、第２作業機作動用油圧回路部１１１０側には、メインポンプ４４ａから供給されてくる圧油（図７中の矢印Ａ参照）の一部（例えば、３０％）しか流れないので、大流量を必要とする作業機（例えば、フロントローダ３０等）の作動は行えないが、少ない流量で作動出来る作業範囲内であれば、作業機の作動は可能である。
【０１２３】
なお、本実施の形態の第Ｂ１分流装置４００は、本発明の分流装置の一例にあたる。
【０１２４】
（第４構成例）
ここでは、主として図８を用いて、第Ｂ１分流装置４００に代えて第Ｂ２分流装置５００を備えた第Ｂ２油圧回路２２００を有する第２トラクタ１００１について説明する。
【０１２５】
図８は、本実施の形態の第２トラクタ１００１における、第Ｂ２分流装置５００を備えた第Ｂ２油圧回路２２００を示す図である。
【０１２６】
第Ｂ２油圧回路２２００は、図８に示す様に、上記と同様のメインポンプ４４ａ、サブポンプ４４ｂ、及び走行油圧回路部１２０と、第２作業機作動用油圧回路部１１１０と、メインポンプ４４ａの直後に配置された、上記の構成例とは異なる第Ｂ２分流装置５００とを備えている。
【０１２７】
第Ｂ２分流装置５００は、図８に示す様に、パイロット作動形２ポート２位置切換弁５１０と、パイロット作動形２ポート２位置切換弁５１０に設けられたパイロット弁５１１にパイロット作動圧を供給するためのパイロット用電磁切換弁５２０と、パイロット用電磁切換弁５２０の入力側に設けられたパイロット用絞り弁５３０と、それに並列接続した圧力補償弁（アンロードバルブ）４２０と、絞り弁２２０との組み合わせにより構成されている。
【０１２８】
パイロット作動形２ポート２位置切換弁５１０は、基本的には、第３構成例で説明した絞り付き２ポート２位置切換弁４１０の作動状態と同じであるが、作動状態の切り換えがパイロット弁５１１の切換動作により行われる点が異なる。
【０１２９】
例えば、第３構成例で説明した絞り付き２ポート２位置切換弁４１０（図７参照）において、作動状態の切り換えをソレノイド（電磁切替装置）で行う構成であれば、メインポンプ４４ａから供給される圧油が大流量の場合でもその切り換えを確実に行える様にする必要があり、そのためには、ソレノイドのパワーを上げる必要がある。
【０１３０】
それに対して、パイロット作動形２ポート２位置切換弁５１０の作動状態の切り換えは、ソレノイドのパワーを大きくする必要のないパイロット用電磁切換弁５２０によりパイロット弁５１１を切り替えることで行えると共に、パイロット作動形であるので直動形の絞り付き２ポート２位置切換弁４１０（図７参照）に比べて切替性能（応答性）の向上が図れる。
【０１３１】
また、パイロット用電磁切換弁５２０は、通常時は、上側四角５２１の作動状態により全閉塞状態であり、ソレノイドの作動による切り換え後は、下側四角５２２の作動状態により全開放状態となる。
【０１３２】
以上の構成において、図８を用いて、第Ｂ２分流装置５００の動作を説明する。
【０１３３】
例えば、ＰＴＯクラッチ入切スイッチ（図示省略）が、動力伝達の「切り（伝達させない状態）」の操作位置にある場合、制御部（図示省略）からは切換制御信号は出力されない様に制御プログラムが構成されているので、パイロット用電磁切換弁５２０は、上側四角５２１の作動状態により全閉塞状態を維持し、パイロット弁５１１には作動圧が供給されない。
【０１３４】
よって、パイロット作動形２ポート２位置切換弁５１０の作動状態は、全開放状態を維持する。
【０１３５】
パイロット作動形２ポート２位置切換弁５１０が全開放状態にあるときは、第１パイロット圧力ライン４２１のパイロット圧と第２パイロット圧力ライン４２２のパイロット圧と間に所定以上の差圧が生じないので、圧力補償弁４２０は遮断されており、メインポンプ４４ａから供給される圧油（図８中の矢印Ａ参照）は、全て作業機側、即ち、第２作業機作動用油圧回路部１１１０側へ送られる。
【０１３６】
これにより、上記第３構成例の場合と同様、作業機（例えば、フロントローダ３０等）において大流量が必要な場合でも、確実に作動させることが出来る。
【０１３７】
また、ＰＴＯクラッチ入切スイッチ（図示省略）が、動力伝達の「入り（伝達させる状態）」の操作位置にある場合、制御部（図示省略）からは切換制御信号が出力される様に制御プログラムが構成されているので、パイロット用電磁切換弁５２０は、上側四角５２１の作動状態から下側四角５２２の作動状態に切り換わり、全開放状態となって、パイロット用絞り弁５３０を通過したパイロット圧がパイロット弁５１１に作用して、パイロット作動形２ポート２位置切換弁５１０の作動状態は、全開放状態から絞り状態に切り換わる。
【０１３８】
パイロット作動形２ポート２位置切換弁５１０が絞り状態にあるときは、第１パイロット圧力ライン４２１のパイロット圧が上がり、第１パイロット圧力ライン４２１のパイロット圧と第２パイロット圧力ライン４２２のパイロット圧と間に所定以上の差圧が生じるので、圧力補償弁４２０は開放されて、メインポンプ４４ａから供給される圧油（図８中の矢印Ａ参照）は、一部（例えば、３０％）が第２作業機作動用油圧回路部１１１０側（図８中の矢印α参照）に送られて、残りの余剰流（例えば、７０％）がオイルタンクＴ側に戻される（図８中の矢印β参照）。
【０１３９】
これにより、上記第３構成例の場合と同様、作業機側、即ち第２作業機作動用油圧回路部１１１０側には、メインポンプ４４ａから供給されてくる圧油（図８中の矢印Ａ参照）の一部（例えば、３０％）しか流れず（図８中の矢印α参照）、残りの余剰流（例えば、７０％）は、圧力補償弁４２０を介してオイルタンクＴに戻されるので（図８中の矢印β参照）、第２作業機作動用油圧回路部１１１０側に圧油を１００％流す場合に比べて、作業機側の各種バルブを通過することで生じる圧油の圧力損失が低減し、メインポンプ４４ａに掛かるポンプ負荷が低減される。
【０１４０】
その結果、ＰＴＯ駆動軸１１側に伝達されるエンジン３からの出力が低下することが抑制されるので、ＰＴＯ駆動軸１１の回転数が安定する。
【０１４１】
また、パイロット用電磁切換弁５２０の切り換えを、ＰＴＯクラッチ入切スイッチ（図示省略）が、動力伝達の「入り（伝達させる状態）」の操作に連動させる構成としたことにより、パイロット作動形２ポート２位置切換弁５１０を手動で操作する必要が無いので、操作忘れを防止出来て、操作の確実性が確保できる。
【０１４２】
なお、本実施の形態の第Ｂ２分流装置５００は、本発明の分流装置の一例にあたる。
【０１４３】
（第５構成例）
ここでは、主として図９を用いて、第Ｂ２分流装置５００に代えて第Ｂ３分流装置６００を備えた第Ｂ３油圧回路２３００を有する第２トラクタ１００１について説明する。
【０１４４】
図９は、本実施の形態の第２トラクタ１００１における、第Ｂ３分流装置６００を備えた第Ｂ３油圧回路２３００を示す図である。
【０１４５】
第Ｂ３油圧回路２３００は、図９に示す様に、上記と同様のメインポンプ４４ａ、サブポンプ４４ｂ、及び走行油圧回路部１２０と、第２作業機作動用油圧回路部１１１０と、メインポンプ４４ａの直後に配置された、上記の構成例とは異なる第Ｂ３分流装置６００とを備えている。
【０１４６】
第Ｂ３分流装置６００と、上記の第４構成例の第Ｂ２分流装置５００との違いは、次の通りであり、その他の構成は同じである。
【０１４７】
即ち、第４構成例の第Ｂ２分流装置５００では、図８に示す様に、パイロット作動形２ポート２位置切換弁５１０に設けられたパイロット弁５１１を切り替えるパイロット作動圧を供給するために、パイロット用電磁切換弁５２０を設けていたが、第Ｂ３分流装置６００では、これに代えて、図９に示す様に、ＰＴＯ入切電磁比例減圧弁６２の出力側（下流側）とパイロット弁５１１との間にパイロット用絞り弁５３０と共にＰＴＯパイロット圧力ライン６１０を設けている。
【０１４８】
以上の構成において、図９を用いて、第Ｂ３分流装置６００の動作を説明する。
【０１４９】
例えば、ＰＴＯクラッチ入切スイッチ（図示省略）が、動力伝達の「切り（伝達させない状態）」の操作位置にある場合、制御部（図示省略）からＰＴＯ入切電磁比例減圧弁６２に対して制御信号が出力されないので、ＰＴＯ入切電磁比例減圧弁６２には、サブポンプ４４ｂからの圧油が供給されず、その結果、ＰＴＯシリンダ６３は作動せず、且つ、ＰＴＯパイロット圧力ライン６１０からパイロット弁５１１に対して作動圧は作用しない。
【０１５０】
よって、パイロット作動形２ポート２位置切換弁５１０の作動状態は、全開放状態を維持する。
【０１５１】
この状態のとき、上記第４構成例の場合と同様、メインポンプ４４ａから供給される圧油（図９中の矢印Ａ参照）は、全て作業機側、即ち、第２作業機作動用油圧回路部１１１０側へ送られて、作業機（例えば、フロントローダ３０等）において大流量が必要な場合でも、確実に作動させることが出来る。
【０１５２】
また、ＰＴＯクラッチ入切スイッチ（図示省略）が、動力伝達の「入り（伝達させる状態）」の操作位置にある場合、制御部（図示省略）からＰＴＯ入切電磁比例減圧弁６２に対して制御信号が出力されるので、ＰＴＯ入切電磁比例減圧弁６２の出力側には、サブポンプ４４ｂからの圧油が供給されて、その結果、ＰＴＯシリンダ６３は作動しＰＴＯ駆動軸１１（図１参照）が回動を開始し、且つ、ＰＴＯパイロット圧力ライン６１０によりパイロット弁５１１に対して作動圧が作用して、パイロット作動形２ポート２位置切換弁５１０の作動状態は、全開放状態から絞り状態に切り換わる。
【０１５３】
この状態のとき、上記第４構成例の場合と同様、作業機側、即ち第２作業機作動用油圧回路部１１１０側には、メインポンプ４４ａから供給されてくる圧油（図９中の矢印Ａ参照）の一部（例えば、３０％）しか流れず（図９中の矢印α参照）、残りの余剰流（例えば、７０％）は、圧力補償弁４２０を介してオイルタンクＴに戻されるので（図９中の矢印β参照）、第２作業機作動用油圧回路部１１１０側に圧油を１００％流す場合に比べて、作業機側の各種バルブを通過することで生じる圧油の圧力損失が低減し、メインポンプ４４ａに掛かるポンプ負荷が低減される。
【０１５４】
その結果、ＰＴＯ駆動軸１１側に伝達されるエンジン３からの出力が低下することが抑制されるので、ＰＴＯ駆動軸１１の回転数が安定する。
【０１５５】
また、パイロット作動形２ポート２位置切換弁５１０のパイロット弁５１１の切り換えを、ＰＴＯパイロット圧力ライン６１０を介してパイロット弁５１１に対して作用する作動圧に連動させる構成としたことにより、パイロット作動形２ポート２位置切換弁５１０を手動で操作する必要が無いので、操作忘れを防止出来て、操作の確実性が確保できる。
【０１５６】
なお、本実施の形態の第Ｂ３分流装置６００は、本発明の分流装置の一例にあたる。
【０１５７】
（第６構成例）
ここでは、主として図１０を用いて、第Ｂ１分流装置４００（図７参照）に代えて第Ｃ１分流装置７００を備えた点を除き他の構成は上述した第Ｂ１油圧回路２１００（図７参照）と同じである第Ｃ１油圧回路３１００を有する第２トラクタ１００１について説明する。
【０１５８】
図１０は、本実施の形態の第２トラクタ１００１における、第Ｃ１分流装置７００を備えた第Ｃ１油圧回路３１００を示す図である。
【０１５９】
また、第Ｃ１分流装置７００は、図１０に示す様に、絞り付き２ポート２位置切換弁４１０（図７参照）に代えて第２絞り付き２ポート２位置切換弁７１０を備えた点を除き他の構成は上述した第Ｂ１分流装置４００（図７参照）と同じである。
【０１６０】
また、第２絞り付き２ポート２位置切換弁７１０は、図１０に示す様に、上述した絞り付き２ポート２位置切換弁４１０（図７参照）において、図７中の上側の上側四角４１１と、下側の下側四角４１２の配置を逆転させた構成である。
【０１６１】
即ち、第６構成例の第２絞り付き２ポート２位置切換弁７１０は、通常時は、上側四角７１１の作動状態により絞り状態であり、切り換え後は、下側四角７１２の作動状態により全開放状態となる。
【０１６２】
第２絞り付き２ポート２位置切換弁７１０の切り換えは、上述した絞り付き２ポート２位置切換弁４１０（図７参照）の場合と同様、手動又は自動で行われる。
【０１６３】
以上の構成において、図１０を用いて、第Ｃ１分流装置７００の動作を説明する。
【０１６４】
第２絞り付き２ポート２位置切換弁７１０の切り換え動作が、ＰＴＯクラッチ入切スイッチ（図示省略）の操作位置と連動しておらず、手動により切り換えられる構成である場合について説明する。
【０１６５】
即ち、第２絞り付き２ポート２位置切換弁７１０は、通常時は、上側四角７１１の作動状態により絞り状態である。そのため、第２絞り付き２ポート２位置切換弁７１０が絞り状態にあるときは、上記第３構成例で説明した通り、差圧により圧力補償弁４２０は開放されて、メインポンプ４４ａから供給される圧油（図１０中の矢印Ａ参照）は、一部（例えば、３０％）が第２作業機作動用油圧回路部１１１０側（図１０中の矢印α参照）に送られて、残りの余剰流（例えば、７０％）がオイルタンクＴ側に戻される（図１０中の矢印β参照）。
【０１６６】
これにより、通常時は、作業機側、即ち第２作業機作動用油圧回路部１１１０側には、メインポンプ４４ａから供給されてくる圧油（図１０中の矢印Ａ参照）の一部（例えば、３０％）しか流れず（図１０中の矢印α参照）、残りの余剰流（例えば、７０％）は、圧力補償弁４２０を介してオイルタンクＴに戻されるので（図１０中の矢印β参照）、第２作業機作動用油圧回路部１１１０側に圧油を１００％流す場合に比べて、作業機側の各種バルブを通過することで生じる圧油の圧力損失が低減し、メインポンプ４４ａに掛かるポンプ負荷が低減される。
【０１６７】
その結果、ＰＴＯクラッチ入切スイッチ（図示省略）が、動力伝達の「入り（伝達させる状態）」の操作位置にある場合には、ＰＴＯ駆動軸１１側に伝達されるエンジン３からの出力が低下することが抑制されるので、ＰＴＯ駆動軸１１の回転数が安定する。
【０１６８】
また、作業機（例えば、フロントローダ３０等）において大流量が必要な場合には、作業者が手動で第２絞り付き２ポート２位置切換弁７１０の切り換えを行えば良い。
【０１６９】
次に、第２絞り付き２ポート２位置切換弁７１０の切り換え動作が、ＰＴＯクラッチ入切スイッチ（図示省略）の操作位置と連動して自動で行われる場合について説明する。
【０１７０】
即ち、第２絞り付き２ポート２位置切換弁７１０が制御部からの制御信号により自動で切り換えられる構成であって、ＰＴＯクラッチ入切スイッチ（図示省略）が、動力伝達の「入り（伝達させる状態）」の操作位置にある場合、制御部（図示省略）からは切換制御信号が出力されないので、第２絞り付き２ポート２位置切換弁７１０は、上側四角７１１の作動状態により絞り状態を維持する。
【０１７１】
第２絞り付き２ポート２位置切換弁７１０が絞り状態にあるときは、上記第３構成例で説明した通り、差圧により圧力補償弁４２０は開放されて、メインポンプ４４ａから供給される圧油（図１０中の矢印Ａ参照）は、一部（例えば、３０％）が第２作業機作動用油圧回路部１１１０側（図１０中の矢印α参照）に送られて、残りの余剰流（例えば、７０％）がオイルタンクＴ側に戻される（図１０中の矢印β参照）。
【０１７２】
これにより、作業機側、即ち第２作業機作動用油圧回路部１１１０側には、メインポンプ４４ａから供給されてくる圧油（図１０中の矢印Ａ参照）の一部（例えば、３０％）しか流れず（図１０中の矢印α参照）、残りの余剰流（例えば、７０％）は、圧力補償弁４２０を介してオイルタンクＴに戻されるので（図１０中の矢印β参照）、第２作業機作動用油圧回路部１１１０側に圧油を１００％流す場合に比べて、作業機側の各種バルブを通過することで生じる圧油の圧力損失が低減し、メインポンプ４４ａに掛かるポンプ負荷が低減される。
【０１７３】
その結果、ＰＴＯ駆動軸１１側に伝達されるエンジン３からの出力が低下することが抑制されるので、ＰＴＯ駆動軸１１の回転数が安定する。
【０１７４】
また、第２絞り付き２ポート２位置切換弁７１０が制御部からの制御信号により自動で切り換えられる構成であって、ＰＴＯクラッチ入切スイッチ（図示省略）が、動力伝達の「切り（伝達させない状態）」の操作位置にある場合、制御部（図示省略）からは切換制御信号は出力されるので、第２絞り付き２ポート２位置切換弁７１０は、上側四角７１１の作動状態から下側四角７１２の作動状態に切り換わることにより全開放状態になる。
【０１７５】
第２絞り付き２ポート２位置切換弁７１０が全開放状態にあるときは、上記第３構成例で説明した通り差圧が生じないので、圧力補償弁４２０は遮断されており、メインポンプ４４ａから供給される圧油（図１０中の矢印Ａ参照）は、全て作業機側、即ち、第２作業機作動用油圧回路部１１１０側へ送られる。
【０１７６】
これにより、作業機（例えば、フロントローダ３０等）において大流量が必要な場合でも、確実に作動させることが出来る。
【０１７７】
なお、本実施の形態の第Ｃ１分流装置７００は、本発明の分流装置の一例にあたる。
【０１７８】
（第７構成例）
ここでは、主として図１１を用いて、第Ｃ１分流装置７００（図１０参照）に代えて第Ｃ２分流装置８００を備えた点を除き他の構成は上述した第Ｃ１油圧回路３１００（図１０参照）と同じである第Ｃ２油圧回路３２００を有する第２トラクタ１００１について説明する。
【０１７９】
図１１は、本実施の形態の第２トラクタ１００１における、第Ｃ２分流装置８００を備えた第Ｃ２油圧回路３２００を示す図である。
【０１８０】
また、第Ｃ２分流装置８００は、図１１に示す様に、第２絞り付き２ポート２位置切換弁７１０（図１０参照）に代えて第２パイロット作動形２ポート２位置切換弁８１０を備えた点を除き他の構成は上述した第Ｃ１分流装置７００（図１０参照）と同じである。
【０１８１】
第２パイロット作動形２ポート２位置切換弁８１０は、基本的には、第６構成例で説明した第２絞り付き２ポート２位置切換弁７１０の作動状態と同じであるが、その作動状態の切り換えが、第２パイロット作動形２ポート２位置切換弁８１０の下流側に設けられたパイロット圧力ライン８２０からのパイロット圧により作動するパイロット弁５１１の切換動作により行われる点が異なる。
【０１８２】
以上の構成において、図１１を用いて、第Ｃ２分流装置８００の動作を説明する。
【０１８３】
即ち、第２パイロット作動形２ポート２位置切換弁８１０は、通常時は、上側四角８１１の作動状態により絞り状態である。そのため、第２パイロット作動形２ポート２位置切換弁８１０が絞り状態にあるときは、上記第６構成例で説明した通り、差圧により圧力補償弁４２０は開放されて、メインポンプ４４ａから供給される圧油（図１１中の矢印Ａ参照）は、一部（例えば、３０％）が第２作業機作動用油圧回路部１１１０側（図１１中の矢印α参照）に送られて、残りの余剰流（例えば、７０％）がオイルタンクＴ側に戻される（図１１中の矢印β参照）。
【０１８４】
これにより、通常時は、作業機側、即ち第２作業機作動用油圧回路部１１１０側には、メインポンプ４４ａから供給されてくる圧油（図１１中の矢印Ａ参照）の一部（例えば、３０％）しか流れず（図１１中の矢印α参照）、残りの余剰流（例えば、７０％）は、圧力補償弁４２０を介してオイルタンクＴに戻されるので（図１１中の矢印β参照）、第２作業機作動用油圧回路部１１１０側に圧油を１００％流す場合に比べて、作業機側の各種バルブを通過することで生じる圧油の圧力損失が低減し、メインポンプ４４ａに掛かるポンプ負荷が低減される。
【０１８５】
その結果、ＰＴＯクラッチ入切スイッチ（図示省略）が、動力伝達の「入り（伝達させる状態）」の操作位置にある場合には、ＰＴＯ駆動軸１１側に伝達されるエンジン３からの出力が低下することが抑制されるので、ＰＴＯ駆動軸１１の回転数が安定する。
【０１８６】
また、作業機（例えば、フロントローダ３０等）を作動させるためのレバー（例えば、ジョイスティックレバー）等が操作されると、その切換操作に連動して制御部（図示省略）がエンジン３の回転数を増加させてメインポンプ４４ａから供給される圧油の流量が増加することでパイロット圧力ライン８２０からのパイロット圧が増加する。また、これに加えて、フロントローダ３０を使用して負荷が増大することで、フロントローダ３０の上流側の油圧配管内の圧力が上昇し、パイロット圧力ライン８２０内の圧力が上昇する。これによりパイロット弁５１１が作動し、第２パイロット作動形２ポート２位置切換弁８１０は、上側四角８１１の作動状態から下側四角８１２の作動状態に切り換わり、全開放状態となる。
【０１８７】
第２パイロット作動形絞り付き２ポート２位置切換弁８１０が全開放状態にあるときは、上記第６構成例で説明した通り差圧が生じないので、圧力補償弁４２０は遮断されており、メインポンプ４４ａから供給される圧油（図１１中の矢印Ａ参照）は、全て作業機側、即ち、第２作業機作動用油圧回路部１１１０側へ送られる。
【０１８８】
これにより、作業機（例えば、フロントローダ３０等）において大流量が必要な場合には、作業機（例えば、フロントローダ３０等）を作動させるためのレバー（例えば、ジョイスティックレバー）等の操作に連動して確実に作動させることが出来る。
【０１８９】
なお、第７構成例では、図１１に示す様に、パイロット圧力ライン８２０を、絞り弁２２０と圧力補償弁４２０との間に設けた場合について説明したが、これに限らず例えば、第２パイロット作動形２ポート２位置切換弁８１０の出力側と絞り弁２２０との間に設けても良い。これにより、第２パイロット作動形２ポート２位置切換弁８１０の通過後の圧力が一定圧力を超えると自動的にパイロット弁５１１が作動して、第２パイロット作動形２ポート２位置切換弁８１０は、絞り状態から全開放状態に切り換わる。
【０１９０】
本実施の形態の第Ｃ２分流装置８００は、本発明の分流装置の一例にあたる。
【０１９１】
（第８構成例）
ここでは、主として図１２を用いて、第Ｃ２分流装置８００（図１１参照）に代えて第Ｃ３分流装置９００を備えた点を除き他の構成は上述した第Ｃ２油圧回路３２００（図１１参照）と同じである第Ｃ３油圧回路３３００を有する第２トラクタ１００１について説明する。
【０１９２】
図１２は、本実施の形態の第２トラクタ１００１における、第Ｃ３分流装置９００を備えた第Ｃ３油圧回路３３００を示す図である。
【０１９３】
また、第Ｃ３分流装置９００は、図１２に示す様に、第２パイロット作動形２ポート２位置切換弁８１０（図１１参照）に代えて第３パイロット作動形２ポート２位置切換弁９１０を備えた点を除き他の構成は上述した第Ｃ２分流装置８００（図１１参照）と同じである。
【０１９４】
第３パイロット作動形２ポート２位置切換弁９１０は、基本的には、第７構成例で説明した第２パイロット作動形２ポート２位置切換弁８１０の作動状態（通常位置で「絞り状態」で、切換位置で「全開放状態）と同じであるが、その作動状態の切り換えに関して、上述したパイロット弁５１１に加えて、ＰＴＯ入切電磁比例減圧弁６２の出力側（下流側）に設けられたＰＴＯパイロット圧力ライン６１０のパイロット圧力の作用により作動する第２パイロット弁９１３が追加されている点で異なる（図１２参照）。
【０１９５】
即ち、第３パイロット作動形２ポート２位置切換弁９１０の動作の内、作業機（例えば、フロントローダ３０等）を作動させるためのレバー（例えば、ジョイスティックレバー）等の操作に連動して作動するパイロット弁５１１の切換動作により、通常位置の「絞り状態」から「全開放状態」に切り換わる動作については、上述した第２パイロット作動形２ポート２位置切換弁８１０の動作と同じであるが、本構成例では、これに加えて、作業機とＰＴＯ駆動軸１１とを同時に作動させる場合には、ＰＴＯクラッチ入切スイッチ（図示省略）の「入り（動力を伝達させる状態）」操作に連動した制御部（図示省略）からの指令によりＰＴＯ入切電磁比例減圧弁６２の出力側にサブポンプ４４ｂからの圧油が供給されるので、その結果として、ＰＴＯシリンダ６３は作動しＰＴＯ駆動軸１１（図１参照）が回動を開始し、且つ、ＰＴＯパイロット圧力ライン６１０により第２パイロット弁９１３に対して作動圧が作用して、第３パイロット作動形２ポート２位置切換弁９１０の作動状態は、「全開放状態」から「絞り状態」に自動的に戻る。
【０１９６】
これにより、本構成例によれば、上記第７構成例の効果に加えて、作業機（例えば、フロントローダ３０等）を作動させるためのレバー（例えば、ジョイスティックレバー）等の操作に連動して第３パイロット作動形絞り付き２ポート２位置切換弁９１０を「絞り状態」から「全開放状態」に切り換えて、作業機側、即ち、第２作業機作動用油圧回路部１１１０側に大流量の圧油を供給するが、作業機とＰＴＯ駆動軸１１とを同時に作動させる場合には、ＰＴＯクラッチ入切スイッチ（図示省略）の「入り（動力を伝達させる状態）」操作に連動して第３パイロット作動形２ポート２位置切換弁９１０の作動状態が、「全開放状態」から「絞り状態」に自動的に戻るので、ＰＴＯ駆動軸１１の駆動が優先される。
【０１９７】
これにより、本構成例によれば、ＰＴＯ駆動軸１１の回転数を確実に安定させることが出来る。
【０１９８】
なお、本実施の形態の第Ｃ３分流装置９００は、本発明の分流装置の一例にあたる。
【０１９９】
（第９構成例）
ここでは、主として図１３を用いて、第Ｃ１分流装置７００（図１０参照）に代えて第Ｄ１分流装置１０００を備えた点を除き他の構成は上述した第Ｃ１油圧回路３１００（図１０参照）と同じである第Ｄ１油圧回路４１００を有する第２トラクタ１００１について説明する。
【０２００】
図１３は、本実施の形態の第２トラクタ１００１における、第Ｄ１分流装置１０００を備えた第Ｄ１油圧回路４１００を示す図である。
【０２０１】
また、第Ｄ１分流装置１０００は、図１３に示す様に、第２絞り付き２ポート２位置切換弁７１０（図１０参照）に代えてメインポンプ４４ａ直後に可変絞り弁１０１０を備えた点を除き他の構成は上述した第Ｃ１分流装置７００（図１０参照）と同じである。
【０２０２】
可変絞り弁１０１０は、メインポンプ４４ａから供給される圧油の供給流量の絞り込みの程度を、手動又は自動で調整することが可能に構成されている。
【０２０３】
そのため、可変絞り弁１０１０の前後の差圧により、第１パイロット圧力ライン４２１のパイロット圧と、第２パイロット圧力ライン４２２のパイロット圧との間に所定以上の差圧が生じると、圧力補償弁４２０の弁が開きメインポンプ４４ａから供給される圧油（図１３の矢印Ａ参照）の一部（但し、流量は可変）が第２作業機作動用油圧回路部１１１０側（図１３の矢印α参照）に送られて、残りの余剰流がオイルタンクＴ側に戻される（図１３の矢印β参照）。
【０２０４】
これにより、作業機側、即ち第２作業機作動用油圧回路部１１１０側には、メインポンプ４４ａから供給されてくる圧油（図１３中の矢印Ａ参照）の一部（但し、流量は可変）が流れ（図１３中の矢印α参照）、残りの余剰流は、圧力補償弁４２０を介してオイルタンクＴに戻されるので（図１３中の矢印β参照）、第２作業機作動用油圧回路部１１１０側に圧油を１００％流す場合に比べて、作業機側の各種バルブを通過することで生じる圧油の圧力損失が低減し、メインポンプ４４ａに掛かるポンプ負荷が低減される。
【０２０５】
その結果、ＰＴＯ駆動軸１１側に伝達されるエンジン３からの出力が低下することが抑制されるので、ＰＴＯ駆動軸１１の回転数が安定する。
【０２０６】
なお、可変絞り弁１０１０の絞りの度合いの可変の範囲は、例えば、電流ゼロで全閉となり、設計上の最大電流値を流すことで全開となるように設定することが可能である。また、この様な構成の可変絞り弁１０１０の使い方としては、例えば、状況に応じて全閉無し又は全開無しに設定することも可能である。
【０２０７】
なお、本実施の形態の第Ｄ１分流装置１０００は、本発明の分流装置の一例にあたる。
【０２０８】
（第１０構成例）
ここでは、主として図１４を用いて、第Ｄ１分流装置１０００（図１３参照）に代えて第Ｄ２分流装置１０５０を備えた点を除き他の構成は上述した第Ｄ１油圧回路４１００（図１３参照）と同じである第Ｄ２油圧回路４２００を有する第２トラクタ１００１について説明する。
【０２０９】
図１４は、本実施の形態の第２トラクタ１００１における、第Ｄ２分流装置１０５０を備えた第Ｄ２油圧回路４２００を示す図である。
【０２１０】
また、第Ｄ２分流装置１０５０は、図１４に示す様に、可変絞り弁１０１０（図１３参照）に代えて、メインポンプ４４ａ直後に配置されたパイロット作動形可変絞り弁１０６０と、パイロット作動形可変絞り弁１０６０に設けられた可変絞り弁用パイロット弁１０６１に可変のパイロット圧を供給するための電磁比例減圧弁１０７０と、電磁比例減圧弁１０７０の入力側とサブポンプ４４ｂ側の減圧弁６１の出力側（下流側）との間に設けられた圧力供給ライン１０８０及び入力側絞り弁１０９０と、を備えた点を除き他の構成は上述した第Ｄ１分流装置１０００（図１３参照）と同じである。
【０２１１】
また、本構成例のパイロット作動形可変絞り弁１０６０では、電磁比例減圧弁１０７０から可変絞り弁用パイロット弁１０６１に供給されるパイロット圧が、電磁比例減圧弁１０７０での減圧の程度を手動で操作する調整ダイヤル（図示省略）により変更可能に構成されているので、メインポンプ４４ａから供給される圧油（図１４中の矢印Ａ参照）の内、パイロット作動形可変絞り弁１０６０を通過する圧油（図１４中の矢印α参照）の絞り込みの度合いが調整可能に構成されている。
【０２１２】
これにより、ＰＴＯクラッチ４５（図３参照）が、動力伝達の「入り（伝達させる状態）」の位置にある場合であって、作業機側（例えば、フロントローダ３０等）を全く作動させない場合であれば、作業者は、上記調整ダイヤルを操作して、電磁比例減圧弁１０７０から可変絞り弁用パイロット弁１０６１に供給されるパイロット圧を最大にすることにより、パイロット作動形可変絞り弁１０６０の絞り込みの度合いを最大にして、メインポンプ４４ａから供給される圧油（図１４中の矢印Ａ参照）の内、パイロット作動形可変絞り弁１０６０を通過する圧油（図１４中の矢印α参照）の流量を最小にすることが可能となる。
【０２１３】
パイロット作動形可変絞り弁１０６０が絞り状態にあるときは、上記構成例の場合と同様、第１パイロット圧力ライン４２１のパイロット圧と第２パイロット圧力ライン４２２のパイロット圧と間に所定以上の差圧が生じるので、圧力補償弁４２０は開放されて、メインポンプ４４ａから供給される圧油（図１４中の矢印Ａ参照）は、一部（例えば、１０％）が第２作業機作動用油圧回路部１１１０側（図１４中の矢印α参照）に送られて、残りの余剰流（例えば、９０％）がオイルタンクＴ側に戻されるので（図１４中の矢印β参照）、第２作業機作動用油圧回路部１１１０側に圧油を１００％流す場合に比べて、作業機側の各種バルブを通過することで生じる圧油の圧力損失が低減し、メインポンプ４４ａに掛かるポンプ負荷が低減される。
【０２１４】
その結果、ＰＴＯ駆動軸１１側に伝達されるエンジン３からの出力が低下することが抑制されるので、ＰＴＯ駆動軸１１の回転数が安定する。
【０２１５】
また、本構成例によれば、ＰＴＯクラッチ４５（図３参照）が、動力伝達の「入り（伝達させる状態）」の位置にある場合であって、作業機側（例えば、フロントローダ３０等）もある程度作動させたい場合には、作業者は、上記調整ダイヤルを操作して、電磁比例減圧弁１０７０から可変絞り弁用パイロット弁１０６１に供給されるパイロット圧を小さくすることにより、パイロット作動形可変絞り弁１０６０の絞り込みの度合いを低くして、メインポンプ４４ａから供給される圧油（図１４中の矢印Ａ参照）の内、パイロット作動形可変絞り弁１０６０を通過する圧油（図１４中の矢印α参照）の流量を大きくすることが可能となる。
【０２１６】
その結果、作業機側への圧油の供給もある程度確保しながら、ＰＴＯ駆動軸１１側に伝達されるエンジン３からの出力が低下することも従来に比べればある程度抑制されるので、ＰＴＯ駆動軸１１の回転数が従来よりも安定させることが出来る。
【０２１７】
なお、パイロット作動形可変絞り弁１０６０の絞りの度合いの可変の範囲は、例えば、電流ゼロで全閉となり、設計上の最大電流値を流すことで全開となるように設定することが可能である。また、この様な構成の可変絞り弁１０１０の使い方としては、例えば、状況に応じて全閉無し又は全開無しに設定することも可能である。
【０２１８】
なお、本構成例では、電磁比例減圧弁１０７０は供給圧力が高いと性能が安定しないため、サブポンプ４４ｂ側の減圧弁６１の出力側から制御圧力を取り出して、圧力供給ライン１０８０を介して電磁比例減圧弁１０７０に一定圧力を供給する構成としたが、電磁比例減圧弁１０７０に供給する圧力はサブポンプ４４ｂ側の減圧弁６１の出力側から取り出される構成に限定されるものではない。
【０２１９】
また、本構成例では、電磁比例減圧弁１０７０での減圧の程度を手動で操作する調整ダイヤル（図示省略）が設けられている場合について説明したが、これに限らず例えば、ＰＴＯ駆動軸１１（図３参照）の回転数を検出する回転数検知センサ（図示省略）を設け、制御部（図示省略）が、その回転数が設定値を一定値以上下回ったことを検知することによりＰＴＯ駆動軸１１の回転数が不安定であると判定して、その結果、制御部が電磁比例減圧弁１０７０に対して制御指令を出力してパイロット圧を変化させ、パイロット作動形可変絞り弁１０６０を通過する圧油（図１４中の矢印α参照）の流量を自動的に絞り込み（例えば、３０％）、残りの余剰流（例えば、７０％）がオイルタンクＴ側に戻される（図１４中の矢印β参照）構成であっても良い。
【０２２０】
これにより、ＰＴＯ駆動軸１１（図３参照）の回転数が不安定になれば、パイロット作動形可変絞り弁１０６０を通過する圧油（図１４中の矢印α参照）の流量が、作業者が操作しなくても自動的に絞られるので、作業機側の操作よりも、ＰＴＯ駆動軸１１の回転数の安定化を優先させることが出来る。
【０２２１】
本実施の形態の第Ｄ２分流装置１０５０は、本発明の分流装置の一例にあたる。
【０２２２】
なお、上記実施の形態では、トラクタを例に挙げて説明したが、これに限らず例えば、他の作業車両であっても良い。
【産業上の利用可能性】
【０２２３】
本発明の作業車両によれば、ＰＴＯ駆動軸の回転数を従来より安定させることが出来るという効果を発揮し、例えば農用作業車両として用いられる作業車両などとして有用である。
【符号の説明】
【０２２４】
１    トラクタ
２    ボンネット
３    エンジン
４    前輪
５    後輪
６    キャビン
７    座席
８    ステアリングハンドル
９    ３Ｐリンク機構
１０  メインリフトシリンダ
１１  ＰＴＯ駆動軸
２０  ロータリ耕耘装置
３０  フロントローダ
４４ａ  メインポンプ
４４ｂ  サブポンプ
６３    ＰＴＯシリンダ
１００  油圧回路
１１０  作業機作動用油圧回路部
１１１  第１油圧回路部
１１２  第２油圧回路部
１２０  走行油圧回路部
【図１】
2019098831.tif 000003
【図２】
2019098831.tif 000004
【図３】
2019098831.tif 000005
【図４】
2019098831.tif 000006
【図５】
2019098831.tif 000007
【図６】
2019098831.tif 000008
【図７】
2019098831.tif 000009
【図８】
2019098831.tif 000010
【図９】
2019098831.tif 000011
【図１０】
2019098831.tif 000012
【図１１】
2019098831.tif 000013
【図１２】
2019098831.tif 000014
【図１３】
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【図１４】
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