(57)【要約】【課題】透明性が高く、かつ断熱性に優れる合わせガラスの提供。【解決手段】第１のガラス板１０、第１の透明接着層１６、シェルなしの独立気孔を有する透明断熱層１４、第２の透明接着層１８、第２のガラス板１２を順に有し、式（１）のＡ値が６．４×１０５以下であり、式（２）のＢ値が３５以上である、合わせガラス１。［数１］2019014607.tif 000039［Ｄ：気孔径（ｎｍ）、Ｐ：気孔率、ｄｉ：透明断熱層の厚さ（ｍｍ）、ｄｇ：ガラス板の厚さの合計（ｍｍ）、ｄａ：透明接着層の厚さの合計（ｍｍ）］【選択図】図１
2019014607.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
第１のガラス板と、第１の透明接着層と、独立気孔を有する透明断熱層と、第２の透明接着層と、第２のガラス板とを順に有し、
前記独立気孔が、気孔のまわりがシェルを介することなくマトリックスで直接覆われた気孔であり、
下式（１）で表されるＡ値が、６．４×１０５以下であり、
下式（２）で表されるＢ値が、３５以上である、合わせガラス。
【数１】
2019014607.tif 000038
ただし、Ｄは透明断熱層の独立気孔の気孔径（ｎｍ）であり、Ｐは透明断熱層の気孔率であり、ｄｉは透明断熱層の厚さ（ｍｍ）であり、ｄｇは第１のガラス板の厚さと第２のガラス板の厚さの合計（ｍｍ）であり、ｄａは第１の透明接着層の厚さと第２の透明接着層の厚さの合計（ｍｍ）である。
【請求項２】
前記Ａ値が、２．３×１０５以下であり、
前記Ｂ値が、８５以上である、請求項１に記載の合わせガラス。
【請求項３】
前記透明断熱層の圧縮弾性率が、４．３ＭＰａ以上である、請求項１または２に記載の合わせガラス。
【請求項４】
前記透明断熱層が、発泡樹脂シートである、請求項１〜３のいずれか一項に記載の合わせガラス。
【請求項５】
前記透明断熱層の厚さが、０．２ｍｍ〜１０ｍｍである、請求項１〜４のいずれか一項に記載の合わせガラス。
【請求項６】
前記第１のガラス板の厚さおよび前記第２のガラス板の厚さが、それぞれ０．１ｍｍ〜６ｍｍである、請求項１〜５のいずれか一項に記載の合わせガラス。
【請求項７】
前記第１の透明接着層の厚さおよび前記第２の透明接着層の厚さが、それぞれ０．１ｍｍ〜３ｍｍである、請求項１〜６のいずれか一項に記載の合わせガラス。
【請求項８】
請求項１〜７のいずれか一項に記載の合わせガラスを備えた、自動車用窓ガラス。
【請求項９】
請求項１〜７のいずれか一項に記載の合わせガラスを備えた、建物用窓ガラス。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、合わせガラス、自動車用窓ガラスおよび建物用窓ガラスに関する。
【背景技術】
【０００２】
２枚のガラス板を中間膜で貼り合わせた合わせガラスは、耐貫通性に優れ、また、破損してもガラス片の飛散が少ないことから、自動車等の車両用窓ガラス、建物用窓ガラス等として用いられている。
合わせガラスとしては、日射による車内や室内の温度上昇を抑えるため、中間膜に赤外線反射層や赤外線吸収層を設けたものが知られている（特許文献１〜４）。
【０００３】
しかし、中間膜に赤外線反射層や赤外線吸収層を設けた合わせガラスには、車外や室外から入射する赤外線を遮蔽できるものの、合わせガラス自体を伝導する熱を遮断できないため、夏季においては、車外や室外の熱が合わせガラスを伝導して車内や室内に流入し、冬季においては、車内や室内の暖房の熱が合わせガラスを伝導して車外や室外に流出するという問題がある。
【０００４】
合わせガラス自体を伝導する熱を遮断する、すなわち断熱性を有する合わせガラスとしては、中間膜を、中空シリカ微粒子を含む第１の層とこれを挟む第２の層および第３の層からなるものとしたものが提案されている（特許文献５）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】国際公開第２０１３／１６８７１４号
【特許文献２】特許第４８４８８７２号公報
【特許文献３】特開２００７−１４８３３０号公報
【特許文献４】特開２０１０−２２２２３３号公報
【特許文献５】国際公開第２０１２／０６３８８１号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかし、特許文献５の合わせガラスは、透過率を維持するために、中空シリカ微粒子を含む第１の層を薄く設計しているため、熱伝導率が高く、断熱性が不充分である。
【０００７】
本発明は、透明性が高く、かつ断熱性に優れる合わせガラス、自動車用窓ガラスおよび建物用窓ガラスを提供する。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は、下記の態様を有する。
＜１＞第１のガラス板と、第１の透明接着層と、独立気孔を有する透明断熱層と、第２の透明接着層と、第２のガラス板とを順に有し、前記独立気孔が、気孔のまわりがシェルを介することなくマトリックスで直接覆われた気孔であり、下式（１）で表されるＡ値が、６．４×１０５以下であり、下式（２）で表されるＢ値が、３５以上である、合わせガラス。
【数１】
2019014607.tif 000003
ただし、Ｄは透明断熱層の独立気孔の気孔径（ｎｍ）であり、Ｐは透明断熱層の気孔率であり、ｄｉは透明断熱層の厚さ（ｍｍ）であり、ｄｇは第１のガラス板の厚さと第２のガラス板の厚さの合計（ｍｍ）であり、ｄａは第１の透明接着層の厚さと第２の透明接着層の厚さの合計（ｍｍ）である。
＜２＞前記Ａ値が、２．３×１０５以下であり、前記Ｂ値が、８５以上である、＜１＞の合わせガラス。
＜３＞前記透明断熱層の圧縮弾性率が、４．３ＭＰａ以上である、＜１＞または＜２＞の合わせガラス。
＜４＞前記透明断熱層が、発泡樹脂シートである、＜１＞〜＜３＞のいずれかの合わせガラス。
＜５＞前記透明断熱層の厚さが、０．２〜１０ｍｍである、＜１＞〜＜４＞のいずれかの合わせガラス。
＜６＞前記第１のガラス板の厚さおよび前記第２のガラス板の厚さが、それぞれ０．１〜６ｍｍである、＜１＞〜＜５＞のいずれかの合わせガラス。
＜７＞前記第１の透明接着層の厚さおよび前記第２の透明接着層の厚さが、それぞれ０．１〜３ｍｍである、＜１＞〜＜６＞のいずれかの合わせガラス。
＜８＞前記＜１＞〜＜７＞のいずれかの合わせガラスを備えた、自動車用窓ガラス。
＜９＞前記＜１＞〜＜７＞のいずれかの合わせガラスを備えた、建物用窓ガラス。
【発明の効果】
【０００９】
本発明の合わせガラス、自動車用窓ガラスおよび建物用窓ガラスは、透明性が高く、かつ断熱性に優れる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】本発明の合わせガラスの一例を示す断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下の用語の定義は、本明細書および特許請求の範囲にわたって適用される。
「気孔」とは、断熱材内に形成された空隙からなる孔を意味する。
「独立気孔」とは、各気孔のまわりがマトリックスやシェルで完全に覆われた気孔を意味する。独立気孔には、気孔のまわりがシェルを介することなくマトリックスで直接覆われた独立気孔と、マトリックス中に分散されたシェルを有する中空粒子等によって形成される気孔のまわりがシェルで覆われた独立気孔とがある。本発明における独立気孔は、前者の独立気孔となる。
「透明」とは、光を透過できることを意味する。
「気孔径」は、断熱層の断面を透過型顕微鏡を用いて１００個の気孔を観察し、それを楕円とみなした時の長径と短径の単純平均を計算した値（すなわち２００個の数値平均）である。
「気孔率」は、プレス前の透明断熱層の体積と、温度：２００℃、圧力：３５ＭＰａ、時間：１０分間の条件でプレスした後の透明断熱層の体積とから下式によって求めた値である。
気孔率＝１−（プレス後の透明断熱層の体積／プレス前の透明断熱層の体積）
「透過率」は、ＪＩＳ  Ｒ  ３１０６：１９９８「板ガラス類の透過率・反射率・放射率・日射熱取得率の試験方法」（ＩＳＯ  ９０５０：１９９０）に準拠して測定される値である。
「熱貫流率（Ｕ値）」は、ＪＩＳ  Ｒ  ３１０７：１９９８「板ガラス類の熱抵抗及び建築における熱貫流率の算定方法」（ＩＳＯ  １０２９２：１９９４）およびＪＩＳ  Ｒ  ３２０９：１９９８「複層ガラス」に準拠して測定される値である。
「圧縮弾性率」は、ＪＩＳ  Ｋ  ７１８１：２０１１「プラスチック−圧縮特性の求め方」（ＩＳＯ  ６０４：２００２）に準拠して測定される値である。
【００１２】
＜合わせガラス＞
図１は、本発明の合わせガラスの一例を示す断面図である。
合わせガラス１は、第１のガラス板１０と；第２のガラス板１２と；第１のガラス板１０と第２のガラス板１２との間に配置された、独立気孔を有する透明断熱層１４と；第１のガラス板１０と透明断熱層１４とを貼り合わせる第１の透明接着層１６と；第２のガラス板１２と透明断熱層１４とを貼り合わせる第２の透明接着層１８とを有する。
【００１３】
（ガラス板）
第１のガラス板および第２のガラス板（以下、まとめてガラス板とも記す。）の材料は、無機ガラスであってもよく、有機ガラスであってもよく、耐候性、剛性、耐溶剤性等の点から、無機ガラスが好ましい。第１のガラス板および第２のガラス板の材料は、同じであってもよく、異なっていてもよい。
無機ガラスとしては、ソーダライムガラス、ホウ珪酸ガラス、無アルカリガラス、石英ガラス等が挙げられ、ソーダライムガラスが好適である。
有機ガラスとしては、ポリカーボネート、アクリル樹脂等が挙げられる。
【００１４】
ガラス板は、無色透明ガラス板であってもよく、有色透明ガラス板であってもよく、鉄分が多い熱線吸収ガラス板（ブルーガラス板またはグリーンガラス板）が好ましい。
ガラス板としては、安全性を高めるために強化ガラス板を用いてもよい。強化ガラス板としては、風冷強化法や化学強化法により得られる強化ガラス板を用いることができる。
【００１５】
ガラス板の形状は、湾曲状であってもよく、平板状であってもよい。自動車用窓ガラスは湾曲していることが多いため、本発明の合わせガラスを自動車用窓ガラスとして用いる場合は、ガラス板の形状は、湾曲状であることが多い。
【００１６】
ガラス板の厚さは、０．１〜６ｍｍが好ましく、１〜３ｍｍがより好ましい。第１のガラス板および第２のガラス板の厚さは、同じであってもよく、異なっていてもよい。なお、本発明におけるガラス板の厚さは、幾何学的厚さである。以下、ガラス板以外の本発明の合わせガラスが有する各層の厚さについても同様である。
【００１７】
（透明接着層）
第１の透明接着層および第２の透明接着層（以下、まとめて透明接着層とも記す。）の材料は、ガラス板と透明断熱層とを接着できる透明樹脂であればよい。該透明樹脂としては、ポリビニルブチラール、エチレン−酢酸ビニル共重合体、市販の光学透明粘着剤（ＯＣＡ：Ｏｐｔｉｃａｌｌｙ  Ｃｌｅａｒ  Ａｄｈｅｓｉｖｅ）等が挙げられ、ポリビニルブチラール、エチレン−酢酸ビニル共重合体が好ましく、自動車用窓ガラス等のような耐貫通性を要求される用途においては、ポリビニルブチラールがより好ましい。第１の透明接着層および第２の透明接着層の材料は、同じであってもよく、異なっていてもよい。また各々の透明接着層は、同種または異種の２層以上の材料が積層されたものであってもよい。
【００１８】
透明接着層は、本発明の効果を損なわない範囲内において、赤外線吸収剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、光安定剤、着色剤等を含んでいてもよい。
透明接着層の厚さは、０．１〜３ｍｍが好ましく、０．３〜０．８ｍｍがより好ましい。第１の透明接着層および第２の透明接着層の厚さは、同じであってもよく、異なっていてもよい。
【００１９】
（透明断熱層）
透明断熱層の圧縮弾性率は、４．３ＭＰａ以上が好ましく、１２ＭＰａ以上がより好ましく、１２０ＭＰａ以上がさらに好ましい。圧縮弾性率が前記範囲の下限値以上であれば、透明断熱層の機械的強度に優れ、合わせガラスの製造の際にガラス板と貼合する際の圧縮に耐え得る。
【００２０】
透明断熱層の厚さは、０．２〜１０ｍｍが好ましく、０．５〜６ｍｍがより好ましく、１〜３ｍｍがさらに好ましい。透明断熱層の厚さが前記範囲の下限値以上であれば、合わせガラスの断熱性にさらに優れる。透明断熱層の厚さが前記範囲の上限値以下であれば、合わせガラスの透明性がさらに高くなる。
【００２１】
透明断熱層は、気孔のまわりがシェルを介することなくマトリックスで直接覆われた独立気孔（以下、シェルなしの独立気孔または単に独立気孔とも記す。）を有するものである。
シェルなしの独立気孔を有する透明断熱層としては、発泡樹脂シート；ナノバブルの発生を固定化したシート等が挙げられる。
【００２２】
透明断熱層としては、合わせガラスの透明性および断熱性を両立しやすい点、製造が容易で、安価である点から、発泡樹脂シートが好ましい。
【００２３】
（発泡樹脂シート）
発泡樹脂シートは、樹脂材料からなるマトリックス中に発泡による独立気孔が形成されたシートである。
【００２４】
樹脂材料に含まれる樹脂としては、非晶性熱可塑性樹脂、結晶性熱可塑性樹脂、硬化性樹脂の硬化物等が挙げられる。
非晶性熱可塑性樹脂としては、ポリスチレン、ポリメチルメタクリレート、ポリカーボネート、非晶性ポリエステル系樹脂、スチレン−アクリロニトリル共重合体、アクリロニトリル−ブタジエン−スチレン共重合体、ノルボルネン系樹脂、非晶性フッ素樹脂、ポリエーテルスルフォン、ポリスルフォン、ポリエーテルイミド、ポリアリレート、ポリエステルカーボネート、トリアセチルセルロース、非晶性ナイロン樹脂等が挙げられる。
結晶性熱可塑性樹脂としては、ポリプロピレン、ポリエチレン、ポリ塩化ビニル、結晶性ポリエステル樹脂、結晶性フッ素樹脂、ポリ−４−メチルペンテン−１等が挙げられる。
硬化性樹脂としては、エポキシ樹脂、ジエチレングリコールビスカーボネート、多官能アクリレート系樹脂、多官能メタクリレート系樹脂等が挙げられる。
【００２５】
樹脂材料は、本発明の効果を損なわない範囲内において、発泡核剤、着色剤、酸化防止剤、光安定剤、離型剤、防腐剤、赤外線吸収剤、紫外線吸収剤、可塑剤、難燃剤、導電性付与剤、帯電防止剤、結晶核剤等を含んでいてもよい。
【００２６】
発泡樹脂シートは、発泡剤を用いた公知の方法によって製造でき、透明性が高く、かつ断熱性に優れる発泡樹脂シートを製造しやすい点から、樹脂フィルムを高圧の不活性ガスまたはその超臨界流体にさらしてフィルムに不活性ガスまたはその超臨界流体を含浸させた後、圧力を一気に開放する方法；押出機に不活性ガスまたはその超臨界流体を導入し、ダイから樹脂が押し出されるときに圧力が一気に開放されることを利用した発泡法を利用した方法によって製造することが好ましい。生産性を重視する場合には、押出機に不活性ガスまたはその超臨界流体を導入する方法がより好ましい。
【００２７】
該方法は、樹脂材料に不活性ガスまたはその超臨界流体を特定の圧力、特定の温度下で含浸させた後、圧力を解放することによって発泡樹脂シートを製造する方法である。
不活性ガスとしては、二酸化炭素、窒素等が挙げられる。不活性ガスは、加熱加圧下においては超臨界流体として樹脂材料に含浸されることが多い。
【００２８】
樹脂が非晶性熱可塑性樹脂の場合、含浸温度は、非晶性熱可塑性樹脂のガラス転移温度よりも低く、かつ非晶性熱可塑性樹脂に不活性ガスが充分に含浸された状態（以下、飽和含浸状態と記す。）における非晶性熱可塑性樹脂のガラス転移温度よりも高い温度が好ましい。
樹脂が結晶性熱可塑性樹脂の場合、含浸温度は、結晶性熱可塑性樹脂の融点よりも低く、かつ飽和含浸状態における結晶性熱可塑性樹脂の融点よりも高い温度が好ましい。
樹脂が硬化性樹脂の硬化物の場合、含浸温度は、硬化性樹脂の硬化物のガラス転移温度よりも低く、かつ飽和含浸状態における硬化性樹脂の硬化物のガラス転移温度よりも高い温度が好ましい。
含浸温度が前記範囲の下限値以上であれば、ガス拡散性が向上して不活性ガスの含浸時間を短縮できる。含浸温度、および、圧力を開放するときの温度が前記範囲の上限値以下であれば、独立気孔の気孔径を小さくできる。
【００２９】
含浸圧力は、８〜５０ＭＰａが好ましく、１５〜３０ＭＰａがより好ましい。含浸圧力が前記範囲の下限値以上であれば、ガス拡散性が向上して不活性ガスの含浸時間を短縮でき、また、発泡樹脂シートの気孔率を高くできる。含浸圧力が前記範囲の上限値以下であれば、独立気孔の気孔径を小さくできる。
【００３０】
含浸時間は、マトリックス中のガス濃度が均一になるだけの時間が好ましく、樹脂材料の種類や樹脂シートの厚さにもよるが、０．５〜１２時間が好ましく、１〜２時間がより好ましい。含浸時間が前記範囲の下限値以上であれば、発泡樹脂シートの気孔率を高くできる。含浸時間が前記範囲の上限値以下であれば、生産性に優れる。
【００３１】
（透明断熱層の設計）
後述するＡ値およびＢ値を特定の範囲とすることによって、合わせガラスの透明性および断熱性を両立することは、透明断熱層の独立気孔の気孔径および気孔率を調整することによって達成できる。
気孔率は、気孔径に気孔の数密度を乗じたものである。そして、シェルなしの独立気孔の気孔径は、樹脂材料に不活性ガスまたはその超臨界流体を含浸させる際の樹脂材料の粘度（含浸温度）、圧力を開放する際の減圧速度（減圧時間）等に依存する。また、数密度は、樹脂材料に含浸した不活性ガスまたはその超臨界流体の濃度（含浸圧力）等に依存する。
【００３２】
したがって、透明断熱層におけるシェルなしの独立気孔の気孔径を小さくするためには、たとえば、樹脂材料に不活性ガスまたはその超臨界流体を含浸させる際の含浸温度を下げて樹脂材料の粘度を上げる；圧力を開放する際の減圧速度を遅くする等を行えばよい。
透明断熱層におけるシェルなしの独立気孔の気孔径を変えずに透明断熱層の気孔率を高くするためには、数密度を大きくすることが必要であり、そのためにはたとえば、樹脂材料に不活性ガスまたはその超臨界流体を含浸させる際の含浸圧力を高くする等を行えばよい。
【００３３】
圧縮弾性率が４．３ＭＰａ以上であるシェルなしの独立気孔を有する透明断熱層を得ることは、マトリックスの圧縮弾性率を６．８ＭＰａ以上することによって達成できる。また、シェルなしの独立気孔の気孔径を小さくすることで達成することができる。
【００３４】
（Ａ値）
本発明の合わせガラスは、下式（１）で表されるＡ値が、６．４×１０５以下であり、２．３×１０５以下が好ましい。
Ａ値が６．４×１０５以下であれば、合わせガラスの透過率が５０％以上となる。Ａ値が２．３×１０５以下であれば、合わせガラスの透過率が７０％以上となる。
【００３５】
【数２】
2019014607.tif 000004
【００３６】
Ａ値を６．４×１０５以下とすることによって合わせガラスの透過率が５０％以上となる理由、およびＡ値を２．３×１０５以下とすることによって合わせガラスの透過率が７０％以上となる理由を以下に説明する。
【００３７】
図１に示すような層構成の合わせガラスについて、空気（第０層）、第１のガラス板（第１層）、第１の透明接着層（第２層）、透明断熱層（第３層）、第２の透明接着層（第４層）、第２のガラス板（第５層）および空気（第６層）の厚さ、屈折率、累計透過率、フレネル反射および内部透過率を、表１のように表す。
【００３８】
【表１】
2019014607.tif 000005
【００３９】
まず、合わせガラスの透過率からそれに必要な透明断熱層の透過率を求める。この導出の目的は、合わせガラスの透過率Ｓ６の必要数値が指定された時に、透明断熱層の透過率Ｔ３はいくつである必要があるかの関係式を求めることである。 
【００４０】
フレネル反射については、たとえば、屈折率ｎ１の層と屈折率ｎ２の層の界面でのフレネル反射Ｆ１は下式で表される。
【００４１】
【数３】
2019014607.tif 000006
【００４２】
入射側の空気の累計透過率Ｓ０を１としたとき、各層の累計透過率は、下式（３）で表される。
【００４３】
【数４】
2019014607.tif 000007
【００４４】
Ｓ６とＴ３との関係を求めることを目的としていることから、式（３）をＴ３に注目して変形すると下式（４）で表される。ここで、Ｆ０＝Ｆ５、Ｆ１＝Ｆ４、Ｆ２＝Ｆ３とする。
【００４５】
【数５】
2019014607.tif 000008
【００４６】
ガラス板および透明接着層は、１０ｍｍ程度以下の厚さでは充分に透明性が高いことから、Ｔ１、Ｔ２、Ｔ４、Ｔ５は１と近似できる。よって、式（４）は、下式（５）で表される。
【００４７】
【数６】
2019014607.tif 000009
【００４８】
波長５００ｎｍにおいて、通常のガラス板の屈折率ｎ１、ｎ５、透明接着層の屈折率ｎ２、ｎ４は１．５程度である。一方、透明断熱層の屈折率は材料によって異なるが、ワーストケースとして空気と同じｎ３＝１．０と置けば、論理上どんな場合にも問題は起こらない。したがって、各界面でのフレネル反射は以下のように近似できる。
【００４９】
【数７】
2019014607.tif 000010
【００５０】
したがって式（５）は、下式で表される。
【００５１】
【数８】
2019014607.tif 000011
【００５２】
ここで、Ｔ３は、透明断熱層の透過率であるからＴｉとし、Ｓ６は、合わせガラスの透過率であるからＴＬとすると、この式は下式（６）で表される。
【００５３】
【数９】
2019014607.tif 000012
【００５４】
式（６）によって、実現したい合わせガラスの透過率ＴＬのために必要な透明断熱層の透過率Ｔｉを計算できる。
【００５５】
つぎに、透明断熱層の独立気孔の気孔径Ｄ、透明断熱層の気孔率Ｐおよび透明断熱層の厚さｄｉと、合わせガラスの透過率ＴＬとの関係を求める。
【００５６】
透明断熱層の透過率Ｔｉは、透明断熱層への入射光強度をＩ０、透明断熱層からの透過光強度をＩ、透明断熱層の独立気孔の散乱断面積をσ、透明断熱層の単位体積あたりの気孔数をＮ、透明断熱層の厚さをｄｉ（ｍｍ）とすると、下式（７）で表される（高分子論文集，Ｖｏｌ．６７，Ｎｏ．７，ｐｐ．３９０−３９６（２０１０））。
【００５７】
【数１０】
2019014607.tif 000013
【００５８】
透明断熱層の独立気孔の気孔径が光の波長よりも小さい場合にはレイリー散乱が適用される。よって、散乱断面積σは、気孔径をＤ（ｍｍ）、波長をλ（ｎｍ）とすると、下式で表される。
【００５９】
【数１１】
2019014607.tif 000014
【００６０】
透明断熱層の単位体積あたりの気孔数Ｎは、下式で表される。
【００６１】
【数１２】
2019014607.tif 000015
【００６２】
単位をメートルに統一して式（７）を整理すると、下式（８）で表される。
【００６３】
【数１３】
2019014607.tif 000016
【００６４】
ここで、比例定数をＣと置くと、式（８）はさらに下式（９）、（１０）、（１１）で表される。なお、式（９）、（１０）、（１１）は等価である。
【００６５】
【数１４】
2019014607.tif 000017
【００６６】
式（１０）に式（６）を代入すると、下式（１２）となる。
【００６７】
【数１５】
2019014607.tif 000018
【００６８】
実際に、色々と条件を変えた合わせガラスを作製して、Ｄ、Ｐ、ｄｉ、波長５００ｎｍにおける透過率ＴＬを測定し、これらの値を式（１２）に代入してＣの値を計算すると、表２の結果が得られた。なお、波長は５００ｎｍである必要はないが、それより短波長では不純物の影響を受けやすく、また長波長では散乱の影響が見えにくい。よって、波長５００ｎｍにおける透過率ＴＬの値で評価した。 
【００６９】
【表２】
2019014607.tif 000019
【００７０】
実測値から得られたＣの値を平均して、Ｃ＝５．１×１０−５の値を得た。したがって、式（１２）は、下式（１３）で表される。
【００７１】
【数１６】
2019014607.tif 000020
【００７２】
たとえば、合わせガラスの透過率ＴLが５０％の場合には、式（１３）の括弧内の数値は下記のようになる。
【００７３】
【数１７】
2019014607.tif 000021
【００７４】
よって、波長を５００ｎｍに固定して考えると、合わせガラスの透過率ＴLが５０％以上を満たすためには、透明断熱層の独立気孔の気孔径Ｄ、透明断熱層の気孔率Ｐおよび透明断熱層の厚さｄｉが、下式（１４）の関係にあればよいことがわかる。
【００７５】
【数１８】
2019014607.tif 000022
【００７６】
同様にして、合わせガラスの透過率ＴＬが７０％以上を満たすためには、下式（１５）の関係にあればよい。Ａ値の単位はｎｍ３・ｍｍとなる。
【００７７】
【数１９】
2019014607.tif 000023
【００７８】
（Ｂ値）
本発明の合わせガラスは、下式（２）で表されるＢ値が、３５以上であり、８５以上が好ましい。
Ｂ値が３５以上であれば、断熱性の目安である合わせガラスの熱貫流率（Ｕ値）が５．０Ｗ／ｍ２Ｋ以下となる。Ｂ値が８５以上あれば、合わせガラスのＵ値が４．０Ｗ／ｍ２Ｋ以下となる。
【００７９】
【数２０】
2019014607.tif 000024
【００８０】
Ｂ値を３５以上とすることによって合わせガラスのＵ値が５．０Ｗ／ｍ２Ｋ以下となる理由、およびＢ値を８５以上とすることによって合わせガラスのＵ値が４．０Ｗ／ｍ２Ｋ以下となる理由を以下に説明する。
【００８１】
合わせガラスの熱貫流率をＵ（Ｗ／ｍ２Ｋ）、 室外側の表面熱伝達率をｈｅｘｔ（Ｗ／ｍ２Ｋ）、室内側の表面熱伝達率をｈｉｎ（Ｗ／ｍ２Ｋ）、各層の熱抵抗をＲ（ｍ２Ｋ／Ｗ）、２枚のガラス板の厚さの合計をｄｇ（ｍｍ）、ガラス板の熱伝導率をλｇ（Ｗ／ｍＫ）、透明接着層の厚さの合計をｄａ（ｍｍ）、透明接着層の熱伝導率をλａ（Ｗ／ｍＫ）、透明断熱層の厚みをｄｉ（ｍｍ）、透明断熱層の熱伝導率をλｉ（Ｗ／ｍＫ）とすると、下式（１６）で表される。 
【００８２】
【数２１】
2019014607.tif 000025
【００８３】
室温での空気の熱伝導率をλａｉｒ（０．０２６Ｗ／ｍＫ）、平均自由行程をＬ（６２．５×１０−９ｍ）、透明断熱層の独立気孔の気孔径をＤ（ｍｍ）、独立気孔の熱伝導率をλｐｏｒｅ（Ｗ／ｍＫ）とすると、これらの関係は下式（１７）で表される（Ｇ．  Ｗｅｉ  ｅｔ  ａｌ．，Ｉｎｔｅｒｎａｔｉｏｎａｌ  Ｊｏｕｒｎａｌ  ｏｆ  Ｈｅａｔ  ａｎｄ  Ｍａｓｓ  Ｔｒａｎｓｆｅｒ（２０１１）５４，２３５５−２３６６）。
【００８４】
【数２２】
2019014607.tif 000026
【００８５】
透明断熱層の熱伝導率λｉは、透明断熱層のマトリックスの熱伝導率をλｍａｔ（Ｗ／ｍＫ）、透明断熱層の気孔率をＰとすると、日本大学生産工学部第３７回（平成１６年度）学術講演会  応用分子化学部会  プログラム５−８「ガスハイドレート模擬堆積物試料の熱伝導率測定」に記載の分散モデルから、式（１７）を用い、ｂを比例定数として下式で表される。
【００８６】
【数２３】
2019014607.tif 000027
【００８７】
室外側の部材表面の半球放射率εｅｘｔは０．８３７Ｗ／ｍ２Ｋであり、室内側の部材表面の半球放射率εｉｎも０．８３７Ｗ／ｍ２Ｋであるから、定義により、室外側の表面熱伝達率ｈｅｘｔおよび室内側の表面熱伝達率ｈｉｎは下記のようになる。
【００８８】
【数２４】
2019014607.tif 000028
【００８９】
ガラス板の熱伝導率λｇは、ガラスの種類が異なってもおおむね１．０Ｗ／ｍＫであり、透明接着層に使われる材料の熱伝導率λａは、おおむね０．３Ｗ／ｍＫ程度である。また、透明断熱層のマトリックスの熱伝導率λｍａｔは、ワーストケースとして１．０Ｗ／ｍＫと置くことができる。これらより、単位をメートルに統一して式（１６）を整理すると、下式（１８）で表される。
【００９０】
【数２５】
2019014607.tif 000029
【００９１】
式（１８）を整理し、Ｂと置くと、下式（１９）で表される。
【００９２】
【数２６】
2019014607.tif 000030
【００９３】
式（１９）をｂに関して変形すると、下式（２０）で表される。
【００９４】
【数２７】
2019014607.tif 000031
【００９５】
実際に、色々と条件を変えた合わせガラスを作製して、Ｄ、Ｐ、ｄｉ、ｄｇ、ｄａ、Ｕ値を測定し、これらの値を式（２０）に代入してｂの値を計算すると、表３の結果が得られた。 
【００９６】
【表３】
2019014607.tif 000032
【００９７】
実測値から得られたｂの値を平均して、ｂ＝０．２３５の値を得た。したがって、式（１９）は、ｂの値を代入して下式（２１）で表される。
【００９８】
【数２８】
2019014607.tif 000033
【００９９】
たとえば、Ｕ値が５．０Ｗ／ｍ２Ｋの場合には、Ｂ値は下記のようになる。
【０１００】
【数２９】
2019014607.tif 000034
【０１０１】
よって、Ｕ値が５．０Ｗ／ｍ２Ｋ以下を満たすためには、透明断熱層の独立気孔の気孔径Ｄ、透明断熱層の気孔率Ｐ、透明断熱層の厚さｄｉ、ガラス板の厚さの合計ｄｇ、透明接着層の厚さの合計ｄａが、下式（２２）の関係にあればよいことが分かる。
【０１０２】
【数３０】
2019014607.tif 000035
【０１０３】
同様にして、Ｕ値が４．０Ｗ／ｍ２Ｋ以下を満たすためには、下式（２３）の関係にあればよい。Ｂ値の単位はｍｍである。
【０１０４】
【数３１】
2019014607.tif 000036
【０１０５】
（合わせガラスの特性）
合わせガラスの波長５００ｎｍの光の透過率は、５０％以上が好ましく、７０〜９９％がより好ましく、７０〜９６％がさらに好ましい。波長５００ｎｍの光の透過率が前記範囲の下限値以上であれば、合わせガラスの透明性が高くなる。波長５００ｎｍの光の透過率が前記範囲の上限値を超える合わせガラスは、製造が困難である。
【０１０６】
合わせガラスの熱貫通率（Ｕ値）は、現状の自動車用の合せガラスが５．８Ｗ／ｍ２Ｋであることから、燃費向上の点から、５．０Ｗ／ｍ２Ｋ以下が好ましく、４．０Ｗ／ｍ２Ｋ以下がさらに好ましい。
【０１０７】
合わせガラスの厚さは、２〜２０ｍｍが好ましく、３〜１０ｍｍがより好ましく、４〜６ｍｍがさらに好ましい。合わせガラスの厚さが前記範囲の下限値以上であれば、合わせガラスの断熱性にさらに優れ、また、機械強度にも優れる。合わせガラスの厚さが前記範囲の上限値以下であれば、合わせガラスが重くなりすぎず、また透明性にも優れる。
【０１０８】
（合わせガラスの製造方法）
合わせガラスは、公知の方法によって製造できる。たとえば、第２のガラス板、第２の透明接着層となる透明樹脂シート、透明断熱層となる透明断熱シート、第１の透明接着層となる透明樹脂シート、第１のガラス板を順に重ね、これらを仮接着した後、加熱および加圧することによって本接着することによって製造できる。この際、第１の透明接着層となる透明樹脂シートと第２の透明接着層となる透明樹脂シートは、各々、同種であってもよく、異種の２枚以上のシートから構成されていてもよい。
【０１０９】
（他の形態）
本発明の合わせガラスは、第１のガラス板と、第１の透明接着層と、シェルなしの独立気孔を有する透明断熱層と、第２の透明接着層と、第２のガラス板とを順に有し、Ａ値が６．４×１０５以下であり、Ｂ値が３５以上であるものであればよく、図示例のものに限定はされない。
【０１１０】
たとえば、本発明の合わせガラスは、必要に応じて第３のガラス板、またはそれ以上のガラス板を有するものであってもよい。
本発明の合わせガラスは、赤外線吸収層、紫外線吸収層等の、透明断熱層以外の機能層を有していてもよい。
【０１１１】
（作用機序）
以上説明した本発明の合わせガラスにあっては、独立気孔を有する透明断熱層によって車内や室内の温度上昇を抑えることができるため、日射による車内や室内の温度上昇を抑えるための金属薄膜を設ける必要がない。そのため、電波透過性を有する。
また、本発明の合わせガラスにあっては、Ａ値が６．４×１０５以下であるため、透明性が高い。
また、本発明の合わせガラスにあっては、Ｂ値が３５以上であるため、熱貫通率（Ｕ値）が５．０Ｗ／ｍ２Ｋ以下となり、断熱性に優れる。
【実施例】
【０１１２】
以下に、実施例を挙げて本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらの例によって限定されない。
【０１１３】
（独立気孔の気孔径）
透明断熱層における独立気孔の気孔径は、透過型顕微鏡（日本電子社製、ＪＥＭ−１２３０）を用いて１００個の気孔を観察し、それを楕円とみなした時の長径と短径の単純平均を計算した値（すなわち２００個の数値平均）である。
【０１１４】
（透明断熱層の気孔率）
プレス前の透明断熱層の体積と、温度：２００℃、圧力：３５ＭＰａ、時間：１０分間の条件でプレスした後の透明断熱層の体積とから下式によって求めた。
気孔率＝１−（プレス後の透明断熱層の体積／プレス前の透明断熱層の体積）
【０１１５】
（透明断熱層の圧縮弾性率）
透明断熱層の圧縮弾性率は、貼合前の透明断熱シートについて、ＪＩＳ  Ｋ  ７１８１：２０１１（ＩＳＯ  ６０４：２００２）に準拠し、卓上形精密万能試験機（島津製作所社製、オートグラフＡＧＳ−５ｋＮＸ）を用いて測定した。
【０１１６】
（合わせガラスの透過率）
合わせガラスの波長５００ｎｍの光の透過率は、ＪＩＳ  Ｒ  ３１０６：１９９８（ＩＳＯ  ９０５０：１９９０）に準拠し、分光光度計（島津製作所社製、ＳｏｌｉｄＳｐｅｃ−３７００ＤＵＶ）を用いて測定した。
【０１１７】
（熱貫流率（Ｕ値））
合わせガラスのＵ値を、ＪＩＳ  Ｒ  ３１０７：１９９８およびＪＩＳ  Ｒ  ３２０９：１９９８に準拠し、英弘精機社製のＨＣ−０７４／６３０を用いて測定した。
【０１１８】
（耐潰れ性）
ガラス板と貼合する際の透明断熱層の圧縮変形の有無を確認した。
〇：圧縮変形なし。
×：圧縮変形あり。
【０１１９】
（Ａ値）
式（１）から求めたＡ値について、下記基準にて判定した。
◎：Ａ値が２．３×１０５以下。
○：Ａ値が２．３×１０５超６．４×１０５以下。
×：Ａ値が６．４×１０５超。
【０１２０】
（Ｂ値）
式（２）から求めたＢ値について、下記基準にて判定した。
◎：Ｂ値が８５以上。
○：Ｂ値が３５以上８５未満。
×：Ｂ値が３５未満。
【０１２１】
（総合判定）
合わせガラスの透過率およびＵ値から下記基準にて総合的に判定した。
◎：透過率が７０％以上かつＵ値が４．０Ｗ／ｍ２Ｋ以下。
○：透過率が５０％以上かつＵ値が５．０Ｗ／ｍ２Ｋ以下。
×：透過率が５０％未満またはＵ値が５．０Ｗ／ｍ２Ｋ未満。
【０１２２】
（実施例１）
厚さ０．４ｍｍのポリカーボネートフィルム（ＡＧＣポリカーボネート社製）を用意した。フィルムを圧力容器に入れ、ポンプで圧力容器内に液化二酸化炭素を供給し、１２０℃まで加熱した。２０ＭＰａを維持するように圧力調整を行った。３時間保持することによってフィルムに超臨界二酸化炭素を含浸させた。該温度を維持したまま、圧力容器のバルブを開き、１０秒間かけて圧力を大気圧まで開放することによって１．２ｍｍ厚の発泡樹脂シートを得た。発泡樹脂シートにおける独立気泡の気孔径、発泡樹脂シートの気孔率、圧縮弾性率を測定した。
【０１２３】
発泡樹脂シートを透明断熱層として、両面を０．３８ｍｍ厚のポリビニルブチラール（ＰＶＢ）フィルムで挟み、さらにその両面を１．６ｍｍ厚のソーダライムガラス（旭硝子社製）で挟み、真空包装用バッグに入れて減圧吸引し、各層の界面に残留する空気を脱気し、１２０℃、３０分間で仮接着して積層体を得た。次に、積層体をオートクレーブに入れ、１２０℃、１．３ＭＰａ、９０分間で本接着し、合わせガラスを得た。ガラス板と貼合する際に透明断熱層が圧縮変形されないことを確認するとともに、合わせガラスの透過率、Ｕ値を測定した。結果を表４に示す。
【０１２４】
（実施例２）
厚さ０．５ｍｍのポリカーボネートフィルムを用意した。フィルムを圧力容器に入れ、ポンプで圧力容器内に液化二酸化炭素を供給し、１１０℃まで加熱した。２６ＭＰａを維持するように圧力調整を行った。１時間保持することによってフィルムに超臨界二酸化炭素を含浸させた。該温度を維持したまま、圧力容器のバルブを開き、５秒間かけて圧力を大気圧まで開放することによって１．３ｍｍ厚の発泡樹脂シートを得た。発泡樹脂シートにおける独立気泡の気孔径、発泡樹脂シートの気孔率、圧縮弾性率を測定した。
【０１２５】
発泡樹脂シートを透明断熱層として、両面を０．７６ｍｍ厚のＰＶＢフィルムで挟み、さらにその両面を１．０ｍｍ厚のソーダライムガラスで挟み、実施例１と同様の方法で合わせガラスを作製した。ガラス板と貼合する際に透明断熱層が圧縮変形されないことを確認するとともに、合わせガラスの透過率、Ｕ値を測定した。結果を表４に示す。
【０１２６】
（実施例３）
厚さ２．０ｍｍのポリカーボネートフィルムを用意した。フィルムを圧力容器に入れ、ポンプで圧力容器内に液化二酸化炭素を供給し、９５℃まで加熱した。２５ＭＰａを維持するように圧力調整を行った。５時間保持することによってフィルムに超臨界二酸化炭素を含浸させた。該温度を維持したまま、圧力容器のバルブを開き、１０秒間かけて圧力を大気圧まで開放することによって５．８ｍｍ厚の発泡樹脂シートを得た。発泡樹脂シートにおける独立気泡の気孔径、発泡樹脂シートの気孔率、圧縮弾性率を測定した。
【０１２７】
発泡樹脂シートを透明断熱層として、両面を０．１ｍｍ厚のＰＶＢフィルムで挟み、さらにその両面を２．０ｍｍ厚のソーダライムガラスで挟み、実施例１と同様の方法で合わせガラスを作製した。ガラス板と貼合する際に透明断熱層が圧縮変形されないことを確認するとともに、合わせガラスの透過率、Ｕ値を測定した。結果を表４に示す。
【０１２８】
（実施例４）
厚さ０．２ｍｍのポリカーボネートフィルム（ＡＧＣポリカーボネート社製）を用意した。フィルムを圧力容器に入れ、ポンプで圧力容器内に液化二酸化炭素を供給し、１００℃まで加熱した。２６ＭＰａを維持するように圧力調整を行った。１時間保持することによってフィルムに超臨界二酸化炭素を含浸させた。該温度を維持したまま、圧力容器のバルブを開き、５秒間かけて圧力を大気圧まで開放することによって０．５ｍｍ厚の発泡樹脂シートを得た。発泡樹脂シートにおける独立気泡の気孔径、発泡樹脂シートの気孔率、圧縮弾性率を測定した。
【０１２９】
発泡樹脂シートを透明断熱層として、両面を、０．２６ｍｍ厚のＰＶＢフィルムおよび０．５ｍｍ厚のＰＶＢフィルムで挟み、さらにその両面を、１．０ｍｍ厚のソーダライムガラスおよび３．０ｍｍ厚のソーダライムガラスで挟み、実施例１と同様の方法で合わせガラスを作製した。ガラス板と貼合する際に透明断熱層が圧縮変形されないことを確認するとともに、合わせガラスの透過率、Ｕ値を測定した。結果を表４に示す。
【０１３０】
（実施例５）
厚さ０．５ｍｍのポリメチルメタクリレート（ＰＭＭＡ）フィルムを用意した。フィルムを圧力容器に入れ、ポンプで圧力容器内に液化二酸化炭素を供給し、７０℃まで加熱した。２８ＭＰａを維持するように圧力調整を行った。１時間保持することによってフィルムに超臨界二酸化炭素を含浸させた。該温度を維持したまま、圧力容器のバルブを開き、５秒間かけて圧力を大気圧まで開放することによって１．２ｍｍ厚の発泡樹脂シートを得た。発泡樹脂シートにおける独立気泡の気孔径、発泡樹脂シートの気孔率、圧縮弾性率を測定した。
【０１３１】
発泡樹脂シートを透明断熱層として、両面を、０．３８ｍｍ厚のＰＶＢフィルムの２枚重ねおよび０．７６ｍｍ厚のＰＶＢフィルムを４枚重ねで挟み、さらにその両面を２ｍｍ厚のソーダライムガラスで挟み、実施例１と同様の方法で合わせガラスを作製した。ガラス板と貼合する際に透明断熱層が圧縮変形されないことを確認するとともに、合わせガラスの透過率、Ｕ値を測定した。結果を表４に示す。
【０１３２】
（実施例６）
厚さ０．４ｍｍのＰＭＭＡフィルムを用意した。フィルムを圧力容器に入れ、ポンプで圧力容器内に液化二酸化炭素を供給し、８０℃まで加熱した。２６ＭＰａを維持するように圧力調整を行った。１時間保持することによってフィルムに超臨界二酸化炭素を含浸させた。該温度を維持したまま、圧力容器のバルブを開き、５秒間かけて圧力を大気圧まで開放することによって１．１ｍｍ厚の発泡樹脂シートを得た。発泡樹脂シートにおける独立気泡の気孔径、発泡樹脂シートの気孔率、圧縮弾性率を測定した。
【０１３３】
発泡樹脂シートを透明断熱層として、両面を０．３８ｍｍ厚のＰＶＢフィルムで挟み、さらにその両面を２．０ｍｍ厚のソーダライムガラスで挟み、実施例１と同様の方法で合わせガラスを作製した。ガラス板と貼合する際に透明断熱層が圧縮変形されないことを確認するとともに、合わせガラスの透過率、Ｕ値を測定した。結果を表４に示す。
【０１３４】
（実施例７）
厚さ０．８ｍｍのＰＭＭＡフィルムを用意した。フィルムを圧力容器に入れ、ポンプで圧力容器内に液化二酸化炭素を供給し、７５℃まで加熱した。２８ＭＰａを維持するように圧力調整を行った。３時間保持することによってフィルムに超臨界二酸化炭素を含浸させた。該温度を維持したまま、圧力容器のバルブを開き、５秒間かけて圧力を大気圧まで開放することによって２．５ｍｍ厚の発泡樹脂シートを得た。発泡樹脂シートにおける独立気泡の気孔径、発泡樹脂シートの気孔率、圧縮弾性率を測定した。
【０１３５】
発泡樹脂シートを透明断熱層として、両面を０．３８ｍｍ厚のＰＶＢフィルムで挟み、さらにその両面を６．０ｍｍ厚のソーダライムガラスで挟み、実施例１と同様の方法で合わせガラスを作製した。ガラス板と貼合する際に透明断熱層が圧縮変形されないことを確認するとともに、合わせガラスの透過率、Ｕ値を測定した。結果を表４に示す。
【０１３６】
（実施例８）
厚さ０．４ｍｍのＰＭＭＡフィルムを用意した。フィルムを圧力容器に入れ、ポンプで圧力容器内に液化二酸化炭素を供給し、８５℃まで加熱した。２５ＭＰａを維持するように圧力調整を行った。１時間保持することによってフィルムに超臨界二酸化炭素を含浸させた。該温度を維持したまま、圧力容器のバルブを開き、５秒間かけて圧力を大気圧まで開放することによって１．２ｍｍ厚の発泡樹脂シートを得た。発泡樹脂シートにおける独立気泡の気孔径、発泡樹脂シートの気孔率、圧縮弾性率を測定した。
【０１３７】
発泡樹脂シートを透明断熱層として、両面を０．３８ｍｍ厚のＰＶＢフィルムで挟み、さらにその両面を２．０ｍｍ厚のソーダライムガラスで挟み、実施例１と同様の方法で合わせガラスを作製した。ガラス板と貼合する際に透明断熱層が圧縮変形されないことを確認するとともに、合わせガラスの透過率、Ｕ値を測定した。結果を表４に示す。
【０１３８】
（比較例１）
厚さ０．３ｍｍのポリカーボネートフィルムを用意した。フィルムを圧力容器に入れ、ポンプで圧力容器内に液化二酸化炭素を供給し、１３０℃まで加熱した。１０ＭＰａを維持するように圧力調整を行った。１時間保持することによってフィルムに超臨界二酸化炭素を含浸させた。該温度を維持したまま、圧力容器のバルブを開き、５秒間かけて圧力を大気圧まで開放することによって１．２ｍｍ厚の発泡樹脂シートを得た。発泡樹脂シートにおける独立気泡の気孔径、発泡樹脂シートの気孔率、圧縮弾性率を測定した。
【０１３９】
発泡樹脂シートを透明断熱層として、両面を０．３８ｍｍ厚のＰＶＢフィルムで挟み、さらにその両面を２．０ｍｍ厚のソーダライムガラスで挟み、実施例１と同様の方法で合わせガラスを作製した。ガラス板と貼合する際に透明断熱層が圧縮変形されないことを確認するとともに、合わせガラスの透過率、Ｕ値を測定した。結果を表４に示す。
【０１４０】
（比較例２）
厚さ０．５ｍｍのＰＭＭＡフィルムを用意した。フィルムを圧力容器に入れ、ポンプで圧力容器内に液化二酸化炭素を供給し、１００℃まで加熱した。２０ＭＰａを維持するように圧力調整を行った。３時間保持することによってフィルムに超臨界二酸化炭素を含浸させた。該温度を維持したまま、圧力容器のバルブを開き、５秒間かけて圧力を大気圧まで開放することによって２．０ｍｍ厚の発泡樹脂シートを得た。発泡樹脂シートにおける独立気泡の気孔径、発泡樹脂シートの気孔率、圧縮弾性率を測定した。
【０１４１】
発泡樹脂シートを透明断熱層として、両面を０．３８ｍｍ厚のＰＶＢフィルムで挟み、さらにその両面を２．０ｍｍ厚のソーダライムガラスで挟み、実施例１と同様の方法で合わせガラスを作製した。ガラス板と貼合する際に透明断熱層が圧縮変形されないことを確認するとともに、合わせガラスの透過率、Ｕ値を測定した。結果を表４に示す。
【０１４２】
（比較例３）
厚さ０．４ｍｍのエチレン−酢酸ビニル共重合体（ＥＶＡ）フィルムを用意した。フィルムを圧力容器に入れ、ポンプで圧力容器内に液化二酸化炭素を供給し、５０℃まで加熱した。２６ＭＰａを維持するように圧力調整を行った。３時間保持することによってフィルムに超臨界二酸化炭素を含浸させた。該温度を維持したまま、圧力容器のバルブを開き、５秒間かけて圧力を大気圧まで開放することによって１．１ｍｍ厚の発泡樹脂シートを得た。発泡樹脂シートにおける独立気泡の気孔径、発泡樹脂シートの気孔率、圧縮弾性率を測定した。
【０１４３】
発泡樹脂シートを透明断熱層として、両面を０．３８ｍｍ厚のＰＶＢフィルムで挟み、さらにその両面を２．０ｍｍ厚のソーダライムガラスで挟み、実施例１と同様の方法で合わせガラスを作製した。ガラス板と貼合する際に透明断熱層が潰されて白化した。結果を表４に示す。
【０１４４】
（比較例４）
透明断熱層を入れずに、０．７６ｍｍ厚の１枚のＰＶＢフィルムを２枚の２．０ｍｍ厚のソーダライムガラスで挟み、実施例１と同様の方法で合せガラスを作製した。合わせガラスの透過率、Ｕ値を測定した。結果を表４に示す。
【０１４５】
【表４】
2019014607.tif 000037
【０１４６】
Ａ値が６．４×１０５以下であり、Ｂ値が３５以上である実施例１〜８の合わせガラスは、透明性が高く、かつ断熱性に優れていた。
Ａ値が６．４×１０５超であり、Ｂ値が３５未満である比較例１の合わせガラスは、透明性が低く、かつ断熱性に劣っていた。
Ａ値が６．４×１０５超である比較例２の合わせガラスは、透明性が低く、かつ断熱性に劣っていた。
Ｂ値が３５未満である比較例３の合わせガラスは、断熱性に劣っていた。
透明断熱層の圧縮弾性率が４．３ＭＰａ未満である比較例３の合わせガラスは、ガラス板と貼合する際に透明断熱層が潰されて白化し、透過率が低くなった。
透明断熱層を設けていない比較例４の合わせガラスは、断熱性に劣っていた。
【産業上の利用可能性】
【０１４７】
本発明の合わせガラスは、自動車用窓ガラス（ウインドシールド、ルーフ窓、昇降窓、側部固定窓、バックライト、ルーフ窓等）、鉄道車両用窓ガラス等の車両用窓ガラス、建物用窓ガラス等としてとして有用である。
【符号の説明】
【０１４８】
１  合わせガラス
１０  第１のガラス板
１２  第２のガラス板
１４  透明断熱層
１６  第１の透明接着層
１８  第２の透明接着層
【図１】
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