(57)【要約】      （修正有）【課題】磁心損失の低減、強度向上に好適な構成を有する圧粉磁心を製造する方法を提供する。【解決手段】圧粉磁心１００の製造方法は、Ｆｅ系軟磁性合金の板状の粉砕粉１の表面に、Ｆｅ系軟磁性合金のアトマイズ粉２とＣｕ粉３とをバインダーにより結着した造粒粉を得る工程と、造粒粉を加圧成形して成形体を得る成形工程と、成形体を焼鈍して圧粉磁心１００を得る熱処理工程とを有する。板状の粉砕粉１の間にはＣｕ粉３とアトマイズ粉２とが分散し、バインダーで結着される。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｆｅ系軟磁性合金の板状の粉砕粉の表面に、Ｆｅ系軟磁性合金のアトマイズ粉とＣｕ粉とをバインダーにより結着した造粒粉を得る工程と、
前記造粒粉を加圧成形して成形体を得る成形工程と、
前記成形体を焼鈍して圧粉磁心を得る熱処理工程とを有し、
前記板状の粉砕粉の間にＣｕ粉とアトマイズ粉とが分散し、バインダーで結着されることを特徴とする圧粉磁心の製造方法。
【請求項２】
前記Ｆｅ系軟磁性合金の粉砕粉は、箔体状あるいは帯状のＦｅ系軟磁性合金を粉砕して得られ、
Ｆｅ系軟磁性合金の粉砕工程を、少なくとも粗粉砕と微粉砕との２工程に分けて行って、段階的に粒径を落とすことを特徴とする請求項１に記載の圧粉磁心の製造方法。
【請求項３】
箔体状あるいは帯状のＦｅ系軟磁性合金を、巻回またはプレスして塊の状態とし、粉砕工程の前に、前記Ｆｅ系軟磁性合金の塊を解砕することを特徴とする請求項２に記載の圧粉磁心の製造方法。
【請求項４】
前記Ｆｅ系軟磁性合金の粉砕粉および前記Ｆｅ系軟磁性合金のアトマイズ粉の内、少なくともＦｅ系軟磁性合金の粉砕粉の表面に絶縁被膜が形成されており、
前記絶縁被膜は、酸化鉄、水酸化鉄、またはシリコン酸化物のいずれかであることを特徴とする請求項１から３のいずれかに記載の圧粉磁心の製造方法。
【請求項５】
前記絶縁被膜はシリコン酸化物であって、前記絶縁被膜の厚さは５０ｎｍ以上５００ｎｍ以下とすることを特徴とする請求項４に記載の圧粉磁心の製造方法。
【請求項６】
圧粉磁心は、Ｆｅ系軟磁性合金の粉砕粉、Ｆｅ系軟磁性合金のアトマイズ粉およびＣｕ粉の総量を１００質量％として、Ｆｅ系軟磁性合金のアトマイズ粉の含有量が１質量％以上２０質量％以下で、Ｃｕ粉の含有量が０．１質量％以上５質量％以下で、残部がＦｅ系軟磁性合金の粉砕粉であることを特徴とする請求項１から５のいずれかに記載の圧粉磁心の製造方法。
【請求項７】
前記Ｆｅ系軟磁性合金の粉砕粉は厚さが１０μｍから５０μｍの板状であり、
前記Ｆｅ系軟磁性合金のアトマイズ粉は、平均粒径が３μｍ以上で前記Ｆｅ系軟磁性合金の粉砕粉の厚さの５０％以下の粒状であり、
前記Ｃｕ粉は、平均粒径が２μｍ以上で前記Ｆｅ系軟磁性合金の粉砕粉の厚さ以下の粒状であることを特徴とする請求項１から６のいずれかに記載の圧粉磁心の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば、テレビやエアコンなど家電機器で採用されているＰＦＣ回路や、太陽光発電、ハイブリッド車・電気自動車などの電源回路等に使用される圧粉磁心を製造する方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
家電機器の電源回路の初段部は、ＡＣ（交流）電圧からＤＣ（直流）電圧に変換するＡＣ／ＤＣコンバータ回路で構成されている。このコンバータ回路には、無効電力及び高調波ノイズを低減するためにＰＦＣ回路が設けられる。該回路で使用されるチョークを小型化・低背化等するために、それに用いられる磁心には、高飽和磁束密度、低磁心損失、優れた直流重畳特性（高い増分透磁率）が要求されている。
【０００３】
また、近年、急速に普及しはじめたハイブリッド車等のモータ駆動の車両や太陽光発電装置などに搭載されている電源装置では、大電流に耐えるリアクトルが用いられている。かかるリアクトル用の磁心においても、同様に高飽和磁束密度等が要求されている。
【０００４】
上記要求に応えるものとして、高飽和磁束密度と低損失のバランスに優れる圧粉磁心が採用されている。圧粉磁心は、たとえばＦｅ−Ｓｉ−Ａｌ系やＦｅ−Ｓｉ系などの軟磁性粉を用い、その表面を絶縁処理したのち成形して得られるもので、絶縁処理により電気抵抗が高められ、渦電流損失が抑制されている。
これに関連する技術として、特許文献１には、第１の磁性アトマイズ粉と、それよりも小さな粒径を有する第２の磁性アトマイズ粉を用いた圧粉磁心が提案されている。第１の磁性アトマイズ粉の表面に、結着剤により第２の磁性アトマイズ粒子を被覆した複合磁性粉末を形成し、それを加圧成形することで、密度が向上し、渦電流損失が抑制された圧粉磁心を得ている。更に特許文献１の［００２９］段落には、本実施の形態として、銅粉などの粉末等をさらに備えていてもよいといった記載がある。但し、銅粉などの粉末等がいかなる作用効果をもたらすものであるかについての記載はない。なお、第１及び第２の磁性アトマイズ粉は、例えば、軟磁性材料として、鉄（Ｆｅ）、鉄（Ｆｅ）−シリコン（Ｓｉ）系合金、鉄（Ｆｅ）−アルミニウム（Ａｌ）系合金、鉄（Ｆｅ）−窒素（Ｎ）系合金、鉄（Ｆｅ）−ニッケル（Ｎｉ）系合金、鉄（Ｆｅ）−炭素（Ｃ）系合金、鉄（Ｆｅ）−ホウ素（Ｂ）系合金、鉄（Ｆｅ）−コバルト（Ｃｏ）系合金、鉄（Ｆｅ）−リン（Ｐ）系合金、鉄（Ｆｅ）−ニッケル（Ｎｉ）−コバルト（Ｃｏ）系合金および鉄（Ｆｅ）−アルミニウム（Ａｌ）−シリコン（Ｓｉ）系合金などから形成されている。
【０００５】
また特許文献２には、純鉄、Ｆｅ−Ｓｉ−Ａｌ系、Ｆｅ−Ｓｉ系、パーマロイ、パーメンジュールなどの軟磁性材料と、Ａ群金属としてＦｅ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｓｎ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｔａ、Ｚｒ、Ｃａ、Ｚｎのうちの少なくとも１種以上と、更に酸化物Ｂ（Ａ群金属よりも酸化生成エネルギーが高い酸化物）のそれぞれ１種類以上とを含む混合物を、成形した後５００℃以上で熱処理することにより得られる圧粉磁心が提案されている。Ａ群金属として延性の大きなものを用いることで、磁性材料と混合して成形したときにＡ群金属が塑性変形を起こすので、成形圧力を低減することが出来て磁性材料への歪も小さくなって、ヒステリシス損失を低減する。Ａ群金属よりも酸化生成エネルギーが高い酸化物ＢはＣｕ、Ｂｉ、Ｖ等の酸化物である。
【０００６】
また特許文献３には、いっそうの磁心損失の低減、強度向上等のために、磁性材料としてＦｅ基アモルファス合金を用いた圧粉磁心が提案されている。Ｆｅ基アモルファス合金の薄帯の粉砕粉と、Ｃｒを含むＦｅ基アモルファス合金のアトマイズ粉とを主成分とし、それらの粒径と混合割合を規定することで、圧密度を向上して、Ｆｅ基アモルファス合金薄帯の特長である、低い磁心損失、優れた直流重畳特性が得られるようにしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】国際公開２０１０／０８４８１２号公報
【特許文献２】特開平１０−２０８９２３号公報
【特許文献３】国際公開２００９／１３９３６８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
特許文献１〜３に記載の構成の如く性状の異なる磁性材料を複合することで、単一の磁性粉末で構成される圧粉磁心に比べて低い磁心損失が得られるとともに、成形密度・強度の向上も期待される。
しかしながら、特許文献１，２の結晶質の磁性材料の内、Ｆｅ−Ａｌ−Ｓｉ合金やパーマロイ（８０Ｎｉ−Ｆｅ合金）は磁歪は小さいものの飽和磁束密度が小さく、他の磁性材料は、高い飽和磁束密度を有するが、結晶構造に由来する結晶磁気異方性や磁歪によるヒステリシス損失が大きく、高飽和磁束密度と低磁心損失の両方を実現するのは容易では無い。
一方、特許文献３のようにＦｅ基アモルファス合金を磁性材料とすれば、磁歪が大きいものの飽和磁束密度は大きく結晶磁気異方性は小さいので、応力歪を熱処理（焼鈍）によって低減することでヒステリシス損失が改善されて、高飽和磁束密度を得ながら磁心損失を低減することが出来る。
しかしながら各種電源装置の高効率化、小型化への要請が強く、それに用いる圧粉磁心においてもさらなる磁心損失の低減、強度の向上が必要とされている。
【０００９】
そこで、上記問題点に鑑み、本発明は、磁心損失の低減、強度向上に好適な構成を有する圧粉磁心を製造する方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明の圧粉磁心の製造方法は、Ｆｅ系軟磁性合金の板状の粉砕粉の表面に、Ｆｅ系軟磁性合金のアトマイズ粉とＣｕ粉とをバインダーにより結着した造粒粉を得る工程と、前記造粒粉を加圧成形して成形体を得る成形工程と、前記成形体を焼鈍して圧粉磁心を得る熱処理工程とを有し、前記板状の粉砕粉の間にＣｕ粉とアトマイズ粉とが分散し、バインダーで結着されることを特徴とする。
【００１１】
また本発明の圧粉磁心の製造方法では、前記Ｆｅ系軟磁性合金の粉砕粉は、箔体状あるいは帯状のＦｅ系軟磁性合金を粉砕して得られ、Ｆｅ系軟磁性合金の粉砕工程を、少なくとも粗粉砕と微粉砕との２工程に分けて行って、段階的に粒径を落とすことが好ましい。
【００１２】
また本発明の圧粉磁心の製造方法では、箔体状あるいは帯状のＦｅ系軟磁性合金を、巻回またはプレスして塊の状態とし、粉砕工程の前に、前記Ｆｅ系軟磁性合金の塊を解砕することが好ましい。
【００１３】
また本発明の圧粉磁心の製造方法では、前記Ｆｅ系軟磁性合金の粉砕粉および前記Ｆｅ系軟磁性合金のアトマイズ粉の内、少なくともＦｅ系軟磁性合金の粉砕粉の表面に絶縁被膜が形成されており、前記絶縁被膜は、酸化鉄、水酸化鉄、またはシリコン酸化物のいずれかであることが好ましい。
【００１４】
また本発明の圧粉磁心の製造方法では、前記絶縁被膜はシリコン酸化物であって、前記絶縁被膜の厚さは５０ｎｍ以上５００ｎｍ以下とすることが好ましい。
【００１５】
また本発明の圧粉磁心の製造方法では、圧粉磁心は、Ｆｅ系軟磁性合金の粉砕粉、Ｆｅ系軟磁性合金のアトマイズ粉およびＣｕ粉の総量を１００質量％として、Ｆｅ系軟磁性合金のアトマイズ粉の含有量が１質量％以上２０質量％以下で、Ｃｕ粉の含有量が０．１質量％以上５質量％以下で、残部がＦｅ系軟磁性合金の粉砕粉であることが好ましい。
【００１６】
また本発明の圧粉磁心の製造方法では、前記Ｆｅ系軟磁性合金の粉砕粉は厚さが１０μｍから５０μｍの板状であり、前記Ｆｅ系軟磁性合金のアトマイズ粉は、平均粒径が３μｍ以上で前記Ｆｅ系軟磁性合金の粉砕粉の厚さの５０％以下の粒状であり、前記Ｃｕ粉は、平均粒径が２μｍ以上で前記Ｆｅ系軟磁性合金の粉砕粉の厚さ以下の粒状であることが好ましい。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、磁心損失が低減でき、強度も高い圧粉磁心およびこれを用いたコイル部品を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】本発明に係る圧粉磁心の概念を示すための、圧粉磁心断面の模式図である。
【図２】本発明に係る圧粉磁心に用いるＦｅ基アモルファス合金の粉砕粉の外観を示すＳＥＭ写真である。
【図３】本発明に係る圧粉磁心に用いるＦｅ基アモルファス合金のアトマイズ粉の外観を示すＳＥＭ写真である。
【図４】本発明に係る圧粉磁心に用いるＣｕ粉の外観を示すＳＥＭ写真である。
【図５】本発明に係る圧粉磁心に用いるＦｅ基アモルファス合金の粉砕粉の粒度分布図である。
【図６】本発明に係る圧粉磁心に用いるＦｅ基アモルファス合金の粉砕粉の示差熱分析図である。
【図７】本発明に係る圧粉磁心に用いるＦｅ基アモルファス合金のアトマイズ粉の粒度分布図である。
【図８】本発明に係る圧粉磁心に用いるＣｕ粉の粒度分布図である。
【図９】本発明に係る圧粉磁心に用いる混合粉（造粒粉）の外観を示すＳＥＭ写真である。
【図１０】本発明に係る圧粉磁心の断面のＳＥＭ写真である。
【図１１Ａ】本発明に係る圧粉磁心の断面のＳＥＭ写真である。
【図１１Ｂ】本発明に係る圧粉磁心のＦｅの分布を示すマッピング図である。
【図１１Ｃ】本発明に係る圧粉磁心のＳｉの分布を示すマッピング図である。
【図１１Ｄ】本発明に係る圧粉磁心のＣｕの分布（Ｃｕ粉）を示すマッピング図である。
【図１２】熱処理温度が４２５℃、４５５℃の圧粉磁心のＸ線回折パターン図である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
以下、本発明に係る圧粉磁心およびコイル部品の実施形態を、具体的に説明するが、本発明はかかる実施形態に限定されるものではない。図１は本発明に係る圧粉磁心の断面を示す模式図である。圧粉磁心１００は、軟磁性材料粉（Ｆｅ系軟磁性合金の粉砕粉１、Ｆｅ系軟磁性合金のアトマイズ粉２）と非磁性材料粉であるＣｕ粉３と絶縁樹脂とを含む混合粉を圧縮成形し、所定の熱処理が施され、前記軟磁性材料粉と前記Ｃｕ粉が、例えばシリコーン樹脂や低温ガラス等の結着材（バインダ）で結着されて構成される。結着材は軟磁性材料粉、Ｃｕ粉の間に介在し、それらを相互に結合するとともに、絶縁物としても機能する。図１において、その上下方向が成形時の圧縮方向となる。
【００２０】
軟磁性材料粉は、Ｆｅ系軟磁性合金の粉砕粉１とＦｅ系軟磁性合金のアトマイズ粉２とを含む。図２はＦｅ系軟磁性合金の粉砕粉１の外観を示すＳＥＭ写真である。粉砕粉１は薄く形成された箔体状、帯状のＦｅ基アモルファス合金を粉砕して得られ、対向する二平面と前記二平面を繋ぐ側面を有する薄片状となっている。また粉砕粉１は、その粒子形状によって、成形時に作用する図の上下方向からの応力によって前記二平面が応力が作用する方向と垂直な方向に配向し易く、図１中では前記側面が揃って現れる様子として断面を矩形状に示している。
【００２１】
図３はＦｅ系軟磁性合金のアトマイズ粉２の外観を示すＳＥＭ写真である。ここで示すＦｅ系軟磁性合金はＦｅ基アモルファス合金であって、そのアトマイズ粉２は粉砕粉１よりも球形状に近い粒子であるので、図１中では断面を球形状として示している。
【００２２】
さらに、軟磁性材料粉の間にＣｕ粉３が分散している。なおここで言う分散とは、Ｃｕ粉３を構成する粒のそれぞれが分かれて存在する場合の他に、複数の粒が凝集して凝集体となり、それ等が軟磁性材料粉の間に分かれて存在する場合も含む。かかる構成は、Ｃｕ粉３と軟磁性材料粉との混合粉を圧密化することで得ることができる。図４はＣｕ粉の外観を示すＳＥＭ写真である。Ｃｕ粉はアトマイズ法や化学的プロセスである酸化物還元法等により得られ、図１中では粒子断面を球形状として示している。
【００２３】
混合されたＣｕ粉は、軟磁性材料粉の間に介在し、該構成によって、圧粉磁心の磁心損失の低減、強度向上が実現されるのである。以下、この点について詳述する。
【００２４】
まず、本発明に係る圧粉磁心に用いる軟磁性材料粉について説明する。軟磁性材料粉はＦｅ系軟磁性合金の粉砕粉１とＦｅ系軟磁性合金のアトマイズ粉２とを含む。粉砕粉とアトマイズ粉を構成するＦｅ系軟磁性合金は組成の異同は問わず、必要な機械的、磁気的特性に応じて適宜選定することが出来る。軟磁性材料粉としてＦｅ基アモルファス合金を用いれば、結晶質の軟磁性材料粉を用いる場合よりも、低磁気損失な圧粉磁心が得られ易い。
【００２５】
Ｆｅ系軟磁性合金の粉砕粉１は、アモルファス合金やナノ結晶合金の薄帯や箔体から作製される。例えば合金薄帯は、所定の組成になるように秤量した素原料を高周波誘導溶解等の手段で溶解した後、合金溶湯を単ロールを用いた公知の急冷法により得られる薄帯であり、板厚が十数μｍ〜３０μｍ程度のアモルファス合金薄帯やナノ結晶合金薄帯が好適である。
【００２６】
また、Ｆｅ系軟磁性合金のアトマイズ粉は、合金溶湯をアトマイズ法により急冷して得られる粉末である。Ｆｅ系軟磁性合金は必要とされる磁気特性に応じて適宜選定され得る。
【００２７】
Ｆｅ系軟磁性合金の粉砕粉は板状であるため、粉砕粉のみでは、粉体の流動性が悪く、空隙が生じやすい。そのため、圧粉磁心の高密度化が困難である。一方、アトマイズ粉は粒状であるため、粉砕粉間の空隙を充填し、軟磁性材料粉の占積率の向上、磁気特性の向上に寄与する。アトマイズ粉の粒径は密度・強度向上のためには、粉砕粉の厚さの５０％以下とするのが好ましい。一方、アトマイズ粉の粒径が小さくなると、凝集しやすく、分散しにくくなるため、アトマイズ粉の粒径は、３μｍ以上が好ましい。アトマイズ粉の粒径は、レーザー回折・散乱法によって測定され、平均粒径はメジアン径Ｄ５０（累積５０体積％に相当し、小粒径のものからカウントし、換算して全体の５０体積％となったときの粒子径）として評価できる。
【００２８】
アトマイズ粉を存在させることで、粉砕粉のみの場合に対して強度や磁気特性が向上する傾向を示す。そのため、本発明においてはアトマイズ粉が存在していれば、粉砕粉とアトマイズ粉の比率はこれを特に限定するものではない。ただし、アトマイズ粉の比率を必要以上に高めても強度向上は飽和する。粉体間を相互に結合するに必要な絶縁樹脂が増えるため磁気特性向上は飽和し、さらに比率を高めると磁気損失の増加、初透磁率の低下を招く。アトマイズ粉は粉砕粉よりもコストが高い。そのため、前記アトマイズ粉の含有量は、前記軟磁性材料粉と前記Ｃｕ粉との総量を１００質量％として１〜２０質量％であることがより好ましい。
【００２９】
上述のように粉砕粉にアトマイズ粉を混合することのみによって強度や磁気特性の向上を図ることには限界がある。これに対して、本発明者らは、本来、軟磁性粉末間の絶縁性確保にとって不利なはずのＣｕ粉の存在が、一層磁心損失を低減できて、更に強度も高めることを見出した。
【００３０】
Ｃｕ粉を軟磁性粉末間に分散させることによってもたらされる効果の理由は明確ではないが、以下のように推測する。
Ｃｕ粉は軟磁性材料粉よりも柔らかいため圧密化の際に塑性変形しやすく、密度・強度向上に寄与する。また、かかる塑性変形によって、軟磁性材料粉への応力も緩和される。詳細は後述するが、軟磁性材料粉の間にＣｕ粉が分散している構成は、軟磁性材料粉を圧密化する前にＣｕ粉を添加して、Ｆｅ系軟磁性合金の粉砕粉の表面にＦｅ系軟磁性合金のアトマイズ粉とＣｕ粉とが有機バインダーにより結着した二次粒子とする方法で実現できる。二次粒子とすれば圧密までの間に軟磁性材料粉とＣｕ粉とは分離することが無く、加圧成形する際の粉体の流動性の改善も期待できる。
【００３１】
また本発明においては軟磁性材料粉として、Ｆｅ系軟磁性合金の粉砕粉とアトマイズ粉以外の軟磁性材料粉を含むことも可能である。但し、粉砕粉およびアトマイズ粉のみで軟磁性材料粉を構成することが磁心損失の低減等に有利である。また、本発明においては、Ｃｕ粉以外の非磁性金属粉を含むことも可能である。しかし、Ｃｕ粉の効果を最大限に発揮させるためには、非磁性金属粉はＣｕ粉のみであることがより好ましい。また、Ｆｅ系軟磁性合金の粉砕粉の表面にサブミクロンオーダーの厚さの無機絶縁物を形成する場合もある。
【００３２】
ここで、本発明の重要な特徴について、さらに説明する。Ｃｕ粉の添加によるＣｕ粉の分散は、密度・強度の向上のみならず、低損失化に顕著な効果を示す。薄片状の粉砕粉の間にＣｕ粉を分散させることで、Ｃｕ粉を含まない、すなわちＣｕ粉が分散していない場合に比べて磁心損失が低下する。Ｃｕ粉は微量でも磁心損失の顕著な低減の効果を発揮することが確認されたため、その使用量も少なく抑えることができる。逆に使用量を多くすれば、磁心損失の大幅な低減の効果が得られる。したがって、Ｃｕ粉を含有し、軟磁性材料粉の間にＣｕ粉を分散させる構成は、磁心損失の低減に好適な構成であると言える。
【００３３】
本発明において、軟磁性材料粉の間にＣｕ粉が分散している、とは、必ずしも全ての軟磁性材料粉同士の間にＣｕ粉が介在している必要はなく、少なくとも一部の軟磁性材料粉同士の間、即ち粉砕粉と粉砕粉との間、粉砕粉とアトマイズ粉との間、アトマイズ粉とアトマイズ粉との間においてＣｕ粉が介在していれば良いという趣旨であり、図１では粒子が単独で存在する場合をモデル化して示しているが、凝集して存在する場合もある。
【００３４】
また、Ｃｕ粉は金属銅（Ｃｕ）やＣｕ合金であるが、不可避不純物を含んでもよい。また、Ｃｕ合金は、例えばＣｕ−Ｓｎ、Ｃｕ−Ｐ、Ｃｕ−Ｚｎなどであり、Ｃｕを主成分とする（Ｃｕを５０％原子以上含む）粉末である。ＣｕおよびＣｕ合金のうちの少なくとも一種を用いることができるが、なかでも柔らかいＣｕがより好ましい。
【００３５】
分散しているＣｕ粉が多いほど強度等が改善されるため、かかる観点からはＣｕの含有量を規定するものではない。ただし、Ｃｕ粉自体は非磁性体であるため、圧粉磁心としての機能を考慮すれば、Ｃｕ粉の含有量は軟磁性材料粉１００質量％に対して、例えば２０質量％以下が実用的な範囲である。Ｃｕ粉は微量でも十分な低ロス化の効果を発揮する一方、Ｃｕ粉の含有量が多くなりすぎると透磁率が減少する傾向を示す。
【００３６】
さらに、Ｃｕ粉含有による十分な効果を享受する観点からは、前記軟磁性材料粉と前記Ｃｕ粉との総量を１００質量％として、Ｃｕ粉の含有量は０．１質量％以上がより好ましい。一方、増分透磁率等の磁気特性の維持の観点からは、Ｃｕ粉の含有量は５質量％以下がより好ましい。さらに、好ましくは、Ｃｕ粉の含有量は０．３〜３質量％である。より好ましくは０．３〜１．４質量％である。
【００３７】
分散されているＣｕ粉の形態は特に限定されるものではない。また、混合に供するＣｕ粉の形態も、これを限定するものではない。しかし、加圧形成時の流動性向上の観点からは、Ｃｕ粉は、粒状、特に球状であることがより好ましい。かかるＣｕ粉は、例えばアトマイズ法によって得られるが、これに限定するものではない。
【００３８】
Ｃｕ粉の粒径は、少なくとも薄板状の粉砕粉の間に分散させることができる程度の大きさであればよい。Ｃｕ粉のように軟磁性材料粉よりも柔らかい粒状粉は、軟磁性材料粉の流動性を高めるとともに、圧密化の際に塑性変形し、それによって軟磁性材料粉間の空隙を低減することができる。たとえば、粉砕粉間における空隙をより確実に低減するためには、Ｃｕ粉の粒径は粉砕粉の厚さ以下であることが好ましく、粉砕粉の厚さの５０％以下がより好ましい。
【００３９】
薄片状の粉砕粉は例えば薄帯状の軟磁性合金を粉砕することで得られるが、粉砕前の軟磁性合金の薄帯等の厚さとして通常のアモルファス合金薄帯やナノ結晶合金薄帯の厚さを考慮すると、８μｍ以下のＣｕ粉が、汎用性が高く、より好ましい。粒径が小さくなりすぎると、粉同士の凝集力が大きくなり、分散しにくくなるため、Ｃｕ粉の粒径は２μｍ以上がより好ましい。原料として使用するＣｕ粉の粒径は、レーザー回折・散乱法によって測定されたメジアン径Ｄ５０（累積５０体積％に相当する粒子径；以下平均粒径という）として評価できる。
【００４０】
軟磁性合金の薄帯には、例えば、単ロール法のように合金溶湯を急冷することによって得られる急冷薄帯を用いる。合金組成はこれを特に限定するものではなく、必要とされる特性に応じて選定することができる。アモルファス合金薄帯であれば、１．４Ｔ以上の高い飽和磁束密度Ｂｓを有するＦｅ基アモルファス合金薄帯を用いることが好ましい。例えば、Ｍｅｔｇｌａｓ（登録商標）２６０５ＳＡ１材に代表されるＦｅ−Ｓｉ−Ｂ系等のＦｅ基アモルファス合金薄帯を用いることができる。さらに他の元素を含むＦｅ−Ｓｉ−Ｂ−Ｃ系、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｂ−Ｃ−Ｃｒ系等の組成を採用することもできる。また、Ｆｅの一部を、ＣｏやＮｉで置換してもよい。
【００４１】
一方、ナノ結晶合金薄帯であれば、１．２Ｔ以上の高い飽和磁束密度Ｂｓを有するＦｅ基ナノ結晶合金薄帯を用いることが好ましい。ナノ結晶合金薄帯は、粒径が１００ｎｍ以下の微結晶組織を有する、従来から知られている軟磁性合金薄帯を用いることができる。具体的には、例えば、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｂ−Ｃｕ−Ｎｂ系、Ｆｅ−Ｃｕ−Ｓｉ−Ｂ系、Ｆｅ−Ｃｕ−Ｂ系、Ｆｅ−Ｎｉ−Ｃｕ−Ｓｉ−Ｂ系等のＦｅ基ナノ結晶合金薄帯を用いることができる。また、これらの元素の一部を置換した系および他の元素を添加した系を用いてもよい。
このように磁性体にＦｅ基ナノ結晶合金を用いる場合、最終的に得られる圧粉磁心において粉砕粉がナノ結晶組織を有していればよい。したがって、粉砕または混合に供する時点では、軟磁性合金薄帯がＦｅ基ナノ結晶合金薄帯でもよいし、Ｆｅ基ナノ結晶組織を発現するＦｅ基合金薄帯でもよい。Ｆｅ基ナノ結晶組織を発現する合金薄帯とは、粉砕時にはアモルファス合金の状態であっても、結晶化処理を経た最終的な圧粉磁心において粉砕粉がＦｅ基ナノ結晶組織を有しているものをいう。例えば、結晶化熱処理を粉砕後の粉砕粉に行う場合、または成形後の成形体に行う場合などが、これに該当する。
【００４２】
軟磁性合金薄帯の厚さは、１０〜５０μｍの範囲が好ましい。１０μｍ未満では、合金薄帯自体の機械的強度が低いため、安定に長尺の合金薄帯を鋳造することが困難である。また、５０μｍを超えると合金の一部が結晶化しやすくなり、特性が劣化する場合がある。軟磁性合金薄帯の厚さは、より好ましくは１３〜３０μｍである。
【００４３】
また、軟磁性合金薄帯の粉砕粉の粒径を小さくすることは、それだけ粉砕によって導入される加工歪が大きくなることを意味し、磁心損失の増加の原因になる。一方、粒径が大きいと流動性が低下して、高密度化しにくくなる。そこで、軟磁性合金薄帯の粉砕粉の、厚さ方向に垂直な方向（主面の面内方向）での粒径は、厚さの２倍超から６倍以下が好ましい。
【００４４】
圧粉磁心においては、軟磁性材料粉間の絶縁のための手段をとることにより、渦電流損失を抑制し、低い磁気損失を実現することができる。そのため、粉砕粉の表面に薄い絶縁被膜を設けることが好ましい。粉砕粉自体を酸化させて表面に酸化被膜を形成することも可能である。粉砕粉へのダメージを抑えながら、均一かつ信頼性の高い酸化物被膜を形成するためには、軟磁性材料粉の合金成分の酸化物とは別の酸化物被膜を設けることがより好ましい。
【００４５】
次に、Ｃｕ粉を分散する圧粉磁心の製造工程について説明する。本発明の製造方法は、軟磁性材料粉を用いて構成された圧粉磁心の製造方法であって、前記軟磁性材料粉としてＦｅ系軟磁性合金の粉砕粉とＦｅ系軟磁性合金のアトマイズ粉とを含み、前記軟磁性材料粉とＣｕ粉を混合する第１の工程と、前記第１の工程で得られた混合粉を加圧成形する第２の工程とを有する。かかる第１の工程と第２の工程を経て、前記軟磁性材料粉の間にＣｕ粉が分散している圧粉磁心を得る。Ｃｕ粉の含有量は、軟磁性材料粉とＣｕ粉との総量１００質量％に対して０．１〜５質量％が好ましい点は上述のとおりである。第１の工程と第２の工程以外の部分は従来から知られている圧粉磁心の製造方法に係る構成を、必要に応じて適宜適用すればよい。
【００４６】
まず、前記第１の工程に供するＦｅ系軟磁性合金の粉砕粉の作製方法について、軟磁性合金薄帯を用いる場合を例にして説明する。軟磁性合金薄帯の粉砕をするにあたって、あらかじめ脆化処理を行うことで粉砕性を高めることができる。例えば、Ｆｅ基アモルファス合金薄帯は３００℃以上の熱処理により脆化が起こり、粉砕しやすくなる性質を持っている。かかる熱処理の温度を上げると、より脆化し、粉砕しやすくなる。ただし、３８０℃を超えると結晶化が始まり、粉砕粉の著しい結晶化は圧粉磁心の磁心損失Ｐcvの増加に影響するので、好ましい脆化熱処理温度は、３２０℃以上３８０℃以下である。脆化処理は薄帯を巻回したスプールの状態で行うこともできるし、巻回されていない状態の薄帯、あるいは箔体を所定形状にプレスして得られた、整形された塊の状態で行うこともできる。但し、かかる脆化処理は必須ではない。例えば、そのままでも脆いナノ結晶合金薄帯あるいはナノ結晶組織を発現する合金薄帯の場合は、脆化処理を省略してもよい。
【００４７】
尚、一回の粉砕だけで粉砕粉を得ることも可能であるが、所望の粒径にするために、粉砕工程は、粗粉砕後、微粉砕する場合のように、少なくとも２工程に分けて行い、段階的に粒径を落とすことが、粉砕能力及び粒径の均一性の点で好ましい。粗粉砕、中粉砕、微粉砕の３工程で行うことがより好ましい。薄帯をスプールの状態、整形された塊の状態とした場合には、粗粉砕の前に解砕するのが望ましい。解砕から粉砕の各工程では異なる機械装置を用い、拳の大きさまでの解砕は圧縮減容機で行い、２〜３ｃｍ角の薄片とする粗粉砕はユニバーサルミキサで行い、２〜３ｍｍ角の薄片とする中粉砕ではパワーミルで行い、１００μｍ角程度の薄片とする微粉砕にはインパクトミルを用いるのが望ましい。
【００４８】
最後の粉砕工程を経た粉砕粉は粒径をそろえるために分級することが好ましい。分級の方法はこれを特に限定するものではないが、篩による方法が簡易であり、好適である。
【００４９】
Ｆｅ系軟磁性合金のアトマイズ粉は、ガスアトマイズ、水アトマイズなどのアトマイズ法により得られる。アトマイズ粉の組成も上記Ｆｅ系軟磁性合金の粉砕粉と同様、各種組成系のものを用いることができる。粉砕粉の組成とアトマイズ粉の組成を同じにしてもよいし、異なるものにしてもよい。
【００５０】
Ｆｅ系軟磁性合金の粉砕粉、アトマイズ粉の内の少なくとも粉砕粉に対して、損失を低減するために絶縁被膜を形成することが好ましい。その形成方法をＦｅ系軟磁性合金薄帯の粉砕粉を例に以下に説明する。粉砕粉を湿潤雰囲気において１００℃以上で熱処理することにより、粉砕粉のＦｅが酸化または水酸化され、酸化鉄または水酸化鉄の絶縁被膜を形成することができる。
【００５１】
絶縁被膜に関しては、軟磁性材料粉の表面に、シリコン酸化物被膜が設けられている構成がより好ましい。シリコン酸化物は絶縁性に優れるとともに、後述する方法によって均質な被膜を形成するのが容易である。絶縁を確実にするためには、シリコン酸化物被膜の厚さは５０ｎｍ以上が好ましい。一方、シリコン酸化物被膜が厚くなりすぎると、軟磁性材料粉粒子間の距離が大きくなり、透磁率が低下するため、かかる被膜は５００ｎｍ以下が好ましい。
【００５２】
粉砕粉をＴＥＯＳ（テトラエトキシシラン）、エタノール、アンモニア水の混合溶液に浸漬、撹拌後、乾燥することで、粉砕粉の表面に、上記シリコン酸化物被膜を形成することができる。この方法によれば、粉砕粉の表面に平面状かつネットワーク状にシリコン酸化被膜が形成されるため、粉砕粉の表面に均一な厚さの絶縁被膜を形成できる。
【００５３】
次に、粉砕粉とアトマイズ粉を含む軟磁性材料粉とＣｕ粉を混合する第１の工程について説明する。軟磁性材料粉とＣｕ粉との混合方法はこれを特に限定するものではないが、例えば乾式撹拌混合機を用いることができる。さらに、第１の工程において、以下の有機バインダー等を混合する。軟磁性材料粉、Ｃｕ粉、有機バインダー、高温用バインダー等を同時に混合することができる。但し、軟磁性材料粉とＣｕ粉とを均一に、かつ効率よく混合する観点からは、第１の工程では、軟磁性材料粉とＣｕ粉と高温用バインダーが先に混合され、その後に、有機バインダーを加えてさらに混合されることがより好ましい。こうすることで、より短時間で均一な混合が可能となり、混合時間の短縮化が図られる。
【００５４】
混合後の混合物は、Ｆｅ系軟磁性合金の粉砕粉の表面にＦｅ系軟磁性合金のアトマイズ粉とＣｕ粉と高温用バインダーとが有機バインダーにより結着した状態となっている。有機バインダーが混合された状態では、有機バインダーの結着作用により、混合粉は広い粒度分布をもった凝集粉となっている。振動篩等を用いて、篩に通して解砕することによって調整された造粒粉（二次粒子）が得られる。
【００５５】
前記有機バインダーは、軟磁性材料粉とＣｕ粉の混合粉を、プレスで成形する際、室温で粉体同士を結着させるために用いることができる。一方、粉砕や成形の加工歪を除去するために、後述する成形後熱処理（焼鈍）の適用が有効である。該熱処理を適用する場合、有機バインダーは熱分解によって概ね消失してしまう。したがって、有機バインダーのみの場合、熱処理後に軟磁性材料粉及びＣｕ粉の各粉末粒子同士の結着力が失われ、圧粉磁心の強度が維持できなくなる場合がある。そこで、かかる熱処理後においても各粉末同士を結着させるために、高温用バインダーを有機バインダーと共に添加することが有効である。無機バインダーに代表される高温用バインダーは、有機バインダーが熱分解する温度領域で流動性を発現し始め、粉末表面に濡れ広がり、粉末粒子同士を結着させるものが好ましい。高温用バインダーの適用により、室温に冷却後も結着力を保持することが可能である。
【００５６】
有機バインダーは、成形工程および熱処理前のハンドリングで、成形体に欠けやクラックが発生することがないように粉体間の結着力を維持し、かつ、成形後の熱処理で容易に熱分解するものが好ましい。成形後熱処理で熱分解が概ね終了するバインダーとしてはアクリル系樹脂や、ポリビニルアルコールが好ましい。
【００５７】
高温用バインダーとしては、比較的低温で流動性が得られる低融点ガラスや、耐熱性、絶縁性に優れるシリコーンレジンが好ましい。シリコーンレジンとしては、メチルシリコーンレジンやフェニルメチルシリコーンレジンがより好ましい。添加する量は、高温用バインダーの流動性や粉末表面との濡れ性や接着力、金属粉末の表面積と熱処理後の圧粉磁心に求められる機械的強度、更には求められる磁心損失により決定すればよい。高温用バインダーの添加量を増やすと、圧粉磁心の機械的強度は増加するが、軟磁性材料粉への応力も同時に増加する。このため、磁心損失も増加する傾向を示す。よって、低い磁心損失と高い機械的強度はトレードオフの関係となっている。要求される磁心損失と機械的強度に鑑み、添加量は適正化される。
【００５８】
さらに、加圧成形時の粉末と金型との摩擦を低減させるために、二次粒子にステアリン酸、またはステアリン酸亜鉛等のステアリン酸塩を、軟磁性材料粉とＣｕ粉、有機バインダー、高温用バインダーの合計質量に対して０．３〜２．０質量％添加して混合するのが好ましい。
【００５９】
第１の工程で得られた混合粉は上述のように造粒されて、加圧成形する第２の工程に供される。造粒された混合粉は、成形金型を用いて、トロイダル形状、直方体形状等の所定形状に加圧成形される。典型的には１ＧＰａ以上、かつ３ＧＰａ以下の圧力で、数秒程度の保持時間で成形できる。前記有機バインダーの含有量や必要な成形体強度によって圧力及び保持時間は適正化される。圧粉磁心は、強度・特性の観点から、実用的には５．３×１０3 ｋｇ／ｍ3 以上に圧密化しておくことが好ましい。
【００６０】
磁気特性を得るためには、前述の粉砕工程及び成形に係る第２の工程での応力歪を緩和することが好ましい。Ｆｅ基アモルファス合金薄帯を粉砕して得られたアモルファス組織を有する粉砕粉の場合であれば、熱処理温度が低いと、粉砕時や成形時に残留している応力が十分に緩和されず、磁心損失は減少するものの不十分な場合がある。応力歪の緩和の効果を得るには、３５０℃以上で熱処理するのが好ましい。熱処理温度が上がるにつれて圧粉磁心の強度も増す。一方で熱処理温度が上がると、ナノ結晶組織を発現する組成ではない粉砕粉では、アモルファス基地から粗大な結晶粒（α−Ｆｅ結晶相）が析出してヒステリシス損失が起こるため、磁気損失が増加し始める。しかしながら、アモルファス基地に析出するα−Ｆｅ結晶相が僅かであれば、残留応力の低減効果の方が結晶化に伴う磁心損失の増加を上回る熱処理温度領域がある。そのため、熱処理温度の上下限は磁気損失を含む望ましい磁気特性と強度が得られる温度範囲に適宜設定すれば良い。好ましくは、熱処理温度の上限は結晶化温度Ｔｘ−５０℃以下である。
【００６１】
なお結晶化温度Ｔｘはアモルファス合金の組成によって異なる。また、粉砕粉には応力歪が大きく加えられており、その歪エネルギーによって、結晶化温度Ｔｘは粉砕前の軟磁性合金薄帯よりも数十℃低下する場合もある。ここで、結晶化温度ＴｘはＪＩＳＨ７１５１のアモルファス金属の結晶化温度測定方法に従い、粉砕粉を示差走査熱量測定にて昇温速度を１０℃／ｍｉｎ．として昇温した時の発熱開始温度を指すものとする。なお、アモルファス基地への結晶相の析出は、結晶化温度Ｔｘよりも低温で徐々に始まっているが、結晶化温度Ｔｘ以降で急速に進行する。
【００６２】
熱処理時のピーク温度の保持時間は、圧粉磁心の大きさ、処理量、特性ばらつきの許容範囲などによって適宜設定されるものであるが、０．５〜３時間が好ましい。上記熱処理温度はＣｕ粉の融点よりもはるかに低いため、熱処理後もＣｕ粉は分散状態に維持される。
【００６３】
一方、軟磁性合金薄帯がナノ結晶合金薄帯またはＦｅ基ナノ結晶組織を発現する合金薄帯の場合、工程のいずれかの段階で結晶化処理を行い、粉砕粉をナノ結晶組織を有するものとする。つまり、粉砕前に結晶化処理してもよいし、粉砕後に結晶化処理してもよい。なお、結晶化処理には、ナノ結晶組織の比率を上げる、結晶化促進のための熱処理も含む。結晶化処理は加圧成形後の歪緩和の熱処理を兼ねてもよいし、歪緩和の熱処理とは別工程として行うこともできる。ただし、製造工程の簡略化の観点からは、結晶化処理が加圧成形後の歪緩和の熱処理を兼ねることが好ましい。例えば、Ｆｅ基ナノ結晶組織を発現する合金薄帯の場合であれば、結晶化処理を兼ねた、加圧成形後の熱処理は、３９０℃〜４８０℃の範囲で行えばよい。アトマイズ粉においてナノ結晶組織を発現させる場合も上記と同様の工程を適用すればよい。
【００６４】
本発明のコイル部品は、上記のようにして得られた圧粉磁心と、前記圧粉磁心の周囲に巻装されたコイルとを有する。コイルは導線を圧粉磁心に巻回して構成してもよいし、ボビンに巻回して構成してもよい。コイル部品は、例えばチョーク、インダクタ、リアクトル、トランス等である。例えば、該コイル部品は、テレビやエアコンなど家電機器で採用されているＰＦＣ回路や、太陽光発電やハイブリッド車・電気自動車などの電源回路等に使用され、これらの機器、装置における低損失、高効率化に寄与する。
【実施例】
【００６５】
（実施例１、比較例１）
（Ｆｅ系軟磁性合金の粉砕粉の作製）
平均厚さ２５μｍ、幅２００ｍｍの日立金属株式会社製Ｍｅｔｇｌａｓ（登録商標）２６０５ＳＡ１材を用いた。該２６０５ＳＡ１材は、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｂ系材料のＦｅ基アモルファス合金薄帯である。このＦｅ基アモルファス合金薄帯を、巻回して巻径がφ２００ｍｍのスプール状態の巻き体とした。それを乾燥した大気雰囲気のオーブンで３６０℃、２時間加熱し、脆化させた。オーブンから取り出した巻き体を冷却後、粗粉砕、中粉砕、微粉砕を異なる粉砕機により順次行った。得られたＦｅ基アモルファス合金薄帯の粉砕粉（以下単に粉砕粉ともいう）を目開き１０６μｍ（対角１５０μｍ）の篩に通し、篩に残った大きな粉砕粉を取り除いた。得られた粉砕粉を目開きの異なる複数の篩で分級して粒度分布を評価した。図５は粉砕粉の粒度分布図である。得られた粒度分布から算出した平均粒径（Ｄ５０）は９８μｍであった。また、示差走査熱量測定にて得られた示差熱分析の結果を図６に示す。４１０℃から発熱が観察され始め、５１０℃と５５０℃で２つの発熱ピークが確認された。得られた結果から結晶化温度Ｔｘは４９５℃であった。また、Ｆｅ基アモルファス合金の粉砕粉を３５０℃〜５００℃で熱処理すると、４１０℃以上の熱処理温度でＸ線回折の回折パターンにて、アモルファス組織が主体であるが合金α−Ｆｅ結晶が確認された。
【００６６】
（粉砕粉表面へのシリコン酸化物被膜形成）
前記粉砕粉５ｋｇと、ＴＥＯＳ（テトラエトキシシラン、Si（OC2 H5）4）２００ｇと、アンモニア水溶液（アンモニア含有量２８〜３０容量%）２００ｇと、エタノール８００ｇを混合し、３時間撹拌した。次に、粉砕粉を分離し、１００℃のオーブンで乾燥した。乾燥後、粉砕粉の断面をＳＥＭで観察したところ、その表面にはシリコン酸化物被膜が形成され、その厚さは８０〜１５０ｎｍであった。
【００６７】
一方、Ｆｅ系軟磁性合金のアトマイズ粉として、Ｆｅ基アモルファス合金アトマイズ粉（組成式：Fe74B11Si11C2Cr2）（以下単にアトマイズ粉ともいう）を準備した。このアトマイズ粉は５１０℃以下の熱処理であれば結晶化しない。粒度分布と平均粒径をレーザ回折散乱式粒子径分布測定装置（日機装株式会社製；マイクロトラック）を用いて測定した。図７はアトマイズ粉の粒度分布図である。計測されたアトマイズ粉の平均粒径（Ｄ５０）は６μｍであった。
【００６８】
また、Ｃｕ粉は日本アトマイズ加工株式会社製ＨＸＲ−Ｃｕ、平均粒径（Ｄ５０）５μｍの球状アトマイズ粉を用いた。図８はＣｕ粉の粒度分布図である。
【００６９】
（第１の工程（軟磁性材料粉とＣｕ粉の混合））
表１に示すような粉砕粉、アトマイズ粉およびＣｕ粉をその総量が１００質量％となるように、表１に示す質量比率にて秤量した。さらに、粉砕粉、アトマイズ粉およびＣｕ粉合計１００質量％に対して、高温用バインダーとしてフェニルメチルシリコーン（旭化成ワッカーシリコーン株式会社製ＳＩＬＲＥＳ  Ｈ４４）０．６6質量％、有機バインダーとしてアクリル樹脂（昭和高分子株式会社製ポリゾールＡＰ−６０４）１．５質量％とを混合した後、１２０℃で１０時間乾燥し混合粉とした。図９に混合粉の外観を示すＳＥＭ写真を示す。混合粉は粉砕粉の周囲に、アトマイズ粉およびＣｕ粉等が有機バインダーによって結着された状態となっていた。
尚、比較のため、Ｃｕ粉を添加せずに、アトマイズ粉の添加量を変えて作製した混合粉（Ｎｏ１〜７）も準備した。
【００７０】
（第２の工程（加圧成形）及び熱処理）
第１の工程により得られたそれぞれの混合粉を目開き４２５μｍの篩を通して最大径が約６００μｍ以下の造粒粉を得た。この造粒粉１００質量％にステアリン酸亜鉛０．４質量％を混合した後、プレス機を使用して、外径１４ｍｍ、内径８ｍｍ、高さ６ｍｍのトロイダル形状になるように、室温（２５℃）にて、圧力２．４ＧＰａでプレス成形した。得られた成形体に、オーブンにて、大気雰囲気中、粉砕粉の結晶化温度Ｔｘよりも低温の４２０℃で、１時間の熱処理（焼鈍）を施した。
【００７１】
焼鈍後、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ／ＥＤＸ：Scanning Electron Microscope/energy dispersive X-ray spectroscopy）を用いて圧粉磁心を成形圧縮方向に切断した断面の観察と各粉の分布を調べた。図１０は圧粉磁心の断面のＳＥＭ写真である。また、図１１Ａは圧粉磁心の断面のＳＥＭ写真、図１１Ｂは圧粉磁心の断面のＦｅの分布を示すマッピング図、図１１Ｃは圧粉磁心の断面のＳｉの分布を示すマッピング図、図１１Ｄは圧粉磁心の断面のＣｕの分布（Ｃｕ粉）を示すマッピング図である。ＳＥＭ写真において、粉砕粉はその厚み断面が現れ配向していた。また、アトマイズ粉とＣｕ粉は、観察視野にて粉砕粉間に分散しているのが確認された。
【００７２】
（磁気特性等の測定）
以上の工程により作製したトロイダル形状の圧粉磁心に直径０．２５ｍｍの絶縁被覆導線を用いて、一次側と二次側それぞれ２９ターンの巻線を施した。岩通計測株式会社製Ｂ−ＨアナライザーＳＹ−８２３２により、最大磁束密度５０ｍＴ、周波数５０ｋＨｚ、最大磁束密度１５０ｍＴ、周波数２０ｋＨｚの条件で磁心損失Ｐcvを測定した。また、初透磁率μｉは、圧粉磁心に３０ターンの巻線を施し、ヒューレット・パッカード社製ＨＰ４２８４Ａを用い、周波数１００ｋＨｚの条件で測定し、増分透磁率μΔは直流印加磁界１０ｋＡ／ｍ、周波数１００ｋＨｚの条件で測定した。
【００７３】
また、トロイダル形状の圧粉磁心の径方向に荷重をかけ、コア破壊時の最大加重Ｐ（Ｎ）を測定し、次式から圧環強度σｒ（ＭＰａ）を求めた。
σr＝Ｐ（Ｄ−ｄ）／（Ｉｄ2 ）
（ここで、Ｄ：コアの外径（ｍｍ）、ｄ：コアの肉厚（ｍｍ）、Ｉ：コアの高さ（ｍｍ）である。）これらの結果を表１に示す。なお、表中*を付したＮｏの試料は比較例である。
【００７４】
【表１】
2019071417.tif 000003
【００７５】
表１に示すようにＣｕ粉を含まないＮｏ１〜７の比較例の圧粉磁心において、アトマイズ粉の添加量の増加に伴い、圧環強度および増分透磁率は増加する傾向を示した。また、磁心損失Ｐcvは、アトマイズ粉の添加量の増加に伴い、減少する傾向を示した。しかしながら、アトマイズ粉の添加量の増加に対して圧環強度および増分透磁率が飽和または減少する傾向を示し、圧環強度等の向上に限界があることもわかった。
【００７６】
Ｎｏ８〜１１の圧粉磁心は、Ｆｅ基アトマイズ粉の添加量を５質量％とし、Ｃｕ粉の含有量を変えて作製した圧粉磁心である。表１に示すように、Ｃｕ粉の含有量が増えるにしたがい、圧環強度が高くなった。すなわち、軟磁性材料粉の間にＣｕ粉を分散させることで、Ｆｅ基アトマイズ粉の添加による場合（Ｎｏ４）よりも、さらに高水準の圧環強度が得られることが分かった。特に、Ｃｕ粉の含有量が１．１質量％以上で圧環強度向上の顕著な効果が得られた。
【００７７】
また、表１の結果から明らかなように、Ｃｕ粉の含有量の増加とともに、磁心損失も改善された。Ｃｕ粉は導体であるため絶縁の効果は期待されないにもかかわらず、磁心損失は顕著に減少している点が特徴的な点である。１．１質量％以上のＣｕ粉含有量で低減の効果が特に大きいことがわかる。また、Ｃｕ粉の含有量を０．３〜１．４質量％とすることで、低磁心損失化と高強度化の効果を高めながらも、Ｃｕを含有しない場合に対して増分透磁率の減少を１．５％以内に抑えられている。すなわち、増分透磁率μΔはＣｕ含有量の増加に対して大きな変化を示していないことから、Ｃｕ粉を添加、分散させる構成が、磁気特性の低下を抑えつつ、圧環強度の向上、さらには磁心損失の低減に特に有効であることが明らかとなった。
【００７８】
（実施例２）
前記実施例とＦｅ基アモルファス合金の粉砕粉を同じとし、アトマイズ粉として、同じ組成で粒度分布が異なるもの（Ｄ５０が６．４μｍ、１２．３μｍ）、Ｃｕ粉は日本アトマイズ加工株式会社製ＨＸＲ−Ｃｕ（表２中Ｄ５０が４．８μｍ）、ＳＦＲ−Ｃｕ（表２中Ｄ５０が７．７μｍ）の球状アトマイズ粉を用いて、高温用バインダーとしてフェニルメチルシリコーン（旭化成ワッカーシリコーン株式会社製ＳＩＬＲＥＳ  Ｈ４４）１質量％、熱処理温度を４２５℃とし、他の条件は実施例１と同じで圧粉磁心を作製した。得られた試料の磁気特性と強度を表２に示す。
【００７９】
【表２】
2019071417.tif 000004
【００８０】
得られた圧粉磁心は、高温用バインダーが多い分、実施例１と比較して圧環強度が向上し、初透磁率、増分透磁率は低下、磁心損失は増加した。表２に示した範囲では、試料間にて強度、磁気特性に大差はなかった。
【００８１】
（実施例３、比較例２）
実施例３として、実施例１とＦｅ基アモルファス合金の粉砕粉を同じとし、実施例１と組成は同じでＤ５０が６．４μｍのアトマイズ粉、非磁性材料粉はＣｕＳｎ合金である日本アトマイズ加工株式会社製ＳＦ−Ｂｒ９０１０（Ｃｕ９０質量％Ｓｎ１０質量％  Ｄ５０：４．７μｍ）、ＳＦ−Ｂｒ８０２０（Ｃｕ８０質量％Ｓｎ２０質量％  Ｄ５０：５．０μｍ）、ＳＦ−Ｂｒ７０３０（Ｃｕ７０質量％Ｓｎ３０質量％  Ｄ５０：５．２μｍ）のアトマイズ粉を用いた。高温用バインダーとしてフェニルメチルシリコーン（旭化成ワッカーシリコーン株式会社製ＳＩＬＲＥＳ  Ｈ４４）１質量％を添加し、熱処理温度は４２５℃とした。他の条件は実施例１と同じである。
【００８２】
また比較例２として、Ｆｅ基アモルファス合金の粉砕粉を同じとし、アトマイズ粉を含まず、非磁性材料粉として、Ｓｎ粉（日本アトマイズ加工株式会社製ＳＦＲ−Ｓｎ）、Ａｇ粉（日本アトマイズ加工株式会社製ＨＸＲ−Ａｇ）、Ａｇ粉（ミナルコ株式会社＃６００Ｆ）を用いた圧粉磁心を作製した。Ｎｏ２０の試料で、高温用バインダーとしてフェニルメチルシリコーン（旭化成ワッカーシリコーン株式会社製ＳＩＬＲＥＳ  Ｈ４４）１．４質量％、有機バインダーとしてアクリル樹脂（昭和高分子株式会社製ポリゾールＡＰ−６０４）２．０質量％とした以外は、実施例３と同じである。
実施例３と比較例２で得られた試料の強度と磁気特性を表３に示す。
【００８３】
【表３】
2019071417.tif 000005
【００８４】
非磁性材料粉としてＣｕ合金を使用しても、優れた圧環強度と磁気特性が得られた。
【００８５】
（実施例４、比較例３）
実施例４、比較例３として、実施例１とＦｅ基アモルファス合金の粉砕粉を同じとし、組成は実施例１と同じでＤ５０が６．４μｍのアトマイズ粉、Ｃｕ粉は日本アトマイズ加工株式会社製ＨＸＲ−Ｃｕ（Ｄ５０：４．８μｍ）の球状アトマイズ粉を用いた。高温用バインダーとしてフェニルメチルシリコーン（旭化成ワッカーシリコーン株式会社製ＳＩＬＲＥＳ  Ｈ４４）１質量％を添加し、熱処理温度は３６０℃〜４５５℃とした。他の条件は実施例１と同じである。
【００８６】
【表４】
2019071417.tif 000006
【００８７】
Ｃｕ−Ｋα線によるＸ線回折測定の結果、４１０℃以上の熱処理温度では回折パターンにα−Ｆｅ結晶が確認された。図１２に熱処理温度を４２５℃、４５５℃とした圧粉磁心のＸ線回折測定の結果を示す。Ｃｕ−Ｋα線によるＸ線回折測定において、Ｃｕの（２２０）面のピーク強度Ｉ220 に対するＦｅの（００２）面のピーク強度Ｉ002 の比Ｉ002 ／Ｉ220 は、熱処理温度が４２５℃で０．７６、４５５℃で１．０２であった。
熱処理温度が上がるほどに圧環強度は上がるが、初透磁率μｉは熱処理温度４１５℃をピークに、熱処理温度が上がるほどに低下した。また、磁心損失は熱処理温度４２５℃を底に増加した。
【００８８】
（実施例５、比較例４）
Ｆｅ基アモルファス合金の粉砕粉、アトマイズ粉、Ｃｕ粉の混合比を変えた。Ｆｅ系軟磁性合金の粉砕粉は同じ粉砕粉であり、アトマイズ粉は実施例１と組成が同じでＤ５０が６．４μｍであり、Ｃｕ粉は日本アトマイズ加工株式会社製ＨＸＲ−Ｃｕ（表２中のＤ５０が４．８μｍ）の球状アトマイズ粉を用いた。
高温用バインダーとしてフェニルメチルシリコーン（旭化成ワッカーシリコーン株式会社製ＳＩＬＲＥＳ  Ｈ４４）１質量％とし、熱処理温度を４２５℃とした。他の条件は、Ｎｏ４０を除き実施例１と同じである。Ｎｏ４０では金型、成形前の混合粉を１３０℃に加温し成形を行っている。
【００８９】
【表５】
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【００９０】
【表６】
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【００９１】
Ｃｕ粉の割合を増していくと圧環強度が増し、磁心損失は低下するが初透磁率が低下した。Ｆｅ系軟磁性合金のアトマイズ粉の割合を増していくと初透磁率が増加するが、圧環強度が低下し、磁心損失が増加する傾向にあった。
【符号の説明】
【００９２】
１  Ｆｅ系軟磁性合金の粉砕粉
２  Ｆｅ系軟磁性合金のアトマイズ粉
３  Ｃｕ粉
【図１】
2019071417.tif 000009
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１Ａ】
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【図１１Ｂ】
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【図１１Ｃ】
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【図１１Ｄ】
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【図１２】
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