(57)【要約】【課題】高効率な高炉の商用運転を実現するために、高炉での鉄分の還元反応を妨げることなく、大量の還元ガスを昇温して高炉のシャフト部に供給可能な高炉シャフト吹込み装置および高炉シャフト吹込み装置の運転方法を提供すること。【解決手段】熱風炉装置１は、還元ガスを昇温して送風する送風工程および燃料ガスを燃焼させて蓄熱する燃焼工程を行う複数の熱風炉４と、熱風炉４で昇温された還元ガスを高炉２のシャフト部に供給する還元ガス供給本管１０と、燃焼工程で発生し熱風炉４内に残留した燃焼排ガスを排出する煙道管４４と、煙道管４４に設置され熱風炉４内の圧力を調整する燃焼用圧力調整弁４４３とを有する。熱風炉４は、燃焼工程から送風工程に切り替える際に、熱風炉４内に残留する燃焼排ガスを還元ガスで置換するための置換工程を実施する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
還元ガスを複数の熱風炉により昇温して高炉のシャフト部に供給する高炉シャフト吹込み装置の運転方法であって、
前記熱風炉は、前記還元ガスを昇温して前記高炉のシャフト部に供給する送風工程と、
燃料ガスを燃焼させて蓄熱する燃焼工程と、
前記熱風炉内に残留する燃焼排ガスを前記還元ガスで置換する置換工程とを有することを特徴とする高炉シャフト吹込み装置の運転方法。
【請求項２】
請求項１に記載された高炉シャフト吹込み装置の運転方法において、
前記置換工程は、前記熱風炉内の圧力を前記還元ガスの供給圧力よりも低く調整し、前記熱風炉から前記高炉のシャフト部に前記還元ガスを供給する還元ガス供給ラインから、前記熱風炉内に前記還元ガスを逆流させることを特徴とする高炉シャフト吹込み装置の運転方法。
【請求項３】
請求項１または請求項２に記載された高炉シャフト吹込み装置の運転方法において、
前記燃焼工程で前記熱風炉内に供給される前記燃料ガスを昇圧することを特徴とする高炉シャフト吹込み装置の運転方法。
【請求項４】
還元ガスを複数の熱風炉により昇温して高炉のシャフト部に供給する高炉シャフト吹込み装置において、
前記熱風炉から前記高炉のシャフト部に前記還元ガスを供給する還元ガス供給ラインと、
前記熱風炉内から燃焼排ガスを排出する燃焼排ガス排出ラインと、
前記燃焼排ガス排出ラインに設置されて前記熱風炉内の圧力を調整する圧力調整装置とを有することを特徴とする高炉シャフト吹込み装置。
【請求項５】
請求項４に記載の高炉シャフト吹込み装置において、
前記熱風炉内に供給される燃料ガスを昇圧する昇圧機を有することを特徴とする高炉シャフト吹込み装置。
【請求項６】
請求項４または請求項５に記載された高炉シャフト吹込み装置において、
前記圧力調整装置は圧力調整弁であることを特徴とする高炉シャフト吹込み装置。
【請求項７】
請求項４から請求項６のいずれか一項に記載された高炉シャフト吹込み装置において、
前記熱風炉内が前記還元ガスで置換されたことを検出する置換完了検出装置を有することを特徴とする高炉シャフト吹込み装置。
【請求項８】
請求項７に記載された高炉シャフト吹込み装置において、
前記置換完了検出装置は流量計、ガス分析計、タイマーのいずれかもしくはそれらの組合せであることを特徴とする高炉シャフト吹込み装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は高炉シャフト吹込み装置および高炉シャフト吹込み装置の運転方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
鉄鋼業の銑鉄製造には高炉が用いられている。高炉操業における炭素消費量の大幅削減を狙った次世代型の技術開発として、「環境調和型製鉄プロセス技術開発（ＣＯＵＲＳＥ５０）」が進められている。
ＣＯＵＲＳＥ５０では、ＣＯ２排出の抑制技術の一つとして、高炉から回収された炉頂ガス（ＢＦＧ）もしくはコークス炉ガス（ＣＯＧ）等、その他のガスを昇温し、還元ガスとして高炉のシャフト部に供給することにより、高炉内における鉄分の還元反応を促進させることが提案されている（特許文献１）。
【０００３】
特許文献１では、高炉操業において、高炉の炉頂ガス（ＢＦＧ）もしくはコークス炉ガス（ＣＯＧ）等、その他のガスに多く含まれる水素に還元材機能を担わせることでコークス等を削減させるものである。ただし、水素による還元反応は吸熱反応であるため、高炉への水素通入量を増加していくと高炉内で熱量不足が生じる。
そこで、特許文献１では、炉頂ガスを６００℃以上１０００℃以下に昇温して熱量を補うことで、前述した熱量不足の問題を解決し、ＣＯ２排出量を大幅に削減することを可能としている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１５−１２９３２５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
特許文献１に記載のような次世代型の高効率な高炉操業において、安定した商用運転を実現するためには、炉頂ガスのような還元ガスを大量に昇温し、高圧状態で高炉のシャフト部に安定的に供給する装置が必要となる。
このような装置として、通常高炉に熱風を供給するために用いられる熱風炉が考えられる。
しかし、熱風炉では、燃焼工程で発生した燃焼排ガスが熱風炉内に残留する。そして、送風工程に切り替えた場合には、残留した燃焼排ガスが高炉に供給される。ここで、燃焼排ガスは既に燃焼されて酸化されているため、還元材機能がほとんどない。そのため、このような燃焼排ガスが還元ガスに混入して高炉に供給されると、還元ガスの還元材機能が低下してしまい、高炉での鉄分の還元反応が抑制されてしまうといった問題が生じる。
【０００６】
本発明の目的は、高炉での鉄分の還元反応を妨げることなく、大量の還元ガスを昇温して高炉のシャフト部に供給可能な高炉シャフト吹込み装置および高炉シャフト吹込み装置の運転方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明の高炉シャフト吹込み装置の運転方法は、還元ガスを複数の熱風炉により昇温して高炉のシャフト部に供給する高炉シャフト吹込み装置の運転方法であって、前記熱風炉は、前記還元ガスを昇温して前記高炉のシャフト部に供給する送風工程と、燃料ガスを燃焼させて蓄熱する燃焼工程と、前記熱風炉内に残留する燃焼排ガスを前記還元ガスで置換する置換工程とを有することを特徴とする。
【０００８】
本発明では、複数の熱風炉により還元ガスを昇温して高炉のシャフト部に供給する。そのため、大量の還元ガスを高温、高圧状態で安定的にシャフト部に供給することができ、ＣＯ２排出量を大幅に削減できる高効率な高炉の商用運転が可能となる。
ここで、熱風炉では、燃焼工程で発生した燃焼排ガスが熱風炉内に残留する。そのため、このままの状態で送風工程に切り替えると、残留した燃焼排ガスが高炉に送られる。そうすると、燃焼排ガスが還元ガスに混入して高炉に供給され、還元ガスの還元材機能が低下する。そのため、高炉での鉄分の還元反応が抑制されてしまう。
しかし、本発明では、燃焼工程の後に熱風炉内が還元ガスで置換されるので、送風工程で燃焼排ガスが還元ガスに混入することを防ぐことができる。そのため、還元材機能を低下させることなく還元ガスを高炉に供給でき、高炉での鉄分の還元反応が抑制されることを防ぐことができる。
【０００９】
本発明の高炉シャフト吹込み装置の運転方法において、前記置換工程は、前記熱風炉内の圧力を前記還元ガスの供給圧力よりも低く調整し、前記熱風炉から前記高炉のシャフト部に前記還元ガスを供給する還元ガス供給ラインから、前記熱風炉内に前記還元ガスを逆流させることが好ましい。
【００１０】
本発明では、置換工程において、熱風炉内の圧力を還元ガスの供給圧力よりも低く調整するので、還元ガス供給ラインから高温に昇温された還元ガスを熱風炉内に逆流させることができる。
そのため、置換工程において、還元ガス供給ラインから昇温された還元ガスを熱風炉内に導入することができる。そうすると、燃焼工程と置換工程とで熱風炉内の温度がほとんど変化しないので、熱風炉内に積まれた耐火煉瓦等の熱風炉耐火物の温度もほとんど変化しない。そのため、温度変化による熱風炉耐火物の不安定化を防止できる。
【００１１】
本発明の高炉シャフト吹込み装置の運転方法において、前記燃焼工程で前記熱風炉内に供給される前記燃料ガスを昇圧することが好ましい。
本発明では、燃焼工程において、熱風炉内に供給される燃料ガスを昇圧することで、熱風炉内を十分な高圧にすることができる。
ここで、従来の熱風炉のように、燃焼工程を大気圧（常圧）で行った場合、高炉に供給される還元ガスの吹込圧力と熱風炉内の圧力との差が大きくなる。そのため、還元ガス供給ラインから還元ガスを熱風炉内に逆流させようとした場合に、熱風炉内に急激に還元ガスが導入してしまう。そうすると、高炉に供給される還元ガスの流量が不安定となってしまうので、高炉における鉄分の還元反応が抑制されてしまう。
【００１２】
一方、本発明では、燃焼工程時の熱風炉内の圧力を十分に高圧化することができる。そのため、燃焼工程時の熱風炉内の圧力と還元ガスの吹込み圧力との差を調整することができる。そうすると、燃焼工程が終了した後に熱風炉内の圧力を僅かに低くすることで、還元ガス供給ラインから還元ガスの流量調整が可能となり、前記還元ガスが急激に導入されることを防ぐことができる。そのため、高炉への還元ガスの供給量が不安定となることを抑制することできる。
【００１３】
また、従来の熱風炉では、燃焼工程から送風工程へ切り換える際には、均圧運転を行って熱風炉内の圧力を高め、送風工程から燃焼工程に切り換える際には、排圧運転を行って熱風炉内の圧力を下げていた。しかし、本発明では燃焼工程と送風工程とで熱風炉内の圧力差がなくなるので、均圧運転および排圧運転が必要なくなり、各々の作業を解消することができる。そのため、各々の作業工程を削減でき、作業効率および作業コストを低減できる。
【００１４】
本発明の高炉シャフト吹込み装置は、還元ガスを複数の熱風炉により昇温して高炉のシャフト部に供給する高炉シャフト吹込み装置において、前記熱風炉から前記高炉のシャフト部に前記還元ガスを供給する還元ガス供給ラインと、前記熱風炉内から燃焼排ガスを排出する燃焼排ガス排出ラインと、前記燃焼排ガス排出ラインに設置されて前記熱風炉内の圧力を調整する圧力調整装置とを有することを特徴とする。
【００１５】
本発明では、上述した高炉シャフト吹込み装置の運転方法と同様の置換工程を行うことで、還元ガス供給ラインから還元ガスを熱風炉内に逆流させながら、熱風炉内に残留する燃焼排ガスを燃焼ガス排出ラインに排出することができる。そのため、熱風炉内を還元ガスで置換することができ、高炉に供給される還元ガスに燃焼排ガスが混入することを防ぐことができる。そのため、還元材機能を低下させることなく還元ガスを高炉に供給することができ、高炉での鉄分の還元反応が抑制されることを防ぐことができる。
【００１６】
ここで、熱風炉を還元ガスで置換するためには、還元ガスが流通する還元ガス供給ラインから放散ラインを分岐し、当該放散ラインに圧力調整装置を設けて、当該放散ラインから圧力調整装置を介して熱風炉内に残留する燃焼排ガスを放出することも考えられる。しかし、この場合、還元ガス供給ラインには高温に昇温された還元ガスが流通するので、放散ラインに設置される圧力調整装置には極めて耐熱性の高い特殊温度仕様のものを採用する必要がある。そうすると、このような特殊温度仕様の圧力調整装置は高価な上、構造が複雑で不具合が生じ易いので設備の信頼性が損なわれる。
一方、本発明では、圧力調整装置が比較的低温の燃焼排ガスが流通する燃焼排ガス排出ラインに設けられるので、耐熱性が極めて高い特殊温度仕様の圧力調整装置を採用する必要はなく、一般的な高温仕様のものを採用できる。一般的な高温仕様の圧力調整装置は安価な上、構造が複雑でなく不具合が生じ難いので、設備コストを低減できるとともに、設備の信頼性を向上できる。
【００１７】
本発明の高炉シャフト吹込み装置において、前記熱風炉内に供給される燃料ガスを昇圧する昇圧機を有することが好ましい。
本発明では、燃料ガスを昇圧する昇圧機を有するので、上述した高炉シャフト吹込み装置の運転方法と同様の効果が期待できる。
【００１８】
本発明の高炉シャフト吹込み装置において、前記圧力調整装置は圧力調整弁であることが好ましい。
本発明では、圧力調整装置は圧力調整弁であるため、燃焼排ガス排出ラインに容易に取り付けることができる。
また、圧力調整装置として排気回収装置のような複雑で高価な装置を採用すると、設備コストが高くなる上、メンテナンスが困難となるが、本発明では圧力調整弁を採用するので、設備コストが低減できるとともに、メンテナンスが容易となる。
【００１９】
本発明の高炉シャフト吹込み装置において、前記熱風炉内が前記還元ガスで置換されたことを検出する置換完了検出装置を有することが好ましい。
本発明では、熱風炉内が還元ガスで置換されたことを置換完了検出装置により判断できるので、熱風炉内に残留する燃焼排ガスを確実に還元ガスで置換することができる。そのため、還元ガスに燃焼排ガスが混入することを確実に防止することができる。
【００２０】
本発明の高炉シャフト吹込み装置において、前記置換完了検出装置は流量計、ガス分析計、タイマーのいずれかもしくはそれらの組合せであることが好ましい。
本発明では、置換完了検出装置は流量計、ガス分析計、タイマーのいずれかもしくはそれらの組合せであるため、流量計及びガス分析計は燃焼排ガス排出ラインに容易に取り付けることができるとともに、タイマーは高炉シャフト吹込み装置を制御する装置等に容易に設置できる。
【発明の効果】
【００２１】
本発明によれば、高炉での鉄分の還元反応を妨げることなく、大量の還元ガスを昇温して高炉のシャフト部に供給可能な高炉シャフト吹込み装置および高炉シャフト吹込み装置の運転方法を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】熱風炉装置のプロセスフローを示す図。
【図２】熱風炉装置の運転サイクルを示す概略図。
【図３】燃焼工程から送風工程に切り替える際の切替手順を示すフローチャート。
【図４】一方の熱風炉が燃焼工程を実行している状況を示す概略図。
【図５】一方の熱風炉が置換工程で圧力調整を行っている状況を示す概略図。
【図６】一方の熱風炉が置換工程で還元ガスを導入している状況を示す概略図。
【図７】一方の熱風炉が切替工程で停止している状況を示す概略図。
【図８】一方の熱風炉が切替工程で運転を開始している状況を示す概略図。
【図９】他方の熱風炉が切替工程で停止している状況を示す概略図。
【図１０】他方の熱風炉が燃焼工程を開始している状況を示す概略図。
【発明を実施するための形態】
【００２３】
図１において、熱風炉装置１は本発明の高炉シャフト吹込み装置であり、高炉２から回収された炉頂ガス（ＢＦＧ）を８００℃以上に昇温し、還元ガスとして高炉２のシャフト部に供給することにより、高炉２における鉄分の還元反応を促進して、高炉２におけるＣＯ２排出量を大幅に削減するものである。
高炉２は商用高炉であり、例えば、炉内容積３，０００ｍ３、出鉄量６，６００ｔ・ｐｉｇ／Ｄ程度の規模の溶鉱炉である。
【００２４】
高炉２には、炉頂２１に図示しない装入装置が設置され、鉄鉱石およびコークスを主体とする装入物が挿入される。高炉２には、熱風が吹きこまれる通常の羽口２２とは別に、複数の高炉シャフト部羽口２３が炉体の周方向に配列され、各々には環状管２４および本発明の還元ガス供給ラインとしての還元ガス供給本管１０を介して熱風炉装置１が接続されている。
熱風炉装置１から還元ガスが供給されると、還元ガスは環状管２４で分配されて高炉シャフト部羽口２３から高炉２のシャフト部に吹き込まれる。
【００２５】
高炉２には、炉頂２１に炉頂ガスを回収する炉頂ガス回収ライン３が接続されている。
炉頂ガス回収ライン３は、炉頂２１に接続された炉頂配管３１によりＢＦＧを取り出し、図示しないダストキャッチャ等を順次通過させることでＢＦＧを除塵する。
除塵されたＢＦＧは、図示しない炉頂圧回収設備（ＴＲＴ）により圧力および熱などの残留エネルギーを回収され、電力などに変換して再利用される。
エネルギー回収されたＢＦＧは、ガスホルダ３２に貯蔵され、他の設備の燃料などに利用される。
【００２６】
熱風炉装置１は、２本の熱風炉４（４Ａ，４Ｂ）を備えている。熱風炉４は、蓄熱室４１の上方に燃焼室４２が配置された炉頂燃焼式である。
蓄熱室４１は、内部に蓄熱用のチェッカー煉瓦が積まれ、上方に配置された燃焼室４２と連通するとともに、炉底部に送風管４３および本発明の燃焼排ガス排出ラインとしての煙道管４４が接続されている。
燃焼室４２は、下部に還元ガス供給管４５が接続され、炉頂バーナ部分に空気供給管４６および燃料ガス供給管４７が接続されている。
【００２７】
ＢＦＧ供給ライン５は、高炉２から回収された炉頂ガス（ＢＦＧ）を、高炉２に供給される還元ガスとして、熱風炉装置１に供給する配管である。
ＢＦＧ供給ライン５は、分岐配管５１が炉頂ガス回収ライン３の図示しない炉頂圧回収設備の下流側に接続される。そして、当該部分から取り出したＢＦＧは前処理装置５２でＣＯ２や水蒸気が除去されて改質された後、送風本管６に供給される。
【００２８】
送風本管６は送風管４３に接続され、ＢＦＧ供給ライン５から供給されたＢＦＧを還元ガスとして熱風炉４に供給する配管であり、その接続部分に送風弁４３１を有している。
送風本管６には、還元ガスブロア６１が設置され、ＢＦＧ供給ライン５から供給されるＢＦＧが所定圧まで昇圧される。そして、ＢＦＧは吹込圧力調整弁６２および吹込流量調整弁６３により所定の圧力・流量が調整され、還元ガスとして蓄熱室４１に送られる。そのため、送風工程時の蓄熱室４１内および燃焼室４２内の圧力は所定の高圧に維持され、高炉２の内部が高圧であっても高炉シャフト部羽口２３から還元ガスを吹き込むことができる。
【００２９】
煙道本管７は、熱風炉４で発生した燃焼排ガスを排出する配管であり、燃焼排ガスを無害化して放出するフレアスタック７１と煙道管４４とを接続している。
煙道管４４には、煙道弁４４１、燃焼排ガス流量計４４２（４４２Ａ，４４２Ｂ）および本発明の圧力調整装置としての燃焼用圧力調整弁４４３が設置され、後述する燃焼工程および置換工程において、蓄熱室４１および燃焼室４２を所定の圧力に維持させる。
【００３０】
燃料ガス供給本管８は、燃料ガスを熱風炉４に供給する配管であり、燃料ガス供給管４７との接続部分に燃料ガス供給弁４７１を有している。燃料ガスとしては、高炉２から回収された炉頂ガス（ＢＦＧ）やコークス炉ガス（ＣＯＧ）等が用いられる。
燃料ガス供給本管８には、本発明の昇圧機として燃料ガスブロア８１が設置され、燃焼室４２へ送られる燃料ガスは燃料ガスブロア８１により所定圧まで昇圧される。そのため、燃焼運転時の燃焼室４２内および蓄熱室４１内の圧力を所定の圧力まで高くすることができる。
【００３１】
空気供給本管９は空気供給管４６に接続され、熱風炉４に燃焼用の空気を供給する配管であり、その接続部分に空気供給弁４６１を有している。
燃料ガス供給本管８から燃焼室４２へ供給される燃料ガスの圧力を高めた場合、燃料バランスをとるために、空気供給本管９から燃焼室４２に供給される空気の圧力を高める必要がある。そのため、空気供給本管９にはコンプレッサ９１が設置され、空気を燃焼室４２に圧送することができるようにしている。
【００３２】
還元ガス供給本管１０は還元ガス供給管４５と環状管２４とを接続し、熱風炉４で昇温された還元ガスを高炉２に供給する配管であり、還元ガス供給管４５との接続部分に還元ガス供給弁４５１を有している。
【００３３】
図２に、熱風炉装置１の運転サイクルを示す。
図２に示すように、本実施形態の熱風炉装置１では、２本の熱風炉４（４Ａ，４Ｂ）に燃焼工程Ｓ１および送風工程Ｓ４を交互に実行させる。
この際、燃焼工程Ｓ１から送風工程Ｓ４にそのまま切り替えると、熱風炉４内には燃焼排ガスが残留しているので、燃焼排ガスが還元ガスに混入してしまう。そうすると、還元ガスの還元材機能が低下して、高炉２での鉄分の還元反応が抑制されてしまう。
そこで、本実施形態では、燃焼工程Ｓ１から送風工程Ｓ４に切り替える際に、熱風炉４内に残留する燃焼排ガスを還元ガスで置換するための置換工程Ｓ２を実施する。
【００３４】
図３に、２本の熱風炉４（４Ａ，４Ｂ）が燃焼工程Ｓ１から送風工程Ｓ４に切り替える手順を示すフローチャートを示す。
図３に示すように、置換工程Ｓ２では、熱風炉４内の圧力を低下させ（圧力調整Ｓ２１）、その後、還元ガス供給本管１０から還元ガスを熱風炉４内に導入させるための操作を行う（導入操作Ｓ２２）。そうすると、還元ガス供給本管１０を流通する還元ガスが熱風炉４内に逆流する（逆流Ｓ２３）。そして、熱風炉４内が還元ガスで置換されたことが確認されたら（置換完了Ｓ２４）、置換工程Ｓ２を終了する。
以下に、燃焼工程Ｓ１から送風工程Ｓ４に切り替える際の動作状況の詳細を説明する。
【００３５】
図４〜図１０に、熱風炉４Ａが燃焼工程Ｓ１から送風工程Ｓ４に切り替える際の動作状況および熱風炉４Ｂが送風工程Ｓ４から燃焼工程Ｓ１に切り替える動作状況を示す。
ここで、図４〜図１０において、白抜きで記載された弁は開いている状況を示し、黒く塗り潰されて記載された弁は閉じている状況を示す。また、熱風炉４Ａ，４Ｂにおいて、内部が格子状にハッチングされているのは、内部に燃焼排ガスが存在している状況を示し、内部が斜線でハッチングされているのは、内部に還元ガスが存在している状況を示す。
【００３６】
先ず、図４に、熱風炉４Ａが燃焼工程Ｓ１を実行している状況を示す。
図４に示すように、熱風炉４Ａは燃焼工程Ｓ１を実行している状況において、煙道弁４４１Ａ、燃料ガス供給弁４７１Ａおよび空気供給弁４６１Ａが開かれ、送風弁４３１Ａおよび還元ガス供給弁４５１Ａが閉じられている。つまり、熱風炉４Ａは、煙道本管７、燃料ガス供給本管８および空気供給本管９と連通されており、送風本管６および還元ガス供給本管１０との接続は断絶されている。
【００３７】
この状況において、燃料ガスブロア８１で昇圧された燃料ガスは、燃料ガス供給管４７Ａを通って熱風炉４Ａの炉頂バーナ部に供給される。
また、コンプレッサ９１で昇圧された空気は、空気供給本管９から空気供給管４６Ａを通って熱風炉４Ａの炉頂バーナ部に供給される。
そして、炉頂バーナ部に供給された燃料ガスおよび空気は混合され、燃焼室４２Ａで燃焼される。つまり、熱風炉４Ａは、通常の熱風炉とは異なり、高圧状態で燃料ガスおよび空気が燃焼される。そして、燃料ガスおよび燃焼空気の燃焼により、蓄熱室４１Ａに配置されたチェッカー煉瓦が蓄熱される。
【００３８】
燃焼室４２Ａで発生する燃焼排ガスは煙道管４４Ａを通って煙道本管７に排出され、最終的にフレアスタック７１で無害化されて放出される。この際、煙道管４４Ａに流通する燃焼排ガスの圧力は、燃焼用圧力調整弁４４３Ａで所定の圧力Ｐ１に調整される。所定の圧力Ｐ１としては、例えば０．５ＭＰａ程度に調整されている。そのため、煙道管４４Ａと連通する熱風炉４Ａの燃焼室４２Ａ内および蓄熱室４１Ａ内の圧力は所定の圧力Ｐ１に維持される。
【００３９】
また、熱風炉４Ａが燃焼工程Ｓ１を実行している間、熱風炉４Ｂは送風工程Ｓ４を実行している。熱風炉４Ｂが送風工程Ｓ４を実行している状況では、送風弁４３１Ｂおよび還元ガス供給弁４５１Ｂが開かれ、煙道弁４４１Ｂ、燃料ガス供給弁４７１Ｂおよび空気供給弁４６１Ｂが閉じられている。つまり、熱風炉４Ｂは、送風本管６および還元ガス供給本管１０と連通されており、煙道本管７、燃料ガス供給本管８および空気供給本管９との接続が断絶されている。
【００４０】
この状況において、還元ガスブロア６１で昇圧されたＢＦＧは、吹込圧力調整弁６２および吹込流量調整弁６３により所定の圧力・流量に調整され、還元ガスとして送風管４３Ｂを通って蓄熱室４１Ｂに供給される。
この際、吹込圧力調整弁６２は還元ガスの吹込圧が所定の圧力Ｐ１となるように調整する。そのため、送風工程Ｓ４における熱風炉４Ｂの燃焼室４２Ｂ内および蓄熱室４１Ｂ内の圧力は所定の圧力Ｐ１で維持される。つまり、燃焼工程Ｓ１における熱風炉４Ａと、送風工程Ｓ４における熱風炉４Ｂとは、熱風炉内の圧力がＰ１に調整されておおよそ等しくなる。
熱風炉４Ｂの蓄熱室４１Ｂに供給された還元ガスはチェッカー煉瓦により昇温され、還元ガス供給管４５Ｂおよび還元ガス供給本管１０を通って環状管２４に供給され、環状管２４で分配されて高炉シャフト部羽口２３から高炉２のシャフト部に吹込まれる。
【００４１】
熱風炉４Ａは、燃焼工程Ｓ１が所定時間実行されると、燃焼工程Ｓ１が完了し、置換工程Ｓ２に移行する。
図５に、熱風炉４Ａの置換工程Ｓ２において、圧力調整Ｓ２１を実行している動作状況を示す。この時、熱風炉４Ｂは送風工程Ｓ４を続けている。
図５に示すように、熱風炉４Ａが圧力調整Ｓ２１を実行している状況では、燃料ガス供給弁４７１Ａおよび空気供給弁４６１Ａが閉じられ、熱風炉４Ａと燃料ガス供給本管８および空気供給本管９との接続が断絶される。そのため、熱風炉４Ａには燃料ガスおよび空気が供給されず、燃焼室４２Ａでの燃焼は停止される。
【００４２】
また、燃焼室４２Ａおよび蓄熱室４１Ａに残留する燃焼排ガスは、煙道管４４Ａを通って煙道本管７に排出される。この際、煙道管４４Ａに流通する燃焼排ガスの圧力は、Ｐ１よりも僅かに低い所定の圧力Ｐ２となるように燃焼用圧力調整弁４４３Ａで調整される。そのため、圧力調整Ｓ２１において、熱風炉４Ａの燃焼室４２Ａ内および蓄熱室４１Ａ内の圧力はＰ２に調整される。ここで、所定の圧力Ｐ２としては、例えばＰ１よりも１０〜２０ＫＰａ程度低い圧力に調整される。そして、燃焼排ガスの圧力がＰ２に調整されたら、還元ガス供給弁４５１Ａを開いて（導入操作Ｓ２２）、熱風炉４Ａ内に還元ガスを逆流させる（逆流Ｓ２３）。
【００４３】
次に、図６に、熱風炉４Ａに還元ガスが逆流している状況を示す（逆流Ｓ２３）。
図６に示すように、熱風炉４Ａに還元ガスが逆流している状況では、還元ガス供給管４５Ａの還元ガス供給弁４５１Ａが開かれ、熱風炉４Ａと還元ガス供給本管１０とが連通される。ここで、熱風炉４Ａ内の圧力は燃焼用圧力調整弁４４３ＡによりＰ２に調整されているため、熱風炉４Ｂ内の圧力Ｐ１よりも僅かに低くなっている。そのため、熱風炉４Ｂで送風している還元ガスが、還元ガス供給本管１０および還元ガス供給管４５Ａを介して熱風炉４Ａ内に逆流する。そうすると、熱風炉４Ａ内に残留する燃焼排ガスは、煙道管４４Ａを通って煙道本管７に排出される。つまり、熱風炉４Ａ内は還元ガス供給本管１０を流通する還元ガスが逆流することにより燃焼排ガスが排出されて置換される。
【００４４】
この時、熱風炉４Ａ内の圧力Ｐ２と熱風炉４Ｂ内の圧力Ｐ１との圧力差が僅かであるため、熱風炉４Ｂから送風される還元ガスが熱風炉４Ａ内に急激に逆流することはなく、熱風炉４Ａ内は徐々に還元ガスで置換されることとなる。そのため、高炉２に送風される還元ガスの吹込流量が不安定となることを抑制することができる。
また、熱風炉４Ｂから高炉２に供給される還元ガスの一部が熱風炉４Ａ内に逆流するので、その分だけ高炉２に供給される還元ガスの吹込流量が低下することになる。そこで、高炉２に供給される還元ガスの吹込流量を維持するために、熱風炉４Ｂに供給される還元ガスの吹込流量を吹込流量調整弁６３で調整する。その際、熱風炉４Ａ内から排出される燃焼排ガス流量を燃焼排ガス流量計４４２Ａで検出し、燃焼排ガス流量計４４２Ａで検出した流量分だけ熱風炉４Ｂに供給される吹込流量を増加させる。例えば、燃焼排ガス流量計４４２Ａの検出値が吹込み量の１０％であった場合、還元ガスの吹込流量を１０％増加させて、１１０％となるように吹込流量調整弁６３で調整する。
【００４５】
そして、燃焼排ガス流量計４４２Ａで検出される燃焼排ガス流量の積算値が所定の値となったら、熱風炉４Ａ内が還元ガスで置換されたと判断し（置換完了Ｓ２４）、置換工程Ｓ２が完了する。つまり、燃焼排ガス流量計４４２Ａは置換完了検出装置としても作用する。この時、燃焼排ガス流量の積算値の所定値は、熱風炉４Ａ内の体積以上としておく。これにより、熱風炉４Ａ内の体積分の燃焼排ガスが排出されたことを判断できるので、熱風炉４Ａ内が還元ガスによって置換されたことを判断できる。そして、置換工程Ｓ２が完了すると、切替工程Ｓ３に移行する。
【００４６】
切替工程Ｓ３では、先ず、図７に示すように、熱風炉４Ａは還元ガス供給弁４５１Ａ以外の弁の全てが一旦閉じられて、運転が停止する。次に、図８に示すように、送風弁４３１Ａが開かれて、熱風炉４Ａの送風工程Ｓ４が開始する。そうすると、還元ガスブロア６１で昇圧された還元ガスが送風管４３Ａを介して蓄熱室４１Ａに供給される。蓄熱室４１Ａに供給された還元ガスは、チェッカー煉瓦により昇温され、還元ガス供給管４５Ａおよび還元ガス供給本管１０を通って高炉２のシャフト部に供給される。
熱風炉４Ａで還元ガスの送風が開始されたら、図９に示すように、熱風炉４Ｂは弁の全てが一旦閉じられて、運転が停止する。
【００４７】
その後、図１０に示すように、煙道弁４４１Ｂ、燃料ガス供給弁４７１Ｂおよび空気供給弁４６１Ｂが開かれることで、燃料ガスおよび燃焼空気が燃料ガス供給管４７Ｂおよび空気供給管４６Ｂを通って熱風炉４Ｂの炉頂バーナ部に供給され、燃焼室４２Ｂで燃焼工程Ｓ１が開始される。そして、燃焼室４２Ｂで発生する燃焼排ガスは煙道管４４Ｂを通って煙道本管７に排出される。この際、煙道管４４Ｂに流通する燃焼排ガスの圧力は、燃焼用圧力調整弁４４３Ｂで所定の圧力Ｐ１に調整される。
このような切替工程Ｓ３を経て、熱風炉４Ａで送風工程Ｓ４が開始され、熱風炉４Ｂで燃焼工程Ｓ１が開始される。
【００４８】
図２に戻って、２本の熱風炉４（４Ａ，４Ｂ）が上述した手順で燃焼工程Ｓ１と送風工程Ｓ４とを交互に繰り返すことにより、燃焼排ガスを混入させることなく昇温された還元ガスを連続的に高炉２に供給することができる。
【００４９】
以上に説明した通り、本実施形態の熱風炉装置１によれば、以下の効果を得ることができる。
本実施形態では、高炉２から回収された炉頂ガス（ＢＦＧ）を８００℃以上に昇温する装置として熱風炉装置１を採用するので、炉頂ガス（ＢＦＧ）を大量に昇温し、還元ガスとして高炉２のシャフト部に高圧状態で安定的に供給できる。そのため、ＣＯ２排出量を大幅に削減できる高効率な高炉２の商用運転が可能となる。
【００５０】
本実施形態では、置換工程Ｓ２を実行することにより、燃焼工程Ｓ１で発生した燃焼排ガスを還元ガスで置換するので、送風工程Ｓ４において燃焼排ガスが還元ガスに混入することを防ぐことができる。そのため、還元材機能を低下させることなく還元ガスを高炉２に供給することができ、鉄分の還元反応が抑制されることを防ぐことができる。
【００５１】
また、熱風炉４内の圧力を調整する圧力調整装置として、煙道管４４に燃焼用圧力調整弁４４３を設置している。煙道管４４に排出される燃焼排ガスは熱風炉４において蓄熱室４１に設置されたチェッカー煉瓦により熱を奪われるため、温度は通常３００℃程度に低下している。
ここで、熱風炉４内を還元ガスで置換するためには、例えば、還元ガスが流通する還元ガス供給本管１０から放散ラインを分岐し、当該放散ラインに圧力調整弁を設けて、当該放散ラインから圧力調整弁を介して熱風炉４内に残留する燃焼排ガスを放出することも考えられる。この場合、放散ラインには８００℃以上に昇温された還元ガスが流通するので、放散ラインに設置される圧力調整弁には極めて耐熱性の高い特殊温度仕様のものを採用する必要がある。そうすると、このような特殊温度仕様の圧力調整弁は高価な上、構造が複雑で不具合が生じ易いので設備の信頼性が損なわれる。
一方、本実施形態では、比較的低温の燃焼排ガスが流通する煙道管４４に燃焼用圧力調整弁４４３が設置されるので、燃焼用圧力調整弁４４３には一般的な高温仕様のものを採用できる。一般的な高温仕様の圧力調整弁は安価な上、構造が複雑でなく不具合が生じ難いので、設備コストを低減できるとともに、設備の信頼性を向上できる。
【００５２】
また、置換工程Ｓ２において、高温に昇温された還元ガスを熱風炉４内に逆流させるので、燃焼工程Ｓ１と置換工程Ｓ２とで熱風炉４内の温度がほとんど変化しない。そのため、熱風炉４内に積まれた耐火煉瓦等の熱風炉耐火物の温度はほとんど変化することがなく、温度変化による熱風炉耐火物の不安定化を防止できる。
【００５３】
本実施形態では、燃焼工程Ｓ１において、熱風炉４に供給される燃料ガスが、燃料ガスブロア８１により昇圧されて燃焼室４２に供給されるので、熱風炉４内の圧力を所定の圧力Ｐ１まで高くすることができる。
ここで、従来の熱風炉のように、燃焼工程Ｓ１を大気圧（常圧）で行った場合、高炉２に供給される還元ガスの吹込圧力と熱風炉４内の圧力との差が大きくなりすぎるため、そのままの状態で還元ガスを逆流させると、熱風炉４内に還元ガスが急激に導入されることになる。そうすると、高炉２からの逆流含め、高炉２へ供給される還元ガスの吹込流量が不安定となってしまい、高炉２における鉄分の還元反応が抑制されてしまう。
一方、本実施形態では、燃焼用圧力調整弁４４３により熱風炉４内の圧力をＰ１よりも僅かに低いＰ２に調整することができるので、熱風炉４内の圧力Ｐ２と高炉２に供給される還元ガスの吹込圧力Ｐ１との圧力差を小さくできる。そのため、熱風炉４内に還元ガスが急激に導入されることを防ぐことができ、置換工程Ｓ２を実行している際に、高炉２に供給される還元ガスの吹込流量が不安定となることを抑制することができる。
【００５４】
また、従来の熱風炉では、切替工程Ｓ３において、均圧運転を行って熱風炉内の圧力を高めたり、排圧運転を行って熱風炉内の圧力を下げたりしていた。しかし、本実施形態では燃焼工程Ｓ１と送風工程Ｓ４とで熱風炉４内の圧力差がなくなるので、切替工程Ｓ３で均圧運転および排圧運転を行う必要がなくなり、各々の作業を解消することができる。そのため、各々の作業工程を削減でき、作業効率および作業コストを低減できる。
【００５５】
また、本実施形態では、置換工程Ｓ２において、熱風炉４から排出される燃焼排ガス量を燃焼排ガス流量計４４２で検出し、排出された燃焼排ガス流量分だけ高炉２に供給される還元ガスの吹込流量を増加させる。そのため、熱風炉４に還元ガスが導入された場合でも、高炉２に供給される還元ガスの吹込流量が変化することはなく、高炉２における鉄分の還元反応を安定的に維持することができる。
さらに、燃焼排ガス流量計４４２で検出される燃焼排ガス流量の積算値が所定の量となったら、熱風炉４Ａ内が還元ガスで置換されたと判断する（置換完了Ｓ２４）。このように、燃焼排ガス流量計４４２が置換完了検出装置としても作用するので、熱風炉４内に残留する燃焼排ガスを確実に還元ガスで置換することができる。その際、燃焼排ガス量の積算値の所定量は、熱風炉４内の体積以上としておくことで、熱風炉４内の体積分の燃焼排ガス量が排出されたことを判断できる。
【００５６】
なお、本発明は前述した実施形態に限定されるものではなく、本発明の目的を達成できる範囲での変形などは本発明に含まれる。
例えば、熱風炉装置１に設置される熱風炉４は２本に限らず、３本以上であってもよい。例えば、熱風炉４が３本の場合、その２本ずつを前述した燃焼工程Ｓ１を実行できるほか、１本を休止し、２本で燃焼工程Ｓ１と送風工程Ｓ４とを交互に繰り返して実行するようにしてもよい。
【００５７】
前記実施形態では、置換工程Ｓ２において、還元ガス供給管４５を介して還元ガス供給本管１０を流通する還元ガスを熱風炉４内に逆流させることにより、熱風炉４内に残留する燃焼排ガスを煙道本管７に排出して、熱風炉４内を還元ガスで置換していたが、熱風炉４内を還元ガスで置換できれば、他の置換方法であってもよい。
例えば、還元ガス供給本管１０に放散ラインを設け、当該放散ラインに圧力調整弁を設けることで、送風管４３を介して還元ガスを熱風炉４内に流入させながら当該放散ラインを介して熱風炉４内に残留する燃焼排ガスを排出するようにしてもよい。
ただし、上述したように、還元ガス供給本管１０には８００℃以上に昇温された還元ガスが流通しているため、放散ラインには８００℃以上の耐熱性を有する特殊温度仕様の高価な圧力調整弁を設置する必要があり、設備コストが高くなってしまう。そのため、前記実施形態のように、比較的低温の燃焼排ガスが流通する煙道管４４に燃焼用圧力調整弁４４３を設けて、還元ガス供給本管１０に流通する還元ガスを逆流させることで熱風炉４内を置換する方法を採用するのが好ましい。
【００５８】
前記実施形態では、熱風炉４は炉頂燃式としたが、外燃式あるいは内燃式などであってもよく、その形式は限定されない。
また、熱風炉４の燃焼室４２へ送られる燃料ガスおよび空気を所定の圧力に高めることにより、熱風炉４の炉内圧力を高めた状態で燃焼工程Ｓ１を実行するようにしていたが、通常の熱風炉のように大気圧（常圧）で燃焼工程Ｓ１を実行するようにしてもよい。
ただし、この場合、置換工程Ｓ２において、還元ガスの吹込圧力と熱風炉４内の圧力との圧力差が大きくなるため、熱風炉４内に還元ガスが急激に導入されてしまう。そうすると、高炉２に供給される還元ガスの吹込流量が不安定となってしまい、高炉２における鉄分の還元反応が抑制されてしまう。また、このような現象を防ぐために、燃焼工程Ｓ１の後に熱風炉４内の圧力を高めるための均圧運転を実行することも考えられるが、そうするとその分運転作業が煩雑になってしまう。さらに、送風工程Ｓ４から燃焼工程Ｓ１に切り替える切替工程Ｓ３で排圧運転を実施する必要もあるため、作業効率が低下してしまう。そのため、前記実施形態のように熱風炉４内の圧力を高めた状態で燃焼工程Ｓ１を実行するのが好ましい。
【００５９】
前記実施形態では、本発明の圧力調整装置として燃焼用圧力調整弁４４３を採用したが、例えば、煙道管４４に排気圧回収設備を設置し、排気圧回収設備の制御によって燃焼排ガスの圧力を調整してもよく、煙道管４４を通る燃焼排ガスの圧力を調整できる装置であれば、他の構成の圧力調整装置であってもよい。
また、本発明の置換完了検出装置として燃焼排ガス流量計４４２を採用したが、例えば、煙道管４４にガス分析計を設置し、煙道管４４に通るガスの成分を分析することで熱風炉４内が還元ガスに置換されたことを検出したり、熱風炉４内の体積分だけの還元ガスが熱風炉内に導入されたことをタイマーで検出したりしてもよく、熱風炉４に残留する燃焼排ガスが還元ガスに置換されたことを判断できれば、他の構成の置換完了検出装置であってもよい。
【産業上の利用可能性】
【００６０】
本発明は高炉シャフト吹込み装置および高炉シャフト吹込み装置の運転方法に利用できる。
【符号の説明】
【００６１】
１…熱風炉装置、２…高炉、２１…炉頂、２２…羽口、２３…高炉シャフト部羽口、２４…環状管、３…炉頂ガス回収ライン、３１…炉頂配管、３２…ガスホルダ、４，４Ａ，４Ｂ…熱風炉、４１，４１Ａ，４１Ｂ…蓄熱室、４２，４２Ａ，４２Ｂ…燃焼室、４３，４３Ａ，４３Ｂ…送風管、４３１，４３１Ａ，４３１Ｂ…送風弁、４４，４４Ａ，４４Ｂ…煙道管、４４１，４４１Ａ，４４１Ｂ…煙道弁、４４２，４４２Ａ，４４２Ｂ…燃焼排ガス流量計、４４３，４４３Ａ，４４３Ｂ…燃焼用圧力調整弁、４５，４５Ａ，４５Ｂ…還元ガス供給管、４５１，４５１Ａ，４５１Ｂ…還元ガス供給弁、４６，４６Ａ，４６Ｂ…空気供給管、４６１，４６１Ａ，４６１Ｂ…燃焼用空気弁、４７，４７Ａ，４７Ｂ…燃料ガス供給管、４７１，４７１Ａ，４７１Ｂ…燃料ガス供給弁、５…還元ガス供給ライン、５１…分岐配管、５２…前処理装置、６…送風本管、６１…還元ガスブロア、６２…吹込圧力調整弁、６３…吹込流量調整弁、７…煙道本管、７１…フレアスタック、８…燃料ガス供給本管、８１…燃料ガスブロア、９…空気供給本管、９１…コンプレッサ、１０…還元ガス供給本管。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
2019147981.tif 000009
【図８】
2019147981.tif 000010
【図９】
2019147981.tif 000011
【図１０】
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