(57)【要約】      （修正有）【課題】コンクリート削孔時の高速回転を可能とし、冷却水を供給しなくても切削屑を噴き上げて効率よく短時間での乾式削孔が可能なコアビット、そのコアビットを備えたインバータ制御コアドリル、及びコンクリートの乾式削孔方法を提供する。【解決手段】ダイヤモンドチップ又は超硬合金チップが焼結された刃先２０ａと、この刃先２０ａが先端に接合された円筒状のビットボディ２０ｂを備え、コンクリートを削孔するコアビット２において、削孔時にビットボディ２０ｂの外側に隙間が形成されるように、刃先２０ａの外径Ｄ１を、ビットボディ２０ｂの外径Ｄ２より大きくし、刃先２０ａに、切削抵抗を軽減するとともに切削屑の排出のために、傾斜したテーパー面２０ｄを有した斜めの切欠き２０ｃを単数又は複数形成する。【選択図】図３
2019072960.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ダイヤモンドチップ又は超硬合金チップが焼結された刃先と、この刃先が先端に接合された円筒状のビットボディを備え、コンクリートを削孔するコアビットであって、
削孔時に前記ビットボディの外側に隙間が形成されるように、前記刃先の外径は、前記ビットボディの外径より大きくなっており、
前記刃先には、切削抵抗を軽減するとともに切削屑の排出のために、傾斜したテーパー面を有した斜めの切欠きが単数又は複数形成されていること
を特徴とするコアビット。
【請求項２】
前記刃先と前記ビットボディとの接合は、レーザー溶接で溶接されていること
を特徴とする請求項１に記載のコアビット
【請求項３】
コンクリートを削孔するコンクリート用のコアドリルであって、
三相交流電源でコアビットを回転駆動する電動モータと、この電動モータを制御するインバータを備え、
このインバータで、前記電動モータへの出力周波数及び出力電流が設定自在で、前記電動モータの削孔時の回転数が設定自在となっており、
請求項１又は２に記載のコアビットが装着されていること
を特徴とするインバータ制御コアドリル。
【請求項４】
前記インバータで前記電動モータのコンクリート削孔時の回転数が４５００ｒｐｍ以上８０００ｒｐｍ未満に設定されていること
を特徴とする請求項３に記載のインバータ制御コアドリル。
【請求項５】
コンクリートを乾式削孔するコンクリートの乾式削孔方法であって、
請求項３又は４に記載のインバータ制御コアドリルを用いて、前記インバータで前記電動モータを制御してコンクリート削孔時の前記コアビットの回転数を４５００ｒｐｍ以上８０００ｒｐｍ未満で削孔すること
を特徴とするコンクリートの乾式削孔方法。                                                                               
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、建築、土木、道路工事などにおいて、コンクリート構造物に比較的大径の孔を削孔するコンクリート削孔用のコアドリルに関し、詳しくは、三相交流電源で駆動する電動モータと、この電動モータを制御するインバータを備えたインバータ制御コアドリルに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、先端にコアビットが装着されたシャフトを電動モータで回転駆動してコアビット先端の刃部でコンクリート構造物を削りとって削孔するコアドリルが知られている。一般的な従来のコアドリルは、１００Ｖの交流電源をコンバータで直流に変換した上、直流電動モータでコアビットを回転駆動して削孔するものである。このため、従来のコアドリルは、８０００ｒｐｍ以上の高速回転も可能であるものの、高速回転時のトルクが弱くコンクリート構造物を削孔する際には、高速回転で短時間で削孔することはできないという問題があった。
【０００３】
また、従来のコアドリルは、削孔している孔に冷却水を供給してコアビットの刃先を冷却するとともに、その冷却水で切削屑を押し流して除去しなければ、削孔した孔の底においてコアビットの刃先とコンクリートの間に切削屑が溜まって削孔できなくなるという問題もあった。このため、水を循環させる装置が必要であり、装置が大型化するという問題と、地下ピットの改修工事のような水を使用すると漏電のおそれがあるような場合や、水の供給が困難な僻地での土木工事のような場合などの水が使用できない場合は、削孔が困難であるという問題があった。
【０００４】
このような問題を解決するべく、例えば、特許文献１には、乾式穿孔方法が開示されている。特許文献１に記載の乾式穿孔方法は、コアビットの本体内部から先端に向かって供給した圧縮空気を刃先であるダイヤモンドチップの間隔部を通して本体の外周部に流通させ、切粉とともに本体の外周部に沿って外部へ排出しつつ穿孔を行うものである（特許文献１の特許請求の範囲の請求項１、明細書の段落［００１６］〜［００１９］、図面の図１等参照）。
【０００５】
しかし、特許文献１に記載の乾式穿孔方法も、水を必要としないものの、コンプレッサーや集塵機が必要であり、水を供給する場合と同様に、装置が大型化するという問題は解決することはできていなかった。また、特許文献１に記載の乾式穿孔方法も、使用しているコアドリルは、従来の直流電動モータのコアドリルであり、高速回転時のトルクが弱くコンクリート構造物を削孔する際には、高速回転で短時間で削孔することはできないという問題があった。
【０００６】
また、特許文献２には、円筒状のボデーとチューブのうち、少なくとも一方には内外の周面のいずれか一方又は双方の周面に切り粉排出用の溝を形成したコアビットが開示されている（特許文献２の特許請求の範囲の請求項１、明細書の段落［００１７］〜［００２０］、図面の図７等参照）。
【０００７】
特許文献２に記載のコアビットは、ダイヤモンドチップの側面の磨耗によりボデー又はチューブと被削材との間の隙間が小さく、或いは殆どなくなって切り粉が詰まるようなことがあっても溝が切り粉や冷却媒体の排出路としての機能を果し、穴あけ加工を引続き続行することができるとされている。
【０００８】
しかし、特許文献２に記載のコアビットも、従来の直流電動モータのコアドリルで回転駆動させることには変わりなく、高速回転時のトルクが弱くコンクリート構造物を削孔する際には、高速回転で短時間に削孔することはできないという問題を解消することはできなかった。また、特許文献２に記載のコアビットも、冷却媒体として水を循環させることが前提となっており、水が使用できない場合は、削孔が困難であるという問題や装置の大型化の問題も依然解決されてはいなかった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特開２００１−４９９７９号公報
【特許文献２】特開２０１０−８２８１２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
そこで本発明は、前記問題点に鑑みて案出されたものであり、その目的とするところは、コンクリート削孔時の高速回転を可能とし、冷却水を供給しなくても切削屑を噴き上げて効率よく短時間での乾式削孔が可能なコアビット、そのコアビットを備えたインバータ制御コアドリル、及びコンクリートの乾式削孔方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
請求項１に記載のコアビットは、ダイヤモンドチップ又は超硬合金チップが焼結された刃先と、この刃先が先端に接合された円筒状のビットボディを備え、コンクリートを削孔するコアビットであって、削孔時に前記ビットボディの外側に隙間が形成されるように、前記刃先の外径は、前記ビットボディの外径より大きくなっており、前記刃先には、切削抵抗を軽減するとともに切削屑の排出のために、傾斜したテーパー面を有した斜めの切欠きが単数又は複数形成されていることを特徴とする。
【００１２】
請求項２に記載のコアビットは、請求項１に記載のコアビットにおいて、前記刃先と前記ビットボディとの接合は、レーザー溶接で溶接されていることを特徴とする。
【００１３】
請求項３に記載のインバータ制御コアドリルは、コンクリートを削孔するコンクリート用のコアドリルであって、三相交流電源でコアビットを回転駆動する電動モータと、この電動モータを制御するインバータを備え、このインバータで、前記電動モータへの出力周波数及び出力電流が設定自在で、前記電動モータの削孔時の回転数が設定自在となっており、請求項１又は２に記載のコアビットが装着されていることを特徴とする。
【００１４】
請求項４に記載のインバータ制御コアドリルは、請求項３に記載のインバータ制御コアドリルにおいて、前記インバータで前記電動モータのコンクリート削孔時の回転数が４５００ｒｐｍ以上８０００ｒｐｍ未満に設定されていることを特徴とする。
【００１５】
請求項５に記載のコンクリートの乾式削孔方法は、コンクリートを乾式削孔するコンクリートの乾式削孔方法であって、請求項３又は４に記載のインバータ制御コアドリルを用いて、前記インバータで前記電動モータを制御してコンクリート削孔時の前記コアビットの回転数を４５００ｒｐｍ以上８０００ｒｐｍ未満で削孔することを特徴とする。
【発明の効果】
【００１６】
請求項１〜４に記載のコアビット又はインバータ制御コアドリルによれば、コンクリート削孔時の高速回転を可能とし、冷却水を供給しなくても切削屑を噴き上げて効率よく短時間での乾式削孔が可能となる。
【００１７】
特に、請求項２に記載のコアビットによれば、前記作用効果に加え、刃先とビットボディとの接合は、レーザー溶接で溶接されているので、一般的なコアビットと相違して母材より融点が低い合金を介したロウ付け接合ではないため、削孔時の摩擦熱でチップが損耗して削孔効率が低下するおそれが少ない。
【００１８】
特に、請求項３に記載のインバータ制御コアドリルによれば、三相交流電源でコアビットを回転駆動する電動モータを制御するインバータを備えたインバータ制御コアドリル（高周波コアドリル）なので、高速回転時に高トルクとすることができ、コンクリート削孔時の高速回転が可能となる。また、斜めの切欠きが形成されているとともに、孔とビットボディとの間に隙間が形成されるコアビットを装着しているため、冷却水を供給しなくても高速回転の風圧で削孔時の切削屑をコンクリート表面から竜巻状に噴き上げて孔の外に排出することができる。このため、削孔する孔の深さが深くても効率よく短時間での乾式削孔が可能となる。
【００１９】
特に、請求項４に記載のインバータ制御コアドリルによれば、前記作用効果に加え、コンクリート削孔時の回転数が４５００ｒｐｍ以上８０００ｒｐｍ未満に設定されているので、コンクリートとの摩擦熱でコアビットの刃先が、６００℃を越えて炭化（黒鉛化）するおそれが少ない。
【００２０】
請求項５に記載のコンクリートの乾式削孔方法によれば、高速回転時に高トルクとすることができ、乾式削孔であってもコンクリート削孔時の高速回転が可能となる。また、斜めの切欠きが形成されているとともに、孔とビットボディとの間に隙間が形成されるコアビットで削孔するため、冷却水を供給しなくても高速回転の風圧で削孔時の切削屑をコンクリート表面から竜巻状に噴き上げて孔の外に排出することができる。このため、削孔する孔の深さが深くても効率よく短時間での乾式削孔が可能となる。また、インバータで電動モータを制御してコンクリート削孔時のコアビットの回転数を４５００ｒｐｍ以上８０００ｒｐｍ未満で削孔するので、コンクリートとの摩擦熱でコアビットの刃先が、６００℃を越えて炭化（黒鉛化）するおそれが少ない。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】本発明の実施形態に係るインバータ制御コアドリルの構成を模式的に示す側面図である。
【図２】同上のインバータ制御コアドリルの第１実施形態に係るコアビットを示す見下げ斜視図である。
【図３】同上のコアビットのビット本体を示す図であり、（ａ）は、コアビット本体を示す正面図、（ｂ）は、その底面図である。
【図４】同上のビット本体の刃先形状を示す底面斜視図である。
【図５】同上のビット本体の別形態である第２実施形態に係るビット本体の刃先形状を示す底面斜視図である。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
以下、本発明の実施形態に係るインバータ制御コアドリル及びコアビットについて、図面を参照しながら説明する。
【００２３】
＜インバータ制御コアドリル＞
先ず、図１を用いて、本発明の実施形態に係るインバータ制御コアドリルであるコアドリル１について説明する。図１は、コアドリル１の構成を模式的に示す側面図である。図１に示すように、コアドリル１は、本発明の第１実施形態に係るコアビット２と、このコアビット２を回転駆動してコンクリート構造物Ｃを削孔する削孔手段３と、この削孔手段３のコンクリート構造物Ｃ側への移動をガイドするガイド手段４と、削孔手段３を制御する制御手段５など、から構成されている。なお、コアビット２については、後で詳述する。
【００２４】
（削孔手段）
削孔手段３は、コアドリル１の主モータ３０と、この主モータ３０の回転軸であり、先端にコアビット２が装着されるシャフト３１など、を備えた削孔機である。
【００２５】
この主モータ３０は、後述の制御手段５を介して三相交流電源で駆動するかご形誘導モータからなる電動モータである。本実施形態に係る主モータ３０は、コアビット２を装着してコンクリート構造物Ｃを削孔する際に４５００ｒｐｍ以上の高速回転が可能な高速回転・高トルク型（高周波モータ、例えば、実働周波数２８０ 〜３８０Ｈｚ：上限値４００Ｈｚ）のモータである。
【００２６】
（ガイド手段）
ガイド手段４は、コンクリート構造物Ｃの表面に載置又は固定する基台４０と、この基台４０に立設された支柱４１と、この支柱４１に沿って直線移動（昇降）自在に構成されたガイド部材４２と、削孔位置を位置決めする位置決めプレート４３など、から構成されている。このガイド手段４は、削孔手段３の回転がブレないようにガイドする機能を有している。
【００２７】
基台４０は、アンカーボルト等でコンクリート構造物Ｃにボルト固定されるか、又は図示しないバキュームポンプ等でコンクリート構造物Ｃに吸着されて固定される。このため、ガイド手段４は、コンクリート構造物Ｃの水平面と垂直面のいずれにも固定することが可能となっている。
【００２８】
支柱４１は、基台４０に対して略垂直に立設され、一側面には、後述のピニオンギアと噛合する直線状のギアであるラック４１ａが形成されている。
【００２９】
ガイド部材４２は、支柱４１のラック４１ａと相対する位置にハンドル４２ａで回転するピニオンギア（図示せず）を有し、ハンドル４２ａを回すことによりピニオンギアが回転し、ラック４１ａと噛合することで支柱４１に沿って直線移動が可能となっている。
【００３０】
このガイド部材４２には、前述のピニオンギアを回動させてガイド部材４２を支柱４１のラック４１ａに沿って移動させる送りモータ４４が装着されている。この送りモータ４４も主モータ３０と同様に、三相交流電源で駆動するかご形誘導モータからなる電動モータであり、後述のインバータにより回転速度の設定が自在となっている。
【００３１】
位置決めプレート４３は、基台４０の側面に取り付けられ、コアビット２の削孔位置を位置決めし、コンクリート構造物Ｃの表面に対してコアビット２の回転軸であるシャフト３１の鉛直性を確保するためのプレートである。
【００３２】
なお、このガイド手段４は、本発明の必須の構成ではなく、作業員がガイド手段４のないコアドリル１を手持ちで削孔してもよいことは云うまでもない。
【００３３】
（制御手段）
制御手段５は、図１に示すように、三相交流電源に接続され、筐体である制御ボックス５０内に、前述の主モータ３０及び送りモータ４４をそれぞれ制御する２つのインバータ５１，５２を備えた、いわゆる可変電圧可変周波数制御（ＶＶＶＦ制御）方式の制御手段である。
【００３４】
この制御手段５は、図示しない表示パネルを備え、表示パネルを介して各モータの出力周波数、モータの回転数、及び出力電流等をそれぞれ任意に設定して制御することが可能となっている。つまり、制御手段５は、表示パネルで入力することで、各インバータ５１，５２で主モータ３０及び送りモータ４４のトルクの電圧・周波数特性に応じて、回転速度、トルク設定等を任意に設定することができる。
【００３５】
本実施形態に係るコアドリル１では、インバータ５１で主モータ３０のコンクリート削孔時の回転数が４５００ｒｐｍ以上８０００ｒｐｍ未満に設定されている。削孔時の回転数を４５００ｒｐｍ以上に設定しているのは、コアビット２を高速回転させることで、その風圧で削孔時の切削屑をコンクリート表面から竜巻状に噴き上げて削孔している孔ｈ１の外に排出することができるからである。
【００３６】
また、削孔時の回転数を８０００ｒｐｍ未満に設定しているのは、コンクリートとの摩擦熱でコアビット２の刃先が、６００℃を越えて炭化（黒鉛化）するおそれが少なくなるからである。
【００３７】
これに対して、従来の乾式削孔を行うコアドリルでは、溝等に沿って切削屑が孔の外に押し上げられて排出されるものの、削孔時に常に切削屑が孔の底に溜まっている状態となっていた。このため、削孔時にコアビットの刃先とコンクリートとの間に、刃先からこぼれ落ちたダイヤモンドチップが混入した切削屑が常に介在していることとなり、削孔効率が悪かった。また、切削屑が溜まった状態だと熱が逃げにくく、摩擦熱でコアビットの刃先が損耗しないように、低速回転で削孔しなければならず、削孔時間を短縮することができなかった。つまり、従来のコアドリルの乾式削孔では、コンクリート削孔時の回転数を４５００ｒｐｍ以上とすることはできなかった。
【００３８】
そして、制御手段５には、出力電流が一定値（例えば、３０ｍＡ）以上となった場合に漏電と判断して出力電流を遮断する主幹漏電ブレーカも備えられている。
【００３９】
なお、本実施形態に係る主モータ３０用のインバータ５１は、富士電機社製の型番FRN3.7E1S-2Jのインバータであり、本実施形態に係る送りモータ４４用のインバータ５２は、富士電機社製の型番FRN0.1E1S-2Jのインバータである。これらのインバータ５１及びインバータ５２の２つのインバータは、極めて小さいため小型の制御ボックス５０内に納めることができ、コアドリル１全体をコンパクトにすることができる。このため、従来の直流電動モータのコアドリルと比べて小さくすることができ、一人で持ち運ぶことが容易となっている。
【００４０】
さらに、主モータ３０用のインバータ５１は、漏電ブレーカとは別に、主モータ３０へ流れる出力電流が起動時を除く通常時の定格電流に対して一定値以上となった場合に主モータ３０への通電を遮断するよう設定されている。誤ってコンクリート構造物Ｃの内部補強筋等を切断することを防ぐためである。ここで、一定値以上とは、例えば、出力電流が定格電流の１２０％に達した場合にストップするというように、通常時の定格電流に対して出力電流が一定の割合以上に達した場合を指している。
【００４１】
＜コアビット＞
［第１実施形態］
次に、図２〜図４を用いて、本発明の第１実施形態に係るコアビット２について詳細に説明する。図２は、前述のコアドリル１の第１実施形態に係るコアビット２全体を示す見下げ斜視図である。また、図３（ａ）は、コアビット２のコアビット本体２０を示す正面図、図３（ｂ）は、その底面図である。図４は、ビット本体２０の刃先形状を示す底面斜視図である。
【００４２】
図２に示すように、本実施形態に係るコアビット２は、コアビット本体２０と、このコアビット本体２０を削孔する孔の深さに応じて延長するチューブ２１と、前述のシャフト３１と連結するカップリング２２など、からなる三点式のコアビットである。これらのコアビット本体２０、チューブ２１、カップリング２２は、互いに螺合して接合されている。なお、図２の矢印は、削孔時のコアビット２の通常の回転方向を示す矢印である。
【００４３】
本実施形態に係るコアビット２として、三点式のコアビットを例示したが、コアビット本体２０とチューブ２１とが一体となった二点式のコアビットや、全体が一体となった一点式のコアビットであってもよいことは云うまでもない。
【００４４】
図３、図４に示すように、このコアビット本体２０は、ダイヤモンドチップが焼結された刃先２０ａと、この刃先２０ａが先端に接合された円筒状のビットボディ２０ｂと、を備えたコンクリート削孔用のコアビットである。勿論、この刃先２０ａは、ダイヤモンドチップではなく、硬合金チップが焼結されたものであっても構わない。要するに、本発明に係るコアビットは、コンクリート構造物Ｃを削孔可能なコアビットであればよい。
【００４５】
この刃先２０ａとビットボディ２０ｂとの接合は、レーザー溶接で溶接されて、刃先２０ａとビットボディ２０ｂの母材同士が互いに溶け合って一体化している。このため、一般的なコアビットと相違して母材より融点が低い合金を介したロウ付け接合ではないため、削孔時の摩擦熱でチップが損耗して削孔効率が低下するおそれが少ない。なお、レーザー溶接とは、レーザー光を熱源として金属に集光した状態で照射し、金属を局部的に熱して溶融・凝固させることで接合する溶接方法を指している。
【００４６】
また、図３（ａ）に示すように、刃先２０ａの外径Ｄ１は、ビットボディ２０ｂの外径Ｄ２より大きくなっている。このため、削孔時において、刃先２０ａで削孔した孔ｈ１（図１参照）とビットボディ２０ｂとの間に切削屑の排出のための隙間が形成されることとなる。
【００４７】
その上、図３、図４に示すように、刃先２０ａには、切削屑を排出するための斜めの切欠き２０ｃが形成されている。この斜めの切欠き２０ｃは、図２、図４の矢印で示す回転方向の後端側が傾斜したテーパー面２０ｄとなっている。このため、コンクリート構造物Ｃと当接する刃先２０ａの先端面の面積が、レーザー溶接で溶接された刃先２０ａとビットボディ２０ｂとの接合面積より少なくなっており、削孔時の接触抵抗を少なくすることができる。また、刃先２０ａに伝達される削孔時の骨材等との衝撃力をテーパー面２０ｄで軽減することができる。
【００４８】
その上、回転進行方向に沿ってなだらかに傾斜するテーパー面２０ｄとなっているため、刃先２０ａの摩擦による損耗の進行が、テーパー面２０ｄの先端側の鈍角な角部から始まり、削孔の進行に伴い徐々に接触抵抗が少なくなるように作用する。つまり、本実施形態に係るコアビット２では、刃先２０ａから欠け落ちたダイヤモンドチップが、孔ｈ１とビットボディ２０ｂとの隙間や切欠き２０ｃから排出されて、削孔時に巻き込まれない。このため、刃先２０ａからダイヤモンドチップが減少した分、接触抵抗が少なくなる。
【００４９】
これに対して、従来のコアビットの刃先は、先端面が平らで切欠きが直角な角部となっているため（特許文献２の図３等参照）、摩擦による損耗の進行が、全体に万遍なく進行することとなっていた。つまり、コアビットの刃先から欠け落ちたダイヤモンドチップをさらに刃先で押し潰すことになっていた。このため、接触抵抗が増加する結果となり、削孔効率の低下につながっていた。
【００５０】
なお、図３（ａ）に示すように、ビットボディ２０ｂの上部外周面には、チューブ２１と螺合するねじ部２０ｅが形成されている。
【００５１】
以上説明した本実施形態に係るコアドリル１及び第１実施形態に係るコアビット２によれば、インバータ制御コアドリル（高周波コアドリル）となっているので、高速回転時に高トルクとすることができ、コンクリート削孔時の高速回転が可能となる。また、コアビット２には、斜めの切欠き２０ｃが形成されているとともに、刃先２０ａの外径Ｄ１は、ビットボディ２０ｂの外径Ｄ２より大きくなっている。このため、刃先２０ａで削孔した孔ｈ１（図１参照）とビットボディ２０ｂとの間の隙間から高速回転（４５００ｒｐｍ以上）の風圧で削孔時の切削屑をコンクリート表面から竜巻状に噴き上げて孔ｈ１の外に排出することができる。このため、削孔する孔ｈ１の深さが深くても効率よく短時間での乾式削孔が可能となる。
【００５２】
また、本実施形態に係るコアドリル１によれば、コンクリート削孔時の回転数が４５００ｒｐｍ以上８０００ｒｐｍ未満に設定されているので、切削屑をコンクリート表面から竜巻状に噴き上げて排出することができるだけでなく、コンクリートとの摩擦熱でコアビット２の刃先２０ａが、６００℃を越えて炭化（黒鉛化）するおそれが少ない。
【００５３】
［第２実施形態］
次に、図５を用いて、本発明の第２実施形態に係るコアビット２’について詳細に説明する。コアビット２’が、前述のコアビット２と相違する点は、刃先の形状だけなので、その点について主に説明し、同一構成は同一符号を付して説明を省略する。図５は、本発明の第２実施形態に係るコアビット２’のコアビット本体２０’の刃先形状を示す底面斜視図である。
【００５４】
第２実施形態に係るコアビット２’は、前述のコアビット２と同様に、コアビット本体２０’と、コアビット本体２０’と螺合する前述のチューブ２１と、シャフト３１と連結するカップリング２２など、からなる三点式のコアビットである（図２も参照）。
【００５５】
図５に示すように、コアビット本体２０’の刃先２０ａ’は、前述の斜めの切欠き２０ｃに加え、同形の斜めの切欠き２０ｃ’が点対称の位置にもう一つ形成されている。この切欠き２０ｃ’は、切欠き２０ｃと同様に、矢印で示す回転方向の後端側が傾斜したテーパー面２０ｄ’となっている。
【００５６】
このため、第２実施形態に係るコアビット２’は、前述のコアビット２と比べても、切削抵抗がさらに小さく、且つ、削孔時の切削屑の排出もし易くなっている。よって、ビットボディ２０ｂとの隙間から高速回転の風圧による切削屑の排出がさらに効率がよくなり、さらに短時間での乾式削孔が可能となる。
【００５７】
以上、本発明の実施形態に係るコアドリル１及びコアビット２，２’について詳細に説明したが、前述した又は図示した実施形態は、いずれも本発明を実施するにあたって具体化した一実施形態を示したものに過ぎない。よって、これらによって本発明に係る技術的範囲が限定的に解釈されてはならないものである。
【００５８】
特に、実施形態に係るコアビット２，２’として、斜めの切欠き２０ｃ，２０ｃ’が一つや二つのものを例示して説明したが、斜めの切欠きが三つ以上の複数あるものや、多数となり刃先がのこぎり状となってものであっても構わない。理論上、斜めの切欠きが増えても、切削抵抗が小さくなり削孔効率が向上するため、耐久性にもさほど影響がない。
【符号の説明】
【００５９】
１：コアドリル（インバータ制御コアドリル）
２，２’：コアビット
２０，２０’：コアビット本体
２０ａ，２０ａ’：刃先
２０ｂ：ビットボディ
２０ｃ，２０ｃ’：斜めの切欠き
２０ｄ，２０ｄ’：テーパー面
２０ｅ：ネジ部
２１：チューブ
２２：カップリング
３：削孔手段
３０：主モータ
３１：シャフト
４：ガイド手段
４０：基台
４１：支柱
４１ａ：ラック
４２：ガイド部材
４２ａ：ハンドル
４３：位置決めプレート
４４：送りモータ
５：制御手段
５０：制御ボックス
５１：（主モータ用）インバータ
５２：（送りモータ用）インバータ
Ｃ：コンクリート構造物
ｈ１：孔                                                                               
【図１】
2019072960.tif 000003
【図２】
2019072960.tif 000004
【図３】
2019072960.tif 000005
【図４】
2019072960.tif 000006
【図５】
2019072960.tif 000007