(57)【要約】      （修正有）【課題】窒素酸化物や有機ハロゲン化合物を含む排ガスの処理に対する触媒性能を有する無機複合酸化物を提供する。【解決手段】チタン、ケイ素、タングステン、または、チタン、ケイ素、タングステン、バナジウムを含む複合酸化物または混合酸化物に、バナジウム化合物およびモリブデン化合物を担持させ、焼成することで、無機複合酸化物を製造する方法であって、複合酸化物または混合酸化物に、バナジウム化合物およびモリブデン化合物を含み、かつ塩基とモリブデンのモル比が４．５〜６．５である水性液を混合する無機複合酸化物の製造方法である。無機複合酸化物を触媒として用いて、窒素酸化物および／または有機ハロゲン化合物を含有する排ガスを処理する排ガス処理方法である。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
チタンおよびケイ素と、タングステンおよび／またはバナジウムとを含む酸化物に、バナジウム化合物とモリブデン化合物とを担持する担持工程と、焼成工程と、を有する無機複合酸化物の製造方法であって、前記担持工程において、バナジウム化合物およびモリブデン化合物とブレンステッド塩基となる構造を有する窒素原子を含む化合物とを含み、前記窒素原子とモリブデン原子とのモル比（Ｎ／Ｍｏ）が４．５〜６．５である水性液を用いることを特徴とする無機複合酸化物の製造方法。
【請求項２】
前記無機複合酸化物の製造方法に用いられる全バナジウムの量が、五酸化バナジウム換算で前記無機複合酸化物に対して１〜２０質量％となるように調整することを特徴とする請求項１記載の無機複合酸化物の製造方法。
【請求項３】
前記水性液の調製方法が、以下の（ａ）〜（ｃ）のいずれか一つである請求項１または２記載の無機複合酸化物の製造方法。
（ａ）シュウ酸を含む液に、バナジウム化合物を含む液と、追加塩基性窒素化合物とモリブデン化合物とを含む液とを混合する方法。
（ｂ）シュウ酸と追加塩基性窒素化合物に、バナジウム化合物と、追加塩基性窒素化合物とモリブデン化合物とを含む液とを混合する方法。
（ｃ）シュウ酸と追加塩基性窒素化合物に、バナジウム化合物とモリブデン化合物とを含む液を混合させる方法。
【請求項４】
請求項１〜３に記載の無機複合酸化物の製造方法で得られた無機複合酸化物を触媒として用いて、窒素酸化物および／または有機ハロゲン化合物を含有する排ガスを処理することを特徴とする排ガス処理方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、チタン、ケイ素、タングステン、バナジウムおよびモリブデンからなる無機複合酸化物の製造方法と、該無機酸化物を触媒として用いて排ガス中の窒素酸化物や有機ハロゲン化合物を除去する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
窒素酸化物（ＮＯｘ）は人体にとって有害な物質である他、酸性雨や光化学スモッグの原因物質であり、その対策技術として、アンモニアまたは尿素などの還元剤を用いて排ガス中の窒素酸化物を触媒上で接触還元して窒素と水に分解する選択的触媒還元法（ＳＣＲ法）が一般的に用いられている。また、ダイオキシン類に代表される有機ハロゲン化合物も人体に深刻な影響を及ぼす有害物質であるが、その処理においても触媒による分解除去が広く用いられている。特に都市ごみ焼却炉など廃棄物処理施設から排出される排ガスでは、窒素酸化物と有機ハロゲン化合物の両方を除去することが必要になる場合も多い。
【０００３】
このような用途に用いられる排ガス処理触媒としては、例えば、チタン酸化物、バナジウム酸化物およびタングステン酸化物を含有する触媒（特許文献１、２）、またはチタン酸化物、バナジウム酸化物およびモリブデン酸化物を含有する触媒（特許文献３、４）について開示されている。
【０００４】
一方、近年では排ガス再加熱にかかるＣＯ２排出の低減などの観点から、排ガス処理温度の低温化が望まれており、例えば都市ごみ焼却炉排ガスの処理では２００℃未満の低温度域においても優れた除去性能および耐久性を有する触媒が求められている。これに関しては、性能および耐久性をより向上させた触媒として、チタン系酸化物、バナジウム酸化物、および銅、コバルトなどの金属の硫酸塩を含有する触媒について提案されている（特許文献５）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平１０−２３５１９１号公報
【特許文献２】特開２０１４−０６１４７６号公報
【特許文献３】特開２００１−０６２２９２号公報
【特許文献４】特開２００１−２７６６１７号公報
【特許文献５】特開２００６−３２０８０３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
近年の排ガス処理の高効率化の要求に対応して、処理性能が一段と優れた触媒開発が望まれている。本発明は、このような事情のもとになされたものであり、従来に比べて、効率的に窒素酸化物や有機ハロゲン化合物を処理することができる無機複合酸化物の製造方法および該無機複合酸化物を用いた排ガスの処理方法を提供することを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者は、上記課題を解決するために鋭意検討を行った結果、以下に示す方法で製造される無機複合酸化物が有効であることを見出した。すなわち本発明の無機複合酸化物の製造方法は、チタンおよびケイ素と、タングステンおよび／またはバナジウムとを含む、複合酸化物または混合酸化物に、バナジウム化合物とモリブデン化合物とを担持する担持工程と、焼成工程と、を有する無機複合酸化物の製造方法であって、前記担持工程において、バナジウム化合物およびモリブデン化合物とブレンステッド塩基となる構造を有する窒素原子を含む化合物とを含み、前記窒素原子とモリブデン原子とのモル比（Ｎ／Ｍｏ）が４．５〜６．５である水性液を用いることを特徴とするものである。更に、該複合酸化物を触媒として用いる排ガス処理方法である。
【発明の効果】
【０００８】
本発明を用いることにより、排ガス中の窒素酸化物や有機ハロゲン化合物などの有害物質を効率よく除去することができる。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
本発明は、チタンおよびケイ素と、タングステンおよび／またはバナジウムとを含む酸化物（以下、チタン系酸化物と称する）に、バナジウム化合物とモリブデン化合物とを担持する担持工程と、焼成工程と、を有する無機複合酸化物の製造方法であって、前記担持工程において、バナジウム化合物およびモリブデン化合物とブレンステッド塩基となる構造を有する窒素原子を含む化合物とを含み、前記窒素原子とモリブデン原子とのモル比（Ｎ／Ｍｏ）が４．５〜６．５である水性液を用いることを特徴とするものである。
【００１０】
前記チタン系酸化物とは、チタンおよびケイ素とを含み、さらにタングステンおよび／またはバナジウムを含む酸化物である。但し、全ての元素が複合酸化物を形成している形態だけでなく、一部の元素のみを含む酸化物と他の元素を含む酸化物との混合物となっている形態をも含むものである。
【００１１】
以下、本発明の無機複合酸化物の製造方法について、順に記載する。
【００１２】
１．チタン系酸化物
１−１．原料
本発明のチタン系酸化物の調製に用いられる原料は以下の通りである。
【００１３】
チタン原料としては、硫酸チタニル、四塩化チタン、メタチタン酸、テトライソプロピルチタネートなどを用いることが出来る。好ましくは、硫酸チタニル、メタチタン酸であり、より好ましくは、硫酸チタニルである。
【００１４】
ケイ素原料としては、シリカゾル、水ガラス、四塩化ケイ素、テトラエトキシシランなどを用いることが出来る。好ましくは、シリカゾル、テトラエトキシシランであり、より好ましくは、シリカゾルである。
【００１５】
タングステン原料としては、パラタングステン酸アンモニウム、メタタングステン酸アンモニウム、タングステン酸などを用いることが出来る。好ましくは、パラタングステン酸アンモニウム、メタタングステン酸アンモニウムであり、より好ましくは、パラタングステン酸アンモニウムである。
【００１６】
バナジウム原料としては、メタバナジン酸アンモニウム、五酸化バナジウム、三酸化バナジウムなどを用いることができる。好ましくは、メタバナジン酸アンモニウム、五酸化バナジウムであり、より好ましくは、メタバナジン酸アンモニウムである。
【００１７】
１−２．調製方法
前記１−１に記載の原料を用いて行われる前記チタン系酸化物の調製方法としてはゾル−ゲル法、水熱合成、共沈法、沈着法、混練法、析出沈殿法、各原料を混合して焼成する方法など、公知の調製法から適宜選択すればよい。好ましくは、ゾル−ゲル法、共沈法、混練法、各原料を混合して焼成する方法であり、より好ましくは、共沈法である。
【００１８】
具体的な方法としては、特開２０１６−６４３５８や特開２０１４−６１４７６等に記載されている実施例を参照して行えばよい。
【００１９】
２．担持工程で用いられる水性液
２−１．バナジウム化合物
水性液の調製に用いられるバナジウム化合物は、酸化物、水酸化物、無機塩、有機塩などが用いられ、たとえばメタバナジン酸アンモニウムが好適に用いられる。
【００２０】
本発明の無機複合酸化物を窒素酸化物を含む排ガス処理の触媒として用いる場合には、無機複合酸化物中のバナジウム酸化物の含有量が、窒素酸化物の除去性能に大きく影響する。
【００２１】
従って、水性液の調製で用いられるバナジウム化合物の量は、無機複合酸化物の合計質量に対する五酸化バナジウム（Ｖ２Ｏ５）換算で、１〜２０質量％となる量が好ましく、より好ましくは３〜１５質量％、さらに好ましくは５〜１０質量％である。バナジウム酸化物の含有量が１質量％未満では充分な除去性能が得られず、２０質量％を超えて多く含有すると金属種のシンタリングによって却って性能低下を引き起こす恐れがあるからである。尚、前記チタン系酸化物にバナジウムが含まれる場合には、その量を考慮して調整する。
【００２２】
２−２．モリブデン化合物
水性液の調製に用いられるモリブデン化合物は、酸化物、水酸化物、無機塩、有機塩などが用いられ、たとえばモリブデン酸、パラモリブデン酸アンモニウム、酸化モリブデンが好適に用いられる。
【００２３】
本発明の無機複合酸化物を排ガス処理の触媒として用いる場合には、無機複合酸化物中のモリブデン酸化物の含有量が除去性能および耐久性に大きく影響する。
【００２４】
従って、水性液の調製で用いられるモリブデン化合物の量は、無機複合酸化物の合計質量に対する三酸化モリブデン（ＭｏＯ３）換算で、２〜１０質量％となる量が好ましく、より好ましくは３〜８質量％、さらに好ましくは４〜６質量％である。モリブデン酸化物の含有量が２質量％未満では充分な耐久性が得られず、１０質量％を超えて多く含有すると除去性能が低下する場合があるからである。尚、前記チタン系酸化物にモリブデンが含まれる場合には、その量を考慮して調整する。
【００２５】
２−３．ブレンステッド塩基となる構造を有する窒素原子を含む化合物
本発明で用いられるブレンステッド塩基となる構造を有する窒素原子を含む化合物（以下、塩基性窒素化合物と称することがある）とは、アンモニアやモノエタノールアミンのようなプロトンが付加していない化合物だけでなく、アンモニウムイオンやモノエタノールアミンカチオン（ＨＯ−ＣＨ２−ＣＨ２−ＮＨ３＋）などようにブレンステッド塩基となる構造を有する窒素原子（以下、塩基性窒素原子と称することがある）にプロトンが付加した形態（以下、プロトン付加窒素化合物と称することがある）をも含むものである。
【００２６】
本発明における前記塩基性窒素原子のモル数とは、塩基性窒素化合物のモル数ではなく窒素原子のモル数である。例えば、エチレンジアミンのように二つの塩基性窒素原子を含む化合物の場合には、エチレンジアミンのモル数を２倍したものが塩基性窒素原子のモル数となる。また、水性液に用いられるバナジウム化合物やモリブデン化合物がアンモニウム塩であった場合には、それらに含まれるアンモニア（アンモニウムカチオン）も塩基性窒素原子のモル数に含まれる。尚、複数の塩基性窒素化合物が含まれている場合には、それぞれの塩基性窒素原子のモル数を合計して求める。
【００２７】
塩基性窒素化合物は、好ましくは、アンモニアや硝酸アンモニウム、炭酸アンモニウムなどの窒素原子含有無機化合物、エタノールアミンやピリジン等の１〜３級の窒素原子を有する有機化合物と、これら塩基性窒素化合物の塩基性窒素原子にプロトンが付加したプロトン付加窒素化合物から選ばれる少なくとも１種であり、より好ましくは、アンモニア、アンモニウムカチオン、モノエタノールアミン、モノエタノールアミンカチオン、エチルアミン、エチルアンモニウムカチオン、ピリジン、ピリジニウムカチオンから選ばれる少なくとも１種であり、さらに好ましくは、アンモニアとアンモニウムカチオンから選ばれる少なくとも１種と、モノエタノールアミンとモノエタノールアミンカチオンから選ばれる少なくとも１種とを併用する形態である。
【００２８】
２−４．窒素原子とモリブデン原子とのモル比（Ｎ／Ｍｏ）
本発明における窒素原子とモリブデン原子とのモル比（以下、Ｎ／Ｍｏ比と称することがある）は、４．５〜６．５の範囲であり、好ましくは５．０〜６．５、より好ましくは５．５〜６．５の範囲である。水性液中の塩基とモリブデンのモル比が４．５未満または６．５を超えると排ガス処理触媒の性能が不十分となる恐れがある。
【００２９】
２−５．水性液
本発明で用いられる水性液とは、前記バナジウム化合物と前記モリブデン化合物と前記塩基性窒素化合物とを水とを含む溶液またはスラリーである。好ましくは、更にシュウ酸またはシュウ酸イオンを含み、より好ましくは、前記バナジウム化合物と前記モリブデン化合物と前記塩基性窒素化合物と水とシュウ酸またはシュウ酸イオンのみを含む溶液またはスラリーであり、さらに好ましくは、前記バナジウム化合物と前記モリブデン化合物と前記塩基性窒素化合物と水とシュウ酸またはシュウ酸イオンのみを含む溶液である。
【００３０】
前記水性液に含まれるシュウ酸は、シュウ酸および／またはシュウ酸イオンだけでなく、シュウ酸アンモニウムやシュウ酸バナジルのようなシュウ酸化合物であってもよい。その合計量は、水性液中のバナジウム原子１モルに対して、好ましくは０．９〜１０モルであり、より好ましくは１〜７モルであり、さらに好ましくは１．５〜５モルである。
【００３１】
前記水性液に含まれる水の量は、好ましくはバナジウム化合物の質量に対して１〜１０であり、より好ましくは１．５〜５である。１以下の場合には担持する際に局所的に水性液が存在するためバナジウム酸化物やモリブデン酸化物を均一に担持することができず、１０以上の場合には担体に含浸した際にスラリーとなり、後工程で無機複合酸化物を成形する際にハンドリングが難しくなるので好ましくない。
【００３２】
尚、担持工程で用いる際に適宜調整されるのであれば、水性液の調製時点では上記範囲外の水の量を含んでいても構わない。
【００３３】
前記水性液の温度は、好ましくは０℃〜９０℃であり、より好ましくは１０℃〜７０℃であり、さらに好ましくは２０℃〜６０℃である。０℃以下では均一な溶液が得られにくく、９０℃以上では水や塩基性窒素化合物が揮発して水性液の組成が安定しないため好ましくない。
【００３４】
３．無機複合酸化物の製造方法
３−１．担持工程
担持工程で用いるバナジウム化合物およびモリブデン化合物を含む水性液の調製方法としては、以下の（ａ）〜（ｃ）のいずれかであるのが好ましい。尚、下記方法における追加塩基性窒素化合物とは、メタバナジン酸アンモニウムやモリブデン酸アンモニウムのように他の原料化合物に由来する塩基性窒素化合物は含まれず、得られる水性液のＮ／Ｍｏ比を調整するために添加される塩基性窒素化合物である。
【００３５】
（ａ）シュウ酸を含む液に、バナジウム化合物を含む液と、追加塩基性窒素化合物とモリブデン化合物とを含む液とを混合する方法
具体的には、シュウ酸と水との溶液またはスラリーに、バナジウム化合物と水との溶液またはスラリー、モリブデン化合物と追加塩基性窒素化合物と水との溶液またはスラリーの順で添加する方法である。
（ｂ）シュウ酸と追加塩基性窒素化合物に、バナジウム化合物と、追加塩基性窒素化合物とモリブデン化合物とを含む液とを混合する方法
具体的には、シュウ酸と追加塩基性窒素化合物と水との溶液またはスラリーに、バナジウム化合物またはバナジウム化合物を含む液、モリブデン化合物と追加塩基性窒素化合物と水との溶液またはスラリーの順で添加する方法である。
（ｃ）シュウ酸と追加塩基性窒素化合物に、バナジウム化合物とモリブデン化合物とを含む液を混合させる方法
具体的には、シュウ酸と追加塩基性窒素化合物と水との溶液またはスラリーに、バナジウム化合物とモリブデン化合物またはそれらを含む液とを添加する方法である。
【００３６】
前記（ａ）〜（ｃ）の水性液の調製方法において、均質な溶液またはスラリーがより短時間で調製できる点で（ｂ）が好ましい。
【００３７】
本工程における担持方法は、前記水性液の調製方法により得られた水性液と前記複合酸化物とを十分に混合することができる範囲において公知の方法から適宜選択することが出来る。得られる無機複合酸化物の細孔容積を制御する場合には、前記水性液と前記複合酸化物とニーダー等で混合する混練法が好ましい。
【００３８】
３−２．焼成工程
担持工程後に、所定の温度および時間で加熱することで、無機複合酸化物が得られる。
【００３９】
本工程における最高温度を焼成温度と言い、その温度は、好ましくは３００℃〜６００℃であり、より好ましくは３５０℃〜５５０℃であり、さらに好ましくは４００℃〜５００℃である。３００℃以下では無機複合酸化物の形成が不十分となる恐れがあり、６００℃以上ではバナジウムやモリブデン等が揮発する恐れがあるので好ましくない。
【００４０】
前記所定の温度範囲で加熱されている時間を焼成時間と言う。従って、前記焼成温度で保持されている時間とは必ずしも一致しない。前記焼成温度が低ければ焼成時間を長くすることで調整することが可能である。但し、一般的には、好ましくは３時間〜７時間であり、より好ましくは４時間〜６時間である。
【００４１】
本工程における雰囲気ガスには酸化性ガス成分を含んでいるのが好ましい。酸化性ガス成分としては酸素が好ましく、典型的な雰囲気ガスは空気である。尚、塩基性窒素化合物が有機化合物である場合には、焼成工程の前半は無酸素または低酸素雰囲気で行い、後半では空気等の高酸素雰囲気で行うなどしてもよい。
【００４２】
均一に焼成するという観点から、前記雰囲気ガスは流動しているのが好ましい。流動の程度は、得られる無機複合酸化物の量及び配置、焼成装置の内容積等から適宜設定すればよい。一つの目安として、焼成装置内の温度差があげられ、３０℃以内となるように調整すればよく、好ましくは２０℃以内、より好ましくは１５℃以内に調整する。
【００４３】
また、焼成中に消費された酸化性ガスを補うことや、前記水性液で用いた化合物の分解や蒸発により発生するガスを排出するために、焼成装置内への吸気と装置外への排気を継続的に行ってもよい。
【００４４】
３−３．その他の工程
本発明の無機複合酸化物の製造方法は、担持工程と焼成工程以外に、成型工程や乾燥工程等を有していてもよい。成型工程や乾燥工程を行う場合には、以下の（１）〜（３）のような実施形態が好ましい。尚、乾燥工程と焼成工程との主な差異はその温度であり、区別せずに続けて行うこともできる。
【００４５】
（１）担持工程後に、成形工程、乾燥工程、焼成工程の順で行う形態
担持工程後に、所定形状に成形し乾燥、焼成する方法である。
【００４６】
（２）担持工程後に、乾燥工程、焼成工程、スラリー化工程、成形工程、乾燥工程、焼成工程の順で行う形態
担持工程後に、乾燥、焼成し、さらに水性液を加えてスラリーとしたのちに所定形状に成形し、再度、乾燥、焼成する方法である。
【００４７】
（３）担持工程後に、乾燥工程、焼成工程、スラリー化工程、担体被覆工程、乾燥工程、焼成工程の順で行う形態
担持工程後に、乾燥、焼成し、さらに水性液を加えてスラリーとしたのちに所定の担体にスラリーを添加し、再度、乾燥、焼成する方法である。
【００４８】
成形工程では、押し出し成形、打錠成形、転動造粒など公知の方法で行うことが出来る。また、成形された形状は、その目的に応じて、サドル状、ペレット、球体、ハニカム状等の形状から選択することが出来る。
【００４９】
また、担体被覆工程に用いる担体の形状も、サドル状、ペレット、球体、ハニカム状等からその目的に応じて適宜選択すればよい。
【００５０】
排ガス処理用触媒として用いる場合には、ハニカム状であると装置の圧力損失が少なくなるので好ましい。
【００５１】
４．排ガス処理方法
本発明の製造方法で得られた無機複合酸化物は、排ガス処理触媒として好適に用いられる。特に、窒素酸化物（以下、ＮＯｘと称することがある）および／または有機ハロゲン化合物を含む排ガス処理に好適である。
【００５２】
４−１．触媒物性
本発明の無機複合酸化物の比表面積は５０〜２００ｍ２／ｇの範囲にあるのがよく、より好ましくは６０〜１５０ｍ２／ｇ、さらに好ましくは７０〜１２０ｍ２／ｇの範囲にあるのがよい。無機複合酸化物の比表面積が低すぎると充分な触媒性能が得られない他、担持した金属種のシンタリングが起こりやすくなり、高すぎても触媒性能はそれほど向上しないが、被毒物質の蓄積量が多くなって性能低下が大きくなる場合があるからである。
【００５３】
また、本発明の無機複合酸化物の細孔容積は、全細孔容積が０．２０〜０．７０ｍＬ／ｇの範囲にあるのがよく、より好ましくは０．２５〜０．６０ｍＬ／ｇ、さらに好ましくは０．３０〜０．５０ｍＬ／ｇの範囲にあるのがよい。無機複合酸化物の細孔容積が小さすぎると十分な触媒性能が得られず、大きすぎても触媒性能はそれほど向上しないが、機械的強度が低下してハンドリングに支障をきたすことなどの弊害が生じる恐れがあるので好ましくない。
【００５４】
４−２．排ガス処理温度
本発明の排ガスの処理温度は、１５０〜４００℃、好ましくは１５０〜３００℃、より好ましくは１６０〜２５０℃、更に好ましくは１６０〜１９０℃の範囲にあるのがよい。排ガスの処理温度が１５０℃未満ではＮＯｘや有機ハロゲン化合物の十分な除去効率が得られず、４００℃を超えるとモリブデンの飛散による触媒性能の低下や後流機器への悪影響を引き起こす場合があるからである。
【００５５】
４−３．排ガス組成
本発明にかかる触媒が処理対象とする排ガスに窒素酸化物および／または有機ハロゲン化合物を含む場合には、排ガス中のＮＯｘ濃度は５〜１０００ｐｐｍ（容量基準）であるのが好ましく、より好ましくは１０〜５００ｐｐｍ、更に好ましくは２０〜３００ｐｐｍの範囲にあるのがよい。排ガス中のＮＯｘ濃度が５ｐｐｍ未満では充分のＮＯｘ除去性能が発揮されず、一方、１０００ｐｐｍを超えると排ガス中に含まれている硫黄酸化物が硫酸アンモニウム等の化合物を形成して触媒表面や装置配管内部等に蓄積するため好ましくないからである。
【００５６】
排ガス中の有機ハロゲン化合物の濃度は０．１ｐｐｔ〜３０００ｐｐｍ（容量基準）であるのが好ましく、より好ましくは０．５ｐｐｔ〜１０００ｐｐｍ、更に好ましくは１ｐｐｔ〜５００ｐｐｍの範囲にあるのがよい。排ガス中の有機ハロゲン化合物の濃度が０．１ｐｐｔ未満では充分な分解性能が発揮されず、一方、３０００ｐｐｍを超えると反応による発熱が大きくなり、触媒が熱的ダメージを受ける場合があるためである。
【００５７】
排ガス中に含まれるその他の成分として酸素、水、硫黄酸化物（以下、ＳＯｘと称することがある）などがある。例えば、排ガス中に酸素が存在する条件下で好適に用いられるが、この場合の酸素濃度は、０．１〜５０容量％の範囲にあるのが好ましく、より好ましくは０．３〜２０容量％、更に好ましくは０．５〜１６容量％の範囲にあるのがよい。酸素濃度が０．１容量％未満では除去効率が低下し、５０容量％を超えると副反応であるＳＯ２酸化が促進されるため、好ましくない。また、排ガス中に水分を含む場合には、その濃度は５０容量％以下であるのが好ましく、より好ましくは４０容量％以下、更に好ましくは３０容量％以下であるのがよい。排ガス中の水分濃度が５０容量％を超えると除去効率が低下する他、場合によっては性能低下が大きくなるからである。
【００５８】
排ガス中にＳＯｘを含有している場合であっても本発明にかかる触媒は好適に用いられるが、ＳＯｘ濃度としては０．１〜２０００ｐｐｍ（容量基準）、好ましくは０．２〜５００ｐｐｍ、より好ましくは０．５〜１００ｐｐｍ、更に好ましくは１〜５０ｐｐｍの範囲にあるのがよい。ＳＯｘ濃度が０．１ｐｐｍ以上である排ガスの処理において本発明の効果が発揮される。一方、排ガス中にＳＯｘ濃度が２０００ｐｐｍを超えるとＳＯｘによる性能低下が大きくなるため、好ましくない。
【００５９】
排ガスを処理する場合には排ガス中にアンモニアまたは尿素（アンモニア等とも称する）を添加することができる。特に排ガス中に窒素酸化物が含まれている場合には効果的である。アンモニア等の添加量は、窒素酸化物（ＮＯｘ換算）１モルに対して、アンモニア換算（尿素の場合は１／２モル）で０．２〜２０モル、好ましくは０．５〜１．０モルである。
【００６０】
有機ハロゲン化合物が排ガス中に含まれる場合はアンモニア等を加えなくてもよいが、アンモニア等を加えても本発明にかかる触媒の効果は損なわれるものではない。
【００６１】
４−４．排ガス量
また、本発明の排ガス処理に際しての空間速度は、１００〜５０，０００ｈ−１（ＳＴＰ）、好ましくは２００〜１０，０００ｈ−１（ＳＴＰ）、より好ましくは５００〜５，０００ｈ−１（ＳＴＰ）の範囲にあるのがよい。空間速度が５０，０００ｈ−１（ＳＴＰ）を超えるとＮＯｘや有機ハロゲン化合物の十分な除去効率が得られず、１００ｈ−１（ＳＴＰ）未満では除去効率は大きく変わらないが排ガス処理装置の圧力損失が高くなり、また装置自体も大きくなって非効率だからである。更に本発明の排ガス処理に際しての触媒層を通過するガスの線速度は、０．１〜１０ｍ／ｓ（ＳＴＰ）、好ましくは０．５〜７ｍ／ｓ（ＳＴＰ）、より好ましくは０．７〜４ｍ／ｓ（ＳＴＰ）の範囲にあるのがよい。線速度が０．１ｍ／ｓ（ＮＴＰ）未満では充分な除去効率が得られず、１０ｍ／ｓ（ＳＴＰ）を超えると除去効率は大きくはらないが、排ガス処理装置の圧力損失が高くなるからである。
【実施例】
【００６２】
（実施例１）
＜チタン系酸化物の調製＞
９０Ｌの水にパラタングステン酸アンモニウム１４．４ｋｇとモノエタノールアミン６．２ｋｇを、６５℃に加温して混合し、均一溶液を得た。シリカゾル（スノーテックス−３０（製品名）、日産化学社製、ＳｉＯ２換算３０質量％含有）１０５ｋｇと、工業用アンモニア水（２０質量％ＮＨ３含有）８０１ｋｇと、水２９５０Ｌと、タングステン含有溶液との混合溶液に、硫酸チタニル（テイカ社製、ＴｉＯ２として７０ｇ／Ｌ、Ｈ２ＳＯ４として２８０ｇ／Ｌ含有）８５００Ｌを、撹拌しながら徐々に滴下し、沈殿を生成させた後、適量のアンモニア水を加えてｐＨを７に調整した。
【００６３】
得られた共沈スラリーを約４０時間静置し、水で充分洗浄した後、濾過し、１００℃で１時間乾燥させた。さらに空気雰囲気下で、５００℃で５時間焼成し、更にハンマーミルを用いて粉砕し、分級機で分級してチタン系酸化物（以下、Ｔｉ−Ｓｉ−Ｗ複合酸化物粉体と称することがある）を得た。このようにして調製したＴｉ−Ｓｉ−Ｗ三元系酸化物粉体の組成は、ＴｉＯ２：ＳｉＯ２：ＷＯ３＝９３：５：２（質量比）であった。
【００６４】
＜水性液の調製＞
９０ｍＬの水にメタバナジン酸アンモニウム７１．３ｇとシュウ酸１２８．３ｇとモノエタノールアミン３８．５ｇを混合・溶解したバナジウム含有溶液と、３０ｍＬの水にモノエタノールアミンを３６．８ｇとモリブデン酸（Ｈ２ＭｏＯ４・Ｈ２Ｏ）５２．５ｇを混合・溶解したモリブデン含有溶液とを混合し、均一溶液を調製した。
【００６５】
＜担持−成形＞
Ｔｉ−Ｓｉ−Ｗ複合酸化物粉体（質量比がＴｉＯ２：ＳｉＯ２：ＷＯ３＝９３：５：２）８００ｇをニーダーに投入後、有機バインダーなどの成形助剤とともに上記の均一溶液を加え、よく撹拌した。さらに適量の水を加えつつブレンダ―でよく混合した後、連続ニーダーで充分混練りし、外形２５ｍｍ角、長さ７００ｍｍ、目開き２．９０ｍｍ、肉厚０．４ｍｍのハニカム状に押し出し成形した。
【００６６】
＜乾燥−焼成＞
得られた成形物を６０℃で１．５時間乾燥後、４２０℃で５時間焼成して触媒Ａを得た。
【００６７】
この触媒Ａの組成はＴｉＯ２：ＳｉＯ２：ＷＯ３：ＭｏＯ３：Ｖ２Ｏ５＝７６．３：４．１：１．６：５．０：７．０（質量比）であり、ＢＥＴ表面積は８４．５ｍ２／ｇ、全細孔容積は０．４４ｍＬ／ｇであった。
【００６８】
（実施例２）
実施例１において、９０ｍＬの水にメタバナジン酸アンモニウム７１．３ｇとシュウ酸１２８．３ｇとモノエタノールアミン３８．５ｇを混合・溶解したバナジウム含有溶液と、３０ｍＬの水にモノエタノールアミンを３６．８ｇとモリブデン酸５２．５ｇを混合・溶解したモリブデン含有溶液とを混合し得られた均一溶液の代わりに、９０ｍＬの水にメタバナジン酸アンモニウム７１．３ｇとシュウ酸１２８．３ｇとモノエタノールアミン３８．５ｇを混合・溶解したバナジウム含有溶液と、３０ｍＬの水にモノエタノールアミンを２８．９ｇとモリブデン酸５２．５ｇを混合・溶解したモリブデン含有溶液とを混合して得られた均一溶液を用いた以外は実施例１と同様にして、触媒Ｂを得た。
【００６９】
この触媒Ｂの組成はＴｉＯ２：ＳｉＯ２：ＷＯ３：ＭｏＯ３：Ｖ２Ｏ５＝７６．３：４．１：１．６：５．０：７．０（質量比）であり、ＢＥＴ表面積は８４．０ｍ２／ｇ、全細孔容積は０．４２ｍＬ／ｇであった。
【００７０】
（実施例３）
実施例１において、９０ｍＬの水にメタバナジン酸アンモニウム７１．３ｇとシュウ酸１２８．３ｇとモノエタノールアミン３８．５ｇを混合・溶解したバナジウム含有溶液と、３０ｍＬの水にモノエタノールアミンを３６．８ｇとモリブデン酸５２．５ｇを混合・溶解したモリブデン含有溶液とを混合し得られた均一溶液の代わりに、９０ｍＬの水にメタバナジン酸アンモニウム７１．３ｇとシュウ酸１２８．３ｇとモノエタノールアミン３８．５ｇを混合・溶解したバナジウム含有溶液と、３０ｍＬの水にモノエタノールアミンを１８．４ｇとモリブデン酸５２．５ｇを混合・溶解したモリブデン含有溶液とを混合してえられた均一溶液を用いた以外は実施例１と同様にして、触媒Ｃを得た。
【００７１】
この触媒Ｃの組成はＴｉＯ２：ＳｉＯ２：ＷＯ３：ＭｏＯ３：Ｖ２Ｏ５＝７６．３：４．１：１．６：５．０：７．０（質量比）であり、ＢＥＴ表面積は８３．４ｍ２／ｇ、全細孔容積は０．４２ｍＬ／ｇであった。
【００７２】
（実施例４）
実施例１において、９０ｍＬの水にメタバナジン酸アンモニウム７１．３ｇとシュウ酸１２８．３ｇとモノエタノールアミン３８．５ｇを混合・溶解したバナジウム含有溶液と、３０ｍＬの水にモノエタノールアミンを３６．８ｇとモリブデン酸５２．５ｇを混合・溶解したモリブデン含有溶液とを混合し得られた均一溶液の代わりに、９０ｍＬの水にメタバナジン酸アンモニウム７１．３ｇとシュウ酸１２８．３ｇとモノエタノールアミン３８．５ｇを混合・溶解したバナジウム含有溶液と、３０ｍＬの水にモノエタノールアミンを１３．１ｇとモリブデン酸５２．５ｇを混合・溶解したモリブデン含有溶液とを混合してえられた均一溶液を用いた以外は実施例１と同様にして、触媒Ｄを得た。
【００７３】
この触媒Ｄの組成はＴｉＯ２：ＳｉＯ２：ＷＯ３：ＭｏＯ３：Ｖ２Ｏ５＝７６．３：４．１：１．６：５．０：７．０（質量比）であり、ＢＥＴ表面積は８１．１ｍ２／ｇ、全細孔容積は０．４２ｍＬ／ｇであった。
【００７４】
（比較例１）
実施例１において、９０ｍＬの水にメタバナジン酸アンモニウム７１．３ｇとシュウ酸１２８．３ｇとモノエタノールアミン３８．５ｇを混合・溶解したバナジウム含有溶液と、３０ｍＬの水にモノエタノールアミンを３６．８ｇとモリブデン酸５２．５ｇを混合・溶解したモリブデン含有溶液とを混合し得られた均一溶液の代わりに、１２０ｍＬの水にメタバナジン酸アンモニウム７１．３ｇとシュウ酸１２８．４ｇとモノエタノールアミン３８．５ｇ、さらにモリブデン酸５２．５ｇを混合・溶解した均一溶液を用いた以外は実施例１と同様にして、触媒Ｅを得た。
【００７５】
この触媒Ｅの組成はＴｉＯ２：ＳｉＯ２：ＷＯ３：ＭｏＯ３：Ｖ２Ｏ５＝７６．３：４．１：１．６：５．０：７．０（質量比）であり、ＢＥＴ表面積は７６．７ｍ２／ｇ、全細孔容積は０．５０ｍＬ／ｇであった。
【００７６】
（比較例２）
実施例１において、９０ｍＬの水にメタバナジン酸アンモニウム７１．３ｇとシュウ酸１２８．３ｇとモノエタノールアミン３８．５ｇを混合・溶解したバナジウム含有溶液と、３０ｍＬの水にモノエタノールアミンを３６．８ｇとモリブデン酸５２．５ｇを混合・溶解したモリブデン含有溶液とを混合し得られた均一溶液の代わりに、１２０ｍＬの水にメタバナジン酸アンモニウム７１．３ｇとシュウ酸１２８．４ｇ、さらにモリブデン酸５２．５ｇを混合・溶解した均一溶液を用いた以外は実施例１と同様にして、触媒Ｆを得た。
【００７７】
この触媒Ｆの組成はＴｉＯ２：ＳｉＯ２：ＷＯ３：ＭｏＯ３：Ｖ２Ｏ５＝７６．３：４．１：１．６：５．０：７．０（質量比）であり、ＢＥＴ表面積は８３．３ｍ２／ｇ、全細孔容積は０．４２ｍＬ／ｇであった。
【００７８】
（ＮＯｘ除去試験）
実施例１〜５および比較例１で得た触媒Ａ〜Ｆを用い、下記性能条件でＮＯｘ除去性能の評価を行った。
【００７９】
［ＮＯｘ除去性能評価条件］
ＮＯｘ：２００ｐｐｍ
ＮＨ３：２００ｐｐｍ
Ｏ２：１０容量％
Ｈ２Ｏ：１５容量％
Ｎ２：ｂａｌａｎｃｅ
ガス温度：１７５℃
空間速度：２６，０００ｈ−１（ＳＴＰ）
ガス線速度：０．７ｍ／ｓ（ＳＴＰ）
次に、触媒入口および触媒出口のＮＯｘ濃度を測定し、次式に従って脱硝率（ＮＯｘ除去率）を算出した。結果を表１に示す。
【００８０】
【数１】
2019072663.tif 000002
【００８１】
（クロロトルエン分解試験）
実施例１〜５および比較例１で得た触媒Ａ〜Ｆを用い、下記条件でクロロトルエン分解性能評価を行った。
【００８２】
［クロロトルエン分解性能評価条件］
クロロトルエン：３０ｐｐｍ
Ｏ２：１０容量％
Ｈ２Ｏ：１５容量％
Ｎ２：ｂａｌａｎｃｅ
ガス温度：２００℃
空間速度：８２５０ｈ−１（ＳＴＰ）
ガス線速度：０．５ｍ／ｓ（ＳＴＰ）
次に、触媒入口および触媒出口のクロロトルエン（ＣＴ）濃度を測定し、次式に従ってクロロトルエン（ＣＴ）分解率を算出した。結果を表１に示す。
【００８３】
【数２】
2019072663.tif 000003
【００８４】
【表１】
2019072663.tif 000004