(57)【要約】      （修正有）【課題】比抵抗の低下を抑制すべくＡｌ２Ｏ３を含むスラグと消耗電極を用いた二次溶解によるボロン含有ステンレス鋼の製造方法において、ＢＮ粒子の析出に影響を与えるスラグ成分を考慮し高温機械強度の向上を与えるボロン含有ステンレス鋼の製造方法の提供。【解決手段】質量％で、Ｃ：０．０８〜０．４０％、Ｃｒ：８〜１４％を少なくとも含み、ＢＮ微細粒子を析出させるよう、Ｂ：０．００１０〜０．０３００％を含む一方でＡｌを０．０１％以下に抑制した成分組成のボロン含有ステンレス鋼を得る為の少なくともＡｌ２Ｏ３を含むスラグ及び消耗電極を用いた二次溶解法による製造方法。スラグは、質量％で、ＣａＯ：２０〜４０％、Ａｌ２Ｏ３：２０〜４０％、ＳｉＯ２：６〜１５％を含むとともに、添加物としてＢ２Ｏ３を２％以下で含み得て、メタル−スラグ反応をバランスさせて、残部ＣａＦ２及び不可避的不純物からなるポロン含有ステンレス鋼の製造方法。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、Ｃ：０．０８〜０．４０％、Ｃｒ：８〜１４％を少なくとも含み、ＢＮ微細粒子を析出させ得るよう、Ｂ：０．００１０〜０．０３００％を含む一方でＡｌを０．０１％以下に抑制した成分組成のボロン含有ステンレス鋼を得るための少なくともＡｌ２Ｏ３を含むスラグ及び消耗電極を用いた二次溶解法による製造方法であって、
前記スラグは、質量％で、ＣａＯ：２０〜４０％、Ａｌ２Ｏ３：２０〜４０％、ＳｉＯ２：６〜１５％を含むとともに、添加物としてＢ２Ｏ３を２％以下で含み得て、残部ＣａＦ２及び不可避的不純物からなることを特徴とするボロン含有ステンレス鋼の製造方法。
【請求項２】
前記消耗電極は、質量％で、
Ｃ：０．０８〜０．４０％、
Ｃｒ：８〜１４％、
Ｎｉ：２．５％以下、
Ｖ：０．１〜０．３％、
Ｃｏ：０．５〜３．５％、
Ｎｂ：０．０３〜０．１０％、
Ｂ：０．００１０〜０．０３００％、及び、
Ｎ：０．０１００〜０．０５００％、を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物とするとともに、Ａｌ及びＳｉの含有量をそれぞれ０．０１０％以下及び０．１０％以下に抑制した成分組成を有することを特徴とする請求項１記載のボロン含有ステンレス鋼の製造方法。
【請求項３】
前記消耗電極中の成分Ｍの質量％を［％Ｍ］、前記スラグ中の含有物Ｑのモル分率を｛ｍｆＱ｝として、
前記スラグは、
Ｙ＝ｌｏｇ（［％Ｂ］４／［％Ｓｉ］３）
Ｘ＝ｌｏｇ（｛ｍｆＢ２Ｏ３｝２／｛ｍｆＳｉＯ２｝３）とすると、
−５．１≦Ｙ−Ｘ≦−４．６
の範囲内となる成分組成を有することを特徴とする請求項１記載のボロン含有ステンレス鋼の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、少なくともＡｌ２Ｏ３を含むスラグ及び消耗電極を用いた二次溶解法によるボロン含有ステンレス鋼の製造方法に関し、特に、ＢＮ（ボロンナイトライド）の微細粒子による高温機械強度の向上を与え得るボロン含有ステンレス鋼の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
スラグと消耗電極を用いたＥＳＲ（Electro-Slag Remelting）法による鋼の二次溶解法において、消耗電極の下端で生成した滴はスラグ中を落下して、メタルプールを経て凝固し鋼塊を形成する。つまり、スラグ中でのメタル−スラグ反応を制御することで鋼塊の成分組成を調整することができる。
【０００３】
例えば、特許文献１では、Ｔｉ及びＡｌを含有する耐熱鋼のＥＳＲ法による製造方法において、スラグの成分組成を調整することでＴｉ及びＡｌの成分変動を抑え、成分偏析の少ないインゴットを得ようとする製造方法を開示している。スラグは、Ａｌ２Ｏ３−ＣａＯ（生石灰）−ＣａＦ２（ホタル石）系であって、ＣａＦ２に、質量％で、５％≦Ａｌ２Ｏ３≦３０％、ＣａＯ≦１５％を与え、更に、１％≦ＴｉＯ２≦１５％を与えた組成を有している。これにより、消耗電極中のＴｉ及びＡｌと、スラグ中のＴｉＯ２及びＡｌ２Ｏ３のバランスを制御できる。なお、対象とする鋼は、質量％で０．５％≦Ｔｉ≦５．０％、０．１％≦Ａｌ≦２．０％を含む成分組成である。
【０００４】
同様に、Ｂを含有する鋼のＥＳＲ法による製造方法においても、スラグの成分組成を調整することが提案されている。
【０００５】
例えば、特許文献２では、Ｂを含有する耐熱鋼のＥＳＲ法による製造方法において、消耗電極のＳｉとＢの成分量に合わせてスラグ中のＳｉＯ２とＢ２Ｏ３の成分量を調整することで、溶鋼の成分組成中のＢの成分量を制御する耐熱鋼の製造方法を開示している。かかる製造方法において用いられるスラグは、Ａｌ２Ｏ３−ＣａＯ−ＣａＦ２にフラックスとしてＳｉＯ２とともにＢ２Ｏ３を与えたものである。ここで、溶鋼成分とスラグ成分との間では、
３（ＳｉＯ２）＋４Ｂ＝２（Ｂ２Ｏ３）＋３Ｓｉ
の反応が生じるため、ＳｉＯ２の存在下ではＢが酸化されて成分偏析や目標成分値からの逸脱を生じさせるとしている。そこで、スラグ中のＳｉＯ２とＢ２Ｏ３の成分量を所定の式を満たすように調整することで、上記反応式の両辺のバランスを制御し溶鋼中でのＢの成分量を制御している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２０１２−２４１２３０号公報
【特許文献２】特開２００１−１１５４６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
ＢＮの微細粒子を利用してクリープなどの高温機械強度の向上を与えたＢを含有する耐熱鋼が知られている。かかる耐熱鋼では、上記したようなＡｌ２Ｏ３−ＣａＯ−ＣａＦ２系スラグを用いたメタル−スラグ反応において、Ｂの酸化物だけでなく、窒化物についても考慮する必要がある。ここで、特に、Ａｌも酸化物だけでなく窒化物を形成するため、ＢＮの微細粒子の析出状態を変化させ、高温機械強度にも影響を与え得る。そこで、特に、Ａｌ量を減じた耐熱鋼が提案され、これに合わせてスラグ中のＡｌ２Ｏ３を減じることが考慮される。しかしながら、スラグ中のＡｌ２Ｏ３量が低減されることでスラグの比抵抗が小さくなり、二次溶解法における電力消費量が増加し、また、消耗電極の溶解が難しくなる場合もある。かかる状況は、大型鋼塊を得ようとする場合に特に問題となり得る。
【０００８】
本発明はかかる状況に鑑みてなされたものであって、その目的とするところは、比抵抗の低下を抑制すべくＡｌ２Ｏ３を含むスラグと消耗電極を用いた二次溶解によるボロン含有ステンレス鋼の製造方法において、ＢＮ粒子の析出に影響を与えるスラグ成分を考慮し高温機械強度の向上を与え得るボロン含有ステンレス鋼の製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明によるボロン含有ステンレス鋼の製造方法は、質量％で、Ｃ：０．０８〜０．４０％、Ｃｒ：８〜１４％を少なくとも含み、ＢＮ微細粒子を析出させ得るよう、Ｂ：０．００１０〜０．０３００％を含む一方でとともに、Ａｌを０．０１％以下に抑制した成分組成のボロン含有ステンレス鋼を得るための少なくともＡｌ２Ｏ３を含むスラグ及び消耗電極を用いた二次溶解法による製造方法であって、前記スラグは、質量％で、ＣａＯ：２０〜４０％、Ａｌ２Ｏ３：２０〜４０、ＳｉＯ２：６〜１５％を含むとともに、添加物としてＢ２Ｏ３を２％以下で含み得て、残部ＣａＦ２及び不可避的不純物からなることを特徴とする。
【００１０】
かかる発明によれば、比抵抗の低下を抑制するようにＡｌ２Ｏ３を一定量含むＡｌ２Ｏ３−ＣａＯ−ＣａＦ２系スラグでありながら、ＢＮと窒化において競合し得る鋼中のＡｌ量を抑制させてＢＮを形成し得るＢ量を適正化できて、ＢＮ微細粒子を析出させて高温機械強度を向上させ得るボロン含有ステンレス鋼を与えるのである。
【００１１】
上記した発明において、前記消耗電極は、質量％で、Ｃ：０．０８〜０．４０％、Ｃｒ：８〜１４％、Ｎｉ：２．５％以下、Ｖ：０．１〜０．３％、Ｃｏ：０．５〜３．５％、Ｎｂ：０．０３〜０．１０％、Ｂ：０．００１０〜０．０３００％、及び、Ｎ：０．０１００〜０．０５００％、を含み、残部Ｆｅ及び不可避的不純物とするとともに、Ａｌ及びＳｉの含有量をそれぞれ０．０１０％以下及び０．１０％以下に抑制した成分組成を有することを特徴としてもよい。かかる発明によれば、上記したスラグ成分の範囲内でＢ量を適正化できて、結果として降温機械強度を向上させ得るボロン含有ステンレス鋼を確実に与えるのである。
【００１２】
上記した発明において、前記消耗電極中の成分Ｍの質量％を［％Ｍ］、前記スラグ中の含有物Ｑのモル分率を｛ｍｆＱ｝として、前記スラグは、Ｙ＝ｌｏｇ（［％Ｂ］４／［％Ｓｉ］３）  Ｘ＝ｌｏｇ（｛ｍｆＢ２Ｏ３｝２／｛ｍｆＳｉＯ２｝３）とすると、−５．１≦Ｙ−Ｘ≦−４．６の範囲内となる成分組成を有することを特徴としてもよい。かかる発明によれば、得られるＢ量をより適正化し、高温機械強度を向上させ得るボロン含有ステンレス鋼を確実に与えるのである。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】消耗電極に用いた鋼種の成分組成の一覧表である。
【図２】消耗電極のＳｉ及びＢの含有量とスラグの組成の一覧表である。
【図３】Ｘ、Ｙ、Ｙ−Ｘの値と得られた鋼塊中のＢのばらつき及びＡｌの含有量の表である。
【図４】Ｘ、Ｙをプロットしたグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
本発明による１つの実施例であるボロン含有ステンレス鋼の製造方法について、図１を用いて詳細を説明する。
【００１５】
本実施例において、得ようとするボロン含有ステンレス鋼は、質量％で、Ｃ：０．０８〜０．４０％、Ｃｒ：８〜１４％を少なくとも含む。また、Ｂを０．００１０〜０．０３００％で含有させるとともにＡｌを０．０１％以下に抑制したことで、鋼塊にＢを分布させ、その後の処理においてＢＮ微細粒子を粒界に析出させ得るようにして、耐クリープ特性などの高温機械強度に優れるようにすることを意図している。
【００１６】
このような鋼は、消耗電極とスラグを用いたＥＳＲ（エレクトロスラグ再溶解）などの二次溶解法によって製造することができる。なお、二次溶解は、不活性ガスもしくは真空をベースに、アルゴンや窒素などを調整した雰囲気中で行われることが好ましい。
【００１７】
ここで、図１に示すように、消耗電極の材料としては、例えば鋼種Ａ〜Ｄの４種類の成分組成を有する鋼を用い得る。なお、本実施例において用い得る消耗電極の材料となる鋼の成分組成としては、質量％で、Ｃ：０．０８〜０．４０％、Ｎｉ：２．５％以下、Ｃｒ：８〜１４％、Ｖ：０．１〜０．３％、Ｃｏ：０．５〜３．５％、Ｎｂ：０．０３〜０．１０％、Ｂ：０．００１０〜０．０３００％、Ｎ：０．０１００〜０．０５００％として含み、Ａｌの含有量を０．０１％以下、Ｓｉの含有量を０．１０％以下にそれぞれ制御したものが好ましい。また、これらの鋼においては、不可避的不純物として、Ｐ、Ｓ、Ｃｕ、Ｐｂ、Ａｓ、Ｓｎ、Ｓｂ、Ｔｉ、Ｏ、Ｈなどを含み得る。
【００１８】
一方、スラグは、比抵抗の低下を抑制すべく少なくともＡｌ２Ｏ３を含むスラグであって、質量％で、ＣａＯ：２０〜４０％、Ａｌ２Ｏ３：２０〜４０％、ＳｉＯ２：６〜１５％、残部ＣａＦ２とした組成を有するＡｌ２Ｏ３−ＣａＯ−ＣａＦ２系スラグである。このような組成範囲とすることで、二次溶解において電気抵抗値の低下を抑制するとともに、消耗電極からの溶湯とスラグとのメタル−スラグ反応をバランスさせて、メタルプール中のＡｌ量を抑制できる。Ａｌ量を抑制することで、得られた鋼塊においてＡｌ窒化物の生成が抑制され、Ａｌ窒化物以外の窒化物を生成するようＮを残存させ、結果として、ＢＮの形成を促進させるのである。上記したように、Ａｌ２Ｏ３を減じることでスラグの比抵抗が低下してしまうため、比抵抗の低下を抑制すべく所定量のＡｌ２Ｏ３を含むスラグを用いる。このようなスラグは、特に、１０トン以上の大型鋼塊を得る場合などにおいて好ましい。
【００１９】
また、スラグには、添加物として２質量％以下でＢ２Ｏ３を更に含んでもよい。ここで、消耗電極中の成分Ｍの質量％を［％Ｍ］、スラグ中の含有物Ｑのモル分率を｛ｍｆＱ｝として、
Ｙ＝ｌｏｇ（［％Ｂ］４／［％Ｓｉ］３）    （式１）
Ｘ＝ｌｏｇ（｛ｍｆＢ２Ｏ３｝２／｛ｍｆＳｉＯ２｝３）    （式２）
とすると、−５．１≦Ｙ−Ｘ≦−４．６の範囲内とすることが好ましい。これによって、得られる鋼塊内におけるＡｌの含有量を抑えることが容易となる。
【００２０】
かかるメタル−スラグ反応は、下記平衡式によって制御され得る。ここで、［  ］はメタル中の成分、｛  ｝はスラグ中の成分である。
平衡の式ａ：４［Ａｌ］＋３｛ＳｉＯ２｝⇔２｛Ａｌ２Ｏ３｝＋３［Ｓｉ］
平衡の式ｂ：３［Ｓｉ］＋２｛Ｂ２Ｏ３｝⇔３｛ＳｉＯ２｝＋４［Ｂ］
平衡の式ｃ：２［Ａｌ］＋｛Ｂ２Ｏ３｝⇔｛Ａｌ２Ｏ３｝＋２［Ｂ］
【００２１】
これらの平衡の式において、本実施例では、スラグの組成成分を制御することでメタル中でのＡｌの含有量を抑制するとともに必要なＢの含有量を確保するようにバランスさせる。例えば、ＳｉＯ２を多くすることで平衡の式ａは右辺に進行しやすくなり、メタル中のＡｌの含有量を抑えることができる。
【００２２】
以上のようなボロン含有ステンレス鋼の製造方法によって、鋼塊にＢを分布させて、ＢＮの微細粒子を析出させ得るようにして、高温機械強度の向上を可能とする。すなわち、ＢＮと窒化において競合するＡｌ量を抑制させるよう、スラグ組成を調整するのである。
【００２３】
［実施例］
以下、上記した消耗電極及びスラグを用いた二次溶解法によるボロン含有ステンレス鋼の製造方法によって鋼塊を製造した結果について、図１乃至図４を用いて説明する。
【００２４】
ここでは、図１に示すように、代表成分である鋼種Ａ〜Ｄを消耗電極の材料として用いた。
【００２５】
図２に示すように、各鋼種Ａ〜Ｄによる消耗電極と、各スラグ組成を有するスラグとを用いた実施例１〜５、比較例１及び２によって、それぞれ二次溶解法で鋼塊を製造した。
【００２６】
図３には鋼塊を製造した結果として、製造に用いた電極及びスラグの組成に関する上記した式１によるＸの値、式２によるＹの値、及び、Ｙ−Ｘの値と、得られた鋼塊中におけるＢのばらつき及びＡｌの含有量を示した。Ｂのばらつきについては、鋼塊のＴｏｐ側、中央、Ｂｏｔｔｏｍ側からそれぞれサンプルを切り出してＢの含有量を定量し、それらの最大値から最小値を減じてこれを平均値で除した上で、百分率で示した。
【００２７】
実施例１〜５で得られた鋼塊において、Ａｌの含有量は０.００２％と少なかった。つまり、スラグの成分組成を制御することで、得られる鋼塊のＡｌの含有量を抑制できている。
【００２８】
これに対し、比較例１及び２では、いずれもスラグのＳｉＯ２の含有量を０．４％と少なくしており、得られた鋼塊のＡｌの含有量がそれぞれ０．００８質量％及び０．０１１質量％として実施例１〜５に比べて多くなった。上記した平衡の式ａにより、ＳｉＯ２の含有量を少なくすることでメタル中のＡｌの含有量を多くしやすく、そのため得られた鋼塊においてもＡｌの含有量を多くしてしまったものと考えられる。
【００２９】
ここで、図４を併せて参照すると、実施例１〜５、比較例１及び２のそれぞれについて（Ｘ，Ｙ）をグラフにプロットした。得られた鋼塊におけるＡｌの含有量の少ない実施例１〜５では上記したＹ−Ｘの値が−５．１以上かつ−４．６以下の範囲内となった。これに対し、Ａｌの含有量の多い比較例１及び２では、Ｙ−Ｘの値がその範囲外となった。つまり、消耗電極の合金及びスラグの組成は、上記した式１及び式２に基づいて−５．１≦Ｙ−Ｘ≦−４．６となるように調整されることが好ましく、これによって得られる鋼塊中のＡｌの含有量を少なくすることを容易とするのである。
【００３０】
なお、消耗電極に用いた鋼種Ａ〜Ｄは、それぞれ成分組成に差異を有するが、得られる鋼塊中のＡｌの含有量に関しては同等の成分組成を有している。例えば、鋼種Ｄは比較例１にのみ用いられているが、消耗電極の鋼種の成分組成から算出されるＹの値を他の鋼種Ａ〜Ｃと同等としている。つまり、比較例１においてＡｌの含有量を多くした主な原因は、消耗電極の成分組成ではなくスラグの組成にあると言える。
【００３１】
ところで、上記したボロン含有ステンレス鋼の製造方法に用いられるスラグの組成範囲は以下のように定められる。
【００３２】
ＣａＯは、精錬能の確保のために２０質量％以上とし、鋼塊肌を良好に保ち歩留まりの悪化を防ぐために４０質量％以下とした。
【００３３】
Ａｌ２Ｏ３は、Ａｌ２Ｏ３−ＣａＯ−ＣａＦ２系スラグにおける比抵抗の低下を抑制するために２０質量％以上とし、鋼塊肌を良好に保ち歩留まりの悪化を防ぐために４０質量％以下とした。
【００３４】
ＳｉＯ２は、Ａｌの増加による窒素のピックアップを抑制するため６質量％以上とし、ＳｉＯ２の量によって添加すべき量の増加するＢ２Ｏ３を少なくしてコストの悪化を避けるように１５質量％以下とした。
【００３５】
Ｂ２Ｏ３は、Ｂの歩留まりを確保するために２質量％以下で添加してもよい。
【００３６】
ＣａＦは、上記した他の成分の残部としてスラグに配合されるが、粘性の増大を避けて操業の安定性を確保するため３０質量％以上とすることが好ましい。
【００３７】
ここまで本発明による代表的実施例及びこれに基づく改変例について説明したが、本発明は必ずしもこれらに限定されるものではない。当業者であれば、添付した特許請求の範囲を逸脱することなく、種々の代替実施例を見出すことができるであろう。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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