(57)【要約】【課題】本発明は、竪型炉においても優れためっき密着性を維持しつつ、ロールピックアップを抑制できる溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法の提供を目的とする。【解決手段】本発明は、酸化加熱帯及び還元加熱帯をこの順に有する焼鈍炉を用い、Ｓｉ含有量が０．２質量％以上の帯状の鋼板をロールにより送給しながら連続焼鈍する焼鈍工程を備える溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法であって、上記焼鈍工程として、上記酸化加熱帯で、上記鋼板の表面をロールピックアップが発生しない温度で酸化する酸化工程と、上記還元加熱帯で、上記酸化工程で形成された鉄酸化層を上記還元加熱帯の最初のロールまでに還元する還元工程とを備える。鋼板の酸化温度としては、７４０℃以下が好ましい。還元加熱帯の最初のロールにおける鉄酸化層の還元温度としては、７５０℃以上が好ましい。鉄酸化層の還元温度が７００℃以上である還元時間としては、２０秒以上が好ましい。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
酸化加熱帯及び還元加熱帯をこの順に有する焼鈍炉を用い、Ｓｉ含有量が０．２質量％以上の帯状の鋼板をロールにより送給しながら連続焼鈍する焼鈍工程を備える溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法であって、
上記焼鈍工程として、
上記酸化加熱帯で、上記鋼板の表面をロールピックアップが発生しない温度で酸化する酸化工程と、
上記還元加熱帯で、上記酸化工程で形成された鉄酸化層を上記還元加熱帯の最初のロールまでに還元する還元工程と
を備える溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
【請求項２】
上記酸化工程で、鋼板の酸化温度を７４０℃以下とする請求項１に記載の溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
【請求項３】
上記還元工程で、還元加熱帯の最初のロールにおける鉄酸化層の還元温度を７５０℃以上とし、還元加熱帯入口から還元加熱帯の最初のロールまでの区間で鉄酸化層の還元温度が７００℃以上である還元時間を２０秒以上とする請求項１又は請求項２に記載の溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
【請求項４】
上記酸化加熱帯の加熱手段として、直火バーナーを用いる請求項１、請求項２又は請求項３に記載の溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、自動車の燃費向上及び衝突安全性向上の両立の観点から、自動車の車体には軽量化かつ高強度化が求められている。このため、車体材料として、高強度化及び薄肉化が図られている高強度鋼板が用いられている。このような高強度鋼板としては、防錆性を付与した表面処理鋼板、中でも防錆性に優れる溶融亜鉛めっき鋼板や合金化溶融亜鉛めっき鋼板が挙げられる。さらに、鋼板の強度を高めるには、ＳｉやＭｎ等の添加が有効である。
【０００３】
溶融亜鉛めっき鋼板は、一般にはスラブを熱間圧延及び冷間圧延した帯状の鋼板を母材鋼板として用い、この母材鋼板を焼鈍炉で還元性雰囲気のもとで再結晶焼鈍し、その後に溶融亜鉛めっき処理を行って製造される。しかし、鋼板に含まれるＳｉやＭｎ等は、鉄の酸化が起こらない還元性の水素ガスを含有する還元性雰囲気においても酸化が進み、鋼板表面にＳｉやＭｎの酸化物を形成する。この酸化物によりめっき処理時に溶融亜鉛と鋼板との濡れ性が低下するため、ＳｉやＭｎ等が添加された母材鋼板を用いる場合、めっき密着性が低下し易い。
【０００４】
ＳｉやＭｎ等が添加された母材鋼板のめっき密着性を改善する方法として、酸化加熱帯及び還元加熱帯を有する焼鈍炉を用いた酸化還元法による製造方法が実用化されている。この製造方法では、鋼板の表面に鉄の酸化膜を形成させ、この酸化膜を水素を含む還元性雰囲気中で還元した後にめっき処理を行う。このように鋼板の表面に予め鉄の酸化膜を形成することで、続く還元雰囲気中でＳｉやＭｎを鋼板の内部で酸化させ、鋼板の表面でのＳｉやＭｎの酸化を防ぐことができる。従って、焼鈍後においてめっき密着性が確保し易い。
【０００５】
しかしながら、酸化還元法による製造方法では、酸化加熱帯で鋼板表面に形成された鉄酸化物が鋼板を送給するロールに付着し、鋼板に押し疵を生じさせる、いわゆるロールピックアップが生じ易い。このロールピックアップは、横型炉に比べ鋼板とロールの接触時間が長い竪型炉で特に発生し易い。
【０００６】
この竪型炉のロールピックアップを防止する方法としては、例えば直火バーナー群を備えた３つ以上の加熱ゾーンを設けた加熱炉を用い、各加熱ゾーンの直火バーナーの空気比及び鋼板の加熱温度により燃焼条件を最適化することで、内部酸化量の制御を適切に行う製造方法が提案されている（特開２０１２−３６４３７号公報参照）。この従来の製造方法では、直火バーナーを用いて還元を行う。この直火バーナーで燃焼させる際の残留酸素や燃焼により生じる水蒸気が酸化性を有するため、還元量が不十分となり易く、ロールピックアップの抑止効果が不十分となり易い。また、還元処理においても直火バーナーにより加熱を行うため、鉄の酸化膜の厚みの測定が難しく、鉄の酸化膜厚の制御が難しい。
【０００７】
また、酸化及び還元を水蒸気を含む雰囲気中で行う製造方法も提案されている（特開２０１６−５３２１１号公報参照）。この従来の製造方法では、還元焼鈍で水蒸気濃度に応じた温度での合金化処理を行うことによって、めっき密着性を確保している。しかしながら、この従来の製造方法を竪型炉に用いる場合、水蒸気による鋼板の温度低下が発生し、還元量が不十分となるおそれや、鋼材の幅方向の変形（バックリング）が発生するおそれがある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開２０１２−３６４３７号公報
【特許文献２】特開２０１６−５３２１１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明は、上述のような事情に基づいてなされたものであり、竪型炉においても優れためっき密着性を維持しつつ、ロールピックアップを抑制できる溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法の提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記課題を解決するためになされた発明は、酸化加熱帯及び還元加熱帯をこの順に有する焼鈍炉を用い、Ｓｉ含有量が０．２質量％以上の帯状の鋼板をロールにより送給しながら連続焼鈍する焼鈍工程を備える溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法であって、上記焼鈍工程として、上記酸化加熱帯で、上記鋼板の表面をロールピックアップが発生しない温度で酸化する酸化工程と、上記還元加熱帯で、上記酸化工程で形成された鉄酸化層を上記還元加熱帯の最初のロールまでに還元する還元工程とを備える。
【００１１】
当該溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法では、酸化還元法を用いるので、めっき密着性に優れる。当該溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法では、酸化工程においてはロールピックアップが発生しない温度、すなわち鉄の酸化物どうしが焼結し難い温度で酸化層の形成を行うことで、ロールピックアップを抑制する。また、当該溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法では、還元工程において鉄酸化層を最初のロールまでに還元するので、還元加熱帯の最初のロールに至るまでにロールピックアップの原因となる鉄酸化物が鋼板から取り除かれる。従って、当該溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を用いることで、竪型炉、横型炉を問わず優れためっき密着性を維持しつつ、ロールピックアップを抑制できる。
【００１２】
上記酸化工程において、鋼板の酸化温度としては、７４０℃以下が好ましい。酸化工程で生成される鉄酸化物はＦｅ３Ｏ４が主体である。上記酸化工程での酸化温度を上記上限以下とすることで、Ｆｅ３Ｏ４の焼結を抑止できるので、酸化加熱帯でのロールピックアップをより確実に抑制できる。
【００１３】
上記還元工程で、還元加熱帯の最初のロールにおける鉄酸化層の還元温度としては、７５０℃以上が好ましい。また、還元加熱帯入口から還元加熱帯の最初のロールまでの区間で鉄酸化層の還元温度が７００℃以上である還元時間としては、２０秒以上が好ましい。還元加熱帯の最初のロールにおける鉄酸化層の還元温度を上記下限以上とし、還元温度が７００℃以上である還元時間を上記下限以上とすることで、還元加熱帯の最初のロールまでに、より確実に鉄酸化層を還元することができる。従って、還元加熱帯でのロールピックアップをより確実に抑制できる。
【００１４】
上記酸化加熱帯の加熱手段として、直火バーナーを用いるとよい。このように上記酸化加熱帯の加熱手段として、直火バーナーを用いることで、空気比の制御により鉄酸化層の厚さを容易に制御することができる。このため、めっき密着性を維持しつつ、容易にロールピックアップを抑制できる。
【００１５】
なお、「溶融亜鉛めっき鋼板」とは、合金化溶融亜鉛めっき鋼板を含む。
【発明の効果】
【００１６】
以上説明したように、本発明の溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を用いることで、竪型炉においても優れためっき密着性を維持しつつ、ロールピックアップを抑制できる。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】本発明の一実施形態に係る溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法の手順を示すフロー図である。
【図２】図１の焼鈍工程を示す概略フロー図である。
【図３】図２の焼鈍工程で用いる焼鈍炉を示す模式的断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
以下、適宜図面を参照しつつ本発明の溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法の実施形態について説明する。
【００１９】
当該溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法は、例えば図１に示すように熱間圧延工程Ｓ１と、冷間圧延工程Ｓ２と、焼鈍工程Ｓ３と、亜鉛めっき層形成工程Ｓ４と、合金化工程Ｓ５とを備える。
【００２０】
［熱間圧延工程］
熱間圧延工程Ｓ１では、スラブを熱間圧延し、母材となる鋼板を得る。
【００２１】
熱間圧延方法は、特に限定されず公知の方法を採用することができるが、例えば鋼を通常の溶製法によって溶製し、この溶鋼を冷却してスラブとした後、このスラブを用いて、例えば平均厚さが１ｍｍ以上５ｍｍ以下の帯状の母材となる鋼板を得る。
【００２２】
＜母材鋼板＞
上記母材鋼板は、Ｓｉを含有する。Ｓｉは、鋼材の強度を発現しつつ、延性や加工性を確保できる元素である。Ｓｉ含有量の下限としては、０．２質量％であり、０．５質量％がより好ましく、１．０質量％がさらに好ましい。一方、Ｓｉ含有量の上限としては、３．０質量％が好ましく、２．５質量％がより好ましい。Ｓｉ含有量が上記下限未満であると、強度及び加工性を両立させるために他の合金元素が必要となり、製造コストが増大するおそれがある。逆に、Ｓｉ含有量が上記上限を超えると、後述する焼鈍工程Ｓ３の酸化工程Ｓ３１で、鉄酸化層の形成が抑制されるため、Ｓｉ酸化物によりめっき密着性が低下するおそれがある。
【００２３】
また、上記母材鋼板は、Ｓｉ以外には、Ｍｎ、Ｃ、Ｃｒ、Ｔｉ、Ａｌ、Ｐ、Ｓ等を含有してもよい。なお、上記母材鋼板の残部は鉄及び不可避的不純物である。
【００２４】
特にＭｎは、鋼材の強度及び靭性の確保に有用な元素である。上記母材鋼板にＭｎを添加する場合、Ｍｎ含有量の下限としては、１．０質量％が好ましく、１．５質量％がより好ましい。一方、Ｍｎ含有量の上限としては、３．５質量％が好ましく、３．０質量％がより好ましい。Ｍｎ含有量を上記下限以上とすることで、鋼材の強度及び靭性を高めることができる。また、Ｍｎ含有量を上記上限以下とすることで、鋼材の延性の低下を抑止することができる。
【００２５】
［冷間圧延工程］
冷間圧延工程Ｓ２では、熱間圧延工程Ｓ１後の鋼板を冷間圧延する。
【００２６】
冷間圧延法は、特に限定されず公知の方法を採用することができる。例えば熱間圧延工程Ｓ１後の鋼板を、酸洗により表面のスケールを除去した後、常法により冷間圧延する。
【００２７】
上記酸洗において、後述する焼鈍工程Ｓ３での鋼板の酸化促進の観点から、鋼板表面に粒界酸化層を残存させるとよい。粒界酸化層とは、Ｓｉを含有する鋼板の地鉄表層で結晶粒界に沿ってＳｉが酸化した層をいう。残存させる粒界酸化層の平均厚さとしては、５μｍ以上２０μｍ以下が好ましい。なお、粒界酸化層の平均厚さは、酸洗条件により調整することができる。
【００２８】
［焼鈍工程］
焼鈍工程Ｓ３では、鋼板をロールにより送給しながら連続焼鈍する。当該溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法では、焼鈍工程Ｓ３として、図２に示すように酸化工程Ｓ３１と、還元工程Ｓ３２とを主に備える。
【００２９】
焼鈍工程Ｓ３は、図３に示す焼鈍炉を用いて行われる。図３の焼鈍炉は、酸化加熱帯１及び還元加熱帯２をこの順に有する竪型焼鈍炉である。また、上記焼鈍炉は、酸化加熱帯１と還元加熱帯２とを接続する搬送路３を有する。
【００３０】
酸化加熱帯１はロール１１を有し、酸化加熱帯入口１ａから装入される帯状の鋼板Ｍをロール１１により進行方向を変えつつ送給し、酸化加熱帯出口１ｂより送出する。搬送路３は、その入口が酸化加熱帯出口１ｂに接続され、その出口は還元加熱帯入口２ａに接続されている。搬送路３はロール３１を有し、酸化加熱帯出口１ｂから送出された鋼板Ｍをロール３１により進行方向を変えつつ送給し、還元加熱帯入口２ａに装入する。還元加熱帯２はロール２１を有し、還元加熱帯入口２ａから装入される鋼板Ｍをロール２１により進行方向を変えつつ送給し、還元加熱帯出口２ｂより送出する。上記焼鈍炉では、このように鋼板Ｍをロールにより送給しながら連続焼鈍できる。また、このようにロールで供給することにより、上記焼鈍炉は省スペースで実現できる。
【００３１】
酸化加熱帯１は、直火バーナー１２を有する。また、還元加熱帯２は気密に構成され、主に水素と窒素とを含む高温の混合ガスを還元加熱帯２の内部に導入することにより、還元雰囲気とすることができる。
【００３２】
＜酸化工程＞
酸化工程Ｓ３１では、酸化加熱帯１で、鋼板Ｍの表面を酸化する。この酸化により鋼板Ｍの表面に鉄酸化層を形成する。
【００３３】
酸化加熱帯１の加熱手段としては、直火バーナー１２を用いることができる。このように酸化加熱帯１の加熱手段として、直火バーナー１２を用いることで、空気比の制御により酸素濃度の調整が可能であり、鉄酸化層の厚さを容易に制御することができる。また、鋼板Ｍの昇温速度を高めることができるので、酸化加熱帯１の炉長を短くして加熱炉を省スペース化したり、鋼板Ｍの送給速度を高めて製造効率を高めたりすることができる。
【００３４】
酸化工程Ｓ３１での酸化は、ロールピックアップが発生しない温度で行う。本発明者らは、まず鋼板Ｍの表面に生成された粉末状の酸化物のロール１１表面への初期付着が生じ、その後に付着した酸化物（付着物）どうしが接触及び焼結することで成長し、この成長した付着物が鋼板Ｍに押し疵を生じさせると考えている。そして、酸化物が焼結する温度は、酸化物が生成される温度よりも高い。つまり、本発明者らは、酸化工程Ｓ３１での鋼板Ｍの加熱温度として、鋼板Ｍの酸化は進行するが焼結は生じない温度、すなわちロールピックアップが発生しない温度が存在することを見出している。また、この焼結が生じない温度はロールの種類や状態によらないため、本発明者らは、鋼板Ｍの酸化温度Ｔ０のみを管理することで、酸化加熱帯１でのロールピックアップの発生を抑止できることを知得し、本発明を完成させた。
【００３５】
酸化工程Ｓ３１で鋼板Ｍの表面に生成される酸化物は、通常、その６０体積％以上がＦｅ３Ｏ４である。従って、Ｆｅ３Ｏ４が焼結しない温度で酸化を行うとよい。具体的には、鋼板Ｍの酸化温度Ｔ０の上限としては、７４０℃が好ましく、７２０℃がより好ましい。鋼板Ｍの酸化温度Ｔ０が上記上限を超えると、酸化物どうしの焼結が生じ、ロールピックアップが発生するおそれがある。一方、鋼板Ｍの酸化温度Ｔ０の下限は、鋼板Ｍの表面が酸化できる温度により決まるが、鋼板Ｍの酸化温度Ｔ０の下限としては、は６００℃が好ましく、６５０℃がより好ましく、７００℃がさらに好ましい。鋼板Ｍの酸化温度Ｔ０が上記下限未満であると、鉄酸化層の形成速度が低下するため、製造効率が低下するおそれがある。また、次工程である還元工程Ｓ３２での還元開示時の鋼板Ｍの温度が低くなり、還元が不十分となるおそれがある。
【００３６】
なお、鋼板Ｍの温度は、直火バーナー１２での加熱により徐々に上昇していくため、通常、酸化加熱帯出口１ｂにおいて最も高い。このため、鋼板Ｍの酸化温度Ｔ０を上記上限以下とすることは、酸化加熱帯出口１ｂでの鋼板Ｍの温度を上記上限以下とすることと実質的に等しい。従って、この酸化温度Ｔ０の管理は酸化加熱帯出口１ｂで行うことができる。
【００３７】
直火バーナー１２の空気比（燃焼ガスに対する空気の体積比）の下限としては、０．９が好ましく、１．０がより好ましい。一方、直火バーナー１２の空気比の上限としては、１．３が好ましく、１．２がより好ましい。直火バーナー１２の空気比が上記下限未満であると、酸素が不足し、鋼板Ｍの表面を十分に酸化できないおそれがある。逆に、直火バーナー１２の空気比が上記上限を超えると、酸化能力が飽和し、酸化に対する熱効率が低下するおそれがある。
【００３８】
直火バーナー１２による鋼板Ｍの昇温速度の下限としては、３０℃／秒が好ましく、３５℃／秒がより好ましい。一方、上記昇温速度の上限としては、１００℃／秒が好ましく、５０℃／秒がより好ましい。上記昇温速度が上記下限未満であると、鋼板Ｍを所望の酸化温度Ｔ０とするまでに時間を要するため、製造効率が低下するおそれがある。逆に、上記昇温速度が上記上限を超えると、鋼板Ｍの温度の制御性が低下するおそれや、急加熱による鋼板Ｍの変形を生ずるおそれがある。
【００３９】
酸化工程Ｓ３１での酸化時間は、酸化温度Ｔ０や製造効率の観点から適宜決定されるが、１５秒以上１８０秒以下とできる。
【００４０】
酸化工程Ｓ３１で形成される鉄酸化層の平均厚さの下限としては、０．１μｍが好ましく、０．３μｍがより好ましい。一方、鉄酸化層の平均厚さの上限としては、１．５μｍが好ましく、１．３μｍがより好ましい。鉄酸化層の平均厚さが上記下限未満であると、めっき密着性の改善効果が不十分となるおそれがある。逆に、鉄酸化層の平均厚さが上記上限を超えると、鉄酸化層が不必要に厚く、次工程の還元工程Ｓ３２で還元時間が長くなり、製造効率を低下させるおそれがある。
【００４１】
なお、酸化加熱帯１で酸化された鋼板Ｍは、高温を維持したまま、還元加熱帯２へ搬送路３を経由して送給される。搬送路３で不要な酸化を避けるため、搬送路３は窒素雰囲気とすることが好ましい。
【００４２】
＜還元工程＞
還元工程Ｓ３２では、還元加熱帯２で、酸化工程Ｓ３１で形成された鉄酸化層を還元する。この還元により、鉄酸化層が還元され、鋼板Ｍの表面に還元鉄層が形成される。一方、還元により鉄酸化層から供給される酸素は、鋼板Ｍの内部でＳｉ等の元素を酸化する。このため、Ｓｉ等の酸化物は鋼板Ｍの内部に留まり、鋼板Ｍの表面でのＳｉ等の酸化物の生成が抑制される。従って、Ｓｉ等の元素によるめっき密着性の低下を抑止できる。なお、還元工程Ｓ３２は、鉄酸化層の還元が完了した後も継続され、鋼板Ｍが８００℃以上の高温に曝されても鉄の酸化が起こらないように焼鈍される。
【００４３】
還元加熱帯２での還元は、主に水素と窒素とを含む高温の混合ガスを用いて行われる。具体的には、還元加熱帯２内に上記混合ガスを充填し、還元雰囲気とする。還元加熱帯２の炉内雰囲気における水素濃度の下限としては、３体積％が好ましく、５体積％が好ましい。一方、上記水素濃度の上限としては、３０体積％が好ましく、２５体積％がより好ましい。上記水素濃度が上記下限未満であると、鉄酸化層の還元が不十分となるおそれがある。逆に、上記水素濃度が上記上限を超えると、還元能力の上昇に対し、必要な水素ガスの費用が嵩むため、費用対効果が不十分となるおそれがある。
【００４４】
上記混合ガスの水素以外の残部は、窒素及び水分等の不可避的不純物である。上記混合ガスの露点の上限としては、０℃が好ましく、−１０℃がより好ましい。上記混合ガスの露点が上記上限を超えると、鉄酸化層の還元が不十分となるおそれがある。一方、上記混合ガスの露点の下限としては、特に限定されないが、上記混合ガスの露点は通常−６０℃以上である。なお、混合ガスの露点は、混合ガスに含まれる水分量により調整することができる。
【００４５】
還元加熱帯２では、酸化工程Ｓ３１で形成され鉄酸化層を還元加熱帯２の最初のロール（第１ロール２１ａ）までに還元する。つまり、鉄酸化層の還元は、還元加熱帯２の第１ロール２１ａまでに完了する。なお、「鉄酸化層の還元の完了」とは、還元加熱帯入口２ａでの鉄酸化層の平面視での面積の９０％以上が還元されていることを意味する。
【００４６】
本発明者らは、鉄酸酸化層の還元及びそれに継続する鉄の焼鈍には、鉄酸化物が焼結する温度より高い温度とすることが好ましいことを知得している。このため、鉄酸酸化層が残留する状態で鋼板Ｍが第１ロール２１ａに到達すると、この第１ロール２１ａでロールピックアップが生じると考えられる。そこで、本発明者らは、このロールピックアップの抑止について鋭意検討し、鉄酸化層を還元加熱帯２の第１ロール２１ａまでに還元することで解決できることを見出し、本発明を完成させた。
【００４７】
そして、本発明者らは、鉄酸化層を還元加熱帯２の第１ロール２１ａまでに還元することができる条件として、還元加熱帯２の第１ロール２１ａにおける鉄酸化層の還元温度を７５０℃以上とし、還元加熱帯入口２ａから還元加熱帯２の第１ロール２１ａまでの区間で鉄酸化層の還元温度が７００℃以上である還元時間を２０秒以上とするとよいことを見出した。つまり、還元加熱帯２の第１ロール２１ａにおける鉄酸化層の還元温度が７５０℃未満である場合、還元温度が７００℃以上である還元時間が２０秒未満である場合のいずれにおいても、鉄酸化層の還元が不十分となり、第１ロール２１ａでロールピックアップが生じるおそれがある。
【００４８】
還元加熱帯入口２ａにおける鉄酸化層の還元温度Ｔ１（以下、単に「還元温度Ｔ１」ともいう）は、主に酸化工程Ｓ３１の鋼板Ｍの酸化温度Ｔ０により決まる。通常酸化工程Ｓ３１の鋼板Ｍの酸化温度Ｔ０は、鉄酸化層の還元温度より低く設定されるため、還元温度Ｔ１は、還元加熱帯２の第１ロール２１ａにおける鉄酸化層の還元温度Ｔ２（以下、単に「還元温度Ｔ２」ともいう）よりも低く設定されることが好ましい。還元温度Ｔ１を還元温度Ｔ２よりも低く設定することで、熱効率が高まり、製造コストを低減できる。
【００４９】
還元温度Ｔ１の下限としては、６５０℃が好ましく、７００℃がより好ましい。一方、還元温度Ｔ１の上限としては、７５０℃が好ましく、７４０℃がより好ましい。還元温度Ｔ１が上記下限未満であると、還元温度が７００℃以上である還元時間を確保するためには鋼板Ｍの送給速度を低くする必要があり、製造効率が低下するおそれがある。逆に、還元温度Ｔ１が上記上限を超えると、酸化加熱帯１を通過後に例えば搬送路３で加熱を行う必要が生じ、焼鈍炉の装置コストが上昇するおそれがある。
【００５０】
なお、上述のように本発明者らは、還元温度が７００℃以上である還元時間を２０秒以上とするとよいことを見出している。このため、還元温度Ｔ１が７００℃未満である場合、還元加熱帯入口２ａを通過した鋼板Ｍを速やかに加熱することが好ましい。この加熱方法としては、特に限定されないが、誘導加熱装置等の急速加熱が可能な装置を用いることができる。
【００５１】
上述のように還元温度Ｔ２は、７５０℃以上が好ましい。還元温度Ｔ２は、還元加熱帯入口２ａから第１ロール２１ａまでの間にラジアントチューブ等の加熱装置を配設して調整してもよいが、還元加熱帯２内の還元雰囲気温度により調整することが好ましい。
【００５２】
還元加熱帯２内の還元雰囲気温度は、鋼板Ｍの還元温度を所望の温度とできる限り、特に限定されないが、還元加熱帯２内の還元雰囲気温度の下限としては、８００℃が好ましく、８５０℃がより好ましい。一方、上記還元雰囲気温度の上限としては、９２０℃が好ましく、９００℃がより好ましい。上記還元雰囲気温度が上記下限未満であると、還元温度Ｔ２を７５０℃以上とできないおそれがある。逆に、上記還元雰囲気温度が上記上限を超えると、鉄酸化層の還元に継続する鉄の焼鈍において、鉄の酸化が発生するおそれがある。
【００５３】
なお、還元温度Ｔ２の上限としては、８５０℃が好ましい。還元温度Ｔ２が上記上限を超えると、還元反応の向上効果に対して加熱に要する費用が嵩むため、費用対効果が不十分となるおそれがある。
【００５４】
還元温度が７００℃以上である還元時間は、鋼板Ｍの送給速度及び還元加熱帯入口２ａから第１ロール２１ａまでの距離により調整することができる。
【００５５】
還元加熱帯入口２ａから第１ロール２１ａまでの鋼板Ｍの移動距離の下限としては、１０ｍが好ましく、１５ｍがより好ましい。一方、上記第１ロール２１ａまでの移動距離の上限としては、３０ｍが好ましく、２５ｍがより好ましい。上記第１ロール２１ａまでの移動距離が上記下限未満であると、鉄酸化層の還元時間を確保するためには鋼板Ｍの送給速度を低くする必要があり、製造効率が低下するおそれがある。逆に、上記第１ロール２１ａまでの移動距離が上記上限を超えると、焼鈍炉の高さが大きくなり過ぎ、装置コストが高くなるおそれがある。
【００５６】
還元加熱帯入口２ａから第１ロール２１ａまでの鋼板Ｍの移動時間の上限としては、６０秒が好ましい。鋼板Ｍの移動時間が上記上限を超えると、鉄酸化層の還元時間が不必要に長くなり、製造効率が低下するおそれや、焼鈍炉の高さが大きくなり過ぎ、装置コストが高くなるおそれがある。また、同様の理由から還元温度が７００℃以上である還元時間の上限としても、６０秒が好ましい。
【００５７】
なお、還元加熱帯入口２ａから第１ロール２１ａまでの鋼板Ｍの移動時間の下限としては、２０秒が好ましい。上記移動時間を上記下限以上とすることで、還元温度が７００℃以上である還元時間を２０秒以上とできる。
【００５８】
還元工程Ｓ３２全体での還元時間は、製造効率等の観点から適宜決定されるが、６０秒以上３００秒以下とできる。
【００５９】
＜亜鉛めっき層形成工程＞
亜鉛めっき層形成工程Ｓ４では、焼鈍工程Ｓ３後に鋼板Ｍの表面に亜鉛めっき層を形成する。
【００６０】
亜鉛めっき層を形成する方法は、特に限定されず、公知の方法を適宜用いることができる。亜鉛めっき層の形成方法としては、例えば焼鈍工程Ｓ３後の鋼板Ｍをめっき浴に含浸する方法が挙げられる。めっき浴に含浸する際に、例えばガスワイピング等によりめっき付着量を２０ｇ／ｍ２以上２００ｇ／ｍ２以下に抑制することが好ましい。
【００６１】
めっき浴には、例えばＺｎを含む２元系以上の合金めっきを用いることができる。Ｚｎを含む２元系以上の合金めっきとしては、Ａｌ−Ｚｎめっき、Ｆｅ−Ｚｎめっき、Ｎｉ−Ｚｎめっき、Ｃｒ−Ｚｎめっき、Ｍｇ−Ｚｎめっき等が挙げられる。
【００６２】
めっき浴は、例えば亜鉛以外の成分を例えば０．０１質量％以上０．５質量％以下の濃度で含有するめっきを用い、３００℃以上６００℃以下の含浸温度、１秒以上３０秒以下の時間で鋼板Ｍを含浸することで行うことができる。
【００６３】
＜合金化工程＞
合金化工程Ｓ５では、亜鉛めっき層形成工程Ｓ４後に鋼板Ｍの合金化処理を行う。
【００６４】
合金化処理としては、特に限定されず、亜鉛めっき層形成工程Ｓ４後の鋼板Ｍに、公知の方法を適宜用いて行うことができる。合金化処理としては、例えば合金化温度４７０℃以上６００℃以下で１秒以上１００秒以下再加熱することで行う方法を挙げることができる。
【００６５】
［利点］
当該溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法では、酸化還元法を用いるので、めっき密着性に優れる。当該溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法では、酸化工程Ｓ３１においてはロールピックアップが発生しない温度、すなわち鉄の酸化物どうしが焼結し難い温度で酸化層の形成を行うことで、ロールピックアップを抑制する。また、当該溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法では、還元工程Ｓ３２において鉄酸化層を最初のロールまでに還元するので、還元加熱帯２の最初のロールに至るまでにロールピックアップの原因となる鉄酸化物が鋼板Ｍから取り除かれる。従って、当該溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を用いることで、優れためっき密着性を維持しつつ、ロールピックアップを抑制できる。
【００６６】
［その他の実施形態］
なお、本発明の溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法は、上記実施形態に限定されるものではない。
【００６７】
上記実施形態では、酸化工程で酸化加熱帯の加熱手段として、直火バーナーを用いる場合を説明したが、鉄酸化層が得られる限り、加熱手段はこれに限定されない。例えば、加熱手段として、酸素や水分等を含む酸化性雰囲気による間接加熱を用いてもよい。
【００６８】
上記実施形態では、溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法として合金化処理を備える場合を説明したが、合金化処理は必須の構成要件ではなく、省略可能である。
【００６９】
また、上記実施形態では、熱間圧延工程及び冷間圧延工程を経て母材鋼板を得る場合を説明したが、母材鋼板を得る方法はこれに限定されず、例えば予め製造された鋼板を用いてもよい。
【００７０】
上記実施形態では、焼鈍炉が竪型炉である場合を説明したが、当該溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法は、横型炉に用いることもできる。
【００７１】
上記実施形態では、焼鈍炉が酸化加熱帯と還元加熱帯とを接続する搬送路を有する場合を説明したが、この搬送炉は必須の構成要件ではなく、酸化加熱帯と還元加熱帯とは直結していてもよい。
【実施例】
【００７２】
以下、実施例によって本発明をさらに詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
【００７３】
［鉄酸化層の組成の確認］
酸化工程で形成される鉄酸化層の組成の確認を行った。
【００７４】
＜試料の作製＞
鉄以外の化学成分が表１に示す鋼を溶成して得た鋳片を熱間圧延工程及び冷間圧延工程を行い、平均厚さ１．８ｍｍの母材鋼板を得た。なお、冷間圧延工程での酸洗条件を調整し、平均厚み１０μｍの粒界酸化層を残存させた。
【００７５】
【表１】
2019077933.tif 000003
【００７６】
上記母材鋼板に対し、図３に示す直火バーナーを備える焼鈍炉を用いて、表２に示す酸化温度Ｔ０（酸化加熱帯出口の温度）で酸化工程を行い、Ｎｏ．１〜Ｎｏ．４の試料を得た。なお、酸化条件としては、直火バーナーの燃焼ガスはＬＮＧとし、空気比１．１、昇温速度３７℃／秒とした。なお、酸化工程終了後、さらなる酸化防止のため速やかに窒素ガスを吹き付けつつ常温まで冷却を行った。
【００７７】
＜評価＞
得られたＮｏ．１〜Ｎｏ．４の試料に対しＸ線回折法により鋼板表面の酸化層の相組成分析を行った。結果を表２に示す。
【００７８】
【表２】
2019077933.tif 000004
【００７９】
表２の結果から、７００℃以上の高温で酸化するとＦｅＯや（Ｆｅ，Ｍｎ）Ｏも生成されるが、鉄酸化層の主成分はＦｅ３Ｏ４であることが分かる。
【００８０】
［酸化工程でのロールピックアップ発生条件の確認］
本発明者らは、ロールピックアップ発生のメカニズムとして、鋼板の表面に生成された粉末状の酸化物のロール表面への初期付着が生じ、その後に付着した酸化物（付着物）どうしが接触及び焼結することで成長し、この成長した付着物が鋼板に押し疵を生じさせると考えている。そこで、Ｆｅ３Ｏ４粉末体（高純度化学研究所製の「酸化鉄（ＩＩ  ＩＩＩ）」、純度９８％、粒径１μｍ以下）を、焼鈍炉のロール（トーカロ社製の「溶射皮膜付ロール」、ＺｒＯ２系、皮膜膜厚１００〜３００μｍ、表面粗さＲａ＝３μｍ）の表面に相互接触させる試験を行った。
【００８１】
試験条件としては、炉内雰囲気を窒素雰囲気（露点−４０℃未満、酸素濃度１０ｐｐｍ未満）とし、Ｆｅ３Ｏ４粉末体とロールとの接触圧は５．７６ｋｇ／ｃｍ２とした。また、Ｆｅ３Ｏ４粉末体とロールとの接触は、２秒間接触させた後、２秒間非接触を繰り返すパターンとし、５時間継続した。上記接触圧は実際の酸化工程における接触圧の２０倍に相当し、この試験は加速試験にあたる。なお、接触圧はロールピックアップの発生温度には影響しないことが分かっている。
【００８２】
上記条件で、炉内温度を表３に示すＡ〜Ｈの８通りで行い、ロールピックアップ発生の有無を確認した。ロールピックアップ発生の有無は、ロールの目視で行い、鋼板に押し疵を生じさせるような付着物が認められる場合、ロールピックアップの発生有と判断した。結果を表３に示す。
【００８３】
【表３】
2019077933.tif 000005
【００８４】
表３の結果から、７５０℃で本発明者らが想定するように付着物の焼結に起因すると考えられるロールピックアップの発生が再現できた。このことから、酸化温度を７４０℃以下とすることで、ロールピックアップ発生を抑止できると考えられる。
【００８５】
［焼鈍工程におけるロールピックアップ発生有無の確認］
焼鈍工程として、表２のＮｏ．１の条件（酸化温度Ｔ０＝６００℃、ロールピックアップが発生しない温度）で酸化工程を行った後、表４に示す実施例１〜７及び比較例１〜５の条件で還元工程を、５時間継続して行った。なお、還元雰囲気としては、水素濃度を５体積％、窒素との混合ガスの露点を−２０℃とした。また、還元工程は還元加熱帯の最初のロール（第１ロール）まで行い、速やかに常温まで冷却した。
【００８６】
＜評価＞
実施例１〜７及び比較例１〜５の還元工程後の鋼板について、オージェ電子分光分析により鋼板表層の鉄（還元鉄）と、ＦｅＸＯＹ（未還元鉄）との比率を算出した。表面のコンタミネーションを除外するためＣ成分が検出されない深さまでスパッターにより表層を除去した面を最表面とし、分析は深さ３ｎｍまで行った。分析結果は、Ｆｅピークを波形分離し定量化した。得られた数値から、鋼板表層の還元鉄の比率が９０％以上である場合、還元が「完了」していると判断し、上記比率が９０％未満である場合、還元が「未完了」であると判断した。結果を表４の「還元完了判定」欄に示す。
【００８７】
また、実施例１〜７及び比較例１〜５の還元工程後に、第１ロールでのロールピックアップ発生の有無を確認した。確認方法は、酸化工程でのロールピックアップ発生の確認方法と同様である。結果を表４の「ロールピックアップ発生有無」欄に示す。
【００８８】
【表４】
2019077933.tif 000006
【００８９】
表４で、「入口温度Ｔ１」は還元加熱帯入口の鉄酸化層の還元温度を指し、「第１ロール温度Ｔ２」は還元加熱帯の第１ロールにおける鉄酸化層の還元温度を指す。「第１ロールまでの移動時間」は、還元加熱帯入口から第１ロールまでの鋼板の移動時間を指し、「還元時間（≧７００℃）」は、この移動時間のうち鉄還元層の還元温度が７００℃以上であった時間を指す。
【００９０】
表４の結果から、還元加熱帯の最初のロール（第１ロール）までに、酸化工程で形成された鉄酸化層が還元されている実施例１〜７は、ロールピックアップが発生していないのに対し、第１ロールまでに鉄酸化層の還元が完了していない比較例１〜５は、ロールピックアップが発生していることが分かる。このことから、還元加熱帯で、鉄酸化層を還元加熱帯の最初のロールまでに還元することで、ロールピックアップの発生を抑止できるといえる。
【００９１】
さらに詳細に見ると、還元加熱帯の最初のロールにおける鉄酸化層の還元温度が７５０℃以上、還元加熱帯入口から還元加熱帯の最初のロールまでの区間で鉄酸化層の還元温度が７００℃以上である還元時間が２０秒以上である実施例１〜実施例７では、ロールピックアップが発生していない。また、実施例１〜実施例７では、還元加熱帯の最初のロールまでに、確実に鉄酸化層を還元することができている。従って、鉄酸化層の還元温度を上記下限以上とし、還元時間を上記下限以上とすることで、還元加熱帯でのロールピックアップをより確実に抑制できるといえる。
【産業上の利用可能性】
【００９２】
以上説明したように、本発明の溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法を用いることで、竪型炉においても優れためっき密着性を維持しつつ、ロールピックアップを抑制できる。
【符号の説明】
【００９３】
１  酸化加熱帯
１ａ  酸化加熱帯入口
１ｂ  酸化加熱帯出口
１１  ロール
１２  直火バーナー
２  還元加熱帯
２ａ  還元加熱帯入口
２ｂ  還元加熱帯出口
２１  ロール
２１ａ  第１ロール
３  搬送路
３１  ロール
Ｍ  鋼板
【図１】
2019077933.tif 000007
【図２】
2019077933.tif 000008
【図３】
2019077933.tif 000009