(57)【要約】      （修正有）【課題】耐衝撃性に優れ、かつ良好な発泡状態を有する高発泡倍率のポリプロピレン系射出発泡成形体を提供すること。【解決手段】メルトフローレートが１〜８０ｇ／１０分未満である共役ジエン改質プロピレン単独重合体である共役ジエン改質ポリプロピレン系樹脂（Ａ）、及び、メルトフローレートが１〜８０ｇ／１０分未満であるプロピレン−エチレンブロック共重合体であるポリプロピレン系樹脂（Ｂ）を含有し、（Ａ）成分と（Ｂ）成分の合計１００重量％に対し（Ａ）成分の含有量が１〜２５重量％、（Ｂ）成分の含有量が９９〜７５重量％である、射出発泡成形体。（Ａ）成分と（Ｂ）成分の合計１００重量部に対し、ポリオレフィンワックス０〜２重量％を含有するポリプロピレン系樹脂組成物であり、発泡倍率が２．５〜８．０倍である、射出発泡成形体。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
２３０℃、２．１６ｋｇ荷重で測定されるメルトフローレートが１０ｇ／１０分以上８０ｇ／１０分未満である共役ジエン改質プロピレン単独重合体である、共役ジエン改質ポリプロピレン系樹脂（Ａ）、及び、
２３０℃、２．１６ｋｇ荷重で測定されるメルトフローレートが１０ｇ／１０分以上８０ｇ／１０分未満であるプロピレン−エチレンブロック共重合体であるポリプロピレン系樹脂（Ｂ）を含有し、
（Ａ）成分と（Ｂ）成分の合計１００重量％に対し、（Ａ）成分の含有量が１〜２５重量％、（Ｂ）成分の含有量が９９〜７５重量％であり、
（Ａ）成分と（Ｂ）成分の合計１００重量％に対し、ポリオレフィンワックスを０〜２重量％含有する、ポリプロピレン系樹脂組成物について、
それを射出発泡成形することで得られた、発泡倍率が２．５倍〜８．０倍の、射出発泡成形体。
【請求項２】
前記ポリプロピレン系樹脂組成物の、２００℃、５ｍ／ｍｉｎで測定されるメルトテンションについて、ストランドを引き取ることができ、０ｇｆよりも有意に大きな応力を示す、請求項１に記載の射出発泡成形体。
【請求項３】
（Ａ）成分と（Ｂ）成分の合計１００重量％に対し、（Ａ）成分の含有量が５〜２０重量％、（Ｂ）成分の含有量が９５〜８０重量％であり、
（Ａ）成分の２３０℃、２．１６ｋｇ荷重で測定されるメルトフローレートが２０ｇ／１０分以上７０ｇ／１０分未満であり、かつ
（Ｂ）成分の２３０℃、２．１６ｋｇ荷重で測定されるメルトフローレートが２０ｇ／１０分以上５０ｇ／１０分未満である、前記ポリプロピレン系樹脂組成物について、
発泡倍率が３．０倍〜６．０倍の、
請求項１または２に記載の射出発泡成形体。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか一項に記載の射出発泡成形体を使用した、自動車内装用材料。
【請求項５】
固定型と前進および後退可能な可動型とから構成され、最終製品形状位置に相当する金型キャビティクリアランスｔ２よりも小さい金型キャビティクリアランスｔ０を有する金型キャビティ中に、
前記ポリプロピレン系樹脂組成物と発泡剤の溶融混合物を射出充填した後に、
ｔ２よりも小さく、ｔ０よりも大きい金型キャビティクリアランスｔ１まで可動型を後退させる第一発泡工程、
次いでｔ１のクリアランスを所定の設定時間保持した後に、さらに最終製品の形状に相当する金型キャビティクリアランスｔ２まで可動型を後退させる第二発泡工程を含む、
請求項１〜３のいずれか一項に記載の、射出発泡成形体の製造方法。

【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ポリプロピレン系樹脂組成物を用いた高発泡倍率の射出発泡成形体に関する。
【背景技術】
【０００２】
ポリプロピレン系樹脂は、良好な物性及び成形性を有しており、また、環境に優しい材料として急速にその使用範囲が拡大している。特に、自動車部品等では、軽量で剛性に優れたポリプロピレン樹脂製品が提供されている。そのような製品の一つに、ポリプロピレン系樹脂の射出発泡成形体がある。この中でも、自動車部品は、特に軽量化が強く求められる分野であることが知られている。軽量化のためには、射出発泡成形体の発泡倍率を、高発泡倍率とすることが有効である。
【０００３】
一般に、射出発泡成形に用いるポリプロピレン系樹脂の特性としては、金型内の隅々まで樹脂が充填されるための流動性と、その後発泡するための発泡性が必要とされる。
しかしながら、通常使用される線状ポリプロピレン系樹脂は、耐衝撃性が低いため、発泡体が破壊されやすく、耐衝撃性を重視するような用途への適用が困難であった。また、目視によるセル状態が劣ると判断される、発泡不良が発生しやすい傾向があった。特に、高発泡倍率の射出発泡成形体を得ようとする場合に、発泡体が破壊されやすい傾向や、セル状態が劣ると判断される傾向が顕著であった。
それらの改善のために、たとえば、以下のような提案がなされている。
【０００４】
特許文献１には、（Ａ）線状ポリプロピレン系樹脂、（Ｂ）歪硬化性を示す改質ポリプロピレン系樹脂、からなる樹脂と、発泡剤とを含む組成物を、金型内に射出発泡成形する方法と、それによって得られた成形体が開示され、高発泡倍率が可能で、表面外観が良好であることが記載されている。しかしながら、その実施例１〜４に見るように、発泡倍率は２．４倍〜３．８倍ではあるものの、メルトフローレートが０．５〜３（ｇ／１０分）の（Ｂ）を使用しているため、より大型の成形体では流動性が不足する懸念があった。また、比較例４に見るように、より高いメルトフローレートを有する（Ｂ）を使用した場合には、発泡倍率は２．１倍にとどまり、しかも内部ボイド状態が実施例１〜４に比べて劣ることから、単純に（Ｂ）の流動性を高めただけでは高発泡倍率の射出発泡成形体が得られないことは明らかであった。
【０００５】
特許文献２には、（ａ）ポリプロピレン系樹脂、（ｂ）イソプレン単量体、（ｃ）ラジカル重合開始剤とを溶融混練して得られる、（Ａ）改質ポリプロピレン系樹脂の製法が開示され、得られた（Ａ）が、歪硬化性を示すこと、発泡成形に用いても良いことが記載されている。しかしながら、射出発泡成形については記載がなく、また、その場合の、耐衝撃性や、発泡した場合のセル状態については記載も示唆もないため、射出発泡成形に適用することは容易想到ではなく、適用した場合の効果もまったく不明であった。あわせて、（Ａ）成分と、非改質のポリプロピレン系樹脂とを組み合わせて用いることも記載されていない。
【０００６】
特許文献３には、（ａ）ポリプロピレン系樹脂、（ｂ）イソプレン単量体、（ｃ）ラジカル重合開始剤とを溶融混練して得られる、（Ａ）改質ポリプロピレン系樹脂を発泡させる、発泡体の製法が開示され、耐熱性が良好で、発泡倍率に優れた発泡成形体が得られることが記載されている。しかしながら、射出発泡成形については記載がなく、また、その場合の、耐衝撃性や、発泡した場合のセル状態については記載も示唆もないため、射出発泡成形に適用することは容易想到ではなく、適用した場合の効果もまったく不明であった。あわせて、（Ａ）成分と、非改質のポリプロピレン系樹脂とを組み合わせて用いることも記載されていない。
【０００７】
特許文献４には、（ａ）ポリプロピレン系樹脂、（ｂ）イソプレンなどの単量体、（ｃ）ラジカル重合開始剤とを溶融混練して得られる、（Ａ）改質ポリプロピレン系樹脂を発泡させて得られる、発泡シートが開示され、加熱時のドローダウンが小さく、独立気泡率に優れていることが記載されている。しかしながら、射出発泡成形については記載がなく、また、耐衝撃性や、発泡した場合のセル状態については記載も示唆もないため、射出発泡成形に適用することは容易想到ではなく、適用した場合の効果もまったく不明であった。あわせて、（Ａ）成分と、非改質のポリプロピレン系樹脂とを組み合わせて用いることも記載されていない。
【０００８】
特許文献５には、（Ａ）歪硬化性を示す改質ポリプロピレン系樹脂と、（Ｃ）発泡剤とを含む組成物を、金型内に射出発泡成形する方法と、それによって得られた成形体が開示され、発泡成形性が良好で、剛性に優れることが記載されている。実施例においては、メルトフローレートが１６〜２５（ｇ／１０分）の、イソプレン変性プロピレン−エチレンブロック共重合体を用いているものの、発泡倍率が２．５倍〜２．６倍にとどまり、それ以上の高発泡倍率に適用できるかどうか不明であった。また、耐衝撃性については記載も示唆もないため、耐衝撃性を重視する用途に適用した場合の効果もまったく不明であった。あわせて、（Ａ）成分と、非改質のポリプロピレン系樹脂とを組み合わせて用いることも記載されていない。比較例２，４においては、歪硬化性を有するプロピレン単独重合体と、非改質のプロピレン−エチレンブロック共重合体とを組み合わせることが記載されているが、発泡倍率は２．５倍にとどまり、それ以上の高発泡倍率に適用できるかどうか不明であったうえに、前記歪硬化性を有するプロピレン単独重合体のメルトフローレートが３（ｇ／１０分）と低いことから、より大型の成形体では流動性が不足する懸念があった。
【０００９】
特許文献６には、（Ａ）線状ポリプロピレン系樹脂と、（Ｂ）改質ポリプロピレン系樹脂とからなるポリプロピレン系樹脂と、発泡剤とを含んでなるポリプロピレン系樹脂組成物の溶融物を、金型内に射出して発泡成形体を製造する方法が記載されている。実施例においては、メルトフローレートが０．５〜３（ｇ／１０分）の、イソプレン変性プロピレン単独重合体を用いており、発泡倍率が２．４倍〜４．８倍であるものの、メルトフローレートが低い（Ｂ）を使用しているため、より大型の成形体では流動性が不足する懸念があった。
【００１０】
特許文献７の比較例３には、メルトフローレートが５６（ｇ／１０分）の、イソプレン変性プロピレン単独重合体と、メルトフローレートが４５（ｇ／１０分）の、プロピレン−エチレンブロック共重合体と、化学発泡剤とからなる、全体発泡倍率が１０倍の射出発泡成形体が記載されている。しかしながら、この射出成形発泡体は、セル構造が劣ったものであり、そのため著しく脆く、実用には耐えないものであった。加えて、この射出成形発泡体をもとに、それらの欠点を解消した実用的な射出成形発泡体を得ることについては、この文献には記載も示唆も無かった。
【００１１】
特許文献８の実施例１、５〜２０には、メルトフローレートが６５（ｇ／１０分）の、イソプレン変性プロピレン単独重合体と、メルトフローレートが３０（ｇ／１０分）の、プロピレン−エチレンブロック共重合体と、ワックス類もしくは流動パラフィンと、化学発泡剤とからなる、最大発泡倍率が３．２倍〜３．６倍の射出発泡成形体が記載されている。しかしながら、この文献においては、フローマークなどの成形性の改良のために、多量（たとえば１０重量％）のワックスを配合することが必須であり、より苛酷な環境にさらされる用途（たとえば、自動車内装用途では、使用される国や地域によっては、室内環境がさらに高温になる事がある）においては、ワックスの成分がブリードアウトするなどの不具合が生じる可能性があった。また、この文献においては、ワックスを配合しないか、通常の配合量（たとえば２重量％以下）としながら、良好な射出発泡成形体を得ることは、記載も示唆も無かった。
【００１２】
以上のように、射出発泡成形のためのポリプロピレン系樹脂組成物において、耐衝撃性と、発泡した場合のセル状態を両立するポリプロピレン系樹脂組成物を得ることは困難であった。特に、高発泡倍率の射出発泡成形体を得ようとする場合に、それが顕著であった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１３】
【特許文献１】特開２００５−２２４９６３号公報
【特許文献２】特開平０９−１８８７２９号公報
【特許文献３】特開平０９−１８８７７４号公報
【特許文献４】特開２００１−１３９７１６号公報
【特許文献５】特開２００７−１３０９９２号公報
【特許文献６】特開２００６−２４００５１号公報
【特許文献７】特開２０１２−０００９０９号公報
【特許文献８】特開２０１６−００３３１０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１４】
本発明の目的は、耐衝撃性に優れ、かつ良好な発泡状態を有する高発泡倍率のポリプロピレン系射出発泡成形体を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
本発明は以下のとおりである。
２３０℃、２．１６ｋｇ荷重で測定されるメルトフローレートが１０ｇ／１０分以上８０ｇ／１０分未満である共役ジエン改質プロピレン単独重合体である、共役ジエン改質ポリプロピレン系樹脂（Ａ）、及び、
２３０℃、２．１６ｋｇ荷重で測定されるメルトフローレートが１０ｇ／１０分以上８０ｇ／１０分未満であるプロピレン−エチレンブロック共重合体であるポリプロピレン系樹脂（Ｂ）を含有し、
（Ａ）成分と（Ｂ）成分の合計１００重量％に対し、（Ａ）成分の含有量が１〜２５重量％、（Ｂ）成分の含有量が９９〜７５重量％であり、
（Ａ）成分と（Ｂ）成分の合計１００重量％に対し、ポリオレフィンワックスを０〜２重量％含有する、ポリプロピレン系樹脂組成物について、
それを射出発泡成形することで得られた、発泡倍率が２．５倍〜８．０倍の、射出発泡成形体である。
【発明の効果】
【００１６】
本発明の射出発泡成形体は、耐衝撃性に優れ、かつ、良好な発泡状態を有する高発泡倍率の射出発泡成形体である。そのため、本発明のポリプロピレン系射出発泡成形体は、自動車内装などの用途に好適に使用できる。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、本発明の実施の形態を説明する。
【００１８】
本発明は、ポリプロピレン系射出発泡成形体に関する。本発明のポリプロピレン系射出発泡成形体に使用されるポリプロピレン系樹脂組成物は、２３０℃、２．１６ｋｇ荷重で測定されるメルトフローレートが１０ｇ／１０分以上８０ｇ／１０分未満である共役ジエン改質プロピレン単独重合体である、共役ジエン改質ポリプロピレン系樹脂（Ａ）、及び、２３０℃、２．１６ｋｇ荷重で測定されるメルトフローレートが１０ｇ／１０分以上８０ｇ／１０分未満であるプロピレン−エチレンブロック共重合体であるポリプロピレン系樹脂（Ｂ）を含有し、（Ａ）成分と（Ｂ）成分の合計１００重量％に対し、（Ａ）成分の含有量が１〜２５重量％、（Ｂ）成分の含有量が９９〜７５重量％であり、（Ａ）成分と（Ｂ）成分の合計１００重量％に対し、ポリオレフィンワックスを０〜２重量％含有する。
【００１９】
＜共役ジエン改質ポリプロピレン系樹脂（Ａ）＞
本発明の共役ジエン改質ポリプロピレン系樹脂（Ａ）は、２３０℃、２．１６ｋｇ荷重の条件にて測定されるメルトフローレートが１ｇ／１０分以上８０ｇ／１０分未満を示す共役ジエン改質プロピレン単独重合体である。
【００２０】
（Ａ）成分のメルトフローレートが１ｇ／１０分未満の場合、樹脂組成物の流動性が不足して大型金型での射出発泡成形においてショートショットなどの成形不良ならびに金型転写性の悪化による表面性の不良などを起こす場合がある。（Ａ）成分のメルトフローレートが８０ｇ／１０分以上であると、（Ｂ）成分との混合が不十分となったり、射出発泡成形体の耐衝撃性が不十分となる場合がある。（Ａ）成分のメルトフローレートは、金型転写性や成形体の表面性を重視する場合は、２０ｇ／１０分以上、８０ｇ／１０分未満が好ましく、成形体の耐衝撃性を重視する場合は、１ｇ／１０分以上、２０ｇ／１０分未満が好ましい。
【００２１】
ここで、メルトフローレート（以降、「ＭＦＲ」と略す場合がある）とは、ＪＩＳ  Ｋ７２１０：１９９９に準拠し、メルトインデクサーＦ−Ｆ０１（（株）東洋精機製作所製）を用い、２３０℃、２．１６ｋｇ荷重の条件にて、ダイから一定時間に押し出される樹脂量を、１０分間に押し出される樹脂量に換算した値をいう。この換算値は、ＭＦＲ自動演算処理（Ｂ法）によって算出した。計算式は以下の通りである。メルトフローレートが５０ｇ／１０分を超える場合であっても、当方法を適用した。
【００２２】
ＭＦＲ（ｇ／１０分）＝（４２７ｘＬｘρ）／ｔ
Ｌ（試験条件のインターバル）：３（ｃｍ）
ρ（試験温度での溶融密度）：切り取り法により以下の式で算出される値（ｇ／ｃｍ３）、ただし切り取り法が不可能な場合には０．７５（ｇ／ｃｍ３）とした
ρ＝ｍ／（０．７１１ｘＬ）
ｍ：切り取り法により測定される、ピストンが上記インターバルＬを移動して流出した試料の質量（ｇ）
Ｌ：上記インターバルと同じ
ｔ（インターバル移動時間）：実際の測定値（秒）
つまり、切り取り法が適用できる場合には、以下の計算式で算出しても良い。
ＭＦＲ（ｇ／１０分）＝（６００ｘｍ）／ｔ
【００２３】
本発明の共役ジエン改質ポリプロピレン系樹脂（Ａ）は、２００℃、１０ｍ／ｍｉｎで測定されるメルトテンションが好ましくは１．０ｇｆ以上、より好ましくは２．０ｇｆ以上である。（Ａ）成分のメルトテンションが１．０ｇｆ以上であると、たとえば３倍以上の発泡倍率において、均一な微細気泡を有する射出発泡成形体を得ることが容易となる。
【００２４】
本発明の共役ジエン改質ポリプロピレン系樹脂（Ａ）は、共役ジエン改質プロピレン単独重合体である。この共役ジエン改質プロピレン単独重合体は、プロピレン単独重合体に共役ジエン化合物を反応させることで、プロピレン単独重合体に分岐構造を導入し、これを高分子量化してなる樹脂である。この共役ジエン改質プロピレン単独重合体は、プロピレン単独重合体（ａ）、ラジカル重合開始剤（ｂ）および共役ジエン化合物（ｃ）を溶融混合して得られたものが好ましい。この溶融混合物は、高価な設備を必要とせず、安価に製造できる点で優れている。
【００２５】
＜プロピレン単独重合体（ａ）＞
共役ジエン改質ポリプロピレン系樹脂（Ａ）を得るために用いられるプロピレン単独重合体（ａ）は、プロピレンを成分とする直鎖ポリマーであり、プロピレン成分を９９重量％以上含有している重合体を指す。
【００２６】
プロピレン単独重合体（ａ）は、プロピレンに加えて、プロピレンと共重合可能なモノマーを、１重量％未満、共重合したものであってもよい。そのようなプロピレンと共重合可能なモノマーとしては、例えば、エチレン、１−ブテン、イソブテン、１−ペンテン、３−メチル−１−ブテン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、３，４−ジメチル−１−ブテン、１−ヘプテン、３−メチル−１−ヘキセン、１−オクテン、１−デセンなどの４〜１２のα−オレフィン；シクロペンテン、ノルボルネン、テトラシクロ［６，２，１１，８，１３，６］−４−ドデセンなどの環状オレフィン；５−メチレン−２−ノルボルネン、５−エチリデン−２−ノルボルネン、１，４−ヘキサジエン、メチル−１，４−ヘキサジエン、７−メチル−１，６−オクタジエンなどのジエン；塩化ビニル、塩化ビニリデン、アクリロニトリル、酢酸ビニル、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、メタクリル酸メチル、無水マレイン酸、スチレン、メチルスチレン、ビニルトルエン、ジビニルベンゼンなどのビニル単量体；などが挙げられる。これらは、単独で使用してもよいし、２種以上を組み合わせて使用してもよい。これらのうち、耐寒性向上、安価等という点で、α−オレフィンが好ましく、エチレン、１−ブテンがより好ましい。
【００２７】
プロピレン単独重合体（ａ）の市販品としては、例えば、（株）プライムポリマー製のＪ１０５Ｇ（ＭＦＲ＝９）、Ｊ１０６Ｇ（ＭＦＲ＝１５）、Ｊ１０８Ｍ（ＭＦＲ＝４５）、Ｊ７００ＧＰ（ＭＦＲ＝８）、などが挙げられる。
【００２８】
＜ラジカル重合開始剤（ｂ）＞
共役ジエン改質ポリプロピレン系樹脂（Ａ）を得るために用いられるラジカル重合開始剤（ｂ）としては、一般に過酸化物、アゾ化合物などが挙げられるが、プロピレン−エチレンブロック共重合体（ａ）や共役ジエン化合物（ｃ）からの水素引き抜き能を有するものが好ましい。特に限定されないが、例えば、ケトンパーオキサイド、パーオキシケタール、ハイドロパーオキサイド、ジアルキルパーオキサイド、ジアシルパーオキサイド、パーオキシジカーボネート、パーオキシエステルなどの有機過酸化物が挙げられる。
【００２９】
これらのうち、特に水素引き抜き能が高いものが好ましく、例えば、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）３，３，５−トリメチルシクロヘキサン、１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）シクロヘキサン、ｎ−ブチル４，４−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）バレレート、２，２−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）ブタンなどのパーオキシケタール、ジクミルパーオキサイド、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン、α，α’−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ−ｍ−イソプロピル）ベンゼン、ｔ−ブチルクミルパーオキサイド、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）−３−ヘキシンなどのジアルキルパーオキサイド、ベンゾイルパーオキサイドなどのジアシルパーオキサイド、ｔ−ブチルパーオキシオクテート、ｔ−ブチルパーオキシイソブチレート、ｔ−ブチルパーオキシラウレート、ｔ−ブチルパーオキシ３，５，５−トリメチルヘキサノエート、ｔ−ブチルパーオキシイソプロピルカーボネート、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ベンゾイルパーオキシ）ヘキサン、ｔ−ブチルパーオキシアセテート、ｔ−ブチルパーオキシベンゾエート、ジ−ｔ−ブチルパーオキシイソフタレートなどのパーオキシエステルなどが挙げられる。これらは、単独で使用してもよく、２種以上を組み合わせて使用してもよい。
【００３０】
共役ジエン改質ポリプロピレン系樹脂（Ａ）を得るために用いられるラジカル重合開始剤（ｂ）の添加量としては、プロピレン−エチレンブロック共重合体（ａ）１００重量部に対して、０．０５重量部以上１０重量部以下が好ましく、０．２重量部以上５重量部以下がさらに好ましい。ラジカル重合開始剤の添加量が０．０５重量部未満では、改質が不十分となる場合があり、１０重量部を超えると、改質よりも分子鎖切断が優先してしまい、所望の改質効果が得られない場合がある。
【００３１】
＜共役ジエン化合物（ｃ）＞
共役ジエン改質ポリプロピレン系樹脂（Ａ）を得るために用いられる共役ジエン化合物（ｃ）としては、例えば、ブタジエン、イソプレン、１，３−ヘプタジエン、２，３−ジメチルブタジエン、２，５−ジメチル−２，４−ヘキサジエンなどが挙げられる。これらを単独で使用してもよいし、組み合わせて使用してもよい。これらの中では、安価で取り扱いやすく、反応が均一に進みやすい点から、ブタジエン、イソプレンが好ましい。
【００３２】
共役ジエン化合物（ｃ）の添加量としては、プロピレン−エチレンブロック共重合体（ａ）１００重量部に対して、０．０１重量部以上５重量部以下が好ましく、０．０５重量部以上２重量部以下がさらに好ましい。共役ジエン化合物の添加量が０．０１重量部未満では、改質が不十分となる場合があり、５重量部を超えると、流動性が不充分となる場合がある。
【００３３】
共役ジエン改質ポリプロピレン系樹脂（Ａ）を製造するにあたっては、前記共役ジエン化合物と共重合可能な単量体を、共役ジエン化合物と併用してもよい。そのような共重合可能な単量体としては、例えば、塩化ビニル、塩化ビニリデン、アクリロニトリル、メタクリロニトリル、アクリルアミド、メタクリルアミド、酢酸ビニル、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、無水マレイン酸、アクリル酸金属塩、メタクリル酸金属塩、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、アクリル酸２−エチルヘキシル、アクリル酸ステアリルなどのアクリル酸エステル、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸ブチル、メタクリル酸２−エチルヘキシル、メタクリル酸ステアリルなどのメタクリル酸エステルなどが挙げられる。
【００３４】
＜共役ジエン改質ポリプロピレン系樹脂（Ａ）の製造に関する条件＞
共役ジエン改質ポリプロピレン系樹脂（Ａ）を製造する際には、ラジカル重合開始剤（ｂ）の添加量を、共役ジエン化合物（ｃ）の添加量の０．１倍以上、１０倍以下（重量基準）とすると、共役ジエン改質ポリプロピレン系樹脂（Ａ）のメルトフローレートを１以上、８０未満の範囲に比較的容易に調整することができる。ラジカル重合開始剤（ｂ）の添加量は、好ましくは共役ジエン化合物（ｃ）の添加量の０．５倍以上、７．５倍以下であり、より好ましくは０．７５倍以上、５倍以下である。
【００３５】
共役ジエン改質ポリプロピレン系樹脂（Ａ）を得るために、プロピレン単独重合体（ａ）、ラジカル重合開始剤（ｂ）、および共役ジエン化合物（ｃ）を反応させるための装置としては、ロール、コニーダー、バンバリーミキサー、ブラベンダー、単軸押出機、２軸押出機などの混練機、２軸表面更新機、２軸多円板装置などの横型撹拌機、ダブルヘリカルリボン撹拌機などの縦型撹拌機、などが挙げられる。これらのうち、混練機を使用することが好ましく、特に押出機が生産性の点から好ましい。
【００３６】
共役ジエン改質ポリプロピレン系樹脂（Ａ）を得るために、プロピレン単独重合体（ａ）、ラジカル重合開始剤（ｂ）、および共役ジエン化合物（ｃ）を混合および混練（撹拌）する順序または方法には、特に制限はない。プロピレン単独重合体（ａ）、ラジカル重合開始剤（ｂ）、および共役ジエン化合物（ｃ）を混合したのち溶融混練（撹拌）してもよいし、プロピレン単独重合体（ａ）を溶融混練（撹拌）した後、ラジカル重合開始剤（ｂ）および共役ジエン化合物（ｃ）を同時にあるいは別々に、一括してあるいは分割して混合してもよい。混練（撹拌）機の温度は１３０〜３００℃であることが、プロピレン単独重合体（ａ）が溶融し、かつ熱分解しないという点で好ましい。また、混練（撹拌）時間は、一般に１〜６０分が好ましい。
【００３７】
以上のようにして、共役ジエン改質ポリプロピレン系樹脂（Ａ）を製造することができる。製造される共役ジエン改質ポリプロピレン系樹脂（Ａ）の形状、大きさに制限はなく、ペレット状でもよい。
【００３８】
＜ポリプロピレン系樹脂（Ｂ）＞
本発明のポリプロピレン系樹脂（Ｂ）は、２３０℃、２．１６ｋｇ荷重の条件にて測定されるメルトフローレートが１ｇ／１０分以上８０ｇ／１０分未満を示すプロピレン−エチレンブロック共重合体である。ただし、共役ジエンにより改質されたプロピレン−エチレンブロック共重合体は、ポリプロピレン系樹脂（Ｂ）の範疇に含まれるものではない。
【００３９】
（Ｂ）成分のメルトフローレートが１ｇ／１０分未満の場合、射出成形体を製造する際に、金型キャビティのクリアランスが例えば１〜２ｍｍ程度の薄肉部分を有する場合、比較的低圧力で溶融樹脂を金型内に充填することが難しくなり、連続して安定した射出成形を実施できなくなる場合がある。（Ｂ）成分のメルトフローレートが８０ｇ／１０分以上であると、流動性が過剰なため、射出成形が不安定になりやすい傾向がある。（Ｂ）成分のメルトフローレートは、３ｇ／１０分以上、７０ｇ／１０分以下がより好ましく、５ｇ／１０分以上、７０ｇ／１０分未満がさらに好ましい。なお、メルトフローレートの測定条件は上述のものと同様である。
【００４０】
本発明のポリプロピレン系樹脂（Ｂ）はプロピレン−エチレンブロック共重合体である。プロピレン−エチレンブロック共重合体は、プロピレンを主成分とする直鎖ポリマーの中に、エチレンを主成分とするポリマー、およびエチレン−プロピレン・ゴム状共重合体が分散し、海島構造を形成しているような、プロピレン系ポリマーである。このようなプロピレン系ポリマーは、耐衝撃性ポリプロピレン、日本国内では慣例的にブロックポリプロピレンなどと呼称されているが、化学的な意味でのブロック共重合体ではない。本発明において、プロピレン−エチレンブロック共重合体（ａ）は、プロピレンの単独重合体またはプロピレンを主体とする共重合体（ａ１）と、エチレンの単独重合体（ａ２）および／またはエチレンと炭素数３〜１０のα−オレフィンとの共重合体（ａ３）と、を含有する混合物であることが好ましい。この時、（ａ１）がマトリクスであるプロピレンを主成分とする直鎖ポリマーに相当し、（ａ２）がエチレンを主成分とするポリマーに相当し、（ａ３）がエチレン−プロピレン・ゴム状共重合体に相当する。
【００４１】
プロピレン−エチレンブロック共重合体（ａ）は、プロピレン成分を５１重量％以上含有している共重合体が好ましく、結晶性、剛性、耐薬品性などの観点からは、プロピレン成分を６０重量％以上含有している共重合体がより好ましく、７０重量％以上がさらに好ましく、８０重量％以上が特に好ましい。
【００４２】
また、プロピレン−エチレンブロック共重合体（ａ）は、耐衝撃性などの観点からは、エチレン成分を１重量％以上含有するが、３重量％以上含有しているものが好ましく、５重量％以上がより好ましく、８重量％以上がさらに好ましく、１０重量％以上が特に好ましい。
【００４３】
プロピレン−エチレンブロック共重合体（ａ）は、プロピレンとエチレンに加えて、プロピレンと共重合可能なモノマーを共重合したものであってもよい。そのようなプロピレンと共重合可能なモノマーとしては、例えば、１−ブテン、イソブテン、１−ペンテン、３−メチル−１−ブテン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、３，４−ジメチル−１−ブテン、１−ヘプテン、３−メチル−１−ヘキセン、１−オクテン、１−デセンなどの４〜１２のα−オレフィン；シクロペンテン、ノルボルネン、テトラシクロ［６，２，１１，８，１３，６］−４−ドデセンなどの環状オレフィン；５−メチレン−２−ノルボルネン、５−エチリデン−２−ノルボルネン、１，４−ヘキサジエン、メチル−１，４−ヘキサジエン、７−メチル−１，６−オクタジエンなどのジエン；塩化ビニル、塩化ビニリデン、アクリロニトリル、酢酸ビニル、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、メタクリル酸メチル、無水マレイン酸、スチレン、メチルスチレン、ビニルトルエン、ジビニルベンゼンなどのビニル単量体；などが挙げられる。これらは、単独で使用してもよいし、２種以上を組み合わせて使用してもよい。これらのうち、耐寒性向上、安価等という点で、α−オレフィンが好ましく、１−ブテンがより好ましい。
【００４４】
プロピレン−エチレンブロック共重合体（ａ）の市販品としては、例えば、（株）プライムポリマー製のＪ７０９ＱＧ（ＭＦＲ＝５５）、Ｊ７０８ＵＧ（ＭＦＲ＝４５）、Ｊ８３０ＨＶ（ＭＦＲ＝３０）、Ｊ７１７ＺＧ（ＭＦＲ＝３２）、Ｊ７０７ＥＧ（ＭＦＲ＝３０）、Ｊ７０７Ｇ（ＭＦＲ＝３０）、Ｊ７１５Ｍ（ＭＦＲ＝９）、Ｊ７０５ＵＧ（ＭＦＲ＝９）、Ｊ７０４ＵＧ（ＭＦＲ＝５）、Ｊ７０２ＬＢ（ＭＦＲ＝１．８）などが挙げられる。例えば、Ｊ７０８ＵＧは、国際公開第２０１５／０６０２０１号によると、エチレン系重合体含有量が１４質量％であるとされており、本発明で好適に用いることができる。
【００４５】
＜射出発泡成形用ポリプロピレン系樹脂組成物＞
本発明の射出発泡成形体に使用されるポリプロピレン系樹脂組成物は、上述した共役ジエン改質ポリプロピレン系樹脂（Ａ）と、ポリプロピレン系樹脂（Ｂ）を組み合わせて用いることで、耐衝撃性に優れ、かつ良好な発泡状態を有する射出発泡成形体を与えることができる。そのような射出成形体を得るには、両成分は、（Ａ）成分の含有量より（Ｂ）成分の含有量が多くなるように配合される。具体的には、（Ａ）成分と（Ｂ）成分の合計１００重量％に対し（Ａ）成分の含有量は１〜４９重量％、（Ｂ）成分の含有量は５１〜９９重量％である。この範囲において、耐衝撃性に優れ、かつ良好な発泡状態を有する射出発泡成形体を得ることができる。耐衝撃性の観点から、（Ａ）成分の含有量は、好ましくは１〜２５重量％、より好ましくは５〜２５重量％、さらに好ましくは、１０〜２０重量％である。
【００４６】
また、（Ｂ）成分のＭＦＲに応じて（Ａ）成分のＭＦＲならびに含有量の好適な範囲は変動し得る。たとえば、（Ｂ）成分のＭＦＲが８ｇ／１０分未満の場合、流動性の観点から（Ａ）成分のＭＦＲは好ましくは２０ｇ／１０分以上、より好ましくは４０ｇ／１０分以上であり、その中でも、（Ａ）成分のＭＦＲが２０ｇ／１０分未満の場合、流動性の不足により金型転写性の悪化などの不具合が発生することがある。また、（Ｂ）成分のＭＦＲが前記のように８ｇ／１０分未満の場合、（Ａ）成分の添加量は、５〜４９重量％が好ましく、１０〜３５重量％がより好ましい。
【００４７】
本発明の射出発泡成形用ポリプロピレン系樹脂組成物は、２００℃、５ｍ／ｍｉｎで測定されるメルトテンションについて、ストランドを引き取ることができ、０ｇｆよりも有意に大きな応力を示すことが必要であり、好ましくは０．１ｇｆ以上２．０ｇｆ未満である。前記ポリプロピレン系樹脂組成物のメルトテンションが上記の範囲であると、耐衝撃性に優れ、かつ良好な発泡状態を有する射出発泡成形体を得ることができる。樹脂組成物のメルトテンションは、各成分を十分に溶融混練した後に測定される数値であり、共役ジエン改質ポリプロピレン系樹脂（Ａ）、ポリプロピレン系樹脂（Ｂ）それぞれが示すメルトフローレートや、各成分の種類、組合せ、配合量などに依拠して、容易に調整することができる。
【００４８】
メルトテンションは、溶融樹脂を変形させるのに要する張力を表すものであるのに対し、メルトフローレートは溶融樹脂の流動性を示す尺度であるため、両者は異なる概念である。
【００４９】
本発明の射出発泡成形用ポリプロピレン系樹脂組成物が示すメルトフローレートは限定されないが、８ｇ／１０分以上８０ｇ／１０分未満であることが好ましい。このメルトフローレートは前述した条件で測定される。ポリプロピレン系樹脂組成物のメルトフローレートがこの範囲内にあると、前記射出発泡成形用ポリプロピレン系樹脂組成物が射出発泡成形に適した流動性を持ち、かつ射出発泡成形後に高い耐衝撃性能を有する成形体を得ることができる。
【００５０】
ポリプロピレン系樹脂組成物のメルトフローレートは、各成分を十分に溶融混練した後に測定される数値であり、共役ジエン改質ポリプロピレン系樹脂（Ａ）、ポリプロピレン系樹脂（Ｂ）それぞれが示すメルトフローレートと、各成分の配合量などに依拠して、容易に調整することができる。
【００５１】
＜発泡剤（Ｃ）＞
本発明の射出発泡成形体に使用されるポリプロピレン系樹脂組成物は、発泡剤を含有する。本発明で使用できる発泡剤としては、射出発泡成形に通常使用できるものであれば特に制限なく使用することができ、化学発泡剤、物理発泡剤のいずれであってもよい。
【００５２】
化学発泡剤は、樹脂成分と予め混合してから押出機や射出成形機に供給され、シリンダ内で分解して炭酸ガス等の気体を発生するものである。化学発泡剤としては特に限定されないが、例えば、重炭酸ナトリウム、炭酸アンモニウム等の無機系化学発泡剤や、アゾジカルボンアミド、Ｎ，Ｎ’−ジニトロソペンタメチレンテトラミン等の有機系化学発泡剤が挙げられる。これらは単独で使用してもよいし、２種以上混合して使用してもよい。
【００５３】
物理発泡剤は、押出機や射出成形機のシリンダ内の溶融樹脂に対し、ガス状または超臨界流体として注入され、分散または溶解されるもので、金型内に射出後、圧力開放されることによって発泡剤として機能するものである。物理発泡剤としては特に限定されないが、例えば、プロパン、ブタン等の脂肪族炭化水素類、シクロブタン、シクロペンタン等の脂環式炭化水素類、クロロジフルオロメタン、ジクロロメタン等のハロゲン化炭化水素類、窒素、炭酸ガス、空気等の無機ガスなどが挙げられる。これらは単独で使用してもよいし、２種以上混合して使用してもよい。
【００５４】
これらの発泡剤の中では、通常の押出機や射出成形機で安全に使用でき、均一微細な気泡が得られやすいものとして、化学発泡剤としては無機系化学発泡剤、物理発泡剤としては窒素、炭酸ガス、空気等の無機ガスが好ましい。これらの発泡剤には、射出発泡成形体の気泡を安定的に均一微細にするために、必要に応じて、例えば、クエン酸のような有機酸等の発泡助剤や、タルク、炭酸リチウムのような無機微粒子等の造核剤を添加してもよい。通常、上記無機系化学発泡剤は、取扱性、貯蔵安定性、ポリプロピレン系樹脂への分散性の点から、該発泡剤の濃度が１０〜７５重量％のポリオレフィン系樹脂のマスターバッチを作製したうえで使用されるのが好ましい。
【００５５】
本発明における発泡剤の使用量は、最終製品の発泡倍率と発泡剤の種類や成形時の樹脂温度によって適宜設定することができる。例えば、無機系化学発泡剤は、本発明のポリプロピレン系樹脂組成物１００重量部に対して、好ましくは０．５重量部以上３０重量部以下、さらに好ましくは１重量部以上２０重量部以下の範囲で使用される。無機系化学発泡剤をこの範囲で使用することにより、発泡倍率が２倍以上、かつ、均一微細気泡の射出発泡成形体を経済的かつ容易に得ることができる。一方、物理発泡剤は、ポリプロピレン系樹脂組成物１００重量部に対して、好ましくは０．０５重量部以上１０重量部以下、より好ましくは０．１重量部以上５重量部以下の範囲で、射出成形機に供給して使用される。
【００５６】
＜ポリオレフィンワックス＞
本発明の射出発泡成形体に使用されるポリプロピレン系樹脂組成物は、（Ａ）成分と（Ｂ）成分の合計を１００重量％として、ポリオレフィンワックスを０〜２重量％含有する（ポリオレフィンワックスを含有しない場合を含み、２重量％を含む）。０〜１重量％含有することが好ましく、０〜０．５重量％含有することがより好ましく、０〜０．１重量％含有することが最も好ましい。
【００５７】
２重量％よりも多量に含有させた場合は、より高温で使用される用途において、ワックスのブリードアウトや、それによるフォギングや臭気、さらには成形体が熱変形しやすくなることが問題になることがある。
【００５８】
本発明において、ポリオレフィンワックスとしては、たとえば、重合型ポリプロピレン系ワックス、熱分解型ポリプロピレン系ワックス、重合型ポリエチレン系ワックス、熱分解型ポリエチレン系ワックス、流動パラフィンが挙げられる。
【００５９】
＜その他の添加剤＞
本発明の射出発泡成形体に使用されるポリプロピレン系樹脂組成物は、必要に応じて、本発明の効果を損なわない範囲で、（Ａ）成分と（Ｂ）成分のいずれにも該当しないポリプロピレン系樹脂の他、高密度ポリエチレン系樹脂、高圧法低密度ポリエチレン系樹脂、線状低密度ポリエチレン系樹脂、エチレン−α−オレフィン共重合体、オレフィン系エラストマー、スチレン系エラストマー、その他の熱可塑性樹脂をさらに含有するものであってもよい。
【００６０】
また、本発明の射出発泡成形体に使用されるポリプロピレン系樹脂組成物は、必要に応じて、本発明の効果を損なわない範囲で、酸化防止剤、金属不活性剤、燐系加工安定剤、紫外線吸収剤、紫外線安定剤、蛍光増白剤、金属石鹸、制酸吸着剤などの安定剤、架橋剤、連鎖移動剤、核剤、可塑剤、滑材、充填材、強化材、顔料、染料、難燃剤、帯電防止剤などの添加剤をさらに含有するものであってもよい（前記のポリオレフィンワックスを除く）。
【００６１】
＜射出発泡成形体＞
本発明の射出発泡成形体の発泡倍率は、好ましくは２．５倍以上８倍以下、さらに好ましくは３倍以上８倍以下、最も好ましくは４倍以上６倍以下である。発泡倍率が２．５倍未満では、軽量性が得られ難い傾向があり、８倍を超える場合には、剛性の低下が著しくなる傾向がある。
【００６２】
＜射出発泡成形方法＞
本発明の射出発泡成形体を製造するために使用できる射出発泡成形方法としては特に限定されず、公知の方法を適用することができる。その際の具体的な成形条件は、ポリプロピレン系樹脂組成物のメルトフローレート、メルトテンション、成形機の種類、金型の形状などを考慮して適宜決定することができる。一例として、樹脂温度としては好ましくは１７０〜３００℃、さらに好ましくは１９０〜２７０℃、金型温度としては好ましくは１０〜１００℃、さらに好ましくは２０〜８０℃が例示される。また、成形サイクル１〜１２０分、射出速度１０〜３００ｍｍ／秒、射出圧１０〜２００ＭＰａ等の条件で行うことが好ましい。
【実施例】
【００６３】
以下に、実施例によって本発明をより詳しく説明するが、本発明は、これらによって何ら制限されるものではない。
実施例および比較例において、各種の評価方法に用いられた試験法および判定基準は、次の通りである。
【００６４】
（１）メルトフローレート（ＭＦＲ）
ＪＩＳ  Ｋ７２１０：１９９９に準拠し、メルトインデクサーＦ−Ｆ０１（（株）東洋精機製作所製）を用い、２３０℃、２．１６ｋｇ荷重の条件にて、ダイから一定時間に押し出される樹脂量を、１０分間に押し出される樹脂量に換算した値を、メルトフローレートとした。この換算値は、ＭＦＲ自動演算処理（Ｂ法）によって算出した。計算式は以下の通りである。メルトフローレートが５０（ｇ／１０分）を超える場合であっても、当方法を適用した。
【００６５】
ＭＦＲ（ｇ／１０分）＝（４２７ｘＬｘρ）／ｔ
Ｌ（試験条件のインターバル）：３（ｃｍ）
ρ（試験温度での溶融密度）：切り取り法により以下の式で算出される値、ただし切り取り法が不可能な場合には０．７５（ｇ／ｃｍ３）とした
ρ＝ｍ／（０．７１１ｘＬ）
ｍ：切り取り法により測定される、ピストンが上記インターバルＬを移動して流出した試料の質量（ｇ）
Ｌ：上記インターバルと同じ
ｔ（インターバル移動時間）：実際の測定値（秒）
つまり、切り取り法が適用できる場合には、以下の計算式で算出しても良い。
ＭＦＲ（ｇ／１０分）＝（６００ｘｍ）／ｔ
【００６６】
（２）メルトテンション（ＭＴ）
メルトテンション測定用アタッチメントが装備されており、先端にφ１ｍｍ、長さ１０ｍｍのオリフィスを装着したφ１０ｍｍのシリンダを有するキャピログラフ（（株）東洋精機製作所製）を使用した。２００℃に加温したシリンダにサンプルを充填し、５分予熱した。前記の予熱時間経過後、ピストン降下速度１０ｍｍ／分で降下させた際にダイから吐出されるストランドを、３７０ｍｍもしくは５２０ｍｍ下のロードセル付きプーリーに掛けて５ｍ／分の速度で引き取りながら、ロードセル付きプーリーにかかる荷重を経時的に測定した。測定開始から約５分後に、荷重のブレがおおよそ安定してから得られた荷重の最大値と最小値を測定して、それらの平均値をメルトテンションとした。なお、ロードセル付きプーリーにかかる荷重が感知されないほど低い場合はメルトテンションを０とした。
【００６７】
（３）デュポン衝撃試験
デュポン衝撃試験機（安田精機製作所製）を使用し、定落下重量によるステアケース法により５０％破壊高さを求め、そのときの荷重からエネルギー値を計算した。落下荷重は３００ｇ、７００ｇ、もしくは１０００ｇとし、エネルギー値の計算はＪＩＳ  Ｋ  ７２１１に準じて行った。
【００６８】
（４）発泡体のセル状態の目視評価
射出成形機（ニイガタマシンテクノ製ＭＤ３５０Ｓ−IV）をもちいて、以下の成形条件で、以下の評価用金型内に、完全に樹脂組成物が充填する最小の充填圧力で射出成形した。
・樹脂温度：２００℃
・金型温度：４０℃
・射出速度：１００ｍｍ／ｓｅｃ
・使用金型：底面センター１点ピンゲートの箱型金型、底面形状：１９０ｍｍｘ１９０ｍｍ、側面形状（台形形状）：１９０ｍｍ（底面側）〜２２０ｍｍ（反底面側）ｘ１００ｍｍ、ただし底面のみがコアバックし、側面はコアバックしない
・キャビティクリアランスｔ０：１．５ｍｍ（３倍発泡、５．５倍発泡ともに）
・キャビティクリアランスｔ１：２．１ｍｍ（３倍発泡、５．５倍発泡ともに）
・キャビティクリアランスｔ２：それぞれ、設定発泡倍率が、３倍、５．５倍となるように設定した
高倍率の発泡倍率とするための、射出発泡成形については、以下の手順で実施した。
【００６９】
発泡剤を含む組成物を、所定のシリンダ温度に設定された射出成形機に供給し、適切な背圧で溶融混練した後、所定の温度に温調した底面部のキャビティクリアランスがｔ０の金型中に、所定の射出速度で射出充填した。射出充填完了直後（設定保持時間が０秒）に、可動型を底面部のキャビティクリアランスｔ１まで後退させ、キャビティ内の樹脂を発泡させた（第一発泡工程）。次に、前記金型底面のクリアランスｔ１の状態で所定の設定時間（６秒）保持した後、さらに成形体が所望の厚み（発泡倍率）となるように再度可動型を底面部のキャビティクリアランスｔ２まで後退させて再度発泡を行った（第二発泡工程）。発泡完了後、発泡樹脂を冷却、固化させ射出発泡成形体を取り出した。
【００７０】
成形品採取に当たっては、射出状態の安定性を保証するためにパージ（材料切り替え）後の４ショットを捨てて続く７ショットを採取した。成形体外観を目視で観察した。発泡状態は、以下の基準で評価した。
○：試験サンプルの中で、発泡性が良好なもの
×：設定された発泡倍率では、満足な発泡体が得られないもの
【００７１】
（５）発泡体の内部セル状態の拡大観察評価
上記の射出成形体の底面の、ゲートより５ｃｍ離れた点から、観察用サンプルを切り出し、樹脂流れと直角方向の断面の発泡状態を、拡大鏡で観察した。
○：試験サンプルの中で、発泡セルの形状が良好なもの
△：発泡セルの形状が若干厚み方向に引き伸ばされているもの
【００７２】
＜共役ジエン改質ポリプロピレン系樹脂の作製＞
（製造例１）
表１に従い、（ａ）プロピレン重合体としてメルトフローレート４５ｇ／１０分のプロピレン単独重合体（ａ−１）１００重量部を、ホッパーから７０ｋｇ／時、（ｂ）ラジカル重合開始剤としてｔ−ブチルパーオキシイソプロピルカーボネートを定量ポンプを用いて１．１重量部（０．７７ｋｇ／時の速度）を、４６ｍｍφ二軸押出機（Ｌ／Ｄ＝４０）に供給して、シリンダ温度２００℃で溶融混練し、途中に設けた圧入部より、（ｃ）共役ジエン化合物としてイソプレンモノマーを、定量ポンプを用いて０．４０重量部（０．２８ｋｇ／時の速度）で供給し、前記二軸押出機中で溶融混練することにより、共役ジエン改質ポリプロピレン系樹脂（Ａ−１）のペレットを得た。ＭＦＲ＝６０ｇ／１０分であった。得られた共役ジエン改質ポリプロピレン系樹脂（Ａ−１）を、表１に示す。
【００７３】
（製造例２）
表１に従い、（ｂ）ラジカル重合開始剤としてｔ−ブチルパーオキシイソプロピルカーボネートの量を１．１重量部、（ｃ）共役ジエン化合物としてイソプレンの供給量を０．４４重量部に変更した以外は、製造例１と同様にして、共役ジエン改質ポリプロピレン系樹脂（Ａ−２）を得た。ＭＦＲ＝４０ｇ／１０分であった。
【００７４】
（製造例３）
表１に従い、（ｂ）ラジカル重合開始剤としてｔ−ブチルパーオキシイソプロピルカーボネートの量を１．１重量部、（ｃ）共役ジエン化合物としてイソプレンの供給量を０．３２重量部に変更した以外は、製造例１と同様にして、共役ジエン改質ポリプロピレン系樹脂（Ａ−３）を得た。ＭＦＲ＝１００ｇ／１０分であった。
【００７５】
（製造例４）
表１に従い、（ａ）として（ａ−１）の代わりにメルトフローレート８ｇ／１０分のプロピレン単独重合体（ａ−２）を使用し、（ｂ）ラジカル重合開始剤としてｔ−ブチルパーオキシイソプロピルカーボネートの量を０．７５重量部、（ｃ）共役ジエン化合物としてイソプレンの供給量を０．４６重量部に変更した以外は、製造例１と同様にして、共役ジエン改質ポリプロピレン系樹脂（Ａ−４）を得た。ＭＦＲ＝７ｇ／１０分であった。
【００７６】
（製造例５）
表１に従い、（ａ）として（ａ−１）の代わりにメルトフローレート１ｇ／１０分のプロピレン単独重合体（ａ−３）を使用し、（ｂ）ラジカル重合開始剤としてｔ−ブチルパーオキシイソプロピルカーボネートの量を０．４５重量部、（ｃ）共役ジエン化合物としてイソプレンの供給量を０．４５重量部に変更した以外は、製造例１と同様にして、共役ジエン改質ポリプロピレン系樹脂（Ａ−５）を得た。ＭＦＲ＝０．５ｇ／１０分であった。
【００７７】
【表１】
2019059861.tif 000002
【００７８】
＜ポリプロピレン系樹脂＞
ポリプロピレン系樹脂（Ｂ）として使用した樹脂を、表２に示した。
【００７９】
【表２】
2019059861.tif 000003
【００８０】
＜ポリプロピレン単独重合体＞
ポリプロピレン単独重合体（Ｃ）として使用した樹脂を、表３に示した。
【００８１】
【表３】
2019059861.tif 000004
【００８２】
（実施例１−１〜１−３、比較例１−１〜１−３）
＜ポリプロピレン系樹脂組成物の成形体の作成＞
共役ジエン改質ポリプロピレン系樹脂（Ａ）、ポリプロピレン系樹脂（Ｂ）、着色剤（Ｄ）としてのカラーマスターバッチとをドライブレンドし、射出成形に供した。（Ａ）と（Ｂ）の種類と使用量〔いずれも（Ａ）と（Ｂ）との合計を１００重量部とする〕を表４に示す。（Ｄ）としては、大日精化製、ダイカラーＰＰ−Ｍ７７２５５（ブラック）を３．０重量部用いた。
【００８３】
＜射出成形体の耐衝撃性評価＞
上の射出成形体について、前記したデュポン衝撃試験の項目に従い評価した。得られた結果を、表４に示す。
【００８４】
＜評価用の組成物ペレットの作製＞
共役ジエン改質ポリプロピレン系樹脂（Ａ）と、ポリプロピレン系樹脂（Ｂ）と、着色剤（Ｄ）としてのカラーマスターバッチとをドライブレンドした。（Ａ）と（Ｂ）の種類と使用量〔いずれも（Ａ）と（Ｂ）との合計を１００重量部とする〕を表４に示す。（Ｄ）としては、大日精化製、ダイカラーＰＰ−Ｍ７７２５５（ブラック）を３．０重量部用いた。
このドライブレンドした混合物を、ホッパーから９ｋｇ／時で３２ｍｍφ二軸押出機（Ｌ／Ｄ＝２５）に供給して、シリンダ温度２００℃で溶融混練することにより、組成物のペレットを得た。この組成物ペレットを、メルトフローレート（ＭＦＲ）、メルトテンション（ＭＴ）の物性測定に供した。
【００８５】
【表４】
2019059861.tif 000005
【００８６】
実施例１−１〜１−３、つまり（Ａ−１）の配合量が５〜１５重量部の場合は、比較例１−１、つまり（Ａ）を配合しない場合に比べて、組成物ペレットをダイから吐出させたストランドにメルトテンションを付与することが出来ることが明らかであり、かつ、比較例１−２、つまり（Ａ−１）の配合量が３０重量部に比べて、組成物の射出成形体（非発泡）の耐衝撃性が優れていることが明らかである。
【００８７】
本発明は、耐衝撃性に優れた、高倍率の射出発泡成形体に関するものであるが、それを可能とするためには、高倍率の発泡を可能とするための溶融張力と、非発泡での耐衝撃性が良好なことの両方が必要であると考えられる。
【００８８】
（実施例２−１〜２−１０、比較例２−１〜２−７）
＜ポリプロピレン系樹脂組成物の射出発泡成形体の作製＞
共役ジエン改質ポリプロピレン系樹脂（Ａ）、ポリプロピレン系樹脂（Ｂ）、ポリプロピレン系樹脂（Ｃ）、発泡剤（Ｄ）、着色剤（Ｅ）としてのカラーマスターバッチとをドライブレンドし、射出発泡成形に供した。発泡倍率は３倍とした。
（Ａ）、（Ｂ）および（Ｃ）の種類と使用量〔いずれも（Ａ）と（Ｂ）と（Ｃ）との合計を１００重量部とする〕を表５に示す。（Ｄ）としては、ＥＥ２５Ｃ（永和化成製）を６重量部、（Ｅ）としては、大日精化製、ダイカラーＰＰ−Ｍ７７２５５（ブラック）を３重量部用いた。
【００８９】
＜射出発泡成形体の発泡性評価＞
上の射出発泡成形体について、前記した発泡性評価の項目に従い評価した。
【００９０】
＜射出成形体の耐衝撃性評価＞
上の射出発泡成形体について、前記したデュポン衝撃試験の項目に従い評価した。
得られた結果を、表５に示す。
【００９１】
【表５】
2019059861.tif 000006
【００９２】
実施例２−１〜２−４、つまり（Ａ−１）の配合量が５〜２０重量部の場合は、３倍発泡が可能であった。しかし、比較例２−１、つまり（Ａ−１）を配合しない場合は、３倍発泡が不可能であった。また、比較例２−４〜２−５、つまり（Ａ−１）成分の代わりに、変性されていないポリプロピレン単独重合体である（Ｃ）を５〜２０重量部配合した場合には、（Ａ−１）と（Ｃ）のＭＦＲがほぼ同等であるにもかかわらず、３倍発泡が不可能であった。
これらの比較から、本発明の効果である３倍発泡という高倍率の発泡を可能とさせるためには、（Ａ）成分が必須であることが分かる。
【００９３】
また、実施例２−５〜２−７、つまり（Ａ）成分として、（Ａ−１）よりも流動性が低い（Ａ−２）、流動性が高い（Ａ−３）を、それぞれ配合した場合も、３倍発泡が可能であった。
【００９４】
また、実施例２−１０、つまり（Ａ）成分として、（Ａ−２）よりも流動性が低い（Ａ−５）を、２０重量部配合した場合も、３倍発泡が可能であった。
【００９５】
（Ｂ）成分として、（Ｂ−１）よりも流動性が低い（Ｂ−２）を使用した場合においても、実施例２−８、つまり（Ａ−１）の配合量が５重量部の場合は、３倍発泡が可能であったが、比較例２−６、つまり（Ａ−１）を配合しない場合は、３倍発泡が不可能であった。
【００９６】
（Ｂ）成分として、（Ｂ−１）よりも流動性が高い（Ｂ−３）を使用した場合においても、実施例２−９、つまり（Ａ−１）の配合量が５重量部の場合は、３倍発泡が可能であったが、比較例２−７、つまり（Ａ−１）を配合しない場合は、３倍発泡が不可能であった。
【００９７】
また、実施例２−１０、つまり（Ｂ）成分として、（Ｂ−２）よりも流動性が低い（Ｂ−４）を使用した場合も、３倍発泡が可能であった。
【００９８】
実施例２−４と比較例２−２、すなわち、（Ａ）成分として（Ａ−１）、（Ｂ）成分として（Ｂ−１）を使用し、配合比率だけが異なるものについて、射出発泡成形体の断面にて、内部のセル状態を拡大して観察したところ、実施例２−４が良好な状態であり、比較例２−２はセルが厚み方向に引き伸ばされ、劣る状態であることが分かった。また、デュポン衝撃試験の結果も、実施例２−４が、比較例２−２よりも、優れている結果となった。
【００９９】
実施例２−６と比較例２−３、すなわち、（Ａ）成分として（Ａ−２）、（Ｂ）成分として（Ｂ−１）を使用し、配合比率だけが異なるものについて、射出発泡成形体の断面にて、内部のセル状態を拡大して観察したところ、実施例２−６が良好な状態であり、比較例２−３はセルが厚み方向に引き伸ばされ、劣る状態であることが分かった。また、デュポン衝撃試験の結果も、実施例２−６が、比較例２−３よりも、優れている結果となった。
【０１００】
これらの比較から、（Ａ）と（Ｂ）の配合比率として、（Ａ）：（Ｂ）が１〜２５：９９〜７５であることが例示され、２．５〜２２．５：９７．５〜７７．５であることが好ましく例示され、５〜２０：９５〜８０であることがより好ましく例示されていると理解することが出来る。
【０１０１】
次に、さらなる高発泡倍率での射出発泡成形を実施した。
【０１０２】
＜ポリプロピレン系樹脂組成物の射出発泡成形体の作製＞
共役ジエン改質ポリプロピレン系樹脂（Ａ）、ポリプロピレン系樹脂（Ｂ）、発泡剤（Ｄ）、着色剤（Ｅ）としてのカラーマスターバッチとをドライブレンドし、射出発泡成形に供した。発泡倍率は５．５倍とした。
（Ａ）と（Ｂ）の種類と使用量〔いずれも（Ａ）と（Ｂ）との合計を１００重量部とする〕を表６に示す。（Ｄ）としては、ＥＥ２５Ｃ（永和化成製）を６重量部、（Ｅ）としては、大日精化製、ダイカラーＰＰ−Ｍ７７２５５（ブラック）を３重量部用いた。
【０１０３】
＜射出発泡成形体の発泡性評価＞
上の射出発泡成形体について、前記した発泡性評価の項目に従い評価した。
【０１０４】
＜射出成形体の耐衝撃性評価＞
上の射出発泡成形体について、前記したデュポン衝撃試験の項目に従い評価した。
得られた結果を、表６に示す。
【０１０５】
【表６】
2019059861.tif 000007
【０１０６】
実施例３−１〜３−２、つまり（Ａ−１）または（Ａ−２）の配合量が２０重量部の場合は、５．５倍発泡が可能であった。しかし、比較例３−１、つまり（Ａ−１）よりも流動性が高い（Ａ−３）、ならびに、比較例３−２、つまり（Ａ−２）よりも流動性が低い（Ａ−４）を使用した場合は、５．５倍発泡が不可能であった。
比較例３−３〜３−４、つまり、極端に流動性が低い（Ａ−５）を使用した場合は、（Ｂ）成分が（Ｂ−１）、（Ｂ−４）のいずれであっても、５．５倍発泡が不可能であった。
従って、５．５倍発泡という、さらなる高倍率の発泡を可能とさせるためには、特定の範囲の流動性を有する（Ａ）成分と（Ｂ）成分との組合せが好ましいことが分かる。
たとえば、（Ａ）成分のＭＦＲとして、１０〜８０が好ましく例示され、２０〜７０がより好ましく例示されて、３０〜７０が最も好ましく例示されていると理解することが出来る。
【０１０７】
また、（Ｂ）成分のＭＦＲとして、１０〜８０が好ましく例示され、２０〜７０がより好ましく例示され、２０〜５０が最も好ましく例示されていると理解することが出来る。