(57)【要約】【課題】機械的特性に優れ、かつ成形加工性を保持した繊維強化樹脂を提供する。【解決手段】熱可塑性樹脂とガラス繊維とナノセルロースを含有する繊維強化樹脂であって、ガラス繊維が異形断面を有することを特徴とする繊維強化樹脂。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
熱可塑性樹脂とガラス繊維とナノセルロースを含有する繊維強化樹脂であって、ガラス繊維が異形断面を有することを特徴とする繊維強化樹脂。
【請求項２】
前記ガラス繊維の断面における長径をＡ、短径をＢとした場合に、断面形状の扁平比（Ａ／Ｂ）が１．１〜１０であることを特徴とする、請求項１に記載の繊維強化樹脂。
【請求項３】
質量％で、ガラス繊維１０〜６０％、ナノセルロース０．１〜１５％未満を含有することを特徴とする、請求項１または２に記載の繊維強化樹脂。
【請求項４】
ガラス繊維に対するナノセルロースの質量比が０．００２〜１．５であることを特徴とする、請求項１〜３のいずれか一項に記載の繊維強化樹脂。
【請求項５】
ガラス繊維がチョップドストランドであることを特徴とする、請求項１〜４のいずれか一項に記載の繊維強化樹脂。
【請求項６】
ナノセルロースの平均直径が３〜１００ｎｍであることを特徴とする、請求項１〜５のいずれか一項に記載の繊維強化樹脂。
【請求項７】
請求項１〜６のいずれか一項に記載の繊維強化樹脂からなることを特徴とする、繊維強化樹脂部品。
【請求項８】
請求項１〜６のいずれか一項に記載の繊維強化樹脂を射出成形することを特徴とする、繊維強化樹脂部品の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、繊維強化樹脂に関する。
【背景技術】
【０００２】
繊維強化樹脂は、ガラス繊維やカーボン繊維、アルミナ繊維、アラミド繊維などの繊維材料を樹脂に配合した複合材料である。このような樹脂は軽量で機械的特性、成形加工性に優れているため、自動車や航空機といった輸送機器や、各種電気製品の電子部材において、金属の代替品として利用されている。
【０００３】
これまで、繊維材料のなかでも比較的安価なガラス繊維が、繊維強化樹脂用材料として広く利用されてきた。特に近年は、繊維強化樹脂部品の更なる高性能化に対応するため、ガラス繊維含有繊維強化樹脂において、引張強度や曲げ強度などの機械的特性を向上させる様々な方法が検討されている。
【０００４】
ガラス繊維含有繊維強化樹脂の機械的特性を向上させる方法として、ガラス繊維を多く含有させる方法、ガラス繊維長を調整する方法などが検討されてきた。例えば、特許文献１には、ポリテトラメチレンアジパミド２０〜９０重量％と、平均繊維長が１〜２０ｍｍのガラス繊維１０〜８０重量％を混合した組成物を成形して得られる成形物で、成形物中のガラス繊維長さが平均で０．０５〜０．６ｍｍかつ、ガラス繊維長さの標準偏差が０．１〜０．５ｍｍであることを特徴とするポリアミド樹脂成形物が開示されている。
【０００５】
また、特許文献２には、スチレン系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ポリフェニレンエーテル系樹脂から選ばれた１種以上の熱可塑性樹脂（Ａ）９９．５〜７０重量％と液晶性樹脂（Ｂ）０．５〜３０重量％とからなる樹脂組成物１００重量部及びガラス繊維５〜３００重量部からなる繊維強化樹脂組成物であり、該組成物中の繊維長分布０．１〜１ｍｍの範囲のものが６０％以上である繊維強化樹脂組成物が開示されている。
【０００６】
さらに、特許文献３には、ポリカーボネート樹脂（Ａ）３５〜４９重量％及びガラス繊維（Ｂ）６５〜５１質量％を含有する樹脂組成物であって、該樹脂組成物中のガラス繊維の重量平均長さが２６０μｍ以上であり、該樹脂組成物を成形してなる厚さ４ｍｍの試験片を用いて、ＩＳＯ  １７８に基づき測定した曲げ強度が２４０ＭＰａ以上であり、かつ、曲げ弾性率が１４ＧＰａ以上である、ガラス繊維強化ポリカーボネート樹脂組成物が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特公平８−２２９４７号公報
【特許文献２】特開２０００−１５９９５８公報
【特許文献３】特開２０１６−７９３５５号公報
【０００８】
ところで、上述した特許文献のような熱可塑性樹脂を用いた繊維強化樹脂部品は、射出成形することにより所望の形状に加工されることが多い。一般に、繊維強化樹脂中に含有されるガラス繊維の量が増加すると、繊維強化樹脂の機械的特性は向上するが、成形時の流動性は低下することが多い。このような流動性の低い繊維強化樹脂は、より大きな力で射出成形する必要があるため、射出ノズルの詰まりが生じやすいなど、成形加工性の低下が問題となっていた。そのため、成形加工性を損なうことなく、繊維強化樹脂部品の高性能化へ対応できる機械的特性を有する繊維強化樹脂が望まれていた。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明は上記課題に鑑みて成されたものであり、成形加工性を損なうことなく、機械的特性を向上させた繊維強化樹脂を提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明の繊維強化樹脂は、熱可塑性樹脂とガラス繊維とナノセルロースを含有する繊維強化樹脂であって、ガラス繊維が異形断面を有することを特徴とする。
【００１１】
上記構成からなる繊維強化樹脂は、異形断面を有するガラス繊維を含有している。このような異形断面を有するガラス繊維は、円形断面を有するガラス繊維と比べ、樹脂との混練及び射出成形時に流れ方向に配向しやすいため、流動抵抗が小さくなる。その結果、ガラス繊維量が多くなっても流動性が低下しにくくなるため、繊維強化樹脂の成形加工性を維持することができる。また、流動抵抗が小さくなることで、ガラス繊維の破断が生じにくくなり、ガラス繊維が初期の繊維長を保持しやすくなる。結果として、ガラス繊維による繊維強化樹脂の補強効果が向上し、機械的特性を向上させることができる。
【００１２】
さらに、上記構成からなる繊維強化樹脂は、ガラス繊維に加えてナノセルロースを含有している。ナノセルロースは高いアスペクト比を有しており、互いに絡まり合うことでネットワークを形成し、機械的特性を向上させる働きがある。結果として、所望の機械的特性を得るために必要なガラス繊維の含有量を低減させることができるため、繊維強化樹脂の流動性が低下しにくくなり、成形加工性を向上させることができる。また、本発明では異形断面を有するガラス繊維を用いているため、円形断面を有するガラス繊維を導入した場合に比べて、ガラス繊維と樹脂及びナノセルロースの界面の面積が大きくなり、ガラス繊維及びナノセルロースによる補強効果をより効率的に得ることができる。このように、異形断面を有するガラス繊維とナノセルロースの両方を含有させることで、互いの補強効果を高め合うことができ、機械的特性と成形加工性を両立させることができる。
【００１３】
本発明の繊維強化樹脂は、ガラス繊維の断面における長径をＡ、短径をＢとした場合に、断面形状の扁平比（Ａ／Ｂ）が１．１〜１０であることが好ましい。このようにすれば、樹脂との混練及び射出成形時に流れ方向に配向しやすくなり、成形加工性をより向上させることができる。
【００１４】
本発明の繊維強化樹脂は、質量％で、ガラス繊維１０〜６０％、ナノセルロース０．１〜１５％未満を含有することが好ましい。
【００１５】
本発明の繊維強化樹脂において、ガラス繊維に対するナノセルロースの質量比が０．００２〜１．５であることが好ましい。
【００１６】
本発明の繊維強化樹脂において、ガラス繊維が、チョップドストランドであることが好ましい。
【００１７】
本発明の繊維強化樹脂において、ナノセルロースの平均直径が３〜１００ｎｍであることが好ましい。
【００１８】
本発明の繊維強化樹脂部品は、上記の繊維強化樹脂からなることを特徴とする。
【００１９】
本発明の繊維強化樹脂部品の製造方法は、上記繊維強化樹脂を射出成形することを特徴とする。
【発明の効果】
【００２０】
本発明によれば、成形加工性を損なうことなく、機械的特性を向上させた繊維強化樹脂を提供することができる。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
以下、本発明の実施形態について詳細に説明する。ただし、本発明は以下の実施形態に何ら限定されるものではない。
【００２２】
（熱可塑性樹脂）
本発明の熱可塑性樹脂は、一般に市場で入手できるものであれば特に限定されないが、特に耐熱性が求められる繊維強化樹脂部品を製造する場合は、耐熱性の高い熱可塑性樹脂を用いることが好ましい。
【００２３】
熱可塑性樹脂としては、例えば、ポリプロピレン系樹脂、ポリエチレン系樹脂、ポリスチレン系樹脂、アクリル系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリカーボネート系樹脂、ポリブチレンテレフタレート系樹脂、ポリエチレンテレフタレート系樹脂、ポリアセタール系樹脂、変性ポリフェニレンエーテル系樹脂、ポリエーテルスルホン系樹脂、ポリアミドイミド系樹脂、ポリエーテルイミド系樹脂、ポリエーテルエーテルケトン系樹脂、ポリフェニレンサルファイド系樹脂、ポリスルホン系樹脂、ポリアリレート系樹脂、熱可塑性ポリイミド等が挙げられる。また、ポリテトラフロオロエチレン（ＰＴＦＥ）、テトラフロオロエチレン−パーフロオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）、テトラフルオロエチレン−エチレン共重合体（ＥＴＦＥ）、等のフッ素系樹脂を用いることもできる。
【００２４】
また、上記の熱可塑性樹脂はいずれも、単独または２種以上を混合して使用してもよい。
【００２５】
（ガラス繊維）
ガラス繊維は熱可塑性樹脂に機械的特性、寸法安定性、成形加工性を付与する重要な材料である。ガラス繊維は安価に入手することが可能であり、また、任意の集束剤を塗布することで、様々な熱可塑性樹脂と混合させやすい。
【００２６】
本発明におけるガラス繊維は、異形断面を有している。特に、断面における長径をＡ、短径をＢとした場合に、断面形状の扁平比（Ａ／Ｂ）が１．１〜１０であることが好ましく、２〜８が好ましく、３〜７がより好ましい。断面形状の扁平比が低すぎると、ガラス繊維が熱可塑性樹脂との混練及び射出成形時に流れ方向に配向しにくくなり、流動抵抗が大きくなるため、成形加工性が低下する。また、ガラス繊維と熱可塑性樹脂の界面の面積が小さくなり、ガラス繊維による補強効果が小さくなるため、所望の機械的特性が得にくくなる。一方、断面形状の扁平比が高すぎると、ガラス繊維が容易に破断してしまい、所望の機械的特性が得にくくなる。なお、このような扁平比を有する断面を有する異形断面とは、通常、長円形、もしくは扁平形の断面形状を示すものである。なお、ガラス繊維の全てが異形断面を有していることが好ましいが、ガラス繊維の一部が円形断面を有していても良い。具体的には、含有されるガラス繊維のうち、異形断面を有する繊維の割合が８０％以上であることが好ましく、９０％以上であることがより好ましく、９５％以上であることが特に好ましい。
【００２７】
本発明におけるガラス繊維は、異形断面の真円相当直径が５〜３０μｍである事が好ましく、７〜２５μｍがより好ましく、１０〜２５μｍが特に好ましい。尚、真円相当直径とは、ガラス繊維の異形断面の面積と等しい面積を有する真円の直径を意味している。ガラス繊維の真円相当直径が小さすぎると、ガラス繊維が容易に破断してしまい、所望の機械的特性が得にくくなる。一方、ガラス繊維の真円相当直径が大きすぎると、ガラス繊維と熱可塑性樹脂の接触面積が小さくなり、ガラス繊維による補強効果が小さくなるため、所望の機械的特性が得にくくなる。
【００２８】
ガラス繊維の長さは、１〜２０ｍｍが好ましく、１〜１１ｍｍがより好ましく、１〜１０ｍｍが特に好ましい。ガラス繊維が長すぎると、ガラス繊維の流動性が悪化するため、熱可塑性樹脂中にガラス繊維が偏在しやすくなる。また、ガラス繊維が短すぎると、所望の機械的特性が得にくくなる。
【００２９】
繊維強化樹脂中におけるガラス繊維の含有量は、質量％で１０〜６０％であり、１１〜５５％が好ましく、１５〜５０％がより好ましい。ガラス繊維の含有量が少なすぎると、曲げ強度、引張強度等の機械的特性が低下する。一方、含有量が多すぎると、成形加工性が低下する。
【００３０】
本発明におけるガラス繊維は、チョップドストランドであることが好ましい。ここで、チョップドストランドとは、上記ガラス繊維を束ね合わせ、所定の長さに切断されたものを意味する。チョップドストランドは高いアスペクト比を有するため、曲げ強度、引張強度等の機械的特性を向上させる観点で好ましい。チョップドストランドの長さは、１〜２０ｍｍが好ましく、１〜１１ｍｍがより好ましく、１〜１０ｍｍが特に好ましい。
【００３１】
（ナノセルロース）
本発明におけるナノセルロースは、セルロースナノファイバー、セルロースミクロフィブリル、セルロースミクロフィブリル束、ミクロフィブリル化セルロース等の名称で一般に呼称されるものであり、セルロース分子から構成されるナノ構造体を含む繊維材料を包含的に意味する。これらは一般に３ｎｍ〜１００ｎｍの直径を有し、その繊維長により、セルロースナノファイバー（繊維長５μｍ〜）、セルロースナノウィスカー（繊維長１００〜５００ｎｍ）、セルロースナノクリスタル（繊維長１００〜５００ｎｍ）等に分類される。特に、セルロースナノファイバーは高いアスペクト比を有するため、繊維が互いに絡まり合い、繊維強化樹脂の機械的特性を向上させることができる。なお、これらのナノセルロースは、単独または２種以上を混合して使用してもよい。
【００３２】
本発明におけるナノセルロースは、パルプなどの植物原料を解繊することで得ることができる。解繊方法は、強せん断混練機やボールミル粉砕機などの解繊機を用いて行う機械的解繊、ＴＥＭＰＯ触媒酸化等を用いた化学的な解繊、または両者を組み合わせた解繊のいずれかが好ましい。例えば、機械的解繊を用いると、繊維直径の大きなナノセルロースが得やすくなる。また、化学的解繊を用いると、繊維直径が小さく、繊維長が短いナノセルロースを得やすくなる。
【００３３】
このように、解繊方法により得られるナノセルロースの形状が異なるため、所望の機械的特性が得られる最適な方法を選択し、ナノセルロースを作製することが好ましい。
【００３４】
また、ナノセルロースを熱可塑性樹脂中に均一に分散させるという観点では、平均直径や長さのばらつきが小さいことが好ましい。樹脂中で変性パルプを解繊しながら分散させる方法では、解繊が不十分な状態となり熱可塑性樹脂中に偏在する可能性がある。そのため、あらかじめ解繊された状態のナノセルロースを原料として用いることが好ましい。このようにすることで、ナノセルロースが熱可塑性樹脂中に偏在することを防ぐことができる。
【００３５】
繊維強化樹脂中におけるナノセルロースの含有量は、質量％で、０．１〜１５％未満であり、０．２〜１２％が好ましく、０．３〜１０％がより好ましい。ナノセルロースの含有量が少なすぎると、引張強度などの機械的特性を向上させにくくなる。一方、含有量が多すぎると、繊維強化樹脂の流動性が低下し、射出成形における成形加工性が低下する。具体的には、射出成形にかかる時間の増加や、射出ノズルの詰まりなどが生じうる。なお、繊維強化樹脂部品の耐衝撃強度を高める観点からは、ナノセルロースの含有量が少ないことが好ましい。具体的には、４％以下が好ましく、３％以下が特に好ましい。
【００３６】
ナノセルロースの平均直径は３〜１００ｎｍであることが好ましく、５〜９０ｎｍがより好ましく、１１〜８０ｎｍが特に好ましい。このような平均直径であれば、熱可塑性樹脂と接触するナノセルロースの比表面積が大きくなり、機械的特性を向上させることができる。また、ナノセルロースの長さは０．１μｍ以上が好ましく、１μｍ以上がより好ましく、３μｍ以上がさらに好ましく、５μｍ以上が特に好ましい。このような値にすることで、機械的特性を向上させることができる。
【００３７】
ナノセルロースのアスペクト比は、５０以上が好ましく、１００以上がより好ましく、５００以上が特に好ましい。ナノセルロースのアスペクト比が小さすぎると、樹脂組成物の機械的特性を向上させる効果が小さくなる。
【００３８】
なお、本発明のナノセルロースは、必要に応じて表面を化学修飾したものであってもよい。例えば、アルキル基、アシル基、シアノ基、アルコキシ基、アリール基、アミノ基、アリールオキシ基、シリル基、カルボキシル基等の官能基で修飾されたナノセルロースを用いることができる。
【００３９】
ガラス繊維に対するナノセルロースの質量比（ナノセルロース／ガラス繊維）は、０．００２〜１．５が好ましく、０．０５〜１．５がより好ましく、０．１〜０．９がさらに好ましく、０．１〜０．８が特に好ましい。ガラス繊維に対するナノセルロースの質量比が低すぎると、繊維強化樹脂の機械的特性の向上が小さくなる。一方、質量比が高すぎると、繊維強化樹脂の成形加工性が低下する。なお、繊維強化樹脂部品の耐衝撃強度を高める観点からは、ガラス繊維に対するナノセルロースの質量比が低いことが好ましい。この場合は、０．００２〜０．６が好ましく、０．００５〜０．５がより好ましく、０．０１〜０．４が特に好ましい。
【実施例】
【００４０】
以下に、本発明を実施例に基づいて詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
【００４１】
表１、２は、本発明の実施例（Ｎｏ．１〜４、９、１０、１３）及び比較例（Ｎｏ．５〜８、１１、１２、１４）を示している。
【００４２】
【表１】
2019209509.tif 000002
【表２】
2019209509.tif 000003
【００４３】
（試料の作製）
試料の作製にあたり以下の原料を用いた。熱可塑性樹脂には、ポリアミド樹脂ＰＡ−６（ＤＳＭ社製  Ｎｏｖａｍｉｄ１０１３Ｊ）を用いた。ガラス繊維には、扁平比が４〜７の異形断面を有するガラスチョップドストランドと、円形断面を有するガラスチョップドストランドを用いた。ナノセルロースには、ビンフィス（スギノマシン社  ＷＭａ−１００１０）を凍結乾燥することによって作製したナノセルロースの粉体を用いた。なお、ビンフィスはナノセルロースが水中に分散したものである。そのため、ナノセルロースを粉末化する際に、水分による凝集を防ぐため、水をｔ−ブタノールに置換したのち、凍結乾燥を行った。
【００４４】
試料は以下のように作製した。まず、ポリアミド樹脂とガラス繊維を一軸混練機（住友重機械工業社製）、ポリアミド樹脂とナノセルロース粉体を二軸混練機（東芝機械社製）で分けて混練し、棒状に成形した後、得られた棒状成形物を一定間隔で切断することにより、ポリアミド樹脂とガラス繊維からなるペレットと、ポリアミド樹脂とナノセルロース粉体からなるペレットをそれぞれ作製した。その後、表に記載の各試料の調合比になるように、２種類のペレット及び追加のポリアミド樹脂を秤量し、混合した後、射出成形機（住友重機械工業社製）で所望の板状形状に成形した。
【００４５】
（物性の評価）
作製した試験試料について、引張強度、曲げ強度及びアイゾット衝撃強度を測定した。なお、引張強度は、ＡＳＴＭ  Ｄ−６３８（Ｔｙｐｅ−１）に準じ、曲げ強度はＡＳＴＭ  Ｄ７９０、アイゾット衝撃強度はＡＳＴＭＤ−２５６に準じて測定した。
【００４６】
また、成形加工性の評価は、射出成形機で繊維強化樹脂を同じ条件で成形した際の流動性（成形時間）から判断した。比較例Ｎｏ．１４の成形時間を基準とし、成形時間がＮｏ．１４と同等もしくは早い場合を「○」、明らかに遅くなった場合を「×」と判定した。実施例及び比較例で得られた評価結果を表１、２に示す。
【００４７】
表１、２から明らかなように、扁平比の高いガラス繊維を用いた実施例（Ｎｏ．１〜４、９、１０、１３）は、同量のガラス繊維及びナノセルロースを含有する比較例（Ｎｏ．５〜７、１１、１２、１４）と比べ、引張強度、曲げ強度、アイゾット衝撃強度の機械的特性において高い値を示した。さらに、いずれの実施例も成形加工性が「○」であった。
【００４８】
なお、ナノセルロースを１５質量％含有する比較例Ｎｏ．８は、引っ張り強度及び曲げ強度について比較的優れていたものの、成形時間が比較例Ｎｏ．１４より明らかに遅くなり、成形加工性が「×」であった。