(57)【要約】【課題】スクラバ排水からの汚染物質の除去効率を高める。【解決手段】浄化装置１は、船舶のエンジン排ガス処理装置２から排水されるスクラバ排水の浄化装置１であって、スクラバ排水をろ過するろ過膜４を有する。スクラバ排水の浄化方法は、船舶のエンジン排ガス処理装置２から排水されるスクラバ排水をろ過膜４でろ過することを有する。スクラバ排水は海水であってよい。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
船舶のエンジン排ガス処理装置から排水されるスクラバ排水の浄化装置であって、
スクラバ排水をろ過するろ過膜を有する浄化装置。
【請求項２】
前記ろ過膜は親水性である、請求項１に記載の浄化装置。
【請求項３】
スクラバ排水発生源に接続されたスクラバ排水の循環路を有し、前記循環路の一部が前記ろ過膜の入口側空間を構成する、請求項１または２に記載の浄化装置。
【請求項４】
スクラバ排水を貯留し、前記ろ過膜が前記スクラバ排水に浸漬されるように前記ろ過膜を収容するろ過膜収容体と、
前記ろ過膜の透過側空間に連通し、前記ろ過膜で生成されたスクラバ排水のろ過水が排水されるろ過水排水配管と、
前記ろ過水排水配管上に設置された吸引ポンプと、
前記ろ過膜の下方から気泡を供給する気泡供給手段と、を有する、請求項１から３のいずれか１項に記載の浄化装置。
【請求項５】
前記ろ過膜の薬品洗浄手段を有する、請求項１から４のいずれか１項に記載の浄化装置。
【請求項６】
スクラバ排水は海水である、請求項１から５のいずれか１項に記載の浄化装置。
【請求項７】
請求項６に記載の浄化装置と、塩分濃度差発電装置と、を有し、
前記塩分濃度差発電装置は、正浸透膜と、前記正浸透膜を介して隣接する第１及び第２の空間と、前記第１の空間を通り、前記浄化装置で生成された前記スクラバ排水のろ過水が流通するろ過水配管と、前記第２の空間を通り、前記ろ過水より塩分濃度の低い水が流通する低塩分濃度水配管と、前記第１の空間の下流で前記ろ過水配管に接続されたタービンと、前記タービンに連結された発電機と、を有する、塩分濃度差発電システム。
【請求項８】
船舶のエンジン排ガス処理装置から排水されるスクラバ排水の浄化方法であって、
スクラバ排水をろ過膜でろ過することを有する浄化方法。
【請求項９】
スクラバ排水発生源に接続されたスクラバ排水の循環路であって、前記循環路の一部が前記ろ過膜の入口側空間を構成する循環路に沿ってスクラバ排水を循環させることを有する、請求項８に記載の浄化方法。
【請求項１０】
スクラバ排水は海水である、請求項８または９に記載の浄化方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はスクラバ排水の浄化装置及び方法と、スクラバ排水の浄化装置を利用した塩分濃度差発電システムとに関する。
【背景技術】
【０００２】
船舶からの硫黄酸化物（ＳＯｘ）の排出規制が強化されてきており、その対応策の一つとして、ディーゼルエンジンの排ガスからＳＯｘを除去する排ガススクラバの船舶への設置が検討されている。排ガススクラバにはいくつかの種類があるが、その一つとして水洗浄式が知られている。水洗浄式の排ガススクラバでは、ディーゼルエンジンの排ガスに洗浄水を噴霧し、噴霧された洗浄水を排ガスと気液接触させ、ＳＯｘを吸着して除去する。このタイプの排ガススクラバではＳＯｘの他、排ガスに含まれている煤塵などの微細粒状体、油分、芳香族炭化水素等を含むスクラバ排水が発生するため、スクラバ排水の浄化装置が併設される。なお、本明細書では、スクラバ排水に含まれるＳＯｘ、微小粒状体、油分、芳香族炭化水素等を総称して汚染物質という。
【０００３】
特許文献１，２には遠心分離機を用いたスクラバ排水の浄化装置が開示されている。スクラバ排水に含まれる汚染物質は遠心力の作用によって水と分離される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特許第５８５９４６３号公報
【特許文献２】特許第６１３０５６１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
分離された汚染物質は廃棄物質として船内に保管され、浄化された水は排出基準を満たしたことを確認した上で海洋放出される。しかしながら、遠心分離機を用いた浄化装置はその原理上、汚染物質（特に微小粒状体）が微細であるほど除去効率が低下し、排水基準の一つである濁度の基準値を満足できない可能性がある。
【０００６】
本発明は、汚染物質の除去効率が高いスクラバ排水の浄化装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明の浄化装置は、船舶のエンジン排ガス処理装置から排水されるスクラバ排水の浄化装置であって、スクラバ排水をろ過するろ過膜を有する。
【発明の効果】
【０００８】
本発明の浄化装置はスクラバ排水をろ過するろ過膜を有するため、ろ過膜の孔径を適切に選択することによって汚染物質の除去効率を高めることができる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】本発明の第１の実施形態に係る浄化装置の概略構成図である。
【図２】第１の実施形態の変形例に係る浄化装置の概略構成図である。
【図３】本発明の第２の実施形態に係る浄化装置の概略構成図である。
【図４】セラミック膜の概略斜視図である。
【図５】第２の実施形態の変形例に係る浄化装置の概略構成図である。
【図６】本発明の第３の実施形態に係る塩分濃度差発電システムの概略構成図である。
【図７】実施例の試験装置の概略構成図である。
【図８】実施例におけるろ過膜の透過流束の経時変化を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
（第１の実施形態）
図１は本発明の第１の実施形態に係る浄化装置１の概略構成図を示している。浄化装置１は、船舶のエンジン排ガス処理装置でありスクラバ排水発生源でもあるスクラバ２から排水されるスクラバ排水を浄化する。船舶のスクラバ２では通常海水が排ガスに噴霧されるため、スクラバ排水は海水である。しかし、洗浄水として清水を利用することもでき、その場合スクラバ排水は淡水である。
【００１１】
浄化装置１は、スクラバ２から排水されるスクラバ排水を受け入れる原水タンク３と、スクラバ排水をろ過するろ過膜４が収容されたろ過膜収容体５と、を有している。ろ過膜４は、スクラバ排水をろ過することができれば特に限定されないが、膜の形状としては中空糸膜や平膜などが挙げられる。また、膜の材質は親水性のろ過膜が好ましい。親水性のろ過膜としては、ＰＴＦＥ（ポリテトラフルオロエチレン）、ＰＥＳ（ポリエーテルスルホン）、ＰＡＮ（ポリアクリロニトリル）、セラミックなどの膜が挙げられる。本実施形態ではろ過膜４は中空糸膜４Ａである。原水タンク３はスクラバ排水排出配管Ｌ１によってスクラバ２と接続されている。ろ過膜収容体５はスクラバ排水供給配管Ｌ２によって原水タンク３と接続され、スクラバ排水供給配管Ｌ２上にはスクラバ排水供給ポンプＰ１が設けられている。処理されるスクラバ排水はスクラバ排水供給ポンプＰ１により圧送され、原水タンク３からろ過膜収容体５に供給される。原水タンク３はスクラバ排水の発生量の変動を吸収する機能も有している。すなわち、エンジン負荷に応じてスクラバ２の洗浄水を増減させる運用を行う場合、一時的にスクラバ排水の発生量が増加することがあり、原水タンク３はこのような場合でもスクラバ排水を受け入れることができる容量を有している。スクラバ排水供給配管Ｌ２はろ過膜収容体５の底面、より好ましくはろ過膜収容体５の底面、且つ中空糸膜４Ａの下方位置に接続されている。
【００１２】
スクラバ排水供給配管Ｌ２には凝集剤供給手段６が接続されている。凝集剤供給手段６は、凝集剤タンク６Ａと、凝集剤タンク６Ａをスクラバ排水供給配管Ｌ２に接続する凝集剤供給配管６Ｂと、凝集剤給配管６Ｂ上に設けられた凝集剤注入ポンプ６Ｃとを有している。凝集剤にはポリ塩化アルミニウム（ＰＡＣ）、塩化第二鉄や硫酸バンドなどがあり、スクラバ排水に含まれる汚染物質、特に微細粒状体を粗大化し、中空糸膜４Ａによる捕捉効果を高める。場合によっては、アニオン系、カチオン系、ノニオン系等の高分子系凝集助剤を添加してもよい。
【００１３】
ろ過膜収容体５は筒状または直方体の中空糸膜モジュールを構成している。図示は省略するが、複数のモジュールを並列配置し、各モジュールを個別に浄化装置１から隔離することができる。浄化装置１の運転を続けながら一部のモジュールを隔離し、隔離したモジュールの逆洗（後述）及び薬品洗浄（後述）を行うことができる。
【００１４】
ろ過膜収容体５の内部にはスクラバ排水が貯留されるとともに、多数の中空糸膜４Ａが収容されている。中空糸膜４Ａはその上端を上部支持部材７で、その下端を下部支持部材８で支持されている。中空糸膜４Ａの材料は特に限定されないが、汚染物質の付着を抑制するため、親水性の材料で形成されることが望ましい。材料として例えばＰＴＦＥ（ポリテトラフルオロエチレン）、ＰＥＳ（ポリエーテルスルホン）、ＰＡＮ（ポリアクリロニトリル）などが挙げられる。ＰＶＤＦ（ポリフッ化ビニリデン）は比較的疎水性の高い材料であるが、親水化材を混ぜ込むなどの親水化処理をしていれば、主たる素材がＰＶＤＦでもよい。中空糸膜４Ａの外側面はろ過膜収容体５内部のスクラバ排水と直接接触している。すなわち、中空糸膜４Ａはろ過膜収容体５の内部で、スクラバ排水に浸漬されるように収容保持されている。中空糸膜４Ａの内側空間は透過側空間９、すなわちろ過水が流通する空間とされ、上部支持部材７に設けられた接続空間１０に連通している。これに対し、中空糸膜４Ａの下端は下部支持部材８によってシールされている。スクラバ排水に含まれる水分（海水）は中空糸膜４Ａの側面から透過側空間９に移動してろ過水となり、汚染物質は中空糸膜４Ａの外側の入口側空間１１に残留する。
【００１５】
上部支持部材７の接続空間１０、すなわち中空糸膜４Ａの透過側空間９は、中空糸膜４Ａを透過したろ過水が排水されるろ過水排水配管Ｌ３と接続されている。ろ過水排水配管Ｌ３はろ過膜収容体５の上面に接続されている。ろ過水排水配管Ｌ３上には吸引ポンプＰ２が設置されており、吸引ポンプＰ２によって、中空糸膜４Ａの透過側空間９は入口側空間１１に対して負圧にされる。ろ過膜収容体５に導入されたスクラバ排水の一部はこの圧力差によって中空糸膜４Ａを透過し、透過側空間９に移動し、ろ過水としてろ過水排水配管Ｌ３に排水される。膜ろ過は圧力差があれば可能であるため、吸引ポンプを設ける他に、水頭差を利用してもよい。水頭差を利用した場合には、吸引ポンプの動力費を削減することができる。どのようにして圧力差を設けるかは本発明が適用される船舶の構造により適宜決定すればよい。
【００１６】
ろ過膜収容体５の上部側面には第１の戻り配管Ｌ４が接続されている。第１の戻り配管Ｌ４はスクラバ排水供給配管Ｌ２に接続され、スクラバ排水のほとんどを原水タンク３を介してスクラバ排水供給配管Ｌ２に還流させる。これは、スクラバ排水の全量を中空糸膜４Ａに通水すると中空糸膜４Ａにおける圧力損失が過大となり、スクラバ排水供給ポンプＰ１の動力費増加、中空糸膜４Ａの閉塞や劣化などが生じやすくなるためである。スクラバ排水供給配管Ｌ２と、原水タンク３と、ろ過膜収容体５と、中空糸膜４Ａはスクラバ２（スクラバ排水発生源）に接続されたスクラバ排水の循環路１２を構成する。また、循環路１２の一部は中空糸膜４Ａの入口側空間１１を構成する。
【００１７】
ろ過水排水配管Ｌ３上には、ろ過水の濁度が排出基準を満たしているかを確認するための濁度計１７が設置されている。第２の戻り配管Ｌ５が濁度計１７の下流でろ過水排水配管Ｌ３から分岐し、原水タンク３に接続されている。ろ過水の濁度が排出基準を満たしていない場合、ろ過水排水配管Ｌ３の弁Ｖ３が閉じられ、第２の戻り配管Ｌ５の弁Ｖ４が開けられ、ろ過水は第２の戻り配管Ｌ５と原水タンク３とスクラバ排水供給配管Ｌ２とを通ってろ過膜収容体５に戻され、再度中空糸膜４Ａにより浄化される。ろ過水の濁度が排出基準を満たしている場合、ろ過水は海洋放出される。
【００１８】
汚泥排水配管Ｌ６がスクラバ排水供給配管Ｌ２から分岐している。汚泥排水配管Ｌ６はろ過膜収容体５を含む循環路１２に蓄積された汚染物質を回収する。循環路１２を流れるスクラバ排水における汚染物質の濃縮度は、スクラバ排水がろ過されて中空糸膜４Ａの透過側空間９に移動するに従い増加する。このため、汚泥排水配管Ｌ６の弁Ｖ５を間歇的に開放することで、循環路１２に蓄積された汚染物質を汚泥の形態で排出する。換言すれば、濃縮されたスクラバ排水の一部を排出しながら新たなスクラバ排水がスクラバ２から供給されるため、循環路１２の汚染物質の濃縮度はほぼ一定の範囲に維持される。なお、弁Ｖ５の操作は浄化装置１の運転中に行うことができるため、弁Ｖ５の操作のために浄化装置１を停止する必要はない。
【００１９】
中空糸膜４Ａの外表面には使用に伴い汚染物質が付着する。汚染物質はフラックス及びろ過性能の低下の原因となるため、できる限り中空糸膜４Ａの外表面を清浄な状態に維持することが望ましい。この目的で、本実施形態では気泡供給手段１３が設けられている。気泡供給手段１３はスクラバ排水供給配管Ｌ２に接続された気泡供給配管１３Ａを有している。気泡供給手段１３をスクラバ排水供給配管Ｌ２に接続することで、汚染物質（汚泥）を回収する際に気泡の汚染物質への巻き込みを抑制することができる。気泡供給手段１３はスクラバ排水供給配管Ｌ２のろ過膜収容体５の入口と汚泥排水配管Ｌ６の分岐部との間に設けられることが望ましい。気泡供給手段１３は空気などの不活性ガスをろ過膜収容体５に供給する。気泡は気泡供給配管１３Ａ及びスクラバ排水供給配管Ｌ２を通ってろ過膜収容体５の底部からろ過膜収容体５に導入され、中空糸膜４Ａの側面を擦過しながら上昇する。これによるスクラビング効果によって、中空糸膜４Ａの側面に付着している汚染物質が剥離される。気泡供給手段１３の気泡供給配管１３Ａは汚泥排水配管Ｌ６の弁Ｖ５とろ過膜収容体５の間に設けられているため、弁Ｖ５の開閉によらず、気泡は常にろ過膜収容体５に供給される。吸引ポンプＰ２を間歇的に停止し、スクラバ排水の循環と気泡によるスクラビングを行うこともできる。透過側空間９の負圧が解消されるため、中空糸膜４Ａの側面に付着している汚染物質をより効果的に剥離することができる。
【００２０】
ろ過水タンク１４がろ過水排水配管Ｌ３に接続されている。ろ過水タンク１４には逆洗水供給配管Ｌ７が接続されており、逆洗水供給配管Ｌ７はろ過水排水配管Ｌ３に合流している。逆洗水供給配管Ｌ７上には逆洗水移送ポンプＰ３が設けられている。ろ過水タンク１４には濁度計１７で測定された濁度が所定の基準値を満たす海洋放出可能なろ過水の一部が貯留される。ろ過水タンク１４に貯留されたろ過水は中空糸膜４Ａの逆洗に用いられる。逆洗を定期的に行うことで、中空糸膜４Ａの外表面への汚染物質の付着を効果的に抑制することができる。逆洗を行う際はまず弁Ｖ３を閉じ（弁Ｖ４が開いている場合は弁Ｖ４も閉じる）、吸引ポンプＰ２を停止する。次に逆洗水移送ポンプＰ３で中空糸膜４Ａの透過側空間９に逆洗水を供給する。これによって、逆洗水が透過側空間９から入口側空間１１に流れ、中空糸膜４Ａの外表面に付着した汚染物質がスクラビングよりもさらに効果的に剥離される。使用した逆洗水は汚泥排水配管Ｌ６から排出してもよいし、原水タンク３に戻してもよいし、ろ過膜収容体５に貯留したままとしてもよい。なお、逆洗水として、上述したろ過水に代えて、清水または薬品（後述）の希釈水を用いることもできる。複数のモジュールを並列配置している場合は、隔離弁（図示せず）により対象モジュールのみを隔離し逆洗を行う。この場合吸引ポンプＰ２は停止せず、他のモジュールのろ過は継続することができる。
【００２１】
ろ過水排水配管Ｌ３には、中空糸膜４Ａの外側面に付着した汚染物質を除去するための薬品洗浄手段１５と界面活性剤供給手段１６が接続されている。薬品洗浄手段１５は、薬品タンク１５Ａと、薬品タンク１５Ａをろ過水排水配管Ｌ３に接続する薬品供給配管１５Ｂと、薬品給配管１５Ｂ上に設けられた薬注ポンプ１５Ｃとを有している。界面活性剤供給手段１６は、界面活性剤タンク１６Ａと、界面活性剤タンク１６Ａをろ過水排水配管Ｌ３に接続する界面活性剤供給配管１６Ｂと、界面活性剤給配管１６Ｂ上に設けられた界面活性剤注入ポンプ１６Ｃとを有している。薬品洗浄は逆洗でも除去できない汚染物質を除去するのに有効であるが、薬品の使用量を抑えるため、及び長時間の停止を避けるために、逆洗より低い頻度で行うことが望ましい。薬品洗浄をおこなうには、弁Ｖ１，Ｖ２，Ｖ３を閉じ（弁Ｖ４が開いている場合は弁Ｖ４も閉じる）ろ過膜収容体５を浄化装置１から隔離した後、界面活性剤と薬品をろ過膜収容体５に供給し、中空糸膜４Ａを浸漬させる。界面活性剤と薬品は同時に投入してもよいし、いずれかを先にして順次投入してもよい。中空糸膜４Ａが界面活性剤と薬品に浸漬された状態を一定時間保持することで、中空糸膜４Ａの外表面に強固に付着した汚染物質を除去することができる。その後弁Ｖ１、Ｖ５を開き、使用した界面活性剤と薬品を排出する。薬品としては苛性ソーダなどのアルカリ系薬品を好適に用いることができ、界面活性剤としては陰イオン界面活性剤や両性界面活性剤を好適に用いることができる。苛性ソーダと界面活性剤の組み合わせ以外にも、苛性ソーダと次亜塩素酸ソーダの組み合わせ、硫酸などを用いることができる。排水の性状によっては上記の薬品のほか、塩酸やシュウ酸、クエン酸等の有機酸を用いてよい。
【００２２】
図２は本実施形態の変形例の浄化装置１０１を示す図１と同様の図である。気泡発生手段１１３は気泡供給配管１１３Ａと、気泡供給配管１１３Ａに接続され、ろ過膜収容体５に内蔵された散気管１１３Ｂとを有している。散気管１１３Ｂは中空糸膜４Ａの下方に設けられている。散気管１１３Ｂは気泡供給配管１１３Ａと連通する多数の孔を備える管であり、中空糸膜４Ａの下面に満遍なく気泡が当たるように、必要に応じて枝状に分岐していてもよい。一つのろ過膜収容体５に中空糸膜４Ａの複数のバンドルを設置した場合、スクラバ排水供給配管Ｌ２から気泡を供給する方法では一部のバンドルに気泡が十分に行き渡らない可能性があるが、このような散気管１１３Ｂを設けることによって中空糸膜４Ａの側面に付着している汚染物質を効果的に剥離することができる。なお、気泡を分散させる手段は散気管１１３Ｂに限定されず、例えば、スクラバ排水供給配管Ｌ２をろ過膜収容体５の下流側（一例として、図２におけるろ過膜収容体５の底部と弁１との間の区間）で複数の配管に分岐させ、各配管をろ過膜収容体５の底部に設けられた複数のノズルに接続してもよい。
【００２３】
このように、本実施形態によればスクラバ排水の浄化に中空糸膜４Ａを用いているため、従来の遠心分離機を用いた浄化方法に対して以下の利点を有する。まず、スクラバ排水の濃縮率が高く、濁度の低減も容易である。遠心分離機は遠心力で水と汚染物質を分離するため、微小粒状体が微細であるほど遠心力の作用が小さくなり、濃縮率を高め濁度を低減させることが困難となる。これに対して中空糸膜４Ａは孔径を適切に選択することによって、濃縮率を高め濁度を低減させることが容易である。一例では２０倍程度の濃縮率が得られている。スクラバ排水の処理能力の増加も容易であり、一例では１０ｍ３／ｈ程度の処理能力が得られている（特許文献２に記載の遠心分離器の処理流量は２００Ｌ／ｈ程度とされている）。
【００２４】
次に、遠心分離機は廃棄物質の量の低減が困難である。上述のように、遠心分離機は濃縮率を高めることが困難であるため、濁度を基準値内に収めるためにはより多くの水を回収する必要がある。しかし、航行中は廃棄物質を海洋投棄できないため、場合によっては大規模な貯蔵設備を設ける必要が生じる。中空糸膜４Ａを用いた場合、廃棄物質はスラリー状の汚泥として得られるため、廃棄物質の量の低減が容易である。さらに、油分は海水より比重が小さく遠心分離機での分離が原理上困難であるため、オイルフィルタなどが別途必要となる場合がある。中空糸膜４Ａは微細粒状体も油分も同時に水から分離できるため、設備構成が簡略化される。
【００２５】
次に、遠心分離機は積層された多数の分離ディスクを有しているため、分離ディスク間の狭隘な空間に排ガスに含まれる油分等が付着し、流路閉塞に伴う差圧上昇や収量低下などを招く可能性がある。これに対して中空糸膜４Ａでは、油分等が外表面に付着し透過側空間９に侵入する可能性が低いため、流路閉塞は発生しにくい。しかも上述の通り、気泡によるスクラビング、逆洗、薬品洗浄などの複数の手段によって中空糸膜の外表面を常に清浄な状態に維持することもできる。遠心分離機は多数の分離ディスクを分解して洗浄する必要があり、メンテナンスに手間が掛かるとともに航行中の作業は困難である場合がある。これに対しスクラビング、逆洗、薬品洗浄などの洗浄方法は航行中にも実施することができる。
【００２６】
さらに、遠心分離機は通常金属でできており、腐食防止の観点から海水を導入することが好ましくない場合が多い。海水はスクラバ２で循環濃縮されるため、スクラバ排水の塩分濃度は通常の海水の塩分濃度（３％程度）よりも高い。このような高塩分濃度に対応するためには、極めて耐腐食性能の高い材料を用いる必要があり、コストへの影響が大きい。中空糸膜４Ａは耐食性の高い樹脂でできているため、配管や弁に対する腐食対策を講じるだけで十分である。また、分解点検等のために水抜きをすると、析出固化した塩分が分離ディスク上に堆積し流路の閉塞を生じる可能性もある。中空糸膜４Ａは水抜きの必要性が小さく、このような問題が生じる可能性は小さい。
【００２７】
さらに、遠心分離機は分離性能の安定化のため一定の回転速度で運転されることが多い。一方、スクラバの洗浄水の噴霧量、すなわちスクラバ排水の量はエンジン負荷が大きいほど多いため、遠心分離機の出口水の濁度はエンジン負荷が大きいときに高くなる傾向にある。このため、濁度を基準値以下にするために、エンジン負荷が高いときに発生した大量のスクラバ排水を一時的に貯蔵する原水タンク（バッファータンク）を船舶に設置する必要が生じる可能性がある。また、複数段の遠心分離機を直列配置する場合においては、第１段の遠心分離機の出口水の濁度が高いときには第２段の遠心分離機への供給量を減らす必要が生じる場合がある。このため、この場合も処理できないスクラバ排水を一時的に貯留するための原水タンク（バッファータンク）を設置する必要が生じる。しかし、設置面積の限られた船舶に大容量のタンクを設けることは他の設備への影響を生じる可能性があり好ましくない。中空糸膜４Ａはスクラバ排水の流量の変動に対する適応性が高いため、濁度を基準値以下に抑えるのが容易であるだけでなく、原水タンク３の容量も抑制することができる。
【００２８】
（第２の実施形態）
図３は本発明の第２の実施形態に係る浄化装置２０１の概略構成図を示している。本実施形態は、ろ過膜４としてセラミック膜４Ｂが使用されている点、及び第１の戻り配管Ｌ４が設けられていない点で第１の実施形態と異なり、その他の構成、効果等は特記のない限り第１の実施形態と同じである。なお、上述したとおり、セラミック膜４Ｂは親水性の膜である。
【００２９】
図４にセラミック膜４Ｂの概略構造を示す。セラミック膜４Ｂはセラミック製の平膜であり、内部にスクラバ排水が流通する複数の流路４１が形成されている。流路４１の両端はセラミック膜４Ｂの側面で開口しており、両端には集水管４２（図３参照）が接続されている。集水管４２はろ過水排水配管Ｌ３に接続されている。スクラバ排水は矢印４３で示すようにセラミック膜４Ｂの外表面からセラミックの無数の細孔を通って内部に浸透し、矢印４４で示すように流路４１に排出される。粒径の大きな汚染物質はセラミック膜４Ｂの外表面にとどまり、粒径の小さな汚染物質はセラミックの細孔に捕捉され、流路４１には汚染物質が十分に除去されたろ過水が集水される。ケーシングの形態のろ過膜収容体５には一つまたは複数のセラミック膜４Ｂが収容される。複数のセラミック膜４Ｂが収容される場合、隣接するセラミック膜４Ｂの間にスクラバ排水が流通可能なギャップが設けられる。
【００３０】
第１の戻り配管Ｌ４が設けられていないため、スクラバ排水供給配管Ｌ２を通るスクラバ排水の全量が圧送され、セラミック膜４Ｂに供給される。これは、セラミック膜４Ｂは透水量が多く、全量を圧送しても圧力損失が大きく増加する可能性が低いためである。もちろん、第１の実施形態のように第１の戻り配管Ｌ４を設けることもできる。逆に中空糸膜４Ａの処理量が少ない場合には（例えば、処理流量に対して十分な量の中空糸膜４Ａを設けた場合など）、第１の戻り配管Ｌ４を省略することもできる。複数のセラミック膜４Ｂを上下方向に積層し、重力によってスクラバ排水をセラミック膜４Ｂに圧送してもよい。すなわち、スクラバ排水供給ポンプＰ１と、セラミック膜４Ｂを上下方向に積層する構造は、いずれもセラミック膜４Ｂにスクラバ排水を圧送する手段の例である。スクラバ排水供給ポンプＰ１を設ける場合はセラミック膜４Ｂの向きは限定されない。
【００３１】
本実施形態においても第１の実施形態と同様の変形例が可能である。図５は本実施形態の変形例の浄化装置３０１を示す図３と同様の図である。気泡発生手段１１３は気泡供給配管１１３Ａと、気泡供給配管１１３Ａに接続され、ろ過膜収容体５に内蔵された散気管１１３Ｂとを有している。散気管１１３Ｂはセラミック膜４Ｂの下方に設けられている。散気管１１３Ｂは気泡供給配管１１３Ａと連通する多数の孔を備える管であり、セラミック膜４Ｂの下面に満遍なく気泡が当たるように、必要に応じて枝状に分岐していてもよい。第２の実施形態は平板状のセラミック膜４Ｂを用いており、ろ過膜収容体５は直方体の形状とするのが好ましい。直方体形状のろ過膜収容体５は筒状のろ過膜収容体５と比べて気泡が均一に分布しにくく、汚染物質が行き渡らない部分が発生しやすい。特に複数の平板状のセラミック膜４Ｂを並列配置する場合には、この傾向がさらに強まる可能性がある。本変形例によれば散気管１１３Ｂの形状、ルート等を最適化することですべてのセラミック膜４Ｂから汚染物質を効率的に剥離させることができる。
【００３２】
（第３の実施形態）
図６は本発明の第３の実施形態に係る塩分濃度差発電システム５０の概略構成図を示している。塩分濃度差発電システム５０は浄化装置と、浄化装置の下流に位置する塩分濃度差発電装置５１と、を有している。浄化装置は例えば第１または第２の実施形態の浄化装置１，１０１，２０１，３０１であってよい。以下、浄化装置１を例に説明する。塩分濃度差発電装置５１は、正浸透膜５２と、正浸透膜５２を介して互いに隣接する第１の空間５３及び第２の空間５４と、を有している。正浸透膜５２と第１の空間５３と第２の空間５４は共通のハウジング５５の内部に設けられている。正浸透膜５２は溶質の濃度の低い溶液から溶質の濃度の高い溶液へ溶媒（水）だけを移動させる。
【００３３】
浄化装置１の透過側空間９は、ろ過水排水配管Ｌ３を介してろ過水配管Ｌ１１に接続されている。ろ過水配管Ｌ１１は第１の空間５３を通っており、浄化装置１で生成されたスクラバ排水のろ過水が流通する。前述の通り、スクラバ排水のろ過水の塩分濃度は通常の海水の塩分濃度よりも高い。第２の空間５４を、ろ過水より塩分濃度の低い低塩分濃度水が流通する低塩分濃度水配管Ｌ１２が通っている。低塩分濃度水はスクラバ排水より塩分濃度が低ければ限定されないが、好ましくは海水（海から採取した塩分濃度３〜４％程度の海水）であり、塩分を含まない清水であってもよい。第１の空間５３の下流でろ過水配管Ｌ１１から配管Ｌ１３が分岐し、配管Ｌ１３にタービン５７が接続され、タービン５７に発電機５８が連結されている。第１の空間５３に供給されたろ過水は濃縮海水であるため、第２の空間５４に供給された低塩分濃度水より浸透圧が高い。このため、矢印５９に示すように、低塩分濃度水に含まれる水は正浸透膜５２を介して第１の空間５３に移動する。この結果、ろ過水配管Ｌ１１の圧力が第１の空間５３の下流側で高くなる。この圧力の増分がタービン５７を回転駆動し、タービン５７に連結した発電機５８によって発電が行われる。換言すれば濃縮海水の高い浸透圧が電気エネルギーに変換される。スクラバ２の循環により塩分濃度３％の海水が、例えば一般的な塩分濃度差発電で利用される塩分濃度６％まで濃縮された場合、このろ過水と塩分濃度３％の海水の浸透圧差は３ＭＰａ程度であり、タービン５７の駆動源としては極めて効率的である。なお、濃縮海水の塩分濃度はスクラバの仕様や運転状況により異なるが、高濃度であるほどよい。発電機５８によって得られた電力は船舶で使用する電力の一部として利用することできる。これによってエンジンの燃料消費が抑えられ、排ガス量が低減し、スクラバ排水が減少し、廃棄物質の量が抑制される。
【００３４】
（実施例）
図７に示す装置を用いてろ過膜（中空糸膜）の通水試験を行った。原水として塩分濃度３％の海水にＳＯｘ成分、油分、懸濁物質（ＳＳ）を混ぜた模擬排水を用いた。試験手順は以下の通りである。
【００３５】
（１）原水を原水タンクに入れる。
【００３６】
（２）試験中は、ＳＳ等の沈殿を防ぐため常時撹拌する。
【００３７】
（３）膜表面の洗浄を目的として、常時ブロアで空気の散気を実施する。
【００３８】
（４）供給ポンプで原水を膜浸漬槽内に供給し、オーバーフローを原水タンクに戻す。
【００３９】
（５）吸引ポンプで膜ろ過濃縮を行う。膜モジュールの公称孔径は０．１μｍ、膜面積は０．０８７ｍ２とした。
【００４０】
（６）弁Ｖ１０１を閉、弁Ｖ１０２を開にしてろ過水を採取する。また、並行して一定時間ごとに膜ろ過流量と原水タンク内の水温を記録する。
【００４１】
透過流束の経時変化を図８に示す。原水の濃縮度は２０倍であった。透過流束は１．６ｍ／ｄであった。これは一般的に排水処理分野で使用されている浸漬吸引ろ過処理の透過流束である約０．６ｍ／ｄ以下より大きく、十分な透過流束が得られた。ろ過水の水質分析結果を表１に示す。ろ過水の濁度は１．３ＮＴＵであり目安値の２５ＮＴＵより十分に低かった。ＳＳ及び油分は９９％以上除去されており、ろ過後の水質は良好であった。膜の懸濁物質分離性能は高く、透明なろ過水が得られた。
【００４２】
次に、ろ過終了後の膜モジュールの洗浄試験を実施した。洗浄条件を表２に示す。各条件での洗浄後、膜モジュールの純水ろ過流量を測定した。測定結果を表３に示す。測定結果は新品の膜モジュールの純水ろ過流量に対する比率である。条件４で、透水性能が概ね回復した。これより、界面活性剤と苛性ソーダ（ＮａＯＨ）の組み合わせで最も高い洗浄効果が得られることが分かった。
【００４３】
【表１】
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【００４４】
【表２】
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【００４５】
【表３】
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【符号の説明】
【００４６】
１，１０１，２０１，３０１  スクラバ排水の浄化装置
２  スクラバ（エンジン排ガス処理装置）
３  原水タンク
４  ろ過膜
４Ａ  中空糸膜
４Ｂ  セラミック膜
５  ろ過膜収容体
９  透過側空間
１２  循環路
１３，１１３  気泡供給手段
１４  ろ過水タンク
１５  薬品洗浄手段
１６  界面活性剤供給手段
５０  塩分濃度差発電システム
５１  塩分濃度差発電装置
５２  正浸透膜
５３  第１の空間
５４  第２の空間
５５  ハウジング
５７  タービン
５８  発電機
Ｌ１  スクラバ排水排出配管
Ｌ２  スクラバ排水供給配管
Ｌ３  ろ過水排水配管
Ｌ４  第１の戻り配管
Ｌ５  第２の戻り配管
Ｌ６  汚泥排水配管
Ｌ７  逆洗水供給配管
Ｌ１１  ろ過水配管
Ｌ１２  低塩分濃度水配管
Ｐ１  スクラバ排水供給ポンプ
Ｐ２  吸引ポンプ
Ｐ３  逆洗水移送ポンプ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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