(57)【要約】【課題】鋳型を造型する際の金型への離型剤塗布を必要としないか又は低減することができる鋳型用骨材混合物の提供。【解決手段】骨材と、水溶性粘結剤と、水溶性発泡剤と、水性離型剤と、水と、を含有する鋳型用骨材混合物。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
骨材と、
水溶性粘結剤と、
水溶性発泡剤と、
水性離型剤と、
水と、
を含有する鋳型用骨材混合物。
【請求項２】
前記水性離型剤が、前記水溶性粘結剤に作用するプロトン供与性を有する、カルボキシル基、カルボニル基、シラノール基、及びフェノール基から選択される少なくとも一つの官能基を有する鎖状構造物質である請求項１に記載の鋳型用骨材混合物。
【請求項３】
前記水性離型剤の含有量が、前記水溶性粘結剤に作用する前記官能基の当量として、前記鋳型用骨材混合物に対し２．０×１０−７ｍｏｌ／ｋｇ以上１．０×１０−４ｍｏｌ／ｋｇ以下である請求項２に記載の鋳型用骨材混合物。
【請求項４】
前記水性離型剤が、発泡作用を妨げない性能を有する請求項１〜請求項３のいずれか一項に記載の鋳型用骨材混合物。
【請求項５】
前記水溶性粘結剤が、前記水性離型剤の有する官能基と作用する無機塩及び有機塩、並びに前記水性離型剤とグリコシド結合を形成する炭水化物から選択される少なくとも一つを含む請求項１〜請求項４のいずれか一項に記載の鋳型用骨材混合物。
【請求項６】
前記骨材が、天然珪砂及び人工砂の少なくとも一方である請求項１〜請求項５のいずれか一項に記載の鋳型用骨材混合物。
【請求項７】
前記骨材の粒度（ＡＦＳ指数）が４０以上１２０以下である請求項１〜請求項６のいずれか一項に記載の鋳型用骨材混合物。
【請求項８】
前記水溶性発泡剤が界面活性剤である請求項１〜請求項７のいずれか一項に記載の鋳型用骨材混合物。
【請求項９】
発泡による気泡を含有する請求項１〜請求項８のいずれか一項に記載の鋳型用骨材混合物。
【請求項１０】
骨材と、
水溶性粘結剤と、
水溶性発泡剤と、
水性離型剤と、
を含有する鋳型。
【請求項１１】
ａ）骨材、水溶性粘結剤、水溶性発泡剤、水性離型剤、及び水を含有する鋳型用骨材混合物を攪拌することにより該鋳型用骨材混合物中で発泡を生じさせ、気泡を含む発泡骨材混合物を調製する発泡骨材混合物調製工程と、
ｂ）前記発泡骨材混合物を金型における鋳型造型用の空間に充填する充填工程と、
ｃ）充填した前記発泡骨材混合物の水分を蒸発させて前記発泡骨材混合物を固化させ、鋳型を造型する鋳型造型工程と、
ｄ）造型された前記鋳型を前記鋳型造型用の空間から取り出す取出工程と、
を有する鋳型の造型方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鋳型用骨材混合物、鋳型、及び鋳型の造型方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、粒子状の骨材、水溶性バインダ、及び水を攪拌して得た発泡状の混合物を、加熱された金型のキャビティに圧入方式によって充填して鋳型を造型する鋳型造型装置が用いられている。
この鋳型造型装置として、例えば特許文献１には、直方体を成すとともに上下に貫通する中空を有する中空直方体の下端開口部を底板で閉鎖しかつこの底板に前記発泡混合物を射出する射出孔を透設して、前記骨材、水溶性バインダ、及び水を攪拌する攪拌槽としての機能と、前記混合物を圧入すべくこれを収納する圧入筒としての機能と、を併せ持つ混合物収納手段を設け、さらに、前記射出孔を閉鎖可能な栓手段を設けた鋳型造型装置が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】再表２００５−８９９８４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
特許文献１に記載されるように、骨材、粘結剤、発泡剤及び水等を含む骨材混合物を攪拌し発泡させて気泡を生じさせ、この発泡状の骨材混合物を加熱された金型のキャビティに圧入充填して鋳型を造型する技術が知られている。なお、造型された鋳型を金型から取り外す際に、鋳型が金型のキャビティに一部残存したり鋳型に割れや欠けが生じることがある。そこで、こうした一部残存、割れ、欠け等の抑制のため、骨材混合物の金型キャビティへの圧入充填前に、金型のキャビティ面に離型剤を塗布することが行なわれている。なお、金型のキャビティ面に塗布する離型剤としては、ジメチルシリコーン（非反応型シリコーン）系を主成分とする離型剤が一般に用いられている。
ただし、金型への離型剤塗布の作業は鋳型を造型する毎に毎回実施されており、この離型剤の毎回の塗布作業が、鋳型造型の簡易化（繰り返しの造型サイクルにおける時間短縮化）を阻む一因となっていた。また、塗布の際に離型剤が周囲環境中に飛散することがあった。
そのため、鋳型を造型する際の金型への離型剤塗布の作業を必要としない又は低減することが求められていた。
【０００５】
本発明は、鋳型を造型する際の金型への離型剤塗布を必要としないか又は低減することができる鋳型用骨材混合物、及び鋳型の造型方法を提供することを目的とする。
また、離型性に優れた鋳型を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
前記課題は、以下の手段により解決される。
【０００７】
＜１＞  骨材と、水溶性粘結剤と、水溶性発泡剤と、水性離型剤と、水と、を含有する鋳型用骨材混合物。
【０００８】
＜２＞  前記水性離型剤が、前記水溶性粘結剤に作用するプロトン供与性を有する、カルボキシル基、カルボニル基、シラノール基、及びフェノール基から選択される少なくとも一つの官能基を有する鎖状構造物質である前記＜１＞に記載の鋳型用骨材混合物。
【０００９】
＜３＞  前記水性離型剤の含有量が、前記水溶性粘結剤に作用する前記官能基の当量として、前記鋳型用骨材混合物に対し２．０×１０−７ｍｏｌ／ｋｇ以上１．０×１０−４ｍｏｌ／ｋｇ以下である前記＜２＞に記載の鋳型用骨材混合物。
【００１０】
＜４＞  前記水性離型剤が、発泡作用を妨げない性能を有する前記＜１＞〜＜３＞のいずれか一に記載の鋳型用骨材混合物。
【００１１】
＜５＞  前記水溶性粘結剤が、前記水性離型剤の有する官能基と作用する無機塩及び有機塩、並びに前記水性離型剤とグリコシド結合を形成する炭水化物から選択される少なくとも一つを含む前記＜１＞〜＜４＞のいずれか一に記載の鋳型用骨材混合物。
【００１２】
＜６＞  前記骨材が、天然珪砂及び人工砂の少なくとも一方である前記＜１＞〜＜５＞のいずれか一に記載の鋳型用骨材混合物。
【００１３】
＜７＞  前記骨材の粒度（ＡＦＳ指数）が４０以上１２０以下である前記＜１＞〜＜６＞のいずれか一に記載の鋳型用骨材混合物。
【００１４】
＜８＞  前記水溶性発泡剤が界面活性剤である前記＜１＞〜＜７＞のいずれか一に記載の鋳型用骨材混合物。
【００１５】
＜９＞  発泡による気泡を含有する前記＜１＞〜＜８＞のいずれか一に記載の鋳型用骨材混合物。
【００１６】
＜１０＞  骨材と、水溶性粘結剤と、水溶性発泡剤と、水性離型剤と、を含有する鋳型。
【００１７】
＜１１＞  ａ）骨材、水溶性粘結剤、水溶性発泡剤、水性離型剤、及び水を含有する鋳型用骨材混合物を攪拌することにより該鋳型用骨材混合物中で発泡を生じさせ、気泡を含む発泡骨材混合物を調製する発泡骨材混合物調製工程と、
ｂ）前記発泡骨材混合物を金型における鋳型造型用の空間に充填する充填工程と、
ｃ）充填した前記発泡骨材混合物の水分を蒸発させて前記発泡骨材混合物を固化させ、鋳型を造型する鋳型造型工程と、
ｄ）造型された前記鋳型を前記鋳型造型用の空間から取り出す取出工程と、
を有する鋳型の造型方法。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、鋳型を造型する際の金型への離型剤塗布を必要としないか又は低減することができる鋳型用骨材混合物、及び鋳型の造型方法を提供することができる。
また、離型性に優れた鋳型を提供することができる。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
以下、本発明の実施形態について詳細に説明する。
【００２０】
本発明に係る鋳型用骨材混合物（以下単に「骨材混合物」とも称す）は、骨材と、水溶性粘結剤と、水溶性発泡剤と、水性離型剤と、水と、を含有する。
【００２１】
本発明に係る鋳型用骨材混合物は、鋳型の材料として用いられる組成物である。なお、本明細書において鋳型とは中子を含む意味で用いる。
【００２２】
本発明に係る鋳型用骨材混合物は、前記の構成を備えることにより、鋳型を造型する際の金型への離型剤塗布を必要としないか又は低減することができる。
この効果が奏される理由は以下のように推察される
【００２３】
本発明に係る鋳型用骨材混合物は、離型剤が含有されていると共にその離型剤が水性であり、水を含む骨材混合物を攪拌し発泡させる際にこの水性離型剤が良好に分散される。この発泡された鋳型用骨材混合物が金型のキャビティに圧入され、加熱されている金型から骨材混合物に熱が与えられて水分が蒸発し、鋳型が造型される。発泡した鋳型用骨材混合物は、圧入によりキャビティ内に充填し、金型へ押し付けられる。これにより、金型と骨材混合物の界面部分において骨材混合物に分散している水性離型剤が、金型界面側に押し出される。さらに界面部分では、加熱した金型と接して熱が与えられ、これらの熱と圧力により水性離型剤の官能基が水溶性粘結剤へ作用を促進し、水性離型剤の主鎖である鎖状構造物質が界面にて集中固定化する。界面からの熱による蒸発の起点がキャビティ内部方向からも起こり、蒸発により内圧が上昇する。そのため金型界面側に水性離型剤が造型の終わるまで押し出され続けて、金型界面には水性離型剤の鎖状構造物質が集中する。このような仕組みで、鋳型を金型から取り外す際に鋳型に含まれる離型剤によって良好な離型性能が発揮され、金型への離型剤塗布の作業を必要としないか又は低減することができるものと考えられる。
そして、金型への離型剤塗布の作業を必要としないか又は低減することができるため、鋳型造型の簡易化（繰り返しの造型サイクルにおける時間短縮化）を達成することができる。
さらに、離型剤を金型へ塗布する際の飛散が低減されると共に、骨材混合物中に含有される水性離型剤は、上記の通り水に良好に分散していることから骨材混合物の外に飛散し難い状態となっているため、離型剤の周囲環境への飛散も抑制されるものと考えられる。
【００２４】
次いで、本発明に係る鋳型用骨材混合物を構成する各成分について詳細に説明する。
【００２５】
〔水性離型剤〕
本発明に係る鋳型用骨材混合物は、水性離型剤を含有する。
【００２６】
ここで、「水性」とは、常温（２０℃）で水に分散するエマルションであることを指し、１気圧２０℃で同容量の純水との混合液が均一な外観を示すことが好ましい。
また、「離型剤」とは、骨材混合物に含有させて造型した鋳型の表面の離型性能を、含有させずに造型した鋳型よりも向上させ得る添加物を指す。
【００２７】
−鎖状構造物質−
水性離型剤は、鎖状構造を有する物質（鎖状構造物質）であることが好ましい。鎖状構造物質としては、例えば炭素原子が並ぶ炭素鎖やシリコーンの骨格であるシロキサン鎖を有する高分子化合物を表す。
【００２８】
・発泡作用を妨げない性能
水性のエマルションには、油成分が分散しており、油成分は消泡作用を有するものが多いが、エマルションを形成する界面活性剤を適切に選択する等の方法により発泡作用を妨げない性能を付与することができる。こうすることで、安定した発泡を行うことができ、金型に充填する際の骨材混合物の粘度を求められる範囲に制御し易くなる。
【００２９】
ここで、発泡作用を妨げない性能を有する水性離型剤について説明する。骨材（フラタリーサンド）１００質量部、水溶性粘結剤（ポリビニルアルコール）１．０質量部、水溶性発泡剤（陰イオン界面活性剤）０．０３質量部、及び水５．０質量部に対し、さらに「水性離型剤」１．０質量部を加えて２００ｒｐｍで５分間攪拌混合して発泡させた際の〔粘度Ａ〕（Ｐａ・ｓ）が、「水性離型剤」を加えずに２００ｒｐｍで５分間攪拌混合して発泡させた際の〔粘度Ｂ〕（Ｐａ・ｓ）に対して、１００倍以下である場合に、その水性離型剤を「発泡作用を妨げない性能」を有するものとする。
なお、〔粘度Ａ〕は〔粘度Ｂ〕に対して、さらに１０倍以下であることが好ましく、１倍に近いほど好ましい。
【００３０】
・官能基
水性離型剤は、水溶性粘結剤に作用する官能基を有することが好ましい。ここで、官能基について説明する。本発明における官能基は、酸性の性質を付与するプロトン供与性を有する官能基である。例としては、フェノール基（−Ｃ６Ｈ４−ＯＨ）、カルボキシル基（カルボキシ基、−ＣＯＯＨ）、カルボニル基（−Ｃ（＝Ｏ）−）、及びシラノール基（−ＳｉＨ２ＯＨ）があるが、本発明の官能基は、前記に記した官能基に限定されるものではなく、プロトン供与性を有するものであれば、水溶性粘結剤に作用するものである。
【００３１】
・骨材混合物に含まれる官能基当量
骨材混合物中における前記官能基の量は、骨材混合物に対する官能基当量で２．０×１０−７ｍｏｌ／ｋｇ以上１．０×１０−４ｍｏｌ／ｋｇ以下であることが好ましく、１．０×１０−６ｍｏｌ／ｋｇ以上４．０×１０−５ｍｏｌ／ｋｇ以下がより好ましい。この官能基は水性離型剤より然るべき量で加えられるものである。
骨材混合物中に含まれる官能基当量が２．０×１０−７ｍｏｌ／ｋｇ以上であることで、鋳型の金型からの離型性がより向上する。一方、官能基当量が４．０×１０−５ｍｏｌ／ｋｇ以下であることで、安定した発泡を行うことができ、金型に充填する際の骨材混合物の粘度を求められる範囲に制御し易くなる。
【００３２】
〔骨材〕
本発明における骨材としては、特に限定されず従来公知のいかなるものも用いることができる。例えば、珪砂（天然珪砂）、アルミナ砂、オリビン砂、クロマイト砂、ジルコン砂、ムライト砂等の骨材が挙げられ、更には各種の人工骨材（いわゆる人工砂）を用いてもよい。
これらの中でも、骨材に対し粘結剤の添加量を低減しても十分な鋳型強度が得られ易く且つ高い骨材再生率が得られ易いとの観点で、特に天然珪砂及び人工砂の少なくとも一方が好ましい。
【００３３】
本発明における骨材の粒度指数としては、ＡＦＳ；３０（ＪＩＳ；３８）以上ＡＦＳ；１５０（ＪＩＳ；２４３）以下が好ましく、ＡＦＳ；４０（ＪＩＳ；５２）以上ＡＦＳ；１２０（ＪＩＳ；１８４）以下がより好ましい。
粒度指数がＡＦＳ；３０以上であることにより、流動性に優れ鋳型を造型する際の充填性が向上する一方、ＡＦＳ；１５０以下であることにより鋳型として通気性が良好に保たれる。特に、ＡＦＳ；４０以上であると、骨材が細かく微細な形状の金型の転写性が向上し、かつ鋳型強度も高められる。一方ＡＦＳ１２０以下であると、砂がある程度粗くハンドリング性が向上し、再生も容易に行うことができる。
【００３４】
尚、本明細書においてはＪＩＳ  Ｚ  ２６０１−１９９３付属書２（鋳物砂の粒度試験方法）にて測定された粒度指数を表す。
【００３５】
本発明における骨材の形状としては、特に限定されるものではなく、丸型、角丸型、多角型、尖扁角型等、いかなる形状であってもよい。なお、流動性に優れ鋳型を造型する際の充填性が向上し、また鋳型として通気性が良好に保たれるとの観点から、特に丸型が好ましい。
【００３６】
〔水溶性粘結剤〕
水溶性粘結剤は、常温及び注湯される溶湯の温度域において鋳型の形状を良好に保持させるとの観点で、骨材に粘結力を付与するために含有される。
なお、水溶性とは常温（２０℃）で水に可溶性であることを指し、１気圧２０℃で同容量の純水との混合液が均一な外観を示すことが好ましい。
【００３７】
本発明における水溶性粘結剤としては、例えば珪酸ナトリウム（水ガラス）、珪酸カリウム（珪酸カリ）、珪酸アンモニウム、オルソりん酸塩、ピロりん酸塩、トリメタりん酸塩、ポリメタりん酸塩、コロイダルシリカ、コロイダルアルミナ、アルキルシリケート等の、水性離型剤の有する官能基と作用する無機塩および有機塩が挙げられる。
これらの中でも、珪酸ナトリウム（水ガラス）、珪酸カリウム（珪酸カリ）がより好ましい。
【００３８】
なお、珪酸ナトリウム（水ガラス）としてはモル比（ＳｉＯ２・Ｎａ２Ｏの分子比）が１．２以上３．８以下のものが好ましく、更にはモル比が２．０以上３．３以下のものがより好ましい。モル比が上記下限値以上であることにより低温での長期保管においても水ガラスの変質が抑制できるとの利点があり、一方、上記上限値以下であることにより粘結剤の粘度を調整し易いとの利点がある。
【００３９】
また、水溶性粘結剤としては、後述する発泡性を有する水溶性粘結剤を用いることもできる。
なお、水溶性粘結剤は、例えば上記に列挙されたものの中から１種のみを用いても、２種以上を併用してもよい。
【００４０】
本発明における水溶性粘結剤の骨材に対する含有量は、用いる粘結剤及び骨材の種類によってそれぞれ設定することが好ましいが、０．１質量％以上２０質量％以下が好ましく、更に０．１質量％以上１０質量％以下がより好ましい。
【００４１】
〔水溶性発泡剤〕
また、本発明に係る骨材混合物を用いて鋳型を造型するに際しては、水溶性発泡剤を用いて骨材、水溶性粘結剤等と共に混合し攪拌して発泡を生じさせ、発泡した骨材混合物を調製して流動性を向上した上で鋳型を造型することが好ましい。
なお、水溶性とは常温（２０℃）で水に可溶性であることを指し、１気圧２０℃で同容量の純水との混合液が均一な外観を示すことが好ましい。
【００４２】
上記水溶性発泡剤としては、さらに粘結剤としての機能を併せ持つこと（つまり発泡性を有する水溶性粘結剤）が好ましい。また、骨材混合物における上記の発泡をより効率的に生じさせる観点から、発泡性を有し、且つ水性離型剤の有する官能基と作用する有機塩である水溶性粘結剤、および水性離型剤とグリコシド結合を形成する炭水化物である水溶性粘結剤が好ましい。
発泡性を有する水溶性粘結剤としては、例えば界面活性剤（具体的には、陰イオン界面活性剤、非イオン界面活性剤、両性界面活性剤等）、ポリビニルアルコールもしくはその誘導体、サポニン、澱粉もしくはその誘導体、その他の糖類等が挙げられる。なお、その他の糖類としては、例えば、多糖類としてセルロース、フルクトース等が、四糖類としてアカルボース等が、三糖類としてラフィノース、マルトトリオース等が、二糖類としてマルトース、スクラトース、トレハロース等が、単糖類としてブドウ糖、果糖、その他オリゴ糖等が挙げられる。
【００４３】
陰イオン界面活性剤としては、脂肪酸ナトリウム、モノアルキル硫酸塩、直鎖アルキルベンゼンスルホン酸ナトリウム、ラウリル硫酸ナトリウム、エーテル硫酸ナトリウムなどがある。非イオン界面活性剤としては、ポリオキシエチレンアルキルエーテル、脂肪酸ソルビタンエステル、アルキルポリグルコシドなどがある。両性界面活性剤としては、コカミドプロピルベタイン、コカミドプロピルヒドロキシスルタイン、ラウリルジメチルアミノ酢酸ベタインなどがある。
【００４４】
水溶性発泡剤は、例えば上記に列挙されたものの中から１種のみを用いても、２種以上を併用してもよい。
【００４５】
本発明における水溶性発泡剤の骨材に対する含有量は、用いる発泡剤及び骨材の種類によってそれぞれ設定することが好ましい。
陰イオン界面活性剤、非イオン界面活性剤、及び両性界面活性剤の総含有量は、骨材に対し０．００１質量％以上０．１質量％以下が好ましく、更に０．００５質量％以上０．０５質量％以下がより好ましい。
ポリビニルアルコール及びその誘導体、サポニン、澱粉及びその誘導体、並びにその他の糖類の総含有量は、骨材に対し０．１質量％以上２０．０質量％以下が好ましく、更に０．２質量％以上５質量％以下がより好ましい。
【００４６】
〔水〕
本発明に係る鋳型用骨材混合物は、水を含有する。
本発明における水の骨材に対する含有量は、用いる粘結剤及び骨材の種類によってそれぞれ設定することが好ましいが、０．５質量％以上１０．０質量％以下が好ましく、更に１．５質量％以上７．５質量％以下がより好ましい。
【００４７】
〔その他の組成物〕
また、本発明に係る鋳型用骨材混合物には、上記のほかにも、触媒、酸化促進剤等、従来公知の組成物を添加することができる。
【００４８】
〔混練方法〕
本発明に係る鋳型用骨材混合物の作製は、上述した各種成分を混合することにより行われる。添加の順番や混練の方法は特に限定されるものではない。
上記各成分を混練する際の混練装置としては、特に限定されることなく従来公知の混練装置が用いられ、例えば自転・公転ミキサー、アイリッヒ・インテンシブ・ミキサー、新東シンプソン・ミックスマラー等が用いられる。
【００４９】
〔鋳型の造型方法〕
本発明に係る鋳型用骨材混合物を用いた鋳型の造型は、造型機による造型であっても、また手込めによる造型であってもよい。
【００５０】
ただし、上記各成分を混合し攪拌して発泡させて発泡状の骨材混合物を作り、鋳型造型用の金型における加熱した鋳型造型用空間（キャビティ）へ圧入して充填し造型することが好ましく、圧入の際に射出により充填することがより好ましい。
【００５１】
より具体的には、以下のａ）〜ｄ）の工程を含む造型方法によって鋳型を造型することが好ましい。
ａ）骨材、水溶性粘結剤、水溶性発泡剤、水性離型剤、及び水を含む骨材混合物を攪拌することにより該骨材混合物中で発泡を生じさせ、気泡を含む発泡骨材混合物を調製する発泡骨材混合物調製工程
ｂ）前記発泡骨材混合物を金型における鋳型造型用の空間（キャビティ）に充填する充填工程
ｃ）充填した前記発泡骨材混合物の水分を蒸発させて前記発泡骨材混合物を固化させ、鋳型を造型する鋳型造型工程
ｄ）造型された鋳型を前記鋳型造型用の空間から取り出す取出工程
【００５２】
高温に加熱された金型の鋳型造型用空間に圧入充填された発泡骨材混合物では、攪拌により発泡骨材混合物中に分散した気泡と、加熱された金型の熱により発泡骨材混合物中の水分から発生する水蒸気と、が鋳型の中心部に集まる現象が起きる。そのため、中心部においては骨材、水溶性粘結剤、水溶性発泡剤、及び水性離型剤の充填密度（つまり固形分の密度）が低い鋳型となり、逆に表面は骨材、水溶性粘結剤、水溶性発泡剤、及び水性離型剤の充填密度（固形分の密度）が高い鋳型となる。
鋳型の金型からの離型性には、鋳型表面に存在する水性離型剤が大きく影響するため、上記の通り表面における水性離型剤の充填密度が高くなる本発明では、水性離型剤による離型性がより良好に発揮される。また、表面における水性離型剤の充填密度が高くなるため、水性離型剤の添加量を低減することにも有効である。
【００５３】
なお、鋳型において、中心部の固形分の密度が表面部の固形分の密度より小さいか否かを確認するには、鋳型の中心部の断面及び表面における固形分（骨材、水溶性粘結剤、水溶性発泡剤、及び水性離型剤）の詰まり具合を目視で確認することで判別できる。
【００５４】
骨材混合物は鋳型造型用空間への充填性を向上させるため、及び上記充填密度向上のために、ホイップクリーム状となるまで発泡しておくことが好ましい。より具体的には、前記発泡骨材混合物（つまり攪拌後の鋳型用骨材混合物）の粘度が０．５Ｐａ・ｓ以上１０Ｐａ・ｓ以下であることが好ましく、該粘度は更に０．５Ｐａ・ｓ以上８Ｐａ・ｓ以下がより好ましい。
なお、発泡骨材混合物（つまり攪拌後の鋳型用骨材混合物）の粘度の測定は以下のようにして行われる。
−測定方法−
底部に直径６ｍｍの細孔を有する内径４２ｍｍの円筒容器に発泡骨材混合物を投入し、重量１ｋｇ、直径４０ｍｍの円柱状おもりにて、おもりの自重で加圧することで細孔より発泡骨材混合物が排出される。この時、おもりが５０ｍｍ移動するのに要した時間を計測し、下記数式にて粘度を求める。なお、粘度測定時の温度は２０℃とする。
式  μ＝πＤ４Ｐｐｔ／１２８Ｌ１Ｌ２Ｓ
μ：粘度［Ｐａ・ｓ］
Ｄ：底部細孔の直径［ｍ］
Ｐｐ：おもりの加圧力［Ｐａ］
ｔ：おもりが５０ｍｍ移動するのに要した時間［ｓ］
Ｌ１：おもりの移動距離（＝５０ｍｍ）
Ｌ２：底部細孔の板厚［ｍ］
Ｓ：円柱状おもりの底部の面積と円筒の内部の中空領域（つまり内径部分）の断面積との平均値［ｍ２］
【００５５】
また、発泡骨材混合物の鋳型造型用空間（キャビティ）への充填方法としては、シリンダ内におけるピストンによる直接加圧、シリンダ内に圧縮空気を供給することによる充填、スクリュー等による圧送、流し込みなどがあるが、充填スピードや発泡骨材混合物への均一加圧による充填安定性から、ピストンによる直接加圧及び圧縮空気による充填が好ましい。
【００５６】
鋳型造型用空間（キャビティ）に充填した発泡骨材混合物の水分の蒸発は、例えば加熱された金型からの熱、鋳型造型用空間（キャビティ）への加熱された空気の流動、この両者の併用等の方法によって行われる。
【００５７】
〔鋳型を用いた鋳物の製造〕
本発明に係る鋳型用骨材混合物を用いた鋳型は各種金属又は合金の鋳造に用いられる。鋳造に用いられる溶湯の材料としては例えば以下のものが挙げられる。なお、下記注湯温度とは、下記の材料が注湯するのに適当な程度に溶解する温度を表す。
アルミニウム又はアルミニウム合金（注湯温度：６７０℃〜７００℃）
鉄又は鉄合金（注湯温度：１３００℃〜１４００℃）
青銅（注湯温度：１１００℃〜１２５０℃）
黄銅（注湯温度：９５０℃〜１１００℃）
【００５８】
鋳造は、上記に列挙するような材料による溶湯を鋳型（中子）及び金型中の空間に注湯し、その後冷却して鋳型を除去することにより行われる。
【実施例】
【００５９】
以下、実施例によって本発明をより詳細に説明するが、本発明は以下の実施例に限定されるものではない。なお、以下において「部」とは、特に断りのない限り「質量部」を表す。
【００６０】
＜実施例Ａ１＞
表１に示す組成の材料を、混合機（愛工舎製作所製、卓上ミキサ）を用いて約２００ｒｐｍで約５分間攪拌混合して発泡させて、発泡骨材混合物を調製した。
水性離型剤（ＬＣ−９試作）の量は０．０５質量部（骨材混合物に対する官能基当量１．０×１０−６ｍｏｌ／ｋｇ）であった。
【００６１】
【表１】
2019166540.tif 000002
【００６２】
次いで、この発泡骨材混合物を、離型剤を塗布していない２２０℃に加熱された曲げ試験用造型金型の容量約８０ｃｍ３のキャビティに、シリンダ面圧０．４ＭＰａで加圧充填した（充填工程）。
加熱された金型に充填された発泡骨材混合物を２分間放置して、金型の熱により水分を蒸発させ、発泡骨材混合物を固化させた（固化工程）。
その後、金型のキャビティから鋳型（中子）を取り出した。
【００６３】
鋳型（中子）は金型キャビティに残存すること無く、割れ及び欠け無く取り出すことが出来た。
この鋳型から曲げ試験片を作製し、６０分経過後に曲げ強さを測定した。なお、曲げ強さの測定はＪＡＣＴ試験法ＳＭ−１、曲げ強さ試験法に準拠して行った。その結果、３．５ＭＰａの強度がそれぞれ得られた。鋳型強度で２ＭＰａ以上あれば鋳型の取り扱いには問題ない強度であり、鋳型として充分使用できる強度である。
【００６４】
＜実施例Ａ２＞
水性離型剤（ＬＣ−９試作）の量を０．５質量部（骨材混合物に対する官能基当量１．０×１０−５ｍｏｌ／ｋｇ）に変更した以外は、実施例Ａ１と同様にして鋳型（中子）を得た。
鋳型（中子）は金型キャビティに残存すること無く、割れ及び欠け無く取り出すことが出来た。
この鋳型から曲げ試験片を作製し、６０分経過後に曲げ強さを測定した。その結果、３．０ＭＰａの強度がそれぞれ得られた。
【００６５】
＜実施例Ａ３＞
水性離型剤（ＬＣ−９試作）の量を０．０１質量部（骨材混合物に対する官能基当量２．０×１０−７ｍｏｌ／ｋｇ）に変更した以外は、実施例Ａ１と同様にして鋳型（中子）を得た。
鋳型（中子）は金型キャビティに残存すること無く、割れ及び欠け無く取り出すことが出来た。
この鋳型から曲げ試験片を作製し、６０分経過後に曲げ強さを測定した。その結果、３．２ＭＰａの強度がそれぞれ得られた。
【００６６】
＜実施例Ａ４＞
水性離型剤（ＬＣ−９試作）の代わりに鎖状構造の異なる試作液８（株式会社テトラ）を用い、且つその量を０．１質量部（骨材混合物に対する官能基当量３．０×１０−５ｍｏｌ／ｋｇ）に変更した以外は、実施例Ａ１と同様にして鋳型（中子）を得た。
鋳型（中子）は金型キャビティに残存すること無く、割れ及び欠け無く取り出すことが出来た。
この鋳型から曲げ試験片を作製し、６０分経過後に曲げ強さを測定した。その結果、３．０ＭＰａの強度がそれぞれ得られた。
【００６７】
＜比較例Ａ１＞
表２に示す組成の材料を、混合機（愛工舎製作所製、卓上ミキサ）を用いて約２００ｒｐｍで約５分間攪拌混合して発泡させて、発泡骨材混合物を調製した。
【００６８】
【表２】
2019166540.tif 000003
【００６９】
次いで、この発泡骨材混合物を、離型剤を塗布していない２２０℃に加熱された曲げ試験用造型金型の容量約８０ｃｍ３のキャビティに、シリンダ面圧０．４ＭＰａで加圧充填した（充填工程）。
加熱された金型に充填された発泡骨材混合物を２分間放置して、金型の熱により水分を蒸発させ、発泡骨材混合物を固化させた（固化工程）。
その後、金型のキャビティから鋳型（中子）を取り出した。
【００７０】
鋳型（中子）は金型キャビティに一部残存し、割れ及び欠けが生じたため、曲げ試験片を作製することが出来なかった。
【００７１】
＜比較例Ａ２＞
発泡骨材混合物の金型への加圧充填前に、金型キャビティにジメチルシリコーン系離型剤を塗布したこと以外は、比較例Ａ１と同様にして鋳型（中子）を得た。
鋳型（中子）は金型キャビティに残存すること無く、割れ及び欠け無く取り出すことが出来た。
この鋳型から曲げ試験片を作製し、６０分経過後に曲げ強さを測定した。その結果、３．５ＭＰａの強度がそれぞれ得られた。
ただし、金型への離型剤塗布の作業を行っている分、鋳型の造型１サイクルに要する時間は、実施例Ａ１の場合に比べて１０％増であった。
【００７２】
＜実施例Ｂ１＞
表３に示す組成の材料を、混合機（愛工舎製作所製、卓上ミキサ）を用いて約２００ｒｐｍで約５分間攪拌混合して発泡させて、発泡骨材混合物を調製した。
水性離型剤（ＬＣ−９試作）の量は０．０５質量部（骨材混合物に対する官能基当量１．０×１０−６ｍｏｌ／ｋｇ）であった。
【００７３】
【表３】
2019166540.tif 000004
【００７４】
次いで、この発泡骨材混合物を、離型剤を塗布していない２２０℃に加熱された曲げ試験用造型金型の容量約８０ｃｍ３のキャビティに、シリンダ面圧０．４ＭＰａで加圧充填した（充填工程）。
加熱された金型に充填された発泡骨材混合物を２分間放置して、金型の熱により水分を蒸発させ、発泡骨材混合物を固化させた（固化工程）。
その後、金型のキャビティから鋳型（中子）を取り出した。
【００７５】
鋳型（中子）は金型キャビティに残存すること無く、割れ及び欠け無く取り出すことが出来た。
この鋳型から曲げ試験片を作製し、６０分経過後に曲げ強さを測定した。その結果、３．２ＭＰａの強度がそれぞれ得られた。
【００７６】
＜実施例Ｂ２＞
水性離型剤（ＬＣ−９試作（株式会社テトラ））の量を０．５質量部（骨材混合物に対する官能基当量１．０×１０−５ｍｏｌ／ｋｇ）に変更した以外は、実施例Ｂ１と同様にして鋳型（中子）を得た。
鋳型（中子）は金型キャビティに残存すること無く、割れ及び欠け無く取り出すことが出来た。
この鋳型から曲げ試験片を作製し、６０分経過後に曲げ強さを測定した。その結果、２．８ＭＰａの強度がそれぞれ得られた。
【００７７】
＜実施例Ｂ３＞
水性離型剤（ＬＣ−９試作（株式会社テトラ））の量を０．０１質量部（骨材混合物に対する官能基当量２．０−７ｍｏｌ／ｋｇ）に変更した以外は、実施例Ｂ１と同様にして鋳型（中子）得た。
鋳型（中子）は金型キャビティに残存すること無く、割れ及び欠け無く取り出すことが出来た。
この鋳型から曲げ試験片を作製し、６０分経過後に曲げ強さを測定した。その結果、３．３ＭＰａの強度がそれぞれ得られた。
【００７８】
＜実施例Ｂ４＞
水性離型剤（ＬＣ−９試作）の代わりに鎖状構造の異なる試作液８（株式会社テトラ）を用い、且つその量を０．１質量部（骨材混合物に対する官能基当量３．０×１０−５ｍｏｌ／ｋｇ）に変更した以外は、実施例Ｂ１と同様にして鋳型（中子）を得た。
鋳型（中子）は金型キャビティに残存すること無く、割れ及び欠け無く取り出すことが出来た。
この鋳型から曲げ試験片を作製し、６０分経過後に曲げ強さを測定した。その結果、４．１ＭＰａの強度がそれぞれ得られた。
【００７９】
＜比較例Ｂ１＞
表４に示す組成の材料を、混合機（愛工舎製作所製、卓上ミキサ）を用いて約２００ｒｐｍで約５分間攪拌混合して発泡させて、発泡骨材混合物を調製した。
【００８０】
【表４】
2019166540.tif 000005
【００８１】
次いで、この発泡骨材混合物を、離型剤を塗布していない２２０℃に加熱された曲げ試験用造型金型の容量約８０ｃｍ３のキャビティに、シリンダ面圧０．４ＭＰａで加圧充填した（充填工程）。
加熱された金型に充填された発泡骨材混合物を２分間放置して、金型の熱により水分を蒸発させ、発泡骨材混合物を固化させた（固化工程）。
その後、金型のキャビティから鋳型（中子）を取り出した。
【００８２】
鋳型（中子）は金型キャビティに一部残存し、割れ及び欠けが生じたため、曲げ試験片を作製することが出来なかった。
【００８３】
＜比較例Ｂ２＞
発泡骨材混合物の金型への加圧充填前に、金型キャビティにジメチルシリコーン系離型剤を塗布したこと以外は、比較例Ｂ１と同様にして鋳型（中子）を得た。
鋳型（中子）は金型キャビティに残存すること無く、割れ及び欠け無く取り出すことが出来た。
この鋳型から曲げ試験片を作製し、６０分経過後に曲げ強さを測定した。その結果、３．０ＭＰａの強度がそれぞれ得られた。
ただし、金型への離型剤塗布の作業を行っている分、鋳型の造型１サイクルに要する時間は、実施例Ｂ１の場合に比べて１０％増であった。
【００８４】
なお、表１〜表４に示す各材料の詳細は以下の通りである。
（水性離型剤）
・メーカー：株式会社テトラ、製品名：ＬＣ−９試作
成分：特殊シリコーン水分散液
（官能基：カルボニル基、鎖状構造：シロキサン鎖）
分散液中の官能基当量：２．０×１０−３ｍｏｌ／ｋｇ
・メーカー：株式会社テトラ、製品名：試作液８
成分：特殊ワックス水分散液
（官能基：カルボニル基、鎖状構造：炭素鎖）
分散液中の官能基当量：３．０×１０−２ｍｏｌ／ｋｇ
（骨材）
・天然珪砂（フラタリーサンド、ケープフラタリー・シリカ・マインズ社）
・人工骨材（エスパール＃６０、山川産業社）
（水溶性粘結剤）
・ポリビニルアルコール（メーカー：クラレ、製品名：ＰＶＡ１０５）
・珪酸ナトリウム（水ガラス、モル比２．０、富士化学株式会社製、１号）
（水溶性発泡剤）
・陰イオン界面活性剤（エーテルサルフェートＮａ塩、日油株式会社）