(57)【要約】【課題】エンボス加工を施した透液性表面シートを用いながら、立位時（0.49kPa）と着座時（1.6kPa）との両方において、エンボス付与領域の摩擦係数がエンボス未付与領域の摩擦係数以下になるようにし、可及的に肌トラブルを回避する。【解決手段】透液性表面シート３として、不織布が使用され使用面側に任意のパターンで表面エンボスが形成されており、透液性表面シート３は繊維径が1.9dt以上3.0dt以下の繊維が使用されている。すべり摩擦試験方法で、表面エンボスが形成された部分を含むエンボス付与領域と、表面エンボスが付与されていないエンボス未付与領域とに対して摩擦係数を測定したとき、立位時を想定した0.49kPaの圧力負荷状態と、着座時を想定した1.6kPaの圧力負荷状態との両方のケースで、前記エンボス付与領域の摩擦係数がエンボス未付与領域の摩擦係数以下となるようにした。【選択図】図１１
2019063229.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
透液性表面シートと裏面シートとの間に吸収体が介在された生理用ナプキンにおいて、
前記透液性表面シートとして、不織布が使用されるとともに、該不織布に対して少なくとも使用面側に任意のパターンで表面エンボスが形成されており、
前記透液性表面シートは、肌と接触する表層の不織布の構成繊維として、繊維径が1.9dt以上3.0dt以下の繊維が使用されており、
前記透液性表面シートを所定のすべり摩擦試験方法で、前記表面エンボスが形成された部分を含むエンボス付与領域と、表面エンボスが付与されていないエンボス未付与領域とに対して摩擦係数を測定したとき、
立位時を想定した、0.49kPaの垂直圧力負荷状態での測定値は、前記エンボス付与領域の摩擦係数が前記エンボス未付与領域の摩擦係数以下であり、
着座時を想定した、1.6kPaの垂直圧力負荷状態での測定値も、前記エンボス付与領域の摩擦係数が前記エンボス未付与領域の摩擦係数以下であることを特徴とする生理用ナプキン。
【請求項２】
前記すべり摩擦試験方法は、下記(1)〜(6)の手順に従って行った摩擦試験とする請求項１記載の生理用ナプキン。
(1)直動型すべり摩擦試験装置（株式会社トリニティーラボ  速度変動摩擦試験機  Type:μv-1000)を用いて摩擦試験を行う。
(2)人の皮膚を模擬したポリウレタン製の人工皮膚片を用い、人工皮膚片をロードセル下部に取り付け、不織布サンプルをステージ上に固定し、人工皮膚片を接触させる。
(3)垂直荷重は、立位時および着座時に、装着したナプキンにかかる見かけの接触圧力（立位時：0.49kPa、着座時：1.6kPa）と同等になるよう、ロードセル上部に錘により荷重を負荷し、ステージを往復運動させることですべり摩擦試験を行う。
(4)試験は、すべり速度1mm/s、すべり距離5mm、摩擦繰返し数10回の下、大気中無潤滑下で行う。
(5)すべり方向は、不織布の繊維の流れ方向である縦方向（machine direction）とし、再現性を得るために同一条件にて3回繰り返し試験を行う。
(6)繰返し数10 回目におけるすべり時間の10〜90%に相当する期間における摩擦係数の平均値を摩擦係数として用いる。
【請求項３】
前記透液性表面シートは、上層及び下層からなる２層構成の不織布とされ、前記上層は高分子ポリマーを素材として繊維径が1.9dt以上3.0dt以下の繊維が用いられており、前記下層は高分子ポリマーを素材として繊維径が4.0dt以上7.0dt以下の捲縮繊維が用いられている請求項１、２いずれかに記載の生理用ナプキン。
【請求項４】
前記透液性表面シートは、上層及び下層からなる２層構成の不織布とされ、前記上層がポリエチレンテレフタレートを芯としてポリエチレンを鞘とした繊維の太さが1.9dt以上3.0dt以下の短繊維からなり、前記下層がポリエチレンテレフタレートを芯としてポリエチレンを鞘とした捲縮繊維であり繊維の太さが4.0dt以上7.0dt以下の短繊維からなり、上層が全体の40％以下の重量比である不織布が用いられている請求項１、２いずれかに記載の生理用ナプキン。
【請求項５】
前記表面エンボスの深さは、400μｍ以上700μｍ以下である請求項１〜４いずれかに記載の生理用ナプキン。
【請求項６】
前記表面エンボスは、少なくとも体液排出部位を含む領域に形成されている請求項１〜５いずれかに記載の生理用ナプキン。
【請求項７】
前記透液性表面シートの体液排出部位を含む長手方向中間部に前記表面エンボスが形成された部分を含むエンボス付与領域が配置され、前記透液性表面シートの前後端部に前記表面エンボスが付与されていないエンボス未付与領域が配置されている請求項１〜６いずれかに記載の生理用ナプキン。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、経血を吸収保持し、裏面への漏れを防止する生理用ナプキンに関し、特に透液性表面シートに不織布が使用されるとともに、該透液性表面シートに対して表面エンボスが形成された生理用ナプキンに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、生理用ナプキンとして、ポリエチレンシートまたはポリエチレンラミネート不織布などからなる不透液性裏面シートと、不織布からなる透液性表面シートとの間に綿状パルプなどからなる吸収体を介在させたものが知られている。
【０００３】
前記透液性表面シートに求められる重要な機能は、長時間肌に体液が接触しないように素早く体液を吸い込み、吸収体に吸収させるとともに、一旦吸収した体液の逆戻りを起こさせないことである。つまり、液の透過性と液戻り・液残り抑制機能を担っている。また、直接肌に触れる部分であるため、肌への刺激が少なく肌触りが良いことが求められている。
【０００４】
生理用ナプキンの使用時、その内部は多湿環境となるが、体液が排出された際、皮膚表面から体液が排除されないと、ムレ感・ベタつきなど使用者の不快感につながると考えられる。また、生理用ナプキンが接触する外陰部は胴体や四肢に比べ、角質の厚みが、１／３〜１／２程度と薄い。角質は皮膚を外部の細菌や刺激から保護する役目を持つため、外陰部は皮膚のバリア機能が相対的に低いといえる。これらの問題を解決する手段として、前者の問題は不織布の液透過性を高めることにより皮膚近傍の湿度を低減すること、後者の問題は透液性トップシートと皮膚の摩擦を低減することが有効となる。
【０００５】
一方、前記透液性表面シートには、体液の拡散領域の制御や経血やおりものの表面残りの軽減などを目的として、表面側からのエンボスが施されることがある。例えば下記特許文献１では、液透過性の表面材料層と、液不透過性の裏面材料層と、前記両材料層の間に配置された吸収体とを有する吸収性物品において、前記吸収体は、前記表面材料層および裏面材料層よりも幅寸法が狭く、前記吸収体の長手方向に延びる側縁部が、前記表面材料層および裏面材料層の側縁部よりも内側に位置しており、前記吸収体が設けられている領域を中央領域、前記吸収体の側縁部と前記表面材料層および裏面材料層の側縁部との間を側部領域としたときに、前記中央領域の両側部に、前記表面材料層のみを圧縮したエンボス圧縮部が、前記長手方向に向けて連続しまたは前記長手方向に向けて配列して形成されており、前記エンボス圧縮部は、前記吸収体のそれぞれの前記側縁部を跨いで、前記中央領域から前記側部領域にわたる幅寸法で形成されている吸収性物品が開示されている。
【０００６】
また、下記特許文献２では、透液性表面シートと裏面シートとの間に吸収体が介在された吸収性物品において、前記透液性表面シートが不織布からなるとともに、前記透液性表面シート及び裏面シートを前記吸収体の端縁より外側に延在させた外周フラップ部のうち少なくとも吸収性物品の前後端部にそれぞれ、前記透液性表面シートを前記裏面シートの端縁より外側に延在させた外側延在部が設けられ、前記透液性表面シートに、平面視で、吸収性物品の略長手方向に沿うとともに吸収性物品の幅方向に間隔を空けて配列した複数の圧搾溝が設けられ、前記圧搾溝は、吸収性物品幅方向の一方側への突状部と他方側への突状部とを交互に繰り返す第１の波状パターンと、この第１の波状パターンを吸収性物品の幅方向に反転させた第２の波状パターンとを吸収性物品の幅方向に交互に配列した波状パターンで形成され、前記外側延在部の少なくとも吸収性物品の前後端部において、前記圧搾溝の波状パターンが１周期分以上形成されている吸収性物品が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特許第４２７８９６３号公報
【特許文献２】特許第５９７２５８４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
前述したように、体液の拡散領域の制御や経血やおりものの表面残りの軽減に対しては、透液性表面シートに対して付与したエンボスによってその効果が認められているが、後述の＜事前実験＞において明らかにされたように、不織布に対してエンボス加工を施すと、立位時のような低接触圧力状態（0.49kPa）では、エンボス加工を施さない不織布よりも摩擦係数の低減が図れるものの、着座時のような高接触圧力状態（1.6kPa）では、後述の摩擦凝着説に基づく「真実接触面積」の増加により、エンボス加工を施さない不織布よりも摩擦係数が増加してしまう恐れが高いことが判明した。
【０００９】
前記＜事前実験＞で使用した供試体は、任意の特定物性の不織布であるが、前述したように、生理用ナプキンが接触する外陰部は胴体や四肢に比べ、角質の厚みが１／３〜１／２程度と薄いため、摩擦係数の増加は肌への影響を考えると、極力避けたいところである。
【００１０】
そこで本発明の主たる課題は、エンボス加工を施した透液性表面シートを用いながら、立位時（0.49kPa）と着座時（1.6kPa）との両方において、エンボス付与領域の摩擦係数がエンボス未付与領域の摩擦係数以下になるようにすることで、可及的に肌トラブルを回避することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
上記課題を解決するために請求項１に係る本発明として、透液性表面シートと裏面シートとの間に吸収体が介在された生理用ナプキンにおいて、
前記透液性表面シートとして、不織布が使用されるとともに、該不織布に対して少なくとも使用面側に任意のパターンで表面エンボスが形成されており、
前記透液性表面シートは、肌と接触する表層の不織布の構成繊維として、繊維径が1.9dt以上3.0dt以下の繊維が使用されており、
前記透液性表面シートを所定のすべり摩擦試験方法で、前記表面エンボスが形成された部分を含むエンボス付与領域と、表面エンボスが付与されていないエンボス未付与領域とに対して摩擦係数を測定したとき、
立位時を想定した、0.49kPaの垂直圧力負荷状態での測定値は、前記エンボス付与領域の摩擦係数が前記エンボス未付与領域の摩擦係数以下であり、
着座時を想定した、1.6kPaの垂直圧力負荷状態での測定値も、前記エンボス付与領域の摩擦係数が前記エンボス未付与領域の摩擦係数以下であることを特徴とする生理用ナプキンが提供される。
【００１２】
上記請求項１記載の発明では、少なくとも使用面側に任意のパターンで表面エンボスが形成された不織布からなる透液性表面シートが使用されている。該透液性表面シートは、肌と接触する表層の不織布の構成繊維として、繊維径が1.9dt以上3.0dt以下の繊維が使用されていることにより、後述の＜透液性表面シートのすべり摩擦試験＞で示したように、立位時（0.49kPa）と着座時（1.6kPa）との両方において、エンボス付与領域の摩擦係数がエンボス未付与領域の摩擦係数以下になるようにできる。
【００１３】
前記繊維径に関して、下限値「1.9dt以上」を境界値として立位時（0.49kPa）と着座時（1.6kPa）との両方において、エンボス付与領域の摩擦係数がエンボス未付与領域の摩擦係数以下になるようにできる。また、上限値「3.0dt以下」については、繊維径を上げ過ぎると繊維間の空隙が増加し、液体透過性は向上するものの逆戻りなどの問題が発生し易くなるため、この種の生理用ナプキンの表面シート３として、一般的に採りうる上限側の数値とした。
【００１４】
一般的に、物質の摩擦を論じる際には、摩擦モデルの凹凸説、凝着説、掘り起こし説、ジャンクション−グロースモデルなど様々なモデルが存在するが、本発明では摩擦係数の増減傾向について、凝着説のモデルに当てはめて考える。
【００１５】
詳細については後述するとして、凝着説によれば、エンボス加工をした表面材の場合は、先ずエンボスの側面部はエンボス加工の際に周りの繊維が入り込むため、比較的密な構造となっている。立位時のような低荷重時（0.49kPa）は、エンボス側面部は荷重を負担しても大きく変形せずに、エンボスの底部は肌と接触していない状態が保持されるため、立位時（0.49kPa）においてエンボス加工を施さない不織布の表面よりも摩擦係数が低減される。
【００１６】
一方、着座時のような高荷重時（1.6kPa）は、エンボス側面部が荷重を負担しきれず、エンボス底部が肌と接触するようになるとともに、エンボス側面部が繊維が密に存在しているため、接触面積が大きくなり、真実接触面積が増加する傾向を示すものと考察した。
【００１７】
そこで本発明では、どのような不織布構造にすれば、着座時（1.6kPa）に、肌との接触面積が増加しないかを鋭意研究した結果、不織布のクッション性、圧縮追従性、圧縮力を受けた際の変形抵抗性などの物性特性を向上させることが効果的であるとの知見を得た結果、不織布の繊維径に着目するに至った。
【００１８】
本発明では特に不織布の構成繊維として、繊維径が1.9dt以上3.0dt以下の繊維を使用することとし、不織布のクッション性、圧縮追従性、圧縮力を受けた際の変形抵抗性を向上させるようにした。その結果、着座時のような高荷重時（1.6kPa）でも、エンボス側面部は荷重を負担しても大きく変形せずに、エンボスの底部は肌と接触していない状態が保持されるため、着座時（1.6kPa）においてもエンボス付与領域の摩擦係数がエンボス未付与領域の摩擦係数以下にできるようになった。
【００１９】
次に請求項２に係る本発明として、前記すべり摩擦試験方法は、下記(1)〜(6)の手順に従って行った摩擦試験とする請求項１記載の生理用ナプキンが提供される。
(1)直動型すべり摩擦試験装置（株式会社トリニティーラボ  速度変動摩擦試験機  Type:μv-1000)を用いて摩擦試験を行う。
(2)人の皮膚を模擬したポリウレタン製の人工皮膚片を用い、人工皮膚片をロードセル下部に取り付け、不織布サンプルをステージ上に固定し、人工皮膚片を接触させる。
(3)垂直荷重は、立位時および着座時に、装着したナプキンにかかる見かけの接触圧力（立位時：0.49kPa、着座時：1.6kPa）と同等になるよう、ロードセル上部に錘により荷重を負荷し、ステージを往復運動させることですべり摩擦試験を行う。
(4)試験は、すべり速度1mm/s、すべり距離5mm、摩擦繰返し数10回の下、大気中無潤滑下で行う。
(5)すべり方向は、不織布の繊維の流れ方向である縦方向（machine direction）とし、再現性を得るために同一条件にて3回繰り返し試験を行う。
(6)繰返し数10 回目におけるすべり時間の10〜90%に相当する期間における摩擦係数の平均値を摩擦係数として用いる。
【００２０】
上記請求項２記載の発明は、前記すべり摩擦試験方法の試験手順を具体的に列記をしたものである。
【００２１】
請求項３に係る本発明として、前記透液性表面シートは、上層及び下層からなる２層構成の不織布とされ、前記上層は高分子ポリマーを素材として繊維径が1.9dt以上3.0dt以下の繊維が用いられており、前記下層は高分子ポリマーを素材として繊維径が4.0dt以上7.0dt以下の捲縮繊維が用いられている請求項１、２いずれかに記載の生理用ナプキンが提供される。
【００２２】
上記請求項３記載の発明では、前記透液性表面シートの好適例を具体的に示してある。前記透液性表面シートとしては、上層及び下層からなる２層構成の不織布とし、前記上層は高分子ポリマーを素材として繊維径が1.9dt以上3.0dt以下の繊維が用いられ、前記下層は高分子ポリマーを素材として繊維径が4.0dt以上7.0dt以下の捲縮繊維が用いられているものが好適に使用できる。前記上層の繊維径については請求項１で説明済みであるが、下層として高分子ポリマーを素材として繊維径が4.0dt以上7.0dt以下の捲縮繊維が用いることにより、この捲縮繊維層によって、あたかも垂直圧力を弾力的に支承することができ、不織布に対して厚み方向のクッション性、圧縮追従性、圧縮力を受けた際の変形抵抗性などを向上させることが可能となる。
【００２３】
請求項４に係る本発明として、前記透液性表面シートは、上層及び下層からなる２層構成の不織布とされ、前記上層がポリエチレンテレフタレートを芯としてポリエチレンを鞘とした繊維の太さが1.9dt以上3.0dt以下の短繊維からなり、前記下層がポリエチレンテレフタレートを芯としてポリエチレンを鞘とした捲縮繊維であり繊維の太さが4.0dt以上7.0dt以下の短繊維からなり、上層が全体の40％以下の重量比である不織布が用いられている請求項１、２いずれかに記載の生理用ナプキンが提供される。
【００２４】
上記請求項４記載の発明では、前記透液性表面シートの好適例を更に具体的に示してある。特に上層において、ポリエチレンテレフタレートを芯材とする芯鞘型繊維を用いている。ポリエチレンテレフタレートは相対的にポリオレフィン系の繊維よりも形状安定性が高く、クッション性、圧縮追従性、圧縮力を受けた際の変形抵抗性を向上させることができる。
【００２５】
請求項５に係る本発明として、前記表面エンボスの深さは、400μｍ以上700μｍ以下である請求項１〜４いずれかに記載の生理用ナプキンが提供される。
【００２６】
上記請求項５記載の発明では、透液性表面シートに形成される表面エンボスの深さの一般的数値範囲を規定したものである。
【００２７】
請求項６に係る本発明として、前記表面エンボスは、少なくとも体液排出部位を含む領域に形成されている請求項１〜５いずれかに記載の生理用ナプキンが提供される。
【００２８】
上記請求項６記載の発明は、表面エンボスの形成領域を規定したものである。少なくとも体液排出部位を含む領域に表面エンボスを形成することにより、該体液排出部位を含む領域において、体液排出部位に排出された体液を素早く長手方向に拡散させることが可能であるとともに、外陰部は胴体や四肢に比べて角質が薄く、摩擦低減を図ったエンボス付与領域を外陰部に当てることにより肌トラブルを極力緩和することが可能となる。
【００２９】
なお、本発明では表面エンボスの形成領域として、透液性表面シートの全体に亘って形成することを排除するものではない。この場合は、表面エンボスが付与されていないエンボス未付与領域の摩擦係数測定は、エンボスとエンボスとの間のエンボスが形成されていない領域を測定対象として摩擦係数を測定するようにすればよい。測定対象領域が狭い場合は、すべり摩擦試験装置の人工皮膚片の面積を小さくしたり、すべり距離を小さくすることで対処することが可能である。本発明は、立位時を想定した0.49kPaの垂直圧力負荷状態と、着座時を想定した1.6kPaの垂直圧力負荷状態とで、表面エンボスが形成された部分を含むエンボス付与領域と、表面エンボスが付与されていないエンボス未付与領域との摩擦係数の大小関係を規定しているものであるため、任意的に若干、測定条件に変更があったとしても問題は生じない。特に、エンボス未付与領域の摩擦係数測定は極小さい面積でも測定が可能であると思料する。
【００３０】
請求項７に係る本発明として、前記透液性表面シートの体液排出部位を含む長手方向中間部に前記表面エンボスが形成された部分を含むエンボス付与領域が配置され、前記透液性表面シートの前後端部に前記表面エンボスが付与されていないエンボス未付与領域が配置されている請求項１〜６いずれかに記載の生理用ナプキンが提供される。
【００３１】
上記請求項７記載の発明は、具体的な表面エンボス領域の配置パターン例を示したものである。具体的には、前記透液性表面シートの体液排出部位を含む長手方向中間部に前記表面エンボスが形成された部分を含むエンボス付与領域が配置されることにより、体液排出部位に排出された体液を素早く拡散させるとともに、長手方向前後端部はエンボス未付与領域とすることにより拡散を抑制するようにし、かつ体液排出部位を含む長手方向中間部では、摩擦低減を図ったエンボス付与領域を外陰部に当てることにより肌トラブルを極力緩和することが可能となる。
【発明の効果】
【００３２】
以上詳説のとおり本発明によれば、エンボス加工を施した透液性表面シートを用いながら、立位時（0.49kPa）と着座時（1.6kPa）との両方において、エンボス付与領域の摩擦係数がエンボス未付与領域の摩擦係数以下になるようにしたことで、可及的に肌トラブルを回避できるようになる。
【図面の簡単な説明】
【００３３】
【図１】事前試験で用いた試験片を示す、(A)はエンボス加工を施した不織布サンプル、(B)はエンボス加工を施していない不織布サンプルの表面光学顕微鏡像である。
【図２】直動型すべり摩擦試験装置を示す概略図である。
【図３】サンプルA,Bの摩擦係数の経時変化グラフである。
【図４】サンプルA、Bの見かけの接触圧力の変化に対する平均摩擦係数の変化を示すグラフである。
【図５】光学顕微鏡観察試験に用いた装置の概略図である。
【図６】接触圧力の変化に対する各サンプルの真実接触割合の変化を示すグラフである。
【図７】本発明に係る生理用ナプキン１の平面図である。
【図８】その横断面図である。
【図９】表面エンボス２０の要部拡大平面図である。
【図１０】第２形態例に係る生理用ナプキンの平面図である。
【図１１】サンプルA〜Dの不織布物性一覧及び摩擦係数測定結果一覧を示した表である。
【図１２】サンプルC,Dの見かけの接触圧力の変化に対する平均摩擦係数の変化を示すグラフである。
【図１３】接触圧力1.6kPaにおける不織布の繊維径と摩擦係数との関係を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００３４】
以下、本発明の実施の形態について図面を参照しながら詳述する。
【００３５】
〔事前試験〕
先ず最初に、事前に本発明者等が行った、不織布のエンボス加工が摩擦特性に及ぼす影響を明らかにするための研究について詳述する。
(１)試験片
試験に供した不織布としては、１層目が「PP/PE、1.6dt(同芯)レギュラー親水：8gsm」、２層目が「PET/PE、3.3dt(偏芯)レギュラー親水：17gsm」の２層構造の不織布を用いた。
【００３６】
図１に、本研究で用いた不織布サンプルの表面の光学顕微鏡像を示す。(A)はエンボス加工を施した不織布サンプル(以下、サンプルＡと呼ぶ。)、(B)はエンボス加工を施していない不織布サンプル（以下、サンプルＢと呼ぶ。）の表面光学顕微鏡像である。サンプルＡには、図中、太い波線で示すようなパターンのエンボス加工が施されており、この部分が凹部となっている。深さは平均で577μｍである。
【００３７】
(２)すべり摩擦試験
(a)試験方法
図２に示される直動型すべり摩擦試験装置を用いて摩擦試験を行った。相手材料として、人の皮膚を模擬したポリウレタン製の人工皮膚片（接触面積：30mm×30mm）を用いた。人工皮膚片をロードセル下部に取り付け、不織布サンプルを両面テープを用いてステージ上に固定し、人工皮膚片を接触させる。そして、ロードセル上部に錘により所定の荷重を負荷し、ステージを往復運動させることですべり摩擦試験を行った。試験は、すべり速度1mm/s、すべり距離5mm、摩擦繰返し数10回の下、大気中無潤滑下で行った。垂直荷重は、立位時および着座時に装着したナプキンにかかる低接触圧力状態および高接触圧力状態を想定し、0.49kPa、1.6kPaとなるよう設定した。すべり方向は、不織布の繊維の流れ方向である縦方向（machine direction）とし、再現性を得るために同一条件にて3回繰り返し試験を行った。また、実際の使用環境を模擬するため、ヒーターと加湿器を用いて、試験機周辺を温度36±1℃、湿度60±2%)に調温・調湿した。
【００３８】
立位時：0.49kPa、着座時：1.6kPaの設定については、ショーツに対してエアパック式の連続接触圧測定器（株式会社エイエムアイ・テクノ  品番：AMI3037-2）を装着し、活動中での立位時と着座時との接触圧力を連続的に計測した結果に基づくとともに、すべり摩擦試験装置から制約条件を加味したうえで設定した。前記エアパック式の連続接触圧測定器は、扁平状のパック内にエアを封じ込め、前記パックに接続したチューブで接触外部の圧力センサへ導き、大気との差圧で接触圧を測定する測定器であり、柔軟な面に簡単に設置することが可能である利点を有する。
【００３９】
(b)実験結果および考察
図３に、摩擦係数の経時変化の代表例として、見かけの接触圧力1.6kPaの時の摩擦係数の経時変化を示す。同図において、実線及び波線は、それぞれサンプルAおよびサンプルBの繰返し数10回目における摩擦係数を示している。同図より、どちらのサンプルでも、摩擦係数の値は大きな変動幅を示しながら、平均値としてはほぼ一定の値を示すことが分かる。サンプル・接触圧力条件間で比較するために、繰返し数10回目におけるすべり時間の10〜90%に相当する期間における摩擦係数の平均値を平均摩擦係数として用いた。
【００４０】
下表１に摩擦係数の測定結果を示すとともに、図４に各サンプルの見かけの接触圧力の変化に対する平均摩擦係数の変化を示す。同図より、どちらのサンプルでも、接触圧力の増加に対して、摩擦係数が減少する傾向を示す。また、接触圧力が0.49kPaの場合には、エンボス加工を施したサンプルAの方が摩擦係数が低いが、1.6kPaの場合には、サンプルBの方が摩擦係数が低く、接触圧力の変化によって摩擦係数の大小が逆転することが分かる。
【００４１】
【表１】
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【００４２】
摩擦の凝着説に基づくと、同種材料・同荷重条件において、摩擦係数は凝着接触面のせん断強度が一定であれば、「真実接触面積」に比例する。そこで、不織布に荷重が加わるときの真実接触面積の変化を明らかにするために真実接触面積の概略値を見積もるための光学顕微鏡観察試験を行った。なお、前記「真実接触面積」とは、物と物とが接触している場合に、見掛けの接触面積ではなく、実際の接触部分の面積が重要となる。摩擦自体はミクロ的に実際に接触している部分引き起こしている現象であり、この実際に接触している部分の面積を「真実接触面積」という。
図５に、光学顕微鏡観察試験に用いた装置の概略図を示す。同図に示す通り、不織布上にガラス板を乗せ、さらにガラス板上に所定の重さの錘を乗せた。錘の重さは、摩擦試験での見かけの接触圧力2条件と一致するよう調節した。不織布とガラス板の接触面に光学顕微鏡の焦点を合わせ、焦点が合う範囲に存在する繊維の面積を真実接触面積として評価に用いた。なお、観察時には不織布サンプルが摩擦試験時の36℃と同じ温度になるよう、ホットプレートを用いて調温した。観察範囲は6.5×5.0mmとし、無作為に選択した3点で観察を行い、その平均値を評価に用いた。
【００４３】
図６に、接触圧力の変化に対する各サンプルの真実接触割合の変化を示す。真実接触割合は、真実接触面積を見かけの接触面積（撮影範囲の面積）に対する百分率で表したものである。同図において、実線プロットがサンプルA、波線のプロットがサンプルBのデータを示す。同図より、接触圧力が0.49kPaの場合には、エンボス加工を施したサンプルAの方が、サンプルBに比べ真実接触割合が小さいことが分かる。一方、1.6kPaの場合には、サンプルBの方が真実接触割合が小さくなる。この2サンプル間での大小の変化は、図４に示す平均摩擦係数の接触圧力に対する変化と同様の傾向を示し、このことは、前述の摩擦の凝着説における、摩擦係数と真実接触面積の関係に定性的に一致する。このようなエンボス加工の有無による接触圧力と接触面積の関係の違いは、エンボス部の側面部の変形特性によるものと考えられる。エンボス側面部はエンボス加工の際に周りの繊維が引き込まれるため、比較的密な構造になっている。エンボス底部は凹部になっているため、接触しにくく、その分の荷重を側面部が負担していると考えられる。低荷重域では、側面部が荷重を負担しても大きく変形せず、エンボス底部が接触しないために、エンボス加工を施したサンプルAの方が真実接触割合が低くなったと考えられる。一方、高荷重域では、側面部が荷重を負担しきれず、エンボス底部が接触し、また、側面部は繊維が密に存在するため、接触面積が大きくなりやすく、真実接触割合が増加したものと考えられる。
【００４４】
以上から、不織布にエンボス加工を施すと、立位時のような低荷重域（0.49kPa）では、摩擦係数の低減が期待される。一方で、着座時のような高荷重域（1.6kPa）では、真実接触面積の増加により、摩擦係数が増加する恐れがあることが判明した。
【００４５】
〔本生理用ナプキン〕
前記人工経血滴下試験によれば、エンボス加工を施すことにより拡散面積が約６０％増加することが分かり、体液の拡散領域の制御や経血やおりものの表面残りの軽減に対しては、透液性表面シートに対して付与したエンボスによってその効果が認められている。しかしながら、前記すべり摩擦試験では、着座時にエンボス加工を施したサンプルＡの方がエンボス加工を施さないサンプルＢよりも摩擦係数が大きくなり、接触圧力の変化によって摩擦係数の大小が逆転する恐れがあることが判明した。
【００４６】
つまり、エンボス加工を施すと、体液の拡散領域の制御や経血やおりものの表面残りの軽減に対しては効果が認められるものの、着座時において摩擦が大きくなり擦れなどの肌トラブルを起こし易くなる欠点があることが判明した。
【００４７】
この問題に対処するための本発明に係る生理用ナプキンは、前記透液性表面シートとして、不織布が使用されるとともに、該不織布に対して少なくとも使用面側に任意のパターンで表面エンボスが形成されており、
前記透液性表面シートは、肌と接触する表層の不織布の構成繊維として、繊維径が1.9dt以上3.0dt以下の繊維が使用されており、
前記透液性表面シートを所定のすべり摩擦試験方法で、前記表面エンボスが形成された部分を含むエンボス付与領域と、表面エンボスが付与されていないエンボス未付与領域とに対して摩擦係数を測定したとき、
立位時を想定した、0.49kPaの垂直圧力負荷状態での測定値は、前記エンボス付与領域の摩擦係数が前記エンボス未付与領域の摩擦係数以下であり、
着座時を想定した、1.6kPaの垂直圧力負荷状態での測定値も、前記エンボス付与領域の摩擦係数が前記エンボス未付与領域の摩擦係数以下であるものである。
【００４８】
以下、本生理用ナプキンについて具体的に詳述する。
【００４９】
〔生理用ナプキン１の基本構成〕
本発明に係る生理用ナプキン１は、図７に示されるように、ポリエチレンシート、ポリプロピレンシートなどからなる不透液性裏面シート２と、経血やおりものなどを速やかに透過させる透液性表面シート３と、これら両シート２，３間に介在された綿状パルプまたは合成パルプなどからなる吸収体４と、この吸収体４の形状保持および拡散性向上のために前記吸収体４を囲繞するクレープ紙５と、前記透液性表面シート３の下層側に積層され、前記透液性表面シート３とクレープ紙５との間に介在された親水性不織布からなるセカンドシート６と、表面両側部にそれぞれ長手方向に沿って配設されたサイド不織布７，７とから構成されている。前記吸収体４の周囲において、そのナプキン長手方向の前後端縁部では、前記不透液性裏面シート２と透液性表面シート３との外縁部がホットメルトなどの接着剤やヒートシール等の接着手段によって接合され、またその両側縁部では吸収体４の端縁よりも側方に延出している前記不透液性裏面シート２と前記サイド不織布７とがホットメルトなどの接着剤やヒートシール等の接着手段によって接合され、外周に吸収体４の存在しない外周フラップ部Ｆが形成されている。
【００５０】
前記不透液性裏面シート２は、ポリエチレンやポリプロピレン等のオレフィン系樹脂シートなどの少なくとも遮水性を有するシート材が用いられるが、この他にポリエチレンシート等に不織布を積層したラミネート不織布や、さらには防水フィルムを介在して実質的に不透液性を確保した上で不織布シート（この場合には防水フィルムと不織布とで不透液性裏面シートを構成する。）などを用いることができる。近年はムレ防止の観点から透湿性を有するものが用いられる傾向にある。この遮水・透湿性シート材は、ポリエチレンやポリプロピレン等のオレフィン系樹脂中に無機充填剤を溶融混練してシートを成形した後、一軸または二軸方向に延伸することにより得られる微多孔性シートである。
【００５１】
次いで、前記透液性表面シート３は、有孔または無孔の不織布が好適に用いられる。不織布を構成する素材繊維としては、たとえばポリエチレンまたはポリプロピレン等のオレフィン系、ポリエステル系、ポリアミド系等の合成繊維の他、レーヨンやキュプラ等の再生繊維、綿等の天然繊維とすることができ、スパンレース法、スパンボンド法、サーマルボンド法、メルトブローン法、ニードルパンチ法等の適宜の加工法によって得られた不織布を用いることができる。これらの加工法の内、スパンレース法は柔軟性、スパンボンド法はドレープ性に富む点で優れ、サーマルボンド法及びエアスルー法は嵩高でソフトである点で優れている。前記合成繊維は、例えばポリエチレン又はポリプロピレン等のポリオレフィン系、ポリエチレンテレフタレートやポリブチレンテレフタレート等のポリエステル系、ナイロンなどのポリアミド系、及びこれらの共重合体などの２種を混合したものであってもよい。また、融点の高い繊維を芯とし融点の低い繊維を鞘とした芯鞘型繊維やサイドバイサイド型繊維、分割型繊維などの複合繊維も用いることができる。
【００５２】
前記透液性表面シート３には、後段で詳述するように、不織布に対して少なくとも使用面側に任意のパターンで表面エンボス２０が形成されている。図示例は、所定の波状パターン及びドット状パターンの組合せからなる表面エンボス２０である。この透液性表面シート３については更に詳しく後述する。
【００５３】
前記不透液性裏面シート２と透液性表面シート３との間に介在される吸収体４は、たとえばフラッフ状パルプと吸水性ポリマーとにより構成されている。前記吸水性ポリマーは吸収体を構成するパルプ中に、例えば粒状粉として混入されている。前記パルプとしては、木材から得られる化学パルプ、溶解パルプ等のセルロース繊維や、レーヨン、アセテート等の人工セルロース繊維からなるものが挙げられ、広葉樹パルプよりは繊維長の長い針葉樹パルプの方が機能および価格の面で好適に使用される。
【００５４】
また、前記吸収体４には合成繊維を混合しても良い。前記合成繊維は、例えばポリエチレン又はポリプロピレン等のポリオレフィン系、ポリエチレンテレフタレートやポリブチレンテレフタレート等のポリエステル系、ナイロンなどのポリアミド系、及びこれらの共重合体などを使用することができるし、これら２種を混合したものであってもよい。また、融点の高い繊維を芯とし融点の低い繊維を鞘とした芯鞘型繊維やサイドバイサイド型繊維、分割型繊維などの複合繊維も用いることができる。前記合成繊維は、体液に対する親和性を有するように、疎水性繊維の場合には親水化剤によって表面処理したものを用いるのが望ましい。
【００５５】
本例のように、吸収体４を囲繞するクレープ紙５を設ける場合には、結果的に透液性表面シート３と吸収体４との間にクレープ紙５が介在することになり、吸収性に優れる前記クレープ紙５によって体液を速やかに拡散させるとともに、これら経血等の逆戻りを防止するようになる。
【００５６】
前記透液性表面シート３の下層側に積層される親水性不織布からなるセカンドシート６は、たとえばポリエチレンまたはポリプロピレン等のオレフィン系、ポリエステル系、ポリアミド系等の合成繊維の他、レーヨンやキュプラ等の再生繊維、綿等の天然繊維とすることができ、スパンレース法、スパンボンド法、サーマルボンド法、メルトブローン法、ニードルパンチ法等の適宜の加工法によって得られた不織布を用いることができる。親水性を付与するには、合成繊維の製造過程で親水基を持つ化合物、例えばポリエチレングリコールの酸化生成物などを共存させて重合させる方法や、塩化第２スズのような金属塩で処理し、表面を部分溶解し多孔性とし金属の水酸化物を沈着させる方法等により合成繊維を膨潤または多孔性とし、毛細管現象を応用して親水性を与えることができる。このセカンドシート６は、前記透液性表面シート３と接合することが好ましい。
【００５７】
一方、本生理用ナプキン１の表面がわ両側部にはそれぞれ、長手方向に沿ってかつナプキン１のほぼ全長に亘ってサイド不織布７，７が設けられ、このサイド不織布７，７の一部が側方に延在されるとともに、同じく側方に延在された不透液性裏面シート２の一部とによってウイング状フラップＷ、Ｗが形成されている。
【００５８】
前記サイド不織布７としては、重要視する機能の点から撥水処理不織布または親水処理不織布を使用することができる。たとえば、経血やおりもの等が浸透するのを防止する、あるいは肌触り感を高めるなどの機能を重視するならば、シリコン系、パラフィン系、アルキルクロミッククロリド系撥水剤などをコーティングした撥水処理不織布を用いることが望ましい。また、前記ウイング状フラップＷ、Ｗにおける経血等の吸収性を重視するならば、合成繊維の製造過程で親水基を持つ化合物、例えばポリエチレングリコールの酸化生成物などを共存させて重合させる方法や、塩化第２スズのような金属塩で処理し、表面を部分溶解し多孔性とし金属の水酸化物を沈着させる方法等により合成繊維を膨潤または多孔性とし、毛細管現象を応用して親水性を与えた親水処理不織布を用いるようにすることが望ましい。
【００５９】
＜透液性表面シート３＞
本発明では、特に透液性表面シートとして、不織布が使用されるとともに、該不織布に対して少なくとも使用面側に任意のパターンで表面エンボス２０が形成されている。
【００６０】
図７に示される表面エンボス２０は、透液性表面シート３の全面に対して形成されているが、少なくとも体液排出部位を含む部分的領域に形成するようにする。表面エンボス２０は、直線や点線、波状線、曲線又はこれらの組み合わせからなるパターンによって形成することができる。図示の例は、以下の波状パターンで形成したものである。
【００６１】
波状パターンは、詳細には図９に示されるように、平面視で、ナプキンの略長手方向に沿って、ナプキン幅方向の一方側への突状部２１と他方側への突状部２２とを交互に繰り返す第１の波状パターン２３と、この第１の波状パターン２３をナプキン幅方向に反転させた第２の波状パターン２４とをナプキン幅方向に交互に配列した波状パターンとしたものである。透液性表面シート３にこのような波状パターンの表面エンボス２０を設けることによって、長手方向への体液の拡散が図れるようになると同時に、前記突状部２１、２２を基点として透液性表面シート３が身体の形状に沿って変形しやすくなり、透液性表面シート３が身体の形状に沿わないことによるシワやヨレの発生が防止できるようになる。
【００６２】
図９に示されるように、前記波状パターンの表面エンボス２０を設けることによって、第１の波状パターン２３と第２の波状パターン２４との間に、離隔幅が異なる幅広部２５と幅狭部２６とがナプキン長手方向に交互に繰り返して形成されるようになる。
【００６３】
前記透液性表面シート３は、下層の平面状のセカンドシート６に対し、少なくとも前記波状パターンの表面エンボス２０の底面との接触面部で熱融着又はホットメルトなどの接着剤により接着され、セカンドシート６と一体化されている。
【００６４】
一方、前記幅広部２５における体液の表面残りを軽減するとともに、肌との接触面積を低減するため、図示例のように、前記幅広部２５の全部又は一部にドット状のエンボス２７を設けることが好ましい。
【００６５】
前記波状パターンの表面エンボス２０は、波状パターンの周期に合わせて周期的な間欠部２８、２８…を形成することにより、波状パターンがナプキンの略長手方向に対し間欠的に設けられるようにすることができる。同図の例では、ナプキン幅方向の他方側への突状部２２の頂部に間欠部２８が設けられている。前記間欠部２８を設けることによって、間欠部２８を基点として透液性表面シート３が身体の形状に沿って変形しやすくなる。なお、前記間欠部２８の間欠長さが大きすぎる場合には、波状パターンの連続性が著しく損なわれ、前述の基点としての効果が失われるため、前記間欠部２８のナプキン長手方向の間欠長さは１mm以下とすることが好ましい。
【００６６】
前記透液性表面シート３は、肌と接触する不織布の構成繊維として、繊維径が1.9dt以上3.0dt以下の繊維が使用されている。繊維径を1.9dt以上とすることにより、後述の＜透液性表面シートのすべり摩擦試験＞の欄に示されるように、前記透液性表面シート３を所定のすべり摩擦試験方法で、前記表面エンボス２０が形成された部分を含むエンボス付与領域と、表面エンボス２０が付与されていないエンボス未付与領域とに対して摩擦係数を測定したとき、図１１に示されるように、立位時を想定した、0.49kPaの垂直圧力負荷状態での測定値は、前記エンボス付与領域の摩擦係数が前記エンボス未付与領域の摩擦係数以下であり、かつ着座時を想定した、1.6kPaの垂直圧力負荷状態での測定値も、前記エンボス付与領域の摩擦係数が前記エンボス未付与領域の摩擦係数以下となるようにできる。
【００６７】
すなわち、不織布の繊維径を1.9dt以上とすることにより、立位時（0.49kPa）の摩擦係数と着座時（1.6kPa）の摩擦係数との大小関係において、接触圧力の変化によって摩擦係数の大小が逆転する現象を防止することができ、立位時と着座維持の両方のケースで、エンボス付与領域の摩擦係数を前記エンボス未付与領域の摩擦係数以下にできるようになり、肌トラブルの発生を防止ないし緩和することが可能となる。なお、前記エンボス付与領域のエンボス２０は非肌側に窪む凹部であり、前記エンボス未付与領域は平面を構成しているものである。
【００６８】
また、透液性表面シート３として使用される不織布の繊維径の上限側数値:3.0dtについては、繊維径を上げ過ぎると繊維間の空隙が増加し、液体透過性は向上するものの逆戻りなどの問題が発生し易くなるため、この種の生理用ナプキンの表面シート３として、一般的に採りうる上限側の数値とする。
【００６９】
前記表面エンボス２０の深さは、平均値で400μｍ以上700μｍ以下、好ましくは500μｍ以上600μｍ以下とすることが望ましい。
【００７０】
前記すべり摩擦試験方法は、下記(1)〜(6)の手順に従って行った摩擦試験とする。
(1)直動型すべり摩擦試験装置（株式会社トリニティーラボ  速度変動摩擦試験機  Type:μv-1000)を用いて摩擦試験を行う。
(2)人の皮膚を模擬したポリウレタン製の人工皮膚片を用い、人工皮膚片をロードセル下部に取り付け、不織布サンプルをステージ上に固定し、人工皮膚片を接触させる。
(3)垂直荷重は、立位時および着座時に、装着したナプキンにかかる見かけの接触圧力（立位時：0.49kPa、着座時：1.6kPa）と同等になるよう、ロードセル上部に錘により荷重を負荷し、ステージを往復運動させることですべり摩擦試験を行う。
(4)試験は、すべり速度1mm/s、すべり距離5mm、摩擦繰返し数10回の下、大気中無潤滑下で行う。
(5)すべり方向は、不織布の繊維の流れ方向である縦方向（machine direction）とし、再現性を得るために同一条件にて3回繰り返し試験を行う。
(6)繰返し数10 回目におけるすべり時間の10〜90%に相当する期間における摩擦係数の平均値を摩擦係数として用いる。
【００７１】
なお、表面エンボスが付与されていないエンボス未付与領域を対象とした摩擦係数測定に関して、本形態例の表面シートの全面に表面エンボス２０が形成されている場合は、エンボスとエンボスとの間のエンボス未付与領域を測定対象として摩擦係数を測定するようにすればよいが、測定対象領域が特に狭い場合は、すべり摩擦試験装置の人工皮膚片の面積を小さくしたり、すべり距離を小さくすることで対処することが可能である。別途、エンボスを施す前の同素材の不織布シートを入手可能であるならば、入手した不織布に対して摩擦試験を行うようにしてもよい。
【００７２】
前記透液性表面シート３としては、肌とする接触する層とは別にその下側に捲縮繊維層を一体的に備える２層の不織布とすることが望ましい。具体的には、上層及び下層からなる２層構成の不織布とし、前記上層は高分子ポリマーを素材として繊維径が1.9dt以上3.0dt以下の繊維が用いられ、前記下層は高分子ポリマーを素材として繊維径が4.0dt以上7.0dt以下の捲縮繊維が用いられている不織布とすることができる。下側の捲縮繊維層によって、垂直圧縮力を弾力的に支承することができ、不織布に対して厚み方向のクッション性、圧縮追従性、圧縮力を受けた際の変形抵抗性などを向上させることが可能となる。
【００７３】
更に前記２層構造の好適例としては、上層及び下層からなる２層構成の不織布とされ、前記上層がポリエチレンテレフタレートを芯としてポリエチレンを鞘とした繊維の太さが1.9dt以上3.0dt以下の短繊維からなり、前記下層がポリエチレンテレフタレートを芯としてポリエチレンを鞘とした捲縮繊維であり繊維の太さが4.0dt以上7.0dt以下の短繊維からなり、上層が全体の40％以下の重量比である不織布とすることができる。この好適例では、ポリエチレンテレフタレートを芯材とする芯鞘型繊維を用いている。ポリエチレンテレフタレートは相対的にポリオレフィン系の繊維よりも形状安定性が高く、クッション性、圧縮追従性、圧縮力を受けた際の変形抵抗性を向上させることができる。
【００７４】
表面エンボス２０が形成された透液性表面シート３の製造に当たっては、例えば下段側から第１エンボスロールと、第２エンボスロールと、表面が平滑なアンビルロールとを縦方向に並べて配設したエンボスロール装置が用いられる。前記第１エンボスロールと第２エンボスロールとを組とし、透液性表面シートをこれらエンボスロールの間を通過させることにより凹凸状のエンボスを付与し、第２エンボスロールとアンビルロールとの間を透液性表面シート３を通過させるとともに、第２エンボスロールとアンビルロールとの間に下層のセカンドシート６を進入させ、透液性表面シート３とセカンドシート６とを重ね合わせるとともに、前記第２エンボスロール及びアンビルロールの内の少なくとも一方側は所定温度に加熱した状態としておき、前記透液性表面シート３の凹部底面と前記セカンドシート６とを熱融着によって接合する。前記透液性表面シート３とセカンドシート６との接合方法は、ホットメルトなどの接着剤による接合としてもよい。
【００７５】
上述の生理用ナプキン１の組立ては、所定の製品形状にカットした不透液性裏面シート２に、クレープ紙５によって囲繞された吸収体４と、表面エンボス２０を形成した透液性表面シート３及びセカンドシート６と、サイド不織布７とを積層し、前記透液性表面シート３、セカンドシート６及びサイド不織布７を同時に所定の形状に裁断する。
【００７６】
＜第２形態例＞
上記形態例の生理用ナプキン１は、透液性表面シート３の全面に亘って表面エンボス２０が形成されているが、表面エンボス２０については部分的に形成することができる。例えば、図１０に示されるように、透液性表面シート３の体液排出部位Ｈを含む長手方向中間部に前記表面エンボス２０が形成された部分を含むエンボス付与領域が配置され、透液性表面シート３の前後端部に前記表面エンボスが付与されていないエンボス未付与領域が配置されている構成とすることもできる。
【００７７】
体液排出部位Ｈに排出された体液を素早く長手方向に拡散させるとともに、長手方向前後端部はエンボス未付与領域とすることにより拡散を抑制するようにし、かつ体液排出部位Ｈを含む長手方向中間部は摩擦低減が図られたエンボス付与領域となっており、これを外陰部に当てることにより肌トラブルを極力緩和することが可能となる。
【００７８】
＜透液性表面シートのすべり摩擦試験＞
前述した＜事前試験＞において、接触圧力が立位時（0.49kPa）の場合は、エンボス加工を施したサンプルＡの方が摩擦係数が小さいのに、接触圧力が着座時（1.6kPa）の場合は、エンボス加工を施さないサンプルＢの方が摩擦係数が小さくなり、接触圧力の変化によって摩擦係数の大小関係が逆転した。その理由について、種々の検討と試験を重ねた結果、肌と接触する不織布層の繊維径が大きく関係しているとの結論に至った。
【００７９】
そこで、繊維径を変えた試験片に対して同様のすべり摩擦試験を行った結果について詳述する。
【００８０】
(１)試験片
不織布の素材は、1層目が「PET/PE、2.2dt(同芯)レギュラー親水：8gsm」、2層目が「PET/PE、6.6dt(偏芯)レギュラー親水：17gsm」の２層構造のものである。
【００８１】
この不織布に対して、図１(A)に示したエンボス加工を施したサンプルをサンプルＣとし、エンボス加工を施していないサンプルをサンプルＤとした。エンボスの深さは平均で577μｍである。
【００８２】
前述の＜事前試験＞で使用した試験片との違いは、１層目の素材をPP/PEからPET/PEに変更するとともに、繊維径を1.6dtから2.2dtに変更した点と、２層目の繊維径を3.3dtから6.6dtに変更した点である。サンプルＡ〜Ｄの各サンプルの物性値について比較し易いように、図１１の一覧表に示した。
【００８３】
前記サンプルＣとサンプルＤに対して＜事前試験＞で行ったすべり摩擦試験と全く同様の方法により、摩擦試験を行った。その結果を下表２に示すとともに、図１２にグラフで示した。
【００８４】
【表２】
2019063229.tif 000004
【００８５】
これらサンプルＣ、サンプルＤでは、接触圧力が立位時（0.49kPa）の場合は、エンボス加工を施したサンプルＣの方が摩擦係数が小さく、かつ接触圧力が着座時（1.6kPa）の場合も、エンボス加工を施したサンプルＣの方が摩擦係数が小さくなり、接触圧力の変化によって摩擦係数の大小関係が逆転することはなかった。
【００８６】
なお、本発明では着座時の接触圧力を1.6kPaに設定してあるが、姿勢によっては最大で4.9kPaの接触圧力になることもあることが判明していたので、図１１の表の下欄には、サンプルＡ〜Ｄの各サンプルについて、接触圧力を4.9kPaとした時の摩擦係数の数値を乗せてある。なお、この過大着座時（4.96kPa）も着座時（1.6kPa）の場合と同様に、サンプルＡ、Ｂ間で着座時にエンボス有りの方がエンボス無しよりも摩擦係数が大きくなる相対的関係と、サンプルＣ、Ｄ間で着座時にエンボス有りの方がエンボス無しよりも摩擦係数が小さくなる相対的関係は同じ傾向を示している。
【００８７】
前述の知見を得た結果、次にどうような繊維径であれば、接触圧力が着座時（1.6kPa）の場合も、エンボス加工を施したサンプルＣの方が摩擦係数が小さくなり、接触圧力の変化によって摩擦係数の大小関係が逆転しないのかを前記サンプルＡ〜Ｄの摩擦試験結果から下記の手順により導き出した。
【００８８】
図１３に示すように、横軸を不織布の繊維径（dt）とし、縦軸を摩擦係数としたグラフ上において、サンプルＡ（エンボス有）、サンプルＢ（エンボス無）については、繊維径1.6dtの位置に接触圧力1.6kPa時のサンプルＡ（エンボス有）の摩擦係数0.27とサンプルＢ（エンボス無）の摩擦係数0.25をプロットする。そして、サンプルＣ（エンボス有）、サンプルＤ（エンボス無）については、繊維径2.2dtの位置に接触圧力1.6kPa時のサンプルＣ（エンボス有）の摩擦係数0.22とサンプルＤ（エンボス無）の摩擦係数0.24をプロットする。
【００８９】
そして、サンプルＡ（エンボス有）とサンプルＣ（エンボス有）とを線で結ぶとともに、サンプルＢ（エンボス無）とサンプルＤ（エンボス無）とを線で結ぶ。これら２つの直線の交点の位置が、接触圧力1.6kPa時の摩擦係数がエンボス有りとエンボス無しとのケースで同値になる時の繊維径であると推察される。
【００９０】
従って、図１３から２つの直線の交点の繊維径は1.9dtとなるため、肌と接触する不織布の繊維径を1.9dt以上とすることにより、立位時（0.49kPa）と着座時（1.6kPa）との両方において、エンボス付与領域の摩擦係数がエンボス未付与領域の摩擦係数以下になるようにできることが判明した。
【００９１】
なお、肌と接触する不織布の繊維径を1.9dtとすると、着座時（1.6kPa）にエンボス付与領域の摩擦係数がエンボス未付与領域の摩擦係数と同値になる予測であるが、着座時（1.6kPa）にエンボス付与領域の摩擦係数をエンボス未付与領域の摩擦係数よりも小さくするためには、前記肌と接触する不織布の繊維径を好ましくは2.0dt以上とすることが望ましい。
【符号の説明】
【００９２】
１…生理用ナプキン、２…不透液性裏面シート、３…透液性表面シート、４…吸収体、５…クレープ紙、６…セカンドシート、７…サイド不織布、２０…表面エンボス、２１…一方側への突条部、２２…他方側への突条部、２３…第１の波状パターン、２４…第２の波状パターン、２５…幅広部、２６…幅狭部、２７…ドット状エンボス
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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