(57)【要約】【課題】流体の流れに沿って複数個の出口部が設けられる場合に複数個の出口部から均等に流体を流出できる、液供給管の提供。【解決手段】粒子の晶析に用いる液体を撹拌槽の内部に供給する液供給管であって、前記液体の流入口が設けられる入口部を１個有し、前記流入口から流入する前記液体の流出口が設けられる出口部をｎ（ｎは２以上の自然数）個有し、ｎ個の前記流出口のそれぞれの面積が、ｎ個の前記流出口の平均面積の９０％以上１１０％以下であり、前記入口部から１個の前記出口部に至る前記液体の流れの途中に、少なくとも１個の他の前記出口部が設けられ、ｎ個の前記流出口の面積の総和が、前記流入口の面積以下である、液供給管。【選択図】図１
2019063694.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
粒子の晶析に用いる液体を撹拌槽の内部に供給する液供給管であって、
前記液体の流入口が設けられる入口部を１個有し、
前記流入口から流入する前記液体の流出口が設けられる出口部をｎ（ｎは２以上の自然数）個有し、
ｎ個の前記流出口のそれぞれの面積が、ｎ個の前記流出口の平均面積の９０％以上１１０％以下であり、
前記入口部から１個の前記出口部に至る前記液体の流れの途中に、少なくとも１個の他の前記出口部が設けられ、
ｎ個の前記流出口の面積の総和が、前記流入口の面積以下である、液供給管。
【請求項２】
基端に前記入口部が設けられる直線状の主管と、
前記主管の前記基端とは反対側の先端から前記主管に対し垂直に延び、途中から２つの枝管に分岐する分岐管とを有し、
２つの前記枝管に、ｎ個の前記出口部が設けられる、請求項１に記載の液供給管。
【請求項３】
２つの前記枝管は、同一の寸法および同一の形状を有する、請求項２に記載の液供給管。
【請求項４】
各前記枝管に、ｎ/２（ｎは４以上の偶数）個の前記出口部が設けられる、請求項２または３に記載の液供給管。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれか１項に記載の液供給管と、
前記撹拌槽と、
前記撹拌槽の内部に収容される溶液を撹拌する撹拌翼と、
鉛直に設けられ、下端に前記撹拌翼が取付けられる撹拌軸とを備える、化学反応装置。
【請求項６】
ｎ個の前記流出口は、同一水平面上に設けられ、且つ鉛直方向視において前記撹拌軸の中心から等距離の位置に設けられる、請求項５に記載の化学反応装置。
【請求項７】
鉛直方向視において、各前記流出口の中心と前記撹拌軸の中心との距離は、前記撹拌軸の中心と前記撹拌翼の外周端との距離の１．１倍以下である、請求項６に記載の化学反応装置。
【請求項８】
各前記流出口は、前記撹拌翼よりも上方に設けられ、下方に向けて前記液体を吐出する、請求項７に記載の化学反応装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、液供給管、および化学反応装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、携帯電話、ノート型パーソナルコンピュータなどの携帯電子機器の普及に伴い、高いエネルギー密度を有する小型で軽量な二次電池の開発が要求されている。また、ハイブリット自動車を始めとする電気自動車用の電池として、高出力の二次電池の開発も要求されている。このような要求を満たす非水系電解質二次電池として、リチウムイオン二次電池がある。リチウムイオン二次電池は、負極、正極、電解液などで構成され、負極および正極の活物質には、リチウムを脱離および挿入することが可能な材料が用いられている。
【０００３】
リチウム複合酸化物としては、特に合成が比較的容易なリチウムコバルト複合酸化物（ＬｉＣｏＯ２）、コバルトよりも安価なマンガンを用いたリチウムマンガン複合酸化物（ＬｉＭｎ２Ｏ４）やニッケルを用いたリチウムニッケル複合酸化物（ＬｉＮｉＯ２）が用いられている。このリチウムニッケル複合酸化物は、リチウムコバルト複合酸化物よりも低い電気化学ポテンシャルを示すため、電解液の酸化による分解が問題になりにくく、より高容量が期待でき、コバルト系と同様に高い電池電圧を示すことから、開発が盛んに行われている。しかし、純粋にニッケルのみで合成したリチウムニッケル複合酸化物を正極材料としてリチウムイオン二次電池を作製した場合、コバルト系に比ベサイクル特性が劣り、また、高温環境下で使用や保存により比較的電池性能を損ないやすいという欠点を有しているため、ニッケルの一部をコバルトやアルミニウムで置換したリチウムニッケル複合酸化物が一般的に知られている。
【０００４】
正極活物質の一般的な製造方法は、（１）まず、中和晶析法によりリチウムニッケル複合酸化物の前駆体であるニッケル複合水酸化物を作製し、（２）その前駆体をリチウム化合物と混合して焼成する方法が知られている。このうち、（１）の中和晶析法によって粒子を製造する方法として、代表的な実施の形態は、撹拌槽を用いたプロセスである。
【０００５】
特許文献１では、撹拌槽の内部に、ニッケル塩およびコバルト塩を含む混合水溶液と、アンモニウムイオン供給体を含む水溶液と、苛性アルカリ水溶液とを供給して反応させ、ニッケルコバルト複合水酸化物の粒子を析出させる。
【０００６】
特許文献１では、混合水溶液を撹拌槽内に供給する液供給管の先端を３つ以上に分岐させ、混合水溶液を３箇所以上から供給する。これにより、混合水溶液の拡散速度を上げて、十分な粒径を持った粒子を得ることが可能になると記載されている。
【０００７】
特許文献１のように液供給管が出口部を複数個有する場合、液供給管が出口部を１個有する場合に比べて、液供給管の本数や液供給管に液体を送る動力源（例えばポンプ）の個数を削減することも可能である。これにより、配管スペースやコストを削減できる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開２０１１−２０１７６４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
入口部から１個の出口部に至る液体の流れの途中に、少なくとも１個の他の出口部が設けられることがある。つまり、流体の流れに沿って、複数個の出口部が設けられることがある。この場合、上流側の出口部と下流側の出口部とで、流量（単位時間当たりに流出する体積）および流速にばらつきが生じ、液体の拡散速度にばらつきが生じるという問題があった。
【００１０】
本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであって、流体の流れに沿って複数個の出口部が設けられる場合に複数個の出口部から均等に流体を流出できる、液供給管の提供を主な目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
上記課題を解決するため、本発明の一態様によれば、
粒子の晶析に用いる液体を撹拌槽の内部に供給する液供給管であって、
前記液体の流入口が設けられる入口部を１個有し、
前記流入口から流入する前記液体の流出口が設けられる出口部をｎ（ｎは２以上の自然数）個有し、
ｎ個の前記流出口のそれぞれの面積が、ｎ個の前記流出口の平均面積の９０％以上１１０％以下であり、
前記入口部から１個の前記出口部に至る前記液体の流れの途中に、少なくとも１個の他の前記出口部が設けられ、
ｎ個の前記流出口の面積の総和が、前記流入口の面積以下である、液供給管が提供される。
【発明の効果】
【００１２】
本発明の一態様によれば、流体の流れに沿って複数個の出口部が設けられる場合に複数個の出口部から均等に流体を流出できる、液供給管が提供される。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】一実施形態による液供給管を含む化学反応装置を示す斜視図である。
【図２】図１の液供給管を示す正面図である。
【図３】図１の液供給管を示す側面図である。
【図４】図１の液供給管を示す平面図である。
【図５】図１の液供給管を示す底面図である。
【図６】第１変形例による液供給管を示す底面図である。
【図７】第２変形例による液供給管を示す平面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、本発明を実施するための形態について図面を参照して説明するが、各図面において、同一の又は対応する構成については同一の又は対応する符号を付して説明を省略する。
【００１５】
図１は、一実施形態による液供給管を含む化学反応装置を示す斜視図である。化学反応装置１０は、例えば、撹拌槽２０と、撹拌翼３０と、撹拌軸４０と、バッフル５０と、液供給管１００とを有する。
【００１６】
撹拌槽２０は、円柱状の内部空間に溶液を収容する。撹拌槽２０の内部に収容される溶液中で、粒子が析出する。粒子の析出は、核の生成と、核からの成長との両方を含む。撹拌槽２０は、バッチ式、連続式のいずれでもよい。
【００１７】
撹拌翼３０は、撹拌槽２０の内部に収容される溶液を撹拌させる。撹拌翼３０は、図１ではディスクタービン翼であるが、特に限定されず、例えば傾斜パドル翼などであってもよい。
【００１８】
撹拌軸４０は、鉛直に設けられ、下端に撹拌翼３０が取付けられる。モータなどが撹拌軸４０を回転させることで、撹拌翼３０が回転される。鉛直方向視において、撹拌槽２０の中心、撹拌翼３０の中心、および撹拌軸４０の中心は、一致してよい。
【００１９】
バッフル５０は、邪魔板とも呼ばれる。バッフル５０は、撹拌槽２０の内周面から突出しており、回転流を邪魔することで上昇流や下降流を生じさせ、溶液の撹拌効率を向上させる。
【００２０】
液供給管１００は、粒子の晶析に用いる液体を撹拌槽２０の内部に供給する。液供給管１００によって撹拌槽２０の内部に供給される液体は、例えばニッケル塩などの金属塩を含む。金属塩としては、硝酸塩、硫酸塩、塩酸塩などが用いられる。
【００２１】
尚、液供給管１００によって撹拌槽２０の内部に供給される液体は、ニッケル塩などの金属塩を含む原料液に限定されず、アルカリ水溶液（例えば苛性ソーダ水）、金属を錯体化させるアンモニウムイオンを含むもの（例えばアンモニア水）などでもよい。
【００２２】
撹拌槽２０の内部には、液供給管１００などによって複数種類の液体が供給され、粒子は中和晶析によって析出する。金属塩がニッケル塩を含む場合、粒子はニッケル含有水酸化物である。尚、粒子の種類は、ニッケル含有水酸化物には限定されない。
【００２３】
１本の液供給管１００によって撹拌槽２０の内部に供給される液体の流量をＱ（Ｌ／ｍｉｎ）とし、撹拌槽２０の容積をＶ（Ｌ）とすると、Ｑ／Ｖは例えば０．０００４ｍｉｎ−１以上０．００７５ｍｉｎ−１以下である。
【００２４】
Ｑ／Ｖが０．０００４ｍｉｎ−１より低いと各出口部１２０の直前までの流路において流体の圧力を同じ程度にするために、各出口部１２０の口径を小さくする必要が生ずるため、所望の量の液を供給できなくなくなったり、各出口部１２０の口径を大きくした場合、各出口部１２０の直前の流路において圧力ばらつきが生じ易くなるため好ましくない。
【００２５】
またＱ／Ｖが０．００７５ｍｉｎ―１より大きくなると、各出口部１２０からの吐出量のバラツキは少なくなるが、多量の液が吐出されるため、晶析反応に影響を及ぼすため好ましくない。
【００２６】
Ｑ／Ｖは撹拌槽２０の容積によって適宜設定することができる。
【００２７】
図２は、図１の液供給管を示す正面図である。図３は、図１の液供給管を示す側面図である。図４は、図１の液供給管を示す平面図である。図５は、図１の液供給管を示す底面図である。図４および図５において、液供給管と撹拌軸との位置関係を示す。
【００２８】
液供給管１００は、液体の流入口１１１（図４参照）が設けられる入口部１１０を１個有し、流入口１１１から流入する液体の流出口１２１（図５参照）が設けられる出口部１２０をｎ（ｎは２以上の自然数、例えば図５ではｎは８）個有する。入口部１１０および出口部１２０は、例えば筒状に形成される。流入口１１１の形状および流出口１２１の形状は、例えば円形である。出口部１２０は、ノズルとも呼ばれる。
【００２９】
ｎ個の流出口１２１のそれぞれの面積は、ｎ個の流出口１２１の平均面積の９０％以上１１０％以下である。これは、ｎ個の流出口１２１の面積が均一であることを意味する。各流出口１２１における流量は面積と流速との積で表されるため、ｎ個の流出口１２１の面積が均一であれば、ｎ個の流出口１２１における流量を均一にすると共にｎ個の流出口１２１における流速を均一にすることが可能である。
【００３０】
ｎ個の流出口１２１のそれぞれの面積は、好ましくはｎ個の流出口１２１の平均面積の９５％以上１０５％以下であり、より好ましくはｎ個の流出口１２１の平均面積の９８％以上１０２％以下である。
【００３１】
入口部１１０から１個の出口部１２０−１に至る液体の流れの途中に、少なくとも１個（図５では３個）の他の出口部１２０−２、１２０−３、１２０−４が設けられる。つまり、液体の流れに沿って、上流側から下流側に向けて、複数個（図５では４個）の出口部１２０−４、１２０−３、１２０−２、１２０−１がこの順で間隔をおいて設けられる。
【００３２】
また、入口部１１０から１個の出口部１２０−５に至る液体の流れの途中に、少なくとも１個（図５では３個）の他の出口部１２０−６、１２０−７、１２０−８が設けられる。つまり、液体の流れに沿って、上流側から下流側に向けて、複数個（図５では４個）の出口部１２０−８、１２０−７、１２０−６、１２０−５がこの順で間隔をおいて設けられる。
【００３３】
ｎ個の流出口１２１の面積の総和は、流入口１１１の面積以下である。ｎ個の流出口１２１の面積の総和が流入口１１１の面積以下であると、流入口１１１から各出口部１２０の直前までの流路において流れ方向の位置に関係なく流体の圧力が同じ程度になり、各出口部１２０で流体に作用する吐出方向の圧力が同じ程度になる。その結果、ｎ個の流出口１２１における流量を等しくすると共に、ｎ個の流出口１２１における流速を等しくすることができる。
【００３４】
ここで、ｎ個の流出口１２１における流量が均一であるとは、各流量が平均流量の９０％以上１１０％以下であることを意味する。また、ｎ個の流出口１２１における流速が均一であるとは、各流速が平均流速の９０％以上１１０％以下であることを意味する。
【００３５】
本実施形態によれば、１個の流入口１１１から流入した液体をｎ個の流出口１２１から均等に分けて流出できるため、ｎ個の流出口１２１における液体の拡散速度を均一にすることができる。そのため、ｎ個の流出口１２１における液体の拡散速度を管理することが容易であり、粒子の品質を向上することができる。
【００３６】
ｎ個の流出口１２１の面積の総和は、好ましくは流入口１１１の面積の８０％以下であり、より好ましくは流入口１１１の面積の５０％以下である。尚、ｎ個の流出口１２１の面積の総和は、流入口１１１の面積の１０％以上であってよい。
【００３７】
ｎ個の流出口１２１は、同一水平面上に設けられ、且つ鉛直方向視において撹拌軸４０の中心から等距離の位置に設けられてよい。撹拌槽２０の内部に収容される溶液の流れは撹拌軸４０を中心に対称に形成されるため、溶液の流れの速さ及び乱流拡散係数が同じ位置にｎ個の流出口１２１を設けることができる。よって、ｎ個の流出口１２１における液体の拡散速度を管理することが容易であり、粒子の品質を向上することができる。
【００３８】
図５に示すように鉛直方向視において、各流出口１２１の中心と撹拌軸４０の中心との距離Ａは、撹拌軸４０の中心と撹拌翼３０の外周端との距離Ｂ（図１参照）の１．１倍以下である。距離Ａが距離Ｂの１．１倍以下であると、撹拌軸４０に沿って形成される下降流（または上昇流）の流れに、各流出口１２１から流出した液体を乗せることができる。
【００３９】
例えば撹拌翼３０の回転によってバッフル５０に沿って上昇流が生じ撹拌軸４０に沿って下降流が生じる場合、各流出口１２１は、撹拌翼３０よりも上方に設けられ、下方に向けて液体を吐出する。各流出口１２１から流出した液体は、撹拌翼３０を構成する複数の羽根３２の間を通過して掻き乱されるため、拡散しやすい。
【００４０】
尚、撹拌翼３０の回転によってバッフル５０に沿って下降流が生じ撹拌軸４０に沿って上昇流が生じる場合、各流出口１２１は、撹拌翼３０よりも下方に設けられ、上方に向けて液体を吐出する。各流出口１２１から流出した液体は、撹拌翼３０を構成する複数の羽根３２の間を通過して掻き乱されるため、拡散しやすい。
【００４１】
液供給管１００は、基端に入口部１１０が設けられる直線状の主管１３０と、主管１３０の基端とは反対側の先端から主管１３０に対し垂直に延び、途中から２つの枝管１４１、１４２に分岐する分岐管１４０とを有する。２つの枝管１４１、１４２に、ｎ個の出口部１２０が設けられる。
【００４２】
主管１３０は、鉛直に設けられ、撹拌軸４０に対し平行に設けられる。主管１３０は、上端部に入口部１１０を有する。尚、入口部１１０は、本実施形態では主管１３０の上端部のことであるが、主管１３０の上端部から延びる配管の流量計との接続部のことであってもよい。主管１３０の上端部の内径と、主管１３０と流量計とを接続する配管の内径とは、同じであってよい。
【００４３】
分岐管１４０は、主管１３０の下端から水平に延び、途中から２つの枝管１４１、１４２に分岐する。２つの枝管１４１、１４２に、ｎ個の出口部１２０が設けられる。これにより、撹拌軸４０を取り囲むように分岐管１４０を設けることができ、撹拌軸４０から等距離の位置にｎ個の出口部１２０を設けることができる。
【００４４】
図４に示すように鉛直方向視において、２つの枝管１４１、１４２の間に形成される切れ目の間隔Ｃは、撹拌軸４０の直径Ｄよりも大きくてよい。撹拌軸４０が上記切れ目を通過できるため、メンテナンス時の作業性が良い。
【００４５】
各枝管１４１、１４２の末端（これらの枝管１４１、１４２が分岐する分岐点とは反対側の端）は、本実施形態では流体を漏出しないように、閉塞されるが、開放されてもよい。後者の場合、２つの枝管１４１、１４２は連結管で連結され、２つの枝管１４１、１４２および連結管は環状の管を形成する。連結管は、メンテナンス性を向上するため、各枝管１４１、１４２に対し取外し可能に連結されてよい。
【００４６】
２つの枝管１４１、１４２は、図５に示すように、同一の寸法および同一の形状を有してよい。例えば、２つの枝管１４１、１４２は、主管１３０の軸方向（例えば鉛直方向）から見て、主管１３０を中心および撹拌軸４０の中心を通る直線１５０を中心とし線対称に設けられてよい。
【００４７】
２つの枝管１４１、１４２は、上述の如く、同一の寸法および同一の形状を有する。より正確には、上方から見た枝管１４１と下方から見た枝管１４２とは、同一の寸法および同一の形状を有する。これにより、２つの枝管１４１、１４２の圧力損失が同一になるため、２つの枝管１４１、１４２に液体を均等に配分することができる。
【００４８】
各枝管１４１、１４２には、ｎ／２（ｎは４以上の偶数、例えば図５では８）の出口部１２０が設けられる。そのため、各枝管１４１、１４２に設けられる出口部１２０の数は、同数である。よって、２つの枝管１４１、１４２に液体を均等に配分することができる。
【００４９】
各枝管１４１、１４２は、圧力損失を低減する観点から、図５に示すように円弧状に形成されてよい。各枝管１４１、１４２が配設される円の中心は、撹拌軸４０の中心と一致してよい。
【００５０】
尚、各枝管１４１、１４２の形状は、特に限定されず、例えば折れ線状などでもよい。各枝管１４１、１４２の形状が折れ線状などである場合に、撹拌軸４０から等距離の位置にｎ個の出口部１２０を設けることは可能である。
【実施例】
【００５１】
例１では、図１に示す液供給管の各流出口における流量を計測し、各流出口における流量ｘと平均流量ｘ´との差の大きさ（｜ｘ−ｘ´｜）の最大値Δｘを算出した。ここで、Δｘは、平均流量ｘ´を１００％として規格した。例１では、流入口の直径は７．１ｍｍ、各流出口の直径は１．０ｍｍとしたため、８個の流出口の面積の総和（Ｓ１）は１個の流入口の面積（Ｓ２）の１６％であった。ここで、８個の流出口は、全く同じ直径を有するとした。また、例１では、Ｑ／Ｖは０．００１７ｍｉｎ−１とした。
【００５２】
例２〜例１４では、表１に示す条件以外、例１と同じ条件で各流出口における流量を計測し、各流出口における流量ｘと平均流量ｘ´との差の大きさ（｜ｘ−ｘ´｜）の最大値Δｘを算出した。
【００５３】
表１に、例１〜例１４の評価結果をまとめる。
【００５４】
【表１】
2019063694.tif 000003
表１から明らかなように、例１、例２、例４〜例７、および例９〜例１４では、８個の流出口の面積の総和（Ｓ１）が１個の流入口の面積（Ｓ２）以下であったため、８個の流出口における流量が均一であった。例１、例２、例４〜例７、および例９〜例１４では、８個の流出口が全く同じ面積を有するとしたため、８個の流出口における流量が均一であったことは、８個の流出口における流速が均一であったことを表す。
【００５５】
一方、例３および例８では、８個の流出口の面積の総和（Ｓ１）が１個の流入口の面積（Ｓ２）よりも大きかったため、８個の流出口における流量がばらついた。例３および例８では、８個の流出口が全く同じ面積を有するとしたため、８個の流出口における流量がばらついたことは、８個の流出口における流速がばらついたことを表す。
【００５６】
以上、液供給管の実施形態等について説明したが、本発明は上記実施形態等に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された本発明の要旨の範囲内において、種々の変形、改良が可能である。
【００５７】
図６は、第１変形例による液供給管を示す底面図である。図６に示す液供給管１００Ａは、主管１３０Ａと、副管１４０Ａとを有する。主管１３０Ａは、鉛直に設けられ、撹拌軸４０に対し平行に設けられる。主管１１０Ａは、上端部に入口部を有する。
【００５８】
副管１４０Ａは、主管１３０Ａの下端から水平に延び、撹拌軸４０を取り囲むように形成される。副管１４０Ａには、ｎ（ｎは２以上の自然数、例えば図６ではｎは８）個の出口部１２０が設けられる。撹拌軸４０から等距離の位置にｎ個の出口部１２０を設けることができる。
【００５９】
図６に示すように、鉛直方向視において、主管１３０Ａと副管１４０Ａとの間に形成される切れ目の間隔Ｅは、撹拌軸４０の直径Ｄよりも大きくてよい。撹拌軸４０が上記切れ目を通過できるため、メンテナンス時の作業性が良い。
【００６０】
副管１４０Ａは、圧力損失を低減する観点から、円弧状の部分を有してよい。この円弧状の部分は、撹拌軸４０を取り囲むように形成される。この円弧状の部分に、ｎ個の出口部１２０が設けられる。
【００６１】
図７は、第２変形例による液供給管を示す平面図である。図７に示す液供給管１００Ｂは、主管１３０Ｂと、分岐管１４０Ｂとを有する。主管１３０Ｂは、撹拌軸４０と同一直線上に配され、撹拌翼３０（図１参照）の下方に設けられる。主管１１０Ｂは、下端部に入口部を有する。
【００６２】
分岐管１４０Ｂは、主管１３０Ｂの上端から四つ股に分岐し、水平に直線状に延びる４つの枝管１４１Ｂ、１４２Ｂ、１４３Ｂ、１４４Ｂを有する。各枝管１４１Ｂ、１４２Ｂ、１４３Ｂ、１４４Ｂの末端（これらの枝管１４１Ｂ、１４２Ｂ、１４３Ｂ、１４４Ｂが分岐する分岐点とは反対側の端）は、流体を漏出しないように、閉塞される。尚、枝管の数は、４つに限定されず、２つ以上であればよい。
【００６３】
４つの枝管１４１Ｂ、１４２Ｂ、１４３Ｂ、１４４Ｂは、同一の寸法および同一の形状を有する。例えば、４つの枝管１４１Ｂ、１４２Ｂ、１４３Ｂ、１４４Ｂは、主管１３０Ｂの軸方向（例えば鉛直方向）から見て、主管１３０Ｂを中心として回転対称に設けられてよい。
【００６４】
４つの枝管１４１Ｂ、１４２Ｂ、１４３Ｂ、１４４Ｂは、上述の如く、同一の寸法および同一の形状を有する。これにより、４つの枝管１４１Ｂ、１４２Ｂ、１４３Ｂ、１４４Ｂの圧力損失が同一になるため、４つの枝管１４１Ｂ、１４２Ｂ、１４３Ｂ、１４４Ｂに液体を均等に配分することができる。
【００６５】
４つの枝管１４１Ｂ、１４２Ｂ、１４３Ｂ、１４４Ｂは、主管１３０Ｂの軸方向（例えば鉛直方向）から見て、主管１３０Ｂを中心として回転対称に設けられてよい。
【００６６】
各枝管１４１Ｂ、１４２Ｂ、１４３Ｂ、１４４Ｂには、ｎ／ｋ（ｎは４以上の偶数であってｋは分岐管１４０Ｂの分岐数、例えば図７ではｎは８であってｋは４）の出口部１２０が設けられる。そのため、各枝管１４１Ｂ、１４２Ｂ、１４３Ｂ、１４４Ｂに設けられる出口部１２０の数は、図７に示すように同数である。よって、４つの枝管１４１Ｂ、１４２Ｂ、１４３Ｂ、１４４Ｂに液体を均等に配分することができる。
【００６７】
各枝管１４１Ｂ、１４２Ｂ、１４３Ｂ、１４４Ｂは、圧力損失を低減する観点から、図７に示すように直線状に形成されてよい。尚、分岐管１４０Ｂの分岐数ｋは、４には限定されず、２以上であればよい。
【００６８】
図５や図６、図７に示す出口部１２０の数を調整するため、出口部１２０の流出口１２１を閉塞するキャップを用いてもよい。キャップは、取外し可能に出口部１２０に取付けられる。キャップが取付けられた出口部１２０は、出口部１２０としての機能を失う。
【符号の説明】
【００６９】
１０  化学反応装置
２０  撹拌槽
３０  撹拌翼
４０  撹拌軸
５０  バッフル
１００  液供給管
１１０  入口部
１１１  流入口
１２０  出口部
１２１  流出口
１３０  主管
１４０  分岐管
１４１  枝管
１４２  枝管
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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