(57)【要約】【課題】圧力制御弁の下流側に制御圧室に通じる２つの通路を設ける必要がなく、制御圧室に開口する通路を１つに集約させることで、通路を形成するハウジング領域を小さくすると共に構造の簡素化を図る可変容量型圧縮機を提供する。【解決手段】給気通路４０の圧力制御弁より下流側から分岐して吸入室に連通する分岐通路４３を設け、給気通路４０上に、上流側から下流側への作動流体の流れを許容する流路（弁胴体５３の通孔５２、ストッパ５５の内部通路５８）を備えると共に圧力制御弁の下流側の圧力Ｐceと制御圧室４の圧力Ｐｃとの差圧に応じて動くカートリッジ弁５１を設け、給気通路４０のカートリッジ弁５１より下流側の部分を経由させて制御圧室４と分岐通路４３とを連通させる開度をカートリッジ弁５１の位置によって調節可能とする。【選択図】    図６
2019065740.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
作動流体を圧縮する圧縮室と、この圧縮室で圧縮される作動流体を収容する吸入室と、前記圧縮室で圧縮され吐出された作動流体を収容する吐出室と、駆動軸が貫通されると共にこの駆動軸の回転に伴って回転する斜板を収容する制御圧室と、前記吐出室と前記制御圧室とを連通する給気通路と、この給気通路の開度を調節する制御弁とを備え、
前記制御圧室の圧力を調節することによって前記斜板の揺動角を変化させ吐出容量を可変する可変容量型圧縮機において、
前記給気通路の前記制御弁より下流側から分岐して前記吸入室に連通する分岐通路を設け、
前記給気通路上に前記制御弁の下流側から前記制御圧室への作動流体の流通を許容すると共に前記制御弁の下流側の圧力と前記制御圧室の圧力との差圧に応じて動くカートリッジ弁を設け、
前記給気通路の前記カートリッジ弁より下流側の部分を経由させて前記制御圧室と前記分岐通路とを連通可能にすると共に、この前記制御圧室と前記分岐通路とを連通させる開度を前記カートリッジ弁の位置によって調節可能としたことを特徴とする可変容量型圧縮機。
【請求項２】
前記制御弁の下流側の圧力が前記制御圧室の圧力よりも小さい場合に、前記カートリッジ弁が前記制御圧室と前記分岐通路とを連通させる開度を最大にすることを特徴とする請求項１に記載に可変容量型圧縮機。
【請求項３】
前記カートリッジ弁は、内部および／又は外部に前記制御弁の下流側から前記制御圧室への作動流体の流通を許容する流路を備えることを特徴とする請求項１又は２記載の可変容量型圧縮機。
【請求項４】
前記流路には、前記カートリッジ弁の上流側から下流側へ流れる作動流体に対して所定の流通抵抗を与える弁が設けられていることを特徴とする請求項３記載の可変容量型圧縮機。
【請求項５】
前記カートリッジ弁の上流側から下流側へ流れる作動流体に対して所定の流通抵抗を与える弁は、前記カートリッジ弁の上流側から下流側への作動流体を流れのみを許容する逆止弁であることを特徴とする請求項４記載の可変容量型圧縮機。
【請求項６】
前記カートリッジ弁には、前記制御圧室と前記分岐通路とを常時接続する切り欠きが形成されていることを特徴とする請求項１〜５記載の可変容量型圧縮機。
【請求項７】
前記カートリッジ弁は、
前記給気通路上に設けられると共に前記分岐通路が接続された弁収容空間に配されており、
前記弁収容空間に摺動可能に配されると共に軸方向に通孔が形成された筒状の弁胴体と、
この弁胴体の前記通孔に収容されると共に前記通孔の上流側内面に形成された弁座部に着座させることで前記通孔を閉塞可能とする弁体と、
前記弁胴体の下流側に固定されて前記カートリッジ弁より下流側と前記通孔とを連通する内部通路が形成され、前記給気通路の前記弁収容空間より下流側の部分、及び、前記弁収容空間を経由して前記制御圧室と前記分岐通路とを連通させる開度を調節するストッパと、
前記通孔において前記弁体と前記ストッパとの間に配されて前記弁体を前記弁座部に向けて付勢するスプリングと、
を有して構成されていることを特徴とする請求項１〜６記載の可変容量型圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、制御圧室の圧力を調整することで吐出容量を可変させる可変容量型圧縮機に関し、特に、吐出室と制御圧室とを連通する給気通路、及び、制御圧室と吸入室とを連通する抽気通路を有し、給気通路上に設けられた制御弁により該給気通路の開度を調節して制御圧室の圧力を調節する可変容量型圧縮機に関する。
【背景技術】
【０００２】
可変容量型圧縮機は、制御圧室の圧力を調整することによって斜板の傾斜角度を変えてピストンのストローク量を調整し、これにより吐出容量を可変させる機構が採用されている。このような圧縮機としては、吐出室と制御圧室とを給気通路を介して連通すると共に制御圧室と吸入室とを抽気通路を介して連通し、給気通路上にこの給気通路の開度を調節する制御弁を設け、抽気通路はオリフィス通路を介して常時連通し、給気通路上の制御弁により給気通路の開度を調整して制御圧室に流入する冷媒量を調節することで制御圧室の圧力を制御する構成が知られている。
【０００３】
このような構成においては、制御弁によって給気通路を閉鎖すると、吐出室から制御圧室への高圧ガスの導入がなくなると共に、制御圧室は抽気通路を介して吸入室と常時連通しているので、制御圧室の圧力は、吸入室の圧力とほぼ同じ値まで低下し、圧縮機は最大容量で運転されることになる。また、制御弁によって給気通路を開くと、吐出室から制御圧室へ高圧ガスが導入され、抽気通路を介して冷媒ガスは制御圧室から吸入室へ流出されるものの、制御圧室の圧力は高められるので、圧縮機の吐出容量は制御弁による給気通路の開度調節によって制御される。
【０００４】
この際、オリフィス通路の通路断面積が大きいと、抽気通路を介して制御圧室から吸入室へ流出される冷媒ガス量も多くなるので、吐出室から制御圧室へ導入される冷媒ガス量を多くする必要があり、また、オリフィス通路の通路断面積が小さいと、制御圧室にブローバイガス（圧縮室で圧縮された冷媒ガスがピストンとシリンダボアとのクリアランスを介して制御圧室に流入するガス）がこもり、制御弁によって給気通路を閉じても、ピストンをフルストロークにできなくなる不都合がある。
【０００５】
ところで、圧縮機が稼働されずに長時間停止していると、冷凍サイクル内の圧力が平衡してくるとともに、冷凍サイクル中の最も温度の低い部位で冷凍サイクル中の冷媒が液化することとなる。圧縮機は、冷凍サイクルを構成する要素の中で最も熱容量が大きく、外気温度の変化に追随して温まりにくいため、圧縮機内にて冷凍サイクル中の冷媒が液化する事象が発生する。そして圧縮機内で冷媒が液化すると、制御圧室にも液冷媒が溜まることとなる。
【０００６】
圧力が平衡した状態から圧縮機を起動させた場合、圧縮機の稼働により吸入室の圧力が低下し、これに伴い制御圧室の冷媒が抽気通路を介して吸入室に排出されるようになる。しかしながら、制御圧室内に液冷媒が溜まっていると、制御圧室内は気相冷媒と液相冷媒が共存する平衡状態となるため、制御圧室の冷媒が抽気通路を介して吸入室に排出されても、制御圧室の圧力は飽和圧力のまま維持されることとなる。このため、全ての液冷媒が気化して抽気通路から排出されるまでは制御圧室の圧力が下がらず、吐出容量制御が行えない（吐出容量が増加しない）という不都合が知られている。
【０００７】
すなわち、制御圧室と吸入室をオリフィス通路を介した抽気通路により常時連通する構造を採用する場合、オリフィス通路の通路断面積が大きいと、たくさんの冷媒ガスを吐出室から制御圧室へ導入する必要があり、中間ストローク時の性能を低下させる不都合がある一方で、オリフィス通路の通路断面積が小さいと、制御圧室の冷媒を速やかに吸入室に排出することができず、起動性が悪化するという問題がある。
【０００８】
そこで、従来においては、上述の問題を解決するために、図８で示されるような構成（第１従来技術：特許文献１参照）や図９に示される構成が提案されている（第２従来技術：特許文献１参照）。
図８で示す第１従来技術は、吐出室１０１と制御圧室１０２とを接続する給気通路１０３上にこの給気通路の開度を調節する第１制御弁１０４を設け、また、制御圧室１０２と吸入室１０５とを接続する抽気通路１０６上に第２制御弁１０７を設けたものである。この第２制御弁１０７は、ハウジングに形成されたスプール保持凹部１０８と、このスプール保持凹部１０８内に移動可能に収容されたスプール１０９と、スプール保持凹部１０８のスプール１０９の背後に区画形成された背圧室１１０と、スプール１０９をバルブプレート１１１から離間する方向に付勢する付勢スプリング１１２とを有して構成されている。スプール保持凹部１０８と吸入室１０５は隣接しており、スプール保持凹部１０８の背圧室１１０から吸入室１０５への漏れは、スプール保持凹部１０８の内壁とスプール１０９とのクリアランスにより小さく抑えられている。また、給気通路１０３の第１制御弁１０４の下流側には固定絞り１１３が設けられており、第１制御弁１０４と固定絞り１１３との間の中間領域Ｋは、背圧室１１０に分岐通路１１４を介して接続するようにしている。
【０００９】
このような構成によれば、吐出室１０１の圧力Ｐｄと吸入室１０５の圧力Ｐｓとの差が小さい起動時においては、第１制御弁１０４は給気通路１０３を全閉状態とし、吐出室１０１と制御圧室１０２との連通状態を遮断する。すると、給気通路１０３の第１制御弁１０４よりも下流側の中間領域Ｋの圧力Ｐce、即ち背圧室１１０の圧力は制御圧室１０２の圧力Ｐｃとほぼ等しい状態に維持され、スプール１０９は、付勢スプリング１１２のスプリング力によって抽気通路１０６を全開状態とする。
【００１０】
その結果、制御圧室１０２に液冷媒が溜まっていても、制御圧室１０２の圧力を開度が大きい抽気通路を介して吸入室１０５に逃がすことで早期に低下させることが可能となり（制御圧室１０２に溜まっていた液冷媒が全て気化して吸入室１０５に排出されるまでの時間が短くなり）、吐出容量制御が行えるまでの時間が長くなる不都合を回避することが可能となる。したがって、制御圧室１０２の圧力Ｐｃは、第１制御弁１０４の全閉によって速やかに低下し、斜板の傾斜角が速やかに増大して吐出容量を増大させることが可能となる。
【００１１】
その後、制御圧室１０２に溜まっていた液冷媒が全て気化して吸入室１０５に排出された後に、徐々に吐出室１０１の圧力Ｐｄと吸入室１０５の圧力Ｐｓとの差が大きくなってくると、第１制御弁１０４の全閉状態が解除されて給気通路１０３が開き、中間領域Ｋの圧力Ｐce（背圧室１１０の圧力）が制御圧室１０２の圧力Ｐｃよりも高くなる。すると、スプール１０９は、付勢スプリング１１２に抗して移動してバルブプレート１１１に最も近接し、抽気通路１０６はスプール１０９の先端部に形成された連通溝１０９ａによって大きく絞られた状態となる。したがって、抽気通路１０６を介して制御圧室１０２から吸入室１０５へ導出される冷媒量は大幅に減少され、制御圧室１０２の圧力Ｐｃは上昇し、斜板の傾斜角が減少して吐出容量は小さくなる。
【００１２】
また、図９で示す第２従来技術は、前記第１従来技術において、第２制御弁の付勢スプリングを割愛すると共に、オリフィスの代わりに逆止弁を設けたものである。すなわち、吐出室２０１と制御圧室２０２とを接続する給気通路２０３上にこの給気通路２０３の開度を調節する第１制御弁２０４を設け、また、制御圧室２０２と吸入室２０５とを接続する抽気通路２０６上に第２制御弁２０７を設けたものであり、この第２制御弁２０７は、抽気通路２０３の途中に設けられた弁収容室２０８に、弁座形成リング２０９と、この弁座形成リング２０９のリング内を貫通するように収容された弁体２１０とを収容して構成されており、弁体２１０の動きで抽気通路２０６の開度が調節されるようになっている。また、給気通路２０３の第１制御弁２０４の下流側には、閉止スプリング２１１のスプリング力によって給気通路２０３を閉じる方向に弁体２１２が付勢された逆止弁２１３が設けられており、第１制御弁２０４と逆止弁２１３との間の中間領域Ｋは、第２制御弁２０７の背圧室２１４に接続されている。
【００１３】
したがって、このような構成においても、吐出室２０１の圧力Ｐｄと吸入室２０５の圧力Ｐｓとの差が小さい起動時においては、第１制御弁２０４が給気通路２０３を全閉状態とし、吐出室２０１と制御圧室２０２との連通状態が遮断される。したがって、第２制御弁２０７の弁体２１０は、制御圧室内の圧力と吸入室２０５に連通する部位の圧力によって、抽気通路２０６の開度を大きくする方向に移動し（抽気通路を全開状態とし）、また、逆止弁２１３は、閉止スプリング２１１のスプリング力によって給気通路２０３を全閉状態に維持する。
【００１４】
その結果、制御圧室２０２に液冷媒が溜まっていても、制御圧室２０２の圧力を開度が大きい抽気通路２０６を介して吸入室２０５に逃がすことで早期に低下させることが可能となり（制御圧室２０２に溜まっていた液冷媒が全て気化して吸入室２０５に排出されるまでの時間が短くなり）、吐出容量制御が行えるまでの時間が長くなる不都合を回避することが可能となる。したがって、制御圧室２０２の圧力Ｐｃは、第１制御弁２０４の全閉によって速やかに低下し、斜板の傾斜角が速やかに増大して吐出容量を増大させることが可能となる。
【００１５】
その後、制御圧室２０２に溜まっていた液冷媒が全て気化して吸入室２０５に排出された後に、徐々に吐出室２０１の圧力Ｐｄと吸入室２０５の圧力Ｐｓとの差が大きくなってくると、第１制御弁２０４の全閉状態が解除され、中間領域Ｋの圧力Ｐcv（背圧室２１４の圧力）が制御圧室２０２の圧力Ｐｃよりも高くなる。すると、逆止弁２１３の弁体２１２は、閉止スプリング２１１に抗して移動して給気通路２０３を開き、また、第２制御弁２０７の弁体２１０は、抽気通路２０６を絞る方向に移動し、抽気通路２０６は弁体２１０の先端部に形成された切り欠き溝２１０ａによって大きく絞られた状態となる。したがって、抽気通路２０６を介して制御圧室２０２から吸入室２０５へ導出される冷媒量は大幅に減少され、制御圧室２０２の圧力Ｐｃは上昇し、斜板の傾斜角が減少して吐出容量は小さくなる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１６】
【特許文献１】特開２００２−０２１７２１号公報
【特許文献２】特開２０１１−１８５１３８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１７】
しかしながら、上述した従来の構成においては、制御弁と制御圧室との間に、制御圧室に開口する二つの通路をシリンダブロックやリアヘッドに形成する必要があり、また、第１制御弁の下流側から中間領域となる分岐された通路を形成しなければならず、通路を形成するために、ハウジングに十分な領域を確保する必要があった。また、第２の制御弁とは別にオリフィスを形成したり逆止弁を設置したりする必要があり、構造の簡素化を図りにくいものであった。
【００１８】
本発明は、係る事情に鑑みてなされたものであり、給気通路の開度を制御する制御弁とは別に圧縮機の起動性能を高めるための機構を追加するにあたり、制御弁の下流側に制御圧室に通じる２つの通路を設ける必要がなく、制御圧室に開口する通路を１つに集約させることで、通路を形成するためのハウジング領域を小さくすると共に構造の簡素化を図ることが可能な可変容量型圧縮機を提供することを主たる課題としている。
【課題を解決するための手段】
【００１９】
上記課題を達成するために、本発明に係る可変容量型圧縮機は、作動流体を圧縮する圧縮室と、この圧縮室で圧縮される作動流体を収容する吸入室と、前記圧縮室で圧縮され吐出された作動流体を収容する吐出室と、駆動軸が貫通されると共にこの駆動軸の回転に伴って回転する斜板を収容する制御圧室と、前記吐出室と前記制御圧室とを連通する給気通路と、この給気通路の開度を調節する制御弁とを備え、前記制御圧室の圧力を調節することによって前記斜板の揺動角を変化させ吐出容量を可変する可変容量型圧縮機において、
前記給気通路の前記制御弁より下流側から分岐して前記吸入室に連通する分岐通路を設け、前記給気通路上に前記制御弁の下流側から前記制御圧室への作動流体の流通を許容すると共に前記制御弁の下流側の圧力と前記制御圧室の圧力との差圧に応じて動くカートリッジ弁を設け、
前記給気通路の前記カートリッジ弁より下流側の部分を経由させて前記制御圧室と前記分岐通路とを連通可能にすると共に、この前記制御圧室と前記分岐通路とを連通させる開度を前記カートリッジ弁の位置によって調節可能としたことを特徴としている。
【００２０】
したがって、給気通路上に制御弁の下流側の圧力と制御圧室の圧力との差圧に応じて動くカートリッジ弁を設け、給気通路のカートリッジ弁より下流側の部分を経由させて制御圧室と分岐通路とを連通させる開度がカートリッジ弁の位置によって調整可能となるので、制御弁の下流側の圧力が制御圧室の圧力より小さい場合に、その差圧によって制御圧室と分岐通路とを連通する部分の開度が大きくなるようにカートリッジ弁を動かすことで、制御圧室の圧力を吸入室に速やかに排出することが可能となる。
また、制御弁の下流側の圧力が制御圧室の圧力より大きい場合に、その差圧によって制御圧室と分岐通路とを連通する部分の開度が小さくなるようにカートリッジ弁を動かすことで、カートリッジ弁を介して上流側から下流側へ作動流体を流して制御圧室へ導入するという給気通路の本来の機能を得ることが可能となる。
このように、上述の構成によれば、圧縮機の起動性能を確保するために、制御弁の下流側に制御圧室に通じる２つの通路を形成する必要がなくなり、制御圧室に開口する通路を１つに集約させることが可能となる。
【００２１】
なお、「制御弁の下流側の圧力と制御圧室の圧力との差圧に応じて動くカートリッジ弁」とは、カートリッジ弁に作用する制御弁の下流側の圧力と制御圧室の圧力が変化することによりカートリッジ弁が動き得ることを意味しており、これら以外の圧力がカートリッジ弁に作用することを除外するものではない。
【００２２】
ここで、前記制御弁の下流側の圧力が前記制御圧室の圧力よりも小さい場合には、前記カートリッジ弁が前記制御圧室と前記分岐通路と連通する開度を最大にすることが望ましい。このような構成においては、圧縮機が長時間停止して、冷凍サイクル内の圧力が平衡している状態から圧縮機を起動すると、制御圧室に溜まっている液冷媒の気化により制御圧室の圧力は制御弁の下流側の圧力より高くなるので、制御圧室と分岐通路とを連通する開度が最大となり、速やかに制御圧室の圧力を吸入室に排出することが可能となる。
【００２３】
すなわち、圧縮機の起動初期においては、圧縮機の稼働に伴い吸入室の圧力が制御圧室の圧力よりも低下しはじめると共に、給気通路は制御弁によって閉じられるので、制御圧室への圧力導入はなくなるが、制御圧室内に液冷媒が溜まっていると、制御圧室内は気相冷媒と液相冷媒とが共存する平衡状態となるため、制御圧室の圧力は飽和圧力のまま維持されることとなる。しかしながら、カートリッジ弁は、制御圧室の圧力と制御弁の下流側の圧力との差圧により、制御圧室と分岐通路との連通開度を最大とする状態に維持されるので、制御圧室の気化冷媒は、給気通路のカートリッジ弁より下流側から分岐通路を介して吸入室へ排出される。したがって、制御圧室の冷媒を吸入室に速やかに逃がすことが可能となり、制御圧室に溜まっていた液冷媒が全て気化して吸入室に排出されるまでの時間を短縮することが可能となる。
【００２４】
また、前記カートリッジ弁は、内部および／又は外部に前記制御弁の下流側から前記制御圧室への作動流体の流通を許容する流路を備えるとよい。
このような構成とすることで、流路を作動流体が流れる際には、流路抵抗が生じるので、この流路抵抗によりカートリッジ弁の前後に圧力差を生じさせて、カートリッジ弁を作動させることが可能となる。
【００２５】
さらに、前記流路には、前記カートリッジ弁の上流側から下流側へ流れる作動流体に対して所定の流通抵抗を与える弁を設けるようにしてもよい。
このような構成においては、カートリッジ弁の上流側と下流側との間に圧力差を発生させ易くなり、カートリッジ弁を確実に作動させることが可能となる。
【００２６】
ここで、前記カートリッジ弁の上流側から下流側へ流れる作動流体に対して所定の流通抵抗を与える弁は、前記カートリッジ弁の上流側から下流側への作動流体を流れのみを許容する逆止弁としてもよい。
このような構成においては、制御弁の下流側の圧力が制御圧室の圧力より低い場合には、逆止弁によってカートリッジ弁の流路を確実に閉状態とすることが可能となるので、制御圧室の圧力を吸入室にのみ排出することが可能となる。また、制御弁の下流側の圧力が制御圧室の圧力より高くなると、制御弁の下流側の圧力と制御圧室の圧力との差によって逆止弁に作用する力が逆止弁の付勢力より上回ると、流路が開放され、カートリッジ弁を介して作動流体が上流側から下流側へ流れる（吐出室から制御圧室へ作動流体が流れる）。
【００２７】
なお、前記カートリッジ弁には、前記制御圧室と前記分岐通路とを常時接続する切り欠きを形成するようにしてもよい。
このような構成においては、抽気通路のカートリッジ弁より下流側の部分、カートリッジ弁の切り欠き、及び分岐通路により制御圧室と吸入室とを常時接続する抽気通路を形成することが可能となるので、従来の抽気通路の代わりにすることが可能となり、圧縮機の冷媒循環経路の簡素化を図ることが可能となる。
【００２８】
また、上述した構成を実現するカートリッジ弁の例としては、前記給気通路上に設けられると共に前記分岐通路が接続された弁収容空間に摺動可能に配されると共に軸方向に通孔が形成された筒状の弁胴体と、この弁胴体の前記通孔に収容されると共に前記通孔の上流側内面に形成された弁座部に着座させることで前記通孔を閉塞可能とする弁体と、前記弁胴体の下流側に固定されて前記カートリッジ弁より下流側と前記通孔とを連通する内部通路が形成され、前記給気通路の前記弁収容空間より下流側の部分、及び、前記弁収容空間を経由して前記制御圧室と前記分岐通路とを連通させる開度を調節するストッパと、前記通孔において前記弁体と前記ストッパとの間に配されて前記弁体を前記弁座部に向けて付勢するスプリングと、を有して構成されるとよい。
【発明の効果】
【００２９】
以上述べたように、本発明によれば、給気通路の制御弁より下流側から分岐して吸入室に連通する分岐通路を設け、給気通路上に制御弁の下流側から制御圧室への作動流体の流通を許容すると共に制御弁の下流側の圧力と制御圧室の圧力との差圧に応じて動くカートリッジ弁を設け、給気通路のカートリッジ弁より下流側の部分を経由させて制御圧室と分岐通路とを連通させる開度をカートリッジ弁の位置によって調節可能としたので、制御弁の下流側の圧力が制御圧室の圧力より小さい場合に、その差圧によって制御圧室と分岐通路とを連通する開度が大きくなるようにカートリッジ弁を動かすことで、制御圧室の圧力を吸入室に速やかに排出することが可能となる。
【００３０】
このため、圧縮機が長時間停止して、制御圧室に液冷媒が溜まっている状態から圧縮機が起動する場合でも、カートリッジ弁は、制御圧室と分岐通路との連通開度が大きく維持されるので、制御圧室の気化冷媒は、給気通路のカートリッジ弁より下流側から分岐通路を介して吸入室へ排出される。
したがって、制御圧室に溜まっていた液冷媒が全て気化して吸入室に排出されるまでの時間を短縮することが可能となり、圧縮機の起動性能を高めることが可能となる。
【００３１】
また、制御圧室の圧力が低下して圧縮機の吐出容量が大きくなると、吐出室の圧力が上昇し、制御弁による給気通路の閉状態が解除され、給気通路の開度が大きくなるので、カートリッジ弁を介して上流側から下流側へ流れる作動流体が制御圧室へ導入される。
【００３２】
よって、圧縮機の起動性能を高めるために制御弁の下流側に制御圧室に通じる２つの通路を形成する必要がなくなり、制御圧室に開口する通路を１つに集約させることで、通路を形成するためのハウジング領域を小さくできると共に構造の簡素化を図ることが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００３３】
【図１】図１は、本発明に係る可変容量型圧縮機を示す断面図であり、圧縮機の起動初期の状態を示す図である。
【図２】図２は、本発明に係る可変容量型圧縮機を示す断面図であり、フルストローク時の状態を示す図である。
【図３】図３は、本発明に係る可変容量型圧縮機を示す断面図であり、中間ストロークにて吐出容量制御時の状態を示す図である。
【図４】図４（ａ）は、シリンダブロックのバルブプレートと対峙する端面を示す図であり、図４（ｂ）は、（ａ）のＫ−Ｋ線から見た断面図である。
【図５】図５は、カートリッジ弁を示す図であり、（ａ）は、その外観斜視図、（ｂ）は、その側断面図である。
【図６】図６は、カートリッジ弁の作動状態を示す図であり、図６（ａ）は、圧縮機の起動初期の状態、図６（ｂ）は、圧縮機の制御運転中の状態を示す図である。
【図７】図７は、各弁の開閉状態、ピストンストロークを運転状態毎にまとめた比較表である。
【図８】図８は、可変容量型圧縮機において従来において提案された構成を示す図である。
【図９】図９は、可変容量型圧縮機において従来において提案された他の構成を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００３４】
以下、この発明の実施形態を添付図面を参照しながら説明する。
【００３５】
図１〜図３において、エンジン等の動力源によってベルト駆動されるクラッチレスタイプの可変容量型圧縮機が示されている。この可変容量型圧縮機は、シリンダブロック１と、このシリンダブロック１のリア側（図中、右側）にバルブプレート２を介して組み付けられたリアヘッド３と、シリンダブロック１のフロント側（図中、左側）を閉塞するように組み付けられて制御圧室４を画成するフロントヘッド５とを有して構成されているもので、これらフロントヘッド５、シリンダブロック１、バルブプレート２、及び、リアヘッド３は、締結ボルト６により軸方向に締結され、圧縮機のハウジングを構成している。
【００３６】
フロントヘッド５とシリンダブロック１とによって画設される制御圧室（クランク室ともいう）４には、一端がフロントヘッド５から突出する駆動軸７が貫通している。この駆動軸７のフロントヘッド５から突出した部分には、図示しない中継部材を介してフロントヘッド５のボス部５ａに回転自在に外嵌される駆動プーリが連結され、車両のエンジンから駆動ベルトを介して回転動力が伝達されるようになっている。また、この駆動軸７の一端側は、フロントヘッド５との間に設けられたシール部材８を介してフロントヘッド５との間が気密よく封じられると共にラジアル軸受９にて回転自在に支持されており、駆動軸７の他端側は、シリンダブロック１の略中央に形成された収容孔１０に収容されたラジアル軸受１１にて回転自在に支持されている。
【００３７】
シリンダブロック１には、図４にも示されるように、前記ラジアル軸受１１が収容される前記収容孔１０と、この収容孔１０を中心とする円周上に等間隔に配された複数のシリンダボア１５とが形成されており、それぞれのシリンダボア１５には、片頭ピストン１６が往復摺動可能に挿入されている。
【００３８】
前記駆動軸７には、制御圧室４において、該駆動軸７と一体に回転するスラストフランジ１７が固装されている。このスラストフランジ１７は、フロントヘッド５の内面に対してスラスト軸受１８を介して回転自在に支持されており、このスラストフランジ１７には、リンク部材１９を介して斜板２０が連結されている。
【００３９】
斜板２０は、駆動軸７上に摺動自在に設けられたヒンジボール２１を中心に傾動可能に設けられているもので、リンク部材１９を介してスラストフランジ１７の回転に同期して一体に回転するようになっている。そして、斜板２０には、その周縁部分に一対のシュー２２を介して片頭ピストン１６の係合部１６ａが係留されている。
【００４０】
したがって、駆動軸７が回転すると、これに伴って斜板２０が回転し、この斜板２０の回転運動がシュー２２を介して片頭ピストン１６の往復直線運動に変換され、シリンダボア１５内において片頭ピストン１６とバルブプレート２との間に形成された圧縮室２３の容積が変更されるようになっている。
【００４１】
前記バルブプレート２には、それぞれのシリンダボア１５に対応して吸入孔３１と吐出孔３２とが形成され、また、リアヘッド３には、圧縮室２３で圧縮される作動流体を収容する吸入室３３と、圧縮室２３で圧縮吐出された作動流体を収容する吐出室３４とが画設されている。吸入室３３は、リアヘッド３の中央部分に形成されており、蒸発器の出口側に通じる図示しない吸入口に連通すると共に図示しない吸入弁によって開閉される前記吸入孔３１を介して圧縮室２３に連通可能となっている。また、吐出室３４は、吸入室３３の周囲に形成されており、図示しない吐出弁によって開閉される前記吐出孔３２を介して圧縮室２３に連通可能になっている。また、吐出室３４は、バルブプレート２及びシリンダブロック１に形成された通路２ａ，１ａを介してシリンダブロック１の周囲に形成された吐出空間３５に連通している。この吐出空間３５は、シリンダブロック１とこれに取り付けられたカバー３６とによって画成され、カバー３６には、凝縮器の入口側に通じる吐出口３７が形成されると共に、凝縮器から吐出空間３５への冷媒の逆流を防ぐ吐出逆止弁３８が設けられている。
【００４２】
この圧縮機の吐出容量は、ピストン１６のストロークによって決定され、このストロークは、駆動軸７と垂直な面に対する斜板２０の傾斜角度によって決定される。斜板２０の傾斜角度は、それぞれのピストン１６に作用する圧縮室２３の圧力（シリンダボア内の圧力）と制御圧室４の圧力との差圧に由来するモーメント、斜板２０やピストン１６の慣性力に由来するモーメント、及び、ヒンジボール２１を付勢するデストローキングスプリング２４及びストローキングスプリング２５の付勢力に由来するモーメントの総和がゼロとなる角度にてバランスする。これによりピストンストロークが決定されて吐出容量が決定されるようになっている。
【００４３】
すなわち、制御圧室４の圧力が高くなって、圧縮室２３と制御圧室４との差圧が小さくなると、斜板２０の傾斜角度を小さくする方向にモーメントが働く。したがって、図１に示されるように、斜板２０の傾斜角度が小さくなると、ヒンジボール２１がスラストフランジ１７から遠ざかる方向に移動し、ピストン１６のストローク量が小さくなって吐出容量が小さくなる。
これに対して、制御圧室４の圧力が低くなれば、圧縮室２３と制御圧室４との差圧が大きくなるので、斜板２０の傾斜角度を大きくする方向にモーメントが働く。したがって、図２又は図３に示されるように、斜板２０の傾斜角度が大きくなると、デストローキングスプリング２４からの付勢力に抗してヒンジボール２１がスラストフランジ側へ移動し、ピストン１６のストローク量が大きくなって吐出容量が大きくなる。
【００４４】
そして、本構成例においては、シリンダブロック１、バルブプレート２、及びリアヘッド３に亘って形成された通路１ｂ，２ｂ，３ａによって吐出室３４と制御圧室４とを連通する給気通路４０が形成されている。また、シリンダブロック１に形成された収容孔１０やこれに連通するバルブプレート２に形成されたオリフィス孔２ｃ、駆動軸７に形成された通路７ａなどを介して制御圧室４と吸入室３３とを連通する抽気通路４１が形成されている。
【００４５】
また、給気通路４０上には圧力制御弁４２が設けられ、この圧力制御弁４２により吐出室３４から給気通路４０を介して制御圧室４へ流入する冷媒流量を調節し、制御圧室４の圧力を制御するようにしている。
ここで、圧力制御弁４２は、リアヘッド３に装着され、吸入圧力が目標値となるよう給気通路４０の開度を調節して制御圧室４の圧力を制御すると共に、通電を停止することで給気通路４０を全開状態として制御圧室４の圧力を高めて吐出容量を最小にし、また、起動初期においては、通電量を最大（デューティー比を１００％）とすることで給気通路４０を閉状態とし、制御圧室４への圧力供給を停止するなどの動作を行う。
【００４６】
したがって、圧縮機が回転駆動している状態で圧力制御弁４２への通電が停止しているとき、圧縮室２３から吐出室３４に吐出された冷媒が、給気通路４０（途中に圧力制御弁４２あり）、制御圧室４、抽気通路４１、吸入室３３、吸入孔３１、圧縮室２３、吐出孔３２、をこの順で経由して再び吐出室３４に戻って圧縮機内を循環する内部循環経路が形成される。この内部循環経路を循環する冷媒ガスにより、圧縮機内部の摺動部分を潤滑及び冷却するようにしている。
【００４７】
このような圧縮機において、給気通路４０の圧力制御弁４２より下流側の部分に弁収容空間５０が形成され、この弁収容空間５０にカートリッジ弁５１が摺動可能に収容されている。
【００４８】
この例において弁収容空間５０は、シリンダブロック１のバルブプレート２と対峙する端面から駆動軸７と略平行に延設されているもので、この弁収容空間５０の上流端（バルブプレートと対峙する開口端）は、給気通路４０の一部を構成するバルブプレート２に形成された通孔２ｂに連通し、弁収容空間５０の下流端部は制御圧室４に通じる通路１ｂと接続されている。また、弁収容空間５０の下流端近傍には、シリンダブロック１に形成されてリアヘッド３の吸入室３３と連通する凹部１ｃに接続する連通路１ｄが接続されている。この連通路１ｄは、前記凹部１ｃを介して挿入されたドリルで弁収容空間５０にかけて斜めに穿設されているもので、この連通路１ｄ及びシリンダブロック１の凹部１ｃによって、給気通路４０の制御弁４２より下流側から分岐して吸入室３３に連通する分岐通路４３が構成されている。
【００４９】
カートリッジ弁５１は、図５及び図６にも示されるように、弁収容空間５０に摺動可能に配されると共に、内部に軸方向に通孔５２が形成された筒状（例えば円筒状）の弁胴体５３と、この弁胴体５３に収容される弁体５４と、弁胴体５３に一体に組み付けられて弁胴体５３と共に変位し、分岐通路４３の開度を調節するストッパ５５と、弁体５４とストッパ５５との間に弾装されるスプリング５６とを有して構成されている。弁胴体５３と弁収容空間５０の間には僅かなクリアランスが設けられており、若干の冷媒が流通できるようになっている。
【００５０】
弁胴体５３の通孔５２の上流側内面には、通路断面を小さくして弁体５４を着座させる弁座部５７が形成され、この弁座部５７より下流側は、通孔５２の内径がほぼ均一に形成されている。
【００５１】
弁体５４は、通孔５２に収容されたボール弁からなり、通孔５２の弁座部５７の内径よりも大きい径に形成されると共に通孔５２の下流側の内径よりも小さく形成され、弁座部５７に下流側から着座した状態においては通孔５２を閉塞するようにしている。
【００５２】
ストッパ５５は、弁胴体５３の下流側において通孔５２に螺合、圧入等の手段により固定されているもので、カートリッジ弁５１の下流側と弁胴体５３の通孔５２とを連通する内部通路５８が形成された筒状に形成され、弁胴体５３と一体をなして弁収容空間５０を移動可能としている。この通孔５２及び内部通路５８により、カートリッジ弁５１の上流側から下流側への作動流体の流れを許容する流路が構成されている。
また、ストッパ５５は、その先端部に設けられた弁部５９を弁収容空間５０の下流側終端部に設けられた弁座部６０に着座可能としており、このストッパ５５により分岐通路４３（連通路１ｃ）の開度を調節するようにしている（このストッパ５５によって、分岐通路４３の開度を、ストッパ５５が弁座部６０から最も遠ざかる最大開度からストッパ５５が弁座部６０に着座する最小開度にかけて変化させることができるようになっている）。
ここで、分岐通路４３の開度を調整するとは、給気通路４０のカートリッジ弁５１より下流側の部分を経由させて制御圧室４と分岐通路４３とを連通させる開度（制御圧室４と分岐通路４３との連通開度）を調節することであり、より具体的には、上述の構成例においては、給気通路４０の弁収容空間５０より下流側の部分、及び、弁収容空間５０を経由して制御圧室４と分岐通路４３とを連通させる開度を調節することを意味している。
【００５３】
ストッパ５５の通孔５２に挿入された挿入端部は弁体５４と対峙しており、この挿入端部には、内部通路５８の内径を大きくしたスプリング受け６１が形成され、また挿入端部の外径を弁胴体５３の通孔５２の内径よりも小さく形成して挿入端部の外周面と弁胴体５３の通孔５２の内周面との間に間隙６２が形成されるようにしている。そして、この間隙６２は、ストッパ５５の挿入端部の周壁に形成された開口部６３（周方向に複数形成）によりストッパ５５の内部通路５８と連通している。
【００５４】
スプリング５６は、前記ストッパ５５のスプリング受け６１に収容され、弁体５４との間に弾装されている。このスプリング５６により、弁体５４は、常時、弁胴体５３に形成された弁座部５７に着座する方向に付勢されている。したがって、弁体５４とスプリング５６とによって、カートリッジ弁５１の上流側から下流側への作動流体を流れのみを許容する逆止弁６５が形成されている。
【００５５】
なお、上述した例では、弁胴体５３に収容される逆止弁６５を構成する弁体５４は、ボール弁を用いた例を示したが、これに限定されるものではない。
【００５６】
以上の構成において、圧縮機が長時間停止している状態（エンジン停止時）においては、吐出室３４の圧力Ｐｄ、制御圧室４の圧力Ｐｃ、及び吸入室３３の圧力Ｐｓは、ほぼ等しくなっており、制御圧室４には液化した冷媒が停留している。また、圧力制御弁４２は、通電が停止していることから全開状態となっているので、給気通路４０の圧力制御弁４２より下流側の中間領域Ｋ（給気通路４０の圧力制御弁４２とカートリッジ弁５１との間の領域）の圧力（制御弁下流圧Ｐce）も吸入室３３の圧力Ｐｓとほぼ等しくなっている。この状態においては、図１に示されるように、斜板２０は、デストローキングスプリング２４及びストローキングスプリング２５の付勢力により駆動軸７と垂直な面に対する傾斜角度が最も小さくなるように付勢され、図７の「エンジン停止」にも示されるように、吐出逆止弁３８は、閉状態であり、カートリッジ弁５１内の逆止弁６５は、スプリング５６の付勢力により閉状態であり、ストッパ５５の弁部５９は、特に定まった位置にはなく、自由状態にある。
【００５７】
この状態から車両のエンジンを始動すると、圧力制御弁４２への通電が停止された状態であっても、エンジンの回転動力が駆動ベルトを介してコンプレッサの駆動プーリに伝えられ、コンプレッサの駆動軸７が回転されることにより、ピストン１６は最少ストロークでシリンダボア１５内を往復運動する。これにより、僅かな量の冷媒が吐出室３４に吐出されるが、圧力制御弁４２が給気通路４０を開状態としているので、吐出室３４に吐出された冷媒は、全て前述の内部循環経路を介して圧縮機内を循環し、外部冷凍サイクルに対して冷媒は供給されない。
【００５８】
その後、車両の空調装置のスイッチがＯＮとなり、圧力制御弁４２への通電が開始され、給気通路４０が閉状態（圧力制御弁４２が閉状態）になると、内部循環経路を介した吸入室３３への冷媒の流入がなくなるので、吸入室３３の圧力Ｐｓが僅かに低下する。この際、制御圧室４は、給気通路４０を介して吐出室３４から圧力は供給されなくなるが、制御圧室４に溜まった液冷媒が気化され続けるので、制御圧室４の圧力は低下されずに維持された状態となる。
【００５９】
一方、圧力制御弁４２とカートリッジ弁５１との間の中間領域Ｋは、その領域Ｋ内への吐出室３４からの冷媒供給が制御弁により閉鎖されるとともに、その領域内の圧力がカートリッジ弁５１の弁胴体５３と弁収容孔５０の間のクリアランスおよび分岐通路４３を介して吸入室３３に開放されている。すなわち中間領域Ｋの圧力（制御弁下流圧Ｐce）は吸入室３３の圧力Ｐｓとほぼ等しく、制御圧室４の圧力Ｐｃよりも低い状態である。その結果、図１、図６（ａ）及び図７の「起動初期（液冷媒寝込み時）」に示されるように、カートリッジ弁５１内の逆止弁６５は、スプリング５６の付勢力によって弁銅体５３の通孔５２を閉状態とする位置に維持されている。また、制御圧室４の圧力Ｐｃは制御弁下流圧Ｐceよりも高くなるため、カートリッジ弁５１に作用する圧力差によりカートリッジ弁５１が図中右方向に動き、ストッパ５５の弁部５９は、弁座部６０から離反した状態（開状態）となる。すなわち、制御弁の下流側の圧力が前記制御圧室の圧力よりも小さい場合には、前記カートリッジ弁が前記分岐通路の開度を最大にする位置に移動する。これにより、制御圧室４の気化冷媒は、給気通路４０のカートリッジ弁５１より下流側の部分と分岐通路４３を通って吸入室３３へ流出される。
【００６０】
このように、制御圧室４に溜まっている液冷媒が気化している最中においては、オリフィス孔２ｃを介して流れる従来の抽気通路４１に加えて、気化冷媒が分岐通路４３を介して吸入室３３へ流出され続けるので、制御圧室４の冷媒を抽気通路４１と分岐通路４３の２系統を介して吸入室３３に速やかに逃がすことが可能となり、制御圧室４の圧力を早期に低下させ（制御圧室４に溜まっていた液冷媒が全て気化して吸入室３３に排出されるまでの時間を短くし、吐出容量制御が行えるまでの時間が長くなる不都合を回避でき）、斜板２０の傾斜角を速やかに増大して吐出容量を増大させることが可能となる。
【００６１】
制御圧室４に溜まっていた液冷媒が全て気化して吸入室３３に排出されることにより、制御圧室の冷媒は飽和状態から脱し制御圧室の圧力が低下し始める。これにより圧縮機の吐出容量が増加し始め、吐出逆止弁３８は開状態となって外部冷凍サイクルに十分な冷媒が供給され、徐々に冷凍サイクルの蒸発器の温度が低下し、吸入室３３の圧力Ｐｓが低下してくる。このとき、圧力制御弁４２は依然として給気通路４０を閉状態としており（図２、図７の「最大容量運転時」参照）、給気通路４０を経由した制御圧室への冷媒ガスの供給は行われないが、シリンダ内で圧縮された冷媒ガスのうち一部のガスがシリンダボアとピストンの間のクリアランスを介して制御圧室に流入するため（いわゆるブローバイガス）、このブローバイガスを吸入室３３に逃がす必要がある。このため、従来の分岐通路を備えない圧縮機の場合は、オリフィス孔２ｃを介して流れる従来の抽気通路４１のみでブローバイガスを吸入室３３に十分に逃がせるように、オリフィス孔２ｃの面積をある程度大きくする必要があったが、本例においては、カートリッジ弁５１が開いた分岐通路４３を介してブローバイを吸入室３３に逃がすことができるので、オリフィス孔２ｃの面積が相対的に小さく設定されている。
【００６２】
そして蒸発器での冷凍能力が十分な値に達すると、圧力制御弁４２の通電量が調節されて給気通路４０が開かれ（圧力制御弁４２が開かれ）、吐出室３４の冷媒が給気通路４０を介して制御圧室４に供給される。この際、給気通路４０の圧力制御弁４２の下流には、カートリッジ弁５１が設けられているが、吐出室３４から制御弁４２を介してカートリッジ弁５１まで導かれた冷媒は、カートリッジ弁５１の内部に形成された通孔５２及び内部通路５８による流路を通過して制御圧室４に流入する。冷媒ガスがこの流路を通過する際に生じる流通抵抗は、カートリッジ弁５１の上流側と下流側に圧力差を生じさせるため、この圧力差によりカートリッジ弁５１が図中左側に付勢され、ストッパ５５の弁部５９が弁座部６０に押し付けられて、分岐通路４３の開度が閉鎖される。
【００６３】
また、この例においては、この流路内には、弁体５４と、この弁体を冷媒の流れに抗する方向に付勢するスプリング５６によって逆止弁６５が形成されている。図３、図６（ｂ）及び図７の「容量制御運転」に示されるように、弁体５４は、スプリング５６のスプリング力に抗して通孔５２を開放する方向に移動して逆止弁６５を開状態とし、また、ストッパ５５の弁部５９は、分岐通路４３を閉鎖する方向に移動し、閉状態となる。カートリッジ弁５１内の流路に逆止弁６５を設けたこの構成は、給気通路４０を通過する冷媒の量に関わらず、スプリング６６のセット荷重に応じて、ほぼ一定の圧力差をカートリッジ弁の前後に生じさせるように働く。すなわち、給気通路４０を通過する冷媒が少ないときであっても、制御弁下流圧Ｐce（カートリッジ弁上流圧力）を制御圧室圧力Ｐｃ（カートリッジ弁下流側圧力）に対し確実に高めることができ、その結果、カートリッジ弁５１のストッパ５５を確実に弁座部６０に押し付けることができる。逆に給気通路４０を通過する冷媒が多いときであっても、逆止弁６５の開弁圧相当の圧力差を生じさせるだけで、冷媒ガスをカートリッジ弁５１の内部を通過させることができ、その結果、制御圧室への冷媒ガスの供給が損なわれることがない。
【００６４】
したがって、制御圧室４の冷媒は、抽気通路４１を介してのみ吸入室３３へ排出され、制御圧室４から吸入室３３へ導出される冷媒量が大幅に減少された状態で給気通路４０を介して高圧ガスが制御圧室４に供給されるので、制御圧室４の圧力Ｐｃは速やかに上昇し、斜板２０の傾斜角が速やかに減少して吐出容量は小さくなる。さらに、上述の通り、抽気通路４１中のオリフィス孔２ｃの面積が従来に比して相対的に小さく設定されているので、より少ない高圧ガスの導入で制御圧室４の圧力Ｐｃを高めることができ、容量制御運転中の冷媒の内部循環量を減らすことが可能となる。
【００６５】
なお、最大容量運転時又は容量制御運転時からアイドル状態になった場合には、図７の「クラッチレスoff運転」に示されるように、圧縮機の吐出容量を最小にするため、圧力制御弁４２を全開として給気通路４０を介して吐出室３４から制御圧室４に高圧冷媒を供給し、ピストンストロークを最小にする。
【００６６】
このように、給気通路４０の圧力制御弁４２の下流側の圧力（制御弁下流圧Ｐce）と制御圧室の圧力(Ｐc)との差に応じて作動するカートリッジ弁５１及びその内部の逆止弁６５により、給気通路４０の開閉および分岐通路４３の開閉を制御して各運転モードに対応することができるので、圧縮機の起動性能を高めるために圧力制御弁４２の下流側に制御圧室４に通じる２つの通路を形成する必要がなく、制御圧室４に開口する通路を１つに集約させることができ、通路を形成するために必要となるハウジング領域を小さくできると共に構造の簡素化を図ることが可能となる。
【００６７】
なお、上述の構成においては、カートリッジ弁の上流側から下流側への作動流体の流れを許容する流路を、弁胴体５３の通孔５２、及び、ストッパ５５の内部通路５８によって構成し、弁体５４の脇を通過させた作動流体をストッパ５５の内部の内部通路５８を通過させて給気通路４０の下流側へ流すようにしたが、弁体５４の脇を通過させた冷媒をストッパ５５の周壁表面に形成された通路（カートリッジ弁に外部に上流側から下流側への作動流体の流通を許容する流路）を介して給気通路４０の下流側へ流すようにしてもよい。
【００６８】
また、上述の構成においては、カートリッジ弁５１の上流と下流との間に圧力差を生じさせる態様として、カートリッジ弁５１の内部に逆止弁６５を設けた例を示したが、カートリッジ弁５１の上流と下流に所定の圧力差を生じさせる弁又は構成であれば、逆流を防ぐ必要はなく、逆止弁６５に限定されるものではない。
【００６９】
また、ストッパ５５の弁部５９が弁座部６０に着座した状態において、カートリッジ弁５１より下流側の給気通路４０の部分と分岐通路４３とを常時連通する切り欠き６６（図６において破線で示す）を、ストッパ５５の弁部５９又は弁座部６０（図６においては、弁部５９に設けた例を示す）に設けるようにしてもよい。このような構成を採用すれば、従来の抽気通路と同様の機能を持たせることができ、給気通路と抽気通路とを集約させることが可能となる。
【００７０】
さらに上述の例では、カートリッジ弁５１をシリンダブロック１に弁収容空間５０を設けてそこに収容するようにしたが、上述したカートリッジ弁は、給気通路上のどこに設けてもよく、吸入室３３と連通する弁収容空間５０を形成できる箇所であれば、リアヘッド３に設けるようにしてもよい。
【符号の説明】
【００７１】
４  制御圧室
７  駆動軸
２０  斜板
２３  圧縮室
３３  吸入室
３４  吐出室
４０  給気通路
４１  抽気通路
４２  圧力制御弁
４３  分岐通路
５０  弁収容空間
５１  カートリッジ弁
５３  弁胴体
５４  弁体
５５  ストッパ
５６  スプリング
６５  逆止弁
６６  切り欠き
【図１】
2019065740.tif 000003
【図２】
2019065740.tif 000004
【図３】
2019065740.tif 000005
【図４】
2019065740.tif 000006
【図５】
2019065740.tif 000007
【図６】
2019065740.tif 000008
【図７】
2019065740.tif 000009
【図８】
2019065740.tif 000010
【図９】
2019065740.tif 000011