(57)【要約】【課題】色収差を含めた諸収差の補正が容易で、しかも全系の小型化を図ることができる撮像光学系及びそれを有する撮像装置を提供すること。【解決手段】撮像光学系において、開口絞りを有し、前記開口絞りよりも物体側は、合成屈折力が正の収斂レンズ群で構成されており、前記開口絞りよりも像側は、合成屈折力が負の発散レンズ群で構成されており、前記収斂レンズ群は、光路を折り曲げる反射部材を有し、前記反射部材よりも物体側は合成屈折力が正の正レンズ群で構成されていること。【選択図】図１
2019179056.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
撮像光学系において、
開口絞りを有し、
前記開口絞りよりも物体側は、合成屈折力が正の収斂レンズ群で構成されており、
前記開口絞りよりも像側は、合成屈折力が負の発散レンズ群で構成されており、
前記収斂レンズ群は、光路を折り曲げる反射部材を有し、
前記反射部材よりも物体側は合成屈折力が正の正レンズ群で構成されていることを特徴とする撮像光学系。
【請求項２】
最も物体側のレンズに入射する軸上光束の光束中心光線（＝光軸）と平行な方向の軸をＹ軸とし、前記Ｙ軸と交差し、前記最も物体側のレンズに入射する軸上光束の光束中心光線（＝光軸）が前記反射面で折り曲げられ、結像面へ向かう方向をＸ軸とするとき、前記光軸を含むＸＹ断面上での反射面の長さをＲｄとし、前記光軸を含むＸＹ断面上での前記反射部材の光軸上の長さをＥｄとする。
（ただし、前記反射部材がミラーの時は
【数１】
2019179056.tif 000006
で表されるものとする）
最も物体側に位置するレンズの物体側の面頂点から前記開口絞りまでの光軸上の距離をＤＳＰとするとき、
0.20＜Ed/DSP＜1.00
なる条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の撮像光学系。
【請求項３】
最も物体側のレンズに入射する軸上光束の光束中心光線（＝光軸）と平行な方向の軸をＹ軸とし、前記Ｙ軸と交差し、前記最も物体側のレンズに入射する軸上光束の光束中心光線（＝光軸）が前記反射面で折り曲げられ、結像面へ向かう方向をＸ軸とするとき、前記光軸を含むＸＹ断面上での反射面の長さをＲｄ、最も物体側に位置するレンズの最も物体側の面の光線有効径（直径）をＧ１ｅａとするとき、
1.00＜Rd/G1ea＜1.60
なる条件を満足することを特徴とする請求項１又は請求項２に記載の撮像光学系。
【請求項４】
無限遠にフォーカスした時の前記正レンズ群の合成焦点距離をｆＰ、無限遠にフォーカスした時の全系の合成焦点距離をｆとするとき、
0.10＜fP/f＜0.80
なる条件を満足することを特徴とする請求項１乃至請求項３の何れか一項に記載の撮像光学系。
【請求項５】
最も物体側に位置するレンズの物体側の面頂点から像面までの光軸上の距離をＤ、前記反射部材よりも物体側に位置するレンズの中でも最も前記反射部材に近いレンズの像側面頂点から前記反射部材よりも像側に位置するレンズの中でも最も前記反射部材に近いレンズの物体側面頂点までの光軸上の距離をＤａｂとするとき、
0.10＜Dab/D＜0.60
なる条件を満足することを特徴とする請求項１乃至請求項４の何れか一項に記載の撮像光学系。
【請求項６】
最も物体側に位置するレンズの物体側の面頂点から前記反射部材の反射面と光軸が交わる点までの光軸上の長さをＤＰ、最も物体側に位置するレンズの物体側の面頂点から前記開口絞りまでの光軸上の距離をＤＳＰとするとき、
0.20＜DP/DSP＜0.80
なる条件を満足することを特徴とする請求項１乃至請求項５の何れか一項に記載の撮像光学系。
【請求項７】
無限遠にフォーカスした時の前記収斂レンズ群の合成焦点距離をｆＬＰ、無限遠にフォーカスした時の全系の合成焦点距離をｆとするとき、
0.10＜fLP/f＜0.85
なる条件を満足することを特徴とする請求項１乃至請求項６の何れか一項に記載の撮像光学系。
【請求項８】
無限遠にフォーカスした時の前記発散レンズ群の合成焦点距離をｆＬＮ、無限遠にフォーカスした時の全系の合成焦点距離をｆとするとき、
-0.80＜fLN/f＜-0.05
なる条件を満足することを特徴とする請求項１乃至請求項７の何れか一項に記載の撮像光学系。
【請求項９】
前記反射部材よりも像側に、光軸上を像面側へ移動することで無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングを行うフォーカスレンズ群を有し、最も物体側に位置するレンズから前記フォーカスレンズ群の直前までのレンズの合成焦点距離をｆｆｒ、前記フォーカスレンズ群の合成焦点距離をｆＬＦとするとき、
-2.00＜ffr/fLF＜-0.20
なる条件を満足することを特徴とする請求項１乃至請求項８の何れか一項に記載の撮像光学系。
【請求項１０】
前記開口絞りから像面までの光軸上の距離をＤＳＰｉ、
最も像側に位置する負レンズの物体側面頂点から像面までの光軸上の距離をＤｎｉ、前記負レンズの焦点距離をｆｎ、前記負レンズを構成する材料のｄ線基準のアッベ数をνｄｎ、異常部分分散比をΔθｇＦｎとするとき、
-1.50×10-2＜(DSPi/Dni)×ΔθｇＦｎ×f/(fｎ×νｄｎ)＜-2.50×10-3
なる条件を満足することを特徴とする請求項１乃至請求項９の何れか一項に記載の撮像光学系。
ただし、アッベ数νｄｎ、異常部分分散比ΔθｇＦｎは、前記負レンズを構成する材料のｄ線における屈折率をＮｄｎ、ｇ線における屈折率をＮｇｎ、Ｃ線における屈折率をＮＣｎ、Ｆ線における屈折率をＮＦｎとすると次に示す式で定義するものである。
νｄｎ＝（Ｎｄｎ−1）／（ＮＦｎ−ＮＣｎ）
θｇＦｎ＝（Ｎｇｎ−ＮＦｎ）／（ＮＦｎ−ＮＣｎ）
ΔθｇＦｎ＝θｇＦｎ−（−1.61783×10-3×νｄｎ＋0.64146）
【請求項１１】
請求項１乃至請求項１０の何れか一項に記載の撮像光学系と、前記撮像光学系によって形成された像を受光する撮像素子と、を有することを特徴とする撮像装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、撮像光学系及びそれを有する撮像装置に関し、例えば固体撮像素子を用いたビデオカメラ、デジタルスチルカメラ、監視用カメラ等に好適なものである。
【背景技術】
【０００２】
長焦点距離の撮像光学系として、物体側から像側へ順に、正の屈折力を有する収斂レンズ群と、負の屈折力を有する発散レンズ群より成る、所謂望遠タイプの撮像光学系（望遠レンズ）が知られている。ここで長焦点距離とは例えば有効撮像範囲の寸法に比べて長い焦点距離のことをいう。一般的に焦点距離の長い望遠レンズでは、焦点距離が延びるにしたがって全長が長くなり、望遠レンズ内においてレンズ部材と比較して空間が占める割合が大きくなる。
【０００３】
そこで、望遠レンズ内に反射ミラーを配置することで光路を折り曲げて、レンズ全体のコンパクト化を図った望遠レンズが提案されている（特許文献１）。特許文献１では焦点距離７５０ｍｍ〜３０００ｍｍ程度でＦナンバー１０〜１１程度の望遠レンズを開示している。
【０００４】
またレンズ全体のコンパクト化を図ったズームレンズとして第１レンズ群内に光路を折り曲げるためのプリズムを挿入したズームレンズが知られている（特許文献２）。特許文献２では正の屈折力を有する第１レンズ群内に光路を折り曲げるためのプリズムを挿入することで、レンズ全体の厚み方向を短縮することでコンパクト化を図っている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１０−２６２１６３号公報
【特許文献２】特開２００７−１４０１５８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
望遠レンズは一般に、焦点距離を長くするにつれてレンズ系全体が大型化・大重量化してくる。このため望遠レンズにおいてはレンズ系全体の小型化・軽量化を図ること、そして焦点距離を長くすることによって発生する諸収差のうち、特に色収差を良好に補正することが重要になってくる。更にフォーカシングを小型軽量のレンズ群で迅速に、しかも駆動装置の負担を少なくして行うことが重要になってくる。
【０００７】
望遠レンズは焦点距離が長くなるにつれて、Ｆナンバーが一定であれば特に正の屈折力の収斂レンズ群が大型化及び高重量化してくる。このため望遠レンズにおいて高い光学性能を維持しつつ小型化及び軽量化を図るためには、色収差を良好に補正する必要があり、そのためには正の屈折力の収斂レンズ群のレンズ構成を適切に設定することが重要であった。前記収斂レンズ群のレンズ構成が不適切であると全系が大型化し、諸収差が増大してしまい光学性能を維持するのが大変困難になる。
【０００８】
そして小型化のためにある一定以上に全長短縮しようとすると、色収差補正と球面収差等の基本収差の補正両立のために、特に前記収斂レンズ群のレンズ枚数が増大し、大幅な全長短縮は困難になっていた。特許文献１に開示されている望遠レンズは長焦点距離化によって長くなる全長をミラーによって光路を折り曲げることで小型化している。
【０００９】
しかしながら、最も物体側のレンズ面から反射面まで、もしくは反射面から結像面までの光路長が長いため、更なる小型化の余地があった。特許文献２に開示されているズームレンズは、反射面よりも物体側のレンズを極力少なくして、かつミラーによって光路を折り曲げることでレンズの厚み方向を小型化している。しかしながら光路長自体を短縮する余地があり、特に望遠時の光路長短縮に必要なレンズ構成にはなっていなかった。
【００１０】
そこで、本発明は、色収差を含めた諸収差の補正が容易で、しかも全系の小型化を図ることができる撮像光学系及びそれを有する撮像装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
上記の目的を達成するために、本発明に係る撮像光学系は、
開口絞りを有し、前記開口絞りよりも物体側は、合成屈折力が正の収斂レンズ群で構成されており、前記開口絞りよりも像側は、合成屈折力が負の発散レンズ群で構成されており、前記収斂レンズ群は、光路を折り曲げる反射部材を有し、前記反射部材よりも物体側は合成屈折力が正の正レンズ群で構成されていることを特徴としている。
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、色収差を含めた諸収差の補正が容易で、しかも全系の小型化を図った撮像光学系及びそれを有する撮像装置が得られる。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】（Ａ），（Ｂ）は本発明の実施例１の撮像光学系の物体距離無限遠時におけるレンズ断面図と収差図
【図２】（Ａ），（Ｂ）は本発明の実施例２の撮像光学系の物体距離無限遠時におけるレンズ断面図と収差図
【図３】（Ａ），（Ｂ）は本発明の実施例３の撮像光学系の物体距離無限遠時におけるレンズ断面図と収差図
【図４】本発明の撮像装置の説明図
【図５】本発明の撮像光学系の光学作用を説明するための近軸配置概略図
【図６】本発明に係る条件式（９）の範囲を説明する図
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下に本発明の好ましい実施の形態を、添付の図面に基づいて詳細に説明する。
【００１５】
本発明の撮像光学系は、開口絞りを有し、前記開口絞りよりも物体側は、合成屈折力が正の収斂レンズ群、前記開口絞りよりも像側は、合成屈折力が負の発散レンズ群で構成されている。また、前記収斂レンズ群内には、光路を略９０度（９０度±１０度以内）折り曲げるための反射面を有する反射部材を有する。そして前記反射部材よりも物体側は合成屈折力が正の正レンズ群で構成されている。
【００１６】
図１（Ａ）乃至図３（Ａ）は、本発明の撮像光学系の実施例１乃至実施例３のレンズ断面図である。また図１（Ｂ）乃至図３（Ｂ）は本発明の撮像光学系の実施例１乃至実施例３の縦収差図である。また図４は本発明の撮像光学系をカメラ本体に内蔵したカメラシステム（撮像装置）の要部概略図である。
【００１７】
各レンズ断面図において、Ｌ０は撮像光学系である。ＳＰは開口絞りである。撮像光学系Ｌ０は前記開口絞りＳＰを境に、物体側は正の屈折力の収斂レンズ群ＬＰ、像側は負の屈折力の発散レンズ群ＬＮで構成されている。
【００１８】
前記収斂レンズ群ＬＰは光路を折り曲げる反射面Ｒを有する反射部材ＲＦを有している。また、前記収斂レンズ群ＬＰ、もしくは前記発散レンズ群ＬＮのどちらかに、フォーカス（合焦ともいう）のために光軸方向に移動するフォーカスレンズ群ＬＦを有している。
【００１９】
ＩＰは像面であり、ビデオカメラやデジタルカメラの撮像光学系として使用する際には像を受光するＣＣＤセンサやＣＭＯＳセンサ等の撮像素子（光電変換素子）の撮像面に相当する。
【００２０】
各収差図において、ｄ、ｇは順に、ｄ線、ｇ線である。Ｍ、Ｓはメリディオナル像面、サジタル像面である。倍率色収差はｇ線によって表している。ＦｎｏはＦナンバー、ωは半画角である。すべての収差図においては、後述する各数値実施例をｍｍ単位で表したとき球面収差は０．１ｍｍ、非点収差は０．１ｍｍ、歪曲は０．２％、倍率色収差は０．０１ｍｍのスケールで描かれている。
【００２１】
各実施例の撮像光学系Ｌ０は望遠レンズより成り、その特徴とする構成は次のとおりである。
【００２２】
各実施例において、開口絞りを有し、前記開口絞りよりも物体側は、合成屈折力が正の収斂レンズ群、前記開口絞りよりも像側は、合成屈折力が負の発散レンズ群で構成されている。また、前記収斂レンズ群内には、光路を折り曲げるための反射面を有する反射部材を有する。そして前記反射部材よりも物体側は合成屈折力が正の正レンズ群で構成されている。
【００２３】
図５は望遠レンズＬ０の近軸屈折力配置の摸式図である。図５では望遠レンズＬ０においてレンズ群内の一部のレンズを動かすことで焦点合わせを行う”インナーフォーカシング”を想定したときの基準状態（無限遠物体合焦状態）における、光学作用を説明するための近軸屈折力配置を示している。
【００２４】
図中ＬＰは正の屈折力の収斂レンズ群、ＳＰは開口絞り、ＬＮは負の屈折力の発散レンズ群である。Ｐは正レンズ群、ＲＦは光路を折り曲げるための反射部材であり、図中の反射面Ｒによって光路が略９０度（９０度±１０度以内）折れ曲がる。ＬＦはフォーカシングのために光軸方向へ移動する負の屈折力のフォーカスレンズ群である。Ｌａは光軸であり、ＩＰは像面である。Ｐｒは軸上近軸光線、そしてＱｒは瞳近軸光線である。
【００２５】
一般的に望遠レンズにおいて、軸上近軸光線Ｐｒのレンズへの入射高さは、光軸Ｌａと瞳近軸光線Ｑｒの交わる点ＳＰａより物体側で高く、像側で低くなっている。望遠レンズはこのようにいわゆるテレフォトタイプ（望遠タイプ）の構成をとっている。この場合、大口径（Ｆナンバーを小）化を効果的に達成しようとすると、Ｆナンバー（開放Ｆナンバー）は物体側近傍のレンズ径で決まってしまう。
【００２６】
しかしそうなると望遠レンズの中では物体側のレンズほど有効径が大きくなる。特にＦナンバーが小さくなればレンズの有効径も増大し、それに伴ってレンズ外径も増大する。そのため大口径比の望遠レンズほど像側より物体側のレンズの大きさが増大し易い。また、前記収斂レンズ群ＬＰの屈折力を一定にした場合、レンズ全系の焦点距離が長くなればなるほど前記収斂レンズ群ＬＰに比べて前記発散レンズ群ＬＮの屈折力が大きくなり全長も長くなってしまう。以上のようなことから望遠レンズにおいては全系の小型化を図ることが重要になってくる。
【００２７】
そこで、この状況においてレンズ系全体を小型化をするためには、仕様や結像性能を変えずにレンズ全長（第１レンズ面から像面までの距離）の短縮を図ることが必要となってくる。もしくは前記収斂レンズ群を構成するレンズの枚数を削減し、反射部材ＲＦによって光路を折り曲げて奥行き方向を短縮する、そして反射部材ＲＦよりも像側のレンズ有効径を小さくすることが必要となってくる。
【００２８】
ここで望遠レンズとしては、例えば半画角ω＝３度やω＝２度、ＦナンバーＦｎｏ＝５．８８程度のレンズを言う。
【００２９】
しかしながら、単純に前記収斂レンズ群ＬＰの屈折力を強めて全長を短縮しようとしてしまうと、収差補正の必要上レンズ枚数が増大してしまい、前記反射部材ＲＦを挿入する空間が確保できなくなってしまう。また、最も物体側に前記反射部材ＲＦを配置すると、最も物体側のレンズ有効径（焦点距離とＦナンバーで決まる）よりも前記反射部材ＲＦの径を大きくする必要があり、重量が大幅に増加してしまうため好ましくない。
【００３０】
そこで、本発明は、このレンズタイプにおいてレンズ系全体の小型化を図るために、前記収斂レンズ群ＬＰ全体の屈折力を強めてレンズ全長を短縮しつつも、前記反射部材ＲＦが占有する空間を確保できる構成とした。
【００３１】
以上のような構成とすることで本発明の目的とする撮像光学系は達成されるが、更に好ましくは次に述べる条件のうち少なくとも１つを満足するのが良く、これによれば更なる小型化と高い光学性能が容易に得られる。
【００３２】
図１（Ａ）〜図３（Ａ）に示す断面図において、最も物体側のレンズに入射する軸上光束の光束中心光線（＝光軸）と平行な方向の軸をＹ軸とする。そして前記Ｙ軸に交差し、前記最も物体側のレンズに入射する軸上光束の光束中心光線（＝光軸）が前記反射面Ｒで折り曲げられ、像面ＩＰへ向かう方向をＸ軸とする。前記Ｙ軸とＸ軸を含む平面と垂直に交差する方向をＺ軸（紙面奥の方向が正）とする。図５に示すように前記光軸を含むＸＹ断面上での前記反射部材ＲＦの反射面Ｒの長さをＲｄとする。そして、図５に示すように前記光軸を含むＸＹ断面上での前記反射部材ＲＦの光軸上の長さをＥｄとする。ただし、前記反射部材ＲＦがミラーの時は
【００３３】
【数１】
2019179056.tif 000003
【００３４】
で表されるものとする。最も物体側に位置するレンズの物体側の面頂点から開口絞りＳＰまでの光軸上の距離をＤＳＰ、最も物体側に位置するレンズの最も物体側の面の光線有効径（直径）をＧ１ｅａ、無限遠にフォーカスした時の前記収斂レンズ群ＬＰの合成焦点距離をｆＬＰとする。無限遠にフォーカスした時の前記発散レンズ群ＬＮの合成焦点距離をｆＬＮ、無限遠にフォーカスした時の前記収斂レンズ群中の正レンズ群Ｐの合成焦点距離をｆＰ、前記フォーカスレンズ群ＬＦの合成焦点距離をｆＬＦとする。最も物体側に位置するレンズから前記フォーカスレンズ群ＬＦの直前までのレンズの合成焦点距離をｆｆｒ、無限遠にフォーカスした時の全系の合成焦点距離をｆ、最も物体側に位置するレンズの物体側の面頂点から像面ＩＰまでの光軸上の距離をＤとする。前記反射部材ＲＦよりも物体側に位置するレンズの中でも最も前記反射部材ＲＦに近いレンズの像側面頂点から前記反射部材ＲＦよりも像側に位置するレンズの中でも最も前記反射部材ＲＦに近いレンズの物体側面頂点までの光軸上の距離をＤａｂとする。最も物体側に位置するレンズの物体側の面頂点から前記反射部材の反射面Ｒと光軸が交わる点までの光軸上の長さをＤＰ、開口絞りＳＰから像面ＩＰまでの光軸上の距離をＤＳＰｉとする。最も像側に位置する負レンズの物体側面頂点から像面ＩＰまでの光軸上の距離をＤｎｉ、前記最も像側に位置する負レンズＮの焦点距離をｆｎ、前記負レンズを構成する材料のｄ線基準のアッベ数をνｄｎ、異常部分分散比をΔθｇＦｎとする。
【００３５】
また、アッベ数νｄｎ、異常部分分散比ΔθｇＦｎは、前記負レンズを構成する材料のｄ線における屈折率をＮｄｎ、ｇ線における屈折率をＮｇｎ、Ｃ線における屈折率をＮＣｎ、Ｆ線における屈折率をＮＦｎとすると次に示す式で定義するものである。
【００３６】
νｄｎ＝（Ｎｄｎ−1）／（ＮＦｎ−ＮＣｎ）
θｇＦｎ＝（Ｎｇｎ−ＮＦｎ）／（ＮＦｎ−ＮＣｎ）
ΔθｇＦｎ＝θｇＦｎ−（−1.61783×10-3×νｄｎ＋0.64146）
このとき、
0.20＜Ed/DSP＜1.00         ・・・（１）
1.00＜Rd/G1ea＜1.60        ・・・（２）
0.10＜fP/f＜0.80          ・・・（３）
0.10＜Dab/D＜0.60         ・・・（４）
0.20＜DP/DSP＜0.80         ・・・（５）
0.10＜fLP/f＜0.85          ・・・（６）
-0.80＜fLN/f＜-0.05        ・・・（７）
-2.00＜ffr/fLF＜-0.20       ・・・（８）
-1.50×10-2＜(DSPi/Dni)×ΔθｇＦｎ×f/(fｎ×νｄｎ)＜-2.50×10-3       ・・・（９）
なる条件を少なくとも１つ満足することが好ましい。
【００３７】
次に前述の各条件式の技術的意味について説明する。
【００３８】
条件式（１）は撮像光学系Ｌ０における前記反射部材ＲＦの大きさに関する。条件式（１）の上限値を超えると、最も物体側のレンズ面から開口絞りＳＰまでの長さに比較して前記反射部材ＲＦの大きさが大きくなりすぎる。そうするとレンズ全体の厚みが厚くなってしまう、更には反射部材ＲＦの重量が重くなってしまい好ましくない。
【００３９】
一方、条件式（１）の下限値を超えると、前記反射部材ＲＦの大きさが小さくなりすぎる。そうすると厚みは薄く出来るがＦ値が大きくなり、回折限界の周波数が低くなるため結像性能が維持できなくなるため好ましくない。
【００４０】
条件式（１）は更に好ましくは次の如く設定するのが良い。
【００４１】
0.30＜Ed/DSP＜0.85                             ・・・（１ａ）
また条件式（１ａ）は更に好ましくは次の如く設定するのが良い。
【００４２】
0.35＜Ed/DSP＜0.75                             ・・・（１ｂ）
条件式（２）は撮像光学系Ｌ０における最も物体側のレンズ径と前記反射面Ｒの大きさに関する。条件式（２）の上限値を超えると、最も物体側のレンズの物体側の面の有効径Ｇ１ｅａに対して前記反射面Ｒの大きさが大きくなりすぎる。そうするとレンズ全体の厚みが厚くなってしまう、更には反射部材ＲＦの重量が重くなってしまい好ましくない。
【００４３】
一方、条件式（２）の下限値を超えると、前記反射面Ｒの大きさが小さくなりすぎる。そうすると厚みは薄く出来るが、前記正レンズ群Ｐの屈折力が強くなりすぎるため前記正レンズ群Ｐで発生する球面収差やコマ収差等を他のレンズで補正することが難しくなるため好ましくない。
【００４４】
条件式（２）は更に好ましくは次の如く設定するのが良い。
【００４５】
1.10＜Rd/G1ea＜1.50                            ・・・（２ａ）
また条件式（２ａ）は更に好ましくは次の如く設定するのが良い。
【００４６】
1.15＜Rd/G1ea＜1.40                            ・・・（２ｂ）
条件式（３）は撮像光学系Ｌ０における前記正レンズ群Ｐの焦点距離ｆＰに関する。条件式（３）の上限値を超えると、前記ｆＰが長くなりすぎる。そうすると全長短縮ができなくなり、更には反射部材ＲＦの有効径も大きくなるため重量が重くなってしまい好ましくない。
【００４７】
一方、条件式（３）の下限値を超えると、前記ｆＰが短くなりすぎる。そうすると全長短縮には有利であるが、それにより前記正レンズ群Ｐを構成するレンズの曲率半径が小さくなり過ぎてしまい、各レンズで発生する球面収差やコマ収差等を他のレンズで補正することが難しくなるため好ましくない。
【００４８】
条件式（３）は更に好ましくは次の如く設定するのが良い。
【００４９】
0.20＜fP/f＜0.70                               ・・・（３ａ）
また条件式（３ａ）は更に好ましくは次の如く設定するのが良い。
【００５０】
0.30＜fP/f＜0.60                               ・・・（３ｂ）
条件式（４）は撮像光学系Ｌ０の前記反射部材ＲＦ付近の空間部に関する。条件式（４）の上限値を超えると、前記反射部材ＲＦの直前のレンズの像側面から前記反射部材ＲＦの直後のレンズの物体側面までの光軸上の長さが長くなりすぎる。そうすると無駄な空間ができてしまい全長短縮ができなくなるため好ましくない。
【００５１】
一方、条件式（４）の下限値を超えると、前記反射部材ＲＦの直前のレンズの像側面から直後のレンズの物体側面までの光軸上の長さが短くなりすぎる。そうすると前記反射部材ＲＦが入る空間がなくなる、もしくは入ったとしても光線の一部が遮光されてしまい、撮影画像が暗くなってしまうため好ましくない。
【００５２】
条件式（４）は更に好ましくは次の如く設定するのが良い。
【００５３】
0.15＜Dab/D＜0.50                               ・・・（４ａ）
また条件式（４ａ）は更に好ましくは次の如く設定するのが良い。
【００５４】
0.20＜Dab/D＜0.40                               ・・・（４ｂ）
条件式（５）は撮像光学系Ｌ０の最も物体側のレンズから前記反射部材ＲＦの反射面Ｒまでの光軸上の距離に関する。条件式（５）の上限値を超えると、最も物体側のレンズから反射面Ｒまでが遠くなり過ぎる。そうするとレンズ全系の厚み（Ｙ軸方向の長さ）が厚くなってしまい小型化できなくなるため好ましくない。
【００５５】
一方、条件式（５）の下限値を超えると、前記正レンズ群Ｐに配置できるレンズ枚数が少なくなってしまい、結像性能を維持したまま前記正レンズ群Ｐの屈折力を大きくすることができなくなってしまう。そうするとレンズ全系の全長が長くなってしまい特にＸ軸方向の長さが長くなってしまうため好ましくない。
【００５６】
条件式（５）は更に好ましくは次の如く設定するのが良い。
【００５７】
0.25＜DP/DSP＜0.75                              ・・・（５ａ）
また条件式（５ａ）は更に好ましくは次の如く設定するのが良い。
【００５８】
0.30＜DP/DSP＜0.70                              ・・・（５ｂ）
条件式（６）は撮像光学系Ｌ０の前記収斂レンズ群ＬＰの焦点距離ｆＬＰに関する。条件式（６）の上限値を超えると、前記ｆＬＰが長くなりすぎる。そうすると全長短縮ができなくなるため好ましくない。
【００５９】
一方、条件式（６）の下限値を超えると、前記ｆＬＰが短くなりすぎる。そうすると全長短縮には有利であるが、それにより前記収斂レンズ群ＬＰを構成するレンズの曲率半径が小さくなり過ぎてしまい、各レンズで発生する球面収差やコマ収差等を他のレンズで補正することが難しくなるため好ましくない。
【００６０】
条件式（６）は更に好ましくは次の如く設定するのが良い。
【００６１】
0.15＜fLP/f＜0.70                               ・・・（６ａ）
また条件式（６ａ）は更に好ましくは次の如く設定するのが良い。
【００６２】
0.20＜fLP/f＜0.55                               ・・・（６ｂ）
条件式（７）は撮像光学系Ｌ０の前記発散レンズ群ＬＮの焦点距離ｆＬＮに関する。条件式（７）の上限値を超えると、前記ｆＬＮが短くなりすぎる。そうすると全長短縮には有利であるが前記発散レンズ群ＬＮを構成するレンズの曲率半径が小さくなり過ぎてしまい、像面湾曲や歪曲が補正出来ずに多く残存してしまうため好ましくない。
【００６３】
一方、条件式（７）の下限値を超えると、前記ｆＬＮが長くなりすぎる。そうすると全長短縮することができなくなってしまうため好ましくない。
【００６４】
条件式（７）は更に好ましくは次の如く設定するのが良い。
【００６５】
-0.70＜fLN/f＜-0.07                             ・・・（７ａ）
また条件式（７ａ）は更に好ましくは次の如く設定するのが良い。
【００６６】
-0.50＜fLN/f＜-0.10                             ・・・（７ｂ）
条件式（８）は撮像光学系Ｌ０の前記フォーカスレンズ群ＬＦの焦点距離ｆＬＦとフォーカスレンズ群ＬＦより物体側に位置するレンズの合成焦点距離ｆｆｒに関する。条件式（８）の上限値を超えると、前記ｆｆｒが短くなりすぎるか前記ｆＬＦが長くなりすぎる。前記ｆｆｒがこの範囲以上に短くなると、レンズ全長の短縮には効果がある。しかしそれにより前記フォーカスレンズ群ＬＦより物体側に位置するレンズで発生する球面収差やコマ収差等を補正することが難しくなり、レンズ全系で球面収差とコマ収差が補正不足となるため好ましくない。また、前記ｆＬＦが長くなると、有限距離物体にフォーカスする際にフォーカス群ＬＦの移動量が増大してしまう。そうすると、移動のための空間を空けておく必要が出てしまい、全長短縮が難しくなるため好ましくない。
【００６７】
一方、条件式（８）の下限値を超えると、前記ｆｆｒが長くなるか、前記ｆＬＦが短くなる。前記ｆｆｒが長くなると、レンズ全長の短縮効果が得られにくくなり好ましくない。また、前記ｆＬＦが短くなるとフォーカス移動量は短くなるが、屈折力が強くなった分だけフォーカス時の球面収差やコマ収差の変動が大きくなってしまうため好ましくない。
【００６８】
条件式（８）は更に好ましくは次の如く設定するのが良い。
【００６９】
-1.75＜ffr/fLF＜-0.30                                  ・・・（８ａ）
また条件式（８ａ）は更に好ましくは次の如く設定するのが良い。
【００７０】
-1.60＜ffr/fLF＜-0.40                                  ・・・（８ｂ）
条件式（９）は撮像光学系Ｌ０の負レンズの中でも最も像側に位置する負レンズＮの色収差補正力に関する。テレフォトタイプの望遠レンズにおいて、物体側よりも像側に近い位置の方が軸上光束と軸外光束が分離されてレンズ面を通過する。また軸上光束の光束径も物体側よりも像側の方が小さくなる。このため軸上色収差にあまり大きな影響を与えずに倍率色収差を補正することが出来る。テレフォトタイプの望遠レンズにおいて、開口絞りＳＰより像側のレンズ群で倍率色収差を補正しようとする場合、ＣＦ線間の倍率色収差を補正しようとすると、正レンズを高分散側に、負レンズを低分散側に位置する材料を用いて構成すると良い。また、図６に示すように異常分散特性としては、横軸νd、縦軸θgFで表されるグラフにおいて、
θgF＝−1.61783×10-3×νd＋0.64146
として表される直線を「標準線」と定義すると、正レンズは前記標準線よりも下側（ΔθgF＜0）に分布する材料で、また、負レンズは前記標準線よりも上側（ΔθgF＞0）に分布する材料で構成すると良い。そうすればｇＦ線間の倍率色収差も補正可能である。しかし、高分散な材料はΔθgFの値も正で大きい値を持つものが多い。そのような材料を正レンズに用いてしまうと、ＣＦ線間の倍率色収差は補正できてもｇＦ線間の倍率色収差が残存してしまう。よって、効率よく倍率色収差を補正しようとするならば、軸外光束と軸上光束の分離幅が大きくなる像面ＩＰ付近で、かつ、ある程度強い屈折力で低分散高θgFな特性を有する負レンズＮを配置するこのが好ましい。
【００７１】
条件式（９）の上限値または下限値を超えると、前記負レンズＮの材料特性や屈折力が適切であっても像面から遠い位置に配置されるか、像面に近い位置に配置されても材料特性や屈折力が適切でないことになる。そうすると前記負レンズＮによって効率的に倍率色収差補正が出来なくなるため好ましくない。
【００７２】
条件式（９）は更に好ましくは次の如く設定するのが良い。
【００７３】
-1.20×10-2＜(DSPi/Dni)×ΔθｇＦｎ×f/(fｎ×νｄｎ)＜-3.00×10-3    ・・・（９ａ）
また条件式（９ａ）は更に好ましくは次の如く設定するのが良い。
【００７４】
-9.00×10-3＜(DSPi/Dni)×ΔθｇＦｎ×f/(fｎ×νｄｎ)＜-4.00×10-3    ・・・（９ｂ）
次に各実施例における詳細な構成について説明する。
【００７５】
ここで、以降の各実施例の説明で述べる”物体側”とは、被写体側の方向の事を指し、反射面Ｒによって略９０度（９０度±１０度以内）光路が折り曲げられた後のレンズにとっては、反射部材ＲＦ中の反射面Ｒがある方向を”物体側”と呼ぶ。また”像側”とは光学系の結像面側の事を指し、反射面Ｒに入射する前に光線が通過する各レンズに対しては反射部材ＲＦ中の反射面Ｒがある方向を”像側”と呼ぶ。そして反射面Ｒによって略９０度（９０度±１０度以内）光路が折り曲げられた後のレンズにとっては結像面側の方向の事を”像側”と呼ぶ。
【００７６】
［実施例１］
図１（Ａ）の実施例１の撮像光学系Ｌ０について説明する。最も物体側に位置する正レンズ群Ｐは、物体側から像側へ順に、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有するメニスカスレンズと両凸レンズが接合された１組の接合レンズと、物体側に凸面を向けた正の屈折力を有するメニスカスレンズで構成されている。更に前記正レンズ群Ｐの像側は、反射面Ｒを有する反射部材ＲＦと物体側に凸面を向けた正の屈折力を有するメニスカスレンズで構成されている。そして前記正の屈折力を有するメニスカスレンズの像側には開口絞りＳＰが配置されている。前記開口絞りＳＰの像側は、両凸レンズと両凹レンズが接合された１組の接合レンズが配置されており、前記接合レンズは光軸上を像面側へ移動することで無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングを行うフォーカスレンズ群ＬＦである。
【００７７】
前記フォーカスレンズ群ＬＦの像側は両凹レンズと両凸レンズが接合された接合レンズ３組で構成されている。前記開口絞りＳＰよりも物体側の全てのレンズが前記収斂レンズ群ＬＰを構成し、前記開口絞りＳＰよりも像側の全てのレンズが前記発散レンズ群ＬＮを構成している。反射部材ＲＦはプリズムで構成されており、平面であるプリズム内の反射面Ｒで光路を略９０度（９０度±１０度以内）折り曲げている。また最も像側に位置する接合レンズのうち、両凹レンズが負レンズＮに相当する。
【００７８】
［実施例２］
図２（Ａ）の実施例２の撮像光学系Ｌ０について説明する。実施例２の撮像光学系Ｌ０は、実施例１よりも全系の焦点距離が長く、また開口絞りＳＰを像側に配置することで、絞り径を小さくした例である。物体側から像側へ順に、両凸レンズと物体側に凸面を向けた負の屈折力を有するメニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正の屈折力を有するメニスカスレンズが接合された１組の接合レンズで構成されている。この前記両凸レンズと前記接合レンズとで前記正レンズ群Ｐが構成されている。更に前記正レンズ群Ｐの像側は、反射面Ｒを有する反射部材ＲＦと物体側に凸面を向けた正の屈折力を有するメニスカスレンズで構成されている。そして前記正の屈折力を有するメニスカスレンズの像側には、物体側に凸面を向けた正の屈折力を有するメニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負の屈折力を有するメニスカスレンズが接合された１組の接合レンズで構成されている。前記接合レンズは光軸上を像面側へ移動することで無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングを行うフォーカスレンズ群ＬＦである。更に前記フォーカスレンズ群ＬＦの像側には開口絞りＳＰが配置されている。
【００７９】
前記開口絞りＳＰの像側は、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有するメニスカスレンズと物体側に凸面を向けた正の屈折力を有するメニスカスレンズが接合された１組の接合レンズで構成されている。前記接合レンズの像側は両凹レンズと両凸レンズが接合された接合レンズ２組で構成されている。前記開口絞りＳＰよりも物体側の全てのレンズが前記収斂レンズ群ＬＰを構成し、前記開口絞りＳＰよりも像側の全てのレンズが前記発散レンズ群ＬＮを構成している。反射部材ＲＦはプリズムで構成されており、平面であるプリズム内の反射面Ｒで光路を略９０度（９０度±１０度以内）折り曲げている。また最も像側に位置する接合レンズのうち、両凹レンズが負レンズＮに相当する。
【００８０】
［実施例３］
図３（Ａ）の実施例３の撮像光学系Ｌ０について説明する。実施例３の撮像光学系Ｌ０は、実施例２よりも更に全系の焦点距離が長く、また前記フォーカス群ＬＦよりも像側に負の屈折力を有する単レンズを複数配置した。こうすることで、前記発散レンズ群ＬＮの強い負の屈折力を維持しつつも収差発生量を低減し、小型軽量化した例である。物体側から像側へ順に、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有するメニスカスレンズと両凸レンズが接合された１組の接合レンズで構成されている。前記接合レンズの像側は、物体側に凸面を向けた正の屈折力を有するメニスカスレンズで構成されている。この前記接合レンズと前記正の屈折力を有するメニスカスレンズとで前記正レンズ群Ｐが構成されている。更に前記正レンズ群Ｐの像側は、反射面Ｒを有する反射部材ＲＦと開口絞りＳＰで構成されている。
【００８１】
開口絞りＳＰの像側は、両凸レンズと像側に凸面を向けた負の屈折力を有するメニスカスレンズが接合された１組の接合レンズで構成されている。そして前記接合レンズの像側には、像側に凸面を向けた正の屈折力を有するメニスカスレンズと両凹レンズが接合された１組の接合レンズで構成されている。前記接合レンズは光軸上を像面側へ移動することで無限遠物体から近距離物体へのフォーカシングを行うフォーカスレンズ群ＬＦである。更に前記フォーカスレンズ群ＬＦの像側は両凹レンズと像側に凸面を向けた負の屈折力を有するメニスカスレンズで構成されている。また更に像側には、物体側に凸面を向けた負の屈折力を有するメニスカスレンズと両凸レンズが接合された１組の接合レンズで構成されている。
【００８２】
前記開口絞りＳＰよりも物体側の全てのレンズが前記収斂レンズ群ＬＰを構成し、前記開口絞りＳＰよりも像側の全てのレンズが前記発散レンズ群ＬＮを構成している。平面の反射面Ｒを有する反射部材ＲＦはミラーで構成されており、前記ミラーの反射面Ｒで光路を略９０度（９０度±１０度以内）折り曲げている。反射部材ＲＦは例えばガラス基板上に銀を蒸着したミラーである。参考に、図３（Ａ）内には前記反射部材ＲＦ(ミラー)の端部と光軸が垂直に交わる直線を点線で描いている。また最も像側に位置する接合レンズの物体側に凸面を向けた負の屈折力を有するメニスカスレンズが負レンズＮに相当する。
【００８３】
以下に本発明の実施例１〜３に対応する数値実施例１〜３を示す。各数値実施例において、ｉは物体側からの面の順序を示し、ｒｉは物体側より第ｉ番目の面の曲率半径、ｄｉは物体側より第ｉ番目と第ｉ＋１番目の間隔、ｎｄｉとνｄｉは第ｉ番目の光学部材の屈折率とアッベ数である。ｆ、Fno、２ωはそれぞれ無限遠物体に焦点を合わせたときの全系の焦点距離、Ｆナンバー、画角（度）を表している。BFは空気換算値でのバックフォーカスである。
【００８４】
各数値実施例において非球面形状は光軸方向にＸ軸、光軸と垂直方向にＨ軸、光の進行方向を正、Ｒを近軸曲率半径、ｋを離心率、A4、A6、A8、A10を各々非球面係数としたとき、
【００８５】
【数２】
2019179056.tif 000004
【００８６】
なる式で表している。
【００８７】
また例えば「ｅ−Ｚ」もしくは「Ｅ−Ｚ」の表示は「１０−Ｚ」を意味する。（表−１）に、前述の各条件式と数値実施例における諸数値との関係を示す。
【００８８】
（数値実施例１）
f= 57.20mm  Fno= 5.88  ２ω= 6.00
面番号       r        d      nd       νd    有効径   θgF    ΔθgF
1         24.425    0.50   2.00069   25.5    9.73
2         17.922    1.15   1.49700   81.5    9.59
3          ∞       0.05                     9.55
4         13.126    1.25   1.49700   81.5    9.43
5         86.125    1.00                     9.26
6          ∞       4.75   1.88300   40.8    8.87
7          ∞       4.75   1.88300   40.8   12.42  反射面R
8          ∞       2.00                     7.01
9          7.418    0.58   1.58313   59.4    6.14
10         11.720    1.50                     5.99
11(絞り)    ∞       1.00                     5.39  開口絞りSP
12         25.211    0.51   2.00069   25.5    4.79
13        -14.445    0.30   1.88300   40.8    4.72
14          7.954    2.91                     4.40
15        -19.587    0.20   1.88300   40.8    3.74
16          4.181    0.80   1.48749   70.2    3.71
17        -10.910    7.00                     3.75
18         -6.716    0.30   1.59522   67.7    4.72
19          9.645    0.79   1.61340   44.3    5.11
20        -13.901    1.02                     5.18
21        -14.855    0.30   1.59522   67.7    5.52  0.54380  0.01189  負レンズN
22         10.392    1.81   1.61340   44.3    5.87
23         -6.949    2.00                     6.10
像面        ∞   
ΔθgF＝θgF−（−1.61783×10-3×νｄ＋0.64146）
なる式で定義されるものである。
【００８９】
各種データ
焦点距離      57.20
Fナンバー      5.88
画角           3.00
像高           3.00
レンズ全長    36.46
BF             2.00
入射瞳位置    24.23
射出瞳位置   -31.83
前側主点位置 -15.28
後側主点位置 -55.20
レンズ群データ
群  始面 終了面   焦点距離  レンズ構成長  前側主点位置  後側主点位置
LP    1    10      15.85        16.04         4.76         -7.24
LN   12    23     -14.77        15.92        -4.56        -36.53
P    1     5      22.31         2.96         0.51         -1.41
LF   12    14     -16.31         0.81         0.71          0.29
光学素子(単レンズ・プリズム・ミラー)データ
光学素子  始面  焦点距離
1        1    -69.96
2        2     36.05
3        4     30.98
4        6      0.00 反射部材ＲＦ（プリズム）
5        9     33.03
6       12      9.24
7       13     -5.77
8       15     -3.89
9       16      6.31
10       18     -6.61
11       19      9.40
12       21    -10.23
13       22      7.07
（数値実施例２）
f= 72.00mm  Fno= 5.88  ２ω= 4.78
面番号       r        d      nd       νd    有効径   θgF    ΔθgF
1         27.997    1.25   1.49700   81.5   12.24
2       -249.696    0.05                    12.17
3         18.960    0.50   2.00069   25.5   11.90
4         16.530    1.15   1.49700   81.5   11.63
5         40.902    1.00                    11.46
6          ∞       5.75   1.88300   40.8   11.22
7          ∞       5.75   1.88300   40.8   15.83  反射面R
8          ∞       1.00                     8.88
9          9.241    1.13   1.49700   81.5    8.13
10         24.602    1.50                     7.84
11(非球面) 47.273    0.62   2.00069   25.5    6.91
12        528.267    0.30   1.88300   40.8    6.70
13         18.659    4.95                     6.44
14(絞り)    ∞       1.00                     4.62  開口絞りSP
15        141.692    0.20   1.88300   40.8    4.24
16          4.256    1.00   1.48749   70.2    4.09
17         87.511    7.00                     4.10
18        -10.990    0.30   1.59522   67.7    4.45
19          5.611    1.11   1.61340   44.3    4.64
20        -25.121    1.16                     4.72
21        -11.104    0.30   1.49700   81.5    4.88  0.53859  0.02916  負レンズN
22          6.162    0.94   1.61340   44.3    5.18
23        -20.257    7.03                     5.21
像面        ∞   
ΔθgF＝θgF−（−1.61783×10-3×νｄ＋0.64146）
なる式で定義されるものである。
【００９０】
非球面データ
第11面
K = 0.00000e+000  A4= 3.41282e-005  A6=-2.95835e-008  A8= 4.64625e-010
A10= 8.19497e-011
各種データ
焦点距離      72.00
Fナンバー      5.88
画角           2.39
像高           3.00
レンズ全長    45.00
BF             7.03
入射瞳位置    53.00
射出瞳位置   -11.34
前側主点位置-157.18
後側主点位置 -64.97
レンズ群データ
群  始面 終了面   焦点距離  レンズ構成長  前側主点位置  後側主点位置
LP    1    13       23.91        20.01         0.26        -11.50
LN   15    23       -8.38        12.01         0.87         -9.81
P    1     5       32.40         2.96        -0.28         -2.15
LF   11    13      -38.60         0.92         0.86          0.38
光学素子(単レンズ・プリズム・ミラー)データ
光学素子  始面  焦点距離
1        1     50.73
2        3   -143.71
3        4     54.96
4        6      0.00 反射部材ＲＦ（プリズム）
5        9     29.07
6       11     51.85
7       12    -21.91
8       15     -4.97
9       16      9.14
10       18     -6.20
11       19      7.58
12       21     -7.93
13       22      7.81
（数値実施例3）
f= 85.00mm  Fno= 5.71  ２ω= 4.04
面番号       r        d      nd       νd    有効径  θgF    ΔθgF
1         32.396    0.50   2.00069  25.5   14.89
2         28.491    1.80   1.43875  94.9   14.77
3       -728.929    0.10                   14.72
4         22.776    1.80   1.43875  94.9   14.57
5         62.564    8.50                   14.29
6          ∞       8.00                   19.73  反射面R
7          ∞       0.00                    9.45
8(絞り)    ∞       0.50                    9.45  開口絞りSP
9         14.185    1.68   1.49700  81.5    9.07
10        -23.364    0.50   2.00069  25.5    8.85
11        -64.191    2.00                    8.69
12       -394.147    0.83   1.84666  23.9    7.46
13        -12.766    0.50   1.83481  42.7    7.37
14(非球面) 14.431   11.82                    6.93
15        -15.112    0.50   1.48749  70.2    5.10
16         42.345    6.50                    5.11
17         -5.814    0.40   1.59522  67.7    5.48
18        -14.667    0.50                    5.82
19         23.718    0.30   1.43875  94.9    6.25  0.53463  0.04681  負レンズN
20          7.827    1.50   1.61340  44.3    6.42
21        -17.133    4.76                    6.47
像面        ∞   
ΔθgF＝θgF−（−1.61783×10-3×νｄ＋0.64146）
なる式で定義されるものである。
【００９１】
非球面データ
第14面
K = 0.00000e+000  A4=-7.00951e-005  A6= 2.69487e-006  A8=-3.59454e-007
A10= 1.17905e-008
各種データ
焦点距離      85.00
Fナンバー      5.71
画角           2.02
像高           3.00
レンズ全長    53.00
BF             4.76
入射瞳位置    35.56
射出瞳位置   -34.78
前側主点位置 -62.19
後側主点位置 -80.24
レンズ群データ
群  始面 終了面   焦点距離  レンズ構成長  前側主点位置  後側主点位置
LP    1    7       41.42        20.70         0.30        -19.05
LN    9   21      -33.19        27.04         4.85        -30.17
P    1    5       41.42         4.20         0.30         -2.55
LF   12   14      -16.91         1.33         0.70         -0.02
光学素子(単レンズ・プリズム・ミラー)データ
光学素子  始面  焦点距離
1        1   -252.38
2        2     62.54
3        4     80.51
4        6      0.00  反射部材ＲＦ（ミラー）
5        8     18.03
6        9    -36.94
7       11     15.57
8       12     -8.05
9       14    -22.78
10       16    -16.46
11       18    -26.78
12       19      8.96
【００９２】
【表１】
2019179056.tif 000005
【００９３】
以上、本発明の好ましい実施形態について説明したが、本発明はこれらの実施形態に限定されず、その要旨の範囲内で種々の変形及び変更が可能である。
【００９４】
次に本発明の光学系を撮像装置（カメラシステム）に適用した実施例を図４を用いて説明する。図４はカメラの要部概略図である。２０はデジタルカメラ本体、２１は前述した各実施例の望遠レンズによって構成された撮像光学系である。ＲＦは反射部材である。図４は反射プリズムの例であるが実施例３のような反射ミラーでも良い。撮像光学系２１は被写体の像をＣＣＤ等の固体撮像素子上（光電変換素子上）２２に形成している。２３は撮像素子２２が受光した被写体の像を記録する記録手段、２４は不図示の表示素子に表示された画像を観察するためのファインダーである。
【００９５】
上記表示素子は液晶パネル等によって構成され、撮像素子２２上に形成された画像が表
示される。このように実施例１〜３の撮像光学系をビデオカメラ、デジタルスチルカメラ、監視用カメラ等の撮像装置に適用することにより、小型で高い光学性能を有する撮像装置を実現している。
【符号の説明】
【００９６】
Ｌ０  撮像光学系、ＬＰ  収斂レンズ群、ＬＮ  発散レンズ群、Ｐ  正レンズ群、
ＲＦ  反射部材、Ｒ  反射面、ＳＰ  開口絞り、ＬＦ  フォーカスレンズ群、
Ｎ  負レンズ
【図１】
2019179056.tif 000007
【図２】
2019179056.tif 000008
【図３】
2019179056.tif 000009
【図４】
2019179056.tif 000010
【図５】
2019179056.tif 000011
【図６】
2019179056.tif 000012