(57)【要約】【課題】転化率の高い反応条件下で、１，４−ブタンジオールまたは３−ブテン−１−オールから、効率よく１，３−ブタジエンを製造する技術を提供する。【解決手段】１，３−ブタジエン製造用触媒は、１，４−ブタンジオール、または３−ブテン−１−オールから１，３−ブタジエンを生成する活性成分として、酸化イッテルビウムを含む。また、１，３−ブタジエンの製造方法は、前記１，３−ブタジエン製造用触媒に、１，４−ブタンジオール、３−ブテン−１−オールの少なくとも一方を含む流体を接触させて、１，３−ブタジエンを含む流体を得る工程を含む。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
１，４−ブタンジオールから１，３−ブタジエンを生成する活性成分として、酸化イッテルビウムを含むことを特徴とする１，３−ブタジエン製造用触媒。
【請求項２】
３−ブテン−１−オールから１，３−ブタジエンを生成する活性成分として、酸化イッテルビウムを含むことを特徴とする１，３−ブタジエン製造用触媒。
【請求項３】
前記酸化イッテルビウムは、シリカ、α-アルミナ、炭素、シリコンカーバイドからなる担体原料群から少なくとも一つ選択される担体原料を含む担体の表面に担持されていることを特徴とする請求項１または２に記載の１，３−ブタジエン製造用触媒。
【請求項４】
請求項１ないし３のいずれか一つに記載の１，３−ブタジエン製造用触媒の製造方法であって、
前記酸化イッテルビウム、もしくは、イッテルビウムを含む前駆体を６００℃以上、１０００℃以下の範囲内の温度下で焼成する工程を含むことを特徴とする１，３−ブタジエン製造用触媒の製造方法。
【請求項５】
１，３−ブタジエンの製造方法において、
請求項１に記載の１，３−ブタジエン製造用触媒に、１，４−ブタンジオールを含む流体を接触させて、１，３−ブタジエンを含む流体を得る工程を含むことを特徴とする１，３−ブタジエンの製造方法。
【請求項６】
前記１，４−ブタンジオールを含む流体は、バイオマス由来の原料から発酵法で製造されたものであることを特徴とする請求項５に記載の１，３−ブタジエンの製造方法。
【請求項７】
１，３−ブタジエンの製造方法において、
請求項２に記載の１，３−ブタジエン製造用触媒に、３−ブテン−１−オールを含む流体を接触させて、１，３−ブタジエンを含む流体を得る工程を含むことを特徴とする１，３−ブタジエンの製造方法。
【請求項８】
前記３−ブテン−１−オールを含む流体は、バイオマス由来の原料から発酵法で製造されたものであることを特徴とする請求項７に記載の１，３−ブタジエンの製造方法。
【請求項９】
前記１，３−ブタジエンを含む流体を得る工程は、３００℃以上、４５０℃以下の範囲内の反応温度下で行われることを特徴とする請求項５ないし８のいずれか一つに記載の１，３−ブタジエンの製造方法。
【請求項１０】
前記１，３−ブタジエンを含む流体を得る工程を実施する前に、前記１，３−ブタジエン製造用触媒を６００℃以上、１０００℃以下の範囲内の温度下で焼成する工程を含むことを特徴とする請求項５ないし９のいずれか一つに記載の１，３−ブタジエンの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、１，３−ブタジエンを製造する技術に関する。
【背景技術】
【０００２】
合成ゴムの原料などに用いられる１，３−ブタジエンは、ナフサの熱分解によりエチレンの併産品として製造するナフサクラッキングが主要な製造方法である。また、ブテンの酸化脱水素プロセスや、エタノールまたはアセトアルデヒドの二量化プロセスといった単産プロセスも知られている。
【０００３】
バイオマス由来の原料から発酵法などにより製造可能な１，４−ブタンジオールや、その脱水により得られる３−ブテン−１−オールから１，３−ブタジエンを製造するプロセスは、環境負荷の小さな単産プロセスとして開発の取り組みが種々成されている。  
しかしながら、高転化率の反応条件下で、高選択率で１，３−ブタジエンを生成する反応を進行させることが可能な触媒の存在は未だ見出されていないのが実情である（非特許文献１、２）。
【０００４】
ここで、特許文献１には、１，３−ブタンジオールから不飽和アルコールを得る第一脱水工程と、この不飽和アルコールから蒸留分離したクロチルアルコールと３−ブテン−２−オールとを脱水して１，３−ブタジエンを得る第二脱水工程とを含む製造プロセスが記載されている。そして、第一脱水工程に用いる触媒として、ジルコニアに対して酸化イッテルビウム（Ｙｂ２Ｏ３）をドーパントとして添加した触媒を用いてもよいことが記載されている。
しかしながら、特許文献１には１，４−ブタンジオールを原料に用いた１，３−ブタジエンの製造は、副生成物が生成するため収率の向上しない旨、明言されているばかりでなく、３−ブテン−１−オールから１，３−ブタジエンを製造する技術は記載されていない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１７−１８６２７２号公報：請求項１、段落０００９、００８２〜００９０
【非特許文献】
【０００６】
【非特許文献１】S. Sato, R. Takahashi, T. Sodesawa and N. Yamamoto, "Dehydration of 1,4-butanediol into 3-buten-1-ol catalyzed by ceria", Catalysis Communications, 2004, volume 5, p.397-400
【非特許文献２】D. Sun, S. Arai, H. Duan, Y. Yamada and S. Sato, "Vapor-phase dehydration of C4 unsaturated alcohols to 1,3-butadiene", Applied Catalysis A, 2017, volume 531, p.21-28
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は、このような背景の下になされたものであり、転化率の高い反応条件下で、１，４−ブタンジオールまたは３−ブテン−１−オールから、効率よく１，３−ブタジエンを製造する技術を提供する。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明の１，３−ブタジエン製造用触媒は、１，４−ブタンジオールまたは３−ブテン−１−オールから１，３−ブタジエンを生成する活性成分として、少なくとも酸化イッテルビウムを含むことを特徴とする。  
ここで酸化イッテルビウムは、シリカ、α-アルミナ、炭素、シリコンカーバイドからなる担体原料群から少なくとも一つ選択される担体原料を含む担体の表面に担持されていてもよい。
【０００９】
また、前記１，３−ブタジエン製造用触媒の製造方法は、前記酸化イッテルビウム、もしくは、イッテルビウムを含む前駆体を６００℃以上、１０００℃以下の範囲内の温度下で焼成する工程を含むことを特徴とする。
【００１０】
さらに、本発明の１，３−ブタジエンの製造方法は、前記１，３−ブタジエン製造用触媒に、１，４−ブタンジオールを含む流体、または３−ブテン−１−オールを含む流体を接触させて、１，３−ブタジエンを含む流体を得る工程を含むことを特徴とする。  
ここで前記１，４−ブタンジオールを含む流体、または３−ブテン−１−オールを含む流体は、バイオマス由来の原料から発酵法で製造されたものであってもよい。また、前記１，３−ブタジエンを含む流体を得る工程は、３００℃以上、４５０℃以下の範囲内の反応温度下で行われることが好ましい。この他、前記１，３−ブタジエンを含む流体を得る工程を実施する前に、前記１，３−ブタジエン製造用触媒を６００℃以上、１０００℃以下の範囲内の温度下で焼成する工程を含んでもよい。
【発明の効果】
【００１１】
本発明の１，３−ブタジエン製造用触媒は、１，４−ブタンジオールや３−ブテン−１−オールからの脱水反応を進行させる反応活性が高く、且つ、１，３−ブタジエンを生成する選択率が高いので、これらの原料から効率よく１，３−ブタジエンを製造することができる。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
＜１，３−ブタジエン製造用触媒＞
本実施の形態の１，３−ブタジエン（以下、「ＢＤ」とも記す）製造用触媒は、活性成分として酸化イッテルビウムを含み、酸化イッテルビウムは、１，４−ブタンジオール（以下、「１，４ＢＤＯ」とも記す）からＢＤを生成する下記（１）式の脱水反応を進行させる。  
【化１】
2019150766.tif 000002
【００１３】
１，４ＢＤＯは、脱水反応を進行させても、比較的低温の反応温度下では環化してテトラヒドロフランが生成されやく、さらに反応温度を高くしていくとプロピレンや、ホルムアルデヒドなどのＣ１化合物に分解してしまう。
本発明のＢＤ製造用触媒は、従来、困難と考えられていた、１，４ＢＤＯからのＢＤの単産プロセスの実現を可能とする。
【００１４】
また、酸化イッテルビウムは、１，４ＢＤＯの脱水反応により得られる３−ブテン−１−オール（以下、「３Ｂ１ＯＬ」とも記す）に対して、さらに脱水反応を進行さてＢＤを生成する活性も有している（（２）式）。
【化２】
2019150766.tif 000003
【００１５】
ＢＤ製造用触媒に含まれる酸化イッテルビウムの構成やその調製方法に特段の限定はない。市販の酸化イッテルビウムを用いてもよいし、塩化イッテルビウムなどのイッテルビウムを含む前駆体を、酸素雰囲気下で焼成して得たものなどを用いてもよい。また、前駆体が酸素を含む場合などには、低酸素雰囲気または無酸素雰囲気で焼成を行っても酸化イッテルビウムを得られる場合もある。酸化イッテルビウムの酸化形態としては、三酸化二イッテルビウム（Ｙｂ２Ｏ３）やその酸素欠損型（Ｙｂ２Ｏ３−Ｘ（例えば０＜Ｘ＜１））が知られているが、他の酸化形態のものであってもよい。また、製造過程における不可避成分などのイッテルビウム以外の他元素を含む複合酸化物でもよい。  
１，４ＢＤＯや３Ｂ１ＯＬの原料流体と効率的に接触させる観点から、酸化イッテルビウムは、例えばナノメートルオーダーからマイクロメートルオーダーの微粒子の状態でＢＤ製造用触媒に含まれていてもよい。
【００１６】
微粒子状の酸化イッテルビウムを用いる場合、当該微粒子状の酸化イッテルビウムを担体に担持してＢＤ製造用触媒を構成してもよい。既述のテトラヒドロフランやプロピレンなどの副生物の生成を抑えるため、担体は１，４ＢＤＯに対する反応活性を持たないもの、あるいは比表面積が小さく実質的に反応に影響がない担体を用いることが好ましい。  
このような担体として、シリカ、α-アルミナ、炭素、シリコンカーバイドからなる担体原料群から少なくとも一つ選択される担体原料を含む担体を例示することができる。
【００１７】
ＢＤ製造用触媒は、酸化イッテルビウムの微粒子よりも直径の大きな粉体状の担体の表面に、酸化イッテルビウムを分散担持した構成としてもよい。また、例えば粒状やリング状に成形された担体の表面上に、酸化イッテルビウムを分散担持した構成としてもよい。
担体に酸化イッテルビウムを分散担持する手法には特段の限定はない。例えば含浸法、沈殿法、混練法などの公知の担持法を用いることができる。
【００１８】
上述の各種担持法を実施するにあたり、これらの手法を用いて酸化イッテルビウムの前駆体を担体に担持した後、当該担体の焼成を行って、担体の表面に分散担持された前駆体を酸化イッテルビウムに変換してもよい。
また、酸化イッテルビウムを担持した後のＢＤ製造用触媒が粉体状である場合には、ＢＤの製造プロセスにおける使用態様に応じ、粒状やリング状などに成形してもよい。
【００１９】
ここでＢＤ製造用触媒に含まれる酸化イッテルビウムは、例えば６００℃以上、１０００℃以下の温度、好適には６５０〜８５０℃の範囲の温度にて焼成されたものであることが好ましい。焼成を行うことにより特定の結晶面が露出し、本反応に有効な表面を形成することができる。  
市販の酸化イッテルビウムや、前駆体から酸化イッテルビウムを形成する際の焼成温度が低い酸化イッテルビウムなどは、上記温度範囲にて焼成を行うことにより、より高い脱水反応活性を発揮させることができる。また、前駆体から酸化イッテルビウムを得る焼成を行う際の焼成温度を６００℃以上、１０００℃以下の範囲内の温度とし、酸化イッテルビウムの形成と、結晶面を露出させる処理とを併せて行ってもよい。
【００２０】
焼成雰囲気は、例えば空気雰囲気でもよいし、窒素ガスなどの不活性ガス雰囲気でもよい。  
また酸化イッテルビウムの焼成は、反応前であればいつでもよく、触媒の製造時やＢＤの製造プロセス用反応器へ充填した後のタイミングにて実施するとよい。
【００２１】
＜１，３−ブタジエンの製造方法＞  
以上に説明したＢＤ製造用触媒を用いて、１，４ＢＤＯまたは３Ｂ１ＯＬから、ＢＤを製造する方法について説明する。  
例えば粉末状のＢＤ製造用触媒は、流動床型、懸濁床型、移動床型などの反応器に使用することが可能であり、さらに粒状やリング状などに成形されたＢＤ製造用触媒は、固定床型の反応器に使用することができる。
【００２２】
ここで、ＢＤ製造用触媒を収容する反応器が十分な耐熱性を備えている場合などには、既述の６００℃以上、１０００℃以下の温度、好適には６５０〜８５０℃の範囲の温度でＢＤ製造用触媒を焼成する工程を、ＢＤの製造を開始する前の前処理として実施してもよい。
【００２３】
そして、反応プロセスに応じた形状のＢＤ製造用触媒が収容された反応器に対し、１，４ＢＤＯの流体、または３Ｂ１ＯＬの流体、若しくは１，４ＢＤＯと３Ｂ１ＯＬとの双方を含む流体を、所定の温度まで加熱し反応器に供給する。この結果、反応器内で原料流体とＢＤ製造用触媒に含まれる酸化イッテルビウムとを接触させて、１，４ＢＤＯや３Ｂ１ＯＬの脱水反応を進行させ、ＢＤを生成することができる。
【００２４】
ここで、原料流体に含まれる１，４ＢＤＯは、糖を原料にして例えばスマートセルを用いた発酵法により製造されたものを用いることができる。また、このバイオマス由来の１，４ＢＤＯを一部脱水して得られた３Ｂ１ＯＬについても、バイオマス由来のＢＤの原料として利用することができる。
【００２５】
なお、原料流体に含まれる１，４ＢＤＯはバイオマス由来のものに限定されず、例えばアセチレンとホルムアルデヒドとを反応させる工業プロセスにて製造されたものであってもよい。３Ｂ１ＯＬについても同様に、工業プロセスで製造された１，４ＢＤＯを一部脱水して得たものであってもよい。
【００２６】
原料流体は、反応器内の温度が例えば３００℃以上、４５０℃以下、好適には３５０〜４００℃の範囲内の温度に維持されるように、加熱炉や熱交換器などを用いて予め加熱されている。  
また、原料流体の供給流量に対する、反応器に収容された触媒重量の比（Ｗ／Ｆ、Ｗ：触媒重量、Ｆ：原料流体の質量流量）や、空塔速度（Ｆ’／Ｓ、Ｆ’：原料流体の体積流量、Ｓ：反応器の横断面積）などのプロセス変数に特段の限定はない。例えば、ＢＤの製造プロセスにおけるＢＤの生産量や目標の転化率などに応じて、適宜、好適なプロセス変数を選択してよい。
【００２７】
また、１，４ＢＤＯや３Ｂ１ＯＬの転化率を向上させるため、反応器から流出した流体の一部を抜き出して原料流体に合流させ、再度、反応器に供給するリサイクルを行ってもよい。  
反応器から流出した流体は、蒸留などにより不純物が分離された後、製品ＢＤとして出荷される。
【００２８】
本実施の形態のＢＤ製造用触媒、及びこれを用いたＢＤの製造方法によれば以下の効果がある。ＢＤ製造用触媒は、１，４ＢＤＯや３Ｂ１ＯＬからの脱水反応を進行させる反応活性が高く、且つ、ＢＤを生成する選択率が高いので、これらの原料から効率よくＢＤを製造することができる。  
【００２９】
特に、本例のＢＤ製造用触媒は、１，４ＢＤＯから１段階でＢＤを生成することが可能であり、且つ、１，４ＢＤＯの転化率やＢＤの選択率が高いので、単位重量当たりの原料から製造されるＢＤの重量の比を示す原料原単位がよい。  
そして、１，４ＢＤＯからの１段階生成が可能であることに伴い、反応器の構成が簡素で、付帯設備の少ないシンプルなＢＤ製造装置を構成することができる。
【００３０】
さらにはバイオマス由来の１，４ＢＤＯや３Ｂ１ＯＬからＢＤを製造することにより、グリーンな化学品として環境負荷の少ない合成ゴム原料を提供することができる。
【実施例】
【００３１】
（実験１）
１，４ＢＤＯを酸化イッテルビウムと接触させ、１，４ＢＤＯの転化率、及び生成した物質の選択率を調べた。  
Ａ．実験条件  
市販の酸化イッテルビウム（関東化学株式会社、純度９９．９５％以上）を８００℃の空気雰囲気下で３時間焼成し、焼成後の酸化イッテルビウム粉末４ｇを反応器に充填した後、触媒層を所定の温度まで昇温させた後に１，４ＢＤＯを反応器に供給した。流出した流体の成分については、氷水トラップに捕捉された液状成分はＦＩＤ（Flame Ionization Detector）を有するガスクロマトグラフ（Shimadzu（登録商標、以下同じ） GC-2014）にて１時間ごとに、また、ガス状成分についてはＴＣＤ（Thermal Conductivity Detector）を有するガスクロマトグラフ（Shimadzu GC-8A）にてオンラインで分析を行った。１，４ＢＤＯの供給流量は１．７７ｇ／ｈ、酸化イッテルビウム重量に対する１，４ＢＤＯの質量流量比（Ｗ／Ｆ）は、２．２６ｈである。
（実施例１−１）反応温度３００℃で１，４ＢＤＯの反応を行った。実験は、未使用の酸化イッテルビウムを反応器に充填し反応を開始後、１時間おきに分析を行い、反応２時間後と５時間後の平均値から下記（３）、（４）式に基づいて１，４ＢＤＯの転化率、各成分の選択率を求めた。  
転化率（％）＝［｛（反応器に供給された１，４ＢＤＯの炭素基準のモル量）−（反応器から流出した１，４ＢＤＯの炭素基準のモル量）｝／（反応器に供給された１，４ＢＤＯの炭素基準のモル量）］×１００
…（３）
選択率（％）＝［（反応器から流出した着目成分の炭素基準のモル量）／｛（反応器に供給された１，４ＢＤＯの炭素基準のモル量）−（反応器から流出した１，４ＢＤＯの炭素基準のモル量）｝］｝×１００
…（４）
【００３２】
（実施例１−２）１，４ＢＤＯの供給温度を３２０℃とした点を除いて、実施例１−１と同様の実験を行った。  
（実施例１−３）１，４ＢＤＯの供給温度を３４０℃とした点を除いて、実施例１−１と同様の実験を行った。  
（実施例１−４）１，４ＢＤＯの供給温度を３６０℃とした点を除いて、実施例１−１と同様の実験を行った。  
（実施例１−５）１，４ＢＤＯの供給温度を３８０℃とした点を除いて、実施例１−１と同様の実験を行った。
【００３３】
Ｂ．実験結果  
実施例１−１〜１−５の結果を表１に示す。既に説明した略記のほか、「２Ｂ１ＯＬ」は、２−ブテン−１−オールを示し、「ＴＨＦ」はテトラヒドロフランを示す。ここで、ＢＤ、３Ｂ１ＯＬ、２Ｂ１ＯＬの各成分は、シス型、トランス型の各異性体を含んでいる。また、「その他」の成分には、エタノール、２−ペンタノン、１−ブタノール、二酸化炭素、及びその他の未特定成分が含まれている。
【表１】
2019150766.tif 000004
【００３４】
表１に示す実験結果によれば、反応温度を上昇させるに連れて、１，４ＢＤＯの転化率も上昇し、３４０℃以上では１００％の１，４ＢＤＯが他の物質に変化した。  
また、ＢＤの選択率についても１，４ＢＤＯの供給温度の上昇と共に上昇し、３６０℃以上では９６％以上の高い選択率が得られた。一方で、プロピレン、ＴＨＦ、及びその他の成分は、合計で４％未満の選択率に抑えられている。
【００３５】
（実験２）  
１，４ＢＤＯの質量流量に対する酸化イッテルビウム重量の比（Ｗ／Ｆ）を変化させて実験１と同様の実験を行った。反応温度は３６０℃とした。  
（実施例２−１）Ｗ／Ｆ＝０．１４とした他は、実施例１−４と同様の実験を行った。  
（実施例２−２）Ｗ／Ｆ＝０．２８とした他は、実施例１−４と同様の実験を行った。  
（実施例２−３）Ｗ／Ｆ＝０．５６とした他は、実施例１−４と同様の実験を行った。  
（実施例２−４）Ｗ／Ｆ＝１．１３とした他は、実施例１−４と同様の実験を行った。
【００３６】
Ｂ．実験結果
実施例２−１〜２−４、及び実施例１−４の結果を表２に示す。表中の成分の記載は表１と同様である。  
【表２】
2019150766.tif 000005
【００３７】
表２に示す実験結果によれば、Ｗ／Ｆを増加させる（反応器内の酸化イッテルビウムの充填量を増やす）に連れて、１，４ＢＤＯの転化率も上昇し、Ｗ／Ｆ＝１．１３ｈ以上では１００％の１，４ＢＤＯが他の物質に変化した。また、ＢＤの選択率についてもＷ／Ｆの増加に連れて上昇し、Ｗ／Ｆ＝２．２６では９６％以上の高い選択率が得られた。
【００３８】
（実験３）
３Ｂ１ＯＬを各種希土類金属酸化物と接触させ、３Ｂ１ＯＬの転化率、及び生成した物質の選択率を調べた。３Ｂ１ＯＬの供給流量を１．４７ｇ／ｈ、希土類金属酸化物重量に対する３Ｂ１ＯＬの質量流量比（Ｗ／Ｆ）を２．７２ｈとした以外は実験１と同様の実験条件とした。反応温度は３４０℃とした。
【００３９】
（実施例３−１）触媒として酸化イッテルビウムを使用した。
（比較例３−１）触媒として酸化エルビウムを使用した。
（比較例３−２）触媒として酸化ジスプロシウムを使用した。
（比較例３−３）触媒として酸化サマリウムを使用した。
（比較例３−４）触媒として酸化セシウムを使用した。
【００４０】
Ｂ．実験結果
実施例３−１及び比較例３−１〜比較例３−３の結果を表３に示す。表中の成分の記載は表１と同様である。但し、エーテルは、Ｃ８Ｈ１４Ｏで表される直鎖状の不飽和エーテルであり、「その他」の成分にはブタノール、メタノール、３ブテン−２−オール、二酸化炭素、及びその他の未特定成分が含まれている。
【表３】
2019150766.tif 000006
【００４１】
表３に示す実験結果によれば、酸化イッテルビウムは他の希土類酸化物と比較して３Ｂ１ＯＬの転化率が高く、また、９６％以上の高いＢＤ選択率が得られた。
【００４２】
以上の実験１、２にて検討したように、１，４ＢＤＯの転化率、及び１，４ＢＤＯからＢＤが生成する選択率は、反応温度及びＷ／Ｆの双方の影響を受けることが分かる。従って、実施例１−４、１−５と比較して１，４ＢＤＯの転化率やＢＤの選択率が小さい、実施例１−１〜１−３の反応温度においても、Ｗ／Ｆの値を更に大きくする（酸化イッテルビウムの充填量を増やす、１，４ＢＤＯの流量を下げる）ことにより、これら転化率やＢＤの選択率を更に大きくすることが可能であるといえる。  
実施例２−１〜２−４に対応するＷ／Ｆにおいても、反応温度を更に高くすることにより、転化率やＢＤの選択率を更に大きくすることも可能であるといえる。
【００４３】
また、実験例３−１と比較例３−１〜比較例３−３との比較からも分かるように、酸化イッテルビウムは１，４ＢＤＯのみならず、３Ｂ１ＯＬのＢＤへの脱水反応にも有効であり、好適な反応条件を選択することにより、高い転化率とＢＤ選択率を達成可能である。
【００４４】
また、本実験は、市販の酸化イッテルビウムを反応器に充填したものなので、担体上に酸化イッテルビウムを分散担持させて、１，４ＢＤＯ及びまたは３Ｂ１ＯＬと酸化イッテルビウムとの接触効率を向上させることなどにより、１，４ＢＤＯ及びまたは３Ｂ１ＯＬの転化率やＢＤの選択率を向上させることができる。
効率的なＢＤの生産を行う目安として、１，４ＢＤＯ及びまたは３Ｂ１ＯＬの転化率は、５０％以上、好適には８０％以上、ＢＤの選択率は８０％以上、好適には９０％以上となるように、反応温度やＷ／Ｆ、担体への酸化イッテルビウムの分散担持状態などを調整するとよい。
【００４５】
（実験４）
１，４ＢＤＯと接触させる触媒（活性成分）を変更して、１，４ＢＤＯの転化率、及び生成した物質の選択率を調べた。なお、以下の実験は、本願の発明者が発表した非特許文献（"S.Sato et al., Catalysis Communications, 5(2004)397."）の記載に基づく。  
Ａ．実験条件  
（比較例４−１）市販のアルミナ（ダイヤキャタリスト社製、ＤＣ−２２８２）粉末０．２ｇを反応器に充填した後、５００℃の（ヘリウム雰囲気下で１時間）焼成し、反応試験に使用した。触媒層を２００℃に加熱した後に１，４ＢＤＯを１．７９ｇ／ｈで供給し、流出した流体の成分分析を行った。反応初期から５時間後までの平均値から下記（３）、（４）式に基づいて１，４ＢＤＯの転化率、各成分の選択率を求めた。
（比較例４−２）１，４ＢＤＯの供給温度を４２５℃とした点を除いて、比較例４−１と同様の実験を行った。  
（比較例４−３）市販のシリカアルミナ（日揮触媒化成社製、Ｎ６３１−Ｌ）用いた点を除いて、比較例４−１と同様の実験を行った。
（比較例４−４）１，４ＢＤＯの供給温度を４２５℃、シリカアルミナ粉末の充填量を０．３ｇとした点を除いて、比較例４−３と同様の実験を行った。  
（比較例４−５）硝酸ジルコニルの加水分解によって調製したジルコニアを用い、ジルコニア粉末の充填量を０．３ｇとし、１，４ＢＤＯの供給温度を４２５℃とした点を除いて、比較例４−１と同様の実験を行った。  
（比較例４−６）硝酸マグネシウムとクエン酸を原料とするクエン酸塩法により調製した酸化マグネシウムを用い、１，４ＢＤＯの供給温度を４２５℃とした点を除いて、比較例４−１と同様の実験を行った。  
（比較例４−７）市販のセリア（和光純薬社製）を用い、セリア粉末の充填量を０．３ｇとした点を除いて、比較例４−１と同様の実験を行った。  
（比較例４−８）１，４ＢＤＯの供給温度を４５０℃とした点を除いて比較例４−７と同様の実験を行った。
【００４６】
Ｂ．実験結果  
比較例４−１〜４−８の結果を表４に示す。表中の成分の記載は表１と同様である。なお、表４中の「その他」の成分には、２Ｂ１ＯＬ、２−ブテナール、１−ブタノール、２−ヒドロキシテトラヒドロフラン、及びγ−ブチロラクトンが含まれている。
【表４】
2019150766.tif 000007
【００４７】
表４に示す結果によれば、酸化マグネシウムを除き、触媒としてアルミナ、シリカアルミナ、ジルコニア、セリアを用いた場合は、反応温度４２５℃以上で１，４ＢＤＯの転化率が９０％以上となった。しかしながら、その結果得られた成分は、３Ｂ１ＯＬやＴＨＦ、その他の成分となってしまい、ＢＤの選択率は２５％未満であった（比較例４−２、４−４、４−５、４−８）。  
これらの比較例の結果と比較すると、実験１、２にて使用した酸化イッテルビウムは、転化率の高い反応条件下で効率よく１，４ＢＤＯ及びまたは３Ｂ１ＯＬからＢＤを生成する脱水反応を進行させることが可能な触媒であると評価できる。