(57)【要約】【課題】下流側へのミストの流入を抑制しつつ、冷却効率を向上させる。【解決手段】ガスタービン吸気冷却方法は、実機のガスタービン吸気冷却装置を模した風洞状のシミュレーション部の下流部のミストの量を解析し、シミュレーション部の下流部のミストの量が既定値以下になるように、シミュレーション用ノズル部の水噴霧量を調整し、シミュレーション用ノズル部よりも上流側の位置の空気の温度および湿度を変動させることによって、シミュレーション用ノズル部よりも上流側の位置の空気の温度と、シミュレーション用ノズル部よりも上流側の位置の空気の湿度と、シミュレーション部の下流部のミストの量が既定値以下になるシミュレーション用ノズル部の水噴霧量との関係を取得し、ガスタービン吸気冷却装置の実機用ノズル部よりも上流側の位置の空気の温度および湿度と、関係とに基づいて、実機用ノズル部の水噴霧量を設定する。【選択図】図１
2019070360.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
実機のガスタービン吸気冷却装置を模した風洞状のシミュレーション部の下流部のミストの量を解析する工程と、
前記シミュレーション部の下流部のミストの量が既定値以下になるように、シミュレーション用ノズル部の水噴霧量を調整する工程と、
前記シミュレーション用ノズル部よりも上流側の位置の空気の温度および湿度と、前記シミュレーション部の下流部のミストの量が前記既定値以下になる前記シミュレーション用ノズル部の水噴霧量との関係を取得する工程と、
前記ガスタービン吸気冷却装置の実機用ノズル部よりも上流側の位置の空気の温度および湿度と、前記関係とに基づいて、前記実機用ノズル部の水噴霧量を設定する工程とを備える、
ガスタービン吸気冷却方法。
【請求項２】
前記シミュレーション部の吸気面での風速および吸気面積に対する前記シミュレーション用ノズル部の基準水噴霧量を、前記ガスタービン吸気冷却装置の吸気面での風速および吸気面積に対する前記実機用ノズル部の基準水噴霧量と同一に設定するする工程を更に含む、
請求項１に記載のガスタービン吸気冷却方法。
【請求項３】
前記シミュレーション用ノズル部によって噴霧された水のミストを可視化することによって、前記シミュレーション部の下流部のミストの量を解析する、
請求項１または請求項２に記載のガスタービン吸気冷却方法。
【請求項４】
実機のガスタービン吸気冷却装置を備えるガスタービン吸気冷却システムであって、
前記ガスタービン吸気冷却装置は、水を噴霧する実機用ノズル部を備え、
前記ガスタービン吸気冷却装置を模した風洞状のシミュレーション部のシミュレーション用ノズル部よりも上流側の位置の空気の温度および湿度と、前記シミュレーション部の下流部のミストの量が既定値以下になる前記シミュレーション用ノズル部の水噴霧量との関係が取得され、
前記実機用ノズル部の水噴霧量は、前記実機用ノズル部よりも上流側の位置の空気の温度および湿度と、前記関係とに基づいて、設定される、
ガスタービン吸気冷却システム。
【請求項５】
前記シミュレーション部を更に備え、
前記シミュレーション部は、
水を噴霧する前記シミュレーション用ノズル部と、
前記シミュレーション用ノズル部によって噴霧された水のミストを可視化することによって、前記下流部のミストの量を解析する解析部と、
前記下流部のミストの量が前記既定値以下になるように、前記シミュレーション用ノズル部の水噴霧量を調整する水噴霧量調整部と、
前記シミュレーション用ノズル部よりも上流側の位置の空気の温度および湿度と、前記シミュレーション用ノズル部の水噴霧量とを制御する制御部とを備え、
前記制御部は、前記シミュレーション部の吸気面での風速および吸気面積に対する前記シミュレーション用ノズル部の基準水噴霧量を、前記ガスタービン吸気冷却装置の吸気面での風速および吸気面積に対する前記実機用ノズル部の基準水噴霧量と同一に設定する、
請求項４に記載のガスタービン吸気冷却システム。
【請求項６】
前記関係において、
前記シミュレーション用ノズル部よりも上流側の位置の空気の温度が高くなるに従って、前記シミュレーション用ノズル部の水噴霧量が多くなり、
前記シミュレーション用ノズル部よりも上流側の位置の空気の湿度が高くなるに従って、前記シミュレーション用ノズル部の水噴霧量が少なくなり、
前記実機用ノズル部よりも上流側の位置の空気の温度および湿度と、前記関係とに基づいて設定される前記実機用ノズル部の水噴霧量は、
前記実機用ノズル部よりも上流側の位置の空気の温度が高くなるに従って、多くなり、
前記実機用ノズル部よりも上流側の位置の空気の湿度が高くなるに従って、少なくなる、
請求項５に記載のガスタービン吸気冷却システム。
【請求項７】
前記ガスタービン吸気冷却装置が、ミストを捕集する実機用フィルタ部を備える場合、
前記シミュレーション部は、前記下流部のミストを捕集するシミュレーション用フィルタ部を更に備え、
前記制御部が取得する前記関係は、前記シミュレーション用ノズル部よりも上流側の位置の空気の温度および湿度と、前記シミュレーション用フィルタ部によって一部のミストが捕集された後の前記下流部のミストの量が前記既定値以下になる前記シミュレーション用ノズル部の水噴霧量との関係である、
請求項６に記載のガスタービン吸気冷却システム。
【請求項８】
前記関係において、
前記シミュレーション用ノズル部の水噴霧量は、前記シミュレーション部が前記シミュレーション用フィルタ部を備える場合に、前記シミュレーション部が前記シミュレーション用フィルタ部を備えない場合よりも、多くなる、
請求項７に記載のガスタービン吸気冷却システム。
【請求項９】
前記シミュレーション用ノズル部によって噴霧された水のミストを可視化することによって、前記シミュレーション部の下流部のミストの量を解析する、
請求項４または請求項８のいずれか一項に記載のガスタービン吸気冷却システム。
【請求項１０】
前記実機用フィルタ部および前記シミュレーション用フィルタ部は、サランロック（登録商標）によって構成される、
請求項７または請求項８に記載のガスタービン吸気冷却システム。
【請求項１１】
前記解析部は、前記下流部のミストの画像を撮像し、
前記解析部が撮像した画像の輝度は、前記下流部のミストの量が多いほど、高くなる、
請求項５から請求項８のいずれか一項に記載のガスタービン吸気冷却システム。
【請求項１２】
前記解析部は、ＰＩＶ（Ｐａｒｔｉｃｌｅ  Ｉｍａｇｅ  Ｖｅｌｏｃｉｍｅｔｒｙ）を用いることによって、前記下流部のミストの量を解析する、
請求項５から請求項８のいずれか一項に記載のガスタービン吸気冷却システム。
【請求項１３】
前記解析部は、ＰＤＡ（フォトダイオードアレイ検出器）またはＰＤＩ（位相ドップラー粒子分析計）を用いることによって、前記下流部のミストの量を解析する、
請求項５から請求項８のいずれか一項に記載のガスタービン吸気冷却システム。
【請求項１４】
前記解析部は、水検知シートを用いることによって、前記下流部のミストの量を解析する、
請求項５から請求項８のいずれか一項に記載のガスタービン吸気冷却システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明の実施形態は、ガスタービン吸気冷却方法およびガスタービン吸気冷却システムに関する。
【背景技術】
【０００２】
水噴霧によってガスタービン吸気冷却を行い、それにより、ガスタービンの出力を増加させることが、従来から行われている。
また従来、吸気通路と吸気フィルタを有するガスタービン吸気塔にミスト噴霧ノズルを最適に配置する最適配置方法が知られている（例えば、特許文献１参照）。特許文献１に記載された最適配置方法は、吸気通路内の風速分布を計算するステップと、風速分布に基づいてミスト噴霧ノズル配置位置を選択するステップと、配置位置の流路断面に複数のミスト噴霧ノズルを配置し、さらにノズル系統に区分するステップと、ノズル系統のうち一系統に属するミスト噴霧ノズルだけがミスト噴霧された場合の吸気フィルタ前面の濃度分布をノズル系統毎に計算するステップと、ノズル系統毎にミスト噴霧された場合の濃度分布結果を用いて、複数のノズル系統に属する前記ミスト噴霧ノズルからミストが噴霧された場合に吸気フィルタ前面の濃度が最も均一になるようにノズル系統毎にノズル個数を調整するステップと、ノズル系統毎にミスト噴霧された場合の濃度分布結果により、ノズル系統相互の相関関数を求めてノズル系統をグループに分けるステップと、同一のグループの間でミスト噴霧ノズルを再配置するステップとを含む。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特許第４５６３４８９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
一般的なガスタービン吸気冷却では、水噴霧量を増やすと、ガスタービン吸気冷却効率を向上させることができる。ところが、水噴霧量を増やしすぎると、ミスト（噴霧された水のうちの蒸発しないもの）が、ガスタービン吸気室よりも下流側に流入してしまい、コンプレッサーの汚れやエロージョンの原因になることがある。噴霧した水の蒸発効率は、ガスタービン吸気室の空気の温度や湿度により変わるので、把握が難しい。また、蒸発しないミストを取り除くエリミネータも知られているが、１００％の捕集は困難であり、エリミネータによるミスト捕集率の把握も困難である。つまり、一般的なガスタービン吸気冷却では、ガスタービン吸気室よりも下流側への蒸発しないミストの流入量を正確に把握できず、ガスタービン吸気冷却効率を十分に向上させることができない。
また、特許文献１に記載された最適配置方法では、例えば発電設備のオペレータは、ガスタービン吸気塔の空気の温度が変化した場合に、ミスト噴霧量をどの程度変更すればよいかを正確に判断することができない。また、オペレータは、ガスタービン吸気塔の空気の湿度が変化した場合に、ミスト噴霧量をどの程度変更すればよいかを正確に判断することができない。そのため、特許文献１に記載された最適配置方法では、ガスタービン吸気塔よりも下流側へのミストの流入を抑制しつつ、冷却効率を十分に向上させることができない。
【０００５】
本発明は、上記の点に鑑みて為されたものであり、その目的は、ガスタービン吸気室よりも下流側へのミストの流入を抑制しつつ、冷却効率を向上させることができるガスタービン吸気冷却方法およびガスタービン吸気冷却システムを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明の一態様は、実機のガスタービン吸気冷却装置を模した風洞状のシミュレーション部の下流部のミストの量を解析する工程と、前記シミュレーション部の下流部のミストの量が既定値以下になるように、シミュレーション用ノズル部の水噴霧量を調整する工程と、前記シミュレーション用ノズル部よりも上流側の位置の空気の温度および湿度と、前記シミュレーション部の下流部のミストの量が前記既定値以下になる前記シミュレーション用ノズル部の水噴霧量との関係を取得する工程と、前記ガスタービン吸気冷却装置の実機用ノズル部よりも上流側の位置の空気の温度および湿度と、前記関係とに基づいて、前記実機用ノズル部の水噴霧量を設定する工程とを備える、ガスタービン吸気冷却方法である。
【０００７】
本発明の一態様のガスタービン吸気冷却方法は、前記シミュレーション部の吸気面での風速および吸気面積に対する前記シミュレーション用ノズル部の基準水噴霧量を、前記ガスタービン吸気冷却装置の吸気面での風速および吸気面積に対する前記実機用ノズル部の基準水噴霧量と同一に設定するする工程を更に含んでもよい。
【０００８】
本発明の一態様のガスタービン吸気冷却方法では、前記シミュレーション用ノズル部によって噴霧された水のミストを可視化することによって、前記シミュレーション部の下流部のミストの量を解析してもよい。
【０００９】
本発明の一態様は、実機のガスタービン吸気冷却装置を備えるガスタービン吸気冷却システムであって、前記ガスタービン吸気冷却装置は、水を噴霧する実機用ノズル部を備え、前記ガスタービン吸気冷却装置を模した風洞状のシミュレーション部のシミュレーション用ノズル部よりも上流側の位置の空気の温度および湿度と、前記シミュレーション部の下流部のミストの量が既定値以下になる前記シミュレーション用ノズル部の水噴霧量との関係が取得され、前記実機用ノズル部の水噴霧量は、前記実機用ノズル部よりも上流側の位置の空気の温度および湿度と、前記関係とに基づいて、設定される、ガスタービン吸気冷却システムである。
【００１０】
本発明の一態様のガスタービン吸気冷却システムは、前記シミュレーション部を更に備え、前記シミュレーション部は、水を噴霧する前記シミュレーション用ノズル部と、前記シミュレーション用ノズル部によって噴霧された水のミストを可視化することによって、前記下流部のミストの量を解析する解析部と、前記下流部のミストの量が前記既定値以下になるように、前記シミュレーション用ノズル部の水噴霧量を調整する水噴霧量調整部と、前記シミュレーション用ノズル部よりも上流側の位置の空気の温度および湿度と、前記シミュレーション用ノズル部の水噴霧量とを制御する制御部とを備え、前記制御部は、前記シミュレーション部の吸気面での風速および吸気面積に対する前記シミュレーション用ノズル部の基準水噴霧量を、前記ガスタービン吸気冷却装置の吸気面での風速および吸気面積に対する前記実機用ノズル部の基準水噴霧量と同一に設定してもよい。
【００１１】
本発明の一態様のガスタービン吸気冷却システムでは、前記関係において、前記シミュレーション用ノズル部よりも上流側の位置の空気の温度が高くなるに従って、前記シミュレーション用ノズル部の水噴霧量が多くなり、前記シミュレーション用ノズル部よりも上流側の位置の空気の湿度が高くなるに従って、前記シミュレーション用ノズル部の水噴霧量が少なくなり、前記実機用ノズル部よりも上流側の位置の空気の温度および湿度と、前記関係とに基づいて設定される前記実機用ノズル部の水噴霧量は、前記実機用ノズル部よりも上流側の位置の空気の温度が高くなるに従って、多くなり、前記実機用ノズル部よりも上流側の位置の空気の湿度が高くなるに従って、少なくなってもよい。
【００１２】
本発明の一態様のガスタービン吸気冷却システムでは、前記ガスタービン吸気冷却装置が、ミストを捕集する実機用フィルタ部を備える場合、前記シミュレーション部は、前記下流部のミストを捕集するシミュレーション用フィルタ部を更に備え、前記制御部が取得する前記関係は、前記シミュレーション用ノズル部よりも上流側の位置の空気の温度および湿度と、前記シミュレーション用フィルタ部によって一部のミストが捕集された後の前記下流部のミストの量が前記既定値以下になる前記シミュレーション用ノズル部の水噴霧量との関係であってもよい。
【００１３】
本発明の一態様のガスタービン吸気冷却システムでは、前記関係において、前記シミュレーション用ノズル部の水噴霧量は、前記シミュレーション部が前記シミュレーション用フィルタ部を備える場合に、前記シミュレーション部が前記シミュレーション用フィルタ部を備えない場合よりも、多くなってもよい。
【００１４】
本発明の一態様のガスタービン吸気冷却システムでは、前記シミュレーション用ノズル部によって噴霧された水のミストを可視化することによって、前記シミュレーション部の下流部のミストの量を解析してもよい。
【００１５】
本発明の一態様のガスタービン吸気冷却システムでは、前記実機用フィルタ部および前記シミュレーション用フィルタ部は、サランロック（登録商標）によって構成されてもよい。
【００１６】
本発明の一態様のガスタービン吸気冷却システムでは、前記解析部は、前記下流部のミストの画像を撮像し、前記解析部が撮像した画像の輝度は、前記下流部のミストの量が多いほど、高くなってもよい。
【００１７】
本発明の一態様のガスタービン吸気冷却システムでは、前記解析部は、ＰＩＶ（Ｐａｒｔｉｃｌｅ  Ｉｍａｇｅ  Ｖｅｌｏｃｉｍｅｔｒｙ）を用いることによって、前記下流部のミストの量を解析してもよい。
【００１８】
本発明の一態様のガスタービン吸気冷却システムでは、前記解析部は、ＰＤＡ（フォトダイオードアレイ検出器）またはＰＤＩ（位相ドップラー粒子分析計）を用いることによって、前記下流部のミストの量を解析してもよい。
【００１９】
本発明の一態様のガスタービン吸気冷却システムでは、前記解析部は、水検知シートを用いることによって、前記下流部のミストの量を解析してもよい。
【発明の効果】
【００２０】
本発明の実施形態によれば、ガスタービン吸気冷却装置よりも下流側へのミストの流入を抑制しつつ、冷却効率を向上させることができるガスタービン吸気冷却方法およびガスタービン吸気冷却システムを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】第１実施形態のガスタービン吸気冷却システムの構成の一例を示す図である。
【図２】図１に示すシミュレーション部を含む風洞実験設備の一例の概略的な横断面図である。
【図３】撮像部が撮像した画像の一例などを示す図である。
【図４】撮像部が撮像した画像の他の例などを示す図である。
【図５】図２に示すシミュレーション部の測定領域における空気の速度分布の一例を説明するための図である。
【図６】制御部が取得するシミュレーション用ノズル部よりも上流側の位置の空気の温度および湿度と、シミュレーション用ノズル部の水噴霧量との関係の一例を示す図である。
【図７】シミュレーション用ノズル部とポンプとを接続する配管の一例を示す図である。
【図８】シミュレーション用ノズル部とポンプとを接続する配管の他の例を示す図である。
【図９】図１に示すガスタービン吸気冷却装置などの一例を示す図である。
【図１０】図９に示すガスタービン吸気冷却装置などの概略的な横断面図である。
【図１１】第２実施形態のガスタービン吸気冷却システムの制御部が取得するシミュレーション用ノズル部よりも上流側の位置の空気の温度および湿度と、シミュレーション用ノズル部の水噴霧量との関係の一例を示す図である。
【図１２】第３実施形態のガスタービン吸気冷却システムの構成の一例を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
以下、図面を参照し、本発明のガスタービン吸気冷却方法およびガスタービン吸気冷却システムの実施形態について説明する。
【００２３】
［第１実施形態］
図１は第１実施形態のガスタービン吸気冷却システム１の構成の一例を示す図である。
図１に示す例では、ガスタービン吸気冷却システム１が、実機のガスタービン吸気冷却装置１１と、ガスタービン吸気冷却装置１１を模した風洞状のシミュレーション部１２とを備えている。ガスタービン吸気冷却装置１１は、例えば、実機用ノズル部１１１と、実機用フィルタ部１１２とを備えている。実機用ノズル部１１１は、水を噴霧することによって、ガスタービン吸気冷却効率を向上させる。実機用フィルタ部１１２は、実機用ノズル部１１１によって噴霧された水のうちの蒸発しないものであるミストを捕集する。
シミュレーション部１２は、例えば、シミュレーション用ノズル部１２１と、解析部１２２と、水噴霧量調整部１２３と、制御部１２４と、シミュレーション用フィルタ部１２５とを備えている。シミュレーション用ノズル部１２１は、実機用ノズル部１１１と同様に構成されており、水を噴霧する。解析部１２２は、シミュレーション用ノズル部１２１によって噴霧された水のミストを例えば可視化することによって、風洞状のシミュレーション部１２の下流部１２Ｄのミストの量を解析する。ミストの量の解析には、例えば、撮像されたミストの画像、ＰＤＡ（フォトダイオードアレイ検出器）またはＰＤＩ（位相ドップラー粒子分析計）、ＰＩＶ（Ｐａｒｔｉｃｌｅ  Ｉｍａｇｅ  Ｖｅｌｏｃｉｍｅｔｒｙ）、水検知シートなどが用いられる。
水噴霧量調整部１２３は、シミュレーション部１２の下流部１２Ｄのミストの量が既定値以下になるように、シミュレーション用ノズル部１２１の水噴霧量を調整する（ステイジング化を行う）。制御部１２４は、シミュレーション部１２の空気の温度と、シミュレーション部１２の空気の湿度と、シミュレーション用ノズル部１２１の水噴霧量とを制御する。
シミュレーション部１２は、データ取得後に、撤去されても、あるいは、撤去されなくてもよい。
【００２４】
図２は図１に示すシミュレーション部１２を含む風洞実験設備Ｌの一例の概略的な横断面図である。
図２に示す例では、風洞実験設備Ｌが、シミュレーション部１２と、シミュレーション部１２の下流部１２Ｄから流出した空気を循環させてシミュレーション部１２の上流部１２Ｕに流入させる循環経路部Ｌ１を備えている。循環経路部Ｌ１には、ファンＬ１Ａと、ヒータＬ１Ｂと、第１調整バルブＬ１Ｃと、第２調整バルブＬ１Ｄとが備えられている。例えばシミュレーション部１２の吸気面での風速を増加させる場合には、ファンＬ１Ａの回転数が増加させられる。例えばシミュレーション用ノズル部１２１よりも上流側の位置の空気の温度を上昇させる場合には、ヒータＬ１Ｂによる加熱が行われる。
シミュレーション部１２の上流部１２Ｕには、ハニカム部Ｌ２Ａと、第１熱電対Ｌ２Ｂと、湿度計Ｌ２Ｃと、風速計Ｌ２Ｄと、シミュレーション用ノズル部１２１とが備えられている。第１熱電対Ｌ２Ｂと、湿度計Ｌ２Ｃと、風速計Ｌ２Ｄとは、データロガーＬ３に接続されている。第１熱電対Ｌ２Ｂは、シミュレーション用ノズル部１２１よりも上流側の位置の空気の温度を検出する。湿度計Ｌ２Ｃは、シミュレーション用ノズル部１２１よりも上流側の位置の空気の湿度を検出する。風速計Ｌ２Ｄは、シミュレーション部１２の吸気面での風速を検出する。シミュレーション用ノズル部１２１は、ポンプＬ４に接続されている。ポンプＬ４は、シミュレーション用ノズル部１２１によって噴霧される水をシミュレーション用ノズル部１２１に供給する。
【００２５】
シミュレーション部１２の下流部１２Ｄには、ルーバーＬ５Ａと、シミュレーション用フィルタ部１２５と、解析部１２２の一部を構成する撮像部１２２Ａと、第２熱電対Ｌ５Ｂとが備えられている。第２熱電対Ｌ５Ｂは、データロガーＬ３に接続されている。ルーバーＬ５Ａは、シミュレーション用ノズル部１２１によって噴霧された水のうちの蒸発しないものであるミストを捕集する捕集部材として機能する。シミュレーション用フィルタ部１２５は、ルーバーＬ５Ａによって捕集されなかったミストを捕集する。
撮像部１２２Ａは、シミュレーション用フィルタ部１２５の下流側の空気を撮像する。シミュレーション用フィルタ部１２５の下流側の空気にミストが含まれる場合には、撮像部１２２Ａは、空気に含まれるミストを撮像する。撮像部１２２Ａが撮像した画像の輝度は、シミュレーション用フィルタ部１２５の下流側の空気に含まれるミストの量が多いほど、高くなる。第２熱電対Ｌ５Ｂは、シミュレーション用フィルタ部１２５の下流側の空気の温度を検出する。
シミュレーション用フィルタ部１２５の下流側の空気に含まれるミストの量は、例えば、シミュレーション用ノズル部１２１によって水が噴霧された後に撮像部１２２Ａが撮像した画像の輝度と、シミュレーション用ノズル部１２１によって水が噴霧される前に撮像部１２２Ａが撮像した画像の輝度との差に基づいて、算出することができる。
シミュレーション部１２の下流部１２Ｄよりも下流側に流入するミスト量は、下記の式１のようになる。
【００２６】
ミスト量＝水噴霧量・（１−蒸発率／１００）・（１−ミスト捕集率／１００）…式１
「蒸発率」および「ミスト捕集率」の値の把握（算出）は困難であるため、例えば図２に示す風洞実験設備Ｌを用いることによって実験的に求められる。
図２に示す例では、風洞実験設備Ｌのスペースの関係上、循環経路部Ｌ１のうちのハニカム部Ｌ２Ａ、第１熱電対Ｌ２Ｂ、湿度計Ｌ２Ｃおよび風速計Ｌ２Ｄに隣接する部分が屈曲しているが、循環経路部Ｌ１のうちのハニカム部Ｌ２Ａ、第１熱電対Ｌ２Ｂ、湿度計Ｌ２Ｃおよび風速計Ｌ２Ｄに隣接する部分は、直線状であることが好ましい。
【００２７】
図３は撮像部１２２Ａが撮像した画像の一例などを示す図である。詳細には、図３（Ａ）は、撮像部１２２Ａによって撮像された、シミュレーション用フィルタ部１２５の下流側の空気の画像を示している。図３（Ｂ）に示す例では、シミュレーション用フィルタ部１２５が取り外され、図３（Ａ）と同じ位置における空気が、撮像部１２２Ａによって撮像されている。図３（Ａ）および図３（Ｂ）に示す例では、シミュレーション用ノズル部１２１よりも上流側の位置の空気の温度が３３［℃］に設定され、シミュレーション用ノズル部１２１よりも上流側の位置の空気の湿度が７５［％］に設定されている。図３（Ａ）に示す例では、シミュレーション用フィルタ部１２５がサランロック（登録商標）によって構成されている。
図３（Ａ）に示す例では、空気に含まれるミストがシミュレーション用フィルタ部１２５によって捕集されるため、シミュレーション用フィルタ部１２５の下流側の空気に含まれるミストが少ない。一方、シミュレーション用フィルタ部１２５が取り外されている図３（Ｂ）に示す例では、空気に含まれるミストが多い。図３（Ｂ）に示すように、空気に含まれるミストは、白く見える。つまり、図３（Ｂ）に示す画像の輝度は、図３（Ａ）に示す画像の輝度よりも高い。
【００２８】
図４は撮像部１２２Ａが撮像した画像の他の例などを示す図である。詳細には、図４（Ａ）は、撮像部１２２Ａによって撮像された、シミュレーション用フィルタ部１２５の下流側の空気の画像を示している。図４（Ｂ）に示す例では、シミュレーション用フィルタ部１２５が取り外され、図４（Ａ）と同じ位置における空気が、撮像部１２２Ａによって撮像されている。図４（Ａ）および図４（Ｂ）に示す例では、シミュレーション用ノズル部１２１よりも上流側の位置の空気の温度が３３［℃］に設定され、シミュレーション用ノズル部１２１よりも上流側の位置の空気の湿度が７５［％］に設定されている。図４（Ａ）に示す例では、図３（Ａ）に示す例と同様に、シミュレーション用フィルタ部１２５がサランロック（登録商標）によって構成されている。また、図４（Ａ）および図４（Ｂ）に示す例では、図３（Ａ）および図３（Ｂ）に示す例よりも、シミュレーション用ノズル部１２１によって噴霧される水の粒が大きい。
図４（Ａ）に示す例では、図３（Ａ）に示す例と同様に、空気に含まれるミストがシミュレーション用フィルタ部１２５によって捕集されるため、シミュレーション用フィルタ部１２５の下流側の空気に含まれるミストが少ない。一方、シミュレーション用フィルタ部１２５が取り外されている図４（Ｂ）に示す例では、空気に含まれるミストが多い。
【００２９】
図５は図２に示すシミュレーション部１２の測定領域Ｌ６における空気の速度分布の一例を説明するための図である。図５（Ａ）および図５（Ｂ）はシミュレーション部１２の測定領域Ｌ６の図２のＶ−Ｖ線に沿った概略的な縦断面図である。
図５（Ａ）に示す例では、シミュレーション部１２の測定領域Ｌ６の縦断面内における空気の平均速度が２．２１［ｍ／ｓ］になる。シミュレーション部１２の測定領域Ｌ６の縦断面は９つの区画に仮想分割されている。左側かつ上側の区画の空気の速度は２．１３［ｍ／ｓ］になり、左右方向中央かつ上側の区画の空気の速度は２．９４［ｍ／ｓ］になり、右側かつ上側の区画の空気の速度は１．８９［ｍ／ｓ］になる。左側かつ上下方向中央の区画の空気の速度は２．１６［ｍ／ｓ］になり、中央の区画の空気の速度は３．０１［ｍ／ｓ］になり、右側かつ上下方向中央の区画の空気の速度は１．８８［ｍ／ｓ］になる。左側かつ下側の区画の空気の速度は１．６５［ｍ／ｓ］になり、左右方向中央かつ下側の区画の空気の速度は２．５１［ｍ／ｓ］になり、右側かつ下側の区画の空気の速度は１．７４［ｍ／ｓ］になる。
図５（Ｂ）に示す例では、シミュレーション部１２の測定領域Ｌ６の縦断面内における空気の平均乱れ度が７．９３［％］になる。左側かつ上側の区画の空気の乱れ度が１２．１８［％］になり、左右方向中央かつ上側の区画の空気の乱れ度が５．３３［％］になり、右側かつ上側の区画の空気の乱れ度が４．８４［％］になる。左側かつ上下方向中央の区画の空気の乱れ度が１０．８２［％］になり、中央の区画の空気の乱れ度が４．２５［％］になり、右側かつ上下方向中央の区画の空気の乱れ度が５．５７［％］になる。左側かつ下側の区画の空気の乱れ度が１６．３４［％］になり、左右方向中央かつ下側の区画の空気の乱れ度が６．５６［％］になり、右側かつ下側の区画の空気の乱れ度が５．４８［％］になる。
空気の乱れ度は、例えば、主流方向の速度変動成分の自乗平均平方根を、測定部風速で除することによって算出される。
【００３０】
図１に示す例では、制御部１２４は、シミュレーション部１２の吸気面での風速および吸気面積（例えば図５（Ａ）に示す縦断面の大きさ）に対するシミュレーション用ノズル部１２１の基準水噴霧量を、ガスタービン吸気冷却装置１１の吸気面での位置の風速および吸気面積に対する実機用ノズル部１１１の基準水噴霧量と同一に設定する。
例えば、ガスタービン吸気冷却装置１１の吸気面積が値Ｓ１であって、ガスタービン吸気冷却装置１１の吸気面での風速が値Ｖ１の時の実機用ノズル部１１１の基準水噴霧量が値Ｍ１である場合であって、シミュレーション部１２の吸気面積が値Ｓ１に設定されている場合、制御部１２４は、シミュレーション部１２の吸気面での風速が値Ｖ１の時のシミュレーション用ノズル部１２１の基準水噴霧量を、値Ｍ１に設定する。
他の例では、シミュレーション部１２の壁面を考慮し、シミュレーション部１２の吸気面での風速の値、または、ガスタービン吸気冷却装置１１の吸気面での風速の値を補正してもよい。つまり、この例では、シミュレーション部１２の吸気面での風速および吸気面積に対するシミュレーション用ノズル部１２１の基準水噴霧量が、ガスタービン吸気冷却装置１１の吸気面での風速および吸気面積に対する実機用ノズル部１１１の基準水噴霧量と同一に設定されない。
【００３１】
図１に示す例では、制御部１２４が、シミュレーション用ノズル部１２１よりも上流側の位置の空気の温度および湿度を変動させることによって、シミュレーション用ノズル部１２１よりも上流側の位置の空気の温度および湿度と、シミュレーション部１２の下流部１２Ｄのミスト（詳細には、シミュレーション用フィルタ部１２５によって一部のミストが捕集された後の下流部１２Ｄのミスト）の量が既定値以下になるシミュレーション用ノズル部１２１の水噴霧量との関係を取得する。
【００３２】
図６は制御部１２４が取得するシミュレーション用ノズル部１２１よりも上流側の位置の空気の温度および湿度と、シミュレーション用ノズル部１２１の水噴霧量との関係の一例を示す図である。図６において、横軸はシミュレーション用ノズル部１２１よりも上流側の位置の空気の温度［℃］を示しており、縦軸はシミュレーション用ノズル部１２１よりも上流側の位置の空気の湿度［％］を示している。
図６に示す例では、図６中の領域ＡＲ１におけるシミュレーション用ノズル部１２１の水噴霧量が、上述したシミュレーション用ノズル部１２１の基準水噴霧量の１倍（３分の３倍）に設定されている。また、図６中の領域ＡＲ２におけるシミュレーション用ノズル部１２１の水噴霧量が、上述したシミュレーション用ノズル部１２１の基準水噴霧量の３分の２倍に設定されている。また、図６中の領域ＡＲ３におけるシミュレーション用ノズル部１２１の水噴霧量が、上述したシミュレーション用ノズル部１２１の基準水噴霧量の３分の１倍に設定されている。図６中の領域ＡＲ４では、シミュレーション用ノズル部１２１による水の噴霧が行われない。
【００３３】
図７はシミュレーション用ノズル部１２１とポンプＬ４とを接続する配管の一例を示す図である。
図７に示す例では、３６個（縦６列×横６列）のシミュレーション用ノズル部１２１がシミュレーション部１２に備えられている。上から１番目の列のシミュレーション用ノズル部１２１は、バルブＬ７Ａを介してポンプＬ４に接続されている。上から２番目の列のシミュレーション用ノズル部１２１は、バルブＬ７Ｂを介してポンプＬ４に接続されている。上から３番目の列のシミュレーション用ノズル部１２１は、バルブＬ７Ｃを介してポンプＬ４に接続されている。上から４番目の列のシミュレーション用ノズル部１２１は、バルブＬ７Ｄを介してポンプＬ４に接続されている。上から５番目の列のシミュレーション用ノズル部１２１は、バルブＬ７Ｅを介してポンプＬ４に接続されている。上から６番目の列のシミュレーション用ノズル部１２１は、バルブＬ７Ｆを介してポンプＬ４に接続されている。
図７に示す例では、図６中の領域ＡＲ１に対応する条件において、バルブＬ７Ａ〜Ｌ７Ｆが開弁される。図６中の領域ＡＲ２に対応する条件において、バルブＬ７Ａ、Ｌ７Ｃ、Ｌ７Ｄ、Ｌ７Ｆが開弁され、バルブＬ７Ｂ、Ｌ７Ｅが閉弁される。図６中の領域ＡＲ３に対応する条件において、バルブＬ７Ａ、Ｌ７Ｄが開弁され、バルブＬ７Ｂ、Ｌ７Ｃ、Ｌ７Ｅ、Ｌ７Ｆが閉弁される。
【００３４】
図８はシミュレーション用ノズル部１２１とポンプＬ４Ａ、Ｌ４Ｂ、Ｌ４Ｃとを接続する配管の他の例を示す図である。
図８に示す例では、３６個（縦６列×横６列）のシミュレーション用ノズル部１２１がシミュレーション部１２に備えられている。上から１番目の列のシミュレーション用ノズル部１２１は、バルブＬ７Ａを介してポンプＬ４Ａに接続されている。また、上から４番目の列のシミュレーション用ノズル部１２１は、バルブＬ７Ｄを介してポンプＬ４Ａに接続されている。
上から２番目の列のシミュレーション用ノズル部１２１は、バルブＬ７Ｂを介してポンプＬ４Ｂに接続されている。また、上から５番目の列のシミュレーション用ノズル部１２１は、バルブＬ７Ｅを介してポンプＬ４Ｂに接続されている。
上から３番目の列のシミュレーション用ノズル部１２１は、バルブＬ７Ｃを介してポンプＬ４Ｃに接続されている。また、上から６番目の列のシミュレーション用ノズル部１２１は、バルブＬ７Ｆを介してポンプＬ４Ｃに接続されている。
図８に示す例では、図６中の領域ＡＲ１に対応する条件において、バルブＬ７Ａ〜Ｌ７Ｆが開弁され、ポンプＬ４Ａ〜Ｌ４Ｃが駆動される。図６中の領域ＡＲ２に対応する条件において、バルブＬ７Ａ、Ｌ７Ｃ、Ｌ７Ｄ、Ｌ７Ｆが開弁されると共にポンプＬ４Ａ、Ｌ４Ｃが駆動され、バルブＬ７Ｂ、Ｌ７Ｅが閉弁されると共にポンプＬ４Ｂが停止される。図６中の領域ＡＲ３に対応する条件において、バルブＬ７Ａ、Ｌ７Ｄが開弁されると共にポンプＬ４Ａが駆動され、バルブＬ７Ｂ、Ｌ７Ｃ、Ｌ７Ｅ、Ｌ７Ｆが閉弁されると共にポンプＬ４Ｂ、Ｌ４Ｃが停止される。
【００３５】
図１に示す例では、例えばガスタービン吸気冷却装置１１を備える発電設備のオペレータなどによって、実機用ノズル部１１１の水噴霧量が、実機用ノズル部１１１よりも上流側の位置の空気の温度および湿度と、図６に示す関係とに基づいて、設定される。
【００３６】
図６に示す関係では、シミュレーション用ノズル部１２１よりも上流側の位置の空気の温度が高くなるに従って、シミュレーション用ノズル部１２１の水噴霧量が多くなり、シミュレーション用ノズル部１２１よりも上流側の位置の空気の湿度が高くなるに従って、シミュレーション用ノズル部１２１の水噴霧量が少なくなる。
従って、実機用ノズル部１１１よりも上流側の位置の空気の温度および湿度と、図６に示す関係とに基づいて設定される実機用ノズル部１１１の水噴霧量は、実機用ノズル部１１１よりも上流側の位置の空気の温度が高くなるに従って、多くなる。また、実機用ノズル部１１１の水噴霧量は、実機用ノズル部１１１よりも上流側の位置の空気の湿度が高くなるに従って、少なくなる。
【００３７】
図９は図１に示すガスタービン吸気冷却装置１１などの一例を示す図である。図１０は図９に示すガスタービン吸気冷却装置１１などの概略的な横断面図である。
図９および図１０に示す例では、ガスタービンプラントＡ１が、圧縮空気を生成する圧縮機Ａ２と、圧縮機Ａ２で生成された圧縮空気を用いて燃焼ガスを生成する燃焼器Ａ３と、燃焼器Ａ３で生成された燃焼ガスによって動力を発生するガスタービンＡ４と、ガスタービン吸気冷却装置１１とを備えている。ガスタービンＡ４は、発電機Ａ５に連結されており、ガスタービンＡ４で発生した動力が発電機Ａ５により電力に変換されるようになっている。
【００３８】
ガスタービン吸気冷却装置１１は、外部（大気中）から空気を取り込む吸気用建屋（吸気部）Ａ１１と、吸気用建屋Ａ１１に連通し、外部から取り込んだ空気を圧縮機Ａ２の吸気側へと導く吸気ダクト（ダクト）Ａ１２と、吸気用建屋Ａ１１よりも上流側に配置され、水を噴霧する複数の実機用ノズル部１１１とを備えている。吸気用建屋Ａ１１は、ガスタービンプラントＡ１の設備の一部を構成するものである。
【００３９】
吸気用建屋Ａ１１は立方体形状からなる建屋であり、６つの壁面を有している。吸気用建屋Ａ１１は、外気を吸気するための吸気面を３つの壁面に有している。吸気用建屋Ａ１１は、ＸＺ面に平行な２面のうち上流側の壁面Ａ１１ａ、及びＺＹ平面に平行な２面である壁面Ａ１１ｂ、Ａ１１ｃに、大気中に開口された複数の空気取入口Ａ２１が形成されている。複数の空気取入口Ａ２１は、例えば、４つで平面視矩形状の１つの取入口ユニットＡ２１Ａを構成するように壁面Ａ１１ａ、Ａ１１ｂ、Ａ１１ｃに配置されている。このような構成に基づき、吸気用建屋Ａ１１は、３方向から大気中から空気を室内Ａ１４に導入することが可能とされている。なお、室内Ａ１４の流路断面積は吸気ダクトＡ１２よりも大きい。
図９に示す例では、空気取入口Ａ２１が形成されていない領域が、壁面Ａ１１ｂと壁面Ａ１１ｃとに存在するが、他の例では、空気取入口Ａ２１が形成されている領域のみによって、壁面Ａ１１ｂおよび壁面Ａ１１ｃを構成してもよい。
【００４０】
吸気用建屋Ａ１１の壁面Ａ１１ａ、Ａ１１ｂ、Ａ１１ｃには、複数の空気取入口Ａ２１の少なくとも一部、例えば、複数の取入口ユニットＡ２１Ａを区画するルーバーＡ２２が突出した状態に形成されている。ルーバーＡ２２は、各壁面Ａ１１ａ、Ａ１１ｂ、Ａ１１ｃに対し、Ｚ方向に亘って延びる長板状の部材から構成される。壁面Ａ１１ａには、６つのルーバーＡ２２がＸ方向に沿って設置され、壁面Ａ１１ｂ、Ａ１１ｃには、２つのルーバーＡ２２がＹ方向に沿って設置されている。なお、ルーバーＡ２２の数は、吸気用建屋Ａ１１の大きさ、空気取入口Ａ２１（取入口ユニットＡ２１Ａ）の大きさ或いは数によって適宜設定される。
【００４１】
ルーバーＡ２２は、吸気用建屋Ａ１１の空気取入口Ａ２１への雨、雪、或いは風が直接的に入り込むのを防止するためのものである。このように吸気用建屋Ａ１１は、ルーバーＡ２２を備えることで、空気取入口Ａ２１に吸気した空気のみを効率的に取り込むことが可能とされている。また、ルーバーＡ２２は、実機用ノズル部１１１によって噴霧されて空気中に残留したミストを捕捉する捕捉部材としても機能する。
【００４２】
複数の実機用ノズル部１１１は、吸気用建屋Ａ１１を囲むように配置されている。実機用ノズル部１１１は、空気取入口Ａ２１に取り込まれる空気中に液体（例えば、水）をミスト状に噴霧するためのものである。複数の実機用ノズル部１１１は、壁面Ａ１１ａ、Ａ１１ｂ、Ａ１１ｃに対向する位置であり、外気の導入方向における上流側に配置されている。実機用ノズル部１１１の個数は、実機用ノズル部１１１から噴霧されるミストＭの拡散範囲を考慮して決定される。
【００４３】
実機用ノズル部１１１には、噴霧される液体を実機用ノズル部１１１に供給するための配管Ａ１５が接続されており、配管Ａ１５を介してポンプＡ１６によって液体がタンクＡ１７から実機用ノズル部１１１に供給されるようになっている。実機用ノズル部１１１は、配管Ａ１５に取り付けられることで所定位置（壁面Ａ１１ａ、Ａ１１ｂ、Ａ１１ｃに対向する位置）に設置されている。
【００４４】
実機用ノズル部１１１から噴霧されるミストＭの平均粒径は、図３に示す例のように極力小さい方が好ましいが、図４に示す例のように相対的に大きなものであってもよい。ミストの平均粒径の具体例として２０μｍ以上５０μｍ以下を例示できる。このようにミストＭの平均粒径を５０μｍ以下とすれば、ミストＭの蒸発を促進して、空気の冷却効率を向上させることが可能である。
【００４５】
実機用ノズル部１１１により吸気用建屋Ａ１１の上流側において噴霧されたミストＭは、吸気用建屋Ａ１１の空気取入口Ａ２１に取り込まれるまでの間に概ね蒸発する。空気取入口Ａ２１に取り込まれる空気は、ミストＭが蒸発した際の蒸発潜熱（気化熱）により冷却される。
【００４６】
図１０に示す例では、ガスタービン吸気冷却装置１１が、実機用フィルタ部１１２と、塵埃フィルタ部材Ａ１９とを有している。
実機用フィルタ部１１２は、実機用ノズル部１１１から噴霧されたミストＭのうちルーバーＡ２２に付着することなく、且つ蒸発せずに空気に同伴して飛翔してくるものを捕集するためのものである。シミュレーション用フィルタ部１２５がサランロック（登録商標）によって構成される場合には、実機用フィルタ部１１２もサランロック（登録商標）によって構成される。実機用フィルタ部１１２をサランロック（登録商標）によって構成することにより、実機用フィルタ部１１２の前後の差圧の上昇を抑制しつつ、ミストを捕集することができる。
サランロック（登録商標）によって構成された実機用フィルタ部１１２が設けられる場合には、実機用フィルタ部１１２が設けられない場合よりも、下流側へのミストの流入量を約２０％抑制することができる。
【００４７】
塵埃フィルタ部材Ａ１９は、吸気した空気中の塵埃を除去するためのものである。なお、塵埃フィルタ部材Ａ１９は、実機用フィルタ部１１２の下流側に設けられるのが好ましい。これによれば、塵埃を除去するための塵埃フィルタ部材Ａ１９にミストが到達する前に実機用フィルタ部１１２によってミストＭを捕捉できるので、塵埃フィルタ部材Ａ１９がミストＭで濡れることで捕集した塵埃が膜を形成し、圧力損失が上昇してしまうといった不具合の発生を防止することが可能である。
【００４８】
図９および図１０に示す例では、ガスタービンプラントＡ１が、ガスタービン吸気冷却装置１１により吸気された空気を圧縮機Ａ２によって圧縮し、圧縮機Ａ２で生成された圧縮空気を用いて燃焼器Ａ３により燃焼ガスを生成し、燃焼器Ａ３で生成した燃焼ガスによってガスタービンＡ４を回転させる。そして、ガスタービンＡ４で発生した動力を発電機Ａ５により電力に変換する。
【００４９】
上述したように、第１実施形態のガスタービン吸気冷却システム１では、解析部１２２は、シミュレーション部１２の下流部１２Ｄのミストの量を解析する。また、水噴霧量調整部１２３は、シミュレーション部１２の下流部１２Ｄのミストの量が既定値以下になるように、シミュレーション用ノズル部１２１の水噴霧量を調整する。また、制御部１２４は、シミュレーション用ノズル部１２１よりも上流側の位置の空気の温度および湿度を変動させることによって、シミュレーション用ノズル部１２１よりも上流側の位置の空気の温度および湿度と、シミュレーション部１２の下流部１２Ｄのミストの量が既定値以下になるシミュレーション用ノズル部１２１の水噴霧量との関係（つまり、図６に示す関係）を取得する。また、例えばガスタービン吸気冷却装置１１を備える発電設備のオペレータは、実機用ノズル部１１１よりも上流側の位置の空気の温度および湿度と、図６に示す関係とに基づいて、実機用ノズル部１１１の水噴霧量を設定する。
そのため、第１実施形態のガスタービン吸気冷却システム１によれば、ガスタービン吸気室よりも下流側へのミストの流入を抑制しつつ、冷却効率を向上させることができる。つまり、例えばガスタービン吸気冷却装置１１を備える発電設備のオペレータは、ガスタービン吸気室よりも下流側へのミストの流入を抑制しつつ、冷却効率を向上させることができる実機用ノズル部１１１の水噴霧量を、容易に設定することができる。詳細には、コンプレッサー（圧縮機Ａ２）の汚れやエロージョンを回避し、最大限の冷却効率を得ることができ、省エネおよびコスト削減を達成することができる。
【００５０】
上述した冷却効率は、例えば、下記の式２に基づいて算出可能である。
η＝（ＴＡｔｍ−ＴＣｏｏｌｅｄ）／（ＴＡｔｍ−ＴＷＢ）…式２
式２において、ＴＡｔｍは周囲空気の温度［℃］であり、ＴＣｏｏｌｅｄは冷却後の温度［℃］であり、ＴＷＢは湿球温度［℃］である。
【００５１】
［第２実施形態］
第２実施形態のガスタービン吸気冷却システム１は、後述する点を除き、上述した第１実施形態のガスタービン吸気冷却システム１と同様に構成されている。従って、第２実施形態のガスタービン吸気冷却システム１は、後述する点を除き、上述した第１実施形態のガスタービン吸気冷却システム１と同様の効果を奏することができる。
【００５２】
第１実施形態のガスタービン吸気冷却システム１では、ガスタービン吸気冷却装置１１が、実機用フィルタ部１１２を備えているが、第２実施形態のガスタービン吸気冷却システム１では、ガスタービン吸気冷却装置１１が、実機用フィルタ部１１２を備えていない。
また、第１実施形態のガスタービン吸気冷却システム１では、シミュレーション部１２が、シミュレーション用フィルタ部１２５を備えているが、第２実施形態のガスタービン吸気冷却システム１では、シミュレーション部１２が、シミュレーション用フィルタ部１２５を備えていない。
【００５３】
図１１は第２実施形態のガスタービン吸気冷却システム１の制御部１２４が取得するシミュレーション用ノズル部１２１よりも上流側の位置の空気の温度および湿度と、シミュレーション用ノズル部１２１の水噴霧量との関係の一例を示す図である。
図１１に示す例では、領域ＡＲ１と領域ＡＲ２との境界線、領域ＡＲ２と領域ＡＲ３との境界線、および、領域ＡＲ３と領域ＡＲ４との境界線が、図６に示す例よりも下側（つまり、湿度の値が小さい側）にシフトしている。
すなわち、シミュレーション部１２がシミュレーション用フィルタ部１２５を備えていない第２実施形態に対応する図１１中のシミュレーション用ノズル部１２１の水噴霧量は、シミュレーション部１２がシミュレーション用フィルタ部１２５を備えている第１実施形態に対応する図６中のシミュレーション用ノズル部１２１の水噴霧量よりも、少なくなる。
つまり、シミュレーション部１２がシミュレーション用フィルタ部１２５を備える第１実施形態に対応する図６中のシミュレーション用ノズル部１２１の水噴霧量は、シミュレーション部１２がシミュレーション用フィルタ部１２５を備えてない第２実施形態に対応する図１１中のシミュレーション用ノズル部１２１の水噴霧量よりも、多くなる。
【００５４】
その結果、ガスタービン吸気冷却装置１１が実機用フィルタ部１１２を備えていない第２実施形態における、実機用ノズル部１１１よりも上流側の位置の空気の温度および湿度と、図１１に示す関係とに基づいて設定される実機用ノズル部１１１の水噴霧量は、ガスタービン吸気冷却装置１１が実機用フィルタ部１１２を備えている第１実施形態における、実機用ノズル部１１１よりも上流側の位置の空気の温度および湿度と、図６に示す関係とに基づいて設定される実機用ノズル部１１１の水噴霧量よりも、少なくなる。
つまり、ガスタービン吸気冷却装置１１が実機用フィルタ部１１２を備えている第１実施形態における、実機用ノズル部１１１よりも上流側の位置の空気の温度および湿度と、図６に示す関係とに基づいて設定される実機用ノズル部１１１の水噴霧量は、ガスタービン吸気冷却装置１１が実機用フィルタ部１１２を備えていない第２実施形態における、実機用ノズル部１１１よりも上流側の位置の空気の温度および湿度と、図１１に示す関係とに基づいて設定される実機用ノズル部１１１の水噴霧量よりも、多くなる。
【００５５】
［第３実施形態］
第３実施形態のガスタービン吸気冷却システム１は、後述する点を除き、上述した第１実施形態のガスタービン吸気冷却システム１と同様に構成されている。従って、第３実施形態のガスタービン吸気冷却システム１は、後述する点を除き、上述した第１実施形態のガスタービン吸気冷却システム１と同様の効果を奏することができる。
【００５６】
図１２は第３実施形態のガスタービン吸気冷却システム１の構成の一例を示す図である。
図１に示す第１実施形態のガスタービン吸気冷却システム１では、ガスタービン吸気冷却装置１１が、実機用フィルタ部１１２を備えているが、図１２に示す第３実施形態のガスタービン吸気冷却システム１では、ガスタービン吸気冷却装置１１が、実機用フィルタ部１１２を備えていない。
図１に示す第１実施形態のガスタービン吸気冷却システム１では、シミュレーション部１２が、水噴霧量変化量見積もり部１２６を備えていないが、図１２に示す第３実施形態のガスタービン吸気冷却システム１では、シミュレーション部１２が、水噴霧量変化量見積もり部１２６を備えている。
【００５７】
図１２に示す例では、水噴霧量変化量見積もり部１２６が、ガスタービン吸気冷却装置１１に実機用フィルタ部１１２を追加した場合に、ガスタービン吸気冷却装置１１に実機用フィルタ部１１２が追加される前と比較して変化する水噴霧量を見積もる。
【００５８】
図１２に示す例では、シミュレーション部１２がシミュレーション用フィルタ部１２５を備えているため、制御部１２４は、図１１に示す関係ではなく、図６に示す関係を取得する。つまり、制御部１２４は、シミュレーション用ノズル部１２１よりも上流側の位置の空気の温度および湿度と、シミュレーション用フィルタ部１２５によって一部のミストが捕集された後の下流部１２Ｄのミストの量が既定値以下になるシミュレーション用ノズル部１２１の水噴霧量との関係（図６に示す関係）を取得する。
【００５９】
以上、本発明の実施形態を、図面を参照して詳述してきたが、具体的な構成はこの実施形態に限られるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で適宜変更を加えることができる。上述した各実施形態に記載の構成を組み合わせてもよい。
【符号の説明】
【００６０】
１…ガスタービン吸気冷却システム、１１…ガスタービン吸気冷却装置、１１１…実機用ノズル部、１１２…実機用フィルタ部、１２…シミュレーション部、１２Ｕ…上流部、１２Ｄ…下流部、１２１…シミュレーション用ノズル部、１２２…解析部、１２２Ａ…撮像部、１２３…水噴霧量調整部、１２４…制御部、１２５…シミュレーション用フィルタ部、１２６…水噴霧量変化量見積もり部、Ｌ…風洞実験設備、Ｌ１…循環経路部、Ｌ１Ａ…ファン、Ｌ１Ｂ…ヒータ、Ｌ１Ｃ…第１調整バルブ、Ｌ１Ｄ…第２調整バルブ、Ｌ２Ａ…ハニカム部、Ｌ２Ｂ…第１熱電対、Ｌ２Ｃ…湿度計、Ｌ２Ｄ…風速計、Ｌ３…データロガー、Ｌ４…ポンプ、Ｌ５Ａ…ルーバー、Ｌ５Ｂ…第２熱電対、Ｌ６…測定領域、Ｌ７Ａ…バルブ、Ｌ７Ｂ…バルブ、Ｌ７Ｃ…バルブ、Ｌ７Ｄ…バルブ、Ｌ７Ｅ…バルブ、Ｌ７Ｆ…バルブ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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