(57)【要約】【課題】低粘度でありつつも、高引火点の鉱油系基油を提供すること、及び、高引火点でありつつも、更なる低粘度化によって省燃費性能をより向上しうる潤滑油組成物を提供することを目的とする。【解決手段】４０℃における動粘度が４．０ｍｍ２／ｓ以上６．０ｍｍ２／ｓ未満であり、１００℃における動粘度が１．５ｍｍ２／ｓを超え２．０ｍｍ２／ｓ未満であって、且つ、引火点が１４０℃以上である、鉱油系基油。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
４０℃における動粘度が４．０ｍｍ２／ｓ以上６．０ｍｍ２／ｓ未満であり、１００℃における動粘度が１．５ｍｍ２／ｓを超え２．０ｍｍ２／ｓ未満であって、且つ、
引火点が１４０℃以上である、鉱油系基油。
【請求項２】
回転型レオメータを用いて、角速度６．３ｒａｄ／ｓ、歪み量０．１〜１００％の条件下で計測した、−１０℃と−２５℃の２点間における複素粘度の温度勾配Δ｜η＊｜が、６０Ｐａ・ｓ／℃以下である、請求項１に記載の鉱油系基油。
【請求項３】
前記鉱油系基油の原料油の４０℃における動粘度が６．０〜２５．０ｍｍ２／ｓであり、前記原料油の１００℃における動粘度が２．０〜６．０ｍｍ２／ｓである、請求項１又は２記載の鉱油系基油。
【請求項４】
ＪＩＳ  Ｋ２２５４のガスクロマトグラフ法蒸留試験方法に準拠して測定した、前記原料油の１０容量％留出温度が２７０℃以上であり、前記原料油の９０容量％留出温度が３７０℃以上である、請求項３に記載の鉱油系基油。
【請求項５】
前記原料油が、重質軽油を水素化分解して得られるボトム留分を含む、請求項３又は４に記載の鉱油系基油。
【請求項６】
前記原料油を、水素化異性化脱ろう処理を経て得られたものである、請求項３〜５のいずれか一項に記載の鉱油系基油。
【請求項７】
芳香族分（％ＣＡ）が２．０未満である、請求項１〜６のいずれか一項に記載の鉱油系基油。
【請求項８】
請求項１〜７のいずれか一項に記載の鉱油系基油を含む、潤滑油組成物。
【請求項９】
駆動系油、エンジン油、油圧作動油、タービン油、圧縮機油、工作機械用潤滑油、切削油、歯車油、流体軸受け油、及び転がり軸受け油のいずれかとして使用される、請求項８に記載の潤滑油組成物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鉱油系基油、及び、当該鉱油系基油を用いた潤滑油組成物に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、自動変速機油（ＡＴＦ）、無段変速機油（ＣＶＴＦ）、ショックアブソーバー油（ＳＡＦ）等の駆動系油や、エンジン油、油圧作動油等として用いられる潤滑油組成物には、各用途に応じて、様々な特性が求められている。
潤滑油組成物の特性は、使用する基油の性状に大きく左右される場合が多いため、要求された特性を発現し得る潤滑油組成物を製造することができるような基油の開発も広く行われている。
【０００３】
例えば、特許文献１には、引火点が１７０℃以上、４０℃における動粘度が９．０〜１４．０ｍｍ２／ｓ、粘度指数が１００以上、蒸留試験における５容量％留出温度が３１０℃以上、流動点が−３０℃以下、及び芳香族分（％ＣＡ）が０．１以下である、炭化水素系の潤滑油基油が記載されている。
特許文献１の記載によれば、当該潤滑油基油は、従来の粘度を維持しつつ、引火点が高いため、自動車用のパワーステアリング油やトランスミッション油等の高温下で使用される潤滑油組成物に好適であるとされている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００４−１８２９３１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、近年、駆動系油として用いられる潤滑油組成物には、高引火点であって良好な安全性を維持しつつも、更なる低粘度化による省燃費性能の向上が要求されつつある。
特許文献１に記載の潤滑油基油は、４０℃における動粘度が９．０ｍｍ２／ｓ以上と高粘度の基油であるため、潤滑油組成物の低粘度化による省燃費性能の向上に適した基油とは言い難い。
特許文献１に記載されたような一般的な鉱油系基油は、動粘度を低下させて低粘度化すると、引火点も低下する傾向にある。
そのため、低粘度化しつつも、高引火点である鉱油系基油が求められている。
【０００６】
本発明は、低粘度でありつつも、高引火点の鉱油系基油を提供すること、及び、高引火点でありつつも、更なる低粘度化によって省燃費性能をより向上しうる潤滑油組成物を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者は、４０℃及び１００℃における動粘度を所定の範囲に調製し低粘度化し、さらに引火点が所定値以上である鉱油系基油が、上記課題を解決し得ることを見出し、本発明を完成させた。すなわち本発明は、下記［１］〜［２］を提供する。
［１］４０℃における動粘度が４．０ｍｍ２／ｓ以上６．０ｍｍ２／ｓ未満であり、１００℃における動粘度が１．５ｍｍ２／ｓを超え、２．０ｍｍ２／ｓ未満であって、且つ、
引火点が１４０℃以上である、鉱油系基油。
［２］上記［１］に記載の鉱油系基油を含む、潤滑油組成物。
【発明の効果】
【０００８】
本発明の鉱油系基油は、低粘度でありつつも、高引火点のものとなり得る。そのため、本発明の鉱油系基油を含む潤滑油組成物は、高引火点でありつつも、更なる低粘度化によって省燃費性能をより向上させたものとなり得る。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
〔本発明の鉱油系基油の性状〕
本発明の鉱油系基油は、下記要件（Ｉ）及び（II）を満たすものである。
・要件（Ｉ）：４０℃における動粘度が４．０ｍｍ２／ｓ以上６．０ｍｍ２／ｓ未満であり、１００℃における動粘度が１．５ｍｍ２／ｓを超え、２．０ｍｍ２／ｓ未満である。
・要件（II）：引火点が１４０℃以上である。
なお、本明細書において、４０℃又は１００℃における動粘度は、ＪＩＳ  Ｋ２２８３：２０００に準拠して測定された値を意味し、引火点は、ＪＩＳ  Ｋ２２６５−４に準拠し、クリーブランド開放式（ＣＯＣ）法により測定された値を意味する。
【００１０】
一般的に鉱油系基油の性状として、低粘度化するほど、引火点は低くなる傾向にある。
それに対して、本発明の鉱油系基油は、要件（Ｉ）で規定するほどに低粘度化されつつも、要件（II）で規定するように、引火点が１４０℃以上に調整した鉱油系基油である。
そのため、本発明の鉱油系基油を用いることで、高引火点でありつつも、低粘度化し、駆動系油等として使用した際に省燃費性能をより向上させた潤滑油組成物を容易に製造し得る。
また、本発明の鉱油系基油は、要件（Ｉ）で規定のとおり、４０℃における動粘度と１００℃における動粘度の差異が比較的小さく、粘度の温度依存性が低い。そのため、本発明の鉱油系基油を用いることで、温度による粘度変化が小さい潤滑油組成物を製造することができる。
【００１１】
本発明の鉱油系基油の４０℃における動粘度（Ｖ４０）は、４．０ｍｍ２／ｓ以上であるが、好ましくは４．２ｍｍ２／ｓ以上、より好ましくは４．３ｍｍ２／ｓ以上、更に好ましくは４．４ｍｍ２／ｓ以上、より更に好ましくは５．０ｍｍ２／ｓ以上である。
また、動粘度（Ｖ４０）は、６．０ｍｍ２／ｓ未満であるが、好ましくは５．９５ｍｍ２／ｓ以下、より好ましくは５．９ｍｍ２／ｓ以下、更に好ましくは５．８ｍｍ２／ｓ以下である。
【００１２】
本発明の鉱油系基油の１００℃における動粘度（Ｖ１００）は、１．５ｍｍ２／ｓ超であるが、好ましくは１．６ｍｍ２／ｓ以上、より好ましくは１．７ｍｍ２／ｓ以上、更に好ましくは１．７５ｍｍ２／ｓ以上、より更に好ましくは１．８ｍｍ２／ｓ以上である。
また、動粘度（Ｖ１００）は、２．０ｍｍ２／ｓ未満であるが、好ましくは１．９５ｍｍ２／ｓ以下、より好ましくは１．９０ｍｍ２／ｓ以下、更に好ましくは１．８８ｍｍ２／ｓ以下である。
なお、本発明の鉱油系基油は、ＪＩＳ  Ｋ２２８３：２０００に準拠して測定される粘度指数が算出不能な鉱油である。
【００１３】
また、本発明の鉱油系基油の引火点としては、１４０℃以上であるが、好ましくは１４２℃以上、より好ましくは１４４℃以上、更に好ましくは１４６℃以上、より更に好ましくは１５０℃以上であり、また、通常１８０℃以下である。
【００１４】
本発明の一態様の鉱油系基油のＪＩＳ  Ｋ２２５４のガスクロマトグラフ法蒸留試験方法に準拠して測定した、当該鉱油系基油の１０容量％留出温度としては、好ましくは２５０℃以上、より好ましくは２５５℃以上、更に好ましくは２８０℃以上、より更に好ましくは２８５℃以上であり、また、通常３０５℃以下である。
また、本発明の一態様の鉱油系基油のＪＩＳ  Ｋ２２５４のガスクロマトグラフ法蒸留試験方法に準拠した測定した、当該鉱油系基油の９０容量％留出温度としては、好ましくは３２０℃以上、より好ましくは３３０℃以上、更に好ましくは３４０℃以上、より更に好ましくは３５０℃以上であり、また、通常３６５℃以下である。
【００１５】
本発明の一態様の鉱油系基油のアニリン点としては、好ましくは７０℃以上、より好ましくは８０℃以上、更に好ましくは８５℃以上、より更に好ましくは９０℃以上、特に好ましくは９２℃以上であり、また、通常１１０℃以下である。
アニリン点が７０℃以上である鉱油系基油は、パラフィン分が多く、芳香族分が少ない傾向があり、高引火点となり易い。
なお、本明細書において、アニリン点は、ＪＩＳ  Ｋ２２５６（Ｕ字管法）に準拠して測定された値を意味する。
【００１６】
本発明の一態様の鉱油系基油の１５℃における密度としては、好ましくは０．８６０ｇ／ｃｍ３以下、より好ましくは０．８５０ｇ／ｃｍ３以下、更に好ましくは０．８４０ｇ／ｃｍ３以下、より更に好ましくは０．８３０ｇ／ｃｍ３以下、特に好ましくは０．８２７ｇ／ｃｍ３以下であり、また、通常０．８００ｇ／ｃｍ３以上である。
要件（Ｉ）及び（II）を満たしつつ、さらに密度が０．８６０ｇ／ｃｍ３以下の鉱油系基油であれば、粘度の温度依存性がより低く、引火点がより高い鉱油系基油とすることができる。
なお、本明細書において、１５℃における密度は、ＪＩＳ  Ｋ２２４９に準拠して測定された値である。
【００１７】
本発明の一態様の鉱油系基油のパラフィン分（％ＣＰ）としては、好ましくは６０〜８０、より好ましくは６２〜７７、更に好ましくは６３〜７５、より更に好ましくは６５〜７２である。
【００１８】
本発明の一態様の鉱油系基油のナフテン分（％ＣＮ）としては、好ましくは２０〜４０、より好ましくは２３〜３８、更に好ましくは２６〜３６、より更に好ましくは２８〜３５である。
【００１９】
本発明の一態様の鉱油系基油の芳香族分（％ＣＡ）としては、好ましくは２．０未満、より好ましくは１．５未満、更に好ましくは１．２未満である。
【００２０】
なお、本明細書において、パラフィン分（％ＣＰ）、ナフテン分（％ＣＮ）、及び芳香族分（％ＣＡ）は、ＡＳＴＭ  Ｄ−３２３８環分析（ｎ−ｄ−Ｍ法）により測定した、パラフィン分、ナフテン分、及び芳香族分の割合（百分率）を意味する。
【００２１】
本発明の一態様の鉱油系基油としては、さらに下記要件（III）を満たすことが好ましい。
・要件（III）：回転型レオメータを用いて、角速度６．３ｒａｄ／ｓ、歪み量０．１〜１００％の条件下で計測した、−１０℃と−２５℃の２点間における複素粘度の温度勾配Δ｜η＊｜（以下、単に「複素粘度の温度勾配Δ｜η＊｜」ともいう）が６０Ｐａ・ｓ／℃以下である。
なお、本発明の一態様の鉱油系基油が、２種以上の鉱油を組み合わせた混合油である場合、当該混合油が上記要件（III）を満たすものであればよい。
【００２２】
上記要件（III）に記載の「歪み量」は、０．１〜１００％の範囲で、温度に応じて適宜設定される値である。
また、上記の「複素粘度の温度勾配Δ｜η＊｜」は、−１０℃における複素粘度η＊の値と、−２５℃における複素粘度η＊の値とを、それぞれ独立に、もしくは、−１０℃から−２５℃又は−２５℃から−１０℃まで温度を連続的に変化させながら測定し、当該値を温度−複素粘度の座標平面においた際、−１０℃と−２５℃の２点間における複素粘度の単位あたりの変化量（傾きの絶対値）を示す値である。より具体的には、下記計算式（ｆ１）から算出される値を意味する。
・計算式（ｆ１）：複素粘度の温度勾配Δ｜η＊｜＝｜（［−２５℃における複素粘度η＊］−［−１０℃における複素粘度η＊］）／（−２５−（−１０））｜
つまり、要件（III）で規定する「複素粘度の温度勾配Δ｜η＊｜」は、温度を低下させた経時変化を鉱油の低温特性として示している。
【００２３】
ところで、鉱油には、ワックス分が含まれているため、鉱油の温度を徐々に低下させていくと、鉱油中のワックス分が析出し、ゲル状構造を形成する。なお、ワックス分は、パラフィン等の構造によって、析出してくる温度が異なる。このワックス分のゲル状構造は、壊れ易いため、機械的な作用で、鉱油の粘度が変化してしまう。従来、使用されている低温粘度特性のパラメータは、このようなワックス分の析出を考慮したものではなかった。
それに対して、要件（III）で規定する「複素粘度の温度勾配Δ｜η＊｜」は、鉱油中に含まれるワックス分の析出速度を加味し、鉱油の低温粘度特性をより示す正確に評価し得る指標である。
【００２４】
要件（III）を満たす鉱油系基油は、複素粘度の温度勾配Δ｜η＊｜が６０Ｐａ・ｓ／℃以下であり、ワックス分の析出速度を速くならないように調整されているため、摩擦係数の上昇を引き起こし難く、より低粘度でありつつも、粘度の温度依存性がより低いものとなる。
そのため、当該鉱油系基油を用いることで、省燃費性能に優れ、温度による粘度変化がより小さい潤滑油組成物を製造することができる。
【００２５】
上記観点から、要件（III）で規定するの複素粘度の温度勾配Δ｜η＊｜としては、好ましくは３０Ｐａ・ｓ／℃以下、より好ましくは５Ｐａ・ｓ／℃以下、更に好ましくは１．０Ｐａ・ｓ／℃以下、更に好ましくは０．１Ｐａ・ｓ／℃以下、より更に好ましくは０．０１Ｐａ・ｓ／℃以下、特に好ましくは０．００５０Ｐａ・ｓ／℃以下である。
また、要件（III）で規定する複素粘度の温度勾配Δ｜η＊｜は、好ましくは０．０００１Ｐａ・ｓ／℃以上、より好ましくは０．０００５Ｐａ・ｓ／℃以上、更に好ましくは０．００１０Ｐａ・ｓ／℃以上、より更に好ましくは０．００１８Ｐａ・ｓ／℃以上である。
【００２６】
＜本発明の鉱油系基油の調製例＞
上記要件（Ｉ）〜（III）を満たす、本発明の鉱油系基油は、当該鉱油系基油の原料となる原料油の選択と、原料油を用いた鉱油系基油の製造方法に関して、以下に示す事項を適宜考慮することで、容易に調製することができる。つまり、本発明の鉱油系基油は、以下に示す原料油を、以下に示す精製処理を施して得られた鉱油であることが好ましい。
なお、以下の事項は、調製法の一例であって、これら以外の事項を考慮することによっても調製可能である。
【００２７】
［原料油の選択］
本発明の鉱油系基油の原料を原料油という。当該原料油としては、例えば、パラフィン系鉱油、中間系鉱油、ナフテン系鉱油等の原油を常圧蒸留して得られる常圧残油；当該常圧残油を減圧蒸留して得られる留出油；等が挙げられる。
これらの原料油は、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【００２８】
要件（Ｉ）で規定する程に低粘度化しつつも、温度による粘度依存性が低く、且つ、要件（II）で規定するような高引火点の鉱油系基油に調製する観点から、前記原料油は、重質軽油を水素化分解して得られたボトム留分を含むことが好ましい。
【００２９】
前記原料油の４０℃における動粘度としては、好ましくは６．０〜２５．０ｍｍ２／ｓ、より好ましくは８．０〜２２．０ｍｍ２／ｓ、更に好ましくは１０．０〜２０．０ｍｍ２／ｓ、より更に好ましくは１２．０〜１８．０ｍｍ２／ｓである。
前記原料油の１００℃における動粘度としては、好ましくは２．０〜６．０ｍｍ２／ｓ、より好ましくは２．３〜５．５ｍｍ２／ｓ、更に好ましくは２．５〜５．０ｍｍ２／ｓ、より更に好ましくは３．０〜４．８ｍｍ２／ｓである。
前記原料油の粘度指数としては、好ましくは１００以上、より好ましくは１１０以上、更に好ましくは１２０以上、より更に好ましくは１３０以上である。
【００３０】
また、前記原料油の引火点としては、好ましくは１４０〜２８０℃、より好ましくは１４０〜２５０℃、更に好ましくは１４０〜２２０℃である。
【００３１】
ＪＩＳ  Ｋ２２５４のガスクロマトグラフ法蒸留試験方法に準拠して測定した、前記原料油の１０容量％留出温度が、好ましくは２７０℃以上、より好ましくは２８５℃以上、更に好ましくは３００℃以上、より更に好ましくは３２０℃以上であり、また、通常４００℃以下である。
また、当該ガスクロマトグラフ法蒸留試験方法に準拠して測定した、前記原料油の９０容量％留出温度が、好ましくは３７０℃以上、より好ましくは３８５℃以上、更に好ましくは４００℃以上、より更に好ましくは４２０℃以上、特に好ましくは４４０℃以上であり、また、通常６００℃以下である。
【００３２】
前記原料油の質量平均分子量（Ｍｗ）としては、好ましくは１５０〜５００、より好ましくは１８０〜４５０、更に好ましくは２００〜４００である。
なお、本明細書において、原料油の質量平均分子量（Ｍｗ）は、ＡＳＴＭ  Ｄ２５０２に準拠して測定された値を意味する。
【００３３】
本発明の鉱油系基油は、このような比較的動粘度が高い原料油を用いつつも、以下に示すような精製処理を施した上で、蒸留によって低粘度留分を取り出して得ることができる。
上記の原料油に対して、特定の条件下での精製処理を施すことで、低粘度留分であっても、引火点が高い鉱油系基油に調製することができる。
【００３４】
［本発明の鉱油系基油の製造方法］
本発明の一態様の鉱油系基油は、上述の原料油に対して、精製処理を施して得られたものであることが好ましい。なお、使用する原料油の種類に応じて、精製処理の種類や精製条件は適宜設定されることが好ましい。
【００３５】
精製処理としては、溶剤脱れき、溶剤抽出、溶剤脱ろう、接触脱ろう、水素化異性化脱ろう、及び水素化仕上げから選ばれる１種以上の処理を含むことが好ましく、少なくとも水素化異性化脱ろう処理を含むことがより好ましく、少なくとも水素化異性化脱ろう処理及び水素化仕上げ処理を含むことが更に好ましい。
以下、「水素化異性化脱ろう処理」及び「水素化仕上げ処理」について説明する。
【００３６】
（水素化異性化脱ろう処理）
水素化異性化脱ろう処理は、上述のとおり、原料油中に含まれる直鎖パラフィンを分岐鎖のイソパラフィンへとする異性化を目的に行われる精製処理である。
また、水素化異性化脱ろう処理によって、芳香族分を開環させパラフィン分としたり、硫黄分や窒素分等の不純物の除去等も行うこともできる。
この水素化異性化処理によって、分岐鎖のイソパラフィンの割合が多くなり、温度による粘度依存性が低く、高引火点の鉱油系基油に調製することができる。
つまり、蒸留時に低粘度留分を取り出しても、引火点が高いものが得られるため、要件（Ｉ）〜（II）を満たす鉱油系基油を得ることができる。
【００３７】
また、原料油中の直鎖パラフィンの存在については、要件（III）で規定する複素粘度の温度勾配Δ｜η＊｜の値を大きくする要因の一つとなる。そのため、本処理では、直鎖パラフィンを分岐鎖のイソパラフィンへと異性化をし、複素粘度の温度勾配Δ｜η＊｜の値を低く調整することが好ましい。
【００３８】
水素化異性化脱ろう処理は、水素化異性化脱ろう触媒の存在下で行われることが好ましい。
水素化異性化脱ろう触媒としては、例えば、シリカアルミノフォスフェート（ＳＡＰＯ）やゼオライト等の担体に、ニッケル（Ｎｉ）及びタングステン（Ｗ）、ニッケル（Ｎｉ）及びモリブデン（Ｍｏ）、コバルト（Ｃｏ）及びモリブデン（Ｍｏ）等の複合金属材料の金属酸化物や、白金（Ｐｔ）や鉛（Ｐｂ）等の貴金属を担持した触媒が挙げられる。
【００３９】
水素化異性化脱ろう処理における水素分圧としては、要件（Ｉ）〜（III）を満たす鉱油系基油とする観点から、好ましくは２．０〜３０ＭＰａ、より好ましくは２．５〜２７ＭＰａ、更に好ましくは３．０〜２５ＭＰａ、より更に好ましくは３．５〜２２ＭＰａである。
【００４０】
水素化異性化脱ろう処理における反応温度としては、要件（Ｉ）〜（III）を満たす鉱油系基油とする観点から、一般的な水素化異性化脱ろう処理での反応温度よりも高めに設定されることが好ましく、具体的には、好ましくは２５０〜４００℃、より好ましくは２７５〜３８０℃、更に好ましくは２８０〜３７０℃、より更に好ましくは２８５〜３６０℃である。
当該反応温度が高温であることで、直鎖パラフィンを分岐鎖のイソパラフィンへ異性化を促進させることができ、特に、要件（II）及び（III）を満たす鉱油系基油の調製が容易となる。
【００４１】
また、水素化異性化脱ろう処理における液時空間速度（ＬＨＳＶ）としては、要件（Ｉ）〜（III）を満たす鉱油系基油とする観点から、好ましくは５．０ｈｒ−１以下、より好ましくは３．０ｈｒ−１以下、更に好ましくは２．０ｈｒ−１以下、より更に好ましくは１．５ｈｒ−１以下である。
また、生産性の向上の観点から、水素化異性化脱ろう処理におけるＬＨＳＶは、好ましくは０．１ｈｒ−１以上、より好ましくは０．２ｈｒ−１以上である。
【００４２】
水素化異性化脱ろう処理における水素ガスの供給割合としては、供給する原料油１キロリットルに対して、好ましくは１００〜２０００Ｎｍ３、より好ましくは２００〜１５００Ｎｍ３、更に好ましくは２５０〜１０００Ｎｍ３である。
【００４３】
（水素化仕上げ処理）
水素化仕上げ処理は、原料油中に含まれる芳香族分の完全飽和化、及び、硫黄分や窒素分等の不純物の除去等を目的に行われる精製処理である。
【００４４】
水素化仕上げ処理は、水素化触媒の存在下で行われることが好ましい。
水素化触媒としては、例えば、シリカ及びアルミナの複合材料、アルミナ等の非晶質やゼオライト等の結晶質担体に、ニッケル（Ｎｉ）及びタングステン（Ｗ）、ニッケル（Ｎｉ）及びモリブデン（Ｍｏ）、コバルト（Ｃｏ）及びモリブデン（Ｍｏ）等の複合金属材料の金属酸化物や、白金（Ｐｔ）や鉛（Ｐｂ）等の貴金属を担持した触媒が挙げられる。
【００４５】
水素化仕上げ処理における水素分圧としては、要件（II）及び（III）を満たす鉱油系基油とする観点から、一般的な水素化処理での圧力よりも高めに設定されることが好ましく、具体的には、好ましくは１６ＭＰａ以上、より好ましくは１７ＭＰａ以上、更に好ましくは１８ＭＰａ以上であり、また、好ましくは３０ＭＰａ以下、より好ましくは２２ＭＰａ以下である。
【００４６】
水素化仕上げ処理における反応温度としては、要件（II）及び（III）を満たす鉱油系基油とする観点から、好ましくは２００〜４００℃、より好ましくは２５０〜３５０℃、更に好ましくは２８０〜３３０℃である。
【００４７】
水素化仕上げ処理における液時空間速度（ＬＨＳＶ）としては、要件（II）及び（III）を満たす鉱油系基油とする観点から、好ましくは５．０ｈｒ−１以下、より好ましくは２．０ｈｒ−１以下、更に好ましくは１．０ｈｒ−１以下であり、また、生産性の観点から、好ましくは０．１ｈｒ−１以上、より好ましくは０．２ｈｒ−１以上、更に好ましくは０．３ｈｒ−１以上である。
【００４８】
水素化仕上げ処理における水素ガスの供給割合としては、供給する油分（水素化異性化脱ろう処理が施された精製油）１キロリットルに対して、好ましくは１００〜２０００Ｎｍ３、より好ましくは２００〜１５００Ｎｍ３、更に好ましくは２５０〜１１００Ｎｍ３である。
【００４９】
（後処理）
上述の精製処理の終了後、得られた精製油に対して、減圧蒸留や単蒸留を適宜施し、４０℃における動粘度が要件（Ｉ）で規定の範囲となる留分を回収することで、本発明の鉱油系基油を得ることができる。つまり、回収した留分である本発明の鉱油系基油は、要件（Ｉ）で規定するように低粘度化されつつも、高引火点を有するものである。
なお、蒸留の諸条件（圧力、温度、時間等）としては、得られる鉱油系基油の４０℃及び１００℃における動粘度が、要件（Ｉ）で規定の範囲内となるように、適宜調整される。
【００５０】
〔潤滑油組成物〕
本発明の潤滑油組成物は、上述の本発明の鉱油系基油を含むものであるが、当該鉱油系基油と共に、合成油を含有してもよい。
【００５１】
前記合成油としては、例えば、α−オレフィン単独重合体、又はα−オレフィン共重合体（例えば、エチレン−α−オレフィン共重合体等の炭素数８〜１４のα−オレフィン共重合体）等のポリα−オレフィン；イソパラフィン；ポリオールエステル、二塩基酸エステル（例えば、ジトリデシルグルタレート等）、三塩基酸エステル（例えば、トリメリット酸２−エチルヘキシル）、リン酸エステル等の各種エステル；ポリフェニルエーテル等の各種エーテル；ポリアルキレングリコール；アルキルベンゼン；アルキルナフタレン；フィッシャー・トロプシュ法等により製造されるワックス（ＧＴＬワックス）を異性化することで得られる合成油等が挙げられる。
これらの合成油は、単独で又は２種以上を併用してもよい。
【００５２】
本発明の一態様の潤滑油組成物において、合成油の含有量は、当該潤滑油組成物中に含まれる本発明の鉱油系基油の全量１００質量部に対して、好ましくは０〜３０質量部、より好ましくは０〜２０質量部、更に好ましくは０〜１０質量部、より更に好ましくは０〜５質量部である。
【００５３】
本発明の一態様の潤滑油組成物中に含まれる、本発明の鉱油系基油の含有量は、当該潤滑油組成物の全量（１００質量％）基準で、通常６０質量％以上、好ましくは７０質量％以上、より好ましくは８０質量％以上、更に好ましくは８５質量％以上、より更に好ましくは９０質量％以上、また、通常１００質量％以下、より好ましくは９９．９９質量％以下、更に好ましくは９９質量％以下である。
【００５４】
なお、本発明の潤滑油組成物は、本発明の効果を損なわない範囲で、必要に応じて、さらに一般的に用いられる潤滑油用添加剤を含有してもよい。
このような潤滑油用添加剤としては、例えば、流動点降下剤、粘度指数向上剤、金属系清浄剤、分散剤、耐摩耗剤、極圧剤、酸化防止剤、消泡剤、摩擦調整剤、防錆剤、金属不活性化剤等が挙げられる。
なお、当該潤滑油用添加剤として、複数の添加剤を含有する市販品の添加剤パッケージを用いてもよい。
また、上記の添加剤としての機能を複数有する化合物（例えば、耐摩耗剤及び極圧剤としての機能を有する化合物）を用いてもよい。
さらに、各潤滑油用添加剤は、単独で又は２種以上を併用してもよい。
【００５５】
これらの潤滑油用添加剤の各含有量は、本発明の効果を損なわない範囲内で、添加剤の種類に応じて、適宜調整することができるが、潤滑油組成物の全量（１００質量％）基準で、通常０．００１〜１５質量％、好ましくは０．００５〜１０質量％、より好ましくは０．０１〜８質量％である。
【００５６】
＜潤滑油組成物の用途＞
本発明の潤滑油組成物は、上述の本発明の鉱油系基油を含むため、高引火点であり、省燃費性能に優れる。
そのため、本発明の潤滑油組成物は、例えば、自動変速機油（ＡＴＦ）、無段変速機油（ＣＶＴＦ）、ショックアブソーバー油（ＳＡＦ）、パワーステアリングオイル、電動モーターの冷却用オイル等の駆動系油；エンジン油；油圧作動油；タービン油；圧縮機油；工作機械用潤滑油；切削油；歯車油；流体軸受け油；転がり軸受け油等に好適に用いることができる。
特に、近年電気自動車やハイブリッド車においては、変速機と電動モーターとをパッケージ化することにより小型軽量化が求められており、変速機油に要求される性能に加え、電動モーターの冷却用オイルに要求される冷却性も併せ持つ潤滑油組成物が必要とされている。
本発明の潤滑油組成物は、低粘度であるため、冷却性能もあり、このような電気自動車やハイブリッド車への用途にも好適である。
【００５７】
つまり、本発明は、下記（１）の潤滑油組成物の使用方法も提供し得る。
（１）本発明の鉱油系基油を含む潤滑油組成物を、動力伝達装置（自動変速機、無段変速機、ショックアブソーバー、パワーステアリング、電動モーター等）、エンジン、油圧作動機器、タービン、圧縮機、工作機械、切削機、歯車、流体軸受け、及び転がり軸受けのいずれかの機構の潤滑に用いる、潤滑油組成物の使用方法。
【実施例】
【００５８】
次に、本発明を実施例により更に詳細に説明するが、本発明はこれらの例によって何ら限定されるものではない。なお、各種物性の測定法又は評価法は、下記のとおりである。
【００５９】
（１）４０℃及び１００℃における動粘度、粘度指数
ＪＩＳ  Ｋ２２８３：２０００に準拠して測定及び算出した。
（２）引火点
ＪＩＳ  Ｋ２２６５−４に準拠し、クリーブランド開放式（ＣＯＣ）法により測定した。
（３）芳香族分（％ＣＡ）、ナフテン分（％ＣＮ）、パラフィン分（％ＣＰ）
ＡＳＴＭ  Ｄ−３２３８環分析（ｎ−ｄ−Ｍ法）により測定した。
（４）１５℃における密度
ＪＩＳ  Ｋ２２４９に準拠して測定した。
（５）２０℃における屈折率
ＪＩＳ  Ｋ００６２に準拠して測定した。
（６）１０容量％留出温度、９０容量％留出温度
ＪＩＳ  Ｋ２２５４のガスクロマトグラフ法蒸留試験方法に準拠して測定した。
（７）アニリン点
ＪＩＳ  Ｋ２２５６（Ｕ字管法）に準拠して測定した。
（８）質量平均分子量（Ｍｗ）
ＡＳＴＭ  Ｄ２５０２に準拠して測定した。
【００６０】
（９）−２５℃と−１０℃の２点間における複素粘度の温度勾配Δ｜η＊｜
Ａｎｔｏｎ  Ｐａａｒ社製レオメータ「Ｐｈｙｓｉｃａ  ＭＣＲ  ３０１」を用いて、以下の手順で測定した。
まず、−２５℃又は−１０℃の測定温度に調整したコーンプレート（直径５０ｍｍ、傾斜角１°）に、測定対象の鉱油系基油を挿入し、同じ温度で１０分間保持した。なお、この際、挿入した溶液に歪みを与えないように留意した。
そして、−２５℃又は−１０℃の測定温度にて、角速度６．３ｒａｄ／ｓ、歪み量０．１〜１００％の範囲で当該測定温度に応じて適宜設定した値の条件下にて、振動モードで、−２５℃又は−１０℃における複素粘度η＊を測定した。
そして、前記計算式（ｆ１）に基づき、−２５℃及び−１０℃における複素粘度η＊の値から、「複素粘度の温度勾配Δ｜η＊｜」を算出した。
【００６１】
実施例１
（１）原料油の性状
表１に記載の各種性状を有する原料油（Ｉ）を用いた。
なお、原料油（Ｉ）は、重質軽油を水素化分解装置によって水素化分解して得られたボトム留分を含むものである。
【表１】
2019035047.tif 000002
【００６２】
（２）鉱油系基油（１）の製造
表１に記載の原料油（Ｉ）を溶剤脱ろうした後、白金−ゼオライト系触媒（担体であるゼオライトに白金が担持した触媒）を用いて、反応温度２８７℃、水素分圧４ＭＰａ、水素と原料油（Ｉ）との供給量比〔水素／原料油（Ｉ）〕が４２２Ｎｍ３／ｋＬ、ＬＨＳＶ１．１ｈｒ−１の条件下で水素化異性化脱ろう処理を施し、精製油（ｉ）を得た。
次いで、得られた精製油（ｉ）を、ニッケル・タングステン−アルミナ系触媒（担体であるアルミナにニッケル及びタングステンが担持した触媒）を用い、反応温度２９０℃、水素分圧１８．５ＭＰａ、水素と精製油（ｉ）との供給量比〔水素／精製油（ｉ）〕が１０００Ｎｍ３／ｋＬ、ＬＨＳＶ０．６ｈｒ−１の条件下で水素化仕上げ処理を施し、精製油（ｉ−１）を得た。
そして、精製油（ｉ−１）を、減圧蒸留し、４０℃における動粘度が４．０ｍｍ２／ｓ以上６．０ｍｍ２／ｓ未満の範囲となる留分を回収し、更に単蒸留して、鉱油系基油（１）を得た。
鉱油系基油（１）の各種性状を表２に示す。
【００６３】
【表２】
2019035047.tif 000003
【００６４】
表２より、実施例１で製造した鉱油系基油（１）は、低粘度でありつつも、引火点が１４０℃以上と高い結果となった。
そのため、この鉱油系基油（１）を用いた潤滑油組成物は、高引火点でありつつも、更なる低粘度化によって省燃費性能をより向上させたものとなり得ると考えられる。