(57)【要約】【課題】高い発泡倍率、ならびに高い連続気泡率を有する発泡体を得るに好適なプロピレン系重合体組成物を提供する。【解決手段】下記プロピレン系重合体（Ａ）を２〜５０質量％および下記プロピレン系重合体（Ｂ）を５０〜９８質量％〔但し、プロピレン系重合体（Ａ）とプロピレン系重合体（Ｂ）の合計量を１００質量％とする。〕含むことを特徴とするプロピレン系重合体組成物。  プロピレン系重合体（Ａ）：１３５℃、テトラリン中で測定される極限粘度[η]が１０〜１２ｄｌ／ｇの範囲にあるプロピレン系重合体（ａ１）の含有量が２０〜５０質量％範囲にあり、１３５℃、テトラリン中で測定される極限粘度[η]が０．５〜３ｄｌ／ｇの範囲にあるプロピレン系重合体（ａ２）の含有量が５０〜８０質量％の範囲〔但し、プロピレン系重合体（ａ１）とプロピレン系重合体（ａ２）の合計量を１００質量％とする。〕にある。  プロピレン系重合体（Ｂ）：２３０℃におけるメルトフローレートが１〜３０ｇ／１０分、かつ、重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）が６以下である。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
下記プロピレン系重合体（Ａ）を２〜５０質量％および下記プロピレン系重合体（Ｂ）を５０〜９８質量％〔但し、プロピレン系重合体（Ａ）とプロピレン系重合体（Ｂ）の合計量を１００質量％とする。〕含むことを特徴とするプロピレン系重合体組成物。
プロピレン系重合体（Ａ）：１３５℃、テトラリン中で測定される極限粘度[η]が１０〜１２ｄｌ／ｇの範囲にあるプロピレン系重合体（ａ１）の含有量が２０〜５０質量％範囲にあり、１３５℃、テトラリン中で測定される極限粘度[η]が０．５〜３ｄｌ／ｇの範囲にあるプロピレン系重合体（ａ２）の含有量が５０〜８０質量％の範囲〔但し、プロピレン系重合体（ａ１）とプロピレン系重合体（ａ２）の合計量を１００質量％とする。〕にある。
プロピレン系重合体（Ｂ）：２３０℃におけるメルトフローレートが１〜３０ｇ／１０分、かつ、重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）が６以下である。
【請求項２】
プロピレン系重合体（Ａ）が下記要件（i）および要件（ii）を満たすことを特徴とする請求項１に記載のプロピレン系重合体組成物。
（i）２３０℃、２．１６ｋｇ荷重で測定されるＭＦＲが０．０１〜５ｇ／１０分の範囲にある。
（ii）２３０℃で測定される溶融張力（ＭＴ）が５〜３０ｇの範囲にある。
【請求項３】
プロピレン系重合体（Ａ）が、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定された分子量分布曲線で囲まれる領域の全面積に占める分子量１５０万以上の高分子量領域の割合が７質量％以上であることを特徴とする請求項１または２に記載のプロピレン系重合体組成物。
【請求項４】
プロピレン系重合体（Ａ）が、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定された分子量分布曲線が２つのピークを有し、高分子量側のピーク分子量ＭＨと低分子量側のピーク分子量ＭＬの比（ＭＨ／ＭＬ）が５０以上であることを特徴とする請求項１から３のいずれかに記載のプロピレン系重合体組成物。
【請求項５】
プロピレン系重合体（Ａ）が、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定された分子量分布曲線の低分子量側のピーク分子量ＭＬが１０万以下であることを特徴とする請求項１から４のいずれかに記載のプロピレン系重合体組成物。
【請求項６】
プロピレン系重合体（Ａ）が、当該プロピレン系重合体（Ａ）のフィッシュアイ（ＦＥ）個数〔２５ｍｍΦのＴダイ製膜機で製膜した厚さ５０μｍのフィルムを、ＦＥカウンターを用いて測定されるＦＥ個数を単位面積〔３０００ｃｍ2〕当たりの個数に換算した値〕が１００個以下であることを特徴とする請求項１から５のいずれかに記載のプロピレン系重合体組成物。
【請求項７】
プロピレン系重合体組成物が、２３０℃、２．１６ｋｇ荷重で測定されるＭＦＲが１〜２０ｇ／１０分であることを特徴とする請求項１から６のいずれかに記載のプロピレン系重合体組成物。
【請求項８】
プロピレン系重合体組成物が、２３０℃で測定される溶融張力（ＭＴ）が０．１〜３ｇであることを特徴とする請求項１から７のいずれかに記載のプロピレン系重合体組成物。
【請求項９】
プロピレン系重合体組成物が、角周波数が１０ｒａｄ／ｓのときの貯蔵弾性率Ｇ’（１０）と角周波数が１ｒａｄ／ｓのときの貯蔵弾性率Ｇ’（１）との比Ｇ’（１０）／Ｇ’（１）と、角周波数が０．１ｒａｄ／ｓのときの貯蔵弾性率Ｇ’（０．１）と角周波数が０．０１ｒａｄ／ｓのときの貯蔵弾性率Ｇ’（０．０１）との比Ｇ’（０．１）／Ｇ’（０．０１）との差、Ｇ’（１０）／Ｇ’（１）−Ｇ’（０．１）／Ｇ’（０．０１）が−１．５以上であることを特徴とする請求項１から８のいずれかに記載のプロピレン系重合体組成物。
【請求項１０】
プロピレン系重合体組成物が、１８０℃、１０ｓ-1における歪硬化の傾きが０．０８５〜０．６であることを特徴とする請求項１〜９のいずれかに記載のプロピレン系重合体組成物。
【請求項１１】
プロピレン系重合体組成物が、当該プロピレン系重合体組成物のＦＥ個数〔２５ｍｍΦのＴダイ製膜機で製膜した厚さ５０μｍのフィルムを、ＦＥカウンターを用いて測定されるＦＥ個数を単位面積〔３０００ｃｍ2〕当たりの個数に換算した値〕が１００個以下であることを特徴とする請求項１から１０のいずれかに記載のプロピレン系重合体組成物。
【請求項１２】
プロピレン系重合体組成物が、押出発泡成形用のプロピレン系重合体組成物である、請求項１〜１１のいずれかに記載のプロピレン系重合体組成物。
【請求項１３】
請求項１２に記載のプロピレン系重合体組成物を発泡させてなる発泡成形体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高発泡倍率で高連続気泡率が高い発泡成形体を得るに好適なプロピレン系重合体組成物およびその成形体に関する。
【背景技術】
【０００２】
ポリプロピレン重合体の重要な成形加工法の一つとして、発泡成形がある。押出発泡成形や射出発泡成形で得られた各種の成形体は、断熱性や遮音性、クッション性、エネルギー吸収特性などの優れた特性を生かし、幅広い用途で使用されている。発泡体の発泡倍率が高くなるほど、緩衝性、断熱性に優れ、連続気泡率が高いほど吸音性に優れることが一般に知られているため、高い発泡倍率、ならびに高い連続気泡率を有する発泡成形体が要望されている。
【０００３】
発泡成形性を改善するために重合体を高溶融張力化するための手法として、多段重合により高分子量成分を付与する手法がある（特許文献１、２参照）。
特許文献１では、１３５℃、デカリン中における極限粘度[η]が８〜１３ｄｌ／ｇの高分子量プロピレン系重合体を１５〜５０ｗｔ％含有するポリプロピレン系樹脂組成物が開示されている。ここに示されている１３５℃、デカリン中における極限粘度[η]８〜１３ｄｌ／ｇを、日刊工業新聞社「ポリプロピレン樹脂」に記載されている１３５℃、デカリン中、及び１３５℃、テトラリン中での極限粘度[η]と重量平均分子量の関係式を用い、ポリプロピレンの１３５℃、テトラリン中での極限粘度[η]に換算すると、５．８〜９．５ｄｌ／ｇとなる。高分子量プロピレン系重合体の１３５℃、テトラリン中での極限粘度［η］が５．８〜９．５ｄｌ／ｇの範囲では、極限粘度[η]の高さが不十分であるため、高い発泡倍率、ならびに高い連続気泡率を有する発泡成形体を得ることが困難である。
【０００４】
また、特許文献２では１３５℃、テトラリン中における極限粘度[η]が１０ｄｌ／ｇ超の高分子量プロピレン系重合体を含有するポリプロピレン系樹脂組成物が開示されているが、その量が５〜２０ｗｔ％と少ないため、高い発泡倍率、ならびに高い連続気泡率を有する発泡成形体を得ることが困難である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】ＷＯ１９９９／００７７５２
【特許文献２】ＷＯ２００５／０９７８４２
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、高い発泡倍率、ならびに高い連続気泡率を有する発泡成形体を得るに好適なプロピレン系重合体組成物を得ることを目的とするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者らは、鋭意検討を重ねた結果、高分子量プロピレン系重合体の極限粘度[η]およびその量を適切に調整したプロピレン系重合体（以下、プロピレン系重合体（Ａ）という）を、分子量分布の狭いプロピレン系重合体（以下、プロピレン系重合体（Ｂ）という）とブレンドすることによって得られたプロピレン系重合体組成物（以下、プロピレン系重合体組成物（Ｘ）と呼称する場合がある。）を用いることで、高い発泡倍率、ならびに高い連続気泡率を有する発泡成形体が得られることを見出し、本発明を完成させた。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば、高い発泡倍率、ならびに高い連続気泡率を有する発泡成形体を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】本発明のプロピレン系重合体組成物の歪硬化の傾きを説明するグラフである。
【図２】本発明のプロピレン系重合体組成物からなる発泡成形体を成形する押出発泡成形機の一例の概略図である。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
以下、本発明に係るプロピレン系重合体組成物およびその成形体について具体的に記載する。
発泡成形における気泡成長過程は、（１）気泡核生成、（２）気泡成長、（３）破泡、（４）気泡安定化の４つの過程を経る。高い発泡倍率の発泡成形体を得る場合、十分な気泡成長を促し、破泡を抑制することが鍵となる。
【００１１】
本発明者らは、発泡倍率向上に必要な重合体特性について鋭意検討した結果、以下の知見を得た。
（イ）重合体組成物の溶融張力は、低いと気泡を維持できず破泡しやすくなり、高すぎると気泡の成長が阻害され、高発泡倍率が得られない。
（ロ）気泡壁が伸張変形する際、粘度が上昇する歪硬化性が現れるが、この歪硬化性が高いほど気泡壁の破断が抑制され、発泡倍率の低下を防ぐことができる。
（ハ）歪硬化性を高めるには高分子量成分が必要であるが、その指標の一つに動的粘弾性測定から得られる角周波数（Ｘ）における貯蔵弾性率Ｇ’（Ｘ）がある。角周波数が０．１ｒａｄ／ｓのときの貯蔵弾性率Ｇ’（０．１）と角周波数が０．０１ｒａｄ／ｓのときの貯蔵弾性率Ｇ’（０．０１）との比Ｇ’（０．１）／Ｇ’（０．０１）が小さいほど歪硬化性が上昇し、発泡倍率が向上する傾向にある。一方、角周波数が１０ｒａｄ／ｓのときの貯蔵弾性率Ｇ’（１０）と角周波数が１ｒａｄ／ｓのときの貯蔵弾性率Ｇ’（１）との比Ｇ’（１０）／Ｇ’（１）が大きいほど気泡壁の延伸特性が良化し、伸張変形時の気泡壁の破断が抑制される。
【００１２】
本発明では、上記特性を満足するプロピレン系重合体組成物（Ｘ）は、極限粘度[η]が特定の範囲にある高分子量成分を特定量含むプロピレン系重合体（Ａ）と、分子量分布の狭いプロピレン系重合体（Ｂ）を混合することで得られることを見出した。
【００１３】
一方、高い連続気泡率の発泡成形体を得るためには破泡を進行させることが重要である。プロピレン系重合体（Ａ）に含まれる高分子量成分の極限粘度[η]が大きいほど溶融張力が向上し破泡が抑制され、高分子量成分の極限粘度[η]が小さいほど破泡が進行しやすくなる。したがって、高い発泡倍率、ならびに高い連続気泡率の発泡成形体を得るためには、プロピレン系重合体（Ａ）に含まれる高分子量成分の極限粘度[η]およびその含有量を適切な値に調整する必要がある。
【００１４】
＜プロピレン系重合体（Ａ）＞
本発明のプロピレン系重合体組成物（Ｘ）に含まれる重合体の一つであるプロピレン系重合体（Ａ）は、１３５℃、テトラリン溶媒中で測定される極限粘度[η]が１０〜１２ｄｌ／ｇの範囲にあるプロピレン系重合体（ａ１）を２０〜５０質量％の範囲、および１３５℃、テトラリン溶媒中で測定される極限粘度[η]が０．５〜３ｄｌ／ｇの範囲にあるプロピレン系重合体（ａ２）を５０〜８０質量％の範囲〔但し、プロピレン系重合体（ａ１）とプロピレン系重合体（ａ２）の合計量を１００質量％とする。〕で含む。
【００１５】
《要件（ｉ）》
本発明に係わるプロピレン系重合体（Ａ）は、２３０℃、２．１６ｋｇ荷重で測定されるＭＦＲが、通常、０．０１〜５ｇ／１０分、好ましくは０．０５ｇ／１０分〜４ｇ／１０分、より好ましくは０．１ｇ／１０分〜３ｇ／１０分の範囲にある。
プロピレン系重合体（Ａ）のＭＦＲが上記範囲にあると、押出し成形性に優れ、発泡倍率が高い発泡成形体を得られ得る。
【００１６】
《要件（ii）》
本発明に係わるプロピレン系重合体（Ａ）は、２３０℃で測定される溶融張力（ＭＴ）が５〜３０ｇ、好ましくは７ｇ〜２５ｇ、より好ましく１０ｇ〜２０ｇの範囲にある。
プロピレン系重合体（Ａ）のＭＴが上記範囲にあると、押出し成形性に優れ、発泡倍率が高い発泡成形体を得られ得る。
【００１７】
《要件（iii）》
本発明に係わるプロピレン系重合体（Ａ）は、好ましくは、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定された分子量分布曲線で囲まれる領域の全面積に占める分子量１５０万以上の高分子量領域の割合が７質量％以上、好ましくは１０質量％以上、さらに好ましくは１２質量％以上である。前記高分子量領域の割合が特定の割合以上を占めているということは、ポリプロピレン重合体組成物中に分子量１５０万以上の高分子量成分が含有されていることを意味している。この高分子量成分の少なくとも一部は極限粘度[η]が１０〜１２ｄｌ／ｇの高分子量成分である。したがって、前記高分子量成分の割合が７質量％未満であると、溶融張力が不十分であるため発泡倍率が低くなる虞がある。
【００１８】
《要件（iv）》
本発明に係わるプロピレン系重合体（Ａ）は、好ましくは、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定された分子量分布曲線が２つのピークを有し、高分子量側のピーク分子量ＭＨと低分子量側のピーク分子量ＭＬの比（ＭＨ／ＭＬ）が５０以上、好ましくは７０以上、より好ましくは９０以上である。分子量分布曲線が２つのピークを有し、ＭＨ／ＭＬが特定の値以上になるということは、高分子量成分の含有量が多く、その極限粘度[η]も高いことを示す。したがって、分子量分布曲線が単一ピークを有する場合や、２つのピークを有していてもＭＨ／ＭＬが５０未満の場合は、発泡倍率が低くなる場合がある。
【００１９】
本発明に係わるプロピレン系重合体（Ａ）のゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定された分子量分布曲線の低分子量側のピーク分子量ＭＬは、１０万以下、好ましくは８万以下、より好ましくは５万以下である。１０万を超えると粘度が高く、押出し不良となる虞がある。
【００２０】
《要件（v）》
本発明に係わるプロピレン系重合体（Ａ）は、ＦＥ個数（２５ｍｍΦのＴダイ製膜機で製膜した厚さ５０μｍのフィルムについて、ＦＥカウンターを用いて測定されるＦＥ個数を単位面積〔３０００ｃｍ2〕当たりの個数に換算した値）は、通常、１００個以下、好ましくは７０個以下、より好ましくは５０個以下である。ＦＥ個数が１００個を超えると、得られる発泡成形体の外観が不良となる場合がある。ＦＥ個数を上記範囲内とすることで外観が良好な発泡成成形体が得られる。
【００２１】
《プロピレン系重合体（ａ１）》
本発明に係わるプロピレン系重合体（Ａ）に含まれるプロピレン系重合体（ａ１）の極限粘度[η]は、好ましくは１０．５〜１１．５ｄｌ／ｇの範囲にある。また、プロピレン系重合体（ａ１）の質量分率は、好ましくは２０〜４５質量％、より好ましくは２０〜４０質量％の範囲にある。
【００２２】
本発明に係わるプロピレン系重合体（Ａ）において、プロピレン系重合体（Ａ）に含まれるプロピレン系重合体（ａ１）は、プロピレンの単独重合体、あるいは、プロピレンと炭素数２〜８のα−オレフィンとの共重合体であってもよい。炭素数２〜８のα−オレフィンとしては、例えばエチレン、１−ブテン、１−ヘキセン、１−オクテン、４−メチル−１−ペンテン等が挙げられる。これらα−オレフィンとしてはエチレンが好ましい。
【００２３】
本発明に係わるプロピレン系重合体（Ａ）に含まれるプロピレン系重合体（ａ１）の極限粘度［η］が上記範囲外の成分、例えば、極限粘度[η]が１２ｄｌ／ｇを超えると、得られる発泡成形体の連続気泡率が低くなる。また、極限粘度[η]が１０ｄｌ／ｇ未満のプロピレン系重合体を含む場合は、得られる重合体組成物の溶融張力が不十分であり、得られる発泡成形体の発泡倍率が低くなる。また、プロピレン系重合体（ａ１）の質量分率が２０質量％未満では、溶融張力が不十分であるため発泡倍率が低くなり、５０質量％を超えると、得られる組成物を押出し成形する際にメルトフラクチャーの発生が激しく、押出成形時の不良現象の原因となる。
【００２４】
《プロピレン系重合体（ａ２）》
本発明に係わるプロピレン系重合体（Ａ）に含まれるプロピレン系重合体（ａ２）の極限粘度[η]は、好ましくは０．６〜２．５ｄｌ／ｇ、より好ましくは０．８〜１．５ｄｌ／ｇの範囲にある。また、プロピレン系重合体（ａ２）の質量分率は、好ましくは５５〜８０質量％、より好ましくは６０〜８０質量％の範囲にある。
【００２５】
本発明に係わるプロピレン系重合体（Ａ）において、プロピレン系重合体（Ａ）に含まれるプロピレン系重合体（ａ２）は、プロピレンの単独重合体、あるいは、プロピレンと炭素数２〜８のα−オレフィンとの共重合体であってもよい。炭素数２〜８のα−オレフィンとしては、例えばエチレン、１−ブテン、１−ヘキセン、１−オクテン、４−メチル−１−ペンテン等が挙げられる。これらα−オレフィンとしてはエチレンが好ましい。
【００２６】
極限粘度[η]が０．５ｄｌ／ｇ未満のプロピレン重合体を含む場合は、得られる重合体組成物の溶融張力が不十分であり、３．０ｄｌ／ｇを超えると、粘度が高く、押出し不良となる。また、成分（２）の重量分率が５０質量％未満では、押出し不良となり、８０質量％を超えると、溶融張力が不十分であるため発泡倍率が低くなる。
【００２７】
＜プロピレン系重合体（Ａ）の製造方法＞
本発明に係わるプロピレン系重合体（Ａ）は、種々公知の製造方法、例えば、夫々、上記物性を満たすプロピレン系重合体（ａ１）およびプロピレン系重合体（ａ２）を重合した後、上記範囲で、プロピレン系重合体（ａ１）とプロピレン系重合体（ａ２）とを混合、あるいは溶融混練してプロピレン系重合体（Ａ）を得る方法、あるいは、上記物性を満たすプロピレン系重合体（ａ１）およびプロピレン系重合体（ａ２）を一つの重合系あるいは二つ以上の重合系で重合する方法等を例示できる。
【００２８】
中でも２段以上の多段重合により、相対的に高分子量のプロピレン系重合体から相対的に低分子量のプロピレン系重合体を含むように製造するのが好ましい。
本発明に係わるプロピレン系重合体（Ａ）の好ましい製造方法として、例えば高立体規則性ポリプロピレン製造用触媒の存在下に、プロピレンを単独で、またはプロピレンと他のモノマーとを２段以上の多段重合で重合させて製造する方法をあげることができる。
【００２９】
具体的には、第１段目の重合において、実質的に水素の非存在下でプロピレンまたはプロピレンと他のモノマーとを重合させて、１３５℃テトラリン中で測定した極限粘度〔η〕が１０〜１２ｄｌ／ｇ、好ましくは１０．５〜１１．５ｄｌ／ｇの相対的に高分子量のプロピレン系重合体（ａ１）を、全重合体中の１０〜５０質量％、好ましくは１５〜４５質量％、さらに好ましくは２０〜４０質量％製造し、第２段目の重合において、相対的に低分子量のプロピレン系重合体（ａ２）を製造する。第２段目以降の重合において製造するプロピレン系重合体（ａ２）の極限粘度〔η〕は０．５ｄｌ／ｇ〜３ｄｌ／ｇ、好ましくは０．６〜２．５ｄｌ／ｇ、より好ましくは０．８〜１．５ｄｌ／ｇ（この極限粘度〔η〕は、その段単独で製造されるプロピレン系重合体の極限粘度〔η〕であり、その段の前段までのプロピレン系重合体（ａ１）を含むプロピレン系重合体（Ａ）の極限粘度〔η〕ではない。）で、かつ最終的に得られるプロピレン系多段重合体のＭＦＲが０．０１〜５ｇ／１０分、好ましくは０．０５〜４ｇ／１０分、さらに好ましくは０．１〜３ｇ／１０分となるように調整する。第２段目以降で製造するプロピレン系重合体の極限粘度〔η〕の調整方法は特に制限されないが、分子量調整剤として水素を使用する方法が好ましい。
【００３０】
プロピレン系重合体（ａ１）とプロピレン系重合体（ａ２）の製造順序としては、第１段目で、実質的に水素の非存在下で、相対的に高分子量のプロピレン系重合体（ａ１）を得た後、第２段目以降で相対的に低分子量のプロピレン系重合体（ａ２）を製造するのが好ましい。製造順序を逆にすることもできるが、第１段目で相対的に低分子量のプロピレン系重合体を得た後、第２段目以降で相対的に高分子量のプロピレン系重合体を重合するためには、第１段目の反応生成物中に含まれる水素などの分子量調整剤を、第２段目以降の重合開始前に限りなく除去する必要があるため、重合装置が複雑になり、また第２段目以降の極限粘度〔η〕が上がりにくい。
【００３１】
本発明に係わるプロピレン系重合体（Ａ）の重合はスラリー重合、バルク重合など、公知の方法で行うことができる。また、各段の重合は連続的に行うこともできるし、バッチ式に行うこともできるが、バッチ式に行うことが好ましい。プロピレン系重合体（Ａ）を連続重合方法によって製造する場合、滞留時間分布によって重合粒子間の組成ムラが生じ、ＦＥ個数がより増加するからである。バッチ式で重合することにより、ＦＥ個数の少ないプロピレン系重合体（Ａ）を得ることができる。
【００３２】
本発明に係わるプロピレン系重合体（Ａ）を製造する際に使用する触媒としては、マグネシウム、チタン、及びハロゲンを必須成分とする固体触媒成分、有機アルミニウム化合物等の有機金属化合物触媒成分、及び有機ケイ素化合物等の電子供与体化合物触媒成分から形成することができるが、代表的なものとして、以下のような触媒成分が使用できる。
【００３３】
固体触媒成分の好ましい担体となるものは、金属マグネシウムとアルコールとハロゲン及び／ 又はハロゲン含有化合物から得られる。この場合、金属マグネシウムは、顆粒状、リボン状、粉末状等のマグネシウムを用いることができる。また、この金属マグネシウムは、表面に酸化マグネシウム等の被覆が生成されていないものが好ましい。
【００３４】
アルコールとしては、炭素数１〜６の低級アルコールを用いるのが好ましく、特に、エタノールを用いると、触媒性能の発現を著しく向上させる上記担体が得られる。
ハロゲンとしては、塩素、臭素、又はヨウ素が好ましく、特にヨウ素を好適に使用できる。また、ハロゲン含有化合物としては、ＭｇＣｌ2、ＭｇＩ2が好適に使用できる。
【００３５】
アルコールの量は、金属マグネシウム１モルに対して好ましくは２〜１００モル、特に好ましくは５〜５０モルである。
ハロゲン又はハロゲン含有化合物の使用量は、金属マグネシウム１グラム原子に対して、ハロゲン原子又はハロゲン含有化合物中のハロゲン原子が、０．０００１グラム原子以上、好ましくは０．０００５グラム原子以上、さらに好ましくは、０．００１グラム原子以上である。ハロゲン及びハロゲン含有化合物はそれぞれ１種を単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。
【００３６】
金属マグネシウムとアルコールとハロゲン及び／又はハロゲン含有化合物との反応方法は、例えば、金属マグネシウムとアルコールとハロゲン及び／またはハロゲン含有化合物とを、還流下（約７９℃）で水素ガスの発生が認められなくなるまで（通常２０〜３０時間）反応させて、担体を得る方法である。これは、不活性ガス（例えば窒素ガス、アルゴンガス）雰囲気下で行うことが好ましい。
【００３７】
得られた担体を次の固体触媒成分の合成に用いる場合、乾燥させたものを用いてもよく、また濾別後ヘプタン等の不活性溶媒で洗浄したものを用いてもよい。また、この担体は粒状に近く、しかも粒径分布がシャープである。さらには、粒子一つ一つをとってみても、粒形度のばらつきは非常に小さい。この場合、下記の式（Ｉ）で表される球形度（Ｓ）が１．６０未満、特に１．４０未満であり、かつ下記の式（ＩＩ）で表される粒径分布指数（Ｐ）が５．０未満、特に４．０未満であることが好ましい。
Ｓ＝（Ｅ１／Ｅ２）２・・・（Ｉ）
（ここで、Ｅ１は粒子の投影の輪郭長、Ｅ２は粒子の投影面積に等しい円の周長を示す。）
Ｐ＝Ｄ９０／Ｄ１０  ・・・（ＩＩ）
（ここで、Ｄ９０は重量累積分率が９０％に対応する粒子径をいう。すなわち、Ｄ９０で表される粒子径より小さい粒子群の重量和が全粒子総重量和の９０％であることを示している。Ｄ１０も同様である。）
【００３８】
固体触媒成分の製造のため、上記の担体に少なくともチタン化合物を接触させている。
このチタン化合物としては、一般式（ＩＩＩ）
ＴｉＸ1n（ＯＲ1）4-n・・・（ＩＩＩ）
（式中、Ｘ1はハロゲン原子、特に塩素原子が好ましく、Ｒ1は炭素数１〜１０の炭化水素基、特に直鎖または分岐鎖のアルキル基であり、Ｒ1が複数存在する場合にはそれらは互いに同じでも異なってもよい。ｎは０〜４の整数である。）で表されるチタン化合物を用いることができる。具体的には、Ｔｉ（Ｏ−ｉ−Ｃ3Ｈ7）4、Ｔｉ（Ｏ−Ｃ4Ｈ9）4、ＴｉＣｌ（Ｏ−Ｃ2Ｈ5）3、ＴｉＣｌ（Ｏ−ｉ−Ｃ3Ｈ7）3、ＴｉＣｌ（Ｏ−Ｃ4Ｈ9）3、ＴｉＣｌ2（Ｏ−Ｃ4Ｈ9）2、ＴｉＣｌ2（Ｏ−ｉ−Ｃ3Ｈ7）2、ＴｉＣｌ4等を挙げることができるが、特にＴｉＣｌ4が好ましい。
【００３９】
固体触媒成分は、上記の担体にさらに電子供与性化合物を接触させて得られる。この電子供与性化合物としては、フタル酸ジ−ｎ−ブチルを用いる。
また、上記の担体にチタン化合物と電子供与性化合物を接触させる際に、四塩化ケイ素等のハロゲン含有ケイ素化合物を接触させるとよい。
【００４０】
上記の固体触媒成分は、公知の方法で調製することができる。例えば、ペンタン、ヘキサン、ペプタン又はオクテン等の不活性炭化水素を溶媒に、上記の担体、電子供与性化合物及びハロゲン含有ケイ素化合物を投入し、攪拌しながらチタン化合物を投入する方法である。通常は、マグネシウム原子換算で担体１モルに対して電子供与性化合物は、０．０１〜１０モル、好ましくは０．０５〜５モルを加え、また、マグネシウム原子換算で担体１モルに対してチタン化合物は、１〜５０モル、好ましくは２〜２０モルを加え、０〜２００℃にて、５分〜１０時間の条件、好ましくは３０〜１５０℃にて３０分〜５時間の条件で接触反応を行えばよい。
【００４１】
なお、反応終了後は不活性炭化水素（例えば、ｎ−ヘキサン、ｎ−ヘプタン）で、生成した固体触媒成分を洗浄するのが好ましい。
また、触媒成分の内、有機金属化合物触媒成分としては、有機アルミニウム化合物を好適に用いることができる。
【００４２】
この有機アルミニウム化合物としては、一般式（ＩＶ）
ＡｌＲ2nＸ23-n・・・（ＩＶ）
（式中、Ｒ2は炭素数１〜１０のアルキル基、シクロアルキル基またはアリール基であり、Ｘ2はハロゲン原子であり、塩素原子または臭素原子が好ましい。ｎは１〜３の整数である。）で表される化合物が広く用いられる。具体的には、トリアルキルアルミニウム化合物、例えば、トリメチルアルミニウム、トリエチルアルミニウム、トリイソブチルアルミニウム、ジエチルアルミニウムモノクロリド、ジイソブチルアルミニウムモノクロリド、ジエチルアルミニウムモノエトキシド、エチルアルミニウムセスキクロリド等が挙げることができる。これらは、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【００４３】
さらに、触媒成分の内、重合系に供する電子供与性化合物成分としては、ジシクロペンチルジメトキシシラン、シクロヘキシルメチルジメトキシシラン、ジエチルアミノトリエトキシシラン、ジイソプロピルジメトキシシラン、シクロヘキシルイソブチルジメトキシシランからなる群から選ばれる少なくとも１つの有機ケイ素化合物を用いる。
【００４４】
上記の固体触媒成分は、前処理してから、重合に用いるとよい。例えば、ｎ−ペンタン、ｎ−ヘキサン、ｎ−ヘプタン又はｎ−オクタン等の不活性炭化水素を溶媒に、上記の固体触媒成分、有機金属化合物触媒成分及び電子供与性化合物成分を投入し、攪拌しながら、プロピレンを供給し、反応させる。また、通常、有機金属化合物触媒成分は、固体触媒成分中のチタン原子１モルに対して０．０１〜２０モル、好ましくは０．０５〜１０モルを加え、電子供与性化合物成分は、固体触媒成分中のチタン原子１モルに対して０．０１〜２０モル、好ましくは０．１〜５モルを加えるとよい。プロピレンは、大気圧よりも高いプロピレンの分圧下で供給し、０〜１００℃にて、０．１〜２４時間前処理するとよい。なお、反応終了後は不活性炭化水素（例えば、ｎ−ヘキサン、ｎ−ヘプタン）で、前処理したものを洗浄するのが好ましい。
【００４５】
本発明に係わるプロピレン系重合体（Ａ）の製造方法において、プロピレン系重合体（ａ１）の製造条件としては、水素不存在下で、原料モノマーを重合温度として、好ましくは２０〜８０℃、より好ましくは４０〜７０℃、重合圧力として、一般に常圧〜９．８ＭＰａ、好ましくは０．２〜４．９ＭＰａの条件下でバルク重合して製造することが好ましい。
【００４６】
また、プロピレン系重合体（ａ２）の製造条件としては、上記オレフィン重合用触媒を使用すること以外は特に制限されないが、原料モノマーを、重合温度として、好ましくは２０〜８０℃、より好ましくは４０〜７０℃、重合圧力として、一般に常圧〜９．８ＭＰａ、好ましくは０．２〜４．９ＭＰａ、分子量調節剤としての水素が存在する条件下で重合して製造することが好ましい。
【００４７】
本発明に係わるプロピレン系重合体（Ａ）には、必要に応じて、酸化防止剤、中和剤、難燃剤、結晶核剤等の添加剤を含むことができる。添加剤の割合は特に制限されず、適宜調節することが可能である。
【００４８】
＜プロピレン系重合体（Ｂ）＞
本発明のプロピレン系重合体組成物（Ｘ）に含まれる重合体の一つであるプロピレン系重合体（Ｂ）は、２３０℃におけるメルトフローレート(ＭＦＲ)が１〜３０ｇ／１０分、かつ、重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）が６以下である。
【００４９】
本発明に係わるプロピレン系重合体（Ｂ）は、ＭＦＲが好ましくは３ｇ／１０分〜２５ｇ／１０分、より好ましくは５ｇ／１０分〜２０ｇ／１０分である。
プロピレン系重合体（Ｂ）のＭＦＲが上記範囲を満たすことにより、得られるプロピレン系重合体組成物（Ｘ）の押出加工性が良好で、発泡倍率が高い発泡成形体が得られうる。
【００５０】
本発明に係わるプロピレン系重合体（Ｂ）は、重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）との比（Ｍｗ／Ｍｎ）が６以下、好ましくは５．５以下、より好ましくは５以下のものである。プロピレン系重合体（Ｂ）のＭｗ／Ｍｎが上記範囲を満たすことにより、発泡倍率が高い発泡成形体が得られうる。
【００５１】
本発明に係わるプロピレン系重合体（Ｂ）の構造は特に制限はなく、プロピレン単独重合体、ブロックタイプのプロピレン重合体（プロピレン単独重合体あるいはプロピレン・α−オレフィンランダム共重合体と非晶性あるいは低結晶性のプロピレン・α−オレフィンランダム共重合体との混合物）、プロピレン・α−オレフィンランダム共重合体、ランダムブロックポリプロピレン等が挙げられる。
【００５２】
プロピレン系重合体（Ｂ）は、原料となるプロピレン系重合体（原料重合体という）を有機過酸化物存在下に溶融混練しても得られる。
溶融混練を行うにあたり、原料重合体と有機過酸化物を混合するが、その混合方法は特に制限されない。例えば、ブレンダ、ミキサー等の混合機を用いて機械的に混合する方法、有機過酸化物を適当な溶剤に溶解して原料重合体に付着させ、溶剤を乾燥することによって混合する方法等がある。
【００５３】
溶融混練温度は、原料重合体の溶融温度以上でかつ有機過酸化物の分解温度以上の温度が採用される。しかし、あまり加熱温度が高いとポリマーの熱劣化を招く。一般に溶融温度は、１７０〜３００℃、特に１８０〜２５０℃の範囲内に設定することが好ましい。
【００５４】
有機過酸化物は公知のものが一般に使用される。代表的な有機過酸化物としては、メチルエチルパーオキサイド、メチルイソブチルパーオキサイド等のパーオキサイド；イソブチリルパーオキサイド、アセチルパーオキサイド等のジアシルパーオキサイド；ジイソプロピルベンゼンハイドロパーオキサイド、その他のハイドロパーオキサイド；２，５−ジメチル−２，５−ジ−（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン、１，３−ビス−（ｔ−ブチルパーオキシイソプロピル）ベンゼン等のジアルキルパーオキサイド；１，１−ジ−ｔ−ブチルパーオキシ−シクロヘキサン、その他のパーオキシケタール；ｔ−ブチルパーオキシアセテート、ｔ−ブチルパーオキシベンゾエート等のアルキルパーエステル；ｔ−ブチルパーオキシイソプロピルカーボネート、その他のパーカーボネート等を挙げられる。
【００５５】
有機過酸化物の使用量は、得られるプロピレン重合体（Ｂ）のメルトフローレートの設定値等によって異なり一概に決定されないが、原料重合体１００質量部に対して０．００１〜４．０質量部、好ましくは０．００５〜２．０質量部が一般的である。
【００５６】
溶融混練に用いる原料重合体は特に制限はなく、一般に市販されているプロピレン単独重合体、ブロックタイプのプロピレン重合体（プロピレン単独重合体あるいはプロピレン・α−オレフィンランダム共重合体と非晶性あるいは低結晶性のプロピレン・α−オレフィンランダム共重合体との混合物）、プロピレン・α−オレフィンランダム共重合体、ランダムブロックポリプロピレン等を使用できる。スラリー重合法、気相重合法で得られるものでよい。重合法は一段で重合してもよくまた多段であってもよい。上記プロピレン系重合体（Ａ）を用いることもできる。
【００５７】
有機過酸化物により、原料重合体中の高分子量成分が分解されてプロピレン系重合体（Ｂ）が得られる。有機過酸化物による分解が進むに従い、ＭＦＲが高くなる。ＭＦＲを高くするほど、高分子量側の成分が減少し、ＧＰＣ曲線におけるピークは狭く、且つ高くなる。
【００５８】
＜プロピレン系重合体組成物（Ｘ）＞
本発明のプロピレン系重合体組成物（Ｘ）は、前記プロピレン系重合体（Ａ）を２〜５０質量％、好ましくは５〜４０質量％、および前記プロピレン系重合体（Ｂ）を５０〜９８質量％、好ましくは６０〜９５質量％〔但し、プロピレン系重合体（Ａ）とプロピレン系重合体（Ｂ）の合計量を１００質量％とする。〕含む組成物である。
【００５９】
本発明のプロピレン系重合体組成物（Ｘ）は、前記プロピレン系重合体（Ａ）および前記プロピレン系重合体（Ｂ）を上記範囲で含むことにより、押出し成形性に優れ、且つ、高い発泡倍率、ならびに高い連続気泡率を有する発泡成形体を得ることができる。
【００６０】
本発明のプロピレン系重合体組成物（Ｘ）は、ＭＦＲが、通常、１ｇ／１０分〜２０ｇ／１０分、好ましくは２ｇ／１０分〜１５ｇ／１０分、より好ましくは３ｇ／１０分〜１０ｇ／１０分である。
【００６１】
本発明のプロピレン系重合体組成物（Ｘ）は、ＭＦＲが上記範囲を満たすことにより、押出し成形性に優れ、且つ発泡倍率が高い発泡成形体が得られうる。
本発明のプロピレン系重合体組成物（Ｘ）は、ＭＴが、通常、０．１〜３ｇ、好ましくは０．５〜２．５ｇの範囲にある。本発明のプロピレン系重合体組成物は、ＭＴが上記範囲を満たすことにより、押出し成形性に優れ、且つ発泡倍率が高い発泡成形体が得られうる。
【００６２】
本発明のプロピレン系重合体組成物（Ｘ）は、好ましくは、角周波数が１０ｒａｄ／ｓのときの貯蔵弾性率Ｇ’（１０）と角周波数が１ｒａｄ／ｓのときの貯蔵弾性率Ｇ’（１）との比Ｇ’（１０）／Ｇ’（１）と、角周波数が０．１ｒａｄ／ｓのときの貯蔵弾性率Ｇ’（０．１）と角周波数が０．０１ｒａｄ／ｓのときの貯蔵弾性率Ｇ’（０．０１）との比Ｇ’（０．１）／Ｇ’（０．０１）との差、Ｇ’（１０）／Ｇ’（１）−Ｇ’（０．１）／Ｇ’（０．０１）が−１．５以上、好ましくは−１．３以上、より好ましくは−１．１以上である。−１．５未満では、歪硬化性、および気泡壁の延伸特性が悪化する虞があり、得られる発泡成形体の発泡倍率が低下しやすくなる虞がある。
【００６３】
本発明のプロピレン系重合体組成物（Ｘ）は、好ましくは１８０℃、１０Ｓ-1における歪硬化の傾きが０．０８５〜０．６である。
歪硬化の傾きは、破泡を抑制する効果を示し、歪速度＝１０／ｓの場合の伸長粘度ηＥ（ε）と、動的粘弾性測定より得られた３η＊（ε）を用いて、λｎ（ε）を式（III）のように求める。
λｎ（ε）＝ηＥ（ε）／３η＊（ε）・・・（III）
【００６４】
ここで、εは歪量を表す。
式（III）で求めたλｎ（ε）を、横軸にε、縦軸にＬｏｇλｎ（ε）を用いてプロットする。図１は、Ｌｏｇλｎ（ε）のプロットの一例である。このグラフ上で、εが２以上におけるＬｏｇλｎ（ε）を直線で近似し、近似直線の傾きを歪硬化の傾きと定義する。
【００６５】
歪硬化の傾きが上記範囲を満たすプロピレン系重合体組成物は、発泡成形時の破泡を抑制でき、且つ、発泡倍率が高い発泡成形体を得ることができる。
本発明のプロピレン系重合体組成物（Ｘ）は、好ましくはＦＥ個数（２５ｍｍΦのＴダイ製膜機で製膜した厚さ５０μｍのフィルムについて、ＦＥカウンターを用いて測定されるＦＥ個数を単位面積〔３０００ｃｍ2〕当たりの個数に換算した値）が、通常、１００個以下、好ましくは７０個以下、より好ましくは５０個以下である。ＦＥ個数が上記範囲を満たすプロピレン系重合体組成物は、外観が良好な発泡成形体が得られる。
【００６６】
本発明のプロピレン系重合体組成物（Ｘ）には、必要に応じて、酸化防止剤、中和剤、難燃剤、結晶核剤等の添加剤を含むことができる。添加剤の割合は特に制限されず、適宜調節することが可能である。
【００６７】
＜プロピレン系重合体組成物（Ｘ）の製造方法＞
本発明のプロピレン系重合体組成物は、種々公知の製造方法、例えば、前記プロピレン系重合体（Ａ）および前記プロピレン系重合体（Ｂ）とを所望の量で、ドライブレンドや押出機内での溶融混練等の通常の方法で混合して製造できる。
【００６８】
＜発泡成形体の製造方法＞
本発明のプロピレン系重合体組成物（Ｘ）は、押出発泡成形により発泡シート、パイプ等の各種発泡成形体に成形することができる。成形方法としては、環状ダイ成形、Ｔ型ダイ成形等の一般的な成形方法を用いることができる。
【００６９】
本発明のプロピレン系重合体組成物（Ｘ）は、３．５倍以上の発泡倍率、ならびに６０％以上の連続気泡率を有する発泡成形体の成形に特に優れている。
発泡成形体の発泡倍率や連続気泡率は、発泡剤の添加量等により変更することが可能であるが、重合体構造や溶融物性により、十分に発泡しない場合や、発泡しても目的の連続気泡率に到達しないことがある。本発明のプロピレン系重合体組成物（Ｘ）では、目的とする発泡倍率、ならびに連続気泡率を有する発泡成形体を得ることができる。
【００７０】
本発明の発泡成形体からなる成形品は通常の発泡成形により製造できる。例えば発泡シートは、上記したようなプロピレン系重合体組成物（Ｘ）と発泡剤とを押出機内で溶融混練した後、この溶融混練物を押出機先端に取り付けた、環状のリップを有する環状ダイスを用い、このダイスのリップより押出発泡して円筒状の発泡体を得、次いでこの円筒状発泡成形体を切り開いてシート状とする等して容易に製造される。
【００７１】
図２は、発泡成形体の成形が可能な押出発泡成形機の一例を示す概略図である。図２に示すように、押出発泡成形機１００は、重合体原料が投入されるホッパー１１０と、重合体原料を溶融混練する押出機としてのシリンダー１２０と、シリンダー１２０に発泡ガス等の発泡剤を導入する発泡剤導入路１３０と、冷却用のマンドレル１５０と、円筒状の発泡体１４０をカットする切断部材１６０と、切断されたシートを巻き取る巻き取りローラ１７０を備えている。シリンダー１２０は略円筒状に形成され、シリンダー１２０の内径よりも小さい径をもつ略円柱状のスクリュー１２１を有している。スクリュー１２１は、その外周面にらせん状の羽１２２を有しており、スクリュー１２１の軸を中心として回転可能に支持されている。シリンダー１２０の内部でスクリュー１２１が回転することにより、シリンダー１２０内の重合体原料が溶融混練される。発泡剤導入路１３０は、シリンダー１２０の内部につながる流路であり、例えば、発泡ガスが導入される。シリンダー１２０の先端には図示していない環状ダイス（丸ダイ）が取り付けられており、シリンダー１２０内で発泡ガスと混練された重合体原料が丸ダイから発泡しつつ押し出されることで、円筒状の発泡体１４０が形成される。マンドレル１５０で冷却された後、カッター等の切断部材１６０で切断され、シート状にして巻き取りローラ１７０にて巻き取られる。
【００７２】
発泡成形体を得るにあたり、発泡剤としては、無機発泡剤、揮発性発泡剤、分解型発泡剤等を用いることができる。無機発泡剤としては、二酸化炭素、空気、窒素等が挙げられる。揮発性発泡剤としては、プロパン、ｎ−ブタン、ｉ−ブタン、ｎ−ブタンとｉ−ブタンとの混合物、ペンタン、ヘキサン等の鎖状脂肪族炭化水素、シクロブタン、シクロペンタン等の環状脂肪族炭化水素等が挙げられる。さらに、分解型発泡剤としては、アゾジカルボンアミド、ジニトロソペンタメチレンテトラミン、アゾビスイソブチロニトリル、重炭酸ナトリウム等が挙げられる。これらの発泡剤は適宜混合して用いることができる。特に、二酸化炭素が好ましく使用される。
発泡成形体を得るにあたり、必要に応じて紫外線吸収剤、酸化防止剤、帯電防止剤、着色剤等の添加剤を添加することもできる。
【実施例】
【００７３】
以下、本発明の実施例を説明するが、本発明はこれらの実施例によって限定されるものではない。尚、各例で得られた重合体、成形体の各種特性の測定、評価は下記の通り行った。
【００７４】
（１） 一段階目のプロピレン重合体成分〔プロピレン系重合体（ａ１）〕及び二段階目のプロピレン重合体成分〔プロピレン系重合体（ａ２）〕の質量分率
重合時に連続的に供給するプロピレンの流量計積算値を用いた物質収支から求めた。
【００７５】
（２）極限粘度[η]（ｄｌ／ｇ）
１３５℃、テトラリン中で行った。
尚、プロピレン系重合体（ａ２）の極限粘度［η］２は、下記式よりより計算した値である。
［η］２＝（［η］ｔｏｔａｌ×１００−［η］１×Ｗ１）／Ｗ２
［η］ｔｏｔａｌ：プロピレン系重合体全体の極限粘度
［η］１：プロピレン系重合体（ａ１）の極限粘度
Ｗ１：プロピレン系重合体（ａ１）の質量分率（％）
Ｗ２：プロピレン系重合体（ａ２）の質量分率（％）
【００７６】
（３）メルトフローレート（ＭＦＲ）（ｇ／１０分）
ＪＩＳ−Ｋ７２１０に準拠し、測定温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇｆ（２１．２Ｎ）にて測定した。
【００７７】
（４）溶融張力（ＭＴ）
以下の装置及び条件で測定した。
装置：東洋精機社製キャピログラフ１Ｃ（商品名）
温度：２３０℃
オリフィス：Ｌ＝８ｍｍ、Ｄ＝２．０９５ｍｍ
押出速度：１５ｍｍ／分
引取速度：１５ｍ／分
【００７８】
（５）分子量１５０万以上の高分子量領域の割合
下記の装置及び条件のゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定された分子量分布曲線で囲まれる領域の全面積に占める分子量１５０万以上の高分子量領域の割合
ＧＰＣ測定装置
カラム：ＴＯＳＯＧＭＨＨＲ−Ｈ（Ｓ）ＨＴ
検出器：Ｗａｔｅｒｓ製液体クロマトグラム用ＲＩ検出器  ＷＡＴＥＲＳ１５０Ｃ（商品名）
測定条件
溶媒：１，２，４−トリクロロベンゼン
温度：１４５℃
【００７９】
（６）ＭＬ，ＭＨ／ＭＬ
ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）により測定された分子量分布曲線の高分子量側のピーク分子量ＭＨと低分子量側のピーク分子量ＭＬから算出
【００８０】
（７）ＦＥ個数
（株）プラスチック工学研究所製の２５ｍｍΦのＴダイ成膜機で作成した厚さ５０μｍのフィルムのＦＥの個数を、ジェルカウンターとして（株）ヒューテック製のフィッシュアイカウンター（商標）を用いて測定した。測定数を、フィルム単位面積（３０００ｃｍ2）あたりのＦＥ個数として示した。
フィルム作成条件は次の通りである。
Ｔダイ製膜機： （株）プラスチック工学研究所製
型式： ＧＴ−２５−Ａ
スクリュー直径：２５ｍｍ、Ｌ／Ｄ＝２４
スクリュー回転数：６０ｒｐｍ
シリンダー温度設定：Ｃ１＝２３０℃、Ｃ２＝２６０℃
ヘッド温度設定：２６０℃
Ｔダイ温度設定：Ｄ１〜Ｄ３＝２６０℃
Ｔダイ幅：２３０ｍｍ，リップ開度＝１ｍｍ
フィルム巻取速度：４ｍ／ｓ
ロール温度：６５℃
ジェルカウンターの測定条件は次の通りである。
装置構成
（１）受光器（４０９６画素）
（２）投光器
（３）信号処理装置
（４）パルスジェネレーター
（５）装置間ケーブル
【００８１】
（８）貯蔵弾性率Ｇ’
以下の装置及び条件で測定した。
装置：Ａｎｔｏｎ  Ｐａａｒ社製、Ｐｈｙｓｉｃａ  ＭＣＲ（商品名）
温度：２００℃
歪み：１０％
周波数：０．０１〜１００ｒａｄ／ｓｅｃ
【００８２】
（９）伸長粘度
以下の装置及び条件で測定した。
装置：Ａｎｔｏｎ  Ｐａａｒ社製、Ｐｈｙｓｉｃａ  ＭＣＲ（商品名）
温度：１８０℃
歪速度：１０／ｓｅｃ
【００８３】
（１０）発泡倍率
発泡成形体の質量を、水没法により求めた体積で除することにより密度を求め、未発泡品の密度で除することにより、発泡倍率として算出した。
【００８４】
（１１）連続気泡率
空気比較式比重計１０００型（東京サイエンス（株）製）を用いて、１−２−１気圧法により体積を測定した。そして、次式により連続気泡率を求めた。
連続気泡率（％）＝（見かけ体積−空気比較式比重計での測定体積）／見かけ体積×１００
【００８５】
（１２）押出発泡成形
下記条件により発泡シートを成形した。
成形機：東芝機械社製二軸押出機  ＴＥＭ−４１ＳＳ（商品名）
ダイ部形状：丸ダイ
ダイ部寸法：６５ｍｍ
押出量：４０ｋｇ／ｈ
スクリュー回転数：１００ｒｐｍ
シリンダー設定温度：２１０℃
ダイ部設定温度：１８０℃
発泡剤：永和化成工業社製  ＥＥ２０５（商品名）  ０．５部
炭酸ガス量：２８０ｇ／ｈ
【００８６】
＜プロピレン系重合体（Ａ）＞
〔製造例１〕
（１）マグネシウム化合物の調製
攪拌機付き反応槽（内容積５００リットル）を窒素ガスで充分に置換し、エタノール９７．２ｋｇ、ヨウ素６４０ｇ、および金属マグネシウム６．４ｋｇを投入し、攪拌しながら還流条件下で系内から水素ガスの発生が無くなるまで反応させ、固体状反応生成物を得た。この固体状反応生成物を含む反応液を減圧乾燥させることにより目的のマグネシウム化合物（固体触媒の担体）を得た。
【００８７】
（２）固体状触媒成分の調製
窒素ガスで充分に置換した撹拌機付き反応槽（内容積５００リットル）に、前記マグネシウム化合物（粉砕していないもの）３０ｋｇ、精製ヘプタン（ｎ−ヘプタン）１５０リットル、四塩化ケイ素４．５リットル、およびフタル酸ジ‐ｎ‐ブチル５．４リットルを加えた。系内を９０℃に保ち、攪拌しながら四塩化チタン１４４リットルを投入して１１０℃で２時間反応させた後、固体成分を分離して８０℃の精製ヘプタンで洗浄した。さらに、四塩化チタン２２８リットルを加え、１１０℃で２時間反応させた後、精製ヘプタンで充分に洗浄し、固体触媒成分を得た。
【００８８】
（３）前重合触媒の製造
ヘプタン２００ｍＬ中にトリエチルアルミニウム１０ｍｍｏｌ、ジシクロペンチルジメトキシシラン２ｍｍｏｌ、および（2）で得られた固体状触媒成分をチタン原子換算で１ｍｍｏｌ添加した。内温を２０℃に保持し、攪拌しながらプロピレンを連続的に導入した。６０分後、攪拌を停止し、結果的に固体触媒１ｇあたり４．０ｇのプロピレンが重合した予備重合触媒を得た。
【００８９】
（４）本重合
６００リットルのオートクレーブ中にプロピレン３３６リットル装入し、６０℃に昇温した。その後、トリエチルアルミニウム８．７ｍＬ、ジシクロペンチルジメトキシシラン１１．４ｍＬ、（３）で得られた前重合触媒を２．９ｇ装入して重合を開始した。重合開始より７５分後に、１０分間かけて５０℃まで降温した（第１段目の重合終了）。
【００９０】
第１段目と同様の条件にて重合したプロピレン系重合体（ａ１）の極限粘度[η]は１１ｄｌ／ｇであった。
降温後、圧力が３．３ＭＰａＧで一定となるよう水素を連続的に投入し、１５１分間重合を行った。次いでベントバルブを開け、未反応のプロピレンを、積算流量計を経由させてパージした（第２段目の重合終了）。
【００９１】
こうして、５１．８ｋｇのパウダー状のプロピレン系重合体（Ａ）を得た。
このプロピレン系重合体組成物に、酸化防止剤として、イルガノックス１０１０〔チバ・スペシャルティ・ケミカルズ（株）製〕２０００ｐｐｍ、イルガホス１６８〔チバ・スペシャルティ・ケミカルズ（株）製〕２０００ｐｐｍ、サンドスタブＰ−ＥＰＱ〔クラリアントジャパン社製〕１０００ｐｐｍ、中和剤として、ステアリン酸カルシウム１０００ｐｐｍを添加し、二軸押出機で溶融混錬しペレット状のプロピレン系重合体を得た。このようにして最終的に得られたプロピレン系重合体（Ａ）のＭＦＲは１．２ｇ／１０分であった。また、物質収支から算出した最終的に得られたプロピレン系重合体（Ａ）に占める第１段目の重合で生成したプロピレン系重合体（ａ１）の割合は２５質量％であった。
【００９２】
〔製造例２〕
実施例１において、本重合の内、１段目の重合時間を８３分間、２段目の重合温度を４５℃、重合時間を１１２分間とした以外は同様の方法で重合を行った。その結果、３５．３ｋｇのプロピレン系重合体（Ａ）を得た。ＭＦＲは０．２ｇ／１０分で、物質収支から算出した最終的に得られたプロピレン系重合体（Ａ）に占める第１段目の重合で生成したポリプロピレン（ａ１）の割合は３８質量％であった。
【００９３】
〔製造例３〕
実施例１において、本重合の内、２段目の重合時間を１６０分間とした以外は同様の方法で重合を行った。その結果、５４．４ｋｇのプロピレン系重合体組成物を得た。ＭＦＲは１．９ｇ／１０分で、物質収支から算出した最終的に得られたプロピレン系重合体組成物に占める第１段目の重合で生成したプロピレン系重合体（ａ１）の割合は２４質量％であった。
【００９４】
〔製造例４〕
実施例１において、本重合の内、２段目の重合時間を１４９分間とした以外は同様の方法で重合を行った。その結果、４７．６ｋｇのプロピレン系重合体組成物を得た。ＭＦＲは３．６ｇ／１０分で、物質収支から算出した最終的に得られたプロピレン系重合体組成物に占める第１段目の重合で生成したプロピレン系重合体（ａ１）の割合は２２質量％であった。
【００９５】
〔製造例５〕
実施例１において、本重合の内、２段目の重合時間を１２５分間とした以外は同様の方法で重合を行った。その結果、４７．９ｋｇのプロピレン系重合体組成物を得た。ＭＦＲは０．７ｇ／１０分で、物質収支から算出した最終的に得られたプロピレン系重合体組成物に占める第１段目の重合で生成したプロピレン系重合体（ａ１）の割合は３１質量％であった。
【００９６】
〔製造例６〕
実施例１において、本重合の内、２段目の重合時間を１４１分間とした以外は同様の方法で重合を行った。その結果、４８．５ｋｇのプロピレン系重合体組成物を得た。ＭＦＲは１．５ｇ／１０分で、物質収支から算出した最終的に得られたプロピレン系重合体組成物に占める第１段目の重合で生成したプロピレン系重合体（ａ１）の割合は２３質量％であった。
（市販品）
（１）プライムポリマー社製：商品名「ＶＰ１０３Ｗ」
プロピレン系重合体（ａ１）：極限粘度［η］＝８ｄｌ／ｇ、成分量＝２０質量％
プロピレン系重合体（ａ２）：極限粘度［η］＝１．４４ｄｌ／ｇ、成分量＝８０質量％
ＭＦＲ＝３ｇ／１０分
【００９７】
〔製造例７〕
国際公開第２００５／０９７８４２号の実施例６に記載された製造方法に準じた製造した。
プロピレン系重合体（ａ１）：極限粘度［η］＝１５ｄｌ／ｇ、成分量＝１４質量％
プロピレン系重合体（ａ２）：極限粘度［η］＝１．３ｄｌ／ｇ、成分量＝８６質量％
ＭＦＲ＝２ｇ／１０分
製造例１〜６、ＶＰ１０３Ｗおよび製造例７の物性を表１に示す。
【００９８】
【表１】
2019137847.tif 000002
【００９９】
＜プロピレン系重合体（Ｂ）＞
原料重合体
（１）プライムポリマー社製：商品名「Ｅ−１００ＧＰＬ」、プロピレン単独重合体（ホモＰＰ）、ＭＦＲ＝０．９ｇ／１０分。
（２）プライムポリマー社製：商品名「Ｅ−１００ＧＶ」、プロピレン単独重合体（ホモＰＰ）、ＭＦＲ＝０．５ｇ／１０分。
（３）プライムポリマー社製：商品名「Ｅ−７０２Ｇ」、ブロックタイプのプロピレン重合体（ブロックＰＰ）、ＭＦＲ＝０．９ｇ／１０分。
（４）プライムポリマー社製：商品名「Ｊ−４６６ＨＰ」、ブロックタイプのプロピレン重合体（ブロックＰＰ）、ＭＦＲ＝３ｇ／１０分。
（５）プライムポリマー社製：商品名「Ｆ７６３」、ブロックタイプのプロピレン重合体（ブロックＰＰ）、ＭＦＲ＝３ｇ／１０分。
製造例：Ｅ−１００ＧＰＬ（７）の製造
Ｅ−１００ＧＰＬ：１００質量部に対し、有機過酸化物としてＡＤ−１１（化薬アクゾ社製）０．５質量部を加え、撹拌を十分に行った。これを、プラコー６５ｍｍ単軸押出機（プラコー製）を用い、シリンダー温度２３０℃、押出量４０ｋｇ／ｈで溶融混練した。得られたＥ−１００ＧＰＬ（７）のＭＦＲは７ｇ／１０分であった。
他の重合体も、原料樹脂及び有機過酸化物の添加量を調整して、製造例と同様の方法で、所定のＭＦＲを有するプロピレン系重合体（Ｂ）を得た。
表２に、プロピレン系重合体（Ｂ）の元原料（原料樹脂）とその重合体種別（樹脂種別）、使用するプロピレン系重合体（Ｂ）の表示、ＭＦＲ及びＭｗ／Ｍｎを示す。なお、括弧内の数値はＭＦＲ値（概算）を示し、実際の数値とは異なる場合がある。
【０１００】
【表２】
2019137847.tif 000003
【０１０１】
〔実施例１〕
製造例１において得られたプロピレン系重合体（Ａ）と、Ｅ−１００ＧＰＬ（７）とを１５：８５の質量比でブレンドし、前記成形条件で発泡シートの成形を行った。
【０１０２】
〔実施例２〕
製造例１において得られたプロピレン系重合体（Ａ）と、Ｅ−１００ＧＰＬ（７）とを１０：９０の質量比でブレンドし、前記成形条件で発泡シートの成形を行った。
【０１０３】
〔実施例３〕
製造例１において得られたプロピレン系重合体（Ａ）と、Ｅ−１００ＧＰＬ（７）とを２０：８０の質量比でブレンドし、前記成形条件で発泡シートの成形を行った。
【０１０４】
〔実施例４〕
製造例２において得られたプロピレン系重合体（Ａ）と、Ｅ−１００ＧＰＬ（７）とを１５：８５の質量比でブレンドし、前記成形条件で発泡シートの成形を行った。
【０１０５】
〔実施例５〕
製造例１において得られたプロピレン系重合体（Ａ）と、Ｅ−７０２Ｇ（１１）とを１５：８５の質量比でブレンドし、前記成形条件で発泡シートの成形を行った。
【０１０６】
〔実施例６〕
製造例１において得られたプロピレン系重合体（Ａ）と、Ｅ−７０２Ｇ（７）とを１５：８５の質量比でブレンドし、前記成形条件で発泡シートの成形を行った。
【０１０７】
〔実施例７〕
製造例１において得られたプロピレン系重合体（Ａ）と、Ｅ−７０２Ｇ（５）とを１５：８５の質量比でブレンドし、前記成形条件で発泡シートの成形を行った。
【０１０８】
〔実施例８〕
製造例１において得られたプロピレン系重合体（Ａ）と、Ｊ−４６６ＨＰ（８）とを１５：８５の質量比でブレンドし、前記成形条件で発泡シートの成形を行った。
【０１０９】
〔実施例９〕
製造例１において得られたプロピレン系重合体（Ａ）と、Ｊ−４６６ＨＰ（８）とを２０：８０の質量比でブレンドし、前記成形条件で発泡シートの成形を行った。
【０１１０】
〔実施例１０〕
製造例１において得られたプロピレン系重合体（Ａ）と、Ｆ７６３（９）とを１５：８５の質量比でブレンドし、前記成形条件で発泡シートの成形を行った。
【０１１１】
〔実施例１１〕
実施例６で用いたプロピレン系重合体（製造例１）に替えて、製造例３において得られたプロピレン系重合体を用いる以外は、実施例６と同様に行い、Ｅ−７０２Ｇ（７）とを１５：８５の質量比でブレンドし、前記成形条件で発泡シートの成形を行った。
【０１１２】
〔実施例１２〕
実施例６で用いたプロピレン系重合体（製造例１）に替えて、製造例４において得られたプロピレン系重合体を用いる以外は、実施例６と同様に行い、Ｅ−７０２Ｇ（７）とを１５：８５の質量比でブレンドし、前記成形条件で発泡シートの成形を行った。
【０１１３】
〔実施例１３〕
実施例６で用いたプロピレン系重合体（製造例１）に替えて、製造例５において得られたプロピレン系重合体を用いる以外は、実施例６と同様に行い、Ｅ−７０２Ｇ（７）とを１５：８５の質量比でブレンドし、前記成形条件で発泡シートの成形を行った。
【０１１４】
〔実施例１４〕
実施例６で用いたプロピレン系重合体（製造例１）に替えて、製造例６において得られたプロピレン系重合体を用いる以外は、実施例６と同様に行い、Ｅ−７０２Ｇ（７）とを１５：８５の質量比でブレンドし、前記成形条件で発泡シートの成形を行った。
【０１１５】
〔比較例１〕
ＶＰ１０３Ｗと、Ｆ７６３（９）とを１５：８５の質量比でブレンドし、前記成形条件で発泡シートの成形を行った。Ｖ１０３Ｗはプロピレン系重合体（ａ１）の極限粘度[η]が低いため、発泡倍率が不十分であった。
【０１１６】
〔比較例２〕
製造例７において得られたプロピレン系重合体（Ａ）と、Ｅ−１００ＧＰＬ（８）とを１５：８５の質量比でブレンドし、前記成形条件で発泡シートの成形を行った。製造例３において得られたプロピレン系重合体（Ａ）はプロピレン系重合体（ａ１）の極限粘度[η]が高いため、連続気泡率が不十分であった。
実施例１〜１４、および比較例１、２の発泡特性（発泡倍率、連続気泡率）を表３−１および表３−２に示す。
【０１１７】
【表３−１】
2019137847.tif 000004
【０１１８】
【表３−２】
2019137847.tif 000005
【産業上の利用可能性】
【０１１９】
本発明により得られた発泡体は、緩衝性、断熱性、吸音性に優れたものであることにより、建築材料や自動車内装材等に好適に利用でき、産業上の利用可能性が高い。
【符号の説明】
【０１２０】
１００  押出発泡成形機
１１０  ホッパー
１２０  シリンダー
１３０  発泡剤導入路
１４０  発泡体
１５０  マンドレル
１６０  切断部材
１７０  巻き取りローラ
【図１】
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【図２】
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