(57)【要約】【課題】本発明は、高温雰囲気で使用される管体及び管体の内表面に高い面積率で安定して金属酸化物層を形成する方法を提供する。【解決手段】本発明に係る高温雰囲気で使用される管体は、質量％にて、Ｃｒ：１５％以上、及び、Ｎｉ：１８％以上を含有する耐熱合金から構成され、内表面は、三次元表面粗さの算術平均粗さ（Ｓａ）が１．５≦Ｓａ≦５．０、且つ、表面高さ分布の偏り度（Ｓｓｋ）が｜Ｓｓｋ｜≦０．３０である。前記耐熱合金は、質量％にて、Ａｌ：２．０％以上を含有することができる。前記内表面は、三次元表面粗さの表面高さ分布の尖り度（Ｓｋｕ）がＳｋｕ≧２．５とすることができる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
高温雰囲気で使用される管体であって、
質量％にて、Ｃｒ：１５％以上、及び、Ｎｉ：１８％以上を含有する耐熱合金から構成され、
内表面は、三次元表面粗さの算術平均粗さ（Ｓａ）が１．５≦Ｓａ≦５．０、且つ、表面高さ分布の偏り度（Ｓｓｋ）が｜Ｓｓｋ｜≦０．３０である、
ことを特徴とする管体。
【請求項２】
前記耐熱合金は、質量％にて、Ａｌ：２．０％以上を含有する、
請求項１に記載の管体。
【請求項３】
前記内表面は、三次元表面粗さの表面高さ分布の尖り度（Ｓｋｕ）がＳｋｕ≧２．５である、
請求項１又は請求項２に記載の管体。
【請求項４】
前記内表面には、肉盛溶接によって突起が形成されており、
前記突起は、質量％にて、Ａｌ：２．０％以上含有し、
前記突起の三次元表面粗さの算術平均粗さ（Ｓａ）が１．５≦Ｓａ≦５．０、且つ、表面高さ分布の偏り度（Ｓｓｋ）が｜Ｓｓｋ｜≦０．３０である、
請求項１乃至請求項３の何れかに記載の管体。
【請求項５】
前記内表面に金属酸化物を主体とする金属酸化物層が形成されている、
請求項１乃至請求項４の何れかに記載の管体。
【請求項６】
前記金属酸化物層は、Ａｌ酸化物を主体とするアルミナバリア層である、
請求項５に記載の管体。
【請求項７】
請求項１乃至請求項６の何れかに記載の管体から構成される、
オレフィン製造用反応管。
【請求項８】
請求項６に記載の管体の内表面にＡｌ酸化物を含むアルミナバリア層を形成する方法であって、
前記管体の前記内表面に表面加工を施して、前記内表面を、三次元表面粗さの算術平均粗さ（Ｓａ）が１．５≦Ｓａ≦５．０、且つ、表面高さ分布の偏り度（Ｓｓｋ）が｜Ｓｓｋ｜≦０．３０とする表面加工工程、
前記表面加工の施された前記管体を熱処理し、前記管体の内表面にＡｌ酸化物を含むアルミナバリア層を形成する熱処理工程と、
を有する、管体の内表面にアルミナバリア層を形成する方法。
【請求項９】
前記表面加工工程の前に、前記管体の内表面に質量％にてＡｌ：２．０％以上含有する肉盛溶接粉末を肉盛溶接して突起を形成する肉盛溶接工程を有する、
請求項８に記載の管体の内表面にアルミナバリア層を形成する方法。
【請求項１０】
前記表面加工工程は、ブラスト処理である、
請求項８又は請求項９に記載の管体の内表面にアルミナバリア層を形成する方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高温雰囲気で使用される管体及び管体の内表面に金属酸化物を主体とする金属酸化物層を形成する方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
エチレンやプロピレン等のオレフィンは、炭化水素ガス（ナフサ、天然ガス、エタン等）の原料流体を外部から加熱された反応管に流通させ、原料流体を反応温度域まで加熱して熱分解することにより生成される。
【０００３】
反応管は、高温雰囲気に曝され、また、流通するガスによる酸化、浸炭、窒化等の影響を受けやすいため、これらに対するすぐれた耐性が求められている。そこで、流通するガスと接触する管内面に金属酸化物からなる層を形成し、この金属酸化物層がバリアとなって、高温雰囲気で管内面を保護する反応管が開発されている。
【０００４】
しかしながら、管内面に形成される金属酸化物がＣｒ酸化物であると、緻密性が低く、密着性に欠けるため、使用条件によっては管内面の十分な保護機能を図ることができない。このため、特許文献１では、金属酸化物としてＡｌ酸化物を主体とするアルミナバリア層が内面に形成された反応管を提案している。
【０００５】
管内面にアルミナバリア層が形成されることで、高温雰囲気下での使用において、すぐれた耐酸化性、耐浸炭性、耐窒化性等を実現できる。
【０００６】
Ａｌ酸化物を管内面に好適に形成し、Ｃｒ酸化物の形成を抑制するために、特許文献１では、管内面に表面加工を施している。具体的には、管内面の表面加工によって、その表面粗さ（Ｒａ）が０．５μｍ〜２．５μｍとなるように調整している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】ＷＯ２０１０／１１３８３０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、管内面の二次元表面粗さ（Ｒａ）を所望範囲に調整しても、安定してＡｌ酸化物を形成できないことがあり、金属酸化物層（アルミナバリア層）の面積率がばらつくことがあった。
【０００９】
そこで、二次元表面粗さ（Ｒａ）が所望範囲にありながら、アルミナバリア層の面積率がばらついた管の内面を観察したところ、表面加工の際に、管内面が研削材にむしりとられて部分的に突起や凹みとなる所謂ムシレが発生していた。そして、ムシレ部分にはＡｌ酸化物が上手く形成されていないことがわかった。Ａｌ酸化物は、熱処理によって、管内部のＡｌが内面側に移動して酸化されることで形成されるが、このムシレ部分ではＡｌの移動が阻害され、Ａｌが十分に供給されず、拡散できないこと、また、ムシレ部分にＡｌが供給されたとしても、ムシレ部分は凹凸が大きく、その比表面積が大きいことから消費されるＡｌが多く、結果として均一なアルミナバリア層が形成され難いことが原因であるとの知見を得た。
【００１０】
本発明の目的は、高温雰囲気で使用される管体及び管体の内表面に高い面積率で安定して金属酸化物層を形成する方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明に係る管体は、
高温雰囲気で使用される管体であって、
質量％にて、Ｃｒ：１５％以上、及び、Ｎｉ：１８％以上を含有する耐熱合金から構成され、
内表面は、三次元表面粗さの算術平均粗さ（Ｓａ）が１．５≦Ｓａ≦５．０、且つ、表面高さ分布の偏り度（Ｓｓｋ）が｜Ｓｓｋ｜≦０．３０である。
【００１２】
前記耐熱合金は、質量％にて、Ａｌ：２．０％以上を含有することができる。
【００１３】
前記内表面は、三次元表面粗さの表面高さ分布の尖り度（Ｓｋｕ）がＳｋｕ≧２．５とすることができる。
【００１４】
前記内表面には、肉盛溶接によって突起が形成されており、
前記突起は、質量％にて、Ａｌ：２．０％以上含有し、
前記突起の三次元表面粗さの算術平均粗さ（Ｓａ）が１．５≦Ｓａ≦５．０、且つ、表面高さ分布の偏り度（Ｓｓｋ）が｜Ｓｓｋ｜≦０．３０である。
【００１５】
前記内表面に金属酸化物を主体とする金属酸化物層が形成されていることが望ましい。
【００１６】
前記金属酸化物層は、Ａｌ酸化物を主体とするアルミナバリア層であることが望ましい。
【００１７】
上記管体は、オレフィン製造用反応管とすることができる。
【００１８】
本発明の管体の内表面にＡｌ酸化物を含むアルミナバリア層を形成する方法は、
上記管体の前記内表面に表面加工を施して、前記内表面を、三次元表面粗さの算術平均粗さ（Ｓａ）が１．５≦Ｓａ≦５．０、且つ、表面高さ分布の偏り度（Ｓｓｋ）が｜Ｓｓｋ｜≦０．３０とする表面加工工程、
前記表面加工の施された前記管体を熱処理し、前記管体の内表面にＡｌ酸化物を含むアルミナバリア層を形成する熱処理工程と、
を有する。
【００１９】
前記表面加工工程の前に、前記管体の内表面に質量％にてＡｌ：２．０％以上含有する肉盛溶接粉末を肉盛溶接して突起を形成する肉盛溶接工程を有することができる。
【００２０】
前記表面加工工程は、ブラスト処理とすることができる。
【発明の効果】
【００２１】
本発明によれば、管体の内表面のＳａ、Ｓｓｋを上記範囲に調整することで、管体の内表面のムシレ発生を抑制できる。これにより、熱処理の際に管体の内部から内表面に向けて金属酸化物を構成する金属元素（たとえばＡｌ）をほぼ均等に移動させることができるから、金属酸化物層を好適に形成できる。
【００２２】
また、内表面に突起を肉盛溶接した管体について、突起には表面にディンプルが形成されて滑らかさに劣ることがあるが、その突起も上記範囲のＳａ、Ｓｓｋとすることで、同様に突起内部から金属酸化物を構成する金属元素を突起表面に移動させることができ、金属酸化物層を好適に形成できる。
【００２３】
本発明の管体によれば、管体の内表面にアルミナバリア層の如き金属酸化物層、及び、突起の表面にアルミナバリア層が形成されることで、たとえば炭化水素ガスの熱分解に使用したときに、コークの付着を抑えることができるから、熱伝達効率の低下や圧力損失を防止でき、デコーキング作業による操業効率の低下も防ぐことができる。
【図面の簡単な説明】
【００２４】
【図１】図１は、本発明の一実施形態に係る内面突起付反応管の管軸方向に沿う断面図である。
【図２】図２は、発明例２の表面画像、３Ｄ画像、及び、表面のプロファイルを示している。
【図３】図３は、発明例５の表面画像、３Ｄ画像、及び、表面のプロファイルを示している。
【図４】図４は、比較例３の表面画像、３Ｄ画像、及び、表面のプロファイルを示している。
【図５】図５は、比較例４の表面画像、３Ｄ画像、及び、表面のプロファイルを示している。
【発明を実施するための形態】
【００２５】
以下、本発明の実施の形態について詳細に説明する。なお、特に明記しない限り、「％」は質量％を意味する。
【００２６】
本発明の管体は、たとえば図１に示すように管状（管本体１２）に形成され、エチレン製造用熱分解管やオレフィン系炭化水素ガスやスチレンモノマーなどの熱分解用分解管などとして炭化水素製造用の加熱炉に使用することができる。
【００２７】
管体は、Ｃｒ：１５％以上、及び、Ｎｉ：１８％以上を含有する耐熱合金から構成される。望ましくは、Ａｌ：２．０％〜４．０％を含有する。成分限定理由は以下の通りである。
【００２８】
Ｃｒ：１５％以上
Ｃｒは、高温強度及び耐酸化性の向上への寄与の目的のため、１５％以上含有させる。しかし、含有量があまり多くなるとクロム酸化物（Ｃｒ２Ｏ３等）が優先して形成され、Ａｌを含有させた際にアルミナバリア層の形成が阻害されるため、上限は４０％とすることが望ましい。なお、Ｃｒの含有量は２０％〜３５％がより望ましい。
【００２９】
Ｎｉ：１８％以上
Ｎｉは、耐浸炭性、耐酸化性及び金属組織の安定性の確保に必要な元素である。また、Ｎｉは、アルミナバリア層の再生能を高める働きがあるため、１８％以上含有させる。一方で、６０％を超えて含有させても、増量による効果は飽和するので、上限は６０％とすることが望ましい。なお、Ｎｉの含有量は３０％〜４５％がより望ましい。
【００３０】
Ａｌ：２．０％〜４．０％
Ａｌは、アルミナバリア層を形成するＡｌ酸化物の材料である。アルミナバリア層の安定形成能や再生能を発揮するために、Ａｌは２．０％以上含有させることが望ましい。一方で、Ａｌの含有量が４．０％を越えると、これら能力は飽和するから、上限は４．０％とする。なお、Ａｌの含有量は３．０％〜４．０％がより望ましい。
【００３１】
なお、上記管体の具体的構成元素として、Ｃ：０．４０％〜０．６０％、Ｓｉ：０％を越えて１．０％以下、Ｍｎ：０％を越えて１．０％以下、Ｃｒ：１５％〜４０％、Ｎｉ：１８％〜６０％、Ｗ：０．５％〜２．０％、Ｎｂ：０％を越えて０．５０％以下、Ａｌ：２．０％〜４．０％、希土類元素：０．０５％〜０．１５％、Ｔｉ：０．０５〜０．２０％、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる材料を例示できる。なお、不可避的不純物として、Ｐ、Ｓを例示でき、これらは合計量で０．０６％を上限とする。
【００３２】
管体の内表面には、Ａｌ：２．０％以上含有する肉盛溶接粉末を肉盛溶接することで突起を形成することができる。Ａｌは、アルミナバリア層を形成するＡｌ酸化物の必須材料であり、アルミナバリア層の安定形成能や再生能を発揮するために突起に２．０％以上含有させる。
【００３３】
たとえば、管本体１２には、図１に示すように、その内面に撹拌部材として突起１４を形成することができる。突起１４は、後述する肉盛溶接用粉末を管本体１２の内面に肉盛溶接することで形成することができる。突起１４は、図１（ａ）に示すように、連続した螺旋状の突起列として形成することができる。突起列の数は、１又は複数条とすることができる。また、図１（ｂ）及び図１（ｃ）は、突起１４と突起１４の間にスリット１６を設けた形状である。スリット１６は、隣り合う突起列どうしで管軸方向に平行に設けることもできるし、隣り合う突起列どうしのスリット１６を管本体１２の周面方向にずらして形成することもできる。突起１４は、螺旋状の突起列に限定されず、管軸に垂直な向きに形成することもできる。
【００３４】
管本体１２の内面に突起１４を形成することで、管本体１２の内部を流通する炭化水素ガスは、突起１４を乗り越える際に突起１４の周縁で旋回するスワール流を生じ、撹拌されることで、管本体１２との熱交換を行なうことができ、反応管１０の熱分解効率を可及的に高めることができる。
【００３５】
突起１４は、下記組成の肉盛溶接用粉末を、管本体１２の内面にＰＰＷ（Plasma Powder Welding）や粉体プラズマ溶接（ＰＴＡ（Plasma Transferred Arc）溶接）などの肉盛溶接法により、肉盛ビードとして形成することができる。
【００３６】
肉盛溶接粉末の望ましい構成元素として、Ｃ：０．２％〜０．６％、Ｓｉ：０％を越えて１．０％、Ｍｎ：０％を越えて０．６％以下、Ｃｒ：２５％〜３５％、Ｎｉ：３５％〜５０％、Ｎｂ：０．５％〜２．０％、Ａｌ：３．０％〜６．０％、Ｙ：０．００５％〜０．０５％、残部Ｆｅ及び不可避的不純物からなる材料を例示できる。そして、この肉盛溶接用粉末を使用することで、突起１３は同成分に形成される。なお、不可避的不純物として、Ｐ、Ｓを例示でき、これらは合計量で０．０１％を上限とする。
【００３７】
上記突起の成分限定理由は、以下の通りである。
【００３８】
Ｃ：０．２％〜０．６％
Ｃは、高温クリープ破断強度を高める作用がある。このため、少なくとも０．２％を含有させる。しかし、含有量があまり多くなると、Ｃｒ７Ｃ３の一次炭化物が幅広く形成され易くなり、アルミナバリア層を形成するＡｌの母材内での移動が抑制されるため、鋳造体の表面部へのＡｌの供給不足が生じて、アルミナバリア層の局部的な寸断が起こり、アルミナバリア層の連続性が損なわれる。このため、上限は０．６％とする。なお、Ｃの含有量は０．３％〜０．５％がより望ましい。
【００３９】
Ｓｉ：０％を超えて１．０％以下
Ｓｉは、脱酸剤として、また溶接時の材料の流動性を高めるために含有させる。しかしながら、含有量があまり多くなると高温クリープ破断強度の低下や酸化されて緻密性の低い酸化物層の形成を招き、また、溶接性を低下させるので上限は１．０％とする。なお、Ｓｉの含有量は０．６％以下がより望ましい。
【００４０】
Ｍｎ：０％を超えて０．６％以下
Ｍｎは、溶湯合金の脱酸剤として、また溶湯中のＳを固定するために含有させるが、含有量があまり多くなるとＭｎＣｒ２Ｏ４の酸化物被膜が形成され、また、高温クリープ破断強度の低下を招くので上限は０．６％とする。なお、Ｍｎの含有量は０．３％以下がより望ましい。
【００４１】
Ｃｒ：２５％〜３５％
Ｃｒは、高温強度及び耐酸化性の向上への寄与の目的のため、２５％以上含有させる。しかし、含有量があまり多くなるとクロム酸化物（Ｃｒ２Ｏ３等）が形成され、アルミナバリア層の形成が阻害されるため、上限は３５％とする。なお、Ｃｒの含有量は２７％〜３３％がより望ましい。
【００４２】
Ｎｉ：３５％〜５０％
Ｎｉは、耐浸炭性、耐酸化性及び金属組織の安定性の確保に必要な元素である。また、Ｎｉは、アルミナバリア層の再生能を高める働きがある。また、Ｎｉの含有量が少ないと、Ｆｅの含有量が相対的に多くなる結果、鋳造体の表面にＣｒ−Ｆｅ−Ｍｎ酸化物が生成され易くなるため、アルミナバリア層の生成が阻害される。このため、少なくとも３５％以上含有させるものとする。一方で、５０％を超えて含有させても、増量による効果は飽和するので、上限は５０％とする。なお、Ｎｉの含有量は３８％〜４７％がより望ましい。
【００４３】
Ｎｂ：０．５％〜２．０％
Ｎｂは、溶接割れの発生を抑え、さらには、ＮｂＣを形成してクリープ強度を高めることができるため、０．５％以上含有させる。一方で、Ｎｂは、アルミナバリア層の耐剥離性を低下させるため上限は２．０％とする。なお、Ｎｂの含有量は１．０％〜１．５％がより望ましい。
【００４４】
Ａｌ：３．０％〜６．０％
Ａｌは、アルミナバリア層を形成するＡｌ酸化物の必須材料である。突起１４のアルミナバリア層の安定形成能や再生能を発揮するために、Ａｌは３．０％以上含有させる。一方で、Ａｌの含有量が６．０％を越えると、これら能力は飽和するから、上限は６．０％とする。なお、Ａｌの含有量は３．０％を越えて５．０％未満がより望ましい。
【００４５】
Ｙ：０．００５％〜０．０５％
Ｙは、肉盛溶接の際に、溶接ビードの蛇行を抑え、溶接性を高めるために０．００５％以上添加する。一方で、Ｙの含有量が０．０５％を越えると、突起１４の延靭性の低下を招くので、上限は０．０５％とする。なお、Ｙの含有量は０．０１％〜０．０３％がより望ましい。
【００４６】
なお、Ｙは、Ａｌの含有量に対して、０．００２倍以上含有させることが望ましい。すなわち、Ｙ／Ａｌ≧０．００２である。これにより、Ａｌの添加によって阻害される溶接性の低下を、Ｙによって補うことができる。なお、次に示す希土類元素をさらに添加する場合には、（Ｙ＋希土類元素）／Ａｌ≧０．００２とすることが望ましい。
【００４７】
その他、肉盛溶接材料には、下記元素を添加することができる。
【００４８】
希土類元素：０．０１％〜０．２０％
希土類元素は、周期律表のＬａからＬｕに至る１５種類のランタノイドを意味する。希土類元素は、Ｌａを主体とすることが好適であり、Ｌａが前記希土類元素の８０％以上、望ましくは９０％以上占めることが望ましい。希土類元素は、アルミナバリア層の安定形成能に寄与するため、０．０１％以上含有させる。一方で、希土類元素の含有量が０．２０％を越えると、この能力は飽和するから、上限は０．２０％とする。なお、希土類元素の含有量は０．０１％を越えて０．１０％以下がより望ましい。
【００４９】
Ｗ：０％を越えて２．０％以下、Ｍｏ：０％を越えて１．０％以下、Ｔｉ及び／又はＺｒを合計量：０％を越えて０．５％以下、及び、Ｈｆ：０％を越えて０．５％以下からなる群より選択される１種以上の元素
これら元素は、耐浸炭性を高める効果を有し、高温強度改善のために添加する。しかしながら、過剰の添加は延靭性の低下等を招くため、含有量は上記規定の通りとする。
【００５０】
本発明の管体は、たとえば、以下の要領で製造することができる。
【００５１】
管体は、上記成分組成の溶湯を溶製し、遠心力鋳造、静置鋳造等により管状に鋳造される。本発明は、遠心力鋳造により作製される管本体に特に好適である。遠心力鋳造を適用することで、金型による冷却の進行によって径方向に微細な金属組織が配向性をもって成長し、金属酸化物層を形成する金属元素（たとえばＡｌ）が移動し易い合金組織を得ることができるためである。これにより、後述する熱処理において、薄い金属酸化物層（たとえばアルミナバリア層）でありながら、繰り返し加熱の環境下でもすぐれた強度を有する酸化物被膜の形成された管本体１２を得ることができる。
【００５２】
＜機械加工＞
得られた管体を所定の寸法に切断し、曲直しによって曲がりを矯正した後、内面に粗加工を施し、端部に溶接のための開先加工を行なう。
【００５３】
＜突起の肉盛溶接＞
管体の内表面にＰＰＷやＰＴＡ溶接などによって、上記組成の肉盛溶接用粉末を肉盛溶接する。肉盛溶接用粉末には、上記範囲でＹを含有しているため、溶接ビードの蛇行が抑えられ、良好な溶接性を具備する。これにより、管体の内表面に突起が形成される。たとえば管本体１２では、図１に示すように管本体１２の内内面に突起１４が肉盛溶接されることで反応管１０を得ることができる。なお、管体の内表面に突起を形成する必要がない場合には、この工程は不要である。
【００５４】
＜表面加工工程＞
管体の内表面、突起を形成した場合には管体の内表面及び突起の表面（以下、これらを合わせて「管体の表面」と称する）に表面加工を施す。表面加工として、ブラスト処理やホーニング処理を例示できる。なお、ホーニング処理の場合、前処理として、ボーリング処理及びスカイビング処理を施すことが望ましい。突起を形成する場合には、ボーリング処理やスカイビング処理は突起形成前に実施すれば良い。
【００５５】
表面加工は、管体の表面が、三次元表面粗さの算術平均粗さ（Ｓａ）が１．５≦Ｓａ≦５．０、且つ、表面高さ分布の偏り度（Ｓｓｋ）が｜Ｓｓｋ｜≦０．３０となるように実施する。Ｓａは、２．５≦Ｓａ≦４．０とすることが望ましい。また、Ｓｓｋは、｜Ｓｓｋ｜≦０．２０とすることが望ましい。
【００５６】
管体の表面を上記のように加工することで、管体の表面に表面加工によるムシレの発生を抑えることができ、また、管体の表面に表面加工による残留応力を付与できる。これにより、続く熱処理において、高温の再結晶時に表面直下の結晶粒径が微細化して、略均等に金属酸化物層を形成する金属元素（たとえばＡｌ）が表面に移動し易くなり、上記金属元素を管体の表面で濃化することができ、金属酸化物を含む金属酸化物層を管体の表面に高い面積率で形成することができる。
【００５７】
Ｓａ及びＳｓｋについて、Ｓａ＞５．０又は｜Ｓｓｋ｜＞０．３０の場合、管体の表面にはムシレが存在することになる。ムシレ部分で金属酸化物を形成する金属元素が表面に濃化せず、金属酸化物が管体の内部に形成され、表面に金属酸化物が上手く形成されず、金属酸化物層の面積率が低下する。また、金属酸化物を形成する金属元素が表面に移動したとしても、ムシレ部分は、比表面積が大きいから、供給された金属元素が分散して、当該金属元素を濃化させることができず、十分な金属酸化物が形成されないと考えられる。
【００５８】
一方、Ｓａ＜１．５である場合、表面加工によって管体の表面に十分な残留応力を付与することができず、熱処理によっても金属酸化物を形成する金属元素が表面に濃化し難く、金属酸化物を十分に形成することができない。従って、Ｓａは、Ｓａ≧１．５とすることが好適であり、望ましくはＳａ≧２．５としている。
【００５９】
なお、管体の表面は、三次元表面粗さの表面高さ分布の尖り度（Ｓｋｕ）をＳｋｕ≧２．５とすることが望ましい。Ｓｋｕ≧２．５の状態は、表面の高さ分布がやや尖っている状態であり、Ｓｋｕ≧２．５とすることにより、ムシレの頻度や密集度の大きさを確認することができる。なお、Ｓｋｕ≧３．０とすることが望ましい。
【００６０】
＜熱処理＞
管体の表面に上記表面加工を施した後、管体を酸化性雰囲気下（酸素を２０体積％以上含む酸化性ガス、スチームやＣＯ２が混合された酸化性環境）で熱処理することで、管体の内表面（突起が形成されている場合には突起の表面を含む）に金属酸化物層（たとえばアルミナバリア層）が形成される。なお、この熱処理は、独立した工程として実施することもできるし、加熱炉に管体を設置して使用される際の高温雰囲気においても実施することができる。
【００６１】
熱処理を施すことにより、管体の表面が酸素と接触し、基地表面に拡散したＡｌ、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｓｉ、Ｆｅを酸化させて金属酸化物層が形成される。８００℃以上の好適な温度範囲において１時間以上の熱処理を行なうことで、管体の内表面（突起が形成されている場合には突起の表面を含む）では、Ａｌを含有する場合、Ｃｒ、Ｎｉ、Ｓｉ、Ｆｅよりも優先してＡｌが酸化物（Ａｌ２Ｏ３）を形成し、Ａｌ酸化物が主体のアルミナバリア層が形成される。
【００６２】
本発明の管体は、内表面、突起が形成されている場合には突起の表面に形成された金属酸化物層によって、高温雰囲気下の使用において、すぐれた耐酸化性、耐浸炭性、耐窒化性、耐食性を長期に亘って維持できる。従って、本発明の管体を管本体１２とする反応管１０の寿命を大幅に向上でき、操業効率を可及的に高めることができる。本発明の管体は、操業温度が７００℃〜８００℃程度のオレフィン製造用反応管、操業温度が５００℃〜６００℃程度のスチレンモノマー製造用反応管として好適である。
【実施例】
【００６３】
高周波誘導溶解炉の大気溶解により本発明の組成の合金溶湯を溶製し、遠心力鋳造し、表面に粗加工を施した供試材（発明例１〜発明例７、比較例１〜比較例６）を作成した。得られた供試材の表面に表１及び表２に示す表面加工を施した。
【００６４】
【表１】
2019065376.tif 000003
【００６５】
【表２】
2019065376.tif 000004
【００６６】
表１中の表面加工の詳細を表２に示している。表２中の各処理について、供試材に対して実施した表面加工にチェックを入れている。何れの表面加工においても、供試材の表面に切削加工による「ボーリング」処理を施している。その他の処理の詳細は以下の通りである。
【００６７】
「鏡面研磨」は、微粉状の研磨材を用いてバフ研磨を施した処理である。「＃１０００ペーパー」は、１０００番のサンドペーパーを用いて表面を研ぐ処理である。「スカイビング」は、切削加工の処理であり、「スカイビング１」と「スカイビング２」は、チップ形状と加工工具回転数の点で異なる。「ホーニング」は、研削加工の処理である。「ブラスト」は、研削材として平均粒径６０μｍのアルミナを噴射するブラスト処理である。「２カット＋ホーニング」は、ボーリング処理及びスカイビング処理を施した後、ホーニング処理を施している。
【００６８】
表面加工を施した各供試材について、その表面の２０ｍｍ×１０ｍｍ以上の領域に、ワンショット３Ｄ測定マイクロスコープＶＲ−３１００（株式会社キーエンス製）を用いて表面粗さとプロファイルを測定した。測定条件は、約２０ｍｍ×約７ｍｍの面積に対し、倍率８０倍、スーパーファインモードと深度合成モード、両側照明とし、自動画像連結を利用して実施した。
【００６９】
得られた供試材の三次元表面粗さの算術平均粗さ（Ｓａ）、表面高さ分布の偏り度（Ｓｓｋ）、及び、表面高さ分布の尖り度（Ｓｋｕ）を表１に示す。また、比較のために、表面粗さ（Ｒａ）の測定結果を表１に合わせて示す。
【００７０】
表１を参照すると、発明例及び比較例は、比較例１乃至比較例３を除いて、何れも１．５≦Ｓａ≦５．０を満たしている。比較例１及び比較例２はＳａ＜１．５であり、比較例３はＳａ＞５．０であった。
【００７１】
また、Ｓｓｋについて、すべての発明例及び比較例１〜３は｜Ｓｓｋ｜≦０．３０を満足するが、比較例４〜６は｜Ｓｓｋ｜＞０．３０であった。
【００７２】
Ｓｋｕは何れの供試材もＳｋｕ≧２．５を満たしていた。
【００７３】
一方、二次元表面粗さ（Ｒａ）は、スカイビング１を施した比較例３以外は何れも１．０〜２．５μｍの範囲にあり、表面加工の違いによる有意差は見られなかった。
【００７４】
参考のため、発明例２、発明例５、比較例３、比較例４について、表面画像、３Ｄ画像、及び、表面のプロファイルを図２乃至図５に示す。図２は発明例２、図３は発明例５、図４は比較例３、図５は比較例４である。
【００７５】
図２、図３を参照すると、発明例２及び発明例５は何れも表面にムシレは見られず、ほぼ一定の凹凸形状を有していることがわかる。一方、図４、図５を参照すると、図中丸印で囲んだ規則的なパターンの中で、点線で区切った領域は大きく凹んでおり、その凹みの中に小さな突起が多数あるムシレの発生が確認できた。ムシレは、ボーリングやスカイビング時に刃先で切断された素材が未切断の素材を部分的にむしり取り、この部分が塑性変形し、引っ張られて延性破断した状態であると考えられる。
【００７６】
表面加工を施した各供試材を酸化雰囲気中で熱処理し、表面にＡｌ酸化物を含むアルミナバリア層を形成した。そして、各供試材表面の１．３５ｍｍ×１ｍｍの領域について、ＳＥＭ／ＥＤＸ測定試験器を用いてＡｌ酸化物の分布状況を面分析によって測定した。結果を上記表１に示している。
【００７７】
表１を参照すると、発明例は何れもＡｌ酸化物の面積率が９０％を越えている。これは、発明例について、Ｓａ、Ｓｓｋが本発明で規定する範囲に入っているため、供試材表面のムシレ発生を抑制できたことを意味する。そして、これにより、熱処理の際に管体の内部から内表面に向けてＡｌを略均等に移動させることができ、アルミナバリア層を好適に形成できたものである。
【００７８】
一方、比較例は何れもＡｌ酸化物の面積率が９０％以下である。比較例１及び比較例２は、鏡面研磨、＃１０００ペーパー処理によってＳａが、Ｓａ＜１．５と小さくなりすぎた結果、表面加工によって管体の内表面に十分な残留応力を付与することができず、熱処理によってもＡｌが表面に濃化し難く、Ａｌ酸化物を十分に形成することができなかったものと考えられる。比較例３は、Ｓａ＞５．０となっており、Ｒａも基準となる２．５を超えている。これは、加工歪みが過剰に残留した状態となり、Ｃｒ酸化物スケールが生成されやすくなると考えられる。また、比較例４乃至比較例６は、｜Ｓｓｋ｜＞０．３０であり、供試材の表面にムシレが存在し、ムシレ部分でＡｌが表面に濃化せず、酸化アルミニウムが供試材の内部に形成され、表面にＡｌ酸化物が上手く形成されなかったものと考えられる。そして、ムシレ部分は、比表面積が大きいから、供給されたＡｌが分散して、Ａｌを濃化させることができず、十分にＡｌ酸化物が形成されなかったものと考えられる。
【００７９】
とくに、「２カット＋ホーニング」の発明例５乃至発明例７と「１カット＋ホーニング」の比較例５及び比較例６は、スカイビング処理の有無が異なるのみである。しかしながら、これら発明例は｜Ｓｓｋ｜≦０．２５であり、これら比較例は｜Ｓｓｋ｜＞０．２５であって、Ａｌ酸化物の面積率も比較例は発明例に比べて劣っている。これは、比較例にムシレが発生しているためであり、ボーリングの後ホーニングを行なうだけでは、ボーリングにより生じたムシレがホーニングで十分に除去されていないことが原因であると考えられる。
【００８０】
表面に突起を肉盛溶接する場合、切削加工であるボーリングやスカイビングを突起部分に施すことが困難であるから、突起の肉盛溶接前にこれらの加工を行なう必要がある。このため、突起には何らの加工も施されないから、突起表面の表面粗さ（Ｓａ）は大きくなって、Ａｌ酸化物を上手く形成することはできない。一方、ブラストやホーニングは形成された突起に対しても実施できるから、突起表面のＳａ、Ｓｓｋを調整することができ、突起にも好適にＡｌ酸化物を形成することができる。
【００８１】
上記のとおり、Ｒａには発明例と比較例との間で有意差は見られないが、Ｓａ、Ｓｓｋを調整することで、Ａｌ酸化物の面積率を高めることができたことがわかる。
【００８２】
上記説明は、本発明を説明するためのものであって、特許請求の範囲に記載の発明を限定し、或いは範囲を限縮するように解すべきではない。また、本発明の各部構成は、上記実施例に限らず、特許請求の範囲に記載の技術的範囲内で種々の変形が可能であることは勿論である。
【符号の説明】
【００８３】
１０  反応管
１２  管本体
１４  突起
【図１】
2019065376.tif 000005
【図２】
2019065376.tif 000006
【図３】
2019065376.tif 000007
【図４】
2019065376.tif 000008
【図５】
2019065376.tif 000009
【手続補正書】
【提出日】平成30年3月8日(2018.3.8)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】請求項８
【補正方法】変更
【補正の内容】
【請求項８】
請求項１乃至請求項４の何れかに記載の管体の内表面に、Ａｌ酸化物を含むアルミナバリア層を形成する方法であって、
前記管体の前記内表面に表面加工を施して、前記内表面を、三次元表面粗さの算術平均粗さ（Ｓａ）が１．５≦Ｓａ≦５．０、且つ、表面高さ分布の偏り度（Ｓｓｋ）が｜Ｓｓｋ｜≦０．３０とする表面加工工程、
前記表面加工の施された前記管体を熱処理し、前記管体の内表面にＡｌ酸化物を含むアルミナバリア層を形成する熱処理工程と、
を有する、管体の内表面にアルミナバリア層を形成する方法。