(57)【要約】【課題】機械的強度が改善されたチタン合金製の機械部品を提供する。【解決手段】一実施形態に係る機械部品は、チタン合金製の機械部品である。チタン合金は、プライマリα相と、セカンダリα相とを含有する。チタン合金中におけるプライマリα相の面積率は、１パーセント以上１０パーセント未満である。チタン合金は、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金である。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
チタン合金製の機械部品であって、
前記チタン合金は、プライマリα相と、セカンダリα相とを含有し、
前記チタン合金中における前記プライマリα相の面積率は、１パーセント以上１０パーセント未満であり、
前記チタン合金は、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金である、機械部品。
【請求項２】
前記セカンダリα相の結晶粒径は、１０μｍ以下である、請求項１に記載の機械部品。
【請求項３】
チタン合金製の加工対象部材を準備する工程と、
前記チタン合金に溶体化処理を行う溶体化工程と、
前記溶体化工程が行われた前記チタン合金を冷却する冷却工程とを備え、
前記チタン合金は、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金であり、
前記冷却工程が行われた前記チタン合金は、プライマリα相と、セカンダリα相とを含有し、
前記冷却工程が行われた前記チタン合金中における前記プライマリα相の面積率は、１パーセント以上１０パーセント未満である、機械部品の製造方法。
【請求項４】
前記セカンダリα相の結晶粒径は、１０μｍ以下である、請求項３に記載の機械部品の製造方法。
【請求項５】
前記溶体化工程において、保持温度は前記チタン合金のβ単相変態点より６０℃低い温度以上前記チタン合金のβ単相変態点以下であり、かつ保持時間は６０×秒以上１０×１０３秒以下である、請求項３又は４に記載の機械部品の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、機械部品及び機械部品の製造方法に関する。より具体的には、本発明は、チタン合金製の機械部品及びチタン合金製の機械部品の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、チタン（Ｔｉ）合金製の機械部品として、特開２００３−１３１５９号公報（特許文献１）に記載のファスナ材が知られている。特許文献１に記載のファスナ材は、４．０質量パーセント以上５．０質量パーセント以下のアルミニウム（Ａｌ）、２．５質量パーセント以上３．５質量パーセント以下のバナジウム（Ｖ）、１．５質量パーセント以上２．５質量パーセント以下の鉄（Ｆｅ）及び１．５質量パーセント以上２．５質量パーセント以下のモリブデン（Ｍｏ）を含有するチタン合金により構成されている。
【０００３】
特許文献１に記載のファスナ材を構成するチタン合金中において、プライマリα相の体積比率は１０パーセント以上９０パーセント以下であり、プライマリα相の結晶粒径は１０μｍ以下である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００３−１３１５９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
特許文献１に記載のファスナ材は、プライマリα相の体積比率が大きい。すなわち、特許文献１に記載のファスナ材を構成するチタン合金の機械的強度に関しては、プライマリα相の支配的な要素となっている。プライマリα相は、溶体化処理後の冷却過程において生じるセカンダリα相と比較して、機械的強度が低い。そのため、特許文献１に記載のファスナ材は、その機械的強度に改善の余地がある。
【０００６】
本発明は、上記のような従来技術の問題点に鑑みてなされたものである。より具体的には、本発明は、機械的強度が改善されたチタン合金製の機械部品を提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明の一態様に係る機械部品は、チタン合金製の機械部品である。チタン合金は、プライマリα相と、セカンダリα相とを含有する。チタン合金中におけるプライマリα相の面積率は、１パーセント以上１０パーセント未満である。チタン合金は、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金である。
【０００８】
本発明の一態様に係る機械部品を構成するチタン合金中において、プライマリα相の面積比率が１０パーセント未満である。そのため、セカンダリα相の強度が、本発明の一態様に係る機械部品を構成するチタン合金の強度に対して、支配的な影響を及ぼす。また、本発明の一態様に係る機械部品を構成するチタン合金中において、プライマリα相の面積比率が１パーセント以上である。そのため、溶体化処理中におけるプライマリα相のピン止め効果により溶体化処理中におけるβ相の粗大化が抑制される結果、β相が相変態することにより形成されるセカンダリα相の粗大化も抑制される。そのため、本発明の一態様に係る機械部品によると、機械的強度を改善することができる。
【０００９】
上記の機械部品においては、セカンダリα相の結晶粒径が、１０μｍ以下であってもよい。この場合には、機械部品の機械的強度をさらに改善することができる。
【００１０】
本発明の一態様に係る機械部品の製造方法は、チタン合金製の加工対象部材を準備する工程と、チタン合金に溶体化処理を行う溶体化工程と、溶体化工程が行われたチタン合金を冷却する冷却工程とを備えている。チタン合金は、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金である。冷却工程が行われたチタン合金は、プライマリα相と、セカンダリα相とを含有する。冷却工程が行われたチタン合金中におけるプライマリα相の面積率は、１パーセント以上１０パーセント未満である。
【００１１】
本発明の一態様に係る機械部品の製造方法によると、機械的強度の改善された機械部品を得ることができる。
【００１２】
上記の機械部品の製造方法において、セカンダリα相の結晶粒径は、１０μｍ以下であってもよい。上記の機械部品の製造方法において、溶体化工程における保持温度は、チタン合金のβ単相変態点より６０℃低い温度以上チタン合金のβ単相変態点以下であり、かつ溶体化工程における保持時間は、６０秒以上１０×１０３秒以下であってもよい。
【発明の効果】
【００１３】
本発明の一態様に係る機械部品によると、機械的強度を改善することができる。本発明の一態様に係る機械部品の製造方法によると、機械的強度の改善された機械部品を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】実施形態に係る機械部品１０の断面図である。
【図２】針状組織のセカンダリα相の形態を示す模式図である。
【図３】等軸状組織のセカンダリα相の形態を示す模式図である。
【図４】実施形態に係る機械部品１０の製造方法を示す工程図である。
【図５】保持時間とプライマリα相の面積比率との関係を示すグラフである。
【図６】保持時間とセカンダリα相の結晶粒径との関係を示すグラフである。
【図７】保持時間及び保持温度と硬さとの関係を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
実施形態に係る機械部品を、図面を参照して説明する。なお、以下の図面においては、同一又は相当する部分に同一の参照番号を付し、その説明は繰り返さないものとする。
【００１６】
以下に、実施形態に係る機械部品の構成を説明する。
図１は、実施形態に係る機械部品１０の断面図である。図１に示すように、機械部品１０は、例えば転がり軸受の内輪である。但し、機械部品１０は、これに限られるものではない。例えば、機械部品１０は、転がり軸受の外輪やすべり軸受であってもよい。
【００１７】
機械部品１０は、チタン合金により構成されている。機械部品１０に用いられるチタン合金は、α＋β型のチタン合金である。α＋β型のチタン合金とは、室温においてα相とβ相との二相組織を呈するチタン合金である。α相とは、ｈｃｐ（hexagonal  closed  packed）構造を有するチタンの低温相である。β相とは、ｂｃｃ（body  center  cubic）構造を有するチタンの高温相である。より具体的には、機械部品１０を構成するチタン合金は、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金である。ここで、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金とは、ＪＩＳ６０種のチタン合金である。表１に、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金の化学成分を示す。なお、機械部品１０に用いられるチタン合金は、α型のチタン合金であってもよい。α型のチタン合金は、室温においてα相の単相組織を呈するチタン合金である。
【００１８】
【表１】
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【００１９】
機械部品１０を構成するチタン合金は、プライマリα相とセカンダリα相とを含有している。プライマリα相は、プライマリα相は、溶体化工程Ｓ２においてβ相に変態せずに残留したα相である。セカンダリα相は、溶体化工程Ｓ２において生じたβ相を冷却工程Ｓ３において冷却することにより得られるチタンのマルテンサイト相である。セカンダリα相には、ｈｃｐ構造を有するα’相と、斜方晶構造を有するα’’相とがある。セカンダリα相の結晶粒は、等軸状又は針状の組織を有している。
【００２０】
機械部品１０を構成するチタン合金中におけるプライマリα相の面積比率は、１パーセント以上１０パーセント未満である。機械部品１０を構成するチタン合金中において、セカンダリα相の結晶粒径は、１０μｍ以下であることが好ましい。
【００２１】
プライマリα相の面積比率及びセカンダリα相の結晶粒径の測定は、ミクロ観察組織像を用いて行われる。ミクロ観察組織像の取得に際しては、第１に、機械部品１０を構成するチタン合金の圧延方向に平行な断面に対し、鏡面研磨が行われる。第２に、この鏡面研磨面に対して、腐食が行われる。腐食は、例えばクロール液（２重量パーセントのフッ化水素と６重量パーセントの硝酸とを含有する水溶液）により行われる。
【００２２】
第３に、この腐食面に対してＥＢＳＤ（Electron  Back  Scatter  Diffraction）法を用いて、ミクロ組織観察が行われる。ミクロ組織観察は、表面から０．２ｍｍの位置において行われる。これにより、腐食面のミクロ組織観察像が得られる。
【００２３】
ミクロ組織観察像に対して画像処理を行うことにより、プライマリα相の面積比率が算出される。
【００２４】
セカンダリα相の結晶粒径の測定に際しては、ミクロ組織観察像から、結晶粒径が大きい順に１０個のセカンダリα相の結晶粒が特定される（以下において、これらの結晶粒を「対象結晶粒」という）。セカンダリα相の結晶粒径は、対象結晶粒の球相当径の平均値とされる。より具体的には、セカンダリα相の結晶粒径の測定方法は、以下のとおりである。
【００２５】
セカンダリα相の結晶粒は、針状組織である場合と等軸状組織である場合とがある。図２は、針状組織のセカンダリα相の形態を示す模式図である。図２に示すように、セカンダリα相の結晶粒が針状組織である場合、セカンダリα相の結晶粒の形状は、高さがａ／２、底面直径がｂの円錐の底面同士を重ねた形状により近似される。すなわち、セカンダリα相の結晶粒が針状組織である場合には、セカンダリα相の結晶粒の体積は、π×ａ×ｂ２／１２で近似される。直径がｄである球の体積は、π×ｄ３／６である。そのため、セカンダリα相の結晶粒が針状組織である場合には、セカンダリα相の結晶粒の球相当径ｄは、２×（ａ×ｂ２／１６）１／３となる。
【００２６】
したがって、セカンダリα相の結晶粒が針状組織である場合、ミクロ組織観察像からａ及びｂの値を測定して２×（ａ×ｂ２／１６）１／３に代入することにより各々の対象結晶粒の球相当径が得られ、これらの値の平均値を計算することによりセカンダリα相の結晶粒径が得られる。
【００２７】
図３は、等軸状組織のセカンダリα相の形態を示す模式図である。図３に示すように、セカンダリα相の結晶粒が等軸状組織である場合、セカンダリα相の結晶粒の形状は、長軸の長さがａ、短軸の長さがｂである楕円を長軸周りに回転させることにより得られる形状で近似される。すなわち、セカンダリα相の結晶粒が等軸状組織である場合には、セカンダリα相の結晶粒の体積は、π×ａ×ｂ２／６で近似される。そのため、セカンダリα相の結晶粒が等軸状組織である場合に、セカンダリα相の結晶粒の球相当径ｄは、（ａ×ｂ２）１／３となる。
【００２８】
したがって、セカンダリα相の結晶粒が等軸状組織である場合、ミクロ組織観察像からａ及びｂの値を測定して（ａ×ｂ２）１／３に代入することにより各々の対象結晶粒の球相当径が得られ、これらの値の平均値を計算することによりセカンダリα相の結晶粒径が得られる。
【００２９】
好ましくは、機械部品１０の硬さは、３７０Ｈｖ以上である。機械部品１０の硬さは、ＪＩＳ規格（ＪＩＳ  Ｚ  ２２４４：２００９）に定められるビッカース硬さ試験法にしたがって測定される。なお、試験時の荷重は、３００ｇとする。
【００３０】
以下に、実施形態に係る機械部品１０の製造方法を説明する。
図４は、実施形態に係る機械部品１０の製造方法を示す工程図である。図４に示すように、機械部品１０の製造方法は、準備工程Ｓ１と、溶体化工程Ｓ２と、冷却工程Ｓ３とを有している。機械部品１０の製造方法は、時効処理工程Ｓ４をさらに有していてもよい。
【００３１】
準備工程Ｓ１においては、加工対象部材の準備が行われる。加工対象部材は、機械部品１０が転がり軸受の内輪、外輪又はすべり軸受である場合、リング状の部材である。加工対象部材は、チタン合金により形成されている。加工対象部材は、例えばα型又はα＋β型のチタン合金により形成されている。より具体的には、加工対象部材は、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金により形成されている。
【００３２】
溶体化工程Ｓ２においては、加工対象部材に対する溶体化処理が行われる。溶体化工程Ｓ２においては、加工対象部材は、炉内に、所定の温度（以下においては、「保持温度」という）で、所定の時間（以下においては、「保持時間」という）保持される。溶体化工程Ｓ２に用いられる炉は、還元炉である。炉内の雰囲気には、例えばアルゴン（Ａｒ）ガスが用いられる。
【００３３】
保持温度及び保持時間は、チタン合金中のプライマリα相の面積比率が１パーセント以上１０パーセント未満となるように選択される。なお、保持温度は、加工対象部材を構成するチタン合金のβ単相変態点未満である。β単相変態点とは、チタン合金がβ相単相に変態する温度である。なお、Ｔｉ−６Ａｌ−４Ｖ合金の場合、β単相変態点は、９９５℃である。
【００３４】
図５は、保持時間とプライマリα相の面積比率との関係を示すグラフである。図５中において、横軸は保持時間であり、縦軸はプライマリα相の面積比率である。図５に示すように、プライマリα相の面積率は、保持時間が長くなるほど減少している。また、プライマリα相の面積率は、保持温度が高くなるほど減少している。
【００３５】
保持時間及び保持時間は、セカンダリα相の結晶粒径が１０μｍ以下となるように選択されることが好ましい。図６は、保持時間とセカンダリα相の結晶粒径との関係を示すグラフである。図６中において、横軸は保持時間であり、縦軸はセカンダリα相の結晶粒径である。図６に示すように、セカンダリα相の結晶粒径は、保持時間が長くなるほど大きくなっている。また、セカンダリα相の結晶粒径は、保持温度が高くなるほど大きくなっている。なお、図７は、保持時間及び保持温度と硬さとの関係を示すグラフである。
【００３６】
図５及び図６に示す関係から、プライマリα相の面積率を１パーセント以上１０パーセント未満とするために、保持温度がβ単相変態点より６０℃低い温度以上β単相変態点以下であり、保持時間が６０秒以上１０×１０３秒以下であることが好ましい。セカンダリα相の結晶粒径を１０μｍ以下とするために、保持温度がβ単相変態点より６０℃低い温度以上β単相変態点以下であり、保持時間は６０秒以上１０×１０３秒以下であることが好ましい。さらに好ましくは、保持温度が９８０℃以上β単相変態点以下であり、保持時間が１．２×１０３秒以上４．８×１０３秒以下である。特に好ましくは、保持温度が９８０℃以上β単相変態点以下であり、保持時間が２．４×１０３秒以上４．８×１０３秒以下である。
【００３７】
冷却工程Ｓ３においては、加工対象部材の冷却が行われる。加工対象部材の冷却は、加工対象部材の温度が加工対象部材を構成するチタン合金のＭＳ点以下となる温度まで冷却される。加工対象部材の冷却は、例えば水冷により行われる。
【００３８】
時効処理工程Ｓ４においては、加工対象部材に対する時効処理が行われる。時効処理工程Ｓ４は、加工対象部材を構成するチタン合金中のセカンダリα相が分解される。これにより、機械部品１０の組織の安定性が改善され、使用中に他の組織に変態しにくくなる。時効処理工程Ｓ４は、例えば５３０℃において１８×１０３秒保持することにより行われる。
【００３９】
以下に、実施形態に係る機械部品１０の効果を説明する。
機械部品１０を構成するチタン合金中におけるプライマリα相の面積比率は、１０パーセント未満である。そのため、機械部品１０を構成するチタン合金の機械的強度においては、セカンダリα相の機械的強度が、支配的な要因となる。セカンダリα相の機械的強度は、プライマリα相の機械的強度よりも優れている。
【００４０】
機械部品１０を構成するチタン合金中のプライマリα相の面積比率が小さすぎる場合、プライマリα相によるピン止め効果が作用しにくくなり、溶体化工程Ｓ２において、β相が粗大化してしまう。その結果、β相が相変態することにより形成されるセカンダリα相の結晶粒が粗大化する。セカンダリα相の結晶粒の粗大化は、機械的強度の劣化につながる。
【００４１】
しかしながら、機械部品１０を構成するチタン合金中におけるプライマリα相の面積比率は、１パーセント以上である。そのため、機械部品１０においては、プライマリα相のピン止め効果により、溶体化工程Ｓ２におけるセカンダリα相の結晶粒の粗大化が抑制される。したがって、機械部品１０によると、機械的強度を改善することができる。
【００４２】
セカンダリα相の結晶粒が微細化されることにより、セカンダリα相の機械的強度は改善される。そのため、機械部品１０においてセカンダリα相の結晶粒径が１０μｍ以下である場合、機械的強度をさらに改善することができる。
【００４３】
以下に、プライマリα相の面積比率及びセカンダリα相の結晶粒径と機械部品１０の機械的強度の関係を明らかにするために行った試験結果を説明する。
【００４４】
＜試験サンプル＞
表２に示されるように、サンプル１においては、プライマリα相の面積比率は、５．５パーセントである。すなわち、サンプル１においては、プライマリα相の面積比率は、１パーセント以上１０パーセント未満の範囲内にある。サンプル２においては、プライマリα相の面積比率は、６．１パーセントであり、セカンダリα相の結晶粒径は６．５μｍである。すなわち、サンプル２においては、プライマリα相の面積比率が１パーセント以上１０パーセント未満の範囲内にあり、かつセカンダリα相の結晶粒径がサンプル１よりも小さい。サンプル３においては、プライマリα相の面積比率は、３１．１パーセントであり、セカンダリα相の結晶粒径が５．１μｍである。すなわち、サンプル３においては、プライマリα相の面積比率が１パーセント以上１０パーセント未満の範囲内にない。
【００４５】
なお、サンプル１は、９８０℃の保持温度、４．８×１０３秒の保持時間で溶体化工程Ｓ２が行われた。サンプル２は、９８０℃の保持温度、２．４×１０３秒の保持時間で溶体化工程Ｓ２が行われた。サンプル３は、９４０℃の保持温度、４０秒の保持時間で溶体化工程Ｓ２が行われた。
【００４６】
【表２】
2019049034.tif 000004
【００４７】
＜試験方法＞
サンプル１〜サンプル３の機械的強度は、ビッカース硬さ試験により測定された。
【００４８】
＜試験結果＞
表３に示すように、サンプル１の硬さは、３７７Ｈｖであった。他方、サンプル３の機械的強度は、３６８Ｈｖであった。このサンプル１とサンプル３との比較から、プライマリα相が１パーセント以上１０パーセント未満であることにより、機械部品１０の機械的強度が改善されることが、実験的にも示された。また、サンプル２の機械的強度は、３８２Ｈｖであった。このサンプル１とサンプル２との比較から、セカンダリα相の結晶粒径が微細になることにより、機械部品１０の機械的強度が改善されることが、実験的も示された。
【００４９】
【表３】
2019049034.tif 000005
【００５０】
以上のように本発明の実施形態について説明を行ったが、上述の実施形態を様々に変形することも可能である。また、本発明の範囲は、上述の実施形態に限定されるものではない。本発明の範囲は、特許請求の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味及び範囲内でのすべての変更を含むことが意図される。
【産業上の利用可能性】
【００５１】
上記の実施形態は、チタン合金製の機械部品及びチタン合金製の機械部品の製造方法に特に有利に適用される。
【符号の説明】
【００５２】
１０  機械部品、Ｓ１  準備工程、Ｓ２  溶体化工程、Ｓ３  冷却工程、Ｓ４  時効処理工程。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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