(57)【要約】【課題】圧縮機を停止した際に高圧冷媒が圧力差により蒸発器に流入することを利用して除霜用電気ヒータの出力を削減して省エネルギー化を図ること目的とする。【解決手段】主凝縮器２１の下流側に接続した流路切換バルブ４０と、流路切換バルブ４０の下流側に接続した防露パイプ４１と、防露パイプ４１と並列に接続したバイパス経路４３を有し、蒸発器２０を除霜する際に、圧縮機１９と蒸発器ファン３０を運転中に流路切換バルブ４０を全閉すると共に冷蔵室ダンパーを開し冷凍室ダンパーを閉することで、蒸発器２０及び防露パイプ４１内の滞留冷媒を回収した後、圧縮機１９を停止するとともに流路切換バルブ４０をバイパス経路４３側に開放して回収した高圧冷媒を蒸発器２０に供給し、所定時間後、除霜ヒータに通電することにより、除霜ヒータの電力量を安定して削減することができる。【選択図】図２
2019100585.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
少なくとも圧縮機、蒸発器、主凝縮器、防露パイプを有する冷凍サイクルを備え、前記主凝縮器の下流側に接続した流路切換バルブと、前記流路切換バルブの下流側に接続した防露パイプと、前記防露パイプと並列に接続し一部を圧縮機と熱結合する熱交換部を有したバイパス経路とを有し、断熱壁で区画形成された冷凍室および冷蔵室に供給する冷気をそれぞれ制御する冷凍室ダンパーおよび冷蔵室ダンパーとを備えた冷蔵庫において、前記蒸発器を除霜する際に、前記蒸発器の近傍に設けた蒸発器ファンおよび前記圧縮機を運転中に前記流路切換バルブを全閉するとともに前記冷蔵室ダンパーを開き前記冷凍室ダンパーを閉じる動作により、前記蒸発器および前記防露パイプ内の滞留冷媒の回収動作後、前記圧縮機を停止するとともに前記流路切換バルブを前記バイパス経路側に開放することにより、回収した高圧冷媒を前記蒸発器に供給し、所定時間後、前記蒸発器の近傍に設けた除霜ヒータに通電することを特徴とする冷蔵庫。
【請求項２】
前記蒸発器の出口近傍に温度センサを備え、前記冷媒回収動作時に前記温度センサの温度が所定の温度となった時点で前記冷媒回収動作を終了することを特徴とする請求項１に記載の冷蔵庫。
【請求項３】
前記温度センサの温度が最下点から所定温度上昇した時点で前記冷媒回収動作を終了することを特徴とする請求項１または２のいずれか記載の冷蔵庫。
【請求項４】
前記バイパス経路の出口を前記蒸発器入口側と接続したことを特徴とする請求項１から３のいずれか一項に記載の冷蔵庫。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、除霜用ヒータの出力を削減する冷蔵庫に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
省エネルギーの観点から、家庭用冷蔵庫においては、冷凍サイクル内の高圧冷媒が圧力差により蒸発器に流入して蒸発器を加温するエネルギーを利用して、除霜用電気ヒータの出力を削減する冷蔵庫がある。これは、圧縮機が停止した後でも冷凍サイクルの凝縮器内部に貯留する高圧冷媒が外気温度付近に維持される一方、蒸発器が−３０〜−２０℃の低温状態にあるため、高圧冷媒が圧力差により蒸発器に流入する量を増大させたり、流入する高圧冷媒のエンタルピーを増大させて流入する熱量を増大させることで、除霜用電気ヒータの出力を積極的に削減して省エネルギー化を図るものである。
【０００３】
以下、図面を参照しながら従来の冷蔵庫を説明する。
【０００４】
図６は従来の冷蔵庫の縦断面図、図７は従来の冷蔵庫の冷凍サイクル構成図、図８は従来の冷蔵庫の除霜時の制御を示した図である。
【０００５】
図６および図７において、冷蔵庫１１は、筐体１２、扉１３、筐体１２を支える脚１４、筐体１２の下部に設けられた下部機械室１５、筐体１２の上部に配置された冷蔵室１７、筐体１２の下部に配置された冷凍室１８を有している。また、冷凍サイクルを構成する部品として、下部機械室１５に収められた圧縮機５６、冷凍室１８の背面側に収められた蒸発器２０、下部機械室１５内に収められた主凝縮器２１を有している。また、下部機械室１５を仕切る隔壁２２、隔壁２２に取り付けられ主凝縮器２１を空冷するファン２３、圧縮機５６の上部に設置された蒸発皿５７、下部機械室１５の底板２５を有している。
【０００６】
また、底板２５に設けられた複数の吸気口２６、下部機械室１５の背面側に設けられた排出口２７、下部機械室１５の排出口２７と筐体１２の上部を繋ぐ連通風路２８を有している。ここで、下部機械室１５は隔壁２２によって２室に分けられ、ファン２３の風上側に主凝縮器２１、風下側に圧縮機５６と蒸発皿５７を収めている。
【０００７】
また、冷凍サイクルを構成する部品として、主凝縮器２１の下流側に位置し、冷凍室１８の開口部周辺の筐体１２の外表面と熱結合された防露パイプ６０、防露パイプ６０の下流側に位置し、循環する冷媒を乾燥するドライヤ１３７、ドライヤ１３７と蒸発器２０を結合し、循環する冷媒を減圧する絞り４５を有している。そして、蒸発器２０を除霜する際に、防露パイプ６０の出口を閉塞する二方弁６１、蒸発器２０を加熱する除霜ヒータ（図示せず）を有する。
【０００８】
また、蒸発器２０で発生する冷気を冷蔵室１７と冷凍室１８に供給する蒸発器ファン５０、冷凍室１８に供給される冷気を遮断する冷凍室ダンパー５１、冷蔵室１７に供給される冷気を遮断する冷蔵室ダンパー５２、冷蔵室１７に冷気を供給するダクト５３、冷凍室１８の温度を検知するＦＣＣ温度センサ５４、冷蔵室１７の温度を検知するＰＣＣ温度センサ５５、蒸発器２０の温度を検知するＤＥＦ温度センサ５８を有している。
【０００９】
以上のように構成された従来の冷蔵庫について以下にその動作を説明する。
【００１０】
ファン２３、圧縮機５６、蒸発器ファン５０をともに停止している冷却停止状態（以下、この動作を「ＯＦＦモード」という）において、ＦＣＣ温度センサ５４の検知する温度が所定値のＦＣＣ＿ＯＮ温度まで上昇するか、あるいは、ＰＣＣ温度センサ５５の検知する温度が所定値のＰＣＣ＿ＯＮ温度まで上昇すると、冷凍室ダンパー５１を閉とし、冷蔵室ダンパー５２を開として、圧縮機５６とファン２３、蒸発器ファン５０を駆動する（以下、この動作を「ＰＣ冷却モード」という）。
【００１１】
ＰＣ冷却モードにおいては、ファン２３の駆動によって、隔壁２２で仕切られた下部機械室１５の主凝縮器２１側が負圧となり複数の吸気口２６から外部の空気を吸引し、圧縮機５６と蒸発皿５７側が正圧となり下部機械室１５内の空気を複数の排出口２７から外部へ排出する。
【００１２】
一方、圧縮機５６から吐出された冷媒は、主凝縮器２１で外気と熱交換しながら一部の気体を残して凝縮した後、防露パイプ６０へ供給される。防露パイプ６０を通過する冷媒は冷凍室１８の開口部を暖めながら、筐体１２を介して放熱して凝縮する。防露パイプ６０で凝縮した液冷媒は、二方弁６１を通過した後ドライヤ１３７で水分除去され、絞り４５で減圧されて蒸発器２０で蒸発しながら冷蔵室１７の庫内空気と熱交換して冷蔵室１７を冷却しながら、気体冷媒として圧縮機５６に還流する。
【００１３】
ＰＣ冷却モード中に、ＦＣＣ温度センサ５４の検知する温度が所定値のＦＣＣ＿ＯＦＦ温度まで下降上昇するとともに、ＰＣＣ温度センサ５５の検知する温度が所定値のＰＣＣ＿ＯＦＦ温度まで下降すると、ＯＦＦモードに遷移する。
【００１４】
また、ＰＣ冷却モード中に、ＦＣＣ温度センサ５４の検知する温度が所定値のＦＣＣ＿ＯＦＦ温度より高い温度を示すとともに、ＰＣＣ温度センサ５５の検知する温度が所定値のＰＣＣ＿ＯＦＦ温度まで下降すると、冷凍室ダンパー５１を開とし、冷蔵室ダンパー５２を閉として、圧縮機５６とファン２３、蒸発器ファン５０を駆動する。以下、ＰＣ冷却と同様に冷凍サイクルを稼動させることにより、冷凍室１８の庫内空気と蒸発器２０を熱交換して冷凍室１８を冷却する（以下、この動作を「ＦＣ冷却モード」という）。
【００１５】
ＦＣ冷却モード中に、ＦＣＣ温度センサ５４の検知する温度が所定値のＦＣＣ＿ＯＦＦ温度まで下降するとともに、ＰＣＣ温度センサ５５の検知する温度が所定値のＰＣＣ＿ＯＮ温度以上を示すと、ＰＣ冷却モードに遷移する。
【００１６】
また、ＦＣ冷却モード中に、ＦＣＣ温度センサ５４の検知する温度が所定値のＦＣＣ＿ＯＦＦ温度まで下降するとともに、ＰＣＣ温度センサ５５の検知する温度が所定値のＰＣＣ＿ＯＮ温度より低い温度を示すと、ＯＦＦモードに遷移する。
【００１７】
ここで、図８に基づいて従来の冷蔵庫の除霜時の制御について説明する。
【００１８】
圧縮機５６の積算運転時間が所定時間に達すると、蒸発器２０に付着した霜を加温して融解する除霜モードに移行する。除霜モードの区間ｐにおいて、まず、冷凍室１８の温度上昇を抑制するために、ＦＣ冷却モードと同様に冷凍室１８を所定時間冷却する。次に、区間ｑにおいて、圧縮機５６を運転しながら二方弁６１を閉塞することによって、ドライヤ１３７及び蒸発器２０に滞留する冷媒を主凝縮器２１と防露パイプ６０へ回収する。そして、区間ｒにおいて、圧縮機５６を停止することで圧縮機５６内部の高圧側と低圧側を仕切るバルブ（図示せず）などのシール部を介して、主凝縮器２１と防露パイプ６０に回収された高圧冷媒を蒸発器２０に逆流させることで、圧縮機５６の廃熱でさらに加熱された高圧冷媒を利用して蒸発器２０を加温する。その後、区間ｓにおいて、蒸発器２０に取り付けられた除霜ヒータ（図示せず）に通電してＤＥＦ温度センサ５８が所定の温度となると除霜を完了する。そして、区間ｔにおいて、二方弁６１を開放して冷凍サイクル内を均圧して、区間ｕから通常運転を再開する。
【００１９】
以上のように説明した動作によって、冷凍サイクルの高圧冷媒及び圧縮機の廃熱を利用して蒸発器を加温することにより、除霜ヒータの電力量を削減することができ、冷蔵庫の省エネルギー化を図ることができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００２０】
【特許文献１】特開平４−１９４５６４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００２１】
しかしながら、従来の冷蔵庫の構成では、主凝縮器２１と防露パイプ６０に回収された高圧冷媒を蒸発器２０の除霜に利用する際に、冷凍室１８の開口部周辺と熱結合された防露パイプ６０の温度が低下して、ほぼ外気温度で維持される主凝縮器２１内の高圧冷媒が防露パイプ６０内部で凝縮する。この結果、高圧圧力が低下して蒸発器２０に流入する冷媒量が減少し、除霜ヒータの電力量を十分削減することができない原因となる。
【００２２】
従って、回収された高圧冷媒を蒸発器２０の除霜に利用する際に、高圧圧力を維持することが課題であった。
【００２３】
また、従来の冷蔵庫の構成では、冷媒を回収する際に圧縮機５６を運転するも蒸発器温度が下がりすぎるため十分な冷媒回収を行うことができなかった。
【００２４】
従って、回収された高圧冷媒を蒸発器２０の除霜に利用する際に、蒸発器２０に流入する高圧冷媒の量が少なく蒸発器２０の温度上昇が小さくなり、除霜ヒータの電力量を十分削減することができないことが課題であった。
【００２５】
また、蒸発器２０に流入する高圧冷媒の量をできるだけ多くするため、冷媒回収の時間を長くとろうとしても蒸発器周囲の温度は低い状態であるため、蒸発器内に冷媒は滞留し易く回収時間が長くなる。回収時間が長くなるということは、蒸発器温度を所定の温度まで上げるためのヒータ通電する除霜時間全体が長くなり、即ち庫内の非冷却時間が長くなるため、庫内温度が上昇しやすい。そのため、除霜後の冷却運転時間も長くなるだけでなく、保存されている食品温度も上昇し保鮮性が劣化する課題があった。
【００２６】
本発明は、従来の課題を解決するもので、回収された高圧冷媒を蒸発器の除霜に利用する際に、蒸発器温度の過度な低下を抑制しつつ冷媒の回収時間を短縮すると共に、除霜時間の短縮による省エネ性と庫内温度上昇抑制による食品保鮮性の向上を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００２７】
従来の課題を解決するために、本発明の冷蔵庫は、少なくとも圧縮機、蒸発器、主凝縮器、防露パイプを有する冷凍サイクルを備え、前記主凝縮器の下流側に接続した流路切換バルブと、前記流路切換バルブの下流側に接続した防露パイプと、前記防露パイプと並列に接続し一部を圧縮機と熱結合する熱交換部を有したバイパス経路とを有し、断熱壁で区画形成された冷凍室および冷蔵室に供給する冷気をそれぞれ制御する冷凍室ダンパーおよび冷蔵室ダンパーとを備えた冷蔵庫において、前記蒸発器を除霜する際に、前記蒸発器の近傍に設けた蒸発器ファンおよび前記圧縮機を運転中に前記流路切換バルブを全閉するとともに前記冷蔵室ダンパーを開き前記冷凍室ダンパーを閉じる動作により、前記蒸発器および前記防露パイプ内の滞留冷媒の回収動作後、前記圧縮機を停止するとともに前記流路切換バルブを前記バイパス経路側に開放することにより、回収した高圧冷媒を前記蒸発器に供給し、所定時間後、前記蒸発器の近傍に設けた除霜ヒータに通電するものである。
【００２８】
これによって、冷媒回収時に蒸発器温度が下がりすぎることなく十分な冷媒量を回収できるとともに、回収時間も短くすることができるため、除霜時間全体即ち非冷却時間が短くなり消費電力量低減だけでなく、庫内に保存されている食品自身の温度上昇も軽減される。更に回収された高圧冷媒を蒸発器の除霜に利用する際に、高圧圧力の変動を抑制することで、除霜ヒータの電力量を安定して削減することができる。
【００２９】
また、回収された高圧冷媒を蒸発器の除霜に利用する際に、バイパス経路を介して蒸発器に供給するとともに、バイパス経路と圧縮機を熱結合しているため、高圧冷媒を蒸発器に供給する際に圧縮機の廃熱を回収して蒸発器の加温に利用することで、除霜ヒータの電力量をさらに削減することができる。
【発明の効果】
【００３０】
本発明の冷蔵庫は、冷凍サイクル内の冷媒を主凝縮器に回収して蒸発器の加温に利用することで、除霜ヒータの電力量を安定的に削減することができ、冷蔵庫の省エネルギー化を図ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００３１】
【図１】本発明の実施の形態１における冷蔵庫の縦断面図
【図２】本発明の実施の形態１における冷蔵庫のサイクル構成図
【図３】（ａ）本発明の実施の形態１における冷蔵庫の圧縮機との熱交換部の要部拡大模式図（ｂ）同要部断面模式図
【図４】本発明の実施の形態１における冷蔵庫の冷却室内構成図
【図５】本発明の実施の形態１における冷蔵庫の除霜時の制御を示した図
【図６】従来の冷蔵庫の縦断面図
【図７】従来の冷蔵庫のサイクル構成図
【図８】従来の冷蔵庫の除霜時の制御を示した図
【発明を実施するための形態】
【００３２】
第１の発明は、少なくとも圧縮機、蒸発器、主凝縮器、防露パイプを有する冷凍サイクルを備え、前記主凝縮器の下流側に接続した流路切換バルブと、前記流路切換バルブの下流側に接続した防露パイプと、前記防露パイプと並列に接続し一部を圧縮機と熱結合する熱交換部を有したバイパス経路とを有し、断熱壁で区画形成された冷凍室および冷蔵室に供給する冷気をそれぞれ制御する冷凍室ダンパーおよび冷蔵室ダンパーとを備えた冷蔵庫において、前記蒸発器を除霜する際に、前記蒸発器の近傍に設けた蒸発器ファンおよび前記圧縮機を運転中に前記流路切換バルブを全閉するとともに前記冷蔵室ダンパーを開き前記冷凍室ダンパーを閉じる動作により、前記蒸発器および前記防露パイプ内の滞留冷媒の回収動作後、前記圧縮機を停止するとともに前記流路切換バルブを前記バイパス経路側に開放することにより、回収した高圧冷媒を前記蒸発器に供給し、所定時間後、前記蒸発器の近傍に設けた除霜ヒータに通電するものである。
【００３３】
これによって、冷凍サイクル内の冷媒を主凝縮器に回収する際に、蒸発器温度の過度の低下を抑制しつつ、冷媒回収をし易くすると共に回収時間も短縮できるため、蒸発器の加温に利用する際に、十分な冷媒量を供給できる。また蒸発器温度の低下を抑制するため圧縮機の品質向上も図ることができる。故に、除霜ヒータの電力量を安定的に削減することができ、冷蔵庫の省エネルギー化を図ることができる。
【００３４】
第２の発明は、第１の発明において、蒸発器の出口近傍に温度センサを備え、冷媒回収動作時に温度センサの温度が所定の温度となった時点で冷媒回収動作を終了するものである。
【００３５】
これによって、冷凍サイクル内の冷媒が主凝縮器に回収される際に、蒸発器の温度は蒸発器入口側から上昇しはじめ、蒸発器の出口側が遅れて上昇するが、蒸発器の出口近傍の温度を検知することで冷媒回収を確実に行うことができる。故に加温に利用する際の冷媒を安定的に確保することで、除霜ヒータの電力量を安定的に削減することができ、冷蔵庫の省エネルギー化を図ることができる。
【００３６】
第３の発明は、第１または第２のいずれかの発明において、温度センサの温度が最下点から所定値温度上昇した時点で終了するものである。
【００３７】
これによって冷凍サイクル内の冷媒を主凝縮器に回収することが確実に行えると共に、最適な冷媒回収時間で終了することができる。故に、除霜動作としては時間が短縮されるため、除霜にかかる時間即ち庫内を冷却しない非冷却時間が短縮され冷蔵庫の省エネルギー化になると共に庫内温度の上昇も抑制され食品の品質劣化を抑制することができる。また、除霜にかかる時間が短縮され庫内温度が上昇しにくくなるということは、除霜後の冷却時間も短縮できるため除霜ヒータが通電された熱負荷も考慮して全体として、冷蔵庫の省エネルギー化を図ることができる。
【００３８】
第４の発明は、第１から第３のいずれか一つの発明において、バイパス経路の出口を蒸発器入口側と接続したものである。
【００３９】
冷蔵庫の冷凍サイクルにおいて、絞り出口部即ち蒸発器入口部は除霜時に温度上昇しにくいために温度を検知するセンサを配設し、センサが所定の温度を検知することで除霜終了の判定を行っているが、バイパス経路の出口を蒸発器入口側と接続することによって、温度上昇を既配設の温度センサを用いて検知することができるため、コストアップの必要が無くコストパフォーマンスが高い。さらに、温度上昇しにくい入口部分から高圧冷媒を供給するため所定時間後に除霜ヒータを通電したときに蒸発器温度上昇を無駄なく均一に行うことができるため、さらに冷蔵庫の省エネルギー化を図ることができる。
【００４０】
以下、本発明の実施の形態について、図面を参照しながら説明するが、従来例と同一構成については同一符号を付して、その詳細な説明は省略する。なお、この実施の形態によってこの発明が限定されるものではない。
【００４１】
（実施の形態１）
図１は本発明の実施の形態１における冷蔵庫の縦断面図、図２は本発明の実施の形態１における冷蔵庫のサイクル構成図、図３は本発明の実施の形態１における冷蔵庫の圧縮機との熱交換部の模式図、図４は本発明の実施の形態１における冷蔵庫の冷却室内構成図、図５は本発明の実施の形態１における冷蔵庫の除霜時の制御を示した図である。
【００４２】
図１から図３において、冷蔵庫１１は、筐体１２、扉１３、筐体１２を支える脚１４、筐体１２の下部に設けられた下部機械室１５、筐体１２の上部に設けられた上部機械室１６、筐体１２の上部に配置された冷蔵室１７、筐体１２の下部に配置された冷凍室１８を有する。また、冷凍サイクルを構成する部品として、上部機械室１６に収められた圧縮機１９、冷凍室１８の背面側に収められた蒸発器２０、下部機械室１５内に収められた主凝縮器２１を有している。また、下部機械室１５を仕切る隔壁２２、隔壁２２に取り付けられ主凝縮器２１を空冷するファン２３、隔壁２２の風下側に設置された蒸発皿２４、下部機械室１５の底板２５を有している。
【００４３】
ここで、圧縮機１９は可変速圧縮機であり、２０〜８０ｒｐｓから選択された６段階の回転数を使用する。これは、配管などの共振を避けながら、圧縮機１９の回転数を低速〜高速の６段階に切り換えて冷凍能力を調整するためである。圧縮機１９は、起動時は低速で運転し、冷蔵室１７あるいは冷凍室１８を冷却するための運転時間が長くなるに従って増速する。これは、最も高効率な低速を主として使用するとともに、高外気温や扉開閉などによる冷蔵室１７あるいは冷凍室１８の負荷の増大に対して、適切な比較的高い回転数を使用するためである。このとき、冷蔵庫１１の冷却運転モードとは独立に、圧縮機１９の回転数を制御するが、蒸発温度が高く比較的冷凍能力が大きいＰＣ冷却モードの起動時の回転数をＦＣ冷却モードよりも低く設定してもよい。また、冷蔵室１７あるいは冷凍室１８の温度低下に伴って、圧縮機１９を減速しながら冷凍能力を調整してもよい。
【００４４】
また、底板２５に設けられた複数の吸気口２６、下部機械室１５の背面側に設けられた排出口２７、下部機械室１５の排出口２７と上部機械室１６を繋ぐ連通風路２８を有している。ここで、下部機械室１５は隔壁２２によって２室に分けられ、ファン２３の風上側に主凝縮器２１、風下側に蒸発皿２４を収めている。
【００４５】
また、冷凍サイクルを構成する部品として、主凝縮器２１の下流側に位置し、循環する冷媒を乾燥するドライヤ３８、ドライヤ３８の下流側に位置し、冷媒の流れを制御する流路切換バルブ４０、流路切換バルブ４０の下流側に位置し、冷凍室１８の開口部周辺の筐体１２の外表面と熱結合された防露パイプ４１、防露パイプ４１と蒸発器２０を接続する絞り４２、防露パイプ４１と並列に流路切換バルブ４０の下流側と蒸発器２０を接続するバイパス経路４３、バイパス経路４３の経路内で圧縮機１９と熱結合する熱交換部４４を有している。
【００４６】
ここで、圧縮機１９と熱結合する熱交換部４４は圧縮機１９の外郭を形成する密閉容器７０の表面に設置され、バイパス経路４３と密閉容器７０を熱結合する熱伝導性ブチルゴム７１、密閉容器７０に固定するアルミ箔テープ７２からなる。熱伝導性ブチルゴム７１は熱伝導率２．１Ｗ／ｍＫ厚さ１ｍｍ幅１０ｍｍであり、密閉容器７０の上下中央付近をほぼ一周するバイパス経路４３を挟むように設置される。これによって、バイパス経路４３と密閉容器７０の熱交換量を十分確保することができ、バイパス経路４３内部を通過する高圧冷媒が熱交換部４４で加温されて、ほぼ気体の状態とすることができる。なお、熱伝導性ブチルゴム７１に替えて、ハンダやロー材などの熱伝導率の高い金属を用いてバイパス経路４３と密閉容器７０を熱結合しても同様の効果が期待できるが、密閉容器７０及び熱結合部の防錆処理が必要となる。熱伝導性ブチルゴム７１を用いた場合は、密閉容器７０に防錆塗装をした上に使用できる利点があるとともに、圧縮機１９の振動がバイパス経路４３に伝達することを抑制する効果も期待できる。また、密閉容器７０は圧縮機１９の４０％程度の質量割合があり、圧縮機１９が顕熱蓄熱する廃熱の４０％程度を保持していると推定されるとともに、圧縮機１９内部の冷媒（図示せず）や冷凍機油（図示せず）を介して、圧縮機１９内部の機構部品などが蓄える廃熱と熱結合されているので、熱交換部４４を密閉容器７０の表面に形成すれば圧縮機１９が顕熱蓄熱する廃熱を有効利用することができる。
【００４７】
なお、本実施の形態では圧縮機１９と熱結合する熱交換部を圧縮機１９の外郭で行ったが、圧縮機内部と熱結合しても良い。圧縮機１９は、外郭を形成する密閉容器７０、密閉容器７０の内部に設置され、圧縮機構を形成するピストン９１、シリンダ９２とシャフト９３、シャフト９３を介して圧縮機構を駆動するモータ部９４、圧縮機構の潤滑に利用される冷凍機油９５からなる。ここで、圧縮機１９の内部で熱交換するためにバイパス経路４３の一部は密閉容器７０を貫通するとともに、密閉容器７０の下部に滞留する冷凍機油９５内に設置されて、圧縮機１９と熱結合する熱交換部９６を形成する。これによって、バイパス経路４３と密閉容器７０の熱交換量を十分確保することができ、バイパス経路４３内部を通過する高圧冷媒が熱交換部９６で加温されて、ほぼ気体の状態とすることができる。また、密閉容器７０の表面からの放熱を損なうことなく、バイパス経路４３と密閉容器７０の熱交結合を実現したので、通常冷却運転時に圧縮機１９の放熱が損なわれて温度上昇し、圧縮機１９の効率低下を招くことがない。
【００４８】
これによって、密閉容器７０の表面からの放熱を損なうことなく、バイパス経路４３と密閉容器７０の熱交換量を十分確保することができ、さらに冷蔵庫の省エネルギー化を図ることができる。
【００４９】
なお、本実施の形態でバイパス経路４３は外形φ２ｍｍ、内径φ１ｍｍの銅管を用いており、主凝縮器２１や上流側のパイプの寸法であるφ４ｍｍよりも小さい。これにより、バイパス経路４３の経路内で圧縮機１９と熱結合する熱交換部４４では、主凝縮器２１から圧力が若干下がった状態となり、熱交換部４４では熱交換しやすくなる。なお、バイパス経路４３の内径は、作業性も考慮し、φ０．５〜φ３とすると良い。本実施の形態ではバイパス経路４３の径で熱交換の効率を向上させたが、圧縮機１９と熱結合する熱交換部４４と主凝縮器２１の間に膨張弁のような絞り調節機構を設けても同様の効果を得ることができる。
【００５０】
また、流路切換バルブ４０は、防露パイプ４１とバイパス経路４３それぞれ単独の冷媒の流れを開閉制御することができる。通常、流路切換バルブ４０は主凝縮器２１から防露パイプ４１への流路を開、主凝縮器２１からバイパス経路４３への流路を閉の状態を維持しており、後に説明する除霜時のみ流路の開閉を行う。
【００５１】
本実施の形態での風路構成としては、冷凍室１８の背面に冷却室７３があり、冷却室７３には蒸発器２０が配設され、蒸発器ファン３０を有した蒸発器カバー（図示せず）覆われている。蒸発器２０で生成された冷気は蒸発器近傍の蒸発器ファン３０により、冷蔵室１７と冷凍室１８に冷気が送風される。
【００５２】
冷凍室１８には蒸発器カバーを介して送風された冷気が冷凍室庫内を循環冷却し、蒸発器カバー下部に設けた冷凍室冷気戻り口（図示せず）から冷却室７３に冷気が戻る。この間、冷凍室冷気の流れを遮断する冷凍室ダンパー３１が配設されている。また、冷凍室１８には冷凍室１８の温度を検知するＦＣＣ温度センサ３４が配置してある。
【００５３】
一方、冷蔵室１７に向かって送風された冷気は、冷蔵室１７に供給される冷気を遮断する冷蔵室ダンパー３２、冷蔵室１７の温度を検知するＰＣＣ温度センサ３５によって、狙いとなる庫内温度に同等となるようにダンパーを開閉しながら制御される。冷蔵室ダンパー３２を通過後、冷気は、冷蔵室１７に冷気を供給するダクト３３を介して冷蔵室１７に送風され、冷蔵室庫内を冷却循環した後、蒸発器２０側面を通過する冷蔵室戻りダクト１０２を通って冷却室７３に戻る。ダクト３３は冷蔵室１７と上部機械室１６が隣接する壁面に沿って形成され、ダクト３３を通過する冷気の一部を冷蔵室の中央付近から排出するとともに、冷気の多くは上部機械室１６が隣接する壁面を冷却しながら通過した後に冷蔵室１７の上部から排出する。
【００５４】
次に、本実施の形態での蒸発器周囲の構成について説明する。
【００５５】
冷蔵庫本体１１の背面には冷却室７３が設けられ、冷却室７３内には、代表的なものとしてフィンアンドチューブ式の冷気を生成する蒸発器２０が冷凍室１８の背面に配設されている。冷却室７３の前面庫内側には、冷凍室１８を冷却した冷気が蒸発器２０へ戻るための冷凍室冷気戻り口を備えた蒸発器２０を覆う蒸発器カバーが配置されている。また、蒸発器２０の材質は、アルミや銅が用いられる。
【００５６】
蒸発器カバーは、庫内側の蒸発器前側カバーと蒸発器側の蒸発器後側カバーで構成されており、蒸発器後側カバーの蒸発器側には、金属製の伝熱促進部材（図示せず）を配置している。本実施の形態では、コストを考慮して除霜時の伝熱促進用としてはｔ＝８μｍのアルミ箔を、上下寸法は蒸発器２０の下端から上端まで、左右寸法は蒸発器２０のフィン間から＋１５ｍｍ程度までの大きめの寸法で貼り付けることで、除霜時の伝熱を促進し除霜効率向上での除霜時間短縮効果を得ている。なお、更なる効果を得るために、蒸発器２０の背面側の内箱にアルミ箔を配置しても良い。更には、アルミ箔よりも厚みが大きいアルミプレート板や、アルミよりも熱伝導率の高い材料（例えば銅）で構成すると伝熱促進としての効果を更に発揮する。
【００５７】
蒸発器２０の近傍（例えば上部空間）には強制対流方式により冷蔵室１７、冷凍室１８に蒸発器２０で生成した冷気を送風する蒸発器ファン３０が配置され、蒸発器２０の下方には冷却時に蒸発器２０や蒸発器ファン３０に付着する霜を除霜する除霜ヒータ３７としてガラス管製のガラス管ヒータが設けられている。ガラス管ヒータ３７の上方には、ガラス管ヒータ３７を覆うカバー（図示せず）が配置され、除霜時に蒸発器２０から滴下した水滴が除霜によって高温になったガラス管表面に直接落ちることで、ジュージューといった音が発生しないようにガラス管径および幅と同等以上の寸法としている。
【００５８】
ガラス管ヒータ３７の下方には、蒸発器２０に付着した霜が解けて落下する除霜水を受ける蒸発皿２４が配置されている。
【００５９】
蒸発器２０の右側面には冷蔵室１７を冷却した冷気が蒸発器２０へと戻る冷蔵室戻りダクト１０２があり、冷蔵室戻りダクト１０２により導かれた冷気は蒸発器２０の下部で冷凍室戻り口からの冷凍室冷気と合流し、再び熱交換すべく蒸発器２０へと流れる。
【００６０】
ここで、近年の冷凍サイクルの冷媒としては、地球環境保全の観点から地球温暖化係数が小さい可燃性冷媒であるイソブタンが使用されている。この炭化水素であるイソブタンは空気と比較して常温、大気圧下で約２倍の比重である（２．０４、３００Ｋにおいて）。これにより従来に比して冷媒充填量を低減でき、低コストであると共に、可燃性冷媒が万が一に漏洩した場合の漏洩量が少なくなり安全性をより向上できる。
【００６１】
本実施の形態では、冷媒にイソブタンを用いており、防爆対応として除霜時のガラス管ヒータ３７の外郭であるガラス管表面の最大温度を規制している。そのため、ガラス管表面の温度を低減させるため、ガラス管を２重に形成された２重ガラス管ヒータを採用している。このほか、ガラス管表面の温度を低減させる手段としては、ガラス管表面に放熱性の高い部材（例えばアルミフィン）を巻きつけることもできる。このとき、ガラス管を１重とすることで、ガラス管ヒータ３７の外形寸法を小さくできる。
【００６２】
除霜時の効率を向上させる手段としては、ガラス管ヒータ３７に加えて、蒸発器２０に密着したパイプヒータを併用しても良い。この場合、パイプヒータからの直接の伝熱によって蒸発器２０の除霜は効率的に行われると共に、蒸発器２０の周囲の蒸発皿２４や蒸発器ファン３０に付着した霜をガラス管ヒータ３７で溶かすことができるため、除霜時間の短縮が図れ、省エネや除霜時間における庫内温度の上昇を抑制することができる。
【００６３】
その中で、本実施の形態での蒸発器２０は、一般的に使用される蒸発器２０と同様に、代表的なフィンアンドチューブ式の蒸発器２０であり、フィンを有する冷媒管を上下方向に積層した蒸発器２０である。蒸発器２０は、概ね上下方向に１０段の冷媒管と、前後方向に３列の冷媒管からの３０本の冷媒管が蒸発器２０に配置した構成としており、本実施の形態での蒸発器２０での冷媒管は上部より下部の幅寸法を短くした構成としている。
【００６４】
ここで、本実施の形態における冷凍サイクルの蒸発器周囲の構成として、蒸発器２０の入口部は、絞り４２とバイパス経路４３の出口部がＹ字のジョイントパイプにて合流し接続されており、蒸発器出口部は圧縮機１９へと繋がるパイプに接続されている。蒸発器２０には、蒸発器２０の温度を検知するＤＥＦ温度センサ３６を有しており、入口パイプ部分に配設されている。
【００６５】
空冷ファン２３、圧縮機１９、蒸発器ファン３０をともに停止している冷却停止状態（以下、この動作を「ＯＦＦモード」という）において、ＦＣＣ温度センサ３４の検知する温度が所定値のＦＣＣ＿ＯＮ温度まで上昇するか、あるいは、ＰＣＣ温度センサ３５の検知する温度が所定値のＰＣＣ＿ＯＮ温度まで上昇すると、冷凍室ダンパー３１を閉とし、冷蔵室ダンパー３２を開として、圧縮機１９とファン２３、蒸発器ファン３０を駆動する（以下、この動作を「ＰＣ冷却モード」という）。
【００６６】
ＰＣ冷却モードにおいては、空冷ファン２３の駆動によって、隔壁２２で仕切られた下部機械室１５の主凝縮器２１側が負圧となり複数の吸気口２６から外部の空気を吸引し、蒸発皿２４側が正圧となり下部機械室１５内の空気を複数の排出口２７から外部へ排出する。
【００６７】
一方、圧縮機１９から吐出された冷媒は、主凝縮器２１で外気と熱交換しながら一部の気体を残して凝縮した後、ドライヤ３８で水分除去され、流路切換バルブ４０を介して防露パイプ４１へ供給される。防露パイプ４１を通過した冷媒は冷凍室１８の開口部を暖めながら、筐体１２を介して放熱して凝縮した後、絞り４２で減圧されて蒸発器２０で蒸発しながら冷蔵室１７の庫内空気と熱交換して冷蔵室１７を冷却しながら、気体冷媒として圧縮機１９に還流する。
【００６８】
ＰＣ冷却モード中に、ＦＣＣ温度センサ３４の検知する温度が所定値のＦＣＣ＿ＯＦＦ温度まで下降上昇するとともに、ＰＣＣ温度センサ３５の検知する温度が所定値のＰＣＣ＿ＯＦＦ温度まで下降すると、ＯＦＦモードに遷移する。
【００６９】
また、ＰＣ冷却モード中に、ＦＣＣ温度センサ３４の検知する温度が所定値のＦＣＣ＿ＯＦＦ温度より高い温度を示すとともに、ＰＣＣ温度センサ３５の検知する温度が所定値のＰＣＣ＿ＯＦＦ温度まで下降すると、冷凍室ダンパー３１を開とし、冷蔵室ダンパー３２を閉として、圧縮機１９と空冷ファン２３、蒸発器ファン３０を駆動する。以下、ＰＣ冷却と同様に冷凍サイクルを稼動させることにより、冷凍室１８の庫内空気と蒸発器２０を熱交換して冷凍室１８を冷却する（以下、この動作を「ＦＣ冷却モード」という）。
【００７０】
ＦＣ冷却モード中に、ＦＣＣ温度センサ３４の検知する温度が所定値のＦＣＣ＿ＯＦＦ温度まで下降するとともに、ＰＣＣ温度センサ３５の検知する温度が所定値のＰＣＣ＿ＯＮ温度以上を示すと、ＰＣ冷却モードに遷移する。
【００７１】
また、ＦＣ冷却モード中に、ＦＣＣ温度センサ３４の検知する温度が所定値のＦＣＣ＿ＯＦＦ温度まで下降するとともに、ＰＣＣ温度センサ３５の検知する温度が所定値のＰＣＣ＿ＯＮ温度より低い温度を示すと、ＯＦＦモードに遷移する。
【００７２】
また、ＰＣ冷却モード中に、冷凍室の扉開閉等でＦＣＣ温度センサ３４の検知する温度が所定値のＦＣＣ＿ＯＮ温度より高い温度を示した場合や、ＦＣ冷却モード中に、冷蔵室の扉開閉等でＰＣＣ温度センサ３５の検知する温度が所定値のＰＣＣ＿ＯＮ温度より高い温度を示した場合は、冷凍室ダンパー３１を開とし、冷蔵室ダンパー３２も開として、冷蔵室と冷凍室を冷却することもできる（以下、この動作を「ＰＣ＋ＦＣ冷却モード」という）。
【００７３】
ここで、本実施の形態の冷蔵庫の除霜時の運転動作について説明する。
【００７４】
図５において、流路切換バルブ４０の状態「開閉」は、主凝縮器２１から防露パイプ４１への流路を開放して、主凝縮器２１からバイパス経路４３への流路を閉塞することを意味する。また、流路切換バルブ４０の状態「閉開」は、主凝縮器２１から防露パイプ４１への流路を閉塞して、主凝縮器２１からバイパス経路４３への流路を開放することを意味する。流路切換バルブ４０の状態「閉閉」は、主凝縮器２１から防露パイプ４１への流路を閉塞して、主凝縮器２１からバイパス経路４３への流路を閉塞することを意味する。
【００７５】
図５のタイムチャートは本実施の形態の除霜時の制御を示している。
【００７６】
圧縮機１９の積算運転時間または、前回除霜動作後から経過した時間が所定時間に達すると、蒸発器２０の着霜を加温して融解する除霜モードに移行する。
【００７７】
除霜モードの区間ａにおいて、まず、冷蔵室１７の温度上昇を抑制するために、ＰＣ+ＦＣ冷却モードと同様に冷蔵室１７と冷凍室１８を所定時間冷却し、その後、除霜時の温度上昇の影響を受けやすい冷凍室１８の温度上昇を抑制するために、ＦＣ冷却モードと同様に冷凍室１８を所定時間冷却する。なお、冷蔵室１７の庫内温度が０℃以下になると保存している食品が凍結する恐れがあるため、場合によってはＰＣ+ＦＣ冷却モードを省略しＦＣ冷却モードのみとすることもできる。次に、区間ｂにおいて、圧縮機１９を運転しながら流路切換バルブ４０を全閉となる閉閉状態とすることによって、主凝縮器２１から防露パイプ４１とバイパス経路４３への流路を共に閉塞して防露パイプ４１と蒸発器２０、及びバイパス経路４３に滞留する冷媒を主凝縮器２１へ回収する。そして、区間ｃにおいて、圧縮機１９を停止するとともに、流路切換バルブ４０を切換えて主凝縮器２１からバイパス経路４３への流路を開放することで、バイパス経路４３を介して主凝縮器２１に回収された高圧冷媒を蒸発器２０に供給する。このとき、バイパス経路４３に設けられた熱交換部４４で高圧冷媒が停止中の圧縮機１９の廃熱によって加温されて、乾き度が増大する。これは、区間ｂにおいて高圧冷媒が主凝縮器２１に回収される際に外気に放熱して大部分が凝縮するためである。従って、区間ｃにおいて高圧冷媒が熱交換部４４で加温されずに蒸発器２０に供給される場合に比べて、外気温度に維持された高圧冷媒の顕熱に加えて凝縮潜熱による熱量を蒸発器２０に加えることができる。次に、区間ｄにおいて、蒸発器２０に取り付けられた除霜ヒータ３７に通電して除霜を完了する。除霜の完了はＤＥＦ温度センサ３６が所定温度に達したことで判断する。そして、区間ｅにおいて、流路切換バルブ４０を切換えて主凝縮器２１からバイパス経路４３への流路を閉塞するとともに、主凝縮器２１から防露パイプ４１への流路を開放して冷凍サイクル内を均圧し、区間ｆから通常運転を再開する。
【００７８】
この一連の動作において、区間ｂでは更に、圧縮機１９の運転中に蒸発器ファン３０も運転している。これにより、蒸発器２０の過度な温度低下を抑制することでの圧縮機品質の向上と共に、冷媒の回収時間も早くなるため時間短縮が図れる。更に後の区間ｃにおいて主凝縮器２１から蒸発器２０へ冷媒を供給する際に十分な冷媒量を供給できるため蒸発器２０での温度昇温効果を高め、区間ｃにおける除霜ヒータ３７による除霜時間の短縮を図ることで省エネとなる。除霜時間が短くなれば、圧縮機１９を停止している非冷却時間も短くなるため食品自身の昇温も抑えられる。これは温度変動によって劣化する食品保存性に対しても好条件となる。
【００７９】
なお、区間ｂで蒸発器ファン３０を運転することは蒸発器２０において冷媒が相変化する顕熱変化及び潜熱変化の熱の利用が可能であり、冷蔵室ダンパー３２を開し冷凍室ダンパー３１を閉する動作をすることで、蒸発器ファン３０の運転による蒸発器２０の温度上昇の影響で各室に送風される冷気も昇温するが、冷凍室ダンパー３１を閉しているため冷凍室１８に送風されず、冷蔵室１７にのみ送風できることから冷蔵室１７のみを冷却することができるため、除霜中の圧縮機停止による冷蔵室１７内の温度上昇を抑制することができ、庫内に保存されている食品の劣化を抑制できる。また、蒸発器ファン３０の運転で冷蔵室１７から冷蔵室戻りダクト１０２を通過した戻り空気により蒸発器自身も温度昇温することで、区間ｃにおけるヒータ除霜時の開始温度も高くなりヒータ通電時間短縮もでき省エネとなる。
【００８０】
また、蒸発器２０の蒸発器出口近傍に第二のＤＦＣ温度センサ１１０を備え、区間ｂの主凝縮器２１への冷媒回収動作時において、第二のＤＦＣ温度センサ１１０の温度が所定の温度となった時点で冷媒回収動作を終了してもよい。この場合、冷凍サイクル内の冷媒が主凝縮器２１に回収される際に、蒸発器２０の温度は蒸発器入口側から上昇しはじめ、蒸発器２０の出口側が遅れて上昇するが、蒸発器２０の出口近傍の温度を検知することで蒸発器２０内に残留する冷媒を確実に回収することができる。故に区間ｃで加温に利用する際の供給冷媒を安定的に確保することで、区間ｄにおける除霜ヒータ３７の電力量を安定的に削減することができ、冷蔵庫の省エネルギー化を図ることができる。
【００８１】
また、区間ｂにおける冷媒回収動作の終了を、ＤＦＣ温度センサ３６もしくは第二のＤＦＣ温度センサ１１０が温度最下点から所定値温度上昇した時点で終了することで、蒸発器含めた冷凍サイクル内の冷媒を主凝縮器２１に回収することが確実に行えることができる。更に蒸発器出口に配設してある第二のＤＦＣ温度センサ１１０を用いることで、冷媒回収時にアキュムレータがあり温度昇温が遅い出口側の温度を検知できるため、なお良い。更に、最適な冷媒回収時間で終了することができる。故に、除霜動作としての時間が短縮されるため、除霜にかかる時間即ち庫内を冷却しない非冷却時間が短縮され冷蔵庫の省エネルギー化になると共に庫内温度の上昇も抑制され食品の品質劣化を抑制することができる。また、除霜にかかる時間が短縮され庫内温度が上昇しにくくなるということは、除霜後の冷却時間も短縮できるため除霜ヒータ３７が通電された熱負荷も考慮して全体として、冷蔵庫の省エネルギー化を図ることができる。
【００８２】
また、本実施の形態では、バイパス経路４３の出口を蒸発器入口側と接続している。これにより、冷蔵庫の冷凍サイクルにおいて、絞り４２の出口部即ち蒸発器入口部は除霜時に温度上昇しにくいために温度を検知するＤＦＣ温度センサ３６を配設し、センサが所定の温度を検知することで除霜終了の判定を行っているが、バイパス経路４３の出口を温度上昇しにくい蒸発器入口側から高圧冷媒を供給するべく接続することで、予め蒸発器入口の温度を上昇させて、区間ｄでの温度上昇を促進している。
【００８３】
なお、バイパス経路４３の出口を蒸発器入口側と接続しているため、温度上昇を既配設のＤＦＣ温度センサ３６を用いて検知することができる。これによりコストアップの必要が無くコストパフォーマンスが高い冷蔵庫を提供できる。
【００８４】
なお、区間ｃの終了前に区間ｄの開始を行ってもよい。この場合、区間ｃで、圧縮機１９を停止し、流路切換バルブ４０を切換えて主凝縮器２１からバイパス経路４３への流路を開放することで、主凝縮器２１に回収された高圧冷媒が蒸発器２０に供給され、蒸発器２０の内部で供給された冷媒が凝縮することで凝縮熱により蒸発器温度が上昇していくが、このとき、蒸発器温度が最高温度に達する前に区間ｄに移行し除霜ヒータ３７の通電を開始することで、区間ｃでの最高温度を越えた後の温度低下ロスを発生することなく効果的に蒸発器２０の温度を上昇させることができる。本実施の形態では、区間ｃでの蒸発器温度をＤＦＣ温度センサ３６によって検知した方法としたが、第二のＤＦＣ温度センサ１１０を用いても良いし、区間毎の時間を決めて時間制御としても良い。また、温度と時間の両方による切替制御としてもよい。この場合は、例えば扉開閉等で蒸発器に付着する霜の量が変化した場合でも、区間切替による除霜時の供給する熱ロスを発生することはない。
【００８５】
また、本実施の形態では、温度センサを用いて蒸発器温度を検知することで区間ｃでの冷媒状態を把握し、その後区間ｄにて除霜ヒータ３７を通電しているが、圧力センサを用いて高圧圧力と蒸発器での低圧圧力が平衡しバランスした時点で区間ｄへと移行しても良い。
【００８６】
なお、本実施の形態では、主凝縮器２１は強制空冷タイプの凝縮器としたが、筐体１２の側面や背面に熱結合される第二の防露パイプを用いてもよい。冷蔵室１７や冷凍室１８の開口部周辺と熱結合される防露パイプ４１と異なり、筐体１２の側面や背面に熱結合される第二の防露パイプは圧縮機１９が停止中でも外気温度近傍に維持されるので、主凝縮器２１として利用しても同様の効果が期待できる。
【００８７】
なお、本実施の形態では、流路切換バルブ４０と蒸発器２０をバイパス経路４３で接続したが、除霜の際に蒸発器２０へ供給する高圧冷媒の流速が早すぎて流動音が発生する場合、流速を調整するための流路抵抗をバイパス経路４３と直列に接続してもよい。
【００８８】
なお、本実施の形態では、除霜の際に高圧冷媒を防露パイプ４１と絞り４２を経由せずに蒸発器２０へ直接供給することで、圧縮機１９が停止した際に主凝縮器２１よりも低温となる防露パイプ４１の影響で高圧冷媒の温度が低下することを回避したが、除霜の進行により蒸発器２０の温度が防露パイプ４１よりも高くなると、絞り４２を介して高圧冷媒が蒸発器２０から防露パイプ４１へ逆流する可能性があるので、防露パイプ４１の出口から蒸発器２０の入口の経路内に逆流を防止する逆止弁や二方弁を設けてもよい。
【００８９】
なお、本実施の形態では、除霜の際の除霜ヒータ３７としてガラス管ヒータを用いたが、ガラス管ヒータに加えパイプヒータを組み合わせた場合、お互いのヒータ容量を適正化することで、ガラス管ヒータの容量を低くすることが可能となる。ヒータ容量を低くすると除霜時のガラス管ヒータの外郭の温度も低くすることができるため、除霜時の赤熱も抑制できる。
【００９０】
更に、除霜時におけるガラス管ヒータの入力時間を低減できるということは、非冷却運転時間短縮での温度上昇抑制や、ガラス管ヒータ自身の発熱による温度上昇抑制となることが、庫内で保存されている食品にも該当する。庫内に保存されている冷凍食品は、除霜時の非冷却運転時間での温度上昇やガラス管ヒータ自身の温度からの伝熱、及び除霜時の暖気の庫内流入等により、霜焼けや熱の変動による影響で劣化していくが、本実施の形態において、長期間保存した場合でも食品の劣化を抑えることができる。
【産業上の利用可能性】
【００９１】
以上のように、本発明にかかる冷蔵庫は、蒸発器及び防露パイプに滞留する冷媒を主凝縮器に回収し、冷凍サイクル内の高圧冷媒が圧力差により蒸発器に流入して蒸発器を加温するエネルギーを利用して、除霜用電気ヒータの出力を削減することができるので、業務用冷蔵庫など他の冷凍冷蔵応用商品にも適用できる。
【符号の説明】
【００９２】
１１  冷蔵庫
１２  筐体
１３  扉
１４  脚
１５  下部機械室
１６  上部機械室
１７  冷蔵室
１８  冷凍室
１９  圧縮機
２０  蒸発器
２１  主凝縮器
２２  隔壁
２３  ファン（空冷ファン）
２４  蒸発皿
２５  底板
２６  吸気口
２７  排出口
２８  連通風路
３０  蒸発器ファン
３１  冷凍室ダンパー
３２  冷蔵室ダンパー
３３  ダクト
３４  ＦＣＣ温度センサ
３５  ＰＣＣ温度センサ
３６  ＤＥＦ温度センサ
３７  除霜ヒータ（ガラス管ヒータ）
３８  ドライヤ
４０  流路切換バルブ
４１  防露パイプ
４２  絞り
４３  バイパス経路
４４  熱交換部
７０  密閉容器
７１  熱伝導性ブチルゴム
７２  アルミ箔テープ
７３  冷却室
１０２  冷蔵室戻りダクト
１１０  温度センサ（第二のＤＦＣ温度センサ）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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