(57)【要約】【課題】高速での溶接作業性、溶接金属の耐欠陥性及び耐低温割れ性に優れたサブマージアーク溶接用フラックスを提供する。【解決手段】フラックス全質量あたり、アルカリ土類金属の酸化物、ＳｉのＳｉＯ２換算値、ＭｇのＭｇＯ換算値、ＦのＣａＦ２換算値、ＭｎのＭｎＯ換算値、ＡｌのＡｌ２Ｏ３換算値、ＮａのＮａ２Ｏ換算値及びＫのＫ２Ｏ換算値のうち少なくとも一つ以上の合計、ＦｅのＦｅＯ換算値、ＺｒのＺｒＯ２換算値、ＴｉのＴｉＯ２換算値をそれぞれ所定範囲で含有するとともに、ＺｒのＺｒＯ２換算値を［ＺｒＯ２］、ＳｉのＳｉＯ２換算値を［ＳｉＯ２］及びＦのＣａＦ２換算値を［ＣａＦ２］とした場合、０．１０≦［ＺｒＯ２］／（［ＳｉＯ２］＋［ＣａＦ２］）×１００≦１．４０を満たすサブマージアーク溶接用フラックス。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
フラックス全質量あたり、
アルカリ土類金属の酸化物：１．０〜２５．０質量％、
ＳｉのＳｉＯ２換算値：１２．０〜３２．０質量％、
ＭｇのＭｇＯ換算値：８．０〜２８．０質量％、
ＦのＣａＦ２換算値：２．０〜２２．０質量％、
ＭｎのＭｎＯ換算値：２．０〜２２．０質量％、
ＡｌのＡｌ２Ｏ３換算値：１６．０〜３６．０質量％、
ＮａのＮａ２Ｏ換算値及びＫのＫ２Ｏ換算値のうち少なくとも一つ以上の合計：０．５〜６．５質量％、
ＦｅのＦｅＯ換算値：０．５〜６．５質量％、
ＺｒのＺｒＯ２換算値：０．０５〜０．７０質量％、
ＴｉのＴｉＯ２換算値：０．２〜６．０質量％を含有するとともに、
ＺｒのＺｒＯ２換算値を［ＺｒＯ２］、ＳｉのＳｉＯ２換算値を［ＳｉＯ２］及びＦのＣａＦ２換算値を［ＣａＦ２］とした場合、下記式（１）を満たすことを特徴とするサブマージアーク溶接用フラックス。
０．１０≦［ＺｒＯ２］／（［ＳｉＯ２］＋［ＣａＦ２］）×１００≦１．４０・・・（１）
【請求項２】
前記アルカリ土類金属の酸化物として、ＣａＯ及びＢａＯのうちＢａＯのみを含有するか、ＣａＯとＢａＯの両方を含有するとともに、ＢａＯの含有量がＣａＯの含有量よりも多いことを特徴とする請求項１に記載のサブマージアーク溶接用フラックス。
【請求項３】
更に、Ｂ２Ｏ３：０．１０〜３．００質量％を含有することを特徴とする請求項１または２に記載のサブマージアーク溶接用フラックス。
【請求項４】
高温焼成型フラックスであることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載のサブマージアーク溶接用フラックス。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、サブマージアーク溶接に用いられるフラックスに関し、より詳しくは、高速での溶接作業性、溶接金属の耐欠陥性及び耐低温割れ性に優れたサブマージアーク溶接用フラックスに関する。
【背景技術】
【０００２】
サブマージアーク溶接に用いられるフラックスは、その形態から、溶融型フラックスと焼成型フラックスに大別される。溶融型フラックスは、種々の原料を電気炉などで溶解し、粉砕することにより製造される。一方、焼成型フラックスは、種々の原料をケイ酸アルカリなどのバインダにより結合し、造粒した後、焼成することにより製造される。
【０００３】
また、焼成型フラックスは、焼成温度によって分類され、一般に、４００℃以上６００℃未満で焼成したものを低温焼成型フラックスと呼称されており、６００〜１２００℃で焼成したものを高温焼成型フラックスと呼称されている。
【０００４】
従来、突合せ継手の高速溶接を行う場合は、ビード外観を良好とするため溶融温度の低い溶融型フラックスが一般的に用いられる。その反面、溶融温度が低いため入熱の高い溶接には不向きであるものの、吹上げを低減しシールド性を向上する目的で、フラックスの粒度を細かくして対応する技術が確立されている。しかし、細かい粒度を多く含むフラックスは、耐アンダーカット性が劣ったり、溶接前の搬送や溶接時の散布及び回収において大気中に巻き上がり、堆積粉塵となって溶接作業環境が劣化するため、溶接作業者が吸入することで人体への悪影響が懸念されたりする。
【０００５】
そこで、高速サブマージアーク溶接用焼成型フラックスに関し、種々の検討がなされている。
例えば、特許文献１には、高速サブマージアーク溶接用焼成型フラックスに関し、特に多電極サブマージアーク溶接において高速溶接が可能であり、かつ高靭性溶接金属の得られる焼成型フラックスに関する技術が開示されている。
特許文献１の高速サブマージアーク溶接用焼成型フラックスは、ＳｉＯ２：１２〜２４％、ＴｉＯ２：９〜２０％、Ａｌ２Ｏ３：１５〜２５％、ＭｎＯ：８〜１５％、ＭｇＯ：１８〜２５％、ＣａＯ：１〜１３％、ＣａＦ２：１０〜２０％、ＦｅＯ：２％以下を主要成分として含有する。そして、このフラックスは、溶接時に前記フラックスが熱分解して発生するガス量が１．５〜３％であり、前記主要成分とガス成分の他は不可避的不純物からなる。また、フラックス累積粒度分布において５０重量％を占める粒子のメジアン径が５００〜８００μｍの範囲内にあり、フラックス中の粒子径２９５μｍ以下の粒子は全体の１５％以下であり、フラックスのかさ比重が０．７〜１．２ｇ／ｃｍ３の範囲内にある。
【０００６】
また、例えば、特許文献２には、高速サブマージアーク溶接用焼成型フラックスに関し、特に、多電極サブマージアーク溶接において高速溶接が可能であり、かつ溶接金属の酸素量を低減して高靭性が得られる焼成型フラックスに関する技術が開示されている。
特許文献２の、高速サブマージアーク溶接用焼成型フラックスは、ＳｉＯ２：１２〜２４％、ＴｉＯ２：１〜６％、Ａｌ２Ｏ３：１５〜２５％、ＭｎＯ：６％以下、ＭｇＯ：２５〜４０％、ＣａＯ：１〜１３％、ＣａＦ２：１５〜２８％、ＦｅＯ：２％以下を主要成分として含有する。そして、このフラックスは、溶接時に前記フラックスが熱分解して発生するガス量が１．５〜３％であり、前記主要成分とガス成分の他は不可避的不純物からなる。また、フラックス累積粒度分布において５０重量％を占める粒子のメジアン径が５００〜８００μｍの範囲内にあり、フラックス中の粒子径２９５μｍ以下の粒子は全体の１５％以下であり、フラックスのかさ比重が０．７〜１．２ｇ／ｃｍ３の範囲内にある。
【０００７】
ところで、高温焼成型フラックスは、ビード外観やスラグ剥離性などの溶接作業性が優れている。その一方で、高温焼成型フラックスは、溶接金属の拡散性水素量が溶融型フラックスや低温焼成型フラックスより高く、耐低温割れ性が劣るため、日本国内ではほとんど使用されることがなかった。なお、本明細書において「溶接金属」とは、溶接を施した際に溶接中に溶融して凝固した金属をいう。
【０００８】
このような状況下、溶接金属中の拡散性水素量を低減するとともに、フラックスの粉化に起因する作業性の低下を防止できる、耐吸湿性と耐粉化性に優れたサブマージアーク溶接用焼成型フラックスが特許文献３に記載されている。このサブマージアーク溶接用焼成型フラックスは、粒子径３００μｍ超えの比率が１０質量％以下、かつ粒子径７５μｍ未満の比率が３０質量％以下になるように調整した原料粉に結合剤を加えて混合した後、造粒し、焼成したフラックスである。また、このサブマージアーク溶接用焼成型フラックスは、その成分組成としてＳｉＯ２：３０〜７０質量％、マンガン酸化物（ＭｎＯ換算）：５〜３０質量％、ＭｇＯ：３〜３０質量％、Ａｌ２Ｏ３：２〜２０質量％を含有することを特徴としている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特開昭５９−１３７１９４号公報
【特許文献２】特開昭６０−６４７９２号公報
【特許文献３】特開２００１−３８４８６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
しかしながら、特許文献１に関しては、３電極溶接で溶接速度は２００ｃｍ／ｍｉｎのため、溶融フラックスで可能な溶接速度と比較すると高速とは言えない。また、特許文献２に関しては、３電極溶接で溶接速度は１６０ｃｍ／ｍｉｎのため、溶融フラックスで可能な溶接速度と比較すると高速とは言えない。
さらに、高速サブマージアーク溶接用焼成型フラックスでは、溶接金属の耐欠陥性に優れることも要求されている。
【００１１】
一方、特許文献３に記載されているサブマージアーク溶接用焼成型フラックスは、耐吸湿性に優れているものの、溶融型フラックスと比較すると耐吸湿性が若干劣っている。そのため、このサブマージアーク溶接用焼成型フラックスは、溶融型フラックスと比較して拡散性水素量が若干高い傾向にあり、また、これが原因で耐低温割れ性が劣る傾向にある。
【００１２】
本発明は、上記した状況に鑑みてなされたものであり、高速での溶接作業性、溶接金属の耐欠陥性及び耐低温割れ性に優れたサブマージアーク溶接用フラックスを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明の一態様に係るサブマージアーク溶接用フラックスは、フラックス全質量あたり、アルカリ土類金属の酸化物：１．０〜２５．０質量％、ＳｉのＳｉＯ２換算値：１２．０〜３２．０質量％、ＭｇのＭｇＯ換算値：８．０〜２８．０質量％、ＦのＣａＦ２換算値：２．０〜２２．０質量％、ＭｎのＭｎＯ換算値：２．０〜２２．０質量％、ＡｌのＡｌ２Ｏ３換算値：１６．０〜３６．０質量％、ＮａのＮａ２Ｏ換算値及びＫのＫ２Ｏ換算値のうち少なくとも一つ以上の合計：０．５〜６．５質量％、ＦｅのＦｅＯ換算値：０．５〜６．５質量％、ＺｒのＺｒＯ２換算値：０．０５〜０．７０質量％、ＴｉのＴｉＯ２換算値：０．２〜６．０質量％を含有するとともに、
ＺｒのＺｒＯ２換算値を［ＺｒＯ２］、ＳｉのＳｉＯ２換算値を［ＳｉＯ２］及びＦのＣａＦ２換算値を［ＣａＦ２］とした場合、下記式（１）を満たすものである。
０．１０≦［ＺｒＯ２］／（［ＳｉＯ２］＋［ＣａＦ２］）×１００≦１．４０・・・（１）
【００１４】
上記サブマージアーク溶接用フラックスは、前記アルカリ土類金属の酸化物として、ＣａＯ及びＢａＯのうちＢａＯのみを含有するか、ＣａＯとＢａＯの両方を含有するとともに、ＢａＯの含有量がＣａＯの含有量よりも多いものであってもよい。
上記サブマージアーク溶接用フラックスは、更に、Ｂ２Ｏ３：０．１０〜３．００質量％を含有するものであってもよい。
上記サブマージアーク溶接用フラックスは、高温焼成型フラックスであってもよい。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、高速での溶接作業性、溶接金属の耐欠陥性及び耐低温割れ性に優れたサブマージアーク溶接用フラックスを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】図１は、実施例の溶接試験で用いた試験片の開先形状を示す側面図である。
【図２】図２は、実施例の溶接試験における電極配置を示す側面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、本発明を実施するための形態（本実施形態）について、詳細に説明する。なお、本発明は、以下に説明する実施形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲において、任意に変更して実施することができる。
【００１８】
なお、本願明細書における「高速」とは、例えば２１０〜６００ｃｍ／ｍｉｎ以下の溶接速度をいう。また、本願明細書における「溶接作業性」とは、アーク安定性、スラグ剥離性及びビード外観の良劣をいう。
【００１９】
本実施形態に係るサブマージアーク溶接用フラックス（以下、単にフラックスともいう。）は、アルカリ土類金属の酸化物、ＳｉのＳｉＯ２換算値、ＭｇのＭｇＯ換算値、ＦのＣａＦ２換算値、ＭｎのＭｎＯ換算値、ＡｌのＡｌ２Ｏ３換算値、ＮａのＮａ２Ｏ換算値及びＫのＫ２Ｏ換算値のうち少なくとも一つ以上の合計、ＦｅのＦｅＯ換算値、ＺｒのＺｒＯ２換算値、ＴｉのＴｉＯ２換算値についての含有量を規定したものである。
また、本実施形態に係るフラックスは、更に、Ｂ２Ｏ３を所定範囲で含有していてもよい。
【００２０】
以下、本実施形態のフラックスにおける組成限定理由について説明する。なお、本実施形態のフラックスにおける各成分の含有量は、特に断りのない限り、ＪＩＳ  Ｚ  ３３５２：２０１０に規定される方法で定量した値を、酸化物又はフッ化物に換算した換算値である。また、各成分の含有量は、フラックス全体についての含有量である。
【００２１】
［アルカリ土類金属の酸化物：１．０〜２５．０質量％］
従来の高温焼成型フラックスには、溶融型フラックスのようにガラス質とすることで吸湿しないようにして拡散性水素量を低減する技術や、低温焼成型フラックスのように炭酸塩を最終製品に残存させて溶接時の水素分圧を下げて拡散性水素量を低減する技術はなかった。
【００２２】
本発明者らは、耐低温割れ性に優れたフラックスを得るため検討した結果、フラックスに所定量のアルカリ土類金属の酸化物を含有させることにより、吸湿量を溶融型フラックスと同程度に抑えることが可能であることを見出した。
なお、吸湿量を抑えることができるメカニズムについては明らかではないが、フラックスの粉体表面を覆う水ガラス（結合剤）中に、該アルカリ土類金属の酸化物が含まれることで、ガラス構造が安定化し、吸湿量を溶融型フラックスと同程度に抑えることができるものと考えられる。より詳細には、水ガラスのＳｉ−Ｏ鎖中にアルカリ土類金属の酸化物が含まれることでガラス構造がより安定化し、鎖端（−ＯＮａ、−ＯＨ）が減少するので吸湿量が減少する。これにより拡散性水素量が低減し、耐低温割れ性に優れたものとなると考えられる。
【００２３】
アルカリ土類金属の酸化物は、ガラス構造を安定化させる効果があり、この効果を発揮するためにはフラックス中に１．０質量％以上含有している必要がある。一方、アルカリ土類金属の酸化物がフラックス中に２５．０質量％を超えて含有されていると、水ガラス構造中から排除されたフリーのアルカリ金属（Ｎａ、Ｋなど）が増加するため、フラックス中の水分量が多くなってしまう。そのため、拡散性水素量が多くなり、耐低温割れ性に劣ることになる。また、スラグの流動性が高くなり過ぎてスラグ形成が不安定となるため、ビード外観が不良となる。よって、アルカリ土類金属の酸化物は１．０〜２５．０質量％とする。
上記効果をより向上させる観点から、アルカリ土類金属の酸化物は２．０質量％以上とするのが好ましく、３．０質量％以上とするのがより好ましい。また、耐低温割れ性をより向上させる観点から、アルカリ土類金属の酸化物は２４．０質量％以下とするのが好ましく、２３．０質量％以下とするのがより好ましい。
【００２４】
なお、アルカリ土類金属としてはＣａ、Ｓｒ、Ｂａ、Ｒａが挙げられる。これらの中でも、本実施形態においては、アルカリ土類金属としてＣａおよびＢａの一方または両方であるのが好ましい。つまり、本実施形態に係るフラックスは、アルカリ土類金属の酸化物として、ＣａＯおよびＢａＯの一方または両方を含んでいるのが好ましい。このようにすると、より確実に耐低温割れ性に優れたものとすることができる。アルカリ土類金属の酸化物を２種類以上含有する場合、上記したアルカリ土類金属の酸化物の含有量は合計量で１．０〜２５．０質量％以下とする。
また、アルカリ土類金属の酸化物として、ＣａＯ及びＢａＯのうちＢａＯのみを含有するか、ＣａＯとＢａＯの両方を含有するとともに、ＢａＯの含有量がＣａＯの含有量よりも多いことが好ましい。このようにすると、より確実に耐低温割れ性に優れたものとすることができる。
【００２５】
［ＳｉのＳｉＯ２換算値：１２．０〜３２．０質量％］
ＳｉＯ２は、溶融スラグに適度の粘性を与えることによって、主にビード外観を良好にする効果がある。
しかしながら、ＳｉのＳｉＯ２換算値が１２．０質量％未満の場合、前述した効果が十分に得られず、ビード外観が不良となる。また、ＳｉのＳｉＯ２換算値が３２．０質量％を超える場合、スラグの焼付きが激しくなり、スラグ剥離性が低下する。よって、ＳｉのＳｉＯ２換算値は１２．０〜３２．０質量％とする。
【００２６】
ビード外観向上の観点から、ＳｉのＳｉＯ２換算値は１４．０質量％以上とすることが好ましく、１６．０質量％以上とすることがより好ましい。また、スラグ剥離性向上の観点から、ＳｉのＳｉＯ２換算値は３０．０質量％以下とすることが好ましく、２８．０質量％以下とすることがより好ましい。
【００２７】
なお、ここでいうＳｉのＳｉＯ２換算値は、ＪＩＳ  Ｚ  ３３５２：２０１０に規定される方法（例えばＪＩＳ  Ｍ  ８２１４：１９９５など）で分析して得たフラックスの全Ｓｉ量を、ＳｉＯ２で換算した値である。この方法で測定した全Ｓｉ量には、Ｆｅ−Ｓｉなどの合金として添加されるＳｉなどのＳｉＯ２以外の成分が含まれているが、ＳｉのＳｉＯ２換算値が前述した範囲内であれば、前述したＳｉＯ２の効果には影響しない。
【００２８】
［ＭｇのＭｇＯ換算値：８．０〜２８．０質量％］
ＭｇＯは、スラグ剥離性の向上に大きく寄与する成分であり、溶接電源の方式によらず、良好なスラグ剥離性を確保するために必須の成分である。
しかしながら、ＭｇのＭｇＯ換算値が８．０質量％未満の場合、その効果が十分に得られず、スラグ剥離性が低下する。また、ＭｇのＭｇＯ換算値が２８．０質量％を超える場合、ビード外観が不良となり、溶接電源の種別に依存してスラグ巻込み、融合不良、更にはアンダーカットなどの欠陥が発生しやすくなる。特に、交流式溶接電源においては、前述したスラグ巻き込み及び溶融不良などの溶接欠陥の発生が顕著になる。よって、ＭｇのＭｇＯ換算値は８．０〜２８．０質量％とする。
【００２９】
スラグ剥離性向上の観点から、ＭｇのＭｇＯ換算値は１０．０質量％以上とすることが好ましく、１２．０質量％以上とすることがより好ましい。また、ビード外観向上及び欠陥発生の抑制の観点から、ＭｇのＭｇＯ換算値は２６．０質量％以下とすることが好ましく、２４．０質量％以下とすることがより好ましい。
【００３０】
なお、ここでいうＭｇのＭｇＯ換算値は、ＪＩＳ  Ｚ  ３３５２：２０１０に規定される方法（例えばＪＩＳ  Ｍ  ８２２２：１９９７など）で分析して得たフラックスの全Ｍｇ量を、ＭｇＯで換算した値である。この方法で測定した全Ｍｇ量には、ＭｇＦ２などのＭｇＯ以外の成分が含まれることがあるが、これらの成分は微量であるため、ＭｇのＭｇＯ換算値が前述した範囲内であれば、前述したＭｇＯの効果には影響しない。
【００３１】
［ＦのＣａＦ２換算値：２．０〜２２．０質量％］
ＣａＦ２などのフッ化物は、溶融スラグの電気伝導性や流動性を高める効果があり、溶融スラグの高温粘性に影響を与える成分の１つである。
しかしながら、ＦのＣａＦ２換算値が２．０質量％未満の場合、前述した効果が十分に得られず、また、溶融スラグからＣＯガスの排出を促進し、耐ポックマーク性を改善する効果も期待できない。また、フッ素ガスのシールド性不足とアーク雰囲気中の水蒸気分圧が抑えられないため、拡散性水素量が多くなり、耐低温割れ性に劣ることになる。一方、ＦのＣａＦ２換算値が２２．０質量％を超える場合、溶融スラグの流動性が高くなりすぎて、ビード外観が不良となる。よって、ＦのＣａＦ２換算値は２．０〜２２．０質量％とする。
【００３２】
耐ポックマーク性向上及び耐低温割れ性向上の観点から、ＦのＣａＦ２換算値は４．０質量％以上とすることが好ましく、６．０質量％以上とすることがより好ましい。また、ビード外観向上の観点からは、ＦのＣａＦ２換算値は、２０．０質量％以下とすることが好ましく、１８．０質量％以下とすることがより好ましい。
【００３３】
なお、ここでいうＦのＣａＦ２換算値は、ＪＩＳ  Ｚ  ３３５２：２０１０に規定される方法（例えばＪＩＳ  Ｋ  １４６８−２：１９９９など）で分析して得たフラックスの全Ｆ量を、ＣａＦ２で換算した値である。また、本実施形態のフラックスにおけるフッ化物成分は、主にＣａＦ２であり、その他にＡｌＦ３やＭｇＦ２などが含まれることがあるが、ＦのＣａＦ２換算値が前述した範囲内であれば、前述したフッ化物の効果には影響しない。
【００３４】
［ＭｎのＭｎＯ換算値：２．０〜２２．０質量％］
Ｍｎは、溶融スラグの粘性及び凝固温度に影響を与えると共に、耐ポックマーク性改善に有効な成分であり、主に、ＭｎＯ、ＭｎＯ２及びＭｎ２Ｏ３などの酸化物の形態で添加される。各種形態の中でも、特に一酸化マンガン（ＭｎＯ）の形態で添加すると、その有用性が発揮される。
しかしながら、ＭｎのＭｎＯ換算値が２．０質量％未満の場合、その効果が十分に発揮されない。また、スラグの流動性が低くなり過ぎて、スラグ形成が不安定となるため、ビード外観が不良となる。一方、ＭｎのＭｎＯ換算値が２２．０質量％を超える場合、スラグが脆くなってスラグ剥離性が低下する。よって、ＭｎのＭｎＯ換算値は、２．０〜２２．０質量％とする。
【００３５】
耐ポックマーク性向上及びビード外観向上の観点から、ＭｎのＭｎＯ換算値は、４．０質量％以上とすることが好ましく、６．０質量％以上とすることがより好ましい。また、スラグ剥離性向上の観点から、ＭｎのＭｎＯ換算値は、２０．０質量％以下とすることが好ましく、１８．０質量％以下とすることがより好ましい。
【００３６】
なお、ここでいうＭｎのＭｎＯ換算値は、ＪＩＳ  Ｚ  ３３５２：２０１０に規定される方法（例えばＪＩＳ  Ｍ  ８２３２：２００５など）で分析して得たフラックスの全Ｍｎ量を、ＭｎＯで換算した値である。この方法で測定した全Ｍｎ量には、ＭｎＯ２などのＭｎＯ以外の成分が含まれることがあるが、これらの成分は微量であるため、ＭｎのＭｎＯ換算値が前述した範囲内であれば、前述したＭｎの効果には影響しない。
【００３７】
［ＡｌのＡｌ２Ｏ３換算値：１６．０〜３６．０質量％］
Ａｌ２Ｏ３は、溶融スラグの粘性及び融点を調整する成分であり、溶接時のビード外観を良好にする効果がある。
しかしながら、ＡｌのＡｌ２Ｏ３換算値が１６．０質量％未満の場合、前述した効果が十分に得られない。また、ＡｌのＡｌ２Ｏ３換算値が３６．０質量％を超える場合、溶融スラグの融点が上昇しすぎて、溶接時にビード外観の不良を招く。よって、ＡｌのＡｌ２Ｏ３換算値は１６．０〜３６．０質量％とする。
【００３８】
溶融スラグの粘性及び融点の調整の観点から、ＡｌのＡｌ２Ｏ３換算値は１８．０質量％以上とすることが好ましく、２０．０質量％以上とすることがより好ましい。また、溶融スラグの融点の観点からは、ＡｌのＡｌ２Ｏ３換算値は３４．０質量％以下とすることが好ましく、３２．０質量％以下とすることがより好ましい。これにより、ビード形状を更に良好にすることができる。
【００３９】
なお、ここでいうＡｌのＡｌ２Ｏ３換算値は、ＪＩＳ  Ｚ  ３３５２：２０１０に規定される方法（例えばＪＩＳ  Ｍ  ８２２０：１９９５など）で分析して得たフラックスの全Ａｌ量を、Ａｌ２Ｏ３で換算した値である。この方法で測定した全Ａｌ量には、ＡｌＦ３などのＡｌ２Ｏ３以外の成分が含まれることがあるが、これらの成分は微量であるため、ＡｌのＡｌ２Ｏ３換算値が前述した範囲内であれば、前述したＡｌ２Ｏ３の効果には影響しない。
【００４０】
［ＮａのＮａ２Ｏ換算値及びＫのＫ２Ｏ換算値のうち少なくとも一つ以上の合計：０．５〜６．５質量％］
Ｎａ及びＫは、主に溶接時のアーク安定性とフラックスの吸湿特性に影響を与える成分であり、主に、Ｎａ２Ｏ及びＫ２Ｏなどの酸化物の形態で添加される。
しかしながら、ＮａのＮａ２Ｏ換算値及びＫのＫ２Ｏ換算値が合計で０．５質量％未満の場合、溶接時のアーク電圧が不安定となり、また、ビード外観が不良となる。一方、ＮａのＮａ２Ｏ換算値及びＫのＫ２Ｏ換算値が合計で６．５質量％を超える場合、フラックスの吸湿特性が劣化すると共に、アークが強くなりすぎて不安定となり、また、ビード外観が不良となる。よって、ＮａのＮａ２Ｏ換算値及びＫのＫ２Ｏ換算値は、合計で０．５〜６．５質量％とする。なお、本実施形態のフラックスは、Ｎａ及びＫのうち少なくとも一種類が添加されていればよい。
【００４１】
アーク電圧の安定化の観点から、ＮａのＮａ２Ｏ換算値及びＫのＫ２Ｏ換算値が合計で１．０質量％以上とすることが好ましく、１．５質量％以上とすることがより好ましい。また、フラックスの吸湿特性及びアーク安定性向上の観点から、ＮａのＮａ２Ｏ換算値及びＫのＫ２Ｏ換算値が合計で６．０質量％以下とすることが好ましく、５．５質量％以下とすることがより好ましい。
【００４２】
なお、ここでいうＮａのＮａ２Ｏ換算値及びＫのＫ２Ｏ換算値は、ＪＩＳ  Ｚ  ３３５２：２０１０に規定される方法（例えばＪＩＳ  Ｍ  ８８５２：１９９８など）で分析して得たフラックスの全Ｎａ量及び全Ｋ量を、それぞれＮａ２Ｏ及びＫ２Ｏで換算した値である。
また、本実施形態のフラックスにおけるＮａ成分及びＫ成分は、主にＮａ２Ｏ及びＫ２Ｏであるが、その他にＮａＡｌＳｉ３Ｏ８やＫＡｌＳｉ３Ｏ８などが含まれることがある。
また、ここでのＮａ、Ｋは、鉱石原料及び水ガラスに由来するものである。
【００４３】
［ＦｅのＦｅＯ換算値：０．５〜６．５質量％］
Ｆｅは、脱酸現象を促進し、耐ポックマーク性を高める効果があり、主に、Ｆｅ−Ｓｉなどの金属粉の形態で添加される。
しかしながら、ＦｅのＦｅＯ換算値が０．５質量％未満の場合、特に溶接電源が直流式の場合に、十分な効果が得られない。また、ＦｅのＦｅＯ換算値が６．５質量％を超える場合、スラグの凝固温度に影響を与え、ビード外観が不良となり、また、スラグ剥離性が低下する。よって、ＦｅのＦｅＯ換算値は０．５〜６．５質量％とする。
【００４４】
耐ポックマーク性向上の観点から、ＦｅのＦｅＯ換算値は１．０質量％以上とすることが好ましく、１．５質量％以上とすることがより好ましい。また、スラグの凝固温度への影響の観点から、ＦｅのＦｅＯ換算値は６．０質量％以下とすることが好ましく、５．５質量％以下とすることがより好ましい。
【００４５】
なお、ここでいうＦｅのＦｅＯ換算値は、ＪＩＳ  Ｚ  ３３５２：２０１０に規定される方法（例えばＪＩＳ  Ｍ  ８２０２：２０００など）で分析して得たフラックスの全Ｆｅ量を、ＦｅＯで換算した値である。この方法で測定した全Ｆｅ量には、不可避的不純物として添加されるＦｅＯ、Ｆｅ２Ｏ３及びＦｅ３Ｏ４などの、金属粉として添加されるＦｅ以外の成分が含まれているが、ＦｅのＦｅＯ換算値が前述した範囲内であれば、前述したＦｅの効果には影響しない。
【００４６】
［ＺｒのＺｒＯ２換算値：０．０５〜０．７０質量％］
ＺｒＯ２は、溶融スラグの粘性及び凝固温度に影響を与えると共に、良好なビード外観及び良好なスラグ剥離性を得るためには極めて重要な成分である。
しかしながら、ＺｒのＺｒＯ２換算値が０．０５質量％未満の場合、前述した効果が得られない。また、ＺｒのＺｒＯ２換算値が０．７０質量％を超える場合、ビード外観が不良となる。よって、ＺｒのＺｒＯ２換算値は０．０５〜０．７０質量％とする。
【００４７】
スラグ剥離性及びビード外観向上の観点から、ＺｒのＺｒＯ２換算値は０．１０質量％以上とすることが好ましく、０．１５質量％以上とすることがより好ましい。また、ビード外観向上の観点から、ＺｒのＺｒＯ２換算値は０．６０質量％以下とすることが好ましく、０．４０質量％未満とすることがより好ましく、０．５０質量％以下とすることが更に好ましい。
【００４８】
なお、ここでいうＺｒのＺｒＯ２換算値は、全Ｚｒ量をＺｒＯ２で換算した値であり、例えばＪＩＳ  Ｒ  ２２１６：２００５に規定される方法で分析することができる。
【００４９】
［ＴｉのＴｉＯ２換算値：０．２〜６．０質量％］
ＴｉＯ２は、スラグ剥離性向上に有効な成分であり、ビード外観を良好に整える効果もある。また、ＴｉＯ２の一部は、溶接時の還元反応によりＴｉとなり、このＴｉは溶接金属中に添加されて、靭性向上に寄与する。
しかしながら、ＴｉのＴｉＯ２換算値が０．２質量％未満の場合、ビード外観が不良となり、また、靱性が低下する。一方、ＴｉのＴｉＯ２換算値が６．０質量％を超える場合、スラグ剥離性が低下する。よって、ＴｉのＴｉＯ２換算値は０．２〜６．０質量％とする。
【００５０】
ビード外観向上及び靱性向上の観点から、ＴｉのＴｉＯ２換算値は０．５質量％以上とすることが好ましく、１．０質量％以上とすることがより好ましい。また、スラグ剥離性向上の観点から、ＴｉのＴｉＯ２換算値は５．０質量％以下とすることが好ましく、４．０質量％以下とすることがより好ましい。
【００５１】
なお、ここでいうＴｉのＴｉＯ２換算値は、ＪＩＳ  Ｚ  ３３５２：２０１０に規定される方法（例えばＪＩＳ  Ｍ  ８２１９：２０１２など）で分析して得たフラックスの全Ｔｉ量を、ＴｉＯ２で換算した値である。
【００５２】
［０．１０≦［ＺｒＯ２］／（［ＳｉＯ２］＋［ＣａＦ２］）×１００≦１．４０］
本実施形態に係るフラックスは、ＺｒのＺｒＯ２換算値を［ＺｒＯ２］、ＳｉのＳｉＯ２換算値を［ＳｉＯ２］及びＦのＣａＦ２換算値を［ＣａＦ２］とした場合、下記式（１）を満たす。
０．１０≦［ＺｒＯ２］／（［ＳｉＯ２］＋［ＣａＦ２］）×１００≦１．４０・・・（１）
上記式（１）は、スラグ剥離性、ビード外観及び耐低温割れ性を両立させるための重要な指標である。そして、この式によって算出される値を所定範囲内とすることにより、スラグ剥離性が向上し、ビード外観の劣化が少ないことから溶接作業性に優れ、かつ、耐低温割れ性にも優れたものとなる。
【００５３】
しかしながら、［ＺｒＯ２］／（［ＳｉＯ２］＋［ＣａＦ２］）×１００により算出される値が０．１０未満の場合、スラグ剥離性が低下し、また、ビード外観が不良となるため、溶接作業性に劣る。また、［ＺｒＯ２］／（［ＳｉＯ２］＋［ＣａＦ２］）×１００により算出される値が１．４０を超える場合、ビード外観が劣化し、溶接作業性に劣るのに加え、溶接金属中の拡散性水素量が多くなり、耐低温割れ性に劣る。
【００５４】
スラグ剥離性向上及びビード外観向上の観点から、［ＺｒＯ２］／（［ＳｉＯ２］＋［ＣａＦ２］）×１００により算出される値は、０．２０以上であることが好ましく、０．３０以上であることがより好ましい。また、ビード外観向上及び耐低温割れ性の向上の観点から、［ＺｒＯ２］／（［ＳｉＯ２］＋［ＣａＦ２］）×１００により算出される値は、１．３０以下であることが好ましく、１．２０以下であることがより好ましい。
【００５５】
［Ｂ２Ｏ３：０．１０〜３．００質量％］
本実施形態のフラックスは、前述した成分に加えて、酸化硼素、硼砂などを原料とするＢ２Ｏ３を含有していてもよい。Ｂ２Ｏ３は靱性向上に有効な成分である。
しかしながら、Ｂ２Ｏ３が０．１０質量％未満の場合、前述した効果が得られない。また、Ｂ２Ｏ３が３．００質量％を超える場合、溶接金属が硬化しやすくなり、靱性が低下する。よって、Ｂ２Ｏ３をフラックスに含有させる場合、Ｂ２Ｏ３含有量は０．１０〜３．００質量％とする。
【００５６】
靱性向上の観点から、Ｂ２Ｏ３含有量は０．１５質量％以上とすることが好ましく、０．２０質量％以上とすることがより好ましい。また、靱性向上の観点から、Ｂ２Ｏ３含有量は２．５質量％以下とすることが好ましく、２．０質量％以下とすることがより好ましい。
【００５７】
［その他の成分］
本実施形態のフラックスにおける上記以外の成分は、Ｂａ、Ｌｉ、Ｐ及びＳなどの不可避的不純物である。これらの不可避的不純物のうち、Ｂａ及びＬｉなどはそれぞれ１．０質量％以下に規制することが好ましく、特に溶接品質に影響するＰ及びＳはそれぞれ０．０５質量％以下に規制することが好ましい。また、Ｂａ、Ｌｉ、Ｐ及びＳなどは、合計で３質量％以下であることが好ましい。
【００５８】
［高温焼成型フラックス］
本実施形態フラックスの成分組成は、高温焼成型フラックスとして好適である。すなわち、６００〜１２００℃で焼成することが好ましい。
【００５９】
［製造方法］
本実施形態のフラックスを製造する場合は、例えば、前述した組成となるように原料粉を配合し、結合剤と共に混練した後、造粒し、焼成する。その際、結合剤（バインダ）としては、例えば、ポリビニルアルコールや水ガラスを使用することができる。また、造粒法は、特に限定されるものではないが、転動式造粒機や押し出し式造粒機などを用いる方法が好ましい。
【００６０】
更に、造粒されたフラックスは、ダスト除去及び粗大粒の解砕などの整粒処理を行い、粒子径を２．５ｍｍ以下とすることが好ましい。一方、造粒後の焼成は、ロータリーキルン、定置式バッチ炉及びベルト式焼成炉などで行うことができる。その際の焼成温度は、例えば６００〜１２００℃とすることができる。
【００６１】
以上詳述したように、本実施形態のフラックスは、各成分の含有量を特定の範囲にしているため、高速溶接時に良好な溶接作業性、溶接金属の耐欠陥性及び耐低温割れ性を得ることが可能となる。
なお、耐欠陥性は、溶接金属内部に存在する欠陥（スラグ巻込み、融合不良、ブローホールなど）及び溶接金属表面に存在する欠陥（ポックマーク、アンダーカット、ピットなど）があり、本願明細書では、溶融スラグの流動性を制御しているため、特に溶接金属表面に存在するポックマークへの耐欠陥性に効果が高い。
【００６２】
また、本実施形態のフラックスの成分組成は、高温焼成型フラックスとして好適であるが、溶融型フラックスとして適用しても、高温焼成型フラックスと同様の効果を得ることができる。
【実施例】
【００６３】
以下、本発明の実施例及び比較例を挙げて、本発明の効果について具体的に説明する。本実施例においては、下記表１に示す鋼板及び表２に示すワイヤを使用し、図１に示す開先形状及び図２に示す電極配置で、下記表３に示す溶接条件により、サブマージアーク溶接における溶接継手試験を実施した。
そして、下記表４に示す実施例のフラックス及び下記表５に示す比較例のフラックスについて、その性能を評価した。
なお、本実施例では、下記表４及び表５に示す組成となるように原料を配合し、結合剤（水ガラス）と共に混練した後、造粒し、更にロータリーキルンを用いて７５０〜１０００℃で焼成し、整粒することによりフラックスを得た。なお、参照する図面については、説明を明確にするため、各部材のスケールや間隔、位置関係などが誇張、あるいは、部材の一部の図示が省略されている場合がある。
【００６４】
【表１】
2019171430.tif 000002
【００６５】
【表２】
2019171430.tif 000003
【００６６】
【表３】
2019171430.tif 000004
【００６７】
【表４】
2019171430.tif 000005
【００６８】
【表５】
2019171430.tif 000006
【００６９】
なお、表１における鋼板組成及び上記表２に示すワイヤ組成の残部は、Ｆｅ及び不可避的不純物である。
表４及び表５において、「式（１）」は［ＺｒＯ２］／（［ＳｉＯ２］＋［ＣａＦ２］）×１００の値であり、「アルカリ土類金属の酸化物」内の「合計」は、ＣａＯ含有量とＢａＯ含有量の合計量を示す。また、表４及び表５において、フラックス化学成分の残部は不可避的不純物であり、「ＣａＯ」又は「ＢａＯ」における「−」は、該当する成分が積極的に添加されていないことを示す。
【００７０】
実施例及び比較例の各フラックスの評価は、溶接作業性に関する評価項目であるアーク安定性、スラグ剥離性及びビード外観、耐欠陥性に関する評価項目であるポックマーク発生率、耐低温割れ性に関する評価項目である拡散性水素量、低温靱性に関する評価項目である吸収エネルギーｖＥ−２０℃について行った。
【００７１】
＜アーク安定性＞
アーク安定性は、溶接時の電流や電圧の振れにより評価した。具体的には、溶接電流が±５０Ａかつアーク電圧が±２Ｖであったものを◎、溶接電流が±１００Ａかつアーク電圧が±２Ｖであったものを○、溶接電流が±１００Ａかつアーク電圧が±４Ｖであったものを△、溶接困難であったものを×とした。そして、本実施例では、評価が◎又は○であったものを合格とした。
【００７２】
＜スラグ剥離性＞
スラグ剥離性は、スラグ除去の容易さや焼き付きの有無により評価した。具体的には、スラグが、自然剥離し、焼き付きがなかったものを◎、自然剥離するが、単位溶接長（１ｍ）あたり３箇所以下で焼き付きが発生したものを○、自然剥離せず、単位溶接長（１ｍ）あたり４〜９箇所で焼き付きが発生したものを△、自然剥離せず、単位溶接長（１ｍ）あたり１０箇所以上で焼き付きが発生したものを×とした。そして、本実施例では、評価が◎又は○であったものを合格とした。
【００７３】
＜ビード外観＞
ビード外観は、主にビードの波目や光沢に関する評価であり、溶接部を目視観察することにより行った。その結果、ビードの波目に乱れがなくビードに金属光沢があるものを◎、単位溶接長（１ｍ）あたりにビード波目の乱れが１箇所でビードに金属光沢があるものを○、単位溶接長（１ｍ）あたりにビード波目の乱れが２〜４箇所でビードに金属光沢がないものを△、単位溶接長（１ｍ）あたりにビード波目の乱れが５箇所以上ありビードに金属光沢がないものを×とした。そして、本実施例では、評価が◎又は○であったものを合格とした。
【００７４】
＜ポックマーク発生率＞
ポックマークは、発生がなかったものを◎、単位溶接長（１ｍ）あたりの発生比率が０．５％以下であったものを○、単位溶接長（１ｍ）あたりの発生比率が０．５％を超え１．０％以下であったものを△、単位溶接長（１ｍ）あたりの発生比率が１．０％を超えていたものを×とした。そして、本実施例では、評価が◎又は○であったものを合格とした。
【００７５】
なお、ポックマークの検出は、目視により行った。ポックマークの評価における単位溶接長（１ｍ）あたりの発生比率とは、個々のポックマークなどの長さを目視で測定し、ポックマークの総長さを算出した後、試験部の有効長さで割り返し、単位溶接長あたりに換算したものである。
【００７６】
＜拡散性水素量＞
溶接金属の拡散性水素量は、ＡＷＳ  Ａ４．３（ＧＣ）に準じて測定を行った。
なお、試験材に係るフラックスは、２５０℃×１ｈｒの予備乾燥を行い、ＡＷＳ  Ａ５．１７  ＥＨ１４に該当する４．０ｍｍφのワイヤを使用して溶接を行った。
溶接条件は、電流５２５Ａ、電圧２９Ｖ、溶接速度４２ｃｍ／ｍｉｎで行い、極性は直流棒プラス（Ｄｉｒｅｃｔ  Ｃｕｒｒｅｎｔ  Ｅｌｅｃｔｒｏｄｅ  Ｐｏｓｉｔｉｖｅ；ＤＣＥＰ）、フラックス散布高さ及びワイヤ突出し長さは３０ｍｍで行った。溶接される鋼板はＡＳＴＭ  Ａ３６を使用した。
そして、本実施例では、拡散性水素量が５．０ｍＬ／ｍｉｎ以下のものを合格とした。
【００７７】
＜吸収エネルギーｖＥ−２０℃＞
溶接継手試験における２ｎｄ側のビード表面から７ｍｍの位置が中心軸となるような、シャルピー衝撃試験片（２ｍｍＶノッチ試験片）を採取し、ＪＩＳ  Ｚ  ２２４２に記載の方法で−２０℃におけるシャルピー衝撃試験を実施した。
同様の試験を３回行い、その平均値を算出したとき、吸収エネルギーｖＥ−２０℃が５０Ｊ以上の溶接金属を低温靭性に優れるとして合格とした。
【００７８】
以上の評価結果を、下記表６及び表７にまとめて示す。
【００７９】
【表６】
2019171430.tif 000007
【００８０】
【表７】
2019171430.tif 000008
【００８１】
表６に示されるように、実施例である試験Ｎｏ．Ｆ１〜Ｆ１２のフラックスは、本発明の範囲を満足するものであるため、溶接作業性、耐欠陥性及び耐低温割れ性の評価項目において優れていた。
ただし、試験Ｎｏ．Ｆ１１のフラックスは、Ｂ２Ｏ３の含有量が好ましい数値範囲の下限未満であるため、吸収エネルギーｖＥ−２０℃が５０Ｊ未満となり、低温靱性において劣っていた。また、試験Ｎｏ．Ｆ１２のフラックスは、Ｂ２Ｏ３の含有量が好ましい数値範囲の上限を超えているため、吸収エネルギーｖＥ−２０℃が５０Ｊ未満となり、低温靱性が劣っていた。
【００８２】
一方、表７に示されるように、比較例である試験Ｎｏ．Ｆ１３〜Ｆ３４のフラックスは、本発明の範囲を満足しないものであるため、以下の結果となった。
【００８３】
試験Ｎｏ．１３のフラックスは、アルカリ土類金属の酸化物（ＣａＯ含有量とＢａＯ含有量の合計）の含有量が下限値未満であるため、拡散性水素量が５．０ｍＬ／ｍｉｎ以上となり、耐低温割れ性に劣っていた。
試験Ｎｏ．１４のフラックスは、アルカリ土類金属の酸化物（ＣａＯ含有量とＢａＯ含有量の合計）の含有量が上限値を超えているため、拡散性水素量が５．０ｍＬ／ｍｉｎ以上となり、耐低温割れ性に劣るとともに、ビード外観が不良であった。
試験Ｎｏ．１５のフラックスは、ＳｉＯ２換算値が下限値未満であるため、ビード外観が不良であった。
試験Ｎｏ．１６のフラックスは、ＳｉＯ２換算値が上限値を超えているため、スラグ剥離性が劣っていた。
試験Ｎｏ．１７のフラックスは、ＭｇＯ換算値が下限値未満であるため、スラグ剥離性が劣っていた。
試験Ｎｏ．１８のフラックスは、ＭｇＯ換算値が上限値を超えているため、ビード外観が不良であった。
【００８４】
試験Ｎｏ．１９のフラックスは、ＣａＦ２換算値が下限値未満であるため、ポックマークが発生し、耐欠陥性に劣るとともに、拡散性水素量が５．０ｍＬ／ｍｉｎ以上となり、耐低温割れ性に劣っていた。
試験Ｎｏ．２０のフラックスは、ＣａＦ２換算値が上限値を超えているため、ビード外観が不良であった。
試験Ｎｏ．２１のフラックスは、ＭｎＯ換算値が下限値未満であるため、ビード外観が不良であるとともに、ポックマークが発生し、耐欠陥性に劣っていた。
試験Ｎｏ．２２のフラックスは、ＭｎＯ換算値が上限値を超えているため、スラグ剥離性が劣っていた。
試験Ｎｏ．２３のフラックスは、Ａｌ２Ｏ３換算値が下限値未満であるため、ビード外観が不良であった。
試験Ｎｏ．２４のフラックスは、Ａｌ２Ｏ３換算値が上限値を超えているため、ビード外観が不良であった。
【００８５】
試験Ｎｏ．２５のフラックスは、Ｎａ２Ｏ換算値とＫ２Ｏ換算値の合計が下限値未満であるため、アーク安定性が劣るとともにビード外観が不良であった。
試験Ｎｏ．２６のフラックスは、Ｎａ２Ｏ換算値とＫ２Ｏ換算値の合計が上限値を超えているため、アーク安定性が劣るとともにビード外観が不良であった。
試験Ｎｏ．２７のフラックスは、ＦｅＯ換算値が下限値未満であるため、ポックマークが発生し、耐欠陥性に劣っていた。
試験Ｎｏ．２８のフラックスは、ＦｅＯ換算値が上限値を超えているため、スラグ剥離性に劣るとともにビード外観が不良であった。
試験Ｎｏ．２９のフラックスは、ＺｒＯ２換算値が下限値未満であるため、スラグ剥離性に劣るとともにビード外観が不良であった。
試験Ｎｏ．３０のフラックスは、ＺｒＯ２換算値が上限値を超えているため、ビード外観が不良であった。
【００８６】
試験Ｎｏ．３１のフラックスは、ＴｉＯ２換算値が下限値未満であるため、ビード外観が不良であるとともに、吸収エネルギーｖＥ−２０℃が５０Ｊ未満となり、低温靱性が劣っていた。
試験Ｎｏ．３２のフラックスは、ＴｉＯ２換算値が上限値を超えているため、スラグ剥離性が劣っていた。
試験Ｎｏ．３３のフラックスは、［ＺｒＯ２］／（［ＳｉＯ２］＋［ＣａＦ２］）×１００により算出される値が下限値未満であるため、スラグ剥離性に劣るとともにビード外観が不良であった。
試験Ｎｏ．３４のフラックスは、［ＺｒＯ２］／（［ＳｉＯ２］＋［ＣａＦ２］）×１００により算出される値が上限値を超えているため、ビード外観が不良であるとともに、拡散性水素量が５．０ｍＬ／ｍｉｎ以上となり、耐低温割れ性に劣っていた。
【００８７】
以上の結果から、本発明のフラックスを用いることにより、高速での溶接作業性、溶接金属の耐欠陥性及び耐低温割れ性を良好にすることが可能であることが確認された。
【図１】
2019171430.tif 000009
【図２】
2019171430.tif 000010