(57)【要約】【課題】  特に立向下進溶接においてアークの安定性及び耐棒焼け性に優れ、溶接金属の強度及び低温での靱性が優れる低水素系被覆アーク溶接棒を提供する。【解決手段】  鋼心線に被覆剤が塗布されている低水素系被覆アーク溶接棒において、前記被覆剤は、当該被覆剤全質量に対する質量％で、Ｓｉ換算値の合計：３〜１０％、Ｍｎ換算値の合計：１〜５％、ＴｉＯ2換算値の合計：１〜３％、ＳｉＯ2換算値の合計：３〜８％、金属炭酸塩の１種または２種以上の合計：４０〜５５％、Ｆ換算値の合計：１〜５％、有機物の１種または２種以上の合計：０．１〜２．０％、鉄粉：１０〜３０％、Ｎａ2Ｏ換算値及びＫ2Ｏ換算値の合計：１〜５％を含有することを特徴とする。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
鋼心線に被覆剤が塗布されている低水素系被覆アーク溶接棒において、
前記被覆剤は、当該被覆剤全質量に対する質量％で、
金属Ｓｉ及びＳｉ合金のＳｉ換算値の合計：３〜１０％、
金属Ｍｎ及びＭｎ合金のＭｎ換算値の合計：１〜５％、
Ｔｉ酸化物のＴｉＯ2換算値の合計：１〜３％、
Ｓｉ酸化物のＳｉＯ2換算値の合計：３〜８％、
金属炭酸塩の１種または２種以上の合計：４０〜５５％、
金属弗化物のＦ換算値の合計：１〜５％、
有機物の１種または２種以上の合計：０．１〜２．０％、
鉄粉：１０〜３０％、
Ｎａ化合物及びＫ化合物のＮａ2Ｏ換算値及びＫ2Ｏ換算値の合計：１〜５％を含有し、
残部は、塗装剤、鉄合金からのＦｅ分及び不可避不純物からなることを特徴とする低水素系被覆アーク溶接棒。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、立向下進溶接においてアークの安定性及び耐棒焼け性に優れ、溶接金属の強度及び低温での靱性が優れる低水素系被覆アーク溶接棒に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
低水素系被覆アーク溶接棒は、優れた機械的性質を有する溶接金属が得られることから幅広く使用されている。一方、この低水素系被覆アーク溶接棒は、イルミナイト系溶接棒やライムチタニヤ系溶接棒と比較して、アークの安定性に欠け、溶融速度が遅い、ビードが伸びない、凸ビードになるなど溶接作業性が悪いという欠点をもっている。特に立向下進溶接においては、高電流溶接が常用されており、高電流の溶接条件で溶接すると、深い溶け込みが得られ溶接作業能率が向上する反面、溶接棒の後半部において鋼心線が発熱し、被覆剤が焼けた状態、即ち、棒焼け現象（以下、棒焼けという。）を起こし易くなる欠点がある。この棒焼けを生じた溶接棒を使用すると、溶接時にアークが不安定となり、溶接作業性の劣化を招くばかりかブローホールや溶け込み不足などの溶接欠陥が発生する。
【０００３】
近年では、更なる溶接作業能率及び溶接部の品質向上が要求されることから、良好な機械的性能の溶接金属を維持しつつ、アークの安定性に優れ、アークの吹付けが好適な立向下進溶接用の低水素系被覆アーク溶接棒が要望されており、種々の提案がされている。
【０００４】
例えば、特許文献１には、被覆アーク溶接棒の被覆剤中の成分組成及び焼成後の嵩密度を規定することで溶接中の被覆の脱落を防止し、優れたアークの安定性とシールド効果を得る技術が開示されている。
【０００５】
また、特許文献２には、被覆アーク溶接棒の被覆剤中のＶの含有量を規定することで、
溶接金属の耐割れ性を向上させる技術が開示されている。
【０００６】
しかしながら、これら特許文献１及び特許文献２に記載の被覆アーク溶接棒では、従来からの低水素系被覆アーク溶接棒の問題点とされてきたアークの安定性、溶接金属の機械的性能を改善できるものの、耐棒焼け性を向上させることは困難であった。
【０００７】
さらに、特許文献３には、固着剤としての水ガラスにおけるＳｉＯ2／Ｎａ2Ｏのモル比を２．８〜３．８とした高モル比水ガラスを用いることによって棒焼けを防止する技術が開示されている。ところが、水ガラスのモル比を高くすると、製造時に乾燥割れが生じ、またＮａ2ＯやＫ2Ｏなどのアルカリ金属酸化物の含有量が少なくなるのでアーク状態が劣化しスパッタの飛散が多くなるという問題点があった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開昭５７−７２７９０号公報
【特許文献２】特開平８−２８１４７４号公報
【特許文献３】特開昭５７−２０６５９５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明は、上述した問題点に鑑みて案出されたものであり、特に立向下進溶接においてアークの安定性に優れ、好適なアークの吹付けが得られ、ビード形状及び耐棒焼け性が良好で、機械的性能に優れた溶接金属が得られる低水素系被覆アーク溶接棒を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明の要旨は、鋼心線に被覆剤が被覆されている低水素系被覆アーク溶接棒において、鋼心線に被覆剤が塗布されている低水素系被覆アーク溶接棒において、前記被覆剤は、当該被覆剤全質量に対する質量％で、金属Ｓｉ及びＳｉ合金のＳｉ換算値の合計：３〜１０％、金属Ｍｎ及びＭｎ合金のＭｎ換算値の合計：１〜５％、Ｔｉ酸化物のＴｉＯ2換算値の合計：１〜３％、Ｓｉ酸化物のＳｉＯ2換算値の合計：３〜８％、金属炭酸塩の１種または２種以上の合計：４０〜５５％、金属弗化物のＦ換算値の合計：１〜５％、有機物の１種または２種以上の合計：０．１〜２．０％、鉄粉：１０〜３０％、Ｎａ化合物及びＫ化合物のＮａ2Ｏ換算値及びＫ2Ｏ換算値の合計：１〜５％を含有し、残部は、塗装剤、鉄合金からのＦｅ分及び不可避不純物からなることを特徴とする低水素系被覆アーク溶接棒である。
【発明の効果】
【００１１】
本発明の低水素系被覆アーク溶接棒によれば、特に立向下進溶接において良好なアーク安定性、好適なアークの吹付けが得られるなど優れた溶接作業性を確保することができ、ビード形状、耐棒焼け性が良好で、機械的性能に優れた溶接金属を得ることができる。このため、溶接作業能率の向上及び溶接部の品質向上に大いに貢献できる。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
本発明者らは、上記課題を解決するために、低水素系被覆アーク溶接棒を作製し、立向下進溶接において溶接作業性及び溶接金属の機械的性能を改善するべく、まずは耐棒焼け性について詳細に調査した。その結果、立向下進の溶接では、高電流で溶接を行うため溶接熱によって溶接棒が赤熱しやすいため、金属炭酸塩の含有量及び有機物の含有量を適正とし、吸熱反応を早くさせることにより、棒焼けを防止できることを見出した。
【００１３】
また、アークの安定性は、被覆剤中のＴｉＯ2及びＮａ化合物及びＫ化合物といったアーク安定剤の各含有量を適正にすることで改善できることを見出した。
【００１４】
溶接金属の機械的性能については、被覆剤中のＳｉ及びＭｎの含有量を適正とし、溶接金属中に適量のＳｉ及びＭｎを歩留まらせることで、溶接金属の機械的性能を改善できることを見出した。
【００１５】
以下、本発明を適用した低水素系被覆アーク溶接棒の被覆剤中の成分組成と、その成分組成の限定理由について詳細に説明する。なお、各成分組成の含有量は、被覆剤全質量に対する質量％で表すこととし、その質量％を表すときには単に％と記載することとする。
【００１６】
［金属Ｓｉ及びＳｉ合金のＳｉ換算値の合計：３〜１０％］
Ｓｉは、金属Ｓｉ、Ｆｅ−Ｓｉ、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｎ等のＳｉ合金から添加され、溶接金属の脱酸を目的として使用されるが、溶接作業性確保の上でも必要である。金属Ｓｉ及びＳｉ合金のＳｉ換算値の合計が３％未満では、脱酸不足で溶接金属中にブローホールが発生し易く、アークが不安定で溶接の継続が困難となる。一方、金属Ｓｉ及びＳｉ合金のＳｉ換算値の合計が１０％を超えると、溶接金属組織の粒界に低融点酸化物を析出させ靱性が低下する。したがって、金属Ｓｉ及びＳｉ合金のＳｉ換算値の合計は３〜１０％とする。
【００１７】
［金属Ｍｎ及びＭｎ合金のＭｎ換算値の合計：１〜５％］
Ｍｎは、金属Ｍｎ、Ｆｅ−Ｍｎ、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｎ等のＭｎ合金から添加され、Ｓｉと同様に脱酸剤として添加する他、溶接金属の強度向上を図る上で有効である。金属Ｍｎ及びＭｎ合金のＭｎ換算値の合計が１％未満では、溶接金属の強度が低下する。一方、金属Ｍｎ及びＭｎ合金のＭｎ換算値の合計が５％を超えると、溶接金属の強度が高くなり靭性が低くなる。したがって、金属Ｍｎ及びＭｎ合金のＭｎ換算値の合計は１〜５％とする。
【００１８】
［Ｔｉ酸化物のＴｉＯ2換算値の合計：１〜３％］
Ｔｉ酸化物は、ルチール、酸化チタン、チタン酸ソーダ、チタンスラグ等から添加され、スラグ生成剤及びアーク安定剤として作用し、アーク安定性及びビード形状を改善する効果を有する。Ｔｉ酸化物のＴｉＯ2換算値の合計が１％未満であると、アークが不安定になるとともに、スラグ流動性が悪くなってビード形状が不良となる。一方、Ｔｉ酸化物のＴｉＯ2換算値の合計が３％を超えると、溶接時に溶融スラグの粘性が高くなりスラグの流れが低下するので、ビードの形状が凸状で溶込みが浅くなり融合不良が生じやすくなる。したがって、Ｔｉ酸化物のＴｉＯ2換算値の合計は１〜３％とする。
【００１９】
［Ｓｉ酸化物のＳｉＯ2換算値の合計：３〜８％］
Ｓｉ酸化物は、珪砂、長石、水ガラス等から添加され、スラグ生成剤及びアーク安定剤として作用し、アーク安定性及びスラグ剥離性を改善する効果を有する。Ｓｉ酸化物のＳｉＯ2換算値の合計が３％未満であると、アークが弱く不安定になるとともに、生成したスラグのガラス質が少なくなってスラグ剥離性が不良になる。一方、Ｓｉ酸化物のＳｉＯ2換算値の合計が８％を超えると、スラグの粘性が高くなってビード形状が不良となる。したがって、被覆剤中のＳｉ酸化物のＳｉＯ2換算値の合計は３〜８％とする。
【００２０】
［金属炭酸塩の１種または２種以上の合計：４０〜５５％］
金属炭酸塩は、炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、炭酸バリウム、炭酸マンガン、炭酸リチウム等から１種または２種以上にわたり添加され、アーク中で分解してＣＯ2ガスを発生させて溶着金属を大気から遮蔽して保護する効果を有する。金属炭酸塩の１種または２種以上の合計が４０％未満であると、シールド効果が不足してブローホールが発生しやすくなり、棒焼けが発生しやすくなる。一方、金属炭酸塩の１種または２種以上の合計が５５％を超えると、アークが不安定で凸ビードとなり、スラグ剥離性も悪くなる。したがって、被覆剤中の金属炭酸塩の１種または２種以上の合計は４０〜５５％とする。
【００２１】
［金属弗化物のＦ換算値の合計：１〜５％］
金属弗化物は蛍石、弗化バリウム、弗化マグネシウム、弗化アルミニウム等から添加され、Ｆ換算値はそれらに含有されるＦ換算値の合計である。これら弗素化合物は、いずれも溶融スラグの粘性を下げて流動性のよいスラグを作り優れたビード形状とする。金属弗化物のＦ換算値の合計が１％未満であると、適正な溶融スラグの粘性が得られずビードの形状が劣下する。一方、金属弗化物のＦ換算値の合計が５％を超えると、スラグ剥離性が劣化する。したがって、金属弗化物のＦ換算値の合計は１〜５％とする。
【００２２】
［有機物の１種または２種以上の合計：０．１〜２．０％］
有機物は、アルギン酸ソーダ、小麦粉、澱粉、コーンスターチ等から１種または２種以上にわたり添加され、アークの吹付けを強くし、溶け込みを深くしてブローホール等の溶接欠陥を抑制する効果がある。有機物の１種または２種以上の合計が０．１％未満であると、アークの吹付けが弱くなり、溶込みが浅くなってブローホール等の溶接欠陥が発生しやすくなる。一方、有機物の１種または２種以上の合計が２．０％を超えると、棒焼けが発生しやすくなり、スパッタ発生量も多くなる。したがって、被覆剤中の有機物の１種または２種以上の合計は０．１〜２．０％とする。
【００２３】
［鉄粉：１０〜３０％］
鉄粉は溶着金属量を増大させるため、溶接能率を向上させる上で極めて有効である。鉄粉が１０％未満では、溶接能率が低下しビード形状が劣化する。一方、鉄粉が３０％を超えると、溶接時後半において棒焼けし最後まで溶接できない。したがって、鉄粉は１０〜３０％とする。
【００２４】
［Ｎａ化合物及びＫ化合物のＮａ2Ｏ換算値及びＫ2Ｏ換算値の合計：１〜５％］
Ｎａ化合物及びＫ化合物は、水ガラス中の珪酸ソーダ、珪酸カリウム、カリ長石等から添加され、アーク安定剤として作用してアークを安定化する効果を有する。Ｎａ化合物及びＫ化合物のＮａ2Ｏ換算値及びＫ2Ｏ換算値の合計が１％未満であると、アークが不安定になる。一方、Ｎａ化合物及びＫ化合物のＮａ2Ｏ換算値及びＫ2Ｏ換算値の合計が５％を超えると、アークの吹付けが過剰に強くなり、ビード形状が不良になる。したがって、被覆剤中のＮａ化合物及びＫ化合物のＮａ2Ｏ換算値及びＫ2Ｏ換算値の合計は１〜５％とする。
【００２５】
なお、本発明を適用した低水素系被覆アーク溶接棒の残部は、塗装剤として、ヘクトライト、マイカ等の１種以上を合計で被覆剤全質量に対する質量％で５％以下含有することができ、その他はＦｅ−Ｓｉ、Ｆｅ−Ｍｎ、Ｆｅ−Ｓｉ−Ｍｎ等の鉄合金からのＦｅ分及び不可避不純物である。
【００２６】
また、使用する軟鋼心線は、ＪＩＳ  Ｇ３５２３  ＳＷＹ１１を用いることが好ましい。さらに、被覆剤の軟鋼心線への被覆率は、溶接棒全質量に対する被覆剤の質量％で２５〜３８％であることが好ましい。
【実施例】
【００２７】
以下、本発明を提供した低水素系被覆アーク溶接棒の実施例について具体的に説明する。
【００２８】
表１に示す直径４．０ｍｍ、長さ４００ｍｍのＪＩＳ  Ｇ３５２３  ＳＷＹ１１の軟鋼心線に、表２に示す各成分組成からなる被覆剤を塗布後乾燥して各種低水素系被覆アーク溶接棒を試作した。
【００２９】
【表１】
2019171399.tif 000002
【００３０】
【表２】
2019171399.tif 000003
【００３１】
これら試作溶接棒を使用し、溶接作業性及び機械的性能について調査した。
【００３２】
溶接作業性の評価は、板厚９ｍｍ、幅７５ｍｍ、長さ４５０ｍｍのＪＩＳ  Ｇ  ３１０１  ＳＳ４００の軟鋼板をＴ字に組んだ試験体を用い、二次側無負荷電圧が６０Ｖの小型溶接機を使用し、溶接電流１７０〜１９０Ａで立向下進溶接を行い、アークの吹付け、アーク安定性、スラグ剥離性、ビード形状、棒焼けの有無を調査した。また、耐棒焼け性は、２１０Ａで立向下進溶接した際、鋼心線が発熱して棒焼けしないものを良好とした。
【００３３】
機械的性能の評価は、板厚１９ｍｍのＪＩＳ  Ｇ  ３１０６  ＳＭ４９０Ａを用い、ＪＩＺ  Ｚ３１１１に準じて交流溶接機で溶着金属試験を行い、引張試験片（Ａ０号）と衝撃試験片（Ｖノッチ試験片）を採取して引張試験及び衝撃試験を行った。
【００３４】
引張試験の評価は、引張強さが４４０〜５５０ＭＰａを良好とした。また、靭性の評価は、試験温度−３０℃でシャルピー衝撃試験を行い、各々繰り返し３回の吸収エネルギーの平均値が６０Ｊ以上を良好とした。
【００３５】
溶接欠陥は、溶着金属試験後の試験体を、ＪＩＳ  Ｚ  ３１０６に準じてＸ線透過試験を実施し、ブローホール及び融合不良等の有無を調査した。これらの調査結果を表３にまとめて示す。
【００３６】
【表３】
2019171399.tif 000004
【００３７】
表２及び表３中、溶接棒記号Ｒ１〜Ｒ１２が本発明例、溶接棒記号Ｒ１３〜Ｒ２５は比較例である。
【００３８】
本発明例である溶接棒Ｒ１〜Ｒ１２は、被覆剤中の金属Ｓｉ及びＳｉ合金のＳｉ換算値の合計、金属Ｍｎ及びＭｎ合金のＭｎ換算値の合計、Ｔｉ酸化物のＴｉＯ2換算値の合計、Ｓｉ酸化物のＳｉＯ2換算値の合計、金属炭酸塩の１種または２種以上の合計、金属弗化物のＦ換算値の合計、有機物の１種または２種以上の合計、鉄粉、Ｎａ化合物及びＫ化合物のＮａ2Ｏ換算値及びＫ2Ｏ換算値の合計が適正であるので、アークの吹付けが適正で、アークが安定し、スラグ剥離性に優れ、ビード形状が良好であった。また、棒焼けも発生せず、溶着金属の引張強さ及び吸収エネルギーも良好で、極めて満足な結果であった。
【００３９】
比較例中溶接棒Ｒ１３は、Ｔｉ酸化物のＴｉＯ2換算値が多いので、溶融スラグの粘性が高くなり、ビードが凸状となり融合不良も発生した。
【００４０】
溶接棒Ｒ１４は、金属Ｓｉ及びＳｉ合金のＳｉ換算値の合計が多いので、溶着金属の吸収エネルギーの最低値が低かった。また、鉄粉が多いので、棒焼けした。
【００４１】
溶接棒Ｒ１５は、金属Ｓｉ及びＳｉ合金のＳｉ換算値の合計が少ないので、アークが弱く不安定で、ブローホールが生じた。
【００４２】
溶接棒Ｒ１６は、金属Ｍｎ及びＭｎ合金のＭｎ換算値が高いので、溶着金属の引張強さが高く、吸収エネルギーも低かった。また、金属炭酸塩の１種または２種以上の合計が多いので、アークが不安定で、スラグ剥離性が不良となり、ビード形状も凸状であった。
【００４３】
溶接棒Ｒ１７は、金属Ｍｎ及びＭｎ合金のＭｎ換算値の合計が少ないので、溶着金属の引張強さが低かった。また、Ｎａ化合物及びＫ化合物のＮａ2Ｏ換算値とＫ2Ｏ換算値の合計が多いので、アークの吹付けが過剰に強く、ビード形状が不良であった。
【００４４】
溶接棒Ｒ１８は、Ｔｉ酸化物のＴｉＯ2換算値の合計が少ないので、アークが不安定で、ビード形状が不良であった。
【００４５】
溶接棒Ｒ１９は、Ｓｉ酸化物のＳｉＯ2換算値の合計が多いので、ビード形状が不良であった。また、有機物の１種または２種以上の合計が多いので、棒焼けが発生した。
【００４６】
溶接棒Ｒ２０は、金属炭酸塩の１種または２種以上の合計が少ないので、棒焼けが生じ溶着金属にブローホールも発生した。
【００４７】
溶接棒Ｒ２１は、金属弗化物のＦ換算値の合計が多いので、スラグ剥離性が不良であった。また、鉄粉が少なかったので、溶着量が不足してビード形状が不良であった。
【００４８】
溶接棒Ｒ２２は、金属弗化物のＦ換算値が少ないので、ビードの形状が不良であった。
【００４９】
溶接棒Ｒ２３は、有機物の１種または２種以上の合計が少ないので、アークの吹付けが弱くて溶込みが浅くなり溶着金属にブローホールが発生した。
【００５０】
溶接棒Ｒ２４は、Ｓｉ酸化物のＳｉＯ2換算値の合計が少ないので、アークが弱く不安定で、スラグ剥離性も不良であった
【００５１】
溶接棒Ｒ２５は、Ｎａ化合物及びＫ化合物のＮａ2Ｏ換算値とＫ2Ｏ換算値の合計が少ないので、アークが不安定であった。