(57)【要約】      （修正有）【課題】表面外観に優れるステンレス冷延鋼板を提供する。【解決手段】その表面にスケールを有するステンレス熱延鋼板およびこれを冷間圧延して製造されたステンレス冷延鋼板であって、ステンレス圧延鋼板のスケールの平均厚さが５．０〜８．０μｍであり、かつスケールの厚さの標準偏差が２．０以下である。【選択図】図１
2019171403.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
その表面にスケールを有する、ステンレス熱延鋼板であって、
前記スケールの平均厚さが５．０〜８．０μｍであり、かつスケールの厚さの標準偏差が２．０以下であることを特徴とするステンレス熱延鋼板。
【請求項２】
前記ステンレス熱延鋼板は、フェライト系ステンレス鋼の熱延鋼板である、請求項１に記載のステンレス熱延鋼板。
【請求項３】
前記フェライト系ステンレス鋼は、Ｃ：０．１２０質量％以下、Ｓｉ：１．００質量％以下、Ｍｎ：１．２０質量％以下、Ｐ：０．０４０質量％以下、Ｓ：０．０３０質量％以下、Ｎｉ：０．６０質量％以下、Ｃｒ：１６．００質量％〜１８．００質量％を含み、残部としてＦｅおよび不可避的不純物を含み、下記の式（１）にて求められたＡ値が２０〜６０の範囲であることを特徴とする請求項２に記載のステンレス熱延鋼板：
Ａ＝４２０Ｃ−１１．５Ｓｉ＋７Ｍｎ＋２３Ｎｉ−１１．５Ｃｒ−１２Ｍｏ＋９Ｃｕ＋４７０Ｎ＋１８９・・・式（１）
（Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃｕ、およびＮは、フェライト系ステンレス鋼におけるそれぞれの成分の含有量である質量％の値を示す）。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか１項に記載のステンレス熱延鋼板を冷間圧延して製造されたステンレス冷延鋼板。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は表面外観に優れるフェライト系ステンレス冷延鋼板とその素材である熱延鋼板に関する。
【背景技術】
【０００２】
ステンレス鋼は、様々な用途に使用されている。特に、家庭用電気製品や厨房器具などに用いられるフェライト系ステンレス鋼は、ムラのない優れた表面外観が求められる。表面性状が良好なフェライト系ステンレス鋼の製造方法は、例えば、特許文献１に開示されている。
【０００３】
特許文献１には、熱延鋼板へ酸洗を施す際に、酸洗溶液の濃度および酸洗溶液への浸漬時間を規定することにより、表面性状が良好なフェライト系ステンレス鋼板を得る製造方法が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００４−１６９０８９号公報（２００４年６月１７日公開）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、特許文献１に開示されている技術では、熱延鋼板のスケールの厚さの凹凸差を解消することが困難であり、その結果、冷延鋼板において上記凹凸差によって光沢ムラが発生することがある。
【０００６】
本発明の一態様は、表面外観に優れるステンレス冷延鋼板を実現することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記の課題を解決するために、本発明の一態様に係るステンレス熱延鋼板は、その表面にスケールを有するステンレス熱延鋼板であって、上記スケールの平均厚さが５．０μｍ〜８．０μｍであり、かつスケールの厚さの標準偏差が２．０以下である。
【発明の効果】
【０００８】
本発明の一態様によれば、表面外観に優れるステンレス冷延鋼板を実現できる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】本発明の一実施形態におけるフェライト系ステンレス冷延鋼板の製造方法の一例を示すフローチャートである。
【図２】上記製造方法における熱間圧延工程の一例を示すフローチャートである。
【図３】上記熱間圧延工程を説明するための図である。
【図４】（ａ）は、本発明の一実施例における熱間圧延工程後に得られたフェライト系ステンレス熱延鋼板の断面の模式図であり、（ｂ）は、本発明の一比較例における熱間圧延工程後に得られたフェライト系ステンレス熱延鋼板の断面の模式図である。
【図５】（ａ）は、本発明の一実施例における熱間圧延工程後に得られたフェライト系ステンレス熱延鋼板の表面外観を示す写真であり、（ｂ）は、本発明の一比較例における熱間圧延工程後に得られたフェライト系ステンレス熱延鋼板の表面外観を示す写真である。
【図６】本発明の一実施例および比較例のフェライト系ステンレス熱延鋼板の表面におけるスケールの厚さを示すグラフである。
【図７】（ａ）は、本発明の一実施例におけるフェライト系ステンレス冷延鋼板の表面外観を示す写真であり、（ｂ）は、本発明の一比較例におけるフェライト系ステンレス冷延鋼板の仕上工程後の表面外観を示す写真である。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
本発明の実施形態について、以下で詳細に説明する。なお、本明細書中の「Ａ〜Ｂ」は「Ａ以上、Ｂ以下」を意味する。また、本明細書で挙げられている各種物性は、特に明記しない限り、後述する実施例に記載の方法により測定した値を意味する。また、本明細書では、特に明記しない限り、組成を示す際に用いる「％」は、「質量％」を意味するものとする。また、本明細書では、「スラブ」は、鋳造によって得られた鋳片および熱間圧延工程における粗圧延中の状態を意味し、「熱延鋼板」は、熱間圧延工程における仕上げ圧延中および仕上げ圧延後の状態を意味し、「冷延鋼板」は、熱延鋼板に焼鈍・酸洗および冷間圧延が施された状態を意味する。
【００１１】
＜熱延鋼板＞
本発明の一実施形態における熱延鋼板は、フェライト系ステンレス熱延鋼板であり、その表面にスケールを有する。
【００１２】
〔スケール〕
スケールは、熱延鋼板の表面に存在する層であり、鉄やクロムの酸化物を主成分とする。本発明の一実施形態におけるスケールは、熱間圧延工程中の加熱工程において、スラブの表面に生成される。その後、前記熱延工程によって得られる熱延鋼板の表面にある厚みをもって残存する。
【００１３】
（厚さに関する要件）
上記熱延鋼板において、スケールの平均厚さは、５．０μｍ〜８．０μｍである。スケールの平均厚さが厚すぎると、後の酸洗工程での酸化スケールの除去における負荷が大きくなる。あるいはスケールの平均厚さが厚すぎると、後の酸洗工程での酸化スケールの除去が困難となる。スケールの平均厚さが薄すぎると、例えば、熱間圧延工程中の圧延工程において、ロールとスラブ間の潤滑性が低下しスラブの表面に疵が発生することがある。酸洗工程での酸化スケール除去の負荷増大および酸化スケールの残存を抑制する観点から、スケールの平均厚さは、８．０μｍ以下であることが好ましく、７．５μｍ以下であることがより好ましい。また、スラブの表面における疵の発生を抑制する観点から、スケールの平均厚さは、５．０μｍ以上であることが好ましく、５．５μｍ以上であることがより好ましい。
【００１４】
また、上記熱延鋼板において、スケールの厚さの標準偏差は、２．０以下である。当該標準偏差が大きすぎると、スケールの厚さのばらつきが大きいことが要因となり、冷延鋼板における光沢ムラが発生する。当該光沢ムラの発生を抑制し、冷延鋼板の表面の外観における均一さを高める観点から、上記標準偏差は、２．０以下であることが好ましく、１．８以下であることがより好ましい。
【００１５】
（スケールの影響）
スケールが過度に、また不均一に付着した熱延鋼板を冷間圧延工程に供すると、スケールのムラは、冷延鋼板における表面の凹凸を生じさせることとなる。この凹凸が冷延鋼板の表面における外観のムラ（仕上げムラ）の要因となると考えられる。
【００１６】
（調整方法）
スケールの平均厚さおよび標準偏差は、スラブの熱間圧延工程における圧延回数（粗圧延工程の回数）、スケール除去工程の回数およびそのタイミングを調節することにより、調整することができる。
【００１７】
（測定方法）
スケールの平均厚さおよび標準偏差は、スケールの厚さの測定結果から求めることが可能である。スケールの厚さは、スケールの状態が実質的に確定している熱間圧延工程が完了した熱延鋼板から測定することが可能である。
【００１８】
〔ステンレス鋼〕
上記熱延鋼板から製造される冷延鋼板は、光沢ムラなどの外観上のムラが抑制されている良好な外観を有する。家庭用電気製品および厨房器具などの、良好な外観を求められる用途には、安価なフェライト系フェライト系ステンレス鋼であることが好ましく、好適に用いることが可能である。
【００１９】
〔フェライト系ステンレス鋼の成分組成〕
フェライト系ステンレス鋼として公知の金属組成を有していればよい。たとえば、上記フェライト系ステンレス鋼は、主成分である鉄を含み、０．１２０質量％以下の炭素（Ｃ）、１．００質量％以下のケイ素（Ｓｉ）、１．２０質量％以下のマンガン（Ｍｎ）、０．０４０質量％以下のリン（Ｐ）、０．０３０質量％以下の硫黄（Ｓ）、０．６０質量％以下のニッケル（Ｎｉ）、１６．００質量％〜１８．００質量％のクロム（Ｃｒ）を含み、Ａ値が２０〜６０の範囲であってもよい。
【００２０】
（炭素）
フェライト系ステンレス鋼における炭素の含有量は多すぎるとフェライト系ステンレス鋼の加工性および靱性が低下することがあり、少なすぎるとフェライト系ステンレス鋼のスラブの靭性が低下することがある。上記含有量はフェライト系ステンレス鋼のスラブの製造性を考慮した観点から、０．０１０質量％以上であることが好ましく、０．０３０質量％以上であることがより好ましい。また、上記含有量は、フェライト系ステンレス鋼の加工性および靱性の低下を抑制する観点から、０．１２０質量％以下であることが好ましく、０．１００質量％以下であることがより好ましい。
【００２１】
（ケイ素）
フェライト系ステンレス鋼におけるケイ素の含有量は多すぎるとフェライト系ステンレス鋼を硬化させることがあり、少なすぎると耐酸化性に劣ることがある。上記含有量は耐酸化性を得る観点から、０．２０質量％以上であることが好ましく、０．３５質量％以上であることがより好ましい。また、上記含有量は、フェライト系ステンレス鋼の硬化を抑制する観点から、１．００質量％以下であることが好ましく、０．７５質量％以下であることがより好ましい。
【００２２】
（マンガン）
フェライト系ステンレス鋼におけるマンガンの含有量は多すぎるとフェライト系ステンレス冷延鋼板の靱性を低下させることがあり、少なすぎるとフェライト系ステンレス鋼のスラブの靭性が低下することがある。上記含有量はスラブにおける靭性の低下を抑制する観点から、０．１０質量％以上であることが好ましく、０．２０質量％以上であることがより好ましい。また、上記含有量は、フェライト系ステンレス鋼の靱性の低下を抑制する観点から、１．２０質量％以下であることが好ましく、１．００質量％以下であることがより好ましい。
【００２３】
（リン）
フェライト系ステンレス鋼におけるリンの含有量は多すぎるとフェライト系ステンレス鋼の熱間加工性および靱性を低下させることがある。上記含有量は、フェライト系ステンレス鋼の熱間加工性および靱性の低下を抑制する観点から、０．０４０質量％以下であることが好ましく、０．０３５質量％以下であることがより好ましい。
【００２４】
（硫黄）
フェライト系ステンレス鋼における硫黄の含有量は多すぎるとマンガンなどと反応し、腐食の起点となる介在物を生成することがある。上記含有量は、介在物の生成を抑制する観点から、０．０３０質量％以下であることが好ましく、０．０１５質量％以下であることがより好ましい。
【００２５】
（ニッケル）
フェライト系ステンレス鋼におけるニッケルの含有量は多すぎるとフェライト系ステンレス鋼が硬質化し延性が低下する原因となることがあり、少なすぎると耐食性に劣る。上記含有量は耐食性を得る観点から、０．１０質量％以上であることが好ましく、０．２０質量％以上であることがより好ましい。また、上記含有量は、フェライト系ステンレス鋼の延性の低下を抑制する観点から、０．６０質量％以下であることが好ましく、０．５０質量％以下であることがより好ましい。
【００２６】
（クロム）
フェライト系ステンレス鋼におけるクロムの含有量は多すぎるとフェライト系ステンレス鋼が硬質化し延性が低下する原因となることがあり、少なすぎると耐食性に劣る。上記含有量は耐食性を得る観点から、１６．００質量％以上であることが好ましい。また、上記含有量は、フェライト系ステンレス鋼の延性の低下を抑制する観点から、１８．００質量％以下であることが好ましく、１７．５０質量％以下であることがより好ましい。
【００２７】
（Ａ値）
フェライト系ステンレス鋼のＡ値は下記の式（１）によって求められる。なお、右辺のＣ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃｕ、およびＮは、フェライト系ステンレス鋼におけるそれぞれの成分の含有量である質量％の値が代入される。
Ａ＝４２０Ｃ-１１．５Ｓｉ＋７Ｍｎ＋２３Ｎｉ−１１．５Ｃｒ−１２Ｍｏ＋９Ｃｕ＋４７０Ｎ＋１８９・・・（１）
【００２８】
式（１）により求められたＡ値が大きすぎると熱間圧延後に硬質化し、熱延鋼板の取り扱い負荷が大きくなり、小さすぎるとスラブの靭性が低下し取り扱い負荷が大きくなる。上記式（１）より求められるＡ値は、フェライト系ステンレス鋼の製造性を考慮した観点から、Ａ値は２０〜６０であることが好ましい。
【００２９】
（不可避的不純物）
上記フェライト系ステンレス鋼は、不可避的不純物をさらに含んでいてもよい。不可避的不純物とは、前述した無機成分以外の成分であって、混入する意図しない無機成分である。不可避的不純物の例には、モリブデン（Ｍｏ）、銅（Ｃｕ）および窒素（Ｎ）が含まれる。不可避的不純物の含有量は、本実施形態の効果が得られる範囲であればよく、例えば総量で０．３０質量％以下であればよい。
【００３０】
〔熱延鋼板の製造方法〕
上記熱延鋼板は、上述したスケールの厚さの特定事項を実現する工程を含む以外は、熱延鋼板を製造する公知の方法を利用して製造することが可能である。
【００３１】
上述したスケールの平均厚さおよび標準偏差は、上述した冷間圧延工程前の熱延鋼板の測定によって測定可能である。また、スケールの平均厚さおよび標準偏差は、たとえば、熱間圧延工程における圧延回数、スケール除去工程の回数およびそのタイミングなどによって適宜に調整することが可能である。よって、熱延鋼板の厚さなどの他の所期の条件を考慮しながら、また、必要に応じて冷間圧延工程前の熱延鋼板の測定結果で確認しながら、熱間圧延工程を設計することにより、前述したスケールの平均厚さおよび標準偏差を有する熱延鋼板を製造することが可能である。
【００３２】
図１は本実施形態における、冷延鋼板の製造方法の一例を示すフローチャートである。上記製造方法は、図１に示すように、鋳造工程（ステップＳ１）、熱間圧延工程（ステップＳ２）、焼鈍工程（ステップＳ３）、酸洗工程（ステップＳ４）、冷間圧延工程（ステップＳ５）、焼鈍・酸洗工程（ステップＳ６）および仕上げ工程（ステップＳ７）を含んでもよい。図２は本実施形態における、熱間圧延工程の一例を示すフローチャートである。図２に示すように加熱工程（ステップＳ１１）、スケール除去工程（ステップＳ１２）、粗圧延工程（ステップＳ１３）、仕上げ工程（ステップＳ１４）および巻取工程（ステップＳ１５）を含んでもよい。図３は本実施形態における、熱間圧延工程の一例を示す概略図である。
【００３３】
[鋳造工程]
鋳造工程は、スラブを製造する工程である。鋳造工程は、公知の方法によって実施することが可能である。たとえば、溶鋼を連続鋳造法によって連続して搬送、冷却することにより製造される鋳塊を所望の長さに切断することによってスラブを得る方法が挙げられる。
【００３４】
[熱間圧延工程]
図２および図３に示すように、熱間圧延工程は、加熱工程（Ｓ１１）、スケール除去工程（Ｓ１２）、粗圧延工程（Ｓ１３）、仕上げ圧延工程（Ｓ１４）および巻取工程（Ｓ１５）を含む処理を上記スラブに施す工程である。
【００３５】
（加熱工程）
加熱工程は、圧延を施すためにスラブに加熱を施す工程である。加熱工程では鋳造後のスラブを所定の温度まで加熱する加熱帯および、上記加熱帯において加熱されたスラブを所定の温度に均熱する均熱帯を備えた加熱炉１が用いられる。上記加熱炉１は公知の装置を用いることが可能である。
【００３６】
（スケール除去工程）
スケール除去工程は、熱間圧延中にスラブの表面に付着したスケールを除去する工程である。スケール除去工程は加熱工程終了後から粗圧延工程終了後までの任意のタイミングにてスラブに任意の回数施すことができる。上記製造方法において、スケール除去工程は、スラブの表面におけるスケールの分布および厚さを適切に制御する観点から行われる。当該スケール除去工程は、スケール除去工程として通常の方法によって行うことができ、たとえば、スラブの表面に高圧の水を噴射する工程である。スケール除去工程では、図３に示す、複数のスケール除去装置２ａ〜２ｄ、３ａ〜３ｄを用いてスケールを除去することができる。図３では、粗圧延機４および５として双方向に回転可能なローラーを備えた多段圧延機を用いた例を示す。
【００３７】
（粗圧延工程）
粗圧延工程は、加熱工程により加熱された上記スラブに複数回の粗圧延を施す工程であり、公知の方法を用いることが可能である。粗圧延処理は、高温のスラブを一方から他方へ移動させながら厚さ方向に押圧する一回の処理を意味する。粗圧延処理の回数は、熱延鋼板の所望の厚さに応じて決めることができ、通常、３、５および７回の中から適宜選ばれる。粗圧延処理は粗圧延機４および５により圧延が施され、公知の装置を用いることが可能である。
【００３８】
粗圧延処理を複数回施す場合、複数の粗圧延機を用いて加熱処理を施されたスラブを圧延し、所望の厚さに圧延することができる。このような複数回の粗圧延は、加熱処理を施されたスラブを上記多段粗圧延機に複数回往復させることにより行ってもよい。さらに、上記多段粗圧延機を複数用いることもできる。このような粗圧延とスケール除去とによって、スラブ表面のスケールの厚さが、均一に薄くなる。スラブの延伸方向における長さ、およびスラブの延伸方向における幅の長さ、の拡大を制限し、且つ、圧延時にスラブへ生じるたわみを防止する、という観点から、熱間圧延工程において上記多段圧延機を用いることが好ましい。
【００３９】
（その他の工程）
スラブの熱間圧延工程は、本実施形態の効果が得られる範囲において、上述の加熱工程、スケール除去工程、および粗圧延工程以外の工程をさらに含んでいてもよい。これらの他の工程には、スラブの連続鋳造を含む公知の製造方法における公知の工程を採用することが可能である。他の工程の例には、粗圧延工程を経たスラブに仕上げ圧延を施す仕上げ圧延工程、および仕上げ圧延工程を経た熱延鋼板を巻き取る巻取工程が含まれる。
【００４０】
＜冷延鋼板＞
本発明の一実施形態における冷延鋼板は熱延鋼板に冷間圧延、焼鈍・酸洗および調質圧延して製造される。なお、調質圧延は、仕上げ工程にて冷延鋼板に施される。本実施形態に係る冷延鋼板は、本実施形態に係る、スケールの厚みが実質的に十分に薄く、かつ実質的に均一な熱延鋼板を用いるため、ムラのない均一な外観を呈する。このような上記冷延鋼板の優れた表面外観は、目視での観察で十分に確認することができるが、以下のような物性の測定によって表現され得る。
【００４１】
〔冷延鋼板の表面外観〕
上記冷延鋼板の白色度は、２０．０以下である。白色度がこの範囲内であると、仕上げムラにおける暗部を実質的に含まない冷延鋼板と言える。当該白色度は、冷延鋼板の白色度を測定する公知の方法によって測定することが可能である。たとえば、上記白色度は、（有）東京電色製のＲＥＦＬＥＣＴＯＭＥＴＥＲ（ＴＣ−６Ｄ）によって測定することができる。
【００４２】
上記冷延鋼板の６０°における光沢度は、４３０以上である。当該光沢度がこの範囲内であると、仕上げムラにおける暗部を実質的に含まない冷延鋼板と言える。当該光沢度は、冷延鋼板の６０°光沢度を測定する公知の方法によって測定することが可能である。たとえば、上記光沢度は、日本電色工業（株）製のＨＡＮＤＹ  ＧＬＯＳＳＭＥＴＥＲ（ＰＧ−１Ｍ）によって測定することができる。
【００４３】
上記冷延鋼板の表面平均粗さ（Ｒａ）は、０．１００以下である。当該表面平均粗さがこの範囲内であると、熱延鋼板におけるスケールの厚さが十分均一に制御されていたと言える。当該冷延鋼板の表面平均粗さ（Ｒａ）は、冷延鋼板の表面粗さを測定する公知の方法によって測定することが可能である。たとえば、上記冷延鋼板の表面平均粗さ（Ｒａ）は、（株）東京精密製のＳＵＲＦＣＯＭ  ２９００ＤＸによって測定することができる。
【００４４】
上記の物性は、その冷延鋼板の中でのばらつきが小さいことが、冷延鋼板の外観の均一さを高める観点から好ましい。たとえば、上記白色度の最大値と最小値との差は、１．０以下であることが上記の観点から好ましい。また、上記光沢度の最大値と最小値との差は、２０以下であることが上記の観点から好ましい。さらに、上記冷延鋼板の表面平均粗さ（Ｒａ）の最大値と最小値との差は、０．０２０以下であることが上記の観点から好ましい。
【００４５】
[冷延鋼板の製造方法]
上記冷延鋼板は、上述した熱延鋼板を用いる以外は、熱延鋼板から冷延鋼板を製造する通常の方法によって製造することが可能である。より詳しくは、上記冷延鋼板は、上記熱延鋼板に冷間圧延を施すことによって製造される。当該冷延鋼板の製造方法は、冷間圧延工程以外の公知の各種工程をさらに含んでいてもよい。たとえば、上記製造方法は、熱延鋼板に冷間圧延工程を施す前に、焼鈍工程および酸洗工程の一方または両方を含んでいてもよい。また、上記製造方法は、冷間圧延工程を施した後に、焼鈍・酸洗工程および仕上げ工程の一方または両方を含んでいてもよい。
【００４６】
＜まとめ＞
本発明の第一の態様における熱延鋼板は、その表面にスケールを有する、ステンレス鋼の熱延鋼板であって、上記スケールの平均厚さが５．０μｍ〜８．０μｍであり、かつスケールの厚さの標準偏差が２．０以下である。よって、上記構成によれば、表面外観に優れるステンレス鋼の冷延鋼板を実現することができる。
【００４７】
本発明の第二の態様における熱延鋼板は、上記第一の態様において、フェライト系ステンレス鋼の熱延鋼板であってもよい。上記構成によれば、優れた表面外観を要する用途への適用に好適である。
【００４８】
本発明の第三の態様における熱延鋼板は、上記第二の態様において、Ｃ：０．１２０質量％以下、Ｓｉ：１．００質量％以下、Ｍｎ：１．２０質量％以下、Ｐ：０．０４０質量％以下、Ｓ：０．０３０質量％以下、Ｎｉ：０．６０質量％以下、Ｃｒ：１６．００質量％〜１８．００質量％を含み、残部としてＦｅおよび不可避的不純物を含み、前述の式（１）により求められるＡ値が２０〜６０の範囲であってもよい。上記構成によれば、優れた表面外観を要する用途への適用の観点からより一層効果的である。
【００４９】
本発明の第四の態様における冷延鋼板は、上記第一の態様から第三の態様の少なくともいずれかの熱延鋼板を冷間圧延して製造された冷延鋼板である。上記構成によれば、表面外観に優れるステンレス鋼の冷延鋼板を実現することができる。
【００５０】
本発明は上述した各実施形態に限定されるものではなく、請求項に示した範囲で種々の変更が可能であり、異なる実施形態にそれぞれ開示された技術的手段を適宜組み合わせて得られる実施形態についても本発明の技術的範囲に含まれる。
【実施例】
【００５１】
〔実施例〕
下記表１に示す材料を溶解した。なお、表１中、数値は質量％を表し、残分は鉄である。そして、得られた溶鋼を鋳造し、冷却後、所定の長さで切断することにより実施例１のフェライト系ステンレス鋼のスラブ（鋳造スラブ１）を製造した。
【００５２】
【表１】
2019171403.tif 000003
【００５３】
次いで、鋳造スラブ１に、表２の実施例に示す条件の熱間圧延工程を経た。より具体的には、表２に示される条件の加熱処理を施した後、５回の粗圧延処理を施した。また、当該加熱工程後および粗圧延工程の間の適当なタイミングで適当数のスケール除去処理を施した。こうして、冷間圧延用の熱延鋼板を得た。当該熱延鋼板のスケールの厚みを以下の方法で測定し、得られた測定結果から、スケールの平均厚さとスケールの厚さの標準偏差を求めた。その結果、上記熱延鋼板のスケールの平均厚みは図５の（ａ）で黒く見えるスケール箇所では６．９μｍ、白く見えるスケール箇所では６．７μｍであり、スケールの厚みの標準偏差は黒く見えるスケール箇所で１．８、白く見えるスケール箇所で１．６であった。
【００５４】
[熱延鋼板におけるスケールの厚さの測定]
熱間圧延後の熱延鋼板から長さ３００ｍｍの熱延鋼板を採取し、当該熱延鋼板の黒く見えるスケール箇所と白く見えるスケール箇所から幅２５ｍｍ、長さ１０ｍｍの大きさの切断片を作製した。作製した切断片を樹脂塊に埋め込み、当該試験片の切断面にエメリー紙での粗研磨からバフ研磨を施して当該切断面を鏡面状態とした。この試験片の鏡面中における熱延鋼板の断面を光学顕微鏡（ＯＬＹＭＰＵＳ製／ＧＸ７１）で観察し、切断片１個あたり１０ｍｍ長さのスケール厚みを、１０個の切断片で測定した。そして、測定値を平均してスケール厚みの平均厚さ（Ｔｍ）を求め、また、測定値からスケール厚みの標準偏差（Ｓｄ）を求めた。
【００５５】
【表２】
2019171403.tif 000004
【００５６】
上記熱延鋼板に焼鈍処理、酸洗処理、冷間圧延処理、焼鈍・酸洗処理および仕上げ処理を施し、実施例のフェライト系ステンレス鋼の冷延鋼板を製造した。
【００５７】
〔比較例〕
表２の比較例に示す条件にて熱間圧延処理を施した以外は、実施例と同様にしてフェライト系ステンレス鋼の冷延鋼板を製造した。この比較例の熱間圧延工程で得られた熱延鋼板におけるスケールの平均厚さは図５の（ｂ）で黒く見えるスケール箇所では８．９μｍ、白く見えるスケール箇所では５．０μｍであり、スケールの厚さの標準偏差は黒く見えるスケール箇所で２．３、白く見えるスケール箇所で１．９であった。
【００５８】
実施例の熱延鋼板における断面の状態を模式的に図４の（ａ）に、表面の状態を示す写真を図５の（ａ）にそれぞれ示す。また、比較例の熱延鋼板における断面の状態を模式的に図４の（ｂ）に、表面の状態を示す写真を図５の（ｂ）にそれぞれ示す。さらに、実施例および比較例の熱延鋼板におけるスケールの厚みを測定した結果を図６に示す。
【００５９】
〔評価〕
実施例および比較例の冷延鋼板を下記の方法にて評価した。
【００６０】
なお、白い四角は、図５の写真で比較的明るく見える部分のスケールの厚みを表しており、図６における黒い四角は、図５の写真で比較的黒く見える部分のスケールの厚みを表している。
【００６１】
［冷延鋼板の表面外観］
（１）冷延鋼板の白色度
実施例および比較例の冷延鋼板について、冷延鋼板の表面の白色度を測定した。具体的には、冷延鋼板の表面における１００ｍｍ間隔の任意の１１点において、測定装置として（有）東京電色製のＲＥＦＬＥＣＴＯＭＥＴＥＲ（ＴＣ−６Ｄ）を用い、ＪＩＳ  Ｚ  ８７１５の条件に基づいて冷延鋼板の表面の白色度を測定した。そして、得られた測定値の平均値をその冷延鋼板の白色度（Ｗ）とした。また、白色度の測定値の最大値と最小値との差（ΔＷ）を求めた。
【００６２】
（２）冷延鋼板の光沢度
実施例および比較例の冷延鋼板について、冷延鋼板の表面の６０°光沢度を測定した。具体的には、冷延鋼板の表面における１００ｍｍ間隔の任意の１１点において、測定装置として日本電色工業（株）製のＨＡＮＤＹ  ＧＬＯＳＳＭＥＴＥＲ（ＰＧ−１Ｍ）を用い、ＪＩＳ  Ｚ  ８７４１の条件に基づいて冷延鋼板の表面の光沢度を測定した。そして、得られた測定値の平均値をその冷延鋼板の光沢度（Ｇ）とした。また、光沢度の測定値の最大値と最小値との差（ΔＧ）を求めた。
【００６３】
［冷延鋼板の表面状態］
実施例および比較例の冷延鋼板について、冷延鋼板の表面形状を測定した。具体的には、冷延鋼板の表面における１００ｍｍ間隔の任意の１１点において、測定装置として（株）東京精密製のＳＵＲＦＣＯＭ  ２９００ＤＸを用い、ＪＩＳ  Ｂ  ０６０１の条件に基づいて冷延鋼板の表面平均粗さ（Ｒａ）を測定した。そして、得られた測定値の平均値をその冷延鋼板の平均粗さとした。
【００６４】
実施例および比較例における熱延鋼板の平均厚さ（μｍ）、標準偏差、および冷延鋼板の表面物性を表３に示す。また、実施例の冷延鋼板における表面の状態を示す写真を図７の（ａ）に、比較例の冷延鋼板における表面の状態を示す写真を図７の（ｂ）にそれぞれ示す。
【００６５】
【表３】
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【００６６】
〔考察〕
図５の（ａ）に示すように、比較例のフェライト系ステンレス鋼の熱延鋼板と比較して実施例のフェライト系ステンレス鋼の熱延鋼板には、ムラが明らかに少ないことが確認された。また、図６に示すように、実施例のフェライト系ステンレス鋼の熱延鋼板では、上記黒く見える箇所におけるスケールの厚み（図６において黒い四角で示している）と、上記白く見える箇所におけるスケールの厚み（図６において白い四角で示している）との差がほとんどなかった。
【００６７】
一方、図５の（ｂ）に示すように、比較例のフェライト系ステンレス鋼の熱延鋼板では、表面にムラ（黒く見える箇所と白く見える箇所）が確認された。また、図６に示すように、比較例のフェライト系ステンレス鋼の熱延鋼板では、上記黒く見える箇所におけるスケールの厚み（図６において黒い丸で示している）と、上記白く見える箇所におけるスケールの厚み（図６において白い丸で示している）との差が大きかった。
【００６８】
また、実施例の冷延鋼板は、図７の（ａ）から明らかなように、仕上げムラとなる明暗の不規則な縞模様は確認されず、十分に良好な表面外観を有することが確認された。また、実施例の冷延鋼板の白色度および光沢度は、概ね好ましい範囲に収まっており、表面平均粗さ（Ｒａ）も十分小さいことが確認された。
【００６９】
これに対して比較例の冷延鋼板は、図７の（ｂ）から明らかなように、目視で十分に、仕上げムラによる明暗の不規則な縞模様が確認された。また、比較例の冷延鋼板は、図７の（ｂ）に示されるように、その白色度の平均値が低く、そのばらつきの範囲もより広かった。また、比較例の冷延鋼板は、その光沢度の平均値も低く、そのばらつきの範囲もより広かった。さらに、比較例の冷延鋼板は、表面平均粗さ（Ｒａ）もより大きかった。
【符号の説明】
【００７０】
１            加熱炉
２ａ、２ｂ、２ｃ、２ｄ、３ａ、３ｂ、３ｃ、３ｄ  スケール除去装置
４、５        粗圧延機
６、７、８        スラブ
９、１０  熱延鋼板
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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