(57)【要約】【課題】屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）が所望の範囲内にありながら、部分分散比（θｇ，Ｆ）が小さい光学ガラスを得る。【解決手段】光学ガラスは、質量％で、ＳｉＯ２成分を１５．０〜４５．０％、Ｎｂ２Ｏ５成分を１０．０〜４０．０％、Ｎａ２Ｏ成分を０超〜２０．０％、質量和（ＺｒＯ２＋Ｌｉ２Ｏ）を５．０〜２０．０％、質量比（ＢａＯ／ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ）を０．９０以下含有し、部分分散比（θｇ，Ｆ）がアッベ数（νｄ）との間で、（−０．００１６２×νｄ＋０．６２０）≦（θｇ，Ｆ）≦（−０．００１６２×νｄ＋０．６５７）の関係を満たし、相対屈折率（５８９．２９ｎｍ）の温度係数（４０〜６０℃）が＋６．０×１０−６〜−５．０×１０−６（℃−１）の範囲内にある。【選択図】図２
2019064876.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、
ＳｉＯ２成分        １５．０〜４５．０％
Ｎｂ２Ｏ５成分        １０．０〜４０．０％
Ｎａ２Ｏ成分        ０超〜２０．０％
質量和（ＺｒＯ２＋Ｌｉ２Ｏ）を５．０〜２０．０％、
質量比（ＢａＯ／ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ）を０．９０以下
含有し、
部分分散比（θｇ，Ｆ）がアッベ数（νｄ）との間で、
（−０．００１６２×νｄ＋０．６２０）≦（θｇ，Ｆ）≦（−０．００１６２×νｄ＋０．６５７）の関係を満たし、相対屈折率（５８９．２９ｎｍ）の温度係数（４０〜６０℃）が＋６．０×１０−６〜−５．０×１０−６（℃−１）の範囲内にある光学ガラス。
【請求項２】
質量比（Ｌｉ２Ｏ／Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ）が１．００以下であることを特徴とする請求項１記載の光学ガラス。
【請求項３】
屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）が、（−０．０１×νｄ＋２．０１）≦ｎｄ≦（−０．０１×νｄ＋２．１２）の関係を満たす請求項１又は２記載の光学ガラス。
【請求項４】
請求項１から３のいずれか記載の光学ガラスからなるプリフォーム材。
【請求項５】
請求項１から３のいずれか記載の光学ガラスからなる光学素子。
【請求項６】
請求項５に記載の光学素子を備える光学機器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、光学ガラス及び光学素子に関する。
【背景技術】
【０００２】
デジタルカメラやビデオカメラ等の光学系は、その大小はあるが、収差と呼ばれるにじみを含んでいる。この収差は単色収差と色収差に分類されるが、特に色収差は、光学系に使用されるレンズの材料特性に強く依存している。
【０００３】
一般に色収差は、低分散の凸レンズと高分散の凹レンズとを組み合わせて補正されるが、この組み合わせでは赤色領域と緑色領域の収差の補正しかできず、青色領域の収差が残る。この除去しきれない青色領域の収差を二次スペクトルと呼ぶ。二次スペクトルを補正するには、青色領域のｇ線（４３５．８３５ｎｍ）の動向を加味した光学設計を行う必要がある。このとき、光学設計で着目される光学特性の指標として、部分分散比（θｇ，Ｆ）が用いられている。上述の低分散のレンズと高分散のレンズとを組み合わせた光学系では、低分散側のレンズに部分分散比（θｇ，Ｆ）の大きい光学材料を用い、高分散側のレンズに部分分散比（θｇ，Ｆ）の小さい光学材料を用いることで、二次スペクトルが良好に補正される。
【０００４】
部分分散比（θｇ，Ｆ）は、下式（１）により示される。
θｇ，Ｆ＝（ｎｇ−ｎＦ）／（ｎＦ−ｎＣ）・・・・・・（１）
【０００５】
光学ガラスには、短波長域の部分分散性を表す部分分散比（θｇ，Ｆ）とアッベ数（νｄ）との間に、およそ直線的な関係がある。この関係を表す直線は、部分分散比（θｇ，Ｆ）を縦軸に、アッベ数（νｄ）を横軸に採用した直交座標上で、ＮＳＬ７とＰＢＭ２の部分分散比及びアッベ数をプロットした２点を結ぶ直線で表され、ノーマルラインと呼ばれている（図１参照）。ノーマルラインの基準となるノーマルガラスは光学ガラスメーカー毎によっても異なるが、各社ともほぼ同等の傾きと切片で定義している。（ＮＳＬ７とＰＢＭ２は株式会社オハラ社製の光学ガラスであり、ＰＢＭ２のアッベ数（νｄ）は３６．３、部分分散比（θｇ，Ｆ）は０．５８２８、ＮＳＬ７のアッベ数（νｄ）は６０．５、部分分散比（θｇ，Ｆ）は０．５４３６である。）
【０００６】
近年、光学設計におけるニーズにより、部分分散比（θｇ，Ｆ）の小さい光学材料として３０以上４５以下のアッベ数（νｄ）を有するガラスが用いられることが多い。
【０００７】
また、近年では車載カメラ等の車載用光学機器に組み込まれる光学素子や、プロジェクタ、コピー機、レーザプリンタ及び放送用機材等のような多くの熱を発生する光学機器に組み込まれる光学素子では、より高温の環境での使用が増えている。このような高温の環境では、光学系を構成する光学素子の使用時の温度が大きく変動し易く、その温度が１００℃以上に達する場合も多い。このとき、温度変動による光学系の結像特性等への悪影響が無視できないほど大きくなるため、温度変動によっても結像特性等に影響が生じ難い光学系を構成することが求められている。
【０００８】
温度変動による結像特性等への影響が生じ難い光学系を構成するにあたっては、温度が上昇したときに屈折率が低くなり、相対屈折率の温度係数がマイナスとなるガラスから構成される光学素子と、温度が高くなったときに屈折率が高くなり、相対屈折率の温度係数がプラスとなるガラスから構成される光学素子を併用することが、温度変化による結像特性等への影響を補正できる点で好ましい。
【０００９】
一方で、部分分散比（θｇ，Ｆ）の小さい光学材料において、様々な優れた光学的性質を得るために含有される成分（例えば、Ｎｂ２Ｏ５成分、Ｌａ２Ｏ３成分など）や、アルカリ金属の含有量が少ないことにより、相対屈折率の温度係数が大きくなる傾向がある。このような光学ガラスとしては、特許文献１〜２に示されるガラス組成物が知られている。
さらに、近年使用される車載用レンズや交換レンズなど、様々な環境下で使用されることが多いため、部分分散比（θｇ，Ｆ）が小さく、かつ相対屈折率の温度係数が小さい光学ガラスが求められている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開２０１３−２４５１４０号公報
【特許文献２】昭和５８−１２５６３７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
しかし、特許文献１で開示されたガラスは、部分分散比を大きくするＢａＯ成分の含有量が多く、部分分散比を小さくするＮｂ２Ｏ５成分の含有量が少ないため、部分分散比が大きくなってしまい、前記二次スペクトルを補正するレンズとして使用するには十分でない。また、可視光における透過率が悪化するため、十分な光学特性を得ているものとはいえない。また、特許文献２で開示されたガラスは、Ｌａ２Ｏ３成分の含有量が多いが、Ｎｂ２Ｏ５の含有量が少ない為部分分散比が大きくなってしまい、アルカリ金属の含有量が少なく相対屈折率の温度係数が小さいとはいえない。
【００１２】
本発明は、上記問題点に鑑みてなされたものであって、その目的とするところは、屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）が所望の範囲内にありながら、部分分散比（θｇ，Ｆ）の小さく、かつ相対屈折率の温度係数が小さい光学ガラスを得ることにある。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明者は、上記課題を解決するために鋭意試験研究を重ねた結果、ＳｉＯ２成分及びＮｂ２Ｏ５成分を含有するガラスにおいて、Ｎａ２Ｏ成分を含有させることにより、所望の範囲内の高い屈折率やアッベ数（高い分散）と、低い部分分散比を有し、かつ相対屈折率の温度係数が小さい光学ガラスを得られることを見出し、本発明を完成するに至った。
【００１４】
（１）質量％で、
ＳｉＯ２成分        １５．０〜４５．０％
Ｎｂ２Ｏ５成分        １０．０〜４０．０％
Ｎａ２Ｏ成分        ０超〜２０．０％
質量和（ＺｒＯ２＋Ｌｉ２Ｏ）を５．０〜２０．０％、
質量比（ＢａＯ／ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ）を０．９０以下
含有し、
部分分散比（θｇ，Ｆ）がアッベ数（νｄ）との間で、
（−０．００１６２×νｄ＋０．６２０）≦（θｇ，Ｆ）≦（−０．００１６２×νｄ＋０．６５７）の関係を満たし、相対屈折率（５８９．２９ｎｍ）の温度係数（４０〜６０℃）が＋６．０×１０−６〜−５．０×１０−６（℃−１）の範囲内にある光学ガラス。
【００１５】
（２）質量比（Ｌｉ２Ｏ／Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ）が１．００以下であることを特徴とする（１）記載の光学ガラス。
【００１６】
（３）屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）が、（−０．０１×νｄ＋２．０１）≦ｎｄ≦（−０．０１×νｄ＋２．１２）の関係を満たす（１）又は（２）記載の光学ガラス。
【００１７】
（４）（１）から（３）のいずれか記載の光学ガラスからなるプリフォーム材。
【００１８】
（５）（１）から（３）のいずれか記載の光学ガラスからなる光学素子。
【００１９】
（６）（５）に記載の光学素子を備える光学機器。
【００２０】
本発明によれば、屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）が所望の範囲内にありながら、低い部分分散比を有し、かつ相対屈折率の温度係数が小さい光学ガラスを得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】部分分散比（θｇ，Ｆ）が縦軸でアッベ数（νｄ）が横軸の直交座標に表されるノーマルラインを示す図である。
【図２】本願の実施例についての部分分散比（θｇ，Ｆ）とアッベ数（νｄ）の関係を示す図である。
【図３】本願の実施例についての屈折率（ｎｄ）とアッベ数（νｄ）の関係を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
本発明の光学ガラスは、酸化物換算組成の質量％で、ＳｉＯ２成分を１５．０〜４５．０％、Ｎｂ２Ｏ５成分を１０．０〜４０．０％、Ｎａ２Ｏ成分を０超〜２０．０％を含有し、部分分散比（θｇ，Ｆ）がアッベ数（νｄ）との間で、（−０．００１６２×νｄ＋０．６２０）≦（θｇ，Ｆ）≦（−０．００１６２×νｄ＋０．６５７）の関係を満たし、相対屈折率の温度係数が小さいことを特徴とする。
ＳｉＯ２成分、Ｎｂ２Ｏ５成分を所定量含有し、Ｎａ２Ｏを含有する光学ガラスにおいて、所望の範囲内の高い屈折率やアッベ数（高い分散）と、低い部分分散比を有するガラスを得ることができ、特に、Ｎａ２Ｏを０超〜２０．０％含有することにより、部分分散比（θｇ，Ｆ）を小さく保ったまま、相対屈折率の温度係数を低減させることができる。
そのため、所望の高い屈折率（ｎｄ）及び低いアッベ数（νｄ）を有しながら、部分分散比（θｇ，Ｆ）が小さく、光学系の色収差の低減に有用であり、かつ相対屈折率の温度係数が小さい光学ガラスを得ることができる。
【００２３】
以下、本発明の光学ガラスの実施形態について詳細に説明するが、本発明は、以下の実施形態に何ら限定されるものではなく、本発明の目的の範囲内において、適宜変更を加えて実施できる。なお、説明が重複する箇所については、適宜説明を省略する場合があるが、発明の趣旨を限定するものではない。
【００２４】
［ガラス成分］
本発明の光学ガラスを構成する各成分の組成範囲を以下に述べる。本明細書中で特に断りがない場合、各成分の含有量は、全て酸化物換算組成のガラス全質量に対する質量％で表示されるものとする。ここで、「酸化物換算組成」とは、本発明のガラス構成成分の原料として使用される酸化物、複合塩、金属弗化物等が熔融時に全て分解され酸化物へ変化すると仮定した場合に、当該生成酸化物の総質量を１００質量％として、ガラス中に含有される各成分を表記した組成である。
【００２５】
＜必須成分、任意成分について＞
ＳｉＯ２成分は、安定なガラス形成を促し、液相温度を下げることができるため、光学ガラスとして好ましくない失透（結晶物の発生）を低減する必須成分である。
特に、ＳｉＯ２成分の含有量を１５．０％以上にすることで、部分分散比を大幅に高めることなく、耐失透性に優れたガラスを得られる。また、失透や着色を低減できる。従って、ＳｉＯ２成分の含有量は、好ましくは１５．０％以上、より好ましくは１８．０％以上、より好ましくは２０.０％以上、さらに好ましくは２５．０％以上を下限とする。
他方で、ＳｉＯ２成分の含有量を４５．０％以下にすることで、屈折率が低下し難くなることで所望の高屈折率を得易くでき、且つ、部分分散比の上昇を抑えられる。また、これによりガラス原料の熔解性の低下を抑えられる。従って、ＳｉＯ２成分の含有量は、好ましくは４５．０％以下、より好ましくは４３．０％以下、さらに好ましくは４１．５％以下、最も好ましくは４０．０％以下を上限とする。
ＳｉＯ２成分は、原料としてＳｉＯ２、Ｋ２ＳｉＦ６、Ｎａ２ＳｉＦ６等を用いることができる。
【００２６】
Ｎｂ２Ｏ５成分は、屈折率を高め、且つアッベ数及び部分分散比を低くでき、且つ耐失透性を高められる必須成分である。
特に、Ｎｂ２Ｏ５成分の含有量を１０．０％以上にすることで、目的の光学恒数まで屈折率を高くして本発明の範囲の成分内で調整することで異常分散性を小さくすることができる。従って、Ｎｂ２Ｏ５成分の含有量は、好ましくは１０．０％以上、より好ましくは１２．０％以上、さらに好ましくは１５．０％以上を下限とする。
他方で、Ｎｂ２Ｏ５成分の含有量を４０．０％以下にすることで、ガラスの材料コストを低減できる。また、ガラス製造時における熔解温度の上昇を抑制し、且つＮｂ２Ｏ５成分の過剰な含有による失透を低減できる。さらに、ガラスの化学的耐久性の悪化も改善させることができる。従って、Ｎｂ２Ｏ５成分の含有量は、好ましくは４０．０％、より好ましくは３８．０％以下、さらに好ましくは３５．０％以下を上限とする。
Ｎｂ２Ｏ５成分は、原料としてＮｂ２Ｏ５等を用いることができる。
【００２７】
ＴｉＯ２成分は、０％超含有する場合に、屈折率を高め、アッベ数を低くし、且つ耐失透性を高める任意成分である。従って、ＴｉＯ２成分の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは１．０％超、さらに好ましくは２．５％とする。
一方で、２０．０％を超えて含有する場合には、部分分散比が大きくなる成分である。  従って、ＴｉＯ２成分の含有量を２０．０％以下にすることで、ガラスの着色を低減でき、内部透過率を高められる。また、これにより部分分散比が上昇し難くなるため、ノーマルラインに近い所望の低い部分分散比を得易くできる。従って、ＴｉＯ２成分の含有量は、好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１５．０％以下、より好ましくは１２．０％以下、さらに好ましくは１０．０％未満を上限とする。
ＴｉＯ２成分は、原料としてＴｉＯ２等を用いることができる。
【００２８】
Ｋ２Ｏ成分は、熱膨張係数を大きくし、相対屈折率の温度係数を小さくする任意成分である。
従って、Ｋ２Ｏ成分の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは０．３％超、さらに好ましくは０．５％超を下限とする。
他方で、Ｋ２Ｏ成分の含有量を１０．０％以下にすることで、部分分散比の上昇を抑えられ、失透を低減できる。従って、Ｋ２Ｏ成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは８．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満を上限とする。
Ｋ２Ｏ成分は、原料としてＫ２ＣＯ３、ＫＮＯ３、ＫＦ、ＫＨＦ２、Ｋ２ＳｉＦ６等を用いることができる。
【００２９】
Ｂ２Ｏ３成分は、０％超含有する場合に、安定なガラス形成を促し、また液相温度を下げることができるため、耐失透性を高められ、且つガラス原料の熔解性を高められる任意成分である。従って、Ｂ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは０．５超％超、より好ましくは１．０％超、さらに好ましくは１．５％超を下限としてもよい。
他方で、Ｂ２Ｏ３成分の含有量を１５．０％以下にすることで、屈折率の低下を抑えられ、且つ部分分散比の上昇を抑えられる。さらにガラスの化学的耐久性の悪化を改善させることができる。従って、Ｂ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは１５．０％以下、より好ましくは１４．０％以下、さらに好ましくは１２．０％以下を上限とする。
Ｂ２Ｏ３成分は、原料としてＨ３ＢＯ３、Ｎａ２Ｂ４Ｏ７、Ｎａ２Ｂ４Ｏ７・１０Ｈ２Ｏ、ＢＰＯ４等を用いることができる。
【００３０】
Ｌｉ２Ｏ成分は、０％超含有する場合に、部分分散比を低くでき、透過率を改善し、液相温度を下げることができ、且つガラス原料の熔解性を高められる任意成分である。従って、Ｌｉ２Ｏ成分の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは０．５％超、より好ましくは１．０％超、さらに好ましくは１．５％超を下限としてもよい。
他方で、Ｌｉ２Ｏ成分の含有量を１５．０％以下にすることで、屈折率の低下を抑えられ、且つ過剰な含有による失透を低減できる。
従って、Ｌｉ２Ｏ成分の含有量は、好ましくは１５．０％以下、より好ましくは１０．０％以下、さらに好ましくは８．０％未満とする。
Ｌｉ２Ｏ成分は、原料としてＬｉ２ＣＯ３、ＬｉＮＯ３、ＬｉＦ等を用いることができる。
【００３１】
Ｎａ２Ｏ成分は、０％超含有する場合に、部分分散比を低くでき、熱膨張係数を大きくし、且つ相対屈折率の温度係数を小さくする任意成分である。従って、Ｎａ２Ｏ成分の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは０．５％超、さらに好ましくは１．０％超を下限としてもよい。
他方で、Ｎａ２Ｏ成分の含有量を２０．０％以下にすることで、屈折率の低下を抑えられ、且つ過剰な含有による失透を低減できる。
従って、Ｎａ２Ｏ成分の含有量は、好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１９．０％以下、さらに好ましくは１８．０％未満とする。
Ｎａ２Ｏ成分は、原料としてＮａ２ＣＯ３、ＮａＮＯ３、ＮａＦ、Ｎａ２ＳｉＦ６等を用いることができる。
【００３２】
Ｒｎ２Ｏ成分（式中、ＲｎはＬｉ、Ｎａ、Ｋからなる群より選択される１種以上）の含有量の和（質量和）は、０超含有する場合に、相対屈折率の温度係数を小さくすることができる任意成分である。従って、Ｒｎ２Ｏ成分の和は、好ましくは０％超、より好ましくは３．０％超、さらに好ましくは５．０％超を下限とする。
他方で、Ｒｎ２Ｏ成分の含有量の和を３０．０％以下とすることで、ガラス中の粘性を固くして、成形性を改善することができる。従って、好ましくは３０．０％以下、より好ましくは２８．０％以下、さらに好ましくは２６．０％以下を上限とする。
【００３３】
ＺｒＯ２成分は、０％超含有する場合に、ガラスの屈折率及びアッベ数を高め、部分分散比を低くし、且つ耐失透性を高めることができる任意成分である。また、失透や着色を低減できる。従って、ＺｒＯ２成分の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは１．０％超、より好ましくは３．０％超を下限としてもよい。
他方で、ＺｒＯ２成分の含有量を１０．０％以下にすることで、失透を低減でき、且つ、より均質なガラスを得易くできる。従って、ＺｒＯ２成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは９．０％以下、より好ましくは８．５％以下を上限とする。
ＺｒＯ２成分は、原料としてＺｒＯ２、ＺｒＦ４等を用いることができる。
【００３４】
ＭｇＯ成分は、０％超含有する場合に、ガラスの熔解温度を低くできる任意成分である。
他方で、ＭｇＯ成分の含有量を１０．０％以下にすることで、屈折率の低下を抑制しつつ、失透を低減できる。従って、ＭｇＯ成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満を下限とする。
ＭｇＯ成分は、原料としてＭｇＯ、ＭｇＣＯ３、ＭｇＦ２等を用いることができる。
【００３５】
ＣａＯ成分は、０％超含有する場合に、ガラスの材料コストを低減しつつ、アッベ数を低くでき、失透を低減でき、且つ、ガラス原料の熔解性を高められる任意成分である。従って、ＣａＯ成分の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは０．３％超、さらに好ましくは０．５％超を下限とする。
他方で、ＣａＯ成分の含有量を１０．０％以下にすることで、屈折率の低下やアッベ数の上昇、部分分散比の上昇を抑えられ、且つ失透を低減できる。従って、ＣａＯ成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは８．０％未満、さらに好ましくは６．０％未満を上限とする
ＣａＯ成分は、原料としてＣａＣＯ３、ＣａＦ２等を用いることができる。
【００３６】
ＳｒＯ成分は、０％超含有する場合に、屈折率を高められ、且つ耐失透性を高められる任意成分である。
特に、ＳｒＯ成分の含有量を１０．０％以下にすることで、化学的耐久性の悪化を抑えられる。従って、ＳｒＯ成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは８．０％未満、さらに好ましくは６．０％未満、さらに好ましくは５．０％未満を上限とするする。
ＳｒＯ成分は、原料としてＳｒ（ＮＯ３）２、ＳｒＦ２等を用いることができる。
【００３７】
ＢａＯ成分は、０％超含有する場合に、屈折率を高められ、耐失透性を高められ、熱膨張係数を大きくし、相対屈折率の温度係数を小さくする任意成分である。従って、ＢａＯ成分の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは０．３％超、さらに好ましくは０．５％超を下限とする。
特に、ＢａＯ成分の含有量を１０．０％以下にすることで、屈折率の低下やアッベ数の上昇、部分分散比の上昇を抑えられ、且つ失透を低減できる。従って、ＢａＯ成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは９．０％未満、より好ましくは８．５％未満、さらに好ましくは８．０％未満を上限とする。
ＢａＯ成分は、原料としてＢａＣＯ３、Ｂａ（ＮＯ３）２等を用いることができる。
【００３８】
ＺｎＯ成分は、０％超含有する場合に、安価であり且つ耐失透性を向上させることができ、かつガラス転移点を下げられる任意成分である。従って、ＺｎＯ成分の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは０．３％超、さらに好ましくは０．５％超としてもよい。
他方で、ＺｎＯ成分の含有量を１０．０％以下にすることで、失透や着色を低減することができる。従って、ＺｎＯ成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは８．０％以下、より好ましくは５．５％未満を上限とする。
【００３９】
Ｌａ２Ｏ３成分、Ｇｄ２Ｏ３成分、Ｙ２Ｏ３成分及びＹｂ２Ｏ３成分は、少なくともいずれかを０％超含有することで、屈折率を高め、且つ部分分散比を小さくできる任意成分である。
特に、Ｌａ２Ｏ３成分、Ｇｄ２Ｏ３成分、Ｙ２Ｏ３成分及びＹｂ２Ｏ３成分のそれぞれの含有量を１０．０％以下にすることで、アッベ数の上昇を抑えられ、失透を低減でき、且つ材料コストを低減できる。従って、Ｌａ２Ｏ３成分、Ｇｄ２Ｏ３成分、Ｙ２Ｏ３成分及びＹｂ２Ｏ３成分のそれぞれの含有量は、好ましくは１０．０％以下、さらに好ましくは８．０％以下、さらに好ましくは７．０％未満を上限とする。
Ｌａ２Ｏ３成分、Ｇｄ２Ｏ３成分、Ｙ２Ｏ３成分及びＹｂ２Ｏ３成分は、原料としてＬａ２Ｏ３、Ｌａ（ＮＯ３）３・ＸＨ２Ｏ（Ｘは任意の整数）、Ｙ２Ｏ３、ＹＦ３、Ｇｄ２Ｏ３、ＧｄＦ３、Ｙｂ２Ｏ３等を用いることができる。
【００４０】
Ｔａ２Ｏ５成分は、０％超含有する場合に、屈折率を高め、アッベ数及び部分分散比を下げ、且つ耐失透性を高められる任意成分である。
他方で、Ｔａ２Ｏ５成分の含有量を１０．０％以下にすることで、希少鉱物資源であるＴａ２Ｏ５成分の使用量が減り、且つガラスがより低温で熔解し易くなるため、ガラスの生産コストを低減できる。また、これによりＴａ２Ｏ５成分の過剰な含有によるガラスの失透を低減できる。従って、Ｔａ２Ｏ５成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満を上限とする。特にガラスの材料コストを低減させる観点では、Ｔａ２Ｏ５成分を含有しなくてもよい。
Ｔａ２Ｏ５成分は、原料としてＴａ２Ｏ５等を用いることができる。
【００４１】
ＷＯ３成分は、０％超含有する場合に、屈折率を高めてアッベ数を低くし、耐失透性を高め、且つガラス原料の熔解性を高められる任意成分である。
他方で、ＷＯ３成分の含有量を１０．０％以下にすることで、ガラスの部分分散比を上昇し難くでき、且つ、ガラスの着色を低減して内部透過率を高められる。従って、ＷＯ３成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満を上限とする。
ＷＯ３成分は、原料としてＷＯ３等を用いることができる。
【００４２】
Ｐ２Ｏ５成分は、０％超含有する場合に、ガラスの安定性を高められる任意成分である。
一方で、Ｐ２Ｏ５成分の含有量を１０．０％以下にすることで、Ｐ２Ｏ５成分の過剰な含有による失透を低減できる。従って、Ｐ２Ｏ５成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満とする。
Ｐ２Ｏ５成分は、原料としてＡｌ（ＰＯ３）３、Ｃａ（ＰＯ３）２、Ｂａ（ＰＯ３）２、ＢＰＯ４、Ｈ３ＰＯ４等を用いることができる。
【００４３】
ＧｅＯ２成分は、０％超含有する場合に、屈折率を高め、且つ失透を低減できる任意成分である。
他方で、ＧｅＯ２成分の含有量を１０．０％以下にすることで、高価なＧｅＯ２成分の使用量が低減されるため、ガラスの材料コストを低減できる。従って、ＧｅＯ２成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満とする。
ＧｅＯ２成分は、原料としてＧｅＯ２等を用いることができる。
【００４４】
Ａｌ２Ｏ３成分及びＧａ２Ｏ３成分は、少なくともいずれかを０％超含有する場合に、屈折率を高め、且つ耐失透性を向上できる任意成分である。
他方で、Ａｌ２Ｏ３成分及びＧａ２Ｏ３成分のそれぞれの含有量を１０．０％以下にすることで、Ａｌ２Ｏ３成分やＧａ２Ｏ３成分の過剰な含有による失透を低減できる。従って、Ａｌ２Ｏ３成分及びＧａ２Ｏ３成分のそれぞれの含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満とする。
Ａｌ２Ｏ３成分及びＧａ２Ｏ３成分は、原料としてＡｌ２Ｏ３、Ａｌ（ＯＨ）３、ＡｌＦ３、Ｇａ２Ｏ３、Ｇａ（ＯＨ）３等を用いることができる。
【００４５】
Ｂｉ２Ｏ３成分は、０％超含有する場合に、屈折率を高めてアッベ数を低くでき、且つガラス転移点を低くできる任意成分である。
他方で、Ｂｉ２Ｏ３成分の含有量を１０．０％以下にすることで、部分分散比を上昇し難くでき、且つ、ガラスの着色を低減して内部透過率を高めることができる。従って、Ｂｉ２Ｏ３成分の含有量は、好ましくは１０．０％以下、より好ましくは５．０％未満、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
Ｂｉ２Ｏ３成分は、原料としてＢｉ２Ｏ３等を用いることができる。
【００４６】
ＴｅＯ２成分は、０％超含有する場合に、屈折率を高め、部分分散比を低くでき、且つガラス転移点を低くできる任意成分である。
他方で、ＴｅＯ２成分の含有量を５．０％以下にすることで、ガラスの着色を低減して内部透過率を高めることができる。また、高価なＴｅＯ２成分の使用を低減することで、より材料コストの安いガラスを得られる。従って、ＴｅＯ２成分の含有量は、好ましくは５．０％以下、さらに好ましくは３．０％未満、さらに好ましくは１．０％未満とする。
ＴｅＯ２成分は、原料としてＴｅＯ２等を用いることができる。
【００４７】
ＳｎＯ２成分は、０％超含有する場合に、熔解したガラスを清澄（脱泡）でき、且つガラスの可視光透過率を高められる任意成分である。
一方で、ＳｎＯ２成分の含有量を１．０％以下にすることで、溶融ガラスの還元によるガラスの着色や、ガラスの失透を生じ難くすることができる。また、ＳｎＯ２成分と溶解設備（特にＰｔ等の貴金属）との合金化が低減されるため、溶解設備の長寿命化を図ることができる。従って、ＳｎＯ２成分の含有量は、好ましくは１．０％以下、より好ましくは０．５％未満、さらに好ましくは０．１％未満とする。
ＳｎＯ２成分は、原料としてＳｎＯ、ＳｎＯ２、ＳｎＦ２、ＳｎＦ４等を用いることができる。
【００４８】
Ｓｂ２Ｏ３成分は、０％超含有する場合にガラスの脱泡を促進し、ガラスを清澄する成分であり、本発明の光学ガラス中の任意成分である。Ｓｂ２Ｏ３成分は、ガラス全質量に対する含有量を１．０％以下にすることで、ガラス溶融時における過度の発泡を生じ難くすることができ、Ｓｂ２Ｏ３成分が溶解設備（特にＰｔ等の貴金属）と合金化し難くすることができる。従って、酸化物換算組成のガラス全質量に対するＳｂ２Ｏ３成分の含有率は、好ましくは１．０％以下、より好ましくは０．８％以下、さらに好ましくは０．６％以下を上限とする。
Ｓｂ２Ｏ３成分は、原料としてＳｂ２Ｏ３、Ｓｂ２Ｏ５、Ｎａ２Ｈ２Ｓｂ２Ｏ７・５Ｈ２Ｏ等を用いることができる。
【００４９】
なお、ガラスを清澄し脱泡する成分は、上記のＳｂ２Ｏ３成分に限定されるものではなく、ガラス製造の分野における公知の清澄剤や脱泡剤、或いはそれらの組み合わせを用いることができる。
【００５０】
ＺｒＯ２とＬｉ２Ｏの質量和は５．０％以上が好ましい。これにより、部分分散比の小さいガラスを得ることができる。従って、質量和（ＺｒＯ２＋Ｌｉ２Ｏ）は、５．０％以上、より好ましくは７．０％以上、さらに好ましくは８．０％以上を下限とする。
一方で、質量和（ＺｒＯ２＋Ｌｉ２Ｏ）は２０．０％以下が好ましい。これにより、過剰な含有による失透を低減でき、リヒートプレス時の失透を抑えることができる。従って、好ましくは２０．０％以下、より好ましくは１８．０％以下、さらに好ましくは１６．０％以下とする。
【００５１】
ＺｒＯ２とＮｂ２Ｏ5の質量和は１８．０％以上が好ましい。これにより、部分分散比の小さく、透過率の良いガラスを得ることができる。従って、質量和ＺｒＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５は、好ましくは、１８．０％以上、より好ましくは１９．０％以上、さらに好ましくは２１．１％以上を下限とする。
一方で、質量和ＺｒＯ２＋Ｎｂ２Ｏ５は、４５．０％以下が好ましい。これにより、過剰な含有による失透を低減でき、リヒートプレス時の失透を抑えることができる。従って、好ましくは４５．０％以下、より好ましくは４４．０％以下、より好ましくは４３．０％以下、さらに好ましくは４２．０%以下とする。
【００５２】
ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ、ＢａＯの質量和に対するＢａＯの比は０超である場合に、所望の屈折率および分散を得ることができる。従って、質量比ＢａＯ／（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ）は、好ましくは０超、より好ましくは０．０５以上、さらに好ましくは０．０９以上とする。
一方で、質量比ＢａＯ／（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ）は、０．９０以下が好ましい。これにより、部分分散比が小さく、比重の軽いガラスを得ることができる。
従って好ましくは０．９０以下、より好ましくは０．８５以下、さらに好ましくは０．８０以下とする。
【００５３】
Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏの質量和に対するＬｉ２Ｏの比は０．０１以上が好ましい。これにより部分分散比の小さいガラスを得ることができる。従って、質量比Ｌｉ２Ｏ／（Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ）は、好ましくは０．０１以上、より好ましくは０．０２以上、さらに好ましくは０．０３以上とする。
一方でＬｉ２Ｏ、Ｎａ２ＯおよびＫ２Ｏの質量和に対するＬｉ２Ｏの比は１．００以下が好ましい。これにより、粘性が低くなりすぎず、成形しやすいガラスが得られる。従って好ましくは１．００以下、より好ましくは０．９０以下、更に好ましくは０．７０以下とする。
【００５４】
ＲＯ成分（式中、ＲはＭｇ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｂａからなる群より選択される１種以上）の含有量の合計（質量和）は、０％超を超える場合、所望の屈折率や分散を調整することができる。従って、ＲＯ成分の含有量は、好ましくは０％超、より好ましくは０．５％超、さらに好ましくは１．５％超を下限とする。
一方で、ＲＯ成分の含有量の合計は、１５．０％未満が好ましい。これにより、ＲＯ成分の過剰な含有による、ガラスの屈折率の低下や耐失透性の低下を抑えられる。従って、ＲＯ成分の質量和は、好ましくは１５．０％未満、より好ましくは１４．０％以下、さらに好ましくは１３．０％以下を上限とする。
【００５５】
Ｌｎ２Ｏ３成分（式中、ＬｎはＬａ、Ｇｄ、Ｙ、Ｙｂからなる群より選択される１種以上）の含有量の合計（質量和）は、１０．０％未満が好ましい。これにより、Ｌｎ２Ｏ３成分の過剰な含有による、ガラスの屈折率の低下や耐失透性の低下を抑えられる。従って、Ｌｎ２Ｏ３成分の質量和は、好ましくは１０．０％未満、より好ましくは８．５％以下、さらに好ましくは７．０％以下を上限とする。
【００５６】
＜含有すべきでない成分について＞
次に、本発明の光学ガラスに含有すべきでない成分、及び含有することが好ましくない成分について説明する。
【００５７】
他の成分を本願発明のガラスの特性を損なわない範囲で必要に応じ、添加できる。ただし、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｎｂ、Ｗ、Ｌａ、Ｇｄ、Ｙ、Ｙｂ、Ｌｕを除く、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｎ、Ｆｅ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｃｕ、Ａｇ及びＭｏ等の各遷移金属成分は、それぞれを単独又は複合して少量含有した場合でもガラスが着色し、可視域の特定の波長に吸収を生じる性質があるため、特に可視領域の波長を使用する光学ガラスにおいては、実質的に含まないことが好ましい。
【００５８】
また、ＰｂＯ等の鉛化合物及びＡｓ２Ｏ３等の砒素化合物は、環境負荷が高い成分であるため、実質的に含有しないこと、すなわち、不可避な混入を除いて一切含有しないことが望ましい。
【００５９】
さらに、Ｔｈ、Ｃｄ、Ｔｌ、Ｏｓ、Ｂｅ、及びＳｅの各成分は、近年有害な化学物資として使用を控える傾向にあり、ガラスの製造工程のみならず、加工工程、及び製品化後の処分に至るまで環境対策上の措置が必要とされる。従って、環境上の影響を重視する場合には、これらを実質的に含有しないことが好ましい。
【００６０】
［製造方法］
本発明の光学ガラスは、例えば以下のように作製される。すなわち、上記原料を各成分が所定の含有量の範囲内になるように均一に混合し、作製した混合物を白金坩堝、石英坩堝又はアルミナ坩堝に投入して粗溶融した後、金坩堝、白金坩堝、白金合金坩堝又はイリジウム坩堝に入れて１０００〜１４００℃の温度範囲で３〜５時間溶融し、攪拌均質化して泡切れ等を行った後、９００〜１２００℃の温度に下げてから仕上げ攪拌を行って脈理を除去し、金型に鋳込んで徐冷することにより作製される。
【００６１】
＜物性＞
本発明の光学ガラスは、高い屈折率と所定の範囲のアッベ数を有する。
本発明の光学ガラスの屈折率（ｎｄ）は、好ましくは１．６５以上、より好ましくは１．６７以上、さらに好ましくは１．６８以上を下限とする。この屈折率の上限は、好ましくは１．８０以下、より好ましくは１．７９以下、より好ましくは１．７８以下を上限とする。
本発明の光学ガラスのアッベ数（νｄ）は、好ましくは２５．０、より好ましくは２７．０、さらに好ましくは２９．０を下限とする。他方で、本発明の光学ガラスのアッベ数（νｄ）は、好ましくは４０．０、より好ましくは３９．０、さらに好ましくは３８．０を上限とする。
このような屈折率及びアッベ数を有する本発明の光学ガラスは光学設計上有用であり、特に高い結像特性等を図りながらも、光学系の小型化を図ることができるため、光学設計の自由度を広げることができる。
【００６２】
ここで、本発明の光学ガラスは、屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）が、（−０．０１×νｄ＋２．０１）≦ｎｄ≦（−０．０１×νｄ＋２．１２）の関係を満たすことが好ましい。本発明で特定される組成のガラスでは、屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）がこの関係を満たすものであっても、安定なガラスを得られる。
従って、本発明の光学ガラスでは、屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）が、ｎｄ≧（−０．０１×νｄ＋２．０１）の関係を満たすことが好ましく、ｎｄ≧（−０．０１×νｄ＋２．０３）の関係を満たすことがより好ましい。
他方で、本発明の光学ガラスでは、屈折率（ｎ）及びアッベ数（νｄ）が、ｎｄ≦（−０．０１×νｄ＋２．１２）の関係を満たすことが好ましく、ｎｄ≦（−０．０１×νｄ＋２．１１）の関係を満たすことがより好ましい。
【００６３】
本発明の光学ガラスは、低い部分分散比（θｇ，Ｆ）を有する。
より具体的には、本発明の光学ガラスの部分分散比（θｇ，Ｆ）は、アッベ数（νｄ）との間で、（−０．００１６２×νｄ＋０．６２０）≦（θｇ，Ｆ）≦（−０．００１６２×νｄ＋０．６５７）の関係を満たすことが好ましい。
従って、本発明の光学ガラスでは、部分分散比（θｇ，Ｆ）及びアッベ数（νｄ）が、θｇ，Ｆ≧（−０．００１６２×νｄ＋０．６２０）の関係を満たすことが好ましく、θｇ，Ｆ≧（−０．００１６２×νｄ＋０．６３０）の関係を満たすことがより好ましい。
他方で、本発明の光学ガラスでは、部分分散比（θｇ，Ｆ）及びアッベ数（νｄ）が、θｇ，Ｆ≦（−０．００１６２×νｄ＋０．６５７）の関係を満たすことが好ましく、θｇ，Ｆ≦（−０．００１６２×νｄ＋０．６５０ ）の関係を満たすことがより好ましい。
これにより、低い部分分散比（θｇ，Ｆ）を有する光学ガラスが得られるため、この光学ガラスから形成される光学素子を、光学系の色収差の低減に役立てられる。
【００６４】
なお、特にアッベ数（νｄ）が小さい領域では、一般的なガラスの部分分散比（θｇ，Ｆ）はノーマルラインよりも高い値にあり、横軸にアッベ数（νｄ）、縦軸に部分分散比（θｇ，Ｆ）を取ったときの、一般的なガラスの部分分散比（θｇ，Ｆ）とアッベ数（νｄ）の関係は、ノーマルラインよりも傾きの大きな曲線で表される。上述の部分分散比（θｇ，Ｆ）及びアッベ数（νｄ）の関係式では、ノーマルラインよりも傾きの大きな直線を使ってこれらの関係を規定することで、一般的なガラスよりも部分分散比（θｇ，Ｆ）の小さなガラスを得られることを表している。
【００６５】
なお本発明の光学ガラスは、相対屈折率の温度係数（ｄｎ／ｄＴ）が低い値をとる。
より具体的には、本発明の光学ガラスの相対屈折率の温度係数は、好ましくは＋６．０×１０−６℃−１、より好ましくは＋５．５×１０−６℃−１、さらに好ましくは＋５．０×１０−６℃−１を上限値とし、この上限値又はそれよりも低い（マイナス側）の値をとりうる。
他方で、本発明の光学ガラスの相対屈折率の温度係数は、好ましくは−２．０×１０−６℃−１、より好ましくは−１．０×１０−６℃−１、さらに好ましくは−０．５×１０−６℃−１を下限値とし、この下限値又はそれよりも高い（プラス側）の値をとりうる。
このうち、１．６５以上の屈折率（ｎｄ）を有し、かつ２０以上３５以下のアッベ数（νｄ）を有するガラスとして、相対屈折率の温度係数の低いガラスは多く存在しておらず、温度変化による結像のずれ等の補正の選択肢を広げられ、その補正をより容易にできる。したがって、このような範囲の相対屈折率の温度係数にすることで、温度変化による結像のずれ等の補正に寄与することができる。
本発明の光学ガラスの相対屈折率の温度係数は、光学ガラスと同一温度の空気中における屈折率（５８９．２９ｎｍ）の温度係数のことであり、４０℃から６０℃に温度を変化させた際の、１℃当たりの変化量（℃−１）で表される。
【００６６】
本発明の光学ガラスは、１００〜３００℃における平均線熱膨張係数αが７５（１０−７℃−１）以上であることが好ましい。すなわち、本発明の光学ガラスの１００〜３００℃における平均線熱膨張係数αは、好ましくは７５（１０−７℃−１）以上、より好ましくは８０（１０−７℃−１）以上、より好ましくは８５（１０−７℃−１）以上を下限とする。
一般的に、平均線熱膨張係数αが大きいとガラスを加工する際に割れが生じやすくなるため、平均線熱膨張係数αの値は小さいほうが望ましい。一方で、相対屈折率の温度係数が低く、かつ平均線熱膨張係数αの値が大きい硝材と組み合わせて接合する観点においては、当該硝材と平均線熱膨張係数αの値が同一又は近似であることが望ましい。
このうち、１．６５以上の屈折率（ｎｄ）を有し、かつ２５以上４０以下のアッベ数（νｄ）を有するガラスでは、平均線熱膨張係数αが大きい硝材が少なく、低屈折率低分散硝材と組み合わせて使用する場合に、本発明のように平均線熱膨張係数αが大きい値を有する方が有用である。
【００６７】
［プリフォーム及び光学素子］
作製された光学ガラスから、例えばリヒートプレス成形や精密プレス成形等のモールドプレス成形の手段を用いて、ガラス成形体を作製できる。すなわち、光学ガラスからモールドプレス成形用のプリフォームを作製し、このプリフォームに対してリヒートプレス成形を行った後で研磨加工を行ってガラス成形体を作製したり、例えば研磨加工を行って作製したプリフォームに対して精密プレス成形を行ってガラス成形体を作製したりできる。なお、ガラス成形体を作製する手段は、これらの手段に限定されない。
【００６８】
このようにして作製されるガラス成形体は、様々な光学素子に有用であるが、その中でも特に、レンズやプリズム等の光学素子の用途に用いることが好ましい。これにより、光学素子が設けられる光学系の透過光における、色収差による色のにじみが低減される。そのため、この光学素子をカメラに用いた場合は撮影対象物をより正確に表現でき、この光学素子をプロジェクタに用いた場合は所望の映像をより高精彩に投影できる。
【実施例】
【００６９】
本発明の実施例（Ｎｏ．１〜Ｎｏ．１３）及び比較例の組成、並びに、屈折率（ｎｄ）、アッベ数（νｄ）、部分分散比（θｇ，Ｆ）、平均線熱膨張係数(１００−３００℃）、ガラスの相対屈折率の温度係数（ｄｎ／ｄＴ）を表１〜表２に示す。なお、以下の実施例はあくまで例示の目的であり、これらの実施例にのみ限定されるものではない。
【００７０】
実施例及び比較例のガラスは、いずれも各成分の原料として各々相当する酸化物、水酸化物、炭酸塩、硝酸塩、弗化物、メタ燐酸化合物等の通常の光学ガラスに使用される高純度の原料を選定し、表に示した各実施例及び比較例の組成の割合になるように秤量して均一に混合した後、石製坩堝（ガラスの溶融性によっては白金坩堝、アルミナ坩堝を用いても構わない）に投入し、ガラス組成の熔融難易度に応じて電気炉で１１００〜１４００℃の温度範囲で０．５〜５時間熔解した後、白金坩堝に移して攪拌均質化して泡切れ等を行った後、１０００〜１２００℃に温度を下げて攪拌均質化してから金型に鋳込み、徐冷してガラスを作製した。
【００７１】
実施例及び比較例のガラスの屈折率（ｎｄ）、アッベ数（νｄ）及び部分分散比（θｇ，Ｆ）は、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０１―２００３に基づいて測定した。
【００７２】
実施例及び比較例のガラスの相対屈折率の温度係数（ｄｎ／ｄＴ）は、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ１８−２００８「光学ガラスの屈折率の温度係数の測定方法」に記載された方法のうち干渉法により、波長５８９．２９ｎｍの光についての、４０〜６０℃における相対屈折率の温度係数の値を測定した。
【００７３】
また、実施例及び比較例のガラスの平均線熱膨張係数(１００−３００℃）は、日本光学硝子工業会規格ＪＯＧＩＳ０８−２００３「光学ガラスの熱膨張の測定方法」に従い、温度と試料の伸びとの関係を測定することで得られる熱膨張曲線より求めた。
【００７４】
【表１】
2019064876.tif 000003
【００７５】
【表２】
2019064876.tif 000004
【００７６】
本発明の実施例の光学ガラスは、いずれも屈折率（ｎｄ）が１．６５以上、より詳細には１．６７以上であるとともに、この屈折率（ｎｄ）は１．８０以下であり、所望の範囲内であった。
また、本発明の実施例の光学ガラスは、いずれもアッベ数（νｄ）が２５以上、より詳細には２９以上であるとともに、このアッベ数（νｄ）は４０以下であり、所望の範囲内であった。
【００７７】
これらの表のとおり、本発明の実施例の光学ガラスは、部分分散比（θｇ，Ｆ）及びアッベ数（νｄ）が、（−０．００１６２×νｄ＋０．６２０）≦（θｇ，Ｆ）≦（−０．００１６２×νｄ＋０．６５７）の関係を満たしており、より詳細には（−０．００１６２×νｄ＋０．６５０）≦（θｇ，Ｆ）≦（−０．００１６２×νｄ＋０．６３０）の関係を満たしていた。すなわち、本願の実施例のガラスについての部分分散比（θｇ，Ｆ）とアッベ数（νｄ）の関係は、図２に示されるようになった。
一方で、比較例の光学ガラスは、（−０．００１６２×νｄ＋０．６２０）≦（θｇ，Ｆ）≦（−０．００１６２×νｄ＋０．６５７）の関係を満たしていなかった。
【００７８】
加えて、本発明の実施例の光学ガラスは、屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）が、（−０．０１×νｄ＋２．０１）≦ｎｄ≦（−０．０１×νｄ＋２．１２）の関係を満たしており、より詳細には（−０．０１×νｄ＋２．０３）≦ｎｄ≦（−０．０１×νｄ＋２．１１）の関係を満たしていた。すなわち、本願の実施例のガラスについての屈折率（ｎｄ）及びアッベ数（νｄ）の関係は、図３に示されるようになった。
【００７９】
表に表されるように、実施例の光学ガラスは、いずれも相対屈折率の温度係数が＋６．０×１０−６〜−０．５×１０−６（℃−１）の範囲内にあり、所望の範囲内であった。
【００８０】
加えて、本発明の光学ガラスは、１００〜３００℃における平均線熱膨張係数αが８０（１０−７℃−１）以上であった。
【００８１】
さらに、本発明の実施例の光学ガラスを用いて、ガラスブロックを形成し、このガラスブロックに対して研削及び研磨を行い、レンズ及びプリズムの形状に加工した。その結果、安定に様々なレンズ及びプリズムの形状に加工することができた。
【００８２】
以上、本発明を例示の目的で詳細に説明したが、本実施例はあくまで例示の目的のみであって、本発明の思想及び範囲を逸脱することなく多くの改変を当業者により成し得ることが理解されよう。
【図１】
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【図２】
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【図３】
2019064876.tif 000007