(57)【要約】【課題】低燃費性能、ウェットグリップ性能、および耐摩耗性能がバランスよく優れたゴム組成物、並びに当該ゴム組成物により構成されたタイヤ部材を有するタイヤを提供すること。【解決手段】ジエン系ゴム１００質量部に対し、重量平均分子量が５００〜４０００のテルペン系樹脂を５〜２０質量部、重量平均分子量が１００〜４０００の液状ゴムおよび／または液状樹脂を５〜３０質量部、並びにシリカを９５〜１６０質量部含有し、ＪＩＳ  Ｋ  ６２５８に準拠して測定した４０℃のトルエンに２４時間浸漬した前後の体積変化率が２２０〜２７０％であるであるゴム組成物。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ジエン系ゴム１００質量部に対し、
重量平均分子量が５００〜４０００のテルペン系樹脂を５〜２０質量部、
重量平均分子量が１００〜４０００の液状ゴムおよび／または液状樹脂を５〜３０質量部、並びにシリカを９５〜１６０質量部含有し、
ＪＩＳ  Ｋ  ６２５８に準拠して測定した４０℃のトルエンに２４時間浸漬した前後の体積変化率が２２０〜２７０％であるゴム組成物。
【請求項２】
硫黄含有量の異なる２種以上のシランカップリング剤を含有する、請求項１記載のゴム組成物。
【請求項３】
チオエステル基を有するシランカップリング剤を含有する、請求項１または２記載のゴム組成物。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか一項に記載のゴム組成物により構成されたタイヤ部材を有するタイヤ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ゴム組成物および当該ゴム組成物により構成されたタイヤ部材を有するタイヤに関する。
【背景技術】
【０００２】
タイヤに求められる重要な性能として、ウェットグリップ性能や耐摩耗性能がある。また近年、省資源の観点から、タイヤの転がり抵抗改善による低燃費性能の向上が求められている。低燃費性能向上にはヒステリシスロスが小さいこと、ウェットグリップ性能向上にはウェットスキッド抵抗性が高いことが要求される。しかしながら、低ヒステリシスロスと高いウェットスキッド抵抗性とは相反するものであり、低燃費性能およびウェットグリップ性能をバランス良く改善することは困難である。
【０００３】
耐摩耗性能の改善にはゴム組成物にカーボンブラックを添加する手法が知られているが、低燃費性能とウェットグリップ性能とのバランスが低下する傾向がある。また、耐摩耗性能に有利なブタジエンゴムはヒステリシスロスが小さく低燃費性能は良好であるが、ウェットグリップ性能には不利となる。
【０００４】
特許文献１には、特定の液状樹脂およびシリカを配合することで、低燃費性能、ウェットグリップ性能、および耐摩耗性能を改善したタイヤ用ゴム組成物が開示されている。しかしながら、シリカは自己凝集性が強く、分散が困難であるという点で改善の余地がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１３−０５３２９６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、低燃費性能、ウェットグリップ性能、および耐摩耗性能がバランスよく優れたゴム組成物、および該ゴム組成物により構成されたタイヤ部材を有するタイヤを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者は、鋭意検討の結果、ジエン系ゴムに、テルペン系樹脂と、液状ゴムおよび／または液状樹脂と、シリカとを配合し、かつゴム組成物の架橋密度（トルエン膨潤前後の体積変化率）を所定の範囲とすることで上記課題を解決できること見出し、本発明を完成させた。
【０００８】
すなわち、本発明は、
〔１〕ジエン系ゴム１００質量部に対し、重量平均分子量が５００〜４０００のテルペン系樹脂を５〜２０質量部、重量平均分子量が１００〜４０００の液状ゴムおよび／または液状樹脂を５〜３０質量部、並びにシリカを９５〜１６０質量部含有し、ＪＩＳ  Ｋ  ６２５８に準拠して測定した４０℃のトルエンに２４時間浸漬した前後の体積変化率が２２０〜２７０％であるゴム組成物、
〔２〕硫黄含有量の異なる２種以上のシランカップリング剤を含有する、〔１〕記載のゴム組成物、
〔３〕チオエステル基を有するシランカップリング剤を含有する、〔１〕または〔２〕記載のゴム組成物、
〔４〕〔１〕〜〔３〕のいずれかに記載のゴム組成物により構成されたタイヤ部材を有するタイヤ、に関する。
【発明の効果】
【０００９】
本発明によれば、低燃費性能、ウェットグリップ性能、および耐摩耗性能がバランスよく優れたゴム組成物、および当該ゴム組成物により構成されたタイヤ部材を有するタイヤが提供される。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
本発明の一実施形態であるタイヤ用ゴム組成物は、ジエン系ゴムと、テルペン系樹脂と、液状ゴムおよび／または液状樹脂と、シリカとを含有し、かつ架橋密度（トルエン膨潤前後の体積変化率）を所定の範囲とすることを特徴とする。なお、本明細書において、「〜」を用いて数値範囲を示す場合、その両端の数値を含むものとする。
【００１１】
本実施形態に係るゴム組成物は、ジエン系ゴムと相溶性の高い所定のテルペン系樹脂を配合し、ゴム組成物中にテルペン系樹脂を微分散させることで、ウェットグリップ領域のような高周波数帯の刺激応答下では高いロス性能を発揮し、一方、タイヤ転動時のような低周波数帯の刺激応答下ではヒステリシスロスが抑えられていると考えられる。また、テルペン系樹脂がゴム組成物中に微分散することで、耐摩耗性能の低下が抑制されていると考えられる。
【００１２】
さらに、テルペン系樹脂と液状ゴムおよび／または液状樹脂とを同時にかつバランスよく配合することで、上記の樹脂分散性を制御し、低燃費性能や耐摩耗性能の低下を抑え、高いウェットグリップ性能が発揮される。
【００１３】
また、架橋密度を制御することにより、材料内での応力集中を抑えて耐摩耗性能を確保しつつ、ゴムの分子運動によるエネルギーロスを抑制して低燃費性能を確保することができる。
【００１４】
以上のことから、本発明によれば、高い次元でゴム組成物の低燃費性能、ウェットグリップ性能、および耐摩耗性能をバランス良く向上させることができる。
【００１５】
＜架橋密度＞
本実施形態においては、ゴム組成物の架橋密度を反映する尺度として、トルエン膨潤前後の体積変化率を使用する。本明細書において、トルエン膨潤前後の体積変化率は、ＪＩＳ  Ｋ  ６２５８：２０１６「加硫ゴム及び熱可塑性ゴム−耐液性の求め方」に準拠し、加硫後の各試験用ゴム組成物を４０℃のトルエンに２４時間浸漬した前後の体積変化率（％）を測定することにより求めることができる。
【００１６】
本実施形態に係るゴム組成物のトルエン膨潤前後の体積変化率は、２２０％以上であり、２２５％以上が好ましく、２３０％以上が好ましく、２３５％以上がさらに好ましい。体積変化率が２２０未満であると、耐摩耗性能が低下する傾向がある。また、該体積変化率は、２７０％以下であり、２６５％以下が好ましく、２６０％以下がより好ましく、２５５％以下がさらに好ましい。体積変化率が２７０を超えると、低燃費性能が低下する傾向がある。
【００１７】
＜ゴム成分＞
本実施形態において使用されるゴム成分としては、例えば、天然ゴム（ＮＲ）、イソプレンゴム（ＩＲ）、ブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、スチレンイソプレンブタジエンゴム（ＳＩＢＲ）、エチレンプロピレンジエンゴム（ＥＰＤＭ）、クロロプレンゴム（ＣＲ）、アクリロニトリルブタジエンゴム（ＮＢＲ）等のジエン系ゴムが挙げられる。なかでも、グリップ性能および耐摩耗性能がバランスよく得られるという理由から、ＳＢＲおよびＢＲが好ましい。これらのゴム成分は、前記のうち１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【００１８】
（ＳＢＲ）
ＳＢＲとしては、特に限定されず、例えば未変性の乳化重合スチレンブタジエンゴム（Ｅ−ＳＢＲ）や溶液重合スチレンブタジエンゴム（Ｓ−ＳＢＲ）、これらを変性した変性乳化重合スチレンブタジエンゴム（変性Ｅ−ＳＢＲ）や変性溶液重合スチレンブタジエンゴム（変性Ｓ−ＳＢＲ）等の変性ＳＢＲが挙げられる。またＳＢＲとしては、伸展油を加えて柔軟性を調整した油展タイプのものと、伸展油を加えない非油展タイプのものとがあるが、このいずれも使用可能である。これらのＳＢＲは、前記のうち１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【００１９】
本実施形態において使用可能なＳ−ＳＢＲとしては、ＪＳＲ（株）、住友化学（株）、宇部興産（株）、旭化成（株）、日本ゼオン（株）等によって製造販売されるＳ−ＳＢＲが挙げられる。
【００２０】
ＳＢＲのスチレン含量は、グリップ性能および耐摩耗性能の観点から、２０質量％以上が好ましく、２５質量％以上より好ましい。また、グリップ性能の温度依存性および耐摩耗性能の観点からは、６０質量％以下が好ましく、５０質量％以下がより好ましい。なお、該スチレン含有量は、1Ｈ−ＮＭＲ測定により算出される値である。
【００２１】
ＳＢＲのビニル含量は、グリップ性能の観点から、１５％以上が好ましく、１８％以上がより好ましい。また、グリップ性能の温度依存性の観点からは、６５％以下が好ましく、６３％以下が好ましい。なお、該ビニル含有量（１，２−結合ブタジエン単位量）は、赤外吸収スペクトル分析法によって測定される値である。
【００２２】
ＳＢＲの重量平均分子量（Ｍｗ）は、グリップ性能等の観点から、１０万以上が好ましく、１５万以上がより好ましく、２５万以上がさらに好ましい。また、架橋均一性等の観点からは、２００万以下が好ましく、１５０万以下がより好ましく、１２０万以下がさらに好ましい。
【００２３】
ジエン系ゴム１００質量％中のＳＢＲの含有量は、ウェットグリップ性能の観点から、５０質量％以上が好ましく、６０質量％以上がより好ましく、７０質量％以上がさらに好い。また、耐摩耗性能および低燃費性能の観点からは、９５質量％以下か好ましく、９０質量％以下がより好ましく、８５質量％以下がさらに好ましい。なお、ＳＢＲとして油展タイプのＳＢＲを用いる場合は、当該油展タイプのＳＢＲ中に含まれる固形分としてのＳＢＲ自体の含有量をゴム成分中の含有量とする。
【００２４】
（ＢＲ）
ＢＲとしては特に限定されるものではなく、例えば、シス１，４結合含有率が５０％未満のＢＲ（ローシスＢＲ）、シス１，４結合含有率が９０％以上のＢＲ（ハイシスＢＲ）、希土類元素系触媒を用いて合成された希土類系ブタジエンゴム（希土類系ＢＲ）、シンジオタクチックポリブタジエン結晶を含有するＢＲ（ＳＰＢ含有ＢＲ）、変性ＢＲ（ハイシス変性ＢＲ、ローシス変性ＢＲ）等ゴム工業において一般的なものを使用することができる。これらのＢＲのなかでも、耐摩耗性能に優れるという理由から、ハイシスＢＲが好ましい。
【００２５】
ハイシスＢＲとしては、例えば、日本ゼオン（株）製のＢＲ１２２０、宇部興産（株）製のＢＲ１３０Ｂ、ＢＲ１５０Ｂ、ＢＲ１５０Ｌ、ＪＳＲ（株）製のＢＲ７３０等が挙げられる。ハイシスＢＲを含有することで低温特性および耐摩耗性能を向上させることができる。希土類系ＢＲとしては、例えば、ランクセス（株）製のＢＵＮＡ−ＣＢ２５等が挙げられる。
【００２６】
ＳＰＢ含有ＢＲは、１，２−シンジオタクチックポリブタジエン結晶が、単にＢＲ中に結晶を分散させたものではなく、ＢＲと化学結合したうえで分散しているものが挙げられる。このようなＳＰＢ含有ＢＲとしては、宇部興産（株）製のＶＣＲ−３０３、ＶＣＲ−４１２、ＶＣＲ−６１７等が挙げられる。
【００２７】
変性ＢＲとしては、リチウム開始剤により１，３−ブタジエンの重合を行ったのち、スズ化合物を添加することにより得られ、さらに変性ＢＲ分子の末端がスズ−炭素結合で結合されているもの（スズ変性ＢＲ）や、ブタジエンゴムの活性末端に縮合アルコキシシラン化合物を有するブタジエンゴム（シリカ用変性ＢＲ）等が挙げられる。このような変性ＢＲとしては、例えば、日本ゼオン（株）製のＢＲ１２５０Ｈ（スズ変性）、住友化学工業（株）製のＳ変性ポリマー（シリカ用変性）等が挙げられる。
【００２８】
ＢＲのシス１，４結合含有率（シス含量）は、耐久性や耐摩耗性能の観点から、９０質量％以上が好ましく、９３質量％以上がより好ましく、９５質量％以上がより好ましい。シス含量が高い方が、ポリマー鎖が規則正しく配列されることから、ポリマー同士の相互作用が強くなりゴム強度が向上し、悪路走行時の耐摩耗性能が向上すると考えられる。
【００２９】
ＢＲの重量平均分子量（Ｍｗ）は、耐摩耗性能およびグリップ性能等の観点から４０万以上が好ましく、４５万以上がより好ましく、５０万以上がさらに好ましい。また、Ｍｗは、架橋均一性等の観点から、２００万以下が好ましく、１００万以下がより好ましい。
【００３０】
ジエン系ゴム１００質量％中のＢＲの含有量は、耐摩耗性能の観点から、５質量％以上が好ましく、１０質量％以上が好ましく、１５質量％以上がより好ましい。また、ウェットグリップ性能の観点からは、５０質量％以下が好ましく、４０質量％以下がより好ましく、３０質量％以下がさらに好ましい。
【００３１】
（テルペン系樹脂）
テルペン系樹脂としては、α−ピネン、β−ピネン、リモネン、ジペンテン等のテルペン原料から選ばれる少なくとも１種からなるポリテルペン樹脂、テルペン化合物と芳香族化合物とを原料とする芳香族変性テルペン樹脂、テルペン化合物とフェノール系化合物とを原料とするテルペンフェノール樹脂等のテルペン系樹脂（水素添加されていないテルペン系樹脂）、並びにこれらのテルペン系樹脂に水素添加処理を行ったもの（水素添加されたテルペン系樹脂）が挙げられる。ここで、芳香族変性テルペン樹脂の原料となる芳香族化合物としては、例えば、スチレン、α−メチルスチレン、ビニルトルエン、ジビニルトルエン等が挙げられ、また、テルペンフェノール樹脂の原料となるフェノール系化合物としては、例えば、フェノール、ビスフェノールＡ、クレゾール、キシレノール等が挙げられる。
【００３２】
テルペン系樹脂の軟化点は、ウェットグリップ性能の観点から、１００℃以上が好ましく、１０５℃以上がより好ましく、１１０℃以上がさらに好ましい。また、低燃費性能および耐摩耗性能の観点からは、１５０℃以下が好ましく、１４５℃以下がより好ましく、１４０℃以下がさらに好ましい。
【００３３】
テルペン系樹脂の重量平均分子量（Ｍｗ）は、耐摩耗性能の観点から、５００以上が好ましく、６００以上が好ましい。また、加工性の観点からは、４０００以下が好ましく、３５００以下がより好ましく、３０００以下がさらに好ましい。
【００３４】
テルペン系樹脂のゴム成分１００質量部に対する含有量は、５質量部以上であり、８質量部以上が好ましく、１０質量部以上がより好ましい。５質量部未満の場合は、ウェットグリップ性能向上の効果が十分に得られない傾向がある。また、テルペン系樹脂の含有量は、２０質量部以下であり、１８質量部以下が好ましく、１６質量部以下がより好ましい。２０質量部を超える場合は、低燃費性能が低下する傾向、混練り工程で樹脂の溶け残りが発生して分散不良を起こし、耐摩耗性能が低下する傾向がある。
【００３５】
（液状ゴムおよび液状樹脂）
液状ゴムとしては、例えば、液状ブタジエンゴム（液状ＢＲ）、液状スチレンブタジエンゴム（液状ＳＢＲ）、液状イソプレンゴム（液状ＩＲ）等が挙げられる。液状樹脂としては、例えば、液状クマロンインデン樹脂、液状Ｃ５−Ｃ９系石油樹脂等が挙げられる。これらの液状ゴムおよび液状樹脂は、１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。なかでも、低燃費性能とグリップ性能の両立の理由から、液状ＳＢＲもしくは液状Ｃ５−Ｃ９系石油樹脂が好ましい。具体的な液状樹脂および液状ゴムとしては、ＣＲＡＹ  ＶＡＬＬＥＹ社製のＲＩＣＯＮシリーズ等が好適に用いられる。
【００３６】
液状ゴムおよび液状樹脂の重量平均分子量（Ｍｗ）は、耐摩耗性能の観点から、１００以上が好ましく、２００以上がより好ましい。また、加工性の観点からは、４０００以下が好ましく、３５００以下がより好ましく、３０００以下がさらに好ましい。
【００３７】
液状ゴムおよび／または液状樹脂のゴム成分１００質量部に対する含有量は、５質量部以上であり、８質量部以上が好ましく、１０質量部以上がより好ましい。５質量部未満の場合は、充分なウェットグリップ性能が得られない傾向がある。また、液状ゴムの含有量は３０質量部以下であり、２８質量部以下が好ましく、２５質量部以下がより好ましい。３０質量部を超える場合は、低燃費性能や耐摩耗性能が低下する傾向がある。
【００３８】
液状ゴムおよび／または液状樹脂の含有量に対するテルペン系樹脂の含有量（テルペン系樹脂の含有量／液状ゴムおよび／または液状樹脂の含有量）は、ウェットグリップ性能の観点から、０．５以上が好ましく、０．７以上がより好ましい。また、低燃費性能および耐摩耗性能の観点からは、５以下が好ましく、４以下がより好ましい。
【００３９】
なお、本明細書における上記の重量平均分子量（Ｍｗ）は、ゲルパーミエーションクロマトグラフ（ＧＰＣ）（東ソー（株）製ＧＰＣ−８０００シリーズ、検出器：示差屈折計）を用い、標準ポリスチレンにより換算して測定される値である。
【００４０】
＜フィラー＞
本実施形態において使用されるフィラーは、シリカを必須成分として含むことを特徴とする。また、シリカはシランカップリング剤と併用されることが好ましい。
【００４１】
（シリカ）
シリカとしては、特に限定されず、例えば、乾式法により調製されたシリカ（無水シリカ）、湿式法により調製されたシリカ（含水シリカ）等、ゴム工業において一般的なものを使用することができる。なかでもシラノール基が多いという理由から、湿式法により調製された含水シリカが好ましい。これらのシリカは、１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【００４２】
シリカのＢＥＴ比表面積は、耐久性や破断時伸びの観点から、８０ｍ2／ｇ以上が好ましく、１００ｍ2／ｇ以上がより好ましい。また、低燃費性能および加工性の観点からは、２５０ｍ2／ｇ以下が好ましく、２２０ｍ2／ｇ以下がより好ましい。なお、本明細書におけるシリカのＢＥＴ比表面積は、ＡＳＴＭ  Ｄ３０３７−９３に準じてＢＥＴ法で測定される値である。
【００４３】
シリカの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、９５質量部以上であり、１００質量部以上が好ましく、１００質量部以上がより好ましい。９５質量部未満の場合は、ウェットグリップ性能向上の効果が十分に得られない傾向がある。また、シリカの含有量は、ゴム成分１００質量部に対して、１６０質量部以下であり、１５０質量部以下が好ましく、１４０質量部以下がより好ましい。１６０質量部を超える場合は、ムーニー粘度が大幅に上昇し、成形加工性が悪化する傾向がある。
【００４４】
（シランカップリング剤）
シリカは、シランカップリング剤と併用することが好ましい。シランカップリング剤としては、特に限定されず、ゴム工業において、従来からシリカと併用される任意のシランカップリング剤を使用することができる。シランカップリング剤の具体例としては、例えば、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２−トリエトキシシリルエチル）テトラスルフィド、ビス（４−トリエトキシシリルブチル）テトラスルフィド、ビス（３−トリメトキシシリルプロピル）テトラスルフィド、ビス（２−トリメトキシシリルエチル）テトラスルフィド、ビス（４−トリメトキシシリルブチル）テトラスルフィド、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）トリスルフィド、ビス（２−トリエトキシシリルエチル）トリスルフィド、ビス（４−トリエトキシシリルブチル）トリスルフィド、ビス（３−トリメトキシシリルプロピル）トリスルフィド、ビス（２−トリメトキシシリルエチル）トリスルフィド、ビス（４−トリメトキシシリルブチル）トリスルフィド、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス（２−トリエトキシシリルエチル）ジスルフィド、ビス（４−トリエトキシシリルブチル）ジスルフィド、ビス（３−トリメトキシシリルプロピル）ジスルフィド、ビス（２−トリメトキシシリルエチル）ジスルフィド、ビス（４−トリメトキシシリルブチル）ジスルフィド、３−トリメトキシシリルプロピル−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、３−トリエトキシシリルプロピル−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、２−トリエトキシシリルエチル−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、２−トリメトキシシリルエチル−Ｎ，Ｎ−ジメチルチオカルバモイルテトラスルフィド、３−トリメトキシシリルプロピルベンゾチアゾリルテトラスルフィド、３−トリエトキシシリルプロピルベンゾチアゾールテトラスルフィド、３−トリメトキシシリルプロピルメタクリレートモノスルフィド等のスルフィド基を有するシランカップリング剤；３−メルカプトプロピルトリメトキシシラン、３−メルカプトプロピルトリエトキシシラン、２−メルカプトエチルトリメトキシシラン、２−メルカプトエチルトリエトキシシラン等のメルカプト基を有するシランカップリング剤；３−オクタノイルチオ−１−プロピルトリエトキシシラン、３−ヘキサノイルチオ−１−プロピルトリエトキシシラン、３−オクタノイルチオ−１−プロピルトリメトキシシラン等のチオエステル基を有するシランカップリング剤；ビニルトリエトキシシラン等のビニル基を有するシランカップリング剤；３−アミノプロピルトリエトキシシラン等のアミノ基を有するシランカップリング剤；γ−グリシドキシプロピルトリエトキシシラン等のグリシドキシ基を有するシランカップリング剤；３−ニトロプロピルトリメトキシシラン等のニトロ基を有するシランカップリング剤；３−クロロプロピルトリメトキシシラン等のクロロ基を有するシランカップリング剤等が挙げられる。これらのシランカップリング剤は、１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。なかでも、チオエステル基を有するシランカップリング剤は、高温までジエン系ゴムとの反���性が少なく、混練中のジエン系ゴムとシランカップリング剤とシリカとの強固な結合を抑制することができ、シリカを適度に分散させることができる点から好ましく、３−オクタノイルチオ−１−プロピルトリエトキシシランがより好ましい。
【００４５】
さらに、本実施形態においては、硫黄含有量が異なる２種以上のシランカップリング剤を併用することがより好ましい。硫黄含有量が異なる２種以上のシランカップリング剤を併用することにより、シリカとシランカップリング剤との反応温度が高い場合でも、混練中にジエン系ゴムとシランカップリング剤とシリカとが強固に結合するのを抑制し、良好なシリカ分散が得られ、耐摩耗性能の悪化を抑制することができる傾向がある。また、シリカとシランカップリング剤との反応温度が低い場合でも、混練中にシリカの分散性が十分になされ、低燃費性能や耐摩耗性能の悪化を抑制することができる傾向がある。このような２種以上のシランカップリング剤の組み合わせとしては、特に限定されるものではないが、例えば、スルフィド基を有するシランカップリング剤と、メルカプト基もしくはチオエステル基を有するシランカップリング剤との組み合わせが挙げられ、ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィドと３−オクタノイルチオ−１−プロピルトリエトキシシランとの組み合わせが好ましい。
【００４６】
本実施形態において、シランカップリング剤の硫黄含有量とは、シランカップリング剤単位質量あたりの硫黄含有率を意味する。例えば、硫黄含有量が異なる２種のシランカップリング剤を併用する場合、硫黄含有量の高いシランカップリング剤の硫黄含有量は、０．３５質量％以上が好ましく、０．４質量％以上がより好ましい。また、硫黄含有量の高いシランカップリング剤の硫黄含有量は、０．８質量％以下が好ましく、０．７質量％以下がより好ましい。硫黄含有量の低いシランカップリング剤の硫黄含有量は、０．０５質量％以上が好ましく、０．１質量％以上がより好ましい。硫黄含有量の低いシランカップリング剤の硫黄含有量は、０．３５質量％以下が好ましく、０．３質量％以下がより好ましい。ただし、硫黄含有量の高いシランカップリング剤と硫黄含有量の低いシランカップリング剤との硫黄含有量は異なるものであるため、共に同じ硫黄含有量とすることはなく、好ましい範囲であっても共に０．３５質量％とするものではない。各シランカップリング剤の硫黄含有量が上記範囲内の場合は、低燃費性能と耐摩耗性能のバランスが良好となる傾向がある。
【００４７】
シランカップリング剤を含有する場合の、シランカップリング剤の総含有量は、シリカ１００質量部に対して、１質量部以上が好ましく、３質量部以上がより好ましく、５質量部以上がさらに好ましい。また、シランカップリング剤の総含有量は、シリカ１００質量部に対して、２０質量部以下が好ましく、１５質量部以下が好ましく、１０質量部以下がさらに好ましい。シランカップリング剤の総含有量が上記範囲内の場合は、より良好な加工性、ゴム強度、低燃費性能、および耐摩耗性能が得られる傾向がある。
【００４８】
シランカップリング剤中には、チオエステル基を有するシランカップリング剤を１質量％以上含有することが好ましく、１０質量％以上含有することがより好ましく、２０質量％以上含有することがさらに好ましい。また、シランカップリング剤中の硫黄含有量の高いシランカップリング剤と硫黄含有量の低いシランカップリング剤の含有量の比は特に限定されないが、例えば、１：９９〜９９：１、１０：９０〜９０：１０、２０：８０〜８０：２０の範囲とすることができる。
【００４９】
（その他のフィラー）
フィラーとしては、シリカ以外に、さらにその他のフィラーを用いてもよい。そのようなフィラーとしては、特に限定されず、例えば、カーボンブラック、水酸化アルミニウム、アルミナ（酸化アルミニウム）、炭酸カルシウム、タルク、クレー等、ゴム工業において一般的に使用されるフィラーをいずれも用いることができる。これらのフィラーは、１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。フィラーとして、シリカ以外のものを用いる場合、ゴム強度の観点から、カーボンブラックが好ましい。すなわちフィラーとしては、シリカおよびカーボンブラックを含むものであることが好ましく、シリカおよびカーボンブラックのみからなるものであることがより好ましい。
【００５０】
カーボンブラックとしては、ゴム工業において一般的なものを適宜利用することができる。カーボンブラックとしては、ファーネスブラック、アセチレンブラック、サーマルブラック、チャンネルブラック、グラファイト等が挙げられ、具体的にはＮ１１０，Ｎ１１５，Ｎ１２０，Ｎ１２５，Ｎ１３４，Ｎ１３５，Ｎ２１９，Ｎ２２０，Ｎ２３１，Ｎ２３４，Ｎ２９３，Ｎ２９９，Ｎ３２６，Ｎ３３０，Ｎ３３９，Ｎ３４３，Ｎ３４７，Ｎ３５１，Ｎ３５６，Ｎ３５８，Ｎ３７５，Ｎ５３９，Ｎ５５０，Ｎ５８２，Ｎ６３０，Ｎ６４２，Ｎ６５０，Ｎ６６０，Ｎ６８３，Ｎ７５４，Ｎ７６２，Ｎ７６５，Ｎ７７２，Ｎ７７４，Ｎ７８７，Ｎ９０７，Ｎ９０８，Ｎ９９０，Ｎ９９１等を好適に用いることができ、これ以外にも自社合成品等も好適に用いることができる。これらのカーボンブラックは、１種単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【００５１】
カーボンブラックの窒素吸着比表面積（Ｎ2ＳＡ）は、１１０ｍ2／ｇ以上が好ましく、１１５ｍ2／ｇ以上が好ましく、１２０ｍ2／ｇ以上がより好ましい。カーボンブラックのＮ2ＳＡを１１０ｍ2／ｇ以上とすることで、ＢＲおよびＳＢＲの各相の境界近傍にカーボンブラックが分散され、ＳＢＲとカーボンブラックとの接触面積が増加する。このことから、ＢＲおよびＳＢＲの各相間の結びつきが強化されるので、ゴム組成物に対する補強効果がより向上し、耐摩耗性能に優れたゴム組成物とすることができる。また、カーボンブラックのＮ2ＳＡの上限は特に限定されないが、加工性の観点から１８０ｍ2／ｇ以下が好ましく、１６０ｍ2／ｇ以下がより好ましく、１５０ｍ2／ｇ以下がさらに好ましい。なお、本明細書におけるカーボンブラックのＢＥＴ比表面積は、ＪＩＳ  Ｋ  ６２１７−２「ゴム用カーボンブラック基本特性−第２部：比表面積の求め方−窒素吸着法−単点法」に準じて測定された値である。
【００５２】
カーボンブラックを含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、耐摩耗性能の観点から１質量部以上が好ましく、３質量部以上が好ましく、５質量部以上がより好ましい。また、カーボンブラックの含有量の上限は特に限定されないが、低燃費性能や加工性の観点から、１００質量部以下が好ましく、８０質量部以下がより好ましく、６０質量部以下がさらに好ましい。
【００５３】
フィラー全体のゴム成分１００質量部に対する含有量は、補強性およびウェットグリップ性能の観点から、９５質量部以上が好ましく、１００質量部以上がより好ましく、１０５質量部以上がさらに好ましい。また、シリカの分散性の観点や加工性の観点からは、１６０質量部以下が好ましく、１５０質量部以下がより好ましく、１４０質量部以下がさらに好ましい。
【００５４】
フィラー中におけるシリカの含有量は、低燃費性能およびウェットグリップ性能の観点から、５０質量％以上が好ましく、７０質量％以上がより好ましく、８０質量％以上がさらに好ましい。
【００５５】
＜その他の成分＞
本実施形態に係るゴム組成物は、前記のゴム成分、テルペン系樹脂、液状ゴム、液状樹脂、フィラー以外にも、従来からゴム工業において使用される配合剤や添加剤、例えば、前記のテルペン系樹脂、液状ゴム、および液状樹脂以外の軟化剤、ワックス、老化防止剤、ステアリン酸、酸化亜鉛、硫黄等の加硫剤、加硫促進剤等を、必要に応じて適宜含有することができる。
【００５６】
テルペン系樹脂、液状ゴム、および液状樹脂以外の軟化剤としては、従来、ゴム工業において一般的なものであれば特に限定されず、例えば、テルペン系樹脂および液状ゴム以外の液状ポリマーや、アロマチックオイル、プロセスオイル、パラフィンオイル等の鉱物油を含むオイル等が挙げられ、適宜選択することができる。
【００５７】
オイルを含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、耐摩耗性能の低下を防ぐという観点から、１００質量部以下が好ましく、８０質量部以下がより好ましい。また、加工性の観点からは、５質量部以上が好ましく、１０質量部以上がより好ましい。
【００５８】
ワックスを含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、ゴムの劣化を抑制するという観点から、０．５質量部以上が好ましく、１質量部以上がより好ましい。また、ワックスのタイヤ表面へのブルームによるタイヤの白色化を防ぐという観点からは、１０質量部以下が好ましく、５質量部以下がより好ましい。
【００５９】
老化防止剤を含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、ゴムの劣化を抑制するという観点から、０．５質量部以上が好ましく、１質量部以上がより好ましい。また、老化防止剤のタイヤ表面へのブルームによるタイヤの変色を防ぐという観点からは、１０質量部以下が好ましく、５質量部以下がより好ましい。
【００６０】
ステアリン酸を含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、ゴムの加硫速度を上げ、タイヤの生産性を上げるという観点から、０．５質量部以上が好ましく、１質量部以上がより好ましい。また、耐摩耗性能の低下を防ぐという観点からは、８質量部以下が好ましく、５質量部以下がより好ましい。
【００６１】
酸化亜鉛を含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、ゴムの加硫速度を上げ、タイヤの生産性を上げるという観点から、０．５質量部以上が好ましく、１質量部以上がより好ましい。また、耐摩耗性の低下を防ぐという観点からは、８質量部以下が好ましく、５質量部以下がより好ましい。
【００６２】
加硫剤として硫黄を含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、十分な加硫反応を確保し、良好なグリップ性能および耐摩耗性能を得るという観点から、０．５質量部以上が好ましく、１質量部以上がより好ましい。また、ブルーミングによる、グリップ性能および耐摩耗性能の低下を抑制するという理由から、３質量部以下が好ましい。
【００６３】
加硫促進剤としては、例えば、スルフェンアミド系、チアゾール系、チウラム系、チオウレア系、グアニジン系、ジチオカルバミン酸系、アルデヒド−アミン系もしくはアルデヒド−アンモニア系、イミダゾリン系、またはキサンテート系加硫促進剤が挙げられる。これらの加硫促進剤は、単独で用いてもよく、２種以上を組み合わせて用いてもよい。なかでも、加硫特性に優れ、加硫後のゴムの物性において、低燃費性能に優れるという理由からスルフェンアミド系加硫促進剤が好ましく、例えば、Ｎ−ｔｅｒｔ−ブチル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド（ＴＢＢＳ）、Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド（ＣＺ）、Ｎ，Ｎ’−ジシクロヘキシル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド（ＤＺ）等が挙げられる。
【００６４】
加硫促進剤を含有する場合のゴム成分１００質量部に対する含有量は、加硫促進の観点から、０．１質量部以上が好ましく、０．５質量部以上がより好ましい。また、加工性の観点からは、５質量部以下が好ましく、４質量部以下がより好ましい。
【００６５】
本実施形態に係るゴム組成物は、公知の方法により製造することができる。例えば、前記の各成分をオープンロール、バンバリーミキサー、密閉式混練機等のゴム混練装置を用いて混練りし、その後加硫する方法等により製造できる。
【００６６】
本発明の他の実施形態は、前記ゴム組成物により構成されたタイヤ部材を有するタイヤである。前記ゴム組成物により構成されるタイヤ部材としては、トレッド、アンダートレッド、カーカス、サイドウォール、ビード等の各タイヤ部材が挙げられる。なかでも、ウェットグリップ性能、耐摩耗性能および低燃費性能に優れることからトレッドが好ましい。
【００６７】
本実施形態に係るタイヤは、前記ゴム組成物を用いて、通常の方法により製造することができる。すなわち、前記の各成分を混練して得られた未加硫ゴム組成物をトレッド等のタイヤ部材の形状にあわせて押出し加工した部材をタイヤ成形機上で他のタイヤ部材とともに貼り合わせ、通常の方法にて成形することにより、未加硫タイヤを形成し、この未加硫タイヤを加硫機中で加熱加圧することにより製造することができる。
【実施例】
【００６８】
本発明を実施例に基づいて説明するが、本発明は、実施例のみに限定されるものではない。
【００６９】
以下、実施例および比較例において用いた各種薬品をまとめて示す。
ＳＢＲ：Ｔｒｉｎｓｅｏ社製のＳＬＲ６４３０（Ｓ−ＳＢＲ、スチレン含量：４０質量％、ビニル含量：２０％、Ｍｗ：１００万）
ＢＲ：宇部興産（株）製のＢＲ１５０Ｌ（ハイシスＢＲ、シス１，４結合含量：９８質量％、Ｍｗ：６０万）
テルペン系樹脂：アリゾナケミカル社製のＳＹＬＶＡＴＲＡＸＸ４１５０（軟化点１１５℃、Ｍｗ：２５００、水添なし）
液状樹脂：ＣＲＡＹ  ＶＡＬＬＥＹ社製のＲＩＣＯＮ３４０（液状Ｃ５−Ｃ９樹脂、Ｍｗ：２４００）
カーボンブラック：キャボットジャパン（株）製のショウブラックＮ２２０（Ｎ2ＳＡ：１２５ｍ2／ｇ）
シリカ：エボニックデグサ社製のウルトラシルＶＮ３（Ｎ2ＳＡ：１７５ｍ2／ｇ）
シランカップリング剤１：モメンティブ社製のＮＸＴ（３−オクタノイルチオ−１−プロピルトリエトキシシラン）（硫黄含有量：０．３質量％）
シランカップリング剤２：エボニックデグサ社製のＳｉ６９（ビス（３−トリエトキシシリルプロピル）テトラスルフィド）（硫黄含有量：０．７質量％）
オイル：出光興産（株）製のミネラルオイルＰＷ−３８０
老化防止剤：大内新興化学工業（株）製のノクラック６Ｃ（Ｎ−１，３−ジメチルブチル−Ｎ’−フェニル−ｐ−フェニレンジアミン）
ステアリン酸：日油（株）製のステアリン酸
酸化亜鉛：三井金属鉱業（株）製の亜鉛華１号
ワックス：大内新興化学工業（株）製のサンノックワックスＮ
硫黄：鶴見化学（株）製の粉末硫黄
加硫促進剤１：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＣＺ（Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアゾリルスルフェンアミド）
加硫促進剤２：大内新興化学工業（株）製のノクセラーＤ（Ｎ，Ｎ’−ジフェニルグアニジン）
【００７０】
実施例および比較例
表１に示す配合処方にしたがい、神戸製鋼所（株）製１．７Ｌバンバリーミキサーを用いて、硫黄および加硫促進剤を除く配合成分を充填率が５８％になるように充填し、回転数８０ｒｐｍで１４０℃に到達するまで３分間混練りした。ついで、得られた混練り物に硫黄および加硫促進剤を加えた後、オープンロールを用いて、８０℃で５分間混練りし、各実施例および各比較例に係る配合の未加硫ゴム組成物を得た。さらに、得られた未加硫ゴム組成物を１７０℃の条件下で１２分間プレス加硫し、各試験用ゴム組成物を得た。
【００７１】
得られた未加硫ゴム組成物および試験用ゴム組成物について下記の評価を行った。評価結果を表１に示す。
【００７２】
＜ムーニー粘度指数＞
ＪＩＳ  Ｋ  ６３００−１「未加硫ゴム−物理特性−第１部：ムーニー粘度計による粘度及びスコーチタイムの求め方」に準拠し、１３０℃で各未加硫ゴム組成物のムーニー粘度（ＭＬ1+4）を測定し、ムーニー粘度（ＭＬ1+4）の逆数の値を、比較例１を１００として指数表示した。指数が大きいほどムーニー粘度が低く、加工性に優れる。
（ムーニー粘度指数）＝（比較例１のＭＬ1+4）／（各配合のＭＬ1+4）×１００
【００７３】
＜体積変化率＞
ＪＩＳ  Ｋ  ６２５８：２０１６「加硫ゴム及び熱可塑性ゴム−耐液性の求め方」に準拠し、加硫後の各試験用ゴム組成物を４０℃のトルエンに２４時間浸漬した前後の体積変化率（％）を測定した。体積変化率の値が小さいほど架橋密度が高いことを示す。
【００７４】
＜低燃費性能指数＞
（株）上島製作所製スペクトロメーターを用いて、動的歪振幅１％、周波数１０Ｈｚ、温度５０℃で各試験用ゴム組成物の損失正接（ｔａｎδ）を測定し、ｔａｎδの逆数の値を、比較例１を１００として指数表示した。指数が大きいほど転がり抵抗が小さく、低燃費性能に優れる。
（低燃費性能指数）＝（比較例１のｔａｎδ）／（各配合のｔａｎδ）×１００
【００７５】
＜ウェットグリップ性能指数＞
（株）上島製作所製フラットベルト式摩擦試験機（ＦＲ５０１０型）を用いて、各試験用ゴム組成物のウェットグリップ性能を評価した。各試験用ゴム組成物からなる幅２０ｍｍ、直径１００ｍｍの円筒形のゴム試験片をサンプルとして用い、速度２０ｋｍ／時間、荷重４ｋｇｆ、路面温度２０℃の条件で、路面に対するサンプルのスリップ率を０〜７０％まで変化させ、その際に検出される摩擦係数の最大値を読みとった。そして、下記計算式により測定結果を指数表示した。指数が大きいほどウェットグリップ性能に優れる。
（ウェットグリップ性能指数）＝（各配合の摩擦係数の最大値）／（比較例１の摩擦係数の最大値）×１００
【００７６】
＜耐摩耗性能指数＞
ランボーン型摩耗試験機を用いて、各試験用ゴム組成物の室温、負荷荷重１．０ｋｇｆ、スリップ率３０％の条件における摩耗量を測定した。結果は、摩耗量の逆数の値を、比較例１を１００として指数表示した。指数が大きいほど耐摩耗性能に優れる。
（耐摩耗性能指数）＝（比較例１の摩耗量）／（各配合の摩耗量）×１００
【００７７】
【表１】
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【００７８】
表１の結果より、ジエン系ゴムと、テルペン系樹脂と、液状ゴムおよび／または液状樹脂と、シリカとを含有し、かつ架橋密度（トルエン膨潤前後の体積変化率）を所定の範囲とした本発明のゴム組成物は、低燃費性能、ウェットグリップ性能、および耐摩耗性能がバランスよく優れることがわかる。