(57)【要約】【課題】プランジャの往復運動による機関側の潤滑油のポンプ内への流入を防止すると共に、プランジャの往復運動により生じる摺動摩擦熱に対する冷却性能を確保することが可能な高圧燃料供給ポンプを提供する。【解決手段】高圧燃料供給ポンプは、内部に加圧室１１を有するポンプボディ１、往復運動により加圧室１１の容量を増減させるプランジャ２、加圧室１１からプランジャ２に沿って漏れ出る燃料を受け容れ可能な副室７ａを内部に形成するシールホルダ７、プランジャ２の外周面に摺接可能な状態でシールホルダ７内に保持され、副室７ａを外部（エンジン）から密閉するシール部材１３を備える。シールホルダ７は、シール部材１３のエンジン側の第１部分１３１ａを径方向内側に押圧する第１押圧力Ｆ１が加圧室１１側の第２部分１３１ｂを径方向内側に押圧する第２押圧力Ｆ２に比べて大きくなるようにシール部材１３を保持する。【選択図】  図７
2019094819.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
潤滑油が供給される機関に取り付けられ、内部に加圧室を有するポンプボディと、
往復運動により前記加圧室の容量を増減させるプランジャと、
前記加圧室から前記プランジャに沿って漏れ出る燃料を受け容れ可能な副室を内部に形成するシールホルダと、
前記プランジャの外周面に摺接可能な状態で前記シールホルダ内に保持され、前記副室を前記機関から密閉するシール部材と、を備え、
前記シールホルダは、前記シール部材の前記機関側の第１部分を径方向内側に押圧する第１押圧力が前記シール部材の前記加圧室側の第２部分を径方向内側に押圧する第２押圧力に比べて大きくなるように前記シール部材を保持する
ことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。
【請求項２】
請求項１に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
前記シールホルダの内周面のうち前記シール部材を保持する保持内周面は、
前記シール部材の前記第１部分を保持する第１保持面と、
前記シール部材の前記第２部分を保持し、前記第１保持面よりも径方向外側に位置する第２保持面とを有する
ことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。
【請求項３】
請求項２に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
前記保持内周面は、前記第１保持面側から前記第２保持面側に向かって径方向外側広がるように形成されている
ことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。
【請求項４】
請求項３に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
前記保持内周面は、テーパ面で構成されている
ことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。
【請求項５】
請求項２に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
前記保持内周面は、前記第１保持面と前記第２保持面とで段差が形成されている
ことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。
【請求項６】
請求項２に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
前記第２保持面は、円筒面で構成され、
前記第１保持面は、前記第２保持面よりも径方向内側に張り出す曲面で構成されている
ことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。
【請求項７】
請求項１乃至５のいずれか１項に記載の高圧燃料供給ポンプにおいて、
前記シールホルダ内で前記シール部材よりも前記加圧室側の位置に保持され、前記シール部材の前記加圧室側への移動を規制する移動規制部材を更に備えた
ことを特徴とする高圧燃料供給ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車の内燃機関用の高圧燃料供給ポンプに係り、往復運動するプランジャの外周面に摺動するシール部材を備えた高圧燃料供給ポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
内燃機関の燃焼室内部へ直接的に燃料を噴射する直接噴射タイプの内燃機関において、燃料を高圧化するための高圧燃料供給ポンプが広く用いられている。この高圧燃料供給ポンプの背景技術として、例えば、特許文献１に記載のものがある。特許文献１に記載の高圧燃料供給ポンプでは、往復運動により加圧室内の燃料を加圧するピストンプランジャの外周面にシール部材が摺接可能な状態で装着されており、このシール部材をシリンダホルダの内側円筒面部内に固定している。当該シール部材は、ポンプ内の燃料が内燃機関側へ流入することを防止すると同時に、内燃機関内の摺動部を潤滑する潤滑油がポンプ側へ流入することを防止している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１０−１０６７４０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
特許文献１に記載の高圧燃料供給ポンプのシール部材のように、ポンプ内の燃料の内燃機関側への流出を防止すると共に、内燃機関の潤滑油のポンプ内への流入を防止するシール部材は、通常、ピストンプランジャの加圧室側の部分及び内燃機関側の部分の両部分に対して略同じ大きさの緊迫力で締め付けている。すなわち、シール部材における燃料のポンプ外への流出を防止する部分及び潤滑油のポンプ内への流入を防止する部分の両部分は、ピストンプランジャに対して同じような接触状態にある。
【０００５】
このような場合、潤滑油の粘性が燃料の粘性よりも大きいので、内燃機関側の潤滑油がピストンプランジャとシール部材との摺動部を介してポンプ内へ漏出する懸念がある。このような懸念に対して、シール部材のピストンプランジャに対する緊迫力をより大きくすることにより、潤滑油のポンプ内への流入を阻止しようとすると、ピストンプランジャとシール部材との摺動摩擦による焼付き等の摩擦熱の問題が生じる虞がある。
【０００６】
本発明は、上記の問題点を解消するためになされたものであり、その目的は、プランジャの往復運動による内燃機関側の潤滑油のポンプ内への流入を防止すると共に、プランジャの往復運動により生じる摺動摩擦熱に対する冷却性能を確保することが可能な高圧燃料供給ポンプを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本願は上記課題を解決する手段を複数含んでいるが、その一例を挙げるならば、潤滑油が供給される機関に取り付けられ、内部に加圧室を有するポンプボディと、往復運動により前記加圧室の容量を増減させるプランジャと、前記加圧室から前記プランジャに沿って漏れ出る燃料を受け容れ可能な副室を内部に形成するシールホルダと、前記プランジャの外周面に摺接可能な状態で前記シールホルダ内に保持され、前記副室を前記機関から密閉するシール部材と、を備え、前記シールホルダは、前記シール部材の前記機関側の第１部分を径方向内側に押圧する第１押圧力が前記シール部材の前記加圧室側の第２部分を径方向内側に押圧する第２押圧力に比べて大きくなるように前記シール部材を保持することを特徴とする。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば、シール部材の第１部分のプランジャに対する緊迫力がその第２部分の緊迫力よりも相対的に大きくなるようにシールホルダ及びシール部材を構成したので、プランジャの往復運動による機関側の潤滑油のポンプ内への流入を防止することができ、かつ、プランジャとシール部材の摺動面に対する燃料の潤滑作用によって、プランジャとシール部材の摺動による摩擦熱に対する冷却性能を確保することができる。
上記以外の課題、構成及び効果は、以下の実施形態の説明により明らかにされる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプを含む自動車の燃料供給システムの構成を示す概念図である。
【図２】本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプをプランジャの軸方向に沿う平面で切断した状態で示す断面図である。
【図３】図２に示す本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプをIII−III矢視から見た断面図である。
【図４】本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプをプランジャ及び吸入ジョイントの両軸心を含む平面で切断した状態で示す断面図である。
【図５】本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプの一部を構成する電磁吸入弁機構を拡大した状態で示す断面図である。
【図６】本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプの一部を構成するシール部材を拡大した状態で示す断面図である。
【図７】図２に示す本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプの一部を構成するシールホルダ及びその周辺部を拡大した状態で示す断面図である。
【図８】図７に示すシールホルダのシール部材の保持構造を拡大した状態で示す断面図である。
【図９】本発明の第２の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプの一部を構成するシールホルダ及びその周辺部を拡大した状態で示す断面図である。
【図１０】図９に示すシールホルダのシール部材の保持構造を拡大した状態で示す断面図である。
【図１１】本発明の第３の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプの一部を構成するシールホルダ及びその周辺部を拡大した状態で示す断面図である。
【図１２】図１１に示すシールホルダのシール部材の保持構造を拡大した状態で示す断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
以下、本発明の高圧燃料供給ポンプの実施の形態について図面を用いて説明する。
［第１の実施の形態］
まず、本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプを含む自動車の燃料供給システムの構成について図１を用いて説明する。図１は本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプを含む自動車の燃料供給システムの構成を示す概念図である。
【００１１】
図１中、破線部分は、高圧燃料供給ポンプの本体であるポンプボディ１を示している。破線の内部に描かれた機構及び部品は、ポンプボディ１に組み込まれたものを示している。
【００１２】
図１において、燃料供給システムは、燃料を貯留する燃料タンク２０と、燃料タンク２０内の燃料を汲み上げて送出するフィードポンプ２１と、フィードポンプ２１から送出された低圧の燃料を加圧して吐出する高圧燃料供給ポンプと、高圧燃料供給ポンプから圧送された高圧の燃料を噴射する複数のインジェクタ２４とを備えている。高圧燃料供給ポンプは、吸入配管２８を介してフィードポンプ２１に接続されている。高圧燃料供給ポンプは、コモンレール２３を介してインジェクタ２４に燃料を圧送する。インジェクタ２４は、エンジンの気筒数に応じてコモンレール２３に装着されている。コモンレール２３には、圧力センサ２６が装着されている。圧力センサ２６は、高圧燃料供給ポンプから吐出された燃料の圧力を検出するものである。
【００１３】
この高圧燃料供給ポンプは、インジェクタ２４が内燃機関としてエンジンのシリンダ筒内に燃料を直接噴射する、いわゆる直噴エンジンシステムに適用されるものである。高圧燃料供給ポンプは、燃料を加圧するための加圧室１１と、加圧室１１に吸入する燃料量を調節する容量可変機構としての電磁吸入弁機構３００と、加圧室１１内の燃料を往復運動により加圧するプランジャ２と、プランジャにより加圧された燃料を吐出する吐出弁機構８とを備えている。電磁吸入弁機構３００の上流側には、高圧燃料供給ポンプ内で発生した圧力脈動が吸入配管２８へ波及することを低減させる圧力脈動低減機構としての金属ダンパ９が設けられている。
【００１４】
フィードポンプ２１、電磁吸入弁機構３００、インジェクタ２４は、エンジンコントロールユニット（以下、ＥＣＵという）２７に電気的に接続されており、ＥＣＵ２７の出力する制御信号により制御される。ＥＣＵ２７には、圧力センサ２６の検出信号が入力される。
【００１５】
燃料タンク２０内の燃料は、ＥＣＵ２７の制御信号に基づき駆動されたフィードポンプ２１によって汲み上げられる。この燃料は、フィードポンプ２１によって適切なフィード圧力に加圧されて吸入配管２８を通して高圧燃料供給ポンプの低圧燃料吸入口１０ａに送られる。低圧燃料吸入口１０ａを通過した燃料は、金属ダンパ９、吸入通路１０ｄを介して電磁吸入弁機構３００の吸入ポート３１ｂに至る。電磁吸入弁機構３００に流入した燃料は、ＥＣＵ２７の制御信号に基づき開閉する吸入弁３０を通過する。吸入弁３０を通過した燃料は、往復運動するプランジャ２の下降行程で加圧室１１へ吸入され、プランジャ２の上昇行程で加圧室１１内において加圧される。加圧された燃料は、吐出弁機構８を介してコモンレール２３へ圧送される。コモンレール２３内の高圧の燃料は、ＥＣＵ２７の制御信号に基づき駆動するインジェクタ２４によってエンジンのシリンダ筒内へ噴射される。
【００１６】
高圧燃料供給ポンプは、ＥＣＵ２７から電磁吸入弁機構３００への制御信号に応じて所望の流量燃料を吐出する。
【００１７】
次に、本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプの詳細な構成を図２〜図５を用いて説明する。図２は本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプをプランジャの軸方向に沿う平面で切断した状態で示す断面図である。図３は図２に示す本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプをIII−III矢視から見た断面図である。図４は本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプをプランジャ及び吸入ジョイントの両軸心を含む平面で切断した状態で示す断面図である。図５は本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプの一部を構成する電磁吸入弁機構を拡大した状態で示す断面図である。なお、図５は、コネクタを省略した状態で示したものである。
【００１８】
図２及び図３において、高圧燃料供給ポンプは、内部に加圧室１１を有するポンプボディ１、ポンプボディ１に組み付けられたプランジャ２、電磁吸入弁機構３００、吐出弁機構８、リリーフ弁機構２００、圧力脈動低減機構としての金属ダンパ９を備えている。高圧燃料供給ポンプは、例えば、エンジンのエンジンブロック等に取り付けられる。エンジンには、エンジン内の各部を潤滑する潤滑油（エンジンオイルも含む）が供給される。
【００１９】
ポンプボディ１は、一端側（図２中、下側）に一体成形された取付フランジ１ｅを用いてエンジンのポンプ取付部９０に密着し、複数のボルトで固定される。ポンプボディ１の取付フランジ１ｅ側におけるポンプ取付部９０と嵌合する外周面には、Ｏリング６１が嵌め込まれている。Ｏリング６１は、ポンプ取付部９０とポンプボディ１との間をシールし、エンジンオイル等がエンジンの外部に漏出することを防止している。
【００２０】
ポンプボディ１には、図２及び図４に示すように、中央部に一端側（図２及び図４中、下側）が開放された有底の２段の段付きの第１収容穴部１ａが設けられている。第１収容穴部１ａは、その底面を含む小径部が加圧室１１の一部を形成している。第１収容穴部１ａの中径部には、シリンダ６が圧入固定されている。シリンダ６は、ポンプボディ１の一部を内周側に塑性変形させた固定部１ｆにより加圧室１１側へ押圧されており、加圧室１１側（図２及び図４中、上側）の端面６ｂがポンプボディ１の第１収容穴部１ａの段差面に面圧着されている。これにより、ポンプボディ１の第１収容穴部１ａの壁面とシリンダ６の加圧室１１側の端面６ｂとの接触部から加圧室１１の燃料が低圧側に漏れないようシールされている。シリンダ６は、その内部にプランジャ２が摺動可能に配置されており、プランジャ２の往復運動を案内する。
【００２１】
プランジャ２は、往復運動により加圧室１１の容量を増減させるものであり、シリンダ６に滑合する大径部２ａと、大径部２ａから加圧室１１とは反対側に延在し、大径部２ａよりも直径の小さい小径部２ｂとで構成されている。プランジャ２の小径部２ｂの先端側（図２及び図４中、下端側）には、タペット３が設けられている。タペット３は、エンジンのカムシャフトに取り付けたカム９３（カム機構）の回転運動を直線的な往復運動に変換してプランジャ２に伝達するものである。プランジャ２の小径部２ｂの先端部には、リテーナ１５が設けられている。プランジャ２は、リテーナ１５を介してばね４の付勢力によりタペット３に圧着されている。これにより、カム９３の回転運動に伴い、プランジャ２を往復運動させることができる。
【００２２】
ポンプボディ１の第１収容穴部１ａの大径部には、シールホルダ７が圧入され溶接により固定されている。シールホルダ７は、シリンダ６よりもエンジン側（図２及び図４中、下側）でプランジャ２の一部分の外側を、間隔をあけて覆うように構成されている。シールホルダ７は、その内部に、プランジャ２とシリンダ６の摺動部に沿って加圧室１１から漏れ出る燃料を受け容れ可能な空間としての副室７ａを形成している。
【００２３】
プランジャ２の小径部２ｂには、プランジャシール１３が設置されている。プランジャシール１３は、小径部２ｂの外周面に摺接可能な状態でシールホルダ７内に保持されている。プランジャシール１３は、副室７ａをエンジン（外部）から密閉するものであり、プランジャ２の往復運動時に、副室７ａ内の燃料をシールしてエンジン側へ流出することを防止すると同時に、エンジン内の潤滑油がエンジン側からポンプボディ１の内部へ流入することを防止するシール部材として機能する。
【００２４】
シールホルダ７内には、プランジャシール１３よりも加圧室１１側の位置に押圧部材１６が圧入され保持されている。押圧部材１６は、プランジャ２の往復運動時にプランジャ２とプランジャシール１３の摺動によるプランジャシール１３の加圧室１１側への移動を規制する移動規制部材として機能を有する。
【００２５】
なお、本実施の形態のプランジャシール１３及びシールホルダ７の詳細な構成及び構造は後述する。
【００２６】
また、図３に示すように、ポンプボディ１の外周部には、吸入ジョイント５１が取り付けられている。吸入ジョイント５１には吸入配管２８（図１参照）が接続され、フィードポンプ２１からの燃料が吸入ジョイント５１の低圧燃料吸入口１０ａを介して高圧燃料供給ポンプの内部へ供給される。低圧燃料吸入口１０ａの下流側には、図３及び図４に示すように、吸入フィルタ５２が取り付けられている。吸入フィルタ５２は、燃燃料タンク２０（図１参照）からポンプボディ１までの間に存在する異物が燃料の流れによって高圧燃料ポンプ内に吸収されることを防ぐ役目がある。
【００２７】
さらに、図２及び図３に示すように、ポンプボディ１には、外周壁から加圧室１１に向けて第２収容穴部３００Ｈが設けられている。第２収容穴部３００Ｈには、燃料を加圧室１１に供給するための電磁吸入弁機構３００が装着されている。電磁吸入弁機構３００は、図５に示すように、吸入弁３０を主体に構成された吸入弁部と、ロッド３５とアンカー部３６を主体に構成されたソレノイド機構部と、電磁コイル４３を主体に構成されたコイル部とに大別され、加圧室１１の吸入側に配置されるものである。
【００２８】
吸入弁部は、吸入弁３０、吸入弁ハウジング３１、吸入弁ストッパ３２、吸入弁付勢ばね３３とからなる。
【００２９】
吸入弁ハウジング３１は、例えば、一方側（図５中、右側）に吸入弁３０を収容する筒状の弁収容部３１ｈと、弁収容部３１ｈの内周側に張り出した環状の吸入弁シート部３１ａとを有している。吸入弁ハウジング３１は、その外周側がポンプボディ１の第２収容穴部３００Ｈに圧入固定されている。吸入弁ハウジング３１には、吸入弁シート部３１ａの開口部３０ｄに連通するように複数の吸入ポート３１ｂが放射状に設けられている。吸入弁ハウジング３１の弁収容部３１ｈには、吸入弁ストッパ３２が圧入固定されている。
【００３０】
吸入弁３０は、吸入弁ハウジング３１の弁収容部３１ｈ内に配置され、吸入弁シート部３１ａと対面している。吸入弁３０は、吸入弁シート部３１ａと当接することにより閉弁し、開弁時には吸入弁ストッパ３２と当接する。すなわち、吸入弁シート部３１ａと吸入弁ストッパ３２との間の距離が、開閉弁時に吸入弁３０が移動するストロークになる。吸入弁付勢ばね３３は、吸入弁３０と吸入弁ストッパ３２との間に配置され、吸入弁３０を閉弁方向に付勢している。
【００３１】
吸入弁ハウジング３１は、他方側（図５中、左側）に位置する後述のロッドガイド３７と一体に成形されている。
【００３２】
ソレノイド機構部は、可動部であるロッド３５及びアンカー部３６と、固定部であるロッドガイド３７、アウターコア３８、及び固定コア３９と、さらに、ロッド付勢ばね４０と、アンカー部付勢ばね４１とで構成されている。
【００３３】
ロッド３５とアンカー部３６は、別部材で構成されている。ロッド３５は、ロッドガイド３７の内周側で軸方向に摺動自在に保持されている。ロッド３５は、吸入弁３０とは別体で構成されており、一方側（図５中、右側）の先端部が吸入弁３０に接離可能な構成となっている。ロッド３５は、他方側（図５中、左側）の端部にロッドつば部３５ａを有している。アンカー部３６は、その内周側がロッド３５の外周側で摺動自在に保持される。すなわち、ロッド３５及びアンカー部３６は共に、幾何学的に規制される範囲で軸方向に摺動可能に構成されている。アンカー部３６は、燃料中で軸方向に自在に滑らかに動くために、その軸方向に貫通する貫通穴３６ａを少なくとも１つ有している。これにより、アンカー部３６の軸方向両側の圧力差によるアンカー部３６の動きの制限を極力排除している。
【００３４】
ロッドガイド３７は、ロッド３５の往復動作をガイドするものである。ロッドガイド３７は、上述したように、吸入弁ハウジング３１と一体成形されたものであり、アンカー部３６側端部（図５中、左側端部）の中心側に円筒形状の中央軸受部３７ｂを有している。ロッドガイド３７には、アンカー部３６と同様に、軸方向に貫通する貫通穴３７ａが設けられている。これにより、アンカー部３６を収容する室内の圧力がアンカー部３６の動きを妨げず、アンカー部３６が自在に滑らかに動くことができる。
【００３５】
アウターコア３８は、段付きの筒状部材によって構成されている。アウターコア３８の内周側における軸方向一方側（図５中、右側）には、ロッドガイド３７が圧入嵌合されている。軸方向他方側（図５中、左側）には、アンカー部３６が摺動可能に配置されている。アウターコア３８の一方側の大径部は、ポンプボディ１の第２収容穴部３００Ｈに挿入され、外周側が溶接により固定されている。
【００３６】
固定コア３９は、その一方側（図５中、右側）の端面がアンカー部３６のロッドつば部３５ａ側の端面と対向するように配置されている。固定コア３９の一方側端面とそれに対向するアンカー部３６の端面は、相互の間に磁気吸引力が作用する磁気吸引面Ｓを構成する。吸入弁３０が開弁状態のときには、相互の間に磁気空隙を介して対面している。
【００３７】
固定コア３９とロッドつば部３５ａとの間には、ロッド付勢ばね４０が配置されている。ロッド付勢ばね４０は、ロッド３５を吸入弁３０に接触させ吸入弁３０を吸入弁シート部３１ａから引き離す方向、すなわち吸入弁３０の開弁方向に付勢力を与えるものである。
【００３８】
アンカー部付勢ばね４１は、一方側の端部がロッドガイド３７の中央軸受部３７ｂに挿入され、ロッド３５と同軸を保ちながら、アンカー部３６にロッドつば部３５ａ側への付勢力を与える配置とされている。アンカー部３６の移動量は、吸入弁３０の移動量３０ｅよりも大きくなるように設定される。吸入弁３０が確実に閉弁するためである。
【００３９】
ロッド３５及びロッドガイド３７は、互いに摺動するので、またロッド３５が吸入弁３０と衝突を繰り返すので、硬度と耐食性を考慮してマルテンサイト系ステンレスに熱処理を施したものを使用する。アンカー部３６及び固定コア３９は、磁気回路を形成するので、磁性ステンレスを用いる。ロッド付勢ばね４０及びアンカー部付勢ばね４１は、耐食性を考慮してオーステナイト系ステンレスを用いる。
【００４０】
上記構成によれば、吸入弁部とソレノイド機構部は、３つのばねが有機的に配置されて構成されている。吸入弁部の吸入弁付勢ばね３３と、ソレノイド機構部のロッド付勢ばね４０及びアンカー部付勢ばね４１とがこれに相当する。ロッド付勢ばね４０は、電磁コイル４３が無通電状態において吸入弁３０を開弁維持する付勢力を有するよう設定されている。本実施の形態では、いずれのばねもコイルばねを使用しているが付勢力を得られる形態であればいかなる構成可能である。
【００４１】
コイル部は、図２及び図５に示すように、第１ヨーク４２、電磁コイル４３、第２ヨーク４４、ボビン４５、２つ（図２中、１つのみ図示）の端子４６を有するコネクタ４７から構成されている。
【００４２】
電磁コイル４３は、ボビン４５の外周に銅線を複数回巻いたものである。電磁コイル４３は、第１ヨーク４２と第２ヨーク４４により取り囲まれた状態で、固定コア３９及びアウターコア３８の外周側に組み付けられている。
【００４３】
第１ヨーク４２の中心部の孔部は、ソレノイド機構部のアウターコア３８の小径部に圧入固定されている。第２ヨーク４４の外周側は、第１ヨーク４２の内周側に圧入固定されている。また、第２ヨーク４４の内径側は、ソレノイド機構部の固定コア３９の外周と接触し、若しくは、僅かなクリアランスを以って近接する構成である。
【００４４】
コネクタ４７の２つの端子４６は、それらの一方側端部が電磁コイル４３の両端に通電可能に接続されている一方、他方側端部がＥＣＵ２７側と接続可能な構成である。両端子４６は、コネクタ４７の本体部と一体にモールドされる。
【００４５】
第１ヨーク４２及び第２ヨーク４４は共に、磁気回路を構成するために、また、耐食性を考慮して、磁性ステンレス材料により形成されている。ボビン４５及びコネクタ４７の本体部は、強度特性及び耐熱特性を考慮して、高強度耐熱樹脂により形成されている。電磁コイル４３では銅を、端子４６では真鍮に金属めっきを施したものを使用する。
【００４６】
このように、アウターコア３８、第１ヨーク４２、第２ヨーク４４、固定コア３９、アンカー部３６により、磁気回路が形成されている。この磁気回路では、電磁コイル４３に電流を与えると、固定コア３９とアンカー部３６と間に磁気吸引力が発生し、互いに吸引する力が発生する。アウターコア３８は、固定コア３９まで延在していないので、磁束のほぼ全てが固定コア３９とアンカー部３６の間を通過する。その結果、固定コア３９とアンカー部３６の間の磁気吸引力を効率良く得ることができる。
【００４７】
また、図３に示すように、ポンプボディ１には、第２収容穴部３００Ｈとは異なる位置の外周壁から加圧室１１に向けて第３収容穴部８Ｈが設けられている。第３収容穴部８Ｈには、加圧室１１から後述の吐出通路１２ｂに燃料を吐出するための吐出弁機構８が装着されている。吐出弁機構８は、加圧室１１の出口側に配置されており、吐出弁シート８ａと、吐出弁シート８ａに対して接離する吐出弁８ｂと、吐出弁８ｂを吐出弁シート８ａに向かって付勢する吐出弁ばね８ｃと、吐出弁８ｂのストローク（移動距離）を決める吐出弁ストッパ８ｄとから構成されている。吐出弁シート８ａは、例えば、圧入によりポンプボディ１の第３収容穴部８Ｈ内に保持されている。吐出弁ストッパ８ｄとポンプボディ１１は当接部８ｅで溶接により接合されており、これにより燃料の外部への漏洩を遮断している。吐出弁機構８が装着された第３収容穴部８Ｈ内には、吐出弁８ｂの二次側に吐出弁室１２ａが形成されている。
【００４８】
加圧室１１と吐出弁室１２ａとの間に燃料差圧が無い状態では、吐出弁８ｂは吐出弁ばね８ｃの付勢力により吐出弁シート８ａに圧着され閉弁状態となっている。加圧室１１の燃料圧力が吐出弁室１２ａの燃料圧力よりも大きくなった時に初めて、吐出弁８ｂは吐出弁ばね８ｃの付勢力に逆らって開弁する。吐出弁８ｂが開弁すると、加圧室１１内の高圧の燃料は、吐出弁室１２ａ、後述の吐出通路１２ｂ、後述の燃料吐出口１２を経てコモンレール２３へ吐出される。
【００４９】
吐出弁８ｂは、開弁の際に吐出弁ストッパ８ｄと接触し、ストロークが制限される。したがって、吐出弁８ｂのストロークは、吐出弁ストッパ８ｄによって適切に決定される。これにより、過大なストロークにより吐出弁８ｂの閉じ遅れが生じて吐出弁室１２ａへ吐出された高圧燃料が再び加圧室１１内に逆流してしまうことを防止でき、高圧燃料供給ポンプの効率低下を抑制できる。また、吐出弁８ｂが開弁および閉弁運動を繰り返す時にストローク方向にのみ移動するように、吐出弁ストッパ８ｄの外周面が吐出弁８ｂをガイドするように構成されている。以上のような構成により、吐出弁機構８は、燃料の流通方向を制限する逆止弁として機能する。
【００５０】
さらに、図２及び図４に示すように、ポンプボディ１の取付フランジ１ｅとは反対側（図２及び図４中、上側）には、収容凹部１ｐが設けられており、有底筒状（カップ状）のダンパカバー１４が収容凹部１ｐを覆うようにポンプボディ１に溶接により固定されている。ポンプボディ１の他端側の収容凹部１ｐとダンパカバー１４とにより、低圧燃料室１０が形成されている。低圧燃料室１０は、低圧燃料吸入口１０ａに連通すると共に、吸入通路（低圧燃料流路）１０ｄを介して電磁吸入弁機構３００の吸入ポート３１ｂに連通している。低圧燃料室１０は、また、連通路１０ｅを介して副室７ａに連通している。
【００５１】
低圧燃料室１０には、圧力脈動低減機構としての金属ダンパ９が配置されている。すなわち、低圧燃料室１０は、金属ダンパ９を収容するダンパ室を構成する。金属ダンパ９とポンプボディ１の収容凹部１ｐとの間には保持部材９ａが配置されており、保持部材９ａとダンパカバー１４とにより金属ダンパ９が挟持された状態で低圧燃料室１０内に保持されている。金属ダンパ９は、例えば、波板状の２枚の円盤型金属板がその外周で張り合わされ、アルゴン等の不活性ガスが内部に注入された金属ダイアフラムダンパにより構成されている。
【００５２】
また、図２及び図３に示すように、ポンプボディ１には、加圧室１１を挟んで第２収容穴部３００Ｈと対向する位置に、ポンプボディ１の外周壁から加圧室１１に向けて段付きの第４収容穴部２００Ｈが設けられている。第４収容穴部２００Ｈの小径側には、リリーフ弁機構２００が取り付けられている。第４収容穴部２００Ｈの大径側には、第４収容穴部２００Ｈを塞ぐように、吐出ジョイント６０が溶接により固定されている。第４収容穴部２００Ｈは、吐出通路１２ｂを介して第３収容穴部８Ｈに連通している。第４収容穴部２００Ｈは、また、リリーフ通路２１０を介して加圧室１１に連通している。
【００５３】
リリーフ弁機構２００は、リリーフボディ２０１、リリーフ弁２０２、リリーフ弁ホルダ２０３、リリーフばね２０４、ばねストッパ２０５からなる。リリーフボディ２０１は、有底の筒状に形成されており、底部側にテーパ形状のシート部を有している。リリーフボディ２０１内には、リリーフ弁ホルダ２０３が底部側で移動可能に配置されている一方、ばねストッパ２０５が開口側で圧入固定されている。リリーフばね２０４は、その一端側がリリーフ弁ホルダ２０３に当接する一方、他端側がばねストッパ２０５に当接している。リリーフ弁２０２は、リリーフばね２０４の付勢力がリリーフ弁ホルダ２０３を介して負荷され、リリーフボディ２０１のシート部に押圧され、シート部と協働して燃料を遮断している。リリーフ弁２０２の開弁圧力は、リリーフばね２０４の付勢力によって決定せられる。リリーフばね２０４の付勢力は、ばねストッパ２０５の圧入固定の位置によって調整される。
【００５４】
吐出ジョイント６０には、燃料吐出口１２が形成されており、燃料通路が確保されている。吐出ジョイント６０は、その内部にリリーフ弁機構２００の一部を収容可能に構成されている。
【００５５】
なお、加圧室１１は、ポンプボディ１、シリンダ６、プランジャ２、電磁吸入弁機構３００、吐出弁機構８にて構成されている。
【００５６】
次に、高圧燃料供給ポンプの動作を図２〜図５を用いて説明する。
【００５７】
図２に示すカム９３の回転によりプランジャ２がカム９３側に移動して吸入行程の状態にある時は、加圧室１１の容積が増加し、加圧室１１内の燃料圧力が低下する。この行程で加圧室１１内の燃料圧力が吸入ポート３１ｂの圧力よりも低くなると、吸入弁３０が開口状態になる。このため、燃料は、図５に示すように、吸入弁３０の開口部３０ｄを通り加圧室１１に流入する。
【００５８】
プランジャ２は、吸入行程の終了後、上昇運動に転じ圧縮行程に移る。ここで、電磁コイル４３は無通電状態が維持されたままであり、磁気付勢力は生じていない。この場合、ロッド付勢ばね４０の付勢力により、吸入弁３０が開弁状態で維持されている。加圧室１１の容積はプランジャ２の圧縮運動に伴い減少するが、吸入弁３０が開弁した状態では、加圧室１１に一度吸入された燃料が再び吸入弁３０の開口部３０ｄを通して吸入通路１０ｄへと戻されるので、加圧室１１の圧力が上昇することは無い。この行程を戻し行程と称する。
【００５９】
この状態で、ＥＣＵ２７（図１参照）の制御信号を電磁吸入弁機構３００に印加すると、電磁コイル４３には端子４６を介して電流が流れる。すると、固定コア３９とアンカー部３６との間に磁気吸引力が作用し、これにより磁気付勢力がロッド付勢ばね４０の付勢力に打ち勝ってロッド３５が吸入弁３０から離れる方向に移動する。このため、吸入弁付勢ばね３３の付勢力及び燃料の吸入通路１０ｄへの流れ込みによる流体力によって吸入弁３０が閉弁する。吸入弁３０の閉弁により、加圧室１１の燃料圧力は、プランジャ２の上昇運動に応じて上昇し、燃料吐出口１２の圧力以上になると、図３に示す吐出弁機構８の吐出弁８ｂが開弁する。これにより、加圧室１１の高圧の燃料は、吐出弁室１２ａ、吐出通路１２ｂを通って燃料吐出口１２から吐出され、コモンレール２３（図１参照）へ供給される。この行程を吐出行程と称する。
【００６０】
すなわち、図２に示すプランジャ２の圧縮行程（下始点から上始点までの間の上昇行程）は、戻し行程と吐出行程からなる。また、電磁吸入弁機構３００の電磁コイル４３への通電タイミングを制御することで、吐出される高圧燃料の流量を制御することができる。電磁コイル４３へ通電するタイミングを早くすれば、圧縮行程中の、戻し行程の割合が小さくなり、吐出行程の割合が大きくなる。すなわち、吸入通路１０ｄに戻される燃料が少なくなる一方、高圧吐出される燃料は多くなる。それに対して、通電するタイミングを遅くすれば、圧縮行程中の、戻し行程の割合が大きくなり、吐出行程の割合が小さくなる。すなわち、吸入通路１０ｄに戻される燃料が多くなる一方、高圧吐出される燃料は少なくなる。電磁コイル４３への通電タイミングは、ＥＣＵ２７からの指令によって制御される。
【００６１】
以上のように、電磁コイル４３への通電タイミングを制御することで、高圧吐出される燃料の量をエンジンが必要とする量に制御することが出来る。
【００６２】
上述したポンプの容量制御において、加圧室１１に一度流入した燃料が開弁状態の吸入弁３０を通して再び吸入通路１０ｄへ戻される場合（戻し行程の場合）、加圧室１１から吸入通路１０ｄへの燃料の逆流によって、低圧燃料室１０に圧力脈動が発生する。この圧力脈動は、低圧燃料室１０に配置された金属ダンパ９の膨張および収縮によって吸収低減される。
【００６３】
また、図４に示すように、大径部２ａと小径部２ｂとを有するプランジャ２の往復運動によって、副室７ａの体積が増減する。プランジャ２の下降時は、副室７ａの体積が減少し、副室７ａから連通路１０ｅを介して低圧燃料室１０への燃料の流れが発生する。一方上昇時は、副室７ａの体積が増加し、低圧燃料室１０から連通路１０ｅを介して副室７ａへの燃料の流れが発生する。これにより、ポンプの吸入行程又は戻し行程におけるポンプ内外への燃料流量を低減することができ、ポンプ内部で発生する圧力脈動を低減することができる。
【００６４】
なお、図３に示す電磁吸入弁機構３００の故障等により燃料吐出口１２の圧力が異常に高圧になり、リリーフ弁機構２００のセット圧力より大きくなった場合、異常高圧の燃料がリリーフ通路２１０を介して加圧室１１にリリーフされる。
【００６５】
ところで、図２に示すように、プランジャ２の往復運動によって、加圧室１１内の燃料がプランジャ２とシリンダ６の摺動部に沿って副室７ａ内へ漏れ出る。この副室７ａ内の燃料がエンジン側（図２中、下側）へ流出することを、シールホルダ７内で保持されたプランジャシール１３によって防止している。さらに、プランジャ２の往復運動によってエンジン側の潤滑油が副室７ａ内へ流入することも、プランジャシール１３によって防止している。すなわち、プランジャシール１３は、カム９３側（図２中、下側）の第１部分によって、エンジンの潤滑油をシールして副室７ａ内への流入を防止すると同時に、加圧室１１側（図２中、上側）の第２部分によって、副室７ａ内の燃料をシールしてエンジン側への流出を防止している。
【００６６】
従来の高圧燃料供給ポンプにおいては、プランジャシールのプランジャに対する緊迫力が加圧室側部分（エンジン側の潤滑油をシールする部分）とカム側部分（ポンプ側の燃料をシールする部分）とで略同じ大きさになるように、プランジャシール及びシールホルダが構成されている。このような従来の構成では、潤滑油の粘性が燃料の粘性よりも大きいので、エンジン側の潤滑油がプランジャとプランジャシールとの摺動部を介して副室内へ流入する懸念がある。潤滑油がポンプ内に流入すると、ポンプ内の燃料と反応して異物が生じて不具合の原因となる虞がある。このような懸念に対して、プランジャシールのカム側部分と加圧室側部分の緊迫力を一様に大きくすることにより、潤滑油の副室内への流入を防止しようとすると、プランジャとプランジャシールとの摺動摩擦による焼付き等の摩擦熱の問題が生じる虞がある。
【００６７】
そこで、本実施の形態では、プランジャシール及びシールホルダを次のように構成することで問題を解決している。まず、プランジャシールの構成及び構造について図６を用いて説明する。図６は本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプの一部を構成するシール部材を拡大した状態で示す断面図である。
【００６８】
プランジャシール１３は、図６に示すように、略円筒状に形成されており、その内周面が円柱状のプランジャ２（図２参照）の外周面に摺接可能な状態でプランジャ２に装着されるように構成されている。プランジャシール１３の本体部１３１は、軸方向（長さ方向）の２等分面Ｐで分割される軸方向一方側の第１部分１３１ａと軸方向他方側の第２部分１３１ｂとが２等分面Ｐに対して略面対称の形状となるように構成されている。そのため、プランジャシール１３は、プランジャ２への組付の際に、第１部分１３１ａ側から組み付けても第２部分１３１ｂ側から組み付けてもよい。つまり、プランジャシール１３のプランジャ２に対する組付向きに限定がなく、組付作業を効率的に行うことが可能である。
【００６９】
プランジャシール１３の本体部１３１の軸方向両端面には、それぞれ環状溝部１３１ｄが設けられている。各環状溝部１３１ｄには、シール用のスプリング１１３２が配置されている。スプリング１３２は、プランジャシール１３の本体部１３１を径方向に付勢するものである。すなわち、スプリング１３２は、本体部１３１の内周面をプランジャ２に押圧すると共に、本体部１３１の外周面をシールホルダ７に押圧する。スプリング１３２は、例えば、板ばねである。
【００７０】
次に、シールホルダ７の構成及び構造について図７及び図８を用いて説明する。図７は図２に示す本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプの一部を構成するシールホルダ及びその周辺部を拡大した状態で示す断面図である。図８は図７に示すシールホルダのシール部材の保持構造を拡大した状態で示す断面図である。
【００７１】
図７において、シールホルダ７は、有底の内側筒部７１と、内側筒部７１の外側に位置する外側筒部７２と、内側筒部７１の開口側先端部と外側筒部７２のシリンダ６側の先端部とを繋ぐ環状部７３とで構成されている。シールホルダ７は、外側筒部７２の外周面がポンプボディ１の第１収容穴部１ａの大径部に圧入され溶接により固定されている。内側筒部７１と外側筒部７２と環状部７３とで形成される空間には、ばね４の一部が収容されており、ばね４の一方端側が環状部７３に当接している。すなわち、環状部７３は、ばね４のばね座として機能している。
【００７２】
内側筒部７１の底部７５には、プランジャ２が挿通可能な挿通孔７５ａが設けられており、内側筒部７１は、プランジャ２が挿通孔７５ａに挿通された状態でプランジャ２の一部の収容している。内側筒部７１の内部には、底部７５側から順に、プランジャシール１３、押圧部材１６が配置されている。
【００７３】
内側筒部７１は、例えば、挿通孔７５ａを有する底部７５と、底部７５からシリンダ６側へ延在し、内部にプランジャシール１３を保持する第１筒状部７６と、第１筒状部７６から環状部７３まで延在し、内部に押圧部材１６を保持する第２筒状部７７とで構成されている。第２筒状部７７とプランジャ２との間には、副室７ａが形成されている。
【００７４】
第１筒状部７６の内周面７９は、図８に示すように、プランジャシール１３を保持する保持内周面を構成している。保持内周面としての第１筒状部７６の内周面７９は、プランジャシール１３のエンジン側（図８中、下側）の第１部分１３１ａを保持する第１保持面７９ａと、プランジャシール１３の加圧室１１側（図２参照）側（図８中、上側）の第２部分１３１ｂを保持し、第１保持面７９ａよりも径方向外側に位置する第２保持面７９ｂとを有している。内周面７９は、第１保持面７９ａ側から第２保持面７９ｂ側に向かって径方向外側に拡がるテーパ面で構成されている。一方、第１筒状部７６の外周面８０は、円筒面で構成されている。
【００７５】
上記構成のプランジャシール１３及びシールホルダ７においては、第１筒状部７６の内周面７９にプランジャシール１３が圧入保持されると、プランジャシール１３が内周面７９のテーパ面に沿って変形し、プランジャシール１３の第１部分１３１ａが第２部分１３１ｂよりも径方向に縮小する。換言すると、シールホルダ７は、プランジャシール１３の第１部分１３１ａを径方向内側へ押圧する第１押圧力Ｆ１が、プランジャシール１３の第２部分１３１ｂを径方向内側に押圧する第２押圧力Ｆ２に比べて大きくなるようにプランジャシール１３を保持する。このため、プランジャシール１３の第１部分１３１ａ側のスプリング１３２が第２部分１３１ｂ側のスプリング１３２よりも縮み、第１部分１３１ａ側のスプリング１３ｂの復元力が第２部分１３１ｂ側のスプリング１３２の復元力よりも大きくなる。
【００７６】
したがって、プランジャシール１３の第１部分１３１ａのプランジャ２に対する緊迫力が第２部分１３１ｂの緊迫力よりも相対的に大きくなる。その結果、プランジャシール１３の第１部分１３１ａとプランジャ２との摺動部を介して、エンジン側の潤滑油が図７に示す副室７ａ内へ流入することを防止することができる。
【００７７】
また、プランジャシール１３の第２部分１３１ｂの緊迫力が第１部分１３１ａよりも相対的に小さいので、プランジャシール１３の第２部分１３１ｂとプランジャ２との摺動面に対して副室７ａ内の燃料が僅かに漏出する。プランジャシール１３とプランジャ２との摺動面に漏出した燃料によって、当該摺動面が潤滑されて冷却され、摺動摩擦熱の発生が抑制される。
【００７８】
往復運動するプランジャ２がプランジャシール１３と摺動すると、プランジャシール１３がプランジャ２の運動に伴いプランジャ２の軸方向（図８中、上下方向）に移動する虞がある。本実施の形態においては、シールホルダ７の内側筒部７１の底部７５が、プランジャシール１３のエンジン側（図８中、下側）へ移動することを規制する移動規制部として機能する。同様に、押圧部材１６が、プランジャシール１３の加圧室１１（図２参照）側（図８中、上側）へ移動することを規制する移動規制部として機能する。
【００７９】
上述したように、本発明の第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプによれば、プランジャシール１３（シール部材）の第１部分１３１ａのプランジャ２に対する緊迫力がその第２部分１３１ｂの緊迫力よりも相対的に大きくなるように、プランジャシール１３（シール部材）及びシールホルダ７を構成しているので、プランジャ２の往復運動によるエンジン（機関）側の潤滑油のポンプ内への流入を防止することができ、かつ、プランジャ２とプランジャシール１３（シール部材）の摺動面に対する燃料の潤滑作用によって、プランジャ２とプランジャシール１３（シール部材）の摺動による摩擦熱に対する冷却性能を確保することができる。
【００８０】
また、本実施の形態によれば、シールホルダ７のプランジャシール１３を保持する内周面７９を、プランジャシール１３の第１部分１３１ａを保持する第１保持面７９ａと、プランジャシール１３の第２部分１３１ｂを保持し、第１保持面７９ａよりも径方向外側に位置する第２保持面７９ｂとを備えるように構成したので、プランジャシール１３の第１部分１３１ａと第２部分１３１ｂの緊迫力の大きさの違いを、シールホルダ７の内周面の形状によって生じさせることができる。
【００８１】
さらに、本実施の形態によれば、シールホルダ７の第１筒状部７６の内周面７９を、第１保持面７９ａ側から第２保持面７９ｂ側に向かって径方向外側に拡がるテーパ面で構成しているので、第１筒状部７６の内周面７９の加工が容易である。
【００８２】
また、本実施の形態によれば、押圧部材１６をシールホルダ７内でプランジャシール１３よりも加圧室１１側の位置に保持したので、プランジャ２の往復運動によるプランジャシール１３の加圧室１１側への移動を規制することができる。
【００８３】
さらに、本実施の形態によれば、プランジャシール１３を長さ方向（軸方向）の２等分面Ｐに対して面対称の形状となるように構成したので、プランジャシール１３のプランジャ２に対する組付向きが任意となり、誤組付を防止できる。その結果、効率的な組付作業が可能である。
【００８４】
さらにまた、本実施の形態によれば、プランジャシール１３が第１部分１３１ａ及び第２部分１３１ｂにそれぞれ径方向に付勢するスプリング１３２を設けているので、プランジャシール１３の緊迫力をプランジャ２に対して確実に作用させることができる。
【００８５】
加えて、本実施の形態によれば、加圧室１１の吸入側に電磁吸入弁機構３００を配置し、電磁吸入弁機構３００の上流側にダンパ室１０を設け、ダンパ室１０内に圧力脈動を吸収する圧力脈動低減機構（金属ダンパ）９を配置し、副室７ａとダンパ室１０とを連通する連通路１０ｅをポンプボディ１に設けたので、ポンプ内部で発生する圧力脈動を確実に低減することができる。
【００８６】
次に、本発明の第２の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプを図９〜図１０を用いて説明する。図９は本発明の第２の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプの一部を構成するシールホルダ及びその周辺部を拡大した状態で示す断面図である。図１０は図９に示すシールホルダのシール部材の保持構造を拡大した状態で示す断面図である。なお、図９及び１０において、図１乃至図８に示す符号と同符号のものは、同様な部分であるので、その詳細な説明は省略する。
【００８７】
図９及び図１０に示す本発明の第２の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプが第１の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプと相違する点は、シールホルダ７Ａの内側円筒部７１Ａの第１筒状部７６Ａの内周面７９Ａの形状である。具体的には、第１筒状部７６Ａの内周面７９Ａは、円筒面からなる第１保持面７９ｃと、第１保持面７９ｃよりも内径の大きい円筒面からなる第２保持面７９ｄとで構成されている。すなわち、第１筒状部７６Ａの内周面７９Ａは、第１保持面７９ｃと第２保持面７９ｄとで段差が形成されている。
【００８８】
上記構成のプランジャシール１３及びシールホルダ７Ａにおいては、第１筒状部７６Ａの内周面７９Ａにプランジャシール１３が圧入保持されると、プランジャシール１３が内周面７９Ａの第１保持面７９ｃと第２保持面７９ｄとの段差に応じて変形し、プランジャシール１３の第１部分１３１ａが第２部分１３１ｂよりも径方向に縮小する。換言すると、シールホルダ７Ａは、プランジャシール１３の第１部分１３１ａを径方向内側へ押圧する第１押圧力Ｆ１が、プランジャシール１３の第２部分１３１ｂを径方向内側に押圧する第２押圧力Ｆ２に比べて大きくなるようにプランジャシール１３を保持する。
【００８９】
したがって、プランジャシール１３の第１部分１３１ａのプランジャ２に対する緊迫力が第２部分１３１ｂの緊迫力よりも相対的に大きくなる。その結果、プランジャシール１３の第１部分１３１ａとプランジャ２との摺動部を介して、エンジン側の潤滑油が図９に示す副室７ａ内へ流入することを防止することができる。
【００９０】
また、プランジャシール１３の第２部分１３１ｂの緊迫力が第１部分１３１ａの緊迫力よりも相対的に小さいので、プランジャシール１３の第２部分１３１ｂとプランジャ２との摺動面に対して副室７ａ内の燃料が僅かに漏出する。プランジャシール１３とプランジャ２との摺動面に漏出した燃料によって、当該摺動面が潤滑されて冷却され、摺動摩擦熱の発生が抑制される。
【００９１】
上述した本発明の第２の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプによれば、前述した第１の実施の形態と同様の効果を得ることができる。
【００９２】
また、本実施の形態によれば、シールホルダ７Ａの第１筒状部７６Ａの内周面７９Ａを、第１保持面７９ｃと第２保持面７９ｄとで段差が形成されるように構成したので、第１筒状部７６Ａの内周面７９Ａの加工が更に容易となる。
【００９３】
次に、本発明の第３の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプを図１１〜図１２を用いて説明する。図１１は本発明の第３の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプの一部を構成するシールホルダ及びその周辺部を拡大した状態で示す断面図である。図１２は図１１に示すシールホルダのシール部材の保持構造を拡大した状態で示す断面図である。なお、図１１及び図１２において、図１乃至図１０に示す符号と同符号のものは、同様な部分であるので、その詳細な説明は省略する。
【００９４】
図１１及び図１２に示す本発明の高圧燃料供給ポンプの第３の実施の形態が第１の実施の形態に対して相違する点は、シールホルダ７Ｂの内側円筒部７１Ｂの第１筒状部７６Ｂの内周面７９Ｂの形状である。具体的には、第１筒状部７６Ｂの内周面７９Ｂは、円筒面で構成された第２保持面７９ｆと、第２保持面７９ｆよりも径方向内側に張り出す曲面で構成された第１保持面７９ｅとで構成されている。
【００９５】
上記構成のプランジャシール１３及びシールホルダ７Ｂにおいては、第１筒状部７６Ｂの内周面７９Ｂにプランジャシール１３が圧入保持されると、プランジャシール１３が第１保持面７９ｅの径方向内側への張り出しに応じて変形し、プランジャシール１３の第１部分１３１ａが第２部分１３１ｂよりも径方向に縮小する。換言すると、シールホルダ７Ｂは、プランジャシール１３の第１部分１３１ａを径方向内側へ押圧する第１押圧力Ｆ１が、プランジャシール１３の第２部分１３１ｂを径方向内側に押圧する第２押圧力Ｆ２に比べて大きくなるようにプランジャシール１３を保持する。
【００９６】
したがって、プランジャシール１３の第１部分１３１ａのプランジャ２に対する緊迫力が第２部分１３１ｂの緊迫力よりも相対的に大きくなる。その結果、プランジャシール１３の第１部分１３１ａとプランジャ２との摺動部を介して、エンジン側の潤滑油が図１１に示す副室７ａ内へ流入することを防止することができる。
【００９７】
また、プランジャシール１３の第２部分１３１ｂの緊迫力が第１部分１３１ａの緊迫力よりも相対的に小さいので、プランジャシール１３の第２部分１３１ｂとプランジャ２との摺動面に対して副室７ａ内の燃料が僅かに漏出する。プランジャシール１３とプランジャ２との摺動面に漏出した燃料によって、当該摺動面が潤滑されて冷却され、摺動摩擦熱の発生が抑制される。
【００９８】
上述した本発明の第３の実施の形態に係る高圧燃料供給ポンプによれば、前述した第１の実施の形態と同様の効果を得ることができる。
【００９９】
なお、本発明は本実施の形態に限られるものではなく、様々な変形例が含まれる。上記した実施形態は本発明をわかり易く説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも説明した全ての構成を備えるものに限定されるものではない。ある実施形態の構成の一部を他の実施の形態の構成に置き換えることが可能であり、また、ある実施形態の構成に他の実施の形態の構成を加えることも可能である。また、各実施形態の構成の一部について、他の構成の追加、削除、置換をすることも可能である。
【０１００】
上述した本発明の高圧燃料供給ポンプの第１乃至第３の実施の形態においては、プランジャシール１３を長さ方向（軸方向）の２等分面Ｐに対して面対称の形状となるように構成した例を示したが、プランジャシールを長さ方向（軸方向）の２等分面Ｐに対して非対称に形状となるように構成することも可能である。ただし、シールホルダ７、７Ａ、７Ｂの第１押圧力Ｆ１が第２押圧力Ｆ２に比べて大きくなるような範囲内で、プランジャシールの形状を設定する。
【０１０１】
また、上述した第１の実施の形態においては、シールホルダ７の第１筒状部７６の内周面７９を、第１保持面７９ａ側から第２保持面７９ｂ側に向かって径方向外側に拡がるテーパ面で構成した例を示したが、第１筒状部の内周面を、第１保持面側から第２保持面側に向かって径方向外側に拡がるように形成することも可能である。すなわち、テーパ面以外の曲面等により第１筒状部の内周面を構成することが可能である。このような構成の場合においても、第１の実施の形態と同様な効果を得ることができる。
【符号の説明】
【０１０２】
１…ポンプボディ、  ２…プランジャ、  ７、７Ａ、７Ｂ…シールホルダ、  ７ａ…副室、  １１…加圧室、  １３…プランジャシール（シール部材）、  １６…押圧部材（移動規制部材）、７９、７９Ａ、７９Ｂ…内周面（保持内周面）、  ７９ａ、７９ｃ、７９ｅ…第１保持面、  ７９ｂ、７９ｄ、７９ｆ…第２保持面、  １３１ａ…第１部分、  １３１ｂ…第２部分、
【図１】
2019094819.tif 000003
【図２】
2019094819.tif 000004
【図３】
2019094819.tif 000005
【図４】
2019094819.tif 000006
【図５】
2019094819.tif 000007
【図６】
2019094819.tif 000008
【図７】
2019094819.tif 000009
【図８】
2019094819.tif 000010
【図９】
2019094819.tif 000011
【図１０】
2019094819.tif 000012
【図１１】
2019094819.tif 000013
【図１２】
2019094819.tif 000014