(57)【要約】【課題】引張強度が１４７０ＭＰａ以上、降伏比が０．７５以上で、かつ全伸びが１０％以上を満足しうる、降伏比と加工性に優れた超高強度鋼板を提供する。【解決手段】質量％で、Ｃ：０．１５〜０．３５％、Ｓｉ：０．５〜３．０％、Ｍｎ：０．５〜１．５％、Ａｌ：０．００１〜０．１０％をそれぞれ含み、残部が鉄および不可避的不純物からなり、前記不可避的不純物のうち、Ｐ、Ｓ、Ｎが、Ｐ：０．１％以下、Ｓ：０．０１％以下、Ｎ：０．０１％以下にそれぞれ制限される成分組成を有し、全組織に対する面積率で、マルテンサイト：９０％以上、残留オーステナイト：０．５％以上からなる組織を有し、局所のＭｎ濃度が、鋼板全体のＭｎ含有量の１．２倍以上となる領域が、面積率で１％以上存在し、引張強度が１４７０ＭＰａ以上、降伏比が０．７５以上で、かつ全伸びが１０％以上である超高強度高板。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、
Ｃ：０．１５〜０．３５％、
Ｓｉ：０．５〜３．０％、
Ｍｎ：０．５〜１．５％、
Ａｌ：０．００１〜０．１０％
をそれぞれ含み、
残部が鉄および不可避的不純物からなり、
前記不可避的不純物のうち所定の組成の含有量が制限され、
全組織に対する面積率で、
マルテンサイト：９０％以上、
残留オーステナイト：０．５％以上
からなる組織を有し、
局所のＭｎ濃度が、鋼板全体のＭｎ含有量の１．２倍以上となる領域が、面積率で１％以上存在し、
引張強度が１４７０ＭＰａ以上、降伏比が０．７５以上で、かつ全伸びが１０％以上である
ことを特徴とする、降伏比と加工性に優れた超高強度鋼板。
【請求項２】
成分組成が、さらに、質量％で、
Ｃｕ：０．０５〜１．０％、
Ｎｉ：０．０５〜１．０％、
Ｂ：０．０００２〜０．００５０％
の１種または２種以上を含むものである、
請求項１に記載の降伏比と加工性に優れた超高強度鋼板。
【請求項３】
成分組成が、さらに、質量％で、
Ｍｏ：０．０１〜１．０％、
Ｃｒ：０．０１〜１．０％、
Ｎｂ：０．０１〜０．３％、
Ｔｉ：０．０１〜０．３％、
Ｖ：０．０１〜０．３％
の１種または２種以上を含むものである、
請求項１または２に記載の降伏比と加工性に優れた超高強度鋼板。
【請求項４】
成分組成が、さらに、質量％で、
Ｃａ：０．０００５〜０．０１％、
Ｍｇ：０．０００５〜０．０１％
の１種または２種を含むものである、
請求項１〜３のいずれか１項に記載の降伏比と加工性に優れた超高強度鋼板。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、降伏比と加工性に優れた超高強度鋼板に関するものである。本発明に係る超高強度鋼板の鋼板種類としては、冷延鋼板のほか、溶融亜鉛めっき鋼板、合金化溶融亜鉛めっき鋼板などの各種めっき鋼板をも含むものとする。
【背景技術】
【０００２】
自動車の骨格部材に使用される鋼板には、車体軽量化による燃費向上を目的として高強度化が求められるとともに、衝突安全性を確保するために高い降伏比も求められている。一方で複雑な形状の部品に成形するために、優れた加工性も要求される。
【０００３】
このため、高い降伏比を有しつつ、伸び（全伸び；ＥＬ）が高められた超高強度鋼板の提供が切望されている。具体的には、引張強度が１４７０ＭＰａ以上、降伏比が０．７５以上で、かつ全伸びが１０％以上の鋼板が求められている。
【０００４】
また、自動車用鋼板は車体の組み立て時や部品の取り付け時に溶接が施されるが、溶接性は鋼板の成分組成に大きく依存し、特にＣとＭｎは多量に添加すると溶接性を悪化させることが知られている。そのため、自動車用鋼板には、Ｃが０．３５質量％以下、かつＭｎが１．５質量％以下を満足する成分組成で、上記機械的特性を満たすことが求められている。
【０００５】
ここで従来は、高強度鋼板の伸びを高めるため、主に以下の２つの手段が採用されてきた。
【０００６】
（１）残留オーステナイト量を高め、そのＴＲＩＰ作用を利用する。
（２）軟質なフェライト（ベイニティックフェライトを含む）量を高める。
【０００７】
しかしながら、上記（１）の手段では、多量のオーステナイトを残留させるために、ＣやＭｎの添加量を高めることが必要であり、Ｃ≦０．３５質量％かつＭｎ≦１．５質量％を満足できず、十分な溶接性を確保できない問題があった。
【０００８】
一方、上記（２）の手段では、伸びを確保するために軟質相が一定量必要であり、降伏比０．７５以上を満足することができず、十分な衝突安全性を確保できない問題があった。
【０００９】
例えば、特許文献１には、鋼板中のＭｎ含有量を高めることで、多量のオーステナイトを残留させることにより、引張強度が１１８０ＭＰａ以上の超高強度域において、耐水素脆化特性を高めるとともに、打抜き穴孔加工部における耐遅れ破壊性にも優れるとした鋼板が提案されている。
【００１０】
しかしながら、上記鋼板は、その実施例に示されるように、発明鋼では、いずれも、鋼板中のＭｎ含有量が１．５質量％を超えており、溶接性の点で改善の余地があった。
【００１１】
また、特許文献２には、軟質なフェライト相の分率を高めることで、Ｃが０．３５質量％以下で、かつＭｎが１．５質量％以下を満足する成分組成において、引張強度１４７０ＭＰａ以上で、かつ全伸び１０％以上を実現しうるとした鋼板が提案されている。
【００１２】
しかしながら、上記鋼板は、その実施例に示されるように、降伏比０．７５以上を実現できておらず、十分な衝突安全性を確保できない問題点がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１３】
【特許文献１】特開２００８−８１７８８号公報
【特許文献２】特開２０１０−９０４３２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１４】
そこで、本発明の目的は、引張強度が１４７０ＭＰａ以上、降伏比が０．７５以上で、かつ全伸びが１０％以上を満足しうる、降伏比と加工性に優れた超高強度鋼板を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
本発明の第１発明に係る降伏比と加工性に優れた超高強度鋼板は、
質量％で、
Ｃ：０．１５〜０．３５％、
Ｓｉ：０．５〜３．０％、
Ｍｎ：０．５〜１．５％、
Ａｌ：０．００１〜０．１０％
をそれぞれ含み、
残部が鉄および不可避的不純物からなり、
前記不可避的不純物のうち、Ｐ、Ｓ、Ｎが、
Ｐ：０．１％以下、
Ｓ：０．０１％以下、
Ｎ：０．０１％以下
にそれぞれ制限される成分組成を有し、
全組織に対する面積率で、
マルテンサイト：９０％以上、
残留オーステナイト：０．５％以上
からなる組織を有し、
局所のＭｎ濃度が、鋼板全体のＭｎ含有量の１．２倍以上となる領域が、面積率で１％以上存在し、
引張強度が１４７０ＭＰａ以上、降伏比が０．７５以上で、かつ全伸びが１０％以上である
ことを特徴とする。
【００１６】
本発明の第２発明に係る降伏比と加工性に優れた超高強度鋼板は、上記第１発明において、
成分組成が、さらに、質量％で、
Ｃｕ：０．０５〜１．０％、
Ｎｉ：０．０５〜１．０％、
Ｂ：０．０００２〜０．００５０％
の１種または２種以上を含むものである。
【００１７】
本発明の第３発明に係る降伏比と加工性に優れた超高強度鋼板は、上記第１または第２発明において、
成分組成が、さらに、質量％で、
Ｍｏ：０．０１〜１．０％、
Ｃｒ：０．０１〜１．０％、
Ｎｂ：０．０１〜０．３％、
Ｔｉ：０．０１〜０．３％、
Ｖ：０．０１〜０．３％
の１種または２種以上を含むものである。
【００１８】
本発明の第４発明に係る降伏比と加工性に優れた超高強度鋼板は、上記第１〜第３発明のいずれかの発明において、
成分組成が、さらに、質量％で、
Ｃａ：０．０００５〜０．０１％、
Ｍｇ：０．０００５〜０．０１％
の１種または２種を含むものである。
【発明の効果】
【００１９】
本発明によれば、鋼板全体のＣおよびＭｎの平均濃度を高めることなく、鋼の組織を、マルテンサイトを主要組織とするとともに、残留オーステナイト中にＭｎを濃化させることで、溶接性を確保しつつ、高強度・高降伏比でかつ加工性に優れた超高強度高板を提供できるようになった。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
以下、本発明をさらに詳細に説明する。
【００２１】
まず本発明に係る降伏比と加工性に優れた超高強度鋼板（以下、「本発明鋼板」ともいう。）を特徴づける組織について説明する。
【００２２】
〔本発明鋼板の組織〕
本発明鋼板は、上述したように、母相をマルテンサイトとしたうえで、さらにＭｎを濃化させた残留オーステナイト（以下、オーステナイトをγと表記することもある。）を所定量含有させることを特徴とするものである。
【００２３】
＜マルテンサイト：９０％以上＞
マルテンサイトは、鋼板の引張強度１４７０ＭＰａ以上を実現しつつ、０．７５以上の高降伏比を達成するため面積率で９０％以上、好ましくは９２％以上、さらに好ましくは９４％以上必要である。なお、本明細書では、マルテンサイトは、未焼戻しのフレッシュマルテンサイトと焼戻しを受けた焼戻しマルテンサイトの両方を含む意味で用いる。
【００２４】
＜残留オーステナイト：０．５％以上＞
残留オーステナイトは、そのＴＲＩＰ作用を利用して全伸びを向上させるため面積率で０．５％以上、好ましくは０．６％以上、さらに好ましくは０．７％以上必要である。
【００２５】
＜局所のＭｎ濃度が、鋼板全体のＭｎ含有量の１．２倍以上となる領域：面積率で１％以上＞
残留オーステナイト中にＭｎを濃化させて該残留オーステナイトの安定性を高めることで、高ひずみ領域にまで残留オーステナイトを残存させることによって、全伸びをさらに向上させ、全伸び１０％以上を確保するためである。一方で、溶接性を確保する観点から、鋼板中の平均Ｍｎ濃度は１．５質量％以下を満たす必要があるため、本発明鋼板ではＭｎ濃化領域を形成させることとした。すなわち、母相のＭｎ濃度を低く保ちつつ、Ｍｎ濃化領域に形成される残留オーステナイトを安定化させる。これにより、局所のＭｎ濃度が、鋼板全体のＭｎ含有量の１．２倍以上となる領域の一部が残留オーステナイトとして存在することとなり、全伸びのさらなる向上に寄与することとなる。
なお、本発明鋼板中に形成される残留オーステナイトは非常に微細であり、直接Ｍｎ濃度を測定することができない。そこで、局所のＭｎ濃度が、鋼板全体のＭｎ含有量の１．２倍以上となる領域が面積率で１％以上（好ましくは１．１％以上、さらに好ましくは１．２％以上）存在することをもって、残留オーステナイト中にＭｎが十分に濃化していることを保証するものである。
【００２６】
次に、本発明鋼板を構成する成分組成について説明する。以下、化学成分の単位はすべて質量％である。
【００２７】
〔本発明鋼板の成分組成〕
Ｃ：０．１５〜０．３５％
Ｃは鋼板の強度に大きく影響する重要な元素である。鋼板の強度を確保するため、Ｃを０．１５％以上、好ましくは０．１６％以上、さらに好ましくは０．１７％以上含有させる。しかしながら、Ｃを過剰に含有させると溶接性が劣化するため、０．３５％以下、好ましくは０．３％以下、さらに好ましくは０．２５％以下とする。
【００２８】
Ｓｉ：０．５〜３．０％
Ｓｉは、炭化物の生成を抑制し、残留オーステナイトの生成を促進するのに有用な元素である。このような作用を有効に発揮するため、Ｓｉを０．５％以上、好ましくは０．８％以上、さらに好ましくは１．１％以上含有させる。しかしながら、Ｓｉを過剰に含有させると溶接性が著しく劣化するため、３．０％以下、好ましくは２．５％以下、さらに好ましくは２．０％以下とする。
【００２９】
Ｍｎ：０．５〜１．５％、
Ｍｎも、固溶強化元素として鋼板の強度上昇に寄与する有用な元素である。また、焼入れ性を高めることで、また冷却時のフェライト変態を抑制する効果もある。さらに、オーステナイトを安定化する効果があるため、安定度の高い残留オーステナイトを形成させることができる。このような作用を有効に発揮するには、Ｍｎを０．５％以上、好ましくは０．７％以上、さらに好ましくは０．９％以上含有させる。しかしながら、溶接性の確保という観点からは、Ｍｎ量は低い方が望ましく、１．５％以下、好ましくは１．３％以下、さらに好ましくは１．１５％以下とする。
【００３０】
Ａｌ：０．００１〜０．１０％
Ａｌは、脱酸剤として添加される有用な元素であり、このような作用を得るには、０．００１％以上、好ましくは、０．０１％以上、さらに好ましくは、０．０３％以上含有させる。しかしながら、Ａｌを過剰に含有させると、鋼の清浄度を悪化させるため、０．１０％以下、好ましくは０．０８％以下、さらに好ましくは０．０６％以下とする。
【００３１】
本発明鋼板は上記元素を必須の成分として含有し、残部は鉄および不可避的不純物（Ｐ、Ｓ、Ｎ、Ｏ等）であるが、不可避的不純物のうちＰ、Ｓ、Ｎは下記のように各許容範囲まで含有させることができる。
【００３２】
Ｐ：０．１％以下
Ｐは、不純物元素として不可避的に存在し、固溶強化により強度の上昇に寄与するが、旧オーステナイト粒界に偏析し、粒界を脆化させることで加工性を劣化させるので、Ｐ量は０．１％以下、好ましくは０．０５％以下、さらに好ましくは０．０３％以下に制限する。
【００３３】
Ｓ：０．０１％以下
Ｓも、不純物元素として不可避的に存在し、ＭｎＳ介在物を形成して、変形時に亀裂の起点となることで加工性を低下させるので、Ｓ量は０．０１％以下、好ましくは０．００５％以下、さらに好ましくは０．００３％以下に制限する。
【００３４】
Ｎ：０．０１％以下
Ｎも、不純物元素として不可避的に存在し、ひずみ時効により鋼板の加工性を低下させるので、Ｎ量は０．０１％以下、好ましくは０．００５％以下、さらに好ましくは０．００３％以下に制限する。
【００３５】
その他、本発明の作用を損なわない範囲で、さらに以下の許容成分を含有させることができる。
【００３６】
Ｃｕ：０．０５〜１．０％、
Ｎｉ：０．０５〜１．０％、
Ｂ：０．０００２〜０．００５０％
の１種または２種以上
これらの元素は、焼入れ性を高め、オーステナイトからの変態を抑制する効果を有する有用な元素である。このような作用を得るには、各元素とも上記それぞれの下限値以上含有させるのが好ましい。上記元素は単独で含有させてもよいし、２種以上を併用してもかまわない。しかしながら、これらの元素を過剰に含有させても、効果が飽和してしまい、経済的に無駄であるため、各元素とも上記それぞれの上限値以下とする。
【００３７】
Ｍｏ：０．０１〜１．０％、
Ｃｒ：０．０１〜１．０％、
Ｎｂ：０．０１〜０．３％、
Ｔｉ：０．０１〜０．３％、
Ｖ：０．０１〜０．３％
の１種または２種以上
これらの元素は、加工性を劣化させずに強度を改善するのに有用な元素である。このような作用を得るには、各元素とも上記それぞれの下限値以上含有させるのが好ましい。上記元素は単独で含有させてもよいし、２種以上を併用してもかまわない。しかしながら、これらの元素を過剰に含有させると、粗大な炭化物が形成され、加工性が劣化するため、各元素とも上記それぞれの上限値以下とする。
【００３８】
Ｃａ：０．０００５〜０．０１％、
Ｍｇ：０．０００５〜０．０１％
の１種または２種
これらの元素は、介在物を微細化し、破壊の起点を減少させることによって加工性を向上させるのに有用な元素である。このような作用を得るには、いずれの元素とも０．０００５％以上含有させるのが好ましい。上記元素は単独で使用してもよいし、２種を併用してもかまわない。しかしながら、過剰に含有させると逆に介在物が粗大化して加工性が劣化するので、いずれの元素とも０．０１％以下とする。
【００３９】
次に、上記本発明鋼板を得るための好ましい製造条件を以下に説明する。
【００４０】
〔本発明鋼板の好ましい製造方法〕
まず、上記成分組成を有する鋼を溶製し、造塊または連続鋳造によりスラブ（鋼材）としてから、均熱温度１２００℃以下（より好ましくは１１５０℃以下）、仕上げ温度９００℃以下（より好ましくは８８０℃以下）の条件で熱間圧延（熱延）を行い、仕上げ温度からＡｃ１点以下まで冷却することで、ベイナイトもしくはパーライト単相組織、またはフェライトを含むような２相組織とする。
【００４１】
上記熱延後、６８０℃〜Ａｃ１点（より好ましくは６９０℃〜［Ａｃ１-１０℃］）で０．８ｈ以上（より好ましくは１ｈ以上）保持する条件で焼鈍処理を施す。この焼鈍処理によって、炭化物を球状化かつ粗大化させるとともに、該炭化物中にＭｎを、鋼板へのＭｎ添加量の１．２倍以上まで濃化させる。なお、この焼鈍処理は、Ａｃ１点以下まで冷却後、そのまま上記温度域に保持してもよいし、この温度域内で徐冷してもよいし、あるいは、熱延後、一旦６８０℃未満まで冷却した後に行ってもよい。
【００４２】
なお、Ａｃ１点は、鋼板の化学成分から、レスリー著、「鉄鋼材料科学」、幸田成靖
訳、丸善株式会社、１９８５年、ｐ．２７３に記載の下記式（１）を用いて求めることができる。
Ａｃ１（℃）＝７２３−１０．７×Ｍｎ−１６．９×Ｎｉ＋２９．１×Ｓｉ＋１６．９×Ｃｒ・・・（１）
ここで、上記式中の元素記号は、各元素の含有量（質量％）を表す。
【００４３】
上記焼鈍板を冷間圧延（冷延）した後、この冷延板をオーステナイト単相域温度（Ａｃ３点以上）で５２ｓ以上保持する条件で熱処理（γ化熱処理）することによって、炭化物がオーステナイト化する。前段の焼鈍処理により炭化物にはＭｎが濃化しているため、Ｍｎ濃度が高いオーステナイトが形成される。このオーステナイト単相域温度より、室温まで冷却速度１００℃／ｓ以上で急冷することによって、Ｍｎが、鋼板へのＭｎ添加量の１．２倍以上まで濃化した残留オーステナイトを、母相であるマルテンサイト中に形成できる。
【００４４】
なお、Ａｃ３点は、鋼板の化学成分から、レスリー著、「鉄鋼材料科学」、幸田成靖訳、丸善株式会社、１９８５年、ｐ．２７３に記載の下記式（２）を用いて求めることができる。
Ａｃ３（℃）＝９１０−２０３×√Ｃ−３０×Ｍｎ＋４４．７×Ｓｉ＋７００×Ｐ＋４００×Ａｌ−１５．２×Ｎｉ−１１×Ｃｒ−２０×Ｃｕ＋４００×Ｔｉ＋３１．５×Ｍｏ＋１０４×∨  ・・・（２）
ここで、上記式中の元素記号は、各元素の含有量（質量％）を表す。
【００４５】
そして、上記熱処理板を、１５０〜３００℃で３０〜１２００ｓ保持する条件で焼き戻すことによって、焼戻しマルテンサイトが形成され、強度−伸びバランスを向上させることができ、本発明鋼板（降伏比と加工性に優れた超高強度鋼板）が得られる。
【００４６】
以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明はもとより下記実施例によって制限を受けるものではなく、前・後記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施することももちろん可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に包含される。
【実施例】
【００４７】
〔試験方法〕
下記表１に示すＡ〜Ｋの各成分組成を有する鋼を溶製し、厚さ１２０ｍｍのインゴットを作製し、このインゴットを用いて熱間圧延を行い、厚さ２．８ｍｍとした後、下記表２に示す焼鈍条件で焼鈍を施した。この焼鈍板を酸洗した後、厚さ１．０ｍｍになるまで冷間圧延して冷延板とし、下記表２に示す各条件で冷延板にγ化熱処理および焼戻しを施した。
【００４８】
【表１】
2019002078.tif 000002
【００４９】
【表２】
2019002078.tif 000003
【００５０】
〔測定方法〕
得られた各鋼板を用いて、マルテンサイトおよび残留オーステナイトの面積率、ならびに、局所のＭｎ濃度を測定した。また、鋼板の機械的特性を評価するため、降伏強度（ＹＳ）、引張強度（ＴＳ）および全伸び（ＥＬ）についても測定を行った。これらの測定方法については以下に示す。
【００５１】
（マルテンサイトの面積率）
マルテンサイトの面積率については、各鋼板を鏡面研磨し、その表面を３％ナイタール液で腐食して金属組織を顕出させた後、ＳＥＭ（走査型電子顕微鏡；Ｓｃａｎｎｉｎｇ  Ｅｌｅｃｔｒｏｎ  Ｍｉｃｒｏｓｃｏｐｅ）を用いて板厚１／４部の組織を概略４０μｍ×３０μｍの領域５視野について倍率２０００倍で観察し、灰色にみえる領域をマルテンサイトとして定義し、それぞれに視野について求めた面積率を算術平均してマルテンサイトの面積率とした。
【００５２】
（残留オーステナイトの面積率）
残留オーステナイトの面積率は、各鋼板を板厚方向に板厚の１/４まで研削・研磨し、Ｘ線回折強度測定により求めた。
【００５３】
（局所のＭｎ濃度）
局所のＭｎ濃度は、概略２０μｍ×２０mｍの領域を３視野、電界放出型電子線マイクロアナライザ（ＦＥ−ＥＰＭＡ）を用いて定量分析を行い、それぞれの視野において、測定領域を１μｍ×１mｍの小領域に分割し、各小領域内におけるＭｎ濃度を平均して求めた。この平均Ｍｎ濃度が鋼板のＭｎ含有量の１．１倍以上である小領域の割合を、各視野におけるＭｎ濃化領域の面積率と定義して算出し、３視野のＭｎ濃化領域の面積率を算術平均することで評価を行なった。
【００５４】
（降伏強度、引張強度および全伸び）
評価対象の各鋼板を用い、圧延方向と直角方向に長軸をとってＪＩＳ  Ｚ  ２２０１に記載の５号試験片を作製し、ＪＩＳ  Ｚ  ２２４１に従って測定を行うことで降伏強度（ＹＳ）、引張強度（ＴＳ）および全伸び（ＥＬ）を求め、さらにＹＳ／ＴＳより降伏比（ＹＲ）を求めた。
【００５５】
〔測定結果〕
測定結果を下記表３に示す。本実施例では、引張強度（ＴＳ）が１４７０ＭＰａ以上、降伏比（ＹＲ）が０．７５以上で、かつ全伸び（ＥＬ）が１０％以上のものを○で合格とし、降伏比と加工性に優れた超高強度鋼板であると判定した。一方、引張強度（ＴＳ）が１４７０ＭＰａ未満、または、降伏比（ＹＲ）が０．７５未満、または、全伸び（ＥＬ）が１０％未満のものを×で不合格と判定した。なお、表１〜３の各項目に網掛けを付したものは、本発明の要件、推奨する製造条件、機械的特性を満足していないことを示す。
【００５６】
【表３】
2019002078.tif 000004
【００５７】
表３に示すように、本発明の要件（上記成分要件および上記組織要件）を充足する発明鋼（鋼Ｎｏ．３、８、１１、１２、１５〜２０）は、いずれも、引張強度ＴＳが１４７０ＭＰａ以上、降伏比ＹＲが０．７５以上で、かつ全伸びＥＬが１０％以上を満足しており、降伏比と加工性に優れた超高強度鋼板が得られた。
【００５８】
これに対して、本発明の要件（上記成分要件および上記組織要件）のうち少なくとも一つを欠く比較鋼（鋼Ｎｏ．１、２、４〜７、９、１０、１３、１４）は、引張強度ＴＳと降伏比ＹＲと全伸びＥＬのうち少なくともいずれかの特性が劣っている。
【００５９】
例えば、鋼Ｎｏ．１、６は、表２の製造Ｎｏ．１、６にそれぞれ示すように、熱延後の焼鈍温度が推奨範囲を外れて低すぎるため、表３に示すように、残留オーステナイト中にＭｎが十分に濃化せず、全伸びＥＬが劣っている。
【００６０】
一方、鋼Ｎｏ．５、１０は、表２の製造Ｎｏ．５、１０にそれぞれ示すように、熱延後の焼鈍温度が推奨範囲を外れて高すぎるため、Ｍｎが拡散により均質化してしまい、表３に示すように、残留オーステナイト中にＭｎが濃化せず、全伸びＥＬが劣っている。
【００６１】
また、鋼Ｎｏ．２、７は、表２の製造Ｎｏ．２、７にそれぞれ示すように、熱延後の焼鈍保持時間が推奨範囲を外れて短すぎるため、表３に示すように、残留オーステナイト中にＭｎが十分に濃化せず、全伸びＥＬが劣っている。
【００６２】
また、鋼Ｎｏ．４、９は、表２の製造Ｎｏ．４、９にそれぞれ示すように、γ化熱処理温度が推奨範囲を外れて低すぎるため、十分にオーステナイト化せず、表３に示すように、マルテンサイトが不足し、引張強度ＴＳと降伏比ＹＲが劣っている。
【００６３】
また、鋼Ｎｏ．１３は、表１の鋼種Ｅに示すように、Ｃ含有量が低すぎるため、表３に示すように、マルテンサイトおよび残留フェライトがともに不足するとともに、残留オーステナイト中にＭｎが十分に濃化せず、引張強度ＴＳと降伏比ＹＲが劣っている。
【００６４】
また、鋼Ｎｏ．１４は、表１の鋼種Ｆに示すように、Ｍｎ含有量が低すぎるため、表３に示すように、マルテンサイトおよび残留フェライトがともに不足し、引張強度ＴＳと降伏比ＹＲが劣っている。
【００６５】
以上のように、本発明の要件を満たすことで、降伏比と加工性に優れた超高強度鋼板が得られることが確認された。