(57)【要約】【課題】  本発明の目的は、アンカーと固定コアとの衝突時の低騒音化を実現できる高圧燃料ポンプを提供することにある。【解決手段】  高圧燃料ポンプの電磁弁は固定コア３５と弁座４４と可動子３１，３４，９８と可動子の変位を制限する変位制限部とを備える。可動子は、弁座４４と協働して燃料通路を開閉する弁体３１と、固定コア３５との間で磁気吸引力が作用することにより弁体３１の開閉弁方向に変位可能に設けられた可動コア３４と、可動コア３４に対して開閉弁方向に相対変位可能に設けられ可動コア３４との係合部４５において可動コア３４と弁体３１との間に作用する付勢力を中継する中継部材９８と、を備える。変位制限部３５は、可動コア３４が固定コア３５の側に向かう変位を制限された状態で、係合部４５において可動コア３４と弁体３１とが分離された状態となるように、中継部材９８の変位を制限する。【選択図】図３Ｂ
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
電磁弁を備えた高圧燃料ポンプであって、
前記電磁弁は、固定コアと、弁座と、可動子と、前記可動子の変位を制限する変位制限部と、を備え、
前記可動子は、
前記弁座と協働して燃料通路を開閉する弁体と、
前記固定コアとの間で磁気吸引力が作用することにより前記弁体の開閉弁方向に変位可能に設けられた可動コアと、
前記可動コアに対して前記開閉弁方向に相対変位可能に設けられ、前記可動コアとの係合部において前記可動コアと前記弁体との間に作用する付勢力を中継する中継部材と、
を備え、
前記変位制限部は、前記可動コアが前記固定コアの側に向かう変位を制限された状態で、前記係合部において前記可動コアと前記中継部材とが分離された状態となるように、前記中継部材の変位を制限する高圧燃料ポンプ。
【請求項２】
請求項１に記載の高圧燃料ポンプにおいて、
前記変位制限部は、前記開閉弁方向であって前記固定コアの側に向かう前記可動コアの変位を制限する第１変位制限部と、前記開閉弁方向であって前記固定コアの側に向かう前記中継部材の変位を制限する第２変位制限部と、を備え、
前記第２変位制限部は、前記可動コアが前記第１変位制限部により前記固定コアの側に向かう変位を制限された状態で、前記係合部において前記可動コアと前記中継部材との間に隙間が形成された状態となるように、前記中継部材の変位を制限する高圧燃料ポンプ。
【請求項３】
請求項２に記載の高圧燃料ポンプにおいて、
前記中継部材は、前記開閉弁方向における両端部の間に、径方向外側に突き出すフランジ部を有し、前記フランジ部が前記第２変位制限部に当接することにより前記固定コアの側に向かう変位が制限される高圧燃料ポンプ。
【請求項４】
請求項３に記載の高圧燃料ポンプにおいて、
前記開閉弁方向における前記弁座と前記固定コアとの間に、前記中継部材の変位を案内するガイド部材を有し、
前記第２変位制限部は、前記ガイド部材に設けられている高圧燃料ポンプ。
【請求項５】
請求項３に記載の高圧燃料ポンプにおいて、
前記電磁弁は、通電されることにより前記固定コアと前記可動コアとの間に磁気吸引力を作用させる電磁コイルを有し、
前記中継部材は、前記弁体に対して前記開閉弁方向に相対変位可能に設けられ、
前記電磁コイルの非通電時に、前記可動コアと前記第１変位制限部との間の距離ｈ１、前記フランジ部と前記第１変位制限部との間の距離ｈ２、及び前記弁体と前記弁座との間の距離ｈ３が、ｈ１＞ｈ２＞ｈ３の関係を満たすように構成される高圧燃料ポンプ。
【請求項６】
請求項２に記載の高圧燃料ポンプにおいて、
前記可動コアの前記係合部が構成される部位に、前記中継部材の前記係合部が構成される部位を嵌入する凹部が形成されている高圧燃料ポンプ。
【請求項７】
請求項６に記載の高圧燃料ポンプにおいて、
前記電磁弁は、通電されることにより前記固定コアと前記可動コアとの間に磁気吸引力を作用させる電磁コイルを有し、
前記電磁コイルの非通電時に、前記可動コアと前記第１変位制限部との間の距離ｈ１と前記凹部の深さ寸法ｈ４とは、ｈ４＞ｈ１の関係を満たすように構成される高圧燃料ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、燃料の圧力を高めて吐出する高圧燃料ポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
本発明の背景技術として、特開２０１６−１４２１４３号公報(特許文献１)に記載された高圧燃料ポンプが知られている。特許文献1の高圧燃料ポンプでは、電磁弁の可動部は、固定コアと衝突して停止するアンカーと、衝突後も運動を続けるロッドと、から構成されている（要約及び段落００９１参照）。異音（衝突音）の大きさは衝突時のエネルギの大きさに影響を受ける。そこで、この電磁弁は、衝突エネルギを小さくするために、衝突時にアンカーの質量のみで異音が発生し、ロッドの質量が衝突エネルギに寄与しないようにしている（段落００９２参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１６−１４２１４３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
内燃機関では、低騒音化と高出力化及び低排気化とが進められている。このため、高圧燃料ポンプには、内燃機関のアイドル運転時における駆動騒音の低減と、高出力化及び低排気化に対応する吐出燃料の大流量化や高圧化が強く求められている。なかでも電磁弁は駆動騒音の発生に大きく寄与する部品であり、電磁弁の低騒音化は重要な課題のひとつである。電磁弁の衝突音を低減する例として、特許文献１の構造が挙げられる。
【０００５】
特許文献１の電磁弁では、衝突エネルギの関係する要因のうち衝突質量に着目している。しかし衝突音の大きさには、衝突時の衝突質量だけでなく、衝突速度も影響する。
【０００６】
特許文献１の構造では、アンカーと固定コアとの衝突直前でアンカーに作用する流体抵抗力が増加し、アンカーの速度が低減する可能性がある。しかしながら、アンカーが減速する区間は限られているため、十分に減速することは困難である。その結果、アンカーは十分に減速されないまま大きな速度で固定コアに衝突することとなる。特許文献１ではアンカーの減速に対する配慮がなく、アンカー（可動コア）と固定コア（変位制限部）との衝突時における更なる低騒音化を実現できる可能性がある。
【０００７】
本発明の目的は、可動コアと変位制限部との衝突時の低騒音化を実現できる高圧燃料ポンプを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記目的を達成するために、本発明の高圧燃料ポンプは、
電磁弁の可動子が、可動コアと、可動コアと弁体との間に介在する中継部材と、を備える。可動コアと中継部材とは、可動コアが固定コア側に向かう変位を変位制限部により制限される前に、可動コアと中継部材とが実質的に分離されるように構成される。
【発明の効果】
【０００９】
本発明によれば、可動コアと変位制限部との衝突時の低騒音化に適した高圧燃料ポンプを提供することができる。上記した以外の課題、構成及び効果は、以下の実施形態の説明により明らかにされる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】高圧燃料ポンプを含む燃料供給システムの概略図である。
【図２】高圧供給ポンプ内の電磁吸入弁機構の一例を正面（可動子の移動方向に垂直な方向）から見た断面図である。
【図３Ａ】本発明の第１実施例における電磁吸入弁機構の可動子の近傍を示す詳細な断面図であり、電磁コイルに通電してない状態を示す図である。
【図３Ｂ】本発明の第１実施例における電磁吸入弁機構の可動子の近傍を示す詳細な断面図であり、電磁コイルに通電後にアンカーとロッドとが分離した状態を示す図である。
【図４】本発明の第２実施例における電磁吸入弁機構の可動子の近傍を示す詳細な断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
本発明は、油圧機械の一種である高圧ポンプの電磁弁に係わり、この電磁弁を備えた高圧ポンプは特に自動車の高圧燃料供給ポンプとして用いるのに好適である。以下、図面を用いて、本発明の実施例について説明する。なお、以下の説明では、高圧燃料供給ポンプは高圧燃料ポンプと呼んで説明する。
【００１２】
［実施例１］
図１を用いて、燃料供給システム(燃料ポンプシステム)の構成と動作について説明する。図１は、高圧燃料ポンプを含む燃料供給システムの概略図である。図１においては、高圧燃料ポンプ１の部分はその概念を模式的に示している。破線で囲まれた部品が高圧燃料ポンプ１の本体に一体に組み込まれていることを示す。なお、以下の説明では、高圧燃料ポンプ１の本体をポンプ本体１と呼んで説明する。
【００１３】
本実施例では、本発明に係る電磁弁を電磁吸入弁機構３０に適用している。以下、電磁弁は電磁吸入弁機構３０として説明する。
【００１４】
燃料タンク２０の燃料はフィードポンプ２１によって汲み上げられ、吸入配管２８を通してポンプ本体１の吸入ジョイント１０ａに送られる。吸入ジョイント１０ａを通過した燃料は、吸入通路１０ｂを介して、容量可変機構を構成する電磁吸入弁機構３０の吸入ポート３０ａに至る。
【００１５】
電磁吸入弁機構３０は電磁コイル３０ｂを備え、電磁コイル３０ｂが通電されていない状態では、可動子３０ｃはバネ（付勢部材、第一付勢部材、アンカー付勢部材）３３により付勢されて図１の右方に移動した状態である。可動子３０ｃはアンカー３４（図２参照）、ロッド９８（図２参照）、及び吸入弁体３１で構成され、アンカー３４、ロッド９８、及び吸入弁体３１はそれぞれが相対変位可能に分割されている。なお弁体３１は、吸入弁を構成する弁体であり、以下、吸入弁体３１と呼んで説明する。
【００１６】
バネ３３は圧縮バネで構成され、可動子３０ｃが右方へ移動した状態では圧縮量が少なくなっている。可動子３０ｃの先端に取り付けられた吸入弁体３１がポンプ本体１の加圧室１１につながる吸入口３２を開いている。このバネ３３の付勢力により、吸入弁体３１は開弁方向に付勢され、吸入口３２は開いた状態となっている。バネ３３はアンカー３４（図２参照）を開弁方向に付勢する付勢部材であり、アンカー付勢部材又は第一付勢部材と呼ぶ場合がある。
【００１７】
電磁吸入弁機構３０は以下のように動作する。
【００１８】
図示しないカムの回転により、プランジャ２が図１の下方に変位して、ポンプ本体１が吸入行程状態にあるときは、加圧室１１の容積は増加し、加圧室１１内の燃料圧力が低下する。この行程で、加圧室１１内の燃料圧力が吸入通路１０ｂの圧力よりも低くなり、吸入ポート３０ａから吸入口３２を通り、燃料が加圧室１１に流れ込む。
【００１９】
プランジャ２が吸入行程を終了し、圧縮行程(プランジャ２が図１の上方へ移動する状態)に移る状態では、依然として、吸入弁体３１は開弁したしたままである。加圧室１１の容積は、プランジャ２の圧縮運動に伴い減少するが、加圧室１１に吸入された燃料が、再び開弁状態の吸入弁体３１を介して吸入通路１０ｂへと戻されるので、加圧室１１の圧力は上昇しない。この行程を戻し行程と呼ぶ。この状態で、エンジンコントロールユニット（ＥＣＵ）２７からの制御信号が電磁吸入弁機構３０に印加されると、電磁吸入弁機構３０の電磁コイル３０ｂには電流が流れ、コア３５（図２参照）とアンカー３４（図２参照）との間に作用する磁気吸引力により、可動子３０ｃが図１の左方に移動し、バネ３３が圧縮される。その結果、吸入弁体３１もバネ３７の付勢力により図１の左方に移動し、吸入口３２が閉じられる。なお、バネ３７は吸入弁体３１を閉弁方向に付勢する付勢部材であり、吸入弁体付勢部材又は第二付勢部材と呼ぶ場合がある。
【００２０】
本明細書及び本明細書がサポートする特許請求の範囲では、「開閉弁方向」は、吸入弁体３１が開弁する向き、及び吸入弁体３１が閉弁する向きを特定することなく、可動子３０ｃの変位する方向を特定する。一方、「開弁方向」は開閉弁方向において吸入弁体３１が開弁する向きを特定し、「閉弁方向」は開閉弁方向において吸入弁体３１が閉弁する向きを特定する。
【００２１】
吸入弁体３１が閉じられると、このときから加圧室１１の燃料圧力はプランジャ２の上昇運動とともに上昇する。加圧室１１の燃料圧力が燃料吐出口１２の圧力以上になると、吐出弁機構８を介して加圧室１１に残っている燃料の高圧吐出が行われ、吐出された高圧燃料はコモンレール２３へと供給される。この行程を吐出行程と呼ぶ。すなわち、プランジャ２の圧縮過程は、戻し行程と吐出行程とからなる。この状態で、ＥＣＵ２７からの制御信号は一定の時間後(時期的、機械的遅れ時間後)に消去される。可動子３０ｃにはバネ３３による付勢力が働いているので、図１の右方向に移動しようとする。しかし、プランジャ２の圧縮行程中は加圧室１１の圧力が高く、その圧力によって吸入弁体３１は閉弁状態を維持する。そのため、可動子３０ｃは、ＥＣＵ２７からの制御信号が解除された後でも、プランジャ２の圧縮行程中は、図１の左方に移動した状態が維持される。
【００２２】
プランジャ２の圧縮行程が終了し、再び吸入行程が開始すると、加圧室１１内の圧力が下がり、吸入弁体３１は可動子３０ｃを介してバネ３３の付勢力を受け、可動子３０ｃと共に図１の右方に移動し、吸入口３２が開かれる。
【００２３】
電磁吸入弁機構３０の電磁コイル３０ｂへの通電を開始するタイミングを制御することで、吐出される高圧燃料の量を制御することができる。電磁コイル３０ｂへの通電を開始するタイミングを早くすれば、圧縮行程中の戻し行程の割合が小さくなり、吐出行程の割合が大きくなる。すなわち、吸入通路１０ｂに戻される燃料が少なくなり、加圧室１１から燃料吐出口１２に高圧吐出される燃料が多くなる。一方、通電を開始するタイミングを遅くすれば、圧縮行程中の戻し行程の割合が大きくなり、吐出行程の割合が小さくなる。すなわち、吸入通路１０ｂに戻される燃料が多くなり、加圧室１１から燃料吐出口１２に高圧吐出される燃料は少なくなる。電磁コイル２０ｂへの通電を解除するタイミングは、ＥＣＵ２７からの指令によって制御される。以上のように構成することで、電磁コイル３０ｂへの通電を開始するタイミングを制御することで、高圧吐出される燃料の量を内燃機関が必要とする量に制御することができる。
【００２４】
加圧室１１の出口には吐出弁機構８が設けられている。吐出弁機構８は吐出弁シート８ａ、吐出弁８ｂ、吐出弁バネ８ｃを備え、加圧室１１の燃料圧力と燃料吐出口１２の燃料圧力との間に燃料差圧が無い状態では、吐出弁８ｂは吐出バネ８ｃによる付勢力により、吐出弁シート８ａに圧着され閉弁状態となっている。加圧室１１の燃料圧力が燃料吐出口１２の燃料圧力よりも大きくなったときに初めて、吐出弁８ｂは吐出弁バネ８ｃの付勢力に逆らって開弁し、加圧室１１内の燃料は燃料吐出口１２を経てコモンレール２３へと高圧吐出される。
【００２５】
かくして、燃料吸入口３２に導かれた燃料は、ポンプ本体１の加圧室１１にてプランジャ２の往復運動によって必要な量が高圧に加圧され、燃料吐出口１２からコモンレール２３に圧送される。
【００２６】
コモンレール２３には、インジェクタ２４及び圧力センサ２６が装着されている。インジェクタ２４は内燃機関の気筒数に合わせて、通常複数のインジェクタが装着されており、ＥＣＵ２７の制御信号に従って開閉弁して、燃料を内燃機関のシリンダ（気筒）内に噴射する。
【００２７】
ポンプ本体１にはさらに、吐出弁８ｂの下流側と加圧室１１とを連通するリリーフ通路１００Ａが吐出流路とは別に吐出弁８ｂをバイパスして設けられている。リリーフ通路１００Ａには燃料の流れを吐出流路から加圧室１１への一方向のみに制限するリリーフ弁１０２が設けられている。リリーフ弁１０２は、押付力を発生するリリーフバネ１０４によりリリーフ弁シート１０１に押付けられており、加圧室１１内とリリーフ通路１００Ａ内との間の圧力差が規定の圧力以上になるとリリーフ弁１０２がリリーフ弁シート１０１から離れ、開弁するように設定されている。
【００２８】
インジェクタ２４の故障等によりコモンレール２３等に異常高圧が発生した場合、リリーフ通路１００Ａの燃料圧力と加圧室１１の燃料圧力との差圧がリリーフ弁１０２の開弁圧力以上になると、リリーフ弁１０２が開弁し、異常高圧となった燃料はリリーフ通路１００Ａから加圧室１１へと戻される。このリリーフ機能により、コモンレール２３等の高圧部配管が保護される。
【００２９】
以下に高圧燃料ポンプ１の電磁吸入弁機構３０の構成と動作を、図２を用いてさらに詳しく説明する。図２は、高圧供給ポンプ内の電磁吸入弁機構の一例を正面（可動子の移動方向に垂直な方向）から見た断面図である。なお図２は、電磁吸入弁機構３０の基本構成の一例を示しており、電磁吸入弁機構３０の構成を模式的に示している。なお、図２では、バネ３７の記載を省略しており、吸入弁体３１のロッド９８が当接する側とは反対側にバネ３７（図１参照）が設けられている。
【００３０】
電磁吸入弁機構（電磁弁）３０は、コア４５と、弁座４４と、可動子３１，３４，９８（図１の３０ｃ）と、可動子の変位を制限する変位制限部３５，３８と、を備える。可動子３１，３４，９８は、弁体３１と、アンカー３４と、ロッド９８と、を備える。弁体３１は、弁座４４と協働して燃料通路を開閉する。アンカー３４は、コア３５との間で磁気吸引力が作用することにより、弁体３１の開閉弁方向に変位可能に設けられる。ロッド９８は、アンカー３４に対して開閉弁方向に相対変位可能に設けられ、アンカー３４との係合部４５においてアンカー３４と弁体３１との間に作用する付勢力を中継する。このためロッド９８は、中継部材と呼ぶ場合もある。変位制限部３５，３８は後で詳細に説明する。
【００３１】
さらに電磁吸入弁機構３０は電磁コイル３０ｂを備え、電磁コイル３０ｂが通電されていない状態では、アンカー３４とロッド９８とはバネ３３の付勢力により図２の右方に移動した状態である。この場合、ロッド９８の先端面９８ｂは吸入弁体３１の端面３４ａに当接して吸入弁体３１を開弁方向に押圧する。すなわち、ロッド９８の先端面９８ｂ及び吸入弁体３１の端面３４ａに、ロッド９８と吸入弁体３１との係合部（当接部）４５が構成される。その結果、吸入弁体３１は開弁し、ポンプ本体1の加圧室１１につながる吸入口３２が開いている。
【００３２】
プランジャ２の圧縮期間中に制御信号が電磁吸入弁機構３０に印加されると、電磁吸入弁機構３０の電磁コイル３０ｂに電流が流れ、磁気吸引力によりアンカー３３が図２の左方に移動する。このとき、ロッド９８もアンカー３４と一緒に図２の左方に移動する。やがてアンカー３４はコア３５と衝突する。アンカー３４とコア３５とが衝突した際に、衝突音が発生する。
【００３３】
一般的に、衝突する物体の速度が速くかつ重い（質量が大きい）ほど、衝突音も大きくなる。
【００３４】
そこで本実施例では、アンカー３４とコア３５とが衝突するより前に、アンカー３４とロッド９８とを実質的に分離させることで、アンカー３４とコア３５とが衝突する時の衝突質量の低減を実現しつつ、アンカー３４とコア３５との衝突時点よりも前の時点で、アンカー３４の速度が低減することを実現できた。
【００３５】
なお、コア３５は固定される側のコア（鉄心）であり、アンカー３４は可動側のコア（鉄心）である。このため、コア３５を固定コア（固定鉄心）と呼び、アンカー３４を可動コア（可動鉄心）と呼ぶ場合もある。
【００３６】
衝突質量の低減とアンカー速度の低減とを実現する機構の第1実施例を、図３Ａ、図３Ｂを用いて詳細に説明する。
【００３７】
図３Ａは、本発明の第１実施例における電磁吸入弁機構の可動子の近傍を示す詳細な断面図であり、電磁コイルに通電してない状態を示す図である。図３Ｂは、本発明の第１実施例における電磁吸入弁機構の可動子の近傍を示す詳細な断面図であり、電磁コイルに通電後にアンカーとロッドとが分離した状態を示す図である。なお、図３Ａ及び図３Ｂでは、バネ３７の記載を省略しており、吸入弁体３１のロッド９８が当接する側とは反対側にバネ３７（図１参照）が設けられている。
【００３８】
電磁コイル３０ｂに通電してない図３Ａの状態では、アンカー３４とロッド９８とは接触した状態にあり、ロッド９８と吸入弁体３１とは接触した状態にある。すなわちロッド９８は、一端部（基端部）９８ｃがばね３３の付勢力を受けたアンカー３４の端面３４ａに当接して開弁方向（図３Ｂの右方）に付勢され、他端部（先端部）９８ｂが吸入弁体３１に当接して吸入弁体３１を開弁方向に付勢した状態にある。この状態では、アンカー３４とコア３５との間に距離ｈ１の隙間が形成され、ロッド９８に設けられたフランジ部９８ａとガイド部材３８の端面３８ａとの間に距離ｈ２の隙間が形成され、弁座４４と吸入弁体３１との間に距離ｈ３の隙間が形成される。
【００３９】
本実施例では、アンカー３４とコア３５との間の距離ｈ１が一番大きく、次にフランジ部９８ａとガイド部材３８の端面３８ａとの間の距離ｈ２が大きく、弁座４４と吸入弁体３１との間の距離ｈ３がもっとも小さい。すなわち、ｈ１，ｈ２，ｈ３の間にはｈ１＞ｈ２＞ｈ３の関係がある。
【００４０】
電磁コイル３０ｂに通電後、アンカー３４に磁気吸引力が作用し、アンカー３４は図３Ａの状態から図の左方に移動する。その際、アンカー３４とロッド９８との間に隙間が生じ、その領域の圧力が低下し、ロッド９８を図３Ａの左方に移動させる力が生じる。また、電磁コイル３０ｂに通電しているときは圧縮行程であるので、図３Ａのガイド部材３８を境界にして、吸入弁体３１がある側の圧力が、アンカー３４がある側の圧力よりも高い。そのため電磁コイル３０ｂに通電後、アンカー３４とロッド９８とは同時に図３Ａの左方に移動する。また吸入弁体３１が弁座４４に着座するまで、ロッド９８は吸入弁体３１を介してバネ３７の閉弁方向の付勢力を受ける。このため、アンカー３４及びロッド９８の移動（閉弁動作）の初期段階において、バネ３７の付勢力はアンカー３４とロッド９８とを一体で左方に移動させる付勢力として機能する。
【００４１】
電磁吸入弁機構３０は、開閉弁方向における弁座４４とコア３５との間に、ロッド９８の変位を案内するガイド部材３８を有する。ロッド９８はガイド部材３８に形成された開閉弁方向の貫通孔３８Ｂに挿通され、ガイド部材３８により開閉弁方向の移動を案内される。
【００４２】
ロッド９８にはガイド部材３８と吸入弁体３１との間（両端部の間）の部分に径方向外側に突き出すフランジ部９８ａが設けられているため、フランジ部９８ａがガイド部材３８の端面３８ａに当接することにより、コア３５の側に向かう変位が制限される。従って、ロッド９８はフランジ部９８ａとガイド部材３８との間の距離ｈ２以上の距離を移動できない。しかし、アンカー３４とコア３５との間の距離ｈ１はｈ２よりも大きいため、アンカー３４とコア３５とが衝突する時点よりも前に、アンカー３４とロッド９８とが完全に分離する。すなわち、アンカー３４がコア３５と衝突する時点よりも早い時点で、フランジ部９８ａがガイド部材３８の端面３８ａに当接して、ロッド９８の閉弁方向への変位が端面３８ａにより制限される。その結果、アンカー３４とロッド９８との間に隙間ができ、負圧領域が生じる。この負圧領域は、アンカー３４に作用する流体抵抗力を増大させ、アンカー３４は減速するか、或いはその増速が抑制される。
【００４３】
なお、弁座４４と吸入弁体３１との間の距離ｈ３はｈ１，ｈ２，ｈ３の中で最も小さい。このため、アンカー３４とロッド９８とが分離する時点よりも前の時点で、吸入弁体３１は弁座４４と当接して閉弁し、ロッド９８の先端部９８ｂから分離される。このように、ロッド（中継部材）９８は吸入弁体３１と分離された構造であり、吸入弁体３１に対して開閉弁方向に相対変位可能に設けられている。
【００４４】
アンカー３４とロッド９８とが完全に分離された後も、アンカー３４には磁気吸引力が作用し続けており、かつ移動可能な隙間（ｈ１の一部）が残っているため、アンカー３４は一旦減速した後、再度加速しながら図３Ａの左方（閉弁方向）に移動する。アンカー３４とコア３５とが衝突する直前では、アンカー３４とコア３５との間の圧力が上昇し、アンカー３４に作用する流体抵抗力が再度増加し、アンカー３４は減速する。
【００４５】
上述したように、可動子３０ｃは、コア（固定コア）３５及びガイド部材３８により、開閉弁方向においてコア３５の側に向かう変位が制限される。コア３５及びガイド部材３８は変位制限部を構成する。変位制限部は、第１変位制限部と第２変位制限部とで構成される。
【００４６】
可動子３０ｃのアンカー（可動コア）３４は、コア３４に衝突して、弁体３１の開閉弁方向であってコア３５の側に向かう変位が制限される。このため、コア３５は可動子３０ｃの第１変位制限部を構成する。第１変位制限部３５は、可動子３０ｃを構成する部材の中で、アンカー３４の変位を制限する。
【００４７】
またロッド９８は、ガイド部材３８の端面３８ａにより弁体３１の開閉弁方向であってコア３４の側に向かう変位が制限される。このため、ガイド部材３８の端面３８ａは可動子３０ｃの第２変位制限部を構成する。第２変位制限部３８ａは、可動子３０ｃを構成する部材の中で、ロッド９８の変位を制限する。
【００４８】
変位制限部３５，３８ａは、アンカー３４がコア３５の側に向かう変位を制限された状態で、係合部４５においてアンカー３４と弁体３１とが分離された状態となるように、ロッド（中継部材）９８の変位を制限する。すなわち、第２変位制限部３８ａは、アンカー３４が第１変位制限部３５によりコア３５の側に向かう変位を制限された状態で、係合部４５においてアンカー３４とロッド９８との間に隙間４６（図３Ｂ参照）が形成された状態となるように、ロッド９８の変位を制限する。 
本実施例では、アンカー３４とロッド９８との間に作用する負圧による減速効果（第一減速効果）と、アンカー３４とコア３５との間の圧力が上昇することによるアンカー３４の減速効果（第二減速効果）と、が得られる。また、第二減速効果は第一減速効果の後に得られる減速効果である。第二減速効果が得られるアンカー３４の減速区間は限られているが、それ以前の第一減速効果によりアンカー３４は減速されているか、或いは増速が抑制されているため、第二減速効果によりアンカー３４を十分に減速させることができる。その結果、本実施例は衝突音を低減することができる。
【００４９】
また本実施例では、第二減速効果が作用する段階では、アンカー３４とロッド９８とが完全に分離されて可動子３０ｃの質量が小さくなっている。このため、アンカー３４とロッド９８とが一体となっている可動子３０ｃがコア３５に衝突する場合と比べて、可動子３０ｃ（アンカー３４）に対する第二減速効果による減速効果は大きくなる。その結果、アンカー３４を十分に減速させることができ、衝突音の低減効果が大きくなる。
【００５０】
［実施例２］
図４は，本発明の第２実施例における電磁吸入弁機構の可動子の近傍を示す詳細な断面図である。なお、図４では、バネ３７の記載を省略しており、吸入弁体３１のロッド９８が当接する側とは反対側にバネ３７（図１参照）が設けられている。
【００５１】
実施例２の構成は、以下の点を除いて実施例１で説明した内容と同じであり、動作は実施例１で説明した内容と同じである。実施例１と同様な構成には、実施例１と同じ符号を付し、説明を省略する。
【００５２】
本実施例では、ロッド９８と接触する側のアンカー３４の端面３４ａに凹部３４ｂが設けてある。すなわち、アンカー（可動コア）３４の係合部４５が構成される部位３４ａに、ロッド（中継部材）９８の係合部４５が構成される部位９８ｃを嵌入する凹部３４ｂが形成されている。
【００５３】
凹部３４ｂの深さはｈ４に設定されている。凹部３４ｂを設けることで、アンカー３４がロッド９８から分離する際に生じる流体抵抗力が実施例１より大きくなり、分離する際の流体抵抗力によるアンカー３４の減速効果がより顕著になる。また、凹部３４ｂを設け、ロッド９８の一部が凹部３４ｂに挿入されることにより、アンカー３４の移動時の傾きを抑制できる。
【００５４】
また、凹部３４ｂの深さ寸法ｈ４は、アンカー３４とコア３５との間の距離ｈ１の寸法よりも大きくするとよい。すなわち、凹部３４ｂの深さ寸法ｈ４とアンカー３４とコア３５との間の距離ｈ１の寸法とは、ｈ４＞ｈ１の関係を満たすように構成されるとよい。
【００５５】
そうすることにより、アンカー３４が閉弁方向に移動してコア３５に接触した状態でも、ロッド９８の一端部（基端部）は凹部３４ｂから抜け離れるのを防ぐことができる。ロッド９８が凹部３４ｂから抜け離れる構造では、吸入弁体３１の開弁時にロッド９８が凹部３４ｂに再嵌入できるように、凹部３４ｂとロッド９８とのクリアランスを大きくする必要がある。しかし、本実施例では、ロッド９８が凹部３４ｂから抜け離れる構造ではないため、凹部３４ｂとロッド９８とのクリアランスを小さくして、流体抵抗力によるアンカー３４の減速効果を向上することができる。
【００５６】
なお、本発明は上記した各実施例に限定されるものではなく、様々な変形例が含まれる。例えば、上記した実施例は本発明を分かりやすく説明するために詳細に説明したものであり、必ずしも全ての構成を備えるものに限定されるものではない。また、各実施例の構成の一部について、他の構成の追加・削除・置換をすることが可能である。
【符号の説明】
【００５７】
１…高圧燃料ポンプ本体、２…プランジャ、３…タペット、８…吐出弁機構、９…圧力脈動低減機構、１０ａ…吸入ジョイント、１０ｂ…吸入通路、１１…加圧室、１２…燃料吐出口、２３…コモンレール、２０…燃料タンク、２１…フィードポンプ、２８…吸入配管、３０…電磁吸入弁機構、３０ａ…吸入ポート、３０ｂ…電磁コイル、３０ｃ…可動子、３１…吸入弁体、３３…バネ、３４…アンカー（可動コア）、３４ｂ…凹部、３５…コア（固定コア、第１変位制限部）、３８…ガイド部材、３８ａ…ガイド部材３８の端面（第２変位制限部）、４４…弁座、９８…ロッド、９８a…フランジ部、１０２…リリーフ弁。
【図１】
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【図２】
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【図３Ａ】
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【図３Ｂ】
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【図４】
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