(57)【要約】【課題】軸方向の長さを小さくするとともに潤滑材の漏れを抑制することができるプーリユニットを提供する。【解決手段】プーリユニットは、回転軸を中心に回転するハブと、すべり軸受を介してハブに支持されるプーリと、ハブと一体となって回転する第１カム板と、プーリと一体に回転し且つ回転軸に沿う方向に移動できる第２カム板と、第１カム板及び第２カム板に接する転動体と、回転軸に沿う方向の第２カム板の移動に伴って変形する弾性部材と、回転軸に沿う方向において、弾性部材に対して第２カム板の反対側に設けられた支持部材と、を有し、すべり軸受は、全周に亘って連続する円環形状であり、支持部材の外周面に設けられ、且つ、回転軸に沿う方向において、すべり軸受の一端側に設けられた支持部材と、すべり軸受の他端側に設けられた支持部材とは異なる部材とで挟まれる。【選択図】図５
2019002464.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
回転軸を中心に回転するハブと、
すべり軸受を介して前記ハブに支持されるプーリと、
前記ハブと一体となって回転する第１カム板と、
前記プーリと一体に回転し且つ前記回転軸に沿う方向に移動できる第２カム板と、
前記第１カム板及び前記第２カム板に接する転動体と、
前記回転軸に沿う方向の前記第２カム板の移動に伴って変形する弾性部材と、
前記回転軸に沿う方向において、前記弾性部材に対して前記第２カム板の反対側に設けられた支持部材と、を有し、
前記すべり軸受は、全周に亘って連続する円環形状であり、前記支持部材の外周面に設けられ、且つ、前記回転軸に沿う方向において、前記すべり軸受の一端側に設けられた前記支持部材と、前記すべり軸受の他端側に設けられた前記支持部材とは異なる部材とで挟まれる
プーリユニット。
【請求項２】
前記支持部材は、環状部と、突出部と、フランジ部とを備え、
前記環状部は、前記回転軸に交差する方向に設けられ、前記弾性部材の前記回転軸に沿う方向の端部と対向し、
前記突出部は、前記環状部の放射方向の外側に設けられ、前記回転軸に沿う方向に突出し、
前記フランジ部は、前記突出部の端部から前記放射方向の外側に突出し、前記すべり軸受の一端側と接する請求項１に記載のプーリユニット。
【請求項３】
前記支持部材とは異なる部材は前記プーリであり、
前記プーリの内周面には段差部が設けられており、
前記すべり軸受の他端側は、前記段差部に接する請求項１又は請求項２に記載のプーリユニット。
【請求項４】
前記支持部材とは異なる部材はスペーサであり、
前記弾性部材と前記支持部材との間に前記スペーサが設けられており、
前記スペーサは、前記支持部材の前記外周面よりも、放射方向の外側に延出する延出部を含み、
前記すべり軸受の他端側は、前記延出部に接する請求項１又は請求項２に記載のプーリユニット。
【請求項５】
前記スペーサの表面硬さは、前記支持部材の表面硬さよりも大きい請求項４に記載のプーリユニット。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、主にエンジンの補機に用いられるプーリユニットに関する。
【背景技術】
【０００２】
エンジンのクランクシャフトの回転は、ベルトを介してオルタネータ等の補機に伝達される。ベルトは、クランクシャフトに取り付けられたプーリの回転を、オルタネータに取り付けられたプーリに伝達する。オルタネータの容量の増加、及びエンジンの気筒数の減少に伴い、ベルト張力の変動が大きくなっている。ベルトとプーリとの間の滑りを防止するためには、ベルトの初期張力を大きくすることが必要となる。しかし、ベルトの初期張力が大きくなると、ベルトが破損しやすくなる。
【０００３】
これに対して、ベルト張力の変動を抑制するための技術が、例えば特許文献１に記載されている。特許文献１に記載されるプーリユニットにおいては、プーリとハブの間にコイルスプリングが設けられている。プーリが回転すると、コイルスプリングは、径の大きさが変化する方向に弾性変形しつつ、トルクをハブに伝達する。これにより、ベルト張力の変動が抑制される。
【０００４】
また、特許文献１に記載されるプーリユニットでは、プーリとハブとの間に軸受が設けられ、プーリとハブとが相対回転可能となっている。例えば、ハブの一端側では、ベルトからの荷重が大きいベルト直下に転がり軸受が設けられ、他端側ではスペース効率を高めるためにすべり軸受が設けられる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１２−１３２５７１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
すべり軸受の軸方向の位置決めを行うための支持部材を設け、この支持部材ですべり軸受の軸方向の両端を固定する場合がある。この場合、支持部材の軸方向の長さが必要となるため、プーリユニットの軸方向寸法が大きくなりやすかった。その一方で、プーリユニットが設置される場所の広さは限られるため、プーリユニットの軸方向寸法は小さい方が望ましい。また、すべり軸受の組み付けを容易に行うために、周方向に分割された割れ型のすべり軸受が採用される場合がある。この場合、すべり軸受のスリット部から、内部のグリース等の潤滑材が漏れる可能性がある。
【０００７】
本発明は、上記の課題に鑑みてなされたものであって、軸方向の長さを小さくするとともに潤滑材の漏れを抑制することができるプーリユニットを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記の目的を達成するため、本発明の一態様に係るプーリユニットは、回転軸を中心に回転するハブと、すべり軸受を介して前記ハブに支持されるプーリと、前記ハブと一体となって回転する第１カム板と、前記プーリと一体に回転し且つ前記回転軸に沿う方向に移動できる第２カム板と、前記第１カム板及び前記第２カム板に接する転動体と、前記回転軸に沿う方向の前記第２カム板の移動に伴って変形する弾性部材と、前記回転軸に沿う方向において、前記弾性部材に対して前記第２カム板の反対側に設けられた支持部材と、を有し、前記すべり軸受は、全周に亘って連続する円環形状であり、前記支持部材の外周面に設けられ、且つ、前記回転軸に沿う方向において、前記すべり軸受の一端側に設けられた前記支持部材と、前記すべり軸受の他端側に設けられた前記支持部材とは異なる部材とで挟まれる。
【０００９】
これにより、すべり軸受は、軸方向の一端側と他端側とが異なる部材により挟まれることで、軸方向の位置が固定される。このため、支持部材の構成を簡便にして軸方向の長さを小さくすることができる。又、すべり軸受は、全周に亘って連続する円環形状であり、内部の潤滑材が外部に漏れることを抑制できる。したがって、プーリユニットは、軸方向の長さを小さくするとともに、内部の潤滑材の漏れを抑制することができる。
【００１０】
プーリユニットの望ましい態様として、前記支持部材は、環状部と、突出部と、フランジ部とを備え、前記環状部は、前記回転軸に交差する方向に設けられ、前記弾性部材の前記回転軸に沿う方向の端部と対向し、前記突出部は、前記環状部の放射方向の外側に設けられ、前記回転軸に沿う方向に突出し、前記フランジ部は、前記突出部の端部から前記放射方向の外側に突出し、前記すべり軸受の一端側と接することが好ましい。これにより、環状部は、弾性部材の軸力を受けるとともに、弾性部材の位置決めが可能である。また、フランジ部が設けられているため、すべり軸受の一端側の位置がフランジ部により固定される。支持部材には、すべり軸受の他端側と接するための構成を設ける必要がないため、支持部材の構成を簡便にして軸方向の長さを小さくすることができる。
【００１１】
プーリユニットの望ましい態様として、前記支持部材とは異なる部材は前記プーリであり、前記プーリの内周面には段差部が設けられており、前記すべり軸受の他端側は、前記段差部に接することが好ましい。これにより、プーリはすべり軸受の他端側と接するための部材を兼ねる。このため、すべり軸受の他端側に他の部材を追加する必要がないため軸方向の長さを小さくすることができる。
【００１２】
プーリユニットの望ましい態様として、前記支持部材とは異なる部材はスペーサであり、前記弾性部材と前記支持部材との間に前記スペーサが設けられており、前記スペーサは、前記支持部材の前記外周面よりも、放射方向の外側に延出する延出部を含み、前記すべり軸受の他端側は、前記延出部に接することが好ましい。これにより、すべり軸受の軸方向の位置は、支持部材とスペーサの延出部とで定められる。スペーサを設けているため、弾性部材と支持部材との間隔を所望の大きさに調整することができ、適切なねじり特性を得ることができる。
【００１３】
プーリユニットの望ましい態様として、前記スペーサの表面硬さは、前記支持部材の表面硬さよりも大きいことが好ましい。これにより、弾性部材と当接するスペーサの摩耗を抑制することができる。また、表面硬さを向上させるための熱処理工程等は、スペーサのみに施され、支持部材の表面硬さを向上させるための工程を省略できる。このため、製造コストを低減できる。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、軸方向の長さを小さくするとともに潤滑材の漏れを抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】図１は、第１実施形態に係るプーリユニットが適用されるエンジンの正面図である。
【図２】図２は、第１実施形態に係るプーリユニットの斜視図である。
【図３】図３は、第１実施形態に係るプーリユニットの側面図である。
【図４】図４は、第１実施形態に係るプーリユニットの正面図である。
【図５】図５は、図４におけるＡ−Ａ断面図である。
【図６】図６は、第１実施形態に係るプーリユニットの分解斜視図である。
【図７】図７は、図５におけるすべり軸受の周辺を拡大した断面図である。
【図８】図８は、第１実施形態に係るすべり軸受の斜視図である。
【図９】図９は、第１実施形態に係るハブの斜視図である。
【図１０】図１０は、第１実施形態に係る第２カム板の斜視図である。
【図１１】図１１は、第１実施形態に係るプーリユニットを、プーリを除いて示す側面図である。
【図１２】図１２は、図１１における転動体ユニットの周辺を拡大した側面図である。
【図１３】図１３は、エンジンからプーリにトルクが伝達された場合の、転動体ユニット及び第２カム板の動きを示す模式図である。
【図１４】図１４は、ジェネレータからハブにトルクが伝達された場合の、転動体ユニット及び第２カム板の動きを示す模式図である。
【図１５】図１５は、図５におけるＢ−Ｂ断面図である。
【図１６】図１６は、プーリ又はハブに加わるトルクと、プーリ及びハブの相対角度との関係を示すグラフである。
【図１７】図１７は、支持部材と弾性部材との間の軸方向の隙間を説明するための断面図である。
【図１８】図１８は、隙間が設けられていない場合の、トルクと相対角度の関係を示すグラフである。
【図１９】図１９は、隙間が設けられておらず、弾性部材に予圧が加えられている場合の、トルクと相対角度の関係を示すグラフである。
【図２０】図２０は、隙間が設けられている場合の、トルクと相対角度の関係を示すグラフである。
【図２１】図２１は、第２実施形態に係るプーリユニットの断面図である。
【図２２】図２２は、図２１におけるすべり軸受の周辺を拡大した断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、本発明につき図面を参照しつつ詳細に説明する。なお、下記の発明を実施するための形態（以下、実施形態という）により本発明が限定されるものではない。また、下記実施形態における構成要素には、当業者が容易に想定できるもの、実質的に同一のもの、いわゆる均等の範囲のものが含まれる。さらに、下記実施形態で開示した構成要素は適宜組み合わせることが可能である。
【００１７】
（第１実施形態）
図１は、第１実施形態に係るプーリユニットが適用されるエンジンの正面図である。車両には、エンジン１０の補機として、例えば図１に示すようにジェネレータ１０３、ウォーターポンプ１０５、及びコンプレッサ１０６等が搭載される。例えば、第１実施形態におけるジェネレータ１０３は、エンジン１０で生成される動力によって発電することに加え、エンジン１０に動力を与えるための動力を生成することもできる。すなわち、ジェネレータ１０３は、ＩＳＧ（Integrated  Starter  Generator）である。ウォーターポンプ１０５は、エンジン１０の冷却水を循環させるためのポンプである。コンプレッサ１０６は、カーエアコンに用いられる冷媒を圧縮するための装置である。
【００１８】
ジェネレータ１０３、ウォーターポンプ１０５及びコンプレッサ１０６は、エンジン１０の動力で駆動する。エンジン１０の動力は、図１に示すベルト１０９を介してジェネレータ１０３、ウォーターポンプ１０５及びコンプレッサ１０６に伝達される。ベルト１０９は、例えばＶリブドベルトである。ベルト１０９は、クランクシャフトプーリ１１、アイドラープーリ１２、プーリユニット１３、テンショナープーリ１４、ウォーターポンププーリ１５及びコンプレッサプーリ１６に取り付けられている。
【００１９】
クランクシャフトプーリ１１は、エンジン１０のクランクシャフト１０１に連結されている。アイドラープーリ１２は、ベルト１０９の位置を調節するための装置である。プーリユニット１３は、ジェネレータ１０３のシャフトに連結されている。テンショナープーリ１４は、テンショナー１０４のシャフトに連結されている。テンショナー１０４は、ベルト１０９の張力を調節するための装置である。ウォーターポンププーリ１５は、ウォーターポンプ１０５のシャフトに連結されている。コンプレッサプーリ１６は、コンプレッサ１０６のシャフトに連結されている。
【００２０】
ジェネレータ１０３がＩＳＧであるため、エンジン１０の動力がジェネレータ１０３に伝達されることもあり、逆にジェネレータ１０３の動力がエンジン１０に伝達されることもある。すなわち、プーリユニット１３は、ベルト１０９に伝達されたトルクをジェネレータ１０３のシャフトに伝達でき、且つジェネレータ１０３で生じたトルクをベルト１０９に伝達できる必要がある。
【００２１】
また、クランクシャフト１０１はエンジン１０内の爆発によって回転するので、クランクシャフト１０１の回転速度は変動している。一方、ジェネレータ１０３のシャフトの慣性は比較的大きい。このため、ベルト１０９の張力が変動することがある。ベルト１０９の張力の変動が大きい場合、ベルト１０９の滑りを抑制するためにベルト１０９の初期張力が大きくなる。しかしながら、ベルト１０９の初期張力の増大は、摩擦の増加及びベルト１０９の破損に繋がる。このため、プーリユニット１３は、ベルト１０９の張力の変動を抑制できることが望ましい。
【００２２】
図２は、第１実施形態に係るプーリユニットの斜視図である。図３は、第１実施形態に係るプーリユニットの側面図である。図４は、第１実施形態に係るプーリユニットの正面図である。図５は、図４におけるＡ−Ａ断面図である。図６は、第１実施形態に係るプーリユニットの分解斜視図である。図７は、図５におけるすべり軸受の周辺を拡大した断面図である。図８は、第１実施形態に係るすべり軸受の斜視図である。図９は、第１実施形態に係るハブの斜視図である。図１０は、第１実施形態に係る第２カム板の斜視図である。図１１は、第１実施形態に係るプーリユニットを、プーリを除いて示す側面図である。図１２は、図１１における転動体ユニットの周辺を拡大した側面図である。
【００２３】
図５及び図６に示すように、プーリユニット１３は、プーリ２と、ハブ３と、軸受４と、転動体ユニット５と、第２カム板６と、軸受７１と、軌道輪７２と、弾性部材７３と、ガイド部材７４と、すべり軸受７５と、止め輪７６と、シール７７と、を備える。
【００２４】
プーリ２は、図１に示すベルト１０９に接する部材である。プーリ２は、図５に示すようにハブ３の両端に設けられた軸受４及びすべり軸受７５を介してハブ３に支持されており、回転軸Ｚを中心に回転することができる。プーリ２は、図３に示すように略円筒状の部材であって、ベルト取付部２１及び弾性部材収納部２２を有する。弾性部材収納部２２の内径はベルト取付部２１の内径より大きい。
【００２５】
図５に示すように、ベルト取付部２１は、外周面に複数の溝２１１を有する。ベルト１０９は、溝２１１に嵌まる。ベルト１０９と溝２１１との間で生じる摩擦により、ベルト１０９とプーリ２との間で動力が伝達される。また、ベルト取付部２１は、内周面に複数の第１歯２ａを有する。複数の第１歯２ａは、回転軸Ｚを中心とした周方向において等間隔に配置されている。複数の第１歯２ａは、例えばインボリュートスプラインである。第１歯２ａは、回転軸Ｚに沿っている。すなわち、第１歯２ａの長手方向が回転軸Ｚに平行である。
【００２６】
以下の説明において、回転軸Ｚに沿う方向は、軸方向と記載される。回転軸Ｚを中心とした放射方向は、単に放射方向と記載される。回転軸Ｚを中心とした周方向は、単に周方向と記載される。
【００２７】
ハブ３は、図１に示すジェネレータ１０３のシャフトに連結される部材である。ジェネレータ１０３のシャフトが、筒状であるハブ３の内側に挿入される。ハブ３は、回転軸Ｚを中心にジェネレータ１０３のシャフトと一体に回転する。ハブ３は、図５に示すように軸受取付部３１と、基部３２と、第１カム板３３とを備える。軸受取付部３１は、円筒状であって軸受４に接する。回転軸Ｚから軸受取付部３１の外周面までの距離Ｄ３１（軸受取付部３１の外径の半分の距離）は、図５に示すように回転軸Ｚから転動体５２までの距離Ｄ５２より大きい。基部３２は、軸受取付部３１の外径よりも小さい外径を有する円筒状である。第１カム板３３は、軸受取付部３１及び基部３２の間に配置されており、略円環状である。第１カム板３３は、例えば軸受取付部３１及び基部３２と一体に形成されている。
【００２８】
第１カム板３３は、図９に示すように軸受接触面３３０と、第１カム面３３１と、平坦面３３２と、第２ストッパー３３ｓとを備える。軸受接触面３３０は、軸受４に接し、軸受４を位置決めする。第１カム面３３１及び平坦面３３２は、軸受接触面３３０とは反対側の表面である。第１カム面３３１は、斜面３３１ａと、底面３３１ｂと、斜面３３１ｃとを備える。底面３３１ｂは、斜面３３１ａ及び斜面３３１ｃの間に配置されている。底面３３１ｂは、転動体５２に沿う形状を有する。斜面３３１ａ及び斜面３３１ｃは、回転軸Ｚに対する直交平面に対して角度をなす。より具体的には、図１２に示すように、斜面３３１ａが回転軸Ｚに対する直交平面となす角度θ１、及び斜面３３１ｃが回転軸Ｚに対する直交平面となす角度θ２は、互いに等しく且つ一定である。平坦面３３２は、回転軸Ｚに対する直交平面に平行である。図９に示すように、３つの第１カム面３３１が周方向で等間隔に配置されており、２つの第１カム面３３１の間に平坦面３３２が配置されている。すなわち、第１カム面３３１及び平坦面３３２が周方向で交互に並んでいる。
【００２９】
図５及び図６に示す軸受４は、ラジアル軸受であって、例えば深溝玉軸受である。軸受４は、例えば軸受取付部３１に圧入される。軸受４の内輪が軸受取付部３１の外周面に接しており、軸受４の外輪がベルト取付部２１の内周面に接している。軸受４は、回転軸Ｚを中心に回転できるようにプーリ２を支持する。
【００３０】
転動体ユニット５は、図５及び図６に示すように、保持器５１と、複数の転動体５２とを備える。保持器５１は、複数の転動体５２を位置決めするための部材である。保持器５１は、円環状であって、転動体５２を収納するための複数のポケットを有する。例えば、３つのポケットが周方向で等間隔に配置されている。また、保持器５１は、ハブ３とは独立して回転軸Ｚを中心に回転することができる。転動体５２は、例えばローラーである。転動体５２の数は例えば３つである。それぞれの転動体５２が保持器５１のポケットに嵌められている。転動体５２は、保持器５１のポケット内で回転（自転）することができ、且つ保持器５１と共に回転軸Ｚを中心に回転（公転）することができる。転動体５２は、第１カム面３３１（図９参照）及び後述する第２カム面６１に接する。
【００３１】
第２カム板６は、プーリ２と一体に回転する部材であって、転動体ユニット５の隣りに配置される。第２カム板６は、図１０に示すように軸受接触面６０と、第２カム面６１と、平坦面６２と、複数の第２歯６ａとを備える。軸受接触面６０は、軸受７１（図５、６参照）に接する。第２カム面６１は、斜面６１ａと、底面６１ｂと、斜面６１ｃとを備える。底面６１ｂは、斜面６１ａ及び斜面６１ｃの間に配置されている。底面６１ｂは、転動体５２に沿う形状を有する。斜面６１ａ及び斜面６１ｃは、回転軸Ｚに対する直交平面に対して角度をなす。より具体的には、図１２に示すように、斜面６１ａが回転軸Ｚに対する直交平面となす角度θ３、及び斜面６１ｃが回転軸Ｚに対する直交平面となす角度θ４は、互いに等しく且つ一定である。例えば、角度θ３及び角度θ４は、角度θ１及び角度θ２に等しい。平坦面６２は、回転軸Ｚに対する直交平面に平行である。図１０に示すように、３つの第２カム面６１が周方向で等間隔に配置されており、２つの第２カム面６１の間に平坦面６２が配置されている。すなわち、第２カム面６１及び平坦面６２が周方向で交互に並んでいる。
【００３２】
第２歯６ａは、第２カム板６の外周面に設けられている。複数の第２歯６ａは、図１０に示すように、周方向において等間隔に配置されている。複数の第２歯６ａは、例えばインボリュートスプラインである。第２歯６ａは、回転軸Ｚに沿っている。すなわち、第２歯６ａの長手方向が回転軸Ｚに平行である。第２歯６ａは、プーリ２の第１歯２ａ（図５参照）に噛み合っている。これにより、第２カム板６は、プーリ２と一体に回転する。また、第２カム板６は、軸方向に移動することができる。
【００３３】
図５に示す軸受７１は、スラスト軸受であって、例えばスラストニードル軸受である。軸受７１は、第２カム板６の隣りに配置される。軸受７１は、第２カム板６の軸受接触面６０に接する。軸受７１は、回転軸Ｚを中心に回転できるように第２カム板６を支持する。軸受７１は、第２カム板６が軸方向に移動すると、第２カム板６と共に移動する。
【００３４】
軌道輪７２は、円環状の部材であって軸受７１に接する。軸受７１が、第２カム板６及び軌道輪７２に挟まれている。軌道輪７２は、レース又はワッシャとも呼ばれる。軌道輪７２は、第２カム板６及び軸受７１が軸方向に移動すると、第２カム板６及び軸受７１と共に移動する。軌道輪７２は、軸受７１から受ける軸方向の荷重を弾性部材７３に伝達する。また、図５に示すように、転動体ユニット５、第２カム板６、軸受７１及び軌道輪７２は、ベルト取付部２１の内周面に対向している。
【００３５】
弾性部材７３は、例えば図５に示すように軸方向に重ねられた複数の皿ばねである。弾性部材７３の軸方向の一端は軌道輪７２に接しており、他端はガイド部材７４に接している。例えば、弾性部材７３の最大変形量（撓み量）は、転動体５２の直径より小さい。このため、転動体５２が第１カム面３３１（図９参照）及び第２カム面６１（図１０参照）から逸脱することを抑制できる。弾性部材７３は、プーリ２の弾性部材収納部２２に収納されている。すなわち、弾性部材７３は、弾性部材収納部２２の第１内周面２２ａに対向している。
【００３６】
ガイド部材７４は、すべり軸受７５を支持するとともに弾性部材７３を位置決めするための支持部材である。ガイド部材７４は、円環状であってハブ３の基部３２に嵌まっている。ガイド部材７４は、軸方向において、弾性部材７３に対して第２カム板の反対側に設けられ、弾性部材７３と軸方向に隣り合って配置される。
【００３７】
具体的には、図５及び図７に示すように、ガイド部材７４は、環状部７４ａと、突出部７４ｂと、フランジ部７４ｃとを含む。環状部７４ａは、回転軸Ｚと交差する方向に設けられ、回転軸Ｚに対する直交平面に平行である。環状部７４ａの、放射方向の内側の端部は、基部３２に設けられた止め輪７６によって固定される。環状部７４ａは、軸方向において、止め輪７６と弾性部材７３との間に配置され、これにより、弾性部材７３の軸方向の位置が決定される。
【００３８】
突出部７４ｂは、環状部７４ａの放射方向の外側に設けられ、軸方向に突出する。突出部７４ｂは、環状部７４ａに対し弾性部材７３から離れる方向に突出する。フランジ部７４ｃは、突出部７４ｂの端部から放射方向の外側に突出する。
【００３９】
突出部７４ｂの外周面７４ｄにすべり軸受７５が配置される。すべり軸受７５は、ラジアル軸受であって、例えば多孔質材料に油を含浸した含油軸受などのすべり軸受であってもよい。図８に示すように、すべり軸受７５は、全周に亘って連続する円環形状である。言い換えると、すべり軸受７５は、割れ型ではなく、周方向に分割するためのスリットや切り欠き等が設けられていない。すべり軸受７５は、図５及び図７に示すようにガイド部材７４の突出部７４ｂの外周面７４ｄと、弾性部材収納部２２の第２内周面２２ｂとの間に設けられる。このような構成により、すべり軸受７５は、軸受４と共にプーリ２を支持している。
【００４０】
図５及び図７に示すように、すべり軸受７５は、軸方向において、すべり軸受７５の一端側に設けられたガイド部材７４と、すべり軸受７５の他端側に設けられたガイド部材７４とは異なる部材とで挟まれる。具体的には、すべり軸受７５の軸方向の一端側はフランジ部７４ｃに接する。また、上述したように弾性部材収納部２２は、第１内周面２２ａと第２内周面２２ｂとを有する。第１内周面２２ａは弾性部材７３と対向する。第２内周面２２ｂは、ガイド部材７４及びすべり軸受７５と対向する。第２内周面２２ｂの内径は、第１内周面２２ａの内径も大きい。これにより、第１内周面２２ａと第２内周面２２ｂとで段差部２２ｃが形成される。すべり軸受７５の軸方向の他端側は段差部２２ｃに接する。これにより、すべり軸受７５の軸方向の位置が固定される。
【００４１】
このように、本実施形態では、すべり軸受７５は、ガイド部材７４とプーリ２によって軸方向に挟まれることで、軸方向の位置が固定される。このため、ガイド部材７４に、すべり軸受７５の軸方向の他端側と接するための構成を設ける必要がなく、ガイド部材７４の構成を簡便にできる。したがって、ガイド部材７４のみですべり軸受７５の軸方向の位置を固定する構成と比較して、ガイド部材７４の軸方向の長さを小さくすることができる。この結果、プーリユニット１３の軸方向の長さを小さくすることができる。また、ガイド部材７４のフランジ部７４ｃは、突出部７４ｂの軸方向の一方の端部にのみ設けられ、他方の端部には設けられていない。このため、すべり軸受７５は、全周に亘って連続する円環形状であっても、容易にガイド部材７４に組み付けることができる。
【００４２】
プーリ２とハブ３との間には潤滑材が設けられている。潤滑材は例えばグリースである。潤滑材は、例えばプーリ２とハブ３との間の空間Ｓ（図５参照）のうち、転動体５２の放射方向の内側端部より外側の領域を少なくとも満たす。すなわち、図５に示すように、回転軸Ｚを含む断面において、転動体５２の放射方向の内側端部を通り、回転軸Ｚに平行な直線を、直線Ｌ１とする。直線Ｌ１よりも外側の領域は、潤滑材で満たされている。このため、すべり軸受７５の周囲も潤滑材で満たされているので、すべり軸受７５は、回転軸Ｚを中心に回転できるようにプーリ２を支持することができる。
【００４３】
図８に示すように、すべり軸受７５は、全周に亘って連続する円環形状である。このため、すべり軸受７５として割れ型の軸受を用いた場合と比較して、スリットや切り欠き等が設けられていないため、外部に潤滑材が漏れることを抑制できる。さらに、すべり軸受７５は、スリットや切り欠き等が設けられていないため、ラジアル荷重の負荷容量を大きくすることができる。
【００４４】
止め輪７６は、ガイド部材７４を位置決めするための部材である。止め輪７６は、１つのスリットを有する略円環状であって、図５に示すように基部３２の端部に設けられた溝３９に嵌められる。これにより、ガイド部材７４の軸方向の移動が規制される。したがって、ガイド部材７４に接する弾性部材７３の端部は軸方向に移動できない。第２カム板６、軸受７１及び軌道輪７２が弾性部材７３に向かって移動すると、弾性部材７３の一端が軸方向に移動する一方、弾性部材７３の他端は移動しない。このため、弾性部材７３が変形する。この時、弾性部材７３に弾性力が生じるので、第２カム板６は、軌道輪７２及び軸受７１を介して弾性部材７３から反力を受ける。
【００４５】
シール７７は、プーリ２の端部の開口を塞ぐための部材である。シール７７は、図６に示すように略円盤状の部材であって、プーリ２の端部に設けられた溝２９に嵌まっている。シール７７は、潤滑材の漏洩を防止するとともに、異物がプーリ２の内側に侵入することを防止する。
【００４６】
プーリ２及びハブ３のいずれにもトルクが加わっていない場合、転動体５２は、図１２に示すように底面３３１ｂ及び底面６１ｂに接している。転動体５２が底面３３１ｂ及び底面６１ｂに接している時、平坦面３３２と平坦面６２との間の距離は最も小さくなる。この時、弾性部材７３は変形していない。
【００４７】
プーリ２又はハブ３にトルクが加わると、プーリ２及びハブ３の間の相対角度（以下、単に相対角度と記載する）が変化する。相対角度とは、平坦面３３２と平坦面６２との間の距離が最も小さくなっている場合（図１２に示す状態の場合）を基準とした、プーリ２及びハブ３の間の回転角度のずれである。すなわち、相対角度は、平坦面３３２と平坦面６２との間の距離が最も小さくなっている場合には０°である。
【００４８】
図１３は、エンジンからプーリにトルクが伝達された場合の、転動体ユニット及び第２カム板の動きを示す模式図である。図１４は、ジェネレータからハブにトルクが伝達された場合の、転動体ユニット及び第２カム板の動きを示す模式図である。すなわち、図１３は、プーリ２が駆動側（ハブ３が従動側）である場合の転動体ユニット５及び第２カム板６の動きを示す。図１４は、プーリ２が従動側（ハブ３が駆動側）である場合の転動体ユニット５及び第２カム板６の動きを示す。
【００４９】
図１３に示すように、プーリ２にトルクＴ１が加わると、転動体５２が自転及び公転し、斜面６１ｃを昇る。転動体５２は斜面６１ｃを昇ると、斜面６１ｃ及び斜面３３１ａに挟まれるので、第１カム板３３から軸方向の反力を受ける。これにより、転動体ユニット５及び第２カム板６は第１カム板３３から離れる方向に移動し、弾性部材７３（図５参照）が変形する。トルクＴ１の一部は弾性部材７３の変形で消費される一方、トルクＴ１の残りの一部はハブ３を徐々に回転させる。そして、転動体５２が第１カム板３３から受ける反力が弾性部材７３で生じる弾性力に等しくなると、転動体ユニット５及び第２カム板６が停止する。その結果、プーリ２からハブ３にトルクＴ１が伝達される。すなわち、ハブ３がプーリ２と一体に回転する。このように、プーリユニット１３は、ベルト１０９に伝達されたトルクをジェネレータ１０３のシャフトに伝達することができる。また、上述したように、弾性部材７３の最大変形量が転動体５２の直径より小さい。このため、弾性部材７３が最大まで変形しても、転動体５２と第１カム板３３との接触及び転動体５２と第２カム板６との接触は保たれる。
【００５０】
仮にトルクＴ１が急激に変化した場合であっても、トルクＴ１の一部が弾性部材７３の変形で消費されるので、ハブ３に伝達されるトルクの変化はトルクＴ１の変化より緩やかになる。このため、プーリ２の回転速度に対するハブ３の相対的な回転速度が変化しにくい。したがって、プーリユニット１３は、ベルト１０９の張力の変動を抑制できる。
【００５１】
図１４に示すように、ハブ３にトルクＴ２が加わると、転動体５２が自転及び公転し、斜面３３１ｃを昇る。転動体５２は斜面３３１ｃを昇ると、斜面３３１ｃ及び斜面６１ａに挟まれるので、第１カム板３３から軸方向の反力を受ける。これにより、転動体ユニット５及び第２カム板６は第１カム板３３から離れる方向に移動し、弾性部材７３（図５参照）が変形する。トルクＴ２の一部は弾性部材７３の変形で消費される一方、トルクＴ２の残りの一部は第２カム板６及びプーリ２を徐々に回転させる。そして、転動体５２が第１カム板３３から受ける反力が弾性部材７３で生じる弾性力に等しくなると、転動体ユニット５及び第２カム板６が停止する。その結果、ハブ３からプーリ２にトルクＴ２が伝達される。すなわち、プーリ２がハブ３と一体に回転する。このように、プーリユニット１３は、ジェネレータ１０３で生じたトルクをベルト１０９に伝達することができる。
【００５２】
仮にトルクＴ２が急激に変化した場合であっても、トルクＴ２の一部が弾性部材７３の変形で消費されるので、プーリ２に伝達されるトルクの変化はトルクＴ２の変化より緩やかになる。このため、ハブ３の回転速度に対するプーリ２の相対的な回転速度が変化しにくい。したがって、プーリユニット１３は、ベルト１０９の張力の変動を抑制できる。
【００５３】
ところで、転動体５２が第１カム板３３の平坦面３３２及び第２カム板６の平坦面６２に乗り上げると、転動体５２に過大な応力が生じる。このため、転動体５２が破損する可能性がある。これに対して、プーリユニット１３においては、プーリ２が第１ストッパー２ｓを備え、ハブ３が第２ストッパー３３ｓを備える。
【００５４】
図１５は、図５におけるＢ−Ｂ断面図である。図１６は、プーリ又はハブに加わるトルクと、プーリ及びハブの相対角度との関係を示すグラフである。
【００５５】
図１５に示すように、ハブ３の第１カム板３３は、外周面に突起である第２ストッパー３３ｓを備える。例えば第２ストッパー３３ｓの数は３つである。３つの第２ストッパー３３ｓが周方向で等間隔に並んでいる。すなわち、図１５に示す断面において、回転軸Ｚ及び１つの第２ストッパー３３ｓの頂点を通る直線と、回転軸Ｚ及び他の第２ストッパー３３ｓの頂点を通る直線とがなす角度α１は１２０°である。第２ストッパー３３ｓは、例えば、平坦面３３２に隣接する第１カム板３３の外周面に設けられている。具体的には、第２ストッパー３３ｓの周方向の位置は、平坦面３３２の周方向の中間位置に等しい。また、第２ストッパー３３ｓの放射方向の高さＨ１は、第１カム板３３とベルト取付部２１との間の隙間の高さＨ３の半分より大きい。隙間の高さＨ３は、ベルト取付部２１の内径及び第１カム板３３の外径の差に等しい。
【００５６】
プーリ２のベルト取付部２１は、内周面に突起である第１ストッパー２ｓを備える。例えば第１ストッパー２ｓの数は６つである。２つの第１ストッパー２ｓが１つの第１ストッパーグループ２ｓｇを構成している。１つの第１ストッパーグループ２ｓｇの中で隣り合う第１ストッパー２ｓ間の距離は、隣り合う第１ストッパーグループ２ｓｇ間の距離より小さい。３つの第１ストッパーグループ２ｓｇが、周方向で等間隔に並んでいる。すなわち、図１５に示す断面において、回転軸Ｚ及び１つの第１ストッパーグループ２ｓｇの中間点を通る直線と、回転軸Ｚ及び他の第１ストッパーグループ２ｓｇの中間点を通る直線とがなす角度α２は１２０°である。また、第１ストッパー２ｓの放射方向の高さＨ２は、第２ストッパー３３ｓの高さＨ１に等しい。軸方向から見た場合、第１ストッパー２ｓの形状は第１歯２ａ（図５参照）の形状と同じである。周方向における第１ストッパー２ｓの位置は、周方向における第１歯２ａの位置と同じである。第１ストッパー２ｓは、第１歯２ａの製造工程において第１歯２ａと共に製造される。例えば、第１歯２ａ及び第１ストッパー２ｓは、ブローチ加工により製造される。
【００５７】
プーリ２及びハブ３のいずれにもトルクが加わっていない場合（図１２に示す状態の場合）、図１５に示すように２つの第１ストッパーグループ２ｓｇの中間に第２ストッパー３３ｓが位置する。プーリ２又はハブ３にトルクが加わると、相対角度が変化するので、第２ストッパー３３ｓが第１ストッパー２ｓに近付く。そして、図１５に示す角度α３が０°になると、第２ストッパー３３ｓが第１ストッパー２ｓに接する。角度α３は、回転軸Ｚ及び第２ストッパー３３ｓの側面上の点Ｐ１を通る直線と、回転軸Ｚ及び第１ストッパー２ｓの側面上の点Ｐ２を通る直線とがなす角度である。点Ｐ１及び点Ｐ２は回転軸Ｚを中心とする同じ円周上に位置する。また、図１５に示すように、回転軸Ｚ及び第１カム面３３１の周方向の一端を通る直線と、回転軸Ｚ及び第１カム面３３１の周方向の他端を通る直線とがなす角度を角度βとする。相対角度が０°である時の角度α３は角度βより小さい。角度βは６０°である。
【００５８】
仮に相対角度が角度β以上になると、転動体５２が平坦面３３２及び平坦面６２に乗り上げることになる。しかし、第１実施形態に係るプーリユニット１３においては、相対角度が０°である時の角度α３が角度βより小さいので、図１６に示すように相対角度の最大値が角度βよりも小さくなる。このため、プーリ２又はハブ３に過大なトルクが生じた場合であっても、相対角度が角度βを上回らないので、転動体５２が平坦面３３２及び平坦面６２に乗り上がらない。したがって、転動体５２は平坦面３３２及び平坦面６２に接触しない。このため、平坦面３３２及び平坦面６２に求められる硬度が低くなるので、例えば高周波焼入れ等の加工が必要となる面積が小さくなる。その結果、プーリユニット１３の製造コストが低減される。
【００５９】
また、３つの第２ストッパー３３ｓが等間隔に配置され且つ３つの第１ストッパーグループ２ｓｇが等間隔に配置されているので、３つの第２ストッパー３３ｓが同時に第１ストッパー２ｓに接する。このため、第１ストッパー２ｓに接する第２ストッパー３３ｓの数が１つである場合に比較して、１つの第１ストッパー２ｓに加わる力及び１つの第２ストッパー３３ｓに加わる力が低減する。このため、第１ストッパー２ｓ及び第２ストッパー３３ｓが破損しにくくなる。
【００６０】
また、仮に第１ストッパーグループ２ｓｇが含む第１ストッパー２ｓの数が１つである場合、１つの第１ストッパー２ｓが２方向の力を受けることになる。これに対して、第１実施形態においては、第１ストッパーグループ２ｓｇが２つの第１ストッパー２ｓを含むので、１つの第１ストッパー２ｓに加わる力の方向は一定となる。すなわち、第１ストッパーグループ２ｓｇに含まれる２つの第１ストッパー２ｓのうち一方は、ハブ３がプーリ２に対して正回転した時に第２ストッパー３３ｓに接し、他方は、ハブ３がプーリ２に対して逆回転した時に第２ストッパー３３ｓに接する。このため、１つの第１ストッパー２ｓが２方向の力を受ける場合に比較して、第１ストッパー２ｓが破損しにくくなる。
【００６１】
次に、弾性部材７３とガイド部材７４との間隔と、プーリユニット１３のねじり特性（トルク伝達特性）との関係について説明する。図１７は、支持部材と弾性部材との間の軸方向の隙間を説明するための断面図である。図１８は、隙間が設けられていない場合の、トルクと相対角度の関係を示すグラフである。図１９は、隙間が設けられておらず、弾性部材に予圧が加えられている場合の、トルクと相対角度の関係を示すグラフである。図２０は、隙間が設けられている場合の、トルクと相対角度の関係を示すグラフである。図１８から図２０は、図１６に示すグラフと比較して、相対角度が角度βよりも小さい範囲でのねじり特性を示す。
【００６２】
図５及び図７では、弾性部材７３の軸方向の端部がガイド部材７４に接している構成を説明したが、これに限定されない。図１７に示すように、弾性部材７３の軸方向の端部７３ａと、ガイド部材７４の環状部７４ａとの隙間の大きさを間隔Ｗ１とする。
【００６３】
図１８は、隙間が設けられていない場合、すなわち間隔Ｗ１＝０であって、弾性部材７３に予圧が加えられていない場合のねじり特性を示す。この場合、図１８に示すように、トルクの大きさに比例して相対角度が変化する。
【００６４】
図１９は、隙間が設けられていない場合、すなわち間隔Ｗ１＝０であって、弾性部材に予圧が加えられている場合のねじり特性を示す。この場合、図１９に示すように、所定の大きさのトルクＴ３、Ｔ４が加えられるまで相対角度が変化せず、トルクＴ３、Ｔ４の絶対値よりも大きいトルクが加えられると、相対角度が変化する。
【００６５】
図２０は、隙間が設けられている場合のねじり特性を示す。この場合、図２０に示すように、トルクが加えられていない状態で所定の角度θａ、θｂまで相対角度が変化するねじり特性となる。ここで、トルクが加えられていない状態とは、プーリ２又はハブ３に外部からのトルクが加えられていない状態である。この場合、例えば、軸受４（図５参照）等の部品で発生する摩擦に由来する摩擦トルクが発生している。この摩擦トルクにより、相対角度が変化する。なお、角度θａ、θｂは、図１６に示す角度βよりも小さい角度である。また、図１９に示すトルクＴ３、Ｔ４は、図１６に示す角度βに対応するトルクの大きさよりも小さい。
【００６６】
以上のように、間隔Ｗ１の大きさ、及び弾性部材７３に加えられた予圧に応じてねじり特性が変化する。つまり、プーリユニット１３の所望のねじり特性を得るためには、弾性部材７３及びガイド部材７４の軸方向の寸法管理が重要となる。
【００６７】
なお、本実施形態において、プーリユニット１３は、必ずしもＩＳＧであるジェネレータ１０３に適用されなくてもよく、エンジンに与えるための動力を発生させない（発電のみを行う）ジェネレータに適用されてもよい。すなわち、プーリユニット１３は、両方向トルクを伝達できるプーリユニット１３に限定されず、片方向トルクのみ伝達できるプーリユニットであってもよい。具体的には、プーリユニット１３は、ベルトに伝達されたトルクをジェネレータに伝達できる装置であればよく、必ずしもジェネレータで生じたトルクをベルトに伝達する装置でなくてよい。
【００６８】
なお、転動体５２は、必ずしもローラーでなくてもよい。例えば、転動体５２はボールであってもよい。弾性部材７３は、必ずしも複数の皿ばねでなくてもよい。例えば、弾性部材７３は、コイルスプリングであってもよい。
【００６９】
なお、第１カム板３３は、必ずしも軸受取付部３１及び基部３２と一体に形成されていなくてもよい。例えば、第１カム板３３は、軸受取付部３１及び基部３２と別体に加工されてもよい。この場合、第１カム板３３は、軸受取付部３１の外周面、或いは基部３２の外周面に固定される。
【００７０】
なお、図１２に示す角度θ１及び角度θ２は異なっていてもよい。角度θ３及び角度θ４は異なっていてもよい。また、角度θ１、角度θ２、角度θ３及び角度θ４は、必ずしも一定でなくてもよい。例えば、角度θ１及び角度θ２は、第１カム面３３１の縁に向かうに従って大きくなっていてもよい。角度θ３及び角度θ４は、第２カム面６１の縁に向かうに従って大きくなっていてもよい。
【００７１】
なお、第１ストッパーグループ２ｓｇに含まれる第１ストッパー２ｓの数は、３つ以上であってもよいし、１つであってもよい。また、ハブ３は、少なくとも２つの第２ストッパー３３ｓを含む複数の第２ストッパーグループを有していてもよい。この場合、複数の第２ストッパーグループが周方向に等間隔に配置される。また、第１ストッパーグループ２ｓｇの数及び第２ストッパー３３ｓの数（第２ストッパーグループの数）は、それぞれ３つでなくともよく、２つ以下であってもよいし、４つ以上であってもよい。ただし、第１ストッパーグループ２ｓｇの数及び第２ストッパー３３ｓの数（第２ストッパーグループの数）は等しいことが好ましい。
【００７２】
以上で説明したように、プーリユニット１３は、ハブ３と、プーリ２と、第１カム板３３と、第２カム板６と、転動体５２と、弾性部材７３と、支持部材であるガイド部材７４を備える。ハブ３は、回転軸Ｚを中心に回転する。プーリ２は、すべり軸受７５を介してハブ３に支持される。第１カム板３３は、ハブ３と一体となって回転する。第２カム板６は、プーリ２と一体に回転し且つ回転軸Ｚに沿う方向に移動できる。転動体５２は、第１カム板３３及び第２カム板６に接する。弾性部材７３は、回転軸Ｚに沿う方向の第２カム板６の移動に伴って変形する。ガイド部材７４は、回転軸Ｚに沿う方向において、弾性部材７３に対して第２カム板６の反対側に設けられる。すべり軸受７５は、全周に亘って連続する円環形状である。すべり軸受７５は、ガイド部材７４の外周面７４ｄに設けられ、且つ、回転軸Ｚに沿う方向において、すべり軸受７５の一端側に設けられたガイド部材７４と、すべり軸受７５の他端側に設けられたガイド部材７４とは異なる部材とで挟まれる。
【００７３】
これにより、プーリ２又はハブ３に加わるトルクが急激に変化した場合であっても、トルクの一部が弾性部材７３の変形で消費される。このため、プーリ２の回転速度に対するハブ３の相対的な回転速度が変化しにくい。その結果、プーリユニット１３は、ベルト１０９の張力の変動を抑制できる。また、すべり軸受７５は、軸方向の一端側と他端側とが異なる部材により挟まれることで、軸方向の位置が固定される。このため、ガイド部材７４の構成を簡便にして軸方向の長さを小さくすることができる。又、すべり軸受７５は、全周に亘って連続する円環形状であり、内部の潤滑材が外部に漏れることを抑制できる。したがって、プーリユニット１３は、軸方向の長さを小さくするとともに、内部の潤滑材の漏れを抑制することができる。
【００７４】
また、プーリユニット１３において、ガイド部材７４は、環状部７４ａと、突出部７４ｂと、フランジ部７４ｃとを備える。環状部７４ａは、回転軸Ｚに交差する方向に設けられ、弾性部材７３の回転軸Ｚに沿う方向の端部と対向する。突出部７４ｂは、環状部７４ａの放射方向の外側に設けられ、回転軸Ｚに沿う方向に突出する。フランジ部７４ｃは、突出部７４ｂの端部から、放射方向の外側に突出し、すべり軸受７５の一端側と接する。
【００７５】
これにより、環状部７４ａは、弾性部材７３の軸力を受けるとともに、弾性部材７３の位置決めが可能である。また、フランジ部７４ｃが設けられているため、すべり軸受７５の一端側の位置がフランジ部７４ｃにより固定される。ガイド部材７４には、すべり軸受７５の他端側と接するための構成を設ける必要がないため、ガイド部材７４の構成を簡便にして軸方向の長さを小さくすることができる。
【００７６】
また、プーリユニット１３において、ガイド部材７４とは異なる部材はプーリ２であり、プーリ２の内周面（第１内周面２２ａ及び第２内周面２２ｂ）には段差部２２ｃが設けられており、すべり軸受７５の他端側は、段差部２２ｃに接する。
【００７７】
これにより、プーリ２はすべり軸受７５の他端側と接するための部材を兼ねる。このため、すべり軸受７５の他端側に他の部材を追加する必要がないため軸方向の長さを小さくすることができる。
【００７８】
（第２実施形態）
図２１は、第２実施形態に係るプーリユニットの断面図である。図２２は、図２１におけるすべり軸受の周辺を拡大した断面図である。なお、上述した第１実施形態で説明したものと同じ構成要素には同一の符号を付して重複する説明は省略する。
【００７９】
本実施形態のプーリユニット１３Ａにおいて、弾性部材７３とガイド部材７４Ａとの間にスペーサ７８が設けられている。スペーサ７８は、円環形状であり、シムとも呼ばれる。スペーサ７８の一方の面は、弾性部材７３と対向し、他方の面はガイド部材７４Ａに接する。スペーサ７８は、弾性部材７３とガイド部材７４Ａとの軸方向の隙間の大きさを調整するための部材である。スペーサ７８を設けることにより、弾性部材７３とスペーサ７８との軸方向の隙間を、適切な大きさに調整することができる。これにより、プーリユニット１３Ａのねじり特性（図１８から図２０参照）を所望の特性にすることができる。
【００８０】
本実施形態においても、ガイド部材７４Ａは、環状部７４Ａａと、突出部７４Ａｂと、フランジ部７４Ａｃとを含む。すべり軸受７５は、突出部７４Ａｂの外周面７４Ａｄに設けられる。すべり軸受７５の軸方向の一端側は、フランジ部７４Ａｃに接する。これにより、すべり軸受７５の軸方向の一端側の位置が固定される。
【００８１】
スペーサ７８は、ガイド部材７４Ａの外周面７４Ａｄよりも放射方向の外側に延出する延出部７８ａを含む。すべり軸受７５の軸方向の他端側は、延出部７８ａに接する。本実施形態では、延出部７８ａとフランジ部７４Ａｃとの間の軸方向の間隔、すなわち、外周面７４Ａｄの軸方向の長さは、すべり軸受７５の軸方向の長さと等しい。すべり軸受７５は、軸方向において、フランジ部７４Ａｃと延出部７８ａとで挟まれる。これにより、すべり軸受７５の軸方向の位置が固定される。
【００８２】
このように、ガイド部材７４Ａとスペーサ７８とによって、すべり軸受７５の軸方向の位置が固定される。このため、ガイド部材７４に、すべり軸受７５の軸方向の他端側と接するための構成を設ける必要がなく、ガイド部材７４の構成を簡便にできる。したがって、ガイド部材７４Ａのみですべり軸受７５の軸方向の位置を固定する構成と比較して、ガイド部材７４の軸方向の長さを小さくすることができる。この結果、プーリユニット１３の軸方向の長さを小さくすることができる。また、第１実施形態と比較して、プーリ２の内周面２２ｄには、段差部２２ｃ（図５、図７参照）が設けられていない。このため、プーリ２の構成を簡便にすることができる。
【００８３】
また、本実施形態では、スペーサ７８の表面硬さは、ガイド部材７４Ａの表面硬さよりも大きい。これにより、弾性部材７３と当接するスペーサ７８の摩耗を抑制することができる。ここで、表面硬さとは、各部材の表面について測定した値を示し、ビッカース硬さ試験やロックウェル硬さ試験等の方法で測定される値である。
【００８４】
また、弾性部材７３とガイド部材７４Ａとの間にスペーサ７８を設けているため、弾性部材７３はスペーサ７８に接し、ガイド部材７４Ａとは接しない。このため、表面硬さを向上させるための熱処理工程等は、スペーサ７８のみに施され、ガイド部材７４Ａの表面硬さを向上させるための工程を省略できる。このため、プーリユニット１３Ａの製造コストを低減できる。
【符号の説明】
【００８５】
２  プーリ
２ｓ  第１ストッパー
３  ハブ
４  軸受
５  転動体ユニット
６  第２カム板
１０  エンジン
１１  クランクシャフトプーリ
１３、１３Ａ  プーリユニット
２１  ベルト取付部
２２  弾性部材収納部
２２ａ  第１内周面
２２ｂ  第２内周面
２２ｃ  段差部
２２ｄ  内周面
３１  軸受取付部
３２  基部
３３  第１カム板
３３ｓ  第２ストッパー
５１  保持器
５２  転動体
６０  軸受接触面
６１  第２カム面
６２  平坦面
７１  軸受
７２  軌道輪
７３  弾性部材
７４、７４Ａ  ガイド部材
７４ａ、７４Ａａ  環状部
７４ｂ、７４Ａｂ  突出部
７４ｃ、７４Ａｃ  フランジ部
７４ｄ、７４Ａｄ  外周面
７５  すべり軸受
７６  止め輪
７７  シール
７８  スペーサ
１０１  クランクシャフト
１０３  ジェネレータ
１０９  ベルト
３３０  軸受接触面
３３１  第１カム面
３３２  平坦面
Ｚ  回転軸
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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