(57)【要約】【課題】冷却対象としての気体の漏出を生じさせることなく、凝縮水の排出を自動的に行うことを可能にする熱交換装置を提供する。【解決手段】インタクーラの排水孔４３をバルブ５によって開閉する構造に対し、バルブ５が所定高さまで浸水した場合における総和バルブ上昇力から総和バルブ下降力を減じた力を浸水時総外力とし、該浸水時総外力をバルブ材質の密度と重力加速度とによって除した値をバルブ浮上臨界体積とした場合に、バルブ５に備えられる空気室５３の容積を、バルブ５の外形体積からバルブ浮上臨界体積を減じた値よりも大きく設定する。また、バルブ５の脚部５２の上下方向の長さ寸法を前記所定高さよりも長く設定する。これにより、脚部５２が排水孔４３から抜け出ることを防止しながら、下流側タンク部４に貯留された凝縮水の排出を、吸気の漏出を生じさせることなく自動的に行うことが可能になる。【選択図】図４
2019094885.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷却対象としての気体が流れる熱交換部および該熱交換部の下流側に配設されたタンク部を備えた熱交換装置において、
前記タンク部の底部に形成されて鉛直下方に向けて開口する排水孔と、該排水孔を開閉するバルブとを備えており、
前記バルブは、前記タンク部に収容され且つ内部に空気室を備えると共に前記排水孔よりも大径に形成された鍔部と、該鍔部の下部に連続し且つ前記排水孔の内縁との間にその径方向に沿う方向の隙間を存して該排水孔に上側から挿入される脚部とを備えており、
前記タンク部の底部の上面に対向する前記鍔部の下面には、前記タンク部の前記底部の上面に当接可能なシール部材が備えられ、前記鍔部における前記シール部材よりも外周側の下面と前記タンク部の底部の上面との間には隙間が形成されており、
前記バルブが、該バルブの最高箇所以下の所定高さまで浸水した場合における前記シール部材よりも外周側の前記鍔部の下面に作用する水圧によるバルブ上昇力と、前記バルブの前記脚部の下面に作用する大気圧によるバルブ上昇力とを含む各バルブ上昇力の和を総和バルブ上昇力とし、
前記バルブの前記鍔部の上面の浸水部分に作用する水圧によるバルブ下降力と、前記バルブの前記鍔部の上面の非浸水部分に作用する大気圧によるバルブ下降力とを含む各バルブ下降力の和を総和バルブ下降力とし、
前記総和バルブ上昇力から前記総和バルブ下降力を減じた力を浸水時総外力とし、該浸水時総外力をバルブ材質の密度と重力加速度とによって除した値をバルブ浮上臨界体積とした場合に、
前記空気室の容積は、前記バルブの外形体積から前記バルブ浮上臨界体積を減じた値よりも大きく、且つ前記バルブの外形体積よりも小さく設定されており、
前記バルブの前記脚部の上下方向の長さ寸法は、前記所定高さよりも長く設定されていることを特徴とする熱交換装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内燃機関に備えられるインタクーラに代表される熱交換装置に係る。特に、本発明は、熱交換装置の内部で発生した凝縮水を排出するための構造の改良に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、特許文献１にも開示されているように、過給機付きエンジン（内燃機関）では、吸気系における過給機（コンプレッサ）の下流側にインタクーラが設けられ、過給機で圧縮されて温度上昇した吸気をインタクーラにおいて冷却することで吸気の充填効率を高めるようにしている。例えば、空冷式のインタクーラにあっては、一般に、吸気導入口から吸気導出口に向けて流れる吸気と、ダクト等を介して導入された外気とをインタクーラコアにおいて熱交換させて前記吸気を冷却するようになっている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２０１７−１０１５６８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
前記インタクーラにあっては、吸気がインタクーラコアを通過して冷却される際に、該吸気中に含まれる水蒸気が凝縮し、凝縮水が発生することがある。この凝縮水は、吸気の気流によって押し流され、インタクーラコアの下流側に備えられた下流側タンク部（特許文献１では下流側吸気管と称している）に流れ込むことになる。
【０００５】
下流側タンク部に凝縮水が貯留される状況では、インタクーラが腐食したり、エンジンの気筒内に凝縮水が流れ込む等といった不具合を招く虞がある。この凝縮水を排出するべく下流側タンク部に開口（排水孔）を設ける場合、吸気の漏出を防止するために該排水孔にバルブを備えさせることが考えられるが、このバルブを、吸気の漏出を生じさせることなく且つ動力源を必要とすることもなく、安定的に自動開閉可能とする有効な構成は未だ提案されていない。
【０００６】
本発明は、かかる点に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、冷却対象としての気体（前述の場合には吸気）の漏出を生じさせることなく且つ動力源を必要とすることもなく、凝縮水の排出を安定して自動的に行うことを可能にする熱交換装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
前記の目的を達成するための本発明の解決手段は、冷却対象としての気体が流れる熱交換部および該熱交換部の下流側に配設されたタンク部を備えた熱交換装置を前提とする。そして、この熱交換装置は、前記タンク部の底部に形成されて鉛直下方に向けて開口する排水孔と、該排水孔を開閉するバルブとを備えている。また、前記バルブは、前記タンク部に収容され且つ内部に空気室を備えると共に前記排水孔よりも大径に形成された鍔部と、該鍔部の下部に連続し且つ前記排水孔の内縁との間にその径方向に沿う方向の隙間を存して該排水孔に上側から挿入される脚部とを備えており、前記タンク部の底部の上面に対向する前記鍔部の下面には、前記タンク部の前記底部の上面に当接可能なシール部材が備えられ、前記鍔部における前記シール部材よりも外周側の下面と前記タンク部の底部の上面との間には隙間が形成されている。また、前記バルブが、該バルブの最高箇所以下の所定高さまで浸水した場合における前記シール部材よりも外周側の前記鍔部の下面に作用する水圧によるバルブ上昇力と、前記バルブの前記脚部の下面に作用する大気圧によるバルブ上昇力とを含む各バルブ上昇力の和を総和バルブ上昇力とし、前記バルブの前記鍔部の上面の浸水部分に作用する水圧によるバルブ下降力と、前記バルブの前記鍔部の上面の非浸水部分に作用する大気圧によるバルブ下降力とを含む各バルブ下降力の和を総和バルブ下降力とし、前記総和バルブ上昇力から前記総和バルブ下降力を減じた力を浸水時総外力とし、該浸水時総外力をバルブ材質の密度と重力加速度とによって除した値をバルブ浮上臨界体積とした場合に、前記空気室の容積は、前記バルブの外形体積から前記バルブ浮上臨界体積を減じた値よりも大きく、且つ前記バルブの外形体積よりも小さく設定されている。そして、前記バルブの前記脚部の上下方向の長さ寸法は、前記所定高さよりも長く設定されていることを特徴とする。
【０００８】
この特定事項により、熱交換装置にあっては熱交換部において気体が冷却される。そして、タンク部に未だ凝縮水が流れ込んでいない状況では、バルブはその自重によって下降位置となり、鍔部に備えられたシール部材がタンク部の底部の上面に当接することで気密性が確保され、気体が排水孔を経て外部に漏出することは防止される。また、タンク部に凝縮水が流れ込み該タンク部に凝縮水が貯留された状況になって、バルブが、該バルブの最高箇所以下の所定高さまで浸水した場合には、総和バルブ上昇力が総和バルブ下降力よりも大きくなり、バルブが自動的に浮き上がって、シール部材がタンク部の底部の上面から離れることで、排水孔の内縁と脚部との間の隙間からタンク部の凝縮水が排出されることになる。この凝縮水の排出に伴って総和バルブ上昇力が総和バルブ下降力よりも小さくなった場合には、バルブが自動的に下降し、シール部材がタンク部の底部の上面に当接することで再び気密性が確保された状態となる。つまり、気体が排水孔を経て外部に漏出することは防止される。このように、本解決手段によれば、バルブの鍔部に設けられている空気室の容積を適切に設定することにより、気体の漏出を生じさせることなく且つ動力源を必要とすることもなく、凝縮水の排出を安定して自動的に行うことが可能である。
【０００９】
また、バルブの脚部の上下方向の長さ寸法は、前記所定高さ（バルブの最高箇所以下での浸水高さ；バルブが浮上を開始する際の水深）よりも長く設定されていることにより、鍔部が水面まで浮上したとしても、脚部が排水孔から抜け出てしまうといったことは防止される。このため、バルブによる排水孔の自動開閉を継続して行うことが可能になる。
【００１０】
なお、前記バルブ上昇力としては、シール部材よりも外周側の鍔部の下面に作用する水圧によるバルブ上昇力、および、バルブの脚部の下面に作用する大気圧によるバルブ上昇力以外のものが含まれる場合もある。例えば、鍔部の側面が上側に向けて外側に傾斜する傾斜面であった場合には、この側面（傾斜面）に作用する水圧の分力もバルブ上昇力となる。同様に、前記バルブ下降力としては、鍔部の上面の浸水部分に作用する水圧によるバルブ下降力、および、バルブの鍔部の上面の非浸水部分に作用する大気圧によるバルブ下降力以外のものが含まれる場合もある。例えば、鍔部の側面が下側に向けて外側に傾斜する傾斜面であった場合には、この側面（傾斜面）に作用する水圧の分力もバルブ下降力となる。
【発明の効果】
【００１１】
本発明では、熱交換装置のタンク部の底部に形成された排水孔をバルブによって開閉する構造に対し、バルブが所定高さまで浸水した場合における総和バルブ上昇力から総和バルブ下降力を減じた力を浸水時総外力とし、該浸水時総外力をバルブ材質の密度と重力加速度とによって除した値をバルブ浮上臨界体積とした場合に、バルブに備えられる空気室の容積が、バルブの外形体積から前記バルブ浮上臨界体積を減じた値よりも大きく、且つ前記バルブの外形体積よりも小さく設定され、且つ排水孔に挿入されるバルブの脚部の上下方向の長さ寸法が前記所定高さよりも長く設定されるようにしている。これにより、バルブが、該バルブの最高箇所以下の所定高さまで浸水したことで総和バルブ上昇力が総和バルブ下降力よりも大きくなると、バルブが自動的に浮き上がってタンク部の凝縮水が排出され、逆に、総和バルブ上昇力が総和バルブ下降力よりも小さくなると、バルブが自動的に下降して気密性が確保されることになる。これにより、気体の漏出を生じさせることなく且つ動力源を必要とすることもなく、凝縮水の排出を安定して自動的に行うことが可能になる。また、バルブが自動的に浮き上がって鍔部が水面まで浮上したとしても、脚部が排水孔から抜け出てしまうといったことは防止され、バルブによる排水孔の自動開閉を継続して行うことが可能である。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】実施形態に係るインタクーラを示す正面図である。
【図２】実施形態に係るインタクーラにおける下流側タンク部およびその周辺の断面図である。
【図３】下流側タンク部に備えられたバルブおよびその周辺の断面図であって、下流側タンク部に凝縮水が流れ込んでいない状態を示す図である。
【図４】下流側タンク部に備えられたバルブおよびその周辺の断面図であって、バルブが所定高さまで浸水した状態を示す図である。
【図５】下流側タンク部に備えられたバルブおよびその周辺の断面図であって、バルブの鍔部が水面まで浮上した状態を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて説明する。本実施形態は、自動車用エンジンの吸気系に配設された空冷式のインタクーラに本発明を適用した場合について説明する。
【００１４】
（インタクーラの概略構成）
図１は、本実施形態に係るインタクーラ１を示す正面図である。また、図２は、本実施形態に係るインタクーラ１における下流側タンク部４およびその周辺の断面図である。
【００１５】
インタクーラ１は、過給機付きエンジンの吸気系における過給機（コンプレッサ）の下流側に配設され、過給機で圧縮されて温度上昇した吸気を冷却することで吸気の充填効率を高めるためのものである。インタクーラ１は、例えばエンジン（図示省略）の上側に配設され、エンジンフードに設けられた外気導入孔を通じて導入された外気と、過給機を通過した吸気（高温の吸気）との間で熱交換を行う。インタクーラ１の配設形態としてはこれに限定されるものではない。
【００１６】
図１および図２に示すように、インタクーラ１は、インタクーラコア２と、上流側タンク部３と、下流側タンク部４とが一体的に溶接されて構成されている。
【００１７】
インタクーラコア２は、吸気が流れる複数の吸気配管（偏平チューブ）２１，２１，…と、各吸気配管２１，２１，…同士の間に形成された外気通路２２，２２，…とを備えている。吸気配管２１，２１，…は、吸気流れ方向の上流側が上流側タンク部３に、吸気流れ方向の下流側が下流側タンク部４にそれぞれ接続されている。
【００１８】
一方、外気通路２２，２２，…には、吸気と外気との間での熱交換効率を高めるための熱交換フィン２３，２３，…が備えられている。これら熱交換フィン２３，２３，…は吸気配管２１，２１，…の外面にロウ付け等の手段によって接合されている。このようにして、インタクーラコア２は所謂フィンアンドチューブ式の熱交換部として構成されている。
【００１９】
上流側タンク部３は、前記インタクーラコア２における吸気流れ方向の上流側に配設され、その内部空間３１が、各吸気配管２１，２１，…内部の吸気通路２４，２４，…（図２を参照）の上流側に連通している。また、この上流側タンク部３には、吸気導入口３２が形成されており、この吸気導入口３２が図示しない吸気配管を介して過給機のコンプレッサに連通している。
【００２０】
一方、下流側タンク部４は、前記インタクーラコア２における吸気流れ方向の下流側に配設され、その内部空間４１が、各吸気配管２１，２１，…内部の吸気通路２４，２４，…の下流側に連通している。また、この下流側タンク部４には、吸気導出口４２が形成されており、この吸気導出口４２が図示しない吸気配管を介してエンジンの各気筒に連通している。
【００２１】
このため、過給機で圧縮されて温度上昇した吸気は、上流側タンク部３の内部空間３１に一旦流れ込んだ後、各吸気配管２１，２１，…内部の吸気通路２４，２４，…に分流され、この吸気通路２４，２４，…を流れる間に、外気通路２２，２２，…を流れる外気との間で熱交換を行うことで冷却され、その後、下流側タンク部４の内部空間４１に流れ込む。その後、この吸気は下流側タンク部４の吸気導出口４２から導出されて、エンジンの各気筒に向けて流れることになる（図２に矢印で示す吸気の流れを参照）。
【００２２】
このため、前記インタクーラ１が本発明でいう「熱交換装置」に相当し、前記吸気が本発明でいう「冷却対象としての気体」に相当し、インタクーラコア２が本発明でいう「熱交換部」に相当し、下流側タンク部４が本発明でいう「熱交換部の下流側に配設されたタンク部」に相当する。
【００２３】
（バルブの構成）
前記インタクーラ１にあっては、吸気がインタクーラコア２の吸気通路２４，２４，…を通過して冷却される際に、該吸気中に含まれる水蒸気が凝縮し、凝縮水が発生することがある。この凝縮水は、吸気の気流によって押し流され、前記下流側タンク部４の内部空間４１に流れ込むことになる。
【００２４】
本実施形態では、この凝縮水を排出するべく下流側タンク部４に排水孔４３を設けると共に、この排水孔４３を開閉するためのバルブ５が設けられている。以下、具体的に説明する。
【００２５】
図３および図４は、下流側タンク部４に備えられたバルブ５およびその周辺の断面図である。図３は下流側タンク部４に凝縮水が流れ込んでいない状態を、図４はバルブ５が所定高さまで浸水した状態をそれぞれ示している。
【００２６】
図３および図４に示すように、前記下流側タンク部４の底部４４には、鉛直下方に向けて開口する円形の前記排水孔４３が形成されている。
【００２７】
また、前記バルブ５は、例えば合成樹脂によって成形されており、上側の鍔部５１と、下側の脚部５２とが一体形成された構成となっている。なお、バルブ５の材質としては合成樹脂に限定されるものではない。
【００２８】
前記鍔部５１は、下流側タンク部４の内部空間４１に収容されている。この鍔部５１は、平面視が円形であって、前記排水孔４３よりも大径に形成されている。また、この鍔部５１は、下面５１ａが水平方向に沿って延在する平坦面とされ、上面５１ｂが、その中央部に向かって上側に膨出する山型形状に形成されている。このため、この上面５１ｂの中央部が鍔部５１の頂部（バルブ５の最高箇所）となっている。また、この鍔部５１は、その内部に空気室５３を備えている。この空気室５３の形状は、前記鍔部５１の形状に相似している。つまり、この空気室５３の底面５３ａは、水平方向に沿って延在する水平面とされ、天井面５３ｂが、その中央部に向かって上側に凹陥された形状となっている。
【００２９】
前記脚部５２は、前記鍔部５１の下面５１ａに連続し且つこの下面５１ａの中央から鉛直下方に延在する円柱形状の部分である。この脚部５２の外径寸法は、前記排水孔４３の内径寸法よりも所定寸法だけ小さくなっている。このため、図３に示すように脚部５２が排水孔４３に上側から挿入された状態では、脚部５２の外周面と排水孔４３の内縁との間には排水孔４３の径方向に沿う方向に所定寸法を有する隙間Ｓ１が生じている。なお、前記排水孔４３の内縁は、下側に向かうに従って内側に傾斜した傾斜面４５で形成されている。
【００３０】
また、下流側タンク部４の底部４４の上面４４ａに対向する前記鍔部５１の下面５１ａには、Ｏリング溝５１ｃが形成されており、このＯリング溝５１ｃにシール部材としてのＯリング５４が装着されている。このため、図３に示す状態（バルブ５の閉鎖状態）にあっては、Ｏリング５４が、下流側タンク部４の底部４４の上面４４ａに当接することで、下流側タンク部４の内部空間４１と排水孔４３との間が遮断され、この両者間の気密性が確保されるようになっている。また、この状態では、前記鍔部５１におけるＯリング溝５１ｃよりも外周側の下面５１ａ’と下流側タンク部４の底部４４の上面４４ａとの間には隙間Ｓ２が形成されている。
【００３１】
（空気室の容積）
次に、本実施形態の特徴である前記空気室５３の容積について説明する。
【００３２】
前述したように吸気中に含まれる水蒸気が凝縮することで発生した凝縮水が下流側タンク部４の内部空間４１に流れ込み、図４に示すように、下流側タンク部４の内部空間４１に貯留された場合、つまり、バルブ５が浸水した場合、該バルブ５には水圧が作用することになる。また、このバルブ５には大気圧も作用している。これら水圧および大気圧としては、バルブ５を上昇させる方向に作用するバルブ上昇力と、バルブ５を下降させる方向に作用するバルブ下降力とがある。
【００３３】
バルブ上昇力としては、バルブ５が、該バルブ５の最高箇所以下の所定高さまで浸水した場合における前記Ｏリング５４よりも外周側の鍔部５１の下面５１ａ’に作用する水圧によるバルブ上昇力と、バルブ５の脚部５２の下面５２ａに作用する大気圧によるバルブ上昇力とが含まれる。ここでは、これらバルブ上昇力の和を総和バルブ上昇力と呼ぶこととする。
【００３４】
一方、バルブ下降力としては、バルブ５が、該バルブ５の最高箇所以下の所定高さまで浸水した場合における前記鍔部５１の上面５１ｂの浸水部分（浸水している鍔部５１の上面５１ｂの外周部）に作用する水圧によるバルブ下降力と、バルブ５の鍔部５１の上面５１ｂの非浸水部分（浸水していない鍔部５１の上面５１ｂの中央部）に作用する大気圧によるバルブ下降力とが含まれる。ここでは、これらバルブ下降力の和を総和バルブ下降力と呼ぶこととする。なお、バルブ下降力としては、過給機による吸気の過給時には、その過給による吸気圧力の上昇分も付加されることになる。
【００３５】
そして、本実施形態では、鍔部５１の内部に形成されている空気室５３の容積を以下のように規定している。
【００３６】
つまり、前記総和バルブ上昇力から前記総和バルブ下降力を減じた力を浸水時総外力とし、該浸水時総外力をバルブ材質の密度と重力加速度とによって除した値をバルブ浮上臨界体積とした場合に、前記空気室５３の容積は、前記バルブ５の外形体積から前記バルブ浮上臨界体積を減じた値よりも大きく、且つ前記バルブ５の外形体積よりも小さく設定されている。
【００３７】
つまり、総和バルブ上昇力をＦｕｔ、総和バルブ下降力をＦｄｔ、浸水時総外力をＦｔ、空気室５３の容積をＶａ、バルブ浮上臨界体積をＶｒ、バルブ材質の密度をρｖ、重力加速度をｇ、バルブ５の外形体積をＶｖとした場合に以下の式（１），（２），（３）が成立するようにしている。
【００３８】
Ｆｔ＝Ｆｕｔ−Ｆｄｔ        …（１）
Ｖｒ＝Ｆｔ／（ρｖ・ｇ）    …（２）
Ｖｖ−Ｖｒ＜Ｖａ＜Ｖｖ      …（３）
このようにして空気室５３の容積を設定したことにより、下流側タンク部４の内部空間４１に凝縮水が流れ込み該内部空間４１に凝縮水が貯留された状況になって、バルブ５が、該バルブ５の最高箇所以下の所定高さまで浸水した場合には、総和バルブ上昇力Ｆｕｔが総和バルブ下降力Ｆｄｔよりも大きくなり、バルブ５が自動的に浮き上がることになる。言い替えると、予め空気室５３の容積を規定しておくことにより、総和バルブ上昇力Ｆｕｔが総和バルブ下降力Ｆｄｔよりも大きくなってバルブ５が自動的に浮き上がるバルブ５の浸水高さ（前記所定高さ）を所望の値に設定しておくことができる。ここでは、図４に示している状態における浸水高さＬ１を前記所定高さとしている。
【００３９】
また、本実施形態では、バルブ５の脚部５２の上下方向の長さ寸法Ｌ２が、前記所定高さ（バルブ５の浸水高さ）Ｌ１よりも長く設定されている（Ｌ１＜Ｌ２）。これにより、図５に示すように、仮に鍔部５１が水面Ｗｓまで浮上したとしても、脚部５２が排水孔４３から抜け出てしまうといったことが防止されるようになっている。
【００４０】
（バルブ開閉動作）
次に、前記バルブ５の開閉動作に伴う凝縮水の排出動作について説明する。
【００４１】
前述したように、インタクーラ１にあってはインタクーラコア２において外気との熱交換によって吸気が冷却される。そして、図３に示すように、下流側タンク部４の内部空間４１に未だ凝縮水が流れ込んでいない状況では、バルブ５はその自重によって下降位置となり、鍔部５１に備えられたＯリング５４が下流側タンク部４の底部４４の上面４４ａに当接することで気密性が確保され、吸気が排水孔４３を経て外部に漏出することは防止される。
【００４２】
そして、下流側タンク部４の内部空間４１に凝縮水が流れ込み該内部空間４１に凝縮水が貯留されたことによってバルブ５が自動的に浮き上がって排水孔４３から凝縮水が排出される際の基本動作としては、図４に示すように、バルブ５が、該バルブ５の最高箇所以下の所定高さＬ１まで浸水した場合に、前記総和バルブ上昇力が総和バルブ下降力よりも大きくなり、バルブ５が自動的に浮き上がって（図４はバルブ５が浮き上がる直前の状態を示している）、Ｏリング５４が下流側タンク部４の底部４４の上面４４ａから離れることで、排水孔４３と脚部５２との間の隙間Ｓ１から下流側タンク部４内の凝縮水が排出されることになる。この凝縮水の排出に伴って総和バルブ上昇力が総和バルブ下降力よりも小さくなった場合には、バルブ５が自動的に下降し、Ｏリング５４が下流側タンク部４の底部４４の上面４４ａに当接することで再び気密性が確保された状態となる。つまり、吸気が排水孔４３を経て外部に漏出することは防止される。
【００４３】
そして、前記バルブ５が自動的に浮き上がるタイミング、つまり、前記総和バルブ上昇力が総和バルブ下降力よりも大きくなるタイミングは、前述した式（１）〜（３）が成立するように規定された空気室５３の容積に応じて決定されている。
【００４４】
そして、この場合におけるバルブ５が自動的に浮き上がる水深である前記所定高さＬ１は、バルブ５の脚部５２の上下方向の長さ寸法Ｌ２よりも短くなっている。言い替えると、バルブ５の脚部５２の上下方向の長さ寸法Ｌ２は、前記所定高さＬ１よりも長く設定されている。これにより、総和バルブ上昇力が総和バルブ下降力よりも大きくなったことでバルブ５が自動的に浮き上がり、図５に示すように鍔部５１が水面Ｗｓまで浮上したとしても、脚部５２が排水孔４３から抜け出てしまうといったことは防止される。このため、バルブ５による排水孔４３の自動開閉を継続して行うことが可能になる。
【００４５】
以上説明したように、本実施形態では、バルブ５の鍔部５１に設けられている空気室５３の容積を適切に設定することにより、吸気の漏出を生じさせることなく且つ動力源を必要とすることもなく、凝縮水の排出を安定して自動的に行うことが可能であると共に、脚部５２が排水孔４３から抜け出てしまうことを防止することで、バルブ５による排水孔４３の自動開閉を継続して行うことが可能である。
【００４６】
−他の実施形態−
なお、本発明は、前記実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲および該範囲と均等の範囲で包含される全ての変形や応用が可能である。
【００４７】
例えば、前記実施形態では、自動車用エンジンの吸気系に配設された空冷式のインタクーラ１に本発明を適用した場合について説明した。本発明はこれに限らず、その他の機器であって、冷却対象としての気体が流れる熱交換部および該熱交換部の下流側に配設されたタンク部を備えた種々の熱交換装置に対して適用が可能である。
【産業上の利用可能性】
【００４８】
本発明は、内部で発生した凝縮水をバルブの開閉動作によって排出可能とするインタクーラに適用可能である。
【符号の説明】
【００４９】
１          インタクーラ（熱交換装置）
２          インタクーラコア（熱交換部）
４          下流側タンク部（タンク部）
４３        排水孔
４４        底部
４４ａ      上面
５          バルブ
５１        鍔部
５１ａ      下面
５２        脚部
５３        空気室
５４        Ｏリング（シール材）
Ｓ１，Ｓ２  隙間
【図１】
2019094885.tif 000003
【図２】
2019094885.tif 000004
【図３】
2019094885.tif 000005
【図４】
2019094885.tif 000006
【図５】
2019094885.tif 000007