(57)【要約】【課題】研磨レートが高く、被加工物の優れた平坦性を実現可能な研磨パッドおよびその製造方法を提供する。【解決手段】主体繊維Ａと、バインダー繊維と、前記主体繊維Ａよりも繊維長が短い繊維Ｂを含む高分子弾性体とを含むことを特徴とする研磨パッド。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
主体繊維Ａと、バインダー繊維と、前記主体繊維Ａよりも繊維長が短い繊維Ｂを含む高分子弾性体とを含むことを特徴とする研磨パッド。
【請求項２】
前記主体繊維Ａおよび繊維Ｂにおいて、繊維径が１０〜２５００ｎｍの範囲内である、請求項１に記載の研磨パッド。
【請求項３】
前記主体繊維Ａにおいて、繊維長が３０〜１００ｍｍの範囲内である、請求項１または請求項２に記載の研磨パッド。
【請求項４】
前記繊維Ｂにおいて、繊維長が０．２〜１．０ｍｍの範囲内である、請求項１〜３のいずれかに記載の研磨パッド。
【請求項５】
前記主体繊維Ａおよび繊維Ｂが、ポリアミドまたはポリエステルからなる、請求項１〜４のいずれかに記載の研磨パッド。
【請求項６】
研磨パッド表面において、前記主体繊維Ａまたは繊維Ｂと、前記主体繊維Ａまたは繊維Ｂとの距離が１０〜１００μｍの範囲内である、請求項１〜５のいずれかに記載の研磨パッド。
【請求項７】
研磨パッド表面において、繊維束で存在する主体繊維Ａと、集束せずに存在する繊維Ｂとが露出する、請求項１〜６のいずれかに記載の研磨パッド。
【請求項８】
海成分と島成分からなる海島型複合繊維と、バインダー繊維とを含む不織布から、前記海成分を除去することにより主体繊維Ａとし、前記主体繊維Ａよりも繊維長が短い繊維Ｂを含む高分子弾性体を付与する、請求項１に記載の研磨パッドの製造方法。
【請求項９】
前記不織布がニードルパンチ不織布である、請求項８に記載の研磨パッドの製造方法。
【請求項１０】
前記不織布の目付けが３００〜６００ｇ／ｍ２の範囲内である、請求項８または請求項９に記載の研磨パッドの製造方法。
【請求項１１】
前記不織布においてタテまたはヨコ方向の引張強度が１００Ｎ／ｃｍ以上である、請求項８〜１０のいずれかに記載の研磨パッドの製造方法。
【請求項１２】
さらに表面を起毛する、請求項８〜１１のいずれかに記載の研磨パッドの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、半導体基板、半導体デバイス、化合物半導体基板、化合物半導体デバイス等の各種デバイスを研磨するための研磨パッドおよびその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、集積回路の高集積化および多層配線化に伴い、集積回路が形成される半導体ウエハ等には、高度の平坦性が求められている。そして、かかる半導体ウエハ等を研磨するための研磨方法として、ケミカルメカニカル研磨（ＣＭＰ）が知られている。ケミカルメカニカル研磨は、砥粒のスラリーを滴下しながら、研磨パッドにより被加工物の表面を研磨する方法である。また、半導体ウエハ等を研磨する際、加工が困難であるため研磨時間が長くなり、加工コストが大きくなるという問題があった。
【０００３】
このような理由から、被加工物の優れた平坦性と高研磨レートとを実現可能な研磨パッドが求められている。また同時に、研磨パッドには、長寿命であることが求められている。
【０００４】
しかしながら、被加工物の優れた平坦性と高研磨レートとは相反する要求項目であり、両者を両立させることは極めて困難であった。すなわち、被加工物の優れた平坦性を実現するためには、柔らかく平滑な面を有する研磨パッドが有利である。一方、高研磨レートを実現するためには、硬く凹凸の大きい表面を有する研磨パッドが有利である。
【０００５】
例えば、特許文献１では、極細繊維と高分子弾性体を用いた研磨パッドが提案されている。しかしながら、基材に高分子弾性体を含浸した後に海島型複合繊維を極細繊維にしているため、研磨パッド内に空隙が多く、柔らかすぎるという問題があった。かかる研磨パッドは高硬度になりにくいため、被加工物の優れた平坦性や長寿命化を達成することが困難であった。
【０００６】
また、特許文献２には、極細繊維を用いて緻密な不織布と高分子弾性体からなる研磨パッドが提案されている。かかる研磨パッドでは、長繊維の極細繊維からなる繊維束により高い剛性を維持している。しかしながら、研磨パッドが緻密化されて空隙率が低いため、十分に研磨砥粒を溜めることが困難であり、高研磨レートを実現しにくいという問題があった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２０１２−０７１４１５号公報
【特許文献２】特開２０１５−０６３７８２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明は、長寿命でありながら、研磨レートが高く、被加工物の優れた平坦性を実現可能な研磨パッドおよびその製造方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明者らは上記の課題を達成するため鋭意検討した結果、用いる繊維の繊維径などを工夫するだけでなく、付与する高分子弾性体に繊維を練り込むことにより、長寿命でありながら、研磨レートが高く、被加工物の優れた平坦性を実現可能な研磨パッドが得られることを見出し、さらに鋭意検討を重ねることにより本発明を完成するに至った。
【００１０】
かくして、本発明によれば「主体繊維Ａと、バインダー繊維と、前記主体繊維Ａよりも繊維長が短い繊維Ｂを含む高分子弾性体とを含むことを特徴とする研磨パッド。」が提供される。
【００１１】
その際、前記主体繊維Ａおよび繊維Ｂにおいて、繊維径が１０〜２５００ｎｍの範囲内であることが好ましい。また、前記主体繊維Ａにおいて、繊維長が３０〜１００ｍｍの範囲内であることが好ましい。また、前記繊維Ｂにおいて、繊維長が０．２〜１．０ｍｍの範囲内であることが好ましい。また、前記主体繊維Ａおよび繊維Ｂが、ポリアミドまたはポリエステルからなることが好ましい。また、研磨パッド表面において、前記主体繊維Ａまたは繊維Ｂと、前記主体繊維Ａまたは繊維Ｂとの距離が１０〜１００μｍの範囲内であることが好ましい。また、研磨パッド表面において、繊維束で存在する主体繊維Ａと、集束せずに存在する繊維Ｂとが露出することが好ましい。
【００１２】
また、本発明によれば、海成分と島成分からなる海島型複合繊維と、バインダー繊維とを含む不織布から、前記海成分を除去することにより主体繊維Ａとし、前記主体繊維Ａよりも繊維長が短い繊維Ｂを含む高分子弾性体を付与する、前記の研磨パッドの製造方法が提供される。
【００１３】
その際、前記不織布がニードルパンチ不織布であることが好ましい。また、前記不織布の目付けが３００〜６００ｇ／ｍ２の範囲内であることが好ましい。また、前記不織布においてタテまたはヨコ方向の引張強度が１００Ｎ／ｃｍ以上であることが好ましい。また、さらに表面を起毛することが好ましい。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、研磨レートが高く、被加工物の優れた平坦性を実現可能な研磨パッドおよびその製造方法が提供される。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】比較例１で得られた研磨パッドの表面を撮影した図面代用写真である。
【図２】実施例１で得られた研磨パッドの表面を撮影した図面代用写真である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
本発明の研磨パッドは、主体繊維Ａと、バインダー繊維と、前記主体繊維Ａよりも繊維長が短い繊維Ｂを含む高分子弾性体とを含む。
【００１７】
まず、主体繊維Ａは、繊維径が１０〜２５００ｎｍの範囲内の極細繊維（以下、単に「極細繊維」ということもある。）であることが好ましい。
【００１８】
ここで、前記極細繊維は、可溶性樹脂を海成分とした海島型複合繊維から海成分を溶解除去して得られるものであることが好ましい。
【００１９】
前記極細繊維を構成するポリマーとしては、いかなるポリマーであってもよいが、特に繊維形成性に優れた、ポリアミド、ポリエステル、ポリオレフィン、ポリフェニレンサルファイドなどが好適な例として挙げられる。
ここで、ポリアミド系樹脂としては、６−アミノカプロン酸、１１−アミノウンデカン酸、１２−アミノドデカン酸、パラアミノメチル安息香酸などのアミノ酸やε−カプロラクタム、ω−ラウロラクタムなどのラクタムを主たる原料とするポリアミドのほか、コハク酸、グルタル酸、アジピン酸、セバシン酸、マロン酸、コハク酸、グルタル酸、ピメリン酸、スベリン酸、アゼライン酸、ウンデカン二酸、ドデカン二酸、テトラデカン二酸、ペンタデカン二酸、オクタデカン二酸等の脂肪族ジカルボン酸、更にはテレフタル酸、イソフタル酸、ナフタレンジカルボン酸などの芳香族ジカルボン酸を主たる酸成分とし、テトラメチレンジアミン、ヘキサメチレンジアミン、１，５−ペンタンジアミン、２−メチルペンタメチレンジアミン、ノナメチレンジアミン、ウンデカメチレンジアミン、ドデカメチレンジアミン等をジアミン成分とする共重合ポリアミドなどが例示される。
【００２０】
またポリエステル樹脂としては、製糸性、極細繊維の物性の観点から、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、ポリブチレンテレフタレートなどが好ましい。
【００２１】
該ポリマー中には、本発明の目的を損なわない範囲内で、共重合成分が含まれていてもよい。共重合可能な化合物は、酸成分として、例えばイソフタル酸、シクロヘキサンジカルボン酸、アジピン酸、ダイマー酸、セバシン酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸などのジカルボン酸類、グリコール成分としては、例えばエチレングリコール、ジエチレングリコール、ブタンジオール、ネオペンチルグリコール、シクロヘキサンジメタノール、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコールなどを挙げることができるが、これらに限られるものではない。
【００２２】
ポリフェニレンサルファイド樹脂としては、その構成単位として、例えばｐ−フェニレンスルフィド単位、ｍ−フェニレンスルフィド単位、ｏ−フェニレンスルフィド単位、フェニレンスルフィドスルホン単位、フェニレンスルフィドケトン単位、フェニレンスルフィドエーテル単位、ジフェニレンスルフィド単位、置換基含有フェニレンスルフィド単位、分岐構造含有フェニレンスルフィド単位、等よりなるものを挙げる事ができ、その中でも、ｐ−フェニレンスルフィド単位を７０モル％以上、特に９０モル％以上含有しているものが好ましく、さらにポリ（ｐ−フェニレンスルフィド）がより好ましい。
【００２３】
前記極細繊維において、繊維径が１０〜２５００ｎｍの範囲内であることが必要である。繊維径が１０ｎｍ未満の場合は単糸あたりの強力が小さくなり、摩擦による単糸切れが発生してしまい、使用困難になるおそれがある。一方、２５００ｎｍを超えると極細繊維特有の緻密性に劣り、被研磨物の表面粗さを小さく抑えることができないため、近年要求されているレベルに対して性能は不足するおそれがある。極細繊維の繊維径としては２００〜１０００ｎｍの範囲であることが好ましく、特には４００〜７００ｎｍの範囲であることが好ましい。このような範囲では繊維間の空隙間隔が丁度良く、砥粒を多く保持することが可能となる。繊維径が大きすぎると繊維空隙間隔が広くなり、作用砥粒数が下がり研磨レートが低くなるおそれがある。繊維径が小さすぎると繊維空隙が小さくなり砥粒の保持性が悪くなるおそれがある。
【００２４】
前記の繊維径は、透過型電子顕微鏡ＴＥＭで、倍率３００００倍で単繊維断面写真を撮影し測定することができる。その際、測長機能を有するＴＥＭでは、測長機能を活用して測定することができる。また、測長機能の無いＴＥＭでは、撮った写真を拡大コピーして、縮尺を考慮した上で定規にて測定すればよい。
【００２５】
その際、単繊維の横断面形状が丸断面以外の異型断面である場合には、繊維径は、単繊維の横断面の外接円の直径を用いるものとする。
【００２６】
本発明において、前記極細繊維が集合して繊維束の形状を取ることが好ましい。その際、一本の繊維束を構成する極細繊維の数としては２００〜２００００本であることが好ましく、さらには４００〜１０００本であることが最適である。適度の柔軟性を確保しやすくなるためである。
【００２７】
前記主体繊維Ａ（極細繊維）の長さとしては３０〜１００ｍｍ、さらには４０〜８０ｍｍの範囲であることが好ましい。このような範囲であることにより極細繊維束間やバインダー繊維との間に良好な絡み合いが起きやすくなる。
【００２８】
さらに本発明の研磨パッドは、バインダー繊維を含むことが必要である。バインダー繊維の繊維径（単繊維径）としては、前記極細繊維よりも大きいことが好ましく、１〜２０μｍの範囲内であることがさらに好ましい。該繊維径が小さすぎると、引張強度が低く、製造工程においてシワ発生の原因となるおそれがある。逆に繊維径が大きすぎると、主体繊維Ａ（極細繊維とバインダー繊維とからなる構造体の地合いが悪くなるおそれがある。
【００２９】
なお、バインダー繊維の単繊維の断面形状が丸断面以外の異型断面である場合には、本発明では外接円の直径を繊維径とする。また、このような繊維径は、透過型電子顕微鏡で繊維の横断面を撮影することにより測定できる。
【００３０】
またバインダー繊維の長さとしては、主体繊維Ａ（極細繊維）の長さと同等であることが好ましく、具体的には３０〜１００ｍｍ、さらには４０〜８０ｍｍの範囲の長さであることが好ましい。このような範囲であることにより極細繊維間（極細繊維束間）やバインダー繊維との間に良好な絡み合いが起きやすくなるからである。
【００３１】
前記バインダー繊維としては、芯に高融点の熱可塑性樹脂が存在し、鞘部に低融点の熱可塑性樹脂が存在する芯鞘型の繊維であることが好ましい。そのような樹脂の組み合わせとしては、芯を構成する樹脂としては、ポリエステル樹脂やポリアミド樹脂であることが好ましく、さらにはポリエステル樹脂、特にはポリエチレンテレフタレート樹脂であることが好ましい。また鞘部の低融点の熱可塑性樹脂としては、ポレオレフィン樹脂であることが好ましく、特にはポリエチレン、中でも高密度ポリエチレンであることが好ましい。
【００３２】
また、前記バインダー繊維は未延伸繊維でもよい。かかる未延伸繊維としては、紡糸速度が６００〜１５００ｍ／分で紡糸された未延伸ポリエステル繊維が好ましい。ポリエステルとは、ポリエチレンテレフタレート、ポリトリメチレンテレタレート、ポリブチレンテレフタレートが挙げられ、好ましくは生産性、水への分散性などの理由から、ポリエチレンテレフタレートやそれを主成分とする共重合ポリエステルが好ましい。
【００３３】
そして本発明の研磨パッドでは、主体繊維Ａ（極細繊維）がバインダー繊維に拘束されていることが好ましい。特には極細繊維からなる繊維束がその形状のまま、バインダー繊維に拘束されていることが好ましい。バインダー繊維によって点で接着することにより、柔軟性に優れながら形態保持性にも優れる研磨パッドとなる。
【００３４】
このような本発明の研磨布に用いられる主体繊維Ａ（極細繊維）とバインダー繊維との重量比は、５０／５０〜９７／３であることが好ましい。このように主体繊維Ａ（極細繊維）の比率を５０％以上にすることによって、主体繊維Ａ（極細繊維）とバインダー繊維とから構成される構造体の厚みや硬さが保持されやすくなり、工程でのシワ発生を抑制でき、研磨パッド内の繊維の密度分布が安定する効果がある。主体繊維Ａ（極細繊維）の重量割合が小さすぎる場合、砥粒を保持性が不十分となる傾向にある。逆に、主体繊維Ａ（極細繊維）の重量割合が大きすぎると、繊維構造体が柔らかくなりすぎ、途中工程でのシワの発生の誘因となるおそれがある。
【００３５】
本発明の研磨パッドにおいて、繊維（主体繊維Ａとバインダー繊維）のみの密度（嵩密度）としては０．０９ｇ／ｃｍ３以上であることが好ましく、特には０．１０〜０．１５ｇ／ｃｍ３の範囲であることが好ましい。該密度が小さすぎる場合には、研磨パッド表面への極細繊維の露出が少なくなり、砥粒の保持量が少なくなる傾向にあり、研磨レートが低下しやすい。
【００３６】
さらに本発明の研磨パッドは、上記の極細繊維やバインダー繊維とともに、繊維Ｂを含む高分子弾性体を含むことを必須とする。
ここで、繊維Ｂとしては、繊維長が短いこと以外は、前記と同様の極細繊維が好ましい。繊維Ｂの繊維長としては０．２〜１．０ｍｍの範囲内であることが好ましい。
【００３７】
高分子弾性体に繊維Ｂを練り込み、不織布に含浸することで、パッド表面の起毛の繊維間隔を制御できる。この時の高分子弾性体と繊維Ｂの混合比率は、（繊維Ｂ重量：高分子弾性体重量）０．０１：９９．９９〜５：９５の範囲が好ましく、特には、０．１：９９．９〜２．５：９７．５が好ましい。このような範囲であることにより研磨パッド表面の起毛間隔（極細繊維間隔）が１０〜１００μｍ以内となり、パッド表面に微細な凹凸ができ、研磨砥粒の保持量が増加する。また、研磨屑の目詰りを防ぐ効果もあり、高研磨レートと低表面粗さが両立するものである。
【００３８】
前記高分子弾性体としては、ポリウレタンエラストマー、アクリロニトリル、ブタジエンラバー、天然ゴム、ポリ塩化ビニルなどを使用することができる。中でも、ポリウレタンエラストマーが加工性の上から好ましい。かかる高分子弾性体の付与方法としては、該高分子弾性体を塗布あるいは含浸後、湿式または乾式で凝固させる方法、あるいはエマルジョン、ラテックス状で塗布あるいは含浸して乾式で乾燥、固着させる方法など種々の方法を採用することができる。
【００３９】
本発明の研磨パッドでは、その樹脂比率は研磨パッド重量対比４０〜８０重量％であることが好ましい。樹脂比率が少なすぎると、研磨パッドの硬度が低くなり、加工基板を研磨したときの、平坦性が悪くなる傾向にある。逆に樹脂比率が大きくなりすぎると、研磨パッドの空隙率が小さくなり、加工基板を研磨する際に、砥粒の入れ替わりが悪くなり、研磨レートが低くなる傾向にある。
【００４０】
また高分子弾性体は主体繊維Ａ（極細繊維）が構成する繊維束の内部にも存在すると、形状保持性が向上するため好ましい。
【００４１】
さらに研磨パッドの表面粗さ（ＫＥＳ表面粗さＳＭＤ）は１〜１０μｍであることが好ましい。表面粗さが小さすぎると、研磨の際に、研磨パッドと加工基板との間に砥粒が入りづらく、作用砥粒数が下がり、研磨レートが下がり、表面粗さも悪くなるおそれがある。逆に該表面粗さが大きすぎると、研磨後の加工基板の平坦性が悪くなるおそれがある。
【００４２】
また、前記研磨パッドの硬度が、タイプＡデュロメータで測定した際に７０度以上であることが好ましい。さらには８０〜９５度の範囲であることが好ましい。該硬度が小さすぎると、加工基板を研磨したときの平坦性が悪くなるおそれがある。
【００４３】
本発明の研磨パッドは、例えば、以下の製造方法により得ることができる。すなわち、海成分と島成分からなる海島型複合繊維と、バインダー繊維とを含む不織布から、前記海成分を除去することにより主体繊維Ａとし、前記主体繊維Ａよりも繊維長が短い繊維Ｂを含む高分子弾性体を付与することを特徴とする研磨パッドの製造方法である。
【００４４】
海島型複合繊維を構成する島成分の樹脂は、先の主体繊維Ａ（極細繊維）を構成する樹脂と同一であり、いかなるポリマーであってもよいが、特に繊維形成性に優れた、ポリアミド、ポリエステル、ポリオレフィン、ポリフェニレンサルファイドなどが好適な例として挙げられる。
【００４５】
一方、海成分を構成する可溶性樹脂としては、水酸化ナトリウム、水酸化カリウム、炭酸ナトリウム、炭酸カリウムのようなアルカリ金属化合物水溶液や、トルエンやトリクロロエチレンなどの有機溶剤で溶出可能なポリマーを用いることができる。ただし、本発明の製造方法ではこのような海島型複合繊維を一旦バインダー繊維と絡合不織布にした後、高分子弾性体を付与する前に、海成分を除去する。高分子弾性体を付与する前の絡合不織布は単に絡合とバインダー繊維との結合のみでその形態を保っているために、緩やかな条件の抽出処理であることが好ましく、アルカリ減量法や熱水抽出法で海成分を溶解除去する方法が好ましい。
【００４６】
そのため海成分としては、５−ナトリウムスルホイソフタル酸およびイソフタル酸を特定量共重合した共重合ポリエステル、５−ナトリウムイソフタル酸、イソフタル酸およびポリアルキレングリコールもしくはその誘導体を特定量共重合した共重合ポリエステル、５−ナトリウムスルホイソフタル酸、イソフタル酸および脂肪族ジカルボン酸を特定量共重合した共重合ポリエステルなどが好ましい。さらに海成分にはポリエチレングリコールを共重合することも好ましい。
【００４７】
かかる海島型複合繊維は、国際公開第２００５／０９５６８６号パンフレットや国際公開第２００８／１３００１９号パンフレットに開示された方法により製造することができる。すなわち、溶融紡糸に用いられる口金としては、島成分を形成するための中空ピン群や微細孔群（ピンレス）を有するものなど任意のものを用いることができる。例えば、中空ピンや微細孔より押し出された島成分とその間を埋める形で流路を設計されている海成分流とを合流し、これを圧縮することにより海島断面が形成されるといった紡糸口金でもよい。吐出された海島型複合繊維は冷却風により固化され、所定の引き取り速度に設定した回転ローラーあるいはエジェクターにより引き取られ未延伸糸（複屈折率Δｎが０．０５以下であることが好ましい。）を得る。この引き取り速度は特に限定されないが、２００〜５０００ｍ／分であることが好ましい。２００ｍ／分以下では生産性が低下するおそれがある。また、５０００ｍ／分以上では紡糸安定性が低下するおそれがある。
【００４８】
得られた未延伸糸は、必要に応じてそのままカット工程あるいはその後の抽出工程（アルカリ減量加工）に供してもよいし、延伸工程や熱処理工程を経由して延伸糸とした後、カット工程あるいはその後の抽出工程（アルカリ減量加工）に供してもよい。その際、延伸工程は紡糸と延伸を別ステップで行う別延方式でもよいし、一工程内で紡糸後直ちに延伸を行う直延方式を用いてもよい。カット工程と抽出工程の順番は逆にしてもよい。
【００４９】
かかるカットは、未延伸糸または延伸糸をそのまま、または数十本〜数百万本単位に束ねたトウにしてギロチンカッターやロータリーカッターなどでカットすることが好ましい。
【００５０】
次いで、かかる海島型複合繊維と前記のようなバインダー繊維を用いて、不織布を得る。その際、前記海島型複合繊維とバインダー繊維との単繊維繊度比が（海島型複合繊維：バインダー繊維）１：０．４９〜１：０．７０の範囲内であると、不織布の密度斑を低減することができ好ましい。
【００５１】
また、絡合方法はニードルパンチや水流等公知の方法を使用することができる。特に、物理的な絡み合いが生じやすいニードルパンチによる機械絡合を行う方法であることが好ましい。
かかる不織布において、不織布の目付けが３００〜６００ｇ／ｍ２の範囲内であることが好ましい。
【００５２】
また、前記不織布においてタテまたはヨコ方向の引張強度が１００Ｎ／ｃｍ以上（好ましくはタテおよびヨコ方向の引張強度が１３０〜２００Ｎ／ｃｍ）であることが好ましい。この引張強度が低い場合には、減量工程等でシワ発生の原因となりやすい。また研磨時に極細繊維が脱離し易く、研磨パッドの寿命が短くなるおそれがある。
【００５３】
次いで、不織布から、海島型複合繊維に含まれる海成分を除去する。海成分を抽出する方法は、特に制限はないが、バインダー繊維を傷つけないマイルドなアルカリ減量処理や熱水抽出処理であることが好ましい。
【００５４】
かかる処理により、不織布に含まれる海島型複合繊維は極細繊維となる。かかる不織布（含浸処理前）において、熱処理を行って繊維の嵩密度を０．０９ｇ／ｃｍ３以上とすることが好ましい。さらには０．１０〜０．１５ｇ／ｃｍ３の繊維密度であることが好ましい。
【００５５】
一方、前記のような海島型複合繊維を、前記と同様にカットした後アルカリ減量加工するか、アルカリ減量加工した後カットすることにより繊維Ｂを得る。
【００５６】
次いで、不織布に、繊維Ｂを含む高分子弾性体を付与する。かかる高分子弾性体としては、ポリウレタンエラストマー、アクリロニトリル、ブタジエンラバー、天然ゴム、ポリ塩化ビニルなどを使用することができる。中でも、ポリウレタンエラストマーが加工性の上から好ましい。かかる高分子弾性体の付与方法としては、該高分子弾性体を塗布あるいは含浸後、湿式または乾式で凝固させる方法、あるいはエマルジョン、ラテックス状で塗布あるいは含浸して乾式で乾燥、固着させる方法など種々の方法を採用することができる。
【００５７】
高分子弾性体の付与方法としては、２段階の付与であることが好ましい。特に１段目に柔らかい樹脂を付着させ、２段目に硬い樹脂を付着させて、表面に高いモジュラスを有する高分子弾性体を付与することが好ましい。あるいは１段目に多孔質となる湿式含浸ポリウレタン等を付与し、２段目に充実層となる乾式高分子弾性体処理を行うことが好ましい。
【００５８】
次いで、表面を研磨することにより表面を起毛させることが好ましい。起毛は主に極細繊維に由来するものである。この起毛の繊維間隔、すなわち、前記主体繊維Ａまたは繊維Ｂと、前記主体繊維Ａまたは繊維Ｂとの距離としては、１０〜１００μｍが好ましく、特には３０〜６０μｍが好ましい。このような極細繊維を使用することで、加工基板への作用砥粒数を上げ、高研磨レートと低表面粗さ（スクラッチレス）が同時に達成することがより容易になる。
【００５９】
かくして得られた研磨パッドは、研磨レートが高く、被加工物の優れた平坦性を実現可能な研磨パッドとなる。そしてこの研磨パッドは各種デバイス、例えば半導体基板、半導体デバイス、化合物半導体基板、化合物半導体デバイス等を研磨するために最適な研磨パッドとなる。
【実施例】
【００６０】
以下実施例により、本発明を具体的に説明する。しかしながら本発明はこれによって限定されるものではない。なお、以下の実施例における評価および特性値は、以下の測定法により求めた。
（１）不織布の物性
目付け（ｇ／ｍ２）および強伸度（Ｎ／ｃｍ、％）はＪＩＳ  Ｌ１９１３、厚さ（ｍｍ）はＪＩＳ  Ｌ１０８５、により求め、その値から目付け／厚さである嵩密度（ｇ／ｃｍ３）を計算した。さらに通気度（ｃｍ３／ｃｍ２・ｓｅｃ）についてはＪＩＳ  Ｌ１０９６−Ａにより求めた。
【００６１】
（２）研磨パッドの物性
不織布の物性と同様に目付（ｇ／ｍ２）はＪＩＳ  Ｌ１９１３、厚さ（ｍｍ）はＪＩＳ  Ｌ１０８５により求め、その値から目付け／厚さである嵩密度（ｇ／ｃｍ３）を計算した。
空隙率（％）は下記式により算出した。
空隙率（％）＝（１−（嵩密度／理論密度））×１００
ただし、理論密度とは、構成材料の加重平均密度であり、下記式により算出した。
理論密度（ｇ／ｃｍ３）＝１÷（（樹脂比率（％）／１００／樹脂密度）＋（繊維比率（％）／１００／繊維密度））
なお、ナイロン６繊維の密度を１．２２２ｇ／ｃｍ３、バインダー（ポリエステル）繊維の密度を１．３６０ｇ／ｃｍ３、ポリウレタン樹脂の密度を１．１８０ｇ／ｃｍ３とした。
研磨パッドの硬度は、ＪＩＳ  Ｋ６２５３に従い、高分子計器株式会社製ＤＤ２‐Ａ型を用いて測定した。圧縮・弾性率（％）はＪＩＳ  Ｌ１０９６、接触角（°）はＪＩＳ  Ｒ３２５７により求めた。曲げ強度は、試験片をサンプル１枚の高さとし、試験幅は２５ｍｍ幅で、ＪＩＳ  Ｋ  ６９１１により求めた。
【００６２】
（２−１）パッド表面起毛繊維間隔（μｍ）
研磨パッドの表面を電子顕微鏡にて１０か所撮影し、撮影した写真の２ｍｍ角の範囲をランダムに１０か所、起毛繊維間の距離を測定して平均繊維間隔を求めた。
【００６３】
（３）ＫＥＳ表面粗さＳＭＤ（μｍ）
０．５ｍｍ径５ｍｍ幅のピアノ線を１０ｇｆ（９．８ｃＮ）で試料に圧着し、０．１ｃｍ／ｓｅｃで試料を動かした際の表面粗さの平均偏差として求めた。
【００６４】
（４）研磨性能
（４−１）研磨レート（μｍ／ｈ）
直径９２０ｍｍの研磨パッドを使用し、４ｉｎｃｈ（１０．１６ｃｍ）サファイアウェハの１時間当たりの研磨量を、片面研磨機を用いて下記条件にて測定した。
スラリー濃度：２０ｗｔ％
スラリー量  ：１３００ｍｌ／ｍｉｎ
圧力        ：３００ｇ／ｃｍ２
研磨時間    ：６０ｍｉｎ
定盤回転数  ：６０ｒｐｍ
使用スラリー：シリカ（フジミインコーポレ−テッド社製「コンポール８０」）
【００６５】
（４−２）ウエハの表面粗さＲａ（ｎｍ）
原子間力顕微鏡にて基板中心部１０μｍ角の表面粗さを測定した。
（４−３）スクラッチ（有無）
ビジョンサイテック社製（表面長周期欠陥可視化検査装置「ＶＭＸ−２２００Ｚ」）にて検査した。
【００６６】
［実施例１］
島成分としてナイロン６、海成分として５−ナトリウムスルホイソフタル酸を共重合したポリエチレンテレフタレートを用い、紡糸、延伸して、海：島＝３０：７０、島数＝８３６、繊度５．６ｄｔｅｘの海島型複合繊維を得て４４ｍｍの長さに切断した。
【００６７】
この海島型複合繊維７０ｗｔ％と直径１４．４μｍ、長さ５１ｍｍのＰＥＴ／非晶性ｃｏ‐ＰＥＴ（融点１３０℃）（芯／鞘重量比＝５０／５０）のバインダー短繊維３０ｗｔ％をニードルパンチにて機械的に絡合し、熱処理（１４０℃、１分）を行って海島型複合繊維がバインダー繊維にて保持されたシートを得た。
【００６８】
その後、濃度５ｇ／ｌの水酸化ナトリウム溶液中にて９０℃で６０分間処理（アルカリ減量処理）し、海島型複合繊維の海成分を抽出除去し、ナイロン６ナノファイバー短繊維束（繊維径０．７μｍ×８３６本、主体繊維Ａ）６２ｗｔ％とその繊維束を固定するバインダー短繊維３８ｗｔ％からなる総目付３２９ｇ／ｍ２の不織布を作製した。
【００６９】
次いで得られた不織布にポリウレタン樹脂と前記不織布に使用したものと同樹脂の極細繊維を０．５ｍｍにカットしたもの（繊維径０．７μｍ、繊維Ｂ）を練り込み、湿式工程にて含浸した。最後に両面をバフ加工して立毛を形成すると同時に表面を平滑にし、厚みを１．２０ｍｍとし、裏面に粘着テープを貼付けて研磨パッドとした。この研磨パッドの構成および研磨性能を表１に示した。
【００７０】
実施例１はナイロン６の極細繊維束とバインダー繊維で構成された不織布に、ポリウレタン樹脂に極細繊維を練り込んだものを含浸し、研磨パッド表面の起毛繊維間隔を小さくしたものである。このように研磨パッド表面の起毛繊維間隔を狭くすることで、微細な凹凸ができ、研磨砥粒の保持量が増加する。また、研磨屑の目詰りを防ぐ効果もあり、高研磨レートと低表面粗さが両立するものである。
【００７１】
［比較例１］
実施例１の不織布にポリウレタン樹脂（繊維の練り込みなし）を、湿式工程にて含浸した以外は、実施例１と同様にして、研磨パッドを得た。この研磨パッドの構成および研磨性能を表１に併せて示した。
【００７２】
［比較例２］
実施例１の不織布にポリウレタン樹脂（繊維の練り込みなし）を、湿式工程にて含浸した、次いでポリウレタン樹脂（繊維の練り込みなし）を乾式工程にて２次含浸した以外は、実施例１と同様にして、研磨パッドを得た。この研磨パッドの構成および研磨性能を表１に併せて示した。
【００７３】
［実施例２］
実施例１と同様に湿式工程でポリウレタン樹脂に繊維を練り込んだものを含浸後、次いでポリウレタン樹脂を乾式工程にて２次含浸した以外は、実施例１と同様にして、研磨パッドを得た。この研磨パッドの構成および研磨性能を表１に併せて示した。
【００７４】
【表１】
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【産業上の利用可能性】
【００７５】
本発明によれば、研磨レートが高く、被加工物の優れた平坦性を実現可能な研磨パッドおよびその製造方法が提供され、その工業的価値は極めて大である。
【図１】
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【図２】
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