(57)【要約】【課題】オイルによるモータの冷却効率を向上させることが可能な車両用モータ冷却構造を提供する。【解決手段】このモータ冷却構造８は、オイルＯを吸い上げるオイルポンプ２ｂと、モータ２ｄを冷却する冷却部９とを備えている。冷却部９は、オイルＯに空気を混入させる空気量調整弁１３と、マイクロバブルＭＣを析出させるマイクロバブル析出部１５と、マイクロバブルＭＣが析出されたオイルＯをモータ２ｄに滴下する滴下部１６とを含んでいる。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
車両に搭載されるモータと、
オイルが貯留される貯留部と、
前記貯留部内のオイルを吸い上げるオイルポンプと、
前記オイルポンプにより吸い上げられたオイルにより、前記モータを冷却する冷却部とを備え、
前記冷却部は、前記オイルポンプにより吸い上げられたオイルに空気を混入させる空気量調整弁と、前記空気量調整弁により混入された空気が前記オイルポンプによって溶解されたオイルから、マイクロバブルを析出させるマイクロバブル析出部と、前記マイクロバブル析出部に設けられ、前記マイクロバブルが析出されたオイルを前記モータに滴下により供給するマイクロバブル析出オイル供給部とを含む、車両用モータ冷却構造。
【請求項２】
前記冷却部は、前記オイルポンプと前記マイクロバブル析出部とをつなぐ接続経路をさらに含み、
前記マイクロバブル析出部は、前記接続経路の下流側に接続され、前記接続経路の経路断面積よりも断面積が小さい絞り部と、前記絞り部から流入した前記マイクロバブルが析出されたオイルの自重による滴下を行なう前記マイクロバブル析出オイル供給部としての滴下部とを有する、請求項１に記載の車両用モータ冷却構造。
【請求項３】
前記マイクロバブル析出部は、前記絞り部の下流側に接続され、前記接続経路の経路断面積よりも断面積が大きい拡大部をさらに有し、
前記拡大部には、前記モータの上方に配置され、前記モータに前記マイクロバブルが析出したオイルを滴下するための前記滴下部としての滴下孔が形成されている、請求項２に記載の車両用モータ冷却構造。
【請求項４】
前記絞り部の断面積は前記滴下孔の断面積よりも小さく、前記拡大部の断面積は前記滴下孔の断面積よりも大きい、請求項３に記載の車両用モータ冷却構造。
【請求項５】
前記モータの温度を計測する温度計測部をさらに備え、
前記温度計測部により計測された温度が所定温度以上になったことに基づいて、前記冷却部が前記マイクロバブルが析出されたオイルによる前記モータの冷却を行うように構成されている、請求項１〜４のいずれか１項に記載の車両用モータ冷却構造。
【請求項６】
前記オイルポンプの回転数に基づいて、前記空気量調整弁に流入する空気の量を制御するように構成されている、請求項１〜５のいずれか１項に記載の車両用モータ冷却構造。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、車両用モータ冷却構造に関し、特に、オイルが貯留される貯留部と、貯留部内のオイルが吸い上げられるオイルポンプとを備える車両用モータ冷却構造に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、車両用モータ冷却構造に関し、特に、オイルが貯留される貯留部と、貯留部内のオイルが吸い上げられるオイルポンプとを備える車両用モータ冷却構造が知られている（たとえば、特許文献１参照）。
【０００３】
上記特許文献１には、冷却油（オイル）が貯留される冷却油溜まり部（貯留部）が底部に設けられたケースと、ケース内に配置されるモータとを備えるモータ冷却構造（車両用モータ冷却構造）が開示されている。また、モータ冷却構造は、一端部が冷却油溜まり部に接続され、他端部がモータの上方に配置される冷却油給送パイプと、冷却油溜まり部の冷却油を冷却用給送パイプ内を搬送するためのポンプ（オイルポンプ）とを備えている。上記特許文献１に記載のモータ冷却構造では、ポンプにより冷却用給送パイプ内を一端部から他端部まで搬送された冷却油は、冷却用給送パイプの他端部に設けられた吐出口からモータに向けて噴出される。そして、冷却油は、モータから熱を奪いながら、噴出された勢いによりモータ上を流れていく。
【０００４】
このように、上記特許文献１に記載のモータ冷却構造では、モータと、噴出された勢いによってモータ上を流れる冷却油との間で熱交換が行われることによって、冷却油によるモータの冷却が行われている。また、冷却油とモータとの熱交換は、冷却油が噴出された勢いによってモータ上を流れているので、自然対流ではなく強制対流により行われている。すなわち、冷却油がモータ上に静的に付着した状態（自然対流）でモータとの熱交換を行っているのではなく、冷却油は、外部からの力によりモータ上を流れている状態（強制対流）でモータとの熱交換を行っている。
【０００５】
ここで、上記した強制対流による冷却では、ρｖＬ／ν（ρ：冷却油の密度、ｖ：冷却油のモータに対する相対速度、Ｌ：特性長さ、ν：冷却油の動粘性係数）で求まるレイノルズ係数が大きいほど、冷却油内において不規則な流れ（乱流）が発生する領域が大きくなるので、モータと冷却油との熱交換効率が向上する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２０１２−５２０４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、上記特許文献１に記載のモータ冷却構造において、モータに付着した冷却油の温度が上昇すると、冷却油の粘度（ν）が小さくなる一方で、冷却油の密度（ρ）が小さくなるので、レイノルズ係数の上昇が抑制されてしまう。これにより、モータ上を流れている状態での温度上昇により生じる冷却油内の対流における規則的な流れ（層流）および不規則な流れ（乱流）の各々の領域のうち、冷却油内に発生する不規則な流れ（乱流）の領域が大きくなりにくいので、冷却油のモータとの熱交換効率の向上が抑制されるという不都合がある。このため、冷却油（オイル）によるモータの冷却効率の向上が抑制されるという問題点がある。
【０００８】
この発明は、上記のような課題を解決するためになされたものであり、この発明の１つの目的は、オイルによるモータの冷却効率を向上させることが可能な車両用モータ冷却構造を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記目的を達成するために、この発明の一の局面における車両用モータ冷却構造は、車両に搭載されるモータと、オイルが貯留される貯留部と、貯留部内のオイルを吸い上げるオイルポンプと、オイルポンプにより吸い上げられたオイルにより、モータを冷却する冷却部とを備え、冷却部は、オイルポンプにより吸い上げられたオイルに空気を混入させる空気量調整弁と、空気量調整弁により混入された空気がオイルポンプによって溶解されたオイルから、マイクロバブルを析出させるマイクロバブル析出部と、マイクロバブル析出部に設けられ、マイクロバブルが析出されたオイルをモータに滴下により供給するマイクロバブル析出オイル供給部とを含む。
【００１０】
この発明の一の局面による車両用モータ冷却構造は、上記のように、マイクロバブルが析出されたオイルをモータに滴下により供給するマイクロバブル析出オイル供給部を含んでいる。これにより、車両用モータ冷却構造において、マイクロバブル析出オイル供給部からの滴下によりマイクロバブルが析出されたオイルが供給されることによって、モータ上に静的に付着した状態（自然対流）のオイルとモータとが熱交換を行うことによりモータの冷却を行うことができる。この際、オイル内では、モータとの熱交換によるオイルの温度上昇によって、オイル同士の温度差に起因する対流（浮力）が発生する。ここで、オイル内の対流が層流よりも熱交換効率が高い乱流になるためには、オイル内の温度差に起因する浮力とオイルの粘度とにより取得されるグラスホフ係数が大きくなる必要がある。グラスホフ係数は、ｇβΔＴＬ3／ν2（ｇ：重力加速度、β：オイルの体膨張率、ΔＴ：オイルとモータとの温度差、Ｌ：特性長さ、ν：オイルの動粘性係数）で求まる係数であり、オイルの粘度が小さいまたは浮力が大きいことにより、グラスホフ係数は大きくなる。このように、自然対流では、オイルの温度が上昇しオイルの粘度が小さくなると、グラスホフ係数が動粘性係数の２乗に反比例するので、指数関数的にグラスホフ係数が大きくなる。これに反して、強制対流では、オイルの温度が上昇しオイルの粘度が小さくなると、レイノルズ係数が動粘性係数に反比例して大きくなる一方で、オイルの温度が上昇しオイルの密度が小さくなることによりレイノルズ係数が大きくなることが抑制される。したがって、強制対流の場合よりも自然対流の場合の方が、オイルの温度の上昇によるオイルの動粘性係数の低下がオイル内の乱流の発生に大きく寄与する（より乱流を発生させやすくすることができる）。そして、マイクロバブルが析出されたオイルでは、マイクロバブルによりオイル内に微小な空間ができることによってオイルの粘度がさらに小さくなることによって、グラスホフ係数をさらに大きくすることができるので、オイル内の対流をより乱流にさせやすくすることができる。その結果、オイルとモータとの熱交換効率を向上させることができるので、オイルによるモータの冷却効率を向上させることができる。なお、マイクロバブルとは、約１０〜約１００［μｍ］の直径の液体中の空気である。また、「浮力」とは、モータの熱を奪い温度が上昇したオイル内において、モータ側の部分は温度が高いために密度が小さく、モータ側とは反対側の部分は温度が低いために密度が大きいことに起因してオイル内に生じる対流のことを示している。
【００１１】
上記一の局面による車両用モータ冷却構造において、好ましくは、冷却部は、オイルポンプとマイクロバブル析出部とをつなぐ接続経路をさらに含み、マイクロバブル析出部は、接続経路の下流側に接続され、接続経路の経路断面積よりも断面積が小さい絞り部と、絞り部から流入したマイクロバブルが析出されたオイルの自重による滴下を行なうマイクロバブル析出オイル供給部としての滴下部とを有する。
【００１２】
このように構成すれば、接続経路の経路断面積を小さくしただけの絞り部により、オイルポンプにより空気が溶解されたオイルを減圧させてマイクロバブルをオイル内に析出させることができる。さらに、オイルの自重により滴下部からモータへの滴下が行われているので、モータ上にオイルを静的に付着させるための構成を簡略化することができる。これらにより、車両用モータ冷却構造の構成を簡略化することができる。
【００１３】
上記接続経路を含む車両用モータ冷却構造において、好ましくは、マイクロバブル析出部は、絞り部の下流側に接続され、接続経路の経路断面積よりも断面積が大きい拡大部をさらに有し、拡大部には、モータの上方に配置され、モータにマイクロバブルが析出したオイルを滴下するための滴下部としての滴下孔が形成されている。
【００１４】
このように構成すれば、拡大部ではマイクロバブルが析出したオイルの流速が小さくなるので、滴下孔から滴下されるべきオイルが噴出されることを抑制することができる。これにより、モータ上により静的に付着させた状態のオイルによりモータの冷却が行われることになり、オイル内の対流が乱流によりなりやすくなるので、オイルとモータとの熱交換効率を向上させることができる。
【００１５】
この場合、好ましくは、絞り部の断面積は滴下孔の断面積よりも小さく、拡大部の断面積は滴下孔の断面積よりも大きい。
【００１６】
このように構成すれば、絞り部の断面積は滴下孔の断面積よりも小さいことにより、絞り部において空気が溶解されたオイルが減圧され、絞り部よりも断面積の大きい滴下孔ではオイルは減圧されないので、滴下孔ではなく絞り部によりマイクロバブルを析出させることができる。さらに、拡大部の断面積は滴下孔の断面積よりも大きいことにより、拡大部から滴下孔にオイルが流れにくくなるので、絞り部においてマイクロバブルが析出したオイルを拡大部に確実に貯留することができる。
【００１７】
上記一の局面による車両用モータ冷却構造において、好ましくは、モータの温度を計測する温度計測部をさらに備え、温度計測部により計測された温度が所定温度以上になったことに基づいて、冷却部がマイクロバブルが析出されたオイルによるモータの冷却を行うように構成されている。
【００１８】
このように構成すれば、モータの温度に応じて、冷却部による冷却効率を変更することができるので、モータに対する過度な冷却を抑制することができる。
【００１９】
上記一の局面による車両用モータ冷却構造において、好ましくは、オイルポンプの回転数に基づいて、空気量調整弁に流入する空気の量を制御するように構成されている。
【００２０】
このように構成すれば、オイルポンプの回転数に基づいて取得されるオイルの流量に基づいて、オイル内に溶解させる空気の量を取得することができるので、空気量調整弁により混入される空気の量を適切に制御することができる。
【００２１】
なお、本出願では、上記一の局面による車両用モータ冷却構造において、以下の構成も考えられる。
【００２２】
（付記項１）
すなわち、上記一の局面による車両用モータ冷却構造において、空気量調整弁に空気を流入させるため、空気量調整弁とエアクリーナ下流の吸気経路とを接続する空気流入経路をさらに備える。
【００２３】
（付記項２）
上記一の局面による車両用モータ冷却構造において、モータとモータに接続される変速機とが収納される内部空間を有するケースと、空気量調整弁とケースの内部空間とを接続する空気流入経路とをさらに備える。
【００２４】
（付記項３）
上記一の局面による車両用モータ冷却構造において、貯留部は、ケース内に配置されている。
【００２５】
（付記項４）
上記一の局面による車両用モータ冷却構造において、モータは、電力が供給されるコイルを含み、冷却部は、マイクロバブル析出オイル供給部からマイクロバブルが析出したオイルをコイルに滴下するように構成されている。
【図面の簡単な説明】
【００２６】
【図１】本発明の一実施形態によるモータ冷却構造が設けられた車両におけるエンジンおよびトランスミッションを概略的に示した全体構成図である。
【図２】本発明の一実施形態によるモータ冷却構造の全体構成を示した模式図である。
【図３】本発明の一実施形態によるモータ冷却構造の空気量調整弁（ＡＣＶ）を示した断面図である。
【図４】本発明の一実施形態によるモータ冷却構造のオイル析出部（図２のＢ部分）を示した拡大図である。
【図５】本発明の一実施形態によるモータ冷却構造の制御マップデータを示した模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００２７】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。ここで、エンジン１において、クランクシャフト１ａが延びる方向をＸ方向とし、水平方向においてＸ方向に直交する方向をＹ方向とする。また、エンジン１において、Ｘ方向およびＹ方向に直交する鉛直方向をＺ方向（上下方向）とする。
【００２８】
車両（自動車）には、図１に示すように、エンジン１の駆動力をドライブシャフト３に伝達するトランスミッション２が搭載されている。トランスミッション２は、トルクコンバータ２ａと、オイルポンプ２ｂと、変速機構部２ｃと、モータ２ｄとを備えている。トルクコンバータ２ａは、クランクシャフト１ａにより伝達されたエンジン１の駆動力を、オイルポンプ２ｂおよび変速機構部２ｃに出力軸を介して伝達するように構成されている。オイルポンプ２ｂは、トルクコンバータ２ａにより伝達されたエンジン１の駆動力により、油圧制御の作動圧を発生させるように構成されている。変速機構部２ｃは、プラネタリーギアユニットを使用して複数のギア段を形成可能なように構成されている。
【００２９】
また、モータ２ｄは、変速機構部２ｃに接続され、車両を駆動させるための駆動力をエンジン１の代わりに変速機構部２ｃに伝達するように構成されている。図２に示すように、モータ２ｄは、ステータ４と、ステータ４の内側に配置されたロータ５とを含んでいる。ステータ４は、ステータコア４１と、ステータコア４１の内側に配置されたコイル４２とを有している。ステータコア４１は、ヨーク４１ａと、ヨーク４１ａから内側に突出するとともに、径方向に所定間隔をおいて複数配置された複数のティース４１ｂとを有している。ここで、複数のティース４１ｂ同士の間には、スロットが形成されている。コイル４２は、複数のティース４１ｂのそれぞれにおいて、周囲に銅線を巻きつけることにより形成される複数の巻線部４２ａと、交流電源に接続される正極端子および負極端子（図示せず）とを有している。また、ロータ５は、ロータコア５ａと、ロータシャフト５ｂとを有している。
【００３０】
モータ２ｄでは、コイル４２に交流電圧が供給されると、ステータ４の内側に回転磁界が形成されることによりロータ５が回転されるとともにロータシャフト５ｂが回転される。このようにして、モータ２ｄでは、ロータシャフト５ｂを介して出力される回転駆動力が変速機構部２ｃに伝達されることにより、車両を走行させる駆動力として用いられる。
【００３１】
また、モータ２ｄには、モータ２ｄの温度を計測する温度計測部６が設けられている。温度計測部６は、熱電対またはサーモグラフィなどにより構成され、モータ２ｄのコイル４２の温度を計測している。
【００３２】
トランスミッション２は、図１および図２に示すように、トルクコンバータ２ａ、オイルポンプ２ｂ、変速機構部２ｃおよびモータ２ｄを覆うケース７をさらに備えている。ケース７は、オイルＯが貯留される貯留部７１を含んでいる。ここで、貯留部７１に貯留されているオイルＯは、オイルポンプ２ｂにより汲み上げられ、モータ２ｄの上方からモータ２ｄに供給された後、貯留部７１に還流される。
【００３３】
（モータ冷却構造）
トランスミッション２は、モータ２ｄからオイルＯが熱を奪い放熱することによりモータ２ｄを冷却するモータ冷却構造８（車両用モータ冷却構造の一例）を備えている。モータ冷却構造８では、モータ２ｄからオイルＯが熱を奪い温度が上がる。そして、オイルＯは、ケース７の貯留部７１へ還流し、ケース７内の空気と熱交換を行うことにより、オイルＯの冷却が行われている。このようにして、モータ冷却構造８では、オイルＯを用いたモータ２ｄの冷却が行われている。
【００３４】
ここで、モータ冷却構造８では、モータ２ｄから熱を奪い温度が上がったオイルＯ内において、モータ２ｄ側の温度が高く密度が小さい部分と、モータ２ｄとは反対側の温度が低く密度が大きい部分との間で対流（浮力）が生じる。モータ冷却構造８では、オイルＯ内の浮力により生じる対流として乱流を発生させて熱交換効率を大きくすることにより、オイルＯによるモータ２ｄの冷却効率を向上させることが望まれている。なお、乱流とは、速度および向きが変動することによって発生する冷却油内の不規則な流れを示している。
【００３５】
そこで、本実施形態のモータ冷却構造８は、オイルＯの温度上昇により発生する対流である自然対流の状態で、オイルＯ内にマイクロバブルＭＣを発生させてオイルＯの粘度を低減させることにより、オイルＯ内の浮力により生じる対流として乱流を発生させるように構成されている。以下に、モータ冷却構造８について説明する。
【００３６】
具体的には、図２に示すように、モータ冷却構造８は、上記したオイルポンプ２ｂ、モータ２ｄおよび貯留部７１と、冷却部９と、ＥＣＵ１０（Ｅｎｇｉｎｅ  Ｃｏｎｔｒｏｌ  Ｕｎｉｔ）とを含んでいる。冷却部９は、オイルポンプ２ｂにより吸い上げられたオイルＯにより、モータ２ｄを冷却するように構成されている。具体的には、冷却部９は、オイル吸入経路１１と、空気流入経路１２と、空気量調整弁１３（ＡＣＶ（Ａｉｒ  Ｃｏｎｔｒｏｌ  Ｖａｌｖｅ））と、接続経路１４と、マイクロバブル析出部１５と、滴下部１６（マイクロバブル析出オイル供給部の一例）とを有している。
【００３７】
〈オイル吸入経路、空気流入経路および接続経路〉
オイル吸入経路１１は、トランスミッション２のケース７の貯留部７１とオイルポンプ２ｂとを接続している。オイル吸入経路１１では、オイルポンプ２ｂ側の位置に流通するオイルＯに空気を混入させるための空気量調整弁１３が配置されている。空気流入経路１２は、空気量調整弁１３に空気を流入させるために、空気量調整弁１３とトランスミッション２のケース７の内部空間とを接続している。ここで、ケース７の内部空間の空気は、外部の空気から異物（塵、埃など）およびブローバイガスが除かれている浄化された空気である。そして、接続経路１４では、オイル吸入経路１１においてオイルＯに混入された空気がオイルポンプ２ｂの吐出圧によりオイルＯに溶解される。
【００３８】
接続経路１４は、オイルポンプ２ｂとマイクロバブル析出部１５とを接続している。そして、接続経路１４では、気泡が混入していない（空気が溶解した）オイルＯが流通している。ここで、接続経路１４の経路断面積は、第１経路断面積Ａ１である。なお、「気泡」は、溶解状態の空気は含まれない一方、液体（オイルＯ）中において、「マイクロバブル」を含む気体が液体に包まれたものを意味する。
【００３９】
〈空気量調整弁〉
空気量調整弁１３は、図３に示すように、ＥＣＵ１０の指令に基づいて、オイルポンプ２ｂにより吸い上げられたオイルＯに、空気流入経路１２から供給される空気を混入させるように構成されている。具体的には、空気量調整弁１３は、ソレノイド部２１と、スリーブ２２と、スプリング２３と、スプール２４とを有している。ソレノイド部２１は、電磁コイルがボビンに巻回されることにより形成されている。スリーブ２２は、中空円筒形状を有し、内部にスプール２４が移動可能に収容されている。ここで、スプール２４の移動方向を移動方向Ｍとし、移動方向Ｍの一方を第１移動方向Ｍ１および移動方向Ｍの他方を第２移動方向Ｍ２とする。なお、第１移動方向Ｍ１は、ケース７の内部空間の空気をオイルＯに混入させていない状態から混入させる状態へ切り替える方向への移動方向である。また、第２移動方向Ｍ２は、第１移動方向Ｍ１の逆方向である。スプリング２３は、スリーブ２２の第１移動方向Ｍ１側の端部とスプール２４の第１移動方向Ｍ１側の端部との間に配置され、スプール２４を第２移動方向Ｍ２に付勢している。
【００４０】
スリーブ２２は、移動方向Ｍに延びる円筒形状（管形状）の周壁部３１を有する。また、スリーブ２２には、周壁部３１の所定位置を貫通する第１ポート３１ａおよび第２ポート３１ｂが設けられている。第１ポート３１ａは、スリーブ２２における第２移動方向Ｍ２側に配置されている。第２ポート３１ｂは、第１ポート３１ａから所定の間隔を隔てて、スリーブ２２における第１移動方向Ｍ１側に配置されている。
【００４１】
スプール２４は、中空構造を有して柱形状に形成されており、スリーブ２２に対して移動方向Ｍに往復移動可能に構成されている。また、スプール２４の外周部には、外径が縮径された状態で環状に形成された空気供給路部２４ａ（スプール２４において外形がくびれた部分）と、空気供給路部２４ａの第２移動方向Ｍ２側に隣接して形成された凸状のランド部２４ｂとが設けられている。
【００４２】
ここで、空気供給路部２４ａは、スプール２４が第１移動方向Ｍ１に移動されることにより、空気流入経路１２とオイル吸入経路１１とが連通された際に空気が通過（流通）する部分である。また、スプール２４は、第２移動方向Ｍ２に移動されることにより、空気流入経路１２とオイル吸入経路１１との連通を遮断する。
【００４３】
空気量調整弁１３の動作としては、電磁コイルが消磁された非励磁状態では、スプリング２３の付勢力によりスプール２４が第２移動方向Ｍ２に移動される。これにより、スプール２４がスリーブ２２の第１ポート３１ａと第２ポート３１ｂとを非連通状態にさせる。すなわち、空気流入経路１２とオイル吸入経路１１とが非連通状態にされる。そして、ＥＣＵ１０の指令に基づき電磁コイルが励磁された場合、スプリング２３の付勢力に抗して電磁力によりスプール２４が第１移動方向Ｍ１に移動される。これにより、スプール２４の空気供給路部２４ａがスリーブ２２の第１ポート３１ａと第２ポート３１ｂとを連通状態にさせる。すなわち、空気流入経路１２とオイル吸入経路１１とが連通状態にされる。
【００４４】
〈マイクロバブル析出部〉
マイクロバブル析出部１５は、図４に示すように、空気量調整弁１３により混入された空気がオイルポンプ２ｂによって溶解されたオイルＯから、マイクロバブルＭＣを析出させるように構成されている。具体的には、マイクロバブル析出部１５は、接続経路１４の下流側に接続され、接続経路１４の第１経路断面積Ａ１よりも経路断面積が小さい絞り部５１と、絞り部５１の下流側に接続され接続経路１４の第１経路断面積Ａ１よりも経路断面積が大きい拡大部５２とを有している。ここで、絞り部５１の経路断面積は、第１経路断面積Ａ１よりも小さい第２経路断面積Ａ２である。また、拡大部５２の経路断面積は、第１経路断面積Ａ１よりも大きい第３経路断面積Ａ３である。なお、図４において、マイクロバブルＭＣを視覚的に理解しやすくするため、マイクロバブルＭＣを大きく記載している。
【００４５】
絞り部５１は、接続経路１４の第１経路断面積Ａ１を第２経路断面積Ａ２に絞ることにより、空気量調整弁１３により混入された空気をオイルポンプ２ｂによって溶解させたオイルＯの油圧を減圧させている。絞り部５１では、接続経路１４を流れ、空気が溶解されている高圧のオイルＯの流速が絞り部５１により大きくなるとともに、オイルＯの圧力が小さくなっていく。これにより、絞り部５１では、流速が大きくなるのに伴い圧力が小さくなったオイルＯが流れている。そして、絞り部５１よりも下流側では、オイルＯ内の圧力が小さくなることにより、オイルＯ内に溶解していた空気がマイクロバブルＭＣとして析出する。
【００４６】
このように、マイクロバブルＭＣをオイルＯ内に析出させることにより、オイルＯの粘度を低下させている。すなわち、オイルＯ内にマイクロバブルＭＣが析出することにより、オイルＯ同士の結び付きがマイクロバブルＭＣにより阻害されることによって、オイルＯの粘度が低下する。
【００４７】
拡大部５２は、マイクロバブルＭＣが析出されたオイルＯを一時的に貯留する容積室として機能している。具体的には、拡大部５２は、底壁部５２ａと、一対の側壁部５２ｂと、上壁部５２ｃとを有している。一対の側壁部５２ｂは、それぞれ、底壁部５２ａのＹ方向の一方側の端部および他方側の端部からＺ１方向（上方向）に突出している。上壁部５２ｃは、一対の側壁部５２ｂのＺ１側（上側）の端部に架け渡されるように設けられている。拡大部５２では、底壁部５２ａ、一対の側壁部５２ｂおよび上壁部５２ｃにより囲まれた内部空間に、マイクロバブルＭＣが析出されたオイルＯが貯留されている。これにより、滴下部１６から滴下されるマイクロバブルＭＣが析出したオイルＯをモータ２ｄに常時供給することが可能となる。
【００４８】
また、拡大部５２は、絞り部５１の第２経路断面積Ａ２を第３経路断面積Ａ３に拡大することにより、マイクロバブルＭＣが析出されたオイルＯの流速を減速させている。これにより、滴下部１６に流入するマイクロバブルＭＣが析出したオイルＯの勢いが弱まるので、滴下部１６からマイクロバブルＭＣが析出したオイルＯが勢いよく噴出されることを抑制することが可能となる。この結果、マイクロバブルＭＣが析出したオイルＯが、モータ２ｄに静的に付着することが可能となるので、オイルＯとモータ２ｄとの熱交換を自然対流に近い状態にすることが可能となる。
【００４９】
なお、絞り部５１は、一対の側壁部５２ｂのうち接続経路１４側の側壁部５２ｂを貫通する貫通孔として形成されている。
【００５０】
〈滴下部〉
滴下部１６は、図４に示すように、マイクロバブル析出部１５に設けられ、マイクロバブルＭＣが析出されたオイルＯをモータ２ｄに滴下により供給する。すなわち、滴下部１６は、絞り部５１から流入したマイクロバブルＭＣが析出したオイルＯの自重による滴下を行うように構成されている。具体的には、滴下部１６は、モータ２ｄの上方に配置され、モータ２ｄにマイクロバブルＭＣが析出したオイルＯを滴下するために拡大部５２に形成される滴下孔１６ａを有している。これにより、マイクロバブルＭＣが析出されたオイルＯが、滴下孔１６ａから噴出するのではなく静かにモータ２ｄに向けて落とし、モータ２ｄに静的に付着することが可能となるので、オイルＯとモータ２ｄとの熱交換を自然対流に近い状態にすることが可能となる。
【００５１】
また、滴下孔１６ａは、複数の巻線部４２ａ同士の間に位置するように配置されている。すなわち、滴下孔１６ａは、複数の巻線部４２ａ同士の間のコイル４２に、マイクロバブルＭＣが析出したオイルＯを滴下できる位置に配置されている。
【００５２】
滴下孔１６ａは、拡大部５２の底壁部５２ａを貫通する貫通孔として形成されている。滴下孔１６ａの経路断面積は、第２経路断面積Ａ２よりも大きい第４経路断面積Ａ４である。また、滴下孔１６ａの第４経路断面積Ａ４は、第３経路断面積Ａ３よりも小さい経路断面積である。これにより、絞り部５１の第２経路断面積Ａ２がモータ冷却構造８において最小の経路断面積となるので、絞り部５１において高圧のオイルＯを減圧させることが可能となり、滴下部１６の滴下孔１６ａにおいてオイルＯを減圧させないことが可能となる。この結果、モータ２ｄに、マイクロバブルＭＣが析出したオイルＯを確実に供給可能となる。
【００５３】
また、滴下孔１６ａは、拡大部５２の底壁部５２ａに複数形成されている。
【００５４】
（マイクロバブルが析出したオイルによるモータの冷却）
次に、モータ冷却構造８におけるマイクロバブルＭＣが析出されたオイルＯによるモータ２ｄの冷却について説明する。
【００５５】
モータ冷却構造８では、図２に示すように、オイルポンプ２ｂにより貯留部７１から吸い上げられたオイルＯに、空気量調整弁１３により空気が混入される。モータ冷却構造８では、オイルポンプ２ｂにおいて混入された空気の気泡が、オイルポンプ２ｂの吐出圧により溶解される。モータ冷却構造８では、空気が溶解された空気が絞り部５１によりマイクロバブルＭＣとして析出し、マイクロバブルＭＣが析出したオイルＯが拡大部５２に貯留される。モータ冷却構造８では、図４に示すように、マイクロバブルＭＣが析出したオイルＯが、拡大部５２から滴下孔１６ａを流通し、モータ２ｄの複数の巻線部４２ａ同士の間のコイル４２に滴下される。
【００５６】
そして、モータ冷却構造８では、コイル４２に付着したオイルＯが、交流電圧が流れることにより発熱するコイル４２から熱を奪うことによりモータ２ｄを冷却する。ここで、マイクロバブルＭＣが析出したオイルＯは、内部にマイクロバブルＭＣが析出していることにより、オイルＯの粘度が低減されている。さらに、コイル４２から熱を奪い温度が上がったモータ２ｄ側のオイルＯの部分の密度が小さくなることによって、内部に浮力が生じやすい。また、マイクロバブルＭＣが析出しているオイルＯでは、オイルＯの粘度が低減されているので、オイルＯの流動性が向上している。
【００５７】
これらの結果、マイクロバブルＭＣが析出したオイルＯに生じた浮力およびオイルＯの低い粘度により、オイルＯ内には層流ではなく乱流が生じるので、オイルＯの熱交換効率が向上しオイルＯによるモータ２ｄの冷却効率を向上させることが可能となる。なお、層流とは、オイルＯ内の浮力により発生する対流の速度および向きが規則的な流れを示している。
【００５８】
モータ冷却構造８では、モータ２ｄのコイル４２に付着しコイル４２の熱を奪ったオイルＯは、貯留部７１に還流することにより冷却部９内を循環する。このとき、オイルＯ内のマイクロバブルＭＣは、一部分はオイルＯに残ったまま冷却部９内を循環するが、残りはコイル４２への滴下から貯留部７１への還流の間にケース７内の内部空間に空気として戻ることになる。また、還流したオイルＯは、貯留部７１にケース７内の空気と熱交換を行うことにより冷却される。
【００５９】
〈ＥＣＵ〉
ＥＣＵ１０は、図２に示すように、ＣＰＵ１０ａ（Ｃｅｎｔｒａｌ  Ｐｒｏｃｅｓｓｉｎｇ  Ｕｎｉｔ）と、メモリ１０ｂとを有している。ＥＣＵ１０は、ＣＰＵ１０ａがメモリ１０ｂに記憶されている所定の制御プログラムを実行することにより、エンジン１の各部を制御する制御部として機能する。また、ＥＣＵ１０は、モータ２ｄの温度およびオイルポンプ２ｂの回転数に基づいて、空気量調整弁１３に流入する空気の量を制御するように構成されている。ここで、モータ２ｄの温度とは、温度計測部６により計測されるモータ２ｄのコイル４２の温度である。また、オイルポンプ２ｂの回転数とは、エンジン１の回転数に基づいて取得される回転数である。
【００６０】
具体的には、ＥＣＵ１０は、モータ２ｄの温度およびオイルポンプ２ｂの回転数と空気流入経路１２から空気量調整弁１３のスプール２４のストローク量との関係を示す制御マップに基づいて、空気流入経路１２から流入させる空気の量を制御するように構成されている。ここで、制御マップは、制御マップデータ６０としてメモリ１０ｂに記憶されている。
【００６１】
〈制御マップデータ〉
制御マップデータ６０は、図５に示すように、複数（３つ）のモータ２ｄの温度のそれぞれに対応する、オイルポンプ２ｂの回転数と空気量調整弁１３のストローク量（スプール２４の移動量）との関係を示したデータである。すなわち、ＥＣＵ１０は、計測したモータ２ｄの温度に基づいて、制御マップデータ６０から対応するオイルポンプ２ｂの回転数と空気量調整弁１３のストローク量との関係を示したデータを取得する。そして、ＥＣＵ１０は、取得したオイルポンプ２ｂの回転数に基づいて、空気量調整弁１３のストローク量を取得する。そして、ＥＣＵ１０は、取得された空気量調整弁１３のストローク量から必要な電流を取得する。
【００６２】
制御マップデータ６０では、モータ２ｄの温度が低温である場合には、オイルポンプ２ｂの回転数がいずれであっても空気量調整弁１３のストーク量（空気取入量）は０であり、空気量調整弁１３は空気を取り入れない。すなわち、ＥＣＵ１０は、温度計測部６により計測されたモータ２ｄの温度が低温を超えた所定温度以上になったことに基づいて、冷却部９によるモータ２ｄの冷却を開始するように構成されている。
【００６３】
また、制御マップデータ６０では、モータ２ｄの温度が所定温度を超えかつ高温未満である中温である場合には、オイルポンプ２ｂの回転数が低回転であると、空気量調整弁１３のストローク量は小ストロークである。一例を示すと、ＥＣＵ１０は、図５に斜線で示すように、モータ２ｄの温度およびオイルポンプ２ｂの回転数から取得される空気量調整弁１３のストローク量に基づき、第２ポート３１ｂの開口面積Ｄが最大の場合の約１／４になる位置までスプール２４を移動させるのに必要な電流を空気量調整弁１３に供給する指令を送信する。これにより、第２ポート３１ｂの開口面積Ｄが最大の場合の約１／４だけ開き、第１ポート３１ａと第２ポート３１ｂとが連通状態となるので、オイル吸入経路１１のオイルＯに少量の空気が混入される。なお、制御マップデータ６０では、モータ２ｄの温度が高温でありかつオイルポンプ２ｂ回転数が低回転である場合も、同様の処理が行われる。
【００６４】
また、制御マップデータ６０では、モータ２ｄの温度が中温である場合には、オイルポンプ２ｂの回転数が中回転であると、空気量調整弁１３のストローク量は中ストロークである。一例を示すと、ＥＣＵ１０は、図５に斜線で示すように、モータ２ｄの温度およびオイルポンプ２ｂの回転数から取得される空気量調整弁１３のストローク量に基づき、第２ポート３１ｂの開口面積Ｄが最大の場合の約１／２になる位置までスプール２４を移動させるのに必要な電流を空気量調整弁１３に供給する指令を送信する。これにより、第２ポート３１ｂの開口面積Ｄが最大の場合の約１／２だけ開き、第１ポート３１ａと第２ポート３１ｂとが連通状態となるので、オイルＯ吸入路のオイルＯに中量の空気が混入される。なお、制御マップデータ６０では、モータ２ｄの温度が高温でありかつオイルポンプ２ｂ回転数が中回転である場合も、同様の処理が行われる。
【００６５】
また、制御マップデータ６０では、モータ２ｄの温度が中温である場合には、オイルポンプ２ｂの回転数が高回転であると、空気量調整弁１３のストローク量は最大ストロークである。一例を示すと、ＥＣＵ１０は、図５に斜線で示すように、モータ２ｄの温度およびオイルポンプ２ｂの回転数から取得される空気量調整弁１３のストローク量に基づき、第２ポート３１ｂの開口面積Ｄが最大になる位置までスプール２４を移動させるのに必要な電流を空気量調整弁１３に供給する指令を送信する。これにより、第２ポート３１ｂの開口面積Ｄが最大になり、第１ポート３１ａと第２ポート３１ｂとが連通状態となるので、オイル吸入経路１１のオイルＯに最大量の空気が混入される。なお、制御マップデータ６０では、モータ２ｄの温度が高温でありかつオイルポンプ２ｂ回転数が高回転である場合も、同様の処理が行われる。
【００６６】
このような制御が行われることにより、冷却部９では、適切な空気の量をオイル吸入経路１１に混入させている。この場合において、冷却部９を循環するオイルＯ内のマイクロバブルＭＣの量は飽和状態に近い方が好ましい。
【００６７】
（空気量調整弁による空気の混入量の制御）
次に、モータ冷却構造８における空気量調整弁１３により空気の混入量の制御方法について説明する。
【００６８】
図５に示すように、まず、ＥＣＵ１０が、温度計測部６により計測したモータ２ｄの温度および取得したオイルポンプ２ｂの回転数に基づいて、制御マップデータ６０から空気量調整弁１３のストローク量を取得する。そして、ＥＣＵ１０は、取得された空気量調整弁１３のストローク量から必要な電流を取得する。ＥＣＵ１０は、必要な電流を空気量調整弁１３に対して送信することにより、空気量調整弁１３の第２ポート３１ｂの開口面積Ｄを所望の開口面積Ｄとする。ここで、冷却部９では、貯留部７１からオイルポンプ２ｂへのオイルＯの吸い込みの際に発生する負圧により、オイル吸入経路１１を流れるオイルＯ内に空気が気泡として混入される。これにより、混入させる必要がある必要気泡混入量の分だけの空気をオイル吸入経路１１内のオイルＯ内に混入させる。この結果、空気量調整弁１３からオイル吸入経路１１に混入させる空気の量が過剰となり、大粒径の気泡がオイル吸入経路１１に発生することを抑制することが可能である。
【００６９】
（本実施形態の効果）
本実施形態では、以下のような効果を得ることができる。
【００７０】
本実施形態では、上記のように、モータ冷却構造８の冷却部９は、マイクロバブルＭＣが析出されたオイルＯをモータ２ｄに滴下により供給する滴下部１６を含んでいる。これにより、モータ冷却構造８において、滴下部１６からの滴下によりマイクロバブルＭＣが析出されたオイルＯが供給されることによって、モータ２ｄ上に静的に付着した状態（自然対流）のオイルＯとモータ２ｄとの熱交換によりモータ２ｄの冷却を行うことができる。この際、オイルＯ内では、モータ２ｄとの熱交換によるオイルＯの温度上昇によって、温度差に起因する対流（浮力）が発生する。自然対流による冷却では、冷却油内の対流として、規則的な流れ（層流）が発生するよりも、不規則な流れ（乱流）が発生した方がモータと冷却油との熱交換効率が向上する。ここで、オイルＯ内の対流が層流よりも熱交換効率が高い乱流になるためには、オイルＯ内の温度差に起因する浮力とオイルの粘度とにより取得されるグラスホフ係数が大きくなる必要がある。グラスホフ係数は、ｇβΔＴＬ3／ν2（ｇ：重力加速度、β：オイルの体膨張率、ΔＴ：オイルとモータとの温度差、Ｌ：特性長さ、ν：オイルの動粘性係数）で求まる係数であり、オイルＯの粘度が小さいまたは浮力が大きいことにより、グラスホフ係数は大きくなる。このように、自然対流では、オイルＯの温度が上昇しオイルＯの粘度が小さくなると、グラスホフ係数が動粘性係数の２乗に反比例するので、指数関数的にグラスホフ係数が大きくなる。これに反して、強制対流では、オイルＯの温度が上昇しオイルＯの粘度が小さくなると、レイノルズ係数が動粘性係数に反比例して大きくなる一方で、オイルＯの温度が上昇しオイルＯの密度が小さくなることによりレイノルズ係数が大きくなることが抑制される。したがって、強制対流の場合よりも自然対流の場合の方が、オイルの温度の上昇によるオイルＯの動粘性係数の低下がオイル内の乱流の発生に大きく寄与する（乱流をより発生させやすくすることができる）。そして、マイクロバブルＭＣが析出されたオイルＯでは、マイクロバブルＭＣによりオイルＯ内に微小な空間ができることによってオイルＯの粘度がさらに小さくなることによって、グラスホフ係数をさらに大きくすることができるので、オイルＯ内の対流をより乱流にさせやすくすることができる。この結果、オイルＯとモータ２ｄとの熱交換効率を向上させることができるので、オイルＯによるモータ２ｄの冷却効率を向上させることができる。
【００７１】
また、本実施形態では、上記のように、冷却部９は、オイルポンプ２ｂとマイクロバブル析出部１５とをつなぐ接続経路１４を含んでいる。マイクロバブル析出部１５は、接続経路１４の下流側に接続され、接続経路１４の経路断面積よりも断面積が小さい絞り部５１と、絞り部５１から流入したマイクロバブルＭＣが析出されたオイルＯの自重による滴下を行なう滴下部１６とを有する。これにより、接続経路１４の経路断面積を小さくしただけの絞り部５１により、オイルポンプ２ｂにより空気が溶解されたオイルＯを減圧させてマイクロバブルＭＣをオイルＯ内に析出させることができる。さらに、オイルＯの自重により滴下部１６からモータ２ｄへの滴下が行われているので、モータ２ｄ上にオイルＯを静的に付着させるための構成を簡略化することができる。これらにより、モータ冷却構造８の構成を簡略化することができる。
【００７２】
また、本実施形態では、上記のように、マイクロバブル析出部１５は、絞り部５１の下流側に接続され、接続経路１４の経路断面積よりも断面積が大きい拡大部５２を有している。拡大部５２には、モータ２ｄの上方に配置され、モータ２ｄにマイクロバブルＭＣが析出したオイルＯを滴下するための滴下孔１６ａが形成されている。これにより、拡大部５２ではマイクロバブルＭＣが析出したオイルＯの流速が小さくなるので、滴下孔１６ａから滴下されるべきオイルＯが噴出することを抑制することができる。これにより、モータ２ｄ上により静的に付着させた状態のオイルＯによりモータ２ｄの冷却が行われることになり、オイルＯ内の対流が乱流によりなりやすくなるので、オイルＯとモータ２ｄとの熱交換効率を向上させることができる。
【００７３】
また、本実施形態では、上記のように、絞り部５１の第２経路断面積Ａ２は滴下孔１６ａの第４経路断面積Ａ４よりも小さい。これにより、絞り部５１において空気が溶解されたオイルＯが減圧され、滴下孔１６ａではオイルＯは減圧されないので、滴下孔１６ａではなく絞り部５１によりマイクロバブルＭＣを析出させることができる。さらに、拡大部５２の第３経路断面積Ａ３は滴下孔１６ａの第４経路断面積Ａ４よりも大きい。これにより、拡大部５２から滴下孔１６ａにオイルＯが流れにくくなるので、絞り部５１においてマイクロバブルＭＣが析出したオイルＯを拡大部５２に確実に貯留することができる。
【００７４】
また、本実施形態では、上記のように、モータ冷却構造８は、モータ２ｄの温度を計測する温度計測部６をさらに備えている。ＥＣＵ１０は、温度計測部６により計測された温度が所定温度以上になったことに基づいて、冷却部９がマイクロバブルＭＣが析出されたオイルＯによるモータ２ｄの冷却を行うように構成されている。これにより、モータ２ｄの温度に応じて、冷却部９による冷却効率を変更することができるので、モータ２ｄに対する過度な冷却を抑制することができる。
【００７５】
また、本実施形態では、ＥＣＵ１０は、オイルポンプ２ｂの回転数に基づいて、空気量調整弁１３に流入する空気の量を制御するように構成されている。これにより、オイルポンプ２ｂの回転数に基づいて取得されるオイルＯの流量に基づいて、オイルＯ内に溶解させる空気の量を取得することができるので、空気量調整弁１３により混入される空気の量を適切に制御することができる。
【００７６】
また、本実施形態では、上記のように、モータ冷却構造８は、モータ２ｄとモータ２ｄに接続される変速機構部２ｃとが収納される内部空間を有するケース７と、空気量調整弁１３とケース７の内部空間とを接続する空気流入経路１２とをさらに備える。これにより、空気量調整弁１３にはケース７内の異物の混入が抑制された空気が供給されるので、冷却部９内の循環するオイルＯに異物が混入してしまうことを抑制することが可能である。
【００７７】
また、本実施形態では、上記のように、貯留部７１は、ケース７内に配置されている。これにより、ケース７内のオイルＯを利用してモータ２ｄの冷却を行うことができるので、モータ冷却構造８の大型化を抑制することが可能である。
【００７８】
また、本実施形態では、モータ２ｄは、電力が供給されるコイル４２を含み、冷却部９は、滴下部１６からマイクロバブルＭＣが析出したオイルＯをコイル４２に滴下するように構成されている。これにより、モータ２ｄにおいて最も発熱しやすい箇所を冷却することができるので、モータ２ｄの過度な温度上昇を抑制することができる。
【００７９】
［変形例］
今回開示された実施形態は、全ての点で例示であり制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記実施形態の説明ではなく特許請求の範囲によって示され、さらに特許請求の範囲と均等の意味および範囲内での全ての変更（変形例）が含まれる。
【００８０】
たとえば、上記実施形態では、空気量調整弁１３が、トランスミッション２のケース７内の空気を吸入する例を示したが、本発明はこれに限られない。本発明では、冷却部は、エンジンに接続される吸気系統に含まれるエアクリーナとスロットルバルブとの間の吸気経路内の空気（新気）を吸入するため、空気量調整弁とエアクリーナ下流の吸気経路とを接続する空気流入経路を備えていてもよい。これにより、空気量調整弁に空気流入経路から異物がオイルにより混入しにくくなるので、冷却部内を循環するオイルに異物が混入してしまうことをより抑制することが可能である。なお、新気とは、外気を除塵などを行うことにより浄化した空気である。
【００８１】
また、上記実施形態では、オイルポンプ２ｂは、クランクシャフト１ａの駆動力を利用して回転される例を示したが、本発明はこれに限られない。本発明では、オイルポンプは、電動オイルポンプであってもよい。
【００８２】
また、上記実施形態では、制御マップデータ６０は、モータ２ｄの温度のそれぞれに対応する、オイルポンプ２ｂの回転数と空気量調整弁１３のストローク量との関係を示したデータである例を示したが、本発明はこれに限られない。本発明では、モータの温度のそれぞれに対応する、オイルの温度と空気量調整弁のストローク量との関係を示したデータであってもよい。なお、オイルの温度とは、トランスミッションのケースの貯留部に貯留されているオイルの温度である。
【００８３】
また、上記実施形態では、マイクロバブル析出部１５は、絞り部５１と、拡大部５２とを備える例を示したが、本発明はこれに限られない。本発明では、マイクロバブル析出部は、ベンチュリ管の構成を有していてもよいし、絞り部としてオリフィスを配置してもよい。
【００８４】
また、上記実施形態では、滴下孔１６ａは、拡大部５２の底壁部５２ａに複数（２個）形成されている例を示したが、本発明はこれに限られない。本発明では、滴下孔は、拡大部の底壁部に１個または３個以上形成されてもよい。
【００８５】
また、上記実施形態では、ＥＣＵ１０が、モータ２ｄの温度およびオイルポンプ２ｂの回転数に基づいて、空気量調整弁１３に流入する空気の量を制御するように構成されている例を示したが、本発明はこれに限られない。本発明では、ＥＣＵはモータの温度および変速機構部のギアの回転数に基づいて空気量調整弁に流入する空気の量を制御してもよい。
【００８６】
また、上記実施形態では、モータ冷却構造８において、還流したオイルＯは、貯留部７１にケース７内の空気と熱交換を行うことにより冷却される例を示したが、本発明はこれに限られない。本発明では、オイル吸入経路、接続経路または貯留部に熱交換器を配置し、その熱交換器においてオイルの冷却を行ってもよい。
【００８７】
また、上記実施形態では、モータ冷却構造８において、オイルＯが、交流電圧が流れることにより発熱するコイル４２から熱を奪うことによりモータ２ｄを冷却する例を示したが、本発明はこれに限られない。本発明では、モータのコイル以外の構成にオイルを付着させて熱を奪うことによりモータを冷却してもよい。
【００８８】
また、上記実施形態では、モータ２ｄが交流電圧により駆動するＡＣモータである例を示したが、本発明はこれに限られない。本発明では、モータがＤＣモータであってもよい。
【００８９】
また、上記実施形態では、モータ２ｄの構造において、ステータコア４１は、ヨーク４１ａと、複数のティース４１ｂとを有し、コイル４２は、複数のティース４１ｂのそれぞれにおいて、周囲に銅線を巻きつけることにより形成される複数の巻線部４２ａを有する例を示したが、本発明はこれに限られない。本発明では、モータの構造において、それぞれの構成の配置が異なっていてもよいし、他の構成を備えていてもよい。
【００９０】
また、上記実施形態では、制御マップデータ６０において、モータ２ｄの温度が中温である場合と高温である場合とで、空気量調整弁１３における第２ポート３１ｂの開口面積Ｄが同様である例を示したが、本発明はこれに限られない。本発明では、制御マップデータにおいて、モータの温度が中温である場合と高温である場合とで、空気量調整弁における第２ポートの開口面積を異なるようにしてもよい。
【００９１】
また、上記実施形態では、制御マップデータ６０において、モータ２ｄの温度が低温、中温および高温の３段階に関する空気量調整弁１３のストローク量が示されているが、本発明はこれに限られない。本発明では、制御マップデータにおいて、モータの温度が低温、中温および高温の３段階を超える段階で空気量調整弁のストローク量が示されていてもよいし、１段階または２段階で空気量調整弁のストローク量が示されていてもよい。
【符号の説明】
【００９２】
２ｂ  オイルポンプ
２ｄ  モータ
６  温度計測部
８  モータ冷却構造（車両用モータ冷却構造）
９  冷却部
１３  空気量調整弁（ＡＣＶ）
１４  接続経路
１５  マイクロバブル析出部
１６  滴下部（マイクロバブル析出オイル供給部）
１６ａ  滴下孔
５１  絞り部
５２  拡大部
７１  貯留部
Ａ１  第１経路断面積（接続経路の断面積）
Ａ２  第２経路断面積（絞り部の断面積）
Ａ３  第３経路断面積（拡大部の断面積）
Ａ４  第４経路断面積（滴下孔の断面積）
ＭＣ  マイクロバブル
Ｏ  オイル
【図１】
2019103352.tif 000003
【図２】
2019103352.tif 000004
【図３】
2019103352.tif 000005
【図４】
2019103352.tif 000006
【図５】
2019103352.tif 000007