(57)【要約】      （修正有）【課題】大型化しても割れを抑制することが可能なセシウムタングステン酸化物焼結体及びその製造方法の提供。【解決手段】セシウムタングステン酸化物の粉末から製造されるセシウムタングステン酸化物焼結体の製造方法であって、秤量工程では、セシウムタングステン酸化物焼結体の面積が、板状で１００ｃｍ２以上となるようにセシウムタングステン酸化物の粉末を秤量し、焼結工程では、セシウムタングステン酸化物の粉末を、真空又は不活性雰囲気下、焼結温度が９００℃以上１１００℃未満、最高温度での保持時間が４時間以上、最高温度までの昇温速度が７℃／ｍｉｎ以下、焼結保持後の冷却速度が３℃／ｍｉｎ以下、２４．５ＭＰａ以上の圧力、昇圧速度１．５ＭＰａ／ｍｉｎ以下、降圧速度１．５ＭＰａ／ｍｉｎ以下の条件でホットプレス又は熱間静圧プレスする。【選択図】図１
2019038720.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
セシウムタングステン酸化物の粉末から製造されるセシウムタングステン酸化物焼結体の製造方法であって、
前記セシウムタングステン酸化物の粉末を秤量する秤量工程と、
前記秤量工程で得られた前記セシウムタングステン酸化物の粉末をプレスし焼結する焼結工程とを有し、
前記秤量工程では、前記セシウムタングステン酸化物焼結体の面積が、板状で１００ｃｍ２以上となるように前記セシウムタングステン酸化物の粉末を秤量し、
前記焼結工程では、前記セシウムタングステン酸化物の粉末を、真空又は不活性雰囲気下、焼結温度が９００℃以上１１００℃未満、最高温度での保持時間が４時間以上、最高温度までの昇温速度が７℃／ｍｉｎ以下、焼結保持後の冷却速度が３℃／ｍｉｎ以下、２４．５ＭＰａ以上の圧力、昇圧速度１．５ＭＰａ／ｍｉｎ以下、降圧速度１．５ＭＰａ／ｍｉｎ以下の条件でホットプレス又は熱間静圧プレスすることを特徴とするセシウムタングステン酸化物焼結体の製造方法。
【請求項２】
前記秤量工程では、前記セシウムタングステン酸化物焼結体の面積が、板状で１８１ｃｍ２〜６７６ｃｍ２となるように前記セシウムタングステン酸化物の粉末を秤量することを特徴とする請求項１に記載のセシウムタングステン酸化物焼結体の製造方法。
【請求項３】
前記セシウムタングステン酸化物の粉末のセシウムとタングステンの原子数の比率が、０．１５〜０．５０：１とすることを特徴とする請求項１又は２に記載のセシウムタングステン酸化物焼結体の製造方法。
【請求項４】
セシウムタングステン酸化物の粉末からなるセシウムタングステン酸化物焼結体であって、
前記セシウムタングステン酸化物焼結体の面積が、板状で１００ｃｍ２以上であり、
前記セシウムタングステン酸化物焼結体のセシウムとタングステンの原子数の比率が、０．１５〜０．５０：１であり、
前記セシウムタングステン酸化物焼結体の曲げ強度の１０点測定最小値が、４０ＭＰａ以上であることを特徴とするセシウムタングステン酸化物焼結体。
【請求項５】
前記セシウムタングステン酸化物焼結体の面積が、板状で１８１ｃｍ２〜６７６ｃｍ２であることを特徴とする請求項４に記載のセシウムタングステン酸化物焼結体。
【請求項６】
セシウムタングステン酸化物の粉末からなるセシウムタングステン酸化物焼結体を用いた酸化物ターゲットであって、
前記セシウムタングステン酸化物焼結体の面積が、板状で１００ｃｍ２以上であり、
前記セシウムタングステン酸化物焼結体のセシウムとタングステンの原子数の比率が、０．１５〜０．５０：１であり、
前記セシウムタングステン酸化物焼結体の曲げ強度の１０点測定最小値が、４０ＭＰａ以上であるセシウムタングステン酸化物焼結体を用いたことを特徴とするセシウムタングステン酸化物ターゲット。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、セシウムタングステン酸化物薄膜を形成するために用いられる、セシウムタングステン酸化物の粉末から製造されるセシウムタングステン酸化物焼結体の製造方法、セシウムタングステン酸化物焼結体及びセシウムタングステン酸化物焼結体を用いた酸化物ターゲットに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、太陽光線等を遮蔽するために、窓材などの遮光部材として、金属を蒸着した乾式膜が用いられている。
【０００３】
例えば特許文献１ではアルミニウムなどの金属を蒸着した乾式膜のハーフミラータイプの遮光部材が用いられている。しかしながら、特許文献１に記載されたような遮光部材は、外観がハーフミラーとなることから、野外で使用するには反射光がまぶしく、景観上の問題がある。
【０００４】
これに対して、特許文献２では、湿式法による複合タングステン酸化物薄膜を遮光部材として用いることを提案している。複合タングステン酸化物薄膜は、太陽光線、特に近赤外線領域の光を効率よく遮蔽すると共に、可視光領域の高透過率を保持するなど、優れた光学特性を発現する材料として知られている。
【０００５】
このような複合タングステン酸化物薄膜を得る別の手段として、蒸着法やスパッタリング法などの乾式法がある。大型の窓材の処理が可能な大型のスパッタリング装置などの製造設備が使用可能であれば、膜厚が均一で高品質な膜を得られ、かつ、生産性も高いという観点から、乾式法を用いることは好ましいといえる。なお、このような大型のスパッタリング装置などは、商業的に入手可能である。
【０００６】
特許文献３では、乾式法により複合タングステン酸化物薄膜を形成するために用いられる、複合タングステン酸化物焼結体を得るために、セシウムなどアルカリ金属、アルカリ土類金属を含む複合タングステン酸化物のターゲット材をホットプレス法で製造する製法が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開平９−１０７８１５号公報
【特許文献２】特許第４０９６２０５号公報
【特許文献３】特許第５１６９８８８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかしながら、上記の文献で作製されている焼結体は給粉重量が１００ｇ程度であり、記載されているターゲット密度と、ターゲット材として用いられている材料の厚みが一般に５〜１５ｍｍ程度であることを考慮すると、大きさはφ３０〜６０ｍｍ程度（１４〜２８ｃｍ２程度）であり小面積である。一方、焼結体の面積をそれ以上大きくすると割れが発生しやすいという問題があった。
【０００９】
そこで本発明は、乾式法によりセシウムタングステン酸化物薄膜を形成するために用いられるセシウムタングステン酸化物焼結体で、大型化しても割れを抑制することが可能なセシウムタングステン酸化物焼結体の製造方法、セシウムタングステン酸化物焼結体及びセシウムタングステン酸化物ターゲットを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明の一態様は、セシウムタングステン酸化物の粉末から製造されるセシウムタングステン酸化物焼結体の製造方法であって、前記セシウムタングステン酸化物の粉末を秤量する秤量工程と、前記秤量工程で得られた前記セシウムタングステン酸化物の粉末をプレスし焼結する焼結工程とを有し、前記秤量工程では、前記セシウムタングステン酸化物焼結体の面積が、板状で１００ｃｍ２以上となるように前記セシウムタングステン酸化物の粉末を秤量し、前記焼結工程では、前記セシウムタングステン酸化物の粉末を、真空又は不活性雰囲気下、焼結温度が９００℃以上１１００℃未満、最高温度での保持時間が４時間以上、最高温度までの昇温速度が７℃／ｍｉｎ以下、焼結保持後の冷却速度が３℃／ｍｉｎ以下、２４．５ＭＰａ以上の圧力、昇圧速度１．５ＭＰａ／ｍｉｎ以下、降圧速度１．５ＭＰａ／ｍｉｎ以下の条件でホットプレス又は熱間静圧プレスすることを特徴とする。
【００１１】
このようにすれば、大型化しても割れを抑制することが可能なセシウムタングステン酸化物焼結体を製造することができる。
【００１２】
このとき、本発明の一態様では、前記秤量工程では、前記セシウムタングステン酸化物焼結体の面積が、板状で１８１ｃｍ２〜６７６ｃｍ２となるように前記セシウムタングステン酸化物の粉末を秤量しても良い。
【００１３】
このようにすれば、さらに大型化しても割れを抑制することが可能なセシウムタングステン酸化物焼結体を製造することができる。
【００１４】
このとき、本発明の一態様では、前記セシウムタングステン酸化物の粉末のセシウムとタングステンの原子数の比率が、０．１５〜０．５０：１としても良い。
【００１５】
このようにすれば、タングステンとセシウムの原子数の比率が最適となり、大型化しても割れを抑制することが可能なセシウムタングステン酸化物焼結体を製造することができる。
【００１６】
このとき、本発明の一態様では、セシウムタングステン酸化物の粉末からなるセシウムタングステン酸化物焼結体であって、前記セシウムタングステン酸化物焼結体の面積が、板状で１００ｃｍ２以上であり、前記セシウムタングステン酸化物焼結体のセシウムとタングステンの原子数の比率が、０．１５〜０．５０：１であり、前記セシウムタングステン酸化物焼結体の曲げ強度の１０点測定最小値が、４０ＭＰａ以上であることを特徴とする。
【００１７】
このようにすれば、大型化しても割れを抑制することが可能なセシウムタングステン酸化物焼結体を提供することができる。
【００１８】
このとき、本発明の一態様では、前記セシウムタングステン酸化物焼結体の面積が、板状で１８１ｃｍ２〜６７６ｃｍ２としても良い。
【００１９】
このようにすれば、さらに大型化しても割れを抑制することが可能なセシウムタングステン酸化物焼結体を提供することができる。
【００２０】
このとき、本発明の一態様では、セシウムタングステン酸化物の粉末からなるセシウムタングステン酸化物焼結体を用いた酸化物ターゲットであって、前記セシウムタングステン酸化物焼結体の面積が、板状で１００ｃｍ２以上であり、前記セシウムタングステン酸化物焼結体のセシウムとタングステンの原子数の比率が、０．１５〜０．５０：１であり、前記セシウムタングステン酸化物焼結体の曲げ強度の１０点測定最小値が、４０ＭＰａ以上であるセシウムタングステン酸化物焼結体を用いたことを特徴とする。
【００２１】
このようにすれば、大型化しても割れを抑制することが可能なセシウムタングステン酸化物焼結体を用いた酸化物ターゲットを提供することができる。
【発明の効果】
【００２２】
本発明によれば、大型化しても割れを抑制することが可能なセシウムタングステン酸化物焼結体を提供することができる。ゆえに、大型のスパッタリングターゲットを用いることによって大面積基板に複合タングステン酸化物薄膜を形成することができる。特に本発明は遮光部材として好適な複合タングステン酸化物薄膜を大面積で形成する分野においてきわめて有用なものである。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】図１は、本発明の一実施形態に係るセシウムタングステン酸化物焼結体の製造方法の概略を示す工程図である。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
以下、本発明の好適な実施の形態について詳細に説明する。なお、以下に説明する本実施形態は、特許請求の範囲に記載された本発明の内容を不当に限定するものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲で変更が可能である。また、本実施形態で説明される構成の全てが本発明の解決手段として必須であるとは限らない。
【００２５】
本発明者らは、大型のセシウムタングステン酸化物焼結体の種々の製造上のパラメータが、焼結体の曲げ強度に影響を与え、自身の内部応力や工程上のハンドリングや機械加工等による外力によって割れに至っているという知見を見出しこの発明を完成するに至った。以下図面を用いながら詳細に説明する。
１．セシウムタングステン酸化物焼結体
２．セシウムタングステン酸化物焼結体の製造方法
２−１．秤量工程
２−２．焼結工程
３．セシウムタングステン酸化物ターゲット
【００２６】
［１．セシウムタングステン酸化物焼結体］
本発明の一実施形態に係るセシウムタングステン酸化物焼結体は、セシウムタングステン酸化物の粉末からなる。また、上記のセシウムタングステン酸化物焼結体は、セシウムタングステン酸化物薄膜を形成するために用いられる。
【００２７】
本発明の一実施形態に係るセシウムタングステン酸化物焼結体は、タングステンとセシウムを主成分としている。遮光部材としては、特許文献３にあるようにＣｓ、Ｒｂ、Ｋ、Ｔｌ、Ｉｎ、Ｂａ、Ｌｉ、Ｃａ、Ｓｒ、Ｆｅ、Ｓｎの１種とタングステンとの複合タングステン酸化物ターゲットが開示されている。また、この複合タングステン酸化物の相は、立方晶、正方晶、六方晶、および単斜晶のいずれか１種以上の結晶構造からなることが好ましい。
【００２８】
そこで、本発明では、赤外吸収特性を示す六方晶タングステンブロンズのうちもっとも赤外吸収特性が高いと言われており、遮蔽材料用として一般に用いられているセシウムタングステン酸化物について検討を行ったものである。ＣｓとＷの原子数の比率は、０．１５〜０．５０：１とする。
【００２９】
また、上記セシウムタングステン酸化物焼結体の面積が、板状で１００ｃｍ２以上である。これは、セシウムタングステン酸化物焼結体の面積が１００ｃｍ２未満では大面積基板に適したスパッタリングターゲットを作製することができない。小さいサイズの焼結体を大量に並べて使うことも考えられるが、一般にスパッタリングターゲットは分割部が多いと放電が不安定になり異常放電を発生しやすい。またターゲット製造面の生産性でも大量に焼結体を作る必要があり好ましくない。焼結体平面の面積の上限は装置能力に制限され、ホットプレス又は熱間静圧プレス時のプレス圧を確保できる平面面積に制限される。たとえば装置能力上の最大荷重が３００Ｔｏｎ、プレス圧条件を２４．５ＭＰａ（２５０ｋｇｆ／ｃｍ２）とした場合１２００ｃｍ２が焼結体平面面積の上限となる。好ましくは、１８１ｃｍ２〜６７６ｃｍ２である。
【００３０】
このようにすれば、さらに大型化しても割れを抑制することが可能なセシウムタングステン酸化物焼結体を製造することができる。また、焼結体の生産効率も向上できる。さらに、焼結体を大型化して使用することで、小さいサイズの焼結体を大量に並べて使う場合と比べ、放電が安定し異常放電をより防止できる。
【００３１】
また、曲げ強度として４０ＭＰａ以上の酸化物焼結体である必要がある。曲げ強度が４０ＭＰａより低いと焼結体の内部応力や工程上のハンドリングや機械加工等による外力によって割れを生じやすい。よって、焼結材の曲げ強度を４０ＭＰａ以上とすることで、割れの抑制をすることが可能となる。また、強度が高いとターゲットになったときに高パワー密度の成膜を行っても割れを生じづらく、成膜レートを早くできるため生産性が向上する。
【００３２】
［２．セシウムタングステン酸化物焼結体の製造方法］
図１は、本発明の一実施形態に係るセシウムタングステン酸化物焼結体の製造方法の概略を示す工程図である。本発明の一実施形態に係るセシウムタングステン酸化物焼結体の製造方法は、上記セシウムタングステン酸化物の粉末を秤量する秤量工程と、上記秤量工程で得られた前記セシウムタングステン酸化物の粉末をプレスし焼結する焼結工程とを有する。また、本発明の一実施形態に係るセシウムタングステン酸化物焼結体の製造方法によって得られたセシウムタングステン酸化物焼結体は、セシウムタングステン酸化物薄膜を形成するために用いられる。
【００３３】
最も赤外吸収特性が高いと言われており遮蔽材料用として一般に用いられているＣｓＷＯについて従来の製法に則って、例えば特許文献３の製造方法で１００ｃｍ２以上の大型の焼結体を作製したところ、焼結体の割れを発生しやすいという問題が明らかになった。従って上記の製造方法について大型の複合タングステン酸化物からなるターゲット材にそのまま適用できるわけではない。そこで本発明の一実施形態に係るセシウムタングステン酸化物焼結体の製造方法によれば、上記の問題を解決できる。以下工程ごとに詳細に説明する。
【００３４】
［２−１．秤量工程］
まず、既知の方法を用いてセシウムタングステン粉末を用意する。例えば、特許文献３にあるように、タングステン酸（Ｈ２ＷＯ４）に炭酸セシウムを添加して加水分解させた後に溶媒を蒸発させて得たタングステンの水和物を、乾式混合し、得られた混合粉体を、不活性ガス雰囲気および／ または還元性ガス雰囲気下で、熱処理（焼成）する。このセシウムタングステン酸化物の粉末を用いて、セシウムタングステン酸化物焼結体を製造する。
【００３５】
図１に示す秤量工程では、上記セシウムタングステン酸化物の粉末を秤量する。このとき、上記セシウムタングステン酸化物焼結体の面積が、板状で１００ｃｍ２以上となるように上記セシウムタングステン酸化物の粉末を秤量する。
【００３６】
ここで面積が板状で１００ｃｍ２の焼結体とは、後述するホットプレス法又は熱間静圧プレス法にて焼結された焼結体を、切断加工および研削加工等の機械加工して所定の寸法に得られた焼結体とする。セシウムタングステン酸化物焼結体は板状であり、直方体の場合は、最も面積が広い２面のうち、１面を示す。円柱の場合は、円形の面積を示す。以下面積とは上記を示すものとする。よって、セシウムタングステン酸化物の粉末を板状で上記面積が１００ｃｍ２以上となるよう秤量することは、焼結後、所定の寸法が得られる焼結体形状に機械加工取り代を見込んだ量を秤量することとなる。
【００３７】
上記セシウムタングステン酸化物焼結体の面積が、板状で１８１ｃｍ２〜６７６ｃｍ２となるように上記セシウムタングステン酸化物の粉末を秤量することがより好ましい。
【００３８】
また、上記セシウムタングステン酸化物の粉末のセシウムとタングステンの原子数の比率が、０．１５〜０．５０：１とすることが好ましい。０．１５未満だとＷＯ３の焼結性が悪いため、焼結が十分進まず強度が低下する。０．５０を超えると、潮解性のＣｓ２ＷＯ４（タングステン酸セシウム）が出現するため、焼結体が空気中の水分と反応性して強度が低下する。好ましくは、０．３３：１である。このようにすれば、タングステンとセシウムの原子数の比率が最適となり、大型化しても割れを抑制することが可能なセシウムタングステン酸化物焼結体を製造することができる。
【００３９】
［２−２．焼結工程］
図１に示す焼結工程では、上記秤量工程で得られた上記セシウムタングステン酸化物の粉末をモールド型に充填する。その後、ホットプレス法又は熱間静圧プレス法にて焼結する。焼結された焼結体は、所定の寸法に切断加工および研削加工等の機械加工を行い、セシウムタングステン酸化物焼結体を得る。以下、詳細に説明する。
【００４０】
まず、セシウムタングステン酸化物焼結体は、セシウムタングステン酸化物の粉末を、上記のように秤量し、カーボン製のモ−ルド型に充填する。モールド型の材質は、特に限定されず、他の例としてはアルミナや窒化物系セラミックスなどのモールドが挙げられる。
【００４１】
次は、セシウムタングステン酸化物の粉末を充填したモ−ルド型をホットプレス法又は熱間静圧プレス法にて焼結する。このとき、上記セシウムタングステン酸化物の粉末を、真空又は不活性雰囲気下、焼結温度が９００℃以上１１００℃未満、最高温度での保持時間が４時間以上、最高温度までの昇温速度が７℃／ｍｉｎ以下、焼結保持後の冷却速度が３℃／ｍｉｎ以下、２４．５ＭＰａ以上の圧力、昇圧速度１．５ＭＰａ／ｍｉｎ以下、降圧速度１．５ＭＰａ／ｍｉｎ以下の条件でホットプレス又は熱間静圧プレスする。
【００４２】
燒結温度が９００℃よりも低いと、研削加工に耐えうる強度の焼結体が得られず、１１００℃を超えると、Ｃｓなどの沸点の低い元素が揮散することより、上記セシウムタングステン酸化物焼結体を用いた酸化物ターゲット材における組成ずれを起したり、ターゲット材中にメタル相が析出したりするので好ましくない。
【００４３】
プレス圧も焼結体の強度の観点から２４．５ＭＰａ（２５０ｋｇｆ／ｃｍ２）以上とする。プレス圧が２４．５ＭＰａ（２５０ｋｇｆ／ｃｍ２） 未満では、曲げ強度が低下し好ましくない。なおプレス圧の上限は装置負荷の観点から決定すればよい。例えば、５００Ｋｇｆ／ｃｍ２程度である。
【００４４】
本発明の一実施形態に係るセシウムタングステン酸化物焼結体の製造方法では、曲げ強度の最小値が４０ＭＰａ以上になるように、焼結体の密度ムラを抑え、内部応力のバラツキを極力抑えることが重要である。例えば、最高温度までの昇温速度は７℃／ｍｉｎ以下である。最高温度までの昇温速度が７℃／ｍｉｎより早いと焼結体に密度ムラが生じ、内部応力が残留し、焼結体取り出し後に割れを生じる。割れずに残った領域からサンプリングして曲げ強度を測定すると、曲げ強度は非常にバラツキの大きい結果が得られ、最小値は曲げ強度が低い値となる。
【００４５】
ここで、曲げ強度の測定について説明する。曲げ強度の測定は３点曲げ試験であり、これは試料の下側より２支点で試料を支え、支点間中央を試料の上から荷重（曲げ荷重）を加え破断させるというものである。荷重をかけたとき試料の下側には引張応力が生じる（試料の上側は圧縮応力となる）。試料下側に生じた引張応力が試料の引張強度を超えたときに試料が破断する。
【００４６】
次に試料内部に内部応力が残留している場合について説明する。内部応力には圧縮応力と引張応力がある。内部応力に圧縮応力が存在している場合は曲げ荷重によって試料下側に生じる引張応力に抗い、より高い荷重でも試料の引張強度に達せず、破断する曲げ荷重が大きくなる。結果として曲げ強度は大きく算出される。一方で試料内部の内部応力に引張応力が存在している場合は、曲げ荷重によって生じる引張応力に加算され、より低い荷重で引張強度に達し、破断する荷重が小さくなる。結果として曲げ強度は小さく算出される。
【００４７】
焼結体の密度ムラによって生じる内部応力は、密度の高い領域が密度の低い領域に拘束され生じる引張応力、逆に密度の低い領域は圧縮応力であるため、引張応力と圧縮応力が混在する。このため結果として曲げ強度が非常にバラツキの大きいものとなってしまう。
【００４８】
焼結体が割れを生じない曲げ強度の最小値は、４０ＭＰａ以上である。よって、曲げ強度の最小値が４０ＭＰａ以上になるようにするためには、焼結体の密度ムラを抑え、内部応力のバラツキを極力抑えることが重要である。この焼結体の密度ムラは、最高温度までの昇温速度、最高温度での保持時間、昇圧速度に影響を受ける。最高温度までの昇温速度は７℃／ｍｉｎ以下である。なお、昇温速度の下限は生産性を考慮して決定すればよい。好ましくは、生産性を考慮し７℃／ｍｉｎ〜２℃／ｍｉｎである。
【００４９】
最高温度での保持時間は４時間以上がよい。最高温度での保持時間が４時間より短いと、温度の均熱が悪く焼結体に密度ムラを生じ、内部応力が残留し、焼結体取り出し後に割れを生じる。保持時間の上限は生産性を考慮して決定すればよい。好ましくは、４時間から１０時間である。このようにすれば、焼結体の温度の均熱が良く、密度ムラを防止し内部応力の残留をより抑えて割れをより防止できる。
【００５０】
昇圧速度は１．５ＭＰａ／ｍｉｎ以下である。昇圧速度は、ホットプレス法又は熱間静圧プレス法でモールド型に圧力を掛ける時の速度である。昇圧は、昇温とともに開始し、所定の圧力に到達した時点で圧力を保持する。昇圧速度が１．５ＭＰａ／ｍｉｎより速いと、焼結が開始するより低温において、粉末が加圧され密度が高まる過程では粉末が移動しながら充填がなされていくが、昇圧が早すぎると粉末の移動が追随できずに密度ムラを生じる。結果、密度ムラによる内部応力が残留するため割れやすくなる。昇圧速度の下限は生産性を考慮して決定すればよい。好ましくは、０．５ＭＰａ／ｍｉｎ〜１．５ＭＰａ／ｍｉｎである。
【００５１】
また、冷却速度は、３℃／ｍｉｎ以下である。冷却速度が３℃／ｍｉｎより速いと焼結体中にマイクロクラックが多数発生し強度低下を引き起こし、焼結体取り出し後に割れを生じる。割れずに残った領域からサンプリングして曲げ強度を測定すると、極めて小さい曲げ強度を示す。これはマイクロクラックに応力集中するためである。冷却速度の下限は生産性を考慮して決定すればよい。好ましくは、３℃／ｍｉｎ〜１℃／ｍｉｎである。このようにすれば、マイクロクラックに応力が集中することをより防止できる。
【００５２】
また、降圧速度１．５ＭＰａ／ｍｉｎ以下とする。降圧速度は、ホットプレス法又は熱間静圧プレス法でモールド型に圧力を減圧する時の速度である。降圧は、温度保持終了後に降圧を開始する。降圧速度が、１．５ＭＰａ／ｍｉｎより速いと、スプリングバックにより焼結体に割れを生じる。降圧速度の下限は生産性を考慮して決定すればよい。好ましくは、０．５ＭＰａ／ｍｉｎ〜１．５ＭＰａ／ｍｉｎである。
【００５３】
上記のように本発明の一実施形態に係るセシウムタングステン酸化物焼結体の製造方法によれば、上記焼結体は内部応力が少なく、曲げ強度の最小値が４０ＭＰａ以上になり、焼結体の割れを防止することが可能となる。
【００５４】
その後、焼結された焼結体は、切断加工および研削加工等の機械加工を行い、板状で１００ｃｍ２以上のセシウムタングステン酸化物焼結体を得る。
【００５５】
本発明の一実施形態に係るセシウムタングステン酸化物焼結体の製造方法によれば、大型化しても割れを抑制することが可能なセシウムタングステン酸化物焼結体を提供することができる。ゆえに、上記の大型のセシウムタングステン酸化物焼結体を用いた大型のスパッタリングターゲットによって、大面積基板に複合タングステン酸化物薄膜を形成することができる。本来、遮光部材は窓材など広い面積を覆う目的で使用されることから本発明は遮光部材として好適な複合タングステン酸化物薄膜を大面積で形成する分野においてきわめて有用なものである。
【００５６】
［３．セシウムタングステン酸化物ターゲット］
本発明の一実施形態に係るセシウムタングステン酸化物ターゲットは、セシウムタングステン酸化物の粉末からなるセシウムタングステン酸化物焼結体を用いた酸化物ターゲットである。また、上記のセシウムタングステン酸化物ターゲットは、セシウムタングステン酸化物薄膜を形成するために用いられる。
【００５７】
本発明の一実施形態に係るセシウムタングステン酸化物ターゲットは、上記のセシウムタングステン酸化物焼結体を用いて銅材やステンレス材などのバッキングプレートにインジウム等の接合材を用いて張合わせた（ボンディング）構造である。
【００５８】
上記セシウムタングステン酸化物焼結体の面積が、板状で１００ｃｍ２以上である。また、上記セシウムタングステン酸化物焼結体のセシウムとタングステンの原子数の比率が、０．１５〜０．５０：１である。なお、好ましくは、０．３３：１である。そして、上記セシウムタングステン酸化物焼結体の曲げ強度の１０点測定最小値が、４０ＭＰａ以上であるセシウムタングステン酸化物焼結体を用いる。
【００５９】
よって、焼結材の曲げ強度を４０ＭＰａ以上とすることで、割れの抑制をすることが可能となる。また、強度が高いとターゲットになったときに高パワー密度の成膜を行っても割れを生じづらく、成膜レートを早くできるため生産性が向上する。
【実施例】
【００６０】
次に、本発明の一実施形態に係るセシウムタングステン酸化物焼結体の製造方法、セシウムタングステン酸化物焼結体及び酸化物ターゲットについて、実施例により詳しく説明する。なお、本発明は、これらの実施例に限定されるものではない。
【００６１】
（実施例１）
大口電子株式会社製セシウムタングステン酸化物粉末（型番：ＹＭ−０１）を２２００ｇ秤量した。そして、２００×２００ｍｍのカーボン製モ−ルドに充填し、プレス圧２４．５ＭＰａ（２５０ｋｇｆ／ｃｍ２）、昇圧速度１．１ＭＰａ／ｍｉｎ、降圧速度１．１ＭＰａ／ｍｉｎで、真空雰囲気で、昇温速度５℃/ｍｉｎで９５０℃まで昇温し、９５０℃で４時間保持したのち、冷却速度を３℃/ｍｉｎで冷却を行った。
【００６２】
得られたセシウムタングステン酸化物焼結体の面積は４００ｃｍ２であった。また、上記の焼結体を切断加工および研削加工し、φ１５２×５ｍｍの円盤に加工し、セシウムタングステン酸化物焼結体の面積が板状で１８１．３ｃｍ２とし、φ１８０ｍｍの無酸素銅製のバッキングプレートにインジウムロウ材を用いて接着（ボンディング）しスパッタリングターゲットを得た。また、製造工程中での割れの有無を確認した。
【００６３】
また、残りのセシウムタングステン酸化物焼結体を１００ｍｍ×７ｍｍ×５ｍｍの短冊上に加工し、１０回曲げ強度を測定したところ最大値は７０．１ＭＰａ、最小値は６１．９ＭＰａであった。
【００６４】
なお、曲げ強度測定の条件は支点間距離３０ｍｍ、支点間中央を圧子で１ｍｍ／ｍｉｎで変位させ荷重をかけ試料が破断した荷重から曲げ強度を算出した。支点および圧子の先端はＲ５ｍｍのものを用いた。曲げ強度の算出に用いた関係式は以下のとおりである。
曲げ強度（ＭＰａ）＝３×荷重（Ｎ）×支点間距離（ｍｍ）／（２×幅（ｍｍ）×厚み（ｍｍ）×厚み（ｍｍ））
【００６５】
（実施例２）
セシウムタングステン酸化物粉末を３００×３００ｍｍのカーボン製モ−ルドに充填した以外は実施例１と同様に焼結体を作製した。得られたセシウムタングステン酸化物焼結体の面積は９００ｃｍ２であった。このセシウムタングステン酸化物焼結体を２６０×２６０×５ｍｍに加工し、セシウムタングステン酸化物焼結体の面積が板状で６７６．０ｃｍ２とし、同じものを８枚用意した。３００×２２００ｍｍの無酸素銅製のバッキングプレートにインジウムロウ材を用いて８枚並べてボンディングし、スパッタリングターゲットを得た。また、製造工程中での割れの有無を確認した。
【００６６】
また、残りの焼結体を１００ｍｍ×７ｍｍ×５ｍｍの短冊上に加工し、１０回曲げ強度を測定したところ最大値は６８．０ＭＰａ、最小値は６１．３ＭＰａであった。
【００６７】
（実施例３）
セシウムタングステン酸化物粉末を、２００×２００ｍｍのカーボン製モ−ルドに充填し、プレス圧を２４．５ＭＰａ（２５０ｋｇｆ／ｃｍ２）、真空雰囲気で、昇温速度７℃/ｍｉｎで９００℃まで昇温し、９００℃で４時間保持したのち、３℃／ｍｉｎで冷却を行った。それ以外は実施例１と同様とした。
【００６８】
得られたセシウムタングステン酸化物焼結体の面積は４００ｃｍ２であった。また、セシウムタングステン酸化物焼結体を切断加工および研削加工し、φ１５２×５ｍｍの円盤に加工し、セシウムタングステン酸化物焼結体の面積が板状で１８１．３ｃｍ２とし、φ１８０ｍｍの無酸素銅製のバッキングプレートにインジウムロウ材を用いて接着（ボンディング）しスパッタリングターゲットを得た。また、製造工程中での割れの有無を確認した。
【００６９】
また、残りの焼結体を１００ｍｍ×７ｍｍ×５ｍｍの短冊上に加工し、１０回曲げ強度を測定したところ最大値は５２．３ＭＰａ、最小値は４１．３ＭＰａであった。
【００７０】
（実施例４）
セシウムタングステン酸化物粉末を、２００×２００ｍｍのカーボン製モ−ルドに充填し、プレス圧を２４．５ＭＰａ（２５０ｋｇｆ／ｃｍ２）、真空雰囲気で、昇温速度５℃/ｍｉｎで９５０℃まで昇温し、９５０℃で４時間保持したのち、３℃／ｍｉｎで冷却を行った。それ以外は実施例１と同様とした。
【００７１】
得られたセシウムタングステン酸化物焼結体の面積は４００ｃｍ２であった。また、セシウムタングステン酸化物焼結体を切断加工および研削加工し、φ１１３×５ｍｍの円盤に加工し、セシウムタングステン酸化物焼結体の面積が板状で１００．０ｃｍ２とし、φ１４０ｍｍの無酸素銅製のバッキングプレートにインジウムロウ材を用いて接着（ボンディング）しスパッタリングターゲットを得た。また、製造工程中での割れの有無を確認した。
【００７２】
また、残りのセシウムタングステン酸化物焼結体を１００ｍｍ×７ｍｍ×５ｍｍの短冊上に加工し、１０回曲げ強度を測定したところ最大値は７１．０ＭＰａ、最小値は６２．２ＭＰａであった。
【００７３】
（実施例５）
セシウムタングステン酸化物粉末を４００×４００ｍｍのカーボン製モ−ルドに充填した以外は実施例１と同様に焼結体を作製した。得られたセシウムタングステン酸化物焼結体の面積は１６００ｃｍ２であった。このセシウムタングステン酸化物焼結体を３５０×３５０×５ｍｍに加工し、セシウムタングステン酸化物焼結体の面積が板状で１２２５．０ｃｍ２とし、同じものを８枚用意した。５００×２２００ｍｍの無酸素銅製のバッキングプレートにインジウムロウ材を用いて８枚並べてボンディングし、スパッタリングターゲットを得た。また、製造工程中での割れの有無を確認した。
【００７４】
また、残りのセシウムタングステン酸化物焼結体を１００ｍｍ×７ｍｍ×５ｍｍの短冊上に加工し、１０回曲げ強度を測定したところ最大値は７０．５ＭＰａ、最小値は６０．０ＭＰａであった。
【００７５】
（実施例６）
セシウムタングステン酸化物粉末を、２００×２００ｍｍのカーボン製モ−ルドに充填し、プレス圧を２４．５ＭＰａ（２５０ｋｇｆ／ｃｍ２）、真空雰囲気で、昇温速度５℃／ｍｉｎで９５０℃まで昇温し、９５０℃で４時間保持したのち、１℃／ｍｉｎで冷却を行った。それ以外は実施例１と同様とした。
【００７６】
得られたセシウムタングステン酸化物焼結体の面積は４００ｃｍ２であった。また、セシウムタングステン酸化物焼結体を切断加工および研削加工し、φ１５２×５ｍｍの円盤に加工し、セシウムタングステン酸化物焼結体の面積が板状で１８１．３ｃｍ２とし、φ１８０ｍｍの無酸素銅製のバッキングプレートにインジウムロウ材を用いて接着（ボンディング）しスパッタリングターゲットを得た。また、製造工程中での割れの有無を確認した。
【００７７】
また、残りのセシウムタングステン酸化物焼結体を１００ｍｍ×７ｍｍ×５ｍｍの短冊上に加工し、１０回曲げ強度を測定したところ最大値は８０．１ＭＰａ、最小値は６３．５ＭＰａであった。
【００７８】
（実施例７）
セシウムタングステン酸化物粉末を、２００×２００ｍｍのカーボン製モ−ルドに充填し、プレス圧を２４．５ＭＰａ（２５０ｋｇｆ／ｃｍ２）、真空雰囲気で、昇温速度５℃／ｍｉｎで９５０℃まで昇温し、９５０℃で６時間保持したのち、３℃／ｍｉｎで冷却を行った。それ以外は実施例１と同様とした。
【００７９】
得られたセシウムタングステン酸化物焼結体の面積は４００ｃｍ２であった。また、セシウムタングステン酸化物焼結体を切断加工および研削加工し、φ１５２×５ｍｍの円盤に加工し、セシウムタングステン酸化物焼結体の面積が板状で１８１．３ｃｍ２とし、φ１８０ｍｍの無酸素銅製のバッキングプレートにインジウムロウ材を用いて接着（ボンディング）しスパッタリングターゲットを得た。また、製造工程中での割れの有無を確認した。
【００８０】
また、残りのセシウムタングステン酸化物焼結体を１００ｍｍ×７ｍｍ×５ｍｍの短冊上に加工し、１０回曲げ強度を測定したところ最大値は８２．３ＭＰａ、最小値は７０．２ＭＰａであった。
【００８１】
（実施例８）
セシウムタングステン酸化物粉末を、２００×２００ｍｍのカーボン製モ−ルドに充填し、プレス圧を２４．５ＭＰａ（２５０ｋｇｆ／ｃｍ２）、昇圧速度１．５ＭＰａ／ｍｉｎ、降圧速度１．５ＭＰａ／ｍｉｎとした。それ以外は実施例１と同様とした。
【００８２】
得られたセシウムタングステン酸化物焼結体の面積は４００ｃｍ２であった。また、セシウムタングステン酸化物焼結体を切断加工および研削加工し、φ１５２×５ｍｍの円盤に加工し、セシウムタングステン酸化物焼結体の面積が板状で１８１．３ｃｍ２とし、φ１８０ｍｍの無酸素銅製のバッキングプレートにインジウムロウ材を用いて接着（ボンディング）しスパッタリングターゲットを得た。また、製造工程中での割れの有無を確認した。
【００８３】
また、残りのセシウムタングステン酸化物焼結体を１００ｍｍ×７ｍｍ×５ｍｍの短冊上に加工し、１０回曲げ強度を測定したところ最大値は６０．５ＭＰａ、最小値は５３．７ＭＰａであった。
【００８４】
（比較例１）
昇温速度を１０℃／ｍｉｎとした以外は実施例１と同様に焼結体を作製した。また、製造工程中での割れの有無を確認した。
【００８５】
また、残りのセシウムタングステン酸化物焼結体を１００ｍｍ×７ｍｍ×５ｍｍの短冊上に加工し、１０回曲げ強度を測定したところ最大値は６９．４ＭＰａ、最小値は１８．６ＭＰａであった。
【００８６】
（比較例２）
冷却速度を４℃／ｍｉｎとした以外は実施例１と同様に焼結体を作製した。また、製造工程中での割れの有無を確認した。
【００８７】
また、セシウムタングステン酸化物焼結体を短冊上に加工し、１０回曲げ強度を測定したところ最大値は１９．９ＭＰａ、最小値は８．９ＭＰａであった。
【００８８】
（比較例３）
保持時間２時間とした以外は実施例１と同様に焼結体を作製した。また、製造工程中での割れの有無を確認した。
【００８９】
また、焼結体を短冊上に加工し、１０回曲げ強度を測定したところ最大値は７１．３ＭＰａ、最小値は１９．１ＭＰａであった。
【００９０】
（比較例４）
焼結温度を８００℃とした以外は実施例１と同様に焼結体を作製した。また、製造工程中での割れの有無を確認した。
【００９１】
また、セシウムタングステン酸化物焼結体を短冊上に加工し、１０回曲げ強度を測定したところ最大値は３０．８ＭＰａ、最小値は１８．４ＭＰａであった。
【００９２】
（比較例５）
プレス圧を１９．６ＭＰａとした以外は実施例１と同様に焼結体を作製した。また、製造工程中での割れの有無を確認した。
【００９３】
また、セシウムタングステン酸化物焼結体を短冊上に加工し、１０回曲げ強度を測定したところ最大値は２９．４ＭＰａ、最小値は２０．８ＭＰａであった。
【００９４】
（比較例６）
昇圧速度を２．０ＭＰａ／ｍｉｎとした以外は実施例１と同様に焼結体を作製した。また、製造工程中での割れの有無を確認した。
【００９５】
また、セシウムタングステン酸化物焼結体を短冊上に加工し、１０回曲げ強度を測定したところ最大値は５１．０ＭＰａ、最小値は２８．８ＭＰａであった。
【００９６】
（比較例７）
降圧速度を２．０ＭＰａ／ｍｉｎとした以外は実施例１と同様に焼結体を作製した。また、製造工程中での割れの有無を確認した。
【００９７】
また、セシウムタングステン酸化物焼結体を短冊上に加工し、１０回曲げ強度を測定したところ最大値は４３．３ＭＰａ、最小値は２６．５ＭＰａであった。
【００９８】
（参考例）
カーボン製モールドφ１１０ｍｍを用いた以外は、比較例１〜５の条件にてセシウムタングステン酸化物焼結体を作製した。また、製造工程中での割れを確認した。以上の結果を表１に示す。
【００９９】
【表１】
2019038720.tif 000003
＊φは円の形状を示し、□は四角形の形状を示す。
【０１００】
全ての実施例において、製造工程中での焼結体の割れは確認されなかった。また、全ての実施例において、曲げ強度の１０点測定最小値が２４．５ＭＰａ以上（４１．３ＭＰａ以上）となり、高い値を示した。さらに、昇温速度、冷却速度及び保持時間がそれぞれ、５℃／ｍｉｎ、３℃／ｍｉｎ、４時間とした条件において、セシウムタングステン酸化物焼結体の面積が１８１ｃｍ２〜６７６ｃｍ２とした実施例１、２は、曲げ強度の１０点測定最小値が特に高く、割れに対して有効であった。
【０１０１】
また、昇温速度、冷却速度、昇圧速度及び降圧速度が小さいほど、曲げ強度の１０点測定最小値が高くなる傾向にあった。さらに、保持時間が長いほど、曲げ強度の１０点測定最小値が高くなる傾向にあった。また、昇温温度が小さいほど、曲げ強度の１０点測定最小値が小さくなる傾向にあった。
【０１０２】
一方、昇温速度を１０℃／ｍｉｎとした比較例１、冷却速度を４℃／ｍｉｎとした比較例２及び、保持時間２時間とした比較例３において、モールドから取り外し後すぐに焼結体の割れが確認された。
【０１０３】
また、焼結温度を８００℃とした比較例４及び、プレス圧を１９．６ＭＰａとした比較例５において、モールドから取り外した際は焼結体の割れが確認されなかったが、研削加工において割れが確認された。比較例６では、研削加工において割れが確認された。比較例７ではモールドから取り外し後すぐに焼結体の割れが確認された。
【０１０４】
また、カーボン製モールドφ１１０ｍｍを用いた参考例において、いずれの場合も割れを生じることはなかったが、スパッタリングターゲットとした際にφ９０ｍｍ程度のものしか作製することができず、大面積の基板の成膜に用いることはできなかった。小さいサイズの焼結体を大量に並べてボンディングすることも考えられるが、一般にスパッタリングターゲットは分割数が多いと放電が不安定になり異常放電を発生しやすい。またターゲット製造の生産性の面でも好ましくない。
【０１０５】
以上より、本発明の一実施形態に係るセシウムタングステン酸化物焼結体の製造方法、セシウムタングステン酸化物焼結体及び酸化物ターゲットによれば、大型化しても割れを抑制することが可能なセシウムタングステン酸化物焼結体を提供することができた。ゆえに、大型のスパッタリングターゲットを用いることによって大面積基板に複合タングステン酸化物薄膜を形成することができた。特に本発明は遮光部材として好適な複合タングステン酸化物薄膜を大面積で形成する分野においてきわめて有用なものである。
【０１０６】
なお、上記のように本発明の各実施形態及び各実施例について詳細に説明したが、本発明の新規事項及び効果から実体的に逸脱しない多くの変形が可能であることは、当業者には、容易に理解できるであろう。従って、このような変形例は、全て本発明の範囲に含まれるものとする。
【０１０７】
例えば、明細書又は図面において、少なくとも一度、より広義又は同義な異なる用語と共に記載された用語は、明細書又は図面のいかなる箇所においても、その異なる用語に置き換えることができる。またセシウムタングステン酸化物焼結体の製造方法、セシウムタングステン酸化物焼結体及び酸化物ターゲットの構成、動作も本発明の各実施形態及び各実施例で説明したものに限定されず、種々の変形実施が可能である。
【符号の説明】
【０１０８】
Ｓ１  秤量工程、Ｓ２  焼結工程
【図１】
2019038720.tif 000004