(57)【要約】【課題】溶鋼の酸化を抑制し、溶鋼中の酸化物系非金属介在物をより低減した高清浄度の鋼を製造することが可能な鋼の製造方法を提供する。【解決手段】本発明の鋼の製造方法は、CaO、SiO2、Al2O3、並びにR2O (R=K、Rb、およびCsから選択される１種以上)を主成分とし、その合計量が85質量%以上であり、さらに、(R2O)：5.0質量%以上、(MgO)：5.0質量%以下、(T.Fe)+(MnO)：1.0質量%以下、(CaO)/(SiO2)：4.0以上、(CaO)/(Al2O3)：0.5〜1.5、1550℃における粘度が1.1 poise以上を満たすフラックスを、収納容器に入った溶鋼上へ添加することを特徴とする。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
CaO、SiO2、Al2O3、並びにR2O (R=K、Rb、およびCsから選択される１種以上)を主成分とし、その合計量が85質量%以上であり、さらに、(R2O)：5.0質量%以上、(MgO)：5.0質量%以下、(T.Fe)+(MnO)：1.0質量%以下、(CaO)/(SiO2)：4.0以上、(CaO)/(Al2O3)：0.5〜1.5、1550℃における粘度が1.1 poise以上を満たすフラックスを、収納容器に入った溶鋼上へ添加することを特徴とする鋼の製造方法。
【請求項２】
前記収納容器は連続鋳造機のタンディッシュである、請求項１に記載の鋼の製造方法。
【請求項３】
炭素を含む保温材を前記フラックス上に添加し、上層が保温材、下層がフラックスの二層状になるようにする、請求項１または２に記載の鋼の製造方法。
【請求項４】
前記連続鋳造において、タンディッシュへの１チャージ目溶鋼注入前から最終チャージの鋳造完了まで、不活性ガスをタンディッシュ内溶鋼およびスラグ上部へ吹き込み溶鋼再酸化を抑制する、請求項２に記載の鋼の製造方法。
【請求項５】
前記フラックスを添加する際の前記溶鋼中の酸可溶性Al濃度が0.001質量%以上0.1質量%以下であることを特徴とする、請求鋼１〜４のいずれか一項に記載の鋼の製造方法。
【請求項６】
CaO、SiO2、Al2O3、並びにR2O (R=K、Rb、およびCsから選択される１種以上)を主成分とし、その合計量が85質量%以上であり、さらに、(R2O)：5.0質量%以上、(MgO)：5.0質量%以下、(T.Fe)+(MnO)：1.0質量%以下、(CaO)/(SiO2)：4.0以上、(CaO)/(Al2O3)：0.5〜1.5、1550℃における粘度が1.1 poise以上を満たすことを特徴とする、溶鋼を収納した容器への添加用フラックス。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、酸化物系非金属介在物量が少ない鋼、すなわち高清浄度鋼を製造するための、鋼の製造方法および溶鋼を収納した容器への添加用フラックスに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
鋼中の非金属介在物（以下、「介在物」と記す。）は、最終製品において表面疵や特性劣化の原因となることは勿論のこと、例えばアルミナ系介在物は浸漬ノズルの内壁に付着しノズル詰まりを引き起こし、操業を阻害する。近年、鉄鋼材料に求められる清浄性はより厳格なものとなってきており、二次精錬法技術の向上や、連続鋳造の鋳型における電磁流動撹拌等の開発により清浄性が向上してきた。一方で、二次精錬段階で清浄性の高い溶鋼が得られても、連続鋳造の鋳型への分注の役割を果たすタンディッシュにて溶鋼が汚染される恐れがあり、その防止が高清浄度鋼の製造にあたり重要となる。その中で、タンディッシュ内溶鋼へのフラックス添加は、溶鋼の保温効果だけでなく、大気と溶鋼の遮断や介在物吸収の機能も有しており、タンディッシュにおける溶鋼汚染対策の一つである。
【０００３】
このような高清浄度鋼製造のためのタンディッシュフラックス添加技術として、特許文献１には、取鍋からタンディッシュへの溶鋼の注入流に、溶鋼中のアルミニウムに対する酸化力を保持せず、アルミナ系介在物の吸着性を保持するフラックスを添加することを特徴とする鋼の連続鋳造方法が開示されている。そして、具体的なフラックスとして、ＣａＯ、ＳｉＯ2 、及びＡｌ2 Ｏ3 を合計で５０〜９５mass％含有し、弗化物又はアルカリ酸化物を５〜３０mass％含有し、更にＣａＯとＳｉＯ2 との比が１．５以上である組成のフラックスが記載されている。
【０００４】
特許文献２には、ＣａＯ、ＭｇＯ及びＡｌ、又は、ＳｉＯ2、ＣａＯ、ＭｇＯ及びＡｌからなる溶鋼表面保温材において、ＳｉＯ2含有率を１０質量％以下、ＭｇＯ含有率を１０〜３７質量％とし、且つＣａＯ含有率／ＭｇＯ含有率が１．５以上、Ａｌ含有率／ＭｇＯ含有率が０．２以上としたことを特徴とする溶鋼表面保温材と、この保温材をタンディッシュ内の溶鋼表面上に添加することを特徴とする鋼の連続鋳造方法が記載されている。
【０００５】
特許文献３には、連続鋳造用タンディッシュ内の溶鋼表面に、溶融温度が１５００℃以下の低融点保温材を下層側保温材として添加すると共に、溶融温度が１５８０℃超の高融点保温材を上層側保温材として添加し、溶鋼表面を２層構造で被覆する方法であって、前記下層側保温材の組成が、ＣａＯ／Ａｌ2Ｏ3質量比が１．１〜２．０であり、且つＭｇＯ含有率が１０質量％以上３０質量％未満であり、ＳｉＯ2含有率が５質量％以下であり、前記上層側保温材の組成が、ＣａＣＯ3含有率が６０質量％以上であることを特徴とする鋼の連続鋳造方法が記載されている。
【０００６】
また、非特許文献１では、CaO−SiO2−Al2O3系スラグにアルカリ酸化物K2Oが存在することで、K+のAlO4に対する電荷補償効果により、アルミノシリケートネットワークが形成され、スラグ粘性が向上することを示している。さらに、非特許文献２では、CaO−SiO2−Al2O3−MgO系タンディッシュフラックスへのアルカリ酸化物K2O添加により、介在物の捕捉性が向上し、溶鋼中の介在物低減に寄与することを示している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００１−２８６９９９号公報
【特許文献２】特許第４７５０９８５号公報
【特許文献３】特許第４４４１４２５号公報
【非特許文献】
【０００８】
【非特許文献１】S. Sukenaga, N. Saito, K. Kawakami and K. Nakashima : ISIJ international, 46(2006), p.352-358.
【非特許文献２】J. Y. Yu, Y. Kang and I. Sohn : Metallurgical and Materials Transactions B, 45(2014), p.113-122.
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
しかしながら、上記従来技術には以下の問題点がある。すなわち、特許文献１では、アルミナ吸着性を保持するフラックスを溶鋼流へ直接添加するため、短絡流により鋳型へフラックスが流出した際には重大な欠陥になる可能性があり、さらに、フラックス中のCaOとSiO2の比（塩基度）を1.5以上と規定しているが、高清浄度鋼では鋼中Al濃度が0.01質量%以上であることが多く、塩基度1.5のように低位な場合にはSiO2が溶鋼中Alにより還元され、溶鋼中の酸素ポテンシャルが増加するため再酸化の要因となる。
【００１０】
特許文献２では、MgOおよびAlを含有したCaO系フラックスをタンディッシュに添加することによる連続鋳造方法を規定しているが、MgO添加量が多過ぎると、スラグの粘度や界面張力が低下し、タンディッシュスラグが巻き込まれやすくなるため、かえって溶鋼を汚染する恐れがある。
【００１１】
特許文献３では、融点の異なる保温材を二層に分けて添加する鋼の連続鋳造方法を開示しているが、特許文献２について述べたように、下層に用いるフラックス中のMgO濃度は10〜30質量%と高く、巻き込まれ易さが懸念される。
【００１２】
非特許文献１では、記載された組成のフラックスはアルカリ酸化物のスラグ粘度への影響を調べるためのものであり、介在物吸収を意図したものではない。また、塩基度が0.67〜1.22であるため、仮にタンディッシュフラックスとして用いたとしても、Al濃度が0.01質量%以上の溶鋼と反応することでSiO2が溶鋼中Alにより還元され、再酸化の要因となる。
【００１３】
さらに、非特許文献２ではアルカリ酸化物であるK2OをCaO-SiO2-Al2O3-MgO系フラックスに添加することで、Al2O3系介在物の吸収性が向上することをラボ試験の結果より示しているが、K2Oが添加されたフラックスの(CaO)/(Al2O3)は1.65と高い。このため、このフラックスの組成は、タンディッシュにおける溶鋼温度域にて完全液相組成ではなく固相飽和組成であり、介在物の吸収については液相組成に比べて不利であるとともに、滓化不良のため溶鋼表面が露出し再酸化する恐れがある。
【００１４】
そこで本発明は、上記課題に鑑み、溶鋼の酸化を抑制し、溶鋼中の酸化物系非金属介在物をより低減した高清浄度の鋼を製造することが可能な、鋼の製造方法および溶鋼を収納した容器への添加用フラックスを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
本発明の要旨構成は、以下のとおりである。
［１］CaO、SiO2、Al2O3、並びにR2O (R=K、Rb、およびCsから選択される１種以上)を主成分とし、その合計量が85質量%以上であり、さらに、(R2O)：5.0質量%以上、(MgO)：5.0質量%以下、(T.Fe)+(MnO)：1.0質量%以下、(CaO)/(SiO2)：4.0以上、(CaO)/(Al2O3)：0.5〜1.5、1550℃における粘度が1.1 poise以上を満たすフラックスを、収納容器に入った溶鋼上へ添加することを特徴とする鋼の製造方法。
【００１６】
［２］前記収納容器は連続鋳造機のタンディッシュである、上記［１］に記載の鋼の製造方法。
【００１７】
［３］炭素を含む保温材を前記フラックス上に添加し、上層が保温材、下層がフラックスの二層状になるようにする、上記［１］または［２］に記載の鋼の製造方法。
【００１８】
［４］前記連続鋳造において、タンディッシュへの１チャージ目溶鋼注入前から最終チャージの鋳造完了まで、不活性ガスをタンディッシュ内溶鋼およびスラグ上部へ吹き込み溶鋼再酸化を抑制する、上記［２］に記載の鋼の製造方法。
【００１９】
［５］前記フラックスを添加する際の前記溶鋼中の酸可溶性Al濃度が0.001質量%以上0.1質量%以下であることを特徴とする、上記［１］〜［４］のいずれか一項に記載の鋼の製造方法。
【００２０】
［６］CaO、SiO2、Al2O3、並びにR2O (R=K、Rb、およびCsから選択される１種以上)を主成分とし、その合計量が85質量%以上であり、さらに、(R2O)：5.0質量%以上、(MgO)：5.0質量%以下、(T.Fe)+(MnO)：1.0質量%以下、(CaO)/(SiO2)：4.0以上、(CaO)/(Al2O3)：0.5〜1.5、1550℃における粘度が1.1 poise以上を満たすことを特徴とする、溶鋼を収納した容器への添加用フラックス。
【発明の効果】
【００２１】
本発明の鋼の製造方法および溶鋼を収納した容器への添加用フラックスを用いれば、溶鋼の酸化を抑制し、溶鋼中の酸化物系非金属介在物をより低減した高清浄度の鋼を製造することができる。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
本発明者らは、タンディッシュにおける溶鋼清浄性を確保するための方法を種々検討し、タンディッシュにおいてCaO、SiO2、Al2O3、並びにR2O (R=K、Rb、およびCsから選択される１種以上)を主成分とするフラックスを溶鋼上へ添加することにより、再酸化が抑制されるとともに、介在物吸収性が向上し、清浄度の高い鋼を得られることを見出した。すなわち、CaO-SiO2-Al2O3系スラグへアルカリ酸化物R2O(R=K、Rb、およびCsから選択される１種以上)を添加することで、アルカリ金属イオンRによりスラグ中の(AlO4)5-は+1価の電荷補償がなされ、(SiO4)4-との重合化によりアルミノシリケートネットワークが形成され、この重合促進効果により選択的なAl2O3系介在物の吸着が期待できるとともに、スラグ粘度向上のため介在物捕捉性が向上する。このとき、アルカリ酸化物としては、K2O、Rb2O、およびCs2Oの少なくとも一種の添加が望ましく、合計で5.0質量%以上であれば、二種類以上組み合わせて用いても良い。また、R2O濃度は5.0質量%より低いと、十分な電荷補償効果が得られないため、5.0質量%以上添加する必要がある。R2O濃度の上限は特に限定されないが、30質量%以上になるとAl2O3の電荷補償に使われない余剰分が生じるため、30質量%以下とすることが好ましい。また、R2O濃度のより好適な範囲は、10〜30質量%である。
【００２３】
CaO、SiO2、Al2O3、およびR2Oの合計量は85質量%以上100質量%以下とする。合計量が85質量%未満の場合、狙いの組成比を満たしても絶対量が少ないため期待した効果が得られず、さらには、混入不純物量が多くなると、再酸化やアルミノシリケートのネットワーク形成阻害が懸念される。不純物は合計で15質量%まで許容することができ、酸化物に加え、ハロゲン化物等を含有しても良い。不純物中の酸化物については、再酸化防止の観点から溶鋼温度にてエリンガム図でAl2O3の標準生成自由エネルギー同等あるいはそれ以下の酸化物（ZrO2、BaO、SrOなど）であれば、本発明の効果を阻害することなく、期待する効果を得ることができる。標準生成自由エネルギーがAl2O3よりも高い酸化物（前述のSiO2、Fe酸化物、MnO、Na2O、Li2O、K2O、Rb2O、Cs2Oは除く）については、溶鋼中のAlにより還元され再酸化を引き起こす可能性があるため、合計で1質量%以下であることが望ましい。また、CaF2に代表されるようなハロゲン化物が含有される場合、スラグ粘度の低下を引き起こすため、合計で1質量%以下であるのが良い。以上のように、CaO、SiO2、Al2O3、およびR2Oの合計量は85質量%以上とするが、これら成分のフラックス中における割合が高まった方が、より本発明の効果を発現しやすくなるため、好ましくは90質量%以上、さらに好ましくは95質量%以上である。
【００２４】
フラックス中MgO濃度は5.0質量%より高いと、スラグの粘性および溶鋼/スラグ間の界面張力が低下し、スラグ巻き込み性が増大するため、5.0質量%以下とする。MgO濃度は低いほど好ましく、その下限は特に限定されない。
【００２５】
フラックス中の低級酸化物であるT.FeとMnOの濃度の合計は1.0質量%より大きいと、溶鋼中Alの再酸化性が増大するため、1.0質量%以下にする必要がある。T.FeとMnOの濃度の合計は低いほど好ましく、その下限は特に限定されない。
【００２６】
(CaO)/(SiO2)は4.0より小さいと、一般的なAlキルド鋼においては、以下の(1)式の反応が進み、溶鋼の再酸化が促進するため、4.0以上を確保する必要がある。ここで、括弧（）内の酸化物は、フラックス中の成分、括弧［］内は溶鋼中の成分を表す。(CaO)/(SiO2)の上限は特に限定されないが、3次元ネットワークから形成されている溶融シリケートがスラグ中に存在することは、アルミノシリケートネットワークの形成を促進させると考えられ、フラックス中SiO2は3.0質量%以上すなわち(CaO)/(SiO2)の上限は18とすることが好ましい。
3(SiO2) + 4[Al] = 3[Si] + 2(Al2O3)   ・・・（1）
【００２７】
さらに、(CaO)/(Al2O3)が0.5より小さいか、1.5より大きい場合、タンディッシュ溶鋼温度では固相が析出するため液相率が減少し、介在物の吸収は不利であるため、(CaO)/(Al2O3)：0.5〜1.5の範囲にするまた、(CaO)/(Al2O3)：1.0〜1.5の範囲においては、フラックス融点を約1400℃以下に下げられるため、添加初期から良好な滓化性による介在物の吸収と大気酸化防止が期待できる。さらに、フラックスのタンディッシュ溶鋼温度における飽和Al2O3濃度と初期フラックス中Al2O3濃度の差ΔAl2O3を10質量%以上確保できるため、連々鋳を重ねても、フラックスの介在物吸収効果を持続させることができる。(CaO)/(Al2O3)のより好適な範囲は、1.0〜1.5である。
【００２８】
尚、本発明で規定するフラックス成分濃度は、原料を均一混合し得られたフラックスをICP発光分光分析法（高周波誘導結合プラズマ発光分光分析法）にて分析した際に、得られる値である。また、CaOやR2Oの原料として炭酸塩を用いる場合や、多少なり水分が含まれる場合等、フラックス中にはIg.lossすなわち強熱減量分が存在するが、溶鋼温度下ではいずれも除去されるため、本発明の範囲には考慮しない。つまり、各成分質量濃度を求める際に、分母のフラックス質量からIg.loss分の質量を差し引く。
【００２９】
また、1550℃におけるスラグ粘度が1.1 poiseよりも低いと、介在物の捕捉性が望めず、R2O添加の効果が十分に得られない。1550℃は鋳造中のタンディッシュ内溶鋼温度を指しており、当該温度での粘度を1.1poise以上とすることで、タンディッシュ内の溶鋼流れでタンディッシュ内のフラックスが巻き込まれて非金属介在物となることが抑制されるとともに、フラックスへの介在物捕捉性を確保することができ、より清浄度の高い鋼を製造することが可能となる。よって、本開示のフラックスは、1550℃における粘度が1.1 poise以上を満たすものとする。粘度の上限については、フラックスが十分に液相を確保できている限り、特に限定はされない。
【００３０】
フラックスの粘度については、共軸二重円筒回転粘度計により測定するものとする。具体的には、抵抗加熱炉内に設置した白金系坩堝内へ充填したフラックスを1550℃で溶融保持し、白金系のロッドを上から浸漬・回転させることにより得られる粘性トルクから粘度を求める。
【００３１】
本開示のフラックスは、連続鋳造1チャージ目にタンディッシュ中の溶鋼が満杯まで注ぎ上がったときに添加することが望ましい。満杯よりも前の時点でフラックスを添加してしまうと、注入流等に巻き込まれ溶鋼の清浄性が悪化する恐れがある。また、極力1チャージ目にフラックス全量を添加するのが良く、連々の途中で添加すると、添加した際の衝撃によりフラックスが溶鋼中に巻き込まれ、溶鋼中の清浄性を悪化させてしまう恐れがある。
【００３２】
以上説明した本開示のフラックスによれば、溶鋼での再酸化による介在物の生成が抑制されるとともに、溶鋼上へ添加された際に高い介在物吸収性を発揮する。これにより、極めて高い清浄性を有した鋼を製造することができる。
【００３３】
さらに、本発明者らは上述したタンディッシュフラックス上に炭素を含有した保温材を添加することで、タンディッシュ内の溶鋼清浄性が向上できることを見出した。保温材をタンディッシュフラックス上に添加することで、添加したフラックスの温度低下を防ぎ、液相を確保できる。これにより、フラックスの介在物吸収効果を持続することができるとともに、溶鋼の温度低下も同時に抑制することができるため介在物浮上性の低下を防ぐことができる。また、保温材中に炭素を含有させておくことにより、タンディッシュ内の雰囲気中酸素と反応しガス生成するため、雰囲気中の酸素濃度を低減することができ、さらには溶鋼と雰囲気中酸素の反応を抑制することができるため、再酸化によるAl2O3系介在物の生成を低減することができる。このとき、炭素含有量が30質量%より少ないと、十分に雰囲気中の酸素を燃焼させることができないため、上記の効果を得るには、焼き籾のように30質量%以上含有したものであることが望ましい。
【００３４】
また、タンディッシュへの溶鋼注入前から最終チャージの鋳造完了まで、不活性ガスをタンディッシュ内溶鋼およびスラブ上部に直接吹き込むことで、雰囲気中酸素濃度を低減することができ、再酸化によるAl2O3系介在物の生成を抑制できることが分かった。タンディッシュフラックスや保温材は、タンディッシュ満杯前や鍋交換時等の非定常部において溶鋼注入流による巻き込みの懸念があり、添加しない方が良い。そこで、その際に不活性ガスを予めタンディッシュ内に吹き込んでおき雰囲気置換するとともに、大気流入を防ぐことで溶鋼の再酸化を防ぐことができる。また、鋳造定常時においても、不活性ガスを溶鋼およびスラグ上部へ吹き込むことで大気流入が減少し再酸化抑制効果が期待できるとともに、前記保温材中の炭素分の燃焼反応も抑制できるため、再酸化抑止の効果を持続することができる。不活性ガスの種類としては、アルゴンガスを好適に用いることができ、窒素のピックアップが問題にならない鋼種であれば窒素ガスを用いることができる。
【００３５】
本発明の鋼の製造方法は、Al濃度：0.001〜0.1質量%の鋼に適用することが望ましい。Alが0.001質量%未満であると、Al2O3系以外の脱酸生成物が安定となるため、本発明による清浄化の効果は小さい。また、Al濃度が0.1質量%より高いと、タンディッシュスラグ中のSiO2が溶鋼中のAlにより還元されるので、再酸化が起こるためAl2O3系介在物が生成する。したがって、本発明の鋼の製造方法は、Al濃度が0.001〜0.1質量%の鋼に適用するのが良い。
【実施例】
【００３６】
（実施例１）
転炉−ＲＨ真空脱ガス炉−連続鋳造の工程で、炭素濃度0.04質量%の低炭素アルミキルド溶鋼1チャージ240トンを4チャージ連続で鋳造する際、1チャージ目において溶鋼をタンディッシュ満杯まで注ぎ上げた後、表１に示す組成および粘度のタンディッシュフラックスをタンディッシュ内の溶鋼上に添加し、厚み230 mm×幅1200 mm のスラブ鋳片を製造した。このスラブを熱間圧延、冷間圧延し、最終的に厚み2.0 mm×幅1200 mmコイルの冷延鋼板とした。
【００３７】
RH真空脱ガス処理終了時およびタンディッシュにて溶鋼サンプルを採取し、鋼中のトータル酸素濃度を測定し、その変化量Δ[T.O.]を測定した。また、当該溶鋼サンプル中の酸可溶性Al濃度[sol. Al]を測定した。また、冷延鋼板においては、漏洩磁束探傷法にて単位面積あたりの介在物個数を測定した。表１に、本発明例及び比較例の、RH真空脱ガス処理終了からタンディッシュでの鋼中トータル酸素量変化Δ[T.O.]、酸可溶性Al濃度[sol. Al]、および冷延鋼板中の介在物個数密度を示す。
【００３８】
【表１】
2019038036.tif 000002
【００３９】
本発明例においては、RHからタンディッシュにおける鋼中トータル酸素量の変化が約0.0008質量%以下であり、鋼板中の介在物個数密度も0.009個/m2以下と低位であった。尚、本発明例１について、CaO、SiO2、Al2O3、K2Oの合計濃度が86.2質量%と低位であったが、それ以外の成分は、MgO、T・Fe、MnOを除いた、主にBaO＋SrO=10質量%、Na2O=1質量%であった。一方で、タンディッシュフラックスの組成が本発明の条件を満たさない比較例においては、RHからタンディッシュにおける鋼中トータル酸素量の変化が約0.0011質量%以上であり、鋼板中の介在物個数密度も0.013個/m2以上と高位であった。比較例２については、CaO、SiO2、Al2O3、K2Oの合計濃度が80.7質量%と低位であったが、それ以外の成分は、MgO、T・Fe、MnOを除いた、主にBaO＋SrO=4.1質量%、Na2O＋Li2O=8.9質量%であった。
【００４０】
（実施例２）
実施例１と同様に、1チャージの溶鋼量が約240トンの規模の実機にて、転炉−ＲＨ真空脱ガス炉−連続鋳造の工程で実施例１と同様にしてスラブ鋳片を製造し、さらに熱間圧延、冷間圧延に供し、厚み2.0 mm×幅1200 mmコイルの冷延鋼板を製造した。このとき、タンディッシュにおいて、表２に示す組成および粘度のタンディッシュフラックスを添加するとともに、炭素を含有した保温材として炭素含有量50質量%の焼き籾をフラックス上へ添加した。実施例１と同様の方法で、Δ[T.O.]、[sol. Al]、および冷延鋼板中の介在物個数密度を求めた。結果を表２に示す。
【００４１】
【表２】
2019038036.tif 000003
【００４２】
本発明例において、炭素を含有した保温材を添加した場合、RHからタンディッシュにおける鋼中トータル酸素量の変化が約0.0002質量%以下であり、鋼板中の介在物個数密度も0.003個/m2以下と非常に低位であり、保温材を用いない場合に比べて良好な清浄性が得られた。
【００４３】
（実施例３）
実施例１と同様に、1チャージの溶鋼量が約240トンの規模の実機にて、転炉−ＲＨ真空脱ガス炉−連続鋳造の工程で実施例１と同様にしてスラブ鋳片を製造し、さらに熱間圧延、冷間圧延に供し、厚み2.0 mm×幅1200 mmコイルの冷延鋼板を製造した。このとき、タンディッシュにおいて、表３に示す組成および粘度のタンディッシュフラックスを添加するとともに、炭素を含有した保温材として炭素含有量50質量%の焼き籾をフラックス上へ添加し、さらに1チャージ目溶鋼注入前から最終チャージの鋳造完了までタンディッシュ内溶鋼およびスラグ上部へのArガス吹き込みを行った。実施例１と同様の方法で、Δ[T.O.]、[sol. Al]、および冷延鋼板中の介在物個数密度を求めた。結果を表３に示す。
【００４４】
【表３】
2019038036.tif 000004
【００４５】
本発明例において、鋳造中Arガスのタンディッシュ内への吹き込みを行った場合には、RHからタンディッシュにおける鋼中トータル酸素量は0.0001〜0.0002質量%低下し再酸化が抑制され、鋼板中の介在物個数密度も0.001個/m2と非常に良好であった。
【産業上の利用可能性】
【００４６】
本発明の鋼の製造方法および溶鋼を収納した容器への添加用フラックスを用いれば、溶鋼の酸化を抑制し、溶鋼中の酸化物系非金属介在物をより低減した高清浄度の鋼を製造することができる。