(57)【要約】【課題】熱成形性及び外観意匠性に優れ、かつ、強度により優れる樹脂積層発泡板、その熱成形品及び組立箱。【解決手段】発泡樹脂層１０と、その両面に設けられた非発泡樹脂層２０、非発泡樹脂層２２と、少なくとも一方の非発泡樹脂層２０上に設けられた非発泡樹脂層３０とを備える樹脂積層発泡板であって、発泡樹脂層１０は、独立気泡率が７０％以上であり、厚さｔ１０が２．０〜６．０ｍｍであり、実質的に無機フィラーを含有せず、非発泡樹脂層２０は、非発泡樹脂層２０の総質量に対し、前記無機フィラーを５〜４０質量％含有し、非発泡樹脂層３０の樹脂の融点は、発泡樹脂層１０の樹脂の融点よりも低く、かつ、非発泡樹脂層３０と隣接する非発泡樹脂層２０の樹脂の融点よりも低く、非発泡樹脂層３０は、表面光沢度が６０％以上であり、厚さｔ３０が０．０２〜０．１０ｍｍである、樹脂積層発泡板１。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリプロピレン系樹脂の発泡樹脂層（Ａ）と、その両面に設けられたポリプロピレン系樹脂の非発泡樹脂層（Ｂ）と、少なくとも一方の前記非発泡樹脂層（Ｂ）上に設けられたポリオレフィン系樹脂又はポリエステル系樹脂の非発泡樹脂層（Ｃ）とを備える樹脂積層発泡板であって、
前記発泡樹脂層（Ａ）は、独立気泡率が７０％以上であり、厚さが２．０〜６．０ｍｍであり、実質的に無機フィラーを含有せず、
前記非発泡樹脂層（Ｂ）は、それぞれ前記非発泡樹脂層（Ｂ）の総質量に対し、前記無機フィラーを５〜４０質量％含有し、
前記非発泡樹脂層（Ｃ）の樹脂の融点は、前記発泡樹脂層（Ａ）の樹脂の融点よりも低く、かつ、前記非発泡樹脂層（Ｃ）と隣接する前記非発泡樹脂層（Ｂ）の樹脂の融点よりも低く、
前記非発泡樹脂層（Ｃ）は、表面光沢度が６０％以上であり、厚さが０．０２〜０．１０ｍｍである、樹脂積層発泡板。
【請求項２】
前記発泡樹脂層（Ａ）の樹脂及び前記非発泡樹脂層（Ｂ）の樹脂の２３０℃、０．２３ＭＰａにおけるメルトマスフローレート（ＭＦＲ）が５．０ｇ／１０ｍｉｎ以下である、請求項１に記載の樹脂積層発泡板。
【請求項３】
前記発泡樹脂層（Ａ）の密度が１００〜７００ｋｇ／ｍ３であり、前記発泡樹脂層（Ａ）の平均気泡径が２０〜２００μｍである、請求項１又は２に記載の樹脂積層発泡板。
【請求項４】
請求項１〜３のいずれか一項に記載の樹脂積層発泡板を熱成形してなる熱成形品。
【請求項５】
請求項４に記載の熱成形品を底板とし、請求項１〜３のいずれか一項に記載の樹脂積層発泡板を側板としてなる組立箱。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、樹脂積層発泡板、その熱成形品及び組立箱に関する。
【背景技術】
【０００２】
発泡ポリスチレンは、軽量で、耐衝撃性に優れる。そのため、製品や部品を運搬するための箱の素材として、広く利用されている。しかし、発泡ポリスチレンは耐油性に乏しく、油が付着している機械製品や機械部品を運搬するための箱の素材としては不向きであった。
【０００３】
こうした問題に対し、特許文献１には、ポリプロピレン系樹脂の発泡層を有する積層シートが提案されている。この発明によれば、積層シートを熱成形した包装用容器の耐油性が改善されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特許第４９９１３４５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、特許文献１の包装用容器は、積層シートを熱成形する際の熱成形性及び表面の平滑性（外観意匠性）が十分ではなかった。
加えて、特許文献１の包装用容器は、食品用途を想定しており、より重量の重い機械製品や機械部品を運搬する箱としては、強度が不十分であった。
そこで、本発明は、熱成形性及び外観意匠性に優れ、かつ、強度により優れる樹脂積層発泡板、その熱成形品及び組立箱を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
上記課題を解決するために、本発明は以下の手段を提供する。
［１］ポリプロピレン系樹脂の発泡樹脂層（Ａ）と、その両面に設けられたポリプロピレン系樹脂の非発泡樹脂層（Ｂ）と、少なくとも一方の前記非発泡樹脂層（Ｂ）上に設けられたポリオレフィン系樹脂又はポリエステル系樹脂の非発泡樹脂層（Ｃ）とを備える樹脂積層発泡板であって、
前記発泡樹脂層（Ａ）は、独立気泡率が７０％以上であり、厚さが２．０〜６．０ｍｍであり、実質的に無機フィラーを含有せず、
前記非発泡樹脂層（Ｂ）は、それぞれ前記非発泡樹脂層（Ｂ）の総質量に対し、前記無機フィラーを５〜４０質量％含有し、
前記非発泡樹脂層（Ｃ）の樹脂の融点は、前記発泡樹脂層（Ａ）の樹脂の融点よりも低く、かつ、前記非発泡樹脂層（Ｃ）と隣接する前記非発泡樹脂層（Ｂ）の樹脂の融点よりも低く、
前記非発泡樹脂層（Ｃ）は、表面光沢度が６０％以上であり、厚さが０．０２〜０．１０ｍｍである、樹脂積層発泡板。
［２］前記発泡樹脂層（Ａ）の樹脂及び前記非発泡樹脂層（Ｂ）の樹脂の２３０℃、０．２３ＭＰａにおけるメルトマスフローレート（ＭＦＲ）が５．０ｇ／１０ｍｉｎ以下である、［１］に記載の樹脂積層発泡板。
［３］前記発泡樹脂層（Ａ）の密度が１００〜７００ｋｇ／ｍ３であり、前記発泡樹脂層（Ａ）の平均気泡径が２０〜２００μｍである、［１］又は［２］に記載の樹脂積層発泡板。
［４］［１］〜［３］のいずれかに記載の樹脂積層発泡板を熱成形してなる熱成形品。
［５］［４］に記載の熱成形品を底板とし、［１］〜［３］のいずれかに記載の樹脂積層発泡板を側板としてなる組立箱。
【発明の効果】
【０００７】
本発明の樹脂積層発泡板によれば、熱成形性及び外観意匠性に優れ、かつ、強度により優れる。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】本発明の一実施形態に係る樹脂積層発泡板の断面図である。
【図２】本発明の一実施形態に係る組立箱の斜視図である。
【図３】図２のＩＩＩ−ＩＩＩ線断面図である。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
本発明の樹脂積層発泡板（以下、発泡板ともいう。）は、ポリプロピレン系樹脂の発泡樹脂層（Ａ）（以下、Ａ層ともいう。）、ポリプロピレン系樹脂の非発泡樹脂層（Ｂ）（以下、Ｂ層ともいう。）及びポリオレフィン系樹脂又はポリエステル系樹脂の非発泡樹脂層（Ｃ）（以下、Ｃ層ともいう。）を備える。本明細書では、特にＣ層を表面樹脂層ともいう。
以下、図面を参照して本発明の実施形態を説明する。
【００１０】
図１は、本発明の一実施形態に係る樹脂積層発泡板の断面図である。図１の発泡板１は、Ａ層１０の一方の面に第一のＢ層２０が積層され、第一のＢ層２０の上に第一のＣ層３０が積層されている。発泡板１は、Ａ層１０の他方の面に第二のＢ層２２が積層され、第二のＢ層２２の上に第二のＣ層３２が積層されている。第一のＣ層３０及び第二のＣ層３２は、発泡板１の表面に位置している。すなわち、第一のＣ層３０及び第二のＣ層３２は、発泡板１の表面樹脂層である。
Ａ層１０と第一のＢ層２０とは熱融着されている。Ａ層１０と第二のＢ層２２とは熱融着されている。第一のＢ層２０と第一のＣ層３０とは、第一の接着層（不図示）を介して熱融着されている。第二のＢ層２２と第二のＣ層３２とは、第一の接着層（不図示）を介して熱融着されている。
【００１１】
Ａ層１０は、ポリプロピレン系樹脂の発泡樹脂層である。発泡板１は、Ａ層１０を備えることで耐衝撃性に優れる。
Ａ層１０を構成するポリプロピレン系樹脂としては、プロピレンの単独重合体（ホモポリプロピレン樹脂）又はその他の単量体との共重合体、或いはこれらの混合物等が挙げられる。
ポリプロピレン系樹脂としては、プロピレンに基づく構成単位が、前記ポリプロピレン系樹脂の全構成単位に対して５０質量％以上含まれるものが好ましく、７０質量％以上含まれるものがより好ましく、８０質量％以上含まれるものがさらに好ましい。また、１００質量％であってもよい。
【００１２】
前記その他の単量体としては、例えば、エチレン、１−ブチレン、１−ペンチン、１−ヘキセン等のプロピレン以外のα−オレフィンが好ましい。
前記共重合体としては、例えば、プロピレンとその他の単量体とのブロック共重合体、プロピレンとその他の単量体とのランダム共重合体が挙げられる。
前記その他の単量体は、１種を単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。
【００１３】
ポリプロピレン系樹脂としては、高溶融張力ポリプロピレン（ＨＭＳ−ＰＰ）樹脂が好ましい。高溶融張力ポリプロピレン樹脂とは高分子量成分や分岐構造を有する成分をポリプロピレン樹脂中に混合したり、ポリプロピレンに長鎖分岐成分を共重合させたりすることで溶融状態での張力を高めたポリプロピレン樹脂である。高溶融張力ポリプロピレン樹脂は市販されており、例えば、Ｂｏｒｅａｌｉｓ社製の「ＷＢ１３０ＨＭＳ」、「ＷＢ１３５ＨＭＳ」、「ＷＢ１４０ＨＭＳ」；Ｂａｓｅｌｌ社製の「Ｐｒｏ−ｆａｘ  Ｆ８１４」；日本ポリプロ社製の「ＦＢ３３１２」、「ＦＢ５１００」、「ＦＢ７２００」、「ＦＢ９１００」、「ＭＦＸ８」、「ＭＦＸ６」等が挙げられる。
【００１４】
ポリプロピレン系樹脂が、高溶融張力ポリプロピレン樹脂であるかどうかは、高分子構造上の違いのみならず、通常、その溶融張力（メルトテンション）の大きさによって判断できる。例えば、メルトテンションが５ｃＮ以上であれば、高溶融張力ポリプロピレン樹脂であると判断できる。
高溶融張力ポリプロピレン樹脂のメルトテンションは、例えば、１０ｃＮ以上３０ｃＮ以下が好ましい。上記下限値以上であると、発泡板１の強度をより高めやすい。上記上限値以下であると、熱成形性をより向上しやすい。
【００１５】
Ａ層１０のポリプロピレン系樹脂のメルトマスフローレート（ＭＦＲ）は、５．０ｇ／１０ｍｉｎ以下が好ましく、０．１ｇ／１０ｍｉｎ以上５．０ｇ／１０ｍｉｎ以下がより好ましく、０．５ｇ／１０ｍｉｎ以上４．０ｇ／１０ｍｉｎ以下がさらに好ましい。ＭＦＲが上記下限値以上であると、Ａ層１０の独立気泡率を７０％以上にしやすい。ＭＦＲが上記上限値以下であると、発泡板１の強度をより高めやすい。
ＭＦＲは、熱可塑性樹脂の溶融時の流動性を表す数値である。ＭＦＲは、シリンダ内で溶融した樹脂を、一定の温度と荷重条件のもとで、ピストンによって、シリンダ底部に設置された規定口径のダイから、１０分間あたりに押し出される樹脂量で表される。
本明細書において、ＭＦＲは、２３０℃、０．２３ＭＰａにおける数値である。
【００１６】
Ａ層１０のポリプロピレン系樹脂の融点は、１５０℃以上１７０℃以下が好ましく、１５５℃以上１６５℃以下がより好ましい。Ａ層１０のポリプロピレン系樹脂の融点が上記下限値以上であると、発泡板１の強度をより高めやすい。Ａ層１０のポリプロピレン系樹脂の融点が上記上限値以下であると、熱成形性をより向上しやすい。
Ａ層１０のポリプロピレン系樹脂の融点は、ＪＩＳ  Ｋ７１２１：１９８７「プラスチックの転移温度測定方法」に記載の方法により測定される。
【００１７】
Ａ層１０は、実質的に無機フィラーを含有しない。
本明細書において、「実質的に無機フィラーを含有しない」とは、Ａ層１０の総質量に対する無機フィラーの含有量が０．１質量％以下であることを意味する。
本明細書において無機フィラーとは、充填剤として用いられる無機化合物のことをいい、炭酸カルシウム、タルク、シリカ、クレー、アルミナ、マイカ、酸化チタン、ガラスビーズ、ガラスバルーン、炭素繊維、ガラス繊維、カーボンブラック、金属粉等が挙げられる。
Ａ層１０は、実質的に無機フィラーを含有しないため、軽量であり、熱成形性により優れる。
【００１８】
Ａ層１０の独立気泡率は、７０％以上であり、７５％以上が好ましく、８０％以上がより好ましい。上限値は特に限定されず、例えば、９９％以下が好ましい。Ａ層１０の独立気泡率が上記数値範囲内であると、耐衝撃性に優れ、かつ、熱成形性をより向上しやすい。
Ａ層１０の独立気泡率は、ＪＩＳ  Ｋ７１３８：２００６「硬質発泡プラスチック‐連続気泡率及び独立気泡率の求め方」に記載の方法により測定される。
【００１９】
Ａ層１０の厚さｔ１０は、２．０〜６．０ｍｍであり、２．５〜５．５ｍｍが好ましく、３．０〜５．０ｍｍがより好ましい。厚さｔ１０が上記下限値以上であると、断熱性能をより向上しやすい。厚さｔ１０が上記上限値以下であると、熱成形性をより向上しやすい。なお、厚さｔ１０は、ノギスにより測定された任意の１０点の厚さの平均値である。
【００２０】
Ａ層１０の坪量は、３００〜７００ｇ／ｍ２が好ましく、３５０〜６５０ｇ／ｍ２がより好ましく、４００〜６００ｇ／ｍ２がさらに好ましい。Ａ層１０の坪量が上記下限値以上であると、発泡板１の強度をより向上しやすい。上記上限値以下であると、熱成形性をより向上しやすい。Ａ層１０の坪量は、以下のようにして求められる。
Ａ層１０の幅方向（ＴＤ方向）の両端２０ｍｍを除き、幅方向に等間隔に、１０ｃｍ×１０ｃｍの切片１０個を切り出し、各切片の質量（ｇ）を０．００１ｇ単位まで測定する。各切片の質量（ｇ）の平均値を１ｍ２当たりの質量に換算した値を、Ａ層１０の坪量（ｇ／ｍ２）とする。
【００２１】
Ａ層１０の密度は、１００〜７００ｋｇ／ｍ３が好ましく、１５０〜６００ｋｇ／ｍ３がより好ましく、１５０〜４５０ｋｇ／ｍ３がさらに好ましい。Ａ層１０の密度が上記下限値以上であると、強度をより向上しやすい。上記上限値以下であると、発泡板１をより軽量にしやすい。
【００２２】
Ａ層１０の発泡倍率は、２．０〜６．０倍が好ましく、２．０〜５．０倍がより好ましく、２．５〜４．０倍がさらに好ましい。Ａ層１０の発泡倍率が上記下限値以上であると、断熱性能をより向上しやすい。上記上限値以下であると、熱成形性をより向上しやすい。
なお、Ａ層１０の発泡倍率は、以下のようにして求める。
Ａ層１０を所定の大きさに切り出して試料とする。その試料の大きさ（平面視面積：Ｓ）と厚さ（ｔ）とを測定する。試料の大きさと厚さとを乗じて試料の見掛け上の体積（Ｖ＝Ｓ×ｔ（ｃｍ３））を求める。求めた体積と該試料の質量（Ｍ（ｇ））とから、Ａ層１０の見掛け密度（ｄ＝Ｍ／Ｖ（ｇ／ｃｍ３））を算出する。
そして、Ａ層１０を形成しているポリプロピレン系樹脂の密度（例えば、ρ：０．９０ｇ／ｃｍ３とする）を、Ａ層１０の見掛け密度（ｄ）で除して、Ａ層１０の発泡倍率（倍）を求める。
発泡倍率（倍）＝ポリプロピレン系樹脂の密度（ρ）÷Ａ層１０の見掛け密度（ｄ）
【００２３】
Ａ層１０の平均気泡径は、２０〜２００μｍが好ましく、３０〜１８０μｍがより好ましく、５０〜１５０μｍがさらに好ましい。Ａ層１０の平均気泡径が上記下限値以上であると、熱成形性をより向上しやすい。Ａ層１０の平均気泡径が上記上限値以下であると、強度をより向上しやすい。
Ａ層１０の平均気泡径は、以下のようにして算出する。
発泡板１を切断して、切断面厚さ方向の外側１／１０を除いた部分につき、走査型電子顕微鏡を用いて１８倍に拡大して切断面を撮影し、撮影した切断面の画像を用紙上に印刷する。次に、用紙につき任意の線分（長さ６０ｍｍ）を６箇所引き、この線分に重なる気泡の数から、各線分ごとの平均弦長を下記式によって算出する。ただし、線分は、できる限り気泡が接点のみで接しないように引き、接してしまった場合には、気泡数に含めることとする。
平均弦長（ｔ）＝線分の長さ／（気泡数×写真の倍率）
そして、下記式により気泡径Ｄを算出する。
Ｄ＝ｔ／０．６１６
そして、各線分ごとに求めた気泡径Ｄの算術平均値を求め、この算術平均値をＡ層１０の平均気泡径とする。
なお、Ａ層１０の平均気泡径は、ポリプロピレン系樹脂の種類及び量、並びに発泡剤の種類及び量、組み合わせによって調節される。
【００２４】
発泡剤としては、例えば、炭酸アンモニウム、重炭酸ナトリウム、重炭酸アンモニウム、亜硝酸アンモニウム、カルシウムアジド、ナトリウムアジド、ホウ水素化ナトリウム等の無機系分解性発泡剤；アゾジカルボンアミド、アゾビススルホルムアミド、アゾビスイソブチロニトリル、ジアゾアミノベンゼン等のアゾ化合物；Ｎ，Ｎ’−ジニトロソペンナンメチレンテトラミン、Ｎ，Ｎ’−ジメチル−Ｎ，Ｎ’−ジニトロソテレフタルアミド等のニトロソ化合物；ベンゼンスルホニルヒドラジド、ｐ−トルエンスルホニルヒドラジド、ｐ，ｐ’−オキシビスベンゼスルホニルセミカルバジド、ｐ−トルエンスルホニルセミカルバジド、トリヒドラジノトリアジン、バリウムアゾジカルボキシレート等が挙げられる。気体の発泡剤としては、空気、窒素、炭酸ガス、プロパン、ネオペンタン、メチルエーテル、二塩化フッ化メタン、ｎ−ブタン、イソブタン等が挙げられる。なお、ここで気体とは、常温（１５℃〜２５℃）で気体であることを意味する。一方、揮発性の発泡剤としては、エーテル、石油エーテル、アセトン、ペンタン、ヘキサン、イソヘキサン、ヘプタン、イソヘプタン、ベンゼン、トルエン等が挙げられる。
上記発泡剤のうち、ｎ−ブタン、窒素が特に好ましい。
これらの発泡剤は、１種を単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。
【００２５】
発泡剤の含有量は、ポリプロピレン系樹脂１００質量部に対して０．１〜５質量部が好ましい。
発泡剤が揮発性の発泡剤の場合は、発泡剤の種類、所望する発泡倍率等によっても異なるが、揮発性の発泡剤の含有量は、ポリプロピレン系樹脂１００質量部に対して０．５〜２０質量部が好ましい。
【００２６】
Ａ層１０は、さらに、分解温度、発生ガス量及び分解速度を調節するために、公知の発泡助剤を含有してもよい。発泡助剤としては、例えば、トルエン、キシレン、エチルベンゼン、シクロヘキサン、Ｄ−リモネン等の溶剤；ジイソブチルアジペート、ジアセチル化モノラウレート、やし油等の可塑剤（高沸点溶剤）が挙げられる。発泡助剤の含有量は、ポリプロピレン系樹脂１００質量部に対して０．１〜２．５質量部が好ましい。
【００２７】
Ａ層１０は、さらに気泡調整剤を含有してもよい。気泡調整剤としては、多価カルボン酸の酸性塩、多価カルボン酸と炭酸ナトリウム又は重炭酸ナトリウムとの反応混合物等が挙げられるが、独立気泡率を保持して成形性の観点から気泡調整剤は、上記反応混合物が好ましい。
気泡調整剤の含有量は、ポリプロピレン系樹脂１００質量部に対して０．０１〜１．０質量部が好ましい。
Ａ層１０は、さらに、必要に応じて熱安定剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、着色剤等を含有してもよい。
【００２８】
第一のＢ層２０は、Ａ層１０の一方の面に設けられたポリプロピレン系樹脂の非発泡樹脂層である。第二のＢ層２２は、Ａ層１０の他方の面に設けられたポリプロピレン系樹脂の非発泡樹脂層である。発泡板１は、Ａ層１０の一方の面に第一のＢ層２０を備えることで、強度を向上しやすい。加えて、発泡板１は、Ａ層１０の他方の面に第二のＢ層２２を備えることで、平面性を保持しやすく、反りを抑制できるため、熱成形性を向上しやすい。さらに、発泡板１は、Ａ層１０の両面に第一のＢ層２０及び第二のＢ層２２を備えることで、Ａ層１０の表面の凹凸を隠蔽し（隠蔽性）、外観意匠性を向上しやすい。
加えて、第一のＢ層２０及び第二のＢ層２２は、ポリプロピレン系樹脂の非発泡樹脂層であるため、耐薬品性に優れる。
【００２９】
第一のＢ層２０を構成するポリプロピレン系樹脂としては、Ａ層１０を構成するポリプロピレン系樹脂と同様の樹脂を用いることができる。第二のＢ層２２を構成するポリプロピレン系樹脂としては、Ａ層１０を構成するポリプロピレン系樹脂と同様の樹脂を用いることができる。
第一のＢ層２０を構成するポリプロピレン系樹脂は、Ａ層１０を構成するポリプロピレン系樹脂と同じでもよく、異なってもよい。第二のＢ層２２を構成するポリプロピレン系樹脂は、Ａ層１０を構成するポリプロピレン系樹脂と同じでもよく、異なってもよい。
第二のＢ層２２を構成するポリプロピレン系樹脂は、第一のＢ層２０を構成するポリプロピレン系樹脂と同じでもよく、異なってもよい。
【００３０】
第一のＢ層２０は、無機フィラーを含有する。本明細書において無機フィラーとは、充填剤として用いられる無機化合物のことをいい、炭酸カルシウム、タルク、シリカ、クレー、アルミナ、マイカ、酸化チタン、ガラスビーズ、ガラスバルーン、炭素繊維、ガラス繊維、カーボンブラック、金属粉等が挙げられる。第一のＢ層２０に用いられる無機フィラーとしては、炭酸カルシウム、タルクが好ましい。
第一のＢ層２０は、無機フィラーを含有するため、強度により優れる。
【００３１】
第一のＢ層２０中の無機フィラーの含有量は、第一のＢ層２０の総質量に対し、５〜４０質量％であり、１０〜３５質量％が好ましく、１５〜３０質量％がより好ましい。第一のＢ層２０中の無機フィラーの含有量が上記下限値以上であると、発泡板１の強度をより向上しやすい。第一のＢ層２０中の無機フィラーの含有量が上記上限値以下であると、外観意匠性及び熱成形性をより向上しやすい。
【００３２】
第二のＢ層２２に用いられる無機フィラーは、第一のＢ層２０に用いられる無機フィラーと同様である。第二のＢ層２２に用いられる無機フィラーは、第一のＢ層２０に用いられる無機フィラーと同じでもよく、異なってもよい。
第二のＢ層２２中の無機フィラーの含有量は、第一のＢ層２０中の無機フィラーの含有量と同じでもよく、異なってもよい。
【００３３】
第一のＢ層２０のポリプロピレン系樹脂のＭＦＲは、５．０ｇ／１０ｍｉｎ以下が好ましく、０．１ｇ／１０ｍｉｎ以上５．０ｇ／１０ｍｉｎ以下がより好ましく、０．５ｇ／１０ｍｉｎ以上４．０ｇ／１０ｍｉｎ以下がさらに好ましい。ＭＦＲが上記下限値以上であると、発泡板１の強度をより向上しやすい。ＭＦＲが上記上限値以下であると、外観意匠性及び熱成形性をより向上しやすい。第一のＢ層２０のポリプロピレン系樹脂のＭＦＲは、２３０℃、０．２３ＭＰａにおける数値である。
第二のＢ層２２のＭＦＲは、第一のＢ層２０のＭＦＲと同じでもよく、異なってもよい。
【００３４】
第一のＢ層２０のポリプロピレン系樹脂の融点は、１５０℃以上１７０℃以下が好ましく、１５５℃以上１６５℃以下がより好ましい。第一のＢ層２０のポリプロピレン系樹脂の融点が上記下限値以上であると、発泡板１の強度をより高めやすい。第一のＢ層２０のポリプロピレン系樹脂の融点が上記上限値以下であると、熱成形性をより向上しやすい。
第一のＢ層２０のポリプロピレン系樹脂の融点は、Ａ層１０のポリプロピレン系樹脂の融点と同様の方法で測定できる。
第二のＢ層２２のポリプロピレン系樹脂の融点は、第一のＢ層２０のポリプロピレン系樹脂の融点と同じでもよく、異なってもよい。
【００３５】
第一のＢ層２０の厚さｔ２０は、０．０５〜０．２５ｍｍが好ましく、０．０７５〜０．２５ｍｍがより好ましく、０．１０〜０．２０ｍｍがさらに好ましい。厚さｔ２０が上記下限値以上であると、発泡板１の強度をより向上しやすい。厚さｔ２０が上記上限値以下であると、熱成形性をより向上しやすい。厚さｔ２０は、Ａ層１０の厚さｔ１０と同様の方法で求められる。
第二のＢ層２２の厚さｔ２２は、第一のＢ層２０の厚さｔ２０と同じでもよく、異なってもよい。
【００３６】
第一のＢ層２０の坪量は、５０〜２５０ｇ／ｍ２が好ましく、７５〜２２５ｇ／ｍ２がより好ましく、１００〜２００ｇ／ｍ２がさらに好ましい。第一のＢ層２０の坪量が上記下限値以上であると、発泡板１の強度をより向上しやすい。上記上限値以下であると、熱成形性をより向上しやすい。
第二のＢ層２２の坪量は、第一のＢ層２０の坪量と同じでもよく、異なってもよい。
【００３７】
第一のＣ層３０は、第一のＢ層２０の上に設けられたポリオレフィン系樹脂又はポリエステル系樹脂の非発泡樹脂層である。第一のＣ層３０は、厚さが薄く表面に光沢を有するフィルム状の層であり、発泡板１の表面に位置するため、外観意匠性を向上しやすい。また、第一のＣ層３０は、Ａ層１０及び第一のＢ層２０の樹脂よりも融点の低い樹脂で構成されているため、熱成形時の伸びが良好で、発泡板１の表面の亀裂の発生を抑制でき、熱成形性を向上しやすい。加えて、第一のＣ層３０は、低温脆性に優れ、発泡板１の表面に傷ができるのを抑制できるため、発泡板１の強度を向上しやすい。第一のＣ層３０は、表面樹脂層として機能する。
【００３８】
発泡板１は、第二のＢ層２２の上に設けられた第二のＣ層３２を備える。第二のＣ層３２は、ポリオレフィン系樹脂又はポリエステル系樹脂の非発泡樹脂層である。
第二のＣ層３２は、第一のＣ層３０と同様であり、表面樹脂層として機能する。第二のＣ層３２は、第一のＣ層３０と同じでもよく、異なってもよい。
【００３９】
第一のＣ層３０を構成するポリオレフィン系樹脂としては、例えば、ポリエチレンフィルム、ポリプロピレンフィルム等のポリオレフィン系樹脂フィルムが挙げられる。
第一のＣ層３０を構成するポリエステル系樹脂としては、例えば、ポリエチレンテレフタレート樹脂、ポリブチレンテレフタレート樹脂、ポリエチレンナフタレート樹脂、ポリエチレンフラノエート樹脂、ポリブチレンナフタレート樹脂、テレフタル酸とエチレングリコールとシクロヘキサンジメタノールとの共重合体、及びこれらの混合物並びにこれらと他の樹脂との混合物等が挙げられる。また、植物由来のポリエチレンテレフタレート樹脂、ポリエチレンフラノエート樹脂が用いられてもよい。これらのポリエステル系樹脂は、１種を単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。特に好ましいポリエステル系樹脂は、ポリエチレンテレフタレート樹脂である。
ポリエステル系樹脂として他の樹脂を混合している場合、他の樹脂の含有量は、ポリエステル系樹脂の総質量に対して５０質量％未満が好ましい。
第一のＣ層３０を構成する樹脂は、熱成形性をより高める観点から、ポリオレフィン系樹脂が好ましく、耐油性を向上する観点から、ポリプロピレン系樹脂がより好ましく、無延伸ポリプロピレン（ＣＰＰ）フィルムがさらに好ましい。
【００４０】
第一のＣ層３０を構成する樹脂としては、プロピレンホモポリマー、プロピレン分子鎖中にエチレンあるいは他のコモノマーが１〜７質量％程度挿入された共重合体、通常プロピレン単独重合体のマトリックス中に約２０％までのエチレン−プロピレンゴム（ＥＰＲ）を含むインパクト共重合体（ブロック共重合体ともいう）がそれぞれ単独で使用できるほか、これらの混合物も使用できる。またフィルム用樹脂には、本発明の効果を阻害しない範囲で、他の樹脂を混合しても良い。当該他の樹脂としては、例えばエチレン、ブテン、α−オレフィン等の単独重合体もしくは共重合体、ポリオレフィン系ワックス、ポリオレフィン系エラストマー等のオレフィン系樹脂の他、石油樹脂、テルペン樹脂等の炭化水素系樹脂などが、１種単独で、または２種以上混合して使用される。
第二のＣ層３２を構成する樹脂は、第一のＣ層３０を構成する樹脂と同じでもよく、異なってもよい。
【００４１】
第一のＣ層３０を構成する樹脂の融点は、Ａ層１０及び第一のＣ層３０と隣接する第一のＢ層２０の樹脂の融点よりも低い。第一のＣ層３０を構成する樹脂の融点は、例えば、１３０℃以上１５０℃未満が好ましく、１３５℃以上１４５℃以下がより好ましい。第一のＣ層３０を構成する樹脂の融点が上記下限値以上であると、発泡板１の低温脆性をより高めやすい。第一のＣ層３０を構成する樹脂の融点が上記上限値以下であると、熱成形性をより向上しやすい。
第一のＣ層３０を構成する樹脂の融点は、Ａ層１０のポリプロピレン系樹脂の融点と同様の方法で測定できる。
第二のＣ層３２を構成する樹脂の融点は、第一のＣ層３０を構成する樹脂の融点と同じでもよく、異なってもよい。
【００４２】
第一のＣ層３０の表面光沢度は、６０％以上であり、７０％以上が好ましく、８０％以上がより好ましく、９０％以上がさらに好ましい。第一のＣ層３０の表面光沢度の上限は特に限定されず、例えば、９９％以下が好ましい。
第一のＣ層３０の表面光沢度が上記数値範囲内であると、外観意匠性をより向上しやすい。
第一のＣ層３０の表面光沢度は、ＪＩＳ  Ｚ８７４１：１９９７「鏡面光沢度‐測定方法」に記載の６０度鏡面光沢法により測定できる。
第二のＣ層３２の表面光沢度は、第一のＣ層３０の表面光沢度と同じでもよく、異なってもよい。
【００４３】
第一のＣ層３０の中心線平均粗さは、１５μｍ以下が好ましく、１０μｍ以下がより好ましい。第一のＣ層３０の中心線平均粗さが上記上限値以下であると、表面光沢度を６０％以上にしやすい。
第一のＣ層３０の中心線平均粗さは、ＪＩＳ  Ｂ０６０１：２０１３「製品の幾何特性仕様（ＧＰＳ）‐表面性状：輪郭曲線方式‐用語，定義及び表面性状パラメータ」に記載の中心線平均粗さにより測定できる。
第二のＣ層３２の中心線平均粗さは、第一のＣ層３０の中心線平均粗さと同じでもよく、異なってもよい。
【００４４】
第一のＣ層３０の厚さｔ３０は、０．０２〜０．１０ｍｍであり、０．０２５〜０．０８ｍｍが好ましく、０．０２５〜０．０５ｍｍがより好ましく、０．０２５〜０．０３５ｍｍがさらに好ましい。厚さｔ３０が上記下限値以上であると、隠蔽性を向上し外観意匠性を向上しやすい。厚さｔ３０が上記上限値以下であると、発泡板１の強度をより向上しやすい。厚さｔ３０は、Ａ層１０の厚さｔ１０と同様の方法で求められる。
第二のＣ層３２の厚さｔ３２は、第一のＣ層３０の厚さｔ３０と同様である。厚さｔ３２と厚さｔ３０とは、同じでもよく、異なってもよい。
【００４５】
第一のＣ層３０には、必要に応じて帯電防止剤、防曇剤、アンチブロッキング剤、酸化防止剤、光安定剤、結晶核剤、滑剤、すべり性付与およびアンチブロッキング性付与を目的とした界面活性剤、フィラー等の種々の添加剤を、本発明の効果を損なわない範囲で適宜、添加してもよい。
【００４６】
第一のＣ層３０は、第一のＢ層２０と第一のＣ層３０との間に、両者に接着性を有する接着性フィルムを挟んで熱融着させることが好ましい。あるいは、第一のＢ層２０と第一のＣ層３０との間に、接着剤を塗布して両者を接着させることが好ましい。
【００４７】
本実施形態では、第一のＢ層２０と第一のＣ層３０との間に接着剤で構成される第一の接着層（不図示）が設けられている。第一の接着層を構成する接着剤としては、第一のＢ層２０と第一のＣ層３０とを接着することができるものであればよく、樹脂フィルムに通常使用される公知の接着剤を使用できる。第一の接着層を構成する接着剤としては、例えば、熱硬化性樹脂系接着剤、エラストマー系接着剤、エマルジョン系接着剤、ホットメルト接着剤等が挙げられ、耐久性に優れる熱硬化性樹脂系接着剤、環境負荷の少ないホットメルト接着剤が好ましい。
熱硬化性樹脂系接着剤としては、例えば、２液反応型ウレタン系接着剤（例えば、東洋モートン社製、品番：ＴＭ３２９）が挙げられる。
ホットメルト接着剤としては、例えば、ポリオレフィン系ホットメルト接着剤、ポリエステル系ホットメルト接着剤等が挙げられる。ポリオレフィン系ホットメルト接着剤としては、例えば、商品名「Ｘ−２２００」（クラボウ社製）等が挙げられる。ポリエステル系ホットメルト接着剤としては、例えば、商品名「ＰＥＳ−１１１ＥＥ」（東亞合成社製）等が挙げられる。
ホットメルト接着剤は、１種を単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。
【００４８】
本実施形態では、第二のＢ層２２と第二のＣ層３２との間に接着剤で構成される第二の接着層（不図示）が設けられている。第二の接着層は、第一の接着層と同様である。第二の接着層は、第一の接着層と同じでもよく、異なってもよい。
【００４９】
第一の接着層の厚さは、１０〜５０μｍが好ましく、２０〜４０μｍがより好ましい。第一の接着層の厚さが上記下限値以上であると、第一のＢ層２０と第一のＣ層３０とを充分に接着しやすい。上記上限値以下であれば、貼り合わせ時にかける熱量を低く抑えることができることで寸法変化を小さくでき、貼り合わせ加工を安定化することが出来る。
第二の接着層の厚さは、第一の接着層の厚さと同じでもよく、異なってもよい。
【００５０】
発泡板１の全体の厚さＴ１は、２．０〜７．０ｍｍが好ましく、２．１〜６．７ｍｍがより好ましく、２．７〜６．２ｍｍがさらに好ましく、３．２〜５．５ｍｍが特に好ましい。厚さＴ１が上記下限値以上であると、発泡板１の強度をより向上しやすい。厚さＴ１が上記上限値以下であると、熱成形性を向上しやすい。
【００５１】
発泡板１は、表面樹脂層の上にさらに印刷フィルムをラミネートしてもよい。印刷フィルムとしては、第一のＣ層３０にラミネート可能なポリオレフィン系樹脂フィルム、例えば、ポリプロピレン系樹脂フィルムが好適である。印刷フィルムは、バインダー樹脂を介して第一のＣ層３０と接着してもよく、バインダー樹脂としては、例えば、ポリエステル系樹脂フィルムやポリスチレン系樹脂フィルムを用いることもできる。
印刷フィルムは、第二のＣ層３２の上にラミネートされてもよい。
【００５２】
樹脂積層発泡板１の製造方法は、特に限定されず、公知の樹脂積層発泡板の製造方法や、特許文献１に記載の熱成形用積層シートの製造方法を用いることができる。
発泡板１は、例えば、以下のような方法で製造することができる。
複数の押出機において、Ａ層１０、第一のＢ層２０、第二のＢ層２２、第一のＣ層３０及び第二のＣ層３２の材料樹脂を溶融し、共押出用のダイから共押出発泡することによって製造することができる。材料樹脂中、Ａ層１０形成用の押出機では発泡剤を樹脂に混練する。
なお、共押出発泡法に限らず、各層をそれぞれ別個に押出した後、これらを重ね合わせて熱ラミネート及び押出ラミネートによって積層一体化する方法を用いてもよい。また、第一のＢ層２０と第一のＣ層３０とを予め積層し、これを別個に作製したＡ層１０と重ね合わせて熱ラミネートによって積層一体化する方法を用いてもよい。
【００５３】
なお、本発明の樹脂積層発泡板は、上記した発泡板１には限定されない。例えば、本発明の樹脂積層発泡板は、第二のＢ層２２の上に第二のＣ層３２を有しない実施形態でもよい。本発明の樹脂積層発泡板は、第一の接着層を介さず、第一のＢ層２０と第一のＣ層３０とが直接熱融着された実施形態であってもよい。発泡板の強度及び外観意匠性をより向上する観点から、発泡板は、第一のＣ層３０及び第二のＣ層３２の両方を備えることが好ましい。
また、本発明の樹脂積層発泡板は、第一のＢ層２０の上に第一のＣ層３０を有しない実施形態でもよい。本発明の樹脂積層発泡板は、第二の接着層を介さず、第二のＢ層２２と第二のＣ層３２とが直接熱融着された実施形態であってもよい。
【００５４】
本発明の樹脂積層発泡板は、第一のＣ層３０が第二のＢ層２２の上に設けられてもよい。本発明の樹脂積層発泡板は、第二のＣ層３２が第一のＢ層２０の上に設けられてもよい。
【００５５】
本発明の樹脂積層発泡板は、Ａ層を有するため、耐衝撃性に優れる。また、本発明の発泡板は、無機フィラーを含有するＢ層を有するため、強度により優れる。
加えて、本発明の発泡板は、表面樹脂層としてＣ層を有するため、外観意匠性、熱成形性及び低温脆性に優れる。
【００５６】
本発明の熱成形品は、本発明の発泡板を熱成形することによって得られる。この熱成形は、熱可塑性樹脂発泡シートを用いた各種熱成形品の製造と同様の方法と装置を用いて行うことができる。
【００５７】
熱成形時の温度は、成形の型にもよるが、例えば、２００〜３００℃が好ましい。熱成形時の温度が上記下限値以上であると、発泡板を所望の形状に熱成形しやすい。熱成形時の温度が上記上限値以下であると、熱成形品の外観意匠性を保持しやすい。
【００５８】
熱成形の時間は、例えば、１５〜３０秒が好ましい。熱成形の時間が上記下限値以上であると、発泡板を所望の形状に熱成形しやすい。熱成形の温度が上記上限値以下であると、熱成形品の外観意匠性を保持しやすい。
【００５９】
本発明の熱成形品は、表面樹脂層を構成する樹脂の融点が、隣接するＢ層を構成する樹脂の融点よりも低いため、低温脆性に優れ、強度により優れる。加えて、本発明の熱成形品は、表面樹脂層が熱成形時に延びやすく、熱成形性に優れる。さらに、本発明の熱成形品は、表面樹脂層が平滑性を有し、表面光沢度が６０％以上であるため、外観意匠性に優れる。
本発明の熱成形品は、熱成形性に優れるため、所望の形状の熱成形品を容易に製造できる。
【００６０】
図２に本発明の一実施形態に係る組立箱の斜視図を示す。
組立箱１００は、底板１０２と、側板１０１とを備える。側板１０１は、本発明の発泡板１である。底板１０２は、本発明の熱成形品である。
底板１０２は、平面視矩形である。底板１０２は、凸条１０３、凸条１０４、凹条１０５を有する。凸条１０４は、底板１０２の外縁に沿って周回している。凸条１０３は、凸条１０４に沿って周回している。凸条１０３と凸条１０４とは、その間に凹条１０５を形成する。
【００６１】
４枚の側板１０１は、四角筒状に接合されている。４枚の側板１０１の下端は、底板１０２の凹条１０５に嵌合する。
組立箱１００は、このように簡易に組み立てることができ、使用後は、側板１０１を底板１０２から容易に取り外すことができる。底板１０２から取り外した側板１０１は、１枚ずつ容易に接合を解くことができ、これらを重ねることで、保管場所の省スペース化を図ることができる。加えて、側板１０１の運搬、輸送を容易にすることができる。
使用後に組立箱１００が汚れた場合は、４枚の側板１０１と底板１０２をそれぞれ洗浄することにより、繰り返し使用することができる。
【００６２】
４枚の側板１０１を四角筒状に接合する方法は特に限定されず、例えば、接着剤や粘着テープを用いて接合してもよく、互いに切込みを入れて接合してもよい。組立箱１００を容易に組み立て、容易に接合を解く観点から、４枚の側板１０１は、互いに切込みを入れて接合することが好ましい。
【００６３】
本発明の発泡板１の表面樹脂層は、耐油性及び強度に優れるため、前記表面樹脂層が、組立箱１００の内面を向くように構成されることが好ましい。表面樹脂層に抗菌コート等を施した場合、組立箱１００に収容される製品が清潔に保たれる。
また、前記表面樹脂層が、組立箱１００の外面を向くように構成される場合、組立箱１００は、落下等に対する耐衝撃性に優れる。
このため、表面樹脂層は、発泡板１の両面に設けられることがより好ましい。
側板１０１の表面に印刷フィルムが施されている場合、組立箱１００の外側に印刷フィルムを配置することにより、外観意匠性を向上できる。また、印刷フィルムにより、組立箱１００の中の製品名や販売主の名前等を記載してもよい。
【００６４】
側板１０１及び底板１０２は、ポリプロピレン系樹脂からなるＡ層を有する。加えて、側板１０１及び底板１０２は、ポリプロピレン系樹脂からなるＢ層を有する。
よって、組立箱１００をリサイクルする観点から、側板１０１及び底板１０２の表面樹脂層は、Ａ層及びＢ層と同様のポリプロピレン系樹脂から構成されることが好ましい。
【００６５】
本発明の組立箱は、組立箱１００に限定されず、底板１０２は、熱成形されていない発泡板１を適用してもよい。側板１０１は、発泡板１を熱成形した熱成形品を適用してもよい。すなわち、本発明の組立箱は、底板及び側板が熱成形されていない発泡板１で構成されていてもよく、底板及び側板が熱成形品で構成されていてもよい。
【００６６】
本発明の組立箱の底板１０２は、収容される製品の形状に応じた凹凸が形成されてもよい。また、底板１０２に複数の凹条を設けて、組立箱の収容部に仕切り板を配置してもよい。
【００６７】
本発明の組立箱は、底板１０２を２枚用いて、１枚の底板１０２を組立箱の天蓋として用いてもよい。
２以上の組立箱を高さ方向に積み上げて、保管場所の省スペース化を図ることもできる。
【００６８】
本発明の組立箱の形状は、直方体でもよく、立方体でもよい。組立箱の形状は、側板や底板を切断する長さを適宜変更することにより調整できる。
本発明の組立箱の形状は、直方体に限定されず、平面視５角形や６角形の舟型の形状でもよく、側板の高さを低くした、トレー状の形状でもよい。
本発明の組立箱は、側板を曲面状に熱成形し、平面視円形や平面視楕円形のボウル状の形状としてもよい。
【００６９】
本発明の組立箱は、熱成形性に優れる熱成形品と、外観意匠性に優れる発泡板とから構成されるため、外観意匠性に優れる。加えて、本発明の組立箱は、強度に優れる熱成形品及び発泡板から構成されるため、強度により優れる。
さらに、本発明の組立箱は、側板と底板を容易に嵌合することができるため、組立箱を製造する効率の向上や、接着剤を用いないことによるコストダウンも期待できる。
また、本発明の組立箱は、側板と底板との嵌合及び側板同士の接合を容易に解くことができるため、組立箱の保管場所の省スペース化を図ることができる。加えて、側板や底板を個別に洗浄することにより繰り返し使用することや、側板や底板を溶融して、リサイクルの原料としてもよい。
【実施例】
【００７０】
以下、実施例によって本発明を詳細に説明するが、本発明は以下の記載によっては限定されない。
【００７１】
［実施例１］
Ａ層用のポリプロピレン系樹脂として、Ｂｏｒｅａｌｉｓ社製の商品名「ＷＢ１４０ＨＭＳ」（メルトテンション２３ｃＮ、ＭＦＲ＝１．７ｇ／１０分）４５質量％、ブロックＰＰとして日本ポリプロ社製の商品名「ＢＣ６Ｃ」を４５質量％、ポリオレフィン系の熱可塑性エラストマー（ＴＰＯ）として商品名「Ｑ−１００Ｆ」を１０質量％の割合で含む樹脂成分と、該樹脂成分１００質量部に対する割合が、０．２質量部となる重曹−クエン酸系発泡剤（大日精化社製マスターバッチ、商品名「ファインセルマスターＰＯ４１０Ｋ」）を配合した樹脂を用いて口径が９０ｍｍの第１押出機の先端に、口径１１５ｍｍの第２押出機を接続してなるタンデム押出機を用意した。そして、このタンデム型押出機の第１押出機に、ポリプロピレン系樹脂を供給し、およそ２００〜２１０℃にて溶融混練した上で、第１押出機内に発泡剤としてブタン（ノルマルブタン／イソブタン（質量比）６５／３５）３．０質量部を圧入して更に溶融混練した後、約１７５℃まで冷却し、第２押出機の先端に接続されている環状の環状ダイに供給して円筒状に１５０ｋｇ／時間の押出量で押出発泡させた。
得られた円筒状発泡体をその内面にエアーを吹き付けることにより冷却した後、冷却マンドレルプラグ上を沿わせ内面を固化させると共に、そのプラグ上で外面も冷却エアーを吹き付けることで冷却固化させた後、円筒状発泡体をその押出方向（ＭＤ方向）に連続的に内外周面間に亘って切断して切り開くことによって、連続シートとしてロール状に巻き取った。その結果、坪量５６０ｇ／ｍ２、厚み５．０ｍｍのポリプロピレン系樹脂発泡シート（Ａ層）を安定して得ることができた。
【００７２】
得られた発泡シートにＢ層としてＢＣ６Ｃ（ブロックＰＰ、日本ポリプロ社製）５７質量％（ＭＦＲ＝２．５）に無機フィラー７０質量％含有のタルペット７０Ｐ（日東粉化工業社製）を４３質量％配合し、無機フィラー３０質量％に調合した。このポリプロピレン系樹脂を二機の押出機のそれぞれに供給した。第一押出機の先端に取り付けたＴダイから押出した直後の溶融状態のシートを上記ポリプロピレン系樹脂発泡シートの一方の面に積層し熱融着一体化させた。これとともに、第二押出機の先端に取り付けたＴダイから押出した直後の溶融状態のシートを、上記ポリプロピレン系樹脂発泡シートの他方の面に積層し熱融着一体化させて、両面にポリプロピレン系樹脂層（Ｂ層）を積層して積層シートを得た。得られた積層シートは、その目付が８６０ｇ／ｍ２、厚さが５．２ｍｍであった。なお、二機の第二押出機の押出条件は同一条件とした。
二機の第二押出機の先端に取り付けたＴダイは共に、その樹脂流路における幅方向（ＴＤ方向）の両端部の温度が２４０℃となるように、両端部以外の残余部分の温度が２６０℃となるように調整した。
【００７３】
上記積層シートの一面に厚さが２０μｍのホットメルト接着剤フィルム（クラボウ社製商品名「Ｘ−２２００」）を介して熱ロールにてＣ層（ＣＰＰフィルム、東和化工社製）３０μｍを積層した。
以上の工程により、表１に示す層構成を有する発泡板を得た。なお、表１に示すＢ層は、第一のＢ層を表し、第二のＢ層も同等の物性であった。表１に示すＣ層は、第一のＣ層を表し、第二のＣ層も同等の物性であった。
【００７４】
【表１】
2019043049.tif 000003
【００７５】
［実施例２〜５、比較例１〜９］
表１に示す物性を有する層構成となるように、実施例１と同様の条件で発泡剤の圧入量と吐出量、引取りスピードを適宜調整して、発泡板を得た。
実施例３においては、Ｂ層の樹脂成分としてＥ１１１Ｇ（ホモＰＰ、プライムポリマー社製、ＭＦＲ＝０．５、融点１６３℃）を用いた。
比較例３、５、７、８においては、所定の厚さを得るため、発泡剤の圧入量を１．５〜２．５質量部として、Ａ層の発泡倍率を抑えた発泡板を得た。
【００７６】
［比較例１０］
Ａ層用のポリプロピレン系樹脂として、「ＷＢ１４０ＨＭＳ」を２７質量％、「ＢＣ６Ｃ」を２５質量％、「Ｑ−１００Ｆ」を５質量％、「タルペット７０Ｐ」を４３質量％の割合で配合した。発泡剤の圧入量を１．３質量部として１８５℃まで冷却し、それ以外の条件は実施例１と同様にして発泡板を得た。
【００７７】
得られた各例の発泡板を用いて各種物性試験を行った。評価方法を下記に、評価結果を表２に示す。
【００７８】
【表２】
2019043049.tif 000004
【００７９】
［曲げ強度］
幅５０ｍｍ×長さ１５０ｍｍ×厚さ（各例の厚さ）の大きさに切り抜いた試験片を用いて、以下の条件にてＭＤ方向及びＴＤ方向の曲げ強度を測定した。
（試験条件）
測定装置：テンシロン万能試験機  ＲＴＧ−１３１０（Ａ＆Ｇ社製）。
ｎ数：３。
試験速度：５０ｍｍ／分。
支点間距離：１００ｍｍ。
先端治具：加圧くさび  ５Ｒ。
支持台：２．５Ｒ。
得られた曲げ強度の相加平均した値を各々の方向の曲げ強度（ＭＰａ）とし、表２に示す。曲げ強度の値が大きいほど発泡板は剛直であり、強度に優れる。
【００８０】
［熱成形性の評価］
得られた各例の発泡板を熱成形して（温度２６０℃、時間１７秒）底板となる熱成形品を製造した。
得られた熱成形品を２３±２℃、湿度５０±５％ＲＨの環境下で２時間放置した。その後、熱成形品の表面を目視で確認し、以下の評価基準に従って、熱成形性を評価した。
（評価基準）
○：表面のフィルムが平滑で、剥がれ等もなく、熱成形性が良好である。
△：表面のフィルムが平滑だが、剥がれ等があり、熱成形性に劣る。
×：表面のフィルムに凹凸があり、剥がれ等もある。
【００８１】
［外観意匠性の評価］
得られた各例の発泡板を用いて、表面樹脂層の表面光沢度を、ＪＩＳ  Ｚ８７４１：１９９７「鏡面光沢度‐測定方法」に記載の６０度鏡面光沢法に準拠して測定した。
外観意匠性は、グロスチェッカーＩＧ３２０（堀場製作所社製）を用いて、以下の評価基準に従って評価した。結果を表１、表２に示す。
（評価基準）
○：表面光沢度が６０％以上。
×：表面光沢度が６０％未満。
【００８２】
［低温脆性の評価］
各例で得られた熱成形品を底板とし、同じ実施例、同じ比較例の発泡板を側板として、長さ１６０ｍｍ、幅１００ｍｍ、高さ３５ｍｍの角型トレー形状の成形品を作製した。
なお、このとき底板及び全ての側板の表面樹脂層が外面を向くように成形品を作製した。
得られた成形品に水２００ｇを入れ、−２０℃の冷凍庫内で２４時間放置して前記水を凍らせた。この成形品を５００ｍｍの高さから落下させて、成形品の形状の変化を目視で確認し、以下の評価基準に従って低温脆性を評価した。結果を表２に示す。なお、低温脆性は、組立箱を想定した成形品の強度を示す指標である。
（評価基準）
○：凹みはあるものの、成形品の形状は維持される。
△：亀裂（ひび割れ）が生じる。
×：割れ（亀裂の中に空隙が存在する状態）が生じる、又は成形品の形状が崩れる。
【００８３】
本発明を適用した実施例１〜５は、熱成形性、外観意匠性、低温脆性いずれの評価も「○」であった。一方、（Ｃ）層に融点が高い樹脂を用いた比較例１は、熱成形性と外観意匠性が「×」だった。無機フィラーの含有量が多い比較例２は、熱成形性が「×」だった。Ａ層の厚さが小さい比較例３、５、８は、低温脆性が「×」で、強度に劣っていた。Ｂ層に無機フィラーを含有しない比較例４は、熱成形性と低温脆性が「△」で、強度に劣っていた。Ｃ層に融点が高い樹脂を用いた比較例６は、熱成形性が「×」だった。Ａ層の独立気泡率が７０％未満の比較例７、１０は、熱成形性と低温脆性が「△」で、強度に劣っていた。表面光沢度が低い樹脂フィルムを用いた比較例９は、外観意匠性が「×」だった。
【００８４】
これらの結果から、本発明の樹脂積層発泡板によれば、熱成形性及び外観意匠性に優れ、かつ、強度により優れることが分かった。
【符号の説明】
【００８５】
１    樹脂積層発泡板
１０  Ａ層
２０  第一のＢ層
２２  第二のＢ層
３０  第一のＣ層
３２  第二のＣ層
１００  組立箱
１０１  側板
１０２  底板
１０３、１０４  凸条
１０５  凹条
【図１】
2019043049.tif 000005
【図２】
2019043049.tif 000006
【図３】
2019043049.tif 000007