(57)【要約】【課題】シンプルな構成で、波長分散によるフェージングを十分に抑圧する光ＳＳＢ送信器を提供する。【解決手段】周波数ｆｓのＲＦ搬送波及び周波数ｆｓ以下のベースバンド変調信号成分からなる駆動電気信号を生成する電気信号生成手段と、周波数ｆ0で発振するレーザ光源と、Ｎｕｌｌ点にバイアスされ、前記駆動電気信号によりプッシュプル駆動され、前記レーザ光源から出力される光を変調するマッハツェンダ変調器と、前記マッハツェンダ変調器の後段に接続され、透過帯域幅がｆs以上で、かつ透過帯と阻止帯の遷移領域が周波数ｆ0−ｆsからｆ0または周波数ｆ0からｆ0＋ｆsのいずれかの周波数範囲内に存在する光フィルタとを備える光送信器とした。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
周波数ｆsのＲＦ搬送波及び周波数ｆs以下のベースバンド変調信号の成分を含む駆動電気信号を生成する電気信号生成手段と、
周波数ｆ0で発振するレーザ光源と、
Ｎｕｌｌ点にバイアスされ、前記駆動電気信号によりプッシュプル駆動され、前記レーザ光源から出力される光を変調するマッハツェンダ変調器と、
前記マッハツェンダ変調器の後段に接続され、透過帯域幅がｆs以上で、かつ透過帯と阻止帯の遷移領域が周波数ｆ0−ｆsからｆ0または周波数ｆ0からｆ0＋ｆsのいずれかの周波数範囲内に存在する光フィルタと
を備えることを特徴とする光送信器。
【請求項２】
前記電気信号生成手段は、
前記ＲＦ搬送波及び前記ベースバンド変調信号をデジタル信号として合成して生成するＤＳＰと、
前記ＤＳＰにより生成されたデジタル信号をアナログ信号に変換するＤＡＣとを含む
ことを特徴とする請求項１に記載の光送信器。
【請求項３】
前記電気信号生成手段は、
前記ＲＦ搬送波をアナログ信号として生成するＲＦ搬送波生成手段と、
前記ベースバンド変調信号をデジタル信号として生成するＤＳＰと、
前記ＤＳＰの生成したベースバンド変調信号をアナログ信号に変換するＤＡＣと、
前記ＲＦ搬送波生成手段の出力と前記ＤＡＣの出力をアナログ信号として加算する加算器を含む
ことを特徴とする請求項１に記載の光送信器。
【請求項４】
前記電気信号生成手段は、
前記周波数ｆsのＲＦ搬送波をアナログ信号として生成するＲＦ搬送波生成手段と、
前記ベースバンド変調信号をアナログ信号として生成するアナログ変調信号生成手段とを含む
ことを特徴とする請求項１に記載の光送信器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、光ファイバ通信に用いる光送信器に関する。より詳細には、光ＳＳＢ変調を行う光ＳＳＢ送信器に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、データセンタ間通信等での需要の高まりから、伝送距離が数１０ｋｍ〜数１００ｋｍで、大容量かつ低コストな光伝送を実現する技術に関心が集まっている。特に、光送受信器の構成がシンプルな、強度変調・直接検波（ＩＭＤＤ）方式で上記を実現する技術が、近年盛んに検討されている。
【０００３】
この伝送距離の領域では、光ファイバの最低損失帯域であるＣバンド（波長１．５μｍ帯）を使うことが望ましいが、Ｃバンドでは光ファイバの波長分散による影響が問題となる。特に通常のＩＭＤＤでは、波長分散により強度検波後のベースバンド信号において信号スペクトルの特定の周波数成分の強度が大幅に減衰してしまう、いわゆるフェージングが大きな問題となる。
【０００４】
これは、通常の光強度変調信号が両側波帯（Ｄｏｕｂｌｅ  Ｓｉｄｅｂａｎｄ，ＤＳＢ）変調信号であるために生じる現象である。このため、フェージング対策の一つとして、光信号スペクトルの側波帯の一方を除去する片側波帯（Ｓｉｎｇｌｅ  Ｓｉｄｅｂａｎｄ，ＳＳＢ）変調を行うことが知られている。
【０００５】
光ＳＳＢ信号を生成するには、非特許文献１のように光ＩＱ変調器（ＳＳＢ変調器と呼ばれる場合もある）を用い、Ｉ成分とＱ成分の干渉により一方の側波帯を除去する方法が知られている。同様の原理による光ＳＳＢ変調は、非特許文献２のようにマッハツェンダ変調器（ＭＺＭ）の各アームを、互いに位相をずらした駆動信号で駆動することでも可能である。
【０００６】
また、非特許文献３或いは非特許文献４のように、光ＩＱ変調器を用い、変調と同時に光源周波数成分を抑圧し、代わりに変調信号スペクトルのバンドエッジの一方に光搬送波を立てて伝送する（すなわち、実効的に光搬送波周波数をシフトする）ことで光ＳＳＢ信号を生成する方法も知られている。
【０００７】
さらには、非特許文献５のように、通常の光ＤＳＢ信号を生成した後に光フィルタで片方のサイドバンドを減衰させる方式はＶＳＢ（Ｖｅｓｔｉｇｉａｌ  Ｓｉｄｅｂａｎｄ）方式と呼ばれるが、これもＳＳＢの一種であり、フェージングによる信号劣化を軽減することができる。
【先行技術文献】
【非特許文献】
【０００８】
【非特許文献１】M.Izutsu et al.，“Integrated Optical SSB Modulator/Frequency Shifter”， IEEE Journal of Quantum Electronics， VOL.QE-17， NO.11， pp.2225-2227 (Nov.1981)
【非特許文献２】G.H.Smith and Z.Ahmed，“Technique for optical SSB generation to overcome dispersion penalties in fibre-radio systems”， Electronics Letters， Vol.33， No.1， pp.74-75 (Jan.1997)
【非特許文献３】X.Chen et al.，“218-Gb/s Single-Wavelength， Single-Polarization， Single-Photodiode Transmission Over 125-km of Standard Singlemode Fiber Using Kramers-Kronig Detection”， Proc. OFC2017， Th5B.6.
【非特許文献４】S.T.Le et al.，“8x256Gbps Virtual-Carrier Assisted WDM Direct-DetectionTransmission over a Single Span of 200km”， Proc. ECOC2017， PDP.B.1.
【非特許文献５】H.Kim and A.H.Gnauck，“10Gbit/s 177 km transmission over conventional singlemode fibre using a vestigial side-band modulation format”， Electronics Letters， Vol.37， No.25， pp.1533-1534 (Dec.2001)
【非特許文献６】H.Yamazaki et al.，“Discrete Multi-tone Transmitter at Net Data Rate of 200 Gbps Using a Digital-Preprocessed Analog-Multiplexed DAC”， Proc. ECOC2016， Tu.3.C.2.
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
しかしながら、従来の光ＳＳＢ送信器における光ＳＳＢまたはＶＳＢ信号の生成法には次のような課題があった。
【００１０】
まず、図１に従来例１の光ＳＳＢ送信器として、ＩＱ変調器を用いた光ＳＳＢ送信器の構成（ａ）と、各部の信号のスペクトル（ｂ）、（ｃ）を示す。図１（ａ）の従来の光ＳＳＢ送信器１０は、ＩＱ変調器１２において、レーザ光源１１からの例えばｆ0＝１９３ＴＨｚのレーザ光搬送波を、左側からの変調電気信号（ｂ）を９０°位相をずらした２系統の電気信号で光変調して、右端にスペクトルを示すような光ＳＳＢ信号（ｃ）を生成する。
【００１１】
図１（ａ）の従来の光ＳＳＢ送信器１０では、ＩＱ変調器１２を駆動するために互いに位相を９０度ずらした２系統の変調電気信号を生成する必要があるため、９０度位相器やドライバアンプが２つ必要になるなど、駆動系の構成が複雑になってしまうという課題があった。この課題は、２系統駆動のマッハツェンダ変調器（ＭＺＭ）を用いた従来の光ＳＳＢ送信器でも同様である。
【００１２】
また、図２に従来例２の光ＳＳＢ送信器として、光フィルタを用いた光ＶＳＢ送信器（ａ）と、各部の信号のスペクトル（ｂ）〜（ｄ）を示す。図２（ａ）の光ＶＳＢ送信器２０では、光強度変調器２２において、レーザ光源２１からの例えばｆ0＝１９３ＴＨｚ程度のレーザ光搬送波を、左側からのスペクトルＳ（ｆ）を持つ変調電気信号（ｂ）で光強度変調して、中央にスペクトルを示すＤＳＢ光信号（ｃ）を生成する。
【００１３】
この図２（ｃ）のＤＳＢ光信号は、中央の周波数ｆ0の光搬送波を挟んで左右対称なスペクトル形状の側波帯を有する光スペクトルを持っており、下側波帯（ＬＳＢ）の光信号Ｓ*（−ｆ＋ｆ0）と上側波帯（ＵＳＢ）の光信号Ｓ（ｆ−ｆ0）は複素共役対の関係にあり、一方は他方の複素共役信号であるということができる。このＤＳＢ光信号を、図２（ｄ）に点線で示す透過スペクトルを有する光フィルタ２３に通すと、下側波帯が部分的に抑圧されてＶＳＢ光信号（ｄ）が生成される。
【００１４】
この図２に示す従来の光ＶＳＢ送信器２０では、光変調器の駆動系は１系統で済むためシンプルであるものの、一般に光フィルタの透過特性が信号帯域幅に対して十分鋭くないために、側波帯の抑圧が不完全になり、ＬＳＢの一部が残留するためフェージング抑圧が不完全となり、フェージングを抑えきれないという課題があった。
【００１５】
本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであって、その目的とするところは、シンプルな構成でありながら、波長分散によるフェージングを十分に抑圧する光ＳＳＢ送信器を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
本発明は、このような目的を達成するために、以下のような構成を備えることを特徴とする。
【００１７】
（発明の構成１）
周波数ｆsのＲＦ搬送波及び周波数ｆs以下のベースバンド変調信号の成分を含む駆動電気信号を生成する電気信号生成手段と、
周波数ｆ0で発振するレーザ光源と、
Ｎｕｌｌ点にバイアスされ、前記駆動電気信号によりプッシュプル駆動され、前記レーザ光源から出力される光を変調するマッハツェンダ変調器と、
前記マッハツェンダ変調器の後段に接続され、透過帯域幅がｆs以上で、かつ透過帯と阻止帯の遷移領域が周波数ｆ0−ｆsからｆ0または周波数ｆ0からｆ0＋ｆsのいずれかの周波数範囲内に存在する光フィルタと
を備えることを特徴とする光送信器。
【００１８】
（発明の構成２）
前記電気信号生成手段は、
前記ＲＦ搬送波及び前記ベースバンド変調信号をデジタル信号として合成して生成するＤＳＰと、
前記ＤＳＰにより生成されたデジタル信号をアナログ信号に変換するＤＡＣとを含む
ことを特徴とする発明の構成１に記載の光送信器。
【００１９】
（発明の構成３）
前記電気信号生成手段は、
前記ＲＦ搬送波をアナログ信号として生成するＲＦ搬送波生成手段と、
前記ベースバンド変調信号をデジタル信号として生成するＤＳＰと、
前記ＤＳＰの生成したベースバンド変調信号をアナログ信号に変換するＤＡＣと、
前記ＲＦ搬送波生成手段の出力と前記ＤＡＣの出力をアナログ信号として加算する加算器を含む
ことを特徴とする発明の構成１に記載の光送信器。
【００２０】
（発明の構成４）
前記電気信号生成手段は、
前記周波数ｆｓのＲＦ搬送波をアナログ信号として生成するＲＦ搬送波生成手段と、
前記ベースバンド変調信号をアナログ信号として生成するアナログ変調信号生成手段とを含む
ことを特徴とする発明の構成１に記載の光送信器。
【発明の効果】
【００２１】
以上説明したように、本発明によれば、ＭＺＭを１系統の電気信号で駆動するシンプルな構成でありながら、波長分散によるフェージングを十分に抑圧することが可能な光ＳＳＢ送信器を実現することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】従来の光ＳＳＢ送信器の構成を示す図（ａ）と、各部の信号のスペクトルを示す図（ｂ）、（ｃ）である。
【図２】従来の光ＶＳＢ送信器の構成を示す図（ａ）と、各部の信号のスペクトルを示す図（ｂ）〜（ｄ）である。
【図３】本発明の第１の実施形態に係る光ＳＳＢ送信器の構成示す図（ａ）と、各部の信号のスペクトルを示す図（ｂ）〜（ｄ）である。
【図４】本発明の第２の実施形態に係る光ＳＳＢ送信器の構成示す図（ａ）と、各部の信号のスペクトルを示す図（ｂ）〜（ｅ）である。
【発明を実施するための形態】
【００２３】
以下、図面を参照しながら本発明の実施形態について詳細に説明する。
【００２４】
[第１の実施形態]
図３は、本発明の第１の実施形態に係る光ＳＳＢ送信器の構成（ａ）と各部の信号のスペクトル（ｂ）〜（ｄ）を模式的に示した図である。図３（ａ）の光ＳＳＢ送信器３００は、駆動信号生成部３１０、レーザ光源３２０、ＭＺＭ（マッハツェンダ変調器）３３０、および光フィルタ３４０から構成される。
【００２５】
駆動信号生成部３１０は、ＭＺＭ３３０を駆動する駆動電気信号を生成する電気信号生成手段であって、ＤＳＰ（デジタル信号処理回路）３１１、ＤＡＣ（デジタル−アナログ変換器）３１２を含む。必要に応じてＤＡＣ３１２の後段に増幅器を用いてもよい。図３（ｂ）のスペクトルに示すように、ＤＡＣ３１２から出力される駆動信号は、帯域幅Ｂのベースバンド変調信号３８１と、周波数ｆs≧ＢのＲＦ搬送波３８２とを含む。
【００２６】
ＭＺＭ３３０はプッシュプル型（ゼロチャープ型）とし、ＤＣバイアスをＮｕｌｌ点（光源周波数成分の強度が最小となる点）に合わせる。これにより、ＭＺＭ３３０から出力されるＤＳＢ光信号においては、図３（ｃ）に示すように光源周波数ｆ0の成分が抑圧され、代わりにサイドバンドのエッジｆ0±ｆsにそれぞれＲＦ搬送波３８２に由来する光搬送波がシフトして立つ。
【００２７】
光フィルタ３４０は、その透過スペクトルが図３（ｄ）の点線に示されており、上記シフトされた光搬送波のうち一方を抑圧するように透過スペクトルが調整されている。以下、本例ではＵＳＢ側のｆ0＋ｆsの光搬送波を抑圧するものとして説明を進める。このとき、光フィルタ３４０の透過スペクトルは、ＬＳＢ側のｆ0−ｆsの光搬送波およびｆ0−ｆsからｆ0の範囲の光信号成分３８４は透過し、かつＵＳＢ側のｆ0＋ｆsの光搬送波は抑圧するようなものであればよい。すなわち光フィルタ３４０としては、透過帯域幅がｆs以上で、かつ透過帯と阻止帯の間の遷移領域が周波数ｆ0からｆ0＋ｆsの範囲内に存在するようなものを用いればよい。ここで透過帯と阻止帯との光透過率の差は典型的には２０ｄＢ以上である。以下、光搬送波の周波数をｆc＝ｆ0−ｆsとする。
【００２８】
このような光フィルタ３４０の出力光は、図３（ｄ）のスペクトルに示すように、周波数軸上でｆcから見てプラス側のみに信号成分が存在することになり、これによりｆcを光搬送波とする光ＳＳＢ信号３８４が生成されたことになる。ここで、光フィルタ３４０は、ｆ0＋ｆsの光搬送波を十分に抑圧できさえすればよい。
【００２９】
光フィルタ３４０出力の光信号のうち、データ伝送に用いるのは周波数ｆ0−ｆsからｆ0の範囲の光ＳＳＢ信号成分３８４であり、周波数ｆ0以上のイメージ成分３８５は本質的に不要である。このイメージ成分３８５は、ｆc＝ｆ0−Ｂの光搬送波から見て周波数軸上で光信号成分３８４と同じ側に存在するため、フェージングを引き起こすことは無く、受信側で強度検波後にアナログ或いはデジタル領域でローパスフィルタ等を用いて容易に除去することができる。さらには、このイメージ成分３８５は、非特許文献６に示されるようなダイバーシティ合成を用いて信号品質の改善に利用することも原理的に可能である。
【００３０】
一般的な光ＳＳＢ伝送と同様、ｆc＝ｆ0−Ｂの光搬送波の強度は他の信号成分の強度、すなわち光信号成分３８４及びイメージ成分３８５の強度の合計に対して十分大きくなるように調整する。一般に光ＳＳＢ伝送では、光搬送波強度が他の信号成分の強度に対し小さくなるほど、Ｓｉｇｎａｌ−ｓｉｇｎａｌ  ｂｅａｔ  ｉｎｔｅｒｆｅｒｅｎｃｅ（ＳＳＢＩ）によるペナルティが大きくなるため、典型的には光搬送波の強度と他の信号成分の強度との比は＋１０ｄＢ以上とするが、具体的な強度比の設定はシステムの要求仕様や受信側の処理方式に依存する。この点は従来の光ＳＳＢ伝送と同様である。ただし本例の場合はイメージ信号３８５の強度の分だけ従来例に比べ光搬送波強度を大きくしなければならない点に注意が必要である。
【００３１】
（ベースバンド変調信号と光信号成分の関係）
本実施形態１における、ベースバンド変調信号３８１と出力される光信号成分３８４との関係につき説明する。以下の説明では簡単のためＭＺＭ応答の周波数依存性や非線形性を無視し、スケーリングファクタは省略する。
【００３２】
従来の光ＳＳＢ伝送では通常、光送信器への入力信号のスペクトルの正周波数成分をＳ（ｆ）で表す（図１（ｂ）参照）と、出力される光ＳＳＢ信号は単純にこれを＋ｆcだけアップコンバートしたもの、すなわちスペクトルの正周波数成分がＳ（ｆ−ｆc）＋［周波数ｆcの光搬送波］で表されるような信号（図１（ｃ）参照）となる。
【００３３】
一方で本実施形態１における出力される光信号成分３８４（図３（ｄ）参照）は、ベースバンド変調信号３８１（図３（ｂ）参照）の負周波数成分を＋ｆ0だけ周波数シフトしたものに相当する。したがって、ＤＳＰ３１１に入力される信号がスペクトルの正周波数成分がＳ（ｆ）で表されるような信号である場合、これをそのままＤＡ変換してＲＦ搬送波を加えただけでは、出力光ＳＳＢ信号として従来法と同等の信号は得られない。
【００３４】
図３（ｄ）の光信号成分３８４として、スペクトルの正周波数成分がＳ（ｆ−ｆc）で表されるような光信号を得たい場合には、ベースバンド変調信号３８１としてはスペクトルの正周波数成分がＳ*（−ｆ＋ｆs）、すなわちＳ（ｆ）を周波数軸上でｆs／２を中心に反転させ複素共役を取った波形で表されるような信号を用いればよい。なぜなら、このときベースバンド変調信号３８１のスペクトルの負周波数成分はＳ（ｆ＋ｆs）となり、これを＋ｆ0だけ周波数シフトすればＳ（ｆ＋ｆs−ｆ0）＝Ｓ（ｆ−ｆc）となる。すなわち、電気信号生成手段（３１０）が生成する駆動電気信号は、周波数ｆsのＲＦ搬送波と、変調電気信号Ｓ（ｆ）の複素共役信号Ｓ*（−ｆ）をＲＦ搬送波の周波数ｆsだけシフトしたベースバンド変調信号Ｓ*（−ｆ＋ｆs）を含む。ここで、駆動電気信号の帯域幅Ｂは、ＲＦ搬送波の周波数ｆs以下である。
【００３５】
なお、上記のようなスペクトルを反転させて複素共役をとる処理は、送信側でなく受信側で行ってもよい。すなわち、ベースバンド変調信号３８１としてスペクトルの正周波数成分がＳ（ｆ）で表されるような信号をそのまま用いれば、光信号成分３８４としてスペクトルの正周波数成分がＳ*（−ｆ＋ｆ0）で表されるような信号が送信され、受信側で電気信号としてスペクトルの正周波数成分がＳ*（−ｆ＋ｆs）で表されるような信号が得られる。このとき受信側でこの電気信号を周波数軸上でｆs／２を中心に反転させ複素共役を取る処理を行えば、元のベースバンド変調信号と同じくスペクトルの正周波数成分がＳ（ｆ）で表されるような信号を得ることができる。このような受信側処理は、たとえばアナログ―デジタル変換器（ＡＤＣ）およびＤＳＰを備えた受信器を用いれば実現可能である。
【００３６】
上記のようなベースバンド変調信号３８１にＲＦ搬送波３８２を加えた駆動電気信号は、図３（ａ）のＤＳＰ３１１でデジタル信号として合成して生成され、ＤＡＣ３１２によってアナログ信号の電気波形に変換されてＭＺＭ３３０の駆動に用いられる。
【００３７】
以上説明した通り、本実施形態１の光送信器では、ＩＱ変調器や２系統駆動ＭＺＭを用いた従来の光ＳＳＢ信号生成と異なり、１系統駆動のプッシュプル型ＭＺＭ３３０を用いることで、駆動系をシンプルにしている。また、光フィルタ３４０を用いているものの、従来のＶＳＢ方式とは異なりＭＺＭ３３０で光搬送波をバンドエッジに立てているため、光フィルタ３４０の「なまり」による残留成分がフェージングを引き起こすことはない。すなわち、実施形態１の本発明により、前掲の従来技術の課題を解決することができる。
【００３８】
なお、上記説明ではＭＺＭ３３０の出力に含まれる２本の光搬送波のうちｆ0＋ｆsの光搬送波を抑圧しｆc＝ｆ0−ｆsを光搬送波として用いるものとして説明を進めたが、逆にｆ0−ｆsの光搬送波を抑圧しｆc＝ｆ0＋ｆsを光搬送波として用いることも当然可能である。このとき光フィルタ３４０としては、ｆ0＋ｆsの光搬送波およびｆ0からｆ0＋ｆsの範囲の光信号成分は透過し、かつｆ0−ｆsの光搬送波は抑圧するようなものを用いればよい。ベースバンド変調信号３８１は変更する必要は無い。
【００３９】
[第２の実施形態]
図４は、本発明の第２の実施形態に係る光ＳＳＢ送信器の構成（ａ）と各部の信号のスペクトル（ｂ）〜（ｅ）を模式的に示した図である。図４（ａ）の光ＳＳＢ送信器４００の構成は、駆動信号生成部４１０を除き、図３（ａ）に示した第１の実施形態と同様であるので、駆動信号生成部４１０のみを説明する。
【００４０】
本実施形態２では、図４（ａ）の駆動信号生成部４１０は、ＭＺＭ４３０を駆動する駆動電気信号を生成する電気信号生成手段であって、ＤＳＰ４１１、ＤＡＣ４１２、ＲＦ搬送波生成部４１３、および加算器４１４から構成される。本実施形態２では、ＤＳＰ４１１およびＤＡＣ４１２は、図４（ｂ）のベースバンド変調信号４８１の生成のみに用い、図４（ｅ）のＲＦ搬送波４８２は、ＲＦ搬送波生成部４１３で別途生成された後、加算器４１４でベースバンド変調信号４８１（ｂ）と加算される構成をとる。
【００４１】
前述の通り、光搬送波の強度は他の信号強度より十分大きくとる必要があるため、ベースバンド変調信号４８１の強度に対してＲＦ搬送波４８２の強度は十分大きくとる必要がある。
【００４２】
このため、ＤＳＰ４１１とＤＡＣ４１２はベースバンド変調信号４８１の生成のみに用い、ＲＦ搬送波４８２は別途ＲＦ搬送波生成部４１３でアナログ信号として生成して、アナログ領域でアナログ信号として加算器４１４で加算する構成とすれば、デジタル信号のビット幅やダイナミックレンジの点でＤＳＰ４１１やＤＡＣ４１２にとっての負担（回路規模や消費電力）が軽減され、第１の実施形態に比べベースバンド変調信号４８１の品質（信号対雑音比等）を向上することができる。
【００４３】
ＲＦ搬送波生成部４１３としては、例えばＤＡＣ４１２と同期したクロック信号源等を用いることができる。また、ベースバンド変調信号４８１とＲＦ搬送波４８２の各々の強度や位相を調整するため、加算器４１４の前段にそれぞれ増幅器や位相器等を配置してもよい。
【００４４】
なお本実施形態２および前記実施形態１では、光信号成分４８４（３８４）として送信したい信号のスペクトルの正周波数成分Ｓ（ｆ−ｆc）に対し、ＤＳＰ４１１（３１１）とＤＡＣ４１２（３１２）により正周波数成分がＳ*（−ｆ＋ｆs）で表されるような信号を生成してベースバンド変調信号４８１（３８１）として用いる方法を説明したが、これに相当する処理は受信側でＡＤＣとＤＳＰ等を用いることで実現してもよい。
【００４５】
すなわち、本実施形態２の構成でベースバンド変調信号４８１として正周波数成分がＸ（ｆ）で表されるような任意の信号を用いれば、従来のＳＳＢ送信器で正周波数成分がＸ*（−ｆ＋ｆs）で表されるような信号が送信された場合に相当する信号が送出されることになるので、受信側では強度検波後のベースバンド受信信号の負周波数成分を＋ｆsだけシフトしたものを正周波数成分とするような処理を行った後、チャネル等化等の必要な処理を行えばよい。
【００４６】
さらに本実施形態２のようにＲＦ搬送波生成部４１３を分離した構成の場合、受信側で上記のスペクトル操作を行い、かつベースバンドの変調方式としてＮＲＺ等のＤＡＣを用いずに実現できる変調方式を用いるのであれば、ＤＳＰ４１１及びＤＡＣ４１２はアナログ方式で動作しベースバンド変調信号をアナログ信号として生成するアナログ変調信号生成手段で置き換えることも可能である。
【産業上の利用可能性】
【００４７】
以上説明した本発明によれば、ＭＺＭを１系統の電気信号で駆動するシンプルな構成でありながら、波長分散によるフェージングを十分に抑圧することが可能な光ＳＳＢ送信器を実現することができる。
【符号の説明】
【００４８】
１０、２０、３００、４００  光ＳＳＢ送信器
１１、２１、３２０、４２０  レーザ光源
１２  ＩＱ変調器
２２  光強度変調器
２３、３４０、４４０  光フィルタ
３１０、４１０  駆動信号生成部
３３０、４３０  ＭＺＭ（マッハツェンダ変調器）
３１１、４１１  ＤＳＰ（デジタル信号処理回路）
３１２、４１２  ＤＡＣ（デジタル−アナログ変換器）
３８１、４８１  ベースバンド変調信号
３８２、４８２  ＲＦ搬送波
３８４、４８４  光信号成分
３８５、４８５  イメージ成分
４１３  ＲＦ搬送波生成部
４１４  加算器
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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