(57)【要約】【課題】ベーンの先端が回転方向前方側に張り出すように変形しても、ベーンがベーン溝内を円滑にスライド移動できるようにして、ベーン型圧縮機の機能の低下を抑える。【解決手段】ベーン溝６の回転方向前方側の開口端２２ａ側には、ベーン７との接触を避ける接触逃がし斜面２４が形成されている。接触逃がし斜面２４は、ベーン７の先端面７ａがシリンダ３の楕円状の内周面１１の短軸上で当接した状態を基準として決定されており、ベーン７の板厚をｔとすると、ベーン７の先端７ｐからベーン溝６の底部６ａに向かって０．７０ｔ〜０．８３ｔの位置を起点Ｐ１にして、開口端２２ａに向かってベーン溝６の溝幅を漸増させるように形成されている。接触逃がし斜面２４の傾斜角度θは、接触逃がし斜面２４の形成により生じるロータ４の面取り部４１の容積をＶａとし、ベーン型圧縮機１の吐出量をＶｂとすると、ＶａがＶｂの１％以下になるように決定されている。【選択図】図３
2019082139.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
内部空間を有するシリンダと、
前記シリンダの前記内部空間に回転可能に収容されたロータと、
前記ロータに形成された複数のベーン溝内にスライド移動できるように収容され、前記ロータの回転時に前記シリンダの内周面に摺接するベーンと、
を備えたベーン型圧縮機において、
前記ベーン溝のうちの前記ロータの径方向外方側に位置する開口端側で且つ前記ロータの回転方向前方側の前記開口端側には、前記ベーンとの接触を避ける接触逃がし斜面が形成され、
前記接触逃がし斜面は、前記ロータが前記シリンダの前記内周面と摺接する位置において、前記ベーンの先端面が前記シリンダの前記内周面に当接した状態を基準として決定されており、前記ベーンの板厚をｔとし、前記ベーンのスライド方向に直交する仮想平面と前記ベーンの先端面との接触部を前記ベーンの先端とすると、前記ベーンの先端から前記ベーン溝の底部に向かって０．７０ｔ〜０．８３ｔの位置を起点にして、前記ベーン溝の径方向外方側の前記開口端に向かって前記ベーン溝の溝幅を漸増させるように、θの傾斜角度で形成され、
前記接触逃がし斜面の傾斜角度θは、前記接触逃がし斜面を形成することにより生じる前記ロータの面取り部の容積をＶａとし、前記ベーン型圧縮機の吐出量をＶｂとすると、ＶａがＶｂの１％以下（Ｖａ≦０．０１・Ｖｂ）になるように決定された、
ことを特徴とするベーン型圧縮機。
【請求項２】
前記接触逃がし斜面の傾斜角度θは、１４°〜１９°（１４°≦θ≦１９°）である、
ことを特徴とする請求項１に記載のベーン型圧縮機。
【請求項３】
内部空間を有するシリンダと、
前記シリンダの前記内部空間に回転可能に収容されたロータと、
前記ロータに形成された複数のベーン溝内にスライド移動できるように収容され、前記ロータの回転時に前記シリンダの楕円状の内周面に摺接するベーンと、
を備えたベーン型圧縮機において、
前記ベーンは、前記シリンダの内周面に接触する先端面側で且つ前記ロータの回転方向前方側の側面である前面に前記ベーン溝の溝壁面との接触を避ける接触逃がし斜面が形成され、
前記接触逃がし斜面は、前記ベーンの板厚をｔとし、前記ベーンのスライド方向に直交する仮想平面と前記ベーンの先端面との接触部を前記ベーンの先端とし、前記ベーンの先端と反対側に位置する前記ベーンの端部を前記ベーンの後端とすると、前記ベーンの先端から前記ベーンの後端側に向かって０．４８ｔ〜０．５３ｔの位置を起点にして、前記ベーンの先端側に向かって前記ベーンの板厚を漸減させるように、θの傾斜角度で形成され、
前記接触逃がし斜面の傾斜角度θは、前記接触逃がし斜面を形成することにより生じる前記ベーンの面取り部の容積をＶａ’とし、前記ベーン型圧縮機の吐出量をＶｂとすると、Ｖａ’がＶｂの１％以下（Ｖａ’≦０．０１・Ｖｂ）になるように決定された、
ことを特徴とするベーン型圧縮機。
【請求項４】
前記接触逃がし斜面の傾斜角度θは、５°〜７°（５°≦θ≦７°）である、
ことを特徴とする請求項３に記載のベーン型圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、自動車用空調装置等に使用されるベーン型圧縮機に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
図５は、従来から自動車用空調装置等に使用されているベーン型圧縮機１００を示すものである。このベーン型圧縮機１００は、断面形状が楕円状の内部空間１０１を有するシリンダ１０２と、このシリンダ１０２の内部空間１０１に回転可能に収容されたロータ１０３と、を有している。ロータ１０３は、ベーン溝１０４が周方向に沿って等間隔に複数形成され、各ベーン溝１０４内に略短冊状のベーン１０５がスライド移動できるように収容されている。ベーン溝１０４は、ベーン１０５がロータ１０３の径方向に移動できるように形成されている。
【０００３】
図５に示す従来のベーン型圧縮機１００は、ロータ１０３が駆動軸１０６によって矢印Ｒの方向（右回り方向）に回転させられると、ベーン１０５がベーン溝１０４の底部１０４ａに作用する圧力（吐出圧）とロータ１０３の回転に伴って生じる遠心力とによってベーン溝１０４内を径方向外方へ向かってスライド移動させられ、ベーン１０５の先端面１０５ａ（ベーン溝１０４の底部１０４ａ側に位置するベーン１０５の端部をベーン１０５の後端面１０５ｂとし、この後端面１０５ｂの反対側に位置するベーン１０５の端部をベーン１０５の先端面１０５ａとする）がシリンダ１０２の楕円状の内周面１０２ａに摺接させられる（図６参照）。そして、図５において、Ｘ軸とＹ軸の交点が駆動軸１０６及びロータ１０３の回転中心Ｃ１に一致すると仮定した場合、ベーン１０５は、吸入室１０７から第２象限の圧縮空間１０８ａ（シリンダ１０２の内周面１０２ａとロータ１０３の外周面１０３ａとの間の空間）に導入された作動流体（冷媒ガス等）を第１象限の圧縮空間１０８ｂで圧縮し、加圧した作動流体を第１の吐出ポート１１０及び第１の吐出弁１１１を介して吐出し、吸入室１０７から第４象限の圧縮空間１０８ｃに導入された作動流体を第３象限の圧縮空間１０８ｄで圧縮し、加圧した作動流体を第２の吐出ポート１１２及び第２の吐出弁１１３を介して吐出するようになっている（特許文献１参照）。
なお、図５において、シリンダ１０２の断面形状が楕円状の内部空間１０１は、短軸がＸ軸と一致し、長軸がＹ軸と一致している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１６−２２３３１５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
図６に示すように、従来のベーン型圧縮機１００は、高速断続運転時において、ベーン１０５の先端面１０５ａがシリンダ１０２の内周面１０２ａに衝突し、ベーン１０５の先端側が回転方向前方（矢印Ｒ方向）側に張り出すように変形し、その変形した部分（先端側変形部１１４）がベーン１０５とベーン溝１０４の溝壁面１０４ｂとの隙間１１５を無くし、ベーン１０５がベーン溝１０４内を円滑にスライド移動できなくなり、機能が低下するという問題を生じる場合があった。
【０００６】
そこで、本発明は、ベーンの先端が回転方向前方側に張り出すように変形しても、ベーンがベーン溝内を円滑にスライド移動できるようにして、機能の低下を抑えることができるベーン型圧縮機の提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明に係るベーン型圧縮機１は、内部空間２を有するシリンダ３と、前記シリンダ３の前記内部空間２に回転可能に収容されたロータ４と、前記ロータ４に形成された複数のベーン溝６内にスライド移動できるように収容され、前記ロータ４の回転時に前記シリンダ３の内周面１１に摺接するベーン７と、を備えている。本発明に係るベーン型圧縮機１において、前記ベーン溝６のうちの前記ロータ４の径方向外方側に位置する開口端２２ａ，２２ｂ側で且つ前記ロータ４の回転方向前方側の前記開口端２２ａ側には、前記ベーン７との接触を避ける接触逃がし斜面２４が形成されている。また、前記接触逃がし斜面２４は、前記ロータ４が前記シリンダ３の前記内周面１１と摺接する位置において、前記ベーン７の先端面７ａが前記シリンダ３の前記内周面１１に当接した状態を基準として決定されており、前記ベーン７の板厚をｔとし、前記ベーン７のスライド方向に直交する仮想平面３９と前記ベーン７の先端面７ａとの接触部を前記ベーン７の先端７ｐとすると、前記ベーン７の先端７ｐから前記ベーン溝６の底部６ａに向かって０．７０ｔ〜０．８３ｔの位置を起点Ｐ１にして、前記ベーン溝６の径方向外方側の前記開口端２２ａに向かって前記ベーン溝６の溝幅を漸増させるように、θの傾斜角度で形成されている。そして、前記接触逃がし斜面２４の傾斜角度θは、前記接触逃がし斜面２４を形成することにより生じる前記ロータ４の面取り部４１の容積をＶａとし、前記ベーン型圧縮機１の吐出量をＶｂとすると、ＶａがＶｂの１％以下（Ｖａ≦０．０１・Ｖｂ）になるように決定されている。
【０００８】
また、本発明に係るベーン型圧縮機１は、内部空間２を有するシリンダ３と、前記シリンダ３の前記内部空間２に回転可能に収容されたロータ４と、前記ロータ４に形成された複数のベーン溝６内にスライド移動できるように収容され、前記ロータ４の回転時に前記シリンダ３の楕円状の内周面１１に摺接するベーン７と、を備えている。本発明に係るベーン型圧縮機１において、前記ベーン７は、前記シリンダ３の内周面１１に接触する先端面７ａ側で且つ前記ロータ４の回転方向前方側の側面である前面７ｃに前記ベーン溝６の溝壁面６ｂとの接触を避ける接触逃がし斜面４２が形成されている。また、前記接触逃がし斜面４２は、前記ベーン７の板厚をｔとし、前記ベーン７のスライド方向に直交する仮想平面３９と前記ベーン７の先端面７ａとの接触部を前記ベーン７の先端７ｐとし、前記ベーン７の先端７ｐと反対側に位置する前記ベーン７の端部を前記ベーン７の後端７ｘとすると、前記ベーン７の先端７ｐから前記ベーン７の後端７ｘ側に向かって０．４８ｔ〜０．５３ｔの位置を起点Ｐ１にして、前記ベーン７の先端７ｐ側に向かって前記ベーン７の板厚を漸減させるように、θの傾斜角度で形成されている。そして、前記接触逃がし斜面４２の傾斜角度θは、前記接触逃がし斜面４２を形成することにより生じる前記ベーン７の面取り部４４の容積をＶａ’とし、前記ベーン型圧縮機１の吐出量をＶｂとすると、Ｖａ’がＶｂの１％以下（Ｖａ’≦０．０１・Ｖｂ）になるように決定されている。
【発明の効果】
【０００９】
本発明のベーン型圧縮機は、ベーンの先端が回転方向前方側に張り出すように変形しても、ベーンがベーン溝内を円滑にスライド移動でき、ベーンの先端の変形に起因する機能の低下を抑えることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】本発明の実施形態に係るベーン型圧縮機の縦断面図である。
【図２】図１のＡ１−Ａ１線に沿って切断して示すベーン型圧縮機の断面図である。
【図３】ベーン型圧縮機の作動時におけるベーンとベーン溝との係合状態を示す図であり、ベーンがベーン溝内に最も深く押し込まれた状態を示す図である。
【図４】ベーンの変形例を示す図であり、図４（ａ）はベーンの側面を拡大して示す図、図４（ｂ）は先端側変形部が生じたベーンとベーン溝との関係を示す図である。
【図５】従来のベーン型圧縮機の断面図であり、図２に対応する図である。
【図６】ベーンに先端側変形部が生じた状態を示す図であり、図６（ａ）が図５の一部拡大図、図６（ｂ）が図６（ａ）のＢ１部の拡大図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、本発明の実施形態を図面に基づき詳述する。
図１及び図２は、本実施形態に係るベーン型圧縮機１を示す図である。なお、図１は、ベーン型圧縮機１の縦断面図である。また、図２は、図１のＡ１−Ａ１線に沿って切断して示すベーン型圧縮機１の断面図である。
【００１２】
図１及び図２に示すように、本実施形態に係るベーン型圧縮機１は、断面形状が楕円状の内部空間２を有するシリンダ３と、このシリンダ３の内部空間２に回転可能に収容されたロータ４と、このロータ４と一体に回動する駆動軸５と、ロータ４に形成された複数のベーン６溝内にスライド移動できるように収容されているベーン７と、シリンダ３のフロント側端面を閉塞するフロントヘッド８（フロント側のサイド部材）と、シリンダ３のリア側端面を閉塞するリアヘッド１０（リア側のサイド部材）と、を有している。
【００１３】
シリンダ３は、アルミニウム合金（例えば、ＡＤＣ１４）を使用したダイカスト法によって成形され、楕円柱状の内部空間２（貫通穴）を有している。図２に示すように、シリンダ３の内部空間２は、Ｘ軸とＹ軸の交点が駆動軸５及びロータ４の回転中心Ｃ１に一致する場合、短軸がＸ軸と一致し、長軸がＹ軸と一致する。このシリンダ３は、ロータ４の回転中心Ｃ１に直交する断面形状が楕円状の内周面１１とロータ４の外周面４ａとの間の圧縮空間１２に作動流体（冷媒ガス等）を収容するようになっている。そして、シリンダ３の内周面１１とロータ４の外周面４ａとの間の圧縮空間１２には、後述するフロントヘッド８の吸入室１３から作動流体が流入するようになっている。
【００１４】
また、シリンダ３は、第１象限の圧縮空間１２で且つ短軸（Ｘ軸）近傍の圧縮空間１２に開口する第１の吐出ポート１４と、第３象限の圧縮空間１２で且つ短軸（Ｘ軸）近傍の圧縮空間１２に開口する第２の吐出ポート１５と、が設けられている。また、シリンダ３は、外周側に吐出弁収容室１６が凹設され、外周面３ａに嵌合されたフロントヘッド８の筒部１７によって吐出弁収容室１６が塞がれている。この吐出弁収容室１６は、第１の吐出ポート１４及び第２の吐出ポート１５を介して圧縮空間１２に連通されるようになっている。そして、吐出弁収容室１６には、圧縮空間１２内の圧力が所定圧以上になるまで第１の吐出ポート１４を閉じ、圧縮空間１２内の圧力が所定圧以上になると第１の吐出ポート１４を開く第１の吐出弁１８（例えば、リードバルブ）が設けられると共に、圧縮空間１２内の圧力が所定圧以上になるまで第２の吐出ポート１５を閉じ、圧縮空間１２内の圧力が所定圧以上になると第２の吐出ポート１５を開く第２の吐出弁２０（例えば、リードバルブ）が設けられている。
【００１５】
ロータ４は、アルミニウム合金（例えば、ＡＤＣ１４）を使用したダイカスト法によって成形され、中心部に形成された軸穴２１内に駆動軸５が嵌合され、図外の駆動源（エンジン、モータ等）によって回転駆動される駆動軸５と一体に回動できるようになっている。このロータ４は、外周面４ａが円筒面であり、シリンダ３の楕円状の内周面１１との間に略三日月状の圧縮空間１２を生じさせる。また、ロータ４は、ベーン溝６が周方向に沿って等間隔に複数形成されている。
【００１６】
ベーン溝６は、ベーン７の先端面７ａ（ベーン溝６の底部６ａ側に位置するベーン７の端面を後端面７ｂとすると、この後端面７ｂの反対側に位置するベーン７の端面）がシリンダ３の内周面１１に沿って摺接できるように、ベーン７の径方向への移動を円滑に案内する。また、ベーン溝６は、ロータ４の径方向外方側に位置する開口端２２ａ，２２ｂ側で且つロータ４の回転方向（矢印Ｒ方向）前方側の開口端２２ａ側に、ベーン７の先端側変形部２３との接触を避ける接触逃がし斜面２４が形成されている。また、ベーン溝６は、ロータ４の径方向外方側に位置する開口端２２ａ，２２ｂ側で且つロータ４の回転方向後方側の開口端２２ｂ側に面取り２５が施されている。また、ベーン溝６の底部６ａには、貯油室２６内の潤滑油が吐出案内路２７内の吐出ガスの圧力によって加圧された状態で供給される。その結果、ベーン溝６内に収容されたベーン７は、ベーン溝６の底部６ａに供給された潤滑油の圧力とロータ４の回転によって作用する遠心力とによってシリンダ３の内周面１１に押し付けられる。
【００１７】
ベーン７は、アルミニウム合金（Ａｌ−Ｓｉ系合金）の表面にＮｉ−Ｐ系メッキを施したものであり、略短冊状に形成されている。このベーン７は、先端面７ａがシリンダ３の内周面１１に点接触できるような曲率半径ｒの曲面になっている。また、ベーン７は、後端面７ｂが円弧状となっている。
【００１８】
フロントヘッド８は、シリンダ３の一端側（フロント側）に当接して、シリンダ３の内周面１１とロータ４の外周面４ａとの間の圧縮空間１２の一端側を閉塞するサイドブロック部３０と、シリンダ３の外周面３ａ及びリアヘッド１０の一部に嵌合される筒部１７とが一体に形成されている。そして、このフロントヘッド８には、作動流体を逆止弁３１を介して吸入する吸入口３２と、この吸入口３２に連通する吸入室１３（低圧室）とが形成されている。吸入室１３は、図２に示すように、Ｘ軸とＹ軸の交点（回転中心Ｃ１）の周りに２回対称となるように一対形成され、ロータ４の回転方向が矢印Ｒの方向（右回り方向）である場合、第２象限の圧縮空間１２ａと第４象限の圧縮空間１２ｃとに連通している。
【００１９】
リアヘッド１０は、シリンダ３の他端側（リア側）に突き当てられ、シリンダ３の内周面１１とロータ４の外周面４ａとの間の圧縮空間１２の他端側（リア側）を閉塞するようになっている。また、リアヘッド１０は、シリンダ３の吐出弁収容室１６にシリンダ３のフランジ部３３に形成された通孔３４を介して連通される吐出室（高圧室）３５と、作動流体をベーン型圧縮機１の外部に吐出する吐出口３６と、これら吐出室３５と吐出口３６とを連通する吐出案内路２７と、が形成されている。なお、吐出案内路２７の一部（オイル分離室２７ａ）は、オイル分離筒３７と共に、吐出ガスに混在する潤滑油を分離するためのオイル分離器３８を構成している。また、リアヘッド１０は、オイル分離室２７ａの底部に排油孔４０を介して連通する貯油室２６が形成され、この貯油室２６とベーン溝６の底部６ａとを連通する潤滑油供給路（図示せず）が形成されている。なお、貯油室２６には、排油孔４０を介してオイル分離室２７ａ内の吐出ガスの圧力が作用している。したがって、ベーン溝６の底部６ａには、加圧された潤滑油が供給される。
【００２０】
以上のような構成の本実施形態に係るベーン型圧縮機１は、ロータ４が駆動軸５によって矢印Ｒの方向（右回り方向）に回転させられると、ベーン７がベーン溝６の底部６ａに作用する潤滑油の圧力とロータ４の回転に伴って生じる遠心力とによってベーン溝６内を径方向外方へ向かってスライド移動させられ、ベーン７の先端面７ａがシリンダ３の楕円状の内周面１１に摺接させられる。そして、ベーン７は、吸入室１３から第２象限の圧縮空間１２ａ（シリンダ３の内周面１１とロータ４の外周面４ａとの間の空間）に導入された作動流体（冷媒ガス等）を第１象限の圧縮空間１２ｂで圧縮し、加圧した作動流体を第１吐出ポート１４及び第１の吐出弁１８を介して吐出し、吸入室１３から第４象限の圧縮空間１２ｃに導入された作動流体を第３象限の圧縮空間１２ｄで圧縮し、加圧した作動流体を第２の吐出ポート１５及び第２の吐出弁２０を介して吐出するようになっている。
【００２１】
図３は、ベーン型圧縮機１の作動時におけるベーン７とベーン溝６との係合状態を示す図であり、ロータ４がシリンダ３の内周面１１と摺接する位置において、ベーン７の先端面７ａがシリンダ３の内周面１１に当接した状態（本実施形態の場合、ベーン７の先端面７ａがシリンダ３の楕円状の内周面１１の短軸上で当接した状態）を示す図である。この時、ベーン７がベーン溝６内に最も深く押し込まれた状態となっている。
【００２２】
この図３に示すように、ベーン７は、ベーン型圧縮機１が高速断続運転された結果、先端面７ａがシリンダ３の内周面１１に繰り返し衝突すると共に、先端面７ａがシリンダ３の内周面１１に摺接して、先端側がロータ４の回転方向（矢印Ｒ方向）前方側の側面である前面７ｃに張り出すように変形した（先端側変形部２３が生じた）。このベーン７の先端側変形部２３は、ベーン７の板厚寸法をｔｍｍとすると、回転方向前方側への張り出し変形量δが０．０１８ｔ（δ＝０．０１８ｔ）ｍｍであり、先端面７ａ側から後端面７ｂ側への張り出し変形量Ｌａが０．４８ｔ（Ｌａ＝０．４８ｔ）ｍｍであった。
【００２３】
そこで、本実施形態に係るベーン型圧縮機１は、ベーン型圧縮機１が高速断続運転された場合であっても、ベーン７がロータ４のベーン溝６内を円滑にスライド移動できるように、ベーン溝６のうちのロータ４の径方向外方側に位置する開口端２２ａ，２２ｂ側で且つロータ４の回転方向前方側の開口端２２ａ側に、ベーン７の先端側変形部２３との接触を避ける接触逃がし斜面２４が形成されている。
【００２４】
この接触逃がし斜面２４は、ベーン７の先端面７ａがシリンダ３の楕円状の内周面１１の短軸上で当接した状態を基準として決定されており、ベーン７の板厚をｔとし、ベーン７のスライド方向に直交する仮想平面３９とベーン７の先端面７ａとの接触部をベーンの先端７ｐとすると、ベーン７の先端側変形部２３の変形量のばらつきを考慮し、ベーン７の先端７ｐからベーン溝６の底部６ａに向かって（ベーン７のスライド方向に沿って）Ｌｂ（Ｌｂ＝０．７０ｔ〜０．８３ｔ）ｍｍの位置を起点Ｐ１にして、ベーン溝６の径方向外方側の開口端２２ａに向かってベーン溝６の溝幅を漸増させるように、θの傾斜角度で形成されている。そして、この接触逃がし斜面２４の傾斜角度θは、接触逃がし斜面２４を形成することにより生じるロータ４の面取り部４１の容積をＶａとし、ベーン型圧縮機１の吐出量をＶｂとすると、ＶａがＶｂの１％以下（Ｖａ≦０．０１・Ｖｂ）になるように決定されている。本実施形態において、接触逃がし斜面２４の傾斜角度θは、接触逃がし斜面２４がベーン７の先端側変形部２３に接触しないように、１４°〜１９°の範囲（１４°≦θ≦１９°）で決定されている。なお、接触逃がし斜面２４は、実際のベーン溝６の溝加工を考慮し、ベーン溝６の開口端２２ａからベーン溝６の底部６ａ方向へ向かってＬｃの位置を起点Ｐ１にして加工する。また、Ｌｃの寸法は、ベーン７がシリンダ３の内周面１１によってベーン溝６の最も深い位置まで押し込まれた状態を基準にし、ＣＡＤソフト等によって算出される。ここで、ＶａをＶｂの１％以下としたのは、接触逃がし斜面２４が形成されたことによるデッドボリュームの増加が、圧縮機の性能低下に及ぼす影響を最小限に抑えることができるからである。なお、図３において、面取り部４１は、起点Ｐ１、開口端２２ａ、及び接触逃がし斜面２４とロータ４の外周面４ａとの交点Ｐ２で囲まれた三角状の部分である。
【００２５】
以上のような構成の本実施形態に係るベーン型圧縮機１は、ベーン７の先端面７ａ側が回転方向前方側に張り出すように変形して先端側変形部２３が生じたとしても、ベーン７の先端側変形部２３とベーン溝６の溝壁面６ｂとの接触が接触逃がし斜面２４で回避されるため、ベーン７がベーン溝６内を円滑にスライド移動でき、ベーン７の先端面７ａ側の変形に起因する機能の低下を抑えることができる。
【００２６】
（変形例）
図４は、ベーン型圧縮機１のベーン７の変形例を示す図である。なお、図４（ａ）は、ベーン７の側面を拡大して示す図である。また、図４（ｂ）は、先端側変形部２３が生じたベーン７とベーン溝６との関係を示す図である。
【００２７】
この図４に示すように、本変形例に係るベーン７は、高速断続運転によって変形する部分（先端側変形部２３）がベーン溝６の溝壁面６ｂに接触しないように、接触逃がし斜面４２をベーン７の先端側で且つ回転方向前方側（＋Ｘ軸方向側）の側面である前面７ｃに形成した。このベーン７の接触逃がし斜面４２は、高速断続運転によってベーン７の先端側がベーン７の前面７ｃ側に張り出すように変形する部分（先端側変形部２３）の変形量（図３のδ、Ｌａと同様の変形量）を見込んで形成されている。
【００２８】
すなわち、図４に示すように、接触逃がし斜面４２は、ベーン７の先端７ｐと反対側に位置するベーン７の端部をベーン７の後端７ｘとすると、その起点Ｐ１がベーン７の先端７ｐ（ベーン７のスライド方向（図４（ａ）のＹ軸に沿った方向）に直交する仮想平面３９とベーン７の先端面７ａとの接触部）から後端７ｘ側へ向かって（−Ｙ軸方向に沿って）Ｌｄ（Ｌｄ＝０．４８ｔ〜０．５３ｔ）ｍｍの位置に設けられ、ベーン７の板厚を起点Ｐ１から先端７ｐ側に向けて漸減するように形成されている。そして、この接触逃がし斜面４２の傾斜角度θは、接触逃がし斜面４２を形成することにより生じるベーン７の面取り部４４の容積をＶａ’とし、ベーン型圧縮機１の吐出量をＶｂとすると、Ｖａ’がＶｂの１％以下（Ｖａ’≦０．０１・Ｖｂ）になるように決定されている。本変形例において、接触逃がし斜面２４の傾斜角度θは、ベーン７の先端側変形部２３がベーン溝６の溝壁面６ｂに接触しないように、５°〜７°の範囲（５°≦θ≦７°）で決定されている。このような本変形例に係るベーン７を使用したベーン型圧縮機１は、ロータ４のベーン溝６に接触逃がし斜面２４を形成する必要がなくなる。なお、図４において、ベーン７は、先端面７ａが曲率半径ｒ１の曲面で滑らかに形成され、先端７ｐ近傍が曲率半径ｒ２（ｒ２＜ｒ１）の曲面で面取りされている。また、図４において、面取り部４４は、起点Ｐ１、接触逃がし斜面４２の延長線と仮想平面３９との交点Ｐ３、及びベーン７の前面７ｃの延長線と仮想平面３９との交点Ｐ４で囲まれた三角状の部分である。
【００２９】
また、本変形例に係るベーン７を使用したベーン型圧縮機１は、圧縮空間１２中における作動流体の圧縮に寄与し得ない空間の容積をＶｘとし、ベーン型圧縮機１の吐出量をＶｂとすると、ＶｘがＶｂの１％以下（Ｖｘ≦０．０１・Ｖｂ）になることを条件として、ベーン溝６の径方向外方側の開口端２２ａ，２２ｂで且つロータ４の回転方向前方側の開口端２２ａに面取り４３（Ｃ面取り、又はＲ面取り）を施してもよい（図４（ｂ）参照）。
【００３０】
以上のような本変形例に係るベーン７を使用したベーン型圧縮機１は、ベーン７の先端が回転方向前方側に張り出すように変形しても（先端側変形部２３を生じたとしても）、ベーン７の先端側変形部２３とベーン溝６の溝壁面６ｂとの接触が回避されるため、ベーン７がベーン溝６内を円滑にスライド移動でき、ベーン７の先端の変形に起因する機能の低下を抑えることができる。
【００３１】
なお、図２に示したベーン型圧縮機１のシリンダ３の内周面３ａは、断面形状が楕円形状の場合を例示したが、これに限られず、断面形状が真円の場合でもよい。このようなシリンダ３の内周面３ａの断面形状が真円の場合には、真円状の断面形状であるロータ４の回転中心がシリンダ３の内周面３ａの中心に対してずらして配置され、ロータ４の外周面４ａとシリンダ３の内周面３ａとが１箇所で当接するように構成される。
【符号の説明】
【００３２】
１      ベーン型圧縮機
２      内部空間
３      シリンダ
４      ロータ
６      ベーン溝
６ａ    底部
６ｂ    溝壁面
７      ベーン
７ａ    先端面
７ｃ    前面
７ｐ    先端
７ｘ    後端
１１    内周面
２２ａ  開口端
２２ｂ  開口端
２４    接触逃がし斜面
３９    仮想平面
４１    面取り部
４２    接触逃がし斜面
４４    面取り部
Ｐ１    起点
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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