(57)【要約】【課題】建物の内外の温熱環境を改善するとともに、人に優しい視環境を実現することができる日射遮蔽装置、日射遮蔽部材及び日射遮蔽装置の設計方法を提供する。【解決手段】ルーバーは、水平方向に延在する複数の羽板２０を、傾斜させて、鉛直方向に並べて備える。この羽板２０は、ルーバーが設置される場所の太陽高度及び日射量と、光線追跡法で算出した光学特性とに基づく、天空反射面における天空反射率と日射遮蔽装置の開口率とが大きくなる形状によって構成されている。羽板２０は、拡散反射面を有する第１拡散面部３３、第２拡散面部３６、上側側面部３７、上面部３８を備える第１部材３０に、天空反射面を有する第１天空反射部４１及び第２天空反射部４２を備える第２部材４０を内嵌させている。【選択図】図２
2019007281.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
水平方向に延在させた複数の日射遮蔽部材を、傾斜させて、鉛直方向に並べて備える日射遮蔽装置であって、
前記日射遮蔽部材の上辺側面及び下面には拡散反射面を設けるとともに、
前記日射遮蔽部材の上面には天空反射面を設けたことを特徴とする日射遮蔽装置。
【請求項２】
傾斜させて、鉛直方向に複数、並べて日射遮蔽装置を構成し、水平方向に延在する日射遮蔽部材であって、
上辺側面及び下面には拡散反射面を設けるとともに、上面には天空反射面を設けたことを特徴とする日射遮蔽部材。
【請求項３】
前記拡散反射面を備えた第１部材に、前記天空反射面を備えた第２部材を嵌合させて構成されることを特徴とする請求項２に記載の日射遮蔽部材。
【請求項４】
前記上面の一部には、他の日射遮蔽部材と連結する連結部材が取り付けられる連結部が設けられていることを特徴とする請求項２又は３に記載の日射遮蔽部材。
【請求項５】
前記天空反射面は、前記日射遮蔽装置が設置される場所の太陽高度及び日射量と、光線追跡法で算出した光学特性とに基づく、前記天空反射面における天空反射率と前記日射遮蔽装置の開口率とが大きくなる形状によって構成されていることを特徴とする請求項２〜４の何れか１項に記載の日射遮蔽部材。
【請求項６】
水平方向に延在させた複数の日射遮蔽部材を、傾斜させて、鉛直方向に並べて備える日射遮蔽装置を、コンピュータを用いて設計する設計方法であって、
前記日射遮蔽部材は、上辺側面及び下面に設けられた拡散反射面と、上面に設けられた天空反射面とを有しており、
前記コンピュータが、
前記日射遮蔽部材の形状を決めるパラメトリックモデルにおいて、前記形状における天空反射面の角度及び長さを変更して、前記天空反射面における天空反射率と、前記日射遮蔽部材の開口率とを算出するシミュレーションを繰り返し、
前記シミュレーションに用いた天空反射面の角度及び長さと、算出した前記天空反射率と前記開口率とを関連付けた計算結果を記憶し、
前記計算結果における前記天空反射率及び前記開口率の大きさに基づいて、前記日射遮蔽部材の形状を決定することを特徴とする日射遮蔽装置の設計方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、日射を遮るための日射遮蔽装置、日射遮蔽部材及び日射遮蔽装置の設計方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
建築分野においては、建築物の年間のエネルギー収支をゼロにする「ＺＥＢ（Net Zero Energy Building）」が注力されている。このＺＥＢの要素技術の１つとして日射遮蔽がある（例えば、非特許文献１）。この非特許文献１には、外皮負荷の削減設計として、日射遮蔽が挙げられている。
【０００３】
また、夏季及び冬季の遮蔽効果や採光方向性を考慮した日射調整装置も検討されている（例えば、特許文献１参照）。この特許文献の日射調整装置は、複数のスラットを有し、各スラットが、平坦な表面を有する第一の主面と、第一の主面と反対側に第二の主面とを有し、複数のスラットの各々が、第一の主面側に第一の反射構造体を有し、かつ第二の主面側に第二の反射構造体を有する。そして、第一の反射構造体が、所定範囲の入射角で第一の主面側から入射する近赤外線を再帰反射する再帰反射特性を有し、第二の反射構造体が、第二の主面側から入射する近赤外線を正反射する正反射特性を有し、複数のスラットが、長手方向を平行にして長手方向と交差する方向に、第一の主面を同じ側にして配列されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１７−２７０８号公報
【非特許文献】
【０００５】
【非特許文献１】伊藤剛、福田裕行、島岡宏秀著：大林組技術研究所報Ｎｏ８０  ２０１６、「ＺＥＢの定義と大林組の取り組み」、［online］、［平成２９年５月２２日検索］、インターネット、＜ＵＲＬ：https://www.obayashi.co.jp/technology/shoho/080/2016_080_14.pdf＞
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
日射遮蔽装置において、太陽光を反射させた場合、反射光の方向によっては、建物の外周において反射光による外気温の上昇が生じる。また、建物内において太陽光を取り込む場合、取り込む光量が多い場合には、建物内の気温が上がったり眩しかったりするという課題がある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
・上記課題を解決するための日射遮蔽装置は、水平方向に延在させた複数の日射遮蔽部材を、傾斜させて、鉛直方向に並べて備える日射遮蔽装置であって、前記日射遮蔽部材の上辺側面及び下面には拡散反射面を設けるとともに、前記日射遮蔽部材の上面には天空反射面を設けた。これにより、日射遮蔽装置が受ける日射を天空へと反射させて、周辺建物や地上への反射を低減させるので、日射遮蔽装置を設ける建物の周囲の温熱環境を改善することができる。更に、人が居る室内側には、拡散反射面からの透過光が入るので、反射による眩しさを低減することができ、人に優しい視環境を実現することができる。ここで、天空反射面は、日射遮蔽装置に入射した日射を、所定範囲内で天空の方向に反射させる面を意味する。
【０００８】
・上記課題を解決するための日射遮蔽部材は、傾斜させて、鉛直方向に複数、並べて日射遮蔽装置を構成し、水平方向に延在する日射遮蔽部材であって、上辺側面及び下面には拡散反射面を設けるとともに、上面には天空反射面を設けた。これにより、日射遮蔽部材が受ける日射を天空へと反射させて、周辺建物や地上への反射を低減させるので、ルーバーを設けた建物の周囲の温熱環境を改善することができる。更に、人が居る室内側には、拡散反射面からの透過光が入るので、反射による眩しさを低減することができ、人に優しい視環境を実現することができる。
【０００９】
・上記日射遮蔽部材において、前記拡散反射面を備えた第１部材に、前記天空反射面を備えた第２部材を嵌合させて構成されることが好ましい。これにより、２つの部材を嵌合させて構成するので、上面と下面で、それぞれ別の反射特性を有する日射遮蔽部材を製作することができる。
【００１０】
・上記日射遮蔽部材において、前記上面の一部には、他の日射遮蔽部材と連結する連結部材が取り付けられる連結部が設けられていることが好ましい。これにより、複数の日射遮蔽部材を確実に支持することができる。
【００１１】
・上記日射遮蔽部材において、前記天空反射面は、前記日射遮蔽装置が設置される場所の太陽高度及び日射量と、光線追跡法で算出した光学特性とに基づく、前記天空反射面における天空反射率と前記日射遮蔽装置の開口率とが大きくなる形状によって構成されていることが好ましい。これにより、日射遮蔽部材が受ける日射を、天空に多く反射させる形状にすることができる。ここで、天空反射率は、所定範囲内で天空の方向に反射させた光量を入射した光量（日射量）で除算した割合である。
【００１２】
・上記課題を解決するための日射遮蔽装置の設計方法は、水平方向に延在させた複数の日射遮蔽部材を、傾斜させて、鉛直方向に並べて備える日射遮蔽装置を、コンピュータを用いて設計する設計方法であって、前記日射遮蔽部材は、上辺側面及び下面に設けられた拡散反射面と、上面に設けられた天空反射面とを有しており、前記コンピュータが、前記日射遮蔽部材の形状を決めるパラメトリックモデルにおいて、前記形状における天空反射面の角度及び長さを変更して、前記天空反射面における天空反射面率と、前記日射遮蔽部材の開口率とを算出するシミュレーションを繰り返し、前記シミュレーションに用いた天空反射面の角度及び長さと、算出した前記天空反射率と前記開口率とを関連付けた計算結果を記憶し、前記計算結果における前記天空反射率及び前記開口率の大きさに基づいて、前記日射遮蔽部材の形状を決定する。これにより、日射遮蔽装置に用いられる日射遮蔽部材が受ける日射を、天空に多く反射させる形状を設計することができる。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、建物の内外の温熱環境を改善するとともに、人に優しい視環境を実現することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】本実施形態における東京に設置されるルーバーの斜視図。
【図２】図１のルーバーに用いられる羽板の断面図。
【図３】実施形態における羽板の形状を設計する形状設計システムの概略構成図。
【図４】ルーバーの形状設計の前処理の作業のフロー図。
【図５】ルーバーの形状設計の前処理に用いたプロトタイプの断面図。
【図６】実施形態における光線追跡シミュレーションのフロー図。
【図７】実施形態における羽板の形状設計処理のフロー図。
【図８】実施形態におけるパラメトリックモデルを説明する説明図。
【図９】実施形態における形状最適化のパレート解を示す表。
【図１０】実施形態における最適化前後の反射光軌跡を説明する図であり、（ａ）は最適化前の入射角３０°、（ｂ）は最適化前の入射角５０°、（ｃ）は最適化前の入射角７０°、（ｄ）は最適化後の入射角３０°、（ｅ）は最適化後の入射角５０°、（ｆ）は最適化後の入射角７０°のときの反射光軌跡を示す。
【図１１】最適化前後の直達日射に対する入射角度毎のルーバー光学特性を説明するグラフであって、（ａ）は反射率、（ｂ）は透過率を示す。
【図１２】本実施形態における各地域に設置されるルーバーの断面外形状を示す図。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下、図１〜図１２を用いて、日射遮蔽装置、日射遮蔽部材及び日射遮蔽装置の設計方法を具体化した一実施形態を説明する。本実施形態の日射遮蔽装置及び日射遮蔽部材は、設置される場所の緯度及び方位に応じた形状を有する。
【００１６】
図１に示すように、本実施形態のルーバー１０（日射遮蔽装置）は、建物躯体の外壁に設けられた開口部に配置される。このルーバー１０は、東京（地域）において、南方位に設置される。このルーバー１０は、鉛直方向にそれぞれ離間した複数の羽板２０（日射遮蔽部材）を備える。羽板２０は、水平方向に延在する長尺物である。これら羽板２０は、両端において、上下方向に貫通されている連結棒１５によって連結される。各羽板２０は、建物の内側が高い位置に、建物の外側が低い位置になるように、同じ角度で傾斜して配置される。
【００１７】
図２は、図１のルーバー１０に用いられる羽板２０の断面図である。本実施形態の羽板２０は、側面部と裏面部（下面部）を構成する第１部材３０と、上面部（表面部）を構成する第２部材４０とを備える。本実施形態の羽板２０は、第２部材４０が第１部材３０に内嵌されている。
【００１８】
第１部材３０は、拡散反射性を有する表面（拡散反射面）の素材で構成される。本実施形態では、第１部材３０拡散反射面は、Ａ６０６３材の表面に木目調フィルムを貼付することによって構成される。
【００１９】
第２部材４０は、天空反射性を有する表面（天空反射面）の素材で構成される。天空反射性は、日射遮蔽装置に入射した日射を、入射角度に対して所定範囲角度内で（天空の方向に）反射させる性質を意味する。本実施形態では、水平面の入射角度に対して、０〜−１０度の範囲で、天空反射性を生じさせる。本実施形態では、第２部材４０の天空反射面は、Ａ６０６３材の表面を（バフ研摩なしの）電解研磨することによって構成される。
【００２０】
＜第１部材３０の形状＞
次に、図２を用いて、第１部材３０の形状の詳細について説明する。
第１部材３０は、下端側面部３１、底部３２、第１拡散面部３３、連結部３５、第２拡散面部３６、上側側面部３７、上面部３８、補強部３９を備える。第１拡散面部３３及び第２拡散面部３６は、下方に配置された羽板２０の第１部材３０によって反射された光が入射される面を有している。本実施形態では、第１拡散面部３３及び第２拡散面部３６の傾斜角度は、それぞれ異なっている。
【００２１】
下端側面部３１は、垂直方向に延在され、第１部材３０の下側辺の側面を構成する。この下端側面部３１の上端辺は、連結棒１５側に屈曲して、第２部材４０の下端辺に係合する下端係合部３１ａを構成する。
【００２２】
底部３２は、下端側面部３１の下辺に接続し、水平方向に延在する。底部３２の第１拡散面部３３と接合する部分の上面側には、上面に突出した突条部３２ａが設けられている。
第１拡散面部３３は、底部３２の端辺と連結部３５の端辺とを連結する傾斜部を構成する。
【００２３】
連結部３５には、羽板２０同士を連結する連結棒１５が貫通される。
第２拡散面部３６は、連結部３５の端辺と上側側面部３７の下側の端辺を連結する傾斜部である。第２拡散面部３６の連結部３５側の端部の上面側は、固定部３６ａと嵌合部３６ｂを備える。
【００２４】
上側側面部３７は、垂直方向に延在され、上側の側面部を構成している。この上側側面部３７の中央領域には、開口部３７ａが設けられており、キャップ２１が挿入される。このキャップ２１は、皿ビス（図示せず）によって、第１部材３０の補強部３９及び第２部材４０の後述する上端係合部４７に固定されている。皿ビスは、上側側面部３７側の面から補強部３９に向けて挿入される。そして、キャップ２１は、補強部３９に当接し、上側側面部３７と面一となるように固定されている。
上面部３８は、上側側面部３７の上端部に連接される。この上面部３８は、上面部３８と第２拡散面部３６とを連接する補強部３９よりも突出した先端部３８ａを有している。
【００２５】
＜第２部材４０の形状＞
次に、第２部材４０の形状の詳細について説明する。
第２部材４０は、第１天空反射部４１、支持部４３、連結部４５、接続部４４、中央係合部４６、第２天空反射部４２、上端係合部４７を備えている。本実施形態では、第１天空反射部４１及び第２天空反射部４２は、太陽光が入射される面を有している。本実施形態では、第１天空反射部４１及び第２天空反射部４２の傾斜角度は、それぞれ異なっている。
第１天空反射部４１の先端部４１ａは、第１部材３０の下端側面部３１の下端係合部３１ａに係合する。
【００２６】
第２部材４０の支持部４３は、第１天空反射部４１の裏面の一部から下方に突出して、Ｌ字形状を有する。この支持部４３の先端部は、第１部材３０の突条部３２ａに係合する。
第１天空反射部４１の上側端部は、連結部４５に接続されている。連結部４５は、第１部材３０の連結部３５の上方に配置され、連結棒１５が貫通される部分である。連結部４５は、垂直方向に延在する接続部４４を介して、第２天空反射部４２と接続される。
【００２７】
接続部４４の下端部は、第２天空反射部４２側に屈曲された中央係合部４６が接続される。中央係合部４６は、第１部材３０の固定部３６ａの上に載置され、嵌合部３６ｂの下側で嵌合される。
【００２８】
第２天空反射部４２の上側端部は、上端係合部４７と一体化されており、第１部材３０の上面部３８と嵌合する。
上端係合部４７は、第２部材４０が第１部材３０に嵌合した際に、第１部材３０の補強部３９に固定される。
【００２９】
＜形状設計システムの構成＞
次に、図３を用いて、上述した羽板２０の形状を設計する形状設計システム５０の構成について説明する。
【００３０】
図３に示すように、形状設計システム５０は、入力部５６、気象情報サーバ５７及び出力部５８に接続されている。
入力部５６は、キーボードやポインティングデバイス等で構成され、各種指示や情報を入力するための入力手段から構成される。
【００３１】
気象情報サーバ５７は、緯度に関連付けて実際に過去に測定された太陽高度及び日射量に関するデータを提供する。
出力部５８は、ディスプレイ等で構成され、情報処理結果を出力するための出力手段から構成される。
【００３２】
また、形状設計システム５０は、制御部５１、パラメトリックモデル記憶部５３を備えている。
パラメトリックモデル記憶部５３は、３次元ＣＡＤにおいて、寸法値として定義された変数の値や拘束条件を指定して形状を作成するためのパラメトリックモデル情報を記憶している。このパラメトリックモデル情報は、羽板２０の各部の各水平長さ（Ｘ１〜Ｘ６）と高さ（Ｙ１〜Ｙ７）について、定数又は変数、算出式に関するデータを含む。更に、この変数に対応して、変数範囲及び変数刻みに関するデータが含まれている。
【００３３】
更に、制御部５１は、条件特定部５１１、シミュレーション部５１２及び形状最適化部５１３を備えている。
条件特定部５１１は、ルーバー１０の設置条件や日射条件を取得し、期間重み係数を算出する。期間重み係数は、評価対象の期間及び時間帯の鉛直面直達日射量をプロファイル角毎に集計した値を、鉛直面直達日射量の積算値で除算した値（比率）である。
【００３４】
シミュレーション部５１２は、上述した光線追跡シミュレーションを実行する。このため、光線追跡シミュレーションに用いる反射モデル式や反射日射量の評価に用いる計算式等のデータを記憶している。
【００３５】
形状最適化部５１３は、形状最適化処理を実行する。本実施形態では、パラメトリックモデルの各変数を変更して、「天空反射率が最大かつ開口率が最大」を満たすパレート解を、近傍培養型遺伝的アルゴリズム（多目的最適化アルゴリズム）を用いて算出する。そして、複数のパレート解から、天空反射率が最も高い解を最適解として特定する。ここで、メタヒューリスティクスによる最適化は、試行回数が多く、評価期間の解析を全て実行すると効率が悪いため、上述した期間重み係数を用いて、評価期間中の平均光学特性を評価する。具体的には、光線追跡法で算出した光学特性に対して重み係数を乗じ、評価期間中の平均光学特性として評価する。
【００３６】
＜羽板２０の形状設計の前処理＞
次に、図４〜図６を用いて、上述した羽板２０における具体的な形状設計の前処理について説明する。
【００３７】
まず、図４に示すように、羽板２０のプロトタイプを作成する（ステップＳ１１）。
ここでは、図５に示すように、上述した羽板２０のプロトタイプＰＴとして、第１部材ＰＴ３０及び第２部材ＰＴ４０を備えた構成を用いる。第１部材ＰＴ３０は、上述した羽板２０の第１部材３０の第１拡散面部３３及び第２拡散面部３６と水平長さと高さとが異なる第１拡散面部ＰＴ３３及び第２拡散面部ＰＴ３６を有する。また、第２部材ＰＴ４０は、上述した羽板２０の第２部材４０の第１天空反射部４１及び第２天空反射部４２と水平長さと高さとが異なる第１天空反射部ＰＴ４１及び第２天空反射部ＰＴ４２を有する。更に、このプロトタイプＰＴは、第１天空反射部ＰＴ４１及び第２天空反射部ＰＴ４２の表面を階段状に形成して入射光を２回反射させることにより、天空反射面を構成する。第１部材ＰＴ３０及び第２部材ＰＴ４０は、その他の部分については、第１部材３０及び第２部材４０と同じ構成を有する。
【００３８】
次に、図４に示すように、羽板に用いられる表面素材を選定する（ステップＳ１２）。このために、羽板２０に使用する各種表面素材の反射率の測定を行なう。表面素材のそれぞれについて５ｃｍ角の試験体を用意し、紫外可視近赤外分光光度計を用いて測定した。ここで、測定波長帯は３００〜２５００ｎｍとした。測定した分光反射率に対し、「ＪＩＳ  Ｒ  ３１０６：１９９８」の基準太陽光の重価係数を乗じた後、標準白色板の同波長帯における絶対反射率を乗じた値を平均し、各波長域における全反射率として評価した。
【００３９】
本実施形態では、選定候補の表面素材のうち、各種金属素材の可視光及び日射反射率を表１、各種焼付塗装素材の可視光及び日射反射率を表２、各種木目調素材の日射及び可視光の反射率を表３に示す。
【００４０】
【表１】
2019007281.tif 000003
【００４１】
【表２】
2019007281.tif 000004
【００４２】
【表３】
2019007281.tif 000005
【００４３】
表１の金属素材では、日射反射率は０．６５〜０．７８であり、表面処理による差異は限定的であった。その代わりに、視覚的には光沢感（艶有り素材、光輝材）による違いが際立った。特に、光輝材の場合は、アルミ材特有の金属感が強く、Ａ６０６３材は白みを帯びていた。表２の焼付塗装素材では、日本塗料工業会２０１５年Ｈ版塗料用標準色Ｎ１．０（黒）〜Ｎ９．５（白）の範囲で、日射反射率は０．０４〜０．８５であった。その他、中間色のＮ６．５（灰）や木目近似色の茶系色では約０．３であった。視覚的には、耐候性を保持するための３部艶による光沢感がやや感じられた。表３は木目調素材では、屋外仕様の木目調フィルムＴｙｐｅＡ〜Ｃの日射反射率は、０．２３〜０．４２、再生木の日射反射率は０．１８であった。視覚的には、ほとんど光沢感は感じられなかった。
【００４４】
以上の結果から、本実施形態では、拡散反射面を有する第１部材３０には、人からの視点に接するため、拡散性があり、かつ反射率が比較的高い木目調フィルムＴｙｐｅＡを用いることに決定した。また、天空反射面を有する第２部材４０には、太陽視点に接する面は光沢感が比較的小さく、かつ指向性があり、反射率が比較的高い電解研磨（Ａ６０６３材＋バフなし）を用いることに決定した。
【００４５】
次に、光線追跡シミュレーションを実行する（ステップＳ１３）。ここでは、所定形状のプロトタイプＰＴに対して、順方向のモンテカルロ光線追跡法を用いる。このモンテカルロ光線追跡法を用いることにより、複雑形状、鏡面反射、拡散反射が混在する系に対して、柔軟に対応できる。また、モンテカルロ光線追跡法は、計算負荷の観点から２次元で行なう。なお、羽板２０は押出成形を用いて形成されるため、２次元のシミュレーションを用いても実用上支障はないと考えられる。この光線追跡シミュレーションのフローの詳細については後述する。
【００４６】
次に、所定形状のプロトタイプＰＴを用いて、反射日射量の実測を行なう（ステップＳ１４）。ここでは、所定形状のプロトタイプＰＴを作製して、反射日射量を実測する。この場合、鉛直面全天日射量の測定、法線面直達日射量、水平面天空日射量の測定を行なった。
【００４７】
ここで、プロトタイプＰＴからの鉛直面反射日射量の上向き成分を測定するため、四半球状のマスクを日射計の上半分に被せて測定した。更に、通常は遮られるルーバー設置面反対側からの天空光を排除するため、入射側の反対側に遮光箱を設置した。また、地物反射によるルーバー面以外からの反射日射熱を除外するため、床面に黒布を敷き、反射測定用日射計周辺で短波長成分の反射が生じないように配慮した。実測は晴天日の夏期（９月初旬）と中間期（９月下旬）に行なった。この場合、方位は真南、比較時間帯の各プロファイル角は、それぞれ６２°及び５２°であった。
【００４８】
次に、シミュレーション結果と実測値との比較を行なう（ステップＳ１５）。具体的には、羽板のプロトタイプＰＴを用いて算出した光線追跡シミュレーションの反射日射量と、実測した反射日射量とを比較する。この場合、光線追跡シミュレーションにおいて、プロトタイプＰＴの第１部材ＰＴ３０は、後述する完全拡散モデル、第２部材ＰＴ４０は、後述する正反射モデルを用いた。比較した結果、平均誤差率は夏期２％、中間期４％と小さく、挙動も概ね一致していた。以上より、光線追跡シミュレーション手法は高い再現性があると確認できた。
【００４９】
そして、パラメトリックモデルを設定する（ステップＳ１６）。このパラメトリックモデルは、プロトタイプＰＴの羽板の形状に基づいて設定される。このパラメトリックモデルの詳細については、後述する。
【００５０】
＜光線追跡シミュレーションのフロー＞
上述した光線追跡シミュレーションのフローについて説明する。
まず、形状設計システム５０の制御部５１は、光源の設定処理を実行する（ステップＳ２１）。具体的には、制御部５１のシミュレーション部５１２は、光源はプロトタイプＰＴ（又は羽板２０）の入射側間口に対して設定する。詳細には、上方のプロトタイプＰＴ（又は羽板２０）の第１部材ＰＴ３０（３０）の下端側面部（３１）と底部（３２）との接続辺（Ｐ１）から、下方のプロトタイプＰＴ（又は羽板２０）の第１部材ＰＴ３０（３０）の下端側面部（３１）の上端部までの鉛直面を光源として設定する。
【００５１】
次に、形状設計システム５０の制御部５１は、入射ベクトルの設定処理を実行する（ステップＳ２２）。具体的には、制御部５１のシミュレーション部５１２は、入射ベクトルとして、直達日射の場合はプロファイル角のベクトルを用い、拡散日射の場合は、完全拡散をモンテカルロ法で模擬したベクトルを用いる。
【００５２】
次に、形状設計システム５０の制御部５１は、分割要素毎の順次光線追跡処理を実行する（ステップＳ２３）。具体的には、制御部５１のシミュレーション部５１２は、光源をＮ要素に分割し、１要素毎に順次光線追跡を実行する。これは、光源面における全エネルギーをＮ本の光線に離散化したことに相当する。
【００５３】
次に、反射ベクトル及び反射強度の計算処理を実行する（ステップＳ２４）。具体的には、制御部５１のシミュレーション部５１２は、各要素からの光線が入射ベクトルに応じて衝突した面の反射率に応じて反射強度を決定し、衝突した面の反射性状（正反射、指向性反射、完全拡散）に応じて反射ベクトルを特定する。この反射ベクトルの反射性状を有する反射モデルの詳細は後述する。なお、本来のモンテカルロ法では反射率に応じて、衝突した面からの光線を出射確率で表現するが、本実施形態の光線追跡シミュレーションは、２次元反射解析であり、可視化を優先することを勘案し、出現確率は用いない。
【００５４】
次に、形状設計システム５０の制御部５１は、多重反射計算処理を実行する（ステップＳ２５）。具体的には、ステップＳ２４の過程を各反射面に対して行ない、最終的に、ルーバー１０の入射面及び室内側面のどちらかの面に到達するまで繰り返して計算する。最終的に光線は、ルーバー１０の入射面に到達した反射光又は室内側へと向かう透過光のいずれかになるためである。
【００５５】
次に、形状設計システム５０の制御部５１は、透過率、反射率及び吸収率の算出処理を実行する（ステップＳ２６）。具体的には、制御部５１のシミュレーション部５１２は、透過あるいは反射方向の面における値を光線毎に集計し、透過率、反射率として算出する。そして、エネルギー保存則から、１に対する透過率及び反射率の差分を吸収率として算出する。なお、集計次第で、指向性毎の特性を算出することもできる。
【００５６】
＜反射モデル＞
次に、上述した反射ベクトルを算出するために用いる反射モデルについて説明する。
光線追跡法の特徴として、反射性状は放射光度を基に立体角に対応したベクトルを乱数で表現し、反射エネルギーはエネルギー保存の観点から反射光線１本に集約させている。このため、反射率は表１〜３にて測定した日射波長帯の平均全反射率を使用し、各反射性状を用いて、以下の式（１）〜（８）を用いて反射ベクトルを算出する。
【００５７】
ここで、極座標からＸＹ座標への変換に用いる式として、以下の式（１）及び式（２）を用いる。
Ｘ＝sinθcosφ      …（１）
Ｙ＝cosθ      …（２）
また、完全拡散反射モデルとしては、以下の式（３）及び式（４）を用いる。
【００５８】
【数１】
2019007281.tif 000006
【００５９】
また、正反射モデルとしては、以下の式（５）を用いる。
Ｒ＝Ｌ−２（Ｌ・Ｎ）・Ｎ      …（５）
更に、指向性反射モデル（ガウス関数近似モデル）としては、以下の式（６）〜式（８）を用いる。
Ｒ＝Ｌ−２（Ｌ・Ｈ）・Ｈ      …（６）
【００６０】
【数２】
2019007281.tif 000007
【００６１】
ここで、Ｒは反射ベクトル、Ｌは入射ベクトル、Ｎは法線ベクトル、Ｈは入射ベクトル（Ｌ）と反射ベクトル（Ｒ）のハーフベクトルである。ζ１〜ζ４は乱数、σは標準偏差である。θrは法線ベクトル（Ｎ）と反射ベクトル（Ｒ）のなす角、φrは反射ベクトル（Ｒ）の方位角である。θhは法線ベクトル（Ｎ）とハーフベクトル（Ｈ）のなす角、φhはハーフベクトル（Ｈ）の方位角である。
【００６２】
上述した式（１）〜式（８）におけるベクトルは単位ベクトルである。また、指向性反射は、ガウス関数近似のみの他、ガウス関数近似と完全拡散反射モデルとして用いることもできる。
【００６３】
＜反射日射量の評価方法＞
上述したステップＳ１４における反射日射量の評価においては、以下の式（９）〜式（１２）を用いる。
【００６４】
【数３】
2019007281.tif 000008
【００６５】
ここで、Ｉν_all＊は鉛直面全天日射量［Ｗ／ｍ２］、Ｉν_sky＊は水平面全天日射量［Ｗ／ｍ２］、Ｉn_dir＊は法線面直達日射量［Ｗ／ｍ２］、ｈはプロファイル角［deg］、Ｉν_rup＊は鉛直面上向き反射日射量［Ｗ／ｍ２］である。なお、ここで＊は実測値の項目を示している。更に、Ｉn_dirは鉛直面直達反射日射量［Ｗ／ｍ２］、Ｉν_skyは天空反射日射量［Ｗ／ｍ２］、Ｉν_groは地物反射日射量［Ｗ／ｍ２］である。更に、ρdは鉛直面直達反射成分の上向き日射反射率、ρsは天空反射成分の上向き日射反射率、ρgは地物反射成分の上向き日射反射率である。
【００６６】
＜ルーバー１０の羽板２０の形状の設計＞
次に、図７を用いて、上述した形状設計システム５０を用いたルーバー１０の羽板２０の形状を設計する方法について説明する。ここでは、羽板２０のパラメトリックモデルの形状の各変数を変更して、最適形状を模索する。
【００６７】
＜パラメトリックモデル＞
まず、図８を用いて、ステップＳ１５で設定したパラメトリックモデルについて説明する。
羽板２０の水平方向の全長をＲＷとする。また、羽板２０の水平方向の各寸法（水平長さ）を、Ｘ１，Ｘ２，Ｘ３，Ｘ４，Ｘ５，Ｘ６と定義する。Ｘ１は羽板２０の第１部材３０の底部３２の水平長さ、Ｘ２は第１拡散面部３３の水平長さ、Ｘ３は連結部３５，４５の水平長さ、Ｘ４は第２天空反射部４２の水平長さ、Ｘ５は第１部材３０の上面部３８の水平長さである。なお、水平長さＸ４，Ｘ５の和は、第１部材３０の第２拡散面部３６の長さに相当する。また、Ｘ６は第１部材３０の下端係合部３１ａの水平長さ（羽板２０の端部から第１天空反射部４１の最下位置までの水平長さ）である。
【００６８】
Ｘ１，Ｘ３，Ｘ５は定数であり、Ｘ２，Ｘ４，Ｘ６は、以下の式で表される。
Ｘ２＝（ＲＷ−Ｘ１−Ｘ３−Ｘ５）×δ      …（２１）
Ｘ４＝ＲＷ−（Ｘ１＋Ｘ２＋Ｘ３＋Ｘ５）      …（２２）
Ｘ６＝Ｘ１×ｍ      …（２３）
ここで、δは変数、ｍは拡散面巻上げ率である。
【００６９】
また、羽板２０の垂直方向の寸法（高さ）を、Ｙ１，Ｙ２，Ｙ３，Ｙ４，Ｙ５，Ｙ６，Ｙ７と定義する。Ｙ１は第１部材３０の第１拡散面部３３の高さ、Ｙ２は第２拡散面部３６の高さ、Ｙ３は第２部材４０の連結部４５から第２天空反射部４２の下端までの高さ、Ｙ４は第２天空反射部４２の高さである。Ｙ５は第１部材３０の下端側面部３１の垂直部の高さ、Ｙ６は第１部材３０の下端側面部３１の垂直部の最上位置から第１天空反射部４１の最下位置までの高さ、Ｙ７は第１部材３０の上側側面部３７の高さである。
【００７０】
Ｙ５，Ｙ７は定数であり、Ｙ１〜Ｙ４，Ｙ６は、以下の式で表される。
Ｙ１＝ＲＷ×tanθ×α      …（２４）
Ｙ２＝ＲＷ×tanθ×（１−α）×β      …（２５）
Ｙ３＝ＲＷ×tanθ×（１−α）×（１−β）×γ      …（２６）
Ｙ４＝ＲＷ×tanθ−（Ｙ１＋Ｙ２＋Ｙ３）      …（２７）
Ｙ６＝（Ｙ１＋Ｙ２−Ｙ５）×ｍ      …（２８）
【００７１】
また、羽板２０の傾斜角θは、水平面に対して、第１部材３０の底部３２と下端側面部３１との接続辺Ｐ１と、第１部材３０の上面部３８と上側側面部３７との接続辺Ｐ２とを羽板２０内で結んだ線Ｌ１が成す角度である。
【００７２】
更に、羽板２０同士の距離は、羽板２０の水平方向の全長ＲＷと許容入射角φとを用いて定義される。許容入射角φは、水平面に対して、第１部材３０の底部３２と下端側面部３１との接続辺Ｐ１と、第１部材３０の上面部３８と上側側面部３７との接続辺Ｐ２とを空間で結んだ線Ｌ２が成す角度である。
上述した寸法のうち、本実施形態において、羽板２０を設計する際に用いる設定定数を表４に示し、設計変数と、変数の範囲及び刻みを、表５に示す。なお、図８におけるｓｐ３，ｓｐ４は、ｓｐ１，ｓｐ２と同様、対応する面の反射率及び反射特性の設計変数を示している。
【００７３】
【表４】
2019007281.tif 000009
【００７４】
【表５】
2019007281.tif 000010
【００７５】
＜形状設計方法＞
次に、図７を用いて、上述した形状設計システム５０を用いたルーバー１０の羽板２０の形状を設計する方法について説明する。
【００７６】
まず、形状設計システム５０の制御部５１は、ルーバーの設置情報の取得処理を実行する（ステップＳ３１）。具体的には、制御部５１の条件特定部５１１は、ルーバー１０の設置場所に関する情報（設置場所の緯度及び方位）を取得する。更に、条件特定部５１１は、評価対象の期間及び時間帯を特定する。本実施形態では、評価対象の期間として夏期及び中間期（春期又は秋期）を設定し、評価対象の時間帯として１１時から１５時を設定する。
【００７７】
次に、形状設計システム５０の制御部５１は、日射条件の取得処理を実行する（ステップＳ３２）。具体的には、制御部５１の条件特定部５１１は、評価対象の期間及び時間帯における設置場所の緯度に応じた太陽高度及び日射量を、気象情報サーバ５７から取得する。そして、公知のモデル（Udagawaモデル+Isotropicモデル）によって、取得した日射量及び太陽高度から、水平面全天日射量を直散分離して、各入射ベクトルを生成する。
【００７８】
次に、形状設計システム５０の制御部５１は、期間重み係数を算出する処理を実行する（ステップＳ３３）。具体的には、制御部５１の条件特定部５１１は、評価対象の期間及び時間帯の鉛直面直達日射量をプロファイル角毎に集計し、鉛直面直達日射量の積算値に対する比（重み係数）を算出する。
【００７９】
次に、形状設計システム５０の制御部５１は、光線追跡シミュレーション処理を実行する（ステップＳ３４）。具体的には、制御部５１のシミュレーション部５１２は、図６に示す光線追跡シミュレーションを実行する。
【００８０】
次に、形状設計システム５０の制御部５１は、期間平均光学特性の評価処理を実行する（ステップＳ３５）。具体的には、制御部５１の形状最適化部５１３は、ステップＳ３３で算出した光学特性に対して重み係数を乗じ、評価期間中の平均光学特性として評価する。
【００８１】
次に、形状設計システム５０の制御部５１は、形状最適化処理を実行する（ステップＳ３６）。具体的には、制御部５１の形状最適化部５１３は、上述したパラメトリックモデルにおいて、多目的遺伝的アルゴリズムを用いて、変数範囲内において、設計変数を変数刻みで変更する。ここでは、探索条件として、「天空反射率が高い」かつ「開口率が高い」パレート解探索を行なう。このパレート解探索においては、設計変数の変更毎に、形状設計システム５０の制御部５１は、ステップＳ３４以降の処理を繰り返して実行する。
【００８２】
図９においては、ルーバー１０を東京で南の方位に設置した場合のパレート解を濃い色の丸で表示している。なお、この図９において、探索条件を満たさない解を劣解として薄い灰色の丸で表示している。
【００８３】
そして、形状最適化部５１３は、設計変数の変数範囲内において複数のパレート解が得られた場合、パレート解の中で天空反射率が最も高い解を最適解と特定する。
そして、形状設計システム５０の制御部５１は、最適化後の形状の出力処理を実行する（ステップＳ３７）。具体的には、制御部５１の形状最適化部５１３は、最適解と特定した値を設計変数として有した羽板２０の形状を生成し、出力部５８の表示画面に表示する。なお、この場合に画面に表示された形状が、図２の羽板２０の形状である。
【００８４】
＜最適化前後の反射光軌跡及び光学特性＞
図１０（ａ）〜（ｃ）には、最適化する前の羽板のプロトタイプＰＴの入射角別の反射光軌跡を、図１０（ｄ）〜（ｆ）には、最適化した後の羽板２０の入射角別の反射光軌跡を示す。なお、図１０（ａ）〜（ｆ）において、羽板２０の入射側間口間の太い直線は、設定した光源である。
また、最適化後は多重反射ではなく、１回反射による反射性能が向上するように、形状が変化していることがわかる。
【００８５】
図１１には、最適化前後における直達日射の光学特性を示す。図１１（ａ）は反射成分、図１１（ｂ）は透過成分の光学特性を示している。ここで、光学特性は鉛直面基準としている。図１１（ａ）に示す反射成分では、夏期の入射角度が高い場合（入射角６０°以上）の再帰成分が約３．２倍、上向き成分が約５．６倍に増加した。図１１（ｂ）に示す透過成分では、上向き成分が大幅に低下し、遮熱主体になっていた。また、計算条件で許容入射角を３０°としたため、それ以下の透過率は急激に増加していた。
【００８６】
＜設置場所に応じたルーバー１０の羽板２０の形状＞
図１２は、沖縄、鹿児島、大阪、東京、仙台、札幌の各地に、ルーバー１０を設置する羽板２０の断面外形状を示している。これら羽板２０の形状は、上述した形状設計システム５０を用いて設計した結果である。
【００８７】
このような羽板２０の断面外形状は、評価対象期間における入射角度別直達日射重み係数（積算日射量の割合）の分布に起因している。
ここで、以下の表６に、各地域における夏期・中間期（評価対象期間）における入射角度別直達日射重み係数を示す。
【００８８】
【表６】
2019007281.tif 000011
【００８９】
表６に示すように、沖縄においては、入射角度４０度〜５０度、６０度〜６５度の入射角度別直達日射重み係数が高くなっている。このため、沖縄においては、主に、太陽高度４０度〜５０度、６０度〜６５度における直達日射を天空反射させる形状となる。具体的には、図１２に示すように、羽板２０の第２部材４０の第２天空反射部４２の勾配が急で、羽板２０の第２部材４０の第１天空反射部４１が長い形状となる。
【００９０】
表６に示すように、鹿児島においては、入射角度５０度を中心として幅広い範囲で入射角度別直達日射重み係数が高くなっている。このため、鹿児島においては、太陽高度５０度を中心として幅広く直達日射を天空反射させる形状となる。具体的には、図１２に示すように、羽板２０の第２部材４０の第１天空反射部４１及び第２天空反射部４２の勾配がほぼ同じ角度で平坦の形状となる。
【００９１】
また、大阪、東京及び仙台においては、入射角度が３０度〜４５度と６５度〜７５度との２つの範囲で入射角度別直達日射重み係数が高くなっており、二極化している。このため、羽板２０の上面の左側と右側でバランスよく反射させることが望ましい。従って、羽板２０の左側及び右側の両方において反射させる形状となる。
【００９２】
更に、札幌においては、入射角度が高い範囲（５０度〜７０度）において入射角度別直達日射重み係数が高くなっている。このため、これらの地域においては、ルーバーの右側へは日射があまり届かないため、左側のみで反射させることが望ましい。従って、羽板２０の左側が短い形状となる。
また、札幌における羽板２０の第２天空反射部４２は、焼付塗装（白色）によって構成することが好ましい。この第２天空反射部４２は、ほぼ平坦に近い勾配の形状になるため、焼付塗装（白色）を用いて拡散反射させることにより、天空反射率を増加させることができる。
【００９３】
本実施形態によれば、以下のような効果を得ることができる。
（１）本実施形態のルーバー１０は、水平方向に延在する複数の羽板２０を、傾斜させて、鉛直方向に並べて備える。この羽板２０の第１部材３０には、拡散反射面を有する第１拡散面部３３、第２拡散面部３６、上側側面部３７、上面部３８を備える。羽板２０の第２部材４０には、天空反射面を有する第１天空反射部４１及び第２天空反射部４２を備える。これにより、ルーバー１０が受ける日射を天空へと反射させて、周辺建物や地上への反射を低減させるので、ルーバー１０を設けた建物の周囲の温熱環境を改善することができる。更に、室内側には、上側側面部３７や上面部３８の拡散反射面からの透過光が入るので、反射による眩しさを低減することができ、人に優しい視環境を実現できる。
【００９４】
（２）本実施形態の羽板２０は、異なる２つの反射特性を有する第１部材３０及び第２部材４０を備える。これにより、それぞれ別の反射特性を有する羽板２０を作製することができる。
【００９５】
（３）本実施形態の羽板２０は、ルーバー１０が設置される場所の太陽高度及び日射量と、光線追跡法で算出した光学特性とに基づく、天空反射面における天空反射率と日射遮蔽装置の開口率とが大きくなる形状によって構成されている。これにより、羽板２０に入射される日射を、天空に多く反射させることができる。
【００９６】
（４）本実施形態の羽板２０は、下端側面部３１の表面を拡散反射面で構成する。これにより、建物の外側の人にも優しい視環境を実現することができる。
（５）本実施形態の羽板２０は、上側側面部３７、上面部３８を備える第１部材３０に第２部材を内嵌させている。これにより、２つの部材を一体化して羽板２０を構成することができる。
【００９７】
（６）本実施形態の羽板２０の第１部材３０及び第２部材４０は、羽板２０同士を連結する連結棒１５が貫通される連結部３５，４５を備える。これにより、複数の羽板２０を確実に支持することができる。
【００９８】
（７）本実施形態の形状設計システム５０の制御部５１は、ルーバーの設置情報の取得処理（ステップＳ３１）、日射条件の取得処理（ステップＳ３２）を実行する。この場合、羽板２０の形状を決めるパラメトリックモデルにおいて、形状における天空反射面の角度及び長さを変更して、天空反射面における天空反射率と、前記日射遮蔽部材の開口率とを算出するシミュレーションを繰り返し、前記天空反射率及び前記開口率が大きくなる羽板２０の形状を決定する。これにより、ルーバーの設置地域や設置場所に応じて、日射状況は異なる場合にも、天空反射性や開口率を考慮した形状を設計することができる。
【００９９】
（８）本実施形態の形状設計システム５０の制御部５１は、多目的遺伝的アルゴリズムを用いて形状最適化処理を実行する。これにより、羽板２０の形状を効率的に設計することができる。
【０１００】
（９）本実施形態の形状設計システム５０の制御部５１は、期間重み係数を用いて形状最適化処理を実行する。これにより、評価期間の平均光学特性を考慮して評価することができる。
【０１０１】
また、上記実施形態は、以下のように変更してもよい。
・上記実施形態のルーバー１０は、鉛直方向に並んだ羽板２０の中央部に貫通する連結棒１５によって、複数の羽板２０を支持した。各羽板２０の支持方法は、これに限定されず、上側端部や下側端部において連結棒を配置して、各羽板２０を連結してもよい。また、連結棒で連結する場合に限られず、柔軟性のある部材で連結してもよい。
【０１０２】
・上記実施形態の羽板２０の第１部材３０は、Ａ６０６３材の表面に木目調フィルムを貼付することによって構成し、第２部材４０は、Ａ６０６３材の表面を（バフ研摩なしの）電解研磨することによって構成した。第１部材３０は、拡散反射性を有する表面（拡散反射面）で構成されていれば、この材質（素材）や形状に限定されず、第２部材も、天空反射性を有する表面（天空反射面）で構成されていればよい。
【０１０３】
・上記実施形態の羽板２０は、第２部材４０の支持部４３を第１部材３０の突条部３２ａに係合させ、第２部材４０の中央係合部４６を第１部材３０の固定部３６ａと嵌合部３６ｂに係合させ、第２部材４０の上端係合部４７を第１部材３０の補強部３９に係合させた。第２部材４０を第１部材３０に係合させる構成は、これらに限定されない。
【０１０４】
・上記実施形態の羽板２０は、図８に示した形状で、表４の設計定数及び表５の設計変数を設定したパラメトリックモデルを用いて設計した。羽板２０の形状に用いるパラメトリックモデルの形状や設計定数、設計変数は、上記パラメトリックモデルに限定されず、任意の形状、定数、変数を用いてもよい。
【０１０５】
・上記実施形態の形状設計システム５０の制御部５１は、多目的最適化アルゴリズムとして近傍培養型遺伝的アルゴリズムを用いて形状最適化処理を実行した。制御部５１は、他のアルゴリズムを用いて最適形状を特定してもよい。
【符号の説明】
【０１０６】
θ…傾斜角、φ…許容入射角、Ｐ１，Ｐ２…接続辺、ＰＴ…プロトタイプ、ＲＷ…全長、ＰＴ３０，３０…第１部材、ＰＴ３３，３３…第１拡散面部、ＰＴ３６，３６…第２拡散面部、ＰＴ４０，４０…第２部材、ＰＴ４１，４１…第１天空反射部、ＰＴ４２，４２…第２天空反射部、１０…ルーバー、１５…連結棒、２０…羽板、２１…キャップ、３０…第１部材、３１…下端側面部、３１ａ…下端係合部、３２…底部、３２ａ…突条部、３５，４５…連結部、３６ａ…固定部、３６ｂ…嵌合部、３７…上側側面部、３７ａ…開口部、３８…上面部、３９…補強部、４１ａ…先端部、４３…支持部、４４…接続部、４６…中央係合部、４７…上端係合部、５０…形状設計システム、５１…制御部、５３…パラメトリックモデル記憶部、５６…入力部、５７…気象情報サーバ、５８…出力部、５１１…条件特定部、５１２…シミュレーション部、５１３…形状最適化部。
【図１】
2019007281.tif 000012
【図２】
2019007281.tif 000013
【図３】
2019007281.tif 000014
【図４】
2019007281.tif 000015
【図５】
2019007281.tif 000016
【図６】
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【図７】
2019007281.tif 000018
【図８】
2019007281.tif 000019
【図９】
2019007281.tif 000020
【図１０】
2019007281.tif 000021
【図１１】
2019007281.tif 000022
【図１２】
2019007281.tif 000023