(57)【要約】【課題】  抽出物を溶解できる液化ガスを用い、混合物から抽出物を抽出する方法において、抽出操作を容易にし、低コストで運転できる抽出方法を提供する。【解決手段】  液化ガスの連続的な相変化を利用して被処理物から液化ガスへの溶解成分を抽出する抽出装置において、ガスを圧送する圧送機と、前記ガスが高温側流路を流れて液化ガスを生成する熱交換器と、被処理物が充填され前記液化ガスが流入する処理槽と、前記熱交換器の高温側流路下流の流路に対し、直列もしくは並列に設けられた貯留槽と、を備えたことを特徴とする。【選択図】図１
2019089009.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
被理物に含有される成分を抽出する抽出装置において、
抽剤を圧送するための圧縮機と、
抽剤を気体から液体に相変化させる第１の相変化部と、
抽剤を液体から気体に相変化させる第２の相変化部と、
被処理物が格納され、前記第１の相変化部で液化した抽剤が流入される処理槽と、
前記第２の相変化部と前記処理槽との間に設けられる弁と、
前記第１の相変化部と前記処理槽との間に設けられる貯留槽と、
を備える抽出装置。
【請求項２】
前記第２の相変化部に貯蔵された抽出物を回収するための回収弁を開く前に、前記弁を閉じて前記圧縮機を駆動する請求項1に記載の抽出装置。
【請求項３】
前記第１の相変化部と前記貯留槽の間に設けられた切替弁を備え、
前記切替弁は、前記弁が開いているときは前記貯留槽を迂回する経路に、前記弁が閉じているときは前記貯留槽に切り替える請求項２に記載の抽出装置。
【請求項４】
前記第１の相変化部と前記第２の相変化部を備える熱交換器を備え、
前記弁は、前記被処理物中の溶解成分を溶解した混合液化ガスを減圧し二相流を生成する膨張弁であり、
前記熱交換器は、前記二相流が前記熱交換器の低温側流路を流れて液化ガスが気化し前記圧縮器に還流されることで熱交換される請求項２に記載の抽出装置。
【請求項５】
前記第１の相変化部を備える第１の熱交換器と、前記第２の相変化部を備える第２の熱交換器と、
前記第１及び第２の熱交換器に冷凍サイクルを形成する冷媒を圧送する第２の圧縮機と、を備える請求項２に記載の抽出装置。
【請求項６】
冷媒利用  回収動作における冷媒用の圧縮機の駆動
前記第１の相変化部を備える第１の熱交換器と、前記第２の相変化部を備える第２の熱交換器と、
前記第１及び第２の熱交換器に冷凍サイクルを形成する冷媒を圧送する第２の圧縮機と、を備え、
前記第２の相変化部に貯蔵された抽出物を回収するための回収弁を開く前に、前記弁を閉じて前記第２の圧縮機を駆動する請求項1に記載の抽出装置。
【請求項７】
前記第二の熱交換器よりも、前記処理槽を天地方向上に設置した請求項５または６に記載の抽出装置
【請求項８】
前記処理槽内の上部にろ過用フィルターを備え、
抽出処理の定常運転時に前記処理槽内の流れを上方流とした請求項７に記載の抽出装置。
【請求項９】
前記貯留槽を前記第１の熱交換器よりも天地方向下に設置した請求項８に記載の抽出装置。
【請求項１０】
前記貯留槽の下流側かつ前記処理層の上流側に、ポンプを備えた請求項９に記載の抽出装置。
【請求項１１】
前記ポンプを前記第１の熱交換器よりも天地方向下に設置した請求項１１に記載の抽出装置。
【請求項１２】
前記ポンプを前記貯留槽よりも天地方向下に設置した請求項１１に記載の抽出装置。
【請求項１３】
前記圧縮器として、潤滑材として食用油あるいはシリコーンオイルを利用する圧縮器、若しくは、オイルフリーである圧縮器を用いる請求項1に記載の抽出装置。
【請求項１４】
前記抽剤は、プロパン、ノルマルブタン、イソブタン、ネオペンタン、イソペンタン、ジメチルエーテル、エチルメチルエーテルのいずれか、もしくは２種以上の混合物である請求項1に記載の抽出装置。
【請求項１５】
熱交換により抽剤を液化する第１工程、
液化した抽剤を処理槽に設けられた被処理物に接触させることで、抽剤に抽出物を混合させる第２工程、
抽出物が混合された抽剤を熱交換により気化することで抽剤と抽出物を分離する第３工程、
液化抽剤経路に設けられた弁を閉じ、圧縮機を駆動する第４工程、を備える抽出物の製造方法。
【請求項１６】
抽剤の連続的な相変化を利用して被処理物から抽剤への溶解成分を抽出する抽出装置において、
抽剤を圧送する圧送機と、
前記抽剤が高温側流路を流れて液化ガスを生成する熱交換器と、
被処理物が充填され前記液化ガスが流入する処理槽と、
前記処理槽内の下部にろ過用フィルターとを備え、
抽出処理の定常運転時に前記処理槽内の流れを下方流とし、
前記処理槽内の最も大きな気液海面が略水平で前記処理槽の入り口と出口の間に位置するように封入ガス量を調整したことを特徴とする抽出装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、混合物から液化ガスを溶媒として用いて対象物を取り出す抽出装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
本技術分野の背景技術として、〔特許文献１〕、〔特許文献２〕がある。
【０００３】
〔特許文献１〕には、常温、常圧で気体であり、液化状態では水と油を溶解できる物質Ａの相変化のサイクルを利用し、固体と液体の混合物を分離する構成が開示されている。
【０００４】
〔特許文献２〕には、使用済の活性炭を再生する装置が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】Ｗ０２００３／１０１５７９号公報
【特許文献２】Ｗ０２０１５／０３３４５５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
常温常圧では気体であり、液化すると水および油を溶解できる液化ガスには様々なものがある。この液化ガスの特性を利用した固液分離手法として〔特許文献１〕が開示されている。〔特許文献１〕では、液化ガスの例としてＤＭＥ（ＤｉＭｅｔｈｙｌ  Ｅｔｈｅｒ：ジメチルエーテル）を選択し、混合物である高含水率の石炭を、水と石炭とに分離する方法が開示されている。しかしながら、ＤＭＥを循環させるために外部からの冷熱供給のために熱交換器が２箇所あり、さらに、圧力の回収装置も設置されているので、装置コストが高価である。
【０００７】
〔特許文献２〕では、ＤＭＥを用いて不純物を吸着した使用済活性炭から不純物を除去して活性炭を再生する方法が開示されている。しかしながら、除去した不純物を効率良く高圧系外へ排出する方法が記載されていない。そこで、本発明は、抽出処理の完了後に効率良く抽出物を高圧系外へ排出する抽出方法を提供する。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記課題を解決するために、本発明は、被理物に含有される成分を抽出する抽出装置において、抽剤を圧送するための圧縮機と、抽剤を気体から液体に相変化させる第１の相変化部と、抽剤を液体から気体に相変化させる第２の相変化部と、被処理物が格納され、前記第１の相変化部で液化した抽剤が流入される処理槽と、前記第２の相変化部と前記処理槽との間に設けられる弁と、前記第１の相変化部と前記処理槽との間に設けられる貯留槽と、を備える。
【発明の効果】
【０００９】
本発明によれば、液化ガスの相変化のサイクルを利用して混合物から対象物を抽出する装置において、効率良く対象物を取り出す抽出方法および抽出装置を提供できる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】実施例１の抽出装置の構成を示す模式図である。
【図２】実施例２の抽出装置の構成を示す模式図である。
【図３】実施例３の抽出装置の構成を示す模式図である。
【図４】実施例４の抽出装置の構成を示す模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、本発明の実施形態について添付図面を参照して説明する。
【実施例１】
【００１２】
図１を用いて本発明の実施例１を説明する。
【００１３】
本実施例では、被処理物から、抽剤として使用する液化ガスに溶解する溶解成分を、効率的に抽出可能な抽出装置及び抽出方法について説明する。被処理物の例としては動植物や、水処理汚泥などを、溶解成分としては、水、油、ビタミン、ミネラル、アミノ酸、有機酸、脂肪酸などを挙げることができる。
【００１４】
以下、被処理物として魚を、抽出物である溶解成分として魚油を例に挙げて本実施例の抽出装置及び抽出方法を説明するが、本発明の被処理物、溶解成分は魚、魚油に限定されるものではない。
【００１５】
本実施例は、魚に含まれるドコサヘキサエン酸（ＤｏｃｏｓａＨｅｘａｅｎｏｉｃ  Ａｃｉｄ、ＤＨＡ）、エイコサペンタエン酸（Ｅｉｃｏｓａ  Ｐｅｎｔａｅｎｏｉｃ  Ａｃｉｄ、ＥＰＡ）などを含む魚油の抽出等に適用可能である。
【００１６】
図１を用いて、本発明の適用対象の一つである食用油の抽出方法を実現する装置構成の一例を説明する。
【００１７】
本実施例の抽出装置は、抽剤の相変化を行うための熱交換器３と、抽剤を圧送する圧縮機５と、被処理物である魚が格納される処理槽２と、処理槽２と熱交換器３との間であって液化した抽剤が通る経路に設けられる膨張弁６と、処理槽２と熱交換器３の間であって、液化した抽剤が通る経路に設けられる貯留槽７と、熱交換器３で気化した抽剤が通る経路に設けられた閉止弁１３と、被処理物から抽出した抽出物を回収容器８に回収するための回収弁９と、を備える。
【００１８】
本実施例では、抽剤として、油を溶解できる液化ガスとしてブタンを使用した。また、熱交換器３は、シェルアンドチューブ型を使用し、チューブ側に気化したブタンガスを通過させた例について示す。圧縮機５は、ポンプやコンプレッサ等様々なものが適用できる。本実施例では、抽剤であるブタン自体で熱交換器の冷凍サイクルを形成している。そのため、圧縮機５は気相用の圧縮器を用いており、液相用経路には膨張弁６を設けて減圧し、温度差を形成する必要がある。  本実施例では、ブタンの相変化に必要な蒸発潜熱を、自身の凝縮潜熱で供給する。まず、ブタンガスは圧縮機５から高温高圧のガスとなって排出され冷却器２０を経由して熱交換器３のチューブ内に送られる。
【００１９】
熱交換器３では、高温のブタンガスが凝縮しながら凝縮熱をシェル側の液化ブタンに伝えるので、シェル側の液化ブタンは供給された熱を蒸発熱として利用しブタンガスとなる。チューブ内に送られて液体となった液化ブタンは、貯留槽７を通り処理槽２に供給される。
【００２０】
処理槽２には入口側と出口側にフィルターが設置され、それらの間に魚が封入されている。処理槽２に液化ブタンが供給されると、必要に応じて撹拌することで、液化ブタンと魚が効率良く接触し、魚中の魚油が液化ブタンに溶解する。このとき、処理槽２内の液化ブタンの流れ方向を上方流とすると、フィルターが詰まりにくくなるので、処理槽２における圧力損失を低減できるという利点がある。
【００２１】
処理槽２で魚油を溶解した液化ブタンは膨張弁６に送られる。魚油を溶解した液化ブタンは、膨張弁６通過時に減圧するので温度と圧力が低下し、二相流となって熱交換器３のシェル側に送られる。膨張弁６を通過することで温度が低下し、シェル側とチューブ側に温度差を発生させることで、熱交換を可能としている。
【００２２】
熱交換器３では、シェル側の液化ブタンは、チューブ側のブタンガスの凝縮熱を受熱することで蒸発してブタンガスとなる。このとき、魚油の沸点はブタンと比べて高いので、魚油は蒸発せずに残留し熱交換器内で濃縮されていく。蒸発したブタンガスは、再度圧縮器５に送られるので、高圧系内でブタンの相変化サイクルを形成する。また、定常運転時は、魚油は熱交換器３内に留まるので、魚油の温度変化は生じず、凝縮潜熱から蒸発潜熱への熱の伝達が効率良く行える。
【００２３】
冷却器２０は圧縮器５の摩擦損失で発生する熱をブタンの相変化サイクルから排除するために備えられており、ブタンガスが指定した温度を維持するように常に温度を計測し、その結果に応じて冷却器２０を運転するが、本発明を実施するうえで必須ではない。
【００２４】
処理槽２において魚油の溶解が完了すると、回収すべき魚油は液化ブタンと共に熱交換器３に保持されている。このまま回収弁９を開けて魚油を回収する抽出物排出運転を行うと、液化ブタンも排出されてしまうので、再度大量のブタンをブタンの相変化サイクル内に注入する必要が生じる。
【００２５】
これを防ぐために、本発明では以下の回収運転を行う。
【００２６】
まず膨張弁６を全閉にし、圧縮器５を運転する。この状態では、シェル側の液化ブタンは常に蒸発し、チューブ側のブタンガスは凝縮を継続する。凝縮した液化ブタンは、チューブ下流に設置された貯留槽７に貯留することとなる。貯留槽７は魚油の回収運転時には、液化ブタンが流入できる余裕が必要となる。膨張弁６を全閉していない定常運転時（抽出運転時）において、貯留槽７の内部の大半はブタンガスで充たされていることが好ましく、液化ブタンは少ない方が好ましい。
【００２７】
また、貯留槽７は熱交換器３よりも天地方向で下側にあることがより好ましい。重力の影響により、下側の貯留槽７に液体が流れ込みやすくなることでチューブ内の液体ブタンを排除しやすくし、熱交換器３のチューブ側に液体が滞留することを抑制することができる。シェル側の蒸発潜熱が、チューブ側の凝縮潜熱だけで無く、冷却するための顕熱としても利用されることを抑制できるため、相変化の効率を向上することが可能となる。同様の理由で、熱交換器３よりも天地方向下側に処理槽２を配置すると好ましい。
【００２８】
膨張弁６を閉じたまま圧縮機５を駆動し続けると、熱交換器３のシェル側のブタンは大半が除去され、魚油の純度が向上する。
【００２９】
魚油を大気圧下に取り出す際には、外気の高圧系内への流入を防ぐために、熱交換器３のシェル側の圧力を大気圧以上に保つようにする。回収運転時は、熱交換器３のシェル側の圧力を常に計測し、大気圧に近づいた時点で閉止弁１３を全閉し、シェル側を大気圧以上に保持し、排出時まで閉止弁１３の全閉を維持する。ここで、閉止弁１３の全閉のタイミングが遅れ、シェル側が大気圧以下になった場合は、膨張弁６を一時開放してブタンを供給し、シェル側の圧力を昇圧する。また、使用する圧縮器５が容積型の場合、圧縮器５の運転停止により閉止弁１３の役割を代替できる。熱交換器３のシェル側を適切な圧力への調整が完了した後、回収弁９を開放する事で回収容器８に魚油を回収出来る。
【００３０】
本実施例では、抽出物を排出する前に、膨張弁６を閉じて圧縮機５を駆動する回収運転を行うことで、熱交換器３のシェル側に残存する液化ブタンの量を低減できる。また、回収運転でシェル側からチューブ側に移動するブタンを貯蓄できる貯留槽２を設けているので、上記の回収運転を効率よく実施可能としている。
【００３１】
なお、本実施例では、液相用経路に設けた膨張弁６を、回収運転時に全閉する閉止弁として利用している構成を示しているが、膨張弁６とは別に、閉止弁を設けてもよい。本実施例では、冷凍サイクルを形成するための膨張弁６を閉止弁と併用しているので、部品点数を削減できるメリットがある。
【００３２】
なお、本実施例では、利用するガスとしてブタンを例示して説明したが、プロパン、ノルマルブタン、イソブタン、ネオペンタン、イソペンタンでも同様の抽出が行える。また、抽出対象が水もしくは水溶性の物質である場合、これらを溶解できるジメチルエーテルやエチルメチルエーテルを利用するのが好ましい。
【００３３】
また、上述の圧縮器５が潤滑材を必要とする型式であると潤滑材が魚油に混入する恐れがあるので、オイルフリーの圧縮器であることが好ましく、例えば、ダイアフラム型やチューブポンプ型の圧縮器が好ましい。圧縮器５に潤滑材を用いるのであれば、無害な食用油もしくはシリコーンオイルを潤滑材として用いることが好ましい。
【実施例２】
【００３４】
本発発明の実施例２について、図２を用いて説明する。なお、実施例１と同様の構成については説明を省略する。本実施例では、熱交換器３のチューブ側の下流から処理槽２までの構成が実施例１と異なる。
【００３５】
本実施例では、熱交換器３で液化した液化ブタンが流れる経路に貯留槽７を設けることは共通するが、実施例１と異なり、並列に貯留槽７を設けている。そして、定常運転時（膨張弁６開弁時）には貯留槽７を介さずに液化ブタンが流れるように、回収運転時（膨張弁６全閉時）には貯留槽７を介するように経路を切り替える切替弁３１を備えている。
【００３６】
貯留槽７では気液界面が配管よりも広い面積で存在するので、使用する液化ガスが発泡しやすい液体の場合、定常運転時に貯留槽７を通過させると、この中が泡で充たされてしまい、運転時における気液界面の位置計測が困難になる。そのような事態を防ぐために、定常運転時には熱交換器３のチューブ側から流出した液化ブタンが貯留槽７を通過することなく処理槽２に導かれるようにした。
【００３７】
回収運転時は、膨張弁６を全閉にし、切替弁３１で熱交換器３と貯留槽７とを連通させて、液化ブタンを貯留槽７に貯留する。
【００３８】
本実施例に必須の構成ではないが、熱交換器３で液化したブタンが流れる経路にポンプ１０を設けるとより好ましい。ポンプ１０により、液化ブタンの送液圧力を昇圧できるので、処理槽２の圧力損失が大きな場合でも、安定的に液化ガスを処理槽２に送液できる。ポンプ１０の設置位置は、気体の吸い込みによる送液効率低下を防ぐために、処理槽２および熱交換器３、貯留槽７よりも天地方向で下側にすることが好ましい。ポンプ１０は、実施例１に記載した直列に貯留槽７を配置した構造に適用しても、同様の効果を奏する。
【実施例３】
【００３９】
図３を用いて、実施例１とは異なる装置構成の他の一例を説明する。本実施例では、熱交換器３のチューブ側の下流から処理槽２までの構成が実施例１と異なる。
【００４０】
熱交換器３のチューブ側から流出した液化ブタンは直接処理槽２の天地方向上側に導かれる。高圧系内に封入されるガス量は、定常運転時において、処理槽２の内部に気液界面が存在するように調整され、上部はブタンガスで充たされている。
【００４１】
定常運転時は、処理槽２の内部では、上部から液化ブタンが滴下され、下部フィルターの上側に保持されている被処理物である魚と接触して、下部の出口から流出する。
【００４２】
回収運転時は、膨張弁６を全閉し、熱交換器３から排出される液化ブタンを処理槽２に貯留する。
【実施例４】
【００４３】
本発明の実施例４について、図４を用いて説明する。なお、実施例１と同様の構成については説明を省略する。
【００４４】
本実施例では、抽出に用いる液化ガスとしてのブタンと、熱の伝達に用いる冷媒としてのフロンとの二種類のガスを用いる。ここで用いる抽出用のガスはブタンである必要は無く、抽出対象に合わせてプロパン、ノルマルブタン、イソブタン、ネオペンタン、イソペンタン、ジメチルエーテル、エチルメチルエーテルを選定しても良い。熱の伝達用のガスは、フロンである必要は無く室温付近で適切な圧力で相変化を起こすガスを選定しても良い。
【００４５】
本実施例では、ブタンの相変化に必要な蒸発潜熱と凝縮潜熱とを、フロンを用いた冷凍サイクルで伝達する。また、２つの熱交換器はシェルアンドチューブ型を例示しているが、ブタンガスの液化に利用する熱交換器は、効率を上げるためにプレート型でも良い。
【００４６】
実施例１では、抽剤を気体から液体に相変化させる第１の相変化部と、抽剤を液体から気体に相変化させる第２の相変化部と、を熱交換器３で構築していたのに対して、本実施例では、第１の相変化部を熱交換器３で、第２の相変化部を熱交換器４と、別々の熱交換器を用いている。そして、熱交換器３、４での熱交換には、フロンの冷凍サイクルを利用している。
【００４７】
まず、フロンは圧縮機５から高温高圧のガスとなって排出され冷却器２０を経由して熱交換器４のチューブ内に送られる。ここで、高温のフロンガスは凝縮しながら凝縮熱をブタン側に伝えるので、シェル側の液化ブタンは供給された熱を蒸発熱として利用しブタンガスとなる。
【００４８】
次いで、液体となった液化フロンは膨張弁６に送られ、通過時に減圧して温度と圧力が低下し、二相流となって熱交換器３のチューブ側に送られる。ここで、シェル側のブタンガスは凝縮しながら凝縮熱をフロン側に伝え、低温の液化フロンは供給された熱を蒸発熱として利用しフロンガスとなる。
【００４９】
次いで、気体となったフロンガスは圧縮機５に送られて再度圧縮され、冷凍サイクルを形成する。
【００５０】
一方、ブタン側のサイクルでは、まず、熱交換器３のシェル側から排出された液化ブタンが貯留槽７を通過して、ポンプ１０により、魚が充填、保持された処理槽２に送られる。処理槽２では、魚に含まれる魚油が液化ブタンに溶解する。
【００５１】
次に、魚油を溶解した液化ブタンは処理槽内部のフィルターを通過し、閉止弁１２を通過して熱交換器４に送液される。熱交換器４には液化ブタンよりもやや高温のフロンが連続的に供給されているので、フロンの持つ潜熱により液化ブタンが加熱され、ブタンガスとなって排出される。ブタンガス側のサイクルと、フロンガス側のサイクルの２つ設ける場合には、ブタンガス側のサイクルでは圧力を変化させる必要がないので、膨張弁以外の弁を利用できるため閉止弁１２と記載したが、膨張弁を用いてもよい。膨張弁とした場合、フロン側とブタン側との温度差を大きくできるので、熱交換器４の効率が向上する。
【００５２】
閉止弁１２のメリットは、ブタン側の経路の圧損を低減できるため、気相用の圧縮器が必要でなくなる。ブタンの循環は、重力で循環できるのならポンプ１０も不要となる。一方で、処理槽の圧損が大きいと、液相用の圧縮器１１として、ポンプ１０を液相用の経路に設ける事で、ブタンを循環させるとより好ましい。  このとき液化ブタンに溶存していた魚油は沸点以下であるためにそれらの大半が蒸発されずに熱交換器４の内部にとどまる。排出された高純度のブタンガスは閉止弁１３を経由して圧縮器１１により熱交換器３に送られる。
【００５３】
熱交換器３にはブタンガスよりも低温のフロンが連続的に供給されているので、フロンの蒸発潜熱によりブタンガスが冷却され、液化ブタンとなって排出され、ブタンの相変化サイクルを形成する。以上が定常運転である。
【００５４】
また、ブタンの相変化サイクル内に圧縮器１１とポンプ１０の二つの圧送機があり、両方使うことで処理速度が向上するメリットがあるが、どちらか一方だけでも本発明の効果を奏する。機器類の天地方向を上から順に、熱交換器３、処理槽２、熱交換器４と並べることで圧送処理速度が向上するメリットがある。
【００５５】
この定常運転を継続すると、熱交換器４のシェル側の魚油の濃度が上昇する。目的の魚油の抽出量を得られた後、回収運転を行う。
【００５６】
回収運転では、ポンプ１０を停止し、閉止弁１２を全閉にし、圧縮器１１を運転すると、熱交換器４のシェル側は減圧されるので、残存する液化ブタンの蒸発が促進される。圧縮器１１の運転を継続すると、圧縮器１１の下流は圧力が上昇するのでブタンガスが液化する。液化ブタンは貯留槽７に貯留されるので、熱交換器４の液化ブタンは減少し、魚油の純度が向上する。魚油を大気圧下に取り出す操作では、閉止弁１２、閉止弁１３、圧縮器１１を適切に制御し、熱交換器４のシェル側の圧力を大気圧以上に保つ。熱交換器４のシェル側を適切な圧力へ調整した後、回収弁９を開放する事で回収容器８に魚油を回収できる。
【００５７】
また、上述の方法では、ブタン側の経路に設けられた圧縮器１１（気相用の圧縮器若しくは液相用の圧縮器）を用いて熱交換器４から液化ブタンを除去したが、圧縮器１１の代わりにフロン側の経路に設けられた圧縮器５の運転でも液化ブタンの除去が可能である。閉止弁１２を全閉にし、バルブ１３を開けたまま、圧縮器５を運転すると、熱交換器４内に残存する液化ブタンが気化され、熱交換器３で再度液化ブタンになる。液化ブタンは貯留槽７に導かれて貯留されるとともに、熱交換器４内の魚油の純度が向上する。
【００５８】
、貯留槽７は熱交換器３よりも天地方向で下側にあると、液化ブタンを排出しやすくすることため好ましい。また、実施例２のように貯留槽７を熱交換器３の下流側の流路に並行に設けても同様の効果を奏する。
【００５９】
各実施例で説明した貯留層７は、熱交換器３と別体の構造を示したが、熱交換器３の下部で一体化した構造でも良い。
【符号の説明】
【００６０】
２    処理槽
３    熱交換器
４    熱交換器
５    圧縮機
６    膨張弁
７    貯留槽
８    回収容器
９    回収弁
１０  ポンプ
１２  閉止弁
１３  閉止弁
２０  冷却器
３１  切替弁
【図１】
2019089009.tif 000003
【図２】
2019089009.tif 000004
【図３】
2019089009.tif 000005
【図４】
2019089009.tif 000006