(57)【要約】      （修正有）【課題】炭化珪素原料を含有する不定形耐火物において、安定した断熱性を確保すること。【解決手段】耐火原料１００質量％に占める割合で、粒径１ｍｍ以上の炭化珪素原料を２０〜５０質量％、粒径１〜１０μｍのアルミナ微粉を２〜１５質量％、粒径１μｍ未満のシリカ超微粉を１〜８質量％、それぞれ含有し、前記耐火原料１００質量％に占める割合で、アルミナセメントの含有量は１５質量％以下（０を含む。）、粒径１ｍｍ未満の炭化珪素原料の含有量は５質量％以下（０を含む。）である不定形耐火物。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
耐火原料１００質量％に占める割合で、粒径１ｍｍ以上の炭化珪素原料を２０質量％以上５０質量％以下、粒径１μｍ以上１０μｍ以下のアルミナ微粉を２質量％以上１５質量％以下、粒径１μｍ未満のシリカ超微粉を１質量％以上８質量％以下、それぞれ含有し、
前記耐火原料１００質量％に占める割合で、アルミナセメントの含有量は１５質量％以下（０を含む。）、粒径１ｍｍ未満の炭化珪素原料の含有量は５質量％以下（０を含む。）である不定形耐火物。
【請求項２】
前記耐火原料１００質量％に占める割合で、前記粒径１ｍｍ以上の炭化珪素原料の含有量は３０質量％以上５０質量％以下、前記シリカ超微粉の含有量は２質量％以上５質量％以下、前記アルミナセメントの含有量は５質量％以下（０を含む。）、前記粒径１ｍｍ未満の炭化珪素原料の含有量は２．５質量％以下（０を含む。）である請求項１に記載の不定形耐火物。
【請求項３】
前記耐火原料の残部はアルミナ原料、スピネル原料、ムライト原料及びアンダリュサイト質原料の少なくとも一つからなる請求項１又は２に記載の不定形耐火物。
【請求項４】
前記耐火原料１００質量％に占める割合で、炭素原料の含有量は１質量％以下（０を含む。）である請求項１から３のいずれかに記載の不定形耐火物。
【請求項５】
前記耐火原料中の粒径１ｍｍ未満の原料で構成した耐火物の膨張量が１０００℃で０．２％以下である請求項１から４のいずれかに記載の不定形耐火物。
【請求項６】
ランス、インペラー又はタンディッシュカバーに適用される請求項１から５のいずれかに記載の不定形耐火物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、炭化珪素原料を含有する不定形耐火物に関する。
【背景技術】
【０００２】
炭化珪素は低熱膨張率、スラグとの反応性が低いといった特徴があり、従前より不定形耐火物の原料として多く用いられている（例えば、特許文献１、２参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特許第３５０２４３７号公報
【特許文献２】特開２００２−２２０２９０号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかし、炭化珪素原料が持つ高熱伝導率という特徴は不定形耐火物の熱伝導率を増大させるため、一定以上の断熱性能が要求される部位には使用できなかった。また、炭化珪素原料を粒径１ｍｍ以上の骨材として含む不定形耐火物は、骨材と、粒径１ｍｍ未満の原料で構成されるマトリクスとの界面の状態が不定形耐火物の熱伝導率に大きく影響するためか、製造条件や熱処理条件のわずかな違いによって不定形耐火物の熱伝導率が過大になることがあり、安定した断熱性の確保には課題があった。
【０００５】
本発明が解決しようとする課題は、炭化珪素原料を含有する不定形耐火物において、安定した断熱性を確保することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
この課題を解決するために本発明者らは、粒径１ｍｍ未満の原料で構成されるマトリクスと粒径１ｍｍ以上の炭化珪素原料との関係に注目して検討を重ねた結果、本発明の不定形耐火物を想到するに至った。
【０００７】
すなわち、本発明の一観点によれば次の不定形耐火物が提供される。
耐火原料１００質量％に占める割合で、粒径１ｍｍ以上の炭化珪素原料を２０質量％以上５０質量％以下、粒径１μｍ以上１０μｍ以下のアルミナ微粉を２質量％以上１５質量％以下、粒径１μｍ未満のシリカ超微粉を１質量％以上８質量％以下、それぞれ含有し、
前記耐火原料１００質量％に占める割合で、アルミナセメントの含有量は１５質量％以下（０を含む。）、粒径１ｍｍ未満の炭化珪素原料の含有量は５質量％以下（０を含む。）である不定形耐火物。
【発明の効果】
【０００８】
本発明の不定形耐火物は、マトリクスに特定量のアルミナ微粉とシリカ超微粉を含み、かつ骨材として粒径１ｍｍ以上の炭化珪素原料を含む。ここで、図１は、本発明に係る粒径１ｍｍ以上の炭化珪素原料と本発明に係るマトリクス（耐火原料中の粒径１ｍｍ未満の原料で構成した耐火物）の膨張率を示した図である。それぞれ、所定量の水を添加して混練し、所定形状の型枠に鋳込んで養生・乾燥した試験片に対してＪＩＳ  Ｒ  ２２０７−１に準拠して膨張率を測定した。図１に示すように、高温になると、粒径１ｍｍ以上の炭化珪素原料は膨張した状態であり、マトリクスは焼結過程において収縮していくのでマトリクスに微亀裂や場合によっては空隙が生じる。このため、熱伝導率の高い粒径１ｍｍ以上の炭化珪素原料を２０質量％以上５０質量％以下含む配合であるにもかかわらず、不定形耐火物の熱伝導率を低くすることができ、安定した断熱性を確保することができる。また、マトリクスを構成する粒径１ｍｍ未満の炭化珪素原料の含有量を制限しているので、マトリクス自体の熱伝導率も低くすることができ、この点からも安定した断熱性を確保することができる。さらに、アルミナセメントの含有量を１５質量％以下に抑えているので、低融物生成により耐食性が低下するのを防ぐことができる。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】本発明の不定形耐火物における粒径１ｍｍ以上の炭化珪素原料とマトリクスの熱膨張挙動を示す説明図。
【図２】本発明の不定形耐火物の組織写真の一例。
【発明を実施するための形態】
【００１０】
本発明の不定形耐火物は、耐火原料として、粒径１ｍｍ以上の炭化珪素原料（以下「炭化珪素粗粒」という。）と、粒径１μｍ以上１０μｍ以下のアルミナ微粉（以下、単に「アルミナ微粉」という。）と、粒径１μｍ未満のシリカ超微粉（以下、単に「シリカ超微粉」という。）とを含む。
【００１１】
炭化珪素粗粒の含有量は、耐火原料１００質量％に占める割合で２０質量％以上５０質量％以下である。炭化珪素粗粒の含有量が２０質量％未満では、炭化珪素粗粒の長所である低膨張特性が十分に発揮されず、耐熱衝撃性が低下する。一方、炭化珪素粗粒の含有量が５０質量％を超えると高熱伝導化が避けられず、結果として断熱性が低下する。炭化珪素粗粒の好ましい含有量は、耐火原料１００質量％に占める割合で３０質量％以上５０質量％以下である。
【００１２】
アルミナ微粉はマトリクス構成材料の一つである。アルミナ微粉の含有量は、耐火原料１００質量％に占める割合で２質量％以上１５質量％以下である。アルミナ微粉の含有量が２質量％未満では、マトリクスの焼結収縮量が低下し、結果として微亀裂や空隙を形成する効果（以下、マトリクスに微亀裂や空隙を形成する効果を「微亀裂効果」と総称する。）の低下に繋がり、熱伝導率抑制効果が十分に得られない。すなわち、熱伝導率が高くなり、その結果、断熱性が低下する。一方、アルミナ微粉の含有量が１５質量％を超えると、マトリクスの焼結が進みすぎて過度に緻密になり、その結果、耐熱衝撃性が低下する。
【００１３】
シリカ超微粉もマトリクス構成材料の一つである。シリカ超微粉の含有量は、耐火原料１００質量％に占める割合で１質量％以上８質量％以下である。シリカ超微粉の含有量が１質量％未満では、マトリクスの焼結収縮量が低下し、結果として微亀裂効果の低下に繋がり、熱伝導率抑制効果が十分に得られない。すなわち、熱伝導率が高くなり、その結果、断熱性が低下する。一方、シリカ超微粉の含有量が８質量％を超えると、マトリクスの焼結が進みすぎて過度に緻密になり、その結果、耐熱衝撃性が低下する。また、低融物生成により耐食性も低下する。シリカ超微粉の好ましい含有量は、耐火原料１００質量％に占める割合で２質量％以上５質量％以下である。
【００１４】
本発明の不定形耐火物は、耐火原料として、粒径１ｍｍ未満の炭化珪素原料（以下「炭化珪素微粒」という。）を含むことができる。ただし、炭化珪素微粒の含有量は、耐火原料１００質量％に占める割合で５質量％以下（０を含む。）とする。炭化珪素微粒の含有量が５質量％を超えると、マトリクスが高熱伝導化し、たとえ微亀裂効果が得られたとしても不定形耐火物の熱伝導率が増加してしまう。炭化珪素微粒の含有量は、耐火原料１００質量％に占める割合で２．５質量％以下（０を含む。）であることが好ましい。
【００１５】
本発明の不定形耐火物は多くの耐火物と同様に結合剤を含む。なお、本発明の不定形耐火物において結合剤は耐火原料に含まれるものとする。結合剤としては、アルミナセメント、水硬性遷移アルミナ、ポルトランドセメント、マグネシアセメント、ケイ酸塩、リン酸塩等の、不定形耐火物の結合剤として一般的に使用されているものが使用可能である。また、結合剤の一部又は全部は、粒径７５μｍ以下のマグネシア微粉とシリカ超微粉との組み合わせにより凝集性の結合部を形成するものとしてもよい。なお、結合剤としてアルミナセメントを用いる場合、アルミナセメントの含有量は、耐火原料１００質量％に占める割合で１５質量％以下（０を含む。）とする。アルミナセメントの含有量が１５質量％を超えると、焼結が進みすぎて過度に緻密になりその結果、耐熱衝撃性が低下する。また、低融物生成により耐食性も低下する。アルミナセメントの含有量は、耐火原料１００質量％に占める割合で５質量％以下（０を含む。）であることが好ましい。
【００１６】
本発明の不定形耐火物は、耐火原料として炭素原料を含むこともできるが、炭素原料は耐酸化性が低いので、炭素原料の含有量は耐火原料１００質量％に占める割合で１質量％以下（０を含む。）であることが好ましい。
【００１７】
以上、本発明の不定形耐火物において使用可能な耐火原料について説明したが、その残部は、アルミナ原料、スピネル原料、ムライト原料及びアンダリュサイト原料の少なくとも一つとすることができる。
【００１８】
本発明の不定形耐火物は、耐火原料以外に、分散剤、硬化調整剤等の、不定形耐火物に一般的に使用されている各種添加剤を含むことができる。また、本発明の不定形耐火物は、不定形耐火物に一般的に使用されている大粗粒（粒径１０〜３０ｍｍ程度）を含むこともできる。なお、本発明の不定形耐火物において大粗粒は耐火原料に含まれないものとする。すなわち、本発明の不定形耐火物において大粗粒は耐火原料１００質量％に対して外掛けで添加するものとする。さらに、不定形耐火物には、金属粉、金属繊維、有機繊維等の副原料を添加することがあるが、本発明の不定形耐火物においてこれらの副原料も耐火原料に含まれないものとし、耐火原料１００質量％に対して外掛けで添加するものとする。
【００１９】
本発明の不定形耐火物において、耐火原料中の粒径１ｍｍ未満の原料で構成した耐火物、すなわちマトリックスの膨張率は、１０００℃で０．２％以下であることが好ましい。このようにマトリックスの１０００℃での膨張率を低くすることで、微亀裂効果を十分に得ることができる。
【００２０】
以上説明した本発明の不定形耐火物は、断熱性が重視される用途として、ランス、インペラー又はタンディッシュカバーに好適に適用される
【実施例】
【００２１】
表１に本発明の実施例の原料配合と評価結果を示している。また、表２に比較例の原料配合と評価結果を示している。実施例及び比較例における評価項目と評価方法は以下のとおりである。
【００２２】
＜１ｍｍ未満の原料で構成した耐火物の１０００℃での膨張率＞
各例の耐火原料中の粒径１ｍｍ未満の原料に所定量の水及び樹脂を添加して混練し、型枠に鋳込んで２０×２０×８０ｍｍ形状の硬化体を作製した。そして、硬化体を１１０℃で２４ｈの熱処理により乾燥したものを試験片として用いた。測定の雰囲気は大気中、温度は室温から１５００℃までを測定した。測定方法は、ＪＩＳ  Ｒ  ２２０７−１に準拠した。表１及び表２では、１０００℃での熱膨張率が０．２％以下の場合を○（良）、０．２％超の場合を×（不良）と表記した。
【００２３】
＜熱伝導率＞
各例に所定量の水を加えて混練し、型枠に鋳込んで１１４×６５×２３０ｍｍ形状の硬化体を作製した。そして、硬化体を養生し、１１０℃で２４ｈの熱処理により乾燥し、その後、１４００℃で５ｈの熱処理により焼成したものを試験片として用いた。測定はＪＩＳ  Ｒ  ２６１６に準拠した熱線法で行った。測定温度は、室温、１２００℃の２点とした。
【００２４】
＜耐食性＞
各例に所定量の水を加えて混練し、所定形状の型枠に鋳込んで所定形状の硬化体を作製した。そして、硬化体を養生した後、１１０℃で２４ｈの熱処理により乾燥したものを試験片として用いた。試験片に対して転炉スラグを用いて１５５０℃で３ｈのスラグ回転浸食試験を実施し、溶損量と浸潤量を測定した。表１及び表２では、溶損浸潤量（溶損量と浸潤量の合計）が５ｍｍ以下の場合を◎（優）、５ｍｍより大きく７ｍｍ以下の場合を○（良）、７ｍｍより大きく１１ｍｍ以下の場合を△（可）、１１ｍｍより大きい場合を×（不良）と表記した。なお、溶損浸潤量は耐食性の指標であり、溶損浸潤量が少ないほど耐食性は高いことを示す。
【００２５】
＜耐熱衝撃性＞
各例に所定量の水を加えて混練し、型枠に鋳込んで２３０×１１４×６５ｍｍ形状の硬化体を作製した。そして、硬化体を養生した後、１１０℃で２４ｈの熱処理により乾燥し、その後１０００℃で３ｈの熱処理により焼成したものを試験片として用いた。この試験片を用いて加熱と冷却を繰り返し、亀裂の発生状況を観察した。具体的には、２３０×６５ｍｍ面をガスバーナーで１６００℃に５分間で昇温し、１０分間保持してから１０分間放冷する操作を２回繰り返して亀裂の発生状況を観察した。表１及び表２では、亀裂の発生が軽微であった場合を○（良）、やや大きな亀裂が発生した場合を△（可）、大きな亀裂が発生した場合を×（不良）と表記した。
【００２６】
＜総合評価＞
以下の基準により、○（良）、△（可）、×（不良）の３段階で評価した。
○（良）：１ｍｍ未満の原料で構成した耐火物の１０００℃での膨張率が○、室温及び１２００℃での熱伝導率が６．５以下、耐食性が◎又は○、かつ耐熱衝撃性が○の場合。
△（可）：総合評価が上記○以外の場合であって、下記の要件を満たす場合。
１ｍｍ未満の原料で構成した耐火物の１０００℃での膨張率が○、室温又は１２００℃での熱伝導率が９以下、耐食性が◎、○又は△、かつ耐熱衝撃性が○又は△。
×（不良）：評価項目のいずれか一つが下記に該当する場合。
１ｍｍ未満の原料で構成した耐火物の１０００℃での膨張率が×、室温及び１２００℃での熱伝導率が９超、耐食性が×、耐熱衝撃性が×。
【００２７】
【表１】
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【００２８】
【表２】
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【００２９】
表１に示しているように本発明の範囲内にある実施例１〜１４は、室温及び１２００℃での熱伝導率が７．９以下と低熱伝導化（高断熱化）が図られており、総合評価も良好であった。図２に実施例１の組織写真を例示しているように、本発明の不定形耐火物（実施例１〜１４）ではマトリクスに微亀裂が形成されており、空隙が形成されているものもあった。この微亀裂ないし空隙の存在により、熱伝導率が低下し断熱性が向上したと考えられる。なお、実施例７はアルミナセメントを使用していない例である。この実施例７では、マグネシア微粉とシリカ超微粉とが結合剤としての作用を発揮する。
【００３０】
比較例１は、炭化珪素粗粒の量が少ない例である。炭化珪素粗粒の長所である低膨張特性が十分に発揮されず、耐熱衝撃性が低下した。
【００３１】
比較例２は、炭化珪素粗粒の含有量が多い例である。高熱伝導率材料である炭化珪素粗粒の含有量が多いので高熱伝導化が避けられず、室温及び１２００℃での熱伝導率が高くなった。熱伝導率が高くなると、断熱性が低下する。
【００３２】
比較例３は、炭化珪素微粒の含有量が多い例である。マトリクスが高熱伝導化し室温での熱伝導率が高くなった。
【００３３】
比較例４は、アルミナ微粉の含有量が少ない例である。マトリクスの焼結収縮量が低下し、１ｍｍ未満の原料で構成した耐火物の１０００℃での膨張率が高くなった。その結果、微亀裂効果が十分に得られず、熱伝導率抑制効果が十分に得られなかった。すなわち、室温及び１２００℃での熱伝導率が高くなった。
【００３４】
比較例５は、アルミナ微粉の含有量が多い例である。焼結が進みすぎて過度に緻密になり、その結果、耐熱衝撃性が低下した。
【００３５】
比較例６は、シリカ超微粉の含有量が少ない例である。マトリクスの焼結収縮量が低下し、１ｍｍ未満の原料で構成した耐火物の１０００℃での膨張率が高くなった。その結果、微亀裂効果が十分に得られず、熱伝導率抑制効果が十分に得られなかった。すなわち、室温及び１２００℃での熱伝導率が高くなった。
【００３６】
比較例７は、シリカ超微粉の含有量が多い例である。マトリクスの焼結が進みすぎて過度に緻密になり、その結果、耐熱衝撃性が低下した。また、低融物生成により耐食性も低下した。
【００３７】
比較例８は、アルミナセメントの含有量が多い例である。焼結が進みすぎて過度に緻密になり、その結果、耐熱衝撃性が低下した。また、低融物生成により耐食性も低下した。
【図１】
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【図２】
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