(57)【要約】【課題】弁ポートをニードル弁で開閉して冷媒の流量を制御する電動弁において、弁ポートでの冷媒の流れによる騒音を低減する。【解決手段】弁座部１Ｂに断面円形状で内径Ｄ１の第１ポート１１と、内径Ｄ２の第２ポート１２と、内径Ｄ３の第３ポート１３と、第１テーパ部１４と、第２テーパ部１５を形成する。第３ポート１３の二次継手管２２側端部の内径Ｄ３と二次継手管２２の内径Ｄ４との関係をＤ３＝Ｄ４とする。第１ポート１１とニードル部５ａとの隙間から第２ポート１２へ冷媒を流す第１の流れのときと、二次継手管２２から第３ポート１３へ冷媒を流す第２の流れのときとで、冷媒の流れを整流化して流れを安定化させる。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
一次継手管が連通される弁室と二次継手管とを、ニードル弁で開口面積が増減される弁ポートを介して連通可能とする電動弁であって、前記弁室と前記二次継手管との間に前記弁ポートを有する弁座部を備えるとともに、前記弁ポートに、弁室側の第１ポートと、第１ポートより内径の大きな第２ポートと、前記第１ポートと前記第２ポートとを繋ぐ第１テーパ部と、を備えた電動弁において、
前記弁ポートに、前記二次継手管に連通する第３ポートと、前記第２ポートと前記第３ポートとを繋ぐ第２テーパ部とを備え、前記第１ポートの内径Ｄ１と前記第２ポートの内径Ｄ２と前記第３ポートの前記二次継手管側端部の内径Ｄ３と前記二次継手管の内径Ｄ４との関係がＤ１＜Ｄ２＜Ｄ３＝Ｄ４となっていることを特徴とする電動弁。
【請求項２】
請求項１に記載の電動弁であって、
Ｄ２−Ｄ１≦Ｄ３−Ｄ２
となっていることを特徴とする電動弁。
【請求項３】
前記第３ポートが前記二次継手管の内径部の一部であることを特徴とする請求項１または２に記載の電動弁。
【請求項４】
圧縮機と、凝縮器と、膨張弁と、蒸発器と、を含む冷凍サイクルシステムであって、請求項１乃至３のいずれか一項に記載の電動弁が、前記膨張弁として用いられている
ことを特徴とする冷凍サイクルシステム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、空気調和機等において冷媒の流量を制御する電動弁に関し、特に、ニードル弁に対する弁ポートの形状を改良した電動弁及び冷凍サイクルシステムに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、冷凍サイクルシステムにおいて、冷媒の流量を制御する電動弁から発生する、冷媒通過に伴う騒音がしばしば問題となることがある。このような騒音対策を施すようにした電動弁として、例えば特開２０１３−２３４７２６号公報（特許文献１）及び特開２０１２−８２８９６号公報（特許文献２）に開示されたものがある。
【０００３】
特許文献１及び特許文献２の電動弁は、弁ハウジングの側面側から弁室に連通する一次継手管と、弁ハウジングの下部の端部から弁ポートを介して弁室に連通する二次継手管とを有している。そして、冷凍サイクルシステムの例えば暖房運転時には一次継手管から弁室に冷媒が流入し、弁室からニードル弁と弁ポートとの間隙を介して二次継手管に冷媒が流出される。一方、冷房運転時には、二次継手管からニードル弁と弁ポートとの間隙を介して弁室に冷媒が流入し、弁室から一次継手管に冷媒が流出される。
【０００４】
そして、これら特許文献１及び特許文献２の電動弁は、弁ポートの形状を改良することにより、弁室から二次継手管に冷媒が流出するときの冷媒通過音等を低減するようにしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１３−２３４７２６号公報
【特許文献２】特開２０１２−８２８９６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
特許文献１及び特許文献２の電動弁では、いずれも弁室からニードル弁と弁ポートとの間隙を介して二次継手管に冷媒が流出する状態での騒音を低減する効果が得られるが、二次継手管からニードル弁と弁ポートとの間隙を介して弁室に冷媒が流入する、逆方向の冷媒通過音等に対しては考慮されておらず、改良の余地がある。例えば、二次継手管と弁ポートとの境界部分で径が異なるので、二次継手管から冷媒が流入するときに、縮流が発生して流れの損失が生じるとともに、冷媒通過音等が発生し易くなる。
【０００７】
本発明は、冷媒を一次継手管から弁室に流入させて、弁室からニードル弁と弁ポートとの間隙を介して二次継手管に冷媒を流出させる状態と、二次継手管からニードル弁と弁ポートとの間隙を介して弁室に冷媒を流入させる状態との、双方向の流れに対して冷媒通過音等の騒音を低減した電動弁を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
請求項１の電動弁は、一次継手管が連通される弁室と二次継手管とを、ニードル弁で開口面積が増減される弁ポートを介して連通可能とする電動弁であって、前記弁室と前記二次継手管との間に前記弁ポートを有する弁座部を備えるとともに、前記弁ポートに、弁室側の第１ポートと、第１ポートより内径の大きな第２ポートと、前記第１ポートと前記第２ポートとを繋ぐ第１テーパ部と、を備えた電動弁において、前記弁ポートに、前記二次継手管に連通する第３ポートと、前記第２ポートと前記第３ポートとを繋ぐ第２テーパ部とを備え、前記第１ポートの内径Ｄ１と前記第２ポートの内径Ｄ２と前記第３ポートの前記二次継手管側端部の内径Ｄ３と前記二次継手管の内径Ｄ４との関係がＤ１＜Ｄ２＜Ｄ３＝Ｄ４となっていることを特徴とする。
【０００９】
請求項２の電動弁は、請求項１に記載の電動弁であって、
Ｄ２−Ｄ１≦Ｄ３−Ｄ２
となっていることを特徴とする。
【００１０】
請求項３の電動弁は、請求項１または２のいずれか一項に記載の電動弁であって、前記第３ポートが前記二次継手管の内径部の一部であることを特徴とする。
【００１１】
請求項４の冷凍サイクルシステムは、圧縮機と、凝縮器と、膨張弁と、蒸発器と、を含む冷凍サイクルシステムであって、請求項１乃至３のいずれか一項に記載の電動弁が、前記膨張弁として用いられていることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１２】
請求項１乃至３の電動弁によれば、第１ポートとニードル弁との隙間から流れる冷媒が第２ポートに流出したとき、第２ポート内で圧力を急激に回復させることがなく、流れを整流化して冷媒の流れを安定化することができ、キャビテーションの破裂を抑制することができる。また、第２ポートから第２テーパ部と第３ポートに流れるときに、流速が減速するので流速音を低減することができる。さらに、二次継手管から冷媒を流したとき、二次継手管から第３ポートへの冷媒の流れが整流化されるので、縮流発生等による流れの損失もなく、冷媒の流れを安定化することができる。したがって、騒音を低減することができる。
【００１３】
請求項２の電動弁によれば、Ｄ２−Ｄ１≦Ｄ３−Ｄ２となっているので、第２ポートに対して、第２テーパ部から第３ポートにかけて大きく拡径するので、流速の減速効果が高くなり、さらに流速音を低減することができる。
【００１４】
請求項３の電動弁によれば、第３ポートが二次継手管の内径部の一部により構成されているので、弁ポートを形成するための加工が容易になる。
【００１５】
請求項４の冷凍サイクルシステムによれば、請求項１乃至３と同様な効果が得られる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】本発明の第１実施形態の電動弁の縦断面図である。
【図２】本発明の第１実施形態の電動弁における弁ポート近傍の要部拡大縦断面図である。
【図３】本発明の第１実施形態の実施形態の電動弁における弁ポートの作用を説明する図である。
【図４】本発明の実施形態の電動弁を用いた空気調和機の一例を示す図である。
【図５】本発明の第２実施形態の電動弁における弁ポート近傍の要部拡大縦断面図である。
【図６】本発明の第３実施形態の電動弁における弁ポート近傍の要部拡大縦断面図である。
【図７】本発明の第４実施形態の電動弁における弁ポート近傍の要部拡大縦断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
次に、本発明の電動弁の実施の形態を図面を参照して説明する。図１は第１実施形態の電動弁の縦断面図、図２は第１実施形態の電動弁における弁ポート近傍の要部拡大縦断面図、図３は第１実施形態の電動弁における弁ポートの作用を説明する図、図４は実施形態の電動弁を用いた空気調和機の一例を示す図である。なお、以下の説明における「上下」の概念は図１の図面における上下に対応する。
【００１８】
まず、図４に基づいて実施形態に係る空気調和機について説明する。空気調和機は、膨張弁としての実施形態の電動弁１０、室外ユニット１００に搭載された室外熱交換器２０、室内ユニット２００に搭載された室内熱交換器３０、流路切換弁４０、圧縮機５０を有しており、これらの各要素は、それぞれ導管によって図示のように接続され、ヒートポンプ式の冷凍サイクルシステムを構成している。この冷凍サイクルシステムは本発明の電動弁を適用する冷凍サイクルシステムの一例であり、本発明の電動弁は。ビル用のマルチエアコン等の室内機側の絞り装置等、他のシステムにも適用することができる。
【００１９】
冷凍サイクルシステムの流路は流路切換弁４０により暖房モードおよび冷房モードの２通りの流路に切換えられ、暖房モードでは実線の矢印で示すように、圧縮機５０で圧縮された冷媒が流路切換弁４０から室内熱交換器３０に流入され、室内熱交換器３０から流出する冷媒が、管路６０を通って電動弁１０に流入される。そして、この電動弁１０で冷媒が膨張され、室外熱交換器２０、流路切換弁４０、圧縮機５０の順に循環される。冷房モードでは、破線の矢印で示すように、圧縮機５０で圧縮された冷媒が流路切換弁４０から室外熱交換器２０に流入され、室外熱交換器２０から流出する冷媒が電動弁１０で膨張され、管路６０を流れて室内熱交換器３０に流入される。この室内熱交換器３０に流入された冷媒は、流路切換弁４０を介して圧縮機５０に流入される。なお、この図４に示す例では、暖房モード時に、冷媒を電動弁１０の一次継手管２１から二次継手管２２へ流す構成となっているが、配管の接続を逆にして、暖房モード時に、冷媒を二次継手管２２から一次継手管２１へ流す構成としてもよい。
【００２０】
電動弁１０は、冷媒の流量を制御する膨張弁（絞り装置）として働き、暖房モードでは、室外熱交換器２０が蒸発器として機能し、室内熱交換器３０が凝縮器として機能し、室内の暖房がなされる。また、冷房モードでは、室外熱交換器２０が凝縮器として機能し、室内熱交換器３０が蒸発器として機能し、室内の冷房がなされる。
【００２１】
次に、図１及び図２に基づいて第１実施形態の電動弁１０について説明する。この電動弁１０は、ステンレスや真鍮等の金属部材の切削加工等により形成された弁ハウジング１を有しており、弁ハウジング１には弁室１Ａが形成されている。また、この電動弁１０は、弁室１Ａの下部に弁座部１Ｂ（この実施形態では弁ハウジング１の一部）を備えている。また、弁座部１Ｂには第１ポート１１と、第２ポート１２と、第３ポート１３とが形成されている。また、第１ポート１１と第２ポート１２との間に第１テーパ部１４が形成され、第２ポート１２と第３ポート１３との間に第２テーパ部１５が形成されている。これら第１ポート１１、第１テーパ部１４、第２ポート１２、第２テーパ部１５及び第３ポート１３は「弁ポート」を構成している。さらに、弁ハウジング１には、側面側から弁室１Ａに連通する一次継手管２１が取り付けられるとともに、弁室１Ａの軸線Ｘ方向の片側端部に二次継手管２２が取り付けられている。そして、第１ポート１１、第１テーパ部１４、第２ポート１２、第２テーパ部１５及び第３ポート１３を介して、弁室１Ａと二次継手管２２とが導通可能となっている。
【００２２】
弁ハウジング１には、上部から弁室１Ａ内に挿通されるように弁ガイド部材２３が圧入及びかしめにより取り付けられており、この弁ガイド部材２３の中心には弁ガイド孔２３ａが形成されている。また、弁ハウジング１の上端部には弁ガイド部材２３の上端外周部を囲うようにリム１ａが形成されており、弁ハウジング１には、リム１ａの外周に嵌合するように円筒状のケース２４が組み付けられている。このケース２４は、リム１ａをかしめるとともに、底部外周をろう付けすることにより弁ハウジング１に固着されている。さらに、ケース２４の上端開口部には固定金具３１を介して支持部材３が取り付けられている。
【００２３】
支持部材３の中心には、第１ポート１１の軸線Ｘと同軸の雌ねじ部３ａとそのネジ孔が形成されるとともに、雌ねじ部３ａのネジ孔の外周よりも径の大きな円筒状のスライド孔３ｂが形成されている。そして、雌ねじ部３ａのネジ孔とスライド孔３ａの中に後述の円柱棒状のロータ軸６２が配設されている。また、スライド孔３ｂには弁ホルダ４が軸線Ｘ方向に摺動可能に嵌合されており、この弁ホルダ４は上部をロータ軸６２に連結されるとともに、下部にニードル弁５を保持している。
【００２４】
弁ホルダ４は、筒状の円筒部４１の下端にボス部４２が固着されるとともに、円筒部４１内にバネ受け４３と圧縮コイルバネ４４とワッシャ４５とスペーサ４６とを備えている。ニードル弁５は、ステンレスや真鍮等の金属部材により形成され、下側先端の略楕円体状のニードル部５ａと円柱棒状のロッド部５ｂと上端のフランジ部５ｃとを有している。そして、ニードル弁５は、弁ホルダ４のボス部４２の挿通孔４２ａ内に挿通されるとともに、フランジ部５ｃをボス部４２に当接させて弁ホルダ４に取り付けられている。また、ニードル弁５のロッド部５ｂは弁ガイド部材２３の弁ガイド孔２３ａ内に挿通されている。
【００２５】
弁ホルダ４において、圧縮コイルバネ４４はバネ受け４３とニードル弁５のフランジ部５ｃとの間には所定の荷重を与えられた状態で取り付けられており、弁ホルダ４は、バネ受け４４をスペーサ４６の下端部に当接するとともに、円筒部４１の上端部でワッシャ４５を介してスペーサ４６上端部を押さえつけている。そして、ロータ軸６２のフランジ部６２ｂは、ワッシャ４５とスペーサ４６との間に係合されて、ワッシャ４５により抜け止めがなされている。これにより、ニードル弁５は弁ホルダ４を介してロータ軸６２に連結されるとともに、ロッド部５ｂにガイドされて軸線Ｘ方向に移動可能となっている。
【００２６】
弁ハウジング１の上端には密閉ケース２５が溶接等によって気密に固定されている。密閉ケース２５内には、外周部を多極に着磁されたマグネットロータ６１と、ロータ軸マグネットロータ６１の中心に固着された前記ロータ軸６２とが設けられている。ロータ軸６２の上端部は、密閉ケース２５の天井部に設けられた円筒状のガイド２６内に回転可能に嵌合されている。また、ロータ軸６２には雄ねじ部６２ａが形成されており、この雄ねじ部６２ａは支持部材３に形成された雌ねじ部３ａに螺合している。密閉ケース２５の外周にはステータコイル６３が配設されており、マグネットロータ６１、ロータ軸６２及びステータコイル６３はステッピングモータ６を構成している。そして、ステータコイル６３にパルス信号が与えられることにより、そのパルス数に応じてマグネットロータ６１が回転されてロータ軸６２が回転する。なお、ガイド２６の外周にはマグネットロータ６１に対する回転ストッパ機構２７が設けられている。
【００２７】
以上の構成により実施形態の電動弁は以下のように動作する。まず、図１の弁開度制御状態で、ステッピングモータ６の駆動により、マグネットロータ６１及びロータ軸６２が回転し、ロータ軸６２の雄ねじ部６２ａと支持部材３の雌ねじ部３ａとのねじ送り機構により、ロータ軸６２は軸線Ｘ方向に移動する。この回転に伴うロータ軸６２の軸線Ｘ方向移動によって弁ホルダ４と共にニードル弁５が軸線Ｘ方向に移動する。そして、ニードル弁５は、ニードル部５ａの部分で第１ポート１１の開口面積を増減し、一次継手管２１から二次継手管２２へ、あるいは二次継手管２２から一次継手管２１へ流れる冷媒の流量が制御される。なお、一次継手管２１から二次継手管２２へ冷媒が流れる場合を「第１の流れ」、二次継手管２２から一次継手管２１へ冷媒が流れる場合を「第２の流れ」という。
【００２８】
第１ポート１１、第２ポート１２及び第３ポート１３は、軸線Ｘを中心とする円柱の側面の形状をしており、図２に示すように、第１ポート１１の内径Ｄ１はニードル部５ａの外周に合わせた寸法である。また、第２ポート１２の内径Ｄ２は第１ポート１１の内径Ｄ１より僅かに大きな寸法である。第３ポート１３の二次継手管２２側端部の内径Ｄ３は第２ポート１２の内径Ｄ２より大きな寸法で、かつ、二次継手管２２の内径Ｄ４と同寸となっている。なお、図２において各径Ｄ１〜Ｄ４には直径を示す「φ」を付記してある。第１ポート１１の長さＬ１は内径Ｄ１に比して小さな寸法であり、第１テーパ部１４と第２ポート１２とを合わせた長さＬ２は第１ポート１１の長さＬ１より大きな寸法となっている。第２テーパ部１５と第３ポート１３とを合わせた長さＬ３は第１テーパ部１４と第２ポート１２とを合わせた長さＬ２より大きな寸法となっている。
【００２９】
第１テーパ部１４及び第２テーパ部１５は、軸線Ｘを中心とする円錐台の側面の形状をしており、第１テーパ部１４の内側面は第１ポート１１から第２ポート１２にかけて内径が拡大する形状、第２テーパ部１５の内側面は第２ポート１２から第３ポート１３にかけて内径が拡大する形状をしている。そして、第１テーパ部１４の開き角度であるテーパ角θ１は、第２テーパ部１５の開き角度であるテーパ角θ２よりも大きい開き角度となっている。なお、これらの寸法及び角度は図２に図示のものには限定されるものではない。
【００３０】
図３（Ａ）に示すように、第１の流れのときは、ニードル部５ａと第１ポート１１の隙間を通った冷媒は、第１テーパ部１４、第２ポート１２、第２テーパ部１５及び第３ポート１３を通って二次継手管２２へ流れる。このとき、ニードル部５ａと第１ポート１１の隙間は最も狭い箇所であり、ここで流速は最大になるが、第１ポート１１の長さＬ１は可能な限り短くなっており、この隙間を通った冷媒の流れは、第１テーパ部１４に倣って直ぐに第２ポート１２の内壁に沿う形で流れる。第２ポート１２の内径Ｄ２は第１ポート１１の内径Ｄ１より僅かに大きいだけであり、第１ポート１１から第２ポート１２に流れる間に、圧力を急激に回復させることがない。また、第２ポート１２の長さは長いので、冷媒の流れは第２ポート１２で整流化される。したがって、キャビテーションの破裂を抑制することができるとともに、冷媒の流れを安定化することができる。
【００３１】
第２ポート１２を通った冷媒の流れは、第２テーパ部１５に倣って圧力を回復すなわち高くしながら第３ポート１３に流れる。この第３ポート１３の二次継手管２２側端部の内径Ｄ３は第２ポート１２の内径Ｄ２より大きいので、第２テーパ部１５に倣って流れる間に流速が減速される。すなわち、第２ポート１２である程度、整流化しながら、直ぐに流速を減速するので、流速音が低減する。さらに、第２テーパ部１５を通って減速された冷媒の流れは、第３ポート１３に流れるが、冷媒の流れは第２ポート１２ですでに整流されているので、この第３ポート１３内では、冷媒の流れは乱れにくく、キャビテーションの破裂を抑制することができる。
【００３２】
このように、第２ポート１２である程度、整流化し、第２テーパ部１５を介して第３ポート１３に流すことで、第２テーパ部１５で整流化を保ったまま流速を減速することができる。これにより、第３ポート１３における流れの乱れを低減してキャビテーションの破裂を抑制でき、かつ、第２テーパ部１５で流速を減速して流速音を低減できる。
【００３３】
一方、図３（Ｂ）に示すように、第２の流れのときは、二次継手管２２から流入する冷媒は、第３ポート１３を通って、第２テーパ部１５に倣って第２ポート１２の内壁に沿う形で流れ、さらに、第１テーパ部１４に倣って第１ポート１１へと流れる。そして、ニードル部５ａと第１ポート１１の隙間を通って、弁室に流れる。そして、二次継手管２２の内径と第３ポート１３の二次継手管２２側端部の内径が同寸となっているので、冷媒は二次継手管２２及び第３ポート１３から第２テーパ部１５に抵抗無く流れる。したがって、冷媒の流れが整流化されるので、縮流発生等による流れの損失もなく、冷媒の流れを安定化することができる。
【００３４】
実施形態における電動弁１０は、一次継手管２１と二次継手管２２との圧力差が高い場合に、流速音の低減効果が高いものであり、第１ポート１１、第２ポート１２、第３ポート１３、第１テーパ部１４、第２テーパ部１５、及び二次継手管２２の各部の寸法及び角度は以下の条件を満たすように設定されている。
【００３５】
以下に、一次継手管２１と二次継手管２２との圧力差が高い場合に、流速音の低減効果が高い実施形態の各部の寸法及び角度の条件を示す。第１ポート１１の内径Ｄ１は、
１mm≦Ｄ１≦４．５mm
であり、第２ポート１２の内径Ｄ２は、
１．１５mm≦Ｄ２≦４．９mm
であり、第３ポート１３の内径Ｄ３と二次継手管２２の内径Ｄ４は、
４．６mm≦Ｄ３＝Ｄ４≦６．３５mm
である。
【００３６】
また、第１テーパ部１４のテーパ角θ１は、
６０°≦θ１≦１５０°
の範囲であり、第２テーパ部１５のテーパ角θ２は、
２０°≦θ２≦９０°
の範囲である。
【００３７】
また、第１ポート１１の長さＬ１は、
０．１mm≦Ｌ１≦０．５mm
であり、このＬ１は短いほど騒音が低下する。第１テーパ部１４と第２ポート１２の長さＬ２は、
０．６mm≦Ｌ２≦２．０mm
であり、これらの長さＬ１，Ｌ２に組み合わせは、Ｌ１＋Ｌ２が、
０．７mm≦Ｌ１＋Ｌ２≦２．５mm
となる条件により設定されている。また、第１ポート１１の長さＬ１と、第１テーパ部１４と第２ポート１２の長さＬ２と、第２テーパ部１５と第３ポート１３の長さＬ３の総和Ｌ１＋Ｌ２＋Ｌ３は、
７mm≦Ｌ１＋Ｌ２＋Ｌ３≦１２mm
である。
【００３８】
また、第１テーパ部１４と第２ポート１２の長さＬ２と、第１ポート１１の長さＬ１の比Ｌ２／Ｌ１は、
１．２≦Ｌ２／Ｌ１≦８．５
の範囲であり、第２テーパ部１５と第３ポート１３の長さＬ３と、第１テーパ部１４と第２ポート１２の長さＬ２の比Ｌ３／Ｌ２は、
３≦Ｌ３／Ｌ２≦１５
の範囲であり、第２ポート１２の内径Ｄ２と第１ポート１１の内径Ｄ１の寸法比Ｄ２／Ｄ１は、
１．０３≦Ｄ２／Ｄ１≦１．５
の範囲であり、第３ポート１３の内径Ｄ３と第２ポート１２の内径Ｄ２の寸法比Ｄ３／Ｄ２は、
１．０２≦Ｄ３／Ｄ２≦５．５２
の範囲である。
【００３９】
以上のように、各寸法及び角度の範囲を示したが、この範囲内の値は、Ｄ１＜Ｄ２＜Ｄ３＝Ｄ４の条件を満たすような組み合わせの値である。
【００４０】
図５は本発明の第２実施形態の電動弁における弁ポート近傍の要部拡大縦断面図である。なお、以下の各実施形態において第１実施形態と同様な要素には図１乃至図４と同符号を付記して重複する説明は適宜省略する。また、以下の各実施形態における電動弁の全体構成は第１実施形態と同様であり、図４の空気調和機の冷凍サイクルシステムに用いられるものである。
【００４１】
図５の第２実施形態では、弁座部１Ｂの弁ポートは、第１ポート１１と、第２ポート１２と、第３ポート１３′と、第１テーパ部１４と、第２テーパ部１５とで構成されている。また、弁ハウジング１には、弁室１Ａの軸線Ｘ方向の片側端部に二次継手管２２′が取り付けられている。この二次継手管２２′は第１実施形態の二次継手管２２より僅かに長くされて、弁ハウジング１側の端部は第２テーパ部１５の周囲を囲うようにして、弁ハウジング１に埋設されている。そして、二次継手管２２′の内径部の一部が弁座部１Ｂにおける第３ポート１３′となっており、この第３ポート１３′は第２テーパ部１５へ連続している。
【００４２】
この第２実施形態でも、各部位の寸法及び角度は第１実施形態（図２）と同様である。すなわち、第１ポート１１から二次継手管２２′まで通じる弁座部１Ｂの弁ポートの形状は第１実施形態と同様である。したがって、第１の流れ及び第２の流れのいずれの場合も、第１実施形態同様な作用効果が得られる。
【００４３】
図６は本発明の第３実施形態の電動弁における弁ポート近傍の要部拡大縦断面図である。この第３実施形態では、弁座部１Ｂにおける弁ポートは第１実施形態と同様であり、第１ポート１１と、第２ポート１２と、第３ポート１３と、第１テーパ部１４と、第２テーパ部１５で構成されている。また、弁ハウジング１には、弁室１Ａの軸線Ｘ方向の片側端部に二次継手管２２″が取り付けられている。この二次継手管２２″は第１実施形態の二次継手管２２より僅かに長くされるとともに、端部を拡径されており、この拡径部分が第３ポート１３の周囲を囲うようにして、弁ハウジング１に埋設されている。そして、二次継手管２２″の内径Ｄ４と、第３ポート１３の二次継手管２２″側端部の内径Ｄ３は同寸となっている。
【００４４】
この第３実施形態でも、弁ポートの各部位の寸法及び角度は第１実施形態（図２）と同様である。すなわち、第１ポート１１から第３ポート１３まで通じる弁ポートの形状は第１実施形態と同様である。また、第３ポート１３と二次継手管２２″の内径部との間に僅かに溝が形成されているが、この溝の部分では、冷媒はリング状の渦となるだけであり、冷媒の流れには影響しない。したがって、第１の流れ及び第２の流れのいずれの場合も、第１実施形態同様な作用効果が得られる。
【００４５】
図７は本発明の第４実施形態の電動弁における弁ポート近傍の要部拡大縦断面図である。この第４実施形態では、弁座部１Ｂの弁ポートは、第１ポート１１と、第２ポート１２と、第３ポート１３″と、第１テーパ部１４と、第２テーパ部１５′とで構成されている。二次継手管２２′は第２実施形態と同様である。第３ポート１３″は僅かにテーパ状であり、この第３ポート１３″の開き角度であるテーパ角θ３は適宜設定されている。また、第２テーパ部１５′の開き角度であるテーパ角θ２′は第１実施形態における第２テーパ部１５のテーパ角θ２より僅かに小さく設定されている。そして、二次継手管２２′の内径Ｄ４と、第３ポート１３″の二次継手管２２′側端部の内径Ｄ３は同寸となっている。
【００４６】
この第４実施形態でも、弁ポートの各部位の寸法及び角度は第１実施形態（図２）と略同様である。すなわち、第１ポート１１から第３ポート１３″まで通じる弁ポートの形状は第１実施形態と同様である。また、第３ポート１３″と二次継手管２２′の内径部との間に僅かに角度がついているが、微小な角度であり、冷媒の流れには影響しない。したがって、第１の流れ及び第２の流れのいずれの場合も、第１実施形態同様な作用効果が得られる。
【００４７】
以上の実施形態では、弁ポートを形成する弁座部１Ｂを弁ハウジング１の一部（及び二次継手２２′の一部）としているが、弁座部材等の別の部材に弁ポートを形成したものでもよい。
【００４８】
以上、本発明の実施の形態について図面を参照して詳述してきたが、具体的な構成はこれらの実施の形態に限られるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲の設計の変更等があっても本発明に含まれる。
【符号の説明】
【００４９】
１      弁ハウジング
１Ａ    弁室
１Ｂ    弁座部
１１    第１ポート（弁ポートの一部）
１２    第２ポート（弁ポートの一部）
１３    第３ポート（弁ポートの一部）
１４    第１テーパ部（弁ポートの一部）
１５    第２テーパ部（弁ポートの一部）
２１    一次継手管
２２    二次継手管
２３    弁ガイド部材
３      支持部材
３ａ    雌ねじ部
３ｂ    スライド孔
４      弁ホルダ
５      ニードル弁
５ａ    ニードル部
５ｂ    ロッド部
６      ステッピングモータ
６１    マグネットロータ
６２    ロータ軸
６２ａ  雄ねじ部
６３    ステータコイル
４      弁ホルダ
Ｘ      軸線
１３′  第３ポート
２２′  二次継手管
２２″  二次継手管
１５′  第２テーパ部
１３″  第３ポート
１０    電動弁
２０    室外熱交換器
３０    室内熱交換器
４０    流路切換弁
５０    圧縮機
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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