(57)【要約】【課題】蒸発器において冷媒の圧力損失を低減しつつさらなる熱交換効率の向上を図る。【解決手段】蒸発器１０を構成する第１及び第２熱交換部１２、１４が空気の送風方向に沿って直列に配置されると共に、冷媒の供給される冷媒供給管１６が、下流側となる第１熱交換部１２の第１タンク２０に接続される第１分岐導入部６４と、上流側となる第２熱交換部１４の第３タンク４０へと接続される第２分岐導入部６６とに分岐されている。この第２分岐導入部６６は、第３タンク４０において冷媒排出管１８と連通した第５空間部４６内を通過して第６空間部４８と連通している。また、第１分岐導入部６４は、第２分岐導入部６６よりも大径に形成される。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
空気の流れ方向における上流側に配置される上流側熱交換部と、該上流側熱交換部の下流側に配置される下流側熱交換部とを有し、前記下流側熱交換部へと供給された冷媒が、該下流側熱交換部から前記上流側熱交換部へと流れて外部へと排出され、前記空気と前記冷媒との間で熱交換を行う蒸発器において、
前記下流側熱交換部の上流側において分岐し、前記冷媒の一部を前記上流側熱交換部へと供給するバイパス流路を有することを特徴とする蒸発器。
【請求項２】
請求項１記載の蒸発器において、
前記下流側熱交換部は、前記冷媒の流通するチューブと、前記チューブの両端に接続され第１タンク室、第２タンク室、第３タンク室、第４タンク室で構成される一対の下流側タンクとを備え、
前記第１タンク室は、前記冷媒が導入される導入部が設けられると共に前記チューブを介して前記第２タンク室と接続され、前記第２タンク室と前記第３タンク室とが連通し、且つ、前記第３タンク室は前記チューブを介して前記第４タンク室と接続され、
前記上流側熱交換部は、前記チューブと、前記チューブの両端に接続され第５タンク室、第６タンク室、第７タンク室、第８タンク室で構成される一対の上流側タンクとを備え、
前記第５タンク室は、前記第４タンク室から前記冷媒が導入されると共に、前記チューブを介して前記第６タンク室と接続され、前記第６タンク室と前記第７タンク室とが連通し、且つ、前記第７タンク室は前記チューブを介して前記第８タンク室と接続され、前記第８タンク室には前記冷媒が導出される導出部が設けられ、前記バイパス流路が、前記第４タンク室又は前記第５タンク室に接続されることを特徴とする蒸発器。
【請求項３】
請求項２記載の蒸発器において、
前記バイパス流路内の冷媒と前記第８タンク室内の冷媒とが熱交換可能であることを特徴とする蒸発器。
【請求項４】
請求項２又は３記載の蒸発器において、
前記上流側タンクの一方は、前記第５タンク室と前記第８タンク室とが１つのタンクを仕切ることで構成され、前記バイパス流路は、前記第８タンク室内を通過して前記第５タンク室に接続され連通することを特徴とする蒸発器。
【請求項５】
請求項２〜４のいずれか１項に記載の蒸発器において、
前記バイパス流路は、前記第５タンク室において端部に向かって拡径した拡径部を有することを特徴とする蒸発器。
【請求項６】
請求項２〜５のいずれか１項に記載の蒸発器において、
前記第１タンク室に導入される冷媒量は、前記バイパス流路に流入する冷媒量よりも多いことを特徴とする蒸発器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、内部に冷媒を流通させ、空気を通過させることで該冷媒と熱交換を行って前記空気を冷却することが可能な蒸発器に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、自動車等の車両に搭載される車両用空調装置において、内部に流通させた冷媒と空気との熱交換を行う蒸発器が用いられている。この蒸発器は、例えば、冷媒の流通する一組のタンクと、前記タンクの間に接続される複数のチューブとを備えている。そして、空気の送風方向に沿って冷媒の流通する一組の蒸発部が並んで配置され、前記送風方向の下流側に配置された一方の蒸発部から冷媒の全量を導入し、上流側に配置された他方の蒸発部へと前記冷媒を流した後に導出させる構造が一般的である。
【０００３】
しかしながら、上述した構成では冷媒の全量を全ての蒸発部の流路へと流すことで、その流路距離が長くなり前記冷媒が流れる際の圧力損失が大きくなってしまうという問題がある。
【０００４】
そこで、上述した課題を解決するために、特許文献１に開示された蒸発器では、送風方向上流側に設けられた第１蒸発部と、下流側に設けられた第２蒸発部とを有し、冷媒の供給される冷媒流入配管を、その途中から第１及び第２分岐配管によって分岐させ、前記第１及び第２分岐配管を通じて第１及び第２蒸発部へとそれぞれ冷媒を供給する構成としている。これにより、第１及び第２蒸発部へ流れる冷媒の流路距離がそれぞれ短くなるため、該冷媒が流れる際の圧力損失を低減可能としている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１０−１０７１３１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、上述した特許文献１に係る蒸発器では、第１及び第２蒸発部へとそれぞれ冷媒を分流させることで、前記第１及び第２蒸発部にそれぞれ流通する冷媒の量が減少してしまい、それに伴って、前記第１及び第２蒸発部単体における冷却性能が低下してしまうという問題がある。特に、冷却される前の空気が通過する上流側の第１蒸発部では、送風される空気と気化した冷媒との温度差が大きいため、冷媒の気化熱だけではなく伝熱による冷却能力も重要となり、下流側の第２蒸発部と比較して流通させる冷媒量が多いほうが望ましい。
【０００７】
本発明は、前記の課題を考慮してなされたものであり、冷媒の圧力損失を低減しつつ、さらなる熱交換効率の向上を図ることが可能な蒸発器を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
前記の目的を達成するために、本発明は、空気の流れ方向における上流側に配置される上流側熱交換部と、上流側熱交換部の下流側に配置される下流側熱交換部とを有し、下流側熱交換部へと供給された冷媒が、下流側熱交換部から上流側熱交換部へと流れて外部へと排出され、空気と冷媒との間で熱交換を行う蒸発器において、
下流側熱交換部の上流側において分岐し、冷媒の一部を上流側熱交換部へと供給するバイパス流路を有することを特徴とする。
【０００９】
本発明によれば、空気の流れ方向に沿って配置された上流側熱交換部及び下流側交換部を有した蒸発器において、下流側熱交換部へ冷媒が供給されると共に、この冷媒の一部が下流側熱交換部の上流側で分岐されたバイパス流路によって上流側熱交換部へと供給される。
【００１０】
従って、全ての冷媒を下流側熱交換部へと供給して上流側熱交換部まで循環させる場合と比較し、冷媒の流路距離を短くすることができるため、冷媒が内部を流れる際の圧力損失を低減させることができ、しかも、上流側熱交換部には、バイパス流路から供給された冷媒の一部に下流側熱交換部へ供給され循環した冷媒が合流することで、冷媒を全量で流通させることができるため、気化した冷媒の伝熱も利用してさらなる熱交換効率の向上を図ることが可能となる。
【００１１】
また、下流側熱交換部が、冷媒の流通するチューブと、チューブの両端に接続され第１タンク室、第２タンク室、第３タンク室、第４タンク室で構成される一対の下流側タンクとを備え、
第１タンク室は、冷媒が導入される導入部が設けられると共にチューブを介して第２タンク室と接続され、第２タンク室と第３タンク室とが連通し、且つ、第３タンク室はチューブを介して第４タンク室と接続され、
上流側熱交換部が、チューブと、チューブの両端に接続され第５タンク室、第６タンク室、第７タンク室、第８タンク室で構成される一対の上流側タンクとを備え、
第５タンク室は、第４タンク室から冷媒が導入されると共に、チューブを介して第６タンク室と接続され、第６タンク室と第７タンク室とが連通し、且つ、第７タンク室はチューブを介して第８タンク室と接続され、第８タンク室に冷媒の導出される導出部を設け、バイパス流路を、第４タンク室又は第５タンク室に接続させるとよい。
【００１２】
さらに、バイパス流路内の冷媒と第８タンク室内の冷媒とを熱交換可能とすることにより、バイパス流路を通じて導入される冷えた冷媒によって第８タンク室内の加熱された冷媒を好適に冷却することができるため、第８タンク室から排出される冷媒の温度を低下させることで、この温度を基に膨張弁の制御をより緻密に行うことが可能となる。
【００１３】
さらにまた、上流側タンクの一方を、第５タンク室と第８タンク室とを１つのタンクを仕切ることで構成し、バイパス流路を、第８タンク室内を通過させて第５タンク室に接続して連通させるとよい。
【００１４】
またさらに、バイパス流路が、第５タンク室において端部に向かって拡径した拡径部を有することにより、バイパス流路から第５タンク室へと冷媒が流入する際の流入速度を緩め、第５タンク室内の冷媒と衝突した際の衝撃を緩和することができる。
【００１５】
また、第１タンク室に導入される冷媒量を、バイパス流路に流入する冷媒量よりも多くすることにより、下流側熱交換部へ液状の液冷媒を多く供給することが可能となる。そのため、上流側熱交換部によって冷却され温度差の小さくなった空気を下流側熱交換部の液冷媒によって効率的に冷却することが可能となる。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、以下の効果が得られる。
【００１７】
すなわち、空気の流れ方向に沿って配置された下流側交換部へ冷媒が供給されると共に、冷媒の一部を下流側熱交換部の上流側で分岐したバイパス流路によって上流側熱交換部へ供給することで、全ての冷媒を下流側熱交換部へと供給して上流側熱交換部まで循環させる場合と比較し、冷媒の流路距離を短くして圧力損失を低減することができ、しかも、上流側熱交換部には、バイパス流路から供給される冷媒の一部に下流側熱交換部へ供給され循環した冷媒が合流することで、冷媒を全量で流通させることができるため、気化した冷媒の伝熱を利用してさらなる熱交換効率の向上が可能となる。
【００１８】
また、冷媒の流路距離を短くすることで、冷媒を供給する膨張弁から冷媒の排出される導出部までの距離も短くなるため、導出部から排出される冷媒温度を基に制御を行う膨張弁の反応を向上させることができ、それに伴って、膨張弁からの冷媒の供給量を高精度に制御できる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】本発明の実施の形態に係る蒸発器の一部省略外観斜視図である。
【図２】図１の蒸発器を示す概略回路図である。
【図３】図２に示す蒸発器を第１及び第３タンク側から見た平面図である。
【図４】図４Ａは、第１変形例に係る蒸発器の平面図であり、図４Ｂは、第２変形例に係る蒸発器の平面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
本発明に係る蒸発器について好適な実施の形態を挙げ、添付の図面を参照しながら以下詳細に説明する。図１において、参照符号１０は、本発明の実施の形態に係る蒸発器を示し、この蒸発器１０は、例えば、自動車に搭載される車両用空調装置に用いられ、その内部に冷媒が循環することで通過する空気を冷却可能なエバポレータとして用いられる。
【００２１】
この蒸発器１０は、図１〜図３に示されるように、空気の送風方向に沿って直列に配置される一組の第１及び第２熱交換部１２、１４と、前記第１及び第２熱交換部１２、１４へ冷媒を供給する冷媒供給管（導入部）１６と、前記第１及び第２熱交換部１２、１４を循環した冷媒を排出する冷媒排出管（導出部）１８とを含み、空気の送風方向（矢印Ａ方向）において前記第１熱交換部（下流側熱交換部）１２が前記第２熱交換部（上流側熱交換部）１４の送風方向の下流側（矢印Ａ１方向）となるように用いられる。
【００２２】
第１熱交換部１２は、上下に配置された一組の第１及び第２タンク２０、２２を有し、前記第１タンク２０と第２タンク２２とが複数のチューブ２４によって接続されると共に、前記チューブ２４の間には波状に折曲された複数のフィン２６が設けられる。すなわち、第１及び第２タンク２０、２２が略水平に設けられ、前記第１及び第２タンク２０、２２と直交するようにチューブ２４及びフィン２６が鉛直方向（矢印Ｂ１、Ｂ２方向）に延在している。
【００２３】
第１及び第２タンク２０、２２は、例えば、断面略長方形状の中空箱状に形成され蒸発器１０の幅方向（矢印Ｃ１、Ｃ２方向）に沿って所定長さを有し、前記第１タンク２０が上方（矢印Ｂ１方向）、前記第２タンク２２が下方（矢印Ｂ２方向）となるように所定間隔離間して略平行に配置される。
【００２４】
第１タンク２０には、幅方向に沿った一端部に後述する冷媒供給管１６の第１分岐導入部６４が接続されると共に、その内部が幅方向に沿った中央に設けられた第１仕切板２８によって２分割され、一端部側（矢印Ｃ１方向）となる第１空間部（第１タンク室）３０と、他端部側（矢印Ｃ２方向）となる第２空間部（第４タンク室）３２とに分割される。
【００２５】
第２タンク２２は、第１タンク２０と同様に、幅方向中央を境として一端部側（矢印Ｃ１方向）に形成された第３空間部（第２タンク室）３４と、他端部側（矢印Ｃ２方向）に形成された第４空間部（第３タンク室）３６とを有し、前記第３空間部３４と前記第４空間部３６とが第１仕切板２８に開口した第１連通孔３８を通じて互いに連通している。
【００２６】
そして、第１及び第２タンク２０、２２は、第１空間部３０と第３空間部３４とが複数のチューブ２４によって互いに連通すると共に、第２空間部３２と第４空間部３６とが残りのチューブ２４によって互いに連通している。すなわち、第１熱交換部１２において、鉛直方向（矢印Ｂ１、Ｂ２方向）に対向するように配置された第１空間部３０と第３空間部３４、第２空間部３２と第４空間部３６とがそれぞれ連通している。
【００２７】
第２熱交換部１４は、上下に配置された一組の第３及び第４タンク４０、４２を有し、前記第３タンク４０と第４タンク４２とが複数のチューブ２４（図示せず）によって接続されると共に、前記チューブ２４の間には波状に折曲された複数のフィン２６（図示せず）が設けられる。すなわち、第３及び第４タンク４０、４２が略水平に設けられ、前記第３及び第４タンク４０、４２と直交するようにチューブ２４及びフィン２６が鉛直方向に延在している。
【００２８】
第３及び第４タンク４０、４２は、例えば、断面略長方形状の中空箱状に形成され蒸発器１０の幅方向（矢印Ｃ１、Ｃ２方向）に沿って所定長さを有し、前記第３タンク４０が上方（矢印Ｂ１方向）、前記第４タンク４２が下方（矢印Ｂ２方向）となるように所定間隔離間して略平行に配置される。
【００２９】
この第３タンク４０は、幅方向（矢印Ｃ１、Ｃ２方向）に沿った中央が第２仕切板４４によって２分割され、一端部側（矢印Ｃ１方向）となる第５空間部（第８タンク室）４６と、他端部側（矢印Ｃ２方向）となる第６空間部（第５タンク室）４８とに分割される。また、第３タンク４０には、幅方向に沿った一端部側（矢印Ｃ１方向）に後述する冷媒供給管１６の第２分岐導入部（バイパス流路）６６が接続され、この第２分岐導入部６６は、第３タンク４０の第５空間部４６を貫通して第６空間部４８まで延在している。
【００３０】
第４タンク４２は、第３タンク４０と同様に、幅方向中央を境として一端部側（矢印Ｃ１方向）に形成された第７空間部（第７タンク室）５０と、他端部側（矢印Ｃ２方向）に形成された第８空間部（第６タンク室）５２とを有し、前記第７空間部５０と前記第８空間部５２とが第２仕切板４４に開口した第２連通孔５４を通じて互いに連通している。
【００３１】
そして、第３及び第４タンク４０、４２は、第５空間部４６と第７空間部５０とが複数のチューブ２４によって互いに連通すると共に、第６空間部４８と第８空間部５２とが残りのチューブ２４によって互いに連通している。すなわち、第２熱交換部１４において、鉛直方向（矢印Ｂ１、Ｂ２方向）に対向するように配置された第５空間部４６と第７空間部５０、第６空間部４８と第８空間部５２とがそれぞれ連通している。
【００３２】
さらに、第１タンク２０と第３タンク４０との間には、第２空間部３２と第６空間部４８とを互いに接続する複数の連通管５６が設けられる。この連通管５６は管体からなり、第１及び第３タンク２０、４０の幅方向に沿って互いに等間隔離間するように設けられ、その一端部が前記第１タンク２０の第２空間部３２に接続され、他端部が前記第３タンク４０の第６空間部４８へと接続されることで、前記第２空間部３２と前記第６空間部４８とが連通している。すなわち、連通管５６は、空気の送風方向（矢印Ａ方向）に沿うように設けられている。
【００３３】
冷媒供給管１６は、その一端部に形成されフランジ部５８を介して膨張弁６０と接続される本体部６２と、第１及び第２熱交換部１２、１４側となる本体部６２の他端部側（矢印Ｃ２方向）で二股状に分岐した第１及び第２分岐導入部６４、６６とを有し、前記膨張弁６０によって減圧された冷媒が本体部６２から第１及び第２分岐導入部６４、６６へとそれぞれ供給される。
【００３４】
この第１及び第２分岐導入部６４、６６はそれぞれ所定長さを有した管体からなり、前記第１分岐導入部６４が第１タンク２０の第１空間部３０へと接続される。
【００３５】
また、第１分岐導入部６４は第２分岐導入部６６よりも大径に形成され（図３参照）、冷媒供給管１６へと供給された冷媒は、この直径の差に応じて第２分岐導入部６６よりも第１分岐導入部６４に多く流れるように分配される。具体的には、冷媒供給管１６に供給される冷媒は、例えば、第１分岐導入部６４に対して約６０〜７０％流れ、第２分岐導入部６６に対して約３０〜４０％流れるように分配される。換言すれば、上述した冷媒量の配分となるように、第１分岐導入部６４と第２分岐導入部６６との直径差が設定されている。
【００３６】
さらに、第２分岐導入部６６は、第３タンク４０の幅方向（矢印Ｃ１、Ｃ２方向）に沿って一直線状に延在し、該第３タンク４０の第５空間部４６及び第２仕切板４４を貫通して第６空間部４８まで延在すると共に、前記第６空間部４８まで延在した先端には、第３タンク４０の他端部側（矢印Ｃ２方向）に向かって徐々に拡径する拡径部６８を有している。なお、第２分岐導入部６６の先端は、第６空間部４８の幅方向に沿った略中央近傍に配置される。
【００３７】
冷媒排出管１８は、その一端部が冷媒供給管１６と略平行に延在しフランジ部５８に連結されると共に、他端部が第３タンク４０の側面に対して接続されることで第５空間部４６と連通している。そして、蒸発器１０において第３タンク４０の第５空間部４６まで循環した冷媒が冷媒排出管１８を通じて排出され図示しない圧縮機等へと供給される。
【００３８】
本発明の実施の形態に係る蒸発器１０は、基本的には以上のように構成されるものであり、次にその動作並びに作用効果について図１及び図２を参照しながら説明する。
【００３９】
先ず、図示しない配管を通じて膨張弁６０で減圧された冷媒が冷媒供給管１６へと供給され、この冷媒供給管１６の本体部６２から下流側の第１及び第２分岐導入部６４、６６へと流れることで、両者の直径差に応じた分量で冷媒が分流される。
【００４０】
具体的には、供給された冷媒の約６０〜７０％が第１分岐導入部６４を通じて第１タンク２０の第１空間部３０へと供給されると同時に、残りの約３０〜４０％の冷媒が、第２分岐導入部６６を通じて第３タンク４０の第６空間部４８へと供給される。すなわち、この第２分岐導入部６６からの冷媒は、第３タンク４０の第５空間部４６内を通過して第６空間部４８へと直接供給される。
【００４１】
換言すれば、第１分岐導入部６４からの冷媒が下流側（矢印Ａ１方向）の第１熱交換部１２へと供給され、第２分岐導入部６６からの冷媒が上流側（矢印Ａ２方向）の第２熱交換部１４へと供給される。
【００４２】
そして、第１タンク２０の第１空間部３０へと供給された冷媒は、第１仕切板２８によって第２空間部３２側へと流れることがなく、前記第１空間部３０に接続された複数のチューブ２４に沿って下方（矢印Ｂ２方向）へと流れて第２タンク２２の第３空間部３４へと供給された後、前記第１仕切板２８の第１連通孔３８を通じて第４空間部３６へと幅方向に流れて再び第１タンク２０側（矢印Ｃ２方向）に向かって前記チューブ２４に沿って上方へと流れる。
【００４３】
この冷媒は、第１タンク２０の第２空間部３２へと供給された後、複数の連通管５６を通じて第３タンク４０の第６空間部４８へと導入されることで、第２分岐導入部６６を通じて第６空間部４８へ直接供給された冷媒と合流し、前記冷媒が冷媒供給管１６に供給された全量（１００％）となる。すなわち、第１分岐導入部６４を通じて第１熱交換部１２側へ供給され循環した冷媒の一部と、第２分岐導入部６６を通じて第２熱交換部１４側へ供給された残りの冷媒とが第６空間部４８において合流する。
【００４４】
この際、第２分岐導入部６６から導入される冷媒は、その先端に設けられた拡径部６８によって流速が低下するため、流入時において第６空間部４８内の冷媒と衝突した際の衝撃が好適に緩和される。これにより、第６空間部４８において、第２分岐導入部６６から冷媒を緩やかに流入させることが可能となる。
【００４５】
そして、第６空間部４８において全量となった冷媒は、この第６空間部４８に接続された複数のチューブ２４に沿って下方（矢印Ｂ２方向）へと流れて第４タンク４２の第８空間部５２へと供給された後、第２仕切板４４の第２連通孔５４を通じて幅方向（矢印Ｃ１方向）へと流れることで第７空間部５０へと導入される。この第７空間部５０に導入された冷媒は、複数のチューブ２４を通じて上方へと流通して第３タンク４０の第５空間部４６へと供給された後、冷媒排出管１８を通じて排出され図示しない圧縮機へと供給され再び圧縮される。
【００４６】
また、上述した第２熱交換部１４を構成する複数のチューブ２４及びフィン２６の間を上流側（矢印Ａ２方向）から空気が通過することで、前記フィン２６を介して前記空気と冷媒との間で熱交換がなされ、該空気が冷却されると同時に前記冷媒が加熱される。この空気は、第２熱交換部１４を通過して冷却された後、下流側（矢印Ａ１方向）となる第１熱交換部１２のチューブ２４及びフィン２６の間を通過することで、再び冷媒との間で熱交換がなされさらに冷却されて下流側へと流通する。この際、上流側となる第２熱交換部１４には、冷媒の全量が流通しているため、まだ冷却されていない上流側の空気を効率的に冷却することが可能となる。
【００４７】
さらに、第５空間部４６では、第１及び第２熱交換部１２、１４を循環してきた冷媒と、第２分岐導入部６６を通じて新たに第６空間部４８へと供給される冷媒との間で、該第２分岐導入部６６を介して熱交換がなされる。これにより、供給された直後の冷えた前記第２分岐導入部６６内の冷媒によって、前記第５空間部４６から冷媒排出管１８を通じて排出される冷媒の温度が低下する。すなわち、蒸発器１０から冷媒の排出される出口温度を低下させることが可能となる。
【００４８】
以上のように、本実施の形態では、空気の送風方向に沿って一組の第１及び第２熱交換部１２、１４を有した蒸発器１０において、冷媒を供給する冷媒供給管１６を下流側（矢印Ａ１方向）に配置される第１熱交換部１２との間で第１及び第２分岐導入部６４、６６として分岐させ、第２分岐導入部６６によって前記第１分岐導入部６４から前記第１熱交換部１２へと導入される冷媒の一部を、上流側（矢印Ａ２方向）に配置された第２熱交換部１４へとバイパスして供給している。これにより、供給される冷媒の全量を下流側の第１熱交換部１２から上流側の第２熱交換部１４までの全ての流路に沿って流通させる場合と比較し、該冷媒の流路距離を短くすることができる。
【００４９】
その結果、冷媒が流れる際の圧力損失を低減させることができ、しかも、上流側の第２熱交換部１４には、第１熱交換部１２へ供給された冷媒が循環して合流することで、供給される前記冷媒を全量で流通させることができるため、気化した冷媒の伝熱も利用して前記第２熱交換部１４側から下流側へと通過する空気の冷却効率を高めることが可能となる。
【００５０】
また、冷媒の流通経路を短くすることで、該冷媒を供給する膨張弁６０から冷媒の排出される冷媒排出管１８までの距離も短くなるため、前記冷媒排出管１８から排出される冷媒温度を基に制御を行う前記膨張弁６０の反応を向上させることができ、それに伴って、前記膨張弁６０からの冷媒の供給量を高精度に制御できる。
【００５１】
さらに、第２分岐導入部６６を流れる冷媒と、該第２分岐導入部６６が挿通された第３タンク４０の第５空間部４６内の冷媒とを熱交換可能な構成としているため、前記第２分岐導入部６６を通じて導入される冷えた冷媒と、前記第５空間部４６から冷媒排出管１８を通じて排出される加熱された冷媒とを熱交換することで、排出される冷媒の温度を好適に低下させることが可能となり、排出される冷媒の温度を基に膨張弁６０の制御をより緻密に行うことが可能となる。
【００５２】
さらにまた、第６空間部４８において、バイパス流路となる第２分岐導入部６６の先端に徐々に拡径する拡径部６８を設けることにより、前記第２分岐導入部６６から前記第６空間部４８へと冷媒が流入する際の流入速度を緩め、前記第６空間部４８内の冷媒と衝突した際の衝撃を緩和することができ、前記冷媒を緩やかに流入させることができる。
【００５３】
またさらに、第１分岐導入部６４を通じて第１タンク２０の第１空間部３０へ導入される冷媒量が、第２分岐導入部６６から第３タンク４０の第６空間部４８へと導入される冷媒量よりも多くなるように設定することで、下流側に配置された第１熱交換部１２の第１タンク２０へ液状の液冷媒をより多く供給することが可能となる。そのため、上流側の第２熱交換部１４によって冷却され冷媒との温度差が小さくなった空気を、前記第１熱交換部１２の前記液冷媒によって効率的に冷却することができる。
【００５４】
なお、第２分岐導入部６６は、上述した第３タンク４０の第６空間部４８に接続する場合に限定されるものではなく、例えば、前記第６空間部４８の上流側となる第１タンク２０の第２空間部３２へと接続するようにしてもよい。
【００５５】
一方、冷媒排出管１８は、上述したように第３タンク４０の側壁に接続される場合に限定されるものではなく、例えば、図４Ａに示される第１変形例に係る蒸発器７０では、冷媒排出管７２の他端部が前記第３タンク４０における第５空間部４６の端部へと接続されると共に、この第５空間部４６に接続される冷媒供給管１６の第２分岐導入部６６の一部が、前記冷媒排出管７２の内部に挿通されている。すなわち、冷媒の供給される第２分岐導入部６６の外側に、前記冷媒の排出される冷媒排出管７２の一部が設けられた二重管構造となっている。
【００５６】
以上のように、第１変形例に係る蒸発器７０では、第３タンク４０の第５空間部４６に加えて冷媒排出管７２内に挿通された第２分岐導入部６６の一部を通じても、両者の間で冷媒同士の熱交換を行うことができる。そのため、上述した実施の形態における蒸発器１０と比較して熱交換可能な範囲を広げることが可能となる。その結果、冷媒排出管７２から排出される冷媒の温度を第２分岐導入部６６から供給される冷えた冷媒によってより効果的に低下させることが可能となり、この温度に基づいて膨張弁６０の制御をより一層緻密に行うことができる。
【００５７】
また、冷媒供給管１６の接続部位と冷媒排出管７２の接続部位を、第３タンク４０の一端部側（矢印Ｃ１方向）に集約することで、蒸発器７０の設置場所におけるレイアウトの自由度が大きくなり、例えば、前記第３タンク４０の一端部側壁近傍に干渉する部材があった場合でも設置することができる。
【００５８】
さらに、冷媒供給管１６は、上述したように分岐した第２分岐導入部６６が第３タンク４０の第５空間部４６を貫通して第６空間部４８に接続されるように設けられる場合に限定されるものではなく、例えば、図４Ｂに示される第２変形例に係る蒸発器８０のように、冷媒供給管８２の第２分岐導入部８４が第３タンク４０の第５空間部４６の内部を貫通することなく、該第３タンク４０の外部に延在して第６空間部４８へ直接接続すると共に、前記第３タンク４０の側壁と前記第２分岐導入部８４との間にヒートシンク８６を設ける構成としてもよい。
【００５９】
この構成により、第２分岐導入部８４を通じて第６空間部４８へと冷媒の一部が供給されると共に、この冷媒の冷熱がヒートシンク８６を介して第３タンク４０の第５空間部４６へと伝達されることで、前記第５空間部４６内の冷媒との熱交換がなされ好適に冷却されることとなる。その結果、第５空間部４６から冷媒排出管１８を通じて排出される冷媒の温度を低下させることで、この冷媒温度を基に制御される膨張弁６０の制御を高精度に行うことが可能となる。
【００６０】
なお、本発明に係る蒸発器は、上述の実施の形態に限らず、本発明の要旨を逸脱することなく、種々の構成を採り得ることはもちろんである。
【符号の説明】
【００６１】
１０、７０、８０…蒸発器            １２…第１熱交換部
１４…第２熱交換部                  １６、８２…冷媒供給管
１８、７２…冷媒排出管              ２０…第１タンク
２２…第２タンク                    ２４…チューブ
４０…第３タンク                    ４２…第４タンク
５６…連通管                        ６４…第１分岐導入部
６６、８４…第２分岐導入部          ６８…拡径部
８６…ヒートシンク
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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