(57)【要約】【課題】撮像装置によって生成される画像に色むらが発生することを防止するのに有利な光学フィルタを提供する。【解決手段】光学フィルタ（１ａ）は、光吸収層（１０）を備える。光吸収層は、近赤外線領域の少なくとも一部の光を吸収する。光学フィルタ（１ａ）は、０°、３０°、及び４０°の入射角度で波長３００ｎｍ〜１２００ｎｍの光を当該光学フィルタに入射させたときに、透過率に関する所定の条件を満たす。また、０°、３０°、及び４０°の入射角度θ°のそれぞれに対して定義されるＩＥθxR、ＩＥθyG、及びＩＥθzBにおける９つの差及び同一の２つの入射角度θ°に対するＩＥθxR、ＩＥθyG、及びＩＥθzBの３つの差の最大値から最小値を差し引いた差であるレンジが所定の条件を満たす。【選択図】図１Ａ
2019066814.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
光学フィルタであって、
近赤外線領域の少なくとも一部の光を吸収する光吸収剤を含有している光吸収層を備え、
０°、３０°、及び４０°の入射角度で波長３００ｎｍ〜１２００ｎｍの光を当該光学フィルタに入射させたときに、下記の条件を満たし、
（ｉ）波長７００ｎｍにおける分光透過率が３％以下である。
（ii）波長７１５ｎｍにおける分光透過率が１％以下である。
（iii）波長１１００ｎｍにおける分光透過率が７．５％以下である。
（iv）波長７００ｎｍ〜８００ｎｍにおける平均透過率が１％以下である。
（ｖ）波長５００ｎｍ〜６００ｎｍにおける平均透過率が８５％以上である。
（vi）波長４００ｎｍにおける分光透過率が４５％以下である。
（vii）波長４５０ｎｍにおける分光透過率が８０％以上である。
入射角度がθ°であるときの波長λにおける当該光学フィルタの分光透過率をＴθ（λ）と表し、
前記Ｔθ（λ）と、波長４００ｎｍ〜７００ｎｍの変域において表（Ｉ）によって定義される波長λの関数であるＲ（λ）、Ｇ（λ）、及びＢ（λ）との積によって前記入射角度θ°に対して定まるそれぞれの関数を最大値が１になるように正規化して得られる関数をＣＲθ（λ）、ＣＧθ（λ）、及びＣＢθ（λ）と表し、
日本工業規格ＪＩＳ  Ｚ  ８７８１−１：２０１２の表２に定められたＣＩＥ１９６４測色補助標準観測者の等色関数をそれぞれ最大値が１になるように正規化して得られる波長λの関数をｘ（λ）、ｙ（λ）、及びｚ（λ）と表し、
ＣＲθ（λ）、ＣＧθ（λ）、及びＣＢθ（λ）の変数である波長λを０以上の整数であるｎの関数として、λ（ｎ）＝（Δλ×ｎ＋４００）ｎｍと表すとき（ただし、Δλ＝５）、
下記の式（１）〜（３）によって０°、３０°、及び４０°の入射角度θ°のそれぞれに対して定義されるＩＥθxR、ＩＥθyG、及びＩＥθzBにおける９つの差及び同一の２つの入射角度θ°に対するＩＥθxR、ＩＥθyG、及びＩＥθzBの３つの差の最大値から最小値を差し引いた差であるレンジが表（II）に示す条件を満たす、
光学フィルタ。
【表１】
2019066814.tif 000058
【数１】
2019066814.tif 000059
【表２】
2019066814.tif 000060
【請求項２】
０°、３０°、及び４０°の入射角度θ°のそれぞれに対して定義されるＩＥθxR、ＩＥθyG、及びＩＥθzBにおける９つの差及び同一の２つの入射角度θ°に対するＩＥθxR、ＩＥθyG、及びＩＥθzBの３つの差の最大値から最小値を差し引いた差であるレンジが表（III）に示す条件を満たす、請求項１に記載の光学フィルタ。
【表３】
2019066814.tif 000061
【請求項３】
０°、３０°、及び４０°の入射角度θ°のそれぞれに対して定義されるＩＥθxR、ＩＥθyG、及びＩＥθzBにおける９つの差及び同一の２つの入射角度θ°に対するＩＥθxR、ＩＥθyG、及びＩＥθzBの３つの差の最大値から最小値を差し引いた差であるレンジが表（IV）に示す条件を満たす、請求項１に記載の光学フィルタ。
【表４】
2019066814.tif 000062
【請求項４】
下記の式（４）〜（６）によって０°、３０°、及び４０°の入射角度θ°のそれぞれに対して定義されるＩＡＥθxR、ＩＡＥθyG、及びＩＡＥθzBにおける９つの差及び同一の２つの入射角度θ°に対するＩＡＥθxR、ＩＡＥθyG、及びＩＡＥθzBの３つの差の最大値から最小値を差し引いた差であるレンジが表（Ｖ）に示す条件を満たす、請求項１〜３のいずれか１項に記載の光学フィルタ。
【数２】
2019066814.tif 000063
【表５】
2019066814.tif 000064
【請求項５】
０°、３０°、及び４０°の入射角度θ°のそれぞれに対して定義されるＩＡＥθxR、ＩＡＥθyG、及びＩＡＥθzBにおける９つの差及び同一の２つの入射角度θ°に対するＩＡＥθxR、ＩＡＥθyG、及びＩＡＥθzBの３つの差の最大値から最小値を差し引いた差であるレンジが表（VI）に示す条件を満たす、請求項４に記載の光学フィルタ。
【表６】
2019066814.tif 000065
【請求項６】
下記の式（７）〜（９）によって０°、３０°、及び４０°の入射角度θ°のそれぞれに対して定義されるＩＳＥθxR、ＩＳＥθyG、及びＩＳＥθzBにおける９つの差及び同一の２つの入射角度θ°に対するＩＳＥθxR、ＩＳＥθyG、及びＩＳＥθzBの３つの差の最大値から最小値を差し引いた差であるレンジが表（VII）に示す条件を満たす、請求項１
〜５のいずれか１項に記載の光学フィルタ。
【数３】
2019066814.tif 000066
【表７】
2019066814.tif 000067
【請求項７】
０°、３０°、及び４０°の入射角度θ°のそれぞれに対して定義されるＩＳＥθxR、ＩＳＥθyG、及びＩＳＥθzBにおける９つの差及び同一の２つの入射角度θ°に対するＩＳＥθxR、ＩＳＥθyG、及びＩＳＥθzBの３つの差の最大値から最小値を差し引いた差であるレンジが表（VIII）に示す条件を満たす、請求項６に記載の光学フィルタ。
【表８】
2019066814.tif 000068
【請求項８】
前記光吸収剤は、ホスホン酸と銅イオンとによって形成されている、請求項１〜７のいずれか１項に記載の光学フィルタ。
【請求項９】
前記ホスホン酸は、アリール基を有する第一ホスホン酸を含む、請求項８に記載の光学フィルタ。
【請求項１０】
前記ホスホン酸は、さらに、アルキル基を有する第二ホスホン酸を含む、請求項９に記載の光学フィルタ。
【請求項１１】
レンズ系と、
前記レンズ系を通過した光を受光する撮像素子と、
前記撮像素子の前方に配置され、Ｒ（赤）、Ｇ（緑）、及びＢ（青）の３色のフィルタを有するカラーフィルタと、
前記カラーフィルタの前方に配置された請求項１〜１０のいずれか１項に記載の光学フィルタと、を備えた、
撮像装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、光学フィルタ及び撮像装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、近赤外線カットフィルタ等の光学フィルタを備えた撮像装置が知られている。例えば、特許文献１には、ガラス板基板の少なくとも片面に近赤外線吸収剤を含有する樹脂層を有する積層板を含む近赤外線カットフィルタが記載されている。例えば、この近赤外線カットフィルタは、積層板の少なくとも片面に誘電体多層膜を有する。この近赤外線カットフィルタにおいて、波長の値（Ｙａ）と、波長の値（Ｙｂ）との差の絶対値｜Ｙａ−Ｙｂ｜が１５ｎｍ未満である。波長の値（Ｙａ）は、波長５６０〜８００ｎｍの範囲において、近赤外線カットフィルタの垂直方向から測定した場合の透過率が５０％となる波長の値である。波長の値（Ｙｂ）は、波長５６０〜８００ｎｍの範囲において、近赤外線カットフィルタの垂直方向に対して３０°の角度から測定した場合の透過率が５０％となる波長の値である。このように、特許文献１によれば、近赤外線カットフィルタにおける透過特性の角度依存性が小さく調節されている。
【０００３】
特許文献２には、近赤外線吸収ガラス基材と、近赤外線吸収層と、誘電体多層膜とを備えた、近赤外線カットフィルタが記載されている。近赤外線吸収層は、近赤外線吸収色素及び透明樹脂を含有している。特許文献２には、この近赤外線カットフィルタと、固体撮像素子とを備えた固体撮像装置が記載されている。特許文献２によれば、近赤外線吸収ガラス基材と、近赤外線吸収層とを積層することにより、誘電体多層膜が本来的に有する、光の入射角度によって遮蔽波長がシフトする角度依存性の影響をほぼ排除できる。例えば、特許文献２において、近赤外線カットフィルタにおける入射角０°のときの透過率（Ｔ0）及び入射角３０°のときの透過率（Ｔ30）が測定されている。
【０００４】
特許文献３及び４には、誘電体基板と、赤外線反射層と、赤外線吸収層とを備えた赤外線カットフィルタが記載されている。赤外線反射層は、誘電体多層膜で形成されている。赤外線吸収層は、赤外線吸収色素を含有している。特許文献３及び４には、この赤外線カットフィルタを備えた撮像装置が記載されている。特許文献３及び４には、光の入射角度が０°、２５°、及び３５°である場合の赤外線カットフィルタの透過率スペクトルが記載されている。
【０００５】
特許文献５には、吸収層と、反射層とを備え、所定の要件を満たす近赤外線カットフィルタが記載されている。例えば、この近赤外線カットフィルタにおいて、入射角０°の分光透過率曲線における波長６００〜７２５ｎｍの光の透過率の積分値Ｔ0(600-725)と、入射角３０°の分光透過率曲線における波長６００〜７２５ｎｍの光の透過率の積分値Ｔ30(600-725)との差｜Ｔ0(600-725)−Ｔ30(600-725)｜が３％・ｎｍ以下である。特許文献５には、この近赤外線カットフィルタを備えた撮像装置も記載されている。
【０００６】
特許文献６及び７には、光吸収層及び近赤外線反射層を含み、ΔＥ*≦１．５を満たす
光学フィルタが記載されている。ΔＥ*は、光学フィルタに垂直に入射され光学フィルタ
を透過する光と、光学フィルタに垂直な方向から３０°の角度で入射され光学フィルタを透過する光との色差である。光吸収層は、例えば、バインダー樹脂を備え、バインダー樹脂に光吸収剤が分散している。近赤外線反射層は、例えば、誘電体多層膜である。特許文献６及び７には、この光学フィルタを備えたカメラ等の撮像装置も記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２０１２−１０３３４０号公報
【特許文献２】国際公開第２０１４／０３０６２８号
【特許文献３】米国特許出願公開第２０１４／０３００９５６号明細書
【特許文献４】米国特許出願公開第２０１４／００６３５９７号明細書
【特許文献５】特許第６１１９９２０号公報
【特許文献６】韓国登録特許第１０−１４７４９０２号公報
【特許文献７】韓国登録特許第１０−１５２７８２２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
上記の特許文献では、光学フィルタへの光の入射角度が３５°より大きい（例えば４０°）場合の光学フィルタの特性について具体的に検討されていない。また、カメラなどの撮像装置においては、Ｒ（赤）、Ｇ（緑）、Ｂ（青）のカラーフィルタを有するイメージセンサを搭載しているが、上記の特許文献では、これらのカラーフィルタの特性との適合性については検討されていない。そこで、本発明は、光の入射角度がより大きい場合においても、撮像装置に搭載されるイメージセンサに用いられるカラーフィルタの特性に適合しやすく、カメラなどの撮像装置によって生成される画像に色むらが発生することを防止するのに有利な特性を有する光学フィルタを提供する。また、本発明は、この光学フィルタを備えた撮像装置を提供する。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明は、
光学フィルタであって、
光吸収剤を含有している光吸収層を備え、
０°、３０°、及び４０°の入射角度で波長３００ｎｍ〜１２００ｎｍの光を当該光学フィルタに入射させたときに、下記の条件を満たし、
（ｉ）波長７００ｎｍにおける分光透過率が３％以下である。
（ii）波長７１５ｎｍにおける分光透過率が１％以下である。
（iii）波長１１００ｎｍにおける分光透過率が７．５％以下である。
（iv）波長７００ｎｍ〜８００ｎｍにおける平均透過率が１％以下である。
（ｖ）波長５００ｎｍ〜６００ｎｍにおける平均透過率が８５％以上である。
（vi）波長４００ｎｍにおける分光透過率が４５％以下である。
（vii）波長４５０ｎｍにおける分光透過率が８０％以上である。
入射角度がθ°であるときの波長λにおける当該光学フィルタの分光透過率をＴθ（λ）と表し、
前記Ｔθ（λ）と、波長４００ｎｍ〜７００ｎｍの変域において表（Ｉ）によって定義される波長λの関数であるＲ（λ）、Ｇ（λ）、及びＢ（λ）との積によって前記入射角度θ°に対して定まるそれぞれの関数を最大値が１になるように正規化して得られる関数をＣＲθ（λ）、ＣＧθ（λ）、及びＣＢθ（λ）と表し、
日本工業規格ＪＩＳ  Ｚ  ８７８１−１：２０１２の表２に定められたＣＩＥ１９６４測色補助標準観測者の等色関数をそれぞれ最大値が１になるように正規化して得られる波長λの関数をｘ（λ）、ｙ（λ）、及びｚ（λ）と表し、
ＣＲθ（λ）、ＣＧθ（λ）、及びＣＢθ（λ）の変数である波長λを０以上の整数であるｎの関数として、λ（ｎ）＝（Δλ×ｎ＋４００）ｎｍと表すとき（ただし、Δλ＝５）、
下記の式（１）〜（３）によって０°、３０°、及び４０°の入射角度θ°のそれぞれに対して定義されるＩＥθxR、ＩＥθyG、及びＩＥθzBにおける９つの差及び同一の２つの入射角度θ°に対するＩＥθxR、ＩＥθyG、及びＩＥθzBの３つの差の最大値から最小値を差し引いた差であるレンジが表（II）に示す条件を満たす、
光学フィルタを提供する。
【００１０】
【表１】
2019066814.tif 000003
【００１１】
【数１】
2019066814.tif 000004
【００１２】
【表２】
2019066814.tif 000005
【００１３】
また、本発明は、
レンズ系と、
前記レンズ系を通過した光を受光する撮像素子と、
前記撮像素子の前方に配置され、Ｒ（赤）、Ｇ（緑）、及びＢ（青）の３色のフィルタを有するカラーフィルタと、
前記カラーフィルタの前方に配置された上記の光学フィルタと、を備えた、
撮像装置を提供する。
【発明の効果】
【００１４】
上記の光学フィルタは、光の入射角度がより大きい場合でも、カメラなどの撮像装置に用いられるカラーフィルタの特性に適合しやすく、撮像装置によって生成される画像に色むらが発生することを防止するのに有利な特性を有する。また、上記の撮像装置において、光の入射角度がより大きい場合でも、生成される画像に色むらが発生しにくい。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１Ａ】図１Ａは、本発明の光学フィルタの一例を示す断面図である。
【図１Ｂ】図１Ｂは、本発明の光学フィルタの別の一例を示す断面図である。
【図１Ｃ】図１Ｃは、本発明の光学フィルタのさらに別の一例を示す断面図である。
【図１Ｄ】図１Ｄは、本発明の光学フィルタのさらに別の一例を示す断面図である。
【図１Ｅ】図１Ｅは、本発明の光学フィルタのさらに別の一例を示す断面図である。
【図１Ｆ】図１Ｆは、本発明の光学フィルタのさらに別の一例を示す断面図である。
【図２】図２は、Ｒ（λ）、Ｇ（λ）、及びＢ（λ）のグラフである。
【図３】図３は、本発明の撮像装置の一例を示す断面図である。
【図４Ａ】図４Ａは、実施例１に係る光学フィルタの半製品の透過率スペクトルである。
【図４Ｂ】図４Ｂは、実施例１に係る光学フィルタの別の半製品の透過率スペクトルである。
【図４Ｃ】図４Ｃは、参考例１に係る積層体の透過率スペクトルである。
【図４Ｄ】図４Ｄは、参考例２に係る積層体の透過率スペクトルである。
【図４Ｅ】図４Ｅは、実施例１に係る光学フィルタの透過率スペクトルである。
【図５Ａ】図５Ａは、実施例１に係る光学フィルタの透過率スペクトル及びＲ（λ）に基づく正規化分光感度関数ＣＲθ（λ）と、正規化等色関数ｘ（λ）との関係を示すグラフである。
【図５Ｂ】図５Ｂは、実施例１に係る光学フィルタの透過率スペクトル及びＧ（λ）に基づく正規化分光感度関数ＣＧθ（λ）と、正規化等色関数ｙ（λ）との関係を示すグラフである。
【図５Ｃ】図５Ｃは、実施例１に係る光学フィルタの透過率スペクトル及びＢ（λ）に基づく正規化分光感度関数ＣＢθ（λ）と、正規化等色関数ｚ（λ）との関係を示すグラフである。
【図６Ａ】図６Ａは、参考例３に係る積層体の透過率スペクトルである。
【図６Ｂ】図６Ｂは、実施例２に係る光学フィルタの透過率スペクトルである。
【図７Ａ】図７Ａは、実施例２に係る光学フィルタの透過率スペクトル及びＲ（λ）に基づく正規化分光感度関数ＣＲθ（λ）と、正規化等色関数ｘ（λ）との関係を示すグラフである。
【図７Ｂ】図７Ｂは、実施例２に係る光学フィルタの透過率スペクトル及びＧ（λ）に基づく正規化分光感度関数ＣＧθ（λ）と、正規化等色関数ｙ（λ）との関係を示すグラフである。
【図７Ｃ】図７Ｃは、実施例２に係る光学フィルタの透過率スペクトル及びＢ（λ）に基づく正規化分光感度関数ＣＢθ（λ）と、正規化等色関数ｚ（λ）との関係を示すグラフである。
【図８Ａ】図８Ａは、実施例３に係る光学フィルタの半製品の透過率スペクトルである。
【図８Ｂ】図８Ｂは、実施例３に係る光学フィルタの透過率スペクトルである。
【図９Ａ】図９Ａは、実施例３に係る光学フィルタの透過率スペクトル及びＲ（λ）に基づく正規化分光感度関数ＣＲθ（λ）と、正規化等色関数ｘ（λ）との関係を示すグラフである。
【図９Ｂ】図９Ｂは、実施例３に係る光学フィルタの透過率スペクトル及びＧ（λ）に基づく正規化分光感度関数ＣＧθ（λ）と、正規化等色関数ｙ（λ）との関係を示すグラフである。
【図９Ｃ】図９Ｃは、実施例３に係る光学フィルタの透過率スペクトル及びＢ（λ）に基づく正規化分光感度関数ＣＢθ（λ）と、正規化等色関数ｚ（λ）との関係を示すグラフである。
【図１０Ａ】図１０Ａは、参考例４に係る積層体の透過率スペクトルである。
【図１０Ｂ】図１０Ｂは、実施例４に係る光学フィルタの透過率スペクトル及びＲ（λ）に基づく透過率スペクトルである。
【図１１Ａ】図１１Ａは、実施例４に係る光学フィルタの透過率スペクトル及びＧ（λ）に基づく正規化分光感度関数ＣＲθ（λ）と、正規化等色関数ｘ（λ）との関係を示すグラフである。
【図１１Ｂ】図１１Ｂは、実施例４に係る光学フィルタの透過率スペクトル及びＢ（λ）に基づく正規化分光感度関数ＣＧθ（λ）と、正規化等色関数ｙ（λ）との関係を示すグラフである。
【図１１Ｃ】図１１Ｃは、実施例４に係る光学フィルタの正規化分光感度関数ＣＢθ（λ）と、正規化等色関数ｚ（λ）との関係を示すグラフである。
【図１２】図１２は、実施例５に係る光学フィルタの透過率スペクトルである。
【図１３Ａ】図１３Ａは、実施例５に係る光学フィルタの透過率スペクトル及びＲ（λ）に基づく正規化分光感度関数ＣＲθ（λ）と、正規化等色関数ｘ（λ）との関係を示すグラフである。
【図１３Ｂ】図１３Ｂは、実施例５に係る光学フィルタの透過率スペクトル及びＧ（λ）に基づく正規化分光感度関数ＣＧθ（λ）と、正規化等色関数ｙ（λ）との関係を示すグラフである。
【図１３Ｃ】図１３Ｃは、実施例５に係る光学フィルタの透過率スペクトル及びＢ（λ）に基づく正規化分光感度関数ＣＢθ（λ）と、正規化等色関数ｚ（λ）との関係を示すグラフである。
【図１４Ａ】図１４Ａは、実施例６に係る光学フィルタの半製品の透過率スペクトルである。
【図１４Ｂ】図１４Ｂは、実施例６に係る光学フィルタの透過率スペクトルである。
【図１５Ａ】図１５Ａは、実施例６に係る光学フィルタの透過率スペクトル及びＲ（λ）に基づく正規化分光感度関数ＣＲθ（λ）と、正規化等色関数ｘ（λ）との関係を示すグラフである。
【図１５Ｂ】図１５Ｂは、実施例６に係る光学フィルタの透過率スペクトル及びＧ（λ）に基づく正規化分光感度関数ＣＧθ（λ）と、正規化等色関数ｙ（λ）との関係を示すグラフである。
【図１５Ｃ】図１５Ｃは、実施例６に係る光学フィルタの透過率スペクトル及びＢ（λ）に基づく正規化分光感度関数ＣＢθ（λ）と、正規化等色関数ｚ（λ）との関係を示すグラフである。
【図１６Ａ】図１６Ａは、比較例１に係る光学フィルタの半製品の透過率スペクトルである。
【図１６Ｂ】図１６Ｂは、参考例５に係る積層体の透過率スペクトルである。
【図１６Ｃ】図１６Ｃは、比較例１に係る光学フィルタの透過率スペクトルである。
【図１７Ａ】図１７Ａは、比較例１に係る光学フィルタの透過率スペクトル及びＲ（λ）に基づく正規化分光感度関数ＣＲθ（λ）と、正規化等色関数ｘ（λ）との関係を示すグラフである。
【図１７Ｂ】図１７Ｂは、比較例１に係る光学フィルタの透過率スペクトル及びＧ（λ）に基づく正規化分光感度関数ＣＧθ（λ）と、正規化等色関数ｙ（λ）との関係を示すグラフである。
【図１７Ｃ】図１７Ｃは、比較例１に係る光学フィルタの透過率スペクトル及びＢ（λ）に基づく正規化分光感度関数ＣＢθ（λ）と、正規化等色関数ｚ（λ）との関係を示すグラフである。
【図１８Ａ】図１８Ａは、比較例２に係る光学フィルタの赤外線吸収性ガラス基板の透過率スペクトルである。
【図１８Ｂ】図１８Ｂは、参考例６に係る積層体の透過率スペクトルである。
【図１８Ｃ】図１８Ｃは、参考例７に係る積層体の透過率スペクトルである。
【図１８Ｄ】図１８Ｄは、比較例２に係る光学フィルタの透過率スペクトルである。
【図１９Ａ】図１９Ａは、比較例２に係る光学フィルタの透過率スペクトル及びＲ（λ）に基づく正規化分光感度関数ＣＲθ（λ）と、正規化等色関数ｘ（λ）との関係を示すグラフである。
【図１９Ｂ】図１９Ｂは、比較例２に係る光学フィルタの透過率スペクトル及びＧ（λ）に基づく正規化分光感度関数ＣＧθ（λ）と、正規化等色関数ｙ（λ）との関係を示すグラフである。
【図１９Ｃ】図１９Ｃは、比較例２に係る光学フィルタの透過率スペクトル及びＢ（λ）に基づく正規化分光感度関数ＣＢθ（λ）と、正規化等色関数ｚ（λ）との関係を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、本発明の実施形態について図面を参照しながら説明する。なお、以下の説明は、本発明の一例に関するものであり、本発明はこれらによって限定されるものではない。
【００１７】
本発明者らは、光学フィルタに関する以下の検討によって得られた新たな知見に基づいて本発明に係る光学フィルタを案出した。
【００１８】
スマートフォン等の携帯情報端末に搭載されているカメラモジュール又は撮像装置には、可視光線以外の不要な光線を遮蔽する光学フィルタが配置されている。不要な光線を遮蔽するために光吸収層を備えた光学フィルタの使用が検討されている。特許文献１〜７に記載の光学フィルタのように、光吸収層を備えた光学フィルタは、多くの場合、誘電体多層膜によって構成された反射膜をさらに備えている。
【００１９】
誘電体多層膜によって構成された反射膜において、反射膜の各層の表面及び裏面で反射する光線の干渉によって透過する光線の波長帯及び反射する光線の波長帯が決まっている。光学フィルタには様々な入射角度から光線が入射しうる。光学フィルタへの光の入射角度によって反射膜における光路長が変わる。その結果、透過する光線及び反射する光線の波長帯が短波長側に変化する。そこで、光の入射角度によって光学フィルタの透過率の特性が大きく変動しないように、遮蔽すべき光線の波長帯と透過させるべき光線の波長帯との境界を光の吸収によって定め、誘電体多層膜によって反射させるべき光線の波長帯を透過させるべき光線の波長帯から離すことが考えられる。
【００２０】
特許文献１及び２では、光の入射角度が０°及び３０°である場合の近赤外線カットフィルタにおける光の透過特性が評価されている。また、特許文献３及び４では、光の入射角度が０°、２５°、及び３５°である場合の赤外線カットフィルタの透過率スペクトルが評価されている。近年では、スマートフォン等の携帯情報端末に搭載されているカメラモジュールにおいてより広角な画角及び一層の低背化を実現することが求められている。このため、光学フィルタにおいて、光の入射角度がより大きい場合（例えば、４０°）でも、透過する光線の波長帯及び光量が変化しにくいことが望ましい。
【００２１】
誘電体多層膜によって構成された反射膜を備えた光学フィルタにおいて、光の入射角度が大きいと、本来反射を抑制して高透過率を実現したい光線の波長帯において局所的に光の反射率が増加することがある。これにより、光学フィルタにおいて透過率が局所的に減少するリップルと呼ばれる不具合が生じる。例えば、光の入射角度が０°〜３０°である場合にリップルが生じないように設計された光学フィルタであっても、光の入射角度が４０°まで大きくなると、リップルが生じやすい。
【００２２】
透過する光線の波長帯と遮蔽される光線の波長帯との境界が光の入射角度の変動によってシフトすることと、リップルの発生とによって生じる影響を包括的に評価する指標は現時点では確立されていない。特許文献５に記載の技術によれば、透過させたい可視光線の波長帯と、反射又は吸収させたい近赤外線の波長帯との境界が光の入射角度の変動に対して安定している。しかし、特許文献５に記載の技術は、可視光線の波長帯と紫外線の波長帯との境界の入射角度の変動によるシフト及びリップルの発生の観点から改良の余地を有する。
【００２３】
特許文献６及び７によれば、色差ΔＥ*によって光学フィルタ単体の特性が特定されて
いるが、光学フィルタが実際の撮像装置に適合することが保証されるわけではない。なぜなら、撮像装置に備えられているイメージセンサの各画素には、ＲＧＢのカラーフィルタが組み込まれており、センサの各画素が感知する光量は、不要な光線を遮蔽する光学フィルタの分光透過率とカラーフィルタの分光透過率との積に相関するためである。このため、光学フィルタは、撮像装置に使用されるカラーフィルタの特性と適合する特性を有していることが望ましい。
【００２４】
このような事情を踏まえて、光の入射角度がより大きい場合でも、撮像装置に用いられるカラーフィルタの特性に適合しやすい光学フィルタについて日夜検討を重ねた。加えて、撮像装置によって生成される画像に色むらが発生することを防止するのに有利な特性を有する光学フィルタについて日夜検討を重ねた。その結果、本発明者らは、本発明に係る光学フィルタを案出した。
【００２５】
本明細書において、「分光透過率」とは、特定の波長の入射光が試料等の物体に入射するときの透過率であり、「平均透過率」とは、所定の波長範囲内の分光透過率の平均値である。また、本明細書において、「透過率スペクトル」とは所定の波長範囲内の各波長における分光透過率を波長の順に並べたものである。
【００２６】
本明細書において、「ＩＲカットオフ波長」とは、光学フィルタに波長３００ｎｍ〜１２００ｎｍの光を、所定の入射角度で入射させたときに、６００ｎｍ以上の波長範囲において５０％の分光透過率を示す波長を意味する。「ＵＶカットオフ波長」とは、光学フィルタに波長３００ｎｍ〜１２００ｎｍの光を、所定の入射角度で入射させたときに、４５０ｎｍ以下の波長範囲において、５０％の分光透過率を示す波長を意味する。
【００２７】
図１Ａに示す通り、光学フィルタ１ａは、光吸収層１０を備えている。光吸収層１０は、光吸収剤を含有しており、光吸収剤は、近赤外線領域の少なくとも一部の光を吸収する。光学フィルタ１ａは、０°、３０°、及び４０°の入射角度で波長３００ｎｍ〜１２００ｎｍの光を光学フィルタ１ａに入射させたときに、下記の条件を満たす。
（ｉ）波長７００ｎｍにおける分光透過率が３％以下である。
（ii）波長７１５ｎｍにおける分光透過率が１％以下である。
（iii）波長１１００ｎｍにおける分光透過率が７．５％以下である。
（iv）波長７００ｎｍ〜８００ｎｍにおける平均透過率が１％以下である。
（ｖ）波長５００ｎｍ〜６００ｎｍにおける平均透過率が８５％以上である。
（vi）波長４００ｎｍにおける分光透過率が４５％以下である。
（vii）波長４５０ｎｍにおける分光透過率が８０％以上である。
【００２８】
光学フィルタ１ａは、上記の（ｉ）〜（vii）の条件を満たすので、広角レンズが搭載
されたカメラモジュール又は撮像装置に組み込まれても、明るさを損なうことなく不要な光線を遮蔽できる。
【００２９】
光の入射角度がθ°であるときの波長λにおける光学フィルタ１ａの分光透過率をＴθ（λ）と表す。また、Ｔθ（λ）と、波長４００ｎｍ〜７００ｎｍの変域において下記の表（Ｉ）によって定義される波長λの関数であるＲ（λ）、Ｇ（λ）、及びＢ（λ）との積によって入射角度θ°に対して定まるそれぞれの関数を最大値が１になるように正規化して得られる関数をＣＲθ（λ）、ＣＧθ（λ）、及びＣＢθ（λ）と表す。本明細書において、ＣＲθ（λ）、ＣＧθ（λ）、及びＣＢθ（λ）を正規化分光感度関数とも呼ぶ。日本工業規格ＪＩＳ  Ｚ  ８７８１−１：２０１２の表２に定められたＣＩＥ１９６４測色補助標準観測者の等色関数をそれぞれ最大値が１になるように正規化して得られる波長λの関数をｘ（λ）、ｙ（λ）、及びｚ（λ）と表す。本明細書において、ｘ（λ）、
ｙ（λ）、及びｚ（λ）を正規化等色関数とも呼ぶ。ＣＲθ（λ）、ＣＧθ（λ）、及びＣＢθ（λ）の変数である波長λを０以上の整数であるｎの関数として、λ（ｎ）＝（Δλ×ｎ＋４００）ｎｍと表す。この場合、下記の式（１）〜（３）によって０°、３０°、及び４０°の入射角度θ°のそれぞれに対して定義されるＩＥθxR、ＩＥθyG、及びＩＥθzBにおける９つの差及び同一の２つの入射角度θ°に対するＩＥθxR、ＩＥθyG、及びＩＥθzBの３つの差の最大値から最小値を差し引いた差であるレンジが下記の表（II）に示す条件を満たす。光学フィルタの評価に主に用いる波長範囲が４００ｎｍから７００ｎｍであることから、Δλの値は３００の約数である正の定数である。本明細書においては、Δλ＝５である。すなわち、変数λ（ｎ）は５ｎｍ間隔で定められている。Δλが５以外の定数である場合にも線形補間によってＴθ（λ）等の波長λを変数とする関数を求めることができる。
【００３０】
【表３】
2019066814.tif 000006
【００３１】
【数２】
2019066814.tif 000007
【００３２】
【表４】
2019066814.tif 000008
【００３３】
図２に、表（Ｉ）に示すＲ（λ）、Ｇ（λ）、及びＢ（λ）のグラフを示す。関数Ｒ（λ）、Ｇ（λ）、及びＢ（λ）は以下のように決定した。まず、１０種類の市販のカラーイメージセンサ（以下、単に「イメージセンサ」という）を用意した。これらのイメージセンサは、ＣＣＤ（Charge-Coupled Device）及びＣＭＯＳ（Complementary Metal Oxide
Semiconductor）等の撮像素子と、Ｒ（赤）、Ｇ（緑）及びＢ（青）のカラーフィルタとを備えていた。各イメージセンサについて、Ｒ、Ｇ、及びＢに対応し、波長毎の感度スペクトルとしての分光感度特性が開示されていた。各イメージセンサについて、Ｒに対応した分光感度特性の最大値、Ｇに対応した分光感度特性の最大値、及びＢに対応した分光感度特性の最大値のうち、相対的に最も大きい値を示すカラーフィルタ（の属性）を選択した。この選択されたカラーフィルタに対応した分光感度特性の最大値が１になるように係数を求め、該係数をＲに対応した分光感度特性、Ｇに対応した分光感度特性、及びＢに対応した分光感度特性に対して波長毎に乗じて、第一の正規化を行った。これらの作業を、用意した１０種類のイメージセンサの分光感度特性に対して行い、第一の正規化がなされた分光感度特性を得た。次に、これら１０種類の第一の正規化がなされた分光感度特性について、Ｒに対応した分光感度特性、Ｇに対応した分光感度特性、及びＢに対応した分光感度特性のそれぞれを波長毎に算術平均して、Ｒ、Ｇ、及びＢのそれぞれに対応した平均的な分光感度特性を決定した。さらに、Ｒ、Ｇ、及びＢそれぞれに対応した平均的な分光感度特性の最大値が１になるように、Ｒ、Ｇ、及びＢの属性ごとに係数を求め、該係数を
Ｒ、Ｇ、及びＢのそれぞれに対応した平均的な分光感度特性に対して波長毎に乗じて、第２の正規化を行い、関数Ｒ（λ）、Ｇ（λ）、及びＢ（λ）を決定した。
【００３４】
正規化分光感度関数ＣＲθ（λ）、ＣＧθ（λ）、及びＣＢθ（λ）は、光学フィルタ１ａの分光透過率Ｔθ（λ）と、関数Ｒ（λ）、Ｇ（λ）、又はＢ（λ）との積に基づいてそれぞれ決定されている。具体的に、光の入射角度がθ°の場合の光学フィルタの分光透過率Ｔθ（λ）と表（Ｉ）に示す関数Ｒ（λ）との積によって求められた関数に対して、最大値が１になるように係数を求め、当該係数をＴθ（λ）とＲ（λ）との積による関数に波長毎に掛けあわせることにより正規化分光感度関数ＣＲθ（λ）を求める。同様にして、Ｔθ（λ）とＧ（λ）とに基づいて正規化分光感度関数ＣＧθ（λ）を求め、Ｔθ（λ）とＢ（λ）とに基づいて正規化分光感度関数ＣＢθ（λ）を求める。ここで、分光透過率Ｔθ（λ）及び他の関数同士の積は、特段の断りのない限り、それらを波長毎に掛けあわせて求める。このため、正規化分光感度関数ＣＲθ（λ）、ＣＧθ（λ）、及びＣＢθ（λ）は、光学フィルタ１ａの特性のみでなく、撮像装置に搭載されたイメージセンサが備えるカラーフィルタの特性をも考慮された関数といえる。イメージセンサ又は撮像素子の中央に入射する主光線の入射角度は０°に近く、その周辺部に入射する主光線の入射角度は大きい。光学フィルタへの光の入射角度によって、正規化等色関数の曲線と正規化分光感度関数の曲線との形状のずれに変化が生じるような光学フィルタを搭載した場合は、カメラなどの撮像装置によって生成された画像を表示又は印刷する場合に色合いが変化する。このため、撮像装置によって撮影した画像を表示又は印刷する場合に、同じ色であるはずの被写体の色が中心部から周辺部に向かって変化し、色むらとして認識されうる。光の入射角度の０°から４０°の変化及び光の入射角度の０°から３０°の変化に対応する画像の領域に比べて、光の入射角度の３０°から４０°の変化に対応する画像の領域は狭く、この領域において色むらがより認識されやすい。このため、光学フィルタへの光の入射角度が変化しても、正規化分光感度関数の曲線の形状の変化が小さければ、撮像装置によって生成される画像に色むらが発生することを防止できる。光学フィルタ１ａは、表（II）に示す条件を満たすので、光の入射角度が変化しても、正規化分光感度関数の曲線の形状の変化が小さく、撮像装置がこのような光学フィルタ１ａを備えることによって、撮像装置によって生成される画像に色むらが発生することを防止できる。
【００３５】
式（１）〜（３）に示す通り、ＩＥθxR、ＩＥθyG、及びＩＥθzBは、４００ｎｍ〜７００ｎｍの波長範囲において、正規化等色関数から正規化分光感度関数を差し引いた差を積分して定まる。このため、ＩＥθxR、ＩＥθyG、及びＩＥθzBを参照することにより、正規化分光感度関数の曲線の正規化等色関数の曲線に対するずれの方向が分かる。例えば、ＩＥ0xR−ＩＥ30xR及びＩＥ0zB−ＩＥ30zBの一方が正の値であり、他方が負の値である場合、ＩＥ0xR−ＩＥ30xR及びＩＥ0zB−ＩＥ30zBの両方が正である場合よりも、色むらが発生しやすい。しかし、光学フィルタ１ａにおいて、レンジが表（II）に示す条件を満たすので、撮像装置がこのような光学フィルタ１ａを備えることによって、撮像装置によって生成される画像に色むらが発生することを防止できる。
【００３６】
撮像装置によって撮影された画像を表示又は印刷する場合、明度又は色再現性を最適化するためになされる補正は画素毎に行われるので、分光感度の実際の値は、直接的にはこの補正に関係しない。このため、上記の通り、正規化等色関数ｘ（λ）、ｙ（λ）、及びｚ（λ）並びに正規化分光感度関数ＣＲθ（λ）、ＣＧθ（λ）、及びＣＢθ（λ）のように、正規化して得られる関数同士を比較することで、光学フィルタ１ａの特性を適切に特定できる。なお、撮像素子の各画素への主光線の入射角度は予測可能であるので、その入射角度に応じて撮像装置によって撮影された画像を補正して表示又は印刷することも考えられる。
【００３７】
光学フィルタ１ａにおいて、望ましくは、０°、３０°、及び４０°の入射角度θ°の
それぞれに対して定義されるＩＥθxR、ＩＥθyG、及びＩＥθzBにおける９つの差及び同一の２つの入射角度θ°に対するＩＥθxR、ＩＥθyG、及びＩＥθzBの３つの差の最大値から最小値を差し引いた差であるレンジが表（III）に示す条件を満たす。
【００３８】
【表５】
2019066814.tif 000009
【００３９】
光学フィルタ１ａにおいて、より望ましくは、０°、３０°、及び４０°の入射角度θ°のそれぞれに対して定義されるＩＥθxR、ＩＥθyG、及びＩＥθzBにおける９つの差及び同一の２つの入射角度θ°に対するＩＥθxR、ＩＥθyG、及びＩＥθzBの３つの差の最大値から最小値を差し引いた差であるレンジが表（IV）に示す条件を満たす。
【００４０】
【表６】
2019066814.tif 000010
【００４１】
光学フィルタ１ａにおいて、例えば、下記の式（４）〜（６）によって０°、３０°、
及び４０°の入射角度θ°のそれぞれに対して定義されるＩＡＥθxR、ＩＡＥθyG、及びＩＡＥθzBにおける９つの差及び同一の２つの入射角度θ°に対するＩＡＥθxR、ＩＡＥθyG、及びＩＡＥθzBの３つの差の最大値から最小値を差し引いた差であるレンジが表（Ｖ）に示す条件を満たす。
【００４２】
【数３】
2019066814.tif 000011
【００４３】
【表７】
2019066814.tif 000012
【００４４】
式（４）〜（６）に示す通り、ＩＡＥθxR、ＩＡＥθyG、及びＩＡＥθzBは、４００ｎｍ〜７００ｎｍの波長範囲において、正規化等色関数から正規化分光感度関数を差し引いた差の絶対値を積分して定まる。ＩＥθxR、ＩＥθyG、及びＩＥθzBによる評価のみでは、正規化等色関数から正規化分光感度関数を差し引いた差が負である波長帯における積算値がその差が正である別の波長帯における積算値によって相殺される可能性があり、光学フィルタの特性を適切に特定することが難しい場合もあり得る。しかし、光学フィルタ１ａが、表（Ｖ）に示す条件を満たすことにより、より確実に、光の入射角度が変化しても、正規化分光感度関数の曲線の形状の変化が小さく、撮像装置がこのような光学フィルタ１ａを備えることによって、撮像装置によって生成される画像に色むらが発生することをより効果的に防止できる。このように、ＩＡＥθxR、ＩＡＥθyG、及びＩＡＥθzBを用いてより適切に光学フィルタ１ａを評価できる。
【００４５】
光学フィルタ１ａにおいて、望ましくは、０°、３０°、及び４０°の入射角度θ°の
それぞれに対して定義されるＩＡＥθxR、ＩＡＥθyG、及びＩＡＥθzBにおける９つの差及び同一の２つの入射角度θ°に対するＩＡＥθxR、ＩＡＥθyG、及びＩＡＥθzBの３つの差の最大値から最小値を差し引いた差であるレンジが表（VI）に示す条件を満たす。
【００４６】
【表８】
2019066814.tif 000013
【００４７】
光学フィルタ１ａにおいて、例えば、下記の式（７）〜（９）によって０°、３０°、及び４０°の入射角度θ°のそれぞれに対して定義されるＩＳＥθxR、ＩＳＥθyG、及びＩＳＥθzBにおける９つの差及び同一の２つの入射角度θ°に対するＩＳＥθxR、ＩＳＥθyG、及びＩＳＥθzBの３つの差の最大値から最小値を差し引いた差であるレンジが表（VII）に示す条件をさらに満たす。
【００４８】
【数４】
2019066814.tif 000014
【００４９】
【表９】
2019066814.tif 000015
【００５０】
式（７）〜（９）に示す通り、ＩＳＥθxR、ＩＳＥθyG、及びＩＳＥθzBは、４００ｎｍ〜７００ｎｍの波長範囲において、正規化等色関数から正規化分光感度関数を差し引いた差の二乗値を積分して定まる。上記の通り、ＩＥθxR、ＩＥθyG、及びＩＥθzBによる評価のみでは、光学フィルタの特性を適切に特定することが難しい場合もあり得る。しかし、光学フィルタ１ａが、表（VII）に示す条件を満たすことにより、より確実に、光の
入射角度が変化しても、正規化分光感度関数の曲線の形状の変化が小さく、撮像装置がこのような光学フィルタ１ａを備えることによって、撮像装置によって生成される画像に色むらが発生することをさらに効果的に防止できる。このように、ＩＳＥθxR、ＩＳＥθyG、及びＩＳＥθzBを用いてより適切に光学フィルタ１ａを評価できる。
【００５１】
光学フィルタ１ａにおいて、望ましくは、０°、３０°、及び４０°の入射角度θ°のそれぞれに対して定義されるＩＳＥθxR、ＩＳＥθyG、及びＩＳＥθzBにおける９つの差及び同一の２つの入射角度θ°に対するＩＳＥθxR、ＩＳＥθyG、及びＩＳＥθzBの３つの差の最大値から最小値を差し引いた差であるレンジが表（VIII）に示す条件を満たす。
【００５２】
【表１０】
2019066814.tif 000016
【００５３】
光吸収層１０に含有されている光吸収剤は、近赤外線領域の少なくとも一部の光を吸収し、光学フィルタ１ａが上記の（ｉ）〜（vii）の条件を満たし、かつ、表（II）に示す
条件が満たされる限り特に制限されない。光吸収剤は、例えば、ホスホン酸と銅イオンとによって形成されている。この場合、光吸収層１０によって、近赤外線領域及び近赤外線領域に隣接する可視光領域の広い波長帯において光を吸収できる。このため、光学フィルタ１ａが反射膜を備えていなくても所望の特性を発揮できる。また、光学フィルタ１ａが反射膜を備える場合でも、その反射膜によって反射される光線の波長帯が透過すべき光線の波長帯から十分に離れるように光学フィルタ１ａを設計できる。例えば、反射膜によって反射される光線の波長帯を、波長の増加に伴い透過率が急激に減少する遷移領域の波長帯から１００ｎｍ以上長い波長帯に設定できる。これにより、光の入射角度が大きく、反射膜によって反射される光線の波長帯が短波長側にシフトしても、光吸収層１０によって吸収される光線の波長帯に重なり、光学フィルタ１ａの遷移領域における透過率特性が光の入射角度の変化に対して変動しにくい。加えて、光吸収層１０によって、紫外線領域の波長帯の広い範囲で光を吸収できる。
【００５４】
光吸収層１０がホスホン酸と銅イオンとによって形成された光吸収剤を含む場合、そのホスホン酸は、例えば、アリール基を有する第一ホスホン酸を含む。第一ホスホン酸においてアリール基はリン原子に結合している。これにより、光学フィルタ１ａにおいて上記の条件が満たされやすい。
【００５５】
第一ホスホン酸が有するアリール基は、例えば、フェニル基、ベンジル基、トルイル基、ニトロフェニル基、ヒドロキシフェニル基、フェニル基における少なくとも１つの水素原子がハロゲン原子に置換されているハロゲン化フェニル基、又はベンジル基のベンゼン環における少なくとも１つの水素原子がハロゲン原子に置換されているハロゲン化ベンジル基である。
【００５６】
光吸収層１０がホスホン酸と銅イオンとによって形成された光吸収剤を含む場合、そのホスホン酸は、望ましくは、さらに、アルキル基を有する第二ホスホン酸を含む。第二ホスホン酸において、アルキル基はリン原子に結合している。
【００５７】
第二ホスホン酸が有するアルキル基は、例えば、６個以下の炭素原子を有するアルキル基である。このアルキル基は、直鎖及び分岐鎖のいずれを有していてもよい。
【００５８】
光吸収層１０がホスホン酸と銅イオンとによって形成された光吸収剤を含む場合、光吸収層１０は、望ましくは、光吸収剤を分散させるリン酸エステルと、マトリクス樹脂とをさらに含む。
【００５９】
光吸収層１０に含有されているリン酸エステルは、光吸収剤を適切に分散できる限り特に制限されないが、例えば、下記式（ｃ１）で表されるリン酸ジエステル及び下記式（ｃ２）で表されるリン酸モノエステルの少なくとも一方を含む。下記式（ｃ１）及び下記式（ｃ２）において、Ｒ21、Ｒ22、及びＲ3は、それぞれ、−（ＣＨ2ＣＨ2Ｏ）nＲ4で表さ
れる１価の官能基であり、ｎは、１〜２５の整数であり、Ｒ4は、炭素数６〜２５のアル
キル基を示す。Ｒ21、Ｒ22、及びＲ3は、互いに同一又は異なる種類の官能基である。
【化１】
2019066814.tif 000017
【００６０】
リン酸エステルは、特に制限されないが、例えば、プライサーフＡ２０８Ｎ：ポリオキシエチレンアルキル（Ｃ１２、Ｃ１３）エーテルリン酸エステル、プライサーフＡ２０８Ｆ：ポリオキシエチレンアルキル（Ｃ８）エーテルリン酸エステル、プライサーフＡ２０８Ｂ：ポリオキシエチレンラウリルエーテルリン酸エステル、プライサーフＡ２１９Ｂ：ポリオキシエチレンラウリルエーテルリン酸エステル、プライサーフＡＬ：ポリオキシエチレンスチレン化フェニルエーテルリン酸エステル、プライサーフＡ２１２Ｃ：ポリオキシエチレントリデシルエーテルリン酸エステル、又はプライサーフＡ２１５Ｃ：ポリオキシエチレントリデシルエーテルリン酸エステルであり得る。これらはいずれも第一工業製薬社製の製品である。また、リン酸エステルは、ＮＩＫＫＯＬ  ＤＤＰ−２：ポリオキシエチレンアルキルエーテルリン酸エステル、ＮＩＫＫＯＬ  ＤＤＰ−４：ポリオキシエチレンアルキルエーテルリン酸エステル、又はＮＩＫＫＯＬ  ＤＤＰ−６：ポリオキシエチレンアルキルエーテルリン酸エステルであり得る。これらは、いずれも日光ケミカルズ社製の製品である。
【００６１】
光吸収層１０に含まれるマトリクス樹脂は、例えば、光吸収剤を分散させることができ、熱硬化又は紫外線硬化が可能な樹脂である。さらに、マトリクス樹脂として、その樹脂によって０．１ｍｍの樹脂層を形成した場合に、その樹脂層の波長３５０ｎｍ〜９００ｎｍの光に対する透過率が例えば８０％以上であり、好ましくは８５％以上であり、より好ましくは９０％以上である樹脂を用いることができるが、光学フィルタ１ａにおいて上記の(ｉ)〜（vii）の条件及び表（II）に示す条件が満たされる限り、特に制限されない。
光吸収層１０におけるホスホン酸の含有量は、例えば、マトリクス樹脂１００質量部に対して３〜１８０質量部である。
【００６２】
光吸収層１０に含まれるマトリクス樹脂は、上記の特性を満足する限り特に限定されないが、例えば（ポリ）オレフィン樹脂、ポリイミド樹脂、ポリビニルブチラール樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリアミド樹脂、ポリサルホン樹脂、ポリエーテルサルホン樹脂、ポリアミドイミド樹脂、（変性）アクリル樹脂、エポキシ樹脂、又はシリコーン樹脂である。マトリクス樹脂は、フェニル基等のアリール基を含んでいてもよく、望ましくはフェニル基等のアリール基を含んでいるシリコーン樹脂である。光吸収層１０が硬い（リジッドである）と、その光吸収層１０の厚みが増すにつれて、光学フィルタ１ａの製造工程中に硬化収縮によりクラックが生じやすい。マトリクス樹脂がアリール基を含むシリコーン樹脂であると光吸収層１０が良好な耐クラック性を有しやすい。また、アリール基を含むシリコーン樹脂を用いると、上記のホスホン酸と銅イオンとによって形成された光吸収剤を含有する場合に光吸収剤が凝集しにくい。さらに、光吸収層１０のマトリクス樹脂がアリール基を含むシリコーン樹脂である場合に、光吸収層１０に含まれるリン酸エステルが式（ｃ１）又は式（ｃ２）で表されるリン酸エステルのようにオキシアルキル基等の柔軟性を有する直鎖有機官能基を有することが望ましい。なぜなら、上記のホスホン酸と、アリール基を含むシリコーン樹脂と、オキシアルキル基等の直鎖有機官能基を有するリン酸エステルとの組合せに基づく相互作用により、光吸収剤が凝集しにくく、かつ、光吸収層に良好な剛性及び良好な柔軟性をもたらすことができるからである。マトリクス樹脂として使用されるシリコーン樹脂の具体例としては、ＫＲ−２５５、ＫＲ−３００、ＫＲ−２６２１−１、ＫＲ−２１１、ＫＲ−３１１、ＫＲ−２１６、ＫＲ−２１２、及びＫＲ−２５１を挙げることができる。これらはいずれも信越化学工業社製のシリコーン樹脂である。
【００６３】
図１Ａに示す通り、光学フィルタ１ａは、例えば透明誘電体基板２０をさらに備えている。透明誘電体基板２０の一方の主面は光吸収層１０に覆われている。透明誘電体基板２０の特性は、光学フィルタ１ａにおいて上記の(ｉ)〜（vii）の条件及び表（II）に示す
条件が満たされる限り、特に制限されない。透明誘電体基板２０は、例えば、４５０ｎｍ〜６００ｎｍにおいて高い平均透過率（例えば、８０％以上、好ましくは８５％以上、より好ましくは９０％以上）を有する誘電体基板である。
【００６４】
透明誘電体基板２０は、例えば、ガラス製又は樹脂製である。透明誘電体基板２０がガラス製である場合、そのガラスは、例えば、Ｄ２６３Ｔ  ｅｃｏ等のホウケイ酸ガラス、ソーダ石灰ガラス（青板）、Ｂ２７０等の白板ガラス、無アルカリガラス、又は銅を含有しているリン酸塩ガラス若しくは銅を含有しているフツリン酸塩ガラス等の赤外線吸収性ガラスである。透明誘電体基板２０が、銅を含有しているリン酸塩ガラス又は銅を含有しているフツリン酸塩ガラス等の赤外線吸収性ガラスである場合、透明誘電体基板２０が有する赤外線吸収性能と光吸収層１０が有する赤外線吸収性能との組み合わせによって光学フィルタ１ａに所望の赤外線吸収性能をもたらすことができる。このような赤外線吸収性ガラスは、例えば、ショット社製のＢＧ−６０、ＢＧ−６１、ＢＧ−６２、ＢＧ−６３、若しくはＢＧ−６７であり、日本電気硝子社製の５００ＥＸＬであり、又はＨＯＹＡ社製のＣＭ５０００、ＣＭ５００、Ｃ５０００、若しくはＣ５００Ｓである。また、透明誘電体基板２０は紫外線吸収特性を有していてもよい。
【００６５】
透明誘電体基板２０は、酸化マグネシウム、サファイア、又は石英などの透明性を有する結晶性の基板であってもよい。例えば、サファイアは高硬度であるので、傷がつきにくい。このため、板状のサファイアは、耐擦傷性の保護材料（プロテクトフィルタ又はカバーガラスと呼ばれることもある）として、スマートフォン及び携帯電話等の携帯端末に備えられているカメラモジュール又はレンズの前面に配置される場合がある。このような板状のサファイア上に光吸収層１０が形成されることにより、カメラモジュール及びレンズの保護とともに、波長６５０ｎｍ〜１１００ｎｍの光を効果的にカットできる。波長６５０ｎｍ〜１１００ｎｍの赤外線の遮蔽性を備える光学フィルタをＣＣＤ（Charge-Coupled
Device）センサ及びＣＭＯＳ（Complementary Metal Oxide Semiconductor）センサなどの撮像素子の周辺又はカメラモジュールの内部に配置する必要がなくなる。このため、板状のサファイア上に光吸収層１０を形成すれば、カメラモジュール又は撮像装置の低背化に貢献できる。
【００６６】
透明誘電体基板２０が樹脂製である場合、その樹脂は、例えば、（ポリ）オレフィン樹脂、ポリイミド樹脂、ポリビニルブチラール樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリアミド樹脂、ポリサルホン樹脂、ポリエーテルサルホン樹脂、ポリアミドイミド樹脂、（変性）アクリル樹脂、エポキシ樹脂、又はシリコーン樹脂である。
【００６７】
光学フィルタ１ａは、例えば、光吸収層１０を形成するためのコーティング液を透明誘電体基板２０の一方の主面に塗布して塗膜を形成し、その塗膜を乾燥させることによって製造できる。光吸収層１０が、ホスホン酸と銅イオンとによって形成された光吸収剤を含む場合を例に、コーティング液の調製方法及び光学フィルタ１ａの製造方法を説明する。
【００６８】
まず、コーティング液の調製方法の一例を説明する。酢酸銅一水和物などの銅塩をテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）などの所定の溶媒に添加して撹拌し、銅塩の溶液を得る。次に、この銅塩の溶液に、式（ｃ１）で表されるリン酸ジエステル又は式（ｃ２）で表されるリン酸モノエステルなどのリン酸エステル化合物を加えて撹拌し、Ａ液を調製する。また、第一ホスホン酸をＴＨＦなどの所定の溶媒に加えて撹拌し、Ｂ液を調製する。次に、Ａ液を撹拌しながら、Ａ液にＢ液を加えて所定時間撹拌する。次に、この溶液にトルエンなどの所定の溶媒を加えて撹拌し、Ｃ液を得る。次に、Ｃ液を加温しながら所定時間脱溶媒処理を行って、Ｄ液を得る。これにより、ＴＨＦなどの溶媒及び酢酸（沸点：約１１８℃）などの銅塩の解離により発生する成分が除去され、第一ホスホン酸と銅イオンとによって光吸収剤が生成される。Ｃ液を加温する温度は、銅塩から解離した除去されるべき成分の沸点に基づいて定められている。なお、脱溶媒処理においては、Ｃ液を得るために用いたトルエン（沸点：約１１０℃）などの溶媒も揮発する。この溶媒は、コーティング液においてある程度残留していることが望ましいので、この観点から溶媒の添加量及び脱溶媒処理の時間が定められているとよい。なお、Ｃ液を得るためにトルエンに代えてｏ‐キシレン（沸点：約１４４℃）を用いることもできる。この場合、ｏ‐キシレンの沸点はトルエンの沸点よりも高いので、添加量をトルエンの添加量の４分の１程度に低減できる。Ｄ液にシリコーン樹脂等のマトリクス樹脂を加えて撹拌しコーティング液を調製できる。
【００６９】
コーティング液を透明誘電体基板２０の一方の主面に塗布して塗膜を形成する。例えば、コーティング液をダイコーティング、スピンコーティング、又はディスペンサによる塗布により、透明誘電体基板２０の一方の主面に塗布して塗膜を形成する。次に、この塗膜に対して所定の加熱処理を行って塗膜を硬化させる。例えば、５０℃〜２００℃の温度の環境に所定時間この塗膜を曝す。
【００７０】
光学フィルタ１ａにおいて、光吸収層１０は、単一の層として形成されていてもよいし、複数の層として形成されていてもよい。光吸収層１０が複数の層として形成されている場合、光吸収層１０は、例えば、第一ホスホン酸と銅イオンとによって形成された光吸収剤を含有している第一層と、第二ホスホン酸と銅イオンとによって形成された光吸収剤を含有している第二層とを有する。この場合、第一層を形成するためのコーティング液は上記の通り調製できる。一方、第二層は、第一層を形成するためのコーティング液とは別に調製されたコーティング液を用いて形成される。第二層を形成するためのコーティング液は、例えば、以下のように調製できる。
【００７１】
酢酸銅一水和物などの銅塩をテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）などの所定の溶媒に添加して撹拌し、銅塩の溶液を得る。次に、この銅塩の溶液に、式（ｃ１）で表されるリン酸ジ
エステル又は式（ｃ２）で表されるリン酸モノエステルなどのリン酸エステル化合物を加えて撹拌し、Ｅ液を調製する。また、第二ホスホン酸をＴＨＦなどの所定の溶媒に加えて撹拌し、Ｆ液を調製する。次に、Ｅ液を撹拌しながら、Ｅ液にＦ液を加えて所定時間撹拌する。次に、この溶液にトルエンなどの所定の溶媒を加えて撹拌し、さらに溶媒を揮発させてＧ液を得る。次に、Ｇ液にシリコーン樹脂等のマトリクス樹脂を加えて撹拌し、第二層を形成するためのコーティング液が得られる。
【００７２】
第一層を形成するためのコーティング液及び第二層を形成するためのコーティング液を塗布して塗膜を形成し、この塗膜に対して所定の加熱処理を行って塗膜を硬化させることにより、第一層及び第二層を形成できる。例えば、５０℃〜２００℃の温度の環境に所定時間この塗膜を曝す。第一層及び第二層を形成する順序は特に制限されず、第一層及び第二層は異なる期間に形成されてもよいし、同一の期間に形成されてもよい。また、第一層と第二層との間には、保護層が形成されてもよい。保護層は、例えばＳｉＯ2の蒸着膜に
よって形成されている。
【００７３】
＜変形例＞
光学フィルタ１ａは、様々な観点から変更可能である。例えば、光学フィルタ１ａは、図１Ｂ〜図１Ｆに示す光学フィルタ１ｂ〜１ｆにそれぞれ変更されてもよい。光学フィルタ１ｂ〜１ｆは、特に説明する場合を除き、光学フィルタ１ａと同様に構成されている。光学フィルタ１ａの構成要素と同一又は対応する光学フィルタ１ｂ〜１ｆの構成要素には同一の符号を付し、詳細な説明を省略する。光学フィルタ１ａに関する説明は、技術的に矛盾しない限り光学フィルタ１ｂ〜１ｆにも当てはまる。
【００７４】
図１Ｂに示す通り、光学フィルタ１ｂにおいて、透明誘電体基板２０の両方の主面上に光吸収層１０が形成されている。これにより、１つの光吸収層１０によってではなく、２つの光吸収層１０によって、上記の（ｉ）〜（vii）の条件及び表（II）に示す条件が満
たされる。透明誘電体基板２０の両方の主面上における光吸収層１０の厚みは同一であってもよいし、異なっていてもよい。すなわち、光学フィルタ１ｂが所望の光学特性を得るために必要な光吸収層１０の厚みが均等に又は不均等に分配されるように、透明誘電体基板２０の両方の主面上に光吸収層１０が形成されている。これにより、光学フィルタ１ｂの透明誘電体基板２０の一方の主面上に形成された各光吸収層１０の厚みは、光学フィルタ１ａのそれより小さい。透明誘電体基板２０の両方の主面上に光吸収層１０が形成されていることにより、透明誘電体基板２０が薄い場合でも、光学フィルタ１ｂにおいて反りが抑制される。２つの光吸収層１０のそれぞれは、複数の層として形成されていてもよい。
【００７５】
図１Ｃに示す通り、光学フィルタ１ｃにおいて、透明誘電体基板２０の両方の主面上に光吸収層１０が形成されている。加えて、光学フィルタ１ｃは、反射防止膜３０を備えている。反射防止膜３０は、光学フィルタ１ｃと空気との界面をなすように形成された、可視光領域の光の反射を低減するための膜である。反射防止膜３０は、例えば、樹脂、酸化物、及びフッ化物等の誘電体によって形成された膜である。反射防止膜３０は、屈折率の異なる二種類以上の誘電体を積層して形成された多層膜であってもよい。特に、反射防止膜３０は、ＳｉＯ2等の低屈折率材料とＴｉＯ2又はＴａ2Ｏ5等の高屈折率材料とからなる誘電体多層膜であってもよい。この場合、光学フィルタ１ｃと空気との界面におけるフレネル反射が低減され、光学フィルタ１ｃの可視光領域の光量を増大させることができる。反射防止膜３０は、光学フィルタ１ｃの両面に形成されていてもよいし、光学フィルタ１ｃの片面に形成されていてもよい。
【００７６】
図１Ｄに示す通り、光学フィルタ１ｄにおいて、透明誘電体基板２０の両方の主面上に光吸収層１０が形成されている。加えて、光学フィルタ１ｄは、反射膜４０をさらに備え
ている。反射膜４０は、赤外線及び／又は紫外線を反射する。反射膜４０は、例えば、アルミニウム等の金属を蒸着することにより形成された膜、又は、高屈折率材料からなる層と低屈折率材料からなる層とが交互に積層された誘電体多層膜である。高屈折率材料としてはＴｉＯ2、ＺｒＯ2、Ｔａ2Ｏ5、Ｎｂ2Ｏ5、ＺｎＯ、及びＩｎ2Ｏ3等の１．７〜２．５の屈折率を有する材料が用いられる。低屈折率材料としては、ＳｉＯ2、Ａｌ2Ｏ3、及び
ＭｇＦ2等の１．２〜１．６の屈折率を有する材料が用いられる。誘電体多層膜を形成す
る方法は、例えば、化学気相成長（ＣＶＤ）法、スパッタ法、又は真空蒸着法である。また、このような反射膜が光学フィルタの両方の主面をなすように形成されてもよい(図示
省略)。光学フィルタの両方の主面に反射膜が形成されていると、光学フィルタの表裏両
面で応力がバランスし、光学フィルタが反りにくいというメリットが得られる。
【００７７】
図１Ｅに示す通り、光学フィルタ１ｅは、光吸収層１０のみによって構成されている。光学フィルタ１ｅは、例えば、ガラス基板、樹脂基板、金属基板（例えば、スチール基板又はステンレス基板）等の所定の基板にコーティング液を塗布して塗膜を形成し、この塗膜を硬化させた後に基板から剥離させることによって製造できる。光学フィルタ１ｅは、キャスト法によって製造されてもよい。光学フィルタ１ｅは、透明誘電体基板２０を備えていないので薄い。このため、光学フィルタ１ｅは、撮像装置の低背化に貢献できる。
【００７８】
図１Ｆに示す通り、光学フィルタ１ｆは、光吸収層１０と、その両面に配置された一対の反射防止膜３０とを備えている。この場合、光学フィルタ１ｆは、撮像装置の低背化に貢献でき、かつ、光学フィルタ１ｅに比べて可視光領域の光量を増大させることができる。
【００７９】
光学フィルタ１ａ〜１ｆは、それぞれ、必要に応じて、光吸収層１０とは別に、赤外線吸収層（図示省略）を備えるように変更されてもよい。赤外線吸収層は、例えば、シアニン系、フタロシアニン系、スクアリリウム系、ジインモニウム系、及びアゾ系等の有機系の赤外線吸収剤又は金属錯体からなる赤外線吸収剤を含有している。赤外線吸収層は、例えば、これらの赤外線吸収剤から選ばれる１つ又は複数の赤外線吸収剤を含有している。この有機系の赤外線吸収剤は、吸収可能な光の波長範囲（吸収バンド）が小さく、特定の範囲の波長の光を吸収するのに適している。
【００８０】
光学フィルタ１ａ〜１ｆは、それぞれ、必要に応じて、光吸収層１０とは別に、紫外線吸収層（図示省略）を備えるように変更されてもよい。紫外線吸収層は、例えば、ベンゾフェノン系、トリアジン系、インドール系、メロシアニン系、及びオキサゾール系等の紫外線吸収剤を含有している。紫外線吸収層は、例えば、これらの紫外線吸収剤から選ばれる１つ又は複数の紫外線吸収剤を含有している。これらの紫外線吸収剤は、例えば３００ｎｍ〜３４０ｎｍ付近の紫外線を吸収し、吸収した波長よりも長い波長の光（蛍光）を発し、蛍光剤又は蛍光増白剤として機能するものも含まれうるが、紫外線吸収層により、樹脂等の光学フィルタに使用されている材料の劣化をもたらす紫外線の入射を低減できる。
【００８１】
上記の赤外線吸収剤及び／又は紫外線吸収剤を、樹脂製の透明誘電体基板２０に予め含有させて、赤外線及び／又は紫外線を吸収する特性を有する基板を形成してもよい。この場合、樹脂は、赤外線吸収剤及び／又は紫外線吸収剤を適切に溶解又は分散させることができ、かつ、透明であることが必要である。このような樹脂として、（ポリ）オレフィン樹脂、ポリイミド樹脂、ポリビニルブチラール樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリアミド樹脂、ポリサルホン樹脂、ポリエーテルサルホン樹脂、ポリアミドイミド樹脂、（変性）アクリル樹脂、エポキシ樹脂、及びシリコーン樹脂を例示できる。
【００８２】
図３に示す通り、光学フィルタ１ａは、例えば、撮像装置１００（カメラモジュール）を製造するのに使用される。撮像装置１００は、レンズ系２と、撮像素子４と、カラーフ
ィルタ３と、光学フィルタ１ａとを備えている。撮像素子４は、レンズ系２を通過した光を受光する。カラーフィルタ３は、撮像素子４の前方に配置され、Ｒ（赤）、Ｇ（緑）、及びＢ（青）の３色のフィルタを有する。光学フィルタ１ａは、カラーフィルタ３の前方に配置されている。特に、光吸収層１０は、透明誘電体基板２０のレンズ系２に近い面に接して形成されている。前述したように、透明誘電体基板２０にサファイアなどの高硬度の材料を用いることにより、レンズ系２又は撮像素子４を保護する効果が増大する。例えば、カラーフィルタ３においてＲ（赤）、Ｇ（緑）、及びＢ（青）の３色のフィルタがマトリクス状に配置されており、撮像素子４の各画素の真上にＲ（赤）、Ｇ（緑）、及びＢ（青）のいずれかの色のフィルタが配置されている。撮像素子４は、レンズ系２、光学フィルタ１ａ、及びカラーフィルタ３を通過した被写体からの光を受光する。撮像装置１００は、撮像素子４において受光した光によって生じた電荷に関する情報に基づいて画像を生成する。なお、カラーフィルタ３と撮像素子４とが一体化されて、カラーイメージセンサが構成されていてもよい。
【００８３】
光学フィルタ１ａにおいて、上記の（ｉ）〜（vii）の条件及び表（II）に示す条件が
満たされるので、このような光学フィルタ１ａを備えた撮像装置１００は色むらが防止された画像を生成できる。
【実施例】
【００８４】
実施例により、本発明をより詳細に説明する。なお、本発明は以下の実施例に限定されない。
【００８５】
＜透過率スペクトル測定＞
波長３００ｎｍ〜１２００ｎｍの光を実施例及び比較例に係る光学フィルタ、その半製品、又は参考例に係る積層体に入射させたときの透過率スペクトルを、紫外線可視分光光度計（日本分光社製、製品名：Ｖ−６７０）を用いて測定した。実施例及び比較例の光学フィルタと、一部の半製品と、一部の参考例に係る積層体とに対して、入射光の入射角度を０°、３０°、及び４０°に設定した場合の透過率スペクトルを測定した。他の半製品及び他の参考例に係る積層体に対して、入射光の入射角度を０°に設定した場合の透過率スペクトルを測定した。
【００８６】
＜実施例１＞
コーティング液ＩＲＡ１を以下のようにして調製した。酢酸銅一水和物１．１ｇとテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）６０ｇとを混合して３時間撹拌し、得られた液にリン酸エステル（第一工業製薬社製  製品名：プライサーフＡ２０８Ｆ）を２．３ｇ加えて３０分間撹拌し、Ａ液を得た。フェニルホスホン酸（東京化成工業株式会社製）０．６ｇにＴＨＦ１０ｇを加えて３０分撹拌し、Ｂ液を得た。Ａ液を撹拌しながらＢ液を加え、室温で１分間撹拌した。この溶液にトルエン４５ｇを加えた後、室温で１分間撹拌し、Ｃ液を得た。Ｃ液をフラスコに入れて１２０℃に調整したオイルバス（東京理化器械社製、型式：ＯＳＢ−２１００）で加温しながら、ロータリーエバポレータ（東京理化器械社製、型式：Ｎ−１１１０ＳＦ）によって、２５分間脱溶媒処理を行い、Ｄ液を得た。フラスコの中からＤ液を取り出し、シリコーン樹脂（信越化学工業社製、製品名：ＫＲ−３００）を４．４ｇ添加して室温で３０分間撹拌し、コーティング液ＩＲＡ１を得た。
【００８７】
また、コーティング液ＩＲＡ２を以下のようにして調製した。酢酸銅一水和物２．２５ｇとテトラヒドロフラン（ＴＨＦ）１２０ｇとを混合して３時間撹拌し、得られた液にリン酸エステル（第一工業製薬社製  製品名：プライサーフＡ２０８Ｆ）１．８ｇを加えて３０分間撹拌し、Ｅ液を得た。ブチルホスホン酸１．３５ｇにＴＨＦ２０ｇを加えて３０分間撹拌し、Ｆ液を得た。Ｅ液を撹拌しながらＦ液を加え、室温で３時間攪拌した後、トルエンを４０ｇ加え、その後８５℃の環境で７．５時間かけて溶媒を揮発させ、Ｇ液を得
た。Ｇ液にシリコーン樹脂（信越化学工業社製、製品名：ＫＲ−３００）８．８ｇを加えて３時間撹拌し、コーティング液ＩＲＡ２を得た。
【００８８】
コーティング液ＩＲＡ１を、透明ガラス基板（ＳＣＨＯＴＴ社製、製品名：Ｄ２６３Ｔ
ｅｃｏ）の一方の主面にダイコータによって塗布し、オーブンにて８５℃で３時間、次いで１２５℃で３時間、次いで１５０℃で１時間、次いで１７０℃で３時間の加熱処理を行い、塗膜を硬化させ赤外線吸収層ｉｒａ１１を形成した。同様にして、透明ガラス基板の反対側主面にもコーティング液ＩＲＡ１を塗布し、上記と同じ条件で加熱処理を行って塗膜を硬化させ、赤外線吸収層ｉｒａ１２を形成した。このようにして、実施例１に係る光学フィルタの半製品αを得た。赤外線吸収層ｉｒａ１１及び赤外線吸収層ｉｒａ１２の厚さは合わせて０．２ｍｍであった。０°の入射角度における半製品αの透過率スペクトルを図４Ａに示す。半製品αは以下の（α１）〜（α６）の特性を有していた。
（α１）：波長７００〜１０００ｎｍにおける平均透過率が０．５％以下であった。
（α２）：波長１１００〜１２００ｎｍにおける平均透過率が２９．５％であった。
（α３）：波長４５０〜６００ｎｍにおける平均透過率が８８．０％であった。
（α４）：波長４００ｎｍにおける透過率が６３．７％であった。
（α５）：ＩＲカットオフ波長が６３２ｎｍであり、ＵＶカットオフ波長が３９４ｎｍであり、ＩＲカットオフ波長とＵＶカットオフ波長との差を透過領域の半値全幅とみなしたときに、透過領域の半値全幅が２３８ｎｍであった。
（α６）：波長６００〜８００ｎｍにおいて分光透過率が２０％である波長が６６１ｎｍであった。
【００８９】
半製品αの赤外線吸収層ｉｒａ１１の上に真空蒸着装置を用いて５００ｎｍの厚みのＳｉＯ2の蒸着膜（保護層ｐ１）を形成した。同様にして、半製品αの赤外線吸収層ｉｒａ
１２の上に５００ｎｍの厚みのＳｉＯ2の蒸着膜（保護層ｐ２）を形成した。保護層ｐ１
の表面に、コーティング液ＩＲＡ２をダイコータによって塗布し、オーブンにて８５℃で３時間、次いで１２５℃で３時間、次いで１５０℃で１時間、次いで１７０℃で３時間の加熱処理を行い、塗膜を硬化させて赤外線吸収層ｉｒａ２１を形成した。また、保護層ｐ２の表面にも、コーティング液ＩＲＡ２をダイコータによって塗布し、同一の加熱条件で塗膜を硬化させて赤外線吸収層ｉｒａ２２を形成した。このようにして、半製品βを得た。赤外線吸収層ｉｒａ２１及び赤外線吸収層ｉｒａ２２の厚さは合わせて５０μｍであった。半製品βの透過率スペクトルを図４Ｂに示す。半製品βは以下の（β１）〜（β６）の特性を有していた。
（β１）：波長７００〜１０００ｎｍにおける平均透過率が０．５％以下であった。
（β２）：波長１１００〜１２００ｎｍにおける平均透過率が４．５％であった。
（β３）：波長４５０〜６００ｎｍにおける平均透過率が８６．９％であった。
（β４）：波長４００ｎｍにおける透過率が６２．１％であった。
（β５）：ＩＲカットオフ波長は６３１ｎｍであり、ＵＶカットオフ波長は３９４ｎｍであり、透過領域の半値全幅は２３７ｎｍであった。
（β６）：波長６００〜８００ｎｍにおいて分光透過率が２０％である波長が６５９ｎｍであった。
【００９０】
半製品βの赤外線吸収層ｉｒａ２２の上に真空蒸着装置を用いて５００ｎｍの厚みのＳｉＯ2の蒸着膜（保護層ｐ３）を形成した。
【００９１】
コーティング液ＵＶＡ１を以下のようにして調整した。紫外線吸収性物質として、可視光領域における光の吸収が少なく、ＭＥＫ（メチルエチルケトン）に可溶なベンゾフェノン系紫外線吸収性物質を用いた。この紫外線吸収性物質を溶媒であるＭＥＫに溶かすとともに、固形分の６０重量％のポリビニルブチラール（ＰＶＢ）を添加し、２時間撹拌してコーティング液ＵＶＡ１を得た。保護層ｐ３の上にコーティング液ＵＶＡ１をスピンコー
ティングによって塗布し、１４０℃で３０分間加熱し硬化させて紫外線吸収層ｕｖａ１を形成した。紫外線吸収層ｕｖａ１の厚さは６μｍであった。別途、透明ガラス基板（ＳＣＨＯＴＴ社製、製品名：Ｄ２６３Ｔ  ｅｃｏ）の表面にコーティング液ＵＶＡ１を用いてスピンコーティングによって６μｍの厚みの紫外線吸収層を形成し、参考例１に係る積層体を得た。参考例１に係る積層体の透過率スペクトルを図４Ｃに示す。参考例１に係る積層体は、以下の（ｒ１）〜（ｒ３）の特性を有していた。
（ｒ１）：波長３５０〜３９０ｎｍにおける透過率が０．５％以下であった。
（ｒ２）：波長４００ｎｍにおける透過率が１２．９％であり、４１０ｎｍにおける透過率が５１．８％であり、４２０ｎｍにおける透過率が７７．１％であり、４５０ｎｍにおける透過率が８９．８％であった。
（ｒ３）：波長４５０〜７５０ｎｍにおける平均透過率は９１．０％であった。
【００９２】
赤外線吸収層ｉｒａ２１の上に真空蒸着装置を用いて反射防止膜ａｒ１を形成した。また、紫外線吸収層ｕｖａ１上に真空蒸着装置を用いて反射防止膜ａｒ２を形成した。反射防止膜ａｒ１及び反射防止膜ａｒ２は、同一の仕様を有しており、ＳｉＯ2とＴｉＯ2とを交互に積層した膜であり、反射防止膜ａｒ１及び反射防止膜ａｒ２において、層数は７層、総膜厚は約０．４μｍであった。このようにして、実施例１に係る光学フィルタを得た。反射防止膜ａｒ１の成膜と同一の条件で透明ガラス基板（ＳＣＨＯＴＴ社製、製品名：Ｄ２６３Ｔ  ｅｃｏ）の片面に反射防止膜を形成し、参考例２に係る積層体を得た。参考例２に係る積層体の透過率スペクトルを図４Ｄに示す。参考例２に係る積層体は、以下（ｓ１）〜（ｓ４）の特性を有していた。
（ｓ１）：光の入射角度が０°である場合に、波長３５０ｎｍにおける透過率が７３．４％であり、波長３８０ｎｍにおける透過率が８８．９％であり、波長４００ｎｍにおける透過率が９５．３％であり、波長４００〜７００ｎｍの平均透過率が９５．３％であり、波長７１５ｎｍにおける透過率が９５．７％であった。
（ｓ２）：光の入射角度が３０°である場合に、波長３５０ｎｍにおける透過率が７８．５％であり、波長３８０ｎｍにおける透過率が９２．０％であり、波長４００ｎｍにおける透過率が９４．５％であり、波長４００〜７００ｎｍの平均透過率が９４．３％であり、波長７１５ｎｍにおける透過率は９４．６％であった。
（ｓ３）：光の入射角度が４０°である場合に、波長３５０ｎｍにおける透過率が８２．３％であり、波長３８０ｎｍにおける透過率が９３．３％であり、波長４００ｎｍにおける透過率が９４．３％であり、波長４００〜７００ｎｍの平均透過率が９４．０％であり、波長７１５ｎｍにおける透過率が９４．１％であった。
（ｓ４）：光の入射角度に依らず、波長４００〜７００ｎｍにおいて局所的に透過率が低下するリップルを生じさせる波長帯が存在しなかった。
【００９３】
実施例１に係る光学フィルタの透過率スペクトルを図４Ｅ及び表１１に示す。また、実施例１に係る光学フィルタは、表１２に示す特性を有していた。光の入射角度θが０°、３０°、及び４０°である場合のそれぞれについて、実施例１に係る光学フィルタの分光透過率Ｔθ（λ）と表（Ｉ）に示す関数Ｒ（λ）との積によって求められた関数に対して、最大値が１になるように正規化して正規化分光感度関数ＣＲθ（λ）を求めた。図５Ａに、正規化等色関数ｘ（λ）及びＣＲθ（λ）のグラフを示す。実施例１に係る光学フィルタの分光透過率Ｔθ（λ）と表（Ｉ）に示す関数Ｇ（λ）との積によって求められた関数に対して、最大値が１になるように正規化して正規化分光感度関数ＣＧθ（λ）を求めた。図５Ｂに、正規化等色関数ｙ（λ）及びＣＧθ（λ）のグラフを示す。実施例１に係る光学フィルタの分光透過率Ｔθ（λ）と表（Ｉ）に示す関数Ｂ（λ）との積によって求められた関数に対して、最大値が１になるように正規化して正規化分光感度関数ＣＢθ（λ）を求めた。図５Ｃに、正規化等色関数ｚ（λ）及びＣＢθ（λ）のグラフを示す。正規化分光感度関数ＣＲθ（λ）、ＣＧθ（λ）、及びＣＢθ（λ）と、正規化等色関数ｘ（λ）、ｙ（λ）、及びｚ（λ）に基づいて、上記の式（１）〜（９）により、０°、３
０°、及び４０°の入射角度θ°のそれぞれに対してＩＥθxR、ＩＥθyG、及びＩＥθzBと、ＩＡＥθxR、ＩＡＥθyG、及びＩＡＥθzBと、ＩＳＥθxR、ＩＳＥθyG、及びＩＳＥθzBとを求めた。結果を表１３〜表１５に示す。
【００９４】
＜実施例２＞
実施例１と同様にしてコーティング液ＩＲＡ１及びコーティング液ＩＲＡ２を調製した。コーティング液ＩＲＡ１を、透明ガラス基板（ＳＣＨＯＴＴ社製、製品名：Ｄ２６３Ｔ
ｅｃｏ）の一方の主面にダイコータによって塗布し、オーブンにて８５℃で３時間、次いで１２５℃で３時間、次いで１５０℃で１時間、次いで１７０℃で３時間の加熱処理を行い、塗膜を硬化させ赤外線吸収層ｉｒａ１１を形成した。同様にして、透明ガラス基板の反対側主面にもコーティング液ＩＲＡ１を塗布し、上記と同じ条件で加熱処理を行って塗膜を硬化させ、赤外線吸収層ｉｒａ１２を形成した。赤外線吸収層ｉｒａ１１及び赤外線吸収層ｉｒａ１２の厚さは合わせて０．２ｍｍであった。
【００９５】
赤外線吸収層ｉｒａ１１の上に真空蒸着装置を用いて５００ｎｍの厚みのＳｉＯ2の蒸
着膜（保護層ｐ１）を形成した。同様にして、赤外線吸収層ｉｒａ１２の上に５００ｎｍの厚みのＳｉＯ2の蒸着膜（保護層ｐ２）を形成した。保護層ｐ１の表面に、コーティン
グ液ＩＲＡ２をダイコータによって塗布し、オーブンにて８５℃で３時間、次いで１２５℃で３時間、次いで１５０℃で１時間、次いで１７０℃で３時間の加熱処理を行い、塗膜を硬化させて赤外線吸収層ｉｒａ２１を形成した。また、保護層ｐ２の表面にも、コーティング液ＩＲＡ２をダイコータによって塗布し、同一の加熱条件で塗膜を硬化させて赤外線吸収層ｉｒａ２２を形成した。赤外線吸収層ｉｒａ２１及び赤外線吸収層ｉｒａ２２の厚さは合わせて５０μｍであった。
【００９６】
赤外線吸収層ｉｒａ２２の上に真空蒸着装置を用いて５００ｎｍの厚みのＳｉＯ2の蒸
着膜（保護層ｐ３）を形成した。赤外線吸収色素及び紫外線吸収色素を含んだコーティング液ＵＶＩＲＡ１を以下のように調製した。赤外線吸収色素は、波長６８０〜７８０ｎｍに吸収ピークを有し、可視光領域の光を吸収しにくい、シアニン系の有機色素とスクアリリウム系の有機色素との組み合わせであった。紫外線吸収色素は、可視光領域の光を吸収しにくい、ベンゾフェノン系の紫外線吸収性物質からなる色素であった。赤外線吸収色素及び紫外線吸収色素はＭＥＫに可溶であった。赤外線吸収色素及び紫外線吸収色素を溶媒であるＭＥＫに加え、マトリクス材料であるＰＶＢをさらに加え、その後２時間撹拌してコーティング液ＵＶＩＲＡ１を得た。コーティング液ＵＶＩＲＡ１における赤外線吸収色素の配合比及び紫外線吸収色素の配合比は、参考例３に係る積層体が図６Ａに示す透過率スペクトルを示すように決定した。参考例３に係る積層体は、透明ガラス基板（ＳＣＨＯＴＴ社製、製品名：Ｄ２６３Ｔ  ｅｃｏ）の上にコーティング液ＵＶＩＲＡ１をスピンコーティングにより塗布した後に、その塗膜を１４０℃で３０分間加熱して硬化させて作製された。コーティング液ＵＶＩＲＡ１において、赤外線吸収色素とＰＶＢの固形分との質量比（赤外線吸収色素の質量：ＰＶＢの固形分の質量）は、約１：１９９であった。また、紫外線吸収色素とＰＶＢの固形分との質量比（紫外線吸収色素の質量：ＰＶＢの固形分の質量）は約４０：６０であった。参考例３に係る積層体は以下の特性（ｔ１）〜（ｔ５）を有していた。
（ｔ１）：波長７００ｎｍにおける透過率が８．７％であり、波長７１５ｎｍにおける透過率が１３．６％であり、波長７００〜８００ｎｍにおける平均透過率が６６．２％であった。
（ｔ２）：波長１１００ｎｍにおける透過率が９２．１％であった。
（ｔ３）：波長４００ｎｍにおける透過率が１１．８％であり、４５０ｎｍにおける透過率が８５．３％であり、波長５００〜６００ｎｍにおける平均透過率が８９．１％であった。
（ｔ４）：波長６００ｎｍ〜７００ｎｍにおけるＩＲカットオフ波長は６６９ｎｍであ
り、波長７００ｎｍ〜８００ｎｍにおけるＩＲカットオフ波長は７２９ｎｍであり、それらの差は６０ｎｍであった。波長６００ｎｍ〜８００ｎｍにおいて最も低い透過率を示す波長（極大吸収波長）は７０５ｎｍであった。
（ｔ５）：波長３５０ｎｍ〜４５０ｎｍにおけるＵＶカットオフ波長は４１１ｎｍであった。
【００９７】
保護層ｐ３の上にスピンコーティングによりコーティング液ＵＶＩＲＡ１を塗布し、その塗膜を１４０℃で３０分間加熱して硬化させ、赤外線・紫外線吸収層ｕｖｉｒａ１を形成した。赤外線・紫外線吸収層ｕｖｉｒａ１の厚さは７μｍであった。
【００９８】
赤外線吸収層ｉｒａ２１の上に真空蒸着装置を用いて反射防止膜ａｒ１を形成した。また、赤外線・紫外線吸収層ｕｖｉｒａ１の上に真空蒸着装置を用いて反射防止膜ａｒ２を形成した。反射防止膜ａｒ１及び反射防止膜ａｒ２は、同一の仕様を有しており、ＳｉＯ2とＴｉＯ2とを交互に積層した膜であり、反射防止膜ａｒ１及び反射防止膜ａｒ２において、層数は７層、総膜厚は約０．４μｍであった。このようにして、実施例２に係る光学フィルタを得た。
【００９９】
実施例２に係る光学フィルタの透過率スペクトルを図６Ｂ及び表１６に示す。また、実施例２に係る光学フィルタは、表１７に示す特性を有していた。実施例１と同様にして、光の入射角度θが０°、３０°、及び４０°である場合のそれぞれについて、実施例２に係る光学フィルタの分光透過率Ｔθ（λ）と、Ｒ（λ）、Ｇ（λ）、及びＢ（λ）各関数とに基づく正規化分光感度関数ＣＲθ（λ）、ＣＧθ（λ）、及びＣＢθ（λ）を求めた。図７Ａに、正規化等色関数ｘ（λ）及びＣＲθ（λ）のグラフを示す。図７Ｂに、正規化等色関数ｙ（λ）及びＣＧθ（λ）のグラフを示す。図７Ｃに、正規化等色関数ｚ（λ）及びＣＢθ（λ）のグラフを示す。正規化分光感度関数ＣＲθ（λ）、ＣＧθ（λ）、及びＣＢθ（λ）と、正規化等色関数ｘ（λ）、ｙ（λ）、及びｚ（λ）に基づいて、上記の式（１）〜（９）により、０°、３０°、及び４０°の入射角度θ°のそれぞれに対してＩＥθxR、ＩＥθyG、及びＩＥθzBと、ＩＡＥθxR、ＩＡＥθyG、及びＩＡＥθzBと、ＩＳＥθxR、ＩＳＥθyG、及びＩＳＥθzBとを求めた。結果を表１８〜表２０に示す。
【０１００】
＜実施例３＞
実施例１と同様にしてコーティング液ＩＲＡ１及びコーティング液ＩＲＡ２を調製した。コーティング液ＩＲＡ１を、透明ガラス基板（ＳＣＨＯＴＴ社製、製品名：Ｄ２６３Ｔ
ｅｃｏ）の一方の主面にダイコータによって塗布し、オーブンにて８５℃で３時間、次いで１２５℃で３時間、次いで１５０℃で１時間、次いで１７０℃で３時間の加熱処理を行い、塗膜を硬化させ赤外線吸収層ｉｒａ１１を形成した。同様にして、透明ガラス基板の反対側主面にもコーティング液ＩＲＡ１を塗布し、上記と同じ条件で加熱処理を行って塗膜を硬化させ、赤外線吸収層ｉｒａ１２を形成した。このようにして、実施例３に係る光学フィルタの半製品γを得た。赤外線吸収層ｉｒａ１１及び赤外線吸収層ｉｒａ１２の厚さは合わせて０．２ｍｍであった。０°の入射角度における半製品γの透過率スペクトルを図８Ａに示す。半製品γは以下の（γ１）〜（γ６）の特性を有していた。
（γ１）：波長７００〜１０００ｎｍにおける平均透過率が０．５％以下であった。
（γ２）：波長１１００〜１２００ｎｍにおける平均透過率が２５．９％であった。
（γ３）：波長４５０〜６００ｎｍにおける平均透過率が８７．５％であった。
（γ４）：波長４００ｎｍにおける透過率が６０．９％であった。
（γ５）：ＩＲカットオフ波長が６２９ｎｍであり、ＵＶカットオフ波長が３９５ｎｍであり、透過領域の半値全幅が２３４ｎｍであった。
（γ６）：波長６００〜８００ｎｍにおいて分光透過率が２０％である波長が６５７ｎｍであった。
【０１０１】
半製品γの赤外線吸収層ｉｒａ１２の上に５００ｎｍの厚みのＳｉＯ2の蒸着膜（保護
層ｐ２）を形成した。保護層ｐ２の上に、実施例１で使用したコーティング液ＵＶＡ１をスピンコーティングにより塗布し、その塗膜を１４０℃で３０分間加熱して硬化させ紫外線吸収層ｕｖａ１を形成した。紫外線吸収層ｕｖａ１の厚みは６μｍであった。
【０１０２】
赤外線吸収層ｉｒａ１１の上に真空蒸着装置を用いて反射防止膜ａｒ１を形成した。また、紫外線吸収層ｕｖａ１上に真空蒸着装置を用いて反射防止膜ａｒ２を形成した。反射防止膜ａｒ１及び反射防止膜ａｒ２は、同一の仕様を有しており、ＳｉＯ2とＴｉＯ2とを交互に積層した膜であり、反射防止膜ａｒ１及び反射防止膜ａｒ２において、層数は７層、総膜厚は約０．４μｍであった。このようにして、実施例３に係る光学フィルタを得た。
【０１０３】
実施例３に係る光学フィルタの透過率スペクトルを図８Ｂ及び表２１に示す。また、実施例３に係る光学フィルタは、表２２に示す特性を有していた。実施例１と同様にして、光の入射角度θが０°、３０°、及び４０°である場合のそれぞれについて、実施例３に係る光学フィルタの分光透過率Ｔθ（λ）と、Ｒ（λ）、Ｇ（λ）、及びＢ（λ）各関数とに基づく正規化分光感度関数ＣＲθ（λ）、ＣＧθ（λ）、及びＣＢθ（λ）を求めた。図９Ａに、正規化等色関数ｘ（λ）及びＣＲθ（λ）のグラフを示す。図９Ｂに、正規化等色関数ｙ（λ）及びＣＧθ（λ）のグラフを示す。図９Ｃに、正規化等色関数ｚ（λ）及びＣＢθ（λ）のグラフを示す。正規化分光感度関数ＣＲθ（λ）、ＣＧθ（λ）、及びＣＢθ（λ）と、正規化等色関数ｘ（λ）、ｙ（λ）、及びｚ（λ）に基づいて、上記の式（１）〜（９）により、０°、３０°、及び４０°の入射角度θ°のそれぞれに対してＩＥθxR、ＩＥθyG、及びＩＥθzBと、ＩＡＥθxR、ＩＡＥθyG、及びＩＡＥθzBと、ＩＳＥθxR、ＩＳＥθyG、及びＩＳＥθzBとを求めた。結果を表２３〜表２５に示す。
【０１０４】
＜実施例４＞
実施例１と同様にしてコーティング液ＩＲＡ１を調製した。透明ガラス基板（ＳＣＨＯＴＴ社製、製品名：Ｄ２６３Ｔ  ｅｃｏ）の一方の主面にダイコータによって塗布し、オーブンにて８５℃で３時間、次いで１２５℃で３時間、次いで１５０℃で１時間、次いで１７０℃で３時間の加熱処理を行い、塗膜を硬化させ赤外線吸収層ｉｒａ１１を形成した。同様にして、透明ガラス基板の反対側主面にもコーティング液ＩＲＡ１を塗布し、上記と同じ条件で加熱処理を行って塗膜を硬化させ、赤外線吸収層ｉｒａ１２を形成した。赤外線吸収層ｉｒａ１１及び赤外線吸収層ｉｒａ１２の厚さは合わせて０．２ｍｍであった。
【０１０５】
次に、赤外線吸収層ｉｒａ１１の上に真空蒸着装置を用いて赤外線反射膜ｉｒｒ１を形成した。赤外線反射膜ｉｒｒ１において、ＳｉＯ2とＴｉＯ2が交互に１６層積層されていた。透明ガラス基板（ＳＣＨＯＴＴ社製、製品名：Ｄ２６３Ｔ  ｅｃｏ）の一方の主面に、赤外線反射膜ｉｒｒ１の形成と同一条件で赤外線反射膜を形成し、参考例４に係る積層体を作製した。参考例４に係る積層体の透過率スペクトルを図１０Ａに示す。参考例４に係る積層体は以下の特性（ｕ１）〜（ｕ３）を有していた。
（ｕ１）：光の入射角度が０°である場合に、波長３８０ｎｍにおける透過率が１．８％であり、波長４００ｎｍにおける透過率が７．３％であり、波長４５０〜７００ｎｍにおける平均透過率が９４．８％であり、波長４５０〜７００ｎｍにおける透過率の最低値が９３．４％であり、波長７００〜８００ｎｍにおける平均透過率が９４．０％であり、波長１１００ｎｍにおける透過率が４．１％であり、ＩＲカットオフ波長が９０２ｎｍであり、ＵＶカットオフ波長が４１０ｎｍであった。
（ｕ２）：光の入射角度が３０°である場合に、波長３８０ｎｍにおける透過率が１．８％であり、波長４００ｎｍにおける透過率が６７．８％であり、波長４５０〜７００ｎｍにおける平均透過率が９５．０％であり、波長４５０〜７００ｎｍにおける透過率の最
低値が９３．８％であり、波長７００〜８００ｎｍにおける平均透過率が９２．１％であり、波長１１００ｎｍにおける透過率が５．３％であり、ＩＲカットオフ波長が８６３ｎｍであり、ＵＶカットオフ波長が３９８ｎｍであった。
（ｕ３）：光の入射角度が４０°である場合に、波長３８０ｎｍにおける透過率が４．０％であり、波長４００ｎｍにおける透過率が９０．２％であり、波長４５０〜７００ｎｍにおける平均透過率が９４．１％であり、波長４５０〜７００ｎｍにおける透過率の最低値が９２．９％であり、波長７００〜８００ｎｍにおける平均透過率が９１．５％であり、波長１１００ｎｍにおける透過率が８．３％であり、ＩＲカットオフ波長が８３７ｎｍであり、ＵＶカットオフ波長が３９１ｎｍであった。
【０１０６】
赤外線吸収層ｉｒａ１２の上に５００ｎｍの厚みのＳｉＯ2の蒸着膜（保護層ｐ２）を
形成した。保護層ｐ２の上に、実施例１で使用したコーティング液ＵＶＡ１をスピンコーティングにより塗布し、その塗膜を１４０℃で３０分間加熱して硬化させ紫外線吸収層ｕｖａ１を形成した。紫外線吸収層ｕｖａ１の厚みは６μｍであった。紫外線吸収層ｕｖａ１上に真空蒸着装置を用いて反射防止膜ａｒ２を形成した。反射防止膜ａｒ２は、ＳｉＯ2とＴｉＯ2とを交互に積層した膜であり、反射防止膜ａｒ２において、層数は７層、総膜厚は約０．４μｍであった。このようにして、実施例４に係る光学フィルタを得た。
【０１０７】
実施例４に係る光学フィルタの透過率スペクトルを図１０Ｂ及び表２６に示す。また、実施例４に係る光学フィルタは、表２７に示す特性を有していた。実施例１と同様にして、光の入射角度θが０°、３０°、及び４０°である場合のそれぞれについて、実施例４に係る光学フィルタの分光透過率Ｔθ（λ）と、Ｒ（λ）、Ｇ（λ）、及びＢ（λ）各関数とに基づく正規化分光感度関数ＣＲθ（λ）、ＣＧθ（λ）、及びＣＢθ（λ）を求めた。図１１Ａに、正規化等色関数ｘ（λ）及びＣＲθ（λ）のグラフを示す。図１１Ｂに、正規化等色関数ｙ（λ）及びＣＧθ（λ）のグラフを示す。図１１Ｃに、正規化等色関数ｚ（λ）及びＣＢθ（λ）のグラフを示す。正規化分光感度関数ＣＲθ（λ）、ＣＧθ（λ）、及びＣＢθ（λ）と、正規化等色関数ｘ（λ）、ｙ（λ）、及びｚ（λ）に基づいて、上記の式（１）〜（９）により、０°、３０°、及び４０°の入射角度θ°のそれぞれに対してＩＥθxR、ＩＥθyG、及びＩＥθzBと、ＩＡＥθxR、ＩＡＥθyG、及びＩＡＥθzBと、ＩＳＥθxR、ＩＳＥθyG、及びＩＳＥθzBとを求めた。結果を表２８〜表３０に示す。
【０１０８】
＜実施例５＞
実施例１と同様にしてコーティング液ＩＲＡ１を調製した。透明ガラス基板（ＳＣＨＯＴＴ社製、製品名：Ｄ２６３Ｔ  ｅｃｏ）の一方の主面にダイコータによって塗布し、オーブンにて８５℃で３時間、次いで１２５℃で３時間、次いで１５０℃で１時間、次いで１７０℃で３時間の加熱処理を行い、塗膜を硬化させ赤外線吸収層ｉｒａ１１を形成した。同様にして、透明ガラス基板の反対側主面にもコーティング液ＩＲＡ１を塗布し、上記と同じ条件で加熱処理を行って塗膜を硬化させ、赤外線吸収層ｉｒａ１２を形成した。赤外線吸収層ｉｒａ１１及び赤外線吸収層ｉｒａ１２の厚さは合わせて０．２ｍｍであった。
【０１０９】
次に、実施例４と同様にして、赤外線吸収層ｉｒａ１１の上に真空蒸着装置を用いて赤外線反射膜ｉｒｒ１を形成した。赤外線反射膜ｉｒｒ１において、ＳｉＯ2とＴｉＯ2が交互に１６層積層されていた。
【０１１０】
赤外線吸収層ｉｒａ１２の上に５００ｎｍの厚みのＳｉＯ2の蒸着膜（保護層ｐ２）を
形成した。保護層ｐ２の上に、実施例２で使用したコーティング液ＵＶＩＲＡ１を実施例２と同様の条件で塗布し、その塗膜を１４０℃で３０分間加熱して硬化させ赤外線・紫外線吸収層ｕｖｉｒａ１を形成した。赤外線・紫外線吸収層ｕｖｉｒａ１の厚みは７μｍで
あった。赤外線・紫外線吸収層ｕｖｉｒａ１上に真空蒸着装置を用いて反射防止膜ａｒ２を形成した。反射防止膜ａｒ２は、ＳｉＯ2とＴｉＯ2とを交互に積層した膜であり、反射防止膜ａｒ２において、層数は７層、総膜厚は約０．４μｍであった。このようにして、実施例５に係る光学フィルタを得た。
【０１１１】
実施例５に係る光学フィルタの透過率スペクトルを図１２及び表３１に示す。また、実施例５に係る光学フィルタは、表３２に示す特性を有していた。実施例１と同様にして、光の入射角度θが０°、３０°、及び４０°である場合のそれぞれについて、実施例５に係る光学フィルタの分光透過率Ｔθ（λ）と、Ｒ（λ）、Ｇ（λ）、及びＢ（λ）各関数とに基づく正規化分光感度関数ＣＲθ（λ）、ＣＧθ（λ）、及びＣＢθ（λ）を求めた。図１３Ａに、正規化等色関数ｘ（λ）及びＣＲθ（λ）のグラフを示す。図１３Ｂに、正規化等色関数ｙ（λ）及びＣＧθ（λ）のグラフを示す。図１３Ｃに、正規化等色関数ｚ（λ）及びＣＢθ（λ）のグラフを示す。正規化分光感度関数ＣＲθ（λ）、ＣＧθ（λ）、及びＣＢθ（λ）と、正規化等色関数ｘ（λ）、ｙ（λ）、及びｚ（λ）に基づいて、上記の式（１）〜（９）により、０°、３０°、及び４０°の入射角度θ°のそれぞれに対してＩＥθxR、ＩＥθyG、及びＩＥθzBと、ＩＡＥθxR、ＩＡＥθyG、及びＩＡＥθzBと、ＩＳＥθxR、ＩＳＥθyG、及びＩＳＥθzBとを求めた。結果を表３３〜表３５に示す。
【０１１２】
＜実施例６＞
実施例１と同様にしてコーティング液ＩＲＡ１及びコーティング液ＩＲＡ２を調製した。透明ガラス基板（ＳＣＨＯＴＴ社製、製品名：Ｄ２６３Ｔ  ｅｃｏ）の一方の主面にダイコータによって塗布し、オーブンにて８５℃で３時間、次いで１２５℃で３時間、次いで１５０℃で１時間、次いで１７０℃で３時間の加熱処理を行い、塗膜を硬化させ赤外線吸収層ｉｒａ１１を形成した。同様にして、透明ガラス基板の反対側主面にもコーティング液ＩＲＡ１を塗布し、上記と同じ条件で加熱処理を行って塗膜を硬化させ、赤外線吸収層ｉｒａ１２を形成した。赤外線吸収層ｉｒａ１１及び赤外線吸収層ｉｒａ１２の厚さは合わせて０．４ｍｍであった。
【０１１３】
赤外線吸収層ｉｒａ１１の上に真空蒸着装置を用いて５００ｎｍの厚みのＳｉＯ2の蒸
着膜（保護層ｐ１）を形成した。同様にして、赤外線吸収層ｉｒａ１２の上に５００ｎｍの厚みのＳｉＯ2の蒸着膜（保護層ｐ２）を形成した。保護層ｐ１の表面に、コーティン
グ液ＩＲＡ２をダイコータによって塗布し、オーブンにて８５℃で３時間、次いで１２５℃で３時間、次いで１５０℃で１時間、次いで１７０℃で３時間の加熱処理を行い、塗膜を硬化させて赤外線吸収層ｉｒａ２１を形成した。また、保護層ｐ２の表面にも、コーティング液ＩＲＡ２をダイコータによって塗布し、同一の加熱条件で塗膜を硬化させて赤外線吸収層ｉｒａ２２を形成し、半製品δを得た。０℃の入射角度における半製品δの透過率スペクトルを図１４Ａに示す。半製品δは、以下の特性（δ１）〜（δ８）を有していた。
（δ１）：波長７００〜１１００ｎｍにおける平均透過率が０．５％以下であった。
（δ２）：波長７００〜１０００ｎｍにおける平均透過率が０．５％以下であった。
（δ３）：波長１１００〜１２００ｎｍにおける平均透過率が０．５％以下であった。
（δ４）：波長４５０〜６００ｎｍにおける平均透過率が８２．２％であった。
（δ５）：波長５００〜６００ｎｍにおける平均透過率が８２．７％であった。
（δ６）：波長４００ｎｍにおける透過率が４２．０％であり、波長４５０ｎｍにおける透過率が７６．７％であった。
（δ７）：ＩＲカットオフ波長が６１３ｎｍであり、ＵＶカットオフ波長が４０４ｎｍであり、透過領域の半値全幅が２０９ｎｍであった。
（δ８）：波長６００〜８００ｎｍにおいて分光透過率が２０％である波長が６３７ｎｍであった。
【０１１４】
赤外線吸収層ｉｒａ２１の上に真空蒸着装置を用いて反射防止膜ａｒ１を形成した。また、赤外線吸収層ｉｒａ２２の上に真空蒸着装置を用いて反射防止膜ａｒ２を形成した。反射防止膜ａｒ１及び反射防止膜ａｒ２は、同一の仕様を有しており、ＳｉＯ2とＴｉＯ2とを交互に積層した膜であり、反射防止膜ａｒ１及び反射防止膜ａｒ２において、層数は７層、総膜厚は約０．４μｍであった。このようにして、実施例６に係る光学フィルタを得た。
【０１１５】
実施例６に係る光学フィルタの透過率スペクトルを図１４Ｂ及び表３６に示す。また、実施例６に係る光学フィルタは、表３７に示す特性を有していた。実施例１と同様にして、光の入射角度θが０°、３０°、及び４０°である場合のそれぞれについて、実施例６に係る光学フィルタの分光透過率Ｔθ（λ）と、Ｒ（λ）、Ｇ（λ）、及びＢ（λ）各関数とに基づく正規化分光感度関数ＣＲθ（λ）、ＣＧθ（λ）、及びＣＢθ（λ）を求めた。図１５Ａに、正規化等色関数ｘ（λ）及びＣＲθ（λ）のグラフを示す。図１５Ｂに、正規化等色関数ｙ（λ）及びＣＧθ（λ）のグラフを示す。図１５Ｃに、正規化等色関数ｚ（λ）及びＣＢθ（λ）のグラフを示す。正規化分光感度関数ＣＲθ（λ）、ＣＧθ（λ）、及びＣＢθ（λ）と、正規化等色関数ｘ（λ）、ｙ（λ）、及びｚ（λ）に基づいて、上記の式（１）〜（９）により、０°、３０°、及び４０°の入射角度θ°のそれぞれに対してＩＥθxR、ＩＥθyG、及びＩＥθzBと、ＩＡＥθxR、ＩＡＥθyG、及びＩＡＥθzBと、ＩＳＥθxR、ＩＳＥθyG、及びＩＳＥθzBとを求めた。結果を表３８〜表４０に示す。
【０１１６】
＜比較例１＞
透明ガラス基板（ＳＣＨＯＴＴ社製、製品名：Ｄ２６３Ｔ  ｅｃｏ）の一方の主面に真空蒸着装置を用いてＳｉＯ2及びＴｉＯ2を交互に２４層積層して赤外線反射膜ｉｒｒ２を形成し、半製品εを得た。半製品εの透過率スペクトルを図１６Ａに示す。半製品εは、以下の特性（ε１）〜（ε３）を有していた。
（ε１）：光の入射角度が０°の場合に、波長３８０ｎｍにおける透過率が０．５％以下であり、波長４００ｎｍにおける透過率が３．１％であり、波長４５０〜６００ｎｍにおける平均透過率が９４．１％であり、波長４５０〜６００ｎｍにおける透過率の最低値が９２．６％であり、波長７００ｎｍにおける透過率が８６．２％であり、波長７１５ｎｍにおける透過率が３０．８％であり、波長７００〜８００ｎｍにおける平均透過率が１２．４％であり、波長１１００ｎｍにおける透過率が０．５％以下であり、ＩＲカットオフ波長が７１０ｎｍであり、ＵＶカットオフ波長が４１０ｎｍであった。
（ε２）：光の入射角度が３０°の場合に、波長３８０ｎｍにおける透過率が１．７％であり、波長４００ｎｍにおける透過率が７７．７％であり、波長４５０〜６００ｎｍにおける平均透過率が９４．１％、波長４５０〜６００ｎｍにおける透過率の最低値が９３．０％であり、波長７００ｎｍにおける透過率が８．２％であり、波長７１５ｎｍにおける透過率が２．２％であり、波長７００〜８００ｎｍにおける平均透過率が１．１％であり、波長１１００ｎｍにおける透過率が１．２％であり、ＩＲカットオフ波長が６８０ｎｍであり、ＵＶカットオフ波長が３９７ｎｍであった。
（ε３）：光の入射角度が４０°の場合に、波長３８０ｎｍにおける透過率が１３．１％であり、波長４００ｎｍにおける透過率が９０．５％であり、波長４５０〜６００ｎｍにおける平均透過率が９２．１％であり、波長４５０〜６００ｎｍにおける透過率の最低値が８７．６％であり、波長７００ｎｍにおける透過率が２．０％であり、波長７１５ｎｍにおける透過率が０．８％であり、波長７００〜８００ｎｍにおける平均透過率が０．５％以下であり、波長１１００ｎｍにおける透過率が５．４％であり、ＩＲカットオフ波長が６６１ｎｍであり、ＵＶカットオフ長が３８６ｎｍであった。
【０１１７】
赤外線吸収色素を含んだコーティング液ＩＲＡ３を以下のように調製した。赤外線吸収
色素は、ＭＥＫに可溶なシアニン系の有機色素とスクアリリウム系の有機色素との組み合わせであった。赤外線吸収色素を溶媒であるＭＥＫに加え、マトリクス材料であるＰＶＢをさらに加え、その後２時間撹拌してコーティング液ＩＲＡ３を得た。コーティング液ＩＲＡ３の固形分におけるマトリクス材料の含有率は９９質量％であった。半製品εの透明ガラス基板の他方の主面にコーティング液ＩＲＡ３をスピンコーティングにより塗布した後に、その塗膜を１４０℃で３０分間加熱して硬化させて赤外線吸収層ｉｒａ３を形成した。別途、透明ガラス基板（ＳＣＨＯＴＴ社製、製品名：Ｄ２６３Ｔ  ｅｃｏ）の一方の主面に、赤外線吸収層ｉｒａ３の形成条件と同一条件で赤外線吸収層を形成し、参考例５に係る積層体を得た。０°の入射角度における参考例５に係る積層体の透過率スペクトルを図１６Ｂに示す。参考例５に係る積層体は以下の特性（ｖ１）〜（ｖ４）を有していた。
（ｖ１）：波長７００ｎｍにおける透過率が２．０％であり、波長７１５ｎｍにおける透過率が２．６％であり、波長７００〜８００ｎｍにおける平均透過率が１５．９％であった。
（ｖ２）：波長１１００ｎｍにおける透過率が９１．１％であった。
（ｖ３）：波長４００ｎｍにおける透過率が７８．２％であり、４５０ｎｍにおける透過率が８３．８％であり、波長５００〜６００ｎｍにおける平均透過率が８６．９％であった。
（ｖ４）：波長６００ｎｍ〜７００ｎｍにおけるＩＲカットオフ波長は６３７ｎｍであり、波長７００ｎｍ〜８００ｎｍにおけるＩＲカットオフ波長は８００ｎｍであり、これらのＩＲカットオフ波長の差は１６３ｎｍであり、波長６００〜８００ｎｍにおける極大吸収波長は７０６ｎｍであった。
【０１１８】
赤外線吸収層ｉｒａ３の上に真空蒸着装置を用いて実施例１と同様にして反射防止膜ａｒ１を形成し、比較例１に係る光学フィルタを得た。
【０１１９】
比較例１に係る光学フィルタの透過率スペクトルを図１６Ｃ及び表４１に示す。また、比較例１に係る光学フィルタは、表４２に示す特性を有していた。実施例１と同様にして、光の入射角度θが０°、３０°、及び４０°である場合のそれぞれについて、比較例１に係る光学フィルタの分光透過率Ｔθ（λ）と、Ｒ（λ）、Ｇ（λ）、及びＢ（λ）各関数とに基づく正規化分光感度関数ＣＲθ（λ）、ＣＧθ（λ）、及びＣＢθ（λ）を求めた。図１７Ａに、正規化等色関数ｘ（λ）及びＣＲθ（λ）のグラフを示す。図１７Ｂに、正規化等色関数ｙ（λ）及びＣＧθ（λ）のグラフを示す。図１７Ｃに、正規化等色関数ｚ（λ）及びＣＢθ（λ）のグラフを示す。正規化分光感度関数ＣＲθ（λ）、ＣＧθ（λ）、及びＣＢθ（λ）と、正規化等色関数ｘ（λ）、ｙ（λ）、及びｚ（λ）に基づいて、上記の式（１）〜（９）により、０°、３０°、及び４０°の入射角度θ°のそれぞれに対してＩＥθxR、ＩＥθyG、及びＩＥθzBと、ＩＡＥθxR、ＩＡＥθyG、及びＩＡＥθzBと、ＩＳＥθxR、ＩＳＥθyG、及びＩＳＥθzBとを求めた。結果を表４３〜表４５に示す。
【０１２０】
＜比較例２＞
０°の入射角度において、図１８Ａに示す透過率スペクトルを示す赤外線吸収性ガラス基板を準備した。この赤外線吸収性ガラス基板は、以下の特性（ｇ１）〜（ｇ５）を有していた。
（ｇ１）：波長７００〜１０００ｎｍにおける平均透過率が１６．８％であった。
（ｇ２）：波長１１００〜１２００ｎｍにおける平均透過率が３８．５％であった。
（ｇ３）：波長４５０〜６００ｎｍにおける平均透過率が８７．８％であった。
（ｇ４）：波長４００ｎｍにおける透過率が８８．５％であった。
（ｇ５）：ＩＲカットオフ波長が６５３ｎｍであった。また波長６００〜８００ｎｍにおける透過率が２０％に対応する波長が７３８ｎｍであった。
【０１２１】
２１０μｍの厚みを有する赤外線吸収性ガラス基板の一方の主面に真空蒸着装置を用いてＳｉＯ2及びＴｉＯ2を交互に２０層積層して赤外線反射膜ｉｒｒ３を形成し、半製品ζを得た。透明ガラス基板（ＳＣＨＯＴＴ社製、製品名：Ｄ２６３Ｔ  ｅｃｏ）の一方の主面に赤外線反射膜ｉｒｒ３の形成条件と同一の条件で赤外線反射膜を形成し、参考例６に係る積層体を得た。参考例６に係る積層体の透過率スペクトルを図１８Ｂに示す。参考例６に係る積層体は、以下の特性（ｗ１）〜（ｗ３）を有していた。
（ｗ１）：光の入射角度が０°の場合に、波長３８０ｎｍにおける透過率が０．５％以下であり、波長４００ｎｍにおける透過率が０．５％以下であり、波長４５０〜６００ｎｍにおける平均透過率が９５．２％であり、波長４５０〜６００ｎｍにおける透過率の最低値が９３．７％であり、波長７００〜８００ｎｍにおける平均透過率が４．７％であり、波長１１００ｎｍにおける透過率が０．５％以下であり、ＩＲカットオフ波長が７０２ｎｍであり、ＵＶカットオフ波長が４１１ｎｍであった。
（ｗ２）：光の入射角度が３０°の場合に、波長３８０ｎｍにおける透過率が１．７％であり、波長４００ｎｍにおける透過率が７７．７％であり、波長４５０〜６００ｎｍにおける平均透過率が９４．１％であり、波長４５０〜６００ｎｍにおける透過率の最低値が９３．０％であり、波長７００〜８００ｎｍにおける平均透過率が１．１％であり、波長１１００ｎｍにおける透過率が１．２％であり、ＩＲカットオフ波長が６８０ｎｍであり、ＵＶカットオフ波長が３９７ｎｍであった。
（ｗ３）：光の入射角度が４０°の場合に、波長３８０ｎｍにおける透過率が１３．１％であり、波長４００ｎｍにおける透過率が９０．５％であり、波長４５０〜６００ｎｍにおける平均透過率が９２．１％であり、波長４５０〜６００ｎｍにおける透過率の最低値が８７．６％であり、波長７００〜８００ｎｍにおける平均透過率が０．５％以下であり、波長１１００ｎｍにおける透過率が５．４％であり、ＩＲカットオフ波長が６６１ｎｍであり、ＵＶカットオフ波長が３８６ｎｍであった。
【０１２２】
赤外線吸収色素及び紫外線吸収色素を含んだコーティング液ＵＶＩＲＡ２を以下のように調製した。紫外線吸収色素は、可視光領域の光を吸収しにくい、ベンゾフェノン系の紫外線吸収性物質からなる色素であった。赤外線吸収色素は、シアニン系の有機色素とスクアリリウム系の有機色素との組み合わせであった。赤外線吸収色素及び紫外線吸収色素はＭＥＫに可溶であった。赤外線吸収色素及び紫外線吸収色素を溶媒であるＭＥＫに加え、マトリクス材料であるＰＶＢをさらに加え、その後２時間撹拌してコーティング液ＵＶＩＲＡ２を得た。コーティング液ＵＶＩＲＡ２の固形分におけるＰＶＢの含有率は６０質量％であった。コーティング液ＵＶＩＲＡ２を半製品ζの他方の主面に塗布し、その塗膜を加熱して硬化させ、赤外線・紫外線吸収層ｕｖｉｒａ２を形成した。赤外線・紫外線吸収層ｕｖｉｒａ２の厚みは７μｍであった。透明ガラス基板（ＳＣＨＯＴＴ社製、製品名：Ｄ２６３Ｔ  ｅｃｏ）の一方の主面に、コーティング液ＵＶＩＲＡ２を用いて、赤外線・紫外線吸収層ｕｖｉｒａ２の形成条件と同一の条件で赤外線・紫外線吸収層を形成し、参考例７に係る積層体をえた。０°の入射角度における参考例７に係る積層体の透過率スペクトルを図１８Ｃに示す。参考例７に係る積層体は、以下の特性（ｐ１）〜（ｐ５）を有していた。
（ｐ１）：波長７００ｎｍにおける透過率が４．９％であり、波長７１５ｎｍにおける透過率が８．４％であり、波長７００〜８００ｎｍにおける平均透過率が６３．９％であった。
（ｐ２）：波長１１００ｎｍにおける透過率が９２．３％であった。
（ｐ３）：波長４００ｎｍにおける透過率が１２．６％であり、４５０ｎｍにおける透過率が８４．４％であり、波長５００〜６００ｎｍにおける平均透過率が８８．７％であった。
（ｐ４）：波長６００ｎｍ〜７００ｎｍにおけるＩＲカットオフ波長は６６４ｎｍであり、波長７００ｎｍ〜８００ｎｍにおけるＩＲカットオフ波長は７３１ｎｍであり、それ
らの差は６７ｎｍであった。波長６００ｎｍ〜８００ｎｍにおいて最も低い透過率を示す波長（極大吸収波長）は７０５ｎｍであった。
（ｐ５）：波長３５０ｎｍ〜４５０ｎｍにおけるＵＶカットオフ波長は４１１ｎｍであった。
【０１２３】
赤外線・紫外線吸収層ｕｖｉｒａ２の上に真空蒸着装置を用いて反射防止膜ａｒ１を実施例１と同様にして形成した。反射防止膜ａｒ１はＳｉＯ2とＴｉＯ2とを交互に積層した膜であり、反射防止膜ａｒ１において、層数は７層、総膜厚は約０．４μｍであった。このようにして、比較例２に係る光学フィルタを得た。
【０１２４】
比較例２に係る光学フィルタの透過率スペクトルを図１８Ｄ及び表４６に示す。また、比較例２に係る光学フィルタは、表４７に示す特性を有していた。実施例１と同様にして、光の入射角度θが０°、３０°、及び４０°である場合のそれぞれについて、比較例２に係る光学フィルタの分光透過率Ｔθ（λ）と、Ｒ（λ）、Ｇ（λ）、及びＢ（λ）各関数とに基づく正規化分光感度関数ＣＲθ（λ）、ＣＧθ（λ）、及びＣＢθ（λ）を求めた。図１９Ａに、正規化等色関数ｘ（λ）及びＣＲθ（λ）のグラフを示す。図１９Ｂに、正規化等色関数ｙ（λ）及びＣＧθ（λ）のグラフを示す。図１９Ｃに、正規化等色関数ｚ（λ）及びＣＢθ（λ）のグラフを示す。正規化分光感度関数ＣＲθ（λ）、ＣＧθ（λ）、及びＣＢθ（λ）と、正規化等色関数ｘ（λ）、ｙ（λ）、及びｚ（λ）に基づいて、上記の式（１）〜（９）により、０°、３０°、及び４０°の入射角度θ°のそれぞれに対してＩＥθxR、ＩＥθyG、及びＩＥθzBと、ＩＡＥθxR、ＩＡＥθyG、及びＩＡＥθzBと、ＩＳＥθxR、ＩＳＥθyG、及びＩＳＥθzBとを求めた。結果を表４８〜表５０に示す。
【０１２５】
実施例１〜６に係る光学フィルタにおいて、上記（ｉ）〜（vii）の条件が満たされて
いた。実施例１〜６に係る光学フィルタにおいて、７００ｎｍ以上の波長範囲における透過率は十分に低く、実施例１〜６に係る光学フィルタは、近赤外線を良好に遮蔽できることが示された。実施例２に係る光学フィルタは、実施例１に係る光学フィルタに比べて、７００ｎｍ以上の波長範囲において低い透過率を示した。実施例２に係る光学フィルタにおいて、有機系の赤外線吸収色素の含有により、実施例１に係る光学フィルタに比べて、可視光領域の透過率が２ポイント程度低かった。しかし、実用上問題はないと考えられる。実施例３に係る光学フィルタは、赤外線吸収層として、赤外線吸収層ｉｒａ１１及び赤外線吸収層ｉｒａ１２のみを有するので、実施例１及び２に係る光学フィルタと比較する限り、１１００ｎｍ以上の波長範囲において、７００〜１１００ｎｍの波長範囲に比べてより高い透過率を示した。しかし、１１００ｎｍ以上の波長の光に対するＣＭＯＳセンサ等の撮像素子の感度は低いので、実施例３に係る光学フィルタは撮像装置にとって適切な特性を有していると考えられる。実施例６に係る光学フィルタにおいて、他の実施例の光学フィルタに比べて、波長４００ｎｍ付近の透過率が高いものの、４５％以下であった。
【０１２６】
実施例１〜６に係る光学フィルタにおいて、上記表（II）〜（VIII）に示す条件が満たされていた。実施例１〜６に係る光学フィルタにおいて、０°、３０°、４０°の入射角度に対する分光透過率はほとんど変化していなかった。このため、実施例１〜６に係る光学フィルタをカメラなどの撮像装置に組み込んだ場合、光学フィルタへの光の入射角度が変化しても、撮像装置からの出力に基づく感度曲線の変化はわずかであることが示唆された。実施例４及び５に係る光学フィルタの赤外線反射膜において、４０°の入射角度の光を透過させる波長帯と４０°の入射角度の光を反射させる波長帯との境界が８５０ｎｍ付近になるように設定されていた。このため、入射角度０°、３０°、及び４０°において、実施例４及び５に係る光学フィルタの分光透過率はほとんど変化しなかった。実施例４及び５に係る光学フィルタにおいて、光の入射角度が大きいほど波長４００ｎｍ付近の透過率が高かったので、０°の入射角度におけるＩＥと３０°の入射角度におけるＩＥとの
差及びそのレンジがやや大きくなっているものがあった。しかし、実用上問題のないレベルであると考えられる。実施例１〜６に係る光学フィルタでは、波長４５０〜６００ｎｍにおいて、正規化分光感度関数の曲線が正規化等色関数の曲線と比較的大きな差を有する部分で、局所的な透過率変化（リップル）が生じていなかった。その結果、０°の入射角度におけるＩＥ、ＩＡＥ、及びＩＳＥから３０°の入射角度におけるＩＥ、ＩＡＥ、及びＩＳＥをそれぞれ差し引いた差、０°の入射角度におけるＩＥ、ＩＡＥ、及びＩＳＥから４０°の入射角度におけるＩＥ、ＩＡＥ、及びＩＳＥをそれぞれ差し引いた差、並びに３０°の入射角度におけるＩＥ、ＩＡＥ、及びＩＳＥから４０°の入射角度におけるＩＥ、ＩＡＥ、及びＩＳＥをそれぞれ差し引いた差には大きな変化が生じていなかった。このため、実施例１〜６に係る光学フィルタを撮像装置に組み込んだ場合に、０°〜４０°の入射角度の範囲で光学フィルタに光線が入射した場合であっても、撮影された画像の内部に色むらを生じることがないと考えられる。
【０１２７】
比較例１に係る光学フィルタによれば、可視光領域の近赤外線領域に隣接した領域及び近赤外線領域における光を透過させる波長帯と光を遮蔽する波長帯との境界が赤外線吸収層ｉｒａ３によって定められている。しかし、赤外線吸収層ｉｒａ３の吸収帯域が狭いので、比較例１に係る光学フィルタの透過率スペクトルは、光の入射角度が大きくなるに従って、赤外線反射膜の反射帯域が短波長側にシフトしてくる影響を受けていた。また、比較例１に係る光学フィルタの紫外線領域における光の吸収能は不足しており、比較例１に係る光学フィルタは実質的には赤外線反射膜ｉｒｒ２だけで紫外線領域の光を遮蔽していた。このため、比較例１に係る光学フィルタは、紫外線領域において、光の入射角度によって反射帯域が短波長側にシフトする影響を強く受けていた。比較例１に係る光学フィルタにおいて、光の入射角度が大きくなるに従って、波長６５０ｎｍ付近においてＣＲθ（λ）が低下して正規化等色関数ｘ（λ）に近づいていたが、正規化等色関数ｘ（λ）とカメラモジュールの正規化分光感度ＣＲθ（λ）との差の積分値に相当するＩＥθxRは増加していた。一方、ＣＢθ（λ）は、光の入射角度が大きくなるに従って、単調に増加又は減少するのではなく、波長４１０ｎｍ付近で乱高下していた。これは、赤外線反射膜ｉｒｒ２の透過帯域が光の入射角度によってシフトしたためだけでなく、４０°の入射角度における比較例１に係る光学フィルタの透過率に波長４００ｎｍ〜４３０ｎｍでリップルが生じ、近接する波長４４０ｎｍにおける透過率から急激に１５ポイント以上低下していたためであると考えられる。このため、０°の入射角度におけるＩＥ、ＩＡＥ、及びＩＳＥから３０°の入射角度におけるＩＥ、ＩＡＥ、及びＩＳＥをそれぞれ差し引いた差、０°の入射角度におけるＩＥ、ＩＡＥ、及びＩＳＥから４０°の入射角度におけるＩＥ、ＩＡＥ、及びＩＳＥをそれぞれ差し引いた差、並びに３０°の入射角度におけるＩＥ、ＩＡＥ、及びＩＳＥから４０°の入射角度におけるＩＥ、ＩＡＥ、及びＩＳＥをそれぞれ差し引いた差に大きな変化が生じていた。加えて、入射角度の変化に伴う正規化等色関数ｘ（λ）に対するＣＲθ（λ）の変化の挙動と入射角度の変化に伴う正規化等色関数ｚ（λ）に対するＣＢθ（λ）の変化の挙動とが相違し、３０°の入射角度と４０°の入射角度との間の狭い範囲でＣＲθ（λ）及びＣＢθ（λ）が大きく変動していた。このため、比較例１に係る光学フィルタを撮像装置に組み込んだ場合、画像の内部に強い色むらが発生することが懸念される。
【０１２８】
比較例２に係る光学フィルタにおいて、可視光領域の近赤外線領域に隣接した領域及び近赤外線領域並びに紫外線領域において、光を透過させる波長帯と光を遮蔽する波長帯との境界が赤外線・紫外線吸収層ｕｖｉｒａ２によって定まっていた。しかし、近赤外線領域における赤外線・紫外線吸収層ｕｖｉｒａ２の吸収帯域が狭いので、比較例２に係る光学フィルタにおいて、赤外線反射膜ｉｒｒ３による反射帯域を十分に長波長側に設定できなかった。このため、比較例２に係る光学フィルタにおいて、光の入射角度が大きくなるに従って、反射帯域が短波長側にシフトしてくる影響を避けられなかった。加えて、４０°の入射角度における比較例２に係る光学フィルタの透過率の局所的な変動が可視光領域
に認められた。このため、比較例２に係る光学フィルタにおいて、光の入射角度の変化に伴うＩＥ及びＩＡＥの変化は大きく、比較例２に係る光学フィルタを撮像装置に組み込んだ場合、画像の内部に強い色むらが発生することが懸念される。
【０１２９】
【表１１】
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【０１３０】
【表１２】
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【０１３１】
【表１３】
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【０１３２】
【表１４】
2019066814.tif 000021
【０１３３】
【表１５】
2019066814.tif 000022
【０１３４】
【表１６】
2019066814.tif 000023
【０１３５】
【表１７】
2019066814.tif 000024
【０１３６】
【表１８】
2019066814.tif 000025
【０１３７】
【表１９】
2019066814.tif 000026
【０１３８】
【表２０】
2019066814.tif 000027
【０１３９】
【表２１】
2019066814.tif 000028
【０１４０】
【表２２】
2019066814.tif 000029
【０１４１】
【表２３】
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【０１４２】
【表２４】
2019066814.tif 000031
【０１４３】
【表２５】
2019066814.tif 000032
【０１４４】
【表２６】
2019066814.tif 000033
【０１４５】
【表２７】
2019066814.tif 000034
【０１４６】
【表２８】
2019066814.tif 000035
【０１４７】
【表２９】
2019066814.tif 000036
【０１４８】
【表３０】
2019066814.tif 000037
【０１４９】
【表３１】
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【０１５０】
【表３２】
2019066814.tif 000039
【０１５１】
【表３３】
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【０１５２】
【表３４】
2019066814.tif 000041
【０１５３】
【表３５】
2019066814.tif 000042
【０１５４】
【表３６】
2019066814.tif 000043
【０１５５】
【表３７】
2019066814.tif 000044
【０１５６】
【表３８】
2019066814.tif 000045
【０１５７】
【表３９】
2019066814.tif 000046
【０１５８】
【表４０】
2019066814.tif 000047
【０１５９】
【表４１】
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【０１６０】
【表４２】
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【０１６１】
【表４３】
2019066814.tif 000050
【０１６２】
【表４４】
2019066814.tif 000051
【０１６３】
【表４５】
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【０１６４】
【表４６】
2019066814.tif 000053
【０１６５】
【表４７】
2019066814.tif 000054
【０１６６】
【表４８】
2019066814.tif 000055
【０１６７】
【表４９】
2019066814.tif 000056
【０１６８】
【表５０】
2019066814.tif 000057
【符号の説明】
【０１６９】
１ａ〜１ｆ                光学フィルタ
２                        レンズ系
３                        カラーフィルタ
４                        撮像素子
１０                      光吸収層
２０                      透明誘電体基板
３０                      反射防止膜
４０                      反射膜
１００                    撮像装置（カメラモジュール）
【図１Ａ】
2019066814.tif 000069
【図１Ｂ】
2019066814.tif 000070
【図１Ｃ】
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【図１Ｄ】
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【図１Ｅ】
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【図１Ｆ】
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【図２】
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【図３】
2019066814.tif 000076
【図４Ａ】
2019066814.tif 000077
【図４Ｂ】
2019066814.tif 000078
【図４Ｃ】
2019066814.tif 000079
【図４Ｄ】
2019066814.tif 000080
【図４Ｅ】
2019066814.tif 000081
【図５Ａ】
2019066814.tif 000082
【図５Ｂ】
2019066814.tif 000083
【図５Ｃ】
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【図６Ａ】
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【図６Ｂ】
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【図７Ａ】
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【図７Ｂ】
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【図７Ｃ】
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【図８Ａ】
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【図８Ｂ】
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【図９Ａ】
2019066814.tif 000092
【図９Ｂ】
2019066814.tif 000093
【図９Ｃ】
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【図１０Ａ】
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【図１０Ｂ】
2019066814.tif 000096
【図１１Ａ】
2019066814.tif 000097
【図１１Ｂ】
2019066814.tif 000098
【図１１Ｃ】
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【図１２】
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【図１３Ａ】
2019066814.tif 000101
【図１３Ｂ】
2019066814.tif 000102
【図１３Ｃ】
2019066814.tif 000103
【図１４Ａ】
2019066814.tif 000104
【図１４Ｂ】
2019066814.tif 000105
【図１５Ａ】
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【図１５Ｂ】
2019066814.tif 000107
【図１５Ｃ】
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【図１６Ａ】
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【図１６Ｂ】
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【図１６Ｃ】
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【図１７Ａ】
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【図１７Ｂ】
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【図１７Ｃ】
2019066814.tif 000114
【図１８Ａ】
2019066814.tif 000115
【図１８Ｂ】
2019066814.tif 000116
【図１８Ｃ】
2019066814.tif 000117
【図１８Ｄ】
2019066814.tif 000118
【図１９Ａ】
2019066814.tif 000119
【図１９Ｂ】
2019066814.tif 000120
【図１９Ｃ】
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