(57)【要約】【課題】  主溝に起因する気柱共鳴音を減じて車外騒音性能を向上させる。【解決手段】  主溝３により区分される陸部４の少なくとも１つに、消音手段５を具える。消音手段５は、陸部４の内部で実質的に密閉され、かつ長さ方向の両端部が陸部４の内部で途切れる空洞部１０と、陸部４の踏み面４ｓに設けられる細溝状をなし、かつ空洞部１０と主溝３とを連通する連通溝１４と、空洞部１０から踏み面４ｓまでのびる第１サイプ８とを有する。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
トレッド部に、タイヤ周方向にのびる主溝と、前記主溝によって区分される複数の陸部とを具えるタイヤであって、
少なくとも１つの陸部は、
前記陸部の内部で実質的に密閉され、かつ長さ方向の両端部が前記陸部の内部で途切れる空洞部と、
前記陸部の踏み面に設けられる細溝状をなし、かつ前記空洞部と前記主溝とを連通する連通溝と、
前記空洞部から前記陸部の踏み面までのびる第１サイプとを有する消音手段を具えるタイヤ。
【請求項２】
前記消音手段は、前記空洞部の容積Ｖ（mm３）と、前記連通溝の長さ方向と直角な断面積Ｓ（mm２）と、前記連通溝における前記主溝から空洞部までの長さＬ（mm）とが下記式（１）を充足する請求項１記載のタイヤ。
５．０×１０−５≦Ｓ／（Ｖ×Ｌ）≦３．０×１０−３  ---（１）
【請求項３】
前記消音手段は、トレッド部が路面と接地する接地範囲内に１以上配される請求項１又は２記載のタイヤ。
【請求項４】
前記連通溝は、前記空洞部と接続位置Ｐで連結するとともに、前記空洞部の長さ方向一端から前記接続位置Ｐまでの距離Ｌｂは、前記空洞部の長さＬａの０．１〜０．９倍である請求項１〜３の何れかに記載のタイヤ。
【請求項５】
前記第１サイプは、前記踏み面と平行な水平断面においては長さ方向に沿ってジグザグ状にのび、かつ前記長さ方向線と直角な垂直断面においては深さ方向に沿ってジグザグ状にのびる三次元サイプである請求項１〜４の何れかに記載のタイヤ。
【請求項６】
前記三次元サイプは、前記垂直断面におけるジグザグの屈曲数ｎが２以上である請求項５に記載のタイヤ。
【請求項７】
前記三次元サイプは、前記踏み面から空洞部までのサイプ深さＨｓが２mm以上である請求項５又は６に記載のタイヤ。
【請求項８】
前記三次元サイプは、前記垂直断面におけるジグザグの振幅Ｗｓが１．５mm以上である請求項５〜７の何れかに記載のタイヤ。
【請求項９】
空洞部の容積Ｖは、２０〜４０００mm３の範囲である請求項１〜８の何れかに記載のタイヤ。
【請求項１０】
前記連通溝の断面積Ｓは１．５〜２０mm２の範囲である請求項１〜９の何れかに記載のタイヤ。
【請求項１１】
前記連通溝の長さＬは２〜５０mmの範囲である請求項１〜１０の何れかに記載のタイヤ。 
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、タイヤ周方向にのびる主溝によって生じる気柱共鳴音を低減しうるタイヤに関する。
【背景技術】
【０００２】
車外騒音の原因の一つとして、タイヤ周方向にのびる主溝から生じる気柱共鳴音が知られている。この気柱共鳴音は、走行時、トレッド部に配される前記主溝と路面とによって囲まれる管の内部空気が共鳴することで発生する。この気柱共鳴音はピークの音圧レベルが高く、又１０００Ｈｚ前後の耳障りな周波数の音域を含むため、タイヤ騒音の大きな部分を占めている。
【０００３】
そこで、下記の特許文献１には、気柱共鳴音を低減するために、陸部に、サイプと、このサイプ底部に設けられかつ一端が主溝に連通する幅広部である消音室とを具えた空気入りタイヤが提案されている。このタイヤでは、消音室がヘルムホルツ型の共鳴器を構成し、気柱共鳴音のエネルギを吸収して気柱共鳴音を低減している。
【０００４】
しかし、上記提案では、消音室が小径なネック部を介することなく主溝に直接導通している。そのためエネルギの吸収効果が不充分であり、気柱共鳴音（車外騒音）の低減のために、さらなる改善が望まれる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２０１３−１２６８４２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、主溝に起因する気柱共鳴音をさらに減じ、車外騒音性能を向上しうるタイヤを提供することを課題としている。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、トレッド部に、タイヤ周方向にのびる主溝と、前記主溝によって区分される複数の陸部とを具えるタイヤであって、
少なくとも１つの陸部は、
前記陸部の内部で実質的に密閉され、かつ長さ方向の両端部が前記陸部の内部で途切れる空洞部と、
前記陸部の踏み面に設けられる細溝状をなし、かつ前記空洞部と前記主溝とを連通する連通溝と、
前記空洞部から前記陸部の踏み面までのびる第１サイプとを有する消音手段を具える。
【０００８】
本発明に係る前記タイヤでは、前記消音手段は、前記空洞部の容積Ｖ（mm３）と、前記連通溝の長さ方向と直角な断面積Ｓ（mm２）と、前記連通溝における前記主溝から空洞部までの長さＬ（mm）とが下記式（１）を充足するのが好ましい。
５．０×１０−５≦Ｓ／（Ｖ×Ｌ）≦３．０×１０−３  ---（１）
【０００９】
本発明に係る前記タイヤでは、前記消音手段は、トレッド部が路面と接地する接地範囲内に１以上配されるのが好ましい。
【００１０】
本発明に係る前記タイヤでは、前記連通溝は、前記空洞部と接続位置Ｐで連結するとともに、前記空洞部の長さ方向一端から前記接続位置Ｐまでの距離Ｌｂは、前記空洞部の長さＬａの０．１〜０．９倍であるのが好ましい。
【００１１】
本発明に係る前記タイヤでは、前記第１サイプは、前記踏み面と平行な水平断面においては長さ方向に沿ってジグザグ状にのび、かつ前記長さ方向線と直角な垂直断面においては深さ方向に沿ってジグザグ状にのびる三次元サイプであるのが好ましい。
【００１２】
本発明に係る前記タイヤでは、前記三次元サイプは、前記垂直断面におけるジグザグの屈曲数ｎが２以上であるのが好ましい。
【００１３】
本発明に係る前記タイヤでは、前記三次元サイプは、前記踏み面から空洞部までのサイプ深さＨｓが２mm以上であるのが好ましい。
【００１４】
本発明に係る前記タイヤでは、前記三次元サイプは、前記垂直断面におけるジグザグの振幅Ｗｓが１．５mm以上であるのが好ましい。
【００１５】
本発明に係る前記タイヤでは、空洞部の容積Ｖは、２０〜４００mm３の範囲であるのが好ましい。
【００１６】
本発明に係る前記タイヤでは、前記連通溝の断面積Ｓは１．５〜２０mm２の範囲であるのが好ましい。
【００１７】
本発明に係る前記タイヤでは、前記連通溝の長さＬは２〜５０mmの範囲であるのが好ましい。
【００１８】
本明細書において、「サイプ」は、例えば幅０．８mm以下の切れ込み状をなし、接地時に壁面間が閉塞するものを意味する。
【００１９】
前記「接地範囲」とは、正規リムにリム組みしかつ正規内圧を充填した基準状態のタイヤに正規荷重を負荷した時に、トレッド部が路面と接地する接地部分の領域範囲を意味する。
【００２０】
なお前記「正規リム」とは、タイヤが基づいている規格を含む規格体系において、当該規格がタイヤ毎に定めるリムであり、例えばＪＡＴＭＡであれば標準リム、ＴＲＡであれば "Design Rim" 、或いはＥＴＲＴＯであれば "Measuring Rim"を意味する。前記「正規内圧」とは、前記規格がタイヤ毎に定めている空気圧であり、ＪＡＴＭＡであれば最高空気圧、ＴＲＡであれば表 "TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES" に記載の最大値、ＥＴＲＴＯであれば "INFLATION PRESSURE"を意味するが、乗用車用タイヤの場合には１８０ｋＰａとする。前記「正規荷重」とは、前記規格がタイヤ毎に定めている荷重であり、ＪＡＴＭＡであれば最大負荷能力、ＴＲＡであれば表 "TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES" に記載の最大値、ＥＴＲＴＯであれば "LOAD CAPACITY"である。
【００２１】
本明細書では、特に断りがない限り、タイヤの各部の寸法等は、前記基準状態（無負荷）で特定される値とする。
【発明の効果】
【００２２】
本発明は叙上の如く、少なくとも１つの陸部が、１以上の消音手段を具える。この消音手段は、陸部の内部で実質的に密閉されかつ長さ方向両端部が陸部の内部で途切れる空洞部、及び陸部の踏み面に設けられかつ前記空洞部と主溝とを連通する細溝状の連通溝を有する。この連通溝は、接地時に壁面間に隙間が確保されるが、踏み面上の開口部は路面によって閉じられる。従って、前記空洞部と連通溝とは、接地時、ヘルムホルツ型の共鳴器を構成でき、主溝による気柱共鳴音を低減しうる。しかも上記共鳴器では、空洞部が、幅狭の連通溝を介して主溝と導通する。そのため空洞部が直接主溝で開口する場合に比して、エネルギの吸収効果が増し、気柱共鳴音の消音効果を高めることができる。
【００２３】
又共鳴器では、連通溝を介するため、空洞部が直接主溝に開口する場合に比して空洞部が変形し難く、陸部の剛性低下を低く抑えることができる。
【００２４】
又トレッドが摩耗して空洞部が表面に露出するまでの期間は、空洞部の容積が変化しない。そのため消音性能を持続することができる。又、空洞部が露出する摩耗中期以降においては、消音性能は発揮されなくなるが、この摩耗中期以降では、主溝の溝容積自体が減じて気柱共鳴音が小さくなっているため消音の必要性が低く、特に車外騒音の問題は生じない。
【００２５】
又空洞部が露出する摩耗中期以降は、この空洞部が新たなトレッド溝として機能するため、摩耗進行に伴うウエット性能の低下を抑えることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２６】
【図１】本発明の一実施形態のタイヤのトレッド部の展開図である。
【図２】陸部の一部を示す拡大平面図である。
【図３】消音手段を概念的に示す斜視図である。
【図４】（Ａ）は消音手段を示す図２のＡ−Ａ断面図、（Ｂ）三次元サイプのジグザグの屈曲数及び巾を説明する断面図である。
【図５】（Ａ）、（Ｂ）は消音手段の作用を説明する概念図である。
【図６】本発明のタイヤの他の例を示すトレッド部の展開図である。
【発明を実施するための形態】
【００２７】
以下、本発明の実施の形態について、詳細に説明する。図１は、本発明の一実施形態を示すタイヤ１のトレッド部２の展開図である。本例では、タイヤ１が、乗用車用の空気入りタイヤである場合が示される。しかし、例えば重荷重車用等の空気入りタイヤであっても良く、さらにはタイヤ内部に加圧空気が充填されない非空気入りタイヤ（例えばエアーレスタイヤ）等の様々なタイヤとして構成することができる。
【００２８】
図１に示すように、タイヤ１のトレッド部２は、タイヤ周方向に連続してのびる少なくとも１本の主溝３を具える。これにより、トレッド部２は複数の陸部４に区分される。
【００２９】
本例では、主溝３が、タイヤ赤道Ｃの両側に配されるセンタ主溝３Ｃ、３Ｃと、トレッド端Ｔｅ側に配されるショルダー主溝３Ｓ、３Ｓとから構成される場合が示される。これにより、本例のトレッド部２は、センタ主溝３Ｃ、３Ｃ間のセンタ陸部４Ｃ、センタ主溝３Ｃとショルダー主溝３Ｓとの間のミドル陸部４Ｍ、及びショルダー主溝３Ｓとトレッド端Ｔｅとの間のショルダー陸部４Ｓに区分される。
【００３０】
しかしこれに限定されるものではなく、主溝３として、例えばセンタ主溝３Ｃとショルダー主溝３Ｓとの間にミドル主溝（図示省略）が配される構造、及びセンタ主溝３Ｃがタイヤ赤道Ｃ上に配される構造など、種々の構造が採用しうる。
【００３１】
主溝３として、タイヤ周方向に直線状にのびるストレート溝、及びジグザグ状（波状を含む）にのびるジグザグ溝などが適宜採用しうる。しかし、本発明の作用効果による利点をより高く得るという観点からは、ストレート溝が好ましい。なお主溝３の溝巾Ｗ３、及び溝深さＤ３（図４（Ａ）に示す）は、慣例に従って種々定めることができる。
【００３２】
複数の陸部４のうちの少なく一つの陸部は、１以上の消音手段５を具える。本例では、ミドル陸部４Ｍ、４Ｍに、それぞれ１以上の消音手段５が配され、各センタ主溝３Ｃに起因する気柱共鳴音の低減が図られる。
【００３３】
本例では、ミドル陸部４Ｍ、４Ｍ、及びセンタ陸部４Ｃは、タイヤ周方向に連続してのびるリブ体として形成される。このようにリブ体（陸部）によって挟まれた主溝の場合、ブロック列（陸部）よって挟まれた主溝に比して気柱共鳴音が大となる。そのため、本発明の作用効果の利点をより高く得ることができる。
【００３４】
図２、３に示すように、消音手段５は、空洞部１０と第１サイプ８と連通溝１４とを具える。
【００３５】
空洞部１０は、ミドル陸部４Ｍの内部で実質的に密閉され、かつ長さ方向の両端部がミドル陸部４Ｍの内部で途切れる。空洞部１０は、断面略一定の筒状をなし、ミドル陸部４Ｍの内部を通って直線状にのびる。しかし空洞部１０としては、長さ方向にジグザグ状にのびても良い。
【００３６】
本例の空洞部１０は、タイヤ周方向にのびる。これにより、空洞部１０に起因するミドル陸部４Ｍの剛性低下を抑え、ドライ走行性能を維持しながら空洞部１０を形成することができる。なお前記「タイヤ周方向にのびる」には、タイヤ周方向線に対して５度以下の角度で傾斜する場合も含まれる。本例では、複数の空洞部１０が、タイヤ周方向線上、特にはミドル陸部４Ｍの巾中心線（図示省略）上に一列に配列した場合が示される。
【００３７】
第１サイプ８は、空洞部１０からミドル陸部４Ｍの踏み面４ｓまでのびる。具体的には、第１サイプ８は、踏み面４ｓに設けられ、空洞部１０に沿って空洞部１０上をのびる。従って、空洞部１０は、第１サイプ８の底部に連なって形成される。
【００３８】
この第１サイプ８は、接地時には、壁面が閉塞し、これにより、空洞部１０は密閉される。即ち、空洞部１０が「実質的に密閉」されるには、接地時に、壁面が閉塞して空洞部１０が密閉される場合が含まれる。なお接地時に壁面間が閉塞されない溝の場合、「実質的に密閉」されるに含まれない。
【００３９】
本例では、第１サイプ８が三次元サイプ１２である場合が示される。図３に概念的に示すように、本例の三次元サイプ１２は、長さ方向にのびるジグザグ部分を含む。このジグザグ部分は、踏み面４ｓと平行な水平断面においては長さ方向に沿ってジグザグ状（波状も含まれる）にのび、かつ長さ方向と直角な垂直断面においては深さ方向に沿ってジグザグ状（波状も含まれる）にのびる。このような三次元サイプ１２は、サイプの壁面が３次元的に凹凸を繰り返す立体曲面をなす。そして接地時、互いに向き合う壁面の凹凸同士が互いに噛み合うことにより、剛性を高く維持しうる。
【００４０】
連通溝１４は、ミドル陸部４Ｍの踏み面４ｓに設けられる細溝状をなし、前記空洞部１０と主溝３（本例ではセンタ主溝３Ｃ）とを連通する。連通溝１４の長さ方向と直角な断面積Ｓは、前記空洞部１０の長さ方向と直角な断面積Ｓ０よりも小である。
【００４１】
連通溝１４は、ストレート溝であって、主溝３（本例ではセンタ主溝３Ｃ）から第１サイプ８まで略一定の溝幅を有してのびる。また連通溝１４の一端はセンタ主溝３Ｃで開口し、かつ他端は第１サイプ８とＴ字状に交差している。連通溝１４と第１サイプ８との交差角度αが小さすぎると、交差部で強度が低下し、ゴム欠け等が生じやすい。そのため交差角度αは、３０度以上さらには４０度以上が好ましい。
【００４２】
また連通溝１４は、第１サイプ８よりも深い溝深さを有し、従って、溝底側では主溝３（本例ではセンタ主溝３Ｃ）と空洞部１０とを導通する。この連通溝１４は、第１サイプ８よりも幅広の細溝状をなし、接地時には溝壁面間が閉塞せず溝壁面間に隙間が確保される。連通溝１４の溝巾Ｗ１４は特に規制されないが、１．５mm以下、さらには１．０mm以下が好ましい。
【００４３】
このような消音手段５においては、接地時、第１サイプ８ではその壁面が閉塞し、又連通溝１４では踏み面４ｓ側の開口が路面によって閉止される。これにより、接地時、空洞部１０と連通溝１４とは、センタ主溝３Ｃでのみ開口する一端開口のヘルムホルツ型の共鳴器Ｈを形成しうる。
【００４４】
図５（Ａ）、（Ｂ）に示すように、共鳴器Ｈでは、連通溝１４の空気Ｋ１が質量、空洞部１０の空気Ｋ２がバネの役割をして振動系を構成する。そして共鳴器Ｈの固有振動数ｆと同じ周波数の音が入射したとき、共鳴が生じ、空気Ｋ１の粘着摩擦により音のエネルギが吸収される。
【００４５】
従って、センタ主溝３Ｃによる気柱共鳴音のうち、低減させたい周波数に合わせて共鳴器Ｈの固有振動数を設定することで、気柱共鳴音のうち特に低減させたい周波数の音を減じることができ、ノイズ性能を向上しうる。
【００４６】
このような消音手段５は、トレッド部２が路面と接地する接地範囲内に１以上配される。本例では、各ミドル陸部４Ｍにおいて、それぞれ消音手段５が接地範囲内に１以上配される。これにより、タイヤ転動中、各ミドル陸部４Ｍにおいて、接地範囲内に１以上の消音手段５が絶えず存在し、各センタ主溝３Ｃからの気柱共鳴音を低減しうる。
【００４７】
ここで、共鳴器Ｈの固有振動数ｆは、次式（２）で示される。式中、ｃは音速（m/s）、Ｓは連通溝１４の長さ方向と直角な断面積（mm２）、Ｖは空洞部１０の容積（mm３）、Ｌは連通溝１４の長さ（mm）、δは開口端補正である。従って、断面積Ｓ（mm２）、容積Ｖ（mm３）、長さＬ（mm）により、固有振動数ｆを自在に調整しうる。なお開口端補正δは微少であり、無視することもできる。
ｆ＝ｃ／２π×√｛Ｓ／（Ｖ×（Ｌ+δ））｝  ---（２）
【００４８】
前記共鳴器Ｈでは、前記断面積Ｓ（mm２）、容積Ｖ（mm３）、長さＬ（mm）とが、次式（１）を充足することが好ましい。
５．０×１０−５≦Ｓ／（Ｖ×Ｌ）≦３．０×１０−３  ---（１）
【００４９】
この場合、共鳴器Ｈの固有振動数ｆを、おおよそ３．８×１０２〜２．９６×１０３Hzの範囲に設定しうる。特には、Ｓ／（Ｖ×Ｌ）を２．２×１０−４〜４．９×１０−４の範囲とすることで、固有振動数ｆを、耳障りな１０００Hz前後（例えば８００〜１２００Hz）に設定することができる。
【００５０】
第１サイプ８の底部に空洞部１０を設けることにより、従来的な構造のタイヤ加硫金型を用いて、第１サイプ８と空洞部１０とを容易に形成できる。即ち、タイヤ加硫金型において、第１サイプ形成用のブレード本体の先端に、空洞部形成用の柱状体を一体に取り付けたブレードを用いることで、加硫時、第１サイプ８と空洞部１０とを同時に形成できる。
【００５１】
なお第１サイプ８と連通溝１４とがＴ字状に交差した場合、ミドル陸部４Ｍの剛性が低下傾向となる。しかし本例では、第１サイプ８として三次元サイプ１２を採用している。そのため、接地時、壁面の凹凸同士が三次元方向に噛み合い、ミドル陸部４Ｍの剛性を高く維持することができる。特に、三次元サイプ１２として、壁面が平行四辺形を組み合わせた所謂ミウラ折り構造の場合、噛み合いが密かつ強固となる。そのため、空洞部１０の密閉性を高めて消音性能を向上させる点で好ましい。
【００５２】
図２に示すように、連通溝１４が空洞部１０と連結する接続位置Ｐから、空洞部１０の長さ方向一端までの距離Ｌｂは、空洞部１０の長さＬａの０．１〜０．９倍であるのが好ましい。このように接続位置Ｐを空洞部１０の端部から離すことで、ミドル陸部４Ｍの剛性低下を抑えることができる。又空洞部１０の変形が抑えられるため、消音効果の向上にも貢献できる。このような観点から、前記距離Ｌｂは、長さＬａの０．２〜０．８倍の範囲、さらには０．３〜０．７倍の範囲がより好ましい。
【００５３】
又消音手段５では、トレッドが摩耗して空洞部１０が表面に露出するまでの期間は、空洞部１０の容積Ｖが変化しない。そのため、共鳴器Ｈの固有振動数ｆが変化せず、消音性能を持続することができる。又、空洞部１０が露出する摩耗中期以降においては、消音性能は発揮されなくなるが、この摩耗中期以降では、主溝３の溝容積自体が減じて消音の必要性が低くなるため、特に車外騒音の問題は生じない。
【００５４】
又空洞部１０が露出する摩耗中期以降は、この空洞部１０が新たなトレッド溝として機能するため、摩耗進行に伴うウエット性能の低下を抑えることができる。
【００５５】
又図４（Ａ）、（Ｂ）に示すように、三次元サイプ１２では、前記垂直断面におけるジグザグの屈曲部Ｑの数（屈曲数）ｎが２以上、さらには３以上が好ましい。これにより、サイプの壁面同士の噛み合いにより、ミドル陸部４Ｍの剛性、及び空洞部１０の密閉性を十分に維持しうる。屈曲数ｎの上限は、脱型性の観点から、５以下が好ましい。
【００５６】
又ミドル陸部４Ｍの剛性維持と、空洞部１０の密閉性維持とのためには、踏み面４ｓから空洞部１０までのサイプ深さＨｓが２mm以上、さらには３mm以上が好ましい。なおサイプ深さＨｓの上限は、摩耗中期以降において空洞部１０を露出させる観点から、主溝３の溝深さＤ３の０．３５〜０．６５倍の範囲が好ましい。
【００５７】
又ミドル陸部４Ｍの剛性維持と、空洞部１０の密閉性維持とのためには、三次元サイプ１２の垂直断面におけるジグザグの振幅Ｗｓが１．５mm以上、さらには２．０mm以上が好ましい。振幅Ｗｓの上限は、脱型性の観点から、３．０mm以下が好ましい。
【００５８】
又本例では、前記陸部４は、消音手段を有する第１の陸部（本例ではミドル陸部４Ｍ）と、消音手段５を有さない第２の陸部（本例ではセンタ陸部４Ｃとショルダー陸部４Ｓ）とに区分される。そしてトレッドゴムにおいて、第１の陸部のゴムの複素弾性率Ｅ＊１を、第２の陸部のゴムの複素弾性率Ｅ＊２よりも大に設定するのが好ましい。なおトレッドゴムが複数層（例えばキャップゴムとベースゴムなど）で形成される場合には、複素弾性率Ｅ＊１、Ｅ＊２は、タイヤ半径方向の最外層のゴム（例えばキャップゴム）における複素弾性率として定義される。
【００５９】
これにより、共鳴器Ｈの大きさ、及び形成数などに影響されることなく、第１の陸部の剛性低下を抑制できる。そのためには、複素弾性率Ｅ＊１と複素弾性率Ｅ＊２との差ΔＥ＊が５．０MPa以上が好ましい。なお差ΔＥ＊の上限は、２０MPa以下が好ましく、２０MPaを超えると、ノイズ低減効果が減少する。
【００６０】
複素弾性率Ｅ＊は、ＪＩＳ−Ｋ６３９４の規定に準じて、次に示される条件で「粘弾性スペクトロメータ」を用いて測定した値である。
・初期歪み（１０％）、
・振幅（±１％）、
・周波数（１０Ｈｚ）、
・変形モード（引張）、
・測定温度（７０℃）。
【００６１】
ここで、空洞部１０の容積Ｖ、連通溝１４の断面積Ｓ、連通溝１４の長さＬは、所望の固有振動数ｆを得るために、適宜設定される。しかし、共鳴器Ｈは陸部４の内部に形成する必要があるため、容積Ｖ、断面積Ｓ、長さＬには制約がある。
【００６２】
例えば空洞部１０の容積Ｖが大きすぎると、トレッド部２の剛性低下、加硫後の脱型性に問題が生じ、また小さすぎると消音効果の低下を招く。又連通溝１４の断面積Ｓが大きすぎると、連通溝１４の空気Ｋ１が振動する際の粘着摩擦が小さくなって消音効果が減じる。逆に断面積Ｓが小さすぎると、共鳴器Ｈとして十分に機能しなくなる。又連通溝１４の長さＬが長すぎると剛性及び消音効果が低下し、逆に短すぎても消音効果が低下する。このような観点から、空洞部１０の容積Ｖは、２０〜４０００mm３の範囲が好ましい。又連通溝１４の断面積Ｓは、１．５〜２０mm２の範囲が好ましい。又連通溝１４の長さＬは、２〜５０mmの範囲が好ましい。
【００６３】
図６に、タイヤ１の他の実施例を示す。本例のタイヤ１では、各陸部４が、この陸部４を横切る横溝６により、タイヤ周方向に並ぶ複数のブロック７に区分される。そして、例えばミドル陸部４Ｍに配されるブロック７の少なくとも一つに、消音手段５が形成される。本例では、空洞部１０及び第１サイプ８が、タイヤ周方向線に対して、例えば４５〜９０度の角度で傾斜する。また第１サイプ８は、ミドル陸部４Ｍ（ブロック７）を横切り、その両端部は主溝３Ｃ、３Ｓで開口している。図１中の符号１５は、サイプであり、センタ陸部４Ｃ、ミドル陸部４Ｍ、ショルダー陸部４Ｓに形成され、前記第１サイプ８と協働して、タイヤ１のウエット性能、及び氷上性能を向上させる。前記サイプ１５として、三次元サイプ１２が好適に採用しうるが、深さ方向には直線状にのびる二次元サイプ、或いはフラットサイプも採用しうる。
【００６４】
本例では、ミドル陸部４Ｍに消音手段５を設けているが、これに限定されるものではなく、任意の単数或いは複数の陸部４に消音手段５を設けることができる。
【００６５】
以上、本発明の特に好ましい実施形態について詳述したが、本発明は図示の実施形態に限定されることなく、種々の態様に変形して実施しうる。
【実施例】
【００６６】
図１に示すトレッドパターンを有し、かつ表１に示す消音手段を具える空気入りタイヤ（２１５／６０Ｒ１６）を試作し、車外騒音性能、及びウエット性能をテストした。各タイヤとも、表１に記載以外は実質的に同仕様である。
【００６７】
（１）車外騒音性能：
新品時のタイヤを以下の条件で車両の全輪に装着し、テストコース（ＩＳＯ路面）を速度８０km/hにてエンジンオフで走行させ、走行中心線から７．５mを隔てて、かつ路面から高さ１．２mの位置に設置したマイクロホンにより通過騒音の最大レベルｄＢ（Ａ）を測定した。結果は、比較例１を１００とする評点で表示し、数値が大きいほど低騒音であり車外騒音性能に優れている。
リム：１６×６Ｊ
内圧：２３０kPa
車両：乗用車（排気量１８００cc、ＦＦ車）
【００６８】
（２）ウエット性能：
インサイドドラム試験機を用い、５０％摩耗時のタイヤを以下の条件で走行させたときのハイドロプレーニング現象の発生速度を測定した。結果は、比較例１を１００とする評点で表示し、数値が大きいほどウエット性能に優れている。
リム：１６×６Ｊ
内圧：２３０kPa
荷重：４．８kN
水深：水深５．０mm
【００６９】
【表１】
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【００７０】
表の如く、実施例のタイヤは、主溝に起因する気柱共鳴音を減じて車外騒音性能を向上しうるのが確認できる。又実施例のタイヤは、５０％摩耗時以降においてウエット性能を向上しうるのが確認できる。
【符号の説明】
【００７１】
１  タイヤ
２  トレッド部
３  主溝
４  陸部
５  消音手段
８  第１サイプ
１０  空洞部
１２  三次元サイプ
１４  連通溝
Ｃ  タイヤ赤道 
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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