(57)【要約】【課題】コストを低減できる、乗用車用タイヤの加硫方法、及び、乗用車用タイヤの加硫装置を提供する。【解決手段】本発明に係る乗用車用タイヤの加硫方法は、未加硫タイヤＴの内部にブラダーＢを配置した状態で未加硫タイヤを加硫成形金型内で加硫する、加硫工程を有し、ブラダーＢは、その厚み方向の少なくとも一部分が、フッ素ゴムを５０〜１００質量％含むフッ素ゴム組成物で構成されており、加硫工程では、ブラダーの内部に大気を供給する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
未加硫タイヤの内部にブラダーを配置した状態で前記未加硫タイヤを加硫成形金型内で加硫する、加硫工程を有し、
前記ブラダーは、その厚み方向の少なくとも一部分が、フッ素ゴムを５０〜１００質量％含むフッ素ゴム組成物で構成されており、
前記加硫工程では、前記ブラダーの内部に大気を供給する、乗用車用タイヤの加硫方法。
【請求項２】
前記フッ素ゴム組成物が、フッ素ゴムを９０〜１００質量％含む、請求項１に記載の乗用車用タイヤの加硫方法。
【請求項３】
前記加硫工程では、大気供給部によって前記ブラダーの内部に大気が供給され、
前記大気供給部は、
大気を取り込む取込口と、
前記取込口から取り込んだ大気を前記ブラダーの内部に供給する供給口と、
を有しており、
前記大気供給部は、前記取込口と前記供給口との間に、不活性ガス生成装置を有していない、請求項１又は２に記載の乗用車用タイヤの加硫方法。
【請求項４】
前記加硫工程では、前記ブラダーの内部に、溶存酸素濃度が０．３ｐｐｍ以上の水から生成されたスチームを供給する、請求項１〜３のいずれか一項に記載の乗用車用タイヤの加硫方法。
【請求項５】
前記フッ素ゴム組成物の熱伝導率が、０．２０〜０．４５Ｗ／（ｍ・Ｋ）である、請求項１〜４のいずれか一項に記載の乗用車用タイヤの加硫方法。
【請求項６】
前記ブラダーのうち、前記未加硫タイヤの内表面を押圧するように構成されたタイヤ押圧部のゲージが、１〜５ｍｍである、請求項１〜５のいずれか一項に記載の乗用車用タイヤの加硫方法。
【請求項７】
前記加硫工程では、前記ブラダー側の加硫温度が、前記加硫成形金型側の加硫温度よりも、高くされる、請求項１〜６のいずれか一項に記載の乗用車用タイヤの加硫方法。
【請求項８】
前記加硫工程では、前記ブラダー側の加硫温度が、１８０〜２１０℃である、請求項１〜７のいずれか一項に記載の乗用車用タイヤの加硫方法。
【請求項９】
前記加硫工程では、前記加硫成形金型側の加硫温度が、１６０〜１９０℃である、請求項１〜８のいずれか一項に記載の乗用車用タイヤの加硫方法。
【請求項１０】
前記加硫工程では、前記ブラダーの内部の圧力が、０．０１〜３．０ＭＰａである、請求項１〜９のいずれか一項に記載の乗用車用タイヤの加硫方法。
【請求項１１】
前記加硫工程では、前記ブラダーの内部の圧力の最大値が、２．０〜３．０ＭＰａである、請求項１〜１０のいずれか一項に記載の乗用車用タイヤの加硫方法。
【請求項１２】
前記加硫工程では、加硫時間が、５〜４０分である、請求項１〜１１のいずれか一項に記載の乗用車用タイヤの加硫方法。
【請求項１３】
前記加硫工程では、前記ブラダーの内部に供給される大気の密度が、１．０〜１５．５ｋｇ／ｍ３である、請求項１〜１２のいずれか一項に記載の乗用車用タイヤの加硫方法。
【請求項１４】
前記未加硫加硫後に得られるタイヤの最大ゲージは、５〜４０ｍｍである、請求項１〜１３のいずれか一項に記載の乗用車用タイヤの加硫方法。
【請求項１５】
前記加硫工程の前に、前記未加硫タイヤの内部に配置された前記ブラダーを膨張させて前記未加硫タイヤをシェーピングする、シェーピング工程をさらに有し、
前記シェーピング工程では、前記ブラダーの内部に大気を供給する、請求項１〜１４のいずれか一項に記載の乗用車用タイヤの加硫方法。
【請求項１６】
加硫成形金型と、
ブラダーと、
未加硫タイヤの内部に前記ブラダーが配置された状態で前記未加硫タイヤが前記加硫成形金型内で加硫される間に、前記ブラダーの内部に大気を供給するように構成された、大気供給部と、
を備え、
前記ブラダーは、その厚み方向の少なくとも一部分が、フッ素ゴムを５０〜１００質量％含むフッ素ゴム組成物で構成されている、乗用車用タイヤの加硫装置。
【請求項１７】
前記大気供給部は、
大気を取り込む取込口と、
前記取込口から取り込んだ大気を前記ブラダーの内部に供給する供給口と、
を有しており、
前記大気供給部は、前記取込口と前記供給口との間に、不活性ガス生成装置を有していない、請求項１６に記載の乗用車用タイヤの加硫装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、乗用車用タイヤの加硫方法、及び、乗用車用タイヤの加硫装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、乗用車用タイヤの加硫工程においては、未加硫タイヤの内部に配置されたブチルゴムブラダーの内部に、窒素ガス等の不活性ガスを供給するのが一般的であった（例えば、特許文献１）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００８−１６２２６９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
しかしながら、上述した従来の手法においては、不活性ガスを生成する装置や、生成した不活性ガスを加硫成形金型へ送るための専用の配管等が必要となるため、多大な設備投資やランニングコストを要するという問題があった。
【０００５】
本発明は、コストを低減できる、乗用車用タイヤの加硫方法、及び、乗用車用タイヤの加硫装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明の乗用車用タイヤの加硫方法は、
未加硫タイヤの内部にブラダーを配置した状態で前記未加硫タイヤを加硫成形金型内で加硫する、加硫工程を有し、
前記ブラダーは、その厚み方向の少なくとも一部分が、フッ素ゴムを５０〜１００質量％含むフッ素ゴム組成物で構成されており、
前記加硫工程では、前記ブラダーの内部に大気を供給する。
本発明の乗用車用タイヤの加硫方法によれば、コストを低減できる。
【０００７】
本発明の乗用車用タイヤの加硫方法においては、
前記フッ素ゴム組成物が、フッ素ゴムを９０〜１００質量％含むと、好適である。
これによれば、ブラダーの耐久性を向上できる。
【０００８】
本発明の乗用車用タイヤの加硫方法においては、
前記加硫工程では、大気供給部によって前記ブラダーの内部に大気が供給され、
前記大気供給部は、
大気を取り込む取込口と、
前記取込口から取り込んだ大気を前記ブラダーの内部に供給する供給口と、
を有しており、
前記大気供給部は、前記取込口と前記供給口との間に、不活性ガス生成装置を有していないとよい。
【０００９】
本発明の乗用車用タイヤの加硫方法においては、
前記加硫工程では、前記ブラダーの内部に、溶存酸素濃度が０．３ｐｐｍ以上の水から生成されたスチームを供給してもよい。
この場合、コストをより低減できる。
【００１０】
本発明の乗用車用タイヤの加硫方法においては、
前記フッ素ゴム組成物の熱伝導率が、０．２０〜０．４５Ｗ／（ｍ・Ｋ）であると、好適である。
これによれば、加硫効率を向上できる。
【００１１】
本発明の乗用車用タイヤの加硫方法においては、
前記ブラダーのうち、前記未加硫タイヤの内表面を押圧するように構成されたタイヤ押圧部のゲージが、１〜５ｍｍであると、好適である。
これによれば、加硫後に得られるタイヤの品質を向上できる。
【００１２】
本発明の乗用車用タイヤの加硫方法においては、
前記加硫工程では、前記ブラダー側の加硫温度が、前記加硫成形金型側の加硫温度よりも、高くされると、好適である。
これによれば、加硫効率を向上できる。
【００１３】
本発明の乗用車用タイヤの加硫方法においては、
前記加硫工程では、前記ブラダー側の加硫温度が、１８０〜２１０℃であると、好適である。
これによれば、加硫効率を向上しつつ、加硫後に得られるタイヤの品質を向上できる。
【００１４】
本発明の乗用車用タイヤの加硫方法においては、
前記加硫工程では、前記加硫成形金型側の加硫温度が、１６０〜１９０℃であると、好適である。
これによれば、加硫効率を向上しつつ、加硫後に得られるタイヤの品質を向上できる。
【００１５】
本発明の乗用車用タイヤの加硫方法においては、
前記加硫工程では、前記ブラダーの内部の圧力が、０．０１〜３．０ＭＰａであると、好適である。
これによれば、加硫後に得られるタイヤの品質を向上できる。
【００１６】
本発明の乗用車用タイヤの加硫方法においては、
前記加硫工程では、前記ブラダーの内部の圧力の最大値が、２．０〜３．０ＭＰａであると、好適である。
これによれば、加硫後に得られるタイヤの品質を向上できる。
【００１７】
本発明の乗用車用タイヤの加硫方法においては、
前記加硫工程では、加硫時間が、５〜４０分であると、好適である。
これによれば、加硫後に得られるタイヤの品質を向上できる。
【００１８】
本発明の乗用車用タイヤの加硫方法においては、
前記加硫工程では、前記ブラダーの内部に供給される大気の密度が、１．０〜１５．５ｋｇ／ｍ３であると、好適である。
これによれば、加硫後に得られるタイヤの品質を向上できる。
【００１９】
本発明の乗用車用タイヤの加硫方法においては、
前記未加硫加硫後に得られるタイヤの最大ゲージは、５〜４０ｍｍであると、好適である。
これによれば、加硫後に得られるタイヤの品質を向上できる。
【００２０】
本発明の乗用車用タイヤの加硫方法においては、
前記加硫工程の前に、前記未加硫タイヤの内部に配置された前記ブラダーを膨張させて前記未加硫タイヤをシェーピングする、シェーピング工程をさらに有し、
前記シェーピング工程では、前記ブラダーの内部に大気を供給すると、好適である。
これによれば、コストをより低減できる。
【００２１】
本発明の乗用車用タイヤの加硫装置は、
加硫成形金型と、
ブラダーと、
未加硫タイヤの内部に前記ブラダーが配置された状態で前記未加硫タイヤが前記加硫成形金型内で加硫される間に、前記ブラダーの内部に大気を供給するように構成された、大気供給部と、
を備え、
前記ブラダーは、その厚み方向の少なくとも一部分が、フッ素ゴムを５０〜１００質量％含むフッ素ゴム組成物で構成されている。
本発明の乗用車用タイヤの加硫装置によれば、コストを低減できる。
【００２２】
本発明の乗用車用タイヤの加硫装置においては、
前記大気供給部は、
大気を取り込む取込口と、
前記取込口から取り込んだ大気を前記ブラダーの内部に供給する供給口と、
を有しており、
前記大気供給部は、前記取込口と前記供給口との間に、不活性ガス生成装置を有していないとよい。
【発明の効果】
【００２３】
本発明によれば、コストを低減できる、乗用車用タイヤの加硫方法、及び、乗用車用タイヤの加硫装置を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２４】
【図１】本発明の一実施形態に係る乗用車用タイヤの加硫装置を示す概略図である。
【図２】本発明の一実施形態に係る乗用車用タイヤの加硫方法における、加硫工程を説明するための図である。
【発明を実施するための形態】
【００２５】
本発明に係る乗用車用タイヤの加硫方法、及び、本発明に係る乗用車用タイヤの加硫装置は、乗用車用空気入りタイヤの製造、特には、乗用車用空気入りラジアルタイヤの製造に、好適に利用できるものである。
以下に、図面を参照しつつ、本発明に係る乗用車用タイヤ（以下、単に「タイヤ」ともいう。）の加硫方法（以下、単に「加硫方法」ともいう。）、及び、乗用車用タイヤの加硫装置（以下、単に「加硫装置」ともいう。）の実施形態を例示説明する。
【００２６】
〔乗用車用タイヤの加硫方法、及び、乗用車用タイヤの加硫装置〕
図１及び図２は、本発明の一実施形態に係る乗用車用タイヤの加硫方法、及び、本発明の一実施形態に係る乗用車用タイヤの加硫装置を、説明するための図面である。
ただし、本発明に係る加硫方法は、本実施形態に係る加硫装置とは異なる構成の加硫装置を用いて実現されてもよい。また、本発明に係る加硫装置は、本実施形態に係る加硫方法とは異なる加硫方法を行うために用いられてもよい。
【００２７】
図１及び図２において、本実施形態に係る乗用車用タイヤの加硫装置１は、加硫成形金型１０と、ブラダーＢ（図２参照。）と、大気供給部６０と、スチーム供給部７０と、排出部８０と、制御部９０と、を備えている。図１に示すように、本例では、加硫装置１が、加硫成形金型１０を複数備えている。図２は、加硫装置１が備える複数の加硫成形金型１０のうち１つの断面を示すとともに、加硫装置１の大気供給部６０、スチーム供給部７０、排出部８０、及び、制御部９０も併せて示している。図１に示すように、大気供給部６０は、各加硫成形金型１０と、配管５０によって接続されている。また、図１において詳細な図示は省略するが、スチーム供給部７０及び排出部８０も、それぞれ、各加硫成形金型１０と、配管５２、５４によって接続されている。図２に示すように、各加硫成形金型１０の内部には、ブラダーＢが配置されている。
ただし、加硫装置１は、加硫成形金型１０を１つのみ備えてもよい。
【００２８】
加硫成形金型１０は、未加硫タイヤＴの内部にブラダーＢが配置された状態で、未加硫タイヤＴを加硫するとともに、未加硫タイヤＴの外表面を成形するように構成されている。
図２の例において、加硫成形金型１０は、未加硫タイヤＴの外表面の成形面を区画する構成要素として、セクターモールド１３０と、上サイドモールド１１０ｕと、下サイドモールド１１０ｌと、上モールドリング１５０ｕと、下モールドリング１５０ｌと、を備えている。セクターモールド１３０は、加硫成形金型１０の周方向（ひいては、未加硫タイヤＴの周方向）に沿って複数設けられており、それぞれのセクターモールド１３０が、未加硫タイヤＴのトレッド部の外表面を成形するように構成された成形面を有する。上サイドモールド１１０ｕおよび下サイドモールド１１０ｌは、未加硫タイヤＴのサイドウォール部の外表面を成形するように構成された成形面をそれぞれ有する。上モールドリング１５０ｕおよび下モールドリング１５０ｌは、未加硫タイヤＴのビード部の外表面を成形するように構成された成形面をそれぞれ有する。図２のように、加硫成形金型１０が完全に閉鎖した状態おいては、加硫成形金型１０の各成形面によって、キャビティＣが区画される。未加硫タイヤＴ及びブラダーＢは、このキャビティＣの内部に配置される。
図２の例において、加硫成形金型１０は、さらに、ブラダーＢの上側かつ内周側の端部を把持する上クランプリング１６０ｕと、ブラダーＢの下側かつ内周側の端部を、下モールドリング１５０ｌとの間で把持する下クランプリング１６０ｌと、上サイドモールド１１０ｕの上側に配置された上プラテン１２０ｕと、下サイドモールド１１０ｌの下側に配置された下プラテン１２０ｌと、セクターモールド１３０の外周側に配置されたアウターリング１４０と、アウターリング１４０の外周側に配置されたホルダー１４１と、を備えている。
また、図２の例において、加硫成形金型１０は、未加硫タイヤＴを外側（加硫成形金型１０側）から加熱するように構成された、金型加熱部１７０をさらに備えている。金型加熱部１７０は、制御部９０によって、加熱のタイミングや温度が制御される。図の例において、金型加熱部１７０は、上プラテン１２０ｕ、下プラテン１２０ｌ、及び、アウターリング１４０に内蔵されている。ただし、金型加熱部１７０は、加硫成形金型１０における任意の位置に設置されてよい。また、加硫成形金型１０は、金型加熱部１７０を備えていなくてもよい。
加硫成形金型１０は、図２に示す構成とは異なる任意の構成からなるものでよい。
【００２９】
ブラダーＢは、後述のシェーピング工程および加硫工程において、未加硫タイヤＴの内部に配置された状態で、ブラダーＢの内部に加圧媒体が供給されることにより膨張し、ブラダーＢのタイヤ押圧部Ｂｐが未加硫タイヤＴの内表面を押圧するように構成されている。なお、ブラダーＢのタイヤ押圧部Ｂｐは、ブラダーＢのうち、上クランプリング１６０ｕ及び下クランプリング１６０ｌによって把持された部分よりも外周側に位置し、未加硫タイヤＴの内表面と接触するように構成された、部分である。
ブラダーＢは、その厚み方向の少なくとも一部分が、フッ素ゴムを５０〜１００質量％含むフッ素ゴム組成物（以下、「フッ素ゴム組成物Ａ」という。）で構成される。すなわち、フッ素ゴム組成物Ａは、フッ素ゴムを主成分とするものである。
より具体的に、本例では、ブラダーＢは、単層構造からなり、その全体が、フッ素ゴム組成物Ａで構成されている。
ただし、ブラダーＢは、２層又は３層以上の積層構造からなるものでもよく、その場合、厚み方向の少なくとも一部分（一部の層）がフッ素ゴム組成物Ａで構成されていればよい。この場合、ブラダーＢの厚み方向の残りの部分（残りの層）は、任意の材料から構成されてよいが、例えば、シリコーンゴムを含むシリコーンゴム組成物から構成されるとよい。なお、特に、ブラダーＢの最も外表面側（未加硫タイヤＴ側）の層がフッ素ゴム組成物Ａで構成されていると、耐久性を向上しつつ、離型性を向上できるので、好適である。
ブラダーＢのフッ素ゴム組成物Ａの具体的な組成については、後に詳しく説明する。
【００３０】
制御部９０は、例えば、ＣＰＵ等の演算装置や、ＲＯＭ、ＲＡＭ等の記憶装置を備えており、予め記憶装置に記憶されたプログラムに従って動作する。制御部９０は、例えば、大気供給部６０、スチーム供給部７０、及び、排出部８０を含む、加硫装置１の全体を制御するように構成される。
【００３１】
大気供給部６０は、各加硫成形金型１０内のブラダーＢの内部に、大気を供給するように構成されている。
図１に示す例において、大気供給部６０は、大気を取り込む取込口６１と、取込口６１から取り込んだ大気を、各ブラダーＢの内部にそれぞれ供給する供給口６２と、取込口６１と供給口６２とを連結する配管５０と、を備えている。また、大気供給部６０は、取込口６１と供給口６２との間の配管５０に、取込口６１側（上流側）から順番に、気体（大気）を圧縮（昇圧）するように構成されたコンプレッサー２０（図１の例では、コンプレッサー２１、２２の２台）と、気体（大気）を除湿するように構成された除湿機３０と、気体（大気）を貯蔵するように構成されたレシーバータンク４０と、レシーバータンク４０の下流側から分岐して各供給口６２に至る各配管５０に設けられたバルブＶ６と、を備えている。バルブＶ６は、例えば開閉弁から構成され、制御部９０によって、開閉の切り換え、ひいては、各ブラダーＢの内部に大気を供給するタイミングが、制御される。図１の例における大気供給部６０は、このように構成されていることから、取込口６１から取り込まれた大気は、コンプレッサー２０によって圧縮（昇圧）され、つぎに、除湿機３０によって除湿された後、レシーバータンク４０の内部に貯蔵される。その後、少なくともいずれかのバルブＶ６が開状態になると、レシーバータンク４０内に貯蔵されていた大気が、そのバルブＶ６を通って、その先の供給口６２からブラダーＢの内部に供給される。
このように、大気供給部６０は、取込口６１と供給口６２との間の配管５０に、窒素ガス等の不活性ガスを生成するための不活性ガス装置を備えていない。
本例の加硫装置１は、複数の加硫成形金型１０に対して１台のレシーバータンク４０が設けられている。ただし、大気供給部６０は、加硫成形金型１０毎に別個のレシーバータンク４０が設けられてもよい。
大気供給部６０は、制御部９０によって、コンプレッサー２０が制御されることによって、ブラダーＢ内に供給する大気の圧力が制御される。
なお、本例に限られず、大気供給部６０は、加硫成形金型１０内のブラダーＢの内部に大気を供給するように構成されている限り、取込口６１と供給口６２との間の配管５０に、任意の構成を備えていてよい。
例えば、本例では、大気供給部６０は、気体（大気）を加熱するように構成されたヒーターを備えておらず、常温の大気を供給するように構成されている。ただし、本例に限られず、大気供給部６０は、気体（大気）を加熱するように構成されたヒーターをさらに備えて、加熱した大気を供給できるように構成されてもよい。その場合、大気供給部６０は、制御部９０によって、ヒーターが制御されることによって、ブラダーＢ内に供給する大気の温度が制御される。
【００３２】
スチーム供給部７０は、加硫成形金型１０内のブラダーＢの内部に、スチームを供給するように構成されている。
スチーム供給部７０は、例えば、水を加熱してスチームを生成するように構成されたボイラ（図示せず）と、ボイラによって生成されたスチームを、加硫成形金型１０内のブラダーＢの内部に供給する供給口７２（図２参照。）と、ボイラと供給口７２とを連結する配管５２と、ボイラと供給口７２との間の配管５２に設けられたバルブＶ７と、を備える。
バルブＶ７は、例えば開閉弁から構成され、制御部９０によって、開閉の切り換え、ひいては、ブラダーＢの内部にスチームを供給するタイミングが、制御される。
スチーム供給部７０は、制御部９０によって、ボイラが制御されることによって、ブラダーＢ内に供給するスチームの圧力や温度が制御される。
なお、図２の例では、大気供給部６０の供給口６２とスチーム供給部７０の供給口７２とを別々に設けているが、これらは共通の供給口から構成されてもよい。その場合、大気供給部６０の配管５０とスチーム供給部７０の配管５２とが、一部分で共通にされてもよい。
【００３３】
排出部８０は、加硫成形金型１０内のブラダーＢの内部の流体（大気、スチーム、スチームの凝縮水等）を、排出するように構成されている。
排出部８０は、例えば、ブラダーＢの内部の流体を取り込む排出口８１と、排出口８１から取り込んだ流体の排出先（図示せず）と、排出口８１と排出先とを連結する配管５４と、排出口８１と排出先との間の配管５４に設けられたバルブＶ８と、を備えている。
バルブＶ８は、例えば開閉弁から構成され、制御部９０によって、開閉の切り換え、ひいては、ブラダーＢの内部から流体が排出されるタイミングが、制御される。
なお、加硫装置１は、排出部８０を、気体（大気及びスチーム）用と、液体（スチームの凝縮水）用とで、別々に有してもよい。排出部８０は、気体の排出を、例えば大気開放により行う。
【００３４】
上述した図１及び図２の加硫装置１を用いた、本実施形態の加硫方法の一例を説明する。本例の加硫方法は、挿入工程、シェーピング工程、加硫工程、及び、取り出し工程を、有している。
なお、上述のように、加硫装置１は、制御部９０によって制御されるが、以降の説明では、簡単のため、制御部９０の動作の説明を省略する。
【００３５】
まず、挿入工程では、未加硫タイヤＴをブラダーＢの外周側に配置する。
具体的には、例えば、まず、加硫成形金型１０が開いた状態で、上クランプリング１６０ｕを下クランプリング１６０ｌ及び下サイドモールド１１０ｌに対して上方に移動させることで、ブラダーＢを上下に伸長させる。そして、ブラダーＢの内部を吸引してブラダーＢを萎ませた状態にしながら、未加硫タイヤＴを下降させ、ブラダーＢの外周側に配置する。
【００３６】
挿入工程の後、シェーピング工程においては、未加硫タイヤＴの内部に配置されたブラダーＢの内部に加圧媒体を供給することにより、ブラダーＢを膨張させて、ブラダーＢのタイヤ押圧部Ｂｐによって未加硫タイヤＴの内表面を押圧しながら、未加硫タイヤＴをシェーピングする。
ここで、本例では、加圧媒体として、常温の大気を使用する。ブラダーＢの内部への大気の供給は、大気供給部６０によって行う。大気供給部６０は、シェーピング工程用と加硫工程用とで別々に設けられてもよいし、あるいは、兼用されてもよい。
具体的には、例えば、まず、上クランプリング１６０ｕを未加硫タイヤＴの上端まで下降させるとともに、その間、加圧媒体（大気）をブラダーＢの内部に供給し、ブラダーＢを膨張させて、ブラダーＢのタイヤ押圧部Ｂｐを未加硫タイヤＴの内表面に密着させる（１次シェーピング工程）。その後、加硫成形金型１０を徐々に閉鎖しながら、さらに高圧の加圧媒体（大気）をブラダーＢの内部に供給し、ブラダーＢをさらに膨張させることによりブラダーＢのタイヤ押圧部Ｂｐによって未加硫タイヤＴの内表面を押圧し、未加硫タイヤＴを型内形状ひいては製品タイヤ形状に近づくようシェーピングする（２次シェーピング工程）。その後、加硫成形金型１０が完全に閉鎖し、図２に示す状態となる。
ただし、本例に限らず、加圧媒体として、加熱した大気、かつ／又は、スチームを用いてもよい。
【００３７】
シェーピング工程の後、加硫工程においては、未加硫タイヤＴの内部にブラダーＢを配置した状態（図２の状態）で、ブラダーＢの内部に加硫媒体を供給し、それによりブラダーＢを膨張させ、ブラダーＢのタイヤ押圧部Ｂｐによって未加硫タイヤＴの内表面を押圧し、未加硫タイヤＴを加硫成形金型１０の成形面に対して押付けながら、未加硫タイヤＴを加硫成形金型１０内で加硫及び成形する。この間、未加硫タイヤＴの外表面は加硫成形金型１０の成形面（内表面）により成形され、未加硫タイヤＴの内表面はブラダーＢの外表面により成形される。
ここで、本例では、加硫媒体として、スチームと常温の大気を使用する。ブラダーＢの内部へのスチームの供給は、スチーム供給部７０によって行う。ブラダーＢの内部への大気の供給は、大気供給部６０によって行う。
具体的には、例えば、まず、スチーム供給部７０によって、ブラダーＢの内部に加圧・加熱媒体としてスチームを供給し、ブラダーＢの内部をスチームで充満させて、ブラダーＢの内部の温度及び圧力を所定の温度及び圧力まで上昇させる（スチーム供給工程）。その後、大気供給部６０によって、ブラダーＢの内部に、加圧媒体として常温の大気を供給する（大気供給工程）。これにより、ブラダーＢの内部のスチームの一部が凝縮水となることにより失われる圧力を補うとともに、ブラダーＢの内部の温度が上がりすぎて未加硫タイヤＴが過度に加硫されるのを抑制し、ブラダーＢの内部の温度及び圧力を、所定の加硫温度及び加硫圧力にて、ほぼ一定に維持する。その間、ブラダーＢの内部には、スチームと大気が混在することとなる。スチーム供給工程及び大気供給工程の間、未加硫タイヤＴは、内側（ブラダーＢ側）から加熱され、未加硫タイヤＴのゴムの加硫反応が進行する。さらに、本例では、スチーム供給工程及び大気供給工程と並行して、金型加熱部１７０が作動し、未加硫タイヤＴを外側（加硫成形金型１０側）から加熱する。ただし、金型加熱部１７０による加熱は行わなくてもよい。その後、ブラダーＢ内の流体（スチーム、気体等）を排出し（排出工程）、加硫成形金型１０から加硫済みのタイヤを取り出して、次の工程に搬送させる。
その後、最終的に、製品タイヤとして、乗用車用タイヤが得られる。
なお、本例に限らず、加硫工程は、少なくとも一時的に、ブラダーＢの内部に大気を供給するものである限り、様々な変形例が可能である。ただし、加硫工程は、不活性ガス生成装置により生成された不活性ガスをブラダーＢの内部に供給する工程を含まないものとする。
例えば、スチーム供給工程を大気供給工程の後に行ってもよいし、あるいは、スチーム供給工程と大気供給工程とを並行して又は交互に行ってもよい。
また、大気供給工程において、ブラダーＢの内部に、加熱した大気を供給してもよい。その場合、加硫媒体として、大気のみを用いて、スチームを用いない（すなわち、スチーム供給工程は行わない）ようにしてもよい。
また、スチーム供給工程および加硫工程における、ブラダーＢの内部の加硫媒体の温度及び圧力や、金型加熱部１７０の温度は、任意に設定してよい。
【００３８】
このように、本実施形態においては、ブラダーＢが、その厚み方向の少なくとも一部分において、フッ素ゴムを主成分とする（５０〜１００質量％含む）フッ素ゴム組成物Ａで構成されており、加硫工程では、少なくとも一時的に、ブラダーＢの内部に大気を供給するものである。
なお、従来では、ブラダーがブチルゴムを主成分とするブチルゴム組成物で構成されており、加硫工程では、ブラダーの内部に、窒素ガス等の不活性ガスを供給するというのが一般的であった。仮に、ブチルゴム組成物から構成されたブラダー（ブチルゴムブラダー）の内部に、例えば大気等の、酸素を多く含む加硫媒体が供給されると、ブラダーに含まれるブチルゴムが酸素と反応して溶融し、ブラダーが劣化するおそれがある。そのため、ブラダーのライフを確保するためには、加硫媒体として、酸素をほとんど又は全く含まない（酸素濃度が例えば約10ppm以下の）、不活性ガスを用いる必要があった。しかしながら、そのためには、大掛かりな不活性ガス生成装置や専用の配管が必要であるため、多大な設備投資が掛かるとともに、不活性ガスの生成に掛かるエネルギー消費量は多いため、多大なランニングコストが掛かるという問題があった。
一方、本発明の発明者は、フッ素ゴム組成物Ａが、酸素に対する耐久性が強く、劣化しにくいことを、新たに見出した。そして、本発明の発明者は、フッ素ゴム組成物Ａをブラダーの厚み方向の少なくとも一部分に使用することにより、ブラダーの酸素に対する耐久性を向上できることに新たに着想し、さらには、ブラダーの内部に、酸素を多く含む大気（大気中の酸素濃度は約209,480〜210,000ppmである。）を供給しても、ブラダーの耐久性を十分に確保できることを新たに見出し、本発明をするに至った。
本実施形態においては、ブラダーＢが、その厚み方向の少なくとも一部分において、酸素に対する耐久性が強く劣化しにくいフッ素ゴム組成物Ａで構成されていることから、加硫媒体として、酸素を多く含む大気を用いても、ブラダーＢの耐久性ひいてはライフを確保できる。そして、加硫媒体として大気を用いることにより、従来必要であった不活性ガス生成装置や専用の配管が不要となる。そのため、設備投資やランニングコストを大幅に低減できる。このように、本実施形態によれば、ブラダーのライフ（寿命）を確保しつつ、コストを低減できるのである。
また、本実施形態において加硫媒体として用いる大気は、窒素ガスよりも熱伝導率がやや高いため、その分、加硫中において、未加硫タイヤＴの内側（ブラダーＢ側）からの熱効率が向上されるので、加硫時間の短縮が可能となる等、加硫効率を向上でき、ひいては、生産性を向上できる。
【００３９】
また、上述した例は、加硫工程だけでなく、シェーピング工程においても、ブラダーの内部に大気を供給するものである。従来では、ブラダーライフの確保の観点から、一般的に、シェーピング工程でも不活性ガスが使用されていたが、本実施形態によれば、ブラダーのライフを確保しつつ、不活性ガスの生成装置が不要となる分、コストを低減できる。
【００４０】
なお、ブラダーＢの厚み方向の少なくとも一部分を構成するフッ素ゴム組成物Ａは、フッ素ゴムを多く含めば含むほど、酸素に対する耐久性、ひいては、ブラダーＢのライフを、向上できる。このような観点から、フッ素ゴム組成物Ａが、フッ素ゴムを、９０〜１００質量％含むと好適であり、９５〜１００質量％含むとより好適であり、実質１００質量％含むとさらに好適である。フッ素ゴム組成物Ａが、フッ素ゴムを実質１００質量％含む場合とは、すなわち、フッ素ゴム組成物Ａが、ほぼフッ素ゴムのみからなり、他の成分を含んでいないことを意味する。
なお、フッ素ゴム組成物Ａは、フッ素ゴム以外のゴムを含む場合、ブチルゴムを含んでいてもよいが、ブチルゴムを含まないほうが、耐久性を向上できるので好ましい。また、耐久性向上の観点からは、フッ素ゴム組成物Ａは、ゴム成分中にフッ素ゴムのみを含むのが、好ましい。
【００４１】
上述のように、ブラダーＢが積層構造からなる場合、ブラダーＢの最も外表面側（未加硫タイヤＴ側）の層がフッ素ゴム組成物Ａで構成されていると、耐久性を向上しつつ、離型性を向上できるので、好適である。ブラダーＢが積層構造からなり、ブラダーＢのうち、外表面側部分のみがフッ素ゴム組成物Ａから構成されている場合、ブラダーＢの耐久性の観点からは、ブラダーＢのうち、フッ素ゴム組成物Ａから構成される外表面側部分の厚みが、ブラダーＢの厚みの５０％以上であると好適であり、７５％以上であるとより好適である。
また、ブラダーＢの耐久性の観点からは、ブラダーＢの全体がフッ素ゴム組成物Ａから構成されている（ブラダーＢが単層構造である）と、さらに好適である。
【００４２】
なお、従来では、加硫工程において用いられる加硫媒体として、不活性ガスに加えて、スチームが用いられることもあったが、その場合、ブラダーに含まれるブチルゴムの劣化を抑制するために、スチームの生成に使用される水の溶存酸素量を、非常に低い値（例えば約０．１ｐｐｍ以下）まで低減させる処理が必要であり、それにもコストが掛かっていた。
その点、本実施形態によれば、上述の例のように加硫媒体としてスチームを用いる場合、従来よりも溶存酸素の高いスチームを用いても、ブラダーのライフを確保できる。そのため、スチームの生成に使用される水の溶存酸素量を低減させる処理の量を減らすこと、あるいは、当該処理を省略することが、可能になる。溶存酸素量を低減させる処理の量が少なければ少ないほど、ひいては、スチームの生成に使用される水の溶存酸素量が多ければ多いほど、より効果的にコストの低減が可能である。
例えば、本実施形態では、加硫工程又はシェーピング工程において、ブラダーＢの内部に、溶存酸素濃度が０．３ｐｐｍ以上、３ｐｐｍ以上、又は、５ｐｐｍ以上の水から生成されたスチームを供給してもよい。また、加硫工程又はシェーピング工程において、ブラダーＢの内部に、溶存酸素濃度を低減させる処理がされていない水から生成されたスチームを供給してもよい。
【００４３】
一般的に、フッ素ゴムの熱伝導率は、ブチルゴムの熱伝導率よりも高い。本実施形態では、ブラダーＢの厚み方向の少なくとも一部分を、フッ素ゴムを主成分とするフッ素ゴム組成物Ａで構成しているので、ブラダーＢの熱伝導率を従来のブチルゴムブラダーよりも高くすることができる。これによれば、加硫中において、未加硫タイヤＴの内側（ブラダーＢ側）からの熱効率が向上されるので、加硫時間の短縮が可能となる等、加硫効率を向上できるとともに、製造後に得られる乗用車用タイヤの転がり抵抗（ＲＲＣ）を低減できる。
より具体的に、ブラダーＢの厚み方向の少なくとも一部分を構成するフッ素ゴム組成物Ａは、熱伝導率が、０．２０〜０．４５Ｗ／（ｍ・Ｋ）であると好適であり、０．３３〜０．４０Ｗ／（ｍ・Ｋ）であるとより好適であり、０．３４〜０．３８Ｗ／（ｍ・Ｋ）であるとさらに好適である。
【００４４】
ブラダーＢのうち、未加硫タイヤＴの内表面を押圧するように構成されたタイヤ押圧部Ｂｐのゲージ（厚み）は、小さすぎると、加硫工程においてタイヤ押圧部Ｂｐが未加硫タイヤＴの内表面を押圧する力が十分でなく、未加硫タイヤＴひいては製造後の乗用車用タイヤの構成部材間に、エアーが発生するおそれがある。一方、タイヤ押圧部Ｂｐのゲージは、大きすぎると、タイヤ押圧部Ｂｐと未加硫タイヤＴの内表面との間に、エアトラップが発生するおそれがある。
このような観点から、タイヤ押圧部Ｂｐのゲージは、１〜５ｍｍであると好適であり、２〜４ｍｍであるとより好適である。これによれば、加硫後に得られるタイヤの品質を向上できる。
【００４５】
加硫工程では、ブラダーＢ側の加硫温度Ｔｂが、加硫成形金型１０側の加硫温度Ｔｍよりも、高くされる（すなわち、Ｔｂ＞Ｔｍである）と、好適である。
本明細書において、「ブラダーＢ側の加硫温度Ｔｂ」とは、ブラダーＢの内部の加硫温度を指す。また、本明細書において、「加硫成形金型１０側の加硫温度Ｔｍ」は、加硫成形金型１０の金型加熱部１７０の加硫温度を指す。
上述のように、一般的に、フッ素ゴムの熱伝導率は、ブチルゴムの熱伝導率よりも高い。本実施形態では、ブラダーＢの厚み方向の少なくとも一部分を、フッ素ゴムを主成分とするフッ素ゴム組成物Ａで構成しているので、ブラダーＢの熱伝導率を従来のブチルゴムブラダーよりも高くすることができる。したがって、加硫工程において、ブラダー側の加硫温度Ｔｂが、加硫成形金型側の加硫温度Ｔｍよりも、高くする（Ｔｂ＞Ｔｍとする）場合、未加硫タイヤＴに熱をより効果的に伝えることが可能となり、ひいては、加硫効率を向上できる。
この場合、加硫効率の向上の観点からは、ブラダー側の加硫温度Ｔｂから加硫成形金型側の加硫温度Ｔｍを差し引いた値（Ｔｂ−Ｔｍ）が、５℃以上であると好適であり、１０℃以上であるとさらに好適である。
【００４６】
加硫工程では、ブラダーＢ側の加硫温度Ｔｂが、低すぎると、加硫時間を長くする必要があるおそれがあり、高すぎると、加硫後に得られるタイヤの内表面側部分の物性が低下するおそれがある。
このような観点から、加硫工程では、ブラダーＢ側の加硫温度Ｔｂが、１８０〜２１０℃であると好適であり、１９０〜２００℃であるとより好適である。
これによれば、加硫効率を向上しつつ、加硫後に得られるタイヤの品質を向上できる。
【００４７】
加硫工程では、加硫成形金型１０側の加硫温度Ｔｍが、低すぎると、加硫時間を長くする必要があるおそれがあり、高すぎると、加硫後に得られるタイヤの外表面側部分の物性が低下するおそれがある。
このような観点から、加硫工程では、加硫成形金型１０側の加硫温度Ｔｍが、１６０〜１９０℃であると好適であり、１７０〜１８０℃であるとより好適である。
これによれば、加硫効率を向上しつつ、加硫後に得られるタイヤの品質を向上できる。
【００４８】
加硫工程では、ブラダーＢの内部の圧力が、低すぎると、タイヤ押圧部Ｂｐと未加硫タイヤＴの内表面との間にエアトラップが発生するおそれがあり、高すぎると、ブラダーＢのタイヤ押圧部Ｂｐの押圧力が強すぎて、加硫後に得られるタイヤのゲージが所期したものよりも小さくなるおそれがある。
このような観点から、加硫工程では、ブラダーＢの内部の圧力の変動範囲が、０．０１〜３．０ＭＰａの範囲内であると好適であり、０．０１〜２．５ＭＰａの範囲内であるとより好適であり、０．０１〜２．２ＭＰａの範囲内であるとさらに好適である。
これによれば、加硫後に得られるタイヤの品質を向上できる。
また、同様の観点から、加硫工程では、ブラダーの内部の圧力の最大値が、２．０〜３．０ＭＰａであると好適であり、２．０〜２．５ＭＰａであるとより好適であり、２．０〜２．２ＭＰａであるとさらに好適である。
【００４９】
加硫工程では、ブラダーＢの内部に供給される大気の密度が、低すぎると、タイヤ押圧部Ｂｐと未加硫タイヤＴの内表面との間にエアトラップが発生するおそれがあり、高すぎると、ブラダーＢのタイヤ押圧部Ｂｐの押圧力が強すぎて、加硫後に得られるタイヤのゲージが所期したものよりも小さくなるおそれがある。
このような観点から、加硫工程では、ブラダーＢの内部に供給される大気の密度の変動範囲が、１．０〜１５．５ｋｇ／ｍ３の範囲内であると、好適である。
これによれば、加硫後に得られるタイヤの品質を向上できる。
また、同様の観点から、加硫工程では、ブラダーＢの内部に供給される大気の密度の最大値が、１４．０〜１５．５ｋｇ／ｍ３であると好適であり、１４．５〜１５．５ｋｇ／ｍ３であるとより好適であり、１５．０〜１５．５ｋｇ／ｍ３であるとさらに好適である。
【００５０】
加硫工程では、加硫時間が、短すぎると、加硫不足となる結果、加硫後に得られるタイヤのゴム物性が所期したとおりにならないおそれがあり、長すぎると、過加硫となる結果、加硫後に得られるタイヤのゴム物性が所期したとおりにならないおそれがある。
このような観点から、加硫工程では、加硫時間が、５〜４０分であると、好適である。特に、ランフラットタイヤではない、通常の乗用車用タイヤを製造する場合、加硫時間は、５〜１５分であると好適であり、７〜１１分であるとより好適である。一方、ランフラットタイヤを製造する場合、未加硫タイヤＴがサイド補強ゴムを有する分、未加硫タイヤＴのゴム量が多いので、加硫時間は、２０〜４０分であると好適であり、２５〜３５分であるとより好適である。
これによれば、加硫後に得られるタイヤの品質を向上できる。
【００５１】
未加硫タイヤＴの最大ゲージ（最も厚い部分のゲージ）は、小さすぎると、過加硫となる結果、加硫後に得られるタイヤのゴム物性が所期したとおりにならないおそれがあり、大きすぎると、加硫不足となる結果、加硫後に得られるタイヤのゴム物性が所期したとおりにならないおそれがある。
このような観点から、未加硫タイヤＴの最大ゲージは、５〜４０ｍｍであると好適であり、１０〜３５ｍｍであるとより好適であり、２０〜３０ｍｍであるとさらに好適である。
これによれば、加硫後に得られるタイヤの品質を向上できる。
【００５２】
〔ブラダーのフッ素ゴム組成物Ａの組成〕
上述したように、本実施形態において、ブラダーＢは、その厚み方向の少なくとも一部分が、フッ素ゴムを５０〜１００質量％含むフッ素ゴム組成物Ａで構成される。また、フッ素ゴム組成物Ａは、フッ素ゴムを、９０〜１００質量％含むと好適であり、９５〜１００質量％含むとより好適であり、実質１００質量％含むとさらに好適である。
以下、ブラダーＢのフッ素ゴム組成物Ａの組成についてより詳しく説明する。
【００５３】
・フッ素ゴム
前記フッ素ゴムとしては、例えば、フッ化ビニリデンに由来する構造単位（ＶｄＦ単位）と、ヘキサフルオロプロピレン（ＨＦＰ）、２，３，３，３−テトラフルオロプロピレン及びパーフルオロ（アルキルビニルエーテル）（ＰＡＶＥ）からなる群より選択される少なくとも１種に由来する構造単位（以下、「第２単量体単位」ということがある。）と、を有するフッ化ビニリデン系フッ素ゴムであり、
前記フッ素ゴムにおける、ＶｄＦ単位と、ＨＦＰ、２，３，３，３−テトラフルオロプロピレン及びＰＡＶＥからなる群より選択される少なくとも１種に由来する構造単位とのモル比が、50／50〜78／22であることが好ましい。
【００５４】
前記フッ素ゴムの、ＶｄＦ単位と第２単量体単位との比率が前記範囲にある場合には、前記フッ素ゴム組成物Ａから得られるブラダーＢが、より高い耐久性を実現できる。
ここで、前記ＶｄＦ単位／第２単量体単位（モル比）としては、52／48〜77／23が好ましく、55／45〜75／25がより好ましい。
【００５５】
また、前記ＶｄＦ単位の含有量は、全構造単位に対し50モル％以上が好ましく、52モル％以上がより好ましく、55モル％以上がさらに好ましい。ＶｄＦ単位の含有量はまた、全構造単位に対し78モル％以下が好ましく、77モル％以下がより好ましく、75モル％以下がさらに好ましく、74モル％以下が特に好ましく、70モル％以下が最も好ましい。
【００５６】
さらに、前記第２単量体単位の含有量は、全構造単位に対し22モル％以上が好ましく、23モル％以上がより好ましく、25モル％以上がさらに好ましく、26モル％以上が特に好ましく、30モル％以上が最も好ましい。第２単量体単位の含有量はまた、全構造単位に対し50モル％以下が好ましく、48モル％以下がより好ましく、45モル％以下がさらに好ましい。
【００５７】
前記ＰＡＶＥとしては、パーフルオロ（メチルビニルエーテル）（ＰＭＶＥ）、パーフルオロ（プロピルビニルエーテル）（ＰＰＶＥ）が好ましく、特にＰＭＶＥが好ましい。
【００５８】
また、前記第２単量体としては、ヘキサフルオロプロピレン及び２，３，３，３−テトラフルオロプロピレンからなる群より選択される少なくとも１種が好ましい。
【００５９】
なお、前記フッ素ゴム組成物Ａは、前記ＶｄＦ及び前記第２単量体以外に、その他の単量体に由来する構造単位を含んでいてもよい。ＶｄＦ及び第２単量体以外のその他の単量体としては、ＶｄＦ及び前記第２単量体と共重合可能であれば特に限定されず、例えば、テトラフルオロエチレン（ＴＦＥ）、クロロトリフルオロエチレン（ＣＴＦＥ）、トリフルオロエチレン、トリフルオロプロピレン、ペンタフルオロプロピレン、トリフルオロブテン、テトラフルオロイソブテン、ヘキサフルオロイソブテン、フッ化ビニル、ヨウ素含有フッ素化ビニルエーテル、下記一般式（１）：
ＣＨ２＝ＣＦＲｆ        （１）
（式中、Ｒｆ  は炭素数1〜12の直鎖又は分岐したフルオロアルキル基）で表される含フッ素単量体（１）（ただし、２，３，３，３−テトラフルオロプロピレンは除く。）などのフッ素含有単量体；エチレン（Ｅｔ）、プロピレン（Ｐｒ）、アルキルビニルエーテル等のフッ素非含有単量体、架橋性基（キュアサイト）を与える単量体、及び、反応性乳化剤などが挙げられ、これらの単量体や化合物のなかから１種又は２種以上を組み合わせて用いることができる。
【００６０】
また、前記その他の単量体として、一般式（２）：
ＣＦ２＝ＣＦＯＣＦ２ＯＲｆ１    （２）
（式中、Ｒｆ１は炭素数1〜6の直鎖又は分岐状パーフルオロアルキル基、炭素数5〜6の環式パーフルオロアルキル基、1〜3個の酸素原子を含む炭素数2〜6の直鎖又は分岐状パーフルオロオキシアルキル基である）で表されるパーフルオロビニルエーテルを用いてもよく、ＣＦ２＝ＣＦＯＣＦ２ＯＣＦ３、ＣＦ２＝ＣＦＯＣＦ２ＯＣＦ２ＣＦ３、又は、ＣＦ２＝ＣＦＯＣＦ２ＯＣＦ２ＣＦ２ＯＣＦ３を用いることが好ましい。
【００６１】
前記一般式（１）で表される含フッ素単量体（１）としては、Ｒｆが直鎖のフルオロアルキル基である単量体が好ましく、Ｒｆが直鎖のパーフルオロアルキル基である単量体がより好ましい。Ｒｆの炭素数は1〜6であることが好ましい。前記式（１）で表される含フッ素単量体（１）としては、ＣＨ２＝ＣＦＣＦ２ＣＦ３、ＣＨ２＝ＣＦＣＦ２ＣＦ２ＣＦ３、ＣＨ２＝ＣＦＣＦ２ＣＦ２ＣＦ２ＣＦ３などが挙げられる。
【００６２】
また、前記フッ素ゴム組成物Ａとしては、前記ＶｄＦ及び前記第２単量体に、架橋性基を与える単量体を共重合したものも好適に用いることができる。前記架橋性基を与える単量体としては、製造法や架橋系に応じて適切な架橋性基を導入できるものであればよく、例えばヨウ素原子、臭素原子、炭素−炭素二重結合、シアノ基、カルボキシル基、水酸基、アミノ基、エステル基などを含む公知の重合性化合物、連鎖移動剤などが挙げられる。
【００６３】
好ましい前記架橋性基を与える単量体としては、
下記一般式（３）：
ＣＹ１２＝ＣＹ２Ｒｆ２Ｘ１                              （３）
（式中、Ｙ１、Ｙ２は、同一又は異なって、フッ素原子、水素原子又はＣＨ３；Ｒｆ２は１個以上のエーテル結合を有していてもよく、芳香環を有していてもよい、水素原子の一部又は全部がフッ素原子で置換された直鎖状又は分岐状の含フッ素アルキレン基；Ｘ１はヨウ素原子又は臭素原子）
で示される化合物が挙げられる。具体的には、例えば、下記一般式（４）：
ＣＹ１２＝ＣＹ２Ｒｆ３ＣＨＲ１−Ｘ１                  （４）
（式中、Ｙ１、Ｙ２、Ｘ１は前記同様であり、Ｒｆ３は１個以上のエーテル結合を有していてもよく水素原子の一部又は全部がフッ素原子で置換された直鎖状又は分岐状の含フッ素アルキレン基、すなわち水素原子の一部又は全部がフッ素原子で置換された直鎖状又は分岐状の含フッ素アルキレン基、水素原子の一部又は全部がフッ素原子で置換された直鎖状又は分岐状の含フッ素オキシアルキレン基、又は水素原子の一部又は全部がフッ素原子で置換された直鎖状又は分岐状の含フッ素ポリオキシアルキレン基；Ｒ１は水素原子又はメチル基）
で示されるヨウ素含有モノマー、臭素含有モノマー、下記一般式（５）〜（２２）：
ＣＹ４２＝ＣＹ４（ＣＦ２）ｎ−Ｘ１                      （５）
（式中、Ｙ４は、同一又は異なって、水素原子又はフッ素原子、ｎは１〜８の整数）
ＣＦ２＝ＣＦＣＦ２Ｒｆ４−Ｘ１                          （６）
（式中、
2019107812.tif 000003
であり、ｎは0〜5の整数）
ＣＦ２＝ＣＦＣＦ２（ＯＣＦ（ＣＦ３）ＣＦ２）ｍ
（ＯＣＨ２ＣＦ２ＣＦ２）ｎＯＣＨ２ＣＦ２−Ｘ１  （７）
（式中、ｍは0〜5の整数、ｎは0〜5の整数）
ＣＦ２＝ＣＦＣＦ２（ＯＣＨ２ＣＦ２ＣＦ２）ｍ
（ＯＣＦ（ＣＦ３）ＣＦ２）ｎＯＣＦ（ＣＦ３）−Ｘ１  （８）
（式中、ｍは0〜5の整数、ｎは0〜5の整数）
ＣＦ２＝ＣＦ（ＯＣＦ２ＣＦ（ＣＦ３））ｍＯ（ＣＦ２）ｎ−Ｘ１        （９）
（式中、ｍは0〜5の整数、ｎは1〜8の整数）
ＣＦＸ１＝ＣＦ（ＯＣＦＸ１ＣＦ（ＣＦＸ１））Ｘ１−Ｘ１                    （１０）
（式中、ｍは1〜5の整数）
ＣＦＸ１＝ＣＦＯＣＦＸ１（ＣＦ（ＣＦＸ１）ＯＣＦ２）Ｘ１ＣＦ（−Ｘ１）ＣＦＸ１    （１１）
（式中、ｎは1〜4の整数）
ＣＦ２＝ＣＦＯ（ＣＦ２）ｎＯＣＦ（ＣＦ３）−Ｘ１                  （１２）
（式中、ｎは2〜5の整数）
ＣＦ２＝ＣＦＯ（ＣＦ２）ｎ−（Ｃ６Ｈ４）−Ｘ１                    （１３）
（式中、ｎは1〜6の整数）
ＣＦ２＝ＣＦ（ＯＣＦ２ＣＦ（ＣＦ３））ｎＯＣＦ２ＣＦ（ＣＦ３）−Ｘ１    （１４）
（式中、ｎは1〜2の整数）
ＣＨ２＝ＣＦＣＦ２Ｏ（ＣＦ（ＣＦ３）ＣＦ２Ｏ）ｎＣＦ（ＣＦ３）−Ｘ１    （１５）
（式中、ｎは0〜5の整数）、
ＣＦ２＝ＣＦＯ（ＣＦ２ＣＦ（ＣＦ３）Ｏ）ｍ（ＣＦ２）ｎ−Ｘ１      （１６）
（式中、ｍは0〜5の整数、ｎは1〜3の整数）
ＣＨ２＝ＣＦＣＦ２ＯＣＦ（ＣＦ３）ＯＣＦ（ＣＦ３）−Ｘ１          （１７）
ＣＨ２＝ＣＦＣＦ２ＯＣＨ２ＣＦ２−Ｘ１                            （１８）
ＣＦ２＝ＣＦＯ（ＣＦ２ＣＦ（ＣＦ３）Ｏ）ｍＣＦ２ＣＦ（ＣＦ３）−Ｘ１    （１９）
（式中、ｍは0以上の整数）
ＣＦ２＝ＣＦＯＣＦ（ＣＦ３）ＣＦ２Ｏ（ＣＦ２）ｎ−Ｘ１            （２０）
（式中、ｎは1以上の整数）
ＣＦ２＝ＣＦＯＣＦ２ＯＣＦ２ＣＦ（ＣＦ３）ＯＣＦ２−Ｘ１          （２１）
ＣＨ２＝ＣＨ−（ＣＦ２）ｎＸ１                                  （２２）
（式中、ｎは2〜8の整数）
（前記一般式（５）〜（２２）中、Ｘ１は前記と同様）
で表されるヨウ素含有モノマー、臭素含有モノマーなどが挙げられ、これらをそれぞれ単独で、又は任意に組合わせて用いることができる。
【００６４】
前記一般式（４）で示されるヨウ素含有モノマー又は臭素含有モノマーとしては、下記一般式（２３）：
2019107812.tif 000004
（式中、ｍは１〜５の整数であり、ｎは0〜3の整数）
で表されるヨウ素含有フッ素化ビニルエーテルが好ましく挙げられ、より具体的には、
2019107812.tif 000005
等が挙げられるが、これらの中でも、ＩＣＨ２ＣＦ２ＣＦ２ＯＣＦ＝ＣＦ２が好ましい。
前記一般式（５）で示されるヨウ素含有モノマー又は臭素含有モノマーとしてより具体的には、ＩＣＦ２ＣＦ２ＣＦ＝ＣＨ２、Ｉ（ＣＦ２ＣＦ２）２ＣＦ＝ＣＨ２が好ましく挙げられる。
前記一般式（９）で示されるヨウ素含有モノマー又は臭素含有モノマーとしてより具体的には、Ｉ（ＣＦ２ＣＦ２）２ＯＣＦ＝ＣＦ２が好ましく挙げられる。
前記一般式（２２）で示されるヨウ素含有モノマー又は臭素含有モノマーとしてより具体的には、ＣＨ２＝ＣＨＣＦ２ＣＦ２Ｉ、Ｉ（ＣＦ２ＣＦ２）２ＣＨ＝ＣＨ２が好ましく挙げられる。
【００６５】
また、式：Ｒ２Ｒ３Ｃ＝ＣＲ４−Ｚ−ＣＲ５＝ＣＲ６Ｒ７ 
（式中、Ｒ２、Ｒ３、Ｒ４、Ｒ５、Ｒ６及びＲ７は同じか又は異なり、いずれもＨ、又は炭素数1〜5のアルキル基；Ｚは、直鎖もしくは分岐状の、酸素原子を含んでいてもよい、好ましくは少なくとも部分的にフッ素化された炭素数1〜18のアルキレンもしくはシクロアルキレン基、又は（パー）フルオロポリオキシアルキレン基）で示されるビスオレフィン化合物も架橋性基を与える単量体として好ましい。なお、本明細書において、「（パー）フルオロポリオキシアルキレン基」とは、「フルオロポリオキシアルキレン基又はパーフルオロポリオキシアルキレン基」を意味する。
【００６６】
なお、前記Ｚは好ましくは炭素数4〜12の（パー）フルオロアルキレン基であり、Ｒ２、Ｒ３、Ｒ４、Ｒ５、Ｒ６及びＲ７は好ましくは水素原子である。
ここで、前記Ｚが（パー）フルオロポリオキシアルキレン基である場合、式：
−（Ｑ）ｐ−ＣＦ２Ｏ−（ＣＦ２ＣＦ２Ｏ）ｍ−（ＣＦ２Ｏ）ｎ−ＣＦ２−（Ｑ）ｐ−
（式中、Ｑは炭素数１〜１０のアルキレン基又は炭素数２〜１０のオキシアルキレン基であり、ｐは０又は１であり、ｍ及びｎはｍ／ｎ比が0.2〜5となり且つ該（パー）フルオロポリオキシアルキレン基の分子量が500〜10000、好ましくは1000〜4000の範囲となるような整数である。）で表される（パー）フルオロポリオキシアルキレン基であることが好ましい。この式において、Ｑは好ましくは、−ＣＨ２ＯＣＨ２−及び−ＣＨ２Ｏ（ＣＨ２ＣＨ２Ｏ）ｓＣＨ２−（ｓ＝１〜３）の中から選ばれる。
【００６７】
好ましいビスオレフィンとしては、
ＣＨ２＝ＣＨ−（ＣＦ２）４−ＣＨ＝ＣＨ２、
ＣＨ２＝ＣＨ−（ＣＦ２）６−ＣＨ＝ＣＨ２、
式：ＣＨ２＝ＣＨ−Ｚ１−ＣＨ＝ＣＨ２ 
（式中、Ｚ１は−ＣＨ２ＯＣＨ２−ＣＦ２Ｏ−（ＣＦ２ＣＦ２Ｏ）ｍ−（ＣＦ２Ｏ）ｎ−ＣＦ２−ＣＨ２ＯＣＨ２−（ｍ／ｎは０．５））
などが挙げられる。
それらの中でも、ＣＨ２＝ＣＨ−（ＣＦ２）６−ＣＨ＝ＣＨ２で示される３，３，４，４，５，５，６，６，７，７，８，８−ドデカフルオロ−１，９−デカジエンが好ましい。
【００６８】
前記フッ素ゴム組成物Ａが、ＶｄＦ及び第２単量体以外のその他の単量体に由来する構造単位を含む場合、その含有量は、全構造単位100モル％に対し、0〜40モル％であることが好ましく、0〜30モル％であることがより好ましく、0〜20モル％であることがさらに好ましく、0〜10モル％であることが特に好ましい。
【００６９】
このように、前記フッ素ゴム組成物Ａは、ＶｄＦ及び第２単量体以外のその他の単量体に由来する構造単位を含んでもよいが、フッ素ゴム組成物Ａを架橋することにより得られるフッ素ゴム架橋物の高温時の引張特性をより効果的に高める観点からは、前記フッ素ゴム組成物Ａはその他の単量体に由来する構造単位を含まないことが好ましい。すなわち、前記フッ素ゴム組成物ＡがＶｄＦ単位及び第２単量体単位のみからなる２元共重合体であることは、好適ことである。
また、前記フッ素ゴム組成物Ａは、ＶｄＦ／ＨＦＰ共重合体、ＶｄＦ／２，３，３，３−テトラフルオロプロピレン共重合体及びＶｄＦ／ＰＡＶＥ共重合体からなる群より選択される少なくとも１種の２元共重合体であることがより好ましく、ＶｄＦ／ＨＦＰ共重合体及びＶｄＦ／２，３，３，３−テトラフルオロプロピレン共重合体からなる群より選択される少なくとも１種の２元共重合体であることが特に好ましい。
【００７０】
また、前記フッ素ゴム組成物Ａは、その数平均分子量Ｍｎが5000〜500000であることが好ましく、10000〜500000であることがさらに好ましく、20000〜500000であることが特に好ましい。
【００７１】
なお、前記フッ素ゴム組成物Ａは、乳化重合、懸濁重合、溶液重合などの常法により製造することができる。特にヨウ素（臭素）移動重合として知られるヨウ素（臭素）化合物を使用した重合法によれば、分子量分布が狭いフッ素ゴムを製造できる。
【００７２】
また、例えばフッ素ゴム組成物の粘度を低くしたい場合などでは、前記のフッ素ゴム（Ａ）に他のフッ素ゴムをブレンドしてもよい。他のフッ素ゴムとしては、低分子量液状フッ素ゴム（数平均分子量1000以上）、数平均分子量が10000程度の低分子量フッ素ゴム、さらには数平均分子量が100000〜200000程度のフッ素ゴムなどが挙げられる。
【００７３】
さらに、加工性の観点から、フッ素ゴム（Ａ）は100℃におけるムーニー粘度が20〜200、さらには30〜180の範囲にあることが好ましい。ムーニー粘度は、JIS  K6300に準拠して測定する。
【００７４】
・カーボンブラック
また、前記フッ素ゴム組成物Ａについては、上述したフッ素ゴムに加えて、カーボンブラックをさらに含み、該カーボンブラックの窒素吸着比表面積（N2SA）が、25〜180m2／gであることが好ましい。窒素吸着比表面積（N2SA）が25〜180m2／gであるカーボンブラックを含むことによって、ブラダーＢの高温時の引張破断伸びや強度を向上させることができる。
【００７５】
前記カーボンブラックとしては、製造方法の違いから、ファーネスブラック、アセチレンブラック、サーマルブラック、チャンネルブラック、グラファイトなどが挙げられ、用途の違いから、ゴム用カーボンブラック、カラー用カーボンブラック、導電性カーボンブラックとして市販されている全てのカーボンブラックが挙げられる。具体的には例えば、ゴム用カーボンブラックとしては、ＳＡＦ−ＨＳ（N2SA：142m2／g、DBP：130ml／100g）、ＳＡＦ（N2SA：142m2／g、DBP：115ml／100g）、Ｎ２３４（N2SA：126m2／g、DBP：125ml／100g）、ＩＳＡＦ（N2SA：119m2／g、DBP：114ml／100g）、ＩＳＡＦ−ＬＳ（N2SA：106m2／g、DBP：75ml／100g）、ＩＳＡＦ−ＨＳ（N2SA：99m2／g、DBP：129ml／100g）、Ｎ３３９（N2SA：93m2／g、DBP：119ml／100g）、ＨＡＦ−ＬＳ（N2SA：84m2／g、DBP75ml／100g）、ＨＡＦ−ＨＳ（N2SA：82m2／ｇ、DBP：126ml／100g）、ＨＡＦ（N2SA：79m2／g、DBP：101ml／100g）、Ｎ３５１（N2SA：74m2／g、DBP：127ml／100g）、ＬＩ−ＨＡＦ（N2SA：74m2／g、DBP：101ml／100g）、ＭＡＦ−ＨＳ（N2SA：56m2／g、DBP：158ml／100g）、ＭＡＦ（N2SA：49m2／g、DBP：133ml／100g）、ＦＥＦ−ＨＳ（N2SA：42m2／g、DBP：160ml／100g）、ＦＥＦ（N2SA：42m2／g、DBP：115ml／100g）、ＳＲＦ−ＨＳ（N2SA：32m2／g、DBP：140ml／100g）、ＳＲＦ−ＨＳ（N2SA：29m2／g、DBP：152ml／100g）、ＧＰＦ（N2SA：27m2／g、DBP：87ml／100g）、ＳＲＦ（N2SA：27m2／g、DBP：68ml／100g）など、カラー用カーボンブラックとしては、カーボンブラック便覧第３版（平成７年発行）の分類によるＨＣＣ、ＭＣＣ、ＲＣＣ、ＬＣＣ、ＨＣＦ、ＭＣＦ、ＲＣＦ、ＬＣＦ、ＬＦＦ、及び各種アセチレンブラックなどが挙げられる。これらの中でも、ＳＡＦ−ＨＳ、ＳＡＦ、Ｎ２３４、ＩＳＡＦ、ＩＳＡＦ−ＬＳ、ＩＳＡＦ−ＨＳ、Ｎ３３９、ＨＡＦ−ＬＳ、ＨＡＦ−ＨＳ、ＨＡＦ、Ｎ３５１、ＬＩ−ＨＡＦ、ＭＡＦ−ＨＳが好ましい。これらのカーボンブラックは単独で使用してもよいし、また２種以上を併用してもよい。
【００７６】
なかでも、カーボンブラックの好ましいものとしては、窒素吸着比表面積（N2SA）が25〜180m2／gであって、ジブチルフタレート（DBP）吸油量が40〜180ml／100gであるカーボンブラックが挙げられる。
窒素吸着比表面積（N2SA）が小さすぎると、フッ素ゴム架橋物（フッ素ゴム組成物Ａを架橋して得られた架橋物）の引張破断伸びが低下する傾向にあり、この観点から、窒素吸着比表面積（N2SA）は50 m2／g以上が好ましく、70 m2／g以上がより好ましく、90 m2／g以上がさらに好ましく、110 m2／g以上が特に好ましい。上限は、一般的に入手しやすい観点から180 m2／gが好ましい。
ジブチルフタレート（DBP）吸油量が小さすぎると、フッ素ゴム架橋物の引張破断伸びが低下する傾向にあり、この観点から、50ml／100g以上が好ましく、60ml／100g以上がより好ましく、80ml／100g以上がさらに好ましく、100ml／100g以上が特に好ましい。上限は一般的に入手しやすい観点から、175ml／100g、さらには170ml／100gが好ましい。
【００７７】
前記フッ素ゴム組成物Ａにおいて、カーボンブラックの配合量は、フッ素ゴム100質量部に対して5〜65質量部が好ましい。カーボンブラックが多くなりすぎるとフッ素ゴム架橋物の硬度が上昇する傾向にあり、また、少なくなりすぎるとフッ素ゴム架橋物の引張破断伸びが低下する傾向にある。さらに、物性バランスが良好な点から、フッ素ゴム100質量部に対して6質量部以上がより好ましく、10質量部以上がさらに好ましく、物性バランスが良好な点から55質量部以下がより好ましく、50質量部以下がさらに好ましく、49質量部以下がさらにより好ましく、45質量部以下が特に好ましい。
【００７８】
・脂肪油及び脂肪族炭化水素からなる群より選択される少なくとも一種
また、前記フッ素ゴム組成物Ａについては、上述したフッ素ゴム及びカーボンブラックに加えて、脂肪油及び脂肪族炭化水素からなる群より選択される少なくとも一種（以下、「化合物Ａ」と呼ぶこともある。）をさらに含むことが好ましい。前記フッ素ゴム組成物Ａ中に化合物Ａを含むことによって、ブラダーＢの高温時の引張破断伸びや強度を向上させることができる。
【００７９】
前記化合物（Ａ）は、大気圧下での沸点が250℃以上であり、融点又は凝固点が15℃以下であることが好ましい。前記化合物（Ａ）の大気圧下での沸点が前記の範囲内にあることにより、高温環境下においてもフッ素ゴム架橋物から化合物（Ａ）が揮発しないため、優れた熱時伸びを持続することができる。
また、前記化合物（Ａ）の大気圧下での沸点は、280℃以上であることが好ましく、300℃以上であることがより好ましい。上限は特に限定されず、700℃であってもよい。但し、大気圧下で沸点が存在しない場合は、熱重量測定装置で空気雰囲気下、室温から加熱したときに、重量減少が10％に到達する温度を沸点と読み替えるものとする。前記化合物（Ａ）の融点又は凝固点が前記の範囲内にあることにより、大きな引張破断伸びを示し、低硬度であるブラダーＢを得ることができる。さらに、前記化合物（Ａ）の融点又は凝固点は、10℃以下であることが好ましく、0℃以下であることがより好ましい。融点又は凝固点が高過ぎる化合物（Ａ）を使用すると、フッ素ゴム架橋物の硬度を上昇させる要因となる。下限は特に限定されず、−100℃であってもよい。
【００８０】
また、前記化合物（Ａ）の配合量は、前記フッ素ゴム100質量部に対して1〜30質量部であることが好ましい。化合物（Ａ）の配合量が前記の範囲内にあることにより、大きな引張破断伸びを示し、低硬度であるフッ素ゴム架橋物を得ることができる。化合物（Ａ）の配合量は、より大きな引張破断伸びを示し、かつより低硬度であるフッ素ゴム架橋物を得られることから、3質量部以上であることがより好ましく、5質量部以上であることがさらに好ましく、8質量部以上であることが特に好ましく、また、実用上充分な引張破断強度を有するフッ素ゴム架橋物を得る観点から、25質量部以下であることがより好ましく、20質量部以下であることがさらに好ましく、15質量部以下であることが特に好ましい。
【００８１】
前記脂肪族炭化水素は、一般式（Ｘ）：
ＣｍＨｎ      （Ｘ）
（式中、ｍは整数、ｎは（２ｍ＋２）以下の偶数）
で表される化合物群から選択されるいずれか一種の化合物又は二種以上の化合物からなる混合物である。前記脂肪族炭化水素としては、飽和脂肪族炭化水素及び不飽和脂肪族炭化水素が挙げられる。具体的には例えば、飽和脂肪族炭化水素としては、流動パラフィン、ナフテンなど、不飽和脂肪族炭化水素としては、テルペン類などが挙げられる。これらの脂肪族炭化水素は単独で用いてもよいし、また２種以上を併用してもよい。化学的に安定であることから、飽和脂肪族炭化水素に分類される一種以上の脂肪族炭化水素を用いることが好ましく、流動パラフィンを用いることがより好ましい。
【００８２】
また、前記化合物（Ａ）は、大気圧下での沸点が250℃以上であり、融点又は凝固点が15℃以下である脂肪油を含むものであってもよい。
前記脂肪油の大気圧下での沸点が前記の範囲内にあることにより、高温環境下においてもフッ素ゴム架橋物から脂肪油が揮発しないため、優れた熱時伸びを持続することができる。前記脂肪油の大気圧下での沸点は、280℃以上であることが好ましく、300℃以上であることがより好ましい。上限は特に限定されず、700℃であってもよい。但し、大気圧下で沸点が存在しない場合は、熱重量測定装置で空気雰囲気下、室温から加熱したときに、重量減少が10％に到達する温度を沸点と読み替えるものとする。
前記脂肪油の、融点又は凝固点が前記の範囲内にあることにより、大きな引張破断伸びを示し、低硬度であるフッ素ゴム架橋物を得ることができる。前記脂肪油の、融点又は凝固点は、10℃以下であることが好ましく、0℃以下であることがより好ましい。 融点又は凝固点が高過ぎる脂肪油を使用すると、フッ素ゴム架橋物の硬度を上昇させる要因となる。下限は特に限定されず、−100℃であってもよい。
【００８３】
前記脂肪油は、大きな引張破断伸びを示し、低硬度であるフッ素ゴム架橋物を得る観点から、不乾性油、及び、半乾性油からなる群より選択される少なくとも１種であることが好ましい。不乾性油としては、ひまし油、菜種油、落花生油、オリーブ油等が挙げられる。半乾性油としては、大豆油、綿実油、コーン油、ひまわり油等が挙げられる。なかでも、前記脂肪油は、ひまし油、菜種油、落花生油、大豆油、及び、綿実油からなる群より選択される少なくとも１種であることがより好ましく、ひまし油であることがさらに好ましい。
【００８４】
さらに、前記脂肪油の配合量は、前記フッ素ゴム100質量部に対して1〜30質量部であることが好ましい。前記脂肪油の配合量が前記の範囲内にあることにより、大きな引張破断伸びを示し、低硬度であるフッ素ゴム架橋物を得ることができる。前記脂肪油の配合量は、より大きな引張破断伸びを示し、かつより低硬度であるフッ素ゴム架橋物を得られることから、3質量部以上であることがより好ましく、5質量部以上であることがさらに好ましく、8質量部以上であることが特に好ましく、また、実用上充分な引張破断強度を有するフッ素ゴム架橋物を得る観点から、25質量部以下であることがより好ましく、20質量部以下であることがさらに好ましく、15質量部以下であることが特に好ましい。
【００８５】
・架橋剤、架橋促進剤
また、前記フッ素ゴム組成物Ａについては、上述したフッ素ゴム、カーボンブラック及び化合物Ａに加えて、架橋剤及び架橋促進剤をさらに含むことが好ましい。前記フッ素ゴム組成物Ａ中に架橋剤及び架橋促進剤を含むことによって、ブラダーＢの離型性を向上させることができる。
【００８６】
ここで、前記架橋剤及び前記架橋促進剤は、架橋系、架橋するフッ素ゴムの種類（例えば共重合組成、架橋性基の有無や種類など）、得られる架橋物の具体的用途や使用形態、そのほか混練条件などに応じて、適宜選択することができる。
架橋系としては、例えば過酸化物架橋系、ポリオール架橋系、ポリアミン架橋系、オキサゾール架橋系、チアゾール架橋系、イミダゾール架橋系、トリアジン架橋系などが採用できる。
【００８７】
過酸化物架橋系により架橋する場合は、架橋点に炭素−炭素結合を有しているので、架橋点に炭素−酸素結合を有するポリオール架橋系及び炭素−窒素二重結合を有するポリアミン架橋系に比べて、耐薬品性及び耐スチーム性に優れているという特徴がある。
【００８８】
過酸化物架橋系の架橋剤としては、熱や酸化還元系の存在下で容易にパーオキシラジカルを発生し得る過酸化物であればよく、具体的には、例えば１，１−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）−３，５，５−トリメチルシクロヘキサン、２，５−ジメチルヘキサン−２，５−ジヒドロパーオキサイド、ジ−ｔ−ブチルパーオキサイド、ｔ−ブチルクミルパーオキサイド、ジクミルパーオキサイド、α，α−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）−ｐ−ジイソプロピルベンゼン、α，α−ビス（ｔ−ブチルパーオキシ）−ｍ−ジイソプロピルベンゼン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）−ヘキシン−３、ベンゾイルパーオキサイド、ｔ−ブチルパーオキシベンゼン、ｔ−ブチルパーオキシベンゾエート、ｔ−ブチルパーオキシマレイン酸、ｔ−ブチルパーオキシイソプロピルカーボネートなどの有機過酸化物を挙げることができる。これらの中でも、２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）ヘキサン又は２，５−ジメチル−２，５−ジ（ｔ−ブチルパーオキシ）−ヘキシン−３が好ましい。
【００８９】
また、過酸化物架橋系では、通常、架橋促進剤を含むことが好ましい。過酸化物系架橋剤、特に有機過酸化物系架橋剤の架橋促進剤としては、例えば、トリアリルシアヌレート、トリアリルイソシアヌレート（ＴＡＩＣ）、トリアクリルホルマール、トリアリルトリメリテート、Ｎ，Ｎ’−ｍ−フェニレンビスマレイミド、ジプロパルギルテレフタレート、ジアリルフタレート、テトラアリルテレフタレートアミド、トリアリルホスフェート、ビスマレイミド、フッ素化トリアリルイソシアヌレート（１，３，５−トリス（２，３，３−トリフルオロ−２−プロペニル）−１，３，５−トリアジン−２，４，６−トリオン）、トリス（ジアリルアミン）−Ｓ−トリアジン、Ｎ，Ｎ−ジアリルアクリルアミド、１，６−ジビニルドデカフルオロヘキサン、ヘキサアリルホスホルアミド、Ｎ，Ｎ，Ｎ’，Ｎ’−テトラアリルフタルアミド、Ｎ，Ｎ，Ｎ’，Ｎ’−テトラアリルマロンアミド、トリビニルイソシアヌレート、２，４，６−トリビニルメチルトリシロキサン、トリ（５−ノルボルネン−２−メチレン）シアヌレート、トリアリルホスファイトなどが挙げられる。これらの中でも、架橋性、架橋物の物性の点から、トリアリルイソシアヌレート（ＴＡＩＣ）が好ましい。
【００９０】
過酸化物架橋系で用いる架橋促進剤としてはまた、低自己重合性架橋促進剤を用いることもできる。低自己重合性架橋促進剤は、架橋促進剤としてよく知られているトリアリルイソシアヌレート（ＴＡＩＣ）とは異なり、自己重合性が低い化合物をいう。
【００９１】
低自己重合性架橋促進剤としては、例えば、
2019107812.tif 000006
で示されるトリメタリルイソシアヌレート（ＴＭＡＩＣ）、
2019107812.tif 000007
で示されるｐ−キノンジオキシム（ｐ−ｑｕｉｎｏｎｅｄｉｏｘｉｍｅ）、
2019107812.tif 000008
で示されるｐ，ｐ’−ジベンゾイルキノンジオキシム（ｐ，ｐ’−ｄｉｂｅｎｚｏｙｌｑｕｉｎｏｎｅｄｉｏｘｉｍｅ）、
2019107812.tif 000009
で示されるマレイミド、
2019107812.tif 000010
で示されるＮ−フェニレンマレイミド、
2019107812.tif 000011
で示されるＮ，Ｎ’−フェニレンビスマレイミドなどがあげられる。
その中でも、好ましい低自己重合性架橋促進剤は、トリメタリルイソシアヌレート（ＴＭＡＩＣ）である。
【００９２】
また、過酸化物架橋系で用いる架橋促進剤としてはまた、ビスオレフィンを用いることもできる。
架橋促進剤として使用できるビスオレフィンとしては、例えば、式：
Ｒ２Ｒ３Ｃ＝ＣＲ４−Ｚ−ＣＲ５＝ＣＲ６Ｒ７ 
（式中、Ｒ２、Ｒ３、Ｒ４、Ｒ５、Ｒ６及びＲ７は同じか又は異なり、いずれもＨ、又は炭素数1〜5のアルキル基；Ｚは、線状（直鎖状）もしくは分岐状の、酸素原子を含んでいてもよい、少なくとも部分的にフッ素化された炭素数1〜18のアルキレンもしくはシクロアルキレン基、又は（パー）フルオロポリオキシアルキレン基）で示されるビスオレフィンが挙げられる。
【００９３】
Ｚは好ましくは炭素数4〜12のパーフルオロアルキレン基であり、Ｒ２、Ｒ３、Ｒ４、Ｒ５、Ｒ６及びＲ７は好ましくは水素原子である。
【００９４】
Ｚが（パー）フルオロポリオキシアルキレン基である場合、
−（Ｑ）ｐ−ＣＦ２Ｏ−（ＣＦ２ＣＦ２Ｏ）ｍ−（ＣＦ２Ｏ）ｎ−ＣＦ２−（Ｑ）ｐ−
（式中、Ｑは炭素数1〜10のアルキレン又はオキシアルキレン基であり、ｐは０又は１であり、ｍ及びｎはｍ／ｎ比が0.2〜5となり且つ該（パー）フルオロポリオキシアルキレン基の分子量が500〜10000、好ましくは1000〜4000の範囲となるような整数である。）で表される（パー）フルオロポリオキシアルキレン基であることが好ましい。この式において、Ｑは好ましくは、−ＣＨ２ＯＣＨ２−及び−ＣＨ２Ｏ（ＣＨ２ＣＨ２Ｏ）ｓＣＨ２−（ｓ＝１〜３）の中から選ばれる。
【００９５】
好ましいビスオレフィンとしては、
ＣＨ２＝ＣＨ−（ＣＦ２）４−ＣＨ＝ＣＨ２、
ＣＨ２＝ＣＨ−（ＣＦ２）６−ＣＨ＝ＣＨ２、
式：ＣＨ２＝ＣＨ−Ｚ１−ＣＨ＝ＣＨ２ 
（式中、Ｚ１は−ＣＨ２ＯＣＨ２−ＣＦ２Ｏ−（ＣＦ２ＣＦ２Ｏ）ｍ−（ＣＦ２Ｏ）ｎ−
ＣＦ２−ＣＨ２ＯＣＨ２−（ｍ／ｎは０．５））
などがあげられる。
それらの中でも、ＣＨ２＝ＣＨ−（ＣＦ２）６−ＣＨ＝ＣＨ２で示される３，３，４，４，５，５，６，６，７，７，８，８−ドデカフルオロ−１，９−デカジエンが好ましい。
【００９６】
また、架橋性の観点から、過酸化物架橋系に好適なフッ素ゴムとしては、架橋点としてヨウ素原子及び／又は臭素原子を含むフッ素ゴムが好ましい。ヨウ素原子及び／又は臭素原子の含有量としては、0.001〜10質量％、さらには0.01〜5質量％、特に0.1〜3質量％が、物性のバランスが良好な点から好ましい。
【００９７】
過酸化物架橋剤の配合量としては、フッ素ゴム100質量部に対して、0.01〜10質量部であることが好ましく、より好ましくは0.1〜9質量部、特に好ましくは0.2〜8質量部である。過酸化物架橋剤が、0.01質量部未満であると、フッ素ゴムの架橋が充分に進行しない傾向があり、10質量部を超えると、物性のバランスが低下する傾向がある。
【００９８】
前記架橋促進剤の配合量は、通常、フッ素ゴム100質量部に対して、0.01〜10質量部であり、好ましくは0.1〜9質量部である。架橋促進剤が、0.01質量部より少ないと、アンダーキュアとなる傾向があり、10質量部を超えると、物性バランスが低下する傾向がある。
【００９９】
また、前記ポリオール架橋系により架橋する場合は、架橋点に炭素−酸素結合を有しており、圧縮永久歪みが小さく、成形性に優れているという特徴がある点で好適である。
【０１００】
ポリオール架橋剤としては、従来、フッ素ゴムの架橋剤として知られている化合物を用いることができ、例えば、ポリヒドロキシ化合物、特に、耐熱性に優れる点からポリヒドロキシ芳香族化合物が好適に用いられる。
【０１０１】
前記ポリヒドロキシ芳香族化合物としては、特に限定されず、例えば、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）プロパン（以下、ビスフェノールＡという）、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）パーフルオロプロパン（以下、ビスフェノールＡＦという）、レゾルシン、１，３−ジヒドロキシベンゼン、１，７−ジヒドロキシナフタレン、２，７−ジヒドロキシナフタレン、１，６−ジヒドロキシナフタレン、４，４’−ジヒドロキシジフェニル、４，４’−ジヒドロキシスチルベン、２，６−ジヒドロキシアントラセン、ヒドロキノン、カテコール、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）ブタン（以下、ビスフェノールＢという）、４，４−ビス（４−ヒドロキシフェニル）吉草酸、２，２−ビス（４−ヒドロキシフェニル）テトラフルオロジクロロプロパン、４，４’−ジヒドロキシジフェニルスルホン、４，４’−ジヒドロキシジフェニルケトン、トリ（４−ヒドロキシフェニル）メタン、３，３’，５，５’−テトラクロロビスフェノールＡ、３，３’，５，５’−テトラブロモビスフェノールＡなどが挙げられる。これらのポリヒドロキシ芳香族化合物は、アルカリ金属塩、アルカリ土類金属塩などであってもよいが、酸を用いて共重合体を凝析する場合は、上記金属塩は用いないことが好ましい。
【０１０２】
これらの中でも、得られるフッ素ゴム架橋物などの圧縮永久歪みが小さく、成形性も優れているという点から、ポリヒドロキシ化合物が好ましく、耐熱性が優れることからポリヒドロキシ芳香族化合物がより好ましく、ビスフェノールＡＦがさらに好ましい。
【０１０３】
また、前記ポリオール架橋系では、通常、架橋促進剤を含むことが好ましい。架橋促進剤を用いると、フッ素ゴム主鎖の脱フッ酸反応における分子内二重結合の生成と、生成した二重結合へのポリヒドロキシ化合物の付加を促進することにより架橋反応を促進することができる。
【０１０４】
前記ポリオール架橋系の架橋促進剤としては、一般にオニウム化合物が用いられる。オニウム化合物としては特に限定されず、例えば、第４級アンモニウム塩等のアンモニウム化合物、第４級ホスホニウム塩等のホスホニウム化合物、オキソニウム化合物、スルホニウム化合物、環状アミン、１官能性アミン化合物などが挙げられ、これらの中でも第４級アンモニウム塩、第４級ホスホニウム塩が好ましい。
【０１０５】
前記第４級アンモニウム塩としては特に限定されず、例えば、８−メチル−１，８−ジアザビシクロ［５．４．０］−７−ウンデセニウムクロリド、８−メチル−１，８−ジアザビシクロ［５．４．０］−７−ウンデセニウムアイオダイド、８−メチル−１，８−ジアザビシクロ［５．４．０］−７−ウンデセニウムハイドロキサイド、８−メチル−１，８−ジアザビシクロ［５．４．０］−７−ウンデセニウムメチルスルフェート、８−エチル−１，８−ジアザビシクロ［５．４．０］−７−ウンデセニウムブロミド、８−プロピル−１，８−ジアザビシクロ［５．４．０］−７−ウンデセニウムブロミド、８−ドデシル−１，８−ジアザビシクロ［５．４．０］−７−ウンデセニウムクロリド、８−ドデシル−１，８−ジアザビシクロ［５．４．０］−７−ウンデセニウムハイドロキサイド、８−エイコシル−１，８−ジアザビシクロ［５．４．０］−７−ウンデセニウムクロリド、８−テトラコシル−１，８−ジアザビシクロ［５．４．０］−７−ウンデセニウムクロリド、８−ベンジル−１，８−ジアザビシクロ［５．４．０］−７−ウンデセニウムクロリド（以下、ＤＢＵ−Ｂとする）、８−ベンジル−１，８−ジアザビシクロ［５．４．０］−７−ウンデセニウムハイドロキサイド、８−フェネチル−１，８−ジアザビシクロ［５．４．０］−７−ウンデセニウムクロリド、８−（３−フェニルプロピル）−１，８−ジアザビシクロ［５．４．０］−７−ウンデセニウムクロリドなどが挙げられる。これらの中でも、架橋性、架橋物の物性の点から、ＤＢＵ−Ｂが好ましい。
【０１０６】
また、前記第４級ホスホニウム塩としては特に限定されず、例えば、テトラブチルホスホニウムクロリド、ベンジルトリフェニルホスホニウムクロリド（以下、ＢＴＰＰＣとする）、ベンジルトリメチルホスホニウムクロリド、ベンジルトリブチルホスホニウムクロリド、トリブチルアリルホスホニウムクロリド、トリブチル−２−メトキシプロピルホスホニウムクロリド、ベンジルフェニル（ジメチルアミノ）ホスホニウムクロリドなどを挙げることができ、これらの中でも、架橋性、架橋物の物性の点から、ベンジルトリフェニルホスホニウムクロリド（ＢＴＰＰＣ）が好ましい。
【０１０７】
また、前記架橋促進剤として、第４級アンモニウム塩又は第４級ホスホニウム塩とビスフェノールＡＦとの固溶体、特開平１１−１４７８９１号公報に開示されている塩素フリー架橋促進剤を用いることもできる。
【０１０８】
前記ポリオール架橋剤の配合量としては、フッ素ゴム100質量部に対して、0.01〜10質量部であることが好ましく、より好ましくは0.1〜7質量部である。ポリオール架橋剤が、0.01質量部未満であると、フッ素ゴム（Ａ）の架橋が充分に進行しない傾向があり、10質量部を超えると、物性のバランスが低下する傾向がある。
【０１０９】
前記架橋促進剤の配合量は、フッ素ゴム100質量部に対して、0.01〜8質量部であることが好ましく、より好ましくは0.02〜5質量部である。架橋促進剤が、0.01質量部未満であると、フッ素ゴム（Ａ）の架橋が充分に進行しない傾向があり、8質量部を超えると、物性のバランスが低下する傾向がある。
【０１１０】
さらに、前記ポリアミン架橋により架橋してなる場合には、架橋点に炭素−窒素二重結合を有しているものであり、動的機械特性に優れているという特徴がある。しかし、ポリオール架橋系又は過酸化物架橋系架橋剤を用いて架橋する場合に比べて、圧縮永久歪みが大きくなる傾向がある。
【０１１１】
前記ポリアミン系架橋剤としては、例えば、ヘキサメチレンジアミンカーバメート、Ｎ，Ｎ’−ジシンナミリデン−１，６−ヘキサメチレンジアミン、４，４’−ビス（アミノシクロヘキシル）メタンカルバメートなどのポリアミン化合物が挙げられる。これらの中でも、Ｎ，Ｎ’−ジシンナミリデン−１，６−ヘキサメチレンジアミンが好ましい。
【０１１２】
前記ポリアミン系架橋剤の配合量としては、フッ素ゴム100質量部に対して、0.01〜10質量部であることが好ましく、より好ましくは0.2〜7質量部である。ポリアミン系架橋剤が、0.01質量部未満であると、フッ素ゴムの架橋が充分に進行しない傾向があり、10質量部を超えると、物性のバランスが低下する傾向がある。
【０１１３】
架橋系として過酸化物架橋系又はポリオール架橋系が好ましく、それぞれの架橋系に適した架橋剤を用いることが好ましい。なかでも、過酸化物架橋系の架橋剤を用いることがより好ましい。
【０１１４】
・その他成分
また、前記フッ素ゴム組成物Ａには、上述したフッ素ゴム、カーボンブラック及び化合物Ａ、架橋剤、架橋促進剤に加えて、必要に応じてその他の成分、例えば、充填材、加工助剤、可塑剤、着色剤、粘着付与剤、接着助剤、受酸剤、顔料、難燃剤、滑剤、光安定剤、耐候安定剤、帯電防止剤、紫外線吸収剤、酸化防止剤、離型剤、発泡剤、香料、オイル、柔軟化剤のほか、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリアミド、ポリエステル、ポリウレタンなどの他の重合体などを配合してもよい。
【０１１５】
前記充填材としては、酸化カルシウム、酸化チタン、酸化アルミニウム、酸化マグネシウムなどの金属酸化物；水酸化マグネシウム、水酸化アルミニウム、水酸化カルシウムなどの金属水酸化物；炭酸マグネシウム、炭酸アルミニウム、炭酸カルシウム、炭酸バリウムなどの炭酸塩；ケイ酸マグネシウム、ケイ酸カルシウム、ケイ酸ナトリウム、ケイ酸アルミニウムなどのケイ酸塩；硫酸アルミニウム、硫酸カルシウム、硫酸バリウムなどの硫酸塩；合成ハイドロタルサイト；二硫化モリブデン、硫化鉄、硫化銅などの金属硫化物；ケイ藻土、アスベスト、リトポン（硫化亜鉛／硫化バリウム）、グラファイト、フッ化カーボン、フッ化カルシウム、コークス、石英微粉末、タルク、雲母粉末、ワラストナイト、炭素繊維、アラミド繊維、各種ウィスカー、ガラス繊維、有機補強剤、有機充填材、ポリテトラフルオロエチレン、マイカ、シリカ、セライト、クレーなどが例示できる。また、受酸剤として、酸化カルシウム、酸化マグネシウム、酸化鉛、酸化亜鉛、水酸化マグネシウム、水酸化カルシウム、水酸化アルミニウム、ハイドロタルサイトなどが挙げられ、これらの単独又は２種以上を適宜配合してもよい。これらは、後述する混練方法で、どの工程で添加するかは任意であるが、密閉式混練機やロール練り機でフッ素ゴムとカーボンブラックを混練する際に添加するのが好ましい。
【０１１６】
前記加工助剤としては、ステアリン酸、オレイン酸、パルミチン酸、ラウリン酸などの高級脂肪酸；ステアリン酸ナトリウム、ステアリン酸亜鉛などの高級脂肪酸塩；ステアリン酸アミド、オレイン酸アミドなどの高級脂肪酸アミド；オレイン酸エチルなどの高級脂肪酸エステル；カルナバワックス、セレシンワックスなどの石油系ワックス；エチレングリコール、グリセリン、ジエチレングリコールなどのポリグリコール；ワセリン、パラフィンなどの脂肪族炭化水素；シリコーン系オイル、シリコーン系ポリマー、低分子量ポリエチレン、フタル酸エステル類、リン酸エステル類、ロジン、（ハロゲン化）ジアルキルアミン、界面活性剤、スルホン化合物、フッ素系助剤、有機アミン化合物などが例示できる。
それらの中でも、有機アミン化合物や受酸剤は、フッ素ゴムとカーボンブラックを密閉式混練機やロール練り機で混練する際に共存させることにより、補強性が向上する点から好ましい配合剤である。
【０１１７】
前記有機アミン化合物としては、Ｒ１ＮＨ２で示される１級アミン、Ｒ１Ｒ２ＮＨで示される２級アミン、Ｒ１Ｒ２Ｒ３Ｎで示される３級アミンが好ましく挙げられる。Ｒ１、Ｒ２、Ｒ３は同じか又は異なり、いずれも炭素数1〜50のアルキル基が好ましく、アルキル基は官能基としてベンゼン環を含んでいてもよいし、二重結合、共役二重結合を含んでいてもよい。尚、アルキル基は直鎖型であってもよいし、分岐型でもあってもよい。
【０１１８】
前記１級アミンとしては、例えばココナッツアミン、オクチルアミン、ラウリルアミン、ステアリルアミン、オレイルアミン、牛脂アミン、１７−フェニル−ヘプタデシルアミン、オクタデカ−７，１１−ジエニルアミン、オクタデカ−７，９−ジエニルアミン、オクタデック−９−エニルアミン、７−メチル−オクタデック−７−エニルアミンなどが挙げられ、２級アミンとしては、例えばジステアリルアミンなどが、３級アミンとしては、例えばジメチルオクチルアミン、ジメチルデシルアミン、ジメチルラウリルアミン、ジメチルミリスチルアミン、ジメチルパルミチルアミン、ジメチルステアリルアミン、ジメチルベヘニルアミンなどが挙げられる。なかでも炭素数が２０個程度のアミン、特に１級アミンが入手の容易性や補強性が増大する点から好ましい。
【０１１９】
前記有機アミン化合物の配合量は、フッ素ゴム100質量部に対して0.01〜5質量部が好ましい。有機アミン化合物が多くなりすぎると混練しにくくなる傾向にあり、また、少なくなりすぎると補強性が低下する傾向にある。さらに好ましい配合量は、補強性の観点から、フッ素ゴム100質量部に対して0.1質量部以上であり、補強性の観点と混練しやすさの観点から4質量部以下である。
【０１２０】
前記受酸剤としては、先述したもののうち、例えば、水酸化カルシウムなどの金属水酸化物；酸化マグネシウム、酸化亜鉛などの金属酸化物、ハイドロタルサイトなどが、補強性の観点から好ましく、特に酸化亜鉛が好ましい。
【０１２１】
前記受酸剤の配合量は、フッ素ゴム100質量部に対して0.01〜10質量部が好ましい。受酸剤が多くなりすぎると物性が低下する傾向にあり、また、少なくなりすぎると補強性が低下する傾向にある。さらに好ましい配合量は、補強性の観点から、フッ素ゴム100質量部に対して0.1質量部以上であり、物性の観点と混練しやすさの観点から8質量部以下が好ましく、5質量部以下がより好ましい。
【０１２２】
また、前記フッ素ゴム組成物Ａについては、ラバープロセスアナライザ（ＲＰＡ）による未加硫ゴムでの動的粘弾性試験（測定温度：100℃、測定周波数：1Hz）における動的歪み1％時の剪断弾性率Ｇ’（1％）及び動的歪み100％時の剪断弾性率Ｇ’（100％）の差δＧ’（Ｇ’（1％）−Ｇ’（100％））が、120kPa以上3000kPa以下であることが好ましい。δＧ’が上記範囲となることで、前記高濃度硫黄ゴム部材から硫黄移行抑制効果をより高めることができることに加えて、常態物性及び高温時の引張特性などの点でも有利な効果が得られる。
【０１２３】
なお、前記δＧ’については、ゴム組成物の補強性という性質を評価する指標として用い、ラバープロセスアナライザによる動的粘弾性試験で測定算出される。
【０１２４】
前記δＧ’は、常態物性及び高温時の引張特性などが良好な点から、好ましくは150kPa以上、より好ましくは160kPa以上、さらに好ましくは300kPa以上、特に好ましくは300kPa以上、最も好ましくは500kPa以上である。一方、常態物性、硬度、押出成形時の粘度及び高温時の引張特性などが良好な点から、前記δＧ’を、好ましくは2800kPa以下、より好ましくは2500kPa以下とする。
【０１２５】
〔フッ素ゴム架橋物〕
フッ素ゴム組成物Ａを架橋することにより、フッ素ゴム架橋物を得ることができる。
前記フッ素ゴム組成物Ａの架橋法は、適宜選択すればよいが、例えば押出成形や巻蒸し成形などの成形方法、架橋缶などを用いた架橋方法といった通常の架橋法が採用される。また、架橋物の使用目的によって二次架橋が必要な場合は、さらにオーブン架橋を施してもよい。
【０１２６】
また、前記フッ素ゴム架橋物は、動的粘弾性試験（測定モード：引張、チャック間距離：20mm、引張歪み：1％、測定周波数：10Hz、歪み分散時の静荷重条件を一定力としたときの静張力値：157cN、測定温度：160℃）において、損失弾性率Ｅ”が、400kPa以上6000kPa以下であるとき、常態物性及び高温時の引張特性などに特に優れたものとなる。
前記損失弾性率Ｅ”の下限については、好ましくは420kPa以上、より好ましくは430kPa以上であり、上限については、好ましくは5900kPa以下、より好ましくは5800kPa以下である。
【０１２７】
また、前記フッ素ゴム架橋物は、動的粘弾性試験（測定モード：引張、チャック間距離：20ｍｍ、測定温度：160℃、引張歪み：1％、歪み分散時の静荷重条件を一定力としたときの静張力値：157cN、周波数：10Hz）において、貯蔵弾性率Ｅ’が1500kPa以上20000kPa以下であることが、高温時の引張特性の向上の点からさらに好ましい。前記貯蔵弾性率Ｅ’の下限としては、好ましくは1600kPa以上、より好ましくは1800kPa以上であり、上限としては、好ましくは19000kPa以下、より好ましくは18000kPa以下である。
【０１２８】
また、前記フッ素ゴム架橋物は、高温環境下での使用などに適したものとなることを理由として、160℃において、100〜700％の引張破断伸びを有することが好ましい。同様の観点から、前記引張破断伸びの下限については110％以上であることがより好ましく、120％以上であることがさらに好ましく、上限については680％以下であることがより好ましく、650％以下であることがさらに好ましい。
【０１２９】
また、前記フッ素ゴム架橋物は、160℃において、1MPa以上、さらには1.5MPa以上、特に2MPa以上、また30MPa以下、特に28MPa以下の引張破断強度を有していることが、高温環境下での使用などに適したものとなることから好ましい。なお、引張破断強度及び引張破断伸びは、JIS−K6251に準じて、６号ダンベルを用いて測定する。
【０１３０】
さらに、前記フッ素ゴム架橋物は、160℃において、3〜30kN／m、さらには4kN／m以上、特に5kN／m以上、また29kN／m以下、特に28kN／m以下の引裂き強度を有していることが、高温環境下での使用などに適したものとなることから好ましい。
【０１３１】
さらにまた、フッ素ゴム架橋物は、200℃において、100〜700％、さらには110％以上、特に１20％以上、また680％以下、特に650％以下の引張破断伸びを有していることが、高温環境下での使用などに適したものとなることから好ましい。
【０１３２】
また、フッ素ゴム架橋物は、200℃において、1〜30MPa、さらには1.5MPa以上、特に2MPa以上、また29MPa以下、特に28MPa以下の引張破断強度を有していることが、高温環境下での使用などに適したものとなることから好ましい。
【０１３３】
さらに、フッ素ゴム架橋物は、200℃において、3〜30kN／m、さらには4kN／m以上、特に5kN／ｍ以上、また 以下、特に 以下の引裂き強度を有していることが、高温環境下での使用などに適したものとなることから好ましい。
【産業上の利用可能性】
【０１３４】
本発明に係る乗用車用タイヤの加硫方法、及び、乗用車用タイヤの加硫装置は、乗用車用空気入りタイヤの製造、特には、乗用車用空気入りラジアルタイヤの製造に、好適に利用できるものである。
【符号の説明】
【０１３５】
１：乗用車用タイヤの加硫装置、  １０：加硫成形金型、  ２０、２１、２２：コンプレッサー、  ３０：除湿機、  ４０：レシーバータンク、  ５０、５２、５４：配管、  ６０：大気供給部、  ６１：取込口、  ６２：供給口、  ７０：スチーム供給部、  ７２：供給口、  ８０：排出部、  ８１：排出口、  ９０：制御部、  １１０ｕ：上サイドモールド、  １１０ｌ：下サイドモールド、  １２０ｕ：上プラテン、  １２０ｌ：下プラテン、  １３０：セクターモールド、  １４０：アウターリング、  １４１：ホルダー、  １５０ｕ：上モールドリング、  １５０ｌ：下モールドリング、  １６０ｕ：上クランプリング、  １６０ｌ：下クランプリング、  １７０：金型加熱部、  Ｂ：ブラダー、  Ｂｐ：ブラダーの押圧部、  Ｔ：未加硫タイヤ、  Ｖ６〜Ｖ８：バルブ
【図１】
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【図２】
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