(57)【要約】【課題】塗装乾燥炉において、塵埃の舞い上がり防止による処理品質の向上と、炉内ガスの漏出防止及び炉外空気の侵入防止による熱ロスの低減とを効果的に両立する。【解決手段】気流カーテン形成用の吹出口５から吹き出された気流ｆｂが炉体開口部２に形成する気流カーテンＣｂにより、炉内高温ガスの炉体開口部２を通じた炉外への漏出、及び、炉外常温空気の炉体開口部２を通じた炉内への浸入が防止される塗装乾燥炉であって、炉体開口部２の床ＦＬ上において、処理対象物の通過方向に流れる気流に対して抵抗になる遮風堰１２ａ,１２ｂが設けられ、この遮風堰１２ａ,１２ｂが、炉体開口部２の床ＦＬ上における気流カーテンＣｂの衝突箇所ｔ又はその衝突箇所ｔに対する処理対象物通過方向における近傍箇所ｔａ,ｔｂにおいて、炉体開口部２の床ＦＬ上に配置される。【選択図】図１１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
炉外から炉内へ搬入される処理対象物又は炉内から炉外へ搬出される処理済みの処理対象物が通過する炉体開口部の天井部に、気流カーテン形成用の吹出口が設けられ、
この吹出口から吹き出された気流が前記炉体開口部に形成する気流カーテンにより、炉内高温ガスの前記炉体開口部を通じた炉外への漏出、及び、炉外常温空気の前記炉体開口部を通じた炉内への浸入が防止される塗装乾燥炉であって、
前記炉体開口部の床上において、処理対象物の通過方向に流れる気流に対して抵抗になる遮風堰が設けられ、
前記遮風堰が、前記炉体開口部の床上における前記気流カーテンの衝突箇所又はその衝突箇所に対する処理対象物通過方向における近傍箇所において、前記炉体開口部の床上に配置されている塗装乾燥炉。
【請求項２】
前記遮風堰が、前記衝突箇所に対する炉外側の前記近傍箇所と炉内側の前記近傍箇所との夫々において、前記炉体開口部の床上に設けられている請求項１記載の塗装乾燥炉。
【請求項３】
前記衝突箇所に対する炉外側の前記近傍箇所と炉内側の前記近傍箇所とに設けられる前記遮風堰どうしの間の間隔寸法が、その間隔寸法と前記炉体開口部を通じた熱損失量との相関において、前記炉体開口部を通じた熱損失量が最小となる間隔寸法である請求項２記載の塗装乾燥炉。
【請求項４】
前記衝突箇所に対する炉外側の前記近傍箇所と炉内側の前記近傍箇所とに設けられる前記遮風堰どうしの間の中心位置と前記気流カーテンとの処理対象物通過方向における相対的位置関係が、その相対的位置関係と前記炉体開口部を通じた熱損失量との相関において、前記炉体開口部を通じた熱損失量が最小となる相対的位置関係である請求項２又は３記載の塗装乾燥炉。
【請求項５】
前記吹出口として、前記炉体開口部における対象物通過域に前記気流カーテンを形成する中央吹出口と、前記炉体開口部における左右の各側壁と前記対象物通過域との間の各間隙域に前記気流カーテンを各別に形成する左右の側部吹出口とが設けられ、
前記中央吹出口からは、水平に対する傾斜角度が小さい斜め下向きで炉内側に向けて気流カーテン形成用の気流が吹き出され、
前記左右の側部吹出口の夫々からは、水平に対する傾斜角度が大きい斜め下向きで炉内側に向けて、又は、垂直下方に向けて気流カーテン形成用の気流が吹き出され、
前記遮風堰が、前記左右の側部吹出口から吹き出された気流により形成される前記気流カーテンの前記床上における衝突箇所又はその衝突箇所に対する処理対象物通過方向における近傍箇所において、前記床上に設けられている請求項１〜４のいずれか１項に記載の塗装乾燥炉。
【請求項６】
前記遮風堰が、前記炉体開口部における処理対象物の通過移動に支障の無い範囲で前記間隙域から前記対象物通過域に張り出す状態に設けられている請求項５記載の塗装乾燥炉。
【請求項７】
前記遮風堰が、処理対象物通過方向に流れる気流に対して抵抗になる遮風姿勢と、その遮風姿勢から退避した退避姿勢とに切り換え操作が可能な可動堰である請求項１〜６のいずれか１項に記載の塗装乾燥炉。  
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、塗装工程を経た自動車ボディなどの処理対象物に塗膜乾燥処理を施す塗装乾燥炉に関し、詳しくは、炉外から炉内へ搬入される処理対象物又は炉内から炉外へ搬出される処理済みの処理対象物が通過する炉体開口部の天井部に、気流カーテン形成用の吹出口が設けられ、この吹出口から吹き出された気流が炉体開口部に形成する気流カーテンにより、炉内高温ガスの炉体開口部を通じた炉外への漏出、及び、炉外常温空気の炉体開口部を通じた炉内への浸入が防止される塗装乾燥炉に関する。
【背景技術】
【０００２】
この種の塗装乾燥炉に関して（図１〜図４参照）、炉体開口部２の天井部３に設けられる気流カーテン形成用の吹出口として、炉体開口部２における対象物通過域２ａに気流カーテンＣａを形成する中央吹出口４と、炉体開口部２における左右の各側壁６と対象物通過域２ａとの間の各間隙域２ｂに気流カーテンＣｂを各別に形成する左右の側部吹出口５とが設けられ、そして、左右の側部吹出口５の夫々は、水平に対する傾斜角度θｂが大きい斜め下向きで炉内側に向けて、又は、垂直下方に向けて気流カーテン形成用の気流ｆｂを吹き出し、これに対して、中央吹出口４は、水平に対する傾斜角度θａが小さい斜め下向きで炉内側に向けて気流カーテン形成用の気流ｆａを吹き出すようにした塗装乾燥炉を先に提案（特許文献１）した。
【０００３】
即ち、この特許文献１で提案した塗装乾燥炉では、中央吹出口４から吹き出される気流ｆａは、図６に示すように、水平に対する傾斜角度θａが小さくて、対象物通過域２ａを通過する処理対象物Ｂの上面部に対する入射角度θｉｎが大きいことから、気流カーテンＣａの形成に続き処理対象物Ｂの上面部に沿って円滑に流れる状態になって、処理対象物Ｂの上面部への衝突による跳ね返りが効果的に抑止される。
【０００４】
その結果、中央吹出口４から吹き出された気流ｆａが処理対象物Ｂの上方において乱れの無い気流カーテンＣａを安定的に形成する状態になり、これにより、炉内高温ガスＧの炉体開口部２を通じた炉外への漏出が一層効果的に防止されて、炉体開口部２を通じた熱損失の低減が一層効果的に達成される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特願２０１７−１１８８５２号
【特許文献２】特表２０１３−５１９８５６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかし、気流カーテン形成用の吹出口（特に上記した側部吹出口５）における気流ｆｂの吹出風速や吹出風量を大きくすると、気流カーテンＣｂによる領域遮蔽効果そのものは高くなるが、その反面、図２４に示すように、吹き出された気流ｆｂが気流カーテンＣｂの形成に続き未だ勢いのある状態で炉体開口部２の床ＦＬに衝突して周囲に広く散乱し、このため、炉体開口部２での塵埃の舞い上がりが激しくなって、舞い上がり塵埃が処理対象物Ｂに付着することによる処理品質の低下が生じ易くなる。
【０００７】
また、吹き出された気流ｆｂが気流カーテンＣｂの形成に続き炉体開口部２の床ＦＬに衝突して周囲に広く散乱することで、その散乱により炉外側へ流出する衝突後気流ｆｂ″の風量も増加して、この流出風量の増加により炉外への持ち出し熱量が増加することで、気流カーテンＣｂの形成による熱損失の低減効果が制限されてしまう問題も生じる。
【０００８】
そして、これらの問題は、特許文献１で提案する塗装乾燥炉に限らず、特許文献２に示されるように（図２６参照）、炉体開口部２の左右全幅にわたって一様な傾斜姿勢の気流カーテンＣが形成される塗装乾燥炉においても同様に生じ、殊に、このように炉体開口部２の左右全幅にわたって一様な傾斜姿勢の気流カーテンＣが形成される場合では、上記した舞い上がり塵埃の問題や衝突後気流の炉外側への流出の問題が炉体開口部２の左右全幅にわたって一様に生じてしまう。
【０００９】
この実情に鑑み、本発明の主たる課題は、合理的な遮風構造を付加することで、上記問題を効果的に解消する点にある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明の第１特徴構成は塗装乾燥炉に係り、その特徴は、
炉外から炉内へ搬入される処理対象物又は炉内から炉外へ搬出される処理済みの処理対象物が通過する炉体開口部の天井部に、気流カーテン形成用の吹出口が設けられ、
この吹出口から吹き出された気流が前記炉体開口部に形成する気流カーテンにより、炉内高温ガスの前記炉体開口部を通じた炉外への漏出、及び、炉外常温空気の前記炉体開口部を通じた炉内への浸入が防止される塗装乾燥炉であって、
前記炉体開口部の床上において、処理対象物の通過方向に流れる気流に対して抵抗になる遮風堰が設けられ、
前記遮風堰が、前記炉体開口部の床上における前記気流カーテンの衝突箇所又はその衝突箇所に対する処理対象物通過方向における近傍箇所において、前記炉体開口部の床上に配置されている点にある。
【００１１】
この構成によれば、気流カーテン形成用の吹出口から吹き出されて炉体開口部に気流カーテンを形成した気流が炉体開口部の床に衝突して周囲に散乱するにしても、処理対象物の通過方向への気流の散乱（即ち、炉内外方向への気流の散乱）は、上記遮風堰が床衝突後の散乱気流に対して抵抗になることで効果的に抑止され、これにより、塵埃の舞い上がりや衝突後気流の炉外側への流出が抑止される。
【００１２】
そして、このように塵埃の舞い上がりや衝突後気流の炉外側への流出が抑止されることで、その分、舞い上がり塵埃が処理対象物に付着することによる処理品質の低下や衝突後気流の炉外側への流出による炉外への持ち出し熱量の増加を回避しながら、気流カーテン形成用の吹出口における気流の吹出風速や吹出風量を増大させて炉体開口部での気流カーテンによる領域遮蔽効果をさらに高めることができ、これにより、炉内高温ガスの炉体開口部を通した炉外への漏出や炉外常温空気の炉体開口部を通じた炉内への浸入を気流カーテンにより一層確実に防止することができて、炉体開口部を通じた熱損失を一層効果的に低減することができる。
【００１３】
本発明の第２特徴構成は、第１特徴構成の実施に好適な実施形態を特定するものであり、その特徴は、
前記遮風堰が、前記衝突箇所に対する炉外側の前記近傍箇所と炉内側の前記近傍箇所との夫々において、前記炉体開口部の床上に設けられている点にある。
【００１４】
この構成によれば、気流カーテンを形成した気流が炉体開口部の床に衝突することで生じる気流の散乱のうち、炉外側向きの気流の散乱が、衝突箇所に対する炉外側の近傍箇所に設けられた遮風堰による抵抗により確実に抑止され、また、炉内側向きの気流の散乱が、衝突箇所に対する炉内側の近傍箇所に設けられた遮風堰による抵抗により確実に抑止される。
【００１５】
したがって、これら２つの遮風堰の存在により塵埃の舞い上がりや衝突後気流の炉外側への流出をより一層確実に防止することができ、その分、気流カーテン形成用の吹出口における気流の吹出風速や吹出風量をさらに増大させて、気流カーテンによる領域遮蔽効果を一層高めることができる。
【００１６】
本発明の第３特徴構成は、第２特徴構成の実施に好適な実施形態を特定するものであり、その特徴は、
前記衝突箇所に対する炉外側の前記近傍箇所と炉内側の前記近傍箇所とに設けられる前記遮風堰どうしの間の間隔寸法が、その間隔寸法と前記炉体開口部を通じた熱損失量との相関において、前記炉体開口部を通じた熱損失量が最小となる間隔寸法である点にある。
【００１７】
つまり、前記衝突箇所に対する炉外側の近傍箇所及び炉内側の近傍箇所の夫々に遮風堰を設ける場合において、同一条件の下で、それら遮風堰どうしの間の間隔寸法ｅを変化させたところ、それら遮風堰どうしの間の間隔寸法ｅと炉体開口部を通じた単位時間・単位面積・単位温度当たりの熱損失量（＝単位当たり開口損失ΔＲ）との間には、図１４に示すような相関があることが認められた。
【００１８】
したがって、衝突箇所に対する炉外側の近傍箇所と炉内側の近傍箇所とに設ける遮風堰どうしの間の間隔寸法ｅとして、この相関において熱損失量（＝単位当たり開口損失ΔＲ）が最小となる間隔寸法を採用する上記第３特徴構成によれば、前記第２特徴構成の実施において炉体開口部を通じた熱損失の低減を一層確実かつ一層効果的に達成することができる。
【００１９】
本発明の第４特徴構成は、第２又は第３特徴構成のいずれかの実施に好適な実施形態を特定するものであり、その特徴は、
前記衝突箇所に対する炉外側の前記近傍箇所と炉内側の前記近傍箇所とに設けられる前記遮風堰どうしの間の中心位置と前記気流カーテンとの処理対象物通過方向における相対的位置関係が、その相対的位置関係と前記炉体開口部を通じた熱損失量との相関において、前記炉体開口部を通じた熱損失量が最小となる相対的位置関係である点にある。
【００２０】
つまり、衝突箇所に対する炉外側の近傍箇所及び炉内側の近傍箇所の夫々に遮風堰を設ける場合において、同一条件の下で、それら遮風堰どうしの間の中心位置と気流カーテンとの被塗物通過方向における相対的位置関係を変化させたところ、その相対的位置関係（具体的には図１６において示すＫ１〜Ｋ３の相対的位置関係）と炉体開口部を通じた単位時間・単位面積・単位温度当たりの熱損失量（＝単位当たり開口損失ΔＲ）との間には、図１５に示すような相関があることが認められた。
【００２１】
したがって、衝突箇所に対する炉外側の近傍箇所と炉内側の近傍箇所とに設ける遮風堰どうしの間の中心位置と気流カーテンとの処理対象物通過方向における相対的位置関係として、この相関において熱損失量（＝単位当たり開口損失ΔＲ）が最小となる相対的位置関係を採用する上記第４特徴構成によれば、前記第２特徴構成や前記第３特徴構成の実施において炉体開口部を通じた熱損失の低減を一層確実かつ一層効果的に達成することができる。
【００２２】
本発明の第５特徴構成は、第１〜第４特徴構成のいずれかの実施に好適な実施形態を特定するものであり、その特徴は、
前記吹出口として、前記炉体開口部における対象物通過域に前記気流カーテンを形成する中央吹出口と、前記炉体開口部における左右の各側壁と前記対象物通過域との間の各間隙域に前記気流カーテンを各別に形成する左右の側部吹出口とが設けられ、
前記中央吹出口からは、水平に対する傾斜角度が小さい斜め下向きで炉内側に向けて気流カーテン形成用の気流が吹き出され、
前記左右の側部吹出口の夫々からは、水平に対する傾斜角度が大きい斜め下向きで炉内側に向けて、又は、垂直下方に向けて気流カーテン形成用の気流が吹き出され、
前記遮風堰が、前記左右の側部吹出口から吹き出された気流により形成される前記気流カーテンの前記床上における衝突箇所又はその衝突箇所に対する処理対象物通過方向における近傍箇所において、前記床上に設けられている点にある。
【００２３】
この構成では（図６，図７参照）、炉体開口部２における対象物通過域２ａに処理対象物Ｂが有る場合、中央吹出口４から吹き出された気流ｆａは、水平に対する傾斜角度θａが小さくて処理対象物Ｂの上面部に対する入射角度θｉｎが大きいことから、処理対象物Ｂの上面部に沿って流れる形態になって、処理対象物Ｂの上面部への衝突による跳ね返りが抑止され、これにより、処理対象物Ｂの上方では、中央吹出口４から吹き出された気流ｆａが乱れの無い気流カーテンＣａを安定的に形成する状態になる。
【００２４】
したがって、炉体開口部２の対象物通過域２ａに処理対象物Ｂが有る場合、炉体開口部２の上部域を通じた炉内高温ガスＧの炉外への漏出は、中央吹出口４から吹き出された気流ｆａが処理対象物Ｂの上方に形成する上記気流カーテンＣａと、左右の側部吹出口５から吹き出された気流ｆｂが対象物通過域２ａと各側壁６との間の各間隙域２ｂに形成する気流カーテンＣｂとにより効果的に防止される。
【００２５】
また、左右の側部吹出口５から吹き出された気流ｆｂは夫々、水平に対する傾斜角度θｂが大きい斜め下向き、又は、垂直下方向きであることから、各間隙域２ｂに気流カーテンＣｂを形成して各間隙域２ｂの床部ＦＬに至った後、その一部が処理対象物Ｂの下方へ効果的に回り込む形態になり、この対象物下方への回り込み気流ｆｂ′により、処理対象物Ｂの下方を潜る状態での炉外常温空気Ｏの炉内側への侵入が防止される。
【００２６】
したがって、炉体開口部２の対象物通過域２ａに処理対象物Ｂが有る場合、炉体開口部２の下部域を通じた炉外常温空気Ｏの炉内への侵入は、左右の側部吹出口５から吹き出された気流ｆｂが各間隙域２ｂに形成する気流カーテンＣｂと、各間隙域２ｂの床部から処理対象物Ｂの下方に回り込む上記回り込み気流ｆｂ′とにより効果的に防止される。
【００２７】
一方、炉体開口部２に処理対象物Ｂが無い場合（図４，図５参照）、水平に対する傾斜角度θａが小さい斜め下向きで炉内側に向けて中央吹出口４から吹き出された気流ｆａが、処理対象物Ｂの不存により斜め下方に延びて対象物通過域２ａに気流カーテンＣａを形成するとともに、その気流カーテンＣａの形成に伴い、処理対象物Ｂの不存により、炉体開口部２の横幅方向において各間隙域２ｂへも拡がり、また、水平に対する傾斜角度θｂが大きい斜め下向きで炉内側に向けて、又は、垂直下方に向けて左右の側部吹出口５から吹き出された気流ｆｂが、各間隙域２ｂに気流カーテンＣｂを形成するとともに、その気流カーテンＣｂの形成に伴い、処理対象物Ｂの不存により、中央吹出口４からの吹き出し気流ｆａが形成する気流カーテンＣａより炉外側で、炉体開口部２の横幅方向において対象物通過域２ａへも拡がる。
【００２８】
したがって、炉体開口部２に処理対象物Ｂがない場合、炉体開口部２の全体について気流カーテンＣａ，Ｃｂが２重に形成されたのに近い状態にすることができ、これにより、炉体開口部２の上部域を通じた炉内高温ガスＧの炉外への漏出及び炉体開口部２の下部域を通じた炉外常温空気Ｏの炉内への侵入が効果的に防止される。
【００２９】
さらにまた、上記第５特徴構成では（図１１参照）、床ＦＬ上を処理対象物通過方向に流れる気流に対して抵抗になる遮風堰１２ａ，１２ｂが、左右の側部吹出口５からの吹き出し気流ｆｂにより各間隙域２ｂに形成される気流カーテンＣｂの床ＦＬ上における衝突箇所ｔ又はその衝突箇所ｔに対する処理対象物通過方向の近傍箇所ｔａ，ｔｂにおいて床ＦＬに設けられているから、左右の側部吹出口５から吹き出されて気流カーテンＣｂを形成した気流ｆｂが床ＦＬに衝突して周囲に散乱するにしても、処理対象物Ｂの通過方向への気流の散乱（即ち、炉内外方向への気流の散乱）は、上記遮風堰１２ａ，１２ｂが床衝突後の散乱気流に対して抵抗になることで効果的に抑止され、これにより、床ＦＬからの塵埃の舞い上がり（特に、処理対象物通過方向での舞い上がり）や衝突後気流の炉外側への流出が抑止される。
【００３０】
そして、このように塵埃の舞い上がりや衝突後気流の炉外側への流出が抑止されることで、その分、舞い上がり塵埃が処理対象物に付着することによる処理品質の低下や衝突後気流の炉外側への流出による炉外への持ち出し熱量の増加を回避しながら、気流カーテン形成用の吹出口（特に側部吹出口５）における気流ｆｂの吹出風速や吹出風量を増大させて気流カーテンＣｂによる領域遮蔽効果をさらに高めることができる。
【００３１】
これらのことから、上記第５特徴構成によれば、炉内高温ガスの炉体開口部を通じた炉外への漏出及び炉外常温空気の炉体開口部を通じた炉内への侵入を一層確実に防止することができ、これにより、炉体開口部を通じた熱損失を一層効果的に低減することができる。
【００３２】
本発明の第６特徴構成は、第５特徴構成の実施に好適な実施形態を特定するものであり、その特徴は、
前記遮風堰が、前記炉体開口部における処理対象物の通過移動に支障の無い範囲で前記間隙域から前記対象物通過域に張り出す状態に設けられている点にある。
【００３３】
この構成によれば（図１２参照）、左右の側部吹出口５の夫々から吹き出された気流ｆｂのうち、炉体開口部２における各間隙域２ｂの床ＦＬに衝突する気流部分のみならず、流れ過程での拡がりにより炉体開口部２における対象物通過域２ａの床ＦＬに衝突する気流部分に対しても遮風堰１２ａ，１２ｂを機能させることができ、これにより、炉体開口部２を通じた熱損失をさらに効果的に低減することができる。
【００３４】
本発明の第７特徴構成は、第１〜第６特徴構成のいずれかの実施に好適な実施形態を特定するものであり、その特徴は、
前記遮風堰が、処理対象物通過方向に流れる気流に対して抵抗になる遮風姿勢と、その遮風姿勢から退避した退避姿勢とに切り換え操作が可能な可動堰である点にある。
【００３５】
つまり、遮風堰は、処理対象物通過方向に流れる気流に対して抵抗になる姿勢で炉体開口部の床上に設けられることから、処理対象物通過方向（即ち、炉内外方向）への作業者やメンテナンス機器の移動を要する乾燥炉メンテナンス作業などにとって遮風堰は支障になり易い。
【００３６】
これに対し、上記構成によれば、可動堰である遮風堰を遮風姿勢から退避姿勢へ切り換え移動させることで、遮風堰が乾燥炉メンテナンス作業などの支障になることを回避することができる。
【図面の簡単な説明】
【００３７】
【図１】塗装乾燥炉における炉体開口部の側面視断面図
【図２】図１におけるＩＩ−ＩＩ線矢視図
【図３】図１におけるＩＩＩ−ＩＩＩ線矢視図
【図４】対象物不存時における気流状態を示す側面図
【図５】対象物不存時における気流状態を示す正面図
【図６】対象物存在時における気流状態を示す側面図
【図７】対象物存在時における気流状態を示す正面図
【図８】中央吹出口の気流吹出角度と熱損失量との相関を示すグラフ
【図９】側部吹出口の気流吹出角度と熱損失量との相関を示すグラフ
【図１０】吹出口離間距離と熱損失量との相関を示すグラフ
【図１１】間隙域の床上における気流カーテンの衝突箇所を示す拡大側面図
【図１２】遮風堰の正面図
【図１３】遮風堰の平面図
【図１４】遮風堰間隔寸法と熱損失量との相関を示すグラフ
【図１５】気流カーテンに対する遮風堰の相対的位置関係と熱損失量との相関を示すグラフ
【図１６】気流カーテンに対する遮風堰の相対的位置関係を変化させた状態を説明する側面図
【図１７】所定床上風速に対する吹出風速と吹出風量との関係を示すグラフ
【図１８】遮蔽堰による熱損失の低減効果を示すグラフ
【図１９】加熱方式の第１例を示す回路図
【図２０】加熱方式の第２例を示す回路図
【図２１】加熱方式の第３例を示す回路図
【図２２】別実施形態を示す炉体開口部の正面図
【図２３】図２２におけるＸ−Ｘ線矢視図
【図２４】床への衝突による気流の散乱を説明する側面図
【図２５】炉内高温ガスの漏出形態及び炉外常温空気の侵入形態を示す側面図
【図２６】他形式の塗装乾燥炉を示す斜視図
【発明を実施するための形態】
【００３８】
図１〜図３は、塗装乾燥炉においてトンネル状の炉体１の長手方向における端部に位置する炉体開口部２を示し、この炉体開口部２は、トンネル状の炉体１における入口側端部及び出口側端部の夫々に設けられる。
【００３９】
即ち、塗装工程を経た処理対象物Ｂ（本例では自動車ボディ）は、入口側の炉体開口部２を通じ炉内に搬入されて炉内の高温雰囲気により塗膜乾燥処理が施され、また、炉内で塗膜乾燥処理された処理済みの処理対象物Ｂは、出口側の炉体開口部２を通じて炉外へ搬出される。
【００４０】
なお、入口側及び出口側の炉体開口部２は、いずれも炉内高温ガスＧの漏出及び炉外常温空気Ｏの侵入を防止するのに同様の構造を採用していることから、以下では、特段に区別する場合を除いて入口側と出口側との区別なく炉体開口部２を説明する。
【００４１】
ところで、炉体開口部２では、図２５に模式的に示すように、炉内の高温ガスＧがドラフト作用により炉体開口部２における上部域を通じて炉外に漏出し、また、この漏出に併行して、炉外の常温空気Ｏが炉体開口部２における下部域を通じて炉内に侵入する。
【００４２】
そして、これら炉体開口部２を通じた炉内高温ガスＧの漏出及び炉外常温空気Ｏの侵入は、塗装乾燥炉において大きな熱損失を招く。
【００４３】
これに対し、炉体開口部２の天井部３における炉外側の縁部には、気流カーテン形成用の吹出口として、炉体開口部２の横幅方向において左右中央部に配置された中央吹出口４と、中央吹出口４の左右両横隣に配置された側部吹出口５とが設けられている。
【００４４】
中央吹出口４から吹き出された気流ｆａは、炉体開口部２における左右中央の対象物通過域２ａに気流カーテンＣａを形成し、左右の側部吹出口５の夫々から吹き出された気流ｆｂは、炉体開口部２における各側壁６と対象物通過域２ａとの間の各間隙域２ｂに気流カーテンＣｂを各別に形成する。
【００４５】
即ち、これら対象物通過域２ａに形成される気流カーテンＣａと、各間隙域２ｂに形成される気流カーテンＣｂとにより、炉体開口部２を通じた炉内高温ガスＧの炉外への漏出及び炉外常温空気Ｏの炉内への侵入が防止される。
【００４６】
中央吹出口４は、水平に対する傾斜角度θａが小さい（例えば、θａ＜４０°）斜め下向きで炉内側に向けて気流ｆａを吹き出すように形成され、一方、左右の側部吹出口５は夫々、水平に対する傾斜角度θｂが大きい（例えば、θｂ＞６０°）斜め下向きで炉内側に向けて気流ｆｂを吹き出すように形成されている。
【００４７】
つまり、このような吹出口構造にすることで、炉体開口部２の対象物通過域２ａに処理対象物Ｂが有る状況では、図６及び図７に示すように、中央吹出口４から吹き出された気流ｆａは、水平に対する傾斜角度θａが小さくて、処理対象物Ｂの上面部（本例では、自動車ボディの屋根部）に対する入射角度θｉｎ（＝９０−θａ）が大きいことから、処理対象物Ｂの上面部に沿って滑らかに流れる状態になって、処理対象物Ｂの上面部への衝突による跳ね返りが抑止され、これにより、処理対象物Ｂの上方では、中央吹出口４から吹き出された気流ｆａにより乱れの無い気流カーテンＣａが安定的に形成される。
【００４８】
したがって、炉体開口部２の対象物通過域２ａに処理対象物Ｂが有る場合、炉体開口部２の上部域を通じた炉内高温ガスＧの炉外への漏出は、中央吹出口４から吹き出された気流ｆａが処理対象物Ｂの上方に形成する気流カーテンＣａと、左右の側部吹出口５から吹き出された気流ｆｂが左右の各間隙域２ｂに形成する気流カーテンＣｂとにより効果的に防止される。
【００４９】
また、左右の側部吹出口５から吹き出された気流ｆｂは夫々、水平に対する傾斜角度θｂが大きい斜め下向きであることから、各間隙域２ｂに気流カーテンＣｂを形成して各間隙域２ｂの床ＦＬに至った後、その一部が処理対象物Ｂの下方へ効果的に回り込む状態になり、この処理対象物Ｂの下方への回り込み気流ｆｂ′により、処理対象物Ｂの下方を潜る状態での炉外常温空気Ｏの炉内側への侵入が防止される。
【００５０】
したがって、炉体開口部２の対象物通過域２ａに処理対象物Ｂが有る場合、炉体開口部２の下部域を通じた炉外常温空気Ｏの炉内への侵入は、左右の側部吹出口５から吹き出された気流ｆｂが各間隙域２ｂに形成する気流カーテンＣｂと、各間隙域２ｂの床ＦＬに至った後に処理対象物Ｂの下方に回り込む上記回り込み気流ｆｂ′とにより効果的に防止される。
【００５１】
一方、炉体開口部２における対象物通過域２ａに処理対象物Ｂが無い状況では、図４及び図５に示すように、水平に対する傾斜角度θａが小さい斜め下向きで炉内側に向けて中央吹出口４から吹き出された気流ｆａは、処理対象物Ｂの不存により斜め下方に延びて対象物通過域２ａに気流カーテンＣａを形成するとともに、その気流カーテンＣａの形成に伴い、処理対象物Ｂの不存により、炉体開口部２の横幅方向において各間隙域２ｂへも拡がる。
【００５２】
また、水平に対する傾斜角度θｂが大きい斜め下向きで炉内側に向けて左右の側部吹出口５から吹き出された気流ｆｂは、各間隙域２ｂに気流カーテンＣｂを形成するとともに、その気流カーテンＣｂの形成に伴い、処理対象物Ｂの不存により、中央吹出口４からの吹き出し気流ｆａが形成する気流カーテンＣａより炉外側で、炉体開口部２の横幅方向において対象物通過域２ａへも拡がる。
【００５３】
したがって、炉体開口部２における対象物通過域２ａに処理対象物Ｂが無い場合、炉体開口部２において気流カーテンＣａ，Ｃｂを２重に形成したのに近い状態にすることができ、これにより、炉体開口部２の上部域を通じた炉内高温ガスＧの漏出及び炉体開口部２の下部域を通じた炉外常温空気Ｏの侵入が効果的に防止される。
【００５４】
図８〜図１０は夫々、横幅Ｗ＝２７００ｍｍ，高さＨ＝２７５０ｍｍ、長さＬ＝５０００ｍｍの炉体開口部２において、中央吹出口４が横辺長ｗ＝１８００ｍｍ，縦辺長ｄ＝５０ｍｍのスリット状開口に形成され、各側部吹出口５が横辺長ｗ＝４５０ｍｍ，縦辺長ｄ＝５０ｍｍのスリット状開口に形成された場合に得られたシミュレーション結果を示す。
【００５５】
そして、図８のグラフは、傾斜角度θｂが固定された状態での、傾斜角度θａと単位当たり開口損失ΔＲ（炉体開口部２を通じた単位時間・単位面積・単位温度当たりの熱損失量）との相関を示し、図９のグラフは、傾斜角度θａが固定された状態での、傾斜角度θｂと単位当たり開口損失ΔＲとの相関を示し、図１０のグラフは、中央吹出口４が側部吹出口５より炉内側に配置された場合における、処理対象物通過方向での両吹出口４，５の離間距離ｘと単位当たり開口損失ΔＲとの相関を示す。
【００５６】
つまり、これらのシミュレーション結果から、横幅Ｗ＝２７００ｍｍ，高さＨ＝２７５０ｍｍ、長さＬ＝５０００ｍｍの炉体開口部２において、中央吹出口４が横辺長ｗ＝１８００ｍｍ，縦辺長ｄ＝５０ｍｍのスリット状開口に形成され、また、各側部吹出口５が横辺長ｗ＝４５０ｍｍ，縦辺長ｄ＝５０ｍｍのスリット状開口に形成される場合では、熱損失を極力低減するのに、中央吹出口４及び側部吹出口５の夫々について以下の仕様を採用するのが望ましい。
【００５７】
傾斜角度θａ≒３５°、傾斜角度θｂ≒８０°、離間距離ｘ≒２５０ｍｍ
【００５８】
なお、中央吹出口４や各側部吹出口５の夫々は、非分割の単一開口からなるものに限らず、複数の分割開口の集合からなるものにしてもよい。
【００５９】
一方、炉体開口部２の各側壁６のうち、炉体開口部２における上記気流カーテンＣａ，Ｃｂの形成箇所より炉内側の領域２ｃ（略言すれば、炉体開口部２における炉内寄り領域）に臨む部分には、その炉内寄り領域２ｃにおける気体を外部に排出する排気口７が設けられている。
【００６０】
つまり、中央吹出口４及び側部吹出口５から吹き出された気流ｆａ，ｆｂが上記炉内寄り領域２ｃに吹き込まれることが原因で、その炉内寄り領域２ｃにおける気体が炉内側に拡散して炉内高温ガスＧと混ざり合うことを、これら排気口７からの気体排出により防止し、これにより、炉内温度が塗膜乾燥処理に適した温度に一層安定的に保たれるようにしてある。
【００６１】
また、炉体開口部２における左右の間隙域２ｂ夫々の床ＦＬ上には（図１，図４，図６参照）、その床ＦＬ上において処理対象物Ｂの通過方向（即ち、炉内外方向）に流れる気流に対して抵抗になる縦板状の遮風堰１２ａ，１２ｂが設けられている。
【００６２】
この遮風堰１２ａ，１２ｂは、図１１に示すように、各間隙域２ｂの床ＦＬ上における気流カーテンＣｂの衝突箇所ｔ（即ち、側部吹出口５から吹き出された気流ｆｂの衝突箇所）に対する炉外側の近傍箇所ｔａと炉内側の近傍箇所ｔｂとに振り分けて配置されており、各間隙域２ｂに形成される気流カーテンＣｂは、これら炉外側の遮風堰１２ａと炉内側の遮風堰１２ｂとの間において床ＦＬに衝突させる。
【００６３】
つまり、側部吹出口５における気流ｆｂの吹出風速や吹出風量を大きくすると、気流カーテンＣｂによる領域遮蔽効果そのものは高くなるが、その反面、図２４に示すように、吹き出された気流ｆｂが気流カーテンＣｂの形成に続き未だ勢いのある状態で間隙域２ｂの床ＦＬに衝突して周囲に広く散乱する。
【００６４】
そして、この衝突気流ｆｂの散乱により、炉体開口部２での塵埃の舞い上がりが激しくなることで、舞い上がり塵埃が処理対象物Ｂに付着することによる処理品質の低下が生じ易くなり、また、炉外側へ流出する衝突後気流ｆｂ″の風量も増加して、この流出風量の増加により炉外への持ち出し熱量が増加することで、気流カーテンＣａ，Ｃｂの形成による熱損失の低減効果も制限されてしまう。
【００６５】
これに対し、上記の炉外側及び炉内側の遮風堰１２ａ，１２ｂを設けることで、図１１に示すように、床ＦＬに対する気流カーテンＣｂの衝突で生じる気流ｆｂの散乱のうち、処理対象物通過方向への気流ｆｂの散乱は各遮風堰１２ａ，１２ｂによる抵抗（即ち、遮風）により効果的に抑止される。
【００６６】
したがって、その気流散乱の抑止分だけ、舞い上がり塵埃が処理対象物Ｂに付着することによる処理品質の低下や、衝突後気流ｆｂ″の炉外側への流出による炉外への持ち出し熱量の増加を回避しながら、側部吹出口５における気流ｆｂの吹出風速や吹出風量を増大させて気流カーテンＣｂによる領域遮蔽効果をさらに高めることができ、これにより、炉内高温ガスＧの炉体開口部２を通じた炉外への漏出及び炉外常温空気Ｏの炉体開口部２を通じた炉内への浸入をより一層確実に防止することができる。
【００６７】
図１２に示すように、各遮風堰１２ａ，１２ｂは、対象物通過域２ａにおける処理対象物Ｂの通過移動に支障の無い範囲で、各間隙域２ｂから対象物通過域２ａに張り出す状態に設けられており、これにより、左右の側部吹出口５の夫々から吹き出された気流ｆｂのうち、各間隙域２ｂの床ＦＬに衝突する気流部分のみならず、流れ過程での拡がりにより対象物通過域２ａの床ＦＬに衝突する気流部分に対しても、各遮風堰１２ａ，１２ｂは上記と同様に気流の散乱を抑止する。
【００６８】
そしてまた、各遮風堰１２ａ，１２ｂは、処理対象物通過方向に対して垂直な縦姿勢であるから、間隙域２ｂに形成された気流カーテンＣｂが各間隙域２ｂの床ＦＬに至った後、処理対象物Ｂの下方へ回り込むことで形成される前述の回り込み気流ｆｂ′も促進され、これにより、処理対象物Ｂの下方を潜る状態での炉外常温空気Ｏの炉内側への侵入も一層効果的に防止される。
【００６９】
また、図１３に示すように、縦板状の各遮風堰１２ａ，１２ｂは、各側壁６の側の縦軸芯ｐ周りでの回動により、床ＦＬ上を処理対象物通過方向に流れる気流に対して抵抗になる遮風姿勢ｓｓと、その遮風姿勢ｓｓから退避して各側壁６に沿う状態となる退避姿勢ｏｓとに切り換え可能な可動堰になっている。
【００７０】
したがって、メンテナンス作業などを行う場合には、各遮風堰１２ａ，１２ｂを遮風姿勢ｓｓから退避姿勢ｏｓに切り換えておくことで、各遮風堰１２ａ，１２ｂを支障とすること無く所要の作業を行うことができる。
【００７１】
図１４は、中央吹出口４及び各側部吹出口５の夫々における気流ｆａ，ｆｂの吹出条件を固定した状態において、炉外側の遮風堰１２ａと炉内側の遮風堰１２ｂとの間の間隔寸法ｅを変化させた場合における単位当たり開口損失ΔＲの変化を示し、このシミュレーション結果から分かるように、炉体開口部２及び各吹出口４，５の前述仕様の場合、単位当たり開口損失ΔＲを低減するには、上記間隔寸法ｅとして９００ｍｍ程度（ｅ＝９００ｍｍ）を採用するのが望ましい。
【００７２】
また、図１５は、同じく中央吹出口４及び各側部吹出口５の夫々における気流ｆａ，ｆｂの吹出条件を固定した状態において、炉外側の遮風堰１２ａと炉内側の遮風堰１２ｂとの間の中央位置と間隙域２ｂにおける気流カーテンＣｂとの処理対象物通過方向における相対的な位置関係を、図１６に示す３種の位置関係Ｋ１〜Ｋ３に変化させた場合における単位当たり開口損失ΔＲの変化を示し、このシミュレーション結果から分かるように、単位当たり開口損失ΔＲを低減するには、各遮風堰１２ａ，１２ｂの上端どうしの間の対象物通過方向における中央位置ｔ´を気流カーテンＣｂの形成気流ｆｂが通過する状態となる位置関係に各遮風堰１２ａ，１２ｂを配置するのが望ましい。
【００７３】
さらにまた、図１７において、点Ｎは図２４に示すように遮風堰１２ａ，１２ｂを設けない場合において、間隙域２ｂにおける炉外側端部の近傍での処理対象物通過方向における床上風速ｖＦを所定の風速（本例ではｖＦ＝１．８ｍ／ｓ）に保つことができる、側部吹出口５における気流ｆｂの吹出風速ｖｂ及び吹出風量ｑｂを示し、これに対し、点Ｍは、各遮風堰１２ａ，１２ｂを間隔寸法ｅ＝９００ｍｍで上記位置関係Ｋ１の状態に配置した場合において、間隙域２ｂにおける炉外側端部の近傍での処理対象物通過方向における床上風速ｖＦを同様の所定風速（ｖＦ＝１．８ｍ／ｓ）に保つことができる、側部吹出口５における気流ｆｂの吹出風速ｖｂ及び吹出風量ｑｂを示す。
【００７４】
この図１７における点Ｎと点Ｍとの対比から分かるように、各遮風堰１２ａ，１２ｂを設けることにより、処理対象物通過方向における床上風速ｖＦ（即ち、床ＦＬへの気流衝突が原因で増大する処理対象物通過方向に流れる気流の風速）を効果的に抑止でき、その分、間隙域２ｂにおける炉外側端部の近傍での処理対象物通過方向における床上風速ｖＦを同等の風速に抑えながらも、側部吹出口５における気流ｆｂの吹出風速ｖｂ及び吹出風量ｑｂを大きくして、各間隙域２ｂに形成する気流カーテンＣｂの領域遮蔽効果を高めることができる。
【００７５】
そして、このことで、遮風堰１２ａ，１２ｂを設けない場合に比べ、遮風堰１２ａ，１２ｂを設けることで、図１８に示すように単位当たり開口損失ΔＲをさらに効果的に低減することができる。
【００７６】
一方、中央吹出口４及び側部吹出口５の夫々から吹き出される気流ｆａ，ｆｂについては、適当な加熱手段により設定温度に加熱された気流ｆａ，ｆｂが中央吹出口４及び側部吹出口５から吹き出されるようにしてあり、これにより、炉体開口部２でのヤニ成分の凝縮が防止される。
【００７７】
図１９〜図２１は、気流加熱方式の第１例〜第３例を示し、各図において、２Ａは入口側の炉体開口部、２Ｂは出口側の炉体開口部、１Ａは炉内における入口側の昇温ゾーン、１Ｂは炉内における出口側の保温ゾーンである。
【００７８】
なお、昇温ゾーン１Ａでは、炉内に搬入された処理対象物Ｂがゾーン内加熱により塗膜乾燥処理に適した温度まで昇温され、一方、保温ゾーン１Ｂでは、昇温ゾーン１Ａで昇温された処理対象物Ｂがゾーン内加熱により塗膜乾燥処理に適した温度に保持される。
【００７９】
図１９〜図２１に示す第１例〜第３例では、いずれも基本的に、排気ファンＦｅにより炉内から排出された高温排ガスＧｅが蓄熱式ガス処理装置ＲＴＯにより浄化処理され、そして、蓄熱式ガス処理装置ＲＴＯで浄化処理された高温排ガスＧｅは、排ガス熱交換器Ｅｘでの新鮮外気ＯＡとの熱交換により熱回収された上で外部に排出される。
【００８０】
また、昇温ゾーン１Ａ及び保温ゾーン１Ｂの各々について、循環ファンＦａ，Ｆｂの運転によりゾーン内の高温ガスＧａ，Ｇｂは循環路８ａ，８ｂを通じ循環させ、そして、それら循環高温ガスＧａ，Ｇｂが循環路８ａ，８ｂ途中の加熱炉９ａ，９ｂにより加熱されることで、昇温ゾーン１Ａ及び保温ゾーン１Ｂの夫々についてゾーン内温度が所定の温度に保たれる。
【００８１】
そしてまた、入口側の炉体開口部２Ａにおける炉内寄り領域２ｃに設けられた排気口７からの排出気体は、昇温ゾーン１Ａから循環路８ａへ取り出された高温ガスＧａと合流させて加熱炉９ａに導き、同様に、出口側の炉体開口部２Ｂにおける炉内寄り領域２ｃに設けられた排気口７からの排出気体は、保温ゾーン１Ｂから循環路８ｂへ取り出された高温ガスＧｂと合流させて加熱炉９ｂに導く。
【００８２】
これら共通の基本構成に対し、図１９に示す第１例では、昇温ゾーン１Ａ側の循環路８ａにおいて加熱炉９ａ及び循環ファンＦａを通過した循環高温ガスＧａ（即ち、昇温ゾーン１Ａに戻す段階にある循環高温ガスＧａ）の一部が、入口側の炉体開口部２Ａにおける中央吹出口４及び側部吹出口５に対し、それら吹出口４，５から吹き出す加熱気流ｆａ，ｆｂとして供給される。
【００８３】
また同様に、保温ゾーン１Ｂ側の循環路８ｂにおいて加熱炉９ｂ及び循環ファンＦｂを通過した循環高温ガスＧｂ（即ち、保温ゾーン１Ｂに戻す段階にある循環高温ガスＧｂ）の一部が、出口側の炉体開口部２Ｂにおける中央吹出口４及び側部吹出口５に対し、それら吹出口４，５から吹き出す加熱気流ｆａ，ｆｂとして供給される。
【００８４】
なお、この第１例では、排ガス熱交換器Ｅｘにおいて高温排ガスＧｅと熱交換させて熱回収させた新鮮外気ＯＡが、バーナ１０でさらに加熱された上で、保温ゾーン１Ｂ側の加熱炉９ｂにおける加熱用バーナの燃焼用空気として保温ゾーン１Ｂ側の加熱炉９ｂに供給される。
【００８５】
一方、図２０に示す第２例では、排ガス熱交換器Ｅｘにおいて高温排ガスＧｅと熱交換させて熱回収させた新鮮外気ＯＡが、入口側及び出口側の炉体開口部２Ａ，２Ｂの夫々における中央吹出口４及び側部吹出口５から吹き出す加熱気流ｆａ，ｆｂとして、送給ファンＦｓにより、それら入口側及び出口側夫々の吹出口４，５に供給される。
【００８６】
また、図２１に示す第３例では、第１例と第２例との折衷型として、排ガス熱交換器Ｅｘにおいて高温排ガスＧｅと熱交換させて熱回収させた新鮮外気ＯＡがバーナ１０によりさらに加熱され、そして、このバーナ加熱外気ＯＡの一部が、保温ゾーン１Ｂ側の加熱炉９ｂにおける加熱用バーナの燃焼用空気として保温ゾーン１Ｂ側の加熱炉９ｂに供給され、これに対し、バーナ加熱外気ＯＡの残部が、入口側及び出口側の炉体開口部２Ａ，２Ｂの夫々における中央吹出口４及び側部吹出口５から吹き出す加熱気流ｆａ，ｆｂとして、送給ファンＦｓにより、それら入口側及び出口側夫々の吹出口４，５に供給される。
【００８７】
〔別実施形態〕
次に本発明の別実施形態を列記する。
【００８８】
上述の実施形態では、床ＦＬ上において気流カーテンＣｂの衝突箇所ｔに対する炉外側及び炉内側の近傍箇所ｔａ，ｔｂの夫々に遮風堰１２ａ，１２ｂを設ける例を示したが、これに代えて、それら近傍箇所ｔａ，ｔｂのうちのいずれか一方のみに遮風堰を設けたり、気流カーテンＣｂの衝突箇所ｔに遮風堰を設けるようにしてもよい。
【００８９】
遮風堰１２ａ，１２ｂは、前述の如き縦板状のものに限らず、例えば、横断面形状が台形や長方形の堤防状のものであってもよく、床ＦＬ上において処理対象物Ｂの通過方向に流れる気流に対して抵抗になる構造のものであれば、遮風堰はどのような構造であってもよい。
また、遮風堰１２ａ，１２ｂは、床ＦＬ上において処理対象物Ｂの通過方向に流れる気流に対して抵抗になるのに伴い、その抵抗を受けた気流が上昇気流になることを抑止できる構造であれば更に好ましい。
【００９０】
炉体開口部２の炉内寄り領域２ｃから域内空気を排出する排気口７については、図２２及び図２３に示すように、炉内配置の排気チャンバ１１を形成する壁体のうち炉体開口部２の炉内寄り領域２ｃに臨む部分に排気口７を設けるようにしてもよい。
【００９１】
なお、上記排気チャンバ１１は、前記した循環路８ａ，８ｂを通じて循環させるゾーン内高温ガスＧａ，Ｇｂを炉内の各ゾーン１Ａ，１Ｂから取り出すためのチャンバである。
【００９２】
前述の実施形態では、塗装工程を経た自動車ボディを処理対象物Ｂとする例を示したが、本発明において処理対象物Ｂは、自動車ボディに限られるものではなく、バンパーなどの自動車部品、電気器具のケーシング、建築資材、鉄道車両など、塗膜の乾燥処理を要するものであれば、どのようなものであってもよい。
【００９３】
また、トンネル状炉体１における入口側の炉体開口部２（２Ａ）と出口側の炉体開口部２（２Ｂ）との両方について本発明を適用するのに限らず、いずれか一方の炉体開口部２についてのみ本発明を適用するようにしてもよい。
【産業上の利用可能性】
【００９４】
本発明による塗装乾燥炉は、各種分野における種々の物品の塗膜乾燥処理に利用することができる。
【符号の説明】
【００９５】
Ｂ              処理対象物
２              炉体開口部
３              天井部
５              気流カーテン形成用の吹出口、側部吹出口
ｆｂ            気流
Ｃｂ            気流カーテン
Ｇ              炉内高温ガス
Ａ              炉外常温空気
１２ａ，１２ｂ  遮風堰
ＦＬ            床
ｔ              衝突箇所
ｔａ            炉外側の近傍箇所
ｔｂ            炉内側の近傍箇所
ｅ              間隔寸法
４              中央吹出口
ｆａ            気流
Ｃａ            気流カーテン
２ａ            対象物通過域
６              側壁
２ｂ            間隙域
θａ，θｂ      傾斜角度
ｓｓ            遮風姿勢
ｏｓ            退避姿勢
【図１】
2019184210.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
2019184210.tif 000009
【図８】
2019184210.tif 000010
【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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【図２３】
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【図２４】
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【図２５】
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【図２６】
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