(57)【要約】【課題】耐硫酸アンモニウム混入液等のアンモニウムイオンを含む環境において、安価で長期の耐食性を備える鋼材を提供する。【解決手段】化学組成が、質量％で、Ｃ：0.01〜0.15％、Ｓｉ：0.10〜0.35％、Ｍｎ：0.60〜2.50％、Ａｌ：0.001〜0.100％、Ｎ：0.001〜0.10％、Ｃｒ：0.20〜9.0％、Ｓｎ：0.05〜0.20％、Ｍｏ：0.05％未満、Ｗ：0.05％未満、Ｐ：0.020％以下、Ｓ：0.015％以下、Ｏ：0.0035％以下、Ｃｕ：0〜0.10％、Ｎｉ：0〜0.10％、Ｓｂ：0〜0.20％、Ｔｉ：0〜0.10％、Ｎｂ：0〜0.10％、Ｚｒ：0〜0.10％、Ｖ：0〜0.20％、Ｂ：0〜0.0030％、Ｃａ：0〜0.010％、Ｍｇ：0〜0.010％、ＲＥＭ：0〜0.010％、残部：Ｆｅおよび不純物であり、［０．０１０≦（Ｃｒ＋Ａｌ）／（３Ｍｎ＋４０００Ｓ）≦５．０６］を満足する、鋼材。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
化学組成が、質量％で、
Ｃ：０．０１〜０．１５％、
Ｓｉ：０．１０〜０．３５％、
Ｍｎ：０．６０〜２．５０％、
Ａｌ：０．００１〜０．１００％、
Ｎ：０．００１〜０．１０％、
Ｃｒ：０．２０〜９．０％、
Ｓｎ：０．０５〜０．２０％、
Ｍｏ：０．０５％未満、
Ｗ：０．０５％未満、
Ｐ：０．０２０％以下、
Ｓ：０．０１５％以下、
Ｏ：０．００３５％以下、
Ｃｕ：０〜０．１０％、
Ｎｉ：０〜０．１０％、
Ｓｂ：０〜０．２０％、
Ｔｉ：０〜０．１０％、
Ｎｂ：０〜０．１０％、
Ｚｒ：０〜０．１０％、
Ｖ：０〜０．２０％、
Ｂ：０〜０．００３０％、
Ｃａ：０〜０．０１０％、
Ｍｇ：０〜０．０１０％、
ＲＥＭ：０〜０．０１０％、
残部：Ｆｅおよび不純物であり、
下記（ｉ）式で表わされるＲｃの値が０．０１０〜５．０６である、
鋼材。
Ｒｃ＝（Ｃｒ＋Ａｌ）／（３Ｍｎ＋４０００Ｓ）  ・・・（ｉ）
但し、式中の元素記号は各元素の含有量（質量％）を表し、含有しない場合は０とする。
【請求項２】
前記化学組成が、質量％で、
Ｃｕ：０．０１〜０．１０％、および、
Ｎｉ：０．０１〜０．１０％、
から選択される１種または２種を含有する、
請求項１に記載の鋼材。
【請求項３】
前記化学組成が、質量％で、
Ｓｂ：０．０５〜０．２０％、
を含有する、
請求項１または請求項２に記載の鋼材。
【請求項４】
前記化学組成が、質量％で、
Ｔｉ：０．００１〜０．１０％、
Ｎｂ：０．００５〜０．１０％、
Ｚｒ：０．００５〜０．１０％、および、
Ｖ：０．００５〜０．２０％、
から選択される１種以上を含有する、
請求項１から請求項３までのいずれかに記載の鋼材。
【請求項５】
前記化学組成が、質量％で、
Ｂ：０．０００３〜０．００３０％、
を含有する、
請求項１から請求項４までのいずれかに記載の鋼材。
【請求項６】
前記化学組成が、質量％で、
Ｃａ：０．００００５〜０．０１０％、
Ｍｇ：０．０００１〜０．０１０％、および、
ＲＥＭ：０．０００１〜０．０１０％、
から選択される１種以上を含有する、
請求項１から請求項５までのいずれかに記載の鋼材。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鋼材に関する。
【背景技術】
【０００２】
化学プラントの設備等に用いられる鋼材には、高い耐酸性が要求される。このため、ＭｏまたはＷ等の高価な元素を含有させることで、鋼材の耐食性を確保することが一般的である。近年、硫酸アンモニウム混入液等のアンモニウムイオンを含む環境に晒される鋼材において、高価な元素を含有させているにもかかわらず、腐食により配管等が大きな損傷を受けることがわかってきた。
【０００３】
このような問題に対し、従来、種々の高耐食ステンレス鋼が提案されている。例えば、特許文献１では、Ｍｏ、Ｗなどを含有する、石炭焚火力発電プラント煙突内筒用耐食鋼が提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００１−２６２２８５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
Ｗ、Ｍｏなどを含有する鋼材は耐酸性に優れ、焼却施設の排ガス煙突などの腐食環境において、優れた耐食性を発揮する。しかし、本発明者らの研究により、硫酸アンモニウムが生成する環境では、ＭｏおよびＷを含有するにもかかわらず、耐食性が十分ではないことがわかってきた。
【０００６】
本発明は、上記の課題を解決し、耐硫酸アンモニウム混入液等のアンモニウムイオンを含む環境において、安価で長期の耐食性を備える鋼材を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、上記課題を解決するためになされたものであり、下記の鋼材を要旨とする。
【０００８】
（１）化学組成が、質量％で、
Ｃ：０．０１〜０．１５％、
Ｓｉ：０．１０〜０．３５％、
Ｍｎ：０．６０〜２．５０％、
Ａｌ：０．００１〜０．１００％、
Ｎ：０．００１〜０．１０％、
Ｃｒ：０．２０〜９．０％、
Ｓｎ：０．０５〜０．２０％、
Ｍｏ：０．０５％未満、
Ｗ：０．０５％未満、
Ｐ：０．０２０％以下、
Ｓ：０．０１５％以下、
Ｏ：０．００３５％以下、
Ｃｕ：０〜０．１０％、
Ｎｉ：０〜０．１０％、
Ｓｂ：０〜０．２０％、
Ｔｉ：０〜０．１０％、
Ｎｂ：０〜０．１０％、
Ｚｒ：０〜０．１０％、
Ｖ：０〜０．２０％、
Ｂ：０〜０．００３０％、
Ｃａ：０〜０．０１０％、
Ｍｇ：０〜０．０１０％、
ＲＥＭ：０〜０．０１０％、
残部：Ｆｅおよび不純物であり、
下記（ｉ）式で表わされるＲｃの値が０．０１０〜５．０６である、
鋼材。
Ｒｃ＝（Ｃｒ＋Ａｌ）／（３Ｍｎ＋４０００Ｓ）  ・・・（ｉ）
但し、式中の元素記号は各元素の含有量（質量％）を表し、含有しない場合は０とする。
【０００９】
（２）前記化学組成が、質量％で、
Ｃｕ：０．０１〜０．１０％、および、
Ｎｉ：０．０１〜０．１０％、
から選択される１種または２種を含有する、
上記（１）に記載の鋼材。
【００１０】
（３）前記化学組成が、質量％で、
Ｓｂ：０．０５〜０．２０％、
を含有する、
上記（１）または（２）に記載の鋼材。
【００１１】
（４）前記化学組成が、質量％で、
Ｔｉ：０．００１〜０．１０％、
Ｎｂ：０．００５〜０．１０％、
Ｚｒ：０．００５〜０．１０％、および、
Ｖ：０．００５〜０．２０％、
から選択される１種以上を含有する、
上記（１）から（３）までのいずれかに記載の鋼材。
【００１２】
（５）前記化学組成が、質量％で、
Ｂ：０．０００３〜０．００３０％、
を含有する、
上記（１）から（４）までのいずれかに記載の鋼材。
【００１３】
（６）前記化学組成が、質量％で、
Ｃａ：０．００００５〜０．０１０％、
Ｍｇ：０．０００１〜０．０１０％、および、
ＲＥＭ：０．０００１〜０．０１０％、
から選択される１種以上を含有する、
上記（１）から（５）までのいずれかに記載の鋼材。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、化学プラントなどの硫酸アンモニウム混入液等のアンモニウムイオンを含む腐食環境において優れた耐食性を発現する鋼材を得ることが可能になる。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
本発明者らは、製鉄所内で発生するコークスガスの配管で、激しく腐食が生じる原因について調査を行った。特に、腐食が激しい部位の堆積物およびドレン水の成分を調査したところ、ＮＨ４＋およびＳＯ４２−が多量に含まれることが判明した。
【００１６】
そこで、各種元素を鉄に含有させて硫酸アンモニウム、塩化アンモニウムをそれぞれ含む水溶液中で分極測定を行い、腐食抑制について調査した。その結果、Ｃｒがアンモニウムイオンの還元を抑制することを見出した。また、Ｍｏ、Ｗ、Ｎｉ等の元素は、通常の耐食鋼では耐食性を向上させる有利な元素であるものの、含有量が過剰であると、硫酸アンモニウム混入液等のアンモニウムイオンを含む環境において著しく耐食性を劣化させることが明らかになった。さらに、Ｃの含有量によっては、耐食性が劣化することがわかった。
【００１７】
本発明者らによるさらなる検討の結果、Ｃｒ、Ａｌ、Ｍｎ、Ｓの含有量のバランスが重要であり、下記（ｉ）式で表わされる耐食性指数Ｒｃを適正な範囲とすることが必要であることがわかった。
Ｒｃ＝（Ｃｒ＋Ａｌ）／（３Ｍｎ＋４０００Ｓ）  ・・・（ｉ）
【００１８】
本発明は上記の知見に基づいてなされたものである。以下、本発明の各要件について詳しく説明する。
【００１９】
（Ａ）化学組成
各元素の限定理由は下記のとおりである。なお、以下の説明において含有量についての「％」は、「質量％」を意味する。
【００２０】
Ｃ：０．０１〜０．１５％
Ｃは、強度を向上させる元素であり、０．０１％以上含有させる必要がある。一方、Ｃ含有量が０．１５％を超えると炭化物が増加し、耐酸性が劣化するため、Ｃ含有量を０．１５％以下とする。Ｃ含有量は０．０２％以上であるのが好ましく、０．０３％以上であるのがより好ましい。また、Ｃ含有量は０．１０％以下であるのが好ましく、０．０８％以下であるのがより好ましい。
【００２１】
Ｓｉ：０．１０〜０．３５％
Ｓｉは、脱酸および強度の向上に寄与する元素であり、また、酸化物の形態を制御するため、０．１０％以上含有させる必要がある。一方、０．３５％を超える量のＳｉを含有させると酸化物が増加し、耐酸性を損なうため、Ｓｉ含有量を０．３５％以下に制限する。Ｓｉ含有量は０．１５％以上であるのが好ましく、０．２０％以上であるのがより好ましい。また、Ｓｉ含有量は０．３０％以下であるのが好ましい。
【００２２】
Ｍｎ：０．６０〜２．５０％
Ｍｎは、強度および靭性を向上させる元素であり、０．６０％以上含有させる必要がある。一方、２．５０％を超える量のＭｎを含有させると、粗大なＭｎＳが生成し、耐食性および機械特性が劣化するため、Ｍｎ含有量を２．５０％以下とする。Ｍｎ含有量は０．８０％以上であるのが好ましい。また、Ｍｎ含有量は２．３０％以下であるのが好ましく、２．００％以下であるのがより好ましい。
【００２３】
Ａｌ：０．００１〜０．１００％
Ａｌは、脱酸剤であり、０．００１％以上含有させる必要がある。一方、Ａｌを過剰に含有させると、介在物の増加によって、耐酸性を損なうため、Ａｌ含有量を０．１００％以下とする。Ａｌ含有量は０．００５％以上であるのが好ましく、０．０８０％以下であるのが好ましい。
【００２４】
Ｎ：０．００１〜０．１０％
Ｎは、微細な窒化物によって圧延時のスラブ加熱におけるγ粒の粗大化抑制に有効であり、０．００１％以上含有させる必要がある。一方、Ｎを過剰に含有させると粗大な窒化物が形成し、母材の機械特性を劣化させることから、Ｎ含有量は０．１０％以下とする。高温加熱時においても窒化物のピン止め効果によるγ粒の粗大化抑制を十分作用させるためには、Ｎ含有量を０．００２％以上とすることが好ましい。
【００２５】
Ｃｒ：０．２０〜９．０％
Ｃｒは、アンモニウムイオンの還元を抑制する元素であり、０．２０％以上含有させる必要がある。一方、過剰に含有させても、アンモニウムイオンを含む環境での耐食効果は飽和するため、Ｃｒ含有量は９．０％以下とする。Ｃｒ含有量は０．５０％以上であるのが好ましい。また、Ｃｒ含有量は８．０％以下であるのが好ましく、７．０％以下であるのがより好ましく、６．０％以下であるのがさらに好ましい。
【００２６】
Ｓｎ：０．０５〜０．２０％
Ｓｎは、アンモニウムイオンの還元を抑制する元素であり、０．０５％以上含有させる必要がある。一方、過剰に含有させると鋼の靭性を大幅に低下させるため、Ｓｎ含有量は０．２０％以下とする。さらに靭性を高めるためには、Ｓｎ含有量は０．１５％以下とするのが好ましい。
【００２７】
Ｍｏ：０．０５％未満
Ｗ：０．０５％未満
ＭｏおよびＷは、アンモニウムイオンを含む環境では、多量に含有させると耐食性を大きく劣化させるため、その含有量を制限する必要がある。そのため、ＭｏおよびＷの含有量はそれぞれ、０．０５％未満とする。
【００２８】
Ｐ：０．０２０％以下
Ｐは、不純物であり、鋼材の機械特性および生産性を低下させるため、Ｐ含有量を０．０２０％以下とする。Ｐ含有量の下限は限定せず、０％でもよいが、コストの観点からＰ含有量は０．００１％以上であってもよい。
【００２９】
Ｓ：０．０１５％以下
Ｓは、一般に不純物として含有され、熱間加工性および鋼材の機械特性を低下させるため、Ｓ含有量を０．０１５％以下とする。Ｓ含有量の下限は限定せず、０％でもよい。Ｓは、Ｃｕとともに含有させると、酸性環境での耐食性を向上させることから、Ｓ含有量は０．０００３％以上であってもよい。上記の効果を得たい場合は、Ｓ含有量は０．００１％以上であるのが好ましく、０．００２％以上であるのがより好ましい。
【００３０】
Ｏ：０．００３５％以下
Ｏは、一般に不純物として含有され酸化物を生成する元素である。酸性環境において腐食の起点となる粗大な酸化物の生成を抑制するため、Ｏ含有量を０．００３５％以下とする。Ｏ含有量は０．００３０％以下であるのが好ましく、０．００２５％以下であるのがより好ましい。Ｏ含有量の下限は限定せず、０％でもよいが、コストの観点からＯ含有量は０．０００５％以上であってもよい。
【００３１】
以下に示す元素は任意添加元素であるため、下限値は０％でもよい。
【００３２】
Ｃｕ：０〜０．１０％
Ｃｕは、アンモニウムイオンを含む環境では耐食性を劣化させる元素である。特に、Ｃｕ含有量が０．１０％を超えるとアンモニウムイオンを含む環境において耐食性が著しく低下するため、０．１０％以下とする。Ｃｕ含有量は０．０８％以下であるのが好ましく、０．０５％以下であるのがより好ましい。但し、ＣｕをＳとともに含有させることで酸性環境での耐食性を向上させることから、Ｃｕ含有量は０．０１％以上であることが好ましい。
【００３３】
Ｎｉ：０〜０．１０％
Ｎｉは、Ｃｕと同様、アンモニウムイオンを含む環境では耐食性を劣化させる元素である。特に、Ｎｉ含有量が０．１０％を超えるとアンモニウムイオンを含む環境において耐食性が著しく低下するため、０．１０％以下とする。Ｎｉ含有量は０．０８％以下であるのが好ましく、０．０５％以下であるのがより好ましい。但し、Ｎｉは酸性環境での耐食性を向上させる効果を有するため、Ｎｉ含有量は０．０１％以上であることが好ましい。
【００３４】
Ｓｂ：０〜０．２０％
Ｓｂは、Ｓｎと同様、アンモニウムイオンの還元を抑制する元素であるため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、過剰に含有させると、鋼の靭性を大幅に低下させるため、Ｓｂ含有量は０．２０％以下とする。さらに靭性を高めるためには、Ｓｂ含有量は０．１５％以下であるのが好ましい。なお、上記の効果を得たい場合には、Ｓｂ含有量を０．０５％以上とするのが好ましい。
【００３５】
Ｔｉ：０〜０．１０％
Ｔｉは、Ｎｂと同様に窒化物を形成し、結晶粒の微細化および強度の向上に寄与する元素であるため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、０．１０％を超える量のＴｉを含有させると、窒化物が粗大になり、機械特性が劣化することがあるため、Ｔｉ含有量は０．１０％以下とする。Ｔｉ含有量は０．０８０％以下であるのが好ましく、０．０５０％以下であるのがより好ましく、０．０４０％以下であるのがさらに好ましい。なお、上記の効果を得たい場合には、Ｔｉ含有量を０．００１％以上とするのが好ましい。
【００３６】
Ｎｂ：０〜０．１０％
Ｎｂは、窒化物を形成する元素であり、結晶粒の微細化および強度の向上を目的として、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、０．１０％を超える量のＮｂを含有させると、機械特性が劣化するため、Ｎｂ含有量は０．１０％以下とする。Ｎｂ含有量は０．０５０％以下であるのが好ましく、０．０３０％以下であるのがより好ましく、０．０２０％以下であるのがさらに好ましい。なお、上記の効果を得たい場合には、Ｎｂ含有量を０．００５％以上とするのが好ましい。
【００３７】
Ｚｒ：０〜０．１０％
Ｚｒは、Ｔｉ、Ｎｂと同様、窒化物を形成する元素であり、主に、析出強化による強度の改善に寄与する元素であるため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、Ｚｒは高価な元素であり、また、過剰に含有させると、機械特性が劣化するため、Ｚｒ含有量は０．１０％以下とする。Ｚｒ含有量は０．０８０％以下であるのが好ましく、０．０５０％以下であるのがより好ましく、０．０４０％以下であるのがさらに好ましい。なお、上記の効果を得たい場合には、Ｚｒ含有量を０．００５％以上とすることが好ましい。
【００３８】
Ｖ：０〜０．２０％
Ｖは、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｚｒと同様、窒化物を形成する元素であり、主に、析出強化による強度の改善に寄与する元素であるため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、過剰に含有させると、機械特性が劣化するため、Ｖ含有量は０．２０％以下とする。Ｖ含有量は０．１５％以下であるのが好ましく、０．１０％以下であるのがより好ましく、０．０５０％以下であるのがさらに好ましい。なお、上記の効果を得たい場合には、Ｖ含有量を０．００５％以上とすることが好ましい。
【００３９】
Ｂ：０〜０．００３０％
Ｂは、焼入性を向上させ、強度を高める元素であるため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、０．００３０％を超える量のＢを含有させても、効果が飽和し、母材、ＨＡＺの靭性が低下するため、Ｂ含有量は０．００３０％以下とする。Ｂ含有量は０．００２０％以下であるのが好ましく、０．００１０％以下であるのがより好ましい。なお、上記の効果を得たい場合には、Ｂ含有量を０．０００３％以上とすることが好ましく、０．０００５％以上とすることがより好ましい。
【００４０】
Ｃａ：０〜０．０１０％
Ｃａは、主に硫化物の形態の制御に用いられる元素であり、また、微細な酸化物を形成させるため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、０．０１０％を超える量のＣａを含有させると機械特性が損なわれるため、Ｃａ含有量は０．０１０％以下とする。Ｃａ含有量は０．００５％以下であるのが好ましい。なお、上記の効果を得たい場合には、Ｃａ含有量は０．００００５％以上であるのが好ましく、０．０００１％以上であるのがより好ましく、０．０００１５％以上であるのがさらに好ましい。
【００４１】
Ｍｇ：０〜０．０１０％
Ｍｇは、微細な酸化物を形成させるため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、製造コストの観点から、Ｍｇ含有量は０．０１０％以下とする。Ｍｇ含有量は０．００５％以下であるのが好ましく、０．００３％以下であるのがより好ましい。なお、上記の効果を得たい場合には、Ｍｇ含有量は０．０００１％以上であるのが好ましく、０．０００３％以上であるのがより好ましく、０．０００５％以上であるのがさらに好ましい。
【００４２】
ＲＥＭ：０〜０．０１０％
ＲＥＭ（希土類元素）は、主に脱酸に用いられる元素であり、微細な酸化物を形成させるため、必要に応じて含有させてもよい。しかしながら、製造コストの観点から、ＲＥＭ含有量は０．０１０％以下とする。ＲＥＭ含有量は０．００５％以下であるのが好ましく、０．００３％以下であるのがより好ましい。なお、上記の効果を得たい場合には、ＲＥＭ含有量は０．０００１％以上であるのが好ましく、０．０００３％以上であるのがより好ましく、０．０００５％以上であるのがさらに好ましい。
【００４３】
ここで、ＲＥＭとは、ランタノイドの１５元素にＹおよびＳｃを合わせた１７元素の総称である。これらの１７元素のうちの１種以上を鋼材に含有することができ、ＲＥＭ含有量は、これらの元素の合計含有量を意味する。
【００４４】
本発明の鋼材の化学組成において、残部はＦｅおよび不純物である。ここで「不純物」とは、鋼材を工業的に製造する際に、鉱石、スクラップ等の原料、製造工程の種々の要因によって混入する成分であって、本発明に悪影響を与えない範囲で許容されるものを意味する。
【００４５】
本発明においては、上述の化学組成を有することに加えて、以下に示す耐食性指数Ｒｃが所定の条件を満足する必要がある。
【００４６】
Ｒｃ：０．０１０〜５．０６
Ｒｃ値は、本発明者が実験的に見出した指標であり、Ｃｒ、Ａｌ、ＭｎおよびＳの含有量に基づいて、下記（ｉ）式により算出される値である。
Ｒｃ＝（Ｃｒ＋Ａｌ）／（３Ｍｎ＋４０００Ｓ）  ・・・（ｉ）
但し、式中の元素記号は各元素の含有量（質量％）を表し、含有しない場合は０とする。
【００４７】
（ｉ）式で用いられる元素のうち、Ｃｒ、ＡｌおよびＭｎは、上述したようにアンモニウムイオンの還元を抑制し、鋼材の腐食を抑制する作用を有する。一方、鋼材に介在物として存在するＭｎＳは、アンモニウムイオンの還元反応の起点となり反応を促進し腐食を促進する。このため、鋼中にＳを多く含有するとＭｎＳを多量に形成するため、Ｃｒ、ＡｌおよびＭｎを十分に含有する場合であっても、アンモニウムイオンの還元抑制効果が相殺される。
【００４８】
上記（ｉ）式のＲｃ値が０．０１０未満では、アンモニウムイオンの還元反応の抑制が不安定になり、ＭｎＳが腐食起点になる。Ｒｃ値の増加とともに鋼材の耐食性は向上するため、Ｒｃ値の上限は特に限定しないが、Ｃｒ量の上限値（９．０％）、Ａｌ量の上限値（０．１００％）、Ｍｎ量の下限値（０．６０％）、Ｓ量の下限値（０％）から５．０６となる。Ｒｃ値を上げるに従い耐食性効果は次第に飽和する。この間の耐食性の向上効果が顕著に発現する、より好ましいＲｃ値の上限は１．００であり、０．５０とすることがさらに好ましい。
【００４９】
（Ｂ）用途
本発明に係る鋼材の用途について、特に制限を設ける必要はないが、上述のように、アンモニウムイオンを含む環境で用いるのに好適である。具体的には、本発明に係る鋼材は、硫酸アンモニウムに晒される化学工場の設備等で使用される材料として好適である。
【００５０】
より具体的には、本発明に係る鋼材は、（１）硫酸とアンモニアとの中和合成による医薬品、試薬等の製造工場の設備、（２）コークス炉ガスから副産硫酸アンモニウムを回収する工場の設備、（３）ナイロンの原料であるカプロラクタムの合成設備、（４）アクリルアミドの合成設備、（５）石炭ボイラーの排ガス設備、（６）粉末消火薬剤の再生設備（リン酸アンモニウムおよび硫酸アンモニウム使用）、（７）窒素酸化物の還元設備、（８）ウレタン生成設備、等の化学プラントで使用される材料として好適である。
【００５１】
（Ｃ）形状・寸法
本発明に係る鋼材の形状および寸法についても特に制限は設けない。鋼材には例えば、鋼板、形鋼、鋼管が含まれる。鋼板として用いる場合には、板厚が３ｍｍ以上であるのが好ましく、６ｍｍ以上であるのがより好ましい。また、鋼管として用いる場合にも同様に、肉厚が３ｍｍ以上であるのが好ましく、６ｍｍ以上であるのがより好ましい。
【００５２】
（Ｄ）製造方法
本発明に係る鋼材の製造条件について特に制限はないが、例えば、以下に示す方法により、製造することができる。
【００５３】
鋼板を製造する場合は、まず、上述の化学組成を有する鋼を常法で溶製し、鋳造して鋼片とする。続いて得られた鋼片を熱間圧延し、さらに必要に応じて冷間圧延を施す。熱間圧延後は、そのまま水冷するか、または空冷した後、再加熱して焼入れてもよい。熱間圧延後は、コイル状に巻き取ってもよい。熱間圧延後、冷間圧延して、さらに熱処理を施してもよい。
【００５４】
鋼管を製造する場合は、上記の方法で得られた鋼板を管状に成形して溶接してもよく、ＵＯ鋼管、電縫鋼管、鍛接鋼管、スパイラル鋼管などにすることができる。または、鋼片に熱間押出または穿孔圧延を施してシームレス鋼管としてもよい。
【００５５】
以下、実施例によって本発明をより具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
【実施例】
【００５６】
表１に示す化学組成を有する鋼を溶製し、鋼塊を１１５０℃で２時間加熱後、厚さが２０ｍｍとなるように熱間圧延し、その後、空冷して鋼板を製造した。
【００５７】
【表１】
2019116649.tif 000002
【００５８】
得られた鋼板から長さ５０ｍｍ、幅２５ｍｍ、厚さ３ｍｍの試験片を板幅中央部、板厚１／４ｔ部から採取し、湿式＃６００研磨で仕上げ、耐食性評価用の試験片とした。耐食性の評価は硫酸アンモニウム浸漬試験によって行った。硫酸アンモニウム水溶液の濃度を１モル、液温を８０℃に加熱して１週間浸漬させた後、腐食減量を測定した。そして、上記の腐食減量を指標として、耐食性を評価した。比液量は２０ｍＬ／ｃｍ２とした。
【００５９】
耐食性の評価においては、比較例の試験Ｎｏ．２７を基準として、腐食減量が５０％以下に低下したものを◎、５０％超７０％以下に低下したものを○、７０％超であるものを×とした。結果を表２に示す。
【００６０】
【表２】
2019116649.tif 000003
【００６１】
表２から明らかなように、本発明で規定される化学組成を満たす試験Ｎｏ．１〜２６の鋼材は、良好な耐食性を有していることがわかる。これに対して、本発明の規定から外れる比較例の試験Ｎｏ．２８〜３３の鋼材は、耐食性が劣る結果となった。
【産業上の利用可能性】
【００６２】
本発明によれば、化学プラントなどの硫酸アンモニウム混入液等のアンモニウムイオンを含む腐食環境において優れた耐食性を発現する鋼材を得ることが可能になる。