(57)【要約】【課題】リード方向が相異なる二種類の雄ねじ構造を有する雄ねじ体において、被締結体の締結力を高度に維持する。【解決手段】雄ねじ体１０は、頭部と、適宜のリード角及びリード方向に設定される第一雄ねじ螺旋構造１４、及び該第一雄ねじ螺旋構造１４とリード方向が異なる第二雄ねじ螺旋構造１５が同一領域上に重複して形成される軸部と、を備え、上記第一雄ねじ螺旋構造及び／又は上記第二雄ねじ螺旋構造が多条ねじである。被締結体の締結力を高度に維持することが可能となる。【選択図】図１３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
頭部と、
適宜のリード角及びリード方向に設定される第一雄ねじ螺旋構造、及び該第一雄ねじ螺旋構造とリード方向が異なる第二雄ねじ螺旋構造が同一領域上に重複して形成される軸部と、を備え、
上記第一雄ねじ螺旋構造及び／又は上記第二雄ねじ螺旋構造が多条ねじであることを特徴とする雄ねじ体。
【請求項２】
前記第一雄ねじ螺旋構造と前記第二雄ねじ螺旋構造は、一方のねじのリード量が他方のねじのリード量のｎ倍（ｎ＝整数）に設定されることを特徴とする請求項１に記載の雄ねじ体。
【請求項３】
前記第一雄ねじ螺旋構造と前記第二雄ねじ螺旋構造は、一方のねじのリード量が他方のねじのリード量の２倍に設定されることを特徴とする請求項２に記載の雄ねじ体。
【請求項４】
前記第一雄ねじ螺旋構造と前記第二雄ねじ螺旋構造は、一方のねじのリード量が他方のねじのリード量の３倍に設定されることを特徴とする請求項２に記載の雄ねじ体。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、リード方向が相違なる二種類の螺旋溝が同一領域内に重複して形成される雄ねじ体に関する。
【背景技術】
【０００２】
締結構造の一つとして、ボルト等の所謂雄ねじ体と、ナット等の所謂雌ねじ体を用いるものが存在する。このねじ体による締結構造に関して、一つの雄ねじ体に対して、リード角及び／又はリード方向が相異なる二種類の螺旋溝（例えば右雄ねじ部と左雄ねじ部）を形成し、この二種類の螺旋溝に対して、ダブルナットのごとく、二種類の雌ねじ体（例えば右雌ねじ体と左雌ねじ体）を別々に螺合させるものがある。何らかの係合手段により、二種類の雌ねじ体の相対回転を抑止すれば、リード角及び／又はリード方向が相異なることによる軸方向干渉作用又は軸方向離反作用により、雄ねじとの間で機械的な緩み止め効果を提供できる（特許文献１参照）。
【０００３】
更に応用として、単一の雌ねじ体に対して、リード角及び／又はリード方向が相異なる二種類の雌ねじ条を形成することも行われている（特許文献１の請求項１５乃至請求項１９、図４１乃至図４３等参照）。この場合、締結方向に限定した雌ねじ体と雄ねじ体の相対回転を許容するために、一方の雌ねじ条を板状部材で構成して弾性変形可能にしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特許５４０６１６８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
一つの雄ねじ体に形成される二種類の螺旋溝は、各種類毎にそれぞれ一条ずつ、すなわち、二種類の螺旋溝がそれぞれ右雄ねじ部と左雄ねじ部である場合には、右雄ねじ部が一条、左雄ねじ部が一条、形成されている。そのため、締結力が弱まる可能性があった。
【０００６】
また、リード角及び／又はリード方向が相異なる二種類の雌ねじ条を有する単一の雌ねじ体を締結する際、他方の雌ねじ条を雄ねじ体に対して螺進させつつ、一方の雌ねじ条の板状部材を繰り返し弾性変形させて、雄ねじ体のねじ山を軸方向に順番に乗り越えさせて行く。しかし、一方の雌ねじ条が、新たな次のねじ山を乗り越えようとする直前に、雌ねじ体と雄ねじ体による被締結体の締結が完了して、雌ねじ体の回転が停止する場合がある。その場合は、直前に乗り越えたねじ山を利用した機械的な緩み止め効果が得られるが、その機械的な緩み止め効果が得られるまで、雌ねじ体の微小の逆回転が許容されてしまうという問題があった。
【０００７】
即ち、従来の雌ねじ体の場合、逆回転を防止するための雌ねじ体の一方の雌ねじ条が、直前にねじ山を乗り越えた状態から、次のねじ山を乗り越える直前までの間は、他方の雌ねじ条を利用した雄ねじ体との微小の逆回転を許容し得ることから、その微小の逆回転により、被締結体の締結力が弱まる可能性があった。
【０００８】
本発明は、上記問題点に鑑みて本発明者の鋭意研究により成されたものであり、リード方向が相違なる二種類の雄ねじ構造を有する雄ねじ体において、被締結体の締結力を高度に維持することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
上記目的を達成する本発明は、頭部と、適宜のリード角及びリード方向に設定される第一雄ねじ螺旋構造、及び該第一雄ねじ螺旋構造とリード方向が異なる第二雄ねじ螺旋構造が同一領域上に重複して形成される軸部と、を備え、上記第一雄ねじ螺旋構造及び／又は上記第二雄ねじ螺旋構造が多条ねじであることを特徴とする雄ねじ体である。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、リード方向が相違なる二種類の雄ねじ構造を有する雄ねじ体において、被締結体の締結力を高度に維持することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】本発明の実施形態に係る雌ねじ体が適用される締結構造の（Ａ）正面図であり、（Ｂ）平面図である。
【図２】同締結構造の（Ａ）正面断面図であり、（Ｂ）側面断面図である。
【図３】同雌ねじ体の（Ａ）平面図、（Ｂ）正面断面図、（Ｃ）正面図である。
【図４】同雌ねじ体の（Ａ）平面図、（Ｂ）側面断面図、（Ｃ）側面図、（Ｃ）部分断面図である。
【図５】同締結構造の雄ねじ体の（Ａ）正面図、（Ｂ）ねじ山のみの断面図、（Ｃ）平面図である。
【図６】同雄ねじ体の（Ａ）側面図、（Ｂ）ねじ山のみの断面図、（Ｃ）平面図である。
【図７】同締結構造の締結作用を示す（Ａ）初期状態の正面断面図、（Ｂ）雌ねじ体    を９０度回転させたときの正面断面図、（Ｃ）雌ねじ体を１８０度回転させたときの正面断面図である。
【図８】同締結構造において雌ねじ体を緩み方向に回転させる際の正面断面図である。
【図９】同締結構造の他の締結作用を示す（Ａ）初期状態の正面断面図、（Ｂ）雌ね  じ体を９０度回転させたときの正面断面図、（Ｃ）雌ねじ体を１８０度回転させたときの正面断面図である。
【図１０】（Ａ）は同締結構造の雄ねじ体の雄ねじ部のねじ山の状態を示す展開図であり、（Ｂ）は、他の締結構造の雄ねじ体の雄ねじ部のねじ山の状態を示す展開図で  ある。
【図１１】他の締結構造の雄ねじ体の雄ねじ部のねじ山の状態を示す展開図である。
【図１２】同雌ねじ体の他の構成を示す正面断面図である。
【図１３】（Ａ）及び（Ｂ）は他の締結構造の雄ねじ体の雄ねじ部のねじ山の状態を示す展開図である。
【図１４】他の締結構造の雄ねじ体の雄ねじ部のねじ山の状態を示す展開図である。
【図１５】（Ａ）は同雌ねじ体の他の構成を示す正面断面図、（Ｂ）及び（Ｃ）は同雌ねじ体の他の構成を示す正面図である。
【図１６】他の締結構造の構成を示す正面部分断面図である。
【図１７】他の締結構造の雌ねじ体の構成を示す（Ａ）平面図、（Ｂ）正面図、（Ｃ）正面断面図である。
【図１８】他の締結構造の雌ねじ体の構成を示す（Ａ）斜視図、（Ｂ）正面断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、本発明の実施の形態を、添付図面を参照して説明する。
【００１３】
図１は、本実施形態に係る雄ねじ体１００が用いられる締結構造１の正面図である。また、図２（Ａ）は、同締結構造１の正面断面図であり、図２（Ｂ）は側面断面図である。図３は、雌ねじ体１００の正面断面図等であり、図４は側面断面図等である。図５は雄ねじ体１０の正面の拡大図等であり、図６は側面の拡大図等である。これらの図に示すように、締結構造１は、雌ねじ体１００を雄ねじ体１０に締結することによって構成されるものである。雌ねじ体１００は、筒状部材１０６と逆回転防止部材１６０によって、雄ねじ体１０の緩み方向の相対回転を防止する。
【００１４】
図５及び図６に示すように、雄ねじ体１０は、基部側から軸端に向かって、雄ねじ螺旋構造が形成された雄ねじ部１３が設けられる。本実施形態では、この雄ねじ部１３に、対応した右ねじとして成る雌ねじ状の螺旋条を螺合可能に構成される右ねじと成る第一雄ねじ螺旋構造１４と、対応した左ねじとして成る雌ねじ状の螺旋条を螺合可能に構成される左ねじと成る第二雄ねじ螺旋構造１５との二種類の雄ねじ螺旋構造が同一領域上に重複して形成される。
【００１５】
雄ねじ部１３には、図５（Ｃ）に示すように、軸心（ねじ軸）Ｃに垂直となる面方向において周方向に延びる略三日月状のねじ山１３ａが、雄ねじ部１３の一方側（図の左側）及び他方側（図の右側）に交互に設けられる。ねじ山１３ａをこのように構成することで、右回りに旋回する螺旋構造（図５（Ａ）の矢印１４参照）及び左回りに旋回する螺旋構造（図５（Ａ）の矢印１５参照）の二種類の螺旋溝を、ねじ山１３ａの間に形成することが出来る。
【００１６】
本実施形態では、このようにすることで、第一雄ねじ螺旋構造１４及び第二雄ねじ螺旋構造１５の二種類の雄ねじ螺旋構造を、雄ねじ部１３に形成している。従って、雄ねじ部１３は、右ねじ及び左ねじの何れの雌ねじ体とも螺合することが可能となる。なお、二種類の雄ねじ螺旋構造が形成された雄ねじ部１３の詳細については、本願の発明者に係る特許第４６６３８１３号公報を参照されたい。
【００１７】
図３及び図４に示すように、雌ねじ体１００は、筒状部材１０６と逆回転防止部材１６０を有する。筒状部材１０６は、所謂六角ナット状を成しており、中心に貫通孔部１０６ａを有する。勿論、雌ねじ体１００の概形は、六角ナット状に限らず、円筒状、周面にローレットを有する形状、四角形状、星型形状など任意に適宜設定可能である。貫通孔部１０６ａには、右ねじとしての第一雌ねじ螺旋構造１１４が形成される。即ち、筒状部材１０６の第一雌ねじ螺旋構造１１４は、雄ねじ体１０の雄ねじ部１３における第一雄ねじ螺旋構造１４と螺合する。
【００１８】
筒状部材１０６は、軸方向端部近傍において半径方向外側に拡張可能に延設されるリム部１８０を有し、更に、このリム部１８０が形成される側の端面に、テーパ面１８２を有する。このテーパ面１８２は、半径方向内側が軸方向に凹むような円錐台形を成しており、締結力によって被締結部材側からの反力を受け止めると、当該テーパ面１８２が軸垂直平面に近づくように弾性変形する。ここではテーパ面１８２における軸方向の変位量をＴと定義する。
【００１９】
筒状部材１０６は受部１１０を有する。受部１１０は、筒状部材１０６のテーパ面１８２と反対側の軸方向端面に形成されており、回転軸に対して略垂直（必ずしも垂直である必要は無い）となる当接面１１０ａを有する。この当接面１１０ａは、ここではリング状の平面となっており、逆回転防止部材１６０の座面部１６２と当接して、該逆回転防止部材１６０を軸方向に受け止める。なお、このリング状の当接面１１０ａは、軸方向端面に凹ませるように形成しても良い。
【００２０】
更に、受部１１０は、第一周方向係合部１２０と第一軸方向係合部１３０を有する。図３（Ｂ）に示すように、第一周方向係合部１２０は、ここでは当接面１１０ａに対して軸方向に突出する突起となっており、周方向に１８０°の位相間隔で二個形成される。勿論、この第一周方向係合部１２０は、必須ではないが、周方向に一カ所又は複数カ所分散して設けることも出来る。この第一周方向係合部１２０は、逆回転防止部材１６０の第二周方向係合部１６２ａと嵌合して周方向に係合し、周方向の相対回転を規制する。なお、ここでは第一周方向係合部１２０を当接面１１０ａに対して突出させるようにしたが、窪ませることもできる。また、第一周方向係合部１２０を軸方向に凸状又は凹状とすることもできる。例えばその事例として、当接面１１０ａ自体に、エンボス加工やローレット加工、放射状の溝等の凹凸を形成することも好ましい。
【００２１】
図４（Ｂ）に示すように、第一軸方向係合部１３０は、当接面１１０ａに対して微小の隙間を有する状態で対向配置される部材である。この隙間には、逆回転防止部材１６０の板状の座面部１６２（第二軸方向係合部１６２ｂ）が介在するように配設される。当接面１１０ａと第一軸方向係合部１３０は、座面部１６２を挟持する構造となり、この第一軸方向係合部１３０が第二周方向係合部１６２ｂと軸方向に係合する。なお、第一軸方向係合部１３０は、図４（Ｄ）に示すように、組立前においては、受部１１０に対して略垂直に延びる周壁状部となる。この周壁状部は、逆回転防止部材１６０の座面部１６２の外周縁に沿うようにして周方向に立設される。組立時には、逆回転防止部材１６０を配設してから、点線で示すように、第一軸方向係合部１３０を半径方向内側に屈曲させて、カシメることで両者を軸方向に締結する。なお、第一軸方向係合部１３０は、ここでは周方向に９０°程度の範囲となる周壁状部を、二箇所に設ける場合を例示しているが、例えば図１８に示すように、全周（３６０°）に亘って設けることも好ましく、また、全周に亘って断続的な周壁状部を設けることも好ましい。
【００２２】
次に逆回転防止部材１６０について説明する。逆回転防止部材１６０は、座面部１６２と、立設部１６５と、突出部１６８を有する。
【００２３】
図４（Ａ）に示すように、座面部１６２は、受部１１０の当接面１１０ａに当接するリング状の板部であり、その一部及び／又は全部によって第二軸方向係合部１６２ｂを構成する。この第二軸方向係合部１６２ｂは、第一軸方向係合部１３０に挟持される（軸方向に重なる）ことで互いに軸方向に係合する。座面部１６２は、受部１１０の当接面１１０ａに対して、好ましくは周方向に１８０°以上、例えば３６０°の角度範囲で当接させることで、姿勢を安定させると共に、第一軸方向係合部１３０との係合状態が保持されるように構成されている。
【００２４】
座面部１６２の外周縁には、第二周方向係合部１６２ａが形成される。この第二周方向係合部１６２ａは、座面部１６２の外周縁の半径方向内側に変位する凹状の切欠きを有し、受部１１０の第一周方向係合部１２０と周方向に係合する。なお、ここでは半径方向内側に凹となる切欠きを例示しているが、半径方向外側に凸となる突起でもよく、軸方向に凸状又は凹状であってもよく、また必須でもない。第二周方向係合部１６２ａが軸方向に凸状又は凹状となる事例として、座面部１６２における当接面１１０ａと対向する平面に、エンボス加工やローレット加工、放射状の溝等の凹凸を形成することも好ましい。
【００２５】
図４（Ｂ）に示すように、立設部１６５は、座面部１６２から軸方向に延在する略筒状部である。軸方向の延在距離Ｊは、周方向に沿って次第に長くなる（又は短くなる）。結果、立設部１６５における座面部１６２と反対側の端縁１６５ａは、座面部１６２に対して傾斜しており、この傾斜角度αが、第二雄ねじ螺旋構造１１５のリード角と対応して設定される。即ち、端縁１６５ａは、周方向に約３６０度の範囲で延設された螺旋となる。立設部１６５には、軸方向の切欠き１６５ｂを形成してもよく、形成した場合には、積極的に半径方向の剛性を低下させることで、立設部１６５が半径方向外側に弾性変形し易くなるように出来る。なお、この切欠き１６５ｂは、ここでは周方向の二か所に形成しているが、一か所でも良く、三か所以上に形成してもよく、また０カ所としてもよい。
【００２６】
突出部１６８は、立設部１６５の端縁１６５ａから半径方向内側に突出する板部となっている。図３（Ａ）に示すように、この突出部１６８は、立設部１６５の切欠き１６５ｂが延長されること、又は、突出部１６８の端部から半径方向外向きに切り欠かれて成る凹状のスリットによって、周方向の二か所で分断された、約１８０°以下の角度範囲となる部分円弧状の二つの板部で構成される。各突出部１６８の半径方向内側が突端となり、これにより複数の係合縁１６８ａが構成される。結果として、各係合縁１６８ａは、周方向に１８０°以下の角度範囲の部分円弧となり、雄ねじ体１０の外周と接触する。このように、各係合縁１６８ａの周方向距離を１８０°以下にすることで、半径方向外側に変位しやすくなる。なお、係合縁１６８ａの直径は、雄ねじ体１０の第二雄ねじ螺旋構造１５の谷径とほぼ一致させている。
【００２７】
また突出部１６８は、半径方向に沿って、その内側が座面部１６２の成す仮想平面から離れる方向に傾斜している。この半径方向の傾斜角度βは、雄ねじ体１０の第二雄ねじ螺旋構造１５のねじ山１３ａのフランク角とほぼ一致させており、ここでは約３０°に設定している。また、係合縁１６８ａは、立設部１６５の端縁１６５ａの傾斜角αに伴って、リード角αとなる左ねじの第二雌ねじ螺旋構造１１５が形成される。この係合縁１６８ａは、雄ねじ体１０の雄ねじ部１３における第二雄ねじ螺旋構造１５と螺合する。
【００２８】
次に、この締結構造１によって被締結部材５００を締結する際の作用について説明する。
【００２９】
図７（Ａ）に示すように、雌ねじ体１００の筒状部材１０６の第一雌ねじ螺旋構造１１４を、雄ねじ体１０の第一雄ねじ螺旋構造１４に螺合させて行くと、逆回転防止部材１６０の係合縁１６８ａが、雄ねじ体１０の第二雄ねじ螺旋構造１５と接触する。しかし、雌ねじ体１００を、筒状部材１０６の第一雌ねじ螺旋構造１１４を基準として螺合させているので、筒状部材１０６を螺進させて行くと、係合縁１６８ａと第二雄ねじ螺旋構造１５のねじ山が干渉状態に遷移する。
【００３０】
この状態で、更に筒状部材１０６を９０°回転させて、第一雌ねじ螺旋構造１１４を第一雄ねじ螺旋構造１４に螺合させて行くと、図７（Ｂ）に示すように、筒状部材１０６は締結方向に１／４ピッチ進行し、逆回転防止部材１６０も、同方向に回転しながら、締結方向に強制的に進行する。このとき、係合縁１６８ａは、座面部１６２から離れる方向に傾斜していることから、ねじ山１３ａのフランク面に沿って、当接面１１０ａから離れる軸方向及び／又は半径方向外側に弾性変形して、第二雄ねじ螺旋構造１５を乗り越えようとする。この際、好ましくは、立設部１６５が半径方向外側の剛性を高めておくことで、立設部１６５自体が外側に弾性変形する量は小さく又は略零に設定し、係合縁１６８ａが立設部１６５に対して鈍角側へ弾性変形させることを優先させる。図７（Ａ）の状態を基準として筒状部材１０６を１８０°（１／２ピッチ）回転させると、図７（Ｃ）に示すように、係合縁１６８ａが、第二雄ねじ螺旋構造１５の一つのねじ山１３ａを完全に乗り越えて、次の第二雄ねじ螺旋構造１５に嵌合する。この動作を繰り返すことで、雌ねじ体１０が１８０°回転する度に、係合部１６８ａが第二雄ねじ螺旋構造１５のねじ山１３ａを乗り越えて行き、雌ねじ体１００は雄ねじ体１０に締結されて行く。図７（Ｃ）の段階で、雌ねじ体１０のテーパ面１８２が被締結部材５００に丁度よく当接すれば、最適な締結状態を維持できることになる。
【００３１】
一方、図８を参照して、雌ねじ体１００の筒状部材１０６が、雄ねじ体１０の第一雄ねじ螺旋構造１４に対して緩み方向に回転しようとする場合を考える。突出部１６８は、当接面１１０ａの成す仮想平面に対して先端側（係合縁１６８ａ側）が乖離するように傾斜した形状を成しており、この傾斜は、第二雄ねじ螺旋構造１５のねじ山１３ａのフランク面に対応するように設定され、好ましくは当接するように設定される。また、この突出部１６８の基端（立設部１６５の端縁１６５ａ）から先端（係合縁１６８ａ）までの長さは、ねじ山１３ａの頂部から谷底までの距離に対応して設定され、好ましくは当該距離とほぼ一致するように設定される。そのため、雌ねじ体１００の筒状部材１０に緩め方向の相対回転を与えると、突出部１６８の傾斜面が、立設部１６５に対して、当接面１１０ａの成す仮想平面に接近する方向（即ち、係合縁１６８ａが当接面１１０ａに接近する方向）に力を受けて弾性変形する。立設部１６５の半径方向外側への剛性を高めておくことにより、当該弾性変形に伴って、突出部１６８の基端から先端の仮想平面方向の距離（図８における水平方向距離）が長くなることから、係合縁１６８ａがねじ山１３ａの谷部を狭窄するように作用し、その結果、当該緩め方向の相対回転を機械構造的に強固に防止できる。換言すると、逆回転防止部材１６０の係合縁１６８ａが、第二雄ねじ螺旋構造１５のねじ山１３ａの谷に食い込み、筒状部材１０６と逆回転防止部材１６０との進行のズレ若しくは相反によって相対回転を規制する。従って、雄ねじ体１００は、緩み方向の相対回転ができない。逆回転防止部材１６０は、筒状部材１０６の第一雌ねじ螺旋構造１１４による一方向（締結方向）の雄ねじ体１０との相対回転は許容し、その逆回転は確実に係止される。なお、雌ねじ体１００において、突出部１６８の延設長さ即ち突出長さの設定や、立設部１６５の立設長さの設定、突出部１６８と立設部１６５の相対角度の設定等により、所定以上の緩め方向トルクを付与することによって突出部１６８を弾性変形させて、比較的容易に、雄ねじ体１０から雌ねじ体１００を取り外すことを可能とすることも出来る。
【００３２】
図９を用いて図７と異なる締結事例を紹介する。図９（Ａ）に示すように、雌ねじ体１００の筒状部材１０６の第一雌ねじ螺旋構造１１４を、雄ねじ体１０の第一雄ねじ螺旋構造１４に螺合させて行くと、逆回転防止部材１６０の係合縁１６８ａが、雄ねじ体１０の第二雄ねじ螺旋構造１５と接触する。しかし、雌ねじ体１００を、筒状部材１０６の第一雌ねじ螺旋構造１１４を基準として螺合させているので、筒状部材１０６を螺進させて行くと、係合縁１６８ａと第二雄ねじ螺旋構造１５のねじ山が干渉状態に遷移する。
【００３３】
この状態で、更に筒状部材１０６を９０°回転させて、第一雌ねじ螺旋構造１１４を第一雄ねじ螺旋構造１４に螺合させて行くと、図９（Ｂ）に示すように、係合縁１６８ａは、座面部１６２から離れる方向に傾斜していることから、ねじ山１３ａのフランク面に沿って、当接面１１０ａから離れる軸方向及び／又は半径方向外側に弾性変形して、第二雄ねじ螺旋構造１５を乗り越えようとする。しかしながら、本事例では、係合縁１６８ａがねじ山１３ａを完全に乗り越える前に、筒状部材１０６のテーパ面１８２が被締結部材５００と当接する。
【００３４】
この場合は、図９（Ｃ）に示すように、筒状部材１０６を更に増し締めすることで、被締結部材５００からの反力によってテーパ面１８２を弾性変形させて、テーパ面１８２を平面に遷移させて行く。この間に、係合縁１６８ａが、第二雄ねじ螺旋構造１５の一つのねじ山１３ａを完全に乗り越えて、次の第二雄ねじ螺旋構造１５に嵌合する。即ち、図９（Ｂ）のように、係合縁１６８ａがねじ山１３ａを乗り越える直前に、筒状部材１０６のテーパ面１８２が被締結部材５００と当接しても、テーパ面１８２の軸方向変位量Ｔを上限として当該テーパ面１８２を弾性変形させることにより、締結力を維持したまま、係合部１６８ａをねじ山１３ａに対して確実に乗り越えさせることができる。しかも図９（Ｃ）のように、テーパ面１８２が変形した状態を、雌ねじ体１０による最終的な締結状態にすることで、締結力を維持できることになる。
【００３５】
次に、筒状部材１０６のテーパ面１８２の軸方向変位量Ｔについて説明する。
【００３６】
図１０（Ａ）は、本実施形態の雄ねじ体１０の雄ねじ部１３の一部の外周面を、平面に展開した状態を示す。従って、雄ねじ部１３には、第一雄ねじ螺旋構造１４と第二雄ねじ螺旋構造１５が重畳して形成される。なお図１０では、第一雄ねじ螺旋構造１４のねじ山の「谷」を実線で示し、第二雄ねじ螺旋構造１５のねじ山の「谷」を点線で示す。
【００３７】
また、雌ねじ体１００の筒状部材１０６に形成される第一雌ねじ螺旋構造１１４の一部を仮想的に切り取った領域を第一雌ねじ螺旋部分領域１１４Ａ、逆回転防止部材１６０の係合縁１６８ａに形成される第二雌ねじ螺旋構造１１５の一部を仮想的に切り取った領域を第二雌ねじ螺旋部分領域１１５Ａと定義する。この第一雌ねじ螺旋部分領域１１４ＡのリードをＬ１、リード角をα１、第二雌ねじ螺旋部分領域１１５ＡのリードをＬ２、リード角をα２とする。
【００３８】
第一雌ねじ螺旋部分領域１１４Ａと第二雌ねじ螺旋部分領域１１５Ａは、一つの雌ねじ体１０に一体的に形成されているため、両者が相対移動することができない。筒状部材１０６を雄ねじ体１０に対して螺合させて行くと、第一雌ねじ螺旋部分領域１１４Ａは、第一雄ねじ螺旋構造１４のねじ山の谷に沿って移動する。同時に、第二雌ねじ螺旋部分領域１１５Ａは、第二雄ねじ螺旋構造１５に沿って移動しようとするが、第一雌ねじ螺旋部分領域１１４Ａと移動方向（リード方向）又は移動量（リード量）が相異なるので、矢印Ｘに示すように、第二雌ねじ螺旋部分領域１１５Ａが弾性変位をして、第二雄ねじ螺旋構造１５のねじ山を強制的に乗り越えて、次の谷まで移動する。
【００３９】
このように、第二雄ねじ螺旋構造１５のねじ山の谷に当接している第二雌ねじ螺旋部分領域１１５Ａが、ねじ山を強制的に乗り越えて次の谷まで強制的に移動するまでの、第一雌ねじ螺旋部分領域１１４Ａ側の軸方向移動量をＹと定義すると、このＹは以下の通り定義される。
【００４０】
Ｙ＝{Ｌ１×Ｌ２／（Ｌ１＋Ｌ２）}
【００４１】
この式は次の通り導出される。まず、図１０（Ａ）で示すように、第一雄ねじ螺旋構造１４と第二雄ねじ螺旋構造１５が、互いに交差する２つの地点までの周方向長さをそれぞれＳ１、Ｓ２と定義すると、各リード角α１、α２から以下の（式１）が得られる。
（式１）Ｓ１×tan α１＝Ｓ２×tan α２
【００４２】
雄ねじの周方向距離をπｄ（ｄ：直径）と定義すると、以下の（式２）が得られる。
（式２）Ｓ２＝πｄ−Ｓ１
【００４３】
（式１）に（式２）を代入して整理すると以下の（式３）が得られる。
tan α１×Ｓ１＝tan α２×（πｄ−Ｓ１）
（tan α１＋tan α２）×Ｓ１＝tan α２×πｄ
Ｓ１＝tan α２×πｄ／（tan α１＋tan α２）
（式３）Ｓ１×tan α１＝tan α１×tan α２×πｄ／（tan α１＋tan α２）
【００４４】
上記（式３）の「S1×tanα1」は今回の軸方向移動量をＹと一致するので、最終的に以下の式が得られる。
Ｙ＝tan α１×tan α２×（πｄ）２／｛（tan α１＋tan α２）×πｄ｝
Ｙ＝Ｌ１×Ｌ２／（Ｌ１＋Ｌ２）
【００４５】
従って、テーパ面１８２の軸方向変位量ＴがＹ以上に設定されていれば、テーパ面１８２の弾性変形によって、第二雌ねじ螺旋部分領域１１５Ａが、第二雄ねじ螺旋構造１５の一つのねじ山を確実に乗り越えることができる。なお実際には、第二雄ねじ螺旋構造１５の直前のねじ山の「谷」に位置する第二雌ねじ螺旋部分領域１１５Ａが、次のねじ山の「頂」を乗り越えることが最低条件となるため、テーパ面１８２の軸方向変位量Ｔは、上記軸方向移動量Ｙの半分以上に設定されていれば良い。特に突出部１６８の延設長さが小さい場合、即ち突出部１６８と雄ねじ体のねじの係合量が小さい場合は、テーパ面１８２の軸方向変位量Ｔは小さくて済む。従って、テーパ面１８２の軸方向変位量Ｔは以下の通り設定される。
【００４６】
Ｔ≧（１／２）×{Ｌ１×Ｌ２／（Ｌ１＋Ｌ２）}
【００４７】
好ましくはＴ≧{Ｌ１×Ｌ２／（Ｌ１＋Ｌ２）}
【００４８】
本実施形態では、第一雌ねじ螺旋部分領域１１４Ａと第二雌ねじ螺旋部分領域１１５Ａのリード量は同じであることから、Ｌ１＝Ｌ２となるので、Ｌ１を基準にテーパ面１８２の軸方向変位量Ｔの設定値を定義すると以下の通りとなる。
【００４９】
Ｙ＝（１／２）×Ｌ１
【００５０】
Ｔ≧（１／４）×Ｌ１、好ましくはＴ≧（１／２）×Ｌ１
【００５１】
図１０（Ｂ）は、本実施形態の変形例として、第一雌ねじ螺旋部分領域１１４ＡのリードＬ１に対して、第二雌ねじ螺旋部分領域１１５ＡのリードＬ２が、その半分に設定される場合を示す。この場合は、Ｌ２＝（１／２）×Ｌ１となるので、Ｌ１を基準にテーパ面１８２の軸方向変位量Ｔの設定値を定義すると以下の通りとなる。
【００５２】
Ｙ＝（１／３）×Ｌ１
【００５３】
Ｔ≧（１／６）×Ｌ１、好ましくはＴ≧（１／３）×Ｌ１
【００５４】
図１１は、本実施形態の変形例として、第一雌ねじ螺旋部分領域１１４ＡのリードＬ１に対して、第二雌ねじ螺旋部分領域１１５ＡのリードＬ２が、その三分の一に設定される場合を示す。この場合は、Ｌ２＝（１／３）×Ｌ１となるので、Ｌ１を基準にテーパ面１８２の軸方向変位量Ｔの設定値を定義すると以下の通りとなる。
【００５５】
Ｙ＝（１／４）×Ｌ１
【００５６】
Ｔ≧（１／８）×Ｌ１、好ましくはＴ≧（１／４）×Ｌ１
【００５７】
なお、上記実施形態の雄ねじ体１０及び雌ねじ体１００では、第一雄ねじ及び雌ねじ螺旋構造１４、１１４と、第二雄ねじ及び雌ねじ螺旋構造１５、１１５が、互いに逆ねじの関係（リード角が同じでリード方向が反対）となっている場合を例示したが、本発明はこれに限定されない。例えば図１２及び図１３（Ａ）に示すように、リード方向（Ｌ１、Ｌ２）が同じで、リード角が異なる第一雄ねじ及び雌ねじ螺旋構造１４、１１４と、第二雄ねじ及び雌ねじ螺旋構造１５、１１５を採用することもできる。この場合、第一雄ねじ螺旋構造１４によって構成される螺旋状のねじ山１３ａに、さらに螺旋条を重畳形成することにより、リードがＬ１（リード角α１）の第一雄ねじ螺旋構造１４及びリードがＬ２（リード角がα２）の第二雄ねじ螺旋構造１５を、ねじ方向を揃えて形成する。勿論ここでは、Ｌ１＞Ｌ２を満たすものとする。
【００５８】
この場合における軸方向移動量Ｙは、既に述べた関係式（２）Ｓ２＝πｄ−Ｓ１を、Ｓ２−Ｓ１＝πｄ  として応用すればよく、以下の通り表式化される。
【００５９】
Ｙ＝{Ｌ１×Ｌ２／（Ｌ１−Ｌ２）}
【００６０】
図１３（Ａ）において、第一雌ねじ螺旋部分領域１１４ＡのリードＬ１に対して、第二雌ねじ螺旋部分領域１１５ＡのリードＬ２が、その半分（Ｌ２＝（１／２）×Ｌ１）に設定される場合を示しているので、Ｌ１を基準にテーパ面１８２の軸方向変位量Ｔの設定値を定義すると以下の通りとなる。
【００６１】
Ｙ＝Ｌ１
【００６２】
Ｔ≧（１／２）×Ｌ１、好ましくはＴ≧Ｌ１
【００６３】
図１３（Ｂ）は、図１３（Ａ）の変形例として、第一雌ねじ螺旋部分領域１１４ＡのリードＬ１に対して、第二雌ねじ螺旋部分領域１１５ＡのリードＬ２が、その三分の一に設定される場合を示す。この場合は、Ｌ２＝（１／３）×Ｌ１となるので、Ｌ１を基準にテーパ面１８２の軸方向変位量Ｔの設定値を定義すると以下の通りとなる。
【００６４】
Ｙ＝（１／２）×Ｌ１
【００６５】
Ｔ≧（１／４）×Ｌ１、好ましくはＴ≧（１／２）×Ｌ１
【００６６】
更に図１３（Ｂ）の展開図には、図１０（Ａ）で示した実施形態の変形例として、第二雄ねじ螺旋構造１５が多条ネジ（ここでは二条ネジ）となる場合を示している。この場合、第二雄ねじ螺旋構造１５のピッチＰ２は、Ｐ２＝（１／２）×Ｌ２と定義される。第二雄ねじ螺旋構造１５が多条ねじの場合、その多条化されている分だけ、軸方向移動量Ｙを小さくすることができる。このＹは以下の通り定義される。
【００６７】
Ｙ＝{Ｌ１×Ｐ２／（Ｌ１＋Ｐ２）}
【００６８】
従って、テーパ面１８２の軸方向変位量Ｔは以下の通り設定される。
【００６９】
Ｔ≧（１／２）×{Ｌ１×Ｐ２／（Ｌ１＋Ｐ２）}
【００７０】
好ましくはＴ≧{Ｌ１×Ｐ２／（Ｌ１＋Ｐ２）}
【００７１】
本変形例では、第一雌ねじ螺旋部分領域１１４Ａと第二雌ねじ螺旋部分領域１１５Ａのリード量は同じであることから、Ｌ１＝Ｌ２となるので、Ｌ１を基準にテーパ面１８２の軸方向変位量Ｔの設定値を定義すると以下の通りとなる。
【００７２】
Ｙ＝（１／４）×Ｌ１
【００７３】
Ｔ≧（１／８）×Ｌ１、好ましくはＴ≧（１／４）×Ｌ１
【００７４】
なお、特に図示しないが、第一雄ねじ螺旋構造１４が多条ネジの場合は、リードＬ１に代えて、第一雄ねじ螺旋構造１４のピッチＰ１を適用すれば良く、この際のＹは以下の通り定義される。
【００７５】
Ｙ＝{Ｐ１×Ｌ２／（Ｐ１＋Ｌ２）}
【００７６】
勿論、第一雄ねじ螺旋構造１４及び第二雄ねじ螺旋構造１５の双方が多条ネジの場合は、リードＬ１、Ｌ２に代えて、上記ピッチＰ１、Ｐ２を適用すれば良く、この際のＹは以下の通り定義される。
【００７７】
Ｙ＝{Ｐ１×Ｐ２／（Ｐ１＋Ｐ２）}
【００７８】
更に、第一雄ねじ螺旋構造１４及び第二雄ねじ螺旋構造１５のリード双方が同じ場合の場合は以下の通り定義される。勿論ここでは、Ｐ１＞Ｐ２を満たすものとする。
【００７９】
Ｙ＝{Ｐ１×Ｐ２／（Ｐ１−Ｐ２）}
【００８０】
以上の通り、この種の雌ねじ体１００によれば、筒状部材１００が被締結部材５００と初期接触するタイミングと、係合縁１６８ａが第二雄ねじ螺旋構造１５のねじ山を乗り越えるタイミングが合わない場合がある。そこで本実施形態では、筒状部材１０６の軸方向端にテーパ面１８２を形成する。このテーパ面１８２は、半径方向内側が軸方向に凹むような円錐台形、或いは、湾曲状を成しており、締結力によって被締結部材側からの反力を受け止めて、当該テーパ面１８２が軸垂直平面に近づくように弾性変形する。テーパ面１８２の軸方向の変位量Ｔ分、即ちテーパ面１８２の弾性変形可能な量だけ、筒状部材１０６を更に相対回転させることができ、結果として、係合縁１６８ａが第二雄ねじ螺旋構造１５のねじ山を乗り越えることができる。従って、本雌ねじ体１００によれば、逆回転の防止と、被締結体５００の締結力を高度に維持することを両立させることが可能となる。
【００８１】
特に、第一及び第二雌ねじ螺旋構造１１４、１１５のリード方向が反対となる場合は、テーパ面１８２の軸方向変位量Ｔが、Ｔ≧（１／２）×{Ｌ１×Ｌ２／（Ｌ１＋Ｌ２）}、好ましくはＴ≧{Ｌ１×Ｌ２／（Ｌ１＋Ｌ２）}に設定され、第一及び第二雌ねじ螺旋構造１１４、１１５のテーパ方向が同じとなる場合は、Ｔ≧（１／２）×{Ｌ１×Ｌ２／（Ｌ１−Ｌ２）}、好ましくはＴ≧{Ｌ１×Ｌ２／（Ｌ１−Ｌ２）}に設定される。更に第二雌ねじ螺旋構造１１５と螺合する第二雄ねじ螺旋構造１５が多条ねじの場合は、上記関係式のリードＬ２をピッチＰ２に置きかえれば良く、Ｔ≧（１／２）×{Ｌ１×Ｐ２／（Ｌ１＋Ｐ２）}、好ましくはＴ≧{Ｌ１×Ｐ２／（Ｌ１＋ＬＰ）}、或いはＴ≧（１／２）×{Ｌ１×Ｐ２／（Ｌ１−Ｐ２）}、好ましくはＴ≧{Ｌ１×Ｐ２／（Ｌ１−Ｐ２）}に設定される。このように設定すれば、テーパ面１８２の軸方向変位量Ｔが不足する事態を回避できる。
【００８２】
なお、本実施形態の雌ねじ体１００によれば、受部１１０の当接面１１０ａを含む範囲において、軸に対する垂直方向の断面によって視た場合、この当接面１１０ａの断面像が、周方向複数箇所に得られる状態及び／又は断面像が環状に得られる状態になる。従って、当接面１１０ａによる逆回転防止部材１６０の保持姿勢が安定するので、組立を易しく行うことができ、更に、組立精度も向上させることができる。なお、本実施形態では、当接面１１０ａの断面像が環状（リング状）になるので、最も安定した状態になるといえる。
【００８３】
更に本実施形態のように、筒状部材１０６の端面において、当接面１１０ａを回転軸に対して垂直な平面にすると、プレス、切削、転造、圧造、成型、造形等によって筒状部材１０６を形成する際に、所謂ナットと同様に簡潔に量産できる。なお、当接面１１０ａを軸直角方向に対して傾斜させて、この当接面１１０ａを利用して係合縁１６８ａのリード角やリード方向を設定した周方向のスロープ状に形成しようとすると、筒状部材１０６の製造コストが増大する。更に、スロープ状の当接面１１０ａを含む範囲で、軸に対する垂直方向の断面によって視た場合、その断面像は周方向に一箇所しか得られない。これは、当接面１１０ａによる逆回転防止部材１６０の保持姿勢が不安定であり、スロープに沿って逆回転防止部材１６０が周方向にスライドするような力が生じ易い。結局、筒状部材１０６と逆回転防止部材１６０を組み立てる際に、高い位置決め精度が要求されてしまう。
【００８４】
因みに本実施形態では、周方向に沿って軸方向の延在距離Ｊが次第に長くなる立設部１６５によって、第二雌ねじ螺旋構造１１５のリード方向及びリード角を設定している。この構造を採用すれば、例えば、逆回転防止部材１６０を板状部材を用いたプレス成型等によって量産することが可能となり、製造コストを飛躍的に低減できる。
【００８５】
また本雌ねじ体１００は、必須ではないが、筒状部材１０６側の第一周方向係合部１２０と、逆回転防止部材１６０側の第二周方向係合部１６２ａによって、筒状部材１０６と逆回転防止部材１６０を周方向に固定可能としている。結果、逆回転防止部材１６０の係合縁１６８ａを干渉させながら、強制的に締結させる際にも、筒状部材１０６と逆回転防止部材１６０の相対回転を規制できる。
【００８６】
同様に、筒状部材１０６側の第一軸方向係合部１３０と、逆回転防止部材１６０の第二軸方向係合部１６２ｂにより、筒状部材１０６と逆回転防止部材１６０が軸方向に固定されている。結果、筒状部材１０６を強制的にねじ込んで、逆回転防止部材１６０の係合縁１６８ａを半径方向に変位させる際にも、筒状部材１０６と逆回転防止部材１６０が軸方向に離脱することを防止できる。本実施形態では、組立時に第一軸方向係合部１３０を屈曲させて互いにかしめるので、簡易な製造工程にもかかわらず、確実に両者を一体化できる。
【００８７】
とりわけ、本実施形態の逆回転防止部材１６０の座面部１６２は、少なくとも周方向に１８０°以上の角度範囲で、受部１１０の当接面１１０ａに当接している。このように、座面部１６２を１８０°以上の角度範囲に設定すると、逆回転防止部材１６０に外力が作用しても、第一軸方向係合部１３０との係合状態が外れ難くなる。一方で、逆回転防止部材１６０の係合縁１６８ａは、周方向に１８０°以下の角度範囲で雄ねじ１０と接触させることで、軸方向及び／又は半径方向外側に柔軟に変位し易くすることが出来る。即ち、本実施形態の逆回転防止部材１６０によれば、筒状部材１０６と確実に一体化させつつも、係合縁１６８ａを容易に変位できるようにしている。また、この際に係合縁１６８ａを周方向に複数配置することで、雌ねじ体１００が緩み方向に回転する際に、複数の係合縁１６８ａが確実に雄ねじ体１０と係合して、その回転を規制できる。また係合縁１６８と立設部１６５の角度関係を鈍角に設定しているので、係合縁１６８は、立設部１６５から離れる軸方向（両者の角度関係が１８０°に近づく方向）に弾性変形しやすいが、立設部１６５に近づく軸方向（両者の関係が９０°に近づく方向）には弾性変形しにくいという利点がある。
【００８８】
更に上記実施形態の雌ねじ体１００では、本実施形態の雌ねじ体１００によれば、当接面１１０ａを含む範囲の軸垂直断面の断面像が、当接面１００ａと一致する平面リング状になる場合を例示したが、本発明はこれに限定されない。例えば図１５（Ａ）に示す雌ねじ体１００のように、当接面１１０ａを、半径方向に傾斜するテーパ面とすることができる。この場合、軸垂直断面Ｘ−Ｘの断面像は、環状の線となる。更に例えば図１５（Ｂ）に示す雌ねじ体１００のように、当接面１１０ａを、軸に対して一方向傾斜する傾斜面とすることができる。この場合、当接面１１０ａの軸垂直断面Ｘ−Ｘの断面像は、二箇所の線分となる。また更に例えば図１５（Ｃ）に示す雌ねじ体１００のように、当接面１１０ａを、軸に対して一方向と他方向に傾斜する一対の傾斜面とすることができる。この場合、当接面１１０ａの軸垂直断面Ｘ−Ｘの断面像は、四箇所の線分となる。これらのいずれにしろ、当接面１１０ａを、軸垂直方向の断面によって視ると、断面像が周方向の複数箇所に得られる機会が提供されるため、逆回転防止部材１６０の保持姿勢を安定させることができる。
【００８９】
また、上記実施形態では、雄ねじ体１００に二種類の相異なる螺旋構造１４、１５を形成することで、雌ねじ体１００の逆回転を防止する場合を例示したが、本発明はこれに限定されるものではない。図１６及び図１７に他の締結構造を示す。この締結構造では、雄ねじ体１０の雄ねじ部１３が、単一の第一雄ねじ螺旋構造１４と、半径方向内側に凹んで周方向に十二か所に等間隔で形成される雄ねじ側当接部１６を有する。なお、この雄ねじ側当接部１６は、第一雄ねじ螺旋構造１４と重畳するように形成されているが、軸端部に重ならないようにして形成しても良く、第一雄ねじ螺旋構造１４の中でも必要な領域に限って形成しても良い。
【００９０】
雌ねじ体１００は、筒状部材１０６と一体的に形成される逆回転防止部材１６０において、軸方向から視て断面非正円形となる逆回転防止領域１６０Ａが形成される。この逆回転防止領域１６０Ａは、筒状部材１０６のテーパ面１８２の反対側に軸方向にリング状に飛び出して設けられているが、テーパ面１８２側に設けても良く、また雄ねじ部１３と重畳するように形成しても良い。
【００９１】
逆回転防止領域１６０Ａには、半径方向内側に凸状となる雌ねじ側突出部１６８が、周方向に十二か所で等間隔で形成される。結果、雌ねじ側突出部１６８は、雄ねじ体１０の雄ねじ部１３に凹んで形成される雄ねじ側当接部１６と、３０°間隔で周方向に係合させることができる。既に述べたように、逆回転防止領域１６０Ａは、軸方向に肉薄に設けられており、半径方向外側に弾性変形できるようにしている。従って、雄ねじ体１０と雌ねじ体１００を所望の力で相対回転させることで、逆回転防止領域１６０Ａが外側に弾性変形して、雄ねじ側当接部１６との周方向の係合を解除することができる。従って、雄ねじ体１０と雌ねじ体１００を所望の力で締まる方向に付勢すれば、雄ねじ側当接部１６と雌ねじ側突出部１６８が係合と解除を繰り返しながら、相対回転を許容できるので、雌ねじ体１００を雄ねじ部１３の途中の任意の場所で固定できる。より望ましくは、雄ねじ側当接部１６と雌ねじ側突出部１６８の少なくとも一方の形状を鋸刃形状にすることで、締め付け方向の回転は許容し、緩み方向の回転は規制する所謂ラチェット機構として作用させる。
【００９２】
この締結構造において、ここでは３０°に設定される周方向角度をθとし、第一雌ねじ螺旋構造１４のリードをＬ１とした場合、テーパ面１８２の軸方向変位量Ｔは以下の通り設定される。
【００９３】
Ｔ≧Ｌ１×（θ／３６０）
【００９４】
このようにすると、締結時において、雄ねじ側当接部１６と雌ねじ側突出部１６８の係合が解除されたタイミングで、テーパ面１８２が被締結部材５００に当接したとしても、更に、軸方向変位量Ｔ分だけ雌ねじ体１００を回転させることができ、雄ねじ側当接部１６と雌ねじ側突出部１６８を係合させることができる。
【００９５】
なお、上記実施形態では、雌ねじ体１００にテーパ面を形成する場合に限って示したが、雄ねじ体１０の頭部側にテーパ面を形成することも可能である。また、雌ねじ体１００と雄ねじ体１０の双方にテーパ面を形成することもできる。この場合、上記で示した軸方向変位量Ｔは、雌ねじ体１００と雄ねじ体１０の双方のテーパ面の合計量とすることができる。
【００９６】
また、本発明の実施例は、上記実施の形態に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内において種々変更を加え得ることは勿論である。
【符号の説明】
【００９７】
１  締結構造
１０  雄ねじ体
１３  雄ねじ部
１４  第一雄ねじ螺旋構造
１５  第二雄ねじ螺旋構造
１００  雌ねじ体
１０６  筒状部材
１１０  受部
１１０ａ  当接面
１１４  第一雌ねじ螺旋構造
１１５  第二雌ねじ螺旋構造
１２０  第一周方向係合部
１３０  第一軸方向係合部
１６０  逆回転防止部
１６２  座面部
１６２ａ  第二周方向係合部
１６２ｂ  第二軸方向係合部
１６５  立設部
１６８  突出部
１６８ａ  係合縁
１８０  リム
１８２  テーパ面
【図１】
2019116974.tif 000003
【図２】
2019116974.tif 000004
【図３】
2019116974.tif 000005
【図４】
2019116974.tif 000006
【図５】
2019116974.tif 000007
【図６】
2019116974.tif 000008
【図７】
2019116974.tif 000009
【図８】
2019116974.tif 000010
【図９】
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【図１０】
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【図１１】
2019116974.tif 000013
【図１２】
2019116974.tif 000014
【図１３】
2019116974.tif 000015
【図１４】
2019116974.tif 000016
【図１５】
2019116974.tif 000017
【図１６】
2019116974.tif 000018
【図１７】
2019116974.tif 000019
【図１８】
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