(57)【要約】【課題】効率的な樹脂成形体の製造方法を提供する。【解決手段】(a1)定常運転条件を満たす製造工程と(b1)運転停止条件を満たす停止準備工程と(c1)運転再開条件を満たす再開準備工程を有する樹脂成形体の製造方法。(a1)定常運転条件：重合性原料（Ａ）を（Ｔ１−５０）〜（Ｔ１＋４０）で加熱して重合する。但し、Ｔ１は重合性原料（Ａ）の重合後のＴｇである。重合物を反応容器から取り出して樹脂成形体を得る。(b1)運転停止条件：重合性原料（Ｂ）を反応容器に注入する。但し、重合性原料（Ｂ）の重合後のガラス転移温度Ｔ２は次式を満たす。Ｔ１−７０≦Ｔ２≦Ｔ１−２５。次に重合性原料（Ｂ）を（Ｔ１−５０）〜（Ｔ１＋１０）で加熱して重合する。(c1)運転再開条件：重合性原料（Ｃ）を反応容器に注入する。但し、重合性原料（Ｃ）の重合後のガラス転移温度Ｔ３は次式を満たす。Ｔ１−１０≦Ｔ３≦Ｔ１＋１０【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
反応容器内で重合性原料を重合し、得られた重合物を前記反応容器から取り出すことを含む、樹脂成形体の製造方法であって、
下記の（ａ１）定常運転条件を満たす製造工程と、（ｂ１）運転停止条件を満たす停止準備工程と、（ｃ１）運転再開条件を満たす再開準備工程を有する樹脂成形体の製造方法。
（ａ１）定常運転条件
工程（１）：重合性原料（Ａ）を反応容器に注入し、該反応容器を重合装置に導入する。
工程（２）：前記反応容器中の重合性原料（Ａ）を、重合装置内にて（Ｔ１−５０）℃以上（Ｔ１＋４０）℃以下の温度範囲に加熱して重合し、重合物を得る。但し、Ｔ１は重合性原料（Ａ）の重合後のガラス転移温度（℃）である。
工程（３）：前記得られた重合物を前記反応容器から取り出して樹脂成形体を得る。
（ｂ１）運転停止条件
工程（４）：重合性原料（Ｂ）を前記反応容器に注入し、該反応容器を重合装置に導入する。但し、重合性原料（Ｂ）の重合後のガラス転移温度Ｔ２（℃）は次式を満たす。
Ｔ１−７０（℃）≦Ｔ２（℃）≦Ｔ１−２５（℃）
工程（５）：前記反応容器中の重合性原料（Ｂ）を、重合装置内にて（Ｔ１−５０）℃以上（Ｔ１＋１０）℃以下の温度範囲に加熱して重合し、重合物を得る。
工程（６）：工程（５）の後、前記反応容器を前記重合装置から取り出す。
工程（７）：工程（６）の後、得られた前記重合物を前記反応容器から取り出す。
工程（８）：前記工程（７）の後、前記重合装置の加熱を停止する。
（ｃ１）運転再開条件
工程（９）：前記工程（８）の後、前記重合装置内の温度を（Ｔ１−５０）℃以上（Ｔ１＋４０）℃以下の温度範囲にする。
工程（１０）：前記工程（９）の後、重合性原料（Ｃ）を前記反応容器に注入し、該反応容器を重合装置中に導入する。次いで、前記反応容器中の重合性原料（Ｃ）を前記重合装置内で加熱して重合し、重合物を得る。但し、重合性原料（Ｃ）の重合後のガラス転移温度Ｔ３（℃）は次式を満たす。
Ｔ１−１０（℃）≦Ｔ３（℃）≦Ｔ１＋１０（℃）
工程（１１）：工程（１０）で得られた重合物を前記反応容器から取り出して樹脂成形体を得る。
【請求項２】
前記重合装置は加熱された２以上の温度領域を有し、最下流部の温度領域である第２加熱領域の温度が、前記最下流部を除く上流側の温度領域である第１加熱領域の温度より高く、且つ、
前記（ａ１）定常運転条件が下記の（ａ２）定常運転条件を満たし、前記（ｂ１）運転停止条件が下記の（ｂ２）運転停止条件を満たす、請求項１に記載の樹脂成形体の製造方法。
（ａ２）定常運転条件
前記工程（２）において、前記反応容器中の前記重合性原料（Ａ）を、第１加熱領域にて（Ｔ１−５０）℃以上Ｔ１℃以下の温度範囲に加熱し、且つ、第２加熱領域にてＴ１℃以上（Ｔ１＋４０）℃以下の温度範囲に加熱して重合し、重合物を得る。但し、Ｔ１（℃）は重合性原料（Ａ）の重合後のガラス転移温度である。
（ｂ２）運転停止条件
前記工程（５）において、前記反応容器中の重合性原料（Ｂ）を、第１加熱領域にて（Ｔ１−５０）℃以上（Ｔ１＋１０）℃以下の温度範囲に加熱し、第２加熱領域にて（Ｔ２＋５）℃以上（Ｔ２＋３５）℃以下の温度範囲に加熱して重合し、重合物を得る。
【請求項３】
前記（ｃ１）運転再開条件が下記の（ｃ２）運転再開条件を満たす、請求項２に記載の樹脂成形体の製造方法。
（ｃ２）運転再開条件
工程（９）：前記工程（８）の後、前記第１加熱領域の温度及び前記第２加熱領域の温度を（Ｔ１−５０）℃以上（Ｔ１＋４０）℃以下の温度範囲にする。
工程（１０）：前記工程（９）の後、重合性原料（Ｃ）を前記反応容器に注入し、該反応容器を重合装置中に導入する。次いで、前記反応容器中の重合性原料（Ｃ）を前記重合装置内で加熱して重合し、重合物を得る。但し、重合性原料（Ｃ）の重合後のガラス転移温度Ｔ３（℃）は次式を満たす。
Ｔ１−１０（℃）≦Ｔ３（℃）≦Ｔ１＋１０（℃）
工程（１１）：工程（１０）で得られた重合物を前記反応容器から取り出して樹脂成形体を得る。
【請求項４】
前記工程（５）にて、前記重合性原料（Ｂ）が前記第２加熱領域で加熱される状態を、前記重合装置中に滞在する時間に対し、２０％以上６０％以下の間維持する、請求項２又は３に記載の樹脂成形体の製造方法。
【請求項５】
下記工程（１２）を有する請求項２〜４のいずれか一項に記載の樹脂成形体の製造方法。
工程（１２）：前記工程（１１）の後、前記第２加熱領域の温度を（Ｔ１−１０）℃以上（Ｔ１＋４０）℃以下の温度範囲にする。
【請求項６】
前記（ａ２）定常運転条件が下記（ａ３）定常運転条件を満たし、前記（ｂ２）運転停止条件が下記（ｂ３）運転停止条件を満たし、前記（ｃ２）運転再開条件が下記（ｃ３）運転再開条件を満たす、請求項２〜５のいずれか一項に記載の樹脂成形体の製造方法。
（ａ３）定常運転条件
前記工程（１）にて、前記重合性原料（Ａ）が、メタクリル酸メチル単量体又はメタクリル酸メチル由来の繰り返し単位を合計９０質量％以上含み、且つ、該重合性原料（Ａ）の重合物のガラス転移温度Ｔ１が９０℃以上１２０℃以下である。
前記工程（２）が、前記重合性原料（Ａ）を第１加熱領域にて６０℃以上１１０℃以下で加熱する工程と、前記重合性原料（Ａ）を第２加熱領域にて１００℃以上１５０℃以下で加熱する工程を含む。
（ｂ３）運転停止条件
前記工程（４）にて、重合性原料（Ｂ）が、メタクリル酸メチル由来の繰り返し単位７０質量部以上９０質量部以下と、（メタ）アクリル酸エステル（Ｍ）由来の繰り返し単位１０質量部以上３０質量部以下を含み、且つ、該重合性原料（Ｂ）の重合物のガラス転移温度Ｔ２が４０℃以上８５℃以下である。但し、前記（メタ）アクリル酸エステル（Ｍ）は、該（メタ）アクリル酸エステル（Ｍ）の単独重合体のガラス転移温度が−６０℃以上２０℃以下である（メタ）アクリル酸エステルを含む。
前記工程（５）にて、前記重合性原料（Ｂ）を第２加熱領域にて６５℃以上９５℃以下で加熱する工程を含み、且つ、前記重合性原料（Ｂ）が第２加熱領域で加熱される状態を、重合装置中に滞在する時間に対し、４０％以上６０％以下の間維持する。
（ｃ３）運転再開条件
前記工程（９）にて、第１加熱領域の温度を６０℃以上１１０℃以下に昇温し、第２加熱領域の温度を６５℃以上９５℃以下に昇温する。
前記工程（１０）にて、前記重合性原料（Ｃ）が、メタクリル酸メチル由来の繰り返し単位を９０質量％以上含み、且つ、該重合性原料（Ｃ）の重合物のガラス転移温度Ｔ３が９０℃以上１２０℃以下であり、重合性原料（Ｃ）が第２加熱領域で加熱される状態を、重合装置中に滞在する時間に対し、４０％以上６０％以下の間維持する。
【請求項７】
下記工程（１２）を有する請求項６に記載の樹脂成形体の製造方法。
工程（１２）：前記工程（１１）の後、第２加熱領域の温度を１００℃以上１５０℃以下の温度範囲にする。
【請求項８】
前記（メタ）アクリル酸エステル（Ｍ）が、アクリル酸ブチル、アクリル酸プロピル、アクリル酸エチル及びアクリル酸メチルから選ばれる少なくとも１種類である、請求項６又は７に記載の樹脂成形体の製造方法。
【請求項９】
前記反応容器が、走行する２枚のエンドレスベルトとガスケットから構成される鋳型である、請求項１〜８のいずれか一項に記載の樹脂成形体の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、樹脂成形体の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
樹脂成形体の製造法として、重合性原料を、反応容器に供給し、重合装置内で加熱して重合した後に、得られた重合物を前記反応容器から取り出して成形品を得る方法がある。具体的には次記の方法がある。重合性原料を、反応容器である、走行する２枚のエンドレスベルトとガスケットからなる鋳型に供給し、重合装置内を走行させ、加熱して重合し、得られた重合物を前記エンドレスベルトから剥離させて成形品を得る方法（例えば特許文献１）。或いは、前記鋳型について、エンドレスベルトの表面に、離型性を有するマットフィルムがマット層を表層側に向けて粘着剤を介して貼着されていて、得られた重合物を前記マットフィルムから剥離して成形品を得る方法（特許文献２）。
【０００３】
樹脂成形体の工業的製造は、各プロセスを連続で行うことでなされる。従って、あるプロセスを行うにあたっては、その前までのプロセスが安定に行われている必要がある。例えば反応容器として、走行する２枚のエンドレスベルトとガスケットからなる鋳型を用いた連続製造において、重合物が鋳型内に十分に充填されていない場合には、エンドレスベルトの表面に変形等の損傷が生じる恐れがある。或いは、重合物の重合率が不十分な場合には、鋳型からの重合物の剥離が不十分となり、エンドレスベルトの表面に変形等の損傷が生じたり、エンドレスベルトの表面が汚染され、樹脂成形体の外観品質が低下する恐れがある。
【０００４】
ところで、樹脂成形体の工業的製造においては、品種の切り替えや定期メンテナンス等を行うために、連続運転を止める必要が生じることがある。この際、連続運転を止めることで加熱処理を終了していた鋳型内の重合物は、その後に再度加熱処理を行えば、樹脂成形体とすることは可能である。しかしながら、このような鋳型内の重合物は、一旦冷却されたときに収縮するので、鋳型内で重合物とエンドレスベルトの間又は重合物とガスケットの間に空隙が生じてしまう。従って、加熱処理を終了していた重合物を再び加熱して連続的に重合しようとしても、鋳型内に空隙が残った状態で重合装置に導入されてしまうため、高価なエンドレスベルトの表面に変形等の損傷が生じたり、加熱に温水を用いている場合は空隙に水が浸入して、樹脂成形体の表面に斑模様が生じてしまい外観品質を損なうことがあった。
また、重合装置を一旦止めてから再度稼働するまでに、重合装置の分解と洗浄及び装置の組み立てを行う場合には、さらに装置の再立ち上げ後の安定化に時間を要するので、作業効率が不十分であった。一方、重合装置の分解と洗浄及び装置の組み立てを行わない場合には、品質や安全性を重視して、これらの樹脂成形体の外観品質が損なわれた部分は廃棄することになり、製品歩留りが低下することになった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００３−２９１１５５号公報
【特許文献２】特開２００５−３２４３４６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、上記課題を解決するためになされたものであって、外観品質に優れた樹脂成形体を歩留り高く得ることができる樹脂成形体の製造方法を目的とする。さらに、連続運転を一旦停止した後に、連続運転を再開するときの作業効率に優れ、樹脂成形体を製造するための反応容器の損傷を防止できる樹脂成形体の製造方法を提供する。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本願発明は以下の態様を有する。
反応容器内で重合性原料を重合し、得られた重合物を前記反応容器から取り出すことを含む、樹脂成形体の製造方法であって、
下記の（ａ１）定常運転条件を満たす製造工程と、（ｂ１）運転停止条件を満たす停止準備工程と、（ｃ１）運転再開条件を満たす再開準備工程を有する樹脂成形体の製造方法。
（ａ１）定常運転条件
工程（１）：重合性原料（Ａ）を反応容器に注入し、該反応容器を重合装置に導入する。
工程（２）：前記反応容器中の重合性原料（Ａ）を、重合装置内にて（Ｔ１−５０）℃以上（Ｔ１＋４０）℃以下の温度範囲に加熱して重合し、重合物を得る。但し、Ｔ１は重合性原料（Ａ）の重合後のガラス転移温度（℃）である。
工程（３）：前記得られた重合物を前記反応容器から取り出して樹脂成形体を得る。
（ｂ１）運転停止条件
工程（４）：重合性原料（Ｂ）を前記鋳型に注入し、該反応容器を重合装置に導入する。但し、重合性原料（Ｂ）の重合後のガラス転移温度Ｔ２（℃）は次式を満たす。
Ｔ１−７０（℃）≦Ｔ２（℃）≦Ｔ１−２５（℃）
工程（５）：前記反応容器中の重合性原料（Ｂ）を、重合装置内にて（Ｔ１−５０）℃以上（Ｔ１＋１０）℃以下の温度範囲に加熱して重合し、重合物を得る。
工程（６）：工程（５）の後、前記反応容器を前記重合装置から取り出す。
工程（７）：工程（６）の後、得られた前記重合物を前記反応容器から取り出す。
工程（８）：前記工程（７）の後、前記重合装置の加熱を停止する。
（ｃ１）運転再開条件
工程（９）：前記工程（８）の後、前記重合装置内の温度を（Ｔ１−５０）℃以上（Ｔ１＋４０）℃以下の温度範囲にする。
工程（１０）：前記工程（９）の後、重合性原料（Ｃ）を前記反応容器に注入し、該反応容器を重合装置中に導入する。次いで、前記反応容器中の重合性原料（Ｃ）を前記重合装置内で加熱して重合し、重合物を得る。但し、重合性原料（Ｃ）の重合後のガラス転移温度Ｔ３（℃）は次式を満たす。
Ｔ１−１０（℃）≦Ｔ３（℃）≦Ｔ１＋１０（℃）
工程（１１）：工程（１０）で得られた重合物を前記反応容器から取り出して樹脂成形体を得る。
【０００８】
記重合装置は加熱された２以上の温度領域を有し、最下流部の温度領域である第２加熱領域の温度が、前記最下流部を除く上流側の温度領域である第１加熱領域の温度より高く、且つ、
前記（ａ１）定常運転条件が下記の（ａ２）定常運転条件を満たし、前記（ｂ１）運転停止条件が下記の（ｂ２）運転停止条件を満たすことが望ましい。
（ａ２）定常運転条件
前記工程（２）において、前記反応容器中の前記重合性原料（Ａ）を、第１加熱領域にて（Ｔ１−５０）℃以上Ｔ１℃以下の温度範囲に加熱し、且つ、第２加熱領域にてＴ１℃以上（Ｔ１＋４０）℃以下の温度範囲に加熱して重合し、重合物を得る。但し、Ｔ１（℃）は重合性原料（Ａ）の重合後のガラス転移温度である。
（ｂ２）運転停止条件
前記工程（５）において、前記反応容器中の重合性原料（Ｂ）を、第１加熱領域にて（Ｔ１−５０）℃以上（Ｔ１＋１０）℃以下の温度範囲に加熱し、第２加熱領域にて（Ｔ２＋５）℃以上（Ｔ２＋３５）℃以下の温度範囲に加熱して重合し、重合物を得る。
【０００９】
前記（ｃ１）運転再開条件が下記の（ｃ２）運転再開条件を満たすことが望ましい。
（ｃ２）運転再開条件
工程（９）：前記工程（８）の後、前記重合装置内の温度を（Ｔ１−５０）℃以上（Ｔ１＋４０）℃以下の温度範囲にする。
工程（１０）：前記工程（９）の後、重合性原料（Ｃ）を前記反応容器に注入し、該反応容器を重合装置中に導入する。次いで、前記反応容器中の重合性原料（Ｃ）を前記重合装置内で加熱して重合し、重合物を得る。但し、重合性原料（Ｃ）の重合後のガラス転移温度Ｔ３（℃）は次式を満たす。
Ｔ１−１０（℃）≦Ｔ３（℃）≦Ｔ１＋１０（℃）
工程（１１）：工程（１０）で得られた重合物を前記反応容器から取り出して樹脂成形体を得る。
【００１０】
また、前記工程（５）にて、前記重合性原料（Ｂ）が前記第２加熱領域で加熱される状態を、前記重合装置中に滞在する時間に対し、２０％以上６０％以下の間維持することが望ましい。
【００１１】
下記工程（１２）を有することが望ましい。
工程（１２）：前記工程（１１）の後、前記第２加熱領域の温度を（Ｔ１−１０）℃以上（Ｔ１＋４０）℃以下の温度範囲にする。
【００１２】
前記（ａ２）定常運転条件が下記（ａ３）定常運転条件を満たし、前記（ｂ２）運転停止条件が下記（ｂ３）運転停止条件を満たし、前記（ｃ２）運転再開条件が下記（ｃ３）運転再開条件を満たすことが望ましい。
（ａ３）定常運転条件
前記工程（１）にて、前記重合性原料（Ａ）が、メタクリル酸メチル単量体又はメタクリル酸メチル由来の繰り返し単位を合計９０質量％以上含み、且つ、該重合性原料（Ａ）の重合物のガラス転移温度Ｔ１が９０℃以上１２０℃以下である。
前記工程（２）が、前記重合性原料（Ａ）を第１加熱領域にて６０℃以上１１０℃以下で加熱する工程と、前記重合性原料（Ａ）を第２加熱領域にて１００℃以上１５０℃以下で加熱する工程を含む。
（ｂ３）運転停止条件
前記工程（４）にて、重合性原料（Ｂ）が、メタクリル酸メチル由来の繰り返し単位７０質量部以上９０質量部以下と、（メタ）アクリル酸エステル（Ｍ）由来の繰り返し単位１０質量部以上３０質量部以下を含み、且つ、該重合性原料（Ｂ）の重合物のガラス転移温度Ｔ２が４０℃以上８５℃以下である。但し、前記（メタ）アクリル酸エステル（Ｍ）は、該（メタ）アクリル酸エステル（Ｍ）の単独重合体のガラス転移温度が−６０℃以上２０℃以下である（メタ）アクリル酸エステルを含む。
前記工程（５）にて、前記重合性原料（Ｂ）を第２加熱領域にて６５℃以上９５℃以下で加熱する工程を含み、且つ、前記重合性原料（Ｂ）が第２加熱領域で加熱される状態を、重合装置中に滞在する時間に対し、４０％以上６０％以下の間維持する。
（ｃ３）運転再開条件
前記工程（９）にて、第１加熱領域の温度を６０℃以上１１０℃以下に昇温し、第２加熱領域の温度を６５℃以上９５℃以下に昇温する。
前記工程（１０）にて、前記重合性原料（Ｃ）が、メタクリル酸メチル由来の繰り返し単位を９０質量％以上含み、且つ、該重合性原料（Ｃ）の重合物のガラス転移温度Ｔ３が９０℃以上１２０℃以下であり、重合性原料（Ｃ）が第２加熱領域で加熱される状態を、重合装置中に滞在する時間に対し、４０％以上６０％以下の間維持する。
【００１３】
下記工程（１２）を有することが望ましい。
前記工程（１２）：前記工程（１１）の後、第２加熱領域の温度を１００℃以上１５０℃以下の温度範囲にする。
【００１４】
前記（メタ）アクリル酸エステル（Ｍ）が、アクリル酸ブチル、アクリル酸プロピル、アクリル酸エチル及びアクリル酸メチルから選ばれる少なくとも１種類であることが望ましい。
【００１５】
前記反応容器が、走行する２枚のエンドレスベルトとガスケットから構成される鋳型であることが望ましい。
【発明の効果】
【００１６】
本発明の樹脂成形体の製造方法によれば、外観品質に優れた樹脂成形体を歩留り高く得ることができる。さらに、連続運転を一旦停止した後に連続運転を再開するときの作業効率が優れ、樹脂成形体を製造するための反応容器の損傷を防止できる。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、本発明を詳細に説明する。
本発明の製造方法は、反応容器内で重合性原料を重合し、得られた重合物を前記反応容器から取り出すことを含む、樹脂成形体の製造方法である。
具体的には、例えば、後述する定常運転条件で、反応容器に、後述する重合性原料（Ａ）を注入、重合した後に、後述する運転停止条件において、前記反応容器内に後述する重合性原料（Ｂ）を注入、重合した後、前記反応容器の走行を停止し、後述する運転再開条件において、前記反応容器に後述する重合性原料（Ｃ）を注入、重合し、樹脂成形体を得ることを含む樹脂成形体の製造方法である。
【００１８】
＜反応容器、鋳型＞
本発明に用いられる反応容器とは、低温から高温までの任意の幅広い温度領域で温度制御が可能であり、且つ、前記反応容器に、流動性を有する原料を、連続的に供給して、前記原料を連続的に、加熱又は光照射等の公知の方法で化学処理した後、前記反応容器から、化学処理後の原料を連続的に取り出す機能を有していれば、特に限定されるものではない。
前記反応容器としては、例えば、筒状のガラス管や、１枚のエンドレスベルトを用いることができる。
或いは、対向する２枚のガラス板と該ガラス板の間に配置されるガスケットから構成される鋳型を反応容器として用いることができる。前記ガラス板の代わりに金属板を用いてもよい。或いは、前記反応容器として、走行する２枚のエンドレスベルトと該ベルトの間に配置されるガスケットから構成される鋳型を用いることができる。
上述した、走行する２枚のエンドレスベルトとガスケットから構成される鋳型としては、例えば特公昭４６−４１６０２号公報、ＷＯ２００４／０６０６２９号、特開２０００−３１３０２０号公報に開示された鋳型を用いることができる。
【００１９】
＜重合装置＞
重合装置の仕様、及びその処理条件は、公知の技術を使用することができる。
前記重合装置は、加熱媒体により温度制御された加熱領域を有する。加熱媒体は例えば電気ヒーター、温水、熱風等、公知の加熱手段を用いることができる。
前記重合装置の加熱領域に、２以上の温度領域を設けることにより、短時間で安定して重合処理を行うことができる。２以上の温度領域を設ける場合、重合装置中の最下流部の温度領域を「第２加熱領域」といい、前記最下流部を除く上流側の温度領域を「第１加熱領域」という。下流側の第２加熱領域の温度は、上流側の第１加熱領域の温度より高くすることが好ましい。第１加熱領域の温度を第２加熱領域の温度をより低くすることで、第１加熱領域で重合中に重合反応が暴走したり発泡することを防止でき、さらに第２加熱領域で重合物中の未反応原料を低減する効果が得られる。
具体的には、上述した走行する２枚のエンドレスベルトとガスケットから構成される鋳型を用いた重合装置として、例えば、上述した特公昭４６−４１６０２号公報、ＷＯ２００４／０６０６２９号、特開２０００−３１３０２０号公報に開示された構造の重合装置を用いることができる。
【００２０】
＜重合性原料（Ａ）＞
重合性原料（Ａ）は、好ましくは、ラジカル重合可能な二重結合を分子内に有するビニル重合性単量体を含み、且つ、該重合性原料の重合物がガラス転移温度（Ｔ１（℃））を有するものである。
前記ビニル重合性単量としては、ラジカル重合可能な二重結合を１つ有する公知の化合物、又はラジカル重合可能な二重結合を２つ以上有する公知の化合物が挙げられる。例えば、メチル（メタ）アクリレート、トリシクロデカニル（メタ）アクリレート、イソボルニル（メタ）アクリレート等の（メタ）アクリレート類、Ｎ−フェニルマレイミド、シクロヘキシルマレイミド、Ｎ−ブチルマレイミド等のイミド誘導体、アクリルアミド、メタクリルアミド、アクリロニトリル等のアミド基含有ビニル単量体、アリルグリシジルエーテル、グリシジル（メタ）アクリレート等のエポキシ基含有ビニル単量体、ブタジエン等のオレフィン系単量体、スチレン、α−メチルスチレン等の芳香族ビニル化合物を挙げることができる。このようなビニル重合性単量は、単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
【００２１】
前記重合性原料（Ａ）の一実施形態としては、下記（Ａ１−１）〜（Ａ１−３）のいずれかの形態を有する組成物が例示される。
（Ａ１−１）メタクリル酸メチルの単量体単独物
（Ａ１−２）メタクリル酸メチルと他の共重合可能な単量体を含む単量体混合物
（Ａ１−３）メタクリル酸メチル単量体単独物もしくはメタクリル酸メチルと他の共重合可能な単量体を含む単量体混合物を部分的に重合した混合物、又は前記単量体単独物もしくは前記単量体混合物にメタクリル酸メチル単独重合体，もしくはメタクリル酸メチル由来の繰り返し単位と他の共重合可能な単量体由来の繰り返し単位を含む共重合体を溶解した混合物（以下「アクリルシロップ」という）。
【００２２】
他の共重合可能な単量体としては、メタクリル酸メチルと共重合可能な単量体であれば、特に制限されるものではなく、公知の化合物を利用できる。例えば、（メタ）アクリル酸メチル、（メタ）アクリル酸エチル、（メタ）アクリル酸ブチル、（メタ）アクリル酸シクロヘキシル、（メタ）アクリル酸２−エチルヘキシル、スチレン、スチレンの誘導体、アクリロニトリル、ビニルアセテート等が挙げられる。
該重合性原料（Ａ）の重合物のガラス転移温度Ｔ１は、目的とする樹脂成形体の性能に応じて定めることができる。
例えば、目的とする樹脂成形体に、透明性、機械的強度及び耐熱性が要求される場合には、前記重合性原料（Ａ）が、メタクリル酸メチル単量体及びメタクリル酸メチル由来の繰り返し単位を合計９０質量％以上含み、且つ、該重合性原料（Ａ）の重合物のガラス転移温度Ｔ１が９０℃以上１２０℃以下のものが好ましい。
さらに樹脂成形体が使用される目的に応じて、前記重合性原料（Ａ）には、連鎖移動剤、界面活性剤、離型剤、熱安定剤、紫外線吸収剤、重合開始剤、難燃剤、シリカや水酸化アルミニウムのような無機充填剤、アクリルゴムやポリオレフィンゴムのような強度向上剤、その他の性能向上剤、染顔料等の着色剤等から選ばれた添加剤を溶解又は分散することができる。
【００２３】
＜重合性原料（Ｂ）＞
重合性原料（Ｂ）は、ラジカル重合可能な二重結合を分子内に有するビニル重合性単量体を含み、且つ、該重合性原料の重合後のガラス転移温度（Ｔ２（℃））が次式を満たすものである。
Ｔ１−７０（℃）≦Ｔ２（℃）≦Ｔ１−２５（℃）
前記ビニル重合性単量体は、重合性原料（Ａ）と同種の化合物を使用できる。
Ｔ２が（Ｔ１−７０）以上であれば、後述する停止準備工程の途中であっても、重合性原料（Ｂ）の重合物を反応容器から容易に取り出すことができるので、反応容器の表面に変形等の損傷が生じたり、反応容器の表面が汚染されることを抑制できる。また、Ｔ２が（Ｔ１−２５）以下であれば、停止準備工程の途中に、反応容器内の前記重合性原料（Ｂ）の重合物が室温まで一旦冷却されたときに、重合物の収縮が抑制され、重合物と反応容器の間に空隙が生じることを抑制できるので、反応容器の表面に変形等の損傷が生じたり、加熱に温水を用いている場合は空隙に水が浸入して、樹脂成形体の表面に斑模様が生じてしまい外観品質を損なうことを抑制できる。また、前記重合性原料（Ａ）の重合物と前記重合性原料（Ｂ）の重合物が繋がった状態で、反応容器の外部に取り出すことができるので、樹脂成形体の検査や切断処理等の作業効率が良くなるので好ましい。
重合性原料（Ｂ）としては、メタクリル酸メチル由来の繰り返し単位７０質量部以上９０質量部以下と、（メタ）アクリル酸エステル（Ｍ）由来の繰り返し単位１０質量部以上３０質量部以下を含み、且つ、該重合性原料（Ｂ）の重合物のガラス転移温度Ｔ２が４０℃以上８５℃以下である重合性原料が望ましい。
前記（メタ）アクリル酸エステル（Ｍ）は、ＪＩＳ  Ｋ７１２１に準拠して測定した単独重合体のガラス転移温度が−６０℃以上２０℃以下である（メタ）アクリル酸エステルからなる群から選ばれる少なくとも１種類を用いることができる。
（メタ）アクリル酸エステル（Ｍ）の単独重合体のガラス転移温度の下限が−６０℃以上であれば、最終的に得られる重合性原料（Ｂ）の重合物のガラス転移温度Ｔ２を４０℃以上とし易い。その結果、停止準備工程の途中であっても、重合後の重合物を反応容器から容易に取り出せるので、上述した理由反応容器の表面の損傷や、樹脂成形体の外観品質の低下を抑制できる。さらに、得られる樹脂成形体が十分な剛性を有しているため、成形体を搬送する際に撓みや反り等の変形が生じないことから好ましい。（メタ）アクリル酸エステル（Ｍ）の単独重合体のガラス転移温度の上限が２０℃以下であれば、最終的に得られる重合性原料（Ｂ）重合物のガラス転移温度Ｔ２を８５℃以下にし易い。その結果、停止準備工程の途中に、反応容器内の重合物が一旦冷却されたときに、重合物の収縮が抑制されるので、上述した理由で反応容器の表面の損傷や、樹脂成形体の外観品質の低下を抑制できる。
【００２４】
前記（メタ）アクリル酸エステル（Ｍ）は、具体的には、メタクリル酸ｎ−ブチル（単独重合体のガラス転移温度が１２℃）、アクリル酸ｎ−ブチル（同−５４℃）、アクリル酸ｉ−ブチル（同−２６℃）、アクリル酸ｔ−ブチル（同１４℃）、アクリル酸ｎ−プロピル（−４２℃）、アクリル酸ｉ−プロピル（同−５℃）、アクリル酸エチル（同−２２℃）、アクリル酸メチル（同８℃）、メタクリル酸２−エチルへキル（同−１０℃）、メタクリル酸イソデシル（同−４１℃）、アクリル酸ヒドロキシエチル（同−１５℃）、アクリル酸ヒドロキシプロピル（同−７℃）を挙げることができる。その中でも、アクリル酸ブチル、アクリル酸プロピル、アクリル酸エチル及びアクリル酸メチルから選ばれる少なくとも１種類は、メタクリル酸メチルとの共重合性がよく、ＧＰＣで測定した質量平均分子量（Ｍｗ）が２０，０００〜１００，０００程度の重合体を得ることができるので、反応容器内の重合物が一旦冷却されたときの重合物の収縮を抑制できる観点から好ましい。
【００２５】
前記重合性原料（Ｂ）は、上記の材料の他、本発明の目的を損なわない範囲で、メタクリル酸メチル及び前記（メタ）アクリル酸エステル（Ｍ）に共重合可能な他の単量体を含むことができる。
【００２６】
＜重合性原料（Ｃ）＞
重合性原料（Ｃ）は、ラジカル重合可能な二重結合を分子内に有するビニル重合性単量体を含み、且つ、該重合性原料の重合後のガラス転移温度（Ｔ３（℃））が次式を満たすものである。
Ｔ１−１０（℃）≦Ｔ３（℃）≦Ｔ１＋１０（℃）
重合性原料（Ｃ）の重合物のガラス転移温度Ｔ３は、目的とする樹脂成形体の性能に応じて定めることができる。
前記ビニル重合性単量体は、重合性原料（Ａ）と同じ化合物を使用できる。
Ｔ３が（Ｔ１−１０）以上であれば、後述する再開準備工程の途中であっても、重合性原料（Ｃ）の重合物を反応容器から容易に取り出すことができるので、上述した理由で反応容器の表面の損傷や、樹脂成形体の外観品質の低下を抑制できる。また、Ｔ３が（Ｔ１＋１０）以下であれば、前記重合性原料（Ｂ）の重合物と前記重合性原料（Ｃ）の重合物が繋がった状態で、反応容器の外部に取り出すことができるので、樹脂成形体の検査や切断処理等の作業効率が良くなるので好ましい。
樹脂成形体の透明性、機械的強度及び耐熱性に優れる観点から、前記重合性原料（Ｃ）として、メタクリル酸メチル単量体又はメタクリル酸メチル由来の繰り返し単位を該重合性原料（Ｃ）の総質量に対して、合計９０質量％以上含み、且つ、該重合性原料（Ｃ）の重合物のガラス転移温度Ｔ３が９０℃以上１２０℃以下である重合性原料を用いることができる。
【００２７】
本発明の製造方法は、下記の定常運転条件を満たす製造工程と、後述する運転停止条件を満たす停止準備工程と、後述する運転再開条件を満たす再開準備工程を有する。
【００２８】
＜定常運転条件＞
（ａ１）定常運転条件
工程（１）：重合後のガラス転移温度がＴ１（℃）である重合性原料（Ａ）を反応容器に注入し、該反応容器を重合装置に導入する。
工程（２）：前記反応容器中の重合性原料（Ａ）を重合装置内において（Ｔ１−５０）℃以上（Ｔ１＋４０）℃以下で加熱し、重合して、重合物を得る。
工程（３）：前記得られた重合物を前記反応容器から取り出して樹脂成形体を得る。
【００２９】
加熱領域の温度は、処理時間や、重合性原料中の単量体や重合開始剤の種類等に応じて定めることができる。重合性原料（Ａ）の重合後のガラス転移温度（Ｔ１（℃））について、加熱領域の温度を（Ｔ１−５０）℃以上とすれば、樹脂成形体の重合度が高まるので機械的強度が向上したり、樹脂成形体中の未反応原料を低減して透明性や耐候性を向上できる。加熱領域の温度を（Ｔ１＋４０）℃以下とすれば、重合反応が急激に進むことで樹脂成形体中に発泡が生じることを抑制できる。
【００３０】
前記加熱領域が２以上の温度領域を有する場合には、前記定常運転条件は、次記（ａ２）定常運転条件を満足することが好ましい。
（ａ２）定常運転条件
前記工程（２）が、前記重合性原料（Ａ）を第１加熱領域において（Ｔ１−５０）℃以上Ｔ１℃以下で加熱する工程を含み、且つ、第２加熱領域においてＴ１℃以上（Ｔ１＋４０）℃以下で加熱する。これにより、樹脂成形体中の未反応の単量体を低減できるので、樹脂成形体の透明性や耐候性が優れたものになる。また、各加熱領域の滞在時間は、重合性原料の組成、重合装置のサイズや生産速度等に応じて定めることができる。
【００３１】
前記重合性原料（Ａ）が、メタクリル酸メチル単量体又はメタクリル酸メチル由来の繰り返し単位を該重合性原料（Ａ）の総質量に対して、合計９０質量％以上含み、且つ、該重合性原料（Ａ）の重合物のガラス転移温度Ｔ１が９０℃以上１２０℃以下である場合には、定常運転条件は下記（ａ３）定常運転条件を満足することが好ましい。ここで、「単量体」は未重合の化合物を意味し、「繰り返し単位」は単量体が重合することによって形成された該単量体に由来する単位を意味する。繰り返し単位は、重合反応によって直接形成された単位であってもよく、ポリマーを処理することによって該単位の一部が別の構造に変換されたものであってもよい。
【００３２】
（ａ３）定常運転条件
前記工程（１）において、前記重合性原料（Ａ）を反応容器に注入し、重合装置に導入する。
前記工程（２）が、前記重合性原料（Ａ）を最下流部を除く上流側の温度領域である第１加熱領域に導入し、６０℃以上１１０℃以下で加熱し、重合して、部分重合物を得る工程と、前記部分重合物を前記最下流部の温度領域である第２加熱領域に導入し、１１０℃以上１５０℃以下で加熱し、重合する工程とを含む。
【００３３】
この工程（２）を適用することで、前記重合性原料（Ａ）の重合物は反応容器からの取り出し性が良好で、最終的に得られた樹脂成形体中の未反応の単量体を低減できるので、樹脂成形体の透明性や耐候性が優れたものになる。
【００３４】
また、各加熱領域の滞在時間は、重合性原料の組成、重合装置のサイズや生産速度等に応じて定めることができる。例えば、第１加熱領域で３０分〜１２０分程度、第２加熱領域で３０分〜１２０分程度である。
【００３５】
＜運転停止条件＞
上述のような定常運転を必要なだけ、例えば２０日間連続で行った後、下記の条件で運転停止を行う。
【００３６】
（ｂ１）運転停止条件
工程（４）：重合後のガラス転移温度がＴ２（℃）である重合性原料（Ｂ）を前記反応容器に注入し、該反応容器を重合装置に導入する。前記温度Ｔ２（℃）は、次式を満たす。
Ｔ１−７０（℃）≦Ｔ２（℃）≦Ｔ１−２５（℃）
工程（５）：前記反応容器中の重合性原料（Ｂ）を重合装置内において（Ｔ１−５０）℃以上（Ｔ１＋１０）℃以下で加熱して、重合して、重合物を得る。
工程（６）：工程（５）の後、前記反応容器を前記重合装置から取り出す。
工程（７）：工程（６）の後、得られた前記重合物を前記反応容器から取り出す。
工程（８）：前記工程（７）の後、前記重合装置の加熱を停止する。
【００３７】
工程（４）及び工程（５）の条件を適用することで、前記重合性原料（Ｂ）の重合物を反応容器から容易に取り出すことができるので、上述した理由で反応容器の表面の損傷や、樹脂成形体の外観品質の低下を抑制できる。
さらに、反応容器内の重合物が室温まで一旦冷却されたときに、重合物の収縮が抑制されるので、上述した理由で反応容器の表面の損傷や、樹脂成形体の外観品質の低下を抑制できる。また、前記重合性原料（Ａ）の重合物と前記重合性原料（Ｂ）の重合物が繋がった状態で、反応容器の外部に取り出すことができるので、樹脂成形体の検査や切断処理等の作業効率が良くなるので好ましい。
【００３８】
前記加熱領域が２以上の温度領域を有する場合には、前記運転停止条件は、下記の（ｂ２）運転停止条件を満足することが好ましい。
（ｂ２）運転停止条件
前記工程（５）が、前記重合性原料（Ｂ）を第１加熱領域において（Ｔ１−５０）℃以上（Ｔ１＋１０）℃以下で加熱する工程を含み、第２加熱領域において（Ｔ２＋５）℃以上（Ｔ２＋３５）℃以下で加熱する工程を含む。
【００３９】
前記加熱領域に第１加熱領域と第２加熱領域を設け、各領域の加熱温度を上記の温度範囲とすることで、短時間で、前記重合性原料（Ｂ）の重合物を反応容器から良好に取り出せる程度に重合することができる。さらに、前記重合物の重合度が高まるので、停止準備工程の途中に、反応容器内の重合物が一旦冷却されたときに、重合物の収縮が抑制されるので、上述した理由で反応容器の表面の損傷や、樹脂成形体の外観品質の低下を抑制できる。また、前記重合性原料（Ａ）の重合物と前記重合性原料（Ｂ）の重合物が繋がった状態で、反応容器の外部に取り出すことができるので、樹脂成形体の検査や切断処理等の作業効率が良くなるので好ましい。
【００４０】
さらに、前記工程（５）において、前記重合性原料（Ｂ）が前記第２加熱領域で加熱される状態を、前記重合装置中に滞在する時間に対し、２０％以上６０％以下の間維持することが望ましい。これにより重合性原料（Ｂ）は十分な重合率になるまで重合が進み、第２加熱領域を降温してから連続運転を停止するまでの間、第１加熱領域にあった部位が、第２加熱領域に導入されたとしても、この部位において、重合物と反応容器の間に空隙が生じることを低減できる。また、重合性原料（Ｂ）の重合物が第２加熱領域を出て、重合装置の外に導出されたときに、反応容器から重合物を良好に取り出すことができる。
【００４１】
前記重合性原料（Ａ）が、メタクリル酸メチル単量体又はメタクリル酸メチル由来の繰り返し単位を、該重合性原料（Ａ）の総質量に対して、合計９０質量％以上含み、且つ、該重合性原料（Ａ）の重合物のガラス転移温度Ｔ１が９０℃以上１２０℃以下である場合には、前記運転停止条件は下記の（ｂ３）運転停止条件を満足することが好ましい。
（ｂ３）運転停止条件
運転停止を行うにあたり、まず工程（４）において、前記重合性原料（Ｂ）として、メタクリル酸メチル由来の繰り返し単位７０質量部以上９０質量部以下と、前記（メタ）アクリル酸エステル（Ｍ）由来の繰り返し単位１０質量部以上３０質量部以下を含有する重合性原料を前記反応容器に導入する。
次いで、工程（５）において、前記重合装置の、前記第２加熱領域の温度を降温して、降温後の温度は６５℃以上９５℃以下とする。第２加熱領域の温度の上限を９５℃以下とすることで、重合性原料（Ｂ）の重合物が第２加熱領域で加熱された状態で重合装置の外に導出されたときに、反応容器中の重合性原料（Ｂ）の重合物の温度が低下しているため、反応容器から重合物を良好に取り出すことができる。第２加熱領域の温度の下限を６５℃以上とすることで、重合性原料（Ｂ）の重合物が第２加熱領域で加熱された状態で重合装置の外に導出されたときに急激に収縮することがないので、上述した理由で反応容器の表面の損傷や、樹脂成形体の外観品質の低下を抑制できる。
【００４２】
なお、工程（５）で、第１加熱領域において、重合性原料（Ｂ）は目的とする重合率に近くなるまで重合が進んでいる。この第１加熱領域で重合された重合性原料（Ｂ）の重合物は、重合装置の外にある樹脂成形体と、第２加熱領域において連続している。
【００４３】
次いで、重合性原料（Ｂ）が前記第２加熱領域で加熱される状態を、前記重合装置中に滞在する時間に対し、好ましくは４０％以上６０％以下の間維持することで、重合性原料（Ｂ）は十分な重合率になるまで重合が進む。その結果、第２加熱領域を降温してから連続運転を停止するまでの間、第１加熱領域にあった部位が、第２加熱領域に導入されたとしても、この部位において、重合物と反応容器の間に空隙が生じることはない。また重合性原料（Ｂ）の重合物が第２加熱領域を出て、重合装置の外に導出されたときに、反応容器から重合物を良好に取り出すことができる。
【００４４】
その後、工程（６）において、前記反応容器を前記重合装置から取り出す。
【００４５】
そして、前記反応容器が重合装置の外に導出された後、工程（７）において得られた前記重合物を前記反応容器から取り出す。
次いで、工程（８）で前記重合装置の加熱を停止する。
【００４６】
このような方法によれば、加熱停止後に該反応容器内部に重合性原料（Ｂ）の重合物が存在しても、該重合物は収縮しないので、該重合物と反応容器の間に空隙が生じにくなり、上述した理由で反応容器の表面の損傷や、樹脂成形体の外観品質の低下を抑制できる。さらに、重合装置の運転を停止した後に、重合装置を分解、洗浄する工程を必要としないので作業効率に優れている。
【００４７】
上述の条件で運転停止を行った後、例えば運転停止して７日間経過した後に、下記の条件で運転再開を行うことが望ましい。
＜運転再開条件＞
（ｃ１）運転再開条件
運転再開を行うにあたり、まず工程（９）として、前記工程（８）の後、前記重合装置内の温度を（Ｔ１−５０）℃以上（Ｔ１＋４０）℃以下に昇温する。
次いで、工程（１０）として、重合後のガラス転移温度がＴ３（℃）である前記重合性原料（Ｃ）を前記反応容器に注入し、該反応容器を重合装置中に導入し、前記反応容器中の重合性原料（Ｃ）を前記重合装置内で加熱して重合し、重合物を得る。但し、前記温度Ｔ３（℃）は次式を満たす。
Ｔ１−１０（℃）≦Ｔ３（℃）≦Ｔ１＋１０（℃）
次に、工程（１１）として、工程（１０）で得られた重合物を前記反応容器から取り出して樹脂成形体を得る。
Ｔ３が（Ｔ１−１０）以上であれば、再開準備工程の最中に、重合後の重合物を反応容器から容易に取り出せるので、上述した理由で反応容器の表面の損傷や、樹脂成形体の外観品質の低下を抑制できる。Ｔ３が（Ｔ１＋１０）以下であれば、重合性原料（Ｃ）の重合物の部位と、予め反応容器内に残っていた重合性原料（Ｂ）の重合物の部位が連続し、重合性原料（Ｃ）の重合物を重合装置の外に導出された直後から製品として取得できる。すなわち、樹脂成形体を歩留り高く得ることができることに加え、連続運転を再開するときの作業効率が優れている。
前記重合装置内の温度の下限が（Ｔ１−５０）℃以上であれば、速やかに重合が進行するので、重合が不完全な部位が運転再開初期時に発生することを防止できる。さらに、樹脂成形体の重合度が高まり、機械的強度が向上したり、樹脂成形体中の未反応原料を低減して透明性や耐候性を向上できる。また重合装置内の温度の上限が（Ｔ１＋４０）℃以下であるので、続く工程（１１）にて、重合性原料（Ｃ）の重合物が加熱された状態で重合装置の外に導出されたときに、反応容器から該重合物を良好に取り出せるので、上述した理由で反応容器の表面の損傷や、樹脂成形体の外観品質の低下を抑制できる。ガラス転移温度Ｔ３は、目的とする樹脂成形体の性能に応じて定めることができる。重合反応が急激に進み、樹脂成形体中に発泡が生じることを抑制できる。
【００４８】
前記加熱領域が２以上の温度領域を有する場合には、前記運転再開条件は、下記の（ｃ２）を満足することが好ましい。
（ｃ２）運転再開条件
工程（９）において、前記工程（８）の後、第１加熱領域及び第２加熱領域の温度を（Ｔ１−５０）℃以上（Ｔ１＋４０）℃以下に昇温する。
次いで、工程（１０）において、重合後のガラス転移温度がＴ３（℃）である前記重合性原料（Ｃ）を前記反応容器に注入し、該反応容器を重合装置中に導入し、前記反応容器中の重合性原料（Ｃ）を前記重合装置内で加熱して重合し、重合物を得る。但し、前記温度Ｔ３（℃）は次式を満たす。
Ｔ１−１０（℃）≦Ｔ３（℃）≦Ｔ１＋１０（℃）
次に、工程（１１）として、工程（１０）で得られた重合物を前記反応容器から取り出して樹脂成形体を得る。
Ｔ３が（Ｔ１−１０）以上であれば、再開準備工程の最中に、重合後の重合物を反応容器から容易に取り出せるので、上述した理由で反応容器の表面の損傷や、樹脂成形体の外観品質の低下を抑制できる。Ｔ３が（Ｔ１＋１０）以下であれば、重合性原料（Ｃ）の重合物の部位と、予め反応容器内に残っていた重合性原料（Ｂ）の重合物の部位が連続し、重合性原料（Ｃ）の重合物を重合装置の外に導出された直後から製品として取得できる。すなわち、樹脂成形体を歩留り高く得ることができることに加え、連続運転を再開するときの作業効率が優れている。
前記重合装置内の温度の下限が（Ｔ１−５０）℃以上であれば、速やかに重合が進行するので、重合が不完全な部位が運転再開初期時に発生することを防止できる。さらに、樹脂成形体の重合度が高まり、機械的強度が向上したり、樹脂成形体中の未反応原料を低減して透明性や耐候性を向上できる。また重合装置内の温度の上限が（Ｔ１＋４０）℃以下であるので、続く工程（１１）にて、重合性原料（Ｃ）の重合物が加熱された状態で重合装置の外に導出されたときに、反応容器から該重合物を良好に取り出せるので、上述した理由で反応容器の表面の損傷や、樹脂成形体の外観品質の低下を抑制できる。ガラス転移温度Ｔ３は、目的とする樹脂成形体の性能に応じて定めることができる。重合反応が急激に進み、樹脂成形体中に発泡が生じることを抑制できる。
【００４９】
さらに、前記工程（１１）の後、工程（１２）として、前記第２加熱領域の温度を（Ｔ１−１０）℃以上（Ｔ１＋４０）℃以下に昇温することが望ましい。これにより重合性原料（Ｃ）の重合物が加熱された状態で重合装置の外に導出されたときに、反応容器から該重合物を良好に取り出せるので、上述した理由で反応容器の表面の損傷や、樹脂成形体の外観品質の低下を抑制できる。また、最終的に得られた樹脂成形体中の未反応の単量体をより低減できるので、樹脂成形体の透明性や耐候性がより優れたものになる。
【００５０】
前記重合性原料（Ａ）が、メタクリル酸メチル単量体又はメタクリル酸メチル由来の繰り返し単位を、該重合性原料（Ａ）の総質量に対して、合計９０質量％以上含み、且つ、該重合性原料（Ａ）の重合物のガラス転移温度Ｔ１が９０℃以上１２０℃以下である場合には、前記運転再開条件は下記の（ａ３）運転再開条件を満足することが好ましい。
（ｃ３）運転再開条件
工程（９）において、前記工程（８）の後、前記第１加熱領域を６０℃以上１１０℃以下の温度範囲内に昇温し、第２加熱領域の温度を６５℃以上９５℃以下に昇温する。
次いで、工程（１０）において、前記メタクリル酸メチル由来の繰り返し単位を９０質量％以上含み、且つ、重合物のガラス転移温度Ｔ１が９０℃以上１２０℃以下である重合性原料（Ｃ）を前記反応容器に注入し、反応容器を重合装置中に導入し、加熱して、重合する。
第１加熱領域を６０℃以上１１０℃以下、第２加熱領域を６５℃以上９５℃以下に昇温することで、第１加熱領域で速やかに重合が進行するので、重合が不完全な部位が運転再開初期時に発生することを防止できる。第１加熱領域及び第２加熱領域で未反応の単量体を低減でき、且つ、重合中に発泡することを防止できる。さらに、重合性原料（Ｃ）の重合物の部位と、予め第１加熱領域の反応容器内に残っていた重合性原料（Ｂ）の重合物の部位は連続しているので、重合性原料（Ｃ）の重合物を重合装置の外に導出された直後から製品として取得できる。すなわち、樹脂成形体を歩留り高く得ることができることに加え、連続運転を再開するときの作業効率が優れている。さらに重合性原料（Ｃ）の重合物が第２加熱領域で加熱された状態で重合装置の外に導出されたときに、反応容器から重合物を良好に取り出すことができるので、反応容器の汚染を抑制でき、樹脂成形体の品質を良好に維持できる。
また、重合性原料（Ｃ）が前記第２加熱領域で加熱される状態を、前記重合装置中に滞在する時間に対し、好ましくは４０％以上６０％以下の間維持することで、第１加熱領域の反応容器内に残っていた重合性原料（Ｂ）の重合物が、第２加熱領域に導入されたとしても、この部位において、重合物と反応容器の間に空隙が生じにくく、また第２加熱領域を出て、重合装置の外に導出されたときに、反応容器からの取り出し性が良好になる。
【００５１】
次いで、工程（１２）において、前記第２加熱領域を１００℃以上１５０℃以下の温度範囲内にすることで、重合性原料（Ｃ）の重合物が加熱された状態で重合装置の外に導出されたときに、反応容器から該重合物を良好に取り出せるので、上述した理由で反応容器の表面の損傷や、樹脂成形体の外観品質の低下を抑制できる。また、最終的に得られた樹脂成形体中の未反応の単量体を低減できるので、樹脂成形体の透明性や耐候性が優れたものになる。
【００５２】
以上説明したように、本発明の製造方法によれば、連続運転を一旦停止した後に、連続運転を再開するときの作業効率に優れ、さらに、ロスを低減できるので、樹脂成形体を歩留り高く得ることができる。さらに、運転再開するときに、反応容器の表面の損傷を防ぎ、樹脂成形体の外観品質を良質に保ちやすい。
【実施例】
【００５３】
以下に本発明を実施例を用いて説明する。
尚、重合物のガラス転移温度は、ＪＩＳ  Ｋ７１２１に準拠して測定した。
また、実施例における各略号は以下の化合物を示す。
ＭＭＡ：メタクリル酸メチル
ＢＡ：アクリル酸ｎ−ブチル
ＥＡ：アクリル酸ｎ−エチル
ｎ−ＤＭ：ｎ−ドデシルメルカプタン
ＡＩＢＮ：アゾビスイソブチロニトリル
ＰＨＰＶ：ｔ−ヘキシルパーオキシビバレート
【００５４】
［実施例１］
（定常運転）
２枚のエンドレスベルトとガスケットからなる鋳型を反応容器として用いた。ＭＭＡ１００質量部に、重合開始剤ＡＩＢＮを０．００８部、ＰＨＰＶを０．３２部、連鎖移動剤ｎ−ＤＭを０．０６部を添加した重合性原料（Ａ）を前記鋳型に供給し、次いで、該鋳型を２つの温度領域に分かれた重合装置に導入した。
なお、前記重合性原料（Ａ）の重合物のガラス転移温度Ｔ１は１０３℃であった。
重合装置の最上流部（第１加熱領域）の温度は７０℃、最下流部（第２加熱領域）の温度は１４０℃とした。また、第１加熱領域を通過する時間は１００分、第２加熱領域を通過する時間は１００分とした。得られた重合物を鋳型から剥離した後、引き取り機で引き取ってシート状の樹脂成形体を得た。
（運転停止）
ＭＭＡ８０質量％とＢＡ２０質量％を含む単量体混合物１００質量部に重合開始剤ＡＩＢＮを０．００８部、ＰＨＰＶを０．３２部、連鎖移動剤ｎ−ＤＭを０．０６部を添加した重合性原料（Ｂ）を前記鋳型に供給した。なお、前記重合性原料（Ｂ）の重合物のガラス転移温度Ｔ２は５７℃であった。
重合装置の第２加熱領域の温度を８０℃とし、第２加熱領域の滞在時間１００分として、前記重合性原料（Ｂ）の重合物が、第１加熱領域と第２加熱領域を通過して、重合装置の外に導出されたことを確認した後に、前記重合性原料（Ｂ）の重合物を鋳型から剥離して、シート状の樹脂成形体を得た。
その間、重合物の鋳型からの剥離不良は見受けられず、エンドレスベルトの表面に損傷の発生は観察されなかった。次いで重合装置の連続運転を停止した後、第１加熱領域と第２加熱領域の加熱を停止して、室温（２５℃）まで降温した。
なお、重合装置内にある鋳型については、該鋳型内の重合性原料（Ｂ）の重合物を取り除かずに放置した。１週間放置した後に、エンドレスベルトの主平面に対して並行方向から鋳型を観察したところ、重合物とエンドレスベルトの間に空隙は観察されなかった。また鋳型のガスケット周辺部を観察したところ、重合物とガスケットの間に空隙は観察されなかった。
（運転再開）
その後、第１加熱領域の温度を室温（２５℃）から７０℃に昇温、第２加熱領域の温度を室温（２５℃）から８０℃に昇温した。ＭＭＡ１００質量部に、重合開始剤ＡＩＢＮを０．００８部、ＰＨＰＶを０．３２部、連鎖移動剤ｎ−ＤＭを０．０６部を添加した重合性原料（Ｃ）を前記鋳型に注入し、重合装置の連続運転を開始した。なお、前記重合性原料（Ｃ）の重合物のガラス転移温度Ｔ３は１０２℃であった。
また、第１加熱領域を通過する時間は１００分、第２加熱領域を通過する時間は１００分とした。連続運転を開始してから、前記重合性原料（Ｃ）の重合物が、第１加熱領域と第２加熱領域を通過して、重合装置の外に導出されるまでの間に、残っていた重合性原料（Ｂ）の重合物を鋳型から剥離して、シート状の樹脂成形体を得た。
その結果、重合物の鋳型からの剥離不良は見受けられず、エンドレスベルトの表面に損傷の発生は観察されなかった。前記重合性原料（Ｃ）の重合物が、重合装置の外に導出されことを確認した後に、前記重合性原料（Ｃ）の重合物を鋳型から剥離して、シート状の樹脂成形体を得た。
得られた樹脂成形体の外観は良好であり、また、エンドレスベルトの表面に損傷は観察されなかった。
その後、前記第２加熱領域の温度を１４０℃に昇温して、前記重合性原料（Ｃ）を重合して、シート状の樹脂成形体を連続製造したところ、得られた樹脂成形体の外観は良好であった。
すなわち、本実施例では、前記重合性原料（Ａ）の重合物からなる樹脂成形体の製造を終了し、重合装置を一旦止めた後に、重合装置の分解と洗浄及び装置の組み立てを行うことなく、重合装置を再度稼働し、その後の安定化に時間を要することなく、前記重合性原料（Ｃ）の重合物からなる樹脂成形体を連続製造できたので、作業効率が良好であった。
【００５５】
［比較例１］
実施例１の運転停止条件で、実施例１で使用した重合性原料（Ａ）を重合性原料（Ｂ）の代わりに用いた以外は、実施例１に記載の定常運転条件と運転停止条件と同じ条件で、樹脂成形体を製造した。
第１加熱領域と第２加熱領域の加熱を停止して、室温（２５℃）まで降温した。１週間放置した後に、鋳型を観察した。
その結果、鋳型内の重合物が室温に冷却されたときに収縮したことにより、重合物とエンドレスベルトの間、及び重合物とガスケットの間に空隙が観察された。また。エンドレスベルト表面の複数個所に変形や微小な傷が観察された。
次いで、そのまま、実施例１の運転再開条件と同じ条件で運転再開を行ったところ、得られた樹脂成形体の表面には前記空隙に加熱用の温水が浸入したことが原因による斑模様が広範囲にわたり観察された。
さらに、上述した変形や傷が原因となり、樹脂成形体の外観品質が不十分となり、実施例１と比較すると製品歩留りが低下した。
【００５６】
［比較例２］
実施例１の運転停止条件で、第２加熱領域の温度を１４０℃（＞（Ｔ１＋１０））に維持した以外は、実施例１に記載の定常運転条件と運転停止条件と同じ条件で、樹脂成形体を製造した。
第１加熱領域と第２加熱領域の加熱を停止して、室温（２５℃）まで降温した。１週間放置した後に、鋳型を観察した。
その結果、重合物の鋳型からの剥離不良が原因で、エンドレスベルト表面の複数個所に重合物の剥離不良による汚染が観察された。
次いで、そのまま、実施例１の運転再開条件と同じ条件で運転再開を行ったところ、上述した汚染が原因となり、得られた樹脂成形体の外観品質が不十分となり、実施例１と比較すると製品歩留りが低下した。
【００５７】
［比較例３］
実施例１の運転停止条件で、ＭＭＡ６５質量％とＢＡ３５質量％を含む単量体混合物１００質量部に重合開始剤ＡＩＢＮを０．００８部、ＰＨＰＶを０．３２部、連鎖移動剤ｎ−ＤＭを０．０６部を添加した重合性原料（Ｂ１）を重合性原料（Ｂ）の代わりに用いた以外は、実施例１に記載の定常運転条件と運転停止条件と同じ条件で、樹脂成形体を製造した。なお、前記重合性原料（Ｂ１）の重合物のガラス転移温度は２８℃（Ｔ１−７０≦Ｔ２  を満たさない）であった。
第１加熱領域と第２加熱領域の加熱を停止して、室温（２５℃）まで降温した。１週間放置した後に、鋳型を観察した。
その結果、重合物の鋳型からの剥離不良が原因で、エンドレスベルト表面の複数個所に重合物の剥離不良による汚染が観察された。
次いで、そのまま、実施例１の運転再開条件と同じ条件で運転再開を行ったところ、上述した汚染が原因となり、得られた樹脂成形体の外観品質が不十分でとなり、実施例１と比較すると製品歩留りが低下した。
【００５８】
［比較例４］
実施例１の運転停止条件で、ＭＭＡ９５質量％とＢＡ５質量％を含む単量体混合物１００質量部に重合開始剤ＡＩＢＮを０．００８部、ＰＨＰＶを０．３２部、連鎖移動剤ｎ−ＤＭを０．０６部を添加した重合性原料（Ｂ２３）を重合性原料（Ｂ）の代わりに用いた以外は、実施例１に記載の定常運転条件と運転停止条件と同じ条件で、樹脂成形体を製造した。なお、前記重合性原料（Ｂ２）の重合物のガラス転移温度は９２℃（Ｔ２≦Ｔ１−２５  を満たさない）であった。
第１加熱領域と第２加熱領域の加熱を停止して、室温（２５℃）まで降温した。１週間放置した後に、鋳型を観察した。
その結果、鋳型内の重合物が室温に冷却されたときに収縮したことにより、重合物とエンドレスベルトの間、及び重合物とガスケットの間に空隙が観察された。また。エンドレスベルト表面の複数個所に変形や微小な傷が観察された。
次いで、そのまま、実施例１と同じ条件で運転再開を行ったところ、得られた樹脂成形体の表面には前記空隙に加熱用の温水が浸入したことが原因による斑模様が広範囲にわたり観察された。
さらに、上述した変形や傷が原因となり、樹脂成形体の外観品質が不十分となり、実施例１と比較すると製品歩留りが低下した。
【００５９】
［実施例２］
実施例１の運転停止条件で、ＭＭＡ７５質量％とＥＡ２５質量％を含む単量体混合物１００質量部に重合開始剤ＡＩＢＮを０．００８部、ＰＨＰＶを０．３２部、連鎖移動剤ｎ−ＤＭを０．０６部を添加した重合性原料（Ｂ３）を重合性原料（Ｂ）の代わりに用いた以外は、実施例１に記載の定常運転条件と運転停止条件と同じ条件で、樹脂成形体を製造した。なお、前記重合性原料（Ｂ３）の重合物のガラス転移温度は６３℃であった。
運転停止中に、重合物の鋳型からの剥離不良は見受けられなかった。
第１加熱領域と第２加熱領域の加熱を停止して、室温（２５℃）まで降温した。１週間放置した後に、鋳型を観察した。
その結果、エンドレスベルト表面に重合物の剥離不良や、エンドレスベルト表面の変形等の損傷は観察されなかった。
次いで、そのまま、実施例１の運転再開条件と同じ条件で運転再開を行ったところ、得られた樹脂成形体の外観は良好であり、エンドレスベルトの表面にも損傷は観察されなかった。