(57)【要約】【課題】本発明は、基材樹脂の劣化が少なく、抗菌剤の分散性が良好なため、低添加量で抗菌効果を有する成形体を成形できる吸湿性抗菌樹脂組成物および成形体の提供を目的とする。【解決手段】前記課題は、平均粒子径３〜２０μｍ、かつ温度２３℃、湿度５０％ＲＨ環境下で吸湿量が平衡に達するまでの時間が６５〜１３０時間の貝殻焼成カルシウム（Ａ）と、熱可塑性樹脂（Ｂ）とを含む吸湿性抗菌樹脂組成物、および前記吸湿性抗菌樹脂組成物を成形してなる成形体により解決される。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
平均粒子径が３〜２０μｍ、かつ温度２３℃、湿度５０％ＲＨ環境下で吸湿量が平衡に達するまでの時間が６０〜１３０時間である貝殻焼成カルシウム（Ａ）と、熱可塑性樹脂（Ｂ）とを含む吸湿性抗菌樹脂組成物。
【請求項２】
前記熱可塑性樹脂（Ｂ）の融点が、１００〜１７０℃であることを特徴とする請求項１記載の吸湿性抗菌樹脂組成物。
【請求項３】
貝殻焼成カルシウム（Ａ）と、熱可塑性樹脂（Ｂ）とを含む吸湿性抗菌樹脂組成物の製造方法であって、
熱可塑性樹脂（Ｂ）は、熱可塑性樹脂（Ｂ１）と熱可塑性樹脂（Ｂ２）とを含み、
主成分である熱可塑性樹脂（Ｂ１）の表面に、平均粒子径が３〜２０μｍ、かつ温度２３℃、湿度５０％ＲＨ環境下で吸湿量が平衡に達するまでの時間が６０〜１３０時間である貝殻焼成カルシウム（Ａ）と、熱可塑性樹脂（Ｂ１）とは異なる熱可塑性樹脂（Ｂ２）とを、共に９０〜１４０℃で物理的吸着させた後、溶融混錬する、吸湿性樹脂組成物の製造方法。
【請求項４】
貝殻焼成カルシウム（Ａ）の平均粒子径（Ｄ）と成形体の厚み（ｄ）が、下記式（１）を満たし、かつ熱可塑性樹脂（Ｂ）１００重量部に対して、貝殻焼成カルシウム（Ａ）を０．５〜５重量部含むことを特徴とする請求項１または２記載の吸湿性抗菌樹脂組成物を成形してなる成形体。
式（１）  １／２Ｄ≦ｄ≦５０Ｄ
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、臭気および菌の増殖を抑制できる成形体に使用できる吸湿性抗菌樹脂組成物に関する。
【背景技術】
【０００２】
日本では大腸菌Ｏ−１５７やＭＲＳＡの発生を機に、衛生面に対する意識と関心がより一層強まり、食品衛生分野、メディカル分野において抗菌製品に対する注目が集まっている。プラスチック成形体に抗菌機能を付与するには、抗菌剤を、プラスチックへの練り混む方法等が用いられており、多くの抗菌剤が使用されている。抗菌剤には有機系、無機系が存在し、有機系抗菌剤は無機系抗菌剤に比べて即効性に優れ、加工がし易く低コストであるが、持続性に劣る。一方、無機系抗菌剤は有機系抗菌剤に比べて即効性には劣るが、持続性に優れ、人体に与える影響度が低い。そのため、食品に関する製品や、人体に触れる製品には、無機系抗菌剤が多く用いられている。
【０００３】
上記無機系抗菌剤には、抗菌性を持つ銀、銅、亜鉛等の金属をゼオライト、シリカアルミナ等の無機担体に担持させた担持型抗菌剤や、水酸化カルシウム、酸化カルシウム等がある（特許文献１、２）。担持型抗菌剤は安全性、持続性の観点から広く使用されているが、樹脂練り混み時に金属イオンと樹脂中の触媒残渣、酸化防止剤、帯電防止剤等の添加剤と反応して、褐色に変色することがある。そのため、プラスチック成形体中の配合により、予期せぬ問題が発生する。一方、水酸化カルシウムや酸化カルシウムは添加剤との反応による変色は見られないものの、高い塩基性による基材樹脂の劣化促進や難分散による添加量の増加を必要し、物性低下をもたらす。そこで、特許文献３では、貝殻を高温焼成して得られた酸化カルシウムを主成分とする焼成粉体を分散した合成樹脂成形体が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００８−００１５５７号公報
【特許文献２】特開２０１７−０３０８４２号公報
【特許文献３】特開２０１０−１９５０１３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
酸化カルシウムは水と反応して水酸化カルシウムとなることで抗菌性を発現するが、樹脂との練り混みの際、一部、供給機内で吸湿し、押出加工時の高温下によって樹脂の劣化を誘発する。また、一部、酸化カルシウムが水和した状態にある場合、押出加工がなされても、酸化カルシウム同士が凝集するため、効果を得るために添加量が多くなる。そのため、物性低下の問題があった。
【０００６】
本発明は、持続性の高い抗菌効果を有し、基材樹脂の劣化が少なく、抗菌剤の分散性が良好な成形体を成形できる吸湿性抗菌樹脂組成物および成形体の提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明者らは、前記諸問題を解決するために鋭意研究を重ねた結果、特定の貝殻焼成カルシウムと、熱可塑性樹脂とを用いることにより、上記課題を解決することが可能であることを見出し、この知見に基づいて本発明をなしたものである。
【０００８】
すなわち、本発明は、平均粒子径３〜２０μｍ、かつ温度２３℃、湿度５０％ＲＨ環境下で吸湿量が平衡に達するまでの時間が６０〜１３０時間である貝殻焼成カルシウム（Ａ）と、熱可塑性樹脂（Ｂ）とを含む吸湿性抗菌樹脂組成物であることを特徴とする。
【発明の効果】
【０００９】
上記の本発明によれば、平均粒子径３〜２０μｍ、かつ温度２３℃、湿度５０％ＲＨ環境で吸湿量が平衡に達するまでの時間が６０〜１３０時間である貝殻焼成カルシウム（Ａ）により加工時における水和反応を抑制することができ、凝集、基材樹脂の劣化を抑制できたことに加え、少量で抗菌性が向上した。これにより吸湿性抗菌樹脂組成物を使用した成形体は、基材の物性を保持したまま、高い抗菌性を有する効果が得られた。
【００１０】
本発明により、基材樹脂の劣化が少なく、抗菌剤の分散性が良好なため、低添加量で抗菌効果を有する成形体を成形できる吸湿性抗菌樹脂組成物および成形体を提供できる。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
本発明の吸湿性抗菌樹脂組成物は、平均粒子径３〜２０μｍかつ温度２３℃、湿度５０％ＲＨ環境で吸湿量が平衡に達するまでの時間が６０〜１３０時間である貝殻焼成カルシウム（Ａ）と、熱可塑性樹脂（Ｂ）とを含む樹脂組成物である。この吸湿性抗菌樹脂組成物は、押出成形、射出成形等により成形体を得ることができる。この成形体は、食品用包装材、フィルム、医療用フィルム等に使用することが好ましい。
【００１２】
本発明において貝殻焼成カルシウムは大腸菌、サルモネラ菌、緑膿菌黄色ブドウ球菌、ＭＲＳＡ、Ｏ−１５７、腸炎ビブリオ菌、レジオネラ菌、白癬菌、ノロウイルス等の菌に対して効果のある抗菌剤である。また、硫化水素、イソ吉草酸等の酸性臭い物質に対する消臭効果もある。貝殻焼成カルシウムは牡蠣、ホタテ、サザエ、ハマグリ等の貝殻を高温で焼成して得られるが、その中でも、ホタテ貝殻は主成分が炭酸カルシウムであり、組成の９０％以上を占める。また、ホタテ貝殻の主成分は石灰石や工業用炭酸カルシウムと似た比率を示し、水銀やカドミニウムのような有害な物質は認められない。さらに、廃棄量が年間数十万トンに達するため、リサイクルの観点からも好適である。本発明の抗菌剤は貝殻を焼成した貝殻焼成カルシウムであり、焼成することで貝殻の主成分である炭酸カルシウムから二酸化炭素が放出され酸化カルシウムとなったものである。成形体中の酸化カルシウムは水と反応して水酸化カルシウムとなり、水酸化カルシウムの塩基性により抗菌性を発現する。さらに、水と反応した際にラジカルが発生し、強い反応性が細菌の細胞壁を攻撃し、より強い抗菌性を発揮するものと考えられている。貝殻焼成カルシウム（Ａ）は、鉱物由来の酸化カルシウムと比較し、水との反応に大きな違いがある。鉱物系は激しく反応して３００℃近傍まで発熱するが、一方、貝殻焼成カルシウムは水との反応がマイルドであり、９０℃くらいまでしか発熱しない。そのため、基材樹脂の劣化が少なく、かつ安全な抗菌剤として使用する事ができる。
【００１３】
本発明において貝殻焼成カルシウム（Ａ）の平均粒子径は、３〜２０μｍである。平均粒子径が、３〜２０μｍ、かつ温度２３℃、湿度５０％ＲＨ環境下で吸湿量が平衡に達するまでの時間が６０〜１３０時間の範囲にあることで、成形体作製前の吸湿による組成の変化およびそれに伴う凝集を抑制できる。さらに、抗菌効果の即効性も期待できる。好ましくは３〜１５μｍ、より好ましくは５〜１５μｍである。また、吸湿量が平衡に達するまでの時間は好ましくは７０〜１２０時間、より好ましくは７０〜１１０時間である。
なお、平均粒子径は、走査電子顕微鏡の拡大画像（例えば千倍〜一万倍）から観察できる粒子径（例えば２０個程度）を平均したものである。貝殻焼成カルシウム（Ａ）の粒子形状は、球状、楕円体状等公知の粒子形状を使用できる。貝殻焼成カルシウム（Ａ）の粒子がアスペクト比（長径／短径）を有する場合の平均粒子径は、長径を平均する。
また、温度２３℃、湿度５０％ＲＨ環境下で吸湿量が平衡に達するまでの時間の判断は、基点となる時間から２４時間後に重量の変化が１．０％以下の場合を平衡に達したものとする。
【００１４】
貝殻焼成カルシウム（Ａ）の焼成温度は、９００℃以上で１時間以上が好ましく、より好ましくは９００℃以上で２時間以上である。９００℃未満では完全に焼成が完了せず、一部炭酸カルシウムが残存する恐れがある。
【００１５】
本発明の熱可塑性樹脂（Ｂ）は、従来既知の熱可塑性樹脂を用いることができる。
具体的にはポリエチレン、ポリプロピレン、塩化ビニル樹脂、エチレン酢酸ビニル共重合体、ＡＢＳ等が挙げられる。これらの中でも加工性、機械物性の観点からポリエチレン、ポリプロピレン、ＡＢＳが好ましい。
熱可塑性樹脂（Ｂ）の融点は、１００〜１７０℃であることが好ましく、１１０℃から1５０℃がより好ましい。この範囲にあることで、押出加工時に過度な熱履歴をかけることなく、樹脂が有する水分を脱気しやすく、貝殻焼成カルシウムの水和反応を抑制するため、樹脂劣化を低減することができる。
【００１６】
また、本発明の吸湿性樹脂組成物は、主成分である熱可塑性樹脂（Ｂ１）の表面に、貝殻焼成カルシウム（Ａ）と、熱可塑性樹脂（Ｂ１）とは異なる熱可塑性樹脂（Ｂ２）とを共に９０〜１４０℃で物理的吸着させた後、溶融混錬してなる、吸湿性樹脂組成物であることが好ましい。
すなわち、主成分である熱可塑性樹脂（Ｂ１）の表面に、平均粒子径が３〜２０μｍ、かつ温度２３℃、湿度５０％ＲＨ環境下で吸湿量が平衡に達するまでの時間が６０〜１３０時間である貝殻焼成カルシウム（Ａ）と、熱可塑性樹脂（Ｂ１）とは異なる熱可塑性樹脂（Ｂ２）とを、共に９０〜１４０℃で物理的吸着後、さらに溶融混錬する、吸湿性樹脂組成物の製造方法であることが好ましい。
ここで、主成分とは、樹脂組成物を構成する樹脂の中で、最も含有量が多い樹脂のことをいい、例えば、２種類の樹脂を含有する場合には、樹脂組成物を形成するために用いる樹脂成分の全量（１００重量％）中、５０重量％以上含有する樹脂をいうものであり、好ましくは７０重量％以上含有する樹脂をいうものである。
【００１７】
このとき、主成分である熱可塑性樹脂（Ｂ１）は、融点が１００〜１７０℃である熱可塑性樹脂であることが好ましい。また、主成分となる熱可塑性樹脂（Ｂ１）とは異なる熱可塑性樹脂（Ｂ２）は、既知の熱可塑性樹脂を用いることができるが、低分子量のポリエチレン、ポリプロピレンが好ましく、２０００〜１００００程度の分子量（ＭＷ）を有する熱可塑性樹脂であることがより好ましい。また、熱可塑性樹脂（Ｂ１）よりも、融点が５〜３０℃低いことが好ましい。それにより、予備撹拌時に主成分となる熱可塑性樹脂（Ｂ１）を溶融させることなく、熱可塑性樹脂（Ｂ２）のみを溶融させることで、熱可塑性樹脂（Ｂ１）の表面に貝殻焼成カルシウムと共に物理吸着がより進み、貝殻焼成カルシウムの分散性が増す。
【００１８】
なお、熱可塑性樹脂（Ｂ２）の配合量は、均一な表面コーティングの観点から、熱可塑性樹脂（Ｂ１）１００重量部に対して、５〜２０重量部が好ましい。より好ましくは５〜１５重量部である。
【００１９】
本発明において、貝殻焼成カルシウム（Ａ）の平均粒子径（Ｄ）と成形体厚み（ｄ）は、式（１）１／２Ｄ≦ｄ≦５０Ｄを満たすことが好ましい。消臭、抗菌効果は貝殻焼成カルシウムの水和によって得られる水酸化カルシウムのアルカリ性によるものである。そのため、効果は樹脂中の貝殻焼成カルシウムが水和した後、菌や臭い物質との接触によって得られる。それゆえ平均粒子径と成形体厚みが近い場合、水和、接触が起こりやすく、より消臭、抗菌効果が得られやすい。しかしながら、成形体の厚みが平均粒子径よりも薄すぎる場合、機械物性の低下を招く恐れがあるため、より好ましくはＤ≦ｄ≦３０Ｄ、さらに好ましくは２Ｄ≦ｄ≦２０Ｄである。貝殻焼成カルシウムの水和、接触の観点から成形体厚みの好ましい範囲は５〜３００μｍ、より好ましくは５〜２００μｍである。
【００２０】
本発明の成形体は、上記の通り吸湿性抗菌樹脂組成物を成形することで作製することができる。
成形体が含む貝殻焼成カルシウムと熱可塑性樹脂の配合量は、用途、成形体厚みによって異なるが、熱可塑性樹脂（Ｂ）１００重量部に対して、貝殻焼成カルシウム（Ａ）を０．５〜５重量部配合するのが好ましく、より好ましくは０．５〜３重量部であり、特に好ましくは、１．０〜３重量部である。
【００２１】
本発明の吸湿性樹脂組成物の製造方法は、貝殻焼成カルシウム（Ａ）を高濃度で配合したペレット状のマスターバッチとして製造することが好ましい。マスターバッチは、貝殻焼成カルシウム（Ａ）と熱可塑性樹脂（Ｂ）を溶融混練し、さらにペレット状に成形することで製造でき、貝殻焼成カルシウムの凝集及び、溶融混練前の吸湿を防ぐ観点から、貝殻焼成カルシウム（Ａ）を熱可塑性樹脂（Ｂ）の表面に熱可塑性樹脂（Ｂ）とは異なる熱可塑性樹脂と共に９０〜１４０℃で物理的吸着させた後、溶融混錬して吸湿性抗菌樹脂組成物を得ることが好ましい。ここで、溶融混練前の物理的吸着方法は、高速せん断型混合機であるヘンシェルミキサー、スーパーミキサー等が好ましい。貝殻焼成カルシウム（Ａ）は、成形体が含む相当量を成形時に配合するよりも、一旦、マスターバッチとして吸湿性抗菌樹脂組成物中に予備分散した後に、希釈樹脂の熱可塑性樹脂と配合（溶融混錬）して所望の成形体を製造すると、貝殻焼成カルシウム（Ａ）を成形体内に均一に分散しやすくなる。具体的には、マスターバッチは、熱可塑性樹脂（Ｂ）１００重量部に対して、貝殻焼成カルシウム（Ａ）を２０〜１２０重量部配合することが好ましい。また、溶融混練は、例えば単軸混練押出機、二軸混練押出機、またはタンデム式二軸混練押出機等を用いるのが好ましい。また、溶融混錬温度は、熱可塑性樹脂（Ｂ）の種類により異なるが通常１５０〜２５０℃程度である。
【００２２】
本発明の吸湿性抗菌樹脂組成物は、貝殻焼成カルシウム（Ａ）および熱可塑性樹脂（Ｂ）以外の任意成分として、酸化防止剤、光安定剤、分散剤等を含むことができる。
【００２３】
本発明の吸湿性抗菌樹脂組成物は、フィルムまたはシート等の成形体として使用することができる。これら成形体はＴ−ダイフィルム成形機、インフレーションフィルム成形機、カレンダーロール成形機等を使用して成形できる。
【００２４】
本発明の吸湿性抗菌樹脂組成物は、例えば、食品用フィルム、食品用袋、調理用手袋、医療用フィルムが好ましい。
【実施例】
【００２５】
次に、本発明を具体的に実施例に基づき説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。なお、以下、部は重量部、％は重量％を意味する。
【００２６】
また、貝殻焼成カルシウムの平均粒子径、および吸湿性の測定方法は、以下の通りである。
【００２７】
＜貝殻焼成カルシウムの平均粒子径＞
平均粒子径は、走査電子顕微鏡の拡大画像千倍により、２０個の粒子を平均したものである。また、貝殻焼成カルシウム（Ａ）の粒子形状がアスペクト比（長径／短径）を有する場合の平均粒子径は、長径を平均した。
【００２８】
＜貝殻焼成カルシウムの吸湿性＞
温度２３℃、湿度５０％ＲＨ環境下で吸湿量が平衡に達するまでの時間を下記の方法で測定した。
温度２３℃、湿度５０％ＲＨ環境下で貝殻焼成カルシウムをシャーレ（φ１００ｍｍ）に約３ｇ薄く平らになるように秤量し、一定時間毎に重量を測定した。重量測定後、２４時間たった時点で重量の変化が１．０％以下であった場合、平衡に達したものとした。
【００２９】
実施例および比較例に用いる原料を以下に示す。貝殻焼成カルシウムの製造方法の例を以下に示すが、製造方法は、下記方法に限定されないことは言うまでも無い。
【００３０】
［貝殻焼成カルシウムの製造例１］
貝殻を水洗いし乾燥させた後、粗粉砕装置を用いて粒径１０ｍｍ程度の貝殻粗粉砕物を得た。次いで、貝殻粗粉砕物を陶製容器に充填し、焼成装置により１０００℃で２時間焼成した後、焼成物を微粉砕装置により、平均粒子径５μｍの貝殻焼成カルシウム（Ａ−１）を得た。
【００３１】
上記貝殻焼成カルシウム（Ａ−１）の焼成条件を変更して貝殻焼成カルシウムを得、粉砕条件を変えることで、表１に示す平均粒子径を有する貝殻焼成カルシウム（Ａ−２）〜（Ａ−８）を製造した。
【００３２】
貝殻焼成カルシウムの平均粒子径および吸湿量が平衡に達するまでの時間を表１に示す。
【００３３】
【表１】
2019034994.tif 000002
【００３４】
＜熱可塑性樹脂＞
（Ｂ−１）ポリエチレン（サンテックＬＤ  ２２７０  融点１１３℃、旭化成ケミカルズ
社製）
（Ｂ−２）ポリプロピレン（プライムポリプロ  Ｊ２２６Ｔ  融点１４１℃、プライムポリマー社製）
（Ｂ−３）低分子量ポリオレフィン（ハイワックスＮＬ８００  融点１０３℃、三井化学社製）
（Ｂ−４）低分子量ポリオレフィン（ハイワックスＮＰ０５６  融点１３２℃、三井化学社製）
【００３５】
［実施例１］
熱可塑性樹脂（Ｂ−１）６０重量部と貝殻焼成カルシウム（Ａ−１）４０重量部とを別々の供給口から単軸押出機（池貝社製）に投入し、１９０℃で溶融混練した上で、ペレタイザーを使用してペレット状の吸湿性抗菌樹脂組成物（マスターバッチ）を得た。
【００３６】
得られたマスターバッチ３．１重量部と熱可塑性樹脂（Ｂ−１）１００重量部とを溶融混錬し、Ｔダイフィルム成形機（東洋精機社製）を使用して温度２１０℃にてフィルム成形を行い、抗菌フィルムである成形体を得た。
【００３７】
［実施例２〜７］
実施例１の原料および配合量を表２に記載されたように変更した以外は、実施例１と同様に行うことで抗菌フィルムを得た。
【００３８】
［実施例８］
熱可塑性樹脂（Ｂ−１）５０重量部と熱可塑性樹脂（Ｂ−３）１０重量部と貝殻焼成カルシウム（Ａ−２）４０重量部とを高速撹拌機にて１０５℃で５分間混合した後、得られた予備混合物を単軸押出機（池貝社製）に投入し１９０℃で溶融混練した後、ペレタイザーを使用してペレット状の吸湿性抗菌樹脂組成物（マスターバッチ）を得た。
【００３９】
得られたマスターバッチ３重量部と熱可塑性樹脂（Ｂ−１）９７重量部とを溶融混錬し、Ｔダイフィルム成形機（東洋精機社製）を使用して温度２１０℃にてフィルム成形を行い、抗菌フィルムを得た。
【００４０】
［実施例９〜１１］
実施例９〜１１の原料および配合量を表２に記載されたように変更した以外は、実施例８と同様にして、抗菌フィルムを得た。
【００４１】
【表２】
2019034994.tif 000003
【００４２】
［比較例１〜６］
実施例１の貝殻焼成カルシウム（Ａ−１）、および熱可塑性樹脂（Ｂ）を、表３に記載した組成及び配合量（重量部）に変更した以外は実施例１と同様にして、それぞれ比較例１〜６の抗菌フィルムを得た。
【００４３】
［比較例７］
貝殻焼成カルシウム（Ａ−２）を予め水和させて、水酸化カルシウムにした貝殻焼成カルシウム（ＡＣ−１）とし、、表３に記載した組成及び配合量（重量部）に変更した以外は実施例１と同様にして、抗菌フィルムを得た。
【００４４】
［参考例１、２］
実施例１の貝殻焼成カルシウム（Ａ−１）、および熱可塑性樹脂（Ｂ）を、表３に記載した組成及び配合量（重量部）に変更した以外は実施例１と同様にして、それぞれ参考例１、２の抗菌フィルムを得た。
【００４５】
［参考例３］
抗菌剤を使用せず、表３に記載した熱可塑性樹脂（Ｂ）のみで、Ｔダイフィルム成形機（東洋精機社製）を使用して温度２１０℃にてフィルム成形を行い、フィルムを得た。
【００４６】
【表３】
2019034994.tif 000004
【００４７】
得られた抗菌フィルムまたは吸湿性抗菌樹脂組成物を以下の基準で評価した。評価結果を表４に示す。
【００４８】
＜抗菌性＞
得られた抗菌フィルムを用いてＪＩＳ  Ｚ  ２８０１：２０１０「抗菌加工製品―抗菌性試験方法・抗菌効果」に準拠して評価した。５ｃｍ角に切ったフィルム表面に試験菌液（黄色ぶどう球菌または大腸菌）を接種し、被覆フィルムをのせて密着させる。これを３５℃で２４時間保存し、検体１ｃｍ２当たりの生菌数を測定した。
【００４９】
＜引張強度＞
得られたマスターバッチを用いて２１０℃でプレスシートを作製し、プレスシートから２号ダンベル引張試験片を作製した（厚さ１ｍｍ）。その後、温度２３℃、湿度５０％ＲＨ環境下に２４時間静置し、引張試験機で破断点強度を測定した。
比較として、それぞれ貝殻焼成カルシウム等を含有しない得られたマスターバッチと同じ樹脂のみの２号ダンベル引張試験片を作製し、破断点強度を測定した。なお、破断点強度は下記の基準で評価した。
保持率が高いほど、樹脂の劣化が少ないといえる。
◎：貝殻焼成カルシウムを配合していない熱可塑性樹脂のみの引張破断点強度と比較し、
保持率８０％以上
○：貝殻焼成カルシウムを配合していない熱可塑性樹脂のみの引張破断点強度と比較し、
保持率７０〜８０％未満
△：貝殻焼成カルシウムを配合していない熱可塑性樹脂のみの引張破断点強度と比較し、
保持率４０〜７０％未満
×：貝殻焼成カルシウムを配合していない熱可塑性樹脂のみの引張破断点強度と比較し、
保持率４０％未満
【００５０】
＜分散性＞
吸湿性抗菌樹脂組成物を、貝殻焼成カルシウム量で１ｋｇとなるように単軸押出機で通過させ、押出機での樹脂圧上昇により分散性を評価した。樹脂圧は単軸押出機先端に設置した金網（目開き１３０μｍ）に貝殻焼成カルシウムが付着することで上昇するため、樹脂圧上昇が少ないほど分散性が良好と判断でき、下記の基準で評価した。
◎：樹脂圧上昇が２ＭＰａ以下
○：樹脂圧上昇が２ＭＰａを超え、５ＭＰａ以下
△：樹脂圧上昇が５ＭＰａを超え、１５ＭＰａ以下
×：樹脂圧上昇が１５ＭＰａを超える
【００５１】
【表４】
2019034994.tif 000005
【００５２】
表４の結果より、実施例１〜１１は、全ての評価項目において優れた抗菌性、引張強度および分散性が得られた。本発明では、平均粒子径が３〜２０μｍかつ温度２３℃、湿度５０％ＲＨ環境下で吸湿量が平衡に達するまでの時間が６０〜１３０時間である貝殻焼成カルシウムを用いることで、それ以外の酸化カルシウムまたは水酸化カルシウム等と比較して抗菌性、引張強度及び分散性のいずれにも優れる結果が得られた。