(57)【要約】【課題】ストレート形状の鋼製容器を備えた高圧水素ガス用蓄圧器の蓋構造に負荷される応力を緩和し、疲労破壊を防止する。【解決手段】蓄圧部を構成するストレート形状の鋼製容器を備えた高圧水素ガス用蓄圧器の蓋構造であって、前記蓄圧部と連通し、かつ前記高圧水素ガス用蓄圧器の外部へは解放されていない小空間を有し、  前記鋼製容器の長手方向に垂直な断面における前記蓄圧部の内部断面積Ｓ１に対する、前記小空間の前記鋼製容器の長手方向に垂直な断面における内部断面積Ｓ２の比（Ｓ２／Ｓ１）が、０．４〜０．８である、高圧水素ガス用蓄圧器の蓋構造。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
蓄圧部を構成するストレート形状の鋼製容器を備えた高圧水素ガス用蓄圧器の蓋構造であって、
前記蓄圧部と連通し、かつ前記高圧水素ガス用蓄圧器の外部へは解放されていない小空間を有し、
前記鋼製容器の長手方向に垂直な断面における前記蓄圧部の内部断面積Ｓ１に対する、前記小空間の前記鋼製容器の長手方向に垂直な断面における内部断面積Ｓ２の比（Ｓ２／Ｓ１）が、０．４〜０．８である、高圧水素ガス用蓄圧器の蓋構造。
【請求項２】
一方の主面が前記蓄圧部に面し、前記鋼製容器の内周面との間をシールする円盤状の第１のプラグと、
外周面にねじ山を有する円筒状であり、前記第１のプラグの他方の主面と接する第１のグランドナットと、
一方の主面が前記第１のグランドナットに接し、前記鋼製容器の内周面との間をシールする円盤状の第２のプラグと、
外周面にねじ山を有する円筒状であり、前記第２のプラグの他方の主面と接する第２のグランドナットと、を備え、
前記小空間が、前記第１のプラグ、前記第１のグランドナット、および前記第２のプラグによって画定されており、
前記蓄圧部と前記小空間とが、前記第１のプラグに設けられた開口によって連通している、請求項１に記載の高圧水素ガス用蓄圧器の蓋構造。
【請求項３】
ストレート形状の鋼製容器を備え、前記鋼製容器の少なくとも一方の端部に請求項１または２に記載の蓋構造を有する、高圧水素ガス用蓄圧器。
【請求項４】
前記鋼製容器の表面に炭素繊維強化樹脂層を有する、請求項３に記載の高圧水素ガス用蓄圧器。
【請求項５】
前記鋼製容器がシームレス鋼管からなる、請求項３または４に記載の高圧水素ガス用蓄圧器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、高圧水素ガス用蓄圧器の蓋構造および高圧水素ガス用蓄圧器に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
ＣＯ2排出問題を解決すると共に、エネルギー問題を解決可能な燃料電池自動車は、今後の新たな自動車として期待されている。この燃料電池自動車に水素を供給するための水素ステーションには、８０ＭＰａ以上の圧力で水素を蓄圧する蓄圧器と呼ばれる圧力容器が設置されている。
【０００３】
このような、高圧水素ガス用蓄圧器には、大きく２種類の形状がある。一つはガスボンベに代表されるような、管の端部に絞り加工を施して鏡部を作製したものボンベ型蓄圧器、もう一つはストレートな管の両端に蓋をしたストレート型蓄圧器である。
【０００４】
ボンベ型蓄圧器は、ガスの出口に向けて容器内の断面積が減少する形状となっており、口金部は径の小さなねじ構造の留め金で封止される。この場合、口金のねじ部にかかる応力は低減されるため、圧力の封止に関する問題はない。しかし、水素ステーション用などの高圧水素ガス用蓄圧器では、使用開始後に定期的に内面検査を行う必要があり、上記のように端部を絞ると蓄圧器の内面検査が困難となるという問題がある。また、鋼製容器を備える蓄圧器を作製する場合には、通常、鋼製容器に熱処理が施されるが、鋼製容器内部への冷却水の侵入および排出に時間がかかるため、熱処理時の冷却速度が遅くなり、鋼組織のばらつきが大きくなる。さらに、熱処理によって鋼製容器表面に生成するスケールや脱炭層を除去することが困難であるため、内面を熱処理ままの状態で用いることとなり、鋼製容器の疲労特性劣化の原因となる。
【０００５】
そこで、上記のような問題を回避するために、ストレート型の蓄圧器を用いることが考えられる。ストレートな管に蓋をした構造であれば、管の開口部が大きいため、熱処理時の冷却が容易になり、鋼材の組織を精緻に制御することができる。また、熱処理時に生成する脱炭層やスケールを機械加工により容易に除去することができる。さらに、蓋を取り外すことにより、使用後の内面検査も容易に行える。加えて、ストレート型蓄圧器では絞り加工された鏡部がないため、加工によるばらつきもほとんどなく、均一な容器製造が可能となる。このような高圧水素ガス用蓄圧器としては、例えば、特許文献１、非特許文献１に記載されたものがある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２０１５−１５８２４３号公報
【非特許文献】
【０００７】
【非特許文献１】日本製鋼所技報、平成２７年１０月、第６６号、ｐ．１４９〜１５０
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかし、ストレート管を利用した場合、容器断面が一定であるため、内部の圧力はすべて蓋で受圧される。したがって、ストレート形状の容器を用いた高圧水素ガス用蓄圧器の蓋構造には、極めて高い応力に耐えることが求められる。
【０００９】
ストレート型蓄圧器の蓋構造としては、ストレート形状の容器の端部にフランジを設け、蓋をボルト止めする構造や、蓋をねじ止めする構造が考えられる。
【００１０】
しかし、フランジを用いた蓋構造では、フランジを設けるために容器サイズが大きくなり、コストが高くなるという問題がある。一方、ねじ止めによる蓋構造では、フランジを用いた場合の問題は回避できるものの、ねじ部に負荷される応力が高く、ねじ部から疲労破壊する可能性がある。
【００１１】
このように、ストレート管を用いた蓄圧器は容器特性が良好であるものの、蓋構造にかかる応力が高く、疲労破壊が起きるという問題があった。
【００１２】
本発明は、上記事情に鑑みてなされたものであり、ストレート形状の鋼製容器を備えた高圧水素ガス用蓄圧器の蓋構造に負荷される応力を緩和し、疲労破壊を防止することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明は上記知見に基づいてなされたものであり、その要旨構成は、次のとおりである。
【００１４】
１．蓄圧部を構成するストレート形状の鋼製容器を備えた高圧水素ガス用蓄圧器の蓋構造であって、
前記蓄圧部と連通し、かつ前記高圧水素ガス用蓄圧器の外部へは解放されていない小空間を有し、
前記鋼製容器の長手方向に垂直な断面における前記蓄圧部の内部断面積Ｓ１に対する、前記小空間の前記鋼製容器の長手方向に垂直な断面における内部断面積Ｓ２の比（Ｓ２／Ｓ１）が、０．４〜０．８である、高圧水素ガス用蓄圧器の蓋構造。
【００１５】
２．一方の主面が前記蓄圧部に面し、前記鋼製容器の内周面との間をシールする円盤状の第１のプラグと、
外周面にねじ山を有する円筒状であり、前記第１のプラグの他方の主面と接する第１のグランドナットと、
一方の主面が前記第１のグランドナットに接し、前記鋼製容器の内周面との間をシールする円盤状の第２のプラグと、
外周面にねじ山を有する円筒状であり、前記第２のプラグの他方の主面と接する第２のグランドナットと、を備え、
前記小空間が、前記第１のプラグ、前記第１のグランドナット、および前記第２のプラグによって画定されており、
前記蓄圧部と前記小空間とが、前記第１のプラグに設けられた開口によって連通している、上記１に記載の高圧水素ガス用蓄圧器の蓋構造。
【００１６】
３．ストレート形状の鋼製容器を備え、前記鋼製容器の少なくとも一方の端部に上記１または２に記載の蓋構造を有する、高圧水素ガス用蓄圧器。
【００１７】
４．前記鋼製容器の表面に炭素繊維強化樹脂層を有する、上記３に記載の高圧水素ガス用蓄圧器。
【００１８】
５．前記鋼製容器がシームレス鋼管からなる、上記３または４に記載の高圧水素ガス用蓄圧器。
【発明の効果】
【００１９】
本発明の高圧水素ガス用蓄圧器の蓋構造によれば、蓋構造に負荷される応力を緩和し、ストレート形状の鋼製容器を利用した蓄圧器を、より高圧、大断面で使用可能とすることができる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】本発明の一実施形態における蓋構造を示す断面模式図である。
【図２】比較例における蓋構造を示す断面模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
次に、本発明を実施する方法について具体的に説明する。なお、以下の説明は、本発明の好適な実施態様を示すものであり、本発明は以下の説明によって何ら限定されるものではない。
【００２２】
［蓋構造］
本発明の一実施形態における蓋構造は、蓄圧部を構成するストレート形状の鋼製容器を備えた高圧水素ガス用蓄圧器の蓋構造であり、前記蓄圧部と連通し、かつ前記高圧水素ガス用蓄圧器の外部へは解放されていない小空間を有している。前記小空間は蓄圧部と連通しているため、蓄圧部に水素ガスが充填されると、小空間にも水素ガスが導入される。なお、ここで「蓄圧部」とは、鋼製容器の内部空間であって、水素ガスが充填される部分を指す。また、ここで「外部へ解放されていない」とは、バルブ等を介して外部と遮断されている場合を包含するものとする。
【００２３】
さらに、前記鋼製容器の長手方向に垂直な断面における前記蓄圧部の内部断面積Ｓ１に対する、前記小空間の前記鋼製容器の長手方向に垂直な断面における内部断面積Ｓ２の比（Ｓ２／Ｓ１）を、０．４〜０．８とする。このような小空間を設けることにより、蓄圧器内部に充填された水素ガスの圧力により、蓋構造に負荷される応力を、蓄圧部と小空間との間、たとえば第１のグランドナットと、小空間と蓄圧器外部との間、例えば第２のグランドナットの２カ所に、適切な配分で分散させることができる。第１のプラグと第１のグランドナット、および第２のプラグと第２のグランドナットは、各々一体化しても同様の効果を有する。そのため、蓋構造に負荷される応力の最大値を緩和し、蓄圧器を、より高圧、大断面で使用可能とすることができる。また、内部断面積の比（Ｓ２／Ｓ１）を０．４〜０．８とすることにより、ネジ部の応力分散を均一とすることができる。Ｓ２／Ｓ１を０．８以下とした理由は、Ｓ２／Ｓ１が０．８よりも大きい場合は、ネジ部の最大応力は低減するものの、圧力によって第１のグランドナット自体にかかる周方向応力が著しく増大しグランドナットが変形する場合があるためである。
【００２４】
さらに、本発明の一実施形態においては、上記蓋構造が第１のプラグ、第１のグランドナット、第２のプラグ、および第２のグランドナットを備えることができる。
【００２５】
図１は、上記プラグおよびグランドナットを用いた蓋構造の一例を示す模式図であり、高圧水素ガス用蓄圧器１の長手方向一端の、断面を示している。高圧水素ガス用蓄圧器１は、ストレート形状で、断面円形の鋼製容器１０を備えており、鋼製容器１０の内部空間は蓄圧部１１を構成している。
【００２６】
鋼製容器１０の端部には蓋構造２０が形成されており、蓋構造２０は第１のプラグ２１、第１のグランドナット２２、第２のプラグ２３、および第２のグランドナット２４を備えている。
【００２７】
第１のプラグ２１は、対向する１対の主面（平坦な円形の面）を有する円盤状の部材であり、その周側面が鋼製容器１０の内周面と接することによって、第１のプラグ２１と鋼製容器１０との間がシールされる。第１のプラグ２１の一方の主面は蓄圧部１１に面しており、第１のプラグ２１が蓄圧部の圧力を受ける構造となっている。
【００２８】
第１のグランドナット２２は、外周面にねじ山を有する円筒状の部材であり、鋼製容器１０の内周面に設けられたねじと螺合している。第１のグランドナット２２は、第１のプラグ２１の他方の主面と接しており、第１のプラグ２１を支持する働きを有している。
【００２９】
第２のプラグ２３は、対向する１対の主面（平坦な円形の面）を有する円盤状の部材であり、その周側面が鋼製容器１０の内周面と接している。また、第２のプラグ２３の一方の主面は、第１のグランドナット２２に接している。第２のプラグ２３は、その周側面にねじを有していてもよく、その場合、前記ねじを鋼製容器１０の内周面に設けられたねじと螺合させることができる。
【００３０】
第２のグランドナット２４は、外周面にねじ山を有する円筒状の部材であり、鋼製容器１０の内周面に設けられたねじと螺合している。第２のグランドナット２４は、第２のプラグ２３の他方の主面と接しており、第２のプラグ２３を支持する働きを有している。
【００３１】
そして、図１に示したように、第１のプラグ２１、第１のグランドナット２２、および第２のプラグ２３によって、蓋構造２０の内部に小空間２５が画定されている。小空間２５は、第１のプラグ２１に設けられた開口２６によって蓄圧部１１と連通している。したがって、高圧水素ガス用蓄圧器１の蓄圧部１１に水素ガスを充填すると、小空間２５にも水素ガスが充填された状態となる。
【００３２】
開口２６の形状は特に限定されず、円形や四角形など、任意の形状とすることができる。また、開口の位置も特に限定されないが、例えば、第１のプラグ２１の中心とすることができる。開口２６のサイズ（円形の開口の場合、直径）は、第１のグランドナット２２の内径よりも小さくすることが好ましい。
【００３３】
上記のように、プラグとグランドナットを２組用い、小空間２５を備えた蓋構造を構成した場合、第１のプラグ２１が蓄圧部１１から受ける圧力は、小空間２５から受ける圧力によって一部相殺されるため、第１のプラグ２１にかかる圧力を軽減することにより、第１のグランドナット２２と螺合する鋼製容器の内周面のネジ部にかかる応力を軽減することができる。また、第２のプラグ２３にかかる圧力は、蓄圧部１１よりも断面積が小さい小空間２５からのものとなるため、第２のプラグ２３および第２のグランドナット２４にかかる負荷も低減される。
【００３４】
上記構造を採用する場合、第１のグランドナット２２の肉厚は、小空間２５の断面積が、上述した条件を満たすように調整すればよい。
【００３５】
なお、グランドナットのネジ形状は特に限定されず、例えば、ＪＩＳで規定されているネジとすることができるが、より応力集中を低減する形状とすると好ましい。前記応力集中を低減する形状としては、例えば、ネジ底先端の曲率半径が大きいネジ（台形ネジの先端を丸くした形状等）が挙げられる。
【００３６】
前記プラグおよびグランドナットの材質は特に限定されないが、金属製とすることが好ましく、鋼製とすることがより好ましい。前記鋼としては、引張強さ（ＴＳ）が７５０ＭＰａ以上の鋼を用いることがさらに好ましい。前記鋼は、例えば低合金鋼であってよい。
【００３７】
前記プラグの肉厚はとくに限定されないが、強度を高め、変形や座屈を防止するという観点からは、第１のプラグ２１および第２のプラグ２３の肉厚を、それぞれ独立に、３５ｍｍ以上とすることが好ましい。一方、プラグを製造する際の焼入れを容易にするという観点からは、第１のプラグ２１および第２のプラグ２３の肉厚を、それぞれ独立に、１００ｍｍ以下とすることが好ましい。また、プラグと同様に、強度を高め、変形や座屈を防止するという観点からは、第１のグランドナット２２および第２のグランドナット２４の肉厚を、それぞれ独立に２０ｍｍ以上とすることが好ましい。
【００３８】
上記グランドナットとしては、特に限定されず、任意の方法で製造されたものを用いることができる。例えば、鋼材の内部をくり抜いて中空円筒状としたものであってもよく、鋼管を加工したものであってもよい。また、前記鋼管としては、電縫溶接鋼管やシームレス鋼管など、任意のものを用いることができるが、中でもシームレス鋼管からなるグランドナットを用いることが好ましい。シームレス鋼管からなるグランドナットは、くり抜きによって製造されるグランドナットに比べて靭性などの特性に優れることに加え、溶接部もないため、高圧水素ガス用蓄圧器の封止に極めて好適に用いることができる。
【００３９】
また、蓋構造には、ガスの漏洩を防止するためにＯリングなどのシール部材を用いることができる。前記シール部材の配置は特に限定されないが、例えば、図１に示したように、各部材の間にＯリング２７を設けることができる。
【００４０】
なお、図１に示した例においては、第１のプラグ２１、第１のグランドナット２２、および第２のプラグ２３が別体であり、これらがＯリングを介して接合されることによって小空間２５を画定しているが、第１のプラグ、第１のグランドナット、および第２のプラグが一体となった構造とし、その内部に、蓄圧部１１と連通する小空間２５を形成することもできる。
【００４１】
［高圧水素ガス用蓄圧器］
本発明の一実施態様における高圧水素ガス用蓄圧器は、蓄圧部を構成するストレート形状の鋼製容器を備えた高圧水素ガス用蓄圧器であり、上記蓋構造を、前記鋼製容器の少なくとも一方の端部に有している。前記鋼製容器は、その両端に上記蓋構造を有することが好ましい。前記高圧水素ガス用蓄圧器は、例えば、水素ステーション用蓄圧器として用いることができるが、それに限定されることなく、任意の用途で用いることができる。
【００４２】
［鋼製容器］
上記鋼製容器の材質としては、特に限定されることなく任意の鋼を用いることができるが、低コスト化の観点からは低合金鋼製の容器を用いることが好ましく、特に、クロムモリブデン鋼ＪＩＳ  ＳＣＭ  ｓｔｅｅｌ、ニッケルクロムモリブデン鋼ＪＩＳ  ＳＮＣＭ  ｓｔｅｅｌ、マンガンクロム鋼ＪＩＳ  ＳＭｎＣ  ｓｔｅｅｌ、マンガン鋼ＪＩＳ  ＳＭｎ  ｓｔｅｅｌ、およびボロン添加鋼Ｎ２８ＣＢ、Ｎ３６ＣＢ、Ｎ４６ＣＢ、ＡＳＭＥ  ＳＡ７２３のうちいずれか１つを用いることが好ましい。中でも、材料強度との両立の観点からは、焼き入れ性を確保しやすいクロムモリブデン鋼もしくはクロムモリブデンニッケル鋼を用いることがより好ましい。例えば、クロムモリブデン鋼（ＳＣＭ４３５）は、Ｃ：０．３３〜０．３８質量％、Ｓｉ：０．１５〜０．３５質量％、Ｍｎ：０．６０〜０．９０質量％、Ｐ：０．０３０質量％以下、Ｓ：０．０３０質量％以下、Ｃｒ：０．９０〜１．２０質量％、Ｍｏ：０．１５〜０．３０質量％である。
【００４３】
上記鋼製容器としては、ストレート形状のものであれば特に限定されず、任意の方法で製造されたものを用いることができる。例えば、鋼材の内部をくり抜いて容器としたものであってもよく、鋼管を加工したものであってもよい。また、前記鋼管としては、電縫溶接鋼管やシームレス鋼管など、任意のものを用いることができるが、中でもシームレス鋼管からなる鋼製容器を用いることが好ましい。シームレス鋼管からなる鋼製容器は、くり抜きによって製造される鋼製容器に比べて靭性などの特性に優れることに加え、溶接部もないため、高圧水素ガス用蓄圧器の容器として極めて好適である。
【００４４】
［炭素繊維強化樹脂層］
上記鋼製容器の表面には、炭素繊維強化樹脂層を設けることができる。炭素繊維強化樹脂層は、強化材に炭素繊維を用い、これに樹脂を含浸させて強度を向上させた複合材料であり、ＣＦＲＰ（carbon-fiber-reinforced plastic）と呼ばれている。前記炭素繊維強化樹脂層を設けることにより、蓄圧器の耐圧性および疲労特性をさらに向上させることができる。前記炭素繊維強化樹脂層は、鋼製容器の外周面の全域もしくは一部を覆うことができるが、低コスト化の観点からは容器の周方向のみに炭素繊維を巻き付けたタイプ２蓄圧器とすることが好ましい。なお、炭素繊維強化樹脂層を用いる場合、前記鋼製容器は「ライナ」と称される。
【００４５】
炭素繊維強化樹脂層は、強化材に炭素繊維を用い、これに樹脂を含浸させて強度を向上させた複合材料であり、ＣＦＲＰ（carbon-fiber-reinforced plastic）と呼ばれている。前記炭素繊維としては、特に限定されることなく、例えば、ＰＡＮ系、ピッチ系など、任意のものを用いることができる。炭素繊維強化樹脂層における炭素繊維の体積含有率は、日本工業規格ＪＩＳ  Ｋ  ７０７５（１９９１）に準拠して求めることができ、通常５０％〜８０％の範囲とすることが好ましい。
【００４６】
［防食層］
また、鋼製容器の表面に炭素繊維強化樹脂層を設ける場合には、鋼製容器（ライナ）の外周面（炭素繊維強化樹脂層と鋼製容器との間）に、さらに電蝕防止のための防食層を設けることが好ましい。前記防食層としては、例えば、塗膜やガラス繊維強化樹脂（ＧＦＲＰ）層を用いることができる。前記塗膜は、例えば、粉体塗装により形成できる。前記粉体塗装には、塩化ビニル系樹脂等をベースとする熱可塑性粉体塗料や、ポリエステル樹脂、アクリル樹脂およびエポキシ樹脂等をベースとする熱硬化性粉体塗料を用いることができる。中でも、水素充填時の熱等を考慮して、熱硬化性粉体塗料を用いるのが好ましい。また、前記ガラス繊維強化樹脂層はガラス繊維強化樹脂をワインディングすることにより形成できる。防食層を設けることにより、表層である炭素繊維強化樹脂層にクラック等が発生して、水分が炭素繊維強化樹脂層中に侵入してきても、防食層にとどまるため、ライナ表層に行きつかずライナが腐食しづらい。また、万一ライナ表層に行きついたとしても、炭素繊維強化樹脂層とライナ表層が隔絶しているため、電蝕が発生せず、腐食速度を低下させて容器の劣化を抑制できる。
【００４７】
さらに、炭素繊維強化樹脂層の上にＧＦＲＰ層をワインディングすれば、ＧＦＲＰはＣＦＲＰよりも軟質であるため、小石等での疵付きも防止できる。
【実施例】
【００４８】
蓄圧器モデルを用いた有限要素法（ＦＥＭ）によりネジ底応力の解析を行った。蓄圧器モデルとしては、低合金鋼製の鋼製容器からなり、炭素繊維強化樹脂層を有さないタイプ１蓄圧器と、前記タイプ１蓄圧器と同等の低合金鋼製の鋼製容器（ライナ）と、その表面にＣＦＲＰを厚さ５ｍｍとなるように巻き付けて形成された炭素繊維強化樹脂層を備えるタイプ２蓄圧器の２種類を作製した。前記低合金鋼の強度は、ＳＣＭ４３５鋼の応力ひずみ曲線を用い、引張強さ（ＴＳ）：８９４ＭＰａ、降伏強さ（ＹＰ）：７７０ＭＰａとした。
【００４９】
鋼製容器の寸法は、長手方向長さ：１６００ｍｍ、内径：２５０ｍｍ、肉厚：６０ｍｍとした。また、蓋構造は、図１に示した構造とし、第１のプラグ２１の肉厚３０ｍｍ、第１のグランドナット２２の長さ６０ｍｍ、第２のプラグ２３の肉厚３０ｍｍ、第２のグランドナット２４の長さ６０ｍｍで、第１のグランドナット２２、第２のプラグ２３、第２のグランドナット２４の外周にはねじを有する形状とした。
【００５０】
グランドナットのネジ部の頂点から内面までの厚さであるグランドナットの肉厚は、第１のグランドナット２２では４種類の肉厚で比較し、第２のグランドナット２４では３５ｍｍで固定とした。素材の強度は降伏強さ（ＹＰ）を８００ＭＰａとした。第１のグランドナット２２の肉厚を変えることで容器の長手方向に垂直な断面における前記蓄圧部の内部断面積Ｓ１に対する、前記小空間の前記鋼製容器の長手方向に垂直な断面における内部断面積Ｓ２の比（Ｓ２／Ｓ１）を変化させた。ねじ形状は、ピッチ１２ｍｍ、ねじ肩曲率半径１ｍｍのＪＩＳ台形ネジとした。ねじ底応力の解析は、疲労により容器が破壊する可能性のある鋼製容器のめねじ部分について実施した。また、第１のグランドナット２２の肉厚を変えることにより変化する、第１のグランドナットにかかる周方向応力の解析も併せて実施した。
【００５１】
また、比較のために、小空間を備えない、図２に示した構造のモデルでの解析も行った。この場合も、プラグの肉厚を３０ｍｍ、グランドナットの肉厚を３５ｍｍとした。
【００５２】
上記モデルを用い、最高圧力８２ＭＰａの条件でＦＥＭによる解析を行って、ねじ底応力の最大値を求めた。結果を表１に示す。ネジ底応力最大値が鋼製容器の素材ＹＰである７７０ＭＰａよりも低減可能な場合に、疲労特性が顕著に改善される。ここでは、応力が素材ＹＰ以下であれば良好とする。本発明の条件を満たす実施例では、鋼製容器の素材ＹＰよりもネジ底応力最大値を低減できており、疲労破壊危険度が低減されることが確認された。
【００５３】
一方、第１のグランドナットにかかる周方向応力に関しては、グランドナットが薄くなると急激に前記周方応力が増加するので、応力がグランドナットの素材ＹＰ（８００ＭＰａ）の０．８倍以下であれば良好とする。本発明の条件を満たす実施例では第１のグランドナットにかかる周方向応力の最大値が素材ＹＰの０．８倍よりも低減できており、第１のグランドナットが変形する危険性が低減されることが確認された。
【００５４】
このように、受圧部に隣接して蓄圧部よりも断面積の小さな空間を配置することにより、ねじ底で発生する応力が小さく疲労破壊危険度の小さい、安全性を確保した蓄圧器を作製することができる。
【００５５】
【表１】
2019044968.tif 000003
【符号の説明】
【００５６】
１    高圧水素ガス用蓄圧器
１０    鋼製容器
１１    蓄圧部
２０    蓋構造
２１    第１のプラグ
２２    第１のグランドナット
２３    第２のプラグ
２４    第２のグランドナット
２５    小空間
２７    シール部材（Ｏリング）
【図１】
2019044968.tif 000004
【図２】
2019044968.tif 000005