(57)【要約】【課題】機械的強度を高め易く、しかも直径寸法を調整し易い球状ガラスを創案する。【解決手段】本発明の球状ガラスは、直径不同が１．５μｍ以下である球形状を有し、質量比ＫＮＯ３／ＮａＮＯ３＝１３４である混合溶融塩に３８０℃で７２時間浸漬した時に、直径寸法が０．０１％以上増加することを特徴とする。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
直径不同が１．５μｍ以下である球形状を有し、
質量比ＫＮＯ３／ＮａＮＯ３＝１３４である混合溶融塩に３８０℃で７２時間浸漬した時に、直径寸法が０．０１％以上増加することを特徴とする球状ガラス。
【請求項２】
直径不同が１．５μｍ以下である球形状を有し、
質量比ＫＮＯ３／ＮａＮＯ３＝１３４である混合溶融塩に３８０℃で７２時間浸漬した時に、直径寸法が０．５μｍ以上増加することを特徴とする球状ガラス。
【請求項３】
質量比ＫＮＯ３／ＮａＮＯ３＝１３４である混合溶融塩に３８０℃で７２時間浸漬した時に、表面に圧縮応力層が形成されると共に、該圧縮応力層の圧縮応力値ＣＳが３００ＭＰａ以上、且つ応力深さＤＯＬが３０μｍ以上になることを特徴とする請求項１又は２に記載の球状ガラス。
【請求項４】
表面が研磨面であり、該研磨面の表面粗さＲａが５ｎｍ以下であることを特徴とする請求項１〜３の何れかに記載の球状ガラス。
【請求項５】
ガラス組成として、質量％で、ＳｉＯ２  ４５〜７５％、Ａｌ２Ｏ３  １０〜３０％、Ｎａ２Ｏ  ５〜２５％，Ｐ２Ｏ５  ０〜２０％を含有することを特徴とする請求項１〜４の何れかに記載の球状ガラス。
【請求項６】
球状ガラスをイオン交換処理して得られるガラス転動体であって、
球状ガラスが、請求項１〜５の何れかに記載の球状ガラスであることを特徴とするガラス転動体。
【請求項７】
直径不同が１．５μｍ以下である球状ガラスをイオン交換処理してガラス転動体を得るガラス転動体の製造方法であって、
イオン交換処理により、球状ガラスの直径寸法を０．０１％以上増加させることを特徴とするガラス転動体の製造方法。
【請求項８】
直径不同が１．５μｍ以下である球状ガラスをイオン交換処理してガラス転動体を得るガラス転動体の製造方法であって、
イオン交換処理により、球状ガラスの直径寸法を０．５μｍ以上増加させることを特徴とするガラス転動体の製造方法。
【請求項９】
イオン交換処理後に、ガラス転動体の直径不同を測定し、その測定結果に基づき、表面を研磨処理することを特徴とする請求項７又は８に記載のガラス転動体の製造方法。
【請求項１０】
直径不同が１．０μｍ以下になるように、表面を研磨処理することを特徴とする請求項９に記載のガラス転動体の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、球状ガラス、ガラス転動体及びガラス転動体の製造方法に関し、特に高強度で、直径寸法を調整し易い球状ガラス、ガラス転動体及びガラス転動体の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
絶縁性が要求される転動体には、窒化珪素が広く使用されている。窒化珪素製の転動体は、絶縁性が高く、高強度であるというメリットを有する。しかし、窒化珪素製の転動体は、製造に時間がかかり、高価というデメリットを有する。
【０００３】
一方、ガラスは、絶縁材料であり、更に成形性、加工性が良好である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１７−１５１４７号公報
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、ガラスは、脆性材料であるため、軸受装置等に組み込まれる転動体に使用する場合に、高速回転、高摩擦、高荷重等の過酷な条件で破損する虞がある。
【０００６】
更に、ガラスは、金属に比べて強度が低いため、球加工時の僅かな荷重の差によって、直径寸法が製品規格から外れてしまう。球状ガラスをイオン交換すると、ガラス転動体の機械的強度を高めることが可能になるが、イオン交換処理により、ガラス転動体の直径寸法が変動し易くなる。よって、従来まで、ガラス転動体の寸法精度を高めることは非常に難しかった。
【０００７】
そこで、本発明は、上記事情に鑑みなされたものであり、機械的強度を高め易く、しかも直径寸法を調整し易い球状ガラスを創案することである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者は、鋭意検討の結果、球状ガラスについて、イオン交換処理前後の直径寸法の増加率又は増加量を所定値以上に規制することにより、上記技術的課題を解決し得ることを見出し、本発明として提案するものである。すなわち、本発明の球状ガラスは、直径不同が１．５μｍ以下である球形状を有し、質量比ＫＮＯ３／ＮａＮＯ３＝１３４である混合溶融塩に３８０℃で７２時間浸漬した時に、直径寸法が０．０１％以上増加することを特徴とする。
【０００９】
本発明の球状ガラスは、直径不同が１．５μｍ以下である球形状を有する。このようにすれば、ガラス転動体に適用し易くなると共に、転動時にガラス転動体が破損し難くなる。ここで、「直径不同」は、球状ガラスの直径寸法をそれぞれ少なくとも１０か所測定し、その最大値と最小値の差であり、例えば周知の接触式測長機により測定可能である。
【００１０】
また、本発明の球状ガラスは、質量比ＫＮＯ３／ＮａＮＯ３＝１３４である混合溶融塩に３８０℃で７２時間浸漬した時に、直径寸法が０．０１％以上増加することを特徴とする。このようにすれば、イオン交換処理の条件を制御することにより、製品規格に合うように直径寸法を調整し易くなる。またイオン交換処理後に直径寸法が変動しても、寸法調整幅（研磨可能幅）が大きくなるため、研磨処理等によりガラス転動体の寸法精度を高め易くなる。更に直径寸法の増加率が高い程、ガラス転動体の機械的強度が向上し易くなる。ここで、「直径寸法」は、球状ガラスの直径寸法をそれぞれ少なくとも１０か所測定した際の平均値であり、例えば周知の接触式測長機により測定可能である。また「直径寸法の増加率」は（イオン交換処理後の直径寸法の増加量）／（イオン交換処理前の直径寸法）で表される値である。
【００１１】
また、本発明の球状ガラスは、直径不同が１．５μｍ以下である球形状を有し、質量比ＫＮＯ３／ＮａＮＯ３＝１３４である混合溶融塩に３８０℃で７２時間浸漬した時に、直径寸法が０．５μｍ以上増加することを特徴とする。このようにすれば、イオン交換処理の条件を制御することにより、製品規格に合うように直径寸法を調整し易くなる。またイオン交換処理後に直径寸法が変動しても、寸法調整幅（研磨可能幅）が大きくなるため、研磨処理等によりガラス転動体の寸法精度を高め易くなる。更に直径寸法の増加量が大きい程、ガラス転動体の機械的強度が向上し易くなる。
【００１２】
また、本発明の球状ガラスは、質量比ＫＮＯ３／ＮａＮＯ３＝１３４である混合溶融塩に３８０℃で７２時間浸漬した時に、表面に圧縮応力層が形成されると共に、該圧縮応力層の圧縮応力値ＣＳが３００ＭＰａ以上、且つ応力深さＤＯＬが３０μｍ以上になることが好ましい。ここで、「圧縮応力値ＣＳ」と「応力深さＤＯＬ」は以下のように測定する。球状ガラスと同じ組成、同じ熱履歴を有するガラス板を用意する。次に、球状ガラスと同じ条件で、ガラス板をイオン交換処理して、球状ガラスと同じ表面組成プロファイルを有するガラス板を得る。表面組成プロファイルは、ＳＥＭ−ＥＤＸ（例えば日立ハイテクノロジーズ製Ｓ４３００−ＳＥ、堀場製作所製ＥＸ−２５０）によるＺＡＦ法のスタンダードレス定量分析を用いることで測定することができる。なお、同じ組成であるガラス同士について、周知のアルキメデス法や重液法で測定した密度を同一とすることで熱履歴を揃えることができる。続いて、表面応力計（例えば、株式会社折原製作所製ＦＳＭ−６０００）によりガラス板の断面を観察し、観察される干渉縞の本数とその間隔から、ガラス板の表面応力層の圧縮応力値ＣＳｐ、応力深さＤＯＬｐを算出する。最後に、得られたＣＳｐを球状ガラスのＣＳ、ＤＯＬｐを球状ガラスのＤＯＬとして評価する。
【００１３】
また、本発明の球状ガラスは、表面が研磨面であり、該研磨面の表面粗さＲａが５ｎｍ以下であることが好ましい。このようにすれば、高速の回転、高摩擦、高荷重等の過酷な条件で、ガラス転動体が破損し難くなる。ここで、「表面粗さＲａ」は、測定試料を治具等で固定した状態で、ＪＩＳ  Ｂ０６０１：２００１年に準拠した方法で測定した値である。
【００１４】
また、本発明の球状ガラスは、ガラス組成として、質量％で、ＳｉＯ２  ４５〜７５％、Ａｌ２Ｏ３  １０〜３０％、Ｎａ２Ｏ  ５〜２５％，Ｐ２Ｏ５  ０〜２０％を含有することが好ましい。
【００１５】
本発明のガラス転動体は、球状ガラスをイオン交換処理して得られるガラス転動体であって、球状ガラスが、上記の球状ガラスであることが好ましい。
【００１６】
本発明のガラス転動体の製造方法は、直径不同が１．５μｍ以下である球状ガラスをイオン交換処理してガラス転動体を得るガラス転動体の製造方法であって、イオン交換処理により、球状ガラスの直径寸法を０．０１％以上増加させることを特徴とする。
【００１７】
また、本発明のガラス転動体の製造方法は、直径不同が１．５μｍ以下である球状ガラスをイオン交換処理してガラス転動体を得るガラス転動体の製造方法であって、イオン交換処理により、球状ガラスの直径寸法を０．５μｍ以上増加させることを特徴とする。
【００１８】
また、本発明のガラス転動体の製造方法は、イオン交換処理後に、ガラス転動体の直径不同を測定し、その測定結果に基づき、表面を研磨処理することが好ましい。
【００１９】
また、本発明のガラス転動体の製造方法は、直径不同が１．０μｍ以下になるように、表面を研磨処理することが好ましい。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
本発明の球状ガラス（ガラス転動体）において、直径不同は１．５μｍ以下であり、好ましくは１．０μｍ以下、０．５μｍ以下、０．３μｍ以下、特に０．００１〜０．１μｍである。直径不同が大き過ぎると、高速の回転、高摩擦、高荷重等の過酷な条件で、ガラス転動体が破損し易くなる。
【００２１】
直径寸法は、好ましくは１００ｍｍ以下、８０ｍｍ以下、５０ｍｍ以下、３０ｍｍ以下、２０ｍｍ以下、特に１０ｍｍ以下であり、また好ましくは１ｍｍ以上、好ましくは２ｍｍ以上である。このようにすれば、軸受装置等に組み込まれる転動体に好適になる。
【００２２】
本発明の球状ガラスは、質量比ＫＮＯ３／ＮａＮＯ３＝１３４である混合溶融塩に３８０℃で７２時間浸漬した時に、直径寸法が０．０１％以上（好ましくは０．０３％以上、特に０．０５％以上）増加する。また質量比ＫＮＯ３／ＮａＮＯ３＝１３４である混合溶融塩に３８０℃で７２時間浸漬した時に、直径寸法の増加量が０．５μｍ以上（好ましくは１．０μｍ以上、１．５μｍ以上、２．０μｍ以上、特に２．５μｍ以上）になる。直径寸法の増加率や増加量が小さくなると、イオン交換処理後に直径寸法を調整し難くなる。
【００２３】
本発明の球状ガラスは、質量比ＫＮＯ３／ＮａＮＯ３＝１３４である混合溶融塩に３８０℃で７２時間浸漬した時に、表面に圧縮応力層が形成されると共に、該圧縮応力層の圧縮応力値ＣＳが３００ＭＰａ以上（５００ＭＰａ以上、特に７００ＭＰａ以上）になることが好ましい。圧縮応力値ＣＳが大きくなる程、ガラス転動体の機械的強度が高くなる。しかし、圧縮応力値ＣＳが大きくなり過ぎると、ガラス転動体に内在する引っ張り応力値ＣＴが極端に高くなる虞がある。よって、圧縮応力値ＣＳは、好ましくは２５００ＭＰａ以下である。
【００２４】
本発明の球状ガラスは、質量比ＫＮＯ３／ＮａＮＯ３＝１３４である混合溶融塩に３８０℃で７２時間浸漬した時に、表面に圧縮応力層が形成されると共に、該圧縮応力層の応力深さＤＯＬが３０μｍ以上（５０μｍ以上、特に７０μｍ以上）になることが好ましい。応力深さＤＯＬが大きくなる程、高回転時の摩耗や異物により、ガラス転動体の表面に深い傷が付いても、ガラス転動体が割れ難くなる。一方、応力深さＤＯＬが大きくなり過ぎると、ガラス転動体に内在する引っ張り応力値ＣＴが極端に高くなる虞がある。よって、応力深さＤＯＬは、好ましくは５００μｍ以下、３００μｍ以下、特に２００μｍ以下である。
【００２５】
本発明の球状ガラスは、質量比ＫＮＯ３／ＮａＮＯ３＝１３４である混合溶融塩に３８０℃で７２時間浸漬した時に、内部に引っ張り応力が形成されると共に、その引っ張り応力値ＣＴが２００ＭＰａ以下、１５０ＭＰａ以下、１００ＭＰａ以下、特に５０ＭＰａ以下になることが好ましい。引っ張り応力値ＣＴが小さくなる程、内部の欠陥によってガラス転動体が破損し難くなるが、引っ張り応力値ＣＴが極端に小さくなると、圧縮応力値ＣＳや応力深さＤＯＬが低下して、ガラス転動体の機械的強度が低下してしまう。よって、引っ張り応力値ＣＴは、好ましくは１ＭＰａ以上、１０ＭＰａ以上、特に１５ＭＰａ以上である。
【００２６】
［数１］
ＣＴ  ＝  ＣＳ×ＤＯＬ／（ｔ×１０００−２×ＤＯＬ）
ＣＴ：引っ張り応力値（ＭＰａ）
ｔ：ガラス転動体の直径（ｍｍ）
ＣＳ：圧縮応力値（ＭＰａ）
ＤＯＬ：応力深さ（μｍ）
本発明の球状ガラス（ガラス転動体）は、表面が研磨面であることが好ましく、その研磨面の表面粗さＲａは、好ましくは１０ｎｍ以下、７ｎｍ以下、特に５ｎｍ以下である。研磨面の表面粗さＲａが大き過ぎると、高速の回転、高摩擦、高荷重等の過酷な条件で、ガラス転動体が破損し易くなる。
【００２７】
本発明の球状ガラス（ガラス転動体）は、ガラス組成として、質量％で、ＳｉＯ２  ４５〜７５％、Ａｌ２Ｏ３  １０〜３０％、Ｎａ２Ｏ  ５〜２５％，Ｐ２Ｏ５  ０〜２０％を含有することが好ましい。上記のように各成分の含有範囲を限定した理由を以下に説明する。なお、各成分の含有範囲の説明において、以下の％表示は、特段の断りがない限り、質量％を指す。
【００２８】
ＳｉＯ２は、ガラスのネットワークを形成する成分である。ＳｉＯ２の含有量は、好ましくは４５〜７５％、４５〜７０％、４５〜６５％、４５〜６３％、特に４８〜６１％である。ＳｉＯ２の含有量が多過ぎると、溶融性、成形性、熱膨張係数が低下し易くなる。一方、ＳｉＯ２の含有量が少な過ぎると、ガラス化し難くなり、また熱膨張係数が不当に高くなるため、耐熱衝撃性が低下し易くなる。
【００２９】
Ａｌ２Ｏ３は、イオン交換処理時に直径寸法を増加させる成分であり、また歪点、ヤング率を高める成分である。しかし、Ａｌ２Ｏ３の含有量が多過ぎると、ガラスに失透結晶が析出し易くなって、所望の形状に成形し難くなる。また溶融性、熱膨張係数が低下し易くなる。よって、Ａｌ２Ｏ３の好適な上限範囲は３０％以下、２８％以下、２４％以下、２３％以下、２２％以下、２１．５％以下、特に２１％以下であり、好適な下限範囲は１０％以上、１２％以上、１３％以上、１５％以上、１７％以上、特に１８％以上である。
【００３０】
Ｎａ２Ｏは、イオン交換処理時に直径寸法を増加させる成分であると共に、溶融性や成形性を高める成分である。しかし、Ｎａ２Ｏの含有量が多過ぎると、絶縁性が低下し易くなり、また熱膨張係数が不当に高くなるため、耐熱衝撃性が低下し易くなる。また耐失透性が低下する虞がある。よって、Ｎａ２Ｏの含有量は、好ましくは５〜２５％、１０〜２５％、１１〜２２％、１２〜２０％、１３〜１９％、特に１４〜１８％である。
【００３１】
Ｐ２Ｏ５は、イオン交換処理時に直径寸法を増加させる成分である。上記の通り、イオン交換処理時に直径寸法を増加させるには、Ａｌ２Ｏ３の増量が有効であるが、Ａｌ２Ｏ３の含有量が多過ぎると、耐失透性が低下し易くなる。よって、Ａｌ２Ｏ３の導入量には限界がある。しかし、Ｐ２Ｏ５を導入すると、Ａｌ２Ｏ３を増量しても、ガラスが失透し難くなるため、Ａｌ２Ｏ３の導入限界量を高めることができる。結果として、イオン交換処理時に直径寸法を大幅に増加させることが可能になる。一方、Ｐ２Ｏ５の含有量が多過ぎると、ガラスが分相したり、耐水性や耐失透性が低下し易くなる。以上の点を踏まえると、Ｐ２Ｏ５の好適な上限範囲は２０％以下、１２％以下、９％以下、６％以下、特に５％以下であり、好適な下限範囲は０％以上、０．１％以上、０．５％以上、１％以上、２％以上、３％以上、特に４％以上である。
【００３２】
上記成分以外にも、例えば、以下の成分を導入してもよい。
【００３３】
Ｂ２Ｏ３は、液相温度、高温粘度、密度を低下させる成分であるが、その含有量が多過ぎると、イオン交換によって表面にヤケが発生したり、耐水性、液相粘度、応力深さＤＯＬが低下する虞がある。よって、Ｂ２Ｏ３の含有量は、好ましくは０〜６％、０〜４％、０．１〜３％、０．１〜２％、特に０．５〜１％未満である。
【００３４】
Ｌｉ２Ｏは、イオン交換処理時に直径寸法を増加させる成分であると共に、高温粘度を低下させて、溶融性や成形性を高める成分である。更にヤング率を高める成分である。しかし、Ｌｉ２Ｏの含有量が多過ぎると、液相粘度が低下して、ガラスが失透し易くなる。また低温粘性が低下し過ぎて、イオン交換処理の際に応力緩和が生じ易くなり、圧縮応力値ＣＳが低下する虞がある。よって、Ｌｉ２Ｏの含有量は、好ましくは０〜１０％、０〜８％、０〜５％、０〜３％未満、０〜２％、０〜１％未満、０〜０．１％未満、特に０〜０．０１％未満である。
【００３５】
Ｋ２Ｏは、イオン交換処理時に直径寸法を増加させる成分であり、また高温粘度を低下させて、溶融性や成形性を高める成分である。しかし、Ｋ２Ｏの含有量が多過ぎると、熱膨張係数が不当に高くなり、耐熱衝撃性が低下し易くなる。更に耐失透性が低下する虞がある。Ｋ２Ｏの好適な上限範囲は１０％以下、９％以下、８％以下、７％以下、特に６％以下であり、好適な下限範囲は０％以上、０．５％以上、１％以上、２％以上、３％以上、特に４％以上である。
【００３６】
Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏの好適な下限範囲は８％以上、１０％以上、１３％以上、特に１５％以上であり、好適な上限範囲は３０％以下、２５％以下、特に２２％以下である。Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏの含有量が少な過ぎると、イオン交換処理時に直径寸法を増加させ難くなる。一方、Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏの含有量が多過ぎると、耐失透性が低下したり、熱膨張係数が不当に高くなって、耐熱衝撃性が低下し易くなる。なお、「Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ」は、Ｌｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ及びＫ２Ｏの合量である。
【００３７】
モル％比Ｋ２Ｏ／Ｎａ２Ｏは、好ましくは０〜１、０〜０．８、０．０５〜０．７、０．１〜０．５、０．１５〜０．４、０．１５〜０．３、特に０．１５〜０．２５である。このようにすれば、短時間のイオン交換処理で直径寸法を増加させることが可能になる。また、混合アルカリ効果により高い絶縁性を得ることができる。なお、「Ｋ２Ｏ／Ｎａ２Ｏ」は、Ｋ２Ｏの含有量をＮａ２Ｏの含有量で割った値である。
【００３８】
ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯの含有量は、好ましくは０〜１５％、０〜９％、０．５〜６％、特に１〜５％である。ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯの含有量が多過ぎると、密度や熱膨張係数が不当に高くなったり、イオン交換処理時に直径寸法を増加させ難くなる。なお、「ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ」は、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ及びＢａＯの合量である。
【００３９】
ＭｇＯとＣａＯは、高温粘度を低下させて、溶融性や成形性を高めたり、歪点やヤング率を高める成分である。またＭｇＯは、アルカリ土類金属酸化物の中で、イオン交換処理時に直径寸法を増加させる効果が大きい成分である。しかし、ＭｇＯとＣａＯの含有量が多くなると、密度や熱膨張係数が高くなったり、ガラスが失透し易くなる。よって、ＭｇＯの含有量は、好ましくは１０％以下、８％以下、６％以下、０．５〜５％、特に１〜４％である。ＣａＯの含有量は、好ましくは６％以下、４％以下、２％以下、１％未満、特に０．５％未満である。
【００４０】
ＳｒＯとＢａＯは、高温粘度を低下させて、溶融性や成形性を高めたり、歪点やヤング率を高める成分である。しかし、ＳｒＯとＢａＯの含有量が多くなると、イオン交換処理時に直径寸法を増加させ難くなる。よって、ＳｒＯの含有量は、好ましくは３％以下、２％以下、１％以下、０．５％以下、特に０．１％未満である。ＢａＯの含有量は、好ましくは３％以下、２％以下、１％以下、０．５％以下、特に０．１％未満である。
【００４１】
質量比（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ）／（Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ）は、耐失透性を高めるために、好ましくは０．５以下、０．４以下、特に０．３以下である。なお、「（ＭｇＯ＋ＣａＯ＋ＳｒＯ＋ＢａＯ）／（Ｌｉ２Ｏ＋Ｎａ２Ｏ＋Ｋ２Ｏ）」は、ＭｇＯ、ＣａＯ、ＳｒＯ及びＢａＯの合量をＬｉ２Ｏ、Ｎａ２Ｏ及びＫ２Ｏの合量で割った値である。
【００４２】
ＺｎＯは、低温粘性を低下させずに、高温粘性を低下させる成分である。しかし、Ｐ２Ｏ５の存在下でＺｎＯを増量すると、ガラスが分相したり、失透し易くなる。よって、ＺｎＯの含有量は、好ましくは８％以下、４％以下、１％以下、０．１％以下、特に０．０１％以下である。
【００４３】
ＺｒＯ２は、ヤング率や歪点を高める成分であり、高温粘性を低下させる成分である。しかし、ＺｒＯ２の含有量が多くなると、耐失透性が低下し易くなる。よって、ＺｒＯ２の含有量は、好ましくは０〜１０％、０〜５％、０〜３％、０〜１％未満、０〜０．４％、特に０〜０．１％未満である。
【００４４】
ＴｉＯ２は、高温粘性を低下させる成分である。しかし、ＴｉＯ２の含有量が多くなると、ガラスが着色したり、失透し易くなる。特に溶融雰囲気や原料不純物により、透過率が変動し易くなる。よって、ＴｉＯ２の含有量は、好ましくは０〜４％、０〜１％未満、０〜０．１％未満、特に０〜０．０１％未満である。
【００４５】
ＳｎＯ２は、イオン交換処理時に直径寸法を増加させる成分である。しかし、ＳｎＯ２の含有量が多くなると、ＳｎＯ２に起因する失透が発生したり、ガラスが着色し易くなる。よって、ＳｎＯ２の含有量は、好ましくは０〜３％、０．０１〜２％、０．０５〜１％、特に０．１〜０．５％である。
【００４６】
清澄剤として、Ａｓ２Ｏ３、Ｓｂ２Ｏ３、ＣｅＯ２、Ｆ、ＳＯ３、Ｃｌの群から選択された一種又は二種以上を含有させてもよい。但し、環境に対する配慮から、Ａｓ２Ｏ３とＳｂ２Ｏ３を添加しないことが好ましく、Ａｓ２Ｏ３とＳｂ２Ｏ３の含有量は、それぞれ０．１％未満、特に０．０１％未満が好ましい。ＣｅＯ２の含有量は、透過率を高めるために、０．１％未満、特に０．０１％未満が好ましい。Ｆの含有量は、低温粘性の低下による応力緩和を抑制するため、０．１％未満、特に０．０１％未満である。
【００４７】
ＣｏＯ、ＮｉＯ等の遷移金属酸化物は、ガラスを着色させる成分である。よって遷移金属酸化物の含有量は、好ましくは０．５％以下、０．１％以下、特に０．０５％以下である。
【００４８】
Ｎｂ２Ｏ５、Ｌａ２Ｏ３等の希土類酸化物は、ヤング率を高める成分である。しかし、希土類酸化物の含有量が多くなると、原料コストが高騰し、耐失透性が低下し易くなる。よって、希土類酸化物の含有量は、好ましくは３％以下、２％以下、１％未満、０．５％以下、特に０．１％以下である。
【００４９】
ＰｂＯとＢｉ２Ｏ３の含有量は、環境負荷の観点から、それぞれ０．１％未満が好ましい。
【００５０】
本発明の球状ガラス（ガラス転動体）は、以下のガラス特性を有することが好ましい。
【００５１】
密度は、好ましくは２．６０ｇ／ｃｍ３以下、２．５５ｇ／ｃｍ３以下、２．５０ｇ／ｃｍ３以下、２．４９ｇ／ｃｍ３以下、特に２．４８ｇ／ｃｍ３以下である。密度が低い程、ガラス転動体の軽量化を図ることができる。なお、「密度」とは、周知のアルキメデス法で測定した値を指す。
【００５２】
３０〜３８０℃の温度範囲における熱膨張係数は、好ましくは７０×１０−７〜１１０×１０−７／℃、７５×１０−７〜１１０×１０−７／℃、８０×１０−７〜１１０×１０−７／℃、特に８５×１０−７〜１１０×１０−７／℃である。上記のように熱膨張係数を規制すれば、高速回転時に発生する熱により周辺の金属部材が膨張したとしても、適正に駆動させることができる。なお、「熱膨張係数」は、３０〜３８０℃の温度範囲において、ディラトメーターで測定した平均値である。
【００５３】
歪点は、好ましくは５２０℃以上、５５０℃以上、５６０℃以上、特に５７０℃以上である。歪点が高い程、耐熱性が向上する。また歪点が高いと、イオン交換処理時に応力緩和が生じ難くなるため、高い圧縮応力値ＣＳを確保し易くなる。なお、「歪点」は、ＡＳＴＭ  Ｃ３３６の方法によって測定した値である。
【００５４】
高温粘度１０２．５ｄＰａ・ｓに相当する温度は、好ましくは１６５０℃以下、１６００℃以下、１５８０℃以下、１５５０℃以下、１５４０℃以下、特に１５３０℃以下である。高温粘度１０２．５ｄＰａ・ｓに相当する温度が低い程、低温でガラスを溶融することができる。よって、高温粘度１０２．５ｄＰａ・ｓに相当する温度が低い程、溶融窯等のガラス製造設備への負担が小さくなると共に、球状ガラスの泡品位を高めることができる。なお、「高温粘度１０２．５ｄＰａ・ｓに相当する温度」は、白金球引き上げ法で測定した値である。
【００５５】
液相温度は、好ましくは１２００℃以下、１１５０℃以下、１１３０℃以下、１１１０℃以下、１０９０℃以下、特に１０７０℃以下である。液相温度が高過ぎると、球状に成形し難くなる。なお、「液相温度」は、標準篩３０メッシュ（篩目開き５００μｍ）を通過し、５０メッシュ（篩目開き３００μｍ）に残るガラス粉末を白金ボートに入れ、温度勾配炉中に２４時間保持して、結晶の析出する温度を測定した値である。
【００５６】
液相粘度は、好ましくは１０４．０ｄＰａ・ｓ以上、１０４．３ｄＰａ・ｓ以上、１０４．５ｄＰａ・ｓ以上、１０５．０ｄＰａ・ｓ以上、特に１０５．４ｄＰａ・ｓ以上である。液相粘度が低過ぎると、球状に成形し難くなる。なお、「液相粘度」は、液相温度におけるガラスの粘度を白金球引き上げ法で測定した値である。
【００５７】
本発明の球状ガラスは、例えば、以下のようにして作製することができる。まず所望のガラス組成になるように調合したガラスバッチを連続溶融炉に投入し、１５００〜１６００℃で加熱溶融して、溶融ガラスを得た後、清澄容器、攪拌容器を経由して、成形装置に供給した上で球状に成形し、徐冷する。次に、球状ガラスの表面を回転させながら研磨処理する。
【００５８】
成形方法として、種々の成形方法を採択することができる。特にマーブル成形法と液滴成形法を採択することが好ましい。このようにすれば、寸法精度が高い球状ガラスを成形し易くなる。結果として、表面を少量の研磨で、或いは表面を研磨しなくても、直径不同を低減することができる。
【００５９】
本発明のガラス転動体は、球状ガラスをイオン交換処理して得られるガラス転動体であって、球状ガラスが、上記の球状ガラスであることを特徴とする。本発明のガラス転動体の技術的特徴は、本発明の球状ガラスの技術的特徴と重複することができる。本明細書では、その重複部分について詳細な説明を省略する。
【００６０】
本発明のガラス転動体は、表面に圧縮応力層を有し、該圧縮応力層の圧縮応力値ＣＳが３００ＭＰａ以上（５００ＭＰａ以上、特に７００ＭＰａ以上）であることが好ましい。圧縮応力値ＣＳが大きい程、ガラス転動体の機械的強度が高くなる。しかし、圧縮応力値ＣＳが大き過ぎると、ガラス転動体に内在する引っ張り応力値ＣＴが極端に高くなる虞がある。よって、圧縮応力値ＣＳは、好ましくは２５００ＭＰａ以下である。なお、圧縮応力値ＣＳを大きくするには、イオン交換時間を短くする、或いはイオン交換温度（イオン交換溶液の温度）を低下させればよい。
【００６１】
本発明のガラス転動体は、表面に圧縮応力層を有し、該圧縮応力層の応力深さＤＯＬが３０μｍ以上（５０μｍ以上、特に７０μｍ以上）であることが好ましい。応力深さＤＯＬが大きい程、高回転時の摩耗や異物により、ガラス転動体の表面に深い傷が付いても、ガラス転動体が割れ難くなる。一方、応力深さＤＯＬが大き過ぎると、ガラス転動体に内在する引っ張り応力値ＣＴが極端に高くなる虞がある。よって、応力深さＤＯＬは、好ましくは５００μｍ以下、３００μｍ以下、特に２００μｍ以下である。なお、応力深さＤＯＬを大きくするには、イオン交換時間を長くする、或いはイオン交換温度を上昇させればよい。
【００６２】
本発明のガラス転動体は、内部に引っ張り応力を有すると共に、その引っ張り応力値ＣＴが２００ＭＰａ以下、１５０ＭＰａ以下、１００ＭＰａ以下、特に５０ＭＰａ以下であることが好ましい。引っ張り応力値ＣＴが小さい程、内部の欠陥によってガラス転動体が破損し難くなるが、引っ張り応力値ＣＴが極端に小さくなると、圧縮応力値ＣＳや応力深さＤＯＬが低下して、ガラス転動体の機械的強度が低下してしまう。よって、引っ張り応力値ＣＴは、好ましくは１ＭＰａ以上、１０ＭＰａ以上、特に１５ＭＰａ以上である。
【００６３】
本発明のガラス転動体の製造方法は、直径不同が１．５μｍ以下である球状ガラスをイオン交換処理してガラス転動体を得るガラス転動体の製造方法であって、イオン交換処理により、球状ガラスの直径寸法を０．０１％以上増加させることを特徴とする。また、本発明のガラス転動体の製造方法は、直径不同が１．５μｍ以下である球状ガラスをイオン交換処理してガラス転動体を得るガラス転動体の製造方法であって、イオン交換処理により、球状ガラスの直径寸法を０．５μｍ以上増加させることを特徴とする。本発明のガラス転動体の製造方法の技術的特徴は、本発明の球状ガラスの技術的特徴と重複することができる。本明細書では、その重複部分について詳細な説明を省略する。
【００６４】
イオン交換処理は、３６０〜５５０℃（好ましくは３６０〜４６０℃）の溶融塩中に球状ガラスを１〜１５０時間（好ましくは５〜１２０時間）浸漬することで行うことができる。特にイオン交換処理で直径寸法を増加させる観点から、イオン交換時間は、１０時間以上、２０時間以上、３０時間以上、特に５０〜１２０時間が好ましい。
【００６５】
ガラス転動体の生産効率の観点から、複数の球状ガラスを同時にイオン交換処理することが好ましく、その場合、球状ガラス同士が接触しないように、球状ガラスの直径よりもメッシュ幅が小さい金属製治具等に複数の球状ガラスを等間隔に配列し、この治具を積層した状態でイオン交換処理することがより好ましい
イオン交換処理は、複数回行ってもよい。イオン交換処理を複数回行うと、圧縮応力層の圧縮応力値ＣＳと応力深さＤＯＬを増大させつつ、内部に蓄積される引っ張り応力の総量を低減することができる。
【００６６】
また、本発明のガラス転動体の製造方法は、イオン交換処理後に、ガラス転動体の直径不同を測定し、その測定結果に基づき、表面を研磨処理することが好ましく、直径不同が１．０μｍ以下になるように、表面を研磨処理することが更に好ましい。このようにすれば、ガラス転動体の寸法精度を高め易くなる。
【実施例】
【００６７】
実施例に基づいて、本発明を説明する。但し、本発明は、以下の実施例に何ら限定されない。以下の実施例は、単なる例示である。
【００６８】
表１は、球状ガラスのガラス組成とガラス特性を示している。なお、表中で「Ｎ．Ａ．」は未測定であることを意味している。
【００６９】
【表１】
2019131428.tif 000002
次のようにして、表１に記載の各試料を作製した。まず、表中のガラス組成となるように、ガラス原料を調合し、白金容器を用いて１５８０℃で８時間溶融した。その後、溶融ガラスをカーボン板の上に流し出して板状に成形して、ガラス板を得た。また、別途、試料Ｅのガラス組成を有する溶融ガラスを球状に成形した後、表面を精密研磨して、表２に示す寸法の球状ガラスを得た。なお、試料Ｅのガラス組成を有するガラス板と球状ガラスは、同じ熱処理条件でアニールされており、熱履歴が同一であり、同一のイオン交換条件でイオン交換処理を行った場合、両者の表面組成プロファイルと表面圧縮応力層の状態も同一になる。
【００７０】
試料Ａ〜Ｆに係るガラス板及び試料Ｅに係る球状ガラスについて、種々の特性を評価した。
【００７１】
密度ρは、周知のアルキメデス法によって測定した値である。
【００７２】
熱膨張係数αは、３０〜３８０℃の温度範囲において、ディラトメーターで測定した平均値である。
【００７３】
ヤング率Ｅは、周知の共振法によって測定した値である。
【００７４】
歪点Ｐｓ、徐冷点Ｔａは、ＡＳＴＭ  Ｃ３３６の方法によって測定した値である。
【００７５】
軟化点Ｔｓは、ＡＳＴＭ  Ｃ３３８の方法によって測定した値である。
【００７６】
高温粘度１０４．０ｄＰａ・ｓ、１０３．０ｄＰａ・ｓ、１０２．５ｄＰａ・ｓに相当する温度は、白金球引き上げ法によって測定した値である。
【００７７】
液相温度ＴＬは、標準篩３０メッシュ（篩目開き５００μｍ）を通過し、５０メッシュ（篩目開き３００μｍ）に残るガラス粉末を白金ボートに入れ、温度勾配炉中に２４時間保持して、結晶の析出する温度を測定した値である。
【００７８】
表２は、本発明の実施例（試料Ｎｏ．１〜１１）を示しており、具体的には、表１の試料Ｅのガラス組成を有する各球状ガラスについて、イオン交換処理後の直径寸法の増加率と増加量を示している。
【００７９】
【表２】
2019131428.tif 000003
球状ガラスの直径寸法及び直径不同は、接触式測長機によって測定した値である。具体的には、球状ガラスの直径寸法は、ガラスを回転させながら、少なくとも１０箇所の直径寸法を測定し、その平均値を測定したものであり、直径不同は、この時の最小値と最大値の差を測定したものである。なお、測定時の圧子の測定力は３Ｎ未満であった。
【００８０】
続いて、球状ガラスを金網製の治具に固定した後、ＫＮＯ３とＮａＮＯ３の混合溶融塩(質量比ＫＮＯ３／ＮａＮＯ３＝１３４)溶融塩に浸漬し、球状ガラスをイオン交換処理し、ガラス転動体を得た。イオン交換処理の際、混合溶融塩の温度を３８０℃、イオン交換時間を７２時間とした。
【００８１】
更に、混合溶融塩からガラス転動体を取り出し、室温雰囲気中で冷却した後、アルカリ性洗剤、純水、アルコール等によって表面を洗浄し、表面に付着した混合溶融塩を除去した。そして、ガラス転動体の直径寸法を上記方法にて測定し、イオン交換処理後の直径寸法の増加率と増加量を算出した。
【００８２】
イオン交換処理後の表面粗さＲａは、ＪＩＳ  Ｂ０６０１：２００１年に準拠した方法で測定したものである。
【００８３】
続いて、試料Ｅに係るガラス板の両表面に光学研磨を施した後、球状ガラスと同様の条件でイオン交換処理を行った。イオン交換処理後、各ガラス板の表面を洗浄し、表面応力計（折原製作所製ＦＳＭ−６０００）を用いて観察される干渉縞の本数とその間隔から圧縮応力層の圧縮応力値ＣＳと応力深さＤＯＬを算出した。算出に当たり、各ガラス板の屈折率を１．５０、光学弾性定数を３０［（ｎｍ／ｃｍ）／ＭＰａ］とした。
【００８４】
表２から分かるように、試料Ｎｏ．１〜１１は、イオン交換処理前の直径不同が０．３μｍ以下であり、イオン交換処理により直径寸法が０．０２〜０．０９％増加し、また２．１〜３．４μｍ増加した。したがって、試料Ｎｏ．１〜１１は、機械的強度を高め易く、しかも直径寸法を調整し易いものと考えられる。
【００８５】
表３は、表１の試料Ｅのガラス組成を有する球状ガラスについて、表３に記載の条件でイオン交換処理した際の直径寸法の増加率と増加量を示している。なお、試料Ｎｏ．１２〜２１に係る球状ガラスは、イオン交換処理前の直径不同が０．１μｍであった。
【００８６】
【表３】
2019131428.tif 000004
球状ガラスの直径寸法及び直径不同は、上記と同様の方法で測定した。また圧縮応力層の圧縮応力値ＣＳと応力深さＤＯＬも上記と同様の方法で測定した。
【００８７】
その後、試料Ｎｏ．１２〜２１に係るガラス転動体について、表面を研磨処理することにより、直径不同を０．１μｍとした。
【００８８】
表３から明らかなように、イオン交換処理の条件を制御することにより、直径寸法の増加率と増加量を制御し得ることが分かる。なお、本実施例では、表１の試料Ｅを用いて実験を行ったが、表１の試料Ａ〜Ｄ、Ｆでもイオン交換処理の条件を調整すると、直径寸法の増加率と増加量を適正に制御し得るものと考えられる。
【産業上の利用可能性】
【００８９】
本発明のガラス転動体は、ベアリング等の軸受装置の内輪と外輪の間に位置する部材に好適であり、それ以外に、遊戯球、スペーサー等にも適用可能である。