(57)【要約】      （修正有）【課題】良好な力学物性と高次加工性に加え、優れた柔軟性を有するスパンボンド不織布の提供。【解決手段】ポリプロピレン繊維の広角Ｘ線回折における（０４０）面の結晶子サイズが１０ｎｍ以上２０ｎｍ未満、示差走査熱量測定における融点が１５０℃以上１７０℃未満、かつ該融点における結晶融解熱量が８５Ｊ／ｇ以上１１０Ｊ／ｇ以下であり、メルトマスフローレートが１５５ｇ／１０分以上８５０ｇ／１０分以下であるスパンボンド不織布。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリプロピレン系樹脂からなる繊維によって構成された不織布であって、該繊維の広角Ｘ線回折における（０４０）面の結晶子サイズが１０ｎｍ以上２０ｎｍ未満、示差走査熱量測定における融点が１５０℃以上１７０℃未満、かつ該融点における結晶融解熱量が８５Ｊ／ｇ以上１１０Ｊ／ｇ以下であり、メルトマスフローレートが１５５ｇ／１０分以上８５０ｇ／１０分以下である、スパンボンド不織布。
【請求項２】
前記繊維の平均単繊維径が１５．０μｍ以下である、請求項１に記載のスパンボンド不織布。
【請求項３】
前記示差走査熱量測定における結晶融解ピークの半値幅が１０℃以下である、請求項１または２に記載のスパンボンド不織布。
【請求項４】
前記繊維の広角Ｘ線回折における（１３０）面の結晶子サイズが１０ｎｍ以上１５ｎｍ未満である、請求項１〜３のいずれかに記載のスパンボンド不織布。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、良好な力学物性と高次加工性に加え、優れた柔軟性を有するスパンボンド不織布に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
ポリオレフィンからなるスパンボンド不織布、特にポリプロピレンスパンボンド不織布は低コストで加工性に優れているため、衛生材料用途を中心に幅広く用いられている。
【０００３】
近年、衛生材料用途に用いられるポリプロピレンスパンボンド不織布に対して、更なる風合い、肌触り、柔軟性および生産性の向上が求められており、特に柔軟性を向上させるための様々な検討がなされている。
【０００４】
例えば、比較的メルトフローレートの大きいポリプロピレン系樹脂を原料として用い、ドラフト比を１５００以上とすることにより、単繊維繊度を１．５デニール以下まで細径化し、柔軟性と強度を両立させる方法が提案されている（特許文献１参照。）。
【０００５】
また別に、不織布を構成する繊維の繊維構造に着目し、ポリオレフィン系繊維の結晶子サイズを特定の範囲とすることにより、熱安定性と柔軟性を両立させる方法が提案されている（特許文献２参照。）。
【０００６】
さらに、不織布の機能性制御を目的に、不織布を構成する繊維を芯鞘複合構造とし、繊維表面に配置される鞘成分の繊維構造を高次工程にて制御することにより、親水性や厚みなどの機能を付与する方法が提案されている（特許文献３参照。）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】国際公開２００７／０９１４４４号
【特許文献２】特開２０１２−２１２６０号公報
【特許文献３】特開２０１０−１６８７１５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
特許文献１に開示された方法では、比較的メルトフローレートの大きいポリプロピレン系樹脂を原料として用い、ドラフト比を１５００以上とすることにより細径化しており、一定の柔軟性の向上はされるものの、繊維径を細径化するだけでは十分な柔軟性が得られるものではない。
【０００９】
一方、特許文献２に開示された方法では、結晶子サイズと柔軟性がトレードオフの関係にあるため、柔軟性を向上させようとした場合には結晶子サイズを小さくすることとなり、熱安定性が低下してしまう。
【００１０】
さらに、特許文献３に開示された方法では、異なるポリマーを組み合わせた複合繊維を用いるために製造装置の制限を受けることに加え、製品端部などのリサイクルが困難となり高コスト化するという課題が生じる。
【００１１】
そこで、本発明の目的は、良好な力学物性と高次加工性に加え、優れた柔軟性を有するスパンボンド不織布を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明者らが検討を進めたところ、単純に結晶子サイズを小さくした場合には、スパンボンド不織布の熱収縮率が増加し寸法安定性が損なわれる傾向にあり、高次加工性が低下するという課題が生じることが判明した。そこで、本発明者らは、鋭意検討の結果、スパンボンド不織布を構成する繊維に用いられるポリプロピレン繊維の結晶性や樹脂の熱的特性、さらにはスパンボンド不織布の流動特性を特定の範囲とすることによって、機械的特性と高次加工性、柔軟性に優れたスパンボンド不織布を得られることが判明し、本発明を完成させるに至った。
【００１３】
本発明は、前記の課題を解決せんとするものであり、本発明のスパンボンド不織布は、ポリプロピレン系樹脂からなる繊維によって構成された不織布であって、該繊維の広角Ｘ線回折における（０４０）面の結晶子サイズが１０ｎｍ以上２０ｎｍ未満、示差走査熱量測定における融点が１５０℃以上１７０℃未満、かつ該融点における結晶融解熱量が８５Ｊ／ｇ以上１１０Ｊ／ｇ以下であり、メルトマスフローレートが１５５ｇ／１０分以上８５０ｇ／１０分以下である、スパンボンド不織布である。
【００１４】
本発明のスパンボンド不織布の好ましい態様によれば、前記の繊維の平均単繊維径が１５．０μｍ以下である。
【００１５】
本発明のスパンボンド不織布の好ましい態様によれば、前記の示差走査熱量測定における結晶融解ピークの半値幅が１０℃以下である。
【００１６】
本発明のスパンボンド不織布の好ましい態様によれば、前記のポリプロピレン繊維の広角Ｘ線回折における（１３０）面の結晶子サイズが１０ｎｍ以上１５ｎｍ未満である。
【発明の効果】
【００１７】
本発明のスパンボンド不織布は、スパンボンド不織布を構成するポリプロピレン繊維の結晶子サイズが小さく、かつスパンボンド不織布のメルトマスフローレートが比較的高いことから、柔軟性が非常に優れたものであることに加え、示差走査熱量測定における融点および融解熱量を特定の範囲であることにより、良好な力学物性や高次加工性を発揮するものである。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
本発明のスパンボンド不織布は、ポリプロピレン繊維からなる不織布であって、該ポリプロピレン繊維の広角Ｘ線回折における（０４０）面の結晶子サイズが１０ｎｍ以上２０ｎｍ未満、示差走査熱量測定における融点が１５０℃以上１７０℃未満、かつ該融点における結晶融解熱量が８５Ｊ／ｇ以上１１０Ｊ／ｇ以下であり、メルトマスフローレートが１５５ｇ／１０分以上８５０ｇ／１０分以下であることを特徴とするスパンボンド不織布である。以下に、本発明のスパンボンド不織布について詳細に説明する。
【００１９】
［ポリプロピレン系樹脂］
本発明のスパンボンド不織布は、ポリプロピレン系樹脂からなる繊維（以下、ポリプロピレン繊維と記載する）によって構成される。ポリプロピレン系樹脂とは、主たる繰り返し単位としてプロピレン単位を有する樹脂を意味する。ポリプロピレン系樹脂を用いることにより、低コストであり、かつ柔軟性に優れたスパンボンド不織布とすることができる。
【００２０】
本発明で用いられるポリプロピレン系樹脂は、プロピレンの単独重合体、もしくはプロピレンと各種α−オレフィンとの共重合体などが挙げられる。ポリプロピレン系樹脂として、プロピレンと各種α−オレフィンとの共重合体を用いる場合、各種α−オレフィンの共重合比率は、高強度化の観点から１０ｍｏｌ％以下が好ましく、より好ましくは５ｍｏｌ％以下であり、さらに好ましくは３ｍｏｌ％以下である。
【００２１】
本発明で用いられるポリプロピレン系樹脂には、本発明の効果を損なわない範囲で、他成分樹脂をブレンドさせることができる。他成分樹脂としては、融点がポリプロピレンに近いポリエチレンやポリ−４−メチル−１−ペンテンなどのポリオレフィン系樹脂の他、低融点ポリエステル樹脂および低融点ポリアミド樹脂が挙げられ、製糸安定性の観点から低結晶性のポリオレフィン系樹脂が好ましく用いられる。低結晶性のポリオレフィン系樹脂としては、例えば、エチレン−プロピレン共重合体や、低立体規則性ポリプロピレンなどが好適に用いられる。他成分樹脂の質量比率は、ポリプロピレン系樹脂の特性を十分に発現させるため、２０質量％以下であることが好ましく、より好ましくは１５質量％以下であり、さらに好ましくは１２質量％以下である。
【００２２】
本発明で用いられるポリプロピレン系樹脂には、本発明の効果を損なわない範囲で、着色のための顔料、酸化防止剤、ポリエチレンワックス等の滑剤、および耐熱安定剤等を添加することができる。
【００２３】
本発明で用いられるポリプロピレン系樹脂には、用いる樹脂に対し、例えば、過酸化物、特に、ジアルキル化酸化物等の遊離ラジカル剤などの、該樹脂を分解して分子量を低下させるような添加剤を添加しないことが好ましい。ポリプロピレン系樹脂に上記の添加剤を添加した場合、部分的な粘度斑に起因する繊維径の不均一化が生じ、十分に繊維径を細くすることが困難となる他、粘度斑や分解ガスによる気泡で紡糸性が悪化する場合もある。したがって、ポリプロピレン系樹脂に上記の添加剤を添加しないことにより、繊維径の均一性が向上し、さらに繊維径も細くすることができる。
【００２４】
本発明で用いられるポリプロピレン系樹脂の重量平均分子量は、１０万以上２０以下であることが好ましい。重量平均分子量を好ましくは１０万以上、より好ましくは１１万以上とすることにより、繊維径の均一性に優れたポリプロピレン繊維となりスパンボンド不織布の高次加工性が向上する。また、重量平均分子量を好ましくは２０万以下、より好ましくは１８万以下とすることにより、ポリプロピレン系樹脂の流動性が高くなるため、紡糸性が向上する。本発明における重量平均分子量とは、ゲルパーミエーションクロマトグラフィーを用いて、ポリスチレン、ジベンジル換算で算出した値を指す。
【００２５】
また、ポリプロピレン系樹脂のメルトマスフローレートは、１５５ｇ／１０分以上８５０ｇ／１０分以下が好ましい。ポリプロピレン系樹脂のメルトマスフローレートを１５５ｇ／１０分以上、好ましくは１６０ｇ／１０分以上、より好ましくは１８０ｇ／１０分以上とすることにより、ポリプロピレン系樹脂の柔軟性が向上し、スパンボンド不織布を構成するポリプロピレン繊維の柔軟性が向上するため、優れた柔軟性を有するスパンボンド不織布となる。また、メルトマスフローレートを８５０ｇ／１０分以下、好ましくは７００ｇ／１０分以下、より好ましくは５００ｇ／１０分以下とすることにより、優れた力学物性を有するスパンボンド不織布となる。
【００２６】
本発明において、ポリプロピレン系樹脂のメルトマスフローレートは、ＪＩＳ  Ｋ７２１０−１：２０１４の「８章  Ａ法：質量測定法」により、荷重が２１６０ｇで、温度が２３０℃の条件で測定された値を指すこととする。
【００２７】
なお、ポリプロピレン系樹脂のメルトマスフローレートは、ポリプロピレン系樹脂の重量平均分子量により制御することができる。ポリプロピレン系樹脂の重量平均分子量が高いほど、メルトマスフローレートの値は小さくなる。
【００２８】
本発明で用いられるポリプロピレン系樹脂は、メルトマスフローレートの異なる２種類以上の樹脂を任意の割合でブレンドして、メルトマスフローレートを調整することもできる。この場合、主となるポリプロピレン系樹脂に対してブレンドする樹脂のメルトマスフローレートは、１０ｇ／分以上１０００ｇ／１０分以下であることが好ましい。ブレンドする樹脂のメルトマスフローレートを好ましくは１０ｇ／１０分以上、より好ましくは２０ｇ／１０分以上、さらに好ましくは３０ｇ／１０分以上とすることにより、ブレンドしたポリプロピレン系樹脂に部分的な粘度斑が生じることに起因する繊維径の不均一化や紡糸性悪化を抑制することができる。また、ブレンドする樹脂のメルトマスフローレートを好ましくは１０００ｇ／１０分以下、より好ましくは８００ｇ／１０分以下、さらに好ましくは６００ｇ／１０分以下とすることにより、優れた力学物性を有したスパンボンド不織布となる。  ［ポリプロピレン繊維］
本発明のスパンボンド不織布を構成するポリプロピレン繊維の広角Ｘ線回折における（０４０）面の結晶子サイズは、１０ｎｍ以上２０ｎｍ未満であることが重要である。（０４０）面の結晶子サイズを１０ｎｍ以上、好ましくは１３ｎｍ以上とすることにより、良好な力学物性を有したポリプロピレン繊維となる。また、（０４０）面の結晶子サイズとスパンボンド不織布の柔軟性に相関があり、（０４０）面の結晶子サイズを２０ｎｍ未満、好ましくは１９ｎｍ未満とすることにより優れた柔軟性を有するスパンボンド不織布となる。
【００２９】
なお、（０４０）面の結晶子サイズは、メルトマスフローレートや紡糸条件などにより制御することができる。メルトマスフローレートの値が大きいほど、（０４０）面の結晶子サイズは小さくなる。
【００３０】
本発明のスパンボンド不織布を構成するポリプロピレン繊維の広角Ｘ線回折における（１３０）面の結晶子サイズは、１０ｎｍ以上１５ｎｍ未満であることが好ましい。（１３０）面の結晶子サイズを好ましくは１０ｎｍ以上、より好ましくは１１ｎｍ以上とすることにより、良好な力学物性が得られる。また、（１３０）面の結晶子サイズを好ましくは１５ｎｍ未満、より好ましくは１４ｎｍ未満とすることにより、優れた柔軟性を有するスパンボンド不織布となる。（１３０）面の結晶子サイズは、実施例に記載の方法により測定された値を指す。（１３０）面の結晶子サイズは、スパンボンド不織布のメルトマスフローレートなどにより制御することができる。
【００３１】
本発明において、広角Ｘ線回折における（０４０）面、（１３０）面の結晶子サイズは、それぞれ以下の方法で測定、算出された値を指すこととする。
（１）スパンボンド不織布から切出したポリプロピレン繊維２０本を、繊維軸が同一方向になるようにまとめる。
（２）（１）でまとめた試料について、Ｘ線回折装置を用いて広角Ｘ線回折測定を実施する。
（３）（０４０）面、（１３０）面に対応するピークの赤道線方向のＸ線回折プロファイルを得る。
（４）結晶子サイズを、ピークの半値幅βｅ（°）より下式（Ｓｃｈｅｒｒｅｒの式）を用いて算出する。
・結晶子サイズＬ（ｎｍ）＝０．９λ／（（βｅ２−β０２）０．５×ｃｏｓθ）
（式中、λは入射Ｘ線波長、β０は半値幅の補正値、θはピークトップのブラッグ角（°）を表す。）
本発明のスパンボンド不織布を構成するポリプロピレン繊維の平均単繊維径は、１５．０μｍ以下であることが好ましい。平均単繊維径を好ましくは１５．０μｍ以下、より好ましくは１３．０μｍ以下にすることにより、スパンボンド不織布の表面に触れたときの触感が滑らかとなる。加えて、平均単繊維径が細いことによる断面２次モーメントの低下も発現することにより、スパンボンド不織布の柔軟性が向上する。また、平均単繊維径の下限は、製糸性や後加工時の加工性が低下の観点から、６μｍ以上である。
【００３２】
なお、本発明におけるポリプロピレン繊維の平均単繊維径（μｍ）とは、スパンボンド不織布から少量切り出し、エンボス接着部以外の部分において、スパンボンド不織布を構成するポリプロピレン繊維の側面の顕微鏡観察からポリプロピレン繊維の直径を求め、１水準につき１０回測定を行い、その算術平均値を指すこととする。
【００３３】
本発明のスパンボンド不織布を構成するポリプロピレン繊維の密度は、０．８８ｇ／ｃｍ３以上０．９３ｇ／ｃｍ３以下であることが好ましい。密度を好ましくは０．８８ｇ／ｃｍ３以上、より好ましくは０．８８ｇ／ｃｍ３以上とすることにより、結晶化度が高く優れた力学物性を有するポリプロピレン繊維となる。また、密度を好ましくは０．９３ｇ／ｃｍ３以下、より好ましくは０．９２ｇ／ｃｍ３以下とすることにより、熱接着性が向上し、エンボスやカレンダー加工時の加工性が向上する。
【００３４】
本発明における密度とは、以下の方法により測定した値を指す。
（１）１５℃に温調された室内にて、水とエタノールを混合する。なお、エタノールの質量分率は４０％〜７０％とし、１％の間隔で濃度の異なる３１水準のエタノール水溶液を作製する。
（２）超音波洗浄を施して不純物を取り除いたスパンボンド不織布を少量切り出し、切り出したスパンボンド不織布に気泡がつかないようエタノール水溶液に浸漬させ、６時間以上放置する。
（３）スパンボンド不織布が底まで沈まなかったエタノール水溶液の内、最もエタノール質量分率が低いエタノール水溶液の質量分率ＸＥより、下式を用いて密度を算出する。
・ポリプロピレン繊維の密度（ｇ／ｃｍ３）＝−０．０００００５×ＸＥ２−０．００１７×ＸＥ＋１．０１５３
本発明のスパンボンド不織布を構成するポリプロピレン繊維の断面形状は、丸断面であることが好ましい。丸断面とすることにより、紡糸時の糸切れが少なくなり不織布の欠点が減少する。さらに、扁平断面や異形断面では、同一断面積の断面２次モーメントが丸断面よりも大きくなる曲げ方向があることから、スパンボンド不織布とした際に高剛性となり、柔軟性を損なう可能性がある。
【００３５】
［スパンボンド不織布］
本発明のスパンボンド不織布の融点は、１５０℃以上１７０℃未満であることが重要である。融点を１５０℃以上、好ましくは１５５℃以上とすることにより、実用に耐え得る耐熱性が得られ、かつスパンボンド不織布の寸法安定性が向上するため高次加工性に優れたスパンボンド不織布となる。また、融点を１７０℃未満とすることにより、エンボスやカレンダー加工時の熱接着性が良好となり、良好な力学物性を有するスパンボンド不織布となる。
【００３６】
なお、融点は、ポリプロピレン系樹脂の各種α−オレフィンの共重合比率などにより制御することができる。各種α−オレフィンの共重合比率が小さいほど、融点は高くなる。
【００３７】
本発明のスパンボンド不織布の融点における結晶融解ピークの半値幅は、１０℃以下であることが好ましい。結晶融解ピークの半値幅を好ましくは１０℃以下、より好ましくは７℃以下、さらに好ましくは５℃以下とすることにより、寸法安定性が良好となり高次加工性に優れた不織布となる。なお、本発明で達しえる結晶融解ピークの半値幅の下限は１℃程度である。
【００３８】
なお、結晶融解ピークの半値幅は、紡糸速度などにより制御することができる。紡糸速度が速いほど結晶融解ピークの半値幅は小さくなる。
【００３９】
本発明のスパンボンド不織布の結晶融解熱量は、８５Ｊ／ｇ以上１１０Ｊ／ｇ以下であることが重要である。スパンボンド不織布の結晶融解熱量を８５Ｊ／ｇ以上、好ましくは９０Ｊ／ｇ以上とすることにより、良好な力学物性に加え、寸法安定性が高く高次加工性に優れたスパンボンド不織布となる。また、結晶融解熱量を１１０Ｊ／ｇとすることにより、熱接着性が向上し、良好な力学物性を有したスパンボンド不織布となる。
【００４０】
なお、結晶融解熱量は、ポリプロピレン系樹脂の各種α−オレフィンの共重合比率や他成分樹脂の質量比率、紡糸速度などにより制御することができる。各種α−オレフィンの共重合比率や他成分樹脂の質量比率が小さいほど結晶融解熱量は大きくなる。
【００４１】
本発明において、スパンボンド不織布の融点（℃）、結晶融解ピークの半値幅（℃）、結晶融解熱量（Ｊ／ｇ）とは、示差走査熱量計に約２ｍｇのスパンボンド不織布をセットし、窒素下、昇温速度１６℃／分の条件で示差走査熱量測定を３回行った際の値のことを指し、吸熱ピークの温度の算術平均値が融点、この吸熱ピークの半値幅が結晶融解ピークの半値幅、この吸熱ピークの面積から求められる吸熱量を結晶融解熱量とする。
【００４２】
本発明のスパンボンド不織布のメルトマスフローレートは、１５５ｇ／１０分以上８５０ｇ／１０分以下であることが重要である。スパンボンド不織布のメルトマスフローレートを１５５ｇ／１０分以上、好ましくは１６０ｇ／１０分以上、より好ましくは１８０ｇ／１０分以上とすることにより、ポリプロピレン系樹脂の柔軟性が向上し、スパンボンド不織布を構成するポリプロピレン繊維の柔軟性が向上するため、優れた柔軟性を有するスパンボンド不織布となる。また、メルトマスフローレートを８５０ｇ／１０分以下、好ましくは７００ｇ／１０分以下、より好ましくは５００ｇ／１０分以下とすることにより、優れた力学物性を有するスパンボンド不織布となる。
【００４３】
本発明におけるスパンボンド不織布のメルトマスフローレートは、ポリプロピレン系樹脂のメルトマスフローレートと同様、ＪＩＳ  Ｋ７２１０−１：２０１４  ８章  Ａ法：質量測定法により、荷重が２１６０ｇで、温度が２３０℃の条件で測定された値を指すこととする。
【００４４】
なお、スパンボンド不織布のメルトマスフローレートは、ポリプロピレン系樹脂の重量平均分子量により制御することができる。ポリプロピレン系樹脂の重量平均分子量が高いほど、メルトマスフローレートの値は小さくなる。
【００４５】
本発明のスパンボンド不織布の目付は、５ｇ／ｍ２以上５０ｇ／ｍ２以下とすることが好ましい。スパンボンド不織布の目付を好ましくは５ｇ／ｍ２以上、より好ましくは１０ｇ／ｍ２以上とすることにより、目付斑の少ないスパンボンド不織布となる。また、目付を好ましくは５０ｇ／ｍ２以下、より好ましくは３０ｇ／ｍ２以下とすることにより、不織布の柔軟性を好適に発現させることができる。
【００４６】
本発明におけるスパンボンド不織布の目付は、ＪＩＳ  Ｌ１９１３：２０１０  ６．２  単位面積当たりの質量に基づき、２０ｃｍ×２５ｃｍの試験片を、試料の幅１ｍ当たり３枚採取し、標準状態におけるそれぞれの質量（ｇ）を量り、その平均値を１ｍ２当たりの質量（ｇ／ｍ２）で表した値を指すこととする。
【００４７】
本発明のスパンボンド不織布の目付あたりの５％伸長時応力（以下、目付あたりの５％モジュラスと記載することがある。）は、０．０６（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２）以上０．３３（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２）以下であることが好ましい。目付あたりの５％モジュラスを好ましくは０．０６（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２）以上、より好ましくは０．１３（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２）以上、さらに好ましくは０．２０（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２）以上とすることにより、実用に供しうる強度を有したスパンボンド不織布となる。また、目付あたりの５％モジュラスを好ましくは０．３３（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２）以下、より好ましくは０．３０（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２）以下、さらに好ましくは０．２７（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２）以下とすることにより、優れた柔軟性を有するスパンボンド不織布となる。
【００４８】
なお、本発明において、スパンボンド不織布の目付あたりの５％モジュラスは、ＪＩＳ  Ｌ１９１３：２０１０の「６．３  引張強さ及び伸び率（ＩＳＯ法）」に準じ、以下の手順によって測定される値を採用するものとする。
（１）２５ｍｍ×３００ｍｍの試験片を、不織布の縦方向（不織布の長手方向）と横方向（不織布の幅方向）それぞれについて幅１ｍ当たり３枚採取する。
（２）試験片をつかみ間隔２００ｍｍで引張試験機にセットする。
（３）引張速度１００ｍｍ／分で引張試験を実施し、５％伸長時の応力（５％モジュラス）を測定する。
（４）各試験片で測定した縦方向と横方向の５％モジュラスの平均値を求め、次の式に基づいて目付あたりの５％モジュラスを算出し、小数点以下第三位を四捨五入する。
・目付あたりの５％モジュラス（（Ｎ／２５ｍｍ）／（ｇ／ｍ２））＝［５％モジュラスの平均値（Ｎ／２５ｍｍ）］／目付（ｇ／ｍ２）。
【００４９】
本発明のスパンボンド不織布は、スパンボンド不織布を構成するポリプロピレン繊維の広角Ｘ線回折における（０４０）面の結晶子サイズが１０ｎｍ以上２０ｎｍ未満であることが重要であり、（０４０）面の結晶子サイズを上記の範囲とすることで優れた力学物性と柔軟性を両立したスパンボンド不織布となる。しかしながら、単純に結晶子サイズを２０ｎｍ未満とした場合、前述の通り、スパンボンド不織布の熱収縮率が増加し寸法安定性が損なわれる傾向にあり、高次加工性が低下するという課題が生じる。そこで、本発明者らは、鋭意検討の結果、スパンボンド不織布の示差走査熱量測定における融点を１５０℃以上１７０℃未満、かつ該融点における結晶融解熱量を８５Ｊ／ｇ以上１１０Ｊ／ｇ以下とすることで、優れた高次加工性が得られることを見出したのである。これは、融点やその融解熱量に関与する結晶高次構造の発達により寸法安定性が向上したことが要因と推定される。
【００５０】
さらに、本発明のスパンボンド不織布のメルトマスフローレートを１５５ｇ／１０分以上８５０ｇ／１０分以下とすることが、優れた力学物性と柔軟性を有するスパンボンド不織布を得る上で重要である。本発明者らは、スパンボンド不織布のメルトマスフローレートが高くなるほど、柔軟性が向上する傾向にあることを見出した。これは、メルトマスフローレートが高くなるにつれ細いポリプロピレン繊維を安定して製造することが可能となることに加え、（０４０）面および（１３０）面の結晶子サイズが小さくなる傾向にあることが要因と推定される。
【００５１】
上記の技術を適用することにより、良好な力学物性や高次加工性に加え、これまでにない優れた柔軟性を有するスパンボンド不織布となるのである。
【００５２】
［スパンボンド不織布の製造方法］
次に、本発明のスパンボンド不織布の製造方法について、具体例に説明する。  本発明で用いられる原料は、ポリプロピレン系樹脂であり、プロピレン以外の共重合体の種類、重量平均分子量等は、前記したとおりである。
【００５３】
ポリプロピレン系樹脂は、特に乾燥等を行うことなく、溶融紡糸に供される。
【００５４】
溶融紡糸では、単軸や２軸エクストルーダー型などの押出機を用いた溶融紡糸手法を適用することができる。押し出されたポリプロピレン系樹脂は、配管を経由し、ギアーポンプなどの計量装置により計量され、異物除去のフィルターを通過した後、紡糸口金へと導かれる。このとき、樹脂配管から紡糸口金までの温度（紡糸温度）は、流動性を高めるため１８０℃以上２８０℃以下とすることが好ましい。
【００５５】
吐出に使用される紡糸口金は、口金孔の孔径Ｄを０．１ｍｍ以上０．６ｍｍ以下とすることが好ましく、また、口金孔のランド長Ｌ（口金孔の孔径と同一の直管部の長さ）を孔径で除した商で定義されるＬ／Ｄは、１以上１０以下であることが好ましい態様である。
【００５６】
口金孔から吐出されたポリプロピレン繊維は、冷却風（空気）を吹き付けることにより冷却固化される。冷却風の温度は、冷却効率の観点から冷却風速とのバランスで決定することができるが、３０℃以下であることが好ましい。冷却風の温度を好ましくは３０℃以下、より好ましくは２０℃以下、さらに好ましくは１５℃以下とすることにより、ポリプロピレン繊維の冷却効率が高くなり、柔軟性に関与する（０４０）面の結晶子サイズが小さくなる傾向にある。また、冷却風の温度の下限は、空気の冷却コストの観点から０℃以上が好ましい。
【００５７】
冷却風は、口金から吐出されたポリプロピレン繊維にほぼ垂直方向に流すことが好ましい。その際、冷却風の速度は、冷却効率および繊度の均一性の観点から、１０ｍ／分以上であることが好ましく、製糸安定性の点から１００ｍ／分以下であることが好ましい。また、紡糸口金から０ｍｍ以上３００ｍｍ以内で冷却を開始することが好ましい。紡糸口金から冷却開始までの距離を好ましくは０ｍｍ以上、より好ましくは５ｍｍとすることにより、口金表面温度の低下を引き起こさずに吐出が安定する。また、紡糸口金から冷却開始までの距離を好ましくは３００ｍｍ以内、より好ましくは１００ｍｍ以内とすることにより、細化挙動が安定し、紡糸性が向上する。
【００５８】
口金孔から吐出されたポリプロピレン繊維は、冷却固化後に加速した空気流により牽引される。加速空気流は、冷却風を吹かせる領域を密閉とし、紡糸線下流に向かうにしたがって、徐々に密閉領域の断面積を小さくすることにより空気流速を加速させるようにすることができるが、高い冷却効率や空気流速を得るためには、冷却風を吹かせる領域を密閉せず、エジェクターを用いることが好ましい態様である。
【００５９】
紡糸口金からエジェクター入口までの距離は４００ｍｍ以上３０００ｍｍ以内が好ましい。４００ｍｍ未満の場合、ポリプロピレン繊維が冷却固化する前にエジェクターに入るため製糸性が悪化し、３０００ｍｍを超える場合には、紡糸長が長くなることにより紡糸応力が増加するため糸切れが生じやすくなる。
【００６０】
エジェクターに入ったポリプロピレン繊維は加速空気流によって加速され、ポリプロピレン繊維の走行速度である紡糸速度も空気流速と近い速度に到達する。
【００６１】
紡糸速度は３．０ｋｍ／分以上であることが好ましい。紡糸速度を好ましくは３．０ｋｍ／分以上、より好ましくは４．０ｋｍ／分以上とすることにより、ポリプロピレン繊維が細径化するとともに、（０４０）面の結晶子サイズが小さくなる傾向にあるため、スパンボンド不織布の柔軟性が向上する。さらに、紡糸中に分子配向が高配向化することによって配向誘起結晶化が進むため、良好な力学物性および高次加工性を有したスパンボンド不織布となる。また、紡糸速度の上限は、８．０ｋｍ／分程度である。
【００６２】
なお、紡糸速度は、次の式により算出する値を指す。
・紡糸速度（ｋｍ／分）＝Ｑ×１０００／（（Ｗ／２）２×π×ρ）
（式中、Ｑは単孔吐出量（ｇ／分）を表し、Ｗは平均単繊維径（μｍ）を表し、ρは密度（ｇ／ｃｍ３）を表す。）
空気牽引されたポリプロピレン繊維は、周囲の空気流速を減じるような開繊部を通過することにより開繊され、その後、裏面から空気吸引されるネットコンベアーに着地し、繊維ウェブとして捕集される。捕集された繊維ウェブは、１０ｍ／分以上１２００ｍ／分以下の速度でコンベアー搬送され、接着加工を行うことによりスパンボンド不織布が得られる。
【００６３】
上記の繊維ウェブの接着加工は、加熱ロールや熱風による熱接着、超音波による接着、水流交絡などにより行うことができ、これにより表裏一体化され不織布と成る。生産性の観点から加熱ロールを用いることが好ましい。
【００６４】
繊維ウェブを加熱ロールにより一体化する方法としては、上下一対のロール表面にそれぞれ彫刻（凹凸部）が施された熱エンボスロール、片方のロール表面がフラット（平滑）なロールと他方のロール表面に彫刻（凹凸部）が施されたロールとの組み合わせからなる熱エンボスロール、および上下一対のフラット（平滑）ロールの組み合わせからなる熱カレンダーロールなど、各種のロールにより熱接着する方法が挙げられる。
【００６５】
熱接着時のエンボス接着面積率は、５％以上３０％以下であることが好ましい。接着面積を好ましくは５％以上、より好ましくは１０％以上とすることにより、スパンボンド不織布として実用に供し得る強度を得ることができる。また、接着面積を３０％以下が好ましく、より好ましくは２０％以下とすることにより、優れた柔軟性を有するスパンボンド不織布となる。
【００６６】
本発明における接着面積とは、一対の凹凸を有するロールにより熱接着する場合は、上側ロールの凸部と下側ロールの凸部とが重なって繊維ウェブに当接する部分の不織布全体に占める割合のことを言う。また、凹凸を有するロールとフラットロールにより熱接着する場合は、凹凸を有するロールの凸部が繊維ウェブに当接する部分の不織布全体に占める割合のことを言う。
【００６７】
熱エンボスロールに施される彫刻の形状としては、円形、楕円形、正方形、長方形、平行四辺形、ひし形、正六角形、および正八角形などを用いることができる。
【００６８】
熱接着時の熱エンボスロールの表面温度は、１００℃以上１４５℃以下が好ましい。く、より好ましくは１１０℃以上１４０℃以下である。熱エンボスロールの表面温度を好ましくは１００℃以上、より好ましくは１１０℃以上とすることにより、適度に熱融着させ不織布形態を保持することができる。また、熱エンボスロールの表面温度を好ましくは１４５℃以下、より好ましくは１４０℃以下とすることにより、過度な熱融着を抑制し、十分な柔軟性を得ることができる。
【００６９】
熱接着時の熱エンボスロールの線圧は、５ｋｇｆ／ｃｍ以上５０ｋｇｆ／ｃｍ以下であることが好ましい。前記の線圧を５ｋｇｆ／ｃｍ以上、より好ましくは１０ｋｇｆ／ｃｍ以上、さらに好ましくは１５ｋｇｆ／ｃｍ以上とすることにより、十分に熱接着させることができ、良好な力学物性を有したスパンボンド不織布となる。また、前記の線圧を５０ｋｇｆ／ｃｍ以下、より好ましくは４０ｋｇｆ／ｃｍ以下、さらに好ましくは３０ｋｇｆ／ｃｍ以下とすることにより、過度な熱接着を防止することができ、柔軟性が損なわれにくくなる。
【００７０】
本発明のスパンボンド不織布の製造におけるプロセス上の重要なポイントは、特定のポリプロピレン系樹脂を用い、口金孔から吐出されたポリプロピレン繊維の冷却固化および紡糸速度を制御することにある。紡糸性に影響を与えない範囲でポリプロピレン繊維の冷却固化を促進させることや紡糸速度を高速化することにより、得られたスパンボンド不織布を構成するポリプロピレン繊維の広角Ｘ線回折における（０４０）面の結晶子サイズを適度に小さくすることが可能となる。さらに、紡糸速度の高速化は、配向誘起結晶化を促進するため、得られたスパンボンド不織布は優れた力学物性や高次加工性を有するものとなる。
【００７１】
このようにして得られたスパンボンド不織布は、良好な力学物性および高次加工性に加え、優れた柔軟性を有する。
【実施例】
【００７２】
次に、実施例により本発明のスパンボンド不織布について、より具体的に説明する。実施例中の各特性値は、次の方法で求めた。なお、特段の記載がない事項については、前記の方法に従って測定を実施したものである。
【００７３】
Ａ．ポリプロピレン系樹脂のメルトマスフローレート：
ポリプロピレン系樹脂のメルトマスフローレートは、前記の方法に従って、株式会社東洋精機製作所製メルトインデックサＦ−Ｆ０１を使用して測定した。
【００７４】
Ｂ．ポリプロピレン繊維の平均単繊維径および紡糸速度：
測定に供したポリプロピレン繊維はスパンボンド不織布から少量切り出し、エンボス接着部以外の部分で顕微鏡観察を実施した。測定には、オリンパス株式会社製光学顕微鏡ＢＨ２を使用した。また、得られた平均単繊維径から、紡糸速度（ｋｍ／分）を求めた。
【００７５】
Ｃ．ポリプロピレン繊維の（０４０）面および（１３０）面の結晶子サイズ：
ポリプロピレン繊維の（０４０）面および（１３０）面の結晶子サイズは、以下の装置、条件で測定・算出した。
装置：Ｒｉｇａｋｕ社製ＳｍａｒｔＬａｂ（封入管式）
Ｘ線源：ＣｕＫα線（Ｎｉフィルター使用）
入射Ｘ線波長：０．１５４１８ｎｍ
ピークの半値幅の補正値（β０）：０．４６°
出力：４０ｋＶ  ５０ｍＡ
検出器：Ｄ／ｔｅＸ  一次元検出器
入射スリット：２ｍｍｈ×２．２ｍｍｗ
受光スリット：１５ｍｍ‐２０ｍｍ。
【００７６】
Ｄ．スパンボンド不織布の融点、結晶融解ピーク半値幅、結晶融解熱量：
示差走査熱量計（ＴＡ  Ｉｎｓｔｒｕｍｅｎｔｓ社製ＤＳＣＱ２０００）に約２ｍｇのスパンボンド不織布をセットし、窒素下、昇温速度１６℃／分の条件で示差走査熱量測定を行い、吸熱ピークの温度を融点（℃）とし、結晶融解ピークの半値幅（℃）および結晶融解熱量（Ｊ／ｇ）を求めた。
【００７７】
Ｅ．スパンボンド不織布のメルトマスフローレート：
スパンボンド不織布のメルトマスフローレートは、前記の方法に従って、株式会社東洋精機製作所製メルトインデックサＦ−Ｆ０１を使用して測定した。
【００７８】
Ｆ．スパンボンド不織布の単位目付当たりの引張強度：
ＪＩＳ  Ｌ１９１３：２０１０  ６．３．１に準じ、サンプルサイズ５ｃｍ×３０ｃｍ、つかみ間隔２０ｃｍ、引張速度１０ｃｍ／分の条件でＭＤとＣＤ方向の各３点の引張試験を行い、サンプルが破断した時の強度を引張強度（Ｎ／５ｃｍ）とし、平均値について小数点以下第二位を四捨五入して算出した。続いて、算出した引張強度（Ｎ／５ｃｍ）を、スパンボンド不織布の目付（ｇ／ｍ２）から、次の式より小数点以下第二位を四捨五入して単位目付当たりの引張強度を算出した。
・単位目付当たりの引張強度＝引張強度（Ｎ／５ｃｍ）／目付（ｇ／ｍ２）。
【００７９】
Ｇ．スパンボンド不織布の高次加工性：
スパンボンド不織布を、ゴム製のニップローラーを用いて２０ｍ／分で５分間走行させた。このときのロール付着物と、スパンボンド不織布の状態を観察し、次の基準で点数付けを行い加工性（点）とした。３点以上のものを高次加工性に優れるスパンボンド不織布と判断した。
５点：ロールに繊維付着物がなく、不織布の毛羽、破れも見られない。
４点：ロールに繊維付着物があるが、不織布の毛羽、破れは見られない。
３点：ロールに繊維付着物があり、不織布の毛羽もあるが、破れは見られない。
２点：ロールに繊維付着物があり、不織布の毛羽もあり、破れがある。
１点：シートの破れによりロールに不織布が巻きつく。
【００８０】
Ｈ．スパンボンド不織布の柔軟性：
スパンボンド不織布の触感の官能評価を行い、柔軟性に優れるものを５点、劣るものを１点として以下の基準で絶対評価で点数をつけた。
５点：スパンボンド不織布を掴んだ際のコシが無く、かつスパンボンド不織布の表面が滑らかであり、柔軟性に優れている。
４点：スパンボンド不織布を掴んだ際に若干のコシがあるが、スパンボンド不織布の表面が滑らかである。
３点：スパンボンド不織布を掴んだ際に若干のコシがあり、スパンボンド不織布同士をこすり合わせた際に抵抗を感じる。
２点： スパンボンド不織布を掴んだ際に明らかなコシがあり、スパンボンド不織布同士をこすり合わせた際に抵抗を感じる。
１点：スパンボンド不織布を掴んだ際に明らかなコシがあり、かつスパンボンド不織布同士をこすり合わせた際に明らかな凹凸があるため、柔軟性に劣る。
【００８１】
これを１０名で行い平均点を柔軟性（点）とした。平均点が３．５点以上であるものを柔軟性に優れるスパンボンド不織布と判断した。
【００８２】
〔実施例１〕
プロピレン単独重合体であり、メルトマスフローレートが２００ｇ／１０分であるポリプロピレン系樹脂を、単軸エクストルーダーによって溶融押出しし、ギアーポンプで計量しつつ紡糸口金にポリプロピレン系樹脂を供給した。紡糸温度（口金温度）は２３０℃とし、孔径Ｄが０．３ｍｍで、ランド長Ｌが０．６ｍｍの口金孔から、単孔吐出量０．３６ｇ／分の条件でポリプロピレン系樹脂を吐出させた。口金孔の直情に位置する導入孔はストレート孔とし、導入孔と口金孔の接続部分はテーパーとした紡糸口金を用いた。吐出された繊維状樹脂に外側から温度１０℃、速度６０ｍ／分の冷却風を当てて冷却固化した後、矩形エジェクターによって４．４ｋｍ／分の速さで牽引し、移動するネット上に捕集してポリプロピレン繊維からなる繊維ウェブを得た。
【００８３】
引き続き、上記のようにして得られたポリプロピレン繊維からなる繊維ウェブを、上ロールに金属製で水玉柄の彫刻がなされた接着面積率１６％のエンボスロールを用い、下ロールに金属製フラットロールで構成される上下一対の熱エンボスロールを用いて、１３０℃の温度で熱接着し、目付が１８ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布を得た。得られたスパンボンド不織布の評価結果を、表１に示す。表１から、得られたスパンボンド不織布の平均単繊維径は１０．７μｍ、（０４０）面の結晶子サイズは１７．６ｎｍ、（１３０）面の結晶子サイズは１２．６ｎｍ、融点は１６０℃、結晶融解ピークの半値幅は３．３℃、結晶融解熱量は９６Ｊ／ｇ、メルトマスフローレートは２００ｇ／１０分、単位目付当たりの引張強度は２．５（Ｎ／５ｃｍ）／（ｇ／ｍ２）であり、得られた不織布は高次加工性および柔軟性に優れていることが分かる。
【００８４】
〔実施例２〕
エジェクターの流入エア圧力を変更して、紡糸速度を２．２ｋｍ／分に変更したこと以外は、実施例１と同じ方法でスパンボンド不織布を得た。
【００８５】
評価結果を、表１に示す。表１から、得られたスパンボンド不織布の平均単繊維径は１５．３μｍ、（０４０）面の結晶子サイズは１８．４ｎｍ、（１３０）面の結晶子サイズは１２．１ｎｍ、融点は１６０℃、結晶融解ピークの半値幅は６．８℃、結晶融解熱量は９６Ｊ／ｇ、メルトマスフローレートは２００ｇ／１０分、単位目付当たりの引張強度は２．０（Ｎ／５ｃｍ）／（ｇ／ｍ２）であり、得られた不織布は高次加工性および柔軟性に優れていることが分かる。
【００８６】
〔実施例３、４、比較例１〕
使用するポリプロピレン系樹脂のメルトマスフローレートを、実施例３では１７０ｇ／１０分とし、実施例４では４５０ｇ／１０分とし、比較例１では６０ｇ／１０分としたこと以外は、実施例１と同じ方法でスパンボンド不織布を得た。エジェクターの流入エア圧力は変更していないものの、メルトマスフローレートの違いにより、紡糸速度は実施例３では４．２ｋｍ／分、実施例４では４．７ｋｍ／分、比較例１では３．６ｋｍ／分であった。
【００８７】
評価結果を、表１に示す。表１から、実施例３で得られたスパンボンド不織布の平均単繊維径は１１．０μｍ、（０４０）面の結晶子サイズは１７．４ｎｍ、（１３０）面の結晶子サイズは１３．１ｎｍ、融点は１６０℃、結晶融解ピークの半値幅は４．２℃、結晶融解熱量は９５Ｊ／ｇ、メルトマスフローレートは１７０ｇ／１０分、単位目付当たりの引張強度は２．４（Ｎ／５ｃｍ）／（ｇ／ｍ２）であり、また実施例４で得られたスパンボンド不織布の平均単繊維径は１０．４μｍ、（０４０）面の結晶子サイズは１７．０ｎｍ、（１３０）面の結晶子サイズは１１．８ｎｍ、融点は１６０℃、結晶融解ピークの半値幅は４．８℃、結晶融解熱量は９６Ｊ／ｇ、メルトマスフローレートは４５０ｇ／１０分、単位目付当たりの引張強度は２．３（Ｎ／５ｃｍ）／（ｇ／ｍ２）であり、いずれも得られた不織布は高次加工性および柔軟性に優れていることが分かる。
【００８８】
一方、比較例１で得られたスパンボンド不織布の平均単繊維径は１１．８μｍ、（０４０）面の結晶子サイズは１９．０ｎｍ、（１３０）面の結晶子サイズは１４．４ｎｍ、融点は１６０℃、結晶融解ピークの半値幅は３．０℃、結晶融解熱量は９７Ｊ／ｇ、メルトマスフローレートは６０ｇ／１０分、単位目付当たりの引張強度は２．４（Ｎ／５ｃｍ）／（ｇ／ｍ２）であり、得られたスパンボンド不織布は高次加工性に優れているものの、メルトマスフローレートが高いために柔軟性に劣っていることが分かる。
【００８９】
〔比較例２〕
使用するポリプロピレン系樹脂のメルトマスフローレートを、３５ｇ／１０分とし、エジェクターの流入エア圧力を変更して、紡糸速度を２．６ｋｍ／分に変更した以外は実施例１と同じ方法でスパンボンド不織布を得た。
【００９０】
評価結果を、表１に示す。表１から、比較例２で得られたスパンボンド不織布の平均単繊維径は１３．８μｍ、（０４０）面の結晶子サイズは２１．８ｎｍ、（１３０）面の結晶子サイズは１５．４ｎｍ、融点は１６０℃、結晶融解ピークの半値幅は２．４℃、結晶融解熱量は９５Ｊ／ｇ、メルトマスフローレートは３５ｇ／１０分、単位目付当たりの引張強度は２．０（Ｎ／５ｃｍ）／（ｇ／ｍ２）であり、得られたスパンボンド不織布は高次加工性に優れているものの、メルトマスフローレートが高く、（０４０）面の結晶子サイズも大きいために柔軟性に劣っていることが分かる。
【００９１】
【表１】
2019196576.tif 000002
【００９２】
〔実施例５、比較例３〕
樹脂Ａにメルトマスフローレートが２００ｇ／１０分のプロピレン単独重合体を用い、樹脂Ｂにメルトマスフローレートが２０ｇ／１０分のエチレン‐プロピレン共重合体（Ｅｘｘｏｎｍｏｂｉｌ社製Ｖｉｓｔａｍａｘｘ６２０２）を用い、実施例５では樹脂Ａの質量比率を８８％、樹脂Ｂの質量比率を１２％として混練した樹脂、比較例３では樹脂Ａの質量比率を８０％、樹脂Ｂの質量比率を２０％として混練した樹脂を用いたこと以外は、実施例１と同じ方法でスパンボンド不織布を得た。
【００９３】
結果を表２に示す。表２から、実施例５で得られたスパンボンド不織布の平均単繊維径は１０．４μｍ、（０４０）面の結晶子サイズは１８．４ｎｍ、（１３０）面の結晶子サイズは１３．２ｎｍ、融点は１５７℃、結晶融解ピークの半値幅は９．５℃、結晶融解熱量は８７Ｊ／ｇ、メルトマスフローレートは１８０ｇ／１０分、単位目付当たりの引張強度は２．５（Ｎ／５ｃｍ）／（ｇ／ｍ２）であり、得られた不織布は高次加工性および柔軟性に優れていることが分かる。
【００９４】
一方、比較例３で得られたスパンボンド不織布の平均単繊維径は１０．５μｍ、（０４０）面の結晶子サイズは１８．６ｎｍ、（１３０）面の結晶子サイズは１３．４ｎｍ、融点は１５５℃、結晶融解ピークの半値幅は１０．８℃、結晶融解熱量は８１Ｊ／ｇ、メルトマスフローレートは１６０ｇ／１０分、単位目付当たりの引張強度は２．６で（Ｎ／５ｃｍ）／（ｇ／ｍ２）あり、得られたスパンボンド不織布は柔軟性に優れるものの、結晶融解熱量が小さいため高次加工性に劣っていることが分かる。
【００９５】
【表２】
2019196576.tif 000003
【００９６】
実施例１〜５は、スパンボンド不織布を構成するポリプロピレン繊維の（０４０）面の結晶子サイズが適度に小さく、スパンボンド不織布のメルトマスフローレートが高いことにより優れた柔軟性を有しており、かつスパンボンド不織布の融点が高く、結晶融解熱量が大きいため優れた高次加工性を有している。
【００９７】
一方、比較例１および２で示すように、スパンボンド不織布のメルトマスフローレートが高い場合や、ポリプロピレン繊維の（０４０）面の結晶子サイズが大きい場合は、スパンボンド不織布の柔軟性に劣る。また、比較例３で示すように、スパンボンド不織布の結晶融解熱量が小さい場合は、スパンボンド不織布の寸法安定性が低下するため高次加工性に劣る。
【産業上の利用可能性】
【００９８】
本発明のスパンボンド不織布は、医療衛生材料、生活資材、および工業資材等に幅広く用いることができるが、良好な力学物性や高次加工性に加え、これまでにない優れた柔軟性を有することから、特に衛生材料に好適に用いることができる。具体的には、使い捨ておむつ、生理用品および湿布材の基布等である。