(57)【要約】【課題】固定側ラップ（62）の内周側の第１圧縮室（S21）と外周側の第２圧縮室（S22） の吐出タイミングが異なり、固定側鏡板（61）と可動側鏡板（71）の摺動面（A1,A2）に油流入溝（80）を有するスクロール圧縮機で、可動スクロール（70）の挙動を安定させる。【解決手段】鏡板（61,71）の摺動面（A1,A2）に形成される油流入溝（80）を、第１圧縮室（S21）の吐出開始点（D1）と第２圧縮室（S22）の吐出開始点（D1）から、第２圧縮室（S22）の吐出開始までの連通区間（α）内において低圧空間（S1）へ連通させる油逃がし通路（83）を設ける。【選択図】図７
2019196708.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
スクロール圧縮機であって、
ケーシング（20）と、該ケーシング（20）内に収容される圧縮機構（40）とを備え、
上記圧縮機構（40）は、
円板状の固定側鏡板（61）と、該固定側鏡板（61）に立設された渦巻き状の固定側ラップ（62）を有し、上記ケーシング（20）に対して固定される固定スクロール（60）と、
上記固定側鏡板（61）と実質的に摺動する円板状の可動側鏡板（71）と、該可動側鏡板（71）に立設され且つ上記固定側ラップ（62）と周方向長さが異なる渦巻き状の可動側ラップ（72）を有し、上記固定スクロール（60）に噛み合わされた状態で該固定スクロール（60）に対して偏心回転運動を行う可動スクロール（70）と、
上記固定側ラップ（62）の内周面と可動側ラップ（72）の外周面との間に形成される第１圧縮室（S21）と、上記固定側ラップ（62）の外周面と可動側ラップ（72）の内周面との間に形成される第２圧縮室（S22）とを有し、第１圧縮室（S21）と第２圧縮室（S22）の吐出開始点（D1,D2）が異なる流体室（S）と、
上記固定側鏡板（61）と可動側鏡板（71）とが互いに摺動する固定側摺動面（A1）及び可動側摺動面（A2）の一方に形成されて高圧の潤滑油が流入する油流入溝（80）と、上記可動スクロール（70）の偏心回転中の周方向の一部に設けられた連通区間（α）で該油流入溝（80）に連通して油を油流入溝（80）から低圧空間（S1）へ逃がすように固定側摺動面（A1）及び可動側摺動面（A2）の他方に形成された連通部（83b）を有する油逃がし通路（83）と、を備えた調整機構（85）とを備え、
上記調整機構（85）の連通区間（α）は、上記可動スクロール（70）の偏心回転運動中の上記第１圧縮室（S21）の吐出開始点（D1）と上記第２圧縮室（S22）の吐出開始点（D2）との間の位置が始点（P1）に設定され、上記第２圧縮室（S22）の吐出開始後の位置が終点（P2）に設定されている
ことを特徴とするスクロール圧縮機。
【請求項２】
請求項１において、
上記油流入溝（80）は、上記固定側摺動面（A1）に形成され、
上記油逃がし通路（83）の連通部（83b）は、上記可動側摺動面（A2）に形成されている
ことを特徴とするスクロール圧縮機。
【請求項３】
請求項２において、
上記油逃がし通路（83）は、上記可動側摺動面（A2）に形成された油逃がし溝（83）により構成され、上記連通区間（α）中に、上記流体室（S）が有する吸入室（S1）に連通するように構成されている
ことを特徴とするスクロール圧縮機。
【請求項４】
請求項２において、
上記油逃がし通路（83）は、上記可動側鏡板（71）を上記可動側摺動面（A2）からその背面まで貫通する貫通孔（83c）により構成され、上記可動側鏡板（71）の背面には、上記流体室（S）の吐出圧力よりも圧力の低い背圧室（43）が形成されている
ことを特徴とするスクロール圧縮機。
【請求項５】
請求項１から４の何れか１つにおいて、
上記油流入溝（80）は、上記固定側鏡板（61）または可動側鏡板（71）の中心に対して周方向へ１８０°以上の角度範囲に形成されている
ことを特徴とするスクロール圧縮機。
【請求項６】
請求項１から５の何れか１つにおいて、
上記可動スクロール（70）の偏心回転運動中における上記連通区間（α）の前半部分に上記第２圧縮室（S22）の吐出開始点（D2）が設定されている
ことを特徴とするスクロール圧縮機。
【請求項７】
請求項１から６の何れか１つにおいて、
上記油逃がし通路（83）の流路断面積が上記油流入溝（80）の流路断面積よりも小さい
ことを特徴とするスクロール圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本開示は、スクロール圧縮機に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
流体を圧縮する圧縮機として、スクロール圧縮機がある（例えば、特許文献１参照）。スクロール圧縮機は、固定スクロールと可動スクロールを有する圧縮機構で流体を圧縮する。固定スクロールは、円板状の固定側鏡板と、渦巻き状の固定側ラップを備えている。可動スクロールは、円板状の可動側鏡板と、渦巻き状の可動側ラップを備えている。
【０００３】
固定スクロールと可動スクロールは、固定側ラップと可動側ラップが噛み合うように組み合わされ、かつ、固定側鏡板と可動側鏡板が油膜を介して実質的に摺動する摺動面を有する。特許文献１のスクロール圧縮機では、摺動面に、潤滑油が流入する油流入溝が形成されている。この油流入溝には高圧の潤滑油が供給され、上記摺動面を潤滑するとともに、可動スクロールを固定スクロールに押し付ける力に抗して押し返す力を発生する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１６−１６０８１６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
特許文献１の圧縮機では、油流入溝の潤滑油を圧縮前の流体室（吸入室）へ供給するようにしている。そのため、油流入溝の潤滑油が多量に吸入室へ流入する。油流入溝の高圧の潤滑油は、可動スクロールを固定スクロールに押し付ける押し付け力に抗する押し返し力を発生させるが、上記構成では油流入溝の中の圧力が下がって押し付け過剰により摩擦損失が生じたり、逆に油流入溝への油の供給を制限すると押し付け力が不足して転覆動作（可動スクロールの少なくとも一部が固定スクロールから離れる動作）が生じたりするなど、可動スクロールの挙動が不安定になるおそれがある。。
【０００６】
本開示の目的は、固定スクロールと可動スクロールの間の摺動面に油流入溝を有する圧縮機において、可動スクロールの挙動の安定化を図ることである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本開示の第１の態様は、スクロール圧縮機を前提とする。
【０００８】
このスクロール圧縮機は、
ケーシング（20）と、該ケーシング（20）内に収容される圧縮機構（40）とを備え、
上記圧縮機構（40）は、
円板状の固定側鏡板（61）と、該固定側鏡板（61）に立設された渦巻き状の固定側ラップ（62）を有し、上記ケーシング（20）に対して固定される固定スクロール（60）と、
上記固定側鏡板（61）と実質的に摺動する円板状の可動側鏡板（71）と、該可動側鏡板（71）に立設され且つ上記固定側ラップ（62）と周方向長さが異なる渦巻き状の可動側ラップ（72）を有し、上記固定スクロール（60）に噛み合わされた状態で該固定スクロール（60）に対して偏心回転運動を行う可動スクロール（70）と、
上記固定側ラップ（62）の内周面と可動側ラップ（72）の外周面との間に形成される第１圧縮室（S21）と、上記固定側ラップ（62）の外周面と可動側ラップ（72）の内周面との間に形成される第２圧縮室（S22）とを有し、第１圧縮室（S21）と第２圧縮室（S22）の吐出開始点（D1,D2）が異なる流体室（S）と、
上記固定側鏡板（61）と可動側鏡板（71）とが互いに摺動する固定側摺動面（A1）及び可動側摺動面（A2）の一方に形成されて高圧の潤滑油が流入する油流入溝（80）と、上記可動スクロール（70）の偏心回転中の周方向の一部に設けられた連通区間（α）で該油流入溝（80）に連通して油を油流入溝（80）から低圧空間（S1）へ逃がすように固定側摺動面（A1）及び可動側摺動面（A2）の他方に形成された連通部（83b）を有する油逃がし通路（83）と、を有する調整機構（85）とを備え、
上記調整機構（85）の連通区間（α）は、上記可動スクロール（70）の偏心回転運動中の上記第１圧縮室（S21）の吐出開始点（D1）と上記第２圧縮室（S22）の吐出開始点（D2）との間の位置が始点（P1）に設定され、上記第２圧縮室（S22）の吐出開始後の位置が終点（P2）に設定されている
ことを特徴とする。
【０００９】
第１の態様では、可動スクロール（70）の偏心回転中の上記連通区間（α）、つまり圧縮行程前ではなく吐出行程中の転覆動作が生じやすい区間において、油流入溝（80）の高圧の潤滑油が油逃がし通路（83）を通って低圧空間（S1）へ流出する。潤滑油が油流入溝（80）から低圧空間（S1）へ流出する連通区間（α）では、油流入溝（80）の圧力が下がるので、可動スクロール（70）を固定スクロール（60）から押し返す押し返し力が弱くなる。したがって、転覆動作が生じやすい回転範囲（連通区間（α））では押し付け不足を抑制し、他の区間では押し付け過剰を抑制できる。
【００１０】
本開示の第２の態様は、第１の態様において、
上記油流入溝（80）は、上記固定側摺動面（A1）に形成され、
上記油逃がし通路（83）の連通部（83b）は、上記可動側摺動面（A2）に形成されている
ことを特徴とする。
【００１１】
第２の態様では、上記連通区間（α）において、固定側摺動面（A1）の油流入溝（80）の高圧の潤滑油が、可動側摺動面（A2）に形成された油逃がし通路（83）の連通部（83b）を通って低圧空間（S1）に流出する。その結果、油流入溝（80）の圧力が下がって押し返し力が弱くなるので、可動スクロール（70）の所定の回転範囲（連通区間（α））では押し付け力の不足を抑制し、他の区間では押し付け過剰を抑制できる。
【００１２】
本開示の第３の態様は、第２の態様において、
上記油逃がし通路（83）は、上記可動側摺動面（A2）に形成された油逃がし溝（83）により構成され、上記連通区間（α）中に、上記流体室（S）が有する吸入室（S1）に連通するように構成されている
ことを特徴とする。
【００１３】
第３の態様では、上記連通区間（α）において、固定側摺動面（A1）の油流入溝（80）の高圧の潤滑油が、可動側摺動面（A2）の油逃がし溝（83）を通って上記吸入室（S1）に流入する。その結果、油流入溝（80）の圧力が下がって押し返し力が弱くなるので、可動スクロール（70）の所定の回転範囲（連通区間（α））でのみ押し付け力の不足を抑制し、他の区間では押し付け過剰を抑制できる。
【００１４】
本開示の第４の態様は、第２の態様において、
上記油逃がし通路（83）は、上記可動側鏡板（71）を上記可動側摺動面（A2）からその背面まで貫通する貫通孔（83c）により構成され、上記可動側鏡板（71）の背面には、上記流体室（S）の吐出圧力よりも圧力の低い背圧室（43）が形成されている
ことを特徴とする。
【００１５】
第４の態様では、上記連通区間（α）において、固定側摺動面（A1）の油流入溝（80）の高圧の潤滑油が、可動側摺動面（A2）からその背面まで連通する貫通孔（83c）を通って上記背圧室（43）に流出する。その結果、油流入溝（80）の圧力が下がって押し返し力が弱くなるので、可動スクロール（70）の所定の回転範囲（連通区間（α））では押し付け力の不足を抑制し、他の区間では押し付け過剰を抑制できる。
【００１６】
本開示の第５の態様は、第１から第４の態様の何れか１つにおいて、
上記油流入溝（80）は、上記固定側鏡板（61）または可動側鏡板（71）の中心に対して周方向へ１８０°以上の角度範囲に形成されている
ことを特徴とする。
【００１７】
第５の態様では、上記固定側鏡板（61）または可動側鏡板（71）の中心に対して周方向へ１８０°以上の角度範囲の連通区間（α）において、固定側摺動面（A1）の油流入溝（80）の高圧の潤滑油が、可動側摺動面（A2）の油逃がし通路（83）を通って低圧空間（S1）に流出する。その結果、油流入溝（80）の圧力が下がって押し返し力が弱くなるので、可動スクロール（70）の所定の回転範囲（連通区間（α））では押し付け力の不足を抑制し、他の区間では押し付け過剰を抑制できる。
【００１８】
本開示の第６の態様は、第１から第５の態様の何れか１つにおいて、
上記可動スクロール（70）の偏心回転運動中における上記連通区間（α）の前半部分に上記第２圧縮室（S22）の吐出開始点（D2）が設定されている
ことを特徴とする。
【００１９】
第６の態様では、可動スクロール（70）の転覆動作（可動スクロール（70）の押し付け力不足により、可動スクロール（70）の少なくとも一部が固定スクロール（60）から離れる動作）が生じやすい第２圧縮室（S22）の吐出時に押し返し力が弱まるため、可動スクロール（70）の所定の回転範囲（連通区間（α））では押し付け力の不足を抑制し、他の区間では押し付け過剰を抑制できる。
【００２０】
本開示の第７の態様は、第１から第６の態様の何れか１つにおいて、
上記油逃がし通路（83）の流路断面積が上記油流入溝（80）の流路断面積よりも小さい
ことを特徴とする。
【００２１】
第７の態様では、油流入溝（80）から油逃がし通路（83）を通って低圧空間（S1）へ流出する潤滑油の流量を制限できるので、連通区間（α）における押し返し力を調整できる。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】図１は、実施形態１に係るスクロール圧縮機の縦断面図である。
【図２】図２は、圧縮機構の部分拡大図である。
【図３】図３は、圧縮機構の第１の動作状態を示す横断面図である。
【図４】図４は、圧縮機構の第２の動作状態を示す横断面図である。
【図５】図５は、圧縮機構の第３の動作状態を示す横断面図である。
【図６】図６は、圧縮機構の第４の動作状態を示す横断面図である。
【図７】図７は、圧縮機構の第５の動作状態を示す横断面図である。
【図８】図８は、圧縮機構の第６の動作状態を示す横断面図である。
【図９】図９は、駆動軸の回転に伴う第１，第２圧縮室の圧力変化を圧縮機構の全体として表したグラフである。
【図１０】図１０は、７２０°を１サイクルとする第１，第２圧縮室の個別の圧力変化を表したグラフである。
【図１１】図１１は、実施形態２に係るスクロール圧縮機の縦断面図である。
【図１２】図１２は、圧縮機構の第１の動作状態を示す横断面図である。
【図１３】図１３は、圧縮機構の第２の動作状態を示す横断面図である。
【図１４】図１４は、圧縮機構の第３の動作状態を示す横断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２３】
《実施形態１》
実施形態１について説明する。
【００２４】
図１及び図２に示すように、本実施形態のスクロール圧縮機（10）（以下、単に圧縮機（10）ともいう）は、蒸気圧縮式冷凍サイクルの冷媒回路（図示せず）に設けられ、作動流体である冷媒を圧縮するものである。冷媒回路では、圧縮機（10）で圧縮した冷媒が、凝縮器で凝縮し、減圧機構で減圧され、蒸発器で蒸発し、圧縮機（10）に吸入される。
【００２５】
スクロール圧縮機（10）は、ケーシング（20）と、該ケーシング（20）に収納された電動機（30）及び圧縮機構（40）とを備えている。ケーシング（20）は、縦長の円筒状に形成され、密閉ドーム式に構成されている。
【００２６】
電動機（30）は、ケーシング（20）に固定された固定子（31）と、該固定子（31）の内側に配置された回転子（32）とを備えている。回転子（32）は、内部を貫通する駆動軸（11）に固定されている。
【００２７】
ケーシング（20）の底部には、潤滑油が貯留される油溜部（21）が形成されている。ケーシング（20）の上部には、吸入管（12）が貫通している。ケーシング（20）の中央部には、吐出管（13）が貫通している。
【００２８】
ケーシング（20）には、電動機（30）の上方に配置されたハウジング（50）が固定されている。ハウジング（50）の上方には、上記圧縮機構（40）が配置されている。吐出管（13）の流入端は、電動機（30）とハウジング（50）の間に位置している。
【００２９】
駆動軸（11）は、ケーシング（20）の中心軸に沿って上下方向に延びている。駆動軸（11）は、主軸部（14）と、主軸部（14）の上端に連結される偏心部（15）とを有している。主軸部（14）の下部は、下部軸受（22）に回転可能に支持されている。下部軸受（22）は、ケーシング（20）の内周面に固定されている。主軸部（14）の上部は、ハウジング（50）を貫通し、ハウジング（50）の上部軸受（51）に回転可能に支持される。上部軸受（51）は、ケーシング（20）の内周面に固定されている。
【００３０】
圧縮機構（40）は、ハウジング（50）の上面に固定されることによってケーシング（20）に対しても固定される固定スクロール（60）と、固定スクロール（60）に噛合する可動スクロール（70）とを備えている。可動スクロール（70）は、固定スクロール（60）とハウジング（50）との間に配置されている。
【００３１】
ハウジング（50）には、環状部（52）と凹部（53）とが形成されている。環状部（52）は、ハウジング（50）の外周部に形成されている。凹部（53）は、ハウジング（50）の中央上部に形成され、ハウジング（50）は、その中央が凹んだ皿状に形成されている。凹部（53）の下側には、上記上部軸受（51）が形成されている。
【００３２】
ハウジング（50）は、ケーシング（20）の内部に圧入により固定されている。つまり、ケーシング（20）の内周面とハウジング（50）の環状部（52）の外周面とは、全周に亘って気密状に密着している。ハウジング（50）は、ケーシング（20）の内部を、圧縮機構（40）が収納される上部空間（23）と、電動機（30）が収納される下部空間（24）とに仕切っている。
【００３３】
固定スクロール（60）は、円板状の固定側鏡板（61）と、この固定側鏡板（61）の正面（図１及び図２における下面）の外縁に立設する略筒状の外周壁（63）と、該固定側鏡板（61）における外周壁（63）の内部に立設する渦巻き状（インボリュート状）の固定側ラップ（62）とを備えている。外周壁（63）は、後述の流体室（S）を塞ぐ固定側鏡板（61）の一部を構成している。外周壁（63）は、固定スクロール（60）の外周側に位置して固定側ラップ（62）と連続的に形成されている。固定側ラップ（62）の先端面と外周壁（63）の先端面とは略同一の平面上に位置するように形成されている。また、固定スクロール（60）は、上記ハウジング（50）に固定されている。
【００３４】
可動スクロール（70）は、上記固定側鏡板（61）と油膜を介して実質的に摺動する円板状の可動側鏡板（71）と、この可動側鏡板（71）の正面（図１及び図２における上面）に形成された渦巻き状（インボリュート状）の可動側ラップ（72）と、可動側鏡板（71）の背面中心部に形成されたボス部（73）とを備えている。ボス部（73）は、駆動軸（11）の偏心部（15）が挿入され、駆動軸（11）が連結されている。上記可動側ラップ（72）は、上記固定側ラップ（62）と周方向長さが異なる。可動スクロール（70）は、上記固定スクロール（60）に噛み合わされた状態で該固定スクロール（60）に対して偏心回転運動を行う。
【００３５】
圧縮機構（40）では、固定スクロール（60）と可動スクロール（70）との間に冷媒が流入する流体室（S）が形成されている。可動スクロール（70）は、可動側ラップ（72）が固定スクロール（60）の固定側ラップ（62）に噛合するように配設されている。固定スクロール（60）の外周壁（63）には、吸入ポート（64）が形成されている（図３を参照）。吸入ポート（64）には、吸入管（12）の下流端が接続されている。
【００３６】
流体室（S）は、吸入室（S1）と圧縮室（S2）とに区画される。つまり、固定スクロール（60）の外周壁（63）の内周面と、可動スクロール（70）の可動側ラップ（72）の外周面とが実質的に接触すると、この接触部（C）を挟んで吸入室（S1）と圧縮室（S2）とが区画される（例えば図３を参照）。吸入室（S1）は、低圧の冷媒が吸入される空間を構成する。吸入室（S1）は、吸入ポート（64）と連通し、圧縮室（S2）から遮断される。圧縮室（S2）は、低圧の冷媒を圧縮する空間を構成する。圧縮室（S2）は、吸入室（S1）と遮断される。
【００３７】
上記圧縮室（S2）は、上記固定側ラップ（62）の内周面と可動側ラップ（72）の外周面との間に形成される第１圧縮室（S21）と、上記固定側ラップ（62）の外周面と可動側ラップ（72）の内周面との間に形成される第２圧縮室（S22）とを有している。この圧縮機構（40）は固定側ラップ（62）と可動側ラップ（72）の周方向長さが異なる非対称渦巻き構造であり、第１圧縮室（S21）と第２圧縮室（S22）の吐出開始点（D1,D2）が異なる。
【００３８】
固定スクロール（60）の固定側鏡板（61）の中央には、吐出口（65）が形成される。固定スクロール（60）の固定側鏡板（61）の背面（図１及び図２における上面）には、吐出口（65）が開口する高圧チャンバ（66）が形成される。高圧チャンバ（66）は、固定スクロール（60）の固定側鏡板（61）及びハウジング（50）に形成された通路（図示省略）を介して下部空間（24）に連通している。圧縮機構（40）で圧縮された高圧冷媒は下部空間（24）に流出する。従って、ケーシング（20）の内部では、下部空間（24）が高圧雰囲気となる。
【００３９】
駆動軸（11）の内部には、駆動軸（11）の下端から上端に亘って上下方向に延びる給油路（16）が形成されている。駆動軸（11）の下端部は、油溜部（21）に浸漬されている。給油路（16）は、油溜部（21）の潤滑油を下部軸受（22）及び上部軸受（51）に供給するとともに、この潤滑油をボス部（73）と駆動軸（11）の偏心部（15）との摺動面に供給する。給油路（16）は、駆動軸（11）の偏心部（15）の上端面に開口し、潤滑油を駆動軸（11）の偏心部（15）の上方へ供給する。
【００４０】
ハウジング（50）の環状部（52）には、内周部の上面に周方向へのびるシール溝（52a）が形成され、このシール溝（52a）にはシール部材（図示省略）が設けられる。シール部材の中心部側に高圧空間である第１背圧部（42）が形成され、シール部材の外周側には中間圧空間である第２背圧部（43）が形成され、第１背圧部（42）と第２背圧部（43）により、背圧空間（41）が構成されている。第１背圧部（42）は、主としてハウジング（50）の凹部（53）により構成されている。凹部（53）には、可動スクロール（70）のボス部（73）の内部を介して駆動軸（11）の給油路（16）が連通している。第１背圧部（42）には、圧縮機構（40）の吐出圧力に相当する高圧圧力が作用する。背圧空間（41）は、第１背圧部（42）の高圧圧力と第２背圧部（43）の中間圧力によりそれぞれ生じる押し付け力の合力で、可動スクロール（70）を固定スクロール（60）に押し付けている。
【００４１】
なお、第２背圧部（43）は、固定スクロール（60）の固定側鏡板（61）の外周壁（63）とケーシング（20）との間の隙間を通じて上部空間（23）と連通している。上部空間（23）も中間圧の空間である。
【００４２】
ハウジング（50）の上部には、オルダムリング（46）が設けられている。オルダムリング（46）は、可動スクロール（70）の自転を阻止する部材である。オルダムリング（46）には、可動スクロール（70）の可動側鏡板（71）の背面側に突出する横長のキー（46a）が設けられている（図２及び図３を参照）。これに対し、可動スクロール（70）の可動側鏡板（71）の背面には、オルダムリング（46）のキー（46a）が摺動可能に嵌合するキー溝（46b）が形成されている。
【００４３】
図２に示すように、ハウジング（50）の内部には、弾性溝（54）、第１油通路（55）、及び第２油通路（56）が形成されている。弾性溝（54）は、凹部（53）の底面に形成されている。弾性溝（54）は、駆動軸（11）の周囲を囲むように環状に形成されている。弾性溝（54）には、第１油通路（55）の流入端が連通している。第１油通路（55）は、ハウジング（50）の内部を内周側から外周側に向かって斜め上方に延びている。第１油通路（55）の外周寄りの部位には、第２油通路（56）の流入端が連通している。第２油通路（56）は、ハウジング（50）の内部を上下に貫通している。第２油通路（56）には、その下端側からスクリュー部材（75）が挿入されている。第２油通路（56）の下端は、スクリュー部材（75）の頭部（75a）によって閉塞されている。
【００４４】
固定スクロール（60）の外周壁（63）には、第３油通路（57）、第４油通路（58）、及び縦孔（81）が形成されている。第３油通路（57）の流入端（下端）は、第２油通路（56）の流出端（上端）と連通している。第３油通路（57）は、外周壁（63）の内部を上下に延びている。第４油通路（58）の流入端（外周端）は、第３油通路（57）の流出端（上端）と連通している。第４油通路（58）は、固定スクロール（60）の外周壁（63）の内部を径方向に延びている。縦孔（81）の流入端（上端）は、第４油通路（58）の流出端（内周端）と連通している。縦孔（81）は、可動スクロール（70）の可動側鏡板（71）に向かって下方に延びている。縦孔（81）の流出端は、可動スクロール（70）の可動側鏡板（71）と固定スクロール（60）の外周壁（63）との摺動面に開口している。つまり、縦孔（81）は、凹部（53）内の高圧の潤滑油を可動スクロール（70）の可動側鏡板（71）と固定スクロール（60）の外周壁（63）（固定側鏡板（61）の一部））との摺動面（A1,A2）に供給する。
【００４５】
固定スクロール（60）と可動スクロール（70）とには、中間圧の冷媒を第２背圧部（43）に供給する調整溝（47）が形成されている。図２及び図３に示すように、調整溝（47）は、固定スクロール（60）に形成された１次側通路（48）と、可動スクロール（70）に形成された２次側通路（49）とから構成されている。
【００４６】
１次側通路（48）は、固定スクロール（60）の外周壁（63）の下面に形成されている。１次側通路（48）の内端は外周壁（63）の内周面に開口し、中間圧状態の圧縮室（S2）に連通している。２次側通路（49）は、可動スクロール（70）の可動側鏡板（71）の外周部を上下方向に貫通する貫通穴で構成されている。２次側通路（49）は、その通路断面（軸直角断面）の形状が円形の丸穴である。２次側通路（49）の通路断面は、これに限らず例えば楕円形状や円弧状であってもよい。
【００４７】
２次側通路（49）は、上端が１次側通路（48）の外端部に間欠的に連通する。また、２次側通路（49）は、下端が可動スクロール（70）とハウジング（50）の間の第２背圧部（43）に連通している。したがって、中間圧状態の圧縮室（S2）から中間圧の冷媒が第２背圧部（43）に間欠的に供給され、第２背圧部（43）が所定の中間圧力の雰囲気となる。
【００４８】
〈油溝と調整機構の構成〉
図３に示すように、固定スクロール（60）の外周壁（63）（鏡板（61）の一部）の正面（図２における下面）には、固定側油溝（油流入溝）（80）が形成されている。つまり、固定側油溝（80）は、固定スクロール（60）の外周壁（63）のうち可動スクロール（70）の可動側鏡板（71）に対する固定側摺動面（A1）に形成されている。固定側油溝（80）は、上述した縦孔（81）と、該縦孔（81）を通過するように延びる周溝（82）とを含んでいる。
【００４９】
周溝（82）は、固定スクロール（60）の外周壁（63）の内周面に沿うように略円弧状に延びている。周溝（82）は、第１円弧溝（82a）と第２円弧溝（82b）とを含んでいる。第１円弧溝（82a）は、縦孔（81）から一端側（図３における反時計回り側）に延びている。第２円弧溝（82b）は、縦孔（81）から他端側（図３における時計回り側）に延びている。各円弧溝（82b）は、可動スクロール（70）の中心を基準として約９０°より少し広い範囲に形成されている。第１円弧溝（82a）と外周壁（63）の内周面との間の距離は、図３の反時計回り方向へ進むにつれて徐々に広くなっている。第２円弧溝（82b）と外周壁（63）の内周面との間の距離は、図３の時計回り方向へ進むにつれて徐々に狭くなっている。
【００５０】
図３に示すように、可動スクロール（70）の可動側鏡板（71）の外周部の正面（図２における上面）には、油逃がし通路である可動側油溝（油逃がし溝）（83）が形成されている。可動側油溝（83）は、可動スクロール（70）の可動側鏡板（71）が固定スクロール（60）の外周壁（63）に対して有する可動側摺動面（A2）に形成されている。可動側油溝（83）は、固定スクロール（60）の第２円弧溝（82b）の端部近傍に形成される。可動側油溝（83）は、略円弧状の可動側円弧溝（83a）と、該可動側円弧溝（83a）の一端部（図３の反時計回り側の端部）と連続する連通溝（連通部）（83b）とを含んでいる。
【００５１】
可動側油溝（83）の可動側円弧溝（83a）は、第２円弧溝（82b）の端部近傍から可動スクロール（70）の可動側鏡板（71）の外周面に沿うように略円弧状に延びている。可動側円弧溝（83a）の他端部（図３の時計回り側の端部）は、キー溝（46b）の裏側部分に向かって延びている。
【００５２】
連通溝（83b）は、可動側円弧溝（83a）の一端部から可動スクロール（70）の中心側を向くように屈曲して延びている。つまり、連通溝（83b）は、可動スクロール（70）の可動側鏡板（71）を径方向内方に延び、その内方端部が流体室（S）に連通可能となっている。
【００５３】
可動側油溝（83）は、可動スクロール（70）の偏心回転に伴い、固定側油溝（80）及び流体室（本実施形態では、吸入室（S1））に対する連通状態が変化する。これにより、圧縮機構（40）では、固定側油溝（80）の高圧の潤滑油が、可動側油溝（83）へ供給される状態（図３〜図５参照）と、固定側油溝（80）の高圧の潤滑油が、可動側油溝（83）の連通溝（83b）を通じて流体室（S）の吸入室（S1）へ流入する状態（図６〜図８参照）とに変化する。
【００５４】
以上のように、本実施形態では、上記固定側鏡板（61，63）と可動側鏡板（71）とが互いに摺動する固定側摺動面（A1）及び可動側摺動面（A2）の一方（具体的には固定側摺動面（A1））に、高圧の潤滑油が流入する固定側油溝（油流入溝）（80）が形成されている。そして、上記固定側鏡板（61，63）と可動側鏡板（71）とが互いに摺動する固定側摺動面（A1）及び可動側摺動面（A2）の他方（具体的には可動側摺動面（A2））に、可動スクロール（70）の偏心回転中の周方向の一部の領域（後述の連通区間（α））において固定側油溝（80）に連通溝（83b）を介して連通る可動側油溝（83）が、上述の油逃がし通路として形成されている。可動側油溝（83）は、固定側油溝（80）の高圧の潤滑油を、上記連通区間（α）において、低圧空間である流体室（S）の吸入室（S1）へ逃がすように構成された溝である。上記固定側油溝（80）と可動側油溝（83）により、可動スクロールの押し付け力を調整する調整機構（85）が構成されている。
【００５５】
図３〜図８は、可動スクロールが図の反時計回り方向に回転するときの異なる角度（この角度をクランク角度と称する）における固定側ラップ（62）と可動側ラップ（72）の噛み合い状態の変化を示している。図３に示すように可動側ラップ（72）の外周端部が固定スクロール（60）の外周壁（63）の内周面と接触する状態（一番外側の吸入室（S1）が閉じ切られて第１圧縮室（S21）が形成された瞬間）をクランク角度が０°の状態とすると、図４はクランク角度が９０°の状態、図５はクランク角度が１８０°の状態、図６はクランク角度が２２５°の状態、図７はクランク角度が２７０°の状態、図８はクランク角度が３１５°の状態を示している。このスクロール圧縮機（10）は、吸入行程の開始から、駆動軸（クランク軸）（11）が７２０°、つまり２回転すると圧縮行程及び吐出行程が終了し、この７２０°の回転を１サイクルとする動作が、３６０°（駆動軸の１回転）ごとに新たな吸入行程と吐出行程を行いながら、連続して繰り返し行われる。
【００５６】
図９は、駆動軸（クランク軸）（11）の回転に伴う第１，第２圧縮室（S21，S22）の圧力変化を圧縮機構（40）の全体として表したグラフ、図１０は、７２０°を１サイクルとする第１，第２圧縮室（S21，S22）の圧力変化を個別に表したグラフである。なお、図１０は、いわゆる不足圧縮（圧縮機（10）の吐出圧力が冷媒回路の高圧圧力よりも低く、圧縮機（10）から吐出された冷媒が、その直後に冷媒回路の高圧圧力まで上昇する圧縮状態）における圧力変化を示している。
【００５７】
上記調整機構（85）は、上記可動スクロール（70）の偏心回転運動中の所定区間だけが、上記固定側油溝（80）に可動側油溝（83）が連通する区間となるように、その連通区間（α）の始点（P1）と終点（P2）とが定められている。具体的には、上記連通区間（α）は、図１０に示すように、上記可動スクロール（70）の偏心回転運動中の上記第１圧縮室（S21）の吐出開始点（D1）と上記第２圧縮室（S22）の吐出開始点（D2）との間の位置が始点（P1）に設定され、上記第２圧縮室（S22）の吐出開始後の位置が終点（P2）に設定されている。
【００５８】
上記可動側摺動面（A2）に形成された可動側油溝（83）により、上記連通区間（α）中にのみ、可動側油溝（83）の連通溝（83b）の先端が流体室（S）の吸入室（S1）と連通し、固定側油溝（80）が上記流体室（S）の吸入室（S1）に連通する。本実施形態において、連通区間（α）は、図９，図１０に示すようにクランク角度で表すと約２３０°〜３２０°（５６０°〜６８０°）の範囲に設定されており、駆動軸（11）の回転が、図６より約５°進んだ位置から、図８より約５°進んだ位置までの範囲になっている。
【００５９】
本実施形態では、図１０に示すように、上記第２圧縮室の吐出開始点（D2）が、上記可動スクロールの偏心回転運動中における上記連通区間（α）の前半部分に入るように、上記連通区間（α）が設定されている。
【００６０】
上記固定側油溝（80）は、本実施形態では、上記固定側鏡板（61）または可動側鏡板（71）の中心に対して周方向へ３６０°よりも少し広い角度範囲に形成されている。また、上記可動側油溝（油逃がし溝）（83）の流路断面積は、上記固定側油溝（油流入溝）（80）の流路断面積よりも小さい。
【００６１】
−運転動作−
まず、圧縮機（10）の基本的な動作について説明する。
【００６２】
電動機（30）を作動させると、圧縮機構（40）の可動スクロール（70）が回転駆動する。可動スクロール（70）は、オルダムリング（46）によって自転を阻止されているので、駆動軸（11）の軸心を中心に偏心回転のみを行う。図３〜図８に示すように、可動スクロール（70）の偏心回転が開始すると、流体室（S）が接触部（C）を介して吸入室（S1）と圧縮室（S2）とに区画される。固定スクロール（60）の固定側ラップ（62）と可動スクロール（70）の可動側ラップ（72）との間には、複数の圧縮室（S2）が形成される。可動スクロール（70）が偏心回転すると、これらの圧縮室（S2）が中心（吐出口）に徐々に近づいていくとともに、これらの圧縮室（S2）の容積が小さくなっていく。これにより、各圧縮室（S2）では、冷媒が圧縮されていく。
【００６３】
最小の容積となった圧縮室（S2）が吐出口（65）に連通すると、圧縮室（S2）の高圧のガス冷媒が吐出口（65）を介して高圧チャンバ（66）に吐出される。高圧チャンバ（66）の高圧の冷媒ガスは、固定スクロール（60）及びハウジング（50）に形成された各通路を経由して下部空間（24）に流出する。下部空間（24）の高圧のガス冷媒は、吐出管（13）を介して、ケーシング（20）の外部へ吐出される。
【００６４】
−給油動作及び調整機構による押し付け力調整動作−
次いで、圧縮機（10）における潤滑油の給油動作と、調整機構（85）による可動スクロール（70）の押し付け力調整動作について、図２〜図８を参照して説明する。
【００６５】
圧縮機（10）の下部空間（24）に高圧のガス冷媒が流出すると、下部空間（24）は高圧雰囲気となり、油溜部（21）の潤滑油も高圧状態となる。この油溜部（21）の高圧の潤滑油は、駆動軸（11）の給油路（16）を上方へ流れ、駆動軸（11）の偏心部（15）の上端の開口から可動スクロール（70）のボス部（73）の内部へ流出する。
【００６６】
ボス部（73）に供給された油は、駆動軸（11）の偏心部（15）とボス部（73）との摺動面に供給される。これにより、第１背圧部（42）は、圧縮機構（40）の吐出圧力に相当する高圧雰囲気となる。また、第２背圧部（43）は、上述したように中間圧力となる。そして、第１背圧部（42）の高圧圧力と第２背圧部（43）の中間圧力により生じる押し付け力によって、可動スクロール（70）が固定スクロール（60）に押し付けられる。
【００６７】
第２背圧部（42）に溜まった高圧の油は、弾性溝（54）の内部に流入し、第１油通路（55）、第２油通路（56）、第３油通路（57）、第４油通路（58）を順に流れ、縦孔（81）へ流出する。これにより、固定側油溝（80）には、圧縮機構（40）の吐出圧力に相当する高圧の潤滑油が供給される。このような状態において、可動スクロール（70）が偏心回転すると、固定側油溝（80）の周溝（82）の油が、その周囲の固定側摺動面（A1）及び可動側摺動面（A2）の潤滑に利用される。
【００６８】
以下に、クランク角度が図３〜図８のそれぞれの状態になったときの油の流れと、その油の流れを用いた調整機構（85）の押し付け力調整動作を説明する。
【００６９】
〈クランク角度θ＝０°（３６０°）〉
可動スクロール（70）が、例えば最外周の第１圧縮室（S21）が形成される瞬間である図３のクランク角度（θ＝０°（３６０°）では、固定側油溝（80）の第２円弧溝（82b）の端部と、可動側油溝（83）の連通溝（83b）とは連通した状態になっている。したがって、固定側油溝（80）の高圧の潤滑油は、連通溝（83b）より可動側油溝（83）に流入する。その結果、可動側油溝（83）では、連通溝（83b）及び可動側円弧溝（83a）に高圧の潤滑油が満たされる。このとき、可動側油溝（83）と吸入室（S1）とは遮断されている。このため、可動側油溝（83）の高圧の潤滑油は、固定側摺動面（A1）及び可動側摺動面（A2）の潤滑に利用される。
【００７０】
このとき、図９，図１０に示されているように、圧縮室（S2）の内部の圧力は低く、可動スクロール（70）の転覆は生じにくい状態であり、固定側油溝（80）と可動側油溝（83）に満たされた潤滑油の高圧圧力により、可動スクロール（70）を背圧空間（41）の押し付け力に抗して押し返す比較的強い押し返し力が作用して、押し付け力と押し返し力がバランスしている。
【００７１】
〈クランク角度θ＝９０°（４５０°）〉
可動スクロール（70）が図３の状態からさらに偏心回転し、例えば図４のクランク角度（θ＝９０°（４５０°）になると、固定側油溝（80）と可動側油溝（83）の位置関係が変化するが、連通溝（83b）の先端は、駆動軸（11）の偏心部（15）の偏心量を半径とする旋回軌道上を図３の位置から図４の位置へ図面上で右斜め下方向へ移動し、固定側油溝（80）に連通した状態を保つ。したがって、この状態でも、θ＝０°（３６０°）の図３の状態と同様に、固定側油溝（80）の高圧の潤滑油は、連通溝（83b）より可動側油溝（83）に流入する。その結果、可動側油溝（83）では、連通溝（83b）及び可動側円弧溝（83a）に高圧の潤滑油が満たされる。このときも、可動側油溝（83）と吸入室（S1）とは遮断されている。このため、可動側油溝（83）の高圧の潤滑油は、固定側摺動面（A1）及び可動側摺動面（A2）の潤滑に利用される。
【００７２】
また、クランク角度θ＝０°（３６０°）の時と同様、このときも圧縮室（S2）の内部の圧力は低く、可動スクロール（70）の転覆は生じにくい状態であり、固定側油溝（80）と可動側油溝（83）に満たされた潤滑油の高圧圧力により、可動スクロール（70）を背圧空間（41）の押し付け力に抗して押し返す比較的強い押し返し力が作用して、押し付け力と押し返し力がバランスしている。
【００７３】
〈クランク角度θ＝１８０°（５４０°）〉
可動スクロール（70）が図４の状態からさらに偏心回転し、例えば図５のクランク角度（θ＝１８０°（５４０°）になると、固定側油溝（80）と可動側油溝（83）の位置関係が変化するが、連通溝（83b）の先端は、駆動軸（11）の偏心部（15）の偏心量を半径とする旋回軌道上を図４の位置から図５の位置へ図面上で右斜め上方向へ移動し、固定側油溝（80）に連通した状態を保つ。したがって、この状態でも、θ＝０°（３６０°）の図３の状態やθ＝９０°（４５０°）の図４の状態と同様に、固定側油溝（80）の高圧の潤滑油は、連通溝（83b）より可動側油溝（83）に流入する。その結果、可動側油溝（83）では、連通溝（83b）及び可動側円弧溝（83a）に高圧の潤滑油が満たされる。このときも、可動側油溝（83）と吸入室（S1）とは遮断されている。このため、可動側油溝（83）の高圧の潤滑油は、固定側摺動面（A1）及び可動側摺動面（A2）の潤滑に利用される。
【００７４】
また、このときも圧縮室（S2）の内部の圧力は低く、可動スクロール（70）の転覆は生じにくい状態であり、固定側油溝（80）と可動側油溝（83）に満たされた潤滑油の高圧圧力により、可動スクロール（70）を背圧空間（41）の押し付け力に抗して押し返す比較的強い押し返し力が作用して、押し付け力と押し返し力のバランスが保たれている。
【００７５】
〈クランク角度θ＝２２５°（５８５°）〉
可動スクロール（70）が図５の状態からさらに偏心回転し、例えば図６のクランク角度（θ＝２２５°（５８５°）になると、固定側油溝（80）と可動側油溝（83）の位置関係が変化し、連通溝（83b）の先端は、駆動軸（11）の偏心部（15）の偏心量を半径とする旋回軌道上を図５の位置から図６の位置へ図面上で左斜め上方向へ移動する。このとき、連通溝（83b）の基端（可動側円弧溝（83a）につながった端部）は固定側油溝（80）に連通した状態を保ち、連通溝（83b）の先端（可動側円弧溝（83a）と反対側の端部）は吸入室（S1）に連通する直前の位置になる。この状態でも固定側油溝（80）の高圧の潤滑油は、連通溝（83b）より可動側油溝（83）に流入し、可動側油溝（83）では、連通溝（83b）及び可動側円弧溝（83a）に高圧の潤滑油が満たされる。このときも、可動側油溝（83）と吸入室（S1）とはまだ遮断されているため、可動側油溝（83）の高圧の潤滑油は、固定側摺動面（A1）及び可動側摺動面（A2）の潤滑に利用される。
【００７６】
また、このときも圧縮室（S2）の内部の圧力は比較的低く、可動スクロール（70）の転覆が生じにくい状態であり、固定側油溝（80）と可動側油溝（83）に満たされた潤滑油の高圧圧力により、可動スクロール（70）を背圧空間（41）の押し付け力に抗して押し返す比較的強い押し返し力が作用して、押し付け力と押し返し力のバランスが保たれている。
【００７７】
〈クランク角度θ＝２３０°（５９０°）〉
本実施形態では、図６の状態からクランク角度が５°進んでθ＝２３０°（５９０°）になると、連通溝（83b）の先端は、駆動軸（11）の偏心部（15）の偏心量を半径とする旋回軌道上を図６の位置から図面上で左斜め上方向へわずかに移動する。このとき、連通溝（83b）の先端が吸入室（S1）に連通し、以下に説明する図７と同様、図９，図１０に示す連通区間（α）に入る。
【００７８】
連通区間（α）中は、高圧の潤滑油が吸入室（S1）へ流出していくので、固定側油溝（80）及び可動側油溝（83）の圧力が低下する。そのため、可動スクロール（70）を背圧空間（41）の押し付け力に抗して押し返す押し返し力が弱くなる。このときは、圧縮室（S2）の圧力が高くて可動スクロール（70）の転覆（可動スクロール（70）の少なくとも一部が固定スクロール（60）から離れる動作）が生じやすい状態であるが、押し返し力が弱くなることで押し付け力が相対的に大きくなるので、押し付け力と押し返し力がバランスして転覆動作が抑制される。
【００７９】
〈クランク角度θ＝２７０°（６３０°）〉
可動スクロール（70）がさらに偏心回転し、例えば図７のクランク角度（θ＝２７０°（６３０°）になると、連通溝（83b）の先端は、駆動軸（11）の偏心部（15）の偏心量を半径とする旋回軌道上を引き続き図7の位置まで図面上で左斜め上方向へ移動する。このとき、連通溝（83b）の基端が固定側油溝（80）に連通し、先端が吸入室（S1）に連通する状態が維持されていて、連通区間（α）が続いている。
【００８０】
連通区間（α）中は、上述したように、高圧の潤滑油が吸入室（S1）へ流出していくので、固定側油溝（80）及び可動側油溝（83）の圧力が低下する。そのため、可動スクロール（70）を背圧空間（41）の押し付け力に抗して押し返す押し返し力が弱くなる。このときは、圧縮室（S2）の圧力が高くて可動スクロール（70）の転覆（可動スクロール（70）の少なくとも一部が固定スクロール（60）から離れる動作）が生じやすい状態であるが、押し返し力が弱くなることで押し付け力が相対的に大きくなるので、押し付け力と押し返し力がバランスして転覆動作が抑制される状態が維持される。
【００８１】
〈クランク角度θ＝３１５°（６７５°）〉
可動スクロール（70）がさらに偏心回転し、例えば図８のクランク角度（θ＝３１５°（６７５°）になると、連通溝（83b）の先端は、駆動軸（11）の偏心部（15）の偏心量を半径とする旋回軌道上を図7の位置から図８の位置まで図面上で左斜め下方向へ移動する。このとき、連通溝（83b）の基端が固定側油溝（80）に連通し、先端が吸入室（S1）に連通する状態が維持されていて、連通区間（α）が続いている。なお、クランク角度がさらに５°進むと連通溝（83b）の先端が吸入室（S1）から離れ、図９，図１０に示すように連通区間（α）が終了する。
【００８２】
連通区間（α）中は、上述したように、高圧の潤滑油が吸入室（S1）に逃げていくので、固定側油溝（80）及び可動側油溝（83）の圧力が低下する。そのため、可動スクロール（70）を背圧空間（41）の押し付け力に抗して押し返す押し返し力が弱くなる。このときは、圧縮室（S2）の圧力が高くて可動スクロール（70）の転覆（可動スクロール（70）の少なくとも一部が固定スクロール（60）から離れる動作）が生じやすい状態であるが、押し返し力が弱くなることで押し付け力が相対的に大きくなるので、押し付け力と押し返し力がバランスして、依然として転覆動作が抑制される状態が維持される。
【００８３】
〈クランク角度θ＝３２０°（６８０°）〉
本実施形態では、図８の状態からクランク角度が５°進んでθ＝３２０°（６８０°）になると、連通溝（83b）の先端は、駆動軸（11）の偏心部（15）の偏心量を半径とする旋回軌道上を図８の位置から図面上で左斜め下方向へわずかに移動する。このとき、連通溝（83b）の先端が吸入室（S1）から離れ、連通区間（α）が終了する。
【００８４】
連通区間（α）が終了すると、固定側油溝（80）の第２円弧溝（82b）の端部と、固定側油溝（80）の高圧の潤滑油は、連通溝（83b）より可動側油溝（83）に流入し、吸入室（S1）へは流入しない。その結果、可動側油溝（83）では、連通溝（83b）及び可動側円弧溝（83a）に高圧の潤滑油が満たされる。このとき、可動側油溝（83）と吸入室（S1）とは遮断されている。このため、可動側油溝（83）の高圧の潤滑油は、固定側摺動面（A1）及び可動側摺動面（A2）の潤滑に利用される。
【００８５】
その後、可動スクロール（70）は、クランク角度がθ＝０°（３６０°）の図３の状態に戻る。そうすると圧縮室（S2）の内部の圧力が低くなり、可動スクロール（70）の転覆は生じにくい状態になる。そして、固定側油溝（80）と可動側油溝（83）に満たされた潤滑油の高圧圧力により、可動スクロール（70）を背圧空間（41）の押し付け力に抗して押し返す比較的強い押し返し力が作用して、押し付け過剰が生じないように押し付け力と押し返し力がバランスする。
【００８６】
その後、可動スクロール（70）は、クランク角度がθ＝０°（３６０°）の図３の状態から、クランク角度がθ＝３１５°（６７５°）の図８の状態を、順に繰り返し、可動スクロール（70）の転覆が生じやすいときには連通区間（α）に入って押し付け力が相対的に強くなるので転覆動作が抑制され、それ以外の区間では押し付け力が相対的に弱くなって押し付け過剰が抑制される。
【００８７】
−実施形態１の効果−
本実施形態では、圧縮機構（40）が非対称渦巻き構造で第１圧縮室（S21）と第２圧縮室（S22）の吐出開始点（D1,D2）が異なる流体室（S）を有するスクロール圧縮機（10）において、固定側摺動面（A1）に形成されて高圧の潤滑油が流入する油流入溝（80）と、上記連通区間（α）で油流入溝（80）に連通して油を吸入室（S1）へ逃がすように可動側摺動面（A2）に形成された連通部（83b）を有する油逃がし通路（83）とを有する調整機構（85）を設け、この調整機構（85）の連通区間（α）を、上記可動スクロール（70）の偏心回転運動中の第１圧縮室（S21）の吐出開始点（D1）と第２圧縮室（S22）の吐出開始点（D2）との間の位置を始点（P1）に設定し、第２圧縮室（S22）の吐出開始後の位置を終点（P2）に設定している。
【００８８】
このように構成したことにより、本実施形態によれば、可動スクロール（70）の偏心回転中の上記連通区間（α）、つまり圧縮行程前の流体室（S）の圧力が低い区間ではなく、吐出行程中で流体室（S）の圧力が比較的高い区間（可動スクロール（70）の転覆動作が生じやすい区間）において、油流入溝（80）の高圧の潤滑油が油逃がし通路（83）を通って低圧空間（S1）へ流出する。
【００８９】
従来の圧縮機では、油流入溝の潤滑油を圧縮前の流体室（吸入室）へ供給していたため、可動スクロールを固定スクロールに押し付ける押し付け力に抗する押し返し力を発生させる機能を有する油流入溝の潤滑油が多量に吸入室へ流入することになり、油流入溝の中の圧力が下がって押し付け過剰により摩擦損失が生じたり、逆に油流入溝への油の供給が制限されると押し付け力が不足して可動スクロールが転覆するなど、可動スクロールの挙動が不安定になるおそれがあった。
【００９０】
これに対して、本実施形態において、潤滑油が油流入溝（80）から低圧空間（S1）へ流出する連通区間（α）において、油流入溝（80）の圧力が下がって可動スクロール（70）を固定スクロール（60）から押し返す押し返し力が弱くなる。したがって、押し付け力に対して押し返し力が強くなりがちで転覆動作が生じやすい回転範囲（連通区間（α））において、押し返し力を弱くして、押し付け不足を抑制することが可能になる。逆に、連通区間（α）以外の流体室（S）の圧力が比較的低い区間では、油流入溝（80）に高圧の潤滑油が保持されるので、押し付け力が押し返し力に対して強くなりすぎるのを抑制できるから、押し付け過剰により摩擦損失が生じるのを抑制できる。
【００９１】
このように、本実施形態によれば、可動スクロール（70）の偏心回転中の挙動を安定させることが可能になる。
【００９２】
本実施形態では、油流入溝（80）を固定側摺動面（A1）に形成し、油逃がし通路（83）を可動側摺動面（A2）に形成している。これとは逆に、例えば、油流入溝（80）を可動側摺動面（A2）に形成し、油逃がし通路（83）を固定側摺動面（A1）に形成してもよいが、その場合は油流入溝（80）が可動スクロール（70）の偏心回転に伴って流体室（S）の廻りを可動スクロール（70）と同じ旋回半径で移動する。そして、その場合は、可動スクロール（70）がどのクランク角度になっても油流入溝（80）が直接に流体室（S）と連通しないようにするために、固定側摺動面（A1）の面積が大きくなり、圧縮機構（40）も大型化しやすくなる。これに対して、本実施形態によれば、油流入溝（80）を固定側摺動面（A1）に形成し、油逃がし通路（83）を可動側摺動面（A2）に形成することにより、簡単な構造で圧縮機構の大型化を抑制できる。
【００９３】
本実施形態では、可動側摺動面（A2）に形成された油逃がし溝（83）が、上記連通区間（α）中に、上記流体室（S）の吸入室（S1）に連通するように構成している。この構成によれば、固定側油溝（80）の高圧の潤滑油を、該固定側油溝の近くに存在する吸入室（S1）に流出させればよいので、可動スクロール（70）の挙動を安定させる機構を簡単な構成で実現できる。
【００９４】
本実施形態では、油流入溝（80）を、固定側鏡板（61）または可動側鏡板（71）の中心に対して周方向へ３６０°よりも少し広い範囲に形成している。この角度範囲は、狭すぎたり広すぎたりすると、油流入溝（80）の高圧の油を低圧空間へ流出させにくくなり、可動スクロールの挙動を安定させにくくなるが、本実施形態によれば、可動スクロールの挙動を安定させる構成を比較的容易に実現できる。
【００９５】
本実施形態では、可動スクロール（70）の偏心回転運動中における上記連通区間（α）の前半部分に上記第２圧縮室（S22）の吐出開始点（D2）が位置するように設定している。この構成によれば、圧縮室（S2）の圧力が吐出圧力である間は連通区間が終了しないので、可動スクロール（70）の転覆動作が生じやすいときには、必ず押し返し力を弱めておくことが可能になる。したがって、連通区間中に押し付け力不足になるのを抑えられるから、可動スクロール（70）の挙動を安定化させやすくなる。
【００９６】
本実施形態では、油逃がし溝（83）の流路断面積を油流入溝（80）の流路断面積よりも小さくしている。この構成によれば、油流入溝（80）から油逃がし通路（83）を通って低圧空間（S1）へ流出する潤滑油の流量を制限できるので、連通区間（α）における押し返し力を調整し、押し付け力と押し返し力を好適な範囲でバランスさせることで可動スクロール（70）の挙動を安定させることが可能になる。
【００９７】
−実施形態１の変形例−
上記実施形態１においては、上記油流入溝（80）が上記固定側摺動面（A1）に形成され、上記油逃がし溝（83）の連通溝（83b）が上記可動側摺動面（A1）に形成されているが、逆に、上記油流入溝（80）を上記可動側摺動面（A2）に形成し、上記油逃がし溝（83）の連通溝（83b）を上記固定側摺動面（A1）に形成してもよい。
【００９８】
《実施形態２》
図１１〜図１４に示す実施形態２について説明する。
【００９９】
この実施形態２では、実施形態１とは異なり、固定側油溝（油流入溝）（80）を、実施形態１で形成されている固定側油溝（80）と可動側油溝（83）とを含む程度の広い角度範囲（流体室（S）の周囲の一周の約４分の３の領域）に形成し、可動側油溝（83）を形成していない。また、この実施形態２では、油逃がし通路（83）を、実施形態１の可動側油溝（83）の代わりに、上記可動側鏡板（71）を上記可動側摺動面（A2）からその背面まで貫通する貫通孔（83c）により構成している。この貫通孔（83c）は、上記連通区間（α）において、上記可動側鏡板（71）の背面に形成された背圧空間（41）のうち、上記圧縮室（S2）の吐出圧力よりも圧力が低い第２背圧部（背圧室）（43）に連通するように構成されている。
【０１００】
その他の構成は実施形態１と同様である。なお、図１１では、第１油通路（55）、第２油通路（56）、第３油通路（57）、第４油通路（58）、及び縦孔（81）を図示していないが、図面上の表示を省略しているだけであって、実際には図２の実施形態１と同様に形成されている。
【０１０１】
この実施形態２においても、連通区間（α）は実施形態１と同様、クランク角度θが、図９，図１０に示す２３０°（５９０°）〜３２０°（６８０°）の範囲に設定されている。つまり、図１２はクランク角度θが連通区間（α）に入る直前（５°手前）の状態、図１３はクランク角度θが連通区間（α）中の状態、図１４はクランク角度θが連通区間（α）の終了直前（５°手前）の状態を示している。
【０１０２】
したがって、クランク角度θが、図示していない０°（３６０°）から図１２の２２５°（５８５°）になるまでは、固定側油溝（80）と貫通孔（83c）は連通しないので、固定側油溝（80）は高圧の潤滑油で満たされていて圧力が高い状態になっており、比較的強い押し返し力が作用する。そして、押し付け過剰が抑制される。
【０１０３】
クランク角度θが図１２の状態から５°進むと、固定側油溝（80）と貫通孔（83c）が連通する連通区間（α）に入る。連通区間（α）は、上述したように２３０°（５９０°）〜３２０°（６８０°）まで続き、その間は固定側油溝（80）の潤滑油が中間圧の第２背圧部（43）へ流出していく。したがって、図１３，図１４の状態では、固定側油溝（80）の内部の圧力が低下し、押し返し力も弱くなる。そのため、可動スクロール（70）を固定スクロール（60）に押し付ける押し付け力が相対的に強くなり、可動スクロールの転覆動作が生じるのが抑制される。
【０１０４】
クランク角度θが図１４の状態から５°進むと、貫通孔（83c）が固定側油溝（80）から離れて連通区間（α）が終了する。この状態は、クランク角度が０°（３６０°）に戻って再び２３０°（５９０°）になるまで続き、その間は固定側油溝（80）は高圧の油で満たされた状態になる。
【０１０５】
この実施形態２においても、実施形態１と同様、可動スクロール（70）の転覆が生じやすいときには連通区間（α）に入って押し付け力が相対的に強くなるので転覆動作が抑制され、それ以外の区間では押し付け力が相対的に弱くなって押し付け過剰が抑制される。
【０１０６】
−実施形態２の効果−
この実施形態２では、油逃がし通路（83）を、可動側鏡板（71）を可動側摺動面（A2）からその背面まで貫通する貫通孔（83c）により構成し、上記連通区間（α）中に、可動側鏡板（71）の背面に設けられた第２背圧部（背圧室）（43）に連通するようにしている。
【０１０７】
この構成によれば、上記連通区間（α）において、固定側摺動面（A1）の油流入溝（80）の高圧の潤滑油が、可動側摺動面（A2）からその背面まで連通する貫通孔（83c）を通って上記背圧室（43）に流出する。その結果、油流入溝（80）の圧力が下がって押し返し力が弱くなるので、可動スクロール（70）の所定の回転範囲（連通区間（α））では押し付け力の不足を抑制し、他の区間では押し付け過剰を抑制できる。
【０１０８】
したがって、この実施形態２においても、実施形態１と同様に可動スクロール（70）の挙動を安定させることが可能になる。また、実施形態２では可動側油溝（83）の代わりに貫通孔（83b）を油逃がし通路として設けているので、実施形態1より構成を簡素化することも可能になる。
【０１０９】
《その他の実施形態》
上記実施形態については、以下のような構成としてもよい。
【０１１０】
例えば、上記実施形態１では、上記固定側油溝（80）を、上記固定側鏡板（61）または可動側鏡板（71）の中心に対して周方向へ３６０°よりも少し広い角度範囲に形成しているが、この角度範囲は、必ずしも３６０°より広くする必要はなく、上記中心に対して適宜を定めればよい。ただし、上記角度範囲は、狭すぎると可動スクロールの挙動を安定させにくくなるため、上記中心に対して、周方向へ１８０°以上の角度範囲に形成するのが好ましい。
【０１１１】
上記実施形態１においては、上記油逃がし通路（83）を、上記可動側摺動面（A2）に形成された可動側油溝（83）により構成し、この可動側油溝（83）が、上記連通区間（α）において、上記流体室（S）が有する吸入室（低圧空間）（S1）に連通するように構成しているが、上記連通区間（α）中に上記油逃がし通路（83）が連通する低圧空間は、上記吸入室（S1）に限らず、スクロール圧縮機（10）の内部の低圧空間であれば他の空間であってもよい。
【０１１２】
上記実施形態では、上記可動スクロール（70）の偏心回転運動中における上記連通区間（α）の前半部分に上記第２圧縮室（S22）の吐出開始点（D2）を設定しているが、上記第２圧縮室（S22）の吐出開始点（D2）は、上記連通区間（α）の範囲内であれば位置を適宜変更してもよい。
【０１１３】
上記実施形態では、上記油逃がし通路（83）の流路断面積を上記油溝（80）の流路断面積よりも小さくしているが、油逃がし通路（83）の流路断面積は必ずしも上記油溝（80）の流路断面積よりも小さくしなくてもよい。
【０１１４】
また、上記実施形態で説明した連通区間（α）の具体的な角度範囲は一例であり、本開示の構造が適用される固定スクロール（60）や可動スクロール（70）の個々の渦巻き構造に対して可動スクロール（70）の転覆が生じやすい範囲を求め、その範囲に基づいて適宜設定すればよい。
【０１１５】
以上、実施形態及び変形例を説明したが、特許請求の範囲の趣旨および範囲から逸脱することなく、形態や詳細の多様な変更が可能である。また、以上の実施形態および変形例は、本開示の対象の機能を損なわない限り、適宜組み合わせたり、置換したりしてもよい。
【産業上の利用可能性】
【０１１６】
以上説明したように、本発明は、スクロール圧縮機について有用である。
【符号の説明】
【０１１７】
10    スクロール圧縮機
20    ケーシング
40    圧縮機構
43    第２背圧部（背圧室）
60    固定スクロール
61    固定側鏡板
62    固定側ラップ
70    可動スクロール
71    可動側鏡板
72    可動側ラップ
80    固定側油溝（油流入溝）
83    可動側油溝（油逃がし通路）
83b   連通溝（連通部）
83c   貫通孔（油逃がし通路）
85    調整機構
A1    固定側摺動面
A2    可動側摺動面
D1    吐出開始点
D2    吐出開始点
P1    始点
P2    終点
S     流体室
S1    低圧空間
S21   第１圧縮室
S22   第２圧縮室
α    連通区間
【図１】
2019196708.tif 000003
【図２】
2019196708.tif 000004
【図３】
2019196708.tif 000005
【図４】
2019196708.tif 000006
【図５】
2019196708.tif 000007
【図６】
2019196708.tif 000008
【図７】
2019196708.tif 000009
【図８】
2019196708.tif 000010
【図９】
2019196708.tif 000011
【図１０】
2019196708.tif 000012
【図１１】
2019196708.tif 000013
【図１２】
2019196708.tif 000014
【図１３】
2019196708.tif 000015
【図１４】
2019196708.tif 000016
【手続補正書】
【提出日】平成31年4月1日(2019.4.1)
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本開示は、スクロール圧縮機に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
流体を圧縮する圧縮機として、スクロール圧縮機がある（例えば、特許文献１参照）。スクロール圧縮機は、固定スクロールと可動スクロールを有する圧縮機構で流体を圧縮する。固定スクロールは、円板状の固定側鏡板と、渦巻き状の固定側ラップを備えている。可動スクロールは、円板状の可動側鏡板と、渦巻き状の可動側ラップを備えている。
【０００３】
固定スクロールと可動スクロールは、固定側ラップと可動側ラップが噛み合うように組み合わされ、かつ、固定側鏡板と可動側鏡板が油膜を介して実質的に摺動する摺動面を有する。特許文献１のスクロール圧縮機では、摺動面に、潤滑油が流入する油流入溝が形成されている。この油流入溝には高圧の潤滑油が供給され、上記摺動面を潤滑するとともに、可動スクロールを固定スクロールに押し付ける力に抗して押し返す力を発生する。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１６−１６０８１６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
特許文献１の圧縮機では、油流入溝の潤滑油を圧縮前の流体室（吸入室）へ供給するようにしている。そのため、油流入溝の潤滑油が多量に吸入室へ流入する。油流入溝の高圧の潤滑油は、可動スクロールを固定スクロールに押し付ける押し付け力に抗する押し返し力を発生させるが、上記構成では油流入溝の中の圧力が下がって押し付け過剰により摩擦損失が生じたり、逆に油流入溝への油の供給を制限すると押し付け力が不足して転覆動作（可動スクロールの少なくとも一部が固定スクロールから離れる動作）が生じたりするなど、可動スクロールの挙動が不安定になるおそれがある。
【０００６】
本開示の目的は、固定スクロールと可動スクロールの間の摺動面に油流入溝を有する圧縮機において、可動スクロールの挙動の安定化を図ることである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本開示の第１の態様は、スクロール圧縮機を前提とする。
【０００８】
このスクロール圧縮機は、
ケーシング（20）と、該ケーシング（20）の内部の低圧空間（S1）と、該ケーシング（20）内に収容される圧縮機構（40）とを備え、
上記圧縮機構（40）は、
円板状の固定側鏡板（61）と、該固定側鏡板（61）に立設された渦巻き状の固定側ラップ（62）を有し、上記ケーシング（20）に対して固定される固定スクロール（60）と、
上記固定側鏡板（61）と実質的に摺動する円板状の可動側鏡板（71）と、該可動側鏡板（71）に立設され且つ上記固定側ラップ（62）と周方向長さが異なる渦巻き状の可動側ラップ（72）を有し、上記固定スクロール（60）に噛み合わされた状態で該固定スクロール（60）に対して偏心回転運動を行う可動スクロール（70）と、
上記固定側ラップ（62）の内周面と可動側ラップ（72）の外周面との間に形成される第１圧縮室（S21）と、上記固定側ラップ（62）の外周面と可動側ラップ（72）の内周面との間に形成される第２圧縮室（S22）とを有し、第１圧縮室（S21）と第２圧縮室（S22）の吐出開始点（D1,D2）が異なる流体室（S）と、
上記固定側鏡板（61）と可動側鏡板（71）とが互いに摺動する固定側摺動面（A1）及び可動側摺動面（A2）の一方に形成される油流入溝（80）と、上記固定側摺動面（A1）及び可動側摺動面（A2）の他方に形成される油逃がし通路（83）と、を備えた調整機構（85）とを備え、
上記油流入溝（80）は、高圧の潤滑油が流入する溝であり、
上記油逃がし通路（83）は、上記可動スクロール（70）の偏心回転中に周方向の所定角度範囲（α）で油流入溝（80）に連通し、潤滑油が油流入溝（80）から上記低圧空間（S1）へ流出可能に構成された連通部（83b）を有し、
上記所定角度範囲（α）の始点（P1）は、上記可動スクロール（70）の偏心回転運動中の上記第１圧縮室（S21）の吐出開始点（D1）と上記第２圧縮室（S22）の吐出開始点（D2）との間の位置であり、上記所定角度範囲（α）の終点（P2）は、上記第２圧縮室（S22）の吐出開始後の位置である
ことを特徴とする。
【０００９】
第１の態様では、可動スクロール（70）の偏心回転中の上記所定角度範囲（α）、つまり圧縮行程前ではなく吐出行程中の転覆動作が生じやすい区間において、油流入溝（80）の高圧の潤滑油が油逃がし通路（83）を通って低圧空間（S1）へ流出する。潤滑油が油流入溝（80）から低圧空間（S1）へ流出する所定角度範囲（α）では、油流入溝（80）の圧力が下がるので、可動スクロール（70）を固定スクロール（60）から押し返す押し返し力が弱くなる。したがって、転覆動作が生じやすい回転範囲（所定角度範囲（α））では押し付け不足を抑制し、他の区間（角度範囲）では押し付け過剰を抑制できる。
【００１０】
本開示の第２の態様は、第１の態様において、
上記油流入溝（80）は、上記固定側摺動面（A1）に形成され、
上記油逃がし通路（83）の連通部（83b）は、上記可動側摺動面（A2）に形成されている
ことを特徴とする。
【００１１】
第２の態様では、上記所定角度範囲（α）において、固定側摺動面（A1）の油流入溝（80）の高圧の潤滑油が、可動側摺動面（A2）に形成された油逃がし通路（83）の連通部（83b）を通って低圧空間（S1）に流出する。その結果、油流入溝（80）の圧力が下がって押し返し力が弱くなるので、可動スクロール（70）の所定の回転範囲（連通区間（α））では押し付け力の不足を抑制し、他の区間（角度範囲）では押し付け過剰を抑制できる。
【００１２】
本開示の第３の態様は、第２の態様において、
上記油逃がし通路（83）は、上記可動側摺動面（A2）に形成された油逃がし溝（83）により構成され、上記所定角度範囲（α）で、上記流体室（S）が有する吸入室（S1）に連通するように構成されている
ことを特徴とする。
【００１３】
第３の態様では、上記所定角度範囲（α）において、固定側摺動面（A1）の油流入溝（80）の高圧の潤滑油が、可動側摺動面（A2）の油逃がし溝（83）を通って上記吸入室（S1）に流入する。その結果、油流入溝（80）の圧力が下がって押し返し力が弱くなるので、可動スクロール（70）の所定の回転範囲（連通区間（α））でのみ押し付け力の不足を抑制し、他の区間では押し付け過剰を抑制できる。
【００１４】
本開示の第４の態様は、第２の態様において、
上記油逃がし通路（83）は、上記可動側鏡板（71）を上記可動側摺動面（A2）からその背面まで貫通する貫通孔（83c）により構成され、上記可動側鏡板（71）の背面には、上記流体室（S）の吐出圧力よりも圧力の低い背圧室（43）が形成されている
ことを特徴とする。
【００１５】
第４の態様では、上記所定角度範囲（α）において、固定側摺動面（A1）の油流入溝（80）の高圧の潤滑油が、可動側摺動面（A2）からその背面まで連通する貫通孔（83c）を通って上記背圧室（43）に流出する。その結果、油流入溝（80）の圧力が下がって押し返し力が弱くなるので、可動スクロール（70）の所定の回転範囲（連通区間（α））では押し付け力の不足を抑制し、他の区間では押し付け過剰を抑制できる。
【００１６】
本開示の第５の態様は、第１から第４の態様の何れか１つにおいて、
上記油流入溝（80）は、上記固定側鏡板（61）または可動側鏡板（71）の中心に対して周方向へ１８０°以上の角度範囲に形成されている
ことを特徴とする。
【００１７】
第５の態様では、上記固定側鏡板（61）または可動側鏡板（71）の中心に対して周方向へ１８０°以上の角度範囲の連通区間（α）において、固定側摺動面（A1）の油流入溝（80）の高圧の潤滑油が、可動側摺動面（A2）の油逃がし通路（83）を通って低圧空間（S1）に流出する。その結果、油流入溝（80）の圧力が下がって押し返し力が弱くなるので、可動スクロール（70）の所定の回転範囲（連通区間（α））では押し付け力の不足を抑制し、他の区間では押し付け過剰を抑制できる。
【００１８】
本開示の第６の態様は、第１から第５の態様の何れか１つにおいて、
上記可動スクロール（70）の偏心回転運動中における上記所定角度範囲（α）の前半部分に上記第２圧縮室（S22）の吐出開始点（D2）が設定されている
ことを特徴とする。
【００１９】
第６の態様では、可動スクロール（70）の転覆動作（可動スクロール（70）の押し付け力不足により、可動スクロール（70）の少なくとも一部が固定スクロール（60）から離れる動作）が生じやすい第２圧縮室（S22）の吐出時に押し返し力が弱まるため、可動スクロール（70）の所定の回転範囲（連通区間（α））では押し付け力の不足を抑制し、他の区間では押し付け過剰を抑制できる。
【００２０】
本開示の第７の態様は、第１から第６の態様の何れか１つにおいて、
上記油逃がし通路（83）の流路断面積が上記油流入溝（80）の流路断面積よりも小さいことを特徴とする。
【００２１】
第７の態様では、油流入溝（80）から油逃がし通路（83）を通って低圧空間（S1）へ流出する潤滑油の流量を制限できるので、所定角度範囲（α）における押し返し力を調整できる。
【図面の簡単な説明】
【００２２】
【図１】図１は、実施形態１に係るスクロール圧縮機の縦断面図である。
【図２】図２は、圧縮機構の部分拡大図である。
【図３】図３は、圧縮機構の第１の動作状態を示す横断面図である。
【図４】図４は、圧縮機構の第２の動作状態を示す横断面図である。
【図５】図５は、圧縮機構の第３の動作状態を示す横断面図である。
【図６】図６は、圧縮機構の第４の動作状態を示す横断面図である。
【図７】図７は、圧縮機構の第５の動作状態を示す横断面図である。
【図８】図８は、圧縮機構の第６の動作状態を示す横断面図である。
【図９】図９は、駆動軸の回転に伴う第１，第２圧縮室の圧力変化を圧縮機構の全体として表したグラフである。
【図１０】図１０は、７２０°を１サイクルとする第１，第２圧縮室の個別の圧力変化を表したグラフである。
【図１１】図１１は、実施形態２に係るスクロール圧縮機の縦断面図である。
【図１２】図１２は、圧縮機構の第１の動作状態を示す横断面図である。
【図１３】図１３は、圧縮機構の第２の動作状態を示す横断面図である。
【図１４】図１４は、圧縮機構の第３の動作状態を示す横断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２３】
《実施形態１》
実施形態１について説明する。
【００２４】
図１及び図２に示すように、本実施形態のスクロール圧縮機（10）（以下、単に圧縮機（10）ともいう）は、蒸気圧縮式冷凍サイクルの冷媒回路（図示せず）に設けられ、作動流体である冷媒を圧縮するものである。冷媒回路では、圧縮機（10）で圧縮した冷媒が、凝縮器で凝縮し、減圧機構で減圧され、蒸発器で蒸発し、圧縮機（10）に吸入される。
【００２５】
スクロール圧縮機（10）は、ケーシング（20）と、該ケーシング（20）に収納された電動機（30）及び圧縮機構（40）とを備えている。ケーシング（20）は、縦長の円筒状に形成され、密閉ドーム式に構成されている。
【００２６】
電動機（30）は、ケーシング（20）に固定された固定子（31）と、該固定子（31）の内側に配置された回転子（32）とを備えている。回転子（32）は、内部を貫通する駆動軸（11）に固定されている。
【００２７】
ケーシング（20）の底部には、潤滑油が貯留される油溜部（21）が形成されている。ケーシング（20）の上部には、吸入管（12）が貫通している。ケーシング（20）の中央部には、吐出管（13）が貫通している。
【００２８】
ケーシング（20）には、電動機（30）の上方に配置されたハウジング（50）が固定されている。ハウジング（50）の上方には、上記圧縮機構（40）が配置されている。吐出管（13）の流入端は、電動機（30）とハウジング（50）の間に位置している。
【００２９】
駆動軸（11）は、ケーシング（20）の中心軸に沿って上下方向に延びている。駆動軸（11）は、主軸部（14）と、主軸部（14）の上端に連結される偏心部（15）とを有している。主軸部（14）の下部は、下部軸受（22）に回転可能に支持されている。下部軸受（22）は、ケーシング（20）の内周面に固定されている。主軸部（14）の上部は、ハウジング（50）を貫通し、ハウジング（50）の上部軸受（51）に回転可能に支持される。上部軸受（51）は、ケーシング（20）の内周面に固定されている。
【００３０】
圧縮機構（40）は、ハウジング（50）の上面に固定されることによってケーシング（20）に対しても固定される固定スクロール（60）と、固定スクロール（60）に噛合する可動スクロール（70）とを備えている。可動スクロール（70）は、固定スクロール（60）とハウジング（50）との間に配置されている。
【００３１】
ハウジング（50）には、環状部（52）と凹部（53）とが形成されている。環状部（52）は、ハウジング（50）の外周部に形成されている。凹部（53）は、ハウジング（50）の中央上部に形成され、ハウジング（50）は、その中央が凹んだ皿状に形成されている。凹部（53）の下側には、上記上部軸受（51）が形成されている。
【００３２】
ハウジング（50）は、ケーシング（20）の内部に圧入により固定されている。つまり、ケーシング（20）の内周面とハウジング（50）の環状部（52）の外周面とは、全周に亘って気密状に密着している。ハウジング（50）は、ケーシング（20）の内部を、圧縮機構（40）が収納される上部空間（23）と、電動機（30）が収納される下部空間（24）とに仕切っている。
【００３３】
固定スクロール（60）は、円板状の固定側鏡板（61）と、この固定側鏡板（61）の正面（図１及び図２における下面）の外縁に立設する略筒状の外周壁（63）と、該固定側鏡板（61）における外周壁（63）の内部に立設する渦巻き状（インボリュート状）の固定側ラップ（62）とを備えている。外周壁（63）は、後述の流体室（S）を塞ぐ固定側鏡板（61）の一部を構成している。外周壁（63）は、固定スクロール（60）の外周側に位置して固定側ラップ（62）と連続的に形成されている。固定側ラップ（62）の先端面と外周壁（63）の先端面とは略同一の平面上に位置するように形成されている。また、固定スクロール（60）は、上記ハウジング（50）に固定されている。
【００３４】
可動スクロール（70）は、上記固定側鏡板（61）と油膜を介して実質的に摺動する円板状の可動側鏡板（71）と、この可動側鏡板（71）の正面（図１及び図２における上面）に形成された渦巻き状（インボリュート状）の可動側ラップ（72）と、可動側鏡板（71）の背面中心部に形成されたボス部（73）とを備えている。ボス部（73）は、駆動軸（11）の偏心部（15）が挿入され、駆動軸（11）が連結されている。上記可動側ラップ（72）は、上記固定側ラップ（62）と周方向長さが異なる。可動スクロール（70）は、上記固定スクロール（60）に噛み合わされた状態で該固定スクロール（60）に対して偏心回転運動を行う。
【００３５】
圧縮機構（40）では、固定スクロール（60）と可動スクロール（70）との間に冷媒が流入する流体室（S）が形成されている。可動スクロール（70）は、可動側ラップ（72）が固定スクロール（60）の固定側ラップ（62）に噛合するように配設されている。固定スクロール（60）の外周壁（63）には、吸入ポート（64）が形成されている（図３を参照）。吸入ポート（64）には、吸入管（12）の下流端が接続されている。
【００３６】
流体室（S）は、吸入室（S1）と圧縮室（S2）とに区画される。つまり、固定スクロール（60）の外周壁（63）の内周面と、可動スクロール（70）の可動側ラップ（72）の外周面とが実質的に接触すると、この接触部（C）を挟んで吸入室（S1）と圧縮室（S2）とが区画される（例えば図３を参照）。吸入室（S1）は、低圧の冷媒が吸入される空間を構成する。吸入室（S1）は、吸入ポート（64）と連通し、圧縮室（S2）から遮断される。圧縮室（S2）は、低圧の冷媒を圧縮する空間を構成する。圧縮室（S2）は、吸入室（S1）と遮断される。
【００３７】
上記圧縮室（S2）は、上記固定側ラップ（62）の内周面と可動側ラップ（72）の外周面との間に形成される第１圧縮室（S21）と、上記固定側ラップ（62）の外周面と可動側ラップ（72）の内周面との間に形成される第２圧縮室（S22）とを有している。この圧縮機構（40）は固定側ラップ（62）と可動側ラップ（72）の周方向長さが異なる非対称渦巻き構造であり、第１圧縮室（S21）と第２圧縮室（S22）の吐出開始点（D1,D2）が異なる。
【００３８】
固定スクロール（60）の固定側鏡板（61）の中央には、吐出口（65）が形成される。固定スクロール（60）の固定側鏡板（61）の背面（図１及び図２における上面）には、吐出口（65）が開口する高圧チャンバ（66）が形成される。高圧チャンバ（66）は、固定スクロール（60）の固定側鏡板（61）及びハウジング（50）に形成された通路（図示省略）を介して下部空間（24）に連通している。圧縮機構（40）で圧縮された高圧冷媒は下部空間（24）に流出する。従って、ケーシング（20）の内部では、下部空間（24）が高圧雰囲気となる。
【００３９】
駆動軸（11）の内部には、駆動軸（11）の下端から上端に亘って上下方向に延びる給油路（16）が形成されている。駆動軸（11）の下端部は、油溜部（21）に浸漬されている。給油路（16）は、油溜部（21）の潤滑油を下部軸受（22）及び上部軸受（51）に供給するとともに、この潤滑油をボス部（73）と駆動軸（11）の偏心部（15）との摺動面に供給する。給油路（16）は、駆動軸（11）の偏心部（15）の上端面に開口し、潤滑油を駆動軸（11）の偏心部（15）の上方へ供給する。
【００４０】
ハウジング（50）の環状部（52）には、内周部の上面に周方向へのびるシール溝（52a
）が形成され、このシール溝（52a）にはシール部材（図示省略）が設けられる。シール部材の中心部側に高圧空間である第１背圧部（42）が形成され、シール部材の外周側には中間圧空間である第２背圧部（43）が形成され、第１背圧部（42）と第２背圧部（43）により、背圧空間（41）が構成されている。第１背圧部（42）は、主としてハウジング（50）の凹部（53）により構成されている。凹部（53）には、可動スクロール（70）のボス部（73）の内部を介して駆動軸（11）の給油路（16）が連通している。第１背圧部（42）には、圧縮機構（40）の吐出圧力に相当する高圧圧力が作用する。背圧空間（41）は、第１背圧部（42）の高圧圧力と第２背圧部（43）の中間圧力によりそれぞれ生じる押し付け力の合力で、可動スクロール（70）を固定スクロール（60）に押し付けている。
【００４１】
なお、第２背圧部（43）は、固定スクロール（60）の固定側鏡板（61）の外周壁（63）とケーシング（20）との間の隙間を通じて上部空間（23）と連通している。上部空間（23）も中間圧の空間である。
【００４２】
ハウジング（50）の上部には、オルダムリング（46）が設けられている。オルダムリング（46）は、可動スクロール（70）の自転を阻止する部材である。オルダムリング（46）には、可動スクロール（70）の可動側鏡板（71）の背面側に突出する横長のキー（46a）が設けられている（図２及び図３を参照）。これに対し、可動スクロール（70）の可動側鏡板（71）の背面には、オルダムリング（46）のキー（46a）が摺動可能に嵌合するキー溝（46b）が形成されている。
【００４３】
図２に示すように、ハウジング（50）の内部には、弾性溝（54）、第１油通路（55）、及び第２油通路（56）が形成されている。弾性溝（54）は、凹部（53）の底面に形成されている。弾性溝（54）は、駆動軸（11）の周囲を囲むように環状に形成されている。弾性溝（54）には、第１油通路（55）の流入端が連通している。第１油通路（55）は、ハウジング（50）の内部を内周側から外周側に向かって斜め上方に延びている。第１油通路（55）の外周寄りの部位には、第２油通路（56）の流入端が連通している。第２油通路（56）は、ハウジング（50）の内部を上下に貫通している。第２油通路（56）には、その下端側からスクリュー部材（75）が挿入されている。第２油通路（56）の下端は、スクリュー部材（75）の頭部（75a）によって閉塞されている。
【００４４】
固定スクロール（60）の外周壁（63）には、第３油通路（57）、第４油通路（58）、及び縦孔（81）が形成されている。第３油通路（57）の流入端（下端）は、第２油通路（56）の流出端（上端）と連通している。第３油通路（57）は、外周壁（63）の内部を上下に延びている。第４油通路（58）の流入端（外周端）は、第３油通路（57）の流出端（上端）と連通している。第４油通路（58）は、固定スクロール（60）の外周壁（63）の内部を径方向に延びている。縦孔（81）の流入端（上端）は、第４油通路（58）の流出端（内周端）と連通している。縦孔（81）は、可動スクロール（70）の可動側鏡板（71）に向かって下方に延びている。縦孔（81）の流出端は、可動スクロール（70）の可動側鏡板（71）と固定スクロール（60）の外周壁（63）との摺動面に開口している。つまり、縦孔（81）は、凹部（53）内の高圧の潤滑油を可動スクロール（70）の可動側鏡板（71）と固定スクロール（60）の外周壁（63）（固定側鏡板（61）の一部））との摺動面（A1,A2）に供給する。
【００４５】
固定スクロール（60）と可動スクロール（70）とには、中間圧の冷媒を第２背圧部（43）に供給する調整溝（47）が形成されている。図２及び図３に示すように、調整溝（47）は、固定スクロール（60）に形成された１次側通路（48）と、可動スクロール（70）に形成された２次側通路（49）とから構成されている。
【００４６】
１次側通路（48）は、固定スクロール（60）の外周壁（63）の下面に形成されている。１次側通路（48）の内端は外周壁（63）の内周面に開口し、中間圧状態の圧縮室（S2）に連通している。２次側通路（49）は、可動スクロール（70）の可動側鏡板（71）の外周部を上下方向に貫通する貫通穴で構成されている。２次側通路（49）は、その通路断面（軸直角断面）の形状が円形の丸穴である。２次側通路（49）の通路断面は、これに限らず例えば楕円形状や円弧状であってもよい。
【００４７】
２次側通路（49）は、上端が１次側通路（48）の外端部に間欠的に連通する。また、２次側通路（49）は、下端が可動スクロール（70）とハウジング（50）の間の第２背圧部（43）に連通している。したがって、中間圧状態の圧縮室（S2）から中間圧の冷媒が第２背圧部（43）に間欠的に供給され、第２背圧部（43）が所定の中間圧力の雰囲気となる。
【００４８】
〈油溝と調整機構の構成〉
図３に示すように、固定スクロール（60）の外周壁（63）（鏡板（61）の一部）の正面（図２における下面）には、固定側油溝（油流入溝）（80）が形成されている。つまり、固定側油溝（80）は、固定スクロール（60）の外周壁（63）のうち可動スクロール（70）の可動側鏡板（71）に対する固定側摺動面（A1）に形成されている。固定側油溝（80）は、上述した縦孔（81）と、該縦孔（81）を通過するように延びる周溝（82）とを含んでいる。
【００４９】
周溝（82）は、固定スクロール（60）の外周壁（63）の内周面に沿うように略円弧状に延びている。周溝（82）は、第１円弧溝（82a）と第２円弧溝（82b）とを含んでいる。第１円弧溝（82a）は、縦孔（81）から一端側（図３における反時計回り側）に延びている。第２円弧溝（82b）は、縦孔（81）から他端側（図３における時計回り側）に延びている。各円弧溝（82b）は、可動スクロール（70）の中心を基準として約９０°より少し広い範囲に形成されている。第１円弧溝（82a）と外周壁（63）の内周面との間の距離は、図３の反時計回り方向へ進むにつれて徐々に広くなっている。第２円弧溝（82b）と外周壁（63）の内周面との間の距離は、図３の時計回り方向へ進むにつれて徐々に狭くなっている。
【００５０】
図３に示すように、可動スクロール（70）の可動側鏡板（71）の外周部の正面（図２における上面）には、油逃がし通路である可動側油溝（油逃がし溝）（83）が形成されている。可動側油溝（83）は、可動スクロール（70）の可動側鏡板（71）が固定スクロール（60）の外周壁（63）に対して有する可動側摺動面（A2）に形成されている。可動側油溝（83）は、固定スクロール（60）の第２円弧溝（82b）の端部近傍に形成される。可動側油溝（83）は、略円弧状の可動側円弧溝（83a）と、該可動側円弧溝（83a）の一端部（図３の反時計回り側の端部）と連続する連通溝（連通部）（83b）とを含んでいる。
【００５１】
可動側油溝（83）の可動側円弧溝（83a）は、第２円弧溝（82b）の端部近傍から可動スクロール（70）の可動側鏡板（71）の外周面に沿うように略円弧状に延びている。可動側円弧溝（83a）の他端部（図３の時計回り側の端部）は、キー溝（46b）の裏側部分に向かって延びている。
【００５２】
連通溝（83b）は、可動側円弧溝（83a）の一端部から可動スクロール（70）の中心側を向くように屈曲して延びている。つまり、連通溝（83b）は、可動スクロール（70）の可動側鏡板（71）を径方向内方に延び、その内方端部が流体室（S）に連通可能となっている。
【００５３】
可動側油溝（83）は、可動スクロール（70）の偏心回転に伴い、固定側油溝（80）及び流体室（本実施形態では、吸入室（S1））に対する連通状態が変化する。これにより、圧縮機構（40）では、固定側油溝（80）の高圧の潤滑油が、可動側油溝（83）へ供給される状態（図３〜図５参照）と、固定側油溝（80）の高圧の潤滑油が、可動側油溝（83）の連通溝（83b）を通じて流体室（S）の吸入室（S1）へ流入する状態（図６〜図８参照）とに変化する。
【００５４】
以上のように、本実施形態では、上記固定側鏡板（61，63）と可動側鏡板（71）とが互いに摺動する固定側摺動面（A1）及び可動側摺動面（A2）の一方（具体的には固定側摺動面（A1））に、高圧の潤滑油が流入する固定側油溝（油流入溝）（80）が形成されている。そして、上記固定側鏡板（61，63）と可動側鏡板（71）とが互いに摺動する固定側摺動面（A1）及び可動側摺動面（A2）の他方（具体的には可動側摺動面（A2））に、可動スクロール（70）の偏心回転中の周方向の一部の領域（後述の連通区間（所定角度範囲）（α））において固定側油溝（80）に連通溝（83b）を介して連通する可動側油溝（83）が、上述の油逃がし通路として形成されている。可動側油溝（83）は、固定側油溝（80）の高圧の潤滑油を、上記連通区間（所定角度範囲）（α）において、低圧空間である流体室（S）の吸入室（S1）へ逃がすように構成された溝である。上記固定側油溝（80）と可動側油溝（83）により、可動スクロールの押し付け力を調整する調整機構（85）が構成されている。
【００５５】
図３〜図８は、可動スクロールが図の反時計回り方向に回転するときの異なる角度（この角度をクランク角度と称する）における固定側ラップ（62）と可動側ラップ（72）の噛み合い状態の変化を示している。図３に示すように可動側ラップ（72）の外周端部が固定スクロール（60）の外周壁（63）の内周面と接触する状態（一番外側の吸入室（S1）が閉じ切られて第１圧縮室（S21）が形成された瞬間）をクランク角度が０°の状態とすると、図４はクランク角度が９０°の状態、図５はクランク角度が１８０°の状態、図６はクランク角度が２２５°の状態、図７はクランク角度が２７０°の状態、図８はクランク角度が３１５°の状態を示している。このスクロール圧縮機（10）は、吸入行程の開始から、駆動軸（クランク軸）（11）が７２０°、つまり２回転すると圧縮行程及び吐出行程が終了し、この７２０°の回転を１サイクルとする動作が、３６０°（駆動軸の１回転）ごとに新たな吸入行程と吐出行程を行いながら、連続して繰り返し行われる。
【００５６】
図９は、駆動軸（クランク軸）（11）の回転に伴う第１，第２圧縮室（S21，S22）の圧力変化を圧縮機構（40）の全体として表したグラフ、図１０は、７２０°を１サイクルとする第１，第２圧縮室（S21，S22）の圧力変化を個別に表したグラフである。なお、図１０は、いわゆる不足圧縮（圧縮機（10）の吐出圧力が冷媒回路の高圧圧力よりも低く、圧縮機（10）から吐出された冷媒が、その直後に冷媒回路の高圧圧力まで上昇する圧縮状態）における圧力変化を示している。
【００５７】
上記調整機構（85）は、上記可動スクロール（70）の偏心回転運動中の所定区間（所定角度範囲）だけが、上記固定側油溝（80）に可動側油溝（83）が連通する区間となるように、その連通区間（所定角度範囲）（α）の始点（P1）と終点（P2）とが定められている。具体的には、上記連通区間（α）は、図１０に示すように、上記可動スクロール（70）の偏心回転運動中の上記第１圧縮室（S21）の吐出開始点（D1）と上記第２圧縮室（S22）の吐出開始点（D2）との間の位置が始点（P1）に設定され、上記第２圧縮室（S22）の吐出開始後の位置が終点（P2）に設定されている。
【００５８】
上記可動側摺動面（A2）に形成された可動側油溝（83）により、上記連通区間（α）中にのみ、可動側油溝（83）の連通溝（83b）の先端が流体室（S）の吸入室（S1）と連通し、固定側油溝（80）が上記流体室（S）の吸入室（S1）に連通する。本実施形態において、連通区間（α）は、図９，図１０に示すようにクランク角度で表すと約２３０°〜３２０°（５６０°〜６８０°）の範囲に設定されており、駆動軸（11）の回転が、図６より約５°進んだ位置から、図８より約５°進んだ位置までの範囲になっている。
【００５９】
本実施形態では、図１０に示すように、上記第２圧縮室の吐出開始点（D2）が、上記可動スクロールの偏心回転運動中における上記連通区間（α）の前半部分に入るように、上記連通区間（α）が設定されている。
【００６０】
上記固定側油溝（80）は、本実施形態では、上記固定側鏡板（61）または可動側鏡板（71）の中心に対して周方向へ３６０°よりも少し広い角度範囲に形成されている。また、上記可動側油溝（油逃がし溝）（83）の流路断面積は、上記固定側油溝（油流入溝）（80）の流路断面積よりも小さい。
【００６１】
−運転動作−
まず、圧縮機（10）の基本的な動作について説明する。
【００６２】
電動機（30）を作動させると、圧縮機構（40）の可動スクロール（70）が回転駆動する。可動スクロール（70）は、オルダムリング（46）によって自転を阻止されているので、駆動軸（11）の軸心を中心に偏心回転のみを行う。図３〜図８に示すように、可動スクロール（70）の偏心回転が開始すると、流体室（S）が接触部（C）を介して吸入室（S1）と圧縮室（S2）とに区画される。固定スクロール（60）の固定側ラップ（62）と可動スクロール（70）の可動側ラップ（72）との間には、複数の圧縮室（S2）が形成される。可動スクロール（70）が偏心回転すると、これらの圧縮室（S2）が中心（吐出口）に徐々に近づいていくとともに、これらの圧縮室（S2）の容積が小さくなっていく。これにより、各圧縮室（S2）では、冷媒が圧縮されていく。
【００６３】
最小の容積となった圧縮室（S2）が吐出口（65）に連通すると、圧縮室（S2）の高圧のガス冷媒が吐出口（65）を介して高圧チャンバ（66）に吐出される。高圧チャンバ（66）の高圧の冷媒ガスは、固定スクロール（60）及びハウジング（50）に形成された各通路を経由して下部空間（24）に流出する。下部空間（24）の高圧のガス冷媒は、吐出管（13）を介して、ケーシング（20）の外部へ吐出される。
【００６４】
−給油動作及び調整機構による押し付け力調整動作−
次いで、圧縮機（10）における潤滑油の給油動作と、調整機構（85）による可動スクロール（70）の押し付け力調整動作について、図２〜図８を参照して説明する。
【００６５】
圧縮機（10）の下部空間（24）に高圧のガス冷媒が流出すると、下部空間（24）は高圧雰囲気となり、油溜部（21）の潤滑油も高圧状態となる。この油溜部（21）の高圧の潤滑油は、駆動軸（11）の給油路（16）を上方へ流れ、駆動軸（11）の偏心部（15）の上端の開口から可動スクロール（70）のボス部（73）の内部へ流出する。
【００６６】
ボス部（73）に供給された油は、駆動軸（11）の偏心部（15）とボス部（73）との摺動面に供給される。これにより、第１背圧部（42）は、圧縮機構（40）の吐出圧力に相当する高圧雰囲気となる。また、第２背圧部（43）は、上述したように中間圧力となる。そして、第１背圧部（42）の高圧圧力と第２背圧部（43）の中間圧力により生じる押し付け力によって、可動スクロール（70）が固定スクロール（60）に押し付けられる。
【００６７】
第２背圧部（42）に溜まった高圧の油は、弾性溝（54）の内部に流入し、第１油通路（55）、第２油通路（56）、第３油通路（57）、第４油通路（58）を順に流れ、縦孔（81）へ流出する。これにより、固定側油溝（80）には、圧縮機構（40）の吐出圧力に相当する高圧の潤滑油が供給される。このような状態において、可動スクロール（70）が偏心回転すると、固定側油溝（80）の周溝（82）の油が、その周囲の固定側摺動面（A1）及び可動側摺動面（A2）の潤滑に利用される。
【００６８】
以下に、クランク角度が図３〜図８のそれぞれの状態になったときの油の流れと、その油の流れを用いた調整機構（85）の押し付け力調整動作を説明する。
【００６９】
〈クランク角度θ＝０°（３６０°）〉
可動スクロール（70）が、例えば最外周の第１圧縮室（S21）が形成される瞬間である図３のクランク角度（θ＝０°（３６０°）では、固定側油溝（80）の第２円弧溝（82b）の端部と、可動側油溝（83）の連通溝（83b）とは連通した状態になっている。したがって、固定側油溝（80）の高圧の潤滑油は、連通溝（83b）より可動側油溝（83）に流入する。その結果、可動側油溝（83）では、連通溝（83b）及び可動側円弧溝（83a）に高圧の潤滑油が満たされる。このとき、可動側油溝（83）と吸入室（S1）とは遮断されている。このため、可動側油溝（83）の高圧の潤滑油は、固定側摺動面（A1）及び可動側摺動面（A2）の潤滑に利用される。
【００７０】
このとき、図９，図１０に示されているように、圧縮室（S2）の内部の圧力は低く、可動スクロール（70）の転覆は生じにくい状態であり、固定側油溝（80）と可動側油溝（83）に満たされた潤滑油の高圧圧力により、可動スクロール（70）を背圧空間（41）の押し付け力に抗して押し返す比較的強い押し返し力が作用して、押し付け力と押し返し力がバランスしている。
【００７１】
〈クランク角度θ＝９０°（４５０°）〉
可動スクロール（70）が図３の状態からさらに偏心回転し、例えば図４のクランク角度（θ＝９０°（４５０°）になると、固定側油溝（80）と可動側油溝（83）の位置関係が変化するが、連通溝（83b）の先端は、駆動軸（11）の偏心部（15）の偏心量を半径とする旋回軌道上を図３の位置から図４の位置へ図面上で右斜め下方向へ移動し、固定側油溝（80）に連通した状態を保つ。したがって、この状態でも、θ＝０°（３６０°）の図３の状態と同様に、固定側油溝（80）の高圧の潤滑油は、連通溝（83b）より可動側油溝（83）に流入する。その結果、可動側油溝（83）では、連通溝（83b）及び可動側円弧溝（83a）に高圧の潤滑油が満たされる。このときも、可動側油溝（83）と吸入室（S1）とは遮断されている。このため、可動側油溝（83）の高圧の潤滑油は、固定側摺動面（A1）及び可動側摺動面（A2）の潤滑に利用される。
【００７２】
また、クランク角度θ＝０°（３６０°）の時と同様、このときも圧縮室（S2）の内部の圧力は低く、可動スクロール（70）の転覆は生じにくい状態であり、固定側油溝（80）と可動側油溝（83）に満たされた潤滑油の高圧圧力により、可動スクロール（70）を背圧空間（41）の押し付け力に抗して押し返す比較的強い押し返し力が作用して、押し付け力と押し返し力がバランスしている。
【００７３】
〈クランク角度θ＝１８０°（５４０°）〉
可動スクロール（70）が図４の状態からさらに偏心回転し、例えば図５のクランク角度（θ＝１８０°（５４０°）になると、固定側油溝（80）と可動側油溝（83）の位置関係が変化するが、連通溝（83b）の先端は、駆動軸（11）の偏心部（15）の偏心量を半径とする旋回軌道上を図４の位置から図５の位置へ図面上で右斜め上方向へ移動し、固定側油溝（80）に連通した状態を保つ。したがって、この状態でも、θ＝０°（３６０°）の図３の状態やθ＝９０°（４５０°）の図４の状態と同様に、固定側油溝（80）の高圧の潤滑油は、連通溝（83b）より可動側油溝（83）に流入する。その結果、可動側油溝（83）では、連通溝（83b）及び可動側円弧溝（83a）に高圧の潤滑油が満たされる。このときも、可動側油溝（83）と吸入室（S1）とは遮断されている。このため、可動側油溝（83）の高圧の潤滑油は、固定側摺動面（A1）及び可動側摺動面（A2）の潤滑に利用される。
【００７４】
また、このときも圧縮室（S2）の内部の圧力は低く、可動スクロール（70）の転覆は生じにくい状態であり、固定側油溝（80）と可動側油溝（83）に満たされた潤滑油の高圧圧力により、可動スクロール（70）を背圧空間（41）の押し付け力に抗して押し返す比較的強い押し返し力が作用して、押し付け力と押し返し力のバランスが保たれている。
【００７５】
〈クランク角度θ＝２２５°（５８５°）〉
可動スクロール（70）が図５の状態からさらに偏心回転し、例えば図６のクランク角度（θ＝２２５°（５８５°）になると、固定側油溝（80）と可動側油溝（83）の位置関係が変化し、連通溝（83b）の先端は、駆動軸（11）の偏心部（15）の偏心量を半径とする旋回軌道上を図５の位置から図６の位置へ図面上で左斜め上方向へ移動する。このとき、連通溝（83b）の基端（可動側円弧溝（83a）につながった端部）は固定側油溝（80）に連通した状態を保ち、連通溝（83b）の先端（可動側円弧溝（83a）と反対側の端部）は吸入室（S1）に連通する直前の位置になる。この状態でも固定側油溝（80）の高圧の潤滑油は、連通溝（83b）より可動側油溝（83）に流入し、可動側油溝（83）では、連通溝（83b）及び可動側円弧溝（83a）に高圧の潤滑油が満たされる。このときも、可動側油溝（83）と吸入室（S1）とはまだ遮断されているため、可動側油溝（83）の高圧の潤滑油は、固定側摺動面（A1）及び可動側摺動面（A2）の潤滑に利用される。
【００７６】
また、このときも圧縮室（S2）の内部の圧力は比較的低く、可動スクロール（70）の転覆が生じにくい状態であり、固定側油溝（80）と可動側油溝（83）に満たされた潤滑油の高圧圧力により、可動スクロール（70）を背圧空間（41）の押し付け力に抗して押し返す比較的強い押し返し力が作用して、押し付け力と押し返し力のバランスが保たれている。
【００７７】
〈クランク角度θ＝２３０°（５９０°）〉
本実施形態では、図６の状態からクランク角度が５°進んでθ＝２３０°（５９０°）になると、連通溝（83b）の先端は、駆動軸（11）の偏心部（15）の偏心量を半径とする旋回軌道上を図６の位置から図面上で左斜め上方向へわずかに移動する。このとき、連通溝（83b）の先端が吸入室（S1）に連通し、以下に説明する図７と同様、図９，図１０に示す連通区間（α）に入る。
【００７８】
連通区間（α）中は、高圧の潤滑油が吸入室（S1）へ流出していくので、固定側油溝（80）及び可動側油溝（83）の圧力が低下する。そのため、可動スクロール（70）を背圧空間（41）の押し付け力に抗して押し返す押し返し力が弱くなる。このときは、圧縮室（S2）の圧力が高くて可動スクロール（70）の転覆（可動スクロール（70）の少なくとも一部が固定スクロール（60）から離れる動作）が生じやすい状態であるが、押し返し力が弱くなることで押し付け力が相対的に大きくなるので、押し付け力と押し返し力がバランスして転覆動作が抑制される。
【００７９】
〈クランク角度θ＝２７０°（６３０°）〉
可動スクロール（70）がさらに偏心回転し、例えば図７のクランク角度（θ＝２７０°（６３０°）になると、連通溝（83b）の先端は、駆動軸（11）の偏心部（15）の偏心量を半径とする旋回軌道上を引き続き図7の位置まで図面上で左斜め上方向へ移動する。このとき、連通溝（83b）の基端が固定側油溝（80）に連通し、先端が吸入室（S1）に連通する状態が維持されていて、連通区間（α）が続いている。
【００８０】
連通区間（α）中は、上述したように、高圧の潤滑油が吸入室（S1）へ流出していくので、固定側油溝（80）及び可動側油溝（83）の圧力が低下する。そのため、可動スクロール（70）を背圧空間（41）の押し付け力に抗して押し返す押し返し力が弱くなる。このときは、圧縮室（S2）の圧力が高くて可動スクロール（70）の転覆（可動スクロール（70）の少なくとも一部が固定スクロール（60）から離れる動作）が生じやすい状態であるが、押し返し力が弱くなることで押し付け力が相対的に大きくなるので、押し付け力と押し返し力がバランスして転覆動作が抑制される状態が維持される。
【００８１】
〈クランク角度θ＝３１５°（６７５°）〉
可動スクロール（70）がさらに偏心回転し、例えば図８のクランク角度（θ＝３１５°（６７５°）になると、連通溝（83b）の先端は、駆動軸（11）の偏心部（15）の偏心量を半径とする旋回軌道上を図7の位置から図８の位置まで図面上で左斜め下方向へ移動する。このとき、連通溝（83b）の基端が固定側油溝（80）に連通し、先端が吸入室（S1）に連通する状態が維持されていて、連通区間（α）が続いている。なお、クランク角度がさらに５°進むと連通溝（83b）の先端が吸入室（S1）から離れ、図９，図１０に示すように連通区間（α）が終了する。
【００８２】
連通区間（α）中は、上述したように、高圧の潤滑油が吸入室（S1）に逃げていくので、固定側油溝（80）及び可動側油溝（83）の圧力が低下する。そのため、可動スクロール（70）を背圧空間（41）の押し付け力に抗して押し返す押し返し力が弱くなる。このときは、圧縮室（S2）の圧力が高くて可動スクロール（70）の転覆（可動スクロール（70）の少なくとも一部が固定スクロール（60）から離れる動作）が生じやすい状態であるが、押し返し力が弱くなることで押し付け力が相対的に大きくなるので、押し付け力と押し返し力がバランスして、依然として転覆動作が抑制される状態が維持される。
【００８３】
〈クランク角度θ＝３２０°（６８０°）〉
本実施形態では、図８の状態からクランク角度が５°進んでθ＝３２０°（６８０°）になると、連通溝（83b）の先端は、駆動軸（11）の偏心部（15）の偏心量を半径とする旋回軌道上を図８の位置から図面上で左斜め下方向へわずかに移動する。このとき、連通溝（83b）の先端が吸入室（S1）から離れ、連通区間（α）が終了する。
【００８４】
連通区間（α）が終了すると、固定側油溝（80）の第２円弧溝（82b）の端部と、固定側油溝（80）の高圧の潤滑油は、連通溝（83b）より可動側油溝（83）に流入し、吸入室（S1）へは流入しない。その結果、可動側油溝（83）では、連通溝（83b）及び可動側円弧溝（83a）に高圧の潤滑油が満たされる。このとき、可動側油溝（83）と吸入室（S1）とは遮断されている。このため、可動側油溝（83）の高圧の潤滑油は、固定側摺動面（A1）及び可動側摺動面（A2）の潤滑に利用される。
【００８５】
その後、可動スクロール（70）は、クランク角度がθ＝０°（３６０°）の図３の状態に戻る。そうすると圧縮室（S2）の内部の圧力が低くなり、可動スクロール（70）の転覆は生じにくい状態になる。そして、固定側油溝（80）と可動側油溝（83）に満たされた潤滑油の高圧圧力により、可動スクロール（70）を背圧空間（41）の押し付け力に抗して押し返す比較的強い押し返し力が作用して、押し付け過剰が生じないように押し付け力と押し返し力がバランスする。
【００８６】
その後、可動スクロール（70）は、クランク角度がθ＝０°（３６０°）の図３の状態から、クランク角度がθ＝３１５°（６７５°）の図８の状態を、順に繰り返し、可動スクロール（70）の転覆が生じやすいときには連通区間（α）に入って押し付け力が相対的に強くなるので転覆動作が抑制され、それ以外の区間では押し付け力が相対的に弱くなって押し付け過剰が抑制される。
【００８７】
−実施形態１の効果−
本実施形態では、圧縮機構（40）が非対称渦巻き構造で第１圧縮室（S21）と第２圧縮室（S22）の吐出開始点（D1,D2）が異なる流体室（S）を有するスクロール圧縮機（10）において、固定側摺動面（A1）に形成されて高圧の潤滑油が流入する油流入溝（80）と、上記連通区間（α）で油流入溝（80）に連通して油を吸入室（S1）へ逃がすように可動側摺動面（A2）に形成された連通部（83b）を有する油逃がし通路（83）とを有する調整機構（85）を設け、この調整機構（85）の連通区間（α）を、上記可動スクロール（70）の偏心回転運動中の第１圧縮室（S21）の吐出開始点（D1）と第２圧縮室（S22）の吐出開始点（D2）との間の位置を始点（P1）に設定し、第２圧縮室（S22）の吐出開始後の位置を終点（P2）に設定している。
【００８８】
このように構成したことにより、本実施形態によれば、可動スクロール（70）の偏心回転中の上記連通区間（α）、つまり圧縮行程前の流体室（S）の圧力が低い区間ではなく、吐出行程中で流体室（S）の圧力が比較的高い区間（可動スクロール（70）の転覆動作が生じやすい区間）において、油流入溝（80）の高圧の潤滑油が油逃がし通路（83）を通って低圧空間（S1）へ流出する。
【００８９】
従来の圧縮機では、油流入溝の潤滑油を圧縮前の流体室（吸入室）へ供給していたため、可動スクロールを固定スクロールに押し付ける押し付け力に抗する押し返し力を発生させる機能を有する油流入溝の潤滑油が多量に吸入室へ流入することになり、油流入溝の中の圧力が下がって押し付け過剰により摩擦損失が生じたり、逆に油流入溝への油の供給が制限されると押し付け力が不足して可動スクロールが転覆するなど、可動スクロールの挙動が不安定になるおそれがあった。
【００９０】
これに対して、本実施形態において、潤滑油が油流入溝（80）から低圧空間（S1）へ流出する連通区間（α）において、油流入溝（80）の圧力が下がって可動スクロール（70）を固定スクロール（60）から押し返す押し返し力が弱くなる。したがって、押し付け力に対して押し返し力が強くなりがちで転覆動作が生じやすい回転範囲（連通区間（α））において、押し返し力を弱くして、押し付け不足を抑制することが可能になる。逆に、連通区間（α）以外の流体室（S）の圧力が比較的低い区間では、油流入溝（80）に高圧の潤滑油が保持されるので、押し付け力が押し返し力に対して強くなりすぎるのを抑制できるから、押し付け過剰により摩擦損失が生じるのを抑制できる。
【００９１】
このように、本実施形態によれば、可動スクロール（70）の偏心回転中の挙動を安定させることが可能になる。
【００９２】
本実施形態では、油流入溝（80）を固定側摺動面（A1）に形成し、油逃がし通路（83）を可動側摺動面（A2）に形成している。これとは逆に、例えば、油流入溝（80）を可動側摺動面（A2）に形成し、油逃がし通路（83）を固定側摺動面（A1）に形成してもよいが、その場合は油流入溝（80）が可動スクロール（70）の偏心回転に伴って流体室（S）の廻りを可動スクロール（70）と同じ旋回半径で移動する。そして、その場合は、可動スクロール（70）がどのクランク角度になっても油流入溝（80）が直接に流体室（S）と連通しないようにするために、固定側摺動面（A1）の面積が大きくなり、圧縮機構（40）も大型化しやすくなる。これに対して、本実施形態によれば、油流入溝（80）を固定側摺動面（A1）に形成し、油逃がし通路（83）を可動側摺動面（A2）に形成することにより、簡単な構造で圧縮機構の大型化を抑制できる。
【００９３】
本実施形態では、可動側摺動面（A2）に形成された油逃がし溝（83）が、上記連通区間（α）中に、上記流体室（S）の吸入室（S1）に連通するように構成している。この構成によれば、固定側油溝（80）の高圧の潤滑油を、該固定側油溝の近くに存在する吸入室（S1）に流出させればよいので、可動スクロール（70）の挙動を安定させる機構を簡単な構成で実現できる。
【００９４】
本実施形態では、油流入溝（80）を、固定側鏡板（61）または可動側鏡板（71）の中心に対して周方向へ３６０°よりも少し広い範囲に形成している。この角度範囲は、狭すぎたり広すぎたりすると、油流入溝（80）の高圧の油を低圧空間へ流出させにくくなり、可動スクロールの挙動を安定させにくくなるが、本実施形態によれば、可動スクロールの挙動を安定させる構成を比較的容易に実現できる。
【００９５】
本実施形態では、可動スクロール（70）の偏心回転運動中における上記連通区間（α）の前半部分に上記第２圧縮室（S22）の吐出開始点（D2）が位置するように設定している。この構成によれば、圧縮室（S2）の圧力が吐出圧力である間は連通区間が終了しないので、可動スクロール（70）の転覆動作が生じやすいときには、必ず押し返し力を弱めておくことが可能になる。したがって、連通区間中に押し付け力不足になるのを抑えられるから、可動スクロール（70）の挙動を安定化させやすくなる。
【００９６】
本実施形態では、油逃がし溝（83）の流路断面積を油流入溝（80）の流路断面積よりも小さくしている。この構成によれば、油流入溝（80）から油逃がし通路（83）を通って低圧空間（S1）へ流出する潤滑油の流量を制限できるので、連通区間（α）における押し返し力を調整し、押し付け力と押し返し力を好適な範囲でバランスさせることで可動スクロール（70）の挙動を安定させることが可能になる。
【００９７】
−実施形態１の変形例−
上記実施形態１においては、上記油流入溝（80）が上記固定側摺動面（A1）に形成され、上記油逃がし溝（83）の連通溝（83b）が上記可動側摺動面（A1）に形成されているが、逆に、上記油流入溝（80）を上記可動側摺動面（A2）に形成し、上記油逃がし溝（83）の連通溝（83b）を上記固定側摺動面（A1）に形成してもよい。
【００９８】
《実施形態２》
図１１〜図１４に示す実施形態２について説明する。
【００９９】
この実施形態２では、実施形態１とは異なり、固定側油溝（油流入溝）（80）を、実施形態１で形成されている固定側油溝（80）と可動側油溝（83）とを含む程度の広い角度範囲（流体室（S）の周囲の一周の約４分の３の領域）に形成し、可動側油溝（83）を形成していない。また、この実施形態２では、油逃がし通路（83）を、実施形態１の可動側油溝（83）の代わりに、上記可動側鏡板（71）を上記可動側摺動面（A2）からその背面まで貫通する貫通孔（83c）により構成している。この貫通孔（83c）は、上記連通区間（α）において、上記可動側鏡板（71）の背面に形成された背圧空間（41）のうち、上記圧縮室（S2）の吐出圧力よりも圧力が低い第２背圧部（背圧室）（43）に連通するように構成されている。
【０１００】
その他の構成は実施形態１と同様である。なお、図１１では、第１油通路（55）、第２油通路（56）、第３油通路（57）、第４油通路（58）、及び縦孔（81）を図示していないが、図面上の表示を省略しているだけであって、実際には図２の実施形態１と同様に形成されている。
【０１０１】
この実施形態２においても、連通区間（α）は実施形態１と同様、クランク角度θが、図９，図１０に示す２３０°（５９０°）〜３２０°（６８０°）の範囲に設定されている。つまり、図１２はクランク角度θが連通区間（α）に入る直前（５°手前）の状態、図１３はクランク角度θが連通区間（α）中の状態、図１４はクランク角度θが連通区間（α）の終了直前（５°手前）の状態を示している。
【０１０２】
したがって、クランク角度θが、図示していない０°（３６０°）から図１２の２２５°（５８５°）になるまでは、固定側油溝（80）と貫通孔（83c）は連通しないので、固定側油溝（80）は高圧の潤滑油で満たされていて圧力が高い状態になっており、比較的強い押し返し力が作用する。そして、押し付け過剰が抑制される。
【０１０３】
クランク角度θが図１２の状態から５°進むと、固定側油溝（80）と貫通孔（83c）が連通する連通区間（α）に入る。連通区間（α）は、上述したように２３０°（５９０°）〜３２０°（６８０°）まで続き、その間は固定側油溝（80）の潤滑油が中間圧の第２背圧部（43）へ流出していく。したがって、図１３，図１４の状態では、固定側油溝（80）の内部の圧力が低下し、押し返し力も弱くなる。そのため、可動スクロール（70）を固定スクロール（60）に押し付ける押し付け力が相対的に強くなり、可動スクロールの転覆動作が生じるのが抑制される。
【０１０４】
クランク角度θが図１４の状態から５°進むと、貫通孔（83c）が固定側油溝（80）から離れて連通区間（α）が終了する。この状態は、クランク角度が０°（３６０°）に戻って再び２３０°（５９０°）になるまで続き、その間は固定側油溝（80）は高圧の油で満たされた状態になる。
【０１０５】
この実施形態２においても、実施形態１と同様、可動スクロール（70）の転覆が生じやすいときには連通区間（α）に入って押し付け力が相対的に強くなるので転覆動作が抑制され、それ以外の区間では押し付け力が相対的に弱くなって押し付け過剰が抑制される。
【０１０６】
−実施形態２の効果−
この実施形態２では、油逃がし通路（83）を、可動側鏡板（71）を可動側摺動面（A2）からその背面まで貫通する貫通孔（83c）により構成し、上記連通区間（α）中に、可動側鏡板（71）の背面に設けられた第２背圧部（背圧室）（43）に連通するようにしている。
【０１０７】
この構成によれば、上記連通区間（α）において、固定側摺動面（A1）の油流入溝（80）の高圧の潤滑油が、可動側摺動面（A2）からその背面まで連通する貫通孔（83c）を通って上記背圧室（43）に流出する。その結果、油流入溝（80）の圧力が下がって押し返し力が弱くなるので、可動スクロール（70）の所定の回転範囲（連通区間（α））では押し付け力の不足を抑制し、他の区間では押し付け過剰を抑制できる。
【０１０８】
したがって、この実施形態２においても、実施形態１と同様に可動スクロール（70）の挙動を安定させることが可能になる。また、実施形態２では可動側油溝（83）の代わりに貫通孔（83b）を油逃がし通路として設けているので、実施形態1より構成を簡素化することも可能になる。
【０１０９】
《その他の実施形態》
上記実施形態については、以下のような構成としてもよい。
【０１１０】
例えば、上記実施形態１では、上記固定側油溝（80）を、上記固定側鏡板（61）または可動側鏡板（71）の中心に対して周方向へ３６０°よりも少し広い角度範囲に形成しているが、この角度範囲は、必ずしも３６０°より広くする必要はなく、上記中心に対して適宜を定めればよい。ただし、上記角度範囲は、狭すぎると可動スクロールの挙動を安定させにくくなるため、上記中心に対して、周方向へ１８０°以上の角度範囲に形成するのが好ましい。
【０１１１】
上記実施形態１においては、上記油逃がし通路（83）を、上記可動側摺動面（A2）に形成された可動側油溝（83）により構成し、この可動側油溝（83）が、上記連通区間（α）において、上記流体室（S）が有する吸入室（低圧空間）（S1）に連通するように構成しているが、上記連通区間（α）中に上記油逃がし通路（83）が連通する低圧空間は、上記吸入室（S1）に限らず、スクロール圧縮機（10）の内部の低圧空間であれば他の空間であってもよい。
【０１１２】
上記実施形態では、上記可動スクロール（70）の偏心回転運動中における上記連通区間（α）の前半部分に上記第２圧縮室（S22）の吐出開始点（D2）を設定しているが、上記第２圧縮室（S22）の吐出開始点（D2）は、上記連通区間（α）の範囲内であれば位置を適宜変更してもよい。
【０１１３】
上記実施形態では、上記油逃がし通路（83）の流路断面積を上記油溝（80）の流路断面積よりも小さくしているが、油逃がし通路（83）の流路断面積は必ずしも上記油溝（80）の流路断面積よりも小さくしなくてもよい。
【０１１４】
また、上記実施形態で説明した連通区間（α）の具体的な角度範囲は一例であり、本開示の構造が適用される固定スクロール（60）や可動スクロール（70）の個々の渦巻き構造に対して可動スクロール（70）の転覆が生じやすい範囲を求め、その範囲に基づいて適宜設定すればよい。
【０１１５】
以上、実施形態及び変形例を説明したが、特許請求の範囲の趣旨および範囲から逸脱することなく、形態や詳細の多様な変更が可能である。また、以上の実施形態および変形例は、本開示の対象の機能を損なわない限り、適宜組み合わせたり、置換したりしてもよい。
【産業上の利用可能性】
【０１１６】
以上説明したように、本発明は、スクロール圧縮機について有用である。
【符号の説明】
【０１１７】
10    スクロール圧縮機
20    ケーシング
40    圧縮機構
43    第２背圧部（背圧室）
60    固定スクロール
61    固定側鏡板
62    固定側ラップ
70    可動スクロール
71    可動側鏡板
72    可動側ラップ
80    固定側油溝（油流入溝）
83    可動側油溝（油逃がし通路）
83b   連通溝（連通部）
83c   貫通孔（油逃がし通路）
85    調整機構
A1    固定側摺動面
A2    可動側摺動面
D1    吐出開始点
D2    吐出開始点
P1    始点
P2    終点
S     流体室
S1    低圧空間
S21   第１圧縮室
S22   第２圧縮室
α    連通区間（所定角度範囲）
【手続補正２】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
スクロール圧縮機であって、
ケーシング（20）と、該ケーシング（20）の内部の低圧空間（S1）と、該ケーシング（20）内に収容される圧縮機構（40）とを備え、
上記圧縮機構（40）は、
円板状の固定側鏡板（61）と、該固定側鏡板（61）に立設された渦巻き状の固定側ラップ（62）を有し、上記ケーシング（20）に対して固定される固定スクロール（60）と、
上記固定側鏡板（61）と実質的に摺動する円板状の可動側鏡板（71）と、該可動側鏡板（71）に立設され且つ上記固定側ラップ（62）と周方向長さが異なる渦巻き状の可動側ラップ（72）を有し、上記固定スクロール（60）に噛み合わされた状態で該固定スクロール（60）に対して偏心回転運動を行う可動スクロール（70）と、
上記固定側ラップ（62）の内周面と可動側ラップ（72）の外周面との間に形成される第１圧縮室（S21）と、上記固定側ラップ（62）の外周面と可動側ラップ（72）の内周面との間に形成される第２圧縮室（S22）とを有し、第１圧縮室（S21）と第２圧縮室（S22）の吐出開始点（D1,D2）が異なる流体室（S）と、
上記固定側鏡板（61）と可動側鏡板（71）とが互いに摺動する固定側摺動面（A1）及び可動側摺動面（A2）の一方に形成される油流入溝（80）と、上記固定側摺動面（A1）及び可動側摺動面（A2）の他方に形成される油逃がし通路（83）と、を備えた調整機構（85）とを備え、
上記油流入溝（80）は、高圧の潤滑油が流入する溝であり、
上記油逃がし通路（83）は、上記可動スクロール（70）の偏心回転中に周方向の所定角度範囲（α）で油流入溝（80）に連通し、潤滑油が油流入溝（80）から上記低圧空間（S1）へ流出可能に構成された連通部（83b）を有し、
上記所定角度範囲（α）の始点（P1）は、上記可動スクロール（70）の偏心回転運動中の上記第１圧縮室（S21）の吐出開始点（D1）と上記第２圧縮室（S22）の吐出開始点（D2）との間の位置であり、上記所定角度範囲（α）の終点（P2）は、上記第２圧縮室（S22）の吐出開始後の位置であることを特徴とするスクロール圧縮機。
【請求項２】
請求項１において、
上記油流入溝（80）は、上記固定側摺動面（A1）に形成され、
上記油逃がし通路（83）の連通部（83b）は、上記可動側摺動面（A2）に形成されている
ことを特徴とするスクロール圧縮機。
【請求項３】
請求項２において、
上記油逃がし通路（83）は、上記可動側摺動面（A2）に形成された油逃がし溝（83）により構成され、上記所定角度範囲（α）で、上記流体室（S）が有する吸入室（S1）に連通するように構成されている
ことを特徴とするスクロール圧縮機。
【請求項４】
請求項２において、
上記油逃がし通路（83）は、上記可動側鏡板（71）を上記可動側摺動面（A2）からその背面まで貫通する貫通孔（83c）により構成され、上記可動側鏡板（71）の背面には、上記流体室（S）の吐出圧力よりも圧力の低い背圧室（43）が形成されている
ことを特徴とするスクロール圧縮機。
【請求項５】
請求項１から４の何れか１つにおいて、
上記油流入溝（80）は、上記固定側鏡板（61）または可動側鏡板（71）の中心に対して周方向へ１８０°以上の角度範囲に形成されている
ことを特徴とするスクロール圧縮機。
【請求項６】
請求項１から５の何れか１つにおいて、
上記可動スクロール（70）の偏心回転運動中における上記所定角度範囲（α）の前半部分に上記第２圧縮室（S22）の吐出開始点（D2）が設定されている
ことを特徴とするスクロール圧縮機。
【請求項７】
請求項１から６の何れか１つにおいて、
上記油逃がし通路（83）の流路断面積が上記油流入溝（80）の流路断面積よりも小さいことを特徴とするスクロール圧縮機。