(57)【要約】【課題】霜の付着による通風抵抗の増大を遅らせる場合であっても、空気流れ方向における風上側と風下側の両方で十分に性能を発揮させつつ、扁平多穴管の耐圧強度を確保しやすい熱交換器を提供する。【解決手段】空気流れ方向に並んだ複数の通路６３ｂを有する扁平多穴管６３と、空気流れ方向の風下側から風上側に向けて切り欠かれた切り欠き部６４ａに扁平多穴管６３が挿入固定されており、扁平多穴管６３の風上側で上下に繋がった連通部６４ｘを有するフィン６４と、を備え、０．１８≦Ｌ／Ｗｔ≦０．３２であり、かつ、２≦ａ／ｂ≦１６の関係を満たす。ここで、Ｌ：扁平多穴管６３の風上端からフィン６４の風上端までの空気流れ方向の距離、Ｗｔ：扁平多穴管６３の空気流れ方向の長さ、ａ：扁平多穴管６３における風上側から１番目と２番目の通路６３ｂの空気流れ方向の幅の合計値、ｂ：扁平多穴管６３における空気流れ方向中央の通路６３ｂの空気流れ方向の幅である。【選択図】図６
2019011923.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
空気流れ方向に並んだ複数の冷媒流路（６３ｂ）を有する扁平多穴管（６３）と、
空気流れ方向の風下側から風上側に向けて切り欠かれた箇所（６４ａ）に前記扁平多穴管が挿入固定されており、前記扁平多穴管の風上側で上下に繋がった部分（６４ｘ）を有するフィン（６４）と、
を備え、
Ｌ：前記扁平多穴管の風上端から前記フィンの風上端までの空気流れ方向の距離、
Ｗｔ：前記扁平多穴管の空気流れ方向の長さ、
ａ：前記扁平多穴管における風上側から１番目と２番目の前記冷媒流路の空気流れ方向の幅の合計値、
ｂ：前記扁平多穴管における空気流れ方向中央の前記冷媒流路の空気流れ方向の幅、
とした場合に
０．１８≦Ｌ／Ｗｔ≦０．３２
であり、かつ、
２≦ａ／ｂ≦１６
の関係を満たす、
熱交換器（１１）。
【請求項２】
０．２１≦Ｌ／Ｗｔ≦０．３２の関係を満たし、
前記フィンの風下端は、前記扁平多穴管の風下端よりも更に空気流れ方向の風下側に位置している、
請求項１に記載の熱交換器。
【請求項３】
前記フィンの風下端は、前記扁平多穴管の風下端から更に２ｍｍ以上風下側に離れて位置している、
請求項２に記載の熱交換器。
【請求項４】
０．１８≦Ｌ／Ｗｔ≦０．３０の関係を満たし、
前記扁平多穴管の風下端は、前記フィンの風下端よりも更に空気流れ方向の風下側に位置している、
請求項１に記載の熱交換器。
【請求項５】
３≦ａ／ｂ≦９の関係を満たす、
請求項１から４のいずれか１項に記載の熱交換器。
【請求項６】
Ｌ≧４ｍｍである、
請求項１から５のいずれか１項に記載の熱交換器。
【請求項７】
前記扁平多穴管の最も風上側の前記冷媒流路の空気流れ方向における幅（ａ１）は、前記扁平多穴管の空気流れ方向中央の前記冷媒流路の空気流れ方向における幅（ｂ）の１．５倍以上である、
請求項１から６のいずれか１項に記載の熱交換器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱交換器に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、複数の扁平多穴管と、複数の扁平多穴管に接合されたフィンを備え、扁平多穴管の内部を流れる冷媒を扁平多穴管の外部を流れる空気と熱交換させる熱交換器が知られている。
【０００３】
例えば、特許文献１（特開２００２−１３９２８２号公報）では、フィンに風上側から風下側に向けて切り欠きを形成し、扁平多穴管をフィンの風上側から挿入固定した熱交換器が提案されている。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上記特許文献１に示された熱交換器では、扁平多穴管の風上端よりも風上側にはフィンが設けられていない。このため、外気温度が低い環境下で蒸発温度が低い蒸発器として熱交換器を用いた場合には、熱交換器のフィンおよび扁平多穴管の風上側部分に集中的に霜が付着してしまい、通風抵抗の増大が早期に生じやすい。このため、熱交換器に付着した霜を融解させるための運転等を頻繁に行う必要が生じてしまう。
【０００５】
これに対して、扁平多穴管の風上端よりも更に風上側においてもフィンを設けることで、扁平多穴管の風上側部分に集中的に霜が付着する状態を緩和させることが可能になる。
【０００６】
ところが、このようにして扁平多穴管の風上端よりも更に風上側にもフィンを設けた場合には、風上側の方が空気温度と冷媒温度との差異が大きいことによる空気流れ方向の不均衡に加えて、扁平多穴管に設けられた複数の冷媒流路のうち風上側の冷媒流路に対するフィンからの熱流束の量が風下側の冷媒流路に対する熱流束の量よりも大きくなることによる空気流れ方向の不均衡が生じてしまう。この不均衡が生じると、扁平多穴管の風上側の冷媒流路を流れる冷媒は流路の途中で蒸発しきってしまうにもかかわらず風下側の冷媒流路を流れる冷媒は十分に蒸発させることができない等、熱交換器の性能を十分に発揮させることができないおそれがある。
【０００７】
本発明は上述した点に鑑みてなされたものであり、本発明の課題は、霜の付着による通風抵抗の増大を遅らせる場合であっても、空気流れ方向における風上側と風下側の両方で十分に性能を発揮させつつ、扁平多穴管の耐圧強度を確保しやすい熱交換器を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
第１観点に係る熱交換器は、扁平多穴管とフィンを備えている。扁平多穴管は、空気流れ方向に並んだ複数の冷媒流路を有している。フィンは、空気流れ方向の風下側から風上側に向けて切り欠かれた箇所に扁平多穴管が挿入固定されている。フィンは、扁平多穴管の風上側で上下に繋がった部分を有している。Ｌ：扁平多穴管の風上端からフィンの風上端までの空気流れ方向の距離、Ｗｔ：扁平多穴管の空気流れ方向の長さ、ａ：扁平多穴管における風上側から１番目と２番目の冷媒流路の空気流れ方向の幅の合計値、ｂ：扁平多穴管における空気流れ方向中央の冷媒流路の空気流れ方向の幅、とした場合に、０．１８≦Ｌ／Ｗｔ≦０．３２であり、かつ、２≦ａ／ｂ≦１６の関係を満たす。
【０００９】
なお、「ｂ」については、扁平多穴管の中央に冷媒流路が無い（例えば、各冷媒流路を仕切る仕切りが存在している）場合には、中央から最寄りの冷媒流路の幅であってもよいし、中央を挟む２つの冷媒流路の幅の平均値であってもよい。
【００１０】
なお、扁平多穴管の中心を含む風下側に位置する各冷媒流路の空気流れ方向における平均長さよりも、これらよりも風上側に位置する各冷媒流路の空気流れ方向における平均長さの方が大きいことが好ましい。
【００１１】
この熱交換器では、フィンが、扁平多穴管の風上側において上下に繋がった部分を有しており、しかも、フィンの扁平多穴管よりも風上側の部分について０．１８≦Ｌ／Ｗｔの関係を満たすように構成されているため、着霜可能な面積が広く確保されており、着霜耐力を向上させることが可能になっている。このため、熱交換器に付着した霜を融解させるために行われるデフロスト処理・運転を頻繁に行う必要を無くすることが可能になっている。また、フィンの扁平多穴管よりも風上側の部分についてＬ／Ｗｔ≦０．３２の関係を満たすように構成されているため、着霜耐力の向上に寄与しにくい不必要な部分を削減することにより、フィンの材料費を抑えることが可能になっている。
【００１２】
ここで、扁平多穴管の外側を通過する空気と扁平多穴管の冷媒流路を通過する冷媒との温度差は、空気流れ方向における風上側の方が風下側よりも大きくなりがちである。このため、扁平多穴管において空気流れ方向に並んで設けられた複数の冷媒流路では、空気流れの風上側は風下側よりも熱交換量が大きくなりがちである。そして、上述のように着霜耐力を向上させるために扁平多穴管の風上側にフィンを位置させた構造では、扁平多穴管の複数の冷媒流路のうちの風上側の部分に対して、更に風上側に位置するフィンからの熱流束が供給されることになるため、空気流れの風上側の冷媒流路における熱交換量は、風下側の冷媒流路よりも更に大きくなりがちになる。
【００１３】
このような構造においても、この熱交換器では、２≦ａ／ｂの関係を満たす構造とすることで、扁平多穴管の冷媒流路のうち風下側の冷媒流路を風上側の冷媒流路よりも大きくせずに扁平多穴管の冷媒流路のうち風上側の冷媒流路を大きく構成させることにより、周囲のフィンから供給される熱流束の量に対応させている。これにより、熱交換器の性能を向上させることが可能になっている。なお、２．５≦ａ／ｂの関係を満たすことがより好ましい。
【００１４】
また、このような構造において、この熱交換器では、ａ／ｂ≦１６の関係を満たす構造とすることで、扁平多穴管の風上側の比較的大きな冷媒流路の空気流れ方向の大きさが過度に大きくならないようにすることで（空気流れ方向に垂直な方向の長さに対して空気流れ方向の大きさが過度にならないようにすることで）、扁平多穴管の風上側の比較的大きな冷媒流路においても耐圧強度を確保しやすい。
【００１５】
以上により、霜の付着による通風抵抗の増大を遅らせる構造を採用しつつも、扁平多穴管の空気流れ方向における風上側の冷媒流路と風下側の冷媒流路との両方で十分に性能を発揮させつつ、扁平多穴管の耐圧強度も確保することが可能になる。
【００１６】
第２観点に係る熱交換器は、第１観点に係る熱交換器であって、０．２１≦Ｌ／Ｗｔ≦０．３２の関係を満たしている。フィンの風下端は、扁平多穴管の風下端よりも更に空気流れ方向の風下側に位置している。
【００１７】
この熱交換器では、フィンのうち扁平多穴管よりも風上側の部分をより十分に確保することで、着霜耐力をより確実に向上させることが可能になる。更に、フィンの風下端が、扁平多穴管の風下端よりも更に空気流れ方向の風下側に位置しているため、風下側に突出しているフィンの風下側の下端から結露水を下方にしたたり落とすようにして、結露水の排水効率を向上させることが可能になる。
【００１８】
第３観点に係る熱交換器は、第２観点に係る熱交換器であって、フィンの風下端は、扁平多穴管の風下端から更に２ｍｍ以上風下側に離れて位置している。
【００１９】
一般に、フィンの風下端に結露水が供給される構造においては、熱交換器のフィンの風下端において霜が付着した場合に、当該霜が成長してしまうおそれがある。
【００２０】
これに対して、この熱交換器では、フィンの風下端が扁平多穴管の風下端から更に２ｍｍ以上風下側に離れて位置している。このため、扁平多穴管の風下端から流れ落ちる結露水がフィンの風下端まで供給されにくく、フィンの風下端における霜の成長を抑制することが可能になっている。
【００２１】
第４観点に係る熱交換器は、第１観点に係る熱交換器であって、０．１８≦Ｌ／Ｗｔ≦０．３０の関係を満たしている。扁平多穴管の風下端は、フィンの風下端よりも更に空気流れ方向の風下側に位置している。
【００２２】
この熱交換器では、フィンの扁平多穴管よりも風上側の部分についてＬ／Ｗｔ≦０．３０の関係を満たすように構成されているため、着霜耐力の向上に寄与しにくい不必要な部分を十分に削減することにより、フィンの材料費を十分に抑えることが可能になっている。
【００２３】
また、この熱交換器では、扁平多穴管の風下端は、フィンの風下端よりも更に空気流れ方向の風下側に位置しているため、フィンではなくて扁平多穴管を風下側に突出させた構成とすることができ、製造時または運搬時においてフィンの風下側の箇所を保護することが可能になる。
【００２４】
なお、フィンではなくて扁平多穴管を風下側に突出させた構成とすることで、例えば、熱交換器を曲げ加工する場合には、工具を扁平多穴管に押し当てて作業することで風下側のフィンの変形や損傷を抑制することが可能である。また、炉内でロウ付けする際に、フィンではなくて扁平多穴管を接地させることができ、フィンが接地することにより生じるフィンの熱収縮や変形を抑制することも可能になる。
【００２５】
第５観点に係る熱交換器は、第１観点から第４観点のいずれかに係る熱交換器であって、３≦ａ／ｂ≦９の関係を満たす。
【００２６】
この熱交換器では、３≦ａ／ｂの関係を満たす構造とすることで、扁平多穴管の冷媒流路のうち風上側の冷媒流路を十分に大きく構成させることにより、周囲のフィンから供給される熱流束の量に対応させ、熱交換器の性能を向上させることが可能になっている。
【００２７】
更に、このような構造において、この熱交換器では、ａ／ｂ≦９の関係を満たす構造とすることで、扁平多穴管の風上側の比較的大きな冷媒流路の空気流れ方向の大きさが過度に大きくならないようにすることで（空気流れ方向に垂直な方向の長さに対して空気流れ方向の大きさが過度にならないようにすることで）、扁平多穴管の風上側の比較的大きな冷媒流路においても十分な耐圧強度を確保しやすい。
【００２８】
第６観点に係る熱交換器は、第１観点から第５観点のいずれかに係る熱交換器であって、Ｌ≧４ｍｍである。
【００２９】
この熱交換器では、扁平多穴管よりも風上側に位置するフィンを十分に広く確保することにより、着霜耐力をより確実に向上させることが可能になる。
【００３０】
第７観点に係る熱交換器は、第１観点から第６観点のいずれかに係る熱交換器であって、扁平多穴管の最も風上側の冷媒流路の空気流れ方向における幅は、扁平多穴管の空気流れ方向中央の冷媒流路の空気流れ方向における幅の１．５倍以上であり、２倍以上であることが好ましい。
【００３１】
この熱交換器では、空気流れ方向の風上側では冷媒と空気との温度差が大きい傾向にあるだけでなく、扁平多穴管よりも風上側においてフィンが広がっていることもあり、最も風上側の冷媒流路では大きな熱流束が供給される。このような構造であっても、当該最も風上側の冷媒流路の空気流れ方向の大きさを十分に確保することにより、熱交換器の性能を十分に発揮させることが可能になる。
【発明の効果】
【００３２】
第１観点に係る熱交換器では、霜の付着による通風抵抗の増大を遅らせる構造を採用しつつも、扁平多穴管の空気流れ方向における風上側の冷媒流路と風下側の冷媒流路との両方で十分に性能を発揮させつつ、扁平多穴管の耐圧強度も確保することが可能になる。
【００３３】
第２観点に係る熱交換器では、着霜耐力をより確実に向上させつつ、結露水の排水効率を向上させることが可能になる。
【００３４】
第３観点に係る熱交換器では、扁平多穴管の風下端から流れ落ちる結露水がフィンの風下端まで供給されにくく、フィンの風下端における霜の成長を抑制することが可能になっている。
【００３５】
第４観点に係る熱交換器では、フィンの材料費を十分に抑えつつ、製造時または運搬時においてフィンの風下側の箇所を保護することが可能になる。
【００３６】
第５観点に係る熱交換器では、熱交換器の性能を向上させつつ、扁平多穴管の風上側の比較的大きな冷媒流路においても十分な耐圧強度を確保しやすい。
【００３７】
第６観点に係る熱交換器では、扁平多穴管よりも風上側に位置するフィンを十分に広く確保することにより、着霜耐力をより確実に向上させることが可能になる。
【００３８】
第７観点に係る熱交換器では、熱交換器の性能を十分に発揮させることが可能になる。
【図面の簡単な説明】
【００３９】
【図１】本発明の一実施形態に係る熱交換器が採用された空気調和装置の概略構成図である。
【図２】室外ユニットの外観斜視図である。
【図３】室外ユニットの正面図（室外熱交換器以外の冷媒回路構成部品を除いて図示）である。
【図４】室外熱交換器の概略斜視図である。
【図５】図４の熱交換部の部分拡大図である。
【図６】フィンの扁平多穴管に対する取付状態を示す概略図である。
【図７】室外熱交換器の冷媒流れを説明するための構成図である。
【図８】変形例Ａに係るフィンの扁平多穴管に対する取付状態を示す概略図である。
【図９】変形例Ｂに係るフィンの扁平多穴管に対する取付状態を示す概略図である。
【図１０】変形例Ｃに係るフィンの扁平多穴管に対する取付状態を示す概略図である。
【発明を実施するための形態】
【００４０】
以下、本発明に係る熱交換器としての室外熱交換器が採用された空気調和装置の実施形態およびその変形例について、図面に基づいて説明する。なお、本発明に係る熱交換器としての室外熱交換器の具体的な構成は、下記の実施形態およびその変形例に限られるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲で変更可能である。
【００４１】
（１）空気調和装置の構成
図１は、本発明の一実施形態に係る熱交換器としての室外熱交換器１１が採用された空気調和装置１の概略構成図である。
【００４２】
空気調和装置１は、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うことによって、建物等の室内の冷房および暖房を行うことが可能な装置である。空気調和装置１は、主として、室外ユニット２と、室内ユニット３ａ、３ｂと、室外ユニット２と室内ユニット３ａ、３ｂとを接続する液冷媒連絡管４およびガス冷媒連絡管５と、室外ユニット２および室内ユニット３ａ、３ｂの構成機器を制御する制御部２３と、を有している。そして、空気調和装置１の蒸気圧縮式の冷媒回路６は、室外ユニット２と、室内ユニット３ａ、３ｂとが冷媒連絡管４、５を介して接続されることによって構成されている。
【００４３】
室外ユニット２は、室外（建物の屋上や建物の壁面近傍等）に設置されており、冷媒回路６の一部を構成している。室外ユニット２は、主として、アキュムレータ７、圧縮機８と、四路切換弁１０と、室外熱交換器１１と、膨張機構としての室外膨張弁１２と、液側閉鎖弁１３と、ガス側閉鎖弁１４と、室外ファン１５と、を有している。各機器および弁間は、冷媒管１６〜２２によって接続されている。
【００４４】
室内ユニット３ａ、３ｂは、室内（居室や天井裏空間等）に設置されており、冷媒回路６の一部を構成している。室内ユニット３ａは、主として、室内膨張弁３１ａと、室内熱交換器３２ａと、室内ファン３３ａと、を有している。室内ユニット３ｂは、主として、膨張機構としての室内膨張弁３１ｂと、室内熱交換器３２ｂと、室内ファン３３ｂと、を有している。
【００４５】
冷媒連絡管４、５は、空気調和装置１を建物等の設置場所に設置する際に、現地にて施工される冷媒管である。液冷媒連絡管４の一端は、室外ユニット２の液側閉鎖弁１３に接続され、液冷媒連絡管４の他端は、室内ユニット３ａ、３ｂの室内膨張弁３１ａ、３１ｂの液側端に接続されている。ガス冷媒連絡管５の一端は、室外ユニット２のガス側閉鎖弁１４に接続され、ガス冷媒連絡管５の他端は、室内ユニット３ａ、３ｂの室内熱交換器３２ａ、３２ｂのガス側端に接続されている。
【００４６】
制御部２３は、室外ユニット２や室内ユニット３ａ、３ｂに設けられた制御基板等（図示せず）が通信接続されることによって構成されている。なお、図１においては、便宜上、室外ユニット２や室内ユニット３ａ、３ｂとは離れた位置に図示している。制御部２３は、空気調和装置１（ここでは、室外ユニット２や室内ユニット３ａ、３ｂ）の構成機器８、１０、１２、１５、３１ａ、３１ｂ、３３ａ、３３ｂの制御、すなわち、空気調和装置１全体の運転制御を行うようになっている。
【００４７】
（２）空気調和装置の動作
次に、図１を用いて、空気調和装置１の動作について説明する。空気調和装置１では、圧縮機８、室外熱交換器１１、室外膨張弁１２および室内膨張弁３１ａ、３１ｂ、室内熱交換器３２ａ、３２ｂの順に冷媒を流す冷房運転と、圧縮機８、室内熱交換器３２ａ、３２ｂ、室内膨張弁３１ａ、３１ｂおよび室外膨張弁１２、室外熱交換器１１の順に冷媒を流す暖房運転と、が行われる。なお、冷房運転および暖房運転は、制御部２３によって行われる。
【００４８】
冷房運転時には、四路切換弁１０が室外放熱状態（図１の実線で示される状態）に切り換えられる。冷媒回路６において、冷凍サイクルの低圧のガス冷媒は、圧縮機８に吸入され、冷凍サイクルの高圧になるまで圧縮された後に吐出される。圧縮機８から吐出された高圧のガス冷媒は、四路切換弁１０を通じて、室外熱交換器１１に送られる。室外熱交換器１１に送られた高圧のガス冷媒は、冷媒の放熱器として機能する室外熱交換器１１において、室外ファン１５によって冷却源として供給される室外空気と熱交換を行って放熱して、高圧の液冷媒になる。室外熱交換器１１において放熱した高圧の液冷媒は、室外膨張弁１２、液側閉鎖弁１３および液冷媒連絡管４を通じて、室内膨張弁３１ａ、３１ｂに送られる。室内膨張弁３１ａ、３１ｂに送られた冷媒は、室内膨張弁３１ａ、３１ｂによって冷凍サイクルの低圧まで減圧されて、低圧の気液二相状態の冷媒になる。室内膨張弁３１ａ、３１ｂで減圧された低圧の気液二相状態の冷媒は、室内熱交換器３２ａ、３２ｂに送られる。室内熱交換器３２ａ、３２ｂに送られた低圧の気液二相状態の冷媒は、室内熱交換器３２ａ、３２ｂにおいて、室内ファン３３ａ、３３ｂによって加熱源として供給される室内空気と熱交換を行って蒸発する。これにより、室内空気は冷却され、その後に、室内に供給されることで室内の冷房が行われる。室内熱交換器３２ａ、３２ｂにおいて蒸発した低圧のガス冷媒は、ガス冷媒連絡管５、ガス側閉鎖弁１４、四路切換弁１０およびアキュムレータ７を通じて、再び、圧縮機８に吸入される。
【００４９】
暖房運転時には、四路切換弁１０が室外蒸発状態（図１の破線で示される状態）に切り換えられる。冷媒回路６において、冷凍サイクルの低圧のガス冷媒は、圧縮機８に吸入され、冷凍サイクルの高圧になるまで圧縮された後に吐出される。圧縮機８から吐出された高圧のガス冷媒は、四路切換弁１０、ガス側閉鎖弁１４およびガス冷媒連絡管５を通じて、室内熱交換器３２ａ、３２ｂに送られる。室内熱交換器３２ａ、３２ｂに送られた高圧のガス冷媒は、室内熱交換器３２ａ、３２ｂにおいて、室内ファン３３ａ、３３ｂによって冷却源として供給される室内空気と熱交換を行って放熱して、高圧の液冷媒になる。これにより、室内空気は加熱され、その後に、室内に供給されることで室内の暖房が行われる。室内熱交換器３２ａ、３２ｂで放熱した高圧の液冷媒は、室内膨張弁３１ａ、３１ｂ、液冷媒連絡管４および液側閉鎖弁１３を通じて、室外膨張弁１２に送られる。室外膨張弁１２に送られた冷媒は、室外膨張弁１２によって冷凍サイクルの低圧まで減圧されて、低圧の気液二相状態の冷媒になる。室外膨張弁１２で減圧された低圧の気液二相状態の冷媒は、室外熱交換器１１に送られる。室外熱交換器１１に送られた低圧の気液二相状態の冷媒は、冷媒の蒸発器として機能する室外熱交換器１１において、室外ファン１５によって加熱源として供給される室外空気と熱交換を行って蒸発して、低圧のガス冷媒になる。室外熱交換器１１で蒸発した低圧の冷媒は、四路切換弁１０およびアキュムレータ７を通じて、再び、圧縮機８に吸入される。
【００５０】
なお、暖房運転中に室外熱交換器１１が冷媒の蒸発器として機能している状態において、外気温度や冷媒の蒸発温度が所定運転状況条件を満たした場合には、室外熱交換器１１に霜が付着する場合がある。当該霜が多く付着してしまうと、室外ファン１５から供給される空気が、霜が付着した室外熱交換器１１を通過する際に過大な通風抵抗を受けてしまい、熱交換効率が低下してしまうおそれがある。したがって、所定運転状況条件を満たした状態が所定時間以上続く等の予め定めたデフロスト判定条件が成立した場合には、制御部２３は、四路切換弁１０を室外放熱状態（図１の実線で示される状態）に切り換えて、デフロスト運転を行う。なお、デフロスト運転が所定時間行われる等してデフロスト処理が終了すると、再び、制御部２３は、四路切換弁１０を室外蒸発状態（図１の破線で示される状態）に切り換えて、暖房運転を再開させる。
【００５１】
（３）室外ユニットの構成
図２は、室外ユニット２の外観斜視図である。図３は、室外ユニット２の正面図（室外熱交換器１１以外の冷媒回路構成部品を除いて図示）である。図４は、室外熱交換器１１の概略斜視図である。図５は、図４の熱交換部６０の部分拡大図である。図６は、フィン６４の扁平多穴管６３に対する取付状態を示す概略図である。図７は、室外熱交換器１１における冷媒流れを説明するための構成図である。
【００５２】
（３−１）全体構成
室外ユニット２は、ケーシング４０の側面から空気を吸い込んでケーシング４０の天面から空気を吹き出す上吹き型の熱交換ユニットである。室外ユニット２は、主として、略直方体箱状のケーシング４０と、送風機としての室外ファン１５と、圧縮機や室外熱交換器等の機器７、８、１１、四路切換弁や室外膨張弁等の弁１０、１２〜１４および冷媒管１６〜２２等を含み冷媒回路６の一部を構成する冷媒回路構成部品と、を有している。なお、以下の説明において、「上」、「下」、「左」、「右」、「前」、「後」、「前面」、「背面」は、特にことわりのない限り、図２に示される室外ユニット２を前方（図面の左斜前側）から見た場合の方向を意味している。
【００５３】
ケーシング４０は、主として、左右方向に延びる一対の据付脚４１上に架け渡される底フレーム４２と、底フレーム４２の角部から鉛直方向に延びる支柱４３と、支柱４３の上端に取り付けられるファンモジュール４４と、前面パネル４５と、を有しており、側面（ここでは、背面および左右両側面）に空気の吸込口４０ａ、４０ｂ、４０ｃと天面に空気の吹出口４０ｄとが形成されている。
【００５４】
底フレーム４２は、ケーシング４０の底面を形成しており、底フレーム４２上には、室外熱交換器１１が設けられている。ここで、室外熱交換器１１は、ケーシング４０の背面および左右両側面に面する平面視略Ｕ字形状の熱交換器であり、ケーシング４０の背面および左右両側面を実質的に形成している。
【００５５】
室外熱交換器１１の上側には、ファンモジュール４４が設けられており、ケーシング４０の前面、背面および左右両面の支柱４３よりも上側の部分と、ケーシング４０の天面と、を形成している。ここで、ファンモジュール４４は、上面および下面が開口した略直方体形状の箱体に室外ファン１５が収容された集合体である。ファンモジュール４４の天面の開口は、吹出口４０ｄであり、吹出口４０ｄには、吹出グリル４６が設けられている。室外ファン１５は、ケーシング４０内において吹出口４０ｄに面して配置されており、空気を吸込口４０ａ、４０ｂ、４０ｃからケーシング４０内に取り込んで吹出口４０ｄから排出させる送風機である。
【００５６】
前面パネル４５は、前面側の支柱４３間に架け渡されており、ケーシング４０の前面を形成している。
【００５７】
ケーシング４０内には、室外ファン１５および室外熱交換器１１以外の冷媒回路構成部品（図２においては、アキュムレータ７、圧縮機８および冷媒管１６〜１８を図示）も収容されている。ここで、圧縮機８およびアキュムレータ７は、底フレーム４２上に設けられている。
【００５８】
このように、室外ユニット２は、側面（ここでは、背面および左右両側面）に空気の吸込口４０ａ、４０ｂ、４０ｃと天面に空気の吹出口４０ｄとが形成されたケーシング４０と、ケーシング４０内において吹出口４０ｄに面して配置された室外ファン１５と、ケーシング４０内において室外ファン１５の下側に配置された室外熱交換器１１と、を有している。そして、このような上吹き型のユニット構成では、室外ファン１５の下側に室外熱交換器１１が配置されるため、室外熱交換器１１を通過する空気の風速は、室外熱交換器１１の上部のほうが室外熱交換器１１の下部に比べて速くなる傾向がある。
【００５９】
（３−２）室外熱交換器
室外熱交換器１１は、冷媒と室外空気との熱交換を行う熱交換器であり、主として、第１ヘッダ集合管８０と、第２ヘッダ集合管９０と、複数の扁平多穴管６３と、複数のフィン６４と、を有している。ここでは、第１ヘッダ集合管８０、第２ヘッダ集合管９０、扁平多穴管６３およびフィン６４のすべてが、アルミニウムまたはアルミニウム合金で形成されており、互いにロウ付け等によって接合されている。
【００６０】
第１ヘッダ集合管８０および第２ヘッダ集合管９０はいずれも、縦長中空の円筒形状の部材である。第１ヘッダ集合管８０は、室外熱交換器１１の一端側（ここでは、図４の左前端側）に立設されており、第２ヘッダ集合管９０は、室外熱交換器１１の他端側（ここでは、図４の右前端側）に立設されている。
【００６１】
（４）扁平多穴管
扁平多穴管６３は、伝熱面となる鉛直方向を向く上面および下面の扁平面６３ａと、冷媒が流れる多数の小さな通路６３ｂを有する扁平多穴管である。扁平多穴管６３が有する複数の通路６３ｂは、空気流れ方向（通路６３ｂの断面視における長手方向）に沿うように並んで設けられている。なお、本実施形態においては、扁平多穴管６３の上下方向の幅は一様であり、通路６３ｂの上下方向の幅も一様である。当該複数の通路６３ｂは、大きさが異なっており、風上側に位置するものほど流路面積が大きくなるように構成されている。より具体的には、本実施形態の扁平多穴管６３では、最も風上側に位置する通路６３ｂの空気流れ方向の幅が幅ａ１となるように構成されており、風上側から２番目以降の通路６３ｂは空気流れ方向の幅が幅ａ２となるように構成されており、幅ａ１＞幅ａ２の関係となっている（本実施形態では、扁平多穴管６３の空気流れ方向の長さＷｔの中心に位置する通路６３ｂの幅ｂは、上記幅ａ２と同じになるように構成されている。）。そして、扁平多穴管６３における風上側から１番目と２番目の通路６３ｂの空気流れ方向の幅の合計値ａ＝ａ１＋ａ２とした場合において、２≦ａ／ｂ≦１６の関係を満たすように構成されている。なお、当該関係は、３≦ａ／ｂ≦９を満たす関係であることがより好ましい。
【００６２】
また、扁平多穴管６３の最も風上側の通路６３ｂの空気流れ方向における幅ａ１は、扁平多穴管６３の空気流れ方向中央の通路６３ｂの空気流れ方向における幅ｂの１．５倍以上であることが好ましく、２倍以上であることがより好ましい。
【００６３】
なお、扁平多穴管６３の各通路６３ｂ同士の間を仕切っている部分については、特に限定されないが、それぞれ空気流れ方向において同じ幅を有して構成されていてもよい。
【００６４】
扁平多穴管６３は、特に限定されないが、例えば、押し出し成形により製造される。
【００６５】
扁平多穴管６３は、上下方向に所定の間隔（高さ方向の中心同士の間：所定ピッチＴｐ）で複数配列されている。特に限定されないが、例えば、扁平多穴管６３の上下方向の厚みＴｔと、所定ピッチＴｐとの関係が、Ｔｐ＝５Ｔｔ〜９Ｔｔ（より好ましくはＴｐ＝６Ｔｔ〜８Ｔｔ）の関係を満たす程度に、扁平多穴管６３が上下方向に密に配設されていることが好ましい。ここで、所定ピッチＴｐは、短すぎる場合には、扁平多穴管６３の間の空間が狭くなることによる通風抵抗の増大や扁平多穴管６３の本数が増大することによるコストアップの問題が生じる。また、所定ピッチＴｐは、長すぎる場合には、フィン６４のうち扁平多穴管６３から遠く離れた部分が大きくなってしまうためフィン６４における熱伝達効率が低下してしまう問題がある。また、扁平多穴管６３の厚みＴｔは、厚みＴｔが大きすぎる場合には、通路６３ｂの冷媒通過面積が大きくなりすぎて通路６３ｂ内の冷媒の流速が低下してしまうことで管内熱伝達率が低下する問題や、通過する空気が受ける通風抵抗が増大してしまう問題や、扁平多穴管６３を交差するように流れる空気の流れ方向における扁平多穴管６３の下流側の領域（死水域）が増大することでフィン６４での熱伝達効率が低下してしまう問題や、扁平多穴管６３が大型化することに伴う耐圧強度確保のために肉厚を増大させることによるコストアップの問題や、通路６３ｂでの冷媒通過面積が増大することにより冷媒量が増大してしまう問題がある。また、扁平多穴管６３の厚みＴｔは、厚みＴｔが小さすぎる場合には、通路６３ｂの冷媒通過面積が小さくなることにより冷媒が受ける圧力損失が大きくなってしまう問題がある。以上の事項を勘案し、扁平多穴管６３の厚みＴｔと所定ピッチＴｐとの関係は、上述の関係を満たすことが好ましい。
【００６６】
扁平多穴管６３は、各通路６３ｂの両端が第１ヘッダ集合管８０および第２ヘッダ集合管９０に接続されている。
【００６７】
（５）フィン
フィン６４は、空気流れ方向および上下方向に広がる板状部材であり、板厚方向に所定の間隔で複数配置されており、扁平多穴管６３に固定されている。フィン６４には、風下側の縁部から風上側に向けて風上側縁部の手前まで水平方向に切り込まれた切り欠き部６４ａが、上下方向に複数形成されている。この切り欠き部６４ａの形状は、扁平多穴管６３の断面の外形にほぼ一致しており、当該切り欠き部６４ａには、扁平多穴管６３が挿入された状態でロウ付け固定される。
【００６８】
フィン６４は、扁平多穴管６３の風上側端部よりも更に風上側において、上下方向に連続した連通部６４ｘを有している。ここで、扁平多穴管６３の風上端からフィン６４の連通部６４ｘにおける風上端までの空気流れ方向の距離Ｌと、扁平多穴管６３の空気流れ方向の長さＷｔとは、０．１８≦Ｌ／Ｗｔ≦０．３２の関係を満たすように構成されている。なお、当該関係は、０．２１≦Ｌ／Ｗｔ≦０．３２を満たす関係であることがより好ましい。また、距離Ｌは、フィン６４の扁平多穴管６３よりも風上側に位置する部分を十分に広く確保して着霜耐力をより確実に向上させる観点から、Ｌ≧４ｍｍの関係を満たすことがより好ましい。
【００６９】
フィン６４は、扁平多穴管６３の風下側端部よりも更に風下側に向けて突出した風下突出部６４ｙを有している。すなわち、フィン６４の切り欠き部６４ａの空気流れ方向の長さ（フィン６４の空気流れ方向の長さＷｆ−距離Ｌ）は、扁平多穴管６３の空気流れ方向の幅Ｗｔよりも大きくなるように構成されている。ここで、扁平多穴管６３の風下端からフィン６４の風下突出部６４ｙにおける風下端までの空気流れ方向の距離Ｑは、２ｍｍ以上となるように構成されている。なお、この距離Ｑの上限は、特に限定されないが、フィン６４の材料費を抑えるために、例えば、５ｍｍとすることができる。
【００７０】
（６）室外熱交換器の他の構成
室外熱交換器１１は、上下に複数並んだ扁平多穴管６３に対してフィン６４が固定されて構成された熱交換部６０を有している。熱交換部６０は、上段側の上段熱交換部６０Ａと、下段側の下段熱交換部６０Ｂと、を有している。
【００７１】
第１ヘッダ集合管８０は、その内部空間が水平方向に広がった仕切板８１によって上下に仕切られることで、上段熱交換部６０Ａと下段熱交換部６０Ｂに対応するように、ガス側出入口連通空間８０Ａと液側出入口連通空間８０Ｂが形成されている。そして、ガス側出入口連通空間８０Ａには、対応する上段熱交換部６０Ａを構成する扁平多穴管６３が連通している。また、液側出入口連通空間８０Ｂには、対応する下段熱交換部６０Ｂを構成する扁平多穴管６３が連通している。
【００７２】
また、第１ヘッダ集合管８０のガス側出入口連通空間８０Ａには、冷房運転時に圧縮機８から送られる冷媒をガス側出入口連通空間８０Ａに送る冷媒管１９（図１参照）が接続されている。
【００７３】
また、第１ヘッダ集合管８０の液側出入口連通空間８０Ｂには、暖房運転時に室外膨張弁１２から送られる冷媒を液側出入口連通空間８０Ｂに送る冷媒管２０（図１参照）が接続されている。
【００７４】
第２ヘッダ集合管９０は、その内部空間が水平方向に広がった仕切板９１、９２、９３、９４によってそれぞれ上下に仕切られつつ、仕切板９２と仕切板９３の間に設けられたノズル付き区切板９９によって上下に区切られることで、上側から順に並んだ第１〜第３上段折り返し連通空間９０Ａ、９０Ｂ、９０Ｃと、第１〜第３下段折り返し連通空間９０Ｄ、９０Ｅ、９０Ｆと、が形成されている。第１〜第３上段折り返し連通空間９０Ａ、９０Ｂ、９０Ｃには、対応する上段熱交換部６０Ａにおける扁平多穴管６３が連通しており、第１〜第３下段折り返し連通空間９０Ｄ、９０Ｅ、９０Ｆには、対応する下段熱交換部６０Ｂにおける扁平多穴管６３が連通している。第３上段折り返し連通空間９０Ｃと第１下段折り返し連通空間９０Ｄとは、ノズル付き区切板９９によって上下に区切られているが、ノズル付き区切板９９において上下に貫通するように設けられたノズル９９ａを介して上下に連通している。また、第１上段折り返し連通空間９０Ａと第３下段折り返し連通空間９０Ｆとは、第２ヘッダ集合管９０に接続されている第１接続配管２４を介して接続されており、第２上段折り返し連通空間９０Ｂと第２下段折り返し連通空間９０Ｅとは、第２ヘッダ集合管９０に接続されている第２接続配管２５を介して接続されている。
【００７５】
以上の構成により、室外熱交換器１１が冷媒の蒸発器として機能する場合には、冷媒管２０から第１ヘッダ集合管８０の液側出入口連通空間８０Ｂに流入した冷媒は、液側出入口連通空間８０Ｂに接続されている下段熱交換部６０Ｂの扁平多穴管６３を流れて、第２ヘッダ集合管９０の第１〜第３下段折り返し連通空間９０Ｄ、９０Ｅ、９０Ｆに流入する。第１下段折り返し連通空間９０Ｄに流入した冷媒は、ノズル付き区切板９９のノズル９９ａを介して第３上段折り返し連通空間９０Ｃに流入し、第３上段折り返し連通空間９０Ｃに接続されている上段熱交換部６０Ａの扁平多穴管６３を介して、第１ヘッダ集合管８０のガス側出入口連通空間８０Ａに流入する。第２下段折り返し連通空間９０Ｅに流入した冷媒は、第２接続配管２５を介して第２上段折り返し連通空間９０Ｂに流入し、第２上段折り返し連通空間９０Ｂに接続されている上段熱交換部６０Ａの扁平多穴管６３を介して、第１ヘッダ集合管８０のガス側出入口連通空間８０Ａに流入する。第３下段折り返し連通空間９０Ｆに流入した冷媒は、第１接続配管２４を介して第１上段折り返し連通空間９０Ａに流入し、第１上段折り返し連通空間９０Ａに接続されている上段熱交換部６０Ａの扁平多穴管６３を介して、第１ヘッダ集合管８０のガス側出入口連通空間８０Ａに流入する。第１ヘッダ集合管８０のガス側出入口連通空間８０Ａにおいて合流した冷媒は、冷媒管１９を介して室外熱交換器１１の外部に流れていくことになる。なお、室外熱交換器１１が冷媒の放熱器として用いられる場合には、上記とは反対の冷媒流れとなる。
【００７６】
（７）特徴
（７−１）
本実施形態の室外熱交換器１１は、フィン６４が、扁平多穴管６３の風上側において上下に繋がった連通部６４ｘを有しており、しかも、フィン６４の扁平多穴管６３よりも風上側の部分について０．１８≦Ｌ／Ｗｔの関係（Ｌ：扁平多穴管の風上端からフィンの風上端までの空気流れ方向の距離、Ｗｔ：扁平多穴管の空気流れ方向の長さ）を満たすように構成されている。このため、例えば、Ｗｔの値が大きい場合（扁平多穴管６３が長い場合）には、室外熱交換器１１を空気が通過する際に受ける通風抵抗が大きくなりがちであるが、Ｗｔを大きくすることで通過する空気との温度差が十分に確保された領域を増大させ、風上側において通過する空気の除湿量を十分に確保することで、フィン６４の空気流れ方向中央〜風下側にかけては霜の付着量を抑えることができるため、通風抵抗の増大を穏やかにすることが可能となる。
【００７７】
このように、蒸発器として用いられた場合において室外熱交換器１１の風上側の部分において着霜可能なフィン６４の連通部６４ｘが十分に広く確保されているため、着霜耐力を向上させることが可能になっている。特に、Ｌ≧４ｍｍとした場合には、当該着霜耐力を向上させる効果をより確実に得ることが可能になる。
【００７８】
したがって、室外熱交換器１１に付着した霜を融解させるために行われるデフロスト運転を頻繁に行う必要を無くすることが可能になっている。すなわち、デフロスト運転を頻繁に行わなくて済むように、デフロスト判定条件を緩めに設定しておくことが可能になる。
【００７９】
また、フィン６４の連通部６４ｘに関して、Ｌ／Ｗｔ≦０．３２の関係を満たすように構成されているため、着霜耐力の向上に寄与しにくい不必要な部分を削減することにより、フィン６４の材料費を抑えることが可能になっている。
【００８０】
（７−２）
室外熱交換器１１では、従来より、扁平多穴管６３の外側を通過する空気と扁平多穴管６３の内部の通路６３ｂを通過する冷媒との温度差は、空気流れ方向における風上側の方が風下側よりも大きくなりがちである。このため、扁平多穴管６３において空気流れ方向に並んで設けられた複数の通路６３ｂでは、空気流れの風上側は風下側よりも熱交換量が大きくなりがちである。
【００８１】
更に、上述のように着霜耐力を向上させるために扁平多穴管６３の風上側においてフィン６４の連通部６４ｘを設けた構造では、このような連通部６４ｘを設けない構造と比較して、扁平多穴管６３の複数の通路６３ｂのうちの風上側の部分に対して更に多くの熱流束が供給されることになり、空気流れの風上側の通路６３ｂにおける熱交換量は、風下側の通路６３ｂよりも更に大きくなりがちになる。
【００８２】
このような構造においても、本実施形態の室外熱交換器１１では、２≦ａ／ｂの関係を満たす構造とすることで（ａ：扁平多穴管６３における風上側から１番目と２番目の通路６３ｂの空気流れ方向の幅の合計値、ｂ：扁平多穴管６３の空気流れ方向の長さＷｔの中心に位置する通路６３ｂの幅）、扁平多穴管６３の通路６３ｂのうち風上側の通路６３ｂを大きく構成させることにより、風上側のフィン６４の連通部６４ｘから供給される熱流束の量に対応させることが可能になっている。
【００８３】
これにより、扁平多穴管６３の通路６３ｂのうち、フィン６４から供給される熱流束の多い風上側の通路６３ｂにおいては風下側の通路６３ｂよりも冷媒を多めに供給することが可能になる。したがって、風上側の通路６３ｂにおいて蒸発済みの冷媒が流れる箇所を少なく抑えつつ、風下側の通路６３ｂで蒸発せずに冷媒が流出してしまうことを低減させることで、室外熱交換器１１の性能を向上させることが可能になっている。
【００８４】
なお、３≦ａ／ｂの関係を満たす構造とした場合には、上記効果をより十分に奏することが可能になる。
【００８５】
また、扁平多穴管６３の複数の通路６３ｂのうち最も風上側に位置している通路６３ｂでは、フィン６４から供給される熱流束が最も大きくなることになるが、本実施形態の室外熱交換器１１では、当該最も風上側の通路６３ｂの空気流れ方向の幅ａ１を、扁平多穴管６３の空気流れ方向中央の通路６３ｂの空気流れ方向における幅ｂの１．５倍以上確保しているため、室外熱交換器１１の性能を向上させる効果を十分に得ることが可能になっている。
【００８６】
（７−３）
本実施形態の室外熱交換器１１は、上述のような構造を採用しつつも、更にａ／ｂ≦１６の関係を満たす構造としている。
【００８７】
このため、扁平多穴管６３の風上側の比較的大きな通路６３ｂの空気流れ方向の大きさが過度に大きくならないようにすることが可能となる。これにより、扁平多穴管６３の風上側の通路６３ｂの空気流れ方向における長さを、扁平多穴管６３の通路６３ｂの上下方向の長さよりも過度に大きくならないようにすることが可能になる。したがって、扁平多穴管６３の風上側の比較的大きな通路６３ｂにおいても耐圧強度を確保しやすくすることが可能になっている。
【００８８】
なお、ａ／ｂ≦９の関係を満たす構造とした場合には、上記効果をより十分に奏することが可能になる。
【００８９】
（７−４）
本実施形態の室外熱交換器１１では、フィン６４が、扁平多穴管６３の風下側端部よりも更に風下側に向けて突出した風下突出部６４ｙを有しており、フィン６４の風下突出部６４ｙにおける風下端は、扁平多穴管６３の風下端から更に空気流れ方向の風下側に距離Ｑ（２ｍｍ以上）離れて位置している。
【００９０】
このため、室外熱交換器１１が蒸発器として機能する場合等のように結露が生じる条件で利用された場合であっても、各扁平多穴管６３の風下端から流れ落ちる結露水がフィン６４の風下端まで供給されにくくすることが可能になっている。これにより、フィン６４の風下端において霜が付着した場合であっても、当該霜が成長することを抑制することが可能になっている。
【００９１】
（８）変形例
上記実施形態では、本発明の実施形態の一例を説明したが、上記実施形態はなんら本願発明を限定する趣旨ではなく、上記実施形態には限られない。本願発明は、その趣旨を逸脱しない範囲で適宜変更した態様についても当然に含まれる。
【００９２】
（８−１）変形例Ａ
上記実施形態では、扁平多穴管６３の風下側端部よりも更に風下側に向けて突出した風下突出部６４ｙが設けられることで、フィン６４の切り欠き部６４ａの空気流れ方向の長さ（フィン６４の空気流れ方向の長さＷｆ−距離Ｌ）が、扁平多穴管６３の空気流れ方向の幅Ｗｔよりも大きくなるように構成されている場合を例に挙げて説明した。
【００９３】
しかし、フィン６４の切り欠き部６４ａと扁平多穴管６３との空気流れ方向の幅の関係は、当該関係に限定されるものではなく、例えば、図８に示すように、扁平多穴管６３が、フィン６４の風下側端部よりも更に風下側に向けて突出した風下露出部６３ｙを有して構成されていてもよい。すなわち、フィン６４の切り欠き部６４ａの空気流れ方向の長さ（フィン６４の空気流れ方向の長さＷｆ−距離Ｌ）が、扁平多穴管６３の空気流れ方向の幅Ｗｔよりも小さくなるように構成されていてもよい。
【００９４】
当該構成によれば、扁平多穴管６３の風下露出部６３ｙの風下端は、フィン６４の風下端よりも更に空気流れ方向の風下側に位置しているため、フィン６４ではなくて扁平多穴管６３の一部を風下側に露出させた構造とすることができる。これにより、室外熱交換器１１の製造時または運搬時において、フィン６４の風下側の箇所の損傷や破損を生じにくくし、フィン６４を保護することが可能になる。
【００９５】
また、フィン６４ではなくて扁平多穴管６３の風下露出部６３ｙを風下側に突出させた構成とすることで、室外熱交換器１１をローラー等の工具を用いて曲げ加工する場合において、工具をフィン６４ではなく扁平多穴管６３に押し当てて作業することが可能となり、フィン６４の変形や損傷を抑制することが可能となる。更に、室外熱交換器１１を炉内でロウ付けする場合に、フィン６４ではなくて扁平多穴管６３を接地させた状態でロウ付けさせることができるため、ロウ付け時にアルミ製のフィン６４を炉内床面に接触させることで生じうるフィン６４の熱収縮や熱膨張による変形を抑制することも可能になる。
【００９６】
また、以上の風下露出部６３ｙを有する構造については、更に、０．１８≦Ｌ／Ｗｔ≦０．３０の関係を満たす構造で実現されていることが好ましい（Ｌ：扁平多穴管の風上端からフィンの風上端までの空気流れ方向の距離、Ｗｔ：扁平多穴管の空気流れ方向の長さ）。このように、フィン６４の扁平多穴管６３よりも風上側の部分についてＬ／Ｗｔ≦０．３０の関係を満たすように構成することで、着霜耐力の向上に寄与しにくい不必要な部分を十分に削減することにより、フィンの材料費を十分に抑えることが可能になる。
【００９７】
（８−２）変形例Ｂ
上記実施形態では、扁平多穴管６３の通路６３ｂのうち、最も風上側に位置する通路６３ｂのみが、他の通路６３ｂとは空気流れ方向の幅が異なる場合について例に挙げて説明した。
【００９８】
しかし、風上側におけるフィン６４から供給される多くの熱流束に対応させるための扁平多穴管６３の通路ｂの構造としては、これに限られるものではなく、例えば、図９に示すように、扁平多穴管６３における最も風上側の通路６３ｂよりも風上側から２番目の通路６３ｂの方が空気流れ方向の幅が大きく構成されていてもよい。この場合であっても、風上側から２番目の通路６３ｂであれば、フィン６４の連通部６４ｘから供給される多くの熱流束を処理することが可能である。
【００９９】
また、扁平多穴管６３を押し出し成形により製造する場合において、複数の通路６３ｂのうち風上側端部に位置することとなる通路６３ｂについては、扁平多穴管６３の空気流れ方向の風上側端部の壁面の厚みに個体差が生じうることや、扁平多穴管６３の空気流れ方向の風上側端部を丸みを持たせる形状とすること等により、複数の通路６３ｂのうち風上側端部に位置することとなる通路６３ｂが意図せず小さくなってしまうおそれがある。ところが、このようなおそれがあったとしても、最も風上側の通路６３ｂと風上側から２番目の通路６３ｂとの少なくともいずれかにおいて、空気流れ方向の幅が大きくなるように設計することにより、最も風上側に位置する通路６３ｂが意図せず小さくなってしまうことがあっても、フィン６４の連通部６４ｘから供給される多くの熱流束の処理を行うことが可能になる。
【０１００】
（８−３）変形例Ｃ
また、風上側におけるフィン６４から供給される多くの熱流束に対応させるための扁平多穴管６３の通路ｂの構造としては、例えば、図１０に示すように、扁平多穴管６３における風上側から風下側に向けて、通路６３ｂの空気流れ方向の幅が徐徐に小さくなるように構成されていてもよい。この場合であっても、フィン６４の連通部６４ｘから供給される多くの熱流束の処理を行うことが可能になる。
【実施例】
【０１０１】
上記実施形態および変形例Ａに係る構造を有する熱交換器について、Ｗｆ：フィン６４の空気流れ方向の長さ、Ｌ：扁平多穴管の風上端からフィンの風上端までの空気流れ方向の距離、Ｗｔ：扁平多穴管の空気流れ方向の長さ、ａ：扁平多穴管６３における風上側から１番目と２番目の通路６３ｂの空気流れ方向の幅の合計値、ｂ：扁平多穴管６３の空気流れ方向の長さＷｔの中心に位置する通路６３ｂの幅、の各値を変化させた場合の各解析結果を実施例１〜１２として表１に示す。
【０１０２】
なお、実施例１、２、５、６、９、１０は、上記実施形態におけるフィン６４が風下突出部６４ｙを有している構造に対応している。また、実施例３、４、７、８、１１、１２は、変形例Ａにおける扁平多穴管６３が風下露出部６３ｙを有している構造に対応している。
【０１０３】
なお、いずれの実施例についても、扁平多穴管６３における通路６３ｂの空気流れ方向の幅は、最も風上側の通路６３ｂのみが他の通路とは異なる構造とした。
【０１０４】
表１に示すｑ１、ｑ２、ｑ３は、それぞれ、扁平多穴管６３の風上側端部の表面における熱流束、扁平多穴管６３の中央部の表面における熱流束、扁平多穴管６３の風下側端部の表面における熱流束の量の平均値をそれぞれ示している。なお、これらの熱流束は、数値流体力学（CFD：computational fluid dynamics）に基づくコンピュータ解析による解析値を示している。
【０１０５】
【表１】
2019011923.tif 000003
また、上記実施形態に係る構造を有する熱交換器について、Ｌの値を変化させた場合の着霜時間Ｔの違いを検討した解析結果を、実施例１３、１４、比較例１〜３として表２に示す。
【０１０６】
これらの実施例１３、１４、比較例１〜３では、上記実施形態におけるフィン６４が風下突出部６４ｙを有している構造に対応させ、Ｗｔを１９ｍｍに固定し、ＷｆはＬ＋Ｗｔ＋２ｍｍとし、ａ＝１ｍｍ、ｂ＝０．５ｍｍとしつつ最も風上側の通路６３ｂのみが他の通路とは異なる構造として共通化させた。
【０１０７】
なお、着霜時間Ｔは、共通の所定条件下で熱交換器を蒸発器として使用した場合に熱交換器に供給される空気流れが受ける圧力損失が着霜量の増大により２００Ｐａ上昇するまでに要する時間とした。
【０１０８】
【表２】
2019011923.tif 000004
以上の実施例１３、１４に示すように、Ｌの値を大きくすることで着霜時間Ｔを増大させることができ、霜の付着による通風抵抗の増大を遅らせることが可能になることが確認された。なお、比較例２、３に示すように、Ｌの値がＷｔに対して大きすぎる場合には、フィンのＬに対応する部分のうちの着霜耐力の向上に寄与する部分を増大させることができず、単にフィンの材料費が増大するだけであることも確認された。
【符号の説明】
【０１０９】
１      空気調和装置
２      室外ユニット
１１    室外熱交換器（熱交換器）
６３    扁平多穴管
６３ａ  扁平面
６３ｂ  通路（冷媒流路）
６３ｙ  風下露出部
６４    フィン
６４ａ  切り欠き部（切り欠かれた箇所）
６４ｘ  連通部（風上側で上下に繋がった部分）
６４ｙ  風下突出部
ａ    合計値
ａ１  幅（最も風上側の冷媒流路の空気流れ方向における幅）
ａ２  幅
ｂ    幅（扁平多穴管の空気流れ方向中央の冷媒流路の空気流れ方向における幅）
Ｌ    扁平多穴管の風上端からフィンの風上端までの空気流れ方向の距離
Ｗｔ  扁平多穴管の空気流れ方向の長さ
【先行技術文献】
【特許文献】
【０１１０】
特許文献１：特開２００２−１３９２８２号公報
【図１】
2019011923.tif 000005
【図２】
2019011923.tif 000006
【図３】
2019011923.tif 000007
【図４】
2019011923.tif 000008
【図５】
2019011923.tif 000009
【図６】
2019011923.tif 000010
【図７】
2019011923.tif 000011
【図８】
2019011923.tif 000012
【図９】
2019011923.tif 000013
【図１０】
2019011923.tif 000014
【手続補正書】
【提出日】平成30年11月5日(2018.11.5)
【手続補正１】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
空気流れ方向に並んだ複数の冷媒流路（６３ｂ）を有する扁平多穴管（６３）と、
空気流れ方向の風下側から風上側に向けて切り欠かれた箇所（６４ａ）に前記扁平多穴管が挿入固定されており、前記扁平多穴管の風上側で上下に繋がった部分（６４ｘ）を有するフィン（６４）と、
を備え、
Ｌ：前記扁平多穴管の風上端から前記フィンの風上端までの空気流れ方向の距離、
Ｗｔ：前記扁平多穴管の空気流れ方向の長さ、
ａ：前記扁平多穴管における風上側から１番目と２番目の前記冷媒流路の空気流れ方向の幅の合計値、
ｂ：前記扁平多穴管における空気流れ方向中央の前記冷媒流路の空気流れ方向の幅、
とした場合に
０．１８≦Ｌ／Ｗｔ≦０．３２
であり、かつ、
２．５≦ａ／ｂ≦１６
の関係を満たす、
熱交換器（１１）。
【請求項２】
０．２１≦Ｌ／Ｗｔ≦０．３２の関係を満たし、
前記フィンの風下端は、前記扁平多穴管の風下端よりも更に空気流れ方向の風下側に位置している、
請求項１に記載の熱交換器。
【請求項３】
前記フィンの風下端は、前記扁平多穴管の風下端から更に２ｍｍ以上風下側に離れて位置している、
請求項２に記載の熱交換器。
【請求項４】
０．１８≦Ｌ／Ｗｔ≦０．３０の関係を満たし、
前記扁平多穴管の風下端は、前記フィンの風下端よりも更に空気流れ方向の風下側に位置している、
請求項１に記載の熱交換器。
【請求項５】
３≦ａ／ｂ≦９の関係を満たす、
請求項１から４のいずれか１項に記載の熱交換器。
【請求項６】
Ｌ≧４ｍｍである、
請求項１から５のいずれか１項に記載の熱交換器。
【請求項７】
前記扁平多穴管の最も風上側の前記冷媒流路の空気流れ方向における幅（ａ１）は、前記扁平多穴管の空気流れ方向中央の前記冷媒流路の空気流れ方向における幅（ｂ）の１．５倍以上である、
請求項１から６のいずれか１項に記載の熱交換器。
【手続補正２】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱交換器に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、複数の扁平多穴管と、複数の扁平多穴管に接合されたフィンを備え、扁平多穴管の内部を流れる冷媒を扁平多穴管の外部を流れる空気と熱交換させる熱交換器が知られている。
【０００３】
例えば、特許文献１（特開２００２−１３９２８２号公報）では、フィンに風上側から風下側に向けて切り欠きを形成し、扁平多穴管をフィンの風上側から挿入固定した熱交換器が提案されている。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
上記特許文献１に示された熱交換器では、扁平多穴管の風上端よりも風上側にはフィンが設けられていない。このため、外気温度が低い環境下で蒸発温度が低い蒸発器として熱交換器を用いた場合には、熱交換器のフィンおよび扁平多穴管の風上側部分に集中的に霜が付着してしまい、通風抵抗の増大が早期に生じやすい。このため、熱交換器に付着した霜を融解させるための運転等を頻繁に行う必要が生じてしまう。
【０００５】
これに対して、扁平多穴管の風上端よりも更に風上側においてもフィンを設けることで、扁平多穴管の風上側部分に集中的に霜が付着する状態を緩和させることが可能になる。
【０００６】
ところが、このようにして扁平多穴管の風上端よりも更に風上側にもフィンを設けた場合には、風上側の方が空気温度と冷媒温度との差異が大きいことによる空気流れ方向の不均衡に加えて、扁平多穴管に設けられた複数の冷媒流路のうち風上側の冷媒流路に対するフィンからの熱流束の量が風下側の冷媒流路に対する熱流束の量よりも大きくなることによる空気流れ方向の不均衡が生じてしまう。この不均衡が生じると、扁平多穴管の風上側の冷媒流路を流れる冷媒は流路の途中で蒸発しきってしまうにもかかわらず風下側の冷媒流路を流れる冷媒は十分に蒸発させることができない等、熱交換器の性能を十分に発揮させることができないおそれがある。
【０００７】
本発明は上述した点に鑑みてなされたものであり、本発明の課題は、霜の付着による通風抵抗の増大を遅らせる場合であっても、空気流れ方向における風上側と風下側の両方で十分に性能を発揮させつつ、扁平多穴管の耐圧強度を確保しやすい熱交換器を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
第１観点に係る熱交換器は、扁平多穴管とフィンを備えている。扁平多穴管は、空気流れ方向に並んだ複数の冷媒流路を有している。フィンは、空気流れ方向の風下側から風上側に向けて切り欠かれた箇所に扁平多穴管が挿入固定されている。フィンは、扁平多穴管の風上側で上下に繋がった部分を有している。Ｌ：扁平多穴管の風上端からフィンの風上端までの空気流れ方向の距離、Ｗｔ：扁平多穴管の空気流れ方向の長さ、ａ：扁平多穴管における風上側から１番目と２番目の冷媒流路の空気流れ方向の幅の合計値、ｂ：扁平多穴管における空気流れ方向中央の冷媒流路の空気流れ方向の幅、とした場合に、０．１８≦Ｌ／Ｗｔ≦０．３２であり、かつ、２．５≦ａ／ｂ≦１６の関係を満たす。
【０００９】
なお、「ｂ」については、扁平多穴管の中央に冷媒流路が無い（例えば、各冷媒流路を仕切る仕切りが存在している）場合には、中央から最寄りの冷媒流路の幅であってもよいし、中央を挟む２つの冷媒流路の幅の平均値であってもよい。
【００１０】
なお、扁平多穴管の中心を含む風下側に位置する各冷媒流路の空気流れ方向における平均長さよりも、これらよりも風上側に位置する各冷媒流路の空気流れ方向における平均長さの方が大きいことが好ましい。
【００１１】
この熱交換器では、フィンが、扁平多穴管の風上側において上下に繋がった部分を有しており、しかも、フィンの扁平多穴管よりも風上側の部分について０．１８≦Ｌ／Ｗｔの関係を満たすように構成されているため、着霜可能な面積が広く確保されており、着霜耐力を向上させることが可能になっている。このため、熱交換器に付着した霜を融解させるために行われるデフロスト処理・運転を頻繁に行う必要を無くすることが可能になっている。また、フィンの扁平多穴管よりも風上側の部分についてＬ／Ｗｔ≦０．３２の関係を満たすように構成されているため、着霜耐力の向上に寄与しにくい不必要な部分を削減することにより、フィンの材料費を抑えることが可能になっている。
【００１２】
ここで、扁平多穴管の外側を通過する空気と扁平多穴管の冷媒流路を通過する冷媒との温度差は、空気流れ方向における風上側の方が風下側よりも大きくなりがちである。このため、扁平多穴管において空気流れ方向に並んで設けられた複数の冷媒流路では、空気流れの風上側は風下側よりも熱交換量が大きくなりがちである。そして、上述のように着霜耐力を向上させるために扁平多穴管の風上側にフィンを位置させた構造では、扁平多穴管の複数の冷媒流路のうちの風上側の部分に対して、更に風上側に位置するフィンからの熱流束が供給されることになるため、空気流れの風上側の冷媒流路における熱交換量は、風下側の冷媒流路よりも更に大きくなりがちになる。
【００１３】
このような構造においても、この熱交換器では、２≦ａ／ｂの関係を満たす構造とすることで、扁平多穴管の冷媒流路のうち風下側の冷媒流路を風上側の冷媒流路よりも大きくせずに扁平多穴管の冷媒流路のうち風上側の冷媒流路を大きく構成させることにより、周囲のフィンから供給される熱流束の量に対応させている。これにより、熱交換器の性能を向上させることが可能になっている。なお、２．５≦ａ／ｂの関係を満たすことがより好ましい。
【００１４】
また、このような構造において、この熱交換器では、ａ／ｂ≦１６の関係を満たす構造とすることで、扁平多穴管の風上側の比較的大きな冷媒流路の空気流れ方向の大きさが過度に大きくならないようにすることで（空気流れ方向に垂直な方向の長さに対して空気流れ方向の大きさが過度にならないようにすることで）、扁平多穴管の風上側の比較的大きな冷媒流路においても耐圧強度を確保しやすい。
【００１５】
以上により、霜の付着による通風抵抗の増大を遅らせる構造を採用しつつも、扁平多穴管の空気流れ方向における風上側の冷媒流路と風下側の冷媒流路との両方で十分に性能を発揮させつつ、扁平多穴管の耐圧強度も確保することが可能になる。
【００１６】
第２観点に係る熱交換器は、第１観点に係る熱交換器であって、０．２１≦Ｌ／Ｗｔ≦０．３２の関係を満たしている。フィンの風下端は、扁平多穴管の風下端よりも更に空気流れ方向の風下側に位置している。
【００１７】
この熱交換器では、フィンのうち扁平多穴管よりも風上側の部分をより十分に確保することで、着霜耐力をより確実に向上させることが可能になる。更に、フィンの風下端が、扁平多穴管の風下端よりも更に空気流れ方向の風下側に位置しているため、風下側に突出しているフィンの風下側の下端から結露水を下方にしたたり落とすようにして、結露水の排水効率を向上させることが可能になる。
【００１８】
第３観点に係る熱交換器は、第２観点に係る熱交換器であって、フィンの風下端は、扁平多穴管の風下端から更に２ｍｍ以上風下側に離れて位置している。
【００１９】
一般に、フィンの風下端に結露水が供給される構造においては、熱交換器のフィンの風下端において霜が付着した場合に、当該霜が成長してしまうおそれがある。
【００２０】
これに対して、この熱交換器では、フィンの風下端が扁平多穴管の風下端から更に２ｍｍ以上風下側に離れて位置している。このため、扁平多穴管の風下端から流れ落ちる結露水がフィンの風下端まで供給されにくく、フィンの風下端における霜の成長を抑制することが可能になっている。
【００２１】
第４観点に係る熱交換器は、第１観点に係る熱交換器であって、０．１８≦Ｌ／Ｗｔ≦０．３０の関係を満たしている。扁平多穴管の風下端は、フィンの風下端よりも更に空気流れ方向の風下側に位置している。
【００２２】
この熱交換器では、フィンの扁平多穴管よりも風上側の部分についてＬ／Ｗｔ≦０．３０の関係を満たすように構成されているため、着霜耐力の向上に寄与しにくい不必要な部分を十分に削減することにより、フィンの材料費を十分に抑えることが可能になっている。
【００２３】
また、この熱交換器では、扁平多穴管の風下端は、フィンの風下端よりも更に空気流れ方向の風下側に位置しているため、フィンではなくて扁平多穴管を風下側に突出させた構成とすることができ、製造時または運搬時においてフィンの風下側の箇所を保護することが可能になる。
【００２４】
なお、フィンではなくて扁平多穴管を風下側に突出させた構成とすることで、例えば、熱交換器を曲げ加工する場合には、工具を扁平多穴管に押し当てて作業することで風下側のフィンの変形や損傷を抑制することが可能である。また、炉内でロウ付けする際に、フィンではなくて扁平多穴管を接地させることができ、フィンが接地することにより生じるフィンの熱収縮や変形を抑制することも可能になる。
【００２５】
第５観点に係る熱交換器は、第１観点から第４観点のいずれかに係る熱交換器であって、３≦ａ／ｂ≦９の関係を満たす。
【００２６】
この熱交換器では、３≦ａ／ｂの関係を満たす構造とすることで、扁平多穴管の冷媒流路のうち風上側の冷媒流路を十分に大きく構成させることにより、周囲のフィンから供給される熱流束の量に対応させ、熱交換器の性能を向上させることが可能になっている。
【００２７】
更に、このような構造において、この熱交換器では、ａ／ｂ≦９の関係を満たす構造とすることで、扁平多穴管の風上側の比較的大きな冷媒流路の空気流れ方向の大きさが過度に大きくならないようにすることで（空気流れ方向に垂直な方向の長さに対して空気流れ方向の大きさが過度にならないようにすることで）、扁平多穴管の風上側の比較的大きな冷媒流路においても十分な耐圧強度を確保しやすい。
【００２８】
第６観点に係る熱交換器は、第１観点から第５観点のいずれかに係る熱交換器であって、Ｌ≧４ｍｍである。
【００２９】
この熱交換器では、扁平多穴管よりも風上側に位置するフィンを十分に広く確保することにより、着霜耐力をより確実に向上させることが可能になる。
【００３０】
第７観点に係る熱交換器は、第１観点から第６観点のいずれかに係る熱交換器であって、扁平多穴管の最も風上側の冷媒流路の空気流れ方向における幅は、扁平多穴管の空気流れ方向中央の冷媒流路の空気流れ方向における幅の１．５倍以上であり、２倍以上であることが好ましい。
【００３１】
この熱交換器では、空気流れ方向の風上側では冷媒と空気との温度差が大きい傾向にあるだけでなく、扁平多穴管よりも風上側においてフィンが広がっていることもあり、最も風上側の冷媒流路では大きな熱流束が供給される。このような構造であっても、当該最も風上側の冷媒流路の空気流れ方向の大きさを十分に確保することにより、熱交換器の性能を十分に発揮させることが可能になる。
【発明の効果】
【００３２】
第１観点に係る熱交換器では、霜の付着による通風抵抗の増大を遅らせる構造を採用しつつも、扁平多穴管の空気流れ方向における風上側の冷媒流路と風下側の冷媒流路との両方で十分に性能を発揮させつつ、扁平多穴管の耐圧強度も確保することが可能になる。
【００３３】
第２観点に係る熱交換器では、着霜耐力をより確実に向上させつつ、結露水の排水効率を向上させることが可能になる。
【００３４】
第３観点に係る熱交換器では、扁平多穴管の風下端から流れ落ちる結露水がフィンの風下端まで供給されにくく、フィンの風下端における霜の成長を抑制することが可能になっている。
【００３５】
第４観点に係る熱交換器では、フィンの材料費を十分に抑えつつ、製造時または運搬時においてフィンの風下側の箇所を保護することが可能になる。
【００３６】
第５観点に係る熱交換器では、熱交換器の性能を向上させつつ、扁平多穴管の風上側の比較的大きな冷媒流路においても十分な耐圧強度を確保しやすい。
【００３７】
第６観点に係る熱交換器では、扁平多穴管よりも風上側に位置するフィンを十分に広く確保することにより、着霜耐力をより確実に向上させることが可能になる。
【００３８】
第７観点に係る熱交換器では、熱交換器の性能を十分に発揮させることが可能になる。
【図面の簡単な説明】
【００３９】
【図１】本発明の一実施形態に係る熱交換器が採用された空気調和装置の概略構成図である。
【図２】室外ユニットの外観斜視図である。
【図３】室外ユニットの正面図（室外熱交換器以外の冷媒回路構成部品を除いて図示）である。
【図４】室外熱交換器の概略斜視図である。
【図５】図４の熱交換部の部分拡大図である。
【図６】フィンの扁平多穴管に対する取付状態を示す概略図である。
【図７】室外熱交換器の冷媒流れを説明するための構成図である。
【図８】変形例Ａに係るフィンの扁平多穴管に対する取付状態を示す概略図である。
【図９】変形例Ｂに係るフィンの扁平多穴管に対する取付状態を示す概略図である。
【図１０】変形例Ｃに係るフィンの扁平多穴管に対する取付状態を示す概略図である。
【発明を実施するための形態】
【００４０】
以下、本発明に係る熱交換器としての室外熱交換器が採用された空気調和装置の実施形態およびその変形例について、図面に基づいて説明する。なお、本発明に係る熱交換器としての室外熱交換器の具体的な構成は、下記の実施形態およびその変形例に限られるものではなく、発明の要旨を逸脱しない範囲で変更可能である。
【００４１】
（１）空気調和装置の構成
図１は、本発明の一実施形態に係る熱交換器としての室外熱交換器１１が採用された空気調和装置１の概略構成図である。
【００４２】
空気調和装置１は、蒸気圧縮式の冷凍サイクルを行うことによって、建物等の室内の冷房および暖房を行うことが可能な装置である。空気調和装置１は、主として、室外ユニット２と、室内ユニット３ａ、３ｂと、室外ユニット２と室内ユニット３ａ、３ｂとを接続する液冷媒連絡管４およびガス冷媒連絡管５と、室外ユニット２および室内ユニット３ａ、３ｂの構成機器を制御する制御部２３と、を有している。そして、空気調和装置１の蒸気圧縮式の冷媒回路６は、室外ユニット２と、室内ユニット３ａ、３ｂとが冷媒連絡管４、５を介して接続されることによって構成されている。
【００４３】
室外ユニット２は、室外（建物の屋上や建物の壁面近傍等）に設置されており、冷媒回路６の一部を構成している。室外ユニット２は、主として、アキュムレータ７、圧縮機８と、四路切換弁１０と、室外熱交換器１１と、膨張機構としての室外膨張弁１２と、液側閉鎖弁１３と、ガス側閉鎖弁１４と、室外ファン１５と、を有している。各機器および弁間は、冷媒管１６〜２２によって接続されている。
【００４４】
室内ユニット３ａ、３ｂは、室内（居室や天井裏空間等）に設置されており、冷媒回路６の一部を構成している。室内ユニット３ａは、主として、室内膨張弁３１ａと、室内熱交換器３２ａと、室内ファン３３ａと、を有している。室内ユニット３ｂは、主として、膨張機構としての室内膨張弁３１ｂと、室内熱交換器３２ｂと、室内ファン３３ｂと、を有している。
【００４５】
冷媒連絡管４、５は、空気調和装置１を建物等の設置場所に設置する際に、現地にて施工される冷媒管である。液冷媒連絡管４の一端は、室外ユニット２の液側閉鎖弁１３に接続され、液冷媒連絡管４の他端は、室内ユニット３ａ、３ｂの室内膨張弁３１ａ、３１ｂの液側端に接続されている。ガス冷媒連絡管５の一端は、室外ユニット２のガス側閉鎖弁１４に接続され、ガス冷媒連絡管５の他端は、室内ユニット３ａ、３ｂの室内熱交換器３２ａ、３２ｂのガス側端に接続されている。
【００４６】
制御部２３は、室外ユニット２や室内ユニット３ａ、３ｂに設けられた制御基板等（図示せず）が通信接続されることによって構成されている。なお、図１においては、便宜上、室外ユニット２や室内ユニット３ａ、３ｂとは離れた位置に図示している。制御部２３は、空気調和装置１（ここでは、室外ユニット２や室内ユニット３ａ、３ｂ）の構成機器８、１０、１２、１５、３１ａ、３１ｂ、３３ａ、３３ｂの制御、すなわち、空気調和装置１全体の運転制御を行うようになっている。
【００４７】
（２）空気調和装置の動作
次に、図１を用いて、空気調和装置１の動作について説明する。空気調和装置１では、圧縮機８、室外熱交換器１１、室外膨張弁１２および室内膨張弁３１ａ、３１ｂ、室内熱交換器３２ａ、３２ｂの順に冷媒を流す冷房運転と、圧縮機８、室内熱交換器３２ａ、３２ｂ、室内膨張弁３１ａ、３１ｂおよび室外膨張弁１２、室外熱交換器１１の順に冷媒を流す暖房運転と、が行われる。なお、冷房運転および暖房運転は、制御部２３によって行われる。
【００４８】
冷房運転時には、四路切換弁１０が室外放熱状態（図１の実線で示される状態）に切り換えられる。冷媒回路６において、冷凍サイクルの低圧のガス冷媒は、圧縮機８に吸入され、冷凍サイクルの高圧になるまで圧縮された後に吐出される。圧縮機８から吐出された高圧のガス冷媒は、四路切換弁１０を通じて、室外熱交換器１１に送られる。室外熱交換器１１に送られた高圧のガス冷媒は、冷媒の放熱器として機能する室外熱交換器１１において、室外ファン１５によって冷却源として供給される室外空気と熱交換を行って放熱して、高圧の液冷媒になる。室外熱交換器１１において放熱した高圧の液冷媒は、室外膨張弁１２、液側閉鎖弁１３および液冷媒連絡管４を通じて、室内膨張弁３１ａ、３１ｂに送られる。室内膨張弁３１ａ、３１ｂに送られた冷媒は、室内膨張弁３１ａ、３１ｂによって冷凍サイクルの低圧まで減圧されて、低圧の気液二相状態の冷媒になる。室内膨張弁３１ａ、３１ｂで減圧された低圧の気液二相状態の冷媒は、室内熱交換器３２ａ、３２ｂに送られる。室内熱交換器３２ａ、３２ｂに送られた低圧の気液二相状態の冷媒は、室内熱交換器３２ａ、３２ｂにおいて、室内ファン３３ａ、３３ｂによって加熱源として供給される室内空気と熱交換を行って蒸発する。これにより、室内空気は冷却され、その後に、室内に供給されることで室内の冷房が行われる。室内熱交換器３２ａ、３２ｂにおいて蒸発した低圧のガス冷媒は、ガス冷媒連絡管５、ガス側閉鎖弁１４、四路切換弁１０およびアキュムレータ７を通じて、再び、圧縮機８に吸入される。
【００４９】
暖房運転時には、四路切換弁１０が室外蒸発状態（図１の破線で示される状態）に切り換えられる。冷媒回路６において、冷凍サイクルの低圧のガス冷媒は、圧縮機８に吸入され、冷凍サイクルの高圧になるまで圧縮された後に吐出される。圧縮機８から吐出された高圧のガス冷媒は、四路切換弁１０、ガス側閉鎖弁１４およびガス冷媒連絡管５を通じて、室内熱交換器３２ａ、３２ｂに送られる。室内熱交換器３２ａ、３２ｂに送られた高圧のガス冷媒は、室内熱交換器３２ａ、３２ｂにおいて、室内ファン３３ａ、３３ｂによって冷却源として供給される室内空気と熱交換を行って放熱して、高圧の液冷媒になる。これにより、室内空気は加熱され、その後に、室内に供給されることで室内の暖房が行われる。室内熱交換器３２ａ、３２ｂで放熱した高圧の液冷媒は、室内膨張弁３１ａ、３１ｂ、液冷媒連絡管４および液側閉鎖弁１３を通じて、室外膨張弁１２に送られる。室外膨張弁１２に送られた冷媒は、室外膨張弁１２によって冷凍サイクルの低圧まで減圧されて、低圧の気液二相状態の冷媒になる。室外膨張弁１２で減圧された低圧の気液二相状態の冷媒は、室外熱交換器１１に送られる。室外熱交換器１１に送られた低圧の気液二相状態の冷媒は、冷媒の蒸発器として機能する室外熱交換器１１において、室外ファン１５によって加熱源として供給される室外空気と熱交換を行って蒸発して、低圧のガス冷媒になる。室外熱交換器１１で蒸発した低圧の冷媒は、四路切換弁１０およびアキュムレータ７を通じて、再び、圧縮機８に吸入される。
【００５０】
なお、暖房運転中に室外熱交換器１１が冷媒の蒸発器として機能している状態において、外気温度や冷媒の蒸発温度が所定運転状況条件を満たした場合には、室外熱交換器１１に霜が付着する場合がある。当該霜が多く付着してしまうと、室外ファン１５から供給される空気が、霜が付着した室外熱交換器１１を通過する際に過大な通風抵抗を受けてしまい、熱交換効率が低下してしまうおそれがある。したがって、所定運転状況条件を満たした状態が所定時間以上続く等の予め定めたデフロスト判定条件が成立した場合には、制御部２３は、四路切換弁１０を室外放熱状態（図１の実線で示される状態）に切り換えて、デフロスト運転を行う。なお、デフロスト運転が所定時間行われる等してデフロスト処理が終了すると、再び、制御部２３は、四路切換弁１０を室外蒸発状態（図１の破線で示される状態）に切り換えて、暖房運転を再開させる。
【００５１】
（３）室外ユニットの構成
図２は、室外ユニット２の外観斜視図である。図３は、室外ユニット２の正面図（室外熱交換器１１以外の冷媒回路構成部品を除いて図示）である。図４は、室外熱交換器１１の概略斜視図である。図５は、図４の熱交換部６０の部分拡大図である。図６は、フィン６４の扁平多穴管６３に対する取付状態を示す概略図である。図７は、室外熱交換器１１における冷媒流れを説明するための構成図である。
【００５２】
（３−１）全体構成
室外ユニット２は、ケーシング４０の側面から空気を吸い込んでケーシング４０の天面から空気を吹き出す上吹き型の熱交換ユニットである。室外ユニット２は、主として、略直方体箱状のケーシング４０と、送風機としての室外ファン１５と、圧縮機や室外熱交換器等の機器７、８、１１、四路切換弁や室外膨張弁等の弁１０、１２〜１４および冷媒管１６〜２２等を含み冷媒回路６の一部を構成する冷媒回路構成部品と、を有している。なお、以下の説明において、「上」、「下」、「左」、「右」、「前」、「後」、「前面」、「背面」は、特にことわりのない限り、図２に示される室外ユニット２を前方（図面の左斜前側）から見た場合の方向を意味している。
【００５３】
ケーシング４０は、主として、左右方向に延びる一対の据付脚４１上に架け渡される底フレーム４２と、底フレーム４２の角部から鉛直方向に延びる支柱４３と、支柱４３の上端に取り付けられるファンモジュール４４と、前面パネル４５と、を有しており、側面（ここでは、背面および左右両側面）に空気の吸込口４０ａ、４０ｂ、４０ｃと天面に空気の吹出口４０ｄとが形成されている。
【００５４】
底フレーム４２は、ケーシング４０の底面を形成しており、底フレーム４２上には、室外熱交換器１１が設けられている。ここで、室外熱交換器１１は、ケーシング４０の背面および左右両側面に面する平面視略Ｕ字形状の熱交換器であり、ケーシング４０の背面および左右両側面を実質的に形成している。
【００５５】
室外熱交換器１１の上側には、ファンモジュール４４が設けられており、ケーシング４０の前面、背面および左右両面の支柱４３よりも上側の部分と、ケーシング４０の天面と、を形成している。ここで、ファンモジュール４４は、上面および下面が開口した略直方体形状の箱体に室外ファン１５が収容された集合体である。ファンモジュール４４の天面の開口は、吹出口４０ｄであり、吹出口４０ｄには、吹出グリル４６が設けられている。室外ファン１５は、ケーシング４０内において吹出口４０ｄに面して配置されており、空気を吸込口４０ａ、４０ｂ、４０ｃからケーシング４０内に取り込んで吹出口４０ｄから排出させる送風機である。
【００５６】
前面パネル４５は、前面側の支柱４３間に架け渡されており、ケーシング４０の前面を形成している。
【００５７】
ケーシング４０内には、室外ファン１５および室外熱交換器１１以外の冷媒回路構成部品（図２においては、アキュムレータ７、圧縮機８および冷媒管１６〜１８を図示）も収容されている。ここで、圧縮機８およびアキュムレータ７は、底フレーム４２上に設けられている。
【００５８】
このように、室外ユニット２は、側面（ここでは、背面および左右両側面）に空気の吸込口４０ａ、４０ｂ、４０ｃと天面に空気の吹出口４０ｄとが形成されたケーシング４０と、ケーシング４０内において吹出口４０ｄに面して配置された室外ファン１５と、ケーシング４０内において室外ファン１５の下側に配置された室外熱交換器１１と、を有している。そして、このような上吹き型のユニット構成では、室外ファン１５の下側に室外熱交換器１１が配置されるため、室外熱交換器１１を通過する空気の風速は、室外熱交換器１１の上部のほうが室外熱交換器１１の下部に比べて速くなる傾向がある。
【００５９】
（３−２）室外熱交換器
室外熱交換器１１は、冷媒と室外空気との熱交換を行う熱交換器であり、主として、第１ヘッダ集合管８０と、第２ヘッダ集合管９０と、複数の扁平多穴管６３と、複数のフィン６４と、を有している。ここでは、第１ヘッダ集合管８０、第２ヘッダ集合管９０、扁平多穴管６３およびフィン６４のすべてが、アルミニウムまたはアルミニウム合金で形成されており、互いにロウ付け等によって接合されている。
【００６０】
第１ヘッダ集合管８０および第２ヘッダ集合管９０はいずれも、縦長中空の円筒形状の部材である。第１ヘッダ集合管８０は、室外熱交換器１１の一端側（ここでは、図４の左前端側）に立設されており、第２ヘッダ集合管９０は、室外熱交換器１１の他端側（ここでは、図４の右前端側）に立設されている。
【００６１】
（４）扁平多穴管
扁平多穴管６３は、伝熱面となる鉛直方向を向く上面および下面の扁平面６３ａと、冷媒が流れる多数の小さな通路６３ｂを有する扁平多穴管である。扁平多穴管６３が有する複数の通路６３ｂは、空気流れ方向（通路６３ｂの断面視における長手方向）に沿うように並んで設けられている。なお、本実施形態においては、扁平多穴管６３の上下方向の幅は一様であり、通路６３ｂの上下方向の幅も一様である。当該複数の通路６３ｂは、大きさが異なっており、風上側に位置するものほど流路面積が大きくなるように構成されている。より具体的には、本実施形態の扁平多穴管６３では、最も風上側に位置する通路６３ｂの空気流れ方向の幅が幅ａ１となるように構成されており、風上側から２番目以降の通路６３ｂは空気流れ方向の幅が幅ａ２となるように構成されており、幅ａ１＞幅ａ２の関係となっている（本実施形態では、扁平多穴管６３の空気流れ方向の長さＷｔの中心に位置する通路６３ｂの幅ｂは、上記幅ａ２と同じになるように構成されている。）。そして、扁平多穴管６３における風上側から１番目と２番目の通路６３ｂの空気流れ方向の幅の合計値ａ＝ａ１＋ａ２とした場合において、２≦ａ／ｂ≦１６の関係を満たすように構成されている。なお、当該関係は、３≦ａ／ｂ≦９を満たす関係であることがより好ましい。
【００６２】
また、扁平多穴管６３の最も風上側の通路６３ｂの空気流れ方向における幅ａ１は、扁平多穴管６３の空気流れ方向中央の通路６３ｂの空気流れ方向における幅ｂの１．５倍以上であることが好ましく、２倍以上であることがより好ましい。
【００６３】
なお、扁平多穴管６３の各通路６３ｂ同士の間を仕切っている部分については、特に限定されないが、それぞれ空気流れ方向において同じ幅を有して構成されていてもよい。
【００６４】
扁平多穴管６３は、特に限定されないが、例えば、押し出し成形により製造される。
【００６５】
扁平多穴管６３は、上下方向に所定の間隔（高さ方向の中心同士の間：所定ピッチＴｐ）で複数配列されている。特に限定されないが、例えば、扁平多穴管６３の上下方向の厚みＴｔと、所定ピッチＴｐとの関係が、Ｔｐ＝５Ｔｔ〜９Ｔｔ（より好ましくはＴｐ＝６Ｔｔ〜８Ｔｔ）の関係を満たす程度に、扁平多穴管６３が上下方向に密に配設されていることが好ましい。ここで、所定ピッチＴｐは、短すぎる場合には、扁平多穴管６３の間の空間が狭くなることによる通風抵抗の増大や扁平多穴管６３の本数が増大することによるコストアップの問題が生じる。また、所定ピッチＴｐは、長すぎる場合には、フィン６４のうち扁平多穴管６３から遠く離れた部分が大きくなってしまうためフィン６４における熱伝達効率が低下してしまう問題がある。また、扁平多穴管６３の厚みＴｔは、厚みＴｔが大きすぎる場合には、通路６３ｂの冷媒通過面積が大きくなりすぎて通路６３ｂ内の冷媒の流速が低下してしまうことで管内熱伝達率が低下する問題や、通過する空気が受ける通風抵抗が増大してしまう問題や、扁平多穴管６３を交差するように流れる空気の流れ方向における扁平多穴管６３の下流側の領域（死水域）が増大することでフィン６４での熱伝達効率が低下してしまう問題や、扁平多穴管６３が大型化することに伴う耐圧強度確保のために肉厚を増大させることによるコストアップの問題や、通路６３ｂでの冷媒通過面積が増大することにより冷媒量が増大してしまう問題がある。また、扁平多穴管６３の厚みＴｔは、厚みＴｔが小さすぎる場合には、通路６３ｂの冷媒通過面積が小さくなることにより冷媒が受ける圧力損失が大きくなってしまう問題がある。以上の事項を勘案し、扁平多穴管６３の厚みＴｔと所定ピッチＴｐとの関係は、上述の関係を満たすことが好ましい。
【００６６】
扁平多穴管６３は、各通路６３ｂの両端が第１ヘッダ集合管８０および第２ヘッダ集合管９０に接続されている。
【００６７】
（５）フィン
フィン６４は、空気流れ方向および上下方向に広がる板状部材であり、板厚方向に所定の間隔で複数配置されており、扁平多穴管６３に固定されている。フィン６４には、風下側の縁部から風上側に向けて風上側縁部の手前まで水平方向に切り込まれた切り欠き部６４ａが、上下方向に複数形成されている。この切り欠き部６４ａの形状は、扁平多穴管６３の断面の外形にほぼ一致しており、当該切り欠き部６４ａには、扁平多穴管６３が挿入された状態でロウ付け固定される。
【００６８】
フィン６４は、扁平多穴管６３の風上側端部よりも更に風上側において、上下方向に連続した連通部６４ｘを有している。ここで、扁平多穴管６３の風上端からフィン６４の連通部６４ｘにおける風上端までの空気流れ方向の距離Ｌと、扁平多穴管６３の空気流れ方向の長さＷｔとは、０．１８≦Ｌ／Ｗｔ≦０．３２の関係を満たすように構成されている。なお、当該関係は、０．２１≦Ｌ／Ｗｔ≦０．３２を満たす関係であることがより好ましい。また、距離Ｌは、フィン６４の扁平多穴管６３よりも風上側に位置する部分を十分に広く確保して着霜耐力をより確実に向上させる観点から、Ｌ≧４ｍｍの関係を満たすことがより好ましい。
【００６９】
フィン６４は、扁平多穴管６３の風下側端部よりも更に風下側に向けて突出した風下突出部６４ｙを有している。すなわち、フィン６４の切り欠き部６４ａの空気流れ方向の長さ（フィン６４の空気流れ方向の長さＷｆ−距離Ｌ）は、扁平多穴管６３の空気流れ方向の幅Ｗｔよりも大きくなるように構成されている。ここで、扁平多穴管６３の風下端からフィン６４の風下突出部６４ｙにおける風下端までの空気流れ方向の距離Ｑは、２ｍｍ以上となるように構成されている。なお、この距離Ｑの上限は、特に限定されないが、フィン６４の材料費を抑えるために、例えば、５ｍｍとすることができる。
【００７０】
（６）室外熱交換器の他の構成
室外熱交換器１１は、上下に複数並んだ扁平多穴管６３に対してフィン６４が固定されて構成された熱交換部６０を有している。熱交換部６０は、上段側の上段熱交換部６０Ａと、下段側の下段熱交換部６０Ｂと、を有している。
【００７１】
第１ヘッダ集合管８０は、その内部空間が水平方向に広がった仕切板８１によって上下に仕切られることで、上段熱交換部６０Ａと下段熱交換部６０Ｂに対応するように、ガス側出入口連通空間８０Ａと液側出入口連通空間８０Ｂが形成されている。そして、ガス側出入口連通空間８０Ａには、対応する上段熱交換部６０Ａを構成する扁平多穴管６３が連通している。また、液側出入口連通空間８０Ｂには、対応する下段熱交換部６０Ｂを構成する扁平多穴管６３が連通している。
【００７２】
また、第１ヘッダ集合管８０のガス側出入口連通空間８０Ａには、冷房運転時に圧縮機８から送られる冷媒をガス側出入口連通空間８０Ａに送る冷媒管１９（図１参照）が接続されている。
【００７３】
また、第１ヘッダ集合管８０の液側出入口連通空間８０Ｂには、暖房運転時に室外膨張弁１２から送られる冷媒を液側出入口連通空間８０Ｂに送る冷媒管２０（図１参照）が接続されている。
【００７４】
第２ヘッダ集合管９０は、その内部空間が水平方向に広がった仕切板９１、９２、９３、９４によってそれぞれ上下に仕切られつつ、仕切板９２と仕切板９３の間に設けられたノズル付き区切板９９によって上下に区切られることで、上側から順に並んだ第１〜第３上段折り返し連通空間９０Ａ、９０Ｂ、９０Ｃと、第１〜第３下段折り返し連通空間９０Ｄ、９０Ｅ、９０Ｆと、が形成されている。第１〜第３上段折り返し連通空間９０Ａ、９０Ｂ、９０Ｃには、対応する上段熱交換部６０Ａにおける扁平多穴管６３が連通しており、第１〜第３下段折り返し連通空間９０Ｄ、９０Ｅ、９０Ｆには、対応する下段熱交換部６０Ｂにおける扁平多穴管６３が連通している。第３上段折り返し連通空間９０Ｃと第１下段折り返し連通空間９０Ｄとは、ノズル付き区切板９９によって上下に区切られているが、ノズル付き区切板９９において上下に貫通するように設けられたノズル９９ａを介して上下に連通している。また、第１上段折り返し連通空間９０Ａと第３下段折り返し連通空間９０Ｆとは、第２ヘッダ集合管９０に接続されている第１接続配管２４を介して接続されており、第２上段折り返し連通空間９０Ｂと第２下段折り返し連通空間９０Ｅとは、第２ヘッダ集合管９０に接続されている第２接続配管２５を介して接続されている。
【００７５】
以上の構成により、室外熱交換器１１が冷媒の蒸発器として機能する場合には、冷媒管２０から第１ヘッダ集合管８０の液側出入口連通空間８０Ｂに流入した冷媒は、液側出入口連通空間８０Ｂに接続されている下段熱交換部６０Ｂの扁平多穴管６３を流れて、第２ヘッダ集合管９０の第１〜第３下段折り返し連通空間９０Ｄ、９０Ｅ、９０Ｆに流入する。第１下段折り返し連通空間９０Ｄに流入した冷媒は、ノズル付き区切板９９のノズル９９ａを介して第３上段折り返し連通空間９０Ｃに流入し、第３上段折り返し連通空間９０Ｃに接続されている上段熱交換部６０Ａの扁平多穴管６３を介して、第１ヘッダ集合管８０のガス側出入口連通空間８０Ａに流入する。第２下段折り返し連通空間９０Ｅに流入した冷媒は、第２接続配管２５を介して第２上段折り返し連通空間９０Ｂに流入し、第２上段折り返し連通空間９０Ｂに接続されている上段熱交換部６０Ａの扁平多穴管６３を介して、第１ヘッダ集合管８０のガス側出入口連通空間８０Ａに流入する。第３下段折り返し連通空間９０Ｆに流入した冷媒は、第１接続配管２４を介して第１上段折り返し連通空間９０Ａに流入し、第１上段折り返し連通空間９０Ａに接続されている上段熱交換部６０Ａの扁平多穴管６３を介して、第１ヘッダ集合管８０のガス側出入口連通空間８０Ａに流入する。第１ヘッダ集合管８０のガス側出入口連通空間８０Ａにおいて合流した冷媒は、冷媒管１９を介して室外熱交換器１１の外部に流れていくことになる。なお、室外熱交換器１１が冷媒の放熱器として用いられる場合には、上記とは反対の冷媒流れとなる。
【００７６】
（７）特徴
（７−１）
本実施形態の室外熱交換器１１は、フィン６４が、扁平多穴管６３の風上側において上下に繋がった連通部６４ｘを有しており、しかも、フィン６４の扁平多穴管６３よりも風上側の部分について０．１８≦Ｌ／Ｗｔの関係（Ｌ：扁平多穴管の風上端からフィンの風上端までの空気流れ方向の距離、Ｗｔ：扁平多穴管の空気流れ方向の長さ）を満たすように構成されている。このため、例えば、Ｗｔの値が大きい場合（扁平多穴管６３が長い場合）には、室外熱交換器１１を空気が通過する際に受ける通風抵抗が大きくなりがちであるが、Ｗｔを大きくすることで通過する空気との温度差が十分に確保された領域を増大させ、風上側において通過する空気の除湿量を十分に確保することで、フィン６４の空気流れ方向中央〜風下側にかけては霜の付着量を抑えることができるため、通風抵抗の増大を穏やかにすることが可能となる。
【００７７】
このように、蒸発器として用いられた場合において室外熱交換器１１の風上側の部分において着霜可能なフィン６４の連通部６４ｘが十分に広く確保されているため、着霜耐力を向上させることが可能になっている。特に、Ｌ≧４ｍｍとした場合には、当該着霜耐力を向上させる効果をより確実に得ることが可能になる。
【００７８】
したがって、室外熱交換器１１に付着した霜を融解させるために行われるデフロスト運転を頻繁に行う必要を無くすることが可能になっている。すなわち、デフロスト運転を頻繁に行わなくて済むように、デフロスト判定条件を緩めに設定しておくことが可能になる。
【００７９】
また、フィン６４の連通部６４ｘに関して、Ｌ／Ｗｔ≦０．３２の関係を満たすように構成されているため、着霜耐力の向上に寄与しにくい不必要な部分を削減することにより、フィン６４の材料費を抑えることが可能になっている。
【００８０】
（７−２）
室外熱交換器１１では、従来より、扁平多穴管６３の外側を通過する空気と扁平多穴管６３の内部の通路６３ｂを通過する冷媒との温度差は、空気流れ方向における風上側の方が風下側よりも大きくなりがちである。このため、扁平多穴管６３において空気流れ方向に並んで設けられた複数の通路６３ｂでは、空気流れの風上側は風下側よりも熱交換量が大きくなりがちである。
【００８１】
更に、上述のように着霜耐力を向上させるために扁平多穴管６３の風上側においてフィン６４の連通部６４ｘを設けた構造では、このような連通部６４ｘを設けない構造と比較して、扁平多穴管６３の複数の通路６３ｂのうちの風上側の部分に対して更に多くの熱流束が供給されることになり、空気流れの風上側の通路６３ｂにおける熱交換量は、風下側の通路６３ｂよりも更に大きくなりがちになる。
【００８２】
このような構造においても、本実施形態の室外熱交換器１１では、２≦ａ／ｂの関係を満たす構造とすることで（ａ：扁平多穴管６３における風上側から１番目と２番目の通路６３ｂの空気流れ方向の幅の合計値、ｂ：扁平多穴管６３の空気流れ方向の長さＷｔの中心に位置する通路６３ｂの幅）、扁平多穴管６３の通路６３ｂのうち風上側の通路６３ｂを大きく構成させることにより、風上側のフィン６４の連通部６４ｘから供給される熱流束の量に対応させることが可能になっている。
【００８３】
これにより、扁平多穴管６３の通路６３ｂのうち、フィン６４から供給される熱流束の多い風上側の通路６３ｂにおいては風下側の通路６３ｂよりも冷媒を多めに供給することが可能になる。したがって、風上側の通路６３ｂにおいて蒸発済みの冷媒が流れる箇所を少なく抑えつつ、風下側の通路６３ｂで蒸発せずに冷媒が流出してしまうことを低減させることで、室外熱交換器１１の性能を向上させることが可能になっている。
【００８４】
なお、３≦ａ／ｂの関係を満たす構造とした場合には、上記効果をより十分に奏することが可能になる。
【００８５】
また、扁平多穴管６３の複数の通路６３ｂのうち最も風上側に位置している通路６３ｂでは、フィン６４から供給される熱流束が最も大きくなることになるが、本実施形態の室外熱交換器１１では、当該最も風上側の通路６３ｂの空気流れ方向の幅ａ１を、扁平多穴管６３の空気流れ方向中央の通路６３ｂの空気流れ方向における幅ｂの１．５倍以上確保しているため、室外熱交換器１１の性能を向上させる効果を十分に得ることが可能になっている。
【００８６】
（７−３）
本実施形態の室外熱交換器１１は、上述のような構造を採用しつつも、更にａ／ｂ≦１６の関係を満たす構造としている。
【００８７】
このため、扁平多穴管６３の風上側の比較的大きな通路６３ｂの空気流れ方向の大きさが過度に大きくならないようにすることが可能となる。これにより、扁平多穴管６３の風上側の通路６３ｂの空気流れ方向における長さを、扁平多穴管６３の通路６３ｂの上下方向の長さよりも過度に大きくならないようにすることが可能になる。したがって、扁平多穴管６３の風上側の比較的大きな通路６３ｂにおいても耐圧強度を確保しやすくすることが可能になっている。
【００８８】
なお、ａ／ｂ≦９の関係を満たす構造とした場合には、上記効果をより十分に奏することが可能になる。
【００８９】
（７−４）
本実施形態の室外熱交換器１１では、フィン６４が、扁平多穴管６３の風下側端部よりも更に風下側に向けて突出した風下突出部６４ｙを有しており、フィン６４の風下突出部６４ｙにおける風下端は、扁平多穴管６３の風下端から更に空気流れ方向の風下側に距離Ｑ（２ｍｍ以上）離れて位置している。
【００９０】
このため、室外熱交換器１１が蒸発器として機能する場合等のように結露が生じる条件で利用された場合であっても、各扁平多穴管６３の風下端から流れ落ちる結露水がフィン６４の風下端まで供給されにくくすることが可能になっている。これにより、フィン６４の風下端において霜が付着した場合であっても、当該霜が成長することを抑制することが可能になっている。
【００９１】
（８）変形例
上記実施形態では、本発明の実施形態の一例を説明したが、上記実施形態はなんら本願発明を限定する趣旨ではなく、上記実施形態には限られない。本願発明は、その趣旨を逸脱しない範囲で適宜変更した態様についても当然に含まれる。
【００９２】
（８−１）変形例Ａ
上記実施形態では、扁平多穴管６３の風下側端部よりも更に風下側に向けて突出した風下突出部６４ｙが設けられることで、フィン６４の切り欠き部６４ａの空気流れ方向の長さ（フィン６４の空気流れ方向の長さＷｆ−距離Ｌ）が、扁平多穴管６３の空気流れ方向の幅Ｗｔよりも大きくなるように構成されている場合を例に挙げて説明した。
【００９３】
しかし、フィン６４の切り欠き部６４ａと扁平多穴管６３との空気流れ方向の幅の関係は、当該関係に限定されるものではなく、例えば、図８に示すように、扁平多穴管６３が、フィン６４の風下側端部よりも更に風下側に向けて突出した風下露出部６３ｙを有して構成されていてもよい。すなわち、フィン６４の切り欠き部６４ａの空気流れ方向の長さ（フィン６４の空気流れ方向の長さＷｆ−距離Ｌ）が、扁平多穴管６３の空気流れ方向の幅Ｗｔよりも小さくなるように構成されていてもよい。
【００９４】
当該構成によれば、扁平多穴管６３の風下露出部６３ｙの風下端は、フィン６４の風下端よりも更に空気流れ方向の風下側に位置しているため、フィン６４ではなくて扁平多穴管６３の一部を風下側に露出させた構造とすることができる。これにより、室外熱交換器１１の製造時または運搬時において、フィン６４の風下側の箇所の損傷や破損を生じにくくし、フィン６４を保護することが可能になる。
【００９５】
また、フィン６４ではなくて扁平多穴管６３の風下露出部６３ｙを風下側に突出させた構成とすることで、室外熱交換器１１をローラー等の工具を用いて曲げ加工する場合において、工具をフィン６４ではなく扁平多穴管６３に押し当てて作業することが可能となり、フィン６４の変形や損傷を抑制することが可能となる。更に、室外熱交換器１１を炉内でロウ付けする場合に、フィン６４ではなくて扁平多穴管６３を接地させた状態でロウ付けさせることができるため、ロウ付け時にアルミ製のフィン６４を炉内床面に接触させることで生じうるフィン６４の熱収縮や熱膨張による変形を抑制することも可能になる。
【００９６】
また、以上の風下露出部６３ｙを有する構造については、更に、０．１８≦Ｌ／Ｗｔ≦０．３０の関係を満たす構造で実現されていることが好ましい（Ｌ：扁平多穴管の風上端からフィンの風上端までの空気流れ方向の距離、Ｗｔ：扁平多穴管の空気流れ方向の長さ）。このように、フィン６４の扁平多穴管６３よりも風上側の部分についてＬ／Ｗｔ≦０．３０の関係を満たすように構成することで、着霜耐力の向上に寄与しにくい不必要な部分を十分に削減することにより、フィンの材料費を十分に抑えることが可能になる。
【００９７】
（８−２）変形例Ｂ
上記実施形態では、扁平多穴管６３の通路６３ｂのうち、最も風上側に位置する通路６３ｂのみが、他の通路６３ｂとは空気流れ方向の幅が異なる場合について例に挙げて説明した。
【００９８】
しかし、風上側におけるフィン６４から供給される多くの熱流束に対応させるための扁平多穴管６３の通路ｂの構造としては、これに限られるものではなく、例えば、図９に示すように、扁平多穴管６３における最も風上側の通路６３ｂよりも風上側から２番目の通路６３ｂの方が空気流れ方向の幅が大きく構成されていてもよい。この場合であっても、風上側から２番目の通路６３ｂであれば、フィン６４の連通部６４ｘから供給される多くの熱流束を処理することが可能である。
【００９９】
また、扁平多穴管６３を押し出し成形により製造する場合において、複数の通路６３ｂのうち風上側端部に位置することとなる通路６３ｂについては、扁平多穴管６３の空気流れ方向の風上側端部の壁面の厚みに個体差が生じうることや、扁平多穴管６３の空気流れ方向の風上側端部を丸みを持たせる形状とすること等により、複数の通路６３ｂのうち風上側端部に位置することとなる通路６３ｂが意図せず小さくなってしまうおそれがある。ところが、このようなおそれがあったとしても、最も風上側の通路６３ｂと風上側から２番目の通路６３ｂとの少なくともいずれかにおいて、空気流れ方向の幅が大きくなるように設計することにより、最も風上側に位置する通路６３ｂが意図せず小さくなってしまうことがあっても、フィン６４の連通部６４ｘから供給される多くの熱流束の処理を行うことが可能になる。
【０１００】
（８−３）変形例Ｃ
また、風上側におけるフィン６４から供給される多くの熱流束に対応させるための扁平多穴管６３の通路ｂの構造としては、例えば、図１０に示すように、扁平多穴管６３における風上側から風下側に向けて、通路６３ｂの空気流れ方向の幅が徐徐に小さくなるように構成されていてもよい。この場合であっても、フィン６４の連通部６４ｘから供給される多くの熱流束の処理を行うことが可能になる。
【実施例】
【０１０１】
上記実施形態および変形例Ａに係る構造を有する熱交換器について、Ｗｆ：フィン６４の空気流れ方向の長さ、Ｌ：扁平多穴管の風上端からフィンの風上端までの空気流れ方向の距離、Ｗｔ：扁平多穴管の空気流れ方向の長さ、ａ：扁平多穴管６３における風上側から１番目と２番目の通路６３ｂの空気流れ方向の幅の合計値、ｂ：扁平多穴管６３の空気流れ方向の長さＷｔの中心に位置する通路６３ｂの幅、の各値を変化させた場合の各解析結果を実施例１〜１２として表１に示す。
【０１０２】
なお、実施例１、２、５、６、９、１０は、上記実施形態におけるフィン６４が風下突出部６４ｙを有している構造に対応している。また、実施例３、４、７、８、１１、１２は、変形例Ａにおける扁平多穴管６３が風下露出部６３ｙを有している構造に対応している。
【０１０３】
なお、いずれの実施例についても、扁平多穴管６３における通路６３ｂの空気流れ方向の幅は、最も風上側の通路６３ｂのみが他の通路とは異なる構造とした。
【０１０４】
表１に示すｑ１、ｑ２、ｑ３は、それぞれ、扁平多穴管６３の風上側端部の表面における熱流束、扁平多穴管６３の中央部の表面における熱流束、扁平多穴管６３の風下側端部の表面における熱流束の量の平均値をそれぞれ示している。なお、これらの熱流束は、数値流体力学（CFD：computational fluid dynamics）に基づくコンピュータ解析による解析値を示している。
【０１０５】
【表１】
2019011923.tif 000015
【０１０６】
また、上記実施形態に係る構造を有する熱交換器について、Ｌの値を変化させた場合の着霜時間Ｔの違いを検討した解析結果を、実施例１３、１４、比較例１〜３として表２に示す。
【０１０７】
これらの実施例１３、１４、比較例１〜３では、上記実施形態におけるフィン６４が風下突出部６４ｙを有している構造に対応させ、Ｗｔを１９ｍｍに固定し、ＷｆはＬ＋Ｗｔ＋２ｍｍとし、ａ＝１ｍｍ、ｂ＝０．５ｍｍとしつつ最も風上側の通路６３ｂのみが他の通路とは異なる構造として共通化させた。
【０１０８】
なお、着霜時間Ｔは、共通の所定条件下で熱交換器を蒸発器として使用した場合に熱交換器に供給される空気流れが受ける圧力損失が着霜量の増大により２００Ｐａ上昇するまでに要する時間とした。
【０１０９】
【表２】
2019011923.tif 000016
【０１１０】
以上の実施例１３、１４に示すように、Ｌの値を大きくすることで着霜時間Ｔを増大させることができ、霜の付着による通風抵抗の増大を遅らせることが可能になることが確認された。なお、比較例２、３に示すように、Ｌの値がＷｔに対して大きすぎる場合には、フィンのＬに対応する部分のうちの着霜耐力の向上に寄与する部分を増大させることができず、単にフィンの材料費が増大するだけであることも確認された。
【符号の説明】
【０１１１】
１      空気調和装置
２      室外ユニット
１１    室外熱交換器（熱交換器）
６３    扁平多穴管
６３ａ  扁平面
６３ｂ  通路（冷媒流路）
６３ｙ  風下露出部
６４    フィン
６４ａ  切り欠き部（切り欠かれた箇所）
６４ｘ  連通部（風上側で上下に繋がった部分）
６４ｙ  風下突出部
ａ    合計値
ａ１  幅（最も風上側の冷媒流路の空気流れ方向における幅）
ａ２  幅
ｂ    幅（扁平多穴管の空気流れ方向中央の冷媒流路の空気流れ方向における幅）
Ｌ    扁平多穴管の風上端からフィンの風上端までの空気流れ方向の距離
Ｗｔ  扁平多穴管の空気流れ方向の長さ
【先行技術文献】
【特許文献】
【０１１２】
特許文献１：特開２００２−１３９２８２号公報