(57)【要約】【課題】ピストンの摺動抵抗を低減し、かつプレイグニッションが発生するリスクを低減すること。【解決手段】シリンダブロック１６には、上下方向に貫通する貫通孔ＨＬ１が形成される。筒状のシリンダライナー１８は、上下方向に延在するように貫通孔ＨＬ１に装着される。ピストン１２は、上下方向に移動可能にシリンダライナー１８に収容される。ここで、シリンダライナー１８の内周面のうち基準位置ＰＲ１（＝ピストン１２が上死点に到達した時点におけるピストンリング１４１の位置）よりも上方には、クロスハッチ加工が施される。また、シリンダライナー１８の内周面のうち基準位置よりも下方には、ディンプル加工が施される。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
上下方向に貫通する貫通孔が形成されたシリンダブロック、
前記上下方向に延在するように前記貫通孔に装着される筒状のシリンダライナー、および
前記上下方向に移動可能に前記シリンダライナーに収容されるピストンを備える内燃機関であって、
前記シリンダライナーの内周面のうち基準位置よりも上方にクロスハッチ加工を施し、
前記シリンダライナーの内周面のうち前記基準位置よりも下方にディンプル加工を施すようにした、内燃機関。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、内燃機関に関し、特に、上下方向に貫通する貫通孔が形成されたシリンダブロックと、上下方向に延在するように貫通孔に装着される筒状のシリンダライナーと、上下方向に摺動可能にシリンダライナーに収容されるピストンとを備える、内燃機関に関する。
【背景技術】
【０００２】
この種の内燃機関の一例が、特許文献１に開示されている。この文献によれば、シリンダライナーには、エンジンのピストンを摺動可能に収容するシリンダボアが区画形成され、ピストンとの焼付きを防止するための表面処理がシリンダボアの内周面に施される。ここで、表面処理は、二硫化モリブデンからなる微粒子ショット材を用いてシリンダボアの内周面にディンプル加工を施すものである。
【０００３】
これによって、スカッフを防止しつつ、ピストンとの摺動抵抗を減らすことができる。特に、摺動抵抗については、潤滑オイルの保持性の向上，加工バリの減少，ピストンとの接触面積の減少等によって、その低減が図られる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１１−３８４９４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかし、特許文献１の技術では、潤滑オイルと燃焼成分との混合によってディンプルにデポジットが生成されやすくなる。生成されたデポジットは、燃焼室に掻き出されて堆積成長し、プレイグニッションを引き起こす着火源となり得る。
【０００６】
それゆえに、この発明の主たる目的は、ピストンの摺動抵抗を低減でき、かつプレイグニッションが発生するリスクを低減できる、内燃機関を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
この発明に係る内燃機関は、上下方向に貫通する貫通孔が形成されたシリンダブロック、上下方向に延在するように貫通孔に装着される筒状のシリンダライナー、および上下方向に移動可能にシリンダライナーに収容されるピストンを備える内燃機関であって、シリンダライナーの内周面のうち基準位置よりも上方にクロスハッチ加工を施し、シリンダライナーの内周面のうち基準位置よりも下方にディンプル加工を施すようにした、内燃機関である。
【発明の効果】
【０００８】
基準位置よりも下方の内周面にディンプル加工を施すことで、ビストンの摺動抵抗が低減される。また、基準位置よりも上方の内周面にクロスハッチ加工を施すことで、プレイグニッションが発生するリスクが低減される。
【０００９】
この発明の上述の目的，その他の目的，特徴および利点は、図面を参照して行う以下の実施例の詳細な説明から一層明らかとなろう。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】内燃機関の構造の一例を示す図解図である。
【図２】図１に示す内燃機関を構成するシリンダライナーの一例を示す図解図である。
【図３】内燃機関の構造の他の一例を示す図解図である。
【図４】図３に示す内燃機関を構成するシリンダライナーの一例を示す図解図である。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
図１および図２を参照して、この実施例のエンジン（内燃機関）１０は、ポート噴射方式を採用するエンジンであり、貫通孔ＨＬ１が形成されたシリンダブロック１６を備える。貫通孔ＨＬ１は、均一の内径寸法を有して上下方向に延在する。シリンダライナー１８は、貫通孔ＨＬ１の内径寸法と一致する外径寸法を有して筒状に形成され、上下方向に延在する姿勢で貫通孔ＨＬ１に装着される。この結果、シリンダライナー１８の中心軸は、貫通孔ＨＬ１の中心軸と重なる。
【００１２】
シリンダライナー１８の内径寸法は、径方向におけるシリンダライナー１８の厚みの分だけ、シリンダライナー１８の外径寸法よりも小さい。また、シリンダライナー１８の内径寸法も、長さ方向（上下方向）において均一とされる。
【００１３】
ピストン１２は、シリンダライナー１８の内径寸法よりも僅かに小さい外径寸法を有し、上下方向に移動可能にシリンダライナー１８に収容される。ピストン１２の外周面には、ピストンリング１４１〜１４３が装着される。このうち、ピストンリング１４１がトップリングに相当し、ピストンリング１４２がセカンドリングに相当し、ピストンリング１４３がオイルリングに相当する。
【００１４】
シリンダライナー１８の内周面には、ピストンリング１４１〜１４３の外周面が継続的に接触する。この結果、ピストン１２は、同じ姿勢を保ったまま、シリンダライナー１８内を上下方向に摺動する。
【００１５】
シリンダブロック１６の上には、吸気管２２，排気管２４および燃焼室３０が形成されたシリンダヘッド２０が配される。吸気管２２と燃料室３０との結合部には吸気バルブ２６が設けられ、排気管２８と燃焼室３０との間には排気バルブ２８が設けられる。さらに、吸気管２２の吸気バルブ２６よりも上流側の位置には燃料噴射装置３２が設けられ、燃焼室３０の上部には点火プラグ３４が設けられる。
【００１６】
このような構造のエンジン１０は４サイクル型であり、吸気工程→圧縮工程→燃焼・膨張工程→排気工程→吸気工程→…の順で各工程を繰り返す。
【００１７】
吸気工程では、吸気バルブ２６が開かれ、ピストン１２が下降する。これによって、燃料噴射装置３２から噴射された燃料と吸入空気とを混合した混合気が、燃焼室３０に供給される。圧縮工程では、吸気バルブ２６が閉じられ、ピストン１２が上昇する。燃焼室３０に供給された混合気は、ピストン１２によって圧縮される。
【００１８】
燃焼・膨張工程では、ピストン１２が上死点に到達する直前のタイミングで点火プラグ３４が点火される。これによって、混合気が燃焼・膨張し、ピストン１２が下降する。排気工程では、排気バルブ２８が開かれ、ピストン１２が上昇する。燃焼室３０に残留する燃焼ガスは、ビストン１２の上昇に伴って排気管２４に排出される。なお、排気バルブ２８は、次の吸気工程が始まる直前に閉じられる。
【００１９】
ピストン１２が上死点に到達した時点におけるピストンリング１４１の位置を基準位置ＰＲ１とした場合、シリンダライナー１８の内周面のうち基準位置ＰＲ１よりも上方の範囲１８ａはクロスハッチ加工を施され、シリンダライナー１８の内周面のうち基準位置ＰＲ１よりも下方の範囲１８ｂはディンプル加工を施される（図２参照）。
【００２０】
ピストン１２とシリンダライナー１８との摺動抵抗は、範囲１８ｂにディンプル加工を施すことで低減される。摺動抵抗の低減は、燃費の向上に貢献する。また、ディンプルに生成されたデポジットが燃焼室３０に掻き出されて堆積成長する懸念は、範囲１８ａにクロスハッチ加工を施すことで低減される。堆積成長したデポジットはプレイグニッションを引き起こす着火源となり得るところ、デポジットが堆積成長する懸念の低減は、プレイグニッションが発生するリスクの低減を意味する。
【００２１】
図３および図４を参照して、他の実施例のエンジン１０´は、直接噴射方式を採用するエンジンであり、その構造は図１に示すエンジン１０と略同じである。したがって、同一の構造に関する重複した説明は省略する。
【００２２】
燃料噴射装置３２は、吸気管２２の吸気バルブ２６よりも上流側の位置ではなく、燃料室３０の上部やや吸気バルブ２６側の位置に配される。また、燃料噴射方向は、斜め下方とされる。なお、図１に示すエンジン１０に設けられる点火プラグ３４については、図２では図示を省略している。また、クロスハッチ加工を施す範囲１８ａとディンプル加工を施す範囲１８ｂの境界（＝基準位置ＰＲ１）は、燃料噴射方向に延びる直線とシリンダライナー１８の内周面との交点に合わせられる。
【００２３】
燃料噴射方向に延びる直線とシリンダライナー１８の内周面との交点を基準位置ＰＲ１とし、これよりも上方にクロスハッチ加工を施すことで、燃料液滴がディンプル内でオイルと混合してデポジットが生成される懸念を低減でき、ひいてはプレイグニッションが発生するリスクを低減できる。なお、ディンプル加工が摺動抵抗を低減させ、燃費を向上させる点は、図１に示す実施例と同じである。
【符号の説明】
【００２４】
１０，１０´  …エンジン
１２  …ピストン
１６  …シリンダブロック
１８  …シリンダライナー
３０  …燃焼室
３２  …燃料噴射装置
【図１】
2019039367.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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