(57)【要約】【課題】顕熱型熱交換素子が備える風路において結露の発生を抑制することで、この顕熱型熱交換素子の使用環境が氷点下などの低温下であったとしても、凍結した結露水によって顕熱型熱交換素子が備える風路が閉塞されることが抑制可能な顕熱型熱交換素子を提供する。【解決手段】熱交換用シートと間隔保持部材とを備える顕熱型熱交換素子であって、前記熱交換用シートはフィルムシートまたは、金属箔であり、前記熱交換用シートの透気度は４００００秒／１００ｍｌ以上であり、前記熱交換用シートの透湿度は１０ｇ／ｍ２・ｈｒ以下であり、前記間隔保持部材は吸湿剤を含む不織布であることを特徴とする、顕熱型熱交換素子。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
熱交換用シートと間隔保持部材とを備える顕熱型熱交換素子であって、
前記熱交換用シートはフィルムシートまたは、金属箔であり、
前記熱交換用シートの透気度は４００００秒／１００ｍｌ以上であり、
前記熱交換用シートの透湿度は１０ｇ／ｍ２・ｈｒ以下であり、
前記間隔保持部材は吸湿剤を含む不織布であることを特徴とする、顕熱型熱交換素子。
【請求項２】
前記間隔保持部材の目付が５０〜１００ｇ／ｍ２であることを特徴とする請求項１に記載の顕熱型熱交換素子。
【請求項３】
前記吸湿剤が、アルカリ金属塩または、アルカリ金属土類塩を含むものであることを特徴とする請求項１または２に記載の顕熱型熱交換素子。
【請求項４】
前記間隔保持部材における吸湿剤の含有量が２ｇ／ｍ２以上であることを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の顕熱型熱交換素子。
【請求項５】
湿度交換効率が５％以下であることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の顕熱型熱交換素子。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、顕熱型熱交換素子に関する。
【背景技術】
【０００２】
熱交換器は、住宅・建築物の換気設備の省エネルギー部材として注目されている。熱交換器は、室内と室外からの空気流路、熱交換素子、送風機からなる。この熱交換素子には、室内から室外へ排気される空気（排気）の温度（顕熱）のみを、室外から室内へ供給される空気（給気）に移行させ、室内に戻す顕熱型熱交換素子がある（特許文献１参照）。熱交換素子は、アルミニウムシートからなる熱交換用シートおよびプラスチック段ボールからなる間隔保持部材ならびにこれらの部材を接着固定する接着剤から構成される。また、この顕熱型熱交換素子は熱交換用シートおよび間隔保持部材により形成される風路を有している。
【０００３】
上記のとおり排気（給気）の温度（顕熱）は熱交換用シートを介して給気（排気）側に移行するため、顕熱型熱交換素子は、熱伝導率が高い熱交換用シートが好ましく、一般的にはアルミニウムなどの金属箔や無孔質のフィルムが適応される。そのため顕熱型熱交換素子は、効率的に温度（顕熱）を交換でき高い温度交換効率を得ることができることが特徴である。更に、排気に含まれる水分を給気に移行しないため、室内や車の居室内での結露や窓曇を抑制できることから、寒冷地等で好適に用いられる。ここで、間隔保持部材は熱交換素子を通過する空気の風路を形成するための部材である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００８−１９０８１６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
この顕熱型熱交換素子は、冬季に、室内の暖かい空気（排気）が熱交換素子を通じて排気される際に給気側に高い効率で温度(顕熱)が移行されるため、室内の暖かい空気は急速に冷却される。その一方で、排気側から給気側に水分は移行しない。そのため、排気が顕熱型熱交換素子内で露点に達してしまい、顕熱型熱交換素子が備える風路の中で結露してしまう。そして、この顕熱型熱交換素子の使用環境が氷点下などの低温下である場合には、結露した水（以下、結露水と称することがある）が凍結し、顕熱型熱交換素子が備える風路を閉塞してしまうという課題がある。
【０００６】
本発明は、上記の課題に鑑み、顕熱型熱交換素子が備える風路において結露の発生を抑制することで、この顕熱型熱交換素子の使用環境が氷点下などの低温下であったとしても、凍結した結露水によって顕熱型熱交換素子が備える風路が閉塞されることが抑制可能な顕熱型熱交換素子を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、かかる課題を解決する為に、次のような特徴を有する。すなわち、
（１）熱交換用シートと間隔保持部材とを備える顕熱型熱交換素子であって、前記熱交換用シートはフィルムシートまたは、金属箔であり、前記熱交換用シートの透気度は４００００秒／１００ｍｌ以上であり、前記熱交換用シートの透湿度は１０ｇ／ｍ２・ｈｒ以下であり、前記間隔保持部材は吸湿剤を含む不織布であることを特徴とする、顕熱型熱交換素子、
（２）前記間隔保持部材の目付が５０〜１００ｇ／ｍ２であることを特徴とする（１）の顕熱型熱交換素子、
（３）前記吸湿剤が、アルカリ金属塩または、アルカリ金属土類塩を含むものであることを特徴とする（１）または（２）の顕熱型熱交換素子、
（４）前記間隔保持部材における吸湿剤の含有量が２ｇ／ｍ２以上であることを特徴とする（１）〜（３）のいずれかの顕熱型熱交換素子、
（５）湿度交換効率が５％以下であることを特徴とする（１）〜（４）のいずれかの顕熱型熱交換素子である。
【発明の効果】
【０００８】
本発明によれば、顕熱型熱交換素子が備える風路において結露の発生を抑制することで、この顕熱型熱交換素子の使用環境が氷点下などの低温下であったとしても、凍結した結露水によって顕熱型熱交換素子が備える風路が閉塞されることが抑制可能な顕熱型熱交換素子を提供することを課題とする。
【図面の簡単な説明】
【０００９】
【図１】片ダンボールが交互に積層されてなる顕熱型熱交換素子の一実施形態の斜視概念図
【図２】図１において破線で囲まれた範囲の拡大概念図
【発明を実施するための形態】
【００１０】
以下、発明の実施の形態を詳細に説明する。
【００１１】
本発明の顕熱型熱交換素子は、熱交換用シートと間隔保持部材とを備える。そして、上記の熱交換用シートはフィルムシートまたは、金属箔であり、この熱交換用シートの透気度は４００００秒／１００ｍｌ以上であり、前記熱交換用シートの透湿度は１０ｇ／ｍ２・ｈｒ以下である。また、上記の間隔保持部材は吸湿剤を含む不織布である。そして、この顕熱型熱交換素子が備える間隔保持部材が吸湿剤を含む不織布であることで、この顕熱型熱交換素子が備える風路において結露の発生が抑制され、この顕熱型熱交換素子の使用環境が氷点下などの低温下であったとしても、凍結した結露水によって顕熱型熱交換素子が備える風路が閉塞されることが抑制される効果が得られる。そのメカニズムの詳細は後述するが、以下のとおりと考える。すなわち、この間隔保持部材が構成繊維間に適度な空隙を備え、かつ、吸湿剤を有する不織布であるため、この間隔保持部材の保液性は優れたものとなる。よって、間隔保持部材の保液性により、風路内に発生した結露水は間隔保持部材の内部に保液されることとなり、結露水が風路に露出することが抑制される。よって、この顕熱型熱交換素子の使用環境が氷点下などの低温下であったとしても、風路にて結露水が凍結し、風路を閉塞することが抑制されるためであると考える。
【００１２】
顕熱型熱交換素子は、温度の交換効率が非常に高い、一方、湿度交換はなされないため、寒冷地等では、顕熱型熱交換素子の内部で結露や凍結が発生する。ここで、顕熱型熱交換素子の内部における結露とは、室外から給気される冷たい空気で冷やされた熱交換用シート表面において、室内から排気される空気の湿度が露点となり、排気風路の熱交換用シート表面で結露して発生する。凍結は、その結露水がマイナス雰囲気になることで発生する。熱交換用シート表面がマイナス雰囲気になることで、排気風路内の空気温度が低下して、結露水が徐々に凍結して、最後には、排気風路が全て閉塞する。この顕熱型熱交換素子内部の結露と凍結を抑制するために、間隔保持部材が吸湿剤を含む不織布であることが必要である。そうすることで、結露水を間隔保持部材が保液するため熱交換用シート表面に結露水が発生するのを防ぐ。さらに、吸湿剤を含むことで保液量が増し、この吸湿剤が凝固点降下効果も発現するため凍結を防ぐことが可能となる。
【００１３】
本発明に用いられる熱交換用シートはフィルムシートまたは、金属箔である。また、この熱交換用シートの透気度は４００００秒／１００ｍｌ以上であり、かつ、この熱交換用シートの透湿度は１０ｇ／ｍ２・ｈｒ以下である。
【００１４】
フィルムシートとしては、特に限定されるものではなく、実質的に無孔質のフィルムシートを用いることができる。本発明で用いられるフィルムシートの主成分の熱可塑性樹脂としては、ポリエステル、ポリアミド、およびポリオレフィン等が好ましく用いられる。ポリエステルとしては、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリトリメチレンテレフタレート（ＰＴＴ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリ乳酸（ＰＬＡ）およびポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）などの他、液晶ポリエステル等も挙げられる。また、ポリアミドとしては、ナイロン６（Ｎ６）、ナイロン６６（Ｎ６６）、ナイロン１１（Ｎ１１）およびナイロン１２（Ｎ１２）などが挙げられる。ポリオレフィンとしては、ポリエチレン（ＰＥ）、ポリプロピレン（ＰＰ）およびポリスチレン（ＰＳ）などが挙げられる。強度が強いため安定生産が可能である。
【００１５】
金属箔とは金属を薄く延ばして得られるシート状の金属薄膜のことをいう。本発明では、具体的にアルミニウムやステンレスを薄く延ばしたアルミニウム箔やステンレス箔などを用いることができる。熱交換用シートとして金属箔を用いた顕熱型熱交換素子は、金属箔の熱伝導率の高さと薄さから高い温度交換効率を達成できる。
【００１６】
本発明に用いられる熱交換用シートの透気度は４００００秒／１００ｍｌ以上である。上記の透気度の熱交換用シートは、熱交換用シートが備える孔のサイズを小さくし、孔の数を少なくすることで得ることができる。上記の理由により、熱交換用シートは実質的に無孔質であることが好ましい。熱交換用シートの透気度が４００００秒／１００ｍｌ以上であることで、その熱交換用シートを顕熱型熱交換素子として用いた場合に、その顕熱型熱交換素子を通過する給気と排気の混合がより抑制されるため好ましい。
【００１７】
さらに、熱交換用シートの透湿度は１０ｇ／ｍ２・ｈｒ以下であり、さらには５ｇ／ｍ２・ｈｒ以下であることが好ましい。上記の透湿度の熱交換用シートは、熱交換用シートが備える孔のサイズを小さくし、孔の数を少なくすることで得ることができる。上記の理由により、熱交換用シートは実質的に無孔質であることが好ましい。熱交換用シートの透湿度を１０ｇ／ｍ２・ｈｒ以下にすることで、顕熱型熱交換素子の湿度交換効率が小さく、排気に含まれる水分の給気への移行を抑制することができ、室内や車の居室内での結露や窓曇りなどを防ぐことができる。
【００１８】
本発明に用いられる間隔保持部材は吸湿剤を含む不織布である。一般的な布帛の中で、不織布は織物や編み物等を比較して構成する繊維間に適度な空隙があり保液性が高いため、顕熱型熱交換素子で結露した水分をこの間隔保持部材が保液することができ、結露水やさらにはそれらが凍結した氷で風路を閉塞することを防ぐことができる。一般的な不織布としては、特に限定するものではなく、用途や必要特性に応じて選定すればよいが、例えば、繊維をカードなどに通して配向させたものをニードルや高圧水流で絡合させたもの、接着剤などで接着させたケミカルボンド不織布、不織布を構成する繊維に低融点樹脂を含む繊維を混ぜて加熱することで熱接着させるサーマルボンド不織布などの乾式不織布や、繊維を水分散させたものから抄紙網などで抄きあげる湿式不織布などをもちいることができる。また、熱可塑性樹脂を溶融紡糸し、繊維が冷却して固化するまでにシート状に細くし、繊維同士を接着させて得るスパンボンド法やメルトブロー法で得た不織布を用いてもよい。間隔保持部材は、顕熱型熱交換素子の風路を形成すべく剛性を保つことができ、保液性もある湿式不織布を好ましく用いることができる。
【００１９】
不織布を構成する繊維状物質としては、例えば、Ｎパルプ（針葉樹パルプ）、Ｌパルプ（広葉樹パルプ）、バガス、ムギワラ、アシ、パピルス、タケ、モクメン、ケナフ、ローゼル、アサ、アマ、ラミー、ジュード、ヘンプ、サイザイルアサ、マニラアサ、ヤシ、バナナ、熱可塑性樹脂繊維（ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）、ポリトリメチレンテレフタレート（ＰＴＴ）、ポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）、ポリ乳酸（ＰＬＡ）、ポリエチレンナフタレート（ＰＥＮ）、液晶ポリエステル、ナイロン６（Ｎ６）、ナイロン６６（Ｎ６６）、ナイロン１１（Ｎ１１）、ナイロン１２（Ｎ１２）、ポリエチレン（ＰＥ）、ポリプロピレン（ＰＰ）、およびポリスチレン（ＰＳ）等の熱可塑性樹脂からなる繊維）、再生繊維（ビスコースレーヨン、銅アンモニアレーヨン）などが挙げられる。これらの繊維を単独で用いても良いが、これらの中から選ばれた２種以上の繊維が含まれていてもよい。高い保液性を発現するためには、親水性の繊維状物質が好ましく、例えばＮパルプ（針葉樹パルプ）、Ｌパルプ（広葉樹パルプ）などのセルロースパルプや、ナイロン６（Ｎ６）、ナイロン６６（Ｎ６６）、ナイロン１１（Ｎ１１）、ナイロン１２（Ｎ１２）などのポリアミド繊維を好適に用いることができる。
【００２０】
本発明に用いられる間隔保持部材は吸湿剤を含有するものである。吸湿剤を含むことで、間隔保持部材の親水性が向上して、間隔保持部材の保液量を向上できる。更に、この吸湿剤が、間隔保持部材に含まれる水分に凝固点降下作用も付与するため、結露水の凍結を防ぐことができることできる。
【００２１】
本発明に用いられる吸湿剤としては、塩化リチウム、塩化カリウム、塩化ナトリウム等のアルカリ金属塩、塩化カルシウム及び塩化マグネシウム等のアルカリ土類金属塩、または、アルカリ金属塩とアルカリ土類金属塩との混合物であることが好ましい。この中でも、吸水率の高い塩化リチウム、塩化カルシウムであることがより好ましい。更に、より少ない含有量で湿度交換効率を高めることができる、塩化リチウムであることが最も好ましい。吸湿剤は、アルカリ金属塩やアルカリ土類金属塩以外に、ウレタン樹脂、ポリオキシエチレン、ポリエチレングリコール、ポリオキシアルキレンアルキルエーテル、ポリアクリルスルホン酸ナトリウムなどを含んでも良い。さらには抗菌剤、制菌剤、難燃剤等の機能剤も含んでも良い。
【００２２】
間隔保持部材における吸湿剤の含有量は、２ｇ／ｍ２以上であることが好ましい。含有量を２ｇ／ｍ２以上とすることで、間隔保持部材の親水性を上げて保液性を向上させることができるとともに、結露水に対する凝固点降下効果も発現し凍結を防ぐことができる。この観点から、吸湿剤の下限は２ｇ／ｍ２以上が好ましく、３ｇ／ｍ２以上がより好ましい。間隔保持部材における吸湿剤の含有量の上限については、特に限定はされないものの、１５ｇ／ｍ２以下であることが好ましい。
【００２３】
間隔保持部材に吸湿剤を含有させる手段としては以下の方法が例示される。
ｉ）   間隔保持部材を、吸湿剤を含んだ加工液に浸漬し、その後一対の回転するロール間で絞るディッピング法。
ｉｉ）   間隔保持部材の表面に吸湿剤を含んだ加工液を塗布するコーティング法。
ｉｉｉ）   間隔保持部材の表面に吸湿剤を含んだ加工液を噴霧させて付着させるスプレー法。
これらのうち、吸湿剤を間隔保持部材の内部にまで浸透させ、間隔保持部材への保液量を向上することができることからディッピング法が好ましい。
【００２４】
間隔保持部材の目付は５０〜１００ｇ／ｍ２であることが好ましい。ここで、目付とは１ｍ２当たりの質量を示す。目付は、更には５５〜８０ｇ／ｍ２であることが好ましい。５０ｇ／ｍ２以上とすることで、間隔保持部材が、より多くの結露水を保液することができ結露水による風路の閉塞を防ぐことができるとともに、間隔保持部材のシート剛性が向上し、寸法安定性に優れる顕熱型熱交換素子を得ることができる。一方、間隔保持部材の単位面積当たりの質量を１００ｇ／ｍ２以下とすることで顕熱型熱交換素子の圧力損失を小さく抑えることができる。
【００２５】
本発明の顕熱型熱交換素子の製造方法は、特に限定されないが、例えば、互いに噛み合って回転する一対の歯車状のコルゲーターロールでコルゲート加工された間隔保持部材と熱交換用シートを押し付けるプレスロールを有する装置により行われ、接着剤により接着された片ダンボールが得られる。それら片ダンボールを交互に積層し、接着剤で接着することで顕熱型熱交換素子を成型することができる。
【００２６】
得られた顕熱型熱交換素子の湿度交換効率が５％以下であることが好ましい。湿度交換効率を５％以下にすることによって、室内や車の居室内への湿度（湿気）の戻りが少なくなり、窓曇や結露を防ぐことができる。
【実施例】
【００２７】
次に、本発明の熱交換用シートについて実施例を挙げて詳細に説明する。
【００２８】
［測定方法］
（１）目付
ＪＩＳ  Ｌ１９０６（２０００）５．２の方法により目付を測定する。間隔保持部材を扁平形状にした後、この間隔保持部材の異なる箇所から１００ｍｍ角の試験片を５枚採取し、温度８０℃の雰囲気の乾燥機中にて２ｈｒ静置し、その後、それぞれの質量（ｇ）を量り、その平均値を１ｍ２当たりの質量（ｇ／ｍ２）で表し、平均値を値（ｇ／ｍ２）とする。
【００２９】
（２）厚さ
厚さは、間隔保持部材を扁平形状にした後、この間隔保持部材の異なる箇所から２００ｍｍ角の試験片を５枚採取し、温度２３℃、湿度５０％ＲＨの雰囲気中にて２４時間静置し、その後、５枚の試験片それぞれの中央と４隅の５点の厚さ（μｍ）を測定器（型式ＩＤ−１１２、（株）ミツトヨ製）を用いて１μｍまで測定し、平均値を値（μｍ）とする。
【００３０】
（３）間隔保持部材の吸湿剤の有無
間隔保持部材の吸湿剤の有無は、次のようにして求める。すなわち、超高分解能電解放出形走査電子顕微鏡（日立ハイテクノロジーズ製ＳＵ−８０１０型）を用いて、扁平形状にした１０ｃｍ×１０ｃｍの間隔保持部材の試験片の４隅から試験片の中央に向かってタテ、ヨコ方向に２．５ｃｍずつずらした点４点と、試験片の中央部の１点の５点の表面を倍率１,０００〜５０,０００倍で撮影し、エネルギー分散型Ｘ線分析装置（ＥＤＸ）にて、特定の元素の存在を確認し、その確認結果をもって間隔保持部材における吸湿剤の有無を確認する。ここで、リチウム（Ｌｉ）、カリウム（Ｋ）およびナトリウム（Ｎａ）の少なくとも１種からなるアルカリ金属ならびに塩素（Ｃｌ）の存在が確認された場合には塩化リチウム、塩化カリウムおよび塩化ナトリウムのうちの少なくとも１種からなるアルカリ金属塩（吸湿剤）を間隔保持部材は含むこととする。また、カルシウム（Ｃａ）およびマグネシウム（Ｍｇ）の少なくとも何れか一方からなるアルカリ土類金属ならびに塩素（Ｃｌ）の存在が確認された場合には塩化カルシウムおよび／または塩化マグネシウムからなるアルカリ土類金属塩（吸湿剤）を間隔保持部材は含むこととする。
【００３１】
（４）間隔保持部材の吸湿剤の付着量
３Ｌ容量の容器に充填された２．５Ｌの溶媒（水）に、５枚の（１）の試験片を２分間含浸させ、取り出し、再度、５枚の試験片を別の３Ｌ容量の容器に充填された２．５Ｌの溶媒（水）に２分間浸漬させる。続いて、温度８０℃の雰囲気の乾燥機中にて２ｈｒ静置し、間隔保持部材から吸湿剤を除去した試験片を得る。その後に、５枚の試験片それぞれの質量（ｇ）を測定し、その平均値を１ｍ２当たりの質量（ｇ／ｍ２）で表し、吸湿剤を除去した試験片の目付（ｇ／ｍ２）とし、（１）で求めた間隔保持部材の目付から下記式より吸湿剤の付着量（ｇ／ｍ２）を計算する。
吸湿剤の付着量（ｇ／ｍ２）＝間隔保持部材の目付（ｇ／ｍ２）−吸湿剤を除去した試験片の目付（ｇ／ｍ２）。
【００３２】
（５）熱交換用シートの透湿度
透湿性は、ＪＩＳ  Ｚ０２０８（１９７６）透湿度（カップ法）の方法により測定する。使用したカップは、直径６０ｍｍで深さ２５ｍｍである。試験片は、直径７０ｍｍの円形のものを５枚用意する。試験片は、温度２０℃、湿度６５％ＲＨで２４ｈｒ放置する。次に、その試験片を、水分測定用塩化カルシウム（和光純薬工業製、品番０３０−２５３０５）の入ったカップに設置し、初期質量（Ｔ０）を測定し、温度２０℃、湿度６５％ＲＨに設定した恒温恒湿槽内で５時間静置し、その際の質量（Ｔ１）を測定する。下記式により透湿度を求め、５枚の平均値を値（ｇ／ｍ２／ｈｒ）とする。
透湿度（ｇ／ｍ２／ｈｒ）＝（Ｔ１−Ｔ０） ／（０．０３×０．０３×３．１４）／５
（６）熱交換用シートの透気度
透気度は、ＪＩＳ Ｐ８１１７（１９９８）透気度（ガーレ試験機法）の方法により測定する。ライナーシートまたはコルゲートシートの試験片は、長さ１５０ｍｍ、幅１５０ｍｍを５枚採取する。試験片は２３℃の温度で湿度５０％ＲＨに設定した恒温恒湿槽内で１時間処理する。２３℃の温度で湿度５０％ＲＨの環境下で、ガーレ式デンソメータ（型式Ｇ−Ｂ３Ｃ、（株）東洋精機製作所）に試験片を設置し、空気１００ｍｌが通過する時間を測定し、５枚の平均値を値（秒／１００ｍｌ）とする。なお、４５０００秒／１００ｍｌ以上で測定を中止し＞４５０００秒／１００ｍｌとする。
【００３３】
（７）顕熱型熱交換素子の温度交換効率と湿度交換効率
ＪＩＳ Ｂ８６２８（２００３）に規定される方法により、顕熱型熱交換素子の給気と排気との間の温度交換効率と湿度交換効率を測定する。一次気流(給気)が温度５℃、５８％ＲＨ湿度で風量１００ｍ３／ｈｒとし、二次気流(排気)が温度２０℃、湿度５１％ＲＨで風量１００ｍ３／ｈｒとする。
【００３４】
（８）凍結評価（給気温度−１０℃）
顕熱型熱交換素子内における結露水の凍結の評価は、上記（６）の試験において、一次気流（給気）の温度を−１０℃とし、試験を５時間行った後に、顕熱型熱交換素子を直ぐに取り出し、顕熱型熱交換素子断面の風路を目視にて確認し、下記のとおり判定する。
◎：凍結による風路の閉塞なし
○：凍結による風路の閉塞率が５％以下
×：凍結による風路の閉塞率が５％超。
ここで、閉塞率（％）は、顕熱型熱交換素子の二次気流（排気）が流れる流路において以下のとおり計算する。すなわち、凍結で完全に風路が閉塞されている風路の合計面積（ｍ２）を全風路の合計面積（ｍ２）で除して得られた値に１００を乗じて計算する。
なお、凍結で完全に風路が閉塞されている風路の合計面積は、風路が閉塞されている風路１本当たりの面積に風路が閉塞されている風路の数を乗じて計算する。
また、全風路の合計面積は、風路１本当たりの面積に顕熱型熱交換素子の二次気流（排気）が流れる流路の本数を乗じて計算する。
また、風路１本当たりの面積は、片ダンボールの高さと片ダンボールのピッチとを乗じて得られた値を２で除して計算する。
ここで、図１に片ダンボールが交互に積層されてなる顕熱型熱交換素子の一実施形態の斜視概念図を示す。この顕熱型熱交換素子１は、複数の片ダンボール２が積層されてなるものである。また、片ダンボール２は、熱交換用シート４と間隔保持部材３とが積層されてなるものである。
ここで、図２は、図１において破線で囲まれた範囲の拡大概念図を示す。この図２でも、熱交換用シート４と間隔保持部材３とが積層している。そして、上記の風路が閉塞している1本当たりの風路の面積の算出式における片ダンボールの高さは符号５で示されており、片ダンボールのピッチは符号６で示されている。
【００３５】
（９）凍結評価（給気温度−２０℃）
顕熱型熱交換素子内の凍結の評価は、上記（７）試験において、一次気流(給気)の温度を−２０℃とし、その他は同条件にて評価を行った。
【００３６】
（実施例１）
熱交換用シートとして、厚み５０μｍのアルミニウム箔を購入した。
【００３７】
間隔保持部材を次の方法によって得た。晒しクラフト紙の目付６０ｇ／ｍ２を購入した。得られた晒しクラフト紙を塩化リチウム水溶液にディップし、マングルで絞り、熱ロールで乾燥させ、付着量５ｇ／ｍ２の塩化リチウムが添加された目付６５ｇ／ｍ２の間隔保持部材を得た。
【００３８】
片ダンボールを次の方法によって得た。熱交換用シートと間隔保持部材と接着剤とを用いて、片ダンボール製造機により、段高２．０ｍｍ、ピッチ４．８ｍｍの片ダンボールを得た。接着剤は、エチレン−酢酸ビニル共重合体エマルジョンを用いた。
【００３９】
前記の片ダンボールの間隔保持部材の山の頂点に接着剤を塗布し、段目方向が一段ずつ直交するように片ダンボールを１００枚積層し、縦２００ｍｍ、横２００ｍｍ、高さ２００ｍｍの顕熱型熱交換素子を作製した。
【００４０】
得られた顕熱型熱交換素子は温度交換効率９２％、湿度交換効率０％、凍結評価（給気温度−１０℃）は○（風路の閉塞率は１％）、凍結評価（給気温度−２０℃）は○（風路の閉塞率は４％）であった。結果を表１に示す。
【００４１】
（実施例２）
間隔保持部材を、目付３０ｇ／ｍ２の晒しクラフト紙を購入して、加工し、付着量１０ｇ／ｍ２の塩化リチウムが添加された目付４０ｇ／ｍ２を用いた以外は実施例１と同様にして顕熱型熱交換素子を作製した。
【００４２】
得られた顕熱型熱交換素子は温度交換効率９２％、湿度交換効率０％、凍結評価（給気温度−１０℃）は◎（風路の閉塞はなし）、凍結評価（給気温度−２０℃）は○（風路の閉塞率は３％）であった。結果を表１に示す。
【００４３】
（実施例３）
間隔保持部材を、目付６０ｇ／ｍ２の晒しクラフト紙を購入して、加工し、付着量１０ｇ／ｍ２の塩化リチウムが添加された目付７０ｇ／ｍ２を用いた以外は実施例１と同様にして顕熱型熱交換素子を作製した。
【００４４】
得られた顕熱型熱交換素子は温度交換効率９２％、湿度交換効率０％、凍結評価（給気温度−１０℃）は◎（風路の閉塞はなし）、凍結評価（給気温度−２０℃）は◎（風路の閉塞はなし）であった。結果を表１に示す。
【００４５】
（実施例４）
間隔保持部材を、目付８０ｇ／ｍ２の晒しクラフト紙を購入して、加工し、付着量１０ｇ／ｍ２の塩化リチウムが添加された目付９０ｇ／ｍ２を用いた以外は実施例１と同様にして顕熱型熱交換素子を作製した。
【００４６】
得られた顕熱型熱交換素子は温度交換効率９２％、湿度交換効率０％、凍結評価（給気温度−１０℃）は◎（風路の閉塞はなし）、凍結評価（給気温度−２０℃）は◎（風路の閉塞はなし）であった。結果を表１に示す。
【００４７】
（実施例５）
間隔保持部材を、目付１００ｇ／ｍ２の晒しクラフト紙を購入して、加工し、付着量１０ｇ／ｍ２の塩化リチウムが添加された目付１１０ｇ／ｍ２を用いた以外は実施例１と同様にして顕熱型熱交換素子を作製した。
【００４８】
得られた顕熱型熱交換素子は温度交換効率９２％、湿度交換効率０％、凍結評価（給気温度−１０℃）は◎（風路の閉塞はなし）、凍結評価（給気温度−２０℃）は◎（風路の閉塞はなし）であった。結果を表１に示す。
【００４９】
（実施例６）
間隔保持部材を、目付６０ｇ／ｍ２の晒しクラフト紙を購入して、加工し、付着量２０ｇ／ｍ２の塩化リチウムが添加された目付８０ｇ／ｍ２を用いた以外は実施例１と同様にして顕熱型熱交換素子を作製した。
【００５０】
得られた顕熱型熱交換素子は温度交換効率９２％、湿度交換効率０％、凍結評価（給気温度−１０℃）は◎（風路の閉塞はなし）、凍結評価（給気温度−２０℃）は◎（風路の閉塞はなし）であった。結果を表１に示す。
【００５１】
（実施例７）
塩化リチウムを塩化カルシウムに変更した以外は請求項３と同様にして顕熱型熱交換素子を作製した。
【００５２】
得られた顕熱型熱交換素子は温度交換効率９２％、湿度交換効率０％、凍結評価（給気温度−１０℃）は◎（風路の閉塞はなし）、凍結評価（給気温度−２０℃）は◎（風路の閉塞はなし）であった。結果を表１に示す。
【００５３】
（実施例８）
熱交換用シートに厚み２０μのポリプロピレン（ＰＰ）からなる無孔質フィルムを用いた以外は実施３と同様にして顕熱型熱交換素子を作製した。
【００５４】
得られた顕熱型熱交換素子は温度交換効率９０％、湿度交換効率０％、凍結評価（給気温度−１０℃）は◎（風路の閉塞はなし）、凍結評価（給気温度−２０℃）は◎（風路の閉塞はなし）であった。結果を表１に示す。
【００５５】
（比較例１）
間隔保持部材として、厚み４０μｍ（目付３６ｇ／ｍ２）の無孔質ＰＰフィルムを用いた以外は実施例１と同様にして顕熱型熱交換素子を作製した。
【００５６】
得られた顕熱型熱交換素子は温度交換効率９２％、湿度交換効率０％、凍結評価（給気温度−１０℃）は×（風路の閉塞率は２５％）、凍結評価（給気温度−２０℃）は×（風路の閉塞率は４０％）であった。結果を表２に示す。
【００５７】
（比較例２）
間隔保持部材に塩化リチウムを添加しなかったこと以外は実施例３と同様にして顕熱型熱交換素子を作製した。
【００５８】
得られた顕熱型熱交換素子は温度交換効率９２％、湿度交換効率０％、凍結評価（給気温度−１０℃）は×（風路の閉塞率は１２％）、凍結評価（給気温度−２０℃）は×（風路の閉塞率は２０％）であった。結果を表２に示す。
【００５９】
（比較例３）
熱交換用シートとして、広葉樹パルプを、水１０Ｌあたり３０ｇの濃度で、熊谷理機工業（株）製、試験用ナイヤガラビーターに仕込み、１０分間叩解してセルロース繊維を得た。これを水中で攪拌し抄紙して、厚み４１μｍ、坪量３０ｇ／ｍ２のセルロース紙からなる熱交換用シートを得た。この原紙の透気度、透湿度を表１に示す。
【００６０】
それ以外は実施例３と同様にして顕熱型熱交換素子を作製した。
得られた顕熱型熱交換素子は温度交換効率６４％、湿度交換効率３３％、凍結評価（給気温度−１０℃）は◎（風路の閉塞はなし）、凍結評価（給気温度−２０℃）は◎（風路の閉塞はなし）であった。結果を表２に示す。
【００６１】
【表１】
2019158274.tif 000003
【００６２】
【表２】
2019158274.tif 000004
【００６３】
実施例１〜７において、温度交換効率が高く湿度交換効率が低い優れた顕熱型熱交換素子であって、寒冷地を想定した凍結評価においても著しい凍結による風路の閉塞を発生しない顕熱型熱交換素子を得ることができた。
【００６４】
一方、比較例１、２は温度交換効率は高く湿度交換効率が低い顕熱型熱交換素子ではあるが、凍結評価において著しい凍結が発生して風路の閉塞が大きいものであった。比較例３においては、凍結評価において凍結による風路の閉塞は発生しなかったが、温度交換効率が低く湿度交換効率が高く顕熱型熱交換素子としては性能の劣るものであった。
【符号の説明】
【００６５】
１：顕熱型熱交換素子
２：片ダンボール
３：間隔保持部材
４：熱交換用シート
５：片ダンボールの高さ
６：片ダンボールのピッチ
【図１】
2019158274.tif 000005
【図２】
2019158274.tif 000006