(57)【要約】【課題】金属板（例えば、鋼板）を連続的に通板しながら焼鈍を行う連続焼鈍設備において、急冷焼入れ時に発生する、金属板の製造条件による形状のバラツキを抑制することができる急冷焼入れ装置及び急冷焼入れ方法並びに金属板製品の製造方法を提供する。【解決手段】金属板を連続的に通板しながら冷却する急冷焼入れ装置であって、前記金属板の両面側から前記金属板に冷却流体を噴射する複数のノズルを備えた冷却流体噴射装置と、前記金属板を拘束する一対の拘束ロールと、前記ノズルと前記金属板が通過する金属板通板ラインとの間に設けられ、前記冷却流体による前記金属板の冷却開始位置を調整して、該冷却開始位置から前記拘束ロールまでの距離を制御する可動マスキングとを備えていることを特徴とする急冷焼入れ装置。【選択図】図１
2019090106.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
金属板を連続的に通板しながら冷却する急冷焼入れ装置であって、
前記金属板の両面側から前記金属板に冷却流体を噴射する複数のノズルを備えた冷却流体噴射装置と、
前記金属板を拘束する一対の拘束ロールと、
前記ノズルと前記金属板が通過する金属板通板ラインとの間に設けられ、前記冷却流体による前記金属板の冷却開始位置を調整して、該冷却開始位置から前記拘束ロールまでの距離を制御する可動マスキングと
を備えていることを特徴とする急冷焼入れ装置。
【請求項２】
前記金属板のマルテンサイト変態が開始するＭｓ点の温度をＴＭｓ（℃）、マルテンサイト変態が終了するＭｆ点の温度をＴＭｆ（℃）とした時に、前記金属板を（ＴＭｓ＋１５０）（℃）〜（ＴＭｆ−１５０）（℃）の温度で前記拘束ロールを通過させることを特徴とする請求項１に記載の急冷焼入れ装置。
【請求項３】
前記可動マスキングは空気噴出ノズルを備えていることを特徴とする請求項１または２に記載の急冷焼入れ装置。
【請求項４】
連続的に通板する金属板の表面に複数のノズルから冷却流体を噴射することで冷却する急冷焼入れ方法であって、拘束ロールによって前記金属板を拘束しつつ、可動マスキングによって前記冷却流体による前記金属板の冷却開始位置を調整して、該冷却開始位置から前記拘束ロールまでの距離を制御することを特徴とする急冷焼入れ方法。
【請求項５】
前記金属板のマルテンサイト変態が開始するＭｓ点の温度をＴＭｓ（℃）、マルテンサイト変態が終了するＭｆ点の温度をＴＭｆ（℃）とした時に、前記金属板を（ＴＭｓ＋１５０）（℃）〜（ＴＭｆ−１５０）（℃）の温度で前記拘束ロールを通過させることを特徴とする請求項４に記載の急冷焼入れ方法。
【請求項６】
前記金属板の冷却開始位置から前記拘束ロールまでの距離を、前記金属板の通板速度、焼入れ開始温度、目標とする拘束ロール通過時の前記金属板の温度、前記金属板の冷却速度に基づいて設定することを特徴とする請求項４または５に記載の急冷焼入れ方法。
【請求項７】
前記金属板の通板速度をｖ（ｍｍ／ｓ）、焼入れ開始温度をＴ１（℃）、目標とする拘束ロール通過時の温度をＴ２（℃）、前記金属板の冷却速度をＣＶ（℃／ｓ）として、前記金属板の冷却開始位置から前記拘束ロールまでの距離ｄ（ｍｍ）を下式で表すことを特徴とする請求項６に記載の急冷焼入れ方法。
ｄ＝（Ｔ１−Ｔ２）ｖ／ＣＶ
【請求項８】
前記金属板の冷却開始位置から前記拘束ロールまでの距離を、前記金属板の通板速度、焼入れ開始温度、目標とする拘束ロール通過時の前記金属板の温度、冷却条件、前記金属板の板厚に基づいて設定することを特徴とする請求項４または５に記載の急冷焼入れ方法。
【請求項９】
前記金属板の通板速度をｖ（ｍｍ／ｓ）、焼入れ開始温度をＴ１（℃）、目標とする拘束ロール通過時の温度をＴ２（℃）とし、冷却条件により定まる定数α（℃・ｍｍ／ｓ）と、前記金属板の板厚ｔ（ｍｍ）を用いて、前記金属板の冷却開始位置から前記拘束ロールまでの距離ｄ（ｍｍ）を下式で表すことを特徴とする請求項８に記載の急冷焼入れ方法。
ｄ＝（Ｔ１−Ｔ２）ｖｔ／α
【請求項１０】
金属板製品を製造する際に、請求項４〜９のいずれかに記載の急冷焼入れ方法を用いて急冷焼入れを行うことを特徴とする金属板製品の製造方法。
【請求項１１】
前記金属板製品は、高強度冷延鋼板、溶融亜鉛鍍金鋼板、合金化溶融亜鉛鍍金鋼板のいずれかであることを特徴とする請求項１０に記載の金属板製品の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、金属板を連続的に通板しながら焼鈍を行う連続焼鈍設備において、急冷焼入れ時に金属板に発生する形状のバラツキを抑制することができる急冷焼入れ装置及び急冷焼入れ方法並びに金属板製品の製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
鋼板をはじめとする金属板（金属板製品）の製造においては、金属板を連続的に通板しながら焼鈍を行う連続焼鈍設備において、金属板を加熱後に冷却し、相変態を起こさせる等して材質の造り込みを行う。
【０００３】
近年、自動車業界では車体の軽量化と衝突安全性の両立を目的として、薄肉化した高張力鋼板（ハイテン）の需要が増している。高張力鋼板の製造時には、鋼板を急速に冷却する技術が重要となる。鋼板の冷却速度が最も速い技術の１つとして、水焼入れ法が知られている。水焼入れ法では、加熱された鋼板を水中に浸漬させると同時に、水中内に設けられたクエンチノズルにより冷却水を鋼板に噴射することで、鋼板の急冷焼入れが行われる。鋼板の急冷焼入れ時には、鋼板に反りや波状変形等の形状不良が発生するという問題がある。このような鋼板の急冷焼入れ時における形状不良を防止するために、従来、様々な手法が提案されている。
【０００４】
例えば、特許文献１では、金属板のマルテンサイト変態が開始するＭｓ点の温度をＴＭｓ（℃）、マルテンサイト変態が終了するＭｆ点の温度をＴＭｆ（℃）とすると、急冷焼入れ中の金属板を、金属板の温度が（ＴＭｓ＋１５０）（℃）から（ＴＭｆ−１５０）（℃）である範囲において、冷却液体中に設けられた一対の拘束ロールにより拘束する手法が提案されている。
【０００５】
これは、金属板は、冷却液体によって急冷されることにより熱収縮するが、特に、金属板には、金属板の温度がマルテンサイト変態が開始する温度であるＭｓ点からマルテンサイト変態が終了する温度であるＭｆ点となったときに、急激な熱収縮と変態膨張が同時に生じ、金属板内に働く応力が最も大きくなり、形状が崩れるので、金属板の温度が（ＴＭｓ＋１５０）（℃）から（ＴＭｆ−１５０）（℃）である範囲において、金属板を拘束する拘束ロールを配している。なお、拘束ロールの位置を、Ｍｓ点からＭｆ点の領域±１５０℃とした理由は、実験において、この範囲で反り量が十分に低減されることを確認したからである（特許文献１の段落［００１８］、［００１９］、図２、図４参照）。
【０００６】
また、特許文献２では、冷却液体の噴出をストリップ幅方向及び／又はライン方向で遮断して、ストリップの有効冷却幅及び／又は有効冷却長さを調整する手法が提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特許第６０９４７２２号公報
【特許文献２】特開昭６０−１９４０２２号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
しかし、特許文献１に記載された方法では、確かに急冷焼入れ時の金属板の変形を防止できるものの、金属板の製造条件によって、金属板の温度が（ＴＭｓ＋１５０）（℃）〜（ＴＭｆ−１５０）（℃）の範囲になる位置が変化するため、金属板の温度が（ＴＭｓ＋１５０）（℃）〜（ＴＭｆ−１５０）（℃）となる位置で拘束ロールが金属板を拘束できない場合もあり、拘束ロールが常に効果を発揮できる訳ではない。その結果、金属板の製造条件によって金属板の形状にバラツキが発生し、後工程の処理等が煩雑になるという問題がある。
【０００９】
また、特許文献２に記載された方法では、冷却停止温度の制御は行えるが、冷却開始位置の制御を行うことはできないという問題がある。
【００１０】
本発明は、このような課題を解決するためになされたものであり、金属板（例えば、鋼板）を連続的に通板しながら焼鈍を行う連続焼鈍設備において、急冷焼入れ時に発生する、金属板の製造条件による形状のバラツキを抑制することができる急冷焼入れ装置及び急冷焼入れ方法並びに金属板製品の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明者らは、このような問題を解決すべく鋭意検討を重ねた結果、以下のような知見と着想を得た。
【００１２】
すなわち、金属板（例えば、鋼板）の急冷焼入れでは、金属板の温度が冷却開始位置からの距離に応じて低下していく。そのため、金属板の冷却開始位置を調整して、冷却開始位置から拘束ロールまでの冷却距離を制御することで、拘束ロールが常に同じ効果を発揮することが可能となる。また、金属板の急冷焼入れでは、必ずしも金属板を水中に浸漬させる必要は無く、十分な水量をノズルから噴射すれば、水中で噴射するのと同等の冷却能力が得られる。
【００１３】
本発明は、上記のような知見と着想に基づいており、以下のような特徴を有している。
【００１４】
［１］金属板を連続的に通板しながら冷却する急冷焼入れ装置であって、
前記金属板の両面側から前記金属板に冷却流体を噴射する複数のノズルを備えた冷却流体噴射装置と、
前記金属板を拘束する一対の拘束ロールと、
前記ノズルと前記金属板が通過する金属板通板ラインとの間に設けられ、前記冷却流体による前記金属板の冷却開始位置を調整して、該冷却開始位置から前記拘束ロールまでの距離を制御する可動マスキングと
を備えていることを特徴とする急冷焼入れ装置。
【００１５】
［２］前記金属板のマルテンサイト変態が開始するＭｓ点の温度をＴＭｓ（℃）、マルテンサイト変態が終了するＭｆ点の温度をＴＭｆ（℃）とした時に、前記金属板を（ＴＭｓ＋１５０）（℃）〜（ＴＭｆ−１５０）（℃）の温度で前記拘束ロールを通過させることを特徴とする前記［１］に記載の急冷焼入れ装置。
【００１６】
［３］前記可動マスキングは空気噴出ノズルを備えていることを特徴とする前記［１］または［２］に記載の急冷焼入れ装置。
【００１７】
［４］連続的に通板する金属板の表面に複数のノズルから冷却流体を噴射することで冷却する急冷焼入れ方法であって、拘束ロールによって前記金属板を拘束しつつ、可動マスキングによって前記冷却流体による前記金属板の冷却開始位置を調整して、該冷却開始位置から前記拘束ロールまでの距離を制御することを特徴とする急冷焼入れ方法。
【００１８】
［５］前記金属板のマルテンサイト変態が開始するＭｓ点の温度をＴＭｓ（℃）、マルテンサイト変態が終了するＭｆ点の温度をＴＭｆ（℃）とした時に、前記金属板を（ＴＭｓ＋１５０）（℃）〜（ＴＭｆ−１５０）（℃）の温度で前記拘束ロールを通過させることを特徴とする前記［４］に記載の急冷焼入れ方法。
【００１９】
［６］前記金属板の冷却開始位置から前記拘束ロールまでの距離を、前記金属板の通板速度、焼入れ開始温度、目標とする拘束ロール通過時の前記金属板の温度、前記金属板の冷却速度に基づいて設定することを特徴とする前記［４］または［５］に記載の急冷焼入れ方法。
【００２０】
［７］前記金属板の通板速度をｖ（ｍｍ／ｓ）、焼入れ開始温度をＴ１（℃）、目標とする拘束ロール通過時の温度をＴ２（℃）、前記金属板の冷却速度をＣＶ（℃／ｓ）として、前記金属板の冷却開始位置から前記拘束ロールまでの距離ｄ（ｍｍ）を下式で表すことを特徴とする前記［６］に記載の急冷焼入れ方法。
ｄ＝（Ｔ１−Ｔ２）ｖ／ＣＶ
【００２１】
［８］前記金属板の冷却開始位置から前記拘束ロールまでの距離を、前記金属板の通板速度、焼入れ開始温度、目標とする拘束ロール通過時の前記金属板の温度、冷却条件、前記金属板の板厚に基づいて設定することを特徴とする前記［４］または［５］に記載の急冷焼入れ方法。
【００２２】
［９］前記金属板の通板速度をｖ（ｍｍ／ｓ）、焼入れ開始温度をＴ１（℃）、目標とする拘束ロール通過時の温度をＴ２（℃）とし、冷却条件により定まる定数α（℃・ｍｍ／ｓ）と、前記金属板の板厚ｔ（ｍｍ）を用いて、前記金属板の冷却開始位置から前記拘束ロールまでの距離ｄ（ｍｍ）を下式で表すことを特徴とする前記［８］に記載の急冷焼入れ方法。
ｄ＝（Ｔ１−Ｔ２）ｖｔ／α
【００２３】
［１０］金属板製品を製造する際に、前記［４］〜［９］のいずれかに記載の急冷焼入れ方法を用いて急冷焼入れを行うことを特徴とする金属板製品の製造方法。
【００２４】
［１１］前記金属板製品は、高強度冷延鋼板、溶融亜鉛鍍金鋼板、合金化溶融亜鉛鍍金鋼板のいずれかであることを特徴とする前記［１０］に記載の金属板製品の製造方法。
【発明の効果】
【００２５】
本発明においては、金属板（例えば、鋼板）を連続的に通板しながら焼鈍を行う連続焼鈍設備において、急冷焼入れ時に発生する、金属板の製造条件による形状のバラツキを抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２６】
【図１】本発明の実施形態１に係る急冷焼入れ装置を示す図である。
【図２】本発明の実施形態２に係る急冷焼入れ装置を示す図である。
【図３】本発明例の結果（拘束ロール通過時の温度）を示すグラフである。
【図４】本発明例の結果（反り量）を示すグラフである。
【図５】比較例の結果（拘束ロール通過時の温度）を示すグラフである。
【図６】比較例の結果（反り量）を示すグラフである。
【図７】図４と図６における反り量の定義を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２７】
本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。
【００２８】
［実施形態１］
図１は本発明の実施形態１に係る急冷焼入れ装置１１を示す図である。この急冷焼入れ装置１１は、連続焼鈍炉の均熱帯の出側に設けられた冷却設備に適用されうる。
【００２９】
図１に示すように、この実施形態１に係る急冷焼入れ装置１１は、連続的に通板する金属板（例えば、鋼板）１の両面側から金属板１に冷媒（冷却流体）である水２ａを噴射し急速冷却を行う複数の水噴出ノズル２（冷却流体噴射装置）と、水噴出ノズル２と金属板１が通過する金属板通板ラインとの間に設けられて、冷却流体による金属板１の冷却開始位置を調整する可動マスキング３と、金属板１を拘束して変形を防ぐ一対の拘束ロール５を備えている。また、急冷焼入れ装置１１の周囲には、水噴出ノズル２から噴射された水２ａが周囲へ飛散するのを防止するために、遮蔽カバー６が設置されている。また、拘束ロール５の出側には、金属板１の搬送方向（通板方向）を変更するシンクロール４が設けられている。
【００３０】
これによって、この実施形態１では、金属板１の表面に複数の水噴出ノズル２から水２ａを噴射することで冷却する急冷焼入れ方法を行う際に、金属板１のマルテンサイト変態が開始するＭｓ点の温度をＴＭｓ（℃）、マルテンサイト変態が終了するＭｆ点の温度をＴＭｆ（℃）とした時に、拘束ロール５によって金属板１を拘束しつつ、可動マスキング３によって冷却流体による金属板１の冷却開始位置（可動マスキング３の下端）から拘束ロール５までの距離を制御し、金属板１を（ＴＭｓ＋１５０）（℃）〜（ＴＭｆ−１５０）（℃）の温度で拘束ロール５を通過させるようにしている。
【００３１】
ここで、金属板１を（ＴＭｓ＋１５０）（℃）〜（ＴＭｆ−１５０）（℃）の温度で拘束ロール５を通過させるようにしているのは、前述の特許文献１に示されているように、金属板１は、冷却液体によって急冷されることにより熱収縮するが、特に、金属板１には、金属板１の温度がマルテンサイト変態が開始する温度であるＭｓ点からマルテンサイト変態が終了する温度であるＭｆ点となったときに、急激な熱収縮と変態膨張が同時に生じ、金属板１内に働く応力が最も大きくなり、形状が崩れるので、金属板１の温度が（ＴＭｓ＋１５０）（℃）から（ＴＭｆ−１５０）（℃）である範囲において、金属板１を拘束ロール５で拘束しながら通過させるようにしている。拘束ロール５の位置を、Ｍｓ点からＭｆ点の領域±１５０℃とした理由は、実験において、この範囲で反り量が十分に低減されることが確認されているからである（特許文献１の段落［００１８］、［００１９］、図２、図４参照）。
【００３２】
その際に、冷却開始位置（可動マスキング３の下端）から拘束ロール５までの距離ｄ（ｍｍ）は、通板速度ｖ（ｍｍ／ｓ）、金属板１の板厚ｔ（ｍｍ）、焼入れ開始温度Ｔ１（℃）、目標とする拘束ロール５通過時の金属板１の温度Ｔ２（℃）、金属板１の冷却速度ＣＶ（℃／ｓ）に基づいて設定することが好ましい。
【００３３】
ちなみに、焼入れ開始温度Ｔ１（℃）は、冷却開始位置（可動マスキング３の下端）での金属板１の温度であり、拘束ロール５通過時の温度Ｔ２（℃）は、（ＴＭｓ＋１５０）（℃）〜（ＴＭｆ−１５０）（℃）の温度範囲内で定めた温度である。
【００３４】
ここで、上記の値の間には、下記（１）式の関係が成立するので、距離ｄ（ｍｍ）は下記（２）式で表される。
ＣＶ＝（Ｔ１−Ｔ２）／（ｄ／ｖ）  ・・・（１）
ｄ＝（Ｔ１−Ｔ２）ｖ／ＣＶ  ・・・（２）
【００３５】
なお、冷却速度ＣＶは、冷却条件（ノズル形状、噴射される冷却流体の種類（ここでは、水２ａ）・温度、噴射量など）に応じて定まる定数αと、金属板１の板厚ｔとを用いて表すことができ、板厚ｔにほぼ反比例することから、下記（３）式で表すことができる。
ＣＶ＝α／ｔ  ・・・（３）
【００３６】
例えば、板厚ｔ＝１〜２ｍｍの鋼板では、下記（４）式で表され、中間値をとれば、下記（５）式で表される（特許文献１の段落［００２２］参照）。
ＣＶ＝１０００／ｔ〜２０００／ｔ（℃／ｓ）  ・・・（４）
ＣＶ＝１５００／ｔ（℃／ｓ）  ・・・（５）
【００３７】
すなわち、この場合は、αは下記（６）式または（７）式ということになる。
α＝１０００〜２０００（℃・ｍｍ／ｓ）  ・・・（６）
α＝１５００（℃・ｍｍ／ｓ）  ・・・（７）
【００３８】
このことから、上記（２）式は下記（８）式で表すことができる。
ｄ＝（Ｔ１−Ｔ２）ｖｔ／α  ・・・（８）
【００３９】
なお、冷却速度ＣＶ（℃／ｓ）やα（℃・ｍｍ／ｓ）については、事前に、実験や数値解析等によって求めておき、データベース化や計算式化しておけばよい。
【００４０】
［実施形態２］
図２は本発明の実施形態２に係る急冷焼入れ装置１２を示す図である。
【００４１】
図２に示すように、この実施形態２に係る急冷焼入れ装置１２は、基本的な構成は、上記の実施形態１に係る急冷焼入れ装置１１と同じであるが、それに加えて、可動マスキング３は、空気７ａを噴射する空気噴出ノズル７を備えている。
【００４２】
これによって、金属板１上の水２ａが可動マスキング３の位置にまで逆流してくるのを防止するようにしている。
【００４３】
そして、上記の実施形態１、２は、金属板製品（製品として出荷される金属板）の製造に適用することができ、高強度冷延鋼板（ハイテン）の製造に適用することが特に好ましい。より具体的には、引張強度が５８０ＭＰａ以上である鋼板の製造に適用することが好ましい。引張強度の上限は特に制限されないが、一例として１６００ＭＰａ以下であればよい。
【００４４】
高強度冷延鋼板の組成の具体例として、質量％で、Ｃが０．０４％以上０．２５％以下、Ｓｉが０．０１％以上２．５０％以下、Ｍｎが０．８０％以上３．７０％以下、Ｐが０．００１％以上０．０９０％以下、Ｓが０．０００１％以上０．００５０％以下、ｓｏｌ．Ａｌが０．００５％以上０．０６５％以下、必要に応じて、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｎｂ、Ｖ、Ｎｉ、Ｃｕ、及びＴｉの少なくとも１種以上がそれぞれ０．５％以下、さらに必要に応じて、Ｂ、Ｓｂがそれぞれ０．０１％以下、残部がＦｅ及び不可避的不純物からなる例が挙げられる。
【００４５】
また、高強度冷延鋼板だけでなく、溶融亜鉛鍍金鋼板や合金化溶融亜鉛鍍金鋼板の製造に適用することも同じように好ましい。
【００４６】
このようにして、この実施形態１、２においては、急冷焼入れ時に金属板１が最適温度になる位置を制御することが可能となり、金属板１の製造条件（例えば、通板速度ｖ）によらず常に、金属板１に発生する形状不良を拘束ロール５によって抑制することが可能となる。その結果、連続焼鈍設備において、急冷焼入れ時に発生する、金属板１の製造条件による形状のバラツキを抑制することができるようになる。
【００４７】
なお、上記の実施形態１、２では、鋼板を水で急冷焼入れする場合を念頭において述べたが、本発明は、鋼板以外の金属板全般の冷却に適用することができ、また、水以外の冷媒を用いた急冷焼入れにも適用することができる。
【００４８】
そして、上記の実施形態１、２では、可動マスキング３を用いて、冷却開始位置から拘束ロール５までの距離ｄを制御することで、拘束ロール５通過時の金属板１の温度Ｔ２を（ＴＭｓ＋１５０）（℃）〜（ＴＭｆ−１５０）（℃）にして、製造条件によらず金属板１の形状を良好に保っているが、後工程での処理や操業の自由度の確保等の点から、金属板１の形状（例えば、反り量）の良・不良は問わず、金属板１の形状（例えば、反り量）のバラツキが無ければよいという場合には、拘束ロール５通過時の金属板１の温度Ｔ２を（ＴＭｓ＋１５０）（℃）〜（ＴＭｆ−１５０）（℃）に限定しなくともよい。後工程での処理や操業の自由度の確保等を念頭におきながら、予測される形状（例えば、反り量）を考慮して、温度Ｔ２を予め定めておき、可動マスキング３を用いて、冷却開始位置から拘束ロール５までの距離ｄを制御することで、拘束ロール５通過時の金属板１の温度が予め定めた温度Ｔ２になるようにして、金属板１の形状（例えば、反り量）が同程度（例えば、後述の図７で定義する反り量のバラツキが４ｍｍ以内）になるようにすればよい。
【実施例１】
【００４９】
本発明の実施例を述べる。
【００５０】
本発明例として、上記の本発明の実施形態１に係る急冷焼入れ装置１１を用いて、板厚ｔが１．０ｍｍ、板幅が１０００ｍｍの引張強さ１４７０ＭＰａ級の高張力冷延鋼板を、通板速度ｖを１０００〜３０００ｍｍ／ｓ、焼入れ開始温度Ｔ１を８００℃、目標とする拘束ロール通過時の温度Ｔ２を４００℃にして製造した。水温は３０℃で、冷却速度α／ｔについては、事前測定と前記（５）式に基づいて１５００／ｔ（℃／ｓ）と設定した。
【００５１】
なお、当該高張力冷延鋼板のＭｓ点の温度ＴＭｓは３５０℃、Ｍｆ点の温度ＴＭｆは２５０℃である。したがって、上述したように、拘束ロール通過時の温度Ｔ２は、５００℃〜１００℃の範囲で設定すればよいので、ここでは、上記のように４００℃に設定した。
【００５２】
そして、冷却開始位置から拘束ロール５までの距離ｄ（ｍｍ）は、上記（８）式に基づいてｄ＝２６７〜８００ｍｍで制御した。
【００５３】
これに対して、比較例として、特許文献１に示した急冷焼入れ装置を用い、その他の条件は、本発明例と同じにして、上記の高張力冷延鋼板を製造した。
【００５４】
ただし、特許文献１に示した急冷焼入れ装置は、冷却開始位置から拘束ロールまでの距離ｄ（ｍｍ）を制御することはできないため、ｄ＝４００ｍｍで一定とした。
【００５５】
そして、それぞれの場合（本発明例、比較例）について、通板速度ｖ（ｍｍ／ｓ）と拘束ロール通過時の温度Ｔ２（℃）との関係と、通板速度ｖ（ｍｍ／ｓ）と冷却後の鋼板の反り量との関係を調査した。なお、反り量の定義を図７に示す。具体的には、鋼板を水平面に置いた場合の、最も高い位置の高さを反り量とした。
【００５６】
本発明例の結果を図３、図４に示し、比較例の結果を図５、図６に示す。
【００５７】
まず、比較例では、図５に示すように、通板速度ｖ（ｍｍ／ｓ）によって、拘束ロール通過時の温度Ｔ２（℃）は大きく変化し、制御することはできなかった。そのため、ｖ＝１５００ｍｍ／ｓ以外の条件では、拘束ロール通過時の温度Ｔ２（℃）が５００℃〜１００℃の範囲を外れてしまった。その結果、図６に示すように、ｖ＝１５００ｍｍ／ｓ以外の条件では、鋼板の反り量が全て１０ｍｍ以上となり、変形抑制効果が不十分であった。その結果、反り量のバラツキ（最大値と最小値との差）が８ｍｍと大きくなってしまった。
【００５８】
一方、本発明例では、図３に示すように、通板速度ｖ（ｍｍ／ｓ）という鋼板の製造条件によらず、拘束ロール通過時の温度Ｔ２（℃）は４００±２０℃の範囲で全て制御可能であった。その結果、図４に示すように、鋼板の反り量は全て１０ｍｍ以下にまで低減していた。それにより、反り量のバラツキ（最大値と最小値との差）が２ｍｍに抑制された。
【００５９】
これによって、本発明の有効性が確認された。
【符号の説明】
【００６０】
１  金属板
２  水噴出ノズル
２ａ  水
３  可動マスキング
４  シンクロール
５  拘束ロール
６  遮蔽カバー
７  空気噴出ノズル
７ａ  空気
１１  急冷焼入れ装置
１２  急冷焼入れ装置
【図１】
2019090106.tif 000003
【図２】
2019090106.tif 000004
【図３】
2019090106.tif 000005
【図４】
2019090106.tif 000006
【図５】
2019090106.tif 000007
【図６】
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【図７】
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