(57)【要約】【課題】ダイアフラムの共振を好適に抑制できるパルセーションダンパ、及び燃料供給システムを提供する。【解決手段】燃料を周期的に吸入及び吐出する燃料ポンプ（２０）を備える燃料供給システム（１０）に適用され、前記燃料ポンプに低圧燃料を供給する供給経路から分岐する連通経路に設けられるパルセーションダンパ（４０）であって、前記連通経路に連通する内部空間を有するケーシング（５０）と、ダイアフラム（６２）を含み、前記内部空間を、前記連通経路側の第１領域と、前記連通経路とは反対側の第２領域と、に区画するダイアフラム部（６０）と、前記第１領域に配置され、前記ダイアフラムに前記低圧燃料が供給される第１状態と、前記ダイアフラムに前記低圧燃料が供給されない第２状態とを切り替える状態切替部（７０）と、を備える。【選択図】      図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
燃料を周期的に吸入及び吐出する燃料ポンプ（２０）を備える燃料供給システム（１０）に適用され、前記燃料ポンプに低圧燃料を供給する供給経路から分岐する連通経路に設けられるパルセーションダンパ（４０）であって、
前記連通経路に連通する内部空間を有するケーシング（５０）と、
ダイアフラム（６２）を含み、前記内部空間を、前記連通経路側の第１領域と、前記連通経路とは反対側の第２領域と、に区画するダイアフラム部（６０）と、
前記第１領域に配置され、前記ダイアフラムに前記低圧燃料が供給される第１状態と、前記ダイアフラムに前記低圧燃料が供給されない第２状態とを切り替える状態切替部（７０）と、
を備えるパルセーションダンパ。
【請求項２】
前記状態切替部は、
前記ケーシングに固定され、前記第１領域を前記連通経路側の第３領域と前記ダイアフラム部側の第４領域とに区画する仕切り部（７０）を有し、
前記仕切り部は、開放状態と閉鎖状態とで切り替わる開閉部（７２）を有し、
前記第１状態は、前記開閉部が開放状態になることで前記第３領域と前記第４領域とが連通される状態であり、
前記第２状態は、前記開閉部が閉鎖状態になることで前記第３領域と前記第４領域とが遮断される状態である請求項１に記載のパルセーションダンパ。
【請求項３】
前記仕切り部は、
前記第３領域と前記第４領域とを連通する貫通孔（７３）が形成された第１部材（７１）と、
前記開閉部として設けられ、前記貫通孔を開閉することで前記開放状態と前記閉鎖状態とで切り替わる第２部材（７２）と、
を有し、
前記第２部材は、前記第３領域の圧力により前記開放状態と前記閉鎖状態とで切り替わる請求項２に記載のパルセーションダンパ。
【請求項４】
前記第２部材は、前記第３領域の圧力により前記貫通孔を開閉する可動部（７２ａ、７２ｂ）を有し、
前記可動部は、前記連通経路に対向して配置されている請求項３に記載のパルセーションダンパ。
【請求項５】
前記第２部材は、前記可動部の周りに配置され、前記ケーシングに固定される固定部（７２ｃ）を有し、
前記貫通孔は、第１貫通孔であり、
前記固定部には、前記第３領域と前記第４領域とを連通する第２貫通孔（７４）が形成されている請求項４に記載のパルセーションダンパ。
【請求項６】
前記可動部は、前記固定部よりも前記第１部材の側に突出し、その突出部分により前記第１貫通孔を閉鎖するものであり、前記第１部材と前記第２部材とが並ぶ方向に弾性変形可能に形成されている請求項５に記載のパルセーションダンパ。
【請求項７】
燃料を周期的に吸入及び吐出する燃料ポンプ（２０）と、
前記燃料ポンプに低圧燃料を供給する供給経路から分岐する連通経路に設けられ、前記燃料ポンプと一体に、または、前記燃料ポンプと別体に設けられた請求項１から請求項６までのいずれか一項に記載のパルセーションダンパ（４０）と、
を備える燃料供給システム。
【請求項８】
前記状態切替部（７０）は、前記燃料ポンプの回転速度が所定の基準回転速度（Ｒｍ）以上の場合に前記第１状態に切り替え、前記燃料ポンプの回転速度が前記基準回転速度よりも小さい場合に前記第２状態に切り替え、
前記基準回転速度は、前記ダイアフラムの固有振動数に対応する固有回転速度（Ｒｃ）よりも大きな回転速度に設定されている請求項７に記載の燃料供給システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、パルセーションダンパを備える燃料供給システムにおいてダイアフラムの共振を抑制可能なパルセーションダンパ、及び燃料供給システムに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、プランジャの往復動により加圧室の容積を変化させ、燃料を周期的に吸入及び吐出する燃料ポンプが知られている。特許文献１に開示された高圧ポンプでは、高圧ポンプに低圧燃料を供給する供給経路に対して分岐して設けられるパルセーションダンパを備える。パルセーションダンパは、ダイアフラムを含み、該ダイアフラムが低圧燃料の圧力変動に応じて変形することにより、低圧燃料の圧力脈動を低減する。
【０００３】
低圧燃料の圧力脈動の周波数がダイアフラムの固有振動数に一致すると、ダイアフラムの振幅が大きくなる現象、すなわち共振が生じる。ダイアフラムの共振が生じると、低圧燃料の圧力脈動の振幅（以下、脈動振幅という）が増大する。特許文献１では、ダイアフラムを構成する２枚の金属板により区画形成される遮蔽空間内に、両方の金属板に接触する弾性部材を設けることにより、ダイアフラムが共振する際における低圧燃料の脈動振幅の増大を抑制している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２０１３−２１３４８８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
低圧燃料の供給経路においては、プランジャの往復動に伴い低圧燃料の吸入が周期的に実施されるのに起因して、低圧燃料の圧力脈動が生じる。そのため、単位時間当たりのプランジャの往復動回数を示す高圧ポンプの回転速度が、ダイアフラムの固有振動数に対応する固有回転速度となると、ダイアフラムが共振する。上記のパルセーションダンパでは、ダイアフラムが共振する場合でもダイアフラムに低圧燃料が供給されるため、ダイアフラムの共振を抑制することができない。
【０００６】
本発明は、上記実情に鑑み、ダイアフラムの共振を好適に抑制できるパルセーションダンパ、及び燃料供給システムを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、燃料を周期的に吸入及び吐出する燃料ポンプを備える燃料供給システムに適用され、前記燃料ポンプに低圧燃料を供給する供給経路から分岐する連通経路に設けられるパルセーションダンパであって、前記連通経路に連通する内部空間を有するケーシングと、ダイアフラムを含み、前記内部空間を、前記連通経路側の第１領域と、前記連通経路とは反対側の第２領域と、に区画するダイアフラム部と、前記第１領域に配置され、前記ダイアフラムに前記低圧燃料が供給される第１状態と、前記ダイアフラムに前記低圧燃料が供給されない第２状態とを切り替える状態切替部と、を備える。
【０００８】
本発明のパルセーションダンパは、ダイアフラムに低圧燃料が供給される第１状態と、ダイアフラムに低圧燃料が供給されない第２状態とを切り替える状態切替部を備える。そのため、ダイアフラムに低圧燃料が供給されるとダイアフラムが共振する場合には、状態切替部により第１状態から第２状態に切り替え、ダイアフラムを変形させないようにすることで、ダイアフラムの共振を好適に抑制することができる。
【０００９】
また、本発明は、上記のパルセーションダンパを含む燃料供給システムを提供する。本発明の燃料供給システムは、燃料を周期的に吸入及び吐出する燃料ポンプと、前記燃料ポンプに低圧燃料を供給する供給経路から分岐する連通経路に設けられ、前記燃料ポンプと一体に、または、前記燃料ポンプと別体に設けられた上記のパルセーションダンパと、を備える。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】燃料供給システムを示す概略図。
【図２】第１実施形態に係るダンパを示す図。
【図３】ダンパの状態切替動作を説明する図。
【図４】ポンプ回転速度Ｒと圧力ピーク値Ｐとの関係を示すグラフ。
【図５】第２実施形態に係るダンパの状態切替部を示す図。
【図６】第３実施形態に係るダンパの状態切替部を示す図。
【図７】開閉部材に形成される貫通孔を示す図。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
（第１実施形態）
以下、第１実施形態に係るパルセーションダンパ（以下、単にダンパという）が適用される燃料供給システム１０について、図面を参照しつつ説明する。燃料供給システム１０は、ディーゼルエンジン（以下、エンジンという）に適用される燃料供給システムである。
【００１２】
図１に示すように、本実施形態に係る燃料供給システム１０は、燃料タンク１１と、低圧ポンプ１２と、低圧配管１３と、燃料フィルタ１４と、接続コネクタ１５と、高圧ポンプ２０と、高圧配管３０と、回収配管３１と、制御装置３２と、を備えている。
【００１３】
低圧ポンプ１２は、電動式のポンプであり、燃料タンク１１の内部に配置されている。低圧ポンプ１２は、燃料タンク１１に蓄えられた燃料（軽油）を吸入し、低圧配管１３に低圧燃料を吐出する。低圧配管１３は、低圧ポンプ１２と高圧ポンプ２０とを接続する金属製の配管であり、低圧ポンプ１２から吐出された低圧燃料を高圧ポンプ２０に供給する供給経路を形成している。燃料フィルタ１４は、低圧配管１３における低圧ポンプ１２と高圧ポンプ２０との中間位置に配置されるフィルタであり、低圧配管１３内を搬送される低圧燃料を濾過する。接続コネクタ１５は、プラスチック製のコネクタであり、高圧ポンプ２０と低圧配管１３とを接続する。接続コネクタ１５は、金属製の低圧配管１３に比べて強度が低く、低圧燃料の圧力における限界のピーク値は、限界圧力Ｐｇ（図４参照）に設定されている。
【００１４】
高圧ポンプ２０は、エンジンの回転により燃料を周期的に吸入及び吐出するポンプである。高圧ポンプ２０は、シリンダボディ２１と、吸入弁２３と、供給弁２４と、プランジャ２５と、バネ２６と、吐出弁２７と、カム２８と、回転軸２９と、ダンパ４０と、を備えている。高圧ポンプ２０は、燃料ポンプの一例である。
【００１５】
シリンダボディ２１には、加圧室２２が形成されている。低圧配管１３により高圧ポンプ２０に供給された低圧燃料は、シリンダボディ２１に形成された供給経路２１ａを介して加圧室２２に供給される。吸入弁２３は、供給経路２１ａを開閉する電磁弁であり、加圧室２２に供給される低圧燃料の量を調整する。供給弁２４は、加圧室２２内に配置された弾性弁であり、加圧室２２から低圧配管１３への低圧燃料の逆流を防止する。
【００１６】
プランジャ２５は、シリンダボディ２１により往復動自在に支持されている。プランジャ２５は、エンジンの回転により回転軸２９周りを回転するカム２８により駆動される。また、プランジャ２５は、プランジャ２５の拡張部２５ａと干渉するバネ２６の弾性力により移動が規制される。プランジャ２５は、カム２８の駆動力とバネ２６の弾性力により、往復動する。プランジャ２５の往復動により、加圧室２２の容積が増加すると、低圧配管１３から加圧室２２内へ低圧燃料が吸入される。また、プランジャ２５の往復動により、加圧室２２の容積が減少すると、加圧室２２内の低圧燃料が加圧される。加圧室２２内で加圧された燃料は、高圧配管３０に吐出され、高圧配管３０を介してエンジンへと供給される。吐出弁２７は、加圧室２２内に配置された弾性弁であり、高圧配管３０から加圧室２２への燃料の逆流を防止する。回収配管３１は、エンジン停止時に低圧配管１３及び加圧室２２に残存する供給経路の残存燃料を、燃料タンク１１に回収するための配管である。
【００１７】
制御装置３２は、高圧ポンプ２０に吸入される低圧燃料の吸入量を制御するＥＣＵ（Electronic Control Unit）であり、ＣＰＵ、ＲＯＭ、ＲＡＭ、入出力インターフェース等を含むマイコンにより構成されている。制御装置３２は、カム２８の単位時間当たりの回転数を測定することにより高圧ポンプ２０の回転速度（以下、ポンプ回転速度という）Ｒを取得し、取得したポンプ回転速度Ｒにより吸入弁２３の開閉を制御する。
【００１８】
ダンパ４０は、高圧ポンプ２０に供給される低圧燃料の圧力脈動を低減するものである。ダンパ４０は、供給経路２１ａから分岐する連通経路２１ｂの一端に設けられている。連通経路２１ｂは、シリンダボディ２１に形成されており、吸入弁２３よりも上流側に位置する分岐点Ｂにおいて供給経路２１ａから分岐している。
【００１９】
図２（ａ）に示すように、ダンパ４０は、ケーシング５０と、ダイアフラム部６０と、状態切替部７０と、を備える。
【００２０】
まず、ケーシング５０について説明する。ケーシング５０は略円柱状をしており、ケーシング５０の内部には、連通経路２１ｂを介して供給経路２１ａに連通する内部空間５１が形成されている。ケーシング５０の軸方向（以下、単に軸方向という）Ｘにおける一方の端面５２には、連通経路２１ｂに連結するための連結部５３が設けられている。連結部５３は、中空の円筒状をしており、端面５２の略中央から軸方向Ｘに延びている。連結部５３には、連通経路２１ｂと連結するためのねじ山（図示されない）が形成されている。
【００２１】
次に、ダイアフラム部６０について説明する。ダイアフラム部６０は、内部空間５１内に設けられており、内部空間５１を、連通経路２１ｂ側、つまり連結部５３側の第１領域Ｒ１と、連通経路２１ｂとは反対側の第２領域Ｒ２と、に区画している。ダイアフラム部６０は、ベースプレート６１とダイアフラム６２とを備える。ベースプレート６１は、円形をした金属製の平板であり、軸方向Ｘに直交する向きに配置されている。ベースプレート６１の外縁部６１ａは、全周に亘ってケーシング５０に固定されている。
【００２２】
ダイアフラム６２は、ベースプレート６１の連通経路２１ｂ側に配置されている。ダイアフラム６２は金属製の薄板であり、その中央部６２ａが連通経路２１ｂ側に突出した皿状をしている。ダイアフラム６２の外縁部６２ｂは、全周に亘ってベースプレート６１に固定されている。これにより、ダイアフラム部６０には、内部空間５１に対し隔離された遮蔽空間６３が区画形成される。なお、遮蔽空間６３には、所定圧の不活性ガスが封入されている。
【００２３】
ダイアフラム６２は、軸方向Ｘ視でベースプレート６１の略中央に配置されている。ベースプレート６１のダイアフラム６２の外側に位置する外周部６１ｂには、複数の貫通孔６４が形成されている。貫通孔６４は、第１領域Ｒ１と第２領域Ｒ２とを連通しており、ケーシング５０の周方向において等間隔に配置されている。
【００２４】
図３に示すように、ダイアフラム６２は、第１領域Ｒ１の圧力に応じて弾性変形（以下、単に変形という）可能である。例えば、図３（ｃ）に示すように、第１領域Ｒ１の圧力が遮蔽空間６３の不活性ガスの圧力よりも大きくなると、ダイアフラム６２の中央部６２ａはベースプレート６１側に変形する。これにより遮蔽空間６３の容積が小さくなると、内部空間５１に収容可能な低圧燃料の容積が大きくなり、低圧燃料の圧力の上昇が抑制される。
【００２５】
また、図３（ａ）、（ｂ）に示すように、第１領域Ｒ１の圧力が遮蔽空間６３の不活性ガスの圧力よりも小さくなると、ダイアフラム６２の中央部６２ａはベースプレート６１とは反対側に変形する。これにより遮蔽空間６３の容積が大きくなると、内部空間５１に収容可能な低圧燃料の容積が小さくなり、低圧燃料の圧力の低下が抑制される。これにより、低圧燃料の圧力脈動が低減される。
【００２６】
一方、ダイアフラム６２は固有振動数を有しており、低圧燃料の圧力脈動の周波数がダイアフラム６２の固有振動数に一致すると、ダイアフラム６２の振動の幅が大きくなる現象、すなわち共振が生じる。低圧燃料の供給経路２１ａにおいては、プランジャ２５の往復動に伴い高圧ポンプ２０への低圧燃料の吸入が周期的に実施されるのに起因して、低圧燃料の圧力脈動が生じる。そのため、ポンプ回転速度Ｒがダイアフラム６２の固有振動数に対応する固有回転速度Ｒｃ（図４参照）と等しくなると、ダイアフラム６２が共振する。ダイアフラム６２の共振が生じると、低圧燃料の脈動振幅が増大する。これにより、低圧配管１３の圧力のピーク値（以下、圧力ピーク値という）Ｐが接続コネクタ１５の限界圧力Ｐｇを超えた場合、接続コネクタ１５に不具合が生じることが懸念される。
【００２７】
本実施形態のダンパ４０は、上記問題を解決するために、状態切替部７０を備える。状態切替部７０は、ダイアフラム６２に低圧燃料が供給される第１状態と、ダイアフラム６２に低圧燃料が供給されない第２状態とを切り替える。本実施形態のダンパ４０では、状態切替部７０が第１状態と第２状態とを切り替えることで、圧力ピーク値Ｐが接続コネクタ１５の限界圧力Ｐｇを超えないように制御することが可能である。以下に、その原理を説明する。
【００２８】
図４には、ダンパ４０を用いない状態におけるポンプ回転速度Ｒと圧力ピーク値Ｐとの関係を示すグラフＦ１（破線）と、ダンパ４０を用いる状態におけるポンプ回転速度Ｒと圧力ピーク値Ｐとの関係を示すグラフＦ２（一点鎖線）と、が示されている。グラフＦ１とグラフＦ２とは、交点Ｍにより交差している。以下、交点Ｍにおける圧力ピーク値Ｐを基準圧力値Ｐｍと呼び、交点Ｍにおけるポンプ回転速度Ｒを基準回転速度Ｒｍと呼ぶ。また、ポンプ回転速度Ｒが基準回転速度Ｒｍ以下の領域を低回転速度領域Ｒｄと呼び、ポンプ回転速度Ｒが基準回転速度Ｒｍ以上の領域を高回転速度領域Ｒｕと呼ぶ。なお、本実施形態では、基準回転速度Ｒｍは約２０００ｒｐｍである。そのため、低回転速度領域Ｒｄはアイドリング時の回転速度領域に相当し、高回転速度領域Ｒｕは走行時の回転速度領域に相当する。
【００２９】
ダンパ４０を用いない状態におけるグラフＦ１では、ポンプ回転速度Ｒの上昇に伴って圧力ピーク値Ｐが上昇する。そのため、低回転速度領域Ｒｄでは圧力ピーク値Ｐが限界圧力Ｐｇを超えない。その一方、高回転速度領域Ｒｕでは圧力ピーク値Ｐが限界圧力Ｐｇを超えることがある。
【００３０】
一方、ダンパ４０を用いる状態におけるグラフＦ２では、ダンパ４０により高回転速度領域Ｒｕにおける圧力ピーク値Ｐが抑制されており、高回転速度領域Ｒｕにおいて圧力ピーク値Ｐが限界圧力Ｐｇを超えることが抑制される。その一方、ダイアフラム６２の固有振動数に対応する固有回転速度Ｒｃが基準回転速度Ｒｍよりも小さいために、ダイアフラム６２の共振により低回転速度領域Ｒｄにおいて圧力ピーク値Ｐが限界圧力Ｐｇを超えることがある。
【００３１】
本発明者は、グラフＦ１とグラフＦ２とにおいて圧力ピーク値Ｐが限界圧力Ｐｇを超える領域が、互いに異なることに気付いた。状態切替部７０は、この知見に基づいて、ダンパ４０を用いる状態と、ダンパ４０を用いない状態と、を切り替えて用い、圧力ピーク値Ｐが限界圧力Ｐｇを超えることを抑制するための構成である。具体的には、状態切替部７０は、ダンパ４０を用いる状態を、ダイアフラム６２に低圧燃料が供給される第１状態により実現する。また、状態切替部７０は、ダンパ４０を用いない状態を、ダイアフラム６２に低圧燃料が供給されない第２状態により実現する。そして、第１状態と第２状態とを切り替えられるようにすることで、ポンプ回転速度Ｒによらず圧力ピーク値Ｐが限界圧力Ｐｇを超えることを抑制することが可能となった。
【００３２】
次に、状態切替部７０について説明する。図２に示すように、状態切替部７０は、第１領域Ｒ１内に設けられており、第１領域Ｒ１を、連通経路２１ｂ側の第３領域Ｒ３と、ダイアフラム部６０側の第４領域Ｒ４と、に区画している。状態切替部７０は、第１部材７１と第２部材７２とを備える。状態切替部７０は、仕切り部の一例である。
【００３３】
図２（ａ）、（ｂ）に示すように、第１部材７１は、円環状をなす金属製の平板であり、軸方向Ｘに直交する向きに配置されている。第１部材７１の板厚は、ダイアフラム６２の板厚よりも厚く、第３領域Ｒ３の圧力に応じて変形することが抑制されている。第１部材７１の外縁部７１ａは、全周に亘ってケーシング５０に固定されている。第１部材７１には、第３領域Ｒ３と第４領域Ｒ４とを連通する貫通孔７３が形成されている。貫通孔７３は、第１部材７１の略中央に配置されており、連通経路２１ｂに対向する位置に配置されている。貫通孔７３は、第１貫通孔の一例である。
【００３４】
第２部材７２は、貫通孔７３を開閉する。図２（ａ）、（ｃ）に示すように、第２部材７２は、円形をした金属製の薄板であり、その中央部７２ａが第１部材７１側に突出した皿状をしている。中央部７２ａは、軸方向Ｘに直交する向きに配置されており、円形をしている。中央部７２ａの外径は、貫通孔７３の径よりも小さく、中央部７２ａは貫通孔７３を挿通可能な大きさに設けられている。中央部７２ａの周りには、ケーシング５０の径方向に拡径するのに伴って、第１部材７１とは反対側に傾斜する傾斜部７２ｂが設けられている。また、傾斜部７２ｂの周りには、軸方向Ｘに直交する向きに配置された外周部７２ｃが設けられている。
【００３５】
第２部材７２の中央部７２ａと傾斜部７２ｂとは、貫通孔７３に対向する位置に配置されており、貫通孔７３を介して連通経路２１ｂに対向する位置に配置されている。また、第２部材７２の中央部７２ａと傾斜部７２ｂとは、外周部７２ｃに比べて第１部材７１側、つまり連通経路２１ｂ側に突出している。外周部７２ｃの外縁部７２ｄは、第１部材７１よりもダイアフラム部６０側において、全周に亘ってケーシング５０に固定されている。第１部材７１と第２部材７２とがケーシング５０に固定されることで、状態切替部７０がケーシング５０に固定される。第２部材７２の外周部７２ｃには、複数の貫通孔７４が形成されている。貫通孔７４は、ケーシング５０の周方向において等間隔に配置されており、第３領域Ｒ３と第４領域Ｒ４とを連通している。貫通孔７４は、第２貫通孔の一例である。
【００３６】
図３に示すように、第２部材７２は、第３領域Ｒ３の圧力により変形可能である。例えば、図３（ｃ）に示すように、第３領域Ｒ３の圧力が後述する所定圧力以上となると、第２部材７２の中央部７２ａは第１部材７１とは反対側に変形する。これにより、第２部材７２は、第１部材７１から離間した開放状態となる。第２部材７２が開放状態になることで、第３領域Ｒ３と第４領域Ｒ４とが連通され、ダイアフラム６２に低圧燃料が供給される第１状態が実現される。
【００３７】
第２部材７２が開放状態であると、ダイアフラム６２に低圧燃料が供給される。そのため、第２部材７２が開放状態であると、ダイアフラム６２にて低圧燃料の圧力脈動が低減される。
【００３８】
また、図３（ａ）、（ｂ）に示すように、第３領域Ｒ３の圧力が所定圧力よりも小さくなると、第２部材７２の中央部７２ａは第１部材７１側に変形する。この結果、第２部材７２の中央部７２ａは、第１部材７１よりも連通経路２１ｂ側に突出するとともに、第２部材７２の傾斜部７２ｂが第１部材７１の貫通孔７３周りの側面と接触し、中央部７２ａと傾斜部７２ｂとにより貫通孔７３が閉鎖される。つまり、第２部材７２は、第１部材７１に接触して貫通孔７３を閉鎖する閉鎖状態となる。第２部材７２が閉鎖状態になることで、第３領域Ｒ３と第４領域Ｒ４とが遮断され、ダイアフラム６２に低圧燃料が供給されない第２状態が実現される。中央部７２ａと傾斜部７２ｂとは、可動部及び突出部分の一例であり、外周部７２ｃは、固定部の一例である。
【００３９】
第２部材７２が閉鎖状態であると、ダイアフラム６２に低圧燃料が供給されず、第３領域Ｒ３に低圧燃料が供給される。低圧燃料は、供給経路２１ａから供給経路２１ａよりも断面積が広い第３領域Ｒ３に供給されることで、圧力脈動が低減される。そのため、第２部材７２が閉鎖状態であると、第３領域Ｒ３により低圧燃料の圧力脈動が低減される。なお、第３領域Ｒ３による低圧燃料の脈動低減効果は、ダイアフラム６２による低圧燃料の脈動低減効果よりも小さい。
【００４０】
つまり、第２部材７２は、第３領域Ｒ３の圧力により貫通孔７３を開閉し、これにより開放状態と閉鎖状態とで切り替わる。本実施形態の状態切替部７０では、開放状態と閉鎖状態とを切り替える所定圧力が、基準圧力値Ｐｍ（図４参照）と等しくなるように設定されている。従って、第２部材７２は、ポンプ回転速度Ｒが基準回転速度Ｒｍ以上となり、圧力ピーク値Ｐが基準圧力値Ｐｍ以上となると、開放状態となり、これによりダンパ４０は第１状態に切り替わる。そのため、図４に示すように、本実施形態におけるポンプ回転速度Ｒと圧力ピーク値Ｐとの関係を示すグラフＦ３（実線）は、高回転速度領域ＲｕにおいてグラフＦ２と等しくなる。これにより、高回転速度領域Ｒｕにおいて圧力ピーク値Ｐが限界圧力Ｐｇを超えることを抑制することができる。第２部材７２は、開閉部の一例である。
【００４１】
一方、第２部材７２は、ポンプ回転速度Ｒが基準回転速度Ｒｍよりも小さく、圧力ピーク値Ｐが基準圧力値Ｐｍよりも小さくなると、閉鎖状態となり、これによりダンパ４０は第２状態に切り替わる。そのため、図４に示すように、本実施形態におけるポンプ回転速度Ｒと圧力ピーク値Ｐとの関係を示すグラフＦ３（実線）は、低回転速度領域ＲｄにおいてグラフＦ１と等しくなる。これにより、低回転速度領域Ｒｄにおいて圧力ピーク値Ｐが限界圧力Ｐｇを超えることを抑制することができる。
【００４２】
すなわち、本実施形態のダンパ４０によれば、すべてのポンプ回転速度Ｒにおいて、圧力ピーク値Ｐが限界圧力Ｐｇを超えることを抑制することができる。なお、開放状態と閉鎖状態とを切り替える所定圧力は、貫通孔７３の開口面積や第２部材７２の材質を含む複数のパラメータによって、基準圧力値Ｐｍと等しくなるように調整される。
【００４３】
以上説明した本実施形態によれば、以下の効果を奏する。
【００４４】
ダンパ４０は、第１状態と第２状態とを切り替える状態切替部７０を備える。そのため、ダイアフラム６２に低圧燃料が供給されるとダイアフラム６２が共振する場合には、状態切替部７０により第１状態から第２状態に切り替え、ダイアフラム６２を変形させないようにすることで、ダイアフラム６２の共振を好適に抑制することができる。
【００４５】
また、ダンパ４０は、ダイアフラム６２に低圧燃料が供給されないと低圧燃料の脈動振幅が増大する場合には、状態切替部７０により第２状態から第１状態に切り替え、ダイアフラム６２を変形させるようにすることで、低圧燃料の脈動振幅の増大を好適に抑制することができる。
【００４６】
状態切替部７０は、開放状態と閉鎖状態とで切り替わる第２部材７２を備え、第２部材７２が開放状態になることで第１状態に切り替え、第２部材７２が閉鎖状態になることで第２状態に切り替える。そのため、第２部材７２の状態を切り替えることで、第１状態と第２状態とを切り替えることができる。
【００４７】
第２部材７２は、第３領域Ｒ３の圧力により開放状態と閉鎖状態とで切り替わる。そのため、第２部材７２の状態を切り替えるためのアクチュエータを備える必要がなく、ダンパ４０の構成を簡略化することができる。
【００４８】
具体的には、第２部材７２は、第３領域Ｒ３の圧力が基準圧力値Ｐｍ以上となり、それに伴って、高圧ポンプ２０のポンプ回転速度Ｒが基準回転速度Ｒｍ以上となる場合に、開放状態となる。また、第２部材７２は、第３領域Ｒ３の圧力が基準圧力値Ｐｍよりも小さく、それに伴って、高圧ポンプ２０のポンプ回転速度Ｒが基準回転速度Ｒｍよりも小さい場合に、閉鎖状態となる。つまり、ダンパ４０は、高圧ポンプ２０のポンプ回転速度Ｒが基準回転速度Ｒｍ以上となる場合に第１状態に切り替え、高圧ポンプ２０のポンプ回転速度Ｒが基準回転速度Ｒｍよりも小さい場合に第２状態に切り替える。基準回転速度Ｒｍは、ダイアフラム６２の固有回転速度Ｒｃよりも大きなポンプ回転速度Ｒに設定されている。そのため、ポンプ回転速度Ｒが固有回転速度Ｒｃと等しい場合には第２状態となるため、ダイアフラム６２が共振することを抑制することができる。
【００４９】
第２部材７２の中央部７２ａと傾斜部７２ｂとは、連通経路２１ｂに対向して配置される。第２部材７２は、第３領域Ｒ３の圧力により状態が切り替わり、第３領域Ｒ３の圧力は連通経路２１ｂを介して第３領域Ｒ３に供給される低圧燃料の圧力により変動する。そのため、第２部材７２の中央部７２ａと傾斜部７２ｂとは、連通経路２１ｂに対向して配置されることで、対向して配置されない場合に比べて、第３領域Ｒ３の圧力変動に応じて精度よく状態を切り替えることができる。
【００５０】
第２部材７２には、外周部７２ｃに貫通孔７４が形成されている。そのため、第１状態において、貫通孔７３と貫通孔７４とを介して、低圧燃料をダイアフラム６２に供給することができる。
【００５１】
（第２実施形態）
次に第２実施形態に係るダンパについて図５を用いて説明する。第２実施形態に係るダンパは、第１実施形態に係るダンパ４０と比べて、状態切替部の構成が異なる。そのため、以下では、第２実施形態に係るダンパの状態切替部１７０について説明する。
【００５２】
図５に示すように、状態切替部１７０は、第１部材７１と第２部材１７２とを備える。第２部材１７２が第１実施形態の第２部材７２と異なる点は、中央部１７２ａの外径が、貫通孔７３の径よりも大きい点、及び傾斜部７２ｂに代えて接続部１７２ｂが設けられている点である。なお図５において、先の図２に示した構成と同一の構成については、便宜上、同一の符号を付して説明を省略する。
【００５３】
本実施形態の第２部材１７２では、中央部１７２ａの外径が、貫通孔７３の径よりも大きいため、中央部１７２ａのみにより貫通孔７３を閉鎖することができる。本実施形態では、中央部１７２ａと接続部１７２ｂが可動部の一例である。
【００５４】
また、第２部材１７２では、傾斜部７２ｂに代えて接続部１７２ｂが設けられている。接続部１７２ｂは、中央部１７２ａと外周部７２ｃとの間に配置され、中央部１７２ａと外周部７２ｃとを接続する。接続部１７２ｂは、軸方向Ｘに交差する方向に複数回に亘って折り込まれた蛇腹状をしており、軸方向Ｘに弾性変形可能に形成されている。そのため、本実施形態の第２部材１７２では、接続部１７２ｂを軸方向Ｘに弾性変形させることで、容易に第１状態と第２状態とを切り替えることができる。
【００５５】
（第３実施形態）
次に第３実施形態に係るダンパについて図６を用いて説明する。第３実施形態に係るダンパは、第１実施形態に係るダンパ４０と比べて、状態切替部の構成が異なる。そのため、以下では、第３実施形態に係るダンパの状態切替部２７０について説明する。
【００５６】
図６に示すように、状態切替部２７０は、第１部材７１と開閉部材２７２とを備える。開閉部材２７２が第１実施形態の第２部材７２と異なる点は、中央部２７２ａの外径が、貫通孔７３の径よりも大きい点、及び傾斜部２７２ｂに貫通孔２７４が形成される点である。なお図６において、先の図２に示した構成と同一の構成については、便宜上、同一の符号を付して説明を省略する。
【００５７】
本実施形態の第２部材１７２では、中央部１７２ａの外径が、貫通孔７３の径よりも大きいため、中央部１７２ａのみにより貫通孔７３を閉鎖することができる。本実施形態では、中央部２７２ａが可動部の一例であり、傾斜部２７２ｂと外周部７２ｃとが、固定部の一例である。
【００５８】
本実施形態の開閉部材２７２では、傾斜部２７２ｂに貫通孔２７４が形成される。傾斜部２７２ｂに貫通孔２７４が形成されていることで、傾斜部２７２ｂの強度を弱めることができる。そのため、本実施形態の開閉部材２７２では、傾斜部２７２ｂを軸方向Ｘに変形させることで、容易に第１状態と第２状態とを切り替えることができる。
【００５９】
（他の実施形態）
外周部７２ｃに形成される貫通孔７４を図２（ｃ）に例示したが、これに限定されない。例えば、図７に例示される形状であってもよい。傾斜部２７２ｂに形成される貫通孔２７４についても同様である。
【００６０】
ダイアフラム６２の形状を図２に例示したが、これに限定されず、公知の形状のダイアフラムに適用することができる。ケーシング５０の形状についても同様である。
【００６１】
ダンパ４０が高圧ポンプ２０との内部に配置され、高圧ポンプ２０と一体に形成されている形態を例示したが、これに限定されず、ダンパ４０が高圧ポンプ２０の外部に配置され、高圧ポンプ２０と別体に形成されていてもよい。
【符号の説明】
【００６２】
１０…燃料供給システム、２１ａ…供給経路、２１ｂ…連通経路、２３…吸入弁、３２…制御装置、４０…ダンパ、５０…ケーシング、５１…内部空間、６０…ダイアフラム部、６２…ダイアフラム、６４…貫通孔、７０…状態切替部、７１…第１部材、７２…第２部材、７３…貫通孔、７４…貫通孔、Ｐ…圧力ピーク値、Ｐｇ…限界圧力、Ｐｍ…基準圧力値、Ｒ…ポンプ回転速度、Ｒｃ…固有回転速度、Ｒｍ…基準回転速度。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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