(57)【要約】【課題】シール干渉によるピン側ねじ部の変形をより有効に抑制する。【解決手段】雄ねじ１０が形成された雄ねじ部１Ａ及び雄ねじ部１Ａよりも軸端側に形成されたピン１側シール部を有するピン１と、雄ねじ１０に螺合する雌ねじ２０が形成された雌ねじ部２Ａとピン１側シール部に接触するボックス２側シール部とを有するボックス２と、を備える油井管用ねじ継手である。一部の雄ねじ１０のスタビング面１０Ａに第１の引っ掛け部１１が設けられると共に、一部の雌ねじ２０のスタビング面２０Ａに第２の引っ掛け部２１を形成する。雄ねじ１０と雌ねじ２０が径方向に離れる方向へ変位しようとすると、雄ねじ１０の第１の引っ掛け部１１の対向面１１ａと、雌ねじ２０の第２の引っ掛け部２１の対向面２１ａとが当接するように構成されている。【選択図】図２
2019199894.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
雄ねじが形成された雄ねじ部及び雄ねじ部よりも管端側に形成されたピン側シール部を有するピンと、上記雄ねじに螺合する雌ねじが形成された雌ねじ部及び上記ピン側シール部に接触するボックス側シール部を有するボックスと、を備える油井管用ねじ継手であって、
上記雄ねじの少なくとも一部のスタビング面に設けられた１条又は２条以上の第１の引っ掛け部と、
上記第１の引っ掛け部を有する雄ねじのスタビング面に対向可能な上記雌ねじのスタビング面に形成され、上記第１の引っ掛け部に係合可能な第２の引っ掛け部とを備え、
上記第１の引っ掛け部と第２の引っ掛け部とは、上記ピンの軸直方向で互いに対向する対向面を有し、上記第１の引っ掛け部側の対向面が内径側を向くと共に上記第２の引っ掛け部側の対向面が外径側を向き、上記対向面同士がピンの軸直方向での重なりを有する
ことを特徴とする油井管用ねじ継手。
【請求項２】
上記第１の引っ掛け部は、断面凹形状又は断面凸形状の一方であり、
上記第２の引っ掛け部は、断面凹形状又は断面凸形状の他方であり
断面凹形状側の引っ掛け部内に断面凸形状側の引っ掛け部が差し込まれていることを特徴とする請求項１に記載した油井管用ねじ継手。
【請求項３】
上記第１の引っ掛け部は、上記ピン側シール部と上記ボックス側シール部とで構成するシール位置から、管軸方向にＬ［ｍｍ］の範囲に存在するスタビング面に設けられ、上記Ｌは下記式で表されることを特徴とする請求項１又は請求項２に記載した油井管用ねじ継手。
ただし、
Ｌ≧Ｓ／（２×ｔａｎα）
Ｓ［ｍｍ］：シール干渉量
α［度］：テーパねじの傾き角
である。
【請求項４】
上記対向面同士の管軸直方向で重なっている管軸方向の長さは、ねじピッチの０．０５倍以上０．２５倍以下であることを特徴とする請求項１〜請求項３のいずれか１項に記載した油井管用ねじ継手。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、天然ガス田や油田等の探査・生産などに使用される油井管を接続するための油井管用ねじ継手（以下、単にねじ継手とも呼ぶ）に関する。
【背景技術】
【０００２】
油井管の接続には、管同士を直接接続するインテグラル方式と、カップリングを介して２つの管を接続するカップリング方式の２種類がある。インテグラル方式では、一方の油井管の端部に雄ねじを設けてピンとし、他方の油井管の端部に雌ねじを設けてボックスとし、ボックスの雌ねじとピンの雄ねじを螺合することで管同士を接続する。カップリング方式では、油井管の端部に雄ねじを設けてピンとし、カップリングの両端部にそれぞれ雌ねじを設けてボックスとし、ボックスの一端側の雌ねじと一の油井管の端部で構成されるピンの雄ねじを螺合し、同ボックスの他端側の雌ねじと他の油井管のピンの雄ねじを螺合することで、カップリングを介して２つの管を接続する。
【０００３】
ピンは、雄ねじが形成された雄ねじ部及び雄ねじ部よりも管端側に形成されたピン側シール部を有する。ボックスは、雌ねじが形成された雌ねじ部及びボックス側シール部を有する。
油井管用ねじ継手は、ボックスとピンとの管継手であって、一般に、ボックスの雌ねじとピンの雄ねじが螺合すると共に、シール部同士の当接によるメタルシールによって構成される。そして、ねじを締付けると、例えば、ピンとボックスのショルダ部同士が当接して締付け量が規制されると共に、ピンとボックスのノーズ部同士が局所的に金属接触（メタル‐メタル接触）し該接触した箇所がシールの役割を担う。
【０００４】
ねじ継手に設けるねじ山の管軸方向断面形状は、ＡＰＩ（米国石油協会）規格に規定された、ロードフランク角３°かつスタビングフランク角１０°の台形が一般的である。ロードフランク角とは、管軸直交線に対するねじ荷重面の傾斜角である。ロードフランク角は、ねじ荷重面の基端からみてその先端がねじ軸の先端側にある場合を正（＋）、その逆側にある場合を負（−）とする。スタビングフランク角とは、管軸直交線に対するねじ挿入面の傾斜角である。スタビングフランク角は、ねじ挿入面の基端からみてその先端がねじ部の先端側にある場合を負、その逆側にある場合を正とする。
【０００５】
ここで、上記ねじ形状では、油井管の軸方向に圧縮力が掛かったとき、ねじ山が浮いてシールが不完全となる場合がある。この課題に対し、ロードフランク角を負にする解決策が知られている（特許文献１、２）。
又、ロードフランク角を負にすると、油井管の接続作業時に雄ねじと雌ねじの荷重面が強接触し、過度の応力集中によって、ねじの角部が損傷してシールが不完全となる場合がある。この課題に対しては、ねじの荷重面を雄ねじの高さ方向で上下に二分し、上側のロードフランク角を下側のロードフランク角よりも小さくする解決策が知られている（特許文献３）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開平６−２８１０５９号公報
【特許文献２】特開平６−２８１０６１号公報
【特許文献３】再公表特許ＷＯ００／０６９３７
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
ねじ設計の上で、耐ゴーリング性とともに気密性の確保が重要である。
ねじを締め付けていくと、ねじ部では、幾何学的に干渉するシール部分とねじ部分それぞれで雄ねじと雌ねじが接触する。したがって、ねじ継手では、シール干渉量を適正に設計し製作することによって気密性が確保される。
ここで、シール干渉量とは、ピンとボックスの相対するシール部のメタルシール位置（シールポイント）における直径差（＝ピン側の直径（外径）−ボックス側の直径（内径））である。又、締付け状態を保持する為に適宜設定されるねじ干渉量とは、ピンとボックスの相対する管軸方向の各位置におけるねじ部直径差（＝ピンねじ谷部直径（外径）−ボックスねじ山部直径（内径））である。ねじ干渉量は、一般的に、正（＋）とされる。
【０００８】
すなわち、一般のねじ継手は、シール干渉量が正（ピンシール径＞ボックスシール径）、およびねじ干渉量が正（ピンねじ谷径＞ボックスねじ山径）となっている。
気密性を高めるためにシール干渉量を大きくことがある。しかし、シール干渉量を大きくした場合、気密性能は高まるが、シール干渉量が大きいほど焼付き（ゴーリング）が発生しやすい。また、シール干渉量を大きくするにつれて、ピンは、シール部に近い位置ほど内側への変形が大きくなり、ピンとボックスのねじが径方向に離れてしまうという問題がある。
【０００９】
すなわち、気密性を高めるためにシール干渉量を高くするほど、シール干渉によりシール部に近いピン側のねじ部が内側へ変形して、該ねじ部がボックスから離れてしまう。そして、このピン側のねじ部の変形によって、ねじ干渉量及びシール干渉量の実際値が設計上の値より小さくなって、ねじ面の接触圧が低下すると共にロードフランクの接触圧も低下してしまうという課題がある。
このような問題を、特許文献１〜３に記載の技術では十分に解決することはできない。
本発明は、上記のような点に着目してなされたもので、シール干渉によるピン側ねじ部の変形をより有効に抑制することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
課題を解決するために、本発明の一態様は、雄ねじが形成された雄ねじ部及び雄ねじ部よりも軸端側に形成されたピン側シール部を有するピンと、上記雄ねじに螺合する雌ねじが形成された雌ねじ部と上記ピン側シール部に接触するボックス側シール部とを有するボックスと、を備える油井管用ねじ継手であって、雄ねじの一部のスタビング面に対し第１の引っ掛け部が設けられると共に、雌ねじの一部のスタビング面に第２の引っ掛け部を形成し、雄ねじと雌ねじが相対的に径方向に離れる方向へ変位しようとすると、雄ねじの第１の引っ掛け部の対向面と、雌ねじの第２の引っ掛け部の対向面とが当接することを要旨とする。
【発明の効果】
【００１１】
本発明の態様によれば、スタビング側での雄ねじと雌ねじの径方向への離間が、第１の引っ掛け部と第２の引っ掛け部とで防止されることで、シール干渉により発生するピン側のねじの変形を抑制することが可能となる。
この結果、本発明の態様によれば、気密性能を向上することが可能となる。また、シール干渉によるピンねじの変形を小さくすることができるため、気密性を下げることなく、設計上のシール干渉量を小さくすることも可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明に基づく実施形態に係る油井管用ねじ継手を説明する管軸方向の断面図である。
【図２】第１の引っ掛け部と第２の引っ掛け部との関係を示す管軸直方向の断面図である。
【図３】ねじ締付けによる変形を説明する管軸直方向の断面図である。
【図４】ピンねじ部の変形を説明する管軸直方向の断面図である。
【図５】第１の引っ掛け部及び第２の引っ掛け部の作用を説明する管軸直方向の断面図である。
【図６】第１の引っ掛け部と第２の引っ掛け部の他の例を説明する図である。
【図７】第１の引っ掛け部と第２の引っ掛け部の他の例を説明する図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
次に、本発明の実施形態について図面を参照しつつ説明する。
ここで、図面は模式的なものであり、厚さと平面寸法との関係、各部の厚さの比率等は現実のものとは異なる。また、以下に示す実施形態は、本発明の技術的思想を具体化するための構成を例示するものであって、本発明の技術的思想は、構成部品の形状、構造等が下記のものに特定するものでない。本発明の技術的思想は、特許請求の範囲に記載された請求項が規定する技術的範囲内において、種々の変更を加えることができる。
以下の例では、カップリング方式を適用したねじ継手を例に挙げて説明する。本発明は、インテグラル方式でも適用可能である。
【００１４】
（構成）
本実施形態の油井管用ねじ継手は、図１に示すように、ピン１とボックス２から構成される。ピン１は、雄ねじ部１Ａと、雄ねじ部１Ａよりも管端側に延在するノーズ部１Ｂ（ねじ無し部）と、ノーズ部１Ｂの先端部に設けられたショルダ部１Ｃとを有する。雄ねじ部１Ａは、複数の雄ねじ１０が形成されたテーパねじからなる。ノーズ部１Ｂは、具体的には、ピン１の最先端部から雄ねじ部１Ａの１番目のねじ山にかけての部分である。
ボックス２は、雌ねじ部２Ａと、ピン１側のノーズ部１Ｂと径方向で対向するボックス２側のノーズ部２Ｂと、ボックス２の最奥端部（ピン１の最先端部を当接させる部分）からなるボックス２側のショルダ部２Ｃを有する。雌ねじ部２Ａは、雄ねじ部１Ａの雄ねじ１０と螺合する雌ねじ２０が形成されテーパねじからなる。
【００１５】
本実施形態では、ノーズ部１Ｂ、２Ｂにシール部が形成され、ショルダ部１Ｃ、２Ｃに近い位置が互いにメタルタッチするシール面を構成する場合で説明する。ショルダ部１Ｃ、２Ｃをシール部としても良いが、ノーズ部１Ｂ、２Ｂにシール部を形成した方が気密性を高く設計できる。
本実施形態では、更に気密性を高くすると共に耐ゴーリング性を高めるという観点から、シール位置において、ピン１側のノーズ部１Ｂの外周面１Ｂａを外径方向に凸の凸曲面とし、ボックス２側のノーズ部２Ｂの内周面２Ｂａをテーパ面（ショルダ側が小径のテーパ面）とした。図１中、符号ＳＰは、メタル接触の管軸方向中心点であるシールポイントを示す。
【００１６】
雄ねじ部１Ａに設けた雄ねじ１０及び雌ねじ部２Ａに設けた雌ねじ２０の管軸方向断面形状、つまりねじ山形状は、台形となっている。ねじ山の基本形状は、公知の形状を適宜採用すればよい。
ただし、本実施形態では、ノーズ部１Ｂ側の雄ねじ１０の少なくとも１部のスタビング面１０Ａに対し、１条又は２条以上の第１の引っ掛け部１１を設ける。また、ノーズ部１Ｂ側の雌ねじ２０のスタビング面２０Ａに対し、第１の引っ掛け部１１と係合可能な第２の引っ掛け部２１を設ける。ここで、本実施形態における係合とは、一方が形成した空間に対し他方が入り込んでいる状態を指し、その両者が接触している必要はない。
【００１７】
第１の引っ掛け部１１は、管軸直方向から見て、断面凹形状及び断面凸形状の少なくとも一方の断面形状で構成される。第１の引っ掛け部１１と第２の引っ掛け部２１とは、ピン１の軸直方向（径方向）で互いに対向する対向面１１ａ、２１ａを有し、第１の引っ掛け部１１側の対向面１１ａが内径側を向くと共に上記第２の引っ掛け部２１側の対向面２１ａが外径側を向き、対を成す対向面１１ａ、２１ａが管の軸直方向での重なりを有する。
【００１８】
本実施形態では、図２に示すように、第１の引っ掛け部１１は、断面凹形状である。第２の引っ掛け部２１は、第１の引っ掛け部１１が形成する凹状の空間内に差し込まれる断面凸形状となっている。
なお、図２中、角度βはロードフランク角を表し、角度γは、スタビングフランク角を表す。上述のようにロードフランク角は、ねじ荷重面の基端からみて、その先端がねじ軸の先端側にある場合を正（＋）、その逆側にある場合を負（−）とする。そして、図２に示されるロードフランク角βは、負（−）の場合である。  
【００１９】
本実施形態では、第１の引っ掛け部１１は、例えば、ノーズ部１Ｂ側の雄ねじ１０のスタビング面１０Ａの螺旋状の延在方向に沿って延びる１条の溝から形成される。すなわち、第１の引っ掛け部１１及び第２の引っ掛け部２１は、スタビング面に沿って延びる溝状やレール状の形状となっている。スタビング面に沿って延びる溝状やレール状の形状は、シール部側の最初のねじ位置から形成すればよいが、第１の引っ掛け部１１及び第２の引っ掛け部２１が構成する対向面は、延在方向途中位置から形成されていても良い。
第１の引っ掛け部１１は、管軸方向からみて、少なくとも３６０度分の長さを有することが好ましい。第２の引っ掛け部２１を設けるねじの範囲は、第１の引っ掛け部１１を設ける範囲と同じ範囲とすればよい。なお、断面凸側となる方を若干短くしても良い。
【００２０】
この第１の引っ掛け部１１を設けるねじの好ましい範囲は、ピン１側シール部とボックス２側シール部とで構成するシール位置であるシールポイントＳＰからねじ部側の管軸方向の長さをＬ［ｍｍ］とした場合（図１参照）、長さＬが下記式で表される範囲である。この長さＬ内に存在する雄ねじ１０に第１の引っ掛け部１１を設けると良い。
ただし、
Ｌ≧Ｓ／（２×ｔａｎα）
Ｓ［ｍｍ］：シール干渉量
α［度］：テーパねじの傾き角
である。
【００２１】
ここで、シール干渉量Ｓによって、ピン側のねじ部がボックス側から離れようとする主な範囲が、シール位置ポイントＳＰから長さＬ（＝Ｓ／（２×ｔａｎα））までの距離であるため、Ｌ≧Ｓ／（２×ｔａｎα）と規定している。
ここで、シール干渉量Ｓは、シール部のメタルシール位置（シールポイントＳＰ）における、直径差（＝ピン１側の直径（外径）−ボックス２側の直径（内径））である。
第１の引っ掛け部１１は、雄ねじ１０の全てのスタビング面に設けても良い。
【００２２】
なお、図２では、第１の引っ掛け部１１をねじ山の付け根側（ねじ面側）に形成した例を示しているが、第１の引っ掛け部１１の形成位置は、この位置に限定されない。第１の引っ掛け部１１を、例えばスタビング面１０Ａの高さ方向中央部側に形成してもよい。
また、雄ねじ部１Ａ側の対向面１１ａと雌ねじ部２Ａ側の対向面２１ａの、軸直方向（径方向）での重なりの管軸方向の長さｎは、ねじピッチＰの０．０５倍以上０．２５倍以下であることが好ましい。より好ましくは、ねじピッチＰの０．１０倍以上０．２０倍以下である。
【００２３】
ここで、重複の長さｎが短すぎると、シール干渉によりピンが変形した際に対向面同士が重ならない状態となりやすく、長さｎが長すぎると、第１の引っ掛け部１１及び第２の引っ掛け部２１によるスタビング面側の強度不足が発生することを考慮すると、上述のように、長さｎは、ねじピッチＰの０．０５倍以上０．２５倍以下であることが好ましい。
対向面１１ａ、２１ａの有効高ｍは、雄ねじ１０の高さをｈとした場合、０．０５ｈ倍以上０．９５ｈ倍以下が好ましく、より好ましくは０．２５ｈ倍以上０．６０倍以下である。
【００２４】
ここで、第１の引っ掛け部１１及び第２の引っ掛け部２１を形成する高さが低すぎるとフックの効果が少なく、上記の高さが高すぎるとねじの初期噛み合わせ(スタビング)性が低下することを考慮して、上述のように、有効高ｍは、雄ねじ１０の高さをｈとした場合、０．０５ｈ倍以上０．９５ｈ倍以下が好ましい。
対向面１１ａ、２１ａの管軸方向に対する角度θは、例えば３０度以上８５度以下、好ましくは４５度以上７０度以下とする。角度θは小さい方がより確実に対向面１１ａ、２１ａ同士を当接可能となるが、角度θを小さくするほど加工が難しくなる。
【００２５】
雄ねじ部１Ａ側の対向面１１ａと雌ねじ部２Ａ側の対向面２１ａとの間の最小隙間ｄは、雄ねじ１０のスタビング面１０Ａと雌ねじ２０のスタビング面２０Ａとの間の隙間よりも小さくなるように設計すればよい。対向面１１ａ、２１ａ間の隙間は均一である必要は無い
雄ねじ部１Ａ側の対向面１１ａと雌ねじ部２Ａ側の対向面２１ａとの間の最小隙間ｄは、例えば、下記式を満足するように設定する。
０  ＜  ｄ  ≦  （Ｓ／（２×ｔａｎθ））
ここで、ｄが大きすぎると、シール干渉によりピン側が変形した際にフック部同士が接触せず、フックの効果が得られないことを考慮して、上述のように「０  ＜  ｄ  ≦  （Ｓ／（２×ｔａｎθ））」と規定した。
【００２６】
（作用その他）
「第１の引っ掛け部１１及び第２の引っ掛け部２１を設けない場合」
ボックス２よりもピン１の方が剛性が低い。このため、ねじを締め付けていくと、シール干渉によって図３中矢印Ｙ１で示す方向にピン１のノーズ部１Ｂ、２Ｂが変形し、図４に示すように、シール部に近い雄ねじ部１Ａも、図４中矢印Ｙ２の方向（内径側）に変形して雄ねじ１０が雌ねじ２０から離れる方向に変位する。この結果、ねじ面の接触圧が低下すると共にロードフランクの接触圧も低下する。そして、ねじ干渉量及びシール干渉量の各実際値が、設計上の値より小さくなってしまうので、設計値を大きめに設定する必要がある。
【００２７】
「第１の引っ掛け部１１及び第２の引っ掛け部２１を設けた場合」
これに対し、本実施形態では、第１の引っ掛け部１１及び第２の引っ掛け部２１を設けることで、図５に示すように、図４中矢印Ｙ２の方向（内径側）に変形して雄ねじ１０が雌ねじ２０から離れる方向に変位しようとすると、第２の引っ掛け部２１の対向面２１ａに第１の引っ掛け部１１の対向面１１ａが当接して、雄ねじ部１Ａの内径側への変形を抑制する。
このように、本実施形態では、シール干渉によるシール部側の雄ねじ部１Ａの変形が抑制される結果、ねじ干渉量及びシール干渉量を設計上の値に近い値に維持することが可能となる。このことは、気密性能を向上することが可能となる。
【００２８】
また、従来に比べ、同じ気密性能を下げることなく、場合によっては気密性を高めつつ、シール干渉量の設計値を小さくすることが可能となる。
ここで、油井は、油を吸いだすストローに相当するチュービングと、外殻（地圧）を支えるケーシングに分類される。チュービングは、ある程度使用すると取り外し再度締め直す必要があり、ＩＳＯ１３６７９では、９回＋最終１回の締め付けに耐えられなければならない。ケーシングは、チュービングほど頻度は高くないものの、同規定で２＋１回の締め付け性能が必要である。本実施形態のようにシール干渉量の設計値を小さくできることは、同じ気密性能であって、締め直し回数を増加できることに繋がる。
【００２９】
（変形例）
ここで、第１の引っ掛け部１１の対向面１１ａ及び第２の引っ掛け部２１の対向面２１ａの断面形状は、共に直線形状である必要はない。図６（ａ）（ｂ）にしめす例示のように、一方の対向面１１ａ、２１ａの断面形状を曲線状としても良い。両方の対向面１１ａ、２１ａの断面形状をともに曲線形状として良い。第１の引っ掛け部１１の対向面１１ａと第２の引っ掛け部２１の対向面２１ａとの当接は、線状であっても点状であっても良い。
【００３０】
また、上記実施形態では、第１の引っ掛け部１１が１条の場合を例示したが、図６（ｃ）のように、雄ねじ１０のスタビング面１０Ａに対し上下に並ぶように２条以上設けても良い。
また上記実施形態では、第１の引っ掛け部１１の断面形状が凹形状の場合を例示しているが、図７に示すように第１の引っ掛け部１１の断面形状を凸形状とし、第２の引っ掛け部２１の断面形状を凹形状としても良い。雄ねじ１０と雌ねじ２０が径方向に離れる方向へ変位しようとすると、雄ねじ１０の第１の引っ掛け部１１の対向面１１ａと、雌ねじ２０の第２の引っ掛け部２１の対向面２１ａとが当接することが可能な形状になっていれば、断面形状に限定は無い。
【実施例】
【００３１】
本発明の効果を、ＦＥＭ（有限要素法）にて検証した。
油井管の条件は、ＡＰＩ５ＣＴ  Ｌ８０  ７”ｘ２９．０＃（管外径１７７．８０ｍｍ  ｘ  管厚１０．３６ｍｍ）とした。
評価条件は、ねじの気密性試験であるＩＳＯ１３６７９  ＣＡＬ  ＩＶ  １００％圧縮とした。効果の指標は、一般に漏れが発生しやすい、ＬＰ２（引張と内圧付与）でのシール部接触圧力を用いた。表１における、検証例２の圧力に対する比率にて評価した。
指標の値が大きければ気密性は高く、指標の値が小さければ気密性は低いと考えられる。
【００３２】
試験結果を表１に示す。
表中、フック角θは、第１の引っ掛け部１１の対向面１１ａ、２１ａの傾きθである。スタビング側間隔ｄは、対向面１１ａ、２１ａ間の距離ｄである。
【００３３】
【表１】
2019199894.tif 000003
【００３４】
また、ねじの気密性試験を、ＩＳＯ１３６７９：２００２  １ｓｔＥｄｉｔｉｏｎ  ＣＡＬ  ＩＶ  １００％圧縮で実施した後、さらに気密試験を実施した。
すなわち、気密試験を、シール干渉量Ｓを２通り、スタビング側ねじ間隔ｄを数通り設定し、気密試験を実施した。
その結果を表２に示す。
【００３５】
【表２】
2019199894.tif 000004
【００３６】
表２から分かるように、間隔ｄを小さくしたものは、気密試験に合格し、ｄが大きいものは不合格となった。また、シール干渉によるピン１ねじの変形を小さくすることができるため、設計上のシール干渉量を小さくすることが可能である。
第１の引っ掛け部１１及び第２の引っ掛け部２１を設けない場合の従来例を記載していないが、間隔ｄを大きくした場合が従来例に近い状態となる。
したがって、表２から、第１の引っ掛け部１１及び第２の引っ掛け部２１を設けない場合に比べて、第１の引っ掛け部１１及び第２の引っ掛け部２１を設けた場合の方が、締付け後のシール干渉量が設計値に近い値に出来ることが分かる。
【００３７】
なお、ここでいう試験の合格ラインは、通常の油井管用ねじ継手に要求される気密性レベルよりも高く設定している。したがって、この試験での不合格のねじ継手が通常の試験で不合格になるという意味ではない。
【符号の説明】
【００３８】
１     ピン
１Ａ   雄ねじ部
１Ｂ   ノーズ部
１Ｃ   ショルダ部
２     ボックス
２Ａ   雌ねじ部
２Ｂ   ノーズ部
２Ｃ   ショルダ部
１１   第１の引っ掛け部
１１ａ 対向面
２１   第２の引っ掛け部
２１ａ 対向面
Ｌ      第１の引っ掛け部を設ける範囲
Ｐ     ピッチ
Ｓ     シール干渉量
ＳＰ   シールポイント
ｄ     最小隙間（間隔）
θ     対向面の傾き
α    テーパねじの角度
【図１】
2019199894.tif 000005
【図２】
2019199894.tif 000006
【図３】
2019199894.tif 000007
【図４】
2019199894.tif 000008
【図５】
2019199894.tif 000009
【図６】
2019199894.tif 000010
【図７】
2019199894.tif 000011