(57)【要約】【課題】吹出口から吹き出された空気流の気流性能を向上できる風洞装置を提供する。【解決手段】風洞装置１０は、吹出口２１を有するノズル部１３と、吹出口２１に対向して配置された吸込口２２を有するコレクタ部１４と、を備える。吸込口２２は、Ｍ角形（Ｍは８以上の自然数）の断面形状を有している。吹出口２１には、渦ブレーカ２３が設けられている。【選択図】  図１
2019132804.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
吹出口を有するノズル部と、
前記吹出口に対向して配置された吸込口を有するコレクタ部と、
を備え、
前記吸込口は、Ｍ角形（Ｍは８以上の自然数）の断面形状を有し、
前記吹出口には、渦ブレーカが設けられている
ことを特徴とする風洞装置。
【請求項２】
前記渦ブレーカは、出口端に向かって前記吹出口の面積が徐々に変化するような断面凹凸形状を有している
ことを特徴とする請求項１に記載の風洞装置。
【請求項３】
前記渦ブレーカは、主流方向と平行に設けられ、前記吹出口先端部で最大断面積となる複数の半円錐状突起物、三角錐状突起物、またはＮ角錐状突起物（Ｎは４以上の自然数）を有している
ことを特徴とする請求項１または２に記載の風洞装置。
【請求項４】
前記吸込口の一辺の長さは、前記吹出口の一辺の長さの０．６８倍〜１．１４倍である
ことを特徴とする請求項１〜３のいずれかに記載の風洞装置。
【請求項５】
前記吹出口の一辺の長さをＤとすると、前記吸込口は、前記吹出口から主流方向に２Ｄ〜４Ｄ離れて配置されている
ことを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の風洞装置。
【請求項６】
前記吸込口は、正Ｍ角形の断面形状を有する
ことを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載の風洞装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、風洞装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
現在、自動車や航空機などの実験における空力特性、空力騒音の測定に、風洞装置が使用されている。たとえば、ゲッチンゲン（回流）型の風洞装置では、風路の送風側部分（ノズル部）の吹出口と吸気側部分（コレクタ部）の吸込口とが測定室内において互いに向かい合うように配置されており、風路に設けられた送風手段によって送出される空気流が、ノズル部の吹出口から測定室に吹き出され、測定室に吹き出された空気流は、コレクタ部の吸込口から送風手段によって風路内に導入されるようになっている。
【０００３】
特許文献１には、風洞装置の風路構造に関して、コレクタ部を形成する壁部の吸込口近傍箇所において、少なくとも壁部幅方向の中央部分を残した状態で、壁部幅方向の端部分に、開口部を形成することが提案されている。特許文献２および３には、気流吹出口に、気流と接する面上の境界層流れを部分的に乱流境界層へ遷移させることを促進する構成を設けることが提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特許第４１９４９９３号公報
【特許文献２】特許第２６４１１８６号公報
【特許文献３】特許第３１３９５８７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
ところで、本件発明者らの知見によれば、吹出口から吹き出された空気流の断面形状は、吹出口から離れるにつれて、吹出口の矩形から徐々に菱形へと変化する傾向がある。
【０００６】
これに対し、特許文献１に記載の風路構造では、コレクタ部内部の動圧分布のばらつきを抑制することで、開口部から還流空気流を吹き出した際に発生する騒音を低減できると記載されているものの、吹出口から吹き出された空気流の断面形状の変化については何ら対策が施されていないため、空気流の安定化および低騒音化を図ることが困難である。また、特許文献２および３では、コレクタとの関連が論述されておらず、コレクタを備える風洞装置に適用される場合に、気流の安定性や低騒音性能が維持できることは不明である。
【０００７】
本発明は、このような点を考慮して創案されたものである。本発明の目的は、吹出口から吹き出された空気流の気流性能を向上できる風洞装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明による風洞装置は、
吹出口を有するノズル部と、
前記吹出口に対向して配置された吸込口を有するコレクタ部と、
を備え、
前記吸込口は、Ｍ角形（Ｍは８以上の自然数）の断面形状を有し、
前記吹出口には、渦ブレーカが設けられている。
【０００９】
本発明によれば、吹出口に渦ブレーカが設けられているため、吹出口から吹き出される空気流に縦渦構造が発生して渦輪構造が破壊され、空気流の流れが安定化される。また、吹出口から吹き出された空気流の断面形状が、吹出口から離れるにつれて徐々に円形状に近づいていったとしても、吸込口がＭ角形（Ｍは８以上の自然数）の断面形状を有しているため、形状変化後の空気流を吸込口からスムーズに受け入れることが可能であり、空気流の流速が大きい部分がコレクタ部を形成する壁部のエッジに当たったり、空気流の流速が小さい部分がコレクタ部内部に入ることで周囲との速度差により乱れたりすることが低減される。したがって、渦ブレーカの作用とＭ角形状の吸込口の作用とが組み合わされることにより、吹出口から吹き出された空気流の流速分布の均一性が大幅に改善され、空気流の気流性能が向上される。
【００１０】
本発明による風洞装置において、
前記渦ブレーカは、出口端に向かって前記吹出口の面積が徐々に変化するような断面凹凸形状を有していてもよい。
【００１１】
このような態様によれば、吹出口の面積が連続的に徐々に変化することにより、渦ブレーカの断面凹凸形状による風切り音の発生を十分に抑えることができる。
【００１２】
具体的には、たとえば、前記渦ブレーカは、主流方向と平行に設けられ、前記吹出口先端部で最大断面積となる複数の半円錐状突起物、三角錐状突起物、またはＮ角錐状突起物（Ｎは４以上の自然数）を有していてもよい。
【００１３】
本発明による風洞装置において、
前記吸込口の一辺の長さは、前記吹出口の一辺の長さの０．６８倍〜１．１４倍であってもよい。
【００１４】
このような態様によれば、吸込口は吹出口より大きいため、吹出口から吹き出された空気流の幅が吹出口から離れるにつれて徐々に広がったとしても、幅が広がった空気流をスムーズに受け入れることができる。これにより、空気流の流速が大きい部分がコレクタ部を形成する壁部のエッジに当たることが一層低減され得る。
【００１５】
本発明による風洞装置において、
前記吹出口の一辺の長さをＤとすると、前記吸込口は、前記吹出口から主流方向に２Ｄ〜４Ｄ離れて配置されていてもよい。
【００１６】
本件発明者らの検証によれば、吹出口の一辺の長さＤと関連付けて、吹出口から主流方向に２Ｄ〜４Ｄ離れた位置において、空気流の断面形状は円形状に近づいていくことが分かったが、本実施の形態によれば、吸込口が吹出口から２Ｄ〜４Ｄ離れて配置されていることで、形状変化後の空気流を吸込口からスムーズに受け入れることができ、空気流の一層の安定化および低騒音化が可能である。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、風洞装置において、吹出口から吹き出された空気流の気流性能を向上できる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】図１は、一実施形態に係る風洞装置の構造を示す概略図である。
【図２】図２は、図１に示す風洞装置のノズル部を拡大して示す斜視図である。
【図３】図３は、図１に示す風洞装置のコレクタ部を拡大して示す斜視図である。
【図４】図４は、実験条件および数値解析条件としてのノズル部およびコレクタ部の位置関係を説明するための側面図である。
【図５Ａ】図５Ａは、実施例において、吹出口から２５０ｍｍ離れた位置での空気流の主流方向の断面平均流速分布（実験結果）を示す図である。
【図５Ｂ】図５Ｂは、実施例において、吹出口から５００ｍｍ離れた位置での空気流の主流方向の断面平均流速分布（実験結果）を示す図である。
【図５Ｃ】図５Ｃは、実施例において、吹出口から７５０ｍｍ離れた位置での空気流の主流方向の断面平均流速分布（実験結果）を示す図である。
【図６Ａ】図６Ａは、第１比較例において、吹出口から２５０ｍｍ離れた位置での空気流の主流方向の断面平均流速分布（実験結果）を示す図である。
【図６Ｂ】図６Ｂは、第１比較例において、吹出口から５００ｍｍ離れた位置での空気流の主流方向の断面平均流速分布（実験結果）を示す図である。
【図６Ｃ】図６Ｃは、第１比較例において、吹出口から７５０ｍｍ離れた位置での空気流の主流方向の断面平均流速分布（実験結果）を示す図である。
【図７Ａ】図７Ａは、実施例において、吹出口から２５０ｍｍ離れた位置での空気流の主流方向の断面平均流速分布（数値解析結果）を示す図である。
【図７Ｂ】図７Ｂは、実施例において、吹出口から５００ｍｍ離れた位置での空気流の主流方向の断面平均流速分布（数値解析結果）を示す図である。
【図７Ｃ】図７Ｃは、実施例において、吹出口から７５０ｍｍ離れた位置での空気流の主流方向の断面平均流速分布（数値解析結果）を示す図である。
【図８】図８は、第２比較例において、吹出口から５００ｍｍ離れた位置での空気流の主流方向の断面平均流速分布（数値解析結果）を示す図である。
【図９】図９は、第３比較例において、吹出口から５００ｍｍ離れた位置での空気流の主流方向の断面平均流速分布（数値解析結果）を示す図である。
【図１０】図１０は、実施例および第１〜第３比較例における気流中心の静圧レベル（数値解析結果）を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
以下に、添付の図面を参照して、本発明の実施の形態を詳細に説明する。なお、本明細書に添付する図面においては、図示の理解のしやすさの便宜上、適宜縮尺および縦横の寸法比等を、実物のそれらから変更し誇張してある。また、本明細書において「渦ブレーカ」は、ノズルから放出される渦輪を壊すためにノズル出口近傍で縦渦を生成するための構造物と定義する。
【００２０】
図１は、一実施形態に係る風洞装置１０の構造を示す概略図である。図１に示すように、風洞装置１０は、吹出口２１を有するノズル部１３と、吹出口２１に対向して配置された吸込口２２を有するコレクタ部１４と、を備えている。
【００２１】
図示された例では、風洞装置１０は、ゲッチンゲン（回流）型の風洞装置であり、ノズル部１３とコレクタ部１４とを接続する風路１１と、風路１１に設けられ、吹出口に作動流体（空気）を供給する送風部１２と、測定室１５と、を更に備えている。ノズル部１３の吹出口２１とコレクタ部１４の吸込口２２とは、それぞれ、測定室１５内に配置されている。
【００２２】
本実施の形態では、測定室１５内において、吹出口２１と吸込口２２とは、床（不図示）から離れて配置されているが、これに限定されるものではなく、吹出口２１と吸込口２２の各々の一辺が床（不図示）に接するように配置されていてもよい。
【００２３】
図１に示すように、ノズル部１３の吹出口２１とコレクタ部１４の吸込口２２とは、中心軸線Ａが互いに一致するように揃えられて配置されている。
【００２４】
以下の説明では、中心軸線Ａに対して垂直かつ床（不図示）と平行な方向をＸ方向、中心軸線Ａに対して垂直かつ床（不図示）に対しても垂直な方向をＹ方向、中心軸線Ａと平行な方向、すなわち吹出口２１から吹き出される空気流の主流方向をＺ方向と呼ぶことがある（図２および図３参照）。
【００２５】
図２は、風洞装置１０のノズル部１３を拡大して示す斜視図である。図２に示すように、ノズル部１３の吹出口２１は、四角形状（図示された例では、正方形状）を有しており、吹出口２１の内壁面には、乱流境界層遷移促進手段（微小縦渦発生手段）としての渦ブレーカ２３が設けられている。
【００２６】
渦ブレーカ２３は、出口端に向かって吹出口２１の面積が徐々に変化（減少または増加）するような断面凹凸形状を有しているのが望ましい。吹出口２１の面積が連続的に徐々に変化することにより、渦ブレーカ２３の断面凹凸形状による風切り音の発生を十分に抑えることができるからである。
【００２７】
図示された例では、渦ブレーカ２３は、主流方向（Ｚ方向）と平行に設けられ、吹出口先端部で最大断面積となる複数の三角錐状突起物を有している。具体的には、たとえば、各三角錐状突起物について吹出口２１の内壁面に対して垂直な方向の寸法を高さＨ、内壁面に平行かつ主流方向（Ｚ方向）に対して垂直な方向の寸法を幅Ｗ、主流方向（Ｚ方向）に平行な方向の寸法を長さＬとすると、各三角錐状突起物は、高さＨ＝６ｍｍ、幅高さ比Ｗ／Ｈ＝２．０（頂角９０°）、長さＬ＝３６ｍｍである。なお、渦ブレーカ２３の形状は、これに限定されるものではなく、主流方向と平行に設けられ、吹出口先端部で最大断面積となる複数の半円錐状突起物またはＮ角錐状突起物（Ｎは４以上の自然数）を有していてもよい。高さＨは、吹出口先端部における境界層厚さとほぼ同じ値にすると、渦ブレーカの機能がより好適である。
【００２８】
図３は、風洞装置１０のコレクタ部１４を拡大して示す斜視図である。図３に示すように、コレクタ部１４の吸込口２２は、Ｍ角形（Ｍは８以上の自然数。図示された例では、Ｍ＝８の正Ｍ角形）の断面形状を有している。断面形状がＭ角形の筒体であることから、断面形状が円形状の筒体に比べて製作が容易であり、低コストである。また、断面形状がＭ角形の筒体であることから、断面形状が４角形の筒体に比べて歪みにくく、精度よく製作可能である。
【００２９】
本実施の形態では、吸込口２２は、吹出口２１よりも大きく、吸込口２２の一辺の長さは、吹出口２１の一辺の長さの０．６８倍〜１．１４倍である。具体的には、たとえば、吹出口２１の一辺の長さは３００ｍｍであり、吸込口２２の一辺の長さは２７３ｍｍである。
【００３０】
また、本実施の形態では、吹出口２１および吸込口２２の配置に関し、吹出口２１の一辺の長さをＤとすると、吸込口２２は、吹出口２１から主流方向（Ｚ方向）に２Ｄ〜４Ｄ（より好ましくは２．５Ｄ〜４Ｄ）離れて配置されている。具体的には、たとえば、吹出口２１の一辺の長さが３００ｍｍである場合、吸込口２２は、吹出口２１から主流方向（Ｚ方向）に６００ｍｍ〜１２００ｍｍ（より好ましくは７５０ｍｍ〜１２００ｍｍ）離れて配置されている。
【００３１】
次に、このような構成からなる風洞装置１０の動作について説明する。
【００３２】
図１に示すように、風路１１に設けられた送風部１２の動作が開始されると、送風部１２によって送出される空気流が、ノズル部１３の吹出口２１から測定室１５に吹き出される。そして、測定室１５に吹き出された空気流は、コレクタ部１４の吸込口２２から送風部１２により風路１１内に導入される。
【００３３】
ここで、吹出口２１に渦ブレーカ２３が設けられているため、吹出口２１から吹き出される空気流に縦渦構造が発生して渦輪構造が破壊され、空気流の流れが安定化される。また、吹出口２１から吹き出された空気流の断面形状が、吹出口２１から離れるにつれて徐々に円形状に近づいていったとしても、吸込口２２がＭ角形の断面形状を有しているため、形状変化後の空気流を吸込口２２からスムーズに受け入れることが可能であり、空気流の流速が大きい部分がコレクタ部１４を形成する壁部のエッジに当たったり、空気流の流速が小さい部分がコレクタ部１４内部に入ることで周囲との速度差により乱れたりすることが低減される。
【００３４】
本件発明者らは、空気流の主流方向の断面平均流速分布を調べるために、実験および数値解析を実施した。図４は、実験条件および数値解析条件としてのノズル部１３およびコレクタ部１４の位置関係を説明するための側面図である。
【００３５】
実験および数値解析に共通の条件は以下のとおりである。
・吹出口２１の先端形状：１辺が３００ｍｍの正方形
・吸込口２２の先端形状：１辺が３００ｍｍの正８角形、または、１辺が６００ｍｍの正方形
・吹出口２１と吸込口２２との間の距離：９００ｍｍ
【００３６】
なお、数値解析としては、圧縮性と粘性を考慮した空気の流体解析が実施された。
【００３７】
本実施の形態による実施例として、吹出口２１に渦ブレーカ２３が設けられており、吸込口２２の先端形状が１辺３００ｍｍの正８角形である構成（すなわち「渦ブレーカあり、８角形コレクタ」）を用いて、空気流の主流方向の断面平均流速分布が測定された。
また、第１比較例として、吹出口２１に渦ブレーカ２３が設けられておらず、吸込口２２の先端形状が１辺６００ｍｍの正方形である構成（すなわち「渦ブレーカなし、４角形コレクタ」）を用いて、空気流の主流方向の断面平均流速分布が測定された。
また、第２比較例として、吹出口２１に渦ブレーカ２３が設けられておらず、吸込口２２の先端形状が１辺３００ｍｍの正８角形である構成（すなわち「渦ブレーカなし、８角形コレクタ」）を用いて、空気流の主流方向の断面平均流速分布が測定された。
また、第３比較例として、吹出口２１に渦ブレーカ２３が設けられており、吸込口２２の先端形状が１辺６００ｍｍの正方形である構成（すなわち「渦ブレーカあり、４角形コレクタ」）を用いて、空気流の主流方向の断面平均流速分布が測定された。
【００３８】
図５Ａ〜図５Ｃは、実施例での実験結果を示しており、図５Ａは、吹出口２１から２５０ｍｍ離れた位置での空気流の主流方向の断面平均流速分布を示す図であり、図５Ｂは、吹出口２１から５００ｍｍ離れた位置での空気流の主流方向の断面平均流速分布を示す図であり、図５Ｃは、吹出口から７５０ｍｍ離れた位置での空気流の主流方向の断面平均流速分布を示す図である。
【００３９】
また、図６Ａ〜図６Ｃは、第１比較例での実験結果を示しており、図６Ａは、吹出口２１から２５０ｍｍ離れた位置での空気流の主流方向の断面平均流速分布を示す図であり、図６Ｂは、吹出口２１から５００ｍｍ離れた位置での空気流の主流方向の断面平均流速分布を示す図であり、図６Ｃは、吹出口から７５０ｍｍ離れた位置での空気流の主流方向の断面平均流速分布を示す図である。
【００４０】
図６Ａ〜図６Ｃを参照し、第１比較例では、吹出口２１から吹き出された空気流の断面形状が、吹出口２１から離れるにつれて、吹出口２１の矩形から徐々に菱形へ変化していくことが確認された。また、流速３０ｍ／ｓに対応する等高線で囲まれた領域は、吹出口２１から離れるにつれて徐々に面積が小さくなっており、すなわち、空気流の中心流速が低下していくことが確認された。さらに、各等高線の間隔が、吹出口２１から離れるにつれて徐々に広がっていくことが確認された。このことから、吸込口２２にて空気流をスムーズに受け入れることができていないことが推認できる。
【００４１】
一方、図５Ａ〜図５Ｃを参照し、実施例（「渦ブレーカあり、８角形コレクタ」）では、吹出口２１から吹き出された空気流の断面形状は、吹出口２１から離れるにつれて徐々に円形状に近づいていくことが確認された。また、流速３０ｍ／ｓに対応する等高線で囲まれた領域は、吹出口２１から離れても面積がほぼ変化せず、すなわち、空気流の中心流速がほぼ一定に維持されることが確認された。さらに、各等高線の間隔が、吹出口２１から離れてもほぼ変化していないことが確認された。このことから、吸込口２２にて空気流の受け入れをスムーズにできていることが推認できる。
【００４２】
図５Ａ〜図５Ｃによれば、吹出口２１の一辺の長さが３００ｍｍである場合、吹出口２１から主流方向に７５０ｍｍ以上離れた位置、たとえば７５０ｍｍ〜１２００ｍｍの位置では、空気流の断面形状が円形状に変化している。したがって、レイノルズの相似則より、吹出口２１の一辺の長さがＤの場合、吹出口２１から主流方向に２Ｄ〜４Ｄ離れた位置（より好ましくは２．５Ｄ〜４Ｄ離れた位置）では、空気流の断面形状が円形状に変化していることが推測できる。
【００４３】
図７Ａ〜図７Ｃは、実施例（「渦ブレーカあり、８角形コレクタ」）での数値解析結果を示しており、図７Ａは、吹出口２１から２５０ｍｍ離れた位置での空気流の主流方向の断面平均流速分布を示す図であり、図７Ｂは、吹出口２１から５００ｍｍ離れた位置での空気流の主流方向の断面平均流速分布を示す図であり、図７Ｃは、吹出口から７５０ｍｍ離れた位置での空気流の主流方向の断面平均流速分布を示す図である。
【００４４】
また、図８は、第２比較例（「渦ブレーカなし、８角形コレクタ」）において、吹出口２１から５００ｍｍ離れた位置での空気流の主流方向の断面平均流速分布（数値解析結果）を示す図であり、図９は、第３比較例（「渦ブレーカあり、４角形コレクタ」）において、吹出口２１から５００ｍｍ離れた位置での空気流の主流方向の断面平均流速分布（数値解析結果）を示す図である。
【００４５】
図８を参照し、吹出口２１に渦ブレーカ２３が設けられていない場合には、吹出口２１から吹き出された空気流の断面形状が、吹出口２１から離れるにつれて、吹出口２１の矩形から徐々に菱形へ変化するが、図７Ｂおよび図９を参照し、吹出口２１に渦ブレーカ２３が設けられている場合には、吹出口２１から吹き出された空気流の断面形状が、吹出口２１から離れるにつれて徐々に円形状に近づいていくことが確認された。
【００４６】
図１０は、実施例および第１〜第３比較例における気流中心の静圧レベル（数値解析結果）を示すグラフである。
【００４７】
図１０を参照し、吹出口２１に渦ブレーカ２３が設けられている場合（実施例および第３比較例）には、吹出口２１に渦ブレーカ２３が設けられていない場合（第１比較例および第２比較例）に比べて、気流中心の静圧レベルが低下することが確認された。気流中心の静圧低下は、気流中心の流速増加と同じ意味である。したがって、吹出口２１に渦ブレーカ２３を設けることで、送風部１２の動力が同じであっても、ノズル−コレクタ間の風速を高めることが可能であり、すなわち同じ風速を実現するのに、より少ないエネルギーで済むことが分かった。
【００４８】
また、図１０を参照し、吸込口２２の断面形状が８角形の場合（実施例および第２実施例）には、吸込口２２の断面形状が４角形の場合（第３比較例および第１比較例）に比べて、気流中心の静圧レベルが低下することが確認された。上述したように、気流中心の静圧低下は、気流中心の流速増加と同じ意味である。したがって、吸込口２２の断面形状を４角形から８角形に変更することで、送風部１２の動力が同じであっても、ノズル−コレクタ間の風速を高めることが可能であり、すなわち同じ風速を実現するのに、より少ないエネルギーで済むことが分かった。
【００４９】
以上のように、本実施の形態によれば、吹出口２１に渦ブレーカ２３が設けられているため、吹出口２１から吹き出される空気流に縦渦構造が発生して渦輪構造が破壊され、空気流の流れが安定化される。また、吹出口２１から吹き出された空気流の断面形状が、吹出口２１から離れるにつれて徐々に円形状に近づいていったとしても、吸込口２２がＭ角形の断面形状を有しているため、形状変化後の空気流を吸込口２２からスムーズに受け入れることが可能であり、空気流の流速が大きい部分がコレクタ部１４を形成する壁部のエッジに当たったり、空気流の流速が小さい部分がコレクタ部１４内部に入ることで周囲との速度差により乱れたりすることが低減される。したがって、渦ブレーカ２３の作用とＭ角形状の吸込口２２の作用とが組み合わされることにより、吹出口２１から吹き出された空気流の流速分布の均一性が改善され、空気流の気流性能が向上される。
【００５０】
また、本実施の形態によれば、渦ブレーカ２３が、出口端に向かって吹出口２１の面積が徐々に変化するような断面凹凸形状を有しているため、渦ブレーカ２３の断面凹凸形状による風切り音の発生を十分に抑えることができる。
【００５１】
また、本実施の形態によれば、吸込口２２の一辺の長さが、吹出口２１の一辺の長さの０．６８倍〜１．１４倍であり、すなわち吸込口２２は吹出口２１より大きいため、吹出口２１から吹き出された空気流の幅が吹出口２１から離れるにつれて徐々に広がったとしても、幅が広がった空気流を吸込口２２からスムーズに受け入れることができる。これにより、空気流の流速が大きい部分がコレクタ部１４を形成する壁部のエッジに当たることが一層低減され得る。
【００５２】
また、本件発明者らの検証によれば、吹出口２１の一辺の長さＤと関連付けて、吹出口２１から主流方向に２Ｄ〜４Ｄ離れた位置において、空気流の断面形状は円形状に近づいていくことが分かったが、本実施の形態によれば、吸込口２２が吹出口２１から２Ｄ〜４Ｄ離れて配置されていることで、形状変化後の空気流を吸込口２２からスムーズに受け入れることができ、空気流の一層の安定化および低騒音化が可能である。
【符号の説明】
【００５３】
１０    風洞装置
１１    風路
１２    送風部
１３    ノズル部
１４    コレクタ部
１５    測定室
２１    吹出口
２２    吸込口
２３    渦ブレーカ
【図１】
2019132804.tif 000003
【図２】
2019132804.tif 000004
【図３】
2019132804.tif 000005
【図４】
2019132804.tif 000006
【図５Ａ】
2019132804.tif 000007
【図５Ｂ】
2019132804.tif 000008
【図５Ｃ】
2019132804.tif 000009
【図６Ａ】
2019132804.tif 000010
【図６Ｂ】
2019132804.tif 000011
【図６Ｃ】
2019132804.tif 000012
【図７Ａ】
2019132804.tif 000013
【図７Ｂ】
2019132804.tif 000014
【図７Ｃ】
2019132804.tif 000015
【図８】
2019132804.tif 000016
【図９】
2019132804.tif 000017
【図１０】
2019132804.tif 000018