(57)【要約】【課題】高温及び高圧に耐え、スラッジの発生も少なく、長期に亘り安定的に使用することができるレシプロ型コンプレッサー油を得ようとする。【解決手段】ナフテン分を基油全量基準で％ＣＮを１７〜３０％とする基油に、２,６-ジ-tert-ブチルフェノールと、亜リン酸トリス（２,４-ジ-tert-ブチルフェニル）を併せて添加、含有させ、流動点が−２５℃以下のコンプレッサー油とする。この２,６-ジ-tert-ブチルフェノールは、コンプレッサー油の全量基準として０.５質量％〜６.０質量％含有させ、亜リン酸トリス（２,４-ジ-tert-ブチルフェニル）は、０.３質量％〜２.０質量％含有させると効果的である。  更にアルキルサリチル酸のアルカリ土類金属塩を併せて添加すると一層効果的であり、その使用量は０.０５質量％〜２.０質量％が好ましい。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
鉱油及び／または合成油を基油とし基油全量中のナフテン分がＡＳＴＭ  Ｄ３２３８による環分析の％ＣＮにおいて１７〜３０％であって、添加剤として２,６-ジ-tert-ブチルフェノール及び亜リン酸トリス（２，４-ジ-tert-ブチルフェニル）を含有し、流動点が−２５℃以下であることを特徴とするレシプロ型コンプレッサー油。
【請求項２】
上記添加剤の２,６-ジ-tert-ブチルフェノールの含有量がコンプレッサー油全量基準で０.５質量％以上で６.０質量％以下であり、亜リン酸トリス（２,４-ジ-tert-ブチルフェニル）の含有量が０.３質量％以上で２.０質量％以下である請求項１に記載のレシプロ型コンプレッサー油。
【請求項３】
上記コンプレッサー油には添加剤として更にサリシレートのアルカリ土類金属塩をコンプレッサー油全量基準で０.０５質量％以上で２.０質量％以下含有している請求項１または２に記載のレシプロ型コンプレッサー油。
【請求項４】
上記サリシレートのアルカリ土類金属塩がＣａサリシレートである請求項３に記載のレシプロ型コンプレッサー油。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は潤滑油組成物に係わるものであって、特にレシプロ型コンプレッサー油に関する。
【背景技術】
【０００２】
コンプレッサーはガスなどの気体を圧縮し、その圧力を高めることを目的とした機械である。このコンプレッサーは、往復動型（レシプロ型）、回転型、ターボ型の３つに大別されるが、その型式によって潤滑箇所が異なり、それに伴ってコンプレッサー油に要求される性能も異なっている。
【０００３】
レシプロ型コンプレッサーにおいては、往復動するピストンによってシリンダ内の気体を圧縮するので、これに用いられるコンプレッサー油は、圧縮気体の高温・高圧に直接的に接触し、カーボン化され易い傾向にある。こうして生じたカーボンが弁の周囲に付着した場合、弁の作動不良を引き起こしたり、付着カーボンの蓄熱による発火や爆発が発生したりする恐れがある。
それゆえレシプロ型のコンプレッサー油としては、カーボンを生成しないということが極めて重要な性能として要求される。また、上記高温・高圧に耐えることができるように、熱安定性・酸化安定性の高いものであると共に、スラッジの発生が少ないことも必要となる。また、特に寒冷地や戸外で使用する場合、低温でも安定的に使用できる必要があるため、流動点が低いことも必要である。
【０００４】
従来、このようなコンプレッサー油における要求に応えるために、添加剤としてリン系の酸化防止剤、アミン系の酸化防止剤、フェノール系の酸化防止剤などが使用されてきた。（特許文献１）
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平１１―１８９７８１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は、基油の選択と添加剤の添加によって充分な酸化安定性を得ることによって、高温及び高圧に耐え、スラッジの発生も少なく、長期に亘って安定的に使用することができるレシプロ型コンプレッサー油を得ようとするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
発明者らは、コンプレッサー油において効果的な酸化防止性能のある添加剤について、種々の試験を行って研究を進めていたところ、２,６-ジ-tert-ブチルフェノールと亜リン酸トリス（２,４-ジ-tert-ブチルフェニル）を併用した場合において極めて優良な結果をもたらすことを発見し、かかる知見に基づいて本発明を完成したものである。
すなわち、本発明は基油に、２,６-ジ-tert-ブチルフェノールと亜リン酸トリス（２,４-ジ-tert-ブチルフェニル）を併せて添加、含有させることを特徴とするレシプロ型コンプレッサー油とするものである。
【０００８】
この添加剤である２,６-ジ-tert-ブチルフェノールは、コンプレッサー油の全量基準として０.５質量％以上で６.０質量％以下の量を含有させると効果的であり、亜リン酸トリス（２,４-ジ-tert-ブチルフェニル）は、同じく全量基準として０.３質量％以上で２.０質量％以下の量を含有させると効果的である。
【０００９】
また、添加剤として、更にアルキルサリチル酸のアルカリ土類金属塩を併せて使用すると一層効果的である。そして、その使用量は全量基準で０.０５質量％以上で２.０質量％以下にすると好ましい。
【００１０】
そして、コンプレッサー油の基油には、鉱油及び／または合成油を使用するが、ナフテン分を比較的多く含んでいるものが良く、基油全量中のナフテン分がＡＳＴＭ  Ｄ３２３８による環分析の％ＣＮにおいて１７〜３０％程度であると良く、好ましくは１８〜２８％、より好ましくは２０〜２５％である。 
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、高温及び高圧の条件下で使用されても酸化防止性能に優れていて、スラッジの発生が少なく、油中における堆積物の生成も少なく、長期間に渡って安定的に使用することができる。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
本発明のレシプロ型コンプレッサー油の基油には、鉱油又は合成油が使用され、ＡＰＩの基油分類において、グループ１、グループ２、グループ３、グループ４などの基油が用いられるが、これらを適宜に混合して用いることができる。
そして、この基油としてはナフテン分を比較的多く含んでいるものが好ましく、基油全量中のナフテン分がＡＳＴＭ  Ｄ３２３８による環分析の％ＣＮにおいて１７％〜３０％程度であると良い。更に、好ましくは１８〜２８％、より好ましくは２０〜２５％である。 
【００１３】
上記ナフテンを含む基油は、上記特許文献にも記述されているように、パラフィン分を多量に含む基油に比較して添加剤やスラッジに対する溶解性が高いもので、炭化された場合にもその析出物（カーボンデポジット）が軟らかいものであることから、特に、レシプロ型のコンプレッサー油に対して用いると有用である。
ナフテン分の割合が少ないとカーボン化し易く、また生成するカーボンが固くなり堆積して固着してしまうため、コンプレッサーの作動不良等の原因となり易い。一方で、過剰になるとナフテン分の蒸発性が大きいため使用過程で基油が蒸発して潤滑油の動粘度を増加させてしまい、好ましくない。このように、基油全量中のナフテン分の含量には適量の範囲があり、上記した割合にするとよい。
【００１４】
基油には、上記の如く２,６-ジ-tert-ブチルフェノールが添加されて使用される。この２,６-ジ-tert-ブチルフェノールは、フェノール系の物質であって下記する構造を有するものである。
【００１５】
【化１】
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【００１６】
この２,６-ジ-tert-ブチルフェノールは、酸化防止剤として広く知られており、また広範に用いられている下記するＢＨＴ（ブチルヒドロキシトルエン）（２,６-ジ-tert-ブチル-４-メチルフェノール）と似た構造を有しており、ＢＨＴのベンゼン環の４位のメチル基を欠いているものである。
【００１７】
【化２】
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【００１８】
また、同じく酸化防止剤として広く知られ、広範に用いられている下記する４,４´-メチレンビス（２,６-ジ-tert-ブチルフェノール）とも似た構造を有しているものである。
【化３】
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【００１９】
上記の如く、２,６-ジ-tert-ブチルフェノールは、上記ＢＨＴや４,４´-メチレンビス（２,６-ジ-tert-ブチルフェノール）〔２,２’,６,６’-テトラ-tert-ブチル-４,４’-メチレンジフェノール〕と似た構造を有しておりフェノール系の物質として知られてはいたが、昇華性について懸念があったものであるところ、本発明においてその優れた酸化防止性能を見出したものである。
また、上記４,４´-メチレンビス（２,６-ジ-tert-ブチルフェノール）は、難分解性かつ高濃縮性であって、ヒト又は高次捕食動物に対する長期毒性が明らかでないものとして監視化学物質に指定されていることもあって、そうした側面からも使用を避けることは有効である。
【００２０】
そして、上記２,６-ジ-tert-ブチルフェノールは、前記したようにベンゼン環の４位が水素原子となっていることに起因して、２量体を形成した状態で存在しており、昇華し難くなっている。また、添加剤の組合わせ効果（相乗効果）により、２量体の酸化防止機能の発現を見出すことができた。
このような２,６-ジ-tert-ブチルフェノールは、コンプレッサー油の全量基準で、０.５質量％以上で６.０質量％以下の量で使用されるが、好ましくは１.０質量％〜５.０質量％で使用するようにすると良い。
【００２１】
この２,６-ジ-tert-ブチルフェノールは、添加剤としてリン酸エステル系の酸化防止剤である下記する亜リン酸トリス（２,４-ジ-tert-ブチルフェニル）と併用される。
【００２２】
【化４】
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【００２３】
このリン酸エステル系の酸化防止剤と併用することによって、酸化防止性能が更に向上し、スラッジの発生も少なくなり、長期間に亘って安定的な高温・高圧耐性を有するコンプレッサー油を得ることができるようになる。
この亜リン酸トリス（２,４-ジ-tert-ブチルフェニル）は、同じく全量基準で０.３質量％以上で２.０質量％以下の量で使用され、好ましくは０.５質量％〜１.０質量％の範囲で使用される。
【００２４】
このコンプレッサー油には、更に、添加剤としてアルキルサリチル酸のアルカリ土類金属塩を併せて使用すると一層効果的である。そのアルカリ土類金属としてはカルシウム、マグネシウムなどがあるが、通例、Ｃａサリシレートを使用することが多い。
そして、その使用量は全量基準で０.０５質量％以上で２.０質量％以下の量であり、好ましくは０.０７５質量％〜１.５質量％、更に好ましくは０.０７５質量％〜１.０質量％である。
【００２５】
このコンプレッサー油には、必要に応じて公知の添加剤、例えば、極圧剤、防錆剤、抗乳化剤、銅不活剤、摩耗防止剤、分散剤、摩擦調整剤、腐食防止剤、流動点降下剤、消泡剤その他の各種の添加剤を単独で又は数種類を組み合わせて配合することができる。この場合、酸化防止剤、清浄分散剤を含有していない添加剤パッケージを用いるようにすると良い。
【００２６】
本発明に係るレシプロ型コンプレッサー油の流動点（ＪＩＳ  Ｋ  ２２６９に記載の方法で測定される流動点）は−２５℃以下、好ましくは−３０℃以下、より好ましくは−３５℃以下である。流動点が低いことは、潤滑油組成物が低温特性に優れていることを示している。
【００２７】
(予備実験)
まず、酸化防止剤の選定のために、予備実験を行った。
予備実験に当り、下記する材料を用意した。
基油１：ガスツーリキッド法によるフィシャートロプシュ基油〔性状等：４０℃における動粘度；１７.１ｍｍ２／ｓ、１００℃における動粘度；４.０ｍｍ２／ｓ、粘度指数；１３５、１５℃における密度；０.８１４ｇ／ｃｍ３、ＡＳＴＭ  Ｄ３２３８法による環分析の％ＣＡ；０％、ＡＳＴＭ  Ｄ３２３８法による環分析の％ＣN；８％、ＡＳＴＭ  Ｄ３２３８法による環分析の％ＣP；９２％〕
基油２：グループＩに属する精製鉱油〔性状等：４０℃における動粘度；２５.１ｍｍ２／ｓ、１００℃における動粘度；４.７ｍｍ２／ｓ、粘度指数；１０７、１５℃における密度；０.８６３ｇ／ｃｍ３、ＡＳＴＭ  Ｄ３２３８法による環分析の％ＣＡ；３％、ＡＳＴＭ  Ｄ３２３８法による環分析の％ＣN；２８％、ＡＳＴＭ  Ｄ３２３８法による環分析の％ＣP；６９％〕
基油３：グループＩに属する精製鉱油〔性状等：４０℃における動粘度；５３．２ｍｍ２／ｓ、１００℃における動粘度；７.６ｍｍ２／ｓ、粘度指数；１０６、１５℃における密度；０.８７５ｇ／ｃｍ３、ＡＳＴＭ  Ｄ３２３８法による環分析の％ＣＡ；４％、ＡＳＴＭ  Ｄ３２３８法による環分析の％ＣN；２７％、ＡＳＴＭ  Ｄ３２３８法による環分析の％ＣP；６９％〕
基油４：ナフテン系基油〔性状等：４０℃における動粘度；１３９．１ｍｍ２／ｓ、１００℃における動粘度；１０.８ｍｍ２／ｓ、粘度指数；３５、１５℃における密度；０.９１８ｇ／ｃｍ３、ＡＳＴＭ  Ｄ３２３８法による環分析の％ＣＡ；１１％、ＡＳＴＭ  Ｄ３２３８法による環分析の％ＣN；３９％、ＡＳＴＭ  Ｄ３２３８法による環分析の％ＣP；５０％〕
【００２８】
添加剤１：２,６-ジ-tert-ブチルフェノール
添加剤２：亜リン酸トリス（２,４-ジ-tert-ブチルフェニル）
添加剤３：カルシウムサリシレート
添加剤４：４,４’-メチレンビス-（２,６-ジ-tert-ブチルフェノール）
添加剤５：ＢＨＴ（ブチルヒドロキシトルエン）（２,６-ジ-tert-ブチル-４-メチルフェノール）
添加剤６：ベンゼンプロパン酸３,５−ビス（１,１−ジメチル−エチル）−４−ヒドロキシ−Ｃ７〜Ｃ９側鎖アルキルエステル
添加剤７：ＺｎＤＴＰ、防錆剤、抗乳化剤、消泡剤を含むコンプレッサー油用の添加剤パッケージ
【００２９】
下記の実験例及び対照例を作製した。
（実験例１）
上記基油１の２４.０００質量％、基油２の１７.０００質量％、基油３の８.４１０質量％、基油４の４８.３３０質量％を混合した混合基油に、添加剤１の１.０００質量％、添加剤２の０.５００質量％及び添加剤３の０.０７５質量％を加え、更に添加剤７の０.６８５質量％も加えて良く混合し、実験例１のコンプレッサー油を得た。
（対照例１〜３）
表１に記載の組成により、他は上記実験例１に準じて対照例１〜３のコンプレッサー油を得た。
【００３０】
〔予備実験例についての試験〕
上記実験例及び対照例の性能について知るために以下の試験を行った。
（酸化安定性試験（Ｄｒｙ−ＴＯＳＴ））
ＡＳＴＭ  Ｄ７８７３の酸化安定性試験（Ｄｒｙ−ＴＯＳＴ法）に準拠して、１２０℃で、１６８時間試験を行った。
また、試験後、ＪＩＳ  Ｋ２５１４−３の回転ボンベ式酸化安定度試験（ＲＰＶＯＴ）に準拠し、試験温度１５０℃、加温前の圧力６２０ｋＰａで行い、圧力が最高圧力から１７５ｋＰａ低下するまでの時間を測定した（ＲＰＶＯＴ値：ｍｉｎ）。当該時間が長いほど、酸化安定性に優れた潤滑油組成物であるといえる。
【００３１】
また、Ｄｒｙ−ＴＯＳＴ試験後のＲＰＶＯＴ値（ｍｉｎ）から、下記式により、ＲＰＶＯＴ値残存率（％）を算出した。
［ＲＰＶＯＴ値残存率］＝［試験後のＲＰＶＯＴ値／初期のＲＰＶＯＴ値］×１００
酸化安定性の評価の基準は以下のとおりである。
ＲＰＶＯＴ値残存率が８５％以上である・・・良    （○）
ＲＰＶＯＴ値残存率が８５％未満である・・・不可  （×）
【００３２】
（予備実験についての結果）
予備実験についての試験結果を表１に示す。
【００３３】
【表１】
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【００３４】
（予備実験についての考察）
表１に示すように、実験例１の２,６-ジ-tert-ブチルフェノール（添加剤１）を１質量％使用したものは、Ｄｒｙ−ＴＯＳＴ試験後のＲＰＶＯＴ値は、新油のＲＰＶＯＴ値から減少が見られず、ＲＰＶＯＴ値残存率が良好であり、酸化安定性に優れていることが判る。
これに対して対照例１は、実験例１における添加剤１の代わりに４,４’-メチレンビス-（２,６-ジ-tert-ブチルフェノール）（添加剤４）を同量使用しているものであって、ＲＰＶＯＴ値残存率が低くて、良好な結果が得られていない。
対照例２は、実験例１における添加剤１の代わりにＢＨＴ（添加剤５）を同量使用しているものであり、ＲＰＶＯＴ値残存率が更に低く、良好な結果が得られていない。
対照例３は、実験例１における添加剤１の代わりにベンゼンプロパン酸３,５−ビス（１,１−ジメチル−エチル）−４−ヒドロキシ−Ｃ７〜Ｃ９側鎖アルキルエステル（添加剤６）を同量使用しているものであり、ＲＰＶＯＴ値残存率がより低く、良好な結果が得られていないことが判る。
【００３５】
また、対照例２では、Ｄｒｙ−ＴＯＳＴ試験後、ＢＨＴ（添加剤５）の昇華によるコンデンサへの付着が見られた。
一方、実験例１においてはこうした付着が見られず、２,６-ジ-tert-ブチルフェノール（添加剤１）の昇華性について問題ないことが確認できた。
このように、２,６-ジ-tert-ブチルフェノールは昇華性及び酸化安定性に問題がなく、コンプレッサー油において好ましい酸化防止剤であることが判った。
【００３６】
これは、上記２,６-ジ-tert-ブチルフェノールが、前記したようにベンゼン環の４位が水素原子となっていることに起因して、下記に示す式の３,３',５,５'-テトラ-tert-ブチル-４,４'-ジフェノキノンという２量体を形成した状態で存在しており、昇華し難くなっていると考えられることが裏付けられる。このように、添加剤の組合わせ効果（相乗効果）により、３,３',５,５'-テトラ-tert-ブチル-４,４'-ジフェノキノンの酸化防止機能の発現を見出すことができた。
【００３７】
【化５】
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【実施例】
【００３８】
上記した予備実験を踏まえて、実施例、比較例を作製するために、下記の材料を用意した。また、以下に本発明のコンプレッサー油について実施例、比較例を挙げて具体的に説明するが、本発明はこれによって何ら限定されるものではない。
【００３９】
基油１：上記予備実験の基油１と同じものである。
基油２：上記予備実験の基油２と同じものである。
基油４：上記予備実験の基油４と同じものである。
基油５：ガスツーリキッド法によるフィシャートロプシュ基油〔性状等：４０℃における動粘度；４４.９ｍｍ２／ｓ、１００℃における動粘度；７.７ｍｍ２／ｓ、粘度指数；１４２、１５℃における密度；０.８２８ｇ／ｃｍ３、ＡＳＴＭ  Ｄ３２３８法による環分析の％ＣＡ；０％、ＡＳＴＭ  Ｄ３２３８法による環分析の％ＣN；８％、ＡＳＴＭ  Ｄ３２３８法による環分析の％ＣP；９２％〕
【００４０】
添加剤１：上記予備実験の添加剤１と同じものである。（２,６-ジ-tert-ブチルフェノール）
添加剤２：上記予備実験の添加剤２と同じものである。（亜リン酸トリス（２,４-ジ-tert-ブチルフェニル）
添加剤３：上記予備実験の添加剤３と同じものである。（Ｃａサリシレート）
添加剤４：上記予備実験の添加剤４と同じものである。（４,４´-メチレンビス（２,６-ジ-tert-ブチルフェノール））
添加剤７：上記予備実験の添加剤７と同じものである。（ＺｎＤＴＰ、防錆剤、抗乳化剤、消泡剤を含むコンプレッサー油用の添加剤パッケージ）
【００４１】
下記の実施例及び比較例を作製した。
（実施例１）
上記基油１の３２.４８５質量％、基油５の１７.０００質量％、基油４の４８.３３０質量％を混合した混合基油に、添加剤１の１.０００質量％及び添加剤２の０.５００質量％を加え、更に添加剤７の０.６８５質量％も加えて良く混合し、実施例１のコンプレッサー油を得た。
（実施例２〜６）
表２、表３に記載の組成により、他は実施例１に準じて実施例２〜６のコンプレッサー油を得た。
【００４２】
（比較例１〜１０）
表４、表５に記載の組成により、他は実施例１に準じて比較例１〜１０のコンプレッサー油を得た。
【００４３】
〔試験〕
上記実施例及び比較例の性能について知るために以下の試験を行った。
（ＩＳＯＴ試験後の酸価）
試験機器及び試験方法はＪＩＳ  Ｋ２５１４に準拠し、試料中に触媒を浸し、１５０℃で７２時間、かき混ぜ棒で試料をかき混ぜて酸化させてＩＳＯＴ試験（酸化安定度試験）を行った後に、電位差滴定法によりＩＳＯＴ試験後の酸価を求めた。
評価の基準は以下のとおりである。
評価基準：  ０．６ ｍｇＫＯＨ／ｇ 以下・・・良（○）
０．６ ｍｇＫＯＨ／ｇ 超・・・・不可（×）
【００４４】
（ＩＳＯＴ試験後のスラッジ量）
上記ＩＳＯＴ試験後のコンプレッサー油について、ＪＩＳ Ｂ ９９３１（質量法による作動油汚染の測定方法）に記載された装置（フィルターの孔径：０.８ μｍ）と定量方法に従って、試験対象のコンプレッサー油中に生成したスラッジをろ過し、ろ別されたスラッジをｎ-ヘキサンで洗浄し、スラッジ量を定量した。
評価の基準は以下のとおりである。
評価基準：        ０ mg/100ml  〜 １０ mg/100ml未満・・・優（◎）
１０ mg/100ml以上  〜 ７０ mg/100ml以下・・・良（○）
７０ mg/100ml超・・・・不可（×）
【００４５】
（流動点）
ＪＩＳ  Ｋ  ２２６９に基づいて、流動点を測定した。
【００４６】
（パネルコーキング試験）
米国F e d e r a l  T e s t   M e t h o d   S t a n d a r d  ７９１-３４６２に準拠して、２７０℃の規定温度に加熱・設定したアルミニウムパネルに、油温を９０℃とした試験油を回転するスプラッシャーで、回転時間１秒／停止時間１４秒の間隔で１２時間に亘ってはねかけ、試験前と試験後のパネルの重量増加から試験油の堆積物生成の抑止性能、すなわち、清浄性を評価する試験を行った。
試験結果は、アルミパネルの重量増加量（ｍｇ）で示し、高温清浄性を示す評価の指標は次のとおりである。
評価基準        ０ｍｇ〜２０.０ ｍｇ       ・・・優（◎）
２０.０ｍｇ 超〜１００.０ ｍｇ 以下・・・良（○）
１００.０ ｍｇ 超  ・・・不可（×）
【００４７】
（試験結果）
試験の結果を表２〜表５に示す。
なお、上記各表中において試験の結果が記載されていないものは、他の試験の結果からして試験を省略したものである。
【００４８】
（考察）
表２に示すように、実施例１の２,６-ジ-tert-ブチルフェノール（添加剤１）を１質量％と、亜リン酸トリス（２,４-ジ-tert-ブチルフェニル）（添加剤２）を０.５質量％使用したものは、酸化安定度試験（ＩＳＯＴ）後の酸価の増加も少なく、スラッジ量も良（○）の成績であり、流動点も−３５℃と低く、また、パネルコーキング試験の結果も良（○）であり、高温・高圧に耐えうるレシプロ型コンプレッサー油として良好な結果が得られている。
実施例２は、添加剤１及び添加剤２の使用量を実施例１の約２倍に増やしたもので、ＩＳＯＴ後の酸価、同スラッジ量のいずれにも良（○）の結果が得られており好ましい結果が得られている。
実施例３は、実施例１に対して添加剤１の使用量を５倍の５.０質量％にし、基油１の量をその分減量したもので、実施例１に比較しても更に好ましい結果が得られている。
【００４９】
表３に示す実施例４は、実施例１にＣａサリシレート（添加剤３）を０.０７５質量％加えたもので、ＩＳＯＴ後のスラッジ量において優（◎）の成績を示し更に性能が良化している。
実施例５は、実施例４におけるＣａサリシレートの量を０.５質量％に増やしたもので、パネルコーキング試験についても更に良好な結果が得られている。
実施例６は、実施例４におけるＣａサリシレートの量を更に１.０質量％に増やしたもので、全体として更に優良な結果が得られたコンプレッサー油となっていることが判る。
【００５０】
これに対して表４に示す比較例１は、実施例１における添加剤１を使用し、添加剤２を使用しないものであり、ＩＳＯＴ後の酸価は良好であるがスラッジ量が非常に多く、良好な結果が得られていない。比較例２は、比較例１に対して添加剤１の使用量を３.０質量％に増やしたものであるが、ＩＳＯＴ後の酸価もスラッジ量も結果が悪く、レシプロ型コンプレッサー油として好ましいものではない。
比較例３に示すものは、実施例１における添加剤２を使用し、添加剤１を使用しないものであり、ＩＳＯＴ後の酸価も不良であり、スラッジ量も非常に多くて、好ましい結果ではない。比較例４は、比較例３の添加剤２の使用量を３.０質量％に増量したもので、ＩＳＯＴ後の酸価は良化したが、スラッジ量は未だ満足の行くものとなっておらず好ましい結果ではない。
【００５１】
比較例５は、添加剤１の代りにフェノール系酸化防止剤の添加剤４を１.０質量％使用したものであり、パネルコーキング試験では良（○）の結果が得られているが、ＩＳＯＴ後の酸価とスラッジ量の結果が不良（×）であって、好ましくない。
比較例６のものは、比較例５に添加剤２を１.０質量％と、添加剤３を０.０７５質量％加えたものであり、スラッジ量は減少して良（○）となったが、酸価が不良（×）であって、良好な結果が得られていない。
【００５２】
比較例７のものは、実施例４のものにおいて、基油４を９０.０質量％と多く、基油１を７.７４質量％（いずれも全量基準）としたもので、ナフテン分含量が多く、パネルコーキング試験では優（◎）の結果が得られているが、ＩＳＯＴ後の酸価も悪いし、スラッジ量の数値が極端に悪く、コンプレッサー油として好ましいものとなっていない。
比較例８は、比較例７の基油４の量を７５.０質量％とし、基油１を２２.７４質量％としたもので、ナフテン分含量が多く、パネルコーキング試験では優（◎）の結果が得られているが、ＩＳＯＴ後の酸価も未だ悪いし、スラッジ量の数値も同じく極端に悪く、好ましいものが得られていない。
【００５３】
比較例９は、比較例８の基油４の量を２５.０質量％に減らし、基油５を５０.０質量％に増量したもので、ナフテン分含量が少なく、パネルコーキング試験において非常に悪い結果があられており、コンプレッサー油として好ましいものではないことが判る。
比較例１０は、実施例４の基油１及び基油５に替えて基油２を使用すると共にその使用量を５４.４１質量％に増やしたもので、ナフテン分含量が多く、ＩＳＯＴ後の酸価、スラッジ量の数値、パネルコーキング試験でも優良であるが、流動点が上がってしまい、低温時の使用に問題がある。
なお、上記予備試験において作製された実験例１のコンプレッサー油は、上記した実施例と同様に用いることができるものである。
【００５４】
【表２】
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【００５５】
【表３】
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【００５６】
【表４】
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【００５７】
【表５】
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