(57)【要約】【課題】より高い断熱性能を有する弾性ローラ提供する。【解決手段】  弾性ローラ１０は、芯材１２と、芯材１２の外周に形成された弾性体層１４と、弾性体層１４の外周に形成された接着層１６と、接着層１６の外周に形成された被覆層１８と、を含む。接着層１６は、中空無機粒子２０を含む。接着層１６中における中空無機粒子２０の残存率は、６５％以上であり、中空無機粒子の平均粒子半径Ｒ（μｍ）と無機粒子膜厚Ｔ（μｍ）との比（Ｒ／Ｔ）がＲ／Ｔ＞１２．４  である。【選択図】図１
2019144316.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
芯材と、
前記芯材の外周に形成された弾性体層と、
前記弾性体層の外周に形成された接着層と、
前記接着層の外周に形成された被覆層と、を含み、
前記接着層は、中空無機粒子を含み、
前記接着層中における前記中空無機粒子の残存率が、６５％以上であり、
前記中空無機粒子の平均粒子半径Ｒ（μｍ）と無機粒子膜厚Ｔ（μｍ）との比（Ｒ／Ｔ）がＲ／Ｔ＞１２．４である
弾性ローラ。
【請求項２】
前記中空無機粒子の平均粒子径が、１８μｍより大きい
請求項１に記載の弾性ローラ。
【請求項３】
前記弾性体層は、当該弾性体層の内部および／又は外表面の一部または全部が連続した気泡を有するシリコーンゴム発泡体からなる、請求項１に記載の弾性ローラ。
【請求項４】
前記中空無機粒子は、中空ガラスビーズからなり、
中空ガラスビーズの残存率は、前記弾性ローラの製造工程で破壊された中空ガラスビーズを含み、
下記式（１）を満足する請求項１乃至請求項２のいずれか一項に記載の弾性ローラ。
{100/SG実測-A/SGa-B/SGc}/{(B*SGc-B*SGb)/100*SGb*SGc} ≧６５   （１）
但し、
A: 接着層中の熱硬化性シリコーンゴムの含有量 [wt%]
B: 接着層中の中空ガラスビーズの充填量 [wt%] 
SG実測：JIS-K6268準拠のテストピースの密度 [g/cm3]
SGa: 熱硬化性シリコーンゴムの密度 [g/cm3]
SGb: 中空ガラスビーズの密度 [g/cm3]
SGc：中空ガラスビーズのガラス成分の密度 [g/cm3]
【請求項５】
前記接着層の熱伝導率が、０．１８Ｗ／（ｍ・Ｋ）以下である、請求項１または請求項４に記載の弾性ローラ。
【請求項６】
前記接着層に含まれる前記中空無機粒子の含有量は、１０質量％以上３０質量％以下である、請求項１、請求項２、請求項４、請求項５のいずれか一項に記載の弾性ローラ。
【請求項７】
前記接着層の母材は、熱硬化性シリコーンゴムの硬化物である、請求項１、請求項４、請求項５、請求項６のいずれか１項に記載の弾性ローラ。
【請求項８】
画像形成装置の定着ユニットに用いられる加圧ローラである、請求項１から請求項７のいずれか１項に記載の弾性ローラ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、弾性ローラに関する。
【背景技術】
【０００２】
複写機やレーザープリンタに代表される電子写真方式の画像形成装置では、紙などの記録材にトナー画像を形成し、これを定着ユニットによって定着させる方式が採用されている。定着ユニットは、内蔵された加熱手段により加熱される定着ローラと、定着ローラに対向するように配置された加圧ローラとを備えている。定着ローラと加圧ローラは互いに圧接しており、その圧接部には所定幅のニップが形成されている。このニップにトナー画像が転写された記録材を通すことによって、記録材に転写されたトナー画像を定着させることができる。
【０００３】
ところで、画像形成装置の消費電力を低減するためには、加圧ローラの断熱性が高いこと望ましい。加圧ローラの断熱性が高くなると、定着ローラから加圧ローラへ伝達される時間当たりの熱量を低減できるため、定着ユニットにおける消費電力を低減できるためである。
【０００４】
また、画像形成装置の印刷開始までの所要時間を短縮するためにも、加圧ローラの断熱性が高いことが望ましい。加圧ローラの断熱性が高くなると、定着ローラから加圧ローラへ伝達される時間当たりの熱量を低減できるため、印刷開始時に定着ローラを所定温度まで上昇させるのに必要な時間を短縮できる（以下クイックスタートという。）ためである。
【０００５】
従来、画像形成装置の消費電力を低減することを目的として、発泡弾性体上にシリコーン断熱性接着層及びフッ素樹脂層がこの順で積層された断熱性積層体であって、前記シリコーン断熱性接着層に中空ガラスビーズを８〜１８質量％含有する断熱性積層体、及び、この断熱性積層体からなる加圧ローラが提案されている（特許文献１を参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２０１７−１３３６３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
特許文献１に開示された加圧ローラを用いれば、画像形成装置の消費電力をある程度低減することができる。しかし、近年、画像形成装置のさらなる省電力化あるいはクイックスタートが求められている。このような要求に応えるために、より高い断熱性能を有する加圧ローラが求められている。
【０００８】
本発明は、より高い断熱性能を有する弾性ローラを提供すること、ひいてはそのような弾性ローラを用いることで画像形成装置の省電力化あるいはクイックスタート可能な画像形成装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
課題を解決するための手段は、以下の通りである。
（１）芯材と、
前記芯材の外周に形成された弾性体層と、
前記弾性体層の外周に形成された接着層と、
前記接着層の外周に形成された被覆層と、を含み、
前記接着層は、中空無機粒子を含み、
前記接着層中における前記中空無機粒子の残存率が、６５％以上であり、
前記中空無機粒子の平均粒子半径Ｒ（μｍ）と無機粒子膜厚Ｔ（μｍ）との比（Ｒ／Ｔ）がＲ／Ｔ＞１２．４  である
弾性ローラ。
【００１０】
（２）前記中空無機粒子の平均粒子径が、１８μｍより大きい
上記（１）に記載の弾性ローラ。
【００１１】
（３）前記弾性体層は、当該弾性体層の内部および／又は外表面の一部または全部が連続した気泡を有するシリコーンゴム発泡体からなる、上記（１）に記載の弾性ローラ。
【００１２】
（４）前記中空無機粒子は、中空ガラスビーズからなり、
中空ガラスビーズの残存率は、前記弾性ローラの製造工程で破壊された中空ガラスビーズを含み、
下記式（１）を満足する上記（１）乃至（２）のいずれかに記載の弾性ローラ。
{100/SG実測-A/SGa-B/SGc}/{(B*SGc-B*SGb)/100*SGb*SGc} ≧６５   （１）
但し、
A: 接着層中の熱硬化性シリコーンゴムの含有量 [wt%]
B: 接着層中の中空ガラスビーズの充填量 [wt%] 
SG実測：JIS-K6268準拠のテストピースの密度 [g/cm3]
SGa: 熱硬化性シリコーンゴムの密度 [g/cm3]
SGb: 中空ガラスビーズの密度 [g/cm3]
SGc：中空ガラスビーズのガラス成分の密度 [g/cm3]
【００１３】
（５）前記接着層の熱伝導率が、０．１８Ｗ／（ｍ・Ｋ）以下である、上記（１）または（４）に記載の弾性ローラ。
【００１４】
（６）前記接着層に含まれる前記中空無機粒子の含有量は、１０質量％以上３０質量％以下である、上記（１）、（２）、（４）、（５）のいずれかに記載の弾性ローラ。
【００１５】
（７）前記接着層の母材は、熱硬化性シリコーンゴムの硬化物である、上記（１）、（４）、（５）、（６）のいずれかに記載の弾性ローラ。
【００１６】
（８）画像形成装置の定着ユニットに用いられる加圧ローラである、上記（１）から（７）のいずれかに記載の弾性ローラ。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、より高い断熱性能を有する弾性ローラを提供することができる。さらに、このような弾性ローラを用いることで、クイックスタート可能あるいは省電力化を実現した画像形成装置を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】弾性ローラの断面図である。
【図２】図１に示す弾性ローラのＡ部の拡大図である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
以下、本発明の実施形態について図面を参照しながら詳細に説明する。
図１は、本実施形態の弾性ローラの断面図である。図２は、図１に示す弾性ローラのＡ部の拡大図である。
図１、図２に示すように、本実施形態の弾性ローラ１０は、芯材１２と、芯材１２の外周に形成された弾性体層１４と、弾性体層１４の外周に形成された接着層１６と、接着層１６の外周に形成された被覆層１８と、を含む。本実施形態の弾性ローラ１０は、例えば、画像形成装置の定着ユニット内に設置される加圧ローラとして用いることができる。
【００２０】
芯材１２は、例えば、鉄、アルミニウム、ステンレス鋼などの金属材料で形成された円柱状の部材によって構成される。また、芯材１２は、耐熱性を有していれば、熱可塑性樹脂若しくは熱硬化性樹脂等であってもよく、内部が空洞となっている構造、所謂パイプ構造でもよい。なお、芯材１２は、所定の剛性を有する軸状の部材であればよく、このような材料や形状に限定されないことは勿論である。
【００２１】
弾性体層１４は、所定の弾性を有する弾性体からなる層である。弾性体層１４は、発泡弾性体からなる層であることが好ましい。発泡弾性体は、ゴムの発泡体であることが好ましいが、断熱性に加えて、耐熱性、耐候性等を考慮すると、シリコーンゴム発泡体であることがより好ましい。特に、弾性体層１４は、複数の気泡が独立して存在する単独気泡を有するスポンジ状のシリコーンゴム発泡体あるいは、内部及び／又は外表面に、その一部または全部が連続気泡を有するスポンジ状のシリコーンゴム発泡体のいずれでも良いが、弾性体層１４の形状復元性の観点からは、内部及び／又は外表面に、その一部または全部が連続気泡を有するスポンジ状のシリコーンゴム発泡体からなることが特に好ましい。なお、ここでいう連続通気泡とは、互いに隣接する複数の気泡が連続空間を形成している状態を意味する。ここで、弾性体層１４の厚さは、好ましくは０．５〜５０ｍｍであり、より好ましくは２〜２０ｍｍである。
【００２２】
接着層１６は、弾性体層１４と被覆層１８とを接着するための層である。接着層１６は、熱硬化性シリコーンゴム組成物の硬化物を母材とする層であることが好ましい。接着層１６の厚さは、好ましくは２０〜５００μmであり、より好ましくは２５〜１００μｍである。２５μｍ未満では、中空無機粒子を含有する接着剤により接着層を形成することが困難であり、１００μｍより大きいと、印画の際のニップ幅と面圧が取れなくなり、良好な印画が行えなくなる。
【００２３】
特に、接着層１６は、図２に示すように、複数の中空無機粒子２０を含有する。中空無機粒子２０とは、中身が空洞の無機物質からなる粒子を意味する。中空無機粒子２０の含有量は、１０質量％以上３０質量％以下であることが好ましい。ここでいう中空無機粒子２０の含有量とは、接着層１６全体の質量に対する中空無機粒子２０の質量の割合を意味し、接着層１６は中空無機粒子２０を含有するために、断熱性が高くなっており、被覆層１８から弾性体層１４へ伝達される時間当たりの熱量を低減することができる。
【００２４】
なお、中空無機粒子２０は、（ナノ）シリカバルーン（ビーズ）、ガラスバルーン（ビーズ）等を含み、特に中空ガラスビーズであることが好ましい。中空ガラスビーズの形状は特に限定されず、球状であってもよく、不定形であってもよい。なお、中空ガラスビーズとは、二酸化ケイ素（SiO２）を主成分とする無機材料で形成されたバルーン状のものであり、無機材料にはいかなる添加物を含有していてもよい。
【００２５】
被覆層１８は、弾性ローラ１０の最外周面となる層である。弾性ローラ１０が画像形成装置の加圧ローラとして用いられる場合、被覆層１８は、トナー画像が形成された紙などの記録材に接触する部分となる。被覆層１８は、好ましくは、耐熱性及び非粘着性に優れたフッ素樹脂によって形成される。さらに、より好ましくは、円筒状に形成されたフッ素樹脂チューブによって形成されることが好ましい。被覆層１８を形成するフッ素樹脂は、特に限定されないが、具体例としては、テトラフルオロエチレン−パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、テトラフルオロエチレン−ヘキサフルオロプロピレン共重合体（ＦＥＰ）、エチレン−テトラフルオロエチレン共重合体（ＥＴＦＥ）、ポリビニリデンフルオライド（ＰＶＤＦ）、エチレン−クロロトリフルオロエチレン共重合体（ＥＣＴＦＥ）等が挙げられる。特に好ましくは、被覆層１８は、ＰＦＡチューブによって形成される。
【００２６】
以下、上述した弾性ローラ１０の製造方法の一例について説明する。
まず、芯材１２の外周面には、接着剤を塗布する。接着剤の塗布方法は特に限定されず、例えば、スプレー法、浸漬法等によって塗布することができる。
【００２７】
次に、芯材１２の外周面に塗布した接着剤をプレ硬化した後、芯材１２の外周に発泡性シリコーンゴム組成物を、押出成形による連続加熱成形、プレス、インジェクションによる型成形により、発泡させるとともに硬化させることで弾性体層１４を形成する。具体的には、例えば、円筒状のキャビティを有する金型の内部に芯材１２を配置した後、芯材１２の外周で発泡性シリコーンゴム組成物を加熱することで弾性体層１４を形成する。弾性体層１４を形成した後、必要に応じて、弾性体層１４の外周面を研磨処理によって平滑にする。
【００２８】
次に、弾性体層１４の外周面に、中空無機粒子２０を含有する熱硬化性シリコーンゴムからなる接着層１６を形成する。接着層１６の形成には、例えば、スプレー法、浸漬法等の塗布法により形成することができる。この時の塗布量は、接着層１６の厚さが上記範囲内となる量であることが好ましい。
【００２９】
上述のように、弾性体層１４の外周面に接着層１６を形成した後、弾性体層１４の外周に、例えばフッ素樹脂チューブからなる被覆層１８を被せる。被覆層１８を被せる方法は、特に限定されるものではない。例えば、円筒状の金属製治具を用いて被覆層１８の直径を弾性体層１４の直径よりも大きくなるように拡開させた後、その被覆層１８の内部に、弾性体層１４を挿入する。これにより、弾性体層１４の外周に、被覆層１８を被せることができる。
【００３０】
その後、被覆層１８を被せた弾性体層１４を加熱して、弾性体層１４の外周に塗布した中空無機粒子２０を含有した熱硬化性シリコーンゴムからなる接着層１６を硬化させる。接着層を硬化させるときの加熱方法は特に限定されるものではなく、例えば、オーブンや電気加熱炉等を用いることができる。加熱温度は特に限定するものではないが、熱硬化性シリコーンゴムが硬化する温度であればよく、例えば、室温（２５）〜２００℃である。
【００３１】
上述の製造工程を経て製造された弾性ローラ１０は、複写機やレーザープリンタなどの画像形成装置の定着ユニット内に設置される加圧ローラや定着ローラとして用いることができる。
【００３２】
ここで、本実施形態の弾性ローラ１０は、接着層１６中における中空無機粒子２０の残存率が、６５％以上、かつ、中空無機粒子の平均粒子半径Ｒ（μｍ）と無機粒子膜厚Ｔ（μｍ）との比（Ｒ／Ｔ）が、Ｒ／Ｔ＞１２．４であることを特徴とする。なお、中空無機粒子２０の「残存率」とは、接着層１６が加熱された時点における、中空無機粒子２０が接着層１６中で破砕されずに残存している割合（％）を意味する。また、ここでいう「平均粒子半径」とは、レーザー回折散乱式粒度分布測定法により得られる体積基準メジアン径（ｄ５０）である。
【００３３】
また、本実施形態の接着層１６に含まれる中空無機粒子２０は、中空無機粒子の平均粒子半径Ｒ（μｍ）と無機粒子膜厚Ｔ（μｍ）との比（Ｒ／Ｔ）が、Ｒ／Ｔ＞１２．４である。Ｒ／Ｔ≦１２．４では、バルーン状である無機粒子内の空間部分の体積が小さくなってしまい、熱伝導率の低減効果が得られないためである。なお、Ｒ／Ｔ＞１５．６であれば、熱伝導率低減効果が得られ、より好ましい。
【００３４】
上述した特徴を有する接着層１６の熱伝導率は、０．１８Ｗ／（ｍ・Ｋ）以下であり、その結果断熱性に優れた弾性ローラ１０を実現でき、その結果、クイックスタート可能あるいは省電力化を実現した画像形成装置を提供することができる。
【００３５】
以上に記載した如く、本発明者は、接着層１６に含まれる中空無機粒子２０の残存率と、中空無機粒子の平均粒子半径Ｒ（μｍ）と無機粒子膜厚Ｔ（μｍ）との比（Ｒ／Ｔ）が、Ｒ／Ｔ＞１２．４の２つを満足することで接着層１６の熱伝導率が低くなることを見出した。
【００３６】
本発明は、上述のような知見に基づいて完成されたものであり、接着層１６中における中空無機粒子２０の残存率が６５％以上であり、かつ、中空無機粒子の平均粒子半径Ｒ（μｍ）と無機粒子膜厚Ｔ（μｍ）との比（Ｒ／Ｔ）がＲ／Ｔ＞１２．４であることを特徴とする。中空無機粒子２０の残存率及び中空無機粒子の平均粒子半径Ｒ（μｍ）と無機粒子膜厚Ｔ（μｍ）との比（Ｒ／Ｔ）をこのような範囲に設定することにより、接着層１６の熱伝導率をより低くすることが可能となる。その結果、より断熱性が高い弾性ローラ１０を実現することができる。さらに、断熱性の高い弾性ローラ１０を用いることで、クイックスタートあるいは省電力化が可能な画像形成装置を実現することができる。
【実施例】
【００３７】
（実施例１）
接着層を形成するための接着剤を調製した。
具体的には、熱硬化性シリコーンゴム（付加型シリコーンRTV）に、中空ガラスビーズ（スリーエムジャパン株式会社製、商品名「グラスバブルズS３８」）を１０ｗｔ％添加した後、これらを容器回転型真空脱泡混合機で混合して接着剤を調製した。
次に、調製した接着剤を、１０ｍｍ厚の金型により７０℃で２０分プレス加熱して、シート状のテストピースを作成した。このテストピースについて、迅速熱伝導率計（京都電子工業株式会社製、商品名「QTM-５００」）を用いて、熱線法式により、熱伝導率を測定した。
【００３８】
（実施例２）
熱硬化性シリコーンゴム（付加型シリコーンRTV）に、中空ガラスビーズ（スリーエムジャパン株式会社製、商品名「グラスバブルズS３８」）を３０ｗｔ％添加した後、これらを容器回転型真空脱泡混合機で混合して接着剤を調製した。
次に、調製した接着剤を、１０ｍｍ厚の金型により７０℃で２０分プレス加熱して、シート状のテストピースを作成した。このテストピースについて、迅速熱伝導率計（京都電子工業株式会社製、商品名「QTM-５００」）を用いて、熱線法式により、熱伝導率を測定した。
【００３９】
（実施例３）
熱硬化性シリコーンゴム（付加型シリコーンRTV）に、中空ガラスビーズ（ポッターズ・バロティーニ株式会社製、商品名「Sphericel２５P４５」）を１０ｗｔ％添加した後、これらを容器回転型真空脱泡混合機で混合して接着剤を調製した。
次に、調製した接着剤を、１０ｍｍ厚の金型により７０℃で２０分プレス加熱して、シート状のテストピースを作成した。このテストピースについて、迅速熱伝導率計（京都電子工業株式会社製、商品名「QTM-５００」）を用いて、熱線法式により、熱伝導率を測定した。
【００４０】
（実施例４）
熱硬化性シリコーンゴム（付加型シリコーンRTV）に、中空ガラスビーズ（スリーエムジャパン株式会社製、商品名「グラスバブルズS２２」）を１０ｗｔ％添加した後、これらを容器回転型真空脱泡混合機で混合して接着剤を調製した。
次に、調製した接着剤を、１０ｍｍ厚の金型により７０℃で２０分プレス加熱して、シート状のテストピースを作成した。このテストピースについて、迅速熱伝導率計（京都電子工業株式会社製、商品名「QTM-５００」）を用いて、熱線法式により、熱伝導率を測定した。
【００４１】
（実施例５）
熱硬化性シリコーンゴム（付加型シリコーンRTV）に、中空ガラスビーズ（スリーエムジャパン株式会社製、商品名「グラスバブルズK１」）を１０ｗｔ％添加した後、これらを容器回転型真空脱泡混合機で混合して接着剤を調製した。
次に、調製した接着剤を、１０ｍｍ厚の金型により７０℃で２０分プレス加熱して、シート状のテストピースを作成した。このテストピースについて、迅速熱伝導率計（京都電子工業株式会社製、商品名「QTM-５００」）を用いて、熱線法式により、熱伝導率を測定した。
【００４２】
（比較例１）
中空ガラスビーズを添加しない以外は実施例１と同様にして、接着剤を調製した。調製した接着剤を、１０ｍｍ厚の金型により７０℃で２０分プレス加熱して、シート状のテストピースを作成した。このテストピースについて、迅速熱伝導率計（京都電子工業株式会社製、商品名「QTM-５００」）を用いて、熱線法式により、熱伝導率を測定した。
【００４３】
（比較例２）
熱硬化性シリコーンゴム（付加型シリコーンRTV）に、中空ガラスビーズ（ポッターズ・バロティーニ株式会社製、商品名「Sphericel６０P１８」）を１０ｗｔ％添加した後、これらを容器回転型真空脱泡混合機で混合して接着剤を調製した。
次に、調製した接着剤を、１０ｍｍ厚の金型により７０℃で２０分プレス加熱して、シート状のテストピースを作成した。このテストピースについて、迅速熱伝導率計（京都電子工業株式会社製、商品名「QTM-５００」）を用いて、熱線法式により、熱伝導率を測定した。  
【００４４】
（比較例３）
熱硬化性シリコーンゴム（付加型シリコーンRTV）に、中空ガラスビーズ（ポッターズ・バロティーニ株式会社製、商品名「Sphericel１１０P８」）を１０ｗｔ％添加した後、これらを容器回転型真空脱泡混合機で混合して接着剤を調製した。
次に、調製した接着剤を、１０ｍｍ厚の金型により７０℃で２０分プレス加熱して、シート状のテストピースを作成した。このテストピースについて、迅速熱伝導率計（京都電子工業株式会社製、商品名「QTM-５００」）を用いて、熱線法式により、熱伝導率を測定した。
【００４５】
（中空ガラスビーズの残存率の算出）
実施例１〜５、及び、比較例２、３で作成したテストピースについて、以下の式（１）に従い、中空ガラスビーズの残存率を算出した。なお、式中のテストピースの密度は、JIS-K6268に規定された方法に従って測定した。
【００４６】
中空ガラスビーズの残存率（％） ＝ {100/SG実測-A/SGa-B/SGc}/{(B*SGc-B*SGb)/100*SGb*SGc}  ・・・  （１）
A:  接着層中の熱硬化性シリコーンゴムの含有量[wt%] 
B:  接着層中の中空ガラスビーズの充填量[wt%]   
SG実測：  テストピースの密度 [g/cm3]
SGa:  熱硬化性シリコーンゴムの密度 [g/cm3]  
SGb:  中空ガラスビーズの密度（真密度）[g/cm3]    
SGc：  中空ガラスビーズのガラス成分の密度[g/cm3]
【００４７】
テストピースの熱伝導率の測定結果、及び、中空ガラスビーズの残存率の算出結果を、以下の表１に示す。
【００４８】
【表１】
2019144316.tif 000003
【００４９】
（結果の考察）
表１に示す結果より、中空ガラスビーズの残存率が６５％以上であり、かつ、中空無機粒子の平均粒子半径Ｒ（μｍ）と無機粒子膜厚Ｔ（μｍ）との比（Ｒ／Ｔ）が１２．４より大きい実施例１〜５のテストピースは、熱伝導率が０．１８Ｗ／（ｍ・Ｋ）以下であり、熱伝導率が低かった。
【００５０】
比較例２のテストピースは、中空無機粒子の平均粒子半径Ｒ（μｍ）と無機粒子膜厚Ｔ（μｍ）との比（Ｒ／Ｔ）が１２．４と小さいため、中空ガラスビーズ内の空間体積が小さいために、テストピースの熱伝導率は０．１８４Ｗ／（ｍ・Ｋ）と高かった。
【００５１】
比較例３のテストピースは、中空無機粒子の平均粒子半径Ｒ（μｍ）と無機粒子膜厚Ｔ（μｍ）との比（Ｒ／Ｔ）が６．０と比較例２よりもさらに小さいため、中空ガラスビーズ内の空間体積が極めて小さいために、テストピースの熱伝導率は０．１９６Ｗ／（ｍ・Ｋ）と高かった。
【００５２】
なお、本実施例において、熱硬化性シリコーンゴムと中空ガラスビーズを混合して接着剤を調製する際、中空ガラスビーズが破砕することを防止するためには、例えば容器回転型真空脱泡混合機を用いることが有効であることが判明した。つまり、接着剤の調製に容器回転型真空脱泡混合機を用いることによって、中空ガラスビーズの残存率を上昇させることが可能であることが判明した。
【００５３】
また、熱硬化性シリコーンゴムと中空ガラスビーズを混合して接着剤を調製する際、中空ガラスビーズが破砕することを防止するためには、接着剤中にシリカを添加しないことが有効であることが判明した。
【符号の説明】
【００５４】
１０    弾性ローラ
１２    芯材
１４    弾性体層
１６    接着層
１８    被覆層
２０    中空無機粒子
【図１】
2019144316.tif 000004
【図２】
2019144316.tif 000005