(57)【要約】  本発明の分野はソリッドステート・レーザー・ジャイロに関する。この技術に固有の主要な問題の一つは、このタイプのレーザー・ジャイロの光キャビティが生来非常に不安定なことである。この不安定性を減らすため、本発明は音響光学装置を用いて、キャビティ（１）内へ伝播方向に依存する制御された光学的損失を導入することを提案している。異なる構成の音響光学装置を用いた各種の装置が記述されている。これらの装置はとりわけモノリシック・キャビティを有するレーザー・ジャイロ、そして特にネオジムでドーピングされたＹＡＧレーザー・ジャイロに適用される。【選択図】      図６
2007505325.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
少なくとも三つのミラー（１１、１２、１３）、一つのソリッドステート増幅媒体（１９）、およびフィードバックシステム（４、４２、４３）を含む、少なくとも光学リング・キャビティ（１）を備えたレーザー・ジャイロであって、キャビティ（１）および増幅媒体（１９）は、二つの逆伝播光モード（５、６）が前記光学キャビティ内でお互いに対し反対方向に伝播できるようなものであり、フィードバックシステムが二つの逆伝播モードの強さを殆ど同じに保っているレーザー・ジャイロにおいて、該フィードバックシステムが少なくとも音響光学変調装置（２）をキャビティ内に含み、前記変調装置が逆伝播光モードの進路上に置かれた少なくとも一つの光学的相互作用媒体（２１）と、該光学的相互作用媒体中において周期的な音波を発生する圧電変換器（２２）とを備えることを特徴とするレーザー・ジャイロ。
【請求項２】
フィードバックシステムが二つの逆伝播モードの強さに依存する可変周波数において、音波を発生するための電子的手段を含むことを特徴とする請求項１に記載のレーザー・ジャイロ。
【請求項３】
フィードバックシステムが少なくとも第一および第二の音響光学変調装置を含むことを特徴とする請求項１または２に記載のレーザー・ジャイロ。
【請求項４】
第一の音波を発生する第一の電子的手段が第一の変調装置を制御し、第二の音波を発生する第二の電子的手段が第二の音響光学変調装置を制御することを特徴とする請求項３に記載のレーザー・ジャイロ。
【請求項５】
前記第一の電子的手段および前記第二の電子的手段が異なる音響出力レベルを供給することを特徴とする請求項４に記載のレーザー・ジャイロ。
【請求項６】
第一の音響光学変調装置において発生した音波が第一の周波数を有し、第二の音響光学変調装置において発生した音波が、第一の周波数と異なる第二の周波数を有することを特徴とする請求項４または５に記載のレーザー・ジャイロ。
【請求項７】
第一の音響光学変調装置と第二の音響光学変調装置が、逆伝播光モードの両側において背中合わせに組み立てられていることを特徴とする請求項３〜６のいずれか一項に記載のレーザー・ジャイロ。
【請求項８】
増幅媒体（１９）および光学的相互作用媒体（２１）が一つの同じ媒体であることを特徴とする請求項１〜７のいずれか一項に記載のレーザー・ジャイロ。
【請求項９】
キャビティがモノリシックで、固体材料の中のみにおいて、キャビティ内部に伝播している逆伝播と呼ばれる逆伝播モードであることを特徴とする請求項１〜８のいずれか一項に記載のレーザー・ジャイロ。
【請求項１０】
圧電変換器がモノリシック・キャビティの面の一つに組み立てられることを特徴とする請求項９に記載のレーザー・ジャイロ。
【請求項１１】
前記面が逆伝播光モード用の偏向ミラーとしても使われることを特徴とする請求項１０に記載のレーザー・ジャイロ。
【請求項１２】
モノリシック・キャビティが、逆伝播光モードと音波が一度のみ相互作用するように、音波を減衰する減衰手段を含むことを特徴とする請求項８〜１１のいずれか一項に記載のレーザー・ジャイロ。
【請求項１３】
前記減衰手段がキャビティ内に作られた少なくとも一つの開口であり、前記開口が放射された音波の伝播方向に位置していることを特徴とする請求項１２に記載のレーザー・ジャイロ。
【請求項１４】
前記レーザー・ジャイロが三軸であり、三つの互いに直角な軸に沿った回転速度を感知できることを特徴とする請求項１〜１３のいずれか一項に記載のレーザー・ジャイロ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明の分野は回転速度の測定に用いられるソリッドステート・レーザー・ジャイロに関する。このタイプの装置は特に航空の用途に用いられる。
【背景技術】
【０００２】
約３０年前に開発されたレーザー・ジャイロは今日、商業規模で広く使用されている。その動作原理は、回転運動により動かされる双方向リング・レーザー・キャビティの逆伝播モードと呼ばれる、反対方向に伝播する二つの光学伝送モードの間の周波数差Δνを生じるサニャック効果に基づいている。従来、該周波数差Δνは
Δν＝４ＡΩ／λＬ
に等しい。ここで、ＬおよびＡはそれぞれキャビティの長さおよび面積、λはサニャック効果を除いたレーザー放射の波長、およびΩは組立品の回転速度である。
【０００３】
二つの放射ビームのうなりのスペクトル解析により測定されるΔνの値は、Ωの値を非常に正確に決定するために用いられる。
【０００４】
レーザー・ジャイロはモード間の連結の影響を減らすのに必要とされる一定の回転速度を超えて、初めて正確に動作することが実証されている。この限度を下回る回転速度範囲は従来ブラインド・ゾーンと呼ばれる。
【０００５】
うなりを観察するための、従ってレーザー・ジャイロの動作のための条件は、二つの方向に放射される強さの安定性と相対的等価性である。これはモード間の競合現象のため、先験的に簡単に達成できることではなく、それは二つの逆伝播モードのうちの一つが他のモードを犠牲にして、適用できるゲインを独占する傾向がある可能性を意味する。
【０００６】
この問題は標準のレーザー・ジャイロにおいては、一般に室温で作用するヘリウム／ネオン混合物のガス状増幅媒体の使用により解決される。ガス混合体のゲイン曲線は原子の熱的揺れによるドップラー拡大を示す。所定の周波数モードにゲインを供給することのできる原子は、従ってその速度が問題のモードで、原子に共振を引き起こす遷移周波数においてドップラー偏移を生じさせるものである。（光の進路長さの圧電性調整により）ゲイン曲線の中心以外でレーザー放射を発生させることは、キャビティを伴う共振における原子が非ゼロの速度を有することを確実にする。従って、二つの方向の内の一つにおけるゲインに貢献できる原子は、反対方向におけるゲインに貢献できる原子とは反対の速度を有する。従って本システムは一つ一つが各々の方向の、二つの独立した増幅媒体があるかのように振舞う。モード間の競合がこのように消失しているため、安定なバランスのとれた双方向の放射が生じる（実際には、他の問題を軽減するため、二つの異なるネオン・アイソトープから成る混合体が用いられる。）
【０００７】
しかしながら、増幅媒体のガス状の性質はレーザー・ジャイロを作るときの技術的複雑さ（特に高度のガス純度が必要なため）、および使用中の早期の損耗（ガス漏れ、電極の劣化、高電圧がたびたび反転分布を構築する等）の元である。
【０００８】
現在、例えばヘリウム／ネオンガスの混合体の代わりに、ネオジム・ドーピングされたＹＡＧ（イットリウム−アルミニウム−ガーネット）結晶に基づく増幅媒体を用いた、可視又は赤外線に近い形で動作するソリッドステートのレーザー・ジャイロを製作することは可能であり、そのとき光学的ポンピングは赤外線近傍で動作するダイオード・レーザーにより備えられている。また増幅媒体として、半導体材料、結晶性のマトリックス、又は希土類（イルビウム、イッテルビウムなど）のクラスに属するイオンでドーピングされたガラスを使用することもまた可能である。従って、増幅媒体のガスの状態に固有の全ての問題は事実上、取り除かれる。しかしながら、そのような成果は非常に強いモード間の競合を引き起こす、ソリッドステート媒体のゲイン曲線の拡大の一様な性質のため、およびその中では「ビート状態」と呼ばれる、強さが平衡な双方向状態が一つの非常に不安定な特別の場合である、多くの様々な動作状態の存在のために、達成が非常に難しい〔非特許文献１、非特許文献２〕。この大きな物理的障害は、これまでソリッドステート・レーザー・ジャイロの発展を大いに制限してきた。
【０００９】
この障害を軽減するための一つの技術的解決策は、光学的損失を光のモードとその強さの伝播方向に依存するキャビティ内へ導入することにより、ソリッドステート・リング・レーザーにおける逆伝播モード間の競合の影響を弱めることである。その原理は二つの逆伝播モードの強さを通常の値に常に制御するように、弱い方のモードを他方を犠牲にして優先するため、二つの伝送されたモードの間の強さの差に従ってこれらの損失をフィードバック装置で変調することである。
【００１０】
１９８４年に、基本的に可変のファラデー効果を示す要素および偏光要素から成る光学組立品を用いて、該損失が得られるフィードバック装置が提案された（非特許文献３、非特許文献４、および非特許文献５、非特許文献６）。
【００１１】
このフィードバック装置の原理を図１に示す。それは三個のミラー１１、１２、１３および増幅媒体１９から成るリング・キャビティ１内へ、偏光要素７１および、誘導コイル７３で巻かれたファラデー効果を示す光学ロッド７２から成る、逆伝播光モード５および６のルートに置かれた光学組立品を導入することにある。キャビティ１の出口において、該二つのモード５および６は測定用光ダイオード３に送られる。これらのビーム５および６の一部は二つの半反射板４３を用いて取り出され、二つの光検出器４２に送られる。これら二つの光検出器により出力された信号は、二つの逆伝播光モード５および６の光の強さの代表である。前記信号は二つの光モード間の光量の差に比例した電流を発生する電子フィードバック・モジュール４に送られる。この電流はそれぞれの逆伝播モード５および６に課される損失の値を決定する。ビームの内の一つが他方よりも高い光量を有する場合、その強さは出力ビームが同じ強さのレベルになるように、更に弱められる。従って、双方向の状態は強さにおいて安定する。
【００１２】
ソリッドステート・レーザー・ジャイロは、フィードバック装置のパラメータがシステムの力学に合う場合にのみ、本原理に従って動作することができる。フィードバック装置が正しい結果を与えるために、三つの条件が満たされなければならない。
・フィードバック装置によりキャビティ内へ導入された追加損失は、キャビティにおいて内在する損失と同じオーダーの大きさでなければならない。
・フィードバック装置の反応速度は、フィードバックが満足に動作するように放射モードの強さの変化速度よりも大きくなければならない。
・最後に、フィードバック装置のフィードバック性能は強さの変化を効果的に補正するため、キャビティ内において生じる効果が十分でなければならない。
【００１３】
マクスウェル−ブロックの式は逆伝播光モードの電界の複雑な振幅Ｅ１、２および、反転分布密度Ｎを確定するために使われる。これらは半ば従来的なモデルを用いて得られる（非特許文献１、非特許文献２）。
【００１４】
これらは、
【数１】
2007505325.tif 000003
【数２】
2007505325.tif 000004
で表わされる。ここで、
添字１および２は二つの逆伝播光モードの代表、
ωはサニャック効果を除いたレーザー放射周波数、
Ｑ１、２は二つの伝播方向におけるキャビティの品質係数、
ｍ１、２は二つの伝播方向におけるキャビティの後方散乱係数、
σは有効レーザー放射断面、
ｌは移動したゲイン媒体の長さ、
Ｔ＝Ｌ／ｃはキャビティの各モードの推移時間、
ｋ＝２π／λは波動ベクトルのノルム、
Ｗはポンピング率、
Ｔ１は励磁レベルの寿命であり、
飽和パラメータａは
2007505325.tif 000005
に等しい。
【００１５】
式１の右側は四つの項を含む。第一項はキャビティ内の損失による電界中の変化に相当し、第二項はキャビティ内にある散乱要素の存在における、一つのモードの他のモードへの後方散乱により引き起こされる電界中の変化に相当し、第三項はサニャック効果による電界中の変化に相当し、第四項は増幅媒体の存在による電界中の変化に相当する。この第四項は二つの要素を有し、一番目は誘導放出に相当し、二番目は増幅媒体中の反転分布格子の存在における一つのモードの他のモードへの後方散乱に相当する。
【００１６】
式２の右側は三つの項を含み、第一項は光学的ポンピングによる反転分布密度における変化に相当し、第二項は誘導放出による反転分布密度における変化に相当し、第三項は自発的な放射による反転分布密度における変化に相当する。
【００１７】
光モードの完全な回転後のキャビティによる平均損失Ｐｃはその結果、
式１の右側の第一項により、Ｐｃ＝ωＴ／２Ｑ１、２となる。
【００１８】
フィードバック装置ＰＦにより導入される損失は、これらの平均損失Ｐｃと同じオーダーの大きさでなければならない。
【００１９】
フィードバック装置の反応速度は前記フィードバック装置のバンド幅γにより特徴付けられてもよい。式１および２を用いて、回転速度よりも上まで安定な双方向の状態を確立するための十分な条件は次に示されることが実証されている。
γ＞＞ηω／［Ｑ１、２（ΔνＴ１）２］
ここで、η＝（Ｗ−Ｗｔｈｒｅｓｈｏｌｄ）／Ｗであり、ηはしきい値Ｗｔｈｒｅｓｈｏｌｄよりも上の相対的ポンピング率に相当する（非特許文献３、非特許文献４、および非特許文献５、非特許文献６）。
【００２０】
一例を挙げれば、相対的ポンピング率η＝１０％、光周波数ω＝１８×１０１４、品質係数Ｑ１、２＝１０７、周波数差異Δν＝１５ｋＨｚ、および励磁状態寿命Ｔ１＝０．２ｍｓにおいて、バンド幅γは４０ｋＨｚより大きくなければならない。
【００２１】
ループが正しく動作するために、次の関係もまた満足されなければならない。
（ΔνＴ１）２＞＞１
【００２２】
従来、フィードバック装置のフィードバック性能ｑは以下の方法で定義される。
ｑ＝［（Ｑ１−Ｑ２）／（Ｑ１＋Ｑ２）］／［（Ｉ２−Ｉ１）／（Ｉ２＋Ｉ１）］
ここで、Ｉ１およびＩ２は二つの逆伝播モードの光量である。
【００２３】
このタイプの適用において、パラメータｑはフィードバック装置が正しく動作できるために１／（ΔνＴ１）２よりも大きくなければならないことが実証されている。
【非特許文献１】Ｎ．クラフツォフ、Ｅ．ラリオツェフ「ソリッドステート・リング・レーザーにおける自己変調振動および緩和プロセス」：Ｎ．Ｋｒａｖｔｓｏｖ，Ｅ．Ｌａｒｉｏｔｓｅｖ，「Ｓｅｌｆ‐ｍｏｄｕｌａｔｉｏｎ  ｏｓｃｉｌｌａｔｉｏｎｓ  ａｎｄ  ｒｅｌａｘａｔｉｏｎｓ  ｐｒｏｃｅｓｓｅｓ  ｉｎ  ｓｏｌｉｄ‐ｓｔａｔｅ  ｒｉｎｇ  ｌａｓｅｒｓ」
【非特許文献２】クァンタム・エレクトロニクス２４（１０）、８４１〜８５６（１９９４）：Ｑｕａｎｔｕｍ  Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ  ２４（１０），８４１‐８５６（１９９４）
【非特許文献３】Ａ．Ｖ．ドツェンコ、Ｅ．Ｇ．ラリオンツェフ「ソリッドステート・リング・レーザーの特性改善のためのフィードバック回路の利用」：Ａ．Ｖ．Ｄｏｔｓｅｎｋｏ，Ｅ．Ｇ．Ｌａｒｉｏｎｔｓｅｖ，「Ｕｓｅ  ｏｆ  ａ  ｆｅｅｄｂａｃｋ  ｃｉｒｃｕｉｔ  ｆｏｒ  ｔｈｅ  ｉｍｐｒｏｖｅｍｅｎｔ  ｏｆ  ｔｈｅ  ｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓ  ｏｆ  ａ  ｓｏｌｉｄ‐ｓｔａｔｅ  ｒｉｎｇ  ｌａｓｅｒ」
【非特許文献４】ソビエト・ジャーナル・オブ・クァンタム・エレクトロニクス１４（１）、１１７〜１１８（１９８４）：Ｓｏｖｉｅｔ  Ｊｏｕｒｎａｌ  ｏｆ  Ｑｕａｎｔｕｍ  Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ  １４（１），１１７‐１１８（１９８４）
【非特許文献５】Ａ．Ｖ．ドツェンコ、Ｌ．Ｓ．コミエンコ、Ｎ．Ｖ．クラフツォフ、Ｅ．Ｇ．ラリオンツェフ、Ｏ．Ｅ．ナニー、Ａ．Ｎ．シェラエフ「ソリッドステート・リング・レーザーにおけるビート状態の安定化用フィードバック・ループの利用」：Ａ．Ｖ．Ｄｏｔｓｅｎｋｏ，Ｌ．Ｓ．Ｋｏｍｉｅｎｋｏ，Ｎ．Ｖ．Ｋｒａｖｔｓｏｖ，Ｅ．Ｇ．Ｌａｒｉｏｎｔｓｅｖ，Ｏ．Ｅ．Ｎａｎｉｉ，Ａ．Ｎ．Ｓｈｅｌａｅｖ，「Ｕｓｅ  ｏｆ  ａ  ｆｅｅｄｂａｃｋ  ｌｏｏｐ  ｆｏｒ  ｔｈｅ  ｓｔａｂｉｌｉｚａｔｉｏｎ  ｏｆ  ａ  ｂｅａｔ  ｒｅｇｉｍｅ  ｉｎ  ａ  ｓｏｌｉｄ‐ｓｔａｔｅ  ｒｉｎｇ  ｌａｓｅｒ」
【非特許文献６】ソビエト・ジャーナル・オブ・クァンタム・エレクトロニクス１６（１）、５８〜６３（１９８６）：Ｓｏｖｉｅｔ  Ｊｏｕｒｎａｌ  ｏｆ  Ｑｕａｎｔｕｍ  Ｅｌｅｃｔｒｏｎｉｃｓ  １６（１），５８‐６３（１９８６））
【非特許文献７】Ｒ．ロイ、Ｐ．Ａ．シュルツ、Ａ．ワルサー、「オプト・レター、１２、  ６７２（１９８７）」：Ｒ．Ｒｏｙ，Ｐ．Ａ．Ｓｃｈｕｌｚ  ａｎｄ  Ａ．Ｗａｌｔｈｅｒ，Ｏｐｔ．Ｌｅｔｔ．１２，  ６７２（１９８７）
【非特許文献８】Ｊ．ニーブ、Ｆ．Ｖ．コワルスキー、「オプト・レター、１６、  ３７８（１９９１）」：Ｊ．Ｎｅｅｖ  ａｎｄ  Ｆ．Ｖ．Ｋｏｗａｌｓｋｉ，Ｏｐｔ．Ｌｅｔｔ．１６，  ３７８（１９９１）
【非特許文献９】Ｗ．Ａ．クラークソン、Ａ．Ｂ．ネイルソン、Ｄ．Ｃ．ハンナ、「リング・レーザーの音響光学的に誘起された一方向動作のメカニズムの説明」、オプト・レター、１７、  ６０１（１９９２）：Ｗ．Ａ．Ｃｌａｒｋｓｏｎ，Ａ．Ｂ．Ｎｅｉｌｓｏｎ  ａｎｄ  Ｄ．Ｃ．Ｈａｎｎａ，「Ｅｘｐｌａｎａｔｉｏｎ  ｏｆ  ｔｈｅ  ｍｅｃｈａｎｉｓｍ  ｆｏｒ  ａｃｏｕｓｔｏ−ｏｐｔｉｃａｌｌｙ  ｉｎｄｕｃｅｄ  ｕｎｉｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌ  ｏｐｅｒａｔｉｏｎ  ｏｆ  ａ  ｒｉｎｇ  ｌａｓｅｒ」，Ｏｐｔ．Ｌｅｔｔ．１７，  ６０１（１９９２）
【非特許文献１０】Ｗ．Ａ．クラークソン、Ａ．Ｂ．ネイルソン、Ｄ．Ｃ．ハンナ、「音響光学的効果を通じたリング・レーザーの一方向動作」、ＩＥＥＥ  Ｊ．Ｑ．Ｅ  ３２、  ３１１（１９９６）；Ｗ．Ａ．Ｃｌａｒｋｓｏｎ，Ａ．Ｂ．Ｎｅｉｌｓｏｎ  ａｎｄ  Ｄ．Ｃ．Ｈａｎｎａ，「Ｕｎｉｄｉｒｅｃｔｉｏｎａｌ  ｏｐｅｒａｔｉｏｎ  ｏｆ  ａ  ｒｉｎｇ  ｌａｓｅｒ  ｖｉａ  ｔｈｅ  ａｃｏｕｓｔｏｏｐｔｉｃ  ｅｆｆｅｃｔ」，ＩＥＥＥ  Ｊ．Ｑ．Ｅ  ３２，  ３１１（１９９６）
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【００２４】
本発明の目的は、音波上での光波の回折現象を用いて、伝播方向に依存する光の損失を導入するためのフィードバックシステムを備えた、ソリッドステート・レーザー・ジャイロ用の安定装置を提案することである。この解決策は従来技術の装置に対して幾つかの著しい利点を有する。それは一つのタイプの構成部品がキャビティ内へ挿入される必要があるのみのため実施が簡単であり、また特別の配置は、それぞれの逆伝播モードの減衰が他とほとんど独立に制御されることを可能にする。
【課題を解決するための手段】
【００２５】
より正確には、本発明の対象は少なくとも三つのミラー、一つのソリッドステート増幅媒体、およびフィードバックシステムを含む、少なくとも光学リング・キャビティを備えたレーザー・ジャイロであり、該キャビティおよび増幅媒体は、二つの逆伝播光モードが前記光学キャビティ内でお互いに対し反対方向に伝播できるようなものであり、該フィードバックシステムが二つの逆伝播モードの強さを殆ど同じに保っているレーザー・ジャイロにおいて、該フィードバックシステムが少なくとも音響光学変調装置をキャビティ内に含み、前記変調装置が逆伝播光モードのルート上に置かれた少なくとも一つの光学的相互作用媒体と、該光学的相互作用媒体中において周期的な音波を発生する圧電変換器とを備えることを特徴とする。
【００２６】
本発明はあくまでも限定しない例を通じて与えられる以下の記載を読むことにより、また添付図からより良く理解され、他の利点も明らかになろう。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２７】
音響光学変調装置２は基本的に、図２に示すように光学的放射について透明な相互作用媒体２１に対して設置される圧電ブロック２２を備える。該圧電ブロックは相互作用媒体の機械的および光学的特性を修正する超音波を発生する。より正確には、光学的インデックスの周期的変調が媒体内に生み出され、それは従って光回折格子として挙動する。光のビームＦが音響光学変調装置２を通過するとき、そのエネルギーの幾分かは回折により失われる。回折ビームＤのエネルギーは、入射ビームがブラッグ入射角と呼ばれる、音波に対して非常に特別な方向を有するとき最大である。これらの二つの波の間の相互作用はフォトンとフォトンの間の弾性相互作用によりモデル化される。この相互作用はエネルギーおよび運動量の保存を含む。
【００２８】
回折ビームの特性を得るための通常の関係は、一般的に運動量保存の式における入射波に対する回折波の周波数偏移を無視することにより確立される。光モードの伝播方向に依存する損失は、従って問題が対称になるため実証できない。
【００２９】
この偏移が考慮に入れられる場合、二つの逆伝播モードのブラッグ条件は異なることが示されている（非特許文献７、および非特許文献８）。言い換えれば、回折損失は二つの逆伝播モードについて異なっている。この損失の差は小さいが、それは逆伝播光モードの制御用フィードバックシステムを確立するには十分である。
【００３０】
光波は従来、その波動ベクトルｋ、角周波数ω、および波長λにより特徴付けられる。
【００３１】
入射波が波動ベクトル
【数３】
2007505325.tif 000006
および波長λ０により特徴付けられる、正の方向として任意に取られる所与の方向に伝播したとすると、前記波は波動ベクトル
【数４】
2007505325.tif 000007
、
音波の伝播速度Ｖｓ、波長λｓ、および角周波数ωｓにより特徴付けられる音波が伝播する光学インデックスｎの相互作用媒体において、ブラッグ入射に相当する入射角
【数５】
2007505325.tif 000008
を有する。相互作用媒体内で、波動係数
【数６】
2007505325.tif 000009
の回折波は図３ａに示す方向
【数７】
2007505325.tif 000010
に作られる。従って以下の式が得られる。
【数８】
2007505325.tif 000011
ｃは光の速度を表わし、
【数９】
2007505325.tif 000012
、
【数１０】
2007505325.tif 000013
、
および
2007505325.tif 000014
は関連する波動ベクトルのノルムを表わす。
【００３２】
【数１１】
2007505325.tif 000015
の方向に直角なＯｘ軸上への投影により、以下の式が得られる。
【数１２】
2007505325.tif 000016
【００３３】
回折波は音波との相互作用において周波数偏移しているため
【数１３】
2007505325.tif 000017
は
【数１４】
2007505325.tif 000018
と異なり、その結果図３ａに示すように入射角
【数１５】
2007505325.tif 000019
は回折角
【数１６】
2007505325.tif 000020
と異なるが、ここでその差は明確化のためにかなり誇張されている。
【００３４】
【数１７】
2007505325.tif 000021
に平行なＯｙ軸上への投影により、以下の方程式が得られる。
【数１８】
2007505325.tif 000022
式１および式２の二乗は以下となる。
【数１９】
2007505325.tif 000023
そこでこれらの二つの式の和は以下となる。
【数２０】
2007505325.tif 000024
【００３５】
波動ベクトル
【数２１】
2007505325.tif 000025
およびその波長λ０により特徴付けられる、負の方向として任意に取られた反対方向に伝播する入射波（図３ｂ）については、引き続いて以下の方程式が見出される。
【数２２】
2007505325.tif 000026
上記と同じ方法を用いて、続いて以下が得られる。
【数２３】
2007505325.tif 000027
それは逆伝播波について等価な式を与える。
【数２４】
2007505325.tif 000028
これらの二つの式は以下の単純化された形で書かれてもよい。
【数２５】
2007505325.tif 000029
入射のブラッグ角との間の差は従って以下で与えられる。
【数２６】
2007505325.tif 000030
【００３６】
回折波は入射波と異なる周波数を有するため、回折が最大である二つの方向は同一ではない。従って異なる損失を生じることを可能にする非相互的効果がある。
【００３７】
サニャック効果の存在において、二つの逆伝播波は類似の周波数を有し、従って上記の式が次のように書かれるように、
【数２７】
2007505325.tif 000031
と置いてもよい。
【数２８】
2007505325.tif 000032
【００３８】
この式は変調装置が等方性であるか否かにより、異なって表わすことができる。
【００３９】
変調装置がインデックスｎの等方性の場合、
・考えられる角度は小さく、
・エネルギー保存は以下で表わされる。
【数２９】
2007505325.tif 000033
・周波数は、それらの差が生じない項において同じになるよう類似である。従って
【数３０】
2007505325.tif 000034
となる。
式４は従って次のように書き換えられることができる。
【数３１】
2007505325.tif 000035
【００４０】
従って、伝播方向に沿ってその回折が最大になる方向間の差異は、音波の速度と変調装置における光の速度との比率に依存する。
ゆえに、
【数３２】
2007505325.tif 000036
および同様に
【数３３】
2007505325.tif 000037
となる。
【００４１】
従って、通常のブラッグ入射角、
【数３４】
2007505325.tif 000038
は
【数３５】
2007505325.tif 000039
と
【数３６】
2007505325.tif 000040
の中間の入射角に相当する。
【００４２】
非等方性の変調装置の場合、方程式１、２、４は依然として有効である。しかしながら、角度は必ずしも小さくなく、エネルギー保存用の式は異なる。
【００４３】
一例として、通常の光学インデックスｎｏおよび特別な光学インデックスｎｅの一軸結晶に関して、また音波と二つの入射波がインデックスｎｅの特別な軸に沿って偏向させられ、そして回折波がインデックスｎｏの通常の軸に沿って線形に偏向させられる場合、エネルギーの保存は以下で与えられる。
【数３７】
2007505325.tif 000041
【００４４】
これは以下に導く。
【数３８】
2007505325.tif 000042
【００４５】
これは以下に導く。
【数３９】
2007505325.tif 000043
【００４６】
式４は従って次のように再度書くことができる。
【数４０】
2007505325.tif 000044
【００４７】
従って、変調装置は複屈折の一軸材料として挙動し、その回折が最大である入射角は異なり、通常の及び特別のインデックスに依存する。等方性の材料の場合のように、この差は波の伝播方向において同一でない損失の原因である。
【００４８】
上記の式は、単一の音響フォノンのみが弾性フォノン／フォノン散乱に含まれる場合に、一次の回折のために確立された。しかしながら、幾つかのフォノンを含む弾性散乱についても等価な式を確立することが可能である。
【００４９】
非等方性又は複屈折の媒体中における特別な共線的相互作用の場合、すなわち様々な波動ベクトルの全てがその中で同じ方向を持つ場合、逆伝播波の周波数における変化を計算することが可能である。
【００５０】
一例として非等方性変調装置の場合、通常のインデックスｎｏよりも小さく取られるインデックスｎｅの特別な軸に沿って偏向した一つの音波と二つの入射波、およびインデックスｎｏの通常の軸に沿って線形に偏向した回折波について、エネルギーおよび運動量の保存は以下で表わされる。
【数４１】
2007505325.tif 000045
ベクトルは図３ａおよび３ｂに定義された線で明示されている。これは正の方向への波の伝播について以下に導く。
【数４２】
2007505325.tif 000046
【００５１】
逆方向への波の伝播の場合は以下で与えられる。
【数４３】
2007505325.tif 000047
それは以下に導く。
【数４４】
2007505325.tif 000048
【００５２】
二つの方向の周波数は異なるため、ここでは再び非相互効果がある。
【００５３】
変調装置において前進（正）方向および逆（負）の方向に伝播している光波とともに長さｌにわたって相互作用している、強さがＩＡの音波により導入される入射角に応じた損失
【数４５】
2007505325.tif 000049
および
【数４６】
2007505325.tif 000050
の表現は以下で与えられる。
【数４７】
2007505325.tif 000051
ここで、ｓｉｎｃ（Ａ）は関数Ａの基本サイン波であり、また
【数４８】
2007505325.tif 000052
において、Ｍは性能指数である。ここで、
【数４９】
2007505325.tif 000053
が与えられる。（ここでｐは光弾性係数、ρは光学的相互作用材料の密度である。）
【数５０】
2007505325.tif 000054
と仮定し、音響出力が低いままであると仮定すると、それは求められている適用における場合である。
【００５４】
図４ａは入射角θ±の関数としての損失Ｌ±の一般的な形を示す。該損失はブラッグ入射角
【数５１】
2007505325.tif 000055
に対して最大である。中央の高さにおける全幅
【数５２】
2007505325.tif 000056
は以下の式で与えられる。
【数５３】
2007505325.tif 000057
【００５５】
Ｌ−はＬ＋と同じ形を有するが、それは入射角に関して偏移している。
【００５６】
本発明による装置の動作原理はこの効果に基づいている。与えられた入射角において、損失は従って伝播光モードの回転方向に関して異なる。入射角を変えることにより、損失はさまざまに変化し、従ってモードの強さを通常の値に制御できるようにする。曲線の偏移が大きい程、伝播方向におけるさまざまな損失をより多く生じることが可能である。
【００５７】
損失ΔＬ＝Ｌ＋−Ｌ−において正規化された差異は以下で与えられる。
【数５４】
2007505325.tif 000058
角度
【数５５】
2007505325.tif 000059
および
【数５６】
2007505325.tif 000060
は
【数５７】
2007505325.tif 000061
に近いため、一次に限られた展開は以下で与えられる。
【数５８】
2007505325.tif 000062
すなわち、
【数５９】
2007505325.tif 000063
ゆえに、
【数６０】
2007505325.tif 000064
そこで、
【数６１】
2007505325.tif 000065
【００５８】
この差はθｉ−θＢ＝±０．４１５λｓ／ｌにおいて最大であり、従って
【数６２】
2007505325.tif 000066
となる。
（非特許文献９および非特許文献１０）。
【００５９】
損失Ｌ±の中央高さにおける全幅は、
【数６３】
2007505325.tif 000067
【００６０】
本システムは入射角
【数６４】
2007505325.tif 000068
と
【数６５】
2007505325.tif 000069
の差ΔθＢと、
【数６６】
2007505325.tif 000070
との比が大きい程、より敏感になる。従って、
【数６７】
2007505325.tif 000071
となる。
【００６１】
最適化された変調装置は最大の可能な周波数で動作し、最大の可能な相互作用長さを有する。上記の比を増加させる高いインデックスの材料は、それらが一般に基本的な散乱を示すためケース・バイ・ケースで考慮されるべきである。
【００６２】
圧電ブロックにより送られた変調周波数ｆを変えることにより音波の波長λｓを変化させることもまた可能である。変調装置の圧電ブロックに作用する周波数の変化は、回折がこの周波数の差に比例する量によって最大となる角度を変化させる。従って、変調装置に作用する周波数を変化させることは、それを回転させることと同じ効果を有する。―回折効率はそれゆえ変えられる。この場合、与えられた入射角に対し、損失は図４ｂに示すようにこの変調周波数の関数として変化する。従って、
【数６８】
2007505325.tif 000072
となる。ここで、ｆＢ±は最大の損失を与える周波数に相当する。この周波数で、変調装置における波の入射角はブラッグ入射角である。
【００６３】
ΔθＢと
【数６９】
2007505325.tif 000073
の角度範囲に相当する変化（Δｆｓ）Ｂと
【数７０】
2007505325.tif 000074
はそれぞれ以下の式を通じて関係付けられる。
【数７１】
2007505325.tif 000075
【００６４】
上記で実証されるように、音響光学装置が二つの逆伝播波の進路上に設置されるとき、回折損失は伝播方向とともに変化する。二つの各々の光ビーム中へ異なる損失を導入するためのフィードバックシステムを確立するために、本発明による装置を使用する二つの方法がある。入射角を変えるか、または音響光学装置の周波数を変えるかのどちらでも可能である。入射角を変えるには回転で制御される機械装置を要する。その一方、周波数を変えるには純粋に電子的な手段が用いられる。従って弱い方の波を優先して、このように安定な双方向の放射を得るため、二つの逆伝播モードの強さＩ＋とＩ−の間の差を感知できる制御回路を通じて、変調装置に作用する周波数を制御することが可能である。
【００６５】
一つの特に好適なケースを図５に示す。この場合、回折パターンの幅は
【数７２】
2007505325.tif 000076
と
【数７３】
2007505325.tif 000077
の差に類似している。作用する周波数に相当する、ｆＢと等しい動作点は以下である限り理想的に設定される。
・損失が最小化され、
・この点の勾配が最大で、それは感度を最適化しシステムを線形化する。
【００６６】
図５に示すように、あらゆる周波数変化は、大いに一つのモードにおいて損失を増加させ、また逆伝播モードにおいて損失を減少させる。
【００６７】
曲線がさほど偏移していないとき、損失の間の十分な差を得るため二つのうち一つの曲線の極値を超える必要があるゆえに、フィードバック制御を実施することは更に複雑である。極値を超えることはそのシステムを非線形にする。
【００６８】
変調装置に作用する信号の出力は小さく、そしてレーザーを始動させるため（Ｑスイッチ）、又は同相の光モードを遮断するために必要な出力よりも大幅に少ないことに注意されたい。この装置はまた音波の出力を修正することにより、損失の絶対値を容易に調整できる利点を有する。二つの逆伝播波は、音波の光モードまでの伝播に起因する遅れを減らすように、そこから音波が発生する変調装置の縁の出来るだけ近くを通過することが有利である。
【００６９】
各種の可能な実施形態が存在する。
【００７０】
周波数フィードバックに基づく第一の実施形態において、レーザー・ジャイロは図６に示すように別個の構成要素から作られる。キャビティは従ってリング内に配置されたミラーのセット（１１、１２、１３、１４）を備える。図６において、ミラーは直角な四隅に配置される。勿論、この配置は例として与えられており、当業者に知られている他の如何なる配置も適切であり得る。それはネオジムでドーピングされたＹＡＧ結晶、又は他の如何なるレーザー媒体であってもよい。それはまたフィードバック装置４により制御され、検出器４２に接続された変調装置２を含む。変調装置２は光学的相互作用媒体２１および圧電変換器２２を備える。該変換器により生み出された音波は横方向又は長手方向の波であってもよい。二つの逆伝播光モード５および６はキャビティ内で伝播する。それらはレーザー・ジャイロが回転しているときに、サニャック効果により周波数が偏移する。これら二つのモードの一部はミラー１３により伝送され、半反射板４３を用いて光電性検出器３において再結合される。この光検出器による信号出力は、装置の回転速度の測定を可能にする。半反射板４３はモード５および６の一部をフィードバック装置４に連結されている検出器４２に伝送する。二つの検出器から出力された二つの強さの間の差はフィードバック・ループを制御する。音響光学変調装置は、その周波数がより低い強度のモードにおいて回折損失を減少させ、より高い強度のモードにおいて該損失を増加させるように変化する信号を供給される。
【００７１】
この配置の一つの代替の実施形態において、図７ａおよび７ｂに示すように二つの波の強さを制御するために、キャビティ内に挿入された幾つかの変調装置を配置することは有利である。
【００７２】
この配置は装置が高い周波数で動作するときに有益である。これは損失が周波数と共に増加するためである。一定の値を超えると、光波と音波の間の相互作用の長さｌは、圧電ブロックが正しい周波数で音波を発生するには益々小さい寸法を持つ必要があるため減少する。音波の発散もまた増加し、それゆえ相互作用の長さを減少させる原因となる。従って、変調装置の数を増加させることにより相互作用の長さは増加する（図７ｂ）。
【００７３】
一つの有利な代替の実施形態は、図７ａに示すように２つの圧電ブロックが変調装置のそれぞれの側に配置されているものである。任意に、該ブロックは音波同士の干渉を防ぐため偏倚している。この構造の利点は各々の音波が異なる波に優先度を与えるという事実にある。変調装置が二つの平行な音列を発生する理想的な場合において、その強さは各音波の出力を通じて制御される。相互作用媒体の製造における欠陥又は該ブロックの組立方法のために音列が平行でない場合、各変調装置はその差による損失が、同一か又は類似の音響出力において（絶対値で）同じになるように、従って異なる周波数で信号を供給される。適用される周波数は最適な損失を生じるように選ばれる。すなわち、第一のブロックは一つの波において大きな損失を生じ、反対方向に伝播する波において小さな損失を生じる一方で、第二のブロックはそれと反対の効果を有する。従って、各々の波における損失は別々に制御され、一方、一つの音響光学変調装置のみを有する装置では、光波において同時に作用することが必要である。
【００７４】
図８に示す二番目の実施形態において、別個の構成部品から作られたキャビティは例えばＹＡＧ（イットリウム−アルミニウム‐ガーネット）結晶の一つのブロックで製作されたモノリシックのキャビティに置き換えられる。結晶の一つの小面１３は出力ミラーとして作用する一方で他の小面（１１、１２、１４）は完全に反射し、それらの内の一つは光の線形の偏光を助けるように扱うことが可能である。音波はキャビティの片側において、例えば圧電ブロック２２、又は当業者に知られている他のあらゆる手段を用いて直接発生してもよい。
【００７５】
しかしながら、このタイプの実施形態においては、それが差による損失を打ち消すであろうため、一回の完全な回転の間に波が音列と二回にわたり相互作用するのを防ぐことが必要である。この場合、ともに一回目は一方向へ、また二回目は他の方向への二回にわたり音列と遭遇する二つの波が同じ損失を経ること、および非相互の影響が失われることが容易に見られる。それゆえ音波は、例えばキャビティ内の一つ又は幾つかの開口２３（図８）によって、または音波を吸収する他のあらゆる装置によって遮断される。
【００７６】
図９に示すように、圧電ブロックをキャビティの小面の一つに配置することもまた可能である。
【産業上の利用可能性】
【００７７】
この構成の一つの利点は、例えばヘリウム‐ネオン・レーザー・ジャイロ用に開発された多面体形状を採用することによる、三つの互いに直角の軸に沿った回転速度を感知できる、いわゆる三軸レーザー・ジャイロを生み出す可能性である。
【図面の簡単な説明】
【００７８】
【図１】従来の技術によるフィードバック装置の動作原理を示す。
【図２】音響光学変調装置による回折の一般原理を示す。
【図３】(３ａ)および(３ｂ)は、前方および逆の伝播方向における、音響光学変調装置により回折した波の波動ベクトルの構造を示す。
【図４】(４ａ)および(４ｂ)は、入射角又は周波数の関数としての回折効率を示す。
【図５】二つの逆伝播光モードの回折損失を比較している。
【図６】本発明によるレーザー・ジャイロの全体的な線図を示す。
【図７】(７ａ)および(７ｂ)は、二つの音響光学変調装置を含む、本発明による装置の第一および第二の代替の実施形態を示す。
【図８】本発明による装置を含むモノリシック・レーザー・キャビティを示す。
【図９】上記装置の代替の実施形態を示す。
【図１】
2007505325.tif 000078
【図２】
2007505325.tif 000079
【図３ａ】
2007505325.tif 000080
【図３ｂ】
2007505325.tif 000081
【図４ａ】
2007505325.tif 000082
【図４ｂ】
2007505325.tif 000083
【図５】
2007505325.tif 000084
【図６】
2007505325.tif 000085
【図７ａ】
2007505325.tif 000086
【図７ｂ】
2007505325.tif 000087
【図８】
2007505325.tif 000088
【図９】
2007505325.tif 000089
【国際調査報告】
2007505325.tif 000090
2007505325.tif 000091
2007505325.tif 000092
2007505325.tif 000093
2007505325.tif 000094
2007505325.tif 000095