(57)【要約】  １組のプーリ（２、３）を有し、その間に、長手方向に柔軟な無端伝達要素（１０）を回転可能に配置し、プーリ（２、３）と伝達要素（１０）は少なくとも大半が金属から作られ、無段変速機では、プーリ（２、３）と伝達要素（１０）との間の摩擦接触面の少なくとも一方が無機表面層またはコーティングを備え、これにより、液体潤滑剤の連続流を与えることなく前記摩擦接触が発生することを特徴とする無段変速機（１）である。【選択図】図４
2007520667.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
1組のプーリ（２、３）を有し、その間に、長手方向に柔軟な無端伝達要素（１０）を回転可能に配置し、プーリ（２、３）と伝達要素（１０）は少なくとも大半が金属から作られ、プーリ（２、３）と伝達要素（１０）との間の摩擦接触の接触面の少なくとも一方は、無機表面層またはコーティングを備え、前記摩擦接触は、液体潤滑剤の連続流をそれに与えることなる発生することを特徴とする無段変速機（１）
【請求項２】
プーリ（２、３）と伝達要素（１０）との間に動作中に発生する最大接触圧（Ｐｐｅ）は、６０Ｍｐａ（メガパスカル）より低く、望ましくは次の関係を満足することを特徴とする請求項１に記載の変速機（１）。
【数１ａ】
2007520667.tif 000004
【請求項３】
摩擦係数（Ｃｏｆ）は０．２以下であることを特徴とする請求項１または２に記載の変速機（１）。
【請求項４】
前記摩擦係数（Ｃｏｆ）は０．１５以上であることを特徴とする請求項１、２、または３に記載の変速機（１）。
【請求項５】
前記摩擦接触における全ての接触面がコーティングを備えることを特徴とする請求項１〜４のいずれかに記載の変速機（１）。
【請求項６】
表面層は、スチールとの摩擦接触の摩擦係数（Ｃｏｆ）が０．２２５より小さいＤＬＣ（ダイアモンド状炭素）タイプまたは焼結金属摩擦材料タイプのいずれかであることを特徴とする請求項１〜５のいずれかに記載の変速機（１）。
【請求項７】
前記プーリ（２、３）の接触面は、焼結金属摩擦材料の表面層を備えることを特徴とする請求項６に記載の変速機（１）。
【請求項８】
前記伝達要素（１０）の接触面（１６）は、ＤＬＣの表面層を備えることを特徴とする請求項６に記載の変速機（１）。
【請求項９】
前記伝達要素（１０）はプッシュベルトとして知られるもので、少なくとも1個の連続するリボン状金属張力要素（１２）と多かれ少なかれ多数の比較的薄い金属横要素（１１）を備え、横要素は前記張力要素（１２）に対して横に移動することができ、その周囲に配置されることを特徴とする前記請求項１〜８のいずれかに記載の変速機（１）。
【請求項１０】
横要素（１１）の支持面（１７）と接触する前記張力要素（１２）または少なくともその一部は、ＤＬＣの表面層を備えることを特徴とする前記請求項1〜９のいずれかに記載の変速機（１）。
【請求項１１】
横要素（１１）または少なくとも前記接触面（１６）は、ＤＬＣの表面層を備えることを特徴とする請求項９または１０に記載の変速機（１）。
【請求項１２】
横要素（１１）または少なくとも前記接触面（１６）は、焼結金属摩擦材料の表面層を備えることを特徴とする請求項９または１０に記載の変速機（１）。
【請求項１３】
前記摩擦接触は、潤滑剤で濡らすか、少なくともグリスすることを特徴とする請求項１〜１２のいずれかに記載の変速機（１）。
【請求項１４】
付随的な、例えば液滴方法で前記摩擦接触に潤滑剤を塗布する目的の塗布手段を設けることを特徴とする請求項１〜１３のいずれかに記載の変速機（１）。
【請求項１５】
潤滑剤は再循環しないことを特徴とする請求項１３または１４に記載の変速機（１）。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、請求項1の前段に記載する無段変速機に関する。この種の変速機は、例えば本出願人による特許文献１等で、一般に知られている。前記変速機は金属または少なくとも金属部品から形成される柔軟な伝達要素により設計され、比較的高いパワーが伝達可能で、少なくとも一般に知られる、オプションの強化プラスチックＶベルトより高いパワーを伝達できるよう設計される。
【背景技術】
【０００２】
金属伝達要素に基づくこの種の変速機は非常に好適であるため、自動車の駆動にも広く商業的に用いられている。しかしながら、これら変速機の設計上の欠点の１つは、伝達要素とプーリとの間の摩擦接触に、前記摩擦接触からの摩擦熱を冷却あるいは消散させるため、潤滑剤流を実質的に連続して供給しなければならないことである。このような配置には、周知の変速機に高品質な油圧システムが必要となり、その複雑性に不利な結果をもたらすだけでなく、価格やメンテナンスや運転コストにも悪影響を及ぼす。
上記欠点から、各社がいわゆる「ドライ」変速機、すなわち、前記伝達要素と前記プーリが直接互いと摩擦接触する変速機で、この接触に潤滑剤を供給しないか、少なくとも連続的な潤滑剤流は供給しない変速機と記述されるものを既に探している。この例が、連続する長手または張力要素を備え、多かれ少なかれ多数の横要素をその場でクランプし、横要素は金属コアを備え、その周囲にプラスチックシースを配置したＢＡＮＤＯによって販売される伝達要素がある。この変速機の主な原理は、とりわけ特許文献２により周知である。このドライ変速機の欠点は、現在好適であるパワーが比較的限定されることである。商業的には、前記ドライ変速機は、トルクが６５Ｎｍまでのスクーターや、エンジントルクが７０Ｎｍから８０Ｎｍの小型車両設計に利用される。しかしながら、少なくとも現時点において、周知のドライ変速機は、例えばエンジントルクが１２５Ｎｍ以上の中型から大型クラスの車両における利用には適さない。
【特許文献１】特開ＥＰ−Ａ−１  １６７  ８２９号
【特許文献２】特開ＥＰ−Ａ  １  ３０４  ５０１号
【発明の開示】
【０００３】
そのため、本発明の目的は、潤滑剤流を連続して供給する必要なく比較的高いエンジントルク、少なくとも周知のドライ変速機よりは高いトルクの変速機に適した無段変速機を提供することである。本発明が基づく発見によると、これは、請求項１により達成できる。
【０００４】
本発明によると、前記変速機、または少なくとも前記プーリおよび／または前記伝達要素は、焼結または蒸着無機材料または材料組成の表面層またはコーティングを備える。このような特徴からなる変速機は、比較的高いトルクおよび／または駆動パワーの無冷却の変速機に適する、すなわち、伝達要素と２個のプーリとの間の前記摩擦接触に連続した潤滑剤流を供給することなく、前記プーリおよび前記伝達要素にも許容可能な摩耗率を達成する。さらに、本発明は、プーリあたりの伝達要素にかかる、各摩擦接触で摩擦力を可能にするために必要な法線またはクランプ力を、ＥＰ−Ａ−１  １６７  ８２９号によって周知の変速機に比べて、前記接触における比較的高い摩擦係数のため、低くすることができる点で有利である。
【０００５】
コーティングが金属コアのプラスチックシースまたはカプセル化からなるＥＰ−Ａ  １  ３０４  ５０１号から周知の設計の場合と異なり、本発明によると、このコーティングは、その下の基材に接着して、かつ顕微鏡スケールで機械的に結合された無機材料の層からなるため、その間の結合が強力になる。本発明によるコーティングの材料と基材へのコーティングの前記結合はいずれも前記摩擦接触で発生する熱の発生に特に耐えることができる。
【０００６】
本発明は、本発明による手段では、研究した潜在的代替材料群の中で、比較的低い摩擦係数のため、前記摩擦接触において最高クランプ力と最高関連接触圧を必要とする材料がコーティングに適しているようであるという点で驚くべきものである。従来は、このような材料は実際、比較的高い摩耗率を持ち、および／または熱の発生によって損傷すると予想されてきた。言い換えると、摩擦接触のクランプ力と（マイクロ）スリップ率との積で少なくとも部分的に決定される最大熱量を発生させると予想されるその材料が、上述の熱の発生は一般に摩耗に影響するとの事実にかかわらず、不釣合いなほど低い摩耗率を有することがわかっている。
出願人による研究から、伝達要素と２個のプーリとの間の前記摩擦接触に、問題の無機コーティングの構成部品を１個のみ設けることが有利である一方、他の構成部品は、通常この目的で用いるベース材料、一般に硬化鋼から全体を作ることができる。そのため、本発明の第１実施例では、前記コーティングは、例えばドライディスククラッチから周知の焼結金属摩擦材料で構成され、この材料を前記プーリの接触面の一側部に適用することにより、後者が伝達要素と摩擦接触する。この種のコーティングを適用するための周知の製造技術は、特に多かれ少なかれ平坦で比較的大きな表面に適している。
【０００７】
本発明の第２の実施例では、前記コーティングは、前記伝達要素の前記接触面の一側部に蒸着されたＤＬＣまたはダイアモンド状炭素からなり、これにより、後者はプーリと摩擦接触する。本実施例のより詳細な改良によると、伝達要素はプッシュベルトとして知られるもので、少なくとも1個のリボン状金属張力要素と、多かれ少なかれ多数の比較的薄い金属横要素を備え、横要素は張力要素に対して横に移動することができ、その周囲に配置され、これら横要素とプーリとの少なくとも前記接触面はＤＬＣコーティングを備え、前記ＤＬＣコーティングは比較的複雑な形状の製品への適用について焼結コーティングよりはるかに適している。さらに、コーティングとスチールのベース材料との間の結合を強化するため、周知の製造技術は、例えばクロミウムの変換層の適用からなる。前記横要素を完全に被覆して、前記張力要素との接触面にも、保護、耐摩耗性コーティングを備えることが望ましい。一般的に、半径方向に入れ子の多数の張力要素をプッシュベルトに利用する場合、前記横要素と前記プーリとの間の摩擦接触同様、前記張力要素は動作中、長手方向で互いに摺動し、摩擦熱や摩耗を生成するため、ＤＬＣコーティングを備えるのが有利である。
【０００８】
ある実施例では、コーティングは、スチールと接触する摩擦係数Ｃｏｆが０．２０以下である材料から形成し、周知の１１度の既存接触角度αを維持できるようにする。この値では、少なくとも変速機を回転すると、自動ロック作用の周知の公式、α＞arctan(Cof)に従い、周知の寸法に従って設計した変速機、すなわち、既存変速機設計を適合する必要のないものではシフトが可能、すなわち前記伝達要素を前記プーリの位置で半径方向に移動することができる。本発明が基づく研究によると、スチールとの接触摩擦係数約０．１５を持つ少なくとも前記ＤＬＣコーティングがこの目的に適している。
【０００９】
（図面の簡単な説明）
本発明を例として次の図面を参照しながらより詳細に説明する。
図１は、先行技術による２個のプーリと伝達要素とを備える無段変速機の断面を略図で示す。
図２は、図１の変速機の簡易化した側面図を示す。
図３は、本発明による無段変速機の伝達要素として好適に用いることができるプッシュベルトとして知られるものの断面図を示す。
図４は、プーリおよび／または伝達要素の接触面について、スチールと、広範囲な異なる材料との間のドライ摩擦接触の摩擦係数と、ドライ変速機においてこれを基に必要と見込まれる接触圧とを示すグラフである。
図５は、図４の材料の組み合わせについて線形の摩耗係数を示す。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１０】
図１は、先行技術による無段変速機１の断面図を示す。この周知の変速機１は、エンジン（図示せず）によって２つの一次力Tpで駆動できる一次プーリ２、２つの二次力Tsで負荷（図示せず）を駆動できる二次プーリ３とからなる。両プーリ２および３は、各プーリアクスル２０、３０に固定されるプーリシーブ２１、３１と、前記アクスル２０、３０に対して軸方向に変位可能なプーリシーブ２２、３２とを備える。伝達要素１０、より詳しくは、前記プッシュベルト１０は、プーリシーブ２１、２２、３１、３２の間にクランプされ、摩擦の助けにより、２本のアクスル２０および３０の間に機械的パワーを伝達することができる。前記伝達要素１０を各プーリ２、３についてその場でクランプする軸方向を向く力を、この場合、起動ユニットにより実現する。この例では、この起動ユニットは、２個のプーリ２および３の各圧力室２４、３４によって形成され、ここでは油圧が適用されるが、起動ユニットの代替も知られる。
【００１１】
前記変速機１の速度伝達比Rs/Rpは、前記伝達要素１０の二次走行半径Rsおよび一次走行半径Rpの間の比率、すなわち、各プーリ２および３のプーリシーブ２１、２２、３１および３２の間のその有効半径位置によって決定される。前記変速機１の前記走行半径RpおよびRsと、従って本発明により定義される速度伝達比Rs/Rpは、各プーリアクスル２０、３０上で対向する軸方向に変位可能シーブ２２、３２を移動することによって、変速機のシフトに対応して変化させることができる。図１において、小さい速度伝達比Rs/Rp、すなわち、比較的大きい一次走行半径Rpと比較的小さい二次走行半径Rsを持たせて前記変速機１を図示する。
【００１２】
図２は、周知の変速機１のこの場合はさらに側面図で、図の左側に前記一次プーリ２と前記一次アクスル２０を、図の右側に前記二次プーリ３と前記二次アクスル３０を示す。図１と比較すると、この図において、前記変速機１はここでは比較的高い速度伝達比Rs/Rpで表され、前記一次走行半径Rpは前記二次走行半径Rsより小さく、その結果、動作中、前記一次プーリ２は前記二次プーリ３より回転速度が低くなる。この場合プッシュベルト１０として知られる図示の伝達要素１０は、単純化のためその一部のみを示す実質的に連続する一連の横要素１１と、連続的で比較的柔軟な張力要素１２とからなる。
このプッシュベルト１０を、図３の断面図により詳しく示す。この断面は前記横要素１１の正面図を示し、これは両側に凹部を設けられ、その中に別個の張力要素１２が収納される。前記張力要素１２と前記横要素１１は、半径または高さ方向で互いを保持するが、前記横要素１１はその周方向で前記張力要素１２に沿って移動可能である。さらに、前記横要素１１は前記プッシュベルト１０の周方向に、突起部１３とも称する突起と、横要素１１の対向する主要側に配置した凹部１４を備え、突起部１３と凹部１４は、前記プッシュベルト１０で一連の横要素１１を互いに関して向ける作用をする。
前記横要素１１の底部は先細で、隣接する横要素１１が互いに対して傾斜でき、前記プッシュベルト１０は、各プーリ２および３のプーリシーブ２１、２２、３１、３２の間にクランプされる場所で円弧を描けるようになっている。尚、前述の有効半径位置、すなわち、前記プッシュベルト１０の有効走行半径Rp、Rsは実質的に前記横要素１１の底部の上側の半径方向位置に対応し、上側は横要素１１の傾斜線とも称し、これに沿って後者が前記円弧で互いと接触する。底部はさらに、両側に接触面１６として知られるものを備え、前記横要素１１はこれを介して前記プーリシーブ２１、２２、３１、３２の間にクランプされ、駆動プーリ２の回転が摩擦によりクランプされた横要素１１に伝達される。この場合、前記横要素１１の間に相当な押力が生じることがあり、その結果、これらが被駆動プーリ３の方向に前記張力要素１２に沿って互いを押すことになる。この場合、前記張力要素１２は特にこの目的のために設計されたサドルとしても知られるベアリング面１７を介して前記横要素１１に抵抗する。すると、前記プッシュベルト１０が前記被駆動プーリ３のシーブ３１および３２の間にクランプされる場所で、前記横要素１１の間に存在する押力がそこへ摩擦によって実質的に完全に伝達される。最終的に、前記横要素１１は比較的低い押力で前記被駆動プーリ３から前記駆動プーリ２へ、互いを押し戻す。この工程における前記張力要素１２は、前記横要素１１が前記プッシュベルト１０用の経路に従い続けるようにする。
【００１３】
周知の変速機における前記横要素１１と前記プーリシーブ２１、２２および３１、３２との間の摩擦係数は、ATF（オートマチックトランスミッション液）として知られる使用する液体潤滑剤および冷却剤の種類によって実質的に決定される。この潤滑剤は少なくとも実質的に連続して供給、排出および再供給、すなわち再循環され、一部は摩擦伝達の性質から生じる熱の消散に効率的に用いられる。例えば、１００ｋWのパワーを伝達しようとする場合、前記摩擦接触におけるスリップの結果としての熱の発生による１％のロスは、１ｋWの熱出力を生じるため、前記摩擦接触の強制冷却を必要とする。
【００１４】
変速機１のこの動作形式の１つの欠点は、横要素１１とプーリ２、３との間の摩擦係数が約０．１と比較的低い値を採用していることである。これはすなわち、プーリ２，３あたりに必要なクランプ力が非常に高いことを意味し、その結果、これらプーリを非常に堅牢に作らなければならず、強力な起動ユニットを備えなければならない。さらに、変速機１は、余分な潤滑剤がプーリ２、３と横要素１１の接触面との間の接触から容易に排出されるよう設計しなければならず、そのため、接触面１６は一般に、溝その他形式の非連続面を備える。その結果、クランプ力を吸収できる前記接触面１６の有効接触領域が、その見かけ上の幾何形状面領域より小さくなってしまう。
そのため、これら２つの側面は摩擦接触の比較的高い接触圧Ｐｐｅにつながるため、周知の変速機１で達成可能な最大出力密度の少なくとも部分的な決定要因となり、この出力密度は、伝達可能な法線パワーをその容積または重量で除したものとして定義される。一般に、前記接触圧Ｐｐｅの増加は前記変速機１の効率に対する悪影響も持つ。
【００１５】
周知のドライ変速機の商業的に利用可能な設計は比較的限られたパワーにのみ適しているため、これら全ては周知の設計を再検討させることになり、最終的には、潤滑剤流を連続的に供給することなく、比較的高いパワーを伝達するために利用できる無段変速機設計に関する広範囲な研究が行われた。
前記伝達要素１０と前記プーリ２，３との間の無潤滑摩擦接触における利用可能性について多数の代替材料が調査された。この調査の重要な起点は、潤滑変速機１の出力密度は少なくともほぼ保持される必要があり、例えば、伝達可能な所望の最小トルクで言うと、等しい寸法の前記伝達要素１０の前記接触面１６、より詳しくは前記横要素１１を持つ周知のドライ変速機の値より大きい必要がある。
【００１６】
次の材料および材料の組み合わせを調査した。
Ａ＝潤滑剤流の連続供給のある基準測定
Ｂ＝スチール上のＤＬＣコーティング（「ダイアモンド状炭素」）
Ｃ／Ｄ／Ｅ＝スチール上の焼結金属コーティング（ドライディスククラッチに用いる摩擦材料）の各種組成
Ｉ／Ｋ／Ｍ＝スチール上のコーティングとしての技術グレードセラミック
Ｉ＝アルミナ（Ａｌ２Ｏ３）
Ｋ＆Ｍ＝イットリウム安定ジルコニア
Ｆ／Ｇ／Ｈ／Ｊ／Ｌ／Ｎ／Ｏ／Ｐ／Ｑ＝各種スチールグレード（コーティングなし！）
Ｆ＝特殊耐摩耗性スチール
Ｇ＝チタン鉄鋼（３３％ＴｉＣ）
Ｈ＝工具鋼
Ｊ＝ＨＳＳ鋼
Ｌ＝ＣｒＭｏＶ鋼（表面窒化）
Ｎ＝ＣｒＭｏＶ鋼（表面浸炭）
Ｏ＝ＣｒＭｏＮ鋼
Ｐ＝押出珪素鉄鋼（２５％ＳｉＣ）
Ｑ＝鋳造珪素鉄鋼（２０％ＳｉＣ）
【００１７】
【数１】
2007520667.tif 000003
これらすべてにおいて、まず、スチールとの摩擦接触における各材料または材料の組み合わせＡからＱの摩擦係数Ｃｏｆを、周知の実質的に標準化されたピン・ディスク試験によって決定した。この試験では、ディスクを回転配置する一方、その間に所望の法線力または接触圧をかけながら、ピンを回転するディスクに押し付ける。この２つの構成要素、すなわち、前記ピンまたは前記ディスクの一方、あるいは少なくともその接触面はこの場合、試験する各材料または対応する材料の組み合わせＡからＱから作られ、他方の構成要素はスチール、この場合は１００Ｃｒ６鋼からなる。
上記ピン・ディスク試験により測定した、材料および材料の組み合わせＡからＱの前記摩擦係数Ｃｏｆを図４に示す。そこで、前記摩擦係数Ｃｏｆを利用して、定義された所望の摩擦力を実現するのに必要な前記接触圧Ｐｐｅを計算することができ、その計算の起点は、上述のように、現在採用されている前記潤滑変速機１に用いられる前記接触面１６の摩擦力および幾何学的見かけ上接触面積のレベルだった。このコンテキストでは、前記ドライ変速機の前記接触面１６の幾何学的見かけ上接触面積は、その利用可能な有効接触面の面積に等しく、これにより接触圧Ｐｐｅが、一定レベルの所望の摩擦力について、場合によっては4倍以上有利に低くなる。このコンテキストで述べた背景により、このパラメータを等価接触圧Ｐｐｅと称する。
前記各材料および材料の組み合わせＡからＱに必要な前記等価接触圧Ｐｐｅも図４に示す。前記等価接触圧Ｐｐｅは上記の関係をほぼ満足するように見える。
【００１８】
そこで各材料および材料の組み合わせＡからＱを線形摩耗試験にかけた。この種の試験では、前記ピンを前記ディスクに押し付け、所定の時間または試験持続時間中、図４の各等価接触圧Ｐｐｅを、現実的なデファレンシャル、またはスリップ率、この試験では０．２ｍ／ｓでかける。平坦な接触面を備えたピンとディスクを使った測定を行うことにより、前記ピンが摩耗しても、前記接触圧Ｐｐｅが多かれ少なかれ試験中は一定のままとなる。
線形摩耗試験が終了した後、ピンが研削された距離を測定し（すなわち、試験の前後のピン長さの差を決定し）、この距離を試験持続時間で除して摩耗率Ｗｉとして知られるものを計算する。この計算結果を図５にプロットするが、ここでは、前記各材料および材料の組み合わせＡからＱについて、分あたりマイクロメータで表す前記摩耗率Ｗｉを、Ｘ軸に沿った前記摩擦係数Ｃｏｆに対してＹ軸に沿った対数メモリでプロットする。
【００１９】
図５から材料が２つの群に明らかに分かれることがわかり、これらは摩耗率Ｗｉで言うと１０倍ほど異なる。本出願人によると、最高摩耗率Ｗｉを持つ材料および材料の組み合わせＥからＱの群は、前記変速機１の前記プーリ（２，３）と前記伝達要素（１０）との間の摩擦接触の接触面に用いるには適さない。このような高い摩耗率Ｗｉは、前記変速機１の耐用年数を許容不可能に短くしてしまう。最低摩耗率Ｗｉ，を持つ材料および材料の組み合わせの群すなわち、ＢからＤは、本出願人によると、少なくとも原則としてこの性質の適用に適している。そのため、本発明によると、ＤＬＣコーティングおよび焼結金属コーティング、後者は少なくとも前記摩擦係数Ｃｏｆが０．２２５より低い限り好適である。
もちろん、動作中、式（１）による上記等価接触圧Ｐｐｅより低い最大接触圧Ｐｐｅを用いるか、耐用年数の一部のみ前記等価接触圧Ｐｐｅを適用して、平均接触圧Ｐｐｅを低くすると、前記変速機１の耐用年数をさらに延ばすことができる。
【００２０】
図５からも、後者の材料および材料の組み合わせ群ＢからＤでは、前記最高等価接触圧Ｐｐｅが当てはまることがわかる。そのため、後者の群が以前は前記変速機１の最適効率を得るには最も可能性が高いようには見えなかったにもかかわらず、この群は実際、関連する摩耗率Ｗｉが他方の材料および材料の組み合わせＢからＤの摩耗率より相当低いという事実によって相殺されるため、本発明が基づく目的の実現に適していることが立証される。
前記材料では、前記摩擦係数Ｃｏｆは少なくとも実質的に周知の潤滑変速機に対して倍になる一方、必要最小接触圧は大きく下がる。本発明による変速機のこのような設計により、消散させなければならない熱量は大きく減り、そのため、前記変速機は再循環潤滑剤の連続供給の形式で冷却することなく、同時に比較的限定された許容可能な摩耗レベルも実現するよう可変設計が可能となる。
少なくとも所望あるいは必要とみなされる場合、潤滑剤、例えば高粘度の潤滑グリスを前記変速機１の製造中または動作中の時宜に応じて、液滴またはスプレーとして、特に再循環なしに1回限りベースで引き続き前記摩擦接触に供給することができる。このような潤滑形式は特に効率的または広範囲な冷却につながらず、いずれの場合も本発明による変速機１には不要であるが、これは一般に、前記摩耗率Ｗｉをさらに下げ、および／または前記プッシュベルト１０を用いる場合、前記横要素１１と張力要素１２との間の熱の発生を減少させる。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】先行技術による２個のプーリと伝達要素とを備える無段変速機の断面を略図で示す。
【図２】図１の変速機の簡易化した側面図を示す。
【図３】本発明による無段変速機の伝達要素として好適に用いることができるプッシュベルトとして知られるものの断面図を示す。
【図４】プーリおよび／または伝達要素の接触面について、スチールと、広範囲な異なる材料との間のドライ摩擦接触の摩擦係数と、ドライ変速機においてこれを基に必要と見込まれる接触圧とを示すグラフである。
【図５】図４の材料の組み合わせについて線形の摩耗係数を示す。
【符号の説明】
【００２２】
１  変速機  ２  一次プーリ
３  二次プーリ  １０  プッシュベルト
２０、３０  プーリアクスル
２１、３１  プーリシーブ
２４、３４  圧力室
【図１】
2007520667.tif 000005
【図２】
2007520667.tif 000006
【図３】
2007520667.tif 000007
【図４】
2007520667.tif 000008
【図５】
2007520667.tif 000009
【国際調査報告】
2007520667.tif 000010
2007520667.tif 000011
2007520667.tif 000012
2007520667.tif 000013
2007520667.tif 000014