(57)【要約】  液化天然ガス（ＬＮＧ）流れからエタン、エチレン、プロパン、プロピレン、及び重質炭化水素を回収するための方法及び装置を開示する。ＬＮＧ供給流れを、蒸留塔の分別段階から上昇する温かい蒸留流れと関連している熱交換器に向け、それにより、ＬＮＧ供給流れを部分的に加熱し、蒸留流れを部分的に凝縮する。部分的に凝縮された蒸留流れは、揮発性残留ガスと還流流れとを提供するように分離し、ここで還流流れを塔頂部供給位置にて塔に供給する。部分的に加熱されたＬＮＧ供給流れの一部は、塔中部の高位供給位置にて塔に供給し、残りの部分は、部分的又は完全に蒸発するように更に加熱し、その後、塔中部の低位供給位置にて塔に供給する。塔への供給流れの量及び温度は、塔オーバーヘッド温度を、大部分の望ましい成分が塔からの底部液体生成物中に回収される温度に維持するのに効果的である。
2007508516.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスの分離法であって、該方法が、
（ａ）前記液化天然ガス流れを、１つ又はそれより多い供給流れにより精留塔に供給し；そして
（ｂ）前記液化天然ガスを、大部分のメタンを含有する揮発性の高い留分と、大部分の重質炭化水素成分を含有する相対的に揮発性の低い留分とに分別することを含み、
（１）蒸留流れを前記精留塔の上部領域から取り出し、部分的に凝縮させるのに十分に冷却し、その後、大部分のメタンを含有する揮発性の高い前記留分と還流流れとを形成するように分離し；
（２）前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記精留塔に供給し；
（３）前記液化天然ガス流れを加熱して、前記蒸留流れの冷却の少なくとも一部を補い、その後、少なくとも第１流れと第２流れとに分離し；
（４）前記第１流れを塔中部の高位供給位置にて前記精留塔に供給し；
（５）前記第２流れを、少なくともその一部を蒸発するのに十分に加熱し、その後、塔中部の低位供給位置にて前記精留塔に供給し；そして
（６）前記還流流れの量及び温度、並びに、前記精留塔への前記供給流れの温度が、前記精留塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が前記相対的に揮発性の低い留分中に回収される温度に維持するのに効果的である
という改良がなされた前記方法。
【請求項２】
メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスの分離法であって、該方法が、
（ａ）前記液化天然ガス流れを、１つ又はそれより多い供給流れにより精留塔に供給し；そして
（ｂ）前記液化天然ガスを、大部分のメタンを含有する揮発性の高い留分と、大部分の重質炭化水素成分を含有する相対的に揮発性の低い留分とに分別することを含み、
（１）前記精留塔の圧力より高い圧力で働く接触装置を提供して、前記液化天然ガスを更に分別し；
（２）蒸留流れを前記接触装置の上部領域から取り出し、部分的に凝縮させるのに十分に冷却し、その後、大部分のメタンを含有する揮発性の高い前記留分と還流流れとを形成するように分離し；
（３）前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記接触装置に供給し；
（４）前記液化天然ガス流れを、少なくともその一部を蒸発するのに十分に加熱し、それにより前記蒸留流れの冷却の少なくとも一部を補い；
（５）前記加熱された液化天然ガス流れを前記接触装置に送り、そこで前記蒸留流れと液体流れとを形成して、分離し；
（６）前記液体流れを前記精留塔に送り、そこで前記流れを、蒸気流れと、大部分の重質炭化水素成分を含有する相対的に揮発性の低い留分とに分離し；
（７）前記蒸気流れを高い圧力に圧縮し、その後、塔低部供給位置にて前記接触装置に供給し；そして
（８）前記還流流れの量及び温度、並びに、前記接触装置及び前記精留塔への前記供給流れの温度が、前記接触装置及び前記精留塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が前記相対的に揮発性の低い留分中に回収される温度に維持するのに効果的である
という改良がなされた前記方法。
【請求項３】
メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスの分離法であって、該方法が、
（ａ）前記液化天然ガス流れを、１つ又はそれより多い供給流れにより精留塔に供給し；そして
（ｂ）前記液化天然ガスを、大部分のメタンを含有する揮発性の高い留分と、大部分の重質炭化水素成分を含有する相対的に揮発性の低い留分とに分別することを含み、
（１）前記精留塔の圧力より高い圧力で働く接触装置を提供して、前記液化天然ガスを更に分別し；
（２）蒸留流れを前記接触装置の上部領域から取り出し、部分的に凝縮させるのに十分に冷却し、その後、大部分のメタンを含有する揮発性の高い前記留分と還流流れとを形成するように分離し；
（３）前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記接触装置に供給し；
（４）前記液化天然ガス流れを加熱して、前記蒸留流れの冷却の少なくとも一部を補い、その後、少なくとも第１流れと第２流れとに分離し；
（５）前記第１流れを塔中部供給位置にて前記接触装置に供給し；
（６）前記第２流れを、少なくともその一部を蒸発するのに十分に加熱し、その後、塔低部供給位置にて前記接触装置に供給し、そこで前記蒸留流れと液体流れとを形成して、分離し；
（７）前記液体流れを前記精留塔に送り、そこで前記流れを、蒸気流れと、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する相対的に揮発性の低い留分とに分離し；
（８）前記蒸気流れを高い圧力に圧縮し、その後、塔低部供給位置にて前記接触装置に供給し；そして
（９）前記還流流れの量及び温度、並びに、前記接触装置及び前記精留塔への前記供給流れの温度が、前記接触装置及び前記精留塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が相対的に揮発性の低い留分中に回収される温度に維持するのに効果的である
という改良がなされた前記方法。
【請求項４】
メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスの分離法であって、該方法が、
（ａ）前記液化天然ガス流れを、１つ又はそれより多い供給流れにより精留塔に供給し；そして
（ｂ）前記液化天然ガスを、大部分のメタンを含有する揮発性の高い留分と、大部分の重質炭化水素成分を含有する相対的に揮発性の低い留分とに分別することを含み、
（１）前記精留塔の圧力より高い圧力で働く接触装置を提供して、前記液化天然ガスを更に分別し；
（２）蒸留流れを前記接触装置の上部領域から取り出し、部分的に凝縮させるのに十分に冷却し、その後、大部分のメタンを含有する揮発性の高い前記留分と還流流れとを形成するように分離し；
（３）前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記接触装置に供給し；
（４）前記液化天然ガス流れを、少なくともその一部を蒸発するのに十分に加熱し、それにより前記蒸留流れの冷却の少なくとも一部を補い；
（５）前記加熱された液化天然ガス流れを前記接触装置に送り、そこで前記蒸留流れと液体流れとを形成して、分離し；
（６）前記液体流れを前記精留塔に送り、そこで前記流れを、蒸気流れと、大部分の重質炭化水素成分を含有する相対的に揮発性の低い留分とに分離し；
（７）前記蒸気流れを実質的に凝縮するまで冷却し；
（８）前記実質的に凝縮された流れをポンプで高い圧力に加圧し、少なくともその一部を蒸発させるのに十分に加熱し、その後、塔低部供給位置にて前記接触装置に供給し；そして
（９）前記還流流れの量及び温度、並びに、前記接触装置及び前記精留塔への前記供給流れの温度が、前記接触装置及び前記精留塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が前記相対的に揮発性の低い留分中に回収される温度に維持するのに効果的である
という改良がなされた前記方法。
【請求項５】
メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスの分離法であって、該方法が、
（ａ）前記液化天然ガス流れを、１つ又はそれより多い供給流れにより精留塔に供給し；そして
（ｂ）前記液化天然ガスを、大部分のメタンを含有する揮発性の高い留分と、大部分の重質炭化水素成分を含有する相対的に揮発性の低い留分とに分別することを含み、
（１）前記精留塔の圧力より高い圧力で働く接触装置を提供して、前記液化天然ガスを更に分別し；
（２）蒸留流れを前記接触装置の上部領域から取り出し、部分的に凝縮させるのに十分に冷却し、その後、大部分のメタンを含有する揮発性の高い前記留分と還流流れとを形成するように分離し；
（３）前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記接触装置に供給し；
（４）前記液化天然ガス流を加熱して、前記蒸留流れの冷却の少なくとも一部を補い、その後、少なくとも第１流れと第２流れとに分割し；
（５）前記第１流れを塔中部供給位置にて前記接触装置に供給し；
（６）前記第２流れを、少なくともその一部を蒸発するのに十分に加熱し、その後、塔低部供給位置にて前記接触装置に供給し、そこで前記蒸留流れと液体流れとを形成して、分離し；
（７）前記液体流れを前記精留塔に送り、そこで前記流れを、蒸気流れと、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する相対的に揮発性の低い留分とに分離し；
（８）前記蒸気流れを実質的に凝縮するまで冷却し；
（９）前記実質的に凝縮された流れをポンプで高い圧力に加圧し、少なくともその一部を蒸発させるのに十分に加熱し、その後、塔低部供給位置にて前記接触装置に供給し；そして
（１０）前記還流流れの量及び温度、並びに、前記接触装置及び前記精留塔への前記供給流れの温度が、前記接触装置及び前記精留塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が前記相対的に揮発性の低い留分中に回収される温度に維持するのに効果的である
という改良がなされた前記方法。
【請求項６】
メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスの分離法であって、該方法が、
（ａ）前記液化天然ガス流れを、１つ又はそれより多い供給流れにより精留塔に供給し；そして
（ｂ）前記液化天然ガスを、大部分のメタンを含有する揮発性の高い留分と、大部分の重質炭化水素成分を含有する相対的に揮発性の低い留分とに分別することを含み、
（１）前記精留塔の圧力より高い圧力で働く接触装置を提供して、前記液化天然ガスを更に分別し；
（２）蒸留流れを前記接触装置の上部領域から取り出し、部分的に凝縮させるのに十分に冷却し、その後、大部分のメタンを含有する揮発性の高い前記留分と還流流れとを形成するように分離し；
（３）前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記接触装置に供給し；
（４）前記液化天然ガス流れを、少なくともその一部を蒸発するのに十分に加熱し、それにより前記蒸留流れの冷却の少なくとも一部を補い；
（５）前記加熱された液化天然ガス流れを前記接触装置に送り、そこで前記蒸留流れと第１液体流れとを形成して、分離し；
（６）前記第１液体流れを前記精留塔に送り、そこで前記流れを、第１蒸気流れと、大部分の重質炭化水素成分を含有する相対的に揮発性の低い留分とに分離し；
（７）前記第１蒸気流れを、部分的に凝縮するのに十分に冷却し、その後、第２蒸気流れと第２液体流れとを形成するように分離し；
（８）前記第２蒸気流れを高い圧力に圧縮し、その後、塔低部供給位置にて前記接触装置に供給し；
（９）前記第２液体流れをポンプで高い圧力に加圧し、少なくともその一部を蒸発させるのに十分に加熱し、その後、塔低部供給位置にて前記接触装置に供給し；そして
（１０）前記還流流れの量及び温度、並びに、前記接触装置及び前記精留塔への前記供給流れの温度が、前記接触装置及び前記精留塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が前記相対的に揮発性の低い留分中に回収される温度に維持するのに効果的である
という改良がなされた前記方法。
【請求項７】
メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスの分離法であって、該方法が、
（ａ）前記液化天然ガス流れを、１つ又はそれより多い供給流れにより精留塔に供給し；そして
（ｂ）前記液化天然ガスを、大部分のメタンを含有する揮発性の高い留分と、大部分の重質炭化水素成分を含有する相対的に揮発性の低い留分とに分別することを含み、
（１）前記精留塔の圧力より高い圧力で働く接触装置を提供して、前記液化天然ガスを更に分別し；
（２）蒸留流れを前記接触装置の上部領域から取り出し、部分的に凝縮させるのに十分に冷却し、その後、大部分のメタンを含有する揮発性の高い前記留分と還流流れとを形成するように分離し；
（３）前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記接触装置に供給し；
（４）前記液化天然ガス流を加熱して、前記蒸留流れの冷却の少なくとも一部を補い、その後、少なくとも第１流れと第２流れとに分割し；
（５）前記第１流れを塔中部供給位置にて前記接触装置に供給し；
（６）前記第２流れを、少なくともその一部を蒸発するのに十分に加熱し、その後、塔低部供給位置にて前記接触装置に供給し、そこで前記蒸留流れと第１液体流れとを形成して、分離し；
（７）前記第１液体流れを前記精留塔に送り、そこで前記流れを、第１蒸気流れと、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する相対的に揮発性の低い留分とに分離し；
（８）前記第１蒸気流れを部分的に凝縮するのに十分に冷却し、その後、第２蒸気流れと第２液体流れとを形成するように分離し；
（９）前記第２蒸気流れを高い圧力に圧縮し、その後、塔低部供給位置にて前記接触装置に供給し；
（１０）前記第２液体流れをポンプで高い圧力に加圧し、少なくともその一部を蒸発させるのに十分に加熱し、その後、塔低部供給位置にて前記接触装置に供給し；そして
（１１）前記還流流れの量及び温度、並びに、前記接触装置及び前記精留塔への前記供給流れの温度が、前記接触装置及び前記精留塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が前記相対的に揮発性の低い留分中に回収される温度に維持するのに効果的である
という改良がなされた前記方法。
【請求項８】
メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスの分離法であって、該方法が、
（ａ）前記液化天然ガス流れを、１つ又はそれより多い供給流れにより精留塔に供給し；そして
（ｂ）前記液化天然ガスを、大部分のメタンを含有する揮発性の高い留分と、大部分の重質炭化水素成分を含有する相対的に揮発性の低い留分とに分別することを含み、
（１）前記精留塔の圧力より高い圧力で働く接触装置を提供して、前記液化天然ガスを更に分別し；
（２）蒸留流れを前記接触装置の上部領域から取り出し、部分的に凝縮させるのに十分に冷却し、その後、大部分のメタンを含有する揮発性の高い前記留分と還流流れとを形成するように分離し；
（３）前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記接触装置に供給し；
（４）前記液化天然ガス流を加熱して、前記蒸留流れの冷却の少なくとも一部を補い、その後、少なくとも第１流れと第２流れとに分割し；
（５）前記第１流れを塔中部供給位置にて前記接触装置に供給し；
（６）前記第２流れを、少なくともその一部を蒸発するのに十分に加熱し、その後、塔低部供給位置にて前記接触装置に供給し、そこで前記蒸留流れと液体流れとを形成して、分離し；
（７）前記液体流れを前記精留塔に送り、そこで前記流れを、蒸気流れと、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する相対的に揮発性の低い留分とに分離し；
（８）前記蒸気流れを実質的に凝縮するまで冷却し；
（９）前記実質的に凝縮された流れをポンプで高い圧力に加圧し、少なくともその一部を蒸発させるのに十分に加熱し、その後、塔低部供給位置にて前記接触装置に供給し；そして
メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスの分離法において、該方法が、
（ａ）前記液化天然ガス流れを、１つ又はそれより多い供給流れにより精留塔に供給し；そして
（ｂ）前記液化天然ガスを、大部分のメタンを含有する揮発性の高い留分と、大部分の重質炭化水素成分を含有する相対的に揮発性の低い留分とに分別することを含み、
（１）前記精留塔の圧力より高い圧力で働く接触装置を提供して、前記液化天然ガスを更に分別し；
（２）蒸留流れを前記接触装置の上部領域から取り出し、部分的に凝縮させるのに十分に冷却し、その後、大部分のメタンを含有する揮発性の高い前記留分と還流流れとを形成するように分離し；
（３）前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記接触装置に供給し；
（４）前記液化天然ガス流れを、少なくともその一部を蒸発するのに十分に加熱し、それにより前記蒸留流れの冷却の少なくとも一部を補い；
（５）前記加熱された液化天然ガス流れを前記接触装置に送り、そこで前記蒸留流れと第１液体流れとを形成して、分離し；
（６）前記第１液体流れを前記精留塔に送り、そこで前記流れを、第１蒸気流れと、大部分の重質炭化水素成分を含有する相対的に揮発性の低い留分とに分離し；
（７）前記第１蒸気流れを、部分的に凝縮するのに十分に冷却し、その後、第２蒸気流れと第２液体流れとを形成するように分離し；
（８）前記第２蒸気流れを高い圧力に圧縮し；
（９）前記第２液体流れをポンプで高い圧力に加圧し、少なくともその一部を蒸発させるのに十分に加熱し；
（１０）前記圧縮された第２蒸気流れ及び前記加熱され、ポンプ加圧された第２液体流れを組み合わせて、複合流れを形成し、その後、前記複合流れを塔低部供給位置にて前記接触装置に供給し；そして
（１１）前記還流流れの量及び温度、並びに、前記接触装置及び前記精留塔への前記供給流れの温度が、前記接触装置及び前記精留塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が前記相対的に揮発性の低い留分中に回収される温度に維持するのに効果的である
という改良がなされた前記方法。
【請求項９】
メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスの分離法であって、該方法が、
（ａ）前記液化天然ガス流れを、１つ又はそれより多い供給流れにより精留塔に供給し；そして
（ｂ）前記液化天然ガスを、大部分のメタンを含有する揮発性の高い留分と、大部分の重質炭化水素成分を含有する相対的に揮発性の低い留分とに分別することを含み、
（１）前記精留塔の圧力より高い圧力で働く接触装置を提供して、前記液化天然ガスを更に分別し；
（２）蒸留流れを前記接触装置の上部領域から取り出し、部分的に凝縮させるのに十分に冷却し、その後、大部分のメタンを含有する揮発性の高い前記留分と還流流れとを形成するように分離し；
（３）前記還流流れを塔頂部供給位置にて前記接触装置に供給し；
（４）前記液化天然ガス流を加熱して、前記蒸留流れの冷却の少なくとも一部を補い、その後、少なくとも第１流れと第２流れとに分割し；
（５）前記第１流れを塔中部供給位置にて前記接触装置に供給し；
（６）前記第２流れを、少なくともその一部を蒸発するのに十分に加熱し、その後、塔低部供給位置にて前記接触装置に供給し、そこで前記蒸留流れと第１液体流れとを形成して、分離し；
（７）前記第１液体流れを前記精留塔に送り、そこで前記流れを、第１蒸気流れと、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する相対的に揮発性の低い留分とに分離し；
（８）前記第１蒸気流れを部分的に凝縮するのに十分に冷却し、その後、第２蒸気流れと第２液体流れとを形成するように分離し；
（９）前記第２蒸気流れを高い圧力に圧縮し；
（１０）前記第２液体流れをポンプで高い圧力に加圧し、少なくともその一部を蒸発させるのに十分に加熱し；
（１１）前記圧縮された第２蒸気流れ及び前記加熱され、ポンプ加圧された第２液体流れを組み合わせて、複合流れを形成し、その後、前記複合流れを塔低部供給位置にて前記接触装置に供給し；そして
（１２）前記還流流れの量及び温度、並びに、前記接触装置及び前記精留塔への前記供給流れの温度が、前記接触装置及び前記精留塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が前記相対的に揮発性の低い留分中に回収される温度に維持するのに効果的である
という改良がなされた前記方法。
【請求項１０】
圧縮された蒸気流れを冷却し、その後、塔低部供給位置にて接触装置に供給する、請求項２に記載の改良。
【請求項１１】
圧縮された蒸気流れを冷却し、その後、塔低部供給位置にて接触装置に供給する、請求項３に記載の改良。
【請求項１２】
圧縮された第２蒸気流れを冷却し、その後、塔低部供給位置にて接触装置に供給する、請求項６に記載の改良。
【請求項１３】
圧縮された第２蒸気流れを冷却し、その後、塔低部供給位置にて接触装置に供給する、請求項７に記載の改良。
【請求項１４】
圧縮された第２蒸気流れを冷却し、その後、加熱され、ポンプ加圧された第２液体流れと組み合わせて、複合流れを形成する、請求項８に記載の改良。
【請求項１５】
圧縮された第２蒸気流れを冷却し、その後、加熱され、ポンプ加圧された第２液体流れと組み合わせて、複合流れを形成する、請求項９に記載の改良。
【請求項１６】
蒸気流れを加熱し、高い圧力に圧縮し、冷却し、その後、塔低部供給位置にて接触装置に供給する、請求項２に記載の改良。
【請求項１７】
蒸気流れを加熱し、高い圧力に圧縮し、冷却し、その後、塔低部供給位置にて接触装置に供給する、請求項３に記載の改良。
【請求項１８】
第２蒸気流れを加熱し、高い圧力に圧縮し、冷却し、その後、塔低部供給位置にて接触装置に供給する、請求項６に記載の改良。
【請求項１９】
第２蒸気流れを加熱し、高い圧力に圧縮し、冷却し、その後、塔低部供給位置にて接触装置に供給する、請求項７に記載の改良。
【請求項２０】
第２蒸気流れを加熱し、高い圧力に圧縮し、冷却し、その後、加熱され、ポンプ加圧された第２液体流れと組み合わせて、複合流れを形成する、請求項８に記載の改良。
【請求項２１】
第２蒸気流れを加熱し、高い圧力に圧縮し、冷却し、その後、加熱され、ポンプ加圧された第２液体流れと組み合わせて、複合流れを形成する、請求項９に記載の改良。
【請求項２２】
蒸留流れを、デフレグメーター中で部分的に凝縮するのに十分に冷却し、そして同時に、大部分のメタンを含有する揮発性の高い留分と還流流れとを形成するように分離し、ここで前記還流流れが該デフレグメーターから精留塔の頂部分別段階へ流れる、請求項１に記載の改良。
【請求項２３】
蒸留流れを、デフレグメーター中で部分的に凝縮するのに十分に冷却し、そして同時に、大部分のメタンを含有する揮発性の高い留分と還流流れとを形成するように分離し、ここで前記還流流れが該デフレグメーターから接触装置の頂部分別段階へ流れる、請求項２、３、４、５、６、７、８、９、１０、１１、１２、１３、１４、１５、１６、１７、１８、１９、２０又は２１に記載の改良。
【請求項２４】
メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスの分離装置であって、
ａ）前記液化天然ガスを１つ又はそれより多い供給流れにより精留塔に供給する供給手段；及び
ｂ）前記液化天然ガスを受容し、そしてそれを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の高い留分と、重質炭化水素成分の大部分を含有する相対的に揮発性の低い留分とに分別する、前記供給手段に接続された精留塔
を含み、前記装置が、
（１）前記精留塔の上部領域に接続されて、蒸留流れを取り出す、取り出し手段；
（２）前記取り出し手段に接続されて、前記蒸留流れを受容し、そしてそれを部分的に凝縮するのに十分に冷却する、第１熱交換手段；
（３）前記第１熱交換手段に接続されて、前記部分的に凝縮された蒸留流れを受容し、そしてそれを前記メタンの大部分を含有する揮発性の高い留分と、還流流れとに分離する、分離手段、前記分離手段は更に前記精留塔に接続されて、前記還流流れを塔頂部の供給位置にて前記精留塔に供給する；
（４）更に前記供給手段に接続されて、前記液化天然ガスを受容し、そしてそれを加熱し、それにより前記蒸留流れの冷却の少なくとも一部を補う、第１熱交換手段；
（５）前記第１熱交換手段に接続されて、前記加熱された液化天然ガスを受容し、そしてそれを少なくとも第１流れと第２流れとに分割する、分割手段、前記分割手段は更に前記精留塔に接続されて、塔中部の高位供給位置にて前記第１流れを供給する；
（６）前記分割手段に接続されて、前記第２流れを受容し、そして少なくともその一部を蒸発させるのに十分に加熱する、第２熱交換手段、前記第２熱交換手段は更に前記精留塔に接続されて、塔中部の低位供給位置にて前記加熱された第２流れを供給する；及び
（７）前記還流流れの量及び温度、並びに、前記精留塔への前記供給流れの温度を調節して、前記精留塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が前記相対的に揮発性の低い留分中に回収される温度に維持するように適合された、制御手段
を含むように改良された前記装置。
【請求項２５】
メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスの分離装置であって、
ａ）前記液化天然ガスを１つ又はそれより多い供給流れにより精留塔に供給する供給手段；及び
ｂ）前記液化天然ガスを受容し、そしてそれを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の高い留分と、重質炭化水素成分の大部分を含有する相対的に揮発性の低い留分とに分別する、前記供給手段に接続された精留塔
を含み、前記装置が、
（１）前記精留塔の圧力より高い圧力で働く接触及び分離手段、前記接触及び分離手段は接触後に生じた蒸気及び液体を分離するための分離手段を含む；
（２）前記接触及び分離手段の上部領域に接続されて、蒸留流れを取り出す、取り出し手段；
（３）前記取り出し手段に接続されて、前記蒸留流れを受容し、そしてそれを部分的に凝縮するのに十分に冷却する、第１熱交換手段；
（４）前記第１熱交換手段に接続されて、前記部分的に凝縮された蒸留流れを受容し、そしてそれを前記メタンの大部分を含有する揮発性の高い留分と、還流流れとに分離する、分離手段、前記分離手段は更に前記接触及び分離手段に接続されて、前記還流流れを塔頂部の供給位置にて前記前記接触及び分離手段に供給する；
（５）更に前記供給手段に接続されて、前記液化天然ガスを受容し、そしてそれを加熱し、それにより前記蒸留流れの冷却の少なくとも一部を補う、第１熱交換手段；
（６）前記第１熱交換手段に接続されて、前記加熱された液化天然ガスを受容し、そして少なくともその一部を蒸発させるのに十分にそれを更に加熱する、第２熱交換手段；
（７）前記更に加熱された液化天然ガスを受容するために接続された、前記接触及び分離手段、ここで前記蒸留流れ及び液体流れが形成されて、分離される；
（８）前記液体流れを受容し、そしてそれを蒸気流れと、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する前記相対的に揮発性の低い留分とに分離するために接続された、前記精留塔；
（９）前記精留塔に接続されて、前記蒸気流れを受容し、そしてそれを高い圧力に圧縮する、圧縮手段、前記圧縮手段は前記接触及び分離手段に更に接続されて、塔低部供給位置にて前記圧縮された蒸気流れを供給する；及び
（１０）前記還流流れの量及び温度、並びに、前記接触及び分離手段及び前記精留塔への前記供給流れの温度を調節して、前記接触及び分離手段及び前記精留塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が前記相対的に揮発性の低い留分中に回収される温度に維持するように適合された、制御手段
を含むように改良された前記装置。
【請求項２６】
メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスの分離装置であって、
ａ）前記液化天然ガスを１つ又はそれより多い供給流れにより精留塔に供給する供給手段；及び
ｂ）前記液化天然ガスを受容し、そしてそれを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の高い留分と、重質炭化水素成分の大部分を含有する相対的に揮発性の低い留分とに分別する、前記供給手段に接続された精留塔
を含み、前記装置が、
（１）前記精留塔の圧力より高い圧力で働く接触及び分離手段、前記接触及び分離手段は接触後に生じた蒸気及び液体を分離するための分離手段を含む；
（２）前記接触及び分離手段の上部領域に接続されて、蒸留流れを取り出す、取り出し手段；
（３）前記取り出し手段に接続されて、前記蒸留流れを受容し、そしてそれを部分的に凝縮するのに十分に冷却する、第１熱交換手段；
（４）前記第１熱交換手段に接続されて、前記部分的に凝縮された蒸留流れを受容し、そしてそれを前記メタンの大部分を含有する揮発性の高い留分と、還流流れとに分離する、分離手段、前記分離手段は更に前記接触及び分離手段に接続されて、前記還流流れを塔頂部の供給位置にて前記前記接触及び分離手段に供給する；
（５）更に前記供給手段に接続されて、前記液化天然ガスを受容し、そしてそれを加熱し、それにより前記蒸留流れの冷却の少なくとも一部を補う、第１熱交換手段；
（６）前記第１熱交換手段に接続されて、前記加熱された液化天然ガスを受容し、そしてそれを少なくとも第１流れと第２流れとに分割する、分割手段、前記分割手段は更に前記精留塔に接続されて、塔中部の高位供給位置にて前記第１流れを供給する；
（７）前記分割手段に接続されて、前記第２流れを受容し、そして少なくともその一部を蒸発させるのに十分に加熱する、第２熱交換手段；
（８）塔中部供給位置にて前記第１流れを、そして塔低部供給位置にて前記加熱された第２流れを受容するために接続された、前記接触及び分離手段、ここで前記蒸留流れ及び液体流れが形成されて、分離される；
（９）前記液体流れを受容し、そしてそれを蒸気流れと、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する前記相対的に揮発性の低い留分とに分離するために接続された、前記精留塔；
（１０）前記精留塔に接続されて、前記蒸気流れを受容し、そしてそれを高い圧力に圧縮する、圧縮手段、前記圧縮手段は前記接触及び分離手段に更に接続されて、塔低部供給位置にて前記圧縮された蒸気流れを供給する；及び
（１１）前記還流流れの量及び温度、並びに、前記接触及び分離手段及び前記精留塔への前記供給流れの温度を調節して、前記接触及び分離手段及び前記精留塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が前記相対的に揮発性の低い留分中に回収される温度に維持するように適合された、制御手段
を含むように改良された前記装置。
【請求項２７】
メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスの分離装置であって、
ａ）前記液化天然ガスを１つ又はそれより多い供給流れにより精留塔に供給する供給手段；及び
ｂ）前記液化天然ガスを受容し、そしてそれを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の高い留分と、重質炭化水素成分の大部分を含有する相対的に揮発性の低い留分とに分別する、前記供給手段に接続された精留塔
を含み、前記装置が、
（１）前記精留塔の圧力より高い圧力で働く接触及び分離手段、前記接触及び分離手段は接触後に生じた蒸気及び液体を分離するための分離手段を含む；
（２）前記接触及び分離手段の上部領域に接続されて、蒸留流れを取り出す、取り出し手段；
（３）前記取り出し手段に接続されて、前記蒸留流れを受容し、そしてそれを部分的に凝縮するのに十分に冷却する、第１熱交換手段；
（４）前記第１熱交換手段に接続されて、前記部分的に凝縮された蒸留流れを受容し、そしてそれを前記メタンの大部分を含有する揮発性の高い留分と、還流流れとに分離する、分離手段、前記分離手段は更に前記接触及び分離手段に接続されて、前記還流流れを塔頂部の供給位置にて前記前記接触及び分離手段に供給する；
（５）更に前記供給手段に接続されて、前記液化天然ガスを受容し、そしてそれを加熱し、それにより前記蒸留流れの冷却の少なくとも一部を補う、第１熱交換手段；
（６）前記加熱された液化天然ガスを受容し、そして少なくともその一部を蒸発させるのに十分にそれを更に加熱するように接続された、第２熱交換手段；
（７）前記更に加熱された液化天然ガスを受容するために接続された、前記接触及び分離手段、ここで前記蒸留流れ及び液体流れが形成されて、分離される；
（８）前記液体流れを受容し、そしてそれを蒸気流れと、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する前記相対的に揮発性の低い留分とに分離するために接続された、前記精留塔；
（９）更に前記精留塔に接続されて、前記蒸気流れを受容し、それを実質的に凝縮するまで冷却する、第２熱交換手段；
（１０）前記第２熱交換手段に接続されて、前記実質的に凝縮された流れを受容し、それを高い圧力にポンプ加圧する、ポンプ加圧手段；
（１１）更に前記ポンプ加圧手段に接続されて、前記ポンプ加圧され、実質的に凝縮された流れを受容し、少なくともその一部を蒸発させ、それにより前記蒸気流れの冷却の少なくとも一部を補う、前記第２熱交換手段、前記第２熱交換手段は更に前記接触及び分離手段に接続されて、前記少なくとも部分的に蒸発させたポンプ加圧流れを塔低部供給位置にて前記接触及び分離手段に供給する； 及び
（１２）前記還流流れの量及び温度、並びに、前記接触及び分離手段及び前記精留塔への前記供給流れの温度を調節して、前記接触及び分離手段及び前記精留塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が前記相対的に揮発性の低い留分中に回収される温度に維持するように適合された、制御手段
を含むように改良された前記装置。
【請求項２８】
メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスの分離装置であって、
ａ）前記液化天然ガスを１つ又はそれより多い供給流れにより精留塔に供給する供給手段；及び
ｂ）前記液化天然ガスを受容し、そしてそれを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の高い留分と、重質炭化水素成分の大部分を含有する相対的に揮発性の低い留分とに分別する、前記供給手段に接続された精留塔
を含み、前記装置が、
（１）前記精留塔の圧力より高い圧力で働く接触及び分離手段、前記接触及び分離手段は接触後に生じた蒸気及び液体を分離するための分離手段を含む；
（２）前記接触及び分離手段の上部領域に接続されて、蒸留流れを取り出す、取り出し手段；
（３）前記取り出し手段に接続されて、前記蒸留流れを受容し、そしてそれを部分的に凝縮するのに十分に冷却する、第１熱交換手段；
（４）前記第１熱交換手段に接続されて、前記部分的に凝縮された蒸留流れを受容し、そしてそれを前記メタンの大部分を含有する揮発性の高い留分と、還流流れとに分離する、分離手段、前記分離手段は更に前記接触及び分離手段に接続されて、前記還流流れを塔頂部の供給位置にて前記前記接触及び分離手段に供給する；
（５）更に前記供給手段に接続されて、前記液化天然ガスを受容し、そしてそれを加熱し、それにより前記蒸留流れの冷却の少なくとも一部を補う、第１熱交換手段；
（６）前記第１加熱手段に接続されて、前記加熱された液化天然ガスを受容し、そしてそれを更に加熱する、第２熱交換手段；
（７）前記第２熱交換手段に接続されて、前記更に加熱された液化天然ガスを受容し、そしてそれを少なくとも第１流れ及び第２流れに分割する、分割手段；
（８）前記分割手段に接続されて、前記第２流れを受容し、少なくともその一部を蒸発させるのに十分にそれを加熱する、第３熱交換手段；
（９）塔中部供給位置にて前記第１流れを、そして塔低部供給位置にて前記加熱された第２流れを受容するように接続された、前記接触及び分離手段、ここで前記蒸留流れ及び液体流れが形成されて、分離される；
（１０）前記液体流れを受容し、そしてそれを蒸気流れと、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する相対的に揮発性の低い留分とに分離するように接続された、前記精留塔；
（１１）更に前記精留塔に接続されて、前記蒸気流れを受容し、それを実質的に凝縮するように冷却する、第２熱交換手段；
（１２）前記第２熱交換手段に接続されて、前記実質的に凝縮された流れを受容し、それを高い圧力にポンプ加圧する、ポンプ加圧手段；
（１３）更に前記ポンプ加圧手段にさらに接続されて、前記ポンプ加圧され、実質的に凝縮された流れを受容し、少なくともその一部を蒸発させ、それにより前記蒸気流れの冷却の少なくとも一部を補う、前記第２熱交換手段、前記第２熱交換手段は更に前記接触及び分離手段に接続されて、前記少なくとも部分的に蒸発させたポンプ加圧流れを塔低部供給位置にて前記接触及び分離手段に供給する；及び
（１４）前記還流流れの量及び温度、並びに、前記接触及び分離手段及び前記精留塔への前記供給流れの温度を調節して、前記接触及び分離手段及び前記精留塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が前記相対的に揮発性の低い留分中に回収される温度に維持するように適合された、制御手段
を含むように改良された前記装置。
【請求項２９】
メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスの分離装置であって、
ａ）前記液化天然ガスを１つ又はそれより多い供給流れにより精留塔に供給する供給手段；及び
ｂ）前記液化天然ガスを受容し、そしてそれを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の高い留分と、重質炭化水素成分の大部分を含有する相対的に揮発性の低い留分とに分別する、前記供給手段に接続された精留塔
を含み、前記装置が、
（１）前記精留塔の圧力より高い圧力で働く接触及び分離手段、前記接触及び分離手段は接触後に生じた蒸気及び液体を分離するための分離手段を含む；
（２）前記接触及び分離手段の上部領域に接続されて、蒸留流れを取り出す、取り出し手段；
（３）前記取り出し手段に接続されて、前記蒸留流れを受容し、そしてそれを部分的に凝縮するのに十分に冷却する、第１熱交換手段；
（４）前記第１熱交換手段に接続されて、前記部分的に凝縮された蒸留流れを受容し、そしてそれを前記メタンの大部分を含有する揮発性の高い留分と、還流流れとに分離する、第１分離手段、前記分離手段は更に前記接触及び分離手段に接続されて、前記還流流れを塔頂部の供給位置にて前記前記接触及び分離手段に供給する；
（５）更に前記供給手段に接続されて、前記液化天然ガスを受容し、そしてそれを加熱し、それにより前記蒸留流れの冷却の少なくとも一部を補う、第１熱交換手段；
（６）前記加熱された液化天然ガスを受容し、そして少なくともその一部を蒸発させるのに充分にそれを更に加熱するように接続された、第２熱交換手段；
（７）前記更に加熱された液化天然ガスを受容するように接続された、前記接触及び分離手段、ここで前記蒸留流れ及び第１液体流れが形成されて、分離される；
（８）前記第１液体流れを受容し、そしてそれを第１蒸気流れと、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する前記相対的に揮発性の低い留分とに分離するように接続された、前記精留塔；
（９）更に前記精留塔に接続されて、前記第１蒸気流れを受容し、そしてそれを部分的に凝縮するのに十分に冷却する、第２熱交換手段；
（１０）前記部分的に凝縮された第１蒸気流れを受容し、そしてそれを第２蒸気流れと第２液体流れとに分離する、第２分離手段；
（１１）前記第２分離手段に接続されて、前記第２蒸気流れを受容し、そしてそれを高い圧力に圧縮する、圧縮手段、前記圧縮手段は更に接触及び分離手段に接続されて、前記圧縮された第２蒸気流れを塔低部供給位置にて供給する；
（１２）前記第２分離手段に接続されて、第２液体流れを受容し、そしてそれを高い圧力にポンプ加圧する、ポンプ加圧手段；
（１３）更に前記ポンプ加圧手段に接続されて、前記ポンプ加圧された第２液体流れを受容し、そして少なくともその一部を蒸発させ、それにより前記第１蒸気流れの冷却の少なくとも一部を補う、前記第２熱交換手段、前記第２熱交換手段は更に前記接触及び分離手段に接続されて、前記少なくとも部分的に蒸発させたポンプ加圧流れを塔低部供給位置にて前記接触及び分離手段に供給する；及び
（１４）前記還流流れの量及び温度、並びに、前記接触及び分離手段及び前記精留塔への前記供給流れの温度を調節して、前記接触及び分離手段及び前記精留塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が前記相対的に揮発性の低い留分中に回収される温度に維持するように適合された、制御手段
を含むように改良された前記装置。
【請求項３０】
メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスの分離装置であって、
ａ）前記液化天然ガスを１つ又はそれより多い供給流れにより精留塔に供給する供給手段；及び
ｂ）前記液化天然ガスを受容し、そしてそれを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の高い留分と、重質炭化水素成分の大部分を含有する相対的に揮発性の低い留分とに分別する、前記供給手段に接続された精留塔
を含み、前記装置が、
（１）前記精留塔の圧力より高い圧力で働く接触及び分離手段、前記接触及び分離手段は接触後に生じた蒸気及び液体を分離するための分離手段を含む；
（２）前記接触及び分離手段の上部領域に接続されて、蒸留流れを取り出す、取り出し手段；
（３）前記取り出し手段に接続されて、前記蒸留流れを受容し、そしてそれを部分的に凝縮するのに十分に冷却する、第１熱交換手段；
（４）前記第１熱交換手段に接続されて、前記部分的に凝縮された蒸留流れを受容し、そしてそれを前記メタンの大部分を含有する揮発性の高い留分と、還流流れとに分離する、第１分離手段、前記分離手段は更に前記接触及び分離手段に接続されて、前記還流流れを塔頂部の供給位置にて前記前記接触及び分離手段に供給する；
（５）更に前記供給手段に接続されて、前記液化天然ガスを受容し、そしてそれを加熱し、それにより前記蒸留流れの冷却の少なくとも一部を補う、第１熱交換手段；
（６）前記第１熱交換手段に接続されて、前記加熱された液化天然ガスを受容し、そしてそれを更に加熱する、第２熱交換手段；
（７）前記第２熱交換手段に接続されて、前記更に加熱された液化天然ガスを受容し、そしてそれを少なくとも第１流れ及び第２流れに分割する、分割手段；
（８）前記分割手段に接続されて、前記第２流れを受容し、そして少なくともその一部を蒸発させるのに十分にそれを加熱する、第３熱交換手段；
（９）塔中部供給位置にて前記第１流れを、そして塔低部供給位置にて前記加熱された第２流れを受容するように接続された、前記接触及び分離手段、ここで前記蒸留流れ及び第１液体流れが形成されて、分離される；
（１０）前記第１液体流れを受容し、そしてそれを第１蒸気流れと、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する前記相対的に揮発性の低い留分とに分離するように接続された、前記精留塔；
（１１）更に前記精留塔に結合されて、前記第１蒸気流れを受容し、そしてそれを部分的に凝縮するのに十分にそれを冷却する、第２熱交換手段
（１２）前記部分的に凝縮された第１蒸気流れを受容し、そしてそれを第２蒸気流れと第２液体流れとに分離する、第２分離手段；
（１３）前記第２分離手段に接続されて、前記第２蒸気流れを受容し、そしてそれを高い圧力に圧縮する、圧縮手段、前記圧縮手段は更に接触及び分離手段に接続されて、前記圧縮された第２蒸気流れを塔低部供給位置にて供給する；
（１４）前記第２分離手段に接続されて、第２液体流れを受容し、そしてそれを高い圧力にポンプ加圧する、ポンプ加圧手段；
（１５）更に前記ポンプ加圧手段に接続されて、前記ポンプ加圧された第２液体流れを受容し、そして少なくともその一部を蒸発させ、それにより前記第１蒸気流れの冷却の少なくとも一部を補う、前記第２熱交換手段、前記第２熱交換手段は更に前記接触及び分離手段に接続されて、前記少なくとも部分的に蒸発させたポンプ加圧流れを塔低部供給位置にて前記接触及び分離手段に供給する；及び
（１６）前記還流流れの量及び温度、並びに、前記接触及び分離手段及び前記精留塔への前記供給流れの温度を調節して、前記接触及び分離手段及び前記精留塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が前記相対的に揮発性の低い留分中に回収される温度に維持するように適合された、制御手段
を含むように改良された前記装置。
【請求項３１】
メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスの分離装置であって、
ａ）前記液化天然ガスを１つ又はそれより多い供給流れにより精留塔に供給する供給手段；及び
ｂ）前記液化天然ガスを受容し、そしてそれを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の高い留分と、重質炭化水素成分の大部分を含有する相対的に揮発性の低い留分とに分別する、前記供給手段に接続された精留塔
を含み、前記装置が、
（１）前記精留塔の圧力より高い圧力で働く接触及び分離手段、前記接触及び分離手段は接触後に生じた蒸気及び液体を分離するための分離手段を含む；
（２）前記接触及び分離手段の上部領域に接続されて、蒸留流れを取り出す、取り出し手段；
（３）前記取り出し手段に接続されて、前記蒸留流れを受容し、そしてそれを部分的に凝縮するのに十分に冷却する、第１熱交換手段；
（４）前記第１熱交換手段に接続されて、前記部分的に凝縮された蒸留流れを受容し、そしてそれを前記メタンの大部分を含有する揮発性の高い留分と、還流流れとに分離する、第１分離手段、前記分離手段は更に前記接触及び分離手段に接続されて、前記還流流れを塔頂部の供給位置にて前記前記接触及び分離手段に供給する；
（５）更に前記供給手段に接続されて、前記液化天然ガスを受容し、そしてそれを加熱し、それにより前記蒸留流れの冷却の少なくとも一部を補う、第１熱交換手段；
（６）前記加熱された液化天然ガスを受容し、そして少なくともその一部を蒸発するのに十分にそれを更に加熱するように接続された、第２熱交換手段；
（７）前記更に加熱された液化天然ガスを受容するように接続された、前記接触及び分離手段、ここで前記蒸留流れ及び第１液体流れが形成されて、分離される；
（８）前記第１液体流れを受容し、そしてそれを第１蒸気流れと、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する前記相対的に揮発性の低い留分とに分離するように接続された、前記精留塔；
（９）前記第２分離手段に接続されて、前記第２蒸気流れを受容し、そしてそれを高い圧力に圧縮する、圧縮手段、前記圧縮手段は更に接触及び分離手段に接続されて、前記圧縮された第２蒸気流れを塔低部供給位置にて供給する；
（１０）前記第２分離手段に接続されて、第２液体流れを受容し、そしてそれを高い圧力にポンプ加圧する、ポンプ加圧手段；
（１１）前記第２分離手段に接続されて、前記第２蒸気流れを受容し、そしてそれを高い圧力に圧縮する、圧縮手段；
（１２）前記第２分離手段に接続されて、前記第２液体流れを受容し、そしてそれを高い圧力にポンプ加圧する、ポンプ加圧手段；
（１３）更に前記ポンプ加圧手段に接続されて、前記ポンプ加圧された第２液体流れを受容し、そして少なくともその一部を蒸発させ、それにより前記第１蒸気流れの冷却の少なくとも一部を補う、前記第２熱交換手段；
（１４）前記圧縮手段及び前記第２熱交換手段に接続されて、前記圧縮された第２蒸気流れ及び前記少なくとも部分的に蒸発させ、ポンプ加圧された流れを受容し、それにより複合流れを形成する、複合化手段、前記複合化手段は更に前記接触及び分離手段に接続されて、前記複合流れを塔低部供給位置にて前記接触及び分離手段に供給する；及び
（１５）前記還流流れの量及び温度、並びに、前記接触及び分離手段及び前記精留塔への前記供給流れの温度を調節して、前記接触及び分離手段及び前記精留塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が前記相対的に揮発性の低い留分中に回収される温度に維持するように適合された、制御手段
を含むように改良された前記装置。
【請求項３２】
メタン及び重質炭化水素成分を含有する液化天然ガスの分離装置であって、
ａ）前記液化天然ガスを１つ又はそれより多い供給流れにより精留塔に供給する供給手段；及び
ｂ）前記液化天然ガスを受容し、そしてそれを、前記メタンの大部分を含有する揮発性の高い留分と、重質炭化水素成分の大部分を含有する相対的に揮発性の低い留分とに分別する、前記供給手段に接続された精留塔
を含み、前記装置が、
（１）前記精留塔の圧力より高い圧力で働く接触及び分離手段、前記接触及び分離手段は接触後に生じた蒸気及び液体を分離するための分離手段を含む；
（２）前記接触及び分離手段の上部領域に接続されて、蒸留流れを取り出す、取り出し手段；
（３）前記取り出し手段に接続されて、前記蒸留流れを受容し、そしてそれを部分的に凝縮するのに十分に冷却する、第１熱交換手段；
（４）前記第１熱交換手段に接続されて、前記部分的に凝縮された蒸留流れを受容し、そしてそれを前記メタンの大部分を含有する揮発性の高い留分と、還流流れとに分離する、第１分離手段、前記分離手段は更に前記接触及び分離手段に接続されて、前記還流流れを塔頂部の供給位置にて前記前記接触及び分離手段に供給する；
（５）更に前記供給手段に接続されて、前記液化天然ガスを受容し、そしてそれを加熱し、それにより前記蒸留流れの冷却の少なくとも一部を補う、第１熱交換手段；
（６）前記第１熱交換手段に接続されて、前記加熱された液化天然ガスを受容し、そしてそれを更に加熱する、第２熱交換手段；
（７）前記第２熱交換手段に接続されて、前記更に加熱された液化天然ガスを受容し、そしてそれを少なくとも第１流れ及び第２流れに分割する、分割手段；
（８）前記分割手段に接続されて、前記第２流れを受容し、そして少なくともその一部を蒸発させるのに十分にそれを加熱する、第３熱交換手段；
（９）塔中部供給位置にて前記第１流れを、そして塔低部供給位置にて前記加熱された第２流れを受容するように接続された、前記接触及び分離手段、ここで前記蒸留流れ及び第１液体流れが形成されて、分離される；
（１０）前記第１液体流れを受容し、そしてそれを第１蒸気流れと、前記重質炭化水素成分の大部分を含有する前記相対的に揮発性の低い留分とに分離するように接続された、前記精留塔；
（１１）更に前記精留塔に結合されて、前記第１蒸気流れを受容し、そしてそれを部分的に凝縮するのに十分にそれを冷却する、第２熱交換手段
（１２）前記部分的に凝縮された第１蒸気流れを受容し、そしてそれを第２蒸気流れと第２液体流れとに分離する、第２分離手段；
（１３）前記第２分離手段に接続されて、前記第２蒸気流れを受容し、そしてそれを高い圧力に圧縮する、圧縮手段；
（１４）前記第２分離手段に接続されて、第２液体流れを受容し、そしてそれを高い圧力にポンプ加圧する、ポンプ加圧手段；
（１５）更に前記ポンプ加圧手段に接続されて、前記ポンプ加圧された第２液体流れを受容し、そして少なくともその一部を蒸発させ、それにより前記第１蒸気流れの冷却の少なくとも一部を補う、前記第２熱交換手段；
（１６）前記圧縮手段及び前記第２熱交換手段に接続されて、前記圧縮された第２蒸気流れ及び前記少なくとも部分的に蒸発させ、ポンプ加圧された流れを受容し、それにより複合流れを形成する、複合化手段、前記複合化手段は更に前記接触及び分離手段に接続されて、前記複合流れを塔低部供給位置にて前記接触及び分離手段に供給する；及び
（１７）前記還流流れの量及び温度、並びに、前記接触及び分離手段及び前記精留塔への前記供給流れの温度を調節して、前記接触及び分離手段及び前記精留塔のオーバーヘッド温度を、前記重質炭化水素成分の大部分が前記相対的に揮発性の低い留分中に回収される温度に維持するように適合された、制御手段
を含むように改良された前記装置。
【請求項３３】
冷却手段が圧縮手段に接続されて、圧縮された蒸気流れを受容し、そしてそれを冷却し、前記冷却手段が、更に接触及び分離手段に接続されて、冷却された圧縮蒸気流れを塔低部供給位置にて前記接触及び分離手段に供給する、請求項２５に記載の改良。
【請求項３４】
冷却手段が圧縮手段に接続されて、圧縮された蒸気流れを受容し、そしてそれを冷却し、前記冷却手段が、更に接触及び分離手段に接続されて、冷却された圧縮蒸気流れを塔低部供給位置にて前記接触及び分離手段に供給する、請求項２６に記載の改良。
【請求項３５】
冷却手段が圧縮手段に接続されて、圧縮された第２蒸気流れを受容し、そしてそれを冷却し、前記冷却手段が、更に接触及び分離手段に接続されて、冷却された圧縮第２蒸気流れを塔低部供給位置にて前記接触及び分離手段に供給する、請求項２９に記載の改良。
【請求項３６】
冷却手段が圧縮手段に接続されて、圧縮された第２蒸気流れを受容し、そしてそれを冷却し、前記冷却手段が、更に接触及び分離手段に接続されて、冷却された圧縮第２蒸気流れを塔低部供給位置にて前記接触及び分離手段に供給する、請求項３０に記載の改良。
【請求項３７】
冷却手段が圧縮手段に接続されて、圧縮された第２蒸気流れを受容し、そしてそれを冷却し、前記冷却手段が更に複合化手段に接続されて、冷却された圧縮第２蒸気流れを複合化手段へ供給し、そしてそれにより複合流れを形成する、請求項３１に記載の改良。
【請求項３８】
冷却手段が圧縮手段に接続されて、圧縮された第２蒸気流れを受容し、そしてそれを冷却し、前記冷却手段が更に複合化手段に接続されて、冷却された圧縮第２蒸気流れを複合化手段へ供給し、そしてそれにより複合流れを形成する、請求項３２に記載の改良。
【請求項３９】
加熱手段が精留塔に接続されて、蒸気流れを受容し、そしてそれを加熱し、圧縮手段が前記加熱手段に接続されて、加熱された蒸気流れを受容し、そしてそれを高い圧力に圧縮し、冷却手段が前記圧縮手段に接続されて、圧縮された加熱蒸気流れを受容し、そしてそれを冷却し、前記冷却手段が更に接続及び分離手段に接続されて、冷却された圧縮蒸気流れを塔低部供給位置にて前記接触及び分離手段に供給する、請求項２５に記載の改良。
【請求項４０】
加熱手段が精留塔に接続されて、蒸気流れを受容し、そしてそれを加熱し、圧縮手段が前記加熱手段に接続されて、加熱された蒸気流れを受容し、そしてそれを高い圧力に圧縮し、冷却手段が前記圧縮手段に接続されて、圧縮された加熱蒸気流れを受容し、そしてそれを冷却し、前記冷却手段が更に接続及び分離手段に接続されて、冷却された圧縮蒸気流れを塔低部供給位置にて前記接触及び分離手段に供給する、請求項２６に記載の改良。
【請求項４１】
加熱手段が第２分離手段に接続されて、第２蒸気流れを受容し、そしてそれを加熱し、圧縮手段が前記加熱手段に接続されて、加熱された第２蒸気流れを受容し、それを高い圧力に圧縮し、冷却手段が前記圧縮手段に接続されて、圧縮された加熱第２蒸気流れを受容し、そしてそれを冷却し、前記冷却手段が更に接触及び分離手段に接続されて、冷却された圧縮第２蒸気流れを塔低部供給位置にて前記接触及び分離手段に供給する、請求項２９に記載の改良。
【請求項４２】
加熱手段が第２分離手段に接続されて、第２蒸気流れを受容し、そしてそれを加熱し、圧縮手段が前記加熱手段に接続されて、加熱された第２蒸気流れを受容し、それを高い圧力に圧縮し、冷却手段が前記圧縮手段に接続されて、圧縮された加熱第２蒸気流れを受容し、そしてそれを冷却し、前記冷却手段が更に接触及び分離手段に接続されて、冷却された圧縮第２蒸気流れを塔低部供給位置にて前記接触及び分離手段に供給する、請求項３０に記載の改良。
【請求項４３】
加熱手段が第２分離手段に接続されて、第２蒸気流れを受容し、そしてそれを加熱し、圧縮手段が前記加熱手段に接続されて、加熱された第２蒸気流れを受容し、そしてそれを高い圧力に圧縮し、冷却手段が前記圧縮手段に接続されて、圧縮された加熱第２蒸気流れを受容し、そしてそれを冷却し、前記冷却手段が更に複合化手段に接続されて、冷却された圧縮第２蒸気流れを前記複合化手段へ供給し、そしてそれにより複合流れを形成する、請求項３１に記載の改良。
【請求項４４】
加熱手段が第２分離手段に接続されて、第２蒸気流れを受容し、そしてそれを加熱し、圧縮手段が前記加熱手段に接続されて、加熱された第２蒸気流れを受容し、そしてそれを高い圧力に圧縮し、冷却手段が前記圧縮手段に接続されて、圧縮された加熱第２蒸気流れを受容し、そしてそれを冷却し、前記冷却手段が更に複合化手段に接続されて、冷却された圧縮第２蒸気流れを前記複合化手段へ供給し、そしてそれにより複合流れを形成する、請求項３２に記載の改良。
【請求項４５】
（１）デフレグメーターが供給手段に接続されて、液化天然ガスを受容し、そして前記液化天然ガスを加熱し、前記デフレグメーターが更に精留塔に接続されて、蒸留流れを受容し、そしてそれを部分的に凝縮するのに十分に冷却し、同時にそれを分離して、揮発性残留ガス留分及び還流流れを形成し、前記デフレグメーターが更に精留塔に接続されて、前記還流流れを塔頂供給物としてそれに供給し：そして
（２）分割手段が前記デフレグメーターに接続されて、前記加熱された液化天然ガスを受容する、
請求項２４に記載の改良。
【請求項４６】
（１）デフレグメーターが供給手段に接続されて、液化天然ガスを受容し、そして前記液化天然ガスを加熱し、前記デフレグメーターが更に接触及び分離手段に接続されて、蒸留流れを受容し、そしてそれを部分的に凝縮するのに十分に冷却し、同時にそれを分離して、揮発性残留ガス留分及び還流流れを形成し、前記デフレグメーターが更に接触及び分離手段に接続されて、前記還流流れを塔頂供給物としてそれに供給し：そして
（２）第２熱交換手段が前記デフレグメーターに接続されて、前記加熱された液化天然ガスを受容する、
請求項２５、２７、２８、２９、３０、３１、３２、３３、３４、３５、３６、３７、３８、３９、４０、４１、４２、４３又は４４に記載の改良。
【請求項４７】
（１）デフレグメーターが供給手段に接続されて、液化天然ガスを受容し、そして前記液化天然ガスを加熱し、前記デフレグメーターが更に接触及び分離手段に接続されて、蒸留流れを受容し、そしてそれを部分的に凝縮するのに十分に冷却し、同時にそれを分離して、揮発性残留ガス留分及び還流流れを形成し、前記デフレグメーターが更に接触及び分離手段に接続されて、前記還流流れを塔頂供給物としてそれに供給し：そして
（２）分割手段が前記デフレグメーターに接続されて、前記加熱された液化天然ガスを受容する、
請求項２６に記載の改良。
【発明の詳細な説明】
【発明の開示】
【０００１】
発明の背景
本発明は、エタン及びより重質の炭化水素又はプロパン及びより重質の炭化水素を液化天然ガス（以下、ＬＮＧと呼ぶ）から分離して、揮発性のメタンに富む残留ガス流れと、相対的に揮発性の低い天然ガス液（ＮＧＬ）又は液化石油ガス（ＬＰＧ）流れを提供する方法に関する。
【０００２】
パイプラインでの輸送に代わるものとして、遠隔地の天然ガスを液化し、そして特殊なＬＮＧタンカーで適切なＬＮＧ受け入れ及び貯蔵ターミナルに輸送することがある。ＬＮＧはその後再蒸発させ、天然ガスと同様に気体燃料として用いることができる。ＬＮＧは通常、主要な割合のメタンを含む、すなわち、メタンはＬＮＧの少なくとも５０モル％を構成するが、相対的に少ない量のより重質の炭化水素、例えばエタン、プロパン、ブタン等、並びに窒素を含有する。ＬＮＧの蒸発から生じる気体燃料が加熱値（heating value）に対するパイプライン規格に従うように、一部又は全ての重質炭化水素をＬＮＧ中のメタンから分離する必要がしばしばある。さらに、重質炭化水素をメタンから分離することは、これらの炭化水素が燃料としての価値よりも液体製品としての（例えば、石油化学供給原料として用いるための）価値が高いので望ましい。
【０００３】
ＬＮＧからエタン及び重質炭化水素を分離するために用いうる多くのプロセスがあるが、これらの方法は、高い回収率、低い利用コスト及び処理の平易さ（並びに、従って少ない資本投資）の間でしばしば妥協しなければならない。米国特許第２，９５２，９８４号において、Marshallは、還流蒸留塔の使用により非常に高いエタン回収率が可能なＬＮＧプロセスを説明している。Markbreiterは米国特許第３，８３７，１７２号において、より低いエタン又はプロパン回収率に限定した非還流精留塔を用いるより簡単なプロセスを説明している。Rombo等は米国特許第５，１１４，４５１号において、還流を蒸留塔へ提供する圧縮機を用いて、非常に高いエタン回収率又は非常に高いプロパン回収率が可能なＬＮＧプロセスを説明している。
【０００４】
本発明は一般に、ＬＮＧ流れから、エチレン、エタン、プロピレン、プロパン、及びより重質の炭化水素を回収することに関する。本発明は、高いエタン又は高いプロパンの回収率を可能にし、同時に処理装置を簡単にし、かつ資本投資を低く維持する、新規なプロセス配置を用いる。更に本発明は、ＬＮＧの処理に必要なユーティリティー（動力及び熱）を減じて、従来法よりも操作コストを低減する。本発明により処理されるＬＮＧ流れの典型的な分析は、おおよそのモル％で、メタンが８６．７％、エタン及び他のＣ２成分が８．９％、プロパン及び他のＣ３成分が２．９％、並びにブタンが１．０％、そして残部が窒素である。
【０００５】
本発明の更なる理解のために、実施例及び図面を参照する。
以下の図の説明において、表は代表的なプロセス条件について計算した流量の概要を示す。本明細書中に示す表において、流量（モル／時）の値は、便宜上、最も近い整数にまとめた。表に示す合計流量には、全ての非炭化水素成分が含まれ、従って、炭化水素成分に対する流量の合計よりも一般に大きい。表示温度は最も近い温度にまとめたおおよその値である。また、図に示されたプロセスの比較のために行ったプロセス設計計算は、周囲からプロセスへの（又はプロセスから周囲への）熱漏れがないという仮定に基づくことに留意すべきである。商業的に入手しうる絶縁材料の品質により、これは非常に妥当な仮定となり、かつ当業者によって典型的に行われるものとなる。
【０００６】
便宜上、プロセスパラメーターは、伝統的な英国単位及び国際単位機構（ＳＩ）の単位の両方で示す。表にあるモル流量はポンドモル／時又はｋｇモル／時のいずれかで解釈することができる。馬力（ＨＰ）及び／又は１０００英国熱単位／時（ＭＢＴＵ／Ｈｒ）として示されるエネルギー消費は、ポンドモル／時での規定（stated）モル流量に相当する。キロワット（ｋＷ）として示されるエネルギー消費は、ｋｇモル／時の規定モル流量に相当する。
従来技術の説明
ここで図１を参照する。比較のために、供給流れ中に存在するＣ２成分及びより重質の炭化水素成分の大部分を含有するＮＧＬ生成物を生成するように適合された、米国特許第３，８３７，１７２号によるＬＮＧ処理プラントの例から説明する。ＬＮＧタンク１０からの処理されるＬＮＧ（流れ４１）はポンプ１１へ−２５５°Ｆ［−１５９℃］で入る。ポンプ１１は、ＬＮＧが熱交換器を通り、そこから精留塔１６へ流れることができるように十分にＬＮＧの圧力を上げる。ポンプを出る流れ４１ａは２つの部分、流れ４２及び４３に別れる。第１の部分である流れ４２は、バルブ１２によって精留塔１６の操作圧（およそ３９５ｐｓｉａ［２，７２３ｋＰａ（ａ）］）に膨張され、塔へ塔頂供給物として供給される。
【０００７】
第２の部分である流れ４３は、その全て又は一部が蒸発され、精留塔１６を流れ下る液体の量を減じ、そしてより小さい直径の塔の使用が可能になるように、精留塔１６に入る前に加熱される。図１に示す例では、流れ４３は、塔からの液体生成物（流れ４７）を冷却することによって、まず熱交換器中で−２２９°Ｆ［−１４５℃］に加熱される。部分的に加熱された流れ４３ａは、次に、この例で用いられる海水のような低レベルのユーティリティ熱源を用いて、熱交換器１４中で３０°Ｆ［−１℃］に更に加熱される（流れ４３ｂ）。バルブ１５によって精留塔１６の操作圧に膨張した後、得られる流れ４３ｃは塔中部供給位置へ２７°Ｆ［−３℃］で流れる。
【０００８】
一般に脱メタン塔と呼ばれる精留塔１６は、垂直に間隔を置いて配置された複数のトレー、１つ又はそれより多い充填床、又はトレーと充填物との組合せを含む慣用的な蒸留塔である。トレー及び／又は充填物は、塔を下方に流れる液体と上方に上昇する蒸気との間の必要な接触を提供する。図１に示すように、精留塔は２つの区分からなる。上部の吸収（精留）区分１６ａは、上昇する蒸気と下方に流れる冷液との間の必要な接触を提供して、エタン及び重質成分を凝縮・吸収する、トレー及び／又は充填物を含む。一方、下部のストリッピング（脱メタン）区分１６ｂは、下方に流れる液体と上昇する蒸気との間の必要な接触を提供するトレー及び／又は充填物を含む。脱メタン区分はまた、塔を流れ下る液体部分を加熱及び蒸発させて、塔の上方に流れるストリッピング蒸気を提供する、１つ又はそれより多いリボイラー（例えばリボイラー２２）を含む。これらの蒸気はメタンを液体からストリップし、その結果、底部液体生成物（流れ４７）は、メタンを実質的に含まず、ＬＮＧ供給流れ中に含有される大部分のＣ２成分及び重質炭化水素から構成される。（塔リボイラーで必要とされる温度レベルのため、リボイラーへの入熱の提供には、典型的に、この例で用いられる加熱媒体のような高いレベルのユーティリティ熱源が必要である。）底部生成物において、典型的な規格である体積基準で０．００５：１のメタン対エタン比に基づいて、液体生成物流れ４７は塔の底部を７１°Ｆ［２２℃］で出る。これまでに説明したように熱交換器１３中で１９°Ｆ［−７℃］に冷却された後、液体生成物（流れ４７ａ）は貯蔵又は更なる処理へ流れる。
【０００９】
脱メタン塔オーバーヘッド蒸気である流れ４６は、メタンに富む残留ガスであり、塔を−１４１°Ｆ［−９６℃］で離れる。圧縮機２８において慣用的な冶金を用いることができるように、交差熱交換器２９中で−４０°Ｆ［−４０℃］に加熱された後、流れ４６ａは圧縮機２８（追加電源によって動かす）に入り、販売ライン圧に圧縮される（流れ４６ｂ）。交差熱交換器２９中で５０°Ｆ［１０℃］に冷却された後、残留ガス生成物（流れ４６ｃ）はその後の分配のために販売ガスパイプラインへ１３１５ｐｓｉａ［９，０６７ｋＰａ（ａ）］で流れる。
【００１０】
ＬＮＧの流れ４２及び４３への相対的分離は、典型的には、底部液体生成物（流れ４７）において、望ましいＣ２成分及び重質炭化水素成分の望ましい回収レベルを維持するように調節される。脱メタン塔オーバーヘッド蒸気（流れ４６）の組成がＬＮＧの組成（すなわち、流れ４２ａ中の液体の組成）と平衡になる時点に達するまで、精留塔１６の頂部へ供給する流れ４２への分離を増加させると回収レベルが高まる。この時点に達したら、流れ４２への分離を更に増加させても回収率はそれ以上高くならないが、より少ないＬＮＧが流れ４３へ分離され、そして熱交換器１４において低レベルユーティリティ熱で加熱されるので、リボイラー２２で必要とされる高レベルユーティリティ熱量は単に高められる（高レベルユーティリティ熱は、通常、低レベルユーティリティ熱より経費がかかり、そのため、低レベル熱をできるだけ多くし、高レベル熱をできるだけ少なくすると、操作コストはより少なくなる）。図１に示すプロセス条件では、流れ４２へのＬＮＧ分離量は、この最大量よりわずかに少なく設定した。その結果、従来技術のプロセスにより、リボイラー２２における熱負荷を過度に高めることなく、最大回収率を達成することができる。
【００１１】
図１に示すプロセスの流れ流量とエネルギー消費の概要は次表に示す：
【００１２】
【表１】
2007508516.tif 000003
【００１３】
この従来技術のプロセスは、図２に示すように、供給流れ中に存在する大部分のＣ３成分及び重質炭化水素成分を含有するＬＰＧ生成物を生成するように適合させることもできる。図２のプロセスの処理スキームは、これまでに説明した図１のプロセスに用いたものと本質的に同じである。唯一の有意な違いは、リボイラー２２の入熱を高めて、Ｃ２成分を液体生成物（流れ４７）から分離し、精留塔１６の操作圧を少し高めたことである。
【００１４】
底部生成物において、一般的な規格であるモル基準で０．０２０：１のエタン対プロパン比に基づいて、液体生成物流れ４７は、精留塔１６（ＬＰＧ生成物を生成するときは一般に脱エタン塔と呼ばれる）の底部を１８９°Ｆ［８７℃］で出る。熱交換器１３中で１２５°Ｆ［５２℃］に冷却された後、液体生成物（流れ４７ａ）は貯蔵又は更なる処理へ流れる。
【００１５】
脱エタン塔オーバーヘッド蒸気（流れ４６）は、塔を−９０°Ｆ［−６８℃］で離れ、交差熱交換器２９中で−４０°Ｆ［−４０℃］に加熱され（流れ４６ａ）、圧縮機２８によって販売ライン圧に圧縮される（流れ４６ｂ）。交差熱交換器２９中で８３°Ｆ［２８℃］に冷却された後、残留ガス生成物（流れ４６ｃ）はその後の分配のために販売ガスパイプラインへ１３１５ｐｓｉａ［９，０６７ｋＰａ（ａ）］で流れる。
【００１６】
図２に示すプロセスの流れ流量とエネルギー消費の概要は次表に示す：
【００１７】
【表２】
2007508516.tif 000004
【００１８】
わずかに低い回収レベルが許容されるならば、この従来技術のプロセスは、図３に示すように、より少ない動力及び高レベルユーティリティ熱を用いてＬＰＧ生成物を生成することができる。図３のプロセスの処理スキームは、これまでに説明した図２のプロセスに用いたものと本質的に同じである。唯一の有意な違いは、流れ４２と流れ４３との間の相対的分離を調節して、リボイラー２２の負荷を最小限にし、同時にＣ３成分及び重質炭化水素成分の望ましい回収率をもたらしたことである。
【００１９】
図３に示すプロセスの流れ流量とエネルギー消費の概要は次表に示す：
【００２０】
【表３】
2007508516.tif 000005
【００２１】
図４は、図１で用いた従来技術のプロセスよりも高い回収レベルを達成することができる、米国特許第２，９５２，９８４号による代替的な従来技術のプロセスを示す。図４の方法は、供給流れ中に存在するＣ２成分及び重質炭化水素成分の大部分を含有するＮＧＬ生成物を生成するように適合され、図１についてこれまでに説明したのと同じＬＮＧ組成及び条件を用いた。
【００２２】
図４のプロセスのシミュレーションでは、ＬＮＧタンク１０からの処理されるＬＮＧ（流れ４１）は、ポンプ１１へ−２５５°Ｆ［−１５９℃］で入る。ポンプ１１は、ＬＮＧが熱交換器を通って精留塔１６へ流れることができるように十分にＬＮＧの圧力を高める。ポンプを出る流れ４１ａは、精留塔１６からのオーバーヘッド蒸気（流れ４６）を冷却しながら、まず還流冷却器１７中で−２１３°Ｆ［−１３６℃］に加熱される。部分的に加熱された流れ４１ｂは、塔からの液体生成物（流れ４７）を冷却することによって熱交換器１３中で−２００°Ｆ［−１２９℃］に加熱され（流れ４１ｃ）、そして低レベルユーティリティ熱を用いて熱交換器１４中で更に−１３７°Ｆ［−９４℃］に加熱される（流れ４１ｄ）。バルブ１５によって精留塔１６の操作圧（約４００ｐｓｉａ［２，７５８ｋＰａ（ａ）］に膨張した後、流れ４１ｅは、泡立ち点であるおよそ−１３７°Ｆ［−９４℃］にて塔中部供給位置へ流れる。
【００２３】
オーバーヘッド流れ４６は、精留塔の上部を−１４６°Ｆ［−９９℃］で離れ、還流凝縮器１７に流れ、そこで上記のように熱交換器により冷ＬＮＧ（流れ４１ａ）で−１４７°Ｆ［−９９℃］に冷却され、部分的に凝縮される。部分的に凝縮された流れ４６ａは還流分離器１８に入り、そこで凝縮液（流れ４９）は非凝縮蒸気（流れ４８）から分離される。還流分離器１８からの液体流れ４９は、還流ポンプ１９によって脱メタン塔１６の操作圧より少し高い圧力に加圧され、流れ４９ａは次に冷たい塔頂供給物（還流）として脱メタン１６に供給される。この冷液体還流は、脱メタン塔１６の上部精留区分を上昇する蒸気から、Ｃ２成分及び重質炭化水素成分を吸収し、凝縮させる。
【００２４】
底部生成物中、体積基準で０．００５：１のメタン対エタン比に基づいて、液体生成物流れ４７は精留塔１６の底部を７１°Ｆ［２２℃］で出る。これまでに説明したように熱交換器１３中で１８°Ｆ［−８℃］に冷却された後、液体生成物（４７ａ）は貯蔵又は更なる処理へ流れる。残留ガス（流れ４８）は還流分離器を−１４７°Ｆ［−９９℃］で離れ、交差熱交換器２９中で−４０°Ｆ［−４０℃］に加熱され（流れ４８ａ）、圧縮機２８によって販売ライン圧に圧縮される（流れ４８ｂ）。交差熱交換器２９中で４３°Ｆ［６℃］に冷却された後、残留ガス生成物（流れ４８ｃ）はその後の分配のために販売ガスパイプラインへ１３１５ｐｓｉａ［９，０６７ｋＰａ（ａ）］で流れる。
【００２５】
図４に示す方法の流れ流量とエネルギー消費の概要は次表に示す：
【００２６】
【表４】
2007508516.tif 000006
【００２７】
図４の従来技術のプロセスについて上記表ＩＶに示した回収レベルを図１の従来技術のプロセスについての表Ｉのそれらと比較すると、図４のプロセスは実質的により高いエタン、プロパン及びブタン＋回収率を達成できることを示している。しかしながら、表ＩＶのユーティリティ消費を表Ｉのそれらと比較すると、図４のプロセスでは低レベルユーティリティ熱の最適利用ができないので、図４のプロセスで必要とされる高レベルユーティリティ熱は図１の方法の場合よりもはるかに高いことを示している。
【００２８】
この従来技術のプロセスは、図５に示すように、供給流れ中に存在するＣ３成分及び重質炭化水素成分の大部分を含有するＬＰＧ生成物を生成するように適合させることもできる。図５のプロセスの処理スキームは、これまでに説明した図４のプロセスに用いたものと本質的に同じである。唯一の有意な違いは、リボイラー２２の入熱を高めて、Ｃ２成分を液体生成物（流れ４７）から分離し、精留塔１６の操作圧を少し高めたことである。ＬＮＧ組成及び条件は図２について前に説明したものと同じである。
【００２９】
底部生成物中におけるモル基準で０．０２０：１のエタン対プロパン比に基づいて、液体生成物流れ４７は脱エタン塔１６の底を１９０°Ｆ［８８℃］で出る。熱交換器１３中で１２５°Ｆ［５２℃］に冷却された後、液体生成物（流れ４７ａ）は貯蔵又は更なる処理へ流れる。残留ガス（流れ４８）は還流冷却器１８を−９４°Ｆ［−７０℃］で離れ、交差熱交換器２９中で−４０°Ｆ［−４０℃］に加熱され（流れ４８ａ）、圧縮機２８によって販売ライン圧に圧縮される（流れ４８ｂ）。交差熱交換器２９中で７９°Ｆ［２６℃］に冷却された後、残留ガス生成物（流れ４８ｃ）はその後の分配のために販売ガスパイプラインへ１３１５ｐｓｉａ［９，０６７ｋＰａ（ａ）］で流れる。
【００３０】
図５に示すプロセスの流れ流量とエネルギー消費の概要は次表に示す：
【００３１】
【表５】
2007508516.tif 000007
【００３２】
少しより低い回収レベルが容認されるならば、この従来技術のプロセスは、図６に示すようにより少ない動力及び高レベルユーティリティ熱を用いてＬＰＧ生成物を生成することができる。図６のプロセスの処理スキームは、これまでに説明した図５のプロセスに用いたものと本質的に同じである。唯一の有意な違いは、還流冷却器１７からの流れ４６ａの出口温度を調整して、リボイラー２２の負荷を最小限にし、同時にＣ３成分及び重質炭化水素成分の望ましい回収率をもたらしたことである。ＬＮＧ組成及び条件は図３で前に説明したものと同じである。
【００３３】
図６に示すプロセスの流れ流量とエネルギー消費の概要は次表に示す：
【００３４】
【表６】
2007508516.tif 000008
【００３５】
図７は、図１で用いた従来技術のプロセスよりも高い回収レベルを達成することができる、米国特許第５，１１４，４５１号による別の代替的な従来技術のプロセスを示す。供給流れ中に存在するＣ２成分及び重質炭化水素成分の大部分を含有するＮＧＬ生成物を生成するように適合させた図７のプロセスは、図１及び４に記載のものと同じＬＮＧ組成及び条件を用いた。
【００３６】
図７のプロセスのシミュレーションでは、ＬＮＧタンク１０からの処理されるＬＮＧ（流れ４１）は、ポンプ１１へ−２５５°Ｆ［−１５９℃］で入る。ポンプ１１は、LNGが熱交換器を通って精留塔１６へ流れることができるように十分にＬＮＧの圧力を高める。ポンプを出る流れ４１ａは、流れ４２及び４３の２つの部分に分けられる。第２の部分である流れ４３は、その全て又は一部が蒸発され、精留塔１６を流れ下る液体の量を減じ、そしてより小さい直径の塔の使用が可能になるように、精留塔１６に入る前に加熱される。図７に示す例では、流れ４３は、塔からの液体生成物（流れ４７）を冷却することによって、−２２６°Ｆ［−１４３℃］に熱交換器中でまず加熱される。部分的に加熱された流れ４３ａは、次に、低レベルユーティリティ熱を用いて熱交換器１４中で３０°Ｆ［−１℃］に更に加熱される（流れ４３ｂ）。バルブ１５によって精留塔１６の操作圧（約３９５ｐｓｉａ［２，７２３ｋＰａ（ａ）］）に膨張した後、流れ４３ｃは塔中部の低位供給位置へ２７°Ｆ［−３℃］で流れる。
【００３７】
流れ４２のように塔へ流れる流れ４１ａ中の全体供給物の割合はバルブ１２によって制御され、一般に全体供給物の５０％以下である。流れ４２ａはバルブ１２から熱交換器１７へ流れ、そこで冷却しながら加熱され、十分に凝縮し、そして流れ４９ａをいくらか冷却する。加熱された流れ４２ｂは次に、脱メタン塔１６へ塔中部の高位供給位置で約−１６０°Ｆ［−１０７℃］にて流れる。
【００３８】
塔オーバーヘッド流れ４６は脱メタン塔１６を約−１４７°Ｆ［−９９℃］で離れ、２つの部分に分けられる。大部分の流れ４８はメタンに富む残留ガスである。それは交差熱交換器２９中で−４０°Ｆ［−４０℃］に加熱され（流れ４８ａ）、圧縮機２８によって販売ライン圧に圧縮される（流れ４８ｂ）。４３°Ｆ［６℃］に交差熱交換器２９中で冷却された後、残留ガス生成物（流れ４８ｃ）はその後の分配のために販売ガスパイプラインへ１３１５ｐｓｉａ［９，０６７ｋＰａ（ａ）］で流れる。
【００３９】
塔オーバーヘッドの少量部である流れ４９は、圧縮機２６に入り、圧縮機は圧力を適度に上げて、熱交換器１７及びコントロールバルブ２７における圧力低下、ならびに脱メタン塔１６の高さによる静水頭を解消する。圧縮された流れ４９ａは、これまでに説明したように熱交換器１７中でＬＮＧ供給流れ（流れ４２ａ）の一部によって−２４７°Ｆ［−１５５℃］に冷却されて十分に凝縮し、それをいくらか冷却する（流れ４９ｂ）。流れ４９ｂは、バルブ２７を通って流れてその圧力を精留塔１６の圧力より低い圧力にする。得られた流れ４９ｃは脱メタン塔１６の頂部供給位置へ流れて、塔の還流として働く。
【００４０】
底部生成物中において、体積基準で０．００５：１のメタン対エタン比に基づいて、液体生成物流れ４７は精留塔１６の底を７０°Ｆ［２１℃］で出る。上記のように熱交換器１３中で１８°Ｆ［−８℃］に冷却された後、液体生成物（４７ａ）は貯蔵又は更なる処理へ流れる。
【００４１】
図７に示すプロセスの流れ流量とエネルギー消費の概要は次表に示す：
【００４２】
【表７】
2007508516.tif 000009
【００４３】
図７の従来技術のプロセスについて上記表ＶＩＩに示した回収レベルを図１の従来技術のプロセスについての表Ｉのそれらと比較すると、図７のプロセスは、実質的により高いエタン、プロパン及びブタン＋回収率を達成することができ、表ＩＶに示したような図４の従来技術のプロセスによって達成されたものと本質的に同じであることを示している。更に、表ＶＩＩのユーティリティ消費を表ＩＶのそれらと比較すると、図７のプロセスで必要とされる高レベルユーティリティ熱は図４の方法の場合よりもはるかに低いことを示している。実のところ、図７のプロセスで必要とされる高レベルユーティリティ熱は、図１のプロセスよりもわずか２９％高いだけである。
【００４４】
この従来技術のプロセスは、図８に示すような供給流れ中に存在するＣ３成分及び重質炭化水素成分の大部分を含有するＬＰＧ生成物を生成するように適合させることもできる。図８のプロセスの処理スキームは、前記の図７のプロセスに用いたものと本質的に同じである。唯一の有意な違いは、リボイラー２２の入熱を高めて、Ｃ２成分を液体生成物（流れ４７）からストリップし、流れ４２と４３との間の相対的分離を調節して、リボイラー２２の負荷を最小限にし、同時にＣ３成分及び重質炭化水素成分の望ましい回収率をもたらし、そして精留塔１６の操作圧を少し高めたことである。ＬＮＧ組成及び条件は図２及び５についてこれまでに説明したものと同じである。
【００４５】
底部生成物中において、モル基準で０．０２０：１のエタン対プロパン比に基づいて、液体生成物流れ４７は脱エタン塔１６の底部を１８９°Ｆ［８７℃］で出る。熱交換器１３中で１２４°Ｆ［５１℃］に冷却された後、液体生成物（流れ４７ａ）は貯蔵又は更なる処理へ流れる。−９３°Ｆ［−７０℃］の残留ガス（流れ４８）は交差熱交換器２９中で−４０°Ｆ［−４０℃］に加熱され（流れ４８ａ）、圧縮機２８によって販売ライン圧に圧縮される（流れ４８ｂ）。７８°Ｆ［２５℃］に交差熱交換器２９中で冷却された後、残留ガス生成物（流れ４８ｃ）はその後の分配のために販売ガスパイプラインへ１３１５ｐｓｉａ［９，０６７ｋＰａ（ａ）］で流れる。
【００４６】
図８に示すプロセスの流れ流量とエネルギー消費の概要は次表に示す：
【００４７】
【表８】
2007508516.tif 000010
【００４８】
少しより低い回収レベルが容認されるならば、この従来技術のプロセスは、図９に示すようにより少ない動力及び高レベルユーティリティ熱を用いてＬＰＧ生成物を生成することができる。図９のプロセスの処理スキームは、前記の図８のプロセスに用いたものと本質的に同じである。唯一の有意な違いは、流れ４２と４３との間の相対的分離及び再循環流れ４９の流量を調節して、リボイラー２２の負荷を最小限にし、同時にＣ３成分及び重質炭化水素成分の望ましい回収率をもたらしたことである。ＬＮＧ組成及び条件は図３及び６についてこれまでに説明したものと同じである。
【００４９】
図９に示すプロセスの流れ流量とエネルギー消費の概要は次表に示す：
【００５０】
【表９】
2007508516.tif 000011
【００５１】
発明の説明
実施例１
図１０は、本発明によるプロセスの流れ図である。図１０に示されるプロセスのＬＮＧ組成及び条件は図１、４及び７と同じである。従って、図１０のプロセスを図１、４及び７のプロセスと比較して、本発明の利点を説明することができる。
【００５２】
図１０のプロセスのシミュレーションでは、ＬＮＧタンク１０からの処理されるＬＮＧ（流れ４１）はポンプ１１へ−２５５°Ｆ［−１５９℃］で入る。ポンプ１１は、熱交換器を通って精留塔１６へ流れることができるように十分にＬＮＧの圧力を高める。ポンプを出る流れ４１ａは、精留塔１６からのオーバーヘッド蒸気（流れ４６）を冷却しながら、−１５２°Ｆ［−１０２℃］に還流冷却器１７中で加熱される。還流冷却器１７中を出る流れ４１ｂは、２つの部分、流れ４２及び４３に分離される。第１の部分である流れ４２は、バルブ１２によって精留塔１６の操作圧（約４００ｐｓｉａ［２，７５８ｋＰａ（ａ）］）に膨張され、塔中部の高位供給位置で塔へ供給される。
【００５３】
第２の部分である流れ４３は、その全て又は一部が蒸発され、精留塔１６を流れ下る液体の量を減じ、そしてより小さい直径の塔の使用が可能になるように、精留塔１６に入る前に加熱される。図１０に示す例では、流れ４３は、塔からの液体生成物（流れ４７）を冷却することによって、−１３７°Ｆ［−９４℃］に熱交換器中でまず加熱される。部分的に加熱された流れ４３ａは、次に、低レベルのユーティリティ熱を用いて熱交換器１４中で３０°Ｆ［−１℃］に更に加熱される（流れ４３ｂ）。バルブ１５によって精留塔１６の操作圧に膨張した後、流れ４３ｃは塔中部の低位供給位置へ２７°Ｆ［−３℃］で流れる。
【００５４】
精留塔１６中の脱メタン塔は、間隔を置いて垂直に配置された複数のトレー、１つ又はそれより多い充填床、又はトレーと充填物との組合せを含む慣用的な蒸留塔である。図１０に示すように、精留塔は２つの区分からなる。上方の吸収（精留）区分１６ａは、上昇する蒸気と流れ下る冷液との間の必要な接触を提供して、エタン及び重質成分を凝縮及び吸収するトレー及び／又は充填物を含む；下方のストリッピング（脱メタン）区分１６ｂは、流れ下る液体と上昇する蒸気との間の必要な接触を提供するトレー及び／又は充填物を含む。脱メタン区分はまた、塔を流れ下る液体部分を加熱及び蒸発させて塔の上方に流れるストリッピング蒸気を提供する１つ又はそれより多いリボイラー（例えばリボイラー２２）を含む。底部生成物中において、体積基準で０．００５：１のメタン対エタン比に基づいて、液体生成物流れ４７は塔の底を７１°Ｆ［２２℃］で出る。これまでに説明したように熱交換器１３中で１８°Ｆ［−８℃］に冷却された後、液体生成物（流れ４７ａ）は貯蔵又は更なる処理へ流れる。
【００５５】
オーバーヘッド蒸気流れ４６は精留塔１６の上部区分から−１４６°Ｆ［−９９℃］で取り出され、還流冷却器１７に流れ、そこで上記のように冷ＬＮＧ（流れ４１ａ）で熱交換器によって−１４７°Ｆ［−９９℃］に冷却され、部分的に凝縮される。部分的に凝縮された流れ４６ａは還流分離器１８に入り、そこで凝縮液（流れ４９）は非凝縮蒸気（流れ４８）から分離される。還流分離器１８からの液体流れ４９は、還流ポンプ１９によって脱メタン塔１６の操作圧より少し高い圧力に加圧され、流れ４９ａは次に冷たい塔頂供給物（還流）として脱メタン１６に供給される。この冷液体還流は、脱メタン塔１６の上部精留区分を上昇する蒸気からＣ２成分及び重質炭化水素成分を吸収し、凝縮させる。
【００５６】
残留ガス（流れ４８）は還流冷却器１８を−１４７°Ｆ［−９９℃］で離れ、交差熱交換器２９中で−４０°Ｆ［−４０℃］に加熱され（流れ４８ａ）、圧縮機２８によって販売ライン圧に圧縮される（流れ４８ｂ）。４３°Ｆ［６℃］に交差熱交換器２９中で冷却された後、残留ガス生成物（流れ４８ｃ）はその後の分配のために販売ガスパイプラインへ１３１５ｐｓｉａ［９，０６７ｋＰａ（ａ）］で流れる。
【００５７】
図１０に示すプロセスの流れ流量とエネルギー消費の概要は次表に示す：
【００５８】
【表１０】
2007508516.tif 000012
【００５９】
図１０について上記表Ｘに示した回収レベルを図１に関する表Ｉの回収レベルと比較すると、本発明は図１のプロセスによるよりもはるかに高い液体回収効率を達成できることを示している。表Ｘのユーティリティ消費を表Ｉと比較すると、本発明で必要とされる動力は図１の動力と実質的に同じであり、本発明で必要とされる高レベルユーティリティ熱は図１のプロセスよりもほんのわずか高い（約１８％）だけであることを示している。
【００６０】
表Ｘに示した回収レベルを図４及び７の従来技術のプロセスについての表ＩＶ及びＶＩＩの回収レベルと比較すると、本発明は図４及び７の方法の液体回収効率に匹敵することを示している。表Ｘのユーティリティ消費を表ＩＶ及びＶＩＩと比較すると、本発明で必要とされる動力は、図４及び７のプロセスの場合と実質的に同じであるが、本発明で必要とされる高レベルユーティリティ熱は図４及び７の方法の場合よりもかなり低い（それぞれ約６９％より低い及び９％より低い）ことを示している。
【００６１】
本発明の改善された効率を説明する３つの主な要素がある。第１に、図１の従来技術のプロセスと比較して、本発明は、ＬＮＧ供給流れ自体が精留塔１６の還流として直接働くことによるものではない。むしろ、冷ＬＮＧに内在する冷却は、還流冷却器１７中で間接的に用いられて、非常に少量の回収すべきＣ２成分及び重質炭化水素成分を含有する液体還流流れ（流れ４９）を生じ、精留塔１６の上部吸収区分１６ａ中で効率的な精留を行い、（図４の従来技術のプロセスに示す工程と同様の）図１の従来技術のプロセスの平衡制限を回避する。第２に、図４の従来技術のプロセスと比較して、精留塔１６への供給前にＬＮＧ供給流れが２つの部分に分かれることで、低レベルユーティリティ熱のより効果的な利用が可能となり、それによって、リボイラー２２によって消費される高レベルユーティリティ熱の量が減じる。ＬＮＧ供給流れの相対的に冷たい部分（図１０の流れ４２ａ）は、精留塔１６の第２還流流れとして働いて、加熱された部分（図１０の流れ４３ｃ）の蒸気を部分的に精留して、ＬＮＧ供給流れのこの部分の加熱及び蒸発が還流冷却器１７の負荷を過度に高めないようにする。第３に、図７の従来技術のプロセスと比較して、表Ｘの流れ４９を表ＶＩＩの流れ４９と比較することによって分かるように、ＬＮＧ供給流れの一部（図７の流れ４２ａ）ではなく全体（図１０の流れ４２ａ）を還流冷却器１７で用いることにより、精留塔１６のためにより多くの還流を生じることが可能となる。還流の流れがより多いことによって、より多くのＬＮＧ供給流れを熱交換器１４において低レベルユーティリティ熱を用いて加熱することができ（表Ｘの流れ４３を表ＶＩＩの流れ４３と比較する）、リボイラー２２で必要とされる働きを減じ、脱メタン塔からの底部液体生成物に対する規格を満たすのに必要な高レベルユーティリティ熱の量をできるだけ少なくする。
実施例２
本発明は、図１１に示すような供給流れ中に存在するＣ３成分及び重質炭化水素成分の大部分を含有するＬＰＧ生成物を生成するように適合させることもできる。図１１に示すプロセスで考えられるＬＮＧ組成及び条件は、前に図２、５及び８で説明したものと同じである。従って、本発明の図１１のプロセスは図２、５及び８で示す従来技術のプロセスと比較することができる。
【００６２】
図１１のプロセスの処理スキームは、これまでに説明した図１０のプロセスに用いたものと本質的に同じである。唯一の有意な違いは、リボイラー２２の入熱を上げてＣ２成分を液体生成物（流れ４７）から分離し、そして精留塔１６の操作圧を少し上げたことである。
【００６３】
底部生成物中において、モル基準で０．０２０：１のエタン対プロパン比に基づいて、液体生成物流れ４７は脱エタン塔１６の底を１８９°Ｆ［８７℃］で出る。熱交換器１３中で１２４°Ｆ［５１℃］に冷却された後、液体生成物（流れ４７ａ）は貯蔵又は更なる処理へ流れる。残留ガス（流れ４８）は還流冷却器１８を−９４°Ｆ［−７０℃］で離れ、交差熱交換器２９中で−４０°Ｆ［−４０℃］に加熱され（流れ４８ａ）、圧縮機２８によって販売ライン圧に圧縮される（流れ４８ｂ）。７９°Ｆ［２６℃］に交差熱交換器２９中で冷却された後、残留ガス生成物（流れ４８ｃ）はその後の分配のために販売ガスパイプラインへ１３１５ｐｓｉａ［９，０６７ｋＰａ（ａ）］で流れる。
【００６４】
図１１に示すプロセスの流れ流量とエネルギー消費の概要は次表に示す：
【００６５】
【表１１】
2007508516.tif 000013
【００６６】
図１１について上記表ＸＩに示した回収レベルを図２の従来技術のプロセスについての表ＩＩの回収レベルと比較すると、本発明は図２のプロセスよりもずっと高い液体回収効率を達成することができることを示している。表ＸＩのユーティリティ消費を表ＩＩと比較すると、本発明で必要とされる高レベルユーティリティ熱は図２のプロセスよりも有意に高い（約４０％）が、本発明で必要とされる動力は図２のプロセスの場合と本質的に同じであることを示している。
【００６７】
表ＸＩに示した回収レベルを図５及び８の従来技術のプロセスについての表Ｖ及びＶＩＩＩの回収レベルと比較すると、本発明は図５及び８のプロセスの液体回収効率と同等であることを示している。表ＸＩのユーティリティ消費を表Ｖ及びＶＩＩＩと比較すると、本発明で必要とされる動力は図５及び８のプロセスの場合と本質的に同じであるが、本発明で必要とされる高レベルユーティリティ熱は図５及び８のプロセスの場合よりも本質的に低い（それぞれ約５４％及び１１％低い）ことを示している。
実施例３
少し低い回収レベルが容認されるならば、本発明の別の態様を用いて、ずっと少ない動力及び高レベルユーティリティ熱を用いてＬＰＧ生成物を生成することができる。図１２はそのような別の態様を説明するものである。図１２に示すプロセスで考えられるＬＮＧ組成及び条件は、図１１、ならびに、前に図３、６及び９で説明したものと同じである。従って、本発明の図１２のプロセスは、図１１に示す態様、ならびに、図３、６及び９に示す従来技術のプロセスと比較することができる。
【００６８】
図１２のプロセスのシミュレーションでは、ＬＮＧタンク１０からの処理されるＬＮＧ（流れ４１）はポンプ１１へ−２５５°Ｆ［−１５９℃］で入る。ポンプ１１は、ＬＮＧが熱交換器を通って吸収塔１６へ流れることができるように十分にＬＮＧの圧力を高める。ポンプを出る流れ４１ａは、接触装置吸収塔１６から取り出されたオーバーヘッド蒸気（蒸留流４６）を冷却しながら、まず−９１°Ｆ［−６９℃］に還流冷却器１７中で加熱される。部分的に加熱された流れ４１ｂは、次に、精留ストリッパー塔２１からの液体生成物（流れ４７）を冷却することによって、熱交換器１３中で−８８°Ｆ［−６７℃］に加熱され（流れ４１ｃ）、そして低レベルユーティリティ熱を用いて熱交換器１４中で更に−３０°Ｆ［−１℃］に加熱される（流れ４１ｄ）。バルブ１５によって吸収塔１６の操作圧（約８５５ｐｓｉａ［５，８９５ｋＰａ（ａ）］に膨張した後、流れ４１ｅは塔低部供給位置へ約２８°Ｆ［−２℃］で流れる。膨張した流れ４１ｅの液体部分（もしあれば）は吸収塔１６の上部区分から流れ下る液体と混じり合い、組合わされた液体流れ４４は接触装置吸収塔１６から１７°Ｆ［−８℃］で出る。膨張した流れ４１ｅの蒸気部分は吸収塔１６を通って上方へ上がり、流れ下る冷液体と接触して凝縮し、Ｃ３成分及び重質炭化水素成分を吸収する。
【００６９】
吸収塔１６の底部からの複合液体流れ４４は、膨張バルブ２０によってストリッパー塔２１の操作圧（４３０ｐｓｉａ［２，９６５ｋＰａ（ａ）］より少し高い圧力にフラッシュ膨張され、流れ４４は−１１°Ｆ［−２４℃］に冷却され（流れ４４ａ）、その後、精留ストリッパー塔２１へ塔頂供給位置で入る。ストリッパー塔２１では、モル基準で０．０２０：１のエタン対プロパン比の規格を満たすように、流れ４４ａは、リボイラー２２中で生じた蒸気により、そのメタン及びＣ２成分がストリップされる。得られた液体生成物流れ４７はストリッパー塔２１の底部を１９１°Ｆ［８８℃］で出て、熱交換器１３中で１２６°Ｆ［５２℃］に冷却され、その後、貯蔵又は更なる処理へ流れる。
【００７０】
ストリッパー塔２１からのオーバーヘッド蒸気（蒸留流４５）は塔を５２°Ｆ［１１℃］で出て、オーバーヘッド圧縮機２３（補充動力源により動く）に入る。オーバーヘッド圧縮機２３は、流れ４５ａが吸収塔１６へ塔低部供給位置にて供給されるように、流れ４５ａの圧力を吸収塔１６の操作圧よりも少し高くする。流れ４５ａは吸収塔１６に１４４°Ｆ［６２℃］で入り、そこで吸収塔１６を通って上方へ上がり、流れ下る冷液体と接触して凝縮し、Ｃ３成分及び重質炭化水素成分を吸収する。
【００７１】
オーバーヘッド蒸留流れ４６は接触装置吸収塔１６から−６３°Ｆ［−５３℃］で取り出され、還流冷却器１７に流れ、そこで−７８°Ｆ［−６１℃］に冷却され、これまでに説明したように冷ＬＮＧ（流れ４１ａ）との熱交換によって部分的に凝縮される。部分的に凝縮された流れ４６ａは還流分離器１８に入り、そこで凝縮された液体（流れ４９）は非凝縮蒸気（流れ４８）から分離される。還流分離器１８からの液体流れ４９は、還流ポンプ１９によって吸収塔１６の操作圧より少し高い圧力に上げられ、次に、流れ４９ａは塔頂部冷供給流れ（還流）として吸収塔１６へ供給される。この冷液体還流は、吸収塔１６を上昇する蒸気からＣ３成分及び重質炭化水素成分を吸収し、凝縮する。
【００７２】
残留ガス（流れ４８）は還流冷却器１８を−７８°Ｆ［−６１℃］で離れ、交差熱交換器２９中で−４０°Ｆ［−４０℃］に加熱され（流れ４８ａ）、圧縮機２８によって販売ライン圧に圧縮される（流れ４８ｂ）。−３７°Ｆ［−３８℃］に交差熱交換器２９中で冷却された後、流れ４８ｃは低レベルユーティリティ熱を用いて熱交換器３０中で３０°Ｆ［−１℃］に加熱され、残留ガス生成物（流れ４８ｄ）はその後の分配のために販売ガスパイプラインへ１３１５ｐｓｉａ［９，０６７ｋＰａ（ａ）］で流れる。
【００７３】
図１２に示すプロセスの流れ流量とエネルギー消費の概要は次表に示す：
【００７４】
【表１２】
2007508516.tif 000014
【００７５】
図１２の本発明の態様についての上記表ＸＩＩを図１１の本発明の態様についての表ＸＩと比較すると、図１２の態様の場合、液体回収率が減少している（プロパン回収率９９．９０％及びブタン＋回収率１００．０％からプロパン回収率９５．０１％及びブタン＋回収率９９．９８％へ）。しかしながら、図１２の態様に必要な動力及び熱は、図１１の１／２以下である。個々の用途に用いられる態様の選択は、ＬＰＧ生成物中の重質炭化水素の金銭的価値対残留ガス生成物中の気体燃料としての相当する価値、ならびに、動力及び高レベルユーティリティ熱のコストによって一般に決定される。
【００７６】
表ＸＩＩに示した回収レベルを図３、６及び９の従来技術のプロセスについての表ＩＩＩ、ＶＩ及びＩＸの回収レベルと比較すると、本発明は図３、６及び９のプロセスの液体回収効率に匹敵することを示している。表ＸＩＩのユーティリティ消費を表ＩＩＩ、ＶＩ及びＩＸと比較すると、本発明のこの態様で必要とされる動力は、必要とされる高レベルユーティリティ熱と同様に（図３、６及び９の方法の場合よりそれぞれ約３８％、８３％及び５７％低い）、図３、６及び９のプロセスの場合よりかなり低い（約５２％より低い）ことを示している。
【００７７】
本発明の態様を図３、６及び９に示した従来技術のプロセスと比較するとき、精留ストリッパー塔２１の操作圧は３つの従来技術のプロセスにおける精留塔１６の操作圧と同じであるが、接触装置吸収塔１６の操作圧はかなり高く、８５５ｐｓｉａ［５，８９５ｋＰａ（ａ）］対４３０ｐｓｉａ［２，９６５ｋＰａ（ａ）］であることに注目すべきである。従って、残留ガスは本発明の図１２の態様よりも高い圧力で圧縮機２８に入り、従って、残留ガスをパイプライン圧にするのに必要な圧縮馬力はより小さい。
【００７８】
従来技術のプロセスは精留及びストリッピングを同じ塔で行う（すなわち、図１の精留塔１６に含まれる吸収区分１６ａ及びストリッピング区分１６ｂ）ので、従来技術のプロセスでは２つの操作は必ず本質的に同じ圧力で行わなければならない。従来技術のプロセスの動力消費は、脱エタン塔１６の操作圧を上げることによって減じることができる。都合の悪いことに、より高い操作圧の結果、脱エタン塔１６の蒸留性能に悪影響が生じるので、これはこの場合には勧められない。この影響は、脱エタン塔１６における物質移動がその蒸気流れと液体流れの相挙動により乏しいことから現れる。特に関係するものは、気−液分離効率に影響を及ぼす物理的性質、すなわち、液体表面張力と２つの相の密度差である。その結果、脱エタン塔１６の操作圧は図３、６及び９に示す値より高くすべきではなく、従来技術のプロセスを用いて圧縮機２８の動力消費を減じるのに用いうる手段はない。
【００７９】
ストリッパー塔２１からのオーバーヘッド（図１２の流れ４５）を吸収塔１６へ流す起動力を供給するオーバーヘッド圧縮機２３に関して、精留操作（吸収塔１６）の操作圧とストリッピング操作（ストリッパー塔２１）の操作圧は、従来技術のプロセスにおけるようにはもはや結び付けられない。その代わりに、２つの塔の操作圧は独立して最適化することができる。ストリッパー塔２１の場合、圧力は良好な蒸留特性を保証するように選択することができ、一方、吸収塔１６の場合、圧力は必要とされる液体回収レベル対残留ガス圧縮力を最適化するように選択することができる。
【００８０】
本発明の図１２の態様に関して、リボイラー２２の負荷の劇的な低下は、２つの要素の結果である。第１に、吸収塔１６の底部からの液体流れ４４はストリッパー塔２１の操作圧にフラッシュ膨張されるので、この流れのメタン及びＣ２成分の有意な部分が蒸発する。これらの蒸気は吸収塔１６へ流れ４５ａで戻り、吸収塔を流れ下る液体のためのストリッピング蒸気として働き、そのため、ストリッパー塔２１中の液体からストリップされるメタン及びＣ２成分はより少ない。第２に、圧縮の熱は吸収塔１６の底へ直接供給されるので、オーバーヘッド圧縮機２３は本質的に、吸収塔１６に対するサイドリボイラーとして働くヒートポンプである。このことは、ストリッパー塔２１の液体からストリップすべき流れ４４に含まれるメタン及びＣ２成分の量をさらに減少させる。
実施例４
より少ない動力消費で同じＣ３成分回収率を維持するわずかにより複雑な設計は、図１３の方法に示すような本発明の別の態様を用いて達成することができる。図１３に示すプロセスで考えられるＬＮＧ組成及び条件は、図１２におけるものと同じである。従って、図１３の態様は図１２に示す態様と比較することができる。
【００８１】
図１３のプロセスのシミュレーションでは、ＬＮＧタンク１０からの処理されるＬＮＧ（流れ４１）はポンプ１１へ−２５５°Ｆ［−１５９℃］で入る。ポンプ１１は、ＬＮＧが熱交換器を通って吸収塔１６へ流れることができるように十分にＬＮＧの圧力を高める。ポンプを出る流れ４１ａは、接触装置吸収塔１６から取り出されるオーバーヘッド蒸気（流れ４６）を冷却しながら、まず還流冷却器１７中で−１０４°Ｆ［−７６℃］に加熱される。部分的に加熱された流れ４１ｂは、分別ストリッパー塔２１からのオーバーヘッド流れ（流れ４５ａ）及び液体生成物（流れ４７）を冷却することによって、次に熱交換器１３中で−８８°Ｆ［−６７℃］に加熱され（流れ４１ｃ）、そして低レベルユーティリティ熱を用いて熱交換器１４中で更に−３０°Ｆ［−１℃］に加熱される（流れ４１ｄ）。バルブ１５によって吸収塔１６の操作圧（約８５５ｐｓｉａ［５，８９５ｋＰａ（ａ）］に膨張した後、流れ４１ｅは吸収塔１６の塔低部供給位置へ約２８°Ｆ［−２℃］で流れる。膨張した流れ４１ｅの液体部分（もしあれば）は吸収塔１６の上部区分から流れ下る液体と混じり合い、組合された液体流れ４４は吸収塔１６の底部を５°Ｆ［−１５℃］で出る。膨張した流れ４１ｅの蒸気部分は吸収塔１６を上昇し、落下する冷液体と接触して凝縮し、Ｃ３成分及び重質炭化水素成分を吸収する。
【００８２】
接触装置吸収塔１６の底部からの組合された液体流れ４４は、膨張バルブ２０によってストリッパー塔２１の操作圧（４３０ｐｓｉａ［２，９６５ｋＰａ（ａ）］より少し高い圧力にフラッシュ膨張され、流れ４４は−２４°Ｆ［−３１℃］に冷却され、その後、精留ストリッパー塔２１へ塔頂供給位置で入る。ストリッパー塔２１では、モル基準で０．０２０：１のエタン対プロパン比の規格を満たすように、流れ４４ａはリボイラー２２中で生じた蒸気によってそのメタン及びＣ２成分をストリップされる。得られた液体生成物流れ４７はストリッパー塔２１の底部を１９１°Ｆ［８８℃］で出て、熱交換器１３中で１２６°Ｆ［５２℃］に冷却され、その後、貯蔵又は更なる処理へ流れる。
【００８３】
ストリッパー塔２１からのオーバーヘッド蒸気（流れ４５）は塔を４３°Ｆ［６℃］で出て、交差熱交換器２４に流れ、そこで−４７°Ｆ［−４４℃］に冷却され、部分的に凝縮される。部分的に凝縮された流れ４５ａは、これまでに説明したように熱交換器１３中で−９９°Ｆ［−７３℃］に更に冷却され、流れの残りは凝縮される。次に、凝縮液体流れ４５ｂはオーバーヘッドポンプ２５に入る。このポンプは、流れ４５ｃの圧力を吸収塔１６の操作圧より少し高い圧力に上げる。流れ４５ｃは交差熱交換器２４に戻り、流れ４５を冷却しながら、３８°Ｆ［３℃］に加熱され、部分的に蒸発される。次に、部分的に蒸発された流れ４５ｄは吸収塔１６へ塔低部供給位置で供給され、そこでその蒸気部分は吸収塔１６を通って上方へ上がり、流れ下る冷液体と接触して凝縮し、Ｃ３成分及び重質炭化水素成分を吸収する。流れ４５ｄの液体部分は吸収塔１６の上部区分から流れ下る液体と混じり合い、吸収塔１６の底部を離れる複合液体流れ４４の一部になる。
【００８４】
オーバーヘッド蒸留流れ４６は接触装置吸収塔１６から−６４°Ｆ［−５３℃］で取り出され、還流冷却器１７に流れ、そこで−７８°Ｆ［−６１℃］に冷却され、これまでに説明したように冷ＬＮＧ（流れ４１ａ）との熱交換によって部分的に凝縮される。部分的に凝縮された流れ４６ａは還流分離器１８に入り、そこで凝縮された液体（流れ４９）は非凝縮蒸気（流れ４８）から分離される。還流分離器１８からの液体流れ４９は、還流ポンプ１９によって吸収塔１６の操作圧より少し高い圧力に上げられ、次に、流れ４９ａは塔頂部冷供給流れ（還流）として吸収塔１６へ供給される。この冷液体還流は、吸収塔１６中の上昇蒸気からのＣ３成分及び重質炭化水素成分を吸収し、凝縮する。
【００８５】
残留ガス（流れ４８）は還流冷却器１８を−７８°Ｆ［−６１℃］で離れ、交差熱交換器２９中で−４０°Ｆ［−４０℃］に加熱され（流れ４８ａ）、圧縮機２８によって販売ライン圧に圧縮される（流れ４８ｂ）。−３７°Ｆ［−３８℃］に交差熱交換器２９中で冷却された後、流れ４８ｃは低レベルユーティリティ熱を用いて熱交換器３０中で３０°Ｆ［−１℃］に加熱され、残留ガス生成物（流れ４８ｄ）はその後の分配のために販売ガスパイプラインへ１３１５ｐｓｉａ［９，０６７ｋＰａ（ａ）］で流れる。
【００８６】
図１３に示すプロセスの流れ流量とエネルギー消費の概要は次表に示す：
【００８７】
【表１３】
2007508516.tif 000015
【００８８】
図１３の本発明の態様に関する上記表ＸＩＩＩを図１２の本発明の態様に関する表ＸＩＩと比較すると、液体回収率は図１３の態様の場合と同じであることを示している。図１３の態様は、圧縮機（図１２のオーバーヘッド圧縮機２３）ではなくポンプ（図１３のオーバーヘッドポンプ２５）を用いて、オーバーヘッド蒸気を精留ストリッパー塔２１から接触装置吸収塔１６へ送るので、必要とされる動力は図１３の態様の方が少ない。しかしながら、吸収塔１６へ供給される得られた流れ４５ｄは十分に蒸発されていないので、より多くの液体が吸収塔１６を低部流れ４４で離れ、ストリッパー塔２１中でそのメタン及びＣ２成分をストリップしなければならず、図１２の態様と比較して、図１３の本発明の態様によって必要とされるリボイラー２２の負荷は増し、高レベルユーティリティ熱の量は増加する。個々の用途に用いられる態様の選択は、動力対高レベルユーティリティ熱の相対コスト、ならびに、ポンプ及び熱交換器対圧縮機の相対資本コストによって一般に決定される。
他の態様
図１３の本発明の態様では、還流冷却器１７を離れる部分的に加熱されたＬＮＧ（流れ４１ｂ）は分別ストリッパー塔２１からのオーバーヘッド蒸気（流れ４５ａ）を最終的に冷却する。場合によっては、流れ４１ｂで得られる冷却では、オーバーヘッド蒸気を全て凝縮するのに不十分かもしれない。この場合には、図１４に示すような本発明の別の態様を用いることができる。加熱された液化天然ガス流れ４１ｅは接触装置吸収塔１６に送られ、そこで蒸留流れ４６及び液体流れ４４が形成され、分離される。液体流れ４４は分別ストリッパー塔２１に送られ、そこで流れは蒸気流れ４５と液体生成物流れ４７とに分けられる。蒸気流れ４５は交差熱交換器２４及び熱交換器１３中で部分的に凝縮するのに十分に冷却される。オーバーヘッド分離器２６は、部分的に凝縮されたオーバーヘッド流れ４５ｂをその各蒸気留分（流れ５０）及び液体留分（流れ５１）に分離するのに用いることができる。液体流れ５１はオーバーヘッドポンプ２５に入り、交差熱交換器２４に送られて、加熱されそして部分的に蒸発する（流れ５１ｂ）。蒸気流れ５０は、交差熱交換器２４からの流れと一緒になって複合流れ４５ｃを形成することができるように、オーバーヘッド圧縮機２３によって圧縮されて（熱交換器３１及び／又は３２による圧縮前の加熱及び／又は圧縮後の冷却があってもよい）圧力を上げ、その後、吸収塔１６へ塔低部吸収位置にて供給される。あるいは、点線で示すように、圧縮された蒸気（流れ５０ｃ）のいくらか又は全てが吸収塔１６へ第２塔低部供給位置にて別に供給されてもよい。いくつかの用途では、圧縮機２３においてあまり費用のかからない冶金を可能にするため、あるいは他の理由で、圧縮前に蒸気を加熱する（点線の熱交換器３１で示すように）のが好都合かもしれない。また、オーバーヘッド圧縮機２３から出る流れ（流れ５０ｂ）を、例えば点線の熱交換器３２中で冷却することは、ある場合には好都合かもしれない。
【００８９】
場合によっては、オーバーヘッド圧縮機２３を離れる高圧流れを、例えば図１５の点線の熱交換器２４で冷却することが好都合かもしれない。オーバーヘッド蒸気を、圧縮機に入る前に、例えば図１６の点線の交差熱交換器２４で加熱すること（例えば、圧縮機２３においてあまり費用のかからない冶金を可能とするために）が望ましいかもしれない。オーバーヘッド圧縮機への流入流れを加熱する及び／又はオーバーヘッド圧縮機への流出流れを冷却するかどうかの選択は、ＬＮＧの組成、望ましい液体回収レベル、吸収塔１６及びストリッパー塔２１の操作圧、生じる処理温度、ならびに他のファクターによる。
【００９０】
本発明の２塔態様を用いるとき、ＬＮＧ供給に分離供給形態（図１０及び１１で前に説明したような）を用いることが好都合な場合がある。図１５〜１８に示すように、部分的に加熱されたＬＮＧ（図１５及び１６の流れ４１ｂ、ならびに図１７及び１８の流れ４１ｃ）は２つの部分、流れ４２及び４３に分けることができ、流れ４２の第１の部分は接触装置吸収塔１６へ塔中部の高位供給位置で更なる加熱を行うことなく供給される。更に加熱された後、流れ４３の第２の部分は吸収塔１６へ塔中部の低位供給位置で供給される。そのため、第１の部分に存在する冷液体は第２の部分の蒸気を部分的に精留することができる。本発明の２塔態様に分離供給形態を用いるかどうかの選択は、一般に、ＬＮＧの組成及び望ましい液体回収レベルによる。
【００９１】
ＬＮＧ供給に分離供給形態を用いる図１７の態様では、液体流れ４４を精留ストリッパー塔２１へ送り、そこで流れは蒸気流れ４５と液体生成物流れ４７に分離される。蒸気流れは交差熱交換器２４及び熱交換器３３中で冷却されて十分に凝縮される。十分に凝縮された流れ４５ｂはポンプ２５によってより高い圧力にされ、交差熱交換器２４中で加熱され、少なくともその一部を蒸発し、その後、塔低部供給位置で流れ４５ｄとして接触装置吸収塔１６へ供給される。
【００９２】
ＬＮＧ供給に分離供給形態を用いる図１８では、蒸気流れ４５は交差熱交換器２４及び熱交換器３３中で部分的に凝縮するのに十分に冷却され、その後、オーバーヘッド２６中でそれぞれ蒸気留分（流れ５０）及び液体留分（流れ５１）に分離される。液体流れ５１はオーバーヘッドポンプ２５に入り、交差熱交換器２４を通って加熱され、そして部分的に蒸発する（流れ５１ｂ）。蒸気流れ５０は、交差熱交換器２４から出る流れと組合されて複合流４５ｃを形成することができるように、オーバーヘッド圧縮機２３によって圧縮され（熱交換器３１及び／又は３２による圧縮前の加熱及び／又は圧縮後の冷却があってもよい）圧力を上げ、その後、吸収塔１６へ塔低部吸収位置にて供給される。あるいは、点線で示すように、圧縮された蒸気（流れ５０ｃ）のいくらか又は全てが吸収塔１６へ第２塔低部供給位置にて別に供給されてもよい。いくつかの用途では、オーバーヘッド圧縮機２３においてあまり費用のかからない冶金を可能にするため、あるいは他の理由で、圧縮前に蒸気を加熱する（点線の熱交換器３１で示すように）のが好都合かもしれない。オーバーヘッド圧縮機２３から出る流れ（流れ５０ｂ）を、例えば点線の熱交換器３２中で冷却することは、またある場合には好都合かもしれない。
【００９３】
還流冷却器１７は、図１９に示すように精留塔１６又は吸収塔１６の精留区分より上の塔内部に配置してもよい。これによって、蒸留流れは後に塔の分別段階より上の塔で冷却及び加熱されるので、図１０〜１８に示す還流分離器１８及び還流ポンプ１９は不必要になる。あるいは、デフレグメーター（図２０におけるデフレグメーター２７のような）を図１０〜１８に示す還流冷却器１７の代わりに用いると、還流分離器１８及び還流ポンプ１９は不必要になり、そしてまた同時分別段階を提供して塔の上部区分においてこれらを補充することにもなる。デフレグメーターがグレードレベルでプラントに配置されるならば、それは蒸気／液体分離器に接続することができ、分離器中で集められた液体は蒸留塔（精留塔１６又は接触装置吸収塔１６のいずれか）の頂部へポンプで送られる。還流冷却器を塔内部に含めるかあるいはデフレグメーターを用いるかについての決定は、通常は、必要とされるプラントの大きさ及び熱交換器表面による。
【００９４】
バルブ１２及び／又は１５は膨張エンジン（ターボ膨張機）に代えることができ、それによって、図１０、１１及び１５〜１８の流れ４２、図１０、１１及び１５〜１８の流れ４３ｂ、及び／又は図１２〜１４の流れ４１ｄの減圧から仕事を引き出すことができることにも留意すべきである。この場合、仕事を引き出すことができるように、ＬＮＧ（流れ４１）はポンプでより高い圧力にしなければならない。この仕事はＬＮＧ流れのポンプでの送り、残留ガス又はストリッパー塔オーバーヘッド蒸気の圧縮、あるいは発電のための動力を提供することに用いることができる。バルブ又は膨張エンジンの使用についての選択は各ＬＮＧ処理プロジェクトの個々の状況による。
【００９５】
図１０〜２０では、個々の熱交換器を最も多い使用の場合に示した。しかしながら、２つ以上の熱交換器を共通の熱交換器にまとめること、例えば図１４の熱交換器１３、１４及び２４を共通の熱交換器にまとめることも可能である。いくつかの場合では、熱交換器の使用を多数の熱交換器に分けるのが好都合かもしれない。熱交換器使用をまとめるかあるいは示された使用に対して１つ以上の熱交換器を用いるかについての決定は、限定されないが、ＬＮＧ流量、熱交換器の大きさ、流れの温度等を含む多くのファクターによる。
【００９６】
精留塔１６又は吸収塔１６への分離されたＬＮＧ供給流れの各枝に見られる相対供給量が、ＬＮＧ組成、供給流から経済的に取り出すことができる熱量、残留ガス送出圧、利用可能な馬力量を含むいくつかのファクターによることは明らかであろう。塔頂部へのより多くの供給は回収率を高めるかもしれないが、リボイラー２２の負荷を増加し、それによって、必要とされる高レベルユーティリティ熱を高める。塔低部における供給の増加は、高レベルユーティリティ熱を減じるが、生成物の回収率も減じうる。塔中央部供給の相対的位置は、ＬＮＧ組成又は他のファクター、例えば望ましい回収レベル及び供給流の加熱中に形成される蒸気量により変化する。さらに、２つ以上の供給流れ、又はそれらの一部は、個々の流れの相対的な温度及び量により合流させてもよく、複合流れは塔中部供給位置へ供給される。
【００９７】
本発明の好ましい態様と考えられるものについて説明してきたが、特許請求の範囲において規定したような本発明の精神から逸脱することなく、他のあるいは更なる変形、例えば本発明を様々な条件、供給のタイプ、又は他の要件に適応させることが可能であることは、本技術分野における当業者にとって明らかなことであろう。
【図面の簡単な説明】
【００９８】
【図１】図１は、米国特許第３，８３７，１７２号による従来技術のＬＮＧ処理プラントの流れ図である。
【図２】図２は、米国特許第３，８３７，１７２号による従来技術のＬＮＧ処理プラントの流れ図である。
【図３】図３は、米国特許第３，８３７，１７２号による従来技術のＬＮＧ処理プラントの流れ図である。
【図４】図４は、米国特許第２，９５２，９８４号による従来技術のＬＮＧ処理プラントの流れ図である。
【図５】図５は、米国特許第２，９５２，９８４号による従来技術のＬＮＧ処理プラントの流れ図である。
【図６】図６は、米国特許第２，９５２，９８４号による従来技術のＬＮＧ処理プラントの流れ図である。
【図７】図７は、米国特許第５，１１４，４５１号による従来技術のＬＮＧ処理プラントの流れ図である。
【図８】図８は、米国特許第５，１１４，４５１号による従来技術のＬＮＧ処理プラントの流れ図である。
【図９】図９は、米国特許第５，１１４，４５１号による従来技術のＬＮＧ処理プラントの流れ図である。
【図１０】図１０は、本発明によるＬＮＧ処理プラントの流れ図である。
【図１１】図１１は、ＬＮＧ処理プラントへの本発明の適用に関する代替的手段を示す流れ図である。
【図１２】図１２は、ＬＮＧ処理プラントへの本発明の適用に関する代替的手段を示す流れ図である。
【図１３】図１３は、ＬＮＧ処理プラントへの本発明の適用に関する代替的手段を示す流れ図である。
【図１４】図１４は、ＬＮＧ処理プラントへの本発明の適用に関する代替的手段を示す流れ図である。
【図１５】図１５は、ＬＮＧ処理プラントへの本発明の適用に関する代替的手段を示す流れ図である。
【図１６】図１６は、ＬＮＧ処理プラントへの本発明の適用に関する代替的手段を示す流れ図である。
【図１７】図１７は、ＬＮＧ処理プラントへの本発明の適用に関する代替的手段を示す流れ図である。
【図１８】図１８は、ＬＮＧ処理プラントへの本発明の適用に関する代替的手段を示す流れ図である。
【図１９】図１９は、本発明の方法で用いうる代替的な分別系の図である。
【図２０】図２０は、本発明の方法で用いうる代替的な分別系の図である。
【図１】
2007508516.tif 000016
【図２】
2007508516.tif 000017
【図３】
2007508516.tif 000018
【図４】
2007508516.tif 000019
【図５】
2007508516.tif 000020
【図６】
2007508516.tif 000021
【図７】
2007508516.tif 000022
【図８】
2007508516.tif 000023
【図９】
2007508516.tif 000024
【図１０】
2007508516.tif 000025
【図１１】
2007508516.tif 000026
【図１２】
2007508516.tif 000027
【図１３】
2007508516.tif 000028
【図１４】
2007508516.tif 000029
【図１５】
2007508516.tif 000030
【図１６】
2007508516.tif 000031
【図１７】
2007508516.tif 000032
【図１８】
2007508516.tif 000033
【図１９】
2007508516.tif 000034
【図２０】
2007508516.tif 000035
【国際調査報告】
2007508516.tif 000036