(57)【要約】  少なくとも滑り面の一定部分に少なくとも支持コート層と滑りコート層とからなる被覆コート層が析出被着された、滑り軸受に使用するための銅または銅含有合金からなる軸受材料であって、滑りコート層は硬質コート層であって、ダイヤモンドタイプの炭素を含有してなる軸受材料。【特許請求の範囲】
【請求項１】
少なくとも滑り面の一定部分に少なくとも支持コート層と滑りコート層とからなる被覆コート層が析出被着された、滑り軸受に使用するための銅または銅含有合金からなる軸受材料であって、該滑りコート層は硬質コート層であって、ダイヤモンドタイプの炭素を含んでいることを特徴とする軸受材料。
【請求項２】
請求項１において、
少なくとも滑りコート層は構成元素であるもっぱら炭素、または炭素と水素、ならびにコーティングプロセスたとえば希ガスから生ずる不可避の不純物を含んでいることを特徴とする軸受材料。
【請求項３】
請求項１において、
滑りコート層は付加的に元素の周期系第ＩＶ、ＶおよびＶＩ亜族の元素（つまり、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ；Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ；Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ）の少なくともいずれか１つの金属ＭｅないしＳｉを含んでいることを特徴とする軸受材料。
【請求項４】
請求項３において、
滑りコート層はＷＣコート層およびその上に被着された、表面に向かって遊離炭素の含有量が増加するＷＣコート層を含んでいることを特徴とする軸受材料。
【請求項５】
請求項１において、
支持コート層は元素の周期系第ＩＶ、ＶおよびＶＩ亜族の元素（つまり、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ；Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ；Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ）の少なくともいずれか１つの金属ＭｅないしアルミニウムまたはＳｉを含んでいることを特徴とする軸受材料。
【請求項６】
請求項３において、
支持コート層は付加的にまたはもっぱら、少なくとも１つの金属Ｍｅと少なくとも１つの非金属とを含む１つまたは複数の硬質化合物を含み、該金属は元素周期系の第ＩＶ、ＶおよびＶＩ亜族の元素（つまり、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ；Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ；Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ）の少なくともいずれか１つの金属、アルミニウムまたはＳｉであり、該非金属は元素であるＣ、Ｎ、ＢまたはＯの少なくともいずれか１つの元素であることを特徴とする軸受材料。
【請求項７】
請求項３において、
支持コート層と滑りコート層との間に移行コート層が被着されていることを特徴とする軸受材料。
【請求項８】
請求項７において、
移行コート層は元素の周期系第ＩＶ、ＶおよびＶＩ亜族の元素（つまり、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ；  Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ；  Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ）の少なくともいずれか１つの金属ＭｅないしアルミニウムまたはＳｉからなることを特徴とする軸受材料。
【請求項９】
請求項７において、
移行コート層は勾配層であって、該移行コート層のＣ含有量は滑りコート層に向かって増加してゆくことを特徴とする軸受材料。
【請求項１０】
請求項１において、
銅含有合金は青銅、真鍮または洋銀であることを特徴とする軸受材料。
【請求項１１】
請求項１において、
銅含有合金は電気化学プレコーティングされていることを特徴とする軸受材料。
【請求項１２】
請求項１において、
銅含有合金はＣｒ、ＮｉないしＣｒＮｉ合金でプレコーティングされていることを特徴とする軸受材料。
【請求項１３】
請求項１において、
負荷長さ率ｔｐは切断レベル０．７５において６０〜９８％、好ましくは７５〜９５％であることを特徴とする軸受材料。
【請求項１４】
請求項１において、
負荷長さ率ｔｐは切断レベル０．５０において５０〜９０％、好ましくは７０〜９０％であることを特徴とする軸受材料。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
技術分野
本発明は請求項１の上位概念に記載の、滑り軸受に使用するための銅含有合金からなる軸受材料に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来の技術
銅含有軸受材料は、表面仕上げ電気化学めっき層の被着に対する銅材料の良好な適性と同様に、従来の技術から公知である。他方、ＰＶＤコート層、ＣＶＤコート層ないしＰＶＤ／ＣＶＤコート層は今日までのところ比較的軟質の銅軸受材料にはほとんど使用されてこなかったが、それは、たとえば滑り荷重がかかる際にコート層は高い荷重でベース材料に押し込まれるかもしくは破壊されるかし、また、工具コーティングに使用される多くのコート系が過度に高い摩擦係数、過度に高い粗さもしくは類似の欠陥を有しているからである。
【０００３】
欧州特許第０２８８６７７号明細書からさらに、銅含有滑り軸受材料を含むさまざまな種類の鋼製部材をＰＶＤ法でコーティングすることも知られている。ドイツ出願公開第３７４２３１７号明細書も、鋼および特殊鋼にＰＶＤ法によって耐食コート層、耐摩耗コート層、および耐圧コート層を被着する方法を記載している。
【０００４】
ドイツ特許第４００６５５０号明細書には、表面模様を保護するために電気化学硬質クロムめっき層とその上にＰＶＤないしＣＶＤ法で析出被着された硬質コート層とによって摩耗が防止される、鋼の表面加工および仕上げ用のなし地ロールが記載されている。ただしこの方法において、表面模様の先端は相対的に厚くコートされ、他方、窪みは相対的に薄くコートされるかまたはまったくコートされない。
【０００５】
ドイツ特許第３０１１６９４号明細書は接触面の摩耗面をコーティングする方法を開示している。この場合、特に、さまざまな金属材料への電気化学めっき層の被着とそれに続く、炭化物系の硬質コート層が析出被着される、高周波プラズマによるＰＶＤコーティングが記載されている。これによって良好な導電率ならびに高度な摩耗防止が達成されるが、結果として炭化物コーティングから相対的に高い摩擦係数になる。
【０００６】
ドイツ特許第１００１８１４３号明細書から、接着コート層、移行コート層および被覆コート層を有するＤＬＣコート系が知られており、この場合、被覆コート層はもっぱら炭素と水素とを含んでいる。
【０００７】
ドイツ特許第４４２１１４４号明細書から、耐用期間を高めるために先ずメタルカーバイドからなる硬質コート層が、続いて、遊離炭素を含んだタングステンカーバイド系の摩擦低下コート層が被着されるコーテッド工具が知られている。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明の目的は、従来の技術の短所が回避されるとともに従来コーティングされた材料に比較して優れた耐用特性が達成される銅含有軸受材料を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
前記課題は請求項１の特徴記載部に記載した本発明による特徴によって解決される。
銅または銅合金に析出被着される、本発明によって改質されたＤＬＣ（ダイヤモンド・ライク・カーボン［ｄｉａｍｏｎｄ−ｌｉｋｅ  ｃａｒｂｏｎ］）滑りコート層ないし硬質コート層の使用によって、材料の表面硬度とともに耐摩耗・摩損性を―材料の卓越した摩擦特性を大幅に変化させることなく―向上させることが可能である。この場合、以下に詳細に述べる方法により、軸受材料の耐用期間の延長をもたらす所定の摩擦特性を有する硬質コート層が析出被着される。これらのコート層は支持体材料に比較して硬く、それによって支持体材料を摩損から保護する。加えてさらにこれらの硬質コート層は、たとえば対向対偶素としてスチールが使用される場合に、低い摩擦係数を有し、これによって、表面に滑りまたは転がり荷重がかかる際の過度の温度上昇を防止する。
【００１０】
これらの特性はこの種の軸受材料を一般にそのまますぐに取付け可能な滑り軸受としての使用、ならびに特殊にはエンジン組み立て用の滑り軸受としての使用に特に適したものとする。低い摩擦係数は軸受への過度の熱伝達を防止し、最少潤滑下にあっても確実な摺動と同時に寿命の大幅な向上を保証する。
【００１１】
本発明によるコーティングの行われた以下の銅含有合金―青銅、真鍮または洋銀―につき、これまでのところ、滑り軸受としての使用に際して、荷重容量の顕著な改善がみとめられた。銅ないしその他の合金を使用した場合、もしくはたとえば転がり軸受に生ずるような異なった荷重がかかる場合にも、一部顕著な改善が達成された。
【００１２】
さらに電気化学プレコーティングされた軸受材料を使用することも有利である。プレコーティングの例を挙げれば、支持コート層に先立って被着されるＣｒ、ＮｉないしＣｒＮｉコート層である。
【００１３】
析出温度が低いことからしてプラズマＣＶＤ法、ＰＶＤ法ないしＰＶＤ／ＣＶＤハイブリッド法は銅材料をコーティングするＤＬＣコート層の析出被着に特に適している。
【００１４】
しかしながら通例の、たとえばドイツ特許第１００１８１４３号明細書に記載された軸受材料へのＤＬＣコート層の析出被着にあっては、コート層の厚さとは無関係に、対向対偶素にしわ形成の形の磨耗損耗と、軸受材料に一部点状のコート層剥落とが広範に観察された。さらに、対抗体の摺動面に部分的に、高い温度負荷による青変も生じた。これは先ず第１にＤＬＣコート層の過度の硬さに帰着された。
【００１５】
ただし、驚くべきことに、元素の周期系第ＩＶ、ＶおよびＶＩ亜族の元素（つまり、Ｔｉ、Ｚｒ、Ｈｆ；Ｖ、Ｎｂ、Ｔａ；Ｃｒ、Ｍｏ、Ｗ）の少なくともいずれか１つの金属ＭｅないしアルミニウムまたはＳｉを含んだ補助的な支持コート層を被着することにより、上記の不利な効果を回避することが可能であった。この場合、金属相の他になお非金属たとえばＣ、Ｎ、ＢまたはＯないしこれらの非金属と金属との硬質化合物を含んだ支持コート層が特に有利であることが判明した。ここで単なる例示として、以下の支持コート系つまりＴｉＮないしＴｉ／ＴｉＮ（つまり、金属チタンコート層とそれに続いて被着される窒化チタン硬質コート層）、ＣｒＮないしＣｒ／ＣｒＮ、ＣｒｘＣｙないしＣｒ／ＣｒｘＣｙ、Ｃｒｘ（ＣＮ）ｙないしＣｒ／Ｃｒｘ（ＣＮ）ｙ、ＴｉＡｌないしＴｉＡｌＮおよびＴｉＡｌ／ＴｉＡｌＮに触れておくこととする。
【００１６】
ただし、この場合、支持コート層は使用ケースに応じて最少コート層厚さを有するとの点に注意しなければならない。これは、なかんずく、使用ケースに応じて発生する単位面積圧力に依存している。たとえば、発生する単位面積圧力が僅かな場合には、０．５μｍのコート層厚さですでに十分なＤＬＣコート層支持効果を達成することができたが、他方、厚さ０．３μｍの支持コート層ではもはや十分な支持効果は得られなかった。ただし、一般に望ましいのは少なくとも１μｍから約３μｍまでのコート層厚さである。特に高い
単位面積圧力が発生する使用ケースにはより厚いコーティングも有利である。
【００１７】
さらになお、支持コート層と滑りコート層との間に、段階的に変化するまたはそうした段階的な変化のない金属中間コート層を被着するか、または、たとえば滑りコート層に向かって炭素含有量が増加してゆく勾配層の形の移行コート層を直接に被着することも可能である。
【００１８】
したがって、ＤＬＣ滑りコート層自体は有利には以下のように形成される。支持コート層上に直接、第ＩＶ、Ｖ、ＶＩ亜族の元素の少なくともいずれか１つの金属Ｍｅ、ＡｌまたはＳｉを含んだ金属中間コート層が被着される。好ましくは、このために特に適していることが判明した元素ＣｒまたはＴｉからなる中間コート層が使用される。ただし、必要に応じ金属ベースコート層上にも、段階的に移行する、またはそうした移行のない、窒化物、炭化物、ホウ化物または酸化物中間コート層ないし、１つまたは複数の金属と上述した１つまたは複数の非金属とからなる混合物が使用される中間コート層が被着されていてもよい。
【００１９】
これに続いて、または別法として中間コート層なしに直接に、好ましくは、ワーク表面に向かって垂直方向に金属含有量が減少し、かつＣ含有量が増加する特に勾配層の形の移行コート層が設けられる。この場合、炭素含有量の増加は、場合により種々の炭化物相の増加によるか、遊離炭素の増加によるか、もしくはこの種の相と中間コート層の金属相との混合によって実現されてよい。この場合、勾配層の厚さは、当業者に公知のように、適切なプロセスランプの設定によって調整することができる。Ｃ含有量の増加ないし金属相の減少は連続的または段階的に行われてよく、さらに、少なくとも勾配層の一部において、膜応力のいっそうの解消を図るため、富金属個別層と富炭素個別層とを配列することも行われてよい。勾配層を上記のように形成することにより、支持コート層とＤＬＣコート層との材料特性（たとえば弾性率、組織構造等）は基本的に連続的に互いに適合化され、こうして、金属ないしＳｉ／ＤＬＣ境界面に沿った亀裂形成の危険が防止される。
【００２０】
特に硬質の表面を達成しようとする場合には、コート層パッケージの最後は中間コート層に比較してより厚い、基本的にもっぱら炭素と水素とからなる層として形成される。この種のコーティングは一般に、たとえば建設土木機械工業またはエンジン製作におけるような、高い単位面積荷重のかかる、潤滑条件の制限された後処理不能な軸受箇所に適している。
【００２１】
この場合、ＤＬＣコート層全体の硬度は１５ＧＰａ以上の値、好ましくは２０ＧＰａに等しいか、もしくはそれ以上の値に調整され、その際、約６０ＨＲＣの硬度のスチール試験片に被着された１μｍ以上、好ましくは２μｍ以上のコート層厚さでも、ＶＤＩ  ３８２４  Ｂｌａｔｔ  ４に定めるＨＦ  ３に等しいかもしくはそれより良好な、ただし好ましくはＨＦ  １に等しい接着強さが達成される。ＤＬＣコート層の表面抵抗は、電極間隔２０ｍｍにて、δ＝１０−６Ω〜δ＝５ＭΩ、好ましくは１Ω〜５００ｋΩの範囲内にある。同時に、このＤＬＣコート層はＤＬＣに典型的な低い摩擦係数―好ましくはピン／ディスク・テストにおいてμ≦０．３―によって卓越している。
【００２２】
コート層の粗さ：Ｒａ＝０．０１〜０．０４；ＲｚＤＩＮ＜０．８好ましくは＜０．５。
【００２３】
コーティングプロセスに際するＤＬＣコート層の生長速度は約１〜３μｍ／ｈであり、プロセスパラメータ以外に、コーティング装置の装荷と部材の保持手段にも依存している。この場合、特に、コーティングさるべき部材が１倍、２倍または３倍で回転し、マグネットホルダ上に固定されるかまたは挟掴ないし差込保持されるかどうかが影響する。ホル
ダの総質量とプラズマ透過性も重要であり、したがって、たとえば軽量構造のホルダ、たとえば中実材料からなる支持皿の代わりにスポーク皿を使用することにより、より高い生長速度と全体としてより優れた品質のコート層が実現される。この場合、膜応力は１〜４ＧＰａであり、硬質ＤＬＣコート層の通常の範囲内にある。
【００２４】
他方、特に優れた滑りおよびなじみ特性を達成しようとする場合には、コート層パッケージの最後にも最大２０％までの残存金属含有量を保持するのが有利である。というのも、この種のコート層は硬度が多少低下（９〜１５ＧＰａ）しても著しく低い摩擦係数を有し、加えてさらに、軸受に生ずる摩擦熱のいっそう良好な排熱が可能とされるからである。
【００２５】
コート層の機械的なじみの結果、たとえば万一潤滑不足が生じても、それによる軸受の損傷が防止されるため、この種のコーティングは特に滑り軸受に適している。場合により、当初潤滑だけでも十分である。
【００２６】
卓越した導電性を有するためにこの種の金属含有ＤＬＣコート層は、軸受機能以外に電気信号の伝送も可能とさるべき場合に、有利に使用することができる。
【００２７】
本発明による軸受材料の性能を保証するもう一つの重要な要素は、一方でできるだけ均等に分布した広域的支持作用を保証するとともに、他方で表面に十分な数のいわゆるオイルポケットを供することによって油膜の均等な分布を保証するために、負荷長さ率［Ｔｒａｇａｎｔｅｉｌ］を正しく調整することである。軸受面の高い負荷長さ率Ａにより、発生する軸受力Ｆによって過度に高い―面圧ｐとも称される―点状荷重と、それに伴う摩耗の発生が防止される（ｐ＝Ｆ／Ａ）。したがって、表面の粗さ（Ｒｚ）は有利には４μｍ以下ないし最大で４μｍに等しく調整される。
【００２８】
ここで表１は、異なった表面処理によって生じた、同一のＲｚ値つまり１μｍを有する一連のプロファイルを示している。この場合、プロファイル５および７が特に高い負荷長さ率を示している。したがって、有利には負荷長さ率ｔｐは切断レベル０．７５μｍでは６０〜９８％、好ましくは７５〜９５％に調整され、切断レベル０．５０μｍでは５０〜９０％、好ましくは７０〜９０％に調整される。
【００２９】
この場合、この種の表面構造の調整はいずれにせよＰＶＤないしＣＶＤコーティングの被着前に行われるが、それはこれらの方法によって表面構造が維持されるからである。電気化学プレコーティングが行われる場合にもこの要件が満たされる場合には、表面の精密処理は有利にはなおこのステップ前に行うことができる。
【００３０】
【表１】
2007534904.tif 000002
【実施例】
【００３１】
実施例およびテスト
以下、各種実施例に基づいて本発明を説明する。すべてのＤＬＣコート層ないし支持コート層は２５０℃以下の温度にて、ドイツ特許第１００  １８  １４３号明細書の図１とその説明―［００７６］から［００８５］まで―に記載されたような、改良されたＢａｌｚｅｒｓ  ＢＡＩ  ８３０  Ｃ製造装置によって、銅材料上に析出被着された。このため、すべてのコーティングに際して、前記文献の工程例１から公知の加熱・エッチング工程による前処理が低圧アークを使用して行われた。前記開示文献の当該引用箇所は本願明細書の開示内容に含めることとする。
【００３２】
比較実施例１
この場合、最後つまり外側のコート層領域が無金属であるＤＬＣ滑りコート層がクロム接着コート層によって、ただし補助的な支持コート層なしに、ＣｕＳｎ８青銅上に被着された。上述した前処理の後、以下の方法ステップが選択された。
【００３３】
先ず最初に、真空蒸着装置内径の対向する箇所にポジショニングされた２つのＣｒマグネトロンスパッタターゲットが活性化されて、Ｃｒ接着コート層の被着が開始される。Ａｒガス流量は１１５ｓｃｃｍに調整される。Ｃｒスパッタターゲットは電力８ｋＷで制御され、基材は６分間にわたりターゲットの脇を回転させられる。この場合に生ずる圧力は１０−３ｍｂａｒ〜１０−４ｍｂａｒの範囲内にある。スパッタプロセスは最初の３分間は低圧アークの発生により、またそれとともに一貫して基材に７５Ｖの負のＤＣバイアス電圧が印加されることによって持続される。
【００３４】
この時間が経過しかつＤＣバイアス電圧が遮断された後、同じくワークホルダにバイポーラ・パルス発振器によって印加される別のバイアス電圧の投入によって補助的なプラズマが点弧され、５０ｓｃｃｍの初期圧力でアセチレンガスが流入させられ、流量は毎分１０ｓｃｃｍだけ引上げられる。
【００３５】
この場合、バイポーラ・パルスプラズマ発生器は周波数５０ｋＨｚにて、−９００Ｖのパルス電圧に調整される。この発生器は収容器のワークホルダとケーシング壁との間に配
置されている。この場合、収容器に取り付けられたヘルムホルツコイルはいずれも、下側コイルでは２Ａの定電量で、上側コイルでは８Ａの定電量で活性化されている。アセチレン流量が２３０ｓｃｃｍにてＣｒターゲットは失活され、もっぱら炭素と水素とを含んだ被覆コート層が表２に挙げたパラメータを遵守して被着される。
【００３６】
【表２】
2007534904.tif 000003
【００３７】
実施例２
ＣｒＮ支持コート層のテストのため、実施例１に述べたのと同じＤＬＣ滑りコート層が支持コート層上に被着された。ワークに直接被着される支持コート層の析出には表３に挙げたプロセスパラメータが使用された。
【００３８】
【表３】
2007534904.tif 000004
【００３９】
比較実施例３
この場合、最後つまり外側のコート層領域が金属を含有しているＤＬＣ滑りコート層がクロム接着コート層によって、ただし補助的な支持コート層なしに、ＣｕＳｎ８青銅上に被着された。上述した前処理の後、先ず最初にクロム接着コート層が実施例１と同様にして被着された。
【００４０】
続いて、Ｃｒターゲットが活性化されている間に、６個のＷＣターゲットが１ｋＷの電力で活性化され、双方のタイプのターゲットが２分間にわたって同時にスパッタされた。その際、ＷＣターゲットの電力は、アルゴン流量を不変に保って、２分後に１ｋＷから３．５ｋＷに引上げられる。同時に部材上でランプの形の負の基材バイアスが引上げられる。これはＣｒ接着コート層の最後に印加された電圧から出発して２分後に−３００Ｖまで引上げられる。したがって、この−３００ＶはＷＣターゲットが最高の電力で飛散している場合に達成されている。続いてＣｒターゲットは電源遮断される。ＷＣターゲットは６分間にわたって定アルゴン流量にてスパッタされ、次いでアセチレンガス流量は１１分後に２００ｓｃｃｍに引上げられる。
【００４１】
金属を含有したＤＬＣ被覆コート層が被着される最後のコーティング相の間、表４に記載したパラメータは不変に維持される。
【００４２】
【表４】
2007534904.tif 000005
【００４３】
実施例４
ＣｒＮ支持コート層のテストのため、実施例３に述べたのと同じ金属含有ＤＬＣ滑りコート層が実施例２に述べたのと同じＣｒＮ支持コート層上に被着された。
【００４４】
トライボメータテスト
軸受材料としての使用にとってのそれぞれのコート層の適性を判定するために、Ｗａｚａｕ  ＴＲＭ  １０００  リング／ディスク・トライボメータ（面接触）を用いてさまざまなテストが実施された。
【００４５】
その際、以下のテスト条件が設定された。
接触ジオメトリ：リング／ディスク−面接触
リング直径３０／３５ｍｍ；面積２５５．３ｍｍ２；周長１０２．１ｍｍ運動：回転式、３０回転／ｍｉｎ
滑り速度：０．５ｍ／ｓ
なじみ荷重：３００Ｎ、５分間
摺動荷重：１０００Ｎ
単位面積荷重（面圧）：      ４ＭＰａ
テスト時間（なじみを含む）：１０時間
１０ｈ後の滑り距離：１８．３７８ｍ
リング（ブシュ）：ＣｕＳｎ８、コーティング済み
粗さ：Ｒｚ＜４μｍ
ディスク（対抗体）：１００  Ｃｒ６、６０〜６２ＨＲｃ、ラップ仕上げ、Ｒｚ約１μｍ、Ｒａ約０．７μｍ
潤滑剤（飛沫潤滑）：エンジンオイルＳＡＥ３０
当初温度：室温、冷却なし
計測量：摩擦トルクおよび摩耗（連続的、オンライン）
およびテスト後の摺動面の光学顕微鏡評価
軸受荷重の判定には面圧ｐと滑り速度ｖとの積が有効であり、２程度のｐ＊ｖ値が通例のレベルである。積の一方の因子が引上げられる場合には、制御可能な摺動を保証するために他方の因子は相応して減少されなければならない。軸受材料の基本強度に応じ、２００ＭＰａまでの圧力が実現可能である。たとえば建設土木機械において、高い荷重のかかる軸受の通例のレベルは１００ＭＰａである。
【００４６】
以下の表５は、無コーティングのディスク（対抗体）がそれぞれ無コーティングないしコーティングされた静止ディスク（軸受）上で回転する一連のテストを概観したものである。この場合、コーティングされた軸受には実施例１と２に記載したＤＬＣコート層（無金属被覆コート層）が被着された。
【００４７】
テスト１、双方のディスクは無コーティングである：摩耗速度は常に非常に高く、摩耗のばらつきは極端である。この種の材料コンビネーションがたとえばこのように高い荷重下でエンジンベアリングに使用されれば、ただちにまたは少なくとも非常に急速に全面的な軸受破損に至ることになろう。
【００４８】
テスト２および３、対抗体はＤＬＣコート層を有する、支持コート層なし：摩耗速度は無コーティングディスクによるテストの場合の１／２から１／７である。ただし、裸眼による目視判定ないし巨視的判定に際して、依然として表面の損傷たとえば過熱による部分的青変、コート層の点的剥落、対抗体上の点状粘着現象の発生などがみとめられる。
【００４９】
テスト４および５、対抗体は実施例２による支持コート層およびＤＬＣコート層を有する：  摩耗速度はテスト２および３と同様に低い。それと同時に、目視判定に際して、コーティングされた軸受にはもはやなんらの欠陥箇所もみとめられない。対抗体には１８．３７８ｍ（＝１０ｈ後の滑り距離）後にも、顕微鏡下で軽度の摩耗現象がみとめられるにすぎない。
【００５０】
表６はコーティングされたディスクに実施例３および４による金属含有ＤＬＣコート層が被着された場合のテストを概観したものである。
【００５１】
この場合、テスト６および７にみとめられるように、滑りコート層が直接に被着された場合には、基材上におけるコート層の十分な安定性は達成されないことが明らかである。滑り荷重下で個々のコート層部分の鱗片状剥離による表面の早期破損が生じ、これにより、双方の摺動体の激しい磨耗損耗がもたらされ得る。
【００５２】
テスト８および９、対抗体は実施例４による支持コート層およびＤＬＣコート層によるコーティングが行われている：テスト６および７において部分的に双方のディスクにみとめられた高い摩耗速度とは異なり、この種の軸受／対抗体コンビネーションは非常に僅かな摩耗速度を示すにすぎない。コーティングされた軸受に目視判定に際してみとめられる欠陥箇所は顕微鏡下でも分散的かつ点的にみとめられるにすぎない。対抗体には１８．３７８ｍ（＝１０ｈ後の滑り距離）後にも、顕微鏡下で軽度の摩耗現象がみとめられるにすぎない。
【００５３】
【表５】
2007534904.tif 000006
【００５４】
【表６】
2007534904.tif 000007
【国際調査報告】
2007534904.tif 000008
2007534904.tif 000009
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2007534904.tif 000011
2007534904.tif 000012
2007534904.tif 000013