(57)【要約】【課題】  簡単な構造的構成によって異なる圧力をもつ少なくとも二つの容積流を発生させることを可能とするポンプを提供すること。【解決手段】  異なる圧力をもつ少なくとも二つの容積流を発生するポンプは、ポンプカバー（１）と、ポンプケーシング（４）と、このハウジング内に偏心して支承された歯車列（２）とから成り、この場合にポンプケーシング（４）は吸込みスロット（５）と圧力スロット（６）を有し、これらスロットは第一密封ウエブ（７，７．１）と第二密封ウエブ（８，８．１）とによって互いに分離されていて、圧力スロット（６）は少なくとも一つの別の密封ウエブ（１１，１１．１）によって高圧室（１２）と低圧室（１３）に分割され、各室（１２，１３）は圧力接続部（１４，１５）を有する。
2007509284.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポンプカバー１と、ポンプケーシング４と、このハウジング内に偏心して支承された歯車列２とから成り、異なる圧力をもつ少なくとも二つの容積流を発生するポンプにおいて、ポンプケーシング４は吸込みスロット５と圧力スロット６を有し、これらスロットは第一密封ウエブ７，７．１と第二密封ウエブ８，８．１とによって互いに分離されていて、圧力スロット６は少なくとも一つの別の密封ウエブ１１，１１．１によって高圧室１２と低圧室１３に分割され、各室１２，１３は圧力接続部１４，１５を有することを特徴とするポンプ。
【請求項２】
歯車列２は遊星ロータセット１７として形成されていることを特徴とする請求項１に記載のポンプ。
【請求項３】
歯車列２はゲロータセット１６として形成されていることを特徴とする請求項１或いは請求項２に記載のポンプ。
【請求項４】
歯車列２は二重セントリクレードセット１８として形成されているか、或いは比較可能な歯幾何学形状に基づいていることを特徴とする請求項１乃至３のいずれか一項に記載のポンプ。
【請求項５】
ポンプカバー１には吸込み盲スロット９と圧力盲スロット１０が加工されていて、吸込みスロット５と圧力スロット６に対して配置されてこれらと同じ幾何学形状を有することを特徴とする請求項１乃至４のいずれか一項に記載のポンプ。
【請求項６】
別の密封ウエブ１１は軸線２３に対して３０°から１２０°までの角度α3 に配置されていることを特徴とする請求項１乃至５のいずれか一項に記載のポンプ。
【請求項７】
第二密封ウエブ８と別の密封ウエブ１１は２０°から８０°までの角度α1 ，α2 にわたり延びていることを特徴とする請求項１乃至６のいずれか一項に記載のポンプ。
【請求項８】
別の密封ウエブ１１，１１．１はポンプカバー１及びポンプケーシング３或いはそのいずれか一方に配置されていることを特徴とする請求項１乃至７のいずれか一項に記載のポンプ。
【請求項９】
高圧室１２及び低圧室１３又はそのいずれか一方の大きさが変更できることを特徴とする請求項１乃至８のいずれか一項に記載のポンプ。
【請求項１０】
ポンプカバー１、ポンプケーシング３及び歯車列２又はそのいずれか一方が焼結金属から製造されていることを特徴とする請求項１乃至９のいずれか一項に記載のポンプ。
【請求項１１】
カム軸調整器の作動、エンジン潤滑、伝動装置潤滑及び変速作用の支援又はそのいずれか一方を行うことを特徴とする請求項１乃至１０のいずれか一項に記載のポンプの使用方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、少なくとも二つの容積流を発生させるポンプ、特に内燃機関用の潤滑ポンプ、伝動装置ポンプ、比較し得る用途のポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
先行技術から、最高７バールから８バールまでの比較的低い最高圧力基準で供給される多数の潤滑ポンプが知られている。例えばカム軸調整器の分野、エンジン潤滑や伝動装置分野用の自動車産業における用途範囲においてこの使用目的のために適切な価格で且つ最適に形成されているポンプが必要とされることを示していた。
【０００３】
カム軸調整器は例えば潤滑ポンプによって駆動され、その潤滑ポンプは、潤滑ポンプの圧力基準が低過ぎるから、限界範囲における限定された圧力基準に基づいてカム軸調整器の機能を保証できない。解決策として、第二ポンプがカム軸調整器に供給する高圧ポンプとして使用されることが知られている。より高い圧力は調整器のより速い調整時間を生じる。
【０００４】
伝動装置分野から、大容量のポンプは約１２から２０ｃｍ3 ／Ｕの容積流により使用され、この高い圧力をもつ容積流のより僅かな一部のみが変速作用とクラッチ動作のために必要とされるにもかかわらず、約１０バールから７０バールまでの圧力をもつ容積流を回転されることが知られている。これによってポンプの大きな出力損失が生じる。
【０００５】
エンジン潤滑の分野において費用のかかるタンデムポンプが使用され、二つの歯車列と二つのポンプケーシング半部から形成されて、所定圧力と容積流基準からこのポンプを制御するために、ポンプ半部はバイパスを介して遮断されて、それにより適切な出力損失が生じる。原則として、ドイツ特許出願公開第１９６４６３５９号明細書（特許文献１）とドイツ特許出願公開第１９９２２７９２号明細書（特許文献２）から内歯を備える外リングと外歯を備えて外リング内に偏心的に受けられた歯車とにより形成される歯車列が知られており、内歯が外リング内で回転自在に支承されたロールによって形成されて外歯より多く一つの歯を有し、歯車の外歯が実質的により小さいモジュールをもつ精密歯に重なっていて、各ロールがその周辺上に同じモジュールをもつ精密歯を有し、歯車の歯がその精密歯と係合する。
【０００６】
歯ロータセットの機能は、駆動モーメントが駆動軸を介して内部ロータへ作用し、このロータを回転させ、歯付き内部ロータから力が遊星歯車に伝達され、その力が一方で遊星歯車の中心を通した衝突力と遊星歯車の回転トルクを惹起する周辺力とを生じ、この衝突力が軸受リングに作用してこの軸受リングを回転させることによって与えられる。
【０００７】
前記歯ロータセットは高圧力を達成するために適している。
【特許文献１】ドイツ特許出願公開第１９６４６３５９号明細書
【特許文献２】ドイツ特許出願公開第１９９２２７９２号明細書
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
この発明の課題は、簡単な構造的構成によって異なる圧力をもつ少なくとも二つの容積流を発生させることを可能とするポンプを提供し、このポンプが僅かな構成大きさを有し、簡単に且つ適切な価格で製造されなければならない。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
この課題は、この発明によると、ポンプカバーと、ポンプケーシングと、このハウジング内に偏心して支承された歯車列とから成り、異なる圧力をもつ少なくとも二つの容積流を発生するポンプにおいて、ポンプケーシングが吸込みスロットと圧力スロットを有し、これらスロットが第一密封ウエブと第二密封ウエブとによって互いに分離されていて、圧力スロットが少なくとも一つの別の密封ウエブによって高圧室と低圧室に分割され、各室が圧力接続部を有するポンプによって解決される。別の密封ウエブによって圧力スロットを高圧室と低圧室とに分割することによって、吸込みスロットから圧力スロットへ供給された容積流が二つの容積流に分割されて、この場合には低圧室では例えば５バールのより僅かな圧力が存在し、高圧室では例えば８０バールのより高い圧力が存在する。５バールのより僅かな圧力はエンジン潤滑を保証するために十分に足り、８０バールのより高い圧力は例えばカム軸調整器を作動するために利用され得る。
【００１０】
この発明の好ましい構成では、歯車列が遊星ロータセットとして形成されていることが企図されている。この遊星ロータセットは半径方向に自動密封し、即ち排除室がマイクロ歯によって絶対密封的に互いから分離されている。排除室は内部ロータの二つの精密歯をもつ歯とこれに係合する二つの遊星歯車とによって形成され、その遊星歯車は密封ウエブによって軸方向に密封される。歯車列の回転の際に排除室の容積はサイン状に圧力室にわたり縮小され、それによって媒体の一部が低圧室へ排出される。媒体の残留する部分は別の密封ウエブの横断の際に絶対密封的に遊星ロータの排除室に閉じ込められ、高圧室へ搬送され、そこで媒体の残部が歯車列の「上死点」にまで排除される。
【００１１】
原則として、圧力スロットが別の密封ウエブの存在によって区分されるので、別の圧力室と容積流が発生され、この場合にこれは歯車列の大きさとその歯数によって限定されることが可能である。遊星ロータセットをもつこの発明によるポンプによって低圧室と高圧室の間の圧力差が１２０バールまでから得られる。
【００１２】
この発明の目的に適った構成では、歯車列がゲロータセット（Gerotorsatz)として或いは二重セントリクレードセット (Duozentricradsatz)として形成されて、この歯車列タイプの使用の際に低圧室と高圧室の間のほんの僅かな圧力差が達成され得て、即ちおよそ最高２０バールの圧力差が達成され得ることが企図されている。
【００１３】
この発明の好ましい構成では、ポンプカバーには吸込み盲スロットと圧力盲スロットが加工されていて、吸込みスロットと圧力スロットに対して配置されてこれらと同じ幾何学形状を有することが企図されている。この両盲スロットは、軸方向力が歯車列に作用することを阻止する。
【００１４】
この発明の好ましい構成では、別の密封ウエブが軸線に対して３０°から１２０°までの角度α3 に配置されていることが企図されている。
【００１５】
この発明の別の好ましい構成では、別の密封ウエブは２０°から８０°までの角度α2 にわたり延びていることが企図されている。角度α1 とα2 は同じ大きさである。
【００１６】
この発明の特に好ましい構成では、別の密封ウエブは移動自在にポンプカバーとポンプケーシングに配置されていることが企図されている。これによって、容積流と容積圧力はポンプの運転中に搬送された値に依存して変更され得ることが可能である。可動密封ウエブは圧力スロットを低圧室と高圧室に区分する。密封ウエブは例えば内部ロータの駆動軸と直角に配置された制御ピストンと連結されていて、この場合には制御ピストンに作用する予め緊張された圧力ばねによって必要な限界圧力が調整される。第一密封ウエブの領域には、迂回制御部が設けられている。迂回孔は高圧室を吸込みスロットと連結させている。この迂回孔は制御ボルトの配置によって閉鎖されるか、或いは開放される。制御ボルトの状態は迂回孔を破断し、高圧室を第一密封ウエブによって吸込みスロットから分離する。制御ボルトの状態は迂回孔を開放し、高圧室と吸込みスロットの間の結合部（迂回路）を製造する。それにより高圧室に排除された媒体は圧力なしに吸込みスロットに流出できる。制御ボルトによる制御は価格適切に２／２電気的路弁によって実施され得て、その路弁は迅速な切換え時間を所持する。それによって高圧室の容積流を非常に迅速に接続遮断する可能性が生じる。閉鎖された迂回孔では、高圧室には圧力が発生され、圧力通路を介して制御ピストンに作用する。高圧室において調整された限界圧力の超過の際に制御ピストンが圧力ばねのばね力に逆らって移動される。制御ピストンが密封ウエブと連結されるので、これは遊星ロータセットの回転方向に逆らって移動される。高圧室はそれによって拡大され、容積流が適切に上昇する。
【００１７】
この発明の別の好ましい構成では、高圧室及び低圧室又はそのいずれか一方の大きさが変更できることが企図されている。これによって同様に、容積流又は容積圧力がポンプの運転中に搬送された大きさに依存して変更できることが達成される。
【００１８】
この発明の目的に適った構成では、ポンプカバー、ポンプケーシング及び歯車列又はそのいずれか一方が焼結金属から製造されることが企図されている。焼結金属からの製造は、一方では構成部材の簡単で価格適切に製造を可能とし、他方では潤滑材が孔に貯蔵されるので、緊急回転特性が改良される。
【００１９】
この発明の特に好ましい構成では、ポンプがカム軸調整器を作動するために、エンジンを潤滑するために、伝動装置を潤滑するために及び変速作用を支援するために又はそのいずれか一方のために、自動車分野と比較できる要件形状をもつ他の分野におけるすべてのその他の用途に使用されることが企図されている。例えば第一容積流がエンジン潤滑のために使用され得るので、この場合にはこれは最高６バールの圧力を有し得た。第二容積流はカム軸調整器を運転するために必要とされ、この場合にこれは４０バールと１００バールとの間の圧力を有し得た。カム軸調整器がより高い圧力により運転されるならば、高い圧力は調整器の迅速な調整時間をまねく。これによって静止エンジン回転は無負荷回転数の同時的低下の場合に４５０から５００Ｕ／min まで可能となる。それによって排ガス生伝達と消費が減少する。さらに、エンジンの出力、トルクと全効率は４５０から５００Ｕ／min までの回転数範囲で改良される。調整器の構成大きさは著しく縮小され得る。これは回転する質量の減少とそれにより重量の減少とを意味する。さらに、カム軸調整器の施錠が省略でき、６５０Ｕ／min から４５０−５００Ｕ／min までのエンジンの無負荷回転数の低下が可能である。これによってなかんずく、燃料の節約、カム軸の迅速且つ有効な調整とポンプのより小さい構成大きさを可能とする。さらに、重量節約がポンプのより小さい大きさに基づいて生じ、より大きな仕上げ公差が引き受けられ、それにより価格節約が可能である。
【００２０】
この発明の別の好ましい構成では、両容積流が制御できることが企図されている。この発明によるポンプの別の使用可能性は、例えば自動化された変速伝動装置或いは二重クラッチ伝動装置にて生じる。先行技術は、目下のところ、伝動装置油の少ない部分のみがこの２０バールまでの圧力により変速作用のために必要とされるにもかかわらず、全伝動装置油が２０バールまでの圧力をもつポンプによって回転されなければならないものである。この発明によるポンプにより、容積流と圧力が伝動装置の潤滑のために並びに切換え作用のために調整され得るように、容積流と圧力を分割することが可能である。この発明によるポンプの使用によって、損失出力が著しく減少でき、油変更が無負荷回転数の低下によって比較的に減少され得る。この油変更は次の例により説明される：
【００２１】
先行技術に基づく自動化変速伝動装置用のポンプ
ポンプに関する要件は、このポンプが最高２８ｌ／min を２０バールの圧力で回転されることである。
Ｐ＝Ｑ＊ｐ／６００＝２８  ｌ／min ＊２０／６００＝０．９３ＫＷ                
【００２２】
この発明によるポンプによる自動化変速伝動装置用のポンプ
２０バールによる容積流２５％は変速過程のために使用され、３バールによる容積流７５％は伝動装置潤滑のために使用される。                                            ７  ｌ／min ＊２０／６００＋２１  ｌ／min ＊３／６００＝０．３３５ＫＷ
それによりおよそ６４％のこの発明によるポンプの出力節約が生じる。
【００２３】
さらに、２０バールへの圧力上昇と適切な容積流縮小によって変速時間を縮小することが出来て、変速作用の液圧ピストンが著しく縮小されて、それにより構成空間、重量と価格が節約される。
【００２４】
先行技術によるＣＴＶ伝動装置（無段伝動装置）用のポンプ
ここにも、先行技術は自動化変速伝動装置におけると同じである。ＣＴＶ伝動装置では高圧力がチェーンプーリ（ベルトプーリ）の調整のために必要とされる。ラジアルピストンポンプが使用される。
負荷細部：ラジアルピストンポンプ：１８．２ｃｍ3 ／Ｕ  定ポンプ
回転数：                ６０００  ｌ／min 
圧力：                  ６０  バール
容積流：                ３０  ｌ／min 
【００２５】
簡略化された比較算出は次のように実施される：
１．ラジアルピストンポンプ：
Ｍｄ  ＝Ｖ＊ｐ（２０＊ｐｉ）＝１８．２＊  ６０／（２０＊ｐｉ）＝１７．３７Ｎｍ  Ｐ  ＝Ｍｄ＊Ｕ／min ／９５００＝１７．３７＊６０００／９５００＝１０．９７ＫＷ                                                                                  ２．発明によるポンプ：
６０バールにおいて容積流の１／３、  ５バールにおいて容積流の２／３
６．０６＊６０／（２０＊ｐｉ）＋１２．１２＊５／（２０＊ｐｉ）＝６．７４Ｎｍ
６．７４Ｎｍ＊６０００／Ｕ／min ／９５００＝４．２５ＫＷ
これによって６１．２％の出力節約が行われる。
【００２６】
両算出例は純粋な液圧出力であり、それは摩擦損失などを伴わずに算出された。さらに、両容積流を制御することが可能であり、それによって補助的出力節約を可能とする。
【００２７】
先行技術には、例えば吸込み制御されたラジアルピストンポンプが使用され、そのピストンポンプは媒体の発泡や加熱をまねき、ポンプの収容出力がＣＴＶ伝動装置の全効率を強力に減少させる。
【００２８】
若干の用途（二重クラッチ伝動装置）の場合には、高圧室の容積流がギアの切換えの際に短時間のみに必要とされる。高圧室（およそ３０−４０バール）の容積流を必要とされていない時間に迂回路を通して無圧力で吸込み領域へ迂回させ、変速作用の際に再び接続させることは、大きな利点だろう。さらに、変速作用の際に高圧室の容積流を短時間に増加させることは利点だろうし、これは切換え周期を著しく短縮される。可変密封ウエブ１１の取付けによってこれは価格適切に形成できる。この措置はポンプの収容出力を著しく短縮させる。
【発明を実施するための最良の形態】
【００２９】
この発明は、概略的図面に基づいて詳細に説明されている。
【実施例】
【００３０】
図１は遊星ロータセット２が偏心的に支承されている板取付け状態におけるポンプケーシングを示す。歯ロータセットの機能は、駆動モーメントが矢印の方向に駆動軸２１を介して内部ロータ２．１へ作用し、この内部ロータを回転させ、この場合には歯付き内部ロータ２．１から力が遊星歯車２．２へ伝達され、その力は一方では遊星歯車の中心を通する衝突力と遊星歯車２．２のトルクを奏する周辺力とを生じ、この際に衝突力が軸受リング２．３へ作用し、この軸受リングを回転させることによって明らかになる。
【００３１】
図２．１は、吸込みスロットと圧力スロット並びに密封ウエブに関する先行技術に基づく板取付け状態におけるポンプケーシングを通る図２．２から断面Ｃ−Ｃを示す。ポンプカバー１は掘り下げて加工された吸込みスロット５と圧力スロット６を有する。吸込みスロット５と圧力スロット６は、密封ウエブ７によって遊星歯車列２の係合領域と密封ウエブ８によって係合領域とに互いに対向位置して分離されている。さらに、吸込みスロット５と圧力スロット６は、吸込み接続部２２と圧力接続部１４を備えている。
【００３２】
図２．２は、吸込みスロットと圧力スロット並びに密封ウエブに関する先行技術に基づく板取付け状態におけるポンプケーシングを通る断面を示す。このポンプケーシングは、遊星ロータセット２が偏心的に支承されているポンプリング板３から成り立つ。偏心的に支承された遊星ロータセット２を備えるこのポンプリング板３は、ポンプカバー１とポンプフランジ４によって軸方向に密封される。ポンプカバー１には、吸込みスロット５と圧力スロット６は、掘り下げて加工されている。さらに、吸込みスロット５と圧力スロット６は、吸込み接続部２２と圧力接続部（排出口）１４を備えている。ポンプフランジ４には、掘り下げて吸込み盲スロット９と圧力盲スロット１０が加工されている。幾何学形状は正確に吸込みスロット５と圧力スロット６と一致する。
【００３３】
図３は、ポンプカバー１、ポンプリング板３、遊星ロータセット２とポンプフランジ４から成り立つ板取付け状態におけるこの発明による装ポンプケーシングを通る図１から線Ｂ−Ｂに沿う断面を示し、この場合に遊星ロータセット２は内部ロータ２．１、遊星歯車２．２と遊星ロータ用の軸受リング２．３から形成されている。内部ロータ２．１は駆動軸２１により駆動される。ポンプカバー１には吸込みスロット５と圧力スロット６が掘り下げて加工されている。密封ウエブ８は吸込みスロット５を圧力スロット６から分離する。ポンプリング板３には、遊星ロータセット２が偏心的に支承されている。吸込み盲スロット９と圧力盲スロット１０は掘り下げてポンプフランジ４に加工されている。密封ウエブ８．１は吸込み盲スロット９を圧力盲スロット１０から分離する。さらに、密封ウエブ８と密封ウエブ８．１は遊星ロータセット２の排除室２０を軸方向に密封する。
【００３４】
図４は、図３の線Ｌ−Ｌに沿う断面を示す。この図は、掘り下げて設けられた吸込みスロット５を圧力スロット６を備えるポンプカバー１を示す。この吸込みスロット５は吸込み接続部２２を備えている。圧力スロット６は別の密封ウエブ１１によって低圧室１３と高圧室１２とに分割されている。遊星歯車列２の係合領域に対向位置している密封ウエブ８は吸込みスロット５を低圧室１３から分離する。密封ウエブ１１は低圧室１３を高圧室１２から分離する。この高圧室１２は遊星歯車列２の係合領域に位置する密封ウエブ７によって吸込みスロット５から分離される。低圧室１３は圧力接続部（排出口）１５を備えて、高圧室１２は圧力接続部（排出口）１４を備えている。密封ウエブ８と１１の角度α１とα２の大きさは、それが歯付き内部ロータ２．１と両遊星歯車２．２の間の二つの接触点を重ねるように構成されなければならない。角度α１とα２は同じ大きさ（図６、詳細部Ｘ）である。角度α３は密封ウエブ１１の位置を決定し、それにより低圧室１３と高圧室１２との大きさを決定し、それにより容積流の分割が行われる。
【００３５】
図５は、密封ウエブ１１．１によって分離される吸込み盲スロット９を圧力盲スロット１０が掘り下げて加工されているポンプフランジ４を示す。この配列は図４の配列と同じである。
【００３６】
図６は、低圧室１３と高圧室１２の吸込みスロット５をわたる排除室２０の正面図と位置を示す。この低圧室１３と高圧室１２の領域には、排除室２０の容積が連続的に減少し、それによって圧力上昇が達成されることが図示されている。最高圧力は高圧室１２の圧力接続部１４に生じる。詳細部Ｘは内部ロータ２．１と両遊星歯車２．２の間の接触点を示し、排除室２０をマイクロ歯の係合によって半径方向に密封する。
【００３７】
図７は、掘り下げて設けられた吸込みスロット５を圧力スロット６を備えるポンプカバー１を平面図で示す。この圧力スロット６は可動密封ウエブ１１の取付けによって低圧室１３と高圧室１２に分割される。断面Ａ−Ａは密封ウエブ１１を移動自在に構成する可能性を示す。この密封ウエブ１１は駆動軸２１に直角に配置された制御ピストン２５と連結されていて、この場合に制御ピストン２５に作用する予め緊張された圧力ばね２６によって、必要な限界圧が調整される。高圧室１２における限界圧の超過の際には、圧力通路２４を介して制御ピストン２５は前面に圧力を作用されて、このピストンをばね力に逆らって且つ遊星ロータセット２の回転方向に移動させる。同時に、制御ピストン２５と接続している密封ウエブ１１は、遊星ロータセット２の回転方向に移動されて、それによって高圧室１２が拡大され、低圧室１３が縮小される。さらに、高圧室１２の容積流がより大きくなり、低圧室１３の容積流がより小さくなる。制御ピストン２５を密封するために、パッキングが設けられている。
【００３８】
図８は、内部ロータ１６．１と外部ロータ１６．２を備えるゲロータセットを示し、この場合にゲロータセットは遊星ロータセット１７と類似に機能する。吸込みスロット、圧力スロット、盲スロットと密封ウエブのこの発明による構成と配列は、図４、５と７におけると類似に図示されている。
【００３９】
図９は、内部ロータ１８．１と外部ロータ１８．２を備える二重セントリクレードセットを示し、この場合に二重セントリクレードセットは遊星ロータセット１７と類似に機能する。吸込みスロット、圧力スロット、盲スロットと密封ウエブのこの発明による構成と配列は、図４、５と７におけると類似に図示されている。
【００４０】
図１０は、掘り下げて設けられた吸込みスロット５を圧力スロット６を備えるポンプカバー１を示す。この圧力スロット６は可動密封ウエブ１１の取付けによって低圧室１３と高圧室１２に分割される。この密封ウエブ１１は駆動軸２１に直角に配置された制御ピストン２５と連結されていて、この場合に制御ピストン２５に作用する予め緊張された圧力ばね２６によって、必要な限界圧が調整される。密封ウエブ７の領域には、迂回制御部が設けられている。迂回孔２８は高圧室１２を吸込みスロット５と接続する。この迂回孔２８は制御ボルト２９と２９．１の配列によって閉鎖或いは開放される。制御ボルト２９の状態は迂回孔２８を中断し、高圧室１２を密封ウエブ７によって吸込みスロット５から分離する。制御ボルト２９．１の状態は迂回孔２８を開放し、高圧室１２と吸込みスロット５との間に結合部（迂回路）を形成する。それにより高圧室１２にて排除された媒体は、無圧力で吸込みスロット５に流出できる。制御ボルト２９と２９．１による制御は価格適切に２／２電気的路弁によって実施されて、その路弁は迅速な切換え時間を所持する。それによって高圧室１２の容積流を非常に迅速に接続遮断する可能性が生じる。閉鎖された迂回孔２８の際には、高圧室１２には圧力通路２４を介して制御ピストン２５に作用する圧力が発生される。高圧室１２における調整された限界圧の超過の際には、制御ピストン２５は圧力ばね２６のばね力に逆らって移動される。制御ピストン２５は密封ウエブ１１と連結されているので、この密封ウエブは遊星ロータセット２の回転方向に移動させる。それにより高圧室１２は拡大されて、容積流が一致して上昇する。
【図面の簡単な説明】
【００４１】
【図１】偏心的に支承されている遊星ロータセットを備える板取付け状態におけるポンプケーシングを示す。
【図２】図１から断面Ａ−Ａを示し、線Ｃ−Ｃの断面が吸込みスロットと圧力スロット（先行技術）を備えるポンプカバー１を示す。
【図３】図１から線Ｂ−Ｂの断面を示す。
【図４】図３から線Ｄ−Ｄの正面図（ポンプカバー１）を示す。
【図５】盲吸込みスロットと盲圧力スロットの配列を備えるポンプフランジ４の正面図を示す。
【図６】排除室２０の形成を示す。
【図７】密封ウエブを移動自在に構成する可能性を示す。
【図８】ゲロータセットの正面図を示す。
【図９】二重セントリクレードセットの正面図を示す。
【図１０】迂回制御部を示す。
【符号の説明】
【００４２】
１．．．．．ポンプカバー
２．．．．．遊星ロータセット
２．１．．．内部ロータ
２．２．．．遊星歯車
２．３．．．軸受リング
３．．．．．ポンプリング
４．．．．．ポンプフランジ
５．．．．．吸込みスロット
６．．．．．圧力スロット
７，８．．．密封ウエブ
９．．．．．吸込み盲スロット
１０．．．．．圧力盲スロット
１１．．．．．密封ウエブ
１２．．．．．高圧室
１３．．．．．低圧室
１４，１５．．接続部（排出口）
２０．．．．．排除室
２１．．．．．駆動軸
２２．．．．．吸込み接続部
２５．．．．．制御ピストン
２６．．．．．圧力ばね
２８．．．．．迂回孔
２９．．．．．制御ボルト
【図１】
2007509284.tif 000003
【図２．１】
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【図２．２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【国際調査報告】
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