(57)【要約】  軸方向に対称軸および金属ハロゲン化物充填物を有する本発明の高圧放電ランプは、シャフトを備えた電極を有しており、このシャフトは直径０．５〜１．１５mmのピンとして構成されている。ハロゲン化物に対するハロゲンは、構成成分であるヨウ素および場合によっては臭素から構成されており、ここではヨウ素だけが使用されるか、または臭素とヨウ素とが一緒に使用され、臭素／ヨウ素の原子比は最大２である。
2007533087.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ただ１つの管である長手方向に延びた放電容器（２）および電流供給部を有する高圧放電ランプであって、
前記の放電容器は、軸方向の対象軸を定め、両側がシーリングによって閉じられており、また放電体積体を包囲しており、
ここでシャフトが箔に接続されている２つの電極（６）は軸上で対向しており、
前記の放電容器は、水銀、希ガスおよび金属ハロゲン化物からなるイオン化可能な充填物を含んでおり、
前記電流供給部は、箔を介して電極に接続されており、放電容器の端部にて外部に出ており、
前記ランプは少なくとも６００Ｗの出力を消費する形式の高圧放電ランプにおいて、
前記のシャフトは、０．５〜１．１５mmの直径を有するピンとして構成されており、
前記ハロゲン化物に対するハロゲンは、構成成分であるヨウ素および場合によっては臭素から構成されており、
さらにここではヨウ素だけが使用されるか、または臭素とヨウ素とが一緒に使用され、臭素／ヨウ素の原子比は最大２であることを特徴とする
高圧放電ランプ。
【請求項２】
電極に隣接するシーリングの少なくとも一部に反射性のコーティング部が設けられている、
請求項１に記載の高圧放電ランプ。
【請求項３】
前記コーティング部は、金属製または非金属製の層であり、例えばジルコンオキシド製である、
請求項２に記載の高圧放電ランプ。
【請求項４】
前記の２つのシーリングの１つずつの部分がマット仕上げされている、
請求項１に記載の高圧放電ランプ。
【請求項５】
前記充填物は、少なくとも水銀の金属ハロゲン化物と、元素Ｃｓおよび希土類金属のグループとを含む、
請求項１に記載の高圧放電ランプ。
【請求項６】
前記充填物は付加的にナトリウムおよび／またはマンガンの金属ハロゲン化物を含む、
請求項５に記載の高圧放電ランプ。
【請求項７】
前記の希土類金属はＤｙ，Ｈｏ，Ｔｍのグループから選択される、
請求項５に記載の高圧放電ランプ。
【請求項８】
前記電極は、直径が０．９〜１．１mmのシャフトを有する、
請求項１に記載の高圧放電ランプ。
【請求項９】
前記の電極シャフトは、石英に埋め込まれている軸方向の長さが少なくとも５mm，有利には６mmである、
請求項１に記載の高圧放電ランプ。
【請求項１０】
前記のランプの色温度は少なくとも３３００Ｋ，例えば３８００〜４８００Ｋである、
請求項１に記載の高圧放電ランプ。
【請求項１１】
前記の最大の臭素／ヨウ素比は１．４５であり、例えば０．８〜１．２の範囲である、
請求項１に記載の高圧放電ランプ。
【請求項１２】
前記充填物は付加的にツリウムの金属ハロゲン化物を含む、
請求項５に記載の高圧放電ランプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、請求項１の上位概念に記載されている高圧放電ランプを出発点とする。ここでこの高圧放電ランプは、少なくとも１６００Ｗの高出力を有し、両側に圧潰部を有するメタルハライドランプである。本発明はさらに対応する照明器具に関する。
【０００２】
従来の技術
上記のようなランプはEP 391 283およびEP 451 647から公知である。これらのランプは基本的にリフレクタにおいて水平および垂直方向に配置するのに適している。
【０００３】
DE-A 38 29 156から冒頭に述べた形式のランプが公知であり、このランプでは１．５〜４の比較的高い臭素／ヨウ素比が推奨されている。このために電極のシャフトの直径を１．５〜２ｍｍと比較的大きくしなければならない。それは臭素によってシャフトが強く腐食されるからである。
【０００４】
本発明の説明
本発明の課題は、請求項１の上位概念に記載された高圧放電ランプを提供して、その寿命が高い要求を十分に満たすようにし、殊に放電容器の透明度がその寿命にわたって十分に減少しないようにすることである。
【０００５】
この課題は、請求項１の特徴部分に記載した特徴的構成によって解決される。殊に有利な実施形態は従属請求項に記載されている。
【０００６】
詳しくいうと、ここでは照明器具における水平方向の動作にも垂直方向の動作にも共に有利な放電ランプが提供される。この高圧放電ランプの特徴として、ただ１つの管（Kolben）である長手方向に延びた放電容器および電流供給部を有しており、ここでこの放電容器は、軸方向の対称軸を定め、両側がシーリング箇所によって、例えば圧潰または溶解によって閉じられており、また放電体積体（Entladungsvolume）を包囲しており、ここでは２つの電極が軸上で対向している。また上記の放電容器は、水銀、希ガスおよび金属ハロゲン化物からなるイオン化可能な充填物を有する。上記の電流供給部は、箔を介して電極に接続されており、放電容器の端部において外部に出ている。ここで上記のランプは、少なくとも１６００Wの出力を消費する。シャフトは、０．５〜１．１５mmの直径を有するピンとして構成されている。また同時にハロゲン化物に対するハロゲンは、構成成分であるヨウ素および場合によっては臭素から構成されており、ヨウ素だけが使用されるか、または臭素とヨウ素とが一緒に使用され、臭素／ヨウ素の原子比は最大２である。この比は有利には最大でわずかに１．４５である。
【０００７】
熱的収支バランス（thermische Haushalt）を改善するために多くの場合に圧潰部であるシーリング部の、電極に隣接する少なくとも１部分に反射性のコーティング部を設けると有利である。このコーティング部は、金属製または非金属製の層であり、例えばジルコンオキシド（Zirkonoxid）製である。このコーティング部は、圧潰部縁部から箔の方に向かって少なくとも２ｍｍ延びており、例えばこの圧潰部に収容されるシャフトの少なくとも全長にわたっている。このコーティング部は、ランプがほぼ垂直にリフレクタに組み込まれる場合、すなわち垂直線に対して最大４５度の傾きで組み込まれる場合には片側に被着される。水平線に対して４５度未満の傾きのほぼ水平に組み込まれる場合、コーティング部は両側の２つの圧潰部に被着される。
【０００８】
熱的収支バランスをさらに改善するため、それ自体公知のように、２つのシーリング部の一部をマット仕上げにすることができる。この際にこのマット仕上げは有利にはサンドブラストまたはエッチングによって粗面化された層である。
【０００９】
充填物の構成成分は、例えばＨｇの金属ハロゲン化物であり、また元素ＣｓおよびＤｙまたはＴｍまたはＨｏなどの希土類金属のグループからなると有利である。それはこれらによって少なくとも３３００Ｋ、有利にも少なくとも３８００Ｋの色温度を良好に調整できるからである。所望の色温度に応じてハナトリウムおよび／またはマンガンをハロゲン化物として、別の金属ハロゲン化物に添加することが推奨される。さらに演色評価数を改善するため、タリウムハロゲン化物、例えばヨウ化タリウムを使用することができる。
【００１０】
本発明の高電圧放電ランプは、放電容器（２）がただ１つの管であることによって殊にコンパクトに構成することができる。
【００１１】
上記の高圧放電ランプは、高々１．１５mmの直径を有するシャフトおよびヘッドを有する電極を使用するという点で優れている。このような細いシャフトは、これまでこれのようなランプには使用されていない。それは最適なハロゲン再生サイクル（Halgenkreislauf）のために比較的多くの臭素が充填物に含まれており、この臭素がシャフトを集中的に腐食するからである。しかしながら判明したのは、６０００Ｋを上回らない比較的低い色温度に対しては、従来の説とは全く逆に比較的臭素の少ない充填物を良好に使用できることであり、ここではハロゲン化物として、最大２までの原子比の臭素／ヨウ素混合物を使用可能である。
【００１２】
臭素の少ない充填物が殊に有利であるのは、昼白色の照明色を有する低い色温度を得ようとする、すなわち３３００〜４８００Ｋの色温度を得ようとする場合であり、ここではハロゲン化物としてヨウ素だけか、または最大１．４５までの臭素／ヨウ素化合物の原子比が有利であり、例えば０．８〜１．２の範囲である。このような低い色温度は、冒頭に述べた形式のランプにおいてこれまでまったく実現できなかったものである。このように臭素が少ないことによってシャフトはわずかにしか負荷がかからない。典型的には、比較的低い出力の場合（ふつう１６００Ｗの出力）に純粋なヨウ素が使用され、比較的高い出力の場合（ふつう２０００Ｗ）には１．０±０．２までのＢｒ／Ｉ比が使用される。ここに挙げた出力は標準動作についてのものである。
【００１３】
ランプの動作においてシャフトはクリティカルな箇所であるため、シャフトが細いこと殊に重要である。ピン状のシャフトは、石英ガラスに溶かして入れられ、そこで高い熱負荷ならびに比較的高い電圧にさらされる。石英ガラスは、ピンに接触してはおらず、ピンと石英ガラスとの間には不可避的にも毛細管が形成される。充填物の一部はこの毛細管において液化して、この一部により、充填物に対する死空間（Totvolume）が形成される。このような作用により、このようなランプのメンテナンスがこれまで観察されたように悪くなっていたが、これは避けることができないと思われていた。これまでの技術とは逆にいまや示されたのは、細いピンは、臭素成分を細心に選択すれば、十分に安定になってふつうの１０〜２０Ａの電流負荷が問題にならないだけではなく、これに関連して死空間が格段に低減されるという大きな利点が得られるということである。それは、ピンが細くなればなるほど、シーリング部においてその周りに発生する死空間が小さくなるからである。さらに細いピンによって電極の領域における熱の蓄積（Waermestau）改善される。例えば垂直形の動作では一方の電極だけを細いシャフトで構成し、これに対して他方の電極がふつうの１．５ｍｍの直径を有する慣用の太いシャフトを有することも可能である。さらに細いシャフトによって、箔と放電体積体との間に比較的大きな間隔を取ることができ、この間隔によって爆発の危険性が低減され、箔の熱負荷が低減される。爆発の危険性は、石英ガラスにおける箔の切欠き効果（Kerbwirkung）に起因する。上記の比較的大きな間隔によって上記の死空間はわずかにしか大きくならないため、この死空間は従来使用されていた太いピンの値よりもなお格段に小さい。石英ガラスにおけるピンの軸方向の典型的な長さは、圧潰部縁部から箔の開始部までで測定すると、５〜７mmであり、有利には６mmである。これに対して以前では４mmの最大値が使用されていた。安定性から見た、また死空間から見たシャフトの直径の最適値は、約０．９〜１．１mmである。シャフトは、例えばふつうのタングステン材料から作製される。
【００１４】
このようなランプは中程度のサイクル過程（Kreisprozess）によって作動させることができ、これによって突出したメンテナンスが得られる。これらのランプによって、２５００〜６０００時間のオーダでありふつう４５００時間である際立って長い寿命が得られるだけでなく、照明技術的な特性が極めて安定している。これは１５００時間において少なくとも９０％のオーダである。
【００１５】
上記の充填物により、少なくともＲａ＝８５の良好な演色と同時に少なくとも９０lm／Ｗの高い光効率（Lichtausbeute）が可能である。したがって長い寿命との組み合わせればこれらランプは、一般照明に対して理想的であり、有利である。
【００１６】
本発明のランプにより、コンパクトな照明における殊にクリティカルな垂直動作においても、少なくとも２５００時間の寿命が得られ、またふつう寿命は少なくとも４０００時間である。垂直動作により、殊に高い照明効率（Leuchtenwirkungsgrad）が可能となる。
【００１７】
室内または薄明かりでの適用に対して照明色は昼白色であり、約４１００〜４４００Ｋの色温度および少なくとも８５のＲａを有する演色Ａ形昼光色（ＮＤＬFarbewiedergabe neutralweiss de luxe）に対する極めて大きな要求に適している。
【００１８】
本発明のランプは、間接照明にも有利であり、例えば大きな電灯用電流（Lichtstrom）が要求される反射形投光器システム（Spiegelwerfersystem）に有利である。
【００１９】
光活性形の金属ハロゲン化物充填物は、構成成分としてナトリウムおよび／またはマンガンをわずかにしか含まないことが多い。これによって高い光効率ならびに所望の色成分が得られる。これに対してナトリウム成分が多いと、ほとんどの場合石英から作製されているのもかかわらず放電容器が強く腐食されることになる。このために他の成分タリウム、セシウムおよびＤｙ，ＨｏまたはＴｍなどのふつうの希土類金属と並んで、Ｎａ割合を相対的にできるだけ小さく選択し、また殊にナトリウムは完全にまたは一部がマンガンによって置き換えられる。
【００２０】
有利には例えば約１６００Ｗのどちらかといえば小ワットのランプにおいて、放電容器の端部をやや短く、典型的には２mmだけ、反射性の層によってコーティングすることができる。これは殊に４０００〜４８００Ｋの色温度を有する昼白色の充填物に当てはまる。全体的にはこれによってコールドスポット（cold spot）の温度、箔端部温度および管壁負荷（Wandbelastung）を上げることができ、これらが最適な値になる。最適な箔温度は、３５０〜３９０℃である。しかしながらこの最適箔温度は、例えば放電体積体と箔との間隔およびその長さによって所期のように調整することができる。より高い温度ではより早期に腐食するおそれがあり、これによって寿命が短くなる。管壁負荷は、最善では約６０〜７５Ｗ／cm2の値である。
【００２１】
有利には例えば１８００〜２５００Ｗおよびそれ以上のどちらかといえば大ワットのランプにおいて、Ｎａ成分の少ないまたは全くない充填物を使用する。またここでは反射性層の長さを比較的大きくすることが推奨される。この層は、圧潰部縁部から出発して少なくともシャフトを箔まで、また例えば少なくともシャフトが溶接される箔の部分まで包囲すべきである。この層がさらに数ミリメートル延在していると有利である。
【００２２】
このランプは明らかに比較的大きな熱負荷がかかるため、ここではまた圧潰部をマット仕上げすることが推奨される。これによって細形の照明においても箔端部の温度を最大で３５０〜３９０℃に制限することができる。
【００２３】
殊にクリティカルであるのは箔端部における温度である。したがってマット仕上げ部は、外側の箔端部の領域を包囲しなければならない。このマット仕上げ部は有利には圧潰部の端部まで延びている。マット仕上げ部は、放電部の方に内側に向かって少なくとも箔の中央部まで延びており、場合によっては明らかにこれを越えて例えば箔の内側の端部まで延びることが可能である。
【００２４】
電極先端部間の典型的な間隔は、殊にコンパクトな照明に対しては２５〜３５mmであり、１００mmまでまたはそれ以上の間隔も可能である。最小の間隔は２０mmである。
【００２５】
本発明の１実施形態において上記の充填物は付加的にツリウムの金属ハロゲン化物を含む。
図面
以下では複数の実施例に基づいて本発明を詳しく説明する。ここで
図１は、メタルハライドランプの側面を示しており、
図２および３は、メタルハライドランプの別の実施例を１つずつ示している。
【００２６】
図１には、外管（Aussenkolben）がなく、長さ約１９０mmの１６００Ｗ高圧放電ランプ１が概略的に示されており、これは例えばUS-PS 5 142 195に詳しく説明されている。これはリフレクタで用いるためのものであり、リフレクタ軸の軸方向に配置される。
【００２７】
石英ガラス製の放電容器２は、長手方向軸Ｘを定め、樽型体（Tonnenkoerper）３として実施され、この樽型体を形成するのは円弧である。放電体積体（Enladungsvolumen）は約２０cm3である。押し込まれたコイル７を有し、頭部をなすロッド状のタングステン電極６は、圧潰部５の放電容器の両端部において軸方向に配向されている。電極６は、圧潰部５の箔８に固定されており、これに外部の電流供給部９が継ぎ足される。放電部とは反対側の圧潰部５の端部２０には（図示しない）パテを有するセラミックソケット１１が固定されている。放電容器２には始動ガスとしての希ガス、水銀ならびに金属ハロゲン化物からなる充填物が含まれている。金属ハロゲン化物としてＨｇＢｒ2およびＨｇＩ2ならびに光活性形（lichtaktive）の充填物ＮａＩ，ＣｓＩ，ＴｌＩおよびＤｙＩ3ならびにＴｍＩ3が使用される。比Ｂｒ／Ｉは約０．２である。このランプは水平方向に作動される。始動ガスの冷充填圧（Kaltfuelldruck）は高々１barである。
【００２８】
この実施例では、４０００Ｋの典型的な色温度を有する昼白色の照明色は、充填物によって実現される。電極のシャフト６の典型的な直径は、１．０ｍｍである。２０００時間の寿命の後、動作電圧上昇はわずかに４％であり、電灯用電流のメンテナンスは１０％である。
【００２９】
垂直方向に作動される２０００Ｗランプ（図２）においては金属ハロゲン化物としてＨｇＢｒ2ならびに光活性形の充填物ＮａＩ，ＣｓＩ，ＴｌＩおよびＤｙＩ3ならびにＴｍＩ3が推奨される。Ｂｒ／Ｉの比は約０．９である。
【００３０】
典型的な充填物は、
ＣｓＩ：０．０５〜０．３μmol／cm3；
ＤｙＩ3：０．２〜０．８μmol／cm3；
ＮａＩ：０〜１．４μmol／cm3；
ＭｎＩ2：０〜２．４μmol／cm3；
ＴｌＩ：０．０５〜０．７μmol／cm3；
ＴｍＩ3：０．２〜０．８μmol／cm3；
ＨｇＩ2：０〜１．５μmol／cm3；
ＨｇＢｒ2：0〜3μmol／cm3
である。
【００３１】
下側の圧潰部３ａにおける比較的幅の狭いコーティング部９により、これによって発生する管壁負荷（Wandbelastung）が低減される。高々７５Ｗ／cm2の管壁負荷の値が望ましい。６５〜７０Ｗ／cm2の管壁負荷により、良好な結果が得られる。またそれぞれ軸方向にみてシャフト２３を長くし、また箔８を短くすると熱蓄積作用（Waermestaueffekt）がさらに増大する。この場合に圧潰部におけるシャフトの埋め込み量は少なくとも６mmになる。コーティング部９は、ほぼ圧潰部縁部から、箔におけるシャフトの終端部まで延びている。このコーティング部の端部は参照符号３０および２９で示されている。さらにマット仕上げ部１２が２つのシャフト３ａおよび３ｂに被着されており、またこのマット仕上げ部は上側の圧潰部においても下側の圧潰部においても共にほぼこの圧潰部の外側の端部２０から箔の長さの６０％まで延びている。マット仕上げ部の内側の端部は参照符号３１で示されている。
【００３２】
図３には別の実施例が示されている。これは、水平の点灯位置用の２０００Ｗメタルハライドランプ４０であり、水平の点灯位置以外については図２の示したものと同じである。このランプは、３５００〜４８００Ｋの昼白色の照明色に適している。均一な温度分布によって可能になるのは、細いピン４１（直径０．５〜１．１５ｍｍ）をシャフトとして使用することであり、これは圧潰の際に石英ガラスに比較的密に埋め込むことができ、死空間としてこれを包囲する毛細管の体積が低減される。このように細いシャフト４１は、ハロゲン再生サイクル過程（Halogenkreisprozess）の設計と両立しなければならず、これは上記のように例えば臭素／ヨウ素比の入念に選択することによって行われる。またこのように細いシャフトによって熱の排出が制限されるため、この箇所において付加的な熱蓄積が発生し、この熱蓄積により、メタルハライドサンプ（Metallhalogenid-Sumpf）の発生が阻止される。これにより、２つの圧潰部４３において対称なリフレクタコーティング４２の長さを軸方向に短くすることができる。光の遮りが回避される。２つの圧潰部４３においてコーティング４２の幅が狭いことにより、これによって発生する管壁負荷が約６０Ｗ／cm2に低減される。また熱蓄積作用がさらに増大され、これはそれぞれ軸方向に見てシャフト４１を長くし箔４４を短くすることによって行われる。圧潰部におけるシャフトの埋込量は、約１２mmである。コーティング部４２は、圧潰部縁部４２ａからシャフトの端部を越えて箔まで２mmまで延びている。外側の端部は参照符号４２ｂで示されている。コーティング部の端部は、参照符号３０および２９で示されている。マット仕上げ部４５は、２つの圧潰部において、ほほこの圧潰部の外側の端部４６から箔長の長さの６０％まで延びている。マット仕上げ部の内側の端部は参照符号４７で示されている。これはコーティング部の外側の端部とわずかに重なり合っている。
【００３３】
金属ハロゲン化物としてＨｇＢｒ2ならびに光活性形の充填物ＭｎＩ2，ＣｓＩ，ＴｌＩおよびＤｙＩ3ならびにＴｍＩ3が使用される。Ｂｒ／Ｉ比は約１．１である。
【図面の簡単な説明】
【００３４】
【図１】メタルハライドランプの側面図である。
【図２】メタルハライドランプの別の実施例を示す図である。
【図３】メタルハライドランプのさらに別の実施例を示す図である。
【図１】
2007533087.tif 000003
【図２】
2007533087.tif 000004
【図３】
2007533087.tif 000005
【国際調査報告】
2007533087.tif 000006
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2007533087.tif 000008
2007533087.tif 000009
2007533087.tif 000010
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