(57)【要約】【課題】内蓋の取り外し性能を向上させる。【解決手段】ボトル容器３の口部７を取付けうるキャップ本体３３、及びこのキャップ本体３３に設ける空気流路３１とシーリング剤・圧縮空気取出し流路３２とを閉じる内蓋３４からなる。キャップ本体３３は、上端面部２０Ｓに、空気流路３１の一端をなす口部３１ａと、シーリング剤・圧縮空気取出し流路３２の一端をなす口部３２ａとを開口させたボス部３６Ｂを具える。前記内蓋３４は、ボス部３６Ｂの外周面に嵌着される内蓋本体４２に、前記口部３２ａに挿入されて該シーリング剤・圧縮空気取出し流路３２を塞ぐ栓軸部４３を具える。栓軸部４３は、主部４３Ａ下端に、ボス部３６Ｂの上端面部２０Ｓと当接しうる段差状のストッパ部４３Ｂを介して連なりかつ前記口部３２ａに嵌入しうる小径な嵌入部４３Ｃを設けた段付き軸状なす。【選択図】図５
2011189947.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
パンクシーリング剤を収容したボトル容器の口部に取り付くとともに、コンプレッサからの圧縮空気を前記ボトル容器内に送り込む空気流路、及びこの圧縮空気の送り込みにより前記ボトル容器からパンクシーリング剤と圧縮空気とを順次取り出すシーリング剤・圧縮空気取出し流路を有するキャップ本体、
並びに前記空気流路とシーリング剤・圧縮空気取出し流路とを閉じる内蓋を具えるキャップユニットであって、
前記キャップ本体は、上端部に、前記ボトル容器の口部を挿入して固定する口部取付け凹部と、この口部取付け凹部の底面から立上がりかつ外周面を前記内蓋が嵌着される内蓋嵌着面としたボス部とを具え、
しかも前記ボス部の上端面部に、前記空気流路の一端をなす空気取入れ口部と、前記シーリング剤・圧縮空気取出し流路の一端をなすシーリング剤・圧縮空気取出し口部とが開口し、
かつ前記内蓋は、前記内蓋嵌着面に嵌着される筒状の胴部の上端を上板部で閉じた内蓋本体と、前記上板部から下方にのびかつ前記シーリング剤・圧縮空気取出し口部内に嵌入して該シーリング剤・圧縮空気取出し口を塞ぐ栓軸部とを一体に具えるとともに、
前記栓軸部は、前記上板部から下方にのびる主部の下端に、前記ボス部の前記上端面部と当接しうる段差状のストッパ部を介して連なりかつ前記シーリング剤・圧縮空気取出し口部内に嵌入しうる小径な嵌入部を設けた段付き軸状なすことを特徴とするキャップユニット。
【請求項２】
前記内蓋は、前記胴部の内周面が前記内蓋嵌着面と接触する接触領域の高さｈ０を、前記嵌入部の高さｈ１より小としたことを特徴とする請求項１記載のキャップユニット。
【請求項３】
前記内蓋の嵌入部は、前記胴部の下端を越えて下方に突出していることを特徴とする請求項１又は２記載のキャップユニット。
【請求項４】
前記内蓋の内周面には、該内周面から０．０４〜０．１５mmの突出高さで周方向にのびる断面半円状の係止リブが突接されるとともに、前記ボス部の内蓋嵌着面に、係止リブと填り合う係合溝が形成されることを特徴とする請求項１〜３の記載のキャップユニット。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、パンクしたタイヤにパンクシーリング剤と圧縮空気とを順次注入してパンクを応急的に修理するタイヤパンク応急修理装置に用いるキャップユニットに係わり、特に、キャップ本体と内蓋との嵌合力のバラツキを抑え、圧縮空気の圧力による内蓋の取り外し性能を高めうるキャップユニットに関する。
【背景技術】
【０００２】
例えば下記の特許文献１に、パンクしたタイヤにパンクシーリング剤と圧縮空気とを順次注入してパンクを応急的に修理するタイヤパンク応急修理装置に用いるキャップユニットが提案されている。
【０００３】
このキャップユニットａは、図１１に示すように、パンクシーリング剤のボトル容器ｂを取り付けるキャップ本体ｃ、及びこのキャップ本体ｃに形成される空気流路ｄとシーリング剤・圧縮空気取出し流路ｅとを閉じる内蓋ｆから構成される。具体的には、前記キャップ本体ｃは、ボトル容器ｂの口部ｂ１を螺着する口部取付け凹部ｃ１の底面に、ボス部ｃ２を立設している。又前記内蓋ｆは、該ボス部ｃ２の外周面に嵌着される筒状の胴部ｆ１上端を上板部ｆ２で閉じた内蓋本体ｆａを有し、かつ該上板部ｆ２には、前記シーリング剤・圧縮空気取出し流路ｅの一端をなすシーリング剤・圧縮空気取出し口部ｅ１を閉じる栓軸部ｆｂを突出させている。
【０００４】
このキャップユニットａでは、前記ボトル容器ｂを取り付けた状態にて車載保管される。そしてパンク修理の際、この状態のユニットａに配管を施してコンプレッサｇを作動させる。これにより、圧縮空気を前記空気流路ｄをへて内蓋本体ｆａ内に流入させ、その内部圧力の上昇によって、前記内蓋ｆを前記ボス部ｃ２から自動的に取り外させる。その後、ボトル容器ｂ内のパンクシーリング剤及びコンプレッサｇからの圧縮空気が、タイヤＴ内に順次注入され、パンクの応急修理とタイヤＴのポンプアップとが連続的に行われる。
【０００５】
そのため前記内蓋ｆの機能として、保管時には前記ボス部ｃ２に嵌着され、内部のパンクシーリング剤が空気流路ｄやシーリング剤・圧縮空気取出し流路ｅに流出するのを防止すること、及びパンク修理時にはコンプレッサｇからの圧縮空気によってボス部ｃ２から外れることが要求される。
【０００６】
しかしながら、前記内蓋ｆは、合成樹脂によって形成されるため、環境温度によって、弾性が変化する。そのため、高温環境下となる夏場の車内保管時においては嵌合力が低下し、車体振動などによって内蓋ｆが外れやすくなる傾向となり、逆に低温環境下となる冬場でのパンク修理時においては、嵌合力が高くなりコンプレッサｇからの圧縮空気では外れなくなる傾向となる。なおパンク修理用のコンプレッサｇからの圧縮空気の圧力は、通常、乗用車用タイヤの許容最高空気圧（３５０ｋＰａ）と同程度であるため、嵌合力の設定範囲はそれほど広くはなく、そのため、内蓋ｆとボス部ｃ２との嵌め合いに高精度が要求されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００９−２３１２３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
そして本発明者の研究の結果、前記嵌合力は、内蓋ｆに設ける栓軸部ｆｂの、シーリング剤・圧縮空気取出し口部ｅ１内への嵌入深さｈａによってもバラツキが大きく発生し、この嵌入深さｈａのバラツキを抑えることが、嵌合力のバラツキを抑えて内蓋ｆの取り外し性能を高めうる上で重要であることを見出した。
【０００９】
そこで本発明は、シーリング剤・圧縮空気取出し口部内への栓軸部の嵌入深さのバラツキを抑えて、内蓋のボス部への嵌合力のバラツキを減じることができ、前記内蓋の取り外し性能を向上させたキャップユニットを提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記課題を解決するために、本願請求項１の発明は、パンクシーリング剤を収容したボトル容器の口部に取り付くとともに、コンプレッサからの圧縮空気を前記ボトル容器内に送り込む空気流路、及びこの圧縮空気の送り込みにより前記ボトル容器からパンクシーリング剤と圧縮空気とを順次取り出すシーリング剤・圧縮空気取出し流路を有するキャップ本体、
並びに前記空気流路とシーリング剤・圧縮空気取出し流路とを閉じる内蓋を具えるキャップユニットであって、
前記キャップ本体は、上端部に、前記ボトル容器の口部を挿入して固定する口部取付け凹部と、この口部取付け凹部の底面から立上がりかつ外周面を前記内蓋が嵌着される内蓋嵌着面としたボス部とを具え、
しかも前記ボス部の上端面部に、前記空気流路の一端をなす空気取入れ口部と、前記シーリング剤・圧縮空気取出し流路の一端をなすシーリング剤・圧縮空気取出し口部とが開口し、
かつ前記内蓋は、前記内蓋嵌着面に嵌着される筒状の胴部の上端を上板部で閉じた内蓋本体と、前記上板部から下方にのびかつ前記シーリング剤・圧縮空気取出し口部内に嵌入して該シーリング剤・圧縮空気取出し口を塞ぐ栓軸部とを一体に具えるとともに、
前記栓軸部は、前記上板部から下方にのびる主部の下端に、前記ボス部の前記上端面部と当接しうる段差状のストッパ部を介して連なりかつ前記シーリング剤・圧縮空気取出し口部内に嵌入しうる小径な嵌入部を設けた段付き軸状なすことを特徴としている。
【００１１】
又請求項２の発明では、前記内蓋は、前記胴部の内周面が前記内蓋嵌着面と接触する接触領域の高さｈ０を、前記嵌入部の高さｈ１より小としたことを特徴としている。
【００１２】
又請求項３の発明では、前記内蓋の嵌入部は、前記胴部の下端を越えて下方に突出していることを特徴としている。
【００１３】
又請求項４の発明では、前記内蓋の内周面には、該内周面から０．０４〜０．１５mmの突出高さで周方向にのびる断面半円状の係止リブが突接されるとともに、前記ボス部の内蓋嵌着面に、係止リブと填り合う係合溝が形成されることを特徴としている。
【発明の効果】
【００１４】
本発明は叙上の如く、内蓋の上板部に設ける栓軸部を、該上板部から下方にのびる主部の下端に、ボス部の上端面部と当接しうる段差状のストッパ部を介して連なりかつ前記シーリング剤・圧縮空気取出し口部内に嵌入しうる小径な嵌入部を設けた段付き軸状に形成している。
【００１５】
従って、内蓋をボス部に装着する際、栓軸部は、その段差状のストッパ部とボス部の上端面部とが当接することで、シーリング剤・圧縮空気取出し口部内への嵌入深さが規制される。これによって、内蓋の嵌合力のバラツキが減じ、内蓋の取り外し性能を向上させることが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】本発明のキャップユニットを用いたタイヤパンク応急修理装置の使用状態を示す斜視図である。
【図２】キャップユニットを示す斜視図である。
【図３】ボトル容器をキャップユニットに取り付けた状態を示す断面図である。
【図４】（Ａ）はボス部の平面図、（Ｂ）は、そのＡ−Ａ断面図である。
【図５】内蓋の取付け状態を示す断面図である。
【図６】内蓋の圧縮空気の充填による変形を示す断面図である。
【図７】係止リブを拡大して示す部分断面図である。
【図８】キャップユニットとコンプレッサとの接続前の状態を示す断面図である。
【図９】キャップユニットとコンプレッサとの接続状態を示す断面図である。
【図１０】ボトル容器の横断面を示す断面図である。
【図１１】従来のキャップユニットを示す断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、本発明の実施の形態について、詳細に説明する。
図１は、本発明のキャップユニット２を用いたタイヤパンク応急修理装置１の使用状態を示す斜視図であって、前記タイヤパンク応急修理装置１は、パンクシーリング剤を収容したボトル容器３をキャップユニット２に取り付けたボトルユニット４と、このボトルユニット４に接続されるコンプレッサ５とを具える。
【００１８】
前記コンプレッサ５とボトルユニット４とは、パンク修理現場において、本例では、ホース類を介在させることなく直接接続される。又前記キャップユニット２に設けるシーリング剤・圧縮空気排出口部３２ｂには、一端がタイヤＴの空気バルブＴｖに接続される送給ホース６の他端が連結されている。又ボトルユニット４は、前記キャップユニット２を下方に向けた倒立状態にて前記コンプレッサ５に接続される。なお図中の符号９は、コンプレッサ５駆動用の電源プラグであって、本例では、自動車のシガーソケットに接続される。又符号１０は、コンプレッサ５の圧力計である。
【００１９】
次に、前記ボトル容器３は、図３に示すように、胴部３０の下端に、パンクシーリング剤を出し入れしうる小径円筒状の口部７を突出している。本例では、前記胴部３０は、図１０に示すように、その高さ方向と直角な横断面が、ボトル外側に向かって凸円弧状に湾曲する一対の長辺部３０Ａと、凸円弧状に湾曲する一対の短辺部３０Ｂとで四辺を囲む略矩形状に形成される。そして、前記長辺部３０Ａの長さをＷ、長辺部３０Ａの曲率半径をＲＷ、前記短辺部３０Ｂの長さをＤ、短辺部３０Ｂの曲率半径をＲＤとしたとき、本例では、下記式（１）〜（３）を充足するように設定されている。
１．３≦Ｗ／Ｄ≦１．７      −−−（１）
０．５≦ＲＷ／Ｗ≦３．０    −−−（２）
０．５≦ＲＤ／Ｄ≦２０．０  −−−（３）
【００２０】
ここで、車両内、例えばトランク内におけるタイヤパンク応急修理装置１の収納性を考慮したとき、前記コンプレッサ５が略直方体状をなすため、ボトル容器３の胴部３０も、略直方体状に形成するのが好ましい。しかしパンク修理の際、ボトル容器３には、例えば３５０ｋＰａ近くの高内圧が作用する。このとき、前記胴部３０が断面円形状の場合には、内圧によって前記胴部３０が半径方向に均等に膨張するため、圧縮空気充填時の変形があまり認識されず、ユーザーへの不安感は低いものとなる。しかしながら、胴部３０が断面矩形状の場合には、内圧による膨れは均一ではなく、断面矩形状から断面円形状に近づくように膨張するなど、その変形量は実際よりも大きく感じられる。そのために、耐圧範囲内とはいえ、ユーザーに破裂などの不安を与える可能性がある。
【００２１】
そこで本例では、予め、前記長辺部３０Ａ及び短辺部３０Ｂをそれぞれ凸円弧状として、膨張時の変形形状に近い形状に形成している。そのため、収納性を向上しながら、圧縮空気充填時の変形があまり認識されなくなり、使用者の不安を低く抑えることが可能となる。
【００２２】
本発明者の実験の結果、前記不安感を抑えるためには、長辺側の膨張量を抑えることが重要であり、そのためには、長辺側の長さＷを大きく、かつ曲率半径ＲＷを小さく設定するのが好ましい。もし前記比Ｗ／Ｄが１．３を下回る、或いは比ＲＷ／Ｗが３．０を越えると、前記長さＷが相対的に小、或いは曲率半径ＲＷが大きくなって長辺側の膨張量の増加を招く。逆に、前記比Ｗ／Ｄが１．７を越える、或いは比ＲＷ／Ｗが０．５を下回る場合には、収納性に不利が生じる。又前記比ＲＤ／Ｄが２０．０を越えると、短辺側の膨張量が増大して、圧縮空気充填時の変形が大きくなり、逆に、比ＲＤ／Ｄが０．５を下回ると、収納性に不利を招く。このような観点から比Ｗ／Ｄの下限は１．４以上がより好ましく、又上限は１．６以下がより好ましい。又比ＲＷ／Ｗの下限は０．７以上がより好ましく、又上限は２．０以下がより好ましい。又比ＲＤ／Ｄの下限は１．０以上がより好ましく、又上限は１０．０以下がより好ましい。
【００２３】
なお長辺部３０Ａと短辺部３０Ｂとが交わるコーナ部分は、応力集中を緩和して耐圧性能を高めるために、曲率半径１５mm±５mmの円弧３０Ｃにて形成するのが好ましい。
【００２４】
次に、前記キャップユニット２は、前記図２、３に示す如く、キャップ本体３３と、それに取り付く内蓋３４とを具え、前記キャップ本体３３は、前記ボトル容器３の口部７に取り付く。又キャップ本体３３は、前記コンプレッサ５からの圧縮空気を前記ボトル容器３内に送り込む空気流路３１と、この圧縮空気の送り込みにより前記ボトル容器３からパンクシーリング剤と圧縮空気とを順次取り出すシーリング剤・圧縮空気取出し流路３２とを有する。又前記内蓋３４は、前記空気流路３１とシーリング剤・圧縮空気取出し流路３２とをボトル容器３内で閉じ、保管中にパンクシーリング剤が前記空気流路３１およびシーリング剤・圧縮空気取出し流路３２に流出するのを防止する。
【００２５】
具体的には、前記キャップ本体３３は、上端部に設けられる口部取付部分３６と、下端部に設けられる底板部分３５と、その間に配されるくびれ部分３７とを一体に具える。
【００２６】
そして、前記口部取付部分３６は、前記口部７を挿入して固定する口部取付け凹部３６Ａと、この口部取付け凹部３６Ａの底面から立ち上がるボス部３６Ｂとを有する。前記口部取付け凹部３６Ａは、その内壁面に設ける内ネジにより前記口部７を螺着しうる。
【００２７】
又前記ボス部３６Ｂは、図４（Ａ）、（Ｂ）に示すように、外周面を、前記内蓋３４が嵌着される内蓋嵌着面３８とした円柱状の基体２０を有し、その上端面部２０Ｓには、前記空気流路３１の一端をなす空気取入れ口部３１ａと、前記シーリング剤・圧縮空気取出し流路３２の一端をなすシーリング剤・圧縮空気取出し口部３２ａとが開口している。
【００２８】
本例では、前記基体２０は、その上端に、例えば前記口部取付け凹部３６Ａと略同深さでへこむ凹部２１を具えるとともに、該凹部２１の底面には、第１、第２の隆起部２０ａ、２０ｂを立ち上げている。従って、前記上端面部２０Ｓは、前記凹部２１の底面と、第１、第２の隆起部２０ａ、２０ｂの各上端面２０ａＳ、２０ｂＳと、前記凹部２１の周囲を囲む環状の周壁体２０ｃの上端面とから構成される。又前記第１の隆起部２０ａは、前記ボス部３６Ｂと略同心な円柱状をなし、前記凹部２１の底面から小高さで突出するとともに、その上端面２０ａＳにて前記シーリング剤・圧縮空気取出し口部３２ａを開口させている。
【００２９】
又前記第２の隆起部２０ｂは、第１の隆起部２０ａと周壁体２０ｃとの間に形成される柱状をなし、少なくとも前記第１の隆起部２０ａの上端を越えた高さ位置まで突出するとともに、その上端面２０ｂＳにて前記空気取入れ口部３１ａを開口させている。本例では、第２の隆起部２０ｂと周壁体２０ｃとは略同高さで形成されている。このように本例では、前記空気取入れ口部３１ａは、前記シーリング剤・圧縮空気取出し口部３２ａよりも高所で開口している。そしてこれにより、パンク修理終了後に、ボトル容器３の内面に付着していたパンクシーリング剤が溜まって空気取入れ口部３１ａからコンプレッサ５側に逆流するのを防止することができる。
【００３０】
前記空気流路３１は、図３の如く、空気取入れ口部３１ａから下方にのびる縦の流路部３１Ａと、この縦の流路部３１Ａの下端で折れ曲がりかつ前記空気流路３１の他端をなす空気供給口部３１ｂまで横にのびる横の流路部３１ＢとからなるＬ字状をなす。又本例では、前記縦の流路部３１Ａには、前記空気取入れ口部３１ａからパンクシーリング剤が逆流するのを阻止するための一方弁３９がさらに形成される。
【００３１】
この一方弁３９は、前記図４（Ｂ）に示すように、前記縦の流路部３１Ａの中間に形成される大径な弁室４０と、この弁室４０内に昇降可能に収容される球弁４１とを具える。前記弁室４０には、その下端部に前記球弁４１により封止される弁座部４０ｂが設けられるとともに、弁室４０の上端部には、圧縮空気を流過させうる圧縮空気流過部４０ａが設けられる。この圧縮空気流過部４０ａは、本例では、螺旋溝を有するコイル状体からなり、圧縮空気によって上昇する球弁４１によって前記弁室４０の上端部が封止されるのを防止する。
【００３２】
又前記シーリング剤・圧縮空気取出し流路３２は、図３の如く、前記シーリング剤・圧縮空気取出し口部３２ａから下方にのびる縦の流路部３２Ａと、この縦の流路部３２Ａの下端で折れ曲がりかつ前記シーリング剤・圧縮空気取出し流路３２の他端をなすシーリング剤・圧縮空気排出口部３２ｂまで横にのびる横の流路部３２ＢとからなるＬ字状をなす。本例では、前記縦の流路部３２Ａは前記ボス部３６Ｂの中心を通る中心孔として形成される。
【００３３】
次に、前記内蓋３４は、例えばポリエチレン、ポリプロピレンなどの弾性変形可能な合成樹脂材からなり、図５に示す如く、前記内蓋嵌着面３８に嵌着される円筒状の胴部４２ａの上端を、上板部４２ｂで閉じる内蓋本体４２と、前記上板部４２ｂから下方に突出しかつ前記シーリング剤・圧縮空気取出し口部３２ａ内に挿入して該シーリング剤・圧縮空気取出し口部３２ａを塞ぐ栓軸部４３とを一体に具える。
【００３４】
前記上板部４２ｂは、本例では、前記胴部４２ａとは曲率半径Ｒの円弧で接続する円弧部分４２ｂ１を有する略半球面状をなし、前記曲率半径Ｒを、前記胴部４２ａの内径Ｄ１の０．３〜０．５倍の範囲に設定している。なお前記曲率半径Ｒは、前記円弧部分４２ｂ１の内面における曲率半径であって、Ｒ＝０．５×Ｄ１  のとき、前記上板部４２ｂは、実質的に前記円弧部分４２ｂ１のみからなる半球面状に形成される。又０．３×Ｄ１≦Ｒ＜０．５×Ｄ１  のときには、前記上板部４２ｂは、本例のように、前記円弧部分４２ｂ１と、上板部４２ｂの頂部をなす平らな平滑部４２ｂ２とから形成される。
【００３５】
又前記胴部４２ａの内周面では、本例では、図７に拡大して示すように、前記内蓋嵌着面３８と接触しうる接触領域Ｙ１を明確にし、この接触領域Ｙ１以外では前記内蓋嵌着面３８と接触させないために、この接触領域Ｙ１以外の領域Ｙ２を、例えば０．２ｍｍ以上の段差ｔを有して大径に形成している。これにより、胴部４２ａのボス部３６Ｂとの嵌合巾である前記接触領域Ｙ１の高さｈ０を、内蓋３４の寸法で管理することができる。又前記接触領域Ｙ１には、前記内周面から０．０４〜０．１５mmの突出高さｈｂで周方向にのびる断面半円状の係止リブ４４が突設されるとともに、前記ボス部３６Ｂの内蓋嵌着面３８には、係止リブ４４と填り合う係合溝４５が形成される。又前記胴部４２ａの外周面かつその下端部には、周方向に連続してのびる補強用の厚肉部分４６が形成されている。
【００３６】
このような内蓋３４を用いた場合、内蓋本体４２内に圧縮空気が充填されたとき、図６に誇張して示すように、内蓋３４は、円弧部分４２ｂ１から胴部４２ａ上端側にかけて横に広がる変形をなし、逆に前記胴部４２ａ下端側では厚肉部分４６によりタガ締めされているため、横に広がりにくくなる。そのため、圧縮空気充填時、胴部４２ａと内蓋嵌着面３８との間に隙間が生じにくくなる。従って、例えば隙間が生じた場合に、そこから漏れる空気によってボトル容器３内の内圧が上昇してしまい、圧縮空気との圧力差が減じて内蓋３４がボス部３６Ｂから外れにくくなるのを抑えることができる。即ち、圧縮空気を適正に作用させることが可能となる。
【００３７】
又本発明者の実験の結果、高温時（例えば８０℃）において車載中に振動が加わった場合に内蓋３４の外れがより発生しやすくなり、例えば温度８０℃、振動数１０Ｈｚ、横加速度５Ｇの高温振動実験において、前記係止リブ４４の突出高さｈｂが０．０４ｍｍ未満では内蓋３４に外れが発生し、突出高さｈｂが０．０４ｍｍ以上かつ０．０８ｍｍ未満の範囲では外れが発生する恐れがあることが判明した。
【００３８】
又低温環境においては、内蓋３４は、前記突出高さｈｂが０．１５ｍｍより大の場合、例えば３５０ｋＰａの圧縮空気に対しては、−３０℃の環境下で外れなくなり、前記突出高さｈｂが０．１２ｍｍ以上かつ０．１５ｍｍ未満の範囲の場合、−４５℃で外れなくなる。従って、−４５℃〜８０℃の環境下で内蓋３４を正確に機能させるためには、前記突出高さｈｂは０．０８〜０．１２ｍｍが好ましく、又−３０℃から通常温度の環境下では０．０４〜０．１５ｍｍの範囲で充分である。但し、コンプレッサ５の能力（最高圧力）が高い場合は、前記突出高さｈｂをさらに高くし、どんなに振動が生じても外れない設計とすることができる。
【００３９】
次に、前記栓軸部４３は、図５の如く、前記上板部４２ｂから下方にのびる大径な主部４３Ａの下端に、前記ボス部３６Ｂの前記上端面部２０Ｓ（本例では前記第１の隆起部２０ａの上端面２０ａＳ）と当接しうる段差状のストッパ部４３Ｂを介して連なりかつ前記シーリング剤・圧縮空気取出し口部３２ａ内に嵌入しうる小径な嵌入部４３Ｃを設けた段付き軸状に形成される。
【００４０】
本例では、前記主部４３Ａは、下方に向かって先細状となるテーパ軸状をなし、その内部には上端側を開口させた先細コーン状の中心孔部４３Ｈを形成している。このような中心孔部４３Ｈを設けることにより、前記図６に示す如き円弧部分４２ｂ１の横方向への広がり変形を起こりやすくさせるとともに、前記主部４３Ａにしなやかさを適度に付与させるため、前記広がり変形に起因する芯ズレを吸収させることが可能となる。又、前記嵌入部４３Ｃは、直径が実質的に一定な直軸状をなす。本例では、嵌入部４３Ｃの下端部に、前記シーリング剤・圧縮空気取出し口部３２ａ内への嵌入を容易とする先細状の案内部４３Ｃ１を付設している。
【００４１】
このように、ストッパ部４３Ｂを有する段付き軸状の栓軸部４３は、前記シーリング剤・圧縮空気取出し口部３２ａ内に嵌入される際、前記ストッパ部４３Ｂが前記上端面２０ａＳに当接するため、嵌入部４３Ｃの嵌入深さを一定に管理することができる。そのため、栓軸部４３とシーリング剤・圧縮空気取出し口部３２ａとの嵌合力のバラツキを抑えることが可能となり、ひいては内蓋３４とボス部３６Ｂとの総合的な嵌合力のバラツキを抑え内蓋３４の取り外し性能を向上させることができる。
【００４２】
本例では、前記ストッパ部４３Ｂは、下方に向かって先細状に傾斜する傾斜面として形成されており、又前記上端面２０ａＳは、このストッパ部４３Ｂと同傾斜の当接面部Ｊを含んで構成される。なおストッパ部４３Ｂの軸心に対する角度θは、３０度以上、さらには４５度以上、さらには６０度以上がストッパ機能のために好ましく、又前記角度θを９０度とした直角面により前記ストッパ部４３Ｂを形成することもできる。
【００４３】
又前記接触領域Ｙ１の高さｈ０は、前記嵌入部４３Ｃの高さｈ１よりも小とすることが好ましい。これは、ｈ０≧ｈ１の場合には、前記胴部４２ａがボス部３６Ｂから外れるよりも前に、嵌入部４３Ｃがシーリング剤・圧縮空気取出し口部３２ａから外れてしまう。その結果、圧縮空気がシーリング剤・圧縮空気取出し口部３２ａに流出してしまい、内蓋３４が外れなくなる危険性を招く。
【００４４】
又前記嵌入部４３Ｃは、前記胴部４２ａの下端を越えて下方に突出していることが好ましい。これは、内蓋３４をボス部３６Ｂに装着してキャップユニット２を組み立てる場合、嵌入部４３Ｃが胴部下端を越えて下方に突出していないと嵌入部４３Ｃの先端が見えなくなって、シーリング剤・圧縮空気取出し口部３２ａに嵌入し難くなるなど組み立て作業性を損ねるからである。
【００４５】
次に、前記キャップ本体３３の前記空気供給口部３１ｂは、前記コンプレッサ５に設ける嵌合凹部５４に直接接続する接続ノズル５５の先端で開口する。
【００４６】
図８、９に示すように、コンプレッサ５に設ける前記嵌合凹部５４は、コンプレッサ５における圧縮空気形成用のシリンダポンプ６０からのびる圧縮空気供給流路６１に導通している。この嵌合凹部５４は、内径一定の平行孔部５４Ａの前後に、シリンダポンプ６０に向かって先細コーン状をなす前後のテーパ面部５４Ｂ、５４Ｃを連設している。
【００４７】
又前記接続ノズル５５は、平行なノズル本体５５Ａの先端側に、先細コーン状のテーパ面部５５Ｂを具えるとともに、ノズル本体５５Ａの外周には、前記嵌合凹部５４の内周面との間をシールするＯリング６５が装着される。本例では、消耗品であるＯリング６５を、キャップ本体３３側に配することで、コンプレッサ５をメンテナンスすることなく繰り返し使用することが可能となる。
【００４８】
なお前記嵌合凹部５４の後のテーパ面部５４Ｃは、前記テーパ面部５５Ｂとほぼ同傾斜をなし、前記接続ノズル５５を嵌合凹部５４内に挿入する際、前記テーパ面部５５Ｂを受けて同心に保持する受け面として機能する。
【００４９】
又前記キャップ本体３３には、前記接続ノズル５５の両側（本例では上下）に、一対の係止爪６２が突設されるとともに、前記コンプレッサ５には、前記係止爪６２と向き合う位置に、該係止爪６２と係合することにより前記直接接続の状態にて前記コンプレッサ５とボトルユニット４とを固定する爪係合穴６３が形成される。
【００５０】
前記係止爪６２は、前記キャップ本体３３から接続ノズル５５と平行にのびる主部６２Ａの先端に、直角三角形状のフック部６２Ｂを外向きに突設している。そして、前記爪係合穴６３は、前記係止爪６２が入る本例では矩形穴状をなし、その上下縁で前記フック部６２Ｂと係合し、抜け止めされる。なお係止爪６２とキャップ本体３３とは、例えばナイロン、ポリプロピレン、ポリエチレンなどのプラスチック、或いはこれらにグラスファイバなどの短繊維を配合した強化プラスチックからなる一体成形体として形成される。又前記爪係合穴６３は、本例では、前記嵌合凹部５４に支持されるフレーム枠６４よって形成されるとともに、このフレーム枠６４と、嵌合凹部５４と、シリンダポンプ６０とは、例えば亜鉛合金、アルミ合金などの軽量合金からなる一体成形体として形成される。
【００５１】
以上、本発明の特に好ましい実施形態について詳述したが、本発明は図示の実施形態に限定されることなく、種々の態様に変形して実施しうる。
【実施例】
【００５２】
本発明の効果を確認するため、下記の仕様にてそれぞれ形成された同一ロットのキャップ本体及び内蓋をそれぞれ用いてキャップユニットを組み立てた。そして、栓軸部にストッパ部が設けられた実施例の１００セットのキャップユニットと、栓軸部にストッパ部が設けられていない従来例の１００セットのキャップユニットとに対して、それぞれ空気流路内に圧縮空気を付加し、８０℃の高温環境下にて内蓋が外れる時の圧縮空気の圧力Ｐ１（以後、高温側の内蓋取り外し圧力Ｐ１という）、及び−４０℃の低温環境下にて内蓋が外れる時の圧縮空気の圧力Ｐ２（以後、低温側の内蓋取り外し圧力Ｐ２という）を測定した。
【００５３】
＜ボス側の寸法＞
ボス部の外径                 −−−２４．２±０．０５ｍｍ
シーリング剤・圧縮空気取出し口部の内径  −−−３．０±０．０５ｍｍ
当接面部Ｊの高さ          −−−１．０±０．０５ｍｍ
当接面部Ｊの角度θ        −−−１．５度
＜内蓋側の寸法＞
内蓋の内径              −−−２３．７５±０．０５ｍｍ
嵌入部の外径            −−−  ３．１±０．０５ｍｍ
係止リブの突出高さｈｂ  −−−０．０５ｍｍ
接触領域の高さｈ０      −−−６ｍｍ
※実施例には、栓軸部に、角度θ＝１．５度、段差高さ０．６５±０．０５ｍｍのテーパ状のストッパ部が設けられている以外は、実質的に同構成である。
【００５４】
実施例のキャップユニットにおける高温側（６０℃）の内蓋取り外し圧力Ｐ１のうちの最低圧力Ｐ１min 、最高圧力Ｐ１max 、標準偏差σ１、及び低温側（−４０℃）の内蓋取り外し圧力Ｐ２のうちの最低圧力Ｐ２min 、最高圧力Ｐ２max 、標準偏差σ２、並びに、従来例のキャップユニットにおける高温側（６０℃）の内蓋取り外し圧力Ｐ１のうちの最低圧力Ｐ１min 、最高圧力Ｐ１max 、標準偏差σ１、及び低温側（−４０℃）の内蓋取り外し圧力Ｐ２のうちの最低圧力Ｐ２min 、最高圧力Ｐ２max 、標準偏差σ２は下記のとうりであった。
【００５５】
＜実施例＞
高温側（６０℃）の内蓋取り外し圧力Ｐ１
・・・・最低圧力Ｐ１min −−−４０ｋＰａ
・・・・最高圧力Ｐ１max −−−８０ｋＰａ
・・・・標準偏差σ１    −−−１０ｋＰａ
低温側（−４０℃）の内蓋取り外し圧力Ｐ２
・・・・最低圧力Ｐ２min −−−２４０ｋＰａ
・・・・最高圧力Ｐ２max −−−２８５ｋＰａ
・・・・標準偏差σ２    −−−１０ｋＰａ
＜従来例＞
高温側（６０℃）の内蓋取り外し圧力Ｐ１
・・・・最低圧力Ｐ１min −−−３５ｋＰａ
・・・・最高圧力Ｐ１max −−−８５ｋＰａ
・・・・標準偏差σ１    −−−１５ｋＰａ
低温側（−４０℃）の内蓋取り外し圧力Ｐ２
・・・・最低圧力Ｐ２min −−−２３０ｋＰａ
・・・・最高圧力Ｐ２max −−−２９５ｋＰａ
・・・・標準偏差σ２    −−−１８ｋＰａ
【００５６】
上記結果のように、実施例のキャップユニットは、段差状のストッパ部によって嵌入部の嵌入深さが規制されるため、内蓋の嵌合力のバラツキが減じられ内蓋の取り外し圧力のバラツキが少なくなって、内蓋の取り外し性能が向上しているのが確認できる。
【符号の説明】
【００５７】
２     キャップユニット
３     ボトル容器
５     コンプレッサ
７     口部
２０Ｓ 上端面部
３１   空気流路
３１ａ 空気取入れ口部
３２   シーリング剤・圧縮空気取出し流路
３２ａ シーリング剤・圧縮空気取出し口部
３３   キャップ本体
３４   内蓋
３６Ａ 口部取付け凹部
３６Ｂ ボス部
３８   内蓋嵌着面
４２   内蓋本体
４２ａ 胴部
４２ｂ 上板部
４３   栓軸部
４３Ａ 主部
４３Ｂ ストッパ部
４３Ｃ 嵌入部
４４   係止リブ
４５   係合溝
【図１】
2011189947.tif 000003
【図２】
2011189947.tif 000004
【図３】
2011189947.tif 000005
【図４】
2011189947.tif 000006
【図５】
2011189947.tif 000007
【図６】
2011189947.tif 000008
【図７】
2011189947.tif 000009
【図８】
2011189947.tif 000010
【図９】
2011189947.tif 000011
【図１０】
2011189947.tif 000012
【図１１】
2011189947.tif 000013