(57)【要約】【課題】開閉弁の作動音の増大を抑制しつつ、圧縮効率の向上を図ることができるロータリ圧縮機を提供する。【解決手段】吸入した冷媒を圧縮可能な作動室を画成する上・下端板に形成された吐出孔１９０Ｓを開閉する吐出弁を備えたロータリ圧縮機１において、吐出孔は、連通部２３０Ｓと、連通部の縁部に形成された弁座部２３１Ｓと、連通部に連なって圧縮冷媒の吐出方向へ向けて拡幅するように形成された拡幅部２３５と、を備え、弁座部の内側底部２３１Ｓａから頂部２３１Ｓｂへ至る内周側母線Ｌａは傾斜する直線となっており、弁座部の頂部２３１Ｓｂから外側底部２３１Ｓｃへ至る外周側母線Ｌｂは円弧となっている。【選択図】図５
2011043084.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
吸入した冷媒を圧縮可能な作動室と、前記作動室の内部と外部とを連通する吐出孔が形成されると共に前記作動室を画成する隔壁と、前記作動室の外部から前記吐出孔を開閉する開閉弁と、備えたロータリ圧縮機において、
前記吐出孔は、
中空円柱状に形成された連通部と、
前記連通部の縁部に形成された前記開閉弁が座する環状の弁座部と、
前記弁座部の内周側に形成されると共に前記連通部に連なり、前記圧縮冷媒の吐出方向へ向けて拡幅するように形成された拡幅部と、を備え、
前記吐出孔を軸方向に切った断面において、前記弁座部の表面における母線は、前記弁座部の内側底部から頂部へ至る内周側母線が径方向内側から径方向外側へ傾斜する直線となっており、前記弁座部の頂部から外側底部へ至る外周側母線が円弧となっていることを特徴とするロータリ圧縮機。
【請求項２】
前記外周側母線は、単一の半径で構成された円弧となっていることを特徴とする請求項１に記載のロータリ圧縮機。
【請求項３】
前記外周側母線は、複数の異なる半径の円弧を連ねて構成されていることを特徴とする請求項１に記載のロータリ圧縮機。
【請求項４】
前記連通部の径方向と前記拡幅部の傾斜方向とが為す拡幅角度αは、３０°≦α≦６０°となっていることを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１項に記載のロータリ圧縮機。
【請求項５】
前記連通部と前記連通部に連なる前記拡幅部との間の境界部は、前記弁座部の底部よりも前記作動室の内部側に位置していることを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１項に記載のロータリ圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、空気調和機の冷凍サイクル等に使用されるロータリ圧縮機に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、この種のロータリ圧縮機として、吸入した冷媒を圧縮するシリンダと、シリンダの上部に位置するフロントヘッド（上端版）と、を備えた密閉型圧縮機が知られている（例えば、特許文献１参照）。この密閉型圧縮機において、シリンダの内部には、シリンダ室（作動室）が形成され、また、フロントヘッドには、シリンダ室の隔壁の一部となるシート部と弁板とが設けられている。そして、シート部には、シリンダ室で圧縮された冷媒を吐出する吐出ポートが形成されており、弁板は、この吐出ポートを開閉可能に構成されている。このとき、シート部には、弁板が接触する接触部分（弁座部）が形成されており、その断面は湾曲形状となっている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００８−１０１５２３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
ところで、従来の構成によれば、吐出ポートの弁座部の断面が湾曲形状となっており、特に、吐出ポートの弁座部の内周面が内側に凸となる湾曲形状となっている。このため、シリンダ室から供給された冷媒は、吐出ポートの弁座部の内周面の凸部を越えて、吐出ポートから吐出される。これにより、弁座部を通過する冷媒の流れは、凸部により阻害されることで不安定なものとなり、冷媒の吐出孔からの吐出を円滑なものとすることが困難であった。
【０００５】
そこで、本発明は、冷媒の吐出孔からの吐出を円滑に行うことができるロータリ圧縮機を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明のロータリ圧縮機は、吸入した冷媒を圧縮可能な作動室と、作動室の内部と外部とを連通する吐出孔が形成されると共に作動室を画成する隔壁と、作動室の外部から吐出孔を開閉する開閉弁と、備えたロータリ圧縮機において、吐出孔は、中空円柱状に形成された連通部と、連通部の縁部に形成された開閉弁が座する環状の弁座部と、弁座部の内周側に形成されると共に連通部に連なり、圧縮冷媒の吐出方向へ向けて拡幅するように形成された拡幅部と、を備え、吐出孔を軸方向に切った断面において、弁座部の表面における母線は、弁座部の内側底部から頂部へ至る内周側母線が径方向内側から径方向外側へ傾斜する直線となっており、弁座部の頂部から外側底部へ至る外周側母線が円弧となっていることを特徴とする。
【発明の効果】
【０００７】
本発明にかかるロータリ圧縮機によれば、弁座部の内周側母線が径方向内側から径方向外側へ傾斜する直線となっている。このため、弁座部を通過する冷媒は、阻害されることなく、弁座部の内周面に沿いながら円滑に下流側へ流れることができる。これにより、吐出孔において冷媒を抵抗なく吐出することができ、吐出孔からの冷媒の吐出を最適なものとすることができる。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】図１は、実施例１にかかるロータリ圧縮機を表した縦断面図である。
【図２】図２は、図１のＢ部拡大図である。
【図３】図３は、第１、第２の圧縮部の横断面図である。
【図４】図４は、図１のＡ−Ａ線に沿う横断面図である。
【図５】図５は、第１吐出孔周りの縦断面図である。
【図６】図６は、第１吐出孔の拡幅部における拡幅角度によって変化する第１吐出孔の吐出効率のグラフである。
【図７】図７は、従来にかかる第１吐出孔周りの縦断面図である。
【図８】図８は、変形例１にかかる第１吐出孔周りの縦断面図である。
【図９】図９は、実施例２にかかるロータリ圧縮機の第１吐出孔周りの縦断面図である。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
以下、添付した図面を参照して、本発明に係るロータリ圧縮機について説明する。なお、以下の実施例によりこの発明が限定されるものではない。また、下記実施例における構成要素には、当業者が置換可能かつ容易なもの、或いは実質的に同一のものが含まれる。
【実施例１】
【００１０】
図１は、本発明にかかるロータリ圧縮機の実施例１を示す縦断面図であり、図２は、図１のＢ部拡大図であり、図３は、第１、第２の圧縮部の横断面図であり、図４は、図１のＡ−Ａ線に沿う横断面図である。
【００１１】
図１に示すように、実施例１のロータリ圧縮機１は、密閉された縦置き円筒状の圧縮機筐体１０の下部に設置された圧縮部１２と、圧縮機筐体１０の上部に設置され、回転軸１５を介して圧縮部１２を駆動するモータ１１と、を備えている。
【００１２】
モータ１１のステータ１１１は、圧縮機筐体１０の内周面に焼きばめされて固定されている。モータ１１のロータ１１２は、ステータ１１１の中央部に配置され、モータ１１と圧縮部１２とを機械的に接続する回転軸１５に焼きばめされて固定されている。
【００１３】
圧縮部１２は、第１の圧縮部１２Ｓと、第１の圧縮部１２Ｓと並列に設置され第１の圧縮部１２Ｓの上側に積層された第２の圧縮部１２Ｔと、を備えている。第１、第２の圧縮部１２Ｓ、１２Ｔは、短円筒状の第１、第２シリンダ１２１Ｓ、１２１Ｔを備えている。
【００１４】
図３に示すように、第１、第２シリンダ１２１Ｓ、１２１Ｔには、モータ１１と同心に、円形の第１、第２シリンダ内壁１２３Ｓ、１２３Ｔが形成されている。第１、第２シリンダ内壁１２３Ｓ、１２３Ｔ内には、シリンダ内径よりも小さい外径の環状の第１、第２環状ピストン１２５Ｓ、１２５Ｔが夫々配置され、第１、第２シリンダ内壁１２３Ｓ、１２３Ｔと、第１、第２環状ピストン１２５Ｓ、１２５Ｔとの間に、冷媒を吸入し圧縮して吐出する第１、第２作動室１３０Ｓ、１３０Ｔが形成される。
【００１５】
第１、第２シリンダ１２１Ｓ、１２１Ｔには、第１、第２シリンダ内壁１２３Ｓ、１２３Ｔから径方向に、シリンダ高さ全域に亘る第１、第２ベーン溝１２８Ｓ、１２８Ｔが形成され、第１、第２ベーン溝１２８Ｓ、１２８Ｔ内に、夫々平板状の第１、第２ベーン１２７Ｓ、１２７Ｔが嵌合されている。
【００１６】
図示しないが、第１、第２ベーン溝１２８Ｓ、１２８Ｔの奥部には、第１、第２スプリングが配置されている。常時は、この第１、第２スプリングの反発力により、第１、第２ベーン１２７Ｓ、１２７Ｔが、第１、第２ベーン溝１２８Ｓ、１２８Ｔ内から第１、第２作動室１３０Ｓ、１３０Ｔ内に突出し、その先端が、第１、第２環状ピストン１２５Ｓ、１２５Ｔの外周面に当接し、第１、第２ベーン１２７Ｓ、１２７Ｔにより、第１、第２作動室１３０Ｓ、１３０Ｔ（圧縮空間）が、第１、第２吸入室１３１Ｓ、１３１Ｔと、第１、第２圧縮室１３３Ｓ、１３３Ｔとに区画される。
【００１７】
また、第１、第２シリンダ１２１Ｓ、１２１Ｔには、第１、第２ベーン溝１２８Ｓ、１２８Ｔの奥部と圧縮機筐体１０内とを連通して、第１、第２ベーン１２７Ｓ、１２７Ｔに、圧縮された冷媒の圧力により背圧をかける背圧導入路１２９Ｓ、１２９Ｔが形成されている。
【００１８】
第１、第２シリンダ１２１Ｓ、１２１Ｔには、第１、第２吸入室１３１Ｓ、１３１Ｔに外部から冷媒を吸入するために、第１、第２吸入室１３１Ｓ、１３１Ｔと外部とを連通させる第１、第２吸入孔１３５Ｓ、１３５Ｔが設けられている。
【００１９】
また、図１に示すように、第１シリンダ１２１Ｓと第２シリンダ１２１Ｔの間には、中間仕切板１４０が設置され、第１シリンダ１２１Ｓの第１作動室１３０Ｓと第２シリンダ１２１Ｔの第２作動室１３０Ｔとを区画している。第１シリンダ１２１Ｓの下端部には、下端板（隔壁）１６０Ｓが設置され、第１シリンダ１２１Ｓの第１作動室１３０Ｓを閉塞している。また、第２シリンダ１２１Ｔの上端部には、上端板（隔壁）１６０Ｔが設置され、第２シリンダ１２１Ｔの第２作動室１３０Ｔを閉塞している。
【００２０】
下端板１６０Ｓには、下軸受部１６１Ｓが形成され、下軸受部１６１Ｓに、回転軸１５の下軸受支持部１５１が回転自在に支持されている。上端板１６０Ｔには、上軸受部１６１Ｔが形成され、上軸受部１６１Ｔに、回転軸１５の上軸受支持部１５３が回転自在に支持されている。また、図４に示すように、上端板１６０Ｔの外周部には、円弧長孔状の複数の外周貫通孔１６０ＴＡが設けられている。外周貫通孔１６０ＴＡは、圧縮部１２で冷媒と混合されて圧縮機筐体１０の上部に吹出された潤滑油が、冷媒と分離して圧縮機筐体１０の下部に戻るための孔である。
【００２１】
回転軸１５は、互いに１８０°位相をずらして偏心させた第１偏芯部１５２Ｓと第２偏芯部１５２Ｔとを備え、第１偏芯部１５２Ｓは、第１の圧縮部１２Ｓの第１環状ピストン１２５Ｓを回転自在に保持し、第２偏芯部１５２Ｔは、第２の圧縮部１２Ｔの第２環状ピストン１２５Ｔを回転自在に保持している。
【００２２】
回転軸１５が回転すると、第１、第２環状ピストン１２５Ｓ、１２５Ｔが、第１、第２シリンダ内壁１２３Ｓ、１２３Ｔに沿って第１、第２シリンダ１２１Ｓ、１２１Ｔ内を図２の時計回りに公転し、これに追随して第１、第２ベーン１２７Ｓ、１２７Ｔが往復運動する。この第１、第２環状ピストン１２５Ｓ、１２５Ｔ及び第１、第２ベーン１２７Ｓ、１２７Ｔの運動により、第１、第２吸入室１３１Ｓ、１３１Ｔ及び第１、第２圧縮室１３３Ｓ、１３３Ｔの容積が連続的に変化し、圧縮部１２は、連続的に冷媒を吸入し圧縮して吐出する。
【００２３】
図１に示すように、下端板１６０Ｓの下側には、下マフラーカバー１７０Ｓが設置され、下端板１６０Ｓとの間に下マフラー室１８０Ｓを形成している。そして、第１の圧縮部１２Ｓは、下マフラー室１８０Ｓに開口している。すなわち、下端板１６０Ｓの第１ベーン１２７Ｓ近傍には、第１シリンダ１２１Ｓの第１圧縮室１３３Ｓと下マフラー室１８０Ｓとを連通する第１吐出孔１９０Ｓが設けられ、第１吐出孔１９０Ｓには、圧縮された冷媒の逆流を防止する第１吐出弁（開閉弁）２００Ｓが設置されている。また、第１吐出弁２００Ｓに重ねて、第１吐出弁２００Ｓの撓み開弁量を制限するための第１吐出弁押さえ２０１Ｓが、第１吐出弁２００Ｓとともにリベットにより固定されている。
【００２４】
図１及び図２に示すように、上端板１６０Ｔの上側には、上マフラーカバー１７０Ｔが設置され、上端板１６０Ｔとの間に上マフラー室１８０Ｔを形成している。上端板１６０Ｔの第２ベーン１２７Ｔ近傍には、第２シリンダ１２１Ｔの第２圧縮室１３３Ｔと上マフラー室１８０Ｔとを連通する第２吐出孔１９０Ｔが設けられ、第２吐出孔１９０Ｔには、圧縮された冷媒の逆流を防止する第２吐出弁（開閉弁）２００Ｔが設置されている。また、第２吐出弁２００Ｔに重ねて、第２吐出弁２００Ｔの撓み開弁量を制限するための第２吐出弁押さえ２０１Ｔが、第２吐出弁２００Ｔとともにリベットにより固定されている。
【００２５】
第１シリンダ１２１Ｓ、下端板１６０Ｓ、下マフラーカバー１７０Ｓ、第２シリンダ１２１Ｔ、上端板１６０Ｔ、上マフラーカバー１７０Ｔ及び中間仕切板１４０は、上ボルト１７５（図４参照）と図示しない下ボルトで一体に締結されている。ボルト１７５により一体に締結された圧縮部１２のうち、上端板１６０Ｔの外周部が、圧縮機筐体１０にスポット溶接により固着され、圧縮部１２を圧縮機筐体１０に固定している。
【００２６】
図示しないが、円筒状の圧縮機筐体１０の外周壁には、軸方向に離間して下部から順に、第１、第２貫通孔が、第１、第２吸入管（図示せず）を通すために設けられている。また、圧縮機筐体１０の外側部には、独立した円筒状の密閉容器からなるアキュムレータ２５Ｔが、アキュムホルダー（図示せず）及びアキュムバンド２５３により保持されている。
【００２７】
アキュムレータ２５Ｔの天部中心には、冷凍サイクルの低圧側と接続するシステム接続管２５５が接続され、アキュムレータ２５Ｔの底部に設けられた底部貫通孔２５７、２５７には、一端がアキュムレータ２５Ｔの内部上方まで延設され、他端が、第１、第２吸入管（図示せず）の他端に接続される第１、第２低圧連絡管３１Ｓ、３１Ｔが接続されている。
【００２８】
冷凍サイクルの低圧冷媒をアキュムレータ２５Ｔを介して第１、第２の圧縮部１２Ｓ、１２Ｔに導く第１、第２低圧連絡管３１Ｓ、３１Ｔは、吸入部としての第１、第２吸入管を介して第１、第２シリンダ１２１Ｓ、１２１Ｔの第１、第２吸入孔１３５Ｓ、１３５Ｔ（図３参照）に接続されている。すなわち、第１、第２吸入孔１３５Ｓ、１３５Ｔは、冷凍サイクルの低圧側に並列に連通している。
【００２９】
圧縮機筐体１０の天部には、冷凍サイクルの高圧側と接続し高圧冷媒を冷凍サイクルの高圧側に吐出する吐出部としての吐出管１０７が接続されている。すなわち、第１、第２吐出孔１９０Ｓ、１９０Ｔは、冷凍サイクルの高圧側に連通している。
【００３０】
圧縮機筐体１０内には、およそ第２シリンダ１２１Ｔの高さまで潤滑油が封入されている。図１に示すように、回転軸１５には、中心部を貫通する給油縦孔１５５が設けられるとともに、給油縦孔１５５と連通する給油横孔１５６が設けられている。給油横孔１５６は、夫々下軸受部１６１Ｓ、第１、第２環状ピストン１２５Ｓ、１２５Ｔ及び上軸受部１６１Ｔに対応させて複数設けられている。また、下軸受部１６１Ｓ及び上軸受部１６１Ｔ、又は、これに対応する回転軸１５の部位には、給油横孔１５６に連通する油溝１５７を設けている。
【００３１】
給油縦穴１５５内には、羽根（図示せず）を挿入し、回転軸１５の回転とともに回転する羽根により潤滑油に遠心力を与えて給油性能を向上させ、特に、潤滑油面より高い位置に位置する上軸受部１６１Ｔを確実に潤滑するようにしている。
【００３２】
以上説明した給油機構１５５Ａにより、圧縮機筐体１０の下部に貯留された潤滑油は、回転軸１５の下端から汲み上げられ、下軸受部１６１Ｓ、第１、第２ピストン１２５Ｓ、１２５Ｔ及び上軸受部１６１Ｔを潤滑する。各部を潤滑した後の潤滑油は、第１、第２の圧縮部１２Ｓ、１２Ｔを区画する部品同士の微小隙間から第１、第２作動室１３０Ｓ、１３０Ｔに入って第１、第２作動室１３０Ｓ、１３０Ｔの摺動部分の潤滑と微小隙間の圧力シールを行うが、潤滑油の大半は、上軸受部１６１Ｔの油溝１５７上端と下軸受部１６１Ｓの油溝１５７下端から排出される。
【００３３】
ここで、上記の構成におけるロータリ圧縮機１の動作について説明する。ロータリ圧縮機１を作動させると、冷凍サイクルの低圧側からシステム接続管２５５を通ってアキュムレータ２５Ｔ内に流入した冷媒は、液冷媒がアキュムレータ２５Ｔの下部に、ガス冷媒がアキュムレータ２５Ｔの上部に分離される。
【００３４】
第１、第２環状ピストン１２５Ｓ、１２５Ｔが、第１、第２シリンダ１２１Ｓ、１２１Ｔ内を時計回りに公転運動して第１、第２吸入室１３１Ｓ、１３１Ｔの容積が拡大すると、アキュムレータ２５Ｔ内のガス冷媒は、第１、第２接続管３１Ｓ、３１Ｔ、第１、第２吸入管（図示せず）及び第１、第２吸入孔１３５Ｓ、１３５Ｔを通って第１、第２の圧縮部１２Ｓ、１２Ｔの第１、第２吸入室１３１Ｓ、１３１Ｔ内に吸入される。
【００３５】
第１、第２環状ピストン１２５Ｓ、１２５Ｔが１回公転すると、第１、第２吸入室１３１Ｓ、１３１Ｔは、第１、第２吸入孔１３５Ｓ、１３５Ｔと遮断され、第１、第２圧縮室１３３Ｓ、１３３Ｔに切替わり、ガス冷媒は圧縮される。
【００３６】
圧縮された第１、第２圧縮室１３３Ｓ、１３３Ｔ内の冷媒の圧力が、第１、第２吐出孔１９０Ｓ、１９０Ｔに設けられた第１、第２吐出弁２００Ｓ、２００Ｔの下流側の下、上マフラー室１８０Ｓ、１８０Ｔの圧力に達すると、第１、第２吐出弁２００Ｓ、２００Ｔが開弁し、冷媒が、第１、第２吐出孔１９０Ｓ、１９０Ｔを通って下、上マフラー室１８０Ｓ、１８０Ｔに吐出され、下、上マフラー室１８０Ｓ、１８０Ｔで騒音の原因となる圧力脈動を低減させた後、高圧冷媒となって圧縮機筐体１０内に吐出される。
【００３７】
その後、高圧冷媒は、モータ１１のステータ１１１の図示しないコア切欠きや、コアと巻線の隙間を通ってモータ１１の上部に送られ、吐出管１０７を通って冷凍サイクルの高圧側に吐出される。
【００３８】
圧縮機筐体１０の下部に貯留された潤滑油は、給油機構１５５Ａにより、回転軸１５の下端から汲み上げられ、下軸受部１６１Ｓ、第１、第２環状ピストン１２５Ｓ、１２５Ｔ及び上軸受部１６１Ｔを潤滑する。
【００３９】
各部を潤滑した後の潤滑油は、第１、第２の圧縮部１２Ｓ、１２Ｔを区画する部品同士の微小隙間から第１、第２作動室１３０Ｓ、１３０Ｔに入って第１、第２作動室１３０Ｓ、１３０Ｔの摺動部分の潤滑と微小隙間の圧力シールを行うが、潤滑油の大半は、排油となって上軸受部１６１Ｔの油溝１５７上端と下軸受部１６１Ｓの油溝１５７下端から排出される。上軸受部１６１Ｔの油溝１５７上端から排出された排油は、排油カバー部１７３により捕捉され、間隙１７６、排油パイプ１７７及び外周貫通孔１６０ＴＡを通して圧縮機筐体１０の下部に戻される。
【００４０】
次に、実施例１にかかるロータリ圧縮機１の発明部分について説明する。図５に示すように、ロータリ圧縮機１の第１吐出孔１９０Ｓは、第１作動室１３０Ｓと下マフラー室１８０Ｓとを連通する連通部２３０Ｓと、連通部２３０Ｓの第１作動室１３０Ｓ側の縁部に形成された弁座部２３１Ｓとで構成されている。なお、第２吐出孔１９０Ｔは、第１吐出孔１９０Ｓとほぼ同様の構成であるため、説明を簡略化すべく、第１吐出孔１９０Ｓを例に説明する。
【００４１】
連通部２３０Ｓは、下端板１６０Ｓを貫通する断面円形のストレート孔であり、その直径を「φｄ」とする。一方、弁座部２３１Ｓは、下端板１６０Ｓの表面に一体に形成されており、連通部２３０Ｓの第１作動室１３０Ｓの外部側の縁部、すなわち、連通部２３０Ｓの下マフラー室１８０Ｓ側の縁部に形成されている。
【００４２】
弁座部２３１Ｓは、連通部２３０Ｓの開口縁部に沿って環状に形成されている。連通部２３０Ｓを軸方向に切った縦断面において、弁座部２３１Ｓの表面における母線Ｌは、その内側底部２３１Ｓａから頂部２３１Ｓｂへ至る内周側母線Ｌａが吐出方向に広がる傾斜した直線状に形成され、その頂部２３１Ｓｂから外側底部２３１Ｓｃへ至る外周側母線Ｌｂが単一の所定半径で構成された円弧状に形成されている。つまり、弁座部２３１Ｓは、内側底部２３１Ｓａから頂部２３１Ｓｂへ至る内周部分が吐出方向に広がる拡幅部２３５となっており、頂部２３１Ｓｂから外側底部２３１Ｓｃへ至る外周部分が曲線となっている。なお、弁座部２３１Ｓの頂部２３１Ｓｂは、第１吐出弁２００Ｓに対し円形状に線接触しており、弁座部２３１Ｓと第１吐出弁２００Ｓとの接触部分における母線Ｌの半径を「Ｒ」とし、弁座部２３１Ｓの頂部２３１Ｓｂにおける直径を「φＤ」とする。
【００４３】
このとき、連通部２３０Ｓの直径φｄは、「φｄ＜φＤ−２Ｒ」に形成されている。すなわち、連通部２３０Ｓの直径φｄは、弁座部２３１Ｓの頂部２３１Ｓｂの直径φＤから、縦断面における弁座部２３１Ｓの両側の半径Ｒを引いた値よりも小さくなるように形成されている。
【００４４】
また、拡幅部２３５において、第１吐出孔１９０Ｓ（連通部２３０Ｓ）の径方向と拡幅部２３５の傾斜方向とが為す拡幅角度αが、３０°≦α≦６０°となるように形成されている。ここで、図６を参照して、拡幅角度αによって変化する第１吐出孔１９０Ｓからの吐出効率の変化について説明する。図６に示すグラフは、その横軸が拡幅角度となっており、その縦軸が冷凍サイクルのＣＯＰ（Coefficient Of Performance）となっている。なお、冷凍サイクルのＣＯＰと第１吐出孔１９０Ｓの吐出効率とは関連性があり、冷凍サイクルのＣＯＰの上昇が、第１吐出孔１９０Ｓからの吐出効率の上昇につながると共に、冷凍サイクルのＣＯＰの下降が、第１吐出孔１９０Ｓからの吐出効率の下降につながる。
【００４５】
この図を見るに、拡幅角度αが０°から９０°へ向けて変化する場合、０°から５０°までは吐出効率が上昇する一方、略５０°における吐出効率を頂点として、５０°から９０°までは吐出効率が下降する。このとき、所定の吐出効率を有する拡幅角度αは、３０°≦α≦６０°となる。つまり、３０°＞αの場合、拡幅角度αは小さくなり、拡幅部２３５の吐出方向における拡幅が広くなるため、デッドボリュームが増大し、これにより、圧縮効率が低下することで吐出効率が低下する。一方、α＞６０°の場合、拡幅角度αは大きくなり、拡幅部２３５の吐出方向における拡幅が狭くなるため、吐出流速が増大すると共に吐出抵抗が増大し、これにより、吐出効率が低下する。
【００４６】
ここで、上記のように構成された実施例１の第１吐出孔１９０Ｓと、図７に示す従来の吐出孔５００とを比較する。従来の吐出孔５００は、その連通部５０１がストレート孔となっており、連通部５０１の開口縁部に環状の弁座部５０２が形成されている。このとき、弁座部５０２は、その表面における母線Ｌが、連通部５０１を軸方向に切った縦断面において、所定の半径Ｒとなる半円状に形成されている。この場合、弁座部５０２の頂部５０２ｂにおける直径を「φＤ」とし、母線Ｌの半径を「Ｒ」とすると、連通部５０１の直径φｄは、「φｄ＝φＤ−２Ｒ」に形成される。すなわち、連通部５０１の直径φｄは、弁座部５０２の頂部５０２ｂの直径φＤから、縦断面における弁座部５０２の両側の半径Ｒを引いた値と等しくなるように形成される。
【００４７】
これにより、実施例１の連通部２３０Ｓの直径φｄおよび従来の連通部５０１の直径φｄを同一とした場合、実施例１の弁座部２３１Ｓの頂部２３１Ｓｂの直径φＤは、従来の吐出孔５００における弁座部５０２の頂部５０２ｂの直径φＤに比して大きくなる。
【００４８】
以上の構成によれば、弁座部５０２の内周側母線Ｌａが径方向内側から径方向外側へ傾斜する直線とすることができるため、弁座部５０２を通過する冷媒は、阻害されることなく、弁座部５０２の内周面に沿いながら円滑に下流側へ流れることができる。これにより、第１、第２吐出孔１９０Ｓ，１９０Ｔにおいて冷媒を抵抗なく吐出することができ、第１、第２吐出孔１９０Ｓ，１９０Ｔからの冷媒の吐出を最適なものとすることができる。
【００４９】
また、連通部２３０Ｓの直径φｄを「φｄ＜φＤ−２Ｒ」に形成することで、従来に比して、実施例１の弁座部２３１Ｓの頂部２３１Ｓｂの直径φＤを大きくすることができる。このため、吐出抵抗を減少させることができると共に、吐出流速を抑制することができるため、第１、第２吐出孔１９０Ｓ，１９０Ｔの吐出性能を向上させることができる。加えて、吐出流速を抑制することにより、ロータリ圧縮機１の作動時において、第１、第２吐出弁２００Ｓ，２００Ｔの開閉による作動音も低減することができる。
【００５０】
また、拡幅角度αを３０°≦α≦６０°とすることで、拡幅部２３５の形状を最適なものとすることができ、これにより、デットボリュームの増大を抑制すると共に、吐出抵抗および吐出流速の増大を抑制することができる。このため、第１、第２吐出孔１９０Ｓ，１９０Ｔの吐出性能を最適なものとすることができる。
【００５１】
なお、実施例１では、拡幅部２３５が弁座部２３１Ｓの内側底部２３１Ｓａから頂部２３１Ｓｂにかけて形成されていたが、これに限らず、例えば、図８に示す変形例１のように、連通部２３０Ｓと連通部２３０Ｓに連なる拡幅部２３５との間の境界部２４０が、上、下端板１６０Ｓ、１６０Ｔの表面（すなわち、弁座部２３１Ｓの底部）よりも第１、第２作動室１３０Ｓ，１３０Ｔ側に位置するように、拡幅部２３５を形成しても良い。
【実施例２】
【００５２】
次に、図９を参照して、実施例２にかかるロータリ圧縮機２５０について説明する。なお、重複した記載を避けるべく、異なる部分についてのみ説明する。実施例１にかかるロータリ圧縮機１において、外周側母線Ｌｂは、単一の半径で構成された円弧となっていたが、実施例２にかかるロータリ圧縮機２５０において、外周側母線Ｌｂは、複数の異なる半径の円弧を連ねて構成されている。
【００５３】
つまり、実施例２にかかる第１吐出孔２６０Ｓは、その弁座部２６２Ｓが、連通部２６１Ｓの開口縁部に沿って環状に形成され、連通部２６１Ｓを軸方向に切った縦断面において、弁座部２６２Ｓの表面における母線Ｌは、その内側底部２６２Ｓａから頂部２６２Ｓｂに至る内周側母線Ｌａが吐出方向に広がる傾斜した直線状に形成され、その頂部２６２Ｓｂから外側底部２６２Ｓｃに至る外周側母線Ｌｂが複数の異なる半径の円弧を連ねた曲線状に形成されている。つまり、外周側母線Ｌｂは、例えば、最も内側が半径Ｒ１の円弧となっており、半径Ｒ１の円弧の外側が半径Ｒ２の円弧となっている。また、弁座部２６２Ｓは、内側底部２６２Ｓａから頂部２６２Ｓｂへ至る部分が吐出方向に広がる拡幅部２７０となっており、頂部２６２Ｓｂから外側底部２６２Ｓｃへ至る部分が外周部２７１となっている。このとき、拡幅部２７０は、連通部２６１Ｓと連通部２６１Ｓに連なる拡幅部２７０との間の境界部２８０が、上、下端板１６０Ｓ、１６０Ｔの表面よりも第１、第２作動室１３０Ｓ，１３０Ｔ側に位置するように形成される。
【００５４】
ここで、縦断面において、外周側母線Ｌｂが、複数の異なる半径の円弧で構成された場合、第１吐出孔２６０Ｓは、弁座部２６２Ｓと第１吐出弁２００Ｓとの接触部分における母線Ｌの半径Ｒに基づいて構成される。すなわち、第１吐出孔２６０Ｓは、最も内側の半径Ｒ１に基づいて、連通部２６１Ｓの直径φｄが形成される。よって、連通部２６１Ｓの直径φｄは、「φｄ＜φＤ−２Ｒ」に「Ｒ＝Ｒ１」を代入し、「φｄ＜φＤ−２Ｒ１」となるように形成される。つまり、連通部２６１Ｓの直径φｄは、弁座部２６２Ｓの頂部２６２Ｓｂの直径φＤから、縦断面における弁座部２６２Ｓの両内側の半径Ｒ１を引いた値よりも小さくなるように形成される。
【００５５】
以上の構成においても、弁座部５０２の内周側母線Ｌａが径方向内側から径方向外側へ傾斜する直線とすることができるため、第１、第２吐出孔２６０Ｓ，２６０Ｔにおいて冷媒を抵抗なく吐出することができ、第１、第２吐出孔２６０Ｓ，２６０Ｔからの冷媒の吐出を最適なものとすることができる。また、従来の弁座部５０２の頂部５０２ｂの直径φＤに比して、実施例２の弁座部２６２Ｓの頂部２６２Ｓｂの直径φＤを大きくすることができる。このため、吐出抵抗を減少させることができると共に、吐出流速を抑制することができるため、第１、第２吐出孔２６０Ｓ，２６０Ｔの吐出性能を向上させることができる。
【産業上の利用可能性】
【００５６】
以上のように、本発明にかかるロータリ圧縮機は、所定吐出圧をしきい値として開閉可能な吐出弁を有するものに有用であり、特に、空気調和機に使用されるものに適している。
【符号の説明】
【００５７】
１        ロータリ圧縮機
１０      圧縮機筐体
１１      モータ
１２      圧縮部
１５      回転軸
２５Ｔ    アキュムレータ
１３０Ｓ  第１作動室
１３０Ｔ  第２作動室
１４０    中間仕切板
１５５Ａ  給油機構
１６０Ｓ  下端板
１６０Ｔ  上端板
１８０Ｓ  下マフラー室
１８０Ｔ  上マフラー室
１９０Ｓ  第１吐出孔
１９０Ｔ  第２吐出孔
２００Ｓ  第１吐出弁
２００Ｔ  第２吐出弁
２３０Ｓ  連通部
２３１Ｓ  弁座部
２３１Ｓａ  内側底部
２３１Ｓｂ  頂部
２３１Ｓｃ  外側底部
２３５    拡幅部
２４０    境界部（変形例１）
２５０    ロータリ圧縮機（実施例２）
２６０Ｓ  吐出孔（実施例２）
２６１Ｓ  連通部（実施例２）
２６２Ｓ  弁座部（実施例２）
２６２Ｓａ  内側底部（実施例２）
２６２Ｓｂ  頂部（実施例２）
２６２Ｓｃ  外側底部（実施例２）
２７０    拡幅部（実施例２）
２７１    外周部（実施例２）
２８０    境界部（実施例２）
５００    吐出孔（従来）
５０１    連通部（従来）
５０２    弁座部（従来）
５０２ｂ  頂部（従来）
Ｌ        母線
Ｌａ      内周側母線
Ｌｂ      外周側母線
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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