【事件の表示】
　特願２０１４−　　１２１６「潤滑油基油及びその製造方法並びに潤滑油組成物」拒絶査定不服審判事件〔平成２６年　４月　３日出願公開、特開２０１４−　５８６９５〕について、次のとおり審決する。
【結　論】
　本件審判の請求は、成り立たない。
【理　由】
理　由
第１　手続の経緯
　本願は、特許法第４１条に基づく優先権主張を伴う平成２０年３月２５日（優先日：平成１９年３月３０日　特願２００７−９２６７５号）に出願した特願２００８−７８５８７号の一部を平成２６年１月７日に新たな特許出願として分割したものであって、以降の手続の経緯は以下のとおりのものである。
平成２６年１月７日　　　　上申書
平成２７年２月５日付け　　拒絶理由通知書
平成２７年４月１３日　　　　意見書・手続補正書
平成２７年６月１８日付け　　拒絶査定
平成２７年９月１８日　　　審判請求書・手続補正書
平成２７年１１月１９日付け　前置報告書
平成２７年１２月８日　　　　上申書
平成２８年２月２日　　　　上申書
平成２８年２月１２日　　　　上申書
平成２９年１月２４日付け　　拒絶理由通知書
平成２９年３月３１日　　　　意見書・手続補正書
第２　本願発明
　本願請求項１に係る発明（以下、「本願発明」という）は、平成２９年３月３１日付け手続補正書により補正された特許請求の範囲の請求項１に記載された事項により特定される次のとおりのものである。
「【請求項１】
　尿素アダクト値が３質量％以下であり、４０℃における動粘度が６．０〜４５ｍｍ２／ｓであり、粘度指数が１３０以上であり、−３５℃におけるＣＣＳ粘度が２０００ｍＰａ・ｓ以下であり、４０℃における動粘度（単位：ｍｍ２／ｓ）とＮＯＡＣＫ蒸発量（単位：質量％）との積が２５０以下であり、９０％留出温度から１０％留出温度を減じた値が５０〜８０℃であり、飽和分の含有量が、潤滑油基油全量を基準として、９０質量％以上であり、且つ、当該飽和分に占める環状飽和分の割合が０．１〜５０質量％であることを特徴とする潤滑油基油。」
第３　平成２９年１月２４日付け拒絶理由の概要
　平成２９年１月２４日付け拒絶理由は、本願の発明の詳細な説明は、本願請求項１に記載された発明を当業者がその実施をすることができる程度に明確かつ十分に記載されておらず、この出願は、特許法第３６条第４項第１号に規定する要件を満たしていない、および、本願発明は、本願の発明の詳細な説明に記載されたものでなく、この出願は、特許法第３６条第６項第１号に規定する要件を満たしていない、という理由を含むものである。
第４　当審の判断
１．特許法第３６条第６項第１号（サポート要件）について
（１）発明の詳細な説明の記載事項
　発明の詳細な説明における潤滑油基油に関連する主な記載事項は，以下のとおりである。 
ア　「【０００２】
　従来、潤滑油の分野では、高度精製鉱油等の潤滑油基油に流動点降下剤等の添加剤を配合することによって、潤滑油の低温粘度特性の改善が図られている（例えば、特許文献１〜３を参照）。また、高粘度指数基油の製造方法としては、天然や合成のノルマルパラフィンを含む原料油について水素化分解／水素化異性化による潤滑油基油の精製を行う方法が知られている（例えば、特許文献４〜８を参照）。」
イ　「【０００５】
　しかしながら、近時、潤滑油の低温粘度特性の向上、さらには低温粘度特性と粘度−温度特性との両立、低温粘度特性と低蒸発性との両立に対する要求は益々高くなっており、上記従来の評価指標に基づき低温性能が良好であると判断された潤滑油基油を用いた場合であっても、かかる要求特性を十分に満足させることが困難となっている。
・・・・・・
【０００７】
　また、上述した水素化分解／水素化異性化による潤滑油基油の精製方法においては、ノルマルパラフィンのイソパラフィンへの異性化率の向上及び潤滑油基油の低粘度化により低温粘度特性を改善する観点から、水素化分解／水素化異性化の条件の最適化が検討されているが、低温粘度特性は粘度−温度特性（特に高温での粘度特性）や低蒸発性と相反する関係にある。さらに、環境負荷低減の観点からは、低粘度化及び低蒸発性が望ましく、特に、低粘度化は省燃費特性の改善に絶大な効果を示すが、低粘度化と低蒸発性も相反する関係にある。したがって、上記の要求特性の全てを満たすことは非常に困難である。さらに、上述したように流動点や凝固点等の指標が潤滑油基油の低温粘度特性の評価指標として必ずしも適切でないことも、水素化分解／水素化異性化の条件設定の最適化が困難であることの一因となっている。
【０００８】
　本発明はこのような、実情に鑑みてなされたものであり、低粘度化した場合であっても、粘度−温度特性、低温粘度特性及び低蒸発性の全てを高水準で達成することが可能な潤滑油基油及びその製造方法、並びに当該潤滑油基油を含有する潤滑油組成物を提供することを目的とする。」
ウ　「【０００９】
　上記課題を解決するために、本発明は、尿素アダクト値が３質量％以下であり、粘度指数が１３０以上であり、−３５℃におけるＣＣＳ粘度が２０００ｍＰａ・ｓ以下であり、４０℃における動粘度（単位：ｍｍ２／ｓ）とＮＯＡＣＫ蒸発量（単位：質量％）との積が２５０以下であり、飽和分の含有量が、潤滑油基油全量を基準として、９０質量％以上であり、且つ、当該飽和分に占める環状飽和分の割合が０．１〜５０質量％であることを特徴とする潤滑油基油を提供する。
　また、本発明は、尿素アダクト値が３質量％以下であり、粘度指数が１３０以上であり、−３５℃におけるＣＣＳ粘度が２０００ｍＰａ・ｓ以下であり、且つ、４０℃における動粘度（単位：ｍｍ２／ｓ）とＮＯＡＣＫ蒸発量（単位：質量％）との積が２５０以下であることを特徴とする潤滑油基油を提供する。
【００１０】
　なお、本発明でいう尿素アダクト値は以下の方法により測定される。秤量した試料油（潤滑油基油）１００ｇを丸底フラスコに入れ、尿素２００ｇ、トルエン３６０ｍｌ及びメタノール４０ｍｌを加えて室温で６時間攪拌する。これにより、反応液中に尿素アダクト物として白色の粒状結晶が生成する。反応液を１ミクロンフィルターでろ過することにより、生成した白色粒状結晶を採取し、得られた結晶をトルエン５０ｍｌで６回洗浄する。回収した白色結晶をフラスコに入れ、純水３００ｍｌ及びトルエン３００ｍｌを加えて８０℃で１時間攪拌する。分液ロートで水相を分離除去し、トルエン相を純水３００ｍｌで３回洗浄する。トルエン相に乾燥剤（硫酸ナトリウム）を加えて脱水処理を行った後、トルエンを留去する。このようにして得られた尿素アダクト物の試料油に対する割合（質量百分率）を「尿素アダクト値」と定義する。
・・・・・・
【００１４】
　本発明の潤滑油基油によれば、尿素アダクト値、粘度指数、−３５℃におけるＣＣＳ粘度及び４０℃における動粘度とＮＯＡＣＫ蒸発量との積がそれぞれ上記条件を満たすことによって、低粘度化した場合であっても、粘度−温度特性、低温粘度特性及び低蒸発性の全てを高水準で達成することが可能となる。また、本発明の潤滑油基油に流動点降下剤等の添加剤が配合された場合には、その添加効果を有効に発現させることができる。したがって、本発明の潤滑油基油は、近時の低粘度化、粘度−温度特性、低温粘度特性、低蒸発性に対する要求に応える潤滑油基油として非常に有用である。さらに、本発明の潤滑油基油によれば、上述した優れた粘度−温度特性により実用温度範囲における粘度抵抗や攪拌抵抗を低減することができる。特に、本発明の潤滑油基油は、０℃以下の低温条件において、粘性抵抗や攪拌抵抗を大幅に低減することによりその効果を発揮することができ、当該潤滑油基油が適用される装置におけるエネルギー損失を低減し、省エネルギー化を達成できる点で非常に有用である。
【００１５】
　なお、従来、水素化分解／水素化異性化による潤滑油基油の精製方法においてノルマルパラフィンからイソパラフィンへの異性化率の向上が検討されていることは上述の通りであるが、本発明者らの検討によれば、単にノルマルパラフィンの残存量を低減するだけでは低温粘度特性を十分に改善することは困難である。すなわち、水素化分解／水素化異性化により生成するイソパラフィンの中にも低温粘度特性に悪影響を及ぼす成分は含まれるが、従来の評価方法においてはその点について十分に認識されていない。また、ノルマルパラフィン及びイソパラフィンの分析にはガスクロマトグラフィー（ＧＣ）やＮＭＲなどの分析手法が適用されるが、これらの分析手法ではイソパラフィンの中から低温粘度特性に悪影響を及ぼす成分を分離又は特定することは、煩雑な作業や多大な時間を要するなど実用上有効であるとはいえない。
【００１６】
　これに対して、本発明における尿素アダクト値の測定においては、尿素アダクト物として、イソパラフィンのうち低温粘度特性に悪影響を及ぼす成分、さらには潤滑油基油中にノルマルパラフィンが残存している場合の当該ノルマルパラフィンを精度よく且つ確実に捕集することができるため、潤滑油基油の低温粘度特性の評価指標として優れている。なお、本発明者らは、ＧＣ及びＮＭＲを用いた分析により、尿素アダクト物の主成分が、ノルマルパラフィン及び主鎖の末端から分岐位置までの炭素数が６以上であるイソパラフィンの尿素アダクト物であることを確認している。
【００１７】
　また、本発明は、ノルマルパラフィンを含有する原料油について、得られる被処理物の尿素アダクト値が３質量％以下、粘度指数が１３０以上、−３５℃におけるＣＣＳ粘度が２０００ｍＰａ・ｓ以下、４０℃における動粘度（単位：ｍｍ２／ｓ）とＮＯＡＣＫ蒸発量（単位：質量％）との積が２５０以下、飽和分の含有量が、潤滑油基油全量を基準として、９０質量％以上、且つ、当該飽和分に占める環状飽和分の割合が０．１〜５０質量％となるように、水素化分解／水素化異性化を行う工程を備え、上記工程は、原料油について、水素化処理触媒を用いて水素化処理する第１工程と、第１工程により得られる被処理物について、水素化脱ロウ触媒を用いて水素化脱ロウする第２工程と、第２工程により得られる被処理物について、水素化精製触媒を用いて水素化精製する第３工程と、を有することを特徴とする潤滑油基油の製造方法を提供する。
　また、本発明は、ノルマルパラフィンを含有する原料油について、得られる被処理物の尿素アダクト値が３質量％以下、粘度指数が１３０以上、−３５℃におけるＣＣＳ粘度が２０００ｍＰａ・ｓ以下、且つ、４０℃における動粘度（単位：ｍｍ２／ｓ）とＮＯＡＣＫ蒸発量（単位：質量％）との積が２５０以下となるように、水素化分解／水素化異性化を行う工程を備え、上記工程は、原料油について、水素化処理触媒を用いて水素化処理する第１工程と、第１工程により得られる被処理物について、水素化脱ロウ触媒を用いて水素化脱ロウする第２工程と、第２工程により得られる被処理物について、水素化精製触媒を用いて水素化精製する第３工程と、を有することを特徴とする潤滑油基油の製造方法を提供する。
【００１８】
　本発明の潤滑油基油の製造方法によれば、得られる被処理物の尿素アダクト値が４質量％以下、粘度指数が１３０以上、−３５℃におけるＣＣＳ粘度が２０００ｍＰａ・ｓ以下、且つ、４０℃における動粘度（単位：ｍｍ２／ｓ）とＮＯＡＣＫ蒸発量（単位：質量％）との積が２５０以下となるように、ノルマルパラフィンを含有する原料油について水素化分解／水素化異性化を行うことによって、低粘度化した場合であっても、粘度−温度特性、低温粘度特性及び低蒸発性の全てを高水準で達成することが可能な潤滑油基油を確実に得ることができる。
【００１９】
　本発明の潤滑油基油の製造方法においては、経済性の観点から、原料油が潤滑油基油の溶剤脱ロウによって得られるスラックワックスを５０質量％以上含有することが好ましい。なお、従来の潤滑油基油において、スラックワックスを原料に用いた場合は、フィッシャー−トロプシュ・ワックスを用いた場合に比べて、低粘度化、粘度−温度特性、低温粘度特性及び低蒸発性を同時に達成することが一層困難であった。これに対して本発明の潤滑油基油の製造方法によれば、スラックワックスを原料に用いた場合であっても、低粘度化、粘度−温度特性、低温粘度特性及び低蒸発性の点において、フィッシャー−トロプシュ・ワックスを用いた場合と同レベルの性状を有する潤滑油基油を得ることができる。」
エ　「【００２２】
　本発明によれば、低粘度化した場合であっても、粘度−温度特性、低温粘度特性及び低蒸発性の全てを高水準で達成することが可能な潤滑油基油及びその製造方法、並びに当該潤滑油基油を含有する潤滑油組成物が提供される。」
オ　「【００２４】
　本発明の潤滑油基油は、尿素アダクト値が４質量％以下であり、粘度指数が１３０以上であり、−３５℃におけるＣＣＳ粘度が２０００ｍＰａ・ｓ以下であり、且つ、４０℃における動粘度（単位：ｍｍ２／ｓ）とＮＯＡＣＫ蒸発量（単位：質量％）との積が２５０以下のものである。
【００２５】
　本発明の潤滑油基油の尿素アダクト値は、粘度−温度特性及び低蒸発性を損なわずに低粘度化及び低温粘度特性の改善を可能とする観点から、上述の通り４質量％以下であることが必要であり、好ましくは３．５質量％以下、より好ましくは３質量％以下である。
【００２６】
　また、本発明の潤滑油基油の粘度指数は、粘度−温度特性の観点から、上述の通り１３０以上であることが必要であり、好ましくは１３５以上、特に好ましくは１４０以上である。
【００２７】
　また、本発明の潤滑油基油の−３５℃におけるＣＣＳ粘度は、低温粘度特性の観点から、上述の通り２０００ｍＰａ・ｓ以下であることが必要であり、好ましくは１８００ｍＰａ・ｓ以下、より好ましくは１７００ｍＰａ・ｓ以下、更に好ましくは１６００ｍＰａ・ｓ以下である。
【００２８】
　また、本発明の潤滑油基油においては、低粘度化と低蒸発性との両立の観点から、４０℃における動粘度（単位：ｍｍ２／ｓ）とＮＯＡＣＫ蒸発量（単位：質量％）との積が２５０以下であることが必要であり、好ましくは２４０以下、より好ましくは２３０以下、更に好ましくは２２０以下である。
・・・・・・
【００５２】
　上記の製造方法により得られる本発明の潤滑油基油においては、尿素アダクト値、粘度指数、−３５℃におけるＣＣＳ粘度及び４０℃における動粘度とＮＯＡＣＫ蒸発量との積がそれぞれ上記条件を満たせば、その他の性状は特に制限されないが、本発明の潤滑油基油は以下の条件を更に満たすものであることが好ましい。
【００５３】
　本発明の潤滑油基油における飽和分の含有量は、潤滑油基油全量を基準として、好ましくは９０質量％以上、より好ましくは９３質量％以上、更に好ましくは９５質量％以上、一層好ましくは９７質量％以上、特に好ましくは９８質量％以上である。また、当該飽和分に占める環状飽和分の割合は、好ましくは０．１〜５０質量％、より好ましくは０．５〜４０質量％、更に好ましくは１〜３０質量％、特に好ましくは５〜２０質量％である。飽和分の含有量及び当該飽和分に占める環状飽和分の割合がそれぞれ上記条件を満たすことにより、粘度−温度特性及び熱・酸化安定性を達成することができ、また、当該潤滑油基油に添加剤が配合された場合には、当該添加剤を潤滑油基油中に十分に安定的に溶解保持しつつ、当該添加剤の機能をより高水準で発現させることができる。更に、飽和分の含有量及び当該飽和分に占める環状飽和分の割合がそれぞれ上記条件を満たすことにより、潤滑油基油自体の摩擦特性を改善することができ、その結果、摩擦低減効果の向上、ひいては省エネルギー性の向上を達成することができる。
【００５４】
　なお、飽和分の含有量が９０質量％未満であると、粘度−温度特性、熱・酸化安定性及び摩擦特性が不十分となる傾向にある。また、飽和分に占める環状飽和分の割合が０．１質量％未満であると、潤滑油基油に添加剤が配合された場合に、当該添加剤の溶解性が不十分となり、潤滑油基油中に溶解保持される当該添加剤の有効量が低下するため、当該添加剤の機能を有効に得ることができなくなる傾向にある。更に、飽和分に占める環状飽和分の割合が５０質量％を超えると、潤滑油基油に添加剤が配合された場合に当該添加剤の効き目が低下する傾向にある。
【００５５】
　本発明において、飽和分に占める環状飽和分の割合が０．１〜５０質量％であることは、飽和分に占める非環状飽和分が９９．９〜５０質量％であることと等価である。ここで、非環状飽和分にはノルマルパラフィン及びイソパラフィンの双方が包含される。本発明の潤滑油基油に占めるノルマルパラフィン及びイソパラフィンの割合は、尿素アダクト値が上記条件を満たせば特に制限されないが、イソパラフィンの割合は、潤滑油基油全量基準で、好ましくは５０〜９９．９質量％、より好ましくは６０〜９９．９質量％、更に好ましくは７０〜９９．９質量％、特に好ましくは８０〜９９．９質量％である。潤滑油基油に占めるイソパラフィンの割合が前記条件を満たすことにより、粘度−温度特性及び熱・酸化安定性をより向上させることができ、また、当該潤滑油基油に添加剤が配合された場合には、当該添加剤を十分に安定的に溶解保持しつつ、当該添加剤の機能を一層高水準で発現させることができる。
・・・・・・
【００６４】
　また、本発明の潤滑油基油における芳香族分は、潤滑油基油全量を基準として、好ましくは５質量％以下、より好ましくは０．０５〜３質量％、更に好ましくは０．１〜１質量％、特に好ましくは０．１〜０．５質量％である。芳香族分の含有量が上記上限値を超えると、粘度−温度特性、熱・酸化安定性及び摩擦特性、更には揮発防止性及び低温粘度特性が低下する傾向にあり、更に、潤滑油基油に添加剤が配合された場合に当該添加剤の効き目が低下する傾向にある。また、本発明の潤滑油基油は芳香族分を含有しないものであってもよいが、芳香族分の含有量を０．０５質量％以上とすることにより、添加剤の溶解性を更に高めることができる。
【００６５】
　なお、ここでいう芳香族分の含有量とは、ＡＳＴＭ　Ｄ　２００７−９３に準拠して測定された値を意味する。芳香族分には、通常、アルキルベンゼン、アルキルナフタレンの他、アントラセン、フェナントレン及びこれらのアルキル化物、更にはベンゼン環が四環以上縮合した化合物、ピリジン類、キノリン類、フェノール類、ナフトール類等のヘテロ原子を有する芳香族化合物などが含まれる。
【００６６】
　また、本発明の潤滑油基油の％ＣＰは、好ましくは８０以上、より好ましくは８２〜９９、更に好ましくは８５〜９８、特に好ましくは９０〜９７である。潤滑油基油の％ＣＰが８０未満の場合、粘度−温度特性、熱・酸化安定性及び摩擦特性が低下する傾向にあり、更に、潤滑油基油に添加剤が配合された場合に当該添加剤の効き目が低下する傾向にある。また、潤滑油基油の％ＣＰが９９を超えると、添加剤の溶解性が低下する傾向にある。
【００６７】
　また、本発明の潤滑油基油の％ＣＮは、好ましくは２０以下、より好ましくは１５以下、更に好ましくは１〜１２、特に好ましくは３〜１０である。潤滑油基油の％ＣＮが２０を超えると、粘度−温度特性、熱・酸化安定性及び摩擦特性が低下する傾向にある。また、％ＣＮが１未満であると、添加剤の溶解性が低下する傾向にある。
【００６８】
　また、本発明の潤滑油基油の％ＣＡは、好ましくは０．７以下、より好ましくは０．６以下、更に好ましくは０．１〜０．５である。潤滑油基油の％ＣＡが０．７を超えると、粘度−温度特性、熱・酸化安定性及び摩擦特性が低下する傾向にある。また、本発明の潤滑油基油の％ＣＡは０であってもよいが、％ＣＡを０．１以上とすることにより、添加剤の溶解性を更に高めることができる。
【００６９】
　更に、本発明の潤滑油基油における％ＣＰと％ＣＮとの比率は、％ＣＰ／％ＣＮが７以上であることが好ましく、７．５以上であることがより好ましく、８以上であることが更に好ましい。％ＣＰ／％ＣＮが７未満であると、粘度−温度特性、熱・酸化安定性及び摩擦特性が低下する傾向にあり、更に、潤滑油基油に添加剤が配合された場合に当該添加剤の効き目が低下する傾向にある。また、％ＣＰ／％ＣＮは、２００以下であることが好ましく、１００以下であることがより好ましく−３５以下であることが更に好ましく、２５以下であることが特に好ましい。％ＣＰ／％ＣＮを２００以下とすることにより、添加剤の溶解性を更に高めることができる。
・・・・・・
【００７４】
　また、本発明の潤滑油基油の動粘度は、その１００℃における動粘度は、好ましくは１．５〜２０ｍｍ２／ｓ、より好ましくは２．０〜１１ｍｍ２／ｓである。潤滑油基油の１００℃における動粘度が１．５ｍｍ２／ｓ未満の場合、蒸発損失の点で好ましくない。また、１００℃における動粘度が２０ｍｍ２／ｓを超える潤滑油基油を得ようとする場合、その収率が低くなり、原料として重質ワックスを用いる場合であっても分解率を高めることが困難となるため好ましくない。
【００７５】
　また、本発明の潤滑油基油の４０℃における動粘度は、好ましくは５０ｍｍ２／ｓ以下であり、より好ましくは６．０〜４５ｍｍ２／ｓ、さらに好ましくは８．０〜４０ｍｍ２／ｓであり、特に好ましくは１０〜３５ｍｍ２／ｓである。
【００７６】
　また、上記潤滑油基油は、尿素アダクト値、粘度指数、−３５℃におけるＣＣＳ粘度及び４０℃における動粘度とＮＯＡＣＫ蒸発量との積がそれぞれ上記条件を満たすことにより、粘度グレードが同じ従来の潤滑油基油と比較して、粘度−温度特性と低温粘度特性とを高水準で両立することができ、特に、低温粘度特性に優れ、更には揮発防止性及び潤滑性に優れる。
【００７７】
　また、本発明の潤滑油基油の２０℃における屈折率は、潤滑油基油の粘度グレードにもよるが、例えば、上記潤滑油基油の２０℃における屈折率は、好ましくは１．４６０以下、より好ましくは１．４５７以下、更に好ましくは１．４５５以下である。屈折率が前記上限値を超えると、その潤滑油基油の粘度−温度特性及び熱・酸化安定性、更には揮発防止性及び低温粘度特性が低下する傾向にあり、また、当該潤滑油基油に添加剤が配合された場合に当該添加剤の効き目が低下する傾向にある。
【００７８】
　また、本発明の潤滑油基油の流動点は、潤滑油基油の粘度グレードにもよるが、好ましくは−１０℃以下、より好ましくは−１５℃以下、更に好ましくは−１７．５℃以下である。流動点が前記上限値を超えると、その潤滑油基油を用いた潤滑油全体の低温流動性が低下する傾向にある。なお、本発明でいう流動点とは、ＪＩＳ　Ｋ　２２６９−１９８７に準拠して測定された流動点を意味する。
【００７９】
　また、本発明の潤滑油基油の−４０℃におけるＢＦ粘度は、好ましくは１，５００，０００ｍＰａ・ｓ以下、より好ましくは１，２５０，０００ｍＰａ・ｓ以下、更に好ましくは１，０００，０００ｍＰａ・ｓ以下である。−４０℃におけるＢＦ粘度が前記上限値を超えると、その潤滑油基油を用いた潤滑油全体の低温流動性が低下する傾向にある。
【００８０】
　また、本発明の潤滑油基油の１５℃における密度（ρ１５）は、潤滑油基油の粘度グレードによるが、下記式（１）で表されるρの値以下であること、すなわちρ１５≦ρであることが好ましい。
ρ＝０．００２５×ｋｖ１００＋０．８１６　　（１）
［式中、ｋｖ１００は潤滑油基油の１００℃における動粘度（ｍｍ２／ｓ）を示す。］
　なお、ρ１５＞ρとなる場合、粘度−温度特性及び熱・酸化安定性、更には揮発防止性及び低温粘度特性が低下する傾向にあり、また、潤滑油基油に添加剤が配合された場合に当該添加剤の効き目が低下する傾向にある。
【００８１】
例えば、上記潤滑油基油（のρ１５は、好ましくは０．８５０以下、より好ましくは０．８３０以下である。
・・・・・・
【００８３】
　また、本発明の潤滑油基油のアニリン点（ＡＰ（℃））は、潤滑油基油の粘度グレードによるが、下記式（２）で表されるＡの値以上であること、すなわちＡＰ≧Ａであることが好ましい。
Ａ＝４．３×ｋｖ１００＋１００　　（２）
［式中、ｋｖ１００は潤滑油基油の１００℃における動粘度（ｍｍ２／ｓ）を示す。］
　なお、ＡＰ＜Ａとなる場合、粘度−温度特性及び熱・酸化安定性、更には揮発防止性及び低温粘度特性が低下する傾向にあり、また、潤滑油基油に添加剤が配合された場合に当該添加剤の効き目が低下する傾向にある。
・・・・・・
【００８５】
　また、本発明の潤滑油基油の蒸留性状は、ガスクロマトグラフィー蒸留で、初留点（ＩＢＰ）が２９０〜４４０℃、終点（ＦＢＰ）が４３０〜５８０℃であることが好ましく、かかる蒸留範囲にある留分から選ばれる１種又は２種以上の留分を精留することにより、上述した好ましい粘度範囲を有する潤滑油基油を得ることができる。
【００８６】
　例えば、上記潤滑油基油の蒸留性状に関し、その初留点（ＩＢＰ）は、好ましくは３１０〜４８０℃、より好ましくは３２０〜４７０℃、更に好ましくは３３０〜４６０℃であり、特に好ましくは３３０〜３８０℃である。また、１０％留出温度（Ｔ１０）は、好ましくは３５０〜５１０℃、より好ましくは３６０〜５００℃、更に好ましくは３７０〜４９０℃、特に好ましくは３７０〜４１０℃である。また、５０％留出点（Ｔ５０）は、好ましくは３９０〜５４０℃、より好ましくは４００〜５３０℃、更に好ましくは４１０〜５２０℃、特に好ましくは４１０〜４５０℃である。また、９０％留出点（Ｔ９０）は、好ましくは４２０〜５６０℃、より好ましくは４３０〜５５０℃、更に好ましくは４４０〜５４０℃、特に好ましくは４４０〜４７０である。また、終点（ＦＢＰ）は、好ましくは４５０〜５６５℃、より好ましくは４６０〜５５５℃、更に好ましくは４７０〜５４５℃、特に好ましくは４７０〜５１０℃である。また、Ｔ９０−Ｔ１０は、好ましくは３０〜１００℃、より好ましくは４０〜９０℃、更に好ましくは５０〜８０℃である。また、ＦＢＰ−ＩＢＰは、好ましくは５０〜１７０℃、より好ましくは６０〜１６０℃、更に好ましくは７０〜１５０℃、特に好ましくは１１０〜１５０℃である。また、Ｔ１０−ＩＢＰは、好ましくは５〜６５℃、より好ましくは１０〜５５℃、更に好ましくは１５〜５０℃、特に好ましくは１０〜５０℃である。また、ＦＢＰ−Ｔ９０は、好ましくは５〜６０℃、より好ましくは５〜５５℃、更に好ましくは１０〜５０℃である。
【００８７】
　潤滑油基油において、ＩＢＰ、Ｔ１０、Ｔ５０、Ｔ９０、ＦＢＰ、Ｔ９０−Ｔ１０、ＦＢＰ−ＩＢＰ、Ｔ１０−ＩＢＰ、ＦＢＰ−Ｔ９０を上記の好ましい範囲に設定することで、低温粘度の更なる改善と、蒸発損失の更なる低減とが可能となる。なお、Ｔ９０−Ｔ１０、ＦＢＰ−ＩＢＰ、Ｔ１０−ＩＢＰ及びＦＢＰ−Ｔ９０のそれぞれについては、それらの蒸留範囲を狭くしすぎると、潤滑油基油の収率が悪化し、経済性の点で好ましくない。」
（２）実施例の記載 　
カ　「【０１００】
［実施例１、比較例１］
　実施例１においては、まず、溶剤精製基油を精製する工程において減圧蒸留で分離した留分を、フルフラールで溶剤抽出した後で水素化処理し、次いで、メチルエチルケトン−トルエン混合溶剤で溶剤脱ろうした。溶剤脱ろうの際に除去され、スラックワックスとして得られたワックス分（以下、「ＷＡＸ１」という。）を、潤滑油基油の原料油として用いた。ＷＡＸ１の性状を表１に示す。
【０１０１】
【表１】
【０１０２】
　次に、ＷＡＸ１を原料油とし、水素化処理触媒を用いて水素化処理を行った。このとき、原料油中のノルマルパラフィンの分解率が１０質量％以下となるように、反応温度および液空間速度を調整した。
【０１０３】
　次に、上記の水素化処理により得られた被処理物について、貴金属含有量０．１〜５重量％に調整されたゼオライト系水素化脱ロウ触媒を用い、３１５℃〜３２５℃の温度範囲で水素化脱ロウを行った。
【０１０４】
　更に、上記の水素化脱ロウにより得られた被処理物（ラフィネート）について、水素化生成触媒を用いて水素化精製を行った。その後蒸留により軽質分を分離して、表２に示す組成及び性状を有する潤滑油基油を得た。なお、表２には、比較例１として、ＷＡＸ１を用いて得られる従来の潤滑油基油の組成及び性状を併せて示す。また、表１中、「尿素アダクト物中のノルマルパラフィン由来成分の割合」は、尿素アダクト値の測定の際に得られた尿素アダクト物についてガスクロマトグラフィー分析を実施することによって得られたものである（以下、同様である。）。
【０１０５】
　次に、実施例１及び比較例１の潤滑油基油に、自動車用潤滑油に一般的に用いられているポリメタアクリレート系流動点降下剤（重量平均分子量：約６万）を添加して潤滑油組成物を得た。流動点降下剤の添加量は、実施例１及び比較例１のそれぞれについて、組成物全量基準で０．３質量％、０．５質量％および１．０質量％の３条件とした。次に、得られた各潤滑油組成物について、−４０℃におけるＭＲＶ粘度を測定した。得られた結果を表２に示す。
【０１０６】
【表２】
」
キ　「【０１０７】
［実施例２、比較例２］
　実施例２においては、ＷＡＸ１をさらに脱油して得られたワックス分（以下、「ＷＡＸ２」という。）を、潤滑油基油の原料として用いた。ＷＡＸ２の性状を表３に示す。
【０１０８】
【表３】
【０１０９】
　次に、ＷＡＸ１の代わりにＷＡＸ２を用いたこと以外は実施例１と同様にして、水素化処理、水素化脱ロウ、水素化精製及び蒸留を行い、表４に示す組成及び性状を有する潤滑油基油を得た。なお、表４には、比較例２として、ＷＡＸ２を用いて得られる従来の潤滑油基油の組成及び性状を併せて示す。
【０１１０】
　次に、実施例２及び比較例２の潤滑油基油を用いたこと以外は実施例１と同様にして、ポリメタアクリレート系流動点降下剤を含有する潤滑油組成物を調製し、−４０℃におけるＭＲＶ粘度を測定した。得られた結果を表４に示す。
【０１１１】
【表４】
」
ク　「【０１１２】
［実施例３、比較例３］
　実施例３においては、パラフィン含量が９５質量％であり、２０から８０までの炭素数分布を有するＦＴワックス（以下、「ＷＡＸ３」という。）を用いた。ＷＡＸ３の性状を表５に示す。
【０１１３】
【表５】
【０１１４】
　次に、ＷＡＸ１の代わりにＷＡＸ３を用いたこと以外は実施例１と同様にして、水素化処理、水素化脱ロウ、水素化精製及び蒸留を行い、表６に示す組成及び性状を有する潤滑油基油を得た。なお、表６には、比較例３として、ＷＡＸ３を用いて得られる従来の潤滑油基油の組成及び性状を併せて示す。
【０１１５】
　次に、実施例３及び比較例３の潤滑油基油を用いたこと以外は実施例１と同様にして、ポリメタアクリレート系流動点降下剤を含有する潤滑油組成物を調製し、−４０℃におけるＭＲＶ粘度を測定した。得られた結果を表６に示す。
【０１１６】
【表６】
」
 
（３）本願の発明が解決しようとする課題と「潤滑油基油」の関係について
（３−１）本願の発明が解決しようとする課題について
　上記（１）ア〜エより、本願の発明が解決しようとする課題等については、以下の点を理解することができる。
ア．従来、潤滑油の分野では、高度精製鉱油等の潤滑油基油に流動点降下剤等の添加剤を配合することによって、潤滑油の低温粘度特性の改善が図られ、また、高粘度指数基油の製造方法としては、天然や合成のノルマルパラフィンを含む原料油について水素化分解／水素化異性化による潤滑油基油の精製を行う方法が知られている（【０００２】）。 
　近時、潤滑油の低温粘度特性の向上、さらには低温粘度特性と粘度−温度特性との両立、低温粘度特性と低蒸発性との両立に対する要求は益々高くなっており、従来の評価指標に基づき低温性能が良好であると判断された潤滑油基油を用いた場合であっても、かかる要求特性を十分に満足させることが困難となっている（【０００５】）。
　また、水素化分解／水素化異性化による潤滑油基油の精製方法においては、ノルマルパラフィンのイソパラフィンへの異性化率の向上及び潤滑油基油の低粘度化により低温粘度特性を改善する観点から、水素化分解／水素化異性化の条件の最適化が検討されているが、低温粘度特性は粘度−温度特性（特に高温での粘度特性）や低蒸発性と相反する関係にある。さらに、環境負荷低減の観点からは、低粘度化及び低蒸発性が望ましく、特に、低粘度化は省燃費特性の改善に絶大な効果を示すが、低粘度化と低蒸発性も相反する関係にある。
　したがって、上記の要求特性の全てを満たすことは非常に困難である。さらに、流動点や凝固点等の指標が潤滑油基油の低温粘度特性の評価指標として必ずしも適切でないことも、水素化分解／水素化異性化の条件設定の最適化が困難であることの一因となっている（【０００７】）。 
イ．本願発明は、前記ア．の実情に鑑みて、低粘度化した場合であっても、粘度−温度特性、低温粘度特性及び低蒸発性の全てを高水準で達成することが可能な潤滑油基油及びその製造方法、並びに当該潤滑油基油を含有する潤滑油組成物を提供することを目的として（【０００８】）、かかる課題を解決する手段として本願発明の構成を採用したものである（【０００９】〜【００１９】）。
ウ．本願発明によれば、低粘度化した場合であっても、粘度−温度特性、低温粘度特性及び低蒸発性の全てを高水準で達成することが可能な潤滑油基油及びその製造方法、並びに当該潤滑油基油を含有する潤滑油組成物が提供される、という効果を奏する（【００２２】）。 
（３−２）「粘度−温度特性」、「低温粘度特性」及び「低蒸発性」の影響因子について
　前記（３−１）のとおり、本願発明は、「粘度−温度特性」、「低温粘度特性」及び「低蒸発性」に優れた潤滑油基油等の提供を課題とするところ、これらの特性等は、上記（１）オ　より、潤滑油基油の以下の物性と密接な関係があることを理解することができる。
　・尿素アダクト値（【００２５】）  
　・粘度指数（【００２６】） 
　・−３５℃におけるＣＣＳ粘度(【００２７】) 
　・４０℃における動粘度（単位：ｍｍ２／ｓ）とＮＯＡＣＫ蒸発量（単位
　　：質量％）との積（【００２８】） 
　・飽和分の含有量、飽和分に占める環状飽和分の割合、イソパラフィン
　　の割合（【００５３】〜【００５５】）  
　・芳香族分（【００６４】）  
　・％ＣＰ、％ＣＮ、％ＣＡ、％ＣＰ／％ＣＮ（【００６６】〜【００６９
　　】）
　・１００℃における動粘度（【００７４】）
　・４０℃における動粘度（【００７５】）
　・２０℃における屈折率（【００７７】）  
　・流動点（【００７８】） 
　・−４０℃におけるＢＦ粘度（【００７９】） 
　・ρ１５とρの大小関係（【００８０】〜【００８１】）  
　・ＡＰとＡの大小関係（【００８３】）  
　・蒸留状態（【００８５】〜【００８７】） 
（３−３）実施例について
　上記（２）カ〜クより、本願明細書の実施例には、ＷＡＸ１〜ＷＡＸ３を原料油（【表１】、【表３】、【表５】）とした潤滑油基油である実施例１〜３と比較例１〜３が開示され、【表２】、【表４】及び【表６】には、当該実施例及び当該比較例の物性（尿素アダクト値、粘度指数、４０℃における動粘度をはじめ、飽和分の含有量、屈折率、流動点といった種々の物性）が記載されている。
   
（４）検討、判断 
　前記（３−２）のとおり、本願発明の課題に関連する潤滑油基油の「粘度−温度特性」、「低温粘度特性」及び「低蒸発性」は、「尿素アダクト値」、「４０℃における動粘度」、「粘度指数」、「−３５℃におけるＣＣＳ粘度」、「４０℃における動粘度（単位：ｍｍ２／ｓ）とＮＯＡＣＫ蒸発量（単位：質量％）との積」、「９０％留出温度から１０％留出温度を減じた値」、「飽和分の含有量」及び「飽和分に占める環状飽和分の割合」のみならず、イソパラフィンの割合をはじめとする種々の物性に影響されるものであることから、当該「尿素アダクト値」、「４０℃における動粘度」、「粘度指数」、「−３５℃におけるＣＣＳ粘度」、「４０℃における動粘度（単位：ｍｍ２／ｓ）とＮＯＡＣＫ蒸発量（単位：質量％）との積」、「９０％留出温度から１０％留出温度を減じた値」、「飽和分の含有量」及び「飽和分に占める環状飽和分の割合」のみに基づいて、本願発明の潤滑油基油が「粘度−温度特性」、「低温粘度特性」及び「低蒸発性」の点で優れたものであるかを評価することはできないと解するのが合理的である。
　そして、前記（３−３）のとおり、本願明細書の実施例（【表２】、【表４】及び【表６】）をみてみると、実施例に係る潤滑油基油（実施例１〜３）は、「粘度−温度特性」、「低温粘度特性」及び「低蒸発性」を高水準で達成することができるという本願発明の課題をおおよそ解決することができていると解することもできるが、そのような結果は、確かに「尿素アダクト値」に依拠するところがあるとしても、例えば、潤滑油基油のイソパラフィンの割合を【００５５】記載の好適な数値範囲内にするなどし、上記「影響因子」が相当程度に最適化されるという前提があってのことと理解すべきである。
　加えて、当該潤滑油基油の「尿素アダクト値」、「４０℃における動粘度」、「粘度指数」、「−３５℃におけるＣＣＳ粘度」、「４０℃における動粘度（単位：ｍｍ２／ｓ）とＮＯＡＣＫ蒸発量（単位：質量％）との積」、「９０％留出温度から１０％留出温度を減じた値」、「飽和分の含有量」及び「飽和分に占める環状飽和分の割合」を最適化しさえすれば、他の物性について、必然的に最適化されることになり、結果としてこれらの物性の最適化をことさら要しない、という技術常識も存しない。
　そうすると、本願発明の課題に関連する上記「粘度−温度特性」、「低温粘度特性」及び「低蒸発性」は、単に潤滑油基油の「尿素アダクト値」、「４０℃における動粘度」、「粘度指数」、「−３５℃におけるＣＣＳ粘度」、「４０℃における動粘度（単位：ｍｍ２／ｓ）とＮＯＡＣＫ蒸発量（単位：質量％）との積」、「９０％留出温度から１０％留出温度を減じた値」、「飽和分の含有量」および「飽和分に占める環状飽和分の割合」のみをもって、特性を評価できるものではなく、これら本願発明で特定された物性以外の物性も含めなければ、本願発明の課題である「粘度−温度特性」、「低温粘度特性」及び「低蒸発性」の点で優れたものであると判断することはできないというほかない。
　したがって、本願明細書の発明の詳細な説明の記載及び技術常識を参酌して、当業者において、本願発明の課題が解決できると認識できる範囲は、当該潤滑油基油において、「尿素アダクト値」、「４０℃における動粘度」、「粘度指数」、「−３５℃におけるＣＣＳ粘度」、「４０℃における動粘度（単位：ｍｍ２／ｓ）とＮＯＡＣＫ蒸発量（単位：質量％）との積」、「９０％留出温度から１０％留出温度を減じた値」、「飽和分の含有量」および「飽和分に占める環状飽和分の割合」に加え、上記（３−２）で指摘した物性について最適化された潤滑油基油であり、それ以外の本願発明に含まれる潤滑油基油についてまで、本願発明の課題を解決できるものとして当業者が認識できるとはいえない。
　よって、本願発明は、本願の発明の詳細な説明の課題を解決できると当業者が認識できるように記載された範囲を超える発明が記載されていることになるから、サポート要件を満たしていない。
（５）審判請求人の主張について
　審判請求人は、平成２９年３月３１日付け意見書において、潤滑油基油の物性として、「尿素アダクト値」、「粘度指数」、「−３５℃におけるＣＣＳ粘度」、「４０℃における動粘度（単位：ｍｍ２／ｓ）とＮＯＡＣＫ蒸発量（単位：質量％）との積」、「飽和分の含有量」および「飽和分に占める環状飽和分の割合」に、「４０℃における動粘度」、「９０％留出温度から１０％留出温度を減じた値」を追加する補正を行ったので、サポート要件に関する不備は解消した旨主張している。
　しかしながら、サポート要件については、上記（４）のとおりであるから、審判請求人の主張は採用できない。
（６）小括
　よって、本願発明は、発明の詳細な説明に記載したものとはいえない。
２．特許法第３６条第４項第１号（実施可能要件）について
（１）発明の詳細な説明及び実施例の記載事項
　本願の発明の詳細な説明には、上記１．（１）ア〜オで指摘した事項が、また、実施例には、上記１．（２）カ〜クで指摘した事項が記載されており、さらに、発明の詳細な説明には、以下の事項も記載されている。
ケ　「【００３６】
　上記の原料油について、得られる被処理物の尿素アダクト値が４質量％以下、粘度指数が１３０以上、−３５℃におけるＣＣＳ粘度が２０００ｍＰａ・ｓ以下、且つ、４０℃における動粘度（単位：ｍｍ２／ｓ）とＮＯＡＣＫ蒸発量（単位：質量％）との積が２５０以下となるように、水素化分解／水素化異性化を行う工程を経ることによって、本発明の潤滑油基油を得ることができる。水素化分解／水素化異性化工程は、得られる被処理物の尿素アダクト値、粘度指数、−３５℃におけるＣＣＳ粘度及び４０℃における動粘度とＮＯＡＣＫ蒸発量との積が上記条件を満たせば特に制限されない。本発明における好ましい水素化分解／水素化異性化工程は、
　ノルマルパラフィンを含有する原料油について、水素化処理触媒を用いて水素化処理する第１工程と、
　第１工程により得られる被処理物について、水素化脱ロウ触媒を用いて水素化脱ロウする第２工程と、
　第２工程により得られる被処理物について、水素化精製触媒を用いて水素化精製する第３工程と
を備える。
　【００３７】
　なお、従来の水素化分解／水素化異性化においても、水素化脱ロウ触媒の被毒防止のための脱硫・脱窒素を目的として、水素化脱ロウ工程の前段に水素化処理工程が設けられることはある。これに対して、本発明における第１工程（水素化処理工程）は、第２工程（水素化脱ロウ工程）の前段で原料油中のノルマルパラフィンの一部（例えば１０質量％程度、好ましくは１〜１０質量％）を分解するために設けられたものであり、当該第１工程においても脱硫・脱窒素は可能であるが、従来の水素化処理とは目的を異にする。かかる第１工程を設けることは、第３工程後に得られる被処理物（潤滑油基油）の尿素アダクト値を確実に４質量％以下とする上で好ましい。
・・・・・・
【００４０】
　水素化処理条件に関し、処理温度は、好ましくは１５０〜４５０℃、より好ましくは２００〜４００℃であり、水素分圧は、好ましくは１４００〜２００００ｋＰａ、より好ましくは２８００〜１４０００ｋＰａであり、液空間速度（ＬＨＳＶ）は、好ましくは０．１〜１０ｈｒ−１、より好ましく０．１〜５ｈｒ−１であり、水素／油比は、好ましくは５０〜１７８０ｍ３／ｍ３、より好ましくは８９〜８９０ｍ３／ｍ３である。なお、上記の条件は一例であり、第３工程後に得られる被処理物の尿素アダクト値及び粘度指数がそれぞれ上記条件を満たすための第１工程における水素化処理条件は、原料、触媒、装置等の相違に応じて適宜選定することが好ましい。」
コ　「【００４７】
　水素化脱ロウ条件に関し、温度は好ましくは２５０〜４００℃、より好ましくは２７５〜３５０℃であり、水素分圧は好ましくは７９１〜２０７８６ｋＰａ（１００〜３０００ｐｓｉｇ）、より好ましくは１４８０〜１７３３９ｋＰａ（２００〜２５００ｐｓｉｇ）であり、液空間速度は好ましくは０．１〜１０ｈｒ−１、より好ましくは０．１〜５ｈｒ−１であり、水素／油比は好ましくは４５〜１７８０ｍ３／ｍ３（２５０〜１００００ｓｃｆ／Ｂ）、より好ましくは８９〜８９０ｍ３／ｍ３（５００〜５０００ｓｃｆ／Ｂ）である。なお、上記の条件は一例であり、第３工程後に得られる被処理物の尿素アダクト値及び粘度指数がそれぞれ上記条件を満たすための第２工程における水素化脱ロウ条件は、原料、触媒、装置等の相違に応じて適宜選定することが好ましい。」
サ　「【００５０】
　水素化精製の条件に関し、温度は好ましくは１５０〜３５０℃、より好ましくは１８０〜２５０℃であり、全圧は好ましくは２８５９〜２０７８６ｋＰａ（約４００〜３０００ｐｓｉｇ）であり、液空間速度は好ましくは０．１〜５ｈｒ−１、より好ましくは０．５〜３ｈｒ−１であり、水素／油比は好ましくは４４．５〜１７８０ｍ３／ｍ３（２５０〜１０，０００ｓｃｆ／Ｂ）である。なお、上記の条件は一例であり、第３工程後に得られる被処理物の尿素アダクト値及び粘度指数がそれぞれ上記条件を満たすための第３工程における水素化生成条件は、原料や処理装置の相違に応じて適宜選定することが好ましい。」
（２）「尿素アダクト値」の技術上の意義  
　本願の請求項１に係る発明（以下、「本願発明」という。）は、潤滑油基油の「尿素アダクト値が３質量％以下」である点を発明特定事項とすることから、本願発明の実施にあたっては、当該「尿素アダクト値」をどのようにして所定範囲内に調整するか（尿素アダクト値の調整手法）が重要となる。
　そこで、はじめに、本願発明における「尿素アダクト値」の技術上の意義について確認しておくと、本願明細書の記載から、当該「尿素アダクト値」は、 上記１．（１）ウより、
ア　従来の水素化分解／水素化異性化による潤滑油基油の精製方法において、当該水素化分解／水素化異性化により生成するイソパラフィンの中にも低温粘度特性に悪影響を及ぼす成分は含まれるが、従来の評価方法（凝固点、ノルマルパラフィン・イソパラフィン含有量などを評価指標としたもの）においてはその点について十分に認識されていないこと（【００１５】）、  
イ　本願発明における「尿素アダクト値」は、その測定において、尿素アダクト物として、イソパラフィンのうち低温粘度特性に悪影響を及ぼす成分、さらには潤滑油基油中にノルマルパラフィンが残存している場合の当該ノルマルパラフィンを精度よく且つ確実に捕集することができるため、潤滑油基油の低温粘度特性の評価指標として優れており、また、当該尿素アダクト物の主成分は、ＧＣ及びＮＭＲを用いた分析により、ノルマルパラフィン及び主鎖の末端から分岐位置までの炭素数が６以上であるイソパラフィンの尿素アダクト物であることを確認していること（【００１６】）、  
を踏まえ、潤滑油基油の低温粘度特性を評価する優れた評価指標であるとして導入されたものと理解することができる。
　このように、「尿素アダクト値」は、従来認識されていなかった「イソパラフィンのうち低温粘度特性に悪影響を及ぼす成分」及び「潤滑油基油中に残存しているノルマルパラフィン」（具体的にはノルマルパラフィン及び主鎖の末端から分岐位置までの炭素数が６以上であるイソパラフィン）を定量化することができるという点において、その技術上の意義を有するということができる。  
  
（３）「尿素アダクト値」を３質量％以下に調整する手法について  
　前記（２）に照らすと、「尿素アダクト値」を３質量％以下に調整するということは、とりもなおさず、潤滑油基油中に存在する、「ノルマルパラフィン」及び「主鎖の末端から分岐位置までの炭素数が６以上であるイソパラフィン」（以下、単に「特定イソパラフィン」という。）の含有量を所定量に調整することにほかならないから、本願発明が実施可能要件に適合するというためには、本願明細書の記載及び本願の出願当時の技術常識に基づき、当業者が、これらノルマルパラフィンと特定イソパラフィンの含有量を（さらには「４０℃における動粘度が６．０〜４５ｍｍ２／ｓ」、「粘度指数が１３０以上」、「−３５℃におけるＣＣＳ粘度が２０００ｍＰａ・ｓ以下」、「４０℃における動粘度（単位：ｍｍ２／ｓ）とＮＯＡＣＫ蒸発量（単位：質量％）との積が２５０以下」、「９０％留出温度から１０％留出温度を減じた値が５０〜８０℃」、「飽和分の含有量が、鉱油系基油全量を基準として、９０質量％以上」及び「当該飽和分に占める環状飽和分の割合が０．１〜５０質量％」という条件下で）調整することができる必要がある。
  
（４）発明の詳細な説明の記載  
　前記ノルマルパラフィンと特定イソパラフィンの含有量の調整手法に着目しながら、本願明細書の発明の詳細な説明を仔細にみると、潤滑油基油の製造方法に関しては、上記１．（１）ウ、上記２．（１）ケ〜サ等において詳述され、上記１．（２）の実施例においてその具体例が示されていることが分かる。 
　しかしながら、これらの記載を参酌しても、潤滑油基油の製造に際し、どのような条件を選択すれば、「４０℃における動粘度が６．０〜４５ｍｍ２／ｓ」、「粘度指数が１３０以上」、「−３５℃におけるＣＣＳ粘度が２０００ｍＰａ・ｓ以下」、「４０℃における動粘度（単位：ｍｍ２／ｓ）とＮＯＡＣＫ蒸発量（単位：質量％）との積が２５０以下」、「９０％留出温度から１０％留出温度を減じた値が５０〜８０℃」、「飽和分の含有量が、鉱油系基油全量を基準として、９０質量％以上」及び「当該飽和分に占める環状飽和分の割合が０．１〜５０質量％」という条件下で、ノルマルパラフィンと特定イソパラフィンの含有量を調整することができるのかを、理解することはできない。 
　すなわち、上記２．（１）ケには、水素化分解／水素化異性化工程に関し、
　・「
上記の原料油について、得られる被処理物の尿素アダクト値が４質量％以下、粘度指数が１３０以上、−３５℃におけるＣＣＳ粘度が２０００ｍＰａ・ｓ以下、且つ、４０℃における動粘度（単位：ｍｍ
２
／ｓ）とＮＯＡＣＫ蒸発量（単位：質量％）との積が２５０以下となるように、水素化分解／水素化異性化を行う工程を経ることによって、本発明の潤滑油基油を得ることができる。水素化分解／水素化異性化工程は、得られる被処理物の尿素アダクト値、粘度指数、−３５℃におけるＣＣＳ粘度及び４０℃における動粘度とＮＯＡＣＫ蒸発量との積が上記条件を満たせば特に制限されない。本発明における好ましい水素化分解／水素化異性化工程は、ノルマルパラフィンを含有する原料油について、水素化処理触媒を用いて水素化処理する第１工程と、 
 　第１工程により得られる被処理物について、水素化脱ロウ触媒を用いて水素化脱ロウする第２工程と、 
 　第２工程により得られる被処理物について、水素化精製触媒を用いて水素化精製する第３工程とを備える。
　さらに、上記「第１工程」に関し、
　・「なお、従来の水素化分解／水素化異性化においても、水素化脱ロウ触媒の被毒防止のための脱硫・脱窒素を目的として、水素化脱ロウ工程の前段に水素化処理工程が設けられることはある。これに対して、
本発明における第１工程（水素化処理工程）は、第２工程（水素化脱ロウ工程）の前段で原料油中のノルマルパラフィンの一部（例えば１０質量％程度、好ましくは１〜１０質量％）を分解するために設けられたものであり、当該第１工程においても脱硫・脱窒素は可能であるが、従来の水素化処理とは目的を異にする。かかる第１工程を設けることは、第３工程後に得られる被処理物（鉱油系基油）の尿素アダクト値を確実に４質量％以下とする上で好ましい
　・「水素化処理条件に関し、処理温度は、好ましくは１５０〜４５０℃、より好ましくは２００〜４００℃であり、水素分圧は、好ましくは１４００〜２００００ｋＰａ、より好ましくは２８００〜１４０００ｋＰａであり、液空間速度（ＬＨＳＶ）は、好ましくは０．１〜１０ｈｒ−１、より好ましく０．１〜５ｈｒ−１であり、水素／油比は、好ましくは５０〜１７８０ｍ３／ｍ３、より好ましくは８９〜８９０ｍ３／ｍ３である。なお、
上記の条件は一例であり、第３工程後に得られる被処理物の尿素アダクト値及び粘度指数がそれぞれ上記条件を満たすための第１工程における水素化処理条件は、原料、触媒、装置等の相違に応じて適宜選定することが好ましい
と記載されるものの、上記の具体的な指針について教示するといえる程のものではない。  
 　上記「第２工程」及び「第３工程」について説明された上記２．（１）コ〜サをみても同様である。  
 　さらに、上記１．（２）カ〜クの実施例には、
　・「［実施例１、比較例１］ 
　実施例１においては、まず、溶剤精製基油を精製する工程において減圧蒸留で分離した留分を、フルフラールで溶剤抽出した後で水素化処理し、次いで、メチルエチルケトン−トルエン混合溶剤で溶剤脱ろうした。溶剤脱ろうの際に除去され、スラックワックスとして得られたワックス分（以下、「ＷＡＸ１」という。）を、潤滑油基油の原料油として用いた。・・・ 
　次に、ＷＡＸ１を原料油とし、水素化処理触媒を用いて水素化処理を行った。このとき、原料油中のノルマルパラフィンの分解率が１０質量％以下となるように、反応温度および液空間速度を調整した。・・・ 
　次に、上記の水素化処理により得られた被処理物について、貴金属含有量０．１〜５重量％に調整されたゼオライト系水素化脱ロウ触媒を用い、３１５℃〜３２５℃の温度範囲で水素化脱ロウを行った。・・・ 
　更に、上記の水素化脱ロウにより得られた被処理物（ラフィネート）について、水素化生成触媒を用いて水素化精製を行った。その後蒸留により軽質分を分離して、表２に示す組成及び性状を有する潤滑油基油を得た。・・・　次に、実施例１及び比較例１の潤滑油基油に、自動車用潤滑油に一般的に用いられているポリメタアクリレート系流動点降下剤（重量平均分子量：約６万）を添加して潤滑油組成物を得た。」（【０１００】〜【０１０５】）
　・「［実施例２、比較例２］ 
　実施例２においては、ＷＡＸ１をさらに脱油して得られたワックス分（以下、「ＷＡＸ２」という。）を、潤滑油基油の原料として用いた。・・・ 
　次に、ＷＡＸ１の代わりにＷＡＸ２を用いたこと以外は実施例１と同様にして、水素化処理、水素化脱ロウ、水素化精製及び蒸留を行い、表４に示す組成及び性状を有する潤滑油基油を得た。・・・ 
　次に、実施例２及び比較例２の潤滑油基油を用いたこと以外は実施例１と同様にして、ポリメタアクリレート系流動点降下剤を含有する潤滑油組成物を調製し、−４０℃におけるＭＲＶ粘度を測定した。」（【０１０７】〜【０１１０】）
　・「［実施例３、比較例３］ 
　実施例３においては、パラフィン含量が９５質量％であり、２０から８０までの炭素数分布を有するＦＴワックス（以下、「ＷＡＸ３」という。）を用いた。・・・ 
　次に、ＷＡＸ１の代わりにＷＡＸ３を用いたこと以外は実施例１と同様にして、水素化処理、水素化脱ロウ、水素化精製及び蒸留を行い、表６に示す組成及び性状を有する潤滑油基油を得た。・・・ 
　次に、実施例３及び比較例３の潤滑油基油を用いたこと以外は実施例１と同様にして、ポリメタアクリレート系流動点降下剤を含有する潤滑油組成物を調製し、−４０℃におけるＭＲＶ粘度を測定した。・・・」（【０１１２】〜【０１１５】）
と記載されるものの、具体的にどのような条件を選択すれば、ノルマルパラフィンと特定イソパラフィンの含有量を調整することができるのかを、当該実施例の記載から当業者が理解することは困難である。
  
（５）本願明細書の実施可能要件適合性  
　前記（４）のとおり、当業者は、本願明細書の記載により、ノルマルパラフィンと特定イソパラフィンの含有量を調整する手法を理解することはできない（ノルマルパラフィン含有量などに影響される「４０℃における動粘度が６．０〜４５ｍｍ２／ｓ」、「粘度指数が１３０以上」、「−３５℃におけるＣＣＳ粘度が２０００ｍＰａ・ｓ以下」、「４０℃における動粘度（単位：ｍｍ２／ｓ）とＮＯＡＣＫ蒸発量（単位：質量％）との積が２５０以下」、「９０％留出温度から１０％留出温度を減じた値が５０〜８０℃」、「飽和分の含有量が、鉱油系基油全量を基準として、９０質量％以上」及び「当該飽和分に占める環状飽和分の割合が０．１〜５０質量％」という条件下で、当該調整を行うことはなおのこと困難であるといえる。）。
　そして、当業者であれば当該調整を行い得ることを示す、本願の出願当時の技術常識の存在を認めるに足りる証拠もない。
　したがって、本願明細書の発明の詳細な説明の記載は、当業者が本願発明を実施することができる程度に明確かつ十分に記載したものであるということはできず、実施可能要件に適合しないといわざるを得ない。
（６）審判請求人の主張について
　審判請求人は、平成２９年３月３１日付け意見書において、本願所定の尿素アダクト値を有し、かつ、４０℃における動粘度等の他の物性も有する潤滑油基油を製造することは、本願明細書の記載及び出願時の技術常識を参酌した当業者が実施できる旨主張している。
　しかしながら、実施可能要件については、上記（５）のとおりであるから、審判請求人の主張は採用できない。
（７）小括
　よって、本願の発明の詳細な説明の記載は、当業者が本願発明を実施することができる程度に明確かつ十分に記載したものではない。
第５　むすび
　以上のとおり、本願の発明の詳細な説明は、特許法第３６条第４項第１号の規定に適合するものではなく、また、本願の特許請求の範囲の請求項１の記載は、同法同条第６項第１号の規定に適合するものではないから、他の請求項に係る発明について論及するまでもなく、本願は拒絶すべきものである。
　よって、結論のとおり審決する。