(57)【要約】【課題】Ｒ４１０Ａに代わる低ＧＷＰ冷媒を用いたセパレ−ト型空気調和機において、その冷媒の物性に応じた室外熱交換器の熱交換促進用の室外ファンを提供する。【解決手段】略円錐台状のハブ５に複数枚の翼６を具備し、翼６の外周側弦長がハブ側弦長より長く、翼６の半径方向断面において、翼６のハブ５と外周部を結ぶ翼長さのうちで外周側１／３付近を境目として、外周側翼形状が風上側に対して凸形状曲線で構成し、ハブ側は直線形状で構成し、翼の子午面もハブと外周部を結ぶ翼長さのうちで外周側１／３付近を境目として、外周側翼形状が風上側に対して凸形状曲線で構成し、ハブ側は直線形状で構成した斜流ファンを提供するものである。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
略円錐台状のハブに複数枚の翼を具備し、前記翼の外周側弦長がハブ側弦長より長く、前記翼の半径方向の断面形状は、前記ハブと前記翼の外周部とを結ぶ翼長さのうち外周側から１／３付近を境目として外周側は風上側に対して凸形状の曲線で構成されハブ側は直線形状で構成されるとともに、前記翼の前縁は、前記翼の子午面の断面形状において前記境目から外周側は風上側に対して凸形状の曲線で構成されハブ側は直線形状で構成された斜流ファン。
【請求項２】
前記翼を厚翼とし、前記翼の前縁の中点と後縁の中点とを結ぶ流路中心線の断面形状を、最大厚みｔと弦長ｃとの比ｔ／ｃが５〜１２％の範囲となる翼型の形状にした請求項１に記載の斜流ファン。
【請求項３】
前記翼の外周側の厚みがハブ側の厚みより薄い請求項２に記載の斜流ファン。
【請求項４】
空気調和機に用いられる冷媒としてテトラフルオロプロパンまたはトリフルオロプロパンの単一冷媒、またはそれらを少なくとも含有し、ジフルオロメタンとペンタフルオロエタンを地球温暖化係数が５以上で、より好ましくは７５０以下、更に好ましくは３５０以下でそれぞれ２成分混合もしくは３成分混合した冷媒を封入し、室内機と室外機を接続配管でつなぎ、請求項１〜は３のいずれか１項に記載の斜流ファンを前記室外機の熱交換促進用送風機として用いた空気調和機。
【請求項５】
空気調和機に用いられる冷媒としてテトラフルオロプロパンまたはトリフルオロプロパンを少なくとも含有し、その他のＨＦＣ系冷媒を地球温暖化係数が５以上で、より好ましくは７５０以下、更に好ましくは３５０以下でそれぞれ２成分混合もしくは３成分混合した冷媒を封入した、室内機と室外機を接続配管でつなぎ、請求項１〜３のいずれか１項に記載の斜流ファンを前記室外機の熱交換促進用送風機として用いた空気調和機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、Ｒ４１０Ａに代わる低ＧＷＰ冷媒を用いたセパレ−ト型空気調和機において、その冷媒の物性に応じた室外熱交換器の熱交換促進用の熱交換促進用送風機の形状に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、冷媒としてＲ４１０Ａを用いたセパレ−ト型空気調和機の室外熱交換器の熱交換促進用の熱交換促進用送風機として斜流ファンがある（例えば、特許文献１）。
【０００３】
図７は、斜流ファンの翼の回転軌跡の形状を示す子午面断面図である。略円錐台状のハブ５ａに複数枚の薄翼の翼６ａを設けてなる斜流ファン１ａにおいて、翼６ａの前縁２ａが、翼６ａの回転軌跡の形状でその前縁２ａの中点Ｘ付近より外周部４ａ側となる外周側では風上側に対して凹形状で、中点Ｘ付近よりハブ５ａ側は風上側に対して凸形状の曲線をしており、かつ翼６ａの半径方向の断面形状を、翼６ａの中点Ｘ付近より外周側は風上側に対して凹形状で、中点Ｘ付近よりハブ５ａ側は風上側に対して凸形状の曲線にして構成したものである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特許第３２０４２０８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、前記従来の構成では、翼６ａの前縁２ａが、翼６ａの回転軌跡の形状でその前縁２ａの中点Ｘ付近より外周側では風上側に対して凹形状で、中点Ｘ付近よりハブ５ａ側は風上側に対して凸形状の曲線をしており、その結果として翼６ａの半径方向の断面形状を、翼６ａの中点Ｘ付近より外周側は風上側に対して凹形状で、中点Ｘ付近よりハブ５ａ側は風上側に対して凸形状の曲線にして構成することで、半径方向の断面形状の外周側の凹状部で、翼６ａの圧力面から負圧面に向かう洩れ流れを一因として発生する翼端渦の生成を促進させて、ファン効率向上と低騒音化に寄与している。
【０００６】
また、半径方向の断面形状のハブ側凸状部は、翼６ａの外周側４ａから流入してくる半径方向流れを、その凸部が誘引し、半径方向流の翼面状の剥離を防止し、斜流ファン１ａの静圧を高めている。
【０００７】
しかし、翼６ａの形状の凹凸形状を構成して、ファン効率と低騒音化と高い静圧の３要素を満たすことは、高い静圧を主眼とした場合には、物理的限界があった。すなわち、従来の構成では、充分な高静圧化を図ることができないという課題があった。
【０００８】
特に空気調和機に用いられる冷媒として、Ｒ４１０Ａに代わる低ＧＷＰ冷媒を封入し、室内機と室外機を接続配管でつなぎ、斜流ファンを室外機の熱交換促進用送風機として用いたセパレ−ト形空気調和機は、Ｒ４１０Ａを冷媒としたセパレ−ト形空気調和機より冷凍サイクル内での冷媒の圧力損失が大きく同じ圧縮機動力で搬送される冷媒循環量が少なくなるため、期間消費電力が増大する。
【０００９】
Ｒ４１０Ａと同等レベルの期間消費電力を保つ為には、室外熱交換器を大きくして、熱交換量を増加させることが、解決策のうちの一つである。つまり、室外熱交換器を大きく
し、それに伴いファン径のより大きい熱交換促進用送風機を用いると、吹き出し流速を減少できて動圧を低下させ、ファン効率を向上させて、更なる機器としてのＣＯＰ向上を図ることができる。
【００１０】
しかし、ファン径の大きい熱交換促進用送風機を投入すると、ファン径変化の時に送風機の相似則より風量は径の３乗で静圧は２乗で特性曲線が変化し、同一動作点（負荷点）合わせに回転数を低下させると、風量は回転数の１乗で静圧は回転数の２乗で低下するので、斜流ファンの特性曲線の傾斜が低下し低圧形の特性となり、暖房運転時で外気が低い時の室外熱交換器に霜が付いた際に、十分な風量が確保できず、低温時暖房能力を充分に発揮できないという課題を有していた。
【００１１】
本発明は、前記従来の課題を解決するもので、充分な高静圧を得ることができ、暖房運転時で外気が低い時の対着霜に強く、低温時暖房能力を充分に発揮できる斜流ファンおよび空気調和機を提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
前記従来の課題を解決する為に、本発明は略円錐台状のハブに複数枚の翼を具備し、前記翼の外周側弦長がハブ側弦長より長く、前記翼の半径方向の断面形状は、前記ハブと前記翼の外周部とを結ぶ翼長さのうち外周側から１／３付近を境目として外周側は風上側に対して凸形状の曲線で構成されハブ側は直線形状で構成されるとともに、前記翼の前縁は、前記翼の子午面の断面形状において前記境目から外周側は風上側に対して凸形状の曲線で構成されハブ側は直線形状で構成されたものである。
【００１３】
上記構成によって、外周側の約１／３部分の凸状部が、翼の外周より流入してくる半径方向からの気流を、その翼の形状で流れを抱え込む様に誘引し、ハブ側の約２／３の直線状部が、この半径方向からの気流を翼面に付着させて、翼面から剥離させない作用を果たし、斜流ファンをより高静圧化することができる。
【００１４】
また、上記構成のファンを空気調和機の室外機の熱交換促進用送風機として用いれば、ファン径を拡大することができ、吹き出し流速を減少できて動圧を低下させ、ファン効率も向上させることができ、空気調和機として暖房運転時で外気が低い時の対着霜に強く、その時の低温時暖房能力を充分に発揮することができる。
【発明の効果】
【００１５】
本発明の斜流ファンは、より高い静圧を得ることができる。また、Ｒ４１０Ａに代わる低ＧＷＰ冷媒を用いた空気調和機の室外機の熱交換促進用送風機として用いれば、暖房運転時で外気が低い時の対着霜に強く、その時の低温時暖房能力を充分に発揮することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】本発明の実施の形態１の斜流ファンの平面図
【図２】本発明の実施の形態１の斜流ファンの半径方向断面図
【図３】本発明の実施の形態１の斜流ファンの子午面断面図
【図４】本発明の実施の形態２の斜流ファンの流路中心線での翼の断面展開図
【図５】本発明の実施の形態３の斜流ファンの半径方向断面図
【図６】本発明の実施の形態４のセパレ−ト形空気調和機の模式図
【図７】従来の斜流ファンの子午面断面図
【発明を実施するための形態】
【００１７】
第１の発明は、略円錐台状のハブに複数枚の翼を具備し、前記翼の外周側弦長がハブ側
弦長より長く、前記翼の半径方向の断面形状は、前記ハブと前記翼の外周部とを結ぶ翼長さのうち外周側から１／３付近を境目として外周側は風上側に対して凸形状の曲線で構成されハブ側は直線形状で構成されるとともに、前記翼の前縁は、前記翼の子午面の断面形状において前記境目から外周側は風上側に対して凸形状の曲線で構成されハブ側は直線形状で構成されるものである。
【００１８】
これによれば、半径方向断面の外周側から約１／３部分の凸状部が、翼の外周より流入してくる半径方向の気流を、翼の形において、流れを抱え込む様に誘引し、ハブ側の約２／３の直線状部が、この半径方向の気流を翼面に付着させて、翼面から剥離させない作用を果たす。この効果は、ハブ側が凹状形状をしているよりも、幾何的に顕著な働きをする。また、斜流ファンの仕事は翼の外周側が支配的であるために、境目を外周側から１／３付近としているものである。その結果として、斜流ファンをより高い静圧化することができる。
【００１９】
第２の発明は、特に第１の発明において、前記翼を厚翼とし、前記翼の前縁の中点と後縁の中点とを結ぶ流路中心線の断面形状を、最大厚みｔと弦長ｃとの比ｔ／ｃが５〜１２％の範囲となる翼型の形状にしたものである。これによれば、翼からの回転方向の流れの剥離が防がれ、低騒音化を達成することもできる。
【００２０】
第３の発明は、特に第２の発明において、前記翼の外周側の厚みがハブ側の厚みより薄いものである。これによれば、回転時に翼にかかる遠心力を低減でき、翼６の破断を極力低減できるとともに、低騒音化を達成することもできる。
【００２１】
第４の発明は、特に第１〜３のいずれか１つの発明を、空気調和機に用いられる冷媒としてテトラフルオロプロパンまたはトリフルオロプロパンの単一冷媒、またはそれらを少なくとも含有し、ジフルオロメタンとペンタフルオロエタンを地球温暖化係数が５以上で、より好ましくは７５０以下、更に好ましくは３５０以下でそれぞれ２成分混合もしくは３成分混合した冷媒を封入し、室内機と室外機を接続配管でつないだ空気調和機の室外機の熱交換促進用送風機として用いたものである。
【００２２】
これによれば、斜流ファンをより高い静圧化することができ、また、ファン径を拡大することもできるので、吹き出し流速を減少できて動圧を低下し、ファン効率も向上させることができる。その結果として、暖房運転時で外気が低い時の室外熱交換器に霜が付いた際にも十分な風量が確保でき、その時の低温時暖房能力を充分に発揮することができる。
【００２３】
第５の発明は、特に第１〜３のいずれか１つの発明を、空気調和機に用いられる冷媒としてテトラフルオロプロパンまたはトリフルオロプロパンを少なくとも含有し、その他のＨＦＣ系冷媒を地球温暖化係数が５以上で、より好ましくは７５０以下、更に好ましくは３５０以下でそれぞれ２成分混合もしくは３成分混合した冷媒を封入し、室内機と室外機を接続配管でつないだ空気調和機の室外機の熱交換促進用送風機として用いたものである。
【００２４】
これによれば、斜流ファンをより高い静圧化することができ、また、ファン径を拡大することもできるので、吹き出し流速を減少できて動圧を低下し、ファン効率も向上させることができる。その結果として、暖房運転時で外気が低い時の室外熱交換器に霜が付いた際にも十分な風量が確保でき、その時の低温時暖房能力を充分に発揮することができる。
【００２５】
（実施の形態１）
図１は、本発明の実施の形態１の斜流ファンの平面図である。図２は、本発明の実施の形態１の斜流ファンの半径方向断面図である。図３は、本発明の実施の形態１の斜流ファ
ンの子午面断面図である。
【００２６】
図１に示すように、斜流ファン１は、円錐台を底部から適切な高さで切除した略円錐台状のハブ５に複数枚の翼６を放射状に具備している。翼６は、回転方向に傾斜した螺旋状の前縁２、前縁２に対する後縁３、前縁２と後縁３とつなぐ円弧状の外周部４を備えている。そして、翼６の外周部４側の弦長である外周側弦長がハブ５側の弦長であるハブ側弦長より長くなっている。
【００２７】
また、図２に示すように、翼６の半径方向断面において、翼６とハブ５との接続部であるハブ部と外周部４とを結ぶ翼長さのうちで外周側から１／３付近を境目（Ｂ−Ｂ線）として、外周部４側の翼形状が気流の流れ方向の風上側に対して凸形状の曲線で構成され、ハブ５側は直線形状で構成されている。図２において、気流のほとんどは、翼６の負圧面６１側から圧力面６２側へと流れる。
【００２８】
さらに、図３に示すように、翼６の回転軌跡の形状である子午面において、翼６の前縁２は、ハブ５と翼６との接続部であるハブ部と外周部４とを結ぶ翼長さのうちで外周側から１／３付近を境目（Ｂ−Ｂ線）として、外周部４側の翼６の形状が風上側に対して凸形状の曲線で構成され、ハブ５側は直線形状で構成されている。
【００２９】
この斜流ファン１をベルマウス（図示せず）に収納し、ハブ５に固定されたシャフト（図示せず）をモータ（図示せず）で回転させて送風仕事を行うものである。
【００３０】
以上のように構成された実施の形態１について、以下に動作作用を説明する。
【００３１】
ファン径の大きい斜流ファンは、ファン径変化の時に送風機の相似則より風量は径の３乗で静圧は２乗で特性曲線が変化し、同一動作点（負荷点）合わせに回転数を低下させると、風量は回転数の１乗で静圧は回転数の２乗で低下するので、斜流ファンの特性曲線の傾斜が低下し低圧形の特性となる。
【００３２】
図２に示すように翼６の外周部４より流入してくる半径方向流れを、半径方向断面の外周側の約１／３部分の凸状部が、流れを抱え込む様に誘引し、ハブ５側の約２／３の直線状部が、この半径方向流れを翼面に付着させて、翼面から剥離させない作用を果たす。この効果は、ハブ５側が凹状形状をしているよりも、ハブ５側が直線状の形状をしているほうが、幾何的に顕著な働きをする。
【００３３】
また、斜流ファン１の仕事は翼６の外周部４側が支配的であるために、境目を外周側から１／３付近としているものである。その結果として、実験的にも可視化でも、半径方向流れが大きく静圧に関わっており、斜流ファン１をより高い静圧化することができる。
【００３４】
また、ファン径を拡大することで、吹き出し流速を減少できて動圧を低下し、ファン効率も向上させることができる。その結果として、ファン径が大きい斜流ファンであっても、空気調和機の室外機の熱交換促進用送風機として上記の斜流ファンを用いた場合には、暖房運転時で外気が低い時の室外熱交換器に霜が付いた際にも十分な風量が確保でき、その時の低温時暖房能力を充分に発揮することができる。
【００３５】
（実施の形態２）
図４は、本発明の実施の形態２の斜流ファン１の流路中心線での翼６の断面展開図である。以下に、本実施の形態が実施の形態１と異なる構成のみを説明し、実施の形態１と同様の構成は説明を省略する。
【００３６】
翼６は、厚翼の羽根とし、厚翼の前縁２の中点と後縁３の中点とを結ぶ流路中心線、すなわち図１におけるＡ−Ａ線での断面形状において、翼６の最大厚みｔと弦長ｃとの比ｔ／ｃが５〜１２％の範囲となるように構成され、前縁２が丸みを有し後縁３が尖った翼型の形状となるように構成されている。
【００３７】
以上のように構成された実施の形態２について、以下に動作作用を説明する。
【００３８】
厚さ一定の薄翼に比較し、最大厚みｔと弦長ｃとの比ｔ／ｃが、５〜１２％になる厚翼の翼型形状とすることにより、翼６からの回転方向の流れの剥離が防がれ、低騒音化を達成することができる。ただし、比ｔ／ｃが５％から低騒音効果が発揮され１２％で低騒音効果が飽和する。ちなみに、外径φ４００ｍｍの斜流ファンでは比ｔ／ｃが９％の厚翼を用いた場合、薄翼に比較して２ｄＢ（Ａ）の低騒音効果が実験で得られている。この様に高圧形の斜流ファン１の低騒音効果を充分に発揮することができる。
【００３９】
（実施の形態３）
図５は、本発明の実施の形態３の斜流ファンの半径方向断面図である。以下に、本実施の形態が実施の形態１および２と異なる構成のみを説明し、同様の構成は説明を省略する。翼６は、厚翼の羽根とし、外周部４側の翼６の厚みＰ２がハブ５側の翼６の厚みＰ１より薄くなるように構成されている。
【００４０】
以上のように構成された実施の形態３について、以下に動作作用を説明する。
【００４１】
厚翼は薄翼に比べ、回転時により強い遠心力を受け、翼６は破断し易い。このため、外周部４側の翼６の厚みＰ２をハブ５側の翼６の厚みＰ１より薄くすることで、外周部４側ほど翼６の厚みが薄いので、遠心力の効果を低減できて翼６の破断を極力低減できて、低騒音効果の優れた斜流ファン１を提供できる。
【００４２】
（実施の形態４）
図６は、本発明の実施の形態４のセパレ−ト形空気調和機の模式図である。本実施の形態の空気調和機は、室内熱交換器（図示せず）、室内ファン（図示せず）などを備えた室内機７と、圧縮機９、防音板１０、室外熱交換器１１などを外箱１３に収納した室外機８とからなり、室内機７と室外機８とを接続配管１４でつなぎ、実施の形態１〜３のいずれかに記載の斜流ファン１を室外機８の熱交換促進用送風機（室外ファン）として用いたセパレ−ト形空気調和機である。
【００４３】
そして、圧縮機９、室外熱交換器１１、接続配管１４、室内熱交換器、減圧器（図示せず）などを配管で接続し、冷凍サイクルを構成している。
【００４４】
また、斜流ファン１はベルマウス１２に収納され、ハブ５に固定されたシャフトをモータ１５で回転させて送風仕事を行う。
【００４５】
空気調和機に用いられる冷媒としては、テトラフルオロプロパンまたはトリフルオロプロパンの単一冷媒、またはそれらを少なくとも含有し、ジフルオロメタンとペンタフルオロエタンを地球温暖化係数が５以上で、より好ましくは７５０以下、更に好ましくは３５０以下でそれぞれ２成分混合もしくは３成分混合した冷媒、または、テトラフルオロプロパンまたはトリフルオロプロパンを少なくとも含有し、その他のＨＦＣ系冷媒を地球温暖化係数が５以上で、より好ましくは７５０以下、更に好ましくは３５０以下でそれぞれ２成分混合もしくは３成分混合した冷媒が封入されている。
【００４６】
以上のように構成された実施の形態４について、以下に動作作用を説明する。
【００４７】
上記の冷媒を用いたセパレ−ト形空気調和機は、Ｒ４１０Ａを冷媒として用いた場合より、その冷媒の物性から、冷凍サイクル内での冷媒の圧力損失が大きくなる。このため、同じ圧縮機９の動力で搬送される冷媒循環量が少なくなり、期間消費電力が増大する。Ｒ４１０Ａと同等レベルの期間消費電力を保つ為には、室外熱交換器１１を大きくして、熱交換量を増加させることが、解決策のうちの一つである。
【００４８】
しかし、室外熱交換器１１を大きくし、斜流ファン１のファン径を拡大するとファン径変化の時に送風機の相似則より風量は径の３乗で静圧は２乗で特性曲線が変化し、同一動作点（負荷点）合わせに回転数を低下させると、風量は回転数の１乗で静圧は回転数の２乗で低下するので、斜流ファンの特性曲線の傾斜が低下し低圧形の特性となる。
【００４９】
そこで、本実施の形態では、図１〜３に示すように、円錐台を底部から適切な高さで切除した略円錐台状のハブ５に複数枚の翼６を具備し、翼６の外周側弦長がハブ側弦長より長く、翼６の半径方向断面において、翼６のハブ５と外周部４を結ぶ翼長さのうちで外周側から１／３付近を境目（Ｂ−Ｂ線）として、外周側の翼形状が風上側に対して凸形状の曲線で構成され、ハブ５側は直線形状で構成され、翼６の子午面の形状もハブ５と外周部４を結ぶ翼長さのうちで外周側から１／３付近を境目（Ｂ−Ｂ線）として、外周側の翼形状が風上側に対して凸形状の曲線で構成され、ハブ５側は直線形状で構成された斜流ファン１を用いている。
【００５０】
これによれば、外周側から約１／３部分の凸状部が、翼６の外周部４より流入してくる半径方向流れを、流れを抱え込む様に誘引し、ハブ５側の約２／３の直線状部が、この半径方向流れを翼面に付着させて、翼面から剥離させない作用を果たす。この効果は、ハブ５側が凹状形状をしているよりも、幾何的に顕著な働きをする。また、斜流ファン１の仕事は翼６の外周側が支配的であるために、境目を外周側から１／３付近としているものである。その結果として、実験的にも可視化でも、半径方向流れが大きく静圧に関わっており、斜流ファン１をより高い静圧化することができる。
【００５１】
また、ファン径を拡大しているので、吹き出し流速を減少できて動圧を低下し、ファン効率も向上させることができる。その結果として、ファン径が大きくても空気調和機として上記の斜流ファンを用いた場合に暖房運転時で外気が低い時の室外熱交換器に霜が付いた際にも十分な風量が確保でき、その時の低温時暖房能力を充分に発揮することができる。
【００５２】
更に、厚翼とすることで、低騒音効果をより発揮することが出来る。また、プロペラファンより斜流ファンの方が、ファンとしては高圧形であるため、より高静圧を得ることができる。
【００５３】
なお、ここで記述した地球温暖化係数ＧＷＰは、「オゾン破壊の科学的評価、２００２年、世界気象協会の地球オゾン調査と監視プロジェクト報告（原文名：Ｔｈｅ  Ｓｃｉｅｎｔｉｆｉｃ  Ａｓｓｅｓｓｍｅｎｔ  ｏｆ  Ｏｚｏｎｅ  Ｄｅｐｌｅｔｉｏｎ，２００２，ａ  ｒｅｐｏｒｔ  ｏｆ  ｔｈｅ  Ｗｏｒｌｄ  Ｍｅｔｅｏｒｏｌｏｇｉｃａｌ    Ａｓｓｏｃｉａｔｉｏｎ‘ｓ  Ｇｌｏｂａｌ  Ｏｚｏｎｅ  Ｒｅｓｅａｒｃｈ  ａｎｄ  Ｍｏｎｉｔｏｒｉｎｇ  Ｐｒｏｊｅｃｔ）」で定義されたものを使用した。
【産業上の利用可能性】
【００５４】
以上のように、本発明の斜流ファンは、より高い静圧を得ることができるので、特に、Ｒ４１０Ａに代わる低ＧＷＰ冷媒を用いた空気調和機の室外ファンとして適用できほか、ファンを用いる工業製品である産業用機器に適用することもできる。すなわち、換気扇、
扇風機、コンピュータ冷却用のファンなどに用いることができる。
【符号の説明】
【００５５】
１  斜流ファン
２  前縁
３  後縁
４  外周部
５  ハブ
６  翼
７  室内機
８  室外機
９  圧縮機
１０  防音板
１１  室外熱交換器
１２  ベルマウス
１３  外箱
１４  接続配管
６１  負圧面
６２  圧力面
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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