(57)【要約】      （修正有）【課題】耐久性、用紙搬送性、用紙吸着性、耐磨耗性及びインククリーニング性に優れた、用紙の種類を問わずに吸着性の良好なインクジェット用搬送ベルト、並びにインクジェット記録装置を提供する。【解決手段】エチレン／テトラフルオロエチレン共重合体を含む外層、及び導電性ポリイミド系樹脂を含む内層を有する少なくとも２層からなる多層シームレスベルトであって、該外層の厚みが１０〜１５０μｍであり、該内層の表面抵抗率が１×１０４〜１×１０９（Ω／□）である多層シームレスベルト、インクジェット用搬送ベルト、その製造方法、及びインクジェット記録装置に関する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
エチレン／テトラフルオロエチレン共重合体を含む外層、及び導電性ポリイミド系樹脂を含む内層を有する少なくとも２層からなる多層シームレスベルトであって、該外層の厚みが１０〜１５０μｍであり、該内層の表面抵抗率が１×１０４〜１×１０９（Ω／□）である多層シームレスベルト。
【請求項２】
導電性ポリイミド系樹脂が、熱可塑性ポリイミド、熱硬化性ポリイミド、ポリエーテルイミド及びポリアミドイミドからなる群より選ばれる樹脂、並びに導電性カーボンブラックを含有する請求項１に記載の多層シームレスベルト。
【請求項３】
前記外層の内周表面が化学的に処理されてなる請求項１又は２に記載の多層シームレスベルト。
【請求項４】
前記外層に含まれるエチレン／テトラフルオロエチレン共重合体が、赤外線分光測定により１７２０〜１８００cm-1に吸収を示す請求項１〜３のいずれかに記載の多層シームレスベルト。
【請求項５】
請求項１〜４のいずれかに記載の多層シームレスベルトからなるインクジェット用搬送ベルト。
【請求項６】
請求項５に記載のインクジェット用搬送ベルトを含むインクジェット記録装置。
【請求項７】
請求項５に記載のインクジェット用搬送ベルトに記録媒体を静電吸着し搬送させる機構を含む請求項６に記載のインクジェット記録装置。
【請求項８】
多層シームレスベルトの製造方法であって、
（１）導電性ポリアミド酸溶液を遠心成型して、導電性ポリイミド系樹脂からなる円筒状のベルト（内層）を製造する工程、
（２）エチレン／テトラフルオロエチレン共重合体を、溶融押出を用いた成形法により円筒状に成形して、円筒状のベルト（外層）を製造する工程、及び
（３）上記（１）で製造されたベルト（内層）の外周表面に、上記（２）で製造されたベルト（外層）の内周表面をあわせて融着する工程、
を含む製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、インクジェット用搬送ベルト、その製法、及びインクジェット記録装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
インクジェット記録装置では、インクジェットヘッドを主走査方向へ走査しながらインク液を吐出し、１ライン分のインクジェットヘッドの走査が終了すると、記録媒体を副走査方向へ所定量搬送して、再びインクジェットヘッドを主走査方向へ走査して、記録媒体に画像を形成している。記録媒体の搬送は、所定量だけ精度よく搬送する必要があるため、搬送ベルトを帯電させて静電気により記録媒体を搬送ベルトの表面に吸着させて搬送している。搬送ベルトについては、下記のような種々のものが知られている。
【０００３】
特許文献１の搬送ベルトは、ＥＴＦＥ等からなる２層有する構成を有し、体積抵抗率が、望ましくは１０１５ (Ω・ｃｍ）になるように設定され、ＡＣ帯電による電荷を安定させて記録媒体を静電吸着させることができる。さらに加熱成形時の成形ムラ・起伏の影響、カーボンブラック等の導電性フィラーの偏在による表面荒れ、表面性の低下によるクリーニング性、画像劣化（カラーレジストレーション低下）、熱可塑性ポリマーによる表面へこみ、圧接痕、変形、ベルトスピードの変動などの問題があった。
【０００４】
また、近年の環境への意識の高まりから、インクには水性顔料インク又は水性染料インクが主に使用されている。これらは水性であるため印刷速度向上のためには乾燥工程が必要になり、ベルトには耐熱性が必要とされる。ところが、特許文献１のようなＥＴＦＥの２層構成ベルトでは耐熱性がない為熱変形しまい、ベルトへの用紙の吸着性が劣るため搬送不良となり画像不良につながる。
【０００５】
また、特許文献２では、シームレスベルト状で、少なくとも１層からなるインクジェット用搬送ベルトであって、最内層が、樹脂成分としてポリアミド樹脂、ポリエステル樹脂、およびポリイミド樹脂の少なくとも１種を含み、さらに、導電性フィラーを含有し、体積抵抗率が１０１０〜１０１４(Ω・ｃｍ)であるインクジェット用搬送ベルトが提案されている。さらに、上記ベルトに厚さ１〜１００μｍの離型コート処理または離型フィルム処理が施されているインクジェットシームレスベルトが提案されている。しかし、体積抵抗率が１０１０〜１０１４(Ω・ｃｍ)のインクジェット用搬送ベルトでは、厚紙を使用した際に帯電量が少なくなるため用紙吸着力が不十分であり、用紙搬送性に劣る。
【０００６】
また、特許文献３は、単層シームレスベルト状で、樹脂成分としてポリイミド樹脂およびポリアミドイミド樹脂の少なくとも１種を含み、さらに、導電性フィラーを含有し、体積抵抗率が１０１０〜１０１４(Ω・ｃｍ)であるインクジェット用搬送ベルトが提案されている。しかし、フローコート法、リングフローコート法、および遠心成形法のいずれかによりベルトが作製されるため、特許文献１の搬送ベルトにおける樹脂溶融時の膜厚制御と残留歪影響での平滑性の保持の問題は改善されているが、ポリイミド樹脂及びポリアミドイミド樹脂ではインクとの親和性が高くクリーニング不良が発生するという懸念がある。
【０００７】
また、特許文献４は、２層以上のシームレスベルト状で、それぞれの層に含まれる樹脂成分が同種のポリイミド系樹脂であり、最外周側の層の体積抵抗率が１０１４〜１０１６(Ω・ｃｍ)であり、最内周側の層の体積抵抗率が１０１８〜１０１４(Ω・ｃｍ)であるインクジェット用搬送ベルトが提案されている。しかし、この場合も、ポリイミド樹脂及びポリアミドイミド樹脂ではインクとの親和性が高くクリーニング不良が発生するという問題がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開2003-103857号公報
【特許文献２】特開2007-308241号公報
【特許文献３】特開2007-307755号公報
【特許文献４】特開2008-94605号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明は、上記の問題点を解決すること目的とする。すなわち、本発明は、耐久性、用紙搬送性、用紙吸着性、耐磨耗性及びインククリーニング性に優れた、用紙の種類を問わずに吸着性の良好なインクジェット用搬送ベルト、並びにインクジェット記録装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記の目的を達成すべく鋭意検討した結果、本発明者は、エチレン／テトラフルオロエチレン共重合体を外層とし、導電性ポリイミド系樹脂を内層として有する少なくとも２層からなる多層シームレスベルトが、上記の課題を解決できることを見出した。かかる知見に基づきさらに研究を重ねた結果、本発明を完成するに至った。
【００１１】
即ち、本発明は下記の多層無端管状ベルト及びその製造方法を提供する。
【００１２】
項１．エチレン／テトラフルオロエチレン共重合体を含む外層、及び導電性ポリイミド系樹脂を含む内層を有する少なくとも２層からなる多層シームレスベルトであって、該外層の厚みが１０〜１５０μｍであり、該内層の表面抵抗率が１×１０４〜１×１０９（Ω／□）である多層シームレスベルト。
【００１３】
項２．導電性ポリイミド系樹脂が、熱可塑性ポリイミド、熱硬化性ポリイミド、ポリエーテルイミド及びポリアミドイミドからなる群より選ばれる樹脂、並びに導電性カーボンブラックを含有する項１に記載の多層シームレスベルト。
【００１４】
項３．前記外層の内周表面が化学的に処理されてなる項１又は２に記載の多層シームレスベルト。
【００１５】
項４．前記外層に含まれるエチレン／テトラフルオロエチレン共重合体が、赤外線分光測定により１７２０〜１８００cm-1に吸収を示す項１〜３のいずれかに記載の多層シームレスベルト。
【００１６】
項５．項１〜４のいずれかに記載の多層シームレスベルトからなるインクジェット用搬送ベルト。
【００１７】
項６．項５に記載のインクジェット用搬送ベルトを含むインクジェット記録装置。
【００１８】
項７．項５に記載のインクジェット用搬送ベルトに記録媒体を静電吸着し搬送させる機構を含む項６に記載のインクジェット記録装置。
【００１９】
項８．多層シームレスベルトの製造方法であって、
（１）導電性ポリアミド酸溶液を遠心成型して、導電性ポリイミド系樹脂からなる円筒状のベルト（内層）を製造する工程、
（２）エチレン／テトラフルオロエチレン共重合体を、溶融押出を用いた成形法により円筒状に成形して、円筒状のベルト（外層）を製造する工程、及び
（３）上記（１）で製造されたベルト（内層）の外周表面に、上記（２）で製造されたベルト（外層）の内周表面をあわせて融着する工程、
を含む製造方法。
【発明の効果】
【００２０】
本発明のインクジェット用搬送ベルトは、導電性ポリイミド系樹脂からなる内層（基材層）と、エチレン／テトラフルオロエチレン共重合体からなる外層（外表面層）を含む少なくとも２層の多層シームレスベルトからなり、耐久性、用紙搬送性、用紙吸着性、耐磨耗性及びインククリーニング性に優れている。特に、用紙の種類を問わずに用紙への吸着性が良好である。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】ベルトの搬送性（平面性）の評価を行う時に採用するベルト二軸張架の状態を示す模式図である。
【符号の説明】
【００２２】
１：ベルト
２：金属製シャフト
３：錘
【発明を実施するための形態】
【００２３】
以下、本発明について詳細に説明する。
１．インクジェット用搬送ベルト
本発明のインクジェット用搬送ベルトは、シームレスベルト（又は無端管状ベルト）であり、エチレン／テトラフルオロエチレン共重合体（以下「ＥＴＦＥ」とも表記する）を含む外層（外表面層）、及び導電性ポリイミド系樹脂（以下「ＰＩ樹脂」とも表記する）を含む内層（基材層）を有する少なくとも２層からなる多層シームレスベルトである。該搬送ベルトは、上記ポリイミド系樹脂成分を含むことで、製膜時の溶剤除去とイミド化時の架橋により成形時の残留歪を取り除き、環境変化時の寸法変動やうねりたわみを少なくでき、周長変化も少なくすることができる。また、上記エチレン／テトラフルオロエチレン共重合体を外層として用いることにより、記録媒体（用紙）への優れた静電吸着力を保持し、除電後は記録媒体（用紙）との優れた離型性を付与できる。さらに、インクのクリーニング性に優れる。
【００２４】
外層の厚みは、通常１０〜１５０μｍであり、好ましくは３０〜１００μｍ、より好ましくは４０〜７０μｍである。また、内層の厚みは、通常５０〜２００μｍであり、好ましくは６０〜１００μｍ、より好ましくは５０〜８０μｍである。
【００２５】
外層と内層の厚みの比率は、通常１／５〜３／４であり、好ましくは１／２〜１／１である。
【００２６】
外層に含まれるエチレン／テトラフルオロエチレン共重合体は、エチレンとテトラフルオロエチレンとの共重合体であり、エチレンとテトラフルオロエチレンのモノマーのモル比が、６０／４０〜４０／６０、好ましくは４５／５５〜５５／４５である。また、ＭＦＲ(５．０ｋｇ、２９７℃)も、チューブ状に製膜できる範囲であれば特に限定されないが、通常４〜９であり、好ましくは４〜７．２であり、より好ましくは５〜７．２である。結晶性を改良するために該共重合体の組成中に少量の第三成分を含有していてもよい。該共重合体の具体例として、例えば、三井デュポンフルオロケミカル製のテフゼル２９０、旭硝子製フルオンＥＴＦＥ Ｃ−５５ＡＸＢ等が例示される。また、エチレン／テトラフルオロエチレン共重合体には、接着性が付与され、他素材との溶融接着が可能なものも含まれる。該共重合体は、赤外線分光測定において、１７２０〜１８００cm-1に特徴的な赤外吸収スペクトルを示す。このようなエチレン／テトラフルオロエチレン共重合体としては、特開平１１−３２０７７０号公報に記載されるエチレン／テトラフルオロエチレン共重合体が挙げられる。一般的に市販されている具体例としては、旭硝子製フルオンＬＭ−ＥＴＦＥ  ＡＨ２０００等が挙げられる。
【００２７】
エチレン／テトラフルオロエチレン共重合体を含む外層の内周表面に、ケミカルエッチング等の化学的処理をすることで、導電性ポリイミド系樹脂を含む内層との接着性を向上することができる。これにより、経時での使用による内層及び外層の剥がれを防止することでベルトの長寿命化を達成できる。
【００２８】
内層（基材層）の表面抵抗率は、通常１０４〜１０９（Ω／□）であり、好ましくは１０４〜１０8（Ω／□）、より好ましくは１０5〜１０7（Ω／□）である。この範囲とすることで、ベルト帯電時に優れた用紙の静電吸着性及び搬送性を発揮し、さらに除電時に良好な用紙の剥離性を発揮することができる。
【００２９】
外層（外表面層）の表面抵抗率は、通常１０14〜１０17（Ω／□）であり、好ましくは１０15〜１０17（Ω／□）、より好ましくは１０16〜１０17（Ω／□）である。
【００３０】
導電性ポリイミド系樹脂は、ポリイミド系樹脂及び導電材を含んでいる。ポリイミド系樹脂としては、例えば、熱可塑性ポリイミド、熱硬化性ポリイミド、ポリエーテルイミド、ポリアミドイミド等を使用することができる。これにより、駆動ロール張架によるベルトの変形を防ぐことができ安定した用紙吸着性を付与できる。好ましくは、熱硬化性のポリイミドである。
【００３１】
熱硬化性ポリイミドとしては、芳香族テトラカルボン酸成分と芳香族ジアミン成分とを有機溶媒中で反応させて得られるものが好ましく用いられる。
【００３２】
芳香族テトラカルボン酸成分としては、例えば、ピロメリット酸、ナフタレン−１，４，５，８テトラカルボン酸、２，２’，３，３’ビフェニルテトラカルボン酸、ナフタレン−２，３，６，７−テトラカルボン酸、２，３，５，６−ビフェニルテトラカルボン酸、３，３’，４，４’−ジフェニルエーテルテトラカルボン酸、３，３’，４，４’−ベンゾフェノンノンテトラカルボン酸、３，３’，４，４’−ジフェニルテトラカルボン酸、３，３’，４，４’−ジフェニルスルホンテトラカルボン酸、３，３’，４，４’−アゾベンゼンテトラカルボン酸、ビス（２，３−ジカルボキシフェニル）メタン、ビス（３，４−ジカルボキシフェニルメタン）、ビス（３，４ジカルボキシフェニルプロパン）、ビス（３，４ジカルボキシフェニル）ヘキサフルオロプロパン等、又はこれらの酸二無水物があげられ、これらのうち単独又は２種以上の混合物でよい。好ましくは、３，３’，４，４’−ジフェニルテトラカルボン酸又はその酸二無水物、及びピロメリット酸である。
【００３３】
芳香族ジアミン成分としては、例えば、ｍ−フェニルジアミン、ｐ−フェニルジアミン、２，４−アミノトルエン、２，６−アミノトルエン、２，４−ジアミノクロロベンゼン、ｍ−キシリレンジアミン、ｐ−キシリレンジアミン、１，４−ジアミノナフタレン、１，５−ジアミノナルタレン、２，６−ジアミノナフタレン、２，４’−ジアミノナフタレンビフェニル、ベンジジン、３，３−ジメチルベンジジン、３，３’−ジメトキシベンジジン、３，４’−ジアミノジフェニルエーテル、４，４’−ジアミノジフェニルエーテル（ＯＤＡ）、４，４’−ジアミノジフェニルスルフィド、３，３’−ジアミノベンゾフェノン、４，４’−ジアミノフェニルスルホン、４，４’−ジアミノアゾベンゼン、４，４’−ジアミノジフェニルメタン、ビスーアミノフェニルプロパン等が挙げられる。好ましくは、ｐ−フェニルジアミン、又は４，４’−ジアミノジフェニルエーテル（ＯＤＡ）である。
【００３４】
有機溶媒として、例えば，Ｎ−メチル−２−ピロリドン、Ｎ，Ｎ−ジメチルアセトアミド、ジメチルスルホキシド、ヘキサメチルホスホニルトリアミド等が挙げられる。必要に応じて、クレゾール、フェノール、キシレノール等のフェノール類、ヘキサンベンゼン、トルエン等の炭化水素類を混合してもよい。また、これらを単独で用いても、２種以上の混合物として使用してもよい。
【００３５】
熱可塑性ポリイミドの場合は、芳香族テトラカルボン酸成分としては前記熱硬化性ポリイミドで例示するものと同じものが例示できるが、芳香族ジアミン成分としては、例えば、ビス［４−｛３−（４−アミノフェノキシ）ベンゾイル｝フェニル］エーテル、４，４´−ビス（３−アミノフェノキシ）ビフェニル、ビス［４−（３−アミノフェノキシ）フェニル］スルフィド、２，２´−ビス［４−（３−アミノフェノキシ）フェニル］プロパン等を挙げることができ、これらの中で適宜組合せて使用できる。
【００３６】
ポリエーテルイミドの場合は、芳香族ジアミン成分としては前記熱硬化性ポリイミドで例示するものと同じものが例示できるが、芳香族テトラカルボン酸成分としては、例えば、ビスフェノール−Ａ型テトラカルボン酸二無水物等を挙げることができ、これらの中で適宜組合せて使用できる。
【００３７】
ポリアミドイミドの場合は、無水トリメリット酸と芳香族ジアミン成分から調製され、芳香族ジアミン成分としては前記熱硬化性ポリイミドで例示するものと同じものが例示できる。
【００３８】
導電材としては、電子伝導性導電材、イオン導電性材料等が例示される。電子伝導性導電材としては、例えば、カーボンブラック、グラファイト、Ａｌ、Ｎｉ、銅等のフィラーや、酸化錫、酸化亜鉛、チタン酸Ｋ、酸化Ｉｎ、酸化錫−酸化Ｉｎ、酸化Ｓｂなどの複合酸化物が挙げられる。また、イオン導電性材料としては、例えば、アンモニウム塩、スルホン酸塩、カチオン、ノニオン、アニオン系の界面活性材が挙げられる。
【００３９】
導電材のうち好ましくはカーボンブラックである。例えば、ガスブラック、アセチレンブラック、オイルファーネスブラック、サーマルブラック、チャネルブラック、ケッチェンブラック等が挙げられる。より少量の混合で所望の導電率を得るのに有効なものとしては、ケッチェンブラック、アセチレンブラックとオイルファーネスブラックである。なお、ケッチェンブラックとは、コンタクティブファーネス系のカーボンブラックである。
【００４０】
上記の導電材を適宜用いて、内層（基材層）の表面抵抗率を１０４〜１０９（Ω／□）、好ましくは１０４〜１０８（Ω／□）に制御する。導電材の含有量は、所望の内層の表面抵抗率などにより変動するが、通常、内層（基材層）中に１〜５０重量％、好ましくは５〜３０重量％である。
【００４１】
上記表面抵抗率は、２３℃、５５％ＲＨの環境下で、円形電極（例えば、三菱化学（株）製ハイレスターＵＰの「ＵＲＳプローブ」）又は四探針電極（例えば、三菱化学（株）製ロレスタ）を用い測定することができる。測定条件としては、例えば、荷重２．０ｋｇ、電圧１０Ｖ、チャージ時間１０秒とする。
２．インクジェット用搬送ベルトの製造
本発明のインクジェット用搬送ベルトは、導電性ポリイミド系樹脂を含む内層（基材層）の外周表面に、エチレン／テトラフルオロエチレン共重合体を含む外層（外表面層）を被覆することにより製造することができる。
【００４２】
内層を構成するポリイミド系樹脂が熱硬化性又は熱可塑性の場合に分けて、本発明の搬送ベルトの製造方法を説明する。
【００４３】
熱硬化性ポリイミドを用いて内層を構成する場合、熱硬化性ポリイミドは、ポリイミドになった時点では後から加熱しても可塑化しないので、その前駆体つまりポリアミド酸を用いてシームレスベルトに成形する。
【００４４】
この場合の典型的な製造方法としては、
（１）導電性ポリアミド酸溶液を遠心成型して、導電性ポリイミド系樹脂からなる円筒状のベルト（内層）を製造する工程、
（２）エチレン／テトラフルオロエチレン共重合体を、溶融押出を用いた成形法により円筒状に成形して、円筒状のベルト（外層）を製造する工程、及び
（３）上記（１）で製造されたベルト（内層）の外周表面に、上記（２）で製造されたベルト（外層）の内周表面をあわせて融着する工程が含まれる。
【００４５】
内層は、導電材含有ポリアミド酸溶液を回転成型して作成される。前記したように、溶媒中で芳香族テトラカルボン酸成分と芳香族ジアミン成分との重縮合によって得られたポリアミド酸溶液を準備し、該溶液に前記導電材を混合する。具体的には、ポリアミド酸溶液に導電材（カーボンブラック等）を加えて、ボールミル、ハイミキサー等を用いて十分に混合及び分散する。導電材を含むポリアミド酸溶液の固形分濃度は、通常１０〜３０重量％、好ましくは１５〜２５重量％である。その固形分中の導電材の濃度は、通常２〜２０重量％、好ましくは５〜１５重量％である。導電材を含むポリアミド酸溶液を円筒状金型（ドラム）に流延して、ドラムを回転させながら加熱成型する。これにより、導電性ポリイミド系樹脂からなる円筒状のベルト（内層）が得られる。
【００４６】
ポリアミド酸溶液には、導電材（特に、カーボンブラック）との相溶性を助け、内層としての成形性を増し、更には外層との密着性も向上せしめるために、助剤を添加することができる。助剤として例えばフッ素系界面活性剤等が挙げられる。該フッ素系界面活性剤には、アニオン型、カチオン型、又は非イオン型があるが、アニオン型又は非イオン型のいずれかが好ましく使用される。これの添加量は微量であり、形成すべきベルトの有効成分全量に対し約０．０１〜１．０重量％でよい。
【００４７】
導電材含有ポリアミド酸溶液の回転成型は、円筒状金型（ドラム）を回転しつつその内周表面に該溶液を注入して行うことができる。該溶液の粘度は、成形性や形成される内層の厚さを考慮して適宜設定できる。例えば、Ｂ型回転粘度計（２５℃）により測定した粘度として、通常５００〜２５００ｃｐｓである。また、ドラムの回転速度・回転時間（注型時間）は、該粘度や予備加熱（有機極性溶媒を蒸発させる為の加熱処理を意味する）時間との関係から適宜決めればよい。最初はゆっくりと回転しつつ注入する。全量注入が終了したら、例えば、回転速度を２〜２００rad/s、好ましくは１０〜１００rad/sに保持して、徐々に温度を上げ該金型を加熱する。加熱は約１８０℃以下で行い、有機溶媒を蒸発除去させてチューブ状（円筒状）のポリアミド酸ベルトを得る。なお、ドラム内周表面は鏡面仕上げされたものが好ましい。これにより、高い厚み精度でもって、かつ種々の大きさの直径を有する内層が容易に成形できる。
【００４８】
該ポリアミド酸ベルトをドラム状金属製金型から離型し、イミド化のために加熱する。加熱温度は約２５０〜４５０℃で行うが、最初は低温で徐々に昇温し高温で加熱するのが良い。この加熱は熱風であっても減圧下であっても良い。これにより、表面抵抗率１０３〜１０１０（Ω／□）を有するポリイミド系樹脂からなる円筒状のベルト（内層）を得る。得られたベルトの内径は通常５〜６０ｃｍ程度であり、厚みは６０〜１００μｍ、より好ましくは５０〜８０μｍである。
【００４９】
エチレン／テトラフルオロエチレン共重合体を含む外層の成形方法は特に限定はなく、通常の溶融押出成形法等により筒状に成形することができる。例えば、エチレン／テトラフルオロエチレン共重合体を、単軸押出機(シリンダー温度：２８０〜３２０℃)を用いて環状ダイにて円筒状のベルト（外層）を製膜できる。製膜したベルトの内径は通常５〜６０ｃｍ程度であり、厚みは１０〜１５０μｍ、より好ましくは４０〜７０μｍである。
【００５０】
次いで、ベルト（内層）の外周表面に、ベルト（外層）の内周表面をあわせて融着する。具体的には、金属（アルミニウム等）製円筒状芯体の外周面に、必要に応じ離型材（例えば、シリコーン系離型材等）を塗布し焼成した後、ベルト（内層）を被覆し、さらにベルト（外層）を被覆し加熱する。通常、加熱炉等を用いて、１８０℃〜３５０℃にて、１〜３時間程度焼成することにより、２つのベルトを融着させる。その後芯体から融着した多層ベルトを取り外し、必要に応じ所定の幅にカットしてインクジェット用搬送ベルトを作製する。該多層ベルトの内層（導電層）の表面抵抗率は、通常１０４〜１０９（Ω／□）であり、好ましくは１０4〜１０８（Ω／□）、より好ましくは１０５〜１０７（Ω／□）である。
【００５１】
熱可塑性ポリイミド、ポリエーテルイミド又はポリアミドイミドを用いて内層を構成する場合、これらの樹脂は加熱することによって可塑化するので、あえて熱硬化性ポリイミドの場合のように２段階成形の必要はない。通常の押出成形機によって、環状ダイスから吐出して一挙にシームレスベルトを得ることができる。ポリイミドでありながら、両者熱的特性に差を有するのは有機基の相違による。例えば有機基の結合部分で２個以上の酸素原子が主鎖結合に関与するような場合には、熱可塑性を有している。このポリイミドの可塑化温度は、一般には３５０〜４５０℃であり、この温度で押出成形ができる。
【００５２】
この場合の典型的な製造方法としては、（４）導電材を含む熱可塑性ポリイミド系樹脂を内層とし、エチレン／テトラフルオロエチレン共重合体を外層になるように、共押出成形する方法が挙げられる。或いは、（５）導電材を含む熱可塑性ポリイミド系樹脂を、押出を用いた成形法により円筒状に成形して、円筒状のベルト（内層）を製造する工程、（６）エチレン／テトラフルオロエチレン共重合体を、溶融押出を用いた成形法により円筒状に成形して、円筒状のベルト（外層）を製造する工程、及び（７）上記（５）で製造されたベルト（内層）の外周表面に、上記（６）で製造されたベルト（外層）の内周表面をあわせて融着する工程を含む方法が挙げられる。
【００５３】
熱可塑性ポリイミドからなる円筒状のベルト（内層）は、次のようにして製造できる。前記した熱可塑性ポリイミド形成に用いられる芳香族ジアミン成分と芳香族テトラカルボン酸成分とをポリアミド酸に変化し、さらに無水酢酸等によって脱水してイミド化する。沈殿形成により粉末として熱可塑性ポリイミド樹脂を取り出し、ペレット化してもよい。熱可塑性ポリイミドと導電材（特に、カーボンブラック等）との混合は、二軸押出機（バレル温度約３５０〜４５０℃）で加熱混練して十分に分散混合し、ペレットに造粒するのが好ましい。均一混合した後の熱可塑性ポリイミドの表面抵抗率は１０３〜１０１０（Ω／□）程度となる。導電材を含む熱可塑性ポリイミド中の導電材の濃度は、通常２〜２０重量％、好ましくは５〜１０重量％である。なお、熱可塑性のポリエーテルイミド又はポリアミドイミドを用いた場合も、上記の熱可塑性ポリイミドに代えて同様に調製することができる。
【００５４】
このようにして得られた導電材を含む熱可塑性ポリイミド、ポリエーテルイミド又はポリアミドイミドは、本発明の多層ベルトの内層として使用する。この内層に外層を積層する方法としては、例えば、ベルト（内層）と外層とを同時に積層する方法（上記（４）の方法）、又は別途外層を形成した後に内層と外層をあわせて融着する方法（上記（５）〜（７）の方法）が挙げられる。
【００５５】
まず、内層と外層とを同時に積層する方法としては、例えば次のような方法が挙げられる。２層押出成形用のサーキュラーマンドレルダイを２台分の押出機が合流する吐出口の先端にセットする。該ダイスのノズル幅を外層用及び内層用各々調整して内層用押出機（バレル温度約３５０〜４５０℃）には、前記混練ペレットを、外層用押出機（バレル温度約２８０〜３２０℃）からはエチレン／テトラフルオロエチレン共重合体を供給して共押出成形を行う。内層及び外層の厚さは、ノズル幅、押出成形条件を適宜設定して調節することができる。吐出後のチューブの形状を精度よく保持するために、ダイ出口にエヤーリング等のマンドレルを使用してもよい。連続したチューブであるので、インクジェット用搬送ベルトとして使用する場合には、必要な幅で横断しベルトとして使用できるようにする。
【００５６】
一方、内層と外層を別個に成形しこれらをあわせて融着する方法としては、まず導電性ポリイミド系樹脂を一層のチューブラー成形用サーキュラーダイを通して押し出して、円筒状ポリイミドベルトを成形する。次に、エチレン／テトラフルオロエチレン共重合体を、溶融押出を用いた成形法により円筒状に成形して、円筒状のベルト（外層）を製造する（上記工程（２）を参照）。最後に、円筒状ポリイミドベルトの外周面上に、エチレン／テトラフルオロエチレン共重合体の円筒状ベルトを加熱して該ベルトを層状に融着させる。又は、予め円筒状ベルトに成形されたエチレン／テトラフルオロエチレン共重合体を、円筒状ポリイミドベルトの外周面上に被嵌した後、加熱して融着する。通常、加熱炉等を用いて、１８０℃〜３５０℃にて、１〜３時間程度焼成することにより、２つのベルトを融着させる。その後芯体から融着した多層ベルトを取り外し、必要に応じ所定の幅にカットしてインクジェット用搬送ベルトを作製する。該多層ベルトの内層（導電層）の表面抵抗率は、通常１０４〜１０９（Ω／□）であり、好ましくは１０4〜１０８（Ω／□）、より好ましくは１０５〜１０７（Ω／□）である。
【００５７】
上記のようにして得られるインクジェット用搬送ベルトの膜厚は、通常６０〜３５０μｍ、好ましくは９０〜２００μｍである。内層は、通常５０〜２００μｍ、好ましくは６０〜１００μｍであり、外層は、通常１０〜１５０μｍ、好ましくは３０〜１００μｍである。
【００５８】
本発明のインクジェット用搬送ベルトは、耐久性、搬送性、吸着性、耐磨耗性及びインククリーニング性に優れており、記録媒体（用紙）を問わずに吸着性が良好である。そのため、インクジェット記録装置における搬送ベルトとして用いられる。該インクジェット記録装置は、該搬送ベルトに記録媒体（用紙）を静電吸着し搬送させる機構を有している。
【実施例】
【００５９】
以下実施例により本発明を具体的に説明するが、本発明はこれらに限定されるものではない。
【００６０】
実施例及び比較例に記載の表面抵抗率及びポリアミド酸の固形分濃度は、以下のようにして測定した。
［表面抵抗率］
表面抵抗率は、２３℃、５５％ＲＨ環境下で、円形電極（例えば、三菱化学（株）製ハイレスターＵＰの「ＵＲＳプローブ」）又は四探針電極（例えば、三菱化学（株）製ロレスタ）を用い、荷重２．０ｋｇ、電圧１０Ｖ、チャージ時間１０秒の条件で測定した。ベルト周方向に等間隔に４点、軸方向に等間隔に４点、計１６点を測定し、その平均値として表した。
［ポリアミド酸溶液の固形分濃度］
カーボンブラック分散ポリアミド酸溶液の固形分濃度は、次のように算出された値である。試料を金属カップ等の耐熱性容器で精秤しこの時の試料の重量をＡ（ｇ）とする。試料を入れた耐熱性容器を電気オーブンに入れて、１２０℃×１５分、１８０℃×１５分、２６０℃×３０分、及び２８０℃×３０分で順次昇温しながら加熱、乾燥し、得られる固形分の重量（固形分重量）をＢ（ｇ）とする。同一試料について５個のサンプルのＡ及びＢの値を測定し（ｎ＝５）、次式にあてはめて固形分濃度を求めた。その５個のサンプルの平均値を、固形分濃度として採用した。
【００６１】
固形分濃度＝Ｂ/Ａ×１００（％）
実施例１
３，３′，４，４′−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物とｐ−フェニレンジアミンとの当量をＮ−メチルピロリドン溶媒中で常温にて重合反応して得られたポリアミド酸溶液に、更に溶媒のＮ，Ｎ−ジメチルアセトアミドを混合し、稀釈した。次に、この中に１００℃で２時間乾燥したＤＢＰ（ジブチルフタレート）吸油量が１００ｍｌ／１００ｇのカーボンブラック（三菱カーボンＭＡ−１００、三菱化学（株）製）を添加し、ボールミルで１時間（２５℃）十分混合した。得られたスラリー状液体の組成は、ポリアミド酸固形分１５重量％、カーボンブラック１８．０重量％（対ポリアミド酸固形分）、その他が溶媒量であり、溶液粘度は８００ｃｐｓ（２５℃）であった。
【００６２】
これを、内面を鏡面仕上げした金属製回転ドラム（幅４００ｍｍ内径８２ｍｍ；両サイドに幅２０ｍｍの枠を有する）の内面に、ゆっくりと回転しつつ注入し全量注入した。徐々に回転をスピードアップし、最後には３４０回／分にして３０分間回転を続行した。そして、この状態を維持して、該ドラムを加熱し１５０℃に到達させ、更にその温度で８０分間回転を続けて溶媒を蒸発させて乾燥した。これにより、半乾燥状態である、厚さ５０±４μｍ、幅３８０ｍｍのポリアミド酸のチューブ状シームレスベルトを得た。これを該ドラムから取り出した。
【００６３】
そして、前記ポリアミド酸ベルトを金属製マンドレルに被嵌して、全部を熱風乾燥機中に入れ徐々に昇温した。まず、３００℃に到達したらその温度で２０分間加熱し、更に昇温して４００℃に到達したらその温度で２０分間加熱した。この加熱により厚さ６５±５μｍ、内径６０ｍｍ、幅３２０ｍｍのポリイミドベルトを得た。この内層となるベルトの表面抵抗率は１×１０７（Ω／□）であった。
【００６４】
エチレン／テトラフルオロエチレン共重合体(テフゼル２９０、三井デュポンフルオロケミカル（株）製)を、φ４０ｍｍ単軸押出機(シリンダー温度：２８０〜３２０℃)を用いて環状ダイにて外径５３ｍｍφ、厚み５５±５μｍの円筒状のチューブを製膜した。
【００６５】
別途、外径６０ｍｍ、長さが４００ｍｍのアルミニウム製円筒状芯体の外周面に離型材としてシリコーン系離型剤を塗布し、３８０℃で１時間焼成した。この円筒状芯体に、前記作製した導電性ポリイミドベルトを被覆し、さらにエチレン／テトラフルオロエチレン共重合体チューブを被覆した。これを、加熱炉において２００℃で１時間、その後３００℃で１時間焼成することにより、チューブをベルト上に融着被覆した。その後、芯体から樹脂ベルトを取り外し、幅３００ｍｍにカットし、総膜厚１２０μｍ(外層５５μｍ、内層６５μｍ)、内層表面抵抗率１×１０７（Ω／□）のインクジェット用搬送ベルトを作製した。
【００６６】
実施例２
３，３′，４，４′−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物と４，４’−ジアミノジフェニルエーテル（ＯＤＡ）との当量をＮ−メチルピロリドン溶媒中で常温にて重合反応して得られたポリアミド酸溶液に、更に溶媒のＮ，Ｎ−ジメチルアセトアミドを混合し、稀釈した。次に、この中に１００℃で２時間乾燥したＤＢＰ（ジブチルフタレート）吸油量が１００ｍｌ／１００ｇのカーボンブラック（三菱カーボンＭＡ−１００、三菱化学（株）製）を添加し、ボールミルで１時間（２５℃）十分混合した。得られたスラリー状液体の組成は、ポリアミド酸固形分１５重量％、カーボンブラック１８．５重量％（対ポリアミド酸固形分）、その他が溶媒量であり、溶液粘度は８００ｃｐｓ（２５℃）であった。
【００６７】
これを、内面を鏡面仕上げした金属製回転ドラム（幅４００ｍｍ内径８２ｍｍ；両サイドに幅２０ｍｍの枠を有する）の内面に、ゆっくりと回転しつつ注入し全量注入した。徐々に回転をスピードアップし、最後には３４０回／分にして３０分間回転を続行した。そして、この状態を維持して、該ドラムを加熱し１８０℃に到達させ、更にその温度で８０分間回転を続けて溶媒を蒸発させて乾燥した。これにより、半乾燥状態である、厚さ５０±４μｍ、幅３８０ｍｍのポリアミド酸のチューブ状シームレスベルトを得た。これを該ドラムから取り出した。
【００６８】
そして、前記ポリアミド酸ベルトを金属製マンドレルに被嵌して、全部を熱風乾燥機中に入れ徐々に昇温した。まず、３００℃に到達したらその温度で２０分間加熱し、更に昇温して４００℃に到達したらその温度で２０分間加熱した。この加熱により厚さ６５±５μｍ、内径６０ｍｍ、幅３２０ｍｍのポリイミドベルトを得た。この内層となるベルトの表面抵抗率は１×１０７（Ω／□）であった。
【００６９】
エチレン／テトラフルオロエチレン共重合体(フルオンＬＭ-ＥＴＦＥ  ＡＨ-２０００、旭硝子（株）製）を、φ４０単軸押出機(シリンダー温度：２６０〜３２０℃)を用いて環状ダイにて外径５３ｍｍφ、厚み５５±５μｍの円筒状のチューブを製膜した。
【００７０】
別途、外径６０ｍｍ、長さが４００ｍｍのアルミニウム製円筒状芯体の外周面に離型材としてシリコーン系離型剤を塗布し、３８０℃で１時間焼成した。この円筒状芯体に、前記作製した導電性ポリイミドベルトを被覆し、さらにエチレン／テトラフルオロエチレン共重合体チューブを被覆した。これを、加熱炉において２００℃で１時間、その後３００℃で１時間焼成することにより、チューブをベルト上に融着被覆した。その後、芯体から樹脂ベルトを取り外し、幅３００ｍｍにカットし、総膜厚１２０μｍ(外層５５μｍ、内層６５μｍ)、内層表面抵抗率１×１０７（Ω／□）のインクジェット用搬送ベルトを作製した。
【００７１】
比較例１
３，３′，４，４′−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物とｐ−フェニレンジアミンとの当量をＮ−メチルピロリドン溶媒中で常温にて重合反応して得られたポリアミド酸溶液に、更に溶媒のＮ，Ｎ−ジメチルアセトアミドを混合し、稀釈した。次に、この中に１００℃で２時間乾燥したＤＢＰ吸油量が１００ｍｌ／１００ｇのカーボンブラック（三菱カーボンＭＡ−１００、三菱化学（株）製）を添加し、ボールミルで１時間（２５℃）十分混合した。得られたスラリー状液体の組成は、ポリアミド酸固形分１５重量％、カーボンブラック１８．０重量％（対ポリアミド酸固形分）、その他が溶媒量であり、溶液粘度は８００ｃｐｓ（２５℃）であった。
【００７２】
これを、内面を鏡面仕上げした金属製回転ドラム（幅４００ｍｍ内径８２ｍｍ；両サイドに幅２０ｍｍの枠を有する）の内面に、ゆっくりと回転しつつ注入し全量注入した。その後、徐々に回転をスピードアップし、最後には３４０回／分にして３０分間回転を続行した。そして、この状態を維持して、該ドラムを加熱し１５０℃に到達させ、更にその温度で８０分間回転を続けて溶媒を蒸発させて乾燥した。これにより、半乾燥状態である、厚さ５０±４μｍ、幅３８０ｍｍのポリアミド酸のチューブ状シームレスベルトを得た。これを該ドラムから取り出した。
【００７３】
そして、前記ポリアミド酸ベルトを金属製マンドレルに被嵌して、全部を熱風乾燥機中に入れ徐々に昇温した。まず、３００℃に到達したらその温度で２０分間加熱し、更に昇温して４００℃に到達したらその温度で２０分間加熱した。この加熱により厚さ６５±５μｍ、内径６０ｍｍ、幅３２０ｍｍのポリイミドベルトを得た。この内層となるベルトの表面抵抗率は１×１０７（Ω／□）であった。
【００７４】
ポリフッ化ビニリデン(ＫＦポリマー＃１０００、（株）クレハ製)を、φ４０ｍｍ単軸押出機(シリンダー温度：１８０〜２３０℃)を用いて環状ダイにて外径６０ｍｍφ、厚み５５μｍ±５μｍの円筒状のチューブを製膜した。
【００７５】
別途、外径６０ｍｍ、長さが４００ｍｍのアルミニウム製円筒状芯体の外周面に離型材としてシリコーン系離型剤を塗布し、３８０℃で１時間焼成した。この円筒状芯体に、前記作製した導電性ポリイミドベルトを被覆し、さらにポリフッ化ビニリデンチューブを被覆した。これを、加熱炉において、１００℃で１時間、その後２００℃で１時間焼成することにより、チューブをベルト上に融着被覆した。その後、芯体から樹脂ベルトを取り外し、幅３００ｍｍにカットし、総膜厚１２０μｍ(外層５５μｍ、内層６５μｍ)、内層表面抵抗率１×１０７（Ω／□）のインクジェット用搬送ベルトを作製した。
【００７６】
比較例２
３，３′，４，４′−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物と４，４’−ジアミノジフェニルエーテル（ＯＤＡ）との当量をＮ−メチルピロリドン溶媒中で常温にて重合反応して得られたポリアミド酸溶液に、更に溶媒のＮ，Ｎ−ジメチルアセトアミドを混合し、稀釈した。次に、この中に１００℃で２時間乾燥したＤＢＰ吸油量が１００ｍｌ／１００ｇのカーボンブラック（三菱カーボンＭＡ−１００、三菱化学（株）製）を添加し、ボールミルで１時間（２５℃）十分混合した。得られたスラリー状液体の組成は、ポリアミド酸固形分１５重量％、カーボンブラック１８．５重量％（対ポリアミド酸固形分）、その他が溶媒量であり、溶液粘度は８００ｃｐｓ（２５℃）であった。
【００７７】
これを、内面を鏡面仕上げした金属製回転ドラム（幅４００ｍｍ内径８２ｍｍ；両サイドに幅２０ｍｍの枠を有する）の内面に、ゆっくりと回転しつつ注入し全量注入した。徐々に回転をスピードアップし、最後には３４０回／分にして３０分間回転を続行した。そして、この状態を維持して、該ドラムを加熱し１８０℃に到達させ、更にその温度で８０分間回転を続けて溶媒を蒸発させて乾燥した。これにより、半乾燥状態である、厚さ５０±４μｍ、幅３８０ｍｍのポリアミド酸のチューブ状シームレスベルトを得た。これを該ドラムから取り出した。
【００７８】
そして、前記ポリアミド酸ベルトを金属製マンドレルにこれを被嵌して、全部を熱風乾燥機中に入れ徐々に昇温した。まず、３００℃に到達したらその温度で２０分間加熱し、更に昇温して４００℃に到達したらその温度で２０分間加熱した。この加熱により厚さ６５±５μｍ、内径６０ｍｍ、幅３２０ｍｍのポリイミドベルトを得た。この内層となるベルトの表面抵抗率は１×１０７（Ω／□）であった。
【００７９】
テトラフルオロエチレン／ヘキサフルオロプロピレン共重合体（以下「ＦＥＰ」と表記する）(ネオフロンＦＥＰ  ＮＰ-２１、ダイキン工業（株）製)を、φ４０ｍｍ単軸押出機(シリンダー温度：２８０〜３６０℃)を用いて環状ダイにて外径５３ｍｍφ、厚み５５μｍ±５μｍの円筒状のチューブを製膜した。
【００８０】
別途、外径６０ｍｍ、長さが４００ｍｍのアルミニウム製円筒状芯体の外周面に離型材としてシリコーン系離型剤を塗布し、３８０℃で１時間焼成した。この円筒状芯体に、前記作製した導電性ポリイミドベルトを被覆し、さらにＦＥＰチューブを被覆した。これを、加熱炉において２００℃で１時間、その後３００℃で１時間焼成することにより、チューブをベルト上に融着被覆した。その後、芯体から樹脂ベルトを取り外し、幅３００ｍｍにカットし、膜厚１２０μｍ(外層５５μｍ、内層６５μｍ)、内層表面抵抗率１×１０７（Ω／□）のインクジェット用搬送ベルトを作製した。
【００８１】
比較例３
３，３′，４，４′−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物とｐ−フェニレンジアミンとの当量をＮ−メチルピロリドン溶媒中で常温にて重合反応して得られたポリアミド酸溶液に、更に溶媒のＮ，Ｎ−ジメチルアセトアミドを混合し、稀釈した。次に、この中に１００℃で２時間乾燥したＤＢＰ吸油量が１００ｍｌ／１００ｇのカーボンブラック（三菱カーボンＭＡ−１００、三菱化学（株）製）を添加し、ボールミルで１時間（２５℃）十分混合した。得られたスラリー状液体の組成は、ポリアミド酸固形分１５重量％、カーボンブラック１８．０重量％（対ポリアミド酸固形分）、その他が溶媒量であり、溶液粘度は８００ｃｐｓ（２５℃）であった。
【００８２】
これを、内面を鏡面仕上げした金属製回転ドラム（幅４００ｍｍ内径８２ｍｍ；両サイドに幅２０ｍｍの枠を有する）の内面に、ゆっくりと回転しつつ注入し全量注入した。徐々にスピードアップし、最後には３４０回／分にして３０分間回転を続行した。そして、この状態を維持して、該ドラムを加熱し１５０℃に到達させ、更にその温度で８０分間回転を続けて溶媒を蒸発させて乾燥した。これにより、半乾燥状態である、厚さ５０±４μｍ、幅３８０ｍｍのポリアミド酸のチューブ状シームレスベルトを得た。これを該ドラムから取り出した。
【００８３】
そして、前記ポリアミド酸ベルトを金属製マンドレルにこれを被嵌して、全部を熱風乾燥機中に入れ徐々に昇温した。まず、３００℃に到達したらその温度で２０分間加熱し、更に昇温して４００℃に到達したらその温度で２０分間加熱した。この加熱により厚さ６５±５μｍ、内径６０ｍｍ、幅３２０ｍｍのポリイミドベルトを得た。
この内層となるベルトの表面抵抗率は１×１０７（Ω／□）であった。
【００８４】
テトラフルオロエチレン／パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（以下「ＰＦＡ」と表記する）(テフロン(登録商標)３５０Ｊ、三井デュポンフルオロケミカル（株）製)を、φ40単軸押出機(シリンダー温度：２８０〜４２０℃)を用いて環状ダイにて外径５３ｍｍφ、厚み５５μｍ±５μｍの円筒状のチューブを製膜した。
【００８５】
別途、外径６０ｍｍ、長さが４００ｍｍのアルミニウム製円筒状芯体の外周面に離型材としてシリコーン系離型剤を塗布し、３８０℃で１時間焼成した。この円筒状芯体に、前記作製した導電性ポリイミドベルトを被覆し、さらにＰＦＡチューブを被覆した。これを、加熱炉において、３００℃、４時間で熱融着処理を施した。その後、芯体から樹脂ベルトを取り外し、幅３００ｍｍにカットし、総膜厚１２０μｍ(外層５５μｍ、内層６５μｍ)、内層表面抵抗率１×１０７（Ω／□）のインクジェット用搬送ベルトを作製した。
【００８６】
比較例４
実施例１と同様にして、内層となるポリイミドベルトを得た。得られたポリイミドベルトは厚さ６５μ±５μ、内径６０ｍｍ、幅３２０ｍｍであった。また、ベルトの表面抵抗率は１×１０７Ω／□であった。
【００８７】
一方、外層となるポリイミドチューブは以下の要領で作成した。熱可塑性ポリイミド(オーラムＰＬ４５０Ｃ、三井化学（株）製)を、φ40単軸押出機(シリンダー温度：３７０〜４２０℃)を用いて環状ダイにて外径６０ｍｍφ、厚み５５μｍ±５μｍの円筒状のチューブを製膜した。
【００８８】
別途、外径６０ｍｍ、長さが４００ｍｍのアルミニウム製円筒状芯体の外周面に離型材としてシリコーン系離型剤を塗布し、３８０℃で１時間焼成した。この円筒状芯体に、前記作製した導電性ポリイミドベルトを被覆し、さらに熱可塑性ポリイミドチューブを被覆した。これを、加熱炉において、３９０℃、２時間で熱融着処理を施した。その後、芯体から樹脂ベルトを取り外し、幅３００ｍｍにカットし、総膜厚１２０μｍ(外層５５μｍ、内層６５μｍ)、内層表面抵抗率１×１０７（Ω／□）のインクジェット用搬送ベルトを作製した。
【００８９】
比較例５
エチレン／テトラフルオロエチレン共重合体（フルオンＥＴＦＥ Ｃ−５５ＡＸＢ、旭硝子（株）製）８０重量％及びカーボンブラック（三菱カーボンＭＡ-１００、三菱化学（株）製）２０重量％を配合した後、２軸スクリュー押出機に投入し(シリンダー温度２９５〜３４０℃)、ペレット状原料Ａを作製した。
【００９０】
このペレット状原料Ａを内層用５０ｍｍφ単軸押出機(シリンダー温度：２８０〜３２０℃)に投入し、またエチレン／テトラフルオロエチレン共重合体(テフゼル２９０、三井デュポンフルオロケミカル（株）製)を、外層用φ４０ｍｍφ単軸押出機(シリンダー温度：２８０〜３２０℃)に投入し、２層押出成形用のサーキュラーマンドレルダイを上記２台の押出機が合流する吐出口の先端にセットした。該ダイスのノズル幅を外層用及び内層用各々調整して共押出成形を行い、外径６０ｍｍφ、総厚み１５０±１０μｍ(外層５０μｍ、内層１００μｍ)、内層表面抵抗率１×１０７（Ω／□）のインクジェット用搬送ベルトを作製した。
【００９１】
比較例６
３，３′，４，４′−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物とｐ−フェニレンジアミンとの当量をＮ−メチルピロリドン溶媒中で常温にて重合反応して得られたポリアミド酸溶液に、更に溶媒のＮ，Ｎ−ジメチルアセトアミドを混合し、稀釈した。次に、この中に１００℃で２時間乾燥したＤＢＰ（ジブチルフタレート）吸油量が１００ｍｌ／１００ｇのカーボンブラック（三菱カーボンＭＡ−１００、三菱化成（株）製）を添加し、ボールミルで１時間（２５℃）十分混合した。得られたスラリー状液体の組成は、ポリアミド酸固形分１５重量％、カーボンブラック１４．０重量％（対ポリアミド酸固形分）、その他が溶媒量であり、溶液粘度は８００ｃｐｓ（２５℃）であった。
【００９２】
これを、内面を鏡面仕上げした金属製回転ドラム（幅４００ｍｍ内径８２ｍｍ；両サイドに幅２０ｍｍの枠を有する）の内面に、ゆっくりと回転しつつ注入し全量注入した。徐々に回転をスピードアップし、最後には３４０回／分にして３０分間回転を続行した。そして、この状態を維持して、該ドラムを加熱し１５０℃に到達させ、更にその温度で８０分間回転を続けて溶媒を蒸発させて乾燥した。これにより、半乾燥状態である、厚さ５０±４μｍ、幅３８０ｍｍのポリアミド酸のチューブ状シームレスベルトを得た。これを該ドラムから取り出した。
【００９３】
そして、前記ポリアミド酸ベルトを金属製マンドレルに被嵌して、全部を熱風乾燥機中に入れ徐々に昇温した。まず、３００℃に到達したらその温度で２０分間加熱し、更に昇温して４００℃に到達したらその温度で２０分間加熱した。この加熱により厚さ６５±５μｍ、内径６０ｍｍ、幅３２０ｍｍのポリイミドベルトを得た。この内層となるベルトの表面抵抗率は２×１０１０（Ω／□）であった。
【００９４】
エチレン／テトラフルオロエチレン共重合体(テフゼル２９０、三井デュポンフルオロケミカル（株）製)を、φ40単軸押出機(シリンダー温度：２８０〜３２０℃)を用いて環状ダイにて外径５３ｍｍφ、厚み５５±５μｍの円筒状のチューブを製膜した。
【００９５】
別途、外径６０ｍｍ、長さが４００ｍｍのアルミニウム製円筒状芯体の外周面に離型材としてシリコーン系離型剤を塗布し、３８０℃で１時間焼成した。この円筒状芯体に、前記作製した導電性ポリイミドベルトを被覆し、さらにエチレン／テトラフルオロエチレン共重合体チューブを被覆した。これを、加熱炉において２００℃で１時間、その後３００℃で１時間焼成することにより、チューブをベルト上に融着被覆した。その後、芯体から樹脂ベルトを取り外し、幅３００ｍｍにカットし、総膜厚１２０μｍ(外層５５μｍ、内層６５μｍ)、内層表面抵抗率２×１０10（Ω／□）のインクジェット用搬送ベルトを作製した。
【００９６】
比較例７
３，３′，４，４′−ビフェニルテトラカルボン酸二無水物とｐ−フェニレンジアミンとの当量をＮ−メチルピロリドン溶媒中で常温にて重合反応して得られたポリアミド酸溶液に、更に溶媒のＮ，Ｎ−ジメチルアセトアミドを混合し、稀釈した。次に、この中に１００℃で２時間乾燥したＤＢＰ吸油量が３６０ｍｌ／１００ｇのケッチンブラックックＥＣ（ライオン（株）製）を添加し、ボールミルで１時間（２５℃）十分混合しスラリー状の液体を得た。得られたスラリー状液体の組成は、ポリアミド酸固形分１３％（重量）、カーボンブラック８．０％（重量）対ポリアミド酸固形分、その他が溶媒量であり、溶液粘度は５００ｃｐｓ（２５℃）であった。
【００９７】
これを、内面を鏡面仕上げした金属製回転ドラム（幅４００ｍｍ内径８２ｍｍ；両サイドに幅２０ｍｍの枠を有する）の内面に、ゆっくりと回転しつつ注入し全量注入した。徐々に回転をスピードアップし、最後には３４０回／分にして３０分間回転を続行した。そして、この状態を維持して、該ドラムを加熱し１５０℃に到達させ、更にその温度で８０分間回転を続けて溶媒を蒸発させて乾燥した。これにより、半乾燥状態である、厚さ５０±４μｍ、幅３８０ｍｍのポリアミド酸のチューブ状シームレスベルトを得た。これを該ドラムから取り出した。
【００９８】
そして、前記ポリアミド酸ベルトを金属製マンドレルに被嵌して、全部を熱風乾燥機中に入れ徐々に昇温した。まず、３００℃に到達したらその温度で２０分間加熱し、更に昇温して４００℃に到達したらその温度で２０分間加熱した。この加熱により厚さ６５±５μｍ、内径６０ｍｍ、幅３２０ｍｍのポリイミドベルトを得た。この内層となるベルトの表面抵抗率は５×１０３（Ω／□）であった。
【００９９】
エチレン／テトラフルオロエチレン共重合体(テフゼル２９０、三井デュポンフルオロケミカル（株）製)を、φ40単軸押出機(シリンダー温度：２８０〜３２０℃)を用いて環状ダイにて外径５３ｍｍφ、厚み５５±５μｍの円筒状のチューブを製膜した。
【０１００】
別途、外径６０ｍｍ、長さが４００ｍｍのアルミニウム製円筒状芯体の外周面に離型材としてシリコーン系離型剤を塗布し、３８０℃で１時間焼成した。この円筒状芯体に、前記作製した導電性ポリイミドベルトを被覆し、さらにエチレン／テトラフルオロエチレン共重合体チューブを被覆した。これを、加熱炉において２００℃で１時間、その後３００℃で１時間焼成することにより、チューブをベルト上に融着被覆した。その後、芯体から樹脂ベルトを取り外し、幅３００ｍｍにカットし、総膜厚１２０μｍ(外層５５μｍ  内層６５μｍ)、内層表面抵抗率５×１０３（Ω／□）のインクジェット用搬送ベルトを作製した。
【０１０１】
試験例１
上記実施例及び比較例で得られたインクジェット用搬送ベルトについて、耐久性（耐屈曲性）、搬送性、吸着性（誘電率）、耐摩耗性、クリーニング性、及び搬送ベルト運転時の吸着性の評価及びベルト表面汚れについて評価した。その結果を表１及び表２に示す。評価方法は以下の通りである。
［耐久性の評価］
ＭＩＴ試験
内層および外層の接着性の確認、およびベルトのワレを評価するため、耐屈曲性試験を行った。耐屈曲性が低いとベルト端部からベルトが破断する。
【０１０２】
使用機器：(株)東洋精機製作所製ＭＩＴ試験機
測定方法：ASTM D-2176準拠  折曲角度135°、折曲スピード175cpm、荷重300g
評価基準は下記の通り。
【０１０３】
ＭＩＴ試験回数;
Ａ：３０,０００以上
Ｂ：１０,０００以上〜３０,０００未満
Ｃ：１０,０００未満
引張弾性率
引張弾性率が高い搬送ベルトを用いた場合、該ベルトを駆動させた際の応力による周長変化および環境変化による寸法変動を抑えることができる。
【０１０４】
引張弾性率は、（株）島津製作所製オートグラフを用いて、JIS Ｋ-7127に準拠（試験スピード50mm/min、25mmx25mm短冊試験片）して評価した。
【０１０５】
引張弾性率；
Ａ：５．０ＧＰａ以上
Ｂ：２．０ＧＰａ以上５．０ＧＰａ未満
Ｃ：２．０ＧＰａ未満
［搬送性（平面性）の評価］
２６℃環境下
紙の搬送は静電吸着にて行うため、ベルトの平面性が必要であり、凹凸が大きいと用紙との接触面積が減少するため搬送力が低下し、画像不良につながる恐れがある。
【０１０６】
２６℃環境下における搬送性(平面性)は、次のようにして評価した。ベルトの幅方向の長さより長い２本の３０φの金属性シャフトをベルトに通し、該２本の金属製シャフトの両端がベルトの幅方向に出るように配置する。一方のシャフトを固定し、他方のシャフトの両端に２．０ｋｇの錘をつけてベルトを張架した（図１を参照）。この状態で、２６℃環境下でベルト平面より垂直方向に取り付けたレーザー変位計（ＬＫ−０３０、（株）キーエンス製）にてベルト表面を走査し、凹凸の絶対値を測定した。評価基準は下記の通り。
【０１０７】
凹凸の絶対値;
Ａ：０．２ｍｍ以下
Ｂ：０．２ｍｍ超〜０．３ｍｍ以下
Ｃ：０．３ｍｍ超(吸着不良を起こす)
８０℃熱風下
近年の環境への意識の高まりから、インクには水性の顔料及び染料インクが主に使用されている。しかしこれらインクは水性であるため印刷速度向上のためには乾燥工程が必要になり、ベルトには耐熱性が必要とされる。ベルトの耐熱性が低いと熱膨張による変形を起こしベルト平面性が悪化する。これによりベルトへの用紙の吸着性が劣るため搬送不良となり画像不良につながる。
【０１０８】
８０℃熱風下における搬送性(平面性)は、次のようにして評価した。ベルトの幅方向の長さより長い２本の３０φの金属性シャフトをベルトに通し、該２本の金属製シャフトの両端がベルトの幅方向に出るように配置する。一方のシャフトを固定し、他方のシャフトの両端に２．０ｋｇの錘をつけてベルトを張架した（図１を参照）。この状態で、ベルト表面に対して垂直方向から８０℃の熱風を１０秒間あてた後、垂直方向に取り付けたレーザー変位計（ＬＫ−０３０、（株）キーエンス製）にてベルト表面を走査し、ベルト平面の凹凸の悪化の程度を凹凸の絶対値として測定した。
【０１０９】
凹凸の絶対値(８０℃熱風下);
Ａ：０．２ｍｍ以下
Ｂ：０．２ｍｍ超〜０．３ｍｍ以下
Ｃ：０．３ｍｍ超(吸着不良を起こす)
［吸着性の評価］
用紙を静電吸着させるため、静電容量(C)が大きい程、吸着力が強い。静電吸着力は静電容量に比例し、静電容量は下記(式1)の通り誘電率に比例する。
【０１１０】
Ｃ＝εＳ／ｄ
(Ｃ：静電容量{F}、ε：誘電率、Ｓ:面積{m2}、ｄ：厚み｛m｝)・・・(式1)
そのため、外層の誘電率が高いほど静電吸着力が強い。
【０１１１】
誘電率は、JIS K6911相互誘電ブリッジ法を用いて測定した。評価基準は下記の通り。
【０１１２】
誘電率(２３℃、１ｋＨｚ)；
Ａ：５．０以上
Ｂ：２．５以上５．０未満
Ｃ：２．５未満
［耐摩耗性の評価］
ベルトが用紙に対し耐摩耗性が高いと、ベルト表面の削れが少なくなり長期にわたる運転においても十分な用紙搬送力を有する。
【０１１３】
耐摩耗性は次のようにして評価した。ベルトに０．２ｋｇ/ｃｍ2の圧力でＡ４用紙に密着させた状態で、ベルトを用紙の縦方向２８０ｍｍに３１０ｍｍ/ｓｅｃにて１０００回スライドさせ、スライド前後におけるベルトの重量差を測定し、この重量差を磨耗量とした。評価基準は下記の通り。
【０１１４】
重量差；
Ａ：１ｍｇ未満
Ｂ：１ｍｇ以上５ｍｇ未満
Ｃ：５ｍｇ以上
［インククリーニング性の評価］
インククリーニング性が劣ると、ベルト表面にインクが残り、用紙への裏移りなどを発生させ、画像不良となる。クリーニング性の観点からベルト表面はインクに対して離型性が高くなければならない。インククリーニング性は次にようにして評価した。
【０１１５】
インクカートリッジＬＣＯ９ＢＫ（ブラザー工業株式会社製）を用いて、各種外層に対する接触角を測定した。測定装置は接触角計ＣＡ-Ｓ（協和界面化学株式会社製）を用いて２３℃、５５％ＲＨ環境下にて測定を行った。評価基準は下記の通り。
【０１１６】
接触角； 
Ａ：６０°以上
Ｂ：６０°未満
[搬送ベルト運転時の評価]
用紙吸着性：
実施例及び比較例のインクジェット用搬送ベルトをインクジェット画像形成装置に装着して画像を形成し、インクジェット用搬送ベルトの表面に対する用紙の吸着性を観察し、１００枚印字後の用紙吸着性を評価した。結果を下記表２に示す。なお、表中の「Ａ」は吸着性が十分であることを意味し、「Ｂ」は、吸着性が不十分であり剥離が発生することを意味する。
【０１１７】
表面汚れ：
１００枚印字後の表面汚れ(インク残、紙粉、裏面汚れ)についてベルトにテープを貼り、汚れをテープに転写させて、表面汚れについて評価を行った。結果を下記表２に示す。なお、表中の「Ａ」は目視でも殆ど汚れがないことを意味し、「Ｂ」は、部分的な紙粉及び外層削れと考えられる樹脂粉が見られることを意味し「Ｃ」は、テープ上にインク汚れが全面に見られることを意味する。
【０１１８】
【表１】
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【０１１９】
【表２】
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【図１】
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