(57)【要約】【課題】ベルト式無段変速機３０のケース１２内において、駆動プーリ３３に巻き掛けられるベルト３５の周辺に油を滞留させにくくする。【解決手段】ケース１２には油溜まり部６１と駆動プーリ３３とを隔てるための隔壁１２ａが設けられているとともに、この隔壁１２ａには油溜まり部６１と隔壁１２ａの上部とを連通するための油排出口１２ｂが設けられている。この油排出口１２ｂは、駆動プーリ３３の可動シーブ３３ｂが固定シーブ３３ａ側へ近づけられるほど可動シーブ３３ｂの外周面によって塞がれる面積が大きくなるように設置される。駆動プーリ３３の可動シーブ３３ｂには、可動シーブ３３ｂが固定シーブ３３ａ側へ近づけられるほど可動シーブ３３ｂの回転に伴い駆動プーリ３３に巻き掛けられるベルト３５の周辺の油を油排出口１２ｂから油溜まり部６１へ導入させる作用を強くするための排油促進部７１が設けられている。【選択図】図６
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
固定シーブおよび可動シーブを組み合わせてなる駆動プーリと、固定シーブおよび可動シーブを組み合わせてなる従動プーリと、前記両方のプーリ間に巻き掛けられるベルトとをケース内に収納配置し、かつ前記可動シーブを固定シーブに対して遠近変位させることにより変速比を変更するベルト式無段変速機であって、
前記駆動プーリが、前記従動プーリよりも前記ケース内における下方の油溜まり部寄りに配置され、
前記ケースには、前記油溜まり部と前記駆動プーリとを隔てるための隔壁が設けられているとともに、この隔壁には、前記油溜まり部と前記隔壁の上部とを連通するための油排出口が設けられ、
この油排出口は、前記駆動プーリの可動シーブが固定シーブ側へ近づけられるほど当該可動シーブの外周面によって塞がれる面積が大きくなるように設置され、
前記駆動プーリの可動シーブには、当該可動シーブが固定シーブ側へ近づけられるほど当該可動シーブの回転に伴い前記駆動プーリに巻き掛けられるベルトの周辺の油を前記油排出口から前記油溜まり部へ導入させる作用を強くするための排油促進部が設けられている、ことを特徴とするベルト式無段変速機。
【請求項２】
請求項１に記載のベルト式無段変速機において、
前記隔壁の上面において前記油排出口の開口縁には、前記排油促進部と協働して油流動作用を促進するための補助排油促進部が設けられる、ことを特徴とするベルト式無段変速機。
【請求項３】
請求項２に記載のベルト式無段変速機において、
前記可動シーブに設ける排油促進部は、螺旋歯とされ、前記補助排油促進部は、前記螺旋歯と対になる螺旋歯とされる、ことを特徴とするベルト式無段変速機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば自動車などの車両に搭載されるベルト式無段変速機に関する。
【背景技術】
【０００２】
一般的に、ベルト式無段変速機では、駆動プーリに巻き掛けられるベルトによる油の攪拌が原因となるフリクションロスを発生する。そこで、このフリクションロスを低減するためには、駆動プーリに巻き掛けられるベルトの周辺に油を滞留させないようにすることが望ましいと言える。
【０００３】
ここで、例えば特許文献１では、ベルト式無段変速機を備えるトランスアクスルにおいて、主プーリ（駆動プーリ）が配置される領域とオイルパン室とを隔てるためのトランスアクスルケースの底壁に縦孔を設け、終減速部が配置される領域とオイルパン室とを区画するためのトランスアクスルケースの中間壁に横孔を設け、ファイナルギヤによる油のかき上げ作用によって前記各孔を通じて油を循環させることにより、トランスアクスルケース内の油面高さを低くしようとしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】実開昭６２−２７２５９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
前記特許文献１に係る従来例では、前記縦孔や横孔が開放されたままで、必要に応じて開閉できるような構成になっていない関係より、次のようなことが懸念される。
【０００６】
例えば高速走行中のように駆動プーリに対するベルトの巻き掛け径を大きくして減速比を小さくしている状況では、ファイナルギヤにより油をかき上げる量が増えるとともに油温が上昇するために、トランスアクスルケースの前記底壁上に多量の油が集まりやすくなる。そのために、前記底壁上の多量の油に駆動プーリに対する巻き掛け径が大きくなっているベルトが深く浸かるようになって、このベルトによる油の攪拌損失が増大するようになる。
【０００７】
このような事情に鑑み、本発明は、ベルト式無段変速機のケース内において、駆動プーリに巻き掛けられるベルトの周辺に油を滞留させにくくすることを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明は、固定シーブおよび可動シーブを組み合わせてなる駆動プーリと、固定シーブおよび可動シーブを組み合わせてなる従動プーリと、前記両方のプーリ間に巻き掛けられるベルトとをケース内に収納配置し、かつ前記可動シーブを固定シーブに対して遠近変位させることにより変速比を変更するベルト式無段変速機において、次のような構成を備えることを特徴としている。
【０００９】
前記駆動プーリが、前記従動プーリよりも前記ケース内における下方の油溜まり部寄りに配置されている。前記ケースには、前記油溜まり部と前記駆動プーリとを隔てるための隔壁が設けられているとともに、この隔壁には、前記油溜まり部と前記隔壁の上部とを連通するための油排出口が設けられている。この油排出口は、前記駆動プーリの可動シーブが固定シーブ側へ近づけられるほど当該可動シーブの外周面によって塞がれる面積が大きくなるように設置されている。前記駆動プーリの可動シーブには、当該可動シーブが固定シーブ側へ近づけられるほど当該可動シーブの回転に伴い前記駆動プーリに巻き掛けられるベルトの周辺の油を前記油排出口から前記油溜まり部へ導入させる作用を強くするための排油促進部が設けられている。
【００１０】
なお、駆動プーリの可動シーブを固定シーブ側へ近づけるほど、駆動プーリに対するベルトの巻き掛け径が大きくなって、駆動プーリに巻き掛けられるベルトが鉛直方向で低い位置に配置されるようになる。逆に、前記駆動プーリの可動シーブを固定シーブ側から遠ざけるほど、駆動プーリに対するベルトの巻き掛け径が小さくなって、駆動プーリに巻き掛けられるベルトが鉛直方向で高い位置に配置されるようになる。
【００１１】
まず、本発明の構成では、駆動プーリの可動シーブを固定シーブ側から遠ざけるほど油排出口の開口面積が大きくなって油排出口から油を流通させやすくなるから、仮に油温が低くて油が流動しにくい状況であっても、隔壁上に集まる油を油排出口から油溜まり部へ効率良く排出させることが可能になる。これにより、駆動プーリに巻き掛けられるベルトの周辺に油を滞留させにくくすることが可能になるとともに、油溜まり部に十分な量の油を戻すことが可能になる。そのため、仮に油溜まり部の油をオイルポンプで吸入して可動シーブ作動用の油圧サーボに作動油として供給する構成を採用している場合には、前記オイルポンプがエア噛みする可能性が低くなる。
【００１２】
また、本発明の構成では、駆動プーリの可動シーブを固定シーブ側へ近づけるほど油排出口の開口面積が小さくなって油排出口から油を流通させにくくなるから、仮に油温が上昇して油面高さが上昇するような状況において、油溜まり部の油が油排出口を逆流して隔壁上に溢れ出にくくなる。それに加えて、本発明では、駆動プーリの可動シーブを固定シーブ側へ近づけるほど隔壁上においてベルトの周辺の油を油排出口から油溜まり部へ導入させる作用を強くするようになっているから、前記のように油温が高くて油面高さが上昇するような状況において、ケース内を循環する油が隔壁上に集まりやすくなったとしても、この油を油排出口から油溜まり部へ効率良く排出させることが可能になる。これにより、駆動プーリに巻き掛けられるベルトの周辺に油を滞留させにくくすることが可能になる。そのため、前記のように駆動プーリに巻き掛けられるベルトが鉛直方向で低い位置に配置されていてかつ油面高さが上昇するような不利な状況になっても、ベルトが油に浸かりにくくなって、攪拌損失が増大する可能性が低下するようになる。
【００１３】
好ましくは、前記隔壁の上面において前記油排出口の開口縁には、前記排油促進部と協働して油流動作用を促進するための補助排油促進部が設けられる。
【００１４】
好ましくは、前記可動シーブに設ける排油促進部は、螺旋歯とされ、前記補助排油促進部は、前記螺旋歯と対になる螺旋歯とされる。この場合、前記油排出口を塞ぐ面積が大きくなるほど前記油流動作用が発生しやすくなる。
【発明の効果】
【００１５】
本発明は、ベルト式無段変速機のケース内において駆動プーリに巻き掛けられるベルトの周辺に油を滞留させにくくすることが可能になる。そのため、駆動プーリに巻き掛けられるベルトによる油の攪拌損失を低減するうえで有利になる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】本発明に係るベルト式無段変速機を備えるトランスアクスルの概略構成を示すスケルトン図である。
【図２】図１の（２）−（２）線断面の矢視図であり、減速比を最大（Ｌｏｗ）にした状態を示している。
【図３】図１の（２）−（２）線断面の矢視図であり、減速比を最小（Ｈｉｇｈ）にした状態を示している。
【図４】図２のプライマリプーリとオイルパン室とを隔てるためのトランスアクスルケースの隔壁を示す平面図である。
【図５】ベルト式無段変速機の減速比を最大（Ｌｏｗ）にした場合におけるプライマリプーリの可動シーブと油排出口との相対的な位置関係を示す図である。
【図６】ベルト式無段変速機の減速比を最小（Ｈｉｇｈ）にした場合におけるプライマリプーリの可動シーブと油排出口との相対的な位置関係を示す図である。
【図７】本発明に係るベルト式無段変速機を備えるトランスアクスルの他実施形態で、図６に対応する図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、本発明を実施するための最良の実施形態について添付図面を参照して詳細に説明する。
【００１８】
図１から図６に、本発明の一実施形態を示している。図中、１はトランスアクスルの全体を示している。この実施形態に示すトランスアクスル１は、ＦＦ（フロントエンジン・フロントドライブ）方式の車両に搭載される構成になっている。
【００１９】
トランスアクスル１は、トルクコンバータ１０、前後進切り替え機構２０、ベルト式無段変速機３０、リダクション機構４０、デファレンシャル５０などを備えている。
【００２０】
前後進切り替え機構２０は、ダブルピニオンタイプの遊星歯車機構２１、フォワードクラッチ２２、リバースブレーキ２３などを備えている。
【００２１】
遊星歯車機構２１のサンギヤ２１ａがタービンシャフト１１に、また、遊星歯車機構２１のキャリア２１ｂがベルト式無段変速機３０のプライマリシャフト３１にそれぞれ連結されている。フォワードクラッチ２２およびリバースブレーキ２３を制御することにより、タービンシャフト１１から入力される駆動力を、前進駆動力（正方向駆動力）あるいは後進駆動力（逆方向駆動力）として出力する。
【００２２】
ベルト式無段変速機３０は、プライマリプーリ（駆動プーリ）３３とセカンダリプーリ（従動プーリ）３４とに、ベルト３５を巻き掛けた構成になっている。
【００２３】
プライマリプーリ３３は、入力軸（駆動軸）となるプライマリシャフト３１の外径側に設けられており、また、セカンダリプーリ３４は、出力軸（従動軸）となるセカンダリシャフト３２の外径側に設けられている。プライマリプーリ３３およびセカンダリプーリ３４は、共に、固定シーブ３３ａ，３４ａと可動シーブ３３ｂ，３４ｂとを組み合わせた構成である。
【００２４】
プライマリプーリ３３は、プライマリシャフト３１の外周に一体に形成される固定シーブ３３ａと、プライマリシャフト３１の外周に軸方向スライド可能に装着される可動シーブ３３ｂとを組み合わせた構成である。油圧サーボ３６により可動シーブ３３ｂをスライドさせることにより、固定シーブ３３ａと可動シーブ３３ｂとで形成するＶ溝の幅を大小調整して、プライマリプーリ３３に対するベルト３５の巻き掛け径を変更する。
【００２５】
セカンダリプーリ３４は、セカンダリシャフト３２の外周に一体に形成される固定シーブ３４ａと、セカンダリシャフト３２の外周に軸方向変位可能に装着される可動シーブ３４ｂとを組み合わせた構成である。油圧サーボ３７により可動シーブ３４ｂをスライドさせることにより、固定シーブ３４ａと可動シーブ３４ｂとで形成するＶ溝の幅を大小調整して、セカンダリプーリ３４に対するベルト３５の巻き掛け径を変更する。
【００２６】
なお、プライマリプーリ３３の可動シーブ３３ｂを固定シーブ３３ａから遠ざけることによりＶ溝の幅を大きくしてベルト３５の巻き掛け径を小さくするとともに、セカンダリプーリ３４の固定シーブ３４ａと可動シーブ３４ｂとで形成するＶ溝の幅を小さくしてベルト３５の巻き掛け径を大きくするほど、減速比が大きくなる。
【００２７】
逆に、プライマリプーリ３３の可動シーブ３３ｂを固定シーブ３３ａに近づけることによりＶ溝の幅を小さくしてベルト３５の巻き掛け径を大きくするとともに、セカンダリプーリ３４の固定シーブ３４ａと可動シーブ３４ｂとで形成するＶ溝の幅を大きくしてベルト３５の巻き掛け径を小さくするほど、減速比が小さくなる。
【００２８】
リダクション機構４０は、ベルト式無段変速機３０から出力された駆動力を減速しながらデファレンシャル５０に伝達するもので、リダクションドライブギヤ４１、リダクションドリブンギヤ４２、デファレンシャルドライブギヤ４３などを備えている。
【００２９】
リダクションドライブギヤ４１の中心軸４４は、ベルト式無段変速機３０のセカンダリシャフト３２に同軸で一体回転可能に連結されている。リダクションドリブンギヤ４２およびデファレンシャルドライブギヤ４３は、セカンダリシャフト３２とほぼ平行に配置されたシャフト４５に軸方向隣り合わせに一体に形成されている。リダクションドライブギヤ４１はリダクションドリブンギヤ４２に噛み合わされており、デファレンシャルドライブギヤ４３は、デファレンシャル５０のファイナルリングギヤ５１に噛み合わされている。
【００３０】
デファレンシャル５０は、前記リダクション機構４０から入力される駆動力を左右一対のアクスルシャフト５２，５３に連結される車輪（図示省略）に適宜の比率で分配して伝達する。
【００３１】
次に、図２から図４を参照して、ベルト式無段変速機３０のプライマリプーリ３３やセカンダリプーリ３４の位置関係を説明する。
【００３２】
図２および図３に示すように、トランスアクスルケース１２内において、プライマリプーリ３３がセカンダリプーリ３４よりも鉛直方向下側に配置されている。このトランスアクスルの下側開口には、オイルパン１３が取り付けられる。なお、図示していないが、トランスアクスルケース１２において、前側開口にはトランスアクスルハウジングが、また、後側開口にはリヤカバーがそれぞれ取り付けられる。
【００３３】
このトランスアクスルケース１２内に封入される油は、デファレンシャル５０のファイナルリングギヤ５１の回転に伴い、図２および図３の矢印で示すように、かき上げられることによって上方に配置される適宜の潤滑必要部位に供給されてから、油溜まり部としてのオイルパン室６１に落とされるようにして戻される。つまり、油はトランスアクスルケース１２内で循環されるようになっている。その他、オイルポンプ室６１内の油は、図示していないオイルポンプによりオイルストレーナを介して吸入されて、油圧サーボ３６，３７に作動油として供給されるようになっている。
【００３４】
このトランスアクスルケース１２内においてプライマリプーリ３３の下側領域には、隔壁１２ａが設けられている。この隔壁１２ａは、プライマリプーリ３３の外周面とほぼ同じ曲率になった部分円弧形状に形成されており、プライマリプーリ３３の下側領域に非接触状態で対向配置されるようになっている。この隔壁１２ａは、プライマリプーリ３３とオイルパン室６１とを隔てて、プライマリプーリ３３に巻き掛けられているベルト３５をオイルパン室６１の油に浸かりにくくさせるために設けられている。
【００３５】
さらに、隔壁１２ａにおいてプライマリプーリ３３のほぼ真下の領域には、油排出口１２ｂが設けられている。この油排出口１２ｂは、プライマリプーリ３３の中心から真下を通る仮想直線（不図示）を挟む所定角度範囲に設けられている。つまり、この油排出口１２ｂは、隔壁１２ａの上側に位置する凹曲面上（無段変速機３０の配置空間６２）に集まってくる油をオイルパン室６１へ戻しやすくするために設けられている。
【００３６】
そして、この実施形態では、前記のように隔壁１２ａおよび油排出口１２ｂを設ける構成を前提にし、さらに、プライマリプーリ３３の可動シーブ３３ｂのスライド位置に応じて、前記油排出口１２ｂの開口面積を大小調整できるように工夫している。
【００３７】
具体的には、まず、油排出口１２ｂとプライマリプーリ３３の可動シーブ３３ｂとの相対的な位置関係について、次のような条件を満たすように特定する。
【００３８】
図５に示すように、プライマリプーリ３３の可動シーブ３３ｂを固定シーブ３３ａ側から遠ざけることによってベルト式無段変速機３０の減速比を大きくするほど、プライマリプーリ３３の可動シーブ３３ｂの斜面が油排出口１２ｂ内に臨む状態になって可動シーブ３３ｂの円柱形外周面３３ｃで油排出口１２ｂを塞ぐ面積が小さくなるようにしている。この場合、言い換えると油排出口１２ｂの開口面積が大きくなるから、油排出口１２ｂを油が流通しやすくなる。これにより、図５に示すように減速比を最大（Ｌｏｗ）にした場合に油排出口１２ｂの油流通量が最大になる。
【００３９】
図６に示すように、プライマリプーリ３３の可動シーブ３３ｂを固定シーブ３３ａ側へ近づけることによってベルト式無段変速機３０の減速比を小さくするほど、プライマリプーリ３３の可動シーブ３３ｂの円柱形外周面３３ｃで油排出口１２ｂを塞ぐ面積が大きくなるようにしているとともに、円筒形外周面３３ｃと隔壁１２ａの凹曲面との対向隙間を隔壁１２ａの凹曲面上とオイルパン室６１との連通路にするようにしている。この場合、言い換えると油排出口１２ｂの開口面積が小さくなるから、油排出口１２ｂを油が流通しにくくなる。これにより、図６に示すように減速比を最小（Ｈｉｇｈ）にした場合に油排出口１２ｂの油流通量が最小になる。
【００４０】
さらに、図５および図６に示すように、プライマリプーリ３３の可動シーブ３３ｂの円柱形外周面３３ｃに、排油促進部７１としての螺旋歯を設ける。この螺旋歯からなる排油促進部７１に対して非接触でほぼ平行となるように、隔壁１２ａの凹曲面上において油排出口１２ｂの開口縁に、補助排油促進部７２としての螺旋歯を設ける。
【００４１】
両方の螺旋歯の歯間ピッチは、ほぼ同じに設定する。さらに、排油促進部７１としての螺旋歯を、補助排油促進部７２としての螺旋歯に対向させたときに、両方の螺旋歯が歯（山）どうしと溝（谷）どうしが径方向で非接触に対向するように設定される。
【００４２】
そして、螺旋歯からなる排油促進部７１と螺旋歯からなる補助排油促進部７２とを対向させたときに、プライマリプーリ３３の可動シーブ３３ｂの回転に伴い、前記両螺旋歯による送りねじ的なポンピング作用を発生し、前記両螺旋歯で形成する螺旋状の対向隙間内に存在する油が油排出口１２ｂへ向けて流動させられるようになって、油排出口１２ｂに強制的に導入されるようになる。なお、ベルト式無段変速機３０の減速比を小さくするほど、螺旋歯からなる排油促進部７１と螺旋歯からなる補助排油促進部７２とが対向する領域の軸方向長さが長くなると、この両方の螺旋歯の対向隙間（螺旋溝）内に存在する油の流動作用が強くなる。
【００４３】
以上説明したように本発明を適用した実施形態では、無段変速機３０のプライマリプーリ３３とオイルパン室６１とを隔てる隔壁１２ａに設けられている油排出口１２ｂについて、低速走行時のように減速比を大きくするほど「大きな開口面積にする」ことによって油排出口１２ｂから油を流通させやすくする一方で、高速走行時のように減速比を小さくするほど「小さな開口面積にする」ことによって油排出口１２ｂから油を流通させにくくし、さらに前記高速走行時に排油促進部７１および補助排油促進部７２によって隔壁１２上の油を油排出口１２ｂからオイルパン室６１へ強制排出させるようにしている。これにより、次のような作用、効果が得られる。
【００４４】
まず、低速走行とする場合のように減速比を大きくする場合には、図２および図５に示すように、プライマリプーリ３３に対するベルト３５の巻き掛け径が小さくなってプライマリプーリ３３に巻き掛けられるベルト３５が鉛直方向で高い位置に配置されるようになる関係より、油温が高くて油面高さが上昇することによって、隔壁１２ａの凹曲面上（無段変速機３０の配置空間６２）に多量の油が溜まるような状況になったとしても、この油にベルト３５が浸かりにくいという利点がある。その反面、油温が低くて油が流動しにくくなると、隔壁１２ａの凹曲面上に集まる油が油排出口１２ｂからオイルパン室６１へ戻りにくくなるので、ベルト３５が油に浸かりやすくなって攪拌損失が増大するうえ、オイルポンプ（図示省略）がエア噛みする可能性が高くなることが懸念される。
【００４５】
しかしながら、この実施形態では、前記したように低速走行時に油排出口１２ｂの開口面積を大きくするようになっているから、たとえ油温が低くて油が流動しにくい状況であっても、隔壁１２ａの凹曲面上に集まる油を油排出口１２ｂからオイルパン室６１へ効率良く戻すことが可能になる。要するに、低速走行時には、隔壁１２ａの凹曲面上の油をオイルパン室６１に戻す性能を極力高めることができるから、ベルト３５の周辺に油を滞留させにくくできて、ベルト３５による油の攪拌損失の増大を抑制することが可能になるうえ、オイルポンプ（図示省略）がエア噛みする可能性を低くすることができる。
【００４６】
逆に、高速走行とする場合のように減速比を小さくする場合には、図３および図６に示すように、プライマリプーリ３３に対するベルト３５の巻き掛け径が大きくなってプライマリプーリ３３に巻き掛けられるベルト３５が鉛直方向で低い位置に配置されるようになることに加えて、ファイナルリングギヤ５１の回転数が上昇することに伴いファイナルリングギヤ５１によりかき上げられる油量が増えて隔壁１２ａの凹曲面上に多量の油が集まるようになる関係より、たとえ油温が低くて油面高さが低いような状況であったとしても、ベルト３５が油に浸かりやすいという点でそもそも不利である。当然ながら油温が上昇して油面高さが上昇すると、隔壁１２ａの凹曲面上に多量の油が集まりやすくなるので、より不利である。
【００４７】
しかしながら、この実施形態では、前記したように高速走行時に油排出口１２ｂの開口面積を小さくするようになっているから、油温が上昇して油面高さが上昇するようになっても、オイルパン室６１の油が油排出口１２ｂを逆流して隔壁１２ａの凹曲面上に溢れ出にくいようにすることができる。しかも、その際、排油促進部７１および補助排油促進部７２によって、隔壁１２ａの凹曲面上に集まる多量の油を油排出口１２ｂからオイルパン室６１へ強制的に排出させるようになっているから、プライマリプーリ３３に巻き掛けられるベルト３５の周辺に油を滞留させにくくできて、ベルト３５による油の攪拌損失の増大を抑制することが可能になる。
【００４８】
したがって、この実施形態では、低速走行時で油温が低い状況において、隔壁１２ａの凹曲面上からオイルパン室６１への油戻り性能を高めるようにしてオイルポンプ（図示省略）によるエア噛みを回避することが可能になり、また、高速走行時において、油温の高低に関係なく、ベルト３５による油の攪拌損失の増大を抑制することが可能になる。
【００４９】
なお、本発明は、前記実施形態のみに限定されるものではなく、特許請求の範囲内および当該範囲と均等の範囲で包含されるすべての変形や応用が可能である。以下で例を挙げる。
【００５０】
（１）プライマリプーリ３３の可動シーブ３３ｂの円柱形外周面３３ｃに設ける排油促進部７１と、トランスアクスルケース１２の隔壁１２ａの凹曲面上に設ける補助排油促進部７２とについては、例えば図７に示すように、非接触で互いに平行となるテーパ面にすることが可能である。
【００５１】
具体的に、プライマリプーリ３３の可動シーブ３３ｂの円柱形外周面３３ｃに、可動シーブ３３ｂの斜面側から遠ざかるにつれて徐々に陥没するテーパ状陥没面を排油促進部７１として設ける。このテーパ陥没面からなる排油促進部７１に非接触でほぼ平行に対向するように、隔壁１２ａの凹曲面において油排出口１２ｂの開口縁に、油排出口１２ｂに近づくにつれて徐々に隆起するテーパ状隆起面を補助排油促進部７２として設ける。
【００５２】
これにより、ベルト式無段変速機３０の減速比を小さくすると、テーパ状陥没面からなる排油促進部７１とテーパ状隆起面からなる補助排油促進部７２とが対向配置されることによって対向隙間が形成され、この対向隙間内に存在する油が、プライマリプーリ３３の可動シーブ３３ｂの回転によって引き摺られつつ油排出口１２ｂへ向けて流動させられるようになって、油排出口１２ｂに強制的に導入されるようになる。このようにした場合も、上記実施形態と同様の油流動作用を発生する。
【００５３】
（２）上記各実施形態では、プライマリプーリ３３の可動シーブ３３ｂの円柱形外周面３３ｃに排油促進部７１を設けるとともに、トランスアクスルケース１２の隔壁１２ａの凹曲面上に補助排油促進部７２を設けた場合を例に挙げているが、プライマリプーリ３３の可動シーブ３３ｂの円柱形外周面３３ｃに排油促進部７１を設けるだけの形態にすることが可能である。
【００５４】
その場合、可動シーブ３３ｂの排油促進部７１については、トランスアクスルケース１２の隔壁１２ａの凹曲面における油排出口１４の開口縁との対向隙間を可及的に小さくするのが好ましい。
【符号の説明】
【００５５】
１      トランスアクスル
１２      トランスアクスルケース
１２ａ    トランスアクスルケースの隔壁
１２ｂ    隔壁の油排出口
３０      ベルト式無段変速機
３３      プライマリプーリ
３３ａ    プライマリプーリの固定シーブ
３３ｂ    プライマリプーリの可動シーブ
３３ｃ    可動シーブの円柱形外周面
３４      セカンダリプーリ
３４ａ    セカンダリプーリの固定シーブ
３４ｂ    セカンダリプーリの可動シーブ
３５      ベルト
６１      オイルパン室
６２      無段変速機の配置空間
７１      可動シーブの排油促進部
７２      隔壁の補助排油促進部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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