(57)【要約】【課題】太陽電池の出力ダウンを防止しながら、太陽電池が接続されている電源機器から電流出力させる。【解決手段】定電圧制御を行う第１の電源機器５と、太陽電池１６１を入力電源とする第２の電源機器６（ＰＶコンバータ６ａ）とは、並列運転して直流電力を直流機器１０２に出力する。監視装置７の制御部７２は、ＰＶコンバータ６ａの出力電圧が第１の電源機器５の出力電圧に合わせ込まれたときにおけるＰＶコンバータ６ａの出力電流Ｉｏａを目標値に近づくように制御する。ＰＶコンバータ６ａは、太陽電池１６１の出力電圧が大きくなるとＰＶコンバータ６ａの出力電圧が単調に大きくなる出力電圧特性を制御部７２の指示に応じてシフトする調整手段を備えている。ＰＶコンバータ６ａの調整手段は、太陽電池１６１の出力電圧が上記太陽電池１６１の最大出力電力での電圧（最適電圧）以上開放電圧未満の範囲で出力電圧特性をシフトさせる。【選択図】図１
2011036080.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
出力電流の大きさに関わらず定電圧となる直流電圧を出力電圧とする定電圧電源機器と、
太陽電池を入力電源とし前記定電圧電源機器と並列運転して直流電力を負荷機器に出力する太陽電池用電源機器と、
前記太陽電池用電源機器の出力電圧が前記定電圧電源機器の出力電圧に合わせ込まれたときの当該太陽電池用電源機器の出力電流を検出する出力電流検出手段と、
前記太陽電池用電源機器の出力電流の目標値を設定する制御手段とを備え、
前記太陽電池用電源機器は、前記太陽電池の出力電圧が大きくなると当該太陽電池用電源機器の出力電圧が単調に大きくなる出力電圧特性をシフトする調整手段を有し、
前記制御手段は、前記出力電流検出手段で検出された前記出力電流が前記目標値に近づくように前記出力電圧特性をシフトさせるための指示を前記調整手段に送信し、
前記調整手段は、前記指示に応じて前記出力電圧特性をシフトする際に、前記太陽電池用電源機器の出力電圧が前記定電圧電源機器の出力電圧に合わせ込まれたときの前記太陽電池の出力電圧を、当該太陽電池が最大出力電力となる電圧以上開放電圧未満の範囲で調整する
ことを特徴とする電源供給装置。
【請求項２】
前記調整手段は、前記出力電圧特性において前記太陽電池用電源機器の出力電圧の上限値を設定することを特徴とする請求項１記載の電源供給装置。
【請求項３】
前記太陽電池の温度を検出する温度検出手段を備え、
前記調整手段は、前記温度検出手段の検出結果に応じて前記出力電圧特性のシフト量を補正する
ことを特徴とする請求項１または２記載の電源供給装置。
【請求項４】
前記制御手段は、前記出力電流検出手段で検出された前記出力電流が前記目標値となった場合、前記調整手段への前記指示の送信を停止することを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の電源供給装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、太陽電池を入力電源とする電源機器を含む複数台の電源機器が並列運転して直流電力を負荷機器に供給する電源供給装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来から、複数台の電源機器が並列運転して直流電力を負荷機器に供給する電源供給装置として、さまざまな方式のものが知られている。
【０００３】
従来の電源供給装置の一例として、出力電流が大きくなると出力電圧が単調に小さくなる電源機器を２台備える電源供給装置が知られている（例えば特許文献１参照）。この電源供給装置では、２台の電源機器の出力電流−出力電圧特性の傾斜角度が異なっている。つまり、出力電流が同じ大きさだけ変化したときに、一方の電源機器の出力電圧の変化量と他方の電源機器の出力電圧の変化量とが異なる。
【０００４】
上記のような電源供給装置では、すべての負荷機器の総使用電流（負荷電流）の大きさに応じて、各電源機器がそれぞれ出力電流−出力電圧特性と負荷電流のバランス点で落ち着くことによって、各電源機器から任意の出力電圧で任意の出力電流を出力することができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平１０−２４８２５３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、２台の電源機器の出力電流−出力電圧特性の傾斜角度が異なっている電源供給装置は、負荷電流の大きさに応じて各電源機器の出力電圧つまり負荷機器への供給電圧が変動してしまうため、負荷機器への供給電圧を安定に保つことができないという問題があった。仮に、このような電源供給装置に対して、各電源機器の出力電流を所望の電流値に変更したときに、出力電流の変更前後において負荷機器への供給電圧を定電圧に保つためには、２台の電源機器の出力電流−出力電圧特性の両方を水平移動する必要があり、構成が複雑になってしまう。
【０００７】
ここで、上記問題を解決するための手段として、並列運転する複数台の電源機器のうち、１台の電源機器が定電圧制御を行い、残りの電源機器が、出力電流が大きくなるにつれて単調に小さくなる直流電圧を出力電圧とする傾斜制御を行う電源供給装置が考えられる。このような電源供給装置では、傾斜制御の電源機器の出力電圧が定電圧制御の電源機器の出力電圧（基準電圧）に合わせ込まれた状態で、傾斜制御の電源機器が負荷機器に電流出力するように、出力電流−出力電圧特性をシフトさせる。負荷電流の不足分は、定電圧制御の電源機器から負荷機器に出力される。これにより、この電源供給装置では、負荷電流がある程度変化しても、負荷機器への供給電圧を定電圧（定電圧制御の電源機器の出力電圧）に保ったまま、負荷機器への電力供給を安定に行うことができる。
【０００８】
ところで、上記のような傾斜制御の電源機器に接続される電源として太陽電池が用いられる場合がある。太陽電池が接続されている電源機器（太陽電池用電源機器）に対して電流を出力させる場合、従来の太陽電池用電源機器は、出力電流が所望の大きさになるように出力電流−出力電圧特性をシフトする。
【０００９】
しかしながら、太陽電池の出力電力は天候などの影響を受けて不安定であり、太陽電池の出力電力が小さいときに太陽電池用電源機器から所望の大きさの電流を出力させようとした場合、太陽電池の出力電圧が、最大出力電力となる電圧よりも小さくなり、太陽電池が出力ダウンしてしまうという問題があった。
【００１０】
本発明は上記の点に鑑みて為され、本発明の目的は、太陽電池の出力ダウンを防止しながら、太陽電池が接続されている電源機器から電流出力させることができる電源供給装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
請求項１の発明は、出力電流の大きさに関わらず定電圧となる直流電圧を出力電圧とする定電圧電源機器と、太陽電池を入力電源とし前記定電圧電源機器と並列運転して直流電力を負荷機器に出力する太陽電池用電源機器と、前記太陽電池用電源機器の出力電圧が前記定電圧電源機器の出力電圧に合わせ込まれたときの当該太陽電池用電源機器の出力電流を検出する出力電流検出手段と、前記太陽電池用電源機器の出力電流の目標値を設定する制御手段とを備え、前記太陽電池用電源機器は、前記太陽電池の出力電圧が大きくなると当該太陽電池用電源機器の出力電圧が単調に大きくなる出力電圧特性をシフトする調整手段を有し、前記制御手段は、前記出力電流検出手段で検出された前記出力電流が前記目標値に近づくように前記出力電圧特性をシフトさせるための指示を前記調整手段に送信し、前記調整手段は、前記指示に応じて前記出力電圧特性をシフトする際に、前記太陽電池用電源機器の出力電圧が前記定電圧電源機器の出力電圧に合わせ込まれたときの前記太陽電池の出力電圧を、当該太陽電池が最大出力電力となる電圧以上開放電圧未満の範囲で調整することを特徴とする。
【００１２】
請求項２の発明は、請求項１の発明において、前記調整手段は、前記出力電圧特性において前記太陽電池用電源機器の出力電圧の上限値を設定することを特徴とする。
【００１３】
請求項３の発明は、請求項１または２の発明において、前記太陽電池の温度を検出する温度検出手段を備え、前記調整手段は、前記温度検出手段の検出結果に応じて前記出力電圧特性のシフト量を補正することを特徴とする。
【００１４】
請求項４の発明は、請求項１〜３のいずれか１項の発明において、前記制御手段は、前記出力電流検出手段で検出された前記出力電流が前記目標値となった場合、前記調整手段への前記指示の送信を停止することを特徴とする。
【発明の効果】
【００１５】
請求項１によれば、太陽電池の出力電圧が最大出力電力となる電圧より常に大きいので、太陽電池の出力ダウンを防止しながら、太陽電池用電源機器から電流出力させることができる。
【００１６】
請求項２によれば、太陽電池用電源機器の出力電圧の上限値が設定されていることによって、負荷電流が急激に変化した場合に、太陽電池用電源機器の出力電圧が一時的に増加する量を抑制することができる。
【００１７】
請求項３によれば、太陽電池の温度特性の影響を低減することができるので、太陽電池の温度が変動しても太陽電池用電源機器の動作を安定にすることができる。
【００１８】
請求項４によれば、出力電流検出手段で検出された出力電流が目標値となった場合に、制御手段が指示の送信を停止することによって、無駄な制御をなくすことができる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】本発明の実施形態における要部の構成を示すブロック図である。
【図２】同上の全体構成を示す構成図である。
【図３】同上に係る第１の電源機器の回路図である。
【図４】同上に係るＢＡＴコンバータおよびＦＣコンバータの回路図である。
【図５】（ａ）が同上に係るＢＡＴコンバータおよびＦＣコンバータの出力電流−出力電圧特性を示す図、（ｂ）が同上に係る第１の電源機器の出力電流−出力電圧特性を示す図、（ｃ）が同上に係るＢＡＴコンバータおよびＦＣコンバータの出力電流について説明する図である。
【図６】同上に係るＢＡＴコンバータおよびＦＣコンバータの動作を説明する図である。
【図７】同上に係るＢＡＴコンバータおよびＦＣコンバータの出力電流−出力電圧特性のシフトについて説明する図である。
【図８】同上に係るＰＶコンバータの回路図である。
【図９】同上に係るＰＶコンバータの入力電圧−出力電圧特性を示す図である。
【図１０】同上に係るＰＶコンバータに接続される太陽電圧の特性を示す図である。
【図１１】同上に係るＰＶコンバータの動作を説明する図である。
【図１２】同上に係るＰＶコンバータの入力電圧−出力電圧特性のシフトについて説明する図である。
【図１３】同上に係る電源供給装置の動作を説明するフローチャートである。
【図１４】同上に係るＰＶコンバータに接続されている太陽電池の動作を説明する図である。
【図１５】同上に係るＰＶコンバータに接続されている太陽電池の動作を説明する図である。
【図１６】同上に係るＰＶコンバータの入力電圧−出力電圧特性を示す図である。
【図１７】本発明の実施形態の変形例に係るＰＶコンバータの入力電圧−出力電圧特性を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
以下に説明する形態は、本発明を適用する建物として戸建て住宅の家屋を想定して説明するが、本発明の技術思想を集合住宅に適用することを妨げるものではない。家屋Ｈには、図２に示すように、直流電力を出力する直流電力供給部１０１と、直流電力により駆動される負荷としての直流機器（負荷機器）１０２とが設けられ、直流電力供給部１０１の出力端部に接続した直流供給線路Ｗｄｃを通して直流機器１０２に直流電力が供給される。直流電力供給部１０１と直流機器１０２との間には、直流供給線路Ｗｄｃに流れる電流を監視し、異常を検知したときに直流供給線路Ｗｄｃ上で直流電力供給部１０１から直流機器１０２への給電を制限ないし遮断する直流ブレーカ１１４が設けられる。
【００２１】
直流供給線路Ｗｄｃは、直流電力の給電路であるとともに通信路としても兼用されており、高周波の搬送波を用いてデータを伝送する通信信号を直流電圧に重畳することにより直流供給線路Ｗｄｃに接続された機器間での通信を可能にしている。この技術は、交流電力を供給する電力線において交流電圧に通信信号を重畳させる電力線搬送技術と類似した技術である。
【００２２】
直流供給線路Ｗｄｃは、直流電力供給部１０１を介して宅内サーバ１１６に接続される。宅内サーバ１１６は、宅内の通信網（以下「宅内網」という）を構築する主装置であり、宅内網において直流機器１０２が構築するサブシステムなどと通信を行う。
【００２３】
図示例では、サブシステムとして、パーソナルコンピュータ、無線アクセスポイント、ルータ、ＩＰ電話機のような情報系の直流機器１０２からなる情報機器システムＫ１０１、照明器具のような照明系の直流機器１０２からなる照明システムＫ１０２，Ｋ１０５、来客対応や侵入者の監視などを行う直流機器１０２からなる玄関システムＫ１０３、火災感知器のような警報系の直流機器１０２からなる住警器システムＫ１０４などがある。各サブシステムは、自立分散システムを構成しており、サブシステム単独でも動作が可能になっている。
【００２４】
上述した直流ブレーカ１１４は、サブシステムに関連付けて設けられており、図示例では、情報機器システムＫ１０１、照明システムＫ１０２および玄関システムＫ１０３、住警器システムＫ１０４、照明システムＫ１０５に関連付けて４個の直流ブレーカ１１４を設けている。１台の直流ブレーカ１１４に複数個のサブシステムを関連付ける場合には、サブシステムごとに直流供給線路Ｗｄｃの系統を分割する接続ボックス１２１が設けられる。図示例においては、照明システムＫ１０２と玄関システムＫ１０３との間に接続ボックス１２１が設けられている。
【００２５】
情報機器システムＫ１０１としては、壁コンセントあるいは床コンセントの形態で家屋Ｈに先行配置（家屋Ｈの建築時に施工）される直流コンセント１３１に接続される直流機器１０２からなる情報機器システムＫ１０１が設けられる。
【００２６】
照明システムＫ１０２，Ｋ１０５としては、家屋Ｈに先行配置される照明器具（直流機器１０２）からなる照明システムＫ１０２と、天井に先行配置される引掛シーリング１３２に接続する照明器具（直流機器１０２）からなる照明システムＫ１０５とが設けられる。引掛シーリング１３２には、家屋Ｈの内装施工時に施工業者が照明器具を取り付けるか、または家人自身が照明器具を取り付ける。
【００２７】
照明システムＫ１０２を構成する直流機器１０２である照明器具に対する制御の指示は、赤外線リモコン装置を用いて与えるほか、直流供給線路Ｗｄｃに接続されたスイッチ１４１から通信信号を用いて与えることができる。照明システムＫ１０５を構成する直流機器１０２である照明器具に対する制御の指示は、赤外線リモコン装置を用いて与えるほか、直流供給線路Ｗｄｃに接続されたスイッチ１４２から通信信号を用いて与えることができる。すなわち、スイッチ１４１，１４２は直流機器１０２とともに通信の機能を有している。また、スイッチ１４１，１４２の操作によらず、宅内網の別の直流機器１０２あるいは宅内サーバ１１６から通信信号により制御の指示がなされることもある。照明器具への指示には、点灯、消灯、調光、点滅点灯などがある。
【００２８】
上述した直流コンセント１３１、引掛シーリング１３２には、任意の直流機器１０２を接続することができ、接続された直流機器１０２に直流電力を出力するから、以下では直流コンセント１３１、引掛シーリング１３２を区別する必要がない場合には「直流アウトレット」と呼ぶ。
【００２９】
これらの直流アウトレットは、直流機器１０２に直接設けた接触子（図示せず）または接続線を介して設けた接触子（図示せず）が差し込まれる差込式の接続口が器体に開口し、接続口に差し込まれた接触子に直接接触する接触子受けが器体に保持された構造を有している。すなわち、直流アウトレットは接触式で給電を行う。直流アウトレットに接続された直流機器１０２が通信機能を有する場合には、直流供給線路Ｗｄｃを通して通信信号を伝送することが可能になる。直流機器１０２だけではなく直流アウトレットにも通信機能が設けられている。
【００３０】
宅内サーバ１１６は、宅内網に接続されるだけではなく、インターネットを構築する広域網ＮＴに接続される接続口を有している。宅内サーバ１１６が広域網ＮＴに接続されている場合には、広域網ＮＴに接続されたコンピュータサーバであるセンタサーバ２００によるサービスを享受することができる。
【００３１】
センタサーバ２００が提供するサービスには、広域網ＮＴを通して宅内網に接続された機器（主として直流機器１０２であるが通信機能を有した他の機器も含む）の監視や制御を可能にするサービスがある。このサービスにより、パーソナルコンピュータ、インターネットＴＶ、移動体電話機などのブラウザ機能を備える通信端末（図示せず）を用いて宅内網に接続された機器の監視や制御が可能になる。
【００３２】
宅内サーバ１１６は、広域網ＮＴに接続されたセンタサーバ２００との間の通信と、宅内網に接続された機器との間の通信との両方の機能を備え、宅内網の機器に関する識別情報（ここでは、ＩＰアドレスを用いるものとする）の取得の機能を備える。
【００３３】
宅内サーバ１１６は、センタサーバ２００との通信機能を用いることにより、広域網ＮＴに接続された通信端末からセンタサーバ２００を通して宅内の機器の監視や制御を可能にする。センタサーバ２００は、宅内の機器と広域網ＮＴ上の通信端末とを仲介する。
【００３４】
通信端末から宅内の機器の監視や制御を行う場合は、監視や制御の要求をセンタサーバ２００に記憶させ、宅内の機器は定期的に片方向のポーリング通信を行うことにより、通信端末からの監視や制御の要求を受信する。この動作により、通信端末から宅内の機器の監視や制御が可能になる。
【００３５】
また、宅内の機器において火災検知など通信端末に通知すべきイベントが生じたときには、宅内の機器からセンタサーバ２００に通知し、センタサーバ２００から通信端末に対して電子メールによる通知を行う。
【００３６】
宅内サーバ１１６における宅内網との通信機能のうち重要な機能は、宅内網を構成する機器の検出と管理である。宅内サーバ１１６では、ＵＰｎＰ（Universal Plug and Play）を応用して宅内網に接続された機器を自動的に検出する。宅内サーバ１１６はブラウザ機能を有する表示器１１７を備え、検出した機器の一覧を表示器１１７に表示する。この表示器１１７はタッチパネル式もしくは操作部が付設された構成を有し、表示器１１７の画面に表示された選択肢から所望の内容を選択する操作が可能になっている。したがって、宅内サーバ１１６の利用者（施工業者あるいは家人）は、表示器１１７の画面上で機器の監視ないし制御が可能になる。表示器１１７は宅内サーバ１１６とは分離して設けてもよい。
【００３７】
宅内サーバ１１６では、機器の接続に関する情報を管理しており、宅内網に接続された機器の種類や機能とアドレスとを把握する。したがって、宅内網の機器を連動動作させることができる。機器の接続に関する情報は上述のように自動的に検出されるが、機器を連動動作させるには、機器自身が保有する属性により自動的に関係付けを行うほか、宅内サーバ１１６にパーソナルコンピュータのような情報端末を接続し、情報端末のブラウザ機能を利用して機器の関係付けを行うこともできる。
【００３８】
機器の連動動作の関係は各機器がそれぞれ保持する。したがって、機器は宅内サーバ１１６を通すことなく連動動作することができる。各機器について、連動動作の関係付けを行うことにより、例えば、機器であるスイッチの操作により、機器である照明器具の点灯あるいは消灯の動作を行うことが可能になる。また、連動動作の関係付けはサブシステム内で行うことが多いが、サブシステムを超える関係付けも可能である。
【００３９】
ところで、直流電力供給部１０１は、基本的には、宅外から供給される商用電源ＡＣの電力変換により直流電力を生成する。図示する構成では、商用電源ＡＣは、分電盤１１０に内器として取り付けられた主幹ブレーカ１１１を通して、スイッチング電源を含むＡＣ／ＤＣコンバータ１１２に入力される。ＡＣ／ＤＣコンバータ１１２から出力される直流電力は、協調制御部１１３を通して各直流ブレーカ１１４に接続される。
【００４０】
直流電力供給部１０１には、商用電源ＡＣから電力が供給されない期間（例えば商用電源ＡＣの停電期間）に備えて二次電池１６２が設けられている。二次電池１６２としては、例えばリチウムイオン二次電池などが用いられる。また、直流電力を生成する太陽電池１６１や燃料電池１６３を併用することも可能になっている。商用電源ＡＣから直流電力を生成するＡＣ／ＤＣコンバータ１１２を備える主電源に対して、太陽電池１６１や二次電池１６２や燃料電池１６３は分散電源になる。なお、図示していないが、二次電池１６２は、充電を制御する回路部を含んでいる。
【００４１】
太陽電池１６１は、図１０に示すように、出力電圧が大きくなると出力電流が短絡電流Ｉｓｃから次第に小さくなり、ある出力電圧で出力電力が最大となる特性を持つ。最大電力Ｐｍとなるときの出力電圧を最適電圧Ｖｍとする。
【００４２】
図２に示す二次電池１６２は、商用電源ＡＣや太陽電池１６１、燃料電池１６３によって適時充電され、二次電池１６２の放電は、商用電源ＡＣから電力が供給されない期間だけではなく必要に応じて適時に行われる。二次電池１６２の充放電や主電源と分散電源との協調は、協調制御部１１３により行われる。すなわち、協調制御部１１３は、直流電力供給部１０１を構成する主電源および分散電源から直流機器１０２への電力の配分を制御する直流電力制御部として機能する。
【００４３】
直流機器１０２の駆動電圧は機器に応じた複数種類の電圧から選択されるから、協調制御部１１３にＤＣ／ＤＣコンバータを設け、主電源および分散電源から得られる直流電圧を必要な電圧に変換するのが望ましい。通常は、１系統のサブシステム（もしくは１台の直流ブレーカ１１４に接続された直流機器１０２）に対して１種類の電圧が供給されるが、１系統のサブシステムに対して３線以上を用いて複数種類の電圧を供給するように構成してもよい。また、直流供給線路Ｗｄｃを２線式とし、線間に印加する電圧を時間経過に伴って変化させる構成を採用することも可能である。ＤＣ／ＤＣコンバータは、直流ブレーカと同様に複数に分散して設けてもよい。
【００４４】
上述の構成例では、ＡＣ／ＤＣコンバータ１１２を１個だけ図示しているが、複数個のＡＣ／ＤＣコンバータ１１２を並設することが可能であり、複数個のＡＣ／ＤＣコンバータ１１２を設けるときには、負荷の大きさに応じて運転するＡＣ／ＤＣコンバータ１１２の台数を増減させるのが望ましい。
【００４５】
上述したＡＣ／ＤＣコンバータ１１２、協調制御部１１３、直流ブレーカ１１４、太陽電池１６１、二次電池１６２、燃料電池１６３には通信機能が設けられており、主電源および分散電源や直流機器１０２を含む負荷の状態に対処する連携動作を行うことを可能にしている。この通信に用いる通信信号は、直流機器１０２に用いる通信信号と同様に直流電圧に重畳する形式で伝送する。
【００４６】
上述の例では主幹ブレーカ１１１から出力された交流電力をＡＣ／ＤＣコンバータ１１２により直流電力に変換するために、ＡＣ／ＤＣコンバータ１１２を分電盤１１０内に配置しているが、主幹ブレーカ１１１の出力側において分電盤１１０内に設けた分岐ブレーカ（図示せず）で交流供給線路を複数系統に分岐し、各系統の交流供給線路にＡＣ／ＤＣコンバータを設けて系統ごとに直流電力に変換する構成を採用してもよい。
【００４７】
この場合、家屋Ｈの各階や各部屋を単位として直流電力供給部１０１を設けることができるから、直流電力供給部１０１を系統別に管理することができ、しかも、直流電力を利用する直流機器１０２との間の直流供給線路Ｗｄｃの距離が小さくなるから、直流供給線路Ｗｄｃでの電圧降下による電力損失を低減させることができる。また、主幹ブレーカ１１１および分岐ブレーカを分電盤１１０に収納し、ＡＣ／ＤＣコンバータ１１２と協調制御部１１３と直流ブレーカ１１４と宅内サーバ１１６とを分電盤１１０とは別の盤に収納してもよい。
【００４８】
続いて、直流電力供給部１０１に収納されている電源供給装置３について図１を用いて説明する。電源供給装置３は、並列運転して直流電力を直流機器（負荷機器）１０２に供給する複数台（図示例では４台）の電源機器４（５，６）と、直流電力供給のシステム全体を監視する監視装置７とを備えている。
【００４９】
複数台の電源機器４は、１台の第１の電源機器５と、複数台（図示例では３台）の第２の電源機器６（６ａ〜６ｃ）とで構成されている。
【００５０】
第１の電源機器５は、出力電流Ｉｏ１の大きさに関わらず常に定電圧となる直流電圧を出力電圧Ｖｏ１とする定電圧電源機器である（図５（ｂ）参照）。第１の電源機器５には、商用電源ＡＣからの電源電圧が入力電圧Ｖｉ１（図３参照）として入力される。つまり、第１の電源機器５は、商用電源ＡＣを入力電源として直流電力を直流機器１０２に供給する商用電源用電源機器である。
【００５１】
この第１の電源機器５は、図３に示すように、出力電圧Ｖｏ１を検出する電圧検出手段５０と、基準電圧Ｖ２と電圧検出手段５０の検出電圧Ｖ１とに応じてオンデューティ幅が設定されたパルス幅変調信号Ｓ１を生成するスイッチング制御手段５１と、スイッチング制御手段５１からのパルス幅変調信号Ｓ１のオンデューティ幅に応じてオンオフ動作するスイッチング素子５２０を有するＤＣ／ＤＣコンバータ５２とを備えている。
【００５２】
電圧検出手段５０は、直列接続の２つの抵抗器５００，５０１と、抵抗器５００，５０１による分割電圧が入力される電圧ホロア５０２とを備えており、第１の電源機器５の出力電圧Ｖｏ１の大きさを検出する。
【００５３】
スイッチング制御手段５１は、電圧検出手段５０の検出電圧（電圧ホロア５０２の出力電圧）Ｖ１および基準電圧Ｖ２が入力されるスイッチングＩＣ５１０を備えている。
【００５４】
スイッチングＩＣ５１０は、基準電圧Ｖ２と検出電圧Ｖ１との差分電圧（Ｖ２−Ｖ１）が一定となるようにオンデューティ幅が設定されたパルス幅変調信号Ｓ１をスイッチング素子５２０に出力する。つまり、スイッチングＩＣ５１０は、出力電圧Ｖｏ１（検出電圧Ｖ１）が常に一定となるように、パルス幅変調信号Ｓ１のオンデューティ幅を設定する。
【００５５】
ＤＣ／ＤＣコンバータ５２は、入力側から順に、平滑コンデンサ５２１と、インダクタ５２２と、スイッチング素子５２０と、ダイオード５２３と、平滑コンデンサ５２４とを備えており、スイッチング素子５２０のオンオフ動作によって入力電圧Ｖｉ１を昇圧する。
【００５６】
スイッチング素子５２０は、例えば電界効果トランジスタなどであり、スイッチングＩＣ５１０からのパルス幅変調信号Ｓ１が抵抗器５２５を介してゲートに入力される。スイッチング素子５２０がオンになると、ソースとドレインの間が導通し、インダクタ５２２には電磁エネルギーが蓄えられる。その後、スイッチング素子５２０がオフになると、インダクタ５２２に蓄えられた電磁エネルギーが放出されることによって昇圧する。昇圧された電圧は平滑コンデンサ５２４で平滑される。平滑コンデンサ５２４で平滑された直流電圧は、出力電圧Ｖｏ１として直流機器１０２（図１参照）に出力される。
【００５７】
上記の動作により、第１の電源機器５は、図５（ｂ）に示すように、出力電流Ｉｏ１の大きさに関わらず出力電圧Ｖｏ１を一定の直流電圧とする出力電流−出力電圧特性から外れないようにフィードバック制御を行うことができる。
【００５８】
図１に示すように、第２の電源機器６ａには太陽電池１６１が接続され、第２の電源機器６ｂには二次電池１６２が接続され、第２の電源機器６ｃには燃料電池１６３が接続されている。これら第２の電源機器６ａ〜６ｃは、それぞれ接続されている電池１６１〜１６３から入力電圧Ｖｉ２（図４，８参照）が入力される。つまり、第２の電源機器６ａは、太陽電池１６１を入力電源として直流電力を直流機器１０２に供給する太陽電池用電源機器（ＰＶコンバータ）であり、第２の電源機器６ｂは、二次電池１６２を入力電源として直流電力を直流機器１０２に供給する二次電池用電源機器（ＢＡＴコンバータ）であり、第２の電源機器６ｃは、燃料電池１６３を入力電源として直流電力を直流機器１０２に供給する燃料電池用電源機器（ＦＣコンバータ）である。
【００５９】
ＢＡＴコンバータ６ｂおよびＦＣコンバータ６ｃ（以下「第２の電源機器６ｂ，６ｃ」という）は、図５（ａ）に示すように、出力電流Ｉｏｂ，Ｉｏｃ（Ｉｏ２）が大きくなるにつれて単調に小さくなる直流電圧を出力電圧Ｖｏｂ，Ｖｏｃ（Ｖｏ２）とするものである。このような第２の電源機器６ｂ，６ｃの出力電流−出力電圧特性を、Ｖｏ２＝−αＩｏ２＋Ｖ０（α＞０、Ｖ０＞０）と表わすことができる。上記の出力電流−出力電圧特性では、Ｖｏ２＋αＩｏ２はＶ０で一定値となる。αは、第２の電源機器６ｂ，６ｃごとに異なった値であってもよいし、同じ値であってもよい。
【００６０】
第２の電源機器６ｂ，６ｃは、それぞれ、図４に示すように、出力電流Ｉｏ２を検出する電流検出手段６０と、出力電圧Ｖｏ２を検出する電圧検出手段６１と、電圧検出手段６１の検出電圧Ｖ５と電流検出手段６０から出力される電圧Ｖ８とに応じてオンデューティ幅が設定されたパルス幅変調信号Ｓ２を生成するスイッチング制御手段６２と、スイッチング制御手段６２からのパルス幅変調信号Ｓ２のオンデューティ幅に応じてオンオフ動作するスイッチング素子６３０を有するＤＣ／ＤＣコンバータ６３と、後述の制御部７２（図１参照）の制御によって出力電流Ｉｏ２の大きさを調整する調整手段６４とを備えている。
【００６１】
電流検出手段６０は、抵抗器６００，６０５と、抵抗器６００の両端電圧を検出する電流ＩＣ６０１と、電流ＩＣ６０１の出力電圧Ｖ３を分割する抵抗器６０２，６０３と、抵抗器６０２，６０３で分割された分割電圧が入力される電圧ホロア６０４とを備えており、出力電流Ｉｏ２の大きさを検出する。
【００６２】
電圧検出手段６１は、直列接続の２つの抵抗器６１０，６１１と、抵抗器６１０，６１１による分割電圧が入力される電圧ホロア６１２とを備えており、出力電圧Ｖｏ２の大きさを検出する。
【００６３】
スイッチング制御手段６２は、電圧検出手段６１の検出電圧（電圧ホロア６１２の出力電圧）Ｖ５および電流検出手段６０から出力される電圧Ｖ８が入力されるスイッチングＩＣ６２０を備えている。
【００６４】
ＤＣ／ＤＣコンバータ６３は、入力側から順に、平滑コンデンサ６３１と、インダクタ６３２と、スイッチング素子６３０と、ダイオード６３３と、平滑コンデンサ６３４とを備えており、スイッチング素子６３０のオンオフ動作によって入力電圧Ｖｉ２を昇圧する。
【００６５】
調整手段６４は、後述の制御部７２（図１参照）から出力電流Ｉｏ２の指示値を取得するＣＰＵ６４０と、ＣＰＵ６４０の出力電圧Ｖ６を分割する２つの抵抗器６４１，６４２と、抵抗器６４１，６４２による分割電圧が入力される非反転増幅回路６４３とを備えている。
【００６６】
ＣＰＵ６４０では、電源供給装置３の動作中において、つまり電源供給装置３による直流機器１０２への電力供給時において、制御部７２からの指示値に基づいて、出力電流Ｉｏ２の大きさを変動するための制御が行われる。
【００６７】
図１に示す監視装置７は、直流機器１０２に供給される負荷電流ＩＬの電流値を検出する負荷電流検出部７０と、各電源機器５，６の出力電流Ｉｏ１，Ｉｏ２の電流値を検出する出力電流検出部（出力電流検出手段）７１と、第２の電源機器６ａ〜６ｃの動作を制御する制御部（制御手段）７２とを備えている。
【００６８】
負荷電流検出部７０は、電源供給装置３が動作中において、つまり電源供給装置３による直流機器１０２への電力供給時において、予め設定された時間間隔で各直流機器１０２から必要な電流を検出して、直流機器１０２側の総使用電流である負荷電流ＩＬを検出する。予め設定された時間間隔は、負荷追従を満足する時間間隔（例えば数ミリ秒間）である。
【００６９】
出力電流検出部７１は、第２の電源機器６の出力電圧Ｖｏ２が第１の電源機器５の出力電圧Ｖｏ１に合わせ込まれたときの第２の電源機器６の出力電流Ｉｏ２をそれぞれ検出する。
【００７０】
制御部７２は、システム全体としてどの電源機器５，６からどれだけの電力を各直流機器１０２に供給すればよいのかを求め、それに応じて各電源機器５，６の出力を調整する。制御部７２は、第２の電源機器６ｂ，６ｃの調整手段６４（図４参照）のそれぞれに対して、出力電流Ｉｏ２の電流値を指示するための指示値を送信する。なお、指示値は、出力電流Ｉｏ２の電流値を直接表わす値であってもよいし、出力電流Ｉｏ２の電流値を換算した電圧値であってもよい。また、各指示値は、第２の電源機器６ｂ，６ｃにおける出力電流Ｉｏ２の電流値を指示するための値には限定されず、第２の電源機器６ｂ，６ｃにおける出力電力の大きさを指示するための値であってもよい。
【００７１】
図４に示す第２の電源機器６ｂ，６ｃのＣＰＵ６４０は、制御部７２（図１参照）からの指示値に応じた大きさの出力電圧Ｖ６を出力する。非反転増幅回路６４３の出力電圧Ｖ７は、ＣＰＵ６４０の出力電圧Ｖ６が大きくなるにつれて大きくなっていき、ＣＰＵ６４０の出力電圧Ｖ６が小さくなるにつれて小さくなっていく。
【００７２】
また、電流検出手段６０には、電圧ホロア６０４と抵抗器６０５との間に差動増幅回路６０６が挿入されている。差動増幅回路６０６は、非反転増幅回路６４３の出力電圧Ｖ７と電流検出手段６０の検出電圧（電圧ホロア６０４の出力電圧）Ｖ４との差分電圧（Ｖ７−Ｖ４）に比例した電圧Ｖ８（＝β（Ｖ７−Ｖ４）（β＞０））をスイッチングＩＣ６２０に出力する。したがって、検出電圧Ｖ４が同じ大きさであっても、制御部７２からの指示値に応じて出力電圧Ｖ６および出力電圧Ｖ７が大きくなった場合、スイッチングＩＣ６２０に出力される電圧Ｖ８も大きくなる。逆に、出力電圧Ｖ６および出力電圧Ｖ７が小さくなった場合、スイッチングＩＣ６２０に出力される電圧Ｖ８も小さくなる。なお、βの大きさは、後述のスイッチングＩＣ６２０において、電圧Ｖ８が検出電圧Ｖ５と演算できるように設定される。
【００７３】
スイッチングＩＣ６２０は、電圧Ｖ８と検出電圧Ｖ５との差分電圧（Ｖ８−Ｖ５）つまり電圧（βＶ７−（Ｖ５＋βＶ４））が一定となるようにオンデューティ幅が設定（変更）されたパルス幅変調信号Ｓ２をスイッチング素子６３０に出力する。具体的には、電圧（βＶ７−（Ｖ５＋βＶ４））がこれまでよりも大きくなると、スイッチングＩＣ６２０は、電圧（βＶ７−（Ｖ５＋βＶ４））が小さくなるように（電圧（βＶ７−（Ｖ５＋βＶ４））がこれまでと同じ大きさになるように）、パルス幅変調信号Ｓ２のオンデューティ幅を広く設定する。逆に、電圧（βＶ７−（Ｖ５＋βＶ４））がこれまでよりも小さくなると、スイッチングＩＣ６２０は、電圧（βＶ７−（Ｖ５＋βＶ４））が大きくなるように（電圧（βＶ７−（Ｖ５＋βＶ４））がこれまでと同じ大きさになるように）、パルス幅変調信号Ｓ２のオンデューティ幅を狭く設定する。
【００７４】
スイッチング素子６３０は、例えば電界効果トランジスタなどであり、スイッチングＩＣ６２０からのパルス幅変調信号Ｓ２が抵抗器６３５を介してゲートに入力される。スイッチング素子６３０がオンになると、ソースとドレインの間が導通し、インダクタ６３２には電磁エネルギーが蓄えられる。その後、スイッチング素子６３０がオフになると、インダクタ６３２に蓄えられた電磁エネルギーが放出されることによって昇圧する。昇圧された電圧は、平滑コンデンサ６３４で平滑される。平滑コンデンサ６３４で平滑された直流電圧は、出力電圧Ｖｏ２として直流機器１０２（図１参照）に出力される。
【００７５】
上記の動作により、出力電流Ｉｏ２（検出電圧Ｖ４）がこれまでよりも大きくなると、電圧（βＶ７−（Ｖ５＋βＶ４））がこれまでよりも小さくなるが、電圧（βＶ７−（Ｖ５＋βＶ４））がこれまでと同じ大きさになるようにオンデューティ幅を狭く設定して昇圧を小さくすることによって、出力電圧Ｖｏ２（検出電圧Ｖ５）をこれまでよりも小さくすることができる。一方、出力電流Ｉｏ２（検出電圧Ｖ４）がこれまでよりも小さくなると、電圧（βＶ７−（Ｖ５＋βＶ４））がこれまでよりも大きくなるが、電圧（βＶ７−（Ｖ５＋βＶ４））がこれまでと同じ大きさになるようにオンデューティ幅を広く設定して昇圧を大きくすることによって、出力電圧Ｖｏ２（検出電圧Ｖ５）をこれまでよりも大きくすることができる。
【００７６】
よって、このような構成の第２の電源機器６ｂ，６ｃは、電圧（βＶ７−（Ｖ５＋βＶ４））を一定とすることによって、図５（ａ）に示すように、出力電流Ｉｏ２が大きくなると出力電圧Ｖｏ２が単調（直線上）に小さくなる出力電流−出力電圧特性（Ｖｏ２＋αＩｏ２が一定値である特性）から外れないようにフィードバック制御を行うことができる。
【００７７】
このような出力電流−出力電圧特性を持つ第２の電源機器６ｂ，６ｃは、第１の電源機器５とともに用いられた交点を持つ状態において、出力電圧Ｖｏ２が第１の電源機器５の出力電圧Ｖｏ１に合わせ込まれ、出力電圧Ｖｏ２が出力電圧Ｖｏ１に合わせ込まれたときの出力電流Ｉｏ２を出力する。
【００７８】
ここで、出力電流Ｉｏ２が減少した場合、出力電圧Ｖｏ２は、図６の出力電流−出力電圧特性にしたがって変動し、一時的に定電圧よりも大きくなる（図６の（Ａ））。出力電圧Ｖｏ２が定電圧よりも大きくなると、出力電流Ｉｏ２は大きくなり、その結果、検出電圧Ｖ４も大きくなる（図６の（Ｂ））。検出電圧Ｖ４が大きくなると、電圧（βＶ７−（Ｖ５＋βＶ４））が小さくなることにより、パルス幅変調信号Ｓ２のオンデューティ幅が狭くなり、出力電圧Ｖｏ２（検出電圧Ｖ５）は小さくなる（図６の（Ｃ））。これにより、出力電圧Ｖｏ２は出力電圧Ｖｏ１に合わせ込まれ、出力電流Ｉｏ２は元の大きさに戻る。
【００７９】
一方、出力電流Ｉｏ２が増加した場合、出力電圧Ｖｏ２は、図６の出力電流−出力電圧特性にしたがって変動し、一時的に定電圧よりも小さくなる（図６の（Ｄ））。出力電圧Ｖｏ２が定電圧よりも小さくなると、出力電流Ｉｏ２は小さくなり、その結果、検出電圧Ｖ４も小さくなる（図６の（Ｅ））。検出電圧Ｖ４が小さくなると、電圧（βＶ７−（Ｖ５＋βＶ４））が大きくなることにより、パルス幅変調信号Ｓ２のオンデューティ幅が広くなり、出力電圧Ｖｏ２（検出電圧Ｖ５）は大きくなる（図６の（Ｆ））。これにより、出力電圧Ｖｏ２は出力電圧Ｖｏ１に合わせ込まれ、出力電流Ｉｏ２は元の大きさに戻る。
【００８０】
続いて、このような第２の電源機器６ｂ，６ｃに対して、直流機器１０２側の総使用電流（負荷電流ＩＬ）が大きくなり、出力電圧Ｖｏ２（検出電圧Ｖ５）が一定のもとで、出力電流Ｉｏ２を大きくする指示値が制御部７２からあった場合について図７を用いて説明する。まず、上記指示値があると、出力電圧Ｖ７および電圧Ｖ８（＝β（Ｖ７−Ｖ４））が大きくなる。このとき、電圧（βＶ７−（Ｖ５＋βＶ４））が大きくなるので、パルス幅変調信号Ｓ２のオンデューティ幅は広くなり、出力電圧Ｖｏ２は一時的に出力電圧Ｖｏ１より大きくなる（図７の（Ａ））。この動作は、第２の電源機器６ｂ，６ｃの出力電圧Ｖｏ２に所定電圧を加算することに相当する。出力電圧Ｖｏ２が大きくなると、出力電流Ｉｏ２（検出電圧Ｖ４）も大きくなる（図７の（Ｂ））。検出電圧Ｖ４が大きくなると、電圧（βＶ７−（Ｖ５＋βＶ４））は小さくなるので、パルス幅変調信号Ｓ２のオンデューティ幅は狭くなる。その結果、出力電圧Ｖｏ２は小さくなる（図７の（Ｃ））。上記の動作を繰り返した後、出力電圧Ｖｏ２は出力電圧Ｖｏ１になる。これにより、第２の電源機器６ｂ，６ｃは、定電圧特性（第１の電源機器５の出力電流−出力電圧特性）との交点の出力電流Ｉｏ２が指示値になるように第２の電源機器６ｂ，６ｃの出力電流−出力電圧特性をシフトしたことになり、指示値通りの出力電流Ｉｏ２を出力する。
【００８１】
これに対して、負荷電流ＩＬが小さくなり、出力電圧Ｖｏ２（検出電圧Ｖ５）が一定のもとで、出力電流Ｉｏ２を小さくする指示値が制御部７２からあった場合、出力電圧Ｖ７および電圧Ｖ８（＝β（Ｖ７−Ｖ４））が小さくなる。このとき、電圧（βＶ７−（Ｖ５＋βＶ４））が小さくなるので、パルス幅変調信号Ｓ２のオンデューティ幅は狭くなり、出力電圧Ｖｏ２は一時的に出力電圧Ｖｏ１より小さくなる（図７の（Ｄ））。この動作は、第２の電源機器６ｂ，６ｃの出力電圧Ｖｏ２に所定電圧を減算することに相当する。出力電圧Ｖｏ２が小さくなると、出力電流Ｉｏ２（検出電圧Ｖ４）も小さくなる（図７の（Ｅ））。検出電圧Ｖ４が小さくなると、電圧（βＶ７−（Ｖ５＋βＶ４））は大きくなるので、パルス幅変調信号Ｓ２のオンデューティ幅は広くなる。その結果、出力電圧Ｖｏ２は大きくなる（図７の（Ｆ））。上記の動作を繰り返した後、出力電圧Ｖｏ２は出力電圧Ｖｏ１になる。これにより、第２の電源機器６ｂ，６ｃは、定電圧特性（第１の電源機器５の出力電流−出力電圧特性）との交点の出力電流Ｉｏ２が指示値になるように第２の電源機器６ｂ，６ｃの出力電流−出力電圧特性をシフトしたことになり、指示値通りの出力電流Ｉｏ２を出力する。
【００８２】
上記のように第２の電源機器６ｂ，６ｃの出力電流−出力電圧特性がシフトした後も、シフト前と同様、出力電圧Ｖｏ２が第１の電源機器５の出力電圧Ｖｏ１に合わせ込まれ、出力電圧Ｖｏ２が出力電圧Ｖｏ１に合わせ込まれたときの出力電流Ｉｏ２を出力する。
【００８３】
上記より、負荷電流ＩＬが変化したときに、第２の電源機器６ｂ，６ｃにおいて、制御部７２からの指示値に基づいて、図７に示すように、出力電流−出力電圧特性をシフトすることができる。シフトさせた後においても、第２の電源機器６ｂ，６ｃは、出力電圧Ｖｏ２が第１の電源機器５の出力電圧Ｖｏ１に合わせ込まれ、出力電圧Ｖｏ２が出力電圧Ｖｏ１と同じ大きさであるときの出力電流Ｉｏ２を直流機器１０２に出力することができる。これにより、負荷電流ＩＬが変化しても、電源供給装置３は第２の電源機器６ｂ，６ｃを負荷電流ＩＬに応じた出力電流Ｉｏ２に設定することができるとともに、負荷電流ＩＬが変化しても、第２の電源機器６ｂ，６ｃの出力電圧Ｖｏ２が第１の電源機器５の出力電圧Ｖｏ１に合わせ込まれることで、上記出力電圧Ｖｏ２を定電圧に保つことができる。その結果、直流機器１０２への電力供給を安定に行うことができる。
【００８４】
以下に一例を示す。図５では、（ａ）が第２の電源機器６ｂ，６ｃの出力電流−出力電圧特性を示し、（ｂ）が第１の電源機器５の出力電流−出力電圧特性を示す。ここで、図５（ｃ）に示すように、制御部７２からの指示値としてＩ１１が指示されて第２の電源機器６ｂ，６ｃの出力電流−出力電圧特性を図５（ｃ）の矢印のようにシフトさせた場合、第２の電源機器６ｂ，６ｃの出力電流Ｉｏ２をＩ１２からＩ１１に増加させることができる。
【００８５】
また、第２の電源機器６ｂ，６ｃにおいて、出力電流Ｉｏ２が大きくなるにつれて単調に出力電圧Ｖｏ２が小さくなる関係を、第１の電源機器５の構成から部品点数をほとんど増やすことなく、容易に実現することができる。
【００８６】
次に、図１に示す監視装置７におけるＰＶコンバータ６ａへの制御について説明する。監視装置７の制御部７２は、負荷電流検出部７０で検出された負荷電流ＩＬに応じてＰＶコンバータ６ａの出力電流Ｉｏａの目標値を設定する。その後、制御部７２は、出力電流検出部７１で検出されたＰＶコンバータ６ａの出力電流Ｉｏａが目標値に近づくようにＰＶコンバータ６ａの入力電圧Ｖｉａ（太陽電池１６１の出力電圧）を変更するための指示をＰＶコンバータ６ａ（調整手段６４ａ）に送信する。出力電流検出部７１で検出された出力電流Ｉｏａが目標値となった場合、制御部７２は、ＰＶコンバータ６ａ（調整手段６４ａ）への指示の送信を停止する。なお、ＰＶコンバータ６ａの動作を開始させる場合、制御部７２は、入力電圧Ｖｉａが所定の電圧値（初期電圧値）になるような最初の指示をＰＶコンバータ６ａに送信する。
【００８７】
続いて、ＰＶコンバータ６ａの構成について図８を用いて説明する。ＰＶコンバータ６ａは、出力電圧Ｖｏａを検出する電圧検出手段６１と、入力電圧Ｖｉａ（太陽電池１６１の出力電圧）を検出する入力電圧検出手段６５と、電圧検出手段６１の検出電圧Ｖ５と入力電圧検出手段６５から出力される電圧Ｖ８ａとに応じてオンデューティ幅が設定されたパルス幅変調信号Ｓ２を生成するスイッチング制御手段６２と、スイッチング制御手段６２からのパルス幅変調信号Ｓ２のオンデューティ幅に応じてオンオフ動作するスイッチング素子６３０を有するＤＣ／ＤＣコンバータ６３と、制御部７２（図１参照）の制御によって入力電圧Ｖｉａの大きさを調整する調整手段６４ａとを備えている。なお、電圧検出手段６１、スイッチング制御手段６２およびＤＣ／ＤＣコンバータ６３の構成は、それぞれ第２の電源機器６ｂ，６ｃの電圧検出手段６１、スイッチング制御手段６３およびＤＣ／ＤＣコンバータ６３（図４参照）と同様である。
【００８８】
入力電圧検出手段６５は、直列接続の２つの抵抗器６５０，６５１と、抵抗器６５０，６５１による分割電圧が入力される電圧ホロア６５２と、電圧ホロア６５２の出力電圧が入力される反転増幅回路６５３とを備えており、入力電圧Ｖｉａを検出する。
【００８９】
調整手段６４ａは、制御部７２（図１参照）から指示（命令）を取得するＣＰＵ６４４と、ＣＰＵ６４４の出力電圧Ｖ６ａを分割する２つの抵抗器６４１，６４２と、抵抗器６４１，６４２による分割電圧が入力される非反転増幅回路６４３と、切替スイッチ６４５とを備えている。
【００９０】
調整手段６４ａは、制御部７２からの指示をＣＰＵ６４４が取得する。調整手段６４ａは、制御部７２からの指示に基づいて、太陽電池１６１の出力電圧（ＰＶコンバータ６ａの入力電圧Ｖｉａ）が大きくなるとＰＶコンバータ６ａの出力電圧Ｖｏａが単調に大きくなる入力電圧−出力電圧特性をシフトする。
【００９１】
ＣＰＵ６４４では、電源供給装置３の動作中において、つまり電源供給装置３による直流機器１０２への電力供給時において、制御部７２からの指示に基づいて、出力電圧Ｖｏａの大きさを変動するための制御が行われる。
【００９２】
ところで、太陽電池１６１において最大出力電力となるときの電圧である最適電圧Ｖｍは、理想的にはリアルタイムで検出するのが望ましい。しかしながら、最適電圧Ｖｍをリアルタイムで検出するには複雑な処理が必要である。そこで、本実施形態では、ＣＰＵ６４４は、予め知られている開放電圧Ｖｏｃに対する所望の割合の電圧を最適電圧Ｖｍ（＝γＶｏｃ、０＜γ＜１）に設定する（例えば開放電圧Ｖｏｃの０．８倍（γ＝０．８）を最適電圧Ｖｍとする）。ＣＰＵ６４４は、制御部７２からの指示に応じて入力電圧−出力電圧特性をシフトする際に、ＰＶコンバータ６ａの出力電圧Ｖｏａが第１の電源機器５の出力電圧Ｖｏ１に合わせ込まれたときの太陽電池１６１の出力電圧を、最適電圧Ｖｍ以上開放電圧Ｖｏｃ未満の範囲（調整可能範囲）で調整する。なお、調整可能範囲の下限は、最適電圧Ｖｍであってもよいし、余裕を持たせて最適電圧Ｖｍより少し大きい電圧であってもよい。また、調整可能範囲の上限も開放電圧Ｖｏｃであってもよいし、余裕を持たせて開放電圧Ｖｏｃより少し小さい電圧であってもよい。つまり、調整可能範囲は、最適電圧Ｖｍ以上開放電圧Ｖｏｃ未満の範囲で適宜設定できる。
【００９３】
ＣＰＵ６４４は、制御部７２から入力電圧Ｖｉａを大きくするという指示を取得した場合、出力電圧Ｖ６ａを現状よりも小さくする。一方、入力電圧Ｖｉａを小さくするという指示を受け取った場合、ＣＰＵ６４４は、出力電圧Ｖ６ａを現状よりも大きくする。非反転増幅回路６４３の出力電圧Ｖ７ａは、ＣＰＵ６４４の出力電圧Ｖ６ａが大きくなるにつれて大きくなっていき、ＣＰＵ６４４の出力電圧Ｖ６ａが小さくなるにつれて小さくなっていく。
【００９４】
入力電圧検出手段６５には、差動増幅回路６５３と抵抗器６５４との間に差動増幅回路６５５が挿入されている。差動増幅回路６５５は、非反転増幅回路６４３の出力電圧Ｖ７ａと切替スイッチ６４５の出力側の電圧Ｖ９との差分電圧（Ｖ７ａ−Ｖ９）に比例した電圧Ｖ８ａ（＝β（Ｖ７ａ−Ｖ９）（β＞０））をスイッチングＩＣ６２０に出力する。したがって、検出電圧Ｖ４ａ（電圧Ｖ９）が同じ大きさであっても、制御部７２からの指示に対応する出力電圧Ｖ６ａおよび出力電圧Ｖ７ａが大きくなった場合、スイッチングＩＣ６２０に出力される電圧Ｖ８ａも大きくなる。逆に、出力電圧Ｖ６ａおよび出力電圧Ｖ７ａが小さくなった場合、スイッチングＩＣ６２０に出力される電圧Ｖ８ａも小さくなる。なお、βの大きさは、後述のスイッチングＩＣ６２０において、電圧Ｖ８ａが検出電圧Ｖ５と演算できるように設定される。
【００９５】
ＰＶコンバータ６ａのスイッチングＩＣ６２０の機能は、電圧Ｖ８ａと検出電圧Ｖ５との差分電圧（Ｖ８ａ−Ｖ５）つまり電圧（βＶ７ａ−（Ｖ５＋βＶ９））が一定となるようにオンデューティ幅が設定（変更）されたパルス幅変調信号Ｓ２をスイッチング素子６３０に出力する。
【００９６】
上記の動作により、入力電圧Ｖｉａがこれまでよりも小さくなると、検出電圧Ｖ４ａおよび電圧Ｖ９がこれまでよりも大きくなり、電圧（βＶ７ａ−（Ｖ５＋βＶ９））がこれまでよりも小さくなるが、電圧（βＶ７ａ−（Ｖ５＋βＶ９））がこれまでと同じ大きさになるようにパルス幅変調信号Ｓ２のオンデューティ幅を狭く設定して昇圧を小さくすることによって、出力電圧Ｖｏａ（検出電圧Ｖ５）をこれまでよりも小さくすることができる。一方、入力電圧Ｖｉａがこれまでよりも大きくなると、検出電圧Ｖ４ａおよび電圧Ｖ９がこれまでよりも小さくなり、電圧（βＶ７ａ−（Ｖ５＋βＶ９））がこれまでよりも大きくなるが、電圧（βＶ７ａ−（Ｖ５＋βＶ９））がこれまでと同じ大きさになるようにパルス幅変調信号Ｓ２のオンデューティ幅を広く設定して昇圧を大きくすることによって、出力電圧Ｖｏａ（検出電圧Ｖ５）をこれまでよりも大きくすることができる。
【００９７】
よって、このような構成のＰＶコンバータ６ａは、電圧（βＶ７ａ−（Ｖ５＋βＶ９））を一定とすることによって、図９に示すように、入力電圧Ｖｉａが大きくなると出力電圧Ｖｏａが単調（直線上）に大きくなる出力電圧特性（Ｖｏａ＝αＶｉａ＋Ｖ０である特性）から外れないようにフィードバック制御を行うことができる。
【００９８】
このような出力電圧特性を持つＰＶコンバータ６ａは、第１の電源機器５とともに用いられた交点を持つ状態において、出力電圧Ｖｏａが第１の電源機器５の出力電圧Ｖｏ１に合わせ込まれ、出力電圧Ｖｏａが出力電圧Ｖｏ１に合わせ込まれたときの出力電流Ｉｏａを出力する。
【００９９】
ここで、入力電圧Ｖｉａ（太陽電池１６１の出力電圧）が増加した場合、出力電圧Ｖｏａは、図１１の入力電圧−出力電圧特性にしたがって変動し、一時的に定電圧よりも大きくなる（図１１の（Ａ））。出力電圧Ｖｏａが定電圧よりも大きくなると、出力電流Ｉｏａは大きくなり、その結果、太陽電池１６１の出力電力が不足するため、太陽電池１６１の出力電力が大きくなるように太陽電池１６１の出力電圧つまり入力電圧Ｖｉａは小さくなる（図１１の（Ｂ））。入力電圧Ｖｉａが小さくなって検出電圧Ｖ４ａおよび電圧Ｖ９が大きくなると、電圧（βＶ７ａ−（Ｖ５＋βＶ９））が小さくなることにより、パルス幅変調信号Ｓ２のオンデューティ幅が狭くなり、出力電圧Ｖｏａ（検出電圧Ｖ５）は小さくなる（図１１の（Ｃ））。これにより、出力電圧Ｖｏａは出力電圧Ｖｏ１に合わせ込まれ、入力電圧Ｖｉａは元の大きさに戻る。
【０１００】
一方、入力電圧Ｖｉａ（太陽電池１６１の出力電圧）が減少した場合、出力電圧Ｖｏａは、図１１の入力電圧−出力電圧特性にしたがって変動し、一時的に定電圧よりも小さくなる（図１１の（Ｄ））。出力電圧Ｖｏａが定電圧よりも小さくなると、出力電流Ｉｏａは小さくなり、その結果、太陽電池１６１が過剰供給になるため、太陽電池１６１の出力電力が小さくなるように太陽電池１６１の出力電圧つまり入力電圧Ｖｉａは大きくなる（図１１の（Ｅ））。入力電圧Ｖｉａが大きくなって検出電圧Ｖ４ａおよび電圧Ｖ９が小さくなると、電圧（βＶ７ａ−（Ｖ５＋βＶ９））が大きくなることにより、パルス幅変調信号Ｓ２のオンデューティ幅が広くなり、出力電圧Ｖｏａ（検出電圧Ｖ５）は大きくなる（図１０の（Ｆ））。これにより、出力電圧Ｖｏａは出力電圧Ｖｏ１に合わせ込まれ、入力電圧Ｖｉａは元の大きさに戻る。
【０１０１】
続いて、このようなＰＶコンバータ６ａに対して、直流機器１０２側の総使用電流（負荷電流ＩＬ）が大きくなり、出力電圧Ｖｏａ（検出電圧Ｖ５）が一定のもとで、入力電圧Ｖｉａ（太陽電池１６１の出力電圧）を小さくする指示が制御部７２からあった場合について図１２を用いて説明する。まず、上記指示があると、出力電圧Ｖ７ａおよび電圧Ｖ８ａ（＝β（Ｖ７ａ−Ｖ９））が大きくなる。このとき、電圧（βＶ７ａ−（Ｖ５＋βＶ９））が大きくなるので、パルス幅変調信号Ｓ２のオンデューティ幅は広くなり、出力電圧Ｖｏａは一時的に出力電圧Ｖｏ１より大きくなる（図１２の（Ａ））。この動作は、ＰＶコンバータ６ａの出力電圧Ｖｏａに所定電圧を加算することに相当する。出力電圧Ｖｏａが大きくなると、出力電流Ｉｏａも大きくなり、ＰＶコンバータ６ａの出力電力が大きくなるが、このままでは電力不足となるため、太陽電池１６１の出力電力が大きくなるように太陽電池１６１の出力電圧つまり入力電圧Ｖｉａが小さくなる（図１２の（Ｂ））。入力電圧Ｖｉａが小さくなって検出電圧Ｖ４ａおよび電圧Ｖ９が大きくなると、電圧（βＶ７ａ−（Ｖ５＋βＶ９））は小さくなるので、パルス幅変調信号Ｓ２のオンデューティ幅は狭くなる。その結果、出力電圧Ｖｏａは小さくなる（図１２の（Ｃ））。上記の動作を繰り返した後、出力電圧Ｖｏａは出力電圧Ｖｏ１になる。これにより、ＰＶコンバータ６ａは、入力電圧Ｖｉａが指示に応じて減少するようにＰＶコンバータ６ａの入力電圧−出力電圧特性をシフトしたことになり、指示通りの入力電圧Ｖｉａつまり太陽電池１６１の出力電圧になる。
【０１０２】
これに対して、負荷電流ＩＬが小さくなり、出力電圧Ｖｏａ（検出電圧Ｖ５）が一定のもとで、入力電圧Ｖｉａ（太陽電池１６１の出力電圧）を大きくする指示が制御部７２からあった場合、出力電圧Ｖ７ａおよび電圧Ｖ８ａ（＝β（Ｖ７ａ−Ｖ９））が小さくなる。このとき、電圧（βＶ７ａ−（Ｖ５＋βＶ９））が小さくなるので、パルス幅変調信号Ｓ２のオンデューティ幅は狭くなり、出力電圧Ｖｏａは一時的に出力電圧Ｖｏ１より小さくなる（図１２の（Ｄ））。この動作は、ＰＶコンバータ６ａの出力電圧Ｖｏａに所定電圧を減算することに相当する。出力電圧Ｖｏａが小さくなると、出力電流Ｉｏａも小さくなり、ＰＶコンバータ６ａの出力電力が小さくなるが、このままでは過剰供給になるため、太陽電池１６１の出力電力が小さくなるように太陽電池１６１の出力電圧つまり入力電圧Ｖｉａが大きくなる（図１２の（Ｅ））。入力電圧Ｖｉａが大きくなって検出電圧Ｖ４ａおよび電圧Ｖ９が小さくなると、電圧（βＶ７ａ−（Ｖ５＋βＶ９））は大きくなるので、パルス幅変調信号Ｓ２のオンデューティ幅は広くなる。その結果、出力電圧Ｖｏａは大きくなる（図１２の（Ｆ））。上記の動作を繰り返した後、出力電圧Ｖｏａは出力電圧Ｖｏ１になる。これにより、ＰＶコンバータ６ａは、入力電圧Ｖｉａが指示通りに増加するようにＰＶコンバータ６ａの入力電圧−出力電圧特性をシフトしたことになり、指示通りの入力電圧Ｖｉａつまり太陽電池１６１の出力電圧になる。
【０１０３】
上記より、負荷電流ＩＬが変化したときに、ＰＶコンバータ６ａにおいて、制御部７２からの指示に基づいて、図１２に示すように、出力電圧Ｖｏａが第１の電源機器５の出力電圧Ｖｏ１に合わせ込まれたときの出力電流Ｉｏａが目標値に近づくように、入力電圧−出力電圧特性をシフトすることができる。シフトさせた後においても、電源供給装置３は、ＰＶコンバータ６ａの出力電圧Ｖｏａが第１の電源機器５の出力電圧Ｖｏ１に合わせ込まれることで、上記出力電圧Ｖｏａを定電圧に保つことができる。その結果、直流機器１０２への電力供給を安定に行うことができる。
【０１０４】
また、ＰＶコンバータ６ａにおいて、入力電圧Ｖｉａが大きくなるにつれて単調に出力電圧Ｖｏａが大きくなる関係を、第１の電源機器５の構成から部品点数をほとんど増やすことなく、容易に実現することができる。
【０１０５】
ところで、ＰＶコンバータ６ａの調整手段６４ａは、図１６に示すように、入力電圧−出力電圧特性においてＰＶコンバータ６ａの出力電圧Ｖｏａの上限値を設定することもできる。図８に示す切替スイッチ６４５は、ＣＰＵ６４４の制御によって、差動増幅回路６５５に入力される電圧Ｖ９を切り替えている。切替スイッチ６４５が接地側から差動増幅回路６５３側に切り替わると、電圧Ｖ９は、入力電圧Ｖｉａの電圧値を示す検出電圧Ｖ４ａになるため、結果的にＰＶコンバータ６ａの入力電圧−出力電圧特性は、図１６に示す第１の特性Ｌ１に切り替わる。一方、切替スイッチ６４５が差動増幅回路６５３側から接地側に切り替わると、電圧Ｖ９は、入力電圧Ｖｉａの大きさに関係なく常に一定になるため、ＰＶコンバータ６ａの入力電圧−出力電圧特性は、図１６に示す第２の特性Ｌ２に切り替わる。ＣＰＵ６４４は、電圧検出手段６１の検出結果を取得し、出力電圧Ｖｏａが予め設定された閾値電圧Ｖ’より小さい場合、切替スイッチ６４５が差動増幅回路６５３側になるように制御する。これに対して、出力電圧Ｖｏａが閾値電圧Ｖ’に到達すると、ＣＰＵ６４４は、切替スイッチ６４５を差動増幅回路６５３側から接地側に切り替えるように制御する。さらに、第２の特性Ｌ２の出力電圧Ｖｏａは、第１の電源機器５の出力電圧Ｖｏ１に比べて少し高い。上記より、負荷電流ＩＬが小さくなり、出力電流Ｉｏａが小さくなっても、少しの電圧上昇で抑えることができる。
【０１０６】
また、図８に示すように、ＣＰＵ６４４には、太陽電池１６１の温度を検出する温度検出手段８が接続されている。温度検出手段８は、太陽電池１６１の温度によって抵抗値が変動する感温素子８０と、感温素子８０に直列に接続される抵抗器８１とを備えている。ＣＰＵ６４４には、温度検出手段８の検出結果つまり太陽電池１６１の温度情報として、検出電圧Ｖ１０が入力される。ＣＰＵ６４４は、検出電圧Ｖ１０の電圧値に応じて出力電圧Ｖ６ａを補正する。つまり、ＣＰＵ６４４は、温度検出手段８の検出結果に応じて、ＰＶコンバータ６ａの入力電圧−出力電圧特性のシフト量を補正する。
【０１０７】
次に、本実施形態に係る電源供給装置３におけるＰＶコンバータ６ａに関連する動作について図１３を用いて説明する。まず、監視装置７の負荷電流検出部７０が負荷電流ＩＬの電流値Ｉ０を検出する（図１３のＳ１）。このとき、ＰＶコンバータ６ａの出力電流Ｉｏａの目標値を設定する（Ｓ２）。続いて、制御部７２が、ＰＶコンバータ６ａの動作を開始させるための最初の指示をＰＶコンバータ６ａに送信する（Ｓ３）。調整手段６４ａのＣＰＵ６４４は、制御部７２から最初の指示を受け取ると、入力電圧Ｖｉａ（太陽電池１６１の出力電圧）を、指示に対応する初期電圧値Ｖｐに設定する（Ｓ４）。その後、調整手段６４ａは、入力電圧Ｖｉａ（太陽電池１６１の出力電圧）が初期電圧値ＶｐのときにＰＶコンバータ６ａの出力電圧Ｖｏａが定電圧Ｖｏ１になるように、ＰＶコンバータ６ａの入力電圧−出力電圧特性をシフトする（Ｓ５）。ＰＶコンバータ６ａから電流が出力される（Ｓ６）。その後、制御部７２は、出力電流検出部７１の検出結果を用いて、出力電流Ｉｏａが目標値であるか否かを検出する（Ｓ７）。出力電流Ｉｏａが目標値より小さい場合、入力電圧Ｖｉａを変更可能であれば（Ｓ８）、制御部７２は、入力電圧Ｖｉａ（太陽電池１６１の出力電圧）を現状より小さくするための指示をＣＰＵ６４４に送信する。一方、出力電流検出部７１の検出結果により、出力電流Ｉｏａが目標値より大きい場合、制御部７２は、入力電圧Ｖｉａ（太陽電池１６１の出力電圧）を現状より高くするための指示をＣＰＵ６４４に送信する。ＰＶコンバータ６ａにおいて入力電圧Ｖｉａが変更される（Ｓ９）。上記のようにしても、出力電流Ｉｏａが目標値にならなかった場合、目標値と現状の電流値との差分は、第１の電源機器５やＢＡＴコンバータ６ｂ、ＦＣコンバータ６ｃからの電流出力で補う（Ｓ１０）。
【０１０８】
電源供給装置３は、ステップＳ１からステップＳ１０までの動作を定期的（予め設定された時間間隔）に行えば、負荷電流ＩＬの大きさが変動した場合であっても、変動に対応した太陽電池１６１の出力電圧の設定を行うことができる。予め設定された時間間隔は、負荷追従を満足する時間間隔（例えば数ミリ秒間）である。なお、電源供給装置３は、ステップＳ１からステップＳ１０までの動作を、予め設定された時間間隔以外に行ってもよい。
【０１０９】
次に、本実施形態に係る電源供給装置３において、太陽電池１６１の出力電圧を電圧値Ｖｐに設定した後の出力について図１４を用いて説明する。ここでは、太陽電池１６１の出力電力が負荷電力より小さく、太陽電池１６１だけでは不足するので、不足分を商用電源ＡＣで補う場合について説明する。
【０１１０】
まず、図１４の（１）のように太陽電池１６１の供給能力が大きい場合、太陽電池１６１の出力電力Ｗ１は、ＰＶコンバータ６ａの出力電力と等しく、（定電圧値Ｖｏ１）×（ＰＶコンバータ６ａの出力電流Ｉｏａの電流値Ｉ１）となる。その後、図１４の（２）のように太陽電池１６１の供給能力が減少した場合、このままでは出力電流Ｉｏａが小さくなる。しかし、入力電圧Ｖｉａ（太陽電池１６１の出力電圧）は既に下限値であるため、指示を送信することができない。太陽電池１６１の出力電力Ｗ２は、（定電圧値Ｖｏ１）×（出力電流Ｉｏａの電流値Ｉ２）となり、ＰＶコンバータ６ａの出力電流ＩｏａはＩ１からＩ２へと小さくなる。太陽電池１６１の出力電圧Ｖｐは最適電圧Ｖｍと開放電圧Ｖｏｃとの間に設定されたままであるので、太陽電池１６１は出力ダウンすることがない。その後、図１４の（３）のように太陽電池１６１の供給能力がさらに減少した場合、太陽電池１６１の出力電力Ｗ３は、（定電圧値Ｖｏ１）×（出力電流Ｉｏａの電流値Ｉ３）となり、ＰＶコンバータ６ａの出力電流Ｉｏａはさらに小さくなる。太陽電池１６１の出力電圧Ｖｐは最適電圧Ｖｍと開放電圧Ｖｏｃとの間に設定されたままであるので、太陽電池１６１は出力ダウンすることがない。
【０１１１】
なお、図１４の（３）→（２）→（１）のように太陽電池１６１の供給能力が大きくなっていく場合についても、上述と同様であり、太陽電池１６１の出力電圧Ｖｐが最適電圧Ｖｍと開放電圧Ｖｏｃとの間に設定されたままであるので、太陽電池１６１は出力ダウンすることがない。
【０１１２】
続いて、太陽電池１６１の出力電力が負荷電力より大きく、負荷電力をすべて太陽電池１６１でまかなう場合について図１５を用いて説明する。太陽電池１６１の出力電圧は、最初、電圧値Ｖｐ１に設定されている。
【０１１３】
まず、図１５の（１）のように太陽電池１６１の供給能力が大きい場合、太陽電池１６１の出力電力Ｗ０は、（定電圧Ｖｏ１）×（ＰＶコンバータ６ａの出力電流Ｉｏａの電流値Ｉ１）となる。その後、図１５の（２）のように太陽電池１６１の供給能力が減少した場合、このまま（太陽電池１６１の出力電圧がＶｐ２のまま）では出力電流Ｉｏａが小さくなるため、制御部７２は、入力電圧Ｖｉａ（太陽電池１６１の出力電圧）を小さくするための指示をＰＶコンバータ６ａに送信する。ＰＶコンバータ６ａのＣＰＵ６４４は、太陽電池１６１の出力電圧をＶｐ１からＶｐ２に小さくして、太陽電池１６１の出力電力をＷ０に一定にする。これにより、太陽電池１６１の供給能力が減少しても太陽電池１６１の出力電力は一定となり、その結果、出力電流Ｉｏａも一定となる。その後、図１５の（３）のように太陽電池１６１の供給能力がさらに減少した場合、このままでは出力電流Ｉｏａが小さくなるため、制御部７２は、入力電圧Ｖｉａ（太陽電池１６１の出力電圧）を小さくするための指示をＰＶコンバータ６ａに送信する。ＣＰＵ６４４は、太陽電池１６１の出力電圧をＶｐ２からＶｐ３に小さくして、太陽電池１６１の出力電力をＷ０に一定にする。これにより、太陽電池１６１の供給能力が減少しても太陽電池１６１の出力電力は一定となり、その結果、出力電流Ｉｏａも一定となる。その後、図１５の（４）のように太陽電池１６１の供給能力がさらに減少した場合、このままでは出力電流Ｉｏａが小さくなる。しかし、入力電圧Ｖｉａ（太陽電池１６１の出力電圧）は下限値であるため、指示を送信することができない。したがって、太陽電池１６１の出力電力が負荷電力より小さくなるため、太陽電池１６１の出力電力Ｗ４は、Ｗ０より小さくなり、その結果、ＰＶコンバータ６ａの出力電流Ｉｏａも小さくなる。この場合、負荷電力の不足分は、商用電源ＡＣで補充される。上述の動作において、太陽電池１６１の出力電圧Ｖｐ１，Ｖｐ２，Ｖｐ３が最適電圧Ｖｍと開放電圧Ｖｏｃとの間に設定されているので、太陽電池１６１は出力ダウンすることがない。
【０１１４】
なお、図１５の（４）→（３）→（２）→（１）のように太陽電池１６１の供給能力が大きくなっていく場合についても、上述と同様であり、太陽電池１６１の出力電圧が最適電圧Ｖｍと開放電圧Ｖｏｃとの間に設定されているので、太陽電池１６１が出力ダウンすることはない。
【０１１５】
以上、本実施形態によれば、太陽電池１６１の出力電圧が最大出力電力となる電圧より常に大きいので、太陽電池１６１の出力ダウンを防止しながら、ＰＶコンバータ６ａから電流出力させることができる。残りの必要電力は、第１の電源機器５やＢＡＴコンバータ６ｂ、ＦＣコンバータ６ｃから供給することができる。
【０１１６】
また、本実施形態によれば、ＰＶコンバータ６ａの出力電圧Ｖｏａの上限値が設定されていることによって、負荷電流ＩＬが急激に変化した場合に、ＰＶコンバータ６ａの出力電圧Ｖｏａが一時的に増加する量を抑制することができる。
【０１１７】
さらに、本実施形態によれば、太陽電池１６１の温度特性の影響を低減することができるので、太陽電池１６１の温度が変動してもＰＶコンバータ６ａの動作を安定にすることができる。
【０１１８】
また、本実施形態によれば、出力電流検出部７１で検出されたＰＶコンバータ６ａの出力電流Ｉｏａが目標値となった場合に、制御部７２がＰＶコンバータ６ａへの指示の送信を停止することによって、無駄な制御をなくすことができる。
【０１１９】
なお、本実施形態では、ＰＶコンバータ６ａの入力電圧−出力電圧特性を図９に示すようにシフトさせているが、本実施形態の変形例として、ＰＶコンバータ６ａの入力電圧−出力電圧特性を図１７に示すように変化させてもよい。
【符号の説明】
【０１２０】
１０２  直流機器（負荷機器）
１６１  太陽電池
３  電源供給装置
４  複数台の電源機器
５  第１の電源機器（定電圧電源機器）
６  第２の電源機器
６ａ  ＰＶコンバータ（太陽電池用電源機器）
６４，６４ａ  調整手段
７  監視装置
７１  出力電流検出部（出力電流検出手段）
７２  制御部（制御手段）
８  温度検出手段
【図１】
2011036080.tif 000003
【図２】
2011036080.tif 000004
【図３】
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【図４】
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【図５】
2011036080.tif 000007
【図６】
2011036080.tif 000008
【図７】
2011036080.tif 000009
【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
2011036080.tif 000018
【図１７】
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