(57)【要約】【課題】超電導体前駆ロッド（１３）などの超電導体前駆材料をそのボア（３）に挿入する中空管（１）を提供する。【解決手段】軸方向に沿って延び、第１の延性材料から作られた基材（４）を含む中空管（１）は、基材（４）中に、管（１）の軸方向に沿って延びる複数の連続フィラメント（５）が分布しており、連続フィラメント（５）が第２の延性材料でできていることを特徴とする。本発明を用いると、超電導線の良質な機械的補強、特に、後に熱間押出しを実施することなく使用することができる超電導線の良質な機械的補強を達成することができる。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
超電導体前駆ロッド（１３）などの超電導体前駆材料をそのボア（３）に挿入する中空管（１）であって、
軸方向に沿って延び、
第１の延性材料から作られた基材（４）を含む
中空管（１）において、
前記基材（４）中に、前記管（１）の前記軸方向に沿って延びる複数の連続フィラメント（５）が分布しており、前記連続フィラメント（５）が第２の延性材料でできている
ことを特徴とする中空管（１）。
【請求項２】
前記基材（４）の前記第１の延性材料が、高電気伝導率および高熱伝導率の材料、すなわち前記フィラメント（５）の前記第２の延性材料の電気伝導率σ２および熱伝導率ｋ２よりも大きな電気伝導率σ１および熱伝導率ｋ１を有する材料、特にそのような金属または合金であり、
前記フィラメント（５）の前記第２の延性材料が、高耐力の材料、すなわち前記基材（４）の前記第１の材料の耐力ｙｓ１よりも大きな耐力ｙｓ２を有する材料、特にそのような金属または合金である
ことを特徴とする、請求項１に記載の管（１）。
【請求項３】
前記フィラメント（５）の前記第２の延性材料が、高電気伝導率および高熱電気伝導率の材料、すなわち前記基材（４）の前記第１の延性材料の電気伝導率σ１および熱伝導率ｋ１よりも大きな電気伝導率σ２および熱伝導率ｋ２を有する材料、特にそのような金属または合金であり、
前記基材（４）の前記第１の材料が、高耐力の材料、すなわち前記フィラメント（５）の前記第２の材料の耐力ｙｓ２よりも大きな耐力ｙｓ１を有する材料、特にそのような金属または合金である
ことを特徴とする、請求項１に記載の管（１）。
【請求項４】
前記高電気伝導率および高熱伝導率の材料が、群Ｃｕ、Ｃｕ合金、Ａｇ、Ａｇ合金の中から選択されたものであることを特徴とする、請求項２または３に記載の管（１）。
【請求項５】
前記高耐力の材料が、群Ｎｂ、Ｎｂ合金、Ｔａ、Ｔａ合金、Ｔｉ、Ｔｉ合金、Ｖ、Ｖ合金、Ｚｒ、Ｚｒ合金、Ｈｆ、Ｈｆ合金、Ｍｏ、Ｍｏ合金、Ｆｅ、Ｆｅ合金、Ｎｉ、Ｎｉ合金、Ｃｕ合金の中から選択されたものであることを特徴とする、請求項２から４の一項に記載の管（１）。
【請求項６】
前記高耐力の材料が、
金属基材、特にＣｕまたはＣｕ基固溶合金の金属基材と、
粒子または非連続繊維、特に材料Ｎｂ、Ｎｂ合金、Ｔａ、Ｔａ合金、Ｔｉ、Ｔｉ合金、Ｖ、Ｖ合金、Ｚｒ、Ｚｒ合金、Ｈｆ、Ｈｆ合金、Ｍｏ、Ｍｏ合金、Ｆｅ、Ｆｅ合金、Ｎｉ、Ｎｉ合金のうちの１種または数種の材料の粒子または非連続繊維と
から作られた金属基複合材料であることを特徴とする、請求項２から５の一項に記載の管（１）。
【請求項７】
前記管（１）が円形の外形（４ｂ）を有することを特徴とする、請求項１から６のいずれか一項に記載の管（１）。
【請求項８】
前記管（１）が、多角形の断面、特に六角形の断面、または円形の断面をそれぞれが有するロッドの束（８）の外形に一致した形状（４ａ）を有するボア（３）を有することを特徴とする、請求項１から７のいずれか一項に記載の管（１）。
【請求項９】
前記管（１）の前記ボア（３）の断面積ＡＢと、前記基材（４）と前記フィラメント（５）の総断面積ＡＴとの比ＡＢ／ＡＴが０．２５から９、好ましくは０．５から２であることを特徴とする、請求項１から８の一項に記載の管（１）。
【請求項１０】
前記基材（４）中に分布した前記フィラメント（５）が、基材（４）とフィラメント（５）の総面積ＡＴの１０％から９０％、好ましくは３５％から５５％を占めることを特徴とする、請求項１から９の一項に記載の管（１）。
【請求項１１】
前記基材（４）中の前記連続フィラメント（５）が、前記基材（４）および前記フィラメント（５）の前記第２の延性材料の前記第１の延性材料とは異なる第３の延性材料のシースで覆われていることを特徴とする、請求項１から１０の一項に記載の管（１）。
【請求項１２】
管（１）の中に配置された超電導材料または超電導体前駆材料を含む構成部品（１２）、特にそのような線またはロッドまたはテープを製造する方法であって、
以下の一連のステップを特徴とする方法：
ａ）請求項１から１１の一項に記載の中空管（１）を用意するステップ、
ｂ）前記中空管（１）の前記ボア（３）に、超電導材料または超電導体前駆材料、特に複数の超電導体前駆ロッド（１３）を挿入するステップ、
ｃ）前記超電導材料または前記超電導体前駆材料を含む前記管（１）を、前記管（１）の直径を低減させる機械的変形にかけるステップ。
【請求項１３】
ステップｃ）と同時に、またはステップｃ）の後に熱を発生させ、その際に、前記超電導体前駆材料が反応して、その対応する超電導体に変化することを特徴とする、請求項１２に記載の方法。
【請求項１４】
前記管（１）の周縁から管材料の一部を除去し、そうすることで管（１）の外径を低減させ、
特に、管材料の前記除去後、前記管（１）の外面（４ｂ）から前記フィラメント（５）が露出する
ことを特徴とする、請求項１２または１３に記載の方法。
【請求項１５】
請求項１から１４の一項に記載の方法によって製造された管（１）の中に配置された超電導材料または超電導体前駆材料、特に超電導体前駆ロッド（１３）を含む構成部品（１２）、特にそのような線またはロッドまたはテープ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、超電導体前駆ロッドなどの超電導体前駆材料をそのボア（ｂｏｒｅ）に挿入する中空管であって、
軸方向に沿って延び、
第１の延性材料から作られた基材（ｍａｔｒｉｘ）を含む
中空管に関する。
【０００２】
より一般的には、本発明は、高磁場を発生させることができるマグネットコイルを巻くために使用される製造超電導体に関し、特に、破損することなく大きな電磁力を持続させることができ、機械強度が向上した超電導体の製造に関する。このような超電導体を用いて構築された高磁場マグネットは、例えば、核磁気共鳴、粒子加速器および衝突器、核融合装置、材料の磁気および電子特性の研究において使用される。
【背景技術】
【０００３】
約１２Ｔを超える磁場を発生させることができるマグネットを巻くために現在使用されている超電導体は全て、金属間化合物またはセラミックの脆くて硬い超電導材料に基づく。機械的な引張力にさらされたとき、これらの材料は、破損によって完全に故障するまでほとんど変形しない。
【０００４】
実際、これらの材料の硬さおよび脆さが、（Ｎｂ３ＳｎおよびＮｂ３Ａｌに基づくものなどの）一部の高磁場超電導体が、線（ｗｉｒｅ）またはテープの形状の複数のフィラメントと一緒に、大径のアセンブリから細長い導体へ共変形させた延性のある構成要素から製造されている理由であり、この細長い導体を順次巻いてコイルにし、次いで適切に選択された温度に加熱して、これらの構成要素の一部を反応させて超電導フィラメントにする。
【０００５】
Ｂｉ２Ｓｒ２ＣａＣｕ２Ｏ８−ｘ（ＢＳＣＣＯ−２２１２）、Ｂｉ２Ｓｒ２Ｃａ２Ｃｕ３Ｏ１０−ｙ（ＢＳＣＣＯ−２２２３）およびＭｇＢ２に基づく超電導体のような他の場合、前駆材料が、延性基材中にフィラメントを形成するように分布した脆い性質の微粉末である。この場合、長い線またはテープを形成する共変形が、変形工程中のフィラメントサイズの低減に対応するように粉末粒子を再配置することによって可能である。粉末を反応させ、または粉末の接続性を向上させるため、マグネットコイルを巻いた後に（まれにはコイルを巻く前に）、熱処理も使用される。
【０００６】
加えられた引張応力の作用下で超電導体中の単一のフィラメントが完全に破断する前であっても、超電導体の電流容量は、加えられた応力の影響を受ける。最初、応力が増大するにつれて、電流容量（すなわち臨界電流）も最大値に向かって増大する。この範囲で、加わる応力をゼロに戻した場合、臨界電流も、応力が加わる前からの初期値に戻る。これはいわゆる可逆レジームであり、臨界電流密度の変化は超電導体の弾性歪み状態の変更によって引き起こされる。臨界電流の初期の増大は通常、例えば反応温度から室温への超電導線の冷却および／または室温から４．２Ｋなどの極低温動作温度への超電導線の冷却に対して効果を有する異なる熱収縮係数に起因する、超電導フィラメントを含む金属基材による超電導フィラメントのわずかな圧縮の存在に関連している。
【０００７】
（Ｎｂ３ＳｎおよびＮｂ３Ａｌに基づく超電導体のような）一部の超電導体では、この可逆的な振舞いが、ある応力（および対応する歪み）の範囲にわたって続き、最大値を過ぎると臨界電流は徐々に低下し、その後、臨界電流の不可逆的低下が起こる。すなわち、応力が除去されても臨界電流は初期値に戻らない。（ＢＳＣＣＯ−２２１２、ＢＳＣＣＯ−２２２３、ＭｇＢ２に基づく超電導体のような）他の超電導体では、加わる応力がある値を超えると臨界電流が非常に急激に低下し、初期値を回復することはできない。超電導材料中で発生した亀裂に起因する不可逆的損傷が、それが差し迫っていることを示す一切の予兆なしに突然に起こり、この亀裂は、影響を受けたフィラメントを貫いて部分的にまたは完全に延びることができる。
【０００８】
高磁場を発生させる超電導マグネットの動作中に、電流が流れている超電導体は、超電導体を流れている電流とその電流が発生させる磁場との間の相互作用に起因するローレンツ力にさらされる。このローレンツ力の向きは、この局所磁場の向きおよび超電導体内の電流の向きに垂直であり、そのため、ソレノイドコイルの場合、このローレンツ力は、コイルの外側に向かって半径方向に作用する。超電導体レベルでは、このローレンツ力はさらに、フィラメントを引き伸ばそうとする引張力となる。
【０００９】
単位長の超電導体に作用するローレンツ力の大きさは、これに流れる電流および局所磁場に比例し、対応する引張応力は局所曲げ半径に比例するため、ソレノイド設計の通常の高磁場マグネットに関しては、超電導体内の引張応力が巻線中の位置に依存し、巻線部分の最も高い応力は、半径がいくぶん大きく、局所磁場の値がコイルの端部よりも高いコイルの中央にあることが分かる。高い引張応力を有する同様の領域は、他の高磁場マグネット設計にも見られる。これらの領域の引張応力値が極めて高くなることがある。超電導体が適切に選択されていない場合には、不可逆的損傷に対する限界を超えることがあり、これによってマグネットの性能が回復不能に低下することがある。
【００１０】
超電導体に作用する引張応力が、一時的に、ローレンツ力によって生じる引張応力よりもかなり高くなる場合もある。例えば、小さな外乱に起因する基底状態への熱誘起性の局所的な移行が伝搬し、マグネット全体に広がり、これが、巻線内の熱−機械応力を誘発させる大量の熱の放出につながることがある。このような事象が起こったときに超電導マグネットの破壊を防ぐため、相当な安全域を見ておくことが非常に重要である。
【００１１】
超電導マグネットの設計では、これらの全ての因子が考慮され、超電導体は、その電気および機械特性に基づいて選択される。いくつかの場合には、標準構成で使用可能な超電導体がこれらの要件を満たすが、ますます高い磁場を有するマグネットに対する要求を満たすため、製造業者は、いわゆる強化超電導体（ｒｅｉｎｆｏｒｃｅｄ  ｓｕｐｅｒｃｏｎｄｕｃｔｏｒ）を導入した。それらの強化超電導体の機械的特性の向上は、より良好な機械的特性を有する基材材料を使用することによって、または高強度の材料から作られた補強要素を超電導体の構造に追加することによって達成される。このような強化超電導体によって、不可逆的劣化の限界に達することなく、より高い応力に耐えることができる。
【００１２】
ブロンズルートＮｂ３Ｓｎ超電導体に対しては、線の歪み特性を向上させる方法として、Ｂｅを添加したブロンズ基材の使用［１］が提案された。より最近には、内部ＳｎルートＮｂ３Ｓｎ超電導体に対する基材として、分散強化Ｃｕが使用された［２〜４］。（ＢＳＣＣＯ−２２２３およびＢＳＣＣＯ−２２１２のような）酸化物パウダーインチューブ型超電導体に対しては、他の金属［５］または金属酸化物［６〜９］の離散粒子によって、フィラメントを含む基材（通常はＡｇまたはＡｇ合金）を強化することができる。
【００１３】
フィラメントを含む基材の合金化にはいくつかの欠点がある。第１に、基材の電気伝導率および熱伝導率が低下し、このことが、基材の電気的および熱的安定性、すなわち小さな外乱の影響を迅速に排除する基材の能力に影響を及ぼす。さらに、強度が常に必要なだけ増大するとは限らない。超電導体の構造内に連続補強要素を使用することも提案されている。これらの補強要素の材料およびサイズを調整して、所望の特性を得ることができ、同時に、基材に影響が及ばないようにすることができる。
【００１４】
連続補強要素を使用してＮｂ３Ｓｎ超電導体を強化する初期の試みでは、連続補強要素が製造工程の終わりに線に追加された。これは例えば、既に反応した線を含むＣｕチャネルの助けを借りて線にはんだ付けされたＣｕ基材中のＷフィラメントの形態で実行され［１０］、この方法は、反応したＮｂ３Ｓｎの脆性を考えるとある種の限界を有する方法であった。長い超電導体を補強するより実行可能な方法は、Ｃｕ管内の鋼線の周囲の複数のＮｂ３Ｓｎ線を圧縮する方法［１１、１２］だが、この方法にもいくつかの欠点がある。Ｎｂ３Ｓｎ線をその最終的なサイズで加工することも欠点の１つであり、この段階における線の長さは相当であり、このことは線の組付けをより繊細な作業にし、言うまでもなく、Ｃｕ管に挿入する長さにも限界がある。Ｃｕ管に挿入する代わりにＣｕシートで包む提案されている代替法には、追加の高価な機械が必要である。さらに、このようにして補強した線のＣｕ含有量を調整する際の柔軟性にも限度があり、これらの線は常に、安定性の観点から、必要な量よりも高いＣｕ含有量を有し、したがって不必要に低い全体電流密度を有する（電流は全て超電導体によって運ばれる）。
【００１５】
長さに限界があり、最終的なＣｕ含有量が高いという同じ欠点が、完成したＮｂ３Ｓｎ超電導線の周囲に複数の鋼線を組み付ける方法［１３］にも当てはまる。１つの実現方法は、１本または数本の超電導線とゆるく撚り合わされた補強フィラメントのアセンブリをＣｕで電気めっきし、その後、スェージングによってわずかな変形させることからなる［１４］。この場合では、知られているように電着が低速であることによって、厳しい長さの限界がさらに悪化する。関連する１つの方法では、中心の超電導線の周囲にフィラメントをより均一に分布させるため、超電導線と外部Ｃｕ管との間の空間に、補強フィラメントとＣｕ線とを交互に配置した［１５、１６］。線引きによるわずかな変形を使用して、得られたアセンブリを圧縮する。Ｃｕ対超電導体比が非常に高く、これによって全体的な電流容量が低下すること、および構成要素間の部分的な滑りが疑われること［１５］も、この方法の欠点に含めることができる。［１５］において超電導線と補強フィラメントを含むアセンブリとの間の分離線（おそらくは微細な空孔の列）がはっきりと見えることを考えると、この部分的な滑りは全く予想外なことではない。この線は、強化線の製造中に緊密な結合が形成されなかったことを示している。
【００１６】
Ａｌ２Ｏ３の分散によって強化された特殊な形状の２つのＣｕ異形材（ｐｒｏｆｉｌｅ）間に完成平角線を封入するＫ．ノト他が提案している技法［１７］に関しては、長さの限界は取り除かれている。これらの異形材は、後続の機械的変形の間に互いにロックし、それによって一体の平角導体となる。このような特殊な形状の異形材を製作するのにかかるコストが高いことに加えて、この技法によって追加しなければならない補強材の量の下限が比較的に高い。これによって、この技法によって補強される超電導体の全体の電流密度は低下する。
【００１７】
Ｓ．プラヒミの方法［１８］は、高強度材料の連続シートで線をくるむ（続いて継目を溶接しまたは溶接しない）ことにより、ほぼ完成した超電導線をクラッドで被覆し、続いて追加の線引きを実施して、中心の線とこのクラッドとの間の空孔を取り除くことからなる。低熱伝導率のクラッド材料（鉄、ニッケル、モリブデン、ニオブ、バナジウム、タンタルおよびこれらの合金）の中に超電導線を封入すると、外部の熱的外乱が超電導体に容易には伝搬しないため、ある種の用途では、電磁的な安定性が増大することが分かる。しかしながら、別の用途、例えばラザフォード（Ｒｕｔｈｅｒｆｏｒｄ）ケーブルでは、クラッドの高い電気抵抗率が欠点となる可能性がある。この方法を実施するためには、特殊な機械および特注サイズの金属シートが必要である。さらに、補強材の体積百分率には、それよりも低いと線引きによってクラッド／線アセンブリを圧縮することができない下限がある。
【００１８】
酸化物パウダーインチューブ型の超電導テープ（ＢＳＣＣＯ−２２２３）に関しては、既に製造されたテープの好ましい補強技法は、特別に設計した装置で超電導テープを接合して、１枚または２枚の積層品とする方法である［１９］。
【００１９】
完成した線に対して補強要素を追加するのではなしに、製造工程中のある段階で超電導体に補強要素を追加する他の方法も知られている。構成要素の組立ては、それらが限られた長さを有するときに実施することができ、最終的な線ではこれらの構成要素が一般により良好に結合している。
【００２０】
一体の補強を有するように製造された最も初期の線の１つは、ブロンズルートＮｂ３Ｓｎ線の製造における最後の押出しの純粋なＣｕ安定化材を、酸化物分散強化（ＯＤＳ：Ｏｘｉｄｅ  Ｄｉｓｐｅｒｓｉｏｎ  Ｓｔｒｅｎｇｔｈｅｎｅｄ）Ｃｕで部分的にまたは完全に置き換えた［２］。酸化物分散強化Ｃｕの連続する外層は、安定化材Ｃｕおよび／または超電導フィラメントを外部から完全に分離し、このことは、この外層が、電流シェアリング（ｓｈａｒｉｎｇ）および外部へ／外部からの熱伝達を制限するという欠点につながる。純粋なＣｕ安定化材を酸化物分散強化Ｃｕに部分的に置き換えることは、後に、チューブ型内部Ｓｎ  Ｎｂ３Ｓｎ線に対しても使用された［３、２０］。酸化物分散強化Ｃｕは、電気抵抗率が比較的に低いという利点を有するが、強化線の機械強度の増大は、多くの用途の要求を満たさない。
【００２１】
酸化物分散強化Ｃｕの２倍の降伏応力を有するＣｕ−Ｎｂ複合材料を使用する提案［２１］に続いて、Ｃｕ安定化材の一部をこのような複合材料に置き換えたブロンズルートＮｂ３Ｓｎ線［２２］が製造された。Ｃｕ−Ｎｂ複合材料は、高い強度と比較的に低い電気抵抗率の良好な組合せを提供するが、それらは製造コストが非常に高い。
【００２２】
最初は補強安定化材として提案された［２３］冷間加工されたＴａが、ついに、より初期の研究［２５〜２７］において提案されているように、それぞれのフィラメントの中心にＴａコアを配置することによってＮｂ３Ｓｎ超電導フィラメントを補強する目的に採用された［２４］。
【００２３】
Ｃ．スペンサー［１２］が以前に提案した完成した線の中心に補強材のコアを配置する方法は、ブロンズルートＮｂ３Ｓｎ線に対する選択の方法となっており（例えば［２８］および［２９］を参照されたい）、Ｔａ補強材は、製造工程の間に、最終的な押出しのビレットとして線に加えられる。
【００２４】
パウダーインチューブ型のＮｂ３Ｓｎ超電導体に関しては、Ｎｂ（またはＮｂ合金）管を取り巻くＴａまたは他の適当な補強材のスリーブが、補強およびＳｎの拡散障壁の役割を果たすものとして提案された［３０］。
【００２５】
補強要素を追加した後に押出しステップを実施し、その間に、高圧と高温の合併効果によって線の全ての構成要素が一体に結合する場合に関しては、補強要素を有する超電導体の製造自体は簡単であり、大きな技術的障害もないことが立証されている。ブロンズルートによって製造されるＮｂ３Ｓｎ超電導体の場合がこれにあたる。他のタイプの超電導線に関しては、製造工程のある段階を過ぎてから押出しを実行することができない。例えば、内部Ｓｎ型Ｎｂ３Ｓｎ線の製造工程では、サブエレメント内にＳｎコアを挿入した後にはもはや、押出し法を使用することができない。これは、押出し温度では融解したＳｎが存在するためである。（ＢＳＣＣＯ−２２１２およびＭｇＢ２のような）パウダーインチューブ技法による製造超電導体のためのビレットの押出し中の面積の低減は、比較的に軟かい材料（基材）と硬い粉末からなるコアとが同時に存在することによって、押出しステップを使用することが実行不能になるレベルまで大幅に制限される。
【００２６】
なんらかの理由で加工のある段階以後は押出しを実施することができないほとんどの場合では、管の中にいくつかの前駆ロッド（時にサブエレメントと呼ばれる）を組み付け、次いでスェージング、圧延および線引きの組合せによってそれらを一緒に変形して、最終的な線を形成する。この工程はしばしば冷間リスタッキング（ｒｅｓｔａｃｋｉｎｇ）と呼ばれる。組み付ける要素および管材料の機械的特性は非常に重要である。これらの特性間の差異が大きすぎると、変形に問題が生じ、構成要素間の適切な結合が得られない。これが、製造の冷間リスタック段階で（大きなヤング率および耐力を有する）補強要素を追加することが非常に難しい理由である。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００２７】
本発明の目的は、超電導線の良質な機械的補強、特に、後に熱間押出しを実施することなく使用することができる超電導線の良質な機械的補強を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００２８】
本発明によれば、この目的は、本明細書の冒頭に記載した中空管であって、基材中に、管の軸方向に沿って延びる複数の連続フィラメントが分布しており、連続フィラメントが第２の延性材料でできている中空管によって達成される。
【００２９】
本発明は、管の中に前駆構成要素を組み付け、続いて機械的に変形して、このアセンブリを伸ばし、線またはテープにすることを含む工程により、強化超電導線を製造する課題を解決する。この解決策は特に、これらのアセンブリの機械的変形（約２５超の全伸び）を周囲温度、または一般に３００℃以下の適度な高温で実施する場合に適用される。これらのタイプの超電導線の補強には、先行技術の技法に関するある種の限界があり、すなわち材料の選択範囲および補強材の含有量を選択する際の柔軟性に限度がある。
【００３０】
本発明に従って製造した超電導線を、管の壁内に補強材が分布した特殊な中空管の中に組み付ける。この中空管（または中空部材）は一般に円筒形の外形を有し、中心にボアがあり、管の全長に沿って延びる延性材料から作られた連続フィラメント（または連続フィラメントの束）の分布を含む延性基材からなる壁を有するように前もって製造する。アセンブリの他の部分、特にアセンブリ中に存在するより軟かい材料によく結合することができる補強材が存在するため、本発明の中空管を使用して製造された線は、より高い機械強度を有する。
【００３１】
連続フィラメントはそれぞれ、管の外径の少なくとも１０倍の長さを有し、好ましくは管の長さに一致した長さを有する。フィラメントは一般に、管壁の厚さよりもはるかに小さな外径を有する。ただし、フィラメントの直径を最大で管壁の厚さと同じにまですることもできる。フィラメントは一般に、円形、卵形または六角形の断面を有するが、多角形または環状扇形のような形状など、他の形状を有することもできる。断面で見たとき、全てのフィラメントまたは少なくとも大部分のフィラメントは一般に、基材材料によって完全に取り囲まれている。フィラメントは一般に、管の全周および管壁の全厚にわたって基本的に均等に分布する。一般に、基材中には少なくとも６本のフィラメントがあるが、しばしば、４０本超、さらには１００本超のフィラメントが基材中に分布する。中空管は任意の外形および内形を有することができるが、円形または多角形の形状が好ましい。中空管のボアは最初は空だが、超電導体前駆ロッドの束など超電導体前駆材料を充填することが意図されている。
【００３２】
基材材料（金属または合金）は通常、フィラメントよりも高い電気伝導率および熱伝導率を有し、フィラメント材料は、基材材料よりも高い耐力を有する。しかしながら、フィラメントがより高電気伝導率および高熱伝導率の材料でできており、基材がより高耐力の材料でできている逆の構成を使用することもできる。この構成は、電気伝導率および熱伝導率要件が厳しくなく、機械的特性または機械的変形を考慮すると、高強度材料の含有量を高くすることが推奨される場合に好ましいことがある。また、超電導相を形成するために使用する必要がある場合がある反応熱処理中の望ましくない化学反応を防ぐため、ある場合には、高電気伝導率および高熱伝導率の材料が、管の内側に組み付けられた前駆材料と接触しないほうが有利なことがある。
【００３３】
管の壁に埋め込むフィラメントを、基材の材料ともフィラメントの材料とも異なる第３の延性材料のシースで覆うことができる。適切に選択すると、このようなシースは、フィラメントと基材の間の拡散障壁の働きをし、フィラメント材料と基材材料の相互拡散または反応を防ぎ、またはこれらを最小限に抑える。第３の材料の同様の層を使用して、管の壁を、異なる複数の環状領域に分けることができる。例えば、第３の材料の層からなる拡散障壁を管の内面（ボア壁）に配置して、超電導体前駆サブエレメントを基材の材料から分離し、相互拡散または反応を防ぐことができる。
【００３４】
通常は熱間押出しおよびそれに続く管引抜きによる本発明の管の製造工程の間に、後続の変形の間、形成された複合材料が高強度の単一の材料のように振舞うような態様の基材材料とフィラメントの間の良好な結合が達成される。これによって、最終的な超電導線の機械強度が増大するだけでなく、本発明の管とその中の前駆ロッドとのアセンブリの変形が線の破損によって失敗することが起こりにくくなる。
【００３５】
本発明によればさらに、本発明の中空管の中に超電導体前駆材料を組み付け、続いて機械的に変形して、ロッド、線またはテープを形成することにより、強化超電導体を製造する方法が提供される。超電導体前駆材料は、いくつかの成分からなる延性前駆ロッドとすることができ、これらの成分のうちの１つまたは複数の成分は、供給された形態のままの超電導体であり、あるいはこれらの成分のうちの１つまたは複数の成分は、反応熱処理の結果、超電導体になる。前駆ロッドのサイズは一般に同じであり、形状は六角形または円形である。管のボアに挿入する前駆材料を、超電導体である粉末または粉末の混合物、あるいは反応熱処理で超電導体になる粉末または粉末の混合物とすることもできる。
【００３６】
管の内面の形状は、管のボア（孔）に前駆ロッドを挿入したときに、ロッドの束（アセンブリ）と管の内面との間に最小限の隙間が残るように選択する。これによって、続く機械的変形の間の前駆ロッドの歪みが最小限に抑えられる。
【００３７】
管とその中の前駆材料とのアセンブリを延伸するために適用される（線引き、スウェージング工などによる）機械的変形の間に、前駆材料間および前駆材料と管の間の良好な結合が達成される。このことは本発明の管を使用したときに可能である。これは、直接に接触する材料を選択する際の柔軟性がより高くなるためである。線引きまたは他の方法による、全伸びが一般に約２５よりも大きいアセンブリの機械的変形は、構成要素間の結合を良好にする条件を生み出し、かつての界面に空孔が全くまたはあまり生じない。同様の材料のかつての界面は、光学顕微鏡では実際上見えなくなる。変形して線にする本発明の管の中に前駆ロッドを挿入する場合、変形工程終了時、その結果得られる線の直径は一般に０．５〜２ｍｍであり、超電導体前駆ロッドの有効径は一般に２０〜５０μｍである。全ての構成要素が良好に結合すると、安定した高強度超電導線のために必要な、電流、熱応力および機械的応力の良好なシェアリングのための条件が満たされる。
【００３８】
得られた線またはテープのフィラメントを動作温度で超電導にするために、それらの線またはテープに熱処理を加える必要があることがあるが、材料が適切に選択されている場合、このような熱処理によって、管の基材とその中の補強フィラメントとのアセンブリの特性が劇的に変化することはない。
【００３９】
本発明の方法によって製造された強化超電導線はさらに、補強材が超電導フィラメントを取り囲む連続輪を形成する先行技術の方法によって製造された強化線と比べたときに、改善された半径方向の熱および電気コンダクタンスを示す。低電気伝導率および低熱伝導率のこれらの補強材、ならびにこのような環型補強構成は、複数の線から作られたケーブル内の異なる線間の電流シェアリングおよび／または超電導フィラメントにおいて発生したあらゆる熱の外部への伝達にはあまり好ましくない。対照的に、本発明の管のフィラメント間の基材によって提供することができる高電気伝導率および高熱伝導率の経路は、線内における電気的および／または熱的外乱を除去するのに役立つ。
【００４０】
一般に、中空管内部の基材とフィラメントの割合および分布を選択することによって、広範囲の補強および伝導率値が得られる。シェービング工程または化学エッチング工程によって線の周縁から基材材料を除去する追加のステップを含めることにより、補強材の全体的な含有量を選択する際の更なる柔軟性、または高強度基材中に高伝導率フィラメントを有する際の更なる柔軟性を実現することができ、このステップは一般に、一連の機械的変形工程の終わり近くで用いられる。このようにして、フィラメントの体積百分率を増大させることができる。より高電気伝導率および高熱伝導率のフィラメントから作られたフィラメントを有するタイプの管に関しては、たとえ管の製造中にフィラメントが壁に完全に埋め込まれるとしても、線の表面における熱および／または電流の伝達を増大させるような形で、これらのフィラメントを露出させることができる。
【００４１】
本発明の方法によって、Ｎｂ３Ｓｎ超電導体用のスタックロッド構成の内部Ｓｎ型前駆サブエレメント、Ｎｂ３Ｓｎ超電導体用の管構成の内部Ｓｎ型前駆サブエレメント、Ｎｂ３Ｓｎ、ＢＳＣＣＯまたはＭｇＢ２超電導体用のパウダーインチューブ型前駆サブエレメントを含む多種多様な前駆ロッドを含む強化超電導線またはテープを製造することができる。前駆ロッド（前駆サブエレメント）が、これらのロッドから、補強フィラメントを含む管の高電気伝導率基材へある種の元素が拡散することを防ぐ一体の拡散障壁を持たない場合には、本発明の管を構築する際に、適切に選択された材料から作られた拡散障壁を含めることが可能である。例えば、一体の拡散障壁を持たないサブエレメントが組み付けられたＮｂ３Ｓｎ超電導体の場合、本発明の管の内面を覆うＮｂまたはＴａの連続層は、反応熱処理中にＳｎがＣｕ基材中へ拡散することを防ぎ、そのため、管の壁に含まれるＣｕの電気伝導率を高く維持するであろう。
【００４２】
本発明は、Ｎｂ３Ｓｎ超電導体を製造する内部Ｓｎ法の２つの変法、すなわちロッド型とチューブ型の両方に等しく適用される。
【００４３】
あるタイプの超電導体に関しては、本発明の管を使用して、前駆材料のアセンブリを受けることができるだけでなく、前駆材料自体を製造することもできる。例えば、ＭｇＢ２のようなパウダーインチューブ型の超電導体は、粉末が充填された前駆材料の変形を成功させるために全体的に良好な機械的特性を有する管を必要とする。前駆材料の構造内、特に管の壁内に高電気伝導率および高熱伝導率の経路が存在することは、最終的な線の電気的および熱的な安定にとって大きな利益となるであろう。
【００４４】
本発明の好ましい変形形態
本発明の管の有利な一変形形態では、
基材の第１の延性材料が、高電気伝導率および高熱伝導率の材料、すなわちフィラメントの第２の延性材料の電気伝導率σ２および熱伝導率ｋ２よりも大きな電気伝導率σ１および熱伝導率ｋ１を有する材料、特にそのような金属または合金であり、
フィラメントの第２の延性材料が、高耐力の材料、すなわち基材の第１の材料の耐力ｙｓ１よりも大きな耐力ｙｓ２を有する材料、特にそのような金属または合金であることを提供する。この場合、基材は、クエンチの場合のその保護機能に集中することができるが、フィラメントによって機械的に強化される。なお、一般に、σ１は５×１０７Ｓ／ｍ以上、ｋ１は３５０Ｗ／（ｍＫ）以上である。これらの値はそれぞれ室温で測定する。
【００４５】
やはり有利な代替変形形態は、
フィラメントの第２の延性材料が、高電気伝導率および高熱電気伝導率の材料、すなわち基材の第１の延性材料の電気伝導率σ１および熱伝導率ｋ１よりも大きな電気伝導率σ２および熱伝導率ｋ２を有する材料、特にそのような金属または合金であり、
基材の第１の材料が、高耐力の材料、すなわちフィラメントの第２の材料の耐力ｙｓ２よりも大きな耐力ｙｓ１を有する材料、特にそのような金属または合金である
ことを特徴とする。このケースでは、基材は、この中空管から製造された超電導線を機械的に効果的に強化することができる。一般に、σ２は５×１０７Ｓ／ｍ以上、ｋ２は３５０Ｗ／（ｍＫ）以上である。これらの値はそれぞれ室温で測定する。
【００４６】
好ましい一実施形態では、高電気伝導率および高熱伝導率の材料が、群Ｃｕ、Ｃｕ合金、Ａｇ、Ａｇ合金の中から選択される。これらの材料は実際に良好な結果を示す。しかしながら、あるタイプの超電導体に関しては、高電気伝導率および高熱伝導率の材料を、群Ａｌ、Ａｌ合金、Ｎｉ、Ｎｉ合金、Ｆｅ、Ｆｅ合金の中から選択することもできる。
【００４７】
高耐力の材料が、群Ｎｂ、Ｎｂ合金、Ｔａ、Ｔａ合金、Ｔｉ、Ｔｉ合金、Ｖ、Ｖ合金、Ｚｒ、Ｚｒ合金、Ｈｆ、Ｈｆ合金、Ｍｏ、Ｍｏ合金、Ｆｅ、Ｆｅ合金、Ｎｉ、Ｎｉ合金、Ｃｕ合金の中から選択された実施形態も好ましい。これらの材料も実際に良好な結果を示す。
【００４８】
高耐力の材料が、
−  金属基材、特にＣｕまたはＣｕ基固溶合金の金属基材と、
−  粒子または非連続繊維、特に材料Ｎｂ、Ｎｂ合金、Ｔａ、Ｔａ合金、Ｔｉ、Ｔｉ合金、Ｖ、Ｖ合金、Ｚｒ、Ｚｒ合金、Ｈｆ、Ｈｆ合金、Ｍｏ、Ｍｏ合金、Ｆｅ、Ｆｅ合金、Ｎｉ、Ｎｉ合金のうちの１種または数種の材料の粒子または非連続繊維と
から作られた金属基複合材料である実施形態も好ましい。この非連続繊維は、基材材料を機械的に強化する。この非連続繊維の長さは管の長さよりもはるかに短く、一般に２０〜１０００μｍである。
【００４９】
好ましい他の実施形態では、管が円形の外形を有する。この断面が円形の外形は、製造しやすく、線引きなどの追加の加工ステップにもよく適している。
【００５０】
管が、多角形の断面、特に六角形の断面、または円形の断面をそれぞれが有するロッドの束の外形に一致した形状を有するボアを有する実施形態も好ましい。こうすると、はめ合いおよび保持が良好となり、中空管内の使用可能空間を効率的に使用できる。ボア（孔）にロッドの束を挿入すると、ロッドの束（アセンブリ）と管の内面との間に最小限の隙間が残る。したがって、線引きすると、良好な結合を達成することができる。ロッドのサイズは一般に同じ範囲に属する。ボアは一般に中心に置かれる。
【００５１】
あるいは、管が円形のボアを有する。断面が円形（丸）のボアは製造しやすい。なお、管の内壁と挿入したロッドの束との間の空間を埋めるため、このタイプの管に、束の側面の少なくとも一部分に一致した形状を有する成形要素を挿入することができる。
【００５２】
好ましい他の実施形態では、管のボアの断面積ＡＢと、基材とフィラメントの総断面積ＡＴとの比ＡＢ／ＡＴが０．２５から９、好ましくは０．５から２である。これらのパラメータ範囲では、線の良好な機械的強化と良好な電流容量の両方を達成することができる。
【００５３】
さらに、好ましい一実施形態では、基材中に分布したフィラメントが、基材とフィラメントの総面積ＡＴの１０％から９０％、好ましくは３５％から５５％を占める。この比率範囲では、良好な伝導率および良好な補強を達成することができる。
【００５４】
管の中に配置された超電導材料または超電導体前駆材料を含む構成部品、特にそのような線またはロッドまたはテープを製造する方法であって、
以下の一連のステップを特徴とする方法も本発明の範囲に含まれる：
ａ）上述の本発明の中空管を用意するステップ、
ｂ）中空管のボアに、超電導材料または超電導体前駆材料、特に複数の超電導体前駆ロッドを挿入するステップ、
ｃ）超電導材料または超電導体前駆材料を含む管を、管の直径を低減させる機械的変形にかけるステップ。この方法は、単純な手段によって低コストの強化超電導構成部品を提供する。この補強は、冷間リスタック段階で実施される。補強材を含む中空管は、リスタッキングの前に製造する。なお、本発明によれば、ステップｃ）後の管の直径は一般に０．５〜２ｍｍ、超電導体前駆ロッドの有効径は一般に２０〜５０μｍである。
【００５５】
本発明の方法の好ましい一変形形態では、ステップｃ）と同時に、またはステップｃ）の後に熱を発生させ、その際に、超電導体前駆材料が反応して、その対応する超電導体に変化する。これによって、構成部品は、ごくわずかな抵抗で電流を流すことができるようになる。熱は、強制加熱によって、例えば炉に入れることによって発生させることができ、および／または機械的変形の結果として発生させることができる。なお、機械的変形は、引張応力を加えることおよび／またはスェージングなどを含むことができる。
【００５６】
有利な一変形形態は、
管の周縁から管材料の一部を除去し、そうすることで管の外径を低減させ、
特に、管材料の除去後、管の外面からフィラメントが露出することを提供する。この手段によって、構成部品の管部分の機械的特性および伝導率特性を調整することができる。材料の除去は、例えばシェービングまたは旋削または化学エッチングによって実施することができる。管材料の除去は、特にエッチングを行うときに基材材料に限定することができる。材料の除去は一般に、ステップａ）の最中、またはステップｃ）の前、またはステップｃ）の後に実施する。
【００５７】
上述の本発明の方法によって製造された管の中に配置された超電導材料または超電導体前駆材料、特に超電導体前駆ロッドを含む構成部品、特に線またはロッドまたはテープも、本発明の範囲に含まれる。
【００５８】
構成部品の好ましい一実施形態では、超電導材料がＭｇＢ２またはＮｂ３Ｓｎを含み、あるいは超電導体前駆材料が、ＭｇＢ２またはＮｂ３Ｓｎの前駆材料である。なお、前駆材料はいくつかの化合物を含むことができる。
【００５９】
この説明および添付図面から更なる利点を引き出すことができる。以上に述べた特徴および以下に述べる特徴を、本発明に従って、別々に、または任意の組合せで集合的に使用することができる。記載の実施形態は、全てを列挙したものと理解すべきではなく、むしろ、本発明を説明するための例示としての性格を有するものと解釈すべきである。
【００６０】
本発明の補強法を、超電導線およびテープを補強する知られている他の方法と一緒に使用することもできる。
【００６１】
本発明は図面に示されている。
【図面の簡単な説明】
【００６２】
【図１】Ｔａから作られた６本の半円形連続フィラメントを含む本発明の管の第１の実施形態の断面を概略的に示す図である。
【図２】管のボアに１０９本の六角形サブエレメントが挿入された図１の管の断面を概略的に示す図である。
【図３】Ｔａから作られた１４４本の円形連続フィラメントを含む本発明の管の第２の実施形態の断面を概略的に示す図である。
【図４】管のボアに１０９本の六角形サブエレメントが挿入された図３の管の断面を概略的に示す図である。
【図５】６本のＯＤＳ型連続フィラメントを含む本発明の管の第３の実施形態の断面を概略的に示す図である。
【図６】管のボアに２５３本の六角形サブエレメントが挿入された図５の管の断面を概略的に示す図である。
【図７】円形の中心ボアを有し、Ｃｕから作られた１６本の円形連続フィラメントを管壁内に含む本発明の管の第４の実施形態の断面を概略的に示す図である。
【図８】管の外面から連続フィラメントが露出した図４の管を概略的に示す図である。
【図９】シースで覆われた連続フィラメントを含む本発明の管の第５の実施形態の断面を概略的に示す図である。
【図１０】本発明の管から構成部品を製造する本発明に基づく製造過程を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００６３】
好ましい実施形態１
補強フィラメントを有するこの好ましい実施形態の管は、Ｃｕ基材とＴａから作られた連続縦フィラメントとを有する。この材料の組合せの利点は、Ｃｕが高い電気伝導率を有すること、ならびに管の製造に必要な押出し中または最終的な線の内部における超電導フィラメントの形成に必要な反応熱処理中にＣｕ基材およびＴａ原子がさらされる高温においても、Ｃｕ基材中でのＴａ原子の拡散がごくわずかであることである。本実施形態は、内部Ｓｎルートまたはパウダーインチューブルートによって強化Ｎｂ３Ｓｎ超電導線の製造に特に適している。
【００６４】
図１は、好ましい実施形態１の本発明の管１の断面を示しており、この断面は、管１が延びる軸方向に対して垂直な平面で切ったものである。管１は、中心ボア（孔）３を取り囲む管壁２を有する。管壁２は、６本のＴａフィラメント５が埋め込まれたＣｕ基材４を含む。管１の外形４ｂは円形であり、内部ボア（孔）３は、１０９本の六角形サブエレメントを受けるような形状に形成されている。
【００６５】
より詳細には、図２も参照すると、管１は円形の外形４ｂを有し、中心孔３は、（ここでは）１０９本のサブエレメント６を受けることができる特殊な多角形の形状を有し、管１の内壁４ａとサブエレメント束８との間には、組付け中に全てのサブエレメント６を挿入することを可能にするのに十分なほんの小さな隙間７がある。管１の壁２内の６本の補強フィラメント５は、Ｃｕビレット中の円形Ｔａロッドから開始したときに管製造工程（管押出しおよびその後の管引抜き）によって与えられる卵形の形状を有する。
【００６６】
この好ましい実施形態では、補強フィラメント５が、管１の壁２の断面積の約３９％を占め、中心孔３が、（ボア３を含む）管１の総断面積の約５７％を占める。
【００６７】
超電導線は、Ｃｕ層９ｂによって取り囲まれた超電導相形成用の前駆材料９ａを含む１０９本のサブエレメント６を製造し、次いで前述の管１の中にこれらのサブエレメント６を組み付け（図２）、それらを線引きによって機械的に変形させて、マグネットコイルを巻くのに適した直径（通常０．５から２ｍｍ）を有する円形の線を形成することによって製造される。最終的な線において、補強フィラメント５は線の総断面積の約１７％を占め、残りの面積を、Ｃｕ安定化材と１０９本の超電導サブエレメント６（サブエレメントを分離するＣｕを除くと総面積の約４５％）とが分け合う。最終的な線の補強材および安定化材Ｃｕの含有量は、管１の壁２内の６本のフィラメント５のサイズを変更することによって調整することができる。
【００６８】
本実施形態の管１を使用して製造された線に関して、直径０．８０ｍｍの最終的な線の中の超電導サブエレメント６のサイズ（いわゆる有効径）は約５０μｍである。より多くのサブエレメントを、それらを受け入れるような形状に作り直された中心孔を有する管の中に組み付ける場合には、より小さな有効径を得ることができる。
【００６９】
図２は、管１の特殊な形状の中心孔３の中に１０９本の六角形サブエレメント６が組み付けられた好ましい実施形態１の管１の断面を示す。
【００７０】
好ましい実施形態２
補強フィラメントを有するこの好ましい実施形態の管は、Ｃｕ基材４とＴａから作られた連続縦フィラメント５とを有する。図３を対照されたい。本実施形態も、強化Ｎｂ３Ｓｎ超電導体を製造する目的に特に適している。
【００７１】
図３は、管１のＣｕ壁２内に１４４本のＴａフィラメント５を含む好ましい実施形態２の管１の断面を示している。管１の外形４ｂは円形であり、内部ボア（孔）３は、（ここでは）１０９本の六角形サブエレメントを受けるような形状に形成されている。
【００７２】
より詳細には、図４も参照すると、管１は円形の外形４ｂを有し、中心孔３は、１０９本のサブエレメント６を受けることができる特殊な多角形の形状を有し、管１の内壁４ａとサブエレメント束８との間には、組付け中に全てのサブエレメント６を挿入することを可能にするのに十分なほんの小さな隙間７がある。管１の壁２内の１４４本の補強フィラメント５は、Ｃｕだけの領域によって分離された１２のグループとして分布している。
【００７３】
最終的な超電導線では、Ｔａフィラメント５を分離しているＣｕだけの領域は（それぞれのグループのフィラメント５間のＣｕとともに）、あらゆる電気的または熱的な外乱を中心の超電導サブエレメント６から迅速に除去する機能を果たす。
【００７４】
この好ましい実施形態では、補強フィラメント５が、管１の壁２の断面積の約４５％を占め、中心孔３が、（ボア３を含む）管１の総断面積の約３８％を占める。
【００７５】
超電導線は、Ｃｕ層９ｂによって取り囲まれた超電導相形成用の前駆材料９ａを含む（ここでは）１０９本のサブエレメント６を製造し、次いで前述の管１の中にこれらのサブエレメント６を組み付け（図４）、それらを線引きによって機械的に変形させて、マグネットコイルを巻くのに適した直径（通常０．５から２ｍｍ）を有する円形の線を形成することによって製造される。最終的な線において、補強フィラメント５は線の総断面積の約２８％を占め、残りの面積を、Ｃｕ安定化材と１０９本の超電導サブエレメント６（サブエレメントを分離するＣｕを除くと総面積の最大約３０％）とが分け合う。最終的な線の補強材および安定化材Ｃｕの含有量は、管１の壁２内のフィラメント５のサイズおよび数を変更することによって、例えばフィラメント５の外側の層を除去し、管１の外径を小さくし、残りのフィラメント５および中心孔３を維持することによって、調整することができる。
【００７６】
本実施形態の管１を使用して製造された線に関して、直径０．８０ｍｍの最終的な線の中の超電導サブエレメント６のサイズ（いわゆる有効径）は約５０μｍである。このパラメータの値をより小さくすると、低磁場における線の安定性が向上し、交番磁場下での電力損失が低減するため、より多くのサブエレメントを含む構成も提案される（次の実施形態３を参照されたい）。最終的な線の直径が同じであれば、サブエレメント６の有効径はより小さくなる。
【００７７】
図４は、管１の特殊な形状の中心孔３の中に１０９本の六角形サブエレメント６が組み付けられた好ましい実施形態２の管１の断面を示す。
【００７８】
好ましい実施形態３
他の好ましい実施形態では、より低度の補強が必要となる用途に対して、管１の壁２内の補強フィラメント５が、環状扇形５ａの形状に形成され、酸化物分散強化（ＯＤＳ）Ｃｕから作られる。図５を参照されたい。Ｃｕよりもかなり強いこの材料は、匹敵する強度の他の材料と比べたときに、比較的に高い電気伝導率および熱伝導率を有する。典型的な一構成では、ＯＤＳ−Ｃｕから作られた６本の環状弓形５ａが管壁２の円環の２／３を占める。環状弓形以外の部分、すなわち基材４は、特定の半径方向経路に沿った優れた電気および熱コンダクタンスを保証する高純度Ｃｕからなる。この実施形態も、Ｎｂ３Ｓｎ超電導体を製造する目的に特に適している。
【００７９】
図５は、管１のＣｕ壁２内に６本のＯＤＳ  Ｃｕフィラメント５を含む好ましい実施形態３の管１の断面を示している。管１の外形４ｂは円形であり、内部ボア（孔）３は、（ここでは）２５３本の六角形サブエレメントを受け取るような形状に形成されている。
【００８０】
このＯＤＳ−Ｃｕ補強は、管１の壁２の断面積の４０から５０％を占めるが、特に、半径方向の高コンダクタンスＣｕ経路のサイズを小さくする場合には、より高い比率を使用することもできる。管１が、２５３本の六角形サブエレメント６、１０を受け取ることができ（図６を参照されたい）、（ボア３を含む）管１の総断面積の約６７％を占める多角形の孔３を有するときには、管１を使用して、比較的に小さいサブエレメント有効径を有する内部Ｓｎ型またはパウダーインチューブ型の強化Ｎｂ３Ｓｎ超電導体を製造することができる。直径０．８０ｍｍの最終的な線では、サブエレメントの推定有効径が４０μｍ強である。このような超電導体の補強は線の総断面積の１３〜１７％を占め、サブエレメント６の超電導コア９ａは５０〜５５％を占める。
【００８１】
安定性上および／または機械的変形上の理由から、より多くの高伝導率安定化材Ｃｕが必要な場合には、（中心の７つの六角形サブエレメント１０によって図６に例示されているように）管１の中に組み付けられた中心サブエレメント６、１０の一部を、純粋なＣｕから製作することができる。
【００８２】
図６は、管１の特殊な形状の中心孔３の中に２５３本の六角形サブエレメント６、１０が組み付けられた好ましい実施形態３の管１の断面を示す。より多くの安定化材が必要な場合、または線の線引き性を向上させるために、このアセンブリの中心のサブエレメント６、１０の一部（このケースでは７つ）を、Ｃｕの六角形ロッド１０に置き換えることができる。
【００８３】
好ましい実施形態４
ＭｇＢ２パウダーインチューブ型の超電導体を製造するためには、反応熱処理中にＭｇ、ＢまたはＭｇＢ２とあまり反応しない材料の管を使用することが望ましい。金属間化合物ＭｇＣｕ２を形成するため、Ｃｕは、ＭｇＢ２超電導体の前駆粉末と接触する材料としては排除される。Ｆｅ、Ｎｉ、Ｎｂ、ＴａまたはＴｉは、ＭｇＢ２前駆材料とあまり反応せず、したがって、これらの金属は、このような用途に対して、管の形態で、またはＭｇＢ２前駆粉末を、この粉末を内包する管の残りの部分から分離するバリヤとして使用される通常の材料である。バリヤの場合には、管材料を、多芯線を形成する後のリスタッキングで使用する細長いロッドへの変形を成功させる耐力と変形能の適切な組合せを有する任意の金属材料とすることができる。バリヤが存在する場合であっても、Ｃｕはしばしば軟らかすぎて、ＭｇＢ２前駆粉末を内包する管の材料とはなりえず、アセンブリを所望のサイズにうまく変形することができない。
【００８４】
この問題に対する解決策として、本発明は、ＦｅまたはＮｉから作られた管の壁にＣｕフィラメントを埋め込むことによって、Ｃｕの良好な電気および熱特性とＦｅまたはＮｉの強度とをあわせ持つ管を提案する。ＭｇＢ２前駆粉末と接触するこれらの材料は適合し（すなわちＭｇＢ２と反応せず）、Ｃｕフィラメントは、線の安定性を向上させる高電気伝導率および高熱伝導率の経路となるであろう。管壁のこの比較的に高い強度は、前駆材料をうまく変形することを可能にする。
【００８５】
図７に例示した円形の管１では、１６本のＣｕフィラメント５が管１の壁２の断面積の約３０％を占める。管１の壁２の断面積は、管１の円形の中心ボア（孔）３の断面積に概ね等しい。製造法に応じて、フィラメント５を、図７に示すように円形とし、あるいは卵形または扇形の環状領域のような他の形状とすることができる。
【００８６】
図７は、ＦｅまたはＮｉから作られた管１の壁２内に１６本のＣｕフィラメント５を含む好ましい実施形態４の管１の一変型実施形態の断面を示している。
【００８７】
管１の外面４ｂからＣｕフィラメント５の一部分を露出させることによって、この実施形態の管１の電気および熱特性をさらに向上させることができる。図８を参照されたい。図８の管１は最初、図７の管１として製造されたものである。Ｃｕフィラメント５を露出させるため、管１の製造中に、または組み付けられた前駆材料を変形する間のある段階で、管１の外面４ｂの材料層を除去する機械または化学工程が使用される。このような設計のＣｕフィラメント５は一般に、管壁２の断面積の４０％を占めることができる。
【００８８】
図８は、管１の壁２内に１６本のＣｕフィラメント５を含み、ＦｅまたはＮｉから作られた基材４を有し、Ｃｕフィラメント５が管１の外面４ｂから露出した、実施形態４の管１の一変型実施形態の断面を示している。
【００８９】
図９は、フィラメント５がそれぞれ（例えばＮｂまたはＴａから作られた）バリヤ１１のシースで覆われた本発明の管１の第５の実施形態の断面を示している。このシースで覆われたフィラメント５は管壁２の基材４に埋め込まれている。フィラメント５、バリヤ１１および基材４の材料は全て互いに異なる。バリヤ１１によって、基材材料とフィラメント材料の不必要な反応または相互拡散を防ぐことができる。
【００９０】
図１０は、本発明に基づく化合物１２の製造を示す。
【００９１】
ステップａ）で、管壁２内に補強フィラメント５を有する本発明の管１を用意する。一般に、フィラメント５はそれぞれ管１の軸方向の全長ＡＸＬにわたって延びる。
【００９２】
ステップｂ）で、超電導材料または超電導体前駆材料を管１のボア３に挿入する。示した例では、超電導体前駆ロッド１３の束をボア３に挿入する。
【００９３】
その後、ステップｃ）で、超電導体前駆ロッド１３を含む管１を機械的に変形する。その結果得られる構成部品１２は、管１と比べて軸方向長は増大するが、直径は低減する。その後、前駆ロッド１３上の前駆材料を反応させて超電導材料とするために、構成部品１２を熱処理にかける。次いで、構成部品１２を超電導線、例えばマグネットコイルの超電導線として使用することができる。
【００９４】
なお、図１０の寸法は一律の尺度では描かれていない。
【００９５】
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［１０］Ｓ．ムラセ、Ｈ．シラキ、Ｏ．ホリガミ、Ｍ．コイズミ、Ｓ．ミネ、Ｈ．タケダおよびＨ．ババ、「Ｗ／Ｃｕ強化Ｎｂ３Ｓｎ複合導体に対する応力の影響」、繊維状Ａ１５超電導体、Ｍ．スエナガおよびＡ．Ｆ．クラーク編、ニューヨーク：Ｐｌｅｎｕｍ  Ｐｒｅｓｓ社刊、１９８０年、２３３〜２４０頁
［１１］Ｃ．スペンサー、Ｅ．アダム、Ｅ．グレゴリー、Ｓ．Ｏ．ホン、Ｄ．Ａ．クープおよびＧ．レベリ、「１２テスラＮｂ３Ｓｎ超電導体の開発および製造」、ＩＥＥＥ  Ｔｒａｎｓ．Ｍａｇｎ．、第１７巻、１００６〜１００９頁、１９８１年
［１２］Ｃ．Ｒ．スペンサー、Ｅ．アダムおよびＥ．グレゴリー、「内部強化Ｎｂ３Ｓｎ導体の開発」、Ａｄｖ．Ｃｒｙｏ．Ｅｎｇ．、第２８巻、８１５〜８２０頁、１９８２年
［１３］Ｒ．フルキガー、Ｗ．ゴルダッカー、Ｗ．スペッキング、Ｌ．ピンチョビス、Ｗ．ムルナーおよびＪ．エキン、「Ｎｂ３Ｓｎ多芯線の結晶構造および臨界電流密度に対する補強鋼の効果」、ＩＣＭＣ−９  国際低温材料会議、神戸、日本、１９８２年、１７〜２０頁
［１４］Ｊ．Ｗ．エキン、Ｒ．フルキガーおよびＷ．スペッキング、「多芯Ｎｂ３Ｓｎ超電導体の臨界電流対歪み特性に対するステンレス鋼補強の効果」、Ｊ．Ａｐｐｌ．Ｐｈｙｓ．、第５４巻、２８６９〜２８７１頁、１９８３年
［１５］Ｒ．フルキガー、Ｅ．ドロスト、Ｗ．ゴルダッカーおよびＷ．スペッキング、「Ｔａまたは（Ｎｉ＋Ｚｎ）を添加した内部鋼強化Ｎｂ３Ｓｎ線の超電導および機械特性」、ＩＥＥＥ  Ｔｒａｎｓ．Ｍａｇｎ．、第１９巻、１４４１〜１４４４頁、１９８３年
［１６］Ｒ．フルキガー、Ｅ．ドロストおよびＷ．スペッキング、「Ｎｂ３Ｓｎ線の臨界電流密度に対する内部補強の効果」、Ａｄｖ．Ｃｒｙｏ．Ｅｎｇ．、第３０巻、８７５〜８８２頁、１９８４年
［１７］Ｋ．ノト、Ｎ．コニシ、Ａ．ホシ、Ｋ．ワタナベ、Ｍ．ノグチおよびＴ．フクツカ、「超電導線用の新規の補強安定化材−Ａｌ２Ｏ３分散強化銅−」、第９回  マグネット技術に関する国際会議、チューリッヒ、スイス、１９８５年、７００〜７０３頁
［１８］Ｓ．プラヒミおよびＮ．プラヒミ、「高強度材料を用いて超電導コイルを補強する方法」、米国特許第７，２７５，３０１  Ｂ２号、２００７年１０月２日
［１９］Ｊ．Ｄ．スキュージアー、Ｄ．Ｍ．ブチェック、Ｇ．Ｌ．スニッツァーおよびＰ．Ｊ．ジピエトロ、「積層超電導セラミックテープ」、米国特許第５，９８７，３４２号、１９９９年１１月１６日
［２０］Ｓ．ムラセ、Ｓ．ナカヤマ、Ｙ．ヤマダ、Ｋ．シマムラ、Ｍ．テヅカ、Ｎ．シガ、Ｋ．ワタナベおよびＮ．コバヤシ、「チューブ法を使用して製造した高強化アルミナ−銅合金基材（Ｎｂ，Ｔｉ）３Ｓｎ導体」、ＩＥＥＥ  Ｔｒａｎｓ．Ｍａｇｎ．、第３２巻、２９３７〜２９４０頁、１９９６年
［２１］Ｋ．ノト、Ｍ．マツカワ、Ｃ．タカハシ、Ｈ．コンノ、Ｙ．サイトウ、Ｋ．ヤマザキ、Ｔ．ヨシダ、Ｈ．ヤマダ、Ｋ．イケダ、Ｔ．サトウおよびＨ．カワベ、「高伝導率高強度Ｃｕ−Ｎｂ複合材料」、Ｃｒｙｏｇｅｎｉｃｓ、第３０巻９月増刊、３８３〜３８７頁、１９９０年
［２２］Ｋ．ワタナベ、Ｓ．アワジ、Ｋ．ノト、Ｋ．ゴトー、Ｍ．スギモト、Ｔ．サイトウおよびＯ．コウノ、「Ｎｂ３Ｓｎ用のＣｕ−Ｎｂ補強安定化材」、第７回  高磁場超電導材料、線および導体ならびに高磁場超電導線試験手順の標準化に関する米日ワークショップ、福岡、日本、１９９１年、１４８〜１５２頁
［２３］Ｍ．マツカワ、Ｋ．ノト、Ｋ．カタギリ、Ｎ．マツウラ、Ｍ．イケベ、Ｃ．タカハシ、Ｔ．フクツカおよびＫ．ワタナベ、「補強安定化材としての超低温機能型高純度Ｔａ」、ＩＥＥＥ  Ｔｒａｎｓ．Ｍａｇｎ．、第２８巻、８８０〜８８３頁、１９９２年
［２４］Ｇ．イワキおよびＡ．キムラ、「Ｎｂ３Ｓｎ系超電導線」、米国特許第６，８４９，１３７  Ｂ２号、２００５年２月１日
［２５］Ｋ．アライ、Ｈ．タテイシ、Ｍ．ウメダおよびＫ．アガツマ、「１５Ｔクラスの高磁場パルスマグネット用の繊維強化超電導体およびそれらの概念設計」、ＩＥＥＥ  Ｔｒａｎｓ．Ａｐｐｌ．Ｓｕｐｅｒｃｏｎｄ．、第３巻、５５５〜５５８頁、１９９３年
［２６］Ｋ．アライ、Ｈ．タテイシ、Ｍ．ウメダおよびＫ．アガツマ、「繊維強化超電導体の補強繊維からＮｂ３Ｓｎ層へのチタンまたはタンタル添加」、ＩＥＥＥ  Ｔｒａｎｓ．Ａｐｐｌ．Ｓｕｐｅｒｃｏｎｄ．、第５巻、１５９１〜１５９４頁、１９９５年
［２７］Ｈ．タテイシ、Ｋ．アライおよびＫ．アガツマ、「高磁場パルスマグネット用多芯Ｎｂ３Ｓｎ繊維強化超電導体の特性」、ＩＥＥＥ  Ｔｒａｎｓ．Ａｐｐｌ．Ｓｕｐｅｒｃｏｎｄ．、第５巻、１５８７〜１５９０頁、１９９５年
［２８］Ｋ．イトウ、Ｍ．ユヤマ、Ｔ．キヨシ、Ｔ．タケウチ、Ｋ．イノウエ、Ｈ．マエダ、Ｔ．ミヤタケおよびＭ．シマダ、「１ＧＨｚ  ＮＭＲ分光計用のＮｂＴｉおよびＮｂ３Ｓｎ導体の開発」、ＩＣＥＣ１６／ＩＣＭＣ：第１６回  国際低温工学会議および国際低温材料会議ならびに産業博覧会、北九州、日本、１９９６年、１７３５〜１７３８頁
［２９］Ｔ．ハセ、Ｙ．ムラカミ、Ｓ．ハヤシ、Ｙ．カワタ、Ｙ．カワテ、Ｔ．キヨシ、Ｈ．ワダおよびＴ．ミヤザキ、「１ＧＨｚ  ＮＭＲ超電導マグネット用のブロンズルート導体」、ＩＥＥＥ  Ｔｒａｎｓ．Ａｐｐｌ．Ｓｕｐｅｒｃｏｎｄ．、第１０巻、９６５〜９７０頁、２０００年
［３０］Ｇ．ロスおよびＨ．クラウス、「強化超電導素子」、米国特許第７，５１４，６３４  Ｂ２号、２００９年４月７日
【符号の説明】
【００９６】
１  管
２  管壁
３  中心ボア
４  基材
４ａ  管１の内壁
４ｂ  管１の外形
５  フィラメント
５ａ  環状扇形フィラメント
６  サブエレメント
７  隙間
８  サブエレメント束
９ａ  超電導相前駆材料または超電導コア
９ｂ  Ｃｕ層
１０  サブエレメント
１１  バリヤ
１２  構成部品
１３  超電導体前駆ロッド
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【外国語明細書】
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2011124575000002.pdf
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2011124575000004.pdf