(57)【要約】      （修正有）【課題】気液分離部および冷媒分配部をエジェクタおよび第１、第２蒸発器とともに一体化した蒸発器ユニットにおいて、体格の大型化を抑制する。【解決手段】エジェクタ１４と、エジェクタ１４から吐出された冷媒を蒸発させる第１蒸発器と、エジェクタ１４に吸引される冷媒を蒸発させる第２蒸発器と、流入する冷媒をノズル部と第２蒸発器とに分配する冷媒の流量とを調整する冷媒分配部と、冷媒入口２４および冷媒出口２５が形成されたジョイント２６とを備え、エジェクタ１４、第１蒸発器、第２蒸発器、冷媒分配部およびジョイント２６が一体に組み付けられて一体化ユニットを構成し、ジョイント２６には、流入する冷媒を旋回させて気液分離する気液分離部が形成され、エジェクタ１４と冷媒分配部とジョイント２６とが、エジェクタ１４の長手方向に並んで配置されている。【選択図】図４
2011220552.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ノズル部（１４ａ）から噴射される高い速度の冷媒流により冷媒吸引口（１４ｂ）から冷媒を吸引し、前記ノズル部（１４ａ）から噴射された冷媒と前記冷媒吸引口（１４ｂ）から吸引された冷媒とを混合して吐出するエジェクタ（１４）と、
前記エジェクタ（１４）の出口側に接続され、前記エジェクタ（１４）から吐出された冷媒を蒸発させる第１蒸発器（１５）と、
前記冷媒吸引口（１４ｂ）に接続され、前記エジェクタ（１４）に吸引される冷媒を蒸発させる第２蒸発器（１８）と、
前記ノズル部（１４ａ）の入口側および前記第２蒸発器（１８）の入口側に接続され、流入する冷媒を前記ノズル部（１４ａ）と前記第２蒸発器（１８）とに分配する冷媒の流量とを調整する冷媒分配部（１６ｂ）と、
冷媒入口（２４）および冷媒出口（２５）が形成され、前記冷媒入口（２４）から流入した冷媒を前記冷媒分配部（１６ｂ）へ流出させるとともに、前記流出側蒸発器（１５）から流出した冷媒を前記冷媒出口（２５）側へ流出させるジョイント（２６）とを備え、
前記エジェクタ（１４）、前記第１蒸発器（１５）、前記第２蒸発器（１８）、前記冷媒分配部（１６ｂ）および前記ジョイント（２６）が一体に組み付けられて一体化ユニット（２０）を構成し、
前記ジョイント（２６）には、流入する冷媒を旋回させて気液分離する気液分離部（１６ａ）が形成され、
前記エジェクタ（１４）と前記冷媒分配部（１６ｂ）と前記ジョイント（２６）とが、前記エジェクタ（１４）の長手方向に並んで配置されていることを特徴とする蒸発器ユニット。
【請求項２】
前記気液分離部（１６ａ）は、冷媒が旋回しながら軸方向に流れる円柱状空間（２６３ｃ、２６４ａ、２６５ａ）と、前記円柱状空間（２６３ｃ、２６４ａ、２６５ａ）に冷媒を導く導入通路（２６３ｄ）とを有し、
前記導入通路（２６３ｄ）は、前記軸方向から見たときに前記円柱状空間（２６３ｃ）に対して偏心して接続され、
前記気液分離部（１６ａ）は、複数枚のプレート部材（２６２〜２６５）が前記軸方向に積層されてなる積層構造によって構成されていることを特徴とする請求項１に記載の蒸発器ユニット。
【請求項３】
前記複数枚のプレート部材（２６２〜２６５）は、前記円柱状空間（２６３ｃ、２６４ａ、２６５ａ）を形成する円形状の孔（２６３ｃ）と、前記導入通路（２６３ｄ）を形成する細長形状の孔（２６３ｄ）とが形成された流路形成用プレート部材（２６３）を含み、
前記流路形成用プレート部材（２６３）は、前記円形状の孔（２６３ｃ）と前記細長形状の孔（２６３ｄ）との間の鋭角の角部（２６３ｅ）を備え、
更に前記流路形成用プレート部材（２６３）は、プレス成形にて前記円形状の孔（２６３ｃ）と、前記細長形状の孔（２６３ｄ）とが打ち抜かれていることを特徴とする請求項２に記載の蒸発器ユニット。
【請求項４】
前記気液分離部（１６ａ）を構成する前記複数枚のプレート部材（２６２〜２６５）は、
前記流路形成用プレート部材（２６３）に隣接し、前記円形状の孔（２６３ｃ）の少なくとも一部を塞ぐ平坦面を備えた端部用プレート部材（２６２）を更に備えることを特徴とする請求項３に記載の蒸発器ユニット。
【請求項５】
前記導入通路（２６３ｄ）は、前記軸方向から見たときに前記円柱状空間（２６３ｃ）の外周部に対して接線方向に接続されていることを特徴とする請求項１ないし４のいずれか１つに記載の蒸発器ユニット。
【請求項６】
前記冷媒分配部（１６ｂ）と前記第２蒸発器（１８）との間に配置され、前記第２蒸発器（１８）に流入する冷媒を減圧する絞り機構（１７）を備え、
前記絞り機構（１７）は、前記一体化ユニット（２０）に一体に組み付けられていることを特徴とする請求項１ないし５のいずれか１つに記載の蒸発器ユニット。
【請求項７】
冷媒の気液を分離する気液分離部（１６ａ）と、
前記気液分離部（１６ａ）の出口側に接続され、前記気液分離部（１６ａ）から流出した冷媒を蒸発させる蒸発器（１５、１８）とを備え、
前記気液分離部（１６ａ）は、冷媒が旋回しながら軸方向に流れる円柱状空間（２６３ｃ、２６４ａ、２６５ａ）と、前記円柱状空間（２６３ｃ、２６４ａ、２６５ａ）に冷媒を導く導入通路（２６３ｄ）とを有し、
前記導入通路（２６３ｄ）は、前記軸方向から見たときに前記円柱状空間（２６３ｃ）に対して偏心して接続され、
前記気液分離部（１６ａ）は、複数枚のプレート部材（２６２〜２６５）が前記軸方向に積層された積層構造によって構成されていることを特徴とする蒸発器ユニット。
【請求項８】
前記気液分離部（１６ａ）を構成する前記複数枚のプレート部材（２６２〜２６５）は、前記円柱状空間（２６３ｃ、２６４ａ、２６５ａ）を形成する円形状の孔（２６３ｃ）と、前記導入通路（２６３ｄ）を形成する細長形状の孔（２６３ｄ）とが形成された流路形成用プレート部材（２６３）を含み、
前記流路形成用プレート部材（２６３）は、前記円形状の孔（２６３ｃ）と、前記細長形状の孔（２６３ｄ）との間の鋭角の角部（２６３ｅ）を備え、
更に前記流路形成用プレート部材（２６３）は、プレス成形にて前記円形状の孔（２６３ｃ）と、前記細長形状の孔（２６３ｄ）とが打ち抜かれていることを特徴とする請求項７に記載の蒸発器ユニット。
【請求項９】
前記気液分離部（１６ａ）を構成する前記複数枚のプレート部材（２６２〜２６５）は、
前記流路形成用プレート部材（２６３）に隣接し、前記円形状の孔（２６３ｃ）の少なくとも一部を塞ぐ平坦面を備えた端部用プレート部材（２６２）を更に備えることを特徴とする請求項８に記載の蒸発器ユニット。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、冷凍サイクルに適用される蒸発器ユニットに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、特許文献１には、冷媒減圧手段および冷媒循環手段の役割を果たすエジェクタの上流側に、放熱器から流出した冷媒の流れを分岐する分岐部を設け、分岐部で分岐された一方の冷媒をエジェクタのノズル部へ流入させ、他方の冷媒をエジェクタの冷媒吸引口側へ流入させるエジェクタ式冷凍サイクルが開示されている。
【０００３】
この従来技術では、エジェクタのディフューザ部（昇圧部）の下流側に第１蒸発器を配置し、さらに分岐部とエジェクタの冷媒吸引口との間に絞り機構および第２蒸発器を配置して、第１、第２の双方の蒸発器において冷凍能力を発揮できるようにしている。
【０００４】
また、この従来技術では、冷媒の分岐部に流量分配器が配置されている。流量分配器は、冷媒の遠心力や重力によって気液分離を行い、気液分離された冷媒をエジェクタのノズル部側と、絞り機構および第２蒸発器側とに分配する。
【０００５】
これにより、エジェクタのノズル部側の冷媒の乾き度を、絞り機構および第２蒸発器側の冷媒の乾き度よりも低くして、冷凍サイクルの効率（ＣＯＰ）を向上させるようにしている。
【０００６】
ところで、エジェクタ式冷凍サイクルに適用されるエジェクタは、一般的に、略円筒形状に形成され、長手方向一端側に冷媒流入口が設けられ、長手方向他端側に冷媒流出口が設けられ、さらに、冷媒流入口と冷媒流出口との間の円筒壁面に冷媒吸引口が設けられている。
【０００７】
従って、エジェクタ式冷凍サイクルでは、エジェクタの冷媒流入口、冷媒流出口および冷媒吸引口に他のサイクル構成機器を接続する必要があるので、エジェクタを備えない通常の冷凍サイクル（膨張弁サイクル）に対して、他のサイクル構成機器との接続が複雑化する。
【０００８】
このため、エジェクタ式冷凍サイクルでは、通常の冷凍サイクルに対して、冷房装置、冷凍装置等の製品へ搭載する際の搭載性の悪化を招く。この点に鑑みて、例えば、特許文献２、３では、エジェクタ式冷凍サイクルの製品への搭載性を向上させる手段として、エジェクタ、第１、第２蒸発器等を蒸発器ユニットとして一体化する手段が提案されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特開２００９−２２２２５６号公報
【特許文献２】特開２００７−５７２２２号公報
【特許文献３】特開２００７−１９２４６５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
本発明者は、エジェクタ式冷凍サイクルの搭載性を向上させるべく、上記特許文献１の流量分配器に相当する気液分離部および冷媒分配部を、エジェクタおよび第１、第２蒸発器とともに蒸発器ユニットとして一体化することを検討した。
【００１１】
しかしながら、気液分離部において冷媒を気液分離するためには一定の空間が必要であるため、気液分離部および冷媒分配部をエジェクタおよび第１、第２蒸発器とともに蒸発器ユニットとして一体化すると蒸発器ユニットの体格が大型化してしまうという問題がある。
【００１２】
また、冷凍サイクルに用いられる気液分離部においては、空調負荷により冷媒流量が変化しても冷媒の気液分離が安定して行われることが要求される。
【００１３】
本発明は上記点に鑑みて、気液分離部および冷媒分配部をエジェクタおよび第１、第２蒸発器とともに一体化した蒸発器ユニットにおいて、体格の大型化を抑制することを目的とする。
【００１４】
また、本発明は上記点に鑑みて、蒸発器と、蒸発器に流入する冷媒を気液分離する気液分離部とを備える蒸発器ユニットにおいて、冷媒流量が変化しても冷媒の気液分離を安定して行えるようにすることを他の目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明では、ノズル部（１４ａ）から噴射される高い速度の冷媒流により冷媒吸引口（１４ｂ）から冷媒を吸引し、ノズル部（１４ａ）から噴射された冷媒と冷媒吸引口（１４ｂ）から吸引された冷媒とを混合して吐出するエジェクタ（１４）と、
エジェクタ（１４）の出口側に接続され、エジェクタ（１４）から吐出された冷媒を蒸発させる第１蒸発器（１５）と、
冷媒吸引口（１４ｂ）に接続され、エジェクタ（１４）に吸引される冷媒を蒸発させる第２蒸発器（１８）と、
ノズル部（１４ａ）の入口側および第２蒸発器（１８）の入口側に接続され、流入する冷媒をノズル部（１４ａ）と第２蒸発器（１８）とに分配する冷媒の流量とを調整する冷媒分配部（１６ｂ）と、
冷媒入口（２４）および冷媒出口（２５）が形成され、冷媒入口（２４）から流入した冷媒を冷媒分配部（１６ｂ）へ流出させるとともに、流出側蒸発器（１５）から流出した冷媒を冷媒出口（２５）側へ流出させるジョイント（２６）とを備え、
エジェクタ（１４）、第１蒸発器（１５）、第２蒸発器（１８）、冷媒分配部（１６ｂ）およびジョイント（２６）が一体に組み付けられて一体化ユニット（２０）を構成し、
ジョイント（２６）には、流入する冷媒を旋回させて気液分離する気液分離部（１６ａ）が形成され、
エジェクタ（１４）と冷媒分配部（１６ｂ）とジョイント（２６）とが、エジェクタ（１４）の長手方向に並んで配置されていることを特徴とする。
【００１６】
これによると、気液分離部（１６ａ）がジョイント（２６）に形成され、エジェクタ（１４）と冷媒分配部（１６ｂ）とジョイント（２６）とがエジェクタ（１４）の長手方向に並んで配置されているので、エジェクタ式冷凍サイクルの搭載性を向上させるべく気液分離部（１６ａ）および冷媒分配部（１６ｂ）をエジェクタ（１４）および第１、第２蒸発器（１５、１８）とともに蒸発器ユニットとして一体化してもユニット体格の増大を抑制できる。
【００１７】
請求項２に記載の発明では、請求項１に記載の蒸発器ユニットにおいて、気液分離部（１６ａ）は、冷媒が旋回しながら軸方向に流れる円柱状空間（２６３ｃ、２６４ａ、２６５ａ）と、円柱状空間（２６３ｃ、２６４ａ、２６５ａ）に冷媒を導く導入通路（２６３ｄ）とを有し、
導入通路（２６３ｄ）は、軸方向から見たときに円柱状空間（２６３ｃ）に対して偏心して接続され、
気液分離部（１６ａ）は、複数枚のプレート部材（２６２〜２６５）が軸方向に積層されてなる積層構造によって構成されていることを特徴とする。
【００１８】
これによると、気液分離部（１６ａ）において、導入した冷媒の運動量を効率的に回転運動量に変換することができるので、冷媒流量が少なくても安定して旋回流を発生させることができ、ひいては安定して気液分離を行うことができる（後述する図１１を参照）。
【００１９】
請求項３に記載の発明では、請求項２に記載の蒸発器ユニットにおいて、複数枚のプレート部材（２６２〜２６５）は、円柱状空間（２６３ｃ、２６４ａ、２６５ａ）を形成する円形状の孔（２６３ｃ）と、導入通路（２６３ｄ）を形成する細長形状の孔（２６３ｄ）とが形成された流路形成用プレート部材（２６３）を含み、
流路形成用プレート部材（２６３）は、円形状の孔（２６３ｃ）と細長形状の孔（２６３ｄ）との間の鋭角の角部（２６３ｅ）を備え、
更に流路形成用プレート部材（２６３）は、プレス成形にて円形状の孔（２６３ｃ）と、細長形状の孔（２６３ｄ）とが打ち抜かれていることを特徴とする。
【００２０】
これによると、円形状の孔（２６３ｃ）と細長形状の孔（２６３ｄ）とがプレス成形によって打ち抜かれるため、円形状の孔（２６３ｃ）と細長形状の孔（２６３ｄ）との間の鋭角の角部（２６３ｅ）を曲率半径がごく小さい尖った形状にすることができる。このため、気液分離部（１６ａ）において、導入した冷媒の運動量を効率的に回転運動量に変換することができる。
【００２１】
請求項４に記載の発明では、請求項３に記載の蒸発器ユニットにおいて、気液分離部（１６ａ）を構成する複数枚のプレート部材（２６２〜２６５）は、
流路形成用プレート部材（２６３）に隣接し、円形状の孔（２６３ｃ）の少なくとも一部を塞ぐ平坦面を備えた端部用プレート部材（２６２）を更に備えることを特徴とする。
【００２２】
これによると、円柱状空間（２６３ｃ）を形成する円筒面と端面との間の角部（２６３ｆ）に丸みがつきにくくすることができるので、角部（２６３ｆ）によって円柱状空間（２６３ｃ）の旋回径（Ｄ）が小さくなることを抑制できる。このため、気液分離部（１６ａ）において、導入した冷媒の運動量を効率的に回転運動量に変換することができる。
【００２３】
請求項５に記載の発明では、請求項１ないし４のいずれか１つに記載の蒸発器ユニットにおいて、導入通路（２６３ｄ）は、軸方向から見たときに円柱状空間（２６３ｃ）の外周部に対して接線方向に接続されていることを特徴とする。
【００２４】
これによると、気液分離部（１６ａ）におけるスワール比を大きくできるので、冷媒流量が少なくても安定して旋回流を発生させることができ、ひいては安定して気液分離を行うことができる（後述する図１０を参照）。
【００２５】
請求項６に記載の発明では、請求項１ないし５のいずれか１つに記載の蒸発器ユニットにおいて、冷媒分配部（１６ｂ）と第２蒸発器（１８）との間に配置され、第２蒸発器（１８）に流入する冷媒を減圧する絞り機構（１７）を備え、
絞り機構（１７）は、一体化ユニット（２０）に一体に組み付けられていることを特徴とする。
【００２６】
請求項７に記載の発明では、冷媒の気液を分離する気液分離部（１６ａ）と、
気液分離部（１６ａ）の出口側に接続され、気液分離部（１６ａ）から流出した冷媒を蒸発させる蒸発器（１５、１８）とを備え、
気液分離部（１６ａ）は、冷媒が旋回しながら軸方向に流れる円柱状空間（２６３ｃ、２６４ａ、２６５ａ）と、円柱状空間（２６３ｃ、２６４ａ、２６５ａ）に冷媒を導く導入通路（２６３ｄ）とを有し、
導入通路（２６３ｄ）は、軸方向から見たときに円柱状空間（２６３ｃ）に対して偏心して接続され、
気液分離部（１６ａ）は、複数枚のプレート部材（２６２〜２６５）が軸方向に積層された積層構造によって構成されていることを特徴とする。
【００２７】
これによると、気液分離部（１６ａ）において、導入した冷媒の運動量を効率的に回転運動量に変換することができるので、冷媒流量が少なくても安定して旋回流を発生させることができ、ひいては安定して気液分離を行うことができる（後述する図１１を参照）。
【００２８】
請求項８に記載の発明では、請求項７に記載の蒸発器ユニットにおいて、気液分離部（１６ａ）を構成する複数枚のプレート部材（２６２〜２６５）は、円柱状空間（２６３ｃ、２６４ａ、２６５ａ）を形成する円形状の孔（２６３ｃ）と、導入通路（２６３ｄ）を形成する細長形状の孔（２６３ｄ）とが形成された流路形成用プレート部材（２６３）を含み、
流路形成用プレート部材（２６３）は、円形状の孔（２６３ｃ）と、細長形状の孔（２６３ｄ）との間の鋭角の角部（２６３ｅ）を備え、
更に流路形成用プレート部材（２６３）は、プレス成形にて円形状の孔（２６３ｃ）と、細長形状の孔（２６３ｄ）とが打ち抜かれていることを特徴とする。
【００２９】
これにより、上記した請求項３に記載の発明と同様の作用効果を得ることができる。
【００３０】
請求項９に記載の発明では、請求項８に記載の蒸発器ユニットにおいて、気液分離部（１６ａ）を構成する複数枚のプレート部材（２６２〜２６５）は、
流路形成用プレート部材（２６３）に隣接し、円形状の孔（２６３ｃ）の少なくとも一部を塞ぐ平坦面を備えた端部用プレート部材（２６２）を更に備えることを特徴とする。
【００３１】
これにより、上記した請求項４に記載の発明と同様の作用効果を得ることができる。
【００３２】
なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。
【図面の簡単な説明】
【００３３】
【図１】第１実施形態におけるエジェクタ式冷凍サイクルの全体構成図である。
【図２】第１実施形態における一体化ユニットの斜視図である。
【図３】図２の要部を拡大して示す斜視図である。
【図４】図２の要部を分解して示す分解斜視図である。
【図５】図２のプレート部材を示す正面図である。
【図６】図４のＡ−Ａ断面図、Ｂ−Ｂ断面図およびＣ−Ｃ断面図である。
【図７】図４の上側タンク部の分解斜視図である。
【図８】図２のジョイント、収納部材およびエジェクタを示す断面図である。
【図９】気液分離部のスワール比を説明する説明図である。
【図１０】気液分離部の偏心角度を説明する説明図である。
【図１１】第１実施形態および比較例の気液分離部を示す断面図である。
【図１２】気液分離部のＣ／Ｄと性能向上比との関係を示すグラフである。
【図１３】第１実施形態による性能向上効果を示すグラフである。
【図１４】第１実施形態の第１変形例における一体化ユニットの斜視図である。
【図１５】第１実施形態の第２変形例における一体化ユニットの斜視図である。
【図１６】第２実施形態における一体化ユニットの分解斜視図である。
【図１７】第３実施形態における冷凍サイクルの全体構成図である。
【図１８】第３実施形態における一体化ユニットの模式的な斜視図である。
【図１９】第３実施形態の上側タンク部の断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００３４】
（第１実施形態）
以下、本発明の第１実施形態を説明する。図１は第１実施形態によるエジェクタ式冷凍サイクル１０を車両用冷凍サイクル装置に適用した例を示す。
【００３５】
図１に示すエジェクタ式冷凍サイクル１０において、冷媒を吸入圧縮する圧縮機１１は、電磁クラッチ１１ａ、ベルト等を介して図示しない車両走行用エンジンにより回転駆動される。
【００３６】
この圧縮機１１としては、吐出容量の変化により冷媒吐出能力を調整できる可変容量型圧縮機、あるいは電磁クラッチ１１ａの断続により圧縮機作動の稼働率を変化させて冷媒吐出能力を調整する固定容量型圧縮機のいずれを使用してもよい。また、圧縮機１１として電動圧縮機を使用すれば電動モータの回転数調整により冷媒吐出能力を調整できる。
【００３７】
この圧縮機１１の冷媒吐出側には放熱器１２が配置されている。放熱器１２は圧縮機１１から吐出された高圧冷媒と図示しない冷却ファンにより送風される外気（車室外空気）との間で熱交換を行って高圧冷媒を冷却する。
【００３８】
本実施形態では、冷媒としてフロン系、ＨＣ系等の冷媒のように高圧圧力が臨界圧力を超えない冷媒を用いているので、エジェクタ式冷凍サイクル１０は蒸気圧縮式の亜臨界サイクルを構成している。したがって、放熱器１２は冷媒を凝縮する凝縮器として機能する。
【００３９】
放熱器１２の出口側には温度式膨張弁１３が配置されている。この温度式膨張弁１３は放熱器１２からの液冷媒を減圧する減圧手段であって、圧縮機１１の吸入側通路に配置された感温部１３ａを有している。
【００４０】
温度式膨張弁１３は、圧縮機１１の吸入側冷媒（後述の蒸発器出口側冷媒）の温度と圧力とに基づいて圧縮機吸入側冷媒の過熱度を検出し、圧縮機吸入側冷媒の過熱度が予め設定された所定値となるように弁開度（冷媒流量）を調整するものである。
【００４１】
温度式膨張弁１３の出口側にエジェクタ１４が配置されている。このエジェクタ１４は冷媒を減圧する減圧手段であるとともに、高速で噴出する冷媒流の吸引作用（巻き込み作用）によって冷媒の循環を行う流体輸送を冷媒循環手段（運動量輸送式ポンプ）でもある。
【００４２】
エジェクタ１４は、温度式膨張弁１３通過後の冷媒（中間圧冷媒）の通路面積を小さく絞って冷媒をさらに減圧膨張させるノズル部１４ａと、ノズル部１４ａの冷媒噴出口と同一空間に配置され、第２蒸発器１８からの気相冷媒を吸引する冷媒吸引口１４ｂとを備えている。
【００４３】
エジェクタ１４のうちノズル部１４ａおよび冷媒吸引口１４ｂの冷媒流れ下流側部位には、ノズル部１４ａからの高速度の冷媒流と冷媒吸引口１４ｂの吸引冷媒とを混合する混合部１４ｃが設けられている。そして、混合部１４ｃの冷媒流れ下流側に昇圧部をなすディフューザ部１４ｄが配置されている。このディフューザ部１４ｄは冷媒の通路面積を徐々に大きくする形状に形成されており、冷媒流れを減速して冷媒圧力を上昇させる作用、つまり、冷媒の速度エネルギーを圧力エネルギーに変換する作用を果たす。
【００４４】
エジェクタ１４の出口部（ディフューザ部１４ｄの先端部）側には第１蒸発器１５が接続され、この第１蒸発器１５の出口側は圧縮機１１の吸入側に接続されている。
【００４５】
温度式膨張弁１３の出口側には、エジェクタ１４のノズル部１４ａに流入する冷媒流量Ｇｎと、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに流入する冷媒流量Ｇｅとを調整する流量分配器１６が配置されている。
【００４６】
流量分配器１６は、温度式膨張弁１３通過後の冷媒を、エジェクタ１４のノズル部１４ａの入口側と、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂの入口側とに分配する。
【００４７】
流量分配器１６とエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂとの間には絞り機構１７と第２蒸発器１８とが配置されている。絞り機構１７は第２蒸発器１８への冷媒流量の調節作用をなす減圧手段であり、第２蒸発器１８の入口側に配置されている。
【００４８】
本実施形態では、２つの蒸発器１５、１８を一体構造に組み付けるようになっている。この２つの蒸発器１５、１８を図示しないケース内に収納し、そして、このケース内に構成される空気通路に共通の電動送風機１９により空気（被冷却空気）を矢印Ｆ１のごとく送風し、この送風空気を２つの蒸発器１５、１８で冷却するようになっている。
【００４９】
２つの蒸発器１５、１８で冷却された冷風を共通の冷却対象空間（図示せず）に送り込み、これにより２つの蒸発器１５、１８にて共通の冷却対象空間を冷却するようになっている。
【００５０】
すなわち、２つの蒸発器１５、１８は、冷却対象空間に送風される空気流れに対して、互いに直列に配置されている。より具体的には、２つの蒸発器１５、１８のうち、エジェクタ１４下流側の主流路に接続される第１蒸発器１５は空気流れＦ１の上流側（風上側）に配置され、エジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続される第２蒸発器１８は空気流れＦ１の下流側（風下側）に配置されている。
【００５１】
なお、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０を車両空調用冷凍サイクル装置に適用する場合は車室内空間が冷却対象空間となる。また、本実施形態のエジェクタ式冷凍サイクル１０を冷凍車用冷凍サイクル装置に適用する場合は冷凍車の冷凍冷蔵庫内空間が冷却対象空間となる。
【００５２】
本実施形態では、エジェクタ１４、第１、第２蒸発器１５、１８、流量分配器１６および絞り機構１７を１つの一体化ユニット（蒸発器ユニット）２０として組み付けている。この一体化ユニット２０の具体例を図２〜図７により説明する。
【００５３】
図２は一体化ユニット２０の斜視図である。本例では２つの蒸発器１５、１８が１つの蒸発器構造として一体化されている。そのため、第１蒸発器１５は１つの蒸発器構造のうち空気流れＦ１の上流側領域を構成し、第２蒸発器１８は１つの蒸発器構造のうち空気流れＦ１の下流側領域を構成している。
【００５４】
第１蒸発器１５および第２蒸発器１８の基本的構成は同一であり、それぞれ熱交換コア部１５ａ、１８ａと、この熱交換コア部１５ａ、１８ａの上下両側に位置して水平方向に延びるタンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃとを備えている。
【００５５】
熱交換コア部１５ａ、１８ａは、それぞれ上下方向に延びて冷媒が流通する複数の熱交換チューブ２１を備えている。これら複数のチューブ２１の間には、被熱交換媒体である被冷却空気が通る通路が形成されている。
【００５６】
これら複数のチューブ２１相互間には、チューブ２１と接合されるフィン２２が配置されている。チューブ２１およびフィン２２は熱交換コア部１５ａ、１８ａの左右方向に交互に積層配置されており、チューブ２１とフィン２２との積層構造によって熱交換コア部１５ａ、１８ａが形成されている。なお、フィン２２を備えないチューブ２１のみの構成によって熱交換コア部１５ａ、１８ａを形成してもよい。
【００５７】
なお図２ではフィン２２を一部のみ図示しているが、熱交換コア部１５ａ、１８ａの全域にフィン２２が配置され、熱交換コア部１５ａ、１８ａの全域にチューブ２１とフィン２２の積層構造が構成されている。そして、この積層構造の空隙部を電動送風機１９の送風空気が通過するようになっている。
【００５８】
チューブ２１は冷媒通路を構成するもので、断面形状が空気流れ方向Ｆ１に沿って扁平になっている扁平チューブよりなる。フィン２２は薄板材を波状に曲げ成形したコルゲートフィンであり、チューブ２１の平坦な外面側に接合され空気側伝熱面積を拡大している。
【００５９】
熱交換コア部１５ａのチューブ２１と熱交換コア部１８ａのチューブ２１は互いに独立した冷媒通路を構成し、第１、第２蒸発器１５、１８の上下両側のタンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃは互いに独立した冷媒通路空間（タンク空間）を構成している。
【００６０】
第１蒸発器１５の上下両側のタンク部１５ｂ、１５ｃは熱交換コア部１５ａのチューブ２１の上下両端部が挿入されて接合されるチューブ嵌合穴部（図示せず）を有し、チューブ２１の上下両端部がタンク部１５ｂ、１５ｃの内部空間に連通している。
【００６１】
同様に、第２蒸発器１８の上下両側のタンク部１８ｂ、１８ｃは熱交換コア部１８ａのチューブ２１の上下両端部が挿入されて接合されるチューブ嵌合穴部（図示せず）を有し、チューブ２１の上下両端部がタンク部１８ｂ、１８ｃの内部空間に連通している。
【００６２】
これにより、上下両側のタンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃは、それぞれ対応する熱交換コア部１５ａ、１８ａの複数のチューブ２１へ冷媒流れを分配したり、複数のチューブ２１からの冷媒流れを集合したりする役割を果たす。
【００６３】
上側タンク部１５ｂ、１８ｂのうちチューブ２１と反対側の面（図２、図３では上面）には、エジェクタ１４を収容する収容タンク部２３が設けられている。
【００６４】
エジェクタ１４および収容タンク部２３は、ノズル部１４ａの軸方向に延びる細長形状となっており、その長手方向が上側タンク部１５ｂ、１８ｂの長手方向（水平方向）と平行になるように、上側タンク部１５ｂ、１８ｂ同士の間に形成された谷間に配置されている。
【００６５】
より具体的には、エジェクタ１４および収容タンク部２３は、エジェクタ１４の長手方向一端部に形成されたエジェクタ１４の入口部が上側タンク部１５ｂ、１８ｂの長手方向一端側を向き、エジェクタ１４の長手方向他端部に形成されたエジェクタ１４の出口部が上側タンク部１５ｂ、１８ｂの長手方向他端側を向くように配置される。
【００６６】
なお、チューブ２１、フィン２２、タンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃ等の蒸発器構成部品の具体的材質としては、熱伝導性やろう付け性に優れた金属であるアルミニウムが好適であり、このアルミニウム材にて各部品を成形することにより、第１、第２蒸発器１５、１８の全体構成を一体ろう付けにて組み付けることができる。
【００６７】
さらに、エジェクタ１４および収容タンク部２３もアルミニウム材によって成形し、ろう付けにて第１、第２蒸発器１５、１８と一体に組み付けるようになっている。
【００６８】
一体化ユニット２０の冷媒入口２４および冷媒出口２５は、第１、第２蒸発器１５、１８のうち上側タンク部１５ｂ、１８ｂの長手方向一端部（図２、図３では左端部）に設けられたジョイント２６に形成されている。
【００６９】
ジョイント２６は、蒸発器部品と同様にアルミニウム材にて成形され、上側タンク１５ｂ、１８ｂの側面部にろう付け固定されている。
【００７０】
ジョイント２６の冷媒入口２４はエジェクタ１４の入口部に連通し、ジョイント２６の冷媒出口２５は上側タンク部１５ｂの内部空間の長手方向一端部に連通している。
【００７１】
本実施形態では、図４に示すように、ジョイント２６は、冷媒入口２４および冷媒出口２５が形成されたブロック部材２６１と、複数枚（図４の例では４枚）のプレート部材２６２、２６３、２６４、２６５とが積層されて構成されている。
【００７２】
プレート部材２６２〜２６５には、冷媒入口２４からの冷媒が流れる流入通路を構成するに連通する流入通路孔２６２ａ、２６３ａ、２６４ａ、２６５ａと、冷媒出口２５へと冷媒が流れる流出通路を構成する流出通路孔２６２ｂ、２６３ｂ、２６４ｂ、２６５ｂとが形成されている。
【００７３】
４枚のプレート部材２６２〜２６５のうち中間に位置する流路形成用プレート部材２６３において、流入通路孔２６３ａは、円形状の孔２６３ｃと、円形状の孔２６３ｃの最外周部に接線方向に接続される細長形状の孔２６３ｄとで構成されている。これに対し、残余のプレート部材２６２、２６４、２６５の流入通路孔２６２ａ、２６４ａ、２６５ａは円形状の孔で構成されている。
【００７４】
残余のプレート部材２６２、２６４、２６５のうち流路形成用プレート部材２６３に隣接する端部用プレート部材２６２は、流路形成用プレート部材２６３の円形状の孔２６３ｃの少なくとも一部を塞ぐ平坦面を備えている。本実施形態では、端部用プレート部材２６２の平坦面は、流路形成用プレート部材２６３の円形状の孔２６３ｃの全部を塞いでいる。
【００７５】
プレート部材２６３〜２６５の円形状の孔２６３ｃ、２６４ａ、２６５ａは、プレート部材２６２〜２６５の積層方向に延びる円柱状空間を形成し、この円柱状空間２６３ｃ、２６４ａ、２６５ａおよび細長形状の孔２６３ｄは、流量分配器１６の気液分離部１６ａを構成している。
【００７６】
気液分離部１６ａは、流入通路を流れる冷媒流れを旋回させる旋回流発生機構として機能するものである。細長形状の孔２６３ｄは、冷媒入口２４からの冷媒を気液分離部１６ａに導く導入通路としての役割を果たす。
【００７７】
図５に示すように、冷媒入口２４からの冷媒が気液分離部１６ａの最外周部に接線方向に流入するので、気液分離部１６ａに流入した気液２相冷媒が気液分離部１６ａの円筒面に沿って旋回して流れて気液分離部１６ａの円筒面に液膜が生成される。このため気液分離部１６ａにおいて遠心力を利用して冷媒の気液を分離することができる。
【００７８】
円形状の孔２６３ｃと細長形状の孔２６３ｄとの間の鋭角の角部２６３ｅは、曲率半径が極めて小さい尖った形状になっている。このような曲率半径が極めて小さい角部２６３ｅの形成は、流路形成用プレート部材２６３に対して円形状の孔２６３ｃおよび細長形状の孔２６３ｄをプレス成形にて打ち抜き加工することで可能となる。
【００７９】
ジョイント２６のうち気液分離部１６ａの出口部の周縁部は、収容タンク部２３の一端部にろう付け接合されている。収容タンク部２３の一端部は開口しているので、気液分離部１６ａで気液分離された冷媒はエジェクタ１４の一端部（入口部）に流入することとなる。
【００８０】
エジェクタ１４の一端部（入口部）は流量分配器１６の冷媒分配部１６ｂを構成している。冷媒分配部１６ｂは、気液分離部１６ａで気液分離された冷媒を、エジェクタ１４のノズル部１４ａ側と第２蒸発器１８側とに分配する役割を果たす。
【００８１】
具体的には、冷媒分配部１６ｂの中心部を流れる乾き度の高い気液２相冷媒は、エジェクタ１４のノズル部１４ａに流入し、冷媒分配部１６ｂの外周部を流れる乾き度の低い液相冷媒は、エジェクタ１４の円筒面に形成された絞り穴（図示せず）を通じて第２蒸発器１８の上側タンク部１８ｂに流入する。エジェクタ１４の絞り穴は絞り機構１７を構成するものである。
【００８２】
図６は図３のＡ−Ａ断面図、Ｂ−Ｂ断面図およびＣ−Ｃ断面図である。図７は上側タンク部１５ｂ、１８ｂの分解斜視図である。
【００８３】
本実施形態では、上側タンク部１５ｂ、１８ｂを上側部材２７と下側部材２８の２つの部品に分割して成型し、収容タンク部２３を上下２つの半筒部材２９、３０に分割して成型している。
【００８４】
第１蒸発器１５の上側タンク部１５ｂの内部には、上側タンク部１５ｂの内部空間を長手方向一方側の第１空間３１と長手方向他方側の第２空間３２とに仕切る仕切板３３がろう付け固定されている。
【００８５】
第１空間３１は第１蒸発器１５の複数のチューブ２１を通過した冷媒を集合する集合タンクの役割を果たすものである。第２空間３２は第１蒸発器１５の複数のチューブ２１に対して冷媒を分配する分配タンクの役割と、エジェクタ１４から流出した冷媒が流れる流出側通路の役割とを果たすものである。
【００８６】
第２蒸発器１８の上側タンク部１８ｂの内部には、上側タンク部１８ｂの内部空間を第１〜第３の３つの空間３４〜３６に仕切る仕切部３７が設けられている。仕切部３７は、蒸発器部品と同様にアルミニウム材にて成形され、上側タンク１８ｂの内壁面にろう付け固定されている。
【００８７】
仕切部３７は、上側タンク部１８ｂの長手方向と平行に延びる１枚の仕切板３７ａと、上側タンク部１８ｂの長手方向と直交する方向に延びる３枚の仕切板３７ｂ、３７ｃ、３７ｄとで構成されている。換言すれば、仕切板３７ａは、チューブ２１の長手方向と直交する方向に延びている。
【００８８】
第１空間３４は、上側タンク部１８ｂの長手方向中央部にて上側タンク部１８ｂの長手方向に延びる空間であり、第２蒸発器１８の複数のチューブ２１を通過した冷媒を集合する集合タンクの役割と、第２蒸発器１８の複数のチューブ２１に対して冷媒を分配する分配タンクの役割との両方を果たす。
【００８９】
第２空間３５は、上側タンク部１８ｂの長手方向中央部から長手方向他端部にかけて上側タンク部１８ｂの長手方向に延びる空間であり、仕切部３７の仕切板３７ａ、３７ｄによって第１空間３４に対して仕切られている。
【００９０】
第２空間３５は、第１空間３４の側方に位置して上側タンク部１８ｂの全断面にわたって形成された集合空間３５ａと、第１空間３４の上方に位置する通路空間３５ｂとで構成されている。
【００９１】
集合空間３５ａは、第２蒸発器１８の複数のチューブ２１を通過した冷媒を集合する集合タンクの役割を果たし、通路空間３５ｂは、集合空間３５ａで集合した冷媒をエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに導く吸引側通路の役割とを果たす。
【００９２】
第３空間３６は、上側タンク部１８ｂの長手方向他端部に形成されており、絞り機構１７通過後の冷媒を導く内部通路の役割と、導かれた冷媒を第２蒸発器１８の複数のチューブ２１に対して分配する分配タンクの役割とを果たす。
【００９３】
第２蒸発器１８の下側タンク部１８ｃの内部には、下側タンク部１８ｃの内部空間を長手方向一方側の第１空間３８と長手方向他方側の第２空間３９とに仕切る仕切板４０がろう付け固定されている。
【００９４】
第１空間３８は第２蒸発器１８の複数のチューブ２１を通過した冷媒を集合する集合タンクの役割を果たすものであり、第２空間３９は第２蒸発器１８の複数のチューブ２１に対して冷媒を分配する分配タンクの役割を果たすものである。
【００９５】
収容タンク部２３には、その内周面と外周面とを貫通し、かつエジェクタ１４の円筒面に形成された絞り機構１７と連通する連通孔４４が形成されている。この連通孔４４は、上側タンク部１８ｂの内周面と外周面とを貫通する貫通孔（図示せず）と重合している。これにより、絞り機構１７が上側タンク部１８ｂの第３空間３６に連通している。
【００９６】
同様に、図５（ｂ）に示すように、収容タンク部２３には、その内周面と外周面とを貫通し、かつエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂと連通する連通孔４５が形成され、この連通孔４５は、上側タンク部１８ｂに形成された貫通孔４６と重合している。これにより、上側タンク部１８ｂの通路空間３５ｂがエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに連通している。本実施形態では、連通孔４５および貫通孔４６は複数個ずつ設けられている。
【００９７】
同様に、図５（ｃ）に示すように、収容タンク部２３には、その内周面と外周面とを貫通し、かつエジェクタ１４のディフューザ部１４ｄの出口部と連通する流出側連通孔４７が形成され、この流出側連通孔４７は、上側タンク部１５ｂの内周面と外周面とを貫通する流出側貫通孔４８と重合している。これにより、エジェクタ１４のディフューザ部１４ｄの出口部が上側タンク部１５ｂ内の第２空間３２に連通している。本実施形態では、流出側連通孔４７および流出側貫通孔４８は複数個ずつ設けられている。
【００９８】
図５（ｂ）、（ｃ）に示すように、収容タンク部２３の連通孔４５、４７の開口縁部には、収容タンク部２３の外方側に向かって突出するリブ４５ａ、４７ａが形成されている。リブ４５ａ、４７ａは、収容タンク部２３に連通孔４５、４７をバーリング加工によって形成する際に形成される。
【００９９】
リブ４５ａ、４７ａは、上側タンク部１５ｂに対する収容タンク部２３の組み付け方向に沿って突出している。換言すれば、リブ４５ａ、４７ａは、収容タンク部２３の円筒面の接線方向に突出している。
【０１００】
本実施形態では、図７に示すように、収容タンク部２３の連通孔４４の開口縁部にも、リブ４５ａ、４７ａと同様のリブが形成されている。
【０１０１】
ここで、第１、第２蒸発器１５、１８では、冷媒が蒸発して乾き度が高くなるにつれて流速が増加して圧損が増加する。本実施形態では、冷媒流速に応じて断面積を増加させてることにより、冷媒流速の増加に伴う圧損の増加を抑制している。
【０１０２】
具体的には、図６に示すように、上側タンク部１５ｂの内部空間の長手方向垂直断面積をＡｏとし、上側タンク部１８ｂ内の第２空間３５のうち通路空間３５ｂの長手方向垂直断面積をＡｉ１とし、上側タンク部１８ｂ内の第１空間３４の長手方向垂直断面積をＡｉ２としたときに、
Ａｉ２≦Ａｉ１≦Ａｏ
となっている。
【０１０３】
また、図４に示すように、上側タンク部１５ｂ内の第２空間３２に接続されたチューブ２１群のチューブ本数をＮｏ１とし、上側タンク部１５ｂ内の第１空間３１に接続されたチューブ２１群のチューブ本数をＮｏ２としたときに、
Ｎｏ１≦Ｎｏ２
となっている。
【０１０４】
また、上側タンク部１８ｂ内の第３空間３６に接続されたチューブ２１群のチューブ本数をＮｉ１とし、上側タンク部１８ｂ内の第１空間３４および下側タンク部１８ｃ内の第１空間３８に接続されたチューブ２１群のチューブ本数をＮｉ２とし、上側タンク部１８ｂ内の第１空間３４および下側タンク部１８ｃ内の第２空間３９に接続されたチューブ２１群のチューブ本数をＮｉ３とし、上側タンク部１８ｂ内の第２空間３５に接続されたチューブ２１群のチューブ本数をＮｉ４としたときに、
Ｎｉ１≦Ｎｉ２≦Ｎｉ３≦Ｎｉ４
となっている。
【０１０５】
以上の構成において一体化ユニット２０全体の冷媒流路を図２、図３により具体的に説明する。ジョイント２６の冷媒入口２４から流入した冷媒は、気液分離部１６ａの円筒面に沿って旋回して流れ、その旋回流の遠心力によって気液が分離される。
【０１０６】
これにより、図８に示すようにジョイント２６内の気液分離部１６ａに流入した冷媒の流れは、気液分離部１６ａの中心側を流れて収容タンク部２３内のエジェクタ１４のノズル部１４ａに向かう気液２相冷媒流と、気液分離部１６ａの円筒面に沿って流れてエジェクタ１４の円筒面に形成された絞り機構１７に向かう液相冷媒流とに分岐される。
【０１０７】
エジェクタ１４のノズル部１４ａに向かって流れる気液２相冷媒は、エジェクタ１４（ノズル部１４ａ→混合部１４ｃ→ディフューザ部１４ｄ）を通過して減圧され、この減圧後の低圧冷媒は矢印ａ１のように収容タンク部２３の内部空間を経て第１蒸発器１５の上側タンク部１５ｂの第２空間３２に流入する。
【０１０８】
この第２空間３２の冷媒は熱交換コア部１５ａの右側部の複数のチューブ２１を矢印ａ２のように下降して下側タンク部１５ｃ内の右側部に流入する。この下側タンク部１５ｃ内には仕切板が設けられていないので、この下側タンク部１５ｃの右側部から冷媒は矢印ａ３のように左側部へと移動する。
【０１０９】
この下側タンク部１５ｃの左側部の冷媒は熱交換コア部１５ａの左側部の複数のチューブ２１を矢印ａ４のように上昇して上側タンク部１５ｂの第１空間３１に流入し、さらに冷媒は矢印ａ５のように冷媒出口２５へと流れる。
【０１１０】
これに対し、収容タンク部２３内において絞り機構１７に向かう液相冷媒は絞り機構１７を通過して減圧され、この減圧後の低圧冷媒（気液２相冷媒）は第２蒸発器１８の上側タンク部１８ｂの第１空間３４に流入する。
【０１１１】
この第１空間３４に流入した冷媒は、熱交換コア部１８ａの左側部の複数のチューブ２１を矢印ａ６のように下降して下側タンク部１８ｃ内の第１空間３４の左側部に流入する。この第１空間３４の左側部から冷媒は矢印ａ７のように第１空間３４の右側部へと移動する。
【０１１２】
この下側タンク部１８ｃの第１空間３４の右側部の冷媒は熱交換コア部１８ａの中央左側部の複数のチューブ２１を矢印ａ８のように上昇して上側タンク部１８ｂの第２空間３５の左側部に流入する。
【０１１３】
この第２空間３５の左側部から冷媒は矢印ａ９のように第２空間３５の右側部へと移動する。
【０１１４】
この上側タンク部１８ｂの第２空間３５の右側部の冷媒は熱交換コア部１８ａの中央右側部の複数のチューブ２１を矢印ａ１０のように下降して下側タンク部１８ｃの第２空間３５の左側部に流入する。
【０１１５】
この第２空間３５の左側部から冷媒は矢印ａ１１のように第２空間３５の右側部へと移動する。
【０１１６】
この下側タンク部１８ｃの第２空間３５の右側部の冷媒は熱交換コア部１８ａの右側部の複数のチューブ２１を矢印ａ１２のように上昇して上側タンク部１８ｂの第３空間３６に流入する。
【０１１７】
この第３空間３６は第４空間３７を介してエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂが連通しているので、この第３空間３６内の冷媒は矢印ａ１３のように第４空間３７を経て冷媒吸引口１４ｂからエジェクタ１４内に吸引される。
【０１１８】
一体化ユニット２０は以上のような冷媒流路構成を持つため、一体化ユニット２０全体として冷媒入口２４および冷媒出口２５を１つずつ設けるだけでよい。
【０１１９】
次に、第１実施形態の作動を説明する。圧縮機１１を車両エンジンにより駆動すると、圧縮機１１で圧縮され吐出された高温高圧状態の冷媒は放熱器１２に流入する。放熱器１２では高温の冷媒が外気により冷却されて凝縮する。放熱器１２から流出した高圧冷媒は温度式膨張弁１３を通過する。
【０１２０】
この温度式膨張弁１３では、第１蒸発器１５の出口冷媒（圧縮機吸入冷媒）の過熱度が所定値となるように弁開度（冷媒流量）が調整され、高圧冷媒が減圧される。この温度式膨張弁１３通過後の冷媒（中間圧冷媒）は一体化ユニット２０に設けられた１つの冷媒入口２４に流入し、さらに流量分配器１６に流入する。
【０１２１】
流量分配器１６において冷媒流れは、エジェクタ１４のノズル部１４ａに流入する主流と、絞り機構１７に流入する分岐流とに分流する。
【０１２２】
エジェクタ１４のノズル部１４ａに流入した冷媒はノズル部１４ａで減圧され膨張する。従って、ノズル部１４ａで冷媒の圧力エネルギーが速度エネルギーに変換され、このノズル部１４ａの噴出口から冷媒は高速度となって噴出する。この高速度の噴射冷媒の流れによる冷媒圧力低下により、冷媒吸引口１４ｂから第２蒸発器１８通過後の分岐流れ冷媒（気相冷媒）を吸引する。
【０１２３】
ノズル部１４ａから噴射された冷媒と冷媒吸引口１４ｂに吸引された冷媒は、ノズル部１４ａ下流側の混合部１４ｃで混合してディフューザ部１４ｄに流入する。このディフューザ部１４ｄでは通路面積の拡大により、冷媒の速度（膨張）エネルギーが圧力エネルギーに変換されるため、冷媒の圧力が上昇する。
【０１２４】
そしてエジェクタ１４のディフューザ部１４ｄから流出した冷媒は第１蒸発器１５を図２の矢印ａ２〜ａ４の流路にて流れる。この間に、第１蒸発器１５の熱交換コア部１５ａでは低温の低圧冷媒が矢印Ｆ１方向の送風空気から吸熱して蒸発する。この蒸発後の気相冷媒は１つの冷媒出口２５から圧縮機１１に吸入され、再び圧縮される。
【０１２５】
一方、絞り機構１７に流入した分岐冷媒は絞り機構１７で減圧されて低圧冷媒（気液２相冷媒）となり、この低圧冷媒が第２蒸発器１８を図２の矢印ａ６〜ａ１２の流路にて流れる。この間に第２蒸発器１８の熱交換コア部１８ａでは、低温の低圧冷媒が、第１蒸発器１５通過後の送風空気から吸熱して蒸発する。この蒸発後の気相冷媒は冷媒吸引口１４ｂからエジェクタ１４内に吸引される。
【０１２６】
以上のごとく、エジェクタ１４のディフューザ部１４ｄの下流側冷媒を第１蒸発器１５に供給するととともに、分岐流れ冷媒を絞り機構１７を通して第２蒸発器１８にも供給できるので第１、第２蒸発器１５、１８で同時に冷却作用を発揮できる。そのため、第１、第２蒸発器１５、１８の両方で冷却された冷風を冷却対象空間に吹き出して冷却対象空間を冷房（冷却）できる。
【０１２７】
その際に、第１蒸発器１５の冷媒蒸発圧力はディフューザ部１４ｄで昇圧した後の圧力であり、一方、第２蒸発器１８の出口側はエジェクタ１４の冷媒吸引口１４ｂに接続されているから、ノズル部１４ａでの減圧直後の最も低い圧力を第２蒸発器１８に作用させることができる。
【０１２８】
これにより、第１蒸発器１５の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）よりも第２蒸発器１８の冷媒蒸発圧力（冷媒蒸発温度）を低くすることができる。そして、冷媒蒸発温度が高い第１蒸発器１５を空気流れ方向Ｆ１の上流側に配置し、冷媒蒸発温度が低い第２蒸発器１８を空気流れ方向Ｆ１の下流側に配置しているから、第１蒸発器１５における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差および第２蒸発器１８における冷媒蒸発温度と送風空気との温度差を両方とも確保できる。
【０１２９】
このため、第１、第２蒸発器１５、１８の冷却性能を両方とも有効に発揮できる。従って、共通の冷却対象空間に対する冷却性能を第１、第２蒸発器１５、１８の組み合わせにて効果的に向上できる。また、ディフューザ部１４ｄでの昇圧作用により圧縮機１１の吸入圧を上昇して、圧縮機１１の駆動動力を低減できる。
【０１３０】
本実施形態によると、ジョイント２６に形成された気液分離部１６ａで気液分離された冷媒を冷媒分配部１６ｂでエジェクタ１４のノズル部１４ａ側と、絞り機構１７および第２蒸発器１８側とに分配するので、上記従来技術と同様に冷凍サイクルの効率（ＣＯＰ）を向上させることができる。
【０１３１】
また、本実施形態によると、エジェクタ１４と冷媒分配部１６ｂとジョイント２６とが、エジェクタ１４の長手方向に並んで配置されているので、エジェクタ式冷凍サイクルの搭載性を向上させるべく気液分離部１６ａおよび冷媒分配部１６ｂをエジェクタ１４および第１、第２蒸発器１５、１８とともに蒸発器ユニットとして一体化してもユニット体格の増大を抑制できる。
【０１３２】
さらに、本実施形態では、気液分離部１６ａの円柱状空間２６３ｃの最外周部に導入通路２６３ｄが接線方向に接続され、さらに気液分離部１６ａがプレート部材２６２〜２６５の積層構造によって構成されているので、冷媒流量が少なくても気液分離部１６ａで安定して旋回流を発生させることができ、ひいては気液分離部１６ａで安定して気液分離を行うことができる。
【０１３３】
この効果について詳しく説明する。図９は、気液分離部１６ａにおける旋回強さを表す無次元数であるスワール比を説明する図である。スワール比Ｓは、回転運動量と流入運動量との比（回転運動量／流入運動量）に比例し、Ｓ＝（Ｄ／ｈ）・ｔａｎθで表される。但し、Ｄは気液分離部１６ａの旋回径（円柱状空間２６３ｃの半径）であり、ｈは導入通路２６３ｄの断面積であり、θは冷媒の流入角度である。なお、図９中、記号Ｖは冷媒の流入速度であり、記号Ｃは導入通路２６３ｄの幅寸法である。
【０１３４】
流入角度θおよび旋回径Ｄを大きくするほど、スワール比Ｓが大きくなって、導入した冷媒の運動量が効率的に回転運動量に変換されることとなる。
【０１３５】
図１０は、円柱状空間２６３ｃに対する導入通路２６３ｄの接続位置と流入角度（偏心角）θとの関係を示すものである。流入角度（偏心角）θは、図１０（ｃ）のように円柱状空間２６３ｃの最外周部に導入通路２６３ｄを接線方向に接続した場合に最大になる。
【０１３６】
旋回径Ｄは、図１１（ａ）、（ｂ）のように気液分離部１６ａをプレート部材２６２〜２６５の積層構造で構成することによって大きく確保することができる。図１１（ｃ）、（ｄ）は、比較例として、気液分離部１６ａをプレスにて絞り加工した場合の成形例を示している。
【０１３７】
気液分離部１６ａをプレスにて絞り加工した比較例では、図１１（ｄ）のように円柱状空間２６３ｃを形成する円筒面と端面との間の角部２６３ｆに丸みがつくことが避け難い。このため、比較例では、角部２６３ｆによって旋回径Ｄが小さくなってしまう。
【０１３８】
これに対し、気液分離部１６ａをプレート部材２６２〜２６５の積層構造で構成した本実施形態では、図１１（ｂ）のように角部２６３ｆに丸みがつくことなく円柱状空間２６３ｃを形成することができるので、角部２６３ｆによって旋回径Ｄが小さくなることを回避できる。
【０１３９】
しかも、気液分離部１６ａをプレスにて絞り加工した比較例では、図１１（ｃ）のように導入通路２６３ｄと円柱状空間２６３ｃとの間の角部２６３ｅにも丸みがつくことが避け難い。このため、比較例では、角部２６３ｅにおいて導入通路２６３ｄの冷媒が円柱状空間２６３ｃでの旋回方向と逆方向に流入してしまい、導入した冷媒の運動量が効率的に回転運動量に変換されない。
【０１４０】
これに対し、気液分離部１６ａをプレート部材２６２〜２６５の積層構造で構成した本実施形態では、流路形成用プレート部材２６３に対して円形状の孔２６３ｃおよび細長形状の孔２６３ｄをプレス成形にて打ち抜き加工するので、図１１（ａ）のように鋭角の角部２６３ｅを曲率半径が極めて小さい尖った形状にすると共に導入通路２６３ｄおよび円柱状空間２６３ｃを形成することができる。
【０１４１】
このため、導入通路２６３ｄの冷媒を円柱状空間２６３ｃでの旋回方向に沿って流入させることができ、ひいては導入した冷媒の運動量を効率的に回転運動量に変換できる。
【０１４２】
因みに図１２に示すように、導入通路２６３ｄの幅寸法Ｃを、円柱状空間２６３ｃの半径Ｄの１０％以上５０％以下（０．１≦Ｃ／Ｄ≦０．５）に設定することで、気液分離部１６ａによる性能向上効果が得られる。なお、図１２の縦軸に示す性能向上比とは、気液分離部１６ａのない一体化ユニットと比較した単体性能比のことである。
【０１４３】
導入通路２６３ｄの幅寸法Ｃを、円柱状空間２６３ｃの半径Ｄの１５％以上４０％以下（０．１５≦Ｃ／Ｄ≦０．４）に設定すれば、気液分離部１６ａによる性能向上効果が大きくなる。
【０１４４】
さらに、導入通路２６３ｄの幅寸法Ｃを、円柱状空間２６３ｃの半径Ｄの２０％以上３５％以下（０．２≦Ｃ／Ｄ≦０．３５）に設定すれば、気液分離部１６ａによる性能向上効果が一層大きく得られて好ましい。
【０１４５】
このように、本実施形態では、冷媒流量が少なくても気液分離部１６ａで安定して旋回流を発生させて安定して気液分離を行うことができるので、図１３に示すように空調負荷の低い領域から高い領域までの全領域にわたって、気液分離部１６ａによる性能向上効果を得ることができる。
【０１４６】
さらに、気液分離部１６ａをプレート部材２６２〜２６５の積層構造で構成した本実施形態では、気液分離部１６ａをプレスにて絞り加工した比較例に比べて次のような利点がある。
【０１４７】
（１）気液分離部１６ａをプレスにて絞り加工した比較例では板曲げ部の板厚が減少してしまうのに対し、本実施形態では比較例に比べて板厚減少が少ない。
【０１４８】
（２）気液分離部１６ａをプレスにて絞り加工した比較例では板曲げ部にできる丸み（Ｒ）によって、ろう付け代の減少や流路の減少といった制限ができてしまうのに対し、本実施形態では比較例のような制限（ろう付け代の減少や流路の減少）がない。
【０１４９】
また、本実施形態によると、図２、図３に示すような冷媒流路を構成しているので、第１蒸発器１５の過熱度領域（冷媒流れ下流側領域）ＳＨ１と、第２蒸発器の過熱度領域ＳＨ２とが重なることがない。このため、吹き出される空気に温度分布が生じることを抑制できる。
【０１５０】
さらに、風上側に配置される第１蒸発器１５の全体が流出側蒸発器となり、風下側に配置される第２蒸発器１８の全体が吸引側蒸発器となる。このため、吹き出される空気に温度分布が生じることを一層抑制できる。
【０１５１】
因みに、第１蒸発器１５のチューブ２１の全てが流出側チューブとなり、第１蒸発器１５の上側タンク部１５ｂの全体が流出側タンク部となり、第２蒸発器１８のチューブ２１の全てが吸引側チューブとなり、第２蒸発器１８の上側タンク部１８ｂの全体が吸引側タンク部となる。
【０１５２】
また、本実施形態によると、エジェクタ１４から流出した冷媒を第１蒸発器１５（流出側蒸発器）へ導くための冷媒流路を、冷媒配管を用いることなく、一体化ユニット２０内に形成しているので、一体化ユニット２０を小型化できるとともに、ディフューザ部１４ｄにて昇圧した冷媒の圧力損失を抑制できる。その結果、エジェクタ１４によるサイクル効率（ＣＯＰ）向上効果、すなわち圧縮機の消費動力を低減させることによるＣＯＰ向上効果を充分に得ることができる。
【０１５３】
特に、本実施形態では、エジェクタ１４の出口から第１蒸発器１５の上側タンク部１５ｂへの連通路を構成する連通孔４７、４８を複数個形成しているので、圧力損失を一層低減でき、かつ第１蒸発器１５の複数のチューブ２１への冷媒分配を均等化することができる。また、エジェクタ１４の出口から第１蒸発器１５の上側タンク部１５ｂへの連通路４７、４８をディフューザとして機能させることもできる。
【０１５４】
ここで、エジェクタ１４のノズル部１４ａに流入する冷媒は、気液分離部１６ａで旋回して流れて分離した乾き度の高い気液２相冷媒である。このため、エジェクタ１４の出口から流出する冷媒も旋回流になっている。
【０１５５】
本実施形態では、図６（ｂ）に示すように、収容タンク部２３の連通孔４７の開口縁部に、収容タンク部２３の円筒面の接線方向に突出するリブ４７ａを形成しているので、エジェクタ１４の出口から流出した旋回流をスムーズに上側タンク部１５ｂへと導くことができる。
【０１５６】
さらに、リブ４７ａは、上側タンク部１５ｂに対する収容タンク部２３の組み付け方向に沿って突出しているので、上側タンク部１５ｂに対する収容タンク部２３の組み付け性が良好である。
【０１５７】
図１４、図１５は本実施形態の第１、第２変形例を示すものである。図１４の第１変形例では、ジョイント２６の冷媒入口２４および冷媒出口２５が空気流れ方向Ｆ１の下流側を向いて開口している。このようなジョイント２６は、プレート部材の積層構造によって構成することができる。
【０１５８】
図１５の第２変形例では、ジョイント２６の冷媒入口２４および冷媒出口２５が上方側（チューブ２１の長手方向一端側）を向いて開口している。このようなジョイント２６は、冷媒入口２４および冷媒出口２５が形成されたブロック部材と、複数枚のプレート部材とで構成することができる。
【０１５９】
（第２実施形態）
本第２実施形態では、図１６に示すように、第１、第２蒸発器１５、１８がいわゆる積層型熱交換器になっている。すなわち、第１、第２蒸発器１５、１８は、一対のプレート同士を接合することによってチューブ２１が形成されるチューブプレート６０を有し、チューブプレート６０が複数積層されることによって構成されている
具体的には、所定形状にプレス成形されたアルミニウム製のプレートを積層した後にろう付けにて接合することにより、複数の偏平状のチューブ２１が積層して形成されるとともに、チューブ１１の長手方向の両端にタンク部１５ｂ、１５ｃ、１８ｂ、１８ｃが形成されている。
【０１６０】
チューブプレート６０には、上記第１実施形態と同様の冷媒流路ａ１〜ａ１３を構成するための形状が適宜形成されている。具体的には、エジェクタ１４を収容するための孔形状や、タンク部１５ｂ、１８ｂ、１８ｃの内部空間を仕切るための仕切形状等が形成されている。
【０１６１】
本実施形態においても、上記第１実施形態と同様の冷媒流路ａ１〜ａ１３が構成されているので、上記第１実施形態と同様の作用効果を得ることができる。
【０１６２】
（第３実施形態）
上記第１、第２実施形態では、エジェクタ式冷凍サイクル１０に用いられる蒸発器ユニット２０について説明したが、本第３実施形態では、エジェクタ１４を備えない膨張弁サイクル１００に用いられる蒸発器ユニット１２０について説明する。
【０１６３】
図１７に示すように、膨張弁サイクル１００は、放熱器１２の出口側に受液器１２ａが設けられている。この受液器１２ａは縦長のタンク部形状のものであり、冷媒の気液を分離してサイクル内の余剰液冷媒を溜める気液分離器を構成する。受液器１２ａの出口にはタンク部形状内部の下部側から液冷媒を導出するようになっている。なお、受液器１２ａは本例では放熱器１２と一体的に設けられている。
【０１６４】
また、放熱器１２として、冷媒流れ上流側に位置する凝縮用熱交換部と、この凝縮用熱交換部からの冷媒を導入して冷媒の気液を分離する受液器１２ａと、この受液器１２ａからの飽和液冷媒を過冷却する過冷却用熱交換部とを有する公知の構成を採用してもよい。
【０１６５】
受液器１２ａの出口側には温度式膨張弁１３が配置されている。温度式膨張弁１３の出口側に配置される流量分配器１６は、温度式膨張弁１３通過後の冷媒を第１蒸発器１５側と第２蒸発器１８側とに分配する。第２蒸発器１８の出口側は流量分配器１６と第１蒸発器１５との間に合流する。
【０１６６】
本実施形態では、第１、第２蒸発器１５、１８および流量分配器１６を１つの一体化ユニット１２０として組み付けている。次に、この一体化ユニット１２０の具体例を説明する。
【０１６７】
図１８はこの一体化ユニット１２０の全体構成の概要を示す斜視図で、図１９は一体化ユニット１２０の上側タンク部１８ｂの模式的な断面図である。上側タンク１５ｂ、１８ｂの側面部にろう付け固定されたジョイント２６には、一体化ユニット１２０の冷媒入口２４および冷媒出口２５が形成されている。
【０１６８】
ジョイント２６の冷媒入口２４は上側タンク部１８ｂの内部空間の長手方向一端部に連通し、ジョイント２６の冷媒出口２５は上側タンク部１５ｂの内部空間の長手方向一端部に連通している。
【０１６９】
第１蒸発器１５の上側タンク部１５ｂの内部空間は、仕切板３３によって長手方向一方側の第１空間３１と長手方向他方側の第２空間３２とに仕切られている。
【０１７０】
第２蒸発器１８の上側タンク部１８ｂの内部には、上側タンク部１８ｂの内部空間を長手方向一方側の第１空間１０１と長手方向他方側の第２空間１０２とに仕切る仕切板１０３がろう付け固定されている。
【０１７１】
一方、第１、第２蒸発器１５、１８の下側タンク部１５ｃ、１８ｃの内部には、仕切板が設けられていない。
【０１７２】
上側タンク部１８ｂの第１空間１０１には、その長手方向と平行に延びる導入管１０４が配置されている。図１９に示すように、導入管１０４の一端部（ジョイント２６側の端部）は、ジョイント２６内の気液分離部１６ａを向いて開口している。導入管１０４の他端部（ジョイント２６と反対側の端部）は、仕切板１０３に形成された貫通孔に挿入されてろう付け固定される。図示を省略しているが、導入管１０４の他端部は仕切板３９の貫通孔から上側タンク部１８ｂの第２空間１０２に突き出して第２空間１０２に連通する。
【０１７３】
上側タンク部１８ｂの第２空間１０２は、上側タンク部１５ｂの第１空間３２と、図示しない連通穴を介して連通している。この連通穴はタンク部長手方向に沿って複数個形成してもよいし、タンク部長手方向に細長く延びる形状で１個のみ形成してもよい。
【０１７４】
以上のごとく構成される一体化ユニット１２０全体の冷媒流路を図１８により具体的に説明する。まず、ジョイント２６の冷媒入口２４から流入した冷媒は、気液分離部１６ａの円筒面に沿って旋回して流れ、その旋回流の遠心力によって気液が分離される。
【０１７５】
気液分離部１６ａで気液分離された冷媒の流れのうち気液分離部１６ａの中心側を流れる気液２相冷媒流は、上側タンク部１８ｂ内の導入管１０４に流入し、気液分離部１６ａの外周側を流れる液相冷媒流は、上側タンク部１８ｂの第１空間１０１に流入する。
【０１７６】
第１空間１０１に流入した液相冷媒は、風下側に位置する第２蒸発器１８の左側部の複数のチューブ２１を矢印ｂ１のように下降して下側タンク部１８ｃ内の左側部に流入する。この下側タンク部１８ｃ内には仕切板が設けられていないので、この下側タンク部１８ｃの右側部から冷媒は矢印ｂ２のように右側部へと移動する。
【０１７７】
この下側タンク部１８ｃの右側部の冷媒は第２蒸発器１８の右側部の複数のチューブ２１を矢印ｂ３のように上昇して上側タンク部１８ｂの第２空間１０２に流入する。
【０１７８】
これに対し、導入管１０４に流入した気液２相冷媒は、導入管１０４を通過して矢印ｂ４のように上側タンク部１８ｂの第２空間１０２に流入する。
【０１７９】
この第２空間１０２において、第２蒸発器１８を通過した冷媒（矢印ｂ３）と導入管１０４を通過した冷媒（矢印ｂ４）とが合流し、図示しない連通穴を経て矢印ｂ５のように上側タンク部１５ｂの第２空間３２に流入する。
【０１８０】
この第２空間３２の冷媒は、風上側に位置する第１蒸発器１５の右側部の複数のチューブ２１に分配され、この複数のチューブ２１を矢印ｂ６のように下降して下側タンク部１５ｃ内の右側部に流入する。この下側タンク部１５ｃ内には仕切板が設けられていないので、この下側タンク部１５ｃの右側部から冷媒は矢印ｂ７のように左側部へと移動する。
【０１８１】
この下側タンク部１５ｃの左側部の冷媒は、風上側に位置する第１蒸発器１５の左側部の複数のチューブ２１を矢印ｂ８のように上昇して上側タンク部１５ｂの第１空間３１に流入し、さらに、ここから冷媒は矢印ｂ９のようにジョイント２６の冷媒出口２５へと流れる。
【０１８２】
次に、上記構成による作動を説明する。圧縮機１１を車両エンジンにより駆動すると、圧縮機１１で圧縮され吐出された高温高圧状態の冷媒は放熱器１２に流入する。放熱器１２では高温の冷媒が外気により冷却されて凝縮する。放熱器１２から流出した高圧冷媒は受液器１２ａ内に流入し、この受液器１２ａ内にて冷媒の気液が分離され、液冷媒が受液器１２ａから導出され膨張弁１３を通過する。
【０１８３】
この膨張弁１３では、蒸発器１５の出口冷媒（圧縮機吸入冷媒）の過熱度が所定値となるように弁開度（冷媒流量）が調整され、高圧冷媒が減圧される。この膨張弁１３通過後の冷媒（低圧冷媒）は一体化ユニット１２０のジョイント２６に設けられた１つの冷媒入口２４に流入する。
【０１８４】
ここで、冷媒流れは、ジョイント２６の気液分離部１６ａで気液分離され、第１蒸発器１５に向かう気液２相冷媒流れと、第２蒸発器１８に向かう液相冷媒流れとに分流する。
【０１８５】
そして、第２蒸発器１８に向かった液相冷媒は第２蒸発器１８における図１８の矢印ｂ１〜ｂ３の冷媒流路にて冷媒が流れる。この間に、第２蒸発器１８では、液相冷媒が矢印Ｆ１方向の第１蒸発器１５通過後の送風空気から吸熱して蒸発する。
【０１８６】
一方、第１蒸発器１５に向かった気液２相冷媒は第２蒸発器１８を通過した気相冷媒と合流した後に、第１蒸発器１５における図１８の矢印ｂ６〜ｂ８の冷媒流路にて冷媒が流れる。この間に、第１蒸発器１５では、気液２相冷媒が、矢印Ｆ１方向の送風空気から吸熱して蒸発する。この蒸発後の気相冷媒は、１つの冷媒出口２５から圧縮機１１に吸入され、再び圧縮される。
【０１８７】
以上のごとく、第１、第２蒸発器１５、１８で同時に冷却作用を発揮できるので、第１、第２蒸発器１５、１８の両方で冷却された冷風を冷却対象空間に吹き出して、冷却対象空間を冷房（冷却）できる。
【０１８８】
本実施形態によると、ジョイント２６に形成された気液分離部１６ａで気液分離された冷媒を第１蒸発器１５側と第２蒸発器１８側とに分配することができる。
【０１８９】
しかも、気液分離部１６ａを形成するジョイント２６が、上側タンク１５ｂ、１８ｂの側面部にろう付け固定されているので、気液分離部１６ａを第１、第２蒸発器とともに蒸発器ユニットとして一体化してもユニット体格の増大を抑制できる。
【０１９０】
また、本実施形態では、上記第１実施形態と同様に、冷媒流量が少なくても気液分離部１６ａで安定して旋回流を発生させることができ、ひいては気液分離部１６ａで安定して気液分離を行うことができる。
【０１９１】
（他の実施形態）
本発明は上述の実施形態に限定されることなく、以下のように種々変形可能である。
【０１９２】
（１）上述の実施形態において、蒸発器ユニット２０はエジェクタ１４、第１、第２蒸発器１５、１８およびジョイント２６を一体化して構成されているが、蒸発器ユニット２０に他のエジェクタ式冷凍サイクル構成部品を一体化してもよい。例えば、蒸発器ユニット２０に温度式膨張弁１３と感温部１３ａとを一体的に組みつけてもよい。
【０１９３】
（２）上述の実施形態では、蒸発器ユニット２０の各部材を一体に組み付けるに際して各部材を一体ろう付けしているが、これらの部材の一体組み付けは、ろう付け以外に、ねじ止め、かしめ、溶接、接着等の種々な固定手段を用いて行うことができる。
【０１９４】
（３）上述の実施形態では、冷媒として高圧圧力が臨界圧力を超えないフロン系、炭化水素系等の冷媒を用いる蒸気圧縮式の亜臨界サイクルについて説明したが、冷媒として二酸化炭素のように高圧圧力が臨界圧力を超える冷媒を採用してもよい。
【０１９５】
但し、超臨界サイクルでは、放熱器１２において圧縮機吐出冷媒が超臨界状態のまま放熱し、凝縮しないので受液器１２ａでは冷媒の気液を分離できない。そこで、受液器１２ａを廃止して、第１蒸発器１５下流側かつ圧縮機１１吸入側に低圧側気液分離器であるアキュムレータを配置するサイクル構成とすればよい。
【０１９６】
このようなサイクルであっても、サイクルの負荷変動によって第１蒸発器１５および第２蒸発器１８に過熱度領域が発生する場合には、本発明の蒸発器ユニットを採用することで、上述の実施形態と同様の効果を得ることができる。
【０１９７】
（４）上述の実施形態では、絞り機構１７を固定絞りで構成しているが、絞り機構１７を電動アクチュエータにより弁開度（通路絞り開度）が調整可能になっている電気制御弁で構成してもよい。また、絞り機構１７を固定絞りと電磁弁との組み合わせで構成してもよい。
【０１９８】
（５）上述の各実施形態では、エジェクタ１４として、通路面積が一定のノズル部１４ａを有する固定エジェクタを例示しているが、エジェクタ１４として、通路面積を調整可能な可変ノズル部を有する可変エジェクタを用いてもよい。なお、可変ノズル部の具体例としては、例えば、可変ノズル部の通路内にニードルを挿入し、このニードルの位置を電気的アクチュエータにより制御して通路面積を調整する機構とすればよい。
【０１９９】
（６）上記の実施形態では、蒸発器ユニット２０を室内側熱交換器として構成し、放熱器１２を大気側へ放熱する室外熱交換器として構成しているが、逆に、蒸発器ユニット２０を大気等の熱源から吸熱する室外側熱交換器として構成し、放熱器１２を空気あるいは水等の被加熱流体を加熱する室内側熱交換器として構成するヒートポンプサイクルに本発明を適用してもよい。
【０２００】
（７）上述の各実施形態では、車両用の冷凍サイクルについて説明したが、車両用に限らず、定置用等の冷凍サイクルに対しても本発明を同様に適用できることはもちろんである。
【０２０１】
（８）上述の第１実施形態では、複数のチューブ２１が直線状に形成されていて、第１、第２蒸発器１５、１８がいわゆるマルチフロー型熱交換器になっているが、チューブ２１が蛇行状に曲げ形成されていて、第１、第２蒸発器１５、１８がいわゆるサーペンタイン型熱交換器になっていてもよい。
【符号の説明】
【０２０２】
１４ａ    ノズル部
１４ｂ    冷媒吸引口
１４      エジェクタ
１５      第１蒸発器
１８      第２蒸発器
１６ｂ    冷媒分配部
２４      冷媒入口
２５      冷媒出口
２６      ジョイント
１６ａ    気液分離部
１６ｂ    冷媒分配部
２６２    端部用プレート部材（プレート部材）
２６３    流路形成用プレート部材（プレート部材）
２６３ｃ  円形状の孔（円柱状空間）
２６３ｄ  細長形状の孔（導入通路）
２６３ｅ  鋭角の角部
【図１】
2011220552.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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