(57)【要約】【課題】本発明は、触媒が短期間で劣化することを抑制でき、かつ原料ガスの利用効率が高いメタクロレインの製造方法の提供を目的とする。【解決手段】触媒の存在下、ｔｅｒｔ−ブチルアルコールおよびイソブチレンの少なくとも一方を含む原料ガスを分子状酸素により気相接触酸化してメタクロレインを得る気相接触酸化工程と、気相接触酸化反応後の反応ガスからメタクロレインを捕集する捕集工程と、メタクロレインの捕集後のガス中の未反応のイソブチレンを吸着剤に吸着させて分離回収する回収工程と、回収したイソブチレンを前記吸着剤から脱離させて前記気相接触酸化工程に返送する返送工程と、を有するメタクロレインの製造方法。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
触媒の存在下、ｔｅｒｔ−ブチルアルコールおよびイソブチレンの少なくとも一方を含む原料ガスを分子状酸素により気相接触酸化してメタクロレインを得る気相接触酸化工程と、
気相接触酸化反応後の反応ガスからメタクロレインを捕集する捕集工程と、
メタクロレインの捕集後のガス中の未反応のイソブチレンを吸着剤に吸着させて分離回収する回収工程と、
回収したイソブチレンを前記吸着剤から脱離させて前記気相接触酸化工程に返送する返送工程と、
を有するメタクロレインの製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、メタクロレインの製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
メタクロレインの製造方法としては、触媒の存在下、ｔｅｒｔ−ブチルアルコール及び／又はイソブチレンを分子状酸素により気相接触酸化する方法が知られており、工業的に広く利用されている。このメタクロレインの製造方法に用いられる触媒は、性能が必ずしも充分なものではなく、高い転化率を得るために高温で反応を行うと短期間で触媒が劣化する問題がある。そのため、触媒を長期間、効率的に使用するために様々な試みがなされている。
【０００３】
例えば、触媒の活性低下を抑え、該触媒を長期間有効に使うために、ｔｅｒｔ−ブチルアルコール及び／又はイソブチレンを含む原料ガスを気相接触酸化する反応において、その転化率を９０〜９７％程度に抑えることが行われている。しかし、この場合、未反応のｔｅｒｔ−ブチルアルコールやイソブチレンが生じるため、原料ガスの利用効率が低下する。
【０００４】
一方、メタクリル酸の製造方法としては、ｔｅｒｔ−ブチルアルコール及び／又はイソブチレンを含む原料ガスを、分子状酸素により気相接触酸化してメタクロレインを得た後、該メタクロレインをさらに分子状酸素により気相接触酸化してメタクリル酸を得る方法が知られている。このメタクリル酸の製造方法においても、前記メタクロレインの製造方法と同様の触媒の活性低下の問題から、原料ガスの気相接触酸化反応において転化率が９０〜９７％程度に抑えられており、未反応の原料ガスが生じる。そこで、メタクリル酸の製造方法においては、未反応物質を含むガスを循環して再利用することや、該ガスから未反応物質を回収することが行われている。
【０００５】
例えば、特許文献１では、メタクリル酸の製造方法において、メタクロレイン及びメタクリル酸の捕集後の、未反応のイソブチレンや、反応ガスから捕集しきれなかったメタクロレイン、メタクリル酸等を含むガスを再利用することが示されている。しかし、連続プロセスにおいては、捕集後のガスを再利用する場合でも、反応器に供給されるガス量を一定に保つために、捕集後のガスの少なくとも一部は排ガスとして系外に排出する必要がある。そのため、特許文献１の方法では、系外に排出される排ガス中に含まれる未反応物質は再利用できず、原料ガスの利用効率の向上は充分なものではなかった。
【０００６】
また、特許文献２、特許文献３には、メタクリル酸の製造方法において、メタクロレイン及びメタクリル酸の捕集後のガスの一部を再利用する際に、メタクリル酸の回収効率を向上させる目的で該ガスを冷却して該ガス中に含まれる凝縮性物質（水、メタクリル酸、酢酸等。）の濃度を低くする方法が示されている。しかし、これらの方法は、特許文献１に記載の方法と同様に、系外に排出される排ガスに含まれる未反応物質は再利用できない。
このように、メタクリル酸の製造方法における前記捕集後のガスの一部の再利用をメタクロレインの製造方法に適用しても、系外に排出される排ガスに含まれる未反応物質は再利用できないため、原料ガスの利用効率を充分に高められない。
【０００７】
また、非特許文献１には、ガス中の有用成分を分離回収する方法として、吸収法、膜分離法等が挙げられている。しかし、吸収法の場合、ガス状のイソブチレンは溶解度が低いため、吸収量を確保するためには加圧下で操作する必要がある。そのため、吸収法による未反応物質の分離回収は、加圧に要するエネルギーが大きく、経済的に不利である。また、膜分離法の場合、有機蒸気を分離回収可能な実用化膜が少ない。さらに、膜分離法の分離は圧力差を透過駆動力とするため、圧力差を確保するために加圧または減圧を行う必要があり、加減圧に要するエネルギー、及び圧力損失の点から経済的に不利である。
【０００８】
以上のように、気相接触酸化反応の転化率を高くすると短期間で触媒が劣化するのを抑制することが困難であり、気相接触酸化反応の転化率を低くすると原料ガスの利用効率が低下してしまう。そのため、メタクロレインの製造において、短期間での触媒の劣化を抑制し、かつ原料ガスを高い利用効率で使用できる方策が望まれている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特公平６−８４３２６号公報
【特許文献２】特許第４０５６４２９号公報
【特許文献３】特開２００８−１９２７５号公報
【非特許文献】
【００１０】
【非特許文献１】化学工学便覧  改訂六版
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
本発明は、触媒が短期間で劣化することを抑制でき、かつ原料ガスの利用効率が高いメタクロレインの製造方法の提供を目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明は、前記課題を解決するために以下の構成を採用した。
［１］触媒の存在下、ｔｅｒｔ−ブチルアルコールおよびイソブチレンの少なくとも一方を含む原料ガスを分子状酸素により気相接触酸化してメタクロレインを得る気相接触酸化工程と、気相接触酸化反応後の反応ガスからメタクロレインを捕集する捕集工程と、メタクロレインの捕集後のガス中の未反応のイソブチレンを吸着剤に吸着させて分離回収する回収工程と、回収したイソブチレンを前記吸着剤から脱離させて前記気相接触酸化工程に返送する返送工程と、を有するメタクロレインの製造方法。
【発明の効果】
【００１３】
本発明のメタクロレインの製造方法によれば、触媒の短期間での劣化の抑制と、原料ガスの利用効率の向上を両立できる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】本発明のメタクロレインの製造方法に使用できる製造システムの一実施形態を示した模式図である。
【図２】本実施例で使用したメタクロレインの製造装置を示した模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
本発明のメタクロレインの製造方法は、下記の各工程を有する。
気相接触酸化工程：触媒の存在下、ｔｅｒｔ−ブチルアルコールおよびイソブチレンの少なくとも一方を含む原料ガスを分子状酸素により気相接触酸化してメタクロレインを得る工程。
捕集工程：気相接触酸化反応後の反応ガスからメタクロレインを捕集する工程。
回収工程：メタクロレインの捕集後のガス中の未反応のイソブチレンを吸着剤に吸着させて分離回収する工程。
返送工程：回収したイソブチレンを前記吸着剤から脱離させて前記気相接触酸化工程に返送する工程。
【００１６】
以下、本発明のメタクロレインの製造方法の実施形態の一例について、図１に例示した製造システム１０に基づいて詳細に説明する。製造システム１０は、図１に示すように、原料ガスを気相接触酸化する反応部１１と、気相接触酸化後の反応ガスからメタクロレインを捕集する捕集部１２と、メタクロレインを捕集後のガスから未反応のイソブチレンを分離回収する回収部１３とを有している。
【００１７】
（気相接触酸化工程）
気相接触酸化工程では、触媒を備える反応部１１に原料ガス１を供給し、触媒の存在下、分子状酸素により気相接触酸化させる。これにより、メタクロレインを含む反応ガス２が得られる。反応ガス２には、メタクロレインがさらに気相接触酸化した少量のメタクリル酸が含まれることもある。
【００１８】
原料ガス１は、気相接触酸化されてメタクロレインとなる原料であり、イソブチレンとｔｅｒｔ−ブチルアルコールの少なくとも一方を含むガスである。イソブチレンの気相接触酸化によりメタクロレインが得られる。また、ｔｅｒｔ−ブチルアルコールは、脱水反応によって容易にイソブチレンとなり、気相接触酸化によりメタクロレインとなる。原料ガス１としては、イソブチレンを単独で使用してもよく、ｔｅｒｔ−ブチルアルコールを単独で使用してもよく、イソブチレンとｔｅｒｔ−ブチルアルコールを併用してもよい。
気相接触酸化反応に用いる酸素源としては、経済性の点から空気が好ましい。ただし、純酸素を使用してもよい。
【００１９】
気相接触酸化反応は、公知の方法により実施できる。
気相接触酸化反応の触媒としては、公知の触媒が使用でき、例えば、モリブデン−ビスマス−鉄系複合酸化物触媒が挙げられる。
【００２０】
原料ガス１は、空気等の分子状酸素含有ガス、並びに、原料ガス１のイソブチレン、ｔｅｒｔ−ブチルアルコール、及び酸素の濃度を調整するための不活性ガスと混合した混合ガスとして反応部１１に供給することが好ましい。不活性ガスとしては、窒素、二酸化炭素等が挙げられる。また、前記混合ガスには、水分、少量の炭化水素等が含まれていてもよい。
ただし、原料ガス１の供給方法は前記方法には限定されず、原料ガス１と分子状酸素含有ガスと不活性ガスとを別々に反応部１１に供給してもよい。
【００２１】
気相接触酸化反応における原料ガス１の転化率は、イソブチレンの利用効率の点から、８０％以上が好ましく、９０％以上がより好ましい。また、原料ガス１の転化率は、触媒寿命の点から、９９％以下が好ましく、９７％以下がより好ましい。
原料ガス１の転化率は、反応温度を調節することにより調節できる。
【００２２】
気相接触酸化反応の反応温度は、高い触媒活性が得られやすい点から、３００℃以上が好ましく、触媒寿命の点から、４５０℃以下が好ましい。
反応圧力は、特に限定されず、常圧〜数気圧が好ましい。
気相接触酸化反応の反応形態は、固定床でも流動床でもよい。
【００２３】
反応部１１としては、特に限定されず、工業的には内径１０〜４０ｍｍの反応管を数千〜数万本備えた固定床の多管式反応器を用いることが好ましい。前記反応管には触媒が充填されて触媒層が形成される。
【００２４】
（捕集工程）
捕集工程では、反応ガス２中のメタクロレインを捕集する。メタクロレインの捕集は、公知の方法で実施できる。
この例では、捕集部１２において、反応ガス２を吸収水３と接触させ、反応ガス２中のメタクロレインを吸収水３に吸収させて捕集する。これにより、反応ガス２中のメタクロレインのほとんどが吸収されたメタクロレイン水溶液４が得られる。反応ガス２に少量のメタクリル酸が含まれている場合、そのメタクリル酸はメタクロレインと共に吸収水３に吸収されて捕集される。
【００２５】
捕集部１２には、通常、吸収塔が用いられる。吸収塔としては、例えば、規則充填物を充填した充填塔等が挙げられる。吸収塔の形式としては、例えば、多段式、多管式等が挙げられる。
反応ガス２と吸収水３との接触方法としては、前記吸収塔に塔頂から吸収水３を供給し、塔底から反応ガス２を供給して、それらを向流接触させる方法が好ましい。
メタクロレインの捕集後のガス５は回収部１３に供給する。
【００２６】
（回収工程）
メタクロレインの捕集後のガス５には、未反応のイソブチレンが含まれる。回収工程では、回収部１３において、ガス５中に含まれる未反応のイソブチレンを吸着剤に吸着させて分離回収する。原料ガス１がｔｅｒｔ−ブチルアルコールを含む場合、気相接触酸化されなかったｔｅｒｔ−ブチルアルコールはほぼ全量が脱水反応によりイソブチレンになっているため、回収工程においてイソブチレンとして回収される。
【００２７】
イソブチレンの吸着回収に用いられる吸着剤としては、例えば、木炭系、果実殻系、石炭系等の活性炭；モレキュラ・シーブ等の合成ゼオライト；天然産ゼオライト；アルカリの珪酸塩溶液を酸で加水分解したシリカゲル；酸化アルミニウムに特殊な処理を施した活性アルミナ；酸性白土やベントナイト等を粉砕して酸処理した活性白土；スチレン系高分子およびメタクリル系高分子等の合成樹脂等が挙げられる。なかでも、イソブチレンの吸着効率の点から、活性炭が好ましい。
これら吸着剤は、１種を単独で使用してもよく、２種以上を併用してもよい。吸着剤を２種以上混合して用いる場合の混合方法は、単純混合であってもよく、多層に充填する方法であってもよい。
【００２８】
吸着剤の形状は、特に限定されず、粉末状、粒状、破砕状、ペレット状、繊維状、ハニカム状等が挙げられる。なかでも、ガス圧損失と吸着効率の点から、粒径１〜８ｍｍの粒状、破砕状の吸着剤が好ましい。
【００２９】
吸着剤による吸着処理時のガス５の温度は、吸着平衡の点から低いほどよく、３０℃以下が好ましい。一方、吸着処理時のガス５の温度は、冷却に必要なエネルギーを考慮すると、５℃以上が好ましい。
【００３０】
回収部１３としては、吸着剤が充填された吸着層を有する吸着塔を用いることが好ましい。
【００３１】
（返送工程）
返送工程では、回収部１３において吸着剤により分離回収したイソブチレンを、該吸着剤から脱離させ、気相接触酸化工程の反応部１１に返送する。これにより、気相接触反応後の未反応のイソブチレンを再利用する。具体的には、イソブチレンを吸着した吸着剤に脱離ガス８を供給することによりイソブチレンを脱離させ、吸着剤から脱離したイソブチレンを含むリサイクルガス６を気相接触酸化工程に返送する。
気相接触酸化工程では、返送したリサイクルガス６を混合した状態で、反応部１１に供給される混合ガスの組成が気相接触酸化に最適な組成となるように適宜調整する。
【００３２】
脱離ガス８としては、経済性の点で、ガス５からイソブチレンを回収した後の排ガス７の一部を利用することが好ましい。
ただし、脱離ガス８は、排ガス７の一部を用いずに、別途供給してもよい。この場合、脱離ガス８としては、イソブチレンの脱離後のガス組成が爆発の可能性のある組成になることを避けやすい点から、不活性ガスが好ましい。
【００３３】
吸着剤からのイソブチレンの脱離時の温度は、脱離時間の点では高いほど有利であり、８０℃以上が好ましい。一方、イソブチレンの脱離時の温度は、脱離ガス８の加熱に必要なエネルギーを考慮すると、１５０℃以下が好ましい。
【００３４】
ガス５からイソブチレンを分離回収した後の排ガス７のうち、脱離ガス８として利用しなかったものは、必要に応じて後続の工程で燃焼等の無害化処理を施した後、大気中へ排出する。
【００３５】
以上説明した本発明のメタクロレインの製造方法によれば、メタクロレインの捕集後のガスから未反応のイソブチレンを吸着処理により分離回収して再利用することで、排ガスと共に未反応のイソブチレンが系外に排出されることを抑制できる。そのため、触媒の劣化を抑制するために気相接触酸化反応の転化率を低くしても、原料ガスの利用効率を高くすることができる。したがって、触媒の短期間での劣化の抑制と、原料ガスの利用効率の向上とを両立できる。
本発明の製造方法は、特に気相接触酸反応の転化率が低い運転条件において特に有効である。
なお、本発明の製造方法は、前記製造システム１０を用いた方法には限定されない。
【実施例】
【００３６】
以下、実施例を示して本発明を詳細に説明する。ただし、本発明は以下の記載によっては限定されない。
メタクロレインの製造には、図２に例示した製造装置１００を用いた。製造装置１００は、図２に示すように、原料ガス１の気相接触酸化反応を行う反応器１０１と、気相接触酸化反応後の反応ガス２を吸収水３と接触させてメタクロレインを捕集する吸収塔１０２と、メタクロレインの捕集後のガス５から未反応のイソブチレンを吸着により分離回収する吸着塔１０３ａ及び１０３ｂと、脱離ガス８を加熱する熱交換器１０４とを備えている。製造装置１００における吸着塔１０３ａと吸着塔１０３ｂは、イソブチレンの吸着と脱離を随時切り替えることが可能になっている。図２は、吸着塔１０３ａでイソブチレンを吸着し、吸着塔１０３ｂでイソブチレンを脱離することを示している。吸着塔１０３ｂから脱離されたイソブチレンを含むリサイクルガス６は、反応器１０１に循環されるようになっている。
吸収塔１０２（充填塔）としては、その内部に規則充填物が充填されており、充分な理論段を備えるとともに、液飛沫の同伴を防ぐようになっているものを用いた。
吸着塔１０３ａ及び吸着塔１０３ｂとしては、内径４ｍｍ、塔高１６０ｍｍ、活性炭充填層高さ８０ｍｍのものを用いた。吸着塔１０３ａ及び吸着塔１０３ｂの活性炭充填層には、吸着剤として、粒状活性炭（破砕炭（ヤシガラ製）：８〜３２メッシュ、ナカライテスク（株）製）を充填した。
【００３７】
［実施例１］
反応器１０１において、イソブチレン（原料ガス１）の気相接触酸化反応を行い、反応ガス２を吸収塔１０２に供給した。吸収塔１０２では、反応ガス２を塔下部から供給し、吸収水３を塔頂から供給して向流接触させ、反応ガス２中のメタクロレインを吸収水３に吸収させた。これにより、メタクロレインを捕集したメタクロレイン水溶液４を得た。
【００３８】
次いで、吸収塔１０２からのメタクロレインの捕集後のガス５を、３７．５ｇ／時で吸着塔１０３ａに供給した。吸着塔１０３ａにおけるガス空塔速度は０．６６ｍ／秒であった。吸着塔１０３ａにおいて、ガス５を吸着剤に接触させ、ガス５中のイソブチレンを吸着させて分離回収した。吸着塔１０３ａにおける吸着は、吸着温度約１７℃、１気圧で運転した。
【００３９】
吸着塔１０３ａからの排ガス７の一部を脱離ガス８として吸着塔１０３ｂに供給し、残りを系外に排出した。脱離ガス８は熱交換器１０４により加熱し、温度約１２０℃、１気圧で吸着塔１０３ｂに供給した。また、系外に排出する排ガス７は、燃焼炉等により燃焼して無害化した。吸着塔１０３ｂからのイソブチレンを含むリサイクルガス６は、反応器１０１に循環させて再利用した。
吸着塔１０３ｂにおいてイソブチレンの脱離が完了した後、吸着塔１０３ａにおいてイソブチレンが破過したところで、吸着塔１０３ａと吸着塔１０３ｂを切り替え、吸着塔１０３ｂでイソブチレンの吸着、吸着塔１０３ａでイソブチレンの脱離を行った。以後、同様に吸着塔の切り替えを行い、連続的に１５時間イソブチレンの吸着回収を行った。
なお、イソブチレンの破過点は、吸収塔１０２からのガス５のイソブチレン濃度をＣ０、吸着処理を行う吸着塔１０３ａ又は吸着塔１０３ｂからの排ガス７のイソブチレン濃度をＣとして、Ｃ／Ｃ０＝０．１となる点とした。
【００４０】
本実施例中のガスの成分分析にはガスクロマトグラフィーを使用した。
実施例１におけるイソブチレンの回収率Ｘ（単位：％）は、下記式に基づいて算出した。
Ｘ＝（Ｙ／Ｚ）×１００
ただし、前記式中、Ｙは吸着開始から破過するまでに吸着塔１０３ａ及び１０３ｂで吸着回収したイソブチレン量（単位：ｇ）であり、Ｚは吸着開始から破過するまでに吸着塔１０３ａ及び１０３ｂに供給したイソブチレン量（単位：ｇ）である。
【００４１】
反応ガス２、メタクロレイン捕集後のガス５、リサイクルガス６、排ガス７及び脱離ガス８の各成分の流量（単位：ｇ／時）を表１に示す。ただし、表１における無機ガスとは、窒素を主成分とし、その他酸素等の無機成分を含むガスである。
【００４２】
【表１】
2011236168.tif 000002
【００４３】
表１に示すように、排ガス７と共に系外に排出されるイソブチレン量を低減できた。また、実施例１におけるイソブチレンの回収率Ｘは９８．７％であり、未反応のイソブチレンが生じる気相接触酸化反応を行っても、原料ガス１であるイソブチレンの利用効率が高かった。
【産業上の利用可能性】
【００４４】
本発明のメタクロレインの製造方法は、触媒の短期間での劣化を抑制できる条件での気相接触酸化反応でも、高い効率で原料ガスを利用できるため、経済的に非常に有利である。
【符号の説明】
【００４５】
１  原料ガス  ２  反応ガス  ３  吸収水  ４  メタクロレイン水溶液  ５  メタクロレイン捕集後のガス  ６  リサイクルガス  ７  排ガス  ８  脱離ガス
【図１】
2011236168.tif 000003
【図２】
2011236168.tif 000004