(57)【要約】【課題】良好にポリオレフィンを造粒できるポリオレフィンの造粒方法を提供する。【解決手段】水にエマルジョンタイプのシリコーンオイルを１００質量ｐｐｍ以上１００００質量ｐｐｍ以下で含有させて冷却水を調製する。溶液重合した後に揮発成分を除去した重合溶液を、ある程度冷却した後に調製した冷却水で冷却しつつペレット状に切断するコールドカットを実施する。低分子量低規則性のポリプロピレンでもブロッキングが生じにくくなり、製造速度を向上でき、効率よく製造できる。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
溶融状態のポリオレフィンを切断するとともに冷却水にて冷却してペレット状に造粒するポリオレフィンの造粒方法であって、
前記冷却水として、エマルジョンタイプのシリコーンオイルを１００質量ｐｐｍ以上１００００質量ｐｐｍ以下で含有する水を用いる
ことを特徴とするポリオレフィンの造粒方法。
【請求項２】
請求項１に記載のポリオレフィンの造粒方法であって、
前記ポリオレフィンは、アイソタクティックペンタッド分率が２０モル％以上６０モル％以下のものである
ことを特徴とするポリオレフィンの造粒方法。
【請求項３】
請求項１または請求項２に記載のポリオレフィンの造粒方法であって、
前記ポリオレフィンは、低分子量低規則性のポリプロピレンである
ことを特徴としたポリオレフィンの造粒方法。
【請求項４】
溶融状態のポリオレフィンを吐出するダイスノズルを備えた押出手段と、
前記ダイスノズルから吐出する前記ポリオレフィンをペレット状に切断する切断手段と、
この切断手段で切断する位置または前記切断したペレット状のポリオレフィンに、エマルジョンタイプのシリコーンオイルを水に１００質量ｐｐｍ以上１００００質量ｐｐｍで含有した冷却水を接触させる冷却手段と、
を具備したことを特徴としたポリオレフィンの造粒装置。
【請求項５】
オレフィンからポリオレフィンを重合させる重合手段と、
この重合手段で得られたポリオレフィンを造粒する請求項４に記載のポリオレフィンの造粒装置と、
を具備したことを特徴とした重合装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば、ポリオレフィンの重合体をペレット状に造粒するポリオレフィンの造粒方法、その装置、および、重合装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
オレフィンの重合反応により得られた溶融状態のポリオレフィンをペレット状に造粒する方法として、水中造粒の方法が知られている（例えば、特許文献１参照）。
この特許文献１に記載のものは、溶融状態のオレフィン系重合体を押出機によりダイスノズルより押出し、ペレット状に切断するとともに、シリコーンオイルを含有する冷却水で固化する構成が採られている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００８−２４６８５４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
一般的に、シリコーンオイルは水に溶けない性質であることが知られている。このため、特許文献１に記載のように、シリコーンオイルを冷却水に添加したものを用いて水中造粒法により造粒する際、シリコーンオイルと冷却水とが十分に混合されていることが必要となる。すなわち、シリコーンオイルがほぼ均一に冷却水に存在しない場合、造粒後の相互付着の防止が不十分となるおそれがある。
このため、例えば、界面活性剤を加えて水に分散させることが考えられるが、シリコーンオイルと界面活性剤との添加比率を適切に調整する必要がある。すなわち、界面活性剤の添加量が少ないとシリコーンオイルを十分に分散させることができず、造粒した粒子の付着防止効果が十分に発揮されない。一方、界面活性剤の添加量が多くなると、泡が発生し、運転が困難となるおそれがある。
本発明は、これらのような点に鑑み、良好にポリオレフィンを造粒できるポリオレフィンの造粒方法、その装置、および、重合装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００５】
本発明に記載のポリオレフィンの造粒方法は、溶融状態のポリオレフィンを切断するとともに冷却水にて冷却してペレット状に造粒するポリオレフィンの造粒方法であって、前記冷却水として、エマルジョンタイプのシリコーンオイルを１００質量ｐｐｍ以上１００００質量ｐｐｍ以下で含有する水を用いることを特徴とする。
【０００６】
そして、本発明では、前記ポリオレフィンは、アイソタクティックペンタッド分率が２０モル％以上６０モル％以下のものである構成とすることが好ましい。
さらに、本発明では、前記ポリオレフィンは、低分子量低規則性のポリプロピレンである構成とすることが好ましい。
【０００７】
本発明に記載のポリオレフィンの造粒装置は、溶融状態のポリオレフィンを吐出するダイスノズルを備えた押出手段と、前記ダイスノズルから吐出する前記ポリオレフィンをペレット状に切断する切断手段と、この切断手段で切断する位置または前記切断したペレット状のポリオレフィンに、エマルジョンタイプのシリコーンオイルを水に１００質量ｐｐｍ以上１００００質量ｐｐｍで含有した冷却水を接触させる冷却手段と、を具備したことを特徴とする。
【０００８】
本発明に記載の重合装置は、オレフィンからポリオレフィンを重合させる重合手段と、この重合手段で得られたポリオレフィンを造粒する本発明に記載のポリオレフィンの造粒装置と、を具備したことを特徴とする。
【発明の効果】
【０００９】
本発明によれば、溶融状態のポリオレフィンをペレット状に切断するとともに、エマルジョンタイプのシリコーンオイルを含有した冷却水にて冷却するので、切断後のポリオレフィンが冷却水にて完全に固化するまでに互いに付着してしまうブロッキングを生じる不都合を防止でき、ブロッキングの防止による生産速度の向上が容易に得られる。
【図面の簡単な説明】
【００１０】
【図１】本発明に係る一実施形態のオレフィンの重合装置の概略構成を示すブロック図である。
【図２】本実施形態における重合手段周辺の概略構成を示すブロック図である。
【図３】本実施形態における重合溶液の蒸気圧と温度と濃度との関係を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
以下、本発明に係るオレフィンの重合装置について図面を参照して説明する。
図１は、オレフィンの重合装置の概略構成を示すブロック図である。図２は、重合装置の重合手段周辺の概略構成を示すブロック図である。
【００１２】
［オレフィンの重合装置の構成］
図１において、100はオレフィンの重合装置で、この重合装置100は、各種オレフィンを単独重合もしくは異なるオレフィンを共重合させてポリオレフィンを製造する装置である。
ここで、オレフィンとしては、メチレン、エチレン、プロピレン、ブチレンなど、各種オレフィンを対象とすることができる。なお、特に、低分子量低規則性のポリプロピレンを製造する場合に本発明は好適である。
【００１３】
特に、重合装置100として、重量平均分子量（Ｍｗ）が２以上４０万以下のもの、好ましくは４以上１０万以下の重合体の重合に好適である。
すなわち、低分子量を製造する場合、重合温度を高くする必要があり、重合温度が高いと、触媒活性が低下してしまい、生産効率が低下するおそれがある。一方、高分子量を製造する場合、重合体の粘度が高くなるため、重合する重合反応を実施する重合槽からの抜き出し不良が懸念されるため、抜き出し不良を回避するために重合体の濃度を上げる必要があり、生産効率が低下するおそれがあるためである。
【００１４】
さらに、数平均分子量をＭｎとした場合、Ｍｗ／Ｍｎは好ましくは１．８以上４以下、より好ましくは３以下、さらに好ましくは２．４以下とするものが好適である。
すなわち、Ｍｗ／Ｍｎが４より大きな値では、分子量分布が広くなって低分子量成分が増大し、製品表面にいわゆるブリードしてべたつきを生じるおそれがあるためである。
【００１５】
そして、製造するポリオレフィンとしては、ＤＳＣ測定において、融点（Ｔｍ（℃））を示さないか、あるいはＴｍを示す場合はＴｍと融解吸熱量ΔＨ（Ｊ／ｇ）が下記の関係式（１）を満たすものが好ましい。
｛関係式（１）｝
ΔＨ≧６×（Ｔｍ−１４０）  …（１）
すなわち、特に、後述する触媒を用いて低分子量低規則性のポリプロピレンを製造する場合には、融点が５０℃以上１１０℃以下、好ましくは６０℃以上８０℃以下のものが好適である。
【００１６】
また、重合溶液の極限粘度が０．５ｄＬ／ｇ以上１５．０ｄＬ／ｇ以下、好ましくは０．３ｄＬ／ｇ以上１．２ｄＬ／ｇ以下、より好ましくは０．４ｄＬ／ｇ以上０．９５ｄＬ／ｇ以下となる分子量のものが好適である。
極限粘度が０．５ｄＬ／ｇより小さい値の重合体を製造する場合、重合温度を高くする必要がある。この重合温度を高くすることにより、触媒活性が低下し、生産効率が低下する不都合を生じるおそれがある。一方、極限粘度が１５．０ｄＬ／ｇより大きい値の重合体を製造する場合、重合体の粘度が高くなるため、重合反応を実施する重合槽からの抜き出し不良を生じるおそれがある。このため、重合体の吹き出し不良を回避するために重合溶液における重合体の濃度を下げる必要があり、生産効率が低下するおそれがある。これらのことから、極限粘度を上述した所定の範囲に設定する。
【００１７】
さらに、製造するポリオレフィンとしては、アイソタクティックペンタッド分率が２０モル％以上６０モル％以下、好ましくは４０モル％以上５５モル％以下、より好ましくは４４モル％以上５１モル％以下となるものが好適で、特に低分子量低規則性のポリプロピレンの製造に最適である。
アイソタクティックペンタッド分率が２０モル％より小さい値では得られたポリオレフィンにべたつきが生じ、後工程での造粒時に粒子同士が再付着して生産性が低下するおそれがある。一方、アイソタクティックペンタッド分率が６０モル％より大きい値では触媒性能を上回ることはなく、製造できないおそれがあるためである。
【００１８】
ここで、立体規則性の指標として用いたアイソタクティックペンタッド分率の測定は、Ａ．Ｚａｍｂｅｌｌｉにより開示された13Ｃ−ＮＭＲ法（Ｍａｃｒｏｍｏｌｅｃｕｌｅｓ，６９２５，１９７３）に準拠して行った。具体的には、まず、ｉ−ＰＰ試料２２０ｍｇを１０ｍｍ径ＮＭＲ試料管に採取し、１，２，４−トリクロロベンゼン／重ベンゼン混合溶液（９０／１０ｖｏｌ％）を２．５ｍｌ加え１４０℃で均一に混合物を溶解させた後、ＪＮＭ−ＥＸ４００（商品名：日本電子株式会社製）を用いて13Ｃ−ＮＭＲスペクトルを測定した。13Ｃ−ＮＭＲスペクトル測定条件を以下に示す。
・パルス幅          ：７．５μｓ／４５度
・観測周波数の範囲  ：２５，０００Ｈｚ
・パルス繰り返し時間：４秒
・測定温度          ：１３０℃
・積算回数          ：１０，０００回
【００１９】
そして、アイソタクティックペンタッド分率とは、プロピレン５分子の結合パターントータル９種類（「ｍｍｍｍ」、「ｍｍｍｒ」、「ｒｍｍｒ」、「ｍｍｒｒ」、「ｒｍｒｒ＋ｍｒｍｍ」、「ｒｍｒｍ」、「ｒｒｒｒ」、「ｍｒｒｒ」、「ｍｒｒｍ」）のそれぞれに対応して13Ｃ−ＮＭＲスペクトルとして観測される９本のピークすべての面積に対して、「ｍｍｍｍ」に対応するピーク面積の相対比率として定義され、具体的には以下の関係式（２）により算出した。ここで、２つのピークに重なりがある場合、２つのピークの谷からベースラインまで垂直に垂線を引き、両者のピークを分割した（垂直分割法）。
｛関係式（２）｝
アイソタクティックペンタッド分率（ｍｏｌ％）
＝｛Ａ（ｍｍｍｍ）／Ａ（トータル）｝×１００  …（２）
ここで、Ａ（ｍｍｍｍ）はｍｍｍｍピークの面積であり、Ａ（トータル）は９本のピーク面積の合計を意味する。
なお、２つのピークに重なりがある場合、上記垂直分割法の他に各ピークをローレンツ型ピークの集合体として波形分離を行う方法も知られており、解析ソフト（日本電子(株）のＡＬＩＣＥ  ２）を用いて求めた値を用いてもよい。
【００２０】
そして、重合装置100は、重合設備200と、この重合設備200の動作を制御する制御手段としての制御装置300と、を備えている。
重合設備200は、溶媒を用いてオレフィンを重合（溶液重合）してポリオレフィンを製造するプラント設備である。この重合設備200は、重合手段210と、重合溶液の揮発成分除去装置としての脱揮手段220と、造粒手段230と、を備えている。
【００２１】
重合手段210は、重合反応を実施する装置で、図２に示すように、重合槽210Aを備えている。この重合槽210Aは、例えば蒸発潜熱除熱方式が好ましく用いられる。この蒸発潜熱除熱方式は、例えばモノマーの蒸発潜熱を利用するもので、除熱系１系列当たりの除熱量を大きく確保でき、経済的に優れている。さらに、蒸発潜熱除熱方式は、重合により重合槽210A内の重合溶液の粘度が増大するなどしても効率よく良好に冷却できるので好ましい。
なお、全体的に冷却できる程度に製造量が比較的に少ない場合には重合槽210Aの小型化が図れる重合槽210Aの外部から冷却するジャケット除熱方式や、重合溶液の粘度が高くない場合には重合溶液を循環させて冷却する外部循環方式、重合温度に分子量が大きく依存しない触媒系を用いる場合には原料や溶剤を事前に冷却してから供給する原料顕熱除熱方式などとしてもよい。
そして、この重合手段210には、原料のオレフィンであるプロピレンを重合槽210Aに供給する原料供給手段211が接続されている。また、重合手段210には、溶媒、例えばプロピレンを溶液重合する場合には例えばｎ−ヘプタンを重合槽210Aに供給する溶媒供給手段212が接続されている。さらに、重合手段210には、触媒を供給する触媒供給手段213が接続されている。また、重合手段210には、触媒を活性化させてプロピレンの重合を開始させる水素ガス（Ｈ2）を供給する水素ガス供給手段214が接続されている。さらに、重合手段210には、助触媒や第３成分を供給する第３成分供給手段215が接続されている。
【００２２】
そして、重合槽210Aでは、例えば低分子量低規則性のポリプロピレンを重合する場合、溶液重合時の圧力は０．５ＭＰａ以上３ＭＰａ以下が好ましい。
すなわち、圧力を上げれば重合溶液中の重合体の濃度が増えて生産効率が向上する。ただし、３ＭＰａより高い圧力では、重合溶液中の重合体の濃度はほとんど増えず生産効率の向上は望めず、圧力増大による設備の大型化や消費エネルギーの増大などの不都合を生じるおそれがある。一方、０．５ＭＰａより低い圧力では、立体規則性が発現せず、目的とする重合体が得られなくなるためである。
【００２３】
また、重合槽210Aでの重合温度は、６０℃以上１００℃以下に設定することが好ましい。
すなわち、低分子量低規則性のポリプロピレンを重合する際、触媒の活性に基づく分子量制御に適した温度範囲である。
【００２４】
さらに、重合槽210Aでの重合溶液の滞留時間は、０．５時間以上２時間以下に設定することが好ましい。
滞留時間を長く設定することで、触媒を有効に活用できる一方、滞留時間が長すぎると重合槽210Aの大きさが大きくなり、設備の大型化や設備コストが増大するなどの不都合を生じるおそれがある。このため、特に低分子量低規則性のポリプロピレンを重合する際には、上述した滞留時間に設定することが好ましい。
【００２５】
また、重合槽210Aでの重合溶液中の重合体の濃度は、２０質量％以上４０質量％以下に設定することが好ましい。
重合体の濃度を高くすることで溶媒を減らすことができ、製造コストを低減できる一方、重合体の濃度が高すぎると、重合槽210A内での混合性が悪化し、製品性状が悪化するおそれがある。このため、特に低分子量低規則性のポリプロピレンを重合する際には、上述した重合体の濃度に設定することが好ましい。
【００２６】
そして、重合槽210A内での水素分圧は、１ｋＰａ以上１００ｋＰａ以下に設定することが好ましい。
水素分圧が高すぎると重合圧力が高くなり、上述したように設備の大型化などの不都合を生じるおそれがあることから、水素分圧を可能な限り低く抑えることが好ましいが、特に後述する触媒を用いる場合には、水素分圧が低すぎると触媒活性が低減する。これらのことから、水素分圧を上述した範囲内に設定することが好ましい。
【００２７】
ここで、触媒としては、オレフィンの重合に利用される各種触媒を利用可能である。特に、温度依存性が高いメタロセン系の触媒、具体的には（Ａ）遷移金属化合物と、（Ｂ）遷移金属化合物とイオン対を形成する固体有機ホウ素化合物と、（Ｃ）有機アルミニウム化合物と、（Ｄ）α−オレフィン、内部オレフィン、ポリエンから選択される一種または二種以上の化合物を接触されてなる触媒（特願２００７−５１４５５０号に記載の触媒）、あるいは、（Ａ）遷移金属化合物と、（Ｂ）遷移金属化合物とイオン対を形成する固体有機ホウ素化合物と、（Ｃ）有機アルミニウム化合物を接触されてなる触媒が、高効率で安定してポリオレフィンが得られることから好ましい。例えば、（１，２’−ジメチルシリレン）（２，１’ジメチルシリレン）−ビス（３−トリメチルシリルメチルインデニル）ジルコニウムジクロライドが好適に利用できる。
【００２８】
脱揮手段220は、重合手段210に接続され、重合手段210の重合槽210Aから流出する重合溶液から揮発性成分を除去する装置である。脱揮手段220は、図２に示す脱モノマー槽221および脱溶剤槽を備えている。
脱モノマー槽221は、重合槽210Aに接続され、重合溶液が流入される。この脱モノマー槽221には、重合溶液から揮発する未反応の原料のプロピレンおよび溶媒である揮発成分を回収する揮発成分ガス回収手段222が接続されている。
揮発成分ガス回収手段222は、脱モノマー槽221内を減圧する減圧装置と、この減圧装置にて吸気した気相から、揮発成分を分集する回収装置と、この回収装置にて回収した揮発成分を各成分に精製する精製装置と、などを備えている。
この脱モノマー槽221では、重合溶液中の重合体の濃度が９０質量％以上、好ましくは９５質量％以上となる程度まで、揮発成分を除去する構成とする。すなわち、製品中に残留する揮発成分の量は、その揮発成分を分離除去する槽内での温度と圧力条件により決定されるポリオレフィンと揮発成分との気液平衡の状態で決まる。そして、重合溶液中の重合体の濃度が低い場合、後段での脱溶剤槽における揮発成分の蒸発潜熱により温度が低下する割合が大きくなる。このため、脱溶剤槽で所望とする気液平衡が得られなくなり、蒸発潜熱による温度低下分の熱量を別途補う必要があり、十分に揮発成分を蒸発させて分離させることが困難となるので、重合体の濃度が９０質量％以上となるようにあらかじめ揮発成分を分離除去する。
この重合体の濃度が９０質量％以上に分離除去する条件として、上述したようにポリオレフィンと揮発成分との気液平衡の条件である温度と圧力とにより決まるが、例えば低分子量低規則性のポリプロピレンを製造する場合で、揮発成分ガス回収手段222での減圧する能力が脱モノマー槽221内の圧力０．０２ＭＰａである場合、重合溶液の温度は１８８℃以上（脱モノマー槽221における重合溶液の流入時の温度としては２００〜２２０℃程度）に設定する。
なお、脱モノマー槽221は、１槽のみならず、例えば前段で未反応のモノマーを分離除去し、後段で溶剤の大半を分離除去する多段構成とすることが好ましい。すなわち、より揮発成分ガス回収手段222や槽などの構成の小型化が図れ、回収後の揮発成分の精製処理も容易となるためである。
【００２９】
脱溶剤槽は、重合溶液流入路を介して脱モノマー槽221に接続され、脱モノマー槽221である程度の揮発成分が除去された重合溶液が流入される。この脱溶剤槽には、重合溶液が流入される内部の減圧空間を減圧する図示しない減圧装置が設けられ、脱溶剤槽は耐減圧構造に構築されている。この減圧装置と脱溶剤槽とにより、本発明の減圧手段が構成される。この減圧装置は、揮発成分ガス回収手段222の減圧装置との共用としてプラント設備の簡略化を図ることが好ましい。
そして、減圧装置は、好ましくは０．５ｋＰａ以下（４torr以下）に脱溶剤槽内をフルバキュームできる構成が好ましい。すなわち、揮発成分の臭気による製品の品質悪化を防止すべく残留する揮発成分の量を２００質量ｐｐｍ以下、好ましくは１００質量ｐｐｍ以下とする必要がある。このことにより、ポリオレフィンと揮発成分との気液平衡値に基づき、ポリオレフィンが変質しない温度条件である２３０℃に設定した場合、０．５ｋＰａ以下（４torr以下）に設定する。
【００３０】
また、重合溶液流入路には、脱モノマー槽221内の重合溶液を脱溶剤槽へ送り出す図示しない送出ポンプと、加熱手段としての熱交換手段と、この熱交換手段の下流側となる脱溶剤槽側に加圧手段としての圧力調整バルブが設けられている。
熱交換手段は、例えば、蒸発潜熱除熱方式の重合手段210との熱交換、すなわち重合反応時に除去した熱を利用して重合溶液を加熱する。具体的には、プロピレンを単独重合した場合、２３０℃〜２５０℃程度に加熱するとよい。すなわち、重合体が変質せず、かつ後段での減圧時に揮発成分が十分に発泡できる蒸気圧が得られる高い温度に加熱すればよい。具体的には、残留する揮発成分量は、温度と圧力との条件によるポリオレフィンと揮発成分との気液平衡により決まるので、温度が低くなるほど処理する槽内での真空度を高くする必要がある。このことから、２３０℃より低くすると工業設備的に設定することが困難な高い真空度に設定する必要があり、２５０℃より高く加熱すると重合体が分解して分子量が低下したり色目が悪化したりするなどの重合体の変質を招くおそれがあるためである。
圧力調整バルブは、重合溶液流入路内を流過する重合溶液が、熱交換手段で加熱された際に発泡しない圧力で流通する状態に圧力調整する。すなわち、重合溶液の組成により蒸気圧が異なるので、重合溶液の発泡しない圧力も蒸気圧に応じて設定すればよく、蒸気圧より高い圧力に調整することで発泡を防止できる。
【００３１】
また、脱溶剤槽の重合溶液流入路が接続する上部には、ドーム部が設けられている。このドーム部における減圧空間に臨む底面には、多孔部材が設けられている。この多孔部材は、円板状で厚さ方向に沿った軸方向を有する複数の流路が貫通形成されている。
これら流路は、例えば、重合溶液の粘度が重合体としてプロピレンを単独重合したポリプロピレンである場合の粘度程度である場合、直径が２ｍｍ以上１５ｍｍ以下、好ましくは３ｍｍ以上７ｍｍ以下で形成するとよい。流路の直径が２ｍｍより小さくなると、重合溶液が流通しにくくなり、圧力損失が増大して製造効率の向上が得られにくくなるおそれがあるためである。一方、流路の直径が１５ｍｍより大きくなると、流路を流通する重合溶液中に揮発成分が発泡した際に、発泡が重合溶液の外面側まで到達しなくなり、破泡できずに重合溶液内に再び溶け込むおそれがあるためである。すなわち、効率よく破泡するためには重合溶液の表面積を増大させる必要があるが、流路の直径が１５ｍｍより大きくなると、表面積の増大による破泡の効果が得られにくいためである。
さらに、流路のピッチは、７ｍｍ以上１６ｍｍ以下で形成するとよい。流路のピッチが７ｍｍより狭くなると、粘性が比較的に高い重合溶液の場合、流路の下流側端部で気泡が風船のように膨らんで破泡する前に隣の気泡とくっついて良好に破泡できなくなるおそれがある。さらに、強度が低下しないように多孔部材の厚さ寸法を厚くする必要があり、装置の大型化や多孔部材のコストの増大などの不都合を生じるおそれがある。一方、流路のピッチが１６ｍｍより広くなると、多孔部材の通過時の重合溶液の表面積が減少し、十分に破泡できなくなるおそれがある。さらに、重合溶液の表面積が少なくならないように流路を複数設ける必要があり、多孔部材の径寸法が増大して装置の大型化や多孔部材のコストの増大などの不都合を生じるおそれがある。これらのことから、流路のピッチは、７ｍｍ以上１６ｍｍ以下で設計する。
そして、流路のピッチ寸法に対する流路の孔径の割合、すなわち流路の直径（Ｄ）とピッチ（Ｌ）との関係（Ｄ／Ｌ）は、０．４以下、特にプロピレン単独重合の場合では２．３とすることが好ましい。ここで、Ｄに対してＬの値が小さすぎると隣接する流路を流通した重合溶液とくっついて重合体を分散させる効果がほとんど得られなくなり、Ｄに対してＬの値が大きすぎると多孔部材が大きくなって設備が大型化し、設備コストが増大するおそれがあるためである。すなわち、多孔部材は、単に破泡のみを目的とする場合に限らず、重合体の分散も目的としているためである。
そして、脱溶剤槽の底部には、揮発成分が高度に除去された重合溶液を次工程の造粒手段230へ送る移送ポンプを備え流出路が接続されている。
【００３２】
造粒手段230は、図示しない冷却器と、造粒機と、冷却槽と、脱水手段と、などを備えている。
冷却器は、脱溶剤槽から移送された重合溶液を、造粒可能なある程度の粘性を有する温度以下まで冷却する。
造粒機は、冷却器で冷却された重合体を、金型ノズルから流出させるとともに水を噴霧し、金型ノズルの流出口から所定の間隙で離間する回転切断刃にてペレット状に切断する。
冷却槽は、造粒機で造粒されたペレット状の重合体を、造粒時に噴霧した水とともに撹拌しつつ十分に冷却する。すなわち、冷却槽は、造粒時では完全に固化していないため、造粒後にペレット同士が付着してしまう不都合を防止するため、撹拌しつつ互いに付着しない温度まで十分に冷却し、オレフィンの重合体が製造される。
脱水手段は、造粒後のペレットに付着する水分を除去する。この水分の除去する方法として、遠心分離や送風乾燥など、各種方法を利用することができる。
そして、製造されたペレット状のオレフィンの重合体は、貯蔵ホッパなどに適宜貯留される。
なお、造粒手段230は、幅広いペレット生産量に対応するために、並列状に複数設けた構成としてもよい。
【００３３】
造粒手段230における造粒機で用いられる冷却水としては、エマルジョンタイプのシリコーンオイルが混合されたものである。
すなわち、シリコーンオイルとして、エマルジョンタイプでないものでは、水との均一な混合が得られにくく、冷却水の調製が困難となるおそれがあるためである。具体的には、シリコーンオイルが十分に混合されていない冷却水を用いると、ペレット状に切断されたポリオレフィンの表面にシリコーンオイルが行き渡らずに互いに付着するブロッキングを生じるおそれがある。このため、本発明は、ブロッキングを十分に防止するための冷却水として、シリコーンオイルが均一に混合させる必要があることから、エマルジョンタイプを用いる。
そして、冷却水は、エマルジョンタイプのシリコーンオイルを水に１００質量ｐｐｍ以上１００００質量ｐｐｍ以下で含有したものを用いる。シリコーンオイルの含有量が１００質量ｐｐｍより少なくなると、ペレット状に切断されたポリオレフィンの表面にシリコーンオイルが十分に行き渡らずにブロッキングが生じやすくなる。このため、ブロッキングを生じない程度まで十分に冷却させる必要があり、製造性の向上が図れなくなるという不都合を生じるおそれがある。一方、シリコーンオイルの含有量が１００００質量ｐｐｍより多くなっても、ブロッキングを防止できる製造速度に大差はなく、シリコーンオイルを多く添加することにより材料コストが増大するという不都合を生じるおそれがある。これらのことから、シリコーンオイルの含有量は、１００質量ｐｐｍ以上１００００質量ｐｐｍ以下、好ましくは５００質量ｐｐｍ以上５０００質量ｐｐｍ以下に設定される。
【００３４】
制御装置300は、例えばコンピューターが用いられ、重合設備200の運転条件を制御する。具体的には、原料供給手段211からの原料の供給量、溶媒供給手段212からの溶媒の供給量、触媒供給手段213からの触媒の供給量、水素ガス供給手段214からの水素ガスの供給量、第３成分供給手段215からの第３成分の供給量、重合槽内の気相分を循環させて重合溶液の温度を制御したり、脱揮手段220における減圧する圧力、熱交換手段での加熱する温度、圧力調整バルブで加圧する圧力、移送ポンプの駆動制御による流量制御、造粒手段230における冷却する温度や回転切断刃の回転速度などを制御したりする。
ここで、コンピューターとは、１台のパーソナルコンピューターに限らず、複数のコンピューターをネットワーク状に組み合わせた構成、ＣＰＵ（Central Processing Unit）やマイクロコンピューターなどの素子、あるいは複数の電子部品が搭載された回路基板などをも含むものである。
また、制御装置300は、ポリオレフィンの濃度、重合溶液の温度、重合溶液の蒸気圧および減圧処理の時間長に基づいて、減圧処理後の重合溶液中の揮発成分含有量を２００質量％以下とするあらかじめ設定された条件、すなわち圧力調整バルブにより加圧する圧力、熱交換手段により加熱する温度、減圧手段により減圧する圧力および重合溶液の流量などを制御する。
すなわち、図２に示すように、重合溶液の集合物の濃度における揮発成分の蒸気圧および温度には所定の関係があることから、重合溶液の組成に基づく蒸気圧の特性に基づいて、減圧する圧力、熱交換手段で加熱する温度、減圧処理の時間長となる脱モノマー槽や脱溶剤槽の大きさに対する流量などが設定され、設定された数値に従って重合設備200を制御する。
【００３５】
［オレフィンの重合体の製造］
制御装置300は、あらかじめ取得した生産計画データに基づいて原料などの必要量を認識し、原料供給手段211、溶媒供給手段212、触媒供給手段213、水素ガス供給手段214、第３成分供給手段215をそれぞれ制御して、必要量の原料、溶媒、触媒、水素ガス、および第３成分を重合手段210の重合槽へ供給させる。
そして、制御装置300は、重合槽内の気相成分を図示しない冷却器で適宜冷却しつつ循環させて重合槽内の重合溶液の温度を制御して重合反応を進行させる。
【００３６】
この後、制御装置300は、重合槽内の重合溶液を脱揮手段220の脱モノマー槽に移送し、別途駆動制御している揮発成分ガス回収手段222にて、重合溶液から揮発成分を除去する。この揮発成分ガス回収手段222の運転制御としては、重合溶液中の重合体の濃度が９０質量％以上となる程度まで、所定の圧力に減圧した脱モノマー槽内に滞留させる。すなわち、重合溶液の集合物の濃度における揮発成分の蒸気圧および温度の関係に基づいて、減圧する圧力や流量などを制御する。
そして、制御装置300は、脱モノマー槽で重合溶液中の重合体の濃度が９０質量％以上に揮発成分を除去した重合溶液を、重合溶液流入路を介して脱溶剤槽へ流入させる。この重合溶液が重合溶液流入路を流通する際、制御装置300にて制御された重合溶液流入路の圧力調整バルブにより、所定の圧力すなわち加熱中に発泡しない圧力まで加圧された状態となる。さらに、重合溶液は、制御装置300にて制御された熱交換手段により所定の温度まで熱交換により加熱される。そして、加圧状態で加熱された重合溶液は、圧力調整バルブを流通した後、直ちに、制御装置300にて所定の圧力に減圧された脱溶剤槽のドーム部に発泡しつつ流入する。
この発泡した重合溶液は、多数の気泡が破泡せずに混入する状態となっている。そして、この気泡が混入する重合溶液は、多孔部材の複数の流路を流通する。この流通の際、重合溶液はさらに発泡が進行して気泡径が大きくなるとともに、重合溶液内に混入する気泡が流路の内面となる重合溶液の外面に現れる状態となり、気泡が破泡する。すなわち、重合溶液が複数の流路を流通することにより、表面積が増大させられる状態となる。このことにより、内部に混入する気泡が重合溶液の外表面に現れる状態となり、破泡する。そして、破泡により分離された揮発成分は、重合溶液内に再溶解しないように脱溶剤槽の上部より揮発成分ガス回収手段222にて回収される。
【００３７】
そして、脱揮手段220で揮発成分が十分に分離、例えば残留する揮発成分が２００ｐｐｍ以下まで分離された重合溶液である重合体は、造粒手段230へ移送ポンプを備え流出路を介して移送される。
この造粒手段230では、制御装置300にて制御された冷却器にて移送された重合体を冷却し、造粒機にてペレット状に造粒する。造粒後のペレット状の重合体は、互いに付着しないように直ちに冷却槽にて十分に冷却固化され、ペレット状のオレフィンの重合体が製造される。
この冷却固化された重合体は、適宜水分を除去した後、貯蔵ホッパなどに移送されて適宜貯留される。
【００３８】
［実施形態の作用効果］
上述した実施形態によれば、エマルジョンタイプのシリコーンオイルを１００質量ｐｐｍ以上１００００質量ｐｐｍ以下で含有させた冷却水を用いて、ポリオレフィンをペレット状に造粒するので、シリコーンオイルが冷却水中に均一に混合され、造粒した粒子の表面にシリコーンオイルが良好に付着し、いわゆるブロッキングを防止できる。
したがって、ブロッキングを生じないように十分に冷却させるための時間を短縮でき、生産速度を増大でき、生産効率を向上できる。
【００３９】
そして、本実施例では、重量平均分子量が２以上４０万以下のもの、特に、アイソタクティックペンタッド分率が２０モル％以上６０モル％以下のもので、低分子量低規則性のポリプロピレンの製造に特に好適である。
このようなポリオレフィンでは、比較的に融点が低く、融点以下に冷却しても完全に固化するまではブロッキングし易い材料で、顕著にブロッキング防止による生産効率の向上が得られる。
【００４０】
［実施形態の変形例］
なお、以上説明した態様は、本発明の一態様を示したものであって、本発明は、上述した実施形態に限定されるものではなく、本発明の目的および効果を達成できる範囲内での変形や改良が、本発明の内容に含まれるものであることはいうまでもない。また、本発明を実施する際における具体的な構造および形状などは、本発明の目的および効果を達成できる範囲内において、他の構造や形状などとしても適用できる。
【００４１】
すなわち、制御装置300により重合設備200の運転条件を制御して重合装置100を自動運転する構成を例示したが、この構成に限らない。例えば、運転条件を適宜手動により設定して運転させる手動運転とする構成としてもよい。
さらには、製造に関しても連続式に限らず、バッチ式としてもよい。
また、制御装置300で制御する際の条件として上述した式１に基づいて制御したが、制御条件としても式１の条件に限られるものではない。
【００４２】
そして、オレフィンとして、エチレン、プロピレン、ブチレンなど、各種オレフィンを対象とすることができる。
さらに、製造するポリオレフィンとしては、ポリエチレンやポリプロピレンなどの単独重合体に限らず、エチレンとプロピレンとの共重合体を製造させる場合にも適用できる。
【００４３】
そして、脱揮手段220としては、脱モノマー槽221と脱溶剤槽との２段構成を例示したが、１段のみあるいは３段以上の多段構成とするなどしてもよい。
特に、加圧しつつ熱交換手段で加熱する際に発泡しない構成が好ましいことから、この加圧・加熱する際にある程度、例えば重合体の濃度が９０質量％以上のものとしておくことが好ましい。したがって、多段の構成とすることで効率よく容易に高度に揮発成分を分離除去できる。なお、脱モノマー槽221で重合体の濃度が９０質量％以上まで揮発成分を除去していなくてもよい。すなわち、加熱時に発泡しないように圧力を掛ければよい。
そして、加圧手段としては、圧力調整バルブに限らず、例えば、ポンプなどを用いて容器内に圧入して重合溶液を加圧するなど、各種加圧する構成を利用できる。
同様に、加熱する構成についても、熱交換手段に限らず、重合溶液を貯留する容器の外部をヒーターなどにて加熱するなど、各種加熱方法を利用できる。なお、重合手段210で生じる熱を利用する熱交換により、エネルギーを有効利用でき、効率よく製造できるので好ましい。
【００４４】
また、プロピレンを単独重合させる構成において、例えば、脱溶剤槽における減圧する圧力が０．５ｋＰａ以下に高度に減圧できる場合などでは、熱交換手段で２３０〜２５０℃に加熱しなくてもよい。
さらに、減圧する圧力も０．５ｋＰａ以下に限られない。
【００４５】
そして、多孔部材としては、Ｄ／Ｌ≦０．４に限られるものではなく、破泡および分散効果が得られるものであればいずれのものが適用できる。
また、多孔部材としては、例えば軽石などのように、流路が直線状ではなく屈曲したり枝分かれ状であったりする多孔質部材、あるいはメッシュ状部材などでもよい。
そして、上述した重合方法に限らず、各種方法で得られたポリオレフィンの造粒に適用できる。
【００４６】
その他、本発明の実施の際の具体的な構造および手順は、本発明の目的を達成できる範囲で他の構成に変更するなどしてもよい。
【実施例】
【００４７】
次に、実施例および比較例を挙げて本発明をより具体的に説明する。なお、本発明は実施例などの内容に何ら限定されるものではない。
【００４８】
（実施例１）
溶融槽としてノードソン社製バーサブルーＶＡ５０、温調設備として東芝機械株式会社製ＴＥＭ−２６ＳＳ、水中造粒設備として田辺プラスチックス機械株式会社製ＰＡＳＣ２１−ＨＳ型ペレット製造装置を使用した。
溶融温度２３０℃、押出機出口における溶融ポリマー温度１００℃、冷却水温度１０℃で造粒した。冷却水中に、信越化学工業株式会社製エマルジョンタイプのシリコーンオイルＫＭ−９７４５を冷却水に対し１０００質量ｐｐｍ添加した。
水中造粒の結果、１０ｋｇ／ｈの生産量にて、ブロッキングすることなく造粒できた。
（実施例２）
シリコーンオイルを５０００質量ｐｐｍで添加した以外は、実施例１と同様に水中造粒した。
水中造粒の結果、１０ｋｇ／ｈの生産量にて、ブロッキングすることなく造粒できた。
（実施例３）
シリコーンオイルをモメンティブ社製ＴＳＭ６３４１とした以外は、実施例１と同様に水中造粒した。
水中造粒の結果、１０ｋｇ／ｈの生産量にて、ブロッキングすることなく造粒できた。
【００４９】
（比較例１）
シリコーンオイルを添加することなく、実施例１と同様に水中造粒した。
水中造粒の結果、１０ｋｇ／ｈの生産量にて、ブロッキングが発生した。
（比較例２）
シリコーンオイルをエマルジョンタイプではないシリコンオイルである信越化学工業株式会社製ＫＦ−９６とした以外は、実施例１と同様に水中造粒した。
水中造粒の結果、１０ｋｇ／ｈの生産量にて、ブロッキングが発生した。
【００５０】
（結果）
上記実施例の結果から、造粒冷却水中に、エマルジョンタイプのシリコンオイルを添加することが、造粒ペレットのブロッキング防止に有効であることが確認できた。
【産業上の利用可能性】
【００５１】
本発明は、ポリオレフィンの重合体をペレット状などに造粒するポリオレフィンの造粒方法、この造粒装置および造粒装置を備えた重合装置に利用できる。
【符号の説明】
【００５２】
１００……重合装置
２１０……重合手段
２２０……揮発成分除去装置としての脱揮手段
３００……制御手段としての制御装置
【図１】
2011178056.tif 000003
【図２】
2011178056.tif 000004
【図３】
2011178056.tif 000005