(57)【要約】      （修正有）【課題】軸受における流動性潤滑材の潤滑作用の温度依存性を最低限に抑え得るようにした回転支持構造及び該構造を備えた時計を提供すること。【解決手段】時計の回転支持構造１は、内側構造体２と該内側構造体２に対して相対回転可能に該内側構造体２の外周に嵌合された外側構造体３とを有し、該内側構造体２と外側構造体３との間隙Ｇに収容された流動性潤滑材Ｌで潤滑される回転支持構造１であって、外側構造体３が負の熱膨張率を有する材料Ｍ２で形成され、内側構造体２が外側構造体３とは反対の熱膨張率を有する材料Ｍ１で形成されている。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
内側構造体と該内側構造体に対して相対回転可能に該内側構造体の外周に嵌合された外側構造体とを有し、該内側構造体と外側構造体との間隙に収容された流動性潤滑材で潤滑される回転支持構造であって、
外側構造体が負の熱膨張率を有する材料で形成され、内側構造体が外側構造体とは反対の熱膨張率を有する材料で形成されている回転支持構造。
【請求項２】
内側構造体が軸からなり、外側構造体が軸受からなる請求項１に記載の回転支持構造。
【請求項３】
軸受が支持構造体によって支えられた状態で静置され、軸が軸受に対して相対回転する請求項２に記載の回転支持構造。
【請求項４】
軸受が穴石からなり、軸のうち軸受によって回転自在に支持される部分が両端の径小されたほぞ部からなる請求項３に記載の回転支持構造。
【請求項５】
軸が支持構造体によって支えられた状態で静置され、軸受が軸に対して相対回転する請求項２に記載の回転支持構造。
【請求項６】
内側構造体及び外側構造体の両方が回転可能である請求項１に記載の回転支持構造。
【請求項７】
内側構造体が第一の歯車構造体からなり、外側構造体が第一の歯車構造体の回転中心軸が摺動回転可能に嵌合された中空軸部を備えた第二の歯車構造体からなる請求項６に記載の回転支持構造。
【請求項８】
外側構造体が玉軸受の外輪からなり、内側構造体が玉軸受の内輪及び玉からなる請求項７に記載の回転支持構造。
【請求項９】
請求項１から７までのいずれか一つの項に記載の回転支持構造を備えた時計。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は回転支持構造及び該構造を備えた時計に係る。
【背景技術】
【０００２】
軸（ほぞ）と該軸の外周に嵌合され該軸に対して相対回転可能な軸受（ほぞ枠）とを有し、該軸と軸受との間隙が潤滑油で潤滑される回転支持構造自体は周知であり、時計においてかかる回転支持構造を備えることも周知である（敢えて例を挙げれば、特許文献１や特許文献２）。
【０００３】
軸や軸受を構成する材料は通常は温度上昇に伴い膨張するので、軸と軸受との間隙は温度上昇に伴い大きくなる。すなわち、軸と軸受との間隙は、温度低下に伴い小さくなる。一方、軸と軸受との間に配置される潤滑油の粘度（粘性係数ないし粘性率）は、温度上昇に伴い低下する。すなわち、潤滑油の粘度は、温度低下に伴い大きくなる。
【０００４】
以上のように、従来の回転支持構造では、該回転支持構造の温度が低下すると、軸と軸受との間隙が小さくなるので、軸と軸受との相対回転に対する抵抗が大きくなり易い。また、従来の回転支持構造では、該回転支持構造の温度が低下すると、軸と軸受との間隙にある潤滑油の粘度が大きくなるので、該粘度の増大に伴って相対回転に対する抵抗が大きくなる。その結果、従来の回転支持構造では、該回転支持構造の温度が低下すると、軸と軸受との間隙が小さくなるだけでなく該間隙にある潤滑油の粘度が高くなるので、軸と軸受との相対回転に対する抵抗が相乗的に増し、回転負荷の増大が無視し難くなる虞れがある。
【０００５】
従って、機械式時計の場合、温度変化に伴いテンプの振り角が変動し、時計の精度が落ちる虞れがある。また、アナログ式の電子時計の場合、低温では潤滑油の粘度の増大に伴う粘性抵抗の増大によって、例えばモータの消費電力が大きくなり、該電力消費の増大に伴い電池寿命が低下する等の問題が生じる虞れもある。
【０００６】
なお、最近、一部の温度範囲において熱膨張係数が負になる材料の報告があり、該材料の利用が検討ないし提案されている（例えば、非特許文献１や非特許文献２）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００６−２３４８１８
【特許文献２】実願昭５４−９５３５６号（実開昭５６−１３７７２号）のマイクロフィルム
【非特許文献】
【０００８】
【非特許文献１】「温度が上がると縮む新物質を発見」プレスリリース，独立行政法人理化学研究所，平成１７年１２月１３日，［平成２１年７月７日検索］、インターネット（URL: http://www.riken.go.jp/r-world/info/release/press/2005/051213/index.html）
【非特許文献２】「負膨張性Ｍｎ窒化物」株式会社高純度化学研究所，２００７年１０月，［平成２１年７月７日検索］、インターネット（URL: http://www.kojundo.co.jp/Japanese/Topics/topics/etc10.html）
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明は前記諸点に鑑みなされたものであって、その目的とするところは、軸受における流動性潤滑材の潤滑作用の温度依存性を最低限に抑え得るようにした回転支持構造及び該構造を備えた時計を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
本発明の回転支持構造は、前記目的を達成すべく、内側構造体と該内側構造体に対して相対回転可能に該内側構造体の外周に嵌合された外側構造体とを有し、該内側構造体と外側構造体との間隙に収容された流動性潤滑材で潤滑される回転支持構造であって、外側構造体が負の熱膨張率を有する材料で形成され、内側構造体が外側構造体とは反対の熱膨張率を有する材料で形成されている。
【００１１】
本発明の回転支持構造では、温度の低下に伴って流動性潤滑材の粘度すなわち粘性係数ないし粘性率が増し流動性が低下しても、「外側構造体が負の熱膨張率を有する材料で形成され、内側構造体が外側構造体とは反対の熱膨張率を有する材料で形成されている」ので、該温度の低下に伴って内側構造体と外側構造体との間の間隙（流動性潤滑材が収容されている間隙）が大きくなるので、（温度が低下しても）該潤滑材による潤滑作用が同程度に保たれ得、回転に対する抵抗の温度依存性が最低限に抑えられ得る。
【００１２】
ここで、熱膨張係数が負の材料としては、典型的には、逆ペロブスカイト構造を有するＭｎ3Ｃｕ1-xＧｅxＮ（ｘは例えば０．４５〜０．５程度）やＭｎ3Ｃｕ1-xＳｎxＮ（ｘは例えば０．４５〜０．５程度）の如きマンガン複合窒化物が用いられる。但し、他のセラミック材料でもセラミック以外の材料でもよい。このような、セラミック材料の場合、例えば、焼結により所望精度で所望形状に形成され得る。なお、「熱膨張係数が負」とは、回転支持構造が使用される典型的な温度範囲又は主たる温度範囲において「熱膨張係数が負」であることをいう。
【００１３】
以上において、外側構造体が内側構造体に対する軸受として働く。軸受は典型的にはスベリ軸受からなるけれども、その代わりに転がり軸受であってもよい。
【００１４】
また、本発明の回転支持構造において、内側構造体と外側構造体との間に相対回転が生じる限り、外側構造体が静置されて内側構造体が回転する典型的な構造であっても、該典型構造の代わりに、内側構造体が静置されて外側構造体が回転しても、内側及び外側構造体が共に回転し且つ両者の間に相対回転が生じてもよい。
【００１５】
粘度と間隙との関係は、所望ならば、軸径や軸受面圧や軸の回転速度に依存するゾンマーフェルト数で評価してもよい。
【００１６】
本発明の回転支持構造では、典型的には、内側構造体が軸からなり、外側構造体が軸受からなる。
【００１７】
その場合、本発明の回転支持構造では、典型的には、軸受が支持構造体によって支えられた状態で静置され、軸が軸受に対して相対回転する。
【００１８】
その場合、例えば、軸受（ほぞ枠）が穴石からなり、軸のうち軸受によって回転自在に支持される部分が両端の径小されたほぞ部からなる。
【００１９】
本発明の回転支持構造では、軸受が支持構造体によって支えられた状態で静置される代わりに、軸が支持構造体によって支えられた状態で静置され、軸受が軸に対して相対回転してもよい。
【００２０】
また、本発明の回転支持構造では、内部構造体及び該部構造体のうちの一方が静置される代わりに、内側構造体及び外側構造体の両方が回転可能であってもよい。
【００２１】
その場合、本発明の回転支持構造では、典型的には、内側構造体が第一の歯車構造体からなり、外側構造体が第一の歯車構造体の回転中心軸が摺動回転可能に嵌合された中空軸部を備えた第二の歯車構造体からなる。
【００２２】
この場合、第二の歯車構造体の中空軸部は軸受としても働く。
【００２３】
以上においては、軸受が実際上滑り軸受として働く構造に言及したけれども、軸受が滑り軸受の代わりにボール軸受（玉軸受）であってもよい。
【００２４】
その場合、本発明の回転支持構造は、典型的には、外側構造体が玉軸受の外輪からなり、内側構造体が玉軸受の内輪及び玉からなる。但し、玉が外側構造体の一部であってもよい。
【００２５】
本発明の時計は、前記目的を達成すべく、上述したような回転支持構造を備える。
【図面の簡単な説明】
【００２６】
【図１】本発明の好ましい一実施例の回転支持構造としての歯車・軸受（ほぞ枠）構造体を示した斜視説明図。
【図２】図１の構造体を示したもので、（ａ）は平面説明図、（ｂ）は（ａ）のＩＩＡ−ＩＩＡ線断面説明図。
【図３】図１の構造体について図２の（ｂ）において想像線の丸で示した範囲を拡大して示したもので、（ａ）は温度が比較的低い場合における構造体の状態を示した拡大断面説明図、（ｂ）は温度が比較的高い場合における構造体の状態を示した拡大断面説明図。
【図４】本発明の別の好ましい一実施例の回転支持構造としてのスリップ式歯車の軸に対して、別の歯車の筒状軸部の内周側の軸受が摺動回転自在に嵌合されてなる構造体を示した斜視説明図。
【図５】図４の構造体を示したもので、（ａ）は平面説明図、（ｂ）は（ａ）のＶＡ−ＶＡ線断面説明図。
【図６】図４の構造体について図５の（ｂ）において想像線の丸で示した範囲を拡大して示したもので、（ａ）は温度が比較的低い場合における構造体の状態を示した拡大断面説明図、（ｂ）は温度が比較的高い場合における構造体の状態を示した拡大断面説明図。
【図７】本発明の更に別の好ましい一実施例の回転支持構造としての玉軸受の外輪に対して、内輪の外周で支持されたボールが転動自在になっている構造体を示した斜視説明図。
【図８】図７の玉軸受を示したもので、（ａ）は平面説明図、（ｂ）は（ａ）のＶＩＩＩＡ−ＶＩＩＩＡ線断面説明図。
【図９】図７の構造体について図８の（ｂ）において想像線の丸で示した範囲を拡大して示したもので、（ａ）は温度が比較的低い場合における構造体の状態を示した拡大断面説明図、（ｂ）は温度が比較的高い場合における構造体の状態を示した拡大断面説明図。
【発明を実施するための形態】
【００２７】
本発明の好ましい一実施の形態を添付図面に示した好ましい実施例に基づいて説明する。
【実施例】
【００２８】
本発明の好ましい一実施例の回転支持構造としての歯車・軸受（ほぞ枠）構造体１は、図１並びに図２の（ａ）及び（ｂ）に示したように、内側構造体としての歯車構造体２と、外側構造体としての軸受（ほぞ枠）ないし穴石３とを有する。
【００２９】
歯車構造体２は、円板状歯車本体１０と該円板状歯車本体１０が嵌着された軸ないし真２０とからなる。
【００３０】
円板状歯車本体１０は、外周縁１１に沿って全周にわたって等間隔に歯１２を有し、中央部１３に軸２０に対する嵌着孔１４を有する。円板状歯車本体１０の径方向の中間部には、その質量を低減させる開口１５が形成されている。開口１５は、相互に分離された複数の開口部１６からなる。
【００３１】
軸ないし真２０は、該軸（真）２０を構成する部分のうち最大径の軸本体ないし真本体２１と、該真本体２１の一端２１ａ側に位置し該真本体２１よりも小径の嵌着軸部２２と、嵌着軸部２２の先端側に位置し該嵌着軸部２２よりも細い歯車本体側中径部２３と、中径軸部２３の先端側に位置し該中径軸部２３よりも細い端部をなす歯車本体側ほぞ部２４と、真本体２１の他端２１ｂ側に位置し歯車本体側ほぞ部２４と同程度の径の真側ほぞ部２５とを有する。歯車本体１０の中央部１３の嵌着孔１４は真２０の嵌着軸部２２と実際上同程度の径を有し、歯車本体１０は中央部１３の嵌着孔１４で真２０の嵌着軸部２２に嵌着されている。なお、真側ほぞ部２５と真本体２１との間には、真本体２１の端面２１ｃから突出した短い軸側中径部２６が形成されている。
【００３２】
軸受すなわちほぞ枠としての穴石３は、環状板状体３０の形態で、環状板状体３０をなす環３１の中央部には、歯車構造体２の歯車本体側ほぞ部２４が摺動回転自在に嵌合される孔３２を備える。穴石３の孔３２の内径Ｄは、真２０のほぞ部２４の外径Ｅと同程度で厳密にはほぞ部２４の外径Ｅよりも僅かに大きい。
【００３３】
穴石３の環状板状体３０は、一方の主面３３に凹部３４を備える。この凹部３４は、潤滑油を一時的に蓄え得る。なお、穴石３は、図２の（ｂ）において想像線６で示したように、地板や受の如き支持構造体としての支持基板の孔６ａに嵌着されている。
【００３４】
また、真２０のほぞ部２５も、穴石３と同様な穴石（図示せず）であって地板（図示せず）や他の受の如き支持基板（図示せず）の孔に嵌着されたもの（ほぞ枠）の中央孔に摺動回転自在に嵌合されている。
【００３５】
ここで、内側構造体としての歯車構造体２を構成する歯車本体１０及び真２０は、真鍮やステンレス鋼の如き金属（合金を含む）又はプラスチック等であって通常の熱膨張特性（正の熱膨張率）を有する材料Ｍ１からなる。
【００３６】
一方、外側構造体としての軸受ないし穴石３は熱膨張係数が負の材料Ｍ２で形成される。熱膨張係数が負の材料は、典型的には、逆ペロブスカイト構造を有するＭｎ3Ｃｕ1-xＧｅxＮ（ｘは例えば０．４５〜０．５程度）やＭｎ3Ｃｕ1-xＳｎxＮ（ｘは例えば０．４５〜０．５程度）の如きマンガン複合窒化物からなる。ここで、マンガン複合窒化物は、例えば、それ自体の焼結により、又は他の焼結助剤を混ぜた状態での焼結により、軸受の形態に形成される。ここで、固体潤滑材が同時に配合されていてもよい。但し、他のセラミック材料でもセラミック以外の材料でもよい。
【００３７】
なお、穴石３の孔３２の内周面３５と真２０のほぞ部２４の外周面２７との間隙Ｇには、潤滑油Ｌが収容され、典型的には、該間隙Ｇは潤滑油Ｌで充たされている。
【００３８】
次に、以上の如く構成された歯車・軸受構造体１について、温度が変化する環境下での動作について、図３の（ａ）及び（ｂ）に基づいて、説明する。
【００３９】
図３の（ａ）は図３の（ｂ）と比較して相対的に温度Ｔが低いとき（Ｔ＝Ｔ１）の状態Ｓ１を示し、図３の（ｂ）はその逆に図３の（ａ）と比較して相対的に温度Ｔが高いとき（Ｔ＝Ｔ２）の状態Ｓ２を示す。すなわち、Ｔ１＜Ｔ２である。
【００４０】
温度Ｔが低いとき（例えば、Ｔ＝Ｔ１）、歯車構造体２の真２０のほぞ部２４及び穴石３の孔３２（の周面３５）は、夫々、図３の（ａ）において実線で示す位置Ｐ１，Ｑ１を採る。
【００４１】
一方、温度Ｔが高いとき（例えば、Ｔ＝Ｔ２，但し、Ｔ２＞Ｔ１）、歯車・軸受構造体１のうち歯車構造体２の真２０のほぞ部２４が正の熱膨張をし、穴石３が負の熱膨張をするので、真２０のほぞ部２４及び穴石３の孔３２（の周面３５）は、夫々、図３の（ｂ）において実線で示す位置Ｐ２，Ｑ２を採る。
【００４２】
すなわち、温度Ｔが低温Ｔ１から高温Ｔ２になると、真２０のほぞ部２４が位置Ｐ１（図３の（ａ）では実線で示し（ｂ）では想像線で示す位置）から位置Ｐ２（図３の（ａ）では想像線で示し（ｂ）では実線で示す位置）に変化し、真２０のほぞ部２４の外径ＥがＥ１からＥ２に増大する。
【００４３】
一方、温度Ｔが低温Ｔ１から高温Ｔ２になると、穴石３の孔３２が位置Ｑ１（図３の（ａ）では実線で示し（ｂ）では想像線で示す位置）から位置Ｑ２（図３の（ａ）では想像線で示し（ｂ）では実線で示す位置）に変化し、穴石３の孔３２の内径ＤがＤ１からＤ２に減少する。
【００４４】
従って、穴石３の孔３２の内周面３５と真２０のほぞ部２４の外周面２７との間隙Ｇの径方向の大きさについて言えば、温度Ｔが低温Ｔ１である（ａ）のとき間隙Ｇ１の大きさの方が温度Ｔが高温Ｔ２である（ｂ）のときの間隙Ｇ２の大きさよりも大きい。すなわち、温度Ｔが高くなると穴石３の孔３２の周面３５と真２０のほぞ部２４の周面２７との間隙Ｇが小さくなる。
【００４５】
一方、温度Ｔが低温Ｔ１から高温Ｔ２になると、間隙Ｇに充填されている潤滑油Ｌの粘度すなわち粘性係数ないし粘性率が低下する。即ち、潤滑油Ｌの粘度に起因する粘性抵抗Ｖは、温度Ｔが高くなると減少し、温度Ｔが低くなると増大する（ここで、温度上昇は、潤滑油Ｌの油膜形成が不十分になるような温度範囲には及ばないものとする）。
【００４６】
従って、温度Ｔの低下（Ｔ２→Ｔ１）に伴なって潤滑油Ｌの粘度が増大し粘性抵抗Ｖが増大して真２０の回転抵抗が増すけれども、この歯車・軸受構造体１では、穴石３が負の熱膨張係数の材料Ｍ２からなるので、温度Ｔの低下（Ｔ２→Ｔ１）に伴なって穴石３の孔３２の周面３５と真２０のほぞ部２４の周面２７との間隙ＧがＧ２からＧ１への増大して真２０の回転抵抗を低下させるべく働く。すなわち、この歯車・軸受構造体１では、穴石３が負の熱膨張係数の材料Ｍ２からなるので、温度Ｔの変化に伴う潤滑油Ｌの粘度の変化に起因する粘性抵抗Ｖの変動を、穴石３が負の熱膨張係数の材料Ｍ２からなることによる間隙Ｇの変化で相殺し得るから、温度変化に伴う回転抵抗の変化を最低限に抑え得る。すなわち、温度Ｔの変動の影響が最低限に抑えられた状態で、歯車・穴石構造体１が、回転され得る。
【００４７】
以上のような粘度と間隙との関係を、軸径や軸受面圧や軸の回転速度に依存する軸受定数であるゾンマーフェルト数で評価するようにしてもよい。その場合、例えば、粘度の温度依存性や軸径や面圧等に応じて、正負の膨張率の材料Ｍ１，Ｍ２を選択して間隙Ｇの大きさの温度依存性を調整してもよい。なお、負の膨張率の材料Ｍ２の特性に関する選択の幅が比較的小さいことを考慮する必要がある場合、ゾンマーフェルト数に応じて他の量が所望範囲になるように他のパラメータを選択してもよい。
【００４８】
いずれにしても、この歯車・軸受構造体１を備えた時計５では、以上のような理由により、時計輪列４の回転が温度Ｔの変化によって影響を受ける虞れが最低限に抑えられる。また、時計５が機械式時計の場合、テンプの振り角の温度依存性が最低限に抑えられ得る。従って、温度が変化した場合に時計５の進み具合（又は遅れ具合）が変動する虞れが最低限に抑えられ得る。一方、時計５がアナログ電子時計の場合、低温でもモータの消費電力が増大する虞れが最低限に抑えられ、電池寿命の低下が最低限に抑えられ得る。
【００４９】
すなわち、仮に、穴石３が従来どおり正の熱膨張係数の材料Ｍ１からなるとすると、温度Ｔの低下（Ｔ２→Ｔ１）に伴って、一方では潤滑油Ｌの粘性抵抗Ｖが増大し他方では間隙Ｇが小さくなり潤滑油Ｌの粘度の影響が増大することによって、回転抵抗が相乗的に増大し、温度変化の影響が大きくなってしまう虞れがある。それに対して、この歯車・軸受構造体１では、このような不具合を、避け得ることになる。
【００５０】
軸と軸受とが相対回転する限り、上記例のように軸受が固定されて軸が回転する代わりに、軸及び軸受の両方が回転されるようになっていていもよい。そのような例を、図４から図６に基づいて、説明する。
【００５１】
本発明の別の好ましい一実施例の回転支持構造としての歯車・軸受構造体１Ａは、図４並びに図５の（ａ）及び（ｂ）に示したように、内側構造体としての歯車構造体２Ａと、外側構造体としての別の歯車構造体ないし軸受構造体３Ａとを有する。
【００５２】
歯車構造体２Ａは、円板状歯車本体１０Ａと該円板状歯車本体１０Ａがスリップ回転可能に係合された真２０Ａとを有する。
【００５３】
円板状歯車本体１０Ａは、外周縁１１Ａに沿って全周にわたって等間隔に歯１２Ａを有し、中央部１３Ａに複数のばね部１７Ａａからなるスリップ係合部１７Ａを有し、該ばね部１７Ａａによって軸２０Ａに対するスリップ係合孔１４Ａが規定されている。円板状歯車本体１０Ａの径方向の中間部には、開口１５Ａが形成されている。開口１５Ａは、相互に分離された複数の開口部１６Ａからなる。
【００５４】
真２０Ａは、真本体２１Ａと、該真本体２１Ａの先端部ないし先端軸部２８Ａよりも少し内側に一体的に形成された小歯車ないしかな部２９Ａとを有し、先端軸部２８Ａに円板状本体１０Ａがスリップ係合部１７Ａでスリップ回転可能に係合している。
【００５５】
外側構造体としての別の歯車構造体ないし軸受構造体３Ａは、筒状部４０と該筒状部４０の一端に一体的に形成された円板状歯車部４１とからなり、筒状部４０の孔４２に、歯車構造体２Ａの真２０Ａの真本体２１Ａが摺動回転可能に係合されている。真本体２１Ａは、摺接部の面積が過大になるのを抑えるべく、実際上摺接される突出部分２１Ａａ，２１Ａｂ以外の領域ないし部分２１Ａｃ，２１Ａｄが小径化されている。
【００５６】
内側構造体としての歯車構造体２Ａが分車からなり、外側構造体としての歯車構造体（軸受構造体）３Ａが時車からなるような時計５Ａの場合、図５の（ｂ）において想像線で示したように、真２０Ａの孔２０Ａｂには、該真２０Ａを摺動回転可能に支える中心パイプの如き中空軸９が配設されている。勿論、真２０Ａの孔２０Ａｂの内側の軸９で支える代わりに、筒状部４０の外側で該筒状部４０を支えるようになっていてもよい。
【００５７】
この例では、内側構造体としての歯車構造体２Ａを構成する歯車本体１０Ａ及び真２０Ａは、真鍮やステンレス鋼の如き金属（合金を含む）又はプラスチック等の通常の熱膨張特性を有する材料Ｍ１からなり、外側構造体としての歯車構造体３Ａの全体又は少なくともその筒状部４０は、上述のマンガン複合窒化物の如く熱膨張係数が負の材料Ｍ２で形成される。
【００５８】
また、歯車構造体２Ａの真２０Ａの真本体２１Ａの外周面２７Ａと歯車構造体３Ａの筒状部４０の孔４２の内周面４３との間隙ＧＡは、潤滑油Ｌで充たされている。
【００５９】
次に、以上の如く構成された歯車・軸受構造体１Ａにおいても、温度Ｔ１とこれより高
い温度Ｔ２との間での温度変動に際して、図１〜図３で示した歯車・軸受構造体１と同様に動作する。
【００６０】
温度Ｔが低いとき（例えば、Ｔ＝Ｔ１）、歯車構造体２Ａの真２０Ａの本体２１Ａ及び歯車構造体（軸受構造体）３Ａの筒状部４０の孔４２の内周面４３は、夫々、図６の（ａ）において実線で示す位置ＰＡ１，ＱＡ１を採る。温度Ｔが高くなると（例えば、Ｔ＝Ｔ２，但し、Ｔ２＞Ｔ１）、歯車・軸受構造体１Ａのうち歯車構造体２Ａの真２０Ａの本体２１Ａが正の熱膨張をし、歯車構造体（軸受構造体）３Ａの筒状部４０が負の熱膨張をするので、真２０Ａの本体２１Ａ及び筒状部４０の孔４２の内周面４３は、夫々、図６の（ｂ）において実線で示す位置ＰＡ２，ＱＡ２を採る。
【００６１】
従って、間隙ＧＡは、温度が高い場合（例えばＴ＝Ｔ２）よりも温度が低い場合（例えばＴ＝Ｔ１）において大きくなり、温度低下（Ｔ２→Ｔ１）に伴って潤滑油Ｌの粘度の増加しても潤滑油Ｌの粘性抵抗Ｖの温度変動の影響を最低限に抑え得る。ここで、温度上昇は、潤滑油Ｌの油膜形成が不十分になるような温度範囲には及ばないものとする。
【００６２】
軸の如き内側構造体と軸受の如き外側構造体とが近接した状態で相対回転する限り、内側及び外側構造体はどのようなものでもよく、上述のように内側構造体と外側構造体との間に滑り摩擦が働く状態で内側構造体と外側構造体とが相対回転する代わりに、内側構造体と外側構造体との間に転がり摩擦が働く状態で内側構造体と外側構造体とが相対回転するようになっていてもよい。そのような例を、図７から図９に基づいて、説明する。
【００６３】
本発明の更に別の好ましい一実施例の回転支持構造としての玉軸受構造体１Ｂは、図７並びに図８の（ａ）及び（ｂ）に示したように、内側構造体２Ｂと、外側構造体としての外輪３Ｂとを有する。
【００６４】
内側構造体２Ｂは、内輪５０と、ボール（玉）６０及びこれを保持する保持器７０とからなる。内側構造体２Ｂを構成する部品５０，６０，７０は、金属（合金を含む）の如く通常の熱膨張特性を有する材料Ｍ１からなる。一方、外輪３Ｂは、マンガン複合窒化物の如く熱膨張係数が負の材料Ｍ２からなる。
【００６５】
図９の一部拡大図で示したように、外側構造体を構成する外輪３Ｂと内側構造体２Ｂを構成するボール６０との間には、間隙ＧＢがあり、該間隙ＧＢには外輪３Ｂやボール６０のうち該間隙ＧＢに臨む表面に油膜を形成する潤滑油Ｌが入れられている。
【００６６】
玉軸受構造体１Ｂの温度Ｔが低下すると、潤滑油Ｌの粘度が高くなるけれども、前述の構造体１，１Ａの間隙Ｇ，ＧＡの場合と同様に間隙ＧＢが大きくなるので、潤滑油Ｌの粘度変化の影響が最低限に抑えられ得る。なお、ここで、温度上昇は、潤滑油Ｌの油膜形成が不十分になるような温度範囲には及ばないものとする。
【００６７】
この玉軸受構造体１Ｂは、例えば、自動巻式腕時計５Ｂの回転錘の軸受に用いられる。
【００６８】
以上において、ボール（玉）６０が、内輪５０と同様に材料Ｍ１からなる代わりに、外輪３Ｂと同様に材料Ｍ２からなっていていもよい。この場合、内側構造体は材料Ｍ１製の内輪５０からなり、外側構造体は、材料Ｍ２製の外輪３Ｂと材料Ｍ２製のボール６０とからなる。ここで、材料Ｍ１，Ｍ２は、熱膨張係数が典型的な所定温度範囲（所望温度範囲）内で、夫々、正，負である材料を指し、当該条件を満たす限り、材料Ｍ１の部材６０，５０が相互に異なる材料であっても、材料Ｍ２の部材３Ｂ，６０が相互に異なる材料であってもよい。
【符号の説明】
【００６９】
１，１Ａ  歯車・軸受（ほぞ枠）構造体（回転支持構造）
１Ｂ  玉軸受構造体（回転支持構造）
２，２Ａ  歯車構造体（内側構造体）
２Ｂ  内側構造体
３，３Ａ  軸受構造体（ほぞ枠ないし穴石，外側構造体）
３Ｂ  外輪（外側構造体）
４  時計輪列
５，５Ａ，５Ｂ  時計
６  支持基板（支持構造体）
６ａ  孔
９  中空軸
１０，１０Ａ  円板状歯車本体
１１，１１Ａ  外周縁
１２，１２Ａ  歯
１３，１３Ａ  中央部
１４  嵌着孔
１４Ａ  スリップ係合孔
１５，１５Ａ  開口
１６，１６Ａ  開口部
１７Ａ  スリップ係合部
１７Ａａ  ばね部
２０，２０Ａ  軸（真）
２０Ａｂ  孔
２１，２１Ａ  真本体
２１ａ  一端
２１Ａａ，２１Ａｂ  突出部分
２１Ａｃ，２１Ａｄ  突出部分以外の部分
２１ｂ  他端
２１ｃ  端面
２２  嵌着軸部
２３  歯車本体側中径部（中径軸部）
２４  （歯車本体側）ほぞ部
２５  （真側）ほぞ部
２６  軸側中径部
２７，２７Ａ  外周面
２８Ａ  先端軸部
２９Ａ  小歯車（かな部）
３０  環状板状体
３１  環
３２  孔
３３  主面
３４  凹部
３５  内周面
４０  筒状部
４１  円板状歯車部
４２  孔
４３  内周面
５０  内輪
６０  ボール（玉）
７０  保持器
Ｄ  内径
Ｅ  外径
Ｇ，Ｇ１，Ｇ２，ＧＡ，ＧＢ  間隙
Ｌ  潤滑油
Ｍ１  正の熱膨張率を有する材料
Ｍ２  負の熱膨張率を有する材料料
Ｐ１，ＰＡ１，Ｑ１，ＱＡ１  （相対的）低温位置
Ｐ２，ＰＡ２，Ｑ２，ＱＡ２  （相対的）高温位置
Ｓ１  （相対的）低温状態
Ｓ２  （相対的）高温状態
Ｔ  温度
Ｔ１  （相対的）低温
Ｔ２  （相対的）高温
Ｖ  粘性抵抗
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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