(57)【要約】【課題】吸入調量弁の摺動性の低下を抑制する。【解決手段】燃料供給ポンプ２０に吸入される燃料量を調整する吸入調量弁２１に駆動信号を出力し、駆動信号のデューティ比により吸入調量弁２１の開度を制御する制御装置であって、吸入調量弁２１の弁体２１３の摺動性が低下しているか否かを判定し、弁体２１３の摺動性が低下していないと判定した場合には駆動信号の駆動周波数を第１周波数に決定し、弁体２１３の摺動性が低下していると判定した場合には駆動周波数を第１周波数よりも低い第２周波数に決定する。【選択図】図４
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
燃料供給ポンプ（２０）に吸入される燃料量を調整する吸入調量弁（２１）に駆動信号を出力し、前記駆動信号のデューティ比により前記吸入調量弁（２１）の開度を制御する制御装置であって、
前記吸入調量弁（２１）の弁体（２１３）の摺動性が低下しているか否かを判定し、
前記弁体（２１３）の摺動性が低下していないと判定した場合には前記駆動信号の駆動周波数を第１周波数に決定し、
前記弁体（２１３）の摺動性が低下していると判定した場合には前記駆動周波数を前記第１周波数よりも低い第２周波数に決定することを特徴とする吸入調量弁の制御装置。
【請求項２】
前記燃料供給ポンプ（２０）から圧送された燃料を蓄えるコモンレール（１３）における燃料圧を実コモンレール圧とし、前記実コモンレール圧の目標値を目標コモンレール圧としたとき、
前記実コモンレール圧と前記目標コモンレール圧との偏差が所定圧力を超える状態が所定時間以上継続している場合に、前記吸入調量弁（２１）の応答性が低下していると判定することを特徴とする請求項１に記載の吸入調量弁の制御装置。
【請求項３】
前記第１周波数は２００Ｈｚ以上であり、前記第２周波数は１００Ｈｚ以上２００Ｈｚ未満であることを特徴とする請求項１または２に記載の吸入調量弁の制御装置。
【請求項４】
燃料を圧送する燃料供給ポンプ（２０）と、
前記燃料供給ポンプ（２０）から圧送された前記燃料を蓄えるコモンレール（１３）と、
前記コモンレール（１３）に蓄えられた前記燃料を内燃機関（１０）の燃焼室に噴射するインジェクタ（１１）と、
前記燃料供給ポンプ（２０）に吸入される燃料量を調整する吸入調量弁（２１）と、
前記吸入調量弁（２１）に駆動信号を出力し、前記駆動信号のデューティ比により前記吸入調量弁（２１）の開度を制御する制御装置（３０）とを備え、
前記制御装置（３０）は、
前記吸入調量弁（２１）の弁体（２１３）の摺動性が低下しているか否かを判定し、
前記弁体（２１３）の摺動性が低下していないと判定した場合には前記駆動信号の駆動周波数を第１周波数に決定し、
前記弁体（２１３）の摺動性が低下していると判定した場合には前記駆動周波数を前記第１周波数よりも低い第２周波数に決定することを特徴とする燃料噴射システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、燃料供給ポンプの燃料吸入部に設けられる吸入調量弁を制御する制御装置および吸入調量弁を備える燃料噴射システムに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、ディーゼルエンジン（内燃機関）の燃料噴射システムは、燃料の噴射圧に相当する高圧の燃料をコモンレール内に蓄圧するとともに、コモンレール内に蓄圧した高圧燃料を燃料噴射弁を介してエンジンに噴射供給する（例えば、特許文献１、２）。
【０００３】
この特許文献１、２の従来技術では、燃料噴射弁による燃料噴射が行われてコモンレール内の燃料圧（以下、コモンレール圧と言う。）が低下すると燃料供給ポンプからコモンレールに対して高圧燃料が吐出供給される。これにより、コモンレール内が所定の高圧状態で保持される。
【０００４】
燃料供給ポンプはエンジンの運転により回転駆動される構成となっており、エンジンの回転に同期してプランジャが往復動し、そのプランジャ往復動に伴い加圧室において燃料の加圧が行われる。
【０００５】
燃料供給ポンプの燃料吸入部には電磁駆動式の吸入調量弁が設けられており、その吸入調量弁の開度が操作されることにより燃料供給ポンプの燃料吸入量が制御される。その結果、燃料供給ポンプによる燃料吐出量が制御され、コモンレール圧が所望の圧力に制御される。
【０００６】
特許文献２の従来技術では、吸入調量弁は、燃料経路の開口面積を制御するための弁体をシリンダ内に摺動可能に収容した構成になっており、弁体が変位することにより燃料経路の開口面積が制御される。このとき、吸入調量弁に対して所定の駆動周波数（例えば２５０Ｈｚ程度）で駆動信号が出力され、その駆動信号のデューティ比が可変制御されることによりソレノイドの駆動電流（平均電流）が可変調整されて弁体の変位量（弁体リフト量）が調整される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開２００７−１００６２６号公報
【特許文献２】特開２００７−０９２６５５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
図５は、特許文献２の従来技術のごとく吸入調量弁を駆動信号で制御するもの（以下、検討例と言う。）において、目標コモンレール圧がステップ的に変化したときの実際のコモンレール圧（以下、実コモンレール圧と言う。）の挙動を示している。図５中、破線は目標コモンレール圧を示し、実線は実コモンレール圧Ｐｃを示している。
【０００９】
目標コモンレール圧がステップ的に変化すると、実コモンレール圧Ｐｃは目標コモンレール圧に対して一旦オーバーシュートした後に振動して徐々に収束するという挙動を示す。
【００１０】
図５中、応答時間は、実コモンレール圧Ｐｃが目標コモンレール圧の９０％に達するまでの時間であり、コモンレール圧制御の応答性を評価する指標として用いられる。図５中、安定時間は、実コモンレール圧Ｐｃと目標コモンレール圧との偏差ΔＰの振幅が所定圧力以下に収まるまでの時間であり、コモンレール圧制御の安定性を評価する指標として用いられる。
【００１１】
本発明者の検討によると、応答時間（応答性）および安定時間（安定性）は、吸入調量弁を制御する駆動信号の駆動周波数に対してトレードオフの関係にある。具体的には、駆動信号の駆動周波数が低いほど応答時間が短くなって応答性が向上する反面、安定時間が長くなって安定性が低下する。
【００１２】
これは、駆動信号の駆動周波数に応じて吸入調量弁の弁体が微振動することに起因する。このことを図６に基づいて詳しく説明する。図６は検討例における吸入調量弁の弁体の挙動を示している。図６（ａ）は駆動周波数が高い場合を示し、図６（ｂ）は駆動周波数が低い場合を示している。図６（ａ）、（ｂ）では、駆動信号のデューティ比を一定としている。
【００１３】
図６からわかるように、駆動信号の駆動周波数が低い場合には、駆動周波数が高い場合に比べて弁体の微振動の振幅が大きくなる。弁体の微振動の振幅が大きいと、弁体とシリンダとの間に油膜が形成されやすくなって弁体の摺動抵抗が低減されるので、弁体が動きやすくなる。換言すれば、弁体の微振動の振幅が大きいほど、弁体がシリンダに密着する現象（リンギング現象）を防止できる。その結果、上記応答時間が短くなって応答性が向上する。
【００１４】
その反面、弁体の微振動振幅が大きいほど、吸入調量弁の燃料経路における開口面積の変動量が大きくなるので、実コモンレール圧の変動量が大きくなってしまい、ひいては上記安定時間が長くなって安定性が損なわれてしまう。
【００１５】
そこで、このような応答性と安定性とのトレードオフにおいて駆動信号の駆動周波数を選択する必要がある。
【００１６】
ここで、弁体の摺動抵抗の程度は、吸入調量弁を流れる燃料の性状によって異なる。このため、使用される燃料の種類に応じて弁体の摺動抵抗を想定し、駆動信号の駆動周波数を選択する必要がある。
【００１７】
しかしながら、近年、バイオ燃料のような新しい燃料が使用されるようになり、燃料性状が多様化している。このため、従来の一般的な燃料の性状だけを考慮して駆動周波数を選択すると、性状の異なる新しい燃料を使用した場合には弁体の摺動抵抗が想定範囲を超えて大きくなってしまうので、弁体の摺動性が低下してしまい、ひいては応答性が低下してしまう。
【００１８】
本発明は上記点に鑑みて、吸入調量弁の摺動性の低下を抑制することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１９】
上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明では、燃料供給ポンプ（２０）に吸入される燃料量を調整する吸入調量弁（２１）に駆動信号を出力し、駆動信号のデューティ比により吸入調量弁（２１）の開度を制御する制御装置であって、
吸入調量弁（２１）の弁体（２１３）の摺動性が低下しているか否かを判定し、
弁体（２１３）の摺動性が低下していないと判定した場合には駆動信号の駆動周波数を第１周波数に決定し、
弁体（２１３）の摺動性が低下していると判定した場合には駆動周波数を第１周波数よりも低い第２周波数に決定することを特徴とする。
【００２０】
これによると、吸入調量弁２１の摺動性が低下している場合には、吸入調量弁（２１）の摺動性が低下していない場合よりも吸入調量弁（２１）の駆動周波数を低くするので、弁体（２１３）の微振動の振幅を大きくすることができる。このため、弁体摺動部に油膜を形成して弁体（２１３）の摺動抵抗を低減することができるので、吸入調量弁（２１）の摺動性の低下を抑制することができる。
【００２１】
請求項２に記載の発明では、請求項１に記載の吸入調量弁の制御装置において、
燃料供給ポンプ（２０）から圧送された燃料を蓄えるコモンレール（１３）における燃料圧を実コモンレール圧とし、実コモンレール圧の目標値を目標コモンレール圧としたとき、
実コモンレール圧と目標コモンレール圧との偏差が所定圧力を超える状態が所定時間以上継続している場合に、吸入調量弁（２１）の応答性が低下していると判定することを特徴とする。
【００２２】
これにより、吸入調量弁（２１）の摺動性が低下しているか否かを的確に判定することができる。
【００２３】
請求項３に記載の発明では、請求項１または２に記載の吸入調量弁の制御装置において、第１周波数は２００Ｈｚ以上であり、第２周波数は１００Ｈｚ以上２００Ｈｚ未満であることを特徴とする。これによると、応答性および安定性を確保できて好ましい。
【００２４】
請求項４に記載の発明では、燃料を圧送する燃料供給ポンプ（２０）と、
燃料供給ポンプ（２０）から圧送された燃料を蓄えるコモンレール（１３）と、
コモンレール（１３）に蓄えられた燃料を内燃機関（１０）の燃焼室に噴射するインジェクタ（１１）と、
燃料供給ポンプ（２０）に吸入される燃料量を調整する吸入調量弁（２１）と、
吸入調量弁（２１）に駆動信号を出力し、駆動信号のデューティ比により吸入調量弁（２１）の開度を制御する制御装置（３０）とを備え、
制御装置（３０）は、
吸入調量弁（２１）の弁体（２１３）の摺動性が低下しているか否かを判定し、
弁体（２１３）の摺動性が低下していないと判定した場合には駆動信号の駆動周波数を第１周波数に決定し、
弁体（２１３）の摺動性が低下していると判定した場合には駆動周波数を第１周波数よりも低い第２周波数に決定することを特徴とする。
【００２５】
これによると、上記した請求項１に記載の発明と同様の作用効果を得ることができる。
【００２６】
なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。
【図面の簡単な説明】
【００２７】
【図１】本発明の第１実施形態におけるコモンレール式燃料噴射システムの概要を示す構成図である。
【図２】図１の吸入調量弁を示す断面図である。
【図３】本発明の第１実施形態における吸入調量弁の開度制御を説明するフロー図である。
【図４】吸入調量弁を制御する駆動信号の駆動周波数を決定する処理を示すフローチャートである。
【図５】検討例における実コモンレール圧の挙動を説明するグラフである。
【図６】検討例における吸入調量弁の弁体の挙動を説明するグラフであり、（ａ）は駆動周波数が高い場合を示し、（ｂ）は駆動周波数が低い場合を示している。
【発明を実施するための形態】
【００２８】
以下、本発明の一実施形態を説明する。本実施形態は、本発明における吸入調量弁の制御装置を車両ディーゼルエンジンのコモンレール式燃料噴射システムに適用したものである。
【００２９】
図１はコモンレール式燃料噴射システムの概要を示す構成図である。多気筒ディーゼルエンジン（以下、エンジンと言う。）１０の各気筒には、電磁駆動式のインジェクタ１１が設けられており、インジェクタ１１からエンジン１０の燃焼室に燃料が噴射される。
【００３０】
インジェクタ１１は例えば三方電磁弁を用いた構成となっており、ノズルボデー内をノズルニードルが摺動することに伴い燃料が噴射される。各インジェクタ１１は燃料伝送配管１２を介して、共通のコモンレール１３に接続されている。インジェクタ１１の動作に伴って発生するリーク燃料は、リーク管１４を介して燃料タンク１５へ排出される。
【００３１】
コモンレール１３には高圧燃料配管１６を介して高圧ポンプ２０が接続されている。高圧ポンプ２０は、コモンレール１３に燃料を供給する燃料供給ポンプを構成する。高圧ポンプ２０の駆動に伴い、噴射圧相当の高圧燃料がコモンレール１３に蓄えられて蓄圧される。
【００３２】
高圧ポンプ２０は、エンジン１０の回転に伴い駆動され、エンジン回転に同期して燃料の吸入及び吐出が繰り返し行われる。高圧ポンプ２０の燃料吸入部には、電磁駆動式の吸入調量弁（ＳＣＶ）２１が配置されている。
【００３３】
吸入調量弁２１は、低圧燃料配管２２を介してフィードポンプ２３に接続されており、高圧ポンプ２０に吸入される燃料量を調整する。フィードポンプ２３は燃料タンク１５の燃料を汲み上げる。フィードポンプ２３によって燃料タンク１５から汲み上げられた低圧燃料は、吸入調量弁２１を介して高圧ポンプ２０の燃料圧送部に吸入される。
【００３４】
コモンレール１３にはコモンレール圧センサ２４と減圧弁２５とが設けられている。コモンレール圧センサ２４は、コモンレール１３内の燃料圧（以下、コモンレール圧と言う。）を検出する。減圧弁２５は、コモンレール圧が過剰に上昇したときに開いて圧力を逃がす働きをする。減圧弁２５は、リーク管１４に接続されており、減圧弁２５が開くとコモンレール１３内の燃料はリーク管１４を介して燃料が燃料タンク１５に排出される。ことにより減圧が行われるようになっている。減圧弁２５としては、機械式の弁又は電磁駆動式の弁を用いることができる。
【００３５】
図１では、理解を容易にするために高圧ポンプ２０、吸入調量弁２１及びフィードポンプ２３を区別して図示しているが、実際には高圧ポンプ２０、吸入調量弁２１及びフィードポンプ２３は一体化されてポンプユニットを構成している。
【００３６】
図示を省略しているが、ポンプユニットのハウジング部材には低圧燃料経路と高圧燃料経路とが形成され、そのうち低圧燃料経路にフィードポンプ２３及び吸入調量弁２１が設けられている。そして、吸入調量弁２１の開弁に伴い低圧燃料経路を介して供給される低圧燃料が高圧ポンプ２０にて高圧化され、その高圧燃料が高圧燃料経路を介して吐出される。
【００３７】
図２は吸入調量弁２１の具体的構成を示す断面図である。図２の例では、吸入調量弁２１として、ソレノイド２１１の非通電時に全閉状態となるノーマリークローズ式のものが用いられている。すなわち、吸入調量弁２１は、ソレノイド２１１への駆動電流が増加されると、フィードポンプ２３から高圧ポンプ２０へと燃料が流出する際の流路面積を増大させる。
【００３８】
吸入調量弁２１は全体として円筒状に形成されたシリンダ２１２を有している。シリンダ２１２内には、その軸方向に摺動変位可能な弁体２１３が収容されている。弁体２１３は、シリンダ２１２の軸方向と平行な円柱状の外形を有している。弁体２１３はスプリング２１４の弾性力により軸方向の一方向（図２の右方向）に押圧されている。
【００３９】
弁体２１３内には、その軸方向に延びる燃料導入路２１５が形成されるとともに、その径方向に延びる複数の連通路２１６が形成されている。一方、シリンダ２１２には、その径方向に延びる複数の流路２１７が形成されている。弁体２１３の連通路２１６とシリンダ２１２の流路２１７との重合面積は、弁体２１３の変位位置によって調節されるようになっている。
【００４０】
燃料導入路２１５の一端部（図２では左端部）は、フィードポンプ２３によって汲み上げられた低圧燃料の入口を構成している。弁体２１３の連通路２１６およびシリンダ２１２の流路２１７は、燃料導入路２１５に導入された低圧燃料が高圧ポンプ２０へと流れる流路を構成している。
【００４１】
シリンダ２１２は、ソレノイド２１１を収容するハウジング２１８に組み付けられている。ハウジング２１８は、成型上の都合や組み付け作業上の都合により、複数個の部材に分割して形成されている。
【００４２】
ソレノイド２１１は、コネクタ２１９を介して制御装置（ＥＣＵ）３０により通電される。ソレノイド２１１が通電されると、ソレノイド２１１に生じる磁界により弁体２１３は軸方向の他方向（図２の左方向）に押圧される。このため、弁体２１３がスプリング２１４の弾性力に抗して変位し、連通路２１６と流路２１７との重合面積（流路２１７の流路面積）が増大する。換言すれば、吸入調量弁２１の開度が増大する。
【００４３】
吸入調量弁２１の開度は、ソレノイド２１１に対する目標電流値に応じて調節され、目標電流値が大きいほど開度が増加する。因みに図２は、吸入調量弁２１の閉弁状態を示しており、この閉弁状態においては、シリンダ２１２の流路２１７と弁体２１３の連通路２１６とが連通していない。これに対し、吸入調量弁２１の開弁状態では、シリンダ２１２の流路２１７と弁体２１３の連通路２１６とが連通し、これにより、燃料導入路２１５の入口から導入される低圧燃料は、連通路２１６と流路２１７とを介して高圧ポンプ２０へと供給される。
【００４４】
ソレノイド２１１に対する通電は、所定の周波数の駆動信号の投入として行なわれ、この駆動信号のデューティ比（ＤＵＴＹ比）により、ソレノイド２１１に流れる電流の平均値（平均電流）が目標電流値に調節される。なお、デューティ比とは、駆動信号の１周期に対する駆動信号のオン時間の割合のことである。
【００４５】
ＥＣＵ３０はＣＰＵ、ＲＯＭ、ＲＡＭ、ＥＥＰＲＯＭ等からなる周知のマイクロコンピュータを備えた電子制御ユニットであり、ＥＣＵ３０には、コモンレール圧センサ２４の検出信号の他、回転速度センサやアクセル開度センサなどの各種センサから検出信号が逐次入力される。そして、ＥＣＵ３０は、エンジン回転速度やアクセル開度等のエンジン運転情報に基づいて最適な燃料噴射量及び噴射時期を決定し、それに応じた噴射制御信号をインジェクタ１１に出力する。これにより、エンジン１０の各気筒においてインジェクタ１１から燃焼室への燃料噴射が制御される。
【００４６】
また、ＥＣＵ３０は、エンジン１０の運転状態に基づいてコモンレール１３内の燃料圧（噴射圧）の目標値を算出するとともに、実際の燃料圧が目標燃料圧と一致するように高圧ポンプ２０の燃料吐出量を制御する。この制御はＰＩＤ制御の手法を用いた燃料圧フィードバック制御であり、実際の燃料圧が目標燃料圧に追従する形となる。ＰＩＤ制御は比例動作、積分動作及び微分動作による制御方法であり、燃料圧の偏差に基づいて、比例項、積分項及び微分項が算出される。燃料圧の偏差とは実際の燃料圧と目標燃料圧との差である。
【００４７】
実際には、燃料圧の偏差に基づいて高圧ポンプ２０への燃料吐出量指令値を決定するとともにその燃料吐出量指令値を吸入調量弁２１への指示電流値に変換する。そして、指示電流値に基づいて吸入調量弁２１の開度を制御する。これにより、吸入調量弁２１の開度が調節され、それに伴い高圧ポンプ２０による燃料吐出量が調整される。
【００４８】
次に、ＥＣＵ３０による吸入調量弁２１の開度制御について図３のフロー図に基づいて説明する。まず、インジェクタ１１から噴射される噴射量とインジェクタ１１からリークされるリーク量（静リーク量＋動リーク量）とを加算して基本要求吐出量をフィードフォワード制御によって求める。ここで、リーク量は、コモンレール圧センサ２４によって検出されるコモンレール圧等に基づいて推定することができる。
【００４９】
続いて、基本要求吐出量にフィードバックゲイン（Ｆ／Ｂゲイン）を加算する。ここで、Ｆ／Ｂゲインは、目標コモンレール圧と実コモンレール圧との差圧に基づいて、実コモンレール圧を目標コモンレール圧に収束させるためのフィードバック量（吐出量を補正するための比例値および積分値）である。
【００５０】
続いて、基本要求吐出量にＦ／Ｂゲインを加算した値をポンプ吐出制限量以下にし、この値に変換係数を乗算して吸入量を求める。ここで、変換係数は、エンジン回転数と目標コモンレール圧の関係から求められる高圧ポンプ２０の吸入効率であり、予めＥＣＵ３０に記憶されたマップを参照して求められる。
【００５１】
続いて、予めＥＣＵ３０に記憶されたマップを参照して吸入量を通電電流目標値に変換する。このマップとしては、エンジン回転数と吸入量との関係から求められたものを用いることができる。
【００５２】
続いて、各種補正及びＦ／Ｂゲインを通電電流目標値に加算して電流目標最終値を算出する。各種補正は、バッテリ電圧や温度等に基づく通電電流値の補正量であり、予めＥＣＵ３０に記憶されたマップを参照して求められる。Ｆ／Ｂゲインは、目標コモンレール圧と実コモンレール圧との差圧に基づいて、実コモンレール圧を目標コモンレール圧に収束させるためのフィードバック量（通電電流値を補正するための比例値および積分値）である。
【００５３】
続いて、図４のフローチャートによって決定された駆動周波数に基づいて、予めＥＣＵ３０に記憶されたマップを参照して電流目標最終値を駆動デューティ（デューティ比）に変換する。本例では、ＥＣＵ３０には２つのマップが記憶されており、この２つのマップのうちいずれか１つのマップが、図４のフローチャートによって決定された駆動周波数に応じて用いられる。
【００５４】
すなわち、図４のフローチャートによって駆動周波数が第１周波数（本例では２００Ｈｚ）に決定された場合には第１のマップが用いられ、第２周波数（本例では１５０Ｈｚ）に決定された場合には第２のマップが用いられる。
【００５５】
そして、駆動デューティに各種補正を加算して、吸入調量弁２１に出力する最終駆動デューティを求める。ここでの各種補正は、目標コモンレール圧と実コモンレール圧との差圧に基づいて、実コモンレール圧を目標コモンレール圧に収束させるためのフィードバック量（駆動デューティを補正するための比例値および積分値）である。
【００５６】
次に、図４のフローチャートによる駆動周波数の決定処理について説明する。図４のフローチャートは、図３に示す吸入調量弁２１の開度制御に対するサブルーチンとして実行される。
【００５７】
まず、ステップＳ１００では、吸入調量弁２１の弁体２１３の摺動性（以下、吸入調量弁２１の摺動性と言う。）が低下しているか否かを判定する。具体的には、実コモンレール圧と目標コモンレール圧との偏差が所定圧力（本例では１０ＭＰａ）を超える状態が所定時間（本例では３秒）以上継続しているか否かを判定する。
【００５８】
ステップＳ１００でＮＯ判定の場合、吸入調量弁２１の摺動性が低下しておらず実コモンレール圧の追従性が低下していないと判断し、ステップＳ１１０に進み、駆動周波数を通常の周波数である第１周波数（本例では２００Ｈｚ）に決定する。第１周波数は、上記従来技術で用いられていた駆動周波数に相当するものであり、従来の一般的な燃料が使用されるという想定のもとで応答性と安定性とのトレードオフにおいて選択された駆動周波数である。
【００５９】
一方、ステップＳ１００でＹＥＳ判定の場合、吸入調量弁２１の摺動性が低下して実コモンレール圧の圧力追従性が低下していると判断し、ステップＳ１２０に進み、駆動周波数を通常の第１周波数よりも低い第２周波数（本例では１５０Ｈｚ）に決定する。
【００６０】
上述の図６に示すように、吸入調量弁２１の駆動周波数を低くすると弁体２１３の微振動の振幅が大きくなるので、弁体２１３とシリンダ２１２との間に油膜が形成されやすくなって弁体２１３の摺動抵抗が低減される。このため、吸入調量弁２１の摺動性が改善される。
【００６１】
このように吸入調量弁２１の摺動性が改善されると、ステップＳ１００における吸入調量弁２１の摺動性が低下しているか否かの判定がＮＯ判定になるので、ステップＳ１２０にて駆動周波数が通常の周波数である第１周波数に決定される。
【００６２】
本実施形態によると、通常時には吸入調量弁２１の駆動周波数を、上記従来技術と同様の第１周波数にするので、従来の一般的な燃料が使用されている場合等、吸入調量弁２１の摺動性が良好である場合に吸入調量弁２１の開度を正常に制御してコモンレール圧制御の応答性と安定性とを確保することができる。
【００６３】
そして、バイオ燃料のような性状の異なる燃料が使用されたり弁体２１３がシリンダ２１２に密着したりして吸入調量弁２１の摺動性が低下した場合には吸入調量弁２１の駆動周波数を通常時よりも低い第２周波数にするので、弁体２１３の微振動の振幅を大きくして弁体２１３とシリンダ２１２との間に油膜を形成して弁体２１３の摺動抵抗を低減することができる。このため、吸入調量弁２１の摺動性の低下を抑制することができる。
【００６４】
また、実コモンレール圧と目標コモンレール圧との偏差が所定圧力を超える状態が所定時間以上継続している場合に吸入調量弁２１の摺動性が低下していると判定するので、吸入調量弁２１の摺動性が低下しているか否かを的確に判定することができる。
【００６５】
なお、第１周波数は２００Ｈｚ以上にし、第２周波数は１００Ｈｚ以上２００Ｈｚ未満にすれば、第１周波数が決定された場合のみならず第２周波数が決定された場合にもコモンレール圧制御の応答性および安定性を確保できて好ましい。
【００６６】
（他の実施形態）
なお、上記一実施形態では、吸入調量弁２１はノーマリークローズ式であるが、吸入調量弁２１はノーマリーオープン式であってもよい。
【００６７】
また、上記一実施形態では、実コモンレール圧と目標コモンレール圧との偏差が所定圧力を超える状態が所定時間以上継続している場合に吸入調量弁２１の摺動性が低下していると判定するが、これに限定されるものではなく、摺動性低下の判定条件として種々の条件を用いることができる。例えば、吸入調量弁２１を通過して高圧ポンプ２０に吸入される燃料量に基づいて、吸入調量弁２１の摺動性が低下しているか否かを判定してもよい。
【００６８】
また、上記一実施形態は、吸入調量弁２１への指示電流値を決定する方法の一例を示したものに過ぎず、これに限定されるものではなく、吸入調量弁２１への指示電流値を決定する方法として種々の方法を用いることができる。
【００６９】
また、上記一実施形態では、本発明の吸入調量弁の制御装置を車両ディーゼルエンジンのコモンレール式燃料噴射システムに適用した例を説明したが、これに限定されるものではなく、本発明の吸入調量弁の制御装置は、種々の内燃機関の燃料噴射システムに広く適用可能である。
【符号の説明】
【００７０】
１０    内燃機関
１１    インジェクタ
１３    コモンレール
２０    燃料供給ポンプ
２１    吸入調量弁
３０    ＥＣＵ（制御装置）
２１３  弁体
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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