(57)【要約】【課題】異径構造プランジャにおけるプランジャ下降運動時にプランジャの異径接続部に生じる流体抵抗を軽減する点にある。【解決手段】シリンダ内で往復運動するプランジャは、プランジャ摺動部と摺動部よりも径の小さい小径部との間に断面積が徐々に小さくなるテーパ形状部あるいは、流線形状の滑らかな曲面部を設ける。好適には、吸入室とシール室とを繋ぐ連通路を複数設ける。さらに好適には、シリンダ外周に燃料が接するように複数の連通路を設ける。【効果】プランジャの下降運動時にプランジャの異径接続部に生じる流体摺動抵抗を軽減できるので、キャビテーション発生を抑制することができる。また、応力が段差部の軸方向に分散できるので、サイドフォース及び圧縮方向への力に起因する亀裂や破断及び座屈の発生要因を低減することも期待できる。【選択図】  図３
2011080389.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポンプハウジング内に形成されたシリンダ部と、
前記シリンダ部に摺動可能に支持され、カムの回転運動に伴って往復運動するプランジャと、
当該プランジャの往復動によって容積が変化する、前記ポンプハウジングに形成された加圧室を備え、
前記プランジャの往復運動によって吸入室から前記加圧室に燃料を吸入し、また加圧室内の燃料を加圧して前記加圧室から吐出するよう構成され、
前記プランジャの前記加圧室とは反対側の位置に前記シリンダ部と前記プランジャとの摺動部から漏れる燃料を捕獲するシール室を備え、
前記シール室と前記吸入室を連通する連通路を備え、
前記プランジャは、前記シリンダ部の直径とほぼ同径の大径部と、これよりも径の小さい小径部とを備え、前記プランジャが前記シール室内で往復運動することによりシール室と前記吸入室との間で燃料が行き来するよう構成された
高圧燃料供給ポンプにおいて、
前記プランジャの前記大径部と前記小径部とを繋ぐ、断面積が徐々に小さくなるテーパ形状部あるいは、流線形状の滑らかな曲面部を備えた
高圧燃料供給ポンプ。
【請求項２】
請求項１に記載したものにおいて、
前記シール室と前記吸入室が複数の前記連通路で繋がっている
高圧燃料供給ポンプ。
【請求項３】
請求項１に記載のものにおいて、
前記連通路は、前記吸入室には１ヵ所で接続され、前記シール室とは複数箇所で接続されている
高圧燃料供給ポンプ。
【請求項４】
請求項１乃至３のいずれかに記載のものにおいて、
前記シリンダが前記シリンダとは別の円筒状部材で構成され、
前記シリンダの外周面に接して燃料が流れるように少なくとも一つの前記連通路を備える
高圧燃料供給ポンプ。
【請求項５】
請求項４に記載のものにおいて、
前記シリンダを前記ポンプハウジングに固定するシリンダホルダを有し、
当該シリンダホルダと前記シリンダとの接触面を分断するように前記燃料通路が形成されている
高圧燃料供給ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、筒内燃料噴射型内燃機関の燃料供給システムに用いられる高圧燃料供給ポンプに関する。
【０００２】
特に、プランジャがシリンダ部と摺動する大径部とシール室に位置する小径部とを有するタイプの高圧燃料供給ポンプに関する。
【背景技術】
【０００３】
特許第４２１５０００号公報に記載の高圧燃料供給ポンプは、プランジャはシリンダと摺動する摺動部の直径に対してシール室に位置する径の小さい小径部とを有する。
【０００４】
これによれば、プランジャが下降するときには、プランジャの下降運動に伴い、シール室の容積が減少し、シール室（燃料室）から吸入室側に燃料が押し出される。その結果、プランジャが下降するときにシール室（燃料室）の燃料が吸入室に導入される。また、プランジャが上昇するときには、シール室の容積が増加するので、加圧室から吸入室に戻された燃料がシール室（燃料室）に排出される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特許第４２１５０００号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかし、上記従来技術ではプランジャの大径部と小径部とは、プランジャの軸線に直角な段差部で繋がっている。その結果、プランジャの往復運動が高速で行われる場合、プランジャの下降運動時に段差部に生じる流体抵抗が大きくなる。
【０００７】
このため、（１）シール室にはキャビテーションが発生し、シール室内の金属学的腐食を促進する虞がある。
【０００８】
また、（２）プランジャ摺動方向に垂直なサイドフォースが発生した場合、プランジャの大径部と小径部を繋ぐ段差部の根元部に曲げ荷重による応力が集中することにより、この部分で亀裂や破断する虞がある。
【０００９】
また、（３）プランジャ上昇運動による燃料の加圧工程中には、プランジャに圧縮方向への力が作用するため、プランジャの摺動部と小径部とを繋ぐ段差根元部が座屈する虞がある。
【００１０】
さらに、（４）ポンプ駆動時にはプランジャの往復運動による摺動摩擦熱により、シール室内の燃料温度が上昇する。しかしながら、シール室と吸入室は１つの連通路のみで接続されている為、吸入室内の燃料と循環しにくく、シール室内の燃料全体が冷却されにくい為、キャビテーションが発生しやすい。
【００１１】
本発明の目的は、上記異径構造プランジャにおける上記課題の少なくとも（１）を解消してプランジャ下降運動時にプランジャの異径接続部に生じる流体抵抗を軽減する点にある。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明になる高圧燃料供給ポンプでは、上記目的を達成するために、シリンダ内で往復運動するプランジャは、プランジャ摺動部と摺動部よりも径の小さい小径部との間に断面積が徐々に小さくなるテーパ形状部あるいは、流線形状の滑らかな曲面部を設ける。
【００１３】
好適には、吸入室とシール室とを繋ぐ連通路を複数設ける。
【００１４】
さらに好適には、シリンダ外周に燃料が接するように複数の連通路を設ける。
【発明の効果】
【００１５】
本発明になる高圧燃料ポンプでは、上記のように構成することで、プランジャの下降運動時にプランジャの異径接続部に生じる流体摺動抵抗を軽減できるので、キャビテーション発生を抑制することができる。
【００１６】
また、応力が段差部の軸方向に分散できるので、サイドフォース及び圧縮方向への力に起因する亀裂や破断及び座屈の発生要因を低減することも期待できる。
【００１７】
吸入室とシール室とを繋ぐ連通路を複数設ける実施例によれば、シリンダの周囲及びシール室の燃料全体の冷却効果を向上でき、さらなるキャビテーション抑制効果が見込める。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】本発明が実施された第一実施例による高圧燃料供給ポンプを用いた燃料供給システムの一例である。
【図２】本発明が実施された第一実施例による高圧燃料供給ポンプの縦断面図である。
【図３】本発明が実施された第一実施例による高圧燃料供給ポンプの別の角度の縦断面図であり、図２とは周方向に９０度ずれた位置の縦断面を表す。
【図４】本発明が実施された第一実施例による高圧燃料供給ポンプの電磁吸入弁機構の拡大図であり、電磁コイルに無通電の状態を示す。
【図５】本発明が実施された第一実施例による高圧燃料供給ポンプの電磁吸入弁機構の拡大図であり、電磁コイルに通電された状態を示す。
【図６】本発明が実施された第一実施例による高圧燃料供給ポンプのプランジャユニットのポンプハウジングに組み込む前の状態を示す。
【図７】本発明が実施された第一実施例による高圧燃料供給ポンプのプランジャユニットの組立て方法を示す。
【図８】本発明が実施された第一実施例による連通路の模式図である。
【図９】本発明が実施された第二実施例による高圧燃料供給ポンプの縦断面図である。
【図１０】本発明が実施された第二実施例による連通路の模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
以下図面を用いて実施例を説明する。
【実施例１】
【００２０】
図１から図８により本発明の第一実施例について説明する。
【００２１】
図１中で、破線で囲まれた部分が高圧ポンプのポンプハウジング１を示し、この破線の中に示されている機構，部品は高圧ポンプのポンプハウジング１に一体に組み込まれていることを示す。
【００２２】
燃料タンク２０の燃料は、エンジンコントロールユニット２７（以下ＥＣＵと称す）からの信号に基づきフィードポンプ２１によって汲み上げられ、適切なフィード圧力に加圧されて吸入配管２８を通して高圧燃料供給ポンプの吸入口１０ａに送られる。
【００２３】
吸入口１０ａを通過した燃料は、吸入ジョイント１０１内に固定されたフィルタ１０２を通過し、さらに吸入流路（吸入室）１０ｂ，金属ダイアフラムダンパ９，吸入流路（吸入室）１０ｃを介して容量可変機構を構成する電磁駆動型弁機構３０の吸入ポート３０ａに至る。
【００２４】
吸入ジョイント１０１内の吸入フィルタ１０２は、燃料タンク２０から吸入口１０ａまでの間に存在する異物を燃料の流れによって高圧燃料供給ポンプ内に吸収することを防ぐ役目がある。
【００２５】
図４は電磁吸入弁機構３０の拡大図で、電磁コイル５３に通電されていない無通電の状態である。
【００２６】
図５は電磁吸入弁機構３０の拡大図で、電磁コイル５３に通電されている通電の状態である。
【００２７】
ポンプハウジング１には中心に加圧室１１としての凸部１Ａが形成されており、この加圧室１１に開口するように、電磁吸入弁機構３０装着用の孔３０Ａが形成されている。
【００２８】
可動プランジャを構成するプランジャロッド３１は、吸入弁部３１ａ，ロッド部３１ｂ，アンカー固定部３１ｃの３部分からなり、アンカー固定部３１ｃにはアンカー３５が溶接部３７ｂによって、溶接固定されている。
【００２９】
ばね３４は図のようにアンカー内周３５ａ、および第一コア部内周３３ａに嵌め込まれ、アンカー３５、および第一コア部３３を引き離す方向にばね３４によるばね力が発生するようになっている。
【００３０】
電磁コイル５３に通電されていない無通電の状態で、かつ吸入流路１０ｃ（吸入ポート３０ａ）と加圧室１１との間の流体差圧が無い時は、プランジャロッド３１はばね３４により、図４のように図中の右方向に移動した状態となる。この状態では、吸入弁部３１ａと吸入弁シート部３２ａが接触した閉弁状態となり、吸入口３８は塞がれる。
【００３１】
後述するカムの回転により、プランジャ２が図２の下方に変位する吸入工程状態にある時は、加圧室１１の容積は増加し加圧室１１内の燃料圧力が低下する。この工程で加圧室１１内の燃料圧力が吸入流路１０ｃ（吸入ポート３０ａ）の圧力よりも低くなると、吸入弁部３１ａには燃料の流体差圧による開弁力（吸入弁部３１ａを図１の左方に変位させる力）が発生する。
【００３２】
この流体差圧による開弁力により、吸入弁部３１ａは、ばね３４の付勢力に打ち勝って開弁し、吸入口３８を開くように設定されている。流体差圧が大きい時は、吸入弁部３１ａは完全に開き、アンカー３１は第一コア部３３に接触した状態となる。流体差圧が小さい時は、吸入弁部３１ａは完全には開かず、アンカー３１は第一コア部３３に接触しない。
【００３３】
この状態にて、ＥＣＵ２７からの制御信号が電磁吸入弁機構３０に印加されると、電磁吸入弁機構３０の電磁コイル５３には電流が流れ、第一コア部３３とアンカー３１の間には、互いに引き合う磁気付勢力が発生する。その結果、プランジャロッド３１には図中の左方に磁気付勢力が印加されることになる。
【００３４】
吸入弁部３１ａが完全に開いているときには、その開弁状態を保持する。一方、吸入弁部３１ａが完全には開いていないときには、吸入弁部３１ａの開弁運動を助長し吸入弁部３１ａは完全に開くので、アンカー３１は第一コア部３３に接触した状態となり、その後その状態を維持する。
【００３５】
その結果、吸入弁部３１ａが吸入口３８を開いた状態が維持され、燃料は吸入ポート３０ａから弁シート部材３２の吸入通路部３２ｂ，吸入口３８を通過し加圧室１１内へ流れ込む。
【００３６】
電磁吸入弁機構３０に入力電圧の印加状態を維持したままプランジャ２が吸入工程を終了し、プランジャ２が図２の上方に変位する圧縮工程に移ると、磁気付勢力は維持されたままであるので、依然として吸入弁部３１ａは開弁したままである。
【００３７】
加圧室１１の容積は、プランジャ２の圧縮運動に伴い減少するが、この状態では、一度加圧室１１に吸入された燃料が、再び開弁状態の吸入口３８を通して吸入流路（吸入室）１０ｃ（吸入ポート３０ａ）へと戻されるので、加圧室の圧力が上昇することは無い。この工程を戻し工程と称す。
【００３８】
この状態で、ＥＣＵ２７からの制御信号を解除して、電磁コイル５３への通電を断つと、プランジャロッド３１に働いている磁気付勢力は一定の時間後（磁気的，機械的遅れ時間後）に消去される。吸入弁部３１ａにはばね３４による付勢力が働いているので、プランジャロッド３１に作用する電磁力が消滅すると吸入弁部３１ａはばね３４による付勢力で吸入口３８を閉じる。吸入口３８が閉じるとこのときから加圧室１１の燃料圧力はプランジャ２の上昇運動と共に上昇する。そして、燃料吐出口１２の圧力以上になると、吐出弁ユニット８を介して加圧室１１に残っている燃料の高圧吐出が行われ、コモンレール２３へと供給される。この工程を吐出工程と称す。すなわち、プランジャ２の圧縮工程（下始点から上始点までの間の上昇工程）は、戻し工程と吐出工程からなる。
【００３９】
そして、電磁吸入弁機構３０の電磁コイル５３への通電を解除するタイミングを制御することで、吐出される高圧燃料の量を制御することができる。
【００４０】
電磁コイル５３への通電を解除するタイミングを早くすれば、圧縮工程中、戻し工程の割合が小さく吐出工程の割合が大きい。
【００４１】
すなわち、吸入流路（吸入室）１０ｃ（吸入ポート３０ａ）に戻される燃料が少なく、高圧吐出される燃料は多くなる。
【００４２】
一方、入力電圧を解除するタイミングを遅くすれば、圧縮工程中の、戻し工程の割合が大きく、吐出工程の割合が小さい。すなわち、吸入流路（吸入室）１０ｃに戻される燃料が多く、高圧吐出される燃料は少なくなる。電磁コイル５３への通電を解除するタイミングは、ＥＣＵからの指令によって制御される。
【００４３】
以上のように構成することで、電磁コイル５３への通電を解除するタイミングを制御することで、高圧吐出される燃料の量を内燃機関が必要とする量に制御することができる。
【００４４】
かくして、燃料吸入口１０ａに導かれた燃料はポンプハウジング１の加圧室１１にてプランジャ２の往復動によって必要な量が高圧に加圧され、燃料吐出口１２からコモンレール２３に圧送される。
【００４５】
コモンレール２３には、インジェクタ２４，圧力センサ２６が装着されている。インジェクタ２４は、内燃機関の気筒数に合わせて装着されており、エンジンコントロールユニット（ＥＣＵ）２７の制御信号にしたがって開閉弁して、燃料をシリンダ内に噴射する。
【００４６】
ポンプハウジング１には中心に加圧室１１としての凸部１Ａが形成されており、この加圧室１１の周壁を貫通して、吐出弁ユニット８装着用の凹所１１Ａが形成されている。
【００４７】
加圧室１１の出口には吐出弁ユニット８が設けられている。吐出弁ユニット８はシート部材（弁シート）８ａ，吐出弁８ｂ，吐出弁ばね８ｃ，吐出弁ストッパとしての保持部材８ｄからなり、ポンプハウジング１の外で、溶接部８ｅを溶接することにより吐出弁ユニット８を組立てる。その後、図中左側から組立てた吐出弁ユニット８をポンプハウジング１に圧入固定する。圧入部は加圧室１１と吐出口１２を遮断する機能も備える。
【００４８】
加圧室１１と吐出口１２との間に燃料の差圧が無い状態では、吐出弁８ｂは吐出弁ばね８ｃによる付勢力でシート部材８ａに圧着され閉弁状態となっている。加圧室１１内の燃料圧力が、吐出口１２の燃料圧力よりも所定の値だけ大きくなった時に初めて、吐出弁８ｂは吐出弁ばね８ｃに抗して開弁し、加圧室１１内の燃料は吐出口１２を経てコモンレール２３へと吐出される。
【００４９】
吐出弁８ｂは開弁した際、保持部材８ｄと接触し、動作を制限される。したがって、吐出弁８ｂのストロークは保持部材８ｄによって適切に決定される。もし、ストロークが大きすぎると、吐出弁８ｂの閉じ遅れにより、燃料吐出口１２へ吐出された燃料が、再び加圧室１１内に逆流してしまうので、高圧ポンプとしての効率が低下してしまう。また、吐出弁８ｂが開弁および閉弁運動を繰り返す時に、吐出弁８ｂがストローク方向にのみ運動するように、保持部材８ｄにてガイドしている。以上のように構成することで、吐出弁ユニット８は燃料の流通方向を制限する逆止弁となる。
【００５０】
シリンダ６は外周がシリンダホルダ７の円筒嵌合部７ａで保持されている。シリンダホルダ７の外周に螺刻されたねじ７ｇを、ポンプハウジング１に螺刻されたねじ１ｂにねじ込むことによって、シリンダ６をポンプハウジング１に固定する。
【００５１】
また、プランジャシール１３は、シリンダホルダ７の内側円筒面部７ｃに圧入固定されたシールホルダ１５ｈとシリンダホルダ７によって、シリンダホルダ７の下端に保持されている。この時、プランジャシール１３はシリンダホルダ７の内側円筒面部７ｃによって、軸を円筒嵌合部７ａの軸と同軸に保持されている。プランジャ２とプランジャシール１３は、シリンダ６の図中下端部において摺動可能に接触する状態で設置されている。
【００５２】
これによりシール室１０ｆ中の燃料がタペット３側、つまりエンジンの内部に流入するのを防止する。同時にエンジンルーム内の摺動部を潤滑する潤滑油（エンジンオイルも含む）がポンプハウジング１の内部に流入するのを防止する。
【００５３】
また、シリンダホルダ７には外側円筒面部７ｂが設けられ、そこには、Ｏ−リング６１を嵌め込むための溝７ｄを設ける。Ｏ−リング６１はエンジン側の嵌合穴７０の内壁とシリンダホルダ７の溝７ｄによりエンジンのカム側と外部を遮断し、エンジンオイルが外部に漏れるのを防止する。
【００５４】
シリンダ６はプランジャ２の往復運動の方向に交差する圧着部６ａを有し、圧着部６ａはポンプハウジング１の圧着面１ａと圧着している。圧着は、ねじの締付けによる推力によって行われる。加圧室１１はこの圧着によって成形され、加圧室１１内の燃料が加圧され高圧になっても、加圧室１１から外へ圧着部を通って燃料が漏れることがないよう、ねじの締付けトルクは管理しなくてはならない。
【００５５】
また、プランジャ２とシリンダ６の摺動長を適正に保つために加圧室１１内にシリンダ６を深く挿入する構造とした。シリンダ６の圧着部６ａより加圧室１１側では、シリンダ６の外周とポンプハウジング１の内周の間にクリアランス１Ｂを設ける。シリンダ６は外周がシリンダホルダ７の円筒嵌合部７ａで保持されているので、クリアランス１Ｂを設けることにより、シリンダ６の外周とポンプハウジング１の内周が接触することが無いようにすることができる。
【００５６】
以上のようにして、シリンダ６は加圧室１１内で進退運動するプランジャ２をその進退運動方向に沿って摺動可能に保持する。
【００５７】
プランジャ２の下端には、エンジンのカムシャフトに取付けられたカム５の回転運動を上下運動に変換し、プランジャ２に伝達するタペット３が設けられている。プランジャ２はリテーナ１５を介してばね４にてタペット３に圧着されている。リテーナ１５は圧入によってプランジャ２に固定されている。これによりカム５の回転運動に伴い、プランジャ２を上下に進退（往復）運動させることができる。
【００５８】
ここで、吸入流路（吸入室）１０ｃは連通路１０ｄ、およびシリンダホルダ７に設けられた連通路１０ｅ−１，１０ｅ−２を介して、シール室１０ｆに接続しており、シール室１０ｆは常に吸入燃料の圧力に接続している。加圧室１１内の燃料が高圧に加圧されたときには、シリンダ６とプランジャ２の摺動クリアランスを通して微小の高圧燃料がシール室１０ｆ内に流入するが、流入した高圧燃料は吸入圧力に開放されるのでプランジャシール１３が高圧により破損することはない。
【００５９】
また、プランジャ２はシリンダ６と摺動する大径部２ａと、プランジャシール１３と摺動する小径部２ｂからなる。大径部２ａの直径は小径部２ｂの直径より大きく設定されており、互いに同軸に設定されている。シリンダ６との摺動部は大径部２ａであり、プランジャシール１３との摺動部は小径部２ｂである。これにより、大径部２ａと小径部２ｂの接合部はシール室１０ｆ内に存在するので、プランジャ２の摺動運動に伴って、シール室１０ｆの容積が変化し、それに伴って燃料は、連通路１０ｄ，連通路１０ｅ−１，１０ｅ−２を通ってシール室１０ｆと吸入流路（吸入室）１０ｃの間を運動する。
【００６０】
ここで、図８に、連通路１０ｅ−１，１０ｅ−２の模式図を示す。
【００６１】
シリンダ６の外周円筒面より外側には、環状室１０ｇが形成されており、連通路１０ｄ、およびシリンダホルダ７に２箇所設けられた連通路１０ｅ−１，１０ｅ−２と接続されている。
【００６２】
吸入流路（吸入室）１０ｃは連通路１０ｄが１箇所接続し、シール室１０ｆには連通路１０ｅ−１，１０ｅ−２が２箇所接続されている。これにより、吸入流路（吸入室）１０ｃとシール室１０ｆの燃料は環状室１０ｇを介して循環されやすくなり、冷却効果を高めることができる。この結果、キャビテーションの発生を抑制できる。
【００６３】
プランジャ２は、大径部２ａと小径部２ｂとを繋ぐ部分にテーパ部２ｃを設ける。これにより、プランジャ２摺動時にテーパ部２ｃで発生する流体抵抗を軽減できる。
【００６４】
上記構造とすることにより、キャビテーションの発生を抑制することができる。
【００６５】
タペット３は、カム５の回転運動を上下運動に変換する部材である。その為、エンジン側の篏合穴７１の内径を上下に摺動する。
【００６６】
摺動するにはタペット３の外径とエンジン側の篏合穴７１の内径との間に必ずギャップＧを必要とする。その為、タペット３の傾きが発生する。
【００６７】
前述したようにプランジャ２はタペット３に圧着されており、その為タペット３が傾くと、プランジャ２に作用してプランジャ２の摺動方向に対して垂直方向にサイドフォースが発生する。
【００６８】
ここで、大径部２ａと小径部２ｂが摺動方向に対して垂直な段で接続していると、小径部２ｂと段の接続部にサイドフォースに起因する曲げ荷重による応力が集中する。
【００６９】
プランジャ２は大径部２ａと小径部２ｂをテーパ形状又は流線形状により滑らかに繋ぐ構造としているので、サイドフォースに起因する曲げ荷重の発生応力を軽減することができる。これにより、プランジャ２のテーパ部２ｃにおける曲げ荷重の応力集中による亀裂や破断を抑制することができる。
【００７０】
また、前述したようにカム５の回転運動に伴い、プランジャ２は上下に進退（往復）運動する。これにより、プランジャ２の上昇運動による燃料の加圧工程中にはプランジャ２に圧縮方向に作用する力が発生する。
【００７１】
ただし、プランジャ２は大径部２ａと小径部２ｂをテーパ形状又は流線形状により滑らかに繋ぐ構造としているので、圧縮時に発生する力に起因する座屈の発生を抑制することができる。
【００７２】
図６に、シリンダホルダ７をポンプハウジング１にねじにて固定される前の状態を示す。
【００７３】
プランジャ２，シリンダ６，シールホルダ１５ｈ，プランジャシール１３，シリンダホルダ７，ばね４，リテーナ１５によってプランジャユニット８０が形成されている。
【００７４】
図７に、プランジャユニット８０の組立て方法を示す。
【００７５】
まず、プランジャ２，シリンダ６，シールホルダ１５ｈ，プランジャシール１３が図中左上方からシリンダホルダ７に組み込まれる。その際、前述したようにシールホルダ１５ｈはシリンダホルダ７の内側円筒面部７ｃに圧入固定される。その後、ばね４，リテーナ１５を図中右下方から組込む。その際、リテーナ１５はプランジャ２に圧入固定される。
【００７６】
こうして組立てたプランジャユニット８０は、Ｏ−リング６１，Ｏ−リング６２を装着した後、前述したようにねじにてポンプハウジング１に締付固定される。締付はシリンダホルダ７に成形された六角部７ｅによって行う。六角部７ｅは内六角の形状になっており、専用の工具にてトルクを発生してねじを締める。このトルクを管理することにより圧着部６ａと圧着面１ａの圧着面圧を管理する。なお、シリンダ７の外周溝７ｆにＯ−リング６２が装着されている。
【００７７】
金属ダイアフラムダンパ９は２枚の金属ダイアフラムで構成され、両ダイアフラム間の空間にガスが封入された状態で外周を溶接部にて全周溶接にて互いに固定している。そして金属ダイアフラムダンパ９の両面に低圧圧力脈動が負荷されると、金属ダイアフラムダンパ９は容積を変化し、これにより低圧圧力脈動を低減する機構となっている。
【００７８】
高圧燃料供給ポンプのエンジンへの固定は、フランジ４１，止めねじ４２、およびブッシュ４３により行われる。フランジ４１は溶接部４１ａにてポンプハウジング１に全周を溶接結合されている。本実施例では、レーザー溶接を用いている。
【００７９】
次いで、本発明の第二実施例について、図９を用いて説明する。また、図１０に、連通路１０ｅ−１，１０ｅ−２の模式図を示す。本実施例と第一実施例との違いは、シリンダ６の外周円筒部に連通路が設けられていることのみ異なる。記載されている記号および数字はすべて第一実施例と共通のものである。
【００８０】
シリンダ６の外周円筒部には、連通路１０ｅ−１，１０ｅ−２が設けられている。また、シリンダ６の外周円筒面より外側には、環状室１０ｇが形成されており、連通路１０ｄ、およびシリンダ６に２箇所設けられた連通路１０ｅ−１，１０ｅ−２が接続されている。
【００８１】
吸入流路（吸入室）１０ｃは連通路１０ｄが１箇所接続し、シール室１０ｆには連通路１０ｅ−１，１０ｅ−２が２箇所接続されている。これにより、吸入流路（吸入室）１０ｃとシール室１０ｆの燃料は環状室１０ｇを介して循環されやすくなり、冷却効果を高めることができる。この結果、キャビテーションの発生を抑制できる。
【符号の説明】
【００８２】
１  ポンプハウジング
２  プランジャ
６  シリンダ
１１  加圧室
１３  プランジャシール
１５  リテーナ
１０ｅ−１，１０ｅ−２  連通路
１０ｇ  環状室
【図１】
2011080389.tif 000003
【図２】
2011080389.tif 000004
【図３】
2011080389.tif 000005
【図４】
2011080389.tif 000006
【図５】
2011080389.tif 000007
【図６】
2011080389.tif 000008
【図７】
2011080389.tif 000009
【図８】
2011080389.tif 000010
【図９】
2011080389.tif 000011
【図１０】
2011080389.tif 000012