(57)【要約】【課題】本発明は、２，３，３，３−テトラフルオロプロペン若しくは該冷媒とジフルオロメタンからなる混合冷媒との適合性に優れた冷凍機油を封入した場合においても、圧縮機や冷凍サイクル装置の信頼性を確保することを目的とする。【解決手段】本発明の目的は、モータは、固定子の両端に樹脂製絶縁体を介してコイルを巻きつける構造であり、冷媒が、２，３，３，３−テトラフルオロプロペン単独、若しくは、前記冷媒とジフルオロメタンとの混合からなり、冷凍機油としてポリオールエステル油を用いた冷媒圧縮機により達成される。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
冷凍機油を貯溜する密閉容器内に、回転子と固定子とからなるモータと、前記回転子に嵌着された回転軸と、この回転軸を介して前記モータに連結された圧縮機部とを収納して、冷媒を圧縮する冷媒圧縮機において、
前記モータは、前記固定子の両端に樹脂製絶縁体を介してコイルを巻きつける構造であり、
前記冷媒が、２，３，３，３−テトラフルオロプロペン単独、若しくは、前記冷媒とジフルオロメタンとの混合からなり、
前記冷凍機油としてポリオールエステル油を用いる
ことを特徴とする冷媒圧縮機。
【請求項２】
請求項１において、
前記ポリオールエステル油が４０℃時の粘度として４０〜１００mm2／ｓの範囲であることを特徴とする冷媒圧縮機。
【請求項３】
請求項１において、
前記ポリオールエステル油が式（１），（２）又は（３）であることを特徴とする冷媒圧縮機。
(Ｒ1−ＣＨ2)2−Ｃ−(ＣＨ2−Ｏ−ＣＯ−Ｒ2)2                        …（１）
（式（１）中、Ｒ1は、それぞれ独立して水素原子または炭素数１〜３のアルキル基を表し、Ｒ2は、それぞれ独立して炭素数５〜１２のアルキル基を表す）
(Ｒ1−ＣＨ2)−Ｃ−(ＣＨ2−Ｏ−ＣＯ−Ｒ2)3                         …（２）
（式（２）中、Ｒ1およびＲ2は、前記と同義である）
Ｃ−(ＣＨ2−Ｏ−ＣＯ−Ｒ2)4                                       …（３）
（式（３）中、Ｒ2は、前記と同義である）
【請求項４】
請求項１において、
前記樹脂製絶縁体として、ＰＰＳ（ポリフェニレンサルファイド）、または、ＬＣＰ（液晶ポリマー）の素材を使用することを特徴とする圧縮機。
【請求項５】
請求項１において、
前記ポリオールエステル油中に、酸捕捉剤，酸化防止剤のうち少なくとも一種が添加されていることを特徴とする冷媒圧縮機。
【請求項６】
少なくとも、圧縮機，凝縮器，膨張機構及び蒸発器とこれらを順次接続する冷媒配管により構成された冷凍サイクル装置において、請求項１の冷媒圧縮機を搭載した冷凍サイクル装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、２，３，３，３−テトラフルオロプロペン若しくは該冷媒とジフルオロメタンからなる混合冷媒を用いた家庭用ヒートポンプ式冷媒圧縮機において、安定性に優れた冷凍機油とコンパクトで信頼性の高い圧縮機に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、家庭用ルームエアコンの冷媒はＨＣＦＣ系のＲ２２を用いていた。近年、地球環境保護の点から、分子中に塩素を含まないＨＦＣ系冷媒に代替されてきた。その代表的なものとしてはＲ３２，１２５，１３４ａの単独若しくはこれらの２種類以上を混合したＲ４１０Ａ，Ｒ４０７Ｃがある。
【０００３】
しかしながらＲ４１０Ａ，Ｒ４０７Ｃにおいても地球温暖化係数（以下ＧＷＰと記す）が高いため、よりＧＷＰの低い冷媒が求められている。現在候補として挙げられている冷媒は２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ−１２３４ｙｆ）であり、カーエアコンの分野でＨＦＣ１３４ａの代替として検討されている。この冷媒は物性がＨＦＣ１３４ａに近いため空調用の冷媒としては現状並みの能力が発揮できない。このことから、空調用には別の冷媒との混合も考えられる。
【０００４】
２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ−１２３４ｙｆ）と混合する冷媒としては特許文献１〜９などが知られており、トリフルオロヨードメタン，二酸化炭素，ジフルオロエタン（ＨＦＣ１５２ａ）などの共沸となるハイドロフルオロカーボンが挙げられているが、毒性・安全性・熱物性からこれらの混合冷媒でルームエアコンを効率よく運転することについては更なる検討が必要である。
【０００５】
また、冷凍機油としては前記からポリアルキレングリコール油，ポリオールエステル油，鉱油，ポリαオレフィン油，アルキルベンゼン油が開示されている。
【０００６】
カーエアコンのように開放系圧縮機ではポリアルキレングリコール油のように電気絶縁性が劣る冷凍機油においても適用が可能である。しかし、ルームエアコンのような密閉系圧縮機ではポリアルキレングリコール油は電気絶縁性油としての体積抵抗率の規格である１０13Ω・cmを大きく下回り、更に吸湿性が高いことから水分管理するために設備や時間を要する。更に、ポリアルキレングリコール油は加水分解を起こさない代わりに圧縮機内の有機材料の加水分解に寄与してしまう恐れがある。鉱油，ポリαオレフィン油，アルキルベンゼン油においては２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ−１２３４ｙｆ）との相溶性が劣ることから圧縮機への油戻り特性低下への懸念がある。更には基材単独での潤滑性が劣るため、トリクレジルフォスフェート（ＴＣＰ）のようなリン系の極圧剤が必ず必要となる。
【０００７】
冷凍機油としてエステル油を使用する技術として特許文献１０が知られている。この場合、水分が多いとトリクレジルフォスフェート（ＴＣＰ）が熱分解を起こし冷凍機油の酸価上昇を引き起こす可能性も考えられる。冷凍機油の酸価が上昇すると摺動部の腐食損傷を引き起こし、摺動部の摩耗が増加することにつながる。
【０００８】
従って、上記の理由から冷凍空調装置には２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ−１２３４ｙｆ）単独若しくは該冷媒とジフルオロメタンの混合冷媒との相溶性に優れ、かつ電気的特性，潤滑性，熱化学安定性の良好な冷凍機油を用いることが望ましい。
【０００９】
また、近年圧縮機のコンパクト化として分布巻きから集中巻きモータが採用されているが、その場合、モータに使用される樹脂材料としては絶縁フィルム，エナメル線の他に、インシュレータ材も含まれる。これらの材料も冷凍機油の水分が高い場合加水分解を引き起こし強度低下や低分子重合体であるオリゴマの析出につながる恐れがある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特表２００７−５３２７６６号公報
【特許文献２】特表２００７−５３２７６７号公報
【特許文献３】特表２００７−５３６３９０号公報
【特許文献４】特表２００７−５３８１１５号公報
【特許文献５】特表２００８−５０４３７４号公報
【特許文献６】特表２００８−５０５９８９号公報
【特許文献７】特表２００８−５０６７９３号公報
【特許文献８】特表２００８−５２４４３３号公報
【特許文献９】特表２００８−２３９８１４号公報
【特許文献１０】特開２００８−２６６４２３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
本発明は、２，３，３，３−テトラフルオロプロペン若しくは該冷媒とジフルオロメタンからなる混合冷媒との適合性に優れた冷凍機油を封入した場合においても、圧縮機や冷凍サイクル装置の信頼性を確保することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
本発明の目的は、
冷凍機油を貯溜する密閉容器内に、回転子と固定子とからなるモータと、前記回転子に嵌着された回転軸と、この回転軸を介して前記モータに連結された圧縮機部とを収納して、冷媒を圧縮する冷媒圧縮機において、
前記モータは、前記固定子の両端に樹脂製絶縁体を介してコイルを巻きつける構造であり、
前記冷媒が、２，３，３，３−テトラフルオロプロペン単独、若しくは、前記冷媒とジフルオロメタンとの混合からなり、
前記冷凍機油としてポリオールエステル油を用いる
ことを特徴とする冷媒圧縮機によって達成される。
【００１３】
本発明の機器に関する冷媒は２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ−１２３４ｙｆ）であり、分子内に不飽和炭化水素を含んでいることから、ハイドロフルオロカーボン（ＨＦＣ）冷媒系と比べて冷媒自身の安定性が劣り、冷凍機油の劣化を引き起す可能性がある。前記（２）に記載の冷凍機油を用いることで、冷媒／冷凍機油の安定性を確保できる。また、ポリオールエステル油は、多価アルコールと１価の脂肪酸とから合成され、熱安定性に優れるヒンダードタイプが好ましい。例えば、多価アルコールとしては、ペンタエリスリトール，ジペンタエリスリトールがある。１価の脂肪酸としては、ペンタン酸，ヘキサン酸，ヘプタン酸，オクタン酸，２−メチルブタン酸，２−メチルペンタン酸，２−メチルヘキサン酸，２−エチルヘキサン酸，イソオクタン酸，３，５，５−トリメチルヘキサン酸等があり、単独で又は２種類以上の混合脂肪酸にして用いる。特に冷凍機油に基油としては分子中にエステル結合を少なくとも２個保有する式（１），（２）又は（３）で示される脂肪酸のエステル油の群から選ばれる少なくとも１種類が好ましい。
【００１４】
(Ｒ1−ＣＨ2)2−Ｃ−(ＣＨ2−Ｏ−ＣＯ−Ｒ2)2                        …（１）
（式（１）中、Ｒ1は、それぞれ独立して水素原子または炭素数１〜３のアルキル基を表し、Ｒ2は、それぞれ独立して炭素数５〜１２のアルキル基を表す）
(Ｒ1−ＣＨ2)−Ｃ−(ＣＨ2−Ｏ−ＣＯ−Ｒ2)3                         …（２）
（式（２）中、Ｒ1およびＲ2は、前記と同義である）
Ｃ−(ＣＨ2−Ｏ−ＣＯ−Ｒ2)4                                       …（３）
（式（３）中、Ｒ2は、前記と同義である）
【００１５】
圧縮機及び冷凍サイクル装置に用いる冷凍機油の粘度（ＪＩＳ Ｋ２２８３で測定）は圧縮機の種類によって異なるが、スクロール式圧縮機では４０℃における粘度が４０〜１００mm2／ｓの範囲が好ましい。粘度４０mm2／ｓ未満の場合は冷媒が溶解した冷凍機油の粘度が低くなってしまい、圧縮機内部での油膜が十分に保持されず潤滑性を保つことができない。更には圧縮部のシール性も保てない。これに対して粘度１００mm2／ｓを越えると粘性抵抗、摩擦抵抗等の機械損失が増大し、圧縮機効率を低下させる。
【００１６】
本発明に係る機器では前記した冷凍機油に、潤滑性向上剤，酸化防止剤，酸捕捉剤，消泡剤，金属不活性剤等を添加しても全く問題はない。特にポリオールエステル油は、水分共存下で加水分解に起因する劣化が生じるため、酸化防止剤，酸捕捉剤の配合は必須である。酸化防止剤としては、フェノール系であるＤＢＰＣ（２，６−ジ−ｔ−ブチル−ｐ−クレゾール）が好ましい。酸捕捉剤としては、エポキシ系，カルボジイミド系などがあるが、脂肪族のエポキシ化合物が一般的に用いられる。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、圧縮機や冷凍サイクル装置の信頼性を確保することを目的とする。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】集中巻きモータ搭載の密閉型冷媒圧縮機を説明する縦断面図である。
【図２】分布巻きモータ搭載の密閉型冷媒圧縮機を説明する縦断面図である。
【図３】集中巻きモータの縦断面図である。
【図４】基本的な冷凍機用の冷凍サイクル構成図である。
【図５】基本的な空調機用の冷凍サイクル構成図である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
本発明の実施形態について適宜図面を参照しながら詳細に説明する。本実施形態での冷媒圧縮機およびこれを使用した冷凍サイクル装置は、後記するように、２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ−１２３４ｙｆ）単独若しくは該冷媒とジフルオロメタンとの混合冷媒を封入し、所定のポリオールエステルを冷凍機油としたことを主な特徴としている。ここでは本実施形態に係る冷媒圧縮機が使用された冷凍サイクル装置について説明した後に、この冷媒圧縮機について説明する。
【００２０】
ここで参照する図面において、図１は、集中巻きモータ搭載密閉型冷媒圧縮機の断面図である。また、図２は従来の分布巻きモータ搭載の断面図である。密閉型冷媒圧縮機には、ロータリ方式，スクロール方式，レシプロ方式等があるが、スクロール方式の密閉型冷媒圧縮機の例を用いて説明する。この中でもスクロール形圧縮機は摺動部が面接触となるため瞬時に温度上昇が起こりにくく、残存率の高い高性能の酸捕捉剤が十分に反応する温度まで上昇することは少ない。
【００２１】
この冷媒圧縮機は、油溜めを兼ねた密閉ケース１内に圧縮機部２とモータ３とが収納されている。圧縮機部２は旋回スクロール４，固定スクロール５，フレーム６，クランク軸７，オルダムリング８を主要構成要素としている。密閉容器１には外部サイクルと連通する吸入パイプ９が密封接続されている。モータは回転子１０と固定子１１とからなり、回転子１０には鋳鉄製のクランク軸７が嵌着されている。クランク軸７は偏心部１２を有し、フレーム６との接触面を潤滑するための油を導く軸穴１３が形成されている。また、フレーム６の外周部は密閉容器１に固定されており、クランク軸７の回転を受ける軸受を具備している。クランク軸７の偏心部１２には旋回スクロール４が回転自在に取付けられ、フレーム６に設けられた溝と旋回スクロール１２の反ラップ側の台板に設けられた溝には、オルダムリング８の表裏に配設された各キーが摺動自在に嵌まり込み、旋回スクロールは自転することなく公転する。また、底部には冷凍機油１４が貯溜されており、この冷凍機油は、摺動部へと給油される。
【００２２】
図３に、図１で示した固定子部分を拡大した集中巻きモータの断面図を示す。固定子１１の上下には樹脂製絶縁体としてインシュレータ１１ａがあり、このインシュレータ１１ａを介してエナメル線１１ｂを巻きつける。固定子１１には内側に向かって伸びる６個のティース部とそれぞれのティース部の間にできる６個のステータスロットから成り立っている。インシュレータ１１ａは、ステータスロットにはめ込まれる形で固定子１１の両端に取り付けられ、エナメル線１１ｂはインシュレータ１１ａを介してそれぞれのティース部に巻き付けられる形をとり、エナメル線１１ｂは複数のティースを跨がない。インシュレータ材の材質は耐熱性があり耐油／冷媒性に優れるものが好ましく、ＰＰＳ（ポリフェニレンサルファイド）、ＬＣＰ（液晶ポリマー）が挙げられる。これらの絶縁体はオリゴマの抽出量が殆どみられず、従来モータに使用しているＰＥＴフィルムと比較してもオリゴマの抽出量は大幅に低減されている。ＰＰＳについてはリニアタイプと架橋タイプが存在するが、架橋タイプではオリゴマの抽出が多いためヒートポンプ絶縁体としてはリニアタイプの方が好ましい。また、強度保持のためにガラス繊維を１０〜４０％添加した場合でも問題ない。
【００２３】
この結果、従来の分布巻きモータと比較すると固定子１１の上下に飛び出す部分のエナメル線部分が削減されるのでエナメル線全長が短くなり銅損を低減することができる。また、モータ全体の高さも縮小されるため、圧縮機の小型化・軽量化も可能となる。インシュレータ材の材質は耐熱性があり耐油／冷媒性に優れるものが好ましく、ＰＰＳ（ポリフェニレンサルファイド），ＬＣＰ（液晶ポリマー）が挙げられる。
【００２４】
図４に冷凍装置用の冷凍サイクル装置の構成図を示す。冷媒圧縮機１５，凝縮器１６，減圧装置１７，蒸発器１８よりなる冷凍サイクル装置において、冷媒圧縮機１５は、低温低圧の冷媒ガスを圧縮し、高温高圧の冷媒ガスを吐出し凝縮器１６に送る。凝縮器１６に送られた冷媒ガスは、その熱を空気中に放出しながら高温高圧の冷媒液となり、減圧装置１７に送られる。減圧装置１７を通過する高温高圧の冷媒液は絞り効果により低温低圧の湿り蒸気となり蒸発器１８へ送られる。蒸発器１８に入った冷媒は周囲から熱を吸収して蒸発し、蒸発器１８を出た低温低圧の冷媒ガスは圧縮機１５に吸い込まれ、以下同じサイクルが繰り返される。この冷凍サイクルにおいて、冷凍機等では低温度の蒸発器温度（−４０℃以下）を必要としている。ここで冷媒との相溶性が悪い冷凍機油を使用すると熱交換器や膨張機構で冷媒と分離した冷凍機油が蓄積し、圧縮機への油戻り性が落ちる。
【００２５】
図５に基本的な空調機用の冷凍サイクル構成図を示す。冷媒圧縮機１５，凝縮器１６，減圧装置１７，蒸発器１８，四方弁１９よりなる冷凍装置において、冷媒圧縮機１５は、低温低圧の冷媒ガスを圧縮し、高温高圧の冷媒ガスを吐出し四方弁１９を通り凝縮器１６に送られる。凝縮器１６に送られた冷媒ガスは、その熱を空気中に放出しながら高温高圧の冷媒液となり、減圧装置１７に送られる。減圧装置１７を通過する高温高圧の冷媒液は絞り効果により低温低圧の湿り蒸気となり蒸発器１８へ送られる。蒸発器１８に入った冷媒は周囲から熱を吸収して蒸発し、蒸発器１８を出た低温低圧の冷媒ガスは圧縮機１に吸い込まれ、以下同じサイクルが繰り返される。四方弁１９を切り替えることにより冷媒流路が変り凝縮器１６と蒸発器１８は作用が入れ替わる。この冷凍サイクルにおいて、ルームエアコン等では中温度の蒸発器温度（−１０℃以下）を必要としている。ここで冷媒との相溶性が悪い冷凍機油を使用すると熱交換器や膨張機構で冷媒と分離した冷凍機油が蓄積し、圧縮機への油戻り性が落ちる。
【００２６】
本発明の冷媒はＨＦＯ−１２３４ｙｆであり、分子中に塩素を含んでいないことから、冷媒自身の潤滑性が期待できず、圧縮機の耐摩耗性を低下させるが、前記の冷凍機油を用いることで、冷媒／冷凍機油混合液の潤滑性を確保できる。前記したポリールエステル油としては、多価アルコールと１価の脂肪酸とから合成され、熱安定性に優れるヒンダードタイプが好ましい。例えば、多価アルコールとしては、ペンタエリスリトール，ジペンタエリスリトールがある。１価の脂肪酸としては、ペンタン酸，ヘキサン酸，ヘプタン酸，オクタン酸，２−メチルブタン酸，２−メチルペンタン酸，２−メチルヘキサン酸，２−エチルヘキサン酸，イソオクタン酸，３，５，５−トリメチルヘキサン酸等があり、単独で又は２種類以上の混合脂肪酸にして用いる。特に冷凍機油の基油としては分子中にエステル結合を少なくとも２個保有する式（１），（２）又は（３）で示される脂肪酸のエステル油の群から選ばれる少なくとも１種類が好ましい。
【００２７】
(Ｒ1−ＣＨ2)2−Ｃ−(ＣＨ2−Ｏ−ＣＯ−Ｒ2)2                        …（１）
（式（２）中、Ｒ1は、それぞれ独立して水素原子または炭素数１〜３のアルキル基を表し、Ｒ2は、それぞれ独立して炭素数５〜１２のアルキル基を表す）
(Ｒ1−ＣＨ2)−Ｃ−(ＣＨ2−Ｏ−ＣＯ−Ｒ2)3                         …（２）
（式（３）中、Ｒ1およびＲ2は、前記と同義である）
Ｃ−(ＣＨ2−Ｏ−ＣＯ−Ｒ2)4                                       …（３）
（式（４）中、Ｒ2は、前記と同義である）
【００２８】
本発明の冷凍装置もしくは空調機に用いる冷凍機油の粘度（ＪＩＳ Ｋ２２８３で測定）は圧縮機の種類によって異なるが、スクロール式圧縮機では４０℃における粘度が４０〜１００mm2／ｓの範囲が好ましい。粘度４０mm2／ｓ未満の場合は冷媒が溶解した冷凍機油の粘度が低くなってしまい、圧縮機内部での油膜が十分に保持されず潤滑性が保てない。更には圧縮部のシール性も保てない。これに対して粘度１００mm2／ｓを越えると粘性抵抗，摩擦抵抗等の機械損失が増大し、圧縮機効率を低下させる。
【００２９】
酸捕捉剤についてはその添加量が０.１質量％未満では十分な酸捕捉効果が見込めず、逆に１質量％を越えると冷凍機油に完全に溶解せず析出する恐れがある。従って、添加量としては０.１〜１.０質量％が好ましい。
【００３０】
本発明の冷媒圧縮機に用いる冷凍機油の酸捕捉剤性能を確認する方法としてシールドチューブ試験にて熱安定性及び加水分解性の評価を実施した。冷媒としては２，３，３，３−テトラフルオロプロペン（ＨＦＯ−１２３４ｙｆ）、冷凍機油としては表１に示す供試油を用いた。
【００３１】
【表１】
2011094039.tif 000003
（Ａ）ヒンダードタイプポリオールエステル油（ＰＯＥ）  ４０℃粘度６４.９mm2／ｓ
（Ｂ）ポリビニルエーテル油（ＰＶＥ）                  ４０℃粘度６９.１mm2／ｓ
（Ｃ）ポリアルキレングリコール油（ＰＡＧ）            ４０℃粘度７１.９mm2／ｓ
（Ｄ）ナフテン系鉱油（ＭＯ）                          ４０℃粘度５４.１mm2／ｓ
【実施例１】
【００３２】
表２に熱安定性評価として行ったシールドチューブ試験の結果を示す。冷凍機油は（Ａ）ポリオールエステル油，（Ｂ）ポリビニルエーテル油，（Ｃ）ポリアルキレングリコール油，（Ｄ）ナフテン系鉱油を用いた。添加剤としては全ての供試油に酸化防止剤を添加しており、酸捕捉剤は（Ａ）ポリオールエステル油，（Ｂ）ポリビニルエーテル油，（Ｃ）ポリアルキレングリコール油に添加した。シールドチューブ試験条件としては、内径１０φのガラス管に触媒として長さ５０mmの鉄，銅，アルミを入れ、冷凍機油として冷凍機油を５ｇ、冷媒を１ｇ注入後密封し１７５℃で最大２１日加熱後、油の色，酸価，添加剤の残存率，触媒の外観などを測定した。油中の水分は１００ppmとした。
【００３３】
試験後の冷凍機油の酸価及び添加剤の測定はＪＩＳ Ｋ２５０１「石油製品及び潤滑油―中和価試験方法」に従った。色相についてはＪＩＳ Ｋ２５８０「石油製品色試験方法」に従った。添加剤の残存率はＪＩＳ Ｋ２５０１「石油製品及び潤滑油―中和価試験方法」に準じた方法で行った。
【００３４】
評価の結果、水分が１００ppmの場合は、（Ａ）ポリオールエステル油においては酸価の上昇が見られず、酸捕捉剤の残存率も６３％と高かったが、（Ｂ）ポリビニルエーテル油，（Ｃ）ポリアルキレングリコール油については酸価上昇が大きく、酸捕捉剤の残存率も２５％以下であった。また、（Ｄ）ナフテン系鉱油については酸価上昇は起こらなかったものの、冷媒と二層分離を起こしており、相溶性に劣ることを確認した。
【００３５】
この結果より、相溶性と熱安定性に優れた冷凍機油としては（Ａ）ポリオールエステル油が最適であることを確認した。
【００３６】
【表２】
2011094039.tif 000004
【実施例２】
【００３７】
表３に加水分解性評価として行ったシールドチューブ試験の結果を示す。冷凍機油は（Ａ）ポリオールエステル油，（Ｂ）ポリビニルエーテル油，（Ｃ）ポリアルキレングリコール油を用いた。（Ｄ）ナフテン系鉱油については殆ど吸湿しないため加水分解性試験からは除外した。添加剤としては全ての供試油に酸化防止剤と酸捕捉剤を添加した。シールドチューブ試験条件としては、内径１０φのガラス管に触媒として長さ５０mmの鉄，銅，アルミを入れ、冷凍機油として冷凍機油を５ｇ、冷媒を１ｇ注入後密封し１５０℃及び１７５℃で２１日加熱後、油の色，酸価，添加剤の残存率，触媒の外観などを測定した。油中の水分は１０００ppmとした。
【００３８】
試験後の冷凍機油の酸価及び添加剤の測定はＪＩＳ Ｋ２５０１「石油製品及び潤滑油―中和価試験方法」に従った。色相についてはＪＩＳ Ｋ２５８０「石油製品色試験方法」に従った。添加剤の残存率はＪＩＳ Ｋ２５０１「石油製品及び潤滑油―中和価試験方法」に準じた方法で行った。
【００３９】
評価の結果、水分が１０００ppmの場合においても、（Ａ）ポリオールエステル油は酸価の上昇は見られず、酸捕捉剤の残存も確認されている。（Ｂ）ポリビニルエーテル油，（Ｃ）ポリアルキレングリコール油については１５０℃での条件では酸価上昇もなく、酸捕捉剤の残存も６０％程度の確認ができたが、１７５℃の条件では酸価が大幅に上昇し、酸捕捉剤も完全に消耗していた。
【００４０】
この結果より加水分解性に優れた冷凍機油としてはポリオールエステル油が最適でることを確認した。
【００４１】
【表３】
2011094039.tif 000005
【００４２】
次に、圧縮機モータに使用する有機絶縁材料について説明する。圧縮機に使用する有機材料は電気絶縁の耐熱クラスが電気絶ＪＥＣ−６１４７（電気学会電気規格調査標準規格）で規定されている。しかし、冷凍空調機器用の有機絶縁材料の場合、冷媒雰囲気中という特殊な環境で使用されるため、温度以外にも圧力による変形・変性を抑制すること、更には冷媒や冷凍機油といった有極性化合物にも接触するため耐溶剤性，耐抽出性，熱的・化学的・機械的安定性等も考慮しなくてはならない。空調機用の絶縁材料としては耐熱クラス（Ｂ種１３０℃以上）の絶縁材料を使用する必要がある。
【００４３】
圧縮機内の樹脂材料としては、集中巻きモータのインシュレータ材が用いられ、ＰＰＳ（ポリフェニレンサルファイド），ＬＣＰ（液晶ポリマー）などが挙げられる。
【００４４】
これらの絶縁体はオリゴマの抽出量が殆どみられず、従来モータに使用しているＰＥＴフィルムと比較してもオリゴマの抽出量は大幅に低減されている。ＰＰＳについてはリニアタイプと架橋タイプが存在するが、架橋タイプではオリゴマの抽出が多いためヒートポンプ絶縁体としてはリニアタイプの方が好ましい。また、強度保持のためにガラス繊維を１０〜４０％添加した場合でも問題ない。
【００４５】
ＰＢＴ（ポリブチレンテレフタレート）やＰＥＴ（ポリエチレンテレフタレート）の一般グレードではオリゴマの抽出が高く、摺動部摩耗やキャピラリ閉塞による冷却不良をおこす懸念があるため、末端の活性基（−ＯＨ，−ＣＯＯＨ）を封鎖した低オリゴマグレードの仕様は必要である。
【００４６】
また、オリゴマが析出するということは分子構造の結合の一部が切れて低分子化していることを意味しており、樹脂材料の強度低下に繋がり、万一部品が破損した場合には破損した断片が摺動部の損傷を引き起す恐れがある。
【実施例３】
【００４７】
【実施例４】
【００４８】
表４に樹脂材料の耐油／冷媒性評価として行ったシールドチューブ試験の結果、すなわち実施例３，実施例４を示す。
【００４９】
【表４】
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【００５０】
冷凍機油はＶＧ６８のポリオールエステル油を用いた。シールドチューブ試験条件としては、内径１０φのガラス管に、供試品として長さ５０mm，幅４mm，厚み３mmの試験片に加工した樹脂材料を入れ、冷凍機油：５ｇ，冷媒：０.５ｇを注入後密封し１３０℃で最大４０日加熱後、油の色，酸価，供試品の外観，強度などを測定した。油中の水分は１００ppmとした。試験片材質としてはリニア型ポリマータイプのＰＰＳ（ポリフェニレンサルファイド），ＬＣＰ（液晶ポリマー），耐加水分解タイプのＰＢＴ（ポリブチレンテレフタレート）を用いた。
【００５１】
試験後の冷凍機油の酸価測定はＪＩＳ Ｋ２５０１「石油製品及び潤滑油―中和価試験方法」に従った。色相についてはＪＩＳ Ｋ２５８０「石油製品色試験方法」に従った。
【００５２】
評価の結果、色相，酸価等については冷凍機油の劣化は認められなかったが、ＰＢＴについては白色の沈殿物が確認された。この成分はオリゴマであり、オリゴマが析出することは樹脂の分子構造が一部切れて低分子化しているといえることから、強度的にも低下する傾向にあるといえる。試験片の曲げ強度を測定した所、ＰＰＳ及びＬＣＰは強度変化が起こらなかったが、ＰＢＴについては１５％程強度の低下が見られた。
【００５３】
この結果より、耐油冷媒性に優れた樹脂材料としてはＰＰＳ，ＬＣＰが適していることを確認した。
【符号の説明】
【００５４】
１  ケース
２  圧縮機部
３  電動機
４  旋回スクロール
５  固定スクロール
６  フレーム
７  クランク軸
８  オルダムリング
９  吸入パイプ
１０  回転子
１１  固定子
１１ａ  インシュレータ
１１ｂ  エナメル線
１２  偏心部
１３  軸穴
１４  冷凍機油
１５  圧縮機
１６  凝縮機
１７  膨張機構
１８  蒸発機
１９  四方弁
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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