(57)【要約】【課題】慣性モーメントの大きな永久磁石モータであっても、短時間で確実に始動可能なモータ制御装置を提供する。【解決手段】始動制御部２６は、始動時の直流励磁においてファンモータ１の巻線１ｖに流れる電流Ｉｖの変化に応じてロータ１ｒの揺動方向を判定する。そして、その判定した揺動方向が強制転流の回転方向と一致する時にロータ１ｒが所定の加速パターンに従って加速を開始するように巻線に通電する強制転流を開始する。【選択図】図１
2011200068.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ロータに永久磁石を備えた永久磁石モータの巻線電流を検出する電流検出手段と、
この検出した巻線電流を前記永久磁石の磁束方向成分であるｄ軸電流およびその直交方向成分であるｑ軸電流に変換する座標変換手段と、
前記永久磁石モータの誘起電圧に基づいて前記ロータの回転位置を推定する位置推定手段と、
目標ｄ軸電流と検出したｄ軸電流とから目標ｄ軸電圧を演算するとともに目標ｑ軸電流と検出したｑ軸電流とから目標ｑ軸電圧を演算する電流制御手段と、
目標ｄ軸電圧および目標ｑ軸電圧に基づいて前記永久磁石モータの巻線に対する通電を制御する通電制御手段と、
前記永久磁石モータの始動時に前記永久磁石モータの巻線に通電して前記ロータの位置決めを行うとともに前記電流検出手段により検出される巻線電流の変化に基づいて前記ロータの揺動方向を判定し、その判定した揺動方向が前記ロータの位置決めに続いて行われる強制転流の回転方向と一致するときに、前記ロータが所定の加速パターンに従って加速を開始するように前記巻線に通電する強制転流を開始する始動制御手段とを備えていることを特徴とするモータ制御装置。
【請求項２】
前記始動制御手段は、
前記ロータの位置決めの開始時点から所定時間だけ経過した後、前記ロータの揺動方向の判定を行い、
その判定結果に基づいて前記強制転流を開始することを特徴とする請求項１記載のモータ制御装置。
【請求項３】
前記始動制御手段は、
前記電流検出手段により検出される巻線電流の電流値が所定値以上になった後、前記ロータの揺動方向の判定を行い、
その判定結果に基づいて前記強制転流を開始することを特徴とする請求項１記載のモータ制御装置。
【請求項４】
前記始動制御手段は、
前記ロータの位置決めの開始時点から所定時間だけ経過した後で、且つ、前記電流検出手段により検出される巻線電流の電流値が所定値以上になった後、前記ロータの揺動方向の判定を行い、
その判定結果に基づいて前記強制転流を開始することを特徴とする請求項１記載のモータ制御装置。
【請求項５】
ファンと、
ロータに永久磁石を備えた前記ファンを回転駆動する永久磁石モータと、
請求項１ないし４のいずれかに記載のモータ制御装置とを備えていることを特徴とするファン装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、センサレスで永久磁石モータの始動および駆動を行うモータ制御装置およびそのモータ制御装置を備えたファン装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
ロータに永久磁石を備えた永久磁石モータは、その効率の優秀性から家電機器、産業機器、車載機器、情報機器などに使用されている。家電機器においては、例えばエアコンディショナ（以下、エアコンと称す）や冷蔵庫の圧縮機駆動用モータやエアコンの熱交換器の送風ファンなどに広く採用されている。また、モータ制御装置は、永久磁石モータの効率および制御性を一層高めるため、ロータに設けられた永久磁石の磁束方向成分（ｄ軸）とこれに直交するトルク方向成分（ｑ軸）とに電流を分離して独立に制御する所謂ベクトル制御を採用するようになっている。
【０００３】
さらに、高い信頼性を確保するため、室外や圧縮機内部などの高温または高圧の環境下に永久磁石モータが配置される場合には、ホールセンサなどの位置センサを用いずにロータの回転位置を検出するセンサレス駆動が採用されている。モータ制御装置は、ｄ軸電流、ｑ軸電流およびｄ軸電圧を用いて、或いはｄ軸電流、ｑ軸電流、ｄ軸電圧およびｑ軸電圧を用いてロータ位置を推定している。
【０００４】
このセンサレス駆動では、回転に伴い発生する永久磁石モータの誘起電圧に基づいてロータ位置を推定しているので、誘起電圧が発生しない始動の際は、例えば特許文献１に記載されているように、まずｄ軸電流Ｉｄをゼロから増加させ、ｑ軸電流Ｉｑをゼロにして位置決めを行い、その後、強制転流を行う制御が一般的である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００６−１２９６６３号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
上記始動方法は、電流の大きさに応じて出力トルクを制御でき、永久磁石モータの始動においては有効である。しかし、エアコンの室外側熱交換器の送風ファンモータのように慣性モーメントの大きな永久磁石モータの始動においては、ロータの振れが収束してロータが所定の位置に停止するのに長時間を要するため、収束を待ってから所定の加速パターンに従って加速を開始（強制転流を開始）すると、始動時間が長くなるという問題がある。
【０００７】
本発明は上記事情に鑑みてなされたもので、その目的は、慣性モーメントの大きな永久磁石モータであっても、短時間で確実に始動可能なモータ制御装置およびそのモータ制御装置を備えたファン装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記目的を達成するため、請求項１記載のモータ制御装置は、
ロータに永久磁石を備えた永久磁石モータの巻線電流を検出する電流検出手段と、
この検出した巻線電流を前記永久磁石の磁束方向成分であるｄ軸電流およびその直交方向成分であるｑ軸電流に変換する座標変換手段と、
前記永久磁石モータの誘起電圧に基づいて前記ロータの回転位置を推定する位置推定手段と、
目標ｄ軸電流と検出したｄ軸電流とから目標ｄ軸電圧を演算するとともに目標ｑ軸電流と検出したｑ軸電流とから目標ｑ軸電圧を演算する電流制御手段と、
目標ｄ軸電圧および目標ｑ軸電圧に基づいて前記永久磁石モータの巻線に対する通電を制御する通電制御手段と、
前記永久磁石モータの始動時に前記永久磁石モータの巻線に通電して前記ロータの位置決めを行うとともに前記電流検出手段により検出される巻線電流の変化に基づいて前記ロータの揺動方向を判定し、その判定した揺動方向が前記ロータの位置決めに続いて行われる強制転流の回転方向と一致するときに、前記ロータが所定の加速パターンに従って加速を開始するように前記巻線に通電する強制転流を開始する始動制御手段とを備えていることを特徴とする。
【０００９】
また、請求項５記載のファン装置は、
ファンと、
ロータに永久磁石を備えた前記ファンを回転駆動する永久磁石モータと、
上記モータ制御装置とを備えていることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１０】
本発明によれば、始動失敗が低減するとともに、位置決め時におけるロータの揺動の収束を待たずに強転転流に移行できるので始動時間を短縮できる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】本発明の第１の実施形態を示すモータ制御システムの電気的構成図
【図２】始動制御におけるｄ軸電流、ｑ軸電流および巻線電流を示す図
【図３】始動制御における各巻線電流を示す図
【図４】強制転流への切り替え原理を示す説明図
【図５】直流励磁における巻線電流とファンの回転角度との関係を示す図
【図６】始動制御における強制転流への移行タイミングを示す図
【図７】本発明の第３の実施形態を示す図６相当図
【図８】本発明の第４の実施形態を示す図６相当図
【図９】本発明の第５の実施形態を示す図６相当図
【発明を実施するための形態】
【００１２】
（第１の実施形態）
以下、本発明の第１の実施形態について図１〜図６を参照しながら説明する。
図１は、ファンモータを駆動するモータ制御システムの電気的構成を示している。図１に示すファンモータ１は、永久磁石モータからなるものであり、例えばエアコンの室外側熱交換器に送風するためのファン２を駆動するものである。
【００１３】
ファンモータ１のステータ１ｓには、三相の巻線１ｕ、１ｖ、１ｗが巻装されており、ロータ１ｒには永久磁石１ｍが配設されている。モータ制御装置３は、インバータ４を介してファンモータ１をセンサレスベクトル制御により駆動する。このモータ制御装置３は、ワンチップの半導体集積回路装置（ＩＣ）として構成されている。具体的には、高速演算可能なプロセッサを備え、フラッシュメモリなどの不揮発性メモリから制御プログラムを順次読み出して実行するマイクロコンピュータシステムとして構成してもよいし、プロセッサを搭載せずに各機能回路（アナログ回路、論理回路など）の集合体として構成してもよい。
【００１４】
インバータ４は、ＩＧＢＴやＦＥＴなどのスイッチング素子を３相ブリッジ接続してなる電圧形３相インバータとして構成されている。インバータ４とファンモータ１との間には、Ｕ相、Ｖ相、Ｗ相の巻線電流Ｉｕ、Ｉｖ、Ｉｗを検出するためのホールＣＴからなる電流検出器５ｕ、５ｖ、５ｗ（電流検出手段に相当）が設けられている。３相分の電流検出器５ｕ〜５ｗのうち１相分については省略可能である。なお、電流検出手段として、電流検出器５ｕ、５ｖ、５ｗに代えて、例えば、インバータ４を構成する下アーム側のスイッチング素子とグランドとの間にシャント抵抗を配置するとともに、それらの端子電圧に基づいて電流を検出する構成を設けてもよい。
【００１５】
続いて、モータ制御装置３の具体的な構成を説明する。
Ａ／Ｄ変換器６は、電流Ｉｕ、Ｉｖ、Ｉｗを所定の分解能でＡ／Ｄ変換し、３相／２相変換器７は、３相の電流Ｉｕ、Ｉｖ、Ｉｗを等価的に２相の電流Ｉα、Ｉβに変換する。また、回転座標変換器８（座標変換手段に相当）は、後述するロータ１ｒの回転位置θ（ロータ位置θ）を用いて、固定座標上の電流Ｉα、Ｉβを回転座標（ｄｑ座標）上の電流Ｉｄ、Ｉｑに回転座標変換する。
【００１６】
位置推定部９（位置推定手段に相当）は、後述する電圧指令Ｖｄ（必要に応じてさらに電圧指令Ｖｑ）と検出した電流Ｉｄ、Ｉｑを入力し、ファンモータ１の誘起電圧Ｅｄ（必要に応じてさらに誘起電圧Ｅｑ）を求めることによりロータ１ｒの回転位置θと回転速度ωを推定演算する。不揮発性メモリ（図示せず）には、予めファンモータ１の定数であるステータ巻線のインダクタンスＬｄ、Ｌｑと抵抗Ｒが記憶されている。以下に、位置推定部９が実行する２つの異なる推定演算例を示す。
【００１７】
［第１の推定演算例］
位置推定部９は、永久磁石１ｍの作る磁束によってステータ巻線に生ずるｄ軸誘起電圧Ｅｄを次の（１）式により計算する。ここで、ｐは微分演算子である。
Ｅｄ＝Ｖｄ−Ｒ・Ｉｄ−Ｌｄ・ｐＩｄ＋ω・Ｌｑ・Ｉｑ  …（１）
【００１８】
求めたｄ軸誘起電圧Ｅｄを比例積分器に入力し、次の（２）式で計算される値を推定した回転速度ωとする。ここで、Ｇ１、Ｇ２はゲイン定数である。
ω＝−Ｇ１・Ｅｄ−Ｇ２・∫Ｅｄ・ｄｔ  …（２）
回転位置θは、上記回転速度ωを積分器で積分して次の（３）式のように求める。
θ＝∫ω・ｄｔ  …（３）
【００１９】
［第２の推定演算例］
位置推定部９は、永久磁石１ｍの作る磁束によってステータ巻線に生ずるｄ軸誘起電圧Ｅｄ、ｑ軸誘起電圧Ｅｑを次の（４）式、（５）式により計算する。
Ｅｄ＝Ｖｄ−Ｒ・Ｉｄ−Ｌｄ・ｐＩｄ＋ω・Ｌｑ・Ｉｑ  …（４）
Ｅｑ＝Ｖｑ−ω・Ｌｄ・Ｉｄ−Ｒ・Ｉｑ−Ｌｑ・ｐＩｑ  …（５）
【００２０】
求めたｄ軸誘起電圧Ｅｄとｑ軸誘起電圧Ｅｑを比例積分器に入力し、次の（６）式で計算される値を推定した回転速度ωとする。回転位置θは、上述した（３）式と同様に求める。
ω＝Ｇ１・Ｅｑ−Ｇ２・Ｅｄ  …（６）
【００２１】
速度制御部１０は、後述する同期制御において用いられるもので、減算器１１とＰＩＤ制御器１２とから構成されている。減算器１１は、回転速度指令ωrefから推定による回転速度ωを減算して速度偏差Δωを出力し、ＰＩＤ制御器１２は、その速度偏差Δωを入力してＰＩＤ演算しｑ軸電流指令Ｉqrefを出力する。
【００２２】
スイッチ１３、１４、１５、１６は、後述するようにファンモータ１の始動制御において切り替えられる。スイッチ１３、１４は、それぞれ電流制御部１７に入力するｄ軸電流指令Ｉdref、ｑ軸電流指令Ｉqrefを選択するものである。また、スイッチ１５、１６は、それぞれ回転座標変換器２２に入力するｄ軸電圧指令Ｖｄ、ｑ軸電圧指令Ｖｑを選択するものである。
【００２３】
電流制御部１７（電流制御手段に相当）は、減算器１８、１９とＰＩＤ制御器２０、２１とから構成されている。減算器１８は、ｄ軸電流指令Ｉdrefからｄ軸電流Ｉｄを減算してｄ軸電流偏差ΔＩｄを出力し、ＰＩＤ制御器２０は、ｄ軸電流偏差ΔＩｄを入力してＰＩＤ演算によりｄ軸電圧指令Ｖｄを出力する。同様に、減算器１９は、ｑ軸電流指令Ｉqrefからｑ軸電流Ｉｑを減算してｑ軸電流偏差ΔＩｑを出力し、ＰＩＤ制御器２１は、ｑ軸電流偏差ΔＩｑを入力してＰＩＤ演算によりｑ軸電圧指令Ｖｑを出力する。
【００２４】
回転座標変換器２２は、推定したロータ１ｒの回転位置θを用いて、回転座標上の電圧指令Ｖｄ、Ｖｑを固定座標上の電圧指令Ｖα、Ｖβに回転座標変換する。３相／２相変換器２３は、２相の電圧指令Ｖα、Ｖβを等価的に３相の電圧指令Ｖｕ、Ｖｖ、Ｖｗに変換する。ＰＷＭ形成回路２４は、電圧指令Ｖｕ、Ｖｖ、Ｖｗに基づいて、インバータ４を構成する６個のスイッチング素子に対するＰＷＭ信号を出力する。なお、空間ベクトル法により、６つの基本ベクトルと２つのゼロベクトルとを選択して実効的に電圧指令Ｖα、Ｖβと等価な電圧指令Ｖｕ、Ｖｖ、Ｖｗの組み合わせを決定してもよい。これら回転座標変換器２２、３相／２相変換器２３およびＰＷＭ形成回路２４により通電制御手段２５が構成されている。
【００２５】
始動制御部２６（始動制御手段に相当）は、上記スイッチ１３、１４、１５、１６を順次切り替えながら、ファンモータ１の始動を行う。始動制御部２６には、Ａ／Ｄ変換器６から出力されるＵ相の電流Ｉｕ、Ｖ相の電流Ｉｖ、Ｗ相の電流Ｉｗが与えられている。なお、本実施形態においては、ファンモータ１、ファン２およびモータ制御装置３によりファン装置２７が構成されている。
【００２６】
次に、本実施形態の作用について図２〜図６も参照しながら説明する。
図２は、ファンモータ１の始動制御におけるｄ軸電流Ｉｄ、ｑ軸電流ＩｑおよびＵ相の電流Ｉｕを示している。図３は、ファンモータ１の始動制御におけるＵ相の電流Ｉｕ、Ｖ相の電流ＩｖおよびＷ相の電流Ｉｗを示している。なお、図２において、始動制御が開始される時点より前の期間は制動制御が行われている。始動制御部２６は、初めに所定の巻線に直流通電する直流励磁によりロータ１ｒを所定の位置に位置決めし（時刻ｔ０〜ｔ１）、その後、ロータ１ｒが所定の加速パターンに従って加速するように巻線１ｕ、１ｖ、１ｗに通電する強制転流を行う（時刻ｔ１〜ｔ２）。
【００２７】
強制転流の後半は、始動制御から同期制御への切り替えのための準備期間である。始動制御部２６は、回転速度ωが所定の切換速度に達した時刻ｔ２において、位置推定部９が出力する回転位置θに基づく同期制御に切り替えるとともに、回転速度指令ωrefと位置推定部９が出力する回転速度ωとに基づく速度フィードバック制御を開始する。なお、上記した準備期間は省略してもよい。
【００２８】
以下、始動制御についてより詳細に説明する。
始動制御部２６は、直流励磁の期間、スイッチ１５を「指定値」側に切り替えてｄ軸電圧指令Ｖｄをゼロでない一定値に設定するとともに、スイッチ１６を「０」側に切り替えてｑ軸電圧指令Ｖｑをゼロに設定する。このとき、回転座標変換器８、２２に与える回転位置θは一定値（例えば０）とする。これにより、ロータ１ｒは回転位置θ０（例えばＮ極がｄ軸に正対する位置）に向かって回転する。しかし、ファンモータ１には慣性モーメントの大きなファン２が取り付けられているので、ロータ１ｒは回転位置θ０では停止せずに行き過ぎ（オーバーシュート）が生じ、回転位置θ０を中心として振動が発生する。
【００２９】
従来の直流励磁では、励磁電流成分であるｄ軸電流Ｉｄをゼロから指定値にまで一定割合で増加させ、トルク電流成分であるｑ軸電流Ｉｑをゼロに設定していたので、振動に対する制動トルクが発生しにくかった。これに対し、本実施形態のようにｄ軸電圧指令Ｖｄを一定値に設定し、ｑ軸電圧指令Ｖｑをゼロに設定すると、制動トルクを発生させる向きのｑ軸電流が流れて制動作用が生じるので、回転位置θ０への整定時間が短くなるという効果が得られる。
【００３０】
さらに、始動制御部２６は、始動時間を短縮するため、回転位置θ０への整定を待たずに強制転流に移行する。図４は、強制転流への切り替え原理を示している。直流励磁による停止位置である回転位置θ０はｄ軸方向に一致しており、図中の永久磁石は、ロータ１ｒに配設された永久磁石１ｍを模式的に示している。（ａ）に示すように永久磁石の揺動方向が強制転流の回転方向と一致する時に強制転流に移行すると、良好に始動できる。逆に、（ｂ）に示すように永久磁石の揺動方向が強制転流の回転方向と反対の時に強制転流に移行すると、始動に失敗するおそれがある。
【００３１】
そこで、始動制御部２６は、電流Ｉｖの変化に基づいてロータ１ｒの揺動方向を判定する。図５は、直流励磁における電流Ｉｖとファン２の回転角度との関係を概略的に示している。なお、図５における電流Ｉｖの波形は、図３に示した電流Ｉｖの波形を模式的に示している。ファン２が回転すると誘起電圧が発生して巻線１ｕ〜１ｗに電流が流れるので、巻線電流とファン２の回転角度との間には特定の位相関係がある。本実施形態では、巻線１ｕから巻線１ｖおよび巻線１ｗのそれぞれへと電流が流れる状態における電流Ｉｖと回転角度との関係に着目してロータ１ｒの揺動方向を判定する。すなわち、ファン２が順方向に回転すると電流Ｉｖは増加し、ファン２が逆方向に回転すると電流Ｉｖは減少するという関係を利用してロータ１ｒの揺動方向を判定する。
【００３２】
従って、始動制御部２６は、強制転流により順方向に始動する場合には、電流Ｉｖの変化率が正（波形の傾きが上昇方向）から負（波形の傾きが下降方向）に変化した時に直流励磁から強制転流に切り替えることにより、ファン２の揺動方向が順方向に一致した状態で順方向への加速を開始することができる。同様に、逆方向に始動する場合には、電流Ｉｖの変化率が負（波形の傾きが下降方向）から正（波形の傾きが上昇方向）に変化した時に直流励磁から強制転流に切り替えればよい。
【００３３】
始動制御部２６は、次のようにして電流Ｉｖの変化率（波形の傾き）を判断している。なお、以下では、強制転流により順方向に始動する場合について説明するが、逆方向に始動する場合についても同様の考え方に基づいて行うことができる。例えば、所定の時点ｎに取得された電流Ｉｖのデジタル値をＩv(n)とし、その時点ｎよりも１サンプリングずつ前の各時点ｎ−１、ｎ−２、ｎ−３にそれぞれ取得された電流Ｉｖのデジタル値をＩv(n-1)、Ｉv(n-2)、Ｉv(n-3)とする。そして、始動制御部２６は、所定の時点ｎにおいて、下記（７）式および（８）式の条件をいずれも満たす場合に電流Ｉｖの変化率が正から負に変化したタイミングであると判定する。つまり、始動制御部２６は、２サンプリング前の時点から現時点までの間に電流Ｉｖが増加から減少に転じた場合に、それら時点の間に電流Ｉｖのピークがあると判定する。
Ｉv(n)−Ｉv(n-1)＜０              …（７）
Ｉv(n-1)−Ｉv(n-2)＞０            …（８）
【００３４】
始動制御部２６は、上記（７）、（８）式の条件に加えて下記（９）式の条件をも満たす場合に電流Ｉｖの変化率が正から負に変化したタイミングであると判定してもよい。つまり、始動制御部２６は、３サンプリング前の時点から現時点までの間に電流Ｉｖが増加から減少に転じた場合に、それら時点の間に電流Ｉｖのピークがあると判定する。
Ｉv(n-2)−Ｉv(n-3)＞０            …（９）
なお、必要に応じて、４サンプリング前、５サンプリング前の時点の結果を適用してもよい。サンプリング数を多くすることで、ノイズの影響を抑えることができる。
【００３５】
始動制御部２６は、上記した各方法により電流Ｉｖのピークがあると判定した期間はハイレベルとなり、それ以外の期間はロウレベルとなる順方向判定信号を生成する。そして、始動制御部２６は、順方向判定信号の最初の立ち上がりに同期して強制転流へと移行する。図６は、直流励磁における巻線電流Ｉｖ、順方向判定信号を示している。この図６に示すように、本実施形態によれば、直流励磁が開始されてからかなり早い段階において強制転流に移行することが可能となる。
【００３６】
ただし、例えば、直流励磁の開始時点におけるロータ１ｒの回転位置が位置決めの回転位置θ０と等しかった場合など、直流励磁においてロータ１ｒがほとんど揺動しない場合、上記手法では強制転流に移行することができない。そこで、始動制御部２６は、下記（１０）式の条件を満たす状態が所定時間継続した場合には、上記した手法による判断結果に関係なく、強制転流に移行するようにしている。すなわち、始動制御部２６は、所定の時点ｎにおける電流Ｉｖの値Ｉv(n)と、その１サンプリング前の時点ｎ−１における電流Ｉｖの値Ｉv(n-1)とが一致する状態が所定時間継続した場合にも強制転流に移行する。
Ｉv(n-1)＝Ｉv(n)            …（１０）
【００３７】
始動制御部２６は、強制転流に移行すると、スイッチ１５、１６をそれぞれＰＩＤ制御器２０、２１側に切り替える。また、スイッチ１３を「指定値」側に切り替えて、直流励磁の終了時点でのｄ軸電流Ｉｄをｄ軸電流指令Ｉdrefとして設定し、スイッチ１４を「指定値」側に切り替えてｑ軸電流指令Ｉqrefをゼロに設定する。そして、回転位置θを所定の加速パターンに従って増加させる。
【００３８】
強制転流後半の準備期間では、ｄ軸電流指令Ｉdrefを一定の割合でゼロにまで低減し、ｑ軸電流指令Ｉqrefを準備期間直前のｄ軸電流Ｉｄの値にまで一定の割合で増加させる。始動制御部２６は、ｄ軸電流指令Ｉdrefがゼロになり、ｑ軸電流指令Ｉqrefが準備期間直前のｄ軸電流Ｉｄに達した時点で、スイッチ１３、１４をそれぞれ「０」側、ＰＩＤ制御器１２側に切り替えて同期制御に移行する。
【００３９】
以上説明したように、本実施形態によれば、始動時の直流励磁においてロータ１ｒの揺動方向を判定し、その判定した揺動方向が強制転流の回転方向と一致する時に強制転流を開始するので、始動失敗が低減する。また、従来は始動失敗を防止するためにロータ１ｒの揺動が収束するまで直流励磁を維持する必要があったが、本実施形態では揺動の収束を待たずに強制転流に移行できるので、始動に要する時間を短縮できる。特に、エアコンの室外側熱交換器に送風するためのファン２は慣性モーメントが大きく、風による回転力も作用するので、上記始動時間の短縮効果は非常に大きくなる。
【００４０】
直流励磁の期間は、ｄ軸電流Ｉｄではなくｄ軸電圧Ｖｄを一定に制御するので、ロータ１ｒの振動に応じて制動トルクが発生し、所定の停止位置への整定時間が短くなる。
ファン２が回転すると誘起電圧が発生してファンモータ１の巻線１ｕ〜１ｗに電流が流れる。このため、電流Ｉｕ、Ｉｖ、Ｉｗとファン２（ロータ１ｒ）の回転角度との間には特定の位相関係がある。そこで、始動制御部２６は、直流励磁において電流Ｉｖの変化に応じてロータ１ｒの揺動方向を判定するようにした。この判定に用いる電流Ｉｖは、電流検出器５ｕの検出値をＡ／Ｄ変換器６を介してデジタル値に変換したものであり、その間に何ら演算は行われていない。このため、演算による種々の誤差などが生じることなく、ロータ１ｒの揺動方向を精度よく判定することができる。
【００４１】
（第２の実施形態）
以下、第１の実施形態に対し、順方向判定信号の生成方法を変更した本発明の第２の実施形態について説明する。
本実施形態の始動制御部２６は、（７）式〜（９）式を用いて電流Ｉｖのピークを判定して順方向判定信号を生成する方法に代えて、以下のように電流Ｉｖの変化率が正であることを判定して順方向判定信号を生成する。すなわち、始動制御部２６は、下記（１１）式の条件を満たす場合に電流Ｉｖの変化率が正であると判定する。つまり、始動制御部２６は、１サンプリング前の時点から現時点までの間に電流Ｉｖが増加している場合に、その時点における電流Ｉｖの変化率を正であると判定する。
Ｉv(n)−Ｉv(n-1)＞０            …（１１）
【００４２】
このとき、電流Ｉｖがその指令値（電流Ｉｖの電流指令値）よりも小さいと、正常に強制転流に移行できない可能性がある。このため、始動制御部２６は、上記（１１）式の条件に加えて下記（１２）式の条件をも満たす場合に順方向判定信号を生成する。
Ｉv(n)＞電流Ｉｖの電流指令値            …（１２）
このような本実施形態によれば、ファン２が順方向に回転している（ファン２の回転速度の方向が順方向である）段階で強制転流に移行することができるため、始動失敗の可能性を一層低減させつつ、効率よく強制転流に移行させることが可能となる。
【００４３】
（第３の実施形態）
以下、第１および第２の実施形態に対し、強制転流への移行タイミングの判断方法を変更した本発明の第３の実施形態について図７を参照しながら説明する。
図７は、第１の実施形態における図６相当図である。始動制御部２６は、直流励磁の開始時点から所定時間Ｔａだけ経過した後にハイレベルとなる一定時間経過信号を生成する。本実施形態では、所定時間Ｔａは、直流励磁において電流Ｉｖが一定値に収束するために必要とされる時間に設定している。
【００４４】
始動制御部２６は、一定時間経過信号がハイレベルである期間における順方向判定信号の最初の立ち上がりに同期して強制転流へと移行する。このため、本実施形態によれば、直流励磁における電流Ｉｖの変化のうち、ロータ１ｒの揺動に起因した変化以外の変化が収束してからロータ１ｒの揺動方向の判定を行うことになる。従って、ロータ１ｒの揺動方向の判定精度が向上し、始動が失敗する可能性をさらに低減することができる。すなわち、本実施形態によれば、さらに確実な始動制御を行うことが可能となる。
【００４５】
（第４の実施形態）
以下、第１および第２の実施形態に対し、強制転流への移行タイミングの判断方法を変更した本発明の第４の実施形態について図８を参照しながら説明する。
図８は、第１の実施形態における図６相当図である。始動制御部２６は、電流Ｉｖが一度所定のしきい値電流Ｉｔｈを下回った後、電流Ｉｖがしきい値電流Ｉｔｈ以上になる期間だけハイレベルとなる電流振幅判定信号を生成する。このしきい値電流Ｉｔｈは、直流励磁において電流Ｉｖが収束すべき電流値に設定されている。
【００４６】
始動制御部２６は、電流振幅判定信号がハイレベルである期間における順方向判定信号の最初の立ち上がりに同期して強制転流へと移行する。このため、本実施形態によっても、第３の実施形態と同様、直流励磁における電流Ｉｖの変化のうち、ロータ１ｒの揺動に起因した変化以外の変化が収束してからロータ１ｒの揺動方向の判定を行うことになる。従って、本実施形態によっても、第３の実施形態と同様の作用および効果が得られる。
【００４７】
（第５の実施形態）
以下、第１および第２の実施形態に対し、強制転流への移行タイミングの判断方法を変更した本発明の第５の実施形態について図９を参照しながら説明する。
図９は、第１の実施形態における図６相当図である。始動制御部２６は、第３の実施形態と同様、直流励磁の開始時点から所定時間Ｔａだけ経過した後にハイレベルとなる一定時間経過信号を生成する。また、始動制御部２６は、第４の実施形態と同様、電流Ｉｖがしきい値電流Ｉｔｈ以上である期間だけハイレベルとなる電流振幅判定信号を生成する。
【００４８】
始動制御部２６は、一定時間経過信号および電流振幅判定信号がいずれもハイレベルである期間における順方向判定信号の最初の立ち上がりに同期して強制転流へと移行する。このため、本実施形態によれば、より確実に、直流励磁における電流Ｉｖの変化のうち、ロータ１ｒの揺動に起因した変化以外の変化が収束してからロータ１ｒの揺動方向の判定を行うことになる。従って、本実施形態によれば、第３、第４の実施形態に対し、ロータ１ｒの揺動方向の判定精度がさらに向上し、より一層確実な始動制御を行うことが可能となる。
【００４９】
（その他の実施形態）
なお、本発明は上記し且つ図面に示す各実施形態に限定されるものではなく、例えば以下のように変形または拡張が可能である。
位置推定部９は、永久磁石モータであるファンモータ１の誘起電圧に基づいてロータ１ｒの回転位置を推定するものであれば、上述した（１）式〜（６）式に示した推定方式に限られない。
始動制御部２６による巻線電流Ｉｖの変化率の判断方法は、上記した（７）式〜（１０）式を用いた方法に限られない。例えば、数サンプリングの期間に電流Ｉｖが減少し続けた場合に電流Ｉｖの変化率が負であると判定してもよいし、数サンプリングの期間に電流Ｉｖが増加し続けた場合に電流Ｉｖの変化率が正であると判定してもよい。
強制転流への移行タイミングは、上記各実施形態にて挙げたものに限らずともよく、判定したロータ１ｒの揺動方向が強制転流の回転方向と一致するときに強制転流に移行するものであればよい。
【００５０】
第３および第５の実施形態における所定時間Ｔａ、第４および第５の実施形態におけるしきい値電流Ｉｔｈは、必要とされる揺動方向の判定精度に応じて適宜変更すればよい。
始動制御部２６は、Ａ／Ｄ変換器６から出力される電流Ｉｕ、電流Ｉｖ、電流Ｉｗのデジタル値のうち、いずれかを用いてロータ１ｒの揺動方向を判定すればよい。すなわち、巻線１ｕから巻線１ｖおよび巻線１ｗのそれぞれへと電流が流れる状態において、電流Ｉｗを用いて揺動方向を判定してもよい。また、巻線１ｖから巻線１ｕおよび巻線１ｗのそれぞれへと電流が流れる状態において、電流Ｉｕまたは電流Ｉｗを用いて揺動方向を判定してもよい。また、巻線１ｗから巻線１ｕおよび巻線１ｖのそれぞれへと電流が流れる状態において、電流Ｉｕまたは電流Ｉｖを用いて揺動方向を判定してもよい。また、揺動方向を判定する電流を１相分の電流で検出する場合は、対象とするいずれか１相分の電流を始動制御部２６に入力する構成としてもよい。
【００５１】
モータ制御装置３は、エアコンの室外側熱交換器に送風するためのファン２を駆動するものに限らず、永久磁石モータに対して広く適用できる。特に、慣性モーメントの大きなモータ、風力などの外力が作用するモータであって、始動時に直流励磁を行ってもロータが所定の位置に停止しにくいモータに好適である。モータ制御装置３は、例えば、シーリングファンなどにも適用することができる。
直流励磁における巻線電流の変化のうち、ファン２（ロータ１ｒ）の揺動に起因した変化分のみを抽出して出力するフィルタ回路を設け、始動制御部２６は、そのフィルタ回路の出力に基づいてロータ１ｒの揺動方向を判定するようにしてもよい。このようにすれば、揺動方向の判定に不要な成分を除去した上でその判定を行うことができるので、揺動方向の判定精度が一層向上する。なお、上記フィルタ回路は、例えば、巻線電流の検出値から巻線電流の指令値（ロータ１ｒの揺動が全くないときの電流値）を差し引くような構成とすればよい。
【符号の説明】
【００５２】
図面中、１はファンモータ（永久磁石モータ）、１ｕ、１ｖ、１ｗは巻線、１ｍは永久磁石、１ｒはロータ、２はファン、３はモータ制御装置、５ｕ、５ｖ、５ｗは電流検出器（電流検出手段）、８は回転座標変換器（座標変換手段）、９は位置推定部（位置推定手段）、１７は電流制御部（電流制御手段）、２５は通電制御手段、２６は始動制御部（始動制御手段）、２７はファン装置を示す。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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