(57)【要約】【課題】エアコン用熱交換器のチューブとして強度や耐食性に優れるアルミニウム合金製押出チューブを提供すること、強度や耐食性に優れる熱交換サイクルの冷媒配管を提供することを目的としている。【解決手段】  Ｆｅ：０．０１〜１．２質量％、Ｍｎ：０．０１〜１．５質量％、Ｃｒ：０．０１〜０．３質量％、Ｓｉ：０．２質量％以下、残部がＡｌおよび不可避不純物からなる組成を有するアルミニウム合金から構成されるフィンチューブ型エアコン熱交換器用押出チューブ又は熱交換サイクル用冷媒配管を提供する。本発明では、Ｃｕ：０．０５質量％以下とすること、Ｎａ：１０質量ｐｐｍ以下とすること、さらにＺｎ：０．１〜１．０質量％を含有することが好ましい。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｆｅ：０．０１〜１．２質量％、Ｍｎ：０．０１〜１．５質量％、Ｃｒ：０．０１〜０．３質量％、Ｓｉ：０．２質量％以下、残部がＡｌおよび不可避不純物からなる組成を有するアルミニウム合金から構成されることを特徴とするフィンチューブ型エアコン熱交換器用押出チューブ。
【請求項２】
前記アルミニウム合金におけるＣｕの含有量が０．０５質量％以下であることを特徴とする請求項１に記載のフィンチューブ型エアコン熱交換器用押出チューブ。
【請求項３】
前記アルミニウム合金におけるＮａの含有量が１０質量ｐｐｍ以下であることを特徴とする請求項１又は２に記載のフィンチューブ型エアコン熱交換器用押出チューブ。
【請求項４】
前記アルミニウム合金が、Ｚｎ：０．１〜１．０質量％を含有する請求項１ないし３のいずれか一項に記載のフィンチューブ型エアコン熱交換器用押出チューブ。
【請求項５】
請求項１ないし４のいずれか一項に記載の組成を有するアルミニウム合金からなることを特徴とする熱交換サイクル用冷媒配管。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱交換器に組み込まれる伝熱管に関し、特にエアコン用の熱交換サイクルに組み込まれるのが好適な、強度及び耐食性に優れるアルミニウム合金製のフィンチューブ型エアコン熱交換器用押出チューブ及び熱交換サイクル用冷媒配管に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、家庭用や業務用のエアコンの普及は目覚しく、日常生活における快適さの実現にはなくてはならないものになっている。エアコンは、圧縮器、凝縮器、膨張弁、蒸発器を冷媒配管で繋ぎ、各機器に冷媒を循環させる熱交換サイクルが採用されており、凝縮器、蒸発器などの熱交換器によって冷媒の気化と液化を繰り返すことにより気化熱で周囲の熱を奪い室内の冷房を行っている。
【０００３】
これらの熱交換器には、冷媒が通過するチューブとして熱伝導性および加工性に優れた銅または銅合金製配管材が使用され、銅管の周囲に複数のアルミニウム合金製薄肉フィン材を平行に配設しているフィンチューブ型熱交換器が使用されている（例えば、特許文献１）。図１、図２に基づいてフィンチューブ型熱交換器の概略構成を説明する。
【０００４】
図１（ａ）はフィンチューブ型熱交換器の構成を示す側面図であり、図１（ｂ）は図１（ａ）に示すフィンチューブ型熱交換器をヘアピン管側から見た斜視図である。図２（ａ）はフィンチューブ型熱交換器をＵベンド管側から見た斜視図であり、図２（ｂ）は図２（ａ）の一部拡大図である。
【０００５】
図１（ａ）に示すフィンチューブ型熱交換器は次のようにして作製される。銅又は銅合金からなる伝熱管（チューブ）をその中央でヘアピン状に曲げ加工をしてＵ字型のヘアピン管２を作製し、所定の間隔をおいて平行に配置したアルミニウム又はアルミニウム合金製のフィン材１にヘアピン管２を挿通した後、拡管により両者を密着させて固定する。次に、隣接するヘアピン管２の管端に予め曲げ加工を施してあるＵベンド管３を嵌合し、ヘアピン管２とＵベンド管３とをろう付けすることにより複数個のヘアピン管２とＵベンド管３を連結させる。
【０００６】
ヘアピン管２、Ｕベンド管３を構成するチューブとしては、熱伝導性、耐食性、加工性、強度等に優れている銅管が広く使用されている。また、フィン材１としては軽量性、加工性および熱伝導性に優れるという観点からアルミニウムやアルミニウム合金が広く用いられている。フィン材１は、薄肉化、高強度化が進められるとともに、表面処理を施すことで表面の親水性や耐食性の向上が図られている。
【０００７】
しかし、近年、熱交換器は高性能、高機能化だけでなく、少資源、少エネルギ、少スペースなどの環境側面も配慮した設計が求められている。さらには銅価格の高騰に伴い、安価な部材の使用によるコストダウンの要求も非常に高まっている。したがって、今後、熱交換器には高性能化、高品質化に加え、さらなるコストダウンや軽量化、リサイクル性などの向上も必要不可欠となっている。
【０００８】
エアコン用熱交換器の高性能化を進めるとともに、コストダウンや軽量化、さらにはリサイクル性を兼ね備えた熱交換器を得るためには、チューブを軽量で銅に比べ安価なアルミニウム合金から作製することが有効となる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特開２００２−１４７９８１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
しかし、アルミニウムは銅に比べ、素材強度が低いため、ヘアピン加工やチューブ拡管時に局部変形を生じ、成形不良や割れが発生しやすいなどの問題がある。また、熱交換器としての構造強度や耐久強度確保のため、チューブには高い強度も要求される。さらにはヘアピン管２とＵベンド管３はろう付けで接合されるため、ろう付けが可能な合金を選定しなければならない。
また、アルミニウムは銅に比べて耐食性が劣るため、耐食性に優れる合金選定も必要となる。耐食性については、アルミニウム合金製押出チューブを熱間押出によって製造すると、ウエルドラインと一般的に呼ばれている線状痕が発生し、このウエルドラインが優先的に腐食されるという問題もある。ウエルドラインとは、軟化した金属を金型に押し込んで成形を行う場合に、金型内で２つ以上の軟化金属の流れが合流した部分を示す。
【００１１】
さらに、熱交換サイクルにおいて、熱交換器と圧縮器や膨張弁などの機器を繋ぐ冷媒配管も、チューブと同様の環境下で使用されるため、チューブと同様の強度や耐食性、ろう付け性が求められている。
【００１２】
本発明は前記事情に鑑みてなされたもので、エアコン用熱交換器のチューブとして強度や耐食性に優れ、ろう付け性にも優れるアルミニウム合金製の押出チューブ及び熱交換サイクル用の冷媒配管を提供することを目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
熱交換器製造時、チューブの拡管はチューブ内径よりやや大きい拡管ロッドをチューブ内部に挿入、通過させ、内部から押し拡げることでフィンとの隙間をなくして固着させている。しかし、チューブ強度が低すぎると拡管ロッドにアルミニウムが付着し、挿引時の圧力が著しく増大したり、また、拡管後に都度アルミ片の除去が必要になるなど、生産性が低下する要因となる。また、チューブ強度が高すぎて伸びが低くなると拡管時に一部で減肉等の局部変形が生じ、割れが発生する原因となる。さらにはヘアピン加工の曲げ部やＵベンド管との接合部となるフレア加工部でも成形時に割れや減肉の発生が問題となる。
【００１４】
以上のようにエアコン用チューブは成形性や拡管性向上のため、チューブを構成するアルミニウム合金成分の最適化を行なう必要がある。また、機械的性質や調質の最適化により加工性を向上することが必要となる。
また、熱交換器としての構造強度や熱交換器として使用する際の耐久強度確保のため、チューブを構成するアルミニウム合金としての強度向上も必要となる。肉厚の増加により強度を確保することも可能だが、拡管性や成形性が低下するため、できるだけ高い強度の合金が必要となる。一般的な純アルミニウムでは強度が不足するため、添加元素を含むアルミニウム合金として強度向上が必要となる。
【００１５】
そこで本発明者等は、強度および耐食性を高める添加元素としてＦｅ、Ｍｎ、Ｓｉなど様々な元素の添加を検討した。その結果、Ｆｅ、Ｍｎは強度および耐食性の向上に有効であること、耐食性向上に有効な元素として知られるＳｉはろう付け性を劣化させるので規制するのが好ましいこと、ろう付け性の改善にはＣｒが有効であることを知見した。
【００１６】
したがって、本発明は、Ｆｅ：０．０１〜１．２質量％、Ｍｎ：０．０１〜１．５質量％、Ｃｒ：０．０１〜０．３質量％、Ｓｉ：０．２質量％以下、残部がＡｌおよび不可避不純物からなる組成を有するアルミニウム合金から構成されるフィンチューブ型エアコン熱交換器用押出チューブである。
本発明フィンチューブ型エアコン熱交換器用押出チューブでは、アルミニウム合金におけるＣｕの含有量が０．０５質量％以下であること、さらにはＮａの含有量が１０質量ｐｐｍ以下であることが好ましい。また本発明フィンチューブ型エアコン熱交換器用押出チューブでは、Ｚｎ：０．１〜１．０質量％を含有することが好ましい。Ｚｎの含有は耐食性の向上に効果がある。
【００１７】
本発明のフィンチューブ型エアコン熱交換器用押出チューブに好適なアルミニウム合金の組成は、熱交換サイクル用冷媒配管にも好適である。
したがって、本発明は、Ｆｅ：０．０１〜１．２質量％、Ｍｎ：０．０１〜１．５質量％、Ｃｒ：０．０１〜０．３質量％、Ｓｉ：０．２質量％以下、残部がＡｌおよび不可避不純物からなる組成を有するアルミニウム合金からなることを特徴とする熱交換サイクル用冷媒配管を提供する。
本発明の熱交換サイクル用冷媒配管は、アルミニウム合金におけるＣｕの含有量が０．０５質量％以下であること、さらにはＮａの含有量が１０質量ｐｐｍ以下であること、Ｚｎを０．１〜１．０質量％含有することが好ましい。
【発明の効果】
【００１８】
本発明のフィンチューブ型エアコン熱交換器用押出チューブおよび熱交換サイクル用冷媒配管は、優れた強度、耐食性およびろう付け性を有しており、本チューブおよび本配管を使用することで部材コストの低減や軽量化を図ることができる。また、現行の銅管と同じ製造設備で熱交換器を作成することが可能なため、新たな設備投資を必要とせず、工業上顕著な効果を有する。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】（ａ）はフィンチューブ型熱交換器の構成を示す側面図であり、（ｂ）は図１（ａ）に示すフィンチューブ型熱交換器をヘアピン管側から見た斜視図である。
【図２】（ａ）はフィンチューブ型熱交換器をＵベンド管側から見た斜視図であり、（ｂ）は（ａ）の一部拡大図である。
【図３】熱交換サイクルの構成を示す冷媒回路図である。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
本発明は、フィンチューブ型エアコン熱交換器用押出チューブ（以下、単にチューブと略記する場合もある）および熱交換サイクル用冷媒配管（以下、単に配管と略記する場合もある）を構成するアルミニウム合金の組成に特徴を有しており、以下では本発明において規定している組成の限定理由を説明する。
【００２１】
＜Ｆｅ：０．０１〜１．２質量％＞
Ｆｅは、Ａｌ−Ｆｅ系あるいはＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系金属間化合物の生成および組織の微細化により強度を向上させる。また、Ｓｉの析出を促し融点を高め押出性、ろう付け性を向上させる。さらに、Ｍｎの析出を促し押出性を向上させる。さらに、Ｆｅ系の晶出物が材料中に微細に存在するため、それらが孔食の発生源となり深い孔食の発生を抑制する効果がある。これら効果を得るために、本発明はＦｅを０．０１質量％以上含有させる。しかし、含有量が多くなるとＡｌ−Ｆｅ系金属間化合物が過剰に生成し、カソードの過剰分布による耐食性低下、Ａｌ−Ｍｎ−Ｆｅ系の巨大金属間化合物の生成による曲げ加工性とフレア加工性の低下を引き起こすので、Ｆｅの含有量は１．２質量％以下とする。好ましいＦｅの含有量は０．５〜１．０質量％である。
【００２２】
＜Ｍｎ：０．０１〜１．５質量％＞
Ｍｎは、添加量に応じてアルミニウムマトリックス中に固溶しあるいはＡｌ−Ｍｎ系金属間化合物として析出し、強度を向上させる。また、Ｓｉの析出を促して融点を高める。さらに高温での変形抵抗が高まるのでろう付け性を向上させる効果を有する。またさらにＭｎ添加により、ＡｌＦｅ系金属間化合物がＡｌ−Ｆｅ−Ｍｎ系金属間化合物として析出するので耐食性低下を抑制する。
【００２３】
これら効果を得るために、本発明はＭｎを０．０１質量％以上含有させる。しかし、含有量が多くなると粗大なＡｌ−Ｍｎ系金属間化合物が多数生成し、押出性が著しく低下する。また、含有量が多くなるとチューブ拡管性を低下させる。そこで、本発明はＭｎの含有量を１．５質量％以下とする。好ましいＭｎの含有量は０．８〜１．４質量％である。
【００２４】
＜Ｃｒ：０．０１〜０．３質量％＞
Ｃｒは、合金の融点を高めてろう付け性を向上させ、高温での変形抵抗を向上させる効果を有し、ろう付け時の剛性確保に寄与する。
しかし、Ｃｒの含有量が０．０１質量％未満では融点を高め、ろう付け性を向上させる効果が不十分である。一方、０．３質量％を超えて含有すると、押出性が低下する。したがって、Ｃｒの含有量を０．０１〜０．３質量％とする。好ましいＣｒの含有量は０．１〜０．２質量％である。
【００２５】
＜Ｓｉ：０．２質量％以下＞
Ｓｉは、アルミニウムマトリックス中に固溶し、強度および耐食性を向上させる元素ではあるが、一方で融点を低下させるので、押出性およびろう付け性を低下させる。本発明では、融点を高めることによりろう付性向上を図るためにＣｒを上記のように添加するが、Ｃｒによるろう付性向上の効果を十分に得るためには、合金の融点を低下させる元素であるＳｉの含有量を規制する必要がある。そこで、本発明ではＳｉの含有量を０．２質量％以下とする。Ｓｉの好ましい含有量は０．１５質量％以下、より好ましい含有量は０．１質量％以下である。
【００２６】
＜Ｃｕ：０．０５質量％以下＞
Ｃｕは、含有量が多くなると、チューブの腐食速度が増加し、耐食性が低下する。そこで、本発明はＣｕの含有量を０．０５質量％以下と低く規制することが好ましい。より好ましいＣｕの含有量は、０．０２質量％以下である。
【００２７】
＜Ｚｎ：０．１〜１．０質量％＞
Ｚｎは耐食性の向上にとって有効な元素である。しかし、含有量が０．１質量％未満では耐食性向上効果が不十分である。一方、１．０質量％を超えて含有すると、耐食性が劣化する。したがって、任意元素であるＺｎを含有させる場合には、Ｚｎ：０．１〜１．０質量％とするのが好ましく、Ｚｎ：０．１〜０．７質量％とするのがより好ましい。
【００２８】
＜Ｎａ：１０質量ｐｐｍ以下＞
Ｎａは、１０質量ｐｐｍを超えると高温加工性が低下し、熱間押出時にクラックが発生する。したがって、Ｎａは１０質量ｐｐｍ以下とすることが好ましい。
【００２９】
なお、本発明のチューブおよび配管は、以上の元素の他に強度や成形性、耐食性の向上のために微量添加元素としてそれぞれ０．３質量％以下のＺｒ、Ｔｉ、Ｖ、Ｓｒ、Ｂｉを添加することもできる。
【００３０】
本発明のチューブおよび配管を構成するアルミニウム合金は、本発明の組成範囲となるよう各元素の含有量を調整することにより融点を６４０℃以上とすることができる。融点が６４０℃未満と低くなるとろう付け性が低下するので、融点は６４０℃以上であることが好ましい。
【００３１】
本発明のチューブおよび配管の製造方法は、常法に従えばよい。つまり、アルミニウム合金ビレットを半連続鋳造法によって作製し、熱間押出を行なうことで製造される。押出性の向上のためにビレットの均質化処理を行うことが好ましい。なお、熱間押出前にビレットを加熱する工程は均質化処理を兼ねているとみなすことができる。
【００３２】
本発明のチューブはいずれの形状でも耐食性に影響を及ぼすものではない。具体的には熱交換性能向上のために内面に溝を有したチューブが通常使用されるが、その内面形状は問わない。チューブの外径（直径）は、５〜１２ｍｍの範囲から適宜選択される。チューブの耐食性を高めるために、チューブ外表面にＺｎの拡散層等の表面処理を行うことを本発明は許容する。
【００３３】
＜熱交換器＞
本発明のチューブを使用したエアコン用熱交換器は、チューブとして銅管を使用する場合とほぼ同じ工程で製造される。
すなわち、チューブをその中央でヘアピン状に曲げ加工をしてＵ字型のヘアピン管２を作製し、所定の間隔をおいて平行に配置したアルミニウム又はアルミニウム合金製のフィン材１にヘアピン管２を挿通する。その後、拡管により両者を密着させて固定し、隣接するヘアピン管２の管端に予め曲げ加工を施してあるアルミニウム合金製Ｕベンド管３を嵌合し、ヘアピン管２とＵベンド管３とをアルミニウム合金ろう材を使用してろう付けすることにより複数個のヘアピン管２がＵベンド管３と連結されて熱交換器となる。ろう付けはトーチろう付けが好ましい。
【００３４】
＜熱交換サイクル＞
本発明のチューブおよび配管は、熱交換サイクルにおいて熱交換器用押出チューブおよび冷媒配管として用いられる。熱交換サイクルにおける冷却過程の概要を図３に基づいて説明する。
【００３５】
図３は熱交換サイクルの構成を示す冷媒回路図である。図３に示す冷媒回路１０において、圧縮器１１で圧縮された冷媒は、気液混相の状態で冷媒配管１２ａに吐出され、冷媒配管１２ａを介して凝縮器１３に流入する。凝縮器１３のチューブ（図示せず）内を放熱しながら通過し液化の進んだ冷媒は、冷媒配管１２ｂを介して膨張弁１４に流入する。膨張弁１４に流入した冷媒は、膨張弁１４の微小なノズル穴から噴射され冷媒配管１２ｃを介して蒸発器１５のチューブ（図示せず）に流入し、室内空気から吸熱して蒸発（気化）する。その結果、室内空気は冷却される。蒸発器１５で蒸発した冷媒は、冷媒配管１２ｄを介して圧縮器１１に流入し、圧縮器１１において圧縮され、再び気液混相の状態となる。なお、暖房の場合には、冷媒が以上と逆に流れる。
【００３６】
以上説明のとおり、熱交換サイクルは、凝縮器、蒸発器などの熱交換器や圧縮器、膨張弁などの機器を、冷媒が冷媒配管を介して循環することによって成り立っている。本発明のチューブは、強度や耐食性に優れ、ろう付け性にも優れるので、凝縮器、蒸発器などの熱交換器に好適である。また熱交換器用のチューブとして好適な性能を有する本発明の組成範囲を有するアルミニウム合金は、チューブと同様の環境下で使用される冷媒配管にも好適である。
【００３７】
熱交換サイクルにおいて、凝縮器、蒸発器などの熱交換器として本発明のチューブを備える熱交換器と、本発明の配管とを組み合わせることが好ましいが、本発明のチューブ以外を用いた熱交換器と本発明の配管とを組み合わせてもよいし、本発明のチューブを備える熱交換器と本発明以外の配管とを組み合わせてもよい。
【実施例】
【００３８】
表１、２に示す組成のアルミニウム合金（表１、２の残部はＡｌ及び不可避不純物）を使用して作製したビレットを用い、常法に従い、均質化処理後、熱間押出を行い、外径７ｍｍ、内径６ｍｍ、肉厚０．５ｍｍの丸管（チューブ）を作製した。
熱間押出の後、チューブ表面の荒れを観察し、以下の基準で押出性を評価した。
押出性：    荒れなし；○  軽微な荒れ；△  著しい荒れ；×
【００３９】
熱間押出されたチューブを用いて、ヘアピン曲げ加工、チューブ拡管試験、Ｕベンド部と接合を行うためのフレア加工を実施し、さらにトーチによりろう付けを行い、チューブの形状変化や割れの発生について評価を行った。また、チューブの耐食性を評価した。その結果を表３、４に示す。なお、ヘアピン曲げ加工、チューブ拡管試験及びフレア加工の条件、各評価の基準は以下の通りである。
さらに、融点を測定し、その結果を表３、４に合わせて示す。
【００４０】
ヘアピン曲げ加工：上記アルミニウム管を銅管と同じ製法でヘアピン曲げ加工用パイプベンダを使用して、ヘアピン曲げ（曲率半径８ｍｍ）を実施
正常；○    表面あれ；△    割れ発生；×
チューブ拡管試験：拡管率（チューブ外径変化）が５％と一定となるように拡管ロッドのサイズを変えて拡管を実施
拡管荷重４０Ｎ以上；×（焼き着き発生）    拡管荷重４０Ｎ未満；○
フレア加工：フレア加工寸法９ｍｍで加工し、Ｕベンド管挿入部へ割れが発生するかを観察
正常；○    一部割れ；△    全て割れ；×
トーチろう付け性：Ａｌ−Ｓｉ合金粉末を含むろう材組成物をトーチにてろう付けし、ろう材の接合状況を観察
正常；○    管が変形又は溶融し、接合不可；×
チューブ耐食性：ＳＷＡＴＴ（ＡＳＴＭ  Ｇ８５規格）にて、２０日間暴露
肉厚の１／４未満の孔食；◎    肉厚の１／４以上１／２未満の孔食；○
肉厚の１／２以上の孔食；△    貫通孔の発生；×
融点：      ６４０℃以上；○    ６４０℃未満；×
【００４１】
次に作製したヘアピン管を使用して、ＪＩＳ  １０５０合金からなり板厚０．１ｍｍのアルミニウム合金製フィン材と組み合わせて熱交換器を作製し、耐圧試験を行い、破壊圧力を評価した。評価基準は、以下の通りである。その結果を表３、４に示す。
破壊圧力：  １２ＭＰａ未満；×   １２〜１４ＭＰａ未満；△   １４ＭＰａ以上；○
【００４２】
【表１】
2011080121.tif 000002
【００４３】
【表２】
2011080121.tif 000003
【００４４】
【表３】
2011080121.tif 000004
【００４５】
【表４】
2011080121.tif 000005
【００４６】
表３、表４より、以下のことがわかった。
Ｆｅ、Ｍｎ、Ｃｒ、Ｓｉを本発明の範囲内で含むと、耐圧試験時の破壊圧力、押出性、チューブ成形性、耐食性、トーチろう付け性がともに優れる。
これに対して、Ｆｅが本発明の範囲より少ないと、チューブ成形性（ヘアピン曲げ、フレア加工）と破壊圧力が劣り、Ｆｅが本発明の範囲より多いと、チューブ成形性（ヘアピン曲げ、チューブ拡管フレア加工）、耐食性が劣る。
【００４７】
Ｍｎを含まない、またはＭｎを含むが本発明の範囲より少ないと破壊圧力が劣る。Ｍｎが本発明の範囲より多いと、押出性、チューブ成形性（チューブ拡管性）が劣る。
Ｃｒを含まない、またはがＣｒを含むが本発明の範囲より少ないと、トーチろう付け性が劣り、Ｃｒが本発明の範囲より多いと押出性が劣る。
Ｓｉが本発明の範囲より多いと、融点が低下し、トーチろう付け性が劣る。
また、Ｃｕが本発明の範囲より多いと、押出性、耐食性が若干劣り、Ｎａが本発明の範囲より多いと、押出性が若干劣る。
【００４８】
さらに、Ｚｎは耐食性の向上に効果があるが、含有量が１．０質量％を超え１．２質量％になると、耐食性が若干劣る。
さらにまた、融点が６４０℃未満ではトーチろう付け性が劣る。
【符号の説明】
【００４９】
１…フィン材、２…ヘアピン管、３…Ｕベンド管
１０…冷媒回路、１１…圧縮器、１２ａ、１２ｂ、１２ｃ、１２ｄ…冷媒配管、１３…凝縮器、１４…膨張弁、１５…蒸発器
【図１】
2011080121.tif 000006
【図２】
2011080121.tif 000007
【図３】
2011080121.tif 000008