(57)【要約】【課題】温度耐久性を向上させて絶縁部材表面の熱的な損傷を抑制するとともに、回転電機の運転時間の延長または回転電機の通電電流の増加を可能にした回転電機を得る。【解決手段】整流用ブラシ１２を格納するブラシホルダ１４と、ブラシホルダ１４が載置されるブラケット２と、ブラシホルダ１４とブラケット２との間に介在された熱伝導性の絶縁部材１８とを備えている。ブラシホルダ１４と絶縁部材１８との間に、さらに熱伝導部材１７が介在されている。【選択図】図２
2011200041.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
整流用ブラシを格納するブラシホルダと、
前記ブラシホルダが載置されるブラケットと、
前記ブラシホルダと前記ブラケットとの間に介在された熱伝導性の絶縁部材と
を備えた回転電機において、
前記ブラシホルダと前記絶縁部材との間に、さらに熱伝導部材を介在させたことを特徴とする回転電機。
【請求項２】
前記熱伝導部材と前記絶縁部材との接触面積は、前記ブラシホルダと前記熱伝導部材との接触面積以上に設定されたことを特徴とする請求項１に記載の回転電機。
【請求項３】
前記ブラケットは、前記絶縁部材と接触する表面に凸形状部を有し、
前記凸形状部は、前記ブラシホルダに向けて突出していることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の回転電機。
【請求項４】
前記絶縁部材は、前記熱伝導部材と接触する表面側の外周部にフリンジ形状部を有し、
前記フリンジ形状部は、前記熱伝導部材の外周側面の一部を覆っていることを特徴とする請求項１から請求項３までのいずれか１項に記載の回転電機。
【請求項５】
前記熱伝導部材は、板バネ構造を有するとともに、前記ブラシホルダに固定支持されたことを特徴とする請求項１から請求項４までのいずれか１項に記載の回転電機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、整流用ブラシを備えた回転電機に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来から、整流用ブラシを備えた回転電機においては、整流用ブラシ付近で発生する熱を回転電機の外部に放熱させて、回転電機の内部の温度上昇を抑制するために、ブラケットに熱伝導性を有する熱伝導部材を挿入するとともに、熱伝導部材の一端面と、整流用ブラシを格納保持するブラシホルダの裏面とを、熱伝導性を有する絶縁部材を介して接続させる構成が提案されている（たとえば、特許文献１参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開２００９−７８５９４号公報、図２
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
従来の整流用ブラシを備えた回転電機では、絶縁部材がブラシホルダの裏面と直接接しているので、ブラシホルダの温度が絶縁部材の耐熱温度を超えた場合に、絶縁部材の表面が熱的に損傷するという課題があった。
また、上記理由により、整流用ブラシに給電される電流値とその給電時間が制限されるという課題があった。
【０００５】
この発明は、上記のような課題を解決するためになされたものであり、温度耐久性を向上させて絶縁部材表面の熱的な損傷を抑制するとともに、回転電機の運転時間の延長または回転電機の通電電流の増加を可能にした回転電機を得ることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
この発明による回転電機は、整流用ブラシを格納するブラシホルダと、ブラシホルダが載置されるブラケットと、ブラシホルダとブラケットとの間に介在された熱伝導性の絶縁部材とを備えた回転電機において、ブラシホルダと絶縁部材との間に、さらに熱伝導部材を介在させたものである。
【発明の効果】
【０００７】
この発明によれば、ブラシホルダの裏面と絶縁部材の端面とを熱伝導部材を介して接続し、ブラシホルダの温度が絶縁部材の限界温度に達した場合でも、熱伝導部材の熱容量と内部の温度勾配とにより、熱伝導部材と絶縁部材との接触面温度を限界温度以下に抑制し、絶縁部材の表面が熱的に損傷するのを防止することができる。
また、回転電機内部の限界温度に達するまでの整流用ブラシへの給電時間の延長、または給電電流値の増加を可能にする。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】この発明の実施の形態１に係る回転電機を示す断面図である。
【図２】図１の要部を示す断面図である。
【図３】この発明の実施の形態１における熱伝導状態を示す説明図である。
【図４】この発明の実施の形態１による効果を説明するための断面図である。
【図５】この発明の実施の形態２に係る回転電機の要部を示す断面図である。
【図６】この発明の実施の形態３に係る回転電機の要部を示す断面図である。
【図７】この発明の実施の形態４に係る回転電機の要部を示す断面図である。
【図８】この発明の実施の形態５に係る回転電機の要部を示す断面図である。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
実施の形態１．
図１はこの発明の実施の形態１に係る回転電機を示す断面図であり、図２は図１内の要部（ブラシホルダ１４の周辺構成）を拡大して示す断面図である。
図１において、回転電機は、概して、円筒状のヨーク１と、ヨーク１の下部の開口部を封止するブラケット２と、ヨーク１およびブラケット２を固定するネジ３と、により構成されている。
【００１０】
ヨーク１内には、４個のフェライト磁石４が周方向に沿って所定間隔をおいて固定されている。
ヨーク１の上端中心部には、軸受５が設けられ、ブラケット２の中心部には、軸受６が設けられている。
また、回転電機の回転軸としてシャフト７が設けられており、シャフト７は、ヨーク１およびブラケット２に配置された一対の軸受５、６により回転自在に支持されている。
【００１１】
シャフト７の上部には、コイル８を備えた積層鉄心９が固定され、シャフト７の下部には、整流子が固定されている。
整流子は、絶縁性を有する整流子樹脂１０と、整流子樹脂１０の外周に沿って所定間隔をおいて配置された２２個の整流子片１１と、により構成されている。
【００１２】
２２個の整流子片１１には、それぞれコイル８が電気的に接続されており、各整流子片１１に給電が行われることにより、積層鉄心９から磁界が発生し、積層鉄心９の発生磁界と永久磁石４の磁界との間に働く磁力によって、積層鉄心９を回転させるようになっている。
【００１３】
また、各整流子片１１の周方向に沿って所定間隔をおいて４個の整流用ブラシ１２が配置されており、各整流用ブラシ１２は、ブラケット２上のブラシホルダベース１３に取り付けられたブラシホルダ１４内に配置されている。
各整流用ブラシ１２は、圧縮バネにより整流子片１１側に付勢されており、整流用ブラシ１２が整流子片１１に押し付けられることにより、整流用ブラシ１２と整流子片１１とが摺動接触されるようになっている。
【００１４】
さらに、ブラケット２とブラシホルダ１４との間には、ブラシホルダ１４をブラシホルダベース１３に固定するカシメ部１５と、ブラシホルダベース１３をブラケット２に固定するネジ１６と、カシメ部１５とブラケット２との間に挿入された熱伝導部材１７および絶縁部材１８と、が設けられている。
【００１５】
図２において、ブラシホルダ１４は、ブラシホルダ１４の下端面に形成されたカシメ部１５によりブラシホルダベース１３に固定されている。
ブラシホルダベース１３は、左右２箇所のネジ１６により、ブラケット２に固定されている。
【００１６】
ブラシホルダ１４のカシメ部１５とブラケット２との間は、熱伝導性を有する熱伝導部材１７と熱伝導性を有する絶縁部材１８とを介して接続されており、相互に接触するように、カシメ部１５（ブラシホルダ１４の裏面）、熱伝導性を有する熱伝導部材１７、熱伝導性を有する絶縁部材１８、ブラケット２の順に、熱伝導性を維持するように構成されている。
【００１７】
熱伝導部材１７および絶縁部材１８は、ネジ１６を締めることによってカシメ部１５が圧着するようにブラシホルダベース１３の厚みを調整することにより、または、接着剤などを塗布することにより、カシメ部１５とブラケット２との間に固定保持される。
熱伝導部材１７とブラケット２との間の電気的絶縁性は、絶縁部材１８によって保持されている。
【００１８】
熱伝導性を有する絶縁部材１８は、たとえば熱伝導性および耐熱性が良好なポリブタジエン系樹脂により構成されており、具体的な材料としては、高熱伝導率（１．０Ｗ／ｍ・Ｋ以上）で高耐熱温度（１２０℃）の「ＴＦラバー（登録商標）」（株式会社トーカン社製の放熱絶縁ゴム）を用いることが望ましい。
【００１９】
また、熱伝導性を有する熱伝導部材１７は、熱伝導性が良好な金属により構成されており、具体的な材料としては、約１００Ｗ／ｍ・Ｋを超える熱伝導率を有する銅、アルミ、黄銅などを用いることが望ましい。特に、黄銅は、安価で加工性が良いので望ましい。
【００２０】
さらに、熱伝導部材１７および絶縁部材１８の厚みに関しては、放熱の観点から、熱伝導部材１７の厚みが、絶縁部材１８の厚みよりも大きくなるように構成することが効果的である。
以下、図３を参照しながら、上記厚み関係の理由について説明する。
【００２１】
図３はこの発明の実施の形態１における熱伝導部材１７と絶縁部材１８との温度勾配を図式化して示す説明図である。
図３において、金属からなる熱伝導部材１７は、断面積Ａ［ｍ２］および厚みＬ１［ｍ］を有し、熱伝導率ｇ１［Ｗ／ｍ・Ｋ］および熱抵抗Ｒ１（＝Ｌ１／ｇ１・Ａ［Ｋ／Ｗ］）を有する。
【００２２】
樹脂からなる絶縁部材１８は、断面積Ａ［ｍ２］および厚みＬ２［ｍ］を有し、熱伝導率ｇ２［Ｗ／ｍ・Ｋ］および熱抵抗Ｒ２（＝Ｌ２／ｇ２・Ａ［Ｋ／Ｗ］）を有する。
また、温度平衡時には、熱伝導部材１７は、上端面温度Ｔ１および下端面温度Ｔ０を有し、絶縁部材１８は、上端面温度Ｔ０および下端面温度Ｔ２を有する。
【００２３】
熱伝導部材１７の上端面からの単位時間あたりの流入熱量ｄＱ［Ｗ］は、絶縁部材１８の下端面からの単位時間あたりの流出熱量ｄＱ［Ｗ］と等しい。
【００２４】
一般に、熱伝導率ｇに関しては、樹脂の熱伝導率ｇ２よりも金属の熱伝導率ｇ１の方が大きく（ｇ１＞ｇ２）、熱抵抗Ｒに関しては、樹脂の熱抵抗Ｒ２よりも金属の熱抵抗Ｒ１方が小さい（Ｒ１＜Ｒ２）。
ここで、熱伝導部材１７および絶縁部材１８の各上下端面の温度差（Ｔ１−Ｔ０、Ｔ０−Ｔ２）と熱抵抗Ｒ１、Ｒ２との関係式は、それぞれ、以下の式（１）、式（２）で表される。
【００２５】
Ｔ１−Ｔ０＝ｄＱ×Ｒ１  ・・・（１）
Ｔ０−Ｔ２＝ｄＱ×Ｒ２  ・・・（２）
【００２６】
ここで、熱伝導部材１７の厚みＬ１を、絶縁部材１８の厚みＬ２よりも大きく設定する（Ｌ１＞Ｌ２）ことにより、熱伝導部材１７の熱抵抗Ｒ１が大きくなるので、本来では、Ｒ１≪Ｒ２の関係にある熱抵抗Ｒ２と熱抵抗Ｒ１との差を小さくすることが可能となる。
【００２７】
このことは、樹脂からなる絶縁部材１８の大きい熱抵抗Ｒ２を、金属からなる熱伝導部材１７の小さい熱抵抗Ｒ１に近づけることができることを意味しており、この発明の実施の形態１（図１、図２）において、ブラシホルダ１４からの放熱量を大きくするという、効果的な放熱を可能にする。
【００２８】
また、熱伝導部材１７の断面積Ａおよび厚みＬ１を変更することによって、熱伝導部材１７および絶縁部材１８の接触面の温度Ｔ０を調整することができるので、ブラシホルダ１４の温度（熱伝導部材１７の上端面温度）Ｔ１に応じて、絶縁部材１８の限界温度を超えないように、式（１）および式（２）に基づき絶縁部材１８の表面温度Ｔ０を設計することが可能となる。
【００２９】
なお、絶縁部材１８の厚みＬ２は、０．１ｍｍ以上に設定することが望ましい。
以下、図４を参照しながら、この理由について説明する。
図４は上記厚みＬ２（≧０．１ｍｍ）による効果を説明するための断面図であり、図４においては、摩耗によってブラケット２の内壁面に堆積されたブラシ粉１９が示されている。
【００３０】
一般に、ブラシ付モータにおいては、静止している整流用ブラシ１２と回転する整流子片１１との摺動運動に起因して、運転経過時間とともに整流用ブラシ１２が摩耗していく。
このとき、整流用ブラシ１２の摩耗量は、ブラシ材質にもよるが、摩耗により生じたブラシ粉１９は、図４に示すように、モータの設置状態によっては、ブラケット２の内部底面の一面に堆積する可能性がある。
【００３１】
堆積したブラシ粉１９は、金属であることから導電性が高いので、絶縁部材１８の厚みＬ２が非常に薄い場合には、絶縁部材１８の厚みＬ２よりも厚く堆積したブラシ粉１９によって、絶縁部材１８の上部構造の電気的絶縁性を確保できなくなる可能性がある。
【００３２】
そこで、絶縁部材１８の厚みＬ２を０．１ｍｍ以上に設定することにより、少なくともブラシ粉１９の厚みよりも大きくして、電気的絶縁性を確保ししつつ、ブラシホルダ１４からの放熱量ｄＱも大きくしたブラシ付モータを実現することができる。
【００３３】
以上のように、この発明の実施の形態１（図１〜図４）によれば、整流用ブラシ１２を格納するブラシホルダ１４と、ブラシホルダ１４が載置されるブラケット２と、ブラシホルダ１４とブラケット２との間に介在された熱伝導性の絶縁部材１８と、を備えた回転電機において、ブラシホルダ１４と絶縁部材１８との間に、さらに熱伝導部材１７を介在させたので、熱伝導部材１７の熱容量と熱伝導部材１７の内部の温度勾配とにより、ブラシホルダ１４の裏面の表面温度Ｔ１と、絶縁部材１８の熱伝導部材１７側の表面温度Ｔ０との間に温度差（Ｔ１−Ｔ０）を生じさせることができる。
【００３４】
したがって、ブラシホルダ１４の裏面と熱伝導性を有する絶縁部材１８との間に熱伝導部材１７を設けることにより、ブラシホルダ１４の温度Ｔ１が絶縁部材１８の限界温度に達しても、熱伝導部材１７の熱容量と温度勾配により、絶縁部材１８の表面温度をブラシホルダ１４の温度より低くすることができるので、絶縁部材１８の熱的な損傷を抑制することが可能となる。
さらに、絶縁部材１８が限界温度に達するまでの回転電機への通電時間の延長、または同じ到達時間でも回転電機の通電電流値を増加させることが可能となる。
【００３５】
実施の形態２．
上記実施の形態１（図１〜図４）では、熱伝導部材１７の具体的な形状について言及しなかったが、たとえば図５のように、熱伝導部材１７Ａの下端面の面積を上端面の面積よりも広く設定してもよい。
【００３６】
図５はこの発明の実施の形態２に係る回転電機のブラシホルダ１４の周辺構成を拡大して示す断面図であり、前述（図２参照）と同様のものについては、前述と同一符号を付して、または符号の後に「Ａ」を付して詳述を省略する。また、図５に示されない構成は、図１に示した通りである。
【００３７】
この場合、熱伝導部材１７Ａの形状は、ブラシホルダ１４の裏面と接する上端面と、絶縁部材１８と接する下端面とで異なり、下端面の面積が上端面の面積より広くなるように形成されている。
すなわち、熱伝導部材１７Ａと絶縁部材１８との接触面積は、ブラシホルダ１４と熱伝導部材１７Ａとの接触面積以上に設定されている。
【００３８】
たとえば、前述の実施の形態１（図１、図２）においては、カシメ部１５とブラケット２との間隔が比較的小さい場合に、０．１ｍｍ以上の絶縁部材１８を挿入すると、熱伝導部材１７の厚みを小さくする必要があるので、絶縁部材１８との接触面温度Ｔ０を絶縁部材１８の限界温度以下に抑えることが困難になる可能性がある。
【００３９】
しかし、この発明の実施の形態２（図５）によれば、熱伝導部材１７Ａの厚みが小さい場合であっても、熱伝導部材１７Ａと絶縁部材１８との接触面積が大きいので、接触面温度Ｔ０を低減することができる。
【００４０】
なぜなら、熱伝導部材１７Ａの断面積が、絶縁部材１８に向けて徐々に増加することにより、熱伝導部材１７Ａの熱容量が大きくなるからである。
極端な例で言えば、熱伝導部材１７Ａの断面積を非常に大きくした場合には、温度が平衡状態になるまでに長い時間を要し、その時間においては、接触面温度Ｔ０を低くすることができる。
【００４１】
以上のように、この発明の実施の形態２によれば、カシメ部１５とブラケット２との間隔が小さく、熱伝導部材１７Ａの厚みを大きくすることができない場合であっても、絶縁部材１８の表面温度Ｔ０を低減することができるので、絶縁部材１８の熱的保護が可能となる。
【００４２】
また、熱伝導部材１７Ａの形状を直方体で構成する場合よりも軽量化を実現しつつ、熱容量を大きくすることできるので、熱伝導部材１７Ａと絶縁部材１８との接触面温度Ｔ０を低減することが可能となる。
さらに、絶縁部材１８が限界温度に達するまでの回転電機への通電時間の延長、または同じ到達時間でも回転電機の通電電流値を増加させることが可能となる。
【００４３】
実施の形態３．
上記実施の形態１（図１〜図４）では、ブラケット２の上面を平面形状としたが、図６のように、ブラシホルダ１４に向けて突出した凸形状部２Ａを設けてもよい。
図６はこの発明の実施の形態３に係る回転電機のブラシホルダ１４の周辺構成を拡大して示す断面図であり、前述（図２参照）と同様のものについては、前述と同一符号を付して詳述を省略する。また、図６に示されない構成は、図１に示した通りである。
【００４４】
図６において、絶縁部材１８と接するブラケット２の表面には、凸形状部２Ａが設けられている。
図６の構成によれば、カシメ部１５とブラケット２との間隔が大きくなって、熱伝導部材１７の厚みＬ１を大きくする必要が生じた場合であっても、凸形状部２Ａが吸収するので、熱伝導部材１７の厚みＬ１を低減することができる。
【００４５】
このように、熱伝導部材１７の厚みＬ１を低減することにより、ブラシホルダ１４からブラケット２への放熱経路の距離を短縮することができるので、放熱熱量を増加させることが可能となる。
【００４６】
また、整流用ブラシ１２の摩耗によって、回転電機内部のブラケット２の表面にブラシ粉１９（図４参照）が堆積しても、ブラシ粉１９の堆積による熱伝導部材１７とブラケット２との間の短絡防止にも有効となる。
さらに、この場合、絶縁部材１８の厚みＬ２を０．１ｍｍ以下に薄くすることができ、絶縁部材１８の熱抵抗を小さくして放熱量を大きくすることが可能となるので、絶縁部材１８が限界温度に達するまでの回転電機への通電時間の延長、または、同じ到達時間でも回転電機の通電電流値を増加させることが可能となる。
【００４７】
以上のように、この発明の実施の形態３（図６）によれば、熱伝導部材１７の厚みＬ１を抑制して放熱経路の長さを短縮することにより、ブラシホルダ１４からブラケット２への放熱熱量を増加させることができるうえ、ブラシ粉１９の堆積による熱伝導部材の短絡を防止することができる。
【００４８】
実施の形態４．
上記実施の形態１（図１〜図４）では、絶縁部材１８の上面を平面形状としたが、図７のように、ブラシホルダ１４に向けて突出したフリンジ形状部１８Ａを設けてもよい。
図７はこの発明の実施の形態４に係る回転電機のブラシホルダ１４の周辺構成を拡大して示す断面図であり、前述（図２参照）と同様のものについては、前述と同一符号を付して詳述を省略する。また、図７に示されない構成は、図１に示した通りである。
【００４９】
図７において、熱伝導部材１７と接する絶縁部材１８の外周部には、フリンジ形状部１８Ａが設けられている。
絶縁部材１８は、熱伝導部材１７の底面に接触するのみでなく、フリンジ形状部１８Ａにより、熱伝導部材１７の側面の一部を覆っている。
【００５０】
なお、熱伝導部材１７の側面を覆うフリンジ形状部１８Ａの高さは、カシメ部１５に接近しすぎると、熱伝導部材１７との接触面温度が高いことから熱的損傷を受ける可能性があるので、熱的損傷を起こさない程度の高さに設定することが望ましい。
【００５１】
以上のように、この発明の実施の形態４（図７）によれば、絶縁部材１８は、熱伝導部材１７と接触する表面側の外周部にフリンジ形状部１８Ａを有し、フリンジ形状部１８Ａは、熱伝導部材１７の外周側面の一部を覆っているので、前述の実施の形態３（図６）の場合と同様に、ブラシ粉１９の堆積による熱伝導部材１７とブラケット２との短絡の防止により有効となる。
【００５２】
また、図７の構成においても、絶縁部材１８の本体の厚みを０．１ｍｍ以下に薄くすることが可能となるので、絶縁部材１８の熱抵抗を小さくして放熱量を大きくすることができる。
これにより、絶縁部材１８が限界温度に達するまでの回転電機への通電時間の延長、または、同じ到達時間でも回転電機の通電電流値を増加させることが可能となる。
【００５３】
実施の形態５．
上記実施の形態１〜４（図１〜図７）では、剛体構造の熱伝導部材１７を用いたが、たとえば図８のように、板バネ構造の熱伝導部材１７Ｂを用いてもよい。
図８はこの発明の実施の形態５に係る回転電機のブラシホルダ１４の周辺構成を拡大して示す断面図であり、前述（図２参照）と同様のものについては、前述と同一符号を付して、または符号の後に「Ｂ」を付して詳述を省略する。また、図８に示されない構成は、図１に示した通りである。
【００５４】
図８において、熱伝導部材１７Ｂは、Ｕ字形状の板バネ構造を有し、下端面が絶縁部材１８に接触している。
また、熱伝導部材１７Ｂの上端部は、ブラシホルダ１４のカシメ部１５Ｂ内に挿入されており、熱伝導部材１７Ｂおよびカシメ部１５Ｂは、互いにカシメ合って固定支持されている。
【００５５】
前述の実施の形態１（図２）の場合、絶縁部材１８の厚みＬ２は、高い放熱性を確保するために薄い方が効果的であるが、ブラシ粉１９（図４）による短絡を防止するために、０．１ｍｍ以上に設定する必要があった。
また、一般に、絶縁部材１８となる樹脂は、０．１ｍｍ程度の厚みであっても弾力性が小さいので、寸度の許容誤差が厳しく限定されるうえ、良好な接触を確保することが難しいことが知られている。
【００５６】
この発明に係る回転電機においては、ブラシ総数を４個としており、ブラシ付モータは整流用ブラシ１２が２極（＋−極）で最低２個（複数個）は必要である。
したがって、図８において、複数個の整流用ブラシ１２の各々に熱伝導部材１７Ｂと絶縁部材１８とを設置し、それぞれ、カシメ部１５Ｂやブラケット２の間を隙間なく密着させて組立てて、さらに運転時の振動状態においても、良好な接触を確保することが放熱の上で重要となる。
【００５７】
この発明の実施の形態５（図８）によれば、熱伝導部材１７Ｂを板バネ構造として、カシメ部１５Ｂに固定して保持することにより、以下のような効果を実現することができる。
まず、組立時に関しては、ブラシホルダ１４と熱伝導部材１７Ｂとを密着させて一体化することができるので、組立作業を簡易化することが可能となる。
また、複数個の整流用ブラシ１２の加工精度および組立精度が悪化した場合に、その寸法誤差を、板バネ構造の熱伝導部材１７Ｂの伸縮によって吸収することができるうえ、放熱経路の密着性を確保することができる。
さらに、板バネ構造の伝導部材１７Ｂが均一に絶縁部材１８に押し付けられるので、絶縁部材１８との接触面積を設計値に一致させることが可能となる。
【００５８】
これにより、加工精度や組立精度の悪化に起因した接触面の傾きなどを回避することができ、接触面の傾きにともなう接触面積の減少によって接触面温度が設計値以上になることを回避することができるので、絶縁部材１８が限界温度を超えて熱的損傷を受けることを防止することが可能となる。
また、複数個の整流用ブラシ１２の各々において、放熱経路の同一の接触状態を実現して同一の熱量を放熱することが可能となる。
【００５９】
一方、回転電機に振動が発生する運転時に関しては、熱伝導部材１７Ｂと絶縁部材１８との接触圧力を、板バネ構造により確保することができるので、接触面での相対運動を防止して、絶縁部材１８の表面が熱伝導部材１７Ｂとの振動摩擦で損傷することを防止することが可能となる。
【００６０】
また、熱伝導部材１７Ｂは、板バネ構造により、絶縁部材１８に常に押し付けられているので、振動時においても、放熱経路を構成する各部材間の接触面積が一定の設計値に維持され、常に安定した熱量をブラシホルダ１４から放熱することができる。
また、振動時に接触面積の変動が生じないので、絶縁部材１８の表面温度が設計値を超えることがなく、熱的損傷を防止することができる。
さらに、絶縁部材が限界温度に達するまでの回転電機への通電時間の延長、または同じ到達時間でも回転電機の通電電流値を増加させることが可能となる。
【００６１】
以上のように、この発明の実施の形態５（図８）によれば、熱伝導部材１７Ｂは、板バネ構造を有し、ブラシホルダ１４に固定支持されるので、前述と同様の作用効果に加えて、熱伝導部材１７Ｂをブラシホルダ１４と一体化することができ、組立作業を容易にすることができる。
また、複数のブラシホルダ１４を有する場合に、ブラシホルダ１４および絶縁部材１８の寸法精度や組立精度などに依存することがなく、板バネ構造の伸縮によって寸法精度および組立精度のばらつきを吸収することができる。
【００６２】
なお、上記実施の形態３〜５では、前述の実施の形態１（図２）の構成に適用した場合を例にとって説明したが、実施の形態１のみへの適用に限らず、各実施の形態２〜４のいずれの構成に対しても、任意の組み合わせで適用可能なことは言うまでもなく、それぞれの効果を重複して実現することができる。
【符号の説明】
【００６３】
４  フェライト磁石、７  シャフト、８  コイル、９  積層鉄心、１２  整流用ブラシ、１４  ブラシホルダ、１５、１５Ｂ  カシメ部、１７、１７Ａ、１７Ｂ  熱伝導部材、１８、１８Ａ  絶縁部材。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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