(57)【要約】【課題】金型部材を特殊な組成の球状黒鉛鋳鉄とし、かつ焼き入れ工程の工夫により、高靭性と高硬度との両特性を兼ね備えるプレス金型を得る。【解決手段】球状黒鉛鋳鉄の組成は、重量比でＣ：３．３〜３．８％、Ｓｉ：１．８〜２．４％、Ｍｎ：０．３〜０．５％、Ｍｇ：０．０３〜０．０６％、Ｃｕ：０．４〜０．６％、Ｎｉ：０．３〜１．２％、Ｃｒ：０．３〜１．０％、Ｍｏ：０．３〜０．５％、残部Ｆｅとする。Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏを適切な量で加入して通常に鋳造してベースの硬度及び靭性を確保し、その後、切刃部または曲げ刃部を強制水冷による火炎焼き入れを施すことによって硬度アップを図るとともに、変形を最小限に留めるようにする。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
重量比で、Ｃ：３．３〜３．８％、Ｓｉ：１．８〜２．４％、Ｍｎ：０．３〜０．５％、Ｍｇ：０．０３〜０．０６％、Ｃｕ：０．４〜０．６％、Ｎｉ：０．３〜１．２％、Ｃｒ：０．３〜１．０％、Ｍｏ：０．３〜０．５％、残部Ｆｅの組成を有し、引張強さ８００Ｎ／ｍｍ２以上、伸び２％以上、硬さＨＢ２４０〜３４０の機械的性質を有する球状黒鉛鋳鉄からなり、必要個所の硬さが火炎焼入れＨＲｃ５８以上とされたプレス成形用金型。
【請求項２】
重量比で、Ｃ：３．３〜３．８％、Ｓｉ：１．８〜２．４％、Ｍｎ：０．３〜０．５％、Ｍｇ：０．０３〜０．０６％、Ｃｕ：０．４〜０．６％、Ｎｉ：０．３〜１．２％、Ｃｒ：０．３〜１．０％、Ｍｏ：０．３〜０．５％、残部Ｆｅの組成を有する球状黒鉛鋳鉄製部材の必要個所表面を火炎焼き入れし、
この火炎焼き入れの直後に火炎焼き入れ部分を水で急冷することで、引張強さ８００Ｎ／ｍｍ２以上、伸び２％以上、硬さＨＢ２４０〜３４０の機械的性質を有し、かつ焼き入れ部分がＨＲｃ５８以上の硬度からなるプレス金型を製造することを特徴とするプレス成形用金型の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、自動車のボディー等に用いる鉄板をプレス成形にて得るために用いるプレス成形用金型及びその製造方法に係り、特に、特定組成の球状黒鉛鋳鉄を用いて鋳造によりプレス金型を製造し、その金型表面を表面硬化焼入れしたプレス成形用金型及びその製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、自動車のボディー等に用いる鉄板の成形、切断、打ち抜きにはプレス金型が用いられている。そして、このプレス金型は、硬さ、耐久性等の点から金型本体は鋳鉄材により鋳造し、また切刃部または曲げ刃部は鋳鋼で別途に製造した上、この鋳鋼製切刃部または曲げ刃部をボルト等で金型本体に一体に取り付けることにより得られている。この１例として、プレハードン・フレームハードニング金型用鋼の切刃部を火炎焼入れしたプレス金型が提案されている（特許文献１）。
【０００３】
しかし、一般的な鋳鋼では、火炎焼入れ場所が隣接する場合に、焼入れ時の焼戻し軟化抵抗性が不足し、既に焼入れした部分が焼き戻し効果によって軟化してしまう。また、小寸法の金型の場合に切刃部に火炎焼入れを行うと、金型全体が昇温してしまい、焼入れ性が不足し所定の焼入れ硬度が得られないとともに変形が生じる可能性が増加する。その上、火炎焼入れは、加熱時の熱影響が大きく、加熱部近傍のベイナイト組織が分解され、元の高靭性が失われる傾向にある。そのために、一般的な鋳鋼では硬度不足であり、高硬度を要求される場合には、使用できない課題を有している。
【０００４】
そのために、高張力鋼板等をプレス成形するために、硬さ（ＨＲｃ）の高い工具鋼材で切刃部または曲げ刃部を製作することは良く行われている。しかし、この場合には、この工具鋼材からなる直方体のブロックから削りだして成形上の形状を製作するために、加工工数が多大であり、材料歩留まりも悪くコストアップの要因になっている。
【０００５】
以上の観点から、プレス金型を、炭素鋼や鋳鋼でなく球状黒鉛鋳鉄で製造する試みも知られている（特許文献２）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開昭６３−２５９０５７号公報
【特許文献２】特開平０９−１１１３９５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
特許文献１では、素材が炭素鋼であり、しかも焼入れ、焼戻し処理を行った後に切刃部を火炎焼入れするものであるために、コスト高であり、採用範囲が限られている。プレハードン処理をする際に、鋼材の焼入れ時の曲がりを極力少なくするために、焼入れ冷却は空冷で行うこととしている。焼入れしてもＨＲｃ硬度はせいぜい５５程度でしかない。そのために、厚物鋼板や高張力鋼板にプレス金型を適用した場合に、切刃部の耐摩耗性が不足する。また、特殊な鋼材であるので、高コストになっている。
【０００８】
特許文献２では、特殊な合金組成とした球状黒鉛鋳鉄を用いて切刃部または曲げ刃部をも含めた金型全体を鋳造するものであって、この鋳造時に切刃部または曲げ刃部のみ冷却する手段を設け、その後、この鋳造金型を鋳放しの状態で上記切刃部または曲げ刃部を火
炎焼入れするものである。
【０００９】
このものでは、鋳造後に火炎焼き入れして空令することで、硬度アップを図っている。しかし、ＨＲｃ硬度は、最大で５３であり、平均的には５１レベルでしかない。また、鋳造時に切刃部または曲げ刃部に相当する部位に、強制冷却通路を設けるために、プレス金型の形状が限られ、形状に自由度が悪いものであった。
【００１０】
従来では、鋳鋼材、鋳物材のいずれにしても、高靭性と高硬度との両特性を兼ね備えるプレス金型を得ることができなかった。
【００１１】
しかし、本発明者らは、上述した切刃部または曲げ刃部を有するプレス金型であって、高靭性と高硬度との両特性を兼ね備えるプレス金型を得ることについて、さらに追求して研究した。
【００１２】
特に、金型部材を球状黒鉛鋳鉄とすることとして、研究を進めていった。その時に、球状黒鉛鋳鉄材として、特殊な組成としかつ焼き入れ工程を工夫することで、高靭性と高硬度との両特性を兼ね備えるプレス金型を得ることにたどり着いた。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
本発明では、球状黒鉛鋳鉄の具体的な組成は、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏを適切な量で加入して通常に鋳造してベースの硬度及び靭性を確保し、その後、切刃部または曲刃部を強制水冷による火炎焼入れで硬度アップを図るとともに、変形を最小限に留めるようにしている。
【００１４】
具体的には、請求項１記載の発明のプレス成形用金型は、重量比で、Ｃ：３．３〜３．８％、Ｓｉ：１．８〜２．４％、Ｍｎ：０．３〜０．５％、Ｍｇ：０．０３〜０．０６％、Ｃｕ：０．４〜０．６％、Ｎｉ：０．３〜１．２％、Ｃｒ：０．３〜１．０％、Ｍｏ：０．３〜０．５％、残部Ｆｅの組成を有し、引張強さ８００Ｎ／ｍｍ２以上、伸び２％以上、硬さＨＢ２４０〜３４０の機械的性質を有する球状黒鉛鋳鉄からなり、必要個所の硬さが火炎焼入れＨＲｃ５８以上とされたことを特徴とする。
【００１５】
請求項２記載の発明のプレス成形用金型の製造方法は、重量比で、Ｃ：３．３〜３．８％、Ｓｉ：１．８〜２．４％、Ｍｎ：０．３〜０．５％、Ｍｇ：０．０３〜０．０６％、Ｃｕ：０．４〜０．６％、Ｎｉ：０．３〜１．２％、Ｃｒ：０．３〜１．０％、Ｍｏ：０．３〜０．５％、残部Ｆｅの組成を有する球状黒鉛鋳鉄製部材の必要個所表面を火炎焼き入れ部材で加熱し、強制水冷による火炎焼入れを施すことで、引張強さ８００Ｎ／ｍｍ２以上、伸び２％以上、硬さＨＢ２４０〜３４０の機械的性質を有し、かつ焼き入れ部分がＨＲｃ５８以上の硬度からなるプレス金型を製造することを特徴とする。
【００１６】
プレス成形用金型の必要個所は、例えば切刃部または曲げ刃部である。この切刃部または曲げ刃部は、大きな摩擦と衝撃がかかるため、高硬度と靱性が必要であり、このために均一で緻密な焼入れ組織にする必要がある。しかし、一般に鋳鉄は鋼と異なって、強力な黒鉛化促進元素であるＳｉの添加量が高いため、オーステナイト化の温度が高く、オーステナイト中に炭素が固溶し難いので均一な焼入れ組織が得難いと言われている。また、焼入れ組織は硬度は高いが、靱性に欠ける傾向があり、化学成分、特に合金元素の量に大きく影響されると言われている。
【００１７】
そのために、本発明では、Ｍｏ、Ｎｉ、Ｃｕの合金元素を特定割合で添加している。この発明による球状黒鉛鋳鉄の各組成の限定範囲及びその理由を記載する。
【００１８】
Ｃ：３．３〜３．８重量％（以下、単に％と表示する）
Ｃは、３．３％未満では黒鉛量が不足、白銑化が促進され、流動性が不足し、３．８％を超えると、黒鉛量が過多となり強度が低下する。
【００１９】
Ｓｉ：１．８〜２．４％
Ｓｉは、１．８％未満では、流動性低下、白銑化を進展させ、２．４％超えると、フェライトの析出多く、高強度化が困難となる。
【００２０】
Ｍｎ：０．３〜０．５％
Ｍｎは、組織を緻密にし、強さ、硬さを増し、焼入れ性を高める働きをするために、０．３％以上必要であり、０．５％を超えると、加工性を阻害する。
【００２１】
Ｍｇ：０．０３〜０．０６％
Ｍｇは、０．０３％未満では黒鉛が球状化不良となり、０．０６％を超えるとドロスが多くなる。
【００２２】
Ｃｕ：０．４〜０．６％
Ｃｕは黒鉛粒が微細になり、基地が緻密に強化されるために、０．４％以上必要である。また、Ｃｕは、焼入れ性の向上にも寄与する。０．６％を超えると、延性が著しく低下し、被削性を悪くする。
【００２３】
Ｎｉ：０．３〜１．２％
Ｎｉは、黒鉛の粗大化を防ぎ、組織を緻密にし、機械的性質を著しく改善するために、０．３％以上必要であり、１．２％を超えると機械的性質の増大は認められずコストアップになる。
【００２４】
Ｃｒ：０．３〜１．０％
Ｃｒは、炭化物を安定にし、組織を緻密にするために、０．３％以上必要であり、１．０％を超えると機械的性質の増大は認められずコストアップになる。
【００２５】
Ｍｏ：０．３〜０．５％
Ｍｏは、焼入れ性の向上、組織の緻密化を促すために、０．３％以上必要であるが、０．５％を越えると、炭化物形成、粒界に析出し強度低下の原因となる。
【００２６】
また、本発明では、各組成成分を特定範囲で有することで、球状黒鉛鋳鉄の機械的強度、即ち引張り強さを８００Ｎ／ｍｍ２以上、伸びを２％以上持たせるとともに、硬度をＨＢ２４０〜３４０の範囲とし、その上でプレス成形用金型の切刃部または曲げ刃部の硬度をＨＲｃ５８以上として必要な高度を持たせたものである。
【００２７】
プレス成形用金型の切刃部または曲げ刃部の硬度をＨＲｃ５８以上とするために、本発明では、強制水冷する火炎焼入れを行う。本発明の火炎焼入れの工程について説明する。
【００２８】
実際には、火炎焼き入れ部材の直後に水冷部材を配置し、所定の温度に加熱した直後に、この火炎焼き入れ部分を直ぐに上記水冷部材からの水で急冷することで、高硬度を付与させている。
【００２９】
例えば、強制水冷せずにそのまま放置して空冷するようにすると、その部分が加熱部分の高温度の影響を受けて、軟化して焼鈍されたようになり変形も大きくなる。この状態を防止するために、強制水冷による火炎焼入れを行っている。
【００３０】
なお、この水冷部材からの水の供給量や供給スピードについては、通常に工場で使用されている水道水で良く、供給量や供給スピード、素材の表面状態で適時調整すればよい。また、焼き入れ時に隣接部分が焼き戻し状態になることを更に効果的に防止するために、火炎焼き入れ部材の直前でも強制水冷を行うようにしても良い。
【００３１】
本発明では、プレス金型は、切刃部または曲げ刃部を有する部分を上記球状黒鉛鋳鉄製とし、金型本体を炭素鋼にして、後から上記球状黒鉛鋳鉄製部分も含めた金型部分をボルト等で上記金型本体に一体に取り付けるようにしても良い。又は、金型本体自体を上記球状黒鉛鋳鉄で製造するようにしても良い。
【発明の効果】
【００３２】
請求項１の発明のプレス成形用金型によれば、引張強さ８００Ｎ／ｍｍ２以上、伸び２％以上の靭性を有し硬度はＨＢ２４０〜３４０で加工性にも優れ、ＨＲｃ５８以上の硬さとなる焼入れ性にも優れている。従って、工具鋼鋼材に代替する金型材となり、加工工数の減少及び材料歩留まりの上昇によりコストダウンに寄与するものである。
【００３３】
請求項２の発明のプレス成形用金型の製造方法によれば、引張強さ８００Ｎ／ｍｍ２以上、伸び２％以上の靭性を有し硬度はＨＢ２４０〜３４０であって加工性にも優れるとともに、特定表面については、焼き入れによって、ＨＲｃ５８以上の硬さを確保でき、高硬度で高靭性のプレス金型を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００３４】
【図１】図１は、本発明の実施形態に係るプレス金型を示す断面図である。
【図２】図２はテストピースの形状を示す斜視図である。
【図３】図３は、図２に示すテストピースに、火炎焼入れし、その直後に水冷を行なう状態を模式的に示す概略図である。
【図４】図４は実施例と比較例との性能比較表を示す。
【発明を実施するための形態】
【００３５】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。尚、以下の好ましい実施形態の説明は、本質的に例示に過ぎず、本発明、その適用物或いはその用途を制限することを意図するものではない。
【００３６】
図１は、本発明の実施形態に係るプレス金型１を示す。このプレス金型１は、高張力鋼板を断面ハット型に深絞りするためのプレス金型であり、曲げ刃部１３を有する上型１１と下型１２とが本発明の球状黒鉛鋳鉄とされている。そして、曲げ刃部１３は強制水冷による火炎焼入れを施したものである。上型１１と下型１２は、それぞれ金型本体２１，２２にボルト（図示省略）等で取り付けられている。
【００３７】
このプレス金型１の上型１１と下型１２は、重量比で、Ｃ：３．３〜３．８％、Ｓｉ：１．８〜２．４％、Ｍｎ：０．３〜０．５％、Ｍｇ：０．０３〜０．０６％、Ｃｕ：０．４〜０．６％、Ｎｉ：０．３〜１．２％、Ｃｒ：０．３〜１．０％、Ｍｏ：０．３〜０．５％、残部Ｆｅの組成を有し、引張強さ８００Ｎ／ｍｍ２以上、伸び２％以上、硬さＨＢ２４０〜３４０の機械的性質を有する球状黒鉛鋳鉄からなる。そして、上型１１と下型１２の曲げ刃部１３（必要個所）の硬さが火炎焼入れＨＲｃ５８以上とされている。
【００３８】
このプレス金型１を製造する方法では、上記組成を有する球状黒鉛鋳鉄製部材である上
型１１と下型１２の曲げ刃部１３（必要個所）表面を火炎焼き入れ治具（図３参照）で所定の温度まで加熱し、この直後に水冷具（図３参照）からの水で、火炎焼き入れ部分を急冷する。このことで、引張強さ８００Ｎ／ｍｍ２以上、伸び２％以上、硬さＨＢ２４０〜３４０の機械的性質を有し、かつ焼き入れ部分がＨＲｃ５８以上の硬度からなるプレス金型を製造する。
【実施例】
【００３９】
次に、テストピースを例にして、本発明と比較例を実験した例を説明する。図２に示すテストピース３１を実施例１、実施例２及び比較例１について作製した。
【００４０】
（実施例１）
テストピース３１の大きさ及び材料は以下のとおりである。
【００４１】
＜テストピース＞
高さ：４５ｍｍ、幅：９５ｍｍ、長さ：１９０ｍｍ
材料  Ｃ：３．７３％、Ｓｉ：１．９７％、Ｍｎ：０．３９％、Ｍｇ：０．０４３％、Ｃｕ：０．５４％、Ｎｉ：０．３９％、Ｃｒ：０．４５％、Ｍｏ：０．３２％、残部Ｆｅの球状黒鉛鋳鉄
図３に示すように、このテストピース３１のエッジ部分に、火炎焼入れ冶具３２を用いて加熱した直後に水冷具３３を用いて強制水冷を行うことで、強制水冷による火炎焼入れを行った。焼入れ条件及び強制水冷条件は以下のとおりである。
【００４２】
＜焼入れ条件＞
火炎焼入れ治具：バーナー（溶接用）
酸素圧力      ：１．０Ｋｇｆ／ｃｍ２
アセチレン圧力：０．１７Ｋｇｆ／ｃｍ２
焼入れ温度    ：９５０℃〜１０００℃
焼入れ速度    ：約５ｍｍ／秒
＜強制水冷条件＞
通常に工場で得られる水道水を使用して冷却
（実施例２）
実施例１に対し、テストピース３１の材料及び焼入れ条件のみを変えたものである。その他は実施例１と同じである。
【００４３】
＜テストピース＞
高さ：４５ｍｍ、幅：９５ｍｍ、長さ：１９０ｍｍ
材料  Ｃ：３．５３％、Ｓｉ：１．９７％、Ｍｎ：０．４２％、Ｍｇ：０．０３５％、Ｃｕ：０．５２％、Ｎｉ：０．９９％、Ｃｒ：０．３１％、Ｍｏ：０．４４％、残部Ｆｅの球状黒鉛鋳鉄
＜焼入れ条件＞
火炎焼入れ治具：バーナー（切断用）
酸素圧力      ：５．０Ｋｇｆ／ｃｍ２
アセチレン圧力：０．５Ｋｇｆ／ｃｍ２
焼入れ温度    ：９５０℃〜１０００℃
焼入れ速度    ：約７．５ｍｍ／秒
（比較例１）
実施例１と異なり、バーナー（溶接用）による火炎焼き入れ後にそのまま放置しておき、自然空冷させたものである。その他は実施例１と同じである。
【００４４】
図２のＡ、Ｂ及びＣはそれぞれの長さ寸法を示し、Ｄ、Ｅ及びＦはそれぞれの高さ寸法を示す。点Ｇ、Ｈ、Ｉ、Ｊ、Ｋ及びＬは、硬度及び変形量を測定したポイント（エッジから２ｍｍの部位）を示す。これらについて、実施例１、実施例２と比較例１との焼き入れ後の変形量を図４（ａ）に、また硬度を図４（ｂ）にそれぞれ示す。変形量は、長さ寸法Ａ、Ｂ、Ｃ及び高さ寸法Ｄ、Ｅ、Ｆで、処理前と処理後の寸法差を変形量とした。エコーチップ硬さ試験機（Ｄ型ショア硬さ試験機の改良型）にて、点Ｇ、Ｈ、Ｉ、Ｊ、Ｋ及びＬの硬さを測定した。測定結果は、それらの最大値、最小値および平均値を硬さ換算対照表によってロックウエルＣ硬さに換算して示した。
【００４５】
図４に示すように、実施例１及び実施例２では、全ての測定ポイントにおいて、ＨＲｃ５８以上を示しており、火炎焼入れ部分全体がほぼ均一で良好な硬度を有しているのに対して、比較例１では、ＨＲｃ５８未満の値の測定ポイントがあった。
【００４６】
また、変形量では、実施例１及び実施例２では大きな変形が無く、数点の測定にてその最大、最小の幅が小さかった。それに対して、比較例１では、大きく変形する測定点があり、変形上で良くなかった。
【００４７】
そして、実施例１では、焼入れしていない部分では、引張強さ９００Ｎ／ｍｍ２、伸び２．５％以上の特性を有し、硬度はＨＢ３００であり、実施例２では、焼入れしていない部分では、引張強さ８８０Ｎ／ｍｍ２、伸び２．３％以上の特性を有し、硬度はＨＢ２８０であり、加工性にも優れ、満足できる値であった。また、靭性として、図４（ｃ）に実施例１、実施例２及び比較例１のシャルピー衝撃試験結果を示す。図４（ｃ）に示すように、実施例１、実施例２は５．０Ｊ／ｃｍ２であり、比較例１の３．０Ｊ／ｃｍ２よりも高い値を示し、本実施例では比較例に対して靭性でも向上した結果が得られた。
【産業上の利用可能性】
【００４８】
この発明は、自動車のボディー等に用いる鉄板をプレス成形にて得るために用いるプレス成形用金型等に利用できる。
【符号の説明】
【００４９】
１    プレス金型
１１  上型
１２  下型
１３  曲げ刃部
３１  テストピース
３２  火炎焼き入れ治具
３３  水冷具
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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