(57)【要約】【課題】地絡過電流継電器を設置する必要なく断線事故から平衡三相交流回路を保護することができる断線保護継電装置を提供する。【解決手段】第１のＲ相およびＳ相電流ＩR1，ＩS1を合成した第１の合成電流ＩRy1を検出するための第１のクロス貫通変流器２１1と、第１のＳ相およびＴ相電流ＩS1，ＩT1を合成した第２の合成電流ＩRy2を検出するための第２のクロス貫通変流器２１2と、第２のＲ相およびＳ相電流ＩR2，ＩS2を合成した第３の合成電流ＩRy3を検出するための第３のクロス貫通変流器２１3と、第２のＳ相およびＴ相電流ＩS2，ＩT2を合成した第４の合成電流ＩRy4を検出するための第４のクロス貫通変流器２１4と、第１乃至第４の合成電流ＩRy1〜ＩRy4の変化率および位相変化角に基づいて断線回路を判定する第１の断線保護継電装置１０1とを具備する。【選択図】図１
2011091912.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
短絡事故や地絡事故が伴わない断線事故から平衡三相交流回路を保護するための断線保護継電システムであって、
前記平衡三相交流回路を構成する第１の回路（１Ｌ）の各相を流れる第１の相電流（ＩR1，ＩS1，ＩT1）のうちの少なくとも２つを合成した第１の合成電流を検出するための第１の合成変流器（２１1，２１2；２２1，２２2；２３1；２４1；２５1）と、
前記平衡三相交流回路を構成する第２の回路（２Ｌ）の各相を流れる第２の相電流（ＩR2，ＩS2，ＩT2）のうちの少なくとも２つを合成した第２の合成電流を検出するための第２の合成変流器（２１3，２１4；２２3，２２4；２３2；２４2；２５2）と、
前記第１および第２の合成変流器からそれぞれ入力される前記第１および第２の合成電流のみに基づいて断線回路を判定する断線保護継電装置（１０1）と、
を具備することを特徴とする、断線保護継電システム。
【請求項２】
前記断線保護継電装置が、前記第１および第２の合成電流の変化量または変化率および位相変化角に基づいて断線回路を判定することを特徴とする、請求項１記載の断線保護継電システム。
【請求項３】
前記第１の合成変流器が、前記第１の回路の第１の相が極性方向に貫通されているとともに該第１の回路の第２の相が反極性方向に貫通されている第１のクロス貫通変流器（２１1）と、該第１の回路の前記第２の相が極性方向に貫通されているとともに該第１の回路の第３の相が反極性方向に貫通されている第２のクロス貫通変流器（２１2）、または、前記第１の回路の第１の相および第２の相が極性方向に貫通されている第１のストレート貫通変流器（２２1）と、該第１の回路の前記第２の相および第３の相が極性方向に貫通されている第２のストレート貫通変流器（２２2）であり、
前記第２の合成変流器が、前記第２の回路の前記第１の相が極性方向に貫通されているとともに該第２の回路の前記第２の相が反極性方向に貫通されている第３のクロス貫通変流器（２１3）と、該第２の回路の前記第２の相が極性方向に貫通されているとともに該第２の回路の前記第３の相が反極性方向に貫通されている第４のクロス貫通変流器（２１4）、または、前記第２の回路の前記第１の相および前記第２の相が極性方向に貫通されている第４のストレート貫通変流器（２２4）と、該第２の回路の前記第２の相および前記第３の相が極性方向に貫通されている第４のストレート貫通変流器（２２4）とである、
ことを特徴とする、請求項１または２記載の断線保護継電システム。
【請求項４】
前記第１の合成変流器が、前記第１の回路の第２の相が第１の相と逆向きに同じ回数だけ貫通されているとともに該第１の回路の第３の相が前記第１の相と逆向きまたは同じ向きに異なる回数だけ貫通されている第１の三相貫通変流器（２３1；２４1）、または、前記第１の相電流を所定の合成電流比で合成する第１の可変合成変流器（２５1）であり、
前記第２の合成変流器が、前記第２の回路の前記第２の相が前記第１の相と逆向きに同じ回数だけ貫通されているとともに該第２の回路の前記第３の相が前記第１の相と逆向きまたは同じ向きに異なる回数だけ貫通されている第２の三相貫通変流器（２３2；２４2）、または、前記第２の相電流を前記合成電流比で合成する第２の可変合成変流器（２５2）であるである、
ことを特徴とする、請求項１または２記載の断線保護継電システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、断線保護継電システムに関し、特に、短絡事故や地絡事故が伴わない断線事故から平衡三相交流回路を保護するために好適な断線保護継電システムに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、短絡事故や地絡事故が伴わない断線事故から平衡２回線送電線（平衡三相交流回路の一つ）を保護するために、平衡２回線送電線を構成する２つの送電線の送電端側および受電端側に４つの地絡過電流継電器をそれぞれ設置して、４つの地絡過電流継電器によって各送電線の零相電流を検出することにより、断線回線（断線回路）の回線停止をしている。
【０００３】
また、下記の特許文献１に開示された保護継電器では、断線事故により断線回線ばかりでなく健全回線（健全回路）も遮断されることを防止するために、断線回線および健全回線を流れる正相電流の大きさの違いに着目して健全回線の回線停止を抑止するようにしている。
【０００４】
たとえば、図１６に×印で示すように平衡２回線送電線を構成する第１および第２の送電線１Ｌ，２Ｌのうち第１の送電線１ＬのＲ相で断線事故が発生すると、平衡２回線送電線の送電端側（電源１側）では、第１の送電線１ＬのＲ相、Ｓ相およびＴ相にそれぞれ設置された第１のＲ相、Ｓ相およびＴ相変流器３R1，３S1，３T1の残留回路（３次回路）から第１の地絡過電流継電器（５１Ｇ）１１１1に入力される第１の零相電流Ｉ01が整定値以上になるため、第１の地絡過電流継電器（５１Ｇ）１１１1が動作するとともに、第２の送電線２ＬのＲ相、Ｓ相およびＴ相にそれぞれ設置された第２のＲ相、Ｓ相およびＴ相変流器３R2，３S2，３T2の残留回路から第２の地絡過電流継電器１１１2に入力される第２の零相電流Ｉ02が整定値以上になるため、第２の地絡過電流継電器１１１2が動作する。
しかし、第１のＲ相、Ｓ相およびＴ相変流器３R1，３S1，３T1から第１の正相電流検出継電器１１２1にそれぞれ入力される第１のＲ相、Ｓ相およびＴ相電流ＩR1，ＩS1，ＩT1から演算処理で求められる第１の正相電流は、第２のＲ相、Ｓ相およびＴ相変流器３R2，３S2，３T2から第１の正相電流検出継電器１１２1にそれぞれ入力される第２のＲ相、Ｓ相およびＴ相電流ＩR2，ＩS2，ＩT2から演算処理で求められる第２の正相電流よりも小さくなるため、第１の正相電流検出継電器１１２1は、第１の送電線１Ｌを断線回線と判定して、第１の送電線のＲ相、Ｓ相およびＴ相にそれぞれ設置されている第１のＲ相、Ｓ相およびＴ相遮断器４R1，４S1，４T1に第１のトリップ信号ＳT1を出力して第１のＲ相、Ｓ相およびＴ相遮断器４R1，４S1，４T1を一括遮断（開放）するが、第２の送電線のＲ相、Ｓ相およびＴ相にそれぞれ設置されている第２のＲ相、Ｓ相およびＴ相遮断器４R2，４S2，４T2に第２のトリップ信号ＳT2が出力されて第２のＲ相、Ｓ相およびＴ相遮断器４R2，４S2，４T2が一括遮断されることを抑止する。
【０００５】
なお、下記の特許文献２に開示された断線検出回路では、平衡２回線送電線を構成する第１および第２の送電線に正相電流抽出継電器および逆相電流抽出継電器を設け、正相電流抽出継電器および逆相電流抽出継電器から入力される正相電流および逆相電流のベクトルを比較して断線回線を判定させる選択遮断回路を設けることにより、断線事故時に断線回線選択能力を持ち、断線回線のみ遮断停止させて負荷供給に支障を来たさないようにしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】実開平５−１８２３７号公報
【特許文献２】実開平５−５５７３１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
しかしながら、上述したような断線事故時の零相電流を検出する保護方式では、地絡過電流継電器（図１６に示す第１乃至第４の地絡過電流継電器１１１1〜１１１4）を設置する必要があるという問題や、地絡事故との判別ができないという問題がある。
また、正相電流を求めるための演算処理が必要である（上記の特許文献２に開示された断線検出回路では、逆相電流を求めるための演算処理も必要である。）という問題もある。
さらに、平衡２回線送電線に不平衡電流が流れている場合には、零相電流が常時発生するため、地絡過電流継電器の検出感度を低下させなければならないので、断線事故時の検出感度が低下するという問題がある。
【０００８】
本発明の目的は、地絡過電流継電器の設置および正相電流や逆相電流を求めるための演算処理を必要とすることなく断線事故から平衡三相交流回路を保護することができる断線保護継電システムを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
本発明の断線保護継電システムは、短絡事故や地絡事故が伴わない断線事故から平衡三相交流回路を保護するための断線保護継電システムであって、前記平衡三相交流回路を構成する第１の回路（１Ｌ）の各相を流れる第１の相電流（ＩR1，ＩS1，ＩT1）のうちの少なくとも２つを合成した第１の合成電流を検出するための第１の合成変流器（２１1，２１2；２２1，２２2；２３1；２４1；２５1）と、前記平衡三相交流回路を構成する第２の回路（２Ｌ）の各相を流れる第２の相電流（ＩR2，ＩS2，ＩT2）のうちの少なくとも２つを合成した第２の合成電流を検出するための第２の合成変流器（２１3，２１4；２２3，２２4；２３2；２４2；２５2）と、前記第１および第２の合成変流器からそれぞれ入力される前記第１および第２の合成電流のみに基づいて断線回路を判定する断線保護継電装置（１０1）とを具備することを特徴とする。
ここで、前記断線保護継電装置が、前記第１および第２の合成電流の変化量または変化率および位相変化角に基づいて断線回路を判定してもよい。
前記第１の合成変流器が、前記第１の回路の第１の相が極性方向に貫通されているとともに該第１の回路の第２の相が反極性方向に貫通されている第１のクロス貫通変流器（２１1）と、該第１の回路の前記第２の相が極性方向に貫通されているとともに該第１の回路の第３の相が反極性方向に貫通されている第２のクロス貫通変流器（２１2）、または、前記第１の回路の第１の相および第２の相が極性方向に貫通されている第１のストレート貫通変流器（２２1）と、該第１の回路の前記第２の相および第３の相が極性方向に貫通されている第２のストレート貫通変流器（２２2）であり、前記第２の合成変流器が、前記第２の回路の前記第１の相が極性方向に貫通されているとともに該第２の回路の前記第２の相が反極性方向に貫通されている第３のクロス貫通変流器（２１3）と、該第２の回路の前記第２の相が極性方向に貫通されているとともに該第２の回路の前記第３の相が反極性方向に貫通されている第４のクロス貫通変流器（２１4）、または、前記第２の回路の前記第１の相および前記第２の相が極性方向に貫通されている第４のストレート貫通変流器（２２4）と、該第２の回路の前記第２の相および前記第３の相が極性方向に貫通されている第４のストレート貫通変流器（２２4）とであってもよい。
前記第１の合成変流器が、前記第１の回路の第２の相が第１の相と逆向きに同じ回数だけ貫通されているとともに該第１の回路の第３の相が前記第１の相と逆向きまたは同じ向きに異なる回数だけ貫通されている第１の三相貫通変流器（２３1；２４1）、または、前記第１の相電流を所定の合成電流比で合成する第１の可変合成変流器（２５1）であり、前記第２の合成変流器が、前記第２の回路の前記第２の相が前記第１の相と逆向きに同じ回数だけ貫通されているとともに該第２の回路の前記第３の相が前記第１の相と逆向きまたは同じ向きに異なる回数だけ貫通されている第２の三相貫通変流器（２３2；２４2）、または、前記第２の相電流を前記合成電流比で合成する第２の可変合成変流器（２５2）であってもよい。
【発明の効果】
【００１０】
本発明の断線保護継電システムは、第１および第２の合成変流器からそれぞれ入力される第１および第２の合成電流のみに基づいて断線回路を判定するため、以下に示す効果を奏する。
（１）零相電流を検出する必要がないので、平衡三相交流回路に地絡過電流継電器を設置する必要がない。
（２）正相電流や逆相電流を求める必要がないので、そのための演算処理も必要ない。
（３）第１および第２の合成電流の変化量または変化率および位相変化角に基づいて断線回路を判定することにより、平衡三相交流回路に不平衡電流が流れてもその影響を受けないので、検出感度を低下させることなく断線回路のみを確実に検出することができる。
（４）第１の回路の事故相に流れる相電流と第２の回路の事故相に流れる相電流との対照的変化（断線した方が減少した分だけ他方が増加する）を検出するため、精度を高めることができる。
（５）合成変流器としてクロス貫通変流器、ストレート貫通変流器、三相貫通変流器または可変合成変流器を用いることにより、平衡三相交流回路に設置する変流器の数を減らすことができる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】本発明の第１の実施例による断線保護継電システムの構成を示す図である。
【図２】図１に示した第１の断線保護継電装置１０1の構成を示すブロック図である。
【図３】図１に示した第１乃至第４のクロス貫通変流器２１1〜２１4から出力される第１乃至第４の合成電流ＩRy1〜ＩRy4について説明するためのベクトル図である。
【図４】図１に示した第１乃至第４のクロス貫通変流器２１1〜２１4から出力される第１乃至第４の合成電流ＩRy1〜ＩRy4について説明するためのベクトル図である。
【図５】本発明の第２の実施例による断線保護継電システムの構成を示す図である。
【図６】図５に示した第１乃至第４のストレート貫通変流器２２1〜２２4から出力される第１乃至第４の合成電流ＩRy1〜ＩRy4について説明するためのベクトル図である。
【図７】図５に示した第１乃至第４のストレート貫通変流器２２1〜２２4から出力される第１乃至第４の合成電流ＩRy1〜ＩRy4について説明するためのベクトル図である。
【図８】本発明の第３の実施例による断線保護継電システムの構成を示す図である。
【図９】図８に示した第１および第２の三相貫通変流器２３1，２３2から出力される第１および第２の合成電流ＩRy1，ＩRy2について説明するためのベクトル図である。
【図１０】図８に示した第１および第２の三相貫通変流器２３1，２３2から出力される第１および第２の合成電流ＩRy1，ＩRy2について説明するためのベクトル図である。
【図１１】本発明の第４の実施例による断線保護継電システムの構成を示す図である。
【図１２】図１１に示した第１および第２の三相貫通変流器２４1，２４2から出力される第１および第２の合成電流ＩRy1，ＩRy2について説明するためのベクトル図である。
【図１３】図１１に示した第１および第２の三相貫通変流器２４1，２４2から出力される第１および第２の合成電流ＩRy1，ＩRy2について説明するためのベクトル図である。
【図１４】図１１に示した第１および第２の三相貫通変流器２４1，２４2から出力される第１および第２の合成電流ＩRy1，ＩRy2について説明するためのベクトル図である。
【図１５】本発明の第５の実施例による断線保護継電システムの構成を示す図である。
【図１６】地絡過電流継電器を用いた平衡２回線送電線における断線事故検出方法の一従来例について説明するための図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
上記の目的を、平衡三相交流回路を構成する第１の回路の各相を流れる第１の相電流の少なくとも２つを合成した第１の合成電流の変化量または変化率および位相変化角と平衡三相交流回路を構成する第２の回路の各相を流れる第２の相電流の少なくとも２つを合成した第２の合成電流の変化量または変化率および位相変化角とに基づいて断線回路を判定することにより実現した。
【実施例１】
【００１３】
以下、本発明の断線保護継電システムの実施例について図面を参照して説明する。
なお、以下の説明では、
（１）正常時の第１のＲ相、Ｓ相およびＴ相電流ＩR1’，ＩS1’，ＩT1’（正常時の第２のＲ相、Ｓ相およびＴ相電流ＩR2’，ＩS2’，ＩT2’）の大きさを基準（＝１）とし、正常時の第１のＲ相電流ＩR1’の位相θR1’を基準（＝０°）とする。
（２）第１乃至第８の合成電流ＩRy1〜ＩRy8の正常時の第１乃至第８の合成電流ＩRy1’〜ＩRy8’に対する変化率を第１乃至第８の電流変化率ＫRy1〜ＫRy8（＝｜ＩRyx｜／｜ＩRyx’｜、ｘ＝１〜８）と称する。
（３）第１乃至第８の合成電流ＩRy1〜ＩRy8の位相θRy1〜θRy8の正常時の第１乃至第８の合成電流ＩRy1’〜ＩRy8’の位相θRy1’〜θRy8’に対する位相変化角を第１乃至第８の位相変化角ΔθRy1〜ΔθRy8（＝θRyx−θRyx’、ｘ＝１〜８）と称する。
【００１４】
本発明の断線保護継電システムは、平衡三相交流回路においては、通常の負荷変化時には２つの回路に流れる電流の大きさおよび位相は同様に変化するが、断線事故時には断線回路に流れる電流の位相が遅れ（進み）となった場合には健全回路に流れる電流の位相は反対に進み（遅れ）となることに着目して、２つの回路に流れる電流の合成電流の変化率または変化量および位相変化角に基づいて断線回線を判定することにより、地絡過電流継電器を用いることなく断線事故から平衡三相交流回路を保護することを特徴とする。
【００１５】
平衡三相交流回路が平衡２回線送電線（第１および第２の送電線１Ｌ，２Ｌから構成される。）である場合には、本発明の第１の実施例による断線保護継電システムでは、図１に示すように、第１および第２の断線保護継電装置１０1，１０2は平衡２回線送電線の送電端側および受電端側にそれぞれ設置される。
【００１６】
第１の断線保護継電装置１０1は、第１の送電線１Ｌの送電端側に設置された第１および第２のクロス貫通変流器２１1，２１2からそれぞれ入力される第１および第２の合成電流ＩRy1，ＩRy2と第２の送電線２Ｌの送電端側に設置された第３および第４のクロス貫通変流器２１3，２１4からそれぞれ入力される第３および第４の合成電流ＩRy3，ＩRy4とに基づいて動作する。
【００１７】
ここで、第１のクロス貫通変流器２１1は、２次コイルを巻装した環状鉄心に第１の送電線１ＬのＲ相およびＳ相を逆向きにかつ任意の角度でクロスさせて貫通させた貫通形変流器である。
すなわち、第１の送電線１ＬのＲ相は第１のクロス貫通変流器２１1の極性方向（環状鉄心の第１の開口面側から環状鉄心の第２の開口面への方向）に貫通されているが、第１の送電線１ＬのＳ相は第１のクロス貫通変流器２１1の反極性方向（環状鉄心の第２の開口面から環状鉄心の第１の開口面への方向）に貫通されている。
【００１８】
したがって、正常時の第１のＲ相電流ＩR1’と正常時の第１のＳ相電流ＩS1’とは図３（ａ−１）に示すように１２０°の位相差で第１のクロス貫通変流器２１1の環状鉄心を逆向きに貫通して流れる（すなわち、正常時の第１のＲ相電流ＩR1’は第１のクロス貫通変流器２１1を極性方向に貫通して流れ、正常時の第１のＳ相電流ＩS1’は第１のクロス貫通変流器２１1を反極性方向に貫通して流れる）ため、第１のクロス貫通変流器２１1から第１の断線保護継電装置１０1に入力される正常時の第１の合成電流ＩRy1’は正常時の第１のＲ相電流ＩR1’と正常時の第１のＳ相電流ＩS1’とのベクトル差となり、正常時の第１の合成電流ＩRy1’の大きさおよび位相は３1/2および３３０°となる。
｜ＩRy1’｜＝｜ＩR1’−Ｉ S1’｜＝３1/2×｜ＩR1’｜＝３1/2
θRy1’＝３３０°
【００１９】
第２乃至第４のクロス貫通変流器２１2〜２１4は、第１のクロス貫通変流器２１1と同様に構成されている。
したがって、第２のクロス貫通変流器２１2から第１の断線保護継電装置１０1に入力される正常時の第２の合成電流ＩRy2’は正常時の第１のＳ相電流ＩS1’と正常時の第１のＴ相電流ＩT1’とのベクトル差となり、正常時の第２の合成電流ＩRy2’の大きさおよび位相は３1/2および９０°となる（図３（ａ−１）参照）。
｜ＩRy2’｜＝｜ＩS1’−ＩT1’｜＝３1/2×｜ＩS1’｜＝３1/2
θRy2’＝９０°
第３のクロス貫通変流器２１3から第１の断線保護継電装置１０1に入力される正常時の第３の合成電流ＩRy3’は正常時の第２のＲ相電流ＩR2’と正常時の第２のＳ相電流ＩS2’とのベクトル差となり、正常時の第３の合成電流ＩRy3’の大きさおよび位相は３1/2および３３０°となる（図３（ａ−２）参照）。
｜ＩRy3’｜＝｜ＩR2’−ＩS2’｜＝３1/2×｜ＩR2’｜＝３1/2
θRy3’＝３３０°
第４のクロス貫通変流器２１4から第１の断線保護継電装置１０1に入力される正常時の第４の合成電流ＩRy4’は正常時の第２のＳ相電流ＩS2’と正常時の第２のＴ相電流ＩT2’とのベクトル差となり、正常時の第４の合成電流ＩRy4’の大きさおよび位相は３1/2および９０°となる（図３（ａ−２）参照）。
｜ＩRy4’｜＝｜ＩS2’−ＩT2’｜＝３1/2×｜ＩS2’｜＝３1/2
θRy4’＝９０°
【００２０】
第１の断線保護継電装置１０1は、図２に示すように、入力変換器１１と、アナログ入力部１２と、メモリ１３と、電流変化率・位相変化角算出部１４と、リレー演算処理部１５と、整定・表示部１６と、入出力部１７と、外部機器インターフェース部（外部機器Ｉ／Ｆ部）１８とを具備する。
【００２１】
入力変換器１１は、第１乃至第４のクロス貫通変流器２１1〜２１4からそれぞれ入力される第１乃至第４の合成電流ＩRy1〜ＩRy4のレベルをアナログ入力部１２の処理に適したレベルに変換する。なお、説明の簡単のために、第１乃至第４のクロス貫通変流器２１1〜２１4の変流比は１：１とする。
アナログ入力部１２は、バンドパスフィルタとサンプリングホールド回路とマルチプレクサ回路とアナログ／ディジタル変換器とを備え、入力変換器１１から入力されるアナログの第１乃至第４の合成電流ＩRy1〜ＩRy4をディジタルの第１乃至第４の合成電流ＩRy1〜ＩRy4に変換する。
メモリ１３は、アナログ入力部１２によってディジタルデータに変換された第１乃至第４の合成電流ＩRy1〜ＩRy4を格納するためのものである。
【００２２】
電流変化率・位相変化角算出部１４は、アナログ入力部１２から入力される第１乃至第４の合成電流ＩRy1〜ＩRy4の大きさをメモリ１３に格納されている１サイクル前の第１乃至第４の合成電流ＩRy1〜ＩRy4の大きさで割ることにより、第１乃至第４の合成電流ＩRy1〜ＩRy4の変化率を算出する。
また、電流変化率・位相変化角算出部１４は、アナログ入力部１２から入力される第１乃至第４の合成電流ＩRy1〜ＩRy4の位相θRy1〜θRy4からメモリ１３に格納されている１サイクル前の第１乃至第４の合成電流ＩRy1〜ＩRy4の位相θRy1〜θRy4を引くことにより、第１乃至第４の合成電流ＩRy1〜ＩRy4の位相変化角を算出する。
【００２３】
リレー演算処理部１５は、電流変化率・位相変化角算出部１４によって算出された第１乃至第４の合成電流ＩRy1〜ＩRy4の変化率および位相変化角に基づいて後述する断線回線判定処理を行うことにより断線回線を判定し、断線回線（第１または第２の送電線１Ｌ，２Ｌ）の各相に設置された各相遮断器（第１のＲ相、Ｓ相およびＴ相遮断器４R1，４S1，４T1または第２のＲ相、Ｓ相およびＴ相遮断器４R2，４S2，４T2）を一括遮断するためのトリップ信号（第１のトリップ信号ＳT 1または第２のトリップ信号ＳT 2）を生成し、生成したトリップ信号を入出力部１７および外部機器インターフェース部１８を介して各相遮断器に送信する。
【００２４】
整定・表示部１６は、リレー整定処理を行うとともに、整定値などを外部に表示する。
【００２５】
第２の断線保護継電装置１０2は、第１の断線保護継電装置１０1と同様に構成されているが、第１の送電線１Ｌの受電端側に設置された第５および第６のクロス貫通変流器２１5，２１6からそれぞれ入力される第５および第６の合成電流ＩRy5，ＩRy6と第２の送電線２Ｌの受電端側に設置された第７および第８のクロス貫通変流器２１7，２１8からそれぞれ入力される第７および第８の合成電流ＩRy7，ＩRy8とに基づいて動作する。
ここで、第５乃至第８のクロス貫通変流器２１5〜２１8は、第１乃至第４のクロス貫通変流器２１1〜２１4と同様に構成されている。
【００２６】
次に、第１の送電線１Ｌにおいて断線事故が発生したときの第１乃至第４の電流変化率ＫRy1〜ＫRy4および第１乃至第４の位相変化角ΔθRy1〜ΔθRy4について、図３および図４を参照して説明する。
【００２７】
（１）第１の送電線１ＬのＲ相断線時
第１の送電線１ＬのＲ相に断線事故が発生すると、図３（ｂ−１）に示すように、第１のＲ相電流ＩR1の大きさはΔＩR1だけ減少し、第１のＳ相およびＴ相電流ＩS1，ＩT1は変化しない。また、同図（ｂ−２）に示すように、第２のＲ相電流ＩR2の大きさはΔＩR2だけ増加し、第２のＳ相およびＴ相電流ＩS2，ＩT2は変化しない。ここで、第１のＲ相電流ＩR1の減少量ΔＩR1と第２のＲ相電流ＩR2の増加量ΔＩR2とは同じになる。
その結果、第１乃至第４の合成電流ＩRy1〜ＩRy4の大きさおよび位相は（１−１）式〜（１−８）式でそれぞれ表される。
｜ＩRy1｜＝｜ＩR1−ＩS1｜＝｜０−ＩS1’｜＝｜ＩS1’｜＝１    （１−１）
θRy1＝３００°    （１−２）
｜ＩRy2｜＝｜ＩS1−ＩT1｜＝｜ＩS1’−ＩT1’｜＝３1/2    （１−３）
θRy2＝９０°    （１−４）
｜ＩRy3｜＝｜ＩR2−ＩS2｜＝｜２ＩR2’−ＩS2’｜＝７1/2    （１−５）
θRy3＝３４０．９°    （１−６）
｜ＩRy4｜＝｜ＩS2−ＩT2｜＝｜ＩS2’−ＩT2’｜＝３1/2    （１−７）
θRy4＝９０°    （１−８）
したがって、第１乃至第４の電流変化率ＫRy1〜ＫRy4および第１乃至第４の位相変化角ΔθRy1〜ΔθRy4は（２−１）式〜（２−８）式でそれぞれ表される。
ＫRy1＝｜ＩRy1｜／｜ＩRy1’｜＝１／３1/2（≒０．５８）    （２−１）
ΔθRy1＝θRy1−θRy1’＝３００°−３３０°＝−３０°    （２−２）
ＫRy2＝｜ＩRy2｜／｜ＩRy2’｜＝３1/2／３1/2＝１    （２−３）
ΔθRy2＝θRy2−θRy2’＝９０°−９０°＝０°    （２−４）
ＫRy3＝｜ＩRy3｜／｜ＩRy3’｜＝７1/2／３1/2（≒１．５３）    （２−５）
ΔθRy3＝θRy3−θRy3’＝３４０．９°−３３０°＝１０．９°    （２−６）
ＫRy4＝｜ＩRy4｜／｜ＩRy4’｜＝３1/2／３1/2＝１    （２−７）
ΔθRy4＝θRy4−θRy4’＝９０°−９０°＝０°    （２−８）
【００２８】
（２）第１の送電線１ＬのＳ相断線時
同様にして、第１の送電線１ＬのＳ相に断線事故が発生すると、第１乃至第４の合成電流ＩRy1〜ＩRy4の大きさおよび位相は（３−１）式〜（３−８）式でそれぞれ表される。
｜ＩRy1｜＝｜ＩR1−ＩS1｜＝｜ＩR1’−０｜＝｜ＩR1’｜＝１    （３−１）
θRy1＝０°    （３−２）
｜ＩRy2｜＝｜ＩS1−ＩT1｜＝｜０−ＩT1’｜＝｜ＩT1’｜＝１    （３−３）
θRy2＝６０°    （３−４）
｜ＩRy3｜＝｜ＩR2−ＩS2｜＝｜ＩR2’−２ＩS2’｜＝７1/2    （３−５）
θRy3＝３１９．１°    （３−６）
｜ＩRy4｜＝｜ＩS2−ＩT2｜＝｜２ＩS2’−ＩT2’｜＝７1/2    （３−７）
θRy4＝１００．９°    （３−８）
したがって、第１乃至第４の電流変化率ＫRy1〜ＫRy4および第１乃至第４の位相変化角ΔθRy1〜ΔθRy4は（４−１）式〜（４−８）式でそれぞれ表される。
ＫRy1＝｜ＩRy1｜／｜ＩRy1’｜＝１／３1/2（≒０．５８）    （４−１）
ΔθRy1＝θRy1−θRy1’＝０°−３３０°＝−３３０°＝３０°    （４−２）
ＫRy2＝｜ＩRy2｜／｜ＩRy2’｜＝１／３1/2（≒０．５８）    （４−３）
ΔθRy2＝θRy2−θRy2’＝６０°−９０°＝−３０°    （４−４）
ＫRy3＝｜ＩRy3｜／｜ＩRy3’｜＝７1/2／３1/2（≒１．５３）    （４−５）
ΔθRy3＝θRy3−θRy3’＝３１９．１°−３３０°＝−１０．９°    （４−６）
ＫRy4＝｜ＩRy4｜／｜ＩRy4’｜＝７1/2−３1/2（≒１．５３）    （４−７）
ΔθRy4＝θRy4−θRy4’＝１００．９°−９０°＝１０．９°    （３−８）
【００２９】
（３）第１の送電線１ＬのＴ相断線時
同様にして、第１の送電線１ＬのＴ相に断線事故が発生すると、第１乃至第４の合成電流ＩRy1〜ＩRy4の大きさおよび位相は（５−１）式〜（５−８）式でそれぞれ表される。
｜ＩRy1｜＝｜ＩR1−ＩS1｜＝｜ＩR1’−ＩS1’｜＝３1/2    （５−１）
θRy1＝３３０°    （５−２）
｜ＩRy2｜＝｜ＩS1−ＩT1｜＝｜ＩS1’−０｜＝｜ＩS1’｜＝１    （５−３）
θRy2＝１２０°    （５−４）
｜ＩRy3｜＝｜ＩR2−ＩS2｜＝｜ＩR2’−ＩS2’｜＝３1/2    （５−５）
θRy3＝３３０°    （５−６）
｜ＩRy4｜＝｜ＩS2−ＩT2｜＝｜ＩS2’−２ＩT2’｜＝７1/2    （５−７）
θRy4＝７９．１°    （５−８）
したがって、第１乃至第４の電流変化率ＫRy1〜ＫRy4および第１乃至第４の位相変化角ΔθRy1〜ΔθRy4は（６−１）式〜（６−８）式でそれぞれ表される。
ＫRy1＝｜ＩRy1｜／｜ＩRy1’｜＝３1/2／３1/2＝１    （６−１）
ΔθRy1＝θRy1−θRy1’＝３３０°−３３０°＝０°    （６−２）
ＫRy2＝｜ＩRy2｜／｜ＩRy2’｜＝１／３1/2（≒０．５８）    （６−３）
ΔθRy2＝θRy2−θRy2’＝１２０°−９０°＝３０°    （６−４）
ＫRy3＝｜ＩRy3｜／｜ＩRy3’｜＝３1/2／３1/2＝１    （６−５）
ΔθRy3＝θRy3−θRy3’＝３３０°−３３０°＝０°    （６−６）
ＫRy4＝｜ＩRy4｜／｜ＩRy4’｜＝７1/2／３1/2（≒１．５３）    （６−７）
ΔθRy4＝θRy4−θRy4’＝７９．１°−９０°＝−１０．９°    （６−８）
【００３０】
（４）第１の送電線１ＬのＲＳ相断線時
第１の送電線１ＬのＲ相およびＳ相に断線事故が発生すると、図４（ａ）に示すように、第１のＲ相およびＳ相電流ＩR1，ＩS1の大きさはΔＩR1およびΔＩS1だけ減少し、第１のＴ相電流ＩT1は変化しない。また、同図（ｂ）に示すように、第２のＲ相およびＳ相電流ＩR2，ＩS2の大きさはΔＩR2およびΔＩS1だけ増加し、第２のＴ相電流ＩT2は変化しない。ここで、第１のＲ相電流ＩR1の減少量ΔＩR1と第２のＲ相電流ＩR2の増加量ΔＩR2とは同じになり、第１のＳ相電流ＩS1の減少量ΔＩS1と第２のＳ相電流ＩS2の増加量ΔＩS2とは同じになる。
その結果、第１乃至第４の合成電流ＩRy1〜ＩRy4の大きさおよび位相は（７−１）式〜（７−８）式でそれぞれ表される。
｜ＩRy1｜＝｜ＩR1−ＩS1｜＝｜０−０｜＝０    （７−１）
θRy1＝３３０°    （７−２）
｜ＩRy2｜＝｜ＩS1−ＩT1｜＝｜０−ＩT1’｜＝｜ＩT1’｜＝１    （７−３）
θRy2＝６０°    （７−４）
｜ＩRy3｜＝｜ＩR2−ＩS2｜＝｜２ＩR2’−２ＩS2’｜＝２×｜ＩR2’−ＩS2’｜＝２×３1/2    （７−５）
θRy3＝３３０°    （７−６）
｜ＩRy4｜＝｜ＩS2−ＩT2｜＝｜２ＩS2’−ＩT2’｜＝７1/2    （７−７）
θRy4＝１００．９°    （７−８）
したがって、第１乃至第４の電流変化率ＫRy1〜ＫRy4および第１乃至第４の位相変化角ΔθRy1〜ΔθRy4は（８−１）式〜（８−８）式でそれぞれ表される。
ＫRy1＝｜ＩRy1｜／｜ＩRy1’｜＝０／３1/2＝０    （８−１）
ΔθRy1＝θRy1−θRy1’＝３３０°−３３０°＝０°    （８−２）
ＫRy2＝｜ＩRy2｜／｜ＩRy2’｜＝１／３1/2（≒０．５８）    （８−３）
ΔθRy2＝θRy2−θRy2’＝６０°−９０°＝−３０°    （８−４）
ＫRy3＝｜ＩRy3｜／｜ＩRy3’｜＝２×３1/2／３1/2＝２    （８−５）
ΔθRy3＝θRy3−θRy3’＝３３０°−３３０°＝０°    （８−６）
ＫRy4＝｜ＩRy4｜／｜ＩRy4’｜＝７1/2／３1/2（≒１．５３）    （８−７）
ΔθRy4＝θRy4−θRy4’＝１００．９°−９０°＝１０．９°    （８−８）
【００３１】
（５）第１の送電線１ＬのＳＴ相断線時
同様にして、第１の送電線１ＬのＳ相およびＴ相に断線事故が発生すると、第１乃至第４の合成電流ＩRy1〜ＩRy4の大きさおよび位相は（９−１）式〜（９−８）式でそれぞれ表される。
｜ＩRy1｜＝｜ＩR1−ＩS1｜＝｜ＩR1’−０｜＝｜ＩR1’｜＝１    （９−１）
θRy1＝０°    （９−２）
｜ＩRy2｜＝｜ＩS1−ＩT1｜＝｜０−０｜＝０    （９−３）
θRy2＝９０°    （９−４）
｜ＩRy3｜＝｜ＩR2−ＩS2｜＝｜ＩR2’−２ＩS2’｜＝７1/2    （９−５）
θRy3＝３１９．１°    （９−６）
｜ＩRy4｜＝｜ＩS2−ＩT2｜＝｜２ＩS2’−２ＩT2’｜＝２×｜ＩS2’−ＩT2’｜＝２×３1/2    （９−７）
θRy4＝９０°    （９−８）
したがって、第１乃至第４の電流変化率ＫRy1〜ＫRy4および第１乃至第４の位相変化角ΔθRy1〜ΔθRy4は（１０−１）式〜（１０−８）式でそれぞれ表される。
ＫRy1＝｜ＩRy1｜／｜ＩRy1’｜＝１／３1/2（≒０．５８）    （１０−１）
ΔθRy1＝θRy1−θRy1’＝０°−３３０°＝−３３０°＝３０°    （１０−２）
ＫRy2＝｜ＩRy2｜／｜ＩRy2’｜＝０／３1/2＝０    （１０−３）
ΔθRy2＝θRy2−θRy2’＝９０°−９０°＝０°    （１０−４）
ＫRy3＝｜ＩRy3｜／｜ＩRy3’｜＝７1/2／３1/2（≒１．５３）    （１０−５）
ΔθRy3＝θRy3−θRy3’＝３１９．１°−３３０°＝−１０．９°    （１０−６）
ＫRy4＝｜ＩRy4｜／｜ＩRy4’｜＝２×３1/2／３1/2＝２    （１０−７
）
ΔθRy4＝θRy4−θRy4’＝９０°−９０°＝０°    （１０−８）
【００３２】
（６）第１の送電線１ＬのＴＲ相断線時
同様にして、第１の送電線１ＬのＴ相およびＲ相に断線事故が発生すると、第１乃至第４の合成電流ＩRy1〜ＩRy4の大きさおよび位相は（１１−１）式〜（１１−８）式でそれぞれ表される。
｜ＩRy1｜＝｜ＩR1−ＩS1｜＝｜０−ＩS1’｜＝｜ＩS1’｜＝１    （１１−１）
θRy1＝３００°    （１１−２）
｜ＩRy2｜＝｜ＩS1−ＩT1｜＝｜ＩS1’−０｜＝｜ＩS1’｜＝１    （１１−３）
θRy2＝１２０°    （１１−４）
｜ＩRy3｜＝｜ＩR2−ＩS2｜＝｜２ＩR2’−ＩS2’｜＝７1/2    （１１−５）
θRy3＝３４０．９°    （１１−６）
｜ＩRy4｜＝｜ＩS2−ＩT2｜＝｜ＩS2’−２ＩT2’｜＝７1/2    （１１−７）
θRy4＝７９．１°    （１１−８）
したがって、第１乃至第４の電流変化率ＫRy1〜ＫRy4および第１乃至第４の位相変化角ΔθRy1〜ΔθRy4は（１２−１）式〜（１２−８）式でそれぞれ表される。
ＫRy1＝｜ＩRy1｜／｜ＩRy1’｜＝１／３1/2（≒０．５８）    （１２−１）
ΔθRy1＝θRy1−θRy1’＝３００°−３３０°＝−３０°    （１２−２）
ＫRy2＝｜ＩRy2｜／｜ＩRy2’｜＝１／３1/2（≒０．５８）    （１２−３）
ΔθRy2＝θRy2−θRy2’＝１２０°−９０°＝３０°    （１２−４）
ＫRy3＝｜ＩRy3｜／｜ＩRy3’｜＝７1/2／３1/2（≒１．５３）    （１２−５）
ΔθRy3＝θRy3−θRy3’＝３４０．９°−３３０°＝１０．９°    （１２−６）
ＫRy4＝｜ＩRy4｜／｜ＩRy4’｜＝７1/2／３1/2（≒１．５３）    （１２−７）
ΔθRy4＝θRy4−θRy4’＝７９．１°−９０°＝−１０．９°    （１２−８）
【００３３】
次に、第１の断線保護継電装置１０1のリレー演算処理部１５における第１の送電線１Ｌに対する断線回線判定処理方法について説明する。
【００３４】
リレー演算処理部１５は、第１乃至第４の電流変化率ＫRy1〜ＫRy4については±１０％の裕度α（＝０．９〜１．１）を持たせ、第１乃至第４の位相変化角ΔθRy1〜ΔθRy4については±１０°の裕度β（＝−１０°〜１０°）を持たせて、以下のように断線回線を判定する。
（１）０．５２≦ＫRy1≦０．６４、−４０°≦ΔθRy1≦−２０°、０．９≦ＫRy2≦１．１、−１０°ΔθRy2≦１０°、１．３８≦ＫRy3≦１．６８、１°≦ΔθRy3≦２１°、０．９≦ＫRy4≦１．１、−１０°≦ΔθRy4≦１０°の場合には、第１の送電線１ＬのＲ相で断線事故が発生したと判定する。
（２）０．５２≦ＫRy1≦０．６４、２０°≦ΔθRy1≦４０°、０．５２≦ＫRy2≦０．６４、−４０°≦ΔθRy2≦−２０°、１．３８≦ＫRy3≦１．６８、−２１°≦ΔθRy3≦−１°、１．３８≦ＫRy4≦１．６８、１°≦ΔθRy4≦２１°の場合には、第１の送電線１ＬのＳ相で断線事故が発生したと判定する。
（３）０．９≦ＫRy1≦１．１、−１０°≦ΔθRy1≦１０°、０．５２≦ＫRy2≦０．６４、２０°≦ΔθRy2≦４０°、０．９≦ＫRy3≦１．１、−１０°≦ΔθRy3≦１０°、１．３８≦ＫRy4≦１．６８、−２１°≦ΔθRy4≦−１°の場合には、第１の送電線１ＬのＴ相で断線事故が発生したと判定する。
（４）−０．１≦ＫRy1≦０．１、−１０°≦ΔθRy1≦１０°、０．５２≦ＫRy2≦０．６４、−４０°≦ΔθRy2≦−２０°、１．８≦ＫRy3≦２．２、−１０°≦ΔθRy3≦１０°、１．３８≦ＫRy4≦１．６８、１°≦ΔθRy4≦２１°の場合には、第１の送電線１ＬのＲＳ相で断線事故が発生したと判定する。
（５）０．５２≦ＫRy1≦０．６４、２０°≦ΔθRy1≦４０°、−０．１≦ＫRy2≦０．１、−１０°≦ΔθRy2≦１０°、１．３８≦ＫRy3≦１．６８、−２１°≦ΔθRy3≦−１°、１．８≦ＫRy4≦２．２、−１０°≦ΔθRy4≦１０°の場合には、第１の送電線１ＬのＳＴ相で断線事故が発生したと判定する。
（６）０．５２≦ＫRy1≦０．６４、−４０°≦ΔθRy1≦−２０°、０．５２≦ＫRy2≦０．６４、２０°≦ΔθRy2≦４０°、１．３８≦ＫRy3≦１．６８、１°≦ΔθRy3≦２１°、１．３８≦ＫRy4≦１．６８、−２１°≦ΔθRy4≦−１°の場合には、第１の送電線１ＬのＴＲ相で断線事故が発生したと判定する。
【００３５】
第１の断線保護継電装置１０1のリレー演算処理部１５における第２の送電線２Ｌに対する断線回線判定処理方法も同様にして行われる。
【実施例２】
【００３６】
次に、本発明の第２の実施例による断線保護継電システムについて、図５乃至図７を参照して説明する。
本実施例による断線保護継電システムは、以下に示す点で、上述した第１の実施例による断線保護継電システムと異なる。
（１）図５に示すように、第１の断線保護継電装置１０1が、第１の送電線１Ｌの送電端側に設置された第１および第２のストレート貫通変流器２２1，２２2からそれぞれ入力される第１および第２の合成電流ＩRy1，ＩRy2と第２の送電線２Ｌの送電端側に設置された第３および第４のストレート貫通変流器２２3，２２4からそれぞれ入力される第３および第４の合成電流ＩRy3，ＩRy4とに基づいて動作する。
（２）また、第２の断線保護継電装置１０2が、第１の送電線１Ｌの受電端側に設置された第５よび第６のストレート貫通変流器２２5，２２6からそれぞれ入力される第５および第６の合成電流ＩRy5，ＩRy6と第２の送電線２Ｌの受電端側に設置された第７および第８のストレート貫通変流器２２7，２２8からそれぞれ入力される第７および第８の合成電流ＩRy7，ＩRy8とに基づいて動作する。
【００３７】
ここで、第１のストレート貫通変流器２２1は、２次コイルを巻装した環状鉄心に第１の送電線１ＬのＲ相およびＳ相を同じ向きにストレートに貫通させた貫通形変流器であり、第２のストレート貫通変流器２２2は、２次コイルを巻装した環状鉄心に第１の送電線１ＬのＳ相およびＴ相を同じ向きにストレートに貫通させた貫通形変流器である。
すなわち、第１の送電線１ＬのＲ相およびＳ相は共に第１のストレート貫通変流器２２1の極性方向（環状鉄心の第１の開口面から環状鉄心の第２の開口面への方向）に貫通されており、第１の送電線１ＬのＳ相およびＴ相は共に第２のストレート貫通変流器２２2の極性方向（環状鉄心の第１の開口面から環状鉄心の第２の開口面への方向）に貫通されている。
【００３８】
したがって、正常時の第１のＲ相電流ＩR1’と正常時の第１のＳ相電流ＩS1’とは図６（ａ−１）に示すように１２０°の位相差で第１のストレート貫通変流器２２1の環状鉄心を極性方向に貫通して流れるため、第１のストレート貫通変流器２２1から第１の断線保護継電装置１０1に入力される正常時の第１の合成電流ＩRy1’は正常時の第１のＲ相電流ＩR1’と正常時の第１のＳ相電流ＩS1’とのベクトル和となり、正常時の第１の合成電流ＩRy1’の大きさおよび位相は１および６０°となる。
｜ＩRy1’｜＝｜ＩR1’＋Ｉ S1’｜＝１
θRy1’＝６０°
【００３９】
第２乃至第４のストレート貫通変流器２２2〜２２4は、第１のストレート貫通変流器２２1と同様に構成されている。
したがって、第２のストレート貫通変流器２２2から第１の断線保護継電装置１０1に入力される正常時の第２の合成電流ＩRy2’は正常時の第１のＳ相電流ＩS1’と正常時の第１のＴ相電流ＩT1’とのベクトル和となり、正常時の第２の合成電流ＩRy2’の大きさおよび位相は１および１８０°となる（図６（ａ−１）参照）。
｜ＩRy2’｜＝｜ＩS1’＋Ｉ T1’｜＝１
θRy2’＝１８０°
第３のストレート貫通変流器２２3から第１の断線保護継電装置１０1に入力される正常時の第３の合成電流ＩRy3’は正常時の第２のＲ相電流ＩR2’と正常時の第２のＳ相電流ＩS2’とのベクトル和となり、正常時の第３の合成電流ＩRy3’の大きさおよび位相は１および６０°となる（図６（ａ−２）参照）。
｜ＩRy3’｜＝｜ＩR2’＋ＩS2’｜＝１
θRy3’＝６０°
第４のストレート貫通変流器２２4から第１の断線保護継電装置１０1に入力される正常時の第４の合成電流ＩRy4’は正常時の第２のＳ相電流ＩS2’と正常時の第２のＴ相電流ＩT2’とのベクトル和となり、正常時の第４の合成電流ＩRy4’の大きさおよび位相は１および１８０°となる（図６（ａ−２）参照）。
｜ＩRy4’｜＝｜ＩS2’＋Ｉ T2’｜＝１
θRy4’＝１８０°
【００４０】
次に、第１の送電線１Ｌにおいて断線事故が発生したときの第１乃至第４の電流変化率ＫRy1〜ＫRy4および第１乃至第４の位相変化角ΔθRy1〜ΔθRy4について、図６および図７を参照して説明する。
【００４１】
（１）第１の送電線１ＬのＲ相断線時
第１の送電線１ＬのＲ相に断線事故が発生すると、図６（ｂ−１）に示すように、第１のＲ相電流ＩR1の大きさはΔＩR1だけ減少し、第１のＳ相およびＴ相電流ＩS1，ＩT1は変化しない。また、同図（ｂ−２）に示すように、第２のＲ相電流ＩR2の大きさはΔＩR2だけ増加し、第２のＳ相およびＴ相電流ＩS2，ＩT2は変化しない。ここで、第１のＲ相電流ＩR1の減少量ΔＩR1と第２のＲ相電流ＩR2の増加量ΔＩR2とは同じになる。
その結果、第１乃至第４の合成電流ＩRy1〜ＩRy4の大きさおよび位相は（１３−１）式〜（１３−８）式でそれぞれ表される。
｜ＩRy1｜＝｜ＩR1＋ＩS1｜＝｜０＋ＩS1’｜＝｜ＩS1’｜＝１    （１３−１）
θRy1＝１２０°    （１３−２）
｜ＩRy2｜＝｜ＩS1＋ＩT1｜＝｜ＩS1’＋ＩT1’｜＝１    （１３−３）
θRy2＝１８０°    （１３−４）
｜ＩRy3｜＝｜ＩR2＋ＩS2｜＝｜２ＩR2’＋ＩS2’｜＝３1/2    （１３−５）
θRy3＝３０°    （１３−６）
｜ＩRy4｜＝｜ＩS2＋ＩT2｜＝｜ＩS2’＋ＩT2’｜＝１    （１３−７）
θRy4＝１８０°    （１３−８）
したがって、第１乃至第４の電流変化率ＫRy1〜ＫRy4および第１乃至第４の位相変化角ΔθRy1〜ΔθRy4は（１４−１）式〜（１４−８）式でそれぞれ表される。
ＫRy1＝｜ＩRy1｜／｜ＩRy1’｜＝１／１＝１    （１４−１）
ΔθRy1＝θRy1−θRy1’＝１２０°−６０°＝６０°    （１４−２）
ＫRy2＝｜ＩRy2｜／｜ＩRy2’｜＝１／１＝１    （１４−３）
ΔθRy2＝θRy2−θRy2’＝１８０°−１８０°＝０°    （１４−４）
ＫRy3＝｜ＩRy3｜／｜ＩRy3’｜＝３1/2／１（≒１．７３）    （１４−５）
ΔθRy3＝θRy3−θRy3’＝３０°−６０°＝−３０°    （１４−６）
ＫRy4＝｜ＩRy4｜／｜ＩRy4’｜＝１／１＝１    （１４−７）
ΔθRy4＝θRy4−θRy4’＝１８０°−１８０°＝０°    （１４−８）
【００４２】
（２）第１の送電線１ＬのＳ相断線時
同様にして、第１の送電線１ＬのＳ相に断線事故が発生すると、第１乃至第４の合成電流ＩRy1〜ＩRy4の大きさおよび位相は（１５−１）式〜（１５−８）式でそれぞれ表される。
｜ＩRy1｜＝｜ＩR1＋ＩS1｜＝｜ＩR1’＋０｜＝｜ＩR1’｜＝１    （１５−１）
θRy1＝０°    （１５−２）
｜ＩRy2｜＝｜ＩS1＋ＩT1｜＝｜０＋ＩT1’｜＝｜ＩT1’｜＝１    （１５−３）
θRy2＝２４０°    （１５−４）
｜ＩRy3｜＝｜ＩR2＋ＩS2｜＝｜ＩR2’＋２ＩS2’｜＝３1/2    （１５−５）
θRy3＝９０°    （１５−６）
｜ＩRy4｜＝｜ＩS2＋ＩT2｜＝｜２ＩS2’＋ＩT2’｜＝３1/2    （１５−７）
θRy4＝１５０°    （１５−８）
したがって、第１乃至第４の電流変化率ＫRy1〜ＫRy4および第１乃至第４の位相変化角ΔθRy1〜ΔθRy4は（１６−１）式〜（１６−８）式でそれぞれ表される。
ＫRy1＝｜ＩRy1｜／｜ＩRy1’｜＝１／１＝１    （１６−１）
ΔθRy1＝θRy1−θRy1’＝０°−６０°＝−６０°    （１６−２）
ＫRy2＝｜ＩRy2｜／｜ＩRy2’｜＝１／１＝１    （１６−３）
ΔθRy2＝θRy2−θRy2’＝２４０°−１８０°＝６０°    （１６−４）
ＫRy3＝｜ＩRy3｜／｜ＩRy3’｜＝３1/2／１（≒１．７３）    （１６−５）
ΔθRy3＝θRy3−θRy3’＝９０°−６０°＝３０°    （１６−６）
ＫRy4＝｜ＩRy4｜／｜ＩRy4’｜＝３1/2／１（≒１．７３）    （１６−７）
ΔθRy4＝θRy4−θRy4’＝１５０°−１８０°＝−３０°    （１６−８）
【００４３】
（３）第１の送電線１ＬのＴ相断線時
同様にして、第１の送電線１ＬのＴ相に断線事故が発生すると、第１乃至第４の合成電流ＩRy1〜ＩRy4の大きさおよび位相は（１７−１）式〜（１７−８）式でそれぞれ表される。
｜ＩRy1｜＝｜ＩR1＋ＩS1｜＝｜ＩR1’＋ＩS1’｜＝１    （１７−１）
θRy1＝６０°    （１７−２）
｜ＩRy2｜＝｜ＩS1＋ＩT1｜＝｜ＩS1’＋０｜＝｜ＩS1’｜＝１    （１７−３）
θRy2＝１２０°    （１７−４）
｜ＩRy3｜＝｜ＩR2＋ＩS2｜＝｜ＩR2’＋ＩS2’｜＝１    （１７−５）
θRy3＝６０°    （１７−６）
｜ＩRy4｜＝｜ＩS2＋ＩT2｜＝｜ＩS2’＋２ＩT2’｜＝３1/2    （１７−７）
θRy4＝２１０°    （１７−８）
したがって、第１乃至第４の電流変化率ＫRy1〜ＫRy4および第１乃至第４の位相変化角ΔθRy1〜ΔθRy4は（１８−１）式〜（１８−８）式でそれぞれ表される。
ＫRy1＝｜ＩRy1｜／｜ＩRy1’｜＝１／１＝１    （１８−１）
ΔθRy1＝θRy1−θRy1’＝６０°−６０°＝０°    （１８−２）
ＫRy2＝｜ＩRy2｜／｜ＩRy2’｜＝１／１＝１    （１８−３）
ΔθRy2＝θRy2−θRy2’＝１２０°−１８０°＝−６０°    （１８−４）
ＫRy3＝｜ＩRy3｜／｜ＩRy3’｜＝１／１＝１    （１８−５）
ΔθRy3＝θRy3−θRy3’＝６０°−６０°＝０°    （１８−６）
ＫRy4＝｜ＩRy4｜／｜ＩRy4’｜＝３1/2／１（≒１．７３）    （１８−７）
ΔθRy4＝θRy4−θRy4’＝２１０°−１８０°＝３０°    （１８−８）
【００４４】
（４）第１の送電線１ＬのＲＳ相断線時
第１の送電線１ＬのＲ相およびＳ相に断線事故が発生すると、図７（ａ）に示すように、第１のＲ相およびＳ相電流ＩR1，ＩS1の大きさはΔＩR1およびΔＩS1だけ減少し、第１のＴ相電流ＩT1は変化しない。また、同図（ｂ）に示すように、第２のＲ相およびＳ相電流ＩR2，ＩS2の大きさはΔＩR2およびΔＩS2だけ増加し、第２のＴ相電流ＩT2は変化しない。ここで、第１のＲ相電流ＩR1の減少量ΔＩR1と第２のＲ相電流ＩR2の増加量ΔＩR2とは同じになり、第１のＳ相電流ＩS1の減少量ΔＩS1と第２のＳ相電流ＩS2の増加量ΔＩS2とは同じになる。
その結果、第１乃至第４の合成電流ＩRy1〜ＩRy4の大きさおよび位相は（１９−１）式〜（１９−８）式でそれぞれ表される。
｜ＩRy1｜＝｜ＩR1＋ＩS1｜＝｜０＋０｜＝０    （１９−１）
θRy1＝６０°    （１９−２）
｜ＩRy2｜＝｜ＩS1＋ＩT1｜＝｜０＋ＩT1’｜＝｜ＩT1’｜＝１    （１９−３）
θRy2＝２４０°    （１９−４）
｜ＩRy3｜＝｜ＩR2＋ＩS2｜＝｜２ＩR2’＋２ＩS2’｜＝２×｜ＩR2’＋ＩS2’｜＝２×１＝２    （１９−５）
θRy3＝６０°    （１９−６）
｜ＩRy4｜＝｜ＩS2＋ＩT2｜＝｜２ＩS2’＋ＩT2’｜＝３1/2    （１９−７）
θRy4＝１５０°    （１９−８）
したがって、第１乃至第４の電流変化率ＫRy1〜ＫRy4および第１乃至第４の位相変化角ΔθRy1〜ΔθRy4は（２０−１）式〜（２０−８）式でそれぞれ表される。
ＫRy1＝｜ＩRy1｜／｜ＩRy1’｜＝０／１＝０    （２０−１）
ΔθRy1＝θRy1−θRy1’＝６０°−６０°＝０°    （２０−２）
ＫRy2＝｜ＩRy2｜／｜ＩRy2’｜＝１／１＝１    （２０−３）
ΔθRy2＝θRy2−θRy2’＝２４０°−１８０°＝６０°    （２０−４）
ＫRy3＝｜ＩRy3｜／｜ＩRy3’｜＝２／１＝２    （２０−５）
ΔθRy3＝θRy3−θRy3’＝６０°−６０°＝０°    （２０−６）
ＫRy4＝｜ＩRy4｜／｜ＩRy4’｜＝３1/2／１（≒１．７３）    （２０−７）
ΔθRy4＝θRy4−θRy4’＝１５０°−１８０°＝−３０°    （２０−８）
【００４５】
（５）第１の送電線１ＬのＳＴ相断線時
同様にして、第１の送電線１ＬのＳ相およびＴ相に断線事故が発生すると、第１乃至第４の合成電流ＩRy1〜ＩRy4の大きさおよび位相は（２１−１）式〜（２１−８）式でそれぞれ表される。
｜ＩRy1｜＝｜ＩR1＋ＩS1｜＝｜ＩR1’＋０｜＝｜ＩR1’｜＝１    （２１−１）
θRy1＝０°    （２１−２）
｜ＩRy2｜＝｜ＩS1＋ＩT1｜＝｜０＋０｜＝０    （２１−３）
θRy2＝１８０°    （２１−４）
｜ＩRy3｜＝｜ＩR2＋ＩS2｜＝｜ＩR2’＋２ＩS2’｜＝３1/2    （２１−５）
θRy3＝９０°    （２１−６）
｜ＩRy4｜＝｜ＩS2＋ＩT2｜＝｜２ＩS2’＋２ＩT2’｜＝２×｜ＩS2’＋ＩT2’｜＝２×１＝２    （２１−７）
θRy4＝１８０°    （２１−８）
したがって、第１乃至第４の電流変化率ＫRy1〜ＫRy4および第１乃至第４の位相変化角ΔθRy1〜ΔθRy4は（２２−１）式〜（２２−８）式でそれぞれ表される。
ＫRy1＝｜ＩRy1｜／｜ＩRy1’｜＝１／１＝１    （２２−１）
ΔθRy1＝θRy1−θRy1’＝０°−６０°＝−６０°    （２２−２）
ＫRy2＝｜ＩRy2｜／｜ＩRy2’｜＝０／１＝０    （２２−３）
ΔθRy2＝θRy2−θRy2’＝１８０°−１８０°＝０°    （２２−４）
ＫRy3＝｜ＩRy3｜／｜ＩRy3’｜＝３1/2／１（≒１．７３）    （２２−５）
ΔθRy3＝θRy3−θRy3’＝９０°−６０°＝３０°    （２２−６）
ＫRy4＝｜ＩRy4｜／｜ＩRy4’｜＝２／１＝２    （２２−７）
ΔθRy4＝θRy4−θRy4’＝１８０°−１８０°＝０°    （２２−８）
【００４６】
（６）第１の送電線１ＬのＴＲ相断線時
同様にして、第１の送電線１ＬのＴ相およびＲ相に断線事故が発生すると、第１乃至第４の合成電流ＩRy1〜ＩRy4の大きさおよび位相は（２３−１）式〜（２３−８）式でそれぞれ表される。
｜ＩRy1｜＝｜ＩR1＋ＩS1｜＝｜０＋ＩS1’｜＝｜ＩS1’｜＝１    （２３−１）
θRy1＝１２０°    （２３−２）
｜ＩRy2｜＝｜ＩS1＋ＩT1｜＝｜ＩS1’＋０｜＝｜ＩS1’｜＝１    （２３−３）
θRy2＝１２０°    （２３−４）
｜ＩRy3｜＝｜ＩR2＋ＩS2｜＝｜２ＩR2’＋ＩS2’｜＝３1/2    （２３−５）
θRy3＝３０°    （２３−６）
｜ＩRy4｜＝｜ＩS2＋ＩT2｜＝｜ＩS2’＋２ＩT2’｜＝３1/2    （２３−７）
θRy4＝２１０°    （２３−８）
したがって、第１乃至第４の電流変化率ＫRy1〜ＫRy4および第１乃至第４の位相変化角ΔθRy1〜ΔθRy4は（２４−１）式〜（２４−８）式でそれぞれ表される。
ΔＩRy1＝｜ＩRy1｜／｜ＩRy1’｜＝１／１＝１    （２４−１）
ΔθRy1＝θRy1−θRy1’＝１２０°−６０°＝６０°    （２４−２）
ΔＩRy2＝｜ＩRy2｜／｜ＩRy2’｜＝１／１＝１    （２４−３）
ΔθRy2＝θRy2−θRy2’＝１２０°−１８０°＝−６０°    （２４−４）
ΔＩRy3＝｜ＩRy3｜／｜ＩRy3’｜＝３1/2／１（≒１．７３）    （２４−５）
ΔθRy3＝θRy3−θRy3’＝３０°−６０°＝−３０°    （２４−６）
ΔＩRy4＝｜ＩRy4｜／｜ＩRy4’｜＝３1/2／１（≒１．７３）    （２４−７）
ΔθRy4＝θRy4−θRy4’＝２１０°−１８０°＝３０°    （２４−８）
【００４７】
次に、第１の断線保護継電装置１０1のリレー演算処理部１５における第１の送電線１Ｌに対する断線回線判定処理方法について説明する。
【００４８】
リレー演算処理部１５は、第１乃至第４の電流変化率ＫRy1〜ＫRy4については±１０％の裕度α（＝０．９〜１．１）を持たせ、第１乃至第４の位相変化角ΔθRy1〜ΔθRy4については±１０°の裕度β（＝−１０°〜１０°）を持たせて、以下のように断線回線を判定する。
（１）０．９≦ＫRy1≦１．１、５０°≦ΔθRy1≦７０°、０．９≦ＫRy2≦１．１、−１０°≦ΔθRy2≦１０°、１．５６≦ＫRy3≦１．９、−４０°≦ΔθRy3≦−２０°、０．９≦ＫRy4≦１．１、−１０°≦ΔθRy4≦１０°の場合には、第１の送電線１ＬのＲ相で断線事故が発生したと判定する。
（２）０．９≦ＫRy1≦１．１、−７０°≦ΔθRy1≦−５０°、０．９≦ＫRy2≦１．１、５０°≦ΔθRy2≦７０°、１．５６≦ＫRy3≦１．９、２０°≦ΔθRy3≦４０°、１．５６≦ＫRy4≦１．９、−４０°≦ΔθRy4≦−２０°の場合には、第１の送電線１ＬのＳ相で断線事故が発生したと判定する。
（３）０．９≦ＫRy1≦１．１、−１０°≦ΔθRy1≦１０°、０．９≦ＫRy2≦１．１、−７０°≦ΔθRy2≦−５０°、０．９≦ＫRy3≦１．１、−１０°≦ΔθRy3≦１０°、１．５６≦ＫRy4≦１．９、２０°≦ΔθRy4≦４０°の場合には、第１の送電線１ＬのＴ相で断線事故が発生したと判定する。
（４）−０．１≦ＫRy1≦０．１、−１０°≦ΔθRy1≦１０°、０．９≦ＫRy2≦１．１、５０°≦ΔθRy2≦７０°、１．８≦ＫRy3≦２．２、−１０°≦ΔθRy3≦１０°、１．５６≦ＫRy4≦１．９、−４０°≦ΔθRy4≦−２０°の場合には、第１の送電線１ＬのＲＳ相で断線事故が発生したと判定する。
（５）０．９≦ＫRy1≦１．１、−７０°≦ΔθRy1≦−５０°、−０．１≦ＫRy2≦０．１、−１０°≦ΔθRy2≦１０°、１．５６≦ＫRy3≦１．９、２０°≦ΔθRy3≦４０°、１．８≦ＫRy4≦２．２、−１０°≦ΔθRy4≦１０°の場合には、第１の送電線１ＬのＳＴ相で断線事故が発生したと判定する。
（６）０．９≦ＫRy1≦１．１、５０°≦ΔθRy1≦７０°、０．９≦ＫRy2≦１．１、−７０°≦ΔθRy2≦−５０°、１．５６≦ＫRy3≦１．９、−４０°≦ΔθRy3≦−２０°、１．５６≦ＫRy4≦１．９、２０°≦ΔθRy4≦４０°の場合には、第１の送電線１ＬのＴＲ相で断線事故が発生したと判定する。
【００４９】
第１の断線保護継電装置１０1のリレー演算処理部１５における第２の送電線２Ｌに対する断線回線判定処理方法も同様にして行われる。
【実施例３】
【００５０】
次に、本発明の第３の実施例による断線保護継電システムについて、図８乃至図１０を参照して説明する。
本実施例による断線保護継電システムは、以下に示す点で、上述した第１の実施例による断線保護継電システムと異なる。
（１）図８に示すように、第１の断線保護継電装置１０1が、第１の送電線１Ｌの送電端側に設置された第１の三相貫通変流器２３1から入力される第１の合成電流ＩRy1と第２の送電線２Ｌの送電端側に設置された第２の三相貫通変流器２３2から入力される第２の合成電流ＩRy2とに基づいて動作する。
（２）また、第２の断線保護継電装置１０2が、第１の送電線１Ｌの受電端側に設置された第３の三相貫通変流器２３3から入力される第３の合成電流ＩRy3と第２の送電線２Ｌの受電端側に設置された第４の三相貫通変流器２３4から入力される第４の合成電流ＩRy4とに基づいて動作する。
【００５１】
ここで、第１の三相貫通変流器２３1は、２次コイルを巻装した環状鉄心に第１の送電線１ＬのＳ相をＲ相と逆向きに同じ回数だけ貫通させるとともに第１の送電線１ＬのＴ相をＲ相と逆向きに異なる回数だけ貫通させた貫通形変流器である。すなわち、第１の送電線１ＬのＲ相は第１の三相貫通変流器２３1の極性方向（環状鉄心の第１の開口面から環状鉄心の第２の開口面への方向）に貫通されているが、第１の送電線１ＬのＳ相およびＴ相は共に第１の三相貫通変流器２３1の反極性方向（環状鉄心の第２の開口面から環状鉄心の第１の開口面への方向）に貫通されている。
また、第１の送電線１ＬのＲ相およびＳ相は１回だけ第１の三相貫通変流器２３1を貫通されているが、第１の送電線１ＬのＴ相は２回ほど第１の三相貫通変流器２３1を貫通されている。これにより、第１の三相貫通変流器２３1からは、第１のＲ相電流ＩR1と第１のＳ相電流ＩS1の極性を反転したものと第１のＴ相電流ＩT1を２倍した電流の極性を反転したものとの和電流が出力される。
【００５２】
したがって、第１の三相貫通変流器２３1から第１の断線保護継電装置１０1に入力される正常時の第１の合成電流ＩRy1’は正常時の第１のＲ相電流ＩR1’と極性が負の正常時の第１のＳ相電流ＩS1’（＝−ＩS1’）と極性が負の第１のＴ相電流ＩT1’を２倍した電流（＝−２ＩT1’）とのベクトル和となるが、正常時の第１のＲ相、Ｓ相およびＴ相電流ＩR1’，ＩS1’，ＩT1’は図９（ａ−１）に示すように位相が１２０°間隔でずれているため、正常時の第１の合成電流ＩRy1’の大きさおよび位相は７1/2および１９．１°となる。
｜ＩRy1’｜＝｜ＩR1’−ＩS1’−２ＩT1’｜＝７1/2
θRy1’＝１９．１°
【００５３】
第２の三相貫通変流器２３2は、第１の三相貫通変流器２３1と同様に構成されている。
したがって、第２の三相貫通変流器２３2から第１の断線保護継電装置１０1に入力される正常時の第２の合成電流ＩRy2’は正常時の第２のＲ相電流ＩR2’と極性が負の正常時の第２のＳ相電流ＩS2’（＝−ＩS2’）と極性が負の第２のＴ相電流ＩT2’を２倍した電流（＝−２ＩT2’）とのベクトル和となるが、正常時の第２のＲ相、Ｓ相およびＴ相電流ＩR2’，ＩS2’，ＩT2’は同図（ａ−２）に示すように位相が１２０°間隔でずれているため、正常時の第２の合成電流ＩRy2’のおよび位相は７1/2および１９．１°となる。
｜ＩRy2’｜＝｜ＩR2’−ＩS2’−２ＩT2’｜＝７1/2
θRy2’＝１９．１°
【００５４】
次に、第１の送電線１Ｌにおいて断線事故が発生したときの第１乃至第４の電流変化率ＫRy1〜ＫRy4と第１および第２の位相変化角ΔθRy1，ΔθRy2について、図９および図１０を参照して説明する。
【００５５】
（１）第１の送電線１ＬのＲ相断線時
第１の送電線１ＬのＲ相に断線事故が発生すると、図９（ｂ−１）に示すように、第１のＲ相電流ＩR1の大きさはΔＩR1だけ減少し、第１のＳ相およびＴ相電流ＩS1，ＩT1は変化しない。また、同図（ｂ−２）に示すように、第２のＲ相電流ＩR2の大きさはΔＩR2だけ増加し、第２のＳ相およびＴ相電流ＩS2，ＩT2は変化しない。ここで、第１のＲ相電流ＩR1の減少量ΔＩR1と第２のＲ相電流ＩR2の増加量ΔＩR2とは同じになる。
その結果、第１および第２の合成電流ＩRy1，ＩRy2の大きさおよび位相は（２５−１）式〜（２５−４）式でそれぞれ表される。
｜ＩRy1｜＝｜ＩR1−ＩS1−２ＩT1｜＝｜０−ＩS1’−２ＩT1’｜＝｜ＩS1’＋２ＩT1’｜＝３1/2    （２５−１）
θRy1＝３０°    （２５−２）
｜ＩRy2｜＝｜ＩR2−ＩS2−２ＩT2｜＝｜２ＩR2’−ＩS2’−２ＩT2’｜＝１３1/2    （２５−３）
θRy2＝１３．９°    （２５−４）
したがって、第１および第２の電流変化率ＫRy1，ＫRy2と第１および第２の位相変化角ΔθRy1，ΔθRy2は（２６−１）式〜（２６−４）式でそれぞれ表される。
ＫRy1＝｜ＩRy1｜／｜ＩRy1’｜＝３1/2／７1/2（≒０．６５）    （２６−１）
ΔθRy1＝θRy1−θRy1’＝３０°−１９．１°＝１０．９°    （２６−２）
ＫRy2＝｜ＩRy2｜／｜ＩRy2’｜＝１３1/2／７1/2（≒１．３６）    （２６−３）
ΔθRy2＝θRy2−θRy2’＝１３．９°−１９．１°＝−５．２°    （２６−４）
【００５６】
（２）第１の送電線１ＬのＳ相断線時
同様にして、第１の送電線１ＬのＳ相に断線事故が発生すると、第１および第２の合成電流ＩRy1，ＩRy2の大きさおよび位相は（２７−１）式〜（２７−４）式でそれぞれ表される。
｜ＩRy1｜＝｜ＩR1−ＩS1−２ＩT1｜＝｜ＩR1’−０−２ＩT1’｜＝｜ＩR1’−２ＩT1’｜＝７1/2    （２７−１）
θRy1＝４０．９°    （２７−２）
｜ＩRy2｜＝｜ＩR2−ＩS2−２ＩT2｜＝｜ＩR2’−ＩS2’−２ＩT2’｜＝３    （２７−３）
θRy2＝０°    （２７−４）
したがって、第１および第２の電流変化率ＫRy1，ＫRy2と第１および第２の位相変化角ΔθRy1，ΔθRy2は（２８−１）式〜（２８−４）式でそれぞれ表される。
ＫRy1＝｜ＩRy1｜／｜ＩRy1’｜＝７1/2／７1/2＝１    （２８−１）
ΔθRy1＝θRy1−θRy1’＝４０．９°−１９．１°＝２１．８°    （２８−２）
ＫRy2＝｜ＩRy2｜／｜ＩRy2’｜＝３／７1/2（≒１．１３）    （２８−３）
ΔθRy2＝θRy2−θRy2’＝０°−１９．１°＝−１９．１°    （２８−４）
【００５７】
（３）第１の送電線１ＬのＴ相断線時
同様にして、第１の送電線１ＬのＴ相に断線事故が発生すると、第１および第２の合成電流ＩRy1，ＩRy2の大きさおよび位相は（２９−１）式〜（２９−４）式でそれぞれ表される。
｜ＩRy1｜＝｜ＩR1−ＩS1−２ＩT1｜＝｜ＩR1’−ＩS1’−０｜＝｜ＩR1’−ＩS1’｜＝３1/2    （２９−１）
θRy1＝３３０°    （２９−２）
｜ＩRy2｜＝｜ＩR2−ＩS2−２ＩT2｜＝｜ＩR2’−ＩS2’−４ＩT2’｜＝４    （２９−３）
θRy2＝４０．９°    （２９−４）
したがって、第１および第２の電流変化率ＫRy1，ＫRy2と第１および第２の位相変化角ΔθRy1，ΔθRy2は（３０−１）式〜（３０−４）式でそれぞれ表される。
ＫRy1＝｜ＩRy1｜／｜ＩRy1’｜＝３1/2／７1/2（≒０．６５）    （３０−１）
ΔθRy1＝θRy1−θRy1’＝３３０°−１９．１°＝３１０．９°＝−４９．１°    （３０−２）
ＫRy2＝｜ＩRy2｜／｜ＩRy2’｜＝４／７1/2（≒１．５１）    （３０−３）
ΔθRy2＝θRy2−θRy2’＝４０．９°−１９．１°＝２１．８°    （３０−４）
【００５８】
（４）第１の送電線１ＬのＲＳ相断線時
第１の送電線１ＬのＲ相およびＳ相に断線事故が発生すると、図１０（ａ）に示すように、第１のＲ相およびＳ相電流ＩR1，ＩS1の大きさはΔＩR1およびΔＩS1だけ減少し、第１のＴ相電流ＩT1は変化しない。また、同図（ｂ）に示すように、第２のＲ相およびＳ相電流ＩR2，ＩS2の大きさはΔＩR2およびΔＩS1だけ増加し、第２のＴ相電流ＩT2は変化しない。ここで、第１のＲ相電流ＩR1の減少量ΔＩR1と第２のＲ相電流ＩR2の増加量ΔＩR2とは同じになり、第１のＳ相電流ＩS1の減少量ΔＩS1と第２のＳ相電流ＩS2の増加量ΔＩS2とは同じになる。
その結果、第１および第２の合成電流ＩRy1，ＩRy2の大きさおよび位相は（３１−１）式〜（３１−４）式でそれぞれ表される。
｜ＩRy1｜＝｜ＩR1−ＩS1−２ＩT1｜＝｜０−０−２ＩT1’｜＝２×｜ＩT1’｜＝２    （３１−１）
θRy1＝６０°    （３１−２）
｜ＩRy2｜＝｜ＩR2−ＩS2−２ＩT2｜＝｜２ＩR2’−２ＩS2’−２ＩT2’｜＝２×｜ＩR2’−ＩS2’−ＩT2’｜＝４    （３１−３）
θRy2＝０°    （３１−４）
したがって、第１および第２の電流変化率ＫRy1，ＫRy2と第１および第２の位相変化角ΔθRy1，ΔθRy2は（３２−１）式〜（３２−４）式でそれぞれ表される。
ＫRy1＝｜ＩRy1｜／｜ＩRy1’｜＝２／７1/2（≒０．７６）    （３２−１）
ΔθRy1＝θRy1−θRy1’＝６０°−１９．１°＝４０．９°    （３２−２）
ＫRy2＝｜ＩRy2｜／｜ＩRy2’｜＝４／７1/2（≒１．５１）    （３２−３）
ΔθRy2＝θRy2−θRy2’＝０°−１９．１°＝−１９．１°    （３２−４）
【００５９】
（５）第１の送電線１ＬのＳＴ相断線時
同様にして、第１の送電線１ＬのＳ相およびＴ相に断線事故が発生すると、第１および第２の合成電流ＩRy1，ＩRy2の大きさおよび位相は（３３−１）式〜（３３−４）式でそれぞれ表される。
｜ＩRy1｜＝｜ＩR1−ＩS1−２ＩT1｜＝｜ＩR1−０−０｜＝｜ＩR1’｜＝１    （３３−１）
θRy1＝０°    （３３−２）
｜ＩRy2｜＝｜ＩR2−ＩS2−２ＩT2｜＝｜ＩR2’−２ＩS2’−４ＩT2’｜＝１９1/2    （３３−３）
θRy2＝２３．４°    （３３−４）
したがって、第１および第２の電流変化率ＫRy1，ＫRy2と第１および第２の位相変化角ΔθRy1，ΔθRy2は（３４−１）式〜（３４−４）式でそれぞれ表される。
ＫRy1＝｜ＩRy1｜／｜ＩRy1’｜＝１／７1/2（≒０．３８）    （３４−１）
ΔθRy1＝θRy1−θRy1’＝０°−１９．１°＝−１９．１°    （３４−２）
ＫRy2＝｜ＩRy2｜／｜ＩRy2’｜＝１９1/2／７1/2（≒１．６５）    （３４−３）
ΔθRy2＝θRy2−θRy2’＝２３．４°−１９．１°＝４．３°    （３４−４）
【００６０】
（６）第１の送電線１ＬのＴＲ相断線時
同様にして、第１の送電線１ＬのＴ相およびＲ相に断線事故が発生すると、第１および第２の合成電流ＩRy1，ＩRy2の大きさおよび位相は（３５−１）式〜（３５−４）式でそれぞれ表される。
｜ＩRy1｜＝｜ＩR1−ＩS1−２ＩT1｜＝｜０−ＩS1’−０｜＝｜ＩS1’｜＝１    （３５−１）
θRy1＝３００°    （３５−２）
｜ＩRy2｜＝｜ＩR2−ＩS2−２ＩT2｜＝｜２ＩR2’−ＩS2’−２ＩT2’｜＝３×３1/2    （３５−３）
θRy2＝３０°    （３５−４）
したがって、第１および第２の電流変化率ＫRy1，ＫRy2と第１および第２の位相変化角ΔθRy1，ΔθRy2は（３６−１）式〜（３６−４）式でそれぞれ表される。
ＫRy1＝｜ＩRy1｜／｜ＩRy1’｜＝１／７1/2（≒０．３８）    （３６−１）
ΔθRy1＝θRy1−θRy1’＝３００°−１９．１°＝２８０．９°＝−７９．１°    （３６−２）
ＫRy2＝｜ＩRy2｜／｜ＩRy2’｜＝３×３1/2／７1/2（≒１．９６）    （３６−３）
ΔθRy2＝θRy2−θRy2’＝３０°−１９．１°＝１０．９°    （３６−４）
【００６１】
次に、第１の断線保護継電装置１０1のリレー演算処理部１５における第１の送電線１Ｌに対する断線回線判定処理方法について説明する。
【００６２】
リレー演算処理部１５は、第１および第２の電流変化率ＫRy1，ＫRy2については±１０％の裕度α（＝０．９〜１．１）を持たせ、第１および第２の位相変化角ΔθRy1，ΔθRy2については±１０°の裕度β（＝−１０°〜１０°）を持たせて、以下のように断線回線を判定する。
（１）０．５２≦ＫRy1≦０．６４、０．９°≦ΔθRy1≦２０．９°、１．２２≦ＫRy2≦１．５、−１５．２°≦ΔθRy2≦０°の場合には、第１の送電線１ＬのＲ相で断線事故が発生したと判定する。
（２）０．９≦ＫRy1≦１．１、１１．８°≦ΔθRy1≦３１．８°、１．０２≦ＫRy2≦１．２４、−２９．１°≦ΔθRy2≦−９．１°の場合には、第１の送電線１ＬのＳ相で断線事故が発生したと判定する。
（３）０．５９≦ＫRy1≦０．７２、−５９．１°≦ΔθRy1≦−３９．１°、１．３６≦ＫRy2≦１．６６、１１．８°≦ΔθRy2≦３１．８°の場合には、第１の送電線１ＬのＴ相で断線事故が発生したと判定する。
（４）０．６８≦ＫRy1≦０．８４、３０．９°≦ΔθRy1≦５０．９°、１．３６≦ＫRy2≦１．６６、−２９．１°≦ΔθRy2≦−９．１°の場合には、第１の送電線１ＬのＲＳ相で断線事故が発生したと判定する。
（５）０．３４≦ＫRy1≦０．４２、−２９．１°≦ΔθRy1≦−９．１°、１．４９≦ＫRy2≦１．８２、０°≦ΔθRy2≦１４．３°の場合には、第１の送電線１ＬのＳＴ相で断線事故が発生したと判定する。
（６）０．３４≦ＫRy1≦０．４２、−８９．１°≦ΔθRy1≦−６９．１°、１．７６≦ＫRy2≦２．１６、０．９°≦ΔθRy2≦２０．９°の場合には、第１の送電線１ＬのＴＲ相で断線事故が発生したと判定する。
【００６３】
第１の断線保護継電装置１０1のリレー演算処理部１５における第２の送電線２Ｌに対する断線回線判定処理方法も同様にして行われる。
【実施例４】
【００６４】
次に、本発明の第４の実施例による断線保護継電システムについて、図１１乃至図１４を参照して説明する。
本実施例による断線保護継電システムは、以下に示す点で、上述した第１の実施例による断線保護継電システムと異なる。
（１）図８に示すように、第１の断線保護継電装置１０1が、第１の送電線１Ｌの送電端側に設置された第１の三相貫通変流器２４1から入力される第１の合成電流ＩRy1と第２の送電線２Ｌの送電端側に設置された第２の三相貫通変流器２４2から入力される第２の合成電流ＩRy2とに基づいて動作する。
（２）また、第２の断線保護継電装置１０2が、第１の送電線１Ｌの受電端側に設置された第３の三相貫通変流器２４3から入力される第３の合成電流ＩRy3と第２の送電線２Ｌの受電端側に設置された第４の三相貫通変流器２４4から入力される第４の合成電流ＩRy4とに基づいて動作する。
【００６５】
ここで、第１の三相貫通変流器２４1は、２次コイルを巻装した環状鉄心に第１の送電線１ＬのＳ相をＲ相と逆向きに同じ回数だけ貫通させるとともに第１の送電線１ＬのＴ相をＲ相と同じ向きに異なる回数だけ貫通させた貫通形変流器である。すなわち、第１の送電線１ＬのＲ相およびＴ相は共に第１の三相貫通変流器２４1の極性方向（環状鉄心の第１の開口面から環状鉄心の第２の開口面への方向）に貫通されているが、第１の送電線１ＬのＳ相は第１の三相貫通変流器２４1の反極性方向（環状鉄心の第２の開口面から環状鉄心の第１の開口面への方向）に貫通されている。
また、第１の送電線１ＬのＲ相およびＳ相は１回だけ第１の三相貫通変流器２４1を貫通されているが、第１の送電線１ＬのＴ相は２回ほど第１の三相貫通変流器２４1を貫通されている。これにより、第１の三相貫通変流器２４1からは、第１のＲ相電流ＩR1と第１のＳ相電流ＩS1の極性を反転したものと第１のＴ相電流ＩT1を２倍した電流との和電流が出力される。
【００６６】
したがって、第１の三相貫通変流器２４1から第１の断線保護継電装置１０1に入力される正常時の第１の合成電流ＩRy1’は正常時の第１のＲ相電流ＩR1’と極性が負の正常時の第１のＳ相電流ＩS1’（＝−ＩS1’）と第１のＴ相電流ＩT1’を２倍した電流（＝２ＩT1’）とのベクトル和となるが、正常時の第１のＲ相、Ｓ相およびＴ相電流ＩR1’，ＩS1’，ＩT1’は図１２（ａ）に示すように位相が１２０°間隔でずれているため、正常時の第１の合成電流ＩRy1’の大きさおよび位相は７1/2および２８０．９°となる。
｜ＩRy1’｜＝｜ＩR1’−ＩS1’＋２ＩT1’｜＝７1/2
θRy1’＝２８０．９°
【００６７】
第２の三相貫通変流器２４2は、第１の三相貫通変流器２４1と同様に構成されている。
したがって、第２の三相貫通変流器２４2から第１の断線保護継電装置１０1に入力される正常時の第２の合成電流ＩRy2’は正常時の第２のＲ相電流ＩR2’と極性が負の正常時の第２のＳ相電流ＩS2’（＝−ＩS2’）と第２のＴ相電流ＩT2’を２倍した電流（＝２ＩT2’）とのベクトル和となるが、正常時の第２のＲ相、Ｓ相およびＴ相電流ＩR2’，ＩS2’，ＩT2’は同図（ｂ）に示すように位相が１２０°間隔でずれているため、正常時の第２の合成電流ＩRy2’の大きさおよび位相７1/2および２８０．９°となる。
｜ＩRy2’｜＝｜ＩR2’−ＩS2’＋２ＩT2’｜＝７1/2
θRy2’＝２８０．９°
【００６８】
次に、第１の送電線１Ｌにおいて断線事故が発生したときの第１および第２の電流変化率ＫRy1，ＫRy2と第１および第２の位相変化角ΔθRy1，ΔθRy2について、図１３および図１４を参照して説明する。
【００６９】
（１）第１の送電線１ＬのＲ相断線時
第１の送電線１ＬのＲ相に断線事故が発生すると、図１３（ａ）に示すように、第１のＲ相電流ＩR1の大きさはΔＩR1だけ減少し、第１のＳ相およびＴ相電流ＩS1，ＩT1は変化しない。また、同図（ｂ）に示すように、第２のＲ相電流ＩR2の大きさはΔＩR2だけ増加し、第２のＳ相およびＴ相電流ＩS2，ＩT2は変化しない。ここで、第１のＲ相電流ＩR1の減少量ΔＩR1と第２のＲ相電流ＩR2の増加量ΔＩR2とは同じになる。
その結果、第１および第２の合成電流ＩRy1，ＩRy2の大きさおよび位相は（３７−１）式〜（３７−４）式でそれぞれ表される。
｜ＩRy1｜＝｜ＩR1−ＩS1＋２ＩT1｜＝｜０−ＩS1’＋２ＩT1’｜＝｜−ＩS1’＋２ＩT1’｜＝７1/2    （３７−１）
θRy1＝２５９．１°    （３７−２）
｜ＩRy2｜＝｜ＩR2−ＩS2＋２ＩT2｜＝｜２ＩR2’−ＩS2’＋２ＩT2’｜＝３    （３７−３）
θRy2＝３００°    （３７−４）
したがって、第１および第２の電流変化率ＫRy1，ＫRy2と第１および第２の位相変化角ΔθRy1，ΔθRy2は（３８−１）式〜（３８−４）式でそれぞれ表される。
ＫRy1＝｜ＩRy1｜／｜ＩRy1’｜＝７1/2／７1/2＝１    （３８−１）
ΔθRy1＝θRy1−θRy1’＝２５９．１°−２８０．９°＝−２１．８°    （３７−２）
ＫRy2＝｜ＩRy2｜／｜ＩRy2’｜＝３／７1/2（≒１．１３）    （３８−３）
ΔθRy2＝θRy2−θRy2’＝３００°−２８０．９°＝１９．１°    （３７−４）
【００７０】
（２）第１の送電線１ＬのＳ相断線時
同様にして、第１の送電線１ＬのＳ相に断線事故が発生すると、第１および第２の合成電流ＩRy1，ＩRy2の大きさおよび位相は（３９−１）式〜（３９−４）式でそれぞれ表される。
｜ＩRy1｜＝｜ＩR1−ＩS1＋２ＩT1｜＝｜ＩR1’−０＋２ＩT1’｜＝｜ＩS1’＋２ＩT1’｜＝３1/2    （３９−１）
θRy1＝２７０°    （３９−２）
｜ＩRy2｜＝｜ＩR2−ＩS2＋２ＩT2｜＝｜ＩR2’−２ＩS2’＋２ＩT2’｜＝１３1/2    （３９−３）
θRy2＝２８６．１°    （３９−４）
したがって、第１および第２の電流変化率ＫRy1，ＫRy2と第１および第２の位相変化角ΔθRy1，ΔθRy2は（４０−１）式〜（４０−４）式でそれぞれ表される。
ＫRy1＝｜ＩRy1｜／｜ＩRy1’｜＝３1/2／７1/2（≒０．６５）    （４０−１）
ΔθRy1＝θRy1−θRy1’＝２７０°−２８０．９°＝−１０．９°    （４０−２）
ＫRy2＝｜ＩRy2｜／｜ＩRy2’｜＝１３1/2／７1/2（≒１．３６）    （４０−３）
ΔθRy2＝θRy2−θRy2’＝２８６．１°−２８０．９°＝５．２°    （４０−４）
【００７１】
（３）第１の送電線１ＬのＴ相断線時
同様にして、第１の送電線１ＬのＴ相に断線事故が発生すると、第１および第２の合成電流ＩRy1，ＩRy2の大きさおよび位相は（４１−１）式〜（４１−４）式でそれぞれ表される。
｜ＩRy1｜＝｜ＩR1−ＩS1＋２ＩT1｜＝｜ＩR1’−ＩS1’＋０｜＝｜ＩR1’−ＩS1’｜＝３1/2    （４１−１）
θRy1＝３３０°    （４１−２）
｜ＩRy2｜＝｜ＩR2−ＩS2＋２ＩT2｜＝｜ＩR2’−ＩS2’＋４ＩT2’｜＝１９1/2    （４１−３）
θRy2＝２６３．４°    （４１−４）
したがって、第１および第２の電流変化率ＫRy1，ＫRy2と第１および第２の位相変化角ΔθRy1，ΔθRy2は（４２−１）式〜（４２−４）式でそれぞれ表される。
ＫRy1＝｜ＩRy1｜／｜ＩRy1’｜＝３1/2／７1/2（≒０．６５）    （４２−１）
ΔθRy1＝θRy1−θRy1’＝３３０°−２８０．９°＝４９．１°    （４２−２）
ＫRy2＝｜ＩRy2｜／｜ＩRy2’｜＝１９1/2／７1/2（≒１．６５）    （４２−３）
ΔθRy2＝θRy1−θRy1’＝２６３．４°−２８０．９°＝−１７．５°    （４２−４）
【００７２】
（４）第１の送電線１ＬのＲＳ相断線時
第１の送電線１ＬのＲ相およびＳ相に断線事故が発生すると、図１４（ａ）に示すように、第１のＲ相およびＳ相電流ＩR1，ＩS1の大きさはΔＩR1およびΔＩS1だけ減少し、第１のＴ相電流ＩT1は変化しない。また、同図（ｂ）に示すように、第２のＲ相およびＳ相電流ＩR2，ＩS2の大きさはΔＩR2およびΔＩS1だけ増加し、第２のＴ相電流ＩT2は変化しない。ここで、第１のＲ相電流ＩR1の減少量ΔＩR1と第２のＲ相電流ＩR2の増加量ΔＩR2とは同じになり、第１のＳ相電流ＩS1の減少量ΔＩS1と第２のＳ相電流ＩS2の増加量ΔＩS2とは同じになる。
その結果、第１および第２の合成電流ＩRy1，ＩRy2の大きさおよび位相は（４３−１）式〜（４３−４）式でそれぞれ表される。
｜ＩRy1｜＝｜ＩR1−ＩS1＋２ＩT1｜＝｜０−０＋２ＩT1’｜＝２×｜ＩT1’｜＝２    （４３−１）
θRy1＝２４０°    （４３−２）
｜ＩRy2｜＝｜ＩR2−ＩS2＋２ＩT2｜＝｜２ＩR2’−２ＩS2’＋２ＩT2’｜＝２×｜ＩR2’−ＩS2’＋ＩT2’｜＝４    （４３−３）
θRy2＝３００°    （４３−４）
したがって、第１および第２の電流変化率ＫRy1，ＫRy2と第１および第２の位相変化角ΔθRy1，ΔθRy2は（４４−１）式〜（４４−４）式でそれぞれ表される。
ＫRy1＝｜ＩRy1｜／｜ＩRy1’｜＝２／７1/2（≒０．７６）    （４４−１）
ΔθRy1＝θRy1−θRy1’＝２４０°−２８０．９°＝−４０．９°    （４４−２）
ＫRy2＝｜ＩRy2｜／｜ＩRy2’｜＝４／７1/2（≒１．５１）    （４４−３）
ΔθRy2＝θRy2−θRy2’＝３００°−２８０．９°＝１９．１°    （４４−４）
【００７３】
（５）第１の送電線１ＬのＳＴ相断線時
同様にして、第１の送電線１ＬのＳ相およびＴ相に断線事故が発生すると、第１および第２の合成電流ＩRy1，ＩRy2の大きさおよび位相は（４５−１）式〜（４５−４）式でそれぞれ表される。
｜ＩRy1｜＝｜ＩR1−ＩS1＋２ＩT1｜＝｜ＩR1−０＋０｜＝｜ＩR1’｜＝１    （４５−１）
θRy1＝０°    （４５−２）
｜ＩRy2｜＝｜ＩR2−ＩS2＋２ＩT2｜＝｜ＩR2’−２ＩS2’＋４ＩT2’｜＝２×｜ＩS2’−４ＩT2’｜＝３×３1/2    （４５−３）
θRy2＝２７０°    （４５−４）
したがって、第１および第２の電流変化率ＫRy1，ＫRy2と第１および第２の位相変化角ΔθRy1，ΔθRy2は（４６−１）式〜（４６−４）式でそれぞれ表される。
ＫRy1＝｜ＩRy1｜／｜ＩRy1’｜＝１／７1/2（≒０．３８）    （４６−１）
ΔθRy1＝θRy1−θRy1’＝０°−２８０．９°＝−２８０．９°＝７９．１°    （４６−２）
ＫRy2＝｜ＩRy2｜／｜ＩRy2’｜＝３×３1/2／７1/2（≒１．９６）    （４６−３）
ΔθRy2＝θRy2−θRy2’＝２７０°−２８０．９°＝−１０．９°    （４６−４）
【００７４】
（６）第１の送電線１ＬのＴＲ相断線時
同様にして、第１の送電線１ＬのＴ相およびＲ相に断線事故が発生すると、第１および第２の合成電流ＩRy1，ＩRy2の大きさおよび位相は（４７−１）式〜（４７−４）式でそれぞれ表される。
｜ＩRy1｜＝｜ＩR1−ＩS1＋２ＩT1｜＝｜０−ＩS1’＋０｜＝｜ＩS1’｜＝１    （４７−１）
θRy1＝３００°    （４７−２）
｜ＩRy2｜＝｜ＩR2−ＩS2＋２ＩT2｜＝｜２ＩR2’−ＩS2’＋２ＩT2’｜＝３×３1/2    （４７−３）
θRy2＝２７５．５°    （４７−４）
したがって、第１および第２の電流変化率ＫRy1，ＫRy2と第１および第２の位相変化角ΔθRy1，ΔθRy2は（４８−１）式〜（４８−４）式でそれぞれ表される。
ＫRy1＝｜ＩRy1｜／｜ＩRy1’｜＝１／７1/2（≒０．３８）    （４８−１）
ΔθRy1＝θRy1−θRy1’＝３００°−２８０．９°＝１９．１°    （４８−２）
ＫRy2＝｜ＩRy2｜／｜ＩRy2’｜＝３×３1/2／７1/2（≒１．９６）    （４８−３）
ΔθRy2＝θRy2−θRy2’＝２７５．５°−２８０．９°＝−５．４°    （４８−４）
【００７５】
次に、第１の断線保護継電装置１０1のリレー演算処理部１５における第１の送電線１Ｌに対する断線回線判定処理方法について説明する。
【００７６】
リレー演算処理部１５は、第１および第２の電流変化率ＫRy1，ＫRy2については±１０％の裕度α（＝０．９〜１．１）を持たせ、第１および第２の位相変化角ΔθRy1，ΔθRy2については±１０°の裕度β（＝−１０°〜１０°）を持たせて、以下のように断線回線を判定する。
（１）０．９≦ＫRy1≦１．１、−３１．８°≦ΔθRy1≦−１１．８°、１．０２≦ＫRy2≦１．２４、９．１°≦ΔθRy2≦２９．１°の場合には、第１の送電線１ＬのＲ相で断線事故が発生したと判定する。
（２）０．５９≦ＫRy1≦０．７２、−２０．９°≦ΔθRy1≦−０．９°、１．２２≦ＫRy2≦１．５、０°≦ΔθRy2≦１５．２°の場合には、第１の送電線１ＬのＳ相で断線事故が発生したと判定する。
（３）０．５９≦ＫRy1≦０．７２、３９．１°≦ΔθRy1≦５９．１°、１．４９≦ＫRy2≦１．８２、−２７．５°≦ΔθRy2≦−７．５°の場合には、第１の送電線１ＬのＴ相で断線事故が発生したと判定する。
（４）０．６８≦ＫRy1≦０．８４、−５０．９°≦ΔθRy1≦−３０．９°、１．３６≦ＫRy2≦１．６６、９．１°≦ΔθRy2≦２９．１°の場合には、第１の送電線１ＬのＲＳ相で断線事故が発生したと判定する。
（５）０．３４≦ＫRy1≦０．４２、６９．１°≦ΔθRy1≦８９．１°、１．７６≦ＫRy2≦２．１６、−２０．９°≦ΔθRy2≦−０．９°の場合には、第１の送電線１ＬのＳＴ相で断線事故が発生したと判定する。
（６）０．３４≦ＫRy1≦０．４２、９．１°≦ΔθRy1≦２９．１°、１．７６≦ＫRy2≦２．１６、−１５．４°≦ΔθRy2≦０°の場合には、第１の送電線１ＬのＴＲ相で断線事故が発生したと判定する。
【００７７】
第１の断線保護継電装置１０1のリレー演算処理部１５における第２の送電線２Ｌに対する断線回線判定処理方法も同様にして行われる。
【実施例５】
【００７８】
次に、本発明の第５の実施例による断線保護継電システムについて、図１５を参照して説明する。
本実施例による断線保護継電システムは、以下に示す点で、上述した第１の実施例による断線保護継電システムと異なる。
（１）図１５に示すように、第１の断線保護継電装置１０1が、第１の送電線１Ｌの送電端側に設置された第１の可変合成変流器２５1から入力される第１の合成電流ＩRy1と第２の送電線２Ｌの送電端側に設置された第２の可変合成変流器２５2から入力される第２の合成電流ＩRy2とに基づいて動作する。
（２）また、第２の断線保護継電装置１０2が、第１の送電線１Ｌの受電端側に設置された第３の可変合成変流器２５3から入力される第３の合成電流ＩRy3と第２の送電線２Ｌの受電端側に設置された第４の可変合成変流器２５4から入力される第４の合成電流ＩRy4とに基づいて動作する。
【００７９】
ここで、第１の可変合成変流器２５1は、第１のＲ相、Ｓ相およびＴ相変流器３R1，３S1，３T1から入力される電流を合成電流比±ｘ1：±ｘ2：±ｘ3（ｘ1，ｘ2，ｘ3＞０）で合成するためのものである。これにより、第１の可変合成変流器２５1からは、第１のＲ相電流ＩR1を±ｘ1倍した電流と第１のＳ相電流ＩS1を±ｘ2倍した電流と第１のＴ相電流ＩT1を±ｘ3倍した電流との和電流（＝±ｘ1×ＩR1±ｘ2×ＩS1±ｘ3×ＩT1）が出力される。
【００８０】
第２の可変合成変流器２５2は、第１の可変合成変流器２５1と同様に構成されている。
【００８１】
したがって、たとえば第１および第２の可変合成変流器２５1，２５2の合成電流比±ｘ1：±ｘ2：±ｘ3を１：−１：−２とすることにより、上述した第３の実施例による断線保護継電システムと同様の動作をさせることができ、また、たとえば第１および第２の可変合成変流器２５1，２５2の合成電流比±ｘ1：±ｘ2：±ｘ3を１：−１：２とすることにより、上述した第４の実施例による断線保護継電システムと同様の動作をさせることができる。
【００８２】
以上の説明では、第１乃至第４の合成電流ＩRy1〜ＩRy4の変化率を用いたが、第１乃至第４の合成電流ＩRy1〜ＩRy4の変化量（｜ＩRy1｜−｜ＩRy1’｜、｜ＩRy2｜−｜ＩRy2’｜、｜ＩRy3｜−｜ＩRy3’｜および｜ＩRy4｜−｜ＩRy4’｜）を用いてもよい。
【００８３】
また、第１の断線保護継電装置１０1は、第１の送電線１Ｌ用と第２の送電線２Ｌ用とに分けて構成し、両者間で第１のＲ相、Ｓ相およびＴ相電流ＩR1，ＩS1，ＩT1と第２のＲ相、Ｓ相およびＴ相電流ＩR2，ＩS2，ＩT2とをやり取りさせるようにしてもよい。
第２の断線保護継電装置１０2についても同様である。
【００８４】
さらに、平衡２回線送電線の送電端側および受電端側にそれぞれ設置されている２つの送電線保護継電器に第１および第２の断線保護継電装置１０1，１０2の機能をそれぞれ付加するようにしてもよい。
【符号の説明】
【００８５】
１  電源
３R1〜３R4，３S1〜３S4，３T1〜３T4  第１乃至第４のＲ相、Ｓ相およびＴ相変流器
４R1〜４R4，４S1〜４S4，４T1〜４T4  第１乃至第４のＲ相、Ｓ相およびＴ相遮断器
１０1，１０2  第１および第２の断線保護継電装置
１１  入力変換器
１２  アナログ入力部
１３  メモリ
１４  電流変化率・位相変化角算出部
１５  リレー演算処理部
１６  整定・表示部
１７  入出力部
１８  外部機器インターフェース部
２１1〜２１8  第１乃至第８のクロス貫通変流器
２２1〜２２8  第１乃至第８のストレート貫通変流器
２３1〜２３4，２４1〜２４4  第１乃至第４の三相貫通変流器
２５1〜２５4  第１乃至第４の可変合成変流器
１１１1〜１１１4  第１乃至第４の地絡過電流検電器
１１２1，１１２2  第１および第２の正相電流検出継電器
１Ｌ，２Ｌ  第１および第２の送電線
ＩR1〜ＩR4，ＩS1〜ＩS4，ＩT1〜ＩT4  第１乃至第４のＲ相、Ｓ相およびＴ相電流
ＩR1’，ＩS1’，ＩT1’  正常時の第１のＲ相、Ｓ相およびＴ相電流
ＩRy1〜ＩRy8  第１乃至第８の合成電流
ＩRy1’〜ＩRy8’  正常時の第１乃至第８の合成電流
ＫRy1’〜ＫRy8’  第１乃至第８の電流変化率
θRy1〜θRy8  第１乃至第８の合成電流の位相
θRy1’〜θRy8’  正常時の第１乃至第８の合成電流の位相
ΔθRy1’〜ΔθRy8’  第１乃至第８の位相変化角
Ｉ01〜Ｉ04  第１乃至第４の零相電流
ＳT 1〜ＳT 4  第１乃至第４のトリップ信号
α，β  裕度
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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