(57)【要約】【課題】４０ｍｍを超える引張強さが５５０ＭＰａ以上の厚肉高張力鋼板において、Ｑ’プロセスを必要とせずに、板厚方向の特性差が小さく１／４ｔ位置と１／２ｔ位置の双方において低降伏比かつ高強度を達成することができる低降伏比高張力鋼板の製造方法を提供すること。【解決手段】スラブを１０００〜１３００℃に加熱し、熱間圧延した後、５００℃以下の温度まで水冷により加速冷却し、その後Ａｃ１変態点以下の温度で焼戻しを行って、質量％で、Ｃ：０．０１〜０．１８％、Ｓｉ：０．０１〜０．５％、Ｍｎ：０．３〜２．５％を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる板厚４０ｍｍ以上の厚肉高張力鋼板を製造するにあたり、加速冷却時の板厚方向１／４ｔ位置と板厚方向１／２ｔ位置の少なくとも７００〜５００℃の温度帯の冷却速度の差が１５％以内となるように鋼板の表面からの冷却を制御する。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
スラブを１０００〜１３００℃に加熱し、熱間圧延した後、５００℃以下の温度まで水冷により加速冷却し、その後Ａｃ１変態点以下の温度で焼戻しを行って、質量％で、Ｃ：０．０１〜０．１８％、Ｓｉ：０．０１〜０．５％、Ｍｎ：０．３〜２．５％を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる板厚４０ｍｍ以上の厚肉高張力鋼板を製造するにあたり、加速冷却時の板厚方向１／４ｔ位置と板厚方向１／２ｔ位置の少なくとも７００〜５００℃の温度帯の冷却速度の差が１５％以内となるように鋼板の表面からの冷却を制御することを特徴とする厚肉低降伏比高張力鋼板の製造方法。
【請求項２】
スラブを１０００〜１３００℃に加熱し、熱間圧延した後、５００℃以下の温度まで水冷により加速冷却し、その後Ａｃ１変態点以下の温度で焼戻しを行って、質量％で、Ｃ：０．０１〜０．１８％、Ｓｉ：０．０１〜０．５％、Ｍｎ：０．３〜２．５％を含有し、さらに、Ｃｕ：０．０３〜１％、Ｎｉ：０．０３〜２％、Ｃｒ：０．０３〜０．５％、Ｍｏ：０．０３〜０．５％、Ｖ：０．０２〜０．１５％、Ｔｉ：０．００５〜０．１％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５％、Ｂ：０．０００３〜０．００２％、Ｃａ：０．０００５〜０．００５％、Ｍｇ：０．０００５〜０．００５％、ＲＥＭ：０．０００５〜０．０２％を１種または２種以上含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる板厚４０ｍｍ以上の厚肉高張力鋼板を製造するにあたり、加速冷却時の板厚方向１／４ｔ位置と板厚方向１／２ｔ位置の少なくとも７００〜５００℃の温度帯の冷却速度の差が１５％以内となるように鋼板の表面からの冷却を制御することを特徴とする厚肉低降伏比高張力鋼板の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、橋梁、土木、建築などの分野で使用される、耐震性に優れた引張強さが５５０ＭＰａ以上の低降伏比厚肉高張力鋼板の製造方法に関する。 
【背景技術】
【０００２】
橋梁、土木、建築分野で使用される鋼材は、耐震性の観点から、高い靱性とともに、低降伏比が要求されている。しかし、一般的に鋼材の強度が高くなると降伏比も高くなる傾向にあり、たとえば５９０ＭＰａ級以上の高強度鋼では、低降伏比を確保するために、特殊な熱処理などを必要としてきた。これは、フェライトとマルテンサイトあるいはフェライトとベイナイトなどの軟質相と硬質相の２相組織とすることにより高強度かつ低降伏比を得ることを目的としたプロセスである。
【０００３】
例えば、非特許文献１に記載されるとおり、圧延後、焼入れ（Ｑ）を行い、その後、２相域に加熱し焼入れ（Ｑ’）を行い焼戻し（Ｔ）を行うＱ-Ｑ’-Ｔプロセスが一般的であり、５９０ＭＰａ級の強度と８０％以下の低降伏比を両立させている。しかし、この文献に示されている製造プロセスでは、熱処理工程が多く複雑であり、工期や熱処理コストの点でも熱処理工程の省略が望まれていた。
【０００４】
そこで、特許文献１、２に記載されるごとく、Ｑを省略して、圧延後直接焼入れ（ＤＱ）を行い、その後、Ｑ’、Ｔを行うＤＱ-Ｑ’-Ｔプロセスや圧延後空冷したのちＱ’-Ｔを行うプロセスなどが開発され、低降伏比高張力鋼板の一般的な製造法となっている。しかし、現状、安定して高強度と低降伏比および高靭性を得るには、Ｑ’熱処理が不可欠となっているのが実情である。
【０００５】
Ｑ’を必要としない熱処理方法として、特許文献３、４には、圧延後、空冷を行い、２相域から冷却するプロセスが提案されている。しかし、この技術では、一部フェライト変態させた後焼入れることによりフェライト−ベイナイト（またはマルテンサイト）の２相組織が得られ、高強度かつ低降伏比が達成されるが、圧延を低温域で行う必要があることや圧延後の空冷に時間を要することによる製造性の低下や、空冷の時間管理・温度管理が重要となり、安定して高強度・低降伏比の得られるプロセスとは言えない。このような圧延後直接焼入れまたは加速冷却まま、あるいは冷却後焼戻しを行うプロセスにおいて、上記のように高強度かつ低降伏比が得られるとされているが、Ｑ’−Ｔプロセスに比べると安定して高強度・低降伏比の得られるプロセスとは言えない。
【０００６】
また、これらの製造プロセスでの冷却では、特に厚肉材の板厚方向の特性差が考慮されておらず、板厚の１／４ｔ位置（鋼板の表面から板厚（ｔ）の１／４の位置）と１／２ｔ位置（鋼板の表面から板厚（ｔ）の１／２の位置、すなわち板厚中央位置）の特性差が大きく、１／４ｔ位置で低降伏比を満足させると、１／２ｔ位置の強度が不足する可能性が高いことや、１／２ｔの強度を確保すると１／４ｔ位置の降伏比（ＹＲ）が８０％を超える可能性が高いなど、１／４ｔ位置と１／２ｔ位置の両方の特性を安定して満足させることは非常に困難である。これは、通常、厚肉の鋼板を表面および裏面から水冷やミスト冷却などにより冷却した場合、その冷却速度は板厚表面に近いほど速く、板厚中央（１／２ｔ）位置では遅いことにより、変態組織が変化するためである。Ｑ’熱処理を施さないプロセスにおいては特にその傾向が強く、１／４ｔ位置と１／２ｔ位置の特性差は大きくなる傾向にある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開平１−１５６４２１号公報
【特許文献２】特開平３−２０７８１４号公報
【特許文献３】特開昭６３−２２３１２３号公報
【特許文献４】特開昭６４−５５３３５号公報
【非特許文献】
【０００８】
【非特許文献１】日本鋼管技報No.122（1988年）５〜１０ページ
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明はかかる事情に鑑みてなされたものであって、４０ｍｍを超える引張強さが５５０ＭＰａ以上の厚肉高張力鋼板において、Ｑ’プロセスを必要とせずに、板厚方向の特性差が小さく１／４ｔ位置と１／２ｔ位置の双方において低降伏比かつ高強度を達成することができる低降伏比高張力鋼板の製造方法を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記課題を解決するために、本発明は、スラブを１０００〜１３００℃に加熱し、熱間圧延した後、５００℃以下の温度まで水冷により加速冷却し、その後Ａｃ１変態点以下の温度で焼戻しを行って、質量％で、Ｃ：０．０１〜０．１８％、Ｓｉ：０．０１〜０．５％、Ｍｎ：０．３〜２．５％を含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる板厚４０ｍｍ以上の厚肉高張力鋼板を製造するにあたり、加速冷却時の板厚方向１／４ｔ位置と板厚方向１／２ｔ位置の少なくとも７００〜５００℃の温度帯の冷却速度の差が１５％以内となるように鋼板の表面からの冷却を制御することを特徴とする厚肉低降伏比高張力鋼板の製造方法を提供する。
【００１１】
また、本発明は、スラブを１０００〜１３００℃に加熱し、熱間圧延した後、５００℃以下の温度まで水冷により加速冷却し、その後Ａｃ１変態点以下の温度で焼戻しを行って、質量％で、Ｃ：０．０１〜０．１８％、Ｓｉ：０．０１〜０．５％、Ｍｎ：０．３〜２．５％を含有し、さらに、Ｃｕ：０．０３〜１％、Ｎｉ：０．０３〜２％、Ｃｒ：０．０３〜０．５％、Ｍｏ：０．０３〜０．５％、Ｖ：０．０２〜０．１５％、Ｔｉ：０．００５〜０．１％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５％、Ｂ：０．０００３〜０．００２％、Ｃａ：０．０００５〜０．００５％、Ｍｇ：０．０００５〜０．００５％、ＲＥＭ：０．０００５〜０．０２％を１種または２種以上含有し、残部がＦｅおよび不可避不純物からなる板厚４０ｍｍ以上の厚肉高張力鋼板を製造するにあたり、加速冷却時の板厚方向１／４ｔ位置と板厚方向１／２ｔ位置の少なくとも７００〜５００℃の温度帯の冷却速度の差が１５％以内となるように鋼板の表面からの冷却を制御することを特徴とする厚肉低降伏比高張力鋼板の製造方法を提供する。
【００１２】
本発明で最も重要な点は、４０ｍｍを超える厚肉鋼板の板厚１／４ｔ位置と１／２ｔ位置の特性差を小さくするために、冷却を制御して、特性を左右する特定の温度域における１／４ｔ位置と１／２ｔ位置の冷却速度を制御する点である。また、それに加えて、圧延・冷却条件等を調整することにより、高強度かつ低降伏比を双方の板厚位置で達成することができ、さらには高靱性を達成することができる。さらに、適切な成分調整を行うことにより所望の強度および降伏比を得ることができ、さらには靱性を高めることができる。
【００１３】
また、本発明における別の重要な点は、焼戻し時において、表層の最高到達温度と１／２ｔ位置の最高到達温度に３０℃以上の差をつけ、表層側をより高温に加熱することにより、表層側の硬さを低下させ、板厚方向の均一性を高めることができることである。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、所定条件で熱間圧延、加速冷却および焼戻しを行って厚鋼板を製造するにあたり、圧延・冷却条件の加速冷却時の板厚方向１／４ｔ位置と板厚方向１／２ｔ位置の少なくとも７００〜５００℃の温度帯の冷却速度の差が１５％以内となるように鋼板の表面からの冷却を制御するので、Ｑ’プロセスを用いることなく、板厚方向の特性差が小さく１／４ｔ位置と１／２ｔ位置の双方において低降伏比かつ高強度を達成する板厚４０ｍｍを超える引張強さが５５０ＭＰａ以上の厚肉高張力鋼板を得ることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】冷却速度を変化させた場合の、鋼板の降伏比ＹＲ、引張強度ＴＳ、降伏強度ＹＳを示す図。
【図２】冷却条件による、鋼板厚さ方向の硬度分布を示す図。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、本発明についてより具体的に説明する。
図１に、鋼の成分組成と圧延・冷却開始・停止条件を一定としたときの引張特性に及ぼす冷却速度の影響を示す。ここでは、成分組成を０．０８Ｃ−０．２５Ｓｉ−１．５８Ｍｎ−０．２８Ｃｕ−０．３０Ｎｉ−０．２９Ｃｒ−０．０４Ｖ−０．０１５Ｔｉ−０．００１４Ｂ（数字は質量％）とし、製造条件を１１００℃加熱−８００℃圧延仕上げ−加速冷却３００℃停止−５００℃焼戻しとした。この図に示すように、冷却速度が２℃／ｓｅｃ以下では、強度が目標（本試験での目標は引張強度ＴＳ≧５５０ＭＰａ）を満足せず、また、冷却速度が５℃／ｓｅｃ以上では、降伏比ＹＲが８０％を超え、強度と降伏比を両立させるには最適な冷却速度範囲（本条件の場合２〜５℃／ｓｅｃ）が存在する。この最適冷却速度範囲は、フェライト＋ベイナイトの最適な組織の得られる範囲であり、強度および降伏比は、冷却速度以外にも成分や圧延条件、焼戻し条件などによって変化し、低い冷却速度の条件であっても、成分調整などで、目標性能を満足させることが可能である。
【００１７】
しかし、板厚４０ｍｍを超える厚肉鋼板では、通常の冷却条件（例えば、鋼板の表面および裏面から連続して冷却水あるいはミストを吹き付けることにより冷却する方法）では１／４ｔ位置と１／２ｔ位置の冷却速度が異なり、１／４ｔ位置と１／２ｔ位置の特性を両立させることは難しい。
【００１８】
そこで、本発明では、板厚４０ｍｍ以上の厚肉高張力鋼板を製造するにあたり、スラブを加熱し、熱間圧延した後、水冷により加速冷却し、その後焼戻しを行う製造プロセスを採用し、所定温度範囲において加速冷却時の１／４ｔ位置と１／２ｔ位置の冷却速度の差が１５％以内となるように、鋼板表面からの冷却を制御する。これにより１／４ｔ位置と１／２ｔ位置の特性差を小さくし、板厚１／４ｔ位置と１／２ｔ位置の双方において高強度かつ低降伏比を両立させることに成功した。
【００１９】
このように、１／４ｔ位置と１／２ｔ位置の冷却速度差を小さくすることができる冷却速度の制御としては、鋼板の表面および裏面から水冷またはミスト冷却によって水冷する方法などで、冷却初期段階と冷却後期段階での冷却条件を変え、初期を弱冷却、後期を強冷却とすることが挙げられる。
【００２０】
通常、厚肉鋼板を鋼板の表面および裏面から一定の冷却条件で冷却した場合には、板厚方向に温度勾配持ちながら冷却され、１／４ｔ位置と１／２ｔ位置の冷却速度は１／４ｔ位置の方が速く、さらに１／４ｔ位置の方が早く低温まで冷却される。５５０ＭＰａ級鋼や５９０ＭＰａ級鋼などの高強度鋼材の特性に大きく影響するのは、本鋼種の本製造方法では７００〜５００℃の温度帯の冷却速度であるが、厚肉材の１／４ｔ位置および１／２ｔ位置が７００〜５００℃の温度帯を通過する時間は１／４ｔ位置の方が早く、１／２ｔ位置は遅れてこの温度帯を通過する。
【００２１】
そこで、冷却初期段階と冷却後期段階での冷却条件を変え、初期の弱冷却、後期を強冷却とすることにより、７００〜５００℃における１／４ｔ位置と１／２ｔ位置の冷却速度差を小さくすることが可能となる。冷却の強弱は、冷却水量密度などで調整する方法や、水冷と非水冷（空冷）の繰り返しの時間間隔を調整することなどにより可能である。なお、冷却速度は少なくとも７００〜５００℃の温度帯での冷却速度であればよく、熱間圧延の終了温度が８００℃超えであれば、８００〜５００℃の温度帯の冷却速度としてもよい。
【００２２】
上述したように、本発明では、高強度かつ低降伏比を満足し、さらに高靱性を達成するために、スラブを１０００〜１３００℃に加熱し、熱間圧延した後、５００℃以下の温度まで水冷により加速冷却し、その後Ａｃ１変態点以下の温度で焼戻しを行う製造プロセスを採用する。
以下、これらの限定理由について説明する。
【００２３】
圧延加熱温度：１０００〜１３００℃
圧延加熱温度は、強度確保の観点から１０００℃以上とするが、加熱温度が高くなりすぎると靱性が劣化するため、上限を１３００℃とする。好ましくは１０５０〜１２００℃である。
【００２４】
冷却停止温度：５００℃以下
冷却停止温度を５００℃より高くすると、１／２ｔ位置の冷却速度が遅くなり１／２ｔの強度が低下する。そのため５００℃以下とする。好ましくは４００℃以下である。
【００２５】
焼戻し温度：Ａｃ１変態点以下
焼戻しは、通常通り、Ａｃ１変態点以下で行い、その温度はこの範囲内で必要な強度レベルに応じて選択する。焼戻し温度が高温になると、強度が低下し、ＹＲが上昇する傾向にあるため、高強度かつ低降伏比を得るには５００℃以下が好ましい。
【００２６】
さらに、板厚方向の硬さの均一性を高めるためには、上記焼戻し時において、表層の最高到達温度と１／２ｔ位置の最高到達温度の差を３０℃以上とすることが好ましい。上記プロセスにより、１／４ｔおよび１／２ｔの特性を満足することはできるものの、表層近くは、冷却速度が速いために硬くなりやすく、板厚方向の硬さ分布は図２に示すような分布となる。そこで、さらに、焼戻しにおいて、表層の最高到達温度と１／２ｔ位置の最高到達温度に３０℃以上の差をつけることにより、表層側をより高温に加熱し、表層側の硬さを低下させ、板厚方向の硬さの均一性を高めることができる。焼戻し時にこのような温度分布をつける方法としては、誘導加熱装置を用いて表面温度が高くなるような加熱方法を採用することや、高温の熱処理炉に挿入し、表面から温度が上昇し、板厚中心温度が炉温に到達しない段階で炉から抽出することなどを挙げることができる。
【００２７】
圧延温度、圧延仕上げ温度は特に規定しないが、適度な結晶粒径とし靱性を確保するため、圧延仕上げ温度は１０００℃から７５０℃とすることが好ましい。また、加速冷却の冷却速度や冷却方法についても特に規定しないが、冷却速度は、板厚と冷却方法によってその上限が制約される範囲の中で、成分組成や圧延条件により、最適な冷却条件を選択することが好ましい。溶接性などを考慮すると、冷却速度は設定できる最速値に設定し、成分や圧延条件を調整して、目標とする強度を確保することが望ましい。冷却方法につては、鋼板の表裏面からの水冷またはミストによる冷却が考えられるが、鋼板の冷却後の歪みや板内の均一性の確保の観点から、高い水量密度で鋼板表面が核沸騰状態のみとでの冷却が望ましく、冷却能の制御は、水量によって調整することも可能であるが、強水冷と非水冷（空冷）の繰り返しにより冷却を制御する方法が望ましい。
【００２８】
以上の製造条件を満足すれば、鋼板の成分組成は通常のものでよいが、高強度かつ低降伏比、さらには高靱性を得るためには、質量％で、Ｃ：０．０１〜０．１８％、Ｓｉ：０．０１〜０．５％、Ｍｎ：０．３〜２．５％を含有し、残部が実質的にＦｅおよび不可避的不純物からなるものであることが好ましい。さらに、種々の特性を向上させる観点から、Ｃｕ：０．０３〜１％、Ｎｉ：０．０３〜２％、Ｃｒ：０．０３〜０．５％、Ｍｏ：０．０３〜０．５％、Ｖ：０．０２〜０．１５％、Ｔｉ：０．００５〜０．１％、Ｎｂ：０．００５〜０．０５％、Ｂ：０．０００３〜０．００２％、Ｃａ：０．０００５〜０．００５％、Ｍｇ：０．０００５〜０．００５％、ＲＥＭ：０．０００５〜０．０２％を１種または２種以上を含有させることが好ましい。
以下、各添加元素の含有量の限定理由を説明する。
【００２９】
Ｃ：０．０１〜０．１８％
Ｃは鋼の常温強度、高温強度を安定して確保するための有効な元素であるが、Ｃ含有量が高くなると靱性や溶接性を劣化させる。このため、Ｃ含有量を０．０１〜０．１８％とした。
【００３０】
Ｓｉ：０．０１〜０．５％
Ｓｉは脱酸元素として有効な元素であり、そのために少なくとも０．０１％以上の添加が必要である。また、Ｓｉは固溶強化に対しても有効な元素であるが、０．５％を超えると延靭性が低下することや、常温強度を必要以上に上げてしまう。このため、Ｓｉ含有量を０．０１〜０．５％とした。
【００３１】
Ｍｎ：０．３〜２．５％
Ｍｎは強度確保の上で有効な元素であり、そのために０．３％以上の添加が必要である。また、２．５％を超えると溶接性が劣化するとともに常温強度を必要以上に高める。このため、Ｍｎ含有量を０．３〜２．５％とした。
【００３２】
Ｃｕ：０．０３〜１％
Ｃｕは固溶強化に対し有効な元素であるから、必要に応じて添加することができる。しかし、０．０３％未満ではこのような効果が小さく、１％を超えるとコスト上昇に加えて、鋼板の表面疵の問題があるため、添加する場合は０．０３〜１％の範囲であることが好ましい。
【００３３】
Ｎｉ：０．０３〜２％
Ｎｉは低温靭性の向上や焼入性の向上を通して強度の向上に有効な元素であるから必要に応じて添加することができる。しかし、０．０３％未満ではこのような効果が小さく、またＮｉは高価な元素であり、２％を超えるとコストが上昇するため、添加する場合は０．０３〜２％の範囲であることが好ましい。
【００３４】
Ｃｒ：０．０３〜０．５％
Ｃｒは固溶強化により強度を上昇させるのに有効な元素であるから必要に応じて添加することができる。しかし、０．０３％未満ではこのような効果が小さく、また、０．５％を超えて添加すると溶接性を劣化させるので、添加する場合は０．０３〜０．５％の範囲であることが好ましい。
【００３５】
Ｍｏ：０．０３〜０．５％ 
Ｍｏは焼入性の向上、析出強化等により鋼の強度を上昇させる有効な元素であるから必要に応じて添加することができる。しかし、０．０３％未満ではこのような効果が小さく、また、０．５％を超えて添加すると、コスト高になる上に溶接性も劣化させ、さらにＹＲが高くなる傾向にあるため、添加する場合は０．０３〜０．５％の範囲であることが好ましい。
【００３６】
Ｖ：０．０２〜０．１５％
Ｖは焼入性および析出強化により強度を上昇させるのに有効であるから必要に応じて添加することができる。しかし、０．０２％未満ではこのような効果が小さく、また、０．１５％を超えて添加すると溶接性が劣化するため、添加する場合は０．０２〜０．１５％の範囲であることが好ましい。
【００３７】
Ｔｉ：０．００５〜０．１％ 
Ｔｉは結晶粒の微細化に有効であり靱性を向上させ、また、ＮをＴｉＮとして固定する効果を有するため、必要に応じて添加することができる。そして、このような効果は、Ｍｏ，Ｎｂ（および／またはＶ）と複合添加することによりさらに大きくなる。しかし、０．００５％未満ではこのような効果が小さく、０．１％を超えると溶接性が劣化するため、添加する場合は０．００５〜０．１％の範囲であることが好ましい。
【００３８】
Ｎｂ：０．００５〜０．０５％
Ｎｂは結晶粒の微細化に有効であり靱性を向上させ、また、焼入性の向上、析出強化により強度を上昇させるのに有効であるから必要に応じて添加することができる。しかし、０．００５％未満ではこのような効果が小さく、また、０．０５％を超えて添加すると溶接性を劣化させるとともにＹＲを高めるため、添加する場合は０．００５〜０．０５％の範囲であることが好ましい。
【００３９】
Ｂ：０．０００３〜０．００２％
Ｂは、焼入性の向上に有効な元素であり、強度を向上させるため、必要に応じて添加することができる。しかし、０．０００３％未満ではその効果が小さく、また、０．００２％を超えて添加すると溶接性を劣化させるため、添加する場合は０．０００３〜０．００２％の範囲であることが好ましい。
【００４０】
Ｃａ：０．０００５〜０．００５％
Ｍｇ：０．０００５〜０．００５％
ＲＥＭ：０．０００５〜０．０２％
Ｃａ、Ｍｇ、ＲＥＭは介在物の形態制御やＳ等の不純物元素の固定を通して靭性の向上などに有効であるから必要に応じて添加することができる。そして、これらを添加する場合は、このような特性を有効に発揮することができる観点から、Ｃａ：０．０００５〜０．００５％、Ｍｇ：０．０００５〜０．００５％、ＲＥＭ：０．０００５〜０．０２％の範囲であることが好ましい。
【００４１】
残部はＦｅおよび不可避不純物である。例えば、Ｐ、Ｓは不純物元素であり、延靭性の低下、加工性、溶接性の低下等の問題の原因となる元素であり、できるだけ低減することが望ましい。しかしながら、著しく低減するのはコストの上昇を招くため、大きな材質劣化を及ぼさない範囲として、通常０．０３％以下としている。また、Ａｌは脱酸元素であり、ｓｏｌ.ＡｌはＡｌＮとして鋼中に析出し、結晶粒の微細化に有効であるが、過剰に添加すると介在物が多くなり延靭性が劣化するため、通常０．０７％以下としている。さらに、ＮはＡｌＮとして析出し結晶粒の微細化に有効であるが、大量添加では溶接部の靭性が劣化するため、通常０．００１０〜０．０２０％としている。
【実施例】
【００４２】
以下、本発明の実施例について説明する。
表１に実施例の供試鋼の成分組成を示す。鋼１は合金元素としてＳｉ、Ｍｎ以外を添加しない成分系であり、鋼２〜７は合金元素としてＳｉ、Ｍｎの他、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｂ、Ｔｉ、Ｂ、Ｃａ、Ｍｇ、ＲＥＭの１種または２種以上を添加した成分系である。
【００４３】
これら供試鋼について表２に示す製造条件で種々の板厚の鋼板を製造した。その際の機械的性質を合わせて表２に示す。また、表３に、各板厚で冷却条件を変えたときの板厚１／４ｔ位置と１／２ｔ位置の冷却速度の関係を示す。表３の符号Ａ、Ｃ、Ｅ、Ｇは通常の冷却パターンであり、符号Ｂ、Ｄ、Ｆ、Ｈが１／４ｔ位置と１／２ｔ位置の冷却速度の差が小さくなるように制御した本発明のプロセスである。表３に示すように、冷却パターンＡ、Ｃ、Ｅ、Ｇでは、１／４ｔと１／２ｔの冷却速度比が１．１５以上（差が１５％以上）であるのに対し、本発明の冷却パターンであるＢ、Ｄ、Ｆ、Ｈでは冷却速度比が１．１５以下（差が１５％以下）となっている。表２の冷却パターンの符号がこの表３のＡ〜Ｈに対応し、表２には鋼１〜７にＡ〜Ｈの冷却パターンを適用した場合の機械的性質を示している。なお、表２の鋼板符号は、１Ｇ〜１Ｌ以外は鋼番の末尾に表３の冷却パターンの符号Ａ〜Ｆをつけたものである。
【００４４】
ここでは、５５０ＭＰａ級鋼（ＹＳ≧３８５ＭＰａ、ＴＳ≧５５０ＭＰａ）および５９０ＭＰａ級鋼（ＹＳ≧４４０ＭＰａ、ＴＳ≧５９０ＭＰａ）を対象としており、表２では、５５０ＭＰａ級鋼または５９０ＭＰａ級鋼の目標性能（強度下限値は５５０ＭＰａ級鋼、強度上限値は５９０ＭＰａ級鋼）で性能の評価を行っている。
【００４５】
表２に示すように、鋼板１Ａおよび１Ｃは、鋼１を用いて通常の冷却条件で冷却した場合であり、１／２ｔの性能は目標を満足しているが、１／４ｔではＹＲが高くなっており、１／４ｔと１／２ｔの性能の両立ができていない。一方、鋼板１Ｂおよび１Ｄは、１／４ｔ位置と１／２ｔ位置の冷却速度差を小さくする冷却制御を行っており、１／４ｔ、１／２ｔのいずれにおいても目標性能を満足している。
【００４６】
鋼板１Ｇ〜１Ｉは、冷却パターンがＤまたはＢであり、冷却速度の制御を行っているが、鋼板１Ｇでは加熱温度が低いために強度が低く、１／２ｔの強度が目標を満足しておらず、鋼板１Ｈでは、加熱温度が高く、引張特性は目標を満足するものの靭性が低く、特に１／２ｔ位置の靭性が目標を満足しない結果となっており、鋼板１Ｉは、加速冷却の停止温度が高く、強度が低めとなっており、１／２ｔ位置の強度が目標を満足していない。
【００４７】
鋼板５Ｃおよび５Ｅは、鋼５を用いて通常の冷却条件で冷却した場合であり、１／２ｔの性能は目標を満足しているが、１／４ｔではＹＳおよびＹＲが高くなっており、１／４ｔと１／２ｔの性能の両立ができていない。一方、鋼板５Ｄおよび５Ｆは、１／４ｔ位置と１／２ｔ位置の冷却速度差を小さくする冷却制御を行っており、１／４ｔ、１／２ｔいずれにおいても目標性能を満足している。
【００４８】
鋼板２Ｄ、３Ｄ、４Ｄ、６Ｄ、７Ｄについては、それぞれ鋼２、３、４、６、７において、いずれも符号Ｄで示す１／４ｔ位置と１／２ｔ位置の冷却速度差を小さくする冷却制御を行った場合であり、１／４ｔ、１／２ｔいずれにおいても目標性能を満足している。
【００４９】
鋼板１Ｊは、通常の冷却条件で冷却し、かつ通常の焼戻しを実施した場合であり、１／４ｔ、１／２ｔいずれも成分に対して冷却速度が高いために、強度、ＹＲが高く、また、図２に示す硬さ分布においても表層および１／４ｔの硬さは１／２ｔに比べて高い傾向を示す。一方、鋼板１Ｋは、冷却速度の制御と通常の焼戻しを行ったものであり、表２中の特性は全て満足している。しかし、板厚方向の硬さ分布では、表層近傍に硬化域が認められる。鋼板１Ｌは、冷却速度の制御に加え、表層と１／２ｔの温度差が４０℃となるような条件で焼戻しを行ったものであり、表中の特性は全て満足するとともに、板厚方向の硬さ分布も均一化している。
【００５０】
【表１】
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【００５１】
【表２】
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【００５２】
【表３】
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【産業上の利用可能性】
【００５３】
本発明によれば、板厚方向の特性差が小さく１／４ｔ位置と１／２ｔ位置の双方において低降伏比かつ高強度を達成することができる板厚４０ｍｍ以上の低降伏比高張力鋼板が得られるので、橋梁用、土木用、建築用の鋼材として有効であり、工業的に利用価値が高い。
【図１】
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【図２】
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