(57)【要約】【課題】  本発明は、潤滑性に優れる鍛造成型加工用潤滑油組成物を提供する。また本発明の鍛造成型加工用潤滑油組成物にも好適な鍛造成型装置を提供する。【解決手段】  本発明の鍛造成型加工用潤滑油組成物は、粒径の異なる少なくとも２種の固体潤滑剤と、極圧剤とを含み、残部が基油からなる。また本発明の鍛造成型装置は、上型と下型とからなる鍛造素材を挟んで成型するための一対の金型と、金型の表面に鍛造成型加工用潤滑油組成物を吹付けるための潤滑油組成物吹付装置と、を備えた鍛造成型装置であって、潤滑油組成物吹付装置が、鍛造成型加工用潤滑油組成物を貯蔵する給油タンクと、給油タンクから鍛造成型加工用潤滑油組成物を吸い上げてノズルに供給するための供給管とを備え、供給管に複数の吸上げ口が設けられている。【選択図】図２
2011089053.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
粒径の異なる少なくとも２種の固体潤滑剤と、極圧剤とを含み、残部が基油からなることを特徴とする鍛造成型加工用潤滑油組成物。
【請求項２】
重量％で、前記固体潤滑剤が０．１〜１５％、前記極圧剤が５〜１５％であることを特徴とする請求項１に記載の鍛造成型加工用潤滑油組成物。
【請求項３】
前記固体潤滑剤が、フッ素樹脂からなることを特徴とする請求項１または２のいずれかに記載の鍛造成型加工用潤滑油組成物。
【請求項４】
前記極圧剤が、ジアルキルジチオリン酸亜鉛からなることを特徴とする請求項１ないし３のいずれか一項に記載の鍛造成型加工用潤滑油組成物。
【請求項５】
重量％で、５％以下の分散剤を含有する請求項１ないし４のいずれか一項に記載の鍛造成型加工用潤滑油組成物。
【請求項６】
前記粒径の異なる少なくとも２種の固体潤滑剤のうち、少なくとも１種の固体潤滑剤の粒径が鍛造素材の最小表面粗さよりも小さいことを特徴とする請求項１ないし５のいずれか一項に記載の鍛造成型加工用潤滑油組成物。
【請求項７】
前記固体潤滑剤は、粒径が６μｍ以下のポリテトラフルオロエチレンと、粒径が６μｍを超えて１５μｍ以下のポリテトラフルオロエチレンと、からなることを特徴とする請求項１ないし６のいずれか一項に記載の鍛造成型加工用潤滑油組成物。
【請求項８】
上型と下型とからなる鍛造素材を挟んで成型するための一対の金型と、
前記金型の表面に請求項１に記載の鍛造成型加工用潤滑油組成物を吹付けるための潤滑油組成物吹付装置と、を備えた鍛造成型装置であって、
前記潤滑油組成物吹付装置が、鍛造成型加工用潤滑油組成物を貯蔵する給油タンクと、前記給油タンクから前記鍛造成型加工用潤滑油組成物を吸い上げてノズルに供給するための供給管とを備え、前記供給管に複数の吸上げ口が設けられていることを特徴とする鍛造成型装置。
【請求項９】
前記潤滑油組成物吹付装置が、前記金型の表面に向けて鍛造成型加工用潤滑油組成物を噴射する複数のノズルを備えることを特徴とする請求項８に記載の鍛造成型装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、鍛造成型加工において金型と成型体との摩擦低減のために用いられる鍛造成型加工用潤滑油組成物に関する。また本発明は、鍛造成型加工用潤滑油組成物を用いた鍛造成型加工に好適な鍛造成型装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
空気調和装置を構成する圧縮機等に用いられるスクロールを製造する場合、鋳造や機械加工等が主流であったが、近年では、生産性および高強度化等により金型を用いて鍛造成型加工されることが多くなってきた。
アルミニウム合金や鉄合金などの鍛造成型加工の分野においては、鍛造素材と金型との摩擦を低減するため、鍛造素材と金型との間に潤滑剤を介在させて鍛造成型加工を行う方法が一般的である。
【０００３】
鍛造成型加工用の潤滑剤としては、黒鉛系潤滑剤または非黒鉛系潤滑剤が用いられている。
黒鉛系潤滑剤は、低コストで潤滑性が高いが、黒鉛を分散させる基油の引火点が１７０〜２００℃であるため火災の危険を伴う。また黒鉛による作業環境の汚染によって、人体への健康被害が起こる可能性があることが問題となっている。
【０００４】
一方、非黒鉛系潤滑剤は、引火点が約２７０℃以上と高いため火災の危険性は低く、黒鉛を用いないため人体に対する安全性は高いが、黒鉛系潤滑剤に比べてコストが高くかつ潤滑性が低いという問題がある。潤滑性の低い潤滑剤を用いて鍛造成型を行う場合、金型への焼付きや成型不良によって成型歩留まりが低下する、簡単な形状のものは成型できてもスクロール等のような複雑な形状のものは成型が困難である、金型の寿命が短くなるという問題がある。
【０００５】
このような問題から、鍛造成型加工に用いることができる潤滑剤として、黒鉛による作業環境の汚染がない安全な非黒鉛系潤滑剤で、黒鉛系潤滑剤と同等または同等以上の潤滑性を有する鍛造成型加工用の潤滑剤が求められている。
【０００６】
特許文献1には、潤滑性を改善した非黒鉛系潤滑剤として、鉱油からなる基油に対して、油脂、脂肪酸および脂肪酸エステルの1種または２種以上、固体潤滑剤、界面活性剤を添加したプランジャチップ用潤滑剤が開示されている。
しかしながら、特許文献１に開示される潤滑剤は、鋳造用の潤滑剤であって鍛造成型加工用ではなく、鍛造成型加工に適した潤滑性を有する非黒鉛系潤滑剤については見出されていないのが現状である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開平２−２４８４９７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
本発明は、このような技術的課題に基づいてなされたもので、潤滑性に優れる鍛造成型加工用潤滑油組成物を提供することを目的とする。また、本発明の鍛造成型加工用潤滑油組成物にも好適な鍛造成型装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
かかる目的のもと、本発明者らは、基油に対して様々な物質を添加し潤滑性向上について鋭意検討を行った。その結果、本発明者らは、基油に対して、粒径の異なる固体潤滑剤および極圧剤を添加することにより、黒鉛系潤滑剤と同等または同等以上の潤滑性を有する鍛造成型加工用潤滑油組成物が得られることを見出した。
【００１０】
したがって、本発明は、粒径の異なる少なくとも２種の固体潤滑剤と、極圧剤とを含み、残部が基油からなることを特徴とする鍛造成型加工用潤滑油組成物である。
【００１１】
本発明の鍛造成型加工用潤滑油組成物は、重量％で、固体潤滑剤が０．１〜１５％、極圧剤が５〜１５％、残部が基油からなることが好ましい。本発明では、重量％で、５％以下の分散剤を含んでもよい。
【００１２】
本発明では、固体潤滑剤がフッ素樹脂からなること、極圧剤がジアルキルジチオリン酸亜鉛からなることが好ましい。
【００１３】
また本発明において、固体潤滑剤の粒径を選定する場合には、粒径の異なる少なくとも２種の固体潤滑剤のうち、少なくとも１種の固体潤滑剤の粒径が鍛造素材の最小表面粗さよりも小さいことが好ましい。
さらに本発明では、固体潤滑剤は、粒径が６μｍ以下のポリテトラフルオロエチレンと、粒径が６μｍを超えて１５μｍ以下のポリテトラフルオロエチレンと、からなることが好ましい。
【００１４】
また本発明者らは、本発明の鍛造成型加工用潤滑油組成物を用いる場合に好適な鍛造成型装置をも提供する。
すなわち、本発明の鍛造成型装置は、上型と下型とからなる鍛造素材を挟んで成型するための一対の金型と、金型の表面に本発明の鍛造成型加工用潤滑油組成物を吹付けるための潤滑油組成物吹付装置とを備えた鍛造成型装置であって、潤滑油組成物吹付装置が、鍛造成型加工用潤滑油組成物を貯蔵する給油タンクと、給油タンクから鍛造成型加工用潤滑油組成物を吸い上げてノズルに供給するための供給管とを備え、供給管に複数の吸上げ口が設けられていることを特徴とする。
本発明の鍛造成型装置においては、潤滑油組成物吹付装置が、金型の表面に向けて鍛造成型加工用潤滑油組成物を噴射する複数のノズルを備えることが好ましい。
【発明の効果】
【００１５】
本発明によれば、潤滑性に優れる鍛造成型加工用潤滑油組成物が得られる。これにより、スクロールのような複雑な形状であっても鍛造成型加工によって製造することが可能となる。また、成型歩留まりが向上し、かつ金型の寿命も長くなる。
また、本発明の鍛造成型加工用潤滑油組成物に好適な鍛造成型装置を用いることにより、均一な成分の鍛造成型加工用潤滑油組成物を金型に吹付けることができ、簡単な形状のものから複雑な形状のものまで様々な形状の鍛造成型加工が可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】（ａ）は、スクロールの形状を示した斜視図である。（ｂ）は、（ａ）のＡ−Ａ’矢視断面図である。
【図２】（ａ）〜（ｃ）は、本実施の形態におけるスクロール用鍛造成型装置の概略断面図である。
【図３】（ａ）、（ｂ）は、供給管２４の油面側の先端の概略断面図である。
【図４】ノズルの形状の模式図である。
【図５】粒径が０．２〜０．３μｍのＰＴＦＥと７μｍのＰＴＦＥとの混合比率と摩擦係数との関係を表す図である。
【図６】Ｚｎ−ＤＴＰ（極圧剤）の添加量と摩擦係数との関係を表す図である。
【図７】Ｚｎ−ＤＴＰ（極圧剤）に含まれるアルキル基の炭素数と摩擦係数との関係を表す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、本発明の鍛造成型加工用潤滑油組成物について詳細に説明する。
＜固体潤滑剤＞
本発明の鍛造成型加工用潤滑油組成物は、粒径の異なる少なくとも２種の固体潤滑剤を含む。固体潤滑剤は、潤滑性の指標となる摩擦係数を低下させる効果を有するが、単一の粒径の固体潤滑剤を添加した場合には摩擦係数を低下させる効果は十分ではなく、２種以上の粒径の固体潤滑剤を添加することにより十分な効果が得られる。
【００１８】
固体潤滑剤としては、フッ素樹脂、二硫化モリブデン、二硫化タングステン、グラファイト、フッ化黒鉛、窒化ホウ素、メラミン樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリエチレン樹脂、銅、酸化鉛、フッ化カルシウム等を用いることができるが、フッ樹脂を用いることが好ましく、中でもポリテトラフルオロエチレン（以下、ＰＴＦＥと記す。）がもっとも好ましい。
【００１９】
固体潤滑剤は、重量％で、０．１％未満であると潤滑性向上の効果が十分得られず、１５％を超えると潤滑性向上の効果が飽和するため、０．１〜１５％の範囲で添加とすることが好ましい。固体潤滑剤の添加量の増加に伴いコストが高くなるので、潤滑性向上の効果を得ながら低コストに抑えるためには、４〜１０％の範囲とすることがより好ましい。
【００２０】
固体潤滑剤の粒径は、大きさが異なるものを２種以上用いればよく、その粒径は必ずしも限定されるものではないが、鍛造素材または金型の表面粗さを基準に選定することができる。
鍛造素材の表面粗さを基準にする場合、鍛造素材の最小粗さよりも小さい粒径の固体潤滑剤を第一の固体潤滑剤として選定することが好ましい。第一の固体潤滑剤よりも粒径の大きい固体潤滑剤を第二の固体潤滑剤として選定すればよいが、第二の固体潤滑剤の粒径は鍛造素材の最大粗さより大きくてもよいし、最小粗さの値と最大粗さの値とを範囲とする粒径であってもよい。金型の表面粗さを基準に選定する場合も鍛造素材の表面粗さと同様の手法で選定すればよい。
【００２１】
固体潤滑剤としてＰＴＦＥ粒子を用いる場合には、粒径が１５μｍを超えるとＰＴＦＥ粒子が沈降しやすくなり、金型への吹付けの際、二次凝集が起こる場合があるので、粒径１５μｍ以下であって０．１μｍ以上のＰＴＦＥ粒子を用いることが好ましい。二次凝集が起こる場合には、鍛造成型金型に吹付ける前に鍛造成型加工用潤滑油組成物を十分に攪拌して成分を均一にすることが好ましい。
本発明においては、固体潤滑剤として、粒径が６μｍ以下のＰＴＦＥと、粒径が６μｍを超えて１５μｍ以下のＰＴＦＥとを混合して用いることが最も好ましい。
【００２２】
粒径の大きさが異なるものを２種用いた場合、固体潤滑剤の混合比は、第一の固体潤滑剤と第二の固体潤滑剤の比が、重量比で２０：８０〜８０：２０、より好ましくは３０：７０〜７０：３０であると摩擦係数が低下し潤滑性が向上する。
なお、固体潤滑剤は、粒径の大きさが異なるものを２種用いればよいが、３種以上組み合わせても摩擦係数を低下させる効果を得ることができる。
また、本発明において、粒径とは、乾式レーザー法（５０重量％平均粒子系）で計測した値である。但し、強いせん断にて破砕されやすいものは電子顕微鏡（ＳＥＭ）像より観察した値とする。
【００２３】
＜極圧剤＞
本発明の鍛造成型加工用潤滑油組成物は、摩擦係数を低下させるため極圧剤を添加する。極圧剤としては、ジアルキルジチオリン酸亜鉛、トリクレジルホスフェート、ラウリルアシッドホスフェート、トリオクチルホスフェート、トリキシレニルホスフェート、ジフェニルホスフェート、２−エチルヘキシルホスフェート、モリブデンジアルキルジチオリン酸エステル、トリブチルホスファイト、ジラウリルホスファイト、２−エチルヘキシルホスファイト、トリフェニルホスファイト、ジフェニルホスファイト、ジアリルジチオリン酸亜鉛、リン酸エステルのアミン塩、ジアルキルジチオカルバミン酸亜鉛、ナフテン酸鉛、Ｍｏ−ジアルキルジチオカルパメート等、リン酸エステル（ＴＣＰ、ＴＰＰ、ＴＯＰ、ＣＤＰ、ＴＸＰ、ＴＢＰ）、チオフォスフェート、硫化油脂類（硫化テルペン）を用いることができるが、中でもジアルキルジチオリン酸亜鉛（以下、Ｚｎ−ＤＴＰと記す場合もある）がもっとも好ましい。ジアルキルジチオリン酸亜鉛を構成するアルキル基の炭素数は８〜１２から選択される整数であることが好ましい。なお、本発明においては、極圧剤として油性剤や摩耗防止剤を含んでもよい。
【００２４】
極圧剤は、重量％で、５％未満であると潤滑性向上の効果が十分得られず、１５％を超えると潤滑性向上の効果が飽和するため、５〜１５％の範囲で添加とすることが好ましい。
【００２５】
＜基油＞
本発明の鍛造成型加工用潤滑油組成物は、基油を含む。基油は、鉱物油、植物油、合成油などから１種または２種以上を選択すればよいが、火災防止の観点から引火点が２００℃以上であることが好ましい。
基油の添加量は、固体潤滑剤および極圧剤の残部とすればよい。
【００２６】
＜その他の添加剤＞
本発明の鍛造成型加工用潤滑油組成物は、本発明の摩擦係数の低下効果を阻害しない範囲で固体潤滑剤、極圧剤、基油以外の添加剤を含むことを許容する。添加剤としては分散剤、消泡剤、増粘剤、防食剤、酸化防止剤、熱安定剤などを用いることができる。例えば、固体潤滑剤の凝集を防ぐ目的でポリイソブチレン（以下、ＰＩＢと記す）などの分散剤を５％以下の範囲で添加してもよい。
【００２７】
本発明の鍛造成型加工用潤滑油組成物は、アルミニウムやアルミニウム合金、鉄合金などの冷間鍛造成型、温感鍛造成型などの鍛造成型加工に適している。
【００２８】
以下、添付図面に示す実施の形態に基づいて本発明の鍛造成型加工用潤滑油組成物に好適なアルミニウム合金製スクロール用鍛造成型装置について詳細に説明する。
図１（ａ）は、スクロールの形状を示した斜視図である。（ｂ）は、同図（ａ）のＡ−Ａ’矢視断面図である。スクロール１は段部３を有するフランジ２と、フランジ２の一端面から渦巻状に延設し段部５を有するフィン４と、フランジ２の他端面に形成される筒状の取付部６とから構成されている。スクロール圧縮機はこのスクロール１を、互いのフィン４を対向するように組み合わせ、その一方のスクロール１を他方のスクロールに対して公転させて、両スクロール１のフィン４の間で流体を圧縮するものである。
【００２９】
図２（ａ）〜（ｃ）は、本実施の形態におけるスクロール用鍛造成型装置１１の概略断面図である。図２（ａ）〜（ｃ）に示すように、スクロールを製造する場合、成型体が転写された形状を有する下金型１３に、潤滑油組成物吹付装置２０のノズル２１から鍛造成型加工用潤滑油組成物３０を噴射させて吹き付け、円盤状の鍛造素材７を挿入し、成型体の裏側形状が転写された形状を有するパンチ１２をもって鍛造素材７を下金型１３フィン溝１６に押し出していく。下金型１３にはフランジ部２の段部３の形状が転写された凹部１５と、フィン４の形状が転写されるとともに、背圧板１４が配置された渦巻状のフィン溝１６とが形成されている。フィン溝１６内には下金型１３の背面側から背圧板１４が挿入されており、背圧板１４は図示しないスプリングや油圧シリンダにより上下動し、フィン溝１６内に流入した鍛造素材７を成形力Ｆ１と逆方向に付加する背圧力ｆ１を発生する。パンチ１２の成形力Ｆ１による素材７の押し出し方向とは逆方向の背圧力ｆ１を加えながら素材７をフィン溝１６内に押し出すことによって、押し出されるフィン高さの精度を向上するようにしている。
【００３０】
潤滑油組成物吹付装置２０は、下金型１３の表面に向けて鍛造成型加工用潤滑油組成物３０を吹付けるノズル２１と、下金型１３とパンチ１２との間にノズル２１を挿入離脱させる支持アーム２２と、鍛造成型加工用潤滑油組成物３０を貯蔵する給油タンク２３と、ノズル２１に給油タンク２３から鍛造成型加工用潤滑油組成物３０を吸上げて供給する供給管２４と、から構成される。供給管２４には、鍛造成型加工用潤滑油組成物３０を吸上げるための吸上げ口２５が複数設けられ、鍛造成型加工用潤滑油組成物３０を攪拌棒（図示せず）によって攪拌しながら、鍛造成型加工用潤滑油組成物３０が複数の吸上げ口２５を介して供給管２４に吸い上げられる。ノズル２１は下金型１３に向けて多方向に噴射可能である。
【００３１】
本発明の鍛造成型加工用潤滑油組成物は固体潤滑剤の粒子が基油中に分散している。粒子の分散が偏った鍛造成型加工用潤滑油組成物を金型に吹付けた場合、潤滑性向上の効果が発揮されない場合があるため、均一な成分の鍛造成型加工用潤滑油組成物を金型に吹付けられるような構成とすることが好ましい。その一例として、図３（ａ）、（ｂ）には油面２６に挿入される供給管２４先端の吸上げ口形状の概略断面図を、図４にはノズル２１の形状の模式図を示す。
【００３２】
図３（ａ）に示す例では、供給管２４の先端に複数の円形の吸上げ口２５ａを設けることで、基油中に粒子として分散している固体潤滑剤を吸い上げやすくしたので、均一な成分の鍛造成型加工用潤滑油組成物を供給することが可能である。図３（ｂ）に示す例では、供給管２４の先端を複数に分割した形状の吸上げ口２５ｂであって、基油中に粒子として分散している固体潤滑剤を吸い上げやすくしたので、均一な成分の鍛造成型加工用潤滑油組成物を供給することが可能である。
図４に示す例では、ノズル２１を複数設ける構成としたので、複雑な形状の下金型１３に向けて多方向に噴射することができ、下金型１３に均一な成分の鍛造成型加工用潤滑油組成物３０を塗布することができる。図４においては、ノズル２１の噴射口を図示していないが、噴射口の形状は円形、楕円形などが好ましい。
【００３３】
スクロールの鍛造素材の表面粗さが平均で１．６〜６．３μｍである場合、鍛造成型加工用潤滑油組成物に含まれる固体潤滑剤の粒径は、１．６μｍ以下のＰＴＦＥと、１．６μｍを超えるＰＴＦＥとを用いることが好ましい。
以上、図２〜図４を用いて、下金型１３への鍛造成型加工用潤滑油組成物３０の吹付けについて説明したが、必要に応じてパンチ１２にも鍛造成型加工用潤滑油組成物３０を吹付けて、鍛造素材７とパンチ１２との潤滑性を向上させることは言うまでもない。
【００３４】
以下、本発明の実施例について説明するが、本発明では、鍛造成型加工用潤滑油組成物の潤滑性を評価する指標として摩擦係数を用いた。摩擦係数は、リング圧縮式摩擦試験により求めることができ、摩擦係数が小さいほど潤滑性に優れる。リング圧縮式摩擦試験方法は次のとおりである。
【００３５】
＜リング圧縮式摩擦試験＞
内径１５ｍｍ、外形３０ｍｍ、高さ１０ｍｍの形状で、アルミニウム合金（ＪＩＳ規格のＡＤ８Ｃ）からなるリング状試験片を準備した。上下一対の金型からなるリング圧縮試験機を用いて、金型の表面に鍛造成型加工用潤滑油組成物を塗布してリング状試験片を圧縮し、圧縮後のリング状試験片の内径縮小率から摩擦係数を求めた。
試験条件は次のとおりである。
・装置
油圧プレス機：Ａｓａｉ  ＥＦＰ１５０
金型：上下φ８０ｍｍプレート
・試験条件
温度：４５０℃（プレス直後の試験片温度）
圧縮率：４５％
降下速度：７．５ｍｍ／ｓ
油塗布量：０．３ｇ（金型上下にコートする）
【実施例１】
【００３６】
表１に示す材料を秤量し、混合、攪拌して、表1に示す組成の鍛造成型加工用潤滑油組成物を調整した。得られた鍛造成型加工用潤滑油組成物を用いて、リング圧縮式摩擦試験を行い、摩擦係数を求めた。摩擦係数の値を表１に示す。
なお、表１において、ＰＴＦＥ（０．２〜０．３μｍ）は粒径０．２〜０．３μｍのＰＴＦＥ、ＰＴＦＥ（７μｍ）は粒径７μｍのＰＴＦＥ、ＰＴＦＥ（１５μｍ）は粒径１５μｍのＰＴＦＥを表す。Ｚｎ−ＤＴＰ（Ｃ８）はアルキル基の炭素数が８であるＺｎ−ＤＴＰ、Ｚｎ−ＤＴＰ（Ｃ１０）はアルキル基の炭素数が１０であるＺｎ−ＤＴＰ、Ｚｎ−ＤＴＰ（Ｃ１２）はアルキル基の炭素数が１２であるＺｎ−ＤＴＰを表す。ＰＩＢはポリイソブチレンを表す。
また、比較のため、従来から潤滑剤として用いられている市販の黒鉛系潤滑剤と、非黒鉛系潤滑剤を用いてリング圧縮式摩擦試験を行い、摩擦係数を求めたところ、摩擦係数は黒鉛系潤滑剤０．１１、非黒鉛系潤滑剤０．１８であった。また、無潤滑条件下では０．３５であった。
【００３７】
表１より次のことがわかった。固体潤滑剤を添加しない試料５および１種類の粒径からなる固体潤滑剤を用いた試料１、２、３は黒鉛系潤滑剤より潤滑性が劣る。２種類の粒径の固体潤滑剤を用いた試料４、６、７は黒鉛系潤滑剤と摩擦係数が同等もしくは低く潤滑性に優れる。試料４、６、７に着目すると、固体潤滑剤を５％添加すると摩擦係数が小さく潤滑性に優れること、５％と１０％で摩擦係数の変化が少ないことから５％を超えると潤滑性向上の効果が飽和していることがわかる。また、固体潤滑剤の総量が３％である試料６は、固体潤滑剤を添加しない試料５に比べ摩擦係数は低いものの、総量５％の試料４に比し摩擦係数が高い。摩擦係数低減の効果を十分に得るためには固体潤滑剤の総量は４％以上とすることが好ましい。
【００３８】
【表１】
2011089053.tif 000003
【実施例２】
【００３９】
０．２〜０．３μｍ、７μｍ、１５μｍのＰＴＦＥ粒子を用いて、混合比率を変えてＰＴＦＥ粒子を混合して潤滑性向上の効果を調べるため、表２に示す組成の鍛造成型加工用潤滑油組成物を調整し、リング圧縮式摩擦試験を行い、摩擦係数を求めた（試料８、９、１０、１１）。結果を表２に示す。また、実施例１の試料１、２、４および実施例２の試料８、９について、粒径が０．２〜０．３μｍのＰＴＦＥと７μｍのＰＴＦＥの混合比率と摩擦係数との関係を図５に示す。
【００４０】
なお、ＰＴＦＥの混合比率はＰＴＦＥの混合量から算出した。例えば、表２において、ＰＴＦＥ（０．２〜０．３μｍ）１．５％とＰＴＦＥ（７μｍ）３．５％の混合比率は、図５においてＰＴＦＥ（０．２〜０．３μｍ）：ＰＴＦＥ（７μｍ）＝３０：７０である。また、図５において、破線は近似曲線である。
【００４１】
【表２】
2011089053.tif 000004
【００４２】
表２より、２種のＰＴＦＥ粒子を混合することにより摩擦係数が低下する、すなわち潤滑性が向上することがわかった。図５より、混合比率が５０：５０をピークとしてすべての混合比率範囲で摩擦係数が低下しており、２種のＰＴＦＥ粒子の混合による潤滑性向上の効果が確認できる。
【実施例３】
【００４３】
ＰＴＦＥ（０．２〜０．３μｍ）：ＰＴＦＥ（７μｍ）＝５０：５０混合比率であるＰＴＦＥ（固体潤滑剤）５％、アルキル基の炭素数１０のＺｎ−ＤＴＰ（極圧剤）０〜１５％、ＰＩＢ３％、なたね油２５％、残部が鉱油からなる鍛造成型加工用潤滑油組成物を調整し、リング圧縮式摩擦試験を行い、摩擦係数を求めた（試料１２、１３、１４）。試料４、１２、１３、１４、の組成および摩擦係数を表３に、Ｚｎ−ＤＴＰ（極圧剤）濃度に対する摩擦係数の変化を図６に示す。
また、比較のため、ＰＴＦＥ（固体潤滑剤）０％、アルキル基の炭素数１０のＺｎ−ＤＴＰ（極圧剤）１０％、ＰＩＢ３％、菜種油２５％、残部が鉱油からなる鍛造成型加工用潤滑油組成物を調整し（試料１５）、リング圧縮式摩擦試験を行い、摩擦係数を求めた。この結果も表３および図６に示す。
【００４４】
【表３】
2011089053.tif 000005
【００４５】
表３および図６より、極圧剤としてアルキル基の炭素数１０のＺｎ−ＤＴＰを用いた場合は、５％以上の添加で摩擦係数が低下、すなわち潤滑性が向上することがわかる。また、試料１５に着目すると、Ｚｎ−ＤＴＰを添加してもＰＴＦＥを添加しない場合、摩擦係数が低下しないことから、固体潤滑剤と極圧剤とを複合添加することにより潤滑性向上の効果が得られることが確認できる。
【実施例４】
【００４６】
ＰＴＦＥ（０．２〜０．３μｍ）：ＰＴＦＥ（７μｍ）＝５０：５０の混合比率であるＰＴＦＥ（固体潤滑剤）５％、アルキル基の炭素数８、１２のＺｎ−ＤＴＰ（極圧剤）１０％、ＰＩＢ３％、なたね油２５％、残部が鉱油からなる鍛造成型加工用潤滑油組成物を調整し、リング圧縮式摩擦試験を行い、摩擦係数を求めた（試料１６、１７）。試料４、１６、１７の組成および摩擦係数を表４に、試料４、１６、１７の炭素数に対する摩擦係数の変化を図７に示す。
【００４７】
【表４】
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【００４８】
図７より、Ｚｎ−ＤＴＰに含まれるアルキル基の炭素数を変化させても摩擦係数の低下、すなわち潤滑性向上の効果が得られることが確認できた。
【００４９】
なお、上記実施の形態では、固体潤滑剤としてＰＴＦＥを、極圧剤としてＺｎ−ＤＴＰを用いた鍛造成型加工用潤滑油組成物について説明した。これ以外にも、本発明の主旨を逸脱しない限り、上記実施の形態で挙げた構成を取捨選択したり、他の構成に適宜変更することが可能である。
【符号の説明】
【００５０】
１…スクロール、７…鍛造素材、１１…スクロール用鍛造成型装置、１２…パンチ、１３…下金型、２０…潤滑油組成物吹付装置、２１…ノズル、２４…供給管、２５ａ…吸上げ口、２５ｂ…吸上げ口、３０…鍛造成型加工用潤滑油組成物
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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