(57)【要約】【課題】作動不良を抑制するとともに吐出量を高精度に制御可能な高圧ポンプを提供する。【解決手段】ハウジング本体１１は、燃料が加圧される加圧室１１３、加圧室１１３に燃料を導く通路１５１を形成する円筒状の通路壁面１５２、通路壁面１５２の径外方向へ凹む係止溝１５３、および、係止溝１５３と加圧室１１３との間で通路壁面１５２の径内方向へ延びるとともに略円環状に形成される環状壁面１５４を有する。弁ボディ３０は、加圧室１１３側の壁面に弁座３４を有する。弁部材４０は、弁座３４に離着座することにより通路１５１を流通する燃料の流れを断続する。係止部材６０は、係止溝１５３に嵌め込まれ、かつ、弁ボディ３０に当接することで弁ボディ３０を係止可能である。皿バネ８０は、略円環状に形成され、弁ボディ３０と環状壁面１５４との間に設けられ、軸方向に弾性変形することで弁ボディ３０を係止部材６０に押し付ける。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
往復移動可能なプランジャと、
前記プランジャによって燃料が加圧される加圧室、当該加圧室に燃料を導く燃料通路を形成する略円筒状の通路壁面、当該通路壁面の径外方向へ凹む係止溝、および、当該係止溝と前記加圧室との間で前記通路壁面の径内方向へ延びるとともに略円環状に形成される環状壁面を有するハウジングと、
前記環状壁面の前記加圧室とは反対側に設けられ、前記加圧室側の壁面に弁座を有する弁ボディと、
前記弁座に着座または前記弁座から離座することにより前記燃料通路を流通する燃料の流れを断続する弁部材と、
前記弁部材の前記加圧室側に設けられ、前記弁部材を閉弁方向へ付勢する第１付勢部材と、
前記弁部材の前記加圧室とは反対側の端部に当接可能なよう、または接続するよう設けられ、前記弁部材の開弁または閉弁時の移動方向と同一の方向へ移動可能なニードルと、
前記ニードルを前記弁部材の開弁方向に付勢する第２付勢部材と、
前記ニードルを前記弁部材の閉弁方向または開弁方向のいずれか一方に吸引可能なコイル部を有する電磁駆動部と、
前記係止溝に嵌め込まれ、かつ、前記弁ボディの前記加圧室とは反対側の壁面に当接することで前記弁ボディを係止可能な係止部材と、
前記弁ボディと前記環状壁面との間に設けられ、軸方向に弾性変形することで前記弁ボディを前記係止部材に押し付ける略円環状の弾性部材と、
を備えることを特徴とする高圧ポンプ。
【請求項２】
前記弁ボディの前記弾性部材側端面、前記環状壁面、および前記弾性部材のうち少なくとも１つには、前記弾性部材の内側と外側とを連通する連通路が形成されていることを特徴とする請求項１に記載の高圧ポンプ。
【請求項３】
前記弾性部材は、皿バネであることを特徴とする請求項１または２に記載の高圧ポンプ。
【請求項４】
前記弾性部材は、波バネであることを特徴とする請求項１または２に記載の高圧ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、加圧室に吸入した燃料を加圧する高圧ポンプに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、プランジャの往復移動により、加圧室に吸入した燃料を加圧し吐出する高圧ポンプが公知である。例えば特許文献１に開示されている高圧ポンプでは、加圧室に接続する燃料通路の途中に、弁ボディと、この弁ボディの弁座に着座または弁座から離座することにより加圧室へ供給する燃料の流量を調整する弁部材と、が設けられている。この高圧ポンプのハウジングは、前記燃料通路を形成する筒状の通路壁面、当該通路壁面の径外方向へ環状に凹むようにして形成される係止溝、および、当該係止溝と加圧室との間で通路壁面の径内方向へ延びるとともに環状に形成される壁面（以下、「環状壁面」とする）を有している。係止溝には、Ｃリング状または割板状の係止部材が嵌め込まれている。弁ボディは、係止部材と環状壁面との間に設けられている。この高圧ポンプでは、係止部材で弁ボディを係止し、弁ボディが加圧室とは反対側へ抜け出ることを抑制している。
【０００３】
ところで、弁ボディの加圧室側は、燃料が加圧室で加圧されるとき高圧になり、燃料が加圧室に吸入されるとき低圧になる。この高圧ポンプでは弁ボディと環状壁面との間に隙間が形成されているため（第１図参照）、弁ボディは、ポンプ作動時の加圧室の圧力変動に伴い、係止部材と環状壁面との間でその位置が変動する。これにより、弁部材の加圧室とは反対側に当接するニードルの初期位置も変動する。そのため、弁部材の応答性が変動し、吐出量の制御が困難になるおそれがある。また、ニードルを吸引する電磁駆動部とニードルとが所定の距離以上離れた状態となった場合、電磁駆動部によりニードルを吸引できず、弁部材の作動不良が生じるおそれがある。
【０００４】
一方、特許文献２には、弁ボディと環状壁面との間に環状の圧力脈動伝達阻止部材を設けた高圧ポンプが開示されている（図４参照）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】欧州特許出願公開第１４１３７５６号明細書
【特許文献２】特許第３８５１０５６号明細書
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
特許文献２には「圧力脈動伝達阻止部材の高さを弁ボディと環状壁面との距離以下にする」旨記載されている。そのため、仮に特許文献２に記載の構成（圧力脈動伝達阻止部材）を特許文献１の高圧ポンプに適用したとしても、弁ボディは、係止部材と環状壁面との間で、その位置が変動し得る。したがって、特許文献１の高圧ポンプの構成と特許文献２の高圧ポンプの構成とを組み合わせても、上述の特許文献１の高圧ポンプで生じる問題を解決することはできない。「圧力脈動伝達阻止部材の高さを弁ボディと環状壁面との距離と同じにする」場合、弁ボディと環状壁面との間の隙間を埋めることはできる。しかしながら、係止溝の壁面と係止部材との間には係止部材を係止溝に挿入するためのクリアランスが形成されており、係止溝と係止部材との間にはガタが生じると考えられる。したがって、このような構成（圧力脈動伝達阻止部材の高さが弁ボディと環状壁面との距離と同じ構成）によっても上述の問題を解決することはできない。また、このような構成の場合、圧力脈動伝達阻止部材の内側は圧力室と同程度の圧力となるため、ポンプ作動時、圧力脈動伝達阻止部材の内側と外側との間に差圧が繰り返し生じ、その結果、圧力脈動伝達阻止部材の破損を招くおそれがある。
【０００７】
本発明は、上述の問題に鑑みてなされたものであり、その目的は、作動不良を抑制するとともに吐出量を高精度に制御可能な高圧ポンプを提供することにある。
本発明の他の目的は、作動不良を抑制するとともに吐出量を高精度に制御可能で、かつ、耐久性の高い高圧ポンプを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
請求項１に記載の発明は、プランジャとハウジングと弁ボディと弁部材と第１付勢部材とニードルと第２付勢部材と電磁駆動部と係止部材と弾性部材とを備えた高圧ポンプの発明である。ハウジングは、プランジャによって燃料が加圧される加圧室、当該加圧室に燃料を導く燃料通路を形成する略円筒状の通路壁面、当該通路壁面の径外方向へ凹む係止溝、および、当該係止溝と加圧室との間で通路壁面の径内方向へ延びるとともに略円環状に形成される環状壁面を有する。弁ボディは、環状壁面の加圧室とは反対側に設けられ、加圧室側の壁面に弁座を有する。弁部材は、弁座に着座または弁座から離座することにより燃料通路を流通する燃料の流れを断続する。
【０００９】
第１付勢部材は、弁部材の加圧室側に設けられ、弁部材を閉弁方向へ付勢する。ニードルは、弁部材の加圧室とは反対側の端部に当接可能なよう、または接続するよう設けられ、弁部材の開弁または閉弁時の移動方向と同一の方向へ移動可能である。第２付勢部材は、ニードルを弁部材の開弁方向に付勢する。電磁駆動部は、ニードルを弁部材の閉弁方向または開弁方向のいずれか一方に吸引可能なコイル部を有する。
【００１０】
係止部材は、ハウジングに形成された係止溝に嵌め込まれ、かつ、弁ボディの加圧室とは反対側の壁面に当接することで弁ボディを係止可能である。これにより、弁ボディが加圧室とは反対側へ抜け出るのを抑制することができる。弾性部材は、略円環状に形成され、弁ボディと環状壁面との間に設けられる。弾性部材は、軸方向に弾性変形することで弁ボディを係止部材に押し付ける。これにより、弁ボディは、係止部材に接した状態で、その位置が安定する。そのため、高圧ポンプの作動時に加圧室の圧力が変動しても、弁ボディは、加圧室の圧力変動の影響を受けることなく、その位置を保ち続けることができる。この構成により、加圧室の圧力が変動しても、ニードルの初期位置の変動が抑制される。したがって、弁部材の応答性の変動が抑制され、高圧ポンプからの燃料の吐出量を高精度に制御することができる。また、本発明によれば、ニードルを吸引する電磁駆動部とニードルとが所定の距離以上離れることを抑制できるため、弁部材の作動不良を抑制することができる。
【００１１】
さらに、本発明では、弾性部材が弁ボディを係止部材に押し付ける構成のため、係止部材は、係止溝の壁面に押し付けられる。そのため、係止溝と係止部材との間にガタが生じるのを抑制することができる。
【００１２】
請求項２に記載の発明では、弁ボディの弾性部材側端面、環状壁面、および弾性部材のうち少なくとも１つには、弾性部材の内側と外側とを連通する連通路が形成されている。これにより、燃料は連通路を通じて弾性部材の内側と外側との間を流通可能なため、弾性部材の内側の圧力と外側の圧力とを同じにすることができる。そのため、高圧ポンプの作動時に加圧室の圧力が変動することで弾性部材の内側の圧力が変動しても、弾性部材の内側と外側との間で差圧が生じるのを抑制することができる。したがって、弾性部材の破損を抑制することができる。よって、弾性部材を長期に亘って使用でき、高圧ポンプの耐久性を高めることができる。
【００１３】
請求項１または２に記載の発明が備える弾性部材の、より具体的な構成としては、以下のもの（請求項３または４に記載のそれぞれの発明における弾性部材の構成）が考えられる。
【００１４】
請求項３に記載の発明では、弾性部材は皿バネである。一般的な皿バネを弁ボディと環状壁面との間に設置した場合、皿バネは軸方向の両端部が弁ボディおよび環状壁面に隙間なく当接した状態となるため、燃料は皿バネの内側と外側との間を流通できない。この場合、皿バネの内側と外側との間で差圧が生じ、皿バネが破損するおそれがある。本発明では、弁ボディの弾性部材（皿バネ）側端面、環状壁面、および弾性部材（皿バネ）のうち少なくとも１つには、弾性部材（皿バネ）の内側と外側とを連通する連通路が形成されている。よって、弾性部材が皿バネであっても、燃料は連通路を通じて弾性部材の内側と外側との間を流通可能なため、弾性部材（皿バネ）の内側の圧力と外側の圧力とを同じにすることができる。これにより、皿バネの破損を抑制することができる。なお、皿バネに連通路を設ける具体的な方法としては、例えば、皿バネを構成するテーパ状の筒部に、内側と外側とを連通する孔を空け、これを連通路とする案が考えられる。
【００１５】
請求項４に記載の発明では、弾性部材は波バネである。波バネは、その形状から、軸方向の両端部が弁ボディおよび環状壁面に当接した状態において、波バネの内側と外側とを連通する連通路（隙間）を有しているといえる。そのため、弾性部材として波バネを用いた場合、弁ボディの弾性部材（波バネ）側端面、環状壁面、および弾性部材（波バネ）のうち少なくとも１つに、別途、連通路を設ける必要はない。よって、高圧ポンプの耐久性を高めつつ、製造コストを低減することができる。なお、弾性部材に波バネを用いる場合でも、弁ボディの弾性部材（波バネ）側端面および環状壁面のうち少なくとも一方に、別途、連通路を設けてもよい。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】本発明の第１実施形態による高圧ポンプの部分断面図。
【図２】本発明の第１実施形態による高圧ポンプの断面図。
【図３】本発明の第１実施形態による高圧ポンプの弾性部材を示す図であって、（Ａ）は平面図、（Ｂ）は（Ａ）のＢ−Ｂ線断面図、（Ｃ）は（Ｂ）に示すＣ部分の拡大図。
【図４】（Ａ）は本発明の第１実施形態による高圧ポンプの弾性部材の一部およびその近傍を示す断面図、（Ｂ）は（Ａ）のＢ−Ｂ線断面図。
【図５】本発明の第１実施形態による高圧ポンプの弾性部材と比較例の弾性部材との違いを説明するための模式的断面図であって、（Ａ）は比較例の弾性部材の断面図、（Ｂ）は（Ａ）に示すＢ部分の拡大図、（Ｃ）は本発明の弾性部材の断面図、（Ｄ）は（Ｃ）に示すＤ部分の拡大図。
【図６】本発明の第１実施形態による高圧ポンプの弾性部材と比較例の弾性部材との違いを説明するための図であって、（Ａ）は比較例の弾性部材の軸方向端部が受ける「面圧」と「接触幅」との関係を示す図、（Ｂ）は本発明の弾性部材および比較例の弾性部材の、面圧を受けたときの「接触幅」と「変形量」との関係を示す図。
【図７】本発明の第２実施形態による高圧ポンプの弁ボディを示す図であって、（Ａ）は平面図、（Ｂ）は（Ａ）のＢ−Ｂ線断面図。
【図８】本発明の第３実施形態による高圧ポンプの弁ボディを示す図であって、（Ａ）は平面図、（Ｂ）は（Ａ）のＢ−Ｂ線断面図。
【図９】本発明の第４実施形態による高圧ポンプの弁ボディを示す平面図。
【図１０】本発明の第５実施形態による高圧ポンプの弁ボディを示す平面図。
【図１１】本発明の第６実施形態による高圧ポンプの弾性部材の一部およびその近傍を示す断面図。
【図１２】本発明の第７実施形態による高圧ポンプの弾性部材の一部およびその近傍を示す断面図。
【図１３】本発明の第８実施形態による高圧ポンプの弾性部材の一部およびその近傍を示す断面図。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
以下、本発明の複数の実施形態を図面に基づいて説明する。なお、複数の実施形態において、実質的に同一の構成部位には同一の符号を付し、説明を省略する。
（第１実施形態）
本発明の一実施形態による高圧ポンプおよびその一部を図１〜４に示す。高圧ポンプ１０は、例えばディーゼルエンジンやガソリンエンジンのインジェクタに燃料を供給する燃料ポンプである。
【００１８】
図２に示すように、高圧ポンプ１０は、ハウジング本体１１、カバー１２、プランジャ１３、弁ボディ３０、弁部材４０、スプリング２１、ニードル４９、スプリング２２、電磁駆動部７０、係止部材６０、および皿バネ８０などを備えている。
ハウジング本体１１およびカバー１２は、特許請求の範囲の「ハウジング」を構成している。ハウジング本体１１は、例えばマルテンサイト系のステンレスなどで形成されている。ハウジング本体１１は、円筒状のシリンダ１４を形成している。ハウジング本体１１のシリンダ１４には、プランジャ１３が軸方向へ往復移動可能に支持されている。
【００１９】
ハウジング本体１１は、導入通路１１１、吸入通路１１２、加圧室１１３および吐出通路１１４などを形成している。ハウジング本体１１は、筒部１５を有している。筒部１５は、内部に導入通路１１１と吸入通路１１２とを連通する通路１５１を形成している。ここで、通路１５１は、特許請求の範囲における「燃料通路」の一部を構成している。当該通路１５１は、筒部１５の内壁である円筒面状の通路壁面１５２に囲まれることにより形成されている。本実施形態では、筒部１５は、通路壁面１５２の径外方向へ凹むとともに通路壁面１５２に沿って円環状に形成される係止溝１５３を有している。通路１５１の加圧室１１３側端部は、内径が小さくなっている。これにより、通路１５１の係止溝１５３と加圧室１１３との間に、通路壁面１５２の径内方向へ環状に延びる環状壁面１５４が形成されている。通路壁面１５２の内側、係止溝１５３と環状壁面１５４との間に弁ボディ３０が設けられている。すなわち、弁ボディ３０は、環状壁面１５４の加圧室１１３とは反対側に設けられている。
【００２０】
ハウジング本体１１とカバー１２との間には、燃料室１６が形成されている。ハウジング本体１１には、燃料室１６に連通する図示しない燃料入口が形成されている。燃料室１６には、当該燃料入口を通じて、図示しない低圧燃料ポンプによって燃料タンクから燃料が供給される。導入通路１１１は、燃料室１６と筒部１５の内周側に形成されている通路１５１とを連通している。吸入通路１１２は、一方の端部が加圧室１１３に連通している。吸入通路１１２の他方の端部は、環状壁面１５４の内周側に開口している。導入通路１１１と吸入通路１１２とは、図１に示すように弁ボディ３０の内周側を経由して接続している。加圧室１１３は、図２に示すように吸入通路１１２とは反対側において吐出通路１１４と連通している。ここで、導入通路１１１、通路１５１および吸入通路１１２は、特許請求の範囲の「燃料通路」を構成している。本実施形態では、当該「燃料通路」を燃料通路１００で示している。
【００２１】
プランジャ１３は、ハウジング本体１１のシリンダ１４に、軸方向へ往復移動可能に支持されている。加圧室１１３は、プランジャ１３の往復移動方向の一端側に形成されている。プランジャ１３の他端側に設けられたヘッド１７は、スプリング座１８と結合している。スプリング座１８とハウジング本体１１に固定されたオイルシールホルダ２８との間には、スプリング１９が設けられている。スプリング座１８は、スプリング１９の付勢力により、図示しないカムの方向へ付勢されている。プランジャ１３は、図示しないタペットを介してカムと接することにより、往復駆動される。
【００２２】
スプリング１９は、一方の端部がオイルシールホルダ２８に接し、他方の端部がスプリング座１８に接している。スプリング１９は、軸方向へ伸びる力を有している。これにより、スプリング１９は、スプリング座１８を経由して図示しないタペットをカム側へ付勢する。プランジャ１３のヘッド１７側の外周面と、オイルシールホルダ２８との間は、オイルシール２３により液密にシールされている。オイルシール２３は、エンジン内から加圧室１１３へのオイルの浸入を防止するとともに、加圧室１１３からエンジンへの燃料の流出を防止する。
【００２３】
燃料出口９１を形成する吐出弁部９０は、ハウジング本体１１の吐出通路１１４側に設けられている。吐出弁部９０は、加圧室１１３において加圧された燃料の排出を断続する。吐出弁部９０は、逆止弁９２、規制部材９３およびスプリング９４を有している。逆止弁９２は、底部９２１、および底部９２１から反加圧室１１３側へ筒状に延びる筒部９２２からなる有底筒状に形成され、吐出通路１１４において往復移動可能に設けられている。規制部材９３は、筒状に形成され、吐出通路１１４を形成するハウジング本体１１に固定されている。スプリング９４は、一方の端部が規制部材９３に接し、他方の端部が逆止弁９２の筒部９２２に接している。逆止弁９２は、スプリング９４の付勢力により、ハウジング本体１１が形成する弁座９５側へ付勢されている。逆止弁９２は、底部９２１側の端部が弁座９５に着座することにより吐出通路１１４を閉鎖し、弁座９５から離座することにより吐出通路１１４を開放する。逆止弁９２は、弁座９５とは反対側へ移動したとき、筒部９２２の反底部９２１側端部が規制部材９３と接することにより移動が規制される。
【００２４】
加圧室１１３の燃料の圧力が上昇すると、加圧室１１３側の燃料から逆止弁９２が受ける力は増大する。そして、加圧室１１３側の燃料から逆止弁９２が受ける力がスプリング９４の付勢力と弁座９５の下流側の燃料、すなわち図示しないデリバリパイプ内の燃料から受ける力との和よりも大きくなると、逆止弁９２は弁座９５から離座する。これにより、加圧室１１３内の燃料は、吐出通路１１４、すなわち逆止弁９２の筒部９２２に形成された通孔９２３、および筒部９２２の内側を経由して燃料出口９１から高圧ポンプ１０の外部へ吐出される。
【００２５】
一方、加圧室１１３の燃料の圧力が低下すると、加圧室１１３側の燃料から逆止弁９２が受ける力は減少する。そして、加圧室１１３側の燃料から逆止弁９２が受ける力がスプリング９４の付勢力と弁座９５の下流側の燃料から受ける力との和よりも小さくなると、逆止弁９２は弁座９５に着座する。これにより、図示しないデリバリパイプ内の燃料は、吐出通路１１４を経由して加圧室１１３へ流入することが防止される。
【００２６】
弁ボディ３０は、図１に示すように通路壁面１５２の内側、係止溝１５３と環状壁面１５４との間に設けられている。弁ボディ３０は、係止溝１５３に嵌め込まれる係止部材６０と環状壁面１５４に設けられる弾性部材としての皿バネ８０とにより、通路壁面１５２の内側で係止されている。係止部材６０および皿バネ８０については、後に詳述する。
【００２７】
弁ボディ３０は、底部３１、および底部３１から加圧室１１３側へ筒状に延びる筒部３２からなる有底筒状に形成されている。弁ボディ３０は、底部３１の加圧室１１３側に、反加圧室１１３側へ凹む凹部３３を有している。底部３１の加圧室１１３側の壁面には、凹部３３の外縁に弁座３４が形成されている。すなわち、弁ボディ３０は、加圧室１１３側壁面に弁座３４を有している。弁座３４は、弁ボディ３０の軸に対し所定の角度をなすテーパ状に形成されている。
【００２８】
弁ボディ３０は、底部３１の中央部に第１ガイド部３５を有している。第１ガイド部３５は、底部３１の中央部から反凹部３３側へ筒状に突出するように形成されている。弁ボディ３０は、第１ガイド部３５の凹部３３を形成する壁面と反凹部３３側の壁面とを接続する第１挿通孔３５１を有している。また、底部３１の第１挿通孔３５１の外周側には、凹部３３を形成する壁面と反凹部３３側の壁面とを接続する第１通路１２１が形成されている。第１通路１２１は、弁ボディ３０の軸に対し周方向に複数形成されている。
【００２９】
弁ボディ３０の筒部３２の外周壁と通路壁面１５２との間には、環状のシール部材３６およびバックアップリング３７が設けられている。シール部材３６およびバックアップリング３７は、筒部３２の外周に形成された環状の溝内に設けられている。シール部材３６が筒部３２および通路壁面１５２と密に接することにより、筒部３２の外周壁と通路壁面１５２との間を通じて、加圧室１１３および導入通路１１１間で燃料が漏れるのを防止している。
【００３０】
弁部材４０は、略円柱状の軸部４１、および軸部４１の加圧室１１３側端部に接続する略円盤状の傘部４２とからなる。弁部材４０は、軸部４１が第１ガイド部３５の第１挿通孔３５１に挿通され、弁ボディ３０の内側において軸部４１の軸方向へ往復移動可能に設けられている。傘部４２の弁座３４側の壁面は、弁座３４の形状に対応し、軸部４１の軸に対し所定の角度をなすテーパ状に形成されている。弁部材４０は、往復移動することにより傘部４２が弁座３４に着座または弁座３４から離座して燃料通路１００を流通する燃料の流れを断続する。また、弁部材４０は、傘部４２が弁座３４から離座しているとき、弁座３４との間に環状の第２通路１２２を形成する。
【００３１】
第１ガイド部３５の第１挿通孔３５１の径は、弁部材４０の軸部４１の径とほぼ同一、または軸部４１の径よりもわずかに大きく形成されている。これにより、弁部材４０は、軸部４１の外壁が、第１挿通孔３５１を形成する第１ガイド部３５の壁面に摺動しながら、弁ボディ３０の内側で往復移動する。そのため、弁部材４０は、往復移動するとき、第１ガイド部３５によって、その往復移動が案内される。
【００３２】
弁部材４０の加圧室１１３側には、ストッパ５０が設けられている。ストッパ５０は、筒部５１、筒部５１の反弁部材４０側の端部を塞ぐ底部５２、および底部５２の径外側に形成される環状の拡張部５３からなる。ストッパ５０は、弁ボディ３０の筒部３２の内周壁に拡張部５３の外周壁が溶接されて弁ボディ３０に固定されている。
【００３３】
ストッパ５０と弁部材４０との間に、第１付勢部材としてのスプリング２１が設けられている。スプリング２１は、ストッパ５０の筒部５１の内側において、一方の端部が底部５２に当接し、他方の端部が弁部材４０に当接している。スプリング２１は、軸方向に伸びる力を有し、弁部材４０を、反ストッパ５０側すなわち閉弁方向へ付勢している。
【００３４】
ストッパ５０の筒部５１の弁部材４０側端部と弁部材４０のストッパ５０側端部とは当接可能である。ストッパ５０は、弁部材４０がストッパ５０に当接したとき、弁部材４０と筒部５１の内壁と底部５２とに囲まれた容積室５４を形成する。また、このとき、ストッパ５０は、弁部材４０の、加圧室１１３側すなわち開弁方向への移動を規制する。
弁部材４０がストッパ５０の筒部５１に当接しているとき、ストッパ５０は、弁部材４０の加圧室１１３側を覆っている。これにより、このとき、加圧室１１３側から弁部材４０側へ向かう燃料は、弁部材４０への衝突が緩和される。
【００３５】
ストッパ５０の拡張部５３には、拡張部５３の加圧室１１３側の壁面と反加圧室１１３側の壁面とを接続する第３通路１２３が形成されている。第３通路１２３は、ストッパ５０の軸に対し周方向に複数形成されている。
第２通路１２２と第３通路１２３との間には、弁ボディ３０の筒部３２の内周壁とストッパ５０の筒部５１の外周壁とに囲まれた略環状の中間通路１２４が形成されている。ストッパ５０の筒部５１には、容積室５４と中間通路１２４とを連通する連通路５５が形成されている。
【００３６】
上述した第１通路１２１、第２通路１２２、第３通路１２３および中間通路１２４は、それぞれハウジング本体１１に形成された通路１５１に含まれている。すなわち、燃料通路１００は、第１通路１２１、第２通路１２２、第３通路１２３および中間通路１２４を含んでいる。これにより、燃料が燃料室１６側から加圧室１１３側へ向かうとき、燃料は、第１通路１２１、第２通路１２２、中間通路１２４および第３通路１２３を、この順で流通する。一方、燃料が加圧室１１３側から燃料室１６側へ向かうとき、燃料は、第３通路１２３、中間通路１２４、第２通路１２２および第１通路１２１を、この順で流通する。
【００３７】
図２に示すように、電磁駆動部７０は、コイル７１、固定コア７２、可動コア７３、フランジ７５などを有している。コイル７１は、樹脂製のスプール７８に巻かれており、通電することにより磁界を発生する。固定コア７２は、磁性材料から形成されている。固定コア７２は、コイル７１の内周側に収容されている。可動コア７３は、磁性材料から形成されている。可動コア７３は、固定コア７２と対向して配置されている。可動コア７３は、非磁性材料から形成されている筒部材７９およびフランジ７５の内周側に軸方向へ往復移動可能に収容されている。筒部材７９は、固定コア７２とフランジ７５との間の磁気的な短絡を防止する。
【００３８】
フランジ７５は、磁性材料から形成されている。図１に示すように、フランジ７５は、ハウジング本体１１の筒部１５に取り付けられている。これにより、フランジ７５は、電磁駆動部７０をハウジング本体１１に保持するとともに、筒部１５の端部を塞いでいる。フランジ７５は、中央部に、筒状に形成された第２ガイド部７６を有している。第２ガイド部７６は、フランジ７５の弁ボディ３０側と反弁ボディ３０側とを連通する第２挿通孔７６１を有している。
【００３９】
ニードル４９は、略円柱状に形成され、フランジ７５の第２ガイド部７６に形成された第２挿通孔７６１に挿通されている。ニードル４９は、第２挿通孔７６１の内側において軸方向へ往復移動可能に設けられている。第２挿通孔７６１の径は、ニードル４９の径とほぼ同一、またはニードル４９の径よりもわずかに大きく形成されている。これにより、ニードル４９は、外壁が、第２挿通孔７６１を形成する第２ガイド部７６の壁面に摺動しながら往復移動する。そのため、ニードル４９は、往復移動するとき、第２ガイド部７６によって、その往復移動が案内される。
【００４０】
ニードル４９は、一方の端部が可動コア７３に圧入または溶接されることで可動コア７３と一体に組み付けられている。また、ニードル４９は、他方の端部が、弁部材４０の軸部４１の反傘部４２側端部と当接可能である。なお、ニードル４９は、弁部材４０の開弁または閉弁時の移動方向と同一の方向へ移動可能である。
【００４１】
固定コア７２と可動コア７３との間に、第２付勢部材としてのスプリング２２が設けられている。スプリング２２は、可動コア７３を弁部材４０側へ付勢している。スプリング２２が可動コア７３を付勢する力は、スプリング２１が弁部材４０を付勢する力よりも大きい。すなわち、スプリング２２は、可動コア７３およびニードル４９をスプリング２１の付勢力に抗して弁部材４０側、すなわち弁部材４０の開弁方向へ付勢している。これにより、コイル７１に通電していないとき、固定コア７２と可動コア７３とは互いに離れている。そのため、コイル７１に通電していないとき、可動コア７３と一体のニードル４９はスプリング２２の付勢力により弁部材４０側へ移動するとともに、弁部材４０は弁ボディ３０の弁座３４から離座している。電磁駆動部７０のコイル７１、固定コア７２、可動コア７３、フランジ７５、スプール７８および筒部材７９は、特許請求の範囲の「コイル部」を構成している。
【００４２】
次に、係止部材６０、皿バネ８０およびその近傍について説明する。
図１に示すように、本実施形態では、係止部材６０は、２つの板部材（板部材６１および板部材６２）からなる。板部材６１および板部材６２は、例えばステンレス等の金属により形成され、所定の硬度を有するよう熱処理が施されている。板部材６１は、弧状に形成されている。板部材６２も、板部材６１と同じく弧状に形成されている。板部材６１および板部材６２は、ハウジング本体１１に形成された円環状の係止溝１５３に嵌め込まれ、かつ、弁ボディ３０の加圧室１１３とは反対側の壁面に当接することで、弁ボディ３０を係止可能である。
【００４３】
板部材６１および板部材６２は、それぞれの端部同士を当接した状態では環状をなす。係止部材６０は、この状態のとき、その内周端部に、弁ボディ３０側の面から軸方向に所定の距離離れた位置まで凹むようにして形成される環状の段差面を有する。当該段差面と弁ボディ３０との間、すなわち係止部材６０の内側には、Ｃリング６００が設けられている。
【００４４】
Ｃリング６００は、例えばステンレス等の金属により略Ｃ字状に形成されている。Ｃリング６００は、係止部材６０の内側に設けられた状態では、径外方向の弾性力を有する。これにより、Ｃリング６００は、係止部材６０（板部材６１および板部材６２）を径外方向へ押圧することで、係止部材６０が係止溝１５３から脱落するのを抑制している。
【００４５】
皿バネ８０は、図３（Ａ）に示すように、略円環状に形成されている。皿バネ８０は、例えばステンレス等の金属からなる薄板をプレス加工することにより形成されている。皿バネ８０は、所定の強度および疲労耐久度を有するよう設計されており、熱処理が施されている場合もある。皿バネ８０は、図３（Ｂ）に示すように、テーパ状の内壁および外壁をもつテーパ筒部８１、当該テーパ筒部８１の軸方向の一方の端部から径内方向に円環状に延びる内フランジ部８２、および前記テーパ筒部８１の軸方向の他方の端部から径外方向に円環状に延びる外フランジ部８３からなる。この構成により、皿バネ８０は、軸方向の両端部が縮む方向に押圧されたとき、軸方向に伸びる力（弾性力）を有する。なお、本実施形態では、皿バネ８０はプレス加工することにより形成されているため、図３（Ｃ）に示すように、外フランジ部８３とテーパ筒部８１との境界部分、および内フランジ部８２とテーパ筒部８１との境界部分は、比較的滑らかな曲面状に形成されている。
【００４６】
図１および図４（Ａ）に示すように、皿バネ８０は、ハウジング本体１１に形成された円環状の環状壁面１５４と弁ボディ３０との間に設けられる。皿バネ８０の高さ、すなわち軸方向の長さは、弁ボディ３０が係止部材６０に当接した状態のときの、弁ボディ３０と環状壁面１５４との距離よりも大きく設定されている。そのため、皿バネ８０は、弁ボディ３０と環状壁面１５４との間に設けられた状態では、軸方向の弾性力を生じ、弁ボディ３０を係止部材６０に押し付けている。
【００４７】
この構成により、弁ボディ３０は、皿バネ８０によって加圧室１１３とは反対側へ押圧されるとともに、係止部材６０に当接することで係止部材６０に係止される。そのため、弁ボディ３０は、通路壁面１５２の内側において、その位置が安定する。ここで、皿バネ８０が生じる弾性力は、高圧ポンプ１０の作動時に加圧室１１３の圧力が変動しても弁ボディ３０が軸方向に移動しない程度の大きさ以上に設定されていることが望ましい。また、係止部材６０で弁ボディ３０を係止することにより、弁ボディ３０が加圧室１１３とは反対側へ抜け出るのを抑制することができる。
【００４８】
図４（Ａ）および（Ｂ）に示すように、弁ボディ３０の筒部３２の皿バネ８０側の端面３８には、皿バネ８０とは反対側へ凹むようにして形成される連通路３０１が設けられている。連通路３０１は、円環状の端面３８の径外方向へ延びるようにして形成されている。本実施形態では、連通路３０１は、端面３８の周方向に２箇所、端面３８の中心を挟んで互いに略対向する位置に形成されている（図１参照）。
連通路３０１は、皿バネ８０が弁ボディ３０と環状壁面１５４とに接した状態において、皿バネ８０の内側と外側とを連通可能である。すなわち、弁ボディ３０の皿バネ８０側端面３８には、皿バネ８０の内側と外側とを連通する連通路３０１が形成されている。
【００４９】
上記構成では、燃料が連通路３０１を流通することにより、皿バネ８０の内側と外側との圧力は、略同じになる。皿バネ８０の内側と加圧室１１３とは、常に連通している。よって、加圧室１１３の圧力が変動すると皿バネ８０の内側の圧力も変動するが、皿バネ８０の内側と外側との間で差圧が生じるのが抑制される。
【００５０】
次に、弁ボディ３０、係止部材６０、Ｃリング６００および皿バネ８０のハウジング本体１１への組み付けについて、図１に基づいて説明する。
（１）皿バネ８０を、ハウジング本体１１の環状壁面１５４に接するようにして設置する。
（２）弁ボディ３０、弁部材４０、ストッパ５０、スプリング２１、シール部材３６およびバックアップリング３７を一体にしたものを、弁ボディ３０の加圧室１１３側端部が皿バネ８０に接するよう通路壁面１５２の内側に挿入する。
（３）板部材６１および板部材６２の端部同士を当接させた状態の係止部材６０を、弁ボディ３０の加圧室１１３とは反対側の端部に接するよう通路壁面１５２の内側に挿入する。
（４）係止部材６０を、皿バネ８０の弾性力に抗して加圧室１１３側へ押圧しつつ、径外方向へ広がるように滑らせ係止溝１５３に嵌め込む。
（５）Ｃリング６００を、係止部材６０の内側に設置する。
【００５１】
上記（１）〜（５）の工程を経てハウジング本体１１に組み付けられた弁ボディ３０は、皿バネ８０によって加圧室１１３とは反対側へ押圧されるとともに、係止部材６０に当接することで係止部材６０に係止される。
【００５２】
次に、本実施形態の皿バネ８０と比較例の皿バネとの違いについて、図５および６に基づいて説明する。なお、図５では、説明を容易にするため、部材の寸法および形状の特徴を強調して示している。
図５（Ａ）に示すように、比較例の皿バネ９００は、一般的な形状の皿バネであり、テーパ状の内壁および外壁をもつテーパ筒部９０１のみからなる。皿バネ９００は、本実施形態の皿バネ８０と同様、例えばステンレス等の金属からなる円環状の薄板をプレス加工することにより形成されている。皿バネ９００は、軸方向の両端部を例えば面５０１と面５０２とに挟まれて軸方向へ縮む方向に押圧されたとき、テーパ筒部９０１を構成する壁面が内側に倒れるようにして変形する（図５（Ａ）参照）。このとき、テーパ筒部９０１の軸方向端部は、例えば図５（Ｂ）に「変形量」で示した分、潰れるようにして変形する。テーパ筒部９０１の軸方向端部の、軸を含む平面による断面は、略直角の形状を呈している。そのため、皿バネ９００は、テーパ筒部９０１の軸方向端部が角接触となり、材料の限界面圧になるまで潰れるようにして変形する。皿バネ９００は、変形量（軸方向端部が潰れるようにして変形する箇所の変形の量）に対する接触幅（軸方向端部と当接面との接触の幅）が比較的小さいといえる。
【００５３】
一方、本実施形態の皿バネ８０は、図５（Ｃ）に示すように、テーパ筒部８１、内フランジ部８２および外フランジ部８３からなり、軸方向の両端部を例えば面５０１と面５０２とに挟まれて軸方向へ縮む方向に押圧されたとき、テーパ筒部８１を構成する壁面が内側に倒れるようにして変形する。このとき、皿バネ８０は、外フランジ部８３とテーパ筒部８１との境界部分が面５０１に当接し、内フランジ部８２とテーパ筒部８１との境界部分が面５０２に当接する（図５（Ｃ）参照）。上述のように、本実施形態では、外フランジ部８３とテーパ筒部８１との境界部分、および内フランジ部８２とテーパ筒部８１との境界部分は、比較的滑らかな曲面状に形成されている。皿バネ８０は、変形量（軸方向端部が潰れるようにして変形する箇所の変形の量）に対する接触幅（軸方向端部と当接面との接触の幅）が比較的大きいといえる。皿バネ８０は、曲面状の境界部分が面５０１に接触することにより、面５０１から受ける面圧が低減される。
【００５４】
図６（Ａ）は、皿バネ９００の軸方向端部が受ける「面圧」と「接触幅」との関係を示した図であって、皿バネ９００の面５０１側端部が面５０１から受ける「面圧」と「接触幅」との関係を一点鎖線で示し、皿バネ９００の面５０２側端部が面５０２から受ける「面圧」と「接触幅」との関係を二点鎖線で示している。図６（Ｂ）は、同じ材料から形成された本実施形態の皿バネ８０および比較例の皿バネ９００の、「接触幅」と「変形量」との関係を示した図であって、皿バネ８０の「接触幅」と「変形量」との関係を実線で示し、皿バネ９００の「接触幅」と「変形量」との関係を破線で示している。
【００５５】
図６（Ａ）および（Ｂ）からわかるように、比較例の皿バネ９００は、面５０１側端部が面５０１から受ける面圧が「限界面圧」のときの面５０１側端部の変形量が約０．０４４ｍｍ、面５０２側端部が面５０２から受ける面圧が「限界面圧」のときの面５０２側端部の変形量が約０．０５４ｍｍのため、このときの変形量の合計は、約０．０９８ｍｍである。一方、本実施形態の皿バネ８０は、面５０１側端部が面５０１から受ける面圧が「限界面圧」のときの面５０１側端部の変形量、および面５０２側端部が面５０２から受ける面圧が「限界面圧」のときの面５０２側端部の変形量は、いずれも約０．０００５ｍｍのため、このときの変形量の合計は、約０．００１ｍｍである。このように、本実施形態の皿バネ８０は、比較例の皿バネ９００と比べて、軸方向端部が所定の面圧（例えば「限界面圧」）を受けたときの変形量（潰れるようにして変形する箇所の変形の量）が小さい。これにより、皿バネ８０の荷重抜けに対するロバスト性を向上することができる。ただし、特性は上記数値のみに限定されるものではない。
【００５６】
次に、上記構成の高圧ポンプ１０の作動について説明する。
「吸入行程」
プランジャ１３が図２の下方へ移動するとき、コイル７１への通電は停止されている。そのため、弁部材４０は、電磁駆動部７０のスプリング２２から力を受けている可動コア７３と一体のニードル４９により加圧室１１３側へ付勢されている。その結果、弁部材４０は、弁ボディ３０の弁座３４から離座している。また、プランジャ１３が図２の下方へ移動するとき、加圧室１１３の圧力は低下する。そのため、弁部材４０が凹部３３側の燃料から受ける力は、加圧室１１３側の燃料から受ける力よりも大きくなる。これにより、弁部材４０には弁座３４から離座する方向へ力が加わり、弁部材４０は弁座３４から離座する。弁部材４０は、ストッパ５０の筒部５１に当接するまで移動する。弁部材４０が弁座３４から離座、すなわち開弁することにより、燃料室１６は、導入通路１１１、通路１５１および吸入通路１１２を経由して加圧室１１３に連通する。したがって、燃料室１６の燃料は、第１通路１２１、第２通路１２２、中間通路１２４および第３通路１２３をこの順で経由して加圧室１１３に吸入される。また、このとき、弁部材４０は、ストッパ５０と当接することにより、加圧室１１３側がストッパ５０で覆われている。さらに、このとき、中間通路１２４の燃料は、連通路５５を通じて容積室５４へ流入可能である。そのため、容積室５４の圧力は、中間通路１２４の圧力と同等になる。
【００５７】
「調量行程」
プランジャ１３が下死点から上死点に向かって上昇するとき、加圧室１１３から弁部材４０側すなわち燃料室１６側へ排出される燃料の流れにより、弁部材４０には加圧室１１３側の燃料から弁座３４に着座する方向へ力が加わる。しかし、コイル７１に通電していないとき、ニードル４９は、スプリング２２の付勢力により弁部材４０側へ付勢されている。そのため、弁部材４０は、ニードル４９によって弁座３４側への移動が規制される。また、弁部材４０は、加圧室１１３側がストッパ５０によって覆われている。これにより、加圧室１１３から燃料室１６側へ排出される燃料の流れが、弁部材４０に直接衝突することはない。そのため、燃料の流れにより弁部材４０に加わる閉弁方向への力が緩和される。
【００５８】
調量行程においては、コイル７１への通電が停止されている間、弁部材４０は弁座３４から離座した状態を維持する。これにより、プランジャ１３の上昇によって加圧室１１３から排出される燃料は、燃料室１６から加圧室１１３へ吸入される場合と逆に、第３燃料通路１２３、中間通路１２４、第２通路１２２および第１通路１２１をこの順で経由して燃料室１６へ戻される。
【００５９】
調量行程の途中にコイル７１へ通電すると、コイル７１に発生した磁界により、固定コア７２、フランジ７５および可動コア７３に磁気回路が形成される。これにより、互いに離間している固定コア７２と可動コア７３との間には磁気吸引力が発生する。固定コア７２と可動コア７３との間に発生する磁気吸引力がスプリング２２の付勢力よりも大きくなると、可動コア７３は固定コア７２側へ移動する。そのため、可動コア７３と一体のニードル４９も、固定コア７２側へ移動する。ニードル４９が固定コア７２側へ移動すると、弁部材４０とニードル４９とは離間し、弁部材４０はニードル４９から力を受けない。その結果、弁部材４０は、スプリング２１の付勢力、および、加圧室１１３から燃料室１６側へ排出される燃料の流れにより弁部材４０に加わる閉弁方向の力によってストッパ５０から離間し弁座３４側へ移動する。これにより、弁部材４０が閉弁する。
【００６０】
本実施形態では、ストッパ５０は、筒部５１に中間通路１２４と容積室５４とを連通する連通路５５を有している。そのため、筒部５１の内壁により形成されている容積室５４の圧力は、筒部５１の外周側に位置する中間通路１２４の圧力と同等になる。つまり、中間通路１２４の圧力が高圧になったとしても、中間通路１２４の圧力が容積室５４の圧力よりも高くなることはない。そのため、弁部材４０をストッパ５０の筒部５１から容易に離間させることができる。これにより、所望のタイミングで弁部材４０を閉弁させることが可能となる。
【００６１】
弁部材４０が弁座３４側へ移動し、弁部材４０が弁座３４に着座、すなわち閉弁することにより、第２通路１２２が閉鎖され、燃料通路１００を流通する燃料の流れが遮断される。これにより、加圧室１１３から燃料室１６へ燃料を排出する調量行程は終了する。プランジャ１３が上昇するとき、第２通路１２２、すなわち加圧室１１３と燃料室１６との間を閉鎖することにより、加圧室１１３から燃料室１６へ戻される燃料の量が調整される。その結果、加圧室１１３で加圧される燃料の量が決定される。
【００６２】
「加圧行程」
加圧室１１３と燃料室１６との間が閉鎖された状態でプランジャ１３がさらに上死点に向けて上昇すると、加圧室１１３の燃料の圧力は上昇する。加圧室１１３の燃料の圧力が所定の圧力以上になると、吐出弁部９０のスプリング９４の付勢力と弁座９５の下流側の燃料から逆止弁９２が受ける力とに抗して、逆止弁９２は弁座９５から離座する。これにより、吐出弁部９０が開弁し、加圧室１１３で加圧された燃料は吐出通路１１４を通り高圧ポンプ１０から吐出される。高圧ポンプ１０から吐出された燃料は、図示しないデリバリパイプに供給されて蓄圧され、インジェクタに供給される。
【００６３】
プランジャ１３が上死点まで移動すると、コイル７１への通電が停止され、弁部材４０は再び弁座３４から離座する。このとき、プランジャ１３は再び図２の下方へ移動し、加圧室１１３の燃料の圧力は低下する。これにより、加圧室１１３には燃料室１６から燃料が吸入される。
【００６４】
なお、弁部材４０が閉弁し、加圧室１１３の燃料の圧力が所定値まで上昇したとき、コイル７１への通電は停止してもよい。加圧室１１３の燃料の圧力が上昇すると、弁部材４０が弁座３４から離座する方向へ受ける力よりも、加圧室１１３側の燃料によって弁座３４へ着座する方向へ受ける力が大きくなる。そのため、コイル７１への通電を停止しても、弁部材４０は加圧室１１３側の燃料から受ける力によって弁座３４への着座状態を維持する。このように、所定の時期にコイル７１への通電を停止することにより、電磁駆動部７０の消費電力を低減することができる。
【００６５】
上記の「吸入行程」、「調量行程」および「加圧行程」を繰り返すことにより、高圧ポンプ１０は吸入した燃料を加圧して吐出する。燃料の吐出量は、電磁駆動部７０のコイル７１への通電タイミングを制御することにより調節される。本実施形態では、高圧ポンプ１０の作動時、上記「吸入行程」、「調量行程」および「加圧行程」が繰り返されるため、加圧室１１３の圧力が変動する。
【００６６】
以上説明したように、本実施形態では、係止部材６０は、ハウジング本体１１に形成された係止溝１５３に嵌め込まれ、かつ、弁ボディ３０の加圧室１１３とは反対側の壁面に当接することで弁ボディ３０を係止可能である。これにより、弁ボディ３０が加圧室１１３とは反対側へ抜け出るのを抑制することができる。皿バネ８０は、略円環状に形成され、弁ボディ３０と環状壁面１５４との間に設けられる。皿バネ８０は、軸方向に弾性変形することで弁ボディ３０を係止部材６０に押し付ける。これにより、弁ボディ３０は、係止部材６０に接した状態で、その位置が安定する。そのため、高圧ポンプ１０の作動時に加圧室１１３の圧力が変動しても、弁ボディ３０は、加圧室１１３の圧力変動の影響を受けることなく、その位置を保ち続けることができる。この構成により、加圧室１１３の圧力が変動しても、ニードル４９の初期位置の変動が抑制される。したがって、弁部材４０の応答性の変動が抑制され、高圧ポンプ１０からの燃料の吐出量を高精度に制御することができる。また、本実施形態によれば、ニードル４９を吸引する電磁駆動部７０とニードル４９とが所定の距離以上離れることを抑制できるため、弁部材４０の作動不良を抑制することができる。
【００６７】
また、本実施形態では、皿バネ８０が弁ボディ３０を係止部材６０に押し付ける構成のため、係止部材６０は、係止溝１５３の壁面に押し付けられる。そのため、係止溝１５３と係止部材６０との間にガタが生じるのを抑制することができる。
【００６８】
また、本実施形態では、弁ボディ３０の皿バネ８０側端面３８には、皿バネ８０の内側と外側とを連通する連通路３０１が形成されている。これにより、燃料は連通路３０１を通じて皿バネ８０の内側と外側との間を流通可能なため、皿バネ８０の内側の圧力と外側の圧力とを同じにすることができる。そのため、高圧ポンプ１０の作動時に加圧室１１３の圧力が変動することで皿バネ８０の内側の圧力が変動しても、皿バネ８０の内側と外側との間で差圧が生じるのを抑制することができる。したがって、皿バネ８０の破損を抑制することができる。よって、皿バネ８０を長期に亘って使用でき、高圧ポンプ１０の耐久性を高めることができる。
【００６９】
さらに、本実施形態では、弾性部材としての皿バネ８０は、テーパ状の内壁および外壁をもつテーパ筒部８１、当該テーパ筒部８１の軸方向の一方の端部から径内方向に円環状に延びる内フランジ部８２、および前記テーパ筒部８１の軸方向の他方の端部から径外方向に円環状に延びる外フランジ部８３からなる。外フランジ部８３とテーパ筒部８１との境界部分、および内フランジ部８２とテーパ筒部８１との境界部分は、比較的滑らかな曲面状に形成されている。これにより、皿バネ８０の軸方向端部が所定の面圧を受けたときの変形量（潰れるようにして変形する箇所の変形の量）を小さくすることができる。その結果、皿バネ８０の荷重抜けに対するロバスト性を向上することができる。
【００７０】
（第２実施形態）
本発明の第２実施形態による高圧ポンプの一部を図７に示す。図７では、図が煩雑になるのを避けるため、第２実施形態による高圧ポンプの弁ボディのみを示している。第２実施形態では、弁ボディに形成される連通路の形状等が第１実施形態と異なる。
【００７１】
図７（Ａ）および（Ｂ）に示すように、弁ボディ３０の筒部３２の皿バネ８０（不図示）側の端面３８には、皿バネ８０とは反対側へ凹むようにして形成される連通路３０２が設けられている。第２実施形態では、連通路３０２は、２つ形成されている。連通路３０２は、互いに略平行に延びる直線状の溝により形成されている。
【００７２】
連通路３０２は、皿バネ８０が弁ボディ３０と環状壁面１５４（不図示）とに接した状態において、皿バネ８０の内側と外側とを連通可能である。すなわち、弁ボディ３０の皿バネ８０側端面３８には、皿バネ８０の内側と外側とを連通する連通路３０２が形成されている。この構成では、燃料が連通路３０２を流通することにより、皿バネ８０の内側と外側との圧力は、略同じになる。皿バネ８０の内側と加圧室１１３（不図示）とは、常に連通している。よって、加圧室１１３の圧力が変動すると皿バネ８０の内側の圧力も変動するが、皿バネ８０の内側と外側との間で差圧が生じるのが抑制される。
【００７３】
（第３実施形態）
本発明の第３実施形態による高圧ポンプの一部を図８に示す。図８では、図が煩雑になるのを避けるため、第３実施形態による高圧ポンプの弁ボディのみを示している。第３実施形態では、弁ボディに形成される連通路の形状等が第１実施形態と異なる。
【００７４】
図８（Ａ）および（Ｂ）に示すように、弁ボディ３０の筒部３２の皿バネ８０（不図示）側の端面３８には、皿バネ８０とは反対側へ凹むようにして形成される連通路３０３が設けられている。第３実施形態では、連通路３０３は、２つ形成されている。連通路３０３は、端面３８の径方向の両端部に端面３８から所定量凹む段差面を形成することにより構成されている。すなわち、連通路３０３は、第２実施形態で示した溝状の連通路３０２を段差面状にした形状であるということもできる。
【００７５】
連通路３０３は、皿バネ８０が弁ボディ３０と環状壁面１５４（不図示）とに接した状態において、皿バネ８０の内側と外側とを連通可能である。すなわち、弁ボディ３０の皿バネ８０側端面３８には、皿バネ８０の内側と外側とを連通する連通路３０３が形成されている。この構成では、燃料が連通路３０３を流通することにより、皿バネ８０の内側と外側との圧力は、略同じになる。皿バネ８０の内側と加圧室１１３（不図示）とは、常に連通している。よって、加圧室１１３の圧力が変動すると皿バネ８０の内側の圧力も変動するが、皿バネ８０の内側と外側との間で差圧が生じるのが抑制される。
【００７６】
（第４実施形態）
本発明の第４実施形態による高圧ポンプの一部を図９に示す。図９では、図が煩雑になるのを避けるため、第４実施形態による高圧ポンプの弁ボディのみを示している。第４実施形態では、弁ボディに形成される連通路の形状等が第１実施形態と異なる。
【００７７】
図９に示すように、弁ボディ３０の筒部３２の皿バネ８０（不図示）側の端面３８には、皿バネ８０とは反対側へ凹むようにして形成される連通路３０４が設けられている。第４実施形態では、連通路３０４は、３つ形成されている。連通路３０４は、端面３８の周方向の３箇所に端面３８から所定量凹む段差面を形成することにより構成されている。すなわち、連通路３０４それぞれの形状は、第３実施形態で示した連通路３０３と類似しているということもできる。
【００７８】
連通路３０４は、皿バネ８０が弁ボディ３０と環状壁面１５４（不図示）とに接した状態において、皿バネ８０の内側と外側とを連通可能である。すなわち、弁ボディ３０の皿バネ８０側端面３８には、皿バネ８０の内側と外側とを連通する連通路３０４が形成されている。この構成では、燃料が連通路３０４を流通することにより、皿バネ８０の内側と外側との圧力は、略同じになる。皿バネ８０の内側と加圧室１１３（不図示）とは、常に連通している。よって、加圧室１１３の圧力が変動すると皿バネ８０の内側の圧力も変動するが、皿バネ８０の内側と外側との間で差圧が生じるのが抑制される。
【００７９】
（第５実施形態）
本発明の第５実施形態による高圧ポンプの一部を図１０に示す。図１０では、図が煩雑になるのを避けるため、第５実施形態による高圧ポンプの弁ボディのみを示している。第５実施形態では、弁ボディに形成される連通路の形状等が第１実施形態と異なる。
【００８０】
図１０に示すように、弁ボディ３０の筒部３２の皿バネ８０（不図示）側の端面３８には、皿バネ８０とは反対側へ凹むようにして形成される連通路３０５が設けられている。第５実施形態では、連通路３０５は、２つ形成されている。連通路３０５は、端面３８の外縁部と内縁部とを接続するようにして延びる渦巻状の溝により形成されている。
【００８１】
連通路３０５は、皿バネ８０が弁ボディ３０と環状壁面１５４（不図示）とに接した状態において、皿バネ８０の内側と外側とを連通可能である。すなわち、弁ボディ３０の皿バネ８０側端面３８には、皿バネ８０の内側と外側とを連通する連通路３０５が形成されている。この構成では、燃料が連通路３０５を流通することにより、皿バネ８０の内側と外側との圧力は、略同じになる。皿バネ８０の内側と加圧室１１３（不図示）とは、常に連通している。よって、加圧室１１３の圧力が変動すると皿バネ８０の内側の圧力も変動するが、皿バネ８０の内側と外側との間で差圧が生じるのが抑制される。
【００８２】
（第６実施形態）
本発明の第６実施形態による高圧ポンプの一部を図１１に示す。第６実施形態では、連通路の形成される箇所等が第１実施形態と異なる。
【００８３】
図１１に示すように、ハウジング本体１１の環状壁面１５４には、皿バネ８０とは反対側へ凹むようにして形成される連通路３０６が設けられている。連通路３０６は、皿バネ８０が弁ボディ３０と環状壁面１５４とに接した状態において、皿バネ８０の内側と外側とを連通可能である。すなわち、環状壁面１５４には、皿バネ８０の内側と外側とを連通する連通路３０６が形成されている。この構成では、燃料が連通路３０６を流通することにより、皿バネ８０の内側と外側との圧力は、略同じになる。皿バネ８０の内側と加圧室１１３（不図示）とは、常に連通している。よって、加圧室１１３の圧力が変動すると皿バネ８０の内側の圧力も変動するが、皿バネ８０の内側と外側との間で差圧が生じるのが抑制される。
【００８４】
（第７実施形態）
本発明の第７実施形態による高圧ポンプの一部を図１２に示す。第７実施形態では、連通路の形成される箇所等が第１実施形態と異なる。
【００８５】
図１２に示すように、皿バネ８０のテーパ筒部８１には、皿バネ８０の内側と外側とを連通する連通路３０７が形成されている。このような皿バネ８０は、例えば、円環状の薄板に、一方の端面と他方の端面とを接続する孔を形成してこれを連通路３０７とし、その後、当該薄板をプレス加工することにより簡単に製造することができる。
【００８６】
上記構成では、燃料が連通路３０７を流通することにより、皿バネ８０の内側と外側との圧力は、略同じになる。皿バネ８０の内側と加圧室１１３（不図示）とは、常に連通している。よって、加圧室１１３の圧力が変動すると皿バネ８０の内側の圧力も変動するが、皿バネ８０の内側と外側との間で差圧が生じるのが抑制される。
【００８７】
（第８実施形態）
本発明の第８実施形態による高圧ポンプの一部を図１３に示す。第８実施形態では、弾性部材の形状等が第１実施形態と異なる。
【００８８】
図１３に示すように、第８実施形態では、弁ボディ３０と環状壁面１５４との間に、弾性部材としての波バネ８５が設けられている。波バネ８５は、第１実施形態の皿バネ８０と同様、弁ボディ３０と環状壁面１５４との間に設けられた状態では、軸方向の弾性力を生じ、弁ボディ３０を係止部材６０（不図示）に押し付けている。
【００８９】
波バネ８５は、その形状から、軸方向の両端部が弁ボディ３０および環状壁面１５４に当接した状態において、波バネ８５の内側と外側とを連通する連通路３０８を有しているといえる。すなわち、波バネ８５と弁ボディ３０の端面３８との間、および波バネ８５と環状壁面１５４との間に複数の連通路３０８（隙間）が形成されている。
【００９０】
この構成では、燃料が連通路３０８を流通することにより、波バネ８５の内側と外側との圧力は、略同じになる。波バネ８５の内側と加圧室１１３（不図示）とは、常に連通している。そのため、加圧室１１３の圧力が変動すると波バネ８５の内側の圧力も変動するが、波バネ８５の内側と外側との間で差圧が生じるのが抑制される。したがって、波バネ８５の破損を抑制することができる。よって、波バネ８５を長期に亘って使用でき、高圧ポンプの耐久性を高めることができる。
【００９１】
このように、弾性部材として波バネ８５を用いた場合、第１〜７実施形態のように弁ボディ３０の弾性部材側端面、環状壁面１５４、および弾性部材のうち少なくとも１つに、別途、連通路を設ける必要はない。よって、高圧ポンプの耐久性を高めつつ、製造コストを低減することができる。
【００９２】
（他の実施形態）
本発明の他の実施形態では、弾性部材は、略円環状に形成され、軸方向の弾性力を有することが可能であれば、いかなる形状に形成されていてもよい。
【００９３】
上述の実施形態では、弁ボディの弾性部材側端面、環状壁面、および弾性部材のうちいずれか１つに、弾性部材の内側と外側とを連通する連通路が形成される例を示した。これに対し、本発明の他の実施形態では、弁ボディの弾性部材側端面、環状壁面、および弾性部材のうち複数箇所に連通路を形成することとしてもよい。あるいは、このような連通路を１つも設けない構成としてもよい。
【００９４】
上述の第８実施形態では、弾性部材として波バネを用い、波バネ自体が連通路を有する構成のため、弁ボディの弾性部材（波バネ）側端面または環状壁面には別途連通路を形成しない例を示した。これに対し、本発明の他の実施形態では、弾性部材に波バネを用いる場合でも、弁ボディの弾性部材（波バネ）側端面および環状壁面のうち少なくとも一方に、別途、連通路を設けてもよい。
【００９５】
また、本発明の他の実施形態では、ハウジングに形成される係止溝の形状は、係止部材が嵌り込み可能であれば、円環状に限らず、いかなる形状であってもよい。係止部材も、係止溝に嵌り込むことで弁ボディを係止可能であれば、いかなる形状および個数であってもよい。また、係止部材はハウジングと一体に設けられていてもよい。例えば、ハウジングの通路壁面から径内方向へ突出するよう形成される突出部により弁ボディを係止してもよい。
【００９６】
上述の実施形態では、弁部材とニードルとが別体で構成される例を示した。これに対し、本発明の他の実施形態では、弁部材とニードルとが接続し一体に形成される構成としてもよい。
【００９７】
上述の実施形態では、電磁駆動部のコイル部に通電していないとき弁部材は開弁しており、コイル部に通電したとき弁部材が閉弁する、常開型の弁構造を示した。これに対し、本発明の他の実施形態では、コイル部に通電したとき弁部材が開弁する、常閉型の弁構造としてもよい。
このように、本発明は、上述の実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々の実施形態に適用可能である。
【符号の説明】
【００９８】
１０：高圧ポンプ、１１：ハウジング本体（ハウジング）、１３：プランジャ、１１３：加圧室、１５１：通路（燃料通路）、１５２：通路壁面、１５３：係止溝、１５４：環状壁面、２１：スプリング（第１付勢部材）、２２：スプリング（第２付勢部材）、３０：弁ボディ、３４：弁座、４０：弁部材、４９：ニードル、６０：係止部材、７０：電磁駆動部、７１：コイル（コイル部）、７２：固定コア（コイル部）、７３：可動コア（コイル部）、７５：フランジ（コイル部）、７８：スプール（コイル部）、７９：筒部材（コイル部）、８０：皿バネ（弾性部材）、８５：波バネ（弾性部材）
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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