(57)【要約】【課題】固形物が表羽根と前面カバーの間の隙間で噛み込んで羽根車の回転を阻害する事態を防止することが出来て、しかも、吸込口における主羽根間の領域に固形物が係止して、当該吸込口を閉塞する事態を防止することが出来る様な遠心渦巻き型ポンプの提供を目的としている。【解決手段】クローズ型羽根車（７、７Ａ〜７Ｈ）を備え、該羽根車の側板（３、３Ａ、３Ｂ）の前面カバー（８、８Ａ、８Ｂ）側には表羽根が形成されておらず、側板（３、３Ａ、３Ｂ）の前面カバー側端面及び前面カバーの側板側端面は機械加工が施されて滑らかに形成されており、側板と前面カバーとの隙間（δｂ、δｃ）に固形物が侵入しない機構が設けられている。【選択図】図１
2011032983.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
クローズ型羽根車を備え、該羽根車の側板の前面カバー側には表羽根が形成されておらず、側板の前面カバー側端面及び前面カバーの側板側端面は機械加工が施されて滑らかに形成されており、側板と前面カバーとの隙間に固形物が侵入しない機構が設けられていることを特徴とする遠心渦巻き型ポンプ。
【請求項２】
主羽根の吸込側縁部は、羽根車の軸線方向に延在している請求項１の遠心渦巻き型ポンプ。
【請求項３】
主羽根の吸込側縁部は、羽根車の軸線方向で吸込口から離隔する方向に向かうに連れて、吐出側に傾斜している請求項１の遠心渦巻き型ポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、固形物を含有する流体（スラリー流体）を輸送する遠心渦巻きポンプに関する。より詳細には、遠心渦巻きポンプにおける羽根車（インペラ）の改良に関する。
【背景技術】
【０００２】
遠心渦巻きポンプでスラリー流体の輸送を行なう場合として、例えば、岩盤を掘削機により掘削する際に、掘削した岩盤を地上から供給された泥水と混合して、地上側に送り出す施工がある。
係る施工においては、掘削機の下流側（地上への戻り側）に破砕機（いわゆる「クラッシャー」）を設け、掘削機で掘削された大きな岩をクラッシャーで粉砕し、地上側から供給された泥水と混合する。そして、粉砕された岩と混合された泥水がスラリーとして、遠心渦巻きポンプに吸い込まれて吐出され、地上側に送られる。
【０００３】
スラリー流体を輸送する遠心渦巻きポンプにおける羽根車には、大別すると、オープン型羽根車、セミオープン型羽根車、クローズ型羽根車がある。
スラリー流体の輸送については、耐摩耗性及び効率面で、クローズ型羽根車が最も有効と考えられている。
【０００４】
クローズ型羽根車を用いた従来の遠心渦巻きポンプは、その要部が図１３で示されている。
図１３において、全体を符号１０Ｊで示す遠心渦巻きポンプは、ポンプ軸ＳＦ、羽根車７Ｊ、前面カバー８Ｊ、後面カバー９、ポンプハウジングＨを備えている。図１３において符号「Ｏ」で示す部分（図１３において、点線で示す円の部分）は羽根車近傍の構造であり、図１４において、羽根車７Ｊの近傍部分「Ｏ」が拡大して示されている。
【０００５】
図１４において、羽根車７Ｊは、軸部１、主板２、側板３Ｊ、主羽根４、表羽根５、裏羽根６を備えている。
図１４の符号Ｌｃは羽根車７Ｊの中心軸線を示しており、符号Ｂは吐出側を示し、符号Ｃは吸込側を示している。また、図１４における符号４ｅは、主羽根４の吸込側縁部を示している。
側板３Ｊの軸線側端部（図１４では下端部）には、主板２から離隔する方向（図１４では左側）に突出した環状のマウスリング３１が形成されている。そして、前面カバー８Ｊの軸線側端部（図１４では下端部）には、マウスリング３１と干渉しないように、マウスリング３１と相補的な形状の環状の切欠き部８１が形成されている。
【０００６】
図１４で示す様な遠心渦巻きポンプ１０Ｊでは、ポンプ作動中は、吐出側Ｂ部は高圧となり、吸込側Ｃ部は低圧となる。
そのため吐出側Ｂ部と吸込側Ｃ部には圧力差が存在し、係る圧力差に起因して、作動流体であるスラリー流体が、表羽根５と前面カバー８Ｊの間の空間（隙間）δ１を介して、吐出側Ｂ部から吸込側Ｃ部に向かって逆流する恐れがある。
なお、裏羽根６と後面カバー９との間の隙間δ２は、（図１４において、羽根車７Ｊの右方に位置している）図示しない回転シール部に注入された高圧注水が流れている（矢印Ｆｗ）。係る高圧注水（矢印Ｆｗ）により、スラリー流体が、吐出側Ｂ部から（図１４において、羽根車７Ｊの右方に位置している）図示しない回転シール部に向けては流入し難い。
【０００７】
隙間δ１を経由して、吐出側Ｂ部から吸込側Ｃ部に向かってスラリー流体が逆流すると、スラリー流体に混在している固形物（例えば、破砕された礫等）が表羽根５と前面カバー８の間の隙間δ１に侵入する。そして、隙間δ１に侵入したスラリー流体中の固形物が表羽根５と前面カバー８の間の隙間δ１で噛み込んだ状態になると、羽根車７の回転を阻害するような過大な負荷が図示しない電動機に発生する。
その結果、電動機の電流値が異常上昇し、場合によっては焼損事故にも繋がりかねない。
【０００８】
図１４において、側板３Ｊと前面カバー８Ｊとの隙間δ１である流路には、前述した様に、側板３Ｊのマウスリング３１と前面カバー８に形成された環状の切欠き部８１が位置している。そして、マウスリング３１と切欠き部８１によって、流路が迷路状に構成されて、いわゆるラビリンスシールと同等の機能を奏する。
係る迷路状の流路により、流路抵抗が増大し、隙間δ１を介して吐出側Ｂから吸入側Ｃへ逆流するのを抑制することが出来る。換言すれば、マウスリング３１と切欠き部８１で形成される迷路状の流路により、スラリー流体に混在した礫等の固形物が、隙間δ１に侵入することが抑制される。
【０００９】
しかし、マウスリング３１と切欠き部８１により上述した迷路状の流路を形成するに際しては、羽根車７及び前面カバー８に高精度の機械加工を行う必要がある。そのため、ポンプ製造のコストが増加してしまうという問題がある。
また、係る迷路状の流路において、吸込側Ｃ部へ連通するマウスリング３１の開口の面積が小さいため、当該マウスリング３１の開口を通過して吸込側Ｃ部へ逆流するスラリー流体の流速が増大し、当該マウスリング３１の摩耗進行を速めてしまう、という問題も有している。
【００１０】
図１５を参照して、従来のクローズ型羽根車７Ｊにおける別の問題を説明する。
図１５は、従来の羽根車７Ｊを吸込側Ｃ部から見た図（或いは羽根の流入部側から見た図）である。
図１５で示すように、従来の羽根車７Ｊでは、主羽根４の間隔Ｓｊが比較的狭く構成されている。
そのため、主羽根の吸込口（吸込側Ｃ部）において、スラリー流体に混合している礫等の固形物Ｍ（図１５において、点線で示す）が、主羽根４の間の領域に係止して（引っ掛かって）、当該吸込口（吸込側Ｃ部）を閉塞してしまうという問題が存在する。
【００１１】
その他の従来技術としては、インペラの少なくとも一部を高耐磨耗ゴムで構成し、スラリーポンプにおけるインペラの損傷を防止し、耐磨耗性を向上させた投射機及びブラスト装置が提案されている（特許文献１参照）。
しかし、係る従来技術では、クローズ型羽根車における上述した様な問題を解消することは出来ない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１２】
【特許文献１】国際公開第２００７／０７２５５３号パンフレット
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
本発明は上述した従来技術の問題点に鑑みて提案されたものであり、安価に製造できて、スラリーに包含されている固形物が表羽根と前面カバーの間の隙間で噛み込んで羽根車の回転を阻害するような電動機過負荷が発生する事態を防止することが出来る様な遠心渦巻き型ポンプの提供を目的としている。
また本発明は、吸込口における主羽根間の領域に固形物が係止して、当該吸込口を閉塞する事態を防止することが出来る様な遠心渦巻き型ポンプの提供を目的としている。
【課題を解決するための手段】
【００１４】
本発明の遠心渦巻き型ポンプ（１０１〜１１０）は、クローズ型羽根車（７、７Ａ〜７Ｈ）を備え、該羽根車（７、７Ａ〜７Ｃ、７Ｆ〜７Ｈ）の側板（３、３Ａ、３Ｂ）の前面カバー（８、８Ａ、８Ｂ）側には表羽根が形成されておらず、側板（３、３Ａ、３Ｂ）の前面カバー（８、８Ａ、８Ｂ）側端面及び前面カバー（８、８Ａ、８Ｂ）の側板側端面は機械加工が施されて滑らかに形成されており、側板（３、３Ａ、３Ｂ）と前面カバー（８、８Ａ、８Ｂ）との隙間（δｂ、δｃ）に固形物が侵入しない機構が設けられていることを特徴としている。
【００１５】
ここで、側板（３）と前面カバー（８）との隙間（δｂ）に固形物が侵入しない機構としては、例えば、側板（３）と前面カバー（８）とを平行に配置し、側板（３）と前面カバー（８）の隙間寸法（δｂ）を比較的小さな寸法で一定にすることが好ましい（図１）。
また、側面（３Ａ）と前面カバー（８Ａ）の何れか一方を傾斜して、吐出側（Ｂ）の隙間寸法（δｂ）よりも吸込側（Ｃ）の隙間寸法（δｃ）が大きくなる様に構成することも好ましい（図２、図３）。
或いは、側面（３Ｂ）と前面カバー（８Ｂ）の何れか一方に段部（３Ｂｄ又は８Ｂｄ）を形成して、吐出側（Ｂ）の隙間寸法（δｂ）よりも吸込側の隙間寸法（δｃ）が大きくなる様に構成することも好ましい（図４、図５）。
【００１６】
本発明において、主羽根（４Ａ）の吸込側縁部（図６では下縁部４Ａｅ）は、羽根車（７Ｄ）の軸線（Ｌｃ）方向に延在している（図６では左右方向へ水平に延在している）のが好ましい（図６）。
或いは、本発明において、主羽根（４Ｂ）の吸込側縁部（図９では下縁部４Ｂｅ）は、羽根車の軸線（Ｌｃ）方向で吸込口（Ｃ）から離隔する方向（図９の右方向）に向かうに連れて、吐出側（Ｂ：羽根車７Ｅの半径方向外方：図９の上方）に傾斜している（図９）。
【００１７】
本発明において、羽根車よりも電動モータ側の回転シール部において減圧の必要がない場合には、裏羽根を設けず（図１２）、主板（２）と後面カバー（９）との隙間（δｄ）を狭く構成しても良い。
その場合、主板（２）後端面やそれに対向する後面カバー（９）の領域は、機械加工により、滑らかに構成されることが好ましい。
【発明の効果】
【００１８】
上述する構成を具備する本発明によれば、側板（３、３Ａ、３Ｂ）と前面カバー（８、８Ａ、８Ｂ）との隙間に固形物が侵入しない機構が設けられているので、スラリー流体に混合している固形物が当該隙間に侵入して、表羽根（図１４の符号５参照）と前面カバー（８Ｊ）の間の隙間で噛み込んだ状態になってしまうことが防止される。そして、側板（３、３Ａ、３Ｂ）と前面カバー（８、８Ａ、８Ｂ）との隙間（δｂ、δｃ）に固形物が侵入して羽根車（７、７Ａ、７Ｂ、７Ｃ）の回転が阻害されてしまうことが防止されるので、羽根車（７、７Ａ、７Ｂ、７Ｃ）の駆動源である電動モータに過負荷が掛かってしまうことや、電動モータの電流値変動が過大になって電動モータが焼損してしまうことが防止される。
【００１９】
また、本発明において、主羽根４Ａの吸込側縁部（図６では下縁部４Ａｅ）を羽根車の軸線（Ｌｃ）方向（図６では左右方向へ水平方向）に延在し（図６）、或いは、羽根車（７Ｅ）の軸線（Ｌｃ）方向で吸込口（Ｃ）から離隔する方向（図９の右方向）に向かうに連れて、吐出側（Ｂ：羽根車７Ｅの半径方向外方：図９の上方）に傾斜させれば（図９）、羽根車７Ｅの主羽根４Ｂの吸込側端部４Ｂｅにおいて、当該本発明には存在しないが、従来技術では存在する領域（図１において符号「４ｆ」で示す領域）の分だけ（或いはそれ以上）羽根車７Ｅの半径方向（図１、図６、図８では下方：図７では半径方向内方）寸法が小さくなる。
その結果、主羽根（４Ａ、４Ｂ）の吸込口（Ｃ）において、固形物（Ｍ）が主羽根（４Ａ）間に引っ掛かり難くなり（図７参照）、主羽根（４Ａ、４Ｂ）の吸込口（Ｃ）が閉塞する可能性が低くなる。
【図面の簡単な説明】
【００２０】
【図１】本発明の第１実施形態の要部を示す部分断面図である。
【図２】本発明の第２実施形態の要部を示す部分断面図である。
【図３】本発明の第３実施形態の要部を示す部分断面図である。
【図４】本発明の第４実施形態の要部を示す部分断面図である。
【図５】本発明の第５実施形態の要部を示す部分断面図である。
【図６】本発明の第６実施形態の要部を示す部分断面図である。
【図７】図６のＹ矢視図である。
【図８】羽根車の羽根の前端面を示す端面図である。
【図９】本発明の第７実施形態の要部を示す部分断面図である。
【図１０】本発明の第８実施形態の要部を示す部分断面図である。
【図１１】本発明の第９実施形態の要部を示す部分断面図である。
【図１２】本発明の第１０実施形態の要部を示す部分断面図である。
【図１３】従来の遠心渦巻きポンプにおける要部の構造を示す断面図である。
【図１４】図１３のＯ部拡大図であり、クローズ型羽根車近傍の構造を示す断面図である。
【図１５】図１３のＹ矢視図である。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
以下、添付図面の図１〜図１２を参照して、本発明の実施形態について説明する。
なお、上述したのと同様な部品、機器については、上述したのと同様な符号を付してある。
【００２２】
最初に図１を参照して、本発明の第１実施形態について説明する。
図１において、遠心渦巻き型ポンプにおける羽根車７近傍の構造は、全体に符号１０１を付して示されている。図１で示す構成は、以下で説明する構造を除き、図１４の従来技術における構成と概略同様である。
【００２３】
以下、図１４の従来技術とは異なる構造について、主として説明する。
図１で示す側板３においては、前面カバー８側（図１では左側）の端面には、表羽根（図１４の符号５で示す部材）は設けられていない。
前面カバー８および側板３の対向する端面全体は、機械加工によって平滑に且つ精度良く仕上げられている。
表羽根（図１４の符号５）を設けていないため、図１で示す羽根車７では、側板３と前面カバー８にとの隙間δｂは、図１４の従来技術における隙間δ１と同一であるが、礫が侵入する隙間の幅は、図１４の従来技術に比較して、縮小される。すなわち、図１４の従来技術では、礫が侵入する隙間の幅は隙間δ１と表羽根５の高さ（図１４の左右方向寸法）の和となるのに対して、図１の羽根車７では、礫が侵入する隙間の幅はδｂ（＝δ１）である。換言すれば、図１の羽根車７では、礫が侵入する隙間の幅δｂ（＝δ１）は、図１４の羽根車１０Ｊに比較して、表羽根車５（図１４参照）の高さの分だけ狭くなっている。
【００２４】
従って、図１の羽根車７によれば、図１４の羽根車１０Ｊに比較して、側板３と前面カバー８にとの隙間δｂに、礫が侵入し難くなっている。
また図１によれば、側板３には、マウスリング（図１４の符号３１参照）は形成されておらず、前面カバー８にもマウスリングと相補の形状である切欠き（図１４の切欠き８１）は形成されていない。
【００２５】
図１４と同様に、図１においても、符号Ｂはポンプの吐出側を示し、符号Ｃは吸込側を示している。
図１において、符号４ｆで示す部分（主羽根４において、ハッチングを付した部分）については、図８を参照して後述する。
図１〜図１２において、符号Ｌｃは、羽根車７の軸線、すなわちポンプの軸線を示している。
【００２６】
図１で示す第１実施形態によれば、側板３と前面カバー８とを平行に配置し、側板３と前面カバー８の隙間寸法δｂが比較的小さな寸法で一定になっている。そのため、側板３と前面カバー８にとの隙間δｂは、図１４で示す従来技術における礫が侵入する隙間（δ１＋表羽根５の高さ）に比べて縮小されており、そのため、隙間δｂへの固形物の侵入が防止される。
また、隙間δｂが縮小されたことで、隙間δｂを吸込み側Ｃ部に向かって流れる逆流に対する圧力損失或いは抵抗が大きくなり、吸込み側Ｃ部に向かう逆流そのものが抑制されて、微小な固形物の進入の可能性が減少する。
なお、隙間δｂは、例えば１．０ｍｍが目標値となっている。摩耗が進行して隙間δｂが大きくなった場合には、パッキン（前面カバー８ＪとハウジングＨとの間に複数枚介装されている：図１３参照）の枚数を減少する等の調整を行う。
【００２７】
さらに、従来技術において側板３に形成されていた表羽根（図１４の符号５）を形成する必要がないので、その分だけ、羽根車７の製造コストが低減できる。
これに加えて、側板３にはマウスリング（図１４の符号３１参照）は形成されておらず、前面カバー８には切欠き（マウスリングと相補の形状である切欠き：図１４の切欠き８１参照）は形成されていないので、ラビリンス構造のための機械加工が必要ではなく、その分だけ羽根車の製造コストが低減される。そして、マウスリング（図１４の符号３１参照）と切欠き（図１４の切欠き８１参照）との間に異物が侵入して噛み込む恐れもない。
【００２８】
次に図２を参照して、本発明の第２実施形態について説明する。
図１の第１実施形態の遠心渦巻き型ポンプ１０１では、羽根車７の側板３と前面カバー８との隙間寸法δｂが一定であり、羽根車７の側板３と前面カバー８とは平行に延在している。
それに対して、図２の第２実施形態に係る遠心渦巻き型ポンプ１０２では、前面カバー８Ａにおける側板３に対向する面が、符号８Ａ２で示す箇所（主板４の出口側端部４ｔから中心軸Ｌｃ側へ寸法λだけ侵入した位置）から、前方（図２では左方向）へ向かって傾斜しており、テーパー状になっている。
図２において、符号８Ａｔは、前面カバー８Ａにおける傾斜面を示している。
【００２９】
前面カバー８Ａにおける側板３に対向する面８Ａｔが傾斜している（テーパー状に構成されている）ことにより、前面カバー８Ａと側板３との隙間では、吐出側Ｂの隙間寸法δｂよりも吸込側Ｃの隙間寸法δｃが大きくなっている。換言すれば、羽根車７Ａの吸込側Ｃ（図２では下側）に向かうほど、羽根車７Ａの側板３と、前面カバー８Ａとの隙間寸法が大きくなっている。
そのため、側板３と前面カバー８Ａとの吸込側Ｃの隙間（寸法δｂの隙間）に固形物が侵入してしまったとしても、吐出側Ｂから吸込側Ｃに向かう逆流により、当該固形物は、当該固形物は側板３と前面カバー８Ａとの間に噛み込んでしまうことなく、容易に吸込側Ｃへ排出される。
すなわち、図２の第２実施形態に係る遠心渦巻き型ポンプ１０２では、側板３と前面カバー８Ａとの吸込側Ｃの隙間（寸法δｂの隙間）に固形物が侵入しても、吸込側Ｃへ容易に移動して、側板３と前面カバー８Ａとの間に噛み込んでしまうことがない。
【００３０】
図２の第２実施形態におけるその他の構成及び作用効果については、図１の第１実施形態と同様である。
【００３１】
次に、図３を参照して、第３実施形態の遠心渦巻き型ポンプ１０３を説明する。
図２の第２実施形態では、前面カバー８Ａが符号８Ａ２で示す箇所から傾斜している（傾斜面８Ａｔ）。
それに対して、図３の第３実施形態では、羽根車７Ｂの側板３Ａが、符号３Ａ３で示す箇所（主板４の出口側端部４ｔから中心軸Ｌｃに寸法λだけ侵入した位置）から後方（図３の右方向）へ傾斜しており、テーパーを形成している。図３において、符号３Ａｔは、側板３Ａにおける係る傾斜面を示している。
【００３２】
側板３の前面カバー８に対向する面３Ａｔが傾斜している（テーパー状に構成されている）ことにより、側板３と前面カバー８との隙間では、吐出側Ｂの隙間寸法に比較して、吸込側Ｃの隙間寸法δｃが大きくなり、吸込側Ｃ（図３では下側）に向かうほど、側板３Ａと、前面カバー８との隙間寸法が大きくなる。
そのため、側板３Ａと前面カバー８との隙間に固形物が侵入してしまったとしても、当該固形物は、当該固形物は側板３と前面カバー８Ａとの間に噛み込んでしまうことなく、容易に吸込側Ｃへ排出される。
すなわち、図２の第３実施形態に係る遠心渦巻き型ポンプ１０３においても、側板３Ａと前面カバー８との隙間に固形物が侵入しても、吸込側Ｃへ容易に移動して、側板３と前面カバー８Ａとの間に噛み込んでしまうことがない。
【００３３】
図３の第３実施形態におけるその他の構成及び作用効果については、図２の第２実施形態と同様である。
【００３４】
次に、図４を参照して、第４実施形態について説明する。
図４の第４実施形態に係る遠心渦巻き型ポンプ１０４では、前面カバー８Ｂの側板３側の面において、符号８Ｂｄで示す箇所（主板４の出口側端部４ｔから中心軸Ｌｃに寸法λだけ近づいた位置）に段部が形成されている。
【００３５】
図４から明らかなように、前面カバー８Ｂの側板３側の面に段部を形成したので、羽根車７の側板３と前面カバー８Ｂとの隙間においては、段部８Ｂｄよりも下方（羽根車７の吸込側Ｃ）の領域における隙間寸法δｃの方が、段部８Ｂｄよりも上方（吐出側Ｂ）の領域における隙間寸法δｂよりも大きい。
そのため、小さな隙間寸法δｂを経由して、固形物が前面カバー８Ｂの側板３との隙間に侵入したとしても、隙間寸法（δｃ）が大きい領域（段部８Ｂｄよりも下方の領域）を介して、簡単に吸込側Ｃに排出され、当該隙間に固形物が噛み込んでしまうことはない。
図４の第４実施形態におけるその他の構成及び作用効果については、図２、図３の各実施形態と同様である。
【００３６】
次に、図５を参照して、第５実施形態の遠心渦巻き型ポンプ１０５を説明する。
図４の第４実施形態では、前面カバー８Ｂの側板３側の面に段部８Ｂｄが形成されている。
それに対して、図５の第５実施形態では、側板３Ｂの前面カバー８側の面において、符号３Ｂｄで示す箇所（主板４の出口側端部４ｔから中心軸Ｌｃに寸法λだけ近づいた位置）に段部が形成されている。
【００３７】
側板３Ｂの前面カバー８側の面に段部３Ｂｄを形成したので、図５から明らかなように、側板３Ｂと前面カバー８との隙間において、段部３Ｂｄよりも下方（羽根車７の吸込側Ｃ）の領域における隙間寸法δｃの方が、段部３Ｂｄよりも上方（吐出側Ｂ）の領域における隙間寸法δｂよりも大きくなる。
そのため、小さな隙間寸法δｂを経由して、固形物が前面カバー８と側板３Ｂとの隙間に侵入したとしても、隙間寸法（δｃ）が大きい領域（段部３Ｂｄよりも下方の領域）に固形物が噛み込んでしまうことはなく、簡単に吸込側Ｃに排出される。
図５の第５実施形態におけるその他の構成及び作用効果については、図４の第４実施形態実施形態と同様である。
【００３８】
次に図６〜図８を参照して、本発明の第６実施形態の遠心渦巻き型ポンプ１０６を説明する。
例えば図１４で示す従来のクローズ型羽根車７Ｊにおいて、主羽根４の吸込側縁部４ｅ（図１４では下縁部）は、前方（図１４の左側）から後方（図１４の右側）に向かうにつれて、半径方向内側（図１４では斜め下方向）に向かうように延在している。図１〜図５で示す各実施形態においても、同様である。
それに対して、図６で示すように、本発明の第６実施形態では、主羽根４Ａの吸込側縁部４Ａｅ（図６では下縁部）は、羽根車７Ｄの中心軸Ｌｃと平行な方向（図６では水平方向）に延在している。すなわち、主羽根４Ａの吸込側縁部４Ａｅは、中心軸Ｌｃ方向に延在している。
【００３９】
図６で示すように、主羽根４Ａの吸込側縁部４Ａｅが中心軸Ｌｃ方向に延在しているので、第６実施形態によれば、固形物Ｍが主羽根４Ａ間の領域に引っ掛かって、吸込口を閉塞してしまうという事態が防止される。その旨を、図７を参照して説明する。
図７において、従来の主羽根（図７において点線で示す）に比較して第６実施形態に係る羽根車７Ｄでは、図７において実線で示す様に、主羽根４Ａ間の間隔が広くなっている。図７において点線で示す従来技術における主羽根４間の間隔Ｓｊに比較して、図７において実線で示す第６実施形態における主羽根４Ａ間の間隔Ｓの方が、明らかに拡大されている。
したがって、従来技術において、固形物Ｍが主羽根４間の領域に引っ掛かって、吸込口を閉塞してしまう様な場合であっても（図７において、点線で示す）、第６実施形態に係る主羽根４Ａであれば、固形物Ｍが侵入しても、当該固形物Ｍが主羽根４Ａ間の領域に引っ掛かって、吸込口を閉塞してしまうことはない（図７において実線で示す）。
【００４０】
図８において、図８の左側の（Ａ）は、図１４で示す従来のクローズ型羽根車７Ｊにおける主羽根４の前端面（図１４の左方から見た場合の端面）を示している。それに対して、右側の（Ｂ）は、図６、図７の第６実施形態における主羽根４Ａの前端面（図６の左方から見た場合の端面）形状を示している。
図８の（Ａ）と（Ｂ）とを比較すれば明らかなように、図６、図７の第６実施形態における主羽根４Ａの前端面（図６では左端面：図８の（Ｂ）参照）は、図１４の従来技術における主羽根４の前端面（図１４では左端面：図８の（Ａ）参照）における領域４ｆが存在しない。
【００４１】
図６で示す第６実施形態に係る主羽根４Ａは、係る領域４ｆの分だけ、図１４で示す従来技術に係る主羽根４に比較して、羽根車の半径方向（図６、図８の上下方向：図７の半径方向）寸法が小さくなる。
そのため、第６実施形態では、図７で示すように、羽根車７Ｄの吸込口において、固形物Ｍが主羽根４Ａ間に引っ掛かり難くなり、主羽根４Ａの吸込口が閉塞する可能性が低くなる。
【００４２】
ここで、羽根車７Ｄの側板３Ｃにおける前面カバー８側の端面には、図１４の従来技術と同様に、表羽根５が形成されているが、マウスリング（図１４の符号８１参照）は形成されていない。
そのため、マウスリング及びそれと相補的な形状の切欠きによるラビリンス構造のための機械加工が必要ではなくなり、製造コストが低減される。そして、マウスリング（図１４の符号３１参照）と切欠き（図１４の切欠き８１参照）との間に異物が侵入して噛み込む恐れもない。
【００４３】
図６〜図８における第６実施形態におけるその他の構成及び作用効果は、図１〜図５における各実施形態と同様である。
【００４４】
次に、図９を参照して、第７実施形態について説明する。
図６で示すように、第６実施形態では、羽根車７Ｄの主羽根４Ａの吸込側縁部４Ａｅは、中心軸Ｌｃに対して平行方向に延在している。
それに対して、図９の第７実施形態に係る遠心渦巻き型ポンプ１０７では、羽根車７Ｅの主羽根４Ｂの吸込側縁部４Ｂｅは、後方（吸込口Ｃから離隔する方向：図９の右方向）に向かうに連れて、吐出側Ｂ（羽根車７Ｅの半径方向外方：図９の上方）に向かって傾斜している。
換言すれば、図９の第７実施形態では、主羽根４Ｂの吸込側縁部４Ｂｅの傾斜（図９の右方向に行くほど、上方に傾斜する）が、図１４の従来技術における主羽根４の吸込側縁部４ｅの傾斜（図１４の右方向に行くほど、下方に傾斜する）とは、逆向きになっている。
【００４５】
係る構成を具備する図９の第７実施形態では、羽根車７Ｅの吸込口において、さらに固形物が主羽根４Ｂ間に引っ掛かり難くなり、羽根車７Ｅの吸込口が閉塞する可能性がより一層低くなっている。
図９の第７実施形態におけるその他の構成及び作用効果については、図６〜図８の第６実施形態と同様である。
【００４６】
次に、図１０を参照して、第８実施形態を説明する。
図１０の第８実施形態に係る遠心渦巻き型ポンプ１０８は、図１の第１実施形態と、図６〜図８の第６実施形態との組み合わせに係るものである。
【００４７】
図１０の第８実施形態は、図６〜図８の第６実施形態と同様に、羽根車７Ｆの主羽根４Ａの吸込側縁部４Ａｅは、中心軸Ｌｃと平行に延在している。
それに加えて、図１０の第８実施形態に係る羽根車７Ｆは、図１の実施形態と同様に、表羽根（図１４の符号５参照）が省略されている。
表羽根（図１４の符号５参照）を省略することにより、異物が前面カバー８と表羽根（図１４の符号５参照）との間で噛み込んでしまうことに起因する不都合が防止される。
【００４８】
図１０の第８実施形態におけるその他の構成及び作用効果については、図６〜図８の第６実施形態、図１の第１実施形態と同様である。
【００４９】
図１１を参照して、第９実施形態を説明する。
図１１の第９実施形態に係る遠心渦巻き型ポンプ１０９は、図１の第１実施形態と、図９の第７実施形態との組み合わせに係るものである。
【００５０】
図１１の第９実施形態は、図９の第７実施形態と同様に、羽根車７Ｇの主羽根４Ｂの吸込側縁部４Ｂｅは、後方（図１１の右方向）に向かうに連れて、吐出側Ｂ（羽根車７Ｇの半径方向外方：図１１の上方）に傾斜して、延在している。換言すれば図１１の第９実施形態では、主羽根４Ｂの吸込側縁部４Ｂｅの傾斜（図１１の右側に向かうに連れて、上方へ傾斜）が、図１４の主羽根４における吸込側縁部４ｅの傾斜（図１４の右側に向かうに連れて、下方へ傾斜）とは、逆向きになっている。
それに加えて、図１１の主羽根４Ｂでは、図１の第１実施形態と同様に、表羽根（図１４の符号５参照）を省略して、異物が前面カバー８と表羽根（図１４の符号５参照）との間で噛み込んでしまうことに起因する不都合を防止している。
【００５１】
図１１の第９実施形態におけるその他の構成及び作用効果については、図９の第７実施形態、図１の第１実施形態と同様である。
【００５２】
図１２を参照して、第１０実施形態を説明する。
図１２の第１０実施形態に係る遠心渦巻き型ポンプ１１０では、羽根車７Ｈの主板２Ａの裏羽根（図１４における符号６参照）を省略して、主板２Ａの後方端面と後面カバー９との隙間δｄを狭く構成している。
羽根車７Ｈよりも電動モータ側の回転シール部（図１２では図示の右側の領域：図１２では図示を省略）において減圧の必要がない場合には、羽根車７Ｈの主板２Ａの裏羽根（図１４における符号６参照）を省略することが出来るのである。
図１２では明示されていないが、主板２Ａの後端面やそれに対向する後面カバー９の領域（後面カバーの前端面）は、機械加工により、滑らかに構成されており、以って、注水の抵抗を減少している。
【００５３】
図１２の第１０実施形態におけるその他の構成及び作用効果は、図１〜図１１の各実施形態と同様である。
なお、図１２は、図１１で示す羽根車７Ｇの裏羽根６を省略した構造を示しているが、図１２で示す様に裏羽根を省略した構造は、図１〜図１０の全ての実施形態について適用可能である。
【００５４】
図示の実施形態はあくまでも例示であり、本発明の技術的範囲を限定する趣旨の記述ではない。
例えば、図示の実施形態においては、図６〜図１１の第６〜第１０実施形態は図１の第１実施形態と組み合わされているが、図１の第１実施形態のみならず、図２〜図５の第２〜第５実施形態も、図６〜図１１の第６〜第１０実施形態と、適宜、組み合わせることが可能である。
【符号の説明】
【００５５】
１・・・軸部
２・・・主板
３・・・側板
４・・・主羽根
５・・・表羽根
６・・・裏羽根
７・・・羽根車
８・・・前面カバー
９・・・後面カバー
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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