(57)【要約】      （修正有）【課題】微粉炭混合流と二次空気との混合状態の調整幅を大きくし、微粉炭濃度、或は石炭の質に応じて最適な燃焼状態が得られる様にし、更に低ＮＯｘ燃焼を実現する微粉炭バーナを提供する。【解決手段】火炉１に向って開口するノズル本体６が、微粉炭混合流１４を噴出する外筒ノズル８と、該外筒ノズルの内部に該外筒ノズルと同心に設けられ、三次空気２７を噴出する内筒ノズル９とを有し、前記ノズル本体の周囲を囲む様に設けられ、前記ノズル本体の周囲から二次空気２６を噴出するウインドボックス４が前記二次空気に旋回力を与える二次空気旋回手段２４を有する微粉炭バーナ５に於いて、前記内筒ノズル内部に三次空気に旋回力を与える三次空気旋回手段１９を有し、噴出される前記微粉炭混合流に内側から前記三次空気により剪断力を作用させ、前記微粉炭混合流を拡大、拡散させ前記二次空気と前記微粉炭混合流との混合を促進する様構成した。【選択図】図１
2011127866.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
火炉に向って開口するノズル本体が、微粉炭混合流を噴出する外筒ノズルと、該外筒ノズルの内部に該外筒ノズルと同心に設けられ、三次空気を噴出する内筒ノズルとを有し、前記ノズル本体の周囲を囲む様に設けられ、前記ノズル本体の周囲から二次空気を噴出するウインドボックスが前記二次空気に旋回力を与える二次空気旋回手段を有する微粉炭バーナに於いて、前記内筒ノズル内部に三次空気に旋回力を与える三次空気旋回手段を有し、噴出される前記微粉炭混合流に内側から前記三次空気により剪断力を作用させ、前記微粉炭混合流を拡大、拡散させ前記二次空気と前記微粉炭混合流との混合を促進する様構成したことを特徴とする微粉炭バーナ。
【請求項２】
前記二次空気旋回手段により前記二次空気に与える旋回力を可変とし、前記三次空気旋回手段により前記三次空気に与える旋回力を可変とし、前記二次空気により前記微粉炭混合流の外側から与える剪断力強度と、前記三次空気により前記微粉炭混合流の内側から与える剪断力強度とを調整することで、前記微粉炭混合流と二次空気との混合状態を調整して燃焼状態を調整する様構成した請求項１の微粉炭バーナ。
【請求項３】
前記三次空気旋回手段は、前記内筒ノズル内部に設けられたスクリュー羽根状の旋回羽根である請求項１の微粉炭バーナ。
【請求項４】
前記三次空気旋回手段は、前記内筒ノズル内壁面に円周方向に設けられ、内筒ノズル軸心に対して傾斜した短冊状又は略短冊状の旋回羽根である請求項１の微粉炭バーナ。
【請求項５】
前記内筒ノズルは先端部に漸次径が小さくなる縮径部を有し、前記旋回羽根は前記縮径部に設けられると共に軸心方向に移動可能とした請求項２の微粉炭バーナ。
【請求項６】
前記旋回羽根の先端が、前記内筒ノズル内壁面に枢支され、前記旋回羽根の基端が回転自在に設けられた角度調整リングに連結され、該角度調整リングの回転により前記旋回羽根の角度が調整される請求項４の微粉炭バーナ。
【請求項７】
前記内筒ノズルの中心に四次空気ノズルを設け、該四次空気ノズルより四次空気を噴出する様構成した請求項１の微粉炭バーナ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、微粉炭を燃料とする石炭焚きボイラ等の火炉に設けられる微粉炭バーナに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
微粉物を燃料とする火炉、例えば石炭を燃料とする火炉の１つに、微粉炭機（ミル）により塊状の石炭を粉砕して微粉炭とし、微粉炭を一次空気と混合し、一次空気と共に微粉炭バーナに供給し、該微粉炭バーナより火炉に噴出して微粉炭を燃焼させるものがある。
【０００３】
微粉炭バーナの１つに筒状のバーナがあり、該バーナでは外筒ノズル、内筒ノズルが同心２重円状に配設され、バーナの中心軸心上にオイルバーナが配設され、前記外筒ノズルの周囲を囲む様にウインドボックスが設けられている。
【０００４】
外筒ノズルの基端部には、接線方向から微粉炭と一次空気が混合した微粉炭混合流が流入され、ノズル先端から噴出し、前記ウインドボックスは円周方向に所定間隔で配設したベーンを有し、該ベーンにより燃焼用の二次空気に旋回流を与え、ノズル先端の周囲から二次空気を噴出させている。外筒から噴出された微粉炭混合流は、二次空気と混合して燃焼する。
【０００５】
又、前記内筒ノズルからは三次空気が軸心に沿って流出し、該三次空気によって内筒ノズル壁が冷却される。
【０００６】
前記微粉炭混合流と二次空気との混合に於いて、二次空気は旋回が持つ遠心力で拡大し、又微粉炭混合流は、二次空気に与えられた旋回流と微粉炭混合流間の剪断力によって二次空気に追従して広げられ、微粉炭混合流が拡散され、微粉炭が二次空気と混合する。従って、二次空気の旋回力が微粉炭と二次空気の混合に作用する。
【０００７】
更に、燃焼状態は、微粉炭混合流と二次空気との混合状態で決定されるので、従来、燃焼状態の制御は、二次空気との混合の状態は、ベーンの角度調整による二次空気の旋回強さを変えることで調整されている。
【０００８】
上記した様に、従来では微粉炭混合流の外周側から作用する二次空気の旋回流の強さで、混合状態の調整を行っているので、微粉炭混合流の中心部迄剪断力の影響が及びにくく、混合状態の調整の幅は、限られたものとなっていた。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特開２００２−２８６２０５号公報
【特許文献２】特開２００７−５７２２８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
本発明は斯かる実情に鑑み、微粉炭混合流と二次空気との混合状態の調整幅を大きくし、微粉炭濃度、或は石炭の質に応じて最適な燃焼状態が得られる様にし、更に低ＮＯｘ燃焼を実現しようとするものである。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明は、火炉に向って開口するノズル本体が、微粉炭混合流を噴出する外筒ノズルと、該外筒ノズルの内部に該外筒ノズルと同心に設けられ、三次空気を噴出する内筒ノズルとを有し、前記ノズル本体の周囲を囲む様に設けられ、前記ノズル本体の周囲から二次空気を噴出するウインドボックスが前記二次空気に旋回力を与える二次空気旋回手段を有する微粉炭バーナに於いて、前記内筒ノズル内部に三次空気に旋回力を与える三次空気旋回手段を有し、噴出される前記微粉炭混合流に内側から前記三次空気により剪断力を作用させ、前記微粉炭混合流を拡大、拡散させ前記二次空気と前記微粉炭混合流との混合を促進する様構成した微粉炭バーナに係るものである。
【００１２】
又本発明は、前記二次空気旋回手段により前記二次空気に与える旋回力を可変とし、前記三次空気旋回手段により前記三次空気に与える旋回力を可変とし、前記二次空気により前記微粉炭混合流の外側から与える剪断力強度と、前記三次空気により前記微粉炭混合流の内側から与える剪断力強度とを調整することで、前記微粉炭混合流と二次空気との混合状態を調整して燃焼状態を調整する様構成した微粉炭バーナに係るものである。
【００１３】
又本発明は、前記三次空気旋回手段は、前記内筒ノズル内部に設けられたスクリュー羽根状の旋回羽根である微粉炭バーナに係るものである。
【００１４】
又本発明は、前記三次空気旋回手段は、前記内筒ノズル内壁面に円周方向に設けられ、内筒ノズル軸心に対して傾斜した短冊状又は略短冊状の旋回羽根である微粉炭バーナに係るものである。
【００１５】
又本発明は、前記内筒ノズルは先端部に漸次径が小さくなる縮径部を有し、前記旋回羽根は前記縮径部に設けられると共に軸心方向に移動可能とした微粉炭バーナに係るものである。
【００１６】
又本発明は、前記旋回羽根の先端が、前記内筒ノズル内壁面に枢支され、前記旋回羽根の基端が回転自在に設けられた角度調整リングに連結され、該角度調整リングの回転により前記旋回羽根の角度が調整される微粉炭バーナに係るものである。
【００１７】
又本発明は、前記内筒ノズルの中心に四次空気ノズルを設け、該四次空気ノズルより四次空気を噴出する様構成した微粉炭バーナに係るものである。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、火炉に向って開口するノズル本体が、微粉炭混合流を噴出する外筒ノズルと、該外筒ノズルの内部に該外筒ノズルと同心に設けられ、三次空気を噴出する内筒ノズルとを有し、前記ノズル本体の周囲を囲む様に設けられ、前記ノズル本体の周囲から二次空気を噴出するウインドボックスが前記二次空気に旋回力を与える二次空気旋回手段を有する微粉炭バーナに於いて、前記内筒ノズル内部に三次空気に旋回力を与える三次空気旋回手段を有し、噴出される前記微粉炭混合流に内側から前記三次空気により剪断力を作用させ、前記微粉炭混合流を拡大、拡散させ前記二次空気と前記微粉炭混合流との混合を促進する様構成したので、前記三次空気と前記二次空気との相乗作用で、前記二次空気と前記微粉炭混合流との混合が行われ、混合状態の調整幅が増大し、負荷状態、石炭の質に合わせた、最適混合状態が得られ、燃焼の制御を空気流の制御のみで実施する為、複雑な機構がなく、又微粉炭との衝突による摩耗が発生しない。
【００１９】
又本発明によれば、前記二次空気旋回手段により前記二次空気に与える旋回力を可変とし、前記三次空気旋回手段により前記三次空気に与える旋回力を可変とし、前記二次空気により前記微粉炭混合流の外側から与える剪断力強度と、前記三次空気により前記微粉炭混合流の内側から与える剪断力強度とを調整することで、前記微粉炭混合流と二次空気との混合状態を調整して燃焼状態を調整する様構成したので、混合状態の調整幅を増大でき、負荷状態、石炭の質に合わせた、最適混合状態が得られると共に混合状態、即ち微粉炭と燃焼用空気の混合速度を調整できるので、火炎の温度の調整、燃焼速度の調整が可能であり、火炎内での最適な還元領域の形成を可能とし、低ＮＯｘ燃焼の実現が可能となる。
【００２０】
又本発明によれば、前記三次空気旋回手段は、前記内筒ノズル内部に設けられたスクリュー羽根状の旋回羽根であるので、又、前記三次空気旋回手段は、前記内筒ノズル内壁面に円周方向に設けられ、内筒ノズル軸心に対して傾斜した短冊状又は略短冊状の旋回羽根であるので、前記旋回羽根には微粉炭が衝突することなく、摩耗は生じない。
【００２１】
又本発明によれば、前記内筒ノズルは先端部に漸次径が小さくなる縮径部を有し、前記旋回羽根は前記縮径部に設けられると共に軸心方向に移動可能としたので、又、前記旋回羽根の先端が、前記内筒ノズル内壁面に枢支され、前記旋回羽根の基端が回転自在に設けられた角度調整リングに連結され、該角度調整リングの回転により前記旋回羽根の角度が調整されるので、三次空気の旋回強度の調整が可能となる。
【００２２】
本発明によれば、前記内筒ノズルの中心に四次空気ノズルを設け、該四次空気ノズルより四次空気を噴出する様構成したので、逆火が防止できるという優れた効果を発揮する。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】本発明の第１の実施例を示す概略断面図である。
【図２】該第１の実施例に適用される旋回羽根の斜視図である。
【図３】（Ａ）（Ｂ）（Ｃ）（Ｄ）は本発明に於ける、微粉炭混合流、二次空気、三次空気、四次空気の挙動を示す説明図である。
【図４】本発明の第２の実施例を示す概略断面図である。
【図５】本発明の第３の実施例を示す概略断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
以下、図面を参照しつつ本発明の実施例を説明する。
【００２５】
図１、図２により、本発明の第１の実施例を説明する。
【００２６】
図１中、１は火炉、２は該火炉１の炉壁を示している。
【００２７】
該炉壁２にスロート３が設けられ、前記炉壁２の反火炉１側にウインドボックス４が取付けられ、該ウインドボックス４の内部に微粉炭バーナ５が前記スロート３と同心に設けられている。
【００２８】
前記微粉炭バーナ５は、ノズル本体６と該ノズル本体６の先端部を囲む様に設けられた二次空気調整装置７を具備している。
【００２９】
前記ノズル本体６は、外筒ノズル８、該外筒ノズル８と同心に設けられた内筒ノズル９、該内筒ノズル９の中心線上に配設されたオイルバーナ１１を具備し、前記外筒ノズル８と前記内筒ノズル９との間には中空筒状の空間で前記火炉１側端が開放された燃料導通空間１２を形成している。
【００３０】
前記外筒ノズル８と前記内筒ノズル９は、それぞれ先端部に漸次径が小さくなる縮径部８ａ，９ａを有し、該縮径部８ａ，９ａの先端は同一、又は略同一となっており、前記スロート３の直前に達している。
【００３１】
前記外筒ノズル８の基部（反火炉１側の端部）には微粉炭混合流導入管１３が連通し、該微粉炭混合流導入管１３を介して一次空気及び該一次空気に運搬された微粉炭が微粉炭混合流１４として、前記燃料導通空間１２に接線方向から流入する。前記微粉炭混合流１４は、該燃料導通空間１２内部を旋回しながら流れ、前記外筒ノズル８の先端から噴出される。
【００３２】
又、前記内筒ノズル９の基部には前記ウインドボックス４の内部に開口する三次空気導入管１５が連通し、前記ウインドボックス４に送給される燃焼用空気（二次空気）の一部を取入れ、三次空気流量調整弁１６で流量調整され、三次空気として前記内筒ノズル９に導いている。
【００３３】
前記オイルバーナ１１には中空ロッド１７が摺動自在に外嵌され、該中空ロッド１７の先端は前記縮径部９ａに達し、基部は前記ノズル本体６の基端板１８を気密に貫通して露出している。
【００３４】
前記中空ロッド１７の先端にはスクリュー羽根状の旋回羽根１９が設けられており（図２参照）、該旋回羽根１９の外径は、前記内筒ノズル９の先端開口部の内径より大きく、前記縮径部９ａの最大内径より小さくなっている。前記旋回羽根１９は、後述する様に三次空気２７の旋回力調整手段として機能する。
【００３５】
前記中空ロッド１７の基端には、位置制御が可能なアクチュエータ２１、例えばサーボシリンダが連結され、前記アクチュエータ２１の駆動により前記中空ロッド１７が進退し、該中空ロッド１７を介して前記旋回羽根１９の位置が変更される様になっている。
【００３６】
前記二次空気調整装置７は、先端に向って縮径する空気ガイドダクト２３と該空気ガイドダクト２３の基部に円周等間隔で設けられた風量調整羽根２４を有し、該風量調整羽根２４は回転軸２５を中心に回転自在となっている。該回転軸２５は相互にリンク機構（図示せず）によって連結され、前記風量調整羽根２４は同期回転可能であり、前記リンク機構は図示しない風量調整羽根駆動部と連結され、該風量調整羽根駆動部によって前記リンク機構を介して前記風量調整羽根２４の角度が調整される様になっている。該風量調整羽根２４は、二次空気２６の旋回力調整手段として機能する。
【００３７】
上記微粉炭バーナ５での燃焼について略述すると、前記微粉炭混合流１４が前記微粉炭混合流導入管１３より供給され、前記燃料導通空間１２を旋回しながら流動し、又該燃料導通空間１２を通過する過程で縮流され、前記外筒ノズル８の先端より噴出される。又、前記ウインドボックス４には燃焼用空気である二次空気２６が送給され、該二次空気２６は前記風量調整羽根２４により、旋回力、或は旋回力と風量が調整され、前記空気ガイドダクト２３を介して前記微粉炭混合流１４と共に前記スロート３を経て前記火炉１に噴出される。
【００３８】
前記ウインドボックス４より前記空気ガイドダクト２３に取込まれた二次空気２６は前記風量調整羽根２４により、旋回力が与えられ、前記空気ガイドダクト２３内部に取込まれ、二次空気として前記スロート３を経て火炉１に噴出される。前記風量調整羽根２４の旋回力調整、風量調整で二次空気の供給量流れの状態が変化し、燃料の燃焼状態が調整される。
【００３９】
又、前記二次空気２６の一部は三次空気２７として前記三次空気導入管１５を介して前記内筒ノズル９に導かれ、前記旋回羽根１９によって旋回力が与えられる。
【００４０】
該旋回羽根１９が与える旋回力は、該旋回羽根１９の位置によって調整される。即ち、該旋回羽根１９が前記縮径部９ａの太径部にある場合は、前記旋回羽根１９の外径は縮径部９ａの内径より小さく、前記旋回羽根１９の周囲の隙間は大きい。従って、前記三次空気２７は、抵抗の少ない前記旋回羽根１９の周囲を流れることになり、該旋回羽根１９が与える旋回力は小さくなる。
【００４１】
一方、前記旋回羽根１９が前記縮径部９ａの先端側に位置し、前記旋回羽根１９周囲の隙間が小さいか、或は前記旋回羽根１９が前記縮径部９ａに当接した状態となると、前記三次空気２７の殆どは、前記旋回羽根１９を通過することになり、前記旋回羽根１９が与える旋回力は大きなものとなる。
【００４２】
従って、前記アクチュエータ２１により前記旋回羽根１９の位置を制御することで、前記三次空気２７に与える旋回力の強さを制御できる。
【００４３】
而して、前記内筒ノズル９よりスロート３に噴出される前記三次空気２７により、燃料の燃焼状態が調整される。
【００４４】
前記微粉炭混合流１４、前記二次空気２６、前記三次空気２７は、前記スロート３で合流し、混合されて前記火炉１に噴出され、二次空気２６の調整、三次空気２７の調整等により燃料の燃焼状態が最適となる様に調整される。
【００４５】
前記三次空気流量調整弁１６、前記アクチュエータ２１は、制御部２９によって制御され、該制御部２９によって前記三次空気流量調整弁１６による流量制御、前記アクチュエータ２１の制御による前記旋回羽根１９の位置調整が実行される。
【００４６】
尚、前記三次空気流量調整弁１６による設定流量、前記旋回羽根１９の位置を、負荷状態、石炭の質に対応して予め求めておけば、負荷状態、石炭の質が決定された時に、個別に、又事前に設定する様にしてもよい。
【００４７】
尚、前記オイルバーナ１１は、微粉炭を着火する際に使用される。
【００４８】
図３により、前記微粉炭混合流１４、前記二次空気２６、前記三次空気２７の挙動について説明する。
【００４９】
図３（Ａ）〜図３（Ｃ）は、前記スロート３部分での前記微粉炭混合流１４、前記二次空気２６、前記三次空気２７の挙動を示す模式図であり、図中、ω１は微粉炭混合流１４の旋回強度、ω２は二次空気２６の旋回強度、ω３は三次空気２７の旋回強度を示している。
【００５０】
図３（Ａ）は、前記微粉炭混合流１４の旋回強度ω１，及び前記三次空気２７の旋回強度ω３が大きくない場合を示しており、前記二次空気２６と前記微粉炭混合流１４間、及び該微粉炭混合流１４と前記三次空気２７間に作用する剪断力の影響は小さく、前記微粉炭混合流１４、前記二次空気２６、前記三次空気２７は直進する。
【００５１】
この場合、前記微粉炭混合流１４、前記二次空気２６、前記三次空気２７間での混合は少なく、特に前記微粉炭混合流１４と前記二次空気２６との混合が小さく、即ち混合速度が遅く、燃焼速度は遅くなり、着火位置はバーナノズルより離れる。
【００５２】
尚、前記二次空気２６と前記三次空気２７の流量の割合は、前記二次空気２６が前記三次空気２７より多く、前記微粉炭混合流１４は主に前記二次空気２６との混合によって燃焼する。
【００５３】
図３（Ｂ）は、前記二次空気２６に旋回力を与え、前記三次空気２７に与える旋回力を小さくした場合を示している。
【００５４】
前記二次空気２６の旋回力によって、前記微粉炭混合流１４に剪断力が作用し、該剪断力の作用で、前記微粉炭混合流１４が拡大され、又拡散されることで、該微粉炭混合流１４と前記二次空気２６間で混合が促進され、微粉炭の燃焼が促進される。又、前記三次空気２７も、前記微粉炭混合流１４から受ける剪断力によって、前記三次空気２７の旋回力による遠心力で拡大する。
【００５５】
前記微粉炭混合流１４、前記三次空気２７の拡大により、バーナ軸心部で循環流２８が発生し、炉内の高温ガスが火炎中心部に巻込まれ、火炎中心部の温度が上昇する。
【００５６】
火炎中心部の温度が上昇することで、微粉炭濃度が大きく、前記微粉炭混合流１４中心部での微粉炭量が多い場合に、前記循環流２８が着火源となり、微粉炭混合流１４中心部での燃焼遅れが抑制され、着火位置がバーナノズルに近づき安定燃焼する。
【００５７】
図３（Ｃ）は、前記二次空気２６に旋回力を与え、前記三次空気２７に与える旋回力を大きくした場合を示している。
【００５８】
前記三次空気２７の旋回力が大きくなると、該三次空気２７の遠心力によって、該三次空気２７自体が拡大すると共に前記微粉炭混合流１４に作用する剪断力も大きくなり、前記三次空気２７は前記微粉炭混合流１４を外側に押広げる。従って、該微粉炭混合流１４は、前記二次空気２６からの剪断力と、前記三次空気２７からの拡大力、剪断力を受けて、一層拡大する。前記微粉炭混合流１４が拡大することで、該微粉炭混合流１４と前記二次空気２６との混合が更に促進され、前記微粉炭混合流１４と前記二次空気２６との混合する時間が短縮され、燃焼速度が増大する。
【００５９】
又、前記微粉炭混合流１４、前記三次空気２７が一層拡大することにより、前記循環流２８も大きくなり、前記微粉炭混合流１４中心部からの燃焼が促進される。
【００６０】
従って、高濃度の微粉炭混合流１４の場合、前記内筒ノズル９の中心部への三次空気２７の供給、前記循環流２８による着火作用により、前記微粉炭混合流１４全体の燃焼速度が増大すると共に安定、均一燃焼が促進される。
【００６１】
上記した様に、前記二次空気２６の旋回強度ω２、前記三次空気２７の旋回強度ω３の旋回強度を調整することで、前記微粉炭混合流１４と燃焼用空気との混合状態を制御でき、又前記三次空気２７の旋回強度ω３の調整を加えたことで、混合状態の調整幅を増大でき、負荷状態、石炭の質に合わせた、最適混合状態が得られる。
【００６２】
更に、混合状態、即ち微粉炭と燃焼用空気の混合速度を調整できるので、火炎の温度の調整、燃焼速度の調整が可能であり、火炎内での最適な還元領域の形成を可能とし、低ＮＯｘ燃焼の実現が可能となる。
【００６３】
又、本発明では、燃焼の制御を空気流の制御のみで実施する為、複雑な機構がなく、又微粉炭との衝突による摩耗が発生しない。
【００６４】
図４は、第２の実施例を示している。尚、図４中、図１中で示したものと同等のものには同符号を付し、その説明を省略する。
【００６５】
第２の実施例では、内筒ノズル９の基端部９ｂを基端板１８より突出させ、前記基端部９ｂに三次空気導入管１５を接線方向から接続し、前記内筒ノズル９内に三次空気２７を接線方向から流入させ、前記内筒ノズル９を流れる三次空気２７に旋回流を与える。更に、前記内筒ノズル９の所要位置に旋回羽根３１を設け、前記三次空気２７に更に旋回力を与える様にしたものである。
【００６６】
前記旋回羽根３１は、軸心方向に長い略短冊状であり、円周方向所定間隔で配設される。前記旋回羽根３１は、前端が前記内筒ノズル９に枢支され、前端を中心に回転可能となっている。前記旋回羽根３１の後端側には角度調整リング３２が、回転自在に前記内筒ノズル９に内嵌され、前記旋回羽根３１の後端が前記角度調整リング３２に連結されている。
【００６７】
該角度調整リング３２の内周側に駆動ギア３３が噛合され、該駆動ギア３３の回転軸３４は前記基端板１８を気密に貫通し、前記駆動ギア３３の基端にはアクチュエータとしてモータ３５が連結されている。
【００６８】
前記モータ３５により回転軸３４を介して駆動ギア３３を回転することで前記角度調整リング３２が回転し、前記旋回羽根３１の基端が周方向に変位し前記旋回羽根３１の前記内筒ノズル９の軸心に対する角度を調整できる。又前記旋回羽根３１の角度を調整することで、前記三次空気２７の旋回力を調整可能である。
【００６９】
本実施例に於いても、前記内筒ノズル９より噴出される三次空気２７が旋回力を有し、前記微粉炭混合流１４を押広げる作用を有し、第２の実施例と同様な作用、効果を有する。
【００７０】
尚、前記三次空気２７の旋回力を調整する場合は、前記旋回羽根３１の角度調整に加えて、前記三次空気流量調整弁１６により三次空気２７の流量を調整してもよい。この場合、前記旋回羽根３１、前記三次空気流量調整弁１６は旋回力調整手段として機能する。
【００７１】
又、前記旋回羽根３１の角度調整、前記三次空気流量調整弁１６の流量調整は、制御部２９によって制御される。
【００７２】
図５は、第３の実施例を示している。尚、図５中、図１中で示したものと同等のものには同符号を付し、その説明を省略する。
【００７３】
第３の実施例では、前記内筒ノズル９の中心部に、四次空気ノズル３７を設け、該四次空気ノズル３７より四次空気４１を噴出する様にしたものである。
【００７４】
前記中空ロッド１７は前記四次空気ノズル３７に外嵌し、該四次空気ノズル３７を中心軸として摺動可能となっている。該四次空気ノズル３７の後端部は前記中空ロッド１７の後端より更に突出し、前記四次空気ノズル３７と前記オイルバーナ１１の間には四次空気流路３８が形成され、該四次空気流路３８の後端は気密に閉塞されている。又、前記四次空気ノズル３７の後端部の突出した部分には四次空気導入管３９が連通され、該四次空気導入管３９には四次空気流量調整弁４０が設けられている。該四次空気流量調整弁４０は前記制御部２９によって開度が制御され、前記四次空気流量調整弁４０で流量調整された空気は四次空気４１として前記四次空気ノズル３７に導かれる。
【００７５】
次に、図３（Ｄ）を参照して、第３の実施例の作用について説明する。
【００７６】
上記した様に、前記二次空気２６、前記三次空気２７に旋回流を与えることで、前記循環流２８が大きくなり、前記微粉炭混合流１４中心部からの燃焼が促進されるが、該循環流２８が大きくなりすぎると、逆火現象が起きる虞れが生じる。
【００７７】
この場合、前記四次空気ノズル３７により、四次空気４１を噴出し、前記循環流２８を押戻す様にし、逆火現象が発生することを抑制する。
【００７８】
而して、前記風量調整羽根２４、及び前記旋回羽根１９による二次空気２６、三次空気２７の旋回力調整に併せて、四次空気４１の噴出量を調整することで、最適な燃焼状態を実現できる。
【符号の説明】
【００７９】
１              火炉
２              炉壁
３              スロート
４              ウインドボックス
５              微粉炭バーナ
６              ノズル本体
７              二次空気調整装置
８              外筒ノズル
９              内筒ノズル
９ａ            縮径部
１４            微粉炭混合流
１６            三次空気流量調整弁
１７            中空ロッド
１９            旋回羽根
２１            アクチュエータ
２４            風量調整羽根
２６            二次空気
２７            三次空気
２９            制御部
３１            旋回羽根
３２            角度調整リング
３３            駆動ギア
３４            回転軸
３５            モータ
３７            四次空気ノズル
４０            四次空気流量調整弁
４１            四次空気
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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