(57)【要約】【課題】低トルク変動と低変動周波数とを両立する。【解決手段】断面円形状の内周面１０１ｂ、１０２ｂを形成するハウジング１０と、内周面に沿って偏心回転する円盤状のローリングピストン３１、３２と、内周面から出没してローリングピストンに当接するベーン５１、５２とを複数組備え、各々の内周面とローリングピストンとの間には、流体を吸入する吸入行程と吸入行程で吸入された流体を圧縮する圧縮行程とが行われる作動室４１、４２が形成され、複数個のローリングピストンのうち１個のローリングピストンは、他のローリングピストンよりも回転位相が進んでおり、回転位相の進んだ１個のローリングピストンによって形成される作動室を上流側作動室としたとき、ハウジングには、上流側作動室から、吸入行程の完了後で流体を圧縮中の他の作動室に至る吐出通路１０５ａが形成されている。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
所定形状の内周面（１０１ｂ、１０２ｂ、６０２ｂ、６０３ｂ）を形成する内周面形成部材（１０、６０）と、
前記内周面（１０１ｂ、１０２ｂ、６０２ｂ、６０３ｂ）に接して回転する回転部材（３１、３２、９１、９２）と、
前記内周面（１０１ｂ、１０２ｂ、６０２ｂ、６０３ｂ）と前記回転部材（３１、３２、９１、９２）との間に形成される空間を区画する区画部材（５１、５２、９３、９４）とを複数組備え、
前記内周面形成部材（１０、６０）内において各々の前記内周面（１０１ｂ、１０２ｂ、６０２ｂ、６０３ｂ）と前記回転部材（３１、３２、９１、９２）と前記区画部材（５１、５２、９３、９４）との間には、流体を吸入する吸入行程と、前記吸入行程で吸入された前記流体を圧縮する圧縮行程とが行われる作動室（４１、４２、８１、８２）が形成され、
複数個の前記回転部材（３１、３２、９１、９２）のうち１個の回転部材（３１、９１）は、他の前記回転部材（３２、９２）よりも回転位相が進んでおり、
複数個の前記作動室（４１、４２、８１、８２）のうち前記１個の回転部材（３１、９１）によって形成される作動室（４１、８１）を上流側作動室としたとき、
前記内周面形成部材（１０、６０）には、前記上流側作動室（４１、８１）から、複数個の前記作動室（４１、４２、８１、８２）のうち前記吸入行程の完了後で前記流体を圧縮中の他の作動室（４２、８２）に至る吐出通路（１０５ａ、６０５ａ）が形成されていることを特徴とする圧縮機。
【請求項２】
前記他の作動室（４２、８２）を下流側作動室としたとき、
前記上流側作動室（４１、８１）の内圧が前記下流側作動室（４２、８２）の内圧よりも低い場合に前記吐出通路（１０５ａ、６０５ａ）を閉じる機構（３１、３２、９１、９２）を備えることを特徴とする請求項１に記載の圧縮機。
【請求項３】
前記上流側作動室（４１、８１）および前記下流側作動室（４２、８２）は、前記上流側作動室（４１、８１）の軸方向に隣り合って配置され、
前記内周面形成部材（１０、６０）は、前記上流側作動室（４１、８１）と前記下流側作動室（４２、８２）とを仕切る板状の仕切り部（１０５、６０５）を有し、
前記吐出通路（１０５ａ、６０５ａ）は前記仕切り部（１０５、６０５）に形成され、
前記吐出通路（１０５ａ、６０５ａ）を閉じる機構は、前記回転部材（３１、３２、９１、９２）によって構成されていることを特徴とする請求項２に記載の圧縮機。
【請求項４】
前記内周面（１０１ｂ、１０２ｂ）は断面円形状になっており、
前記回転部材（３１、３２）は、前記内周面（１０１ｂ、１０２ｂ）に沿って偏心回転する円盤状のローリングピストンであり、
前記区画部材（５１、５２）は、前記内周面（１０１ｂ、１０２ｂ）から出没して前記ローリングピストン（３１、３２）に当接するベーンであることを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１つに記載の圧縮機。
【請求項５】
前記内周面（１０１ｂ、１０２ｂ）は断面円形状になっており、
前記回転部材（３１、３２）は、前記内周面（１０１ｂ、１０２ｂ）に沿って偏心回転する円盤状のローリングピストンであり、
前記区画部材（５１、５２）は、前記内周面（１０１ｂ、１０２ｂ）から出没して前記ローリングピストン（３１、３２）に当接するベーンであり、
前記上流側作動室（４１）および前記下流側作動室（４２）は、前記上流側作動室（４１）の軸方向に隣り合って配置され、
前記内周面形成部材（１０）は、前記上流側作動室（４１）と前記下流側作動室（４２）とを仕切る板状の仕切り部（１０５）を有し、
前記吐出通路（１０５ａ）は前記仕切り部（１０５）に形成され、
前記吐出通路（１０５ａ）のうち前記上流側作動室（４１）側の端部と前記下流側作動室（４２）側の端部とでは、前記仕切り部（１０５）に対する開口範囲が異なっていることを特徴とする請求項３に記載の圧縮機。
【請求項６】
前記吐出通路（１０５ａ）は、前記仕切り部（１０５）の厚さ方向に対して平行に延びる貫通孔部（１０５ｂ）と、前記貫通孔部（１０５ｂ）のうち前記上流側作動室（４１）の端部から前記仕切り部（１０５）の板面に沿って延びる溝部（１０５ｃ）とで構成されていることを特徴とする請求項５に記載の圧縮機。
【請求項７】
前記内周面（６０２ｂ、６０３ｂ）は断面円形状になっており、
前記回転部材（９１、９２）は、前記内周面（６０２ｂ、６０３ｂ）に内接して回転するロータであり、
前記区画部材（９３、９４）は、前記ロータ（９１、９２）の外周面から出没して前記内周面（６０２ｂ、６０３ｂ）に当接するベーンであることを特徴とする請求項１ないし３のいずれか１つに記載の圧縮機。
【請求項８】
前記内周面（６０２ｂ、６０３ｂ）は断面円形状になっており、
前記回転部材（９１、９２）は、前記内周面（６０２ｂ、６０３ｂ）に内接して回転するロータであり、
前記区画部材（９３、９４）は、前記ロータ（９１、９２）の外周面から出没して前記内周面（６０２ｂ、６０３ｂ）に当接するベーンであり、
前記上流側作動室（８１）および前記下流側作動室（８２）は、前記上流側作動室（８１）の軸方向に隣り合って配置され、
前記内周面形成部材（６０）は、前記上流側作動室（８１）と前記下流側作動室（８２）とを仕切る板状の仕切り部（６０５）を有し、
前記吐出通路（６０５ａ）は前記仕切り部（６０５）に形成され、
前記吐出通路（６０５ａ）のうち前記上流側作動室（８１）側の端部は、前記上流側作動室（８１）を形成する前記ロータ（９１）と重合し、
前記吐出通路（６０５ａ）のうち前記下流側作動室（８２）側の端部は、前記下流側作動室（８２）を形成する前記ロータ（９２）と重合し、
前記上流側作動室（８１）を形成する前記ロータ（９１）には、前記吐出通路（６０５ａ）を前記上流側作動室（８１）に連通させる上流側連通路（９１ｂ）が形成され、
前記下流側作動室（８２）を形成する前記ロータ（９２）には、前記吐出通路（６０５ａ）を前記下流側作動室（８２）に連通させる下流側連通路（９２ｂ）が形成されていることを特徴とする請求項３に記載の圧縮機。
【請求項９】
前記上流側連通路（９１ｂ）は、前記上流側作動室（８１）を形成する前記ロータ（９１）のうち前記仕切り部（６０５）側の端面に形成された溝で構成され、
前記下流側連通路（９２ｂ）は、前記下流側作動室（８２）を形成する前記ロータ（９２）のうち前記仕切り部（６０５）側の端面に形成された溝で構成されていることを特徴とする請求項８に記載の圧縮機。
【請求項１０】
前記他の作動室（４２、８２）を下流側作動室としたとき、
前記下流側作動室（４２、８２）の最大容積は、前記上流側作動室（４１、８１）の最大容積よりも小さくなっていることを特徴とする請求項１ないし９のいずれか１つに記載の圧縮機。
【請求項１１】
複数個の作動室（４１、４２、８１、８２）を形成する前記回転部材（３１、３２、９１、９２）は、相互間の回転位相差が非均等になるように構成されていることを特徴とする請求項１ないし９のいずれか１つに記載の圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、気筒を複数個有する圧縮機に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来、この種の圧縮機として、２個の気筒を軸方向に並べて配置したローリングピストン型圧縮機が特許文献１に記載されている。ここで、ローリングピストン型圧縮機とは、円形状の内周面を形成する気筒内にローリングピストンが配置され、ローリングピストンが気筒の内周面に沿って偏心回転することによって流体を圧縮する圧縮機のことである。
【０００３】
この従来技術では、２個の気筒が互いに独立して作動する。すなわち、２個の気筒の各々に、吸入口および吐出口が設けられており、各気筒毎に吸入口から未圧縮冷媒を吸入して吐出口から圧縮冷媒を吐出するというように、各気筒が冷媒流れに対して並列になっている。
【０００４】
この従来技術によると、２個の気筒で冷媒を圧縮するので軸トルクの変動を低く抑えることが可能になる。すなわち、２個の気筒間で位相をずらすことによって、総容量が同一かつ気筒が１個のみのローリングピストン型圧縮機と比べて軸トルクの変動を低く抑えることができる。ここで、軸トルクは、ローリングピストンに連結されたシャフトを駆動するために必要なトルクのことである。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００５−１２７３０６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、上記従来技術のように位相の異なる２個の気筒を単純に並列に設けただけの構成であると、各気筒における軸トルクの変動特性が同じになるので、各気筒の作動周期毎に軸トルクのピークが発生する。具体的には、軸トルクのピークの発生頻度が、気筒が１個のみのものと比較して２倍になる。このため、軸トルクの変動周波数が高くなってしまうので、他部品との共振が懸念される。
【０００７】
例えば、車両用冷凍サイクルの圧縮機に適用した場合には、圧縮機とともにエンジンルームに配置される各種補機等との共振が懸念される。
【０００８】
なお、この問題は、ローリングピストン型圧縮機のみならず、ヨークベーン型圧縮機等の回転型圧縮機においても同様に発生する。ここで、ヨークベーン型圧縮機とは、円形状の内周面を有する気筒内に円形状のロータが内接配置され、ロータに形成されたスリットに板状のベーンが出没可能に配置され、ベーンが気筒の内周面に当接した状態でロータがその中心軸まわりに回転することによって流体を圧縮する圧縮機のことである。回転型圧縮機とは、所定形状の内周面を有する気筒内に回転部材と区画部材とが配置され、内周面と回転部材と区画部材との間に形成される作動室で流体を圧縮する圧縮機のことである。
【０００９】
本発明は上記点に鑑みて、低トルク変動と低変動周波数とを両立することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記目的を達成するため、請求項１に記載の発明では、所定形状の内周面（１０１ｂ、１０２ｂ、６０２ｂ、６０３ｂ）を形成する内周面形成部材（１０、６０）と、
内周面（１０１ｂ、１０２ｂ、６０２ｂ、６０３ｂ）に接して回転する回転部材（３１、３２、９１、９２）と、
内周面（１０１ｂ、１０２ｂ、６０２ｂ、６０３ｂ）と回転部材（３１、３２、９１、９２）との間に形成される空間を区画する区画部材（５１、５２、９３、９４）とを複数組備え、
内周面形成部材（１０、６０）内において各々の内周面（１０１ｂ、１０２ｂ、６０２ｂ、６０３ｂ）と回転部材（３１、３２、９１、９２）と区画部材（５１、５２、９３、９４）との間には、流体を吸入する吸入行程と、吸入行程で吸入された流体を圧縮する圧縮行程とが行われる作動室（４１、４２、８１、８２）が形成され、
複数個の回転部材（３１、３２、９１、９２）のうち１個の回転部材（３１、９１）は、他の回転部材（３２、９２）よりも回転位相が進んでおり、
複数個の作動室（４１、４２、８１、８２）のうち１個の回転部材（３１、９１）によって形成される作動室（４１、８１）を上流側作動室としたとき、
内周面形成部材（１０、６０）には、上流側作動室（４１、８１）から、複数個の作動室（４１、４２、８１、８２）のうち吸入行程の完了後で流体を圧縮中の他の作動室（４２、８２）に至る吐出通路（１０５ａ、６０５ａ）が形成されていることを特徴とする。
【００１１】
これによると、複数個の作動室（４１、４２、８１、８２）で流体を圧縮するので、軸トルクの変動を小さく抑えることができる。しかも、回転位相の進んだ上流側作動室（４１、８１）と回転位相の遅れた他の作動室（４２、８２）とで協働して流体を圧縮するので、各作動室（４１、４２、８１、８２）における軸トルクの変動特性を異ならせることができる。このため、合成軸トルクにおける軸トルクのピークの発生を抑制することができるので、低トルク変動と低変動周波数とを両立することができる（後述する図５および図６を参照）。
【００１２】
請求項２に記載の発明では、請求項１に記載の圧縮機において、他の作動室（４２、８２）を下流側作動室としたとき、
上流側作動室（４１、８１）の内圧が下流側作動室（４２、８２）の内圧よりも低い場合に吐出通路（１０５ａ、６０５ａ）を閉じる機構（３１、３２、９１、９２）を備えることを特徴とする。
【００１３】
これにより、下流側作動室（４２、８２）の冷媒が吐出通路（１０５ａ、６０５ａ）を通じて上流側作動室（４１、８１）に逆流してしまうことを防止できる。
【００１４】
請求項３に記載の発明では、請求項２に記載の圧縮機において、上流側作動室（４１、８１）および下流側作動室（４２、８２）は、上流側作動室（４１、８１）の軸方向に隣り合って配置され、
内周面形成部材（１０、６０）は、上流側作動室（４１、８１）と下流側作動室（４２、８２）とを仕切る板状の仕切り部（１０５、６０５）を有し、
吐出通路（１０５ａ、６０５ａ）は仕切り部（１０５、６０５）に形成され、
吐出通路（１０５ａ、６０５ａ）を閉じる機構は、回転部材（３１、３２、９１、９２）によって構成されていることを特徴とする。
【００１５】
これによると、吐出通路（１０５ａ、６０５ａ）を閉じるための専用の機構を設ける場合と比べて構成を簡素化できる。
【００１６】
請求項４に記載の発明では、請求項１ないし３のいずれか１つに記載の圧縮機において、内周面（１０１ｂ、１０２ｂ）は断面円形状になっており、
回転部材（３１、３２）は、内周面（１０１ｂ、１０２ｂ）に沿って偏心回転する円盤状のローリングピストンであり、
区画部材（５１、５２）は、内周面（１０１ｂ、１０２ｂ）から出没してローリングピストン（３１、３２）に当接するベーンであることを特徴とする。
【００１７】
これにより、ローリングピストン型圧縮機において、上記した請求項１ないし３に記載の発明の効果を得ることができる。
【００１８】
請求項５に記載の発明では、請求項３に記載の圧縮機において、内周面（１０１ｂ、１０２ｂ）は断面円形状になっており、
回転部材（３１、３２）は、内周面（１０１ｂ、１０２ｂ）に沿って偏心回転する円盤状のローリングピストンであり、
区画部材（５１、５２）は、内周面（１０１ｂ、１０２ｂ）から出没してローリングピストン（３１、３２）に当接するベーンであり、
上流側作動室（４１）および下流側作動室（４２）は、上流側作動室（４１）の軸方向に隣り合って配置され、
内周面形成部材（１０）は、上流側作動室（４１）と下流側作動室（４２）とを仕切る板状の仕切り部（１０５）を有し、
吐出通路（１０５ａ）は仕切り部（１０５）に形成され、
吐出通路（１０５ａ）のうち上流側作動室（４１）側の端部と下流側作動室（４２）側の端部とでは、仕切り部（１０５）に対する開口範囲が異なっていることを特徴とする。
【００１９】
これにより、ローリングピストン型圧縮機において、上記した請求項３に記載の発明の効果を得ることができる。
【００２０】
請求項６に記載の発明では、請求項５に記載の圧縮機において、吐出通路（１０５ａ）は、仕切り部（１０５）の厚さ方向に対して平行に延びる貫通孔部（１０５ｂ）と、貫通孔部（１０５ｂ）のうち上流側作動室（４１）の端部から仕切り部（１０５）の板面に沿って延びる溝部（１０５ｃ）とで構成されていることを特徴とする。
【００２１】
これによると、例えば、吐出通路（１０５ａ）を、仕切り部（１０５）の厚さ方向に対して斜めに延びる孔部で構成する場合と比較して、仕切り部（１０５）に対する吐出通路（１０５ａ）の加工を容易に行うことができる。
【００２２】
請求項７に記載の発明では、請求項１ないし３のいずれか１つに記載の圧縮機において、内周面（６０２ｂ、６０３ｂ）は断面円形状になっており、
回転部材（９１、９２）は、内周面（６０２ｂ、６０３ｂ）に内接して回転するロータであり、
区画部材（９３、９４）は、ロータ（９１、９２）の外周面から出没して内周面（６０２ｂ、６０３ｂ）に当接するベーンであることを特徴とする。
【００２３】
これにより、ヨークベーン型圧縮機において、上記した請求項１ないし３に記載の発明の効果を得ることができる。
【００２４】
請求項８に記載の発明では、請求項３に記載の圧縮機において、内周面（６０２ｂ、６０３ｂ）は断面円形状になっており、
回転部材（９１、９２）は、内周面（６０２ｂ、６０３ｂ）に内接して回転するロータであり、
区画部材（９３、９４）は、ロータ（９１、９２）の外周面から出没して内周面（６０２ｂ、６０３ｂ）に当接するベーンであり、
上流側作動室（８１）および下流側作動室（８２）は、上流側作動室（８１）の軸方向に隣り合って配置され、
内周面形成部材（６０）は、上流側作動室（８１）と下流側作動室（８２）とを仕切る板状の仕切り部（６０５）を有し、
吐出通路（６０５ａ）は仕切り部（６０５）に形成され、
吐出通路（６０５ａ）のうち上流側作動室（８１）側の端部は、上流側作動室（８１）を形成するロータ（９１）と重合し、
吐出通路（６０５ａ）のうち下流側作動室（８２）側の端部は、下流側作動室（８２）を形成するロータ（９２）と重合し、
上流側作動室（８１）を形成するロータ（９１）には、吐出通路（６０５ａ）を上流側作動室（８１）に連通させる上流側連通路（９１ｂ）が形成され、
下流側作動室（８２）を形成するロータ（９２）には、吐出通路（６０５ａ）を下流側作動室（８２）に連通させる下流側連通路（９２ｂ）が形成されていることを特徴とする。
【００２５】
これにより、ヨークベーン型圧縮機において、上記した請求項３に記載の発明の効果を得ることができる。
【００２６】
請求項９に記載の発明では、請求項８に記載の圧縮機において、上流側連通路（９１ｂ）は、上流側作動室（８１）を形成するロータ（９１）のうち仕切り部（６０５）側の端面に形成された溝で構成され、
下流側連通路（９２ｂ）は、下流側作動室（８２）を形成するロータ（９２）のうち仕切り部（６０５）側の端面に形成された溝で構成されていることを特徴とする。
【００２７】
これにより、ロータ（９１、９２）に対する連通路（９１ｂ、９２ｂ）の加工を容易に行うことができる。
【００２８】
請求項１０に記載の発明では、請求項１ないし９のいずれか１つに記載の圧縮機において、他の作動室（４２、８２）を下流側作動室としたとき、
下流側作動室（４２、８２）の最大容積は、上流側作動室（４１、８１）の最大容積よりも小さくなっていることを特徴とする。
【００２９】
このように、各作動室（４１、４２、８１、８２）の容積を適宜設定することにより、内圧特性を最適化してトルク変動を更に低減することが可能になる。
【００３０】
請求項１１に記載の発明では、請求項１ないし９のいずれか１つに記載の圧縮機において、複数個の作動室（４１、４２、８１、８２）を形成する回転部材（３１、３２、９１、９２）は、相互間の回転位相差が非均等になるように構成されていることを特徴とする。
【００３１】
このように、各作動室（４１、４２、８１、８２）の位相差を適宜設定することにより、内圧特性を最適化してトルク変動を更に低減することが可能になる。
【００３２】
なお、本発明においては、作動室の個数、すなわち回転部材の個数をｎ個としたときに、回転部材相互間の回転位相差が３６０°／ｎの値に設定されている場合に「回転部材相互間の回転位相差が均等である」と言い、３６０°／ｎとは異なる値に設定されている場合に「回転部材相互間の回転位相差が非均等である」と言う。
【００３３】
なお、この欄および特許請求の範囲で記載した各手段の括弧内の符号は、後述する実施形態に記載の具体的手段との対応関係を示すものである。
【図面の簡単な説明】
【００３４】
【図１】第１実施形態における車両用冷凍サイクルの模式図である。
【図２】第１実施形態における圧縮機の断面図である。
【図３】図２の吐出通路を開閉する仕組みを説明する説明図である。
【図４】図３のＢ−Ｂ断面図およびＣ−Ｃ断面図である。
【図５】第１実施形態におけるボア内圧とボア容量の変化を示すグラフである。
【図６】第１実施形態における軸トルクの変化を示すグラフである。
【図７】第２実施形態における吐出通路を開閉する仕組みを説明する説明図である。
【図８】第３実施形態における圧縮機の断面図である。
【図９】第４実施形態における圧縮機の断面図である。
【図１０】第５実施形態における圧縮機の断面図である。
【図１１】図１０の吐出通路を開閉する仕組みを説明する説明図である。
【図１２】図１１のＦ−Ｆ断面図およびＧ−Ｇ断面図である。
【図１３】第５実施形態におけるボア内圧、ボア容量および軸トルクの変化を示すグラフである。
【図１４】第６実施形態における圧縮機の断面図である。
【図１５】第７実施形態における圧縮機の断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００３５】
（第１実施形態）
以下、本発明の第１実施形態を図１〜図６に基づいて説明する。図１は、本発明の圧縮機が適用される車両用冷凍サイクルの模式図である。
【００３６】
圧縮機（コンプレッサ）１は、冷媒（流体）を吸入して吐出する。凝縮器（放熱器）２は、圧縮機１から吐出された気相冷媒を凝縮させる。減圧器３は、凝縮器２から流出した冷媒を減圧する。減圧器であり、蒸発器４は、減圧器３にて減圧された液相冷媒を蒸発させる。蒸発器４から流出した気相冷媒は圧縮機１に吸入される。
【００３７】
図２は圧縮機１の断面図である。圧縮機１は、３気筒のローリングピストン型圧縮機であり、気筒を形成するハウジング（内周面形成部材）１０と、ハウジング１０内に挿入されるシャフト１１とを有している。
【００３８】
図２の例では、ハウジング１０は、軸方向（図２（ａ）の左右方向）に分割された４個の分割ハウジング部材１０１、１０２、１０３、１０４と、分割ハウジング部材１０１、１０２、１０３、１０４相互の間に挟まれる３枚の仕切り板１０５、１０６、１０７とを、ボルト（図示せず）で締結固定することによって構成されている。分割ハウジング部材１０１〜１０４および仕切り板１０５〜１０７は、アルミニウムで形成されている。
【００３９】
４個の分割ハウジング部材１０１〜１０４のうち軸方向中央側に配置される分割ハウジング部材１０２、１０３には、円形孔１０２ａ、１０３ａが軸方向に貫通して形成されている。したがって、分割ハウジング部材１０２、１０３は、断面円形状（所定形状）の内周面１０２ｂ、１０３ｂを形成する。
【００４０】
これに対し、軸方向一端側（図２（ａ）の左端側）に配置される分割ハウジング部材１０１には、分割ハウジング部材１０２、１０３の円形孔１０２ａ、１０３ａと同軸上に配置される円形凹部１０１ａが軸方向他端側（図２（ａ）の右端側）を向いて開口するように形成されている。したがって、分割ハウジング部材１０１は、断面円形状の内周面１０１ｂを形成する。
【００４１】
これにより、分割ハウジング部材１０１〜１０３と仕切り板１０５〜１０７との間には、３個の断面円形状の空間２１、２２、２３が軸方向に直列に形成されることとなる。なお、本実施形態では、３個の断面円形状空間２１〜２３の内径寸法および容積が互いに同じになっている。
【００４２】
３個の断面円形状空間２１〜２３は、冷媒を吸入して圧縮する作動室４１、４２、４３を構成する。したがって、仕切り板１０５、１０６は、３個の作動室４１〜４３を仕切る仕切り部としての役割を果たしている。
【００４３】
４個の分割ハウジング部材１０１〜１０４のうち軸方向他端側（図２（ａ）の左端側）に配置される分割ハウジング部材１０４には、軸方向一端側（図２（ａ）の左端側）を向いて開口する凹部１０４ａが形成されている。
【００４４】
したがって、分割ハウジング部材１０４と仕切り板１０７との間に空間２４が形成されることとなる。この空間２４は、断面円形状空間２１〜２３すなわち作動室４１〜４３で圧縮された冷媒が吐出される吐出室を構成する。
【００４５】
シャフト１１は、３個の断面円形状空間２１〜２３の中心部および仕切り板１０５〜１０７を貫通している。シャフト１１の両端側部位は、ベアリング１２、１３を介してハウジング１０に回転可能に支持されている。
【００４６】
分割ハウジング部材１０１には、シャフト１１の一端部（図２（ａ）の左端部）をシャフト駆動手段（図示せず）に連結するための孔１０１ｃが形成されている。孔１０１ｃの内部には、冷媒漏れを防止するためのリップシール１４が配置されている。
【００４７】
本例では、車両走行用のエンジンをシャフト駆動手段として用いているので、シャフト１１の一端側には、エンジンからの駆動力が伝達されるプーリ（図示せず）および電磁クラッチ（図示せず）が連結されている。シャフト駆動手段として電動モータを用いてもよい。
【００４８】
３個の断面円形状空間２１〜２３の各々には、シャフト１１に連結された円盤状のローリングピストン（回転部材）３１、３２、３３が配置されている。
【００４９】
ローリングピストン３１〜３３は、その外径寸法が断面円形状空間２１〜２３の内径寸法より小さくなっているとともに、断面円形状空間２１〜２３に対して偏心回転するようにシャフト１１に連結されている。
【００５０】
そして、ローリングピストン３１〜３３のうち回転中心から最も遠い部位（以下、最遠部と言う。）は、断面円形状空間２１〜２３の内周面１０１ｂ、１０２ｂ、１０３ｂに当接する。したがって、ローリングピストン３１〜３３は、断面円形状空間２１〜２３の内周面１０１ｂ、１０２ｂ、１０３ｂに沿って偏心回転することとなる。
【００５１】
断面円形状空間２１〜２３とローリングピストン３１〜３３との間には、冷媒を吸入して圧縮する作動室４１、４２、４３が形成される。以下では、説明の便宜上、軸方向一端側の作動室４１を１段目作動室、軸方向中央の作動室４２を２段目作動室、軸方向他端側の作動室４３を３段目作動室と言う。
【００５２】
本実施形態では、ローリングピストン３１〜３３の外形寸法は互いに同じになっている。また、本実施形態では、３個のローリングピストン３１〜３３は、相互間の回転位相差が均等になるようにシャフト１１に連結されている。すなわち、ローリングピストン３１〜３３相互の回転位相差は、３６０°／３＝１２０°に設定されている。
【００５３】
ローリングピストン３１〜３３は、シャフト１１に固定されたロータ部３１ａ、３２ａ、３３ａと、ロータ部３１ａ、３２ａ、３３ａの外周側に配置された環状のピストン部３１ｂ、３２ｂ、３３ｂと、ピストン部３１ｂ、３２ｂ、３３ｂをロータ部３１ａ、３２ａ、３３ａに対して回転自在に支持するためのベアリング（図示せず）とで構成されている。
【００５４】
なお、ローリングピストン３１〜３３は、必ずしもピストン部３１ｂ、３２ｂ、３３ｂがロータ部３１ａ、３２ａ、３３ａに対して回転自在に構成されている必要はなく、ピストン部３１ｂ、３２ｂ、３３ｂとロータ部３１ａ、３２ａ、３３ａとを一体化して１つの部材で構成してもよい。
【００５５】
分割ハウジング部材１０１〜１０３の内周面１０１ｂ、１０２ｂ、１０３ｂには、径方向外側（図２では上方側）に向かって窪んだ凹部１０１ｄ、１０２ｄ、１０３ｄが形成されている。凹部１０１ｄ、１０２ｄ、１０３ｄは、内周面１０１ｂ、１０２ｂ、１０３ｂの軸方向全長に亘って溝状に形成されている。
【００５６】
凹部１０１ｄ、１０２ｄ、１０３ｄには、板状のベーン（区画部材）５１、５２、５３が摺動可能（出没可能）に挿入されている。凹部１０１ｄ、１０２ｄ、１０３ｄには、ベーン５１〜５３を断面円形状空間２１〜２３の中心側に向かって付勢するスプリング１５、１６、１７が配置されている。
【００５７】
スプリング１５〜１７の付勢力によって、ベーン５１〜５３は、ローリングピストン３１〜３３の回転位置に応じて内周面１０１ｂ、１０２ｂ、１０３ｂから出没してローリングピストン３１〜３３のピストン部３１ｂ、３２ｂ、３３ｂに当接する。したがって、作動室４１〜４３は、ベーン５１〜５３によって２つの空間に区画される。
【００５８】
以下では、説明の便宜上、ローリングピストン３１〜３３の最遠部がベーン５１〜５３に当接するときのローリングピストン３１〜３３の回転角度を０°と定義する（図３（ａ）を参照）。
【００５９】
分割ハウジング部材１０１には、蒸発器４から流出した冷媒（未圧縮冷媒）を吸入する吸入口（図示せず）が形成されている。図２（ｂ）に示すように、分割ハウジング部材１０１には、吸入口から吸入された冷媒を作動室４１に供給する吸入通路１０１ｅが形成されている。
【００６０】
吸入通路１０１ｅは、内周面１０１ｂに開口しており、ローリングピストン３１によって開閉される。本例では、吸入通路１０１ｅの配置位置は、ローリングピストン３１〜３３の回転角度で表すと約３０°の所になっている（図３を参照）。
【００６１】
分割ハウジング部材１０２、１０３にも、吸入通路１０１ｅと同様の吸入通路１０２ｅ、１０３ｅが形成されている。吸入通路１０２ｅ、１０３ｅの配置位置および形状等は吸入通路１０１ｅと同様であるので、吸入通路１０２ｅ、１０３ｅの符号のみを図２（ｂ）の括弧内に付して吸入通路１０２ｅ、１０３ｅの図示を省略している。
【００６２】
仕切り板１０５には、隣り合う作動室４１、４２同士を連通する吐出通路１０５ａが形成されている。本実施形態では、吐出通路１０５ａが３個形成されている。３個の吐出通路１０５ａの配置位置は、ローリングピストン３１〜３３の回転角度で表すと約２７０°、約３１０°、約３５０°の所になっている（図３を参照）。
【００６３】
仕切り板１０６にも、仕切り板１０５と同様に、隣り合う作動室４２、４３同士を連通する吐出通路１０６ａが形成されている。吐出通路１０６ａの配置位置および形状等は吐出通路１０５ａと同様であるので、吐出通路１０６ａの符号のみを図２（ｂ）の括弧内に付して吐出通路１０６ａの図示を省略している。
【００６４】
吐出通路１０５ａは、ローリングピストン３１、３２によって開閉される。同様に、吐出通路１０６ａは、ローリングピストン３２、３３によって開閉される。図３は、吐出通路１０５ａをローリングピストン３１、３２によって開閉する仕組みを説明する説明図であり、ローリングピストン３１、３２が１回転する間の作動を回転角度３０°毎に示している。
【００６５】
図４（ａ）は、図３（ａ）のＢ−Ｂ断面図であり、吐出通路１０５ａがローリングピストン３１、３２によって閉じられている状態を例示している。図４（ｂ）は、図３（ｈ）のＣ−Ｃ断面図であり、吐出通路１０５ａがローリングピストン３１、３２によって開かれている状態を例示している。
【００６６】
なお、吐出通路１０６ａを開閉する仕組みについては、図３、図４に示す吐出通路１０５ａを開閉する仕組みと同様であるので、図示を省略する。
【００６７】
仕切り板１０５に対する吐出通路１０５ａの開口位置（開口範囲）は、一端部と他端部とで異なっている。具体的には、図４に示すように、吐出通路１０５ａは、仕切り板１０５の厚さ方向に対して平行に延びる円形の貫通孔部１０５ｂと、貫通孔部１０５ｂのうち１段目作動室４１側の端部から仕切り板１０５の板面に沿って径方向外側に延びる溝部１０５ｃとで構成されている。
【００６８】
図３において、ローリングピストン３１〜３３は時計回り方向に回転する。以下では、説明の便宜上、ローリングピストン３１〜３３の回転方向を単に回転方向と言う。また、ローリングピストン３１の回転角度を１段目の回転角度と言い、ローリングピストン３２の回転角度を２段目の回転角度と言う。
【００６９】
図３（ａ）〜（ｅ）に示す１段目の回転角度が０°〜１２０°かつ２段目の回転角度＝２４０°〜０°の場合には、図４（ａ）に例示するように吐出通路１０５ａが閉じられる。すなわち、吐出通路１０５ａの一端部（溝部１０５ｃ側の端部）はローリングピストン３１によって塞がれていないが、吐出通路１０５ａの他端部（溝部１０５ｃと反対側の端部）がローリングピストン３２によって塞がれるので、吐出通路１０５ａが閉じられることとなる。
【００７０】
一方、図３（ｆ）〜（ｌ）に示す１段目の回転角度＝１５０°〜３３０°かつ２段目の回転角度＝３０°〜２１０°の場合には、図４（ｂ）に例示するように吐出通路１０５ａが開かれる。すなわち、吐出通路１０５ａの両端部がローリングピストン３１、３２によって塞がれないので、吐出通路１０５ａが開かれることとなる。
【００７１】
図２（ａ）に示す仕切り板１０７には、作動室４３と吐出室２４とを連通する最終吐出通路（図示せず）が形成されている。仕切り板１０７には、最終吐出通路を開閉する吐出弁（図示せず）が配置されている。図２の例では、吐出弁としてリード弁が用いられており、吐出弁の開度を規制するリテーナ１９が仕切り板１０７に配置されている。吐出室２４の冷媒は、ハウジング１０に形成された吐出口（図示せず）から凝縮器２に向けて吐出される。
【００７２】
次に、上記構成における作動を説明する。シャフト駆動手段（図示せず）がシャフト１１を回転駆動するとローリングピストン３１〜３３が偏心回転する。ローリングピストン３１〜３３の偏心回転によって、作動室４１〜４３毎に吸入行程と圧縮行程とが繰り返し行われる。
【００７３】
ここで、吸入行程は、作動室４１〜４３が吸入通路１０１ｅ、１０２ｅ、１０３ｅと連通状態になって、吸入通路１０１ｅ、１０２ｅ、１０３ｅからの未圧縮冷媒が作動室４１〜４３に吸入される行程である。圧縮行程は、作動室４１〜４３が吸入通路１０１ｅ、１０２ｅ、１０３ｅと非連通状態になって、作動室４１〜４３において冷媒が圧縮される行程である。
【００７４】
上述のごとく、作動室４１〜４３はベーン５１〜５３によって２つの空間に区画される。この２つの空間のうち一方の空間で吸入行程が行われ、他方の空間で圧縮行程が行われる。
【００７５】
このことを図３に基づいて具体的に説明する。ここでは１段目作動室４１についてのみ説明するが、２、３段目作動室４２、４３についても基本的作動は同様である。
【００７６】
図３（ｂ）〜（ｌ）に示す１段目の回転角度≠０°のときには、作動室４１に形成される２つの空間のうちベーン５１に対して回転方向側（時計回り方向側）に位置する空間で吸入行程が行われ、もう１つの空間、すなわちベーン５１に対して反回転方向側（反時計回り方向側）に位置する空間で圧縮行程が行われる。
【００７７】
作動室４１の一方の空間が吸入通路１０１ｅと連通状態になったときに吸入行程が始まる。そして、作動室４１の一方の空間が吸入通路１０１ｅと非連通状態になったときに吸入行程が終了すると同時に圧縮行程が開始される。
【００７８】
圧縮行程の終了は、図３（ａ）に示す１段目の回転角度＝０°になったときである。すなわち、１段目の回転角度＝０°のときには、ベーン５１がローリングピストン３１の最遠部によって作動室４１の外側まで押し込まれるので、圧縮行程が行われる空間の容積が零になって圧縮行程が終了する。
【００７９】
このように、作動室４１の２つの空間のうち１つの空間に着目すれば、シャフト１１が２回転する間に吸入行程および圧縮行程が１サイクル行われることとなる。一方、作動室４１全体に着目すれば、吸入行程および圧縮行程は作動室４１の２つの空間で並行して行われるので、シャフト１１が１回転する間に吸入行程および圧縮行程が１回ずつ行われることとなる。
【００８０】
上述のごとく図３（ｆ）〜（ｌ）に示す１段目の回転角度が１５０°〜３３０°の場合には吐出通路１０５ａが開かれる。これにより、１段目作動室４１において圧縮された冷媒は、吐出通路１０５ａを通じて、隣り合う２段目作動室４２に吐出される。
【００８１】
上述のごとく２段目作動室４２では１段目作動室４１に対して回転位相が１２０°遅れているので、吐出通路１０５ａが開かれるときの２段目の回転角度は３０°〜２１０°である。
【００８２】
このため、２段目作動室４２の２つの空間のうち圧縮行程中の空間（吸入行程完了後で圧縮中の空間）に、１段目作動室４１で圧縮された冷媒が供給される。その結果、２段目作動室４２では、吸入通路１０２ｅから供給された未圧縮冷媒に、１段目作動室４１で圧縮された圧縮冷媒が混合されて圧縮されることとなる。
【００８３】
２段目作動室４２では、１段目作動室４１と同様に、回転角度が１５０°〜３３０°の場合に吐出通路１０６ａが開かれるので、２段目作動室４２で圧縮された冷媒は、吐出通路１０６ａを通じて、隣り合う３段目作動室４３に吐出される。
【００８４】
ここで、２段目の回転角度が２４０°〜３３０°の場合は、１段目作動室４１の回転角度が０°〜９０°である。すなわち、この場合には１段目作動室４１では圧縮行程が終了して吸入行程になっているので、１段目作動室４１の内圧は２段目作動室４２の内圧よりも低くなっている。
【００８５】
このとき、図３（ａ）〜（ｄ）に示すように吐出通路１０５ａは閉じられているので、２段目作動室４２の冷媒が吐出通路１０５ａを通じて１段目作動室４１に逆流してしまうことが防止される。
【００８６】
３段目作動室４３においても、２段目作動室４２と同様に、２つの空間のうち圧縮行程中の空間に、２段目作動室４２で圧縮された冷媒が供給されるので、吸入通路１０３ｅから供給された未圧縮冷媒に２段目作動室４２で圧縮された圧縮冷媒が混合されて圧縮される。
【００８７】
また、吐出通路１０６ａは、吐出通路１０５ａと同様に、２段目作動室４２の内圧が３段目作動室４３の内圧よりも低くなっている場合に閉じられるので、３段目作動室４３の冷媒が吐出通路１０６ａを通じて２段目作動室４２に逆流してしまうことが防止される。
【００８８】
そして、３段目作動室４３の内圧が所定圧力以上に達すると、吐出弁（図示せず）が開くので、３段目作動室４３で圧縮された冷媒が吐出室２４に吐出される。
【００８９】
図５（ａ）は、上記作動におけるボア内圧（作動室の２つの空間のうち圧縮行程中の空間の内圧）の変動を示すグラフである。図５（ａ）の横軸の回転角度は、１段目の回転角度を示している。図５（ａ）の破線は、比較例として、作動室の総容量が本実施形態と同一かつ作動室が１つのみ（１気筒）のローリングピストン型圧縮機におけるボア内圧の変動を示している。
【００９０】
上述のごとく作動室４１〜４３相互間には１２０°の位相差が設定されているので、各作動室４１〜４３で圧縮行程が行われる期間は１２０°ずつずれることとなる。
【００９１】
したがって、回転角度＝０°〜１２０°では１段目作動室４１のみで冷媒を圧縮し、回転角度＝１２０°〜２４０°では１、２段目作動室４１、４２で冷媒を圧縮し、回転角度＝２４０°〜３６０°では１〜３段目作動室４１〜４３で冷媒を圧縮し、回転角度＝３６０°〜４８０°では２、３段目作動室４２、４３で冷媒を圧縮し、回転角度＝４８０°〜６００°では３段目作動室４３のみで冷媒を圧縮することとなる。
【００９２】
１段目作動室４１のみで冷媒を圧縮する回転角度＝０°〜１２０°では、比較例と同様にボア内圧が上昇する。
【００９３】
１、２段目作動室４１、４２で冷媒を圧縮する回転角度＝１２０°〜２４０°のうち、回転角度＝１２０°〜１５０°では吐出通路１０５ａがまだ開かれておらず、１段目作動室４１と２段目作動室４２とが隔絶されている。
【００９４】
このため、１段目作動室４１では、引き続いて比較例と同様にボア内圧が上昇する一方、２段目作動室４２では未圧縮冷媒のみが圧縮されるので２段目作動室４２の内圧が１段目作動室４１の内圧よりも低くなる。
【００９５】
そして、回転角度＝１５０°〜２４０°では吐出通路１０５ａが開かれることによって、１段目作動室４１の内圧と２段目作動室４２の内圧とが均圧した後に１、２段目作動室４１、４２の内圧が上昇することとなる。このため、比較例と比べてボア内圧の上昇が緩やかになる。
【００９６】
１〜３段目作動室４１〜４３で冷媒を圧縮する回転角度＝２４０°〜３６０°のうち、回転角度＝２４０°〜２７０°では吐出通路１０６ａがまだ開かれていないので、３段目作動室４３の内圧は１、２段目作動室４１、４２の内圧よりも低くなる。
【００９７】
そして、回転角度＝２７０°〜３６０°では吐出通路１０５ａが開かれることによって、１、２段目作動室４１、４２の内圧と３段目作動室４３の内圧とが均圧した後に１〜３段目作動室４１〜４３の内圧が上昇することとなる。このため、比較例と比べてボア内圧の上昇がより緩やかになる。
【００９８】
なお、回転角度＝約３２０°以降でボア内圧の上昇が止まるのは、ボア内圧が吐出弁（図示せず）の開弁圧（所定圧力）に達して吐出弁が開くためである。
【００９９】
図５（ａ）から分かるように、本実施形態では圧縮行程が６００°（３６０°＋１２０°＋１２０°）で完了するので、圧縮行程が３６０°で完了する１気筒の比較例と比べてボア内圧の上昇を緩やかにすることができる。このため、比較例と比べてトルク変動を大幅に低減できるとともに、トルク変動周波数において１次成分を主成分とすることができる。ここで、１次成分とは、回転角度３６０°（ローリングピストンが１回転）当たりを１周期として１回発生する成分のことを意味する。
【０１００】
この効果について詳しく説明する。図５（ｂ）は、上記作動におけるボア容量（作動室の２つの空間のうち圧縮行程中の空間の容量）の変動を作動室４１〜４３毎に示したグラフである。図６（ａ）は、上記作動における軸トルクの変動を作動室４１〜４３毎に示したグラフである。図６（ｂ）は、図６（ａ）における各作動室４１〜４３の軸トルクを合成した合成軸トルクを示したグラフである。
【０１０１】
ここで、軸トルクは、シャフト１１を駆動するために必要なトルクのことであり、ボア容量の変動量およびボア内圧と関係がある。具体的には、ボア容量の変動量およびボア内圧が大きい場合に軸トルクが大きくなる。
【０１０２】
したがって、図５（ａ）に示すボア内圧、および図５（ｂ）に示す各作動室４１〜４３のボア容量の変動特性から図６（ａ）に示す各作動室４１〜４３の軸トルクを求めることができ、さらに図６（ａ）に示す各作動室４１〜４３の軸トルクを合成することによって図６（ｂ）に示す合成軸トルクを求めることができる。なお、図６（ａ）、（ｂ）の破線は、上記比較例、すなわち作動室の総容量が本実施形態と同一かつ１気筒のローリングピストン型圧縮機における軸トルクを示している。
【０１０３】
本実施形態では、図６（ａ）に示すように各作動室４１〜４３における軸トルクの変動特性が互いに顕著に異なるので、図６（ｂ）に示すように合成軸トルクの変動を小さく抑えることができるとともに、合成軸トルクにおいて各作動室４１〜４３の圧縮行程毎にピークが発生することを回避してピークの発生を回転角度３６０°につき１回のみに抑えることができる。
【０１０４】
このため、低トルク変動および低変動周波数という従来背反していた特性を両立することができる。そして、低トルク変動を実現することによって、圧縮機１の作動をスムーズにして振動を低減することができる。また、低変動周波数を実現することによって、エンジンルームに配置される各種補機等との共振を抑制することができる。
【０１０５】
また、本実施形態によると、吐出通路１０５ａ、１０６ａは、下流側作動室４２、４３が吸入行程中の場合に閉じられるので、上流側作動室４１、４２から下流側作動室４２、４３に吐出された冷媒が下流側作動室４２、４３の吸入通路１０２ｅ、１０３ｅに逆流してしまうことを防止できる。
【０１０６】
また、本実施形態によると、吐出通路１０５ａ、１０６ａは、上流側作動室４１、４２の内圧が下流側作動室４２、４３の内圧よりも低くなっている場合に閉じられるので、下流側作動室４２、４３の冷媒が吐出通路１０５ａ、１０６ａを通じて上流側作動室４１、４２に逆流してしまうことを防止できる。
【０１０７】
しかも、本実施形態によると、吐出通路１０５ａ、１０６ａが仕切り板１０５、１０６に形成されているとともに、吐出通路１０５ａ、１０６ａの開口位置（開口範囲）を一端部と他端部とで異ならせているので、上述のような複雑なタイミングでの吐出通路１０５ａ、１０６ａの開閉をローリングピストン３１〜３３によって行うことができる。換言すれば、吐出通路１０５ａ、１０６ａを閉じる機構をローリングピストン３１〜３３によって構成することができる。
【０１０８】
このため、吐出通路１０５ａ、１０６ａを閉じるための専用の機構（例えば弁機構）を設ける場合と比べて構成を簡素化でき、ひいては部品点数の削減およびコストの低減を図ることができる。
【０１０９】
特に、本実施形態では、吐出通路１０５ａ、１０６ａの開口位置（開口範囲）を一端部と他端部とで異ならせるために、吐出通路１０５ａを、仕切り板１０５、１０６の厚さ方向に対して平行に延びる貫通孔部１０５ｂと、貫通孔部１０５ｂの一端部から仕切り板１０５、１０６の板面に沿って延びる溝部１０５ｃとで構成している。このため、例えば、吐出通路１０５ａ、１０６ａを、仕切り板１０５、１０６の厚さ方向に対して斜めに延びる孔部で構成する場合と比較して、仕切り板１０５、１０６に対する吐出通路１０５ａ、１０６ａの加工を容易に行うことができる。
【０１１０】
また、本実施形態によると、３個の作動室４１〜４３が協働して冷媒を圧縮するので、最終的な冷媒の吐出は３段目の作動室４３から行われ、１、２段目の作動室４１、４２からは行われない。このため、吐出弁（図示せず）および吐出室２４が１個ずつで済む。したがって、例えば３個（複数個）の作動室が互いに独立して冷媒を圧縮するために吐出弁および吐出室が３個（複数個）ずつ必要になるものと比較して、部品点数の削減によるコスト低減および体格の小型化を図ることができる。
（第２実施形態）
上記第１実施形態では、全ての吐出通路１０５ａが貫通孔部１０５ｂと溝部１０５ｃとで構成されていたが、本第２実施形態では、図７に示すように、ベーン５１に最も近い１個の吐出通路１０５ａのみが貫通孔部と溝部とで構成されており、残余の３個の吐出通路１０５ａは貫通孔部のみで構成されている。
【０１１１】
本実施形態によると、吐出通路１０５ａの配置位置を上記第１実施形態に対して変更することによって、一部の吐出通路１０５ａを貫通孔部のみで構成可能にしている。このため、仕切り板１０５に対する吐出通路１０５ａの加工をより容易に行うことができる。
（第３実施形態）
上記第１実施形態では、断面円形状空間２１〜２３の容積、すなわち各作動室４１〜４３の最大容積が同じになっているが、本第３実施形態では、図８に示すように、断面円形状空間２１〜２３の容積、すなわち各作動室４１〜４３の最大容積は、１段目から３段目に向かうにつれて徐々に小さくなっている。
【０１１２】
このように、各作動室４１〜４３の容積を適宜設定することにより、内圧特性を最適化してトルク変動を更に低減することが可能になる。
（第４実施形態）
上記第１実施形態では、各作動室４１〜４３相互間の位相差が均等（１２０°）になっているが、本第４実施形態では、図９に示すように、各作動室４１〜４３相互間の位相差が非均等になっている。
【０１１３】
このように、各作動室４１〜４３の位相差を適宜設定することにより、内圧特性を最適化してトルク変動を更に低減することが可能になる。
【０１１４】
因みに、本実施形態における吐出通路１０５ａ、１０６ａの開閉は、上記第１実施形態と同様に、ローリングピストン３１〜３３によって行うことができる。また、吐出通路１０５ａ、１０６ａの配置は、各作動室４１〜４３の位相差の設定に応じて適宜変更するのが好ましい。
（第５実施形態）
上記各実施形態では、本発明をローリングピストン型圧縮機に適用した例を示したが、本第５実施形態では、本発明をヨークベーン型圧縮機に適用している。
【０１１５】
図１０に示すように、本実施形態のヨークベーン型圧縮機は、２つの気筒を形成するハウジング（内周面形成部材）６０と、ハウジング６０内に挿入されるシャフト６１とを有している。
【０１１６】
図１０の例では、ハウジング６０は、軸方向（図２（ａ）の左右方向）に分割された４個の分割ハウジング部材６０１、６０２、６０３、６０４と、分割ハウジング部材６０２、６０３、６０４相互の間に挟まれる２枚の仕切り板６０５、６０６とを、ボルト（図示せず）で締結固定することによって構成されている。分割ハウジング部材６０１〜６０４および仕切り板６０５、６０６は、アルミニウムで形成されている。
【０１１７】
４個の分割ハウジング部材６０１〜６０４のうち軸方向中央側に配置される分割ハウジング部材６０２、６０３には、円形孔６０２ａ、６０３ａが軸方向に貫通して形成されている。したがって、分割ハウジング部材６０２、６０３は、断面円形状の内周面６０２ｂ、６０３ｂを形成する。
【０１１８】
これに対し、軸方向一端側（図２（ａ）の左端側）に配置される分割ハウジング部材６０１には、分割ハウジング部材６０２の円形孔６０２ａを閉塞する平坦面６０１ａが形成されている。
【０１１９】
これにより、分割ハウジング部材６０１〜６０３と仕切り板６０５、６０６との間には、２個の断面円形状の空間７１、７２が軸方向に直列に形成されることとなる。なお、本実施形態では、２個の断面円形状空間７１、７２の内径寸法および容積が互いに同じになっている。
【０１２０】
２個の断面円形状空間７１、７２は、冷媒を吸入して圧縮する作動室８１、８２を構成する。したがって、仕切り板６０５、６０６は、２個の作動室８１〜８２を仕切る仕切り部としての役割を果たしている。
【０１２１】
４個の分割ハウジング部材６０１〜６０４のうち軸方向他端側（図１０（ａ）の左端側）に配置される分割ハウジング部材６０４には、軸方向一端側（図１０（ａ）の左端側）を向いて開口する凹部６０４ａが形成されている。
【０１２２】
したがって、分割ハウジング部材６０４と仕切り板６０６との間に空間７３が形成されることとなる。この空間７３は、断面円形状空間７１、７２すなわち作動室８１、８２で圧縮された冷媒が吐出される吐出室を構成する。
【０１２３】
シャフト６１は、３個の断面円形状空間７１、７２の非中心部および仕切り板６０５、６０６を貫通している。シャフト６１の両端側部位は、ベアリング６２、６３を介してハウジング６０に回転可能に支持されている。
【０１２４】
分割ハウジング部材６０１には、シャフト６１の一端部（図１０（ａ）の左端部）をシャフト駆動手段（図示せず）に連結するための孔６０１ｃが形成されている。孔６０１ｃの内部には、冷媒漏れを防止するためのリップシール６４が配置されている。
【０１２５】
本例では、車両走行用のエンジンをシャフト駆動手段として用いているので、シャフト６１の一端側には、エンジンからの駆動力が伝達されるプーリ（図示せず）および電磁クラッチ（図示せず）が連結されている。シャフト駆動手段として電動モータを用いてもよい。
【０１２６】
２個の断面円形状空間７１、７２の各々には、シャフト６１に連結された円盤状のロータ（回転部材）９１、９２が配置されている。
【０１２７】
ロータ９１、９２は、外径寸法が断面円形状空間７１、７２の内径寸法より小さくなっているとともに、その中心部がシャフト１１に連結されている。ロータ９１、９２の外径寸法は、シャフト１１の中心と、断面円形状空間７１、７２の内周面のうちシャフト１１から最も近い部位（以下、最近接部と言う。）との間の距離と同一に設定されている。したがって、ロータ９１、９２は、断面円形状空間７１、７２の最近接部に内接しながら回転することができる。本実施形態では、ロータ９１、９２の外形寸法は互いに同じになっている。
【０１２８】
断面円形状空間７１、７２とロータ９１、９２との間には、冷媒を吸入して圧縮する作動室８１、８２が形成される。以下では、説明の便宜上、軸方向一端側の作動室８１を１段目作動室、軸方向他端側の作動室８２を２段目作動室と言う。
【０１２９】
ロータ９１、９２の外周面には、ロータ９１、９２の内側に向かって窪んだ凹部９１ａ、９２ａが形成されている。凹部９１ａ、９２ａは、ロータ９１、９２の軸方向全長に亘って溝状に形成されている。
【０１３０】
凹部９１ａ、９２ａには、板状のベーン（区画部材）９３、９４が摺動可能（出没可能）に挿入されている。凹部９１ａ、９２ａには、ベーン９３、９４を断面円形状空間７１、７２の内周面に向かって付勢するスプリング（図示せず）が配置されている。
【０１３１】
スプリング（図示せず）の付勢力によって、ベーン９３、９４は、ロータ９１、９２の回転位置に応じてロータ９１、９２の外周面から出没して断面円形状空間７１、７２の内周面に当接する。したがって、作動室８１、８２は、ベーン９３、９４によって２つの空間に区画される。
【０１３２】
以下では、説明の便宜上、ベーン９３、９４が断面円形状空間７１、７２の最近接部に当接するときのロータ９１、９２の回転角度を０°と定義する（図１１（ａ）を参照）。本実施形態では、２個のロータ９１、９２は、相互間の回転位相差が均等になるようにシャフト６１に連結されている。すなわち、ロータ９１、９２相互の回転位相差は、３６０°／２＝１８０°に設定されている。
【０１３３】
図１０（ｂ）、（ｃ）に示すように、分割ハウジング部材６０４には、蒸発器４から流出した冷媒（未圧縮冷媒）を吸入する吸入口６５が形成されている。図１０（ｂ）に示すように、分割ハウジング部材６０２には、吸入口から吸入された冷媒を作動室８１に供給する吸入通路６０２ｄが形成されている。
【０１３４】
吸入通路６０２ｄは、内周面６０２ｂに開口している。本例では、吸入通路６０２ｄの配置位置は、ロータ９１の回転角度で表すと約１０〜３０°の所になっている（図１１を参照）。
【０１３５】
図１０（ｃ）に示すように、分割ハウジング部材６０３にも、吸入通路６０２ｄと同様の吸入通路６０３ｄが形成されている。吸入通路６０３ｄの配置位置および形状等は吸入通路６０２ｄと同様である。
【０１３６】
図１０（ａ）、（ｂ）に示すように、仕切り板６０５には、隣り合う作動室８１、８２同士を連通する吐出通路６０５ａが形成されている。本実施形態では、吐出通路６０５ａが３個形成されている。３個の吐出通路６０５ａの配置位置は、ロータ９１、９２の回転角度で表すと約２７０°、約３１０°、約３５０°の所になっている（図１１を参照）。吐出通路６０５ａは、仕切り板６０５の表裏を貫通する円形孔で構成されている。
【０１３７】
吐出通路６０５ａは、ロータ９１、９２によって開閉される。図１１は、吐出通路６０５ａをロータ９１、９２によって開閉する仕組みを説明する説明図であり、ロータ９１、９２が１回転する間の作動を回転角度３０°毎に示している。
【０１３８】
図１２（ａ）は、図１１（ａ）のＦ−Ｆ断面図であり、吐出通路６０５ａがロータ９１、９２によって閉じられている状態を例示している。図１２（ｂ）は、図１１（ｉ）のＧ−Ｇ断面図であり、吐出通路６０５ａがロータ９１、９２によって開かれている状態を例示している。
【０１３９】
ロータ９１には、吐出通路６０５ａを第１作動室８１に連通させるための連通路９１ｂが形成されている。図１２に示すように、連通路９１ｂは、ロータ９１のうち仕切り板６０５側の端面に形成された溝で構成されている。具体的には、連通路９１ｂは、ベーン９３の近傍部位からロータ９１、９２の周方向に円弧状に延びる周方向溝と、周方向溝のうちベーン９３側の端部から径方向外側に向かって延びてロータ９１、９２の外周面に到達する径方向溝とで構成されている。周方向溝は、３個の吐出通路６０５ａのうち隣接する２つの吐出通路６０５ａに同時に重合できる長さを有している。
【０１４０】
同様に、ロータ９２には、吐出通路６０５ａを第２作動室８２に連通させるための連通路９２ｂが、ロータ９１の連通路９２ｂと同形状かつ重合するように形成されている。
【０１４１】
図１１において、ロータ９１、９２は時計回り方向に回転する。以下では、説明の便宜上、ロータ９１、９２の回転方向を単に回転方向と言う。また、ロータ９１の回転角度を１段目の回転角度と言い、ロータ９２の回転角度を２段目の回転角度と言う。
【０１４２】
図１１（ａ）〜（ｈ）に示す１段目の回転角度が０°〜２１０°かつ２段目の回転角度＝１８０°〜３０°の場合には、図１２（ａ）に例示するように吐出通路６０５ａが閉じられる。すなわち、吐出通路６０５ａの両端部がロータ９１、９２によって塞がれる。
【０１４３】
一方、図１１（ｉ）〜（ｌ）に示す１段目の回転角度＝２４０°〜３３０°かつ２段目の回転角度＝６０°〜１５０°の場合には、図１２（ｂ）に例示するように吐出通路６０５ａが開かれる。すなわち、吐出通路１０５ａの両端部がロータ９１、９２の連通路９１ｂ、９２ｂと重合するので、吐出通路６０５ａが第１、第２作動室８１、８２に連通することとなる。
【０１４４】
図１０（ａ）に示す仕切り板６０６には、作動室８２と吐出室７３とを連通する最終吐出通路（図示せず）が形成されている。仕切り板６０６には、最終吐出通路を開閉する吐出弁（図示せず）が配置されている。図１０の例では、吐出弁としてリード弁が用いられており、吐出弁の開度を規制するリテーナ６６が仕切り板６０６に配置されている。吐出室７３の冷媒は、ハウジング６０に形成された吐出口（図示せず）から凝縮器２に向けて吐出される。
【０１４５】
次に、上記構成における作動を説明する。シャフト駆動手段（図示せず）がシャフト６１を回転駆動するとロータ９１、９２が回転する。ロータ９１、９２の回転によって、作動室８１、８２毎に吸入行程と圧縮行程とが繰り返し行われる。
【０１４６】
ここで、吸入行程は、作動室８１、８２が吸入通路６０２ｄ、６０３ｄと連通状態になって、吸入通路６０２ｄ、６０３ｄからの未圧縮冷媒が作動室８１、８２に吸入される行程である。圧縮行程は、作動室８１、８２が吸入通路６０２ｄ、６０３ｄと非連通状態になって、作動室８１、８２において冷媒が圧縮される行程である。
【０１４７】
上述のごとく、作動室８１、８２はベーン９３、９４によって２つの空間に区画される。この２つの空間のうち一方の空間で吸入行程が行われ、他方の空間で圧縮行程が行われる。
【０１４８】
このことを図１１に基づいて具体的に説明する。ここでは１段目作動室８１についてのみ説明するが、２段目作動室８２についても基本的作動は同様である。
【０１４９】
図１１（ｂ）〜（ｌ）に示す１段目の回転角度≠０°のときには、作動室８１に形成される２つの空間のうちベーン９３に対して反回転方向側（反時計回り方向側）に位置する空間で吸入行程が行われ、もう１つの空間、すなわちベーン９３に対して回転方向側（時計回り方向側）に位置する空間で圧縮行程が行われる。
【０１５０】
作動室８１の一方の空間が吸入通路６０２ｄと連通状態になったときに吸入行程が始まる。そして、作動室８１の一方の空間が吸入通路６０２ｄと非連通状態になったときに吸入行程が終了すると同時に圧縮行程が開始される。
【０１５１】
圧縮行程の終了は、図１１（ａ）に示す１段目の回転角度＝０°になったときである。すなわち、１段目の回転角度＝０°のときには、ベーン９３が断面円形状空間７１、７２の内周面の最近接部によってロータ９１の外周面と同一面上まで押し込まれるので、圧縮行程が行われる空間の容積が零になって圧縮行程が終了する。
【０１５２】
このように、作動室８１の２つの空間のうち１つの空間に着目すれば、シャフト６１が２回転する間に吸入行程および圧縮行程が１サイクル行われることとなる。一方、作動室８１全体に着目すれば、吸入行程および圧縮行程は作動室８１の２つの空間で並行して行われるので、シャフト６１が１回転する間に吸入行程および圧縮行程が１回ずつ行われることとなる。
【０１５３】
上述のごとく図１１（ｉ）〜（ｌ）に示す１段目の回転角度が２４０°〜３３０°の場合には吐出通路６０５ａが開かれる。これにより、１段目作動室８１において圧縮された冷媒は、吐出通路６０５ａを通じて、隣り合う２段目作動室８２に吐出される。
【０１５４】
上述のごとく２段目作動室８２では１段目作動室８１に対して回転位相が１８０°遅れているので、吐出通路６０５ａが開かれるときの２段目の回転角度は６０°〜１５０°である。
【０１５５】
このため、２段目作動室８２の２つの空間のうち圧縮行程中の空間（吸入行程完了後で圧縮中の空間）に、１段目作動室８１で圧縮された冷媒が供給される。その結果、２段目作動室８２では、吸入通路６０２ｄから供給された未圧縮冷媒に、１段目作動室８１で圧縮された圧縮冷媒が混合されて圧縮されることとなる。
【０１５６】
そして、２段目作動室８２の内圧が所定圧力以上に達すると、吐出弁（図示せず）が開くので、２段目作動室８２で圧縮された冷媒が吐出室７３に吐出される。
【０１５７】
ここで、２段目の回転角度が１８０°〜３３０°の場合は、１段目作動室４１の回転角度が０°〜１５０°である。すなわち、この場合には１段目作動室８１では圧縮行程が終了して吸入行程になっているので、１段目作動室８１の内圧は２段目作動室８２の内圧よりも低くなっている。
【０１５８】
このとき、図１１（ａ）〜（ｆ）に示すように吐出通路６０５ａは閉じられているので、２段目作動室８２の冷媒が吐出通路６０５ａを通じて１段目作動室８１に逆流してしまうことが防止される。
【０１５９】
図１３（ａ）は、上記作動におけるボア内圧（作動室の２つの空間のうち圧縮行程中の空間の内圧）の変動を示すグラフである。図１３（ａ）の横軸の回転角度は、１段目の回転角度を示している。図１３（ａ）の破線は、比較例として、作動室の総容量が本実施形態と同一かつ作動室が１つのみ（１気筒）のヨークベーン型圧縮機におけるボア内圧の変動を示している。
【０１６０】
上述のごとく作動室８１、８２相互間には１８０°の位相差が設定されているので、各作動室８１、８２で圧縮行程が行われる期間は１８０°ずつずれることとなる。
【０１６１】
したがって、回転角度＝０°〜１８０°では１段目作動室８１のみで冷媒を圧縮し、回転角度＝１８０°〜３６０°では１、２段目作動室８１、８２で冷媒を圧縮し、回転角度＝３６０°〜５４０°では２段目作動室８２のみで冷媒を圧縮することとなる。
【０１６２】
１段目作動室８１のみで冷媒を圧縮する回転角度＝０°〜１８０°では、比較例と同様にボア内圧が上昇する。
【０１６３】
１、２段目作動室８１、８２で冷媒を圧縮する回転角度＝１８０°〜３６０°のうち、回転角度＝１８０°〜２１０°では吐出通路６０５ａがまだ開かれておらず、１段目作動室８１と２段目作動室８２とが隔絶されている。
【０１６４】
このため、１段目作動室８１では、引き続いて比較例と同様にボア内圧が上昇する一方、２段目作動室８２では未圧縮冷媒のみが圧縮されるので２段目作動室８２の内圧が１段目作動室８１の内圧よりも低くなる。
【０１６５】
そして、回転角度＝２１０°〜３６０°では吐出通路６０５ａが開かれることによって、１段目作動室８１の内圧と２段目作動室８２の内圧とが均圧した後に１、２段目作動室８１、８２の内圧が上昇することとなる。このため、比較例と比べてボア内圧の上昇が緩やかになる。
【０１６６】
なお、回転角度＝約３６０°以降でボア内圧の上昇が止まるのは、ボア内圧が吐出弁（図示せず）の開弁圧（所定圧力）に達して吐出弁が開くためである。
【０１６７】
図１３（ａ）から分かるように、本実施形態では圧縮行程が５４０°（３６０°＋１８０°）で完了するので、圧縮行程が３６０°で完了する１気筒の比較例と比べてボア内圧の上昇を緩やかにすることができる。このため、比較例と比べてトルク変動を大幅に低減できるとともに、トルク変動周波数において１次成分を主成分とすることができる。ここで、１次成分とは、回転角度３６０°（ロータが１回転）当たりを１周期として１回発生する成分のことを意味する。
【０１６８】
この効果について詳しく説明する。図１３（ｂ）は、上記作動におけるボア容量（作動室の２つの空間のうち圧縮行程中の空間の容量）の変動を作動室８１、８２毎に示したグラフである。図１３（ｃ）は、上記作動における軸トルクの変動を作動室８１、８２毎に示したグラフである。図１３（ｄ）は、図１３（ｃ）における各作動室８１、８２の軸トルクを合成した合成軸トルクを示したグラフである。
【０１６９】
ここで、軸トルクは、シャフト６１を駆動するために必要なトルクのことであり、ボア容量の変動量およびボア内圧と関係がある。具体的には、ボア容量の変動量およびボア内圧が大きい場合に軸トルクが大きくなる。
【０１７０】
したがって、図１３（ａ）に示すボア内圧、および図１３（ｂ）に示す各作動室８１、８２のボア容量の変動特性から図１３（ｃ）に示す各作動室８１、８２の軸トルクを求めることができ、さらに図１３（ｃ）に示す各作動室４１〜４３の軸トルクを合成することによって図１３（ｄ）に示す合成軸トルクを求めることができる。なお、図１３（ｃ）、（ｄ）の破線は、上記比較例、すなわち作動室の総容量が本実施形態と同一かつ１気筒のヨークベーン型圧縮機における軸トルクを示している。
【０１７１】
本実施形態では、図１３（ｃ）に示すように各作動室８１、８２における軸トルクの変動特性が互いに顕著に異なるので、図１３（ｄ）に示すように合成軸トルクの変動を小さく抑えることができるとともに、合成軸トルクにおいて各作動室８１、８２の圧縮行程毎に大きなピークが発生することを回避して主たるピークの発生を回転角度３６０°につき１回のみに抑えることができる。
【０１７２】
このため、低トルク変動および低変動周波数という従来背反していた特性を両立することができる。そして、低トルク変動を実現することによって、ヨークベーン型圧縮機の作動をスムーズにして振動を低減することができる。また、低変動周波数を実現することによって、エンジンルームに配置される各種補機等との共振を抑制することができる。
【０１７３】
また、本実施形態によると、吐出通路６０５ａは、下流側作動室８２が吸入行程中の場合に閉じられるので、上流側作動室８１から下流側作動室８２に吐出された冷媒が下流側作動室８２の吸入通路６０３ｄに逆流してしまうことを防止できる。
【０１７４】
また、本実施形態によると、吐出通路６０５ａは、上流側作動室８１の内圧が下流側作動室８２の内圧よりも低くなっている場合に閉じられるので、下流側作動室８２の冷媒が吐出通路６０５ａを通じて上流側作動室８１に逆流してしまうことを防止できる。
【０１７５】
しかも、本実施形態によると、吐出通路６０５ａが仕切り板６０６に形成されているとともに、ロータ９１、９２に、吐出通路６０５ａを第１、第２作動室８１、８２に連通させるための連通路９１ｂ、９２ｂが形成されているので、上述のような複雑なタイミングでの吐出通路６０５ａの開閉をロータ９１、９２によって行うことができる。換言すれば、吐出通路６０５ａを閉じる機構をロータ９１、９２によって構成することができる。
【０１７６】
このため、吐出通路６０５ａを閉じるための専用の機構（例えば弁機構）を設ける場合と比べて構成を簡素化でき、ひいては部品点数の削減およびコストの低減を図ることができる。
【０１７７】
特に、本実施形態では、吐出通路６０５ａは、仕切り板６０６を貫通する単純な円形孔で構成され、上流側連通路９１ｂおよび下流側連通路９２ｂは、ロータ９１、９２の端面に形成された溝で構成されているので、吐出通路６０５ａおよび両連通路９１ｂ、９２ｂの加工を容易に行うことができる。
【０１７８】
また、上流側連通路９１ｂおよび下流側連通路９２ｂは、３個の吐出通路６０５ａのうち隣接する２つの吐出通路６０５ａに同時に重合できる長さを有しているので、回転角度＝２１０°〜３６０°の全範囲にわたって吐出通路６０５ａを開き続けることができる。このため、１段目作動室８１で圧縮された冷媒を２段目作動室８２へ安定して吐出することができる。
【０１７９】
また、上流側連通路９１ｂはベーン９３の近傍に形成されているので、１段目作動室８１から２段目作動室８２への冷媒の吐出を、１段目作動室８１の圧縮行程の最後（回転角度：３６０°）まで良好に行うことができる。
【０１８０】
また、本実施形態によると、２個の作動室８１、８２が協働して冷媒を圧縮するので、最終的な冷媒の吐出は２段目の作動室８２から行われ、１段目の作動室８１からは行われない。このため、吐出弁（図示せず）および吐出室７３が１個ずつで済む。したがって、例えば２個（複数個）の作動室が互いに独立して冷媒を圧縮するために吐出弁および吐出室が２個（複数個）ずつ必要になるものと比較して、部品点数の削減によるコスト低減および体格の小型化を図ることができる。
（第６実施形態）
上記第５実施形態では、断面円形状空間７１、７２の容積、すなわち各作動室８１、８２の最大容積が同じになっているが、本第６実施形態では、図１４に示すように、断面円形状空間７１、７２の容積、すなわち各作動室８１、８２の最大容積は、１段目よりも２段目の方が小さくなっている。
【０１８１】
このように、各作動室８１、８２の容積を適宜設定することにより、内圧特性を最適化してトルク変動を更に低減することが可能になる。
（第７実施形態）
上記第５実施形態では、各作動室８１、８２相互間の位相差が均等（１８０°）になっているが、本第７実施形態では、図１５に示すように、各作動室８１、８２相互間の位相差が非均等になっている。
【０１８２】
このように、各作動室８１、８２の位相差を適宜設定することにより、内圧特性を最適化してトルク変動を更に低減することが可能になる。
【０１８３】
因みに、本実施形態における吐出通路６０５ａの開閉は、上記第１実施形態と同様に、ロータ９１、９２によって行うことができる。また、吐出通路６０５ａの配置は、各作動室８１、８２の位相差の設定に応じて適宜変更するのが好ましい。
【０１８４】
（他の実施形態）
なお、上記各実施形態は、吐出通路１０５ａ、１０６ａ、６０５ａの配置および形状の一例を示したものに過ぎず、吐出通路１０５ａ、１０６ａ、６０５ａの配置および形状を種々変形可能である。
【０１８５】
また、上記各実施形態では、吐出通路１０５ａ、１０６ａ、６０５ａをローリングピストン３１〜３３またはロータ９１、９２によって開閉するようになっているが、吐出通路１０５ａ、１０６ａ、６０５ａを弁機構（例えばリード弁や電磁弁等）によって開閉するようにしてもよい。
【０１８６】
例えば、吐出通路をハウジングに形成して吐出通路を弁機構によって開閉するようにしてもよい。また、吐出通路をベーンに形成し、ベーンの出没によって吐出通路が開閉されるようにしてもよい。また、吐出通路をシャフトに形成し、シャフトの回転によって吐出通路が開閉されるようにしてもよい。
【０１８７】
また、上記各実施形態では、内周面１０１ｂ、１０２ｂ、１０３ｂ、６０２ｂ、６０３ｂがハウジング１０、６０によって形成されているが、ハウジングにシリンダブロックを収容し、シリンダブロックに内周面１０１ｂ、１０２ｂ、１０３ｂ、６０２ｂ、６０３ｂを形成するようにしてもよい。
【０１８８】
また、上記第１〜第４実施形態では、本発明を３気筒のローリングピストン型圧縮機に適用した例を示したが、これに限定されることなく、気筒を２個以上有するローリングピストン型圧縮機に本発明を適用可能である。
【０１８９】
また、上記第５〜第７実施形態では、本発明を２気筒のヨークベーン型圧縮機に適用した例を示したが、これに限定されることなく、気筒を３個以上有するヨークベーン型圧縮機にも本発明を適用可能である。
【０１９０】
また、本発明は、ボッシュベーン型圧縮機等の種々の回転型圧縮機に本発明を適用可能である。ここで、ボッシュベーン型圧縮機とは、ロータが断面楕円形状の内周面に内接して回転し、ロータの外周面からベーンが出没する圧縮機のことである。なお、ボッシュベーン型圧縮機においては、内周面の断面形状が厳密な楕円形状でなくてもよく、略楕円状の特殊プロフィール形状になっていてもよい。
【０１９１】
また、上記各実施形態では、車両用冷凍サイクルの冷媒を圧縮する圧縮機に本発明を適用した例を示したが、これに限定されることなく、種々の流体を圧縮する圧縮機に広く本発明を適用可能である。
【符号の説明】
【０１９２】
１０                ハウジング（内周面形成部材）
３１、３２          ローリングピストン（回転部材）
５１、５２          ベーン（区画部材）
４１、４２          作動室
１０１ｂ、１０２ｂ  内周面
１０５              仕切り板（仕切り部）
１０５ａ            吐出通路
１０５ｂ            貫通孔部
１０５ｃ            溝部
【図１】
2011117435.tif 000003
【図２】
2011117435.tif 000004
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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