(57)【要約】【課題】本発明は、鉄筋コンクリート構造物の鉄筋腐食量をアコースティックエミッションを利用して定量的に評価する方法を提供する。【解決手段】鉄筋コンクリート構造物に圧電素子センサーを設置し、前記コンクリート構造物が受ける外部負荷に伴い発生するアコースティックエミッションを検出し、該アコースティックエミッションを処理して得られるピーク周波数ｆが、任意の周波数ｆ１、ｆ２、ｆ３、ｆ４（ｆ１＜ｆ２≦ｆ３＜ｆ４）に対して、ｆ１≦ｆ＜ｆ２を満たすヒット数Ｈｌｏｗと、ｆ３≦ｆ＜ｆ４を満たすヒット数Ｈｈｉｇｈとの比で評価する。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
鉄筋コンクリート構造物に圧電素子センサーを設置し、前記コンクリート構造物が受ける外部負荷に伴い発生するアコースティックエミッションを検出し、該アコースティックエミッションを処理して得られるピーク周波数ｆが、任意の周波数ｆ１、ｆ２、ｆ３、ｆ４（ｆ１＜ｆ２≦ｆ３＜ｆ４）に対して、ｆ１≦ｆ＜ｆ２を満たすヒット数Ｈｌｏｗと、ｆ３≦ｆ＜ｆ４を満たすヒット数Ｈｈｉｇｈとの比で評価することを特徴とするコンクリート構造物の鉄筋腐食量の定量評価方法。
【請求項２】
前記コンクリート構造物の鉄筋腐食量の定量評価方法において、コンクリート構造物内部の鉄筋の腐食レベルが高くなると、低い周波数成分を有すＡＥの発生数が多くなる特徴を採用した請求項１記載のコンクート構造物の鉄筋腐食量の定量評価方法。
【請求項３】
前記コンクリート構造物の鉄筋腐食量の定量評価方法において、鉄筋に直接圧電素子を設置することを特徴とする請求項１、請求項２記載のコンクート構造物の鉄筋腐食量の定量評価方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】  この発明は、コンクリート構造物の鉄筋腐食量をアコースティックエミッション（ＡＥ）を利用して、定量的に評価する方法である。
【背景技術】
【０００２】  鉄筋コンクリート構造物における鉄筋腐食は、構造物の著しい劣化を引き起こすとともに、安全性にも大きな影響を与える。従来、鉄筋コンクリートの鉄筋腐食を評価する非破壊手法として、「自然電位測定」、「分極抵抗測定」、「電気抵抗測定」等があった。この内絶対的な腐食程度を評価する手法は「自然電位測定」であるが、照合電極の種類により電位が変化することや、腐食以外の要因により電位が変化する場合が多く、相当の熟練技術を要する。さらにコンクリート構造物を補修する上での事前調査では、多くの場合、コンクリート表面の目視検査あるいは、打音調査のみ実施しているのが現状である。鉄筋コンクリートの鉄筋腐食の評価にアコースティックエミッション（以下ＡＥと表示する）を適用しようとする試みは、下記先行技術の項に記載等により報告されているが、鉄筋の腐食過程に着目したものが多数を占めるが、鉄筋の劣化期を対象とし、外部負荷を加えたアクティブな条件下での評価を試みた研究成果は報告されてない。
特許文献１の先行技術は、コンクリート構造物に漸増履歴荷重を加えた際に生じるＡＥの発生状況からコンクリート構造物の劣化を判定する構成になっている。
特許文献２の先行技術は、調査対象物の物性に左右されずにＡＥの振幅頻度分布を利用して調査対象の内部破壊を正確に、リアルタイムに検知する構成になっている。
非特許文献１の先行技術には、補修した鉄筋コンクリート供試体に再載荷時にＡＥの発生した荷重と以前に経験した最大荷重の比であるＣＢＩ値を使って、コンクリート構造物の健全性診断を行う方法が開示されている。
非特許文献２の先行技術には、水セメント比の異なる２種類のコンクリート構造物を作成し、塩害試験を実施し、ＡＥの発生挙動と塩分浸透状況を比較することにより、鉄筋腐食の進行過程を早期に定量的に判定する方法が報告されている。
【先行技術文献】
【０００３】
【特許文献１】特許公開平１０−９０２３５  コンクリート構造物の劣化判定方法
【特許文献２】特許公開平７−１３４０６０  ＡＥ音による破壊検知方法及び破壊検知装置
【非特許文献１】ＡＥ法によるコンクリート構造物の健全性診断  非破壊検査第４９巻２号（２０００）
【非特許文献２】ＡＥ法による鉄筋コンクリートの塩害劣化の早期判定法の開発  コンクリート工学年次論文集Ｖｏｌ．２４  Ｎｏ．１  ２００２
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】  上記特許文献１に開示されている先行技術は、任意の時期にコンクリート構造物の劣化を判定する方法であるが、コンクリート構造物全体についてのことが主題であり、内部の鉄筋の腐食に関しては触れられてない。
特許文献２に開示された先行技術は、具体的な対象物は明示されてなく、理論的に内部破壊予測値Ｓを求める方法であるが、実施例が示してなく、理論の適合性に関しては不明である。
非特許文献１に開示された先行技術は、補修した鉄筋コンクリート供試体に再載荷時にＡＥの発生した荷重と以前に経験した最大荷重の比であるＣＢＩ値と、ＡＥ法によるコンクリート構造物の健全性診断を実際の桟橋上に荷重の異なるダンプトラックを走行させて、載荷試験を行いＡＥを発生させ、そのヒット数と変位の関係を使って劣化診断を行う方法である。この方法には、ＣＢＩ値を求めるために以前に経験した最大荷重のデータが必要になる。
非特許文献２に開示された先行技術は、電食実験中にＡＥ計測を行い劣化の時期の判定を試みており、実際のコンクリート構造物に適用した場合の適応性については不明である。
【課題を解決するための手段】
【０００５】本発明は、上記課題を達成するために、コンクリート構造物に圧電素子センサーを設置し、前記コンクリート構造物が受ける外部負荷に伴い発生するＡＥを検出し、該ＡＥを処理して得られるピーク周波数ｆが、任意の周波数ｆ１、ｆ２、ｆ３、ｆ４（ｆ１＜ｆ２≦ｆ３＜ｆ４）に対して、ｆ１≦ｆ＜ｆ２を満たすヒット数Ｈｌｏｗと、ｆ３≦ｆ＜ｆ４を満たすヒット数Ｈｈｉｇｈとの比で評価する方法であり、コンクリート構造物の供試体を４個製作して、３種類の促進腐食試験を実施した後、各供試体に圧電センサーを設置し、載荷試験を行い、載荷試験で発生するＡＥを分析した結果、コンクリート構造物内部の鉄筋の腐食レベルが高くなると、低い周波数成分を有すＡＥの発生数が多くなる特徴を得て本発明を完成させた。
【発明の効果】
【０００６】  この発明の効果として下記の２項目が挙げられる。
１．鉄筋の一部を露出させて、その部分に設置した圧電素子から得られるＡＥの分析により、熟練した技術を要せず、容易に未露出部を含めたコンクリート構造物の鉄筋の腐食レベルを評価できる。
２．コンクリート構造物の補修の必要性の有無の評価もできる。
【図面の簡単な説明】
【０００７】
【図１】  本発明のＡＥの計測システム
【図２】  供試体の形状及び、鉄筋の配置
【図３】  促進腐食試験の概要
【図４】  公知田森式との整合性を示す図
【図５】  圧電素子センサーの設置位置
【図６】  載荷試験の概要
【図７】  載荷試験の結果（荷重−変位曲線）
【図８】  載荷試験の結果（荷重−変位曲線−中央変位０〜５ｍｍの範囲）
【図９】  載荷試験におけるＡＥの最大周波数（変位−周波数、コンクリート表面）
【図１０】  載荷試験におけるＡＥの最大周波数（変位−周波数、鉄筋）
【図１１】  ＡＥのピーク周波数図（基準ＲＣ）
【図１２】  ＡＥのピーク周波数図（鉄筋腐食量３％）
【図１３】  ＡＥのピーク周波数図（鉄筋腐食量１０％）
【図１４】  ＡＥのピーク周波数図（鉄筋腐食量３０％）
【図１５】  鉄筋腐食量とαの関係図
【表１】
コンクリートの配合
【表２】
鉄筋の質量損失と総電流の関係
【表３】
鉄筋腐食量に対するＨｌｏｗ、Ｈｈｉｇｈの値
【発明を実施するための形態】
【０００８】
【実施例】
【０００９】  本発明が得られた試験方法について図１〜図１５、表１〜表３を使って簡単に説明する。【００１０】  本発明のＡＥの計測システムを図１に示す。ＡＥをコンクリート構造物の表面及び、鉄筋に設置した１５０ｋＨｚ共振型のプリアンプ内蔵型センサーにより検出した。機器はＡＭＳＹ−５（Ｖａｌｌｅｎ  Ｓｙｔｅｍ製）ＡＥ計測装置により、ＡＥ特性パラメータと、１ＭＨｚのサンプ  リングレートでＡＥ波形を記録した。【００１１】  試験に使用した４個のＲＣ供試体の形状及び、鉄筋の配置は図２の通りであった。鉄筋はＤ１３（ＳＤ３４５）を使用した。コンクリートの配合は、表１に示す通りであり、セメントにはポルトランドセメント（３．１５ｇ／ｃｍ３）、細骨材には川砂（２．５５ｇ／ｃｍ３），粗骨材には川砂利（最大寸法１５ｍｍ、２．５７ｇ／ｃｍ３）をそれぞれ使用した。化学添加剤には、ＡＥ減水剤を使用し、コンクリートのスランプ及び、空気量はそれぞれ、７．５ｃｍ、２．２％であった。【００１２】  上記の条件で製作した供試体の内３個を図３に示す装置で促進腐食試験を実施した。供試体を３％の塩化ナトリウム水溶液を満たしたコンテナ内の銅板上に載置し、各供試体の鉄筋に０．６Ａ（０．９０７ｍＡ／ｃｍ２）の電流を、それぞれ鉄筋の質量減少がほぼ３％、１０％、３０％腐食レベルになるまで与え続けた。表２に鉄筋の質量損失と総電流の関係を示す。【００１３】  上記表２の鉄筋の質量損失と総電流の関係を、図４の公知の田森式のグラフにプロットするとかなり高い相関が認められ、この促進腐食試験の適合性が確認された。【００１４】  上記促進腐食試験を実施して得られた、３％、１０％、３０％腐食レベルの各供試体及び、促進腐食試験を実施しなかったそれぞれの供試体のコンクリート表面４箇所及び、鉄筋２箇所の図５に示す位置に、圧電素子センサーを６個設置して、図６のように支持し、載荷試験を行った。【００１５】  図７に全ての供試体で得られた荷重−変位曲線を示す。腐食に伴う鉄筋の断面減少により降伏荷重が低下し、それに伴って降伏時の変位もやや減少する傾向を示した。０％と３％では大きな違いは見られないが、１０％、３０％では、腐食レベルの増加に伴い、降伏荷重及び最大荷重が低くなっている。【００１６】  図８は、中央変位が５ｍｍまでの拡大図を示しており、各曲線とも除荷時を除いて示した。いずれも初期ひび割れが発生した荷重は同様であるが、鉄筋とコンクリートの付着劣化に相当する引張硬化域が、わずかに異なる。特に腐食レベル３０％では、鉄筋腐食により引張硬化域の剛性低下が明らかである。これらのことから、腐食レベルの増加に伴い、コンクリート−鉄筋間のすべり効果が増しているものと考えられる。【００１７】  載荷試験により、コンクリート表面及び、鉄筋に設置したセンサーから得られたＡＥ最大周波数と中央変位の関係はそれぞれ図９、図１０のようになった。これらの図の最大周波数はＡＥヒット毎にＦＦＴにより得られた各ヒットの最大周波数を、載荷サイクル毎の全ヒットの平均値として算出した。【００１８】  図９に示すように、コンクリート表面から検出されたＡＥは、載荷サイクル毎における周波数の著しい変化は確認できない。一方、図１０に示すように、鉄筋に設置したセンサーから得られたＡＥは、腐食レベルの増加に伴い、周波数（最大周波数の平均値）は低くなり、腐食レベル３０％で１００ｋＨｚ付近まで低下している。既述のように、高い腐食レベルにおける破壊メカニズムの特徴として、鉄筋−コンクリート間のすべり挙動が考えられる。従って、高い腐食レベルで得られる低い周波数を持つＡＥは、腐食に伴う鉄筋−コンクリート間の付着力低下が引き起こすものと推察する。【００１９】  鉄筋の腐食量変化により１００ｋＨｚ付近にピークを持つＡＥのヒット数も変化していることが確認できた。ＡＥのピーク周波数を載荷試験開始から終了までの全時間領域において観察した結果は、図１１〜図１４に図示するようになった。これらの図から、鉄筋に取付けたセンサーから得たＡＥのプロット集中は、鉄筋の腐食量の増加に伴い、センサーの共振周波数である１５０ｋＨｚ付近から１００ｋＨｚ付近の低い周波数へと移行していることがわかる。【００２０】  鉄筋腐食の増加に伴い低い周波数に移行する現象を数値化するため、次のようなパラメータで比較することにした。α＝Ｈｌｏｗ／Ｈｈｉｇｈ  ここで、Ｈｌｏｗ：周波数８０ｋＨｚ〜１１０ｋＨｚにピークを持つＡＥのヒット数、Ｈｈｉｇｈ：周波数１５０ｋＨｚ〜１８０ｋＨｚにピークを持つＡＥのヒット数  である。計測開始から終了までのすべての時間領域におけるα値を算出した結果が表３である。【００２１】  表３のα値と腐食量の関係をグラフに表示すると図１５のようになる。この図を見ると鉄筋の腐食量とαには極めて強い相関があることがわかる。この結果から、外部負荷が生じている状況において、鉄筋に直接設置したセンサーから得られたα値によって、鉄筋の腐食の程度を概ね３０％以内の範囲で予測することが可能である。【００２２】  コンクリート表面に取付けたセンサーから得た各周波数範囲におけるヒット数及び、α値も、鉄筋に設置したセンサーから得られたＡＥ同様に周波数分析したが図１５に示すように腐食量の影響はほとんど認められなかった。本試験では、微小なクラックにも対応できるよう１５０ｋＨｚ共振型センサーを使用しており、検出範囲が狭いといえる。また、コンクリート−鉄筋間の音響インピーダンス差が大きく、鉄筋のごく近傍で得られたＡＥは入射時にほとんど反射されると考えられ、コンクリート取り付けセンサーから検出されるＡＥは「コンクリート割れ」がその発生原因のほとんどを占めていると考えられる。
【産業上の利用可能性】
【００２３】  コンクリート構造物の鉄筋の一部を露出させて、その部分に設置した圧電素子から得られるＡＥの分析により、熟練した技術を要せず、容易に未露出部を含めたコンクリート構造物の鉄筋の腐食レベルを評価できる。また、コンクリート構造物の補修の必要性の有無の評価もできる。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【手続補正書】
【提出日】平成22年2月24日(2010.2.24)
【手続補正２】
【補正対象書類名】図面
【補正対象項目名】全図
【補正方法】変更
【補正の内容】
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【手続補正３】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００７
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０００７】
【図１】  本発明のＡＥの計測システム
【図２】  供試体の形状及び、鉄筋の配置
【図３】  促進腐食試験の概要
【図４】  公知田森式との整合性を示す図
【図５】  圧電素子センサーの設置位置
【図６】  載荷試験の概要
【図７】  載荷試験の結果（荷重−変位曲線）
【図８】  載荷試験の結果（荷重−変位曲線−中央変位０〜５ｍｍの範囲）
【図９】  載荷試験におけるＡＥの最大周波数（変位−周波数、コンクリート表面）
【図１０】  載荷試験におけるＡＥの最大周波数（変位−周波数、鉄筋）
【図１１】  ＡＥのピーク周波数図（基準ＲＣ）
【図１２】  ＡＥのピーク周波数図（鉄筋腐食量３％）
【図１３】  ＡＥのピーク周波数図（鉄筋腐食量１０％）
【図１４】  ＡＥのピーク周波数図（鉄筋腐食量３０％）
【図１５】  鉄筋腐食量とαの関係図
【図１６】  コンクリートの配合
【図１７】  鉄筋の質量損失と総電流の関係
【図１８】  鉄筋腐食量に対するＨｌｏｗ、Ｈｈｉｇｈの値
【手続補正４】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】０００９
【補正方法】変更
【補正の内容】
【０００９】  本発明が得られた試験方法について図１〜図１８を使って簡単に説明する。
【手続補正５】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１１
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１１】  試験に使用した４個のＲＣ供試体の形状及び、鉄筋の配置は図２の通りであった。鉄筋はＤ１３（ＳＤ３４５）を使用した。コンクリートの配合は、図１６に示す通りであり、セメントにはポルトランドセメント（３．１５ｇ／ｃｍ３）、細骨材には川砂（２．５５ｇ／ｃｍ３），粗骨材には川砂利（最大寸法１５ｍｍ、２．５７ｇ／ｃｍ３）をそれぞれ使用した。化学添加剤には、ＡＥ減水剤を使用し、コンクリートのスランプ及び、空気量はそれぞれ、７．５ｃｍ、２．２％であった。
【手続補正６】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１２
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１２】  上記の条件で製作した供試体の内３個を図３に示す装置で促進腐食試験を実施した。供試体を３％の塩化ナトリウム水溶液を満たしたコンテナ内の銅板上に載置し、各供試体の鉄筋に０．６Ａ（０．９０７ｍＡ／ｃｍ２）の電流を、それぞれ鉄筋の質量減少がほぼ３％、１０％、３０％腐食レベルになるまで与え続けた。図１７に鉄筋の質量損失と総電流の関係を示す。
【手続補正７】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００１３
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００１３】  上記図１７の鉄筋の質量損失と総電流の関係を、図４の公知の田森式のグラフにプロットするとかなり高い相関が認められ、この促進腐食試験の適合性が確認された。
【手続補正８】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２０
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００２０】  鉄筋腐食の増加に伴い低い周波数に移行する現象を数値化するため、次のようなパラメータで比較することにした。α＝Ｈｌｏｗ／Ｈｈｉｇｈ  ここで、Ｈｌｏｗ：周波数８０ｋＨｚ〜１１０ｋＨｚにピークを持つＡＥのヒット数、Ｈｈｉｇｈ：周波数１５０ｋＨｚ〜１８０ｋＨｚにピークを持つＡＥのヒット数  である。計測開始から終了までのすべての時間領域におけるα値を算出した結果が図１８である。
【手続補正９】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】００２１
【補正方法】変更
【補正の内容】
【００２１】  図１８のα値と腐食量の関係をグラフに表示すると図１５のようになる。この図を見ると鉄筋の腐食量とαには極めて強い相関があることがわかる。この結果から、外部負荷が生じている状況において、鉄筋に直接設置したセンサーから得られたα値によって、鉄筋の腐食の程度を概ね３０％以内の範囲で予測することが可能である。