(57)【要約】【課題】常温において、広い周波数域に渡って高い制振性を示す複合制振材シートを提供すること。【解決手段】以下の構成を備えた複合制振材シート。（１）前記複合制振材シートは、エラストマーと、金属扁平粉とを含む。（２）前記金属扁平粉のアスペクト比は、２０以上８０以下である。（３）前記複合制振材シートに含まれる前記金属扁平粉の含有量は、３５ｖｏｌ％以上５５ｖｏｌ％以下である。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
以下の構成を備えた複合制振材シート。
（１）前記複合制振材シートは、エラストマーと、金属扁平粉とを含む。
（２）前記金属扁平粉のアスペクト比は、２０以上８０以下である。
（３）前記複合制振材シートに含まれる前記金属扁平粉の含有量は、３５ｖｏｌ％以上５５ｖｏｌ％以下である。
【請求項２】
前記金属扁平粉は、軟磁性金属材料及びフェライト系ステンレス鋼から選ばれるいずれか１種以上である請求項１に記載の複合制振材シート。
【請求項３】
前記金属扁平粉のアスペクト比は、２５以上７０以下であり、
前記金属扁平粉の含有量は、４０ｖｏｌ％以上５３ｖｏｌ％以下である
請求項１又は２に記載の複合制振材シート。
【請求項４】
以下の構成をさらに備えた請求項１から３までのいずれかに記載の複合制振材シート。
（４）前記金属扁平粉の平均粒径は、１０μｍ以上１００μｍ以下である。
【請求項５】
前記金属扁平粉の平均粒径は、１４μｍ以上６０μｍ以下である請求項４に記載の複合制振材シート。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、複合制振材シートに関し、さらに詳しくは、自動車、電子機器、精密分析器、産業機械、住宅などにおいて発生する振動を吸収するために用いられる複合制振材シートに関する。
【背景技術】
【０００２】
機械や構造物に高い機械的特性（例えば、強度、靱性など）が求められる場合、これらの構成材料には、通常、金属材料が用いられる。しかしながら、金属材料は、他の材料に比べて機械的特性に優れている反面、振動や騒音の発生源となりやすいという問題がある。そのため、振動や騒音の低減が強く求められる機械や構造物には、これらを低減する手段が講じられることが多い。
【０００３】
機械や構造物における振動や騒音を低減する方法としては、
（１）構成材料として、制振性の高い金属材料（いわゆる制振合金）を使用する方法、
（２）構成材料として、一般の金属材料に制振性の高いエラストマー又はその複合材を貼り付けた材料（例えば、制振鋼板）を使用する方法、
（３）構成材料の間に、制振性の高いエラストマー又はその複合材を介在させる方法、
などが知られている。
これらの内、制振性の高いエラストマー又はその複合材を用いる方法は、
（ａ）金属材料が持つ優れた特性を損なうことなく、金属材料に高い制振性を付与することができる、
（ｂ）制振性を付与するために、必ずしも特殊かつ高価な材料を必要としない、
等の利点がある。
そのため、この種の材料に関し、従来から種々の提案がなされている。
【０００４】
例えば、特許文献１には、平均粒径８．２μｍのＦｅ−１３．１％Ｃｒ（ＳＵＳ４１０ステンレス鋼）からなる強磁性粉末と、アクリル酸エステル３５％−メタクリル酸メチル６５％共重合体との複合材料からなり、強磁性粉末の重量配合比が９４％である高剛性制振材が開示されている。
同文献には、
（ａ）ＳＵＳ４１０粉末を含む材料の損失係数は、０．３４（７１３Ｈｚ）〜０．３８（１２５Ｈｚ）である点、及び、
（ｂ）ＳＵＳ４１０粉末に代えてＳＵＳ３１６Ｌ粉末を用いると、損失係数は、０．１７（７８３Ｈｚ）〜０．２４（１４８Ｈｚ）に低下する点、
が記載されている。
【０００５】
また、特許文献２には、２枚のラワン単板の間に、平均フレーク径が１０μｍのマイカを重量配合比１３％で塩化ビニルに配合した制振材を挟み込んだ表面材を備えた防音床が開示されている。
同文献には、フレーク状粉体を合成樹脂でバインドすると、樹脂と粉体の界面付近でずりや摩擦が生じることによって、振動を吸収できる点が記載されている。
【０００６】
さらに、特許文献３には、
（１）ポリ(２−メチルペンタメチレンアゼラミド)：１００重量部に対して、Ｍｎ−Ｚｎ系フェライト：７０重量部を加えて混練し、
（２）混練物を熱プレスによりシート状に成形し、
（３）シートの一方向にのみ磁場をかけて、一方向に磁化する
制振方法が開示されている。
同文献には、シートの磁化方向と振動の伝搬方向を同方向にすると、効率よく振動エネルギーを吸収・減衰できる点が記載されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００７】
【特許文献１】特開平４−２２４３３６号公報
【特許文献２】特開平５−２４８０７５号公報
【特許文献３】特開２００５−２０７５８８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
制振材は使用条件（温度、振幅歪、周波数）により制振性が大きく影響する。大まかに金属（制振合金）は、温度１３０℃以下、振幅歪１．００Ｅ−０４以上、周波数１００Ｈｚ以上で制振性がある。また、エラストマー単体は、常温、振幅歪全域、周波数１００Ｈｚ以下で制振性があると考えられている。一方、エラストマーと金属粉末、無機材料粉末等との複合制振材料は、１００Ｈｚ以上でエラストマーのみからなる制振材料に比べて高い制振性を示す。
複合制振材料で高い制振性を得るためには、粉末充填量を多くする必要があるが、粉末量が過剰になると、厚さを薄くするのが困難となり、あるいは、硬さ及び伸びが損なわれてしまう。現在、実用化されているエラストマーとマイカの複合制振材料の場合は、周波数１００〜１０００Ｈｚ範囲における内部摩擦Ｑ-1（損失係数と同義）が０．１であり、制振性は不十分である。
【０００９】
本発明が解決しようとする課題は、常温において、広い周波数域に渡って高い制振性を有する複合制振材シートを提供することにある。
また、本発明が解決しようとする他の課題は、振幅歪１．００Ｅ−０５〜１．００Ｅ−０３かつ周波数１００〜３０００Ｈｚの域に渡り高い制振性を有する複合制振材シートを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
上記課題を解決するために本発明に係る複合制振材シートは、以下の構成を備えていることを要旨とする。
（１）前記複合制振材シートは、エラストマーと、金属扁平粉とを含む。
（２）前記金属扁平粉のアスペクト比は、２０以上８０以下である。
（３）前記複合制振材シートに含まれる前記金属扁平粉の含有量は、３５ｖｏｌ％以上５５ｖｏｌ％以下である。
【発明の効果】
【００１１】
エラストマーに添加する粉末として、金属扁平粉を用いると、球状粉末や無機材料粉末を用いた場合に比べて高い制振性が得られる。また、エラストマー及び金属扁平粉の材質、金属扁平粉の充填量等を最適化すると、広い周波数域に渡って高い制振性を示す。
これは、
（１）シート内の振動波が金属扁平粉末の表面で反射される確率が高くなり、振動波がエラストマーの振動吸収源まで伝搬する距離・時間が短くなるため、
（２）エラストマーと金属扁平粉とを混練し、混練物をシート状に成形する際に、金属扁平粉が破砕されることがなく、シート内の金属扁平粉が振動吸収源として有効に機能するため、及び、
（３）金属扁平粉は無機材料粉末より比重が高く、重量効果で制振性が大きいため、
と考えられる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】複合制振材シートの内部摩擦発生機構を説明する概念図である。
【図２】各種制振材シートの内部摩擦の振幅歪依存性を示す図である。
【図３】各種制振材シートの内部摩擦の周波数依存性を示す図である。
【図４】複合制振材シートの内部摩擦に及ぼす金属扁平粉のアスペクト比の影響を示す図である。
【図５】複合制振材シートの内部摩擦に及ぼす金属扁平粉の含有量及びエラストマー組成の影響を示す図である。
【図６】複合制振材シートの内部摩擦に及ぼす金属扁平粉の含有量及び金属扁平粉組成の影響を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下に、本発明の一実施の形態について詳細に説明する。
［１．  複合制振材シート］
本発明に係る複合制振材シートは、エラストマーと金属扁平粉とを含む。
【００１４】
［１．１．  エラストマー］
エラストマーとは、常温付近で弾性を示す高分子材料をいう。エラストマーは、一般に、熱硬化性エラストマーと熱可塑性エラストマーに大別される。本発明において、エラストマーの種類は、特に限定されるものではなく、金属扁平粉との均一混練及び混練物のシート成形が可能であり、使用温度域において十分な弾性を示す材料であれば良い。
エラストマーとしては、具体的には、以下のようなものがある。
（１）ブタジエン・アクリロニトリル共重合体（ＮＢＲ）、塩素化ポリエチレン（ＣＰＥ）、エチレン・プロピレンゴム（ＥＰＤＭ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、アクリルゴム（ＡＣＭ）などの加硫ゴム。
（２）ウレタンゴム、シリコーンゴム、フッ素ゴムなどの熱硬化性樹脂系エラストマー。
（３）ポリプロピレン、ポリスチレン、ポリカーボネートなどの熱可塑性エラストマー。
複合制振材シートは、上述したいずれか１種のエラストマーを含んでいても良く、あるいは、２種以上を含んでいても良い。
【００１５】
これらの中でも、ＮＢＲ、ＣＰＥ、ＥＰＤＭ、ＩＩＲ、及び、ＡＣＭは、複合制振材シートに用いられるエラストマーとして好適である。これらの材料は、いずれも汎用素材であり、金属充填性と耐候性に優れている。
【００１６】
［１．２．  金属扁平粉］
［１．２．１．  組成］
本発明において、金属扁平粉の組成は、特に限定されるものではなく、種々の金属材料を用いることができる。また、金属扁平粉は、磁性材料であっても良く、あるいは、非磁性材料であっても良い。
金属扁平粉の材料としては、具体的には、以下のようなものがある。
（１）Ｆｅ−９．５Ｓｉ−５．８Ａｌ、Ｆｅ−８Ｓｉ−２Ｃｒなどの軟磁性金属材料。
（２）Ｆｅ−１１〜１８％Ｃｒ（例えば、Ｆｅ−１３Ｃｒ、Ｆｅ−１７Ｃｒ）などのフェライト系ステンレス鋼（軟磁性材料であるものも含む）。
（３）Ｎｉ、Ｃｕ、Ｍｎ−Ｃｕなど。
複合制振材シートは、上述したいずれか１種の金属扁平粉を含んでいても良く、あるいは、２種以上を含んでいても良い。
【００１７】
これらの中でも、軟磁性金属材料及びフェライト系ステンレス鋼は、複合制振材シートに用いられる金属扁平粉として特に好適である。
これは、軟磁性金属材料及びフェライト系ステンレス鋼は、いずれもある程度の耐食性を有し、しかも扁平加工が容易であるためである。
【００１８】
［１．２．２．  アスペクト比］
金属扁平粉のアスペクト比は、複合制振材シートの特性や製造性に影響を及ぼす。一般に、金属扁平粉のアスペクト比が小さくなるほど、制振性が低下する。高い制振性を得るためには、金属扁平粉のアスペクト比は、２０以上である必要がある。金属扁平粉のアスペクト比は、さらに好ましくは２５以上、さらに好ましくは３０以上、さらに好ましくは３５以上である。
一方、金属扁平粉のアスペクト比が大きくなりすぎると、エラストマーとの均一な混練及びシート化が困難となる。従って、金属扁平粉のアスペクト比は、８０以下である必要がある。金属扁平粉のアスペクト比は、さらに好ましくは７０以下、さらに好ましくは６５以下である。
【００１９】
ここで、「金属扁平粉のアスペクト比」とは、
（１）レーザー回折・散乱式粒度分布測定装置により平均粒径（Ｄ50）を求め、
（２）走査型電子顕微鏡又は光学顕微鏡によりｎ個（好ましくは、１０個以上）の扁平粉の厚さ（ｈi）を測定し、扁平粉の平均厚さ（Σｈi／ｎ）を算出し、
（３）平均粒径（Ｄ50）を平均厚さ（Σｈi／ｎ）で割る、
ことにより得られる値をいう。
【００２０】
［１．２．３．  平均粒径］
金属扁平粉の平均粒径は、特に限定されるものではなく、目的に応じて最適な値を選択することができる。一般に、金属扁平粉の平均粒径が小さくなるほど、制振性が低下する。高い制振性を得るためには、扁平粉の平均粒径は、１０μｍ以上が好ましい。金属扁平粉の平均粒径は、さらに好ましくは１４μｍ以上である。
一方、金属扁平粉の平均粒径が大きくなりすぎると、かえって制振性が低下したり、あるいは、エラストマーとの均一な混練が困難となる場合がある。従って、金属扁平粉の平均粒径は、１００μｍ以下が好ましい。金属扁平粉の平均粒径は、さらに好ましくは６０μｍ以下である。
ここで、「金属扁平粉の平均粒径」とは、レーザー回折・散乱式粒度分布測定装置により求められる平均粒径（Ｄ50）を言う。
【００２１】
［１．２．４．  含有量］
金属扁平粉の含有量は、複合制振材シートの特性や製造性に影響を及ぼす。一般に、金属扁平粉の含有量が少なくなるほど、制振性が低下する。高い制振性を得るためには、金属扁平粉の含有量は、３５ｖｏｌ％以上である必要がある。金属扁平粉の含有量は、さらに好ましくは４０ｖｏｌ％以上、さらに好ましくは４５ｖｏｌ％以上である。
一方、金属扁平粉の含有量が過剰になると、エラストマーとの均一な混練及びシート化が困難となる。従って、金属扁平粉の含有量は、５５ｖｏｌ％以下である必要がある。金属扁平粉の含有量は、さらに好ましくは５３ｖｏｌ％以下、さらに好ましくは５２．５ｖｏｌ％以下である。
ここで、金属扁平粉の含有量とは、エラストマーの体積（ＶE）と金属扁平粉の体積（ＶM）の和に対する金属扁平粉の体積の割合（＝ＶM×１００／(ＶM＋ＶE)）をいう。
複合制振材料が、後述する「その他の成分」を含むときは、上式の「エラストマーの体積」とは、その他の成分を含むエラストマー配合物の体積をいう。
【００２２】
［１．２．５．  配向度］
本発明に係る複合制振材シートは、後述するようにエラストマーと金属扁平粉との混練物をシート状に成形することにより製造することができる。この時、成形方法として、ロール圧延法などの一方向に強く圧縮する成形方法を用いると、金属扁平粉は、面積の最も広い面（基底面）が加圧方向に対してほぼ垂直になるように配向する。高い制振性を得るためには、金属扁平粉の配向度は高いほど良い。
【００２３】
［１．３．  その他の成分］
本発明に係る複合制振材シートは、エラストマーと金属扁平粉のみからなるものでも良く、あるいは、それ以外の成分を含んでいても良い。但し、制振性や製造性に悪影響を与える成分は、少ないほど良い。
その他の成分としては、例えば、酸化防止剤、加硫剤、加硫促進剤、充填剤（炭酸カルシウム）、加硫促進助剤、潤滑剤などがある。
【００２４】
［２．  複合制振材シートの製造方法］
本発明に係る複合制振材シートは、金属扁平粉とエラストマーとを混練し、混練物をシート状に成形することにより得られる。
【００２５】
［２．１．  金属扁平粉の製造］
金属扁平粉は、所定の粒径を有する金属粉をアトライター又はボールミルを用いて扁平化処理することにより製造することができる。金属扁平粉の粒径及びアスペクト比は、出発原料の粒径、攪拌羽根又はポットの回転数及び回転時間、ボールの直径及び充填量、原料の充填量等により制御することができる。一般に、扁平化処理条件が高負荷になるほど、金属粉が一方向に強く圧縮されるので、アスペクト比の大きな金属粉が得られる。
扁平化処理に供する金属粉の製造方法は、特に限定されるものではなく、種々の方法により製造することができる。金属粉の製造方法としては、スタンプ粉砕、アトマイズ法などがあり、アトマイズ法が好適である。金属粉をアトマイズ法により製造する場合、金属粉の粒径は、アトマイズ条件により制御することができる。
【００２６】
［２．２．  混練］
金属扁平粉とエラストマーの混練方法は、特に限定されるものではなく、種々の方法を用いることができる。
混練方法としては、具体的には、
（１）熱ロール、バンバリーミキサー、ヘンシェルミキサー、二軸混練機、押出機などの混練機を用いて、金属扁平粉とエラストマーとを混練する方法、
（２）エラストマーを溶剤に溶解させ、溶液に金属扁平粉を加えて混合し、溶剤を除去する方法、
（３）エラストマーを溶剤に溶解させ、溶液に金属扁平粉を加えて混合する方法、
などがある。
【００２７】
［２．３．  シート成形］
混練物をシート状に成形する方法は、特に限定されるものではなく、種々の方法を用いることができる。成形方法としては、ロール圧延法、射出成形法、押出成形法、プレス成形法、カレンダー成形法、塗工法などがある。特に、ロール圧延法は、金属扁平粉の配向度が高いシートが得られるので、シート成形法として好適である。
ロール圧延法によるシート成形は、通常、
（１）一次加工圧延機を用いて混練物を所定の幅及び厚さを有する１次シートに成形（分出し圧延）し、
（２）二次加工圧延機を用いて、１次シートを目的とする厚さを有するシートに成形する
ことにより行われる。
二次加工圧延においては、通常、シートを圧延ロールに複数回通過させる。この時、１次シートに含まれる金属扁平粉の基底面が加圧方向に対してほぼ垂直になるように配向する。また、二次加工圧延時の圧下率が大きくなるほど、金属扁平粉の配向度が高くなる。
【００２８】
［２．４．  切断］
得られたシートは、所定の形状に切断され、各種の用途に用いられる。切断方法は、特に限定されるものではなく、種々の方法を用いることができる。切断方法としては、具体的には、プレス切断法などがある。
【００２９】
［３．  複合制振材シートの作用］
図１に、複合制振材シートの内部摩擦発生機構の模式図を示す。エラストマーが高い制振性を示すのは、エラストマー内の振動吸収源（例えば、架橋密度差など）が振動エネルギーを吸収するためと考えられている。このようなエラストマーに扁平粉を充填すると、シート内を伝達する振動波の一部が扁平粉で反射される。
しかしながら、扁平粉のアスペクト比が相対的に小さいと、図１下図に示すように、振動波が扁平粉で反射される確率が低い。そのため、振動波がエラストマーの振動吸収源まで伝搬する距離・時間が長くなり、高い制振性は得られない。
これに対し、扁平粉のアスペクト比が相対的に大きいと、図１上図に示すように、振動波が扁平粉で反射される確率が高くなる。そのため、振動波がエラストマーの振動吸収源まで伝搬する距離・時間が短くなり、高い制振性が得られる。
【００３０】
また、このような複合制振材シートは、通常、エラストマーと扁平粉とを混練し、混練物を圧延機等を用いてシート状に成形することにより製造されている。しかしながら、扁平粉として、マイカのような無機材料粉末を用いると、混練・成形時に無機材料粉末が破砕されやすくなる。そのため、振動波が無機材料粉末で反射される確率が低くなり、高い制振性は得られない。
これに対し、扁平粉として金属扁平粉を用いると、混練・成形時に粉末が破砕されることが無く、シート成形後においても高いアスペクト比を維持することができる。そのため、振動波が金属扁平粉で反射される確率が高くなり、高い制振性が得られる。
【００３１】
また、金属扁平粉は、一般に、無機材料からなる扁平粉に比べて比重が大きい。比重と内部摩擦には相関があり、一般に、比重の大きい材料ほど内部摩擦が大きくなる。そのため、金属扁平粉を含む複合制振材シートは、無機材料からなる扁平粉を含むシートに比べて、高い制振性を示す。
さらに、エラストマーや金属扁平粉の材質、金属扁平粉の含有量等を最適化すると、広い周波数域に渡って高い制振性を示す。また、高い制振性を得るために、特殊かつ高価な材料を用いる必要がなく、工業的に大量生産可能な金属扁平粉を使用することができる。そのため、本発明によれば、安価な複合制振材料を提供することができる。
【実施例】
【００３２】
（実施例１、比較例１〜２）
［１．  試料の作製］
［１．１．  金属扁平粉含有複合制振材シート（実施例１）］
溶湯アトマイズ法により、金属粉末を製造した。金属粉末には、Ｆｅ−１３Ｃｒ又はＦｅ−９．５Ｓｉ−５．８Ａｌを用いた。これらの金属粉末をアトライターを用いて扁平化処理し、アスペクト比の異なる種々の扁平粉を得た。
得られた金属扁平粉とエラストマーとを所定の比率で秤量し、配合物を加圧ニーダーにて均一に混練した。さらに、ロール圧延法を用いて、混練物を厚さ１ｍｍのシートに成形した。エラストマーには、ＮＢＲ又はＣＰＥを用いた。
［１．２．  マイカ含有複合制振材シート（比較例１）］
市販のマイカ含有複合制振材シート（三菱ガス化学（株）製、ネオフェード（登録商標））をそのまま試験に供した。
［１．３．  制振材シート（比較例２）］
エラストマーのみからなる制振材シート（ＪＩＳ  Ｋ６３８０  ＢＧＣ６３５１相当のＮＢＲ）をそのまま試験に供した。
【００３３】
［２．  試験方法］
［２．１．  内部摩擦］
中央加振法（ＪＩＳ  Ｇ  ０６０２準拠）により内部摩擦を測定した。測定手順は、以下の通りである。
（１）幅１０ｍｍ×長さ２００ｍｍの制振材サンプルをアルミ合金板（厚さ１ｍｍ×幅１０ｍｍ×長さ２００ｍｍ）に接着剤で貼り付ける。
（２）上記サンプル中央を、インピーダンスヘッドを介して電動加振器に取り付ける。
（３）電動加振器よりサンプルに振動を与え、加重と加速度を測定し、機械インピーダンスの共振、反共振曲線を得る。
（４）共振周波数において振幅歪が１．００Ｅ−６〜１．００Ｅ−０３の振動減衰波形を測定する。
（５）得られた減衰波形をフーリエ変換することにより周波数分布を求める。ピーク高さが半分となる周波数範囲Δｆとピーク周波数ｆ0を用いて、次の計算式から内部摩擦Ｑ-1を求める。
Ｑ-1＝Δｆ／１．７３２×ｆ0
【００３４】
［２．２．  タップ密度］
シリンダーに所定重量の金属扁平粉を入れ、タップ密度試験装置にて、１０００回タップ後の金属扁平粉の体積を求めた。タップ後の体積及び粉末重量から、次式によりタップ密度を算出した。
タップ密度＝タップ後の体積／粉末重量
［２．３．  平均粒径］
レーザー回折・散乱式粒度分布装置を用いて、金属扁平粉の平均粒径（Ｄ50）を測定した。
［２．４．  アスペクト比］
走査型電子顕微鏡又は光学顕微鏡により２０個の金属扁平粉の厚さを測定し、平均厚さを算出した。金属扁平粉の平均粒径及び平均厚さから、次式によりアスペクト比を算出した。
アスペクト比＝平均粒径／平均厚さ
【００３５】
［３．  結果］
表１及び図２〜６に、結果を示す。なお、表１には、各シートの組成も併せて示した。表１及び図２〜６より、以下のことがわかる。
（１）マイカ含有複合制振材シート（試料Ｎｏ．１６）及びエラストマーのみからなる制振材シート（試料Ｎｏ．１７）は、振幅歪及び周波数によらず、内部摩擦Ｑ-1は、約０．１０以下である。これに対し、Ｆｅ−１３Ｃｒ金属扁平粉を５２ｖｏｌ％含む複合制振材シート（試料Ｎｏ．１）は、振幅歪及び周波数によらず、内部摩擦Ｑ-1は、約０．２０を超える（図２、３参照）。
（２）５２ｖｏｌ％（７５ｗｔ％）の金属扁平粉を含むＮＢＲ複合材（試料Ｎｏ．１〜５）において、金属扁平粉のアスペクト比が２０以上になると、内部摩擦Ｑ-1は０．１５を超える。また、金属扁平粉のアスペクト比が２５以上になると、内部摩擦Ｑ-1は０．２０以上になる。さらに、金属扁平粉のアスペクト比が３０以上になると、内部摩擦Ｑ-1は０．２２以上になる（図４参照）。
【００３６】
（３）ＮＢＲ複合材（試料Ｎｏ．６〜８）及びＣＰＥ複合材（試料Ｎｏ．９〜１２）のいずれも、金属扁平粉の含有量が３５ｖｏｌ％以上の領域においては、金属扁平粉の含有量が多くなるほど、内部摩擦Ｑ-1は大きくなる（図５参照）。
（４）Ｆｅ−１３Ｃｒを含むＮＢＲ複合材（試料Ｎｏ．１、７）及びＦｅ−９．５Ｓｉ−５．８Ａｌを含むＮＢＲ複合材（試料Ｎｏ．１３〜１４）のいずれも、金属扁平粉の含有量が５０ｗｔ％（３２〜３５ｖｏｌ％に相当）以上の領域においては、金属扁平粉の含有量が多くなるほど、内部摩擦Ｑ-1は大きくなる（図６参照）。
【００３７】
【表１】
2011133087.tif 000003
【００３８】
以上、本発明の実施の形態について詳細に説明したが、本発明は上記実施の形態に何ら限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲内で種々の改変が可能である。
【産業上の利用可能性】
【００３９】
本発明に係る複合制振材シートは、自動車、電子機器、精密分析器、産業機械、住宅などにおいて発生する振動を吸収するための制振材として使用することができる。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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