(57)【要約】【課題】圧縮機構（20）の吐出口に残留する高圧ガスの再膨張により発生する振動や騒音を簡単な構成で低減する。【解決手段】高圧ドーム式の回転式圧縮機（1）において、吐出ポート（21b）の内部へ油を供給する油供給経路（40）を設ける。【選択図】図２
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ケーシング（10）と、該ケーシング（10）内に設けられてシリンダ室（25）でガスを圧縮する圧縮機構（20）とを備え、該圧縮機構（20）には、吐出過程中に開放される一方で該吐出過程の終了時から次の圧縮過程の間に閉鎖される吐出弁（28a）が装着された吐出ポート（21b）が設けられ、該吐出ポート（21b）から吐出過程中に吐出された高圧ガスがケーシング（10）内の空間を介して該ケーシング（10）の外部へ吐出される高圧ドーム式の回転式圧縮機であって、
上記ケーシング（10）の底部に貯留する潤滑油を、上記吐出過程の途中から上記圧縮過程の開始の間に、上記吐出ポート（21b）の内部へを供給する油供給経路（40）を備えていることを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項２】
請求項１において、
上記油供給経路（40）は、上記吐出過程の途中から吐出過程の終了までの間に上記吐出ポート（21b）の内部へ油を供給するように構成されていることを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項３】
請求項１において、
上記油供給経路（40）は、上記吐出過程の終了から圧縮過程の開始の間に上記吐出ポート（21b）の内部へ油を供給するように構成されていることを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項４】
請求項１において、
上記圧縮機構（20）の動作の１サイクルが３６０°の回転動作により行われるように構成され、
上記圧縮機構（20）における吐出過程の終了位置と圧縮過程の開始位置の間の位置を回転動作の基準位置とし、その基準位置の回転角度を０°とすると、
上記油供給経路（40）は、回転角度が３１５°と４５°の間の範囲で上記吐出ポート（21b）の内部へ油を供給するように構成されていることを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項５】
請求項１から４の何れか１つにおいて、
上記油供給経路（40）は、上記ケーシング（10）内に設けられている油溜まり（14）から上記吐出ポート（21b）へ油を供給するように該油溜まり（14）と吐出ポート（21b）に連通する油供給用直通経路（40A）を備えていることを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項６】
請求項５において、
上記油溜まりに貯留した油を上記圧縮機構の回転動作に連動して撹拌する油撹拌機構（50）が設けられていることを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項７】
請求項１から６の何れか１つにおいて、
上記圧縮機構（20）は、偏心部（33b）を有するクランク軸（33）の回転動作によりピストン（26）がシリンダ（21）内で上記シリンダ室（25）の内周面に沿って旋回運動をする旋回式圧縮機構（20）により構成され、
上記油供給経路（40）は、上記クランク軸（33）の偏心部（33b）に形成されるとともに油が導入される凹部（42）を備え、上記吐出ポート（21b）の内部へ油を供給する角度範囲で、該凹部（42）が上記圧縮機構（20）の吐出ポート（21b）と連通するように構成されていることを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項８】
請求項７において、
上記吐出ポート（21b）は、上記吐出ポート（21b）の内部へ油を供給する角度範囲で上記凹部（42）と一部分が重なる位置に上記圧縮機構（20）に形成された貫通孔により構成されていることを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項９】
請求項７において、
上記吐出ポート（21b）は、上記凹部（42）の旋回軌道から径方向外側へ外れた位置に形成された貫通孔により形成され、
上記ピストン（26）の端面には、上記吐出ポート（21b）と上記凹部（42）とを上記吐出ポート（21b）の内部へ油を供給する角度範囲で連通させる切り欠き（43）が形成されていることを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項１０】
請求項７において、
上記吐出ポート（21b）は、上記凹部（42）の旋回軌道から径方向外側へ外れた位置に形成された貫通孔により形成され、
上記吐出ポート（21b）には、該吐出ポート（21b）と上記凹部（42）とを上記吐出ポート（21b）の内部へ油を供給する角度範囲で連通させる切り欠き（44）が形成されていることを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項１１】
請求項１から４の何れか１つにおいて、
上記油供給経路（40）は、上記ケーシング（10）内に設けられている油溜まり（14）から圧縮機構（20）の内部を介して上記吐出ポート（21b）へ油を供給する油供給用間接経路（40B）を備えていることを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項１２】
請求項１１において、
上記油溜まり（14）に貯留した油を、上記圧縮機構（20）の回転動作に連動して撹拌する油撹拌機構（50）が設けられていることを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項１３】
請求項１１において、
上記圧縮機構（20）は、該圧縮機構（20）の摺動面に供給される油を、圧縮過程から吐出過程の間の所定の角度範囲で上記シリンダ室（25）に導入するように、該角度範囲で一端が上記摺動面側に開口するとともに他端がシリンダ室（25）に開口する連通溝（45）を備えていることを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項１４】
請求項１１において、
上記圧縮機構（20）は、上記油溜まり（14）からシリンダ室（25）へ導入された油を一時的に貯留するようにシリンダ室（25）の内壁面に形成された油貯留凹部（46）を備えていることを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項１５】
請求項１４において、
上記圧縮機構（20）は、偏心部（33b）を有するクランク軸（33）の回転動作によりピストン（26）がシリンダ（21）内で上記シリンダ室（25）の内周面に沿って旋回運動をするとともに、吸入ポート（21a）と吐出ポート（21b）を有する旋回式圧縮機構（20）により構成され、
上記油貯留凹部（46）は、上記シリンダ室（25）の軸方向端面においてピストン（26）で開閉される位置に形成されるとともに、吐出過程終了から圧縮過程開始のタイミングでピストン（26）の端面から開放され、吐出過程が開始される前にピストン（26）の端面に覆われ、吐出過程中に上記クランク軸（33）とピストン（26）の摺動面と連通するように構成されていることを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項１６】
請求項１１において、
上記圧縮機構（20）のシリンダ（21）には、ケーシング（10）内の油溜まり（14）と圧縮機構（20）のシリンダ室（25）とを連通する油導入孔（47）が形成されていることを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項１７】
請求項１１において、
上記圧縮機構（20）は、ピストン（26）とブレード（26b）とが一体的に形成された揺動ピストン（26）を有し、圧縮機構（20）の吸入ポート（21a）と吐出ポート（21b）が該ブレード（26b）を挟んで両側に配置されたスイング圧縮機により構成され、
上記ブレード（26b）には、上記吐出ポート（21b）側の側面に、該ブレード（26b）の背面に形成される背圧室からシリンダ室（25）へ連通するスリット（48）が形成されていることを特徴とする回転式圧縮機。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、回転式圧縮機に関し、特に、シリンダ室でガスを圧縮する圧縮機構の吐出ポート内に吐出過程完了時に残留した高圧ガスが次の圧縮過程の時にシリンダ室内に戻って再膨張することにより発生する振動や騒音を低減する技術に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、例えばシリンダ室がブレードにより低圧室と高圧室に区画された回転式圧縮機においては、圧縮機構の動作に伴って低圧室が高圧室に切り換わるとともに高圧室が低圧室に切り換わりながら、低圧室での吸入過程と、高圧室での圧縮過程と吐出過程とが同時に行われて、低圧ガスの圧縮と高圧ガスの吐出とが行われる。この回転式圧縮機では、吐出過程完了時に吐出ポート内に残留した高圧ガスが、次の圧縮過程の開始時に低圧になっているシリンダ室に戻って再膨張することにより、吐出ポート付近で大きな圧力脈動が励起される。そこで、この圧力脈動に伴って発生する振動や騒音を抑える機構を備えたものが提案されている（例えば特許文献１参照）。
【０００３】
特許文献１の回転式圧縮機では、圧縮機構の吸入ポートがピストンにより閉鎖される吸入閉じ切り以後のタイミングで、シリンダ室に開口した高圧通路から高圧流体をシリンダ室に注入する高圧流体注入機構が設けられている。
【０００４】
そして、この特許文献１の圧縮機では、密閉状に形成されたシリンダ室内で再膨張により高周波脈動が生じているガスに高圧流体（高圧油）をぶつけることにより、高周波脈動と高圧圧力とを干渉させて、高周波脈動を抑制する高圧流体注入機構を設けている。このことにより、高周波脈動に起因して生じる振動や騒音を低減するようにしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平８−２１９０５１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかし、特許文献１の圧縮機では、高圧流体注入機構が、密閉されたシリンダ室に常に開口しているので、給油量を絞りにくく、吸入閉じ切り直後の低圧のシリンダ室に高圧の油が入りすぎるおそれがあった。これは、上記構成だと差圧の影響を受けやすいためである。
【０００７】
本発明は、このような問題点に鑑みて創案されたものであり、その目的は、吐出過程完了時に圧縮機構の吐出ポートに残留する高圧ガスが、次の圧縮過程の開始時に低圧になっているシリンダ室で再膨張することにより発生する振動や騒音を防止し、かつシリンダ室へ油が入りすぎるのも防止できるようにすることである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
第１の発明は、ケーシング（10）と、該ケーシング（10）内に設けられてシリンダ室（25）でガスを圧縮する圧縮機構（20）とを備え、該圧縮機構（20）には、吐出過程中に開放される一方で該吐出過程の終了時から次の圧縮過程の間に閉鎖される吐出弁（28a）が装着された吐出ポート（21b）が設けられ、該吐出ポート（21b）から吐出過程中に吐出された高圧ガスがケーシング（10）内の空間を介して該ケーシング（10）の外部へ吐出される高圧ドーム式の回転式圧縮機を前提としている。
【０００９】
そして、この回転式圧縮機は、上記ケーシング（10）の底部に貯留する潤滑油を、上記吐出過程の途中から上記圧縮過程の開始の間に、上記吐出ポート（21b）の内部へを供給する油供給経路（40）を備えていることを特徴としている。
【００１０】
この第１の発明では、圧縮機構（20）が動作することにより、低圧ガスが圧縮されて高圧ガスになる。そして、吐出過程中に圧縮機構（20）の吐出ポート（21b）から圧縮機のケーシング（10）内に吐出されて該ケーシング（10）内の空間に充満した高圧ガスが、該ケーシング（10）から外部へ流出する。この回転式圧縮機を冷媒が循環する冷凍サイクルの圧縮行程に用いる場合には、冷媒は、凝縮行程、膨張行程、及び蒸発行程を経た後に、再び圧縮機構（20）に吸入されて圧縮される。
【００１１】
回転式圧縮機では、圧縮機構（20）の動作中に、シリンダ室（25）の容積が拡大する動作と縮小する動作が繰り返される。そして、シリンダ室（25）の容積が拡大するときに冷媒が吸入され、シリンダ室（25）の容積が縮小するときに冷媒が圧縮されて吐出される。ここで、本発明では圧縮機構（20）の動作中における吐出過程の途中から圧縮過程の開始までの間に、吐出ポート（21b）へ油が供給される。そして、圧縮機構（20）の吐出過程が終了するときには吐出ポート（21b）が吐出弁（28a）で閉鎖されるので、圧縮過程が始まるまでには該吐出ポート（21b）内には油が残った状態になっている。そのため、次に圧縮過程が開始されるときには吐出ポート（21b）内の油がシリンダ室（25）に流入する。したがって、シリンダ室（25）が低圧になって圧縮過程が始まっても油は膨張しないので、脈動の発生が抑えられる。
【００１２】
第２の発明は、第１の発明において、上記油供給経路（40）が、上記吐出過程の途中から吐出過程の終了までの間に上記吐出ポート（21b）の内部へ油を供給するように構成されていることを特徴としている。
【００１３】
この第２の発明では、吐出過程が終了するときには吐出ポート（21b）内に油が入った状態になる。そのため、次に圧縮過程が開始されるときには吐出ポート（21b）内の油がシリンダ室（25）に流入する。したがって、シリンダ室（25）が低圧になって次の圧縮過程が始まっても、脈動の発生を抑えられる。
【００１４】
第３の発明は、第１の発明において、上記油供給経路（40）が、上記吐出過程の終了から圧縮過程の開始の間に上記吐出ポート（21b）の内部へ油を供給するように構成されていることを特徴としている。
【００１５】
この第３の発明では、吐出過程が終了して次に圧縮過程が開始されるときには吐出ポート（21b）内の油がシリンダ室（25）に流入する。したがって、シリンダ室（25）が低圧になって次の圧縮過程が始まっても、吐出ポート（21b）内の油がシリンダ室（25）へ流入するので、脈動の発生を抑えられる。
【００１６】
第４の発明は、第１の発明において、上記圧縮機構（20）の動作の１サイクルが３６０°の回転動作により行われるように構成され、上記圧縮機構（20）における吐出過程の終了位置と圧縮過程の開始位置の間の位置を回転動作の基準位置とし、その基準位置の回転角度を０°とすると、上記油供給経路（40）は、回転角度が３１５°と４５°の間の範囲で上記吐出ポート（21b）の内部へ油を供給するように構成されていることを特徴としている。
【００１７】
上記の回転角度は、圧縮機構（20）の動作中における吐出過程の途中から圧縮過程の開始までの間に対応する角度である。そのため、上記第１から第３の発明と同様に、吐出過程が終了して次に圧縮過程が開始されるときには、吐出ポート（21b）内の油がシリンダ室（25）に流入する。したがって、シリンダ室（25）が低圧になって次の圧縮過程が始まっても、脈動の発生を抑えられる。
【００１８】
第５の発明は、第１から第４の発明の何れか１つにおいて、上記油供給経路（40）が、上記ケーシング（10）内に設けられている油溜まり（14）から上記吐出ポート（21b）へ油を供給するように該油溜まり（14）と吐出ポート（21b）に連通する油供給用直通経路（40A）を備えていることを特徴としている。
【００１９】
この第５の発明では、圧縮機構（20）の動作中に、上記油供給用直通経路（40A）を介して、油溜まり（14）から圧縮機構（20）の吐出ポート（21b）へ油が供給される。そして、圧縮機構（20）の圧縮過程開始時には、吐出過程終了時に吐出ポート（21b）内に入っている油が低圧のシリンダ室（25）へ入っていくので、高圧ガスの再膨張による脈動の発生が抑えられる。
【００２０】
第６の発明は、第５の発明において、上記油溜まり（14）に貯留した油を上記圧縮機構（2）の回転動作に連動して撹拌する油撹拌機構（50）が設けられていることを特徴としている。
【００２１】
この第６の発明では、油溜まり（14）に貯留している油を撹拌することにより、油に溶け込んでいる冷媒が発泡して油から分離する。したがって、吐出ポート（21b）には、冷媒がほとんど溶け込んでいない油が供給される。
【００２２】
第７の発明は、第１の発明から第６の発明の何れか１つにおいて、上記圧縮機構（20）が、偏心部（33b）を有するクランク軸（33）の回転動作によりピストン（26）がシリンダ（21）内で上記シリンダ室（25）の内周面に沿って旋回運動をする旋回式圧縮機構（20）により構成され、上記油供給経路（40）が、上記クランク軸（33）の偏心部（33b）に形成されるとともに油が導入される凹部（42）を備え、上記吐出ポート（21b）の内部へ油を供給する角度範囲で、該凹部（42）が上記圧縮機構（20）の吐出ポート（21b）と連通するように構成されていることを特徴としている。
【００２３】
この第７の発明では、圧縮機構（20）の動作中にはクランク軸（33）が回転し、ピストン（26）がシリンダ室（25）内で旋回運動をする。このとき、クランク軸（33）の偏心部（33b）に形成されている凹部（42）もクランク軸（33）の中心周りを旋回し、該凹部（42）が上記圧縮機構（20）の吐出ポート（21b）と上記の角度範囲で連通する。この凹部（42）へは油が導入されるようになっているので、凹部（42）と吐出ポート（21b）が連通するときに、凹部（42）から吐出ポート（21b）へ油が流入する。したがって、圧縮機構（20）の圧縮過程開始時には、その時点で吐出ポート（21b）内に入っている油がシリンダ室（25）へ導入される。
【００２４】
第８の発明は、第７の発明において、上記吐出ポート（21b）が、上記吐出ポート（21b）の内部へ油を供給する角度範囲で、上記凹部（42）と一部分が重なるような位置に上記圧縮機構（20）に形成された貫通孔により構成されていることを特徴としている。
【００２５】
この第８の発明では、上記吐出ポート（21b）が、上記凹部（42）の旋回動作中に上記吐出ポート（21b）の内部へ油を供給する角度範囲で該凹部（42）と一部分が重なるように形成されているので、圧縮機構（20）が動作する間に、上記の角度範囲で凹部（42）と吐出ポート（21b）とが連通する。凹部（42）には油が導入されるようになっているので、凹部（42）から吐出ポート（21b）へ油が流入する。したがって、圧縮機構（20）の圧縮過程開始時には、吐出過程終了時点で吐出ポート（21b）内に入っている油が低圧のシリンダ室（25）へ導入される。
【００２６】
第９の発明は、第７の発明において、上記吐出ポート（21b）が、上記凹部（42）の旋回軌道から径方向外側へ外れた位置に形成された貫通孔により形成され、上記ピストン（26）の端面には、上記吐出ポート（21b）と上記凹部（42）とを上記吐出ポート（21b）の内部へ油を供給する角度範囲で連通させる切り欠き（43）が形成されていることを特徴としている。
【００２７】
この第９の発明では、上記吐出ポート（21b）が、上記凹部（42）の旋回軌道から径方向外側へ外れた位置に形成された貫通孔により形成され、上記ピストン（26）の端面には、上記吐出ポート（21b）と上記凹部（42）とを上記吐出ポート（21b）の内部へ油を供給する角度範囲で連通させる切り欠き（43）が形成されているので、圧縮機構（20）の動作中に上記凹部（42）がクランク軸（33）の中心周りを旋回する間の一定の角度範囲で上記凹部（42）と吐出ポート（21b）とが連通する。凹部（42）には油が導入されるようになっているので、凹部（42）から吐出ポート（21b）へ油が流入する。したがって、圧縮機構（20）の圧縮過程開始時には、吐出過程終了時点で吐出ポート（21b）内に入っている油が低圧のシリンダ室（25）へ導入される。
【００２８】
第１０の発明は、第７の発明において、上記吐出ポート（21b）が、上記凹部（42）の旋回軌道から径方向外側へ外れた位置に形成された貫通孔により形成され、上記吐出ポート（21b）には、該吐出ポート（21b）と上記凹部（42）とを上記吐出ポート（21b）の内部へ油を供給する角度範囲で連通させる切り欠き（44）が形成されていることを特徴としている。
【００２９】
この第１０の発明では、上記吐出ポート（21b）が、上記凹部（42）の旋回軌道から径方向外側へ外れた位置に形成された貫通孔により形成され、上記吐出ポート（21b）には、該吐出ポート（21b）と上記凹部（42）とを、上記吐出ポート（21b）の内部へ油を供給する角度範囲で連連通させる切り欠き（44）が形成されているので、圧縮機構（20）の動作中に上記凹部（42）がクランク軸（33）の中心周りを旋回する間の一定の角度範囲で、凹部（42）と吐出ポート（21b）とが連通する。凹部（42）には油が導入されるようになっているので、凹部（42）から吐出ポート（21b）へ油が流入する。したがって、圧縮機構（20）の圧縮過程開始時には、吐出過程終了時点で吐出ポート（21b）内に入っている油が、低圧のシリンダ室（25）へ導入される。
【００３０】
第１１の発明は、第１の発明から第４の発明の何れか１つにおいて、上記油供給経路（40）が、上記ケーシング（10）内に設けられている油溜まり（14）から圧縮機構（20）の内部（摺動面やシリンダ室（25））を介して上記吐出ポート（21b）へ油を間欠的に供給する油供給用間接経路（40B）を備えていることを特徴としている。
【００３１】
この第１１の発明では、圧縮機構（20）の動作中には、油供給経路（40）によって、ケーシング（10）内に設けられている油溜まり（14）から圧縮機構（20）の内部（摺動面やシリンダ室（25））に油が導入される。そして、油は、圧縮機構（20）の動作中に該圧縮機構（20）の内部から吐出ポート（21b）の中へ間欠的に押し込まれる。そのため、吐出過程が終了して次の圧縮過程が始まるときに、吐出ポート（21b）内に油が入っている状態となる。このように、圧縮機構（20）の内部を介して油が吐出ポート（21b）に導入されるので、油供給経路（40）は油供給用間接経路（40B）として機能する。そして、圧縮機構（20）の圧縮過程開始時には、吐出過程終了時点で吐出ポート（21b）内に入っている油が低圧のシリンダ室（25）へ導入される。
【００３２】
第１２の発明は、第１１の発明において、上記油溜まり（14）に貯留した油を、上記圧縮機構（20）の回転動作に連動して撹拌する油撹拌機構（50）が設けられていることを特徴としている。
【００３３】
この第１２の発明では、油溜まり（14）に貯留している油を撹拌することにより、油に溶け込んでいる冷媒が発泡して油から分離する。したがって、吐出ポート（21b）には、冷媒がほとんど溶け込んでいない油が供給される。
【００３４】
第１３の発明は、第１１の発明において、上記圧縮機構（20）が、該圧縮機構（20）の摺動面に供給される油を圧縮過程から吐出過程の間の所定の角度範囲で上記シリンダ室（25）に導入するように、該角度範囲で一端が上記摺動面側に開口するとともに他端がシリンダ室（25）に開口する連通溝（45）を備えていることを特徴としている。
【００３５】
この第１３の発明では、圧縮機構（20）の動作中には、連通溝（45）によって圧縮機構（20）の摺動面とシリンダ室（25）とが、圧縮過程から吐出過程の間の所定の角度範囲で連通することにより、油が上記摺動面からシリンダ室（25）へ供給される。そして、この油は、シリンダ室（25）の容積が縮小するのにしたがって、吐出ポート（21b）へ押し込まれる。そのため、吐出過程が終了して次の圧縮過程が始まるときに、吐出ポート（21b）内には油が入っている状態となる。このように、油が吐出ポート（21b）に導入されるので、油供給経路（40）は油供給用間接経路（40B）として機能する。そして、圧縮機構（20）の圧縮過程開始時には、吐出過程終了時点で吐出ポート（21b）内に入っている油が低圧のシリンダ室（25）へ導入される。
【００３６】
第１４の発明は、第１１の発明において、上記圧縮機構（20）が、上記油溜まり（14）からシリンダ室（25）へ導入された油を一時的に貯留するようにシリンダ室（25）の内壁面に形成された油貯留凹部（46）を備えていることを特徴としている。
【００３７】
この第１４の発明では、圧縮機構（20）の動作中には、油供給経路（40）によって、ケーシング（10）内に設けられている油溜まり（14）から圧縮機構（20）のシリンダ室（25）に油が導入され、油が油貯留凹部（46）に貯留される。油貯留凹部（46）内の油は、シリンダ室（25）の容積が縮小することによって、唯一の行き場となる吐出ポート（21b）の中へ押し込まれる。そのため、吐出過程が終了して次の圧縮過程が始まるときに、吐出ポート（21b）内には油が入っている状態となる。このように、シリンダ室（25）を介して油が吐出ポート（21b）に導入されるので、油供給経路（40）は油供給用間接経路（40B）として機能する。そして、圧縮機構（20）の圧縮過程開始時には、吐出過程終了時点で吐出ポート（21b）内に入っている油が低圧のシリンダ室（25）へ導入される。
【００３８】
第１５の発明は、第１４の発明において、上記圧縮機構（20）が、偏心部（33b）を有するクランク軸（33）の回転動作によりピストン（26）がシリンダ（21）内で上記シリンダ室（25）の内周面に沿って旋回運動をするとともに、吸入ポート（21a）と吐出ポート（21b）を有する旋回式圧縮機構（20）により構成され、上記油貯留凹部（46）が、上記シリンダ室（25）の軸方向端面においてピストン（26）で開閉される位置に形成されるとともに、吐出過程終了から圧縮過程開始のタイミングでピストン（26）の端面から開放され、吐出過程が開始される前にピストン（26）の端面に覆われ、吐出過程中に上記クランク軸（33）とピストン（26）の摺動面と連通するように構成されていることを特徴としている。
【００３９】
この第１５の発明では、油貯留凹部（46）の位置を特定したことにより、吐出過程が開始されるタイミングでピストン（26）の端面に覆われる一方、吐出過程中に上記クランク軸（33）とピストン（26）の摺動面と連通して油が溜められ、その油が、吸入ポート（21a）が閉じ切られるタイミングで圧縮室に放出される。この油は、圧縮行程が進むと吐出ポート（21b）に溜まる。したがって圧縮機構（20）の圧縮過程開始時には、吐出過程終了時点で吐出ポート（21b）内に入っている油が低圧のシリンダ室（25）へ導入される。
【００４０】
第１６の発明は、第１１の発明において、上記圧縮機構（20）のシリンダ（21）には、ケーシング（10）内の油溜まり（14）と圧縮機構（20）のシリンダ室（25）とを連通する油導入孔（47）が形成されていることを特徴としている。
【００４１】
この第１６の発明では、上記油導入孔（47）によって、ケーシング（10）内に設けられている油溜まり（14）から圧縮機構（20）のシリンダ室（25）に油が導入される。シリンダ室（25）に導入された油は、シリンダ室（25）の容積が縮小することによって、唯一の行き場となる吐出ポート（21b）の中へ押し込まれる。そのため、吐出過程が終了して次の圧縮過程が始まるときに、吐出ポート（21b）内には油が入っている状態となる。このように、シリンダ室（25）を介して油が吐出ポート（21b）に導入されるので、油供給経路（40）は油供給用間接経路（40B）として機能する。そして、圧縮機構（20）の圧縮過程開始時には、その時点で吐出ポート（21b）内に入っている油が低圧のシリンダ室（25）へ導入される。
【００４２】
第１７の発明は、第１１の発明において、上記圧縮機構（20）が、ピストン（26）とブレード（26b）とが一体的に形成された揺動ピストン（26）を有し、圧縮機構（20）の吸入ポート（21a）と吐出ポート（21b）が該ブレード（26b）を挟んで両側に配置されたスイング圧縮機により構成され、上記ブレード（26b）には、上記吐出ポート（21b）側の側面に、該ブレード（26b）の背面に形成される背圧室からシリンダ室（25）へ連通するスリット（48）が形成されていることを特徴としている。
【００４３】
この第１７の発明では、上記スリット（48）によって、上記背圧室から吐出ポート（21b）へ油が導入される。そのため、吐出過程が終了して次の圧縮過程が始まるときに、吐出ポート（21b）内には油が入っている状態となる。このように、シリンダ室（25）を介して油が吐出ポート（21b）に導入されるので、油供給経路（40）は油供給用間接経路（40B）として機能する。そして、圧縮機構（20）の圧縮過程開始時には、吐出過程終了時点で吐出ポート（21b）内に入っている油が低圧のシリンダ室（25）へ導入される。
【発明の効果】
【００４４】
本発明によれば、圧縮機構（20）において圧縮過程が開始されるときには吐出ポート（21b）内の油が該圧縮機構（20）のシリンダ室（25）に流入し、その際に油の膨張は起こらない。そのため、再膨張による脈動の発生を抑えられる。また、この発明では油を吐出ポート（21b）に供給するようにしているため、圧縮過程が開始されたシリンダ室への油の導入量が増えすぎてしまうのも防止できる。さらに、この発明では吐出ポート（21b）へ油を導入するために、吐出過程の途中から圧縮過程の開始までの間に吐出ポート（21b）内へ油を入れておけばよく、圧縮機構へ供給された潤滑油を利用できるため、構成を簡単にして圧縮機の低コスト化を図ることができる。
【００４５】
上記第２から第４の発明によれば、上記と同様に、圧縮過程が開始されるときに吐出ポート（21b）内の油がシリンダ室（25）に流入し、低圧のシリンダ室（25）で脈動の発生を抑えられる。また、圧縮過程が開始されたシリンダ室への油の導入量が増えすぎてしまうのも防止できる。さらに、圧縮機構へ供給された潤滑油を利用できるため、構成を簡単にして圧縮機の低コスト化を図ることができる。
【００４６】
上記第５の発明によれば、圧縮機構（20）の動作中に、上記油供給用直通経路（40A）を介して、油溜まり（14）から圧縮機構（20）の吐出ポート（21b）へ供給された油が、圧縮機構（20）の圧縮過程開始時にシリンダ室（25）へ入っていくので、高圧ガスの再膨張による脈動の発生が抑えられる。また、第１〜第４の発明と同様に構成を簡単にすることができるし、シリンダ室（25）へ油が入りすぎることも防止できる。
【００４７】
上記第６の発明によれば、油溜まり（14）に貯留している油を撹拌することにより、油に溶け込んでいる冷媒を発泡させて油から分離させ、冷媒がほとんど溶け込んでいない油を吐出ポート（21b）に供給するようにしている。したがって、圧縮過程の開始時に吐出ポート（21b）からシリンダ室（25）に流出する冷媒が少なくなり、脈動低減効果を高められる。
【００４８】
上記第７の発明によれば、圧縮機構（20）の動作中には、クランク軸（33）の偏心部（33b）に形成されている凹部（42）がクランク軸（33）の中心周りを旋回し、その間の一定の角度範囲で該凹部（42）が上記圧縮機構（20）の吐出ポート（21b）と連通する。そして、この凹部（42）へは油が導入されるようになっているので、凹部（42）と吐出ポート（21b）が連通したときに、凹部（42）から吐出ポート（21b）へ油が流入する。したがって、圧縮機構（20）の圧縮過程開始時には、吐出ポート（21b）内に入っている油が低圧のシリンダ室（25）へ導入される。このように、本発明では、油が導入される凹部（42）が吐出ポート（21b）と連通するように構成すればよいので、高圧ガスの再膨張による脈動を簡単な構成で抑えることが可能となる。
【００４９】
上記第８の発明によれば、上記吐出ポート（21b）が、該吐出ポート（21b）の内部へ油を供給する角度範囲で、上記凹部（42）と一部分が重なるように形成されているので、圧縮機構（20）の動作中の上記の角度範囲で凹部（42）と吐出ポート（21b）とが連通する。凹部（42）には油が導入されるようになっているので、凹部（42）から吐出ポート（21b）へ油が流入する。したがって、圧縮機構（20）の圧縮過程開始時には、吐出過程終了時点で吐出ポート（21b）内に入っている油が低圧のシリンダ室（25）へ導入される。そのため、高圧ガスの再膨張による脈動を、クランク軸（33）の偏心部（33b）に凹部（42）を形成するだけの簡単な構成で抑えることが可能となる。
【００５０】
上記第９の発明によれば、上記吐出ポート（21b）が、上記凹部（42）の旋回軌道から径方向外側へ外れた位置に形成された貫通孔により形成され、上記ピストン（26）の端面には、上記吐出ポート（21b）と上記凹部（42）とを上記吐出ポート（21b）の内部へ油を供給する角度範囲で連通させる切り欠き（43）が形成されているので、圧縮機構（20）の動作中に上記凹部（42）がクランク軸（33）の中心周りを旋回するときには、上記の角度範囲で凹部（42）と吐出ポート（21b）とが連通する。凹部（42）には油が導入されるようになっているので、凹部（42）から吐出ポート（21b）へ油が流入する。したがって、圧縮機構（20）の圧縮過程開始時には、吐出過程終了時点で吐出ポート（21b）内に入っている油が低圧のシリンダ室（25）へ導入される。そのため、高圧ガスの再膨張による脈動を、クランク軸（33）の偏心部（33b）に凹部（42）を形成するとともに、上記吐出ポート（21b）の内部へ油を供給するときに凹部（42）と吐出ポート（21b）を切り欠き（43）によって連通させるだけの簡単な構成で抑えることが可能となる。
【００５１】
上記第１０の発明によれば、上記吐出ポート（21b）が、上記凹部（42）の旋回軌道から径方向外側へ外れた位置に形成された貫通孔により形成され、上記吐出ポート（21b）には、該吐出ポート（21b）と上記凹部（42）とを上記吐出ポート（21b）の内部へ油を供給する角度範囲で連通させる切り欠き（44）が形成されているので、圧縮機構（20）の動作中に上記凹部（42）がクランク軸（33）の中心周りを旋回するときには、上記の角度範囲で凹部（42）と吐出ポート（21b）とが連通する。凹部（42）には油が導入されるようになっているので、凹部（42）から吐出ポート（21b）へ油が流入する。したがって、圧縮機構（20）の圧縮過程開始時には、吐出過程終了時に吐出ポート（21b）内に入っている油が低圧のシリンダ室（25）へ導入される。そのため、高圧ガスの再膨張による脈動を、クランク軸（33）の偏心部（33b）に凹部（42）を形成するとともに、上記吐出ポート（21b）の内部へ油を供給する角度範囲で凹部（42）と吐出ポート（21b）を切り欠き（44）によって連通させるだけの簡単な構成で抑えることが可能となる。
【００５２】
また、上記第８から第１０の発明によれば、凹部（42）を周方向の１箇所にだけ形成しておいて、圧縮機構（20）の上記吐出ポート（21b）の内部へ油を供給する角度範囲で吐出ポート（21b）と凹部（42）が連通するようにしておけばよいので、吐出ポート（21b）へ油を間欠的に供給できる。
【００５３】
上記第１１の発明によれば、圧縮機構（20）の動作中には、油供給経路（40）によって、ケーシング（10）内に設けられている油溜まり（14）から圧縮機構（20）の内部（摺動面やシリンダ室（25））に油が導入される。この油は、圧縮機構（20）の動作に伴って吐出ポート（21b）の中へ間欠的に押し込まれる。そのため、吐出過程が終了して次の圧縮過程が始まるときに、吐出ポート（21b）内には油が入っている状態となる。このように、圧縮機構（20）の内部を介して油が吐出ポート（21b）に導入されるので、油供給経路（40）は油供給用間接経路（40B）として機能する。そして、圧縮機構（20）の圧縮過程開始時には、吐出過程終了時点で吐出ポート（21b）内に入っている油が低圧のシリンダ室（25）へ導入される。したがって、高圧ガスの再膨張による脈動を、シリンダ室（25）を介して吐出ポート（21b）へ油を導入するだけの簡単な構成で抑えることが可能となる。
【００５４】
上記第１２の発明によれば、油溜まり（14）に貯留している油を撹拌することにより、油に溶け込んでいる冷媒を発泡させて油から分離させ、冷媒がほとんど溶け込んでいない油を吐出ポート（21b）に供給するようにしている。したがって、圧縮過程の開始時に吐出ポート（21b）からシリンダ室（25）に流出する冷媒が少なくなり、脈動低減効果を高められる。
【００５５】
上記第１３の発明によれば、圧縮機構（20）の動作中には、圧縮過程から吐出過程の間の所定の角度範囲で連通溝（45）によって圧縮機構（20）の摺動面とシリンダ室（25）とが連通することにより、油が上記摺動面からシリンダ室（25）へ供給される。そして、この油は、シリンダ室（25）の容積が縮小するのにしたがって、吐出ポート（21b）へ押し込まれる。そのため、吐出過程が終了して次の圧縮過程が始まるときに、吐出ポート（21b）内には油が入っている状態となる。このように、油が吐出ポート（21b）に導入されるので、油供給経路（40）は油供給用間接経路（40B）として機能する。そして、圧縮機構（20）の圧縮過程開始時には、その時点で吐出ポート（21b）内に入っている油が低圧のシリンダ室（25）へ導入される。したがって、高圧ガスの再膨張による脈動を、上記連通溝（45）を使って油をシリンダ室（25）へ導入するだけの簡単な構成で抑えることが可能となる。
【００５６】
上記第１４の発明によれば、圧縮機構（20）の動作中には、油供給経路（40）によって、ケーシング（10）内に設けられている油溜まり（14）から圧縮機構（20）のシリンダ室（25）に油が導入され、油が油貯留凹部（46）に貯留される。油貯留凹部（46）内の油は、シリンダ室（25）の容積が縮小することによって、唯一の行き場となる吐出ポート（21b）の中へ押し込まれる。そのため、吐出過程が終了して次の圧縮過程が始まるときに、吐出ポート（21b）内には油が入っている状態となる。このように、シリンダ室（25）を介して油が吐出ポート（21b）に導入されるので、油供給経路（40）は油供給用間接経路（40B）として機能する。そして、圧縮機構（20）の圧縮過程開始時には、その時点で吐出ポート（21b）内に入っている油が低圧のシリンダ室（25）へ導入される。したがって、高圧ガスの再膨張による脈動を、シリンダ室（25）へ油を導入して油を油貯留部に貯留するだけの簡単な構成で抑えることが可能となる。
【００５７】
上記第１５の発明によれば、吸入ポート（21a）が閉じ切られるタイミングで圧縮室に放出される油が、圧縮行程が進むと吐出ポート（21b）に溜まり、圧縮機構（20）の圧縮過程開始時には、その時点で吐出ポート（21b）内に入っている油が低圧のシリンダ室（25）へ導入される。したがって、高圧ガスの再膨張による脈動を抑えることが可能となる。
【００５８】
上記第１６の発明によれば、圧縮機構（20）の動作中には、上記油導入孔（47）によって、ケーシング（10）内に設けられている油溜まり（14）から圧縮機構（20）のシリンダ室（25）に油が導入される。シリンダ室（25）に導入された油は、シリンダ室（25）の容積が縮小することによって、唯一の行き場となる吐出ポート（21b）の中へ押し込まれる。そのため、吐出過程が終了して次の圧縮過程が始まるときに、吐出ポート（21b）内には油が入っている状態となる。このように、シリンダ室（25）を介して油が吐出ポート（21b）に導入されるので、油供給経路（40）は油供給用間接経路（40B）として機能する。そして、圧縮機構（20）の圧縮過程開始時には、吐出過程終了時点で吐出ポート（21b）内に入っている油が低圧のシリンダ室（25）へ導入される。したがって、高圧ガスの再膨張による脈動を、上記油導入孔（47）によってシリンダ室（25）へ油を導入するだけの簡単な構成で抑えることが可能となる。
【００５９】
上記第１７の発明によれば、圧縮機構（20）の動作中には、上記スリット（48）によって、上記背圧室から吐出ポート（21b）へ油が導入される。そのため、吐出過程が終了して次の圧縮過程が始まるときに、吐出ポート（21b）内には油が入っている状態となる。このように、シリンダ室（25）を介して油が吐出ポート（21b）に導入されるので、油供給経路（40）は油供給用間接経路（40B）として機能する。そして、圧縮機構（20）の圧縮過程開始時には、その時点で吐出ポート（21b）内に入っている油が低圧のシリンダ室（25）へ導入される。したがって、高圧ガスの再膨張による脈動を、上記スリット（48）によって吐出ポート（21b）へ油を導入するだけの簡単な構成で抑えることが可能となる。
【００６０】
また、第１４から第１７の発明によれば、吸入閉じ切り後のシリンダ室（25）へ油溜まり（14）から油を直接に導入するのではなく、吐出ポート（21b）から該シリンダ室（25）へ油を導入するようにしているので、シリンダ室へ油が入りすぎるのを防止できる。
【図面の簡単な説明】
【００６１】
【図１】図１は、本発明の実施形態１に係る回転式圧縮機の縦断面図である。
【図２】図２（Ａ）は図１の回転式圧縮機の要部断面図であり、図２（Ｂ）は圧縮機構の内部構造図である。
【図３】図３は、ピストンの回転角度が変化するのに応じて増減する圧縮室の圧力変化と、吐出弁の変位量を示すグラフである。
【図４】図４は、実施形態１の変形例１に係る回転式圧縮機を示し、図４（Ａ）は要部縦断面図、図４（Ｂ）は圧縮機構の内部構造図である。
【図５】図５は、実施形態１の変形例２に係る回転式圧縮機を示し、図５（Ａ）は要部縦断面図、図５（Ｂ）は圧縮機構の内部構造図である。
【図６】図６は、実施形態２に係る回転式圧縮機を示し、図６（Ａ）は要部縦断面図、図６（Ｂ）は圧縮機構の内部構造図である。
【図７】図７は、実施形態２の変形例に係る回転式圧縮機を示し、図７（Ａ）は要部縦断面図、図７（Ｂ）は圧縮機構の第１状態を示す内部構造図、図７（Ｃ）は圧縮機構の第２状態を示す内部構造図である。
【図８】図８（Ａ）〜図８（Ｈ）は、ピストンが旋回している状態を示す圧縮機構の断面図である。
【図９】図９は、実施形態３に係る回転式圧縮機を示し、図９（Ａ）は要部縦断面図、図９（Ｂ）は圧縮機構の内部構造図である。
【図１０】図１０は、実施形態４に係る回転式圧縮機を示し、図１０（Ａ）は要部縦断面図、図１０（Ｂ）は圧縮機構の内部構造図である。
【図１１】図１１は、実施形態５に係る回転式圧縮機を示し、図１１（Ａ）は要部立て断面図、図１１（Ｂ）は圧縮機構の一部を示す底面図である。
【発明を実施するための形態】
【００６２】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。
【００６３】
《発明の実施形態１》
図１は、実施形態１に係る回転式圧縮機（1）の縦断面図である。この圧縮機（1）は、蒸気圧縮式冷凍サイクルにおいて冷媒を圧縮する圧縮行程を行うものである。図示するように、この圧縮機（1）は、縦長円筒状のケーシング（10）と、このケーシング（10）内に配置された圧縮機構（20）と駆動機構（30）とを備えている。上記圧縮機構（20）は、ケーシング（10）内の下方の位置に配置され、上記駆動機構（30）はケーシング（10）内の上方の位置に配置されている。上記駆動機構（30）は、圧縮機構（20）を駆動するための電動機により構成されている。
【００６４】
上記ケーシング（10）は、縦長の円筒状で上下両端が開口した胴部（11）と、この胴部（11）の上部開口を閉塞するように該胴部（11）に固定された上部鏡板（12）と、胴部（11）の下部開口を閉塞するように該胴部（11）に固定された下部鏡板（13）とから構成されている。上記ケーシング（10）の下端部には、油（冷凍機油）を貯留するための油溜まり（14）が形成されている。油溜まり（14）の油面（15）は、圧縮機構（20）の下部が油に浸かる程度の高さに設定されている。
【００６５】
上記ケーシング（10）の胴部（11）には、その下部側の位置に、上記圧縮機構（20）と対応する位置に吸入管（16）が設けられている。また、上記ケーシング（10）の上部鏡板（12）には、そのほぼ中心位置に、ケーシング（10）の軸方向の中心線に沿うように吐出管（17）が設けられている。そして、この圧縮機（1）は、圧縮機構（20）から吐出された高圧ガスをケーシング（10）内の空間を介して該ケーシング（10）外へ吐出する高圧ドーム式の圧縮機（1）として構成されている。
【００６６】
上記電動機（30）は、ステータ（31）とロータ（32）とを有している。ステータ（31）は、電磁鋼板を積層することにより円筒状に形成されたステータコア（31a）と、該ステータコア（31a）に巻き付けられたコイル（31b）とから構成されている。このステータ（31）は、ステータコア（31a）の外周面が、ケーシング（10）の胴部（11）における上記圧縮機構（20）の上方位置において、上記胴部（11）に溶接や焼き嵌めによって固定されている。上記ロータ（32）は、電磁鋼板を積層することにより形成されたロータコア（32a）と、該ロータコア（32a）に装着された永久磁石（32b）とから構成されている。このロータ（32）は、その外周面とステータ（31）の内周面との間に均一で微細なラジアルギャップ（図ではギャップを誇張して表している）が形成されるように、ステータ（31）の内周側に配置されている。
【００６７】
上記ロータ（32）には、その内周面に駆動軸（33）（クランク軸）が固定されている。この駆動軸（33）は、主軸部（33a）と、この主軸部（33a）の軸方向中間部分の下方寄りに形成された偏心部（33b）とから構成されている。この偏心部（33b）は、主軸部（33a）よりも大径であって、その中心が主軸部（33a）の中心から偏心している。
【００６８】
上記圧縮機構（20）は、旋回式の圧縮機構の一種であるスイング式圧縮機構（20）により構成されている。図２（Ａ）は、圧縮機（1）の要部縦断面図であり、主として圧縮機構（20）の縦断面構造を示し、図２（Ｂ）は、圧縮機構（20）を平面的に見た内部構造を示している。この圧縮機構（20）は、図示するように、シリンダ室（25）を有するシリンダ（21）と、このシリンダ室（25）の内部で、該シリンダ室（25）の内周面に沿って旋回運動をすることが可能に構成された揺動ピストン（26）とを有している。
【００６９】
上記シリンダ（21）は、上記ケーシング（10）の胴部（11）に固定されるほぼ環状のシリンダ本体（22）と、このシリンダ本体（22）に対して図２（Ａ）の上面に固定されるフロントヘッド（23）と、シリンダ本体（22）に対して図２（Ａ）の下面に固定されるリアヘッド（24）とを有している。フロントヘッド（23）はシリンダ本体（22）の上面にボルトなどの締結部材により固定され、リアヘッド（24）はシリンダ本体（22）の下面にボルトなどの締結部材により固定されている。そして、このシリンダ本体（22）とフロントヘッド（23）とリアヘッド（24）の間に区画された空間が、上記シリンダ室（25）になっている。
【００７０】
上記シリンダ室（25）の内部には、上記駆動軸（33）の偏心部（33b）が位置している。また、この偏心部（33b）には揺動ピストン（26）が装着されている。揺動ピストン（26）は、該偏心部（33b）の外周に摺動自在に嵌合している。上記フロントヘッド（23）とリアヘッド（24）には、駆動軸（33）の主軸部（33a）を回転可能に支持する軸受け部（23a，24a）が形成されている。また、揺動ピストン（26）は、上記駆動軸（33）が回転するときに、該揺動ピストン（26）の外周面がシリンダ室（25）の内周面に油膜を介して実質的に接するように構成されている。
【００７１】
上記揺動ピストン（26）は、上記駆動軸（33）の偏心部（33b）に嵌合する環状の揺動ピストン本体部（26a）と、この揺動ピストン本体部（26a）から径方向外方へ突出するブレード（26b）とが一体的に形成されたものである。上記シリンダ本体（22）には、上記ブレード（26b）を揺動可能に保持する揺動ブッシュ（27）が設けられている。この揺動ブッシュ（27）は、断面がほぼ半円形でシリンダ本体（22）と同程度の厚さを有する一対の部材であって、シリンダ本体（22）に形成されているブッシュ保持凹部（22a）に、平坦面同士が対向する状態で保持されている。そして、一対の揺動ブッシュ（27）の平坦面同士の間にブレード溝（27a）が形成され、このブレード溝（27a）に揺動ピストン（26）のブレード（26b）が摺動自在に保持されている。なお、ブッシュ保持凹部（22a）に対して径方向の外側には背圧室が形成されている。
【００７２】
以上の構成により、上記圧縮機構（20）は、駆動軸（33）が回転すると、揺動ブッシュ（27）が揺動するとともに、揺動ブッシュ（27）のブレード溝（27a）の中をブレード（26b）が進退して、シリンダ室（25）の中で揺動ピストン（26）がシリンダ室（25）の内周面に沿って旋回運動をする。このように、上記圧縮機構（20）は、偏心部（33b）を有する駆動軸（33）が回転することによって、ブレード（26b）が揺動しながら揺動ピストン（26）がシリンダ（21）内で旋回運動をする上述のスイング式圧縮機構（20）により構成されている。
【００７３】
上記シリンダ（21）のシリンダ本体（22）には吸入ポート（21a）が形成され、この吸入ポート（21a）には上記吸入管（16）が接続されている。また、上記シリンダ（21）のフロントヘッド（23）には吐出ポート（21b）が形成され、この吐出ポート（21b）は下面側が上記シリンダ室（25）に開口している。また、吐出ポート（21b）の上面には、リード弁である吐出弁（28a）と、吐出弁のリフト量を規制するための弁押さえ（28b）が設けられている。上記フロントヘッド（23）の上面には、吐出ポート（21b）を覆うように吐出カバー（29）（吐出マフラ）が装着されている。この吐出カバー（29）には、その内周側端部とフロントヘッド（23）の軸受け部（23a）との間に吐出凹部（29a）が形成されている。
【００７４】
上記駆動軸（33）の下端部には、上記油溜まり（14）に浸漬される給油ポンプ（34）が設けられている。そして、上記駆動軸（33）には、該駆動軸（33）の中心に沿って上記給油ポンプ（34）から上方へ伸びる給油通路（35）が図２（Ａ）に示すように形成されている。この給油通路（35）は、偏心部（33b）の上下両側の位置で駆動軸（33）の径方向へ伸びる軸受け部給油路（36）を介して、軸受け部（23a、24a）と駆動軸（33）との摺動面へ油を供給するようになっている。
【００７５】
上記給油通路（35）は、駆動軸（33）の下端から上方へ向かって、該駆動軸（33）の中心を通って形成されている。この給油通路（35）は、駆動軸（33）の下端から偏心部（33b）の若干上方までの領域に形成された大径の給油路（35a）と、この給油路（35a）の上端からフロントヘッド（23）の上端よりも少し上方の位置までの領域に形成された小径のガス抜き通路（35b）とから構成されている。ガス抜き通路（35b）の上端にはガス抜き孔（35c）が形成され、このガス抜き孔（35c）は駆動軸（33）を半径方向に貫通している。
【００７６】
この圧縮機（1）は、上記ケーシング（10）内に設けられている油溜まり（14）から上記吐出ポート（21b）へ油を供給する油供給経路（40）を備えている。この実施形態１において、油供給経路（40）は、上記油溜まり（14）から吐出ポート（21b）へ直接に連通する油供給用直通経路（40A）として構成されている。
【００７７】
上記油供給経路（40）は、上記駆動軸（33）の給油通路（35）を利用して構成されている。油供給経路（40）は、上記偏心部（33b）の上下方向のほぼ中央で該偏心部（33b）の径方向へ開口する径方向給油孔（41a）と、駆動軸（33）の偏心部（33b）の外周面を軸方向へのびる軸方向スリット（41b）を含んでいる。偏心部（33b）には、上記軸方向スリット（41b）と連通するように環状溝（42）（凹部）が形成されている。この環状溝（42）は、偏心部（33b）の軸方向両端部に形成されている。なお、上記環状溝（42）は、本来は、偏心部（33b）と揺動ピストン（26）の摺動面へ油を供給するためのものである。
【００７８】
上記吐出ポート（21b）は、上記環状溝（42）（凹部）の旋回動作中において、吐出過程の途中から上記圧縮過程の開始までの間に、該環状溝（42）と一部分が重なるように上記圧縮機構（20）に形成された断面円形の貫通孔である。この吐出ポート（21b）は、その内周側の端部が、上記偏心部（33b）が上死点に位置する付近の領域（吐出過程の途中から上記圧縮過程の開始までの間の領域）で、上記偏心部（33b）の環状溝（42）とオーバーラップするように形成されている。上記環状溝（42）と吐出ポート（21b）とがオーバーラップする回転角度の範囲は、ピストンが上死点にある図２（Ｂ）の位置を０°とするときに、時計回り方向に３１５°を過ぎた付近から４５°付近に至る範囲で設定するとよい。特に、この角度範囲は、３３０°を過ぎた付近から２０°付近に至る範囲で設定するとよい。
【００７９】
上記の角度範囲について図３のグラフを用いて説明する。
【００８０】
このグラフには、ピストンの回転角度が変化するのに応じて増減する圧縮室の圧力変化と、吐出弁の変位量（弁変位）を示している。圧力の単位はＭＰａ、弁変位の単位はmmである。冷媒の圧縮は、ピストンの回転中に吸入ポート（21a）が閉じ切ったときに始まり、その角度は、本実施形態において、ピストンが上死点にある図２（Ｂ）の位置を０°とすると、時計回り方向に約４５°付近の位置になる。また、図に「ポート給油」と示しているのは吐出ポート（21b）への給油をする本実施形態の圧縮機を表し、「ベース機」と示しているのはポート給油をしない従来の圧縮機を表している。
【００８１】
ピストンの回転が進むと、回転角度が９０°付近になるまでは圧縮室（25）の圧力はほとんど変化せず、９０°を過ぎた辺りから約２２５°付近まで、最初は緩やかに、徐々に急激に圧力が上昇する。この２２５°付近の角度で吐出弁（28a）が開き始め、すぐにその圧力での最大リフト量まで開く。吐出弁（28a）が最大リフト量まで開くと圧縮室（25）の圧力は一端下がり、弁は回転角度が２７０°の手前になるまではほぼ一定のリフト量を維持する。その後、弁変位は徐々に小さくなり、その間も一定期間は圧縮室（25）の圧力がほぼ一定値に維持されるが、やがて吐出弁（28a）がほぼ閉じる角度（３１５°を過ぎ、３３０°付近）になると、実質的に吐出過程が終了する。そして、吐出弁（28a）が閉鎖されると、圧縮室（25）の圧力も急激に低下する。
【００８２】
以上のように、この実施形態では、上記ケーシング（10）の底部に貯留する潤滑油を、上記油供給経路（40）により、上記吐出過程の途中から上記圧縮過程の開始までの間（ピストンの回転角度が３１５°〜４５°の間）に、上記吐出ポート（21b）の内部へを供給するようにしている。なお、上記の「吐出過程の途中」は、圧縮室（25）の圧力がピークの値から下がってきたところのことを表している。また、吐出開始直後は吐出ポート（21b）内の圧力が高いため、油を供給する構成を採用しても実質的にはポートへ油を供給することはほとんどできず、その後、吐出圧力がピークから下がり出すと吐出ポート（21b）に油が入っていくようになる。なお、この実施形態では、吐出ポート（21b）に油を供給しているので、吐出ポート（21b）の内圧は、吐出終了後に緩やかに低下してから急激に低下していく従来の圧縮機に比べて、一端上昇してから急激に低下する変化を呈する。
【００８３】
また、以上のようにして吐出過程の途中から上記圧縮過程の開始までの間に吐出ポート（21b）に油を供給することにより、吐出ポート（21b）が吐出弁（28a）で閉じられた後、ピストンが吐出ポート（21b）を通過するときには、吐出ポート（21b）内に油が溜まっている状態となる。したがって、その直後に訪れる従来の冷媒再膨張のタイミングで吐出ポート（21b）内に油が入っていることになる。そして、従来であれば冷媒が再膨張する角度範囲内で、本実施形態では、冷媒が圧縮室（25）に流出して再膨張する代わりに、吐出ポート（21b）から圧縮室（25）へ油が流出する。油は膨張しないので、油の流出が脈動を誘引することはない。
【００８４】
以上のように、油供給経路（40）は、上記吐出過程の途中から上記圧縮過程の開始までの間に、上記吐出ポート（21b）の内部へ冷凍機油を供給するように構成されている。そして、圧縮機構（20）の動作の１サイクルをピストンの３６０°回転にすると、吐出過程の途中から上記圧縮過程の開始までの間の一定の角度範囲でだけ、上記吐出ポート（21b）へ冷凍機油が間欠的に供給される。これは、上記駆動軸（33）の偏心部（33b）に形成された環状溝（42）と、上記圧縮機構（20）の吐出ポート（21b）とが、吐出過程の途中から上記圧縮過程の開始までの間の領域だけ、間欠的に連通するためである。
【００８５】
−運転動作−
次に、この回転式圧縮機（1）の運転動作について説明する。
【００８６】
上記電動機（30）を起動するとロータ（32）が回転し、その回転が駆動軸（33）に伝達される。そして、駆動軸（33）が回転すると、シリンダ（21）内で揺動ピストン（26）がシリンダ室（25）の内周面に沿って旋回運動を行う。このことにより、シリンダ室（25）の容積が縮小と拡大を繰り返す。そして、シリンダ室（25）の容積が拡大するときに吸入ポート（21a）からシリンダ室（25）へ冷媒が吸入され、シリンダ室（25）の容積が縮小するときに冷媒が圧縮されて吐出ポート（21b）からケーシング（10）内へ吐出される。
【００８７】
シリンダ室（25）から吐出された高圧冷媒はケーシング（10）内に充満する。ケーシング（10）内に充満した高圧冷媒は吐出管（17）から流出し、冷媒回路を循環する際に凝縮行程、膨張行程、及び蒸発行程を経た後、再び圧縮機（1）に吸入されて圧縮行程が行われる。以上のようにして冷媒が冷媒回路を循環することにより、蒸気圧縮式冷凍サイクルが行われる。
【００８８】
上記圧縮機構（20）の動作中は、給油ポンプ（34）によって油溜まり（14）から吸い上げられた冷凍機油が軸受け部（23a，24a）へ給油され、駆動軸（33）と軸受け部（23a，24a）の間の摺動抵抗が大きくなるのが抑えられるとともに、偏心部（33b）と揺動ピストン（26）の間にも供給されてその間の摺動抵抗が大きくなるのが抑えられる。また、給油ポンプ（34）によって汲み上げられた油は、吐出過程の途中から上記圧縮過程の開始までの間に、油供給経路（40）の径方向給油孔（41a）及び軸方向スリット（41b）と、偏心部（33b）の環状溝（42）（凹部）を通って吐出ポート（21b）へ供給される。
【００８９】
一般に、圧縮機構（20）における１サイクルの動作は、吸入過程、圧縮過程、及び吐出過程から構成されている。ここで、吐出過程が終了するときに、揺動ピストン（26）は、ほぼ図２（Ａ）に示す上死点付近の位置の少し手前の位置となり、このとき、吐出ポート（21b）は吐出弁（28a）と揺動ピストン（26）によって両端が閉じられている。したがって、吐出ポート（21b）の中は密閉された空間となって高圧冷媒が残存し、高圧冷媒を吐出しきれない死容積となる。したがって、そのままでは、次に圧縮過程が開始されたときに、吐出ポート（21b）内の高圧冷媒が低圧のシリンダ室（25）の内部へ流入して再膨張し、脈動が生じることになる。
【００９０】
一方、本実施形態では、上記吐出過程の途中から上記圧縮過程の開始までの間に、吐出ポート（21b）内に高圧の冷凍機油を供給するようにしている。このことにより、吐出ポート（21b）内の死容積が小さくなる。吐出ポート（21b）内に冷凍機油が入っていると、次の圧縮過程が始まるときに吐出ポート（21b）から低圧のシリンダ室（25）へ冷凍機油が流入する。その際に、冷凍機油は冷媒ガスとは違って実質的に膨張しない。したがって、再膨張による脈動を抑えられる。
【００９１】
−実施形態１の効果−
以上説明したように、この実施形態１によれば、上記吐出過程の途中から上記圧縮過程の開始までの間に、吐出ポート（21b）内に高圧の冷凍機油を供給するようにしているので、高圧冷媒の再膨張による圧縮機構（20）の脈動を抑えることができる。したがって、上記再膨張により発生する振動や騒音を低減することができる。そして、吐出ポート（21b）内に残る高圧ガスの再膨張によって振動や騒音が発生するのを、給油通路（35）を利用して吐出ポート（21b）に油を供給する簡単な構成で実現できる。しかも、本実施形態では、吐出ポート（21b）の位置を径方向内側へずらすだけでよいので、従来構造のものと比べて製造コストが高くなるのも抑えられる。
【００９２】
また、吐出ポート（21b）に冷凍機油が間欠的に供給されるので、吐出ポート（21b）内に油が溜まりすぎることがない。吐出ポート（21b）に冷凍機油が溜まりすぎると冷媒吐出動作の妨げになるおそれがあるが、この実施形態では冷媒が吐出ポート（21b）に間欠的にしか入らないので、そのような問題は生じない。しかも、吐出過程の途中から上記圧縮過程の開始までの間に吐出ポート（21b）内へ油を供給するようにしているので、油の供給量が安定する。
【００９３】
また、給油通路（35）を流れる油は、該給油通路（35）内で撹拌される作用を受けて発泡し、このことによって油の中の冷媒の溶解度が下がる。つまり、油と冷媒が分離した状態で運転を行えるから、効率が低下するのを抑えられる。
【００９４】
−実施形態１の変形例−
（変形例１）
実施形態１の第１の変形例は、図４（Ａ），図４（Ｂ）に示すように、油供給経路（40）の構成を図１，図２の例とは異なるようにしたものである。
【００９５】
この変形例１に係る油供給経路（40）は、上記揺動ピストン（26）の上端面に、吐出過程の途中から上記圧縮過程の開始までの間に上記吐出ポート（21b）と上記偏心部（33b）の環状溝（42）とを連通させる切り欠き（43）を形成するようにした例である。この構成において、吐出ポート（21b）は、揺動ピストン（26）が上死点にある位置を含んだその前後の領域で、その内周側の端部が偏心部（33b）の環状溝（42）と直接にはオーバーラップしない位置に形成されている。一方、吐出ポート（21b）と偏心部（33b）の環状溝（42）とは、揺動ピストン（26）が上死点にあるときとその前後の領域で（吐出過程の途中から上記圧縮過程の開始までの間に）、切り欠き（43）によって連通するようになっている。
【００９６】
この変形例１では、図２に示した例と同様の効果を奏することができるのに加えて、吐出ポート（21b）の位置が多少ずれても吐出ポート（21b）への給油量が変化しないようにすることができる。また、揺動ピストン（26）は焼結で一体成形により形成できる。したがって、切り欠き（43）を形成するための機械加工が不要である。そのため、機械加工の工程が増えるのを抑え、製造コストが高くなるのを抑えられる。
【００９７】
（変形例２）
実施形態１の第２の変形例は、図５（Ａ），図５（Ｂ）に示すように、油供給経路（400）の構成を図１〜図４の例とは異なるようにしたものである。
【００９８】
この変形例２に係る油供給経路（40）は、上記吐出ポート（21b）に、吐出過程の途中から上記圧縮過程の開始までの間に該吐出ポート（21b）と上記偏心部（33b）の環状溝（42）とを連通させる切り欠き（44）を形成するようにした例である。この構成において、吐出ポート（21b）は、揺動ピストン（26）が上死点にある位置を含んだその前後の領域で、その内周側の端部が偏心部（33b）の環状溝（42）とオーバーラップしない位置に形成されている。一方、吐出ポート（21b）と偏心部（33b）の環状溝（42）とは、揺動ピストン（26）が上死点にあるときとその前後の領域で（吐出過程の途中から上記圧縮過程の開始までの間に）、切り欠き（43）によって連通するようになっている。
【００９９】
このように構成しても、図２に示した例と同様の効果を奏することができるのに加えて、吐出ポート（21b）の位置が多少ずれても給油量が変化しないようにすることができる。また、フロントヘッド（23）を焼結で形成すれば、切り欠き（44）を形成するための機械加工が不要になるから、製造コストが高くなるのを防止できる。
【０１００】
（変形例３）
上記実施形態では、吐出過程の途中から上記圧縮過程の開始までの間に吐出ポート（21b）内へ油を供給するようにしているが、その範囲を狭めて、吐出過程の途中から吐出過程の終了までの間に吐出ポート（21b）内へ油を供給するようにしてもよい。このようにしても、吐出過程が終わった状態で吐出ポート（21b）に油を入れておけるので、次の圧縮過程が開始するときの冷媒ガスの再膨張による脈動の発生を抑えることができる。
【０１０１】
（変形例４）
また、上記実施形態では、吐出過程の途中から上記圧縮過程の開始までの間に吐出ポート（21b）内へ油を供給するようにしているが、その範囲を狭めて、吐出過程の終了から圧縮過程の開始までの間に吐出ポート（21b）内へ油を供給するようにしてもよい。このようにしても、圧縮過程が始まるまでには吐出ポート（21b）に油を入れておけるので、次の圧縮過程が開始するときの冷媒ガスの再膨張による脈動の発生を抑えることができる。
【０１０２】
《発明の実施形態２》
本発明の実施形態２について説明する。
【０１０３】
この実施形態２は、図６（Ａ），図６（Ｂ）に示すように、油供給経路（40）の構成を図１〜図５の例とは異なるようにしたものである。
【０１０４】
図１〜図５に示した実施形態１及びその変形例に係る圧縮機（1）では、油供給経路（40）は、冷凍機油をケーシング（10）の油溜まり（14）から吐出ポート（21b）へ直接に供給するようにした例であるが、この実施形態では、冷凍機油を一旦シリンダ室（25）に溜めてから吐出ポート（21b）へ供給するように油供給経路（40）を構成している。つまり、この実施形態２では、油供給経路（40）は、油溜まり（14）の冷凍機油を、シリンダ室（25）を介して吐出ポート（21b）へ間接的に供給する油供給用間接経路（40B）として構成されている。
【０１０５】
この実施形態２に係る油供給経路（40）は、上記シリンダ室（25）の内部に形成された連通溝（45）を含んでいる。この連通溝（45）は、リアヘッド（24）におけるシリンダ室（25）の内面側に形成されている。また、連通溝（45）は、シリンダ室（25）の径方向にのびる径方向溝により形成されている。この連通溝（45）は、上揺動ピストン（26）の回転角度が圧縮過程の開始から吐出過程の終了までの角度範囲（圧縮過程から吐出過程の間の所定の角度範囲）になる間において、駆動軸（33）の偏心部（33b）と揺動ピストン（26）との摺動面からシリンダ室（25）にまたがって通路ができるように、揺動ピストン本体部（26a）の厚さ寸法よりも僅かに長い溝により形成されている。
【０１０６】
この実施形態２において、圧縮機構（20）が動作すると、吸入ポート（21a）からシリンダ室（25）へ冷媒が吸入されて、揺動ピストン（26）がシリンダ室（25）の内面に沿って旋回する運動によって圧縮される。圧縮されて高圧になった冷媒は、吐出ポート（21b）からケーシング（10）内の空間へ吐出される。そして、以上の吸入過程と圧縮過程と吐出過程とが繰り返される。
【０１０７】
圧縮機構（20）の動作中には、ケーシング（10）の油溜まり（14）から偏心部（33b）と揺動ピストン（26）の間の摺動面に冷凍機油が導入される。この冷凍機油は、圧縮過程が開始してから吐出過程が終了するまでの角度範囲において、上記摺動面から上記連通溝（45）を通ってシリンダ室へ流出する。そして、シリンダ室（25）の吐出側の容積が縮小するのにしたがって、吐出過程の途中から上記圧縮過程の開始までの間に（吐出ポート（21b）の内部へ油を供給する角度範囲内で）、冷凍機油が吐出ポート（21b）に流入する。したがって、次の圧縮過程が開始されるときには、吐出ポート（21b）に入っている冷凍機油が圧縮室（25）に流出するので、高圧冷媒の再膨張はほとんど起こらず、それに起因する脈動も低減される。したがって、圧縮機の振動や騒音が低減される。
【０１０８】
また、図２の実施形態１と比較すると、給油する際の回転角度の設計自由度が高くなるので、最適なタイミングで給油することが容易に可能となる。
【０１０９】
さらに、特許文献１のものとは違い、給油通路が常にシリンダ室（25）へ開口してはいないので、再膨張を防止するためにシリンダ室（25）に油が入りすぎるのも防止できる。
【０１１０】
−実施形態２の変形例−
実施形態２の変形例は、油供給経路（40）を図６の例とは異なるようにしたものである。
【０１１１】
図７（Ａ），図７（Ｂ），図７（Ｃ）に示すように、この圧縮機構（20）の油供給経路（40）は、上記シリンダ室（25）の内部に形成された油貯留凹部（46）を含んでいる。この油貯留凹部（46）は、リアヘッド（24）におけるシリンダ室（25）の内面側に形成されている。このように、この圧縮機構（20）のシリンダ（21）内には、上記吐出ポート（21b）から離れた位置に油貯留凹部（46）が形成されている。この油貯留凹部（46）は、円形のくぼみにより形成されている。
【０１１２】
圧縮機構（20）の動作中には、ケーシング（10）の油溜まり（14）から偏心部（33b）と揺動ピストン（26）の間の摺動面に冷凍機油が導入される。この冷凍機油は、一旦、油貯留凹部（46）に溜められる。このように油貯留凹部（46）に冷凍機油が入っている状態で揺動ピストン（26）がシリンダ室（25）の内面に沿って旋回運動をすると、圧縮過程から吐出過程が進んでシリンダ室（25）の容積が小さくなるに連れて、油貯留凹部（46）の冷凍機油が該油貯留凹部（46）から押し出されて吐出ポート（21b）へ向かい、やがて吐出ポート（21b）内へ流入する。そして、吐出過程の途中から上記圧縮過程の開始までの間に、吐出ポート（21b）内に冷凍機油が入っている状態になる。したがって、次の圧縮過程が開始されるときに、高圧冷媒の再膨張はほとんど起こらず、それに起因する脈動も低減される。したがって、圧縮機の振動や騒音が低減される。
【０１１３】
また、図２の実施形態１と比較すると、給油する際の回転角度の設計自由度が高くなるので、最適なタイミングで給油することが容易に可能となる。
【０１１４】
さらに、特許文献１のものとは違い、給油通路が常にシリンダ室（25）に開口してはいないので、再膨張を防止するためにシリンダ室（25）に油が入りすぎるのも防止できる。
【０１１５】
この変形例では、さらに、一回転あたりの給油量を一定にできる。したがって、回転数が変化しても、吐出ポート（21b）の死容積を適正な給油量で埋めることができる。
【０１１６】
次に、図８を用いて、油貯留凹部（46）を形成するのに好ましい位置について説明する。
【０１１７】
図８は、（Ａ）→（Ｂ）→（Ｃ）→（Ｄ）→（Ｅ）→（Ｆ）→（Ｇ）→（Ｈ）→（Ａ）の順にピストンが旋回している状態を示す圧縮機構（20）の断面図であり、揺動ピストン（26）が順に４５°ずつ回転した状態を示している。また、揺動ピストン（46）が上死点にある図８（Ａ）の位置を便宜上の基準とし、その角度を０°（３６０°）としている。
【０１１８】
上記油貯留凹部（46）は、上記シリンダ室（25）の軸方向端面において揺動ピストン（26）で開閉される位置に形成されている。具体的には、油貯留凹部（46）は、吸入ポート（21a）が閉じ切られる図８（Ｂ）のタイミングで揺動ピストン（26）の端面から開放され、吐出過程が開始される直前の図８（Ｅ）のタイミングで揺動ピストン（26）の端面に覆われ、吐出過程中の図８（Ｇ）のタイミングで上記クランク軸（33）と揺動ピストン（26）の摺動面と連通する位置に形成されている。
【０１１９】
油貯留凹部（46）の位置をこのように特定すると、吐出過程が開始される直前の図８（Ｅ）のタイミングで油貯留凹部（46）がピストン（26）の端面に覆われる一方、油貯留凹部（46）は、図８（Ｇ）の吐出過程中に上記クランク軸（33）とピストン（26）の摺動面と連通する。そして、油貯留凹部（46）に油が溜められ、その油が、吸入ポート（21a）が閉じ切られるタイミングで圧縮室（25）に放出される。この油は、圧縮過程から、さらに吐出過程を経て次の圧縮過程が開始するまで、吐出ポート（21b）に溜められる。したがって圧縮機構（20）の次の圧縮過程開始時には、その時点で吐出ポート（21b）内に入っている油が低圧のシリンダ室（25）へ導入される。、
このように、吸入ポート（21a）が閉じ切られるタイミングで圧縮室（25）に放出される油が、次の圧縮過程が始まるまでの間に吐出ポート（21b）に溜まり、その圧縮過程開始時には、吐出過程終了時点で吐出ポート（21b）内に入っている油が低圧のシリンダ室（25）へ導入される。したがって、高圧ガスの再膨張による脈動を抑えることが可能となる。
【０１２０】
なお、上記油貯留凹部（46）は、具体的には、
凹部径＜（ピストン外径−ピストン内径）／２
半径位置＝（ピストン外径＋ピストン内径）／４
角度範囲＝１９０°〜３１０°
の条件を満たす位置に形成される。
【０１２１】
《発明の実施形態３》
本発明の実施形態３について説明する。
【０１２２】
この実施形態３は、図９（Ａ），図９（Ｂ）に示すように、油供給経路（40）の構成を図１〜図８の例とは異なるようにしたものである。
【０１２３】
この実施形態３では、上記シリンダ（21）に、ケーシング（10）内の油溜まり（14）と圧縮機構（20）のシリンダ室（25）とを連通する油導入孔（47）を形成している。
【０１２４】
このように構成すると、圧縮機構（20）の動作中に、油溜まり（14）に溜まった油が上記油導入孔（47）を通ってシリンダ室（25）へ入り、さらに、吐出過程の途中から上記圧縮過程の開始までの間に吐出ポート（21b）へ導入される。油導入孔（47）からシリンダ室（25）への油の導入は、揺動ピストン（26）の動作中に油導入孔（47）が間欠的に開くときに行われる。そして、圧縮過程が開始する時点で油が吐出ポート（21b）内に油が入っている状態になるので、吐出ポート（21b）内に油を導入しない場合に比べて吐出ポート（21b）の死容積が小さくなる。したがって、上記各実施形態と同様に、高圧冷媒の再膨張による振動や騒音の発生を抑えられる。
【０１２５】
また、実施形態１と比べると、給油する回転角の設計自由度が高いので、最適なタイミングで給油することが可能となる。
【０１２６】
さらに、上記油導入孔（47）がシリンダ室（25）に間欠的に連通するので、吐出ポート（21b）へ油が入りすぎるのも防止できる。
【０１２７】
《発明の実施形態４》
本発明の実施形態４について説明する。
【０１２８】
この実施形態４は、図１０（Ａ），図１０（Ｂ）に示すように、油供給経路（40）の構成を図１〜図９の例とは異なるようにしたものである。
【０１２９】
この実施形態４においても、上記圧縮機構（20）は、ピストンとブレード（26b）とが一体的に形成されたスイング圧縮機（1）により構成されている。そして、上記ブレード（26b）には、上記吐出ポート（21b）側の側面に、該ブレード（26b）の背面の背圧室からシリンダ室（25）に連通するスリット（48）が形成されている。
【０１３０】
上記スリット（48）は、ブレード（26b）の下端面に形成されている。そして、この実施形態では、油溜まり（14）の油面（15）は、上記スリット（48）が浸かる高さになるように設定されている。また、スリット（48）は、図１０（Ｂ）のように揺動ピストン（26）が下死点付近に位置するときに、シリンダ室（25）と連通するようになっている。つまり、スリット（48）は、揺動ピストン（26）の動作中にシリンダ室（25）と間欠的に連通する。
【０１３１】
この実施形態４においては、圧縮機構（20）の動作中に、油溜まり（14）の油がスリット（48）を通ってシリンダ室（25）に入り、さらに、吐出過程の途中から上記圧縮過程の開始までの間に吐出ポート（21b）に導入される。そして、圧縮過程が始まる時点で油が吐出ポート（21b）内に入っている状態になるので、吐出ポート（21b）内に油を導入しない場合に比べて吐出ポート（21b）の死容積が小さくなる。したがって、上記各実施形態と同様に、再膨張による振動や騒音の発生を抑えられる。
【０１３２】
また、この実施形態では、油が吐出ポート（21b）の近くからシリンダ室（25）へ入るので、吐出ポート（21b）へ油を確実に導入できる。
【０１３３】
さらに、上記スリット（48）がシリンダ室（25）に間欠的に連通するので、吐出ポート（21b）へ油が入りすぎるのも防止できる。
【０１３４】
なお、この実施形態では、上記スリット（48）をブレード（26b）の下端に沿って形成しているが、上記スリット（48）は、ブレード（26b）を高さ方向に２等分する位置に、ブレード（26）の端面と平行に形成してもよい。この場合、油面レベルが上記各実施形態よりも高い位置になるように油溜まり（14）の油量を設定しておけばよい。なお、スリット（48）は、ブレード（28b）の高さ方向の中央に形成するよりもブレード（28b）の下端に沿って形成する方が、油溜まり（14）の油面（15）高さが低くなったときでも油を吐出ポート（21b）に導入できるので、再膨張による振動や騒音をより確実に抑えることが可能となる。
【０１３５】
《発明の実施形態５》
本発明の実施形態５について説明する。
【０１３６】
この実施形態５は、図１１（Ａ），図１１（Ｂ）に示すように、クランク軸（33）の下端に上記油溜まり（14）に貯留した油を上記圧縮機構（20）の回転動作に連動して撹拌する油撹拌機構（50）を設けるようにした例である。
【０１３７】
上記油撹拌機構として、油撹拌部材（50）がクランク軸（33）の下端に装着され、下端には撹拌羽根（52）を有している。この撹拌部材（50）は、厚さが１．６ｍｍ程度の金属板を加工して形成したものである。この撹拌部材（50）をクランク軸（33）に装着することにより、圧縮機構（20）の回転動作に撹拌部材（50）が連動して回転するようになっている。
【０１３８】
この実施形態の撹拌部材（50）は、上記実施形態１〜４のうち、どの実施形態及び変形例に適用してもよい。
【０１３９】
この実施形態では、油溜まり（14）に貯留している油を撹拌羽根（52）で撹拌することにより、油に溶け込んでいる冷媒が発泡して冷凍機油から分離する。したがって、圧縮機構（20）の吐出ポート（21b）には、ほとんど冷媒が溶け込んでいない油が供給される。したがって、圧縮過程の開始時に吐出ポート（21b）からシリンダ室（25）に流出する冷媒が少なくなり、脈動低減効果を高められる。
【０１４０】
なお、給油路（35a）を上昇する冷凍機油には遠心力が作用するので、冷凍機油は、その遠心力の作用により、径方向給油孔（41a）と軸方向スリット（41b）を通って圧縮機構（20）へ供給される。一方、油から分離した冷媒も給油路（35a）を上昇するが、ガス冷媒は軽いために遠心力の作用を受けず、中心に集まる。そして、給油路（35a）の中心部を上昇する冷媒の気泡は、ガス抜き通路（35b）を上昇し、さらにガス抜き孔（35c）通ってケーシング（10）の中へ流出する。
【０１４１】
《その他の実施形態》
上記実施形態については、以下のような構成としてもよい。
【０１４２】
例えば、実施形態１〜３は本発明をスイング型の圧縮機構（20）を備えた圧縮機（1）に適用した例を示しているが、実施形態１の油供給経路（40）は、円筒状のピストンと板状のブレード（26b）とが別部材で構成されて該ブレード（26b）の径方向内方端がピストンの外周面に圧接するローリングピストン型の圧縮機構（20）を備えた圧縮機（1）に適用してもよい。
【０１４３】
さらに、図６の連通溝（45）や図７の油貯留凹部（46）は、フロントヘッドに設けてもよい。
【０１４４】
さらに、上記各実施形態では吐出弁（28a）としてリード弁を用いるようにしているが、本発明において吐出弁（28a）をリード弁に限定するものではなく、リード弁の代わりにポペット弁を用いることも可能である。
【０１４５】
また、上記実施形態２〜５において、吐出過程の途中から上記圧縮過程の開始までの間に冷凍機油が吐出ポート（21b）に供給しておき、次の圧縮過程が開始されるときに吐出ポート（21b）から圧縮室（25）へ冷媒が流出するようにしているが、吐出ポート（21b）への冷媒の供給は、吐出過程の途中から吐出過程が終了するまでの間、または、吐出過程が終了してから圧縮過程が開始するまでの間に行うようにしてもよい。このようにしても、圧縮過程が始まるまでには吐出ポートに
油が供給されるので、冷媒ガスの再膨張による脈動の発生を抑えることができる。
【０１４６】
なお、以上の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。
【産業上の利用可能性】
【０１４７】
以上説明したように、本発明は、回転式圧縮機（1）において、シリンダ室（25）でガスを圧縮する圧縮機構（20）の吐出ポート（21b）に残留した高圧ガスがシリンダ室（25）内に戻って再膨張することにより発生する振動や騒音を低減する技術について有用である。
【符号の説明】
【０１４８】
1   スイング圧縮機（回転式圧縮機）
10  ケーシング
14  油溜まり
20  圧縮機構
21  シリンダ
21b 吐出ポート
25  シリンダ室
26  ピストン
33  クランク軸
33b 偏心部
40  油供給経路
40A 油供給用直通経路
40B 油供給用間接経路
42  凹部
43  切り欠き
44  切り欠き
45  連通溝
46  油貯留凹部
47  貫通孔
48  スリット
【図１】
2011021598.tif 000003
【図２】
2011021598.tif 000004
【図３】
2011021598.tif 000005
【図４】
2011021598.tif 000006
【図５】
2011021598.tif 000007
【図６】
2011021598.tif 000008
【図７】
2011021598.tif 000009
【図８】
2011021598.tif 000010
【図９】
2011021598.tif 000011
【図１０】
2011021598.tif 000012
【図１１】
2011021598.tif 000013
【手続補正書】
【提出日】平成22年9月21日(2010.9.21)
【手続補正１】
【補正対象書類名】明細書
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、回転式圧縮機に関し、特に、シリンダ室でガスを圧縮する圧縮機構の吐出ポート内に吐出過程完了時に残留した高圧ガスが次の圧縮過程の時にシリンダ室内に戻って再膨張することにより発生する振動や騒音を低減する技術に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、例えばシリンダ室がブレードにより低圧室と高圧室に区画された回転式圧縮機においては、圧縮機構の動作に伴って低圧室が高圧室に切り換わるとともに高圧室が低圧室に切り換わりながら、低圧室での吸入過程と、高圧室での圧縮過程と吐出過程とが同時に行われて、低圧ガスの圧縮と高圧ガスの吐出とが行われる。この回転式圧縮機では、吐出過程完了時に吐出ポート内に残留した高圧ガスが、次の圧縮過程の開始時に低圧になっているシリンダ室に戻って再膨張することにより、吐出ポート付近で大きな圧力脈動が励起される。そこで、この圧力脈動に伴って発生する振動や騒音を抑える機構を備えたものが提案されている（例えば特許文献１参照）。
【０００３】
特許文献１の回転式圧縮機では、圧縮機構の吸入ポートがピストンにより閉鎖される吸入閉じ切り以後のタイミングで、シリンダ室に開口した高圧通路から高圧流体をシリンダ室に注入する高圧流体注入機構が設けられている。
【０００４】
そして、この特許文献１の圧縮機では、密閉状に形成されたシリンダ室内で再膨張により高周波脈動が生じているガスに高圧流体（高圧油）をぶつけることにより、高周波脈動と高圧圧力とを干渉させて、高周波脈動を抑制する高圧流体注入機構を設けている。このことにより、高周波脈動に起因して生じる振動や騒音を低減するようにしている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平８−２１９０５１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかし、特許文献１の圧縮機では、高圧流体注入機構が、密閉されたシリンダ室に常に開口しているので、給油量を絞りにくく、吸入閉じ切り直後の低圧のシリンダ室に高圧の油が入りすぎるおそれがあった。これは、上記構成だと差圧の影響を受けやすいためである。
【０００７】
本発明は、このような問題点に鑑みて創案されたものであり、その目的は、吐出過程完了時に圧縮機構の吐出ポートに残留する高圧ガスが、次の圧縮過程の開始時に低圧になっているシリンダ室で再膨張することにより発生する振動や騒音を防止し、かつシリンダ室へ油が入りすぎるのも防止できるようにすることである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
第１の発明は、ケーシング（10）と、該ケーシング（10）内に設けられてシリンダ室（25）でガスを圧縮する圧縮機構（20）とを備え、該圧縮機構（20）には、吐出過程中に開放される一方で該吐出過程の終了時から次の圧縮過程の間に閉鎖される吐出弁（28a）が装着された吐出ポート（21b）が設けられ、該吐出ポート（21b）から吐出過程中に吐出された高圧ガスがケーシング（10）内の空間を介して該ケーシング（10）の外部へ吐出される高圧ドーム式の回転式圧縮機を前提としている。
【０００９】
そして、この回転式圧縮機は、上記ケーシング（10）の底部に貯留する潤滑油を、上記吐出ポート（21b）の内部へを供給する油供給経路（40）を備え、上記油供給経路（40）が、上記吐出過程の途中から吐出過程の終了までの間に上記吐出ポート（21b）の内部へ油を供給するように構成されている。
【００１０】
この第１の発明では、圧縮機構（20）が動作することにより、低圧ガスが圧縮されて高圧ガスになる。そして、吐出過程中に圧縮機構（20）の吐出ポート（21b）から圧縮機のケーシング（10）内に吐出されて該ケーシング（10）内の空間に充満した高圧ガスが、該ケーシング（10）から外部へ流出する。この回転式圧縮機を冷媒が循環する冷凍サイクルの圧縮行程に用いる場合には、冷媒は、凝縮行程、膨張行程、及び蒸発行程を経た後に、再び圧縮機構（20）に吸入されて圧縮される。
【００１１】
回転式圧縮機では、圧縮機構（20）の動作中に、シリンダ室（25）の容積が拡大する動作と縮小する動作が繰り返される。そして、シリンダ室（25）の容積が拡大するときに冷媒が吸入され、シリンダ室（25）の容積が縮小するときに冷媒が圧縮されて吐出される。ここで、本発明では圧縮機構（20）の動作中における吐出過程の途中から吐出過程の終了までの間に、吐出ポート（21b）へ油が供給される。そして、圧縮機構（20）の吐出過程が終了するときには吐出ポート（21b）が吐出弁（28a）で閉鎖されるので、圧縮過程が始まるまでには該吐出ポート（21b）内には油が残った状態になっている。そのため、次に圧縮過程が開始されるときには吐出ポート（21b）内の油がシリンダ室（25）に流入する。したがって、シリンダ室（25）が低圧になって圧縮過程が始まっても油は膨張しないので、脈動の発生が抑えられる。
【００１２】
また、上記油供給経路（40）が、上記ケーシング（10）内に設けられている油溜まり（14）から上記吐出ポート（21b）へ油を供給するように該油溜まり（14）と吐出ポート（21b）に連通する油供給用直通経路（40A）を備えている。
【００１３】
したがって、圧縮機構（20）の動作中に、上記油供給用直通経路（40A）を介して、油溜まり（14）から圧縮機構（20）の吐出ポート（21b）へ油が供給される。
【００１４】
第２の発明は、第１の発明において、上記油溜まり（14）に貯留した油を上記圧縮機構（2）の回転動作に連動して撹拌する油撹拌機構（50）が設けられていることを特徴としている。
【００１５】
この第２の発明では、油溜まり（14）に貯留している油を撹拌することにより、油に溶け込んでいる冷媒が発泡して油から分離する。したがって、吐出ポート（21b）には、冷媒がほとんど溶け込んでいない油が供給される。
【００１６】
第３の発明は、第１または第２の発明において、上記圧縮機構（20）が、偏心部（33b）を有するクランク軸（33）の回転動作によりピストン（26）がシリンダ（21）内で上記シリンダ室（25）の内周面に沿って旋回運動をする旋回式圧縮機構（20）により構成され、上記油供給経路（40）が、上記クランク軸（33）の偏心部（33b）に形成されるとともに油が導入される凹部（42）を備え、上記吐出ポート（21b）の内部へ油を供給する角度範囲で、該凹部（42）が上記圧縮機構（20）の吐出ポート（21b）と連通するように構成されていることを特徴としている。
【００１７】
この第３の発明では、圧縮機構（20）の動作中にはクランク軸（33）が回転し、ピストン（26）がシリンダ室（25）内で旋回運動をする。このとき、クランク軸（33）の偏心部（33b）に形成されている凹部（42）もクランク軸（33）の中心周りを旋回し、該凹部（42）が上記圧縮機構（20）の吐出ポート（21b）と上記の角度範囲で連通する。この凹部（42）へは油が導入されるようになっているので、凹部（42）と吐出ポート（21b）が連通するときに、凹部（42）から吐出ポート（21b）へ油が流入する。したがって、圧縮機構（20）の圧縮過程開始時には、その時点で吐出ポート（21b）内に入っている油がシリンダ室（25）へ導入される。
【００１８】
第４の発明は、第３の発明において、上記吐出ポート（21b）が、上記吐出ポート（21b）の内部へ油を供給する角度範囲で、上記凹部（42）と一部分が重なるような位置に上記圧縮機構（20）に形成された貫通孔により構成されていることを特徴としている。
【００１９】
この第４の発明では、上記吐出ポート（21b）が、上記凹部（42）の旋回動作中に上記吐出ポート（21b）の内部へ油を供給する角度範囲で該凹部（42）と一部分が重なるように形成されているので、圧縮機構（20）が動作する間に、上記の角度範囲で凹部（42）と吐出ポート（21b）とが連通する。凹部（42）には油が導入されるようになっているので、凹部（42）から吐出ポート（21b）へ油が流入する。したがって、圧縮機構（20）の圧縮過程開始時には、吐出過程終了時点で吐出ポート（21b）内に入っている油が低圧のシリンダ室（25）へ導入される。
【００２０】
第５の発明は、第３の発明において、上記吐出ポート（21b）が、上記凹部（42）の旋回軌道から径方向外側へ外れた位置に形成された貫通孔により形成され、上記ピストン（26）の端面には、上記吐出ポート（21b）と上記凹部（42）とを上記吐出ポート（21b）の内部へ油を供給する角度範囲で連通させる切り欠き（43）が形成されていることを特徴としている。
【００２１】
この第５の発明では、上記吐出ポート（21b）が、上記凹部（42）の旋回軌道から径方向外側へ外れた位置に形成された貫通孔により形成され、上記ピストン（26）の端面には、上記吐出ポート（21b）と上記凹部（42）とを上記吐出ポート（21b）の内部へ油を供給する角度範囲で連通させる切り欠き（43）が形成されているので、圧縮機構（20）の動作中に上記凹部（42）がクランク軸（33）の中心周りを旋回する間の一定の角度範囲で上記凹部（42）と吐出ポート（21b）とが連通する。凹部（42）には油が導入されるようになっているので、凹部（42）から吐出ポート（21b）へ油が流入する。したがって、圧縮機構（20）の圧縮過程開始時には、吐出過程終了時点で吐出ポート（21b）内に入っている油が低圧のシリンダ室（25）へ導入される。
【００２２】
第６の発明は、第３の発明において、上記吐出ポート（21b）が、上記凹部（42）の旋回軌道から径方向外側へ外れた位置に形成された貫通孔により形成され、上記吐出ポート（21b）には、該吐出ポート（21b）と上記凹部（42）とを上記吐出ポート（21b）の内部へ油を供給する角度範囲で連通させる切り欠き（44）が形成されていることを特徴としている。
【００２３】
この第６の発明では、上記吐出ポート（21b）が、上記凹部（42）の旋回軌道から径方向外側へ外れた位置に形成された貫通孔により形成され、上記吐出ポート（21b）には、該吐出ポート（21b）と上記凹部（42）とを、上記吐出ポート（21b）の内部へ油を供給する角度範囲で連連通させる切り欠き（44）が形成されているので、圧縮機構（20）の動作中に上記凹部（42）がクランク軸（33）の中心周りを旋回する間の一定の角度範囲で、凹部（42）と吐出ポート（21b）とが連通する。凹部（42）には油が導入されるようになっているので、凹部（42）から吐出ポート（21b）へ油が流入する。したがって、圧縮機構（20）の圧縮過程開始時には、吐出過程終了時点で吐出ポート（21b）内に入っている油が、低圧のシリンダ室（25）へ導入される。
【発明の効果】
【００２４】
本発明によれば、圧縮機構（20）の動作中に、上記油供給用直通経路（40A）を介して、油溜まり（14）から圧縮機構（20）の吐出ポート（21b）へ供給された油が、圧縮機構（20）の圧縮過程開始時にシリンダ室（25）へ入っていくので、圧縮機構（20）において圧縮過程が開始されるときには吐出ポート（21b）内の油が該圧縮機構（20）のシリンダ室（25）に流入し、その際に油の膨張は起こらない。そのため、再膨張による脈動の発生を抑えられる。また、この発明では油を吐出ポート（21b）に供給するようにしているため、圧縮過程が開始されたシリンダ室への油の導入量が増えすぎてしまうのも防止できる。さらに、この発明では吐出ポート（21b）へ油を導入するために、上記吐出過程の途中から吐出過程の終了までの間にに吐出ポート（21b）内へ油を入れておけばよく、圧縮機構へ供給された潤滑油を利用できるため、構成を簡単にして圧縮機の低コスト化を図ることができる。
【００２５】
上記第２の発明によれば、油溜まり（14）に貯留している油を撹拌することにより、油に溶け込んでいる冷媒を発泡させて油から分離させ、冷媒がほとんど溶け込んでいない油を吐出ポート（21b）に供給するようにしている。したがって、圧縮過程の開始時に吐出ポート（21b）からシリンダ室（25）に流出する冷媒が少なくなり、脈動低減効果を高められる。
【００２６】
上記第３の発明によれば、圧縮機構（20）の動作中には、クランク軸（33）の偏心部（33b）に形成されている凹部（42）がクランク軸（33）の中心周りを旋回し、その間の一定の角度範囲で該凹部（42）が上記圧縮機構（20）の吐出ポート（21b）と連通する。そして、この凹部（42）へは油が導入されるようになっているので、凹部（42）と吐出ポート（21b）が連通したときに、凹部（42）から吐出ポート（21b）へ油が流入する。したがって、圧縮機構（20）の圧縮過程開始時には、吐出ポート（21b）内に入っている油が低圧のシリンダ室（25）へ導入される。このように、本発明では、油が導入される凹部（42）が吐出ポート（21b）と連通するように構成すればよいので、高圧ガスの再膨張による脈動を簡単な構成で抑えることが可能となる。
【００２７】
上記第４の発明によれば、上記吐出ポート（21b）が、該吐出ポート（21b）の内部へ油を供給する角度範囲で、上記凹部（42）と一部分が重なるように形成されているので、圧縮機構（20）の動作中の上記の角度範囲で凹部（42）と吐出ポート（21b）とが連通する。凹部（42）には油が導入されるようになっているので、凹部（42）から吐出ポート（21b）へ油が流入する。したがって、圧縮機構（20）の圧縮過程開始時には、吐出過程終了時点で吐出ポート（21b）内に入っている油が低圧のシリンダ室（25）へ導入される。そのため、高圧ガスの再膨張による脈動を、クランク軸（33）の偏心部（33b）に凹部（42）を形成するだけの簡単な構成で抑えることが可能となる。
【００２８】
上記第５の発明によれば、上記吐出ポート（21b）が、上記凹部（42）の旋回軌道から径方向外側へ外れた位置に形成された貫通孔により形成され、上記ピストン（26）の端面には、上記吐出ポート（21b）と上記凹部（42）とを上記吐出ポート（21b）の内部へ油を供給する角度範囲で連通させる切り欠き（43）が形成されているので、圧縮機構（20）の動作中に上記凹部（42）がクランク軸（33）の中心周りを旋回するときには、上記の角度範囲で凹部（42）と吐出ポート（21b）とが連通する。凹部（42）には油が導入されるようになっているので、凹部（42）から吐出ポート（21b）へ油が流入する。したがって、圧縮機構（20）の圧縮過程開始時には、吐出過程終了時点で吐出ポート（21b）内に入っている油が低圧のシリンダ室（25）へ導入される。そのため、高圧ガスの再膨張による脈動を、クランク軸（33）の偏心部（33b）に凹部（42）を形成するとともに、上記吐出ポート（21b）の内部へ油を供給するときに凹部（42）と吐出ポート（21b）を切り欠き（43）によって連通させるだけの簡単な構成で抑えることが可能となる。
【００２９】
上記第６の発明によれば、上記吐出ポート（21b）が、上記凹部（42）の旋回軌道から径方向外側へ外れた位置に形成された貫通孔により形成され、上記吐出ポート（21b）には、該吐出ポート（21b）と上記凹部（42）とを上記吐出ポート（21b）の内部へ油を供給する角度範囲で連通させる切り欠き（44）が形成されているので、圧縮機構（20）の動作中に上記凹部（42）がクランク軸（33）の中心周りを旋回するときには、上記の角度範囲で凹部（42）と吐出ポート（21b）とが連通する。凹部（42）には油が導入されるようになっているので、凹部（42）から吐出ポート（21b）へ油が流入する。したがって、圧縮機構（20）の圧縮過程開始時には、吐出過程終了時に吐出ポート（21b）内に入っている油が低圧のシリンダ室（25）へ導入される。そのため、高圧ガスの再膨張による脈動を、クランク軸（33）の偏心部（33b）に凹部（42）を形成するとともに、上記吐出ポート（21b）の内部へ油を供給する角度範囲で凹部（42）と吐出ポート（21b）を切り欠き（44）によって連通させるだけの簡単な構成で抑えることが可能となる。
【００３０】
また、上記第４から第６の発明によれば、凹部（42）を周方向の１箇所にだけ形成しておいて、圧縮機構（20）の上記吐出ポート（21b）の内部へ油を供給する角度範囲で吐出ポート（21b）と凹部（42）が連通するようにしておけばよいので、吐出ポート（21b）へ油を間欠的に供給できる。
【図面の簡単な説明】
【００３１】
【図１】図１は、本発明の実施形態１に係る回転式圧縮機の縦断面図である。
【図２】図２（Ａ）は図１の回転式圧縮機の要部断面図であり、図２（Ｂ）は圧縮機構の内部構造図である。
【図３】図３は、ピストンの回転角度が変化するのに応じて増減する圧縮室の圧力変化と、吐出弁の変位量を示すグラフである。
【図４】図４は、実施形態１の変形例１に係る回転式圧縮機を示し、図４（Ａ）は要部縦断面図、図４（Ｂ）は圧縮機構の内部構造図である。
【図５】図５は、実施形態１の変形例２に係る回転式圧縮機を示し、図５（Ａ）は要部縦断面図、図５（Ｂ）は圧縮機構の内部構造図である。
【図６】図６は、参考技術１に係る回転式圧縮機を示し、図６（Ａ）は要部縦断面図、図６（Ｂ）は圧縮機構の内部構造図である。
【図７】図７は、参考技術１の変形例に係る回転式圧縮機を示し、図７（Ａ）は要部縦断面図、図７（Ｂ）は圧縮機構の第１状態を示す内部構造図、図７（Ｃ）は圧縮機構の第２状態を示す内部構造図である。
【図８】図８（Ａ）〜図８（Ｈ）は、ピストンが旋回している状態を示す圧縮機構の断面図である。
【図９】図９は、参考技術２に係る回転式圧縮機を示し、図９（Ａ）は要部縦断面図、図９（Ｂ）は圧縮機構の内部構造図である。
【図１０】図１０は、参考技術３に係る回転式圧縮機を示し、図１０（Ａ）は要部縦断面図、図１０（Ｂ）は圧縮機構の内部構造図である。
【図１１】図１１は、実施形態２に係る回転式圧縮機を示し、図１１（Ａ）は要部縦断面図、図１１（Ｂ）は圧縮機構の一部を示す底面図である。
【発明を実施するための形態】
【００３２】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。
【００３３】
《発明の実施形態１》
図１は、実施形態１に係る回転式圧縮機（1）の縦断面図である。この圧縮機（1）は、蒸気圧縮式冷凍サイクルにおいて冷媒を圧縮する圧縮行程を行うものである。図示するように、この圧縮機（1）は、縦長円筒状のケーシング（10）と、このケーシング（10）内に配置された圧縮機構（20）と駆動機構（30）とを備えている。上記圧縮機構（20）は、ケーシング（10）内の下方の位置に配置され、上記駆動機構（30）はケーシング（10）内の上方の位置に配置されている。上記駆動機構（30）は、圧縮機構（20）を駆動するための電動機により構成されている。
【００３４】
上記ケーシング（10）は、縦長の円筒状で上下両端が開口した胴部（11）と、この胴部（11）の上部開口を閉塞するように該胴部（11）に固定された上部鏡板（12）と、胴部（11）の下部開口を閉塞するように該胴部（11）に固定された下部鏡板（13）とから構成されている。上記ケーシング（10）の下端部には、油（冷凍機油）を貯留するための油溜まり（14）が形成されている。油溜まり（14）の油面（15）は、圧縮機構（20）の下部が油に浸かる程度の高さに設定されている。
【００３５】
上記ケーシング（10）の胴部（11）には、その下部側の位置に、上記圧縮機構（20）と対応する位置に吸入管（16）が設けられている。また、上記ケーシング（10）の上部鏡板（12）には、そのほぼ中心位置に、ケーシング（10）の軸方向の中心線に沿うように吐出管（17）が設けられている。そして、この圧縮機（1）は、圧縮機構（20）から吐出された高圧ガスをケーシング（10）内の空間を介して該ケーシング（10）外へ吐出する高圧ドーム式の圧縮機（1）として構成されている。
【００３６】
上記電動機（30）は、ステータ（31）とロータ（32）とを有している。ステータ（31）は、電磁鋼板を積層することにより円筒状に形成されたステータコア（31a）と、該ステータコア（31a）に巻き付けられたコイル（31b）とから構成されている。このステータ（31）は、ステータコア（31a）の外周面が、ケーシング（10）の胴部（11）における上記圧縮機構（20）の上方位置において、上記胴部（11）に溶接や焼き嵌めによって固定されている。上記ロータ（32）は、電磁鋼板を積層することにより形成されたロータコア（32a）と、該ロータコア（32a）に装着された永久磁石（32b）とから構成されている。このロータ（32）は、その外周面とステータ（31）の内周面との間に均一で微細なラジアルギャップ（図ではギャップを誇張して表している）が形成されるように、ステータ（31）の内周側に配置されている。
【００３７】
上記ロータ（32）には、その内周面に駆動軸（33）（クランク軸）が固定されている。この駆動軸（33）は、主軸部（33a）と、この主軸部（33a）の軸方向中間部分の下方寄りに形成された偏心部（33b）とから構成されている。この偏心部（33b）は、主軸部（33a）よりも大径であって、その中心が主軸部（33a）の中心から偏心している。
【００３８】
上記圧縮機構（20）は、旋回式の圧縮機構の一種であるスイング式圧縮機構（20）により構成されている。図２（Ａ）は、圧縮機（1）の要部縦断面図であり、主として圧縮機構（20）の縦断面構造を示し、図２（Ｂ）は、圧縮機構（20）を平面的に見た内部構造を示している。この圧縮機構（20）は、図示するように、シリンダ室（25）を有するシリンダ（21）と、このシリンダ室（25）の内部で、該シリンダ室（25）の内周面に沿って旋回運動をすることが可能に構成された揺動ピストン（26）とを有している。
【００３９】
上記シリンダ（21）は、上記ケーシング（10）の胴部（11）に固定されるほぼ環状のシリンダ本体（22）と、このシリンダ本体（22）に対して図２（Ａ）の上面に固定されるフロントヘッド（23）と、シリンダ本体（22）に対して図２（Ａ）の下面に固定されるリアヘッド（24）とを有している。フロントヘッド（23）はシリンダ本体（22）の上面にボルトなどの締結部材により固定され、リアヘッド（24）はシリンダ本体（22）の下面にボルトなどの締結部材により固定されている。そして、このシリンダ本体（22）とフロントヘッド（23）とリアヘッド（24）の間に区画された空間が、上記シリンダ室（25）になっている。
【００４０】
上記シリンダ室（25）の内部には、上記駆動軸（33）の偏心部（33b）が位置している。また、この偏心部（33b）には揺動ピストン（26）が装着されている。揺動ピストン（26）は、該偏心部（33b）の外周に摺動自在に嵌合している。上記フロントヘッド（23）とリアヘッド（24）には、駆動軸（33）の主軸部（33a）を回転可能に支持する軸受け部（23a，24a）が形成されている。また、揺動ピストン（26）は、上記駆動軸（33）が回転するときに、該揺動ピストン（26）の外周面がシリンダ室（25）の内周面に油膜を介して実質的に接するように構成されている。
【００４１】
上記揺動ピストン（26）は、上記駆動軸（33）の偏心部（33b）に嵌合する環状の揺動ピストン本体部（26a）と、この揺動ピストン本体部（26a）から径方向外方へ突出するブレード（26b）とが一体的に形成されたものである。上記シリンダ本体（22）には、上記ブレード（26b）を揺動可能に保持する揺動ブッシュ（27）が設けられている。この揺動ブッシュ（27）は、断面がほぼ半円形でシリンダ本体（22）と同程度の厚さを有する一対の部材であって、シリンダ本体（22）に形成されているブッシュ保持凹部（22a）に、平坦面同士が対向する状態で保持されている。そして、一対の揺動ブッシュ（27）の平坦面同士の間にブレード溝（27a）が形成され、このブレード溝（27a）に揺動ピストン（26）のブレード（26b）が摺動自在に保持されている。なお、ブッシュ保持凹部（22a）に対して径方向の外側には背圧室が形成されている。
【００４２】
以上の構成により、上記圧縮機構（20）は、駆動軸（33）が回転すると、揺動ブッシュ（27）が揺動するとともに、揺動ブッシュ（27）のブレード溝（27a）の中をブレード（26b）が進退して、シリンダ室（25）の中で揺動ピストン（26）がシリンダ室（25）の内周面に沿って旋回運動をする。このように、上記圧縮機構（20）は、偏心部（33b）を有する駆動軸（33）が回転することによって、ブレード（26b）が揺動しながら揺動ピストン（26）がシリンダ（21）内で旋回運動をする上述のスイング式圧縮機構（20）により構成されている。
【００４３】
上記シリンダ（21）のシリンダ本体（22）には吸入ポート（21a）が形成され、この吸入ポート（21a）には上記吸入管（16）が接続されている。また、上記シリンダ（21）のフロントヘッド（23）には吐出ポート（21b）が形成され、この吐出ポート（21b）は下面側が上記シリンダ室（25）に開口している。また、吐出ポート（21b）の上面には、リード弁である吐出弁（28a）と、吐出弁のリフト量を規制するための弁押さえ（28b）が設けられている。上記フロントヘッド（23）の上面には、吐出ポート（21b）を覆うように吐出カバー（29）（吐出マフラ）が装着されている。この吐出カバー（29）には、その内周側端部とフロントヘッド（23）の軸受け部（23a）との間に吐出凹部（29a）が形成されている。
【００４４】
上記駆動軸（33）の下端部には、上記油溜まり（14）に浸漬される給油ポンプ（34）が設けられている。そして、上記駆動軸（33）には、該駆動軸（33）の中心に沿って上記給油ポンプ（34）から上方へ伸びる給油通路（35）が図２（Ａ）に示すように形成されている。この給油通路（35）は、偏心部（33b）の上下両側の位置で駆動軸（33）の径方向へ伸びる軸受け部給油路（36）を介して、軸受け部（23a、24a）と駆動軸（33）との摺動面へ油を供給するようになっている。
【００４５】
上記給油通路（35）は、駆動軸（33）の下端から上方へ向かって、該駆動軸（33）の中心を通って形成されている。この給油通路（35）は、駆動軸（33）の下端から偏心部（33b）の若干上方までの領域に形成された大径の給油路（35a）と、この給油路（35a）の上端からフロントヘッド（23）の上端よりも少し上方の位置までの領域に形成された小径のガス抜き通路（35b）とから構成されている。ガス抜き通路（35b）の上端にはガス抜き孔（35c）が形成され、このガス抜き孔（35c）は駆動軸（33）を半径方向に貫通している。
【００４６】
この圧縮機（1）は、上記ケーシング（10）内に設けられている油溜まり（14）から上記吐出ポート（21b）へ油を供給する油供給経路（40）を備えている。この実施形態１において、油供給経路（40）は、上記油溜まり（14）から吐出ポート（21b）へ直接に連通する油供給用直通経路（40A）として構成されている。
【００４７】
上記油供給経路（40）は、上記駆動軸（33）の給油通路（35）を利用して構成されている。油供給経路（40）は、上記偏心部（33b）の上下方向のほぼ中央で該偏心部（33b）の径方向へ開口する径方向給油孔（41a）と、駆動軸（33）の偏心部（33b）の外周面を軸方向へのびる軸方向スリット（41b）を含んでいる。偏心部（33b）には、上記軸方向スリット（41b）と連通するように環状溝（42）（凹部）が形成されている。この環状溝（42）は、偏心部（33b）の軸方向両端部に形成されている。なお、上記環状溝（42）は、本来は、偏心部（33b）と揺動ピストン（26）の摺動面へ油を供給するためのものである。
【００４８】
上記吐出ポート（21b）は、上記環状溝（42）（凹部）の旋回動作中において、吐出過程の途中から吐出過程の終了までの間に、該環状溝（42）と一部分が重なるように上記圧縮機構（20）に形成された断面円形の貫通孔である。この吐出ポート（21b）は、その内周側の端部が、上記偏心部（33b）が上死点に位置する付近の領域（吐出過程の途中から吐出過程の終了までの間の領域）で、上記偏心部（33b）の環状溝（42）とオーバーラップするように形成されている。上記環状溝（42）と吐出ポート（21b）とがオーバーラップする回転角度の範囲は、ピストンが上死点にある図２（Ｂ）の位置を０°とするときに、時計回り方向に３１５°を過ぎた付近から４５°付近に至る範囲内で設定するとよい。特に、この角度範囲は、３３０°を過ぎた付近から２０°付近に至る範囲内で設定するとよい。
【００４９】
上記の角度範囲について図３のグラフを用いて説明する。
【００５０】
このグラフには、ピストンの回転角度が変化するのに応じて増減する圧縮室の圧力変化と、吐出弁の変位量（弁変位）を示している。圧力の単位はＭＰａ、弁変位の単位はmmである。冷媒の圧縮は、ピストンの回転中に吸入ポート（21a）が閉じ切ったときに始まり、その角度は、本実施形態において、ピストンが上死点にある図２（Ｂ）の位置を０°とすると、時計回り方向に約４５°付近の位置になる。また、図に「ポート給油」と示しているのは吐出ポート（21b）への給油をする本実施形態の圧縮機を表し、「ベース機」と示しているのはポート給油をしない従来の圧縮機を表している。
【００５１】
ピストンの回転が進むと、回転角度が９０°付近になるまでは圧縮室（25）の圧力はほとんど変化せず、９０°を過ぎた辺りから約２２５°付近まで、最初は緩やかに、徐々に急激に圧力が上昇する。この２２５°付近の角度で吐出弁（28a）が開き始め、すぐにその圧力での最大リフト量まで開く。吐出弁（28a）が最大リフト量まで開くと圧縮室（25）の圧力は一端下がり、弁は回転角度が２７０°の手前になるまではほぼ一定のリフト量を維持する。その後、弁変位は徐々に小さくなり、その間も一定期間は圧縮室（25）の圧力がほぼ一定値に維持されるが、やがて吐出弁（28a）がほぼ閉じる角度（３１５°を過ぎ、３３０°付近）になると、実質的に吐出過程が終了する。そして、吐出弁（28a）が閉鎖されると、圧縮室（25）の圧力も急激に低下する。
【００５２】
以上のように、この実施形態では、上記ケーシング（10）の底部に貯留する潤滑油を、上記油供給経路（40）により、上記吐出過程の途中から吐出過程の終了までの間に、上記吐出ポート（21b）の内部へを供給するようにしている。なお、上記の「吐出過程の途中」は、圧縮室（25）の圧力がピークの値から下がってきたところのことを表している。また、吐出開始直後は吐出ポート（21b）内の圧力が高いため、油を供給する構成を採用しても実質的にはポートへ油を供給することはほとんどできず、その後、吐出圧力がピークから下がり出すと吐出ポート（21b）に油が入っていくようになる。なお、この実施形態では、吐出ポート（21b）に油を供給しているので、吐出ポート（21b）の内圧は、吐出終了後に緩やかに低下してから急激に低下していく従来の圧縮機に比べて、一端上昇してから急激に低下する変化を呈する。
【００５３】
また、以上のようにして吐出過程の途中から吐出過程の終了までの間に吐出ポート（21b）に油を供給することにより、吐出ポート（21b）が吐出弁（28a）で閉じられた後、ピストンが吐出ポート（21b）を通過するときには、吐出ポート（21b）内に油が溜まっている状態となる。したがって、その直後に訪れる従来の冷媒再膨張のタイミングで吐出ポート（21b）内に油が入っていることになる。そして、従来であれば冷媒が再膨張する角度範囲内で、本実施形態では、冷媒が圧縮室（25）に流出して再膨張する代わりに、吐出ポート（21b）から圧縮室（25）へ油が流出する。油は膨張しないので、油の流出が脈動を誘引することはない。
【００５４】
以上のように、油供給経路（40）は、上記吐出過程の途中から吐出過程の終了までの間に、上記吐出ポート（21b）の内部へ冷凍機油を供給するように構成されている。そして、圧縮機構（20）の動作の１サイクルをピストンの３６０°回転にすると、吐出過程の途中から吐出過程の終了までの間の一定の角度範囲でだけ、上記吐出ポート（21b）へ冷凍機油が間欠的に供給される。これは、上記駆動軸（33）の偏心部（33b）に形成された環状溝（42）と、上記圧縮機構（20）の吐出ポート（21b）とが、吐出過程の途中から吐出過程の終了までの間の領域だけ、間欠的に連通するためである。
【００５５】
−運転動作−
次に、この回転式圧縮機（1）の運転動作について説明する。
【００５６】
上記電動機（30）を起動するとロータ（32）が回転し、その回転が駆動軸（33）に伝達される。そして、駆動軸（33）が回転すると、シリンダ（21）内で揺動ピストン（26）がシリンダ室（25）の内周面に沿って旋回運動を行う。このことにより、シリンダ室（25）の容積が縮小と拡大を繰り返す。そして、シリンダ室（25）の容積が拡大するときに吸入ポート（21a）からシリンダ室（25）へ冷媒が吸入され、シリンダ室（25）の容積が縮小するときに冷媒が圧縮されて吐出ポート（21b）からケーシング（10）内へ吐出される。
【００５７】
シリンダ室（25）から吐出された高圧冷媒はケーシング（10）内に充満する。ケーシング（10）内に充満した高圧冷媒は吐出管（17）から流出し、冷媒回路を循環する際に凝縮行程、膨張行程、及び蒸発行程を経た後、再び圧縮機（1）に吸入されて圧縮行程が行われる。以上のようにして冷媒が冷媒回路を循環することにより、蒸気圧縮式冷凍サイクルが行われる。
【００５８】
上記圧縮機構（20）の動作中は、給油ポンプ（34）によって油溜まり（14）から吸い上げられた冷凍機油が軸受け部（23a，24a）へ給油され、駆動軸（33）と軸受け部（23a，24a）の間の摺動抵抗が大きくなるのが抑えられるとともに、偏心部（33b）と揺動ピストン（26）の間にも供給されてその間の摺動抵抗が大きくなるのが抑えられる。また、給油ポンプ（34）によって汲み上げられた油は、吐出過程の途中から吐出過程の終了までの間に、油供給経路（40）の径方向給油孔（41a）及び軸方向スリット（41b）と、偏心部（33b）の環状溝（42）（凹部）を通って吐出ポート（21b）へ供給される。
【００５９】
一般に、圧縮機構（20）における１サイクルの動作は、吸入過程、圧縮過程、及び吐出過程から構成されている。ここで、吐出過程が終了するときに、揺動ピストン（26）は、ほぼ図２（Ａ）に示す上死点付近の位置の少し手前の位置となり、このとき、吐出ポート（21b）は吐出弁（28a）と揺動ピストン（26）によって両端が閉じられている。したがって、吐出ポート（21b）の中は密閉された空間となって高圧冷媒が残存し、高圧冷媒を吐出しきれない死容積となる。したがって、そのままでは、次に圧縮過程が開始されたときに、吐出ポート（21b）内の高圧冷媒が低圧のシリンダ室（25）の内部へ流入して再膨張し、脈動が生じることになる。
【００６０】
一方、本実施形態では、上記吐出過程の途中から吐出過程の終了までの間に、吐出ポート（21b）内に高圧の冷凍機油を供給するようにしている。このことにより、吐出ポート（21b）内の死容積が小さくなる。吐出ポート（21b）内に冷凍機油が入っていると、次の圧縮過程が始まるときに吐出ポート（21b）から低圧のシリンダ室（25）へ冷凍機油が流入する。その際に、冷凍機油は冷媒ガスとは違って実質的に膨張しない。したがって、再膨張による脈動を抑えられる。
【００６１】
−実施形態１の効果−
以上説明したように、この実施形態１によれば、上記吐出過程の途中から吐出過程の終了までの間に、吐出ポート（21b）内に高圧の冷凍機油を供給するようにしているので、高圧冷媒の再膨張による圧縮機構（20）の脈動を抑えることができる。したがって、上記再膨張により発生する振動や騒音を低減することができる。そして、吐出ポート（21b）内に残る高圧ガスの再膨張によって振動や騒音が発生するのを、給油通路（35）を利用して吐出ポート（21b）に油を供給する簡単な構成で実現できる。しかも、本実施形態では、吐出ポート（21b）の位置を径方向内側へずらすだけでよいので、従来構造のものと比べて製造コストが高くなるのも抑えられる。
【００６２】
また、吐出ポート（21b）に冷凍機油が間欠的に供給されるので、吐出ポート（21b）内に油が溜まりすぎることがない。吐出ポート（21b）に冷凍機油が溜まりすぎると冷媒吐出動作の妨げになるおそれがあるが、この実施形態では冷媒が吐出ポート（21b）に間欠的にしか入らないので、そのような問題は生じない。しかも、吐出過程の途中から吐出過程の終了までの間に吐出ポート（21b）内へ油を供給するようにしているので、油の供給量が安定する。
【００６３】
また、給油通路（35）を流れる油は、該給油通路（35）内で撹拌される作用を受けて発泡し、このことによって油の中の冷媒の溶解度が下がる。つまり、油と冷媒が分離した状態で運転を行えるから、効率が低下するのを抑えられる。
【００６４】
−実施形態１の変形例−
（変形例１）
実施形態１の第１の変形例は、図４（Ａ），図４（Ｂ）に示すように、油供給経路（40）の構成を図１，図２の例とは異なるようにしたものである。
【００６５】
この変形例１に係る油供給経路（40）は、上記揺動ピストン（26）の上端面に、吐出過程の途中から吐出過程の終了までの間に上記吐出ポート（21b）と上記偏心部（33b）の環状溝（42）とを連通させる切り欠き（43）を形成するようにした例である。この構成において、吐出ポート（21b）は、揺動ピストン（26）が上死点にある位置を含んだその前後の領域で、その内周側の端部が偏心部（33b）の環状溝（42）と直接にはオーバーラップしない位置に形成されている。一方、吐出ポート（21b）と偏心部（33b）の環状溝（42）とは、揺動ピストン（26）が上死点にあるときとその前後の領域で（吐出過程の途中から吐出過程の終了までの間に）、切り欠き（43）によって連通するようになっている。
【００６６】
この変形例１では、図２に示した例と同様の効果を奏することができるのに加えて、吐出ポート（21b）の位置が多少ずれても吐出ポート（21b）への給油量が変化しないようにすることができる。また、揺動ピストン（26）は焼結で一体成形により形成できる。したがって、切り欠き（43）を形成するための機械加工が不要である。そのため、機械加工の工程が増えるのを抑え、製造コストが高くなるのを抑えられる。
【００６７】
（変形例２）
実施形態１の第２の変形例は、図５（Ａ），図５（Ｂ）に示すように、油供給経路（400）の構成を図１〜図４の例とは異なるようにしたものである。
【００６８】
この変形例２に係る油供給経路（40）は、上記吐出ポート（21b）に、吐出過程の途中から吐出過程の終了までの間に該吐出ポート（21b）と上記偏心部（33b）の環状溝（42）とを連通させる切り欠き（44）を形成するようにした例である。この構成において、吐出ポート（21b）は、揺動ピストン（26）が上死点にある位置を含んだその前後の領域で、その内周側の端部が偏心部（33b）の環状溝（42）とオーバーラップしない位置に形成されている。一方、吐出ポート（21b）と偏心部（33b）の環状溝（42）とは、揺動ピストン（26）が上死点にあるときとその前後の領域で（吐出過程の途中から吐出過程の終了までの間に）、切り欠き（43）によって連通するようになっている。
【００６９】
このように構成しても、図２に示した例と同様の効果を奏することができるのに加えて、吐出ポート（21b）の位置が多少ずれても給油量が変化しないようにすることができる。また、フロントヘッド（23）を焼結で形成すれば、切り欠き（44）を形成するための機械加工が不要になるから、製造コストが高くなるのを防止できる。
【００７０】
《発明の参考技術１》
本発明の参考技術１について説明する。
【００７１】
この参考技術１は、図６（Ａ），図６（Ｂ）に示すように、油供給経路（40）の構成を図１〜図５の例とは異なるようにしたものである。
【００７２】
図１〜図５に示した実施形態１及びその変形例に係る圧縮機（1）では、油供給経路（40）は、冷凍機油をケーシング（10）の油溜まり（14）から吐出ポート（21b）へ直接に供給するようにした例であるが、この実施形態では、冷凍機油を一旦シリンダ室（25）に溜めてから吐出ポート（21b）へ供給するように油供給経路（40）を構成している。つまり、この参考技術１では、油供給経路（40）は、油溜まり（14）の冷凍機油を、シリンダ室（25）を介して吐出ポート（21b）へ間接的に供給する油供給用間接経路（40B）として構成されている。
【００７３】
この参考技術１に係る油供給経路（40）は、上記シリンダ室（25）の内部に形成された連通溝（45）を含んでいる。この連通溝（45）は、リアヘッド（24）におけるシリンダ室（25）の内面側に形成されている。また、連通溝（45）は、シリンダ室（25）の径方向にのびる径方向溝により形成されている。この連通溝（45）は、上揺動ピストン（26）の回転角度が圧縮過程の開始から吐出過程の終了までの角度範囲（圧縮過程から吐出過程の間の所定の角度範囲）になる間において、駆動軸（33）の偏心部（33b）と揺動ピストン（26）との摺動面からシリンダ室（25）にまたがって通路ができるように、揺動ピストン本体部（26a）の厚さ寸法よりも僅かに長い溝により形成されている。
【００７４】
この参考技術１において、圧縮機構（20）が動作すると、吸入ポート（21a）からシリンダ室（25）へ冷媒が吸入されて、揺動ピストン（26）がシリンダ室（25）の内面に沿って旋回する運動によって圧縮される。圧縮されて高圧になった冷媒は、吐出ポート（21b）からケーシング（10）内の空間へ吐出される。そして、以上の吸入過程と圧縮過程と吐出過程とが繰り返される。
【００７５】
圧縮機構（20）の動作中には、ケーシング（10）の油溜まり（14）から偏心部（33b）と揺動ピストン（26）の間の摺動面に冷凍機油が導入される。この冷凍機油は、圧縮過程が開始してから吐出過程が終了するまでの角度範囲において、上記摺動面から上記連通溝（45）を通ってシリンダ室へ流出する。そして、シリンダ室（25）の吐出側の容積が縮小するのにしたがって、吐出過程の途中から上記圧縮過程の開始までの間に（吐出ポート（21b）の内部へ油を供給する角度範囲内で）、冷凍機油が吐出ポート（21b）に流入する。したがって、次の圧縮過程が開始されるときには、吐出ポート（21b）に入っている冷凍機油が圧縮室（25）に流出するので、高圧冷媒の再膨張はほとんど起こらず、それに起因する脈動も低減される。したがって、圧縮機の振動や騒音が低減される。
【００７６】
また、図２の実施形態１と比較すると、給油する際の回転角度の設計自由度が高くなるので、最適なタイミングで給油することが容易に可能となる。
【００７７】
さらに、特許文献１のものとは違い、給油通路が常にシリンダ室（25）へ開口してはいないので、再膨張を防止するためにシリンダ室（25）に油が入りすぎるのも防止できる。
【００７８】
−参考技術１の変形例−
参考技術１の変形例は、油供給経路（40）を図６の例とは異なるようにしたものである。
【００７９】
図７（Ａ），図７（Ｂ），図７（Ｃ）に示すように、この圧縮機構（20）の油供給経路（40）は、上記シリンダ室（25）の内部に形成された油貯留凹部（46）を含んでいる。この油貯留凹部（46）は、リアヘッド（24）におけるシリンダ室（25）の内面側に形成されている。このように、この圧縮機構（20）のシリンダ（21）内には、上記吐出ポート（21b）から離れた位置に油貯留凹部（46）が形成されている。この油貯留凹部（46）は、円形のくぼみにより形成されている。
【００８０】
圧縮機構（20）の動作中には、ケーシング（10）の油溜まり（14）から偏心部（33b）と揺動ピストン（26）の間の摺動面に冷凍機油が導入される。この冷凍機油は、一旦、油貯留凹部（46）に溜められる。このように油貯留凹部（46）に冷凍機油が入っている状態で揺動ピストン（26）がシリンダ室（25）の内面に沿って旋回運動をすると、圧縮過程から吐出過程が進んでシリンダ室（25）の容積が小さくなるに連れて、油貯留凹部（46）の冷凍機油が該油貯留凹部（46）から押し出されて吐出ポート（21b）へ向かい、やがて吐出ポート（21b）内へ流入する。そして、吐出過程の途中から上記圧縮過程の開始までの間に、吐出ポート（21b）内に冷凍機油が入っている状態になる。したがって、次の圧縮過程が開始されるときに、高圧冷媒の再膨張はほとんど起こらず、それに起因する脈動も低減される。したがって、圧縮機の振動や騒音が低減される。
【００８１】
また、図２の実施形態１と比較すると、給油する際の回転角度の設計自由度が高くなるので、最適なタイミングで給油することが容易に可能となる。
【００８２】
さらに、特許文献１のものとは違い、給油通路が常にシリンダ室（25）に開口してはいないので、再膨張を防止するためにシリンダ室（25）に油が入りすぎるのも防止できる。
【００８３】
この変形例では、さらに、一回転あたりの給油量を一定にできる。したがって、回転数が変化しても、吐出ポート（21b）の死容積を適正な給油量で埋めることができる。
【００８４】
次に、図８を用いて、油貯留凹部（46）を形成するのに好ましい位置について説明する。
【００８５】
図８は、（Ａ）→（Ｂ）→（Ｃ）→（Ｄ）→（Ｅ）→（Ｆ）→（Ｇ）→（Ｈ）→（Ａ）の順にピストンが旋回している状態を示す圧縮機構（20）の断面図であり、揺動ピストン（26）が順に４５°ずつ回転した状態を示している。また、揺動ピストン（46）が上死点にある図８（Ａ）の位置を便宜上の基準とし、その角度を０°（３６０°）としている。
【００８６】
上記油貯留凹部（46）は、上記シリンダ室（25）の軸方向端面において揺動ピストン（26）で開閉される位置に形成されている。具体的には、油貯留凹部（46）は、吸入ポート（21a）が閉じ切られる図８（Ｂ）のタイミングで揺動ピストン（26）の端面から開放され、吐出過程が開始される直前の図８（Ｅ）のタイミングで揺動ピストン（26）の端面に覆われ、吐出過程中の図８（Ｇ）のタイミングで上記クランク軸（33）と揺動ピストン（26）の摺動面と連通する位置に形成されている。
【００８７】
油貯留凹部（46）の位置をこのように特定すると、吐出過程が開始される直前の図８（Ｅ）のタイミングで油貯留凹部（46）がピストン（26）の端面に覆われる一方、油貯留凹部（46）は、図８（Ｇ）の吐出過程中に上記クランク軸（33）とピストン（26）の摺動面と連通する。そして、油貯留凹部（46）に油が溜められ、その油が、吸入ポート（21a）が閉じ切られるタイミングで圧縮室（25）に放出される。この油は、圧縮過程から、さらに吐出過程を経て次の圧縮過程が開始するまで、吐出ポート（21b）に溜められる。したがって圧縮機構（20）の次の圧縮過程開始時には、その時点で吐出ポート（21b）内に入っている油が低圧のシリンダ室（25）へ導入される。、
このように、吸入ポート（21a）が閉じ切られるタイミングで圧縮室（25）に放出される油が、次の圧縮過程が始まるまでの間に吐出ポート（21b）に溜まり、その圧縮過程開始時には、吐出過程終了時点で吐出ポート（21b）内に入っている油が低圧のシリンダ室（25）へ導入される。したがって、高圧ガスの再膨張による脈動を抑えることが可能となる。
【００８８】
なお、上記油貯留凹部（46）は、具体的には、
凹部径＜（ピストン外径−ピストン内径）／２
半径位置＝（ピストン外径＋ピストン内径）／４
角度範囲＝１９０°〜３１０°
の条件を満たす位置に形成される。
【００８９】
《発明の参考技術２》
本発明の参考技術２について説明する。
【００９０】
この参考技術２は、図９（Ａ），図９（Ｂ）に示すように、油供給経路（40）の構成を図１〜図８の例とは異なるようにしたものである。
【００９１】
この参考技術２では、上記シリンダ（21）に、ケーシング（10）内の油溜まり（14）と圧縮機構（20）のシリンダ室（25）とを連通する油導入孔（47）を形成している。
【００９２】
このように構成すると、圧縮機構（20）の動作中に、油溜まり（14）に溜まった油が上記油導入孔（47）を通ってシリンダ室（25）へ入り、さらに、吐出過程の途中から吐出過程の終了までの間に吐出ポート（21b）へ導入される。油導入孔（47）からシリンダ室（25）への油の導入は、揺動ピストン（26）の動作中に油導入孔（47）が間欠的に開くときに行われる。そして、圧縮過程が開始する時点で油が吐出ポート（21b）内に油が入っている状態になるので、吐出ポート（21b）内に油を導入しない場合に比べて吐出ポート（21b）の死容積が小さくなる。したがって、上記実施形態１及び参考技術１と同様に、高圧冷媒の再膨張による振動や騒音の発生を抑えられる。
【００９３】
また、実施形態１と比べると、給油する回転角の設計自由度が高いので、最適なタイミングで給油することが可能となる。
【００９４】
さらに、上記油導入孔（47）がシリンダ室（25）に間欠的に連通するので、吐出ポート（21b）へ油が入りすぎるのも防止できる。
【００９５】
《発明の参考技術３》
本発明の参考技術３について説明する。
【００９６】
この参考技術３は、図１０（Ａ），図１０（Ｂ）に示すように、油供給経路（40）の構成を図１〜図９の例とは異なるようにしたものである。
【００９７】
この参考技術３においても、上記圧縮機構（20）は、ピストンとブレード（26b）とが一体的に形成されたスイング圧縮機（1）により構成されている。そして、上記ブレード（26b）には、上記吐出ポート（21b）側の側面に、該ブレード（26b）の背面の背圧室からシリンダ室（25）に連通するスリット（48）が形成されている。
【００９８】
上記スリット（48）は、ブレード（26b）の下端面に形成されている。そして、この参考技術では、油溜まり（14）の油面（15）は、上記スリット（48）が浸かる高さになるように設定されている。また、スリット（48）は、図１０（Ｂ）のように揺動ピストン（26）が下死点付近に位置するときに、シリンダ室（25）と連通するようになっている。つまり、スリット（48）は、揺動ピストン（26）の動作中にシリンダ室（25）と間欠的に連通する。
【００９９】
この参考技術３においては、圧縮機構（20）の動作中に、油溜まり（14）の油がスリット（48）を通ってシリンダ室（25）に入り、さらに、吐出過程の途中から吐出過程の終了までの間に吐出ポート（21b）に導入される。そして、圧縮過程が始まる時点で油が吐出ポート（21b）内に入っている状態になるので、吐出ポート（21b）内に油を導入しない場合に比べて吐出ポート（21b）の死容積が小さくなる。したがって、上記実施形態及び参考技術と同様に、再膨張による振動や騒音の発生を抑えられる。
【０１００】
また、この参考技術では、油が吐出ポート（21b）の近くからシリンダ室（25）へ入るので、吐出ポート（21b）へ油を確実に導入できる。
【０１０１】
さらに、上記スリット（48）がシリンダ室（25）に間欠的に連通するので、吐出ポート（21b）へ油が入りすぎるのも防止できる。
【０１０２】
なお、この参考技術では、上記スリット（48）をブレード（26b）の下端に沿って形成しているが、上記スリット（48）は、ブレード（26b）を高さ方向に２等分する位置に、ブレード（26）の端面と平行に形成してもよい。この場合、油面レベルが上記実施形態及び各参考技術よりも高い位置になるように油溜まり（14）の油量を設定しておけばよい。なお、スリット（48）は、ブレード（28b）の高さ方向の中央に形成するよりもブレード（28b）の下端に沿って形成する方が、油溜まり（14）の油面（15）高さが低くなったときでも油を吐出ポート（21b）に導入できるので、再膨張による振動や騒音をより確実に抑えることが可能となる。
【０１０３】
《発明の実施形態２》
本発明の実施形態２について説明する。
【０１０４】
この実施形態２は、図１１（Ａ），図１１（Ｂ）に示すように、クランク軸（33）の下端に上記油溜まり（14）に貯留した油を上記圧縮機構（20）の回転動作に連動して撹拌する油撹拌機構（50）を設けるようにした例である。
【０１０５】
上記油撹拌機構として、油撹拌部材（50）がクランク軸（33）の下端に装着され、下端には撹拌羽根（52）を有している。この撹拌部材（50）は、厚さが１．６ｍｍ程度の金属板を加工して形成したものである。この撹拌部材（50）をクランク軸（33）に装着することにより、圧縮機構（20）の回転動作に撹拌部材（50）が連動して回転するようになっている。
【０１０６】
この実施形態の撹拌部材（50）は、上記実施形態１及び各参考技術のうち、どの実施形態や参考技術及びその変形例に適用してもよい。
【０１０７】
この実施形態では、油溜まり（14）に貯留している油を撹拌羽根（52）で撹拌することにより、油に溶け込んでいる冷媒が発泡して冷凍機油から分離する。したがって、圧縮機構（20）の吐出ポート（21b）には、ほとんど冷媒が溶け込んでいない油が供給される。したがって、圧縮過程の開始時に吐出ポート（21b）からシリンダ室（25）に流出する冷媒が少なくなり、脈動低減効果を高められる。
【０１０８】
なお、給油路（35a）を上昇する冷凍機油には遠心力が作用するので、冷凍機油は、その遠心力の作用により、径方向給油孔（41a）と軸方向スリット（41b）を通って圧縮機構（20）へ供給される。一方、油から分離した冷媒も給油路（35a）を上昇するが、ガス冷媒は軽いために遠心力の作用を受けず、中心に集まる。そして、給油路（35a）の中心部を上昇する冷媒の気泡は、ガス抜き通路（35b）を上昇し、さらにガス抜き孔（35c）通ってケーシング（10）の中へ流出する。
【０１０９】
《その他の実施形態》
上記実施形態については、以下のような構成としてもよい。
【０１１０】
例えば、実施形態１は本発明をスイング型の圧縮機構（20）を備えた圧縮機（1）に適用した例を示しているが、実施形態１の油供給経路（40）は、円筒状のピストンと板状のブレード（26b）とが別部材で構成されて該ブレード（26b）の径方向内方端がピストンの外周面に圧接するローリングピストン型の圧縮機構（20）を備えた圧縮機（1）に適用してもよい。
【０１１１】
さらに、図６の連通溝（45）や図７の油貯留凹部（46）は、フロントヘッドに設けてもよい。
【０１１２】
さらに、上記各実施形態では吐出弁（28a）としてリード弁を用いるようにしているが、本発明において吐出弁（28a）をリード弁に限定するものではなく、リード弁の代わりにポペット弁を用いることも可能である。
【０１１３】
なお、以上の実施形態は、本質的に好ましい例示であって、本発明、その適用物、あるいはその用途の範囲を制限することを意図するものではない。
【産業上の利用可能性】
【０１１４】
以上説明したように、本発明は、回転式圧縮機（1）において、シリンダ室（25）でガスを圧縮する圧縮機構（20）の吐出ポート（21b）に残留した高圧ガスがシリンダ室（25）内に戻って再膨張することにより発生する振動や騒音を低減する技術について有用である。
【符号の説明】
【０１１５】
1   スイング圧縮機（回転式圧縮機）
10  ケーシング
14  油溜まり
20  圧縮機構
21  シリンダ
21b 吐出ポート
25  シリンダ室
26  ピストン
33  クランク軸
33b 偏心部
40  油供給経路
40A 油供給用直通経路
40B 油供給用間接経路
42  凹部
43  切り欠き
44  切り欠き
45  連通溝
46  油貯留凹部
47  貫通孔
48  スリット
【手続補正２】
【補正対象書類名】特許請求の範囲
【補正対象項目名】全文
【補正方法】変更
【補正の内容】
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ケーシング（10）と、該ケーシング（10）内に設けられてシリンダ室（25）でガスを圧縮する圧縮機構（20）とを備え、該圧縮機構（20）には、吐出過程中に開放される一方で該吐出過程の終了時から次の圧縮過程の間に閉鎖される吐出弁（28a）が装着された吐出ポート（21b）が設けられ、該吐出ポート（21b）から吐出過程中に吐出された高圧ガスがケーシング（10）内の空間を介して該ケーシング（10）の外部へ吐出される高圧ドーム式の回転式圧縮機であって、
上記ケーシング（10）の底部に貯留する潤滑油を、上記吐出ポート（21b）の内部へを供給する油供給経路（40）を備え、
上記油供給経路（40）は、上記吐出過程の途中から吐出過程の終了までの間に上記吐出ポート（21b）の内部へ油を供給するように構成され、
上記油供給経路（40）は、上記ケーシング（10）内に設けられている油溜まり（14）から上記吐出ポート（21b）へ油を供給するように該油溜まり（14）と吐出ポート（21b）に連通する油供給用直通経路（40A）を備えていることを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項２】
請求項１において、
上記油溜まりに貯留した油を上記圧縮機構の回転動作に連動して撹拌する油撹拌機構（50）が設けられていることを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項３】
請求項１または２において、
上記圧縮機構（20）は、偏心部（33b）を有するクランク軸（33）の回転動作によりピストン（26）がシリンダ（21）内で上記シリンダ室（25）の内周面に沿って旋回運動をする旋回式圧縮機構（20）により構成され、
上記油供給経路（40）は、上記クランク軸（33）の偏心部（33b）に形成されるとともに油が導入される凹部（42）を備え、上記吐出ポート（21b）の内部へ油を供給する角度範囲で、該凹部（42）が上記圧縮機構（20）の吐出ポート（21b）と連通するように構成されていることを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項４】
請求項３において、
上記吐出ポート（21b）は、上記吐出ポート（21b）の内部へ油を供給する角度範囲で上記凹部（42）と一部分が重なる位置に上記圧縮機構（20）に形成された貫通孔により構成されていることを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項５】
請求項３において、
上記吐出ポート（21b）は、上記凹部（42）の旋回軌道から径方向外側へ外れた位置に形成された貫通孔により形成され、
上記ピストン（26）の端面には、上記吐出ポート（21b）と上記凹部（42）とを上記吐出ポート（21b）の内部へ油を供給する角度範囲で連通させる切り欠き（43）が形成されていることを特徴とする回転式圧縮機。
【請求項６】
請求項３において、
上記吐出ポート（21b）は、上記凹部（42）の旋回軌道から径方向外側へ外れた位置に形成された貫通孔により形成され、
上記吐出ポート（21b）には、該吐出ポート（21b）と上記凹部（42）とを上記吐出ポート（21b）の内部へ油を供給する角度範囲で連通させる切り欠き（44）が形成されていることを特徴とする回転式圧縮機。