(57)【要約】【課題】脂肪族アルデヒドとホルムアルデヒドとを塩基性触媒存在下で反応させてポリオールを製造する方法において、安定した工程運転でポリオールとギ酸塩を効率的に分離する方法を提供する。【解決手段】ポリオール抽出液の水洗した後の洗浄水から抽剤および水を留去し、該洗浄水を抽出工程に戻す。【選択図】図１
2011021039.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
（ｉ）式で示される脂肪族アルデヒドとホルムアルデヒドとを塩基性触媒存在下で反応させてポリオールを製造するに際して、（１）蒸留により反応液から水および未反応ホルムアルデヒドを分離する濃縮工程、（２）抽剤によってポリオールを抽出する抽出工程、（３）前記抽出工程により得られた抽出液を、抽出液に対し０．０１〜１．０重量倍の水とともに水洗槽に供給して、水洗し、ポリオールを含む油層と水層とに分離する水洗工程、（４）分離した水層から抽剤および水を留去する抽剤除去工程を有し、抽剤除去工程で分離された缶出液を抽出工程に戻すことを特徴とするポリオールの製造法。
【化１】
2011021039.tif 000004
【請求項２】
抽出工程に戻す缶出液中の水濃度が２０〜８０重量％である請求項１に記載のポリオールの製造法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明はポリエステル樹脂、アルキッド樹脂、ポリウレタン樹脂、ポリカーボネート樹脂、可塑剤、潤滑油、界面活性剤、化粧品の基剤、反応性モノマーなどの原料として有用なポリオールの製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
ポリオールを製造する方法として塩基性触媒存在下、脂肪族アルデヒドとホルムアルデヒドとのアルドール縮合反応、続いて交叉カニツアロ反応の二段反応で行う方法が知られている（米国特許第３，９３５，２７４号、特開昭６１−１８７４１号）。この反応液は、必要に応じて濃縮した後、抽出工程で公知の方法（特公昭５２−３０４８６号、特公昭４４−１０７６７号等）により、ギ酸塩水溶液とポリオールに分けられる。次に抽剤回収工程でポリオールを含む抽出液から抽剤が分離され、得られた粗ポリオールは、精製蒸留工程で精製される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】米国特許第３，９３５，２７４号
【特許文献２】特開昭６１−１８７４１号公報
【特許文献３】特公昭５２−３０４８６号公報
【特許文献４】特公昭４４−１０７６７号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
近年、ポリオールの用途は多岐に及んでいる。特にＵＶ硬化型ポリオールの原料等では、従来以上の高純度品が要求されるようになっている。抽出工程ではアルコール類、ケトン類等が用いられるが、このような溶剤で抽出した場合、粗ポリオール中に０．５％〜２％のギ酸塩が残存する。このギ酸塩がポリオール精製蒸留中に加熱されることにより塩基性化合物になり、これが引き金となってポリオールの熱分解を引き起こし、ポリオール製品の品質が悪化する。
【０００５】
抽出後に抽出液を水洗することにより抽出液中の残存ギ酸塩の低減を図れる。ただし、洗浄水中には一定量のポリオールが含まれるため洗浄水は再使用することが望ましい。洗浄水を抽出工程に戻す場合、そのまま抽料である濃縮液と混合して抽出を行なうと抽料の水濃度が増加し、抽出効率が低下する。これを回避するために反応液の濃縮を行なうが、これが過剰であるとギ酸塩の析出によるラインの閉塞等の問題が起り、運転操作が困難となる。一方、洗浄水を反応液の濃縮工程に戻す場合、抽剤を含んだままであると抽剤の変質やポリオールとの副反応が起きる。本発明の目的は、脂肪族アルデヒドとホルムアルデヒドとを塩基性触媒存在下で反応させてポリオールを製造する方法において、安定した運転でポリオールとギ酸塩を効率的に分離する方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
本発明者らは、上記課題を解決するために鋭意検討した結果、抽出液の洗浄水から抽剤および水の一部を留去した後に抽出工程に戻すことにより効率的かつ安定した運転が可能であることを見出し本発明に到達した。即ち本発明は、（ｉ）式で示される脂肪族アルデヒドとホルムアルデヒドとを塩基性触媒存在下で反応させてポリオールを製造するに際して、（１）蒸留により反応液から水および未反応ホルムアルデヒドを分離する濃縮工程、（２）抽剤によってポリオールを抽出する抽出工程、（３）抽出液を水洗し、ポリオールを含む油層と水層とに分離する水洗工程、（４）分離した水層から抽剤および水を留去する抽剤除去工程を有し、抽剤除去工程で分離された缶出液を抽出工程に戻すことを特徴とするポリオールの製造法である。
【化１】
2011021039.tif 000003
【発明の効果】
【０００７】
以上の実施例からも明らかなように、本発明によりポリオールの抽出液を洗浄し、該洗浄水から抽剤および水を留去した後に抽出工程に循環することにより、抽出工程でポリオール抽出率、ギ酸塩除去率ともに高い効率的な抽出が可能となり、連続精製蒸留が可能となり、高品質のポリオールが安定して得られるようになる。
【図面の簡単な説明】
【０００８】
【図１】本発明を実施するための工程図の一例である。
【発明を実施するための形態】
【０００９】
本発明の原料である脂肪族アルデヒドとしては、（ｉ）式のＲ1がエチル基でＲ2が水素であるノルマルブチルアルデヒド（以下、ＮＢＡＬと称す）、Ｒ1、Ｒ2が共にメチル基であるイソブチルアルデヒド（以下、ＩＢＡＬと称す）などが挙げられ、原料の脂肪族アルデヒドに対応するポリオール、例えばＮＢＡＬからはトリメチロールプロパン（以下、ＴＭＰと称す）、ＩＢＡＬからはネオペンチルグリコール（以下、ＮＰＧと称す）が製造される。使用されるホルムアルデヒドはホルムアルデヒド水溶液でも固形のパラホルムアルデヒドでもよい。ホルムアルデヒドの使用量は目的とするポリオールによって異なる。例えば、ＮＢＡＬからＴＭＰを製造する場合は、ＮＢＡＬ１モルに対し３．０〜６．０モルであり、好ましくは３．０５〜４．０モルであり（理論モル比＝３．０）、またＩＢＡＬからＮＰＧと称す）を製造する場合はＩＢＡＬ１モルに対し２．０〜５．０モルであり、好ましくは２．０５〜２．２モルである（理論モル比＝２．０）。
【００１０】
本発明において脂肪族アルデヒドとホルムアルデヒドとのアルドール縮合反応および交叉カニツアロ反応における塩基性触媒としては、トリメチルアミン、トリエチルアミン等のアミン類、ナトリウム、カリウム、リチウム、カルシウム、およびアンモニウムの水酸化物塩、炭酸塩、炭酸水素塩や、それらの混合物が用いられるが、工業的にはナトリウム塩やカルシウム塩が一般的である。塩基性触媒の使用量は、原料の脂肪族アルデヒドに対し、１．０〜２．０倍モル量である。副生物を抑えて、高選択率に目的のポリオールを得るためには、反応条件等に合わせて調整する必要がある。
【００１１】
本発明では先ず反応液をぎ酸でｐＨ６．５〜７．０に中和した後、濃縮工程で反応液を蒸留法により濃縮し、水および未反応ホルムアルデヒドを分離する。濃縮工程の操作圧は１００〜４００ｋＰａである。ただし、未反応のホルムアルデヒドが１％以下の場合は減圧下での濃縮でも良い。この時、ギ酸塩の濃度が１５〜２５％になるように濃縮する。
【００１２】
次に抽出工程で濃縮液から抽出によって目的のポリオールと副生したギ酸塩とを分離する。ここで、使用する抽剤はＮＢＡＬ、ＩＢＡＬ、プロピルアルデヒド等のアルデヒド類、メチルエチルケトン、メチルイソブチルケトン等のケトン類、または、イソブチルアルコール等のアルコール類、あるいは酢酸ブチルエステル等のエステル類であり、これらを単独または２種類以上混合して用いることができる。抽剤の使用量は濃縮液量に対し１．０〜４．０重量倍、好ましくは１．５〜２．５重量倍である。抽出で用いる抽出機は、使用する抽剤によって異なるが、アルデヒド類の場合、多段の振動式カラム型抽出機が効率的である。
【００１３】
本発明では抽出工程後、抽出液中のギ酸塩は、１０００〜３０００ｐｐｍ含まれている。水洗工程で抽出液を水で洗浄することで抽出液中のギ酸塩を５０〜３００ｐｐｍ程度まで効率良く除去する。水洗槽にはデカンターを設置し、ポリオールを含む油層（上層）とポリオールとギ酸塩を含む洗浄水（下層）を二層分離する。水洗する際の水使用量は、使用する抽剤や条件によって異なるが、抽出液に対し０．０１〜１．０重量倍、好ましくは０．０２〜０．１重量倍である。抽出工程および水洗工程の温度は、抽剤がアルデヒド類である場合には２０℃〜４５℃、他の抽剤の場合には２０℃〜８０℃である。
【００１４】
洗浄後の洗浄水にはポリオールとギ酸塩、そして若干の抽剤が含まれている。この洗浄水を濃縮液とともに抽出工程に戻すと、抽料中の水濃度が１〜１０％上がり抽出効率が下がってしまう。このことから該洗浄水を抽剤除去工程で抽剤および水を留去した後、抽出工程に戻す。この時、抽剤除去を行った缶出液の水濃度を２０〜８０％にする。この抽剤除去工程の操作圧は−５０〜１００ｋＰａである。
【００１５】
次に図面により本発明を説明する。図１は本発明を実施するための工程図の一例である。図１において、経路２より脂肪族アルデヒド、経路３よりホルムアルデヒド、経路４より塩基性触媒をそれぞれ反応器１に供給し、アルドール縮合次いでカニッツアロ反応を行なう。反応生成液は、経路５より濃縮塔６に供給し、過剰のホルムアルデヒドと水を経路７より留出させ、濃縮液を経路８より抽出塔９に供給する。抽剤を経路１０より供給し、抽残液を経路１２より抜き出す。経路１１より抽出液を水洗槽１３に供給し、水を経路１４より供給する。二層分離を行ない経路１５より抽出液（上層）を抜き出し、経路１６より洗浄液（下層）を抽剤除去塔１７に供給する。経路１８より溶剤および水を留去する。缶出液は経路１９より抜き出し、経路５と混合して抽出塔９に供給する。
【実施例】
【００１６】
次に実施例により、本発明をさらに具体的に説明する。但し本発明は、以下の実施例により制限されるものではない。尚、本実施例および比較例において、抽出機には振動式カラム型の住友重機社製カールカラム抽出機を使用した。
【００１７】
実施例１
（ＮＢＡＬとホルムアルデヒドからＴＭＰを製造）
容量３０Ｌの反応槽に４０重量％ホルムアルデヒド水溶液７２０７ｇ（９６．０モル）と水８１１０ｇ仕込み、撹拌下に温度を４０℃まで昇温した。この中に５０重量％水酸化ナトリウム水溶液２５２０ｇ（３１．５モル）とＮＢＡＬ２１６３ｇ（３０．０モル）を一定速度で３０分間かけて添加した。この間の温度は４０℃から徐々に上昇させ最高温度６０℃に制御させた。添加終了後、温度６０℃に制御して１５分間反応を継続した。反応終了後、得られた反応液２００００ｇを分析した結果、ＴＭＰを１７．５重量％含んでおり、この時のＴＭＰ選択率は８７．１モル％であった。
【００１８】
この反応液をギ酸でｐＨ７に中和した後に、加圧蒸留装置に２０００ｇ／ｈｒで供給し、３００ｋＰａで濃縮液が反応液の１／２となるように濃縮した。次に該濃縮液を抽出機により連続抽出を行なった。抽料として濃縮液を１０００ｇ／ｈｒで抽出機の上段へ供給し、抽剤としてＮＢＡＬを２０００ｇ／ｈｒで下段へ供給した。抽出機内の温度は３０℃に制御し、抽出カラム塔頂より抽出液を、塔底より抽残液を抜き出した。得られた抽出液を撹拌下の容量１Ｌの水洗槽に水２８０ｇ／ｈｒと共に供給し、水洗槽内温度を３０℃に保った。水洗槽に付属したデカンタの上層より抽出液を抜き出した。また、デカンタ下層液を抜き出した。定常状態での各液の流量は、抽出カラム塔頂よりの抽出液が２３７９ｇ／ｈｒ、抽残液が６５６ｇ／ｈｒ、水洗後の抽出液が２４１９ｇ／ｈｒ、デカンタ下層液が２４０ｇ／ｈｒであった。この下層液を５段蒸留塔に供給し、留出液を２０５ｇ／ｈｒで、缶出液を３５ｇ／ｈｒで抜き出した。缶出液は濃縮液と共に抽出機上段に供給した。
【００１９】
一連の操作を５時間継続し、抽出液および抽残液の分析をしたところ、抽出液組成はＴＭＰが１３．３％、ギ酸ナトリウムが８０ｐｐｍ、水が１０．７％であり、抽残液組成はギ酸ナトリウムが３２．６％、ＴＭＰが５３０ｐｐｍ、であった。缶出液組成は、ＴＭＰ４１．１％、ギ酸ナトリウム１３．７％、水４５．２％であった。この時のギ酸ナトリウム除去率は９９．９％、ＴＭＰ抽出率は９９．９％である。
【００２０】
比較例１
実施例１で得られた反応液を加圧蒸留装置に２０００ｇ／ｈｒで供給し、０．３ＭＰａで反応液が１／２となるように濃縮した。この濃縮液を抽出機により連続抽出を行なった。抽料として濃縮液を１０００ｇ／ｈｒで抽出機の上段へ供給し、抽剤としてＮＢＡＬを２０００ｇ／ｈｒで下段へ供給した。抽出機内の温度は３０℃に制御し、抽出カラム塔頂より抽出液を、塔底より抽残液を抜き出した。得られた抽出液を撹拌下で容量１Ｌの水洗槽に水２８０ｇ／ｈｒとともに供給し、水洗槽内温度を３０℃に保った。水洗槽に付属したデカンタの上層より抽出液を抜き出した。また、デカンタ下層液を抜き出し、濃縮液と共に抽出機上段へ供給した。定常状態での各液の流量は、抽出カラム塔頂よりの抽出液が２５８４ｇ／ｈｒ、抽残液が６５６ｇ／ｈｒ、水洗後の抽出液が２６２４ｇ／ｈｒ、デカンタ下層液が２４０ｇ／ｈｒであった。
【００２１】
一連の連続操作を５時間継続し、抽出液および抽残液の分析をしたところ、抽出液組成はＴＭＰが１３．１％、ギ酸ナトリウムが９００ｐｐｍ、水が１０．３％であり、抽残液組成はギ酸ナトリウムが３１．３％、ＴＭＰが１．２６％であった。この時のギ酸ナトリウム除去率は９８．９％、ＴＭＰ抽出率は９７．５％となる。ギ酸ナトリウムが多く含まれているため、抽出液から抽剤を留去した粗ＴＭＰは連続蒸留することが出来なかった。この比較例ではデカンタ下層液からの抽剤および水の留去を行わずに抽出工程に循環したために、抽料が希釈され、抽出工程が不安定となり、抽出液の残存ギ酸ナトリウムがより増加した。また、抽残液のギ酸ナトリウム中に混入するＴＭＰが多いことが分かる。
【符号の説明】
【００２２】
１：反応器
６：濃縮塔
９：抽出塔
１３：水洗槽
１７：抽剤除去塔
【図１】
2011021039.tif 000005