(57)【要約】【課題】優れたサクション機能と搬送精度とを有するインクジェットプリンタの印刷媒体搬送用サクションベルトを提供することである。【解決手段】ポリイミド樹脂からなる基材２の片面または両面に弾性層３を設けてなり、全面にサクション用の吸引孔５を複数設けたインクジェットプリンタの印刷媒体搬送用サクションベルト１である。基材２に弾性層３を設けるとベルトの引裂き強度が向上するので、穴開け加工の際に受ける衝撃で吸引孔５周辺にクラックが発生するのを抑制しつつ、ベルト全面に吸引孔５を複数設けることができる。また、基材２がポリイミド樹脂からなるので、優れた搬送精度も得ることができる。弾性層３は、イミド変性エラストマーからなるのが好ましい。【選択図】図１
2011031476.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポリイミド樹脂からなる基材の片面または両面に弾性層を設けてなり、全面にサクション用の吸引孔を複数設けたことを特徴とする、インクジェットプリンタの印刷媒体搬送用サクションベルト。
【請求項２】
前記弾性層がイミド変性エラストマーからなる請求項１記載のサクションベルト。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、インクジェットプリンタにおいて、紙等の印刷媒体の搬送に用いるサクションベルトに関する。
【背景技術】
【０００２】
インクジェットプリンタでは、搬送ベルトで形成された搬送路に沿ってインクジェットヘッドを配置し、このインクジェットヘッドから紙等の印刷媒体に対してインクを吐出することにより印刷を行う。
【０００３】
前記印刷媒体は、前記搬送ベルトでインクジェットヘッドまで搬送され、搬送路通過中に印字される。すなわち、インクジェットプリンタでは、印刷媒体を移動させて印刷を行う。このため、インクジェットプリンタでは、印刷媒体がズレたり浮き易く、印刷不良が発生し易い。
【０００４】
印刷媒体のズレや浮きを抑制するために、前記搬送ベルトにサクション（吸引）ベルトを用いる方法がある（例えば、特許文献１参照）。サクションベルトは、全面にサクション用の吸引孔が複数設けられている。このサクションベルトの下方に吸気口を複数有するサクションボックスを配置し、該ボックス内を負圧にすると、ベルト表面上の空気がベルトの吸引孔を介して前記ボックス内に吸引され、ベルト表面上に吸引力が発生する。したがって、サクションベルトによれば、印刷媒体をベルト表面上に吸引固定することができ、印刷媒体のズレや浮きを抑制することができる。
【０００５】
サクションベルトとしては、樹脂を含浸させた帆布に対して前記吸引孔を形成するための穴開け加工を施したものが一般的に使用されている。近時、インクジェットプリンタの高画質化により、サクションベルトに要求される搬送精度も高くなっている。
【０００６】
しかし、前記した従来のサクションベルトでは、帆布が伸縮性を有するために搬送精度にバラツキを生じ易く、要求される搬送精度に対応することができない。また、帆布を用いると、その織りムラによってベルト表面に凹凸が発生するので、印刷精度が悪化する。さらに、帆布を用いると、ベルトの厚さが比較的大きな厚さにならざるを得ないので、この点からも精密搬送用途には適さない。
【０００７】
一方、搬送精度にバラツキを生じ難いベルトとして、ポリイミド樹脂からなるベルトがある。このベルトに前記吸引孔を形成すれば、搬送精度に優れたサクションベルトが得られるとも考えられる。
【０００８】
しかし、ポリイミド樹脂は高硬度であるため、ポリイミド樹脂からなるベルトに対して前記穴開け加工を施すと、その衝撃によって吸引孔周辺にクラックが発生してしまい、該クラックが伝播して隣接する吸引孔同士が連通し、ベルトが破断するという問題がある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００９】
【特許文献１】特開２００７−１３０７６１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１０】
本発明の課題は、優れたサクション機能と搬送精度とを有するインクジェットプリンタの印刷媒体搬送用サクションベルトを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明者らは、前記課題を解決すべく鋭意検討を重ねた結果、ポリイミド樹脂からなる基材の片面または両面に弾性層を設ける場合には、ベルトの引裂き強度が向上するので、サクション用の吸引孔を形成するための穴開け加工の際に受ける衝撃で吸引孔周辺にクラックが発生するのを抑制することができるという新たな事実を見出し、本発明を完成させるに至った。
【００１２】
すなわち、本発明のインクジェットプリンタの印刷媒体搬送用サクションベルトは、ポリイミド樹脂からなる基材の片面または両面に弾性層を設けてなり、全面にサクション用の吸引孔を複数設けたことを特徴とする。
前記弾性層がイミド変性エラストマーからなると、ポリイミド樹脂からなる基材との親和性が高まる。
なお、本発明における前記「イミド変性エラストマー」とは、イミド成分を有するエラストマーのことを意味し、前記イミド成分の割合（イミド分率）によって樹脂も含む概念である。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、ポリイミド樹脂からなる基材の少なくとも片面に弾性層を設けることによってベルトの引裂き強度を向上させることができるので、穴開け加工の際に受ける衝撃で吸引孔周辺にクラックが発生するのを抑制しつつ、ベルト全面に吸引孔を複数設けることができ、それゆえ優れたサクション機能を得ることができる。しかも、基材がポリイミド樹脂からなるので、優れた搬送精度も得ることができる。したがって、本発明によれば、サクション機能と搬送精度とを両立させることができる。
【００１４】
特に、前記弾性層がイミド変性エラストマーからなると、ポリイミド樹脂からなる基材との親和性が高まるので、両者が剥離することによる耐久性の低下を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】本発明の一実施形態にかかるインクジェットプリンタの印刷媒体搬送用サクションベルトを示す部分平面図である。
【図２】図１のＡ−Ａ線拡大断面図である。
【発明を実施するための形態】
【００１６】
以下、本発明にかかるインクジェットプリンタの印刷媒体搬送用サクションベルトの一実施形態について、弾性層がイミド変性エラストマーからなる場合を例に挙げ、図１および図２を参照して詳細に説明する。
【００１７】
図１，図２に示すように、本実施形態にかかるサクションベルト１は、基材２と、この基材２の片面に設けられた弾性層３と、からなり、全面にサクション用の吸引孔５が複数設けられている。
【００１８】
基材２は、ポリイミド樹脂からなる。ポリイミド樹脂は、その構造上、高強度、低緩和特性等の特性を有しており、これの特性は、精密回転が必要とされる用途に用いられるベルト材料に適している。したがって、ポリイミド樹脂を基材２に用いると、該ポリイミド樹脂が低伸張かつ高強度の張力保持体として機能するので、サクションベルト１の精密駆動が可能になり、優れた搬送精度を得ることができる。
【００１９】
前記ポリイミド樹脂としては、例えば酸無水物とジアミン化合物から合成されたポリアミド酸を熱や触媒等によってイミド化することで得られる。前記酸無水物としては、例えば無水ピロメリット酸、オキシジフタル酸二無水物、ビフェニル−３，４，３’，４’−テトラカルボン酸二無水物、ベンゾフェノン−３，４，３’，４’−テトラカルボン酸二無水物、ジフェニルスルホン−３，４，３’，４’−テトラカルボン酸二無水物、４，４’−（２，２’−ヘキサフルオロイソプロピリジン）ジフタル酸二無水物、シクロブタン−１，２，３，４−テトラカルボン酸二無水物等の芳香族テトラカルボン酸二無水物等が挙げられ、前記ジアミン化合物としては、例えば１，４−ジアミノベンゼン、１，３−ジアミノベンゼン、２，４−ジアミノトルエン、４，４’−ジアミノジフェニルメタン、４，４’−ジアミノジフェニルエーテル、３，４’−ジアミノジフェニルエーテル、３，３’−ジメチル−４，４’−ジアミノビフェニル、２，２’−ビス（トリフルオロメチル）−４，４’−ジアミノビフェニル、３，７−ジアミノ−ジメチルジベンゾチオフェン−５，５’−ジオキシド、４，４’−ジアミノベンゾフェノン、４，４’−ビス（４-アミノフェニル）スルフィド、４，４’−ジアミノベンズアニリド、１，４−ビス（４−アミノフェノキシ）ベンゼン等の芳香族ジアミン等が挙げられる。このようなポリイミド樹脂としては、例えば特許第２５６０７２７号公報等に記載されているものが採用可能である。前記ポリイミド樹脂は熱硬化性であるのが好ましい。
【００２０】
基材２の厚みとしては４０〜１２０μｍ、好ましくは７０〜９０μｍであるのがよい。基材２の厚みがあまり薄いと、ポリイミド樹脂による効果が得られ難くなり、サクションベルト１の搬送精度が低下するおそれがある。また、基材２の厚みがあまり大きいと、ポリイミド樹脂が有する高硬度による影響が大きくなり、プーリ屈曲部での変形によってクラックが発生するおそれがある。
【００２１】
一方、弾性層３は、イミド変性エラストマーからなる。この弾性層３を基材２の片面に設けると、サクションベルト１の引裂き強度が向上する。この理由としては、弾性層３が有する弾性力によって、ポリイミド樹脂の高硬度による影響が緩和され、サクションベルト１の柔軟性が向上することによるものと推察される。したがって、弾性層３を基材２の片面に設けると、吸引孔５を形成するための穴開け加工の際に受ける衝撃で吸引孔５周辺にクラックが発生するのを抑制することができる。また、イミド変性エラストマーからなる弾性層３は、ポリイミド樹脂からなる基材２との親和性に優れるので、両者が剥離することによる耐久性の低下を抑制することができる。
【００２２】
前記イミド変性エラストマーとしては、そのエラストマー中に以下に示すエラストマー成分と、イミド成分とを有するのが好ましい。すなわち、前記エラストマー成分としては、例えばポリウレタン、不飽和オレフィン系オリゴマー、アクリル系オリゴマー、フッ素ゴム系オリゴマー、シリコーン系オリゴマー等が挙げられ、前記イミド成分としては、例えば脂環式モノマー、複素環式モノマー、フェニルエーテル系モノマー、アルキル側鎖モノマー等が挙げられる。
【００２３】
前記イミド変性エラストマーについて、ポリウレタンをエラストマー成分とするイミド変性ポリウレタンエラストマー（以下、「ＰＩＵＥ」と言う。）を例に挙げて、より詳細に説明する。ＰＩＵＥとしては、下記一般式（Ｉ）で表されるＰＩＵＥ（以下、「ＰＩＵＥ（Ｉ）」と言う。）等が挙げられる。
【００２４】
【化１】
2011031476.tif 000003
［式中、Ｒ1は、芳香族環または脂肪族環を含む２価の有機基を示す。Ｒ2は、重量平均分子量１００〜１０，０００の２価の有機基を示す。Ｒ3は、芳香族環、脂肪族環または脂肪族鎖を含む２価の有機基を示す。Ｒ4は、４個以上の炭素を含む４価の有機基を示す。ｎは１〜１００の整数を示す。ｍは２〜１００の整数を示す。］
【００２５】
前記一般式（Ｉ）において前記Ｒ1は、芳香族環または脂肪族環を含む２価の有機基を示すものであり、該有機基としては、例えば後述する反応行程式（Ａ）に従ってポリオール（ｂ）と共にウレタンプレポリマー（ｃ）を形成し得るジイソシアナート（ａ）においてイソシアナト基（−ＮＣＯ）を除く残基等が挙げられる。
【００２６】
前記Ｒ2は、重量平均分子量１００〜１０，０００、好ましくは３００〜５，０００の２価の有機基を示すものであり、該有機基としては、例えば反応行程式（Ａ）に従ってジイソシアナート（ａ）と共にウレタンプレポリマー（ｃ）を形成し得るポリオール（ｂ）において２つの水酸基（−ＯＨ）を除く残基等が挙げられる。
【００２７】
前記Ｒ3は、芳香族環、脂肪族環または脂肪族鎖を含む２価の有機基を示すものであり、該有機基としては、例えば後述する反応行程式（Ｂ）に従ってウレタンプレポリマー（ｃ）をウレア結合により鎖延長し得る炭素数６〜２７の芳香族ジアミン化合物、炭素数６〜２４の脂肪族ジアミン化合物および炭素数６〜２４の脂環式ジアミン化合物から選ばれる少なくとも１種のジアミン化合物（ｄ）においてアミノ基（−ＮＨ2）を除く残基等が挙げられる。前記脂肪族鎖は、炭素数１のものも含む。
【００２８】
前記Ｒ4は、４個以上の炭素を含む４価の有機基を示すものであり、該有機基としては、例えば後述する反応行程式（Ｃ）に従ってウレア結合部にイミドユニットを導入し得る炭素数６〜１８の芳香族テトラカルボン酸二無水物および炭素数４〜６の脂環式テトラカルボン酸二無水物から選ばれる少なくとも１種のテトラカルボン酸二無水物（ｆ）の残基等が挙げられる。
ｎは１〜１００、好ましくは２〜５０の整数を示す。ｍは２〜１００、好ましくは２〜５０の整数を示す。
【００２９】
ＰＩＵＥ（Ｉ）の具体例としては、下記式（１）で表されるＰＩＵＥ等が挙げられる。
【化２】
2011031476.tif 000004
［式中、ｎは１〜１００の整数を示す。ｍは２〜１００の整数を示す。ｘは１０〜１００の整数を示す。］
【００３０】
ＰＩＵＥ（Ｉ）は、ジイソシアナートとポリオールから得た分子両末端にイソシアナト基を有するウレタンプレポリマーをジアミン化合物でウレア結合により鎖延長し、テトラカルボン酸二無水物でウレア結合部にイミドユニットを導入したブロック共重合体であるのが好ましい。このようなＰＩＵＥ（Ｉ）は、例えば以下に示すような反応工程式（Ａ）〜（Ｃ）を経て製造することができる。
【００３１】
［反応行程式（Ａ）］
【化３】
2011031476.tif 000005
［式中、Ｒ1，Ｒ2，ｎは、前記と同じである。］
【００３２】
（ウレタンプレポリマー（ｃ）の合成）
前記反応行程式（Ａ）に示すように、まず、ジイソシアナート（ａ）とポリオール（ｂ）から分子両末端にイソシアナト基を有するウレタンプレポリマー（ｃ）を得る。ＰＩＵＥ（Ｉ）は、このウレタンプレポリマー（ｃ）をエラストマー成分とするので、ゴム状領域（室温付近）の弾性率が低くなり、よりエラスティックにすることができると共に、このウレタンプレポリマー（ｃ）の分子量を制御することにより、主鎖に連続した２つのイミドユニットを、その分布を制御しつつ所望の割合で導入することが可能となる。
【００３３】
前記ジイソシアナート（ａ）としては、例えば２，４−トリレンジイソシアナート（ＴＤＩ）、２，６−トリレンジイソシアナート（ＴＤＩ）、４，４’−ジフェニルメタンジイソシアナート（ＭＤＩ）、ポリメリックＭＤＩ（Ｃｒ．ＭＤＩ）、ジアニシジンジイソシアナート（ＤＡＤＬ）、ジフェニルエーテルジイソシアナート（ＰＥＤＩ）、ピトリレンジイソシアナート（ＴＯＤＩ）、ナフタレンジイソシアナート（ＮＤＩ）、ヘキサメチレンジイソシアナート（ＨＭＤＩ）、イソホロンジイソシアナート（ＩＰＤＩ）、リジンジイソシアナートメチルエステル（ＬＤＩ）、メタキシリレンジイソシアナート（ＭＸＤＩ）、２，２，４−トリメチルヘキサメチレンジイソシアナート（ＴＭＤＩ）、２，４，４−トリメチルヘキサメチレンジイソシアナート（ＴＭＤＩ）、ダイマー酸ジイソシアナート（ＤＤＩ）、イソプロピリデンビス（４−シクロヘキシルイソシアナート）（ＩＰＣＩ）、シクロヘキシルメタンジイソシアナート（水添ＭＤＩ）、メチルシクロヘキサンジイソシアナート（水添ＴＤＩ）、ＴＤＩ２量体（ＴＴ）等が挙げられ、これらは１種または２種以上を混合して用いてもよく、減圧蒸留したものを用いるのが好ましい。
【００３４】
前記ポリオール（ｂ）としては、例えばポリプロピレングリコール（ＰＰＧ）、ポリオキシテトラメチレングリコール（ＰＴＭＧ）、ポリマーポリオール等のポリエーテルポリオール；アジペート系ポリオール（縮合ポリエステルポリオール）、ポリカプロラクトン系ポリオール等のポリエステルポリオール；ポリカーボネートポリオール；ポリブタジエンポリオール；アクリルポリオール等が挙げられ、これらは１種または２種以上を混合して用いてもよい。
【００３５】
ポリオール（ｂ）は、７０〜９０℃、１〜５ｍｍＨｇ、１０時間〜３０時間程度の条件で減圧乾燥したものを用いるのが好ましい。また、ポリオール（ｂ）の重量平均分子量は１００〜１０，０００、好ましくは３００〜５，０００であるのが好ましい。前記重量平均分子量は、ポリオール（ｂ）をゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）で測定し、得られた測定値をポリスチレン換算した値である。
【００３６】
反応は、前記で例示したジイソシアナート（ａ）とポリオール（ｂ）とを所定の割合で混合した後、アルゴンガス等の不活性ガス雰囲気下、室温〜１００℃で１時間〜５時間程度反応させればよい。ジイソシアナート（ａ）とポリオール（ｂ）との混合比（モル）は、ジイソシアナート（ａ）：ポリオール（ｂ）＝１．１：１．０〜２．０：１．０の範囲にするのが好ましい。
【００３７】
得られるウレタンプレポリマー（ｃ）の重量平均分子量は、３００〜５０，０００、好ましくは５００〜４７，０００であるのがよい。前記分子量があまり小さいと、ＰＩＵＥ（Ｉ）がハードになりすぎ、柔軟性が低下するおそれがある。また、前記分子量があまり大きいと、ＰＩＵＥ（Ｉ）がソフトになりすぎ、強度が低下するおそれがある。前記重量平均分子量は、ウレタンプレポリマー（ｃ）をＧＰＣで測定し、得られた測定値をポリスチレン換算した値である。
【００３８】
［反応行程式（Ｂ）］
【化４】
2011031476.tif 000006
［式中、Ｒ1〜Ｒ3，ｎ，ｍは、前記と同じである。］
【００３９】
（ポリウレタン−ウレア化合物（ｅ）の合成）
前記で得られたウレタンプレポリマー（ｃ）を用いて、反応行程式（Ｂ）に従ってイミド前駆体であるポリウレタン−ウレア化合物（ｅ）を合成する。すなわち、ウレタンプレポリマー（ｃ）をジアミン化合物（ｄ）でウレア結合により鎖延長してポリウレタン−ウレア化合物（ｅ）を得る。
【００４０】
前記ジアミン化合物（ｄ）としては、例えば１，４−ジアミノベンゼン（別名：ｐ−フェニレンジアミン、略称：ＰＰＤ）、１，３−ジアミノベンゼン（別名：ｍ−フェニレンジアミン、略称：ＭＰＤ）、２，４−ジアミノトルエン（別名：２，４−トルエンジアミン、略称：２、４−ＴＤＡ）、４，４’−ジアミノジフェニルメタン（別名：４，４’−メチレンジアニリン、略称：ＭＤＡ）、４，４’−ジアミノジフェニルエーテル（別名：４，４’−オキシジアニリン、略称：ＯＤＡ、ＤＰＥ）、３，４’−ジアミノジフェニルエーテル（別名：３，４’−オキシジアニリン、略称：３，４’−ＤＰＥ）、３，３’−ジメチル−４，４’−ジアミノビフェニル（別名：ｏ−トリジン、略称：ＴＢ）、２，２’−ジメチル−４，４’−ジアミノビフェニル（別名：ｍ−トリジン、略称：ｍ−ＴＢ）、２，２’−ビス（トリフルオロメチル）−４，４’−ジアミノビフェニル（略称：ＴＦＭＢ）、３，７−ジアミノ−ジメチルジベンゾチオフェン−５，５−ジオキシド（別名：ｏ−トリジンスルホン、略称：ＴＳＮ）、４，４’−ジアミノベンゾフェノン、３，３’−ジアミノベンゾフェノン、４，４’−ビス（４−アミノフェニル）スルフィド（別名：４，４’−チオジアニリン、略称：ＡＳＤ）、４，４’−ジアミノジフェニルスルホン（別名：４，４’−スルホニルジアニリン、略称：ＡＳＮ）、４，４’−ジアミノベンズアニリド（略称：ＤＡＢＡ）、１，ｎ−ビス（４−アミノフェノキシ）アルカン（ｎ＝３，４，５、略称：ＤＡｎＭＧ）、１，３−ビス（４−アミノフェノキシ）−２，２−ジメチルプロパン（略称：ＤＡＮＰＧ）、１，２−ビス［２−（４−アミノフェノキシ）エトキシ］エタン（略称：ＤＡ３ＥＧ）、９，９−ビス（４−アミノフェニル）フルオレン（略称：ＦＤＡ）、５（６）−アミノ−１−（４−アミノメチル）−１，３，３−トリメチルインダン、１，４−ビス（４−アミノフェノキシ）ベンゼン（略称：ＴＰＥ−Ｑ）、１，３−ビス（４−アミノフェノキシ）ベンゼン（別名：レゾルシンオキシジアニリン、略称：ＴＰＥ−Ｒ）、１，３−ビス（３−アミノフェノキシ）ベンゼン（略称：ＡＰＢ）、４，４’−ビス（４−アミノフェノキシ）ビフェニル（略称：ＢＡＰＢ）、４，４’−ビス（３−アミノフェノキシ）ビフェニル、２，２−ビス（４−アミノフェノキシフェニル）プロパン（略称：ＢＡＰＰ）、ビス［４−（４−アミノフェノキシ）フェニル］スルホン（略称：ＢＡＰＳ）、ビス［４−（３−アミノフェノキシ）フェニル］スルホン（略称：ＢＡＰＳ−Ｍ）、２，２−ビス［４−（４−アミノフェノキシ）フェニル］ヘキサフルオロプロパン（略称：ＨＦＢＡＰＰ）、３，３’−ジカルボキシ−４，４’−ジアミノジフェニルメタン（略称：ＭＢＡＡ）、４，６−ジヒドロキシ−１，３−フェニレンジアミン（別名：４，６−ジアミノレゾルシン）、３，３’−ジヒドロキシ−４，４’−ジアミノビフェニル（別名：３，３’−ジヒドロキシベンジジン、略称：ＨＡＢ）、３，３’，４，４’−テトラアミノビフェニル（別名：３，３’−ジアミノベンジジン、略称：ＴＡＢ）等の炭素数６〜２７の芳香族ジアミン化合物；１，６−ヘキサメチレンジアミン（ＨＭＤＡ）、１，８−オクタメチレンジアミン（ＯＭＤＡ）、１，９−ノナメチレンジアミン、１，１２−ドデカメチレンジアミン（ＤＭＤＡ）、１−アミノ−３−アミノメチル−３，５，５−トリメチルシクロヘキサン（別名：イソホロンジアミン）、４，４’−ジシクロヘキシルメタンジアミン、シクロヘキサンジアミン等の炭素数６〜２４の脂肪族または脂環式ジアミン化合物；１，３−ビス（３−アミノプロピル）−１，１，３，３−テトラメチルジシロキサン等のシリコーン系ジアミン化合物等が挙げられ、これらは１種または２種以上を混合して用いてもよい。
【００４１】
反応は、ウレタンプレポリマー（ｃ）と、前記で例示したジアミン化合物（ｄ）とを等モル、好ましくはＮＣＯ／ＮＨ2比が１．０程度の割合で混合した後、アルゴンガス等の不活性ガス雰囲気下、室温〜１００℃において、２時間〜３０時間程度で溶液重合反応または塊状重合反応させればよい。
【００４２】
前記溶液重合反応に使用できる溶媒としては、例えばＮ，Ｎ−ジメチルアセトアミド、Ｎ−メチル−２−ピロリドン（ＮＭＰ）、Ｎ−ヘキシル−２−ピロリドン、１，３−ジメチル−２−イミダゾリドン等が挙げられ、特に、Ｎ，Ｎ−ジメチルアセトアミド、Ｎ−メチル−２−ピロリドン（ＮＭＰ）、Ｎ−ヘキシル−２−ピロリドン、１，３−ジメチル−２−イミダゾリドンが好ましい。これらの溶媒は、１種または２種以上を混合して用いてもよく、常法に従い脱水処理したものを用いるのが好ましい。
【００４３】
［反応行程式（Ｃ）］
【化５】
2011031476.tif 000007
［式中、Ｒ1〜Ｒ4，ｎ，ｍは、前記と同じである。］
【００４４】
（ＰＩＵＥ（Ｉ）の合成）
前記で得られたポリウレタン−ウレア化合物（ｅ）を用いて、反応行程式（Ｃ）に従ってＰＩＵＥ（Ｉ）を合成する。すなわち、テトラカルボン酸二無水物（ｆ）でウレア結合部にイミドユニットを導入してブロック共重合体であるＰＩＵＥ（Ｉ）を得る。
【００４５】
前記テトラカルボン酸二無水物（ｆ）としては、例えば無水ピロメリット酸（ＰＭＤＡ）、オキシジフタル酸二無水物（ＯＤＰＡ）、ビフェニル−３，４，３’，４’−テトラカルボン酸二無水物（ＢＰＤＡ）、ベンゾフェノン−３，４，３’，４’−テトラカルボン酸二無水物（ＢＴＤＡ）、ジフェニルスルホン−３，４，３’，４’−テトラカルボン酸二無水物（ＤＳＤＡ）、４，４’−（２，２−ヘキサフルオロイソプロピリデン）ジフタル酸二無水物（６ＦＤＡ）、ｍ（ｐ）−ターフェニル−３，４，３’，４’−テトラカルボン酸二無水物等の炭素数６〜１８の芳香族テトラカルボン酸二無水物；シクロブタン−１，２，３，４−テトラカルボン酸二無水物、１−カルボキシメチル−２，３，５−シクロペンタントリカルボン酸−２，６：３，５−二無水物等の炭素数４〜６の脂環式テトラカルボン酸二無水物等が挙げられ、これらは１種または２種以上を混合して用いてもよい。
【００４６】
反応は、ポリウレタン−ウレア化合物（ｅ）とテトラカルボン酸二無水物（ｆ）とのイミド化反応である。該イミド化反応は、溶媒下、無溶媒下のいずれであってもよい。溶媒下でイミド化反応を行う場合には、まず、ポリウレタン−ウレア化合物（ｅ）と、前記で例示したテトラカルボン酸二無水物（ｆ）とを所定の割合で溶媒に加え、アルゴンガス等の不活性ガス雰囲気下、１００〜３００℃、好ましくは１３５〜２００℃、より好ましくは１５０〜１７０℃において、１時間〜１０時間程度反応させて、下記式（ｇ）で表されるポリウレタンアミド酸（ＰＵＡ）を含む溶液（ＰＵＡ溶液）を得る。
【００４７】
【化６】
2011031476.tif 000008
［式中、Ｒ1〜Ｒ4，ｎ，ｍは、前記と同じである。］
【００４８】
ここで、ポリウレタン−ウレア化合物（ｅ）とテトラカルボン酸二無水物（ｆ）との混合は、ポリウレタン−ウレア化合物（ｅ）の合成で使用したジアミン化合物（ｄ）とテトラカルボン酸二無水物（ｆ）との混合比（モル）が、ジアミン化合物（ｄ）：テトラカルボン酸二無水物（ｆ）＝１：２〜１：２．０２の範囲となる割合で混合するのが好ましい。これにより、確実にウレア結合部にイミドユニットを導入することができる。
【００４９】
使用できる溶媒としては、前記反応行程式（Ｂ）の溶液重合反応に使用できる溶媒で例示したものと同じ溶媒を例示することができる。なお、反応行程式（Ｂ）において溶液重合反応でポリウレタン−ウレア化合物（ｅ）を得た場合には、該溶媒中でイミド化反応を行えばよい。
【００５０】
ついで、前記で得たＰＵＡ溶液を１００〜２００℃で６０〜１２０分間かけて熱処理をした後、さらに加熱処理（脱水縮合反応）をしてＰＩＵＥ（Ｉ）を得る。加熱処理は、ＰＵＡが熱分解しない条件であり、１５０〜２５０℃で９０〜１５０分の条件で行うのが好ましい。
【００５１】
一方、無溶媒下でイミド化反応を行う場合には、通常の攪拌槽型反応器の他、排気系を有する加熱手段を備えた押出機の中でも行うことができるので、得られるＰＩＵＥ（Ｉ）を押し出して、そのままフィルム状に成形することができる。
【００５２】
前記のようにして得られるＰＩＵＥ（Ｉ）は、ガラス転移温度（Ｔｇ）が、通常、−３０〜−６０℃であると共に、高い弾性を有し、かつゴム状弾性領域の温度範囲が広いものになる。この理由として、以下の理由が推察される。すなわちＰＩＵＥ（Ｉ）は、主鎖に連続した２つのイミドユニットを、その分布を制御しつつ所望の割合（イミド分率）で導入することができるので、このイミドユニットからなるハードセグメントの凝集が均一かつ強固なものになる。このため、ＰＩＵＥ（Ｉ）は、より均一かつ強固なミクロ相分離構造を形成し、ガラス転移温度が低くなることで、ゴム状弾性領域の温度範囲が広くなる。
【００５３】
ＰＩＵＥ（Ｉ）の重量平均分子量は１０，０００〜１０００，０００、好ましくは３０，０００〜８００，０００、より好ましくは３０，０００〜５００，０００であるのがよい。前記重量平均分子量は、前記ＰＵＡ溶液をＧＰＣで測定し、得られた測定値をポリスチレン換算した値から導き出した値である。なお、ＰＩＵＥ（Ｉ）ではなく、ＰＵＡ溶液をＧＰＣで測定するのは、ＰＩＵＥ（Ｉ）がＧＰＣの測定溶媒に不溶なためである。
【００５４】
ＰＩＵＥ（Ｉ）は、そのイミド分率（イミド成分含有率）、すなわちイミド変性エラストマー中のイミド成分の割合を調整することによって弾性率を調整することができる。イミド分率は、弾性率等に応じて任意に選定すればよく、特に限定されるものではないが、通常、２５重量％以下、好ましくは１５重量％以下であるのがよく、下限値としては、通常、５重量％以上が妥当である。前記イミド分率は、原料、すなわちジイソシアナート（ａ）、ポリオール（ｂ）、ジアミン化合物（ｄ）およびテトラカルボン酸二無水物（ｆ）の仕込み量から算出される値であり、より具体的には、下記式（α）から算出される値である。
【００５５】
【数１】
2011031476.tif 000009
【００５６】
イミド分率によって調整される弾性率としては、１．０×１０6〜１．０×１０9Ｐａ程度であるのが好ましい。前記弾性率は、動的粘弾性測定装置を用いて測定して得られる５０℃での貯蔵弾性率Ｅ’の値である。
【００５７】
弾性層３の厚みとしては１０〜７０μｍ、好ましくは３０〜５０μｍであるのがよい。弾性層３の厚みがあまり薄いと、サクションベルト１の引裂き強度が向上し難くなるので好ましくない。また、弾性層３の厚みがあまり大きいと、ベルトの総厚みが増して屈曲性等に悪影響を及ぼすので好ましくない。
【００５８】
吸引孔５は、図２に示すように、基材２および弾性層３を貫通する貫通孔である。また、図１に示すように、吸引孔５の直径Ｄとしては１〜１０ｍｍ、好ましくは１〜５ｍｍであるのがよい。互いに隣接する吸引孔５，５同士の間隔Ｌとしては、５〜２０ｍｍ、好ましくは５〜１５ｍｍであるのがよい。間隔Ｌは、隣接する一方の吸引孔５の中心から他方の吸引孔５の中心までの距離である。なお、吸引孔５の直径Ｄおよび間隔Ｌは、上記した数値範囲に限定されるものではなく、印刷媒体に応じて所望のサクション機能が得られるよう任意に調整することができる。
【００５９】
次に、サクションベルト１の製造方法について、イミド変性エラストマーに前記したＰＩＵＥ（Ｉ）を用いた場合を例に挙げて説明する。なお、サクションベルト１は、シームレスの形態で使用すると搬送精度が向上する。したがって、基材２を表面層とし、弾性層３を裏面層とするシームレスなサクションベルト１の製造方法について説明する。
【００６０】
シームレスなサクションベルト１は、例えば遠心成形法により得ることができる。まず、ポリイミド樹脂の前駆体であるポリアミド酸溶液と、前記で説明したＰＵＡ溶液とを調製する。ポリアミド酸溶液は、特に限定されるものではなく、ポリアミド酸を適当な溶剤に加えたものの他、市販のものを用いてもよく、具体例としては、宇部興産（株）社製の商品名「ＵワニスＡ」等が好適である。
【００６１】
ついで、前記ポリアミド酸溶液を、遠心成形機を用いて１００〜１５０℃、１００〜４００ｒｐｍで６０〜１２０分間かけて遠心成形をし、筒状のポリアミド酸シートを得る。このポリアミド酸シートが収容された成形ドラムを遠心成形機から取り外し、ポリアミド酸シートを成形ドラムごと熱オーブンに投入し、３００〜３５０℃で３０〜９０分間かけて加熱処理をし、ポリイミド樹脂シートを得る（すなわち基材２）。
【００６２】
得られたポリイミド樹脂シートを成形ドラムごと遠心成形機に戻し、成形ドラム内面にＰＵＡ溶液を注入し、１００〜２００℃、１００〜３００ｒｐｍで６０〜１２０分間かけて遠心成形をし、筒状の積層シートを得る。
【００６３】
得られた積層シートを成形ドラムごと熱オーブンに投入し、１５０〜２５０℃で９０〜１５０分間かけて加熱処理をすることによって、基材２を表面層とし、弾性層３を裏面層とするシームレスベルトを得る。なお、ＰＵＡ溶液およびポリアミド酸溶液の順に遠心成形機へ注入すれば、弾性層３を表面層とし、基材２を裏面層とするシームレスベルトを得ることができる。
【００６４】
最後に、前記シームレスベルトに対して穴開け加工を行い、サクションベルト１を得る。このとき、基材２の片面に弾性層３が設けられていることによってベルトの引裂き強度が向上しているので、穴開け加工の際に受ける衝撃で吸引孔５周辺にクラックが発生するのを抑制しつつ、ベルト全面に吸引孔５を複数設けることができる。前記穴開け加工は、例えば吸引孔５の形状に対応する刃体を備えた治具による打ち抜き加工にて行うことができる。
【００６５】
得られたサクションベルト１は、インクジェットプリンタの印刷媒体搬送用として用いることができる。具体例を挙げると、まず、インクジェットプリンタに備えられた駆動プーリと従動プーリとの間にサクションベルト１を張設して搬送路を形成する。このとき、弾性層３が駆動プーリおよび従動プーリに当接するようサクションベルト１を張設するのが好ましい。この理由としては、通常、弾性層３の表面摩擦係数（μ）の方が、基材２の表面摩擦係数（μ）よりも大きく、弾性層３を各プーリに当接させると、プーリから受ける動力が効率よくサクションベルト１に伝わるためである。
【００６６】
ついで、サクションベルト１の下方に吸気口を複数有するサクションボックスを配置する。該ボックス内を負圧にすると、サクションベルト１表面上の空気が吸引孔５を介して前記ボックス内に吸引され、サクションベルト１表面上に吸引力が発生する。これにより、紙等の印刷媒体をサクションベルト１表面上に吸引固定することができ、印刷媒体のズレや浮きを抑制しつつ該印刷媒体を搬送路に沿って配置されたインクジェットヘッドまで搬送して印刷を行うことができる。したがって、サクションベルト１によれば、印刷媒体がズレたり浮くことによる印刷不良の発生を抑制することができる。
【００６７】
以上、本発明にかかる好ましい実施形態について示したが、本発明は以上の実施形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載の範囲内において、種々の改善や変更が可能である。例えば前記した一実施形態では、弾性層がイミド変性エラストマーからなる場合を例に挙げて説明したが、本発明はこれに限定されるものではない。すなわち、本発明にかかる弾性層を構成する材料としては、イミド変性エラストマーの他に、例えばポリウレタンエラストマー、ポリエステルエラストマー等の熱可塑性エラストマー；天然ゴム、イソプレンゴム、ブタジエンゴム、スチレンブタジエンゴム、エチレンプロピレンゴム、クロロプレンゴム、エピクロルヒドリンゴム、ニトリルゴム、アクリルゴム、アクリロニトリル−ブタジエンゴム、ウレタンゴム、Ｈ−ＮＢＲ（水素添加ニトリルブタジエンゴム）等のゴム等が挙げられ、これらは１種または２種以上をブレンドして用いてもよい。例示したこれらの材料からなる弾性層の弾性率としては、１．０×１０6〜１．０×１０9Ｐａ程度であるのが好ましい。
【００６８】
なお、弾性層がイミド変性エラストマーからなる場合には、ポリイミド樹脂からなる基材との親和性が高いため、接着剤による接着処理を行わなくても弾性層と基材とを一体成形することが可能であるが、弾性層が前記で例示した材料からなる場合には、必要に応じて接着処理を行うことによって、弾性層を基材上に積層することができる。
【００６９】
また、弾性層は、基材の両面に設けてもよい。これにより、表面摩擦係数（μ）の大きい弾性層が印刷媒体にも当接するようになるので、印刷媒体の搬送性を向上させることができる。
【００７０】
以下、合成例および実施例を挙げて本発明を詳細に説明するが、本発明は以下の合成例および実施例のみに限定されるものではない。
【００７１】
＜合成例＞
ＰＵＡ溶液を下記式に基づいて合成した。
【化７】
2011031476.tif 000010
［式中、ｎは１〜１００の整数を示す。ｍは２〜１００の整数を示す。ｘは５〜１００の整数を示す。］
【００７２】
（ウレタンプレポリマー（ｊ）の合成）
まず、４，４’−ジフェニルメタンジイソシアナート（ＭＤＩ）（ｈ）［日本ポリウレタン工業（株）社製］を減圧蒸留した。また、ポリオキシテトラメチレングリコール（ＰＴＭＧ）（ｉ）［保土谷化学（株）社製の商品名「ＰＴＭＧ１０００」、重量平均分子量：１，０００］を８０℃、２〜３ｍｍＨｇ、２４時間の条件で減圧乾燥した。
【００７３】
ついで、前記ＭＤＩ（ｈ）２３．８ｇと、ＰＴＭＧ（ｉ）７６．２ｇとを、攪拌機およびガス導入管を備えた５００ｍｌの四つ口セパラブルフラスコにそれぞれ加え、アルゴン雰囲気下、８０℃で２時間攪拌して、分子両末端にイソシアナト基を有するウレタンプレポリマー（ｊ）を得た。このウレタンプレポリマー（ｊ）をＧＰＣで測定した結果、ポリスチレン換算した値で重量平均分子量は４．６×１０4であった。
【００７４】
（ポリウレタン−ウレア化合物（ｌ）の合成）
前記で得たウレタンプレポリマー（ｊ）１０ｇを脱水処理したＮ−メチル−２−ピロリドン（ＮＭＰ）６０ｍｌに溶解させたものと、４，４’−ジアミノジフェニルメタン（ＭＤＡ）（ｋ）０．３７８ｇを脱水処理したＮＭＰ２０ｍｌに溶解させたものとを、攪拌機およびガス導入管を備えた５００ｍｌの四つ口セパラブルフラスコにそれぞれ加え、アルゴン雰囲気下、室温（２３℃）で２４時間攪拌して、ポリウレタン−ウレア化合物（ｌ）の溶液を得た。
【００７５】
（ＰＵＡ溶液の合成）
前記で得たポリウレタン−ウレア化合物（ｌ）の溶液中に、無水ピロメリット酸（ＰＭＤＡ）（ｍ）０．８３１ｇを加え、アルゴンガス雰囲気下、１５０℃で２時間攪拌して、ＰＵＡ溶液を得た。
【００７６】
なお、このＰＵＡ溶液を遠心成形機に流し込み、１５０℃で１，０００ｒｐｍ、６０分間遠心成形してＰＵＡシートを得、このＰＵＡシートを減圧デシケータ内で２００℃、１２０分間加熱処理（脱水縮合反応）すると、厚さ１００μｍのシート状のＰＩＵＥ（１）が得られた。
【００７７】
得られたＰＩＵＥ（１）のイミド分率は２５重量％、弾性率は４．９×１０7Ｐａ、重量平均分子量は３７，０００であった。前記イミド分率は、前記式（α）から算出した。前記弾性率は、セイコーインスツルメンツ社（Seiko Instruments Inc.）製の動的粘弾性測定装置「ＤＭＳ  ６１００」を用いて、１０Ｈｚ、５℃／分、−１００〜４００℃の昇温過程にて、５０℃での貯蔵弾性率Ｅ’を測定した。前記重量平均分子量は、前記ＰＵＡ溶液をＧＰＣで測定し、得られた測定値をポリスチレン換算した値から導き出した。
【００７８】
また、得られたＰＩＵＥ（１）について、ＡＴＲ法にてＩＲスペクトルを測定した結果、１７８０ｃｍ-1、１７２０ｃｍ-1および１３８０ｃｍ-1にイミド環に由来する吸収が観察された。
【実施例】
【００７９】
＜サクションベルトの作製＞
まず、ポリアミド酸溶液（宇部興産（株）社製の商品名「ＵワニスＡ」）を、遠心成形機を用いて１２０℃、２８６ｒｐｍで９０分間遠心成形して、筒状のポリアミド酸シートを得た。ついで、このポリアミド酸シートが収容された成形ドラムを遠心成形機から取り外し、ポリアミド酸シートを成形ドラムごと熱オーブンに投入し、３２０℃で６０分間加熱処理をし、厚さ８０μｍのポリイミド樹脂シートを得た。
【００８０】
得られたポリイミド樹脂シートを成形ドラムごと遠心成形機に戻し、成形ドラム内面に前記合成例で得たＰＵＡ溶液を注入し、１２０℃、１６５ｒｐｍで９０分間遠心成形して、厚さ１２０μｍの筒状の積層シートを得た。
【００８１】
得られた積層シートを成形ドラムごと熱オーブンに投入し、２００℃で１２０分間加熱処理をして、下記に示す層構成を有する厚さ１２０μｍのシームレス積層ベルトを得た。
表面層：ポリイミド樹脂からなる厚さ８０μｍの基材
裏面層：イミド変性エラストマー（ＰＩＵＥ（１））からなる厚さ４０μｍの弾性層
【００８２】
最後に、前記シームレス積層ベルト全面に対して穴開け加工を行い、サクションベルトを得た。前記穴開け加工は、直径３ｍｍの貫通孔を間隔９ｍｍで形成可能な刃体を備えた治具による打ち抜き加工にて行った。その結果、穴開け加工の際に受ける衝撃で吸引孔周辺にクラックが発生することなく、以下に示す吸引孔を形成することができた。
吸引孔の直径：３ｍｍ
互いに隣接する吸引孔同士の間隔：９ｍｍ
【００８３】
＜評価＞
穴開け加工を行う前のベルト、すなわち前記シームレス積層ベルトについて、ＪＩＳ  Ｋ７１２８−１に準拠した引裂き強度を評価した。まず、前記シームレス積層ベルトを短冊形状に打ち抜き、幅１５ｍｍで長さ１００ｍｍの試験片を得た。ついで、この試験片の一方の端部中央に長さ４０ｍｍの切り込みを入れて、一対の把持部を形成した。この一対の把持部のうち、一方を引張試験機の上チャックに、他方を下チャックにそれぞれ把持させ、引張速度５０ｍｍ／分の条件で上下に引張って荷重を測定した。そして、得られた荷重から引裂き強度（ｍＮ／ｍｍ）を算出した。その結果を表１に示す。
【００８４】
［比較例］
前記実施例と同様にしてポリアミド酸シートを得、このポリアミド酸シートを前記実施例と同様にして加熱処理し、厚さ８０μｍのポリイミド樹脂シートからなるシームレス単層ベルトを得た。
【００８５】
得られたシームレス単層ベルト全面に対して、前記実施例と同様にして穴開け加工を行った。その結果、穴開け加工の際に受ける衝撃で吸引孔周辺にクラックおよびささくれが発生した。さらに前記クラックが伝播して隣接する吸引孔同士が連通し、ベルトが破断した。また、前記シームレス単層ベルトについて、前記実施例と同様にして引裂き強度を評価した。その結果を表１に示す。
【００８６】
【表１】
2011031476.tif 000011
【００８７】
表１から明らかなように、実施例は比較例よりも引裂き強度が著しく向上しているのがわかる。
【符号の説明】
【００８８】
１  サクションベルト
２  基材
３  弾性層
５  吸引孔
【図１】
2011031476.tif 000012
【図２】
2011031476.tif 000013