(57)【要約】【課題】  インジェクタの振動及びインジェクタの振動による騒音を低減することができる燃料噴射装置を提供する。【解決手段】  本発明の燃料噴射装置１００は、弾性力を変更可能な弾性部１０ａ及び１０ｂを有し、燃料を噴射するインジェクタ１２を弾性力によりシリンダヘッド２６ａ及び２６ｂ側に押さえつけるクランプ１０と、内燃機関の運転状態が低負荷である場合に、弾性部部１０ａ及び１０ｂの弾性力を内燃機関の運転状態が高負荷である場合の弾性部部１０ａ及び１０ｂの弾性力よりも小さくする弾性力調節部４０と、を備えることを特徴とする。【選択図】  図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
弾性力を変更可能な弾性部を有し、燃料を噴射するインジェクタを前記弾性力によりシリンダヘッド側に押さえつけるクランプと、
内燃機関の運転状態が低負荷である場合に、前記弾性部の前記弾性力を前記内燃機関の運転状態が高負荷である場合の前記弾性部の弾性力よりも小さくする弾性力調節部と、
を備えることを特徴とする燃料噴射装置。
【請求項２】
前記弾性力調節部は、前記内燃機関の回転数が予め定められた回転数未満、かつ、前記内燃機関の充填効率が予め定められた充填効率未満である場合に、前記弾性部の前記弾性力を小さくすることを特徴とする請求項１に記載の燃料噴射装置。
【請求項３】
前記弾性力調節部は、前記インジェクタが前記燃料の圧力により前記シリンダヘッド側に押さえつけられた状態の場合に、前記弾性部の前記弾性力を小さくすることを特徴とする請求項１又は２に記載の燃料噴射装置。
【請求項４】
前記弾性部は、形状記憶素材であって、
前記弾性力調節部は、前記弾性部の温度を下げて、前記形状記憶素材の弾性係数を小さくすることにより、前記弾性部の前記弾性力を小さくすることを特徴とする請求項１から３のいずれか一項に記載の燃料噴射装置。
【請求項５】
前記弾性力調節部は、前記シリンダヘッドに対する前記インジェクタの位置を調節して、前記弾性部の圧縮量を小さくすることにより、前記弾性部の前記弾性力を小さくすることを特徴とする請求項１から３のいずれか一項に記載の燃料噴射装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、燃料噴射装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、内燃機関に燃料を噴射供給する燃料噴射装置において、インジェクタをデリバリパイプとシリンダヘッドとの間に組み付ける際に、インジェクタをシリンダヘッドに押さえつけるクランプが使用されている。
【０００３】
例えば、特許文献１には、シリンダヘッドとデリバリパイプとの間に組みつけられたインジェクタの胴部に取り付けられ、弾性材料からなるクランプが開示されている。これによれば、インジェクタがエンジンの始動時毎に生じる荷重に対向してシリンダヘッドの取り付け孔に確実に組み付け保持される。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００５−１０６０８１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
しかしながら、インジェクタの振動による騒音は、内燃機関が例えばアイドル状態の時等の周囲音が比較的静かな場合に目立ってしまい、車両の搭乗者に不快感を与えるおそれがある。
【０００６】
本発明は、上記課題に鑑みなされたものであり、インジェクタの振動及びインジェクタの振動による騒音を低減することができる燃料噴射装置を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明の燃料噴射装置は、弾性力を変更可能な弾性部を有し、燃料を噴射するインジェクタを前記弾性力によりシリンダヘッド側に押さえつけるクランプと、内燃機関の運転状態が低負荷である場合に、前記弾性部の前記弾性力を前記内燃機関の運転状態が高負荷である場合の前記弾性部の弾性力よりも小さくする弾性力調節部と、を備えることを特徴とする。
【０００８】
これにより、内燃機関が例えばアイドル状態の時等の周囲音が比較的静かな場合に、クランプの弾性部がインジェクタの振動を吸収しやすくなるように弾性部の状態を調節することができる。よって、インジェクタの振動及びインジェクタの振動による騒音を低減することができる。
【０００９】
上記構成において、前記弾性力調節部は、前記内燃機関の回転数が予め定められた回転数未満、かつ、前記内燃機関の充填効率が予め定められた充填効率未満である場合に、前記弾性部の前記弾性力を小さくする構成とすることができる。これにより、インジェクタの振動及びインジェクタの振動による騒音を低減することができる。
【００１０】
上記構成において、前記弾性力調節部は、前記インジェクタが前記燃料の圧力により前記シリンダヘッド側に押さえつけられた状態の場合に、前記弾性部の前記弾性力を小さくする構成とすることができる。これにより、インジェクタの振動及びインジェクタの振動による騒音を低減することができる。
【００１１】
上記構成において、前記弾性部は、形状記憶素材であって、前記弾性力調節部は、前記弾性部の温度を下げて、前記形状記憶素材の弾性係数を小さくすることにより、前記弾性部の前記弾性力を小さくする構成とすることができる。これにより、インジェクタの振動及びインジェクタの振動による騒音を低減することができる。
【００１２】
上記構成において、前記弾性力調節部は、前記シリンダヘッドに対する前記インジェクタの位置を調節して、前記弾性部の圧縮量を小さくすることにより、前記弾性部の前記弾性力を小さくする構成とすることができる。これにより、インジェクタの振動及びインジェクタの振動による騒音を低減することができる。
【発明の効果】
【００１３】
本発明によれば、インジェクタの振動及びインジェクタの振動による騒音を低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１４】
【図１】図１は、実施例１に係る燃料噴射装置の構造を模式的に示す図である。
【図２】図２は、実施例１に係る弾性部の温度の変化に対する弾性係数の変化の一例を示すグラフである。
【図３】図３は、実施例１に係るＥＣＵが内燃機関の運転状態を判定するためのマップの一例を示す図である。
【図４】図４は、実施例１に係るＥＣＵが実行するクランプの弾性部の弾性係数を小さくする処理のフローチャートである。
【図５】図５（ａ）及び図５（ｂ）は、実施例２に係る燃料噴射装置の構造を模式的に示す図である。
【図６】図６（ａ）及び図６（ｂ）は、実施例２に係る燃料噴射装置の構造を模式的に示す図である。
【図７】図７は、実施例２に係るＥＣＵが実行するクランプの弾性部の圧縮量を小さくする処理のフローチャートである。
【発明を実施するための形態】
【００１５】
以下に、図面を用いて、本発明の実施例について詳細に説明する。
【実施例１】
【００１６】
図１を参照して、実施例１に係る燃料噴射装置１００の構造を説明する。図１は、実施例１に係る燃料噴射装置１００の構造を模式的に示す図である。図１のように、燃料噴射装置１００は、インジェクタ１２、デリバリパイプ２２、クランプ１０、ＥＣＵ（Ｅｌｅｃｔｒｉｃ  Ｃｏｎｔｒｏｌ  Ｕｎｉｔ）４０並びにＥＤＵ（Ｅｌｅｃｔｒｉｃ  Ｄｒｉｖｅｒ  Ｕｎｉｔ）４２を備える。ＥＣＵ４０は、内燃機関回転センサ、燃圧センサ、エアフロセンサ、吸気圧センサ、吸気温センサ等の各種センサ（不図示）と接続され、それぞれの検出結果に基づいて、処理を実行する。
【００１７】
クランプ１０は、弾性力を変更可能な弾性部１０ａ及び１０ｂを有し、燃料を噴射するインジェクタ１２を弾性力によりシリンダヘッド２６ａ及び２６ｂ側に押さえつける。弾性部１０ａ及び１０ｂは、例えば、インジェクタ１２及びデリバリパイプ２２の周囲を取り囲むリング状のバネである。弾性部１０ａ及び１０ｂは、例えばＮｉＴｉ合金等の形状記憶素材であって、温度により弾性係数が変化する。固定部材１５ａ、１５ｂ及び１７は、インジェクタ１２をシリンダヘッド２６ａ及び２６ｂに固定する。インジェクタ１２は、高圧ポンプ（不図示）から供給される高圧状態の燃料を噴射口１４から燃焼室に噴射する。ここで、燃焼室は、シリンダヘッド２６ａ及び２６ｂ、シリンダブロック（不図示）及びピストン（不図示）の上面による閉空間により構成されている。インジェクタ１２は、図１における上下方向に摺動するニードル１３を内部に有し、ニードル１３の摺動に応じて燃料を噴射口１４から噴射する。シールリング２４ａ及び２４ｂは、ニードル１３の燃料の流出を防止する。インジェクタ１２は、例えば、高圧ポンプのスピル弁の駆動や圧力脈動、ニードル１３の駆動等に起因して、振動するおそれがある。また、その振動による騒音が発生するおそれもある。このようなインジェクタ１２の振動及び騒音を、以下、ＮＶ（Ｎｏｉｓｅ  ａｎｄ  Ｖｉｂｒａｔｉｏｎ）と記す。
【００１８】
ＥＤＵ４２は、熱線４４によりクランプ１０の弾性部１０ａ及び１０ｂと接続されている。熱線４４は、ＥＤＵ４２の通電により加熱される。ＥＣＵ４０は、後述するマップを用いて、内燃機関の運転状態を判定する。ＥＣＵ４０は、内燃機関の運転状態に基づいて、ＥＤＵ４２の通電のオンオフを切り替える。クランプ１０の弾性部１０ａ及び１０ｂは、ＥＣＵ４０がＥＤＵ４２の通電をオンすると加熱されて温度が上昇し、ＥＣＵ４０がＥＤＵ４２の通電をオフすると自然冷却されて温度が低下する。弾性部１０ａ及び１０ｂの温度を下げることにより、後述する図２のように弾性部１０ａ及び１０ｂの弾性係数が小さくなる。これにより、弾性部１０ａ及び１０ｂがインジェクタ１２の振動を吸収しやすくなるように弾性部１０ａ及び１０ｂの弾性力を小さくすることができる。よって、インジェクタ１２のＮＶを低減することができる。
【００１９】
図１において、下向きの矢印で示す力Ｆ１は、デリバリパイプ２２内の燃料の圧力（燃圧）による力を示している。上向きの矢印で示す力Ｆ２は、燃焼室内の筒内圧による力を示している。力Ｆ１が力Ｆ２より大きい場合、インジェクタ１２は、燃圧による力のみでシリンダヘッド２６ａ及び２６ｂ側に十分固定された状態である。この場合、クランプ１０によりインジェクタ１２をシリンダヘッド２６ａ及び２６ｂ側に押し付けなくてもよいため、クランプ１０の弾性部１０ａ及び１０ｂは硬くなくてもよい。そこで、クランプ１０の弾性部１０ａ及び１０ｂの温度を下げて、弾性係数を小さくすることにより、インジェクタ１２のＮＶを低減することができる。
【００２０】
図２を参照して、弾性部１０ａ及び１０ｂの温度の変化に対する弾性係数の変化を説明する。図２は、弾性部１０ａ及び１０ｂの温度の変化に対する弾性係数の変化の一例を示すグラフである。ここでは、弾性部１０ａ及び１０ｂが形状記憶合金であるＮｉＴｉ合金の例を説明する。図２において、横軸は弾性部１０ａ及び１０ｂの温度［Ｋ］、縦軸は弾性部１０ａ及び１０ｂの弾性係数［Ｐａ］を示す。
【００２１】
図２に示す実線３０のように、弾性部１０ａ及び１０ｂは、温度の変化によって、原子配列が変化して、弾性係数が変化する。ＮｉＴｉ合金は、温度Ｔ２以上の高温の状態のとき（図２中に示すオーステナイト相領域）、オーステナイト相とよばれる結晶構造になっており、弾性係数が大きく、硬い状態である。ＮｉＴｉ合金は、温度Ｔ１未満の低温の状態のとき（図２中に示すマルテンサイト相領域）、マルテンサイト相とよばれる結晶構造になっており、弾性係数が小さく、柔らかい状態である。ＮｉＴｉ合金は、温度がＴ１以上かつＴ２未満の状態のとき（図２中に示す２相領域）、オーステナイト相とマルテンサイト相とが混在した状態である。図２より、弾性部１０ａ及び１０ｂの温度を温度Ｔ１未満の状態とすることにより、弾性部１０ａ及び１０ｂの弾性係数を小さくして、弾性部１０ａ及び１０ｂがインジェクタ１２の振動を吸収しやすくなるようにすることができる。
【００２２】
図３を参照して、実施例１に係るＥＣＵ４０が内燃機関の運転状態を判定するためのマップについて説明する。図３は、実施例１に係るＥＣＵ４０が内燃機関の運転状態を判定するためのマップの一例を示す図である。マップは、ＥＣＵ４０が備える例えばＲＯＭ（Ｒｅａｄ  Ｏｎｌｙ  Ｍｅｍｏｒｙ）やフラッシュメモリ等の記憶部に実装される。図３のように、マップは、内燃機関の回転数［ｒｐｍ］を横軸、内燃機関の充填効率［％］を縦軸とする二次元平面に設定されている。破線３３は、内燃機関の回転数が最大回転数Ｍａｘ  Ｎｅ［ｒｐｍ］であることを示す。破線３５は、充填効率が１００［％］であることを示す。
【００２３】
領域３２は、回転数が予め定められた回転数Ｎｅ未満、かつ、充填効率が予め定められた充填効率ηｃ未満である領域を示している。領域３２は、燃料噴射装置１００を備える内燃機関が搭載された例えば車両の搭乗者が不快に感じるＮＶが発生しやすい場合に適合する領域である。領域３４は、回転数が予め定められた回転数Ｎｅ以上又は充填効率が予め定められた充填効率ηｃ以上である領域を示している。領域３４は、搭乗者が不快に感じるＮＶが発生しにくい場合に適合する領域である。
【００２４】
内燃機関の運転状態が領域３４に適合する場合は、内燃機関の運転状態が高負荷の状態であって、領域３２に適合する場合に比べてエンジン音やロードノイズ等の全体騒音が大きい。そのため、搭乗者はインジェクタ１２のＮＶに気づきにくい。よって、内燃機関の運転状態が領域３４に適合する場合、搭乗者はインジェクタ１２のＮＶを不快と感じにくい。
【００２５】
一方、内燃機関の運転状態が領域３２に適合する場合は、領域３４に適合する場合に比べて内燃機関の回転数及び充填効率が小さく、内燃機関の運転状態が低負荷の状態であり、例えば、内燃機関がアイドル時等の場合である。そのため、全体騒音が小さく、搭乗者はインジェクタ１２のＮＶに気づきやすい。よって、内燃機関の運転状態が領域３２に適合する場合、搭乗者はインジェクタ１２のＮＶを不快と感じやすい。そこで、ＥＣＵ４０は、内燃機関の運転状態が低負荷である領域３２に適合する場合に、弾性部１０ａ及び１０ｂの弾性力を内燃機関の運転状態が高負荷である領域３４に適合する場合の弾性部１０ａ及び１０ｂの弾性力よりも小さくなるように、熱線４４への通電をオフして弾性部１０ａ及び１０ｂを自然冷却する。これにより、インジェクタ１２のＮＶを低減して、搭乗者がインジェクタ１２のＮＶにより感じる不快感を低減することができる。
【００２６】
図４を参照して、実施例１に係るＥＣＵ４０が実行するクランプ１０の弾性部１０ａ及び１０ｂの弾性係数を小さくする処理の一例を説明する。図４は、実施例１に係るＥＣＵ４０が実行するクランプ１０の弾性部１０ａ及び１０ｂの弾性係数を小さくする処理のフローチャートである。以下の説明において、ＥＣＵ４０が図４のフローチャートを実行する前に、ＥＤＵ４２の通電はオンされており、熱線４４による加熱により弾性部１０ａ及び１０ｂの温度はＴ２以上に維持されているとする。
【００２７】
図４のように、ＥＣＵ４０は、内燃機関の回転数、燃圧及び充填効率を算出する（ステップＳ５０）。ここで、内燃機関の回転数は、内燃機関回転センサにより算出される。燃圧は、燃圧センサにより算出される。充填効率は、エアフロセンサにより算出される空気量と、吸気圧センサにより算出される吸気圧と、吸気温センサにより算出される吸気温と、から算出される。
【００２８】
ＥＣＵ４０は、内燃機関の回転数及び充填効率に基づいて、燃焼室の筒内圧を算出する（ステップＳ５２）。ここで、筒内圧は、例えば内燃機関の回転数及び充填効率によるマップにより算出される。
【００２９】
ＥＣＵ４０は、燃圧による力Ｆ１、筒内圧による力Ｆ２を算出する（ステップＳ５４）。ここで、力Ｆ１は、燃圧と、デリバリパイプ２２とインジェクタ１２との接触面積とから算出される。力Ｆ２は、筒内圧と、インジェクタ１２の被爆面積とから算出される。
【００３０】
ＥＣＵ４０は、内燃機関の運転状態が、図３に示す領域３２に適合するか否かを判定する（ステップＳ５６）。ＥＣＵ４０は、内燃機関の運転状態が、図３に示すマップにおける領域３２に適合する場合にＹｅｓと判定する。ＥＣＵ４０は、ステップＳ５６がＮｏの場合、処理を終了する。
【００３１】
ＥＣＵ４０は、ステップＳ５６がＹｅｓの場合、力Ｆ１が力Ｆ２より大きいか否かを判定する（ステップＳ５８）。ＥＣＵ４０は、力Ｆ１が力Ｆ２より大きい場合にＹｅｓと判定する。ＥＣＵ４０は、ステップＳ５８がＮｏの場合、処理を終了する。
【００３２】
ＥＣＵ４０は、ステップＳ５８がＹｅｓの場合、クランプ１０の弾性部１０ａ及び１０ｂの温度がＴ１未満となるように、ＥＤＵ４２の通電をオフして、クランプ１０の弾性部１０ａ及び１０ｂを自然冷却する（ステップＳ６０）。これにより、弾性部１０ａ及び１０ｂの弾性力を、内燃機関の運転状態が高負荷である場合の弾性部１０ａ及び１０ｂの弾性力よりも小さくする。以上で、ＥＣＵ４０は処理を終了する。
【００３３】
実施例１において、弾性力を変更可能な弾性部１０ａ及び１０ｂを有し、燃料を噴射するインジェクタ１２を弾性力によりシリンダヘッド２６ａ及び２６ｂ側に押さえつけるクランプ１０の例を説明した。ＥＣＵ４０が、図４のステップＳ５６のＹｅｓのように、内燃機関の運転状態が低負荷である場合に、図４のステップＳ６０のように弾性部１０ａ及び１０ｂの弾性力を内燃機関の運転状態が高負荷である場合の弾性部１０ａ及び１０ｂの弾性力よりも小さくする例を説明した。これにより、クランプ１０の弾性部１０ａ及び１０ｂがインジェクタ１２の振動を吸収しやすくなるように弾性部１０ａ及び１０ｂの弾性力を小さくすることができる。これにより、内燃機関が例えばアイドル状態の時等の周囲音が比較的静かな場合に、インジェクタ１２のＮＶを低減することができる。よって、搭乗者がインジェクタ１２のＮＶにより感じる不快感を低減することができる。
【００３４】
実施例１において、ＥＣＵ４０は、図４のステップＳ５６のＹｅｓのように内燃機関の回転数が予め定められた回転数Ｎｅ未満、かつ、内燃機関の充填効率が予め定められた充填効率ηｃ未満である場合に、ステップＳ６０のようにクランプ１０の弾性部１０ａ及び１０ｂを自然冷却して、弾性力を小さくする例を説明した。これにより、インジェクタ１２のＮＶを低減することができる。
【００３５】
実施例１において、ＥＣＵ４０は、ステップＳ５８のＹｅｓのようにインジェクタ１２が燃料の圧力によりシリンダヘッド側に押さえつけられた状態の場合、すなわちＦ１＞Ｆ２となる場合に、ステップＳ６０のようにクランプ１０の弾性部１０ａ及び１０ｂを自然冷却して、弾性力を小さくする例を説明した。弾性部１０ａ及び１０ｂの弾性力を小さくすると、弾性部１０ａ及び１０ｂの強度は小さくなる。しかし、Ｆ１＞Ｆ２であれば、インジェクタ１２が燃料の圧力によりシリンダヘッド側に十分押さえつけられた状態であるため、弾性部１０ａ及び１０ｂの強度を大きくする必要はない。弾性部１０ａ及び１０ｂの弾性力を小さくすることにより、インジェクタ１２のＮＶを低減することができる。
【００３６】
実施例１において、弾性部１０ａ及び１０ｂは、形状記憶素材であって、一例としてＮｉＴｉ合金の場合を説明した。形状記憶素材は、ＮｉＴｉ合金以外の素材であってもよい。ＥＣＵ４０は、ステップＳ６０のように、弾性部１０ａ及び１０ｂの温度を下げて、形状記憶素材の弾性係数を小さくすることにより、弾性力を小さくする例を説明した。弾性係数を小さくする場合、弾性部１０ａ及び１０ｂの温度がマルテンサイト相の状態となるＴ２未満となるように弾性部１０ａ及び１０ｂを冷却することが好ましい。なお、弾性部１０ａ及び１０ｂの温度がオーステナイト相とならないＴ１未満の温度となるように弾性部１０ａ及び１０ｂを冷却してもよい。
【００３７】
実施例１において、弾性部１０ａ及び１０ｂを冷却する例として、弾性部１０ａ及び１０ｂに接続された熱線４４への通電をオフして自然冷却する構成を説明した。弾性部１０ａ及び１０ｂを冷却する構成は他の構成でもよい。例えば、燃料の温度を冷却ファン等により強制冷却して、デリバリパイプ２２の温度を下げることにより、クランプ１０の弾性部１０ａ及び１０ｂを冷却するようにしてもよい。
【００３８】
実施例１において、インジェクタ１２は、内燃機関の燃焼室内に燃料を直接噴射する筒内直噴インジェクタである例を説明した。インジェクタ１２は、吸気ポート内に燃料を噴射するポートインジェクタでもよい。
【００３９】
実施例１の図４のフローチャートにおいて、ＥＣＵ４０が内燃機関の回転数、燃圧、充填効率、力Ｆ１、力Ｆ２を算出する例を説明した。これらの値の算出方法は他の方法でもよいし、ＥＣＵ４０がこれらの値を推定してもよい。
【実施例２】
【００４０】
実施例２に係る燃料噴射装置２００は、燃料噴射装置１００と比較して、ＥＣＵ４０が、シリンダヘッド２６ａ及び２６ｂに対するインジェクタ１２の位置を調節して、クランプ１０の弾性部１０ａ及び１０ｂの圧縮量を小さくすることにより、弾性力を小さくする点が異なる。以下、実施例２が実施例１と異なる点について詳細に説明する。
【００４１】
図５（ａ）、図５（ｂ）、図６（ａ）及び図６（ｂ）を参照して、実施例２に係る燃料噴射装置２００の構成を説明する。図５（ａ）、図５（ｂ）、図６（ａ）及び図６（ｂ）は、実施例２に係る燃料噴射装置２００の構造を模式的に示す図である。図５（ａ）、図５（ｂ）、図６（ａ）及び図６（ｂ）において、図１に示す構成と同一の構成については、同一の符号を付して説明を省略する。
【００４２】
図５（ａ）及び図５（ｂ）のように、シリンダヘッド２６ａ及び２６ｂに二重のシール１６及び１８が設けられ、シール１６及び１８並びにインジェクタ１２により閉空間であるオイル室２０ａ及び２０ｂが形成されている。オイル室２０ａ及び２０ｂにはヘッド油路（不図示）からオイル流路２９を介してオイルが供給される。ＥＣＵ４０は、制御弁２８の開閉によりオイルの供給を調整する。図５（ａ）は、ＥＣＵ４０により制御弁２８が開弁されて、オイルがオイル室２０ａ及び２０ｂに供給される状態を示している。図５（ｂ）は、図５（ａ）のようにオイルがオイル室２０ａ及び２０ｂに供給された後、ＥＣＵ４０により制御弁２８が閉弁されて、所定の量のオイルがオイル室２０ａ及び２０ｂに蓄積された状態を示している。オイルの供給量により、シリンダヘッド２６ａ及び２６ｂに対するインジェクタ１２の位置は変化する。図５（ａ）に示すインジェクタ１２は、弾性部１０ａ及び１０ｂがインジェクタ１２をシリンダヘッド２６ａ及び２６ｂ側に押し付ける方向と逆の方向（図５（ａ）中の矢印４１の方向）に、長さｘ１だけ移動した状態を示している。インジェクタ１２は、デリバリパイプ２２と接触するところまで移動して停止する。このとき、弾性部１０ａ及び１０ｂは、デリバリパイプ２２側に向けて圧縮された状態であり、圧縮された反発力によりインジェクタ１２をシリンダヘッド２６ａ及び２６ｂ側に押し付けている。弾性部１０ａ及び１０ｂの圧縮量はｘ１である。
【００４３】
図６（ａ）は、図５（ｂ）のようにオイルがオイル室２０ａ及び２０ｂに蓄積された状態から、ＥＣＵ４０により制御弁２８が開弁されて、オイルがオイルパン（不図示）へ排出される状態を示している。図６（ｂ）は、図６（ａ）のようにオイルがオイル室２０ａ及び２０ｂから排出された後、ＥＣＵ４０により制御弁２８が閉弁されて、オイルがオイル室２０ａ及び２０ｂから抜けた状態を示している。オイルがオイル室２０ａ及び２０ｂから排出されることにより、インジェクタ１２は、図５（ａ）においてインジェクタ１２が移動した方向と逆の方向（図６（ａ）中の矢印４３の方向）に移動する。図６（ａ）に示すインジェクタ１２は、図５（ａ）に示す弾性部１０ａ及び１０ｂの圧縮量ｘ１が０となるように、矢印４６の方向に長さｘ１だけ移動した状態を示している。これにより、図６（ａ）に示す弾性部１０ａ及び１０ｂの圧縮量は、図５（ａ）の場合と比べて、小さくなる。弾性部１０ａ及び１０ｂの弾性力は弾性部１０ａ及び１０ｂの圧縮量に比例するため、弾性部１０ａ及び１０ｂの圧縮量を小さくすることにより、弾性部１０ａ及び１０ｂの弾性力を小さくすることができる。これにより、弾性部１０ａ及び１０ｂがインジェクタ１２の振動を吸収しやすくなるようにすることができる。よって、インジェクタ１２のＮＶを低減することができる。
【００４４】
図７を参照して、実施例２に係るＥＣＵ４０が実行するクランプ１０の弾性部１０ａ及び１０ｂの弾性係数を小さくする処理の一例を説明する。図７は、実施例２に係るＥＣＵ４０が実行するクランプ１０の弾性部１０ａ及び１０ｂの弾性係数を小さくする処理のフローチャートである。以下の説明において、ＥＣＵ４０が図７のフローチャートを実行する前に、図５（ａ）のように弾性部１０ａ及び１０ｂはオイル室２０ａ及び２０ｂに蓄積されたオイルによりデリバリパイプ２２側に向けて圧縮された状態であって、圧縮量がｘ１であるとする。また、図５（ｂ）のように制御弁２８は閉弁されているとする。
【００４５】
ステップＳ７０、Ｓ７２、Ｓ７４、Ｓ７６及びＳ７８は、図４に示すステップＳ５０、Ｓ５２、Ｓ５４、Ｓ５６及びＳ５８と同一の処理のため説明を省略する。以下、ステップＳ８０について説明する。
【００４６】
ＥＣＵ４０は、ステップＳ７８がＹｅｓの場合、クランプ１０の弾性部１０ａ及び１０ｂの圧縮量がｘ１未満となるように、シリンダヘッド２６ａ及び２６ｂに対するインジェクタ１２の位置を変更する（ステップＳ８０）。このとき、ＥＣＵ４０は、制御弁２８を開弁させて、オイル室２０ａ及び２０ｂからオイルを抜いて、矢印４３の方向にインジェクタ１２を移動させることにより、クランプ１０の弾性部１０ａ及び１０ｂの圧縮量がｘ１未満となるようにする。これにより、弾性部１０ａ及び１０ｂの弾性力を小さくすることができる。以上で、ＥＣＵ４０は処理を終了する。
【００４７】
実施例２において、ＥＣＵ４０は、ステップＳ８０のように、シリンダヘッド２６ａ及び２６ｂに対するインジェクタ１２の位置を調節して、クランプ１０の弾性部１０ａ及び１０ｂの圧縮量を小さくすることにより、弾性力を小さくする例を説明した。これにより、クランプの弾性部１０ａ及び１０ｂがインジェクタ１２の振動を吸収しやすくなるように弾性部１０ａ及び１０ｂの状態を調節することができる。よって、インジェクタ１２のＮＶを低減することができる。また、搭乗者がインジェクタ１２のＮＶにより感じる不快感を低減することができる。
【００４８】
実施例２において、オイル室２０ａ及び２０ｂ内のオイル量によりシリンダヘッド２６ａ及び２６ｂに対するインジェクタ１２の位置を調節する機構を説明した。オイル室２０ａ及び２０ｂ内のオイルにより、インジェクタ１２からシリンダヘッドへ伝わる振動を低減することができる。シリンダヘッド２６ａ及び２６ｂに対するインジェクタ１２の位置を調節する機構は、他の機構でもよい。また、インジェクタ１２の位置を調節する機構において、オイルを用いる例を説明したが、オイルの代わりに水、空気等の媒体を用いてもよい。
【００４９】
以上、本発明の好ましい実施例について詳述したが、本発明は係る特定の実施例に限定されるものではなく、特許請求の範囲に記載された本発明の要旨の範囲内において、種々の変形・変更が可能である。
【符号の説明】
【００５０】
１０              クランプ
１０ａ、１０ｂ    弾性部
１２              インジェクタ
２２              デリバリパイプ
２６ａ、２６ｂ    シリンダヘッド
４０              ＥＣＵ
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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