(57)【要約】【課題】  ゴルフボールの打出し初期のスピン量が多い場合には、スピン量の減衰率を高くし、初期スピン量が少ない場合には、スピン量の減衰率を低くして、初期スピン量が多い場合でも少ない場合でも飛距離を伸ばすことができるマルチピースゴルフボールを提供する。【解決手段】  本発明のマルチピースゴルフボール１は、ボールの中心に位置するコア１０と、コアの外側を包囲する中間層２０と、中間層の外側を更に包囲するカバー３０と、コア、中間層およびカバーよりも高い比重を有する少なくとも１つの高比重部材４０とを含む。ボールの中心で直交する３つの軸をｘ軸、ｙ軸、ｚ軸とし、各軸に対するゴルフボールの慣性モーメントをＩｘ、Ｉｙ、Ｉｚとしたとき、ＩｘとＩｙが実質的に同じで、ＩｚがＩｘ及びＩｙよりも小さく、Ｉｘ及びＩｙとＩｚとの差が３以上となるように高比重部材４０が配置されている。【選択図】  図１
2011172929.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
マルチピースゴルフボールであって、
前記ゴルフボールの中心に位置するコアと、
前記コアの外側を包囲する中間層と、
前記中間層の外側を更に包囲するカバーと、
前記コア、前記中間層および前記カバーよりも高い比重を有する少なくとも１つの高比重部材と
を含み、前記高比重部材が、前記ゴルフボールの中心で直交する３つの軸をｘ軸、ｙ軸、ｚ軸とし、各軸に対するゴルフボールの慣性モーメントをＩｘ、Ｉｙ、Ｉｚとしたとき、ＩｘとＩｙが実質的に同じで、ＩｚがＩｘ及びＩｙよりも小さく、Ｉｘ及びＩｙとＩｚとの差が３以上となるように配置されているゴルフボール。
【請求項２】
前記高比重部材が１つである請求項１に記載のゴルフボール。
【請求項３】
前記高比重部材が複数ある請求項１に記載のゴルフボール。
【請求項４】
前記高比重部材の比重が２以上である請求項１〜３のいずれか一項に記載のゴルフボール。
【請求項５】
前記高比重部材が金属または金属化合物を含む請求項１〜４のいずれか一項に記載のゴルフボール。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、マルチピースゴルフボールに関する。
【背景技術】
【０００２】
ゴルフボールの飛距離に影響を与える要因は数多くあるが、その中でも、ボール初速、打出し角、スピン量の３つは、非常に重要視されている。このうちボールのスピンは、ゴルフボールを上昇させて、飛距離を伸ばすための欠かせない要素である。しかし、スピン量が多すぎると、吹き上がったり、また落下後のボールのランが短くなり、飛距離が伸びなくなってしまう。スピン量は、ゴルフボールを打ち出した初期のスピン量が最も多く、ゴルフボールの飛翔中に徐々に減少、すなわち減衰していく。
【０００３】
特表２００２−５１５８０８号公報には、熟練度の低いプレイヤーのために、スピン量が少ないゴルフボールを提供する目的で、ゴルフボールのコアの外側のカバー層に、ゴルフボールの慣性モーメントを増大するように加重材料の非連続領域を設けるとともに、この加重材料の領域を、ゴルフボールの外部に沿って眼に見えるようにすることが開示されている。
【０００４】
また、特表２００２−５３６１３６号公報には、熟練度の低いプレイヤーのために、スピン量が少ないゴルフボールを提供する目的で、ゴルフボールの慣性モーメントを増大するために、Ｒｉｅｈｌｅ圧縮率が少なくとも７５の軟質コアと、このコアのまわりに配置されたショアＤ硬度が少なくとも６５の硬質カバーとを備え、このカバーが、少なくとも１つの加重材料の領域と、この加重材料よりも密度の低い材料の少なくとも１つの領域とを含むゴルフボールが開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特表２００２−５１５８０８号公報
【特許文献２】特表２００２−５３６１３６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、これら文献には、ゴルフボールの慣性モーメントを増大すると、スピン量を低減できることが開示されているものの、初期スピン量と、ゴルフボールの飛翔中における初期スピン量の減衰率との関係については開示されていない。初期スピン量が多い場合には、飛翔中のスピン量の減衰率を高くすることで、望ましいスピン量になるものの、初期スピン量が少ない場合には、飛翔中のスピン量の減衰率が高くては、飛距離を伸ばすことができない。
【０００７】
そこで本発明は、ゴルフボールの打出し初期のスピン量が多い場合には、スピン量の減衰率を高くし、初期スピン量が少ない場合には、スピン量の減衰率を低くして、初期スピン量が多い場合でも少ない場合でも飛距離を伸ばすことができるマルチピースゴルフボールを提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記の目的を達成するために、本発明に係るマルチピースゴルフボールは、前記ゴルフボールの中心に位置するコアと、前記コアの外側を包囲する中間層と、前記中間層の外側を更に包囲するカバーと、前記コア、前記中間層および前記カバーよりも高い比重を有する少なくとも１つの高比重部材とを含み、前記高比重部材は、前記ゴルフボールの中心で直交する３つの軸をｘ軸、ｙ軸、ｚ軸とし、各軸に対するゴルフボールの慣性モーメントをＩｘ、Ｉｙ、Ｉｚとしたとき、ＩｘとＩｙが実質的に同じで、ＩｚがＩｘ及びＩｙよりも小さく、Ｉｘ及びＩｙとＩｚとの差が３以上となるように、配置されている。
【０００９】
前記高比重部材は１つでもよいし、複数でもよい。前記高比重部材の比重は２以上が好ましい。前記高比重部材は、金属または金属化合物を含むことが好ましい。
【発明の効果】
【００１０】
このように本発明によれば、コア、中間層およびカバーよりも高い比重を有する少なくとも１つの高比重部材を、ゴルフボールの３つの軸に対する慣性モーメントＩｘ、Ｉｙ、Ｉｚのうち、ＩｘとＩｙが実質的に同じで、ＩｚがＩｘ及びＩｙよりも小さく、Ｉｘ及びＩｙとＩｚとの差が３以上となるように、配置することで、ゴルフボールの打出し初期のスピン量が多い場合には、スピン量の減衰率を高くし、初期スピン量が少ない場合には、スピン量の減衰率を低くして、初期スピン量が多い場合でも少ない場合でも飛距離を伸ばすことができるマルチピースゴルフボールを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】本発明に係るマルチピースゴルフボールの一実施の形態を示す断面図である。
【図２】図１に示すマルチピースゴルフボールの平面透視図である。
【図３】図１に示すマルチピースゴルフボールの中間層の斜視図である。
【図４】本発明に係るマルチピースゴルフボールの別の実施の形態を示す断面図である。
【図５】図４に示すマルチピースゴルフボールの平面透視図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、添付図面を参照して、本発明に係るマルチピースゴルフボールの実施の形態について説明するが、本発明は、これら実施の形態に限定されるものではない。なお、添付図面は、本発明の理解を優先しており、縮尺通りには描かれていない。
【００１３】
図１及び図２に示すように、この実施の形態のマルチピースゴルフボール１は、ボールの中心に位置するコア１０と、コアの外側を包囲する中間層２０と、中間層の外側を包囲するカバー３０とを主に備える。また、ゴルフボール１の中心で互いに直交する３つの軸をｘ軸、ｙ軸、ｚ軸とすると、そのうちの１つの軸、図１及び図２ではｚ軸上に、ボール中心から均等の距離の位置に、２つの高比重部材４０ａ、４０ｂが配置されている。
【００１４】
本発明のゴルフボールは、ゴルフボールの中心で直交する３つの軸の各軸に対するゴルフボールの慣性モーメントＩｘ、Ｉｙ、Ｉｚのうち、２つの慣性モーメントＩｘ、Ｉｙが実質的に同じで、残りの１つの慣性モーメントＩｚがこの２つの慣性モーメントＩｘ、Ｉｙよりも小さく、その差が３以上となる構成を有するものである。このような構成を有することで、ｘ軸またはｙ軸がバックスピンの回転軸となるようにゴルフボール１を打った場合、慣性モーメントＩｘ、Ｉｙが大きいため、飛行中のスピン量の減衰率は低くなる。よって、例えば、初期スピン量が少ない場合、飛行中のスピン量が適正な範囲に維持され、飛距離を伸ばすことができる。一方、ｚ軸がバックスピンの回転軸となるようにゴルフボール１を打った場合、慣性モーメントＩｚが小さいため、飛行中のスピン量の減衰率は高くなる。よって、例えば、初期スピン量が多い場合、飛行中のスピン量が適正な範囲まで減少し、飛距離を伸ばすことができる。
【００１５】
慣性モーメントＩｘ、Ｉｙと慣性モーメントＩｚとの差は、４以上が好ましく、５以上がより好ましく、６以上が更に好ましい。一方、慣性モーメントＩｘ、Ｉｙと慣性モーメントＩｚとの差が大き過ぎると、打出し時のゴルフボールの向きによって初期スピン量が変わる等といった初期性能が非一様になることもあるため、３０以下が好ましく、２４以下がより好ましく、２３以下が更に好ましく、２２以下がより更に好ましい。
【００１６】
慣性モーメントＩｘおよびＩｙは、１２０以下が好ましく、１１８以下がより好ましく、１１６以下が更に好ましい。慣性モーメントＩｚは、５０以上が好ましく、５２以上がより好ましく、５４以上が更に好ましい。
【００１７】
このように３つの軸の慣性モーメントＩｘ、Ｉｙ、Ｉｚが上述した関係を有するように、ゴルフボール１にはコア１０、中間層２０およびカバー３０よりも高い比重を有する高比重部材４０が配置されている。コア１０、中間層２０、カバー３０および高比重部材４０について、以下に詳細に説明する。
【００１８】
コア１０は、図１には中実のコアを示したが、これに限定されず、中空のコアであってもよいし、発泡剤を入れて形成した発泡のコアであってもよい。コア１０の比重は、これに限定されないが、例えば、１４以下が好ましく、１３．５以下がより好ましい。コア１０の比重の下限は、これに限定されないが、０．３以上が好ましく、０．４以上がより好ましい。コア１０を形成する材料として、例えば、主成分となる基材ゴム、並びに任意に、共架橋材、開始剤、充填材、発泡剤、老化防止剤、及び有機硫黄化合物を含むゴム組成物を用いることができる。また、主成分として、基材ゴムに代えて、熱可塑性エラストマー、アイオノマー樹脂、またはこれらの混合物を用いることもできる。
【００１９】
基材ゴムとしては、広く熱硬化性エラストマーを用いることができ、例えば、ポリブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、天然ゴム（ＮＲ）、ポリイソプレンゴム（ＩＲ）、ポリウレタンゴム（ＰＵ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、ビニルポリブタジエンゴム（ＶＢＲ）、エチレンプロピレンゴム（ＥＰＤＭ）、ニトリルゴム（ＮＢＲ）、シリコーンゴムを用いることができるが、これらに限定されない。ポリブタジエンゴム（ＢＲ）としては、例えば、１，２−ポリブタジエンやシス１，４−ポリブタジエン等を用いることができる。
【００２０】
ポリブタジエンは、そのムーニー粘度（ＭＬ１＋４（１００℃））が３０以上であることが好ましい。３５以上がより好ましく、４０以上が更に好ましく、５０以上が更にまた好ましく、５２以上が最も好ましい。上限としては、１００以下が好ましく、８０以下がより好ましく、７０以下が更に好ましく、６０以下が更にまた好ましい。
【００２１】
なお、本発明でいうムーニー粘度とは、いずれも回転可塑度計の１種であるムーニー粘度計で測定される工業的な粘度の指標（ＪＩＳ−Ｋ６３００）であり、単位記号としてＭＬ１＋４（１００℃）を用いる。また、Ｍはムーニー粘度、Ｌは大ロータ（Ｌ型）、１＋４は予備加熱時間１分間、ロータの回転時間４分間を示し、１００℃の条件下にて測定したことを示す。
【００２２】
更に、ポリブタジエンの分子量分布Ｍｗ／Ｍｎ（Ｍｗ：重量平均分子量、Ｍｎ：数平均分子量）としては、２．０以上が好ましく、２．２以上がより好ましく、２．４以上が更に好ましく、２．６以上が更にまた好ましい。上限として６．０以下が好ましく、５．０以下がより好ましく、４．０以下が更に好ましく、３．４以下が更にまた好ましい。Ｍｗ／Ｍｎが小さすぎると作業性が低下し、大きすぎると反発性が低下する場合がある。
【００２３】
ポリブタジエンは、Ｎｉ又はＣｏ触媒を用いて合成したものでも希土類元素系触媒で合成したものでもよいが、特に、希土類元素系触媒で合成したものであることが好ましく、その希土類元素系触媒としては、公知のものを使用することができる。例えば、ランタン系列希土類元素化合物、有機アルミニウム化合物、アルモキサン、ハロゲン含有化合物、更に、必要に応じルイス塩基の組合せよりなる触媒を挙げることができる。
【００２４】
本発明においては、特に、ランタン系列希土類元素化合物としてネオジウム化合物を用いたネオジウム系触媒の使用が、１，４−シス結合が高含量、１，２−ビニル結合が低含量のポリブタジエンゴムを優れた重合活性で得られるので好ましく、これらの希土類元素系触媒の具体例は、ここに引用することで本明細書の記載の一部をなすものとする、特開平１１−３５６３３号公報に記載されているものを好適に挙げることができる。
【００２５】
希土類元素系触媒の存在下でブタジエンを重合させる場合、溶媒を使用しても、溶媒を使用せずにバルク重合あるいは気相重合してもよく、重合温度は通常−３０℃〜１５０℃、好ましくは１０〜１００℃とすることができる。
【００２６】
上記のポリブタジエンは、上記の希土類元素系触媒による重合に引き続き、ポリマーの活性末端に末端変性剤を反応させることにより得られるものであってもよい。末端変性剤の具体例及び反応させる方法は、例えば、ここに引用することで本明細書の記載の一部をなすものとする、特開平１１−３５６３３号公報、特開平７−２６８１３２号公報、特開２００２−２９３９９６号公報に記載されているもの及び方法を挙げることができる。
【００２７】
ポリブタジエンは、ゴム基材中に、６０重量％以上配合することが好ましく、７０重量％以上が更に好ましく、８０重量％以上が更にまた好ましく、９０重量％以上が最も好ましい。ポリブタジエンの配合割合の上限は、１００重量％以下が好ましく、９８重量％以下がより好ましく、９５重量％以下が更に好ましい。ポリブタジエンをこの範囲内で配合することで、良好な反発性を有するゴルフボールを得ることができる。
【００２８】
また、ポリブタジエン以外の上述したゴムを本発明の目的を損なわない範囲で、ポリブタジエンと併用して配合することもできる。特に併用に好ましいゴムは、スチレンブタジエンゴム、天然ゴム、ポリイソプレンゴム、エチレンプロピレンジエンゴム等である。これらは１種を単独で又は２種以上を組み合わせて使用することができる。
【００２９】
共架橋材としては、これに限定されないが、例えば、α、β−不飽和カルボン酸またはその金属塩を用いることが好ましい。α、β−不飽和カルボン酸またはその金属塩としては、例えば、アクリル酸、メタクリル酸、およびこれらの亜鉛塩、マグネシウム塩、カルシウム塩などがある。共架橋材の配合は、これに限定されないが、例えば、ゴム基材を１００重量部として、５重量部以上が好ましく、１０重量部以上がより好ましい。また、共架橋材の配合は、７０重量部以下が好ましく、５０重量部以下がより好ましい。
【００３０】
開始剤としては、これに限定されないが、有機過酸化物を用いることが好ましい。開始剤の配合は、これに限定されないが、例えば、ゴム基材を１００重量部として、０．１０重量部以上が好ましく、０．１５重量部以上がより好ましく、０．３０重量部以上が更に好ましい。また、開始剤の配合は、８重量部以下が好ましく、６重量部以下がより好ましい。
【００３１】
充填材としては、コア１０の比重を高くするため、比重が２以上の金属または金属化合物を用いることが好ましい。このような金属または金属化合物としては、例えば、銀、金、コバルト、クロム、銅、鉄、ゲルマニウム、マンガン、モリブデン、ニッケル、鉛、白金、スズ、チタン、タングステン、亜鉛、ジルコニウム、硫酸バリウム、酸化亜鉛、酸化マンガンなどを用いることができるが、これらに限定されない。充填材は、粉末形状が好ましい。充填材の配合は、これに限定されないが、例えば、ゴム基材を１００重量部として、５重量部以上が好ましく、１０重量部以上がより好ましく、１５重量部以上が更に好ましく、２５重量部以上が最も好ましい。また、充填材の配合は、１０００重量部以下が好ましく、９８０重量部以下がより好ましく、９６０重量部以下が更に好ましい。
【００３２】
発泡剤としては、これに限定されないが、例えば、アゾジカルボンアミド、アゾビスイソブチロニトリル、ジニトロソペンタメチレンテトラミン、ｐ−トルエンスルホニルヒドラジド、ｐ，ｐ’−オキシビス（ベンゼンスルホニルヒドラジド）、炭酸水素ナトリウムなどを用いることができる。発泡剤の配合は、これに限定されないが、例えば、ゴム基材を１００重量部として、５重量部以上が好ましく、１０重量部以上がより好ましい。また、発泡剤の配合は、３０重量部以下が好ましく、２５重量部以下がより好ましい。
【００３３】
コア１０は、実質的に球状の形状を有している。コア１０の外径は、４０ｍｍ以下が好ましく、３９ｍｍ以下がより好ましく、３６ｍｍ以下が更に好ましい。コア１０の外径の下限は、４ｍｍ以上が好ましく、５ｍｍ以上がより好ましく、６ｍｍ以上が更に好ましく、７ｍｍ以上がまた更に好ましく、８ｍｍ以上が最も好ましい。
【００３４】
なお、コア１０は、図１に示す単層の構成に限定されず、複数の層を含むことができる。例えば、コアは、ゴルフボールの最も中心に位置するセンターコアと、このセンターコアの外側を包囲するコア層とを備える２層構造にすることができる。コアを複層構造にした場合、コア層の厚さは、０．８ｍｍ以上が好ましく、１．０ｍｍ以上がより好ましく、１．４ｍｍ以上が更に好ましい。また、コア層の厚さの上限は、１０ｍｍ以下が好ましく、８ｍｍ以下がより好ましく、６ｍｍ以下が更に好ましく、３ｍｍ以下がまた更に好ましい。センターコアもコア層も、材料は、上述したコアの材料を用いることができる。
【００３５】
中間層２０の比重は、これに限定されないが、０．２以上が好ましく、０．３以上がより好ましく、０．４以上が更に好ましい。また、中間層２０の比重は、１．２以下が好ましく、１．１以下がより好ましく、１．０８以下が更に好ましい。中間層２０の材料としては、これに限定されないが、熱硬化性エラストマー、熱可塑性エラストマー、アイオノマー樹脂またはこれらの混合物を用いることができる。
【００３６】
熱硬化性エラストマーとしては、これに限定されないが、ポリブタジエンゴム（ＢＲ）、スチレンブタジエンゴム（ＳＢＲ）、天然ゴム（ＮＲ）、ポリイソプレンゴム（ＩＲ）、ポリウレタンゴム（ＰＵ）、ブチルゴム（ＩＩＲ）、ビニルポリブタジエンゴム（ＶＢＲ）、エチレンプロピレンゴム（ＥＰＤＭ）、ニトリルゴム（ＮＢＲ）、シリコーンゴムを用いることができる。
【００３７】
ポリブタジエンは、そのムーニー粘度（ＭＬ１＋４（１００℃））が３０以上であることが好ましい。３５以上がより好ましく、４０以上が更に好ましく、５０以上が更にまた好ましく、５２以上が最も好ましい。上限としては、１００以下が好ましく、８０以下がより好ましく、７０以下が更に好ましく、６０以下が更にまた好ましい。
【００３８】
なお、本発明でいうムーニー粘度とは、いずれも回転可塑度計の１種であるムーニー粘度計で測定される工業的な粘度の指標（ＪＩＳ−Ｋ６３００）であり、単位記号としてＭＬ１＋４（１００℃）を用いる。また、Ｍはムーニー粘度、Ｌは大ロータ（Ｌ型）、１＋４は予備加熱時間１分間、ロータの回転時間４分間を示し、１００℃の条件下にて測定したことを示す。
【００３９】
更に、ポリブタジエンの分子量分布Ｍｗ／Ｍｎ（Ｍｗ：重量平均分子量、Ｍｎ：数平均分子量）としては、２．０以上が好ましく、２．２以上がより好ましく、２．４以上が更に好ましく、２．６以上が更にまた好ましい。上限として６．０以下が好ましく、５．０以下がより好ましく、４．０以下が更に好ましく、３．４以下が更にまた好ましい。Ｍｗ／Ｍｎが小さすぎると作業性が低下し、大きすぎると反発性が低下する場合がある。
【００４０】
ポリブタジエンは、Ｎｉ又はＣｏ触媒を用いて合成したものでも希土類元素系触媒で合成したものでもよいが、特に、希土類元素系触媒で合成したものであることが好ましく、その希土類元素系触媒としては、公知のものを使用することができる。例えば、ランタン系列希土類元素化合物、有機アルミニウム化合物、アルモキサン、ハロゲン含有化合物、更に、必要に応じルイス塩基の組合せよりなる触媒を挙げることができる。
【００４１】
本発明においては、特に、ランタン系列希土類元素化合物としてネオジウム化合物を用いたネオジウム系触媒の使用が、１，４−シス結合が高含量、１，２−ビニル結合が低含量のポリブタジエンゴムを優れた重合活性で得られるので好ましく、これらの希土類元素系触媒の具体例は、ここに引用することで本明細書の記載の一部をなすものとする、特開平１１−３５６３３号公報に記載されているものを好適に挙げることができる。
【００４２】
希土類元素系触媒の存在下でブタジエンを重合させる場合、溶媒を使用しても、溶媒を使用せずにバルク重合あるいは気相重合してもよく、重合温度は通常−３０℃〜１５０℃、好ましくは１０〜１００℃とすることができる。
【００４３】
上記のポリブタジエンは、上記の希土類元素系触媒による重合に引き続き、ポリマーの活性末端に末端変性剤を反応させることにより得られるものであってもよい。末端変性剤の具体例及び反応させる方法は、例えば、ここに引用することで本明細書の記載の一部をなすものとする、特開平１１−３５６３３号公報、特開平７−２６８１３２号公報、特開２００２−２９３９９６号公報に記載されているもの及び方法を挙げることができる。
【００４４】
ポリブタジエンは、ゴム基材中に、６０重量％以上配合することが好ましく、７０重量％以上が更に好ましく、８０重量％以上が更にまた好ましく、９０重量％以上が最も好ましい。ポリブタジエンの配合割合の上限は、１００重量％以下が好ましく、９８重量％以下がより好ましく、９５重量％以下が更に好ましい。ポリブタジエンをこの範囲内で配合することで、良好な反発性を有するゴルフボールを得ることができる。
【００４５】
また、ポリブタジエン以外の上述したゴムを本発明の目的を損なわない範囲で、ポリブタジエンと併用して配合することもできる。特に併用に好ましいゴムは、スチレンブタジエンゴム、天然ゴム、ポリイソプレンゴム、エチレンプロピレンジエンゴム等である。これらは１種を単独で又は２種以上を組み合わせて使用することができる。
【００４６】
熱可塑性エラストマーとしては、これに限定されないが、例えば、ポリエステル系熱可塑性エラストマー、ポリウレタン系熱可塑性エラストマー、ポリアミド系熱可塑性エラストマー、ポリオレフィン系熱可塑性エラストマーを用いることができる。
【００４７】
アイオノマー樹脂としては、これに限定されないが、以下の（ａ）成分及び／又は（ｂ）成分をベース樹脂とするものを用いることができる。また、このベース樹脂には、任意に、以下の（ｃ）成分を添加することができる。（ａ）成分は、オレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体及び／又はその金属塩、（ｂ）成分は、オレフィン−不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体及び／又はその金属塩、（ｃ）成分は、ポリオレフィン結晶ブロック、ポリエチレン／ブチレンランダム共重合体を有する熱可塑性ブロックコポリマーである。
【００４８】
（ａ）成分を構成するオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体及び／又はその金属塩の重量平均分子量（Ｍｗ）については、好ましくは１００，０００以上、より好ましくは１１０，０００以上、さらに好ましくは１２０，０００以上である。上限として、好ましくは２００，０００以下、より好ましくは１９０，０００以下、さらに好ましくは１７０，０００以下である。また、上記共重合体の重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）の比は３．０〜７．０であることが好ましい。
【００４９】
（ａ）成分はオレフィンを含む共重合体であり、（ａ）成分中のオレフィンとして、例えば、炭素数２以上、上限として８以下、特に６以下のものを挙げることができる。具体的には、エチレン、プロピレン、ブテン、ペンテン、ヘキセン、ヘプテン、オクテン等が挙げられ、特にエチレンであることが好ましい。
【００５０】
（ａ）成分中の不飽和カルボン酸として、例えば、アクリル酸、メタクリル酸、マレイン酸、フマル酸等を挙げることができ、特にアクリル酸、メタクリル酸であることが好ましい。
【００５１】
（ａ）成分中の不飽和カルボン酸エステルとして、例えば、上述した不飽和カルボン酸の低級アルキルエステル等が挙げられ、具体的には、メタクリル酸メチル、メタクリル酸エチル、メタクリル酸プロピル、メタクリル酸ブチル、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸プロピル、アクリル酸ブチル等を挙げることができ、特にアクリル酸ブチル（ｎ−アクリル酸ブチル、ｉ−アクリル酸ブチル）が好ましい。
【００５２】
（ａ）成分のランダム共重合体は、上記成分を公知の方法に従ってランダム共重合させることにより得ることができる。ここで、ランダム共重合体中に含まれる不飽和カルボン酸の含量（酸含量）は、通常２重量％以上、好ましくは６重量％以上、更に好ましくは８重量％以上である。上限としては２５重量％以下、好ましくは２０重量％以下、更に好ましくは１５重量％以下である。酸含量が少ないと反発性が低下する可能性があり、多いと材料の加工性が低下する可能性がある。
【００５３】
（ａ）成分の共重合体の金属塩は、上述した（ａ）成分のランダム共重合体中の酸基を部分的に金属イオンで中和することによって得ることができる。
【００５４】
ここで、酸基を中和する金属イオンとしては、例えば、Ｎａ、Ｋ、Ｌｉ、Ｚｎ、Ｃｕ、Ｍｇ、Ｃａ、Ｃｏ、Ｎｉ、Ｐｂ等の各イオンが挙げられるが、好ましくはＮａ、Ｌｉ、Ｚｎ、Ｍｇ、Ｃａ等の各イオンが好適に用いられ、更に好ましくはＺｎイオンであることが推奨される。これら金属イオンのランダム共重合体の中和度は、特に限定されるものではないが、通常５モル％以上、好ましくは１０モル％以上、特に２０モル％以上である。上限としては、通常９５モル％以下、好ましくは９０モル％以下、特に８０モル％以下である。中和度が９５モル％を超えると、成形性が低下する場合がある。５モル％未満の場合、（ｅ）成分の無機金属化合物の添加量を増やす必要があり、コスト的にデメリットとなる可能性がある。このような中和物は公知の方法で得ることができ、例えば、上記ランダム共重合体に対して、上記金属イオンのギ酸塩、酢酸塩、硝酸塩、炭酸塩、炭酸水素塩、酸化物、水酸化物及びアルコキシド等の化合物を導入して得ることができる。
【００５５】
（ａ）成分を構成するオレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体として具体的には、商品名「ニュクレルＡＮ４３１８」、「同ＡＮ４３１９」、「同ＡＮ４３１１」（三井・デュポンポリケミカル社製）などが挙げられる。また、オレフィン−不飽和カルボン酸−不飽和カルボン酸エステル３元ランダム共重合体の金属塩として具体的には、商品名「ハイミランＡＭ７３１６」、「同ＡＭ７３３１」、「同１８５５」、「同１８５６」（三井・デュポンポリケミカル社製）や商品名「サーリン６３２０」、「同８１２０」（米国デュポン社製）などが挙げられる。
【００５６】
また、（ｂ）成分を構成するオレフィン−不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体及び／又はその金属塩の重量平均分子量（Ｍｗ）については、好ましくは１００，０００以上、より好ましくは１１０，０００以上、さらに好ましくは１２０，０００以上である。上限値としては、好ましくは２００，０００以下、より好ましくは１９０，０００以下、さらに好ましくは１７０，０００以下である。また、上記共重合体の重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）の比は３．０〜７．０であることが好ましい。
【００５７】
（ｂ）成分の共重合体がベース樹脂全体に占める割合は０〜２０重量％である。好ましい下限は１重量％以上である。上限値して、好ましくは１７重量％以下、より好ましくは１０重量％以下、さらに好ましくは８重量％以下、特に好ましくは５重量％以下である。
【００５８】
（ｂ）成分を構成するオレフィン−不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体の具体例としては、商品名「ニュクレル１５６０」、「同１５２５」、「同１０３５」など（三井・デュポンポリケミカル社製）が挙げられる。オレフィン−不飽和カルボン酸２元ランダム共重合体の金属塩として、具体的には、商品名「ハイミラン１６０５」、「同１６０１」、「同１５５７」、「同１７０５」、「同１７０６」（三井・デュポンポリケミカル社製）や商品名「サーリン７９３０」、「同７９２０」（米国デュポン社製）などが挙げられる。
【００５９】
（ｃ）成分として、ポリオレフィン結晶ブロック、ポリエチレン／ブチレンランダム共重合体を有する熱可塑性ブロックコポリマーとしては、例えば、ハードセグメントとして結晶ポリエチレンブロック（Ｅ）、かつソフトセグメントとしてエチレンとブチレンとの比較的ランダムな共重合体（ＥＢ）からなるブロックを有するものなどが挙げられ、分子構造としてハードセグメントが片末端又は両末端にあるＥ−ＥＢ系、Ｅ−ＥＢ−Ｅ系などの構造を有するブロックコポリマーが好ましく用いられる。
【００６０】
これらの（ｃ）ポリオレフィン結晶ブロック、ポリエチレン／ブチレンランダム共重合体を有する熱可塑性ブロックコポリマーは、例えば、ポリブタジエンを水素添加することにより得ることができる。水素添加に用いるポリブタジエンとしては、そのブタジエン構造中の結合様式として特に１，４−結合が９５〜１００重量％の１，４−重合部をブロック的に持ち、ブタジエン構造全量中の１，４−結合が５０〜１００重量％、より好ましくは８０〜１００重量％であるポリブタジエンが好適に用いられる。即ち、１，４−結合が５０〜１００重量％、より好ましくは８０〜１００重量％を占めるポリブタジエンであって、１，４−結合部の９５〜１００重量％をブロック的に有するポリブタジエンが好適に用いられる。
【００６１】
前記Ｅ−ＥＢ−Ｅ系の熱可塑性ブロックコポリマーとしては、分子鎖両末端部が１，４−結合リッチな１，４−重合物で、中間部が１，４−結合と１，２−結合が混在するポリブタジエンを水素添加して得られるものが好適である。ここで、ポリブタジエンの水素添加物における水素添加量（ポリブタジエン中の二重結合の飽和結合への転嫁率）としては６０〜１００％であることが好ましく、より好ましくは９０〜１００％である。水素添加量が少なすぎるとアイオノマー樹脂等とのブレンド工程でゲル化等の劣化が生じる場合がある。また、ゴルフボールを形成した際に、中間層としての打撃耐久性に問題が生じる場合がある。
【００６２】
熱可塑性ブロックコポリマーとして好適に用いられる、分子構造としてハードセグメントが片末端又は両末端にあるＥ−ＥＢ系、Ｅ−ＥＢ−Ｅ系の構造を有するブロック共重合体において、ハードセグメント量としては１０〜５０重量％であることが好ましい。ハードセグメント量が多すぎると柔軟性に欠けて本発明の目的を有効に達成し得ない場合があり、ハードセグメント量が少なすぎるとブレンド物の成形性に問題が生じる場合がある。
【００６３】
上記熱可塑性ブロックコポリマーの２３０℃、試験荷重２１．２Ｎにおけるメルトインデックスとしては０．０１〜１５ｇ／１０ｍｉｎ、より好ましくは０．０３〜１０ｇ／１０ｍｉｎであることが好ましい。上記範囲を外れると、射出成形時にウェルド、ひけ、ショート等の問題が生じるおそれがある。また、熱可塑性ブロックコポリマーの表面硬度は１０〜５０であることが好ましい。表面硬度が小さすぎると、ゴルフボールの繰り返し打撃における耐久性が低下してしまう場合がある。一方、表面硬度が大きすぎると、アイオノマー樹脂とのブレンド物の反発性が低下してしまう場合がある。なお、熱可塑性ブロックコポリマーの数平均分子量は、３万〜８０万であることが好ましい。
【００６４】
上記のようなポリオレフィン結晶ブロック、ポリエチレン／ブチレンランダム共重合体を有する熱可塑性ブロックコポリマーとしては市販品を用いることができ、例えば日本合成ゴム社製ダイナロン６１００Ｐ、６２００Ｐ、６２０１Ｂ等が挙げられる。特にダイナロン６１００Ｐは、両末端に結晶性オレフィンブロックを有するブロックポリマーであり、本発明において好適に用いることができる。これらオレフィン系熱可塑性エラストマーは１種を単独で用いても良いし、２種以上を混合して用いても良い。
【００６５】
さらに、中間層２０の材料については、上述した樹脂成分（ａ）〜（ｃ）成分１００重量部に対して、（ｄ）成分として、分子量２８０〜１５００の脂肪酸又はその誘導体を５〜１００重量部、（ｅ）成分として、上記（ａ）、（ｂ）、（ｄ）成分中の酸基を中和することができる塩基性無機金属化合物を０．１〜１０重量部、混合することができる。
【００６６】
（ｄ）成分は、分子量２８０以上１５００以下の脂肪酸又はその誘導体であり、加熱混合物の流動性の向上に寄与する成分で、上記（ａ）〜（ｃ）成分と比較して分子量が極めて小さく、混合物の溶融粘度の著しい増加に寄与するものである。また、（ｄ）成分中の脂肪酸（誘導体）は、分子量が２８０以上１５００以下で高含量の酸基（誘導体）を含むため、添加による反発性の損失が少ないものである。
【００６７】
（ｄ）成分の脂肪酸又はその誘導体は、アルキル基中に二重結合又は三重結合を含む不飽和脂肪酸（誘導体）であっても、アルキル基中の結合が単結合のみにより構成される飽和脂肪酸（誘導体）であってもよいが、１分子中の炭素数は、通常１８以上、上限として８０以下、特に４０以下であることが推奨される。炭素数が少ないと、耐熱性が劣り、酸基の含量が多すぎてベース樹脂中に含まれる酸基との相互作用により所望の流動性が得られなくなり、炭素数が多い場合には、分子量が大きくなるため流動性が低下する場合があり、材料として使用困難になるおそれがある。
【００６８】
（ｄ）成分の脂肪酸として、具体的には、ステアリン酸、１２−ヒドロキシステアリン酸、べヘニン酸、オレイン酸、リノール酸、リノレン酸、アラキジン酸、リグノセリン酸などが挙げられ、特に、ステアリン酸、アラキジン酸、べヘニン酸、リグノセリン酸を好適に用いることができる。
【００６９】
また、（ｄ）成分の脂肪酸誘導体は、脂肪酸の酸基に含まれるプロトンを置換したものが挙げられ、このような脂肪酸誘導体としては、金属イオンにより置換した金属せっけんが例示できる。金属せっけんに用いられる金属イオンとしては、例えば、Ｌｉ、Ｃａ、Ｍｇ、Ｚｎ、Ｍｎ、Ａｌ、Ｎｉ、Ｆｅ、Ｃｕ、Ｓｎ、Ｐｂ、Ｃｏ等の各イオンが挙げられ、特にＣａ、Ｍｇ、Ｚｎの各イオンが好ましい。なお、Ｆｅイオンは２価でも３価でもよい。
【００７０】
（ｄ）成分の脂肪酸誘導体として、具体的には、ステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸亜鉛、１２−ヒドロキシステアリン酸マグネシウム、１２−ヒドロキシステアリン酸カルシウム、１２−ヒドロキシステアリン酸亜鉛、アラキジン酸マグネシウム、アラキジン酸カルシウム、アラキジン酸亜鉛、べヘニン酸マグネシウム、べヘニン酸カルシウム、べヘニン酸亜鉛、リグノセリン酸マグネシウム、リグノセリン酸カルシウム、リグノセリン酸亜鉛等が挙げられ、特にステアリン酸マグネシウム、ステアリン酸カルシウム、ステアリン酸亜鉛、アラキジン酸マグネシウム、アラキジン酸カルシウム、アラキジン酸亜鉛、べヘニン酸マグネシウム、べヘニン酸カルシウム、べヘニン酸亜鉛、リグノセリン酸マグネシウム、リグノセリン酸カルシウム、リグノセリン酸亜鉛を好適に使用することができる。
【００７１】
（ｄ）成分は、上記ベース樹脂１００重量部に対して、通常５重量部以上、好ましくは８重量部以上、より好ましくは２０重量部以上、更に好ましくは４０重量部以上である。上限として通常１００重量部以下、好ましくは９０重量部以下、より好ましくは８０重量部以下、更に好ましくは７０重量部以下である。
【００７２】
なお、上述した（ａ）及び／又は（ｂ）成分の使用に際し、公知の金属せっけん変性アイオノマー（ここに引用することにより本明細書の記載の一部をなすものとする、米国特許第５３１２８５７号、米国特許第５３０６７６０号、国際公開第９８／４６６７１号等）を使用することもできる。
【００７３】
（ｅ）成分は、上記（ａ）、（ｂ）及び（ｄ）成分中の酸基を中和することができる塩基性無機金属化合物である。従来例でも挙げたように、（ａ）、（ｂ）及び（ｄ）成分のみ、特に金属変性アイオノマー樹脂のみ（例えば、上記特許公報に記載された金属せっけん変性アイオノマー樹脂のみ）を加熱混合すると、下記に示すように金属せっけんとアイオノマーに含まれる未中和の酸基との交換反応により脂肪酸が発生する。この発生した脂肪酸は熱的安定性が低く、成形時に容易に気化するため、成形不良の原因となるばかりでなく、発生した脂肪酸が成形物の表面に付着した場合、塗膜密着性が著しく低下する原因になる。（ｅ）成分は、このような問題を解決するために配合する。
【００７４】
【化１】
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【００７５】
本発明で使用する加熱混合物は、上述したように（ｅ）成分として、上記（ａ）、（ｂ）及び（ｄ）成分中に含まれる酸基を中和する塩基性無機金属化合物を必須成分として配合する。（ｅ）成分の配合で、上記（ａ）、（ｂ）及び（ｄ）成分中の酸基が中和され、これら各成分配合による相乗効果により、加熱混合物の熱安定性が高まると同時に、良好な成形性が付与され、ゴルフボールとしての反発性に寄与する。
【００７６】
（ｅ）成分は、上記（ａ）、（ｂ）及び（ｄ）成分中の酸基を中和することができる塩基性無機金属化合物であり、好ましくは一酸化物又は水酸化物であることが推奨され、アイオノマー樹脂との反応性が高く、反応副生成物に有機物を含まないため、熱安定性を損なうことなく、加熱混合物の中和度を上げることができるものである。
【００７７】
ここで、塩基性無機金属化合物に使われる金属イオンとしては、例えば、Ｌｉ、Ｎａ、Ｋ、Ｃａ、Ｍｇ、Ｚｎ、Ａｌ、Ｎｉ、Ｆｅ、Ｃｕ、Ｍｎ、Ｓｎ、Ｐｂ、Ｃｏ等の各イオンが挙げられ、無機金属化合物としては、これら金属イオンを含む塩基性無機充填剤、具体的には、酸化マグネシウム、水酸化マグネシウム、炭酸マグネシウム、酸化亜鉛、水酸化ナトリウム、炭酸ナトリウム、酸化カルシウム、水酸化カルシウム、水酸化リチウム、炭酸リチウム等が挙げられるが、上述したように一酸化物又は水酸化物が好適であり、好ましくはアイオノマー樹脂との反応性の高い酸化マグネシウムや水酸化カルシウムを好適に使用できる。
【００７８】
（ｅ）成分は、上記ベース樹脂１００重量部に対して、通常、０．１〜１０重量部である。下限として、好ましくは０．５重量部以上、より好ましくは１重量部以上である。上限として、好ましくは５重量部以下、より好ましくは３重量部以下である。
【００７９】
本発明で使用する加熱混合物は、上述したように（ａ）〜（ｅ）成分を配合してなり、熱安定性、成形性、反発性の向上が図られるものであるが、本発明で使用する加熱混合物は、いずれも混合物中の酸基の７０モル％以上、好ましくは８０モル％以上、更に好ましくは９０モル％以上が中和されていることが推奨され、高中和化により上述した（ａ）、（ｂ）成分と脂肪酸（誘導体）のみを使用した場合に問題となる交換反応をより確実に抑制し、脂肪酸の発生を防ぐことができ、熱的な安定性が著しく増大し、成形性が良好で、従来のアイオノマー樹脂と比較して反発性の著しく増大した材料になり得る。
【００８０】
ここで、本発明の加熱混合物の中和化は、高中和度と流動性をより確実に両立するために、上記加熱混合物の酸基が遷移金属イオンとアルカリ金属及び／又はアルカリ土類金属イオンとで中和されていることが推奨され、遷移金属イオンがアルカリ（土類）金属イオンと比較してイオン凝集力が弱いため、加熱混合物中の酸基の一部を中和し、流動性の著しい改良を図ることができる。
【００８１】
本発明において、上記加熱混合物に対して、更に必要に応じて種々の添加剤を添加することができ、例えば、充填材、顔料、分散剤、老化防止剤、紫外線吸収剤、光安定剤などを加えることができる。また、打撃時のフィーリングを改善するために、上記必須成分に加え、種々の非アイオノマー熱可塑性エラストマーを配合することができ、このような非アイオノマー熱可塑性エラストマーとして、例えば、スチレン系熱可塑性エラストマー、エステル系熱可塑性エラストマー、ウレタン系熱可塑性エラストマー等が挙げられ、特にスチレン系熱可塑性エラストマーの使用が好ましい。
【００８２】
加熱混合物の調製方法としては、例えば、二軸押出機、バンバリー、ニーダー等のインターナルミキサーなどを用い、加熱混合条件として、例えば、１５０〜２５０℃に加熱しながら混合する。上記加熱混合物を使用して中間層を形成する方法としては、特に制限されるものではなく、例えば、射出成形やコンプレッション成形等で形成できる。射出成形法を採用する場合には、射出成形用金型の所定位置に予め作製したソリッドコアを配備した後、上記材料を該金型内に導入する方法が採用できる。また、コンプレッション成形法を採用する場合には、上記材料で一対のハーフカップを作り、このカップでコアを直接又は中間層を介してくるみ、金型内で加圧加熱する方法を採用できる。なお、加圧加熱成形する場合、成形条件としては、１２０〜１７０℃、１〜５分間の条件を採用することができる。
【００８３】
中間層２０には、上述したゴム、熱可塑性エラストマー、アイオノマー樹脂の主成分に加えて、任意に充填材や発泡剤を添加することができる。充填材としては、これに限定されないが、例えば、硫酸バリウム、酸化チタン、酸化亜鉛、タングステン等を用いることができる。充填材は、粉末形状が好ましい。充填材の配合は、これに限定されないが、例えば、主成分を１００重量部として、５重量部以上が好ましく、２０重量部以上がより好ましく、２５重量部以上が更に好ましい。また、充填材の配合は、１０００重量部以下が好ましく、９８０重量部以下がより好ましく、９６０重量部以下が更に好ましい。
【００８４】
発泡剤としては、これに限定されないが、例えば、アゾジカルボンアミド、アゾビスイソブチロニトリル、ジニトロソペンタメチレンテトラミン、ｐ−トルエンスルホニルヒドラジド、ｐ，ｐ’−オキシビス（ベンゼンスルホニルヒドラジド）、炭酸水素ナトリウム等を用いることができる。発泡剤の配合は、これに限定されないが、例えば、主成分を１００重量部として、２重量部以上が好ましく、３重量部以上がより好ましい。また、発泡剤の配合は、３０重量部以下が好ましく、２５重量部以下がより好ましい。
【００８５】
中間層２０の厚さは、これに限定されないが、１ｍｍ以上が好ましく、２ｍｍ以上がより好ましく、３ｍｍ以上が更に好ましい。また、中間層２０の厚さは、１５ｍｍ以下が好ましく、１３ｍｍ以下がより好ましく、１１ｍｍ以下が更に好ましい。なお、中間層２０は、図１では単層を示したが、これに限定されず、２層以上の複数層にすることもできる。
【００８６】
カバー３０の比重は、これに限定されないが、０．９１以上が好ましく、０．９３以上がより好ましい。また、カバー３０の比重は、１．３以下が好ましく、１．２以下がより好ましい。カバー３０の材料としては、これらに限定されないが、アイオノマー樹脂、ポリウレタン系熱可塑性エラストマー、熱硬化性ポリウレタン、またはこれらの混合物を使用することができる。
【００８７】
カバー３０の厚さは、これに限定されないが、０．２ｍｍ以上が好ましく、０．４ｍｍ以上がより好ましい。また、カバー３０の厚さは、４ｍｍ以下が好ましく、３ｍｍ以下がより好ましく、２ｍｍ以下が更に好ましい。
【００８８】
高比重部材４０は、上述したコア１０、中間層２０及びカバー３０のいずれの層よりも高い比重を有する。高比重部材４０の比重は、これに限定されないが、自由度の観点から、２以上が好ましく、２．５以上がより好ましく、４以上が更に好ましい。一方、高比重部材４０の比重が高すぎると、高比重部材がわずかに不均等に配置されただけで、所定の慣性モーメントを達成するのが製造工程的に難しくなることから、高比重部材の比重は、２２以下が好ましく、２０以下がより好ましい。このような比重を有する高比重部材４０としては、金属組成物を用いることが好ましい。
【００８９】
金属組成物は、金属または金属化合物を含むことができる。金属または金属化合物としては、これらに限定されないが、例えば、銀、金、コバルト、クロム、銅、鉄、ゲルマニウム、マンガン、モリブデン、ニッケル、鉛、白金、スズ、チタン、タングステン、亜鉛、ジルコニウム、硫酸バリウム、酸化亜鉛、酸化マンガンなどを用いることができる。
【００９０】
金属組成物は、上記金属または金属化合物の粉末を所定の形状に成形するために、バインダーを含むことができる。バインダーとしては、ゴム又は熱硬化性樹脂を用いることが好ましく、上述した基材ゴムと同じ素材を使用することができる。バインダーを用いる場合の金属または金属化合物の粉末の配合割合は、基材ゴム１００重量部に対し、２００重量部以上が好ましく、２５０重量部以上がより好ましく、３５０重量部以上が更に好ましく、４００重量部以上が最も好ましい。また、金属または金属化合物の粉末の配合割合は、２０００重量部以下が好ましく、１９００重量部以下がより好ましく、１６００重量部以下が更に好ましく、１５００重量部以下が最も好ましい。
【００９１】
また、高比重部材４０は、１０００〜４０００Ｈｚと高音の領域における材料の透過損失が大きいと、遮音効果が期待できることから、高比重部材４０は、１０００〜４０００Ｈｚの領域における透過損失が、１０ｄｂ以上であることが好ましく、１５ｄｂ以上であることがより好ましく、３０ｄｂ以上であることが更に好ましい。透過損失の上限は、６０ｄｂ以下が好ましく、５５ｄｂ以下がより好ましく、４０ｄｂ以下が更に好ましい。
【００９２】
図１及び図２では、２つの高比重部材４０ａ、４０ｂを、ｚ軸上であって、ゴルフボール１の中心から均等の距離の中間層２０の外周面上に配置しているが、高比重部材４０の位置および数は、３つの軸の慣性モーメントＩｘ、Ｉｙ、Ｉｚが、Ｉｘ＝Ｉｙ≧Ｉｚ＋３の関係を満たすのであれば、これに限定されない。
【００９３】
高比重部材４０の形状は、図１および図２では、実質的に平面円形のシート状または板状を示したが、上述した慣性モーメントの関係を満たすものであればこれに限定されず、例えば、球状、円錐状、三角錐や四角錐などの多角錐、正四面体や正六面体などの多面体などにすることもできる。また、高比重部材４０がシート状または板状の場合、平面円形の他に、平面三角形や平面四角形の平面多角形などにすることもできる。
【００９４】
また、シート状または板状の高比重部材４０の厚さは、０．０１ｍｍ以上が好ましく、０．０２ｍｍ以上がより好ましく、０．０９ｍｍ以上が更に好ましく、０．１０ｍｍ以上が最も好ましい。一方、高比重部材４０が厚くなり過ぎると、ゴルフボールの撓み硬度が高くなったり、ゴルフボールの打音が不快な程に高くなることから、高比重部材４０の厚さは、２．０ｍｍ以下が好ましく、１．７５ｍｍ以下がより好ましく、０．７５ｍｍ以下が更に好ましく、０．５ｍｍ以下が最も好ましい。
【００９５】
高比重部材４０の数は、例えば、２個、４個、６個、８個、１０個、１２個、２０個などとすることができ、これら高比重部材４０を、正四面体、正立方体、正八面体、正十面体、正十二面体、正二十面体などの正多面体の頂点に配置してもよい。高比重部材４０の数の上限は、特に限定されないが、６００個以下が好ましく、５００個以下がより好ましい。
【００９６】
また、高比重部材４０の数は、３つの軸の慣性モーメントが上記の関係を有するのであれば１つでもよい。例えば、図４および図５に示すように、ｚ軸に沿って円柱状の高比重部材４０ｃを配置することができる。
【００９７】
なお、高比重材料４０の配置によっては、ゴルフボールを打つ際に、ボールの打撃された箇所によって、スピン量、初速、打出し角といった初期性能が変わる可能性もある。しかし、高比重部材４０の材料や形状、硬度を調整することで、このようなボールの打撃箇所による初期性能の違いを緩和することができる。どの打撃箇所でもボールが一様の初期性能を発現できるようにすることで、グリーン周りのアプローチやバンカーショット等の距離が短いショットで、安定したショットを実現することができる。
【００９８】
ゴルフボール１全体の体積に対する高比重部材４０の体積の割合は、上述した慣性モーメントの関係を満足するものであれば特に限定されないが、例えば、０．００１％以上が好ましく、０．００５％以上がより好ましく、０．０１％以上が更に好ましく、０．０５％以上が更により好ましく、０．１％以上が最も好ましい。また、この体積割合は、１２．５％以下が好ましく、１２％以下がより好ましく、１１．５％以下が更に好ましく、１１％以下が最も好ましい。
【００９９】
図１および図２に示すように、高比重部材４０を中間層２０の外周面上に配置する場合、図３に示すように、中間層２０には、高比重部材４０を嵌め込むために、高比重部材４０と同じ寸法を有する窪み２２を形成する。窪み２２を有する中間層２０を形成する方法としては、これに限定されないが、例えば、内側表面に突起がある内部球状の金型に、コアを入れて中間層材料を射出成形する方法や、図３に示すように、窪み２２を有するハーフカップの形状に中間層材料を予備成形し、これを２つ作ってコアに張り合わせる方法などがある。コア１０の領域に高比重部材４０を配置する場合は、上記の方法にコアの材料を用いることで、同様に高比重部材４０を嵌め込むための窪みを有するコアを形成することができる。
【０１００】
なお、中間層２０には、材料が充填されていない空間を有するように形成しても良い。このような空間は、例えば、図３に示した窪み２２と同様な形状の空間でもよいし、中間層２０を貫通する穴状の空間でもよいが、これらに限定されない。中間層２０に空間を設けることで、高比重部材４０を配置する代わりに、中間層２０を軽量化し、ゴルフボール１全体の重量を維持することができる。なお、中間層２０の材料に発泡剤を加えて、中間層２０に空間を設けることができる。発泡剤としては、上述した発泡剤を用いることができる。発泡剤の配合は、これに限定されないが、例えば、主成分を１００重量部として、２重量部以上が好ましく、３重量部以上がより好ましい。また、発泡剤の配合は、３０重量部以下が好ましく、２５重量部以下がより好ましい。
【０１０１】
カバー３０の表面には、複数のディンプル３２が形成されている。ゴルフボール１の全表面におけるディンプル３２の数は、２００個以上が好ましく、２５０個以上がより好ましく、３００個以上が更に好ましい。また、ディンプル３２の数の上限は、５００個以下が好ましく、４５０個以下がより好ましく、４３０個以下が更に好ましく、４１０個以下がまた更に好ましい。ディンプル３２の数をこの範囲内にすることで、ゴルフボール１は揚力を受け易くなり、特にドライバーでの飛距離を増大させることができる。
【０１０２】
ディンプル占有率、具体的には、ディンプルの縁に囲まれた平面の面縁で定義されるディンプル面積の合計が、ディンプルが存在しないと仮定したボール球面積に占める比率（ＳＲ値）については、空気力学特性を十分に発揮し得る点から６０％以上が好ましく、６５％以上がより好ましく、６８％以上が更に好ましい。ディンプル占有率の上限は、これに限定されないが、例えば、９０％以下が好ましく、８５％以下がより好ましく、８０％以下が更に好ましい。
【０１０３】
また、各々のディンプルの縁に囲まれた平面下のディンプルの空間体積を、前記平面を底面とし、かつこの底面からのディンプルの最大深さを高さとする円柱体積で除した値Ｖ０は、ボールの弾道の適正化を図る点から、０．３５以上が好ましい。Ｖ０の上限は、特に限定されないが、例えば、０．８０以下とすることが好適である。更に、ディンプルの縁に囲まれた平面から下方に形成されるディンプル容積の合計が、ディンプルが存在しないと仮定したボール球容積に占めるＶＲ値は、０．６％以上が好ましく、０．６５％以上がより好ましく、０．７％以上が更に好ましい。ＶＲ値の上限は、１．０％以下が好ましく、０．９％以下がより好ましい。
【０１０４】
直径及び／又は深さが異なる複数の種類のディンプル３２を形成することができる。ディンプルの種類の数は、３種類以上が好ましく、４種類以上がより好ましく、５種類以上が更に好ましい。ディンプルの種類の上限は、２０種類以下が好ましく、１５種類以下がより好ましく、１２種類以下がさらに好ましい。ディンプルの種類をこの範囲内にすることで、ディンプルの表面占有率を上げ易すく、飛距離を向上することができる。
【０１０５】
ディンプル３２の形状は、平面円形状、平面非円形状、またはこれらの組み合わせにすることができる。平面円形状の場合の平均直径は、２．８ｍｍ以上が好ましく、３．５ｍｍ以上がより好ましく、３．８ｍｍ以上が更に好ましい。平均直径の上限は、５．０ｍｍ以下が好ましく、４．６ｍｍ以下が好ましく、４．３ｍｍ以下が更に好ましい。ディンプル３２の平均深さは、適正な弾道を得る観点から、０．１２０ｍｍ以上が好ましく、０．１３０ｍｍ以上がより好ましく、０．１４０ｍｍ以上が更に好ましい。平均深さの上限は、０．１８５ｍｍ以下が好ましく、０．１８０ｍｍ以下がより好ましく、０．１７４ｍｍ以下が更に好ましい。
【０１０６】
なお、平均直径とは、全ディンプルの直径の平均値であり、平均深さとは、全ディンプルの深さの平均値である。多くの場合、ゴルフボールには塗装が施されており、ディンプルの直径および深さの測定は、塗料が被覆された状態のディンプルで行う。ディンプルの直径の測定は、ディンプルが形成されていないゴルフボール表面である陸部と、ディンプルの窪んだ表面とが接する点の間の差し渡し幅を測定することにより行う。また、ディンプルの深さの測定は、上記ディンプルが陸部と接する点を結んで仮想平面円を描いた時、その中心位置からディンプルの底面までの垂直距離を測定することにより行う。
【０１０７】
上述してきたように、本発明は、３つの軸に対する慣性モーメントＩｘ、Ｉｙ、Ｉｚが、Ｉｘ＝Ｉｙ≧Ｉｚ＋３の関係を満たすようにすることで、ゴルフボール１の飛翔中のスピン量減衰率が、ｘ軸またはｙ軸をバックスピンの回転軸にした場合と、ｚ軸をバックスピンの回転軸にした場合とで異なるようにするというものである。ｘ軸またはｙ軸がバックスピンの回転軸となるようにゴルフボール１を打った場合のスピン量減衰率は、好ましくは０．９％以上、より好ましくは１．０％以上、更に好ましくは１．１％以上となるように設計することが望ましい。ｚ軸がバックスピンの回転軸となるようにゴルフボール１を打った場合のスピン量減衰率は、好ましくは２０％以下、より好ましくは１５％以下、更に好ましくは７％以下となるように設計することが望ましい。
【実施例】
【０１０８】
表１に示す構成のゴルフボールをそれぞれ作製し、ゴルフボールの慣性モーメントおよび飛距離を測定する試験を行った。試験結果を表１に示す。表１に示すコアの材料の配合Ａ〜Ｅ（重量％）については表２に示す。中間層、コア層及びカバーの材料の配合Ｆ〜Ｈ（重量％）については表３に、高比重部材の配合Ｉ〜Ｋ（重量％）については表４に示す。また、高比重部材は、実施例１〜実施例３及び比較例１のいずれのゴルフボールにおいても、図１に示すように、直径１０ｍｍ、厚さ１ｍｍの円盤形状を有するものを２つ用いた。中間層には、この高比重部材を収容するために、直径１０ｍｍ、深さ１ｍｍの窪みを２つ形成した。この２つの窪みは、中間層のｚ軸上の両端に設けた。窪みの底面は、中間層の外周球面と同心球状にＲを設けた。また、この窪みの底面と一致するように、高比重部材の中心側表面にＲを設けるとともに、高比重部材の外側表面にも、中間層の外周球面と同様のＲを設けた。
【０１０９】
【表１】
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【０１１０】
【表２】
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【０１１１】
ＢＲ７３０は、ＪＳＲ社製のシス１，４−ポリブタジエンで、基材ゴムとして用いた。
ジアクリル酸亜鉛は、日本触媒社製。
パーヘキサＣ−４０は、日本油脂社製の１、１−ビス（ｔｅｒｔ−ブチルペルオキシ）シクロヘキサン（４０％希釈）で、開始剤として用いた。
酸化亜鉛は堺化学工業社製。
硫酸バリウム１００は、堺化学工業社製の硫酸バリウム。
有機硫黄化合物は、ペンタクロロチオフェノール亜鉛塩。
ノクラックＮＳ−６は、大内新興化学工業社製の２，２’−メチレンビス（４−メチル−６−ｔ−ブチルフェノール）で、老化防止剤として用いた。
【０１１２】
【表３】
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【０１１３】
ハイミラン１６０５は、三井・デュポンポリケミカル社製のアイオノマー樹脂。
ダイナロン６１００Ｐは、ＪＳＲ社製の水素添加型の熱可塑性エラストマー。
ポリテールＨは、三菱化学社製のポリオレフィン系ポリオール。
ベヘニン酸は、日本油脂社製。
水酸化カルシウムは、白石工業社製。
【０１１４】
ハイミラン１７０６は、三井・デュポンポリケミカル社製のアイオノマー樹脂。
ハイミラン１５５７は、三井・デュポンポリケミカル社製のアイオノマー樹脂。
発泡剤は、大塚化学社製のＡＤＣＡ系のマスターバッチ。
【０１１５】
パンデックスＴ８２９５は、ＤＩＣ  Ｂａｙｅｒ  Ｐｏｌｙｍｅｒ社製のポリウレタン系熱可塑性エラストマー。
パンデックスＴ８２９０は、ＤＩＣ  Ｂａｙｅｒ  Ｐｏｌｙｍｅｒ社製のポリウレタン系熱可塑性エラストマー。
ハイトレル４００１は、東レ・デュポン社製の熱可塑性ポリエーテルエステルエラストマー。
ポリイソシアネート化合物は、４，４‘−ジフェニルメタンジイソシアネート。
【０１１６】
【表４】
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【０１１７】
タングステンは、日本タングステン社製のタングステン（粉末形態）である。
ＢＲ７３０は、ＪＳＲ社製のシス１，４−ポリブタジエンである。
ＬＩＲ４１０は、クラレ社製の液状イソプロピレンゴムである。
硫黄Ｚは、鶴見化学工業社製の硫黄（粉末形状）である。
【０１１８】
ゴルフボールの慣性モーメントは、慣性モーメント測定機（ＩＮＥＲＴＩＡ  ＤＹＮＡＭＩＣＳ  ＩＮＣ社製のＭ０１−００５）を用いて測定を行った。この測定機は、測定機の治具にゴルフボールを乗せた時の振動の周期と、ゴルフボールを乗せない時の振動の周期との差により、ゴルフボールの慣性モーメントを計算するものである。
【０１１９】
ゴルフボールの飛距離の試験は、ランチャー（Ａｕｔｏｍａｔｅｄ  Ｄｅｓｉｇｎ  Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ製のＵＢＬ）を用いて、ボール初速が５９ｍ／ｓ、初期スピン量が、ｘ軸又はｙ軸をスピン軸となるように打つ場合に２０００ｒｐｍ、ｚ軸をスピン軸となるように打つ場合に３０００ｒｐｍ、打出し角が１１度の条件下で行った。表１の飛距離の結果は、比較例２の飛距離を基準にして、各例の伸びた距離（ｍ）で表わしている。なお、ＵＢＬは、上下に２対のドラムを設置し、上同士、下同士のドラムにベルトをかけ、それらを回転させその間にボールを挿入することによりボールを所望の条件にて打出す装置である。
【０１２０】
表１に示すように、比重９．６０の高比重部材を用いた実施例１のゴルフボールは、ｚ軸の慣性モーメントＩｚがｘ軸およびｙ軸の慣性モーメントＩｘ、Ｉｙよりも１２小さくなったことから、いずれの軸の慣性モーメントも同一である比較例２のゴルフボールに比べて、初期スピン量が２０００ｒｐｍと少ない条件で打った場合、ｘ軸またはｙ軸がスピン回転軸となるようにしたことで、飛距離が５．７ｍ伸び、また、初期スピン量が３０００ｒｐｍと多い条件で打った場合、ｚ軸がスピン回転軸となるようにしたことで、飛距離が１．９ｍ伸びた。
【０１２１】
比重４．８０と実施例１よりも比較的低い比重の高比重部材を用いた実施例２のゴルフボールは、ｚ軸の慣性モーメントＩｚがｘ軸およびｙ軸の慣性モーメントＩｘ、Ｉｙよりも４小さくなったことから、比較例２のゴルフボールに比べて、初期スピン量が２０００ｒｐｍと少ない条件で打った場合、ｘ軸またはｙ軸がスピン回転軸となるようにしたことで、飛距離が１．７ｍ伸び、また、初期スピン量が３０００ｒｐｍと多い条件で打った場合、ｚ軸がスピン回転軸となるようにしたことで、飛距離が０．５ｍ伸びた。
【０１２２】
比較的高い比重のセンターコアと比較的低い比重のコア層の複数層のコアとした実施例３のゴルフボールは、実施例１と同様の高比重部材を用いたため、ｚ軸の慣性モーメントＩｚがｘ軸およびｙ軸の慣性モーメントＩｘ、Ｉｙよりも１２小さくなったことから、比較例２のゴルフボールに比べて、初期スピン量が２０００ｒｐｍと少ない条件で打った場合、ｘ軸またはｙ軸がスピン回転軸となるようにしたことで、飛距離が５．５ｍ伸び、また、初期スピン量が３０００ｒｐｍと多い条件で打った場合、ｚ軸がスピン回転軸となるようにしたことで、飛距離が２．０ｍ伸びた。
【０１２３】
比重２．４０と実施例１〜実施例３よりも比重が低い高比重部材を用いた比較例１のゴルフボールは、ｚ軸の慣性モーメントＩｚがｘ軸およびｙ軸の慣性モーメントＩｘ、Ｉｙより２しか小さくなかったことから、比較例２のゴルフボールに比べて、初期スピン量が２０００ｒｐｍと少ない条件で打った場合、ｘ軸またはｙ軸がスピン回転軸となるようにしたことで、飛距離が０．８ｍ伸びたが、初期スピン量が３０００ｒｐｍと多い条件で打った場合、ｚ軸がスピン回転軸となるようにしても、飛距離が０．２ｍしか伸びなかった。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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