(57)【要約】【課題】公知のヨウ化銅／ヨウ化カリウム含有組成物よりも良好な熱老化性能を有するファイバー強化、熱安定化成形組成物が製造でき、微細分散された元素銅を含む組成物を製造する公知の方法のような欠点のない方法を提供すること。【解決手段】連続相を形成する熱可塑性ポリマー、非金属繊維強化剤、および重量平均粒度が最大で４５０μｍの元素鉄を含む構成成分を溶融混合して、組成物を形成する工程を含む成形組成物の製造方法であって、  組成物が、  ａ．９４．９５〜３０質量％の熱可塑性ポリマーと、  ｂ．５〜６０質量％の非金属繊維強化剤と、  ｃ．０．１０〜１０質量％の微細分散された元素鉄と、  ｄ．０〜１０質量％のキャリアポリマーと、  ｅ．０〜５９．９０質量％の無機フィラーと、  ｆ．０〜１０質量％の少なくとも１つの他の添加剤とからなる、方法。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
連続相を形成する熱可塑性ポリマー、非金属繊維強化剤、および重量平均粒度が最大で４５０μｍの元素鉄を含む構成成分を溶融混合して、組成物を形成する工程を含む成形組成物の製造方法であって、
組成物が、
ａ．９４．９５〜３０質量％の熱可塑性ポリマーと、
ｂ．５〜６０質量％の非金属繊維強化剤と、
ｃ．０．１０〜１０質量％の微細分散された元素鉄と、
ｄ．０〜１０質量％のキャリアポリマーと、
ｅ．０〜５９．９０質量％の無機フィラーと、
ｆ．０〜１０質量％の少なくとも１つの他の添加剤とからなり、
質量％は組成物の合計質量を基準としており、（ｂ＋ｃ＋ｅ）の合計量が組成物の合計質量を基準として最大で６５質量％であり、（ｄ＋ｆ）の合計量が（ａ＋ｄ＋ｆ）の合計量を基準として最大で２０質量％であり、（ａ＋ｂ＋ｃ＋ｄ＋ｅ＋ｆ）の合計量が１００質量％に等しい、方法。
【請求項２】
前記元素鉄の重量平均粒度が最大で２５０μｍである請求項１に記載の方法。
【請求項３】
前記元素鉄が、キャリアポリマー中に微細分散された元素鉄を含むマスターバッチの形態で添加される請求項１または２に記載の方法。
【請求項４】
前記キャリアポリマーと前記熱可塑性ポリマーの両方がポリアミドである請求項３に記載の方法。
【請求項５】
前記熱可塑性ポリマーが、融点が少なくとも１８０℃の半結晶または結晶性ポリマー、またはガラス転移温度が少なくとも１８０℃の非晶質ポリマーである請求項１〜３のいずれか一項に記載の方法。
【請求項６】
前記熱可塑性ポリマーが、脂肪族ポリアミド、半芳香族ポリアミドまたはこれらの混合物である、請求項１または２に記載の方法。
【請求項７】
連続相として熱可塑性ポリマーと、非金属繊維強化剤と、重量平均粒度が最大で４５０μｍの微細分散された元素鉄の形態の熱安定剤とを含む成形組成物であって、
当該組成物が、
ａ．９４．９５〜３０質量％の熱可塑性ポリマーと、
ｂ．５〜６０質量％の非金属繊維強化剤と、
ｃ．０．１０〜１０質量％の微細分散された元素鉄と、
ｄ．０〜１０質量％のキャリアポリマーと、
ｅ．０〜５９．９０質量％の無機フィラーと、
ｆ．０〜１０質量％の少なくとも１つの他の添加剤とからなり、
質量％は組成物の合計質量を基準としており、（ｂ＋ｃ＋ｅ）の合計量が組成物の合計質量を基準として最大で６５質量％であり、（ｄ＋ｆ）の合計量が（ａ＋ｄ＋ｆ）の合計量を基準として最大で２０質量％であり、（ａ＋ｂ＋ｃ＋ｄ＋ｅ＋ｆ）の合計量が１００質量％に等しい、組成物。
【請求項８】
前記組成物が少なくともフィラー、または他の添加剤を更に含む請求項７に記載の組成物。
【請求項９】
前記キャリアポリマーと前記熱可塑性ポリマーの両方がポリアミドである請求項７または８に記載の組成物。
【請求項１０】
前記熱可塑性ポリマーが、ＩＳＯ７５／Ａに従って測定された熱変形温度が少なくとも２２０℃であり、ＩＳＯ５２７に従った２３℃での引張試験における厚さ４ｍｍの試験バーで試験した引張強度および／または破断点伸びが、２１５℃で８００時間の熱老化後少なくとも６０％保持されている脂肪族ポリアミドである請求７〜９のいずれか一項に記載の組成物。
【請求項１１】
前記熱可塑性ポリマーが、ＩＳＯ７５／Ａに従って測定された熱変形温度が２５０℃以上であり、ＩＳＯ５２７に従った２３℃での引張試験における厚さ４ｍｍの試験バーで試験した引張強度および／または破断点伸びが、２３０℃で８００時間の熱老化後少なくとも５０％保持されている半芳香族ポリアミドである請求項７〜９のいずれか一項に記載の組成物。
【請求項１２】
成形品を製造するための請求項７〜１１のいずれか一項に記載の組成物の使用。
【請求項１３】
請求項７〜１１のいずれか一項に記載の組成物を含む成形品。
【請求項１４】
請求項１３に記載の成形品を含む組立物品。
【請求項１５】
機械、エンジン、電気または電子設備における請求項１３に記載の成形品の使用。
【請求項１６】
請求項１３に記載の成形品または請求項１４に記載の組立物品を含む電気または電子設備。
【請求項１７】
請求項１３に記載の成形品を含む機械、エンジン、電気または電子設備。
【請求項１８】
請求項１３に記載の成形品または請求項１７に記載の機械またはエンジンを含む自動車、列車、飛行機、船、屋内電気器具または一般工業設備。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱可塑性ポリマーと、繊維強化剤と、微細分散された元素金属の形態の熱安定剤とを含む成形組成物の製造方法および該方法により得られる成形組成物に関する。
【背景技術】
【０００２】
熱可塑性材料に基づき、繊維強化剤を含む成形組成物には、通常、例えば、良好な寸法安定性、高い熱変形温度（ＨＤＴ）および高引張強度や引張モジュラスなどの良好な機械的特性を備えた成形された組成物を含む複雑な特性プロフィールという特徴がある。熱安定剤の機能は、成形材料を高温にさらした際に組成物の特性を良好に保持することである。自動車アンダーフード用途やいくつかの電気または電子用途において機能する対象物の場合等、成形組成物を長時間にわたって比較的高温にさらすと、組成物は、通常、ポリマーの熱劣化のために機械的特性が減少する傾向がある。この影響は熱老化と呼ばれている。繊維強化ポリマーにおいては、これらの材料が用いられる温度は高いことが多いため、この影響はよりいっそう重要である。影響は望ましくない範囲まで生じ得る。特に、ガラス繊維強化ポリアミドの場合には、高温にさらすことにより劣化の影響が非常に著しい。熱可塑性成形組成物の多くの用途において、１６０℃、さらには１８０℃〜２００℃以上と高い温度に長期間にわたってさらされた後に機械的特性を保持するのは基本的な要件となっている。熱老化特性の改善された組成物を必要とする特別な用途の数も増えている。熱安定剤を用いると、材料の種類、使用条件ならびに熱安定剤の種類および量に応じて、成形材料の耐用年数が大幅に延長できる。例えば、ポリアミドに一般的に用いられる熱安定剤としては、フェノール酸化防止剤および芳香族アミンのような有機安定剤、およびヨウ化カリウムや臭化カリウムと組み合わせた銅塩の形態か、または元素銅の形態のいずれかの銅が例示される。フェノール酸化防止剤および芳香族アミンは、約１３０℃までの高温での安定化に通常用いられる。安定剤を含有する銅は、高温での安定化に好適であり、長年にわたって利用されている。
【０００３】
熱可塑性ポリマー、繊維強化剤および銅ベースの熱安定剤を含む成形組成物はＤＥ−Ａ−４３０５１６６号から公知である。公知の組成物中の熱可塑性ポリマーは脂肪族または芳香族ポリアミドである。繊維強化剤としては、ガラスファイバーを用いる。公知の組成物中の熱安定剤としては、ヨウ化銅／ヨウ化カリウムと、インサイチュで形成された微細分散された元素銅の両方に言及されている。
【０００４】
ヨウ化銅／ヨウ化カリウム含有組成物は、組成物の構成成分を単に溶融混合する工程を含むコンパウンド方法により形成された。この組成物の欠点は、熱老化性能が限定されていて、多くの用途について十分なものからは程遠いことである。元素銅を含む組成物は、銅塩／ヨウ化カリウム含有組成物よりもはるかに良好な耐熱酸化性および光の作用を有すると言われている。元素銅を含む組成物は、ポリアミドとガラスファイバーを、イオン性または錯体銅安定剤および還元剤と溶融混合し、元素銅をインサイチュで形成するコンパウンド方法により形成された。かかるインサイチュの製造方法は、あまり実際的なものではない。というのは、かかる方法の結果は、混合成分とプロセス条件の比率の変動に対して非常に感受性がある一方、コンパウンドプロセス中互いに反応させなければならない数種の成分を化合させなければならないからである。もし構成成分を直接溶融混合することにより組成物を製造できれば、より実際的なものとなるであろう。しかしながら、ＤＥ−Ａ−４３０５１６６号によれば、微細分散された元素銅はインサイチュで製造するとき、熱安定剤として有効なだけである。溶融混合方法に先行して製造された元素銅、この場合はコロイド銅を、熱安定化組成物の製造のために溶融混合方法に用いると、その組成物の熱老化性能は、ＤＥ−Ａ−４３０５１６６号に記載されているように、ヨウ化銅／ヨウ化カリウム含有組成物より実質的に良好ではない。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】
本発明の目的は、公知のヨウ化銅／ヨウ化カリウム含有組成物よりも良好な熱老化性能を有するファイバー強化、熱安定化成形組成物が製造でき、微細分散された元素銅を含む組成物を製造する公知の方法のような欠点のない方法を提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００６】
この目的は、連続相を形成する熱可塑性ポリマー、非金属無機フィラー、重量平均粒度が最大で４５０μｍの元素鉄粉末を溶融混合して組成物を形成する工程を含む本発明による方法により達成される。
【発明を実施するための形態】
【０００７】
意外なことに、特定のサイズ範囲の元素鉄は、非常に有効な熱安定剤となることが示され、この熱安定効果は、微細分散された元素鉄をインサイチュで製造することを必要とせず、特定の粒度の元素鉄を組成物の他の成分と単に溶融混合する本発明による方法によっても得ることができる。本発明による方法の効果は、微細分散された元素鉄を含む該方法により製造した成形組成物が、公知の銅塩／ヨウ化カリウム含有組成物、および熱可塑性ポリマー、繊維強化剤および元素銅の溶融混合により製造された公知の元素銅含有組成物について、高温での機械特性のはるかに良好な保持により示される、熱老化特性において著しい改善を示すということである。本発明による方法の更なる利点は、微細分散された元素銅を含む組成物のインサイチュでの製造を含む公知の方法に比べて熱安定化組成物を製造する製造方法における柔軟性が得られるということである。本発明による組成物は、熱可塑性ポリマー、繊維強化剤、元素鉄を、キャリアポリマー中に微細分散された元素鉄のマスターバッチの形態などの好適な形態で溶融混合することを含む標準溶融混合方法により製造できるということを知見した。
【０００８】
熱可塑性ポリマーおよび微細分散された元素鉄を含む組成物は米国特許第５，１５３，０３８号明細書より公知である。米国特許第５，１５３，０３８号明細書による公知の組成物は、多層ホイルや食品用容器といった、酸素バリア特性を有するパッケージング材料を作製するのに用いられている。該組成物に用いる熱可塑性ポリマーは、一般的に、低酸素透過係数のポリマーである。公知の組成物は、通常、潮解無機塩、潮解有機化合物または高水吸収樹脂などの潮解物質を更に含む。米国特許第５，１５３，０３８号明細書には、繊維強化剤またはその成形物品も、本発明による良好な熱老化特性も記載されていない。
【０００９】
微細分散された元素鉄は、ここでは、重量平均粒度が最大で４５０μｍの小粒子の形態で連続媒体中に分散された元素鉄と理解される。連続媒体は、連続相を形成し、例えば、熱可塑性ポリマーまたはキャリアポリマーとすることができる。
【００１０】
粒度の小さな元素鉄は、ここでは、粉末などの、大半が粒度が小さい粒子の形態で存在する元素鉄と理解される。通常、元素鉄の重量平均粒度は最大で４５０μｍ、好ましくは最大で２５０μｍである。更に、粒度の小さな元素鉄の重量平均粒度は最大で２００μｍ、より好ましくは最大で１００μｍ、さらにより好ましくは最大で５０μｍであるのが好ましい。元素鉄は、例えば、１０または５μｍ、およびさらにこれ以下の重量平均粒度の非常に小さな粒度を有している。重量平均粒度の低い元素鉄の利点は、元素鉄が熱安定剤として更に有効であることである。
【００１１】
重量平均粒度は、ＡＳＴＭ規格Ｄ１９２１−８９、方法Ａに従って、Ｄｍとして求められる。最大寸法と理解される元素鉄粒子の少なくとも５０ｗｔ％のサイズは、最大で４５０μｍ、好ましくは最大で２５０μｍ、より好ましくは最大で２００μｍ、さらにより好ましくは最大で１００μｍ、さらになお好ましくは最大で５０μｍである。鉄粒子の少なくとも７５ｗｔ％、さらには９０ｗｔ％のサイズが上記選択範囲を満足するのがより好ましい。
【００１２】
本発明による方法に用いることのできる好適な元素鉄は、例えば、オハイオ州のＳＭＣメタルプロダクツ（ＳＭＣ  Ｍｅｔａｌ  Ｐｒｏｄｕｃｔｓ，Ｏｈｉｏ）より入手可能なＳＣＭ鉄粉末Ａ−１３１である。
【００１３】
本発明による方法における元素鉄は、広範囲にわたって可変の量で用いることができる。元素鉄は、非常に低量で効果を既に示しており、非常に有効な安定剤であることが分かっている。実際、元素鉄は、熱可塑性ポリマー１００重量部（以降「ｐｂｗ」と略す）を基準として少なくとも０．０１ｐｂｗの量で用いることができる。熱可塑性ポリマー１００重量部を基準として、より好ましくは量は少なくとも０．１ｐｂｗ、さらにより好ましくは少なくとも１．０ｐｂｗ、最も好ましくは少なくとも２．０ｐｂｗである。熱可塑性ポリマーの重量を基準として元素鉄の量が多い利点は、組成物が良好な熱老化特性を有することである。
【００１４】
一方、量は、熱可塑性ポリマー１００重量部を基準として２０重量部またはそれ以上でもよい。しかしながら、熱可塑性ポリマー１００重量部を基準として５〜１０ｐｗｂで既にかかる良好な熱老化特性が得られ、これより多い量を用いても改善は相対的に少ない。
【００１５】
本発明による方法に用いることができ、かつ該方法により得られる組成の熱可塑性ポリマーは、高温にさらす用途において強化成形組成物に用いるのに好適な任意の種類の熱可塑性ポリマーとしてよい。熱可塑性ポリマーは、例えば、非晶質ポリマーまたは半結晶質ポリマーとすることができる。熱可塑性ポリマーは、任意でまた、熱可塑性エラストマー、または液晶ポリマーなどの結晶性ポリマーとしてもよい。
【００１６】
通常、高温用途を目的として組成物の製造に用いる熱可塑性ポリマーは、融点が少なくとも１８０℃の半結晶質または結晶性ポリマーまたは熱可塑性エラストマー、あるいはガラス転移温度が少なくとも１８０℃の非晶質ポリマーである。
【００１７】
本発明による組成物中の熱可塑性ポリマーの融解温度、または熱可塑性ポリマーが非晶質ポリマーの場合にはガラス転移温度が、好ましくは少なくとも２００℃、より好ましくは少なくとも２２０℃、さらにより好ましくは少なくとも２４０℃である。熱可塑性ポリマーの該融解温度またはガラス転移温度が高い本発明による方法の利点は、本方法の結果、組成物の熱変形温度（ＨＤＴ）が高いこと、および該高いＨＤＴに対応する温度での熱老化特性に与える元素鉄の影響がより強調されて、組成物の最大使用温度を更に上げることができるということである。
【００１８】
本発明による方法および組成物に用いることのできる好適な非晶質ポリマーは、例えば、ポリイミド（ＰＩ）ポリエーテルスルホン（ＰＥＳ）、ポリエーテルイミド（ＰＥＩ）、ポリスルホン（ＰＳＵ）、ポリアクリレート（ＰＡＲ）および非晶質ポリアミドである。
【００１９】
好適な半結晶質ポリマーは、例えば、ポリエーテルエーテルケトン（ＰＥＥＫ）、半結晶質ポリアミド、ポリフェニルスルフィド（ＰＰＳ）ならびに、ポリシクロヘキシルジメチルテレフタレート（ＰＣＴ）、ポリエチレンエーテルテレフタレート（ＰＥＴ）およびポリブチレンテレフタレート（ＰＢＴ）などのポリエステルである。
【００２０】
熱可塑性ポリマーはまた異なる熱可塑性ポリマーのブレンドを含んでいてもよい。
【００２１】
好ましくは、熱可塑性ポリマーはポリエステルまたはポリアミド（ＰＡ）であり、より好ましくはポリアミドである。熱可塑性ポリマーがポリアミドである本発明による利点は、繊維強化ポリアミドが、高温にさらされる悪影響を非常に受けた場合、本発明による元素鉄と組み合わせるとこの影響が大きく低減されるということである。
【００２２】
本発明による方法および該方法により得られる組成物中に用いることのできる好適なポリアミドは、例えば、脂肪族ポリアミド、半芳香族ポリアミドおよびこれらの混合物である。
【００２３】
好適な脂肪族ポリアミドは、例えば、ＰＡ−６、ＰＡ−１１、ＰＡ−１２、ＰＡ−４，６、ＰＡ−４，８、ＰＡ−４，１０、ＰＡ−４，１２、ＰＡ−６，６、ＰＡ−６，９、ＰＡ−６，１０、ＰＡ−６，１２、ＰＡ−１０，１０、ＰＡ−１２，１２、ＰＡ−６／６，６−コポリアミド、ＰＡ−６／１２−コポリアミド、ＰＡ−６／１１−コポリアミド、ＰＡ−６，６／１１−コポリアミド、ＰＡ−６，６／１２−コポリアミド、ＰＡ−６／６，１０−コポリアミド、ＰＡ−６，６／６，１０−コポリアミド、ＰＡ−４，６／６−コポリアミド、ＰＡ−６／６，６／６，１０−ターポリアミドおよび１，４−シクロヘキサンジカルボン酸と２，２，４−および２，４，４−トリメチルヘキサメチレンジアミンから得られるコポリアミド、ならびに上述したポリアミドのコポリアミドである。
【００２４】
好適な半芳香族ポリアミドは、例えば、ＰＡ−６，Ｉ、ＰＡ−６，Ｉ／６，６−コポリアミド、ＰＡ−６，Ｔ、ＰＡ−６、Ｔ／６−コポリアミド、ＰＡ−６、Ｔ／６，６−コポリアミド、ＰＡ−６，Ｉ／６，Ｔ−コポリアミド、ＰＡ−６，６／６、Ｔ／６、Ｉ−コポリアミド、ＰＡ−６、Ｔ／２−ＭＰＭＤ、Ｔ−コポリアミド（２−ＭＰＭＤ＝２−メチルペンタメチレンジアミン）、ＰＡ−９，Ｔ、ＰＡ−９Ｔ／２−ＭＯＭＤ、Ｔ（２−ＭＯＭＤ＝２−メチル−１，８−オクタメチレンジアミン）、テレフタル酸、２，２，４−および２，４，４−トリメチルヘキサメチレンジアミンから得られるコポリアミド、イソフタル酸、ラウリンラクタムおよび３，５−ジメチル−４，４−ジアミノ−ジシクロヘキシルメタンから得られるコポリアミド、イソフタル酸、アゼライン酸および／またはセバシン酸および４，４−ジアミノジシクロヘキシルメタンから得られるコポリアミド、カプロラクタム、イソフタル酸および／またはテレフタル酸および４，４−ジアミノジシクロヘキシルメタンから得られるコポリアミド、カプロラクタム、イソフタル酸および／またはテレフタル酸およびイソホロンジアミンから得られるコポリアミド、イソフタル酸および／またはテレフタル酸および／または他の芳香族または脂肪族ジカルボン酸、任意でアルキル置換ヘキサメチレンジアミンおよびアルキル置換４，４−ジアミノジシクロヘキシルアミンから得られるコポリアミド、ならびに上述したポリアミドのコポリアミドである。
【００２５】
好ましくは、ポリアミドは、ＰＡ−６、ＰＡ−６，６、ＰＡ−６，１０、ＰＡ−４，６、ＰＡ−１１、ＰＡ−１２、ＰＡ−１２，１２、ＰＡ−６，Ｉ、ＰＡ−６，Ｔ、ＰＡ−６，Ｉ／６、Ｔ−コポリアミド、ＰＡ−６、Ｔ／６，６−コポリアミド、ＰＡ−６、Ｔ／６−コポリアミド、ＰＡ−６／６，６−コポリアミド、ＰＡ−６，６／６，Ｔ／６、Ｉ−コポリアミド、ＰＡ−６、Ｔ／２−ＭＰＭＤ、Ｔ−コポリアミド、ＰＡ−９，Ｔ、ＰＡ−９Ｔ／２−ＭＯＭＤ、Ｔ−コポリアミド、ＰＡ−４，６／６−コポリアミドおよび上述したポリアミドの混合物およびコポリアミドからなる群より選択される。より好ましくは、ＰＡ−６，Ｉ、ＰＡ−６，Ｔ、ＰＡ−６，Ｉ／６、Ｔ−コポリアミド、ＰＡ−６，６、ＰＡ−６，６／６Ｔ、ＰＡ−６，６／６、Ｔ／６，Ｉ−コポリアミド、ＰＡ−６，Ｔ／２−ＭＰＭＤ、Ｔ−コポリアミド、ＰＡ−９，Ｔ、ＰＡ−９Ｔ／２−ＭＯＭＤ、Ｔ−コポリアミドまたはＰＡ−４，６、あるいはこれらの混合物またはコポリアミドからなる群よりポリアミドとして選択される。
【００２６】
ポリアミドは、任意で、変性末端基、例えば、モノカルボン酸で変性されたアミン末端基および／または単官能性アミンで変性されたカルボン酸末端基を含有していてもよい。ポリアミド中に変性末端基を適用すると、溶融混合による製造中、または該組成物の成形方法中、組成物の溶融安定性が改善され有利である。
【００２７】
本発明による方法の好ましい実施形態において、熱可塑性ポリマーは、少なくとも２６０℃の融点を有する半結晶質ポリアミドと、２６０℃未満の溶融温度を有する第２のポリアミドのブレンドである。あるいは、第２のポリアミドが非晶質ポリアミドの場合には、ガラス転移温度は２６０℃未満である。
【００２８】
本発明による方法に用いることができ、かつ該方法により得られる組成の繊維強化剤は、高温用途に用いる繊維強化熱可塑性組成物に用いるのに好適な任意の種類の非金属繊維強化剤としてよい。繊維強化剤は、本明細書においては、幅および厚さ、そして平均長さが幅と厚さの両方よりも大幅に長い長さを有する材料と考えられる。通常、かかる材料の、長さ（Ｌ）と幅と厚さの最大（Ｄ）の平均比として定義されるアスペクト比Ｌ／Ｄは少なくとも５である。繊維強化剤のアスペクト比は好ましくは少なくとも１０、より好ましくは少なくとも２０、さらにより好ましくは少なくとも５０である。
【００２９】
本発明による方法に用いることができ、かつ該方法により得られる組成の好適な非金属繊維強化剤は、例えば、ガラス繊維、カーボンまたはグラファイトファイバー、アラミドファイバー、セラミックファイバー、珪灰石などの鉱物繊維およびウィスカである。ガラス繊維を選択するのが好ましい。銅、鉄およびアルミニウム繊維などの金属繊維は、組成物について想定される適用分野を鑑みると、本発明による方法および組成物には好ましくない。
【００３０】
本発明による方法に用いる繊維強化剤の量は広い範囲にわたって変えることができる。通常、その量は熱可塑性ポリマー１００重量部（ｐｂｗ）を基準として５〜３００ｐｗｂである。その量は熱可塑性ポリマー１００ｐｂｗを基準として好ましくは１０〜２３５ｐｂｗ、より好ましくは１５〜１５０ｐｂｗである。
【００３１】
本発明による方法は、繊維強化熱可塑性成形組成物を製造するのに好適な公知の溶融混合方法により実施することができる。かかる方法は、一般的に、熱可塑性ポリマーを熱可塑性ポリマーの融解温度より高く、または熱可塑性ポリマーが非晶質ポリマーの場合には、ガラス転移温度より高く加熱して、熱可塑性ポリマーの溶融物を形成することにより実施される。
【００３２】
本発明による方法は、溶融混合装置で実施することができ、溶融混合装置としては、溶融混合によりポリマー組成物を製造する、当業者に公知の任意の溶融混合装置を用いることができる。好適な溶融混合装置は、例えば、ニーダー、バンブリーミキサー、単軸押出し機および二軸押出し機である。所望の全成分を押出し機、押出し機のスロートまたは溶融物に投与する手段を備えた押出し機を用いるのが好ましい。
【００３３】
本発明による方法において、組成物を形成する構成成分を溶融混合装置に供給して、その装置内で溶融混合する。構成成分は、ドライブレンドとしても知られている粉末混合物または顆粒ミキサーとして同時に供給しても、別個に供給してもよい。
【００３４】
本発明による方法は、元素鉄を添加する方法に限定されない。例えば、粉末として、顆粒形態の熱可塑性ポリマーを含むドライブレンドまたはプレミックスを、および粉末形態の元素鉄、またはキャリアポリマー中に微細分散された元素鉄のマスターバッチとして添加してもよい。
【００３５】
元素鉄をマスターバッチの形態で添加すると有利である。というのは、これによって、元素鉄を熱可塑性ポリマーに対して少量で添加するとき、元素鉄の投与精度をより良く制御できるからである。マスターバッチを用いる他の利点は、元素鉄と熱可塑性ポリマーの均一なブレンドをより容易に得られることである。更なる利点は、マスターバッチの形態の元素鉄の添加によって、より安全な方法となることである。というのは、粉末形態の元素鉄は、空気酸化に感受性があり、非常に可燃性であることが多いからである。
【００３６】
マスターバッチに用いることのできるキャリアポリマーは、熱可塑性ポリマーと同じであってもよいし、低融解熱可塑性ポリマー、エラストマーまたはゴムなどの他のポリマーであってもよい。
【００３７】
好ましい実施形態において、キャリアポリマーは、同じポリマー、またはキャリアポリマーが非晶質ポリマーの場合には、熱可塑性ポリマーの融解温度に近い融解温度、または熱可塑性ポリマーが非晶質ポリマーの場合には熱可塑性ポリマーのガラス転移温度に近いガラス転移温度を有するポリマーである。これは、溶融混合方法が、熱可塑性ポリマーに必要な処理温度を修正が少しでもある場合には、限られた修正で実施できるという利点がある。他の利点は、熱変形温度（ＨＤＴ）および／または得られる組成物の最大連続使用温度が良好に保持されることである。
【００３８】
キャリアポリマーは、熱可塑性ポリマーと同じポリマーであるのがより好ましい。その利点は、キャリアポリマーと熱可塑性ポリマーの間の最大の相容性である。
【００３９】
他の好ましい実施形態において、キャリアポリマーはエラストマーまたはゴムである。これには、本発明による方法により得られる組成物の耐衝撃性が改善され、別個の衝撃改質剤を添加する必要性を低下させる、あるいは完全に排除することができるという利点がある。
【００４０】
キャリアポリマーとして用いることのできる好適なゴムは、例えば、ＳＢＳゴムおよびＥＰＤＭゴムである。
【００４１】
キャリアポリマーはまた、熱可塑性ポリマーであるのが有利であり、さらに特に、低融解温度の熱可塑性ポリマーであると有利である。キャリアポリマーとして使用できる適切な低融解熱可塑性ポリマーは、例えば、ポリエチレン（ＰＥ）、ポリプロピレン（ＰＰ）およびＰＥ／ＰＰコポリマーである。
【００４２】
キャリアポリマー中に微細分散された元素鉄のマスターバッチは、例えば、小さい平均粒度の元素鉄粉末を、押出し機などの溶融混合装置においてキャリアポリマーの溶融物に添加することにより製造してもよい。
【００４３】
本発明による方法に用いるのに好適なキャリアポリマー中に微細分散された元素鉄のマスターバッチは、例えば、例としてスイスのチバ（Ｃｉｂａ，Ｓｗｉｔｚｅｒｌａｎｄ）製のシェルフプラス（Ｓｈｅｌｆｐｌｕｓ）Ｏ２  ２４００である。
【００４４】
本発明による方法の好ましい実施形態に用いる元素鉄のマスターバッチはマスターバッチの質量を基準として少なくとも５質量％、より好ましくは少なくとも１０質量％の鉄含量を有するのが好ましい。マスターバッチ中の鉄含量が多いと、組成物中で同じ鉄含量に到達するのに、低キャリアポリマー含量で組成物を製造でき、これにより、熱可塑性ポリマーにより与えられる特性をより良好に保持できるという利点がある。
【００４５】
本発明による方法により得られる最終組成物において、熱可塑性ポリマーは、他の成分が分散相として存在する連続相を形成する。
【００４６】
本発明はまた、連続相として熱可塑性ポリマーと、非金属繊維強化剤と、重量平均粒度が最大で４５０μｍの微細分散された元素鉄とを含む成形組成物にも関する。本発明による成形組成物は、本発明による方法により得られる。本発明の組成物の利点は、公知の銅塩／ヨウ化カリウム含有組成物、および熱可塑性ポリマー、繊維強化剤および元素銅の溶融混合により製造された公知の元素銅含有組成物について、組成物の総質量を基準として同じ質量％の熱安定剤を含有しながら、高温での機械特性のはるかに良好な保持により示される、熱老化特性において著しい改善を示すということである。その他の利点は、同レベルの熱老化特性を得るために、組成物の総質量に対して低質量％の熱安定剤により組成物を製造できるということである。
【００４７】
本発明による組成物の好ましい実施形態は、本発明による方法の好ましい実施形態、上述した本明細書で使用する特定の成分およびその報告された利点に直接関する。
【００４８】
好ましくは、本発明による組成物は、
ａ．１００ｐｂｗの熱可塑性ポリマーと、
ｂ．５〜３００ｐｂｗの非金属繊維強化剤と、
ｃ．０．０１〜２０ｐｂｗの微細分散された元素鉄と、
ｄ．０〜３０ｐｂｗのキャリアポリマーとを含み、「ｐｂｗ」とは「重量部」のことを意味する。
【００４９】
本発明による組成物はまた、本発明を本質的に損なうものではない、ポリマー組成物に通常用いる、当業者に知られた、非繊維および非金属の両方のフィラーおよび他の添加剤を含有していてもよい。本発明による組成物により任意で含まれてよい他の添加剤としては、顔料、処理助剤、例えば、離型剤、核剤または結晶促進剤、ＵＶ安定剤および酸化防止剤、難燃剤、衝撃改質剤および相容剤が挙げられる。相容剤は、熱可塑性ポリマーと相容性の低いキャリアポリマーと組み合わせて用いると有利である。他の添加剤は、特に、例えば、無機塩、酸性化成分およびこれらの混合物のような熱老化特性を更に促進する物質を含む。適切な無機塩としては、アルカリ、アルカリ土類および遷移金属ハロゲン化物、硫酸塩、硝酸塩、炭酸塩、カルボン酸塩、亜硫酸塩およびリン酸塩、例えば、塩化ナトリウム、臭化カリウム、ヨウ化カリウム、炭酸カルシウム、硫酸マグネシウム、硝酸第二銅、ヨウ化第二銅、酢酸第二銅およびこれらの混合物が例示される。適切な酸性化成分は、例えば、ピロリン酸ナトリウムのようなナトリウム−リンバッファである。
【００５０】
特に、本発明による組成物は、無機フィラーを含有している。無機フィラーとして適切なのは、当業者に公知の非金属および非繊維無機フィラー全てであり、例えば、ガラスビーズ、ケイ酸アルミニウム、マイカ、クレイ、か焼クレイおよびタルカムである。
【００５１】
本発明による組成物は、好ましくは
ａ．９４．９５〜２５質量％の熱可塑性ポリマーと、
ｂ．５〜７０質量％の非金属繊維強化剤と、
ｃ．０．０５〜１６質量％の微細分散された元素鉄と、
ｄ．０〜１６質量％のキャリアポリマーと、
ｅ．０〜６９．９５質量％の無機フィラーと、
ｆ．０〜１６質量％の少なくとも１つの他の添加剤とからなり、
質量％は組成物の合計質量を基準としており、（ｂ＋ｃ＋ｅ）の合計量が組成物の合計質量を基準として最大で７５質量％であり、（ｄ＋ｆ）の合計量が（ａ＋ｄ＋ｆ）の合計量を基準として最大で７５質量％であり、（ａ＋ｂ＋ｃ＋ｄ＋ｅ＋ｆ）の合計量が１００質量％に等しい。
【００５２】
本発明による組成物は、より好ましくは
ａ．９４．９５〜３０質量％の熱可塑性ポリマーと、
ｂ．５〜６０質量％の非金属繊維強化剤と、
ｃ．０．１０〜１０質量％の微細分散された元素鉄と、
ｄ．０〜１０質量％のキャリアポリマーと、
ｅ．０〜５９．９０質量％の無機フィラーと、
ｆ．０〜１０質量％の少なくとも１つの他の添加剤とからなり、
質量％は組成物の合計質量を基準としており、（ｂ＋ｃ＋ｅ）の合計量が組成物の合計質量を基準として最大で６５質量％であり、（ｄ＋ｆ）の合計量が（ａ＋ｄ＋ｆ）の合計量を基準として最大で２０質量％であり、（ａ＋ｂ＋ｃ＋ｄ＋ｅ＋ｆ）の合計量が１００質量％に等しい。
【００５３】
本発明による組成物がフィラーを含む場合には、該フィラーは、通常、組成物の総質量に対して、少なくとも０．０１質量％、好ましくは少なくとも１質量％、さらにより好ましくは少なくとも１０質量％の量で存在している。高フィラー含量の組成物の利点は、生成物が良好な寸法安定性、高ＨＤＴを有し、歪みが少ないことである。
【００５４】
本発明による組成物が他の添加剤を含む場合には、該添加剤は、通常、組成物の総質量に対して、少なくとも０．０１質量％、好ましくは少なくとも０．１質量％、さらにより好ましくは少なくとも１質量％の量で存在している。
【００５５】
フィラーおよび／または他の添加剤も含む本発明による組成物の製造については、標準的な溶融混合プロセスを用いることができる。元素鉄および熱可塑性ポリマーを溶融混合する同じ溶融混合工程、または別個の溶融混合工程で該組成物を製造する方法において、フィラーおよび／または添加剤を添加してもよい。フィラーおよび／または添加剤を、元素鉄を該ポリマーと溶融混合する同じ工程で熱可塑性ポリマーと溶融混合するのが好ましい。
【００５６】
本発明は、熱可塑性ポリマーが、ＩＳＯ７５／Ａに従って測定されたＨＤＴが少なくとも２２０℃であり、ＩＳＯ５２７に従った２３℃での引張試験における厚さ４ｍｍの試験バーで試験した引張強度および／または破断点伸びが、２１５℃で８００時間の熱老化後少なくとも６０％保持されている脂肪族ポリアミドである熱可塑性ポリマー組成物を提供する。
【００５７】
明瞭にするために、ＨＤＴは、該組成物で作製した成形品で測定しており、引張試験は、同じ組成物で作製した他の成形品で測定している。
【００５８】
該組成物の機械的特性は、２１５℃で８００時間の熱老化後少なくとも７０％保持されるのが好ましい。
【００５９】
本発明はまた、熱可塑性ポリマーが、ＩＳＯ７５／Ａに従って測定されたＨＤＴが少なくとも２５０℃であり、ＩＳＯ５２７に従った２３℃での引張試験における厚さ４ｍｍの試験バーで試験した引張強度および／または破断点伸びが、２３０℃で８００時間の熱老化後少なくとも５０％保持されている半芳香族ポリアミドである熱可塑性ポリマー組成物も提供する。
【００６０】
該組成物の機械的特性は、２１５℃で８００時間の熱老化後、好ましくは少なくとも６０％、より好ましくは少なくとも７０％保持される。
【００６１】
熱老化後試験したときに引張強度および／または破断点伸びを良好に保持する熱可塑性ポリマー組成物中の熱可塑性ポリマーは、好ましくはポリエステルまたはポリアミド、より好ましくはポリアミドである。
【００６２】
熱老化後に試験したときに、引張強度および／または破断点伸びを良好に保持する熱可塑性ポリマー組成物の利点は、成形品に、およびそれで作製された成形品の用途に用いることができ、熱老化後機械的特性を良好に保持しない成形品よりもその成形品の耐用年数は長く、高温で用いることができるということである。更なる利点は、引張強度および／または破断点伸びを良好に保持する熱可塑性ポリマー組成物はより高い連続使用温度で用いることができ、かつ／または同じ連続使用温度でより長い期間にわたって用いることができるということである。
【００６３】
本発明はまた、成形品の作製についての本発明による組成物の使用、および本発明による組成物を含む成形品にも関する。本発明による成形品の利点は、非常に良好な熱老化特性を有するということである。
【００６４】
成形品は、エンジンカバーについては、主に二次元形状を有することができる。成形品はまた、高温用途に用いられる多くの部品の場合等は、より複雑な三次元形状を有していてもよい。
【００６５】
通常、部品の厚さは少なくとも０．５ｍｍである。ただし、これより薄い厚さの部品もある。部品の厚さは好ましくは少なくとも１ｍｍ、より好ましくは少なくとも２ｍｍ、さらに好ましくは少なくとも４ｍｍである。厚い部品の利点は、高温での熱老化条件下で機械的特性が良好に保持されることである。
【００６６】
特に、成形品は、例えば、マイカー、モータバイク、トラックおよびバンなどの自動車、列車、飛行機および船をはじめとする一般輸送手段、芝刈り機および小エンジンなどの屋内電気器具、およびポンプ、コンプレッサ、コンベヤベルトなどの一般工業施設に適用することのできる機械およびエンジンに用いる成形品、または家庭用電気機器およびポータブル電気装置のような電気電子施設に用いる成形品である。
【００６７】
部品は、例えば、ベアリング、ギヤボックス、エンジンカバー、エアダクト、吸気マニホルド、インタークーラーエンドキャップ、キャスタまたはトロリ部品としてもよい。
【００６８】
本発明はまた、本発明による成形品の、エンジン、機械、電子電気器具における使用、更に、本発明による成形品を含むエンジン、機械および組み立て物品にも関する。
【００６９】
本発明は更に、自動車、一般輸送手段、屋内電気器具および一般工業施設、電気電子施設をはじめとする、本発明による成形品を含む製品に関する。利点は、高温にさらすことによる成形品の劣化のために該成形品を交換する必要性に関して、該製品の耐用年数が長くなり、かつ／またはヨウ化銅／ヨウ化カリウム安定系を含む公知の組成物で作製された成形品を含む対応の製品に比べて、製品を高温で操作できるということである。
【００７０】
以下の実施例および比較実験により本発明を更に説明する。
【００７１】
材料
ＰＡ−６−１番  ポリアミド６、種類Ｋ１２２、粘度数１１５ｍｌ／ｇ（ＩＳＯ３０７に従って測定）（例えば、オランダのＤＳＭ（ＤＳＭ，  Ｔｈｅ  Ｎｅｔｈｅｒｌａｎｄｓ）製）
ＰＡ−６−２番  ポリアミド６、種類Ｋ１２３、粘度数１２９ｍｌ／ｇ（ＩＳＯ３０７に従って測定）（例えば、オランダのＤＳＭ（ＤＳＭ，  Ｔｈｅ  Ｎｅｔｈｅｒｌａｎｄｓ）製）
ＰＡ−６，６  ポリアミド−６，６、種類Ｓ２２２、粘度数１１５ｍｌ／ｇ（ＩＳＯ３０７に従って測定）（例えば、オランダのＤＳＭ（ＤＳＭ，  Ｔｈｅ  Ｎｅｔｈｅｒｌａｎｄｓ）製）
ＰＡ−４，６  ポリアミド−４，６、種類Ｋ２００、粘度数１６０ｍｌ／ｇ（ＩＳＯ３０７に従って測定）（例えば、オランダのＤＳＭ（ＤＳＭ，  Ｔｈｅ  Ｎｅｔｈｅｒｌａｎｄｓ）製）
ＰＡ−６，６／６，Ｔ  ポリアミド−６，６／６，Ｔ、種類ＦＥ５０１１（例えば、スイスのＥＭＳ（ＥＭＳ，  Ｓｗｉｔｚｅｒｌａｎｄ））
相容剤−Ｉ  無水マレイン酸変性ポリエチレン（例えば、オランダのＤＳＭ（ＤＳＭ，  Ｔｈｅ  Ｎｅｔｈｅｒｌａｎｄｓ）製）
強化剤  ガラス繊維：ポリアミド用標準型
元素鉄マスターバッチ  ＰＥ中、平均粒度が３０μｍの２０質量％の鉄粒子を含有するマスターバッチ
安定助剤Ａ  ヨウ化物安定剤２０１（ステアリン酸中ヨウ化銅／ヨウ化カリウム（８０／１０／１０））（例えば、スイスのチバ（Ｃｉｂａ，Ｓｗｉｔｚｅｒｌａｎｄ）製）
安定助剤Ｂ  ヨウ化銅（Ｃｕｌ）（例えば、ＤＳＭミネラＢＶ（ＤＳＭ  Ｍｉｎｅｒａ  ＢＶ）...）
安定助剤Ｃ  ヨウ化カリウム（Ｋｌ）（例えば、ＤＳＭミネラＢＶ（ＤＳＭ  Ｍｉｎｅｒａ  ＢＶ））
処理助剤  アクラワックス（Ａｃｒａｗａｘ）Ｃ（潤滑剤）（例えば、イタリアのロンツァ（Ｌｏｎｚａ，  Ｉｔａｌｙ））
Ａｍｏｄｅｌ  ＡＳ１１３３ＨＳ  半芳香族ポリアミド組成物、ＰＡ−６，６／６，Ｔ／６，Ｉ、ガラス含量３３質量％、黒色、例えば、ソルベイ（Ｓｏｌｖａｙ）製
Ａｍｏｄｅｌ  ＡＳ１１４５ＨＳ  半芳香族ポリアミド組成物、ＰＡ−６，６／６，Ｔ／６，Ｉ、ガラス含量４５質量％、黒色、例えば、ソルベイ（Ｓｏｌｖａｙ）製
Ａｍｏｄｅｌ  ＡＳ４１４５ＨＳ  半芳香族ポリアミド組成物、ＰＡ−６，６／６，Ｔ、ガラス含量４５質量％、天然色、例えば、ソルベイ（Ｓｏｌｖａｙ）製
グリボリー（Ｇｒｉｖｏｒｙ）ＨＴＶ５Ｈ１  半芳香族ポリアミド組成物、ＰＡ−６，Ｔ／６，Ｉ、ガラス含量５０質量％、天然色、例えば、ＥＭＳ製
ザイテル（Ｚｙｔｅｌ）ＨＴＮ５１Ｇ３５ＨＳＬ  半芳香族ポリアミド組成物、ＰＡ−６，Ｔ／２−ＭＰＭＤ，Ｔ、ガラス含量３５質量％、天然色、例えば、デュポン（Ｄｕ  Ｐｏｎｔ）製
ザイテル（Ｚｙｔｅｌ）ＨＴＮ５２Ｇ３５ＨＳＬ  半芳香族ポリアミド組成物、ＰＡ−６，６／６，Ｔ、ガラス含量３５質量％、天然色、例えば、デュポン（Ｄｕ  Ｐｏｎｔ）製
【実施例】
【００７２】
実施例１および比較実験Ａ
ＺＳＫ２５二軸押出し機（例えば、ヴェルナ＆フライデラー（Ｗｅｒｎｅｒ＆Ｆｌｅｉｄｅｒｅｒ）製）を用いて、実施例１および比較実験Ａの組成物を製造した。押出し機のシリンダ温度は２６０℃、スクリューの回転速度は２７５ＲＰＭおよび処理量２０ｋｇ／時であった。強化剤以外は、全成分をホッパーを介してスロートで添加した。強化剤をサイド投与により溶融物に添加した。コンパウンドされた材料を、ストランドの形態で押出し、水浴中で冷却して、切断して顆粒とした。得られた顆粒を真空下で１０５℃で１６時間乾燥した。
【００７３】
乾燥した顆粒を、厚さ４ｍｍ、ＩＳＯ５２７型１Ａに沿った試験バーの形態の直径２２ｍｍのスクリューを備えた射出成形機型７５（例えば、エンジェル（Ｅｎｇｅｌ）製）で射出成形した。射出成形機の溶融物の温度は２８０℃、金型の温度は８０℃であった。
【００７４】
試験バーをグレンコ（ＧＲＥＮＣＯ）オーブン（型：ＧＴＴＳ１２５００Ｓ）にて２１５℃で熱老化した。特定の熱老化時間後、試験バーをオーブンから取り出し、室温まで冷やし、ＩＳＯ５２７に従って２３℃で引張試験により機械的特性を試験した。
【００７５】
実施例１および比較実験Ａの組成および一般試験結果を表１にまとめてある。
【００７６】
【表１】
2011179017.tif 000002
【００７７】
実施例２および比較実験Ｂ
コンパウンドについて押出し機のシリンダ温度が２８０℃、射出成形について溶融物の温度が２９０℃であった以外は、実施例２および比較実験Ｂの組成物およびそれで作製された試験バーを、実施例１および比較実験Ａと同様にして製造した。熱老化を２３０℃で行った。実施例２および比較実験Ｂの組成および一般試験結果を表２にまとめてある。
【００７８】
【表２】
2011179017.tif 000003
【００７９】
実施例３および比較実験Ｃ
コンパウンドについて押出し機のシリンダ温度が３１０℃、射出成形について溶融物の温度が３１５℃であった以外は、実施例３および比較実験Ｃの組成物およびそれで作製された試験バーを、実施例１および比較実験Ａと同様にして製造した。熱老化を２３０℃で行った。実施例３および比較実験Ｃの組成および一般試験結果を表３にまとめてある。
【００８０】
【表３】
2011179017.tif 000004
【００８１】
実施例４
コンパウンドについて押出し機のシリンダ温度が３００℃、射出成形について溶融物の温度が３３５℃、金型の温度が１４０℃であった以外は、実施例４の組成物およびそれで作製された試験バーを、実施例１と同様にして製造した。熱老化を２３０℃で行った。実施例４の組成および一般試験結果を表４にまとめてある。
【００８２】
【表４】
2011179017.tif 000005
【００８３】
比較例Ｄ−１
比較実験Ｄ−１については、市販の半芳香族ポリアミド組成物を用いた。溶融温度および金型温度を表５に示したようにした以外は実施例４と同様に射出成形によりこれらの組成物から試験バーを作製した。熱老化を実施例４に関して２３０℃で行った。比較実験Ｄ−１の組成および一般試験結果を表５にまとめてある。
【００８４】
【表５】
2011179017.tif 000006
【００８５】
表４および５の結果を比較すると、比較例のガラス含量が実施例４のガラス含量より高いという事実にも関らず、本発明による組成物、この場合は実施例４が、比較例Ｄ−１による比較組成物よりも老化後にはるかに高い引張強度を保持していることが分かる。