(57)【要約】【課題】  波長可変レーザの波長調整精度を高めた波長可変レーザ装置を提供する。【解決手段】  目標波長に一致するように、位相調整信号60、同方向性光結合器フィルタ調整信号59、DBR反射鏡型フィルタ調整信号61の順に、電流値の制御タイミングを設定する。【選択図】  図4
2011176070.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ゲイン領域と、
前記ゲイン領域に設けられた第１の端子と、
半値幅w1の第1の波長可変フィルタと、
前記第１の波長可変フィルタへ電流を供給する第２の端子と、
半値幅w2の第2の波長可変フィルタと、
前記第２の波長可変フィルタへ電流を供給する第３の端子と、
位相調整領域と、
前記位相調整領域の位相を調整する第４の端子と、
を有する波長可変レーザと、
レーザ発振波長と光出力を検出する波長ロッカとを備え、
次のステップ１から５の順序で波長を制御することを特徴とする波長可変レーザ装置。
ステップ１.個々に、所定の電流値を前記第１の端子、前記第２の端子、前記第３の端子、前記第４の端子に入力する.
ステップ２.波長ロッカの波長出力に基づいて第４の端子へ入力する信号の制御を開始する.
ステップ３.前記ステップ２で開始した前記第４の端子への信号制御と並行して、前記波長ロッカの光出力に基づいて第２の端子へ入力する信号の制御を行い、入力電流値を決定し、前記第２の端子へ決定された電流値を入力する.
ステップ４.前記ステップ２で開始した前記第４の端子への信号制御及び前記ステップ３で決定した電流値による前記第２の端子への信号入力と並行して、前記波長ロッカの光出力に基づいて前記第３の端子へ入力する信号の制御を行い、入力電流値を決定し、前記第２の端子へ決定された電流値を入力する.
ステップ５.ステップ３とステップ４を繰り返す.
【請求項２】
請求項１において、
前記ステップ３及び前記ステップ４で用いる波長ロッカの光出力信号に基づく電流値の決定は、光出力のピークを検出し、該光出力のピークを維持する電流値とすることであることを特徴とする波長可変レーザ装置。
【請求項３】
請求項１において、
前記半値幅w１と前記半値幅w2とが、w１＞w2の関係を満たすことを特徴とする波長可変レーザ装置。
【請求項４】
請求項１において、
前記第１の端子、前記第２の端子、前記第３の端子及び前記第４の端子への入力信号が電流値であることを特徴とする波長可変レーザ装置。
【請求項５】
請求項１において、
前記波長ロッカは、エタロンと、第１の光検出器と、第２の光検出器とを備え、 
前記第１の光検出器と前記第２の光検出器にはレーザ出力光の一部が入射するように配置されており、
前記第２の光検出器への光出力の最大、または最小をモニタして出力することを特徴とする波長可変レーザ装置。
【請求項６】
請求項１において、
前記ステップ３において、 
前記第１の端子への入力信号にディザーが重畳されその周波数がf1であり、 
前記第３の端子への入力信号にディザーが重畳されその周波数がf3である場合に、 
f1<f3を満たすことを特徴とする波長可変レーザ装置。
【請求項７】
請求項１において、
前記ステップ４において、 
前記第２の端子への入力信号にディザーが重畳されその周波数がf2であり、 
前記第３の端子への入力信号にディザーが重畳されその周波数がf3である場合に、 
f1<f3を満たすことを特徴とする波長可変レーザ装置。
【請求項８】
請求項２において、
前記第1の波長可変フィルタがLGLCフィルタ、または縦型コディレクショナルカプラであることを特徴とする波長可変レーザ装置。
【請求項９】
請求項２において、
前記ステップ４において、前記波長ロッカによる光出力でピークを検出できなかった場合に、ステップ４及び５に変えて、次のステップ６とステップ７を実施することを特徴とする波長可変レーザ装置。
ステップ６.前記ステップ２で開始した前記第４の端子への信号制御及び前記ステップ３で決定した電流値による前記第２の端子への信号入力と並行して、前記波長ロッカによる波長出力に基づいて前記第３の端子へ入力する信号の制御を行い、入力電流値を決定し、前記第２の端子へ決定された電流値を入力する.
ステップ７.前記ステップ６を繰り返す.
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、波長可変レーザ装置に関連する。
【背景技術】
【０００２】
光通信の伝送容量は年々急速に増加しており、これに応える安価で高速、大容量の技術として波長多重通信（WDM）が実用されている。WDMは周波数が50GHzや100GHzだけ異なる多数の単色光（数十〜100波長）を同時に用い、各波長で異なる信号を伝送する技術であり、ファイバ1本当りの伝送容量を数十倍以上にできるので、ファイバの敷設費用を著しく減らすことができる。
【０００３】
従来WDMの光源は、波長の異なる多種類の半導体レーザと、それを駆動するモジュール化された装置（以下、モジュールと略す）が必要であった。レーザを製造するには波長ごとに結晶を作る必要があり、また、モジュールも波長ごとに製造しなければならなく、コストの点で問題があった。
【０００４】
これに対して、波長を自由に変えられる波長可変モジュールが開発された。このモジュールは、光波長が40nm程度の範囲で可変であるため、数種の波長の発光素子とモジュールを製造すればよく、モジュールを安価に供することが出来るため、WDMの主要な光源となっている。このときの波長可変レーザには、伝送装置の設計から、高い波長精度(例えば＜±0.004nm)、と高いスペクトル純度(例えば副モード抑圧比(SMSR:Side-Mode Suppression Ratio)＞35dBが要求される。
【０００５】
波長可変レーザとして様々な方式が検討されてきた。ひとつの例として、非特許文献１を参考にして、GCSR (Grating assisted Codirectional coupler laser with rear Sampled grating Reflector)レーザについて説明する。図1にレーザの構造、図2にレーザの動作原理を示すスペクトルを示す。
このレーザは、Distributed Bragg reflector (DBR)反射型フィルタ12、位相調整領域13、縦型同方向性光結合器フィルタ14、ゲイン領域15が光学的に接続されている。そして、裏面に共通端子11を備えたInP基板1上のDistributed Bragg reflector (DBR)反射型フィルタ12、位相調整領域13、縦型同方向性光結合器フィルタ14の全領域共通に、低屈折率導波路層2、高屈折率導波路層3を備え、さらに、Distributed Bragg reflector (DBR)反射型フィルタ12の領域は、高屈折率導波路3の上に回折格子5を備え、縦型同方向性光結合器フィルタ14の領域は、高屈折率導波路3の上に長周期回折格子6を備え、これらの半導体積層体の上の各領域には、DBR反射鏡の端子7、位相調整領域の端子8、同方向性光結合器の端子9、ゲイン領域の端子10を備えている。
【０００６】
図2に示す通り、同方向性光結合器フィルタの透過スペクトル31のピークとDBR反射型フィルタの反射スペクトル32が一致する波長付近の縦モード34でレーザ発振する。同方向性光結合器フィルタの透過スペクトル31、DBR反射鏡の反射スペクトル32はそれぞれ電流を注入することにより、調整することができ、その結果レーザ発振34の波長を変化することができる。更に位相調整領域に電流を注入し屈折率を変化させることにより、レーザ発振の縦モードの立つ波長を細かく調整することができる。
【先行技術文献】
【非特許文献】
【０００７】
【非特許文献１】IEEE Photonics Technology Letters, Vol. 7, No. 7, July 1995, P697-699
【非特許文献２】IEEE JOURNAL OF SELECTED TOPICS IN QUANTUM ELECTRONICS, VOL. 8, NO. 6, NOVEMBER/DECEMBER 2002, P1349-1357
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
上記のように、目標波長に波長調整し、かつ高いSMSRを達成することが必須であるが、位相調整領域、同方向性光結合器フィルタ、DBR反射鏡の3つの領域を電流により調整する必要がある。
【０００９】
ここで、例として目標波長を1551nmとして波長制御する場合を示す。波長可変レーザの構造は、後の実施例で詳しく述べるが、光出射方向から、同方向性光結合器フィルタ、位相調整領域、ゲイン領域、DBR反射鏡領域が集積されている例である。図3Aに、波長可変レーザの発振波長、光出力、SMSRの位相調整領域屈折率変化依存性の計算の一例を示す。同方向性光結合器フィルタ波長、DBR反射鏡波長がともに目標波長である1551nmに一致する場合である。位相調整領域屈折率を調整すると目標波長に調整ができ、このときSMSRは35dB以上、光出力は最大となる。図3Bに波長可変レーザの発振波長、光出力、SMSRの同方向性光結合器フィルタ波長依存性の計算の一例を示す。DBR反射鏡波長が目標波長である1551nmに一致、位相調整領域屈折率変化量が-0.009の場合である。同方向性光結合器フィルタ波長を調整すると目標波長に調整ができ、このときSMSRは35dB以上、光出力は最大となる。図3Cに波長可変レーザの発振波長、光出力、SMSRのDBR反射鏡波長依存性の計算の一例を示す。同方向性光結合器フィルタ波長が目標波長である1551nmに一致、位相調整領域屈折率変化量が-0.009の場合である。DBR反射鏡波長を調整すると目標波長に調整ができ、このときSMSRは35dB以上、光出力は最大となる。
【００１０】
このように、それぞれの電流を調整すると発振波長と波長精度＜±0.004nmとSMSR＞35dBを同時に達成することができる。しかしこれは、同方向性光結合器フィルタ波長、DBR反射鏡波長がともに目標波長である1551nmに一致、位相調整領域屈折率変化量が-0.009と特殊な場合である。しかしいずれかの値がずれた場合(レーザを長期間動作した場合に想定される)には、波長精度＜0.004nm、SMSRは35dB以上を同時に達成する制御方法は不明である。
【００１１】
本発明の目的は、波長可変レーザの波長調整精度を高めた波長可変レーザ装置を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
上記課題を解決する手段として、3つの領域を電流により調整する具体的な制御方法を提供する。
【００１３】
その一例は、特許請求の範囲に記載の波長可変レーザ装置である。
【発明の効果】
【００１４】
本発明によれば、波長可変レーザの波長調整精度を高めた波長可変レーザ装置を提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１５】
【図１】従来の波長可変レーザの代表例（GCSRレーザ）の構成図である。
【図２】GCSRレーザの動作原理を示す図である。
【図３Ａ】GCSRレーザの波長、SMSR、光出力の位相調整領域屈折率変化量依存性の計算値である。
【図３Ｂ】GCSRレーザの波長、SMSR、光出力の同方向性結合器フィルタ中心波長依存性の計算値である。
【図３Ｃ】GCSRレーザの波長、SMSR、光出力のDBR波長変化依存性の計算値である。
【図４】実施例１のブロック図である。
【図５】実施例１の波長可変レーザの制御フローを示す表である。
【図６】実施例２の波長可変レーザの制御フローを示す表である。
【図７】光送信器の構成図である
【図８Ａ】波長可変レーザの構成図である。
【図８Ｂ】波長可変レーザの構成図である。
【図９Ａ】図8のレーザの波長、SMSR、光出力の位相調整領域屈折率変化量依存性である。
【図９Ｂ】図8のレーザの波長、SMSR、光出力の同方向性結合器フィルタ中心波長依存性である。
【図９Ｃ】図8のレーザの波長、SMSR、光出力のDBR波長変化依存性である。
【図１０】図8のレーザの波長、SMSR、光出力のDBR波長変化依存性である。
【発明を実施するための形態】
【実施例１】
【００１６】
実施例１を、図４，図５、図７、図８A、図８B、図９A〜Cを用いて説明する。
【００１７】
実施例１は、InP基板上の1.55μm帯の横方向結合型同方向性光結合器型波長フィルタ（以下、「光結合器型波長フィルタ」）を用いた波長可変レーザを用いた波長可変レーザ装置である光送信器である。
【００１８】
図７に光送信器の構成図を、図４に、図７を簡略化した光送信器のブロック図を示す。
【００１９】
本実施例の光送信器は、光送信器筺体81とインターフェース基板82を備えている。
【００２０】
光送信器筺体81の内部には、冷却素子であるペルチェ素子97上のSiNよりなるサブマウント84とレンズ89とを備えている。
【００２１】
サブマウント84の上には、波長可変レーザ83、レンズ85、ビームスプリッタ86、レンズ87、マッハツェンダ変調器である光変調器88、電流注入するための線路91、光検出器92、エタロン93、ビームスプリッタ99、光検出器95、サーミスタ94が配置されている。
【００２２】
インターフェース基板82には、図７では図示しないが、図４に示すレーザ電流源56、ルックアップテーブル(LUT)をもつ外部コントローラ57、温度制御回路64、光変調器ドライバ66を備えている。なお、さらに別基板にこれらの素子を搭載し、インターフェース基板82を介して、電気的に接続する構成としてもよい。
【００２３】
波長可変レーザ83、レンズ85、ビームスプリッタ86、レンズ87及び光変調器88の光導波路65は光軸が一致するよう第1の方向（図中左右方向）に、この順で配置されている。従って、波長可変レーザ83から出た光は、レンズ85を通りビームスプリッタ86に入射する。大部分の光は透過し、レンズ87で集光され光変調器88の光導波路65に入射する。入射した光は、光変調器ドライバ66への信号67に基づく変調動作により変調された後、レンズ51を通って光ファイバに結合する。
【００２４】
ビームスプリッタ99はビームスプリッタ86の横方向（図中上下方向）に配置されている。さらに、エタロン93及び光検出器92（図中左方向）と、光検出器95（図中右方向）とで、ビームスプリッタ99を挟む構成となっている。ビームスプリッタ86に入射した一部の光は、ビームスプリッタ99、エタロン93、光検出器92、光検出器95からなる波長ロッカに入射する。波長ロッカは、波長グリッドに対する波長ズレと光出力をモニタする。
【００２５】
次に、波長可変レーザの構成を説明する。図8Aは、波長可変レーザの上面図である。
【００２６】
波長可変レーザは横方向結合型同方向性光結合器型波長フィルタ（以下、「光結合器型波長フィルタ」）43、位相調整領域44、ゲイン領域45、DBR反射型フィルタ46が出射方向に向かってこの順に接続されている。なお、横方向結合型同方向性光結合器型波長フィルタ43側の素子端には誘電体多層膜によるＨＲ（高反射）コートが施されている。横方向結合型同方向性光結合器型波長フィルタ43の半値幅をｗ1とし、DBR型反射フィルタ46の半値幅w2とすると、w１＞w2になっている。つまり、横方向結合型同方向性光結合器型波長フィルタ43の透過帯域は、DBR反射型フィルタ46の反射帯域よりも広いコースフィルタであり、DBR反射型フィルタ46の反射帯域は、方向結合型同方向性光結合器型波長フィルタ43の透過帯域よりも狭いナローフィルタである。
【００２７】
図8Bは、波長可変レーザの断面図である。n型InP基板上に電流注入によりゲインを発生する導波路層137と電流注入により屈折率が変化する導波路層136が形成されている。導波路層137はゲイン領域45のコア層となり、導波路層136は光結合器型波長フィルタ43、位相調整領域44、DBR反射鏡46のコア層となる。DBR反射型フィルタ46には回折格子138が形成されている。光は、これらのコア層となる導波路136及び導波路137で構成された導波路42を共振し、発振する。発振した光は、光結合器型波長フィルタ43側の端面から発せられる。
【００２８】
次に、配線の接続及び電源や信号の入出力関係を説明する。
【００２９】
ルックアップテーブル(LUT)をもつ外部コントローラ57は、レーザ電流源56、温度制御回路64、光変調器ドライバ66に接続され、それらを制御する。LUTには、初期目標波長又は外部からの指定目標波長に応じた駆動温度が規定されている。さらに、LUTには、当該目標波長に応じて、同方向性光結合器フィルタの調整信号59、位相領域の調整信号60、ゲイン領域の電流信号61及びDBR反射鏡型フィルタの調整信号62に供給する電流値が規定されている。
【００３０】
外部コントローラ57は、温度制御回路64に対して、目標波長に対する初期値又は初期値に対するペルチェ素子97の駆動電流値を制御信号101として出力する。駆動制御回路64が制御信号101に基づいて初期値とする温度制御を始める。そして、サーミスタ94からの温度測定信号72を入力し、ペルチェ素子97への制御信号73を出力とするフィードバック制御を行うことで目標波長に適した駆動条件となる温度制御行う。
【００３１】
さらに、外部コントローラ57は、発振波長信号58をレーザ電流源56に入力する。発振波長信号58は、レーザ電流源56が、波長可変レーザ83が備える４つの素子（光結合器型波長フィルタ43、位相調整領域44、ゲイン領域45、DBR反射鏡46）の端子に対して、供給される電流値を示す信号である。ここでは、光結合器型波長フィルタ43の端子、位相調整領域44の端子、ゲイン領域の端子、DBR反射鏡フィルタ調整用端子46に伝える各信号を、光結合器型波長フィルタ調整信号59、位相調整信号60、ゲイン電流信号61、DBR反射型フィルタ調整信号62と称する。
【００３２】
発振波長信号58は、LUTに規定した電流値を供給するか、光検出器92の波長検出（検出信号69）及び光検出器95の強度出力（検出信号70）とで構成される波長ロッカ出力から求められた電流値を供給する。具体的には、レーザ電流源56に対する制御信号により、微小に電流量を変化させながら、出力を確認し、再度調整するフィードバック制御を行う。
【００３３】
レーザ電流源56は、外部コントローラ57から受け取ったLUTの初期値又は制御信号により定めた電流値の電流を、波長可変レーザ83の各端子に供給する。
【００３４】
インターフェース基板82に搭載した光変調器ドライバ66は、マッハツェンダ変調器88及び外部コントローラ57に接続されている。光変調器ドライバ66は、外部からの制御信号100を外部コントローラ57を介して受け取り、マッハツェンダ変調器88へ駆動電流を供給する。
【００３５】
図５の制御フローを用いて、実施例１の光送信器の制御方法を説明する。
【００３６】
ステップ0：電源投入による光送信器の駆動による初期目標波長又は外部から指示された目標波長となるように、LUTをもつ外部コントローラ57から発振波長信号58がレーザ電流源56に入力される。
【００３７】
ステップ1：レーザを起動する。レーザ電流源56は発振波長信号58に基づき、光結合器型波長フィルタ調整信号59を光結合器型波長フィルタ43の端子端子43に、位相調整領域44の端子に位相調整信号60、ゲイン領域45の端子にゲイン電流61、DBR反射型フィルタ46の端子にDBR反射型フィルタ調整信号62を入力する。
【００３８】
ステップ2：発振波長を目標波長に合わせる。光検出器92の信号をモニタすることにより波長をモニタし、発振波長が合うように位相調整領域44の端子に位相調整信号60を入力し、波長を調整する。
【００３９】
ステップ3：光結合器型波長フィルタ43の透過波長を目標波長に合わせる。光検出器95の信号をモニタすることにより、光出力が最大になるように、光結合器型波長フィルタ43の端子に光結合器型波長フィルタ調整信号59を入力する。ここで、同方向性光結合器フィルタの透過波長を目標波長に合わせると発振波長が目標波長からずれてしまうので、同時に光検出器92の信号をモニタすることにより波長をモニタし、発振波長が合うように位相調整領域44の端子に位相調整信号60を入力し、波長と光出力を調整する。
【００４０】
ステップ4：DBR反射鏡波長を目標波長に合わせる。光検出器95の信号をモニタすることにより、光出力が最大になるように、DBR反射型フィルタ46の端子にDBR反射型フィルタ調整信号62を入力する。ここで、DBR反射型フィルタの反射波長を目標波長に合わせると発振波長が目標波長からずれてしまうので、同時に光検出器92の信号をモニタすることにより波長をモニタし、発振波長が合うように位相調整領域44に位相調整信号60を入力し、波長を調整する。
【００４１】
ステップ５：ステップ３、ステップ４を交互に、目標波長が変更されるまで繰り返す。
【００４２】
動作原理は図2に説明したとおりであり、それぞれの領域に電流を流すことにより、発振波長を調整することで、このレーザは、1.5μmから1.57μmの広い波長範囲でシングルモード発振した。
【００４３】
そして、この光送信器は、図5に示した制御により、波長精度±0.004nm、SMSR＞35dBで、安定な発振を達成した。
【００４４】
上記構成では、レーザ起動時又は波長変更時に、（ゲイン電流信号61）、位相調整信号60、光結合器型波長フィルタ調整信号59、DBR反射型フィルタ調整信号62の順番で制御することにより、波長調整時間が短時間で済むようになっている。これは次の理由による。
【００４５】
図9A、9B、9Cに、図8のレーザの波長可変レーザの、発振波長、光出力、SMSRの位相調整領域屈折率変化依存性、同方向性光結合器フィルタ中心波長依存性、DBR波長変化依存性の一例を示す。位相調整領域44、光結合器型波長フィルタ43、DBR反射型フィルタ調整信号46の順で連続的に波長を変えられる範囲が小さくなっていく。DBR反射型フィルタ46から制御する場合を考えると、発振波長のズレが小さい場合、極めて短時間での調整が可能かもしれないが、DBR反射型フィルタ46で調整できる波長範囲を超えて発振波長がずれた場合、目標波長へ合わせることは不可能である。つまり、何らポリシーなく制御することはトライアンドエラーで制御することになるので、目標波長になるのに大きな時間を費やす可能性がある。そこで、連続的に波長を変えられる範囲が大きい順に調整していくことにより、確実に波長を制御することができるので、確実に短時間で波長調整できるようになっている。
【００４６】
ここで、図8のレーザの光が光結合器型波長フィルタ46側の端面から出力される場合においては、図9Cが示すように、SMSRが最大の条件では、光出力は最大となる。一方、上記と逆に、図8のレーザのDBR反射型フィルタ46側の端面から出力される場合には、SMSRが最大の条件では、光出力は最小となる。よって、DBR反射型フィルタ46を通って出力される場合には、ステップ4において、光出力が最大になるようにではなく、光出力が最小になるようにDBR反射型フィルタ46の端子にDBR反射型フィルタ調整信号62を入力する。
【００４７】
ここで、ステップ3では、光結合器型波長フィルタ調整信号59を調整しつつ、調整する毎に、位相調整信号60を瞬時に制御している。このとき信号にディザーが重畳することにより光出力の最大や最小を検知することが容易になる。更に、光結合器型波長フィルタ調整信号59のディザーの周波数がf1であり、位相調整信号60のディザーの周波数がf3であるとき、f1<f3であることにより、光結合器型波長フィルタ調整信号59を調整しつつ、調整する毎に位相調整信号60を瞬時に制御することが可能になる。
【００４８】
ここで、ステップ４では、DBR反射型フィルタ調整信号62を調整しつつ、調整する毎に位相調整信号60を瞬時に制御している。この位相調整信号60にディザーが重畳することにより光出力の最大や最小を検知することが容易になる。更に、DBR反射型フィルタ調整信号62のディザーの周波数がf2であり、位相調整信号60のディザーの周波数がf3であるとき、f2<f3であることにより、DBR反射型フィルタ調整信号62を調整しつつ、調整する毎に位相調整信号60を瞬時に制御することが可能になる。
【００４９】
以上の実施例は、横方向結合型同方向性光結合器型波長フィルタ46を用いた場合について述べたが、縦型同方向性光結合器フィルタを用いたレーザでもよい。
【実施例２】
【００５０】
実施例１には、ステップ２において、位相調整信号60による波長制御を行い、さらに、ステップ３において、光検出器95の信号をモニタすることにより、光出力が最大になるように、方向性光結合器フィルタ調整信号59を入力する波長制御及び出力制御を行っている。
【００５１】
しかし、本発明者らは、実施例１の波長可変レーザ83の試作を通じて、設計条件によっては、また経時変化によっては、DBR反射型フィルタの波長変化依存性において、SMSRが最大のときに光出力が最大にならない場合もあることを見出した。図10に、図8のレーザの波長、SMSR、光出力のDBR波長変化依存性を示す。
【００５２】
このような場合には、位相調整信号60及び方向性光結合器フィルタ調整信号59への電流値のフィードバック制御を行うフロー変更し、位相調整信号60及び方向性光結合器フィルタ調整信号59はLUTに規定された所定の電流値とし、DBR反射型フィルタ調整信号62によるフィードバック制御のみを行うようにする。この制御によっても、高い波長精度と高いSMSRを同時に達成することが可能となる。
【００５３】
図６に制御フローを示す。
【００５４】
具体的には、ステップ４で、DBR波長変化に対し光出力ピークが見られないことが分かった時点で図５の制御フローを変更し、新たなステップ５とステップ6を実施するのである。
【００５５】
ステップ５では、光検出器54、光検出器55からなる波長ロッカの信号を元に、目標波長に一致するようにDBR反射鏡調整用端子46へのDBR反射鏡調整信号62を制御する。
【００５６】
ステップ６では、ステップ５を繰り返す。
【００５７】
このようにして作成した波長可変レーザは、1.5μmから1.57μmの広い波長範囲でシングルモード発振した。
【００５８】
この光送信器は、図6に示した制御により、波長精度±0.004nm、SMSR＞35dBで、安定な発振を達成した。
【符号の説明】
【００５９】
43…光結合器型波長フィルタ
44…位相調整領域
45…ゲイン領域
46…DBR反射型フィルタ
56…レーザ電流源
57…外部コントローラ
58…発振波長信号
59…同方向性光結合器フィルタ調整信号
60…位相調整信号
61…ゲイン領域電流信号
62…DBR反射鏡型フィルタ調整信号
64…温度制御回路
65…光導波路
66…光変調器ドライバ
67…光変調器ドライバ66への信号
69…検出信号
70…検出信号
81…光送信器筺体
82…インターフェース基板
83…波長可変レーザ
84…サブマウント
85…レンズ
86…ビームスプリッタ
87…レンズ
88…光変調器
89…レンズ
91…電流注入するための線路
92…光検出器
93…エタロン
95…光検出器
94…サーミスタ
97…ペルチェ素子
99…ビームスプリッタ
100…制御信号
101…制御信号
137…電流注入によりゲインを発生する導波路層
136…電流注入により屈折率が変化する導波路層
【図１】
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【図２】
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【図３Ａ】
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【図３Ｂ】
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【図３Ｃ】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８Ａ】
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【図８Ｂ】
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【図９Ａ】
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【図９Ｂ】
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【図９Ｃ】
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【図１０】
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