(57)【要約】【課題】母材の所要箇所の表面温度をバーナの火炎の影響を受けずに測定してクラックを発生させないように温度を制御しつつ光ファイバ多孔質母材を製造する方法を提供する。【解決手段】ガラス微粒子生成用バーナ４，５からの火炎が光ファイバ多孔質母材６の成長が行なわれている領域に触れている面の温度を制御するに際し、バーナが配置された母材６の中心軸線を含む面に対して、母材６の中心軸線を中心にほぼ90°回転した位置に赤外線カメラ１１を設け、この赤外線カメラで母材６から輻射される赤外線を検知することにより、各バーナに対向する面とは反対側の光ファイバ多孔質母材の輪郭線を求め、この輪郭線を母材６の中心軸線を中心に回転させることにより母材６の輪郭を定めると共に、輪郭で包囲された部分の母材６の所定箇所の温度を測定する。【選択図】  図１
2011148698.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
反応容器内でほぼ鉛直な軸線の回りに回転すると共に上下に昇降する回転軸の下端に出発母材を同心的に支持し、前記軸線を含む面上に配置されたガラス微粒子生成用バーナを用いて、前記出発母材の下部に、多孔質ガラス層をほぼ軸線方向に成長させて光ファイバ多孔質母材を製造する光ファイバ多孔質母材の製造方法において、
前記ガラス微粒子生成用バーナが配置された前記軸線を含む面に対して前記光ファイバ多孔質母材の中心軸線を中心に該母材の周方向にほぼ９０°回転した位置に配置された赤外線検出手段によって前記光ファイバ多孔質母材から輻射される赤外線を検知することにより、前記ガラス微粒子生成用バーナに対向する面とは反対側の前記光ファイバ多孔質母材の輪郭線を求めて、この輪郭線を前記光ファイバ多孔質母材の中心軸線を中心に回転させることにより光ファイバ多孔質母材の輪郭を定めると共に、前記輪郭で包囲された部分の前記光ファイバ多孔質母材の所定の箇所の温度を求めることにより、前記光ファイバ多孔質母材の成長が行なわれている領域の表面温度の測定を行なうことを特徴とする光ファイバ多孔質母材の製造方法。
【請求項２】
内部窓と外部窓とを有する二重構造になっていて、前記内部窓に多数の微小な噴出孔がほぼ均一に設けられた温度測定窓を前記反応容器の容器壁に設けるとともに、前記内部窓と前記外部窓との間の空間にガスを供給するガス供給機構を設けておき、前記温度測定窓を通して前記光ファイバ多孔質母材の成長が行われている領域の表面温度を測定することを特徴とする請求項１に記載の光ファイバ多孔質母材の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、ＶＡＤ法による光ファイバ多孔質母材の製造方法に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
特許文献１及び２に示されているように、ＶＡＤ法においては、コアバーナ及びクラッドバーナの酸水素火炎中で生成したガラス微粒子を出発母材に軸方向に堆積させることによりコア部とクラッド部からなる光ファイバ多孔質母材を製造している。
【０００３】
このＶＡＤ法による光ファイバ多孔質母材の製造装置を立ち上げる場合、コアバーナ及びその上方に位置する上部バーナ（本願で、上部バーナとは、クラッドバーナの場合もあるし、単なる燃焼用のバーナの場合もある。）のそれぞれ位置や角度、またガラス原料蒸気，シールガス，燃焼ガス，助燃ガス等のガス条件（以下、単にガス条件と呼ぶ），各バーナによる火炎の干渉の度合い等の沢山のパラメータを調節して行っている。
【０００４】
上記の如くして複数のバーナでガラス微粒子を堆積させて製造された光ファイバ多孔質母材は、ガラス微粒子の焼結が十分でないためもろく、製造条件が適切でない場合には、その合成中にクラック（割れ）が生じることがある。クラックが生じた光ファイバ多孔質母材は、修復できないので廃棄している。
【０００５】
クラックは、光ファイバ多孔質母材の固さと熱歪みのバランスが崩れることによって発生する。
【０００６】
クラックを防止する方法として、光ファイバ多孔質母材の表面温度を高め、密度を高める方法が知られている。
【０００７】
この方法を実施する場合、光ファイバ多孔質母材の表面温度を測定する必要がある。光ファイバ多孔質母材等の表面温度の測定は、反応容器の容器壁に設けた赤外線の透過率の高い温度測定窓を通して赤外線カメラで行うが、この温度測定窓にガラス微粒子が付着すると、そのガラス微粒子によって赤外線が吸収されるため、正確な温度測定ができない。このため従来は、温度測定窓にガラス微粒子が付着しないように、窓の縁部に設けたパージガス噴出口から窓の表面に窒素等のパージガスを流していた。
【０００８】
また、赤外線カメラを用いて光ファイバ多孔質母材の表面温度やバーナの火炎の温度を測定する場合には、各バーナが存在する光ファイバ多孔質母材の周方向の位置で該光ファイバ多孔質母材の中心軸線に沿った面に対して、光ファイバ多孔質母材の中心軸線を中心にほぼ90°回転させた位置に赤外線カメラを配置して測定を行なっていた。
【０００９】
また、光ファイバ多孔質母材を形成する際の密度によっても、光ファイバ多孔質母材をガラス化した後の屈折率分布が変動することがあり、光ファイバ多孔質母材の密度を適正化するために、各バーナ間の相対位置や相対角度、各バーナにより発生する火炎の干渉の度合いを調整していた。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開昭６２−１６２６４０号公報
【特許文献２】特開平１０−５３４２９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
上記のように、光ファイバ多孔質母材を製造する際には、反応容器の容器壁に設けた温度測定窓を通して光ファイバ多孔質母材の表面温度や火炎の温度を測定する必要があるが、光ファイバ多孔質母材の表面温度を測定するための反応容器の温度測定窓は、その表面積が広くなるにしたがい、この窓の中心までガスパージするためにはパージガス流量を増やす必要がある。しかしながら、このようにすると反応容器内部の雰囲気が大きく乱され、最悪の場合には光ファイバ多孔質母材へのガラス微粒子の付着量が変化し、安定して光ファイバ多孔質母材の製造ができなくなるという問題があった。
【００１２】
また、光ファイバ多孔質母材の表面温度やバーナの火炎の温度を測定するために、各バーナが存在する光ファイバ多孔質母材の周方向の位置で該光ファイバ多孔質母材の中心軸線に沿った面に対して、光ファイバ多孔質母材の中心軸線を中心にほぼ90°回転させた位置に赤外線カメラを配置すると、バーナに対向する光ファイバ多孔質母材の表面とは反対側の光ファイバ多孔質母材の輪郭線は容易に認識できるが、バーナに対向する光ファイバ多孔質母材の表面の輪郭線はバーナの火炎が干渉して認識することが非常に困難となり、バーナに対向する光ファイバ多孔質母材の表面の温度の測定が行ない難いという問題があった。
【００１３】
ＣＣＤカメラを用いると、バーナに対向する光ファイバ多孔質母材の表面の輪郭線の確定は容易であるが、温度の測定を行なうことはできない。赤外線カメラとＣＣＤカメラとを組み合わせて用いることも検討されているが、ＣＣＤカメラによる撮影位置とその位置での赤外線カメラによる温度の表示とを結合させることが難しいという問題があった。
【００１４】
本発明の目的は、光ファイバ多孔質母材の所要の箇所の温度を、バーナの火炎に邪魔されずに、赤外線検出手段を用いて容易に求めることができる光ファイバ多孔質母材の製造方法を提供することにある。
【００１５】
本発明の他の目的は、上記の目的を達成するために光ファイバ多孔質母材の温度測定を行うに際し、温度測定窓にガラス微粒子が付着するのを抑制することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１６】
請求項１に記載された発明は、反応容器内でほぼ鉛直な軸線の回りに回転すると共に上下に昇降する回転軸の下端に出発母材を同心的に支持し、前記軸線を含む面上に配置されたガラス微粒子生成用バーナを用いて、出発母材の下部に、多孔質ガラス層をほぼ軸線方向に成長させて光ファイバ多孔質母材を製造する光ファイバ多孔質母材の製造方法に適用されるものである。
【００１７】
請求項１に記載された発明においては、ガラス微粒子生成用バーナが配置された前記軸線を含む面に対して光ファイバ多孔質母材の中心軸線を中心に該母材の周方向にほぼ９０°回転した位置に配置された赤外線検出手段によって光ファイバ多孔質母材から輻射される赤外線を検知することにより、ガラス微粒子生成用バーナに対向する面とは反対側の光ファイバ多孔質母材の輪郭線を求めて、この輪郭線を光ファイバ多孔質母材の中心軸線を中心に回転させることにより光ファイバ多孔質母材の輪郭を定めると共に、前記輪郭で包囲された部分の光ファイバ多孔質母材の所定の箇所の温度を求めることにより、光ファイバ多孔質母材の成長が行なわれている領域の表面温度の測定を行なう。
【００１８】
なお、各バーナが存在する光ファイバ多孔質母材の周方向の位置とは、各バーナが光ファイバ多孔質母材の周方向の特定の位置にその長手方向に一列に並んでいるときには、該光ファイバ多孔質母材の周方向の特定の位置をいい、各バーナが光ファイバ多孔質母材の周方向の特定の位置にその長手方向に一列に並んでいない場合には、各バーナの光ファイバ多孔質母材の周方向の位置のうち、最も外側に存在する２本のバーナで特定される範囲の任意の位置をいう。
【００１９】
ここで、任意の位置とは、光ファイバ多孔質母材の製造に最も都合がよくなるように適宜決定されるものであって、例えば光ファイバ多孔質母材の周方向に対する各バーナの平均的な位置である場合、各バーナのうち特定のバーナの位置である場合、特定の２本以上のバーナの光ファイバ多孔質母材の周方向の平均的な位置である場合などがある。
【００２０】
このようにして光ファイバ多孔質母材の所定の箇所の温度を求めると、バーナに対向する側の光ファイバ多孔質母材の箇所の温度でも、該光ファイバ多孔質母材の輪郭が確定するので、各バーナの火炎に邪魔されずに、赤外線検出手段により容易に求めることができる。
【００２１】
請求項２に記載の光ファイバ多孔質母材の製造方法においては、内部窓と外部窓とを有する二重構造になっていて、内部窓に多数の微小な噴出孔がほぼ均一に設けられた温度測定窓を反応容器の容器壁に設けるとともに、内部窓と外部窓との間の空間にガスを供給するガス供給機構を設けておき、温度測定窓を通して光ファイバ多孔質母材の成長が行われている領域の表面温度を測定する。
【００２２】
このように内部窓と外部窓との間の空間にガス供給機構からガスを供給し、内部窓にほぼ均一に設けられた多数の微小な噴出孔からガスを内向きに吹き出すと、内部窓にガラス微粒子が付着するのを防止して、光ファイバ多孔質母材等の温度測定を行うことができるため、光ファイバ多孔質母材の製造時の制御を容易に行うことができる。また、内部窓に設けられている多数の微小な噴出孔からほぼ均一にガスを内向きに吹き出させると、従来のように光ファイバ多孔質母材へのガラス微粒子の付着量を変化させることなく、安定して光ファイバ多孔質母材の製造を行うことができる。
【発明の効果】
【００２３】
本発明においては、ガラス微粒子生成用バーナが配置された軸線を含む面に対して光ファイバ多孔質母材の中心軸線を中心に該母材の周方向にほぼ９０°回転した位置に配置された赤外線検出手段によって光ファイバ多孔質母材から輻射される赤外線を検知することにより、ガラス微粒子生成用バーナに対向する面とは反対側の光ファイバ多孔質母材の輪郭線を求めて、この輪郭線を光ファイバ多孔質母材の中心軸線を中心に回転させることにより光ファイバ多孔質母材の輪郭を定めると共に、輪郭で包囲された部分の光ファイバ多孔質母材の所定の箇所の温度を求めることにより、光ファイバ多孔質母材の成長が行なわれている領域の表面温度の測定を行なうので、バーナに対向する側の光ファイバ多孔質母材の箇所の温度を各バーナの火炎に邪魔されずに容易に求めることができる。
【００２４】
また、請求項２に記載された発明においては、内部窓と外部窓との間の空間にガス供給機構からガスを供給し、内部窓にほぼ均一に設けられた多数の微小な噴出孔からガスを内向きに吹き出すようにしたので、内部窓にガラス微粒子が付着するのを防止して、光ファイバ多孔質母材等の温度測定を行うことができ、光ファイバ多孔質母材の製造時の制御を容易に行うことができる。また、内部窓に設けられている多数の微小な噴出孔からほぼ均一にガスを内向きに吹き出させるので、従来のように光ファイバ多孔質母材へのガラス微粒子の付着量を変化させることなく、安定して光ファイバ多孔質母材の製造を行うことができる。
【図面の簡単な説明】
【００２５】
【図１】（Ａ）（Ｂ）は本発明に係る光ファイバ多孔質母材の製造装置における実施の形態の第１例を示した縦断側面図及び縦断背面図である。
【図２】（Ａ）〜（Ｃ）は本例で用いている温度測定窓の構成を示したもので、（Ａ）は該温度測定窓の内側より見た背面図、（Ｂ）は該温度測定窓の縦断面図、（Ｃ）は（Ａ）のＣ部の拡大図である。
【図３】（Ａ），（Ｂ）は本例で温度の測定を行なう場合の構成を示したもので、（Ａ）は側面図、（Ｂ）は平面図である。
【図４】光ファイバ母材の成長領域を、温度測定窓を通して撮影し、その出力を解析装置で解析したときの解析結果を示すモニタの表示画像である。
【図５】（Ａ）〜（Ｃ）は図４でＫ点における最高温度Ｔk についての条件と、Ａ点からＫ点までの鉛直座標軸上の距離Ｚk と、Ａ点からＨ点までの鉛直座標軸上の距離Ｚh との比Ｚk ／Ｚh を変えた時の光ファイバ母材の各種の屈折率分布図である。
【図６】（Ａ）は図４のＰＡ間の最高温度Ｔ1 よりＰＨ間の最高温度Ｔ2 が20℃以上高くした際のコア／クラッド間の境界部の屈折率が急峻に変化した屈折率分布図、（Ｂ）はＴ2 −Ｔ1 が20℃未満の場合のコア／クラッド間の境界部の屈折率がなだらかに変化した屈折率分布図である。
【図７】本発明に係る光ファイバ多孔質母材の製造方法の第２例を示す光ファイバ多孔質母材と各バーナとの関係を示す側面図である。
【図８】光ファイバ多孔質母材の表面の軸方向位置を横軸に、光ファイバ多孔質母材の表面の温度を縦軸にとり、光ファイバ多孔質母材の表面の図７の線分上の温度分布図である。
【図９】極小点の温度を横軸に、温度勾配を縦軸にとり、クラックが発生した光ファイバ多孔質母材について、クラックが発生した箇所に最も近い極小点Ｓ（ｎ）の温度Ｔｓ（ｎ）と温度勾配Ｄ（ｎ）の関係を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２６】
図１（Ａ），（Ｂ）は本発明に係る光ファイバ多孔質母材の製造装置の実施の形態の第１例を示した縦断側面図及び縦断背面図である。
【００２７】
この光ファイバ多孔質母材の製造装置は、石英ガラス等よりなる反応容器１を備えている。この反応容器１は、上部が開口して底部が閉じられた有底筒状をなしていている。該反応容器１内にはその上部から回転軸２が垂下されていて、該回転軸２は図示しない回転・昇降駆動手段によりほぼ鉛直な軸線の回りに回転すると共に上下に昇降されるようになっている。反応容器１内で回転軸２の下端には、出発母材３が同心的に支持されていて、回転軸２と一緒に回転し、昇降するようになっている。この反応容器１の容器壁を気密に貫通して少なくとも第１層合成用バーナとしてのコアバーナ４と第２層合成用バーナとしてのクラッドバーナ５とが配置されている。これらコアバーナ４とクラッドバーナ５とは、これらの先端が出発母材３の下部または該出発母材３の下部に形成された光ファイバ多孔質母材６の下部に対向して、これらバーナ４，５の先端の火炎７，８の中で生成したガラス微粒子を出発母材３の下部または該出発母材３の下部に堆積させて所要の長さの光ファイバ多孔質母材６を製造するようになっている。コアバーナ４とクラッドバーナ５を貫通させている側とは反対側で反応容器１の容器壁には、排気管９が接続されていて不要ガス等の排気を行うようになっている。
【００２８】
コアバーナ４とクラッドバーナ５を貫通させている側とは90度周方向に離れた位置の反応容器１の容器壁には、光ファイバ多孔質母材６の成長が行われている領域の温度とバーナ４，５の火炎７，８の温度を対応箇所からの赤外線を検出することにより測定するために、１対の温度測定窓１０が設けられている。反応容器１の外には、温度測定窓１０に対向させて、熱画像測定器あるいは赤外線カメラ１１が設置されている。この熱画像測定器あるいは赤外線カメラ１１の出力は解析装置１２に入力されて解析され、モニタ１３に表示されると共に制御装置１４に入力され、各バーナ４，５への各種のガス等の制御や、回転軸２を回転，昇降させる回転・昇降機構の制御を行うようになっている。
【００２９】
図２（Ａ）〜（Ｃ）は本例で用いている温度測定窓１０の構成を示したもので、図２（Ａ）は該温度測定窓１０の内側より見た背面図、図２（Ｂ）は該温度測定窓１０の縦断面図、図２（Ｃ）は図２（Ａ）のＣ部の拡大図である。
【００３０】
この温度測定窓１０は、反応容器１の容器壁を気密に貫通して取付けられる環状枠体１５を備え、この環状枠体１５には内部窓１６と外部窓１７とが気密に取付けられて二重構造になっている。内部窓１６には、例えば10ｍｍ２  に１個の割合等で直径が１ｍｍ程度の微小な噴出孔１８が多数、ほぼ均一に設けられている。
【００３１】
また、環状枠体１５には、該環状枠体１５で内部窓１６と外部窓１７との間の空間１９にパージガスを供給するガス供給機構の配管２０が接続されている。
【００３２】
図３（Ａ）（Ｂ）は本例で温度の測定を行なう場合の構成を示したもので、図３（Ａ）は側面図、図３（Ｂ）は平面図である。
【００３３】
この例では、光ファイバ多孔質母材６のコア部６ａにコアバーナ４を対向させ、クラッド部６ｂにクラッドバーナ５を対向させて配置して、光ファイバ多孔質母材６の製造を行っている場合について示している。各バーナ４，５は、光ファイバ多孔質母材６の外周の一箇所に図示のように上下に並べて配置されている。これらバーナ４，５が存在する垂直面に対して光ファイバ多孔質母材６の中心軸線２１を中心にほぼ90°回転させた位置には、温度測定窓１０を介して赤外線カメラ１１が配置されている。
【００３４】
かかる構成で、光ファイバ多孔質母材６の温度の測定は、次のようにして行なう。
【００３５】
各バーナ４，５が上下に並んで存在する垂直面に対して光ファイバ多孔質母材６の中心軸線２１を中心にほぼ90°回転させた位置に存在する赤外線検出手段としての赤外線カメラ１１により光ファイバ多孔質母材６及び各バーナ４，５から輻射されるされる赤外線を検知することにより、各バーナ４，５に対向する面とは反対側の光ファイバ多孔質母材６の輪郭線６Ａを求める。この輪郭線６Ａを光ファイバ多孔質母材６の中心軸線２１を中心に180 °回転して該光ファイバ多孔質母材６の各バーナ４，５に対向する面の輪郭線６Ｂを求め、該光ファイバ多孔質母材６の輪郭６Ｒを定める。次に、この光ファイバ多孔質母材６の輪郭６Ｒで包囲された部分の光ファイバ多孔質母材６の所定の箇所の温度を求める。
【００３６】
このようにして光ファイバ多孔質母材６の所定の箇所の温度を求めると、各バーナ４，５に対向する側の光ファイバ多孔質母材６の箇所の温度でも、光ファイバ多孔質母材６の輪郭６Ｒが確定するので、各バーナ４，５の火炎７，８に邪魔されずに、赤外線カメラ１１により得られた情報を解析装置１２により処理することで容易に求めることができる。
【００３７】
次に、上記の如き光ファイバ多孔質母材の製造装置を用いての光ファイバ多孔質母材の製造方法の第１例について説明する。
【００３８】
ＶＡＤ法による光ファイバ多孔質母材の製造を行うに際しては、出発母材３の下部にコアバーナ４とクラッドバーナ５の先端を対向させて、これらバーナ４，５の先端の火炎７，８の中で生成したガラス微粒子を該出発母材３の下部に堆積させる。未堆積のガラス微粒子等は排気管９から排出させ、図示しない廃ガス処理装置で処理する。
【００３９】
この光ファイバ多孔質母材の製造装置を立ち上げる場合は、出発母材３が成長するステップをふんだ後、コアバーナ４とクラッドバーナ５を一定の条件にして光ファイバ多孔質母材６の形状を安定させる。光ファイバ多孔質母材６の形状が安定した後の部分が光ファイバ多孔質母材６の製品部分となる。
【００４０】
光ファイバ多孔質母材６の屈折率分布の調整は、一般に該光ファイバ多孔質母材６の形状が安定した後に、火炎７，８の光ファイバ多孔質母材６へのあたり方、火炎７，８の形や色、火炎７，８の干渉状態を見ながら、各バーナ４，５の位置やガス条件を調整する。本例では、熱画像測定器あるいは赤外線カメラ１１を用いて、光ファイバ母材６の先端側の成長領域の温度情報を計測し、それを解析し、所望の条件となるようにバーナ４，５の位置やガス条件を調節する。
【００４１】
次に、具体的にどのように調節するかについて、図４を参照して説明する。
【００４２】
この図４は、光ファイバ多孔質母材６のコア部６ａとクラッド部６ｂとからなる成長領域を、温度測定窓１０を通して熱画像測定器あるいは赤外線カメラ１１で撮影し、その出力を解析装置１２で解析したときの解析結果を示すモニタ１３での表示画像である。この図４における光ファイバ多孔質母材６の先端部（下端部）は、温度に応じた色で疑似カラー表示されている。
【００４３】
この図４では、光ファイバ多孔質母材６の鉛直方向に座標をとり、コアバーナ４の火炎７と上部バーナ（本例では、クラッドバーナ５）の火炎８との干渉部における最低温度を示す点をＨ点、コア部６ａの先端部をＡ点とし、Ａ点からＨ点までの区間であるＡＨ間でＡ点から１／３の距離にある点をＰ点とし、Ａ点とＰ点との間の距離をＺp とし、Ａ点とＫ点との間の距離をＺk とし、Ａ点とＨ点との間の距離をＺh としている。
【００４４】
この解析により、屈折率分布と、Ｋ点における最高温度Ｔk 及びＡ点からのＫ点の高さＺk とが強い相関があることがわかった。
【００４５】
【表１】
2011148698.tif 000003
この表１は、Ｋ点における最高温度Ｔk についての条件と、Ａ点からＫ点までの鉛直座標軸上の距離Ｚk と、Ａ点からＨ点までの鉛直座標軸上の距離Ｚh との比Ｚk ／Ｚh についての条件を示したものである。
【００４６】
最高温度Ｔk が350 〜420 ℃であって、1/3 ≦（Ｚk ／Ｚh ）≦1/2 の場合には、図５（Ａ）のような屈折率分布が得られた。この屈折率分布は、コア／クラッド間の境界部の屈折率が急峻に変化しているため、波長1.3 μｍ付近に零分散波長をもつシングルモード光ファイバ（以下、ＳＭＦという。）としては理想的なものに近い。
【００４７】
一方、最高温度Ｔk が420 〜460 ℃であって、1/2 ＜（Ｚk ／Ｚh ）≦3/4 の場合には、図５（Ｂ）のような屈折率分布が得られた。この屈折率分布は、図５（Ａ）と比較すると、コア／クラッド間の境界部の屈折率がややなだらかに変化しているため、ＳＭＦとしては理想的とはいえない。
【００４８】
また、最高温度Ｔk が460 〜500 ℃であって、3/4 ＜（Ｚk ／Ｚh ）≦１の場合には、図５（Ｃ）のような屈折率分布が得られた。この屈折率分布は、図５（Ａ）や図５（Ｂ）と比較すると、コア／クラッド間の境界部の屈折率がなだらかに変化し、且つコア部の屈折率分布に平坦な箇所がないため、ＳＭＦとしては望ましくないが、分散シフト光ファイバ（以下、ＤＳＦという。）や分散補償光ファイバ（以下、ＤＣＦという。）等のコア部分としては適している。
【００４９】
なお、最高温度Ｔk が350 ℃未満の場合は、光ファイバ多孔質母材６のコア部６ａの嵩密度が低下するため、コア部６ａとクラッド部６ｂとの長手方向の温度差による熱応力等により、コア部６ａにクラックが発生するおそれがある。また、コア部６ａの最低温度が300 ℃未満となると、その部分の嵩密度がさらに低下し、クラック発生率が急激に高まるため、コア部６ａの最低温度は300 ℃以上である必要がある。
【００５０】
このため本例では、コア部６ａにおける最高温度点であるＫ点を、Ｐ点とＨ点との間の領域であるＰＨ間領域に存在させつつ光ファイバ多孔質母材６の製造を行う。
【００５１】
このようにすると、コア部６ａにクラックが発生するのを防止しつつ光ファイバ多孔質母材６の製造を行うことができる。
【００５２】
もし、コア部６ａにおける最高温度点であるＫ点を、Ｐ点とＡ点との間のＰＡ間領域に存在させた場合は、ＰＨ間領域の温度が相対的に低下した状態になり、ＰＨ間領域の光ファイバ多孔質母材６の嵩密度が低下する。その結果、光ファイバ多孔質母材６のＰＨ間領域にクラックが発生し易くなる。
【００５３】
【表２】
2011148698.tif 000004
この表２は、図５（Ａ）の屈折率分布をもつ光ファイバ多孔質母材６を製造する際のＰＡ間の最高温度Ｔ1 と、ＰＨ間の最高温度Ｔ2 との関係を示したものである。
【００５４】
ここで、Ｔ1 よりＴ2 が20℃以上高くなると、即ち、Ｔ1−Ｔ2＜−２０℃とすると、図６（Ａ）に示すようにコア／クラッド間の境界部の屈折率が急峻に変化した屈折率分布を得ることができる。
【００５５】
しかしながら、Ｔ2 −Ｔ1 が60℃を超えると、換言すればＴ1 −Ｔ2 が−60℃より負方向に大きくなると（Ｔ1−Ｔ2＜−６０℃となると）、ＰＡ間の嵩密度が低下するため、コア部６ａにクラックが発生するおそれがある。
【００５６】
これら図６（Ａ）（Ｂ）に示す屈折率分布で、屈折率△1 と△2 とをそれぞれ一定の値とした時の半径Ｒ1 ，Ｒ2 と、半径Ｒ1 ´，Ｒ2 ´とを求め、コア／クラッド間の境界部の屈折率の傾きＤを求めると、次のようになる。
【００５７】
図６（Ａ）の場合のＤは、
Ｄ＝（△1 −△2 ）／（Ｒ2 −Ｒ1 ）
である。
【００５８】
図６（Ｂ）の場合のＤは、
Ｄ＝（△1 −△2 ）／（Ｒ2 ´−Ｒ1 ´）
である。
【００５９】
これらの式では、（Ｒ2 −Ｒ1 ）＜（Ｒ2 ´−Ｒ1 ´）であるので、コア／クラッド間の境界部の屈折率の傾きＤは、図６（Ａ）の場合の方が大きく、急峻である。
【００６０】
一方、Ｔ2 −Ｔ1 が20℃未満の場合は、図６（Ｂ）に示すようにコア／クラッド間の境界部の屈折率がなだらかに変化した屈折率分布となる。
【００６１】
なお、Ｔ1 がＴ2 より20℃以上高くなると（Ｔ1−Ｔ2＞２０℃となると）、ＰＨ間の嵩密度が低下するため、コア部６ａにクラックが発生するおそれがある。即ち、コア部６ａにクラックを発生させないためには、Ｐ点とＡ点との間のＰＡ間領域の最高温度Ｔ1 （単位：℃）とＰ点とＨ点との間のＰＨ間領域の最高温度Ｔ2 （単位：℃）との間に、−60≦（Ｔ1 −Ｔ2 ）≦20の関係が成立する必要がある。またコア部にクラックを発生させることなく、コア／クラッド間の境界部で屈折率が急峻に変化する屈折率分布を得るためには、−60≦（Ｔ1 −Ｔ2 ）≦−20の関係が成立する必要がある。
【００６２】
このため本例では、光ファイバ多孔質母材６のＰＨ間領域の最高温度を、光ファイバ多孔質母材６のＰＡ間の領域の最高温度より20℃以上高くして光ファイバ多孔質母材６の製造を行う。このようにして光ファイバ多孔質母材６の製造を行うと、光ファイバ多孔質母材６のコア部６ａの屈折率分布の調節を容易に短時間に行うことができる。
【００６３】
図７は、本発明に係る光ファイバ多孔質母材の製造方法の第２例を示す光ファイバ多孔質母材と各バーナとの関係を示す側面図である。
【００６４】
この例では、光ファイバ多孔質母材６のコア部６ａにコアバーナ４を対向させ、クラッド部６ｂに２本のクラッドバーナ５Ａ，５Ｂを上下に位置をずらせて対向させて配置して、光ファイバ多孔質母材６の製造を行っている。コアバーナ４とクラッドバーナ５Ａ，５Ｂとは、上下方向に並んで配置されている。この図において、Ｂ(1) ，Ｂ(2) ，Ｂ(3) はそれぞれバーナ４，５Ａ，５Ｂの中心線と光ファイバ多孔質母材６の表面との交点、２２は光ファイバ多孔質母材６の表面に沿って交点Ｂ(1) ，Ｂ(2) ，Ｂ(3) を順に結んでできる光ファイバ多孔質母材６上の線分、Ｓ(1) ，Ｓ(2) ，Ｓ(3) は線分２２上の温度の極小点、Ｄ(1) ，Ｄ(2) ，Ｄ(3) は極小点Ｓ(1) ，Ｓ(2) ，Ｓ(3) とその次の極小点との間の温度勾配の最大値である。
【００６５】
極小点の温度と温度勾配との関係が、複数本のバーナのうち下から数えてｍ番目のバーナの中心線を延長した線分と光ファイバ多孔質母材６との交点Ｂ（ｍ）を順に結んでできる光ファイバ多孔質母材６の表面の線分２２上の温度の測定値（単位：℃）が、下記の式
Ｄ（ｎ）≦0.11×Ｔｓ（ｎ）−24.4                            …（ａ）
（ここで、Ｔｓ（ｎ）は線分２２上の下から数えてｎ番目の温度極小値、Ｄ（ｎ）は温度極小値Ｔｓ（ｎ）を示す温度極小点Ｓ（ｎ）と次の温度極小点Ｓ（ｎ＋１）との間の温度勾配の最大値である。ｎ＝ｍの場合は、温度極小点Ｓ（ｎ）と交点
Ｂ（ｍ）との間の温度勾配の最大値をＤ（ｎ）とする。）から外れた場合、例えば図７の極小点Ｓ(3) の温度より温度勾配Ｄ(3) が大きい場合は、クラッドバーナ５Ｂを上に離すことで温度勾配を緩めることができる。また、クラッドバーナ５Ａの酸水素量を上げ、極小点Ｓ(3) の温度を上げることで、式（ａ）を満たすことができる。但し、この場合、極小点Ｓ(2) と温度勾配Ｄ(2) の関係が式（ａ）を満たす範囲で制御する。
【００６６】
また、本発明においては、熱画像測定器あるいは赤外線カメラ１１と、バーナ４，５（５Ａ，５Ｂ）と、光ファイバ多孔質母材６（特に、先端と中心軸）との相対位置は、温度勾配や、バーナ４，５（５Ａ，５Ｂ）の中心線と光ファイバ多孔質母材６の表面との交点を決める上で重要であるため、実測したデータと画像から得られたデータとを比較することによって、測定の精度を高めることが望ましい。
【００６７】
図８は、光ファイバ多孔質母材６の表面の軸方向位置を横軸に、光ファイバ多孔質母材６の表面の温度を縦軸にとり、光ファイバ多孔質母材６の表面の図７で定義した線分２２上の温度分布図を示している。
【００６８】
図９は、極小点の温度を横軸に、温度勾配を縦軸にとり、クラックが発生した光ファイバ多孔質母材６について、クラックが発生した箇所に最も近い極小点Ｓ（ｎ）の温度Ｔｓ（ｎ）と温度勾配Ｄ（ｎ）を×印でプロットしてある。これから、前述した式（ａ）の直線より下では、プロットがなくクラックが発生していないことがわかる。また式（ａ）から、極小点の下限値を温度勾配が０℃／ｍｍとなる温度として計算すると、221.8 ℃となる。このため極小点の温度をこの温度に近付けていくと、クラックの発生を抑えて製造することは非常に困難となる。
【００６９】
上記の如くして光ファイバ多孔質母材６の製造を行うに際し、該光ファイバ多孔質母材６の温度を、前述した図２（Ａ）〜（Ｃ）に示す温度測定窓１０を用いて測定した。この際に、内部窓１６と外部窓１７との間の空間１９にパージガスを供給し、このパージガスを内部窓１６の各噴出孔１８から噴出させた。実験によると、パージガスの流量を５  ｌ／ｍｉｎにすれば、内部窓１６の全面を一様にパージすることができた。パージガスの流量は、各噴出孔１８の径を更に細くすることで減らすことができる。噴出孔１８の密度は、窓の強度が許容できるかぎり、高い方がよいが、目視確認用の窓として共用する場合は、噴出孔１８が目視の妨げとなることがあるが、本例の場合には目視確認に支障がなかった。
【００７０】
内部窓１６に多孔質ガラスを用いても、この多孔質ガラスは一様に多数の噴出孔１８が分布しているので、同様の効果が期待できる。この場合、パージガスが水分を含んでいると、多孔質ガラスに水分が吸着されて赤外線の透過率が低下していくので、パージガス中の水分を取り除く必要がある。また、多孔質ガラスを使用した場合は、光ファイバ多孔質母材６の目視確認が不可能になるため、温度測定用の窓と目視確認用の窓とは別にする必要がある。
【符号の説明】
【００７１】
１  反応容器
２  回転軸
３  出発母材
４  コアバーナ
５  クラッドバーナ
６  光ファイバ多孔質母材
６ａ  コア部
６ｂ  クラッド部
６Ａ，６Ｂ  輪郭線
６Ｒ  輪郭
７，８  火炎
９  排気管
１０  温度測定窓
１１  赤外線カメラ
１２  解析装置
１３  モニタ
１４  制御装置
１５  環状枠体
１６  内部窓
１７  外部窓
１８  噴出孔
１９  空間
２０  配管
２１  中心軸線
２２  光ファイバ多孔質母材上の線分
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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