(57)【要約】【課題】冷凍サイクル装置に内部熱交換器とバイパス回路を搭載することによる実機のスペースの増大を抑制することにある。【解決手段】本発明に係る冷凍サイクル装置は、圧縮機、凝縮器、主膨張弁および蒸発器を冷媒管を介して順次連通する主回路と、バイパス冷媒用膨張弁を有し凝縮器と主膨張弁間で主回路から分岐して蒸発器と圧縮機間で主回路に合流するバイパス回路と、を備え、凝縮器と主膨張弁間の冷媒管と蒸発器と圧縮機間の冷媒管とを熱交換する内部熱交換器と、凝縮器と主膨張弁間の冷媒管とバイパス冷媒用膨張弁通過後のバイパス回路における冷媒管とを熱交換するバイパス熱交換器とを有する補助熱交換器を備え、内部熱交換器における凝縮器と主膨張弁との間の冷媒管とバイパス熱交換器における凝縮器と主膨張弁との間の冷媒管との少なくとも一部が重複する。【選択図】  図１
2011179689.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
圧縮機、凝縮器、主膨張弁および蒸発器を冷媒管を介して順次連通する主回路と、
バイパス冷媒用膨張弁を有し、前記凝縮器と前記主膨張弁間で前記主回路から分岐して、前記蒸発器と前記圧縮機間で前記主回路に合流するバイパス回路と、を備えた冷凍サイクル装置であって、
前記凝縮器と前記主膨張弁間の冷媒管と、前記蒸発器と前記圧縮機間の冷媒管と、を熱交換する内部熱交換器と、
前記凝縮器と前記主膨張弁間の冷媒管と、前記バイパス冷媒用膨張弁通過後のバイパス回路における冷媒管と、を熱交換するバイパス熱交換器と、を有する補助熱交換器を備え、
前記内部熱交換器における前記凝縮器と前記主膨張弁との間の冷媒管と、前記バイパス熱交換器における前記凝縮器と前記主膨張弁との間の冷媒管との少なくとも一部が重複する冷凍サイクル装置。
【請求項２】
請求項１において、前記バイパス回路は、前記凝縮器と前記バイパス熱交換器との間で前記主回路から分岐して、
前記内部熱交換器と前記圧縮機との間で前記主回路に合流する冷凍サイクル装置。
【請求項３】
請求項１又は２において、前記内部熱交換器と前記バイパス熱交換器との重複部分が三重管で構成され、前記三重管の中間の配管を前記凝縮器と前記主膨張弁間の冷媒管とする冷凍サイクル装置。
【請求項４】
請求項３において、前記三重管の内側の配管を前記蒸発器と前記圧縮機間の冷媒管、前記三重管の外側の配管を前記バイパス冷媒用膨張弁通過後のバイパス回路の冷媒管とする冷凍サイクル装置。
【請求項５】
請求項１乃至４の何れかにおいて、前記冷凍サイクル装置を循環する冷媒はハイドロフルオロオレフィン系の単一冷媒または混合冷媒である冷凍サイクル装置。
【請求項６】
請求項５において、前記ハイドロフルオロオレフィン系冷媒はＨＦＯ１２３４ｙｆである冷凍サイクル装置。
【請求項７】
圧縮機、凝縮器、主膨張弁および蒸発器を冷媒管を介して順次連通する主回路と、
バイパス冷媒用膨張弁を有し、前記凝縮器と前記主膨張弁間で前記主回路から分岐して、前記蒸発器と前記圧縮機間で前記主回路に合流するバイパス回路と、を備えた冷凍サイクル装置であって、
前記蒸発器と前記圧縮機間の冷媒管と熱交換する前記凝縮器と前記主膨張弁との間の冷媒管の少なくとも一部が、前記バイパス冷媒用膨張弁通過後のバイパス回路における冷媒管と熱交換する冷凍サイクル装置。
【請求項８】
請求項１乃至７の何れかにおいて、負荷条件により、概略エネルギ効率が最高となるようにバイパス回路の冷媒流量を調節することを特徴とする冷凍サイクル装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、エネルギ効率の向上を図った冷凍サイクル装置に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、地球温暖化ガスである二酸化炭素の排出量削減がより一層求められている。空気調和機、給湯機、冷蔵庫などに応用される冷凍サイクル装置のエネルギ効率の向上により、二酸化炭素による地球温暖化への影響低減に寄与することができる。
【０００３】
特許文献１（図１１）には、エネルギ効率の向上のために圧力損失低減を図る空気調和機の例が記載されている。圧縮機、凝縮器、第一減圧器（主膨張弁）、蒸発器を配管で接続することにより冷凍サイクル装置を構成する。凝縮器と第一減圧器（主膨張弁）との間の配管を分岐して第二減圧器（バイパス冷媒用膨張弁）を経て圧縮機の吸入部で再び蒸発器を経た冷媒と合流するバイパス回路を備える。また、凝縮器と第一減圧器（主膨張弁）との間の冷媒と第二減圧器（バイパス冷媒用膨張弁）を経た冷媒とを熱交換させる補助熱交換器（バイパス熱交換器）を備える。
【０００４】
凝縮器で凝縮液化した冷媒の一部は、第二減圧器（バイパス冷媒用膨張弁）で低温低圧の二相状態となる。そして、補助熱交換器（バイパス熱交換器）で第一減圧器（主膨張弁）の入口部の冷媒を過冷却することにより蒸発して、圧縮機の吸入部において蒸発器で蒸発した冷媒と合流して圧縮機に吸入される。
【０００５】
第一減圧器（主膨張弁）入口部の冷媒は過冷却されることにより、蒸発器に導入される冷媒は乾き度が小さい二相状態となるため、蒸発器の入口と出口とでのエンタルピ差が増大する。そのため、凝縮器を出た冷媒の一部を第二減圧器（バイパス冷媒用膨張弁）へとパイパスさせて蒸発器を流れる冷媒流量が減少しても同等の蒸発器能力を確保でき、且つ、蒸発器を流れる冷媒流量が減少することにより第一減圧器（主膨張弁）から蒸発器を通過し圧縮機に吸入するまでの圧力損失を低減できるので、エネルギ効率を向上できる。
【０００６】
非特許文献１（６頁）には、カーエアコンにおいて、ＨＦＯ１２３４ｙｆの性能改善のために、内部熱交換器を使用したシステムが記載されている。内部熱交換器は、凝縮器出口の高温側液冷媒と蒸発器出口の低温側ガス冷媒とを熱交換させて、低温側冷媒を過熱し、高温側冷媒を過冷却する。
【０００７】
内部熱交換器を備えることにより、圧縮機への液戻りが生じることを防止すると同時に過冷却量の増加を図ることで、蒸発器の冷媒循環量を減らし、圧力損失を低減させ、エネルギ効率を向上できる。
【０００８】
特許文献２（図４）には、特許文献１に記載された第二減圧器（バイパス冷媒用膨張弁）と補助熱交換器（バイパス熱交換器）を含むバイパス回路に加え、非特許文献１（６頁）に記載された内部熱交換器を備えた冷凍サイクル装置が記載されている。
【０００９】
ところで、２０１１年以降、ＥＵで販売される新型車に搭載されるエアコンは、ＧＷＰ値１５０以下の冷媒充填が義務付けられている。主たる候補冷媒としてＨＦＯ１２３４ｙｆがある。
【００１０】
非特許文献１（２１頁）には、ＨＦＯ１２３４ｙｆの定置式エアコンへの適用において、現行使用冷媒であるＲ４１０Ａに比べＨＦＯ１２３４ｙｆは著しく低密度・低圧冷媒と予想され、同一冷房／暖房能力を得るために必要な体積流量は著しい圧力損失を生じて、効率低下が無視できない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１１】
【特許文献１】特開平１０−３１８６１４号公報
【特許文献２】特開２００７−７８３１８号公報
【非特許文献】
【００１２】
【非特許文献１】「最近の冷媒動向と展望」（社）日本冷凍空調学会、平成２１年６月５日発行、Ｐ６，２１
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１３】
特許文献１及び２には内部熱交換器及び、圧力損失低減のためのバイパス冷媒用膨張弁とバイパス熱交換器を有するバイパス回路を搭載した冷凍サイクル装置の例が記載されているが、バイパス熱交換器と内部熱交換器を搭載する形態について考慮されていない。
【００１４】
主回路における蒸発器通過後の冷媒（以下「ガス冷媒」という。）及び、バイパス回路におけるバイパス冷媒用膨張弁通過後の冷媒（以下「バイパス冷媒」という。）は両方とも主回路における凝縮器通過後の冷媒（以下「液冷媒」という。）と熱交換する。熱交換することにより液冷媒の温度は低下し、液冷媒とガス冷媒及びバイパス冷媒との温度差が徐々に狭まっていき、冷媒管の単位長さあたりの熱交換量は減少する。
【００１５】
熱交換することにより温度差が徐々に狭まっていくため、内部熱交換器及びバイパス熱交換器において、ガス冷媒及びバイパス冷媒と液冷媒との温度が十分近づくまで熱交換し合うことは、室外機のスペースが有限である点で難しい。
【００１６】
本発明の目的は、単位長さあたりの内部熱交換器とバイパス熱交換器における熱交換面積を増加させることにより、内部熱交換器とバイパス熱交換器の長さを短くし、内部熱交換器とバイパス回路を搭載した冷凍サイクル装置の実機のスペースを抑制することにある。また、実機の有限のスペースの中で、内部熱交換器及びバイパス熱交換器の熱交換面積の増大を図ることにある。
【課題を解決するための手段】
【００１７】
上記目的を達成する本発明の冷凍サイクル装置は、圧縮機，凝縮器，主膨張弁および蒸発器を冷媒管を介して順次連通する主回路と、凝縮器と主膨張弁間で主回路から分岐して、蒸発器と圧縮機間で主回路に合流するバイパス回路と、を備え、バイパス回路は、バイパス冷媒用膨張弁を有し、凝縮器と主膨張弁間の冷媒管と、蒸発器と圧縮機間の冷媒管と、を互いに熱交換する内部熱交換器と、凝縮器と主膨張弁間の冷媒管と前記バイパス冷媒用膨張弁通過後のバイパス回路における冷媒管とを互いに熱交換するバイパス熱交換器と、を有する補助熱交換器を構成し、内部熱交換器における凝縮器と主膨張弁間の冷媒管と、バイパス熱交換器における凝縮器と主膨張弁間の冷媒管との少なくとも一部が重複する。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、単位長さあたりの内部熱交換器とバイパス熱交換器における熱交換面積を増加させ、内部熱交換器とバイパス熱交換器の長さを短くし、内部熱交換器とバイパス回路を搭載することによる室外機のスペースの増大を抑制することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】本発明の第１の実施例に係る冷凍サイクル装置の系統図。
【図２】図１の補助熱交換器の一例である三重管熱交換器の断面図。
【図３】図１の補助熱交換器の一例である三重管熱交換器の外観正面図。
【図４】内部熱交換器とバイパス熱交換器を別体とした冷凍サイクル装置の系統図。
【図５】図４の補助熱交換器の断面図。
【図６】本発明の第２の実施例に係る冷凍サイクル装置の系統図。
【図７】本発明の第３の実施例に係る冷凍サイクル装置の系統図。
【図８】図１の補助熱交換器の外観正面図の一例。
【図９】図１の補助熱交換器の外観正面図の一例。
【図１０】本発明の第４の実施例に係る冷凍サイクル装置の系統図。
【図１１】内部熱交換器を搭載した冷凍サイクル装置のモリエル線図。
【図１２】バイパス熱交換器を搭載した冷凍サイクル装置のモリエル線図。
【図１３】熱交換量比率（内部熱交換／能力）と理論ＣＯＰ（能力／入力）および理論能力との関係図。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
以下、図面を用いて本発明に係る実施例について説明する。
【実施例１】
【００２１】
以下、本発明に係る冷凍サイクル装置の一実施例を、図面に基づいて説明する。図１は、冷凍サイクル装置１００の系統図である。
【００２２】
冷凍サイクル装置１００は、冷媒を圧縮して高温の冷媒とする圧縮機１と、冷媒を凝縮液化する凝縮器２と、冷媒同士の熱交換を行う補助熱交換器３の液冷媒流路３ａと、冷媒を減圧し低温低圧とする主膨張弁４と、冷媒を蒸発気化する蒸発器５と、補助熱交換器３のガス冷媒流路３ｂとを順次配管で接続して構成される主回路２００を備える。また、冷凍サイクル装置１００は、凝縮器２と補助熱交換器３の液冷媒流路３ａとの間の配管で分岐させ、蒸発器５と補助熱交換器３のガス冷媒流路３ｂとの間の配管で合流させるバイパス回路２０１を備える。バイパス回路２０１はバイパスした冷媒を減圧し低温低圧とするバイパス冷媒用膨張弁６と補助熱交換器３のバイパス冷媒流路３ｃとを有する。
【００２３】
本実施例における補助熱交換器３は、液冷媒流路３ａ，ガス冷媒流路３ｂ，及びバイパス冷媒流路３ｃを有し、液冷媒流路３ａとガス冷媒流路３ｂとが対向流で熱交換可能に構成され、且つ、液冷媒流路３ａとバイパス冷媒流路３ｃとが対向流で熱交換可能に構成される。つまり、補助熱交換器３は、液冷媒流路３ａとガス冷媒流路３ｂとを熱交換する内部熱交換器８としての機能と、液冷媒流路３ａとバイパス冷媒流路３ｃとを熱交換するバイパス熱交換器７としての機能を有し、内部熱交換器８として機能する液冷媒流路３ａとバイパス熱交換器７として機能する液冷媒流路３ａの少なくとも一部が重複する。
【００２４】
液冷媒流路３ａは凝縮器２と主膨張弁４間の冷媒管、ガス冷媒流路３ｂは蒸発器５と前記圧縮機１間の冷媒管、バイパス冷媒流路３ｃはバイパス冷媒用膨張弁６通過後のバイパス回路２０１における冷媒管である。つまり、蒸発器５と圧縮機１間の冷媒管と熱交換する凝縮器２と主膨張弁との間の冷媒管の少なくとも一部が、バイパス冷媒用膨張弁６通過後のバイパス回路２０１における冷媒管と熱交換する。
【００２５】
さらに、液冷媒流路３ａとガス冷媒流路３ｂとが対向流で熱交換可能に構成される。対向流で構成することにより、並流や直交流に比べて補助熱交換器３における液冷媒とガス冷媒の温度差が均等になるため、補助熱交換器３の熱交換量が増大する。また、液冷媒流路３ａとバイパス冷媒流路３ｃとも対向流で熱交換可能に構成される。
【００２６】
図２に補助熱交換器３の一例である三重管熱交換器の断面図、図３に補助熱交換器３の一例である三重管熱交換器の正面図を示す。図２，図３の補助熱交換器３は三重管であり、内側にガス冷媒流路３ｂ、中間に液冷媒流路３ａ、外側にバイパス冷媒流路３ｃを備える。三重管では、同一流路断面積の場合、内側の流路ほど、流路壁面の面積が小さく、また、流体と壁面の距離が大きいため、圧力損失に影響を与える流路壁面の影響が小さくなるため、圧力損失が小さい。したがって、質量流量および体積流量が大きくなるガス冷媒流路３ｂを内側に設けた。なお、液冷媒流路３ａと、ガス冷媒流路３ｂと、バイパス流路３ｃとの流量の関係は後述する。ここで、内側がバイパス冷媒流路３ｃで、外側がガス冷媒流路３ｂであっても、中間が液冷媒流路３ａであれば、三重管熱交換器として機能させることができる。
【００２７】
ここで、ガス冷媒は、主回路２００における蒸発器５通過後の冷媒である。バイパス冷媒は、バイパス回路２０１におけるバイパス冷媒用膨張弁６通過後の冷媒である。液冷媒は、主回路２００における凝縮器２通過後の冷媒である。
【００２８】
以上の構成における動作について説明する。図１において、冷媒の流れ方向を実線矢印で示す。圧縮機１で圧縮され高温高圧となったガス冷媒は、凝縮器２において冷却され凝縮し、液化する。高圧の液冷媒は二つに分かれるが、主回路２００の液冷媒は補助熱交換器３の液冷媒流路３ａに流入し、後述のガス冷媒流路３ｂを流れる低温のガス冷媒と、後述のバイパス冷媒流路３ｃを流れる低温の気液二相冷媒とにより過冷却される。過冷却された液冷媒は主膨張弁４で減圧され、低温低圧の気液二相冷媒となり、蒸発器５において加熱され蒸発し、低圧のガス冷媒となる。
【００２９】
一方、二つに分かれた液冷媒のうちバイパス回路２０１の液冷媒は、バイパス冷媒用膨張弁６で減圧され、低温低圧の気液二相冷媒となり、補助熱交換器３のバイパス冷媒流路３ｃに流入する。バイパス冷媒流路３ｃの低温の気液二相冷媒は、前述の液冷媒流路３ａを流れる高温の液冷媒により加熱され蒸発し、低圧のガス冷媒となる。
【００３０】
バイパス冷媒流路３ｃの低温の気液二相冷媒の潜熱は液冷媒流路３ａを流れる高温の液冷媒に与えられ、バイパス冷媒流路３ｃ出口の冷媒は冷凍に寄与しないガス冷媒となる。
したがって、冷凍に寄与しないガス冷媒が蒸発器５をバイパスすることにより、蒸発器５を含む低圧側流路の冷媒流量が減少し、圧力損失を低減できる。一方、バイパスした冷媒の潜熱を受け取り、過冷却された液冷媒流路３ａの液冷媒は、バイパス冷媒分の冷媒流量が減少するが、過冷却された分の蒸発器５における入口と出口とのエンタルピ差が増大し、パイパス回路を設けない場合と同等の冷凍能力を得ることができる。したがって、冷凍サイクル装置１００は圧力損失低減により、エネルギ効率を向上できる。
【００３１】
次に、蒸発器５の出口において、蒸発器５でガス化した冷媒と、補助熱交換器３のバイパス冷媒流路３ｃでガス化した冷媒とが合流し、補助熱交換器３のガス冷媒流路３ｂに流入する。ガス冷媒流路３ｂの低温のガス冷媒は、前述の液冷媒流路３ａを流れる高温の液冷媒により加熱され、過熱ガス冷媒となり、再び圧縮機１に戻る。
【００３２】
補助熱交換器３の液冷媒流路３ａとガス冷媒流路３ｂは前述の内部熱交換器８と同じ構成であり、前述したように圧縮機への液戻りが生じることを防止するとともに、液冷媒の過冷却量の増加を図ることで、蒸発器５の冷媒循環量を低減し、圧力損失を低減させ、冷凍サイクル装置のエネルギ効率を向上できる。
【００３３】
内部熱交換器８又はバイパス熱交換器７を搭載することによる特徴を詳しく説明する。
内部熱交換器８を搭載したモリエル線図を図１１に示す。サイクルＡＢＣＤは内部熱交換器８なしの基準冷凍サイクルで、サイクルＡ′Ｂ′Ｃ′Ｄ′は内部熱交換器８ありの冷凍サイクルであり、Ｃ→Ｃ′は内部熱交換器８の高温側熱交換過程を、Ａ→Ａ′は内部熱交換器８の低温側熱交換過程を示す。したがって、エンタルピ差｛ｈ（Ｃ）−ｈ（Ｃ′）｝と｛ｈ（Ａ′）−ｈ（Ａ）｝は以下の関係が成り立つ。
【００３４】
｛ｈ（Ｃ）−ｈ（Ｃ′）｝＝｛ｈ（Ａ′）−ｈ（Ａ）｝                  …（１）  内部熱交換量が増加すると、冷凍効果を表す熱交換器の入口と出口とのエンタルピ差（冷房時は｛ｈ（Ａ）−ｈ（Ｄ′）｝、暖房時は｛ｈ（Ｂ′）−ｈ（Ｃ）｝）が増加するとともに、断熱圧縮動力｛ｈ（Ｂ′）−ｈ（Ａ′）｝も増加する。理論成績係数は冷凍効果と断熱圧縮動力との比率であるから、冷媒毎の内部熱交換量の増加に依存する。冷凍効果の増加率と断熱圧縮動力の増加率との大小関係により、冷媒により理論成績係数が低下する場合もあれば、向上する場合もある。
【００３５】
バイパス回路２０１を備えた冷凍サイクル装置のモリエル線図を図１２に示す。サイクルＡＢＣＤは圧縮機１，凝縮器２，膨張弁，蒸発器５を順次配管で接続して構成される冷凍サイクル装置であり、サイクルＡ″Ｂ″Ｃ″Ｄ″、および経路ＣＥ″Ａはバイパス回路２０１を備えた冷凍サイクル装置である。経路Ａ″Ｂ″は圧縮機１での圧縮過程を、経路Ｂ″Ｃは凝縮器２での放熱，凝縮，液化過程を、経路ＣＣ″は補助熱交換器３の液冷媒流路３ａでの過冷却過程を、経路Ｃ″Ｄ″は主膨張弁４での減圧過程を、経路Ｄ″Ａは蒸発器５での蒸発，気化過程を、経路ＡＡ″は補助熱交換器３のガス冷媒流路３ｂでの過熱過程を、経路ＣＥ″はバイパス冷媒用膨張弁６での減圧過程を、経路Ｅ″Ａは補助熱交換器３のバイパス冷媒流路３ｃでの蒸発，気化過程をそれぞれ表す。
【００３６】
また、凝縮器２の冷媒流量をＧ、バイパス側の冷媒流量比率をｘとおくと、補助熱交換器３での熱収支の関係より、以下の関係が成り立つ。
【００３７】
Ｇ・（１−ｘ）・｛ｈ（Ｃ）−ｈ（Ｃ″）｝＝Ｇ・ｘ・｛ｈ（Ａ）−ｈ（Ｅ″）｝
＋Ｇ・｛ｈ（Ａ″）−ｈ（Ａ）｝                                    …（２）  上式で、Ｇを約すと、
（１−ｘ）・｛ｈ（Ｃ）−ｈ（Ｃ″）｝＝ｘ・｛ｈ（Ａ）−ｈ（Ｅ″）｝
＋｛ｈ（Ａ″）−ｈ（Ａ）｝                                      …（３）  （２）式でｘ＝０、言い換えると、バイパス側の冷媒流量比率をゼロとおくと、前述の式（１）と同等の式となり、内部熱交換器８のみの効果となる。バイパス側の冷媒流量比率を増加させると、内部熱交換器８による効果は減少し、バイパス熱交換器７による効果は増加する。すなわち、内部熱交換器８による効果とバイパス熱交換器７による効果はトレードオフの関係にある。
【００３８】
冷凍負荷が大きい場合は、蒸発器５の圧力損失のエネルギ効率への影響が大きいので、バイパス熱交換器７による効果が大きくなる。ここでは、バイパス回路２０１の冷媒流量比率を増加させる運転を行う。
【００３９】
逆に、冷凍負荷が小さい場合は、蒸発器５の圧力損失のエネルギ効率への影響が小さいので、バイパス熱交換器７による効果が小さくなる。ここでは、バイパス回路２０1の冷媒流量比率を減少させる運転を行う。
【００４０】
すなわち、負荷条件により、バイパス回路２０１の冷媒流量比率を調節し、冷凍サイクル全体としてのエネルギ効率が高くなる運転を行う。なお、バイパス回路２０１の冷媒流量比率の調整はバイパス冷媒用膨張弁６の開閉制御で可能である。
【００４１】
次に、内部熱交換器８とバイパス熱交換器７を別体に設けた冷凍サイクル装置を説明する。図４は、図１の補助熱交換器３の液冷媒流路３ａとガス冷媒流路３ｂとで熱交換器を構成し、且つ補助熱交換器３の液冷媒流路３ａとバイパス冷媒流路３ｃとで熱交換器を構成した場合の冷凍サイクル装置１０１の系統図である。図１と同等部分には同一符号を付し、説明は省略する。なお、図４の主な構成は、特許文献２の図４と同じである。
【００４２】
バイパス熱交換器７は液冷媒流路７ａとガス冷媒流路７ｂとを有し、液冷媒流路７ａとガス冷媒流路７ｂとが対向流で熱交換可能に構成される。また、内部熱交換器８は液冷媒流路８ａとガス冷媒流路８ｂとを有し、液冷媒流路８ａとガス冷媒流路８ｂとが対向流で熱交換可能に構成される。
【００４３】
図５にバイパス熱交換器７及び内部熱交換器８の一例としての断面図を示す。バイパス熱交換器７は二重管であり、内側にガス冷媒流路７ｂ、外側に液冷媒流路７ａを配置する。また、内部熱交換器８も二重管であり、内側にガス冷媒流路８ｂ、外側に液冷媒流路８ａを配置する。動作については図１と同様のため、説明を省略する。
【００４４】
図１，図２，図３に示したバイパス熱交換器７と内部熱交換器８を一体化した補助熱交換器３と、図４，図５に示したバイパス熱交換器７と内部熱交換器８とが別体である場合と、を比較する。図２の補助熱交換器３は、図５の内部熱交換器８と同一の構成である内側にガス冷媒流路８ｂ、外側に液冷媒流路８ａを構成した二重管のさらに外側にバイパス冷媒流路を備えた三重管である。これにより、一度に、液冷媒とガス冷媒との熱交換の他に、液冷媒とバイパス冷媒との熱交換も可能となる。
【００４５】
図５の内部熱交換器８の二重管の外管は伝熱には寄与しないが、三重管にすることにより、二重管の外管も伝熱に寄与する構成にすることで、補助熱交換器に三重管を用いることで、液冷媒流路におけるすべての面を伝熱面として活用することができる。すなわち、液冷媒流路の伝熱面積が約２倍となり、単位長さあたりの液冷媒流路の熱交換量を増加させることができる。
【００４６】
結果として、内部熱交換器８とバイパス熱交換器７の長さを短くし、内部熱交換器８とバイパス回路２０１を搭載することによる室外機のスペースの増大を抑制することができる。
【００４７】
また、バイパス回路２０１を循環する冷媒がバイパス熱交換器７通過後に飽和蒸気になるよう調節することで、バイパス回路２０１を循環する冷媒の割合が定まる。バイパス熱交換器７として活用できる凝縮器２と主膨張弁４の間の冷媒管の長さには室外機の容積による制限があるため、バイパス熱交換器７の単位長さあたりの伝熱面積が増えることが、バイパス回路２０１を循環する冷媒の割合の増加につながり、蒸発器５における圧力損失を低減させることができる。
【００４８】
また、二重管２本から、三重管１本にすることができ、管を一本分節約でき、コンパクト化及び低コスト化を図ることができる。
【００４９】
図８に冷媒管同士を接触させることにより、補助熱交換器３とした熱交換器の断面図を示す。図８の補助熱交換器３は、中心に液冷媒流路３ａを備え、液冷媒流路３ａの両側にガス冷媒流路３ｂとバイパス冷媒流路３ｃとを配置した熱交換器である。図８の補助熱交換器３は、冷媒管同士を溶接などにより接触させることで構成することができるため、製造コストの低減を図ることができる。
【００５０】
図９に冷媒管同士を接触させることにより、補助熱交換器３とした熱交換器の断面図を示す。液冷媒流路３ａ，ガス冷媒流路３ｂ及びバイパス冷媒流路３ｃを互いに接触させ、回りを伝導体１４で囲うことにより、図８の形態に比べ、単位長さあたりの冷媒管同士の熱交換面積を増大させることができる。
【００５１】
ところで、２０１１年以降、ＥＵで販売される新型車の搭載エアコンは、ＧＷＰ値１５０以下の冷媒充填が義務付けられている。主たる候補冷媒としてＨＦＯ１２３４ｙｆがある。
【００５２】
推定したＨＦＯ１２３４ｙｆの熱力学特性を用いて、内部熱交換器８の効果を試算した結果を示す。図１３は交換熱量比率（内部熱交換／能力）と理論成績係数（能力／入力）および理論能力との関係図である。理論成績係数及び理論能力は交換熱量比率０％（内部熱交換器８なし）での値で無次元化している。比較のため、Ｒ４１０Ａの結果も示す。
【００５３】
理論成績係数は、Ｒ４１０Ａでは、交換熱量比率が増加するほど低下するが、ＨＦＯ１２３４ｙｆでは、交換熱量比率が増加するほど向上することがわかる。また、同一圧縮機容量での理論能力も同様の傾向を示す。以上より、ＨＦＯ１２３４ｙｆ特有の熱力学特性から内部熱交換器８を使用することにより性能が向上する。
【００５４】
また、非特許文献１より、ＨＦＯ１２３４ｙｆを用いた定置式エアコンの性能向上のためには圧力損失の低減が重要であることがわかる。よって、ＨＦＯ１２３４ｙｆを用いた冷凍サイクル装置の性能向上のためには、内部熱交換器８及び圧力損失低減のためのバイパス冷媒用膨張弁６とバイパス熱交換器７を含むバイパス回路２０１を備えることが有効な手段である。
【００５５】
本実施例では、冷媒としてＨＦＯ１２３４ｙｆを用いたが、他のハイドロフルオロオレフィン系冷媒でも分子構造がＨＦＯ１２３４ｙｆに近いため、同様の効果を得ることができる。また、これらを含む混合冷媒でも同様の効果を得ることができる。
【実施例２】
【００５６】
本発明の他の実施例を図６を参照して説明する。図１に示す冷凍サイクル装置１００は凝縮器２と補助熱交換器の液冷媒流路３ａとの間の冷媒管からバイパス回路２０１を分岐させているのに対し、図６に示す冷凍サイクル装置１０２は補助熱交換器の液冷媒流路３ａと主膨張弁４との間の冷媒管からバイパス回路２０１を分岐させている点が異なる。同等部分には同一符号を付し、説明は省略する。
【００５７】
実施例１と同様に、実施例２も内部熱交換器８とバイパス熱交換器７の長さを短くし、内部熱交換器８とバイパス回路２０１を搭載することによる室外機のスペースの増大を抑制することができる。
【００５８】
実施例２は実施例１に対して、バイパス回路２０１を循環する冷媒にとってはバイパス回路２０１が主回路２００から分岐する前に補助熱交換器の液冷媒流路３ａを通過する構成が増える。そのため、実施例１は実施例２よりもバイパス回路２０１を循環する液冷媒が補助熱交換器の液冷媒流路３ａを通過しない分、補助熱交換器の液冷媒流路３ａの冷媒流量が減り、補助熱交換器の液冷媒流路３ａにおける冷媒の圧力損失を減少させることができる。
【実施例３】
【００５９】
本発明の他の実施例を図７を参照して説明する。図７に示す冷凍サイクル装置１０３は、図１に示す冷凍サイクル装置１００と比較して、バイパス回路２０１を補助熱交換器のガス冷媒流路３ｂと圧縮機１との間の冷媒管へ合流させている点が異なる。同等部分には同一符号を付し、説明は省略する。
【００６０】
実施例３は実施例１に対して、バイパス回路２０１を循環する冷媒にとってはバイパス回路２０１が主回路２００に合流した後に補助熱交換器のガス冷媒流路３ｂを通過する構成が減る。そのため、バイパス回路２０１を循環する液冷媒が通過しない分、補助熱交換器のガス冷媒流路３ｂの冷媒流量が減少し、補助熱交換器のガス冷媒流路３ｂにおける冷媒の圧力損失が減少する。よって、実施例３の冷凍サイクル装置は、実施例１や実施例２に比べ、冷媒の圧力損失が少なくエネルギ効率が高い。
【実施例４】
【００６１】
本発明の他の実施例を図１０を参照して説明する。図１０に示す冷凍サイクル装置１０４は、冷房と暖房が切り替え可能であることを特徴とする。同等部分には同一符号を付し、説明は省略する。
【００６２】
冷凍サイクル装置１０４は、冷房と暖房を切り替える四方弁１０、冷房時には凝縮器として作用し、暖房時には蒸発器として作用する室外熱交換器１１、冷房時には蒸発器として作用し、暖房時には凝縮器として作用する室内熱交換器１２、冷媒の流れ方向を規定する逆止弁１３ａ，１３ｂ，１３ｃ，１３ｄを備える。逆止弁１３ａ，１３ｂ，１３ｃ，１３ｄは、補助熱交換器３，主膨張弁４，バイパス冷媒用膨張弁６の冷媒流れ方向が冷房暖房に関わらず、常に同じ方向となるように配置される。冷房時の冷媒の流れ方向を実線矢印で、暖房時の冷媒の流れ方向を破線矢印で示す。
【００６３】
冷房時の動作について説明する。圧縮機１で圧縮され高温高圧となったガス冷媒は、凝縮器（室外熱交換器１１）において冷却され凝縮し、液化する。高圧の液冷媒は逆止弁１３ａを通過した後に二つに分かれるが、主回路２００の液冷媒は補助熱交換器３の液冷媒流路３ａに流入し、後述のガス冷媒流路３ｂを流れる低温のガス冷媒と、後述のバイパス冷媒流路３ｃを流れる低温の気液二相冷媒とにより過冷却される。過冷却された液冷媒は主膨張弁４で減圧され、低温低圧の気液二相冷媒となり、逆止弁１３ｃを通過し、蒸発器（室内熱交換器１２）において加熱され蒸発して低圧のガス冷媒となる。
【００６４】
一方、二つに分かれた液冷媒のうちバイパス回路２０１の液冷媒は、バイパス冷媒用膨張弁６で減圧され、低温低圧の気液二相冷媒となり、補助熱交換器３のバイパス冷媒流路３ｃに流入する。バイパス冷媒流路３ｃの低温の気液二相冷媒は、前述の液冷媒流路３ａを流れる高温の液冷媒により加熱され蒸発し、低圧のガス冷媒となる。
【００６５】
バイパス冷媒流路３ｃの低温の気液二相冷媒の潜熱は液冷媒流路３ａを流れる高温の液冷媒に与えられ、バイパス冷媒流路３ｃ出口の冷媒は冷凍に寄与しないガス冷媒となる。
【００６６】
次に、暖房時の動作について説明する。圧縮機１で圧縮され高温高圧となったガス冷媒は、四方弁１０を通過した後に凝縮器（室内熱交換器１２）において冷却され凝縮し、液化する。高圧の液冷媒は逆止弁１３ｂを通過した後に二つに分かれるが、主回路２００の液冷媒は補助熱交換器３の液冷媒流路３ａに流入し、後述のガス冷媒流路３ｂを流れる低温のガス冷媒と、後述のバイパス冷媒流路３ｃを流れる低温の気液二相冷媒とにより過冷却される。過冷却された液冷媒は主膨張弁４で減圧され、低温低圧の気液二相冷媒となり、逆止弁１３ｄを通過し、蒸発器（室外熱交換器１１）において加熱され蒸発して低圧のガス冷媒となる。
【００６７】
一方、二つに分かれた液冷媒のうちバイパス回路２０１の液冷媒は、バイパス冷媒用膨張弁６で減圧され、低温低圧の気液二相冷媒となり、補助熱交換器３のバイパス冷媒流路３ｃに流入する。バイパス冷媒流路３ｃの低温の気液二相冷媒は、前述の液冷媒流路３ａを流れる高温の液冷媒により加熱され蒸発し、低圧のガス冷媒となる。
【００６８】
バイパス冷媒流路３ｃの低温の気液二相冷媒の潜熱は液冷媒流路３ａを流れる高温の液冷媒に与えられ、バイパス冷媒流路３ｃ出口の冷媒は冷凍に寄与しないガス冷媒となる。
【００６９】
以上の構成により、冷房と暖房が切り替え可能な冷凍サイクル装置１０４においても、実施例１と同様に、エネルギ効率の向上を図ることができる。尚、上記各実施例において、負荷条件により、概略エネルギ効率が最高となるようにバイパス回路の冷媒流量を調節することができる。
【符号の説明】
【００７０】
１  圧縮機
２  凝縮器
３  補助熱交換器
３ａ，７ａ，８ａ  液冷媒流路
３ｂ，７ｂ，８ｂ  ガス冷媒流路
３ｃ  バイパス冷媒流路
４  主膨張弁
５  蒸発器
６  バイパス冷媒用膨張弁
７  バイパス熱交換器
８  内部熱交換器
１０  四方弁
１１  室外熱交換器
１２  室内熱交換器
１３ａ，１３ｂ，１３ｃ，１３ｄ  逆止弁
１４  伝導体
１００，１０１，１０２，１０３，１０４  冷凍サイクル装置
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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