(57)【要約】【課題】安価で且つ溶接部分の外観状態及び溶加材の流れ性，浸透性などの良好な溶加材合金組成物を提供する。【解決手段】本発明は，銀(Ag)含有量を最小化し，錫(Sn)及び珪素(Si)成分を追加することにより，安価で且つ溶接部分の外観状態及び溶加材の流れ性，浸透性などの良好な溶加材合金組成物に関するものであって，本発明の好適な実施例による溶加材合金組成物は，同種材質の母材または異種材質の母材が相互安定的に接合され得るように，母材間の連結部分にろう付け溶接処理される溶加材合金組成物において，銀(Ag)，銅(Cu)，亜鉛(Zn)，錫(Sn)，珪素(Si)及びその他の不可避な不純物を含んでなる。【選択図】図６
2011056580.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
同種材質の母材または異種材質の母材が相互安定的に接合され得るように母材間の連結部分にろう付け溶接処理される溶加材合金組成物において，
銀(Ag)，銅(Cu)，亜鉛(Zn)，錫(Sn)，珪素(Si)及びその他の不可避な不純物を含み，
前記溶加材合金組成物の組成成分比は，銀(Ag)２０〜２４重量％，銅(Cu)３６〜４５重量％，亜鉛(Zn)２９〜３７重量％，錫(Sn)１〜３重量％，珪素(Si)０．１〜０．４重量％及びその他の不可避な不純物を含んでなることを特徴とする溶加材合金組成物。
【請求項２】
前記溶加材合金組成物の組成成分比は，銀(Ag)２２重量％，銅(Cu)４１〜４５重量％，亜鉛(Zn)３０〜３２重量％，錫(Sn)２重量％，珪素(Si)０．２重量％及びその他の不可避な不純物を含んでなることを特徴とする請求項１に記載の溶加材合金組成物。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は溶加材合金組成物に関するものであって，さらに詳しくは銀(Ag)含有量を最小化し，錫(Sn)及び珪素(Si)成分を追加することにより，安価で且つ溶接部分の外観状態及び溶加材の流れ性，振動性等の良好な溶加材合金組成物に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
一般的に，溶接は，溶加材を用いる溶接である融接及び半田付けと，溶加材を用いない溶接である圧接に分けられる。
【０００３】
ここで，前記融接及び半田付けは，接合しようとする被溶接材（母材)との間に溶加材を介在して母材を互いに接合することになる。
【０００４】
このとき，前記融接は，母材の溶接部及び溶加材を溶かして溶接する方法であり，前記半田付けは，母材の溶接部を溶融させることなく溶加材のみを溶融させて接合する方法であるが，低い融点である軟ろうと比較的に高い融接である硬ろう（ろう付け）に分けられる。
【０００５】
前記融接及び半田付けに用いられる溶加材の中において，銀ろう溶加材は貴金属溶加材の中でも最も代表的なものであり，接合温度が他の溶加材に比べて低く母材に対する熱影響部が少ない。
【０００６】
また，前記銀ろう溶加材は接合作業が容易であり，各種の材料に対する接合性に優れているため，電子製品の接合，工業機器，設備などの大型部材の接合に広く使用されている。
【０００７】
このような銀ろう溶加材の基本組成は，通常Ag-Cu-Znの３元系であり，作業性，接合強度，耐食性などの使用目的に応じてCd，Ni，Sn，In，Mnなどの添加された合金が開発されている。
【０００８】
前記銀ろう溶加材は，例えば，冷媒循環パイプろう付け用としてAg-Cu-Zn系の溶加材合金組成物が適用されており，このような冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系に適用される溶加材合金組成物は，ろう付け合金の融点を下げ，流れ性を増大させることができるようにインジウム(In)を加えて使用されている。
【０００９】
具体的に，従来の溶加材合金組成物は銀(Ag)３０〜４０重量％，銅(Cu)３４〜３８重量％，亜鉛(Zn)３３重量％，インジウム(In)１．２重量％を含む。
【００１０】
特に，従来の溶加材合金組成物が銀(Ag)３０重量％，銅(Cu)３５．８重量％，亜鉛(Zn)３３重量％，インジウム(In)１．２重量％を含んで製造されて使用されている。
【００１１】
一方，前記溶加材合金組成物は，冷媒循環パイプのろう付け溶接作業に溶接棒と適用されるものであって，このとき冷媒循環パイプは通常アルミニウム−亜鉛(Al-Zn)コートスチールパイプが使用されている。
【００１２】
ここで，アルミニウム−亜鉛(Al-Zn)コートスチール材質は，前記従来の溶加材合金組成物からなる溶接棒による接合の際に，材質の特性上，同種の材質，即ちアルミニウム−亜鉛(Al-Zn)コートスチール材質間の接合の際に接合部の接合性が良好ではない。
【００１３】
さらに，前記アルミニウム−亜鉛(Al-Zn)コートスチール材質は，同種の材質ではない異種の材質，即ちアルミニウム−亜鉛(Al-Zn)コートスチール材質と他材質の接合でも接合部の接合性が良好ではない。
【００１４】
従って，前記アルミニウム−亜鉛(Al-Zn)コートスチールパイプは，ろう付け溶接による接合の際に，前処理作業としてバッフィング（Buffing）作業が先行され，コート部分を研磨する作業が先行工程として進行されている。
【００１５】
このとき，前記バッフィング作業は，アルミニウム−亜鉛(Al-Zn)コートスチールパイプの表面を研磨する作業であって，コートスチールパイプの表面状態が溶接の際に接合が良好に行われ得る状態になるまでに，完全バッフィング，即ち多数回のバッフィング作業で進行される。
【００１６】
前述したように，従来技術による溶加材合金組成物は，ろう付け合金の融点を下げ，流れ性を増大させることができるようにインジウム(In)を加えて使用されており，３０重量％以上銀(Ag)成分を含み適用されている。
【００１７】
しかし，従来技術による溶加材合金組成物は，高価の銀(Ag)成分の含有量が高いため，製造単価が高いという問題点があった。
【００１８】
さらに，稀少金属で且つ高価のインジウム(In)が加えられることにより，製造コストが増大されるという問題点があった。
【００１９】
また，従来技術による溶加材合金組成物は，製造の際に，亜鉛(Zn)を投入する温度がそれぞれの沸点付近であるため，蒸気圧（Vapor pressure）の高い亜鉛(Zn)の蒸気化現象が発生するという問題点があった。
【００２０】
そして，亜鉛(Zn)の蒸気化現象が発生することにより，作業者に健康上有害な影響を及ぼすという問題点があり，因みに製造された溶加材合金組成物から形成された溶接棒で溶接作業が行われる中にも，作業者に有害な影響を及ぼすことになるという問題点があった。
【００２１】
製造された溶加材で溶接する中にも作業者に有害な影響を及ぼすことになるという問題点があった。
【００２２】
また，従来の溶加材を製造する過程中には，溶湯中に多量の酸化物でスラグが形成され，溶加材ビレットを押出加工する場合にビレットの高温加熱により表面に激しい酸化スケールが形成され，押出後に廃棄物が発生し，酸洗後には表面が変色されるという問題点があった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００２３】
【特許文献１】大韓民国特許出願公開第１０−２００２−００７３７７７号公報
【特許文献２】特開２０００−３１７６７６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００２４】
前記問題点を解決するために，本発明は，銀(Ag)含有量を最小化し，錫(Sn)及び珪素(Si)成分を加えることにより，安価で且つ溶接部分の外観状態及び溶加材の流れ性，浸透性等の良好な溶加材合金組成物を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００２５】
前記目的を達成するために，本発明の好適な実施例による溶加材合金組成物は，同種材質の母材または異種材質の母材が相互安定的に接合され得るように，母材間の連結部分にろう付け溶接処理される溶加材合金組成物において，銀(Ag)，銅(Cu)，亜鉛(Zn)，錫(Sn)，珪素(Si)及びその他の不可避な不純物を含んでなる。
【００２６】
ここで，前記溶加材合金組成物の組成成分比は，銀(Ag)２０〜２４重量％，銅(Cu)３６〜４５重量％，亜鉛(Zn)２９〜３７重量％，錫(Sn)１〜３重量％，珪素(Si)０．１〜０．４重量％及びその他の不可避な不純物を含んでなることが好ましい。
【００２７】
また，前記溶加材合金組成物の組成成分比は，銀(Ag)２２重量％，銅(Cu)４１〜４５重量％，亜鉛(Zn)３０〜３２重量％，錫(Sn)２重量％，珪素(Si)０．２重量％及びその他の不可避な不純物を含んでなり得る。
【発明の効果】
【００２８】
前述した本発明に係る溶加材合金組成物の効果を説明すると，次の通りである。
【００２９】
第一，銀(Ag)成分含有量を最小化し，インジウム(In)成分の追加を排除することにより，溶加材合金組成物から製造された溶接棒の単価を下げることができ，それにより溶接棒の製造原価を著しく節減することができる。
【００３０】
第二，錫(Sn)及び珪素(Si)を添加することにより融点を下げることができ，溶加材の流れ性，浸透性などを向上させることができ，作業者に有害な影響を及ぼす亜鉛の蒸気化現象の発生を防止できる。
【００３１】
第三，銀(Ag)成分含有量を最小化し，錫(Sn)及び珪素(Si)を添加することによりバッフィング数を最小化した状態，すなわち，只１回のバッフィング作業だけでも溶接部位に対する外観状態及び溶加材の浸透率を向上させることができ，それにより溶接工程を単純化して作業能率を著しく増大させることができる。
【００３２】
本発明の特徴及び長所は，後述する本発明の実施例の詳細な説明と共に，次の添付図面を参考するとより良く理解することができる。
【図面の簡単な説明】
【００３３】
【図１】本発明に係る溶加材合金組成物から形成されたろう付け用の溶接棒で溶接処理される冷媒循環パイプを示した例示図。
【図２】本発明に係る冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物の試験例として，銀(Ag)成分含量を減らした溶加材合金組成物と従来技術による３０重量％の銀(Ag)を含む溶加材合金組成物の銀(Ag)成分含量別の硬度を測定したグラフ。
【図３】本発明に係る冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物の試験例として，銀(Ag)成分含量を減らした溶加材合金組成物と従来技術による３０重量％の銀(Ag)を含む溶加材合金組成物の銀(Ag)成分含量別の広がり性を測定したグラフ。
【図４】本発明に係る冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物の試験例として，錫(Sn)の添加量変化に対する硬度の測定図。
【図５】本発明に係る冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物の試験例として，錫(Sn)の添加量変化に対する広がり性の測定図。
【図６】本発明の実施例１〜３による冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物として，珪素(Si)の添加量変化に対する硬度の測定図。
【図７】本発明に係る冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物の実施例１〜３として，珪素(Si)の添加量変化に対する広がり性の測定図。
【図８】本発明の実施例４による冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物に対する硬度の測定図。
【図９】本発明の実施例４による冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物に対する広がり性の測定図。
【図１０ａ】従来技術による銀(Ag)３０重量％を含む溶加材合金組成物の冷媒循環パイプの連結溶接時における，溶接部の外観状態を示した写真。
【図１０ｂ】本発明に係る銀(Ag)２２重量％を含む溶加材合金組成物の冷媒循環パイプの連結溶接時における，溶接部の外観状態を示した写真。
【図１１ａ】従来技術による銀(Ag)３０重量％を含む溶加材合金組成物の冷媒循環パイプの連結溶接時における，溶接部の断面状態を示す写真。
【図１１ｂ】本発明に係る銀(Ag)２２重量％を含む溶加材合金組成物の冷媒循環パイプの連結溶接時における，溶接部の断面状態を示した写真。
【発明を実施するための形態】
【００３４】
以下，前記目的が具体的に実現できる本発明の好適な実施例を，添付図面を参照して説明する。 
【００３５】
図１は，本発明に係る溶加材合金組成物から形成されたろう付け用の溶接棒で溶接処理される冷媒循環パイプを示した例示図である。
【００３６】
まず，図１を参照して本発明に係る溶加材合金組成物から形成されたろう付け用の溶接棒により溶接処理される冷媒循環パイプを見ると，次の通りである。
【００３７】
図１に示すように，冷媒循環パイプの連結部は，一端が直線型にまっすぐに形成された直管パイプ１１０と，前記直管パイプ１１０の一端から一定の長さだけ，拡管パイプ１２０の拡管部の内側に挿入される。
【００３８】
このとき，前記拡管パイプ１２０は，前記直管パイプ１１０の外面と密着される一端から所定の長さだけ外側に拡管されて形成される。
【００３９】
前述のように，前記直管パイプ１１０が前記拡管パイプ１２０の拡管部に挿入されて，前記直管パイプ１１０の外面と前記拡管パイプ１２０の内面が密着される密着部分１１５には，ろう付け溶接により溶加材合金組成物が浸透して，前記パイプ１１０，１２０が相互安定的に連結できるようになる。
【００４０】
また，前記密着部分１１５を基準に，両側の長手方向に前記直管パイプ１１０及び拡管パイプ１２０の外面を十分に囲むように，ろう付け溶接部Ｂ，Ｂが形成されるように溶接処理されることが好ましい。
【００４１】
ここで，溶加材合金組成物から製造された溶接棒の溶接の際に，冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物は，前記密着部分１１５に浸透される浸透性が重要であり，因みに溶加材合金組成物の流れ性及び濡れ性などが重要である。
【００４２】
前述した本発明に係る溶加材組成物は，冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系の溶加材組成物でろう付け用の溶接棒として製作して使用される。
【００４３】
即ち，本発明に係る溶加材組成物は，冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材組成物と適用されるものであって，以下では，冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系と適用される溶加材組成物としての本発明に係る溶加材組成物を説明する。
【００４４】
勿論，本発明に係る溶加材組成物は，冷媒循環パイプろう付け用だけでなく，冷媒循環パイプろう付け用と類似するろう付け技術分野で多様に適用されて使用することもできる。
【００４５】
図２は，本発明に係る冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物の試験例として，銀(Ag)成分含量を減らした溶加材合金組成物と，従来技術による３０重量％の銀(Ag)を含む溶加材合金組成物の銀(Ag)成分含量別の硬度を測定したグラフである。
【００４６】
図３は，本発明に係る冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物の試験例として，銀(Ag)成分含量を減らした溶加材合金組成物と，従来技術による３０重量％の銀(Ag)を含む溶加材合金組成物の銀(Ag)成分含量別の広がり性を測定したグラフである。
【００４７】
図２及び図３に示すように，銀(Ag)成分含量が２４重量％（試験例１），２２重量％（試験例２)，２０重量％（試験例３)の溶加材合金組成物は，銀(Ag)以外の銅(Cu)，亜鉛(Zn)成分含量がそれぞれ銅(Cu)３８重量％，亜鉛(Zn)３８重量％と，銅(Cu)４０重量％，亜鉛(Zn)３８重量％と，銅(Cu)４１重量％，亜鉛(Zn)３９重量％を有した溶加材合金組成物を対象に硬度数値を測定したものである。
【００４８】
また，従来技術による３０重量％の銀(Ag)を含む溶加材合金組成物は，銀(Ag)以外の成分の含量が，銅(Cu)３５．８重量％，亜鉛(Zn)３３重量％，そしてインジウム(In)１．２重量％を含む溶加材合金組成物（比較例１）を対象に硬度数値を測定したものである。
【００４９】
ここで，図２を参照すると，本発明に係る冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物の試験例として，銀(Ag)成分含量を減らした冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物において，銀(Ag)成分含量が２４重量％（試験例１），２２重量％（試験例２），２０重量％（試験例３）の溶加材合金組成物は，従来技術による３０重量％の銀(Ag)を含む溶加材合金組成物（比較例１）の硬度数値より大きい数値を示している。
【００５０】
特に，銀(Ag)成分含量が２４重量％の溶加材合金組成物（試験例１）は，従来技術による３０重量％の銀(Ag)を含む溶加材合金組成物と対比すると，遥かに高い硬度を有するものと示されている。
【００５１】
従って，冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物において，銀(Ag)成分含量を減らした溶加材合金組成物の適用が可能であることが分かる。
【００５２】
一方，図３を参照すると，本発明に係る冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物の試験例として，銀(Ag)成分含量を減らした冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物において，銀(Ag)成分含量が２４重量％（試験例１），２２重量％（試験例２），２０重量％（試験例３）の溶加材合金組成物は，従来技術による３０重量％の銀(Ag)を含む溶加材合金組成物（比較例１）の広がり性数値より小さい数値を示している。
【００５３】
しかし，広がり性数値の差異が比較的に微小な差異を有するため，銀(Ag)成分含量以外の組成成分含量を調整し，又，新規な組成成分を加えて冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物において，銀(Ag)成分含量を減らした溶加材合金組成物の適用が可能であることが分かる。
【００５４】
図４は，本発明に係る冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物の試験例として，錫(Sn)の添加量変化に対する硬度の測定図である。
【００５５】
図５は，本発明に係る冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物の試験例として，錫(Sn)の添加量変化に対する広がり性の測定図である。
【００５６】
【表１】
2011056580.tif 000003
【００５７】
前記表１は，本発明に係るAg-Cu-Znの３元系合金に加えられる組成物による冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物の試験例４〜８と，従来技術による溶加材合金組成物の比較例１を図表化したものである。
【００５８】
ここで，比較例１は，従来技術による３０重量％の銀(Ag)を含む溶加材合金組成物は，銀(Ag)以外の成分の含量が銅(Cu)３５．８重量％，亜鉛(Zn)３３重量％，そしてインジウム(In)１．２重量％を含む溶加材合金組成物を対象に硬度数値を測定したものであり，これを基準に試験例４〜８の溶加材合金組成物と硬度及び広がり性を測定した。
【００５９】
その結果，図４，図５及び表１を参照すると，本発明に係る冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物の試験例として，銀(Ag)２０重量％，銅(Cu)４１重量％，亜鉛(Zn)３９重量％を含み，錫(Sn)０重量％である溶加材合金組成物（試験例４）は，従来技術による３０重量％の銀(Ag)を含む溶加材合金組成物（比較例１）と対比すると，微小な硬度数値の差異を示している。
【００６０】
また，本発明に係る冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物の試験例として，銀(Ag)２０重量％，銅(Cu)４１重量％を含み，亜鉛(Zn)３８重量％に錫(Sn)１重量％をさらに含む溶加材合金組成物（試験例５)は，従来技術による３０重量％の銀(Ag)を含む溶加材合金組成物（比較例１）と対比すると，非常に微小な硬度数値の差異を示している。
【００６１】
そして，本発明に係る冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物の試験例として，銀(Ag)２０重量％，銅(Cu)４１重量％を含み，亜鉛(Zn)３７重量％に錫(Sn)２重量％をさらに含む溶加材合金組成物（試験例６）は，従来技術による３０重量％の銀(Ag)を含む溶加材合金組成物（比較例１）と対比すると，殆ど同一な硬度数値を示している。
【００６２】
また，本発明に係る冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物の試験例として，銀(Ag)２０重量％，銅(Cu)４１重量％を含み，亜鉛(Zn)３６重量％に錫(Sn)３重量％をさらに含む溶加材合金組成物（試験例７）は，従来技術による３０重量％の銀(Ag)を含む溶加材合金組成物（比較例１）と対比すると，多少大きい値の硬度数値を示している。
【００６３】
最後に，本発明に係る冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物の試験例として，銀(Ag)２０重量％，銅(Cu)４１重量％を含み，それぞれ亜鉛(Zn)３４重量％に錫(Sn)５重量％をさらに含む溶加材合金組成物（試験例８）も，試験例７と同様に，従来技術による３０重量％の銀(Ag)を含む溶加材合金組成物（比較例１）と対比すると，多少大きい値の硬度数値を示している。
【００６４】
前述したように，本発明に係る冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物の試験例において，錫(Sn)の成分添加量の差異により，硬度が試験例４から試験例８に向かって上昇することが分かる。
【００６５】
もちろん，図４に示すように，試験例８は試験例７に比べて多少硬度数値が劣るが，非常に微小な差異で低下することが分かる。
【００６６】
結論として，錫(Sn)の添加量が増大することにより硬度が上昇するという結果が得られ，それにより本発明に係る冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物から錫(Sn)が添加されなければならないことが分かる。
【００６７】
一方，図５及び表１を参照すると，本発明に係る冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物の試験例において，錫(Sn)の成分添加量の差異により，試験例４から試験例８に行くにつれて広がり性が増大することが分かる。
【００６８】
もちろん，図５で示すように，試験例８は試験例７に比べて広がり性が著しく低下することが分かり，それにより本発明に係る冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物には錫(Sn)が添加されるが，錫(Sn)の添加量は調節されなければならなく，錫(Sn)の添加量調節の基準を得ることができる。
【００６９】
前述のように錫(Sn)を添加することにより，錫(Sn)は非常に低い融点を有するため，合金の融点を下げることができ，合金組成物の流動度，濡れ性，浸透力などを向上させることができる効果を持つことができる。
【００７０】
さらに，前記錫(Sn)はインジウム(In)に比べて，安価で且つインジウム(In)の追加による組成物の変化と近接した合金組成物の変化をもたらすこともできるため，溶加材合金組成物の製造コストを著しく節減させることができる。
【００７１】
図６は，本発明の実施例１〜３による冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物における，珪素(Si)の添加量変化に対する硬度の測定図である。
【００７２】
図７は，本発明に係る冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物の実施例１〜３における，珪素(Si)の添加量変化に対する広がり性の測定図である。
【００７３】
【表２】
2011056580.tif 000004
【００７４】
前記表２は，本発明に係るAg-Cu-Znの３元系合金に珪素(Si)が加えられる含量による冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物の実施例１〜３と，従来技術による溶加材合金組成物の比較例１を図表化したものである。
【００７５】
図６，図７及び表２を参照すると，本発明に係る冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物として，銀(Ag)２０重量％，銅(Cu)４１重量％，錫(Sn)２重量％を含み，亜鉛(Zn)３７重量％をさらに含む溶加材合金組成物（試験例９)は，従来技術による３０重量％の銀(Ag)を含む溶加材合金組成物（比較例１)と対比すると，殆ど同一な硬度数値を示している。
【００７６】
また，本発明に係る冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物として，銀(Ag)２０重量％，銅(Cu)４１重量％，錫(Sn)２重量％を含み，亜鉛(Zn)３６．９重量％に珪素(Si)０．１重量％をさらに含む溶加材合金組成物（実施例１)は，従来技術による３０重量％の銀(Ag)を含む溶加材合金組成物（比較例１)と対比すると，著しく低い硬度数値を示している。
【００７７】
そして，本発明に係る冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物として，銀(Ag)２０重量％，銅(Cu)４１重量％，錫(Sn)２重量％を含み，亜鉛(Zn)３６．８重量％に珪素(Si)０．２重量％をさらに含む溶加材合金組成物（実施例２）は，従来技術による３０重量％の銀(Ag)を含む溶加材合金組成物（比較例１)と対比すると，実施例１と同様に著しく低い硬度数値を示している。
【００７８】
一方，本発明に係る冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物として，銀(Ag)２０重量％，銅(Cu)４１重量％，錫(Sn) ２重量％を含み，亜鉛(Zn)３６．７重量％に珪素(Si)０．３重量％をさらに含む溶加材合金組成物（実施例３)は，従来技術による３０重量％の銀(Ag)を含む溶加材合金組成物（比較例１)と対比すると，多少低い硬度数値を示しているが，実施例１及び実施例２より，比較例１に近い硬度数値に硬度数値が上昇することが分かる。
【００７９】
結論として，珪素(Si)の添加により硬度が著しく減少したが，珪素(Si)の添加量が０．３重量％に達してから硬度数値が上昇することが分かる。
【００８０】
従って，珪素(Si)の特性上，融点が１４２０℃であり，比重が２．４２g/cm3で合金組成物に添加される場合，融点を下げて亜鉛の蒸気化現象を防止できるという点から，本発明に係る冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物に珪素(Si)を添加することによる効果が表れることが分かる。
【００８１】
図２〜図７を参照して説明したところによると，冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物において，低い含量の銀(Ag)を含む溶加材合金組成物に錫(Sn)及び珪素(Si)の添加が要求されるという事実が分かる。
【００８２】
従って，本発明の好適な実施例による冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物は，銀(Ag)，銅(Cu)，亜鉛(Zn)，錫(Sn)，珪素(Si)及びその他の不可避な不純物を含んでなる。
【００８３】
このとき，前記冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物の組成成分比は，銀(Ag)２０〜２４重量％，銅(Cu)３６〜４５重量％，亜鉛(Zn)２９〜３７重量％，錫(Sn)１〜３重量％，珪素(Si)０．１〜０．４重量％及びその他の不可避な不純物を含んでなることが好ましい。
【００８４】
さらに，亜鉛(Zn)添加量の過多な添加による脆性により，溶加材合金組成物による溶接棒の製造が困難な場合を勘案すると，前記冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物の組成成分比は，銀(Ag)２２重量％，銅(Cu)４１〜４５重量％，亜鉛(Zn)３０〜３２重量％，錫(Sn)２重量％，珪素(Si)０．２重量％及びその他の不可避な不純物を含んでなることが好ましい。
【００８５】
一方，前述したような，本発明に係る冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物，すなわち，銀(Ag)，銅(Cu)，亜鉛(Zn)，錫(Sn)，珪素(Si)の組成物が一定の組成比に応じて混合された溶加材合金組成物により溶接棒を製造すると，銀(Ag)含有量が高く，インジウム(In)の添加された従来技術による溶加材合金組成物から製造された溶接棒に比べて，製造コストを著しく節減させることができる。
【００８６】
具体的に，銀(Ag)成分含有量を最小化し，インジウム(In)成分の追加を排除することにより，溶加材合金組成物から製造された溶接棒の単価を下げることができ，それにより溶接棒の製造原価を著しく節減できる。
【００８７】
また，錫(Sn)及び珪素(Si)を添加することにより融点を下げることができ，溶加材の流れ性，浸透性などを向上させることができ，作業者に有害な影響を及ぼす亜鉛の蒸気化現象の発生を防止できる。
【００８８】
更に，銀(Ag)成分含有量を最小化し，錫(Sn)及び珪素(Si)を添加することにより，従来の溶加材合金組成物において前処理作業でバッフィング作業が完全バッフィングに至る多数回のバッフィング作業を要するのとは異なり，バッフィング作業回数を最小化した状態，すなわち，只１回のバッフィング作業だけでも溶接部位に対する外観状態及び溶加材の浸透率を向上させることができ，それにより溶接工程を単純化して生産性を著しく増大させることができる。
【００８９】
図８は，本発明の実施例４による冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物に対する硬度の測定図である。
【００９０】
図９は，本発明の実施例４による冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物に対する広がり性の測定図である。
【００９１】
【表３】
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【００９２】
前記表３は，本発明に係るAg-Cu-Znの３元系合金に珪素(Si)が加えられた冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物の実施例４と，従来技術による溶加材合金組成物の比較例１を図表化したものである。
【００９３】
図８及び表３を参照すると，本発明の実施例４による冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物として，銀(Ag)２２重量％，銅(Cu)４５重量％，亜鉛(Zn)３７重量％，錫(Sn)２重量％，そして珪素(Si)０．２重量％を含む溶加材合金組成物（実施例４)は，従来技術による３０重量％の銀(Ag)を含む溶加材合金組成物（比較例１)と対比すると，著しく低い硬度数値を示している。
【００９４】
前述のように，銀(Ag)２２重量％，銅(Cu)４５重量％，亜鉛(Zn)３７重量％，錫(Sn)２重量％，そして珪素(Si)０．２重量％を含む溶加材合金組成物（実施例４)は，硬度数値が２００初盤の数値を示しているため，このような溶加材合金組成物（実施例４)を利用した溶接棒の加工性が増大できる。
【００９５】
図９及び表３を参照すると，本発明の実施例４による冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物として，銀(Ag)２２重量％，銅(Cu)４５重量％，亜鉛(Zn)３７重量％，錫(Sn)２重量％，そして珪素(Si)０．２重量％を含む溶加材合金組成物（実施例４)は，従来技術による３０重量％の銀(Ag)を含む溶加材合金組成物（比較例１)と対比すると，高い広がり性の数値を示している。
【００９６】
前述のように，本発明の実施例４による冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物は，高い広がり性を有するため，溶加材合金組成物による溶接作業の際に，冷媒循環パイプの溶接領域で直管パイプ１１０と拡管パイプ１２０が相互密着される前記密着部分１１５に，溶加材合金組成物の濡れ性，流れ性及び浸透力などにより安定的に浸透し，密着部分１１５の溶接が円滑に行われ得る（図１参照)。
【００９７】
前述したような，本発明の実施例４による冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物は，前記組成成分を有する溶加材合金組成物を利用した溶接棒の加工の際に，亜鉛(Zn)添加量の過多による脆性により，溶加材合金組成物による溶接棒の製造加工の際に加工性が劣る場合を勘案し，亜鉛(Zn)添加量を３０．８重量％に調整したものである。
【００９８】
前述のように，亜鉛(Zn)添加量の過多による脆性による加工性が不安定となることを防止できるように，溶接棒の製造の加工性を考慮し，亜鉛(Zn)添加量を３０．８重量％に調整することにより，銀(Ag)の含量は２２重量％に下げるとともに安定的な加工性を確保することができる。
【００９９】
さらに，銀(Ag)の含量は２２重量％に下げることにより安定的な加工性を確保すると同時に，低い銀(Ag)含有量を有する溶加材組成物による溶接棒の製造が安定的に行われ得る。
【０１００】
前述したように，従来の溶加材組成物において，銀(Ag)含有量が３０重量％以上だったこととは違って，銀(Ag)成分含有量を２２重量％に最小化するとともに，錫(Sn)及び珪素(Si)の添加された溶加材合金組成物にて溶接棒の円滑な製造が可能である。
【０１０１】
因みに，前記銀(Ag)成分含有量を２２重量％に最小化するとともに，錫(Sn)及び珪素(Si)の添加された溶加材合金組成物で溶接棒を製造し，溶接棒の単価を下げることができ，それにより溶接棒の製造原価を著しく節減することができる。
【０１０２】
前述したように，図２〜図９を参照して説明した本発明に係る溶加材組成物は，その他の不可避な不純物を含み，このようなその他の不可避な不純物は溶加材組成物において０．０１重量％〜０．１重量％の範囲から択一的に含むことができる。
【０１０３】
一方，前述したような図８，図９及び表３を参照して説明した，本発明の実施例４による冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物による溶接棒を，冷媒循環パイプろう付け溶接に適用して，冷媒循環パイプの溶接部の外観状態及び断面状態を図１０ａ〜図１１ｂを参照して説明すると，次の通りである。
【０１０４】
図１０ａは，従来技術による銀(Ag)３０重量％を含む溶加材合金組成物の冷媒循環パイプの連結溶接時における，溶接部の外観状態を示した写真であり，図１０ｂは，本発明に係る銀(Ag)２２重量％を含む溶加材合金組成物の冷媒循環パイプの連結溶接時における，溶接部の外観状態を示した写真である。
【０１０５】
図１１ａは，従来技術による銀(Ag)３０重量％を含む溶加材合金組成物の冷媒循環パイプの連結溶接時における，溶接部の断面状態を示した写真であり，図１１ｂは，本発明に係る銀(Ag)２２重量％を含む溶加材合金組成物の冷媒循環パイプの連結溶接時における，溶接部の断面状態を示した写真である。
【０１０６】
図１０ｂ及び図１１ｂで示すように，本発明に係る冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物から製造されたろう付け溶接棒が，冷媒循環パイプの連結溶接に適用されて溶接処理された溶接部は，ろう付け溶接部の外観２３０の状態が良好であるとともに，断面浸透領域３３０の浸透状態も良好であることが分かる。
【０１０７】
詳しくは，溶接加工の前処理段階として，只１回のバッフィング作業だけが行われた状態で，本発明に係る冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物から製造されたろう付け溶接棒を利用した溶接処理の後，溶接部におけるろう付け溶接部の外観２３０及び断面浸透領域３３０の浸透が良好な状態であることが示されている。
【０１０８】
特に，断面浸透領域３３０は図１１ｂに示すように，溶加材合金組成物の断面浸透性が良好なものであることがわかる。
【０１０９】
一方，図１０ａ及び図１１ａを参照すると，従来技術による冷媒循環パイプろう付け用の溶加材合金組成物から製造されたろう付け溶接棒を利用した溶接処理の後，ろう付け溶接部の外観２３０の状態が非常に不良と表わされており，断面浸透領域３３０の断面浸透性が不良な状態であることがわかる。
【０１１０】
図１０ａ〜図１１ｂを参照して説明したように，従来技術による冷媒循環パイプろう付け用の溶加材合金組成物とは違って，本発明に係る冷媒循環パイプろう付け用のAg-Cu-Zn系溶加材合金組成物から製造されたろう付け溶接棒は，銀(Ag)成分含有量を最小化し，錫(Sn)及び珪素(Si)を添加することにより，バッフィング作業回数を最小化した状態，すなわち，只１回のバッフィング作業だけでも溶接部位に対する外観状態及び溶加材合金組成物の断面浸透率を向上させることができる。
【０１１１】
さらに，従来の溶接工程の前処理作業でバッフィング作業が，完全バッフィングであり，多数回のバッフィング作業が行われたのとは異なり，只１回のバッフィング作業だけでも溶接部位に対する外観状態及び溶加材合金組成物の断面浸透性を向上させることができるため，溶接工程が単純化されて作業能率を著しく増大させることができる。
【０１１２】
一方，前述したような本発明の各実施例は，本発明の理解を助けるために構成したものであって，単純に前述した実施例にのみ限定されるものではなく，本発明の技術思想から逸脱しない範囲内で多様な変形が可能である。
【図１】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図２】
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【図３】
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【図１０ａ】
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【図１０ｂ】
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【図１１ａ】
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【図１１ｂ】
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