(57)【要約】【課題】電子写真画像形成装置のウオームアップタイムの短縮と該装置でプリントされる画像の精度を向上できる定着ベルトを提供することである。【解決手段】厚みが５μｍ以上１４μｍ以下である熱収縮性筒状フッ素樹脂３の内側に、外表面粗さＲａが０．０１μｍ以上０．０５μｍ以下の厚みが３５μｍ以上４５μｍ以下の熱硬化型筒状ポリイミド２を挿入した後、前記熱収縮性筒状フッ素樹脂３と前記筒状ポリイミド２の界面を４００℃以上に加熱して形成された２層樹脂層からなることを特徴とする定着ベルト１。【選択図】図１
2011022544.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
厚みが５μｍ以上１４μｍ以下である熱収縮性筒状フッ素樹脂の内側に、外表面粗さＲａが０．０１μｍ以上０．０５μｍ以下の粗さの厚みが３５μ以上４５μｍ以下の熱硬化型筒状ポリイミドを挿入した後、前記熱収縮性筒状フッ素樹脂と前記熱硬化型筒状ポリイミドを４００℃以上に加熱して形成された２層樹脂層からなることを特徴とする定着ベルト。
【請求項２】
前記熱収縮性フッ素樹脂が熱収縮性テトラフロロエチレン／パーフロロアルキルビニルエーテル共重合体であることを特徴とする請求項１に記載の定着ベルト。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】  本発明は、熱硬化型筒状ポリイミドと熱収縮性筒状フッ素樹からなる定着ベルトに関する。【０００２】  本発明の熱収縮性筒状フッ素樹脂被覆熱硬化型筒状ポリイミドは、電子写真方式の画像形成装置における各種機能性ベルトとして用いることができ、特に電子写真方式の画像形成装置の定着部において、加圧ローラに対向して配置される定着ベルトとして好適である。
【背景技術】
【０００３】  熱硬化型ポリイミド樹脂材料は、その高い機械的強度、耐熱性等の理由から宇宙航空分野から電気電子材料まで幅広い分野において実用化されている。その中でも熱硬化型ポリイミドを基材としたシームレス状管状体は、複写機、レーザービームプリンター、ファクシミリ等の電子写真画像形成装置の定着ベルト、転写ベルト、中間転写ベルト、搬送ベルト、感光体ベルト等の機能性ベルトとして使用されている。特に近年、電子写真画像形成装置の画像処理速度が高速化してきており、定着ベルト等においては、加圧加熱しながら高速で転写体を搬送するためにロール間の張設に耐えうる強度やロールの加熱温度に耐えうる耐熱性等の要求が強くなっている。
特許文献１には、熱硬化型ポリイミドチューブの外表面に、熱収縮性テトラフルオロエチレン／パーフルオロアルキルビニルエーテル共重合体（ＰＦＡ）チューブが熱融着した２層構造を有するＰＦＡ被覆ポリイミドチューブが開示されている。このＰＦＡ被覆ポリイミドチューブは、外層に熱収縮性ＰＦＡを使用することによって層間を圧着しながら加熱して熱融着させることによって接着剤を使用しない利点を有する、と記載されている。
【先行技術文献】
【０００４】
【特許文献１】特開２００８−２００９５４号
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００５】  しかしながら、上述の特許文献１に開示されているＰＦＡ被覆ポリイミドチューブは表層のＰＦＡの厚みが１５〜５０μｍと厚めで、加熱ロールから表層上のトナーへの熱伝達速度が不十分であり、近年の電子写真画像形成装置の高速化に対応できていなかった。【０００６】  また、特許文献１で使用されている熱硬化型ポリイミドチューブの外表面を研磨して表面粗さを０．１〜２．０μｍに形成し、表層のＰＦＡ層に対するアンカー効果によって溶着が強化されるとされているが、その表面粗さによって表層のＰＦＡ表面の平滑性が損なわれる要因にもなっていた。【０００７】  本発明の目的は、上記の課題を解決し、電子写真画像形成装置の高速化に対応できる熱伝達速度を有し、またトナーを搬送するベルト表面を平滑化することによって、より精細な画像が得られる定着ベルトを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】  本発明者は、熱収縮性フッ素樹脂の厚みと熱伝導性、及び定着ベルトとして使用した場合の熱収縮性フッ素樹脂の厚みと耐久性、熱収縮性フッ素樹脂表面の平滑性、につき鋭意検討し本発明の完成に至ったものである。即ち、本発明の定着ベルトは下記のとおりである。
（１）厚みが５μｍ以上１４μｍ以下である熱収縮性筒状フッ素樹脂の内側に、外表面粗さＲａが０．０５μｍ以下の粗さの厚みが３５μ以上４５μｍ以下の熱硬化型筒状ポリイミドを挿入した後、前記熱収縮性筒状フッ素樹脂と前記熱硬化型筒状ポリイミドを４００℃以上に加熱して形成された２層樹脂層からなることを特徴とする定着ベルト。
（２）前記熱収縮性筒状フッ素樹脂が熱収縮性筒状テトラフロロエチレン／パーフロロアルキルビニルエーテル共重合体（以下、ＰＦＡと略記）であることを特徴とする上記（１）に記載の定着ベルト。
【発明の効果】
【０００９】  本発明（１）によれば、
▲１▼熱収縮性筒状フッ素樹脂の厚みが５μｍ以上１４μｍ以下で、且つ熱可塑性筒状ポリイミドの厚みが３５μｍ以上４５μｍ以下であってベルトの総厚みが４０乃至５９μｍと薄いので加熱ロールからトナーへの熱伝導性が良好である。
▲２▼熱硬化型筒状ポリイミドの表面粗さＲａが０．０５μｍ以下と小さいので、本定着ベルト外表面の平滑性が維持でき、電子写真画像形成装置の定着ベルトとして使用した場合、ヒーター部の形状に柔軟に密接して摺動し、また加圧ローラの形状にも柔軟に変形して圧接することによって精細な画像を得ることができる。
▲３▼ベルト外表面の平滑性が維持できるため画像を熱転写した後の本定着ベルト上の残存トナーの排除性が向上する。
▲４▼樹脂性なので加圧ロールによる加圧によって変形可能であり、ニップ巾を大きくとれる。これによって熱収縮性筒状フッ素樹脂からトナーへの熱伝導性および画像精度の安定性が向上する。
▲５▼樹脂製なので、金属性と違い、駆動ロールやテンションロール部でのベルトの屈曲度の変化によるきしみ音がでない。【００１０】  また、本発明（２）によれば、本発明（１）の効果に加えて、
熱収縮性筒状フッ素樹脂をＰＦＡとすることによって、耐久性及び耐摩耗性の高い定着ベルトが得られる。
【図面の簡単な説明】
【００１１】
【図１】本発明の定着ベルトの断面模式図を示す。
【図２】本発明の定着ベルトの、加熱定着装置における使用状態の一例を示す模式図である。
【図３】本発明の定着ベルトの、加熱定着装置における使用状態の一例を示す模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１２】  本発明の定着ベルトの１実施形態について、以下に説明するが、本発明はこの事例に限られるものではない。
【００１３】  図１に示すように、本定着ベルト１は、熱硬化型筒状のポリイミド樹脂層２の外側に熱収縮性筒状フッ素樹脂層３が熱融着されて構成されている。
【００１４】  本定着ベルト１を電子写真方式の画像形成装置に適用した場合の定着部分の１例を図２に示す。定着ベルト１はテンションロール４、駆動ロール５、ヒーター６との間に張設される。未定着トナー８が転写された複写紙１０は、加圧ロール７と、ヒーター６に接触する本定着ベルト１の間をニップ巾Ｎをとりながら通過し、通過時にヒーター６と加圧ロール７によって加熱及び加圧され定着トナー９が形成されて定着が完了する。
【００１５】  また、図３も本定着ベルト１を電子写真方式の画像形成装置に適用した場合の定着部分の１例である。この場合、加圧ロール８が駆動部１２を有する。定着ベルト１はヒーター１３を備えたベルトガイド１１の周囲に張設され、未定着トナー８が転写された複写紙１０は、加圧ロール７と、ヒーター１３に接触する本定着ベルト１の間を、ニップ巾Ｎをとりながら通過し、通過時にヒーター６と加圧ロール７によって加熱及び加圧され定着トナー９が形成されて定着が完了する。
【００１６】  本発明で使用する熱硬化型筒状ポリイミド２は、耐熱性や機械的強度などの観点から縮合型の芳香族ポリイミドが好ましい。熱硬化型筒状ポリイミドとしては、例えば、ピロメリット酸二無水物、３，３′，４，４′−ジフェニルテトラカルボン酸二無水物、オキシジフタル酸二無水物などの酸二無水物と、４，４′−ジアミノジフェニルエーテル、ｐ−フェニレンジアミン、４，４′−ジアミノベンズアニリドなどのジアミンとを有機溶媒中で重合反応させてポリイミド前駆体を合成し、このポリイミド前駆体の有機溶媒溶液（ワニス）を用いて筒状に賦形した後、加熱して脱水閉環したものを挙げることができる。
【００１７】  熱硬化型筒状ポリイミド２には、必要に応じて、無機フィラーを含有させることができる。無機フィラーとしては、例えば、シリカ、アルミナ、炭化ケイ素、炭化ホウ素、チタンカーバイド、タングステンカーバイド、窒化ケイ素、窒化ホウ素、窒化アルミニウム、マイカ、チタン酸カリウム、チタン酸バリウム、炭酸カルシウム、酸化マグネシウム、酸化ジルコニウム、タルクが挙げられる。これらの中でも、高熱伝導率を有する点で、アルミナ、炭化ケイ素、炭化ホウ素、及び窒化ホウ素が好ましい、無機フィラーは、通常５０容量％以下、多くの場合４０容量％以下の割合で使用される。無機フィラーを含有させる場合、その下限値は、多くの場合、５容量％である。無機フィラー含有熱硬化型筒状ポリイミドを作製するには、無機フィラーを分散させたポリイミド前駆体ワニスを使用できる。
【００１８】  熱硬化型筒状ポリイミド２の厚みは、用途に応じて適宜選択できる。本発明のフッ素樹脂被覆筒状ポリイミドを電子写真方式の画像形成装置における定着ベルト１として使用する場合、熱硬化型筒状ポリイミド２の厚みは、通常３５〜４５μｍ、好ましくは３７〜４２μｍである。
【００１９】  本発明で使用する熱硬化型筒状ポリイミド２は、その外表面の表面粗さＲａが０．０５μｍ以下の粗さであればよい。熱硬化型筒状ポリイミド２の外周面の表面粗さＲａを上記範囲内に制御するには、該外表面を研磨紙、研磨粒子などを用いて研磨する方法を採用することが好ましい。
【００２０】  熱硬化型筒状ポリイミド２の外表面の表面粗さＲａは、熱収縮性筒状フッ素樹脂３の表面性に影響を及ぼす。特に熱収縮性筒状フッ素樹脂３の厚みが本発明のように薄い場合はその影響は大きい。該表面粗さＲａが０．０５より大きくなると、熱硬化型筒状ポリイミド２に被覆された熱収縮性筒状フッ素樹脂３の表面の平滑性は損なわれ、場合によっては熱収縮性筒状フッ素樹脂３に亀裂や破れ、強度低下などが生じるおそれがある。
【００２１】  熱収縮性筒状フッ素樹脂３としては、トナーを離型しやすく、トナーによる加圧ローラ表面汚れが発生するのを防止できる表面が平滑な熱収縮性筒状フッ素樹脂が用いられる。好ましくは耐久性に優れた四フッ化エチレン−パーフロロアルキルビニルエーテル共重合体樹脂（ＰＦＡ）、四フッ化エチレン−六フッ化プロピレン共重合体樹脂（ＦＥＰ）及びポリ四フッ化エチレン樹脂（ＰＴＦＥ）を挙げることができる。
【００２２】  熱収縮性筒状フッ素樹脂３の厚みは、通常５μｍ以上１４μｍ以下、好ましくは７〜１２μｍ、である。５μｍより薄い場合は、定着ベルトとしての耐久性が低下し、また１４μｍを超える場合は、定着ベルトとしての熱伝導性が低下し、電子写真画像形成装置の印刷速度に対応できなくなる。
【００２３】  熱収縮性筒状フッ素樹脂３の内径は、被覆する熱硬化型筒状ポリイミド２の外径に対して、０．５〜５％、好ましくは１〜３％大きくなるように調整する。熱硬化型筒状ポリイミド２の外径に対する熱収縮性筒状フッ素樹脂３の内径の大きさの割合が小さすぎると、熱収縮性筒状フッ素樹脂３を熱硬化型筒状ポリイミド２の外周面に円滑に被覆することが困難になる。熱硬化型筒状ポリイミド２の外径に対する熱収縮性筒状フッ素樹脂３の内径の割合が大きすぎると、熱硬化型筒状ポリイミド２の外周面に対する融着性が低下し、また熱収縮及び融着後の熱収縮性筒状フッ素樹脂３の外表面の平滑性が損なわれる。
【００２４】  熱収縮性筒状フッ素樹脂３の熱収縮率は、縦方向４〜６％、横方向２〜８％である。熱収縮性筒状フッ素樹脂３の熱収縮率は、小さすぎると熱硬化型筒状ポリイミド２との溶着強度が低くなり易く、また表面平滑性が損なわれる場合がある。大きすぎると溶着後の熱収縮性筒状フッ素樹脂３にひび割れが発生する場合がある。
【実施例】
【００２５】  各物性及び特性の評価方法は次のとおりである。【００２６】（１）表面粗さＲａ
熱硬化型筒状ポリイミド２及び本発明の熱硬化型筒状ポリイミド２に熱収縮性筒状フッ素樹脂３を被覆した定着ベルト１の表面粗さＲａは、該熱硬化型筒状ポリイミド２から１０ｃｍ四方の試料を切り取り、表面粗さ計を用いて、ＪＩＳ−Ｂ−０６０１に基づいて測定した。【００２７】（２）熱収縮性筒状フッ素樹脂３の熱収縮率
熱収縮性筒状フッ素樹脂３から縦方向（機械方向；ＭＤ）及び横方向（ＴＤ）に沿って１０ｃｍ四方の試料を切り取り、該試料を１５０℃の恒温槽中に３０分間放置して、縦方向及び横方向の収縮量を測定し、測定前の試料の縦方向及び横方向の長さと比べて収縮率を算出した。【００２８】（３）耐久性
キャノン株式会社製、ＬＢＰ１６１０の電子写真複写機（１分間の印字枚数１６．３枚）に、定着ベルトと加圧ローラーからなる定着ユニットを組み込んだ。定着ベルトには、本実施例及び比較例の定着ベルトを用いて、夫々３万枚の連続印字を行った。
（評価基準）
◎：定着ベルトに異常なし。
○：定着ベルトのフッ素樹脂層に部分的な剥離が見られる、
×：加定着圧ベルトのＰＦＡ層に摩耗が観察され、部分的な剥離も生じている。【００２９】（４）画像の解像度
上記（３）耐久性の評価の過程で、５万枚の通紙実験を行った後、６４ｇ／ｍ２の上質紙に、１ｍｍ幅に８本と５本の黒線が横方向に引かれた原稿をプリントし、何本まで解像できているかを１０倍のルーペで拡大して評価した。
（評価基準）
◎：８本／ｍｍまで解像でき、細線の再現性が非常に良好
○：５本／ｍｍまで解像でき、細線の再現性が良好
×：５本／ｍｍを解像できず、細線の再現性が悪い。【００３０】（５）光沢むら
上記（３）耐久性の評価の過程で、５万枚の通紙実験を行った後、６４ｇ／ｍ２の上質紙に、べた画像の原稿をプリントし、プリント画像のべた画像の光沢を目視と１０倍のルーペで拡大して評価した。
（評価基準）
◎：ルーペで拡大しても光沢むらが検知できない
○：目視では光沢むらが検知できない
×：目視ですじ状の光沢むらが検知できる。【００３１】（６）定着性
上記（３）耐久性の評価の過程で、５万枚の通紙実験を行った後、６４ｇ／ｍ２の上質紙に、べた画像の原稿をプリントし、このプリントを外側に２つに折り曲げ、折り曲げたところのトナーの剥離状態で評価した。
（評価基準）
◎：折り曲げたところのトナーの剥離が無く定着性良好
○：折り曲げたところのトナーの剥離がやや見られるが実用上問題ないレベル
×：折り曲げたところのトナーの剥離が明らかに見られ実用上問題あり。【００３２】（６）ウオームアップタイム
上記（３）耐久性評価の過程で、電子写真複写機の電源を入れた後、定着ベルト表面がモノクロ時印字可能な所定の温度まで昇温するまでの時間で評価した。
（評価基準）
◎：１０秒以下
○：１５秒以下
×：２０秒以上【００３３】（７）残存トナーの排除性
上記（３）耐久性評価の過程で、定着ベルト上のトナーをプリント紙に転写後、ブレードによってクリーニングした後の定着ベルトに残存しているトナーの量を目視で観察し評価した。
（評価基準）
◎：定着ベルト上にトナーは残っていない。
○：定着ベルト上にトナーがわずかに残っているが実用上は問題がない。
×：定着ベルト上にトナーが残っていて画像解像度や光沢ムラの要因となる。【００３４】（８）ベルト稼動時のきしみ音
上記（３）耐久性評価の過程で、ベルト稼動時のベルトのきしみ音を耳で聴いて評価し  た。
（評価基準）
◎：きしみ音が聞こえない。
×：きしみ音が聞こえる。
【実施例１】
【００３５】    宇部興産株式会社製の熱硬化型ポリイミドワニス（Ｕ−ワニス−Ｓ）２００ｇに、他の熱硬化型ポリイミドワニス（Ｕ−ワニス−Ａ）２３ｇを加え、３０分間混合した。このワニスを円柱状金型上にディッピング法により付着させた。室温から２００℃まで段階的に加熱し溶媒を除去し、被膜を形成させた後、円柱状金型を除去することにより、外径２４．０ｍｍ、厚み４０μｍ、長さ３４０ｍｍ、表面粗さＲａ０．０２の熱硬化型筒状ポリイミドを得た。この熱硬化型筒状ポリイミドの筒内に、ＳＵＳ製の円柱状芯材（外径２３．９６ｍｍ：ポリイミド内径と同じ）を挿入した。これを、芯材入りＰＩ、とする。
他方、グンゼ株式会社製の、内径２３．５ｍｍ、厚み１４μｍ、長さ３６０ｍｍで、熱収縮率が縦方向５％、横方向５％の熱収縮性筒状ＰＦＡを用意した。これをｔ−ＰＦＡとする。熱収縮性筒状ＰＦＡの熱硬化型筒状ポリイミドへの挿入は、減圧法或いは加圧法により行うことができる。本実施例では以下に記載のように加圧法により挿入した。上記芯材入りＰＩに上記ｔ−ＰＦＡを加圧挿入して、「芯材入りＰＩ＋ｔ−ＰＦＡ」を形成した。この「芯材入りＰＩ＋ｔ−ＰＦＡ」を、加熱炉内に縦にしてセットした。次いで、加熱炉を常温から３１５℃まで１０分かけて昇温し、その温度で５分静置した後、更に４００℃まで１０分かけて昇温し、更にその温度で１０分間静置した後、３０分かけて室温に冷却した。ＳＵＳ製の芯材を除去して、熱収縮性筒状ＰＦＡと熱硬化型筒状ポリイミドの界面を熱融着させて形成し、長さを３２６ｍｍにカット、加圧ローラーとの従動部を方側端部に形成し２層樹脂層からなる定着ベルトを得た。評価結果を表１に示す。
【実施例２】
【００３６】  熱収縮性筒状ＰＦＡの厚みを１０μｍにした以外は実施例１と同様にして、熱収縮性筒状ＰＦＡと熱硬化型筒状ポリイミドの界面を熱融着させて形成された２層樹脂層からなる定着ベルトを得た。評価結果を表１に示す。
【実施例３】
【００３７】  熱収縮性筒状ＰＦＡの厚みを８μｍにした以外は実施例１と同様にして、熱収縮性筒状ＰＦＡと熱硬化型筒状ポリイミドの界面を熱融着させて形成された２層樹脂層からなる定着ベルトを得た。評価結果を表１に示す。
【実施例４】
【００３８】  熱硬化型筒状ポリイミドの表面粗さをＲａ０．０５にした以外は実施例２と同様にして熱収縮性筒状ＰＦＡと熱硬化型筒状ポリイミドの界面を熱融着させて形成された２層樹脂層からなる定着ベルトを得た。評価結果を表１に示す。
【実施例５】
【００３９】  熱硬化型筒状ポリイミドの表面粗さをＲａ０．０１にした以外は実施例２と同様にして熱収縮性筒状ＰＦＡと熱硬化型筒状ポリイミドの界面を熱融着させて形成された２層樹脂層からなる定着ベルトを得た。評価結果を表１に示す。
【実施例６】
【００４０】  熱硬化型筒状ポリイミドの厚みを４５μｍにした以外は実施例２と同様にして、熱収縮性筒状ＰＦＡと熱硬化型筒状ポリイミドの界面を熱融着させて形成された２層樹脂層からなる定着ベルトを得た。評価結果を表１に示す。
【実施例７】
【００４１】  熱硬化型筒状ポリイミドの厚みを３５μｍにした以外は実施例２と同様にして、熱収縮性筒状ＰＦＡと熱硬化型筒状ポリイミドの界面を熱融着させて形成された２層樹脂層からなる定着ベルトを得た。評価結果を表１に示す。
【比較例１】
【００４２】  熱収縮性筒状ＰＦＡの厚みを３０μｍ、熱硬化型筒状ポリイミドの厚みを５０μｍ、熱硬化型筒状ポリイミドの表面粗さを１．３にした以外は実施例１と同様にして、熱収縮性筒状ＰＦＡと熱硬化型筒状ポリイミドの界面を熱融着させて形成された２層樹脂層からなる定着ベルトを得た。評価結果を表１に示す。
【比較例２】
【００４３】  熱硬化型筒状ポリイミドの表面粗さＲａを０．５μｍにした以外は比較例１と同様にして、熱収縮性筒状ＰＦＡと熱硬化型筒状ポリイミドの界面を熱融着させて形成された２層樹脂層からなる定着ベルトを得た。評価結果を表１に示す。
【比較例３】
【００４４】  熱収縮性筒状ＰＦＡの厚みを１０μｍにした以外は比較例２と同様にして、熱収縮性筒状ＰＦＡと熱硬化型筒状ポリイミドの界面を熱融着させて形成された２層樹脂層からなる定着ベルトを得た。評価結果を表１に示す
【００４５】
【表１】
2011022544.tif 000003
【００４６】  表１より、
実施例１〜３において熱収縮性筒状ＰＦＡの厚みの影響を見ることができる。熱収縮性筒状ＰＦＡの厚みが１４μｍではウオームアップタイムがやや低下し、８μｍでは耐久性が低下し、１０μｍでは全ての評価項目で良好である。
【００４７】  実施例４、２、５において熱硬化型筒状ポリイミドの表面平滑性の影響を見ることができる。熱硬化型筒状ポリイミドの表面平滑性が本発明の上限０．０５μｍである実施例４において、解像度、光沢むら、定着性、残存トナーの排除性、においてやや低下するが、表面平滑性が実施零４より低い実施例２及び５においては全ての評価項目において良好な結果を示している。
【００４８】  実施例２、６及び７においては熱硬化型筒状ポリイミドの厚みの影響を見ることができる。実施例６において、熱硬化型筒状ポリイミドの厚みが本発明の上限の４５μｍで熱収縮性筒状ＰＦＡの厚みが１０μｍ、即ち２層の厚みの合計が５５μｍの場合、ウオームアップタイムがやや長くなる。実施例７において、熱硬化型筒状ポリイミドの厚みが本発明の下限の３５μｍで熱収縮性筒状ＰＦＡの厚みが１０μｍ、即ち２層の厚みの合計が４５μｍの場合、ウオームアップタイムは良好であるが、他の評価項目がやや悪化する。実施例２の熱硬化型筒状ポリイミドの厚みが本発明のほぼ中央値の４０μｍにおいては全ての評価項目において良好である。
【００４９】  比較例１と２は先行例１の技術的範囲であるが、熱硬化型筒状ポリイミド及び熱収縮性筒状ＰＦＡの厚みが厚い場合はウオームアップタイムが悪くなることが明らかである。また比較例１と２から熱硬化型筒状ポリイミドの表面平滑性が粗くなると、解像度や光沢むらが悪化傾向になる。
【００５０】  比較例３は、熱収縮性筒状ＰＦＡの厚みが本発明の範囲の１０μｍであって、熱硬化型筒状ポリイミドの厚み５０μｍで本発明の範囲より大きい場合であるが、２層の厚みの合計が６０μｍと厚めのため、ウオームアップタイムは悪化傾向となることがわかる。また実施例３は、熱収縮性筒状ＰＦＡの厚みが本発明の範囲の１０μｍであるが、熱硬化型筒状ポリイミドの表面粗さが本発明の範囲よりはるかに大きい０．５μｍなので、評価項目ほとんどが悪化している。
【００５１】  本発明の、厚みが５μｍ以上１４μｍ以下である熱収縮性筒状フッ素樹脂の内側に、外表面粗さＲａが０．０１μｍ以上０．０５μｍ以下の粗さの厚みが３５μ以上４５μｍ以下の熱硬化型筒状ポリイミドを挿入した後、前記熱収縮性筒状フッ素樹脂と前記熱硬化型筒状ポリイミドを４００℃以上に加熱して形成された２層樹脂層からなることを特徴とする定着ベルトは、評価項目の全てにおいて問題がなく、電子写真画像処理の高速化に対応できることが確認された。
【符号の説明】
【００５２】１  定着ベルト
２  熱硬化型筒状ポリイミド
３  熱収縮性筒状フッ素樹脂
４  テンションロール
５  駆動ロール
６  ヒーター
７  加圧ロール
８  未定着トナー
９  定着トナー
１０  複写紙
１１  ベルトガイド
１２  駆動部
１３  ヒーター
【図１】
2011022544.tif 000004
【図２】
2011022544.tif 000005
【図３】
2011022544.tif 000006