(57)【要約】【目的】  加工性、溶接軟化、表面欠陥などの欠点のない新規な溶接熱影響部の耐食性に優れた高強度フェライト系ステンレス鋼材を提供する。【構成】  冷延焼鈍酸洗鋼板とした後、その鋼板を大気中でＴＩＧ溶接した試験片に対し、母材溶接熱影響部の酸化スケールの平均Ｃｒ比率が全金属元素の割合で２５質量％以上を有する請求項１、２、３記載のＴＩＧ溶接部の引張強さが５５０Ｎ／ｍｍ2以上を特徴とする隙間のない溶接施工用高強度フェライト系ステンレス鋼。【特許請求の範囲】
【請求項１】
質量％で、
Ｃ：０.０２％以下、
Ｓｉ：１〜３％、
Ｍｎ：１％以下、
Ｐ：０.０４％以下、
Ｓ：０.０３％以下、
Ｎｉ：１〜３％、
Ｃｒ：２２〜２６％、
Ｍｏ：１.０％以下、
Ｎｂ：０.０５〜０.６％、
Ｔｉ：０.０５〜０.４％、
Ｎ：０.０２５％以下、
Ａｌ：０.０２〜０.３％であり、
残部Ｆｅおよび他の不可避的不純物からなる、溶接部耐食性に優れる隙間のない溶接施工用高強度フェライト系ステンレス鋼。
【請求項２】
質量％において  Ｃｕ  ２.０％以下、Ｂ  １００ｐｐｍ以下の１種以上を含有した請求項１記載の溶接部の耐食性に優れる隙間のない溶接施工用高強度フェライト系ステンレス鋼。
【請求項３】
さらに、Ｃｏ、ＶおよびＷの1種以上を合計４質量％以下の範囲で含有する請求項1ならびに請求項２に記載の隙間のない溶接施工用高強度フェライト系ステンレス鋼。
【請求項４】
冷延焼鈍酸洗鋼板とした後、その鋼板を大気中でＴＩＧ溶接した試験片に対し、母材溶接熱影響部の酸化スケールの平均Ｃｒ比率が全金属元素の割合で２５質量％以上を有する請求項１、２、３記載のＴＩＧ溶接部の引張強さが５５０Ｎ／ｍｍ2以上を特徴とする隙間のない溶接施工用高強度フェライト系ステンレス鋼。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、溶接熱影響部の耐食性に優れるフェライト単相高強度複相ステンレス鋼帯・鋼板に関するものである。詳しくは、母材部はもちろんのこと溶接熱影響部の硬度低下が小さく、溶接熱影響部の耐食性が要求される、例えば各種スチールベルト、物干竿等のパイプ、自転車リム材等、溶接構造物、温水器缶体容器等に好適な、隙間のない溶接施工用のステンレス鋼に関するものである。
ここで「隙間のない溶接」とは、突合せ溶接や隅肉溶接など、隙間部を形成しない状態で溶接施工を行うものを指す。
【背景技術】
【０００２】
既存の高強度ステンレス鋼は、(1)マルテンサイト系ステンレス鋼、(2)準安定オーステナイト系ステンレス鋼、(3)析出硬化型ステンレス鋼に大別される。
マルテンサイト系ステンレス鋼は主にＦｅ−Ｃｒ−Ｃ系からなる焼入温度領域ではオーステナイト単相であるが、室温までの冷却中に完全にマルテンサイト変態してしまう。この系の鋼は焼入れ状態あるいは焼入れ焼戻し状態では硬くて加工性が乏しい。そのため、通常は焼きなまし状態で、曲げ、切削、切断などの加工が加えられ、所定の形状が与えられた後に焼入れ焼戻しの熱処理が施されて高強度が付与される。しかし、大きな部材は焼入れ処理が困難であり、また溶接に際してマルテンサイト単相は溶接割れを起しやすく、溶接後に熱影響部に焼戻し熱処理を施さねばならないとの欠点がある。
【０００３】
マルテンサイト系ステンレス鋼を構造部材として使用することを考慮する場合、上記の欠点を補う手段として、Ｃを低く抑えた組成で、焼入れ状態でマルテンサイト相を呈することが考えられる。例えば、日新製鋼技報（昭和49年 第31号p.32）に紹介されているように、Ｔｉを０．３０％程度添加して、固溶ＣをＴｉＣとして固定することで溶接熱影響部の耐食性を得ている。これも非常に有効な手段であるが、Ｔｉの過度の添加はＴｉクラスター起因の表面疵を発生さえ、製造性の面で不具合がある。
【０００４】
準安定オーステナイト系ステンレス鋼は、ＳＵＳ３０１、ＳＵＳ３０４などの焼鈍後はオーステナイト単相であり、冷間圧延で加工誘起マルテンサイト相が生成する加工硬化型ステンレス鋼である。この系は冷間圧延率、合金成分の調整で所望の強度・延性バランスをとりうるが、溶接を行なうと冷間加工で生成した加工誘起マルテンサイトがオーステナイトに逆変態して軟化してしまう不具合が生じる。また、この系は溶接熱影響部でＣｒ炭化物析出によるＣｒ欠乏層が生じ、粒界応力腐食割れが発生することがある。
【０００５】
析出硬化型ステンレス鋼はマトリックスの組成によりマルテンサイト系、フェライト系、オーステナイト系などに分類されるが、いずれも時効硬化に貢献するＡｌ，Ｔｉ，Ｎｂ，Ｃｕなどが１種もしくは２種以上含有し、これら元素が過飽和状態で時効処理することで、金属間化合物を析出させて強化するものである。これら金属間化合物主体での析出効果は、置換型元素の拡散律速で時効処理自体高温長時間になり、設備能力等の面で制約を受ける。
以上に述べたように、高強度ステンレス鋼として知られている鋼は、加工性、溶接軟化、表面欠陥、設備制約等の経済面でいくつかの問題がある。
【先行技術文献】
【非特許文献】
【０００６】
【非特許文献１】日新製鋼技報  第31号p.32
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明は前述のように、従来の高強度ステンレス鋼で問題となっていた、加工性、溶接軟化、表面欠陥などの欠点のない新規な溶接熱影響部の耐食性に優れた高強度フェライト系ステンレス鋼材を提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
発明者らは上記目的を達成すべく詳細な研究を行った結果、以下のようなことを見出した。
（i）２２質量％を超えるＣｒ含有量を確保して基本的耐食性レベルを向上させることが、バックガスシールを行わないＴＩＧ溶接により形成された裏ビード側溶接隙間部の耐食性向上に極めて有効である。
（ii）溶接部の耐食性向上に有効であるとされてきたＳｉは、一定量以上添加するとバックガスシールを行わないＴＩＧ溶接においては耐食性を低下させる。
（iii）Ｓｉは溶接部の高強度化には必須の元素であるが、(ii)で述べたように溶接部耐食性には悪影響を及ぼす。これを回避する手段として、一定以上のＮｉ量を添加して、溶接スケール中のＣｒ濃度を向上させることを見出した。
本発明は、これら知見の中で特に（iii）に基づいて成分設計された新たな高強度フェライト系ステンレス鋼を提供するものである。
【０００９】
すなわち本発明では、質量％で、Ｃ：０.０２％以下、Ｓｉ：１〜３％、Ｍｎ：１％以下、Ｐ：０.０４％以下、Ｓ：０.０３％以下、Ｎｉ：1〜３％以下、Ｃｒ：２２〜２６％、Ｍｏ：１．０％以下、Ｎｂ：０.０５〜０.６％、Ｔｉ：０.０５〜０.４％、Ｎ：０.０２５％以下、Ａｌ：０.０２〜０.３％であり、必要に応じてＣｕ：２.０％以下、Ｖ：１．０％以下、Ｂ  １００ｐｐｍ以下の１種以上を含有した残部Ｆｅおよび他の不可避的不純物からなる、溶接部の耐食性に優れることを特徴とする高強度フェライト系ステンレス鋼が提供される。
【００１０】
具体的には、以下の構成を有するものである。
請求項１に記載の発明は、
質量％で、
Ｃ：０.０２％以下、
Ｓｉ：１〜３％、
Ｍｎ：１％以下、
Ｐ：０.０４％以下、
Ｓ：０.０３％以下、
Ｎｉ：１〜３％、
Ｃｒ：２２〜２６％、
Ｍｏ：１.０％以下、
Ｎｂ：０.０５〜０.６％、
Ｔｉ：０.０５〜０.４％、
Ｎ：０.０２５％以下、
Ａｌ：０.０２〜０.３％であり、
残部Ｆｅおよび他の不可避的不純物からなる、溶接部耐食性に優れる隙間のない溶接施工用高強度フェライト系ステンレス鋼である。
【００１１】
請求項２に記載の発明は、
質量％において  Ｃｕ  ２.０％以下、Ｂ  １００ｐｐｍ以下の１種以上を含有した請求項１記載の溶接隙間部の耐食性に優れる隙間のない溶接施工用高強度フェライト系ステンレス鋼である。
【００１２】
請求項３に記載の発明は、
さらに、Ｃｏ、ＶおよびＷの1種以上を合計４質量％以下の範囲で含有する請求項1ならびに請求項２に記載の隙間のない溶接施工用高強度フェライト系ステンレス鋼である。
【００１３】
請求項４に記載の発明は、
冷延焼鈍酸洗鋼板とした後、その鋼板を大気中でＴＩＧ溶接した試験片に対し、母材溶接熱影響部の酸化スケールの平均Ｃｒ比率が全金属元素の割合で２５質量％以上を有する請求項１、２、３記載のＴＩＧ溶接部の引張強さが５５０Ｎ／ｍｍ2以上を特徴とする隙間のない溶接施工用高強度フェライト系ステンレス鋼である。
【００１４】
この鋼は、冷延焼鈍酸洗鋼板とした後、アルゴンバックガスシールなしでＴＩＧ溶接隙間のない試験片に対し、無手入れのまま母材熱影響部の溶接隙間部の酸化スケールの平均Ｃｒ比率が全金属元素の割合で２５質量％以上を有する。このＣｒ比率は、主として合金成分の影響により定まるものである。
【００１５】
ここで、「無手入れのまま」とは、溶接部に生じた酸化スケールを除去する手段（研磨等の機械的除去手段および酸洗等の化学的除去手段）が施されておらず、溶接されたままの状態であることを意味する。「溶接部」は溶接ビード部と熱影響部からなる領域であり溶接芯線有無両方のケースを想定する。    
【００１６】
ステンレス鋼にとって溶接熱影響部の酸化皮膜の存在が耐食性の劣化をもたらす主要因であるが、鋭意予備検討した結果、本組成の範囲で酸化スケール中のＣｒ比率が全金属元素の割合で２５質量％以上を有することで、溶接部の耐食性を向上させるのに有効であることを見出した。
【発明の効果】
【００１７】
本発明の高強度フェライト系ステンレス鋼を使用すると、溶接部の耐食性が顕著に改善される。例えば、本発明によれば、高耐食性が要求される上水環境での温水容器において設計自由度の拡大が可能になる。また、今後需要増が見込まれるＣＯ２冷媒ヒートポンプ給湯器、燃料電池の温水缶体では高強度化により缶体の軽量化につながる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】試験片の外観図である
【図２】耐食試験装置の構成を示した図である。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
本発明のフェライト系ステンレス鋼を構成する成分元素について説明する。
Ｃ、Ｎは、鋼中に不可避的に含まれる元素である。Ｃ、Ｎの含有量を低減すると鋼は軟質になり加工性が向上するとともに炭化物、窒化物の生成が少なくなり、溶接性および溶接部の耐食性が向上する。このため本発明ではＣ、Ｎとも含有量は少ない方が良く、Ｃは０.０２質量％まで、Ｎは０.０２５質量％まで含有が許容される。
【００２０】
Ｓｉは、Ａｒガスシールを行ってＴＩＧ溶接する場合、溶接部の耐食性改善に有効に作用する。しかしながら発明者らの詳細な検討によれば、ガスシールなしでＴＩＧ溶接する場合、Ｓｉは逆に溶接部の耐食性を阻害する要因になることがわかった。また、Ｓｉは母材および溶接部の靭性を損なう要因となる。このため、耐食性および靭性の点ではＳｉ含有量は低い方が好ましいが、本発明の特徴である高強度化のためには必須である。Ｓｉ添加による溶接部耐食性低下は、Ｎｉの必須で補うことができる。Ｓｉ範囲の規制はＮｉと並び、本発明で特に大事な元素であり、Ｓｉ含有量を１以上３質量％以下の範囲にコントロールする。
【００２１】
Ｍｎは、ステンレス鋼の脱酸剤として使用される。しかしＭｎは不動態皮膜中のＣｒ濃度を低下させ、耐食性低下を招く要因となるので、本発明ではＭｎ含有量は低い方が好ましく、１質量％以下の含有量に規定される。スクラップを原料とするステンレス鋼ではある程度のＭｎ混入は避けられないので、過剰に含有されないよう管理が必要である。
【００２２】
Ｐは、母材および溶接部の靭性を損なうので低い方が望ましい。ただし、含Ｃｒ鋼の溶製において精錬による脱りんは困難であることから、Ｐ含有量を極低化するには原料の厳選などに過剰なコスト増を伴う。したがって本発明では一般的なフェライト系ステンレス鋼と同様に、０.０４質量％までのＰ含有を許容する。
【００２３】
Ｓは、孔食の起点となりやすいＭｎＳを形成して耐食性を阻害することが知られているが、本発明では適量のＴｉを必須添加するので、Ｓを特に厳しく規制する必要はない。すなわち、ＴｉはＳとの親和力が強く、化学的に安定な硫化物を形成するので、耐食性低下の原因になるＭｎＳの生成が十分に抑止される。一方、あまり多量にＳが含まれると溶接部の高温割れが生じやすくなるので、Ｓ含有量は０.０３質量％以下に規定される。
【００２４】
Ｃｒは、不動態皮膜の主要構成元素であり、耐孔食性や耐隙間腐食性などの局部腐食性の向上をもたらす。バックガスシールなしでＴＩＧ溶接した溶接部の耐食性はＣｒ含有量に大きく依存することから、Ｃｒは本発明において特に重要な元素である。発明者らの検討の結果、バックガスシールなしで溶接した溶接部に温水環境で要求される耐食性を付与するには２１質量％を超えるＣｒ含有量を確保すべきであることがわかった。耐食性向上効果はＣｒ含有量が多くなるに伴って向上する。しかし、Ｃｒ含有量が多くなるとＣ、Ｎの低減が難しくなり、機械的性質や靭性を損ねかつコストを増大させる要因となる。
本発明では、Ｃｒ含有量が２２質量％以上の鋼ではＮｉの溶接部の耐食性改善効果が大きくなることを明らかにした。したがって本発明ではＣｒ含有量を２２〜２６質量％とする。
【００２５】
Ｍｏは、Ｃｒとともに耐食性レベルを向上させるための有効な元素であり、その耐食性向上作用は高Ｃｒになるほど大きくなることが知られている。
ところが、発明者らの詳細な検討によれば、バックガスシールなしでＴＩＧ溶接した溶接部については、Ｍｏによってもたらされる耐食性向上作用はあまり大きくないことがわかった。本発明の主な用途である上水の温水環境に対しては０.２質量％以上のＭｏを含有させることが効果的であるが、１.０質量％を超えて増量しても溶接部の腐食性の改善効果は小さく、徒にコスト上昇を招くのみで得策ではない。したがってＭｏ含有量は１.０質量％以下とする。
【００２６】
Ｎｂは、Ｔｉと同様にＣ、Ｎとの親和力が強く、フェライト系ステンレス鋼で問題となる粒界腐食を防止するのに有効な元素である。その効果を十分発揮させるには０.０５質量％以上のＮｂ含有量を確保することが望ましい。しかし、過剰に添加すると溶接高温割れが生じるようになり、溶接部靭性も低下するので、Ｎｂ含有量の上限は０.６質量％とする。
【００２７】
Ｔｉは、Ａｒバックガスシールを行う従来のＴＩＧ溶接において溶接部の耐食性向上に寄与する元素であるが、バックガスシールなしのＴＩＧ溶接においても溶接部の耐食性を顕著に改善する作用を有することがわかった。そのメカニズムについては必ずしも明確ではないが、Ａｒバックガスシールを行うＴＩＧ溶接の場合は、Ａｌとの複合添加により溶接時に鋼表面にＡｌ主体の酸化皮膜が優先的に形成され、結果的にＣｒの酸化ロスが抑制されるものと考えられる。他方、バックガスシールなしのＴＩＧ溶接の場合は、その溶接部においてＴｉは腐食発生後の再不動態化を促進する作用を発揮し、それによって耐食性が向上するものと推察される。このようなＴｉの作用を十分に享受するには０.０５質量％以上のＴｉ含有量を確保することが望ましい。しかし、Ｔｉ含有量が多くなると素材の表面品質が低下したり、溶接ビードに酸化物が生成して溶接性が低下したりしやすいので、Ｔｉ含有量の上限は０.４質量％とする。
【００２８】
Ａｌは、Ｔｉとの複合添加によって溶接による耐食性低下を抑制する。その作用を十分に得るためには０.０２質量％以上のＡｌ含有量を確保することが望ましい。一方、過剰のＡｌ含有は素材の表面品質の低下や、溶接性の低下を招くので、Ａｌ含有量は０.３質量％以下とする。
【００２９】
Ｎｉは、Ｓｉと並び本発明を構成する重要な元素である。ＡｒバックガスシールなしのＴＩＧ溶接において溶接スケール中のＣｒ濃度を高め、化学的に安定なＣｒ２Ｏ３の生成量を増加しスケールの耐食性を向上させる。さらに、溶接金属部（ビード部）および熱影響部ともに腐食の進行を抑えることでバックガスシールなしのＴＩＧ溶接部の耐食性を向上させる。この作用はＳｉ添加により溶接部酸化皮膜中のＣｒ濃度が低くなるところを抑えてくれる。また酸化皮膜中の金属元素比率でＣｒ比率を向上させる手段としてはＦｅ系の酸化物を出させないようにすることが有効であり、母相中のＦｅの酸化反応を抑制し結果的に酸化皮膜中のＣｒ比率を上昇させるのにＮｉは有効である。一方で、Ｎｉは靭性を改善する効果がある。特にフェライト系ステンレス鋼で問題となる溶接部の靭性には有効である。Ｓｉ添加鋼の中でその効果を出すためには予備検討の結果、Ｎｉが１.０質量％以上必要である。ただし多量のＮｉ含有は素材費を向上させさらには加工性を阻害するので、上限を３質量％とした。
【００３０】
Ｃｕは、ＡｒバックガスシールなしのＴＩＧ溶接部の耐食性において、溶接裏面熱影響部での孔食発生を抑制する。製造性の面から上限を２質量％とする。
【００３１】
Ｖはフェライト系ステンレス鋼の高強度化に寄与するために添加をされることもあり、靭性や製造性の問題から1質量％以下とした。
【００３２】
Ｂはフェライト系ステンレス鋼の加工部分の低温靭性を改善する効果があるが、過度の添加は熱間加工性を低下させるため、上限を１００ｐｐｍとした。
【００３３】
Ｃｏはフェライト系ステンレス鋼の靭性改善、ＶおよびＷはフェライト系ステンレス鋼の高強度化に寄与するために添加をされることもあり、靭性や製造性の問題から３元素の合計を４％以下とした。
【００３４】
以上で説明した合金成分以外は不純物である。ステンレス鋼に不可避的に混入しやすい不純物としては、酸素、Ｃａ、Ｃｏ、ＲＥＭ、Ｖ等が挙げられる。これらは、副原料、電気炉を構成する耐火煉瓦や炉壁の付着物、スラグ等からの混入が考えられる。Ｃａ、Ｂ及びＲＥＭは耐食性を阻害したり、表面性状を悪化したりすることのない許容量である、０．０１０質量％を上限とする。
【００３５】
溶接部高強度化の指標としてＴＩＧ溶接部の引張強さを用い、従来のフェライト単相鋼に対しての高強度化によるメリットを生み出すには、ＴＩＧ溶接部の引張強さが５５０Ｎ／ｍｍ２以上必要である。
本発明においては、基本成分がＣｒ：２２〜２６質量％、Ｍｏ：１.０質量％以下である成分系において更にＮｉを１〜３質量％添加することにより耐食性を確保するとともに、Ｓｉを１〜３質量％添加することによってこの強度レベルを達成している。耐食性及び靭性を確保しつつ高強度化を達成するには、ＮｉとＳｉの添加バランスが重要である。
【実施例】
【００３６】
表１の化学組成をもつフェライト系ステンレス鋼を３０ｋｇ真空溶解炉で溶製した後、熱間圧延にて板厚４ｍｍの熱延板を得た。その後、冷間圧延、仕上げ焼鈍、酸洗を施し、板厚０．９ｍｍの冷延焼鈍板を製造した。表中で下線を施した数値は、特許請求の範囲から外れるものである。
【００３７】
【表１】
2011190470.tif 000002
【００３８】
製造された冷延焼鈍板について、表２に示す条件で溶接芯線を使用せずにＴＩＧ溶接を実施した。溶接はＡｒバックガスシールを施さずに行った。      
【００３９】
【表２】
2011190470.tif 000003
【００４０】
このＴＩＧ溶接材を用い、溶接部の引張試験を行い、溶接部の引張強さを調査した。なお、引張試験片には、ＪＩＳ  Ｚ  ２２０１に規定される５号試験片を用いた。
【００４１】
また、隙間のない母材熱影響部の耐食性も調査した。図１になめづけ溶接試験片の外観を示す。溶接で生じた酸化スケールを除去せず、溶接ビードが試験片長手方向中央位置を横切るように試験片を採取した。この試験片には溶接ビード部、熱影響部および母材部が含まれる。母材部の端にリード線をスポット溶接にて接続し、リード線およびその接続部分のみを樹脂被覆した。
【００４２】
浸漬試験は８０℃の２，０００ｐｐｍＣｌ−水溶液で３０日間行った。図２に浸漬試験方法を模擬的に示す。「浸漬試験片２」には「Ｐｔ補助カソード１」を接続した。「Ｐｔ補助カソード１」は４０×６０ｍｍのＴｉ板の表面にＰｔめっきを施したものである。この補助カソードは、ここでの試験片に対し容量３００Ｌの温水器缶体に相当するカソード能力を有している。「浸漬試験片２」と「Ｐｔ補助カソード１」を「試験液３」に浸漬し、試験中、「エアレーションノズル４」からエアーを「試験液３」中に送り込んだ。試験はｎ＝３で行った。
腐食深さは、浸漬試験後の溶着金属部、母材部での最大侵食深さを測定した。
【００４３】
さらに、母材熱影響部の酸化スケールの平均Ｃｒ比率についても調査した。分析は母材金属でボンド部から何箇所か測定した。測定手段は微小部Ｘ線発光電子分析法（μ−ＸＰＳ）で行った。ビーム径は５０μｍで酸化スケールの深さ方向５ｎｍおきに各金属元素量を求め、Ｃｒ比率をＣｒ量／Σ（全金属元素量）で評価した。そのときの各深さでのＣｒ比率の平均を平均Ｃｒ比率とした。母材部で何箇所が測定し、スケール中の平均Ｃｒ比率が低い値を用いた。なお、このスケール中のＣｒ比率が低い場所は、母材部熱影響部で最大浸食深さを示すボンド部から５ｍｍ離れた位置である。これらの調査結果を表３に示す。
【００４４】
【表３】
2011190470.tif 000004
【００４５】
Ｎｏ．１〜７では、溶接部引張強さが５５０Ｎ／ｍｍ２以上、最大侵食深さが０．１５ｍｍ以下と良好な溶接部の引張特性と耐食性を示した。また、母材部熱影響部で最も低い箇所での平均Ｃｒ比率は２５質量％以上であった。
これに対し、Ｎｏ．８〜１１では、溶接部引張強さが５５０Ｎ／ｍｍ２以下と強度不足であった。一方、Ｎｏ.１０と１２では最大侵食深さが０．３ｍｍ以上と良好な耐食性が得られなかった。これらの母材部熱影響部で最も低い箇所での平均Ｃｒ比率はいずれも２５質量％以下であった。このことから、平均Ｃｒ比率が２５質量％以上でないと良好な耐食性は得られない。
【産業上の利用可能性】
【００４６】
本発明は、各種スチールベルト、物干竿等のパイプ、自転車リム材等、溶接構造物、温水器缶体のみでなく、溶接隙間構造を有する給油管や燃料タンクの給油系部材や燃料噴射レールならびに熱交換機部材にも適用できる。
【符号の説明】
【００４７】
１  Ｐｔ補助カソード
２  浸漬試験片
３  試験液
４  エアレーションノズル
５  参照電極
【図１】
2011190470.tif 000005
【図２】
2011190470.tif 000006