(57)【要約】【課題】分岐電源の並列・解列が頻繁になされても距離継電器において距離測定を正確に行うことができる送電線保護継電システムを提供する。【解決手段】送電線の電源端に設置された電源端距離継電器２０は、電源端事故電流ＩａとＰＣＭ電流差動継電器の伝送機能を利用して分岐端ＰＣＭ電流差動継電器１１ｃから電源端ＰＣＭ電流差動継電器１１ａを介して伝送されてくる分岐端事故電流Ｉｃとに基づいて補正係数Ａ＝Ｉｃ／Ｉａを算出し、算出した補正係数Ａを用いて電源端事故電流Ｉａおよび電源端母線事故電圧Ｖａに基づいて距離測定を行う距離測定手段を備える。【選択図】図１
2011155723.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
分岐電源（１ｃ）が接続された送電線の電源端に設置された電源端ＰＣＭ電流差動継電器（１１ａ）および電源端距離継電器（２０）と、該送電線の分岐端に設置された分岐端ＰＣＭ電流差動継電器（１１ｃ）および分岐端距離継電器（１２ｃ）とを具備する送電線保護継電システムであって、
前記電源端距離継電器が、電源端事故電流（Ｉａ）とＰＣＭ電流差動継電器の伝送機能を利用して前記分岐端ＰＣＭ電流差動継電器から前記電源端ＰＣＭ電流差動継電器を介して伝送されてくる分岐端事故電流（Ｉｃ）とに基づいて補正係数（Ａ）を算出し、該算出した補正係数を用いて前記電源端事故電流および電源端母線事故電圧（Ｖａ）に基づいて距離測定を行う距離測定手段を備える、
ことを特徴とする、送電線保護継電システム。
【請求項２】
前記距離測定手段が、前記分岐端事故電流を前記電源端事故電流で割ることにより前記補正係数を算出することを特徴とする、請求項１記載の送電線保護継電システム。
【請求項３】
前記距離測定手段が、前記補正係数を次式に代入して前記送電線の分岐点から事故点までの第２のインピーダンス（Ｚ2）を求めたのち、該求めた第２のインピーダンスと前記送電線の電源端から分岐点までの第１のインピーダンス（Ｚ1）とを足して前記送電線の電源端から事故点までのインピーダンスを求め、該求めたインピーダンスに基づいて距離測定を行う、
Ｚ2＝（ＺA−Ｚ1）／（１＋Ａ）
Ｚ1：第１のインピーダンス
Ｚ2：第２のインピーダンス
ＺA：電源端事故電流および電源端母線事故電圧に基づいて求められたインピーダンス
Ａ：補正係数
ことを特徴とする、請求項２記載の送電線保護継電システム。
【請求項４】
分岐電源（１ｃ）が接続された送電線の電源端に設置された電源端ＰＣＭ電流差動継電器（１１ａ）および電源端距離継電器（３０）と、該送電線の分岐端に設置された分岐端ＰＣＭ電流差動継電器（４０）および分岐端距離継電器（１２ｃ）とを具備する送電線保護継電システムであって、
前記分岐電源が複数個の発電機（１ｃ1，１ｃ2）から構成されており、
前記電源端距離継電器が、ＰＣＭ電流差動継電器の伝送機能を利用して前記分岐端ＰＣＭ電流差動継電器から前記電源端ＰＣＭ電流差動継電器を介して伝送されてくる発電機入切情報（Ｓｃ）に基づいて補正係数（Ａ）を算出し、該算出した補正係数を用いて前記電源端事故電流および電源端母線事故電圧（Ｖａ）に基づいて距離測定を行う距離測定手段を備える、
ことを特徴とする、送電線保護継電システム。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、送電線保護継電システムに関し、特に、主保護用のＰＣＭ電流差動継電器の伝送機能を利用して後備保護用の距離継電器の分流効果による距離測定誤差を低減するのに好適な送電線保護継電システムに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、送電線事故から電力系統を保護するために、伝送機能を有するＰＣＭ電流差動継電器（ＰＣＭ）を主保護として備えるとともに距離継電器（ＤＺ）を後備保護として備えた送電線保護継電システムが採用されている。
【０００３】
たとえば、図４（ａ）に示すような電源が接続されていない送電線については、電源端側（電源１ａ側）に電源端計器用変流器２ａ、電源端遮断器３ａ、電源端ＰＣＭ電流差動継電器１１ａおよび電源端距離継電器１２ａを設置し、負荷端側（電源１ａと反対側）に負荷端計器用変流器２ｂ、負荷端遮断器３ｂ、負荷端ＰＣＭ電流差動継電器１１ｂおよび負荷端距離継電器１２ｂを設置するとともに、電源端ＰＣＭ電流差動継電器１１ａと負荷端ＰＣＭ電流差動継電器１１ｂとを通信回線で接続することにより、送電線保護継電システムを構成している。
【０００４】
この送電線保護継電システムでは、送電線に事故（送電線事故）が発生すると、電源端ＰＣＭ電流差動継電器１１ａが、電源端計器用変流器２ａによって検出された電源端事故電流Ｉａと負荷端ＰＣＭ電流差動継電器１１ｂから通信回線を介して送信されてくる負荷端計器用変流器２ｂによって検出された負荷端事故電流Ｉｂとに基づいてこの送電線事故を検出し、電源端遮断器３ａを瞬時に遮断（開放）するようにしている。
【０００５】
このとき、電源端ＰＣＭ電流差動継電器１１ａおよび／または負荷端ＰＣＭ電流差動継電器１１ｂの故障により電源端遮断器３ａが瞬時に遮断されなかった場合には、電源端距離継電器１２ａが、電源端計器用変流器２ａによって検出された電源端事故電流Ｉａと電源端母線に設置された計器用変圧器（不図示）によって検出された電源端母線事故電圧Ｖａとに基づいて電源端から事故点までの距離測定を行い、その結果に基づいて所定の動作時限で電源端遮断器３ａを遮断するようにしている。
なお、電源端距離継電器１２ａによる距離測定は、図５（ａ）に示すように、電源端事故電流Ｉａと電源端母線事故電圧Ｖａとに基づいて送電線の電源端から事故点までのインピーダンス（％インピーダンス）Ｚ（＝Ｖａ／Ｉａ）を求めることにより行われる。
【０００６】
また、図４（ｂ）に示すような分岐電源１ｃが接続されている送電線については、分岐端側にも分岐端計器用変流器２ｃ、分岐端遮断器３ｃ、分岐端ＰＣＭ電流差動継電器１１ｃおよび分岐端距離継電器１２ｃを設置するとともに、電源端ＰＣＭ電流差動継電器１１ａと負荷端ＰＣＭ電流差動継電器１１ｂと分岐端ＰＣＭ電流差動継電器１１ｃとを通信回線で接続することにより、送電線保護継電システムを構成している。
【０００７】
この送電線保護継電システムにおける電源端距離継電器１２ａによる距離測定も、電源端事故電流Ｉａと電源端母線事故電圧Ｖａとに基づいて送電線の電源端から事故点までのインピーダンスＺ（＝Ｖａ／Ｉａ）を求めることにより行われるが、分岐電源１ｃからの分岐端事故電流Ｉｃの影響によって距離測定に誤差を生じさせる分流効果が問題となる。
【０００８】
すなわち、送電線の負荷端近傍（電源端距離継電器１２ａの２段保護範囲）で送電線事故が発生したときには、送電線の電源端から分岐点までのインピーダンスを第１のインピーダンスＺ1とするとともに送電線の分岐点から事故点までのインピーダンスを第２のインピーダンスＺ2とすると、図５（ｂ）に示すように分岐端事故電流Ｉｃ＝０の場合（すなわち、分岐電源１ｃが開放されている場合）には、送電線の分岐点から事故点まで流れる事故電流Ｉｓ＝Ｉａとなるため、電源端距離継電器１２ａによって測定される送電線の電源端から分岐点までのインピーダンスＺA0は（１−１）式で表される。
ＺA0＝Ｖａ／Ｉａ
＝（Ｉａ・Ｚ1＋Ｉｓ・Ｚ2）／Ｉａ
＝（Ｉａ・Ｚ1＋Ｉａ・Ｚ2）／Ｉａ
＝Ｚ1＋Ｚ2      （１−１）
一方、図５（ｃ）に示すように分岐端事故電流Ｉｃ≠０の場合（すなわち、分岐電源１ｃが接続されている場合）には、送電線の分岐点から事故点まで流れる事故電流Ｉｓ＝Ｉａ＋Ｉｃとなるため、電源端距離継電器１２ａによって測定される送電線の電源端から分岐点までのインピーダンスＺAは（１−２）式で表される。
ＺA＝Ｖａ／Ｉａ
＝（Ｉａ・Ｚ1＋Ｉｓ・Ｚ2）／Ｉａ
＝｛Ｉａ・Ｚ1＋（Ｉａ＋Ｉｃ）・Ｚ2｝／Ｉａ
＝（Ｚ1＋Ｚ2）＋（Ｉｃ／Ｉａ）・Ｚ2      （１−２）
したがって、分岐端事故電流Ｉｃ≠０の場合には、電源端距離継電器１２ａによって測定されるインピーダンスＺAには、（１−３）式で表されるように“（Ｉｃ／Ｉａ）・Ｚ2”だけ誤差が生じる。
ＺA−ＺA 0＝｛（Ｚ1＋Ｚ2）＋（Ｉｃ／Ｉａ）・Ｚ2｝−（Ｚ1＋Ｚ2）
＝（Ｉｃ／Ｉａ）・Ｚ2      （１−３）
【０００９】
そのため、送電線に分岐電源１ｃが接続されている場合には、分流効果を考慮して電源端距離継電器１２ａの整定を行っている。
具体的には、電源端距離継電器１２ａの１段保護範囲の整定は、オーバーリーチが許されないため、分流効果を検討する際の背後電源は自端電流最大および分岐端電流最小として行っており、２段保護範囲および３段保護範囲の整定は、アンダーリーチが許されないため、分流効果を検討する際の背後電源は自端電流最小および分岐端電流最大として行っている。
【００１０】
なお、下記の特許文献１には、通信回線を利用する保護方式および方向距離保護方式を具備した送電線保護リレー装置において、方向距離第１段動作条件を他回線保護リレー装置に受け渡す回路と、他回線保護リレー装置より相手端子方向距離第１段動作条件を受ける回路と、相手端子方向距離第１段動作条件が入力されたことを条件に遮断指令を出力するか方向距離第１段遮断出力時間を切り替える回路を具備することにより、主保護リレー装置が障害や休止の場合でも後備保護ＤＺリレー装置により相手至近端の２０％の範囲も高速遮断となるようにし、主保護ＰＣＭリレー装置と同等の動作時間を実現して、保護の高速動作および信頼度を維持するようにした送電線保護リレー装置が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１１】
【特許文献１】特開２００８−２２００５１号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
しかしながら、分岐電源１ｃが揚水発電所（複数台の発電機を備える。）である場合には、分岐電源１ｃの並列・解列が頻繁に行われているため、その都度の電源端距離継電器１２ａの整定変更の実施は現実的に困難であり、距離測定の誤差については対応できない状況にある。そのため、電力系統の状況によっては電源端距離継電器１２ａが保護範囲以外の事故でも動作してしまうという問題があった。
また、電力系統構成の変更によって分流効果が変る場合には、その都度作業員が電気所に行って電源端距離継電器１２ａの整定値の入力変更を実施しなければならないという問題があった。
【００１３】
なお、上記の特許文献１に開示された送電線保護リレー装置は、主保護リレー装置の障害時などに後備保護ＤＺリレーの動作タイマを切り替えることにより、後備保護ＤＺリレー装置によって相手至近端の２０％の範囲も高速遮断となるようにしたものであり、分岐電源の頻繁な並列・解列に対応することはできない。
【００１４】
本発明の目的は、分岐電源の並列・解列が頻繁になされても距離継電器において距離測定を正確に行うことができる送電線保護継電システムを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１５】
本発明の送電線保護継電システムは、分岐電源（１ｃ）が接続された送電線の電源端に設置された電源端ＰＣＭ電流差動継電器（１１ａ）および電源端距離継電器（２０）と、該送電線の分岐端に設置された分岐端ＰＣＭ電流差動継電器（１１ｃ）および分岐端距離継電器（１２ｃ）とを具備する送電線保護継電システムであって、前記電源端距離継電器が、電源端事故電流（Ｉａ）とＰＣＭ電流差動継電器の伝送機能を利用して前記分岐端ＰＣＭ電流差動継電器から前記電源端ＰＣＭ電流差動継電器を介して伝送されてくる分岐端事故電流（Ｉｃ）とに基づいて補正係数（Ａ）を算出し、該算出した補正係数を用いて前記電源端事故電流および電源端母線事故電圧（Ｖａ）に基づいて距離測定を行う距離測定手段を備えることを特徴とする。
ここで、前記距離測定手段が、前記分岐端事故電流を前記電源端事故電流で割ることにより前記補正係数を算出してもよい。
前記距離測定手段が、前記補正係数を次式に代入して前記送電線の分岐点から事故点までの第２のインピーダンス（Ｚ2）を求めたのち、該求めた第２のインピーダンスと前記送電線の電源端から分岐点までの第１のインピーダンス（Ｚ1）とを足して前記送電線の電源端から事故点までのインピーダンスを求め、該求めたインピーダンスに基づいて距離測定を行ってもよい。
Ｚ2＝（ＺA−Ｚ1）／（１＋Ａ）
Ｚ1：第１のインピーダンス
Ｚ2：第２のインピーダンス
ＺA：電源端事故電流および電源端母線事故電圧に基づいて求められたインピーダンス
Ａ：補正係数
また、本発明の送電線保護継電システムは、分岐電源（１ｃ）が接続された送電線の電源端に設置された電源端ＰＣＭ電流差動継電器（１１ａ）および電源端距離継電器（３０）と、該送電線の分岐端に設置された分岐端ＰＣＭ電流差動継電器（４０）および分岐端距離継電器（１２ｃ）とを具備する送電線保護継電システムであって、前記分岐電源が複数個の発電機（１ｃ1，１ｃ2）から構成されており、前記電源端距離継電器が、ＰＣＭ電流差動継電器の伝送機能を利用して前記分岐端ＰＣＭ電流差動継電器から前記電源端ＰＣＭ電流差動継電器を介して伝送されてくる発電機入切情報（Ｓｃ）に基づいて補正係数（Ａ）を算出し、該算出した補正係数を用いて前記電源端事故電流および電源端母線事故電圧（Ｖａ）に基づいて距離測定を行う距離測定手段を備えることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１６】
本発明の送電線保護継電システムは、以下の効果を奏する。
（１）電源端事故電流とＰＣＭ電流差動継電器の伝送機能を利用して分岐端ＰＣＭ電流差動継電器から電源端ＰＣＭ電流差動継電器を介して伝送されてくる分岐端事故電流とに基づいて算出した補正係数を用いて電源端事故電流および電源端母線事故電圧に基づいて距離測定を行うことにより、分岐電源の並列・解列が頻繁に行われても電源端距離継電器において距離測定を正確に行うことができる。
（２）ＰＣＭ電流差動継電器の伝送機能を利用して分岐端ＰＣＭ電流差動継電器から電源端ＰＣＭ電流差動継電器を介して伝送されてくる発電機入切情報に基づいて算出した補正係数を用いて電源端事故電流および電源端母線事故電圧に基づいて距離測定を行うことにより、分岐電源の並列・解列が頻繁に行われても電源端距離継電器において距離測定を従来よりも正確に行うことができる。
（３）分岐電源の影響による電源端距離測定の誤差を最小にすることができるため、電源端距離継電器の誤動作や誤不動作を防止できる結果、保護信頼度および供給信頼度を向上させることができる。
（４）主保護用のＰＣＭ電流差動継電器の伝送機能を利用して分岐端事故電流または発電機入切情報を伝送するため、新たな伝送手段を追加する必要がない。
【図面の簡単な説明】
【００１７】
【図１】本発明の第１の実施例による送電線保護継電システムについて説明するための図であり、（ａ）は送電線保護継電システムの構成を示す図であり、（ｂ）は（ａ）に示した電源端距離継電器２０の構成を示すブロック図である。
【図２】従来の電源端距離継電器１２ａにおける分流効果による距離測定誤差について説明するための図であり、（ａ）は分岐電源１ｃが開放されている場合の距離測定について説明するための図であり、（ｂ）は分岐電源１ｃが接続されている場合の距離測定について説明するための図である。
【図３】本発明の第２の実施例による送電線保護継電システムについて説明するための図であり、（ａ）は送電線保護継電システムの構成を示す図であり、（ｂ）は（ａ）に示した電源端距離継電器３０の構成を示すブロック図である。
【図４】従来の送電線保護継電システムの構成について説明するための図であり、（ａ）は分岐電源１ｃが接続されていない送電線における構成を示す図であり、（ｂ）は分岐電源１ｃが接続されている送電線における構成を示す図である。
【図５】従来の送電線保護継電システムにおける電源端距離継電器１２ａによる距離測定について説明するための図であり、（ａ）は分岐電源１ｃが接続されていない場合の距離測定について説明するための図であり、（ｂ）は分岐事故電流Ｉｃ＝０の場合の距離測定について説明するための図であり、（ｃ）は分岐事故電流Ｉｃ≠０の場合の距離測定について説明するための図である。
【発明を実施するための形態】
【００１８】
上記の目的を、電源端距離継電器が、電源端事故電流とＰＣＭ電流差動継電器の伝送機能を利用して分岐端ＰＣＭ電流差動継電器から電源端ＰＣＭ電流差動継電器を介して伝送されてくる分岐端事故電流とに基づいて補正係数を算出し、算出した補正係数を用いて電源端事故電流および電源端母線事故電圧に基づいて距離測定を行うことにより実現した。
【実施例１】
【００１９】
以下、本発明の送電線保護継電システムの実施例について図面を参照して説明する。
まず、本発明の第１の実施例による送電線保護継電システムについて、図１および図２を参照して説明する。
本実施例による送電線保護継電システムは、図１（ａ）に示す電源端距離継電器２０が、電源端計器用変流器２ａから入力される電源端事故電流ＩａとＰＣＭ電流差動継電器の伝送機能を利用して分岐端ＰＣＭ電流差動継電器１１ｃから電源端ＰＣＭ電流差動継電器１１ａを介して入力される分岐端事故電流Ｉｃとに基づいて補正係数Ａを算出し、算出した補正係数Ａを用いて電源端事故電流Ｉａおよび電源端母線事故電圧Ｖａに基づいて距離測定を行う点で、図４（ｂ）に示した従来の送電線保護継電システムと異なる。
【００２０】
そのため、電源端距離継電器２０は、図１（ｂ）に示すように、電源端事故電流Ｉａと分岐端事故電流Ｉｃとに基づいて補正係数Ａを算出する補正係数演算部２１と、補正係数演算部２１によって算出された補正係数Ａを用いて電源端事故電流Ｉａおよび電源端母線事故電圧Ｖａに基づいて距離測定を行う距離測定部２２と、距離測定部２２によって行われた距離測定に基づいて送電線事故を検出すると電源端遮断器３ａを所定の動作時限後に遮断（開放）するための電源端トリップ信号ＴＲａを発生するトリップ信号発生部２３とを備える。
【００２１】
次に、補正係数演算部２１における補正係数Ａの算出および距離測定部２２における距離測定の詳細について説明する。
上記（１−３）式で示したように、分岐電源１ｃが接続されている場合（すなわち、Ｉｃ≠０の場合）には、電源端距離継電器２０によって電源端事故電流Ｉａおよび電源端母線事故電圧Ｖａに基づいて求められるインピーダンスＺAは（Ｉｃ／Ｉａ）・Ｚ2だけの誤差を含む。
そこで、上記（１−２）式より、送電線の分岐点から事故点までの第２のインピーダンスＺ2は（２−１）式で表されるため、
Ｚ2＝（ＺA−Ｚ1）／｛１＋（Ｉｃ／Ｉａ）｝
＝（ＺA−Ｚ1）／（１＋Ａ）      （２−１）
分岐端事故電流Ｉｃを電源端事故電流Ｉａで割ることにより補正係数Ａ（＝Ｉｃ／Ｉａ）を補正係数演算部２１によって算出し、距離測定部２２において電源端事故電流Ｉａおよび電源端母線事故電圧Ｖａに基づいて測定した送電線の電源端から事故点までのインピーダンスＺA（＝Ｖａ／Ｉａ）と既知の送電線の電源端から分岐点までの第１のインピーダンスＺ1と補正係数演算部２１によって算出された補正係数Ａとを上記（２−１）式に代入することにより、送電線の分岐点から事故点までの第２のインピーダンスＺ2を求める。
距離測定部２２は、送電線の電源端から分岐点までの第１のインピーダンスＺ1と求めた送電線の分岐点から事故点までの第２のインピーダンスＺ2とを足すことにより、送電線の電源端から事故点までのインピーダンス（＝Ｚ1＋Ｚ2）を求め、求めたインピーダンスに基づいて距離測定を行う。
これにより、送電線に分岐電源１ｃが接続されていても、電源端距離継電器２０では距離測定の誤差を“０”とすることができる。
【００２２】
たとえば、電源端距離継電器２０の２段保護範囲の整定を行う際に背後電源を自端電流最小および分岐端電流最大とした場合には、図２（ａ），（ｂ）に示すように、電源１ａのインピーダンス＝０．１４０、分岐電源１ｃのインピーダンス＝０．４８４、送電線の電源端から分岐点までの第１のインピーダンスＺ1＝０．１５４、送電線の分岐点から事故点までの第２のインピーダンスＺ2＝０．３７４、分岐送電線の分岐電源１ｃから分岐点までの第３のインピーダンスＺ3＝０．０５１とすると、分岐事故電流Ｉｃ＝０の場合に電源端距離継電器２０から見たときのインピーダンスＺA0は、
ＺA0＝Ｚ1＋Ｚ2＝０．１５４＋０．３７４＝０．５２８
となる（図２（ａ）参照）。
一方、分岐事故電流Ｉｃ≠０の場合に電源端距離継電器２０から見たときのインピーダンスＺAは、
Ｉａ＝（０．４８４＋０．０５１）／｛（０．１４０＋０．１５４）＋（０．４８４＋０．０５１）｝×Ｉｓ
＝０．６４５×Ｉｓ
Ｉｃ＝（０．１４０＋０．１５４）／｛（０．１４０＋０．１５４）＋（０．４８４＋０．０５１）｝×Ｉｓ
＝０．３５５×Ｉｓ
より、
Ｉｃ／Ｉａ＝（０．３５５×Ｉｓ）／（０．６４５×Ｉｓ）
＝０３５５／０．６４５
＝０．５５０
となるため、
ＺA＝０．１５４＋０．３７４×｛１＋（Ｉｃ／Ｉａ）｝
＝０．１５４＋０．３７４×（１＋０．５５０）
＝０．７３４
となる。
その結果、従来の距離測定では、
ＺA−ＺA0＝（０．７３４−０．５２８）／０．５２８×１００＝３９．０（％）
の誤差が生じていたのに対して、電源端距離継電器２０では誤差を“０”とすることができる。
【実施例２】
【００２３】
次に、本発明の第２の実施例による送電線保護継電システムについて、図３および図４を参照して説明する。
本実施例による送電線保護継電システムは、図３（ａ）に示す電源端距離継電器３０が、分岐電源１ｃから分岐端ＰＣＭ電流差動継電器４０に入力されたのちＰＣＭ電流差動継電器の伝送機能を利用して分岐端ＰＣＭ電流差動継電器４０から電源端ＰＣＭ電流差動継電器１１ａを介して入力される分岐電源入切情報Ｓｃ（分岐電源１ｃを構成する第１および第２の発電機１ｃ1，１ｃ2と分岐端母線との間に設置されている第１および第２の発電機遮断器の入切状態を示す情報（すなわち、分岐電源１ｃが揚水発電所である場合には稼動中の発電機の台数））に基づいて補正係数Ａを算出し、算出した補正係数Ａを用いて電源端事故電流Ｉａおよび電源端母線事故電圧Ｖａに基づいて距離測定を行う点で、上述した第１の実施例による送電線保護継電システムと異なる。
【００２４】
そのため、分岐端ＰＣＭ電流差動継電器４０は、分岐電源１ｃから入力される分岐電源入切情報Ｓｃを内蔵の伝送機能を利用して電源端ＰＣＭ電流差動継電器１１ａに伝送する手段を備える点で、従来の分岐端ＰＣＭ電流差動継電器１１ｃと異なる。
また、電源端距離継電器３０は、図３（ｂ）に示すように、発電機入切情報Ｓｃに基づいて補正係数Ａを演算する補正係数演算部３１と、補正係数演算部３１によって演算された補正係数Ａを用いて電源端事故電流Ｉａおよび電源端母線事故電圧Ｖａに基づいて距離測定を行う距離測定部３２と、距離測定部３２における距離測定に基づいて送電線事故を検出すると電源端遮断器３ａを遮断するための電源端トリップ信号ＴＲａを発生するトリップ信号発生部３３とを備える。
【００２５】
本実施例による送電線保護継電システムでも、電源端距離継電器３０における距離測定の誤差を低減することができるが、発電機入切情報Ｓｃに基づいて分岐端事故電流Ｉｃを定めて補正係数Ａ（＝Ｉｃ／Ｉａ）を演算するため、第１の実施例による電源端距離継電器２０に比べて距離測定の精度が落ちる。
【００２６】
たとえば、電源端距離継電器３０の２段保護範囲の整定を行う際に背後電源を自端電流最大および分岐端電流最大とした場合に、電源１ａのインピーダンス＝０．０９６、分岐電源１ｃのインピーダンス＝０．４８４、送電線の電源端から分岐点までのインピーダンスＺ1＝０．１５４、送電線の分岐点から事故点までのインピーダンスＺ2＝０．３７４、分岐送電線の分岐電源１ｃから分岐点までのインピーダンスＺ3＝０．０５１とすると、電源端距離継電器３０から見たときのインピーダンスＺAは、
Ｉａ＝（０．４８４＋０．０５１）／｛（０．０９６＋０．１５４）＋（０．４８４＋０．０５１）｝×Ｉｓ
＝０．６８１×Ｉｓ
Ｉｃ＝（０．０９６＋０．１５４）／｛（０．０９６＋０．１５４）＋（０．４８４＋０．０５１）｝×Ｉｓ
＝０．３１９×Ｉｓ
より、
Ｉｃ／Ｉａ＝（０．３１９×Ｉｓ）／（０．６８１×Ｉｓ）
＝０３１９／０．６８１
＝０．４６８
となるため、
ＺA＝０．１５４＋０．３７４×｛１＋（Ｉｃ／Ｉａ）｝
＝０．１５４＋０．３７４×（１＋０．４６８）
＝０．７０３
となる。
その結果、距離測定の改善は、
（０．７３４−０．７０３）／０．７０３×１００＝４．４（％）
となる。
【符号の説明】
【００２７】
１ａ  電源
１ｃ  分岐電源
１ｃ1，１ｃ2  第１および第２の発電機
２ａ，２ｂ，２ｃ  電源端、負荷端および分岐端計器用変流器
３ａ，３ｂ，３ｃ  電源端、負荷端および分岐端遮断器
１１ａ，１１ｂ，１１ｃ  電源端、負荷端および分岐端ＰＣＭ電流差動継電器
１２ａ，１２ｂ，１２ｃ  電源端、負荷端および分岐端距離継電器
２０，３０  電源端距離継電器
２１，３１  補正係数演算部
２２，３２  距離測定部
２３，３３  トリップ信号発生部
４０  分岐端ＰＣＭ電流差動継電器
Ａ  補正係数
Ｉａ，Ｉｂ，Ｉｃ  電源端、負荷端および分岐端事故電流
Ｉｓ  事故電流
Ｖａ  電源端母線事故電圧
Ｚ，Ｚ1〜Ｚ3，ＺA0，ＺA  インピーダンス
ＴＲａ  電源端トリップ信号
Ｓｃ  発電機入切情報
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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