(57)【要約】【課題】入熱量が１００ｋＪ／ｍｍ以上の溶接を行った場合のＨＡＺ靭性に優れると共に、５９０ＭＰａ以上の高強度域において低降伏比（例えば８０％以下）および良好な母材靭性を示す鋼板を提供する。【解決手段】本発明は、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ａｌ、Ｔｉ、Ｃａ、Ｎ、ＲＥＭ、Ｚｒの含有量を調整した鋼板であって、鋼中に存在する酸化物のうち、酸化物中の酸素を除く構成元素の合計に対する割合で、Ｔｉ＞１０％、Ａｌ＜２０％、５％＜Ｃａ＜４０％を含有すると共に、５％＜ＲＥＭ＜５０％および／または５％＜Ｚｒ＜４０％を含有し、さらにＡｌ／（ＲＥＭ＋Ｚｒ）＜０．７の関係を満たす酸化物であって、円相当直径が２μｍ未満のものが１ｍｍ2当たり３００個以上であり、円相当直径が２μｍ以上のものが１ｍｍ2当たり１００個以下であり、さらに鋼中に存在するＴｉ含有窒化物の個数を調整することを特徴とする溶接熱影響部の靭性に優れた厚鋼板である。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
Ｃ  ：０．０２〜０．１５％（質量％の意味。以下、同じ。）、
Ｓｉ：０．０１〜０．３５％、
Ｍｎ：１．０〜２．０％、
Ｐ  ：０．０３０％以下（０％を含まない）、
Ｓ  ：０．０１５％以下（０％を含まない）、
Ａｌ：０．０５０％以下（０％を含まない）、
Ｔｉ：０．０１０〜０．０８％、
Ｃａ：０．０００５〜０．０１０％、
Ｎ  ：０．００２〜０．０２００％を含有するとともに、
ＲＥＭ：０．０００１〜０．０２０％および／またはＺｒ：０．０００１〜０．０２０％を含有し、残部は鉄および不可避不純物である鋼板であって、
鋼中に存在する酸化物のうち、酸化物中の酸素を除く構成元素の合計に対する割合で、Ｔｉ＞１０％、Ａｌ＜２０％、５％＜Ｃａ＜４０％を含有するとともに、５％＜ＲＥＭ＜５０％および／または５％＜Ｚｒ＜４０％を含有し、さらにＡｌ／（ＲＥＭ＋Ｚｒ）＜０．７の関係を満たす酸化物であって、円相当直径が２μｍ未満のものが１ｍｍ2当たり３００個以上であり、円相当直径が２μｍ以上のものが１ｍｍ2当たり１００個以下であり、
さらに、鋼中に存在するＴｉ含有窒化物であって、円相当直径が１００ｎｍ以下のものが１ｍｍ2当たり５×１０6個以上存在することを特徴とする溶接熱影響部の靭性に優れた厚鋼板。
【請求項２】
さらに、Ｎｉ：１．５％以下（０％を含まない）、Ｃｕ：１．５％以下（０％を含まない）、Ｃｒ：１．５％以下（０％を含まない）、およびＭｏ：１．５％以下（０％を含まない）よりなる群から選ばれる１種以上を含有する請求項１に記載の厚鋼板。
【請求項３】
さらに、Ｎｂ：０．１％以下（０％を含まない）および／またはＶ：０．１％以下（０％を含まない）を含有する請求項１または２に記載の厚鋼板。
【請求項４】
さらに、Ｂ：０．００５％以下（０％を含まない）を含有する請求項１〜３のいずれかに記載の厚鋼板。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、主に建築用構造物などに用いられる靭性に優れた高張力鋼板に関し、特に入熱量が１００ｋＪ／ｍｍ以上となるような大入熱溶接を行った際の溶接熱影響部（以下、「ＨＡＺ」と呼ぶ。）の靭性が改善されるとともに、母材靭性にも優れ、さらに低降伏比である５９０ＭＰａ以上の厚鋼板に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
主に建築構造物などに使用される鋼材に要求される特性として、特に良好な靭性が挙げられ、近年その要求レベルは益々厳しくなっている。前記用途に用いられる鋼材は、一般的に溶接によって接合されることが多いが、特にＨＡＺは溶接時に熱影響を受けているため靭性が劣化しやすいという問題がある。この靭性劣化は、溶接時の入熱量が大きくなるほど顕著に現れ、ＨＡＺ靭性を劣化させないという観点からは溶接時の入熱量を極力抑えることも考えられるが、近年では溶接の作業効率高めるために溶接入熱量を１００ｋＪ／ｍｍ以上に高めた大入熱溶接法が指向される状況にある。
【０００３】
大入熱溶接を行った場合のＨＡＺ靭性を高める技術として、高Ｎｉ鋼板が挙げられ、例えば特許文献１には２％程度のＮｉを添加することによって強度および靭性を向上させた鋼板が開示されている。しかし、Ｎｉは非常に高価な元素であるため工業的にはその添加量をできるだけ低く抑えることが好ましい。
【０００４】
また上記特許文献１のように高Ｎｉとすることなく、例えばＮｉ量は１．５％程度以下とした上でＨＡＺ靭性を高める技術についても種々検討されている。大入熱溶接は、ＨＡＺが高温のオーステナイト（γ）領域に長時間保持された後、徐冷されるため、加熱時のγ粒成長および徐冷過程での粗大フェライト（α）粒生成が生じ、組織の粗大化による靭性劣化が生じやすくなる。こうしたことから、大入熱溶接における組織粗大化を抑制する観点からＨＡＺ靭性を高める技術が必要とされている。
【０００５】
大入熱溶接によるＨＡＺ組織の粗大化を抑制してＨＡＺ靭性を確保するための主な手段として、従来から酸化物、窒化物、硫化物等の介在物粒子によるγ粒成長ピン止め（以下、「γピン止め」と呼ぶ）、および前記介在物粒子を起点とする粒内α生成による組織の微細化等が提案されている。このような技術としては、例えば特許文献２〜４が挙げられる。特許文献２〜４では、鋼材中に微細なＴｉ含有窒化物を分散析出させγピン止め粒子として作用させることによって、大入熱溶接を行ったときのＨＡＺでのγ粒の粗大化を抑制し、ＨＡＺ靭性の劣化を抑制している。しかし、Ｔｉ含有窒化物は近年求められているような大入熱で溶接すると消失してしまう量が多く数密度を十分確保できないことがあり、安定したＨＡＺ靭性を得ることは困難である。
【０００６】
これに対して、高温で安定な酸化物系介在物をγピン止め粒子として利用する技術も提案されている（例えば、特許文献５〜７）。しかし、酸化物系介在物はＴｉ含有窒化物に比べて数密度が少なく、十分なピン止め効果を得ることは困難であるため、入熱量が１００ｋＪ／ｍｍ以上にも及ぶような大入熱溶接に対しては、なお一層の工夫が必要である。すなわち、特許文献５および６の技術では、Ｔｉ−ＲＥＭ−Ｃａ−Ａｌ系酸化物や、ＲＥＭやＺｒを含む酸化物を存在させることによって良好なＨＡＺ靭性が得られるとは言うものの、想定した入熱量は低い水準にとどまっており、１００ｋＪ／ｍｍ以上の大入熱溶接で良好なＨＡＺ靭性が得られているとはいえない。また、特許文献７の技術は、上記特許文献６と同様に、ＲＥＭやＺｒを含む酸化物を利用するものであるが、ＨＡＺ靭性としてシャルピー吸収エネルギーの平均値を評価しているものの、材料の信頼性という観点では平均値のみならず最小値も高い水準に保障する必要がある。
【０００７】
また、特許文献８は酸化物系介在物とＴｉ含有窒化物の両方をピン止め粒子として利用することでＨＡＺ靭性を向上させる技術が開示されているが、近年の入熱量増大傾向を考慮すると、Ｔｉ含有窒化物によるピン止めを主体とした組織制御には限界があり、酸化物系介在物による組織制御を主体とした大入熱でのＨＡＺ靭性向上技術を早急に確立する必要がある。
【０００８】
粒内α生成の起点として作用させるために酸化物系介在物を導入する技術としては、ＴｉやＲＥＭを含む複合酸化物とＭｎＳを利用した技術（例えば特許文献９）が提案されている他、介在物形状を制御することで粒内αの生成を促進する技術が提案されている（例えば特許文献１０）。これらの技術では、粒内αの生成を促進させるために、粒内αと介在物との界面エネルギー（以下、「（粒内α／介在物）界面エネルギー」と示す。）の低い介在物が有効であると開示されている。しかしながら、特許文献９の技術では、そもそも想定している入熱量が小さく、特許文献１０においてもシャルピー吸収エネルギーの平均値はある程度確保されているものの、最小値は十分な水準に達していないのが現状である。
【０００９】
ところで、建築用構造物に用いられる鋼材には、上記した通り高いＨＡＺ靭性が要求される一方で、母材の強度、低降伏比、および母材靭性も要求される。例えば、強度については、近年では建築物が高層化、大スパン化するに伴い、５９０ＭＰａ以上の高張力鋼材を使用する動きが強まっている。例えば特許文献１１では、微細な炭窒化物を分散させるとともに、フェライトを一定量以上確保することによって、引張強度が５９０ＭＰａ以上の鋼板で低降伏比を実現している。しかし、特許文献１１に係る技術は、入熱量が１００ｋＪ／ｍｍ以上の大入熱溶接を施した場合のＨＡＺ靭性に着目したものではない。また、特許文献１２では酸化物系介在物を分散させるとともに、所定分率のフェライト相を導入することで５９０ＭＰａ以上の鋼板で低降伏比を実現しているが、対象としている入熱量が小さい。
【００１０】
以上の通り、入熱量が１００ｋＪ／ｍｍ以上の大入熱溶接を施した場合のＨＡＺ靭性を確保するとともに、母材の強度と靭性を向上させ、さらに低降伏比を実現した技術は未だ提案されていない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１１】
【特許文献１】特開２００６−１１８００７号公報
【特許文献２】特開２００１−９８３４０号公報
【特許文献３】特開２００４−２１８０１０号公報
【特許文献４】特開昭６１−２５３３４４号公報
【特許文献５】特開２００１−２００３１号公報
【特許文献６】特開２００７−１００２１３号公報
【特許文献７】特開２００７−２４７００５号公報
【特許文献８】特開２００８−２２３０６２号公報
【特許文献９】特開平７−２５２５８６号公報
【特許文献１０】特開２００８−２２３０８１号公報
【特許文献１１】特許第２９０１８９０号公報
【特許文献１２】特開２００７−２４７００４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
本発明は上記事情に鑑みてなされたものであり、その目的は、入熱量が１００ｋＪ／ｍｍ以上の溶接を行った場合のＨＡＺ靭性に優れると共に、５９０ＭＰａ以上の高強度域において低降伏比（例えば８０％未満）および良好な母材靭性を示す鋼板を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１３】
上記課題を解決した本発明とは、Ｃ：０．０２〜０．１５％（質量％の意味。以下、同じ。）、Ｓｉ：０．０１〜０．３５％、Ｍｎ：１．０〜２．０％、Ｐ：０．０３０％以下（０％を含まない）、Ｓ：０．０１５％以下（０％を含まない）、Ａｌ：０．０５０％以下（０％を含まない）、Ｔｉ：０．０１０〜０．０８％、Ｃａ：０．０００５〜０．０１０％、Ｎ：０．００２〜０．０２００％を含有するとともに、ＲＥＭ：０．０００１〜０．０２０％および／またはＺｒ：０．０００１〜０．０２０％を含有し、残部は鉄および不可避不純物である鋼板であって、鋼中に存在する酸化物のうち、酸化物中の酸素を除く構成元素の合計に対する割合で、Ｔｉ＞１０％、Ａｌ＜２０％、５％＜Ｃａ＜４０％を含有するとともに、５％＜ＲＥＭ＜５０％および／または５％＜Ｚｒ＜４０％を含有し、さらにＡｌ／（ＲＥＭ＋Ｚｒ）＜０．７の関係を満たす酸化物であって、円相当直径が２μｍ未満のものが１ｍｍ2当たり３００個以上であり、円相当直径が２μｍ以上のものが１ｍｍ2当たり１００個以下であり、さらに、鋼中に存在するＴｉ含有窒化物であって、円相当直径が１００ｎｍ以下のものが１ｍｍ2当たり５×１０6個以上存在することを特徴とする溶接熱影響部の靭性に優れた厚鋼板である。
【００１４】
なお、上記した円相当直径とは、各酸化物の面積と等しくなる円の直径を意味し、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）や走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）によって観察される酸化物を画像解析することによって求めることができる。
【００１５】
本発明の厚鋼板は、必要に応じて（ａ）Ｎｉ：１．５％以下（０％を含まない）、Ｃｕ：１．５％以下（０％を含まない）、Ｃｒ：１．５％以下（０％を含まない）、およびＭｏ：１．５％以下（０％を含まない）よりなる群から選ばれる１種以上、（ｂ）Ｎｂ：０．１％以下（０％を含まない）および／またはＶ：０．１％以下（０％を含まない）、（ｃ）Ｂ：０．００５％以下（０％を含まない）を含有することも好ましい態様である。
【発明の効果】
【００１６】
本発明によれば、鋼板の化学組成が適切に制御され、所定の化学組成を有する酸化物をその大きさに応じて適切に分散させており、さらに微細なＴｉ含有窒化物を所定以上確保しているため、１００ｋＪ／ｍｍ以上の大入熱溶接を行った場合でも良好なＨＡＺ靭性を確保できるとともに、ＨＡＺ靭性のばらつきを抑制することができ、さらに低降伏比および良好な母材靭性を示す高強度厚鋼板を実現することができる。したがって、本発明の厚鋼板は高層建築物などの溶接構造物として好適である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
従来までの技術では、粒内αの生成には（粒内α／介在物）界面エネルギーを低くすることが有効であるとの考えに基づいた介在物制御が行われてきた。本発明者らは、酸化物系介在物の分散によって良好なＨＡＺ靭性を確保するために検討を重ねた結果、粒内αの生成には、（粒内α／介在物）界面エネルギーだけでなく、粒内αとγとの界面エネルギー（以下、「（粒内α／γ）界面エネルギー」と示す。）を低減することが有効であることを見出し、先に出願している（特願２００９−１８４７７９号。以下、「先願発明」と呼ぶ）。先願発明における酸化物系介在物の制御は、主に５０〜６０ｋＪ／ｍｍの入熱条件に対して検討されており、ＨＡＺの高温加熱で液体化しやすい介在物組成とすることによって、（粒内α／γ）界面エネルギーを低減し、粒内α生成を促進している。
【００１８】
本発明では、先願発明の酸化物系介在物の制御の思想を踏襲しつつ、より高い入熱量（１００ｋＪ／ｍｍ以上）を想定したＨＡＺ靭性の向上を図るとともに、さらに高強度鋼（引張強度が５９０ＭＰａ以上）における母材靭性の向上および低降伏比を実現するために検討を重ねた。
【００１９】
まず、ＨＡＺ靭性の向上という観点から検討すると、入熱量が１００ｋＪ／ｍｍ以上の溶接では、従来の入熱条件と比較してＨＡＺの高温での保持時間が長く、かつ冷却速度が遅くなる。このような高い入熱量で溶接した場合、酸化物系介在物に与える影響として主に以下の二つが挙げられる。第一に、高温での保持時間が長くなると、酸化物系介在物が液体化しやすくなり粒内α生成を促進する方向に作用する。第二に、冷却速度が遅くなることは、一度液体化した酸化物系介在物が再び固化し結晶化するまでに酸化物系介在物中での相分離が促進されることとなり、高い（粒内α／介在物）界面エネルギーを有する表面積の割合が増加し、粒内αの生成を阻害する方向に作用する。従って、入熱量が１００ｋＪ／ｍｍ以上の場合にＨＡＺの粒内αの生成を促進して高いＨＡＺ靭性を確保するためには、従来とは異なる適切な酸化物系介在物の制御が必要である。特に１００ｋＪ／ｍｍ以上の入熱量では、上記した相分離によって粒内αの生成を阻害する作用の影響が大きくなるため、粒内αの生成を十分に促進できる介在物の制御が必須であると考えた。
【００２０】
次に、母材靭性の向上および低降伏比の観点から検討する。上記した通り酸化物系介在物は粒内α生成の起点となることでＨＡＺ靭性の向上に寄与することができるとともに、核生成サイトが多くなると、比較的高温でベイナイト変態するため、比較的低降伏比となる。一方で酸化物系介在物そのものが破壊の起点となり母材靭性を低下させるという不具合もある。またその不具合の影響度は、強度クラスが増すほど大きくなることが一般的に知られている。従って、高強度鋼に酸化物系介在物を導入するにあたっては、母材靭性を低下させないための工夫が必要である。母材靭性を向上させる手段としては、鋼材の熱処理を工夫することで鋼材組織の微細化を行うことが挙げられる。しかし、熱処理は工程を煩雑にするため工業的には好ましくない。従って、母材靭性の向上も酸化物系介在物による粒内α生成を促進することによって行うのが好ましいと考えられる。但し、母材組織はＨＡＺ組織と比較して旧γ粒径が小さい。組織のサイズは、常に粒内からのα生成と旧γ粒界からのα生成とのバランスによって決まるため、旧γ粒径が小さい場合とはすなわち、粒界からのα生成の勢力が相対的に大きくなっているといえる。そのため、粒内α生成による組織微細化効果は、母材においてはその効果が発揮されにくい。従って、酸化物系介在物制御による粒内αの生成を促進し、母材組織を微細化するためには、介在物組成を高度に制御する必要がある。
【００２１】
以上のように、ＨＡＺ靭性の向上、低降伏比の実現および母材靭性の向上という観点から酸化物系介在物の制御を試みた。その結果、酸化物中の酸素を除く構成元素の合計に対する質量割合で、Ｔｉ＞１０％、Ａｌ＜２０％（０％を含まない）、５％＜Ｃａ＜４０％を含有するとともに、５％＜ＲＥＭ＜５０％および／または５％＜Ｚｒ＜４０％を含有し、さらにＡｌ／（ＲＥＭ＋Ｚｒ）＜０．７の関係を満たす酸化物（以下、「本発明の酸化物」と呼ぶ場合がある。）は、ＨＡＺの高温加熱において液体化すると共に、その後の冷却過程で粒内α生成に有利な結晶構造を有して結晶化するため、（粒内α／γ）界面エネルギーの低減に加えて、一層低い（粒内α／介在物）界面エネルギーを実現することができ、その結果粒内αの生成が活発に促進されることを見出した。さらにこのように高度に組成が制御された本発明の酸化物は、母材における粒内α生成促進により母材組織を微細化して母材靭性を確保できるとともに、低降伏比を実現することができ、ＨＡＺ靭性、降伏比、および母材靭性のいずれの特性もバランス良く確保することができることが判明した。
【００２２】
酸化物の組成が上記範囲を外れると、ＨＡＺにおける酸化物の液体化および結晶化が進行せず、粒内αの生成が促進されなくなる。
【００２３】
また、上記組成範囲を満足する酸化物の個数について、円相当直径が２μｍ未満のものが１ｍｍ2当たり３００個以上存在するようにする。円相当直径が２μｍ未満の酸化物が不足すると、ＨＡＺ高温加熱による液体化が十分に進行せず粒内α生成量が減少し、ＨＡＺ靭性が却って低下する。また円相当直径が２μｍ未満の上記酸化物の個数が３００個未満であると粒内α生成の起点が不足するため、やはり粒内αの生成量が確保できず、十分なＨＡＺ靭性を得ることができない。上記酸化物のうち、円相当直径が２μｍ未満のものの１ｍｍ2当たりの個数は、好ましくは３５０個以上であり、より好ましくは４００個以上である。
【００２４】
上記組成を満足する酸化物のうち、円相当直径が２μｍ以上のものは、脆性破壊を助長しＨＡＺ靭性を劣化させるので、できるだけ少ないほうが良い。そこで、円相当直径が２μｍ以上の前記酸化物が１ｍｍ2当たり１００個以下となるようにすれば、ＨＡＺ靭性が平均値だけでなく最小値も高い水準を確保することができ、安定して優れたＨＡＺ靭性を実現することができる。円相当直径が２μｍ以上の前記酸化物の１ｍｍ2当たりの個数は、好ましくは８５個以下であり、より好ましくは７０個以下である。
【００２５】
なお、本発明の酸化物は、酸化物中のＴｉ、Ａｌ、Ｃａ、ＲＥＭ、Ｚｒが酸素を除く構成元素の合計に対して上記のように所定範囲となっていればよく、酸素を除く構成元素にはこれら元素の他、ＳｉやＭｎ等の他の元素を含むことは当然に許容される。また、本発明の酸化物は通常、酸素以外の上記元素を含んだ複合酸化物の形態で存在している。さらに上記Ａｌ／（ＲＥＭ＋Ｚｒ）の値の算出に際し、酸化物がＲＥＭまたはＺｒを含んでいない場合にはその含有量を０として計算すれば良い。
【００２６】
以上の通り、本発明の厚鋼板は、組成が適切に制御された酸化物の個数が、サイズに応じて適切に調整されているため、ＨＡＺ靭性が平均値のみならず最小値も所定以上に高められており、かつ母材靭性にも優れている。
【００２７】
本発明では、上記酸化物の制御に加えてさらに補助的に微細なＴｉ含有窒化物によってＨＡＺの旧γ粒のピン止めを行う点にも特徴を有している。本発明におけるＴｉ含有窒化物は、ＴｉＮを含むことは勿論のこと、ＴｉＮのＴｉの一部（原子比で５０％以下程度）を他の窒化物形成元素（例えば、Ｎｂ、Ｚｒ、Ｖ等）で置換した窒化物も包含する趣旨である。溶接の入熱前において比較すると、Ｔｉ含有窒化物は微細分散することにより、その数密度は酸化物系介在物と比較して非常に多く確保することが可能であるため、大入熱溶接によってＴｉ含有窒化物の多くが消失しても、まだなおＴｉ含有窒化物を残存させ数密度を確保することができ、この残存した微細なＴｉ含有窒化物によって旧γ粒ピン止め効果を有効に発揮させることができる。ＨＡＺ靭性のばらつきを小さくするため、すなわちＨＡＺの平均値のみならず最小値も高水準に保つために、Ｔｉ含有窒化物は円相当直径が１００ｎｍ以下のものを１ｍｍ2当たり５×１０6個以上とする。１ｍｍ2当たり５×１０6個未満であれば、有効なピン止め効果を発揮することができないためである。円相当直径が１００ｎｍ以下のＴｉ含有窒化物の個数は、１ｍｍ2当たり、好ましくは５．４×１０6個以上であり、より好ましくは６．５×１０6個以上である。本発明で対象とするＴｉ含有窒化物の円相当直径の下限は特に限定されないが、後記する実施例で用いるＴＥＭの測定限界から、円相当直径の下限は１０ｎｍ程度である。
【００２８】
化学組成が適切に制御された本発明の酸化物を、サイズごとに上記のように調整するためには、溶製時および鋳造時の条件を適切に制御することが好ましい。すなわち（i）溶製時における溶鋼中の溶存酸素量、（ii）酸化物形成元素（Ｔｉ、Ａｌ、Ｃａ、ＲＥＭ、Ｚｒ）の添加順序および（iii）前記酸化物形成元素のうち、Ｔｉ添加からＣａ添加までの時間、（iv）最後の酸化物形成元素（Ｃａ）を添加してから鋳込み開始までの時間、さらに（ｖ）鋳造時における所定の温度範囲での冷却時間を適切に制御することが有効である。更に、本発明の酸化物のうち円相当直径が２μｍ未満のものを所定以上確保するためには、上記（i）〜（v）に加えて、（vi）酸化物系形成元素の添加量を相互に制御することも重要である。以下、（i）〜(vi)について詳述する。
【００２９】
（i）溶製時における溶鋼中の溶存酸素量について
まず、溶製に際してＭｎおよびＳｉを用いた脱酸により溶存酸素量を０．００２〜０．０１％とするのが好ましい。溶存酸素量が０．００２％未満であると、本発明の酸化物を必要量確保することができず、一方、０．０１％を超えると粗大酸化物が形成されて靭性に悪影響を及ぼす。溶存酸素量はより好ましくは０．００２５％以上、０．００８％以下である。
【００３０】
（ii）酸化物形成元素の添加順序について
Ａｌ、Ｔｉ、ＲＥＭ、Ｚｒ、Ｃａの酸化物形成元素をＡｌ→Ｔｉ→（ＲＥＭ、Ｚｒ）→Ｃａの順に添加するのが良い。これ以外の順序で添加すると、粒内α生成の起点として好適な組成を有する酸化物が必要量確保できなくなる。特にＣａは、脱酸力が極めて強いため、ＴｉやＡｌに先立って添加すると、ＴｉやＡｌと結びつく酸素が全てなくなってしまうことがあり、上記した所望の組成を有する酸化物を形成させることができない。なお、ＲＥＭおよびＺｒをいずれも添加する場合、ＲＥＭおよびＺｒの添加順序はどちらが先であっても良いし、同時に添加してもよい。
【００３１】
（iii）前記酸化物形成元素のうち、Ｔｉ添加からＣａ添加までの時間
前記酸化物形成元素のうち、Ｔｉ添加からＣａ添加までの時間ｔ１（分）は３〜２０分とするのが良い。ｔ１が３分よりも短くなると、Ｃａ添加に先立って添加した元素による酸化物生成が十分進行せず、粒内α生成の起点となる適切な組成の酸化物を必要量得られなくなる。またｔ１が２０分を超えると、Ｃａ添加までに酸化物の生成が過剰に進行し、酸化物の組成が所望のものとならず、粒内α生成の起点となり得る適切な組成の酸化物を必要量得られなくなる。ｔ１（分）は、より好ましくは５分以上、１５分以下である。
【００３２】
（iv）最後の酸化物形成元素（Ｃａ）を添加してから鋳込み開始までの時間
Ｃａを添加してから鋳込み開始までの時間ｔ２（分）は、下記式（１）、（２）でそれぞれ表されるｔａ、ｔｂとの関係でｔａ＜ｔ２＜ｔｂとなるように制御することが好ましい。
ｔａ＝４−１０×［Ｃａ］／（［Ｔｉ］＋２［Ａｌ］＋５［ＲＥＭ］＋２［Ｚｒ］＋０．０１）…（１）
ｔｂ＝２５−４０×［Ｃａ］／（［Ｔｉ］＋２［Ａｌ］＋５［ＲＥＭ］＋２［Ｚｒ］＋０．０１）…（２）
【００３３】
上記式（１）、（２）において、［Ｃａ］、［Ｔｉ］、［Ａｌ］、［ＲＥＭ］および［Ｚｒ］は、夫々Ｃａ、Ｔｉ、Ａｌ、ＲＥＭおよびＺｒの溶鋼への添加量（質量％）を示す。なお、上記［Ｃａ］、［Ｔｉ］、［Ａｌ］、［ＲＥＭ］および［Ｚｒ］は、得られた鋼材中のＣａ量、Ｔｉ量、Ａｌ量、ＲＥＭ量およびＺｒ量と必ずしも一致するわけではない。これは、これらの元素が蒸発したり、スラグ中に含まれて除去されたりする場合があるためである。
【００３４】
Ｃａを添加してから鋳込み開示までの時間ｔ２（分）は、Ｃａ添加前に生成した他の酸化物からＣａが酸素を奪って酸化物を形成するのに要する時間であり、この時間がｔａ以下になると、Ｃａ添加後のＣａ含有酸化物の形成反応が十分に進行せず、粒内α生成の起点となり得る適切な組成を有する酸化物を確保できなくなる。またｔ２がｔｂ以上になると、Ｃａ添加後のＣａ含有酸化物の形成反応が過剰に進行し、これもまた粒内α生成の起点となるための適切な組成を有する酸化物を確保できなくなる。生産性の観点から実質的には、ｔ２は上記範囲を満足し、かつできるだけ短時間であることが好ましい。なお、上記式（１）、（２）は、上記元素の酸化物形成能を考慮し、数多くの実験から求められた式である。
【００３５】
（ｖ）鋳造時における所定の温度範囲での冷却時間について
鋳造時の１５００〜１４５０℃における冷却時間ｔ３（秒）は３００秒以下とすることが好ましい。ｔ３が３００秒を超えると粗大な酸化物、すなわち円相当直径２μｍ以上の酸化物の生成量が増加し、ＨＡＺ靭性が劣化することになる。ｔ３はより好ましくは２８０秒以下である。ｔ３の下限は特に限定されないが、通常１９０秒程度である。
【００３６】
（vi）酸化物系形成元素の添加量を相互に制御することについて
Ｃａ添加量は、下記式（３）、（４）により求められるＡ値、Ｂ値との関係でＡ≦［Ｃａ］≦Ｂの範囲に調整するのが好ましい。下記式（３）、（４）で規定されるＡ値およびＢ値は、数多くの実験から求められた式である。
Ａ＝２．２５×［Ｏｆ］・・・（３）
Ｂ＝［Ｏｆ］×［Ｔｉ］／（０．２５×［ＲＥＭ］＋０．１２×［Ｚｒ］）・・・（４）
上記式（３）、（４）において、［Ｏｆ］はＣａ添加前の溶存酸素量（質量％）、［Ｔｉ］，［ＲＥＭ］および［Ｚｒ］は、夫々Ｔｉ，ＲＥＭおよびＺｒの溶鋼への添加量（質量％）を示す。
【００３７】
Ｃａ添加量がＡ値未満であると、添加したＣａの大部分がＣａの単独酸化物として消費されるため、粒内α生成の起点となるための適切な組成を有する酸化物を確保できなくなる。一方、Ｃａ添加量がＢ値を超えると、酸化物中のＴｉの比率が小さくなり、これもやはり粒内α生成の起点となるための適切な組成を有する酸化物を確保できなくなる。
【００３８】
さらにＡｌ添加量、ＲＥＭ添加量およびＺｒ添加量は［Ａｌ］／（［ＲＥＭ］+［Ｚｒ］）＜１．０となるように制御すれば良い。［Ａｌ］／（［ＲＥＭ］+［Ｚｒ］）の値が１．０以上となると、酸化物中のＡｌの割合が高くなり、その結果（粒内α／介在物）界面エネルギーの高い介在物が増加し、粒内α生成能が低下してしまう。［Ａｌ］／（［ＲＥＭ］+［Ｚｒ］）の値は、より好ましくは０．９以下である。
【００３９】
また上記酸化物を得るための好ましい条件に加えて、本発明のＴｉ含有窒化物を所定以上確保するためには、（vii）添加Ｓｉ量と、Ｓｉよりも脱酸能の高い元素の合計添加量を調整するとともに、（viii）Ｃａ添加から鋳込み開始までの時間を、上記した(iv)の要件に加えてさらに厳しく制御することが好ましい。
【００４０】
（vii）添加Ｓｉ量と、Ｓｉよりも脱酸能の高い元素の合計添加量の調整について
本発明のＴｉ含有窒化物を所定量確保するためには、Ｔｉの活量を上昇させる固溶Ｓｉ量を鋼材中に確保することが有効である。Ｓｉ量は脱酸前（Ｃａ、Ｔｉ、Ａｌ、ＲＥＭおよびＺｒによる脱酸）から添加されており、製鋼工程で一定量酸化されるため、前記した固溶Ｓｉ量を確保するためには、添加Ｓｉ量を０．０１％以上とするとともに、酸化された状態のＳｉを還元するためにＳｉよりも脱酸能の高い元素、すなわちＡｌ、Ｔｉ、Ｃａ、ＲＥＭ、Ｚｒの添加量の合計を０．０２０％以上とすることが有効である。添加Ｓｉ量はより好ましくは０．０２％以上であり、さらに好ましくは０．１０％以上である。Ａｌ、Ｔｉ、Ｃａ、ＲＥＭ、Ｚｒの添加量の合計はより好ましくは０．０２５％以上であり、さらに好ましくは０．０３０％以上である。
【００４１】
（viii）Ｃａ添加から鋳込み開始までの時間について
Ｃａ添加から鋳込み開始までの時間ｔ２（分）は、本発明の酸化物を必要量確保するためにｔａ＜ｔ２＜ｔｂとすることが好ましい旨を上記（iv）で説明したが、Ｔｉ含有窒化物を所定以上確保する観点からはさらに下記式（５）で表されるｔｘとの関係で、ｔａ＜ｔｘ＜ｔ２＜ｔｂの関係を満たすように制御することが有効である。
ｔｘ＝６−（[Ｓｉ]／（［Ｔｉ］＋２［Ａｌ］＋５［Ｃａ］＋５［ＲＥＭ］＋２［Ｚｒ］＋０．０１））・・・（５）
【００４２】
Ｓｉは脱酸前から添加されており、脱酸直前まで酸化された状態にある。固溶Ｓｉ量を所定以上確保するためには、Ｓｉより酸素との親和力の大きい強脱酸元素によって、酸化されたＳｉを十分な時間還元する必要があるためｔ２＞ｔｘとするのが好ましい。一方で、本発明の酸化物（粒内α生成の起点となるように適切に成分調整された酸化物）との両立を図るため、Ｓｉ酸化物の還元に要する時間は所定以下にする必要があり、ｔ２＜ｔｂとする。
【００４３】
次に、本発明の厚鋼板における化学成分について説明する。本発明の厚鋼板は上記した酸化物およびＴｉ含有窒化物によってＨＡＺ靭性および母材靭性を向上させることができるが、これらに加えて夫々の化学成分を適切に調整することによって、本発明で目標とする高度なＨＡＺ靭性と母材靭性を達成することができ、さらに低降伏比を実現することができる。なお、以下に説明する成分のうち、上記した酸化物中に含まれる元素（Ｔｉ、Ａｌ、Ｃａ、ＲＥＭ、Ｚｒ）の含有量は酸化物中に含まれる量も含めた値である。
【００４４】
Ｃ：０．０２〜０．１５％
Ｃは、鋼板の強度を確保するために欠くことのできない元素である。Ｃ含有量が０．０２％未満では鋼板の強度が確保できない。Ｃ量は好ましくは０．０３％以上であり、より好ましくは０．０４％以上である。一方、Ｃ量が過剰になると硬質な島状マルテンサイト（ＭＡ）が多く生成して母材の靭性の劣化を招くこととなる。従って、Ｃ量は０．１５％以下と定めた。Ｃ量は好ましくは０．１２％以下であり、より好ましくは０．１０％以下である。
【００４５】
Ｓｉ：０．０１〜０．３５％
Ｓｉは、固溶強化によって鋼板の強度を確保するのに有用な元素であるとともに、Ｔｉ含有窒化物の数密度を確保するためにも必要な元素である。そこでＳｉ量を０．０１％以上と定めた。Ｓｉ量は、好ましくは０．０５％以上であり、より好ましくは０．０８％以上である。一方、Ｓｉ量が過剰になると、硬質な島状マルテンサイト（ＭＡ）が多く生成して母材の靭性劣化を招くことになる。従って、Ｓｉ量を０．３５％以下と定めた。Ｓｉ量は好ましくは０．３２％以下であり、より好ましくは０．３０％以下、さらに好ましくは０．２５％以下である。
【００４６】
Ｍｎ：１．０〜２．０％
Ｍｎは、鋼板の強度を確保する上で有用な元素であり、こうした効果を有効に発揮させるため、Ｍｎ量を１．０％以上と定めた。Ｍｎ量は、好ましくは１．３％以上であり、より好ましくは１．４％以上である。一方、Ｍｎ量が過剰になるとＨＡＺの強度が上昇しすぎて靭性が劣化する。そこでＭｎ量は２．０％以下と定めた。Ｍｎ量は好ましくは１．８％以下であり、より好ましくは１．６％以下である。
【００４７】
Ｐ：０．０３０％以下（０％を含まない）
Ｐは、不純物元素であり、粒界破壊を起こしやすく靭性に悪影響を及ぼすため、その量はできるだけ少ないことが好ましい。母材およびＨＡＺの靭性を確保するという観点からはＰ量は０．０３０％以下であり、より好ましくは０．０２０％以下であり、さらに好ましくは０．０１０％以下である。Ｐ量の下限は特に限定されないが、工業的に鋼中のＰ量を０％にすることは困難である。
【００４８】
Ｓ：０．０１５％以下（０％を含まない）
Ｓは、ＭｎＳを形成して母材の靭性を劣化させる不純物であり、その量はできるだけ少ないことが好ましい。母材靭性を確保するという観点から、Ｓ量は０．０１５％以下であり、より好ましくは０．０１０％以下であり、さらに好ましくは０．００８％以下である。Ｓ量の下限値は特に限定されないが、工業的に鋼中のＳ量を０％にすることは困難である。
【００４９】
Ａｌ：０．０５０％以下（０％を含まない）
Ａｌは、上記した通り、Ｔｉ、Ｃａ、およびＲＥＭ、Ｚｒの添加に先立って添加することによって、粒内α生成に有効な酸化物を形成できるため有用な元素である。こうした作用を有効に発揮させるため、Ａｌ量は０．００３％以上含有させることが好ましく、より好ましくは０．００５％以上であり、さらに好ましくは０．０１０％以上である。一方、Ａｌ量が過剰になると粗大な酸化物が生成して母材およびＨＡＺの靭性が劣化する。そこで、Ａｌ量は０．０５０％以下と定めた。Ａｌ量は好ましくは０．０４％以下であり、さらに好ましくは０．０３％以下である。
【００５０】
Ｔｉ：０．０１０〜０．０８％
Ｔｉは、Ａｌの添加後、ＲＥＭ、ＺｒおよびＣａの添加に先立って添加することによって、粒内αの生成に有効な酸化物を形成してＨＡＺ靭性の向上に寄与する元素である。こうした効果を有効に発揮させるため、Ｔｉ量は０．０１０％以上と定めた。Ｔｉ量は、好ましくは０．０１２％以上であり、より好ましくは０．０１５％以上である。一方、Ｔｉ量が過剰になると粗大な酸化物が多く生成してＨＡＺ靭性が劣化する。そこでＴｉ量は０．０８％以下と定めた。Ｔｉ量は好ましくは０．０６０％以下であり、より好ましくは０．０４０％以下である。
【００５１】
Ｃａ：０．０００５〜０．０１０％
Ｃａは、Ｔｉを添加してから３〜２０分の間に添加することによって、粒内α生成に有効な酸化物を形成してＨＡＺ靭性の向上に寄与する元素である。こうした効果を有効に発揮させるため、Ｃａ量は０．０００５％以上と定めた。Ｃａ量は、好ましくは０．０００８％以上であり、より好ましくは０．００１０％以上である。一方、Ｃａ量が過剰になると粗大な酸化物が生成して母材およびＨＡＺ靭性が劣化する。そこでＣａ量は０．０１０％以下と定めた。Ｃａ量は、好ましくは０．００８％以下であり、より好ましくは０．００７％以下である。
【００５２】
Ｎ：０．００２〜０．０２００％
Ｎは、高温で溶け残るＴｉ含有窒化物を形成することによって母材およびＨＡＺの靭性を確保する上で有用な元素である。このような作用を有効に発揮させるため、Ｎ量は０．００２％以上と定めた。Ｎ量は、好ましくは０．００３％以上であり、より好ましくは０．００４％以上である。一方、Ｎ量が過剰になると、固溶Ｎ量が増大して歪時効によって母材およびＨＡＺの靭性が劣化する。そこでＮ量は０．０２００％以下と定めた。Ｎ量は、好ましくは０．０１８％以下であり、より好ましくは０．０１３％以下である。
【００５３】
ＲＥＭ：０．０００１〜０．０２０％および／またはＺｒ：０．０００１〜０．０２０％
ＲＥＭ（希土類元素）およびＺｒは、Ｔｉの添加後であってＣａの添加に先立って添加することによって、粒内α生成に有効な酸化物を形成してＨＡＺ靭性を向上させるのに有効な元素である。このような効果を有効に発揮させるため、ＲＥＭ量およびＺｒ量はいずれも０．０００１％以上と定めた。ＲＥＭ量およびＺｒ量はいずれも、好ましくは０．０００５％以上であり、より好ましくは０．００１０％以上である。一方、これら元素の含有量が過剰になると、酸化物が粗大になって母材およびＨＡＺ靭性を劣化させる。そこでＲＥＭ量およびＺｒ量はいずれも０．０２０％以下と定めた。ＲＥＭ量およびＺｒ量はいずれも、好ましくは０．０１５％以下であり、より好ましくは０．０１０％以下である。なお、本発明においてＲＥＭ（希土類元素）とは、ランタノイド元素（ＬａからＬｕまでの１５元素）およびＳｃ（スカンジウム）とＹ（イットリウム）を含む意味である。
【００５４】
本発明の厚鋼板の基本成分は上記の通りであり、残部は実質的に鉄である。但し、原料、資材、製造設備等の状況によって不可避的に持ち込まれる元素が混入することは当然に許容される。また、必要に応じて下記の元素を含有させることも有効であり、さらに鋼板の特性を向上させることができる。
【００５５】
Ｎｉ：１．５％以下（０％を含まない）、Ｃｕ：１．５％以下（０％を含まない）、Ｃｒ：１．５％以下（０％を含まない）、およびＭｏ：１．５％以下（０％を含まない）よりなる群から選ばれる１種以上
Ｎｉ、Ｃｕ、ＣｒおよびＭｏは、いずれも鋼板の高強度化に有効な元素である。そこでＮｉ、Ｃｕ、ＣｒおよびＭｏ量は、いずれも０．０５％以上とすることが好ましく、より好ましくは０．１０％以上である。しかし、コストの観点からＮｉ量は１．５％以下とすることが好ましく、より好ましくは１．２％以下である。また、Ｃｕ、ＣｒおよびＭｏは、これら元素の含有量が過剰になると、強度の過大な上昇を招き、母材およびＨＡＺの靭性が劣化するためいずれも１．５％以下とすることが好ましく、より好ましくは１．２％以下である。
【００５６】
Ｎｂ：０．１％以下（０％を含まない）および／またはＶ：０．１％以下（０％を含まない）
ＮｂおよびＶは、炭窒化物として析出し、γ粒粗大化を抑制することで母材靭性を向上させるのに有効な元素である。このような効果を有効に発揮させるため、Ｎｂ量およびＶ量はいずれも０．００２％以上とするのが好ましい。Ｎｂ量およびＶ量はいずれも、より好ましくは０．００５％以上であり、さらに好ましくは０．００８％以上である。一方、これら元素が過剰になると、ＨＡＺ組織の粗大化を招き、ＨＡＺ靭性が劣化する。そこでＮｂ量およびＶ量はいずれもは０．１％以下が好ましく、より好ましくは０．０８％以下であり、さらに好ましくは０．０５％以下である。
【００５７】
Ｂ：０．００５％以下（０％を含まない）
Ｂは、粗大な粒界αの生成を抑制することで、母材およびＨＡＺの靭性を向上させるのに有効な元素である。こうした効果を有効に発揮させるため、Ｂ量は０．００１０％以上含有させることが好ましく、より好ましくは０．００１５％以上である。一方、Ｂ量が過剰になるとオーステナイト粒界でのＢＮの析出を招き、母材およびＨＡＺの靭性が劣化する。そこでＢ量は０．００５％以下とすることが好ましく、より好ましくは０．００４％以下であり、さらに好ましくは０．００３％以下である。
【００５８】
本発明の鋼板を製造するにあたって、上記した（i）〜（viii）の要件以外の製造条件は特に限定されないが、溶製・鋳造の後に、得られた鋳片を加熱して熱間圧延し、熱間圧延後焼入れし、さらにオーステナイト・フェライト二相域で加熱した後、焼入れ焼戻し処理を行うことが推奨される。
【００５９】
熱間圧延後の焼入れは、熱間圧延直後に行う直接焼入れ（ＤＱ）の他、熱間圧延材を用いてオフラインで再加熱して焼入れ（ＲＱ）を行ってもよい。なお、上記ＤＱ処理の場合には、やり直しがきかないことから、上記ＲＱ処理の場合よりも、焼入れ開始温度の厳格な温度管理が要求される。
【００６０】
また、上記オーステナイト・フェライト二相域で加熱して焼入れ（例えばＲＱ）した後は、フェライト変態開始温度（Ａｃ1点）以下の温度で焼戻し、鋼材の強度を調整することが好ましい。
【００６１】
本発明の厚鋼板とはＪＩＳ２４０２で定義されるように板厚が３．０ｍｍ以上であるものを指す。本発明の厚鋼板は、板厚が５０ｍｍ以上となるような鋼板に対して、入熱量が１００ｋＪ／ｍｍ以上の大入熱溶接を行った場合にその効果が最も有効に発揮されるが、３．０ｍｍ以上、５０ｍｍ未満の板厚の鋼板を排除するものではない。
【実施例】
【００６２】
以下、実施例を挙げて本発明をより具体的に説明するが、本発明はもとより下記実施例によって制限を受けるものではなく、前・後記の趣旨に適合し得る範囲で適当に変更を加えて実施することも勿論可能であり、それらはいずれも本発明の技術的範囲に包含される。
【００６３】
表１、２に示す各種成分組成（Ｓｉ、Ａｌ、Ｔｉ、ＲＥＭ、Ｚｒ、Ｃａは除く）の鋼を、真空溶解炉（ＶＩＦ：５０ｋｇ）にて、表３、４に示す条件（溶鋼中の溶存酸素量、Ａｌ、Ｔｉ、ＲＥＭ、Ｚｒ、Ｃａの添加順、Ｔｉ添加からＣａ添加までの時間ｔ１、Ｃａ添加から鋳込み開始までの時間ｔ２、およびＳｉ、Ａｌ、Ｔｉ、ＲＥＭ、Ｚｒ、Ｃａの添加量）で溶製し、表１、２に示す化学成分組成の溶鋼とし、該溶鋼を鋳造時の１５００〜１４５０℃における冷却時間ｔ３を表３、４に示す条件となるようにして鋳造して鋳片を得た（断面形状：１２０ｍｍ×１２０ｍｍ）。該鋳片を加熱して熱間圧延を行い、板厚５０ｍｍの熱間圧延板とした。
【００６４】
なお、表１、２中、「−」は元素が添加されていないことを示す。表３、４において、[ＲＥＭ]はＣｅを５０％程度とＬａを２５％程度含有するミッシュメタルの形態で添加した。表３、４おける「添加順」は、Ａｌ→Ｔｉ→（ＲＥＭ、Ｚｒ）→Ｃａである場合は「○」で示し、それ以外の場合は全て「×」で示した。Ｃａ添加から鋳込み開始までの時間ｔ２は、ｔａ＜ｔｘ＜ｔ２＜ｔｂを満たす場合は「○」、それ以外は「×」で示した。また、表３、４中、添加Ｃａ量がＡ≦[Ｃａ]≦Ｂの要件を満たす場合はＣａ添加量の横に「○」と示した。なお、Ｎｏ．３２はＣａ無添加の例であるため、表４における添加順、ｔ１、ｔ２の欄は「−」で示した。
【００６５】
さらに、上記熱間圧延板をオーステナイト−・フェライト二相域まで加熱して焼入れを行った後に、で５００℃焼戻しを行った。
【００６６】
【表１】
2011241461.tif 000002
【００６７】
【表２】
2011241461.tif 000003
【００６８】
【表３】
2011241461.tif 000004
【００６９】
【表４】
2011241461.tif 000005
【００７０】
上記のようにして得られた各鋼板について、下記の要領で酸化物の個数密度、Ｔｉ含有窒化物の個数密度、引張強度、降伏比、母材靭性およびＨＡＺ靭性を測定した。
【００７１】
（１）酸化物の個数密度の測定
円相当直径２μｍ未満の酸化物
各鋼板の表面から深さｔ／４位置（ｔ：板厚）から試験片を切り出し（試験片の軸心がｔ／４の位置を通るように採取）、圧延方向および板厚方向に平行な断面を、ＣａｒｌＺｅｉｓｓ社製の電解放射式走査電子顕微鏡「ＳＵＰＲＡ３５（商品名）」を用いて、観察倍率：５０００倍、観察視野：０．００２４ｍｍ2、観察箇所２０箇所で観察した。そして、画像解析によってその視野中の各酸化物の面積を測定し、この面積から各酸化物の円相当直径を算出した。なお、各酸化物が上記した本発明の酸化物の組成を満足するものであるか否かは、ＥＤＸ（エネルギー分散型Ｘ線検出器）によって判別した。そして、本発明の酸化物の組成を満足し、円相当直径が２μｍ未満となる酸化物の個数（Ｎ１）を、１ｍｍ2当たりに換算して求めた。
【００７２】
円相当直径２μｍ以上の酸化物
観察倍率を１０００倍とし、観察視野を０．０６ｍｍ2としたこと以外は、円相当直径２μｍ未満の酸化物の個数密度の測定と同様にして、本発明の酸化物の組成を満足し、円相当直径２μｍ以上である酸化物の個数（Ｎ２）を、１ｍｍ2当たりに換算して求めた。
【００７３】
（２）Ｔｉ含有窒化物の個数密度の測定
各鋼板のｔ／４位置（ｔ：板厚）を、透過型電子顕微鏡（ＴＥＭ）で、観察倍率：６万倍、観察視野：２μｍ×２μｍ、観察箇所５箇所の条件で観察した。そして、画像解析によって、その視野中の各Ｔｉ含有窒化物の面積を測定し、その面積から各Ｔｉ含有窒化物の円相当直径を算出した。なお、ＥＤＸで分析した際に、ＴｉとＮのピークが検出されるものをＴｉ含有窒化物とした。そして、円相当直径が１００ｎｍ以下となるＴｉ含有窒化物の個数（Ｎ３）を、１ｍｍ2当たりに換算して求めた。
【００７４】
（３）母材の粒内α生成率の測定
各鋼板の表面から深さｔ／４位置（ｔ：板厚）から試験片を切り出し（試験片の軸心がｔ／４の位置を通るように採取）、圧延方向および板厚方向に平行な断面を光学顕微鏡を用いて、観察倍率：４００倍、観察視野：０．０４ｍｍ2、観察箇所：２０箇所の条件で観察した。２μｍ以上の介在物について、介在物を一端とするラス状αの中心軸が介在物周囲のαの中心軸と１５°以上の角をなす場合、その介在物は粒内αの起点となるものと判断し、（粒内α生成の起点となる介在物数）／（全介在物数）を粒内α生成率とした。
【００７５】
（４）引張強度および降伏比
各鋼板のｔ／４位置（ｔ：板厚）から、圧延方向に対して直角の方向にＪＩＳ  Ｚ２２０１の４号試験片を採取して、ＪＩＳ  Ｚ２２４１に従って引張試験を行い、引張強度ＴＳ、降伏強度ＹＳをそれぞれ測定し、降伏比ＹＲ＝ＹＳ／ＴＳを算出した。そして、ＴＳが５９０ＭＰａ以上、ＹＲが８０％未満のものを、機械的特性に優れると評価した。
【００７６】
（５）母材靭性の測定
各鋼板のｔ／４位置（ｔ：板厚）からシャルピー衝撃試験片（ＪＩＳ  Ｚ２２０１の４号試験片）を採取し（試験片の軸心が圧延方向ｔ／４位置を通るように採取）、０℃でシャルピー衝撃試験を行い、吸収エネルギー（ｖＥ0）を測定した。測定は３本の試験片について行い、その平均値を各鋼板の母材靭性とした。ｖＥ0が２００Ｊ以上のものを、母材靭性に優れると評価した。
【００７７】
（６）ＨＡＺ靭性の測定
各鋼板のｔ／４位置（ｔ：板厚）からシャルピー衝撃試験片（ＪＩＳ  Ｚ２２０１の４号試験片）を採取し（試験片の軸心が圧延方向ｔ／４位置を通るように採取）、再現ＨＡＺ熱サイクルＶノッチシャルピー衝撃試験を行った。再現ＨＡＺ熱サイクル条件は、１４００℃での保持時間：４５秒、８００〜５００℃までの冷却時間：８００℃とし、入熱量１００ｋＪ／ｍｍのエレクトロスラグ溶接におけるボンド部の熱履歴を模擬した。熱サイクルを与えた試験片について、０℃での吸収エネルギー（ｖＥ0）を測定した。測定は３本の試験片について行い、その平均値と最小値を求めた。そしてｖＥ0の平均値が１００Ｊ以上であり、最小値が７０Ｊ以上であるものをＨＡＺ靭性に優れると評価した。
【００７８】
結果を表５、６に示す。
【００７９】
【表５】
2011241461.tif 000006
【００８０】
【表６】
2011241461.tif 000007
【００８１】
Ｎｏ．１〜２２、４６〜５３は、本発明で規定する要件を満足する例であり、化学成分組成、酸化物およびＴｉ含有窒化物が適切に制御されているため、ＨＡＺ靭性に優れる（平均値および最小値ともに優れる）とともに、母材靭性にも優れ、機械特性にも優れている（高強度および低降伏比）。
【００８２】
一方、Ｎｏ．２３〜４５は成分組成、または好ましい製造条件を満たしていないため母材靭性およびＨＡＺ靭性が低下した例である。
【００８３】
Ｎｏ．２３はＣ量が多かったために硬質な島状マルテンサイト（ＭＡ）が多く生成して、母材靭性およびＨＡＺ靭性が劣化した。また、Ｃ量が多かったことにより焼入性が高くなり、比較的低温で形成されるベイナイト組織が主体となるためＹＲが高くなった。Ｎｏ．２４はＳｉ量が少なかったため、Ｔｉの活量を上昇させることができず、Ｔｉ含有窒化物が減少し、母材靭性およびＨＡＺ靭性が劣化した。Ｎｏ．２５はＳｉ量が多かったため、硬質な島状マルテンサイト（ＭＡ）が多く生成して、母材靭性およびＨＡＺ靭性が劣化した。Ｎｏ．２６はＭｎ量が多かったため強度が上昇しすぎて、母材靭性およびＨＡＺ靭性が劣化した。また、Ｍｎ量が多かったことにより焼入性が高くなり、比較的低温で形成されるベイナイト組織が主体となるためＹＲが高くなった。Ｎｏ．２７、２８はそれぞれ、Ｐ量、Ｓ量が多かったため母材靭性およびＨＡＺ靭性が劣化した。Ｎｏ．２９は、Ａｌ量が多かったため粗大な酸化物が形成して、母材靭性およびＨＡＺ靭性が劣化した。Ｎｏ．３０はＴｉ量が少なかったため、酸化物のうち円相当直径２μｍ未満のものの個数およびＴｉ含有窒化物の個数が確保できず、母材靭性およびＨＡＺ靭性が劣化した。Ｎｏ．３１はＴｉ量が多かった例であり、酸化物のうち円相当直径２μｍ以上のものの個数が多くなり、母材靭性およびＨＡＺ靭性が劣化した。Ｎｏ．３２はＣａ量が少なかったために、酸化物のうち円相当直径２μｍ未満のものの個数を確保することができず、母材靭性およびＨＡＺ靭性が劣化した。Ｎｏ．３３はＣａ量が多かったため、円相当直径２μｍ未満のものおよび２μｍ以下のものを、いずれも適切な個数に調整することができず、母材靭性およびＨＡＺ靭性が劣化した。Ｎｏ．３４はＮ量が多かったため、歪時効によって母材およびＨＡＺの靭性が劣化した。Ｎｏ．３５、３６はそれぞれＲＥＭ量、Ｚｒ量が多かったため、酸化物のうち円相当直径２μｍ以上のものの個数が多くなり、母材靭性およびＨＡＺ靭性が劣化した。Ｎｏ．３７、３８はそれぞれ、Ｃｕ量、Ｃｒ量が多かったため、強度が上がりすぎて母材靭性およびＨＡＺ靭性が劣化した。また、Ｃｕ量、Ｃｒ量が多かったことにより焼入性が高くなり、比較的低温で形成されるベイナイト組織が主体となるためＹＲが高くなった。
【００８４】
Ｎｏ．３９は、Ａｌ、Ｔｉ、ＲＥＭ、Ｚｒ、Ｃａの添加順序が好ましくなく、Ｎｏ．４１、４２はＴｉ添加からＣａ添加までの時間ｔ１が適切でなく、Ｎｏ．４２、４３はＣａを添加してから鋳込み開示までの時間ｔ２が適切でなかったため、円相当直径２μｍ未満の酸化物の個数が確保できず、母材およびＨＡＺの靭性が劣化した。Ｎｏ．４４は鋳造時の１５００〜１４５０℃における冷却時間ｔ３が長かったため、円相当直径２μｍ以上の酸化物の個数が多くなり、母材およびＨＡＺの靭性が劣化した。Ｎｏ．４５は、Ｃａ添加から鋳込み開始までの時間ｔ２がｔｘ以下であったため、Ｔｉ含有窒化物の個数を確保することができず、母材およびＨＡＺの靭性が劣化した。
【産業上の利用可能性】
【００８５】
本発明の厚鋼板は、小入熱〜中入熱溶接はもとより１００ｋＪ／ｍｍ以上となるような大入熱溶接においても溶接熱影響部の靭性劣化を防ぐことができ、例えば橋梁、高層建造物、また船舶などの構造物の材料として好適に用いることができる。