(57)【要約】      （修正有）【課題】自動車などで用いられるＦＲＰ製プロペラシャフトにおいて、膜１次共振周波数、膜２次共振周波数を制御し、膜振動に伴う放射音を特殊な材料などを用いなくとも簡便に低減すること。【解決手段】強化繊維の層を含み筒軸方向に延在する本体筒部１１を有するＦＲＰ筒体と、その筒体における膜１次共振の節位置１５と膜２次共振の節位置１６であって、ＦＲＰ筒体の外側または内側に接して、もしくは前記強化繊維の層の層間に配された、強化繊維の周方向巻きによる補強層１４、またはＦＲＰもしくは樹脂製剛体からなる突起部材とを有することを特徴とするプロペラシャフト。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
強化繊維の層を含み筒軸方向に延在する本体筒部を有するＦＲＰ筒体と、その筒体における膜１次共振の節位置と膜２次共振の節位置であって、ＦＲＰ筒体の外側または内側に接して、もしくは前記強化繊維の層の層間に配された、強化繊維の周方向巻きによる補強層、またはＦＲＰもしくは樹脂製剛体からなる突起部材とを有することを特徴とするプロペラシャフト。
【請求項２】
前記補強層および前記突起部材は、その形状が、幅３〜９０ｍｍ、厚み１〜５ｍｍである請求項１に記載のプロペラシャフト。
【請求項３】
前記突起部材が、幅３〜９０ｍｍの円柱状、または幅３〜９０ｍｍの十字状である請求項１に記載のプロペラシャフト。
【請求項４】
本体筒部を構成する強化繊維の層は、強化繊維の螺旋巻層であり、ＦＲＰ筒体は、本体筒部の筒軸方向端部の内周面に、強化繊維の周方向巻層を含む請求項１〜３のいずれかに記載のプロペラシャフト。
【請求項５】
周方向が、筒軸方向に対して±８０〜９０度の範囲内の方向である請求項１〜４のいずれかに記載のプロペラシャフト。
【請求項６】
両端部にはトルク伝達継手が接合されてなる請求項１〜４のいずれかに記載のプロペラシャフト。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動車等の駆動力伝達軸として使用される繊維強化プラスチック（以下、ＦＲＰという）製のプロペラシャフトに関する。
【背景技術】
【０００２】
自動車工業の分野では、車両重量を軽減して燃費節減を図るために、各種の部品をＦＲＰ材料で代替することが試みられている。各種部品の内、ＦＲＰ製のプロペラシャフト（推進軸とも呼ばれる）の場合には、ＦＲＰ筒体の両端部に、駆動軸や従動軸と連結してエンジンのトルクを車輪へ伝達するためのトルク伝達継手を接合した構造になっている。
【０００３】
プロペラシャフトにおいては、トルク伝達時に、エンジン等の振動発生源やプロペラシャフト自身の回転により加振される各振動モードに対して、プロペラシャフトを共振現象から防止する必要がある。プロペラシャフトの振動のモードとしては、曲げ振動および膜振動が考えられる。曲げ１次共振周波数は、筒体の断面２次モーメント、縦弾性率、比重、長さにより決定されるため、スチール製のプロペラシャフトでは、その長さを分割することにより、曲げ１次共振周波数が使用域での振動範囲に入らないようにしているが、ＦＲＰ筒体を用いたプロペラシャフトでは、ＦＲＰ筒体の軸方向の弾性率を効果的に高めることにより、曲げ１次共振周波数が使用域での振動範囲に入ることを回避できる。
【０００４】
又、プロペラシャフトの共振周波数は比弾性率（弾性率／比重）と長さ等をパラメータとして算出され、比弾性率に比例して高くなる。ＣＦＲＰの比弾性率は対スチール比で約２．５倍であり、その結果、スチール製のプロペラシャフトの場合、分割構造にして筒体長さを短くしないと成立しないが、ＣＦＲＰ製のプロペラシャフトであれば、筒体１本による１ピース２ジョイント化の可能性が生まれ、より一層の軽量化が図れる。
【０００５】
ところが、ＦＲＰ筒体をプロペラシャフトに用いるケースでは、上述したように曲げ１次振動の共振周波数が使用域での振動範囲に入ることを回避するために、軸方向の弾性率をできるだけ高くすることが有効であるが、そうすると異方性材料であるＦＲＰの宿命として、必然的に円周方向の弾性率が著しく低下することになる。また、１ピース２ジョイント化で筒体の長さが長くなると、プロペラシャフトの膜振動による膜１次共振周波数や膜２次共振周波数も小さくなってきて自動車の使用域での振動範囲内に入ってくるようになり、自動車走行中にプロペラシャフト自身の共振が発生して不快な騒音を発生してしまうようになる。
【０００６】
そこで、特許文献１では、膜１次共振に於ける減衰性能を向上させるため、ＦＲＰ筒体の膜１次共振の振動モードの腹となる長手方向中央部のＦＲＰ筒体内部にポリウレタン等で構成される発泡体を充填する技術が提案されている。
【０００７】
しかしながら、特許文献１による技術では、プロペラシャフトの膜１次、膜２次共振周波数をずらすといった本質的な解決がなされないため、共振による騒音は残ってしまうばかりか、ＦＲＰ筒体内部に発泡体のような特殊材料を充填するため、加工費、材料費が嵩むことになる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特許第３１８３４２８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
本発明は、上記課題に鑑みてなされたもので、自動車などで用いられるＦＲＰ製プロペラシャフトにおいて、膜１次共振周波数、膜２次共振周波数を制御するとともに伝達関数ゲイン（音圧レベル）を低下し、膜振動に伴う放射音を特殊な材料などを用いなくとも簡便に低減することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１０】
かかる課題を解決するために、本発明は、次の構成からなる。すなわち、強化繊維の層を含み筒軸方向に延在する本体筒部を有するＦＲＰ筒体と、その筒体における膜１次共振の節位置と膜２次共振の節位置であって、ＦＲＰ筒体の外側または内側に接して、もしくは前記強化繊維の層間に配された、強化繊維の周方向巻きによる補強層、またはＦＲＰもしくは樹脂製剛体からなる突起部材とを有することを特徴とするプロペラシャフトである。
【発明の効果】
【００１１】
本発明によれば、ＦＲＰ筒体の膜１次、膜２次共振の節位置を補強層や突起部材で補強しているため、膜１共振周波数と膜２次共振周波数の両方を自動車の使用域での振動範囲外となるよう高めることができるばかりか、ＦＲＰ筒体の潰れ変形を抑制することにより伝達関数ゲイン（音圧レベル）が低下する。その結果、プロペラシャフト回転時に発生する膜振動に起因する放射音量を低減することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１２】
【図１】本発明の一実施形態である、ＦＲＰ筒体の膜振動モードでの膜１次、膜２次の共振の節位置に外側補強層を配置したプロペラシャフトを示す軸方向断面図である。
【図２】本発明の一実施形態である、ＦＲＰ筒体の膜振動モードでの膜１次、膜２次の共振の節位置に内側補強層を配置したプロペラシャフトを示す軸方向断面図である。
【図３】本発明の一実施形態である、ＦＲＰ筒体の膜振動モードでの膜１次、膜２次の共振の節位置に中間補強層を配置したプロペラシャフトを示す軸方向断面図である。
【図４】本発明の一実施形態である、ＦＲＰ筒体の膜振動モードでの膜１次、膜２次の共振の節位置に筒体内面に突起部材を配置したプロペラシャフトを示す軸方向断面図である。
【図５】本発明の一実施形態で用いられる円柱状突起部材を示す斜視図である。
【図６】本発明の一実施形態で用いられる十字状突起部材を示す斜視図である。
【図７】従来のＦＲＰ製プロペラシャフトを示す軸方向断面図である。
【図８】プロペラシャフトの膜モード共振周波数を測定する様子を示す概略図である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
図面を用いて、本発明をより詳細に説明する。図１〜４は、それぞれ本発明に係るプロペラシャフトの軸方向断面図であり、図７は従来のＦＲＰ製プロペラシャフトの軸方向断面図である。図１〜４および図７において、本体筒部１１，２１，３１，４１，７１は強化繊維の層を含み筒軸方向に延在してＦＲＰ筒体を構成しており、その両端部には、トルク伝達継手１７、２７、３７、４７、７５が接合されている。本体筒部を構成する強化繊維の層は、捩り強度や曲げ１次共振周波数などを、プロペラシャフトに適したものとするためには、強化繊維の螺旋巻層とするのがよい。螺旋巻の巻角度は、通常、筒軸方向に対して±１０〜±４５度の範囲内である。また、ＦＲＰ筒体は、本体筒部１１，２１，３１，４１，７１の筒軸方向端部の内周面に、強化繊維の周方向巻層１２，２２，３２，４２，７２を含んで構成されるのが良い。前記強化繊維の周方向巻層にトルク伝達軸を圧入接合すると、筒体該当部が周方向に強化されているため変形や螺旋巻層の損傷を防止することができ、好適なトルク伝達を得ることができる。なお、本発明において、周方向とは、通常、筒軸方向に対して±８０〜９０度の範囲内の方向であることを意味する。
【００１４】
ここで、図１では、その筒体における膜１次共振の節位置１５と膜２次共振の節位置１６に、ＦＲＰ筒体の外側に接して、強化繊維の周方向巻きによる補強層１４が配されており、図２では、その筒体における膜１次共振の節位置２５と膜２次共振の節位置２６に、ＦＲＰ筒体の内側に接して、強化繊維の周方向巻きによる補強層２４が配されている。図３では、その筒体における膜１次共振の節位置３５と膜２次共振の節位置３６に、ＦＲＰ筒体を構成する強化繊維の螺旋巻層の中間（層間）に介在し、強化繊維の周方向巻きによる補強層３４が配されている。
【００１５】
また、図４では、その筒体における膜１次共振の節位置４５と膜２次共振の節位置４６に、ＦＲＰ筒体の内側に接して、剛体からなる突起部材４４が配されている。剛体は、プロペラシャフトの軽量化のため、ＦＲＰまたは樹脂製とされる。なお、図４では、突起部材は、ＦＲＰ筒体の内側に接して配されているが、図１の場合と同様の形態で、ＦＲＰ筒体の外側に接して配させても構わないし、図３の場合と同様の形態で、ＦＲＰ筒体を構成する強化繊維の螺旋巻層の中間に配置しても構わない。なお、突起部材とは、ＦＲＰ筒体を構成する強化繊維の層から筒体の外側または内側に突起するように配される部材をいう。
【００１６】
ＦＲＰ筒体における膜１次共振の節位置や、膜２次共振の節位置は、筒体の長さ、筒体の形状（外径や内径の軸方向での変動など）などによって影響を受けるが、コンピュータでのＦＥＭ計算を用いれば筒体端面からの位置を特定することができる。例えば、内径と外径とがいずれも軸方向に均一な円筒体であれば、膜１次の節位置は筒体の軸方向中央部、すなわち筒体の端部から軸方向に筒体全長の１／２の長さの位置にあり、膜２次の節位置は、軸方向１／４部と３／４部、すなわち、筒体の端部から軸方向に筒体全長の１／４の長さの位置と３／４の長さの位置となる。部分的に外径が大きい円筒体や、外径が軸方向にテーパ形状の場合などは膜２次共振の節位置は上記の位置からずれるが、ＦＥＭ計算を用いれば正確に算出することができる。
【００１７】
ＦＲＰ筒体に、膜１次共振の節位置１５、２５、３５、４５と、膜２次共振の節位置１６、２６、３６、４６とに、厚みを持った補強層や突起部材を筒体の外側または内側、もしくは強化繊維の螺旋巻層の層間に配しているため、膜モードの共振周波数を使用域での振動範囲から外れるよう大きくすることができる。更に、かかる補強層は強化繊維による周方向巻であり、突起部材はＦＲＰまたは樹脂製の剛体でできているので、ＦＲＰ筒体の潰れ変形を抑制することができる。
【００１８】
前記補強層１４、２４、３４や前記突起部材４４は軸方向の幅が３〜９０ｍｍ、厚みが１〜５ｍｍの範囲内にあることが好ましい。かかる幅が３ｍｍより小さいと、膜１次、膜２次共振の節位置からのずれに対する許容代が小さく、僅かのずれで潰れることがあり、変形抑制効果が小さくなる。一方、かかる幅が９０ｍｍより大きくなると、強化繊維投入量が多くなり潰れ変形抑制に対するコストパフォーマンスが悪くなる。又、厚みが１ｍｍより小さいと膜モードの共振周波数向上は小さく、５ｍｍより厚いと必要以上に共振周波数が高くなると共に強化繊維投入量が多くなりこれもコストパフォーマンスが悪くなる。
【００１９】
本発明において突起部材を用いる場合、ＦＲＰ筒体の内径や外径が精度良く仕上がっていれば、突起部材の外周面や内周面だけを機械加工などすれば、容易に圧入もしくは接着で挿入固定することができる。筒体の端部外径が他の部分の外径より太い場合には、突起部材を端から圧入もしくは接着で挿入固定できないので、そのような場合には内側に接して配する態様を採用すればよい。また、本発明において、突起部材をＦＲＰ筒体の内側に配する場合、図４における突起部材４４のような円筒体に代えて、図５に示すような円柱状突起部材５１もしくは図６に示すような十字状突起部材６１を用い、それら突起部材の端部をＦＲＰ筒体の内面に接するように配しても良い。なお、円柱状突起部材５１や十字状突起部材６１は軸方向の幅を３〜９０ｍｍとするのが好ましい。
【００２０】
本発明において、強化繊維としては、炭素繊維、ガラス繊維、アラミド繊維、ボロン繊維、セラミック繊維等が使用され、この中でも危険回転数を考慮すると炭素繊維の使用が好ましい。また、強化繊維として炭素繊維を用いる場合には、炭素繊維以外の強化繊維は、プロペラシャフトに必要なねじり強度や危険回転数を考慮すると、強化繊維の全質量あたり４０質量％以下とすることが好ましい。
【００２１】
また、ＦＲＰとするために強化繊維に含浸させる樹脂、いわゆるマトリックス樹脂としては、エポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、フェノール樹脂、ビニルエステル樹脂などの熱硬化性樹脂、ポリ酢酸ビニル樹脂、ポリカーボネイト樹脂、ポリアセタール樹脂、ポリフェニレンオキシド樹脂、ポリフェニレンスルフィド樹脂、ポリアリレート樹脂、ポリエステル樹脂、ポリアミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂、ポリイミド樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリスルホン樹脂、ポリエーテルスルホン樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、ポリアラミド樹脂、ポリベンゾイミダゾール樹脂、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、酢酸セルロース樹脂などの熱可塑性樹脂が好適に用いられるが、これらの中でも、良好な作業性と成形後の優れた機械特性という点を考慮すると熱硬化性樹脂が好ましく、中でも、エポキシ樹脂が特に好ましく用いられる。
【００２２】
次に、本発明のプロペラシャフトを製造するに好適な方法について説明する。
【００２３】
先ず、ＦＲＰ筒体を、フィラメントワインディング（以下、ＦＷ）法やテープワインディング（以下、ＴＷ）法等により、マトリックス樹脂を含浸させた強化繊維を引きそろえ、所定の張力を付加しマンドレルに巻き付けて賦形する。
【００２４】
補強層を形成する場合には、膜共振の節となるべき位置に周方向巻し、本体筒部の筒軸方向端部に周方向巻層を形成する場合には、本体筒部の筒軸方向端部となるべき位置に周方向巻すればよく、本体筒部は、所望の捩り強度と曲げ１次共振周波数が得られるよう算出された巻角度で螺旋巻することにより、連続で一体に賦形することができる。なお、補強層の周方向巻は、ＦＷ装置の数値制御を用いれば正確に配置させることができる。
【００２５】
マトリックス樹脂として熱硬化性樹脂を用いる場合には、賦形終了後、硬化炉に投入し、所定の硬化条件にて硬化することにより成形体を得る。その後、成形体から脱芯機などを用いてマンドレルを引き抜き、切断機などを用いて所定の長さに切断し、ＦＲＰ筒体を得る。
【００２６】
突起部材で補強する場合には、上記のようにして得られたＦＲＰ筒体の端部からＦＲＰ筒体の内側または外側に突起部材を挿入する。挿入は接着剤などを用いず圧入しても良いし、接着剤などを用いて挿入接着してもよい。
【実施例】
【００２７】
次に本発明のプロペラシャフトについて、実施例を用いて、より具体的に説明する。なお、本実施例において、伝達関数ゲイン（音圧レベル）と膜モード共振周波数、騒音の評価は次のようにして行った。
【００２８】
［伝達関数ゲイン（音圧レベル）と膜モード共振周波数］
伝達関数ゲイン（音圧レベル）と膜モード共振周波数はインパルス加振試験により測定する。図８はプロペラシャフトの伝達関数ゲイン（音圧レベル）と膜モード共振周波数を測定する様子を示す概略図である。測定すべきＦＲＰ筒体８０の中央部に加速度センサー８１を取り付ける。この状態で、力センサー８２を内蔵したインパルスハンマー８３にて加振し、力センサー８２と加速度センサー８１の出力を入力チャンネルモジュール８４（たとえば、（株）エー・アンド・デイ社製ＡＤ−３６５１）を介しホストコンピューター８５に取り込み、ＦＦＴ専用ソフト（たとえば、（株）エー・アンド・デイ社製 ＷＣＡＭＳＡ）にて伝達関数を求め、表示させることにより、伝達関数ゲイン（音圧レベル）と共振周波数を得ることができる。
【００２９】
［放射音の音量］
測定すべきプロペラシャフトを実車（セダン車）に搭載し、エンジン出力を介しプロペラシャフトを回転させ、騒音で問題となる約１１００Ｈｚ領域でプロペラシャフトから発される放射音の音量を車内床下に騒音計測マイクを設置して測定する。
【００３０】
（実施例１）
ＦＷ法によってＦＲＰ製筒体を成形した。すなわち、炭素繊維束（平均単糸径：７μｍ、単糸数：２４，０００本、引張強度４９００ＭＰａ、引張弾性率：２３０ＧＰａ）を３本引き揃え、これを、硬化剤および硬化促進剤を含むビスフェノールＡ型エポキシ樹脂をマトリックス樹脂として含浸しながら、外径８０ｍｍ、長さ１，３００ｍｍのマンドレルに、まず、その一端部１００ｍｍの部分に軸方向に対して±８２°の角度で８層巻き付けて厚み２．５ｍｍの部分層を形成した後、他端部に移動して同様に部分層を形成し、引き続きマンドレルの全長にわたって軸方向に対して±１２゜の角度で５層巻き付けて厚み２．５ｍｍの主層を形成し、次いで、マンドレルの全長にわたって軸方向に対して−８３゜で巻き付け、さらに、膜１次の節位置１５と膜２次の節位置１６を中心に幅６０ｍｍにわたり、±８３°の角度で８層巻き付けて厚み２．５ｍｍの補強層を形成した。なお、得られるＦＲＰ筒体について予めＦＥＭ計算を行い、膜１次の節位置が、その筒体の軸方向中央部に、膜２次の節位置が、その筒体の軸方向１／４部と３／４部から、それぞれ軸方向中央寄りに３０ｍｍづつ離れた位置にあることを特定しておいた。
【００３１】
次に、マンドレルを回転させながら１８０℃で６時間加熱してエポキシ樹脂を硬化させ、マンドレルを引き抜いた後、各端部５０ｍｍの部分を切断、除去して、外径が８５ｍｍ、内径が８０ｍｍ、長さが１，２００ｍｍのＦＲＰ筒体を得た。
【００３２】
その後、上記ＦＲＰ筒体の各端部に、ヨーク１７を圧入接合し、図１に示すようなＦＲＰ製プロペラシャフトを得た。
【００３３】
得られたプロペラシャフトについて、膜モード共振周波数を測定したところ、膜１次共振周波数が１５００Ｈｚ、膜２次共振周波数が１５５０Ｈｚと、後述する比較例よりも２５％向上した。又、伝達関数ゲイン（音圧レベル）は後述する比較例の膜１次共振周波数（１１９０Ｈｚ）の０．８領域（以降、裾野領域と呼ぶ）で１０５ｄＢとなり、比較例より１５％低減した。このプロペラシャフトについて、放射音の音量を測定したところ、約８０ｄＢであり、２ピース３ジョイントのスチール製プロペラシャフトとほぼ同等となった。
【００３４】
（実施例２）
補強層を形成しなかった以外は、実施例１と同様にして、外径が８５ｍｍ、内径が８０ｍｍ、長さが１，２００ｍｍのＦＲＰ筒体を得た。
【００３５】
その後、ＦＲＰで作成した幅６０ｍｍ、外径８０ｍｍ、厚み２．５ｍｍの円筒体４４の外周面に接着剤を塗布し、膜１次の節位置（軸方向中央部）４５と膜２次の節位置（ＦＲＰ片側端面から軸方向に３３０ｍｍ部と８７０ｍｍ部）４６を中心に円筒体４４の中心が合うよう挿入し固定した。その後、上記ＦＲＰ筒体の各端部に、ヨーク４７を圧入接合し、図４に示すようなＦＲＰ製プロペラシャフトを得た。
【００３６】
得られたプロペラシャフトについて、膜モード共振周波数を測定したところ、膜１次共振周波数は１６８０Ｈｚ、膜２次共振周波数は１７２０Ｈｚと、後述する比較例よりも４０％向上し、実施例１よりも高い結果となった。このプロペラシャフトについて、放射音の音量を測定したところ、約８０ｄＢであり、２ピース３ジョイントのスチール製プロペラシャフトとほぼ同等となった。
【００３７】
（比較例）
補強層を形成しなかった以外は、実施例１と同様にして、外径が８５ｍｍ、内径が８０ｍｍ、長さが１，２００ｍｍのＦＲＰ筒体を得た。得られたＦＲＰ筒体の各端部に、ヨーク７５を圧入接合し、図７に示すようなＦＲＰ製プロペラシャフトを得た。
【００３８】
得られたプロペラシャフトについて、膜モード共振周波数を測定したところ、膜１次共振周波数が１１９０Ｈｚ、膜２次共振周波数が１２８０Ｈｚであった。又、膜１次共振周波数の裾野領域における伝達関数ゲイン（音圧レベル）は１２５ｄＢであった。このプロペラシャフトについて、放射音の音量を測定したところ、約９０ｄＢであり、２ピース３ジョイントのスチール製プロペラシャフトの約８０ｄＢより約１０ｄＢ悪化した。
【産業上の利用可能性】
【００３９】
本発明に係るプロペラシャフトは、あらゆるプロペラシャフトに適用でき、特に車両用プロペラシャフトに適用して好適なものである。
【符号の説明】
【００４０】
１１、２１、３１、４１、７１：本体筒部
１２、２２、３２、４２、７２：周方向巻層
１４、２４、３４            ：補強層
１５、２５、３５、４５      ：膜１次共振の節位置
１６、２６、３６、４６      ：膜２次共振の節位置
１７、２７、３７、４７、７５：トルク伝達継手
４４                        ：円筒状突起部材
５１                        ：円柱状突起部材
６１                        ：十字状突起部材
８０                        ：ＦＲＰ筒体
８１                        ：加速度センサー
８２                        ：力センサー
８３                        ：インパルスハンマー
８４                        ：入力チャンネルモジュール
８５                        ：ホストコンピューター 
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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