(57)【要約】【課題】スラスト力を低減しつつ水圧脈動、振動、および騒音を低減することができる水車を提供する。【解決手段】周方向に複数設けられたランナベーン１２を有するランナ１０を備え、ランナ１０にバランスホール２１を形成し、このバランスホール２１は、ランナベーンの後縁側に開口部２３ａを形成していると共に、この開口部２３ａとクラウン１１の背面１１ｂ側とを連通している。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
周方向に複数設けられたランナベーンを有するランナを備え、
前記ランナにバランスホールを形成し、
このバランスホールは、
前記ランナベーンの後縁側に開口部を形成していると共に、この開口部と前記ランナの背面側とを連通していることを特徴とする水車。
【請求項２】
前記ランナベーンの負圧面側に前記開口部を形成したことを特徴とする請求項１に記載の水車。
【請求項３】
各ランナベーンに、それぞれバランスホールが形成されていることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の水車。
【請求項４】
前記ランナベーンのキャンバーラインにおける前記開口部に対応する箇所の接線と、前記開口部の軸線との間の角度をθとしたとき、
前記角度θは、
θ≦４５°
を満たすように設定されていることを特徴とする請求項１〜請求項３の何れかに記載の水車。
【請求項５】
前記開口部の形成位置は、前記ランナベーンの後縁端からこのランナベーンの翼弦長の１０％以内の範囲に設定されていることを特徴とする請求項１〜請求項４の何れかに記載の水車。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、水車に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
例えば、水車として、フランシス形水車がある。フランシス形水車は、主軸と、主軸の先端に設けられたランナと、ランナの外周側に設けられ、用水を送り込むケーシングと、ランナから放出された用水を導水するドラフトチューブ（吸出管）とを備えている。
また、フランシス形水車は、ランナと共に背圧室を形成する上カバー（前部カバー）と、ランナと共に側圧室を形成する下カバー（後部カバー）とを備えている。この下カバーにドラフトチューブが連結されている。
ランナは、主軸に固定される略円板状のクラウンと、このクラウンのドラフトチューブ側の前面に複数設けられたランナベーンとを有している。
【０００３】
ここで、ランナを回転させると背圧室の圧力と側圧室の圧力との間に不均衡が生じ、ランナにスラスト力が作用する。スラスト力が大きくなると、これを受けるスラスト軸受けが大型化してしまうので、スラスト力を小さくするためにさまざまな技術が提案されている。
例えば、背圧室とドラフトチューブとをバランス管を介して接続し、このバランス管に調整弁を設けた技術が開示されている（例えば、特許文献１参照）。これによれば、背圧室側の高圧の用水がバランス管を介して低圧側のドラフトチューブに流れ込むので、ランナの背圧とランナの出口圧との圧力差を調整弁によって調整することが可能になる。
【０００４】
ところで、スラスト力を低減する手段として、上述の特許文献１の他に、ランナ出口におけるコーンの根元近傍にバランスホールを形成する場合がある。バランスホールは、クラウンの背面とクラウンの前面、つまり、ドラフトチューブ側の面とを連通させるように形成されている。バランスホールによりクラウンの前面に形成された開口部は、クラウンの径方向内側、つまり、クラウンの前面における低圧側に配置されている。バランスホールを形成することにより、バランス管や調整弁を設けることなく、スラスト力を低減することが可能になる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特公昭６１−９５１５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、バランスホールを形成する場合、このバランスホールからクラウン背面側の用水が前面に流出するので、水車の主流部の流れに悪影響を及ぼす虞がある。すなわち、バランスホールから流出する用水が主流部の流れを乱し、この結果、水車の効率が低下したり水車駆動時の振動や騒音が大きくなったりするという課題がある。
また、部分負荷（例えば、出力５０％程度）の場合、用水の流量が少ない分、ランナ出口流れがランナの回転と同方向に強く旋回し、ドラフトチューブ内で水圧脈動、振動、および騒音が発生してしまうという課題がある。
また、スラスト力を低減させるために、バランスホールから流出する流量を増やすと、その漏れた分だけ水車全体の効率が低下してしまうという課題がある。
【０００７】
そこで、この発明は、上述した事情に鑑みてなされたものであって、スラスト力を低減しつつ、水車の効率を向上して、水圧脈動、振動、および騒音を低減することができる水車を提供するものである。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記の課題を解決するために、本発明に係る水車は、周方向に複数設けられたランナベーンを有するランナを備え、前記ランナにバランスホールを形成し、このバランスホールは、前記ランナベーンの後縁側に開口部を形成していると共に、この開口部と前記ランナの背面側とを連通していることを特徴とする。
【０００９】
このように構成することで、ランナ背面側の用水をランナベーンの後縁側から流出させることができる。このため、ランナベーンの壁面に沿って開口部から用水が流出されるので、スラスト力を低減しつつ、主流部の乱れを低減でき、水車駆動時の振動や騒音を抑制することができる。
また、各ランナベーン間を通過する流量が増加するので、部分負荷の場合のドラフトチューブ内での水圧脈動、振動、および騒音を低減することができる。
さらに、ランナベーンの開口部から用水を流出させることにより、この開口部近傍での流れの剥離を防止することができる。このため、水車の翼素効率を高めることが可能になる。
【００１０】
本発明に係る水車は、前記ランナベーンの負圧面側に前記開口部を形成したことを特徴とする。
【００１１】
このように構成することで、バランスホールのランナ背面側と前面側との圧力差を確実に確保することができ、ランナ背面側の圧力を確実に低減できる。このため、確実にスラスト力を低減することが可能になる。
さらに、ランナベーンの負圧面側で生じやすい流れの剥離をより確実に防止して効率を高めることができる。
【００１２】
本発明に係る水車は、各ランナベーンに、それぞれバランスホールが形成されていることを特徴とする。
【００１３】
このように構成することで、ランナベーン間を通過する流量を確実に増加させることができるので、部分負荷の場合のランナ出口における旋回を抑制してドラフトチューブ内での水圧脈動、振動、および騒音を確実に低減することができる。
【００１４】
本発明に係る水車は、前記ランナベーンのキャンバーラインにおける前記開口部に対応する箇所の接線と、前記開口部の軸線との間の角度をθとしたとき、前記角度θは、θ≦４５°を満たすように設定されていることを特徴とする。
【００１５】
このように構成することで、開口部から流出される用水をランナベーンの壁面に確実に沿わすことが可能になる。このため、より確実に主流部の乱れを低減でき、水車駆動時の振動や騒音を確実に抑制することができる。
【００１６】
本発明に係る水車は、前記開口部の形成位置は、前記ランナベーンの後縁端からこのランナベーンの翼弦長の１０％以内の範囲に設定されていることを特徴とする。
【００１７】
このように構成することで、バランスホールのランナ背面側と前面側との圧力差を確実に確保することができる。
【発明の効果】
【００１８】
本発明によれば、ランナ背面側の用水をランナベーンの後縁側から流出させることができる。このため、ランナベーンの壁面に沿って開口部から用水が流出されるので、主流部への影響を低減でき、水車効率を向上しつつ、水車駆動時の振動や騒音を抑制することができる。
また、各ランナベーン間を通過する流量が増加するので、部分負荷の場合のドラフトチューブ内での水圧脈動、振動、および騒音を低減することができる。
さらに、ランナベーンの開口部から用水を流出させることにより、この開口部近傍での流れの剥離を防止することができる。このため、水車の翼素効率を高めることが可能になる。
【図面の簡単な説明】
【００１９】
【図１】本発明の実施形態における水車の概略構成図である。
【図２】本発明の実施形態におけるランナを下方のドラフトチューブの方向から見た下視図である。
【図３】図２のＡ部拡大図である。
【図４】本発明の実施形態におけるランナの横断面図である。
【図５】本発明の実施形態におけるランナベーン間を通過する用水の挙動説明図である。
【図６】従来に対する本発明の実施形態における旋回流の旋回改善効果、および主流の剥離抑制効果を示したグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００２０】
（水車）
次に、この発明の実施形態を図面に基づいて説明する。
図１は、水車１の概略構成図である。
同図に示すように、水車１は、所謂フランシス形水車であって、主軸となる回転軸２と、回転軸２の先端に設けられたランナ１０と、ランナ１０の外周側に設けられて流体である用水Ｗを送り込むスパイラルケーシング３と、スパイラルケーシング３とランナ１０とを接続するスピードリング４とを備えている。
【００２１】
また、ランナ１０の上方（図１における上方、回転軸２の基端側）には上カバー３１が設けられている一方、ランナ１０の下方（図１における下方、回転軸２の先端側）には下カバー３２が設けられている。この下カバー３２に、回転軸２と同軸配置されてランナ１０から放出された用水Ｗを導水するドラフトチューブ５が接続されている。回転軸２の基端には、図示しないが発電機が設けられており、回転軸２の回転により発電することが可能となっている。
【００２２】
スパイラルケーシング３は渦巻き状に配設されており、断面略円管状に形成されている。そして、この内部が、用水Ｗが流れる案内流路３ａとなっている。案内流路３ａは、周方向に下流側へ向かうに従って漸次縮径するように形成されている。また、スパイラルケーシング３には、外部と接続された図示しない用水取込口が設けられているとともに、内周側で環状に開口しスピードリング４と接続された用水送出口３ｂが設けられている。
【００２３】
スピードリング４は略環状に形成されたものであって、内部を案内流路４ａとしており、流通する用水Ｗを整流するためのステーベーン６が設けられている。複数のステーベーン６は、流入する用水Ｗの流れ角度に合わせて旋回方向に傾くように配設されている。
【００２４】
また、スピードリング４と、内周側のランナ１０との間には、複数枚のガイドベーン７が周方向に沿って複数枚配列している。各ガイドベーン７は、当該ガイドベーン７に設けられた回転軸７ａを中心として開放位置と閉塞位置との間で回動可能に構成されている。そして、各ガイドベーン７は、位置調整駆動部７ｂにより開放位置と閉塞位置との間で回動可能に構成されている。そして、スパイラルケーシング３の内部からランナ１０に流入する用水Ｗの流量を調整することができるようになっている。
【００２５】
（ランナ）
図２は、ランナ１０を下方のドラフトチューブ５の方向から見た下視図である。なお、図２において、説明の便宜上、シュラウド１３の図示を省略している。
図１、図２に示すように、ランナ１０は、回転軸２に同軸として固定される略円盤状のクラウン１１と、このクラウン１１の前面１１ａに複数設けられたランナベーン１２と、略環状でクラウン１１と対向配置されてランナベーン１２と接続されたシュラウド１３とを備えている。
【００２６】
複数のランナベーン１２は、放射状に等ピッチで配設され、ランナ１０に流入する用水Ｗの流れ角度に合わせて外周側で旋回方向に傾くように配設されていると共に、内周側に向かうに従って次第に旋回方向への傾きが強くなるように配設されている。そして、クラウン１１と、隣り合う二つのランナベーン１２と、シュラウド１３とによって囲まれる空間を流路１４として構成している。すなわち、流路１４は、複数枚のランナベーン１２によって複数設けられた状態となる。そして、流路１４は、径方向に沿って外周側を入口１４ａ、内周側を出口１４ｂとして、外周側から内周側に向かうに従って次第に旋回方向に傾くように形成されている。
【００２７】
また、クラウン１１の前面１１ａは、外周側で回転軸２に直交する平面に概略沿うように形成されているとともに、径方向内周側に向かうに従って次第に回転軸２に沿うように湾曲形成されている。これに対応するように、シュラウド１３も湾曲形成されている。このため、流路１４は、入口１４ａ側となる外周側から、出口１４ｂ側となる内周側に向かうに従って、径方向から軸方向へと向かうように湾曲形成された状態になる。
【００２８】
流路１４を流通する用水Ｗは、ランナベーン１２に圧力を作用させることでランナ１０を回転させつつ内周側に位置する出口１４ｂから軸方向に沿って放出されて、ドラフトチューブ５へと流入する。また、ランナ１０の軸方向先端側には、錐状のコーン８が設けられており、このコーン８によって、ランナ１０の流路１４から放出される用水Ｗがドラフトチューブ５へと案内される。
【００２９】
ここで、図３、図４に基づいて、ランナベーン１２の形状について詳述する。
図３は、図２のＡ部拡大図、図４は、ランナ１０の横断面図である。
図３、図４に示すように、ランナベーン１２は、軸方向平面視略円弧状に形成された流路１４の入口１４ａ側に位置する前縁部１２ａと、出口１４ｂ側に位置する後縁部１２ｂと、これら前縁部１２ａ、および後縁部１２ｂを連続した曲面で接続し、湾曲形成された正圧面部１２ｃ、および負圧面部１２ｄとを有している。
ランナベーン１２は、正圧面部１２ｃと負圧面部１２ｄとによって規定される厚さが、前縁部１２ａから中央に向かうに従って漸次厚肉となると共に、中央から後縁部１２ｂに向かうに従って漸次薄肉となるように形成されている。
【００３０】
図１〜図４に示すように、このように形成された各ランナベーン１２には、この後縁部１２ｂ側と、ランナ１０のクラウン１１、および上カバー３１で囲まれた背圧室３３とを連通する複数のバランスホール２１が形成されている。
すなわち、バランスホール２１は、クラウン１１の背面１１ｂにおけるコーン８の根元部近傍からランナベーン１２のシュラウド１３側近傍に至る間に形成された断面円形状の本孔２２と、この本孔２２からランナベーン１２の後縁部１２ｂ近傍であって、かつ負圧面部１２ｄに至る間に形成された断面円形状の複数（例えば、この実施形態では４つ）の枝孔２３とで構成され、これら本孔２２と枝孔２３とが連通している。この枝孔２３の延在方向はランナベーン１２の周りを流れる主流の方向と略一致するように設けることが好ましい。
【００３１】
枝孔２３は、この軸線Ｃ２３と、ランナベーン１２のキャンバーラインＣ１２における軸線Ｃ２３と交差する箇所の接線Ｃ１２’との間の角度θが
θ≦４５°・・・（１）
を満たすように形成されている。したがって、枝孔２３によりランナベーン１２の負圧面部１２ｄに形成された複数（例えば、この実施形態では４つ）の開口部２３ａは、平面視略楕円形状になっている。
【００３２】
また、枝孔２３は、各開口部２３ａの位置がランナベーン１２の後縁部１２ｂからランナベーン１２の翼弦長Ｃの１０％以内の範囲Ｘに位置するように形成されている。そして、複数の開口部２３ａは、ランナベーン１２の後縁部１２ｂに沿って並列配置されている。
なお、バランスホール２１は、ドリル加工、放電加工、鋳造など、さまざまな手段で形成することが可能である。
【００３３】
（作用）
次に、図１、図５に基づいて、ランナ１０の作用について説明する。
図５は、ランナベーン１２間を通過する用水Ｗの挙動説明図である。
図１、図５に示すように、スパイラルケーシング３を介してランナ１０に送り込まれた用水Ｗにより、ランナ１０が回転すると、このランナ１０のドラフトチューブ５側で旋回流が発生する。ランナ１０の径方向中心、つまり、コーン８の先端側ではコア部Ｋを形成する。
【００３４】
また、ランナ１０が回転すると、背圧室３３の圧力と、ランナ１０のシュラウド１３、および下カバー３２で囲まれた側圧室３４の圧力との間に不均衡が生じ、背圧室３３側の圧力は高く、側圧室３４側の圧力は低くなる。すなわち、バランスホール２１の出口側にあたるランナベーン１２の負圧面部１２ｄ側と、入口側にあたる背圧室３３側とで圧力差が生じる。このため、流路１４から背圧室３３内に漏れこんだ用水Ｗ’がバランスホール２１を介して開口部２３ａから流路１４上に流出する（図５参照）。これにより、背圧室３３と側圧室３４との圧力差の不均衡が低減され、スラスト力が低減される。
【００３５】
ここで、バランスホール２１による開口部２３ａからの用水Ｗの流出量、つまり、漏れ流量は、スパイラルケーシング３を介してランナ１０に送り込まれる用水Ｗ（主流部）の約３％以内となるように設定される。つまり、バランスホール２１を構成する本孔２２、および枝孔２３の孔径は、それぞれ漏れ流量が主流部の約３％以内となるように設定される。これは、クラウン１１の外周部と上カバー３１との間に生じる間隙からの漏れや、シュラウド１３と下カバー３２との間に生じる間隙からの漏れなどを含め、水車１全体の主流部の流量に対する漏れ流量を５％以内に設定することが望ましいからである。
【００３６】
また、開口部２３ａを形成している枝孔２３は、この軸線Ｃ２３と、ランナベーン１２のキャンバーラインＣ１２における軸線Ｃ２３と交差する箇所の接線Ｃ１２’との間の角度θが式（１）を満たすように形成されているので、開口部２３ａから流出する用水Ｗ’は、ランナベーン１２の負圧面部１２ｄに沿うように流れる。
このため、主流の流れに沿って用水Ｗ’が流出するので、主流の乱れを低減できる。すなわち、枝孔２３の軸線Ｃ２３と接線Ｃ１２’との間の角度θは、４５°より小さいほどよいことになる。
【００３７】
なお、従来のようにコーン８の根元部にバランスホールが形成されていると、強い旋回流が発生している部分に旋回方向と異なる速度ベクトルを持った用水Ｗ’が流出することになる。このため、この流出した用水が主流に衝突する形となり、主流が不安定になる。これが起因となって水車に騒音や振動が発生してしまう。
【００３８】
そして、開口部２３ａがランナベーン１２の負圧面部１２ｄに形成されているので、この負圧面部１２ｄに用水Ｗ’の流れを形成することにより、ランナベーン１２の負圧側で生じやすい主流部の剥離が抑制される。
【００３９】
ここで、流路１４の出口１４ｂ近傍での用水Ｗの絶対流速ｖ１は、出口１４ｂにおけるランナ１０の周速ｕ１と、ランナベーン１２に対する用水Ｗの相対流速ｗ１とに基づいて決定する（図５参照）。すなわち、部分負荷運転時には、ランナベーン１２に対する用水Ｗの相対流速ｗ１が小さくなり（図５におけるｗ１’参照）、この分用水Ｗの絶対流速ｖ１の速度ベクトルがランナ１０の回転方向に大きく振れてしまう（図５におけるｖ１’参照）。換言すれば、用水Ｗの旋回速度成分が増大してしまう。
【００４０】
しかしながら、開口部２３ａから用水Ｗ’が流出することにより、流路１４を流れる用水Ｗの流量が僅かに増大し、この結果、ランナベーン１２に対する用水Ｗの相対流速ｗ１を増加させることできる。相対流速ｗ１が増加することにより、絶対流速ｖ１の速度ベクトルが僅かに相対流速ｗ１の速度ベクトル側に向く。このため、部分負荷運転時における主流の旋回速度成分の増大を抑制することができる。
【００４１】
（効果）
したがって、上述の実施形態によれば、ランナ１０に、ランナベーン１２の後縁部１２ｂ側と、背圧室３３とを連通する複数のバランスホール２１を形成することにより、バランスホール２１の開口部２３ａから流出する用水Ｗ’が主流に影響を及ぼすことがなく、水車１駆動時の振動や騒音を抑制することができる。
【００４２】
また、各ランナベーン１２間の流路１４を通過する用水Ｗの流量が増加するので、ランナ出口旋回が抑制され、渦損失が低減する。このため、ドラフトチューブ５内での水圧脈動、振動、および騒音を低減することができる。とりわけ、部分負荷の場合にあっては、流量を増加できる分、ドラフトチューブ５内での水圧脈動、振動、および騒音を確実に低減することができる。
さらに、ランナベーン１２の負圧面部１２ｄに開口部２３ａを形成しているので、負圧面部１２ｄに用水Ｗ’の流れが形成され、ランナベーン１２の負圧面部１２ｄ側での主流部の剥離を抑制することができる。このため、水車１の翼素効率を高めることが可能になる。
【００４３】
図６は、縦軸を効率変化量とし、横軸をバランスホール２１による漏れ流量とした場合の従来に対する主流の旋回改善効果、および主流部の剥離抑制効果を示したグラフである。
同図に示すように、従来（図６におけるＪ１）と比較して、漏れ流量が増加した場合の主流の乱れによる効率低下量の勾配が緩やか（Ｓ１）になることが確認できる。
また、従来と比較して、漏れ流量が増加した場合の剥離による効率低下量の勾配が緩やか（Ｈ１）になることが確認できる。
【００４４】
また、ランナベーン１２の負圧面部１２ｄに開口部２３ａを形成すると共に、この開口部２３ａの位置がランナベーン１２の後縁部１２ｂからランナベーン１２の翼弦長Ｃの１０％以内の範囲Ｘに位置するように形成されている（図４参照）。
このため、開口部２３ａと背圧室３３との圧力差を確実に確保することができ、確実にバランスホール２１を介して開口部２３ａから用水Ｗ’を流出させることができる。よって、確実にスラスト力を低減することが可能になる。
【００４５】
ここで、図４に示すように、ランナベーン１２は、中央から後縁部１２ｂに向かうに従って漸次薄肉となるように形成されているので、後縁部１２ｂに向かうに従ってバランスホール２１（枝孔２３）の形成が困難になる。しかしながら、開口部２３ａの位置が翼弦長Ｃの１０％以内の範囲Ｘにあれば開口部２３ａと背圧室３３との圧力差を確実に確保することができるので、ランナベーン１２の形状に応じて開口部２３ａの位置を変化させることにより、容易にバランスホール２１を形成することができる。
【００４６】
さらに、各ランナベーン１２にそれぞれ複数のバランスホール２１が形成されているので、ランナベーン１２間の流路１４を通過する用水Ｗの流量を確実に増加させることができる。このため、とりわけ部分負荷の場合において、ドラフトチューブ５内での水圧脈動、振動、および騒音を確実に低減することができる。
【００４７】
そして、バランスホール２１の開口部２３ａを形成している枝孔２３は、この軸線Ｃ２３と、キャンバーラインＣ１２の接線Ｃ１２’との間の角度θが式（１）を満たすように形成されている。このため、開口部２３ａから流出する用水Ｗ’は、ランナベーン１２の負圧面部１２ｄに沿うように流れるので、確実に主流部の乱れを低減でき、水車１駆動時の振動や騒音を確実に抑制することができる。
【００４８】
なお、本発明は上述の実施形態に限られるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において、上述の実施形態に種々の変更を加えたものを含む。
例えば、上述の実施形態では、ランナベーン１２の負圧面部１２ｄに開口部２３ａを形成すると共に、この開口部２３ａの位置がランナベーン１２の後縁部１２ｂからランナベーン１２の翼弦長Ｃの１０％以内の範囲Ｘに位置するように形成されている場合について説明した。しかしながら、バランスホール２１の形状はこれに限られるものではなく、開口部２３ａと背圧室３３との圧力差を確保でき、開口部２３ａから用水Ｗ’が流出可能になっていればよい。
【００４９】
すなわち、開口部２３ａの形成位置を、ランナベーン１２の後縁部１２ｂ近傍であって、かつ正圧面部１２ｃ側に設定してもよい。さらに、開口部２３ａの形成位置を、後縁部１２ｂからランナベーン１２の翼弦長Ｃの１０％以内の範囲Ｘよりも前縁部１２ａ側に設定してもよい。この場合、少なくともランナベーン１２の中央よりも後縁部１２ｂ側に開口部２３ａを形成することが望ましい。これにより、開口部２３ａと背圧室３３との圧力差を確保できる。
【００５０】
また、上述の実施形態では、各ランナベーン１２にバランスホール２１を形成した場合について説明した。しかしながら、これに限られるものではなく、周方向に等間隔にバランスホール２１を形成してもよい。例えば、周方向に隣接する各ランナベーン１２のうち、１枚置き、２枚置き、および３枚置きの何れかのランナベーン１２にバランスホール２１を形成してもよい。
さらに、上述の実施形態では、１枚のランナベーン１２に、開口部２３ａが４つ形成されている場合について説明した。しかしながら、これに限られるものではなく、少なくとも１つ開口部２３ａが形成されていればよい。
【００５１】
そして、上述の実施形態では、バランスホール２１の本孔２２がクラウン１１の背面１１ｂにおけるコーン８の根元部近傍からランナベーン１２のシュラウド１３側近傍に至る間に形成されている場合について説明した。しかしながら、これに限られるものではなく、本孔２２は、ランナ１０の背面側の圧力（背圧）と枝孔２３とを連通するように形成されていればよい。
また、上述の実施形態では、本孔２２や枝孔２３の断面を円形状に形成した場合について説明した。しかしながら、これに限られるものではなく、楕円や長孔、多角形などに形成してもよく、１つ以上のスリットを後縁部１２ｂに沿って形成してもよい。
【符号の説明】
【００５２】
１  水車
１０  ランナ
１１  クラウン
１１ｂ  背面
１２  ランナベーン
１２ｂ  後縁部（後縁）
１２ｄ  負圧面部（負圧面）
２１  バランスホール
２２  本孔
２３  枝孔
２３ａ  開口部
３３  背圧室
Ｃ  翼弦長
Ｃ１２  キャンバーライン
Ｃ１２’  接線
Ｃ２３  軸線
Ｘ  範囲
θ  角度
【図１】
2011137407.tif 000003
【図２】
2011137407.tif 000004
【図３】
2011137407.tif 000005
【図４】
2011137407.tif 000006
【図５】
2011137407.tif 000007
【図６】
2011137407.tif 000008