(57)【要約】【課題】粉化率が２．５％を超えるような製鋼スラグの膨張を抑制して、ひび割れや崩壊を防ぐようにした固化体、及びその製造方法を提供する。【解決手段】（A1）高炉スラグ微粉末又は（A2）セメントのいずれか一方又は両方を１５vol％以上６０vol％以下、（Ｂ）含水比が質量ベースで７０〜２５０％の泥土を４０vol％以上５０vol％以下、及び（Ｃ）最大粒径が５ｍｍ以下であり、粉化率が質量ベースで２．５％を超える製鋼スラグを１０vol％以上５０vol％以下含み、水分量が３０vol％以上６０vol％以下となるように調整した混合原料を、混練後に、養生して硬化させて泥土含有固化体を得る。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
（A1）高炉スラグ微粉末又は（A2）セメントのいずれか一方又は両方を１５vol％以上６０vol％以下、（Ｂ）含水比が質量ベースで７０〜２５０％の泥土を４０vol％以上５０vol％以下、及び（Ｃ）最大粒径が５ｍｍ以下であり、粉化率が質量ベースで２．５％を超える製鋼スラグを１０vol％以上５０vol％以下含み、水分量が３０vol％以上６０vol％以下となるように調整した混合原料を、混練後に、養生して硬化させて得られたことを特徴とする泥土含有固化体。
【請求項２】
下記式（１）で表わされる強度指数が１．０以上の混合原料を用いることを特徴とする請求項１に記載の泥土含有固化体。
強度指数＝〔(１×高炉スラグ微粉末質量＋２×ポルトランドセメント質量＋α×混合セメント質量)／水質量〕・・・（１）
〔但し、α＝１×(混合セメント中の高炉スラグ微粉末の質量比)＋２×(混合セメント中のポルトランドセメント質量比)＋０．３５×(混合セメント中のフライアッシュの質量比)〕
【請求項３】
（A1）高炉スラグ微粉末又は（A2）セメントのいずれか一方又は両方を１５vol％以上６０vol％以下、（Ｂ）含水比が質量ベースで７０〜２５０％の泥土を４０vol％以上５０vol％以下、及び（Ｃ）最大粒径が５ｍｍ以下であり、粉化率が質量ベースで２．５％を超える製鋼スラグを１０vol％以上５０vol％以下含み、水分量が３０vol％以上６０vol％以下となるように調整した混合原料を、混練後に、養生して硬化させることを特徴とする泥土含有固化体の製造方法。
【請求項４】
下記式（１）で表わされる強度指数が１．０以上の混合原料を用いることを特徴とする請求項３に記載の泥土含有固化体の製造方法。
強度指数＝〔(１×高炉スラグ微粉末質量＋２×ポルトランドセメント質量＋α×混合セメント質量)／水質量〕・・・（１）
〔但し、α＝１×(混合セメント中の高炉スラグ微粉末の質量比)＋２×(混合セメント中のポルトランドセメント質量比)＋０．３５×(混合セメント中のフライアッシュの質量比)〕
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、泥土を利用して得た固化体及びその製造方法に関し、さらには、泥土に鉄鋼スラグ等を混ぜて得た泥土含有固化体及びその製造方法に関する。
【背景技術】
【０００２】
鉄鋼製造において、高炉で溶融された鉄鉱石の鉄以外の成分は、副原料の石灰石やコークス中の灰分と共に高炉スラグとなり、また、高炉で製造された銑鉄から鋼片をつくりだす製鋼工程では、製鋼スラグが生成し、このうち、前者の高炉スラグは銑鉄１tあたり約３００kg発生し、後者の製鋼スラグは鉄１tあたり約１２０kg発生することから、これらを有効に利用する方法が種々検討されている。代表的には、溶融状態の高炉スラグに加圧水を噴射して急激に冷却させて得た高炉水砕スラグを粉砕し、普通セメント等を混ぜて高炉セメントにする方法があり、この高炉セメントは、石灰石や粘土等を焼成し、石膏を混ぜて、更に粉砕して得る、いわゆる普通ポルトランドセメントに比べて、焼成工程から得られるクリンカーの使用量を少なくすることができることから、省エネルギー等の観点からも、広く利用されている。
【０００３】
一方、製鋼スラグは、硬質かつ高耐磨耗性であることから、その特性を利用し、例えば、製鋼スラグに対して、高炉スラグを微粉砕した高炉スラグ微粉末や高炉セメント、フライアッシュ等を混ぜ、水を加えて混練し、養生することでコンクリート状の水和固化体が得られることが知られている（特許文献１、２参照）。
【０００４】
しかしながら、製鋼スラグは、遊離石灰（フリーライム：f-CaO）を含むことから、その水和反応によりスラグ自体が膨張し、得られた固化体がひび割れしたり、場合によっては崩壊してしまうことがある。そのため、上記のような製鋼スラグを用いて水和固化体を得る場合には、通常、空気や水と反応させるエージング処理を行い、十分に安定化したものを使用しなければならない。そこで、水和固化体の製造において、安定化した製品を提供するために、財団法人沿岸開発技術センターから「鉄鋼スラグ水和固化体技術マニュアル」（非特許文献１）が発行されており、これによれば、膨張性が安定化する粉化率２．５％以下（質量ベース）の製鋼スラグを使用することが定められている。
【０００５】
ところで、高炉スラグや製鋼スラグのような鉄鋼スラグと同様に、近時、その再利用法の検討がなされているものに浚渫土や建設排土等の泥土がある。例えば航路、泊地、河川等の浚渫により生ずる浚渫土は、埋立て資材等に使用されているものの、その高い含水比が問題になり、リサイクル技術の確立が望まれている。そこで、製鋼スラグ等を泥土に混ぜることで、泥土の強度を改質する方法が提案されている（特許文献３参照）。強度が改良された泥土は、干潟や浅場造成用のマウンド材や、河床の深掘れ部分の埋め戻し材等に利用することができ、河川や海域の自然再生事業に適用することも可能になるが、この泥土を改質する技術は、上記のようなマウンド材や埋め戻し材として利用するのに必要なレベルの強度改良であり、コンクリート状の水和固化体を得る場合とは異なり、その圧縮強度は高々０．１〜０．５Ｎ／ｍｍ2程度である。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開２００３−２７２６号公報（段落0020）
【特許文献２】特開２００４−２９２２９５号公報（請求項1）
【特許文献３】特開２００９−１２１１６７号公報（表1及び2）
【非特許文献】
【０００７】
【非特許文献１】「鉄鋼スラグ水和固化体技術マニュアル（改訂版）〜製鋼スラグの有効利用技術」財団法人沿岸技術研究センター；H20年2月発行
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００８】
製鋼スラグを用いて水和固化体を製造するために、従来、製鋼スラグのエージング処理は一般的に行われているが、製鋼スラグの膨張性を安定化させるために、スラグを野積みにして風雨にさらす自然エージングを行うと、１、２年程度のエージング期間が必要になる。一方で、スラグを水蒸気で処理して、エージング期間を２、３日程度に大幅に短縮できる蒸気エージングも利用されているが、自然エージングと同様、スラグを野積みするための広大な土地が必要になる。そのため、製鋼スラグを用いて水和固化体を得る上で、製鋼スラグのエージング処理が、手間やコストの面で大きな障害になっている。
【０００９】
そこで、本発明者等は、製鋼スラグを用いた水和固化体の製造において、製鋼スラグのエージング処理を必要とせずに、製鋼スラグの膨張を抑制する手段について鋭意検討した。その結果、泥土を水和固化体の混合原料に加えることで、製鋼スラグの膨張が抑制され、固化体のひび割れや崩壊を防ぐことができることを見出し、本発明を完成した。
【００１０】
したがって、本発明の目的は、粉化率が２．５％（質量ベース）を超えるような製鋼スラグの膨張を抑制して、ひび割れや崩壊を防ぐようにした固化体を提供することにある。また、本発明の別の目的は、粉化率が２．５％（質量ベース）を超えるような製鋼スラグを用いながらも、ひび割れや崩壊を防いで固化体を得ることができる方法を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
すなわち、本発明の要旨は、以下のとおりである。
（１）（A1）高炉スラグ微粉末又は（A2）セメントのいずれか一方又は両方を１５vol％以上６０vol％以下、（Ｂ）含水比が質量ベースで７０〜２５０％の泥土を４０vol％以上５０vol％以下、及び（Ｃ）最大粒径が５ｍｍ以下であり、粉化率が質量ベースで２．５％を超える製鋼スラグを１０vol％以上５０vol％以下含み、水分量が３０vol％以上６０vol％以下となるように調整した混合原料を、混練後に、養生して硬化させて得られたことを特徴とする泥土含有固化体。
（２）下記式（１）で表わされる強度指数が１．０以上の混合原料を用いることを特徴とする上記（１）項に記載の泥土含有固化体。
強度指数＝〔(１×高炉スラグ微粉末質量＋２×ポルトランドセメント質量＋α×混合セメント質量)／水質量〕・・・（１）
〔但し、α＝１×(混合セメント中の高炉スラグ微粉末の質量比)＋２×(混合セメント中のポルトランドセメント質量比)＋０．３５×(混合セメント中のフライアッシュの質量比)〕
（３）（A1）高炉スラグ微粉末又は（A2）セメントのいずれか一方又は両方を１５vol％以上６０vol％以下、（Ｂ）含水比が質量ベースで７０〜２５０％の泥土を４０vol％以上５０vol％以下、及び（Ｃ）最大粒径が５ｍｍ以下であり、粉化率が質量ベースで２．５％を超える製鋼スラグを１０vol％以上５０vol％以下含み、水分量が３０vol％以上６０vol％以下となるように調整した混合原料を、混練後に、養生して硬化させることを特徴とする泥土含有固化体の製造方法。
（４）下記式（１）で表わされる強度指数が１．０以上の混合原料を用いることを特徴とする上記（３）項に記載の泥土含有固化体の製造方法。
強度指数＝〔(１×高炉スラグ微粉末質量＋２×ポルトランドセメント質量＋α×混合セメント質量)／水質量〕・・・（１）
〔但し、α＝１×(混合セメント中の高炉スラグ微粉末の質量比)＋２×(混合セメント中のポルトランドセメント質量比)＋０．３５×(混合セメント中のフライアッシュの質量比)〕
【発明の効果】
【００１２】
本発明によれば、粉化率が２．５％（質量ベース）を超えるような製鋼スラグを用いても、ひび割れや崩壊のおそれのない水和固化体を得ることができる。そのため、これまでのようなエージング期間を確保したり、広大な土地を利用して、事前に製鋼スラグをエージング処理する必要性がなくなることから、従来に比べて極めて低コストで、工業的に簡便かつ有利に水和固化体を製造することができるようになる。しかも、鉄鋼製造において副生される製鋼スラグや高炉スラグを利用するのみならず、これまでにリサイクル技術の確立が望まれていた泥土をも利用するため、これらの再利用の観点からも非常に有益である。
【発明を実施するための形態】
【００１３】
以下、本発明について詳細に説明する。
本発明では、固化体を得るための混合原料に、（Ｃ）成分の製鋼スラグとして、最大粒径が５ｍｍ以下であり、かつ、粉化率が２．５％（質量ベース）を超えるものを用いる。一般に、製鋼スラグは、i）溶融状態のスラグを冷却ヤードに流し込み、自然放冷と適度の散水により冷却して結晶質の岩石状のスラグとし（冷却工程）、ii）これを破砕機で破砕した後に、篩い分けして、所定の粒度に調整するが（破砕・篩い分け工程）、この状態では、製鋼工程で添加されたＣａＯや微量のＭｇＯの一部が溶解されずにスラグ中に残存するため、水と接触して膨張性を示す。そのため、通常は、この膨張性を安定化するために、iii）予め水と水和させて膨張させる、いわゆるエージング処理が行われる（エージング工程）。そして、製鋼スラグの膨張性が安定化したかどうかを判断する指標のひとつに粉化率の測定があり、粉化率が２．５％以下（質量ベース）であれば、エージング処理が十分に進み、水和固化体の製造において、ひび割れや崩壊を防げる製鋼スラグであると評価される（非特許文献１の118−136頁）。
【００１４】
この製鋼スラグの粉化率は、最大粒径よりも小さな第１の篩い目で製鋼スラグの細粒粉を篩い分け除去し、その第１の篩い目の上にある製鋼スラグを水に浸し、水温が８０℃±３℃になった時点から連続１０日間水温を保持して水和促進処理してから乾燥し、その後、第２の篩い目として、第１の篩い目よりも小さな篩い目で篩い分け、以下の式（２）から計算される値である。
（第２の篩い目の篩い下のスラグ質量）／（水和促進処理前の第１の篩い目のスラグ質量）×１００（％）  ・・・（２）
【００１５】
具体的に、本発明では、（Ｃ）成分の製鋼スラグとして最大粒径が５ｍｍ以下のものを使用することから、第１の篩い目として、JIS Z8801-1に規定された篩いのうち４．７５ｍｍの篩い目を用いて細粒粉を除去し、篩い上のスラグを水に浸し、水温が８０℃±３℃になった時点から連続１０日間水温を保持して水和促進処理し、乾燥室内の温度を１０５℃±５℃の温度で２４時間乾燥させた後に、第２の篩い目として、JIS Z8801-1に規定された篩いのうち２ｍｍの篩い目を用いて篩い分けして、上記式（２）に基づき粉化率を求めるようにする。ここで、上述した製鋼スラグの処理において、ii）の破砕・篩い分け工程で最大粒径５ｍｍ以下に加工したスラグは、通常、自然エージングでは、１８０日間程度、蒸気エージングでは２日間程度のエージング期間を要して膨張性が安定化されたスラグ、すなわち粉化率が２．５％以下（質量ベース）のスラグにすることができる。本発明では、少なくともこれらの期間を要するエージング処理を行うことなく（つまり、iii）のエージング工程を必要とせずに）、ｉ）及びii）の工程を経て最大粒径５ｍｍ以下にした製鋼スラグを、そのまま水和固化体の混合原料に用いるようにする。その理由は、最大粒径が５ｍｍを超えると、得られる固化体のひび割れや崩壊を十分に抑制することが難しくなるためである。なお、ii）の破砕・篩い分け工程で最大粒径５ｍｍ以下の製鋼スラグを得るための具体的な手段としては、例えば破砕機を用いて破砕を行い、その後、振動篩いにより篩い分けするなどの公知の方法を採用することができ、また、最大粒径が５ｍｍ以下の製鋼スラグとは、JIS A 1102に規定の「骨材のふるい分け試験方法」に基づき特定されるものである。
【００１６】
一般に、製鋼スラグは、高炉で製造された銑鉄から、不要な成分を除去して、靭性・加工性のある鋼にする製鋼工程で生じる石灰分を主体としたものであり、本発明では、所定の最大粒径及び粉化率を満たすものであればよく、（Ｃ）成分の製鋼スラグとして、例えば転炉スラグ、予備処理スラグ、脱炭スラグ、脱燐スラグ、脱硫スラグ、脱珪スラグ、電気炉還元スラグ、電気炉酸化スラグ、二次精錬スラグ、造塊スラグ等のいずれか１種又は２種以上を混合したものを用いることができる。混合原料における（Ｃ）製鋼スラグの含有量については、体積比で１０vol％以上５０vol％以下、好ましくは２５vol％以上４５vol％以下である。製鋼スラグの含有量が１０vol％より少ないと、得られる固化体の圧縮強度を十分確保することが困難になる。反対に、製鋼スラグの含有量が５０vol％を超えると、ひび割れや崩壊を防ぐのが困難になる。なお、本発明で用いる（Ｃ）成分の製鋼スラグは、いわゆる未エージング処理品に限定されるものではなく、何らかのエージング処理を行ったものでも、最大粒径が５ｍｍ以下であり、粉化率が２．５％（質量ベース）を超えるものを使用してもよい。
【００１７】
また、混合原料に用いる（A1）高炉スラグ微粉末又は（A2）セメント（以下、これらをまとめて「（Ａ）成分」と言う場合がある）について、このうち、（A1）高炉スラグ微粉末は、銑鉄を製造する高炉で溶融された鉄鉱石のうち、鉄以外の成分を副原料の石灰石やコークス中の灰分と一緒に分離回収した高炉スラグを微粉砕したものであり、詳しくは、溶融状態のスラグに加圧水を噴射するなどして急激に冷却した水砕スラグを微粉砕したものを使用することができる。水砕スラグの微粉砕の程度は、一般に、３０００〜８０００ｃｍ2／ｇ程度である。
【００１８】
一方、（A2）セメントは、ポルトランドセメントと混合セメントとに分類でき、このうち、ポルトランドセメントは、普通ポルトランドセメント、早強ポルトランドセメントに分類され、また、混合セメントは、主に高炉セメント、フライアッシュセメントに分類される。なかでも、高炉セメントは、一般に、高炉水砕スラグを粉砕して普通ポルトランドセメントを混ぜたものであり、高炉スラグの分量によりＡ〜Ｃ種の３種類に分類（JIS R 5211）される。本発明では、これらのセメントのいずれを用いてもよい。また、先に記した（A1）高炉スラグ微粉末を含めて、本発明では、（Ａ）成分として、（A1）高炉スラグ微粉末と（A2）セメントのいずれか一方を使用してもよく、２種類を混合して使用してもよい。
【００１９】
混合原料における（Ａ）成分の合計含有量については、体積比で１５vol％以上６０vol％以下、好ましくは２０vol％以上４０vol％以下である。（Ａ）成分の含有量が１５vol％より少ないと、得られる固化体の圧縮強度を十分確保することが困難になる。反対に６０vol％を超えると、（Ｂ）成分や（Ｃ）成分の配合割合が少なくなり過ぎて、必要な圧縮強度が十分に得られないほか、本発明が目的とする固化体のひび割れや崩壊を抑制する効果が不十分になるおそれがある。
【００２０】
また、（Ｂ）成分として用いる含水比が質量ベースで７０〜２５０％の泥土としては、例えば浚渫土や建設排土等を挙げることができる。このうち、浚渫土は、港湾、河川、運河等の航路や泊地を拡げる目的や、河川、湖沼、ダム等の水底や海底の汚泥・底質汚染を除去する目的等を含めて、総じて浚渫により生じた土粒子と水とを含んだものである。また、建設排土は、掘削等の建設工事で排出される土粒子と水とを含んだものである。これらはいずれも、その高い含水比により、ダンプトラック等に山積みして搬送するのが困難であったり、その上を人が歩けない程度のものであり、本発明ではこのような泥土を、固化体を得るための混合原料に用いる。なお、泥土の含水比は、泥土に含まれる水と土粒子の質量比率（水／土粒子）から求めたものである。
【００２１】
先に述べたように、製鋼スラグは以下の化学式の反応が起こる際に膨張することが知られているが、本発明では、固化体の混合原料に泥土を用いることで、何らかの作用によりこのような反応が抑制されて、膨張が抑制されるものと考えられる。そのため、粉化率が２．５％（質量ベース）を超える製鋼スラグを用いて固化体を製造しても、ひび割れや崩壊を防ぐことができる。
ＣａＯ＋Ｈ2Ｏ→Ｃａ(ＯＨ)2
【００２２】
（Ｂ）成分に用いる泥土の含有量については、混合原料における体積比で、４０vol％以上５０vol％以下となるようにする。泥土の割合が４０vol％に満たないと製鋼スラグの膨張を抑制する効果が十分に得られないおそれがあり、反対に５０vol％を超えると、（Ａ）成分や（Ｃ）成分の配合割合が少なくなり過ぎて、固化体として必要な圧縮強度が得られなくなるおそれがある。
【００２３】
また、混合原料中の水分量については、混合原料における体積比で、３０vol％以上６０vol％以下、好ましくは４０vol％以上５０vol％以下となるように調整する。混合原料における体積比で３０vol％未満であると、混練作業が困難になるおそれがあり、反対に６０vol％を超えると、所定の原料（Ａ）〜（Ｃ）成分の配合量が十分確保できずに、固化体として必要な圧縮強度が得られなくなるおそれがある。この水分量は、混合原料に含まれる水分量のことを意味し、（Ａ）〜（Ｃ）成分を配合して、別途水を添加しない場合は（Ｂ）成分の泥土中の水分量のみを表し、（Ａ）〜（Ｃ）成分の他に水を添加する場合は（Ｂ）成分の泥土中の水分量と添加した水分量との合計量を表す。なお、（Ｂ）成分の泥土中の水分量が多すぎて水を除去した場合には、除去して調整した後の泥土中の水分量を表す。
【００２４】
本発明では、用いる混合原料について、強度指数＝〔（１×高炉スラグ微粉末質量＋２×ポルトランドセメント質量＋α×混合セメント質量）／水質量〕が１．０以上となるようにして、混練し、養生して固化体を得るようにするのが好ましい。ここで、各成分に乗じた係数について、非特許文献１の記載によれば、高炉スラグ微粉末が１であり、普通ポルトランドセメントが２である。また、混合セメントに乗じる係数αについては、フライアシュセメントの係数が０．３５であるため、高炉スラグ微粉末と普通ポルトランドセメントとの混合物である高炉セメントの場合、あるいはフライアッシュと普通ポルトランドセメントの混合物であるフライアッシュセメントの場合は次の式により求められる。
α＝１×(混合セメント中の高炉スラグ微粉末の質量比)＋２×(混合セメント中のポルトランドセメント質量比)＋０．３５×(混合セメント中のフライアッシュの質量比)
【００２５】
例えば、混合セメントとして高炉セメントＢ種を用いる場合、普通ポルトランドセメントの含有量が質量比４５％であり、高炉スラグ微粉末の含有量が質量比５５％の場合は、α＝１×０．５５＋２×０．４５＝１．４５となる。また、先の強度指数を求める式における「水質量」は混合原料中の水分量であり、（Ｂ）成分の泥土に含まれる含水分のほか、別途水を添加した場合には、その添加水を含めた水分量であり、別途水を添加しない場合は、（Ｂ）成分の泥土中の水分量のみを表す。なお、（Ｂ）成分の泥土から水を一部取り除いた場合には、調整後の泥土に含まれる水分量である。
【００２６】
上記の強度指数が１．０以上の混合原料を用いれば、養生の際の硬化速度を速めて、例えば湿潤条件下で養生開始２８日後（材齢２８日）に少なくとも９．８Ｎ／ｍｍ2の圧縮強度を発現せしめることができるため好ましい。このような観点から、より好ましくは強度指数が１．５以上であるのが良く、更に好ましくは強度指数が１．７以上であるのが良い。
【００２７】
本発明において、混合原料を混練する具体的手段については特に制限されず、公知の混練手段を用いることができる。また、混練後の養生方法については、気中養生、水中養生、常圧蒸気養生など、通常の水和固化体を得るための方法を用いることができる。更には、目的とする固化体の用途等に応じて、混練後、即時脱型成型して養生するようにしてもよい。養生後は、所定の大きさに粉砕して、天然石に代わる人工石材として利用することができるほか、その用途に制限はない。
【実施例】
【００２８】
以下、実施例に基づき、本発明を更に詳細に説明する。なお、本発明は、以下の実施例に制限されるものではない。
【００２９】
高炉スラグ微粉末として、JIS A 6206に規定されたコンクリート用高炉スラグ微粉末４０００（比表面積4000cm2/g）を用い、高炉セメントとして、JIS R 5211に規定された高炉セメントＢ種（比表面積3200〜3300cm2/g）を用い、浚渫土としては、東京湾第一航路の浚渫により回収された浚渫土（含水比159％、湿潤密度1.32g/cm3）を用いた。また、製鋼スラグとしては、製鐵所で回収した製鋼スラグを溶融状態のまま冷却ヤードに移送し、ヤードにて自然冷却させた後（冷却工程）、破砕機を用いて粉砕し、これを所望の粒度となるように篩い分け（破砕・篩い分け工程）、更には磁選にて粒鉄を除去して、粒径が５ｍｍ以下の製鋼スラグＩと、粒径が５ｍｍ超３０ｍｍ以下の製鋼スラグIIを回収した。また、粒径が５ｍｍ以下の製鋼スラグＩの一部を１４４時間の蒸気エージング処理を行い（エージング工程）、製鋼スラグIIIを用意した。
【００３０】
上記で得た製鋼スラグに関し、このうち製鋼スラグＩ及びIIIについては、第１の篩い目として、JIS Z8801-1に規定された篩いのうち４．７５ｍｍの篩い目を用いて細粒粉を除去し、篩い上のスラグを水に浸し、水温が８０℃±３℃になった時点から連続１０日間水温を保持して水和促進処理し、乾燥室内の温度を１０５℃±５℃の温度で２４時間乾燥させた後に、第２の篩い目として、JIS Z8801-1に規定された篩いのうち２ｍｍの篩い目を用いて篩い分けして、下記式（２）に基づきそれぞれ粉化率を求めた。その結果、製鋼スラグＩの粉化率は５．１８％（質量ベース）であり、製鋼スラグIIIの粉化率は０．６９％であった。一方、製鋼スラグIIについては、第１の篩い目として、JIS Z8801-1に規定された篩いのうち９．５ｍｍの篩い目を用い、第２の篩い目として、JIS Z8801-1に規定された篩いのうち８．０ｍｍの篩い目を用いた以外は製鋼スラグＩの場合と同様にして粉化率を求めたところ、６．９３％（質量ベース）であった。これらの結果をまとめて表１に示す。
（第２の篩い目の篩い下のスラグ質量）／（水和促進処理前の第１の篩い目のスラグ質量）×１００（％）  ・・・（２）
【００３１】
【表１】
2011093751.tif 000002
【００３２】
上記で準備した各原料を用いて、これらを表２に示したとおりに混合し、所定量の水を加えた混合原料を、２軸強制練りミキサーを用いて２分間混練した後、モールドに詰めて成形し、これを温度２０℃の湿潤条件下で２８日間養生させて、φ５０ｍｍ×高さ１００ｍｍの試験用固化体（実施例１〜２及び比較例１〜３）を得た。また、参考例として、粉化率が２．５％以下（質量ベース）の製鋼スラグIIIを用いて表２に示したとおりに混合し、上記と同様に試験用固化体を得た（参考例１）。なお、表２における強度指数は下記式（１）から求められ、具体的には〔(B1)＋1.55×(B2)〕／〔(W1)＋(W2)〕から求めた値である。
強度指数＝〔(１×高炉スラグ微粉末質量＋２×ポルトランドセメント質量＋α×混合セメント質量)／水質量〕・・・（１）
〔但し、α＝１×(混合セメント中の高炉スラグ微粉末の質量比)＋２×(混合セメント中のポルトランドセメント質量比)＋０．３５×(混合セメント中のフライアッシュの質量比)〕
【００３３】
【表２】
2011093751.tif 000003
【００３４】
上記の試験用固化体について、養生開始から１週間経過した時点、及び２週間経過した時点で、それぞれ試験用固化体の外観を目視にて確認し、表面に形成されたポップアウト（発砲の形跡）の数、及びクラックの有無（クラックが発生している場合はその長さと本数）を評価した。また、養生開始から２８日経過した試験用固化体について、１０００ｋＮ耐圧圧縮試験機を用いて一軸圧縮強度を測定した。これらの結果を表３にまとめて示す。
【００３５】
【表３】
2011093751.tif 000004
【００３６】
以上の結果より、実施例１及び２の固化体はクラックの発生がなく、参考例１の固化体と同様にひび割れや崩壊を防ぐことができた。これに対し、比較例１〜３の固化体は、いずれもクラックの発生が確認されることから、本発明のように、粉化率が２．５％（質量ベース）を超える製鋼スラグであっても、最大粒径が５ｍｍ以下のものを泥土と共に混合原料に使用することで、製鋼スラグの膨張を抑制して、得られる固化体のひび割れや崩壊を防止できることが分かった。