(57)【要約】【課題】フィンの表面に発生した凝縮水の排水性に優れたエバポレータを提供する。【解決手段】エバポレータは、上下方向に間隔をおいて配置された１対のヘッダタンク間に、幅方向を前後方向に向けるとともに前後方向に間隔をおいて配置された複数の扁平状熱交換管45からなる組44が、左右方向に間隔をおいて複数配置されたものである。左右方向に隣り合う熱交換管45の組44どうしの間にコルゲートフィン５を配置する。各組44において前後方向に隣り合う熱交換管45間に形成された隙間43の前後方向の幅を、１．５〜３．５ｍｍとする。【選択図】図３
2011085364.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
上下方向に間隔をおいて配置された１対のヘッダタンク間に、幅方向を前後方向に向けるとともに前後方向に間隔をおいて配置された複数の扁平状熱交換管からなる組が、左右方向に間隔をおいて複数配置され、左右方向に隣り合う熱交換管の組どうしの間にフィンが配置されているエバポレータであって、
各組において前後方向に隣り合う熱交換管間に形成された隙間の前後方向の幅が、１．５〜３．５ｍｍであるエバポレータ。
【請求項２】
熱交換管の左右方向の厚みが１〜１．８ｍｍである請求項１記載のエバポレータ。
【請求項３】
各組を構成する複数の熱交換管が、プレス加工が施された２枚の長方形状金属板どうしが積層状に接合された扁平中空体に設けられており、扁平中空体を形成する両金属板のうちの少なくともいずれか一方の金属板が、複数箇所において外方に膨出させられることにより上下両端が開口した複数の熱交換管が設けられている請求項１または２記載のエバポレータ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
この発明は、たとえば自動車に搭載される冷凍サイクルであるカーエアコンに好適に使用されるエバポレータに関する。
【０００２】
この明細書および特許請求の範囲において、隣接する熱交換管どうしの間の通風間隙を流れる空気の下流側（図１および図２に矢印Ｘで示す方向）を前、これと反対側を後というものとし、図１の上下、左右を上下、左右というものとする。
【背景技術】
【０００３】
小型軽量化および高性能化を図りうるカーエアコン用エバポレータとして、本出願人は、先に、上下方向に間隔をおいて配置された１対のヘッダタンク間に、幅方向を前後方向に向けるとともに前後方向に間隔をおいて配置された２つの扁平状熱交換管からなる組が、左右方向に間隔をおいて複数配置され、左右方向に隣り合う熱交換管の組どうしの間にルーバ付きコルゲートフィンが配置されており、上側ヘッダタンクが、前後方向に並んで設けられるとともに相互に一体化された冷媒入口ヘッダ部および冷媒出口ヘッダ部を備え、下側ヘッダタンクが、冷媒入口ヘッダ部と対向するように設けられた第１中間ヘッダ部、および冷媒出口ヘッダ部と対向するように第１中間ヘッダ部の後側に設けられるとともに第１中間ヘッダ部に一体化された第２中間ヘッダ部を備え、各組の前側熱交換管の上下両端部が冷媒入口ヘッダ部および第１中間ヘッダ部に接続されるとともに、同じく後側熱交換管の上下両端部が冷媒出口ヘッダ部および第２中間ヘッダ部に接続されているエバポレータを提案した（特許文献１参照）。
【０００４】
特許文献１記載のエバポレータにおいては、小型軽量化および高性能化が図られているので、コルゲートフィンの表面に多くの凝縮水が発生し、エバポレータの単位体積あたりの凝縮水量が多くなる。ところで、通常のエバポレータにおいては、フィン表面に発生した凝縮水は、隣り合うルーバ間の間隙を通って落下するようになっており、排水性を高めるにはルーバの長さを長くすればよい。ところが、特許文献１のエバポレータのように、小型軽量化を図るためには、ヘッダタンクの長さ方向に隣接する熱交換管の間隔も小さくする必要があるので、ルーバ長さを長くすることにも限界があり、凝縮水量が多い場合、排水性が不足するおそれがある。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００８−２００９８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
この発明の目的は、上記問題を解決し、フィンの表面に発生した凝縮水の排水性に優れたエバポレータを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は、上記目的を達成するために以下の態様からなる。
【０００８】
1)上下方向に間隔をおいて配置された１対のヘッダタンク間に、幅方向を前後方向に向けるとともに前後方向に間隔をおいて配置された複数の扁平状熱交換管からなる組が、左右方向に間隔をおいて複数配置され、左右方向に隣り合う熱交換管の組どうしの間にフィンが配置されているエバポレータであって、
各組において前後方向に隣り合う熱交換管間に形成された隙間の前後方向の幅が、１．５〜３．５ｍｍであるエバポレータ。
【０００９】
2)熱交換管の左右方向の厚みが１〜１．８ｍｍである上記1)記載のエバポレータ。
【００１０】
3) 各組を構成する複数の熱交換管が、プレス加工が施された２枚の長方形状金属板どうしが積層状に接合された扁平中空体に設けられており、扁平中空体を形成する両金属板のうちの少なくともいずれか一方の金属板が、複数箇所において外方に膨出させられることにより上下両端が開口した複数の熱交換管が設けられている上記1)または2)記載のエバポレータ。
【発明の効果】
【００１１】
上記1)〜3)のエバポレータによれば、１対のヘッダタンク間に配置された複数の扁平状熱交換管からなる各組において、前後方向に隣り合う熱交換管間に形成された隙間の前後方向の幅が、１．５〜３．５ｍｍであるから、コルゲートフィンの表面に発生した凝縮水が、表面張力により各組の前後に隣り合う熱交換管間の隙間に引き寄せられるように流れ、その後当該隙間を通って下方に流れ落ちる。したがって、コルゲートフィンの表面に発生した凝縮水の排水性が向上し、凝縮水の飛散や、凝縮水の氷結による熱交換性能の低下が防止される。
【００１２】
上記2)のエバポレータによれば、コルゲートフィンの表面に発生した凝縮水を、表面張力により各組の前後に隣り合う熱交換管間の隙間に引き寄せるように流す効果が一層向上する。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】この発明の実施形態１のエバポレータの全体構成を示す一部切り欠き斜視図である。
【図２】一部を省略した図１のＡ−Ａ線拡大断面図である。
【図３】図２のＢ−Ｂ線拡大断面図である。
【図４】熱交換管の変形例を示す図３相当の図である。
【図５】熱交換管の他の変形例を示す図３相当の図である。
【図６】実験例１〜２および比較実験例１〜２の結果を示すグラフである。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下、この発明の実施形態を、図面を参照して説明する。全図面を通じて同一部分および同一物には同一符号を付して重複する説明を省略する。
【００１５】
なお、以下の説明において、「アルミニウム」という用語には、純アルミニウムの他にアルミニウム合金を含むものとする。
【００１６】
図１はエバポレータの全体構成を示し、図２および図３はエバポレータの要部の構成を示す。
【００１７】
図１および図２において、エバポレータ(1)は、上下方向に間隔をおいて配置されかつ左右方向にのびるアルミニウム製第１ヘッダタンク(2)およびアルミニウム製第２ヘッダタンク(3)と、両ヘッダタンク(2)(3)間に、幅方向を前後方向に向けるとともに長さ方向を上下方向に向けた状態で左右方向（ヘッダタンク(2)(3)の長さ方向）に間隔をおいて配置された複数のアルミニウム製扁平中空体(4)と、隣接する扁平中空体(4)どうしの間の通風間隙、および左右両端の扁平中空体(4)の外側にそれぞれ配置されて扁平中空体(4)にろう付されたアルミニウム製ルーバ付きコルゲートフィン(5)と、左右両端のコルゲートフィン(5)の外側にそれぞれ配置されてコルゲートフィン(5)にろう付されたアルミニウム製サイドプレート(6)とを備えている。
【００１８】
第１ヘッダタンク(2)は、前側（通風方向下流側）に位置しかつ左右方向にのびる冷媒入口ヘッダ部(7)と、後側（通風方向上流側）に位置しかつ左右方向にのびる冷媒出口ヘッダ部(8)と、両ヘッダ部(7)(8)を相互に連結一体化する連結部(9)とを備えている。第１ヘッダタンク(2)の冷媒入口ヘッダ部(7)にアルミニウム製冷媒入口管(11)が接続され、同じく冷媒出口ヘッダ部(8)にアルミニウム製冷媒出口管(12)が接続されている。第２ヘッダタンク(3)は、前側に位置しかつ左右方向にのびる第１中間ヘッダ部(13)と、後側に位置しかつ左右方向にのびる第２中間ヘッダ部(14)と、両ヘッダ部(13)(14)を相互に連結一体化する連結部(15)とを備えている。
【００１９】
第１ヘッダタンク(2)は、両面にろう材層を有するアルミニウムブレージングシートにプレス加工を施すことにより形成されかつすべての扁平中空体(4)が接続されたプレート状の第１部材(16)と、両面にろう材層を有するアルミニウムブレージングシートにプレス加工を施すことにより形成されかつ第１部材(16)の上側を覆う第２部材(17)と、両面にろう材層を有するアルミニウムブレージングシートまたはアルミニウムベア材にプレス加工を施すことにより形成されかつ第１部材(16)と第２部材(17)との間に配置されて両部材(16)(17)にろう付された平坦な仕切部形成用板(18)と、両面にろう材層を有するアルミニウムブレージングシートにプレス加工を施すことにより形成されかつ第１部材(16)、第２部材(17)および仕切部形成用板(18)の左右両端にろう付されたアルミニウム製左右両端部材(19)と、右端部材(19)の外面に、冷媒入口ヘッダ部(7)および冷媒出口ヘッダ部(8)に跨るようにろう付された前後方向に長いアルミニウム製のジョイントプレート(21)とよりなり、ジョイントプレート(21)に、冷媒入口管(11)および冷媒出口管(12)が接続されている。なお、ジョイントプレート(21)は、アルミニウムベア材にプレス加工を施すことにより形成されている。
【００２０】
第１部材(16)は、冷媒入口ヘッダ部(7)および冷媒出口ヘッダ部(8)の下部を形成する下方膨出状の前後両ヘッダ形成部(22)(23)と、前後両ヘッダ形成部(22)(23)どうしを一体に連結しかつ連結部(9)の下部を形成する連結壁(24)とよりなる。第１部材(21)の両ヘッダ形成部(22)(23)に、それぞれ前後方向に長い複数の管挿通穴(25)が、左右方向に間隔をおきかつ左右方向に関して同一位置に来るように形成されている。
【００２１】
第２部材(17)は、冷媒入口ヘッダ部(7)および冷媒出口ヘッダ部(8)の上部を形成する上方膨出状の前後両ヘッダ形成部(26)(27)と、前後両ヘッダ形成部(26)(27)どうしを一体に連結しかつ連結部(9)の上部を形成する連結壁(28)とよりなる。
【００２２】
仕切部形成用板(18)は、冷媒入口ヘッダ部(7)内を上下２つの空間(7A)(7B)に区画する前側仕切部(29)と、冷媒出口ヘッダ部(8)内を上下２つの空間(8A)(8B)に区画する後側仕切部(31)と、両仕切部(29)(31)を一体に連結しかつ連結部(9)の上下方向の中間部を形成する連結壁(32)とよりなる。仕切部形成用板(18)の前側仕切部(29)における左端部に配置された扁平中空体(4)よりも左側の部分には、冷媒入口ヘッダ部(7)内の上下２つの空間(7A)(7B)を通じさせる連通穴(33)が形成されている。仕切部形成用板(18)の前側仕切部(29)の前後方向の中間部には、冷媒入口ヘッダ部(7)の上下両空間(7A)(7B)を通じさせる複数の円形連通穴(34)が、左右方向に間隔をおいて形成されている。また、仕切部形成用板(18)の後側仕切部(31)の後側部分における左右両端部を除いた部分には、左右方向に長くかつ冷媒出口ヘッダ部(8)の上下両空間(8A)(8B)を通じさせる複数の長円形連通穴(35)が、左右方向に間隔をおいて形成されている。中央部の長円形連通穴(35)の長さは他の長円形連通穴(35)の長さよりも短くなっている。
【００２３】
左端部材(19)は、冷媒入口ヘッダ部(7)および冷媒出口ヘッダ部(8)の左端開口を閉鎖し、右端部材(19)は、冷媒入口ヘッダ部(7)および冷媒出口ヘッダ部(8)の右端開口を閉鎖する。図示は省略したが、右端部材(19)の冷媒入口ヘッダ部(7)の右端開口を閉鎖する部分における上側空間(7A)に臨む部分に冷媒入口が形成され、冷媒出口ヘッダ部(8)の右端開口を閉鎖する部分における上側空間(8A)に臨む部分に冷媒出口が形成されている。ジョイントプレート(21)は、右端部材(19)の冷媒入口および冷媒出口に通じる冷媒通路を有している。
【００２４】
第２ヘッダタンク(3)は、第１ヘッダタンクとほぼ同様な構成であるとともに、第１ヘッダタンク(2)とは上下逆向きに配置されたものであり、同一部分には同一符号を付す。
【００２５】
なお、第２ヘッダタンク(3)の第１部材(16)の両ヘッダ形成部(22)(23)は第１中間ヘッダ部(13)および第２中間ヘッダ部(14)の上部を形成し、第２部材(17)の両ヘッダ形成部(26)(27)は第１中間ヘッダ部(13)および第２中間ヘッダ部(14)の下部を形成する。また、仕切部形成用板(18)の前側仕切部(29)によって第１中間ヘッダ部(13)内が上下２つの空間(13A)(13B)に区画され、後側仕切部(31)によって第２中間ヘッダ部(14)内が上下２つの空間(14A)(14B)に区画されている。さらに、仕切部形成用板(18)の連結壁(32)によって連結部(15)の上下方向の中間部が形成されている。
【００２６】
第２ヘッダタンク(3)の第１ヘッダタンク(2)との相違点は、次の通りである。
【００２７】
第１の相違点は、第２部材(17)における両中間ヘッダ部(13)(14)の下側空間(13B)(14B)どうしを区画する部分に、第１中間ヘッダ部(13)の下側空間(13B)内と、第２中間ヘッダ部(14)の下側空間(14B)内とを通じさせる複数の連通部(36)が、左右方向に間隔をおいて設けられていることにある。連通部(36)は、第２中間ヘッダ部(14)内における第２ヘッダタンク(3)の長さ方向での冷媒量を均一にしうる複数箇所において、左右方向に隣り合う扁平中空体(4)どうしの間に設けられている。
【００２８】
第２の相違点は、仕切部形成用板(18)の前側仕切部(29)に、連通穴(33)および円形連通穴(34)に代えて、左右方向に長い比較的大きな複数の方形連通穴(37)が、左右方向に間隔をおいて形成され、後側仕切部(31)の後側部分に、長円形連通穴(34)に代えて、複数の円形連通穴(38)が左右方向に間隔をおいて貫通状に形成されていることにある。
【００２９】
第３の相違点は、右端部材(21)には冷媒入口および冷媒出口が形成されておらず、ジョイントプレート(21)がろう付されていないことにある。
【００３０】
図２および図３に示すように、扁平中空体(4)は、プレス加工が施されたアルミニウムブレージングシート製の２枚の長方形状金属板(41)の前後両側縁部どうしおよび前後方向中央部どうしが全長にわたってろう付されることにより形成されたものであり、上下方向にのびるとともに上下両端が開口した熱交換管(45)が、前後方向に間隔をおいて複数、ここでは２つ（第１ヘッダタンク(2)および第２ヘッダタンク(3)のヘッダ部(7)(8)(13)(14)の数と同数）設けられている。扁平中空体(4)の熱交換管(45)は、両金属板(41)の前後両側縁部どうしのろう付部(46)と前後方向中央部どうしのろう付部(47)との間の部分において、両金属板(41)にそれぞれ全長にわたる外方膨出部(48)が形成されることにより設けられており、幅方向を前後方向に向けた扁平状となっている。したがって、扁平中空体(4)には、幅方向を前後方向に向けるとともに前後方向に間隔をおいて配置された複数、ここでは２つの扁平状熱交換管(45)からなる組(44)が設けられており、各組(43)において前後方向に隣り合う熱交換管(45)間に隙間(43)が形成されている。すなわち、第１ヘッダタンク(2)および第２ヘッダタンク(3)間に、幅方向を前後方向に向けるとともに前後方向に間隔をおいて配置された複数の扁平状熱交換管(45)からなる組(44)が左右方向に間隔をおいて複数配置されるとともに、左右方向に隣り合う熱交換管(45)の組どうしの間にコルゲートフィン(5)が配置されていることになる。コルゲートフィン(5)は、扁平中空体(4)の前後両熱交換管(45)に共有されているとともに、コルゲートフィン(5)の波頂部または波底部が熱交換管(45)にろう付されている。また、コルゲートフィン(5)の波頂部と波底部との連結部に複数のルーバが形成されている。さらに、扁平中空体(4)の両熱交換管(45)内に跨るように、アルミニウム製コルゲート状インナーフィン(54)が配置されており、両金属板(41)にろう付されている。
【００３１】
扁平中空体(4)における両金属板(41)の前後両側縁部どうしのろう付部(46)の上下両端部は、前後方向外側縁から上下両端面にかけて切除されている。当該切除部を(51)で示す。また、扁平中空体(4)における両金属板(41)の前後方向中央部どうしのろう付部(47)の上下両端部は、他の部分よりも前後方向の幅が広くなっており、幅広ろう付部(47a)に上下方向外端部から切り欠き(52)が形成されている。なお、扁平中空体(4)に幅広ろう付部(47a)が設けられることにより、熱交換管(45)の上下両端部は、他の部分よりも前後方向の幅が狭くなっている。そして、前後両側縁部のろう付部(46)に切除部(51)が形成されるとともに、前後方向中央部の幅広ろう付部(47a)に切り欠き(52)が形成されることによって、各熱交換管(45)の上下両端部が他の部分よりも上下方向外方に突出することになり、当該突出部が、第１ヘッダタンク(2)および第２ヘッダタンク(3)の管挿通穴(25)内に挿入される挿入部(53)となっている。扁平中空体(4)は、前側の熱交換管(45)の上下両端挿入部(53)が、第１ヘッダタンク(2)および第２ヘッダタンク(3)における第１部材(16)の前側管挿通穴(25)に挿入されるとともに、後側の熱交換管(45)の上下両端挿入部(53)が、第１ヘッダタンク(2)および第２ヘッダタンク(3)における第１部材(16)の後側管挿通穴(25)に挿入され、さらに扁平中空体(4)における前後両側縁部のろう付部(46)の切除部(51)の底辺部分、および前後方向中央部の幅広ろう付部(47a)の切り欠き(52)の底辺部分が第１ヘッダタンク(2)および第２ヘッダタンク(3)における第１部材(16)の両ヘッダ形成部(22)(23)外面に当接することにより扁平中空体(4)の端部の位置決めが行われた状態で、両ヘッダタンク(2)(3)の第１部材(16)にろう付されている。
【００３２】
各扁平中空体(4)の組(44)において、前後方向に隣り合う熱交換管(45)間に形成された隙間(43)の前後方向の幅Ｓは、１．５〜３．５ｍｍである。隙間(43)の前後方向の幅Ｓが１．５ｍｍよりも狭いと、コルゲートフィン(5)の表面に発生し、表面張力により各組(44)の前後に隣り合う熱交換管(45)間の隙間(43)に引き寄せられるように流れてきた凝縮水が、表面張力により隙間(43)内に停滞し、下方に流れ落ちにくなる。また、隙間(43)の前後方向の幅Ｓが３．５ｍｍよりも広いと、コルゲートフィン(5)の表面に発生した凝縮水が、隙間(43)に引き寄せられるように流れにくくなる。また、熱交換管(45)の左右方向の厚みＨが１〜１．８ｍｍであり、熱交換管(45)の前後方向の幅Ｗが１０〜２０ｍｍであることが好ましい。
【００３３】
扁平中空体(4)の両熱交換管(45)の前後両端壁(45a)の左右両側部分には、熱交換管(45)の左右方向の中央部に向かって前後方向外方に直線状に傾斜した傾斜部(55)が設けられている。両熱交換管(45)の前後両端壁(45a)の傾斜部(55)とコルゲートフィン(5)の左右両側縁部とのなす角度θは、扁平中空体(4)およびコルゲートフィン(5)の表面に発生した凝縮水の排水性を考慮して２５〜４０度となっていることが好ましい。
【００３４】
扁平中空体(4)の前後両側縁部において、両金属板(41)のうちのいずれか一方の金属板(41)に、先端部が同他方の金属板(41)よりも当該他方の金属板(41)が接触しているコルゲートフィン(5)側に突出した凸条(57)が全長にわたって形成されている。すなわち、扁平中空体(4)の左側金属板(41)の前側縁部に、先端部が右側金属板(41)よりも右方に突出した凸条(57)が全長にわたって形成され、同じく右側金属板(41)の後側縁部に、先端部が左側金属板(41)よりも左方に突出した凸条(57)が全長にわたって形成されている。
【００３５】
上述したエバポレータ(1)は、入口管(11)および出口管(12)を除いたすべての部品が組み合わされて一括ろう付されることにより製造される。
【００３６】
エバポレータ(1)は、コンプレッサおよび冷媒冷却器としてのコンデンサとともに、フロン系冷媒を使用する冷凍サイクルを構成し、カーエアコンとして車両、たとえば自動車に搭載される。
【００３７】
上述したエバポレータ(1)においては、コンプレッサのオン時には、コンプレッサ、コンデンサおよび膨張弁を通過した気液混相の２相冷媒は、冷媒入口管(11)から冷媒入口ヘッダ部(7)の上側空間(7A)内に入り、同下側空間(7B)、扁平中空体(4)の前側の熱交換管(45)、第１中間ヘッダ部(13)の上側空間(13A)、同下側空間(13B)、第２中間ヘッダ部(14)の下側空間(14B)、扁平中空体(4)の後側の熱交換管(45)、冷媒出口ヘッダ部(8)の下側空間(8B)および同上側空間(8A)を経て冷媒出口管(12)に流出する。
【００３８】
そして、冷媒が扁平中空体(4)の前後両熱交換管(45)内を流れる間に、隣り合う扁平中空体(4)どうしの間の通風間隙を通過する空気と熱交換をし、冷媒は気相となって流出する。
【００３９】
このとき、コルゲートフィン(5)の表面に凝縮水が発生する。この凝縮水は、表面張力によって、扁平中空体(4)における前後方向に隣り合う熱交換管(45)間の隙間(43)内に引き寄せられるように流れ、その後隙間(43)を通って下方に流下する。したがって、凝縮水の排水性が向上し、エバポレータ(1)の性能低下が防止される。また、扁平中空体(4)の前側縁部の凸条(57)の働きにより、凝縮水の前方への飛散が抑制される。
【００４０】
図４および図５はエバポレータに用いられる熱交換管の変形例を示す。
【００４１】
図４に示す熱交換管(60)はアルミニウム押出形材製であり、前後両端壁(60a)の左右両側部分には、熱交換管(60)の左右方向の中央部に向かって前後方向外方に直線状に傾斜した傾斜部(61)が設けられている。前後両端壁(60a)における両傾斜部(61)間の部分には、コルゲートフィン(5)の左右両側縁部と直角をなす部分が存在する。
【００４２】
そして、第１ヘッダタンク(2)および第２ヘッダタンク(3)間に、幅方向を前後方向に向けるとともに前後方向に間隔をおいて配置された複数の扁平状熱交換管(60)からなる組(62)が左右方向に間隔をおいて複数配置されるとともに、左右方向に隣り合う熱交換管(60)の組(62)どうしの間にコルゲートフィン(5)が配置されていることになる。コルゲートフィン(5)は、各組(62)の前後両熱交換管(60)に共有されているとともに、コルゲートフィン(5)の波頂部または波底部が熱交換管(60)にろう付されている。
【００４３】
各組(62)において、前後方向に隣り合う熱交換管(60)間に形成された隙間(63)の前後方向の幅Ｓは、１．５〜３．５ｍｍである。隙間(63)の前後方向の幅Ｓが１．５ｍｍよりも狭いと、コルゲートフィン(5)の表面に発生し、表面張力により各組(62)の前後に隣り合う熱交換管(60)間の隙間(63)に引き寄せられるように流れてきた凝縮水が、表面張力により隙間(63)内に停滞し、下方に流れ落ちにくなる。また、隙間(63)の前後方向の幅Ｓが３．５ｍｍよりも広いと、コルゲートフィン(5)の表面に発生した凝縮水が、隙間(63)に引き寄せられるように流れにくくなる。また、熱交換管(60)の左右方向の厚みＨが１〜１．８ｍｍであり、熱交換管(60)の前後方向の幅Ｗが１０〜２０ｍｍであることが好ましい。
【００４４】
図５に示す熱交換管(70)はアルミニウム押出形材製であり、前後両端壁(70a)の横断面形状が前後方向外方に突出した円弧状となっている。
【００４５】
そして、第１ヘッダタンク(2)および第２ヘッダタンク(3)間に、幅方向を前後方向に向けるとともに前後方向に間隔をおいて配置された複数の扁平状熱交換管(70)からなる組(71)が左右方向に間隔をおいて複数配置されるとともに、左右方向に隣り合う熱交換管(70)の組(71)どうしの間にコルゲートフィン(5)が配置されていることになる。コルゲートフィン(5)は、各組(71)の前後両熱交換管(70)に共有されているとともに、コルゲートフィン(5)の波頂部または波底部が熱交換管(70)にろう付されている。
【００４６】
各組(71)において、前後方向に隣り合う熱交換管(70)間に形成された隙間(72)の前後方向の幅Ｓは、１．５〜３．５ｍｍである。隙間(72)の前後方向の幅Ｓが１．５ｍｍよりも狭いと、コルゲートフィン(5)の表面に発生し、表面張力により各組(71)の前後に隣り合う熱交換管(70)間の隙間(72)に引き寄せられるように流れてきた凝縮水が、表面張力により隙間(72)内に停滞し、下方に流れ落ちにくなる。また、隙間(72)の前後方向の幅Ｓが３．５ｍｍよりも広いと、コルゲートフィン(5)の表面に発生した凝縮水が、隙間(72)に引き寄せられるように流れにくくなる。また、熱交換管(70)の左右方向の厚みＨが１〜１．８ｍｍであり、熱交換管(70)の前後方向の幅Ｗが１０〜２０ｍｍであることが好ましい。
【００４７】
次に、エバポレータの排水性を評価するために行った実験例について、比較実験例とともに説明する。
【００４８】
実験例１
実施形態１のエバポレータ(1)から両ヘッダタンク(2)(3)、冷媒入口管(11)および冷媒出口管(12)を除いた状態であり、扁平中空体(4)、コルゲートフィン(5)およびサイドプレート(7)がろう付された組み合わせ体を用意した。扁平中空体(4)の前後に隣り合う熱交換管(45)間に形成された隙間(43)の前後方向の幅Ｓは１．６ｍｍである。そして、上記組み合わせ体を水槽内の水に浸し、上記組み合わせたに残存していた空気を除去した後、３０分間放置した。ついで、上記組み合わせ体を、扁平中空体(4)が垂直になるように吊り上げて水から出し、この状態で上記組み合わせ体を３０分間保持し、３０分間経過後の保水量を測定した。
【００４９】
実験例２
扁平中空体(4)の前後に隣り合う熱交換管(45)間に形成された隙間(43)の前後方向の幅を２．８ｍｍとした他は、実験例１と同様な組み合わせ体を用意し、実験例１と同様にして３０分間経過後の保水量を測定した。なお、熱交換管(45)の前後方向の幅Ｗおよび熱交換管(45)の左右方向の厚みＨは、実験例１と同じである。
【００５０】
比較実験例１
扁平中空体(4)の前後に隣り合う熱交換管(45)間に形成された隙間(43)の前後方向の幅を１．０ｍｍとした他は、実験例１と同様な組み合わせ体を用意し、実験例１と同様にして３０分間経過後の保水量を測定した。なお、熱交換管(45)の前後方向の幅Ｗおよび熱交換管(45)の左右方向の厚みＨは、実験例１と同じである。
【００５１】
比較実験例２
扁平中空体(4)の代わりに、図５に示す熱交換管(70)をからなる組(71)を用い、当該組(71)と、コルゲートフィン(5)と、サイドプレート(6)とがろう付された組み合わせ体を用意した。なお、熱交換管(70)の前後方向の幅および左右方向の厚みは、実験例１と同じである。そして、上記組み合わせ体を水槽内の水に浸し、上記組み合わせたに残存していた空気を除去した後、３０分間放置した。ついで、上記組み合わせ体を、扁平中空体(4)が垂直になるように吊り上げて水から出し、この状態で上記組み合わせ体を３０分間保持し、３０分間経過後の保水量を測定した。
【００５２】
実験例１〜２および比較実験例１〜２の結果を図６に示す。図６に示す結果から明らかなように、実験例１〜２においては、３０分間経過した後の保水量は比較実験例１〜２に比べて少なくなっており、排水性が優れていることが分かる。したがって、エバポレータの排水性を向上させるには、前後に隣り合う熱交換管の間に形成された隙間の前後方向の幅を１．５〜３．５ｍｍとする必要がある。
【産業上の利用可能性】
【００５３】
この発明によるエバポレータは、カーエアコンを構成する冷凍サイクルに好適に用いられる。
【符号の説明】
【００５４】
(1)：エバポレータ
(2)(3)：ヘッダタンク
(4)：扁平中空体
(5)：コルゲートフィン
(41)：金属板
(43)(63)(72)：前後に隣り合う熱交換管の間に形成された隙間
(45)(60)(70)：熱交換管
(44)(62)(71)：前後方向に並んだ熱交換管からなる組
(48)：外方膨出部
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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