(57)【要約】【課題】ポンプハウジング内に、ポンプ室と、上記ポンプ室に連通する吸入室と吐出室を備えた自動可変流量オイルポンプにおいて、エンジンの高速回転時に、自動的に吐出量が減少する自動可変流量オイルポンプを提供する。【解決手段】上記ポンプはトロコイドポンプであり、同じ側面に吸入室と吐出室を備え、上記両室を仕切る可動仕切り壁を設け、吐出圧力によって上記可動仕切り壁を移動させ、ポンプ室の有効吸入容積を変化させることにより、吐出量を変化させる。この流量制御機構を前記ポンプハウジング内に設けた。【選択図】          図７
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ポンプハウジング内に、ポンプ室と、上記ポンプ室に連通する吸入室と吐出室を備えた自動可変流量オイルポンプにおいて、
ポンプ室の有効吸入容積を変化させることにより、吐出量を変化させる流量制御機構を前記ポンプハウジング内に設けたことを特徴とする自動可変流量オイルポンプ。
【請求項２】
上記ポンプは、ポンプ軸によって駆動されるインナーロータとアウターロータとによって形成されるポンプ室を備え、軸方向の一側に設けた吐出室の圧力により流量が制御されることを特徴とする請求項１に記載の自動可変流量オイルポンプ。
【請求項３】
上記ポンプは内燃機関のクランク軸の回転により駆動されるポンプであることを特徴とする請求項２に記載の自動可変流量オイルポンプ。
【請求項４】
上記ポンプはトロコイドポンプであり、同じ側面に吸入室と吐出室を備え、吐出量は上記両室を仕切る可動仕切り壁の移動により制御されることを特徴とする請求項２に記載の自動可変流量オイルポンプ。
【請求項５】
上記ポンプはトロコイドポンプであり、一側面に単一の空洞を備え、上記空洞内に可動仕切り壁を設けて上記空洞を仕切り、吸入室と吐出室とを形成し、上記可動仕切り壁の移動による有効吸入容積の変化によって吐出量が制御されることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の自動可変流量オイルポンプ。
【請求項６】
上記可動仕切り壁はバネの力により吐出圧力に抗する構造で、上記バネがポンプ軸回りに配置されたコイルバネであることを特徴とする請求項４または請求項５に記載の自動可変流量オイルポンプ。
【請求項７】
上記バネは可動仕切り壁の軸方向の厚さ内で且つ可動仕切り壁の内周側に設けられることを特徴とする請求項６に記載の自動可変流量オイルポンプ。
【請求項８】
上記可動仕切り壁は、トロコイドポンプにおけるアウタロータの回転中心と同心状に設けられた支持凸部に回転方向に摺動可能に支持されることを特徴とする請求項６に記載の自動可変流量オイルポンプ。
【請求項９】
上記ポンプはポンプボディとポンプカバーからなり、上記圧力制御部及び吸入油路及び吐出油路はポンプボディ側に形成されることを特徴とする請求項８に記載の自動可変流量オイルポンプ。
【請求項１０】
上記可動仕切り壁は吐出側の圧力により有効吸入容積が減少するように制御されることを特徴とする請求項７乃至請求項９の何れかに記載の自動可変流量オイルポンプ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、自動的に吐出量を制御することのできるオイルポンプに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
従来のオイルポンプにおいて、吐出量を変更する場合は、外部からの操作が必要であった（例えば、特許文献１参照。）。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００３】
【特許文献１】特開平９−４２１６５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００４】
近年、車両用エンジンにおいて、潤滑用の油圧以外にも、気筒休止機構を備えた車や、オートマチック マニュアル トランスミッション車などの機器のために、油圧を独自に発生させ、制御に用いることが多くなりつつある。これらの機器においては、油圧そのものが必要であり、流量はさほど必要としない。
【０００５】
エンジンのクランク軸を介して駆動される油圧ポンプを用いて機器の制御を行う場合には、エンジンの低速回転時においても制御を行うので、その時にも高圧が必要である。このため、吐出量をエンジンの低速回転に合わせて設定すると、エンジンが高速回転になった時には吐出量が多くなりすぎる。従来は、多くなった吐出油の大部分をリリーフバルブを介して回収し、オイルパンに戻すことが行われていた。このため、エンジンの高速回転時には、ポンプ駆動力で加圧されたオイルの大部分が、油圧機器に供給されず、リリーフバルブによって無駄にオイルパンに戻され、動力損失が大きくなっていた。ポンプの吐出量を可変化し、エンジンの各回転数に応じて適正な吐出量を与えることができれば、リリーフバルブによるオイルの排出を大幅に抑制でき、エネルギー損失を大幅に削減することが可能になる。
【０００６】
本発明は、上記の問題を解決するために、エンジンの高速回転時に、自動的に吐出量が減少する自動可変流量オイルポンプを提供しようとするものである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
本発明は上記課題を解決したものであって、請求項１に記載の発明は、
ポンプハウジング内に、ポンプ室と、上記ポンプ室に連通する吸入室と吐出室を備えた自動可変流量オイルポンプにおいて、
ポンプ室の有効吸入容積を変化させることにより、吐出量を変化させる流量制御機構を前記ポンプハウジング内に設けたことを特徴とする自動可変流量オイルポンプに関するものである。
【０００８】
請求項２に記載の発明は、請求項１に記載の自動可変流量オイルポンプにおいて、
上記ポンプは、ポンプ軸によって駆動されるインナーロータとアウターロータとによって形成されるポンプ室を備え、軸方向の一側に設けた吐出室の圧力により流量が制御されることを特徴とするものである。
【０００９】
請求項３に記載の発明は、請求項２に記載の自動可変流量オイルポンプにおいて、
上記ポンプは内燃機関のクランク軸の回転により駆動されるポンプであることを特徴とするものである。
【００１０】
請求項４に記載の発明は、請求項２に記載の自動可変流量オイルポンプにおいて、
上記ポンプはトロコイドポンプであり、同じ側面に吸入室と吐出室を備え、吐出量は上記両室を仕切る可動仕切り壁の移動により制御されることを特徴とするものである。
【００１１】
請求項５に記載の発明は、請求項１または請求項２に記載の自動可変流量オイルポンプにおいて、
上記ポンプはトロコイドポンプであり、一側面に単一の空洞を備え、上記空洞内に可動仕切り壁を設けて上記空洞を仕切り、吸入室と吐出室とを形成し、上記可動仕切り壁の移動による有効吸入容積の変化によって吐出量が制御されることを特徴とするものである。
【００１２】
請求項６に記載の発明は、請求項４または請求項５に記載の自動可変流量オイルポンプにおいて、
上記可動仕切り壁はバネの力により吐出圧力に抗する構造で、上記バネがポンプ軸回りに配置されたコイルバネであることを特徴とするものである。
【００１３】
請求項７に記載の発明は、請求項６に記載の自動可変流量オイルポンプにおいて、
上記バネは可動仕切り壁の軸方向の厚さ内で且つ可動仕切り壁の内周側に設けられることを特徴とするものである。
【００１４】
請求項８に記載の発明は、請求項６に記載の自動可変流量オイルポンプにおいて、
上記可動仕切り壁は、トロコイドポンプにおけるアウタロータの回転中心と同心状に設けられた支持凸部に回転方向に摺動可能に支持されることを特徴とするものである。
【００１５】
請求項９に記載の発明は、請求項８に記載の自動可変流量オイルポンプにおいて、
上記ポンプはポンプボディとポンプカバーからなり、上記圧力制御部及び吸入油路及び吐出油路はポンプボディ側に形成されることを特徴とするものである。
【００１６】
請求項１０に記載の発明は、請求項７乃至請求項９の何れかに記載の自動可変流量オイルポンプにおいて、
上記可動仕切り壁は吐出側の圧力により有効吸入容積が減少するように制御されることを特徴とするものである。
【発明の効果】
【００１７】
請求項１の発明において、
外部からの操作手段が不要となり、オイルポンプ装置の小型化と制御機能とが向上する。
【００１８】
請求項２の発明において、
吐出室にかかる圧力を直接制御に用いることにより、流量制御の精度が向上する。
【００１９】
請求項３の発明において、
エンジン回転数の増加に伴う不要な吐出量の増加を防止でき、ポンプのエネルギー損失を低減することができる。
【００２０】
請求項４の発明において、
構造の複雑化を防止でき、ポンプのより小型化が可能である。
【００２１】
請求項５の発明において、
構造の複雑化を防止でき、ポンプの小型化が可能であり、また、吸入側のオイル圧力のクッション効果により、吐出側の圧力変動による可動仕切り壁の動きが制限されるので、流量の安定化を図ることができる。
【００２２】
請求項６の発明において、
ポンプ軸回りのスペースを利用してバネを配置したので、バネの巻き数を変えてバネ定数を変化させ、荷重の最適化を図ることが容易で、ポンプの特性の自由度の向上と小型化が可能となる。
【００２３】
請求項７の発明において、
可動仕切り壁の厚さを利用してバネのスペースとしつつ、可動仕切り壁の支持部の内周側をバネのスペースとしたので、ポンプハウジングの大型化を防止することができる。
【００２４】
請求項８の発明において、
可動仕切り壁をポンプハウジングの外周寄りに位置させて応答性を向上させつつ可動仕切り壁の径方向の小型化が可能となる。
【００２５】
請求項９の発明において、
ポンプカバー側を蓋形状として構造を複雑化させることなく、組立性も良好となる。
【００２６】
請求項１０の発明において、
低圧となる吸い込み側の各ポンプ室の流れが変動しにくくなり、キャビテーションの発生によるポンプ効率の低下を防止できる。
【図面の簡単な説明】
【００２７】
【図１】本発明の自動可変流量オイルポンプが搭載される自動二輪車用エンジンの縦断面図である。
【図２】本発明の一実施形態に係る自動可変流量オイルポンプの縦断面図である。
【図３】図２のＩＩＩ−ＩＩＩ断面図である。
【図４】図２のＩＶ−ＩＶ断面矢視図である。
【図５】図２のＶ−Ｖ断面矢視図である。
【図６】図５のオイルポンプの低速回転時の有効吸入容積を示す図である。
【図７】図５のオイルポンプの高速回転時の状態を示す図である。
【図８】図５のオイルポンプの高速回転時の有効吸入容積を示す図である。
【図９】吸入量最大の場合の、可動仕切り壁の位置と、有効吸入量と、仕事量の相関関係図である。
【図１０】吸入終了が早い場合の、可動仕切り壁の位置と、有効吸入量と、仕事量の相関関係図である。
【図１１】吸入終了が遅い場合の、可動仕切り壁の位置と、有効吸入量と、仕事量の相関関係図である。
【発明を実施するための形態】
【００２８】
図１は本発明の自動可変流量オイルポンプ１が搭載される自動二輪車用エンジン２の縦断面図である。上記エンジン２の殻体は、クランクケース３、シリンダブロック４、シリンダヘッド５、およびシリンダヘッドカバー６からなっている。クランクケース３は上下割り形式であり、上部クランクケース３Ａと下部クランクケース３Ｂとからなっている。クランクケース３の上下クランクケース３Ａ、３Ｂの接合面には、クランク軸７、常時噛合い式歯車変速機８のメイン軸9、カウンタ軸10が設けられ、下部クランクケース３Ｂには、バランサ軸11、シフトフォーク支持軸12、およびシフトドラム13が設けてある。
【００２９】
シリンダブロック４にはピストン14が摺動可能に嵌装され、コンロッド15を介してクランク軸７のクランクピン16に接続され、ピストン14の動きに応じてクランク軸７を回転駆動する。シリンダヘッド５の下部、ピストン14の上部には、燃焼室17が形成されている。この燃焼室17には、吸気ポート18と排気ポート19が連なり、これらの内端を開閉する吸気弁20および排気弁21が設けてある。吸気弁20および排気弁21は、シリンダヘッド５とシリンダヘッドカバー６との間に回転可能に支持される一対のカム軸22を中心として設けられた動弁機構23によって、クランク軸７の回転に同期して開閉駆動される。吸気ポート18には、スロットルボディ24および燃料噴射弁25が接続されている。シフトフォーク支持軸12には、複数のシフトフォーク26が装着され、バランサ軸11には、バランサ27が一体に設けてある。
【００３０】
下部クランクケース３Ｂにはポンプ軸28が設けられ、この軸に、自動可変流量オイルポンプ１と水ポンプ（図示なし）が軸を共通にして設けられている。クランク軸７に設けられたクランクプーリ29と、ポンプ軸28に設けられたポンププーリ30とにポンプ駆動ベルト31が巻き掛けられ、自動可変流量オイルポンプ１と水ポンプがクランク軸７によって回転駆動される。
【００３１】
図２は、本発明の一実施形態に係る自動可変流量オイルポンプ１の縦断面図である。また、図３は図２のＩＩＩ−ＩＩＩ断面図、図４は図２のＩＶ−ＩＶ断面矢視図である。このオイルポンプ１は、トロコイドポンプである。これらの図において、オイルポンプ１のハウジング35は、ポンプボディ36とポンプカバー37とからなっている。ポンプボディ36には空洞38が設けてある。この空洞38は、図２を右側から見た場合の、手前側空洞38Ａと、これに繋がる奥側空洞38Ｂからなっている。両空洞38Ａ、38Ｂは段差状に連なっている。
【００３２】
ポンプボディ36とポンプカバー37とを貫通してポンプ軸28が回転可能に設けてある。このポンプ軸28は、前述のようにエンジン２のクランク軸７から、クランクプーリ29とポンププーリ30とベルト31とを介して駆動されるものであり、エンジン２の回転数の変化に応じて、上記ポンプ軸28の回転数も変化する。
【００３３】
図３は図２のＩＩＩ−ＩＩＩ断面図である。図２と図３において、ポンプボディ36の手前側空洞38Ａの内部にアウタロータ39が回転可能に収容されている。アウタロータ39の外周は、手前側空洞38Ａの内周38Ａａに沿って摺動する。ポンプ軸28にはインナロータ40が固定され、インナロータ40はポンプ軸28と共に回転する。アウタロータ39の回転中心Ｏ1に対して、ポンプ軸28及びインナロータ40の回転中心Ｏ2は、図の下方へ偏心している。
アウタロータ39とインナロータ40によってトロコイドポンプ１Ａが形成されている。図の下部において、アウタロータ39の凹部にインナロータ40の凸部が嵌合している。上記回転中心Ｏ1とＯ2を通る平面を中心面Ｃ−Ｃと名付ける。それは、中心面Ｃ−Ｃがトロコイドポンプ１Ａの中心面だからである。
【００３４】
ポンプ軸28はインナロータ40と共に、時計回り方向Ｗに回転する。この時インナロータ40の凸部に係合しているアウタロータ39の凹部（図３の下部）が引き摺られ、インナロータ40とアウタロータ39は、互いに偏心しながら共に回転する。アウタロータ39の各凸部とインナロータ40の各凸部は、頂部またはその近辺で接触する。このため、アウタロータ39とインナロータ40の間には、複数のポンプ室41が形成されている。
【００３５】
図３において、１個のポンプ室41は、トロコイドポンプ１Ａの下部で発生し、中心面Ｃ−Ｃの左側でその容積を拡大しつつ上方へ移動し、トロコイドポンプ１Ａの上部に達して最大容積となり、さらに移動して、中心面Ｃ−Ｃの右側で容積を縮小しながら下方へ移動し、トロコイドポンプ１Ａの下部で消滅する。
【００３６】
図４は図２のＩＶ−ＩＶ断面矢視図である。図２と図４において、ポンプボディ36の奥側空洞38Ｂにおいて、アウタロータ39の中心Ｏ1と同一軸線を有する支持凸部42がポンプボディ36に一体に設けてある。奥側空洞38Ｂに可動仕切り壁43が設けてある。可動仕切り壁43は上記支持凸部42を取り巻く筒状支持部43ａを一体に備え、支持凸部42周りで回動可能となっている。可動仕切り壁43の頂部は、奥側空洞38Ｂの内周38Ｂａに接して摺動可能である。中心面Ｃ−Ｃ上の奥側空洞38Ｂの下部に上方へ突出する固定仕切り壁44が設けてある。固定仕切り壁44の内端は、可動仕切り壁43の筒状支持部43ａの外周に当接しており、可動仕切り壁43の筒状支持部43ａは固定仕切り壁44の内端面に接して摺動しながら回動が可能である。
【００３７】
図４において、可動仕切り壁43が中心面Ｃ−Ｃ上の位置にある時、可動仕切り壁43の右側面に接して、ポンプボディ36と一体のストッパ45が設けてある。図２と図４において、可動仕切り壁43の筒状支持部43ａの内周に、コイルばね収容空間46が設けられ、コイルばね47が収容されている。コイルばね47の一端47ｘはポンプボディ36に挿入され、コイルばね47の他端47ｙは可動仕切り壁43の壁体部に挿入されている。このコイルばね47によって、可動仕切り壁43はポンプ軸28の回転方向Ｗ（図３）と同じ方向に付勢され、ストッパ45に当接し停止する。
【００３８】
図４において、ポンプボディ36と支持凸部42と固定仕切り壁44との間に挟まれた空間は、元々ひとつながりの空間であったものだが、可動仕切り壁43が装着されたことによって、上記の空間は左右に分離し、左側の吸入室48と右側の吐出室50に分かれている。外部から吸入室48へオイルを送るための吸入油路49がポンプボディ36に設けられ、吸入油路49の内端49ａが吸入室48に開口している。吐出室50から外部へオイルを送り出すための吐出油路51がポンプボディ36に設けられ、吐出油路51の内端51ａが吐出室50に開口している。
【００３９】
図５は、図２のＶ−Ｖ断面矢視図であり、ポンプ室41の空間からその奥にある吸入室48、吐出室50、および可動仕切り壁43が見えている状態を示している。図５は、エンジンの低速回転時、即ちポンプ軸28の低速回転時の状態を示し、可動仕切り壁43は中心面Ｃ−Ｃ上にある。この時、吐出室50の圧力は低圧であるから、可動仕切り壁43にかかる圧力Ｐは弱いので、可動仕切り壁43は、コイルばね47の付勢力によって時計回り方向Ｗに押され、ストッパ45に当接したままとなっている。
【００４０】
以下の説明は、１個のポンプ室41の移動に着目して述べる。１個のポンプ室41は、図３においてトロコイドポンプ１Ａの下部で発生し、中心面Ｃ−Ｃの左側でその形を変え、その容積を拡大しつつ移動し、トロコイドポンプ１Ａの上部に達し、さらに中心面Ｃ−Ｃの右側でその形を変え、容積を縮小しながら移動し、トロコイドポンプ１Ａの下部で消滅する。
【００４１】
図６において、トロコイドポンプ１Ａの下部で発生し、中心面Ｃ−Ｃの左側で、容積を拡大しつつ移動し、トロコイドポンプ１Ａの上部に達した１個のポンプ室41は、進行方向後端41ａが可動仕切り壁43の左縁43ｘを通過すると、吸入室48からのオイルの吸入が終了する。この時点のポンプ室41の容積が有効吸入容積52である。さらにポンプ室41が移動し、ポンプ室41の進行方向前端41ｂが可動仕切り壁43の右縁43ｙを通過すると、吐出室50へのオイルの吐出が始まる。したがって、１個のポンプ室41の吐出量は、ポンプ室41の有効吸入容積52と等しい。１個のトロコイドポンプ１Ａには、インナロータ40の凹部の数に相当するポンプ室41が存在する。図示のトロコイドポンプ１Ａには、大小のポンプ室41を合わせて８個のポンプ室41がある。したがって、上記トロコイドポンプ１Ａの１回転の吐出量は、「有効吸入容積52」×８である。図５、図６は低速回転時の状態を示している。この状態では吐出圧力は低い。
【００４２】
図７は、図５のオイルポンプの高速回転時の状態を示す図である。図８は、図５のオイルポンプの高速回転時の有効吸入容積52を示す図である。ポンプ軸28が高速回転すると、大量のオイルが吐出されるので、吐出室50の圧力が高まる。吐出室50の圧力が高まると、可動仕切り壁43に吐出室50側から加わる圧力Ｐが高まるので、可動仕切り壁43は左方へ回動し、コイルばね47の付勢力と釣り合う位置で止まる。図７はこのようにして可動仕切り壁43が移動して止まった状態を示している。図７に示されるように、可動仕切り壁43が左方へ移動しているので、吸入室48（図４）の容積は小さくなっている。
【００４３】
図８において、トロコイドポンプ１Ａの下部で発生し、中心面Ｃ−Ｃの左側で容積を拡大しつつ移動した１個のポンプ室41の、進行方向後端41ａが可動仕切り壁43の左縁43ｘを通過すると、吸入室48からのオイルの吸入が終了する。可動仕切り壁43は上記のように左方へ移動しているので、ポンプ室41は十分に拡大するより前に、オイルの吸入が終了する。この時点のポンプ室41の容積が、この場合の有効吸入容積52である。即ち、図５、図６の場合に比して、１個のポンプ室41の有効吸入容積52が小さい。
【００４４】
ポンプ室41が移動し、ポンプ室41の進行方向前端41ｂが可動仕切り壁43の右縁43ｙを通過すると、吐出室50へのオイルの吐出が始まる。この吐出量は有効吸入容積52と等しい。上記トロコイドポンプの１回転の吐出量は、「有効吸入容積52」×８であるから、１回転の吐出量も図５、図６の場合に比して小さい。
【００４５】
エンジンが高速運転され、回転数が増加しても、ポンプの１回転の吐出量が少なくなるので、エンジン２の回転数に応じて適正な吐出量を実現することができ、過剰に吐出して余分なオイルを回収する必要がなくなる。またポンプのエネルギー損失を削減することができる。
【００４６】
図９〜図１１は上記可動仕切り壁の位置と、有効吸入量と、仕事量の相関関係を考察した結果であり、
図９は吸入量最大の場合、
図１０は吸入終了が早い場合、
図１１は吸入終了が遅い場合、
を示している。
【００４７】
各図において、図（ａ）は、可動仕切り壁43の位置を、全周を360°として、位相角度で示している。図（ｂ）は、１個のポンプ室41の容積の変化と、可動仕切り壁43の位置（位相）に対応する有効吸入容積52を示している。図（ｃ）のグラフの線は、矢印方向に進む時間経過にしたがって、１個のポンプ室の発生から消滅までの過程における、容積変化とポンプ室内の圧力変化を示している。
【００４８】
図９は、吸入量最大の場合である。図（ａ）において、可動仕切り壁43は位相180°の位置にあり、図（ｂ）において、１個のポンプ室41の容積は、ポンプ１回転中の最大容積になったときに吸入が終了する。有効吸入容積52は最大である。図（ｃ）において、容積を示す横軸に沿って、１個のポンプ室の容積は、吸入過程で０から拡大し、ポンプ室41の、後端41ａが可動仕切り壁43の左縁43ｘを通過すると、吸入が終了し、有効吸入量に達する（図６参照）。図の右方移動線がこれを表している。１個のポンプ室が更に移動し、ポンプ室41の前端41ｂが可動仕切り壁43の右縁43ｙを通過すると、吐出室50へのオイルの吐出が始まる。吐出室50の圧力は吸入室の圧力より高いので、ポンプ室内圧力は一挙に高くなる。図の上方移動線がこれを表している。更にポンプ室が移動するとその容積が縮小し、吐出が行われる。図の左方移動線がこれを表している。吐出が終了し、ポンプ室が低圧側にさしかかると、圧力は急激に下がる。図の下方移動線がこれを表している。矢印付き線に囲まれた内部の面積は仕事量を表す。
【００４９】
図１０は、吸入終了が早い場合である。図（ａ）において、可動仕切り壁43は位相90°の位置にあり、図（ｂ）において、１個のポンプ室41の有効吸入容積52は、吸入量最大の場合に比して、約半分である。図（ｃ）において、有効吸入量が少ない状態で、ポンプ室は吐出領域（図の上部）に入る。吐出領域で、１個のポンプ室の容積は拡大を続けた後、縮小が始まる。高圧の状態で、矢印が向き合って描いてあるのは、上記の現象を表している。有効吸入容積が小さいので、仕事量（矢印付き線に囲まれた内部の面積）は、吸入量最大の場合の約半分となっている。上述の図９、図１０のオイルポンプは、図２〜図８に示した、吐出室圧力とコイルばねの付勢力の釣り合いを利用した自動可変流量オイルポンプとして実現することができる。仕切り壁を外力で動かすこともできる。
【００５０】
図１１は、吸入終了が遅い場合である。図（ａ）において、可動仕切り壁は位相270°の位置にあり、図（ｂ）において、１個のポンプ室の有効吸入容積は、吸入量最大の場合に比して、約半分である。図（ｃ）において１個のポンプ室は、吸入過程で、容積を拡大させた後、縮小するので、有効吸入容積は小さい。有効吸入容積が小さいので、仕事量（矢印付き線に囲まれた内部の面積）は、吸入量最大の場合の約半分であり、吸入終了が早い場合と同じである。吸入位相を早め、あるいは遅らせると、仕事量は減少するので、ポンプ駆動に要するエネルギーの節約になる。吸入終了位相は、早めても遅らせても、有効吸入容積は同様に減少し、エネルギーの節約になる。
【００５１】
以上詳述したように、上記実施形態においては次のような効果がもたらされる。
（１）ポンプ室41の有効吸入容積52を変化させることにより、吐出量を変化させる流量制御機構をポンプハウジング35内に設けたので、外部からの操作手段が不要となり、オイルポンプ装置の小型化と制御機能とが向上する。
（２）オイルポンプ１は、ポンプ軸28によって駆動されるインナロータ40とアウタロータ39によって形成されるポンプ室41を備え、軸方向の一側に設けた吐出室50の圧力を直接制御に用いるので、流量制御の精度が向上する。
（３）オイルポンプ１は内燃機関のクランク軸７の回転により駆動されるが、エンジン回転数の増加に伴う不要な吐出量の増加を防止でき、ポンプ損失を低減することができる。
（４）オイルポンプ１はトロコイドポンプであり、同じ側面に吸入室48及び吐出室50を備え、上記両室を仕切る可動仕切り壁43の移動により制御されるので、構造の複雑化を防止でき、ポンプの小型化が可能である。
（５）オイルポンプ１はトロコイドポンプであり、一側面に単一の奥側空洞38Ｂを備え、上記奥側空洞38Ｂ内に可動仕切り壁43を設けて吸入室48と吐出室50を形成し、上記可動仕切り壁43の移動による有効吸入容積52の変化によって流量が制御されるので、構造の複雑化を防止でき、ポンプの小型化が可能であり、また、吸入側のオイル圧力のクッション効果により、吐出側の圧力変動による可動仕切り壁43の動きが制限されるので、流量が安定する。
（６）可動仕切り壁43はポンプ軸回りに配置されたコイルばね47の力により吐出圧力に抗する構造で、ポンプ軸28回りのスペースを利用してコイルばねを配置したので、コイルばねの巻き数を変えてバネ定数を変化させ、荷重の最適化を図ることが容易であるから、ポンプの特性の自由度の向上と小型化が可能となる。
（７）可動仕切り壁43の厚さ及び可動仕切り壁43の内周側をコイルばね47の収容スペースとしたので、ポンプハウジング35の大型化を防止することができる。
（８）可動仕切り壁43は、トロコイドポンプにおけるアウタロータ39の回転中心と同心状に設けられた支持凸部42に回動可能に支持されているので、可動仕切り壁43をポンプハウジング35の外周寄りに位置させて応答性を向上させつつ可動仕切り壁43の径方向の小型化が可能となっている。
（９）オイルポンプ１はポンプボディ36とポンプカバー37とからなり、上記圧力制御部、吸入油路49、及び吐出油路51はポンプボディ36側に形成されている。ポンプカバー37側を蓋形状として構造を単純化しているので、組立性が良好である。
（１０）可動仕切り壁43は吐出側の圧力により有効吸入容積52が減少するように制御されている。このため低圧となる吸い込み側の各ポンプ室41の流れが変動しにくくなり、キャビテーションの発生によるポンプ効率の低下を防止できる。
（１１）本発明の可動仕切り壁による吐出量制御技術およびその構造は、トロコイドポンプ以外に、ベーン型ポンプにも適用することができる。
【符号の説明】
【００５２】
１…自動可変流量オイルポンプ、１Ａ…トロコイドポンプ、２…自動二輪車用エンジン、３…クランクケース、３Ａ…上部クランクケース、３Ｂ…下部クランクケース、４…シリンダブロック、５…シリンダヘッド、６…シリンダヘッドカバー、７…クランク軸、８…常時噛合い式歯車変速機、９…メイン軸、10…カウンタ軸、11…バランサ軸、12…シフトフォーク支持軸、13…シフトドラム、14…ピストン、15…コンロッド、16…クランクピン、17…燃焼室、18…吸気ポート、19…排気ポート、20…吸気弁、21…排気弁、22…カム軸、23…動弁機構、24…スロットルボディ、25…燃料噴射弁、26…シフトフォーク、27…バランサ、28…ポンプ軸、29…クランクプーリ、30…ポンププーリ、31…ポンプ駆動ベルト、35…ポンプハウジング、36…ポンプボディ、37…ポンプカバー、38…空洞、38Ａ…手前側空洞、38Ａａ…手前側空洞の内周、38Ｂ…奥側空洞、38Ｂａ…奥側空洞の内周、39…アウタロータ、40…インナロータ、41…ポンプ室、41ａ…ポンプ室の後端、41ｂ…ポンプ室の前端、42…支持凸部、43…可動仕切り壁、43ａ…筒状支持部、43ｘ…可動仕切り壁の左縁、43ｙ…可動仕切り壁の右縁、44…固定仕切り壁、45…ストッパ、46…コイルばね収容空間、47…コイルばね、47ｘ…コイルばねの一端、47ｙ…コイルばねの他端、48…吸入室、49…吸入油路、49ａ…吸入油路の内端、50…吐出室、51…吐出油路、51ａ…吐出油路の内端、52…有効吸入容積、Ｃ−Ｃ…中心面、Ｏ1…アウタロータ39の回転中心、Ｏ2…インナロータ40の回転中心、Ｗ…ポンプ軸28の回転方向。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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