(57)【要約】【課題】表面と裏面とで粘着性の異なる熱伝導性シートの製造方法及び熱伝導性シートを提供する。【解決手段】高分子マトリックス１１に熱伝導性充填材１２を混合しスラリー状の成形材料を調整する調整工程と、スラリー状の成形材料を二枚の剥離板１４により挟持した状態で固化することにより、シート成形体を形成する成形工程と、刃物２０によって、両剥離板１４間のシート成形体をシートの面方向に沿って切断することにより、各剥離板１４上に支持された熱伝導性シートを形成する工程であって、熱伝導性充填材１２が熱伝導性シートの切断面から突出している切断工程とを備える。【選択図】図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
熱伝導性シートの製造方法であって、
高分子マトリックスに熱伝導性充填材を混合しスラリー状の成形材料を調整する調整工程と、
前記スラリー状の成形材料を二枚の剥離板により挟持した状態で固化することにより、シート成形体を形成する成形工程と、
切断手段によって、前記両剥離板間のシート成形体をシートの面方向に沿って切断することにより、前記各剥離板上に支持された前記熱伝導性シートを形成する工程であって、前記熱伝導性充填材が前記熱伝導性シートの切断面から突出している切断工程と
を備えることを特徴とする熱伝導性シートの製造方法。
【請求項２】
請求項１記載の熱伝導性シートの製造方法において、
前記熱伝導性シートは、前記剥離板から剥離されて使用され、かつ前記切断面と反対側の非切断面において前記切断面よりも高い粘着性を有していることを特徴とする熱伝導性シートの製造方法。
【請求項３】
請求項１又は２記載の熱伝導性シートの製造方法において、
前記両剥離板間のシート成形体は、刃物によって切断されることを特徴とする熱伝導性シートの製造方法。
【請求項４】
請求項１〜３のうちいずれか一項に記載の熱伝導性シートの製造方法において、
前記両剥離板間のシート成形体は、押切によって切断されることを特徴とする熱伝導性シートの製造方法。
【請求項５】
請求項２〜４のうちいずれか一項に記載の方法により製造される熱伝導性シートにおいて、
ローリングボールタック試験により測定した初期粘着力は、前記切断面において１００ｍｍ以上であり、前記非切断面において８１ｍｍ以下であることを特徴とする熱伝導性シート。
【請求項６】
請求項５記載の熱伝導性シートにおいて、
前記高分子マトリックスに対する前記熱伝導性充填材の突出面積の割合は、前記切断面において５〜１５％であることを特徴とする熱伝導性シート。
【請求項７】
請求項５又は６に記載の熱伝導性シートにおいて、
前記熱伝導性充填材は、シートの厚み方向に沿って配向されていることを特徴とする熱伝導性シート。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、熱伝導性シートの製造方法および熱伝導性シートに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来、ＩＣチップ等の発熱部品の放熱、冷却に用いられる熱伝導性シートが知られている。熱伝導性シートは、発熱部品と、ヒートシンク等の放熱部品との間に配置されて使用される。熱伝導性シートには、発熱部品から放熱部品へと熱を効率良く伝達するため、薄く、柔軟であることが求められる。即ち、熱伝導性シートには、発熱部品や放熱部品に密着している状態での高い形状追従性が求められる。
【０００３】
上述したように、熱伝導性シートは、要求される機能や使用方法の観点から、薄く、かつ柔軟に形成されている。このため、熱伝導性シートの機械的強度は比較的低いものとなっている。そのため、例えば、電子機器を修繕するため熱伝導性シートにより貼着された発熱部品と放熱部品とを引き剥がすときに、強度的に弱い熱伝導性シートが破れてしまうことがある。この場合、熱伝導性シートが破れずに発熱部品又は放熱部品に密着していれば、熱伝導性シートを再利用することができ、発熱部品と放熱部品とを再び組み付けることができる。このような理由から、一方の表面は粘着性を有し、他方の表面は非粘着性を有する熱伝導性シートが提案されている。
【０００４】
例えば、特許文献１に開示の熱伝導性シートは、取扱い性を高めるため、一方の表面のみ架橋密度を高めて粘着性を小さく抑えるように形成されている。また、特許文献２に開示の熱伝導性シートは、高分子マトリックスと炭素繊維とを含み、炭素繊維をシートの表面から露出させるように形成されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平１０−１８３１１０号公報
【特許文献２】特開２００６−３３５９５８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、特許文献１に開示の熱伝導性シートによれば、架橋密度が高められた表面は、柔軟性が失われて硬くなっている。このため、熱伝導性シートは、発熱部品及び放熱部品の両方に対し密着できなくなる。よって、熱伝導性シートと発熱部品又は放熱部品との接触部における熱抵抗は大きくなり、熱伝導性が悪化する虞がある。また、特許文献２に開示の熱伝導性シートによれば、シートの両面から炭素繊維が露出しているため、高分子マトリックスによる粘着性が十分に得られない。また、熱伝導性シートの電気絶縁性も低下するため、電子機器内において配線間にリーク不良が生じる虞がある。
【０００７】
本発明は、表面と裏面とで粘着性の異なる熱伝導性シートの製造方法及び熱伝導性シートを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記の目的を達成するために、請求項１に記載の発明は、熱伝導性シートの製造方法であって、高分子マトリックスに熱伝導性充填材を混合しスラリー状の成形材料を調整する調整工程と、スラリー状の成形材料を二枚の剥離板により挟持した状態で固化することにより、シート成形体を形成する成形工程と、切断手段よって、両剥離板間のシート成形体をシートの面方向に沿って切断することにより、各剥離板上に支持された熱伝導性シートを形成する工程であって、熱伝導性充填材が熱伝導性シートの切断面から突出している切断工程とを備えることを要旨とする。
【０００９】
この構成によれば、切断手段によって、両剥離板間のシート成形体をシートの面方向に沿って切断することにより、熱伝導性シートの切断面から熱伝導性充填材を突出させている。これにより、熱伝導性シートの切断面と非切断面とで、熱伝導性充填材の突出状態、即ち、シートの表面状態に差違が生じる。このため、熱伝導性シートの切断面と非切断面とで、高分子マトリックスによる粘着性を異ならせることができる。よって、切断面を表面とし、非切断面を裏面とすることにより、表面と裏面とで粘着性の異なる熱伝導性シートを製造することができる。
【００１０】
請求項２に記載の発明は、請求項１記載の発明において、熱伝導性シートは、剥離板から剥離されて使用され、かつ切断面と反対側の非切断面において切断面よりも高い粘着性を有していることを要旨とする。
【００１１】
この構成によれば、熱伝導性シートは、切断面よりも粘着性の高い非切断面を有しているため、発熱部品や放熱部品等に容易に、かつ確実に密着することができる。
請求項３に記載の発明は、請求項１又は２記載の発明において、両剥離板間のシート成形体は、刃物によって切断されることを要旨とする。
【００１２】
この構成によれば、シート成形体を刃物により切断することによって、綺麗な切断面を得ることができる。
請求項４に記載の発明は、請求項１〜３のうちいずれか一項に記載の発明において、両剥離板間のシート成形体は、押切によって切断されることを要旨とする。
【００１３】
この構成によれば、シート成形体を押切により切断することによって、より一層綺麗な切断面を得ることができる。
請求項５に記載の発明は、請求項２〜４のうちいずれか一項に記載の方法により製造される熱伝導性シートにおいて、ローリングボールタック試験により測定した初期粘着力は、切断面において１００ｍｍ以上であり、非切断面において８１ｍｍ以下であることを要旨とする。
【００１４】
この構成によれば、熱伝導性シートの切断面と非切断面とで生じる粘着性の差違を明確にすることができる。
請求項６に記載の発明は、請求項５記載の発明において、高分子マトリックスに対する熱伝導性充填材の突出面積の割合は、切断面において５〜１５％であることを要旨とする。
【００１５】
この構成によれば、熱伝導性シートの切断面と非切断面とで生じる粘着性の差違を明確にすることができる。
請求項７に記載の発明は、請求項５又は６記載の発明において、熱伝導性充填材は、シートの厚み方向に沿って配向されていることを要旨とする。
【００１６】
この構成によれば、熱伝導性シートの厚み方向における熱伝導性を高めることができる。これにより、発熱部品から放熱部品へと熱を効率良く伝達することができる。
【発明の効果】
【００１７】
本発明によれば、表面と裏面とで粘着性の異なる熱伝導性シートの製造方法及び熱伝導性シートを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００１８】
【図１】本発明の一実施形態に係る熱伝導性シートを示す断面図。
【図２】発熱部品と放熱部品との間に配置された熱伝導性シートを示す断面図。
【図３】（ａ）は配向前の２枚の剥離板間に挟持された成形材料を示す断面図、（ｂ）は配向後の成形材料を示す断面図、（ｃ）は刃物により切断されるシート成形体を示す断面図。
【図４】ローリングボールタック試験を説明するための模式図。
【図５】（ａ）〜（ｃ）は実施例１の熱伝導性シートの切断面の電子顕微鏡写真。
【図６】（ａ）〜（ｃ）は実施例２の熱伝導性シートの切断面の電子顕微鏡写真。
【図７】（ａ）〜（ｃ）は実施例３の熱伝導性シートの切断面の電子顕微鏡写真。
【図８】熱抵抗測定装置を説明するための模式図。
【図９】実施例及び比較例の各熱伝導性シートについて圧縮率と熱抵抗との関係を示すグラフ。
【発明を実施するための形態】
【００１９】
以下、本発明の熱伝導性シートをＩＣチップ等の発熱部品の放熱、冷却に用いられる熱伝導性シート１０に具体化した一実施形態について図１〜図９を参照して説明する。
図１に示すように、熱伝導性シート１０は、高分子マトリックス１１、及び熱伝導性充填材１２を備えている。熱伝導性シート１０は、表面に非粘着性の切断面１０ａを有し、裏面に粘着性の非切断面１０ｂを有している。切断面１０ａでは、熱伝導性充填材１２が突出していることにより、高分子マトリックス１１による粘着性が抑制されている。一方、非切断面１０ｂでは、熱伝導性充填材１２が突出していないため、高分子マトリックス１１により粘着性が維持されている。熱伝導性シート１０は、非切断面１０ｂの粘着力により、剥離板１４の表面に対し剥離可能に貼着されている。
【００２０】
図２に示すように、熱伝導性シート１０は、剥離板１４より剥離されてから、発熱部品１と放熱部品２との間に配置されて使用される。熱伝導性シート１０は、切断面１０ａを放熱部品２に密着させ、かつ非切断面１０ｂを発熱部品１に密着させた状態で使用される。熱伝導性シート１０の発熱部品１及び放熱部品２への取付は、まず、基板３上の発熱部品１に、熱伝導性シート１０が載置される。次に、熱伝導性シート１０の切断面１０ａに、放熱部品２が載置される。そして、放熱部品２から発熱部品１に向けて荷重を加えることにより、放熱部品２と発熱部品１との間に熱伝導性シート１０が固定される。
【００２１】
高分子マトリックス１１は、熱伝導性充填材１２を熱伝導性シート１０内に保持する。高分子マトリックス１１は、熱伝導性シート１０に要求される成形性、機械的強度や耐熱性、及び電気特性等に応じて選択される。このため、高分子マトリックス１１には、液化状態で低い粘度を有し、固化状態で低い硬度を有する材料が用いられ、具体的には、公知のゴムや熱可塑性エラストマー等の高分子が用いられる。高分子マトリックス１１の具体例として、例えば、イソプレンゴム、ブタジエンゴム、スチレンブタジエンゴム、クロロプレンゴム、アクリロニトリルブタジエンゴム、アクリルゴム、ポリイソブチレン、ブチルゴム、エチレンプロピレンゴム、エピクロルヒドリンゴム、ウレタンゴム、シリコーンゴム、フッ素ゴムなどのゴムや、スチレン系、オレフィン系、塩ビ系、ウレタン系、エステル系、アミド系などの熱可塑性エラストマーを挙げることができる。上記の樹脂以外に、ゲル状物質や軟質樹脂も、高分子マトリックス１１として使用可能である。ゲル状物質の具体例として、例えば、シリコーンゲルが挙げられる。また、軟質樹脂の具体例として、例えば、低分子量ポリエチレンや低分子量ポリプロピレン、固形パラフィンなどが挙げられる。
【００２２】
熱伝導性充填材１２は、高分子マトリックス１１中に均一に分散して含有されている。熱伝導性充填材１２には、熱伝導性の高い公知の金属や無機物等が用いられる。熱伝導性充填材１２の具体例として、例えば、酸化アルミニウム、酸化ケイ素、水酸化アルミニウム、窒化ホウ素、窒化アルミニウム、窒化ケイ素、炭素、黒鉛を挙げることができる。また、熱伝導性充填材１２には、球状、塊状、板状、繊維状の充填材が用いられる。本実施形態において、熱伝導性シート１０は、発熱部品周辺の配線間に生じるリーク不良を防止するとの観点から、電気絶縁性を有していることが好ましい。このため、熱伝導性充填材１２も、電気絶縁性を有していることが好ましい。
【００２３】
熱伝導性充填材１２は、高分子マトリックス１１中において、特定の方向に配向されて分散していてもよく、また、ランダムに分散していてもよい。熱伝導性充填材１２は、例えば、熱伝導性シート１０の面方向や厚み方向に配向されてもよい。この場合、熱伝導性充填材１２をその結晶構造に基づく熱伝導性が高くなる方向を特定の方向に一致させて配向することにより、異方性の高い熱伝導性シート１０を形成することができる。また、この場合、特定の方向における熱伝導性をより高くするには、熱伝導性充填材１２を、特定の方向に連なって配列されるように配向させることが好ましい。本実施形態において、熱伝導性充填材１２は、発熱部品１から放熱部品２への熱を効率良く逃がすとの観点から、熱伝導性シート１０の厚み方向に沿って配向されている。
【００２４】
熱伝導性充填材１２は、熱伝導性シート１０の切断面１０ａから突出することにより、高分子マトリックス１１による粘着性を抑制する。一方、熱伝導性シート１０の非切断面１０ｂでは、熱伝導性充填材１２が突出していないため、高分子マトリックス１１による粘着性は抑制されていない。このため、熱伝導性シート１０の切断面１０ａの粘着力は、非切断面１０ｂの粘着性よりも小さく抑えられている。具体的には、切断面１０ａの初期粘着力は、熱伝導性シート１０が破られずに発熱部品１と放熱部品２とを引き剥がすことのできる程度に小さく抑えられていることが好ましい。具体的には、切断面１０ａの初期粘着力について、ローリングボールタック試験による測定値が１００ｍｍ以上であることが好ましい。一方、非切断面１０ｂの初期粘着力は、発熱部品１と放熱部品２とを引き剥がす際に熱伝導性シート１０が破れずに発熱部品１又は放熱部品２に密着可能な大きさに設定されていることが好ましい。具体的には、非切断面１０ｂの初期粘着力について、ローリングボールタック試験による測定値が８１ｍｍ以下であることが好ましい。
【００２５】
熱伝導性シート１０の切断面１０ａにおいて、高分子マトリックス１１に対する熱伝導性充填材１２の突出面積の割合は５〜１５％であることが好ましい。言い換えれば、切断面１０ａの表面積をＳ１とし、切断面１０ａから突出している熱伝導性充填材１２の断面積の総和をＳ２とした場合、Ｓ２／Ｓ１の値が０．０５〜０．１５であることが好ましい。熱伝導性充填材１２の突出面積の割合が５％未満である場合、高分子マトリックス１１による粘着性が十分に抑制されないため、発熱部品１と放熱部品２とを容易に引き剥がすことができず、好ましくない。一方、熱伝導性充填材１２の突出面積の割合が１５％を越える場合、切断面１０ａと非切断面１０ｂとで高分子マトリックス１１による粘着性の差違を大きくできるものの、発熱部品１及び放熱部品２間に熱伝導性シート１０が配置されて使用される場合に発熱部品１又は放熱部品２との密着性が得られないため、好ましくない。
【００２６】
高分子マトリックス１１には、熱伝導性充填材１２以外に、熱伝導性シート１０の用途や仕様に応じて、各種の添加剤を加えることもできる。具体的には、ＵＬ規格などの安全上の規格を満たすため、難燃剤などの添加剤を加えることもできる。難燃剤の具体例として、塩素系や臭素系などのハロゲン系のほか、リン系、リン酸エステル系、赤リン系、グアニジン系、トリアジン系、メラミン系、アンチモン系、金属水酸化物系などが挙げられる。また、液状ポリブテン、鉱油、液状ポリイソブチレン、液状ポリアクリル酸エステル等の軟化剤、ロジン及びロジン誘導体、ポリテルペン樹脂、テルペンフェノール樹脂、石油樹脂等の粘着付与剤、エポキシ樹脂等の硬化剤、シラン系カップリング剤等の任意のカップリング剤などを加えてもよい。
【００２７】
剥離板１４は、熱伝導性シート１０を剥離可能に支持すると共に、熱伝導性シート１０の成形時にスラリー状の成形材料、及び成形材料が固化したシート成形体を保持する。また、剥離板１４は、シート成形体の硬さに関係なく、両剥離板１４間に保持された薄厚のシート成形体がその面方向に沿って綺麗に切断されることを可能にする。更に、剥離板１４は、熱伝導性シート１０の保管及び搬送時に熱伝導性シート１０の形状を保護したり、熱伝導性シート１０の裏面を保護したりする。このため、剥離板１４には、機械的強度や耐熱性等を考慮して、樹脂フィルムや紙、金属板等の材料が用いられる。また、剥離板１４の表面には、熱伝導性シート１０を剥離し易くするとの観点から、離型処理やエンボス加工等が施されていることが好ましい。
【００２８】
次に、上記の熱伝導性シート１０の製造方法について図３を参照して説明する。
熱伝導性シート１０は、スラリー状の成形材料を調整する調整工程と、二枚の剥離板１４間にシート成形体を形成する成形工程と、両剥離板１４間のシート成形体をシートの面方向に沿って切断する切断工程とを経て製造される。
【００２９】
調製工程では、高分子マトリックス１１に熱伝導性充填材１２を配合し、均一になるまで混合することにより、スラリー状の成形材料が調整される。高分子マトリックス１１と熱伝導性充填材１２との混合には、公知の混合手段が用いられる。混合手段として、例えば、ミキサー、混練ロール、ニーダー、押出成形機などが挙げられる。なお、調製工程では、必要に応じて、難燃剤や軟化剤等の各種の添加剤が加えられる。成形材料の粘度は、有機溶剤を用いて、所望の粘度に調整されることが好ましい。
【００３０】
成形工程では、調製工程で得られたスラリー状の成形材料を二枚の剥離板１４により挟持した状態で固化することにより、シート成形体が形成される。本実施形態において、成形工程は、更に、剥離板１４上に成形材料を塗布する塗布工程と、両剥離板１４間の成形材料を所望の厚さになるまで圧縮する圧縮工程と、成形材料中の熱伝導性充填材１２を配向する配向工程と、圧縮された成形材料を固化してシート成形体を形成する固化工程とに区分される。
【００３１】
まず、塗布工程では、一枚の剥離板１４上にスラリー状の成形材料が塗布される。特に、熱伝導性シート１０のサイズが大きい場合、スラリー状の成形材料を剥離板１４上に略均一な厚さに塗布できるとの観点から、ドクターブレード法やダイコーティング法を用いることが好ましい。塗布後、剥離板１４に対し、成形材料の上から別の剥離板１４を載置する。
【００３２】
次に、圧縮工程では、加圧プレス等を用いて、成形材料が両剥離板１４間に挟持された状態で所望の厚さになるまで圧縮される。なお、成形材料の塗布量、圧縮圧力の大きさは、後述する切断工程によりシート成形体が切断されて２枚のシートが同時に形成されることを考慮して、それぞれ設定される。また、このとき、熱伝導性充填材１２は、図３（ａ）に示すように、塗布されたときとほぼ同じ状態でランダムに分散している。
【００３３】
続いて、図３（ｂ）に示すように、配向工程では、磁場や電場を利用して、成形材料中の熱伝導性充填材１２が、熱伝導性シート１０の厚み方向に沿って配向される。この場合、熱伝導性充填材１２は、磁場の磁力線や電場の電気力線に沿って配向される。磁場や電場以外にも、流動や圧力などを利用して、熱伝導性充填材１２を配向させることもできる。この場合、熱伝導性充填材１２は、高分子マトリックス１１の流動方向や成形圧力の方向に沿って配向される。
【００３４】
固化工程では、成形材料が剥離板１４により挟持された状態で固化される。高分子マトリックス１１が熱硬化性樹脂からなる場合、スラリー状の成形材料は、ヒータなどを用いて加熱することにより固化される。一方、高分子マトリックス１１が熱可塑性樹脂からなる場合、スラリー状の成形材料は、自然冷却や強制冷却等により固化される。こうして、成形材料が固化されることにより、シート成形体が両剥離板１４間に挟持された状態で形成される。
【００３５】
切断工程では、図３（ｃ）に示すように、切断手段としての刃物２０によって、両剥離板１４間のシート成形体がシートの面方向に沿って切断される。この場合、シート成形体の厚み方向の切断位置によって、熱伝導性シート１０の厚さを任意に設定することができる。ここでは、シート成形体が厚み方向の中央位置から面方向に沿って切断されるため、同じ厚さを有する２枚のシートが同時に形成される。刃物２０として、例えば、カミソリ刃やカッターナイフ等の両刃や片刃、丸刃、ワイヤー刃、鋸刃等を用いることができる。シート成形体は、上記の刃物２０を用いて、例えば、押切、剪断、回転、摺動などの方法により切断される。切断工程では、綺麗な切断面１０ａが得られるとの観点から、両刃を用いると共に、シート成形体を押切により切断することが好ましい。両刃は、刃先の断面の左右両側に刃を備えた刃物である。また、押切は、固定された刃物２０に物を押し付けて切断する方法、或いは固定された物に刃物を押し付けて切断する方法である。
【００３６】
刃物２０によるシート成形体の切断速度は、生産効率の上昇や不良率の低減等を考慮して設定されている。刃物２０の切断速度は、シート成形体に対する刃物２０の移動速度、或いは刃物２０に対するシート成形体の移動速度として定義されている。刃物２０の切断速度は、３００〜６００ｍｍ／秒の範囲に設定されることが好ましい。切断速度が３００ｍｍ／秒未満の場合、生産効率が上がらず製造コストが上昇する虞があり、また、厚み精度を出すことが難しくなり、好ましくない。一方、切断速度が６００ｍｍ／秒を越える場合、成形シートを綺麗に切断できず、不良率が上昇する虞があり、好ましくない。
【００３７】
本実施形態によれば、以下のような効果を得ることができる。
（１）熱伝導性シート１０は、スラリー状の成形材料を調整する調整工程と、シート成形体を形成する成形工程と、二枚の剥離板１４間のシート成形体をシートの面方向に沿って切断する切断工程とを経て製造される。この構成によれば、刃物２０によって、シート成形体をシートの面方向に沿って切断することにより、熱伝導性シート１０の切断面１０ａから熱伝導性充填材１２を突出させている。これにより、熱伝導性シート１０の切断面１０ａと非切断面１０ｂとで、熱伝導性充填材１２の突出状態、即ち、シートの表面状態に差違が生じる。このため、熱伝導性シート１０の切断面１０ａと非切断面１０ｂとで、高分子マトリックス１１による粘着性を異ならせることができる。よって、切断面１０ａを表面し、非切断面１０ｂを裏面とすることにより、表面と裏面とで粘着性の異なる熱伝導性シート１０を製造することができる。
【００３８】
また、一回の切断のみにより、非粘着性の切断面１０ａと粘着性の非切断面１０ｂとを有する熱伝導性シート１０を形成することできる。よって、熱伝導性シート１０を効率良く製造することもできる。また、熱伝導性シート１０は、通常、剥離板１４上に支持された状態で保管されたり、運搬されたりする。この場合、剥離板１４により覆われていない熱伝導性シート１０の表面では、熱伝導性充填材１２により粘着性が小さく抑えられている。よって、ゴミ等の異物の付着を防止することもできる。
【００３９】
（２）熱伝導性シート１０は、剥離板１４より剥離されてから使用され、かつ非切断面１０ｂにおいて切断面１０ａよりも高い粘着性を有している。このため、熱伝導性シート１０は、発熱部品１や放熱部品２等に容易に、かつ確実に密着することができる。
【００４０】
（３）切断工程では、シート成形体が、両刃を用いて、押切により切断されることが好ましい。この構成によれば、綺麗な切断面１０ａを得ることができる。
（４）切断面１０ａの初期粘着力について、ローリングボールタック試験による測定値は１００ｍｍ以上であることが好ましい。一方、非切断面１０ｂの初期粘着力について、ローリングボールタック試験による測定値は８１ｍｍ以下であることが好ましい。この構成によれば、熱伝導性シート１０の切断面１０ａと非切断面１０ｂとで生じる粘着性の差違を明確にすることができる。具体的には、熱伝導性シート１０が破れることなく、熱伝導性シート１０により貼着された発熱部品１と放熱部品２とを引き剥がすことができる。このため、熱伝導性シート１０を再利用することができ、発熱部品１と放熱部品２とを再び組み付けることができる。
【００４１】
（５）高分子マトリックス１１に対する熱伝導性充填材１２の突出面積の割合は、切断面１０ａにおいて５〜１５％であることが好ましい。この構成によれば、熱伝導性シート１０の切断面１０ａと非切断面１０ｂとで生じる粘着性の差違を明確にすることができ、熱伝導性シート１０の再利用が可能になる。
【００４２】
（６）熱伝導性充填材１２は、熱伝導性シート１０の厚み方向に沿って配向されている。この構成によれば、熱伝導性シート１０の厚み方向における熱伝導性を高めることができる。これにより、発熱部品１から放熱部品２へと熱を効率良く伝達することができる。
【００４３】
上記の実施形態は、以下のように変更してもよい。
・本実施形態において、切断手段として、刃物２０以外にも、レーザーやウォータージェット等の手法を用いてもよい。
【００４４】
・本実施形態において、熱伝導性シート１０は、剥離板１４を省略したシートとして製品化することもできる。この場合、異物等の付着を防ぐため、非切断面１０ｂである裏面の粘着性を所定のレベル以下になるように高分子マトリックス１１の種類を選択することが望ましい。
【００４５】
・本実施形態において、熱伝導性充填材１２は、熱伝導性シート１０の厚み方向に配向されなくてもよい。所定量以上の熱伝導性充填材１２が切断面１０ａから突出していれば、表面と裏面とで粘着性の異なる熱伝導性シートを製造することができる。
【００４６】
・本実施形態において、熱伝導性シート１０は、切断面１０ａを発熱部品１に非切断面１０ｂを放熱部品２にそれぞれ密着させた状態で使用してもよい。
・本実施形態において、熱伝導性シート１０は、ＩＣチップ等の発熱部品の放熱、冷却の用途以外に、例えば、モータと、モータを支持するブラケットとの間に配置されて使用してもよい。
【実施例】
【００４７】
次に、実施例、比較例を挙げて本発明の熱伝導性シート１０について更に具体的に説明する。
（実施例１）
実施例１では、スラリー状の成形材料を調製するため、高分子マトリックス１１として液状シリコーンゴムを１００重量部配合し、熱伝導性充填材１２として水酸化アルミニウム粉末を３６０重量部配合し均一になるまで混合した。次に、フッ素樹脂離型処理されたＰＥＴフィルムからなる２枚の剥離板１４を準備し、一方の剥離板１４上にスラリー状の成形材料を塗り広げてから、他方の剥離板１４を成形材料に押し付けて、２ｍｍの厚さになるまで圧縮した。続いて、シート成形体を形成するため、両剥離板１４間に成形材料を挟持した状態で、１００℃で１０分間加熱し、成形材料を固化した。そして、カッターナイフをシート成形体の端面に押し当ててから、５００ｍｍ／秒の切断速度で、押切により、シートの面方向に沿って切断した。こうして、厚さ１ｍｍの熱伝導性シート１０を２枚同時に作製した。なお、カッターナイフには、特殊合金鋼（ＳＫＳ鋼）の刃物を用いた。具体的には、オルファ社製の特大型カッター用替刃「特大Ｈ刃  ＨＢ５Ｋ」（刃厚０．７ｍｍ）を使用した。
（実施例２）
実施例２の熱伝導性シート１０は、熱伝導性充填材１２として水酸化アルミニウム粉末２２０重量部と、酸化アルミニウム粉末５５０重量部とを配合したこと以外は、実施例１の熱伝導性シート１０と同じである。
（実施例３）
実施例３の熱伝導性シート１０は、熱伝導性充填材１２として酸化アルミニウム粉末４５０重量部と、炭素繊維１００重量部とを配合し、更に、炭素繊維を配向させるためシートの厚み方向に磁場を印加したこと以外は、実施例１の熱伝導性シート１０と同じである。
（比較例１〜３）
比較例１〜３の熱伝導性シート１０は、刃物２０によりシート成形体を切断しなかったこと以外は、実施例１〜３の熱伝導性シート１０とそれぞれ同じである。
【００４８】
実施例１〜３、比較例１〜３の熱伝導性シート１０の粘着性について、ローリングボールタック試験によりそれぞれ評価した。
＜ローリングボールタック試験方法＞
ローリングボールタック試験方法は、斜面を転がった鋼球が斜面に続く水平面に固定された粘着面で停止するまでの距離を測定して粘着性の指標とする方法であり、米国粘着テープ工業会（ＰＳＴＣ（Pressure Sensitive Tape Council））で採用されているＰＳＴＣ−６、またはアメリカ材料試験協会（ＡＳＴＭ（American Society for Testing and Materials））で採用されているＡＳＴＭ−Ｄ３１２１規格に準拠している。
【００４９】
具体的には、図４に示すように、熱伝導性シート１０を水平に載置し、熱伝導性シート１０の端部に傾斜角度θが２０度である傾斜面５を設けて装置を組み立てた。そして、高さＨが６５ｍｍである位置から傾斜面５に沿って鋼球６を転がし、熱伝導性シート１０の切断面１０ａ、非切断面１０ｂ上にて鋼球６が転がって停止するまでの距離Ｌ（ｍｍ）を測定した。なお、鋼球６の直径は１１ｍｍであり、重さは５．４８ｇであった。
【００５０】
実施例１〜３、比較例１〜３の各熱伝導性シート１０の粘着性について、切断面１０ａと非切断面１０ｂに対するローリングボールタック試験を５回ずつ測定し、測定値の平均値を求めた。その結果を表１に示す。
【００５１】
また、実施例１〜３、比較例１〜３の熱伝導性シート１０について、切断面１０ａにおける熱伝導性充填材１２の突出面積の割合を評価した。具体的には、まず、切断面１０ａの電子顕微鏡写真を普通紙に印刷し、その重量を測定した。次に、電子顕微鏡写真が印刷された普通紙から、熱伝導性充填材１２の突出部分を切り抜いた後の重量を測定した。そして、熱伝導性充填材１２の突出部分を切り抜く前後の重量差を測定し、熱伝導性充填材１２の突出面積の割合を求めた。その結果を表１に示す。
【００５２】
なお、図５（ａ）は、実施例１の熱伝導性シート１０の切断面１０ａについて、傾斜無しで撮影した電子顕微鏡写真である。図５（ｂ）は、実施例１の熱伝導性シート１０の切断面１０ａについて、３５度傾斜させて撮影した電子顕微鏡写真である。図５（ｃ）は、実施例１の熱伝導性シート１０の非切断面１０ｂの電子顕微鏡写真である。実施例２及び３の熱伝導性シート１０についても、実施例１と同じ要領で電子顕微鏡写真を撮影した。実施例２及び３の熱伝導性シート１０の電子顕微鏡写真をそれぞれ、図６（ａ）〜（ｃ）及び図７（ａ）〜（ｃ）に示す。
【００５３】
【表１】
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上記のローリングボールタック試験を参考にして、傾斜面５の傾斜角度θを２０度に設定し、高さＨを５ｍｍに変更した装置を組み立てた。そして、ローリングボールタック試験と同じ要領で、粘着性試験を実施した。その結果を表２に示す。
【００５４】
【表２】
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表１の結果より、実施例１〜３の熱伝導性シート１０の場合、切断面１０ａに対するローリングボールタック試験の結果、鋼球６が転がって停止するまでの距離Ｌは１００ｍｍを越える値が得られた。これに対し、比較例１〜３の熱伝導性シート１０の場合、非切断面１０ｂに対するローリングボールタック試験の結果、鋼球６が転がって停止するまでの距離Ｌは８１ｍｍ未満であった。実施例１〜３の場合、熱伝導性シート１０の切断面１０ａでは、刃物２０により切断されて熱伝導性充填材１２が突出しているため、高分子マトリックス１１による粘着性が抑制されている。このため、切断面１０ａを有しない比較例１〜３の熱伝導性シート１０に比べて、鋼球６が転がり易くなったものと推測される。
【００５５】
また、表２の結果より、実施例１〜３の熱伝導性シート１０の場合、切断面１０ａに対する粘着性試験の結果、鋼球６が転がって停止するまでの距離Ｌは４１ｍｍを越える値が得られた。これに対し、比較例１〜３の熱伝導性シート１０の場合、非切断面１０ｂに対する粘着性試験の結果、鋼球６が転がって停止するまでの距離Ｌは８ｍｍ未満であった。この粘着性試験からも、熱伝導性シート１０の切断面１０ａの粘着性は非切断面１０ｂの粘着性よりも低いとの結果が得られた。
【００５６】
また、表１及び表２に示す実施例１〜３の結果より、高分子マトリックス１１に対する熱伝導性充填材１２の含有量が高いほど、熱伝導性シート１０の切断面１０ａの粘着性を低くできることも確認できた。また、図５（ａ）〜図７（ｃ）に示す電子顕微鏡写真から、実施例１〜３の場合、熱伝導性シート１０の切断面１０ａにてほぼ均一に突出している熱伝導性充填材１２が確認された。
【００５７】
次に、実施例１〜３及び比較例１〜３の熱伝導性シート１０について、厚み方向の熱抵抗値を評価した。熱抵抗値は、各実施例及び比較例の熱伝導性シート１０から長さ１０ｍｍ、幅１０ｍｍ、厚み１ｍｍの試験片Ｓを作製し、その試験片Ｓを用いて、図８に示す評価装置により測定した。具体的には、試験片Ｓを２５Ｗのヒータ７ａ上にセットし、試験片Ｓがヒートシンク８の裏面に接触するまで、シリンダ７ｂによりヒータ７ａ及び試験片Ｓを上昇させた。こうして、ヒータ７ａとヒートシンク８との間に試験片Ｓを挟持した状態で、ヒータ７ａが発熱してから１０分後に、センサ９により、ヒータ７ａとヒートシンク８の温度差（ΔＴ）を測定した。
【００５８】
また、熱抵抗値の評価では、各実施例及び比較例の熱伝導性シート１０について、圧縮率の異なる３種類の試験片Ｓを用意した。具体的には、圧縮率が１０％、１５％、２０％の試験片Ｓをそれぞれ作製し、試験片Ｓを挟持しているヒータ７ａとヒートシンク８との間の温度差（ΔＴ）を測定した。下記の式（１）に基づいて、温度差（ΔＴ）の測定値から、各試験片Ｓの熱抵抗値をそれぞれ算出した。なお、ヒータ７ａの発熱量は４Ｗとして、熱抵抗値を算出した。なお、シート圧縮率（％）は、下記の式（２）を用いて求めた。
【００５９】
熱抵抗値（℃／Ｗ）＝温度差（ΔＴ）／ヒータ発熱量（Ｗ）…（１）
圧縮率＝１−（圧縮後のシート厚み／圧縮前のシート厚み）…（２）
各実施例及び比較例の熱伝導性シート１０から作製した圧縮率の異なる３種類の試験片Ｓの熱抵抗値を、図９のグラフにプロットした。
【００６０】
図９のグラフより、圧縮率が１０％、１５％、２０％の試験片Ｓについて、各実施例とそれに対応する比較例とでは、熱抵抗値にほとんど変化は見られなかった。このことから、熱伝導性シート１０がシート成形体を面方向に切断して得られたものであっても、熱伝導性は損なわれないとの結果が得られた。また、圧縮率が１０％、１５％、２０％の試験片Ｓを比較した場合、元の厚みに対する圧縮幅が大きいものほど、熱抵抗値が小さくなることも確認できた。これは、圧縮率が大きくなるほど熱の移動距離が短くなり、熱抵抗が減少したことによるものと推測される。また、圧縮率が同じである試験片Ｓを比較した場合、比較例３の熱伝導性シート１０から作製された試験片Ｓの熱抵抗値が最も小さくなることも確認できた。これは、比較例３の熱伝導性シート１０に、熱伝導性充填材１２として炭素繊維が配合されていることによるものと推測される。
【符号の説明】
【００６１】
１０…熱伝導性シート、１０ａ…切断面、１０ｂ…非切断面、１１…高分子マトリックス、１２…熱伝導性充填材、１４…剥離板、２０…刃物。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図８】
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【図９】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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