(57)【要約】【課題】走行初期からグリップ性能が高く、かつそのグリップ性能が長く持続すると共に、耐摩耗性及び耐ブローアウト性を向上するタイヤトレッド用ゴム組成物を提供する。【解決手段】天然ゴムを１０〜３０重量％とガラス転移温度が−３５℃〜０℃のスチレンブタジエンゴムを７０〜９０重量％とからなるゴム成分１００重量部に対し、軟化点が１００〜１５０℃の粘着性付与樹脂を１０〜５０重量部、窒素吸着比表面積が２５０〜４００ｍ２／ｇのカーボンブラックを７０〜１３０重量部、硫黄を１〜３重量部、スルフェンアミド系加硫促進剤を０．５〜４重量部、チウラム系加硫促進剤を１．５〜５重量部配合すると共に、スルフェンアミド系加硫促進剤の配合量（Ａ重量部）とチウラム系加硫促進剤の配合量（Ｔ重量部）の合計が硫黄の配合量（Ｓ重量部）に対する重量比（Ａ＋Ｔ）／Ｓを２〜４にしたことを特徴とする。【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
天然ゴムを１０〜３０重量％とガラス転移温度が−３５℃〜０℃のスチレンブタジエンゴムを７０〜９０重量％とからなるゴム成分１００重量部に対し、軟化点が１００〜１５０℃の粘着性付与樹脂を１０〜５０重量部、窒素吸着比表面積が２５０〜４００ｍ２／ｇのカーボンブラックを７０〜１３０重量部、硫黄を１〜３重量部、スルフェンアミド系加硫促進剤を０．５〜４重量部、チウラム系加硫促進剤を１．５〜５重量部配合すると共に、スルフェンアミド系加硫促進剤の配合量（Ａ重量部）とチウラム系加硫促進剤の配合量（Ｔ重量部）の合計が硫黄の配合量（Ｓ重量部）に対する重量比（Ａ＋Ｔ）／Ｓを、２以上４以下にしたタイヤトレッド用ゴム組成物。
【請求項２】
前記ゴム組成物が他の充填剤を含み、この他の充填剤と前記カーボンブラックとの合計を、前記ゴム成分１００重量部に対し、８０〜１３０重量部にした請求項１に記載のタイヤトレッド用ゴム組成物。
【請求項３】
請求項１又は２に記載のタイヤトレッド用ゴム組成物を使用した空気入りタイヤ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、タイヤトレッド用ゴム組成物に関し、更に詳しくは、走行初期からグリップ性能が高く、かつそのグリップ性能が長く持続すると共に、耐摩耗性及び耐ブローアウト性を向上するようにしたタイヤトレッド用ゴム組成物に関する。
【背景技術】
【０００２】
高速走行用の空気入りタイヤ、特に競技用タイヤには、優れたグリップ性能が走行初期から発現し、しかもそのグリップ性能が長く持続することが求められると共に、耐摩耗性と耐ブローアウト性が高いことが要求される。
【０００３】
空気入りタイヤのグリップ性能を向上する手段としては、トレッド用ゴム組成物に小粒径のカーボンブラック等の充填剤を多量に配合するようにしている。しかし、ゴム組成物にカーボンブラックを多量に配合すると耐摩耗性、耐ブローアウト性が低下し、また長時間の高速走行によりグリップ性能が徐々に低下してしまうという問題があった。
【０００４】
このグリップ性能と耐ブローアウト性とを両立するため、特許文献１は、ガラス転移温度（Ｔｇ）が高いスチレンブタジエンゴムと軟化点が６０〜１００℃のジペンテン芳香族ビニル共重合体又はα−ピネン樹脂を配合したタイヤトレッド用ゴム組成物を提案している。しかしながら、このゴム組成物は、連続走行後半のグリップ性能及び耐ブローアウト性について未だ改善の余地があると共に、走行初期のグリップ性能及び耐摩耗性が不足するという問題があった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平１０−２０４２１６号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明の目的は、走行初期からグリップ性能が高く、かつそのグリップ性能が長く持続すると共に、耐摩耗性及び耐ブローアウト性を向上するようにしたタイヤトレッド用ゴム組成物を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記目的を達成する本発明のタイヤトレッド用ゴム組成物は、天然ゴムを１０〜３０重量％とガラス転移温度が−３５℃〜０℃のスチレンブタジエンゴムを７０〜９０重量％とからなるゴム成分１００重量部に対し、軟化点が１００〜１５０℃の粘着性付与樹脂を１０〜５０重量部、窒素吸着比表面積が２５０〜４００ｍ２／ｇのカーボンブラックを７０〜１３０重量部、硫黄を１〜３重量部、スルフェンアミド系加硫促進剤を０．５〜４重量部、チウラム系加硫促進剤を１．５〜５重量部配合すると共に、スルフェンアミド系加硫促進剤の配合量（Ａ重量部）とチウラム系加硫促進剤の配合量（Ｔ重量部）の合計が硫黄の配合量（Ｓ重量部）に対する重量比（Ａ＋Ｔ）／Ｓを、２以上４以下にしたことを特徴とする。
【０００８】
前記ゴム組成物が他の充填剤を含むときは、他の充填剤と前記カーボンブラックとの合計を前記ゴム成分１００重量部に対し、８０〜１３０重量部にするとよい。
【０００９】
このタイヤトレッド用ゴム組成物を使用した空気入りタイヤは、競技用タイヤとして好適である。
【発明の効果】
【００１０】
本発明のタイヤトレッド用ゴム組成物は、ガラス転移温度が−３５℃〜０℃のスチレンブタジエンゴムを７０〜９０重量％含むゴム成分１００重量部に対し、軟化点が１００〜１５０℃の粘着性付与樹脂を１０〜５０重量部、窒素吸着比表面積が２５０〜４００ｍ２／ｇのカーボンブラックを７０〜１３０重量部、硫黄を１〜３重量部、スルフェンアミド系加硫促進剤を０．５〜４重量部、チウラム系加硫促進剤を１．５〜５重量部配合すると共に、スルフェンアミド系加硫促進剤（Ａ重量部）とチウラム系加硫促進剤（Ｔ重量部）の配合量合計（Ａ＋Ｔ）が硫黄の配合量（Ｓ重量部）に対する重量比（Ａ＋Ｔ）／Ｓを、２以上４以下にしたので、連続走行後半のグリップ性能を優れたものにすると共に、耐摩耗性及び耐ブローアウト性を向上することができる。また、ゴム成分が天然ゴムを１０〜３０重量％含むと共に、スチレンブタジエンゴムのガラス転移温度、粘着性付与樹脂の軟化点、カーボンブラックの窒素吸着比表面積及び加硫促進剤と硫黄の重量比（Ａ＋Ｔ）／Ｓのすべてを上記の特定の範囲内にすることにより、走行初期のグリップ性能を向上することができる。
【発明を実施するための形態】
【００１１】
本発明のタイヤトレッド用ゴム組成物において、ゴム成分は天然ゴムとスチレンブタジエンゴムとからなる。天然ゴムを配合することにより、走行初期からのグリップ性能を向上する。また、耐摩耗性をより高くすることができる。ゴム成分中の天然ゴムの含有量は１０〜３０重量％、好ましくは１５〜２５重量％にする。天然ゴムの含有量が１０重量％未満であると、走行初期のグリップ性能が不足する。また天然ゴムの含有量が３０重量％を超えると、連続走行後半のグリップ性能が悪化する。
【００１２】
ゴム成分としてスチレンブタジエンゴムを用いることにより、グリップ性能を向上する。特にガラス転移温度が−３５℃〜０℃、好ましくは−２５℃〜−１０℃のスチレンブタジエンゴムを配合することにより、走行初期のグリップ性能と連続走行後半のグリップ性能とを兼備することができる。スチレンブタジエンゴムのガラス転移温度が−３５℃より低いと、連続した高速走行後半のグリップ性能が悪化する。またガラス転移温度が０℃を超えると、ゴムの温度依存性が大きくなるため、走行初期のグリップ性能が不足する。また、耐摩耗性及び耐ブローアウト性が低下する。スチレンブタジエンゴムのガラス転移温度は、示差走査熱量測定（ＤＳＣ）により２０℃／分の昇温速度条件によりサーモグラムを測定し、転移域の中点の温度とする。なお、スチレンブタジエンゴムが油展品である場合には、油展オイルをアセトン抽出により除いたスチレンブタジエンゴムのガラス転移温度とする。
【００１３】
ゴム成分中のスチレンブタジエンゴムの含有量は７０〜９０重量％、好ましくは７５〜８５重量％にする。スチレンブタジエンゴムの含有量が７０重量％未満であると、連続走行後半のグリップ性能が悪化する。またスチレンブタジエンゴムの含有量が９０重量％を超えると、走行初期のグリップ性能が不足する。
【００１４】
本発明のタイヤトレッド用ゴム組成物は、粘着性付与樹脂を配合することにより連続走行後半のグリップ性能を向上する。粘着性付与樹脂としては、軟化点が１００〜１５０℃、好ましくは１１０〜１４０℃、より好ましくは１２０〜１３０℃のものを用いる。粘着性付与樹脂の軟化点が１００℃未満であると、連続走行後半のグリップ性能を向上する効果が不足する。粘着性付与樹脂の軟化点が１５０℃を超えると、走行初期のグリップ性能及び耐摩耗性が悪化する。粘着性付与樹脂の軟化点は、ＪＩＳ  Ｋ５９０２に準拠して測定した値とした。
【００１５】
粘着性付与樹脂の配合量は、ゴム成分１００重量部に対し１０〜５０重量部、好ましくは２０〜４０重量部である。粘着性付与樹脂の配合量が１０重量部未満であると、グリップ性能の持続性が低下する。また、粘着性付与樹脂の配合量が５０重量部を超えると、走行初期のグリップ性能及びゴム組成物の耐摩耗性が悪化する。さらに、ゴム組成物の加工時において、混合機やロールへの密着性が増大するため、加工性が悪化する。なお、粘着性付与樹脂は軟化剤としての作用も行うため、粘着性付与樹脂の配合量に応じて、アロマオイル等の他の軟化剤の配合量を加減するとよい。
【００１６】
本発明において、粘着性付与樹脂とは、ゴム組成物への粘着付与性を有する樹脂であり、一般には分子量が数百から数千の熱可塑性樹脂で、天然ゴム及びスチレンブタジエンゴムに配合することによって粘着性を付与する作用を行う。粘着性付与樹脂としては、例えば、テルペン系樹脂、ロジン系樹脂などの天然樹脂、石油系樹脂、石炭系樹脂、フェノール系樹脂、キシレン系樹脂などの合成樹脂が例示される。なかでもテルペン系樹脂、ロジン系樹脂が好ましい。
【００１７】
テルペン系樹脂としては、例えばα−ピネン樹脂、β−ピネン樹脂、リモネン樹脂、水添リモネン樹脂、ジペンテン樹脂、テルペンフェノール樹脂、テルペンスチレン樹脂、芳香族変性テルペン樹脂、水素添加テルペン樹脂等が挙げられる。ロジン系樹脂としては、例えばガムロジン、トール油ロジン、ウッドロジン、水素添加ロジン、不均化ロジン、重合ロジン、マレイン化ロジンおよびフマル化ロジン等の変性ロジン、これらのロジンのグリセリンエステル、ペンタエリスリトールエステル、メチルエステルおよびトリエチレングリコールエステルなどのエステル誘導体、並びにロジン変性フェノール樹脂等が挙げられる。これらの中でも、トレッド用ゴム組成物の耐摩耗性、耐ブローアウト性とグリップ特性の観点から、テルペンフェノール樹脂、テルペンスチレン樹脂、芳香族変性テルペン樹脂、重合ロジンが好ましい。
【００１８】
本発明では、カーボンブラックを配合することによりゴム剛性を高くすると共に発熱性を高くしグリップ性能を高くする。カーボンブラックは、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が２５０〜４００ｍ２／ｇ、好ましくは２８０〜３７０ｍ２／ｇ、より好ましくは３００〜３５０ｍ２／ｇである。カーボンブラックの窒素吸着比表面積が２５０ｍ２／ｇ未満の場合には、グリップ性能が十分に得られない。また、ゴム組成物のゴム剛性が不足する。窒素吸着比表面積が４００ｍ２／ｇを超えると走行初期のグリップ性能が低下すると共に、耐摩耗性及び耐ブローアウト性が悪化する。また、ゴム粘度が高くなることにより加工性が悪化し製造上好ましくない。カーボンブラックの窒素吸着比表面積は、ＪＩＳ  Ｋ６２１７−２に準拠して求めた。
【００１９】
カーボンブラックの配合量は、ゴム成分１００重量部に対し７０〜１３０重量部、好ましくは８０〜１２０重量部、より好ましくは９０〜１１０重量部にする。カーボンブラック配合量が７０重量部未満であるとゴム剛性及びグリップ性能が不足する。また、カーボンブラック配合量が１３０重量部を超えると、発熱によるゴムの剛性低下が起きやすくなり、連続走行時のグリップ性能の持続性が低くなる。また、耐衝撃性、耐ブローアウト性が低下する。
【００２０】
本発明のタイヤトレッド用ゴム組成物には、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）が２５０〜４００ｍ２／ｇのカーボンブラック以外の充填剤（以下、「他の充填剤」という。）を配合してもよい。他の充填剤としては、例えば、Ｎ２ＳＡが２５０ｍ２／ｇ未満或いは４００ｍ２／ｇを超えたカーボンブラック、シリカ、クレー、炭酸カルシウム、水酸化アルミニウム、マイカ、タルク等を例示することができる。なかでも、窒素吸着比表面積が２５０ｍ２／ｇ未満或いは４００ｍ２／ｇを超えたカーボンブラック、シリカが好ましい。特にシリカを、窒素吸着比表面積が２５０〜４００ｍ２／ｇのカーボンブラックと共に使用することにより、走行初期グリップ性能や耐ブローアウト性が向上する。またＮ２ＳＡが２５０ｍ２／ｇ未満のカーボンブラックを、併用することにより、走行初期グリップ性能、耐摩耗性、耐ブローアウト性が向上する。Ｎ２ＳＡが４００ｍ２／ｇを超えたカーボンブラックを、併用することにより、連続性能後半のグリップ性能が向上する。
【００２１】
このように他の充填剤を配合するときは、Ｎ２ＳＡが２５０〜４００ｍ２／ｇのカーボンブラックより少ない配合量とし、Ｎ２ＳＡが２５０〜４００ｍ２／ｇのカーボンブラックと他の充填剤の合計が、ゴム成分１００重量部に対し、好ましくは８０〜１３０重量部、より好ましくは９０〜１２０重量部にするとよい。合計配合量が８０重量部未満であると、ゴム剛性及びグリップ性能が不足する。また合計配合量が１３０重量部を超えると、発熱によるゴムの剛性低下が起きやすくなり、連続走行時のグリップ性能の持続性が低くなる。また、耐摩耗性、耐ブローアウト性が低下する。
【００２２】
本発明のゴム組成物は、加硫系配合剤として、硫黄をゴム成分１００重量部に対して１〜３重量部、好ましくは１．５〜２．５重量部、スルフェンアミド系加硫促進剤を０．５〜４重量部、好ましくは１．５〜３．５重量部、チウラム系加硫促進剤を１．５〜５重量部、好ましくは２．０〜４．５重量部配合する。硫黄の配合量が１重量部未満であると、ゴム剛性が不足し、連続走行後半のグリップ性能が低下する。また、耐ブローアウト性が低下する。また硫黄の配合量が３重量部を超えると、走行初期及び連続走行後半のグリップ性能が低下する。硫黄としては、タイヤ用ゴム組成物に使用することができる一般的な硫黄を使用することができる。
【００２３】
スルフェンアミド系加硫促進剤の配合量が０．５重量部未満であると、ゴム剛性が低下する。また耐ブローアウト性が低下する。またスルフェンアミド系加硫促進剤の配合量が４重量部を超えると、走行初期及び連続走行後半のグリップ性能が低下する。チウラム系加硫促進剤の配合量が１．５重量部未満であると、ゴム剛性が低下し、連続走行後半のグリップ性能が低下する。また耐ブローアウト性が低下する。またチウラム系加硫促進剤の配合量が５重量部を超えると、加硫速度が速くなり、加工時においてゴム焼けの問題が発生する。走行初期及び連続走行後半のグリップ性能が低下する。
【００２４】
本発明において、ゴム成分１００重量部に対する硫黄の配合量をＳ重量部、スルフェンアミド系加硫促進剤の配合量をＡ重量部、チウラム系加硫促進剤の配合量のＴ重量部とするとき、スルフェンアミド系加硫促進剤とチウラム系加硫促進剤の合計量（Ａ＋Ｔ）が硫黄の配合量Ｓに対する重量比（Ａ＋Ｔ）／Ｓを、２以上４以下に、好ましくは２．３〜３．７より好ましくは２．５〜３．５にする。加硫系配合剤の重量比（Ａ＋Ｔ）／Ｓが２未満であると、連続走行後半のグリップ性能が悪化すると共に、耐ブローアウト性が悪化する。また重量比（Ａ＋Ｔ）／Ｓが４を超えると、走行初期のグリップ性能が悪化すると共に、耐摩耗性が悪化する。
【００２５】
本発明において、スルフェンアミド系加硫促進剤としては、例えばＮ−シクロヘキシル−ベンゾチアゾール−２−スルフェンアミド、Ｎ−ｔｅｒｔ−ブチル−ベンゾチアゾール−２−スルフェンアミド、Ｎ−オキシジエチレン−ベンゾチアゾール−２−スルフェンアミド、Ｎ，Ｎ−ジシクロヘキシル−ベンゾチアゾール−２−スルフェンアミド等を例示することができる。なかでもＮ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアゾール−２−スルフェンアミド、Ｎ−ｔｅｒｔ−ブチル−２−ベンゾチアゾール−２−スルフェンアミドが好ましい。
【００２６】
またチウラム系加硫促進剤としては、例えばテトラメチルチウラムモノスルフィド、テトラメチルチウラムジスルフィド、テトラブチルチウラムジスルフィド、テトラベンジルチウラムジスルフィド、テトラキス（２−エチルヘキシル）チウラムジスルフィド、ジペンタメチレンチウラムテトラスルフィド、ジペンタメチレンチウラムヘキサスルフィド等を例示することができる。なかでもテトラキス（２−エチルヘキシル）チウラムジスルフィド、テトラベンジルチウラムジスルフィドが好ましい。
【００２７】
また、ゴム組成物には、上記以外の加硫促進剤、加硫遅延剤、加硫促進助剤、老化防止剤、可塑剤、カップリング剤などのゴム組成物に一般的に使用される各種添加剤を配合することができ、かかる添加剤は一般的な方法で混練してゴム組成物とし、加硫又は架橋するのに使用することができる。これらの添加剤の配合量は本発明の目的に反しない限り、従来の一般的な配合量とすることができる。本発明のゴム組成物は、公知のゴム用混練機械、例えば、バンバリーミキサー、ニーダー、ロール等を使用して、上記各成分を混合することによって製造することができる。
【００２８】
本発明のタイヤトレッド用ゴム組成物は、競技用タイヤや一般用の高性能タイヤのトレッド部に使用するのが好適である。このタイヤトレッド用ゴム組成物を使用してトレッド部を構成した空気入りタイヤは、走行初期からのグリップ性能が優れると共に、優れたグリップ性能が長く持続することを可能にすると共に、耐摩耗性及び耐ブローアウト性を向上することができる。
【００２９】
以下に、実施例を挙げて本発明を説明するが、これにより本発明の範囲が制限を受けるものではない。
【実施例】
【００３０】
表１〜３に示す配合からなる２７種類のゴム組成物（実施例１〜１４、比較例１〜１３）を、それぞれ硫黄及び加硫促進剤を除く配合成分を秤量し、１６Ｌのバンバリーミキサーで１０分間混練し、温度１６０℃でマスターバッチを放出し室温冷却した。このマスターバッチを１６Ｌのバンバリーミキサーで、硫黄及び加硫促進剤を加え混合し、タイヤトレッド用ゴム組成物を調製した。得られた２７種類のゴム組成物を使用して、下記の方法により耐ブローアウト性及び耐摩耗性を評価した。
【００３１】
耐ブローアウト性
フレクソメーター（上島製作所製のフレクソメーターＦＴ−１２６０）を使用して、ＪＩＳ  Ｋ６２６５に準拠して、耐ブローアウト性を評価した。上記で得られた各ゴム組成物について、１５０℃で３０分間加硫して得た直径１７．８ｍｍ、高さ２５．０ｍｍの円柱状試験片を、温度１００℃、静荷重６８０Ｎ、動荷重６００Ｎ、周波数３０Ｈｚの条件で試験し、その切断面に気泡が確認される（ブローアウト）までの試験時間を測定した。得られた結果は、比較例１がブローアウトした試験時間を１００とする指数として、表１〜３の「耐ブローアウト性」の欄に示した。この数値が大きいほど、耐ブローアウト性が優れていることを意味する。
【００３２】
耐摩耗性
上記で得られた各ゴム組成物について、ＪＩＳ  Ｋ６２６４に準拠した試験片を１６０℃で３０分間の条件で加硫した。この試験片の耐摩耗性を、ＦＥＲＲＹ  ＭＡＣＨＩＮＥ  ＣＯ．製ピコ摩耗試験機を使用し、ＪＩＳ  Ｋ６２６４に準拠した条件でピコ摩耗量を測定した。得られた結果は、比較例１の値を１００とする指数として、表１〜３の「耐摩耗性」の欄に示した。この数値が大きいほど、耐摩耗性が優れていることを意味する。
【００３３】
得られた２７種類のゴム組成物を使用してトレッド部を構成したタイヤサイズ１９５／５５Ｒ１５の空気入りタイヤを製作した。得られた空気入りタイヤを、それぞれサイズ１５×６Ｊのリムに組み、空気圧２００ｋＰａとし、４輪車両の４輪に装着し、テストドライバーがドライ条件のサーキットコース（１周２ｋｍ）を１０周連続走行させたときの周回毎のラップタイムを計測し、下記の判定方法により走行初期のグリップ性能（走行前半のドライグリップ性能）及びグリップ性能の持続性（走行後半のドライグリップ性能）を評価した。
【００３４】
走行初期のグリップ性能
ドライ条件のサーキットコースを１０周連続走行したときの１〜３ラップの平均タイムを、比較例１の空気入りタイヤの平均タイムを基準タイムとし、以下の判定基準により評価した。得られた結果を表１〜３の「初期グリップ性能」の欄に示した。この評点が高いほど走行初期からのグリップ性能が優れることを意味する。
５：平均ラップタイムが、基準タイムより０．５秒以上速い。
４：平均ラップタイムが、基準タイムより０．２秒以上０．５秒未満速い。
３：平均ラップタイムと基準タイムとの差が０．２秒未満の範囲内にある。
２：平均ラップタイムが、基準タイムより０．２秒以上０．５秒未満遅い。
１：平均ラップタイムが、基準タイムより０．５秒以上遅い。
【００３５】
走行後半のグリップ性能
ドライ条件のサーキットコースを１０周連続走行したときの８〜１０ラップの平均タイムを、比較例１の空気入りタイヤの平均タイムを基準タイムとし、以下の判定基準により評価した。得られた結果を表１〜３の「後半グリップ性能」の欄に示した。この評点が高いほど連続走行後半のグリップ性能が優れ、グリップ性能を持続する性能が優れることを意味する。
５：平均ラップタイムが、基準タイムより０．５秒以上速い。
４：平均ラップタイムが、基準タイムより０．２秒以上０．５秒未満速い。
３：平均ラップタイムと基準タイムとの差が０．２秒未満の範囲内にある。
２：平均ラップタイムが、基準タイムより０．２秒以上０．５秒未満遅い。
１：平均ラップタイムが、基準タイムより０．５秒以上遅い。
【００３６】
【表１】
2011001435.tif 000002
【００３７】
【表２】
2011001435.tif 000003
【００３８】
【表３】
2011001435.tif 000004
【００３９】
なお、表１〜３において使用した原材料の種類を下記に示す。
ＮＲ：天然ゴム、ＳＴＲ−２０
ＳＢＲ１：スチレンブタジエンゴム、ガラス転移温度−４６℃（旭化成ケミカルズ社製タフデン  ２３３０、ゴム１００重量部に対しアロマオイル３７．５重量部添加の油展品）
ＳＢＲ２：スチレンブタジエンゴム、ガラス転移温度−３１℃（旭化成ケミカルズ社製タフデン  ３３３５、ゴム１００重量部に対しアロマオイル３７．５重量部添加の油展品）
ＳＢＲ３：スチレンブタジエンゴム、ガラス転移温度−１８℃（旭化成ケミカルズ社製タフデン  ４３５０、ゴム１００重量部に対しアロマオイル５０重量部添加の油展品）
カーボンブラック１：三菱化学社製ダイヤブラックＡ、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）１４２ｍ２／ｇ
カーボンブラック２：コロンビヤンカーボン社製ＣＤ２０１９、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）３４０ｍ２／ｇ
カーボンブラック３：キャボット社製ＢＬＡＣＫＰＥＡＬＳ１３００、窒素吸着比表面積（Ｎ２ＳＡ）５６０ｍ２／ｇ
粘着性付与樹脂１：芳香族変性テルペン樹脂、軟化点８５±５℃、ヤスハラケミカル社製ＹＳレジンＴＯ８５
粘着性付与樹脂２：芳香族変性テルペン樹脂、軟化点１０５±５℃、ヤスハラケミカル社製ＹＳレジンＴＯ１０５
粘着性付与樹脂３：芳香族変性テルペン樹脂、軟化点１２５±５℃、ヤスハラケミカル社製ＹＳレジンＴＯ１２５
粘着性付与樹脂４：テルペンフェノール樹脂、軟化点１４５±５℃、ヤスハラケミカル社製ＹＳポリスターＴ１４５
粘着性付与樹脂５：テルペンフェノール樹脂、軟化点１６０±５℃、ヤスハラケミカル社製ＹＳポリスターＴ１６０
オイル：三共油化工業社製Ａ／Ｏミックス
老化防止剤：ＦＬＥＸＳＹＳ社製ＳＡＮＴＯＦＬＥＸ  ６ＰＰＤ
酸化亜鉛：正同化学工業社製酸化亜鉛３種
ステアリン酸：日油社製ステアリン酸ＹＲ
加硫促進剤１：チウラム系加硫促進剤、テトラキス（２−エチルヘキシル）チウラムジスルフィド、大内新興化学工業社製ノクセラー  ＴＯＴ−Ｎ（チウラム系加硫促進剤７０重量％、シリカ３０重量％配合品）、表１〜３中の配合量はチウラム系加硫促進剤としての正味量を示した。
加硫促進剤２：チウラム系加硫促進剤、テトラベンジルチウラムジスルフィド、ＦＬＥＸＳＹＳ社製ＰＥＲＫＡＣＩＴ  ＴＢｚＴＤ
加硫促進剤３：スルフェンアミド系加硫促進剤、Ｎ−シクロヘキシル−２−ベンゾチアゾール−２−スルフェンアミド、大内新興化学工業社製ノクセラー  ＣＺ
硫黄：鶴見化学工業社製油処理硫黄（硫黄１００重量部に対しオイル５重量部の配合品）、表１〜３中の配合量は硫黄としての正味量を示した。
【００４０】
表１〜３から明らかなように、天然ゴムを配合しないと初期グリップ性能、耐ブローアウト性及び耐摩耗性が劣る（比較例２）。天然ゴムの配合量が３０重量％を超えると後半グリップ性能が劣る（比較例３）。ＳＢＲのガラス転移温度が−３５℃より低いと、後半グリップ性能が劣る（比較例４）。粘着性付与樹脂の軟化点が１００℃より低いと後半グリップ性能が劣る（比較例５）。粘着性付与樹脂の軟化点が１５０℃より高いと初期グリップ性能が劣る（比較例６）。また、粘着性付与樹脂の配合量が５０重量部を超えると初期グリップ性能が劣る（比較例７）。
【００４１】
チウラム系加硫促進剤を配合しないと共にスルフェンアミド系加硫促進剤の配合量（Ａ）とチウラム系加硫促進剤の配合量（Ｔ）の合計（Ａ＋Ｔ）が硫黄の配合量（Ｓ）に対する重量比（Ａ＋Ｔ）／Ｓが２未満であると初期グリップ性能、後半グリップ性能、耐ブローアウト性及び耐摩耗性の全てが劣る（比較例８）。重量比（Ａ＋Ｔ）／Ｓが４を超えると初期グリップ性能及び耐摩耗性が劣る（比較例９）。
【００４２】
カーボンブラックのＮ２ＳＡが２５０ｍ２／ｇ未満であると初期グリップ性能及び後半グリップ性能が劣る（比較例１０）。カーボンブラックのＮ２ＳＡが４００ｍ２／ｇを超えると初期グリップ性能、耐ブローアウト性及び耐摩耗性が劣る（比較例１３）。カーボンブラックの配合量が７０重量部未満であると初期グリップ性能及び後半グリップ性能が劣る（比較例１１）。カーボンブラックの配合量が１３０重量部を超えると、混合のためにオイルを増量する必要があり初期グリップ性能、後半グリップ性能、耐ブローアウト性及び耐摩耗性の全てが劣る（比較例１２）。