(57)【要約】【課題】吸気を過給する過給機２０と、過給された吸気を冷却するインタークーラ１２とを備え、ガソリンと水素燃料とを選択的に使用可能なデュアルフューエルエンジン１において、過給効果の期待できる中、高回転域では異常燃焼を抑制しつつ、所要のエンジン出力を得るとともに、ガソリン使用時の極低負荷域(b2)でも燃焼安定性を確保する。【解決手段】エンジン１の中、高回転域においてガソリンを使用するときには、殆ど全ての運転域(b1)でミラーサイクル化等により作動室の有効圧縮比を低下させ、吸気の過給、冷却と併せて異常燃焼を抑制しつつ、所要のエンジン出力を得る。但し、極低負荷域(b2)では相対的に有効圧縮比を高くして、混合気の着火性、燃焼安定性を確保する。一方、水素燃料を使用するときには、中、高回転域の全域(a1)で有効圧縮比を低下させる。【選択図】    図３
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
吸気を過給する過給機と、過給された吸気を冷却するインタークーラとを備えるとともに、液体燃料と、これに比べて燃焼速度の高い気体燃料とを選択的に使用可能なデュアルフューエルエンジンの制御装置であって、
エンジン回転数が設定回転数以上の中、高回転域において前記液体燃料を使用するときに、所定の極低負荷域以外では該極低負荷域よりも有効圧縮比を低下させる一方、前記気体燃料を使用するときには前記中、高回転域の全域で、前記液体燃料使用時の極低負荷域よりも気筒の有効圧縮比を低下させる、有効圧縮比制御手段を備える
ことを特徴とするデュアルフューエルエンジンの制御装置。
【請求項２】
吸気の過給圧が所定の上限値以下になるように前記過給機の作動を制限するとともに、その過給圧の上限値を変更調整可能な過給圧制限手段と、
前記液体燃料使用時の前記過給圧の上限値が、前記水素燃料使用時に比べて低くなるように前記過給圧制限手段を制御する過給圧制御手段と、
を備える、請求項１に記載のデュアルフューエルエンジンの制御装置。
【請求項３】
前記有効圧縮比制御手段は、前記中、高回転域において液体燃料を使用していて、且つ前記極低負荷域からそれ以外の負荷域へ移行したときには、反対に該極低負荷域へそれ以外の負荷域から移行したときに比べて、有効圧縮比の変化が遅くなるように制御するものである、請求項１に記載のデュアルフューエルエンジンの制御装置。
【請求項４】
エンジンは複数の気筒を有するものであり、
前記有効圧縮比制御手段は、前記複数の気筒のうち、圧縮行程にあるいずれかの気筒を吸気行程にある他の気筒に連通させるものである、請求項１〜３のいずれか１つに記載のデュアルフューエルエンジンの制御装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば水素のような気体燃料と、ガソリンのような液体燃料とを切り替えて運転することのできるエンジン（バイフューエル、デュアルフューエルエンジンという）の制御装置に関し、特に、燃料性状の違いに着目した有効圧縮比の可変制御に係る。
【背景技術】
【０００２】
近年、原油価格の上昇傾向や地球環境への関心の高まりとともに、種々の代替燃料を使用するエンジンに注目が集まっており、中でも排気のクリーンな水素エンジンには多大な期待が寄せられている。しかし、水素のような気体燃料を空気と共に気筒へ充填しようとすると、その充填効率が低くなってしまい、ガソリンに比べて出力が不足し易い。
【０００３】
この点につき、エンジン出力の向上のために気筒への吸気を過給して充填効率を高めることは従来より広く行われており、例えば特許文献１には、ＣＮＧ（気体燃料）とガソリン（液体燃料）とを切替えて使用するバイフューエルエンジンにおいて、排気ターボ過給機を利用することが記載されている。
【０００４】
同文献に記載の排気ターボ過給機は、エンジンの中、高回転域においてウエストゲート弁の作動する最大限界過給圧、即ち過給圧の上限値を変更可能なものであり、この最大限界過給圧をガソリンの使用時にはＣＮＧの使用時に比べて低くするようにしている。こうすれば、ガソリンの使用時とＣＮＧの使用時とでエンジンの最大出力の差が小さくなり、また、ガソリン使用時の出力過多によるエンジンの耐久性低下を防ぐことができる。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００６−３２９１６５号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
ところで、前記従来例のように過給によってエンジン出力を高めようとすると、圧縮行程で気筒内の温度が過度に高くなってしまい、異常燃焼が誘発されるという問題がある。すなわち、前記ウエストゲート弁によって制限する過給圧の上限値を高く設定するほど、吸気の充填効率が高くなってエンジンの最大出力も高くなるが、過給圧が高くなるほど吸気温度も高くなって、圧縮行程における混合気の自着火、異常燃焼が起こり易くなるのである。
【０００７】
また、そのような異常燃焼を抑制するために、排気ターボ過給機を備えたエンジンでは気筒の幾何学的な圧縮比を低めに設定することが多いが、こうすると、気筒への吸気の充填効率が低くなる極低負荷域においては混合気の着火性が低下してしまい、燃焼安定性の低下が懸念される。
【０００８】
斯かる諸点に鑑みて本発明の目的は、過給効果の高まるエンジンの中、高回転域において異常燃焼を抑制しながら、エンジン出力を高めるとともに、極低負荷域の燃焼安定性を確保することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００９】
前記の目的を達成するために本発明に係る制御装置では、公知のミラーサイクル化等の手法を用い、エンジンの中、高回転域において、使用する燃料の性状に応じて気筒の有効圧縮比を適宜、変更するようにしたものである。
【００１０】
すなわち、請求項１の発明は、吸気を過給する過給機と、過給された吸気を冷却するインタークーラとを備えるとともに、液体燃料と、これに比べて燃焼速度の高い気体燃料とを選択的に使用可能なデュアルフューエルエンジンの制御装置を対象として、エンジン回転数が設定回転数以上の中、高回転域において前記液体燃料を使用するときに、所定の極低負荷域以外では該極低負荷域よりも有効圧縮比を低下させる一方、前記気体燃料を使用するときには前記中、高回転域の全域で、前記液体燃料使用時の極低負荷域よりも気筒の有効圧縮比を低下させる、有効圧縮比制御手段を備えている。
【００１１】
尚、気筒の有効圧縮比を変更するための手法は種々、知られているが、慣用されているのは吸気ポートの閉じ時期を変更することである。この明細書ではそれ以外にも、気筒の圧縮行程で一旦、閉じた吸気ポートを再び開いたり、或いは排気ポートを開いたり、さらには別途、設けた専用のポートを開いて、これらのポートが開かれている期間の圧縮ストロークをデッドストロークとするような手法を便宜上、ミラーサイクル化と呼ぶ。
【００１２】
前記の構成により、まず、エンジン回転数が設定回転数以上で、所期の過給効果が期待できる中、高回転域においては、過給機により圧縮された吸気がインタークーラで冷却された後に気筒へ充填されることで、吸気温度の上昇を抑制しつつ充填効率を十分に高くすることができる。その上で前記のミラーサイクル化の手法により気筒の有効圧縮比を低下させれば、圧縮上死点近傍における気筒内温度の上昇を抑えて、異常燃焼を抑制することができる。
【００１３】
そうして吸気の充填効率を高めつつ異常燃焼を抑制できることから、その分、過給圧の上限は高めに設定することが可能になって、効率良く排気エネルギを回収できるとともに、過給とミラーサイクルとの相乗効果で吸気損失が非常に少なくなり、燃費の低減が図られる。尚、吸気損失の低減という観点から特に好ましいのは、エンジンが複数の気筒を有するものである場合に前記有効圧縮比制御手段として、圧縮行程にあるいずれかの気筒を吸気行程にある他の気筒に連通する構成とすることである（請求項４）。
【００１４】
但し、そうして有効圧縮比を低下させると、たとえ過給効果の高い中、高回転域であっても、例えばコースティング状態のように負荷の非常に低い運転状態、即ち極低負荷域においては、吸気の充填効率が低くなりその流動も弱くなってしまうため、液体燃料の混合気形成に遅れが生じることも相俟って着火性が低下し、燃焼安定性も低下することが懸念される。
【００１５】
そこで、前記のように中、高回転域において液体燃料を使用するときに有効圧縮比を低下させるのは、前記の極低負荷域以外とする。換言すれば極低負荷域では有効圧縮比が相対的に高くなるようにすることで、混合気の着火性、燃焼安定性を確保するのである。尚、前記したように有効圧縮比の低下によって異常燃焼を抑制できることから、過給エンジンであっても気筒の幾何学的な圧縮比をあまり低く設定する必要がなく、このことも極低負荷域における混合気の着火性の確保には有利になる。
【００１６】
また、一方で気体燃料を使用するときには、前記中、高回転域の全域において前記のようにミラーサイクル化の手法により気筒の有効圧縮比を低下させることにより、前記液体燃料の使用時と同様に過給、吸気冷却及びミラーサイクル化の組合せによって吸気温度の上昇を抑制しながら、充填効率は高くすることができ、これにより、異常燃焼を誘発することなく高出力を得ることができる。尚、気体燃料であれば混合気形成が速く、特に水素燃料であれば着火性が高いことも相俟って燃焼安定性は十分に確保できる。
【００１７】
好ましいのは、吸気の過給圧が所定の上限値以下になるよう、例えばウエストゲート弁のような過給圧制限手段によって過給機の作動を制限するとともに、その過給圧制限手段は過給圧の上限値を変更調整可能なものとして、前記液体燃料使用時の前記過給圧の上限値を前記気体燃料使用時に比べて低めに設定することである（請求項２）。こうすれば、気体燃料の使用時と液体燃料の使用時とでエンジンの最大トルクの差が小さくなり、乗員の違和感を軽減できる。
【００１８】
また、好ましいのは、前記の中、高回転域において液体燃料を使用しているときに、前記の極低負荷域からそれ以外の負荷域へ移行すれば、反対に該極低負荷域へそれ以外の負荷域から移行したときに比べて、有効圧縮比の変化を遅くすることである（請求項３）。すなわち、極低負荷域からそれ以外の負荷域、つまり高負荷側へ移行時に車両は、加速状態にあるので、このときには過渡的に有効圧縮比が高めの状態とすることで、エンジン出力を高めて加速応答性を向上できる。尚、高負荷側に移行した直後は気筒内の温度状態があまり高くないので、異常燃焼の起きる心配はない。
【発明の効果】
【００１９】
以上、説明したように本発明に係るデュアルフューエルエンジンの制御装置によると、まず、所期の過給効果が期待できる中、高回転域では過給により吸気の充填効率を高めつつ、インタークーラにより冷却して吸気温度の上昇を抑制し、さらに気筒の有効圧縮比を低下させることによって、異常燃焼を抑制しながら所要の出力を確保することができる。つまり、気体燃料の使用時に液体燃料に遜色ない出力を確保できるとともに、元々、出力に余裕のある液体燃料の使用時においても吸気損失の低減によって、燃費を低減することができる。
【００２０】
一方で、過給効果の期待できる中、高回転域であってもコースティング状態等の極低負荷域において、気体燃料に比べて混合気形成の難しい液体燃料を使用する場合には、相対的に有効圧縮比を高くすることによって混合気の着火性、燃焼安定性を確保することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２１】
【図１】本発明の実施形態に係るエンジン制御装置を模式的に示す説明図である。
【図２】連通ポートによるミラーサイクル化についての説明図である。
【図３】水素運転時(a)及びガソリン運転時(b)の各々における連通制御弁の制御と、これによる過給圧及びエンジントルクの変化とを示すイメージ図である。
【図４】過給及びミラーサイクル化による吸気温度、圧縮端温度の変化を示すグラフ図である。
【図５】連通制御弁の制御手順を示すフローチャート図である。
【発明を実施するための形態】
【００２２】
以下、本発明の実施形態を図面に基づいて詳細に説明する。尚、以下の好ましい実施形態の説明は本質的に例示に過ぎず、本発明、その適用物或いはその用途を制限することを意図するものではない。
【００２３】
（エンジン及び制御装置の構成）
図１は、本発明の実施形態に係るエンジン制御装置の概略構成を示し、図の例ではエンジン１は自動車等の車両に搭載され、燃料としての性状が互いに異なる水素燃料（気体燃料）及びガソリン（液体燃料）を切換えて使用可能なものである。
【００２４】
また、この実施形態ではエンジン１は所謂ヴァンケル・ロータリエンジンであり、図１に模式的に示すように、トロコイド内周面を有する繭状のロータハウジング２とサイドハウジング３とに囲まれたロータ収容室Ｒには概略三角形状のロータ４が収容されていて、その外周側に３つの作動室（気筒）が形成されている。尚、図の例ではエンジン１は、２つのロータハウジング２を３つのサイドハウジング３の間に挟み込むようにして一体化し、その間に形成される２つのロータ収容室Ｒにそれぞれロータ４を収容した２ロータタイプのものであり、図には２つのロータ収容室Ｒを展開した状態で示している。
【００２５】
図示のようにそれぞれのロータ収容室Ｒにおいてロータ４は、サイドハウジング３を貫通するエキセントリックシャフト５に対し遊星回転運動をするように支持されている。すなわち、ロータ４は、その外周の３つの頂部にそれぞれ配設されたシール部が各々ロータハウジング２のトロコイド内周面に摺接しつつ、エキセントリックシャフト５の偏心輪の周りを自転しながら、該エキセントリックシャフト５の軸心の周りを図の時計回りに公転する。
【００２６】
そうしてロータ４が１回転（公転）する間に、ロータ４の各頂部間にそれぞれ形成された３つの作動室は各々周方向に、即ち該ロータ４の周りに図の時計回りに移動しながら、吸気、圧縮、膨張（燃焼）及び排気の４つの行程からなる燃焼サイクルを行い、これにより発生する回転力がロータ４を介してエキセントリックシャフト５から出力される。
【００２７】
詳しくは、図の左側に示すフロント側のロータ４の周りでは、図２の上段に示すようにエキセントリックシャフト５の回転角（以下、エキセン角と略称する）で１０８０°、即ち３回転の間にロータ４が１回転（公転）し、３回の燃焼サイクルが行われる。また、同図の下段に示すようにリヤ側のロータ４の周りでも、エキセントリックシャフト５が３回転する間（図ではエキセン角で１８０〜１２６０°）にロータ４が１回転し、３回の燃焼サイクルが行われる。
【００２８】
そして、フロント側、リヤ側の２つのロータ４，４の位相が相互に１８０度ずれているため、この実施形態のような２ロータタイプのロータリエンジンでは、エキセントリックシャフト５の１回転につき２回の爆発が等間隔（エキセン角で１８０°間隔）で行われることになる。図１に戻って左側のフロント側ロータ４の周りでは、右上側の作動室が圧縮行程に、また、右下側の作動室が膨張行程にあり、左側の狭い作動室は、圧縮行程から吸気行程に移行する途中、即ち吸気上死点（吸ＴＤＣ）の直前にある。
【００２９】
同様に、図の右側に位置するリヤ側ロータ４の周りでは、左上側の作動室が吸気行程にあり、左下側の作動室が排気行程にあり、右端の狭い作動室は圧縮上死点（圧ＴＤＣ）の直前にある。そして、その圧縮上死点近傍の作動室において混合気に点火するように、各ロータ収容室Ｒにはロータハウジング２の短軸近傍に２つの点火プラグ６，６が並んで設けられている。
【００３０】
一方でロータハウジング２の長軸近傍には、図外の水素燃料タンクから供給される水素燃料を吸気から圧縮行程にかけて作動室に噴射するように水素燃料用の噴射弁７（以下、水素噴射弁）が設けられている。また、各ロータ収容室Ｒには、吸気行程にある作動室に臨んで開口するように吸気ポート８が、また、排気行程にある作動室に臨んで開口するように排気ポート９が、それぞれサイドハウジング３に形成されている。
【００３１】
そうしてサイドハウジング３に形成された吸気ポート８の上流端は、吸気通路１０に連通している。図の例では吸気通路１０の下流側が２つに分岐して、それぞれ吸気ポート８に連通する一方、上流側では一つに合流しており、そこには後述のタービン１７により駆動されるコンプレッサ１１と、このコンプレッサ１１により圧縮された吸気を冷却するインタークーラ１２とが、上流側から順に配設されている。尚、コンプレッサ１１の上流側にはエアクリーナやエアフローセンサも配設されている。
【００３２】
また、前記のように吸気通路１０が分岐する直前には、ステッピングモータ等のアクチュエータにより駆動されるスロットル弁１３が配設されており、これにより吸気の流れを絞ってその流量を調節することができる。さらに、分岐した後の吸気通路１０の下流端から吸気ポート８にかけて各ロータ収容室Ｒ毎に、図外のガソリン燃料タンクから供給されるガソリンを噴射するためのガソリン噴射弁１４が配設されている。
【００３３】
一方、吸気ポート８と同じくサイドハウジング３に形成された排気ポート９の下流端は、排気通路１５に連通している。この排気通路１５のうち、各ロータ収容室Ｒ毎の分岐通路は排気マニホルドとして構成され、その集合部の下流側には、排気流を受けて回転されるタービン１７と、このタービン１７をバイパスする通路１８と、ウエストゲート弁１９とを備えた排気ターボ過給機２０が配設されている。
【００３４】
前記ウエストゲート弁１９は周知の如くばね力と過給圧とのバランスで開閉され、過給圧が予め設定した上限値（所謂最高過給圧）になるとバイパス通路１８を開放して、排気の流れをバイパスさせるようにしたものである。特にこの実施形態では、アクチュエータによりばね力を調整することで、前記過給圧の上限値を変更調整可能な可変式ウエストゲート弁を用いている。このウエストゲート弁１９が、過給圧が所定の上限値以下になるように排気ターボ過給機２０の作動を制限するとともに、その過給圧の上限値を変更調整可能な過給圧制限手段である。
【００３５】
さらに、この実施形態のエンジン１では固有の構造として、２つのロータ収容室Ｒの中間のサイドハウジング３（インターミディエイトハウジングともいう）に、両者を連通するように連通ポート２１が形成されている。図１に示すように連通ポート２１は、吸気ポート８よりもロータ４の回転方向前側（リーディング側）寄りに開口しており、そのロータ４の回転に伴い吸気行程においては吸気ポート８よりも遅角側で開かれ且つ圧縮行程において、より遅角側で閉じられる。
【００３６】
また、連通ポート２１にはこれを開閉可能な蝶弁からなる連通制御弁２２が設けられており、この連通制御弁２２が開くと、フロント側、リヤ側のいずれか一方のロータ収容室Ｒにおいて圧縮行程にある作動室が、他方のロータ収容室Ｒにおいて吸気行程にある作動室に連通され、図では左側の圧縮行程の作動室から吸気の一部が押し出されて、図では右側の吸気行程の作動室へと送られるようになっている。
【００３７】
すなわち、図２を参照して上述したように２つのロータ４，４の位相は相互に１８０度ずれているから、フロント側（若しくはリヤ側）の３つの作動室のいずれかが圧縮行程の後半にあるときには、これに対応してリヤ側（若しくはフロント側）のいずれかの作動室が吸気行程の前半にあって、同図に矢印で示すように、その吸気行程の作動室に圧縮行程の作動室から吸気が送り込まれるのである。
【００３８】
このことは、連通制御弁２２が閉じるまでの圧縮ストロークが、デッドストロークになって有効圧縮比が低下するということであり、レシプロエンジンにおいて慣用されているように、吸気弁の閉じる時期を遅角させるのと同様に所謂ミラーサイクル化がなされる。これに併せてスロットル弁１３の開度を大きめにすれば吸気損失の低減が図られ、さらに、前記のように圧縮行程の作動室から吸気行程の作動室に吸気が供給されることによっても、吸気損失が低減される。
【００３９】
（エンジンの制御）
以上の如き構成のエンジン１において点火プラグ６、水素及びガソリンの各噴射弁７，１４、スロットル弁１３、連通制御弁２２等は、パワートレインコントロールモジュール２５（以下、ＰＣＭ２５と呼ぶ）によって制御される。すなわち、図１の(b)に模式的に示すように、ＰＣＭ２５には少なくとも、吸気通路１０のエアフローセンサ２６や吸気圧センサ２７からの信号と、エキセン角を検出する回転センサ２８からの信号とが入力される他、車両の乗員によるアクセルペダルの操作量を検出するアクセル開度センサ２９からの信号と、乗員によって操作される燃料選択スイッチ（燃料選択ＳＷ）３０からの信号とが入力される。
【００４０】
そして、それらの信号に基づいてＰＣＭ２５は、エンジン１に要求されるトルクを演算し、この要求トルクが得られるようにスロットル弁１３の開度を制御して、各作動室への吸気充填量を調整するとともに、これに対して適切な空燃比となるようにいずれかの噴射弁７，１４による燃料の噴射量を制御し、さらに各作動室毎に適切な時期（点火時期）に点火プラグ６へ通電する。
【００４１】
加えて、この実施形態でＰＣＭ２５は、前記要求トルクとエンジン回転数とに基づいて連通制御弁２２を開いたり、閉じたりすることによって、前記のように作動室の有効圧縮比を変化させる（ミラーサイクル化）とともに、これによるエンジントルクの変化を相殺するようにスロットル開度を補正するようにしている。
【００４２】
−水素燃料による運転時−
具体的に、水素燃料による運転時には図３(a)に示すように、設定回転数Ｎｅ１以上で所期の過給効果を期待できる運転域(a1)において連通制御弁２２を開き、ミラーサイクル化するとともに、スロットル弁１３の開度は相対的に大きめにする。このような相対的に高回転側の運転域では、排気ターボ過給機２０のタービン１７の回転数が高くなり、過給圧が所定以上に高くなるので、ミラーサイクル化しても吸気の充填効率は十分に高くすることができる。
【００４３】
しかも、そうして排気ターボ過給機２０のタービン１７により圧縮された吸気が、インタークーラ２１で冷却された後に作動室に充填されるようになるので、その温度の上昇幅が小さくなり、さらにミラーサイクル化によって有効圧縮比を低下させれば、異常燃焼を効果的に抑制しながら十分な高出力を得ることができる。特に水素燃料の場合はガソリンに比べて燃焼速度が高いことから、ノッキングの起きる心配もない。
【００４４】
図４には、前記のように吸気を過給（外部圧縮）し且つ冷却するとともに、ミラーサイクル化したときの吸気温度上昇のシミュレーション結果を示す。ミラーサイクル化に伴う充填効率の低下を相殺すべく同図(a)に示すように過給圧を高めると、インタークーラで冷却していても吸気温度はやや高くなるものの（図(b)）有効圧縮比が低下しているため、圧縮上死点近傍での作動室の温度（圧縮端温度）は図(c)のように大幅に低下し（図例では約１５℃低下）、異常燃焼は効果的に抑制される。
【００４５】
図３(a)に戻って、水素燃料の使用時に前記設定回転数Ｎｅ１未満の低回転域(a2)においては、連通制御弁２２を閉じて本来の圧縮比、即ち中、高回転域(a1)に比べて高い有効圧縮比となるようにし、出力を確保する。水素のように燃焼速度の高い燃料を使用する場合、有効圧縮比が高くてもノッキングの心配はない。また、過給圧の低い低回転域では過早着火も起こり難い。
【００４６】
上述したように相対的に高回転側の運転域(a1)では吸気の過給、冷却及びミラーサイクルの組合せによって異常燃焼を抑制できることから、この実施形態のエンジン１では、従来一般的な過給エンジンのように幾何学的な圧縮比を低めに設定する必要がなく、あまり過給効果の得られない状態であってもエンジン出力を確保し易い。
【００４７】
尚、前記の設定回転数Ｎｅ１は、エンジン全負荷で過給圧が最高過給圧に達してウエストゲート弁１９が開く回転数Ｎｅ２（所謂インターセプト回転数）に比べて、低回転側に設定している。これは、過給圧があまり高くなる前に前記のようにミラーサイクル化して圧縮端温度を低下させるためであり、こうすることで、着火性の高い水素燃料の使用時における過早着火の防止が図られている。
【００４８】
−ガソリンによる運転時−
前記のような水素燃料による運転時に対してガソリンによる運転時には、図３(b)に符号(b1)として示すように低回転から高回転までの殆ど全回転域で連通制御弁２２を開き、ミラーサイクル化することを基本とする。これは、ガソリンによる運転時は水素燃料に比べてノッキングが起き易いことを考慮して、過給圧の低い低回転域でも有効圧縮比を低下させ、圧縮行程における作動室内温度の上昇を抑えるためである。
【００４９】
また、中、高回転域では前記水素燃料の使用時と同じく、吸気の過給、冷却及びミラーサイクルの組合せによって異常燃焼を抑制しつつ、所要のエンジン出力を確保することができ、しかも、過給及びミラーサイクル化の相乗効果で吸気損失が大幅に低減され、燃費の低減が図られる。
【００５０】
但し、そうして有効圧縮比を低下させると負荷の低い状態では、前記のように過給圧の低い低回転域は勿論のこと、たとえ過給圧の高い中、高回転域であっても、燃焼安定性が低下する虞れがある。すなわち、アイドルやコースティング状態のようにエンジン負荷の非常に低い状態では自ずと吸気の充填効率がかなり低くなる上に、吸気の流動も弱くなるので、混合気の形成に時間がかかるガソリンの使用時には、その着火性が低下してしまい、燃焼安定性も損なわれるのである。
【００５１】
そこで、ガソリンによる運転時には前記のように連通制御弁２２を開いて、ミラーサイクル化することを基本としつつ、図３(b)のように予め設定した極低負荷域（b2)においては連通制御弁２２を閉じるようにしている。これによりエンジン１の作動室は本来の圧縮比（幾何学的な圧縮比）で、即ち極低負荷域（b2)以外の運転域(b1)に比べて高い有効圧縮比で作動するようになり、混合気の着火性、燃焼安定性の確保が図られる。
【００５２】
尚、そうして連通制御弁２２を閉じる極低負荷域(b2)とそれ依りも高負荷側の運転荷域(b1)との境界線は、低回転側から高回転側に向かって緩やかな右下がりになっていて、低回転側ほど、より高負荷側まで連通制御弁２２を閉じるようにしている。これは、過給効果の低い低回転側ほど、より高負荷側まで混合気の着火性が低下しやすいためである。
【００５３】
−選択燃料に応じた有効圧縮比の制御−
以下に、ＰＣＭ２５による連通制御弁２２の制御の具体的な手順を、図５のフローチャートを参照しながら説明する。まず、スタート後のステップＳＡ１では、エアフローセンサ２６、吸気圧センサ２７、回転センサ２８、アクセル開度センサ２９、及び燃料切換えスイッチ３０等からの信号を入力して、吸気量、過給圧、エンジン回転数Ｎｅ、アクセル開度、現在、選択されている燃料等の情報を読み込む。
【００５４】
続いてステップＳＡ２において水素燃料が選択されているかどうか判定し、ＮＯでガソリンが選択されているのであれば、後述するガソリン使用時の制御ルーチン（ＳＡ８〜ＳＡ１３）へ進む一方、水素燃料が選択されているＹＥＳであれば、ステップＳＡ３に進んで今度はエンジン回転数Ｎｅが設定回転数Ｎｅ１以上かどうか判定する。この判定がＮＯで設定回転数Ｎｅ１未満の低回転域にあれば、ステップＳＡ４に進んで連通制御弁２２が全閉かどうか確認し、全閉でなければ（ＮＯ）ステップＳＡ５で全閉にした後に、リターンする。
【００５５】
つまり、水素燃料による運転時には、あまり過給効果を期待できない設定回転数Ｎｅ１未満の低回転域においてミラーサイクル化は行わず、作動室を本来の幾何学的な圧縮比で作動させることによって、エンジン出力を確保する。
【００５６】
一方、設定回転数Ｎｅ１以上の中、高回転域にあれば（ＹＥＳ）ステップＳＡ６に進んで連通制御弁２２が全開かどうか確認し、全開であれば（ＹＥＳ）リターンする一方、全開でなければ（ＮＯ）ステップＳＡ７に進んで連通制御弁２２を、エンジン回転数の上昇に応じて徐々に開放して、しかる後にリターンする（連通制御弁を徐々に開く）。
【００５７】
つまり、水素燃料による運転時に所期の過給効果を期待できる中、高回転域であれば、連津制御弁２２を開いてミラーサイクル化することにより、吸気の過給及び冷却と併せて異常燃焼を抑制しながら、十分に高いエンジン出力が得られる。
【００５８】
尚、前記ステップＳＡ６においてＮＯと判定するのは、低回転域(a2)から中、高回転域(a1)に移行した直後で大体、設定回転数Ｎｅ１からインターセプト回転数Ｎｅ２までの回転域にあると考えられる。このときには連通制御弁２２を一気に開くのではなく、エンジン回転数の上昇に応じて徐々に開放することで、過給圧が徐々に高くなるのに対応するよう徐々に有効圧縮比を低下させることができ、これにより落ち込みの少ない自然なトルク特性が得られる。
【００５９】
これに対し、前記ステップＳＡ２においてガソリンが選択されている（ＮＯ）と判定して進んだステップＳＡ８ではウエストゲート弁１９のアクチュエータを作動させ、排気ターボ過給機２０の最高過給圧を、水素燃料の使用時に比べて低い値に設定する（最高過給圧を低めに設定）。こうすると、水素燃料の使用時とガソリンの使用時とでエンジン１の最大トルクの差を小さくすることができる。
【００６０】
続いてステップＳＡ９では、予め設定した極低負荷域(b2)にあるかどうか判定し、この判定がＹＥＳで極低負荷域にあれば、ステップＳＡ１０に進んで連通制御弁２２が全閉かどうか確認して、全閉でなければ（ＮＯ）ステップＳＡ１１で全閉にした後に、リターンする。つまり、ガソリンによる運転時にも極低負荷域(b2)においては、前記水素燃料による運転時の低回転域(a2)と同様に相対的に高い有効圧縮比とすることで、混合気の着火性、燃焼安定性を確保する。
【００６１】
一方、前記ステップＳＡ９においてＮＯ、即ち極低負荷域(b2)以外にあると判定されればステップＳＡ１２に進み、ここでは連通制御弁２２が全開かどうか確認して、全開であれば（ＹＥＳ）リターンする。一方、全開でなければ（ＮＯ）ステップＳＡ１３に進んで、前記ステップＳＡ１１において全閉にするときよりも遅い動作速度で、連通制御弁２２を全開になるまで開作動させて、しかる後にリターンする（連通制御弁を徐々に開く）。
【００６２】
つまり、ガソリンによる運転時には、過給圧の高くなる中、高回転域において前記水素燃料による運転時と同じく過給、吸気冷却及びミラーサイクル化の組合せによって、異常燃焼を抑制しながら所要のエンジン出力を確保し、且つ燃費の低減を図る。また、ガソリンによる運転時には低回転域でも高負荷側ではミラーサイクル化し、ノッキングの抑制を図る。
【００６３】
さらに、前記ステップＳＡ１２においてＮＯと判定するのは、極低負荷転(b2)からそれ以外の運転域(b1)に移行した直後であり、このときには車両が発進、或いは加速状態にあると考えられる。このときには前記のように連通制御弁２２の開作動を遅くすることによって過渡的に有効圧縮比を高めの状態に保ち、エンジン１の出力を高めるのである。
【００６４】
前記したフローのステップＳＡ６，ＳＡ７，ＳＡ９〜ＳＡ１３により、エンジン回転数Ｎｅが設定回転数Ｎｅ１以上の中、高回転域においてガソリンを使用するときに、所定の極低負荷域(b2)以外では該極低負荷域(b2)よりも有効圧縮比を低下させる一方、水素燃料を使用するときには前記中、高回転域の全域で、前記ガソリン使用時の極低負荷域(b2)よりも有効圧縮比を低下させる、有効圧縮比制御手段２５ａが構成されている。
【００６５】
特にステップＳＡ１３の手順から、前記有効圧縮比制御手段２５ａは、前記中、高回転域においてガソリンを使用していて且つ前記極低負荷域(b2)からそれ以外の負荷域(b1)へ移行したときには、反対に該極低負荷域(b2)へそれ以外の負荷域(b1)から移行したときに比べて、有効圧縮比の変化が遅くなるように制御するものである。
【００６６】
また、ステップＳＡ８によって、水素燃料による運転時に排気ターボ過給機２０の最高過給圧がガソリンによる運転時よりも低くなるように、ウエストゲート弁１９を制御する過給圧制御手段２５ｂが構成されている。
【００６７】
それら有効圧縮比制御手段２５ａ及び過給圧制御手段２５ｂは、前記図５の制御プログラムをＰＣＭ２５のＣＰＵが実行することによって実現されるものであり、この意味で、ＰＣＭ２５がソフトウエアプログラムの形態で各手段を備えていると言える。
【００６８】
（作用効果）
したがって、この実施形態に係るデュアルフューエルエンジンの制御装置によると、まず、出力の確保が課題となる水素燃料による運転時に、所期の過給効果が期待できる中、高回転域(a1)においては、過給された吸気をインタークーラ１２により冷却して作動室に充填することにより、吸気温度の上昇を抑制しつつ充填効率を十分に高くすることができ、さらにミラーサイクル化によって有効圧縮比を低下させることで異常燃焼を抑制しながら、十分な高出力を得ることができる。
【００６９】
そうして吸気の充填効率を高めつつ異常燃焼を抑制できることから、その分、高めに最高過給圧を設定でき、排気エネルギの利用効率が高くなるとともに、過給とミラーサイクルとの相乗効果で吸気損失が非常に少なくなり、燃費の低減が図られる。特に、この実施形態では、フロント側及びリヤ側のロータ収容室Ｒ同士を連通するポート２１を設けて、これにより圧縮行程にある作動室から吸気の一部を吸気行程にある作動室へ送り込むようにしており、このことによっても吸気損失の低減が図られる。
【００７０】
また、あまり過給効果の期待できない低回転域(a2)においてはミラーサイクル化を行わず、作動室本来の幾何学的な圧縮比、即ち前記中、高回転域(a1)に比べて高い有効圧縮比とすることで、エンジン出力を確保する。前記のように中、高回転域でもミラーサイクル化によって異常燃焼を抑制できることから、この実施形態のエンジン１では作動室の幾何学的圧縮比を低めに設定する必要がなく、過給効果の期待できない低回転域(a2)においてもエンジン出力を確保し易い。
【００７１】
一方、ガソリンによる運転時に中、高回転域においては、前記の水素燃料による運転時と同様に吸気の過給及び冷却とミラーサイクル化との組合せによって、所要の出力を確保しながら異常燃焼を抑制することができるとともに、吸気損失の低減により燃費を低減することができる。しかも、出力に余裕のあるガソリンの使用時には水素燃料の使用時に比べて最高過給圧を低めにし、最大トルクの差を小さくしているので、乗員が違和感を感じ難い。
【００７２】
また、ガソリンの使用時には低回転域においても高負荷側ではミラーサイクル化して、ノッキングを抑制する一方で、予め設定した極低負荷域(b2)ではミラーサイクル化は行わず、有効圧縮比を相対的に高くすることによって混合気の着火性、燃焼安定性を確保することができる。
【００７３】
さらに、この実施形態では前記のように有効圧縮比の相対的に高い極低負荷域(b2)からそれ以外の運転域(b1)へ移行したとき、連通制御弁２２の開作動を遅くすることによって過渡的に有効圧縮比が高めの状態に保って、エンジン出力を高め、加速応答性を向上することができる。こうして運転域(b1)に移行した直後であれば作動室の温度状態があまり高くないので、異常燃焼の起きる心配はない。
【００７４】
尚、本発明の構成は前記の実施形態に限定されず、それ以外の種々の構成も包含する。すなわち前記実施形態では、エンジン１の使用燃料としてガソリンと水素燃料とを切換え可能になっているが、これに限ったものではなく、例えば水素燃料の代わりに圧縮天然ガスを採用してもよいし、ガソリンの代わりに軽油を採用してもよい。
【００７５】
また、前記実施形態では排気ターボ過給機２０のウエストゲート弁１９を、最高過給圧の変更調整可能な可変式のものとしているが、これは最高過給圧の固定されるものであってもよい。
【００７６】
さらに、エンジン１はロータリエンジンに限らず、レシプロエンジンであってもよい。この場合、ミラーサイクル化は周知の如く可変動弁機構によって行うことができる。
【産業上の利用可能性】
【００７７】
以上、説明したように本発明は、所期の過給効果が期待できる中、高回転域において異常燃焼を抑制しつつ、所要の出力を確保し且つ燃費を低減できる上に、ガソリン使用時の極低負荷においても燃焼安定性を確保できるものなので、ガソリン及び水素燃料を使用するデュアルフューエルエンジンに好適である。
【符号の説明】
【００７８】
１        ロータリエンジン（デュアルフューエルエンジン）
１２      インタークーラ
１９      ウエストゲート弁（過給圧制限手段）
２０      排気ターボ過給機（過給機）
２１      連通ポート（有効圧縮比制御手段）
２２      連通制御弁（有効圧縮比制御手段）
２５      ＰＣＭ：パワートレインコントロールモジュール
２５ａ    有効圧縮比制御手段
２５ｂ    過給圧制御手段
Ｒ        ロータ収容室
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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