(57)【要約】【課題】高寿命のメタルボンド砥石を提供することを課題とする。【解決手段】図（ｂ）に示すように、凝集塊の平均的大きさを１６μｍに留めるには降温速度は１０℃／分以上にする必要がある。ただし、降温速度１８．６℃／分以上では、凝集塊の大きさは殆ど変化しない。そして、降温速度を高めるには設備を大型にするなど、設備的な負担が高まる。設備の負担を軽くするには、２０℃／分を上限とすることが望まれる。従って、好ましい降温速度は１０〜２０℃／分となる。【選択図】図６
2011020243.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
研削材としての砥粒と、砥石の性能を向上させるコバルト及び二硫化タングステンと、結合材とからなるメタルボンド砥石の製造方法であって、
ホットプレスにより前記砥粒、コバルト、二硫化タングステン及び結合材からなる素材にプレス圧を付与しながら、焼成処理することで焼成品を得る加熱処理工程と、
加熱を停止し、前記焼成品を冷却することで砥石を得る冷却処理工程と、からなり、
前記冷却は、焼成温度から６００℃まで１０℃／分以上の降温速度で実施することを特徴とするメタルボンド砥石の製造方法。
【請求項２】
前記降温速度は、１０〜２０℃／分の範囲に設定することを特徴とする請求項１記載のメタルボンド砥石の製造方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、プラトーホーニング加工に好適なメタルボンド砥石に関する。
【背景技術】
【０００２】
近年、あらゆる分野において環境に対する取り組みがなされている。車両においても、燃費向上は取り組むべき重大な事項である。燃費向上対策の一つに、シリンダとピストンとの間の摩擦軽減がある。この摩擦軽減は、燃費向上だけでなく、運動性能の向上にも繋がる。
【０００３】
上述の摩擦軽減を実現するには、プラトーホーニング工法が有効である。
図７はプラトーホーニング加工が施されたシリンダの断面を拡大した模式図であり、プラトーホーニング加工が施されたシリンダ１００の表面には、無数のプラトー（丘）１０１と、隣り合うプラトー１０１、１０１の間に形成される谷１０２とが形成される。プラトー１０１の頂面１０３は面粗さを小さくして摩耗を低減させ、谷１０２に溜めたオイルで頂面１０３とピストンとの間の潤滑を維持する。この結果、摺動性と潤滑性を両立させることができる。
【０００４】
以上に述べたプラトーホーニング加工に適した砥石として、メタルボンド砥石が提案されている（例えば、特許文献１参照。）。
【０００５】
特許文献１の段落番号［００４９］に「製造条件は、硫酸バリウム（ＢａＳＯ４）を含む実施例の砥石の焼結温度５００℃及び成型圧力１５ＭＰａであった。いずれも調合した混合粉末を同時に過熱（原文のまま。加熱が正しいと思われる）加圧（ホットプレス）して製作した。」の記載がある。
【０００６】
本発明者らは、上記焼結条件（５００℃、１５ＭＰａ）で、メタルボンド砥石素材を加圧焼結した。焼結後に、特許文献１には説明されていないが、ヒータへの通電を停止して冷却することでメタルボンド砥石を得た。このときの冷却速度は５．８℃／分であった。
得られたメタルボンド砥石の断面模式図は次の通りである。
【０００７】
図８は従来のメタルボンド砥石の断面模式図であり、このメタルボンド砥石１１０では、母材である金属系結合材Ｍｂ中に、コバルト（Ｃｏ）粒子１１１と、約５μｍの砥粒１１２と、二硫化タングステン（ＷＳ２）粒子１１３とを分散させることを基本とするが、これに約３０μｍの凝集塊１１５が含まれていることが判明した。
【０００８】
この凝集塊１１５は、機械的特性の向上を目的に添加されるフィラーの分散が不十分であるため、母材である金属系結合材Ｍｂの粗大な結晶中にフィラーであるコバルト粒子１１１と二硫化タングステン粒子１１３とが凝集したことにより生成される。このような凝集塊１１５は、周囲に較べて脆弱である。
【０００９】
図９は図８の作用説明図であり、メタルボンド砥石１１０で暫く研削を行ったところ、凝集塊１１５が表面から脱落して、約３０μｍ径の大きなポケット１１６ができていた。このため保持力が低下して砥粒の脱落が進行することによる研削量の低下、および、凝集塊脱落の進行による摩耗の急増が発生するので、従来のメタルボンド砥石１１０は寿命が短いという問題があることが分かった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１０】
【特許文献１】特開２００８−２２９７９４公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１１】
本発明は、高寿命のメタルボンド砥石を製造することができる製造技術を提供することを課題とする。
【課題を解決するための手段】
【００１２】
請求項１に係る発明は、研削材としての砥粒と、砥石の性能を向上させるコバルト及び二硫化タングステンと、結合材とからなるメタルボンド砥石の製造方法であって、
ホットプレスにより前記砥粒、コバルト、二硫化タングステン及び結合材からなる素材にプレス圧を付与しながら、焼成処理することで焼成品を得る加熱処理工程と、
加熱を停止し、前記焼成品を冷却することで砥石を得る冷却処理工程と、からなり、
前記冷却は、焼成温度から６００℃まで１０℃／分以上の降温速度で実施することを特徴とする。
【００１３】
請求項２に係る発明では、降温速度は、１０〜２０℃／分の範囲に設定することを特徴とする。
【発明の効果】
【００１４】
請求項１に係る発明では、焼成処理後に、１０℃／分以上の冷却を行う。この冷却により、凝集塊の大きさを十分に小さくすることができ、砥石の寿命を延ばすことができる。
【００１５】
請求項２に係る発明では、降温速度は、１０〜２０℃／分の範囲に設定する。降温速度を高めるほど設備的な負担が大きくなる。２０℃／分で留めることにより、コストの上昇を抑えることができる。
【図面の簡単な説明】
【００１６】
【図１】本発明で使用するホットプレスの断面図である。
【図２】炉内圧力と降温速度の相関図である。
【図３】砥石の断面を拡大した模式図である。
【図４】使用後の砥石の断面を拡大した模式図である。
【図５】３０００倍に拡大した凝集塊のスケッチ図である。
【図６】凝集塊の大きさと研削比の相関図である。
【図７】プラトーホーニング加工が施されたシリンダの断面を拡大した模式図である。
【図８】従来の砥石の断面を拡大した模式図である。
【図９】使用後の砥石の断面を拡大した模式図である。
【発明を実施するための形態】
【００１７】
本発明の実施の形態を添付図に基づいて以下に説明する。なお、図面は符号の向きに見るものとする。
また、圧力に関しては次の表記を採用する。減圧状態には、絶対真空をゼロとした絶対圧を使用し、単位の後に（ａ）を記す。加圧状態には、大気圧をゼロとしたケージ圧を使用し、単位の後に（Ｇ）を記す。
【実施例】
【００１８】
本発明の実施例を図面に基づいて説明する。
図１に示されるように、ホットプレス１０は、水冷ジャケット１１を備え、内圧が０．９８ＭＰａ（Ｇ）まで耐える炉殻１２と、この炉殻１２の底から上向きに挿入された下部パンチ１３と、この下部パンチ１３に載せられる円筒状のダイ１４と、炉殻１２のトップから下向きに挿入され、ダイ１４に挿入される上部パンチ１５と、ダイ１４の周囲に配置される黒鉛ヒータ１６と、この黒鉛ヒータ１６を囲う断熱室１７とからなる焼結炉である。
【００１９】
下部パンチ１３の下部はシリンダ１８に挿入され、このシリンダ１８へ油圧ポンプ１９から圧油が送られると下部パンチ１３は上昇する。油圧は圧力検出手段２１で検出する。
水冷ジャケット１１へは、水ポンプ２２で給水される。この水はチラー２３に排出され、温度調節がなされた後、水ポンプ２２に戻される。
【００２０】
黒鉛ヒータ１６は炉温制御部２５で制御される。すなわち、炉温検出手段２６で検出した温度が設定値より低い場合には、黒鉛ヒータ１６への給電量を増加し、温度が設定値より高い場合には、黒鉛ヒータ１６への給電量を減少させることにより、昇温速度の制御を含む炉温制御が可能となる。
【００２１】
また、炉殻１２には、炉内の圧力を検出する炉圧検出手段２７及び排気・加圧兼用の管２８が設けられ、この管２８に真空ポンプやエジェクターなどの排気手段２９及び不活性ガス供給源３１が接続されている。不活性ガスは、アルゴンガスや窒素ガスが入手容易である。ただし、排気手段２９と不活性ガス供給源３１とは同時に使用されることはない。
【００２２】
また、炉圧検出手段２７は減圧用と加圧用とは別々に設けることが望ましいが、ここでは便宜的に共用とした。
以上に説明したホットプレス１０を用いて次に述べる実験を行った。
【００２３】
（実験例）
本発明に係る実験例を以下に述べる。なお、本発明は実験例に限定されるものではない。
○素材：
砥粒（平均粒径５μｍ）：８．７５体積％
コバルト：５６体積％
二硫化タングステン：５．２５体積％
結合材（りん青銅）：３０体積％
【００２４】
○素材充填：
上記素材を、図１のダイ１４に充填した。なお、ダイ１４の最大径は１２０ｍｍである。
○排気：
炉内の空気を排除するために、図１の排気手段２９により、炉内を２０Ｐａ（ａ）又はそれ以下の圧力に減圧する。これで、酸素は殆ど除去される。
【００２５】
○不活性ガス充填：
図１の不活性ガス供給源３１からアルゴンガスを炉内へ吹き込み、炉圧を所定の圧力に維持する。
○プレス：
図１のパンチ１３、１５により、素材に３０ＭＰａのプレス圧を付与する。
【００２６】
○加熱及び昇温速度：
大気温度（２５℃）から焼結温度（７４０℃）まで、１２．５℃／分の昇温速度で加熱する。７４０℃で一定時間保持することにより、焼結処理がなされる。
○加熱停止：
図１の黒鉛ヒータ１６を止める。これで、炉内及び素材の温度は下がる。降温の際には、炉内の不活性ガスの圧力が維持されるように、炉圧検出手段２７で圧力を監視して排気手段２９、及び不活性ガス供給源３１を制御する。
【００２７】
降温速度は、次図に示す通りであった。
図２に示すように、炉内圧力が０．０１ＭＰａ（Ｇ）では、降温速度は１１．９℃／分、０．１０ＭＰａ（Ｇ）で１２．８℃／分、０．４９ＭＰａ（Ｇ）で１６．０℃／分、０．６９ＭＰａ（Ｇ）で１７．５℃／分、０．８０ＭＰａ（Ｇ）で１８．７℃／分、０．９２ＭＰａ（Ｇ）で、１９．３℃／分であった。
なお、降温速度は７４０℃〜６００℃までの所要時間を計測し、（７４０−６００）／所要時間＝降温速度の計算により求めた。
【００２８】
降温速度の差異は、次のように説明することができる。
冷却とは温度が高い炉中心部から低い外周部に熱が伝わる（逃げる）事である。この仲介を果たす伝達物質が雰囲気となる。言い換えれば、熱の伝達は気体分子の衝突で行われる。
【００２９】
一般的なホットプレス製法は、炉内を減圧もしくはガス置換を行い、酸素分圧を下げてから焼結する。これは、酸化による劣化を防ぐ為である。減圧雰囲気では、熱を伝達する物質（気体分子）が少なくなる。また、ガス置換についても、ガスの種類が変わっても気体分子数はほとんど変わらない。よって、一般的なホットプレスの雰囲気では降温速度は向上しない。
【００３０】
本発明では、炉内の雰囲気を加圧状態でホットプレス製法を行うことにより、降温速度を向上させるものである。高圧ガスを炉に封入する事により気体の分子の数を増やす。すなわち、分子の衝突を増やして放熱を加速することに成功した。
【００３１】
○  ０．９２ＭＰａ（Ｇ）での評価：
炉内圧力が０．９２ＭＰａ（Ｇ）で製作した砥石の断面（模式図）は次図の通りであった。
図３に示すように、砥石４０は、砥粒４１とコバルト粒子４２と二硫化タングステン粒子４３と、これらを結合する金属系結合材４４とからなると共に、小さな黒点で示すコバルト粒子４２と二硫化タングステン粒子４３と砥粒４１とが均等に分散されていた。
【００３２】
図４は図３の作用図であり、このような砥石４０で研削を行ったところ、表面から二硫化タングステン粒子４３が脱落し、微細なポケット４７ができた。
【００３３】
すなわち、砥粒の耐摩耗性を向上させるコバルト粒子４２は砥石内にとどまって砥石摩耗抑止作用を発揮する。さらに、微細ポケット４７は切粉の砥粒前面への堆積を防止し、脱落した二硫化タングステン粒子４３が固体潤滑剤の役割を果たして切粉の排出性を促進するため、切粉による目詰まりが防止される。これらの作用により、良好な切削性が維持される。
【００３４】
○大気圧（０．０１ＭＰａ（Ｇ））での評価：
一方、炉内圧力が０．０１ＭＰａ（Ｇ）で製作した砥石の断面（模式図）は、従来の技術で述べた図８とほぼ同一であり、図９のような問題点を有する。
【００３５】
本発明のように、焼結後に、高降温速度で冷却することで、凝集塊（図８、符号１１５）の大きさを小さくすることができた。
【００３６】
以上に述べたように、降温速度の増加に比例して、凝集塊の大きさを小さくすることができることが分かった。そこで、次に降温速度と凝集塊の大きさの相関を調べる追加実験を行った。
【００３７】
（追加実験）
○実験１〜５：
表１に示すように、降温速度を５．８〜２６．４℃／分として、上記（実験）の項で示した実験条件で、砥石を製作した。
ただし、図２では降温速度は、１１．９〜１９．３℃／分であった。しかし、サイズの大きなダイを使用することで降温速度を下げることができ、サイズの小さなダイを使用することで降温速度を上げることができる。加えて、断熱室１７を構成する断熱材の厚さを変え、種類を替えることでも降温速度が調整できる。このような処置を施すことにより、５．８〜２６．４℃／分の降温速度を実現した。
【００３８】
【表１】
2011020243.tif 000003
【００３９】
得られた砥石の最表面をＳＥＭにて３０００倍の顕微鏡写真を観察した。
図５は３０００倍に拡大した凝集塊のスケッチ図である。
（ａ）は実験１に係るスケッチ図であり、かなり大きな凝集塊４８が認められた。この凝集塊４８の大きさＬ１は３０μｍであった。この大きさは分布している多数の凝集塊４８の大きさの平均値にほぼ等しかった。そこで、表１に３０μｍを記載した。
【００４０】
（ｂ）は実験２に係るスケッチ図であり、凝集塊４９の平均的大きさＬ２は２５μｍであった。
（ｃ）は実験３に係るスケッチ図であり、凝集塊５０の平均的大きさＬ３は１６μｍであった。
（ｄ）は実験４に係るスケッチ図であり、凝集塊５１の平均的大きさＬ４は８μｍであった。
（ｅ）は実験５に係るスケッチ図であり、凝集塊５２の平均的大きさＬ５は８μｍであった。
【００４１】
ところで、砥石でワークを研削した場合に、ワークは所定の体積だけ研削除去される。この体積を研削体積と呼ぶ。
また、砥石側もある程度の体積が摩耗する。この体積を摩耗体積と呼ぶ。
（研削体積／摩耗体積）＝研削比と定義する。研削比は砥石の寿命そのものを表すので、研削比の大きな砥石、すなわち、砥石の摩耗量が少なく、ワークの研削量が大きい砥石が望まれる。
【００４２】
実験１〜５での砥石を用いて研削比を調べたところ、表１に示す値が得られた。
表１に記載されている凝集塊の大きさと研削比との相関をグラフ化する。
図６（ａ）に示すように、凝集塊の大きさが小さいほど研削比が大きくなることが分かる。そして、グラフは横軸目盛りで１６、すなわち凝集塊の大きさが１６μｍに特異点があり、凝集塊の大きさが１６μｍ以下であれば、高い研削比が得られることが分かった。
【００４３】
１μｍ余裕を見た１５μｍ以下であれば、研削比１０００が得られる。さらに、１０μｍ以下であれば、研削比２０００以上が得られる。
したがって、砥石に不可避的に分布する凝集塊の大きさは、１５μｍ以下、好ましくは１０μｍ以下にすることで、良好な研削比が得られる。
【００４４】
なお、図６（ｂ）は表１の降温速度と凝集塊の大きさの相関をグラフ化したものであり、破線で示すように、凝集塊の平均的大きさを１６μｍに留めるには降温速度は１０℃／分以上にする必要がある。
ただし、実験４での降温速度１８．６℃／分以上では、凝集塊の大きさは殆ど変化しない。降温速度を高めるには設備的に負担を強いるために、２０℃／分を上限とすることが望まれる。
従って、好ましい降温速度は１０〜２０℃／分となる。
【産業上の利用可能性】
【００４５】
本発明は、プラトーホーニング加工に用いるメタルボンド砥石に好適である。
【符号の説明】
【００４６】
４０…メタルボンド砥石、４１…砥粒、４２…コバルト粒子、４３…二硫化タングステン粒子、４４…金属系結合材、４８〜５２…凝集塊、Ｌ１〜Ｌ５…凝集塊の大きさ（平均的大きさ）。
【図１】
2011020243.tif 000004
【図２】
2011020243.tif 000005
【図３】
2011020243.tif 000006
【図４】
2011020243.tif 000007
【図５】
2011020243.tif 000008
【図６】
2011020243.tif 000009
【図７】
2011020243.tif 000010
【図８】
2011020243.tif 000011
【図９】
2011020243.tif 000012