(57)【要約】【課題】  本発明の目的は、従来技術のデテント脱進機よりも温度変化時の脱進機誤差を小さくすることである。【解決手段】  本発明は、がんぎ車１１０と、がんぎ車１１０の歯部と接触可能な振り石１２２および外し石１２４を有するてんぷ１２０と、がんぎ車１１０の歯部と接触可能な止め石１３２を有する作動レバー部とを含む時計用のデテント脱進機である。てんぷ１２０は、がんぎ車１１０の歯部と接触可能でありがんぎ車１１０の回転運動を用いてがんぎ車１１０から離れる方向に正回転するとともに、最大回転角から逆回転する振り石１２２と、振り石１２２の正回転及び逆回転に連動して、作動レバー部の先端と接触及び非接触を繰り返すことにより、がんぎ車１１０を一歯ずつ回転させる外し石１２４とを備える。作動レバー部の先端と外し石１２４との接触及び非接触のタイミングは、時計の歩度に関係するものである。補正部材２００は、外し石１２４の先端と、外し石１２４のうちの前記作動レバー部の接触部分との噛合距離に応じて、作動レバー部を変形させるものである。【選択図】  図５
2011209074.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
ガンギ車と、正回転及び逆回転するてんぷと、前記てんぷと接触及非接触を繰り返すことにより前記ガンギ車を順次回転させる作動レバー部とを備えるデテント脱進機であって、
前記てんぷと前記作動レバー部との接触及び非接触のタイミングは、時計の歩度に関係するものであり、
前記作動レバー部は、熱変形するものであり、
前記作動レバー部の熱変形による前記歩度の影響を元に戻すように、前記作動レバー部を変形させる補正部材を備えることを特徴とするデテント脱進機。
【請求項２】
前記てんぷは、
前記ガンギ車の歯部と接触可能であり前記ガンギ車の回転運動を用いて前記ガンギ車から離れる方向に正回転するとともに、最大回転角から逆回転する振り石と、
前記振り石の正回転及び逆回転に連動して、前記作動レバー部の先端と接触及び非接触を繰り返すことにより、前記ガンギ車を一歯ずつ回転させる外し石と
を備え、前記作動レバー部の先端と前記外し石との接触及び非接触のタイミングは、前記時計の歩度に関係するものであり、
前記補正部材は、前記外し石の先端と、前記外し石のうちの前記作動レバー部の接触部分との噛合距離に応じて、前記作動レバー部を変形させるものであることを特徴とする請求項１に記載のデテント脱進機。
【請求項３】
前記てんぷの回転中心を原点として前記作動レバー部の回転中心を通る直線を回転基準線として定義し、
前記外し石は、前記外し石の振動中心が前記回転基準線又は前記回転基準線に対して前記ガンギ車側に位置するように設定されているものであり、
前記作動レバー部は、前記外し石の振動中心に対して前記ガンギ車から離れる領域において熱変形するものであり、
前記補正部材は、前記作動レバー部が伸びて前記噛合距離が初期状態に対して長くなった場合には、前記作動レバー部の先端を前記ガンギ車から離れる方向に変形させるとともに、前記作動レバー部が縮んで前記噛合距離が初期状態に対して短くなった場合には、前記作動レバー部の先端を前記ガンギ車に近づく方向に変形させるものであることを特徴とする請求項２に記載のデテント脱進機。
【請求項４】
前記てんぷの回転中心を原点として前記作動レバー部の回転中心を通る直線を回転基準線として定義し、
前記外し石は、前記外し石の振動中心が前記回転基準線に対して前記ガンギ車から離れる側に位置するように設定されているものであり、
前記作動レバー部は、前記外し石の振動中心に対して前記ガンギ車に近づく領域において熱変形するものであり、前記補正部材は、前記作動レバー部が伸びて前記噛合距離が初期状態に対して長くなった場合には、前記作動レバー部の先端を前記ガンギ車に近づく方向に変形させるとともに、前記作動レバー部が縮んで前記噛合距離が初期状態に対して短くなった場合には、前記作動レバー部の先端を前記ガンギ車から離れる方向に変形させるものであることを特徴とする請求項２に記載のデテント脱進機。
【請求項５】
前記補正部材は、前記作動レバー部が前記ガンギ車から離れる方向に反った場合には、前記作動レバー部を前記ガンギ車に近づく方向に変形させるとともに、前記作動レバー部が前記ガンギ車に近づく方向に反った場合には、前記作動レバー部を前記ガンギ車から離れる方向に変形させることを特徴とする請求項２に記載のデテント脱進機。
【請求項６】
前記補正部材は、前記作動レバー部の一部もしくは複数部に組み込まれるものであって、異種金属の熱膨張の差によって前記作動レバー部を変形させることにより前記噛合距離を変化させるものであることを特徴とする請求項２に記載のデテント脱進機。
【請求項７】
機械式時計の動力源を構成するぜんまいと、前記ぜんまいが巻き戻されるときの回転力により回転する表輪列と、前記表輪列の回転を制御するための脱進機とを備えるように構成された機械式時計において、前記脱進機が請求項１から６のいずれか１項に記載のデテント脱進機で構成されることを特徴とする機械式時計。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、デテント脱進機と、デテント脱進機を組み込んだ時計に関するものである。特に、本発明は、脱進機作動時の温度変化による歩度の変動を抑えるように構成したデテント脱進機と、そのように構成したデテント脱進機を組み込んだ機械式時計に関する。
【背景技術】
【０００２】
古くから機械式時計の脱進機の１つのタイプとして「デテント脱進機」（クロノメータ脱進機）が知られている。デテント脱進機の代表的な機構形態として、スプリング型デテント脱進機（Spring Detent Escapement）と、ピボット型デテント脱進機（Pivoted Detent Escapement）とが従来から広く知られている（例えば、下記非特許文献１参照）。
【０００３】
図２を参照すると、従来のスプリング型デテント脱進機８００は、がんぎ車８１０と、てんぷ８２０と、デテントレバー８４０と、板状ばねで構成された復帰ばね８３０とを備えている。振り石８１２が、てんぷ８２０の大つば８１６に固定されている。止め石８３２が、デテントレバー８４０に固定されている。外し石８２４は、大つば８１６に固定される。振り石８１２および外し石８２４は、がんぎ車８１０の歯部と接触可能なように構成される。
【０００４】
図３を参照すると、従来のピボット型デテント脱進機９００は、がんぎ車９１０と、てんぷ９２０と、デテントレバー９３０と、螺旋ばね（渦巻きばね）で構成された復帰ばね９４０とを備えている。振り石９１２が、てんぷ９２０の大つば９１６に固定されている。止め石９３２が、デテントレバー９３０に固定されている。外し石９２４は、大つば９１６に固定される。
【０００５】
図２および図３に示すタイプの脱進機に共通する特徴として、現在広く普及しているクラブツースレバー型脱進機と異なり、がんぎ車から直接的に、てんぷに動力を伝達するため、脱進機における動力（伝達トルク）の損失を小さくすることができるという利点を挙げることができる。
【先行技術文献】
【非特許文献】
【０００６】
【非特許文献１】ジョージ・ダニエルズ著、「The Practical Watch Escapement」、Premier Print Limited、１９９４年（第１版発行）、第３９〜４７頁
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
機械式時計においては、等時性（計時精度）を乱す原因の１つとして温度変化があり、クラブツースレバー型脱進機や、上記のデテント脱進機に代表されるダイレクトインパルス方式の脱進機においても同様である。この温度変化による等時性誤差は脱進機誤差の影響によるものが大きい。脱進機誤差は、脱進機がエアリーの定理にもとづき、てんぷにエネルギーを伝達する際に、てんぷの自由振動に対して衝撃や抵抗として作用することにより生じている。そのため温度変化により、脱進機部品に熱による変形が起こると衝撃・抵抗のタイミングが変化しさらに誤差を大きくしてしまう要因となりかねない。
【０００８】
ひげぜんまいのばね力により、てんぷが自由振動する際に、脱進機による衝撃と抵抗は、「死点前の衝撃」、「死点前の抵抗」、「死点後の衝撃」、「死点後の抵抗」の４つに分類することができる。ここで、「死点」は、てんぷが自由振動する際における「てんぷの振動中心」を意味する。すなわち、「振動中心」は、てんぷが第１の方向（例えば、時計回り方向：右回転）に最大に回転したときの回転位置と、てんぷが、前記第１の方向と反対方向である第２の方向（例えば、反時計回り方向：左回転）に最大に回転したときの回転位置との間の正に中心にある位置を意味する。
【０００９】
「死点前の抵抗」は、てんぷが死点（てんぷの振動中心）を通過する前に、てんぷの進行方向とは逆方向に力を加えることを意味する。すなわち、「死点前の抵抗」は、てんぷが死点（てんぷの振動中心）を通過する前に、片作動ばねの先端部が、てんぷの外し石に接触して、てんぷに抵抗を加えることを意味する。
【００１０】
「死点前の衝撃」は、てんぷが死点（てんぷの振動中心）を通過する前に、てんぷの進行方向に対して力を加えることを意味する。すなわち、「死点前の衝撃」は、てんぷが死点（てんぷの振動中心）を通過する前に、がんぎ車の歯部が、てんぷの振り石に接触して、てんぷの進行方向に対して力を加えることを意味する。
【００１１】
「死点後の衝撃」は、てんぷが死点（てんぷの振動中心）を通過した後に、てんぷの進行方向に対して力を加えることを意味する。すなわち、「死点後の衝撃」は、てんぷが死点（てんぷの振動中心）を通過した後に、がんぎ車の歯部が、てんぷの振り石を押して、てんぷの進行方向に対して力を加えることを意味する。
【００１２】
「死点後の抵抗」は、てんぷが死点（てんぷの振動中心）を通過した後に、てんぷの進行方向とは逆方向に力を加えることを意味する。すなわち、「死点後の抵抗」は、てんぷが死点（てんぷの振動中心）を通過して、さらに前記死点（てんぷの振動中心）に向かって戻るときに、作動ばねの先端部が、てんぷの外し石に接触して、てんぷに抵抗を加えることを意味する。また、「死点後の抵抗」は、てんぷが死点（てんぷの振動中心）を通過して、前記死点（てんぷの振動中心）に向かって戻って、さらに、てんぷが前記死点（てんぷの振動中心）を通過したときに、作動ばねの先端部が、てんぷの外し石に接触して、てんぷに抵抗を加えることを意味する。
【００１３】
一般に、外乱が無い場合、「振り子の等時性」により、てんぷの振り幅（振幅）によらず、てんぷの振動周期は一定であることがわかっている。これに対して、てんぷが死点（振動中心）から離れた位置にあるときは、外乱がてんぷの振動周期に与える影響は大きい。また、てんぷが死点（てんぷの振動中心）を通過するときにおける衝撃は、てんぷの振動周期に影響を及ぼすことはない。また、てんぷが死点（てんぷの振動中心）を通過するときにおける抵抗は、てんぷの振動周期に影響を及ぼすことはない。
【００１４】
次に、「エアリーの定理」を説明する。図２２を参照すると、てんぷに外乱が加えられない場合は、「振り子の等時性」により、てんぷの振り幅（振幅）によらず、てんぷの振動周期は一定である。「死点前の衝撃（振動中心通過前の衝撃）」は、振動の周期を短縮させるものであり、時計の歩度（秒／日：sec/day）をプラス方向（進み）にシフトさせるものである。また、「死点後の抵抗（振動中心通過後の抵抗）」も、時計の歩度（秒／日：sec/day）をプラス方向（進み）にシフトさせるものである。これに対して、「死点前の抵抗（振動中心通過前の抵抗）」は、時計の歩度（秒／日：sec/day）をマイナス方向（遅れ）にシフトさせるものである。また、「死点後の衝撃（振動中心通過後の衝撃）」も、時計の歩度（秒／日：sec/day）をマイナス方向（遅れ）にシフトさせるものである。
【００１５】
また、外乱が加えられる位置が、てんぷの振動中心から離れれば離れるほど、外乱によるてんぷの振動周期への影響は大きい。また、てんぷの振動中心において外乱が加えられたときは、その外乱により、てんぷの振動周期へ影響を与えることはない。さらに、脱進機誤差は、てんぷの振り角（すなわち、てんぷへの入力トルク）に依存して変動するものである。基本的に、脱進機の伝達効率が良く、てんぷの振動中心付近の狭い振り角の範囲において運動エネルギーの受け渡しが可能な脱進機構をそなえることにより、機械式時計の歩度等の基本性能を向上させることができる。
【００１６】
本発明の目的は、従来技術のデテント脱進機よりも温度変化時の脱進機誤差が小さくなるように構成したデテント脱進機及び機械式時計を提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１７】
本発明は、がんぎ車１１０と、正回転及び逆回転するてんぷ１２０と、前記てんぷ１２０と接触及非接触を繰り返すことにより前記がんぎ車１１０を順次回転させる作動レバー部とを備えるデテント脱進機であって、前記てんぷ１２０と前記作動レバー部との接触及び非接触のタイミングは、時計の歩度に関係するものであり、前記作動レバー部は、熱変形するものであり、前記作動レバー部の熱変形による前記歩度の影響を元に戻すように、前記作動レバー部を変形させる補正部材２００を備えることを特徴とする。すなわち、本発明は、前記てんぷ１２０と前記作動レバー部との接触及び非接触のタイミングを補正することにより、デテント脱進機作用時の温度変化による歩度への影響を抑えるように構成している。
【００１８】
本発明は、がんぎ車１１０と、がんぎ車１１０の歯部と接触可能な振り石１２２および外し石１２４を有するてんぷ１２０と、がんぎ車１１０の歯部と接触可能な止め石１３２を有する作動レバー部とを含む時計用のデテント脱進機において、前記てんぷ１２０は、前記がんぎ車１１０の歯部と接触可能であり前記がんぎ車１１０の回転運動を用いて前記がんぎ車１１０から離れる方向に正回転するとともに、最大回転角から逆回転する振り石１２２と、前記振り石１２２の正回転及び逆回転に連動して、前記作動レバー部の先端と接触及び非接触を繰り返すことにより、前記がんぎ車１１０を一歯ずつ回転させる外し石１２４とを備え、前記作動レバー部の先端と前記外し石１２４との接触及び非接触のタイミングは、前記時計の歩度に関係するものであり、前記補正部材２００は、前記外し石１２４の先端と、前記外し石１２４のうちの前記作動レバー部の接触部分との噛合距離に応じて、前記作動レバー部を変形させる構成であることを特徴とする。この構成により従来のスプリング型デテント脱進機と比較して、温度変化による脱進機誤差を小さくすることができる。
【００１９】
本発明は、てんぷ１１０の回転中心を原点として作動レバー部の回転中心を通る直線を回転基準線として定義し、外し石１２４は、外し石１２４の振動中心が回転基準線又は回転基準線に対してガンギ車１１０側に位置するように設定されているものであり、作動レバー部は、外し石１２４の振動中心に対してガンギ車１１０から離れる領域において熱変形するものであり、補正部材は、作動レバー部が伸びて噛合距離が初期状態に対して長くなった場合には、作動レバー部の先端をガンギ車１１０から離れる方向に変形させるとともに、作動レバー部が縮んで噛合距離が初期状態に対して短くなった場合には、作動レバー部の先端をガンギ車１１０に近づく方向に変形させるものであることを特徴とする。
【００２０】
本発明は、てんぷ１１０の回転中心を原点として前記作動レバー部の回転中心を通る直線を回転基準線として定義し、外し石１２４は、外し石１２４の振動中心が回転基準線に対してガンギ車１１０から離れる側に位置するように設定されているものであり、作動レバー部は、外し石１２４の振動中心に対してガンギ車１１０に近づく領域において熱変形するものであり、補正部材は、作動レバー部が伸びて噛合距離が初期状態に対して長くなった場合には、作動レバー部の先端をガンギ車１１０に近づく方向に変形させるとともに、作動レバー部が縮んで噛合距離が初期状態に対して短くなった場合には、作動レバー部の先端をガンギ車１１０から離れる方向に変形させるものであることを特徴とする。
本発明は、補正部材は作動レバー部がガンギ車１１０から離れる方向に反った場合には、作動レバー部をガンギ車１１０に近づく方向に変形させるとともに、作動レバー部がガンギ車１１０に近づく方向に反った場合には、作動レバー部をガンギ車１１０から離れる方向に変形させることを特徴とする。
【００２１】
本発明は、補正部材は作動レバー部の一部もしくは複数部に組み込まれるものであって、異種金属の熱膨張の差によって作動レバー部を変形させることにより前記噛合距離を変化させるものであることを特徴とする。
【００２２】
本発明は、機械式時計の動力源を構成するぜんまいと、ぜんまいが巻き戻されるときの回転力により回転する表輪列と、表輪列の回転を制御するための脱進機とを備えるように構成された機械式時計において、上述した各発明の脱進機で構成されることを特徴とする。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】本発明のデテント脱進機の実施形態に係る脱進機の構造を示す平面図である。
【図２】従来のスプリング型デテント脱進機の構造を示す斜視図である。
【図３】従来のピボット型デテント脱進機の構造を示す斜視図である。
【図４】本発明のデテント脱進機を用いた機械式時計の実施形態係る輪列、脱進機等の構成を示す平面図である。
【図５】本発明のデテント脱進機の実施形態に係る脱進機の作動状態を示す平面図（その１）である。
【図６】本発明のデテント脱進機の実施形態に係る脱進機の作動状態を示す平面図（その２）である。
【図７】本発明のデテント脱進機の実施形態に係る脱進機の作動状態を示す平面図（その３）である。
【図８】本発明のデテント脱進機の実施形態に係る脱進機の作動状態を示す平面図（その４）である。
【図９】本発明のデテント脱進機の実施形態に係る脱進機の作動状態を示す平面図（その５）である。
【図１０】本発明のデテント脱進機の実施形態に係る脱進機の作動状態を示す平面図（その６）である。
【図１１】本発明のデテント脱進機の実施形態に係る脱進機の作動状態を示す平面図（その７）である。
【図１２】本発明のデテント脱進機の実施形態に係る補正部材による作動レバー先端の補正の様子を示した平面図である。
【図１３】本発明の実施形態に係る作動レバー先端が回転基準線に対してがんぎ車に遠ざかる領域で伸びの変形が起こった場合の補正の様子を衝撃・抵抗の位置変化で表したグラフである。
【図１４】本発明の実施形態に係る作動レバー先端が回転基準線に対してがんぎ車に遠ざかる領域で縮みの変形が起こった場合の補正の様子を衝撃・抵抗の位置変化で表したグラフである。
【図１５】本発明の実施形態に係る作動レバー先端が回転基準線に対してがんぎ車から近づく領域で伸びの変形が起こった場合の補正の様子を衝撃・抵抗の位置変化で表したグラフである。
【図１６】本発明の実施形態に係る作動レバー先端が回転基準線に対してがんぎ車から近づく領域で縮みの変形が起こった場合の補正の様子を衝撃・抵抗の位置変化で表したグラフである。
【図１７】本発明の実施形態に係る作動レバー先端が回転基準線に対してがんぎ車に遠ざかる方向へ反りの変形が起こった場合の補正の様子を衝撃・抵抗の位置変化で表したグラフである。
【図１８】本発明の実施形態に係る作動レバー先端が回転基準線に対してがんぎ車から近づく方向へ反りの変形が起こった場合の補正の様子を衝撃・抵抗の位置変化で表したグラフである。
【図１９】本発明の実施形態に係る補正部材を作動レバー先端に組み込んだ状態を示す平面図である。
【図２０】本発明の実施形態に係る補正部材をデテントスプリングに組み込んだ状態を示す平面図である。
【図２１】本発明の実施形態に係る補正部材を片作動ばねに組み込んだ状態を示す平面図である。
【図２２】エアリーの定理を説明するための原理図である。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
以下に、本発明の実施形態を図面に基づいて説明する。一般に、時計の駆動部分を含む機械体を「ムーブメント」と称する。ムーブメントに文字板、針を取り付けて、時計ケースの中に入れて完成品にした状態を時計の「コンプリート」と称する。時計の基板を構成する地板の両側のうちで、時計ケースのガラスのある方の側、すなわち、文字板のある方の側をムーブメントの「裏側」又は「ガラス側」又は「文字板側」と称する。地板の両側のうちで、時計ケースの裏蓋のある方の側、すなわち、文字板と反対の側をムーブメントの「表側」又は「裏蓋側」と称する。ムーブメントの「表側」に組み込まれる輪列を「表輪列」と称する。ムーブメントの「裏側」に組み込まれる輪列を「裏輪列」と称する。
【００２５】
（１）本発明のデテント脱進機の構成：
図１、図４を参照すると、時計のムーブメント３００は、本発明のデテント脱進機を備えることができるようになっている。本発明のデテント脱進機は、ガンギ車１１０と、正回転及び逆回転するてんぷ１２０と、てんぷ１２０と接触及非接触を繰り返すことによりガンギ車１１０を順次回転させる作動レバー１３０とを備える。また、てんぷ１２０と作動レバー１３０との接触及び非接触のタイミングは、時計の歩度に関係するものである。作動レバー１３０は、熱変形するものである。時計のムーブメント３００は、この熱変形による歩度の影響を元に戻すように、作動レバー１３０を変形させる補正部材２００（図５）を備える。
【００２６】
てんぷ１２０は、てん真（図示せず）と、てん輪と、大つば１１６と、小つば１１７、ひげぜんまい（図示せず）とを含む。振り石１２２は、大つば１１６に固定される。外し石１２４は、小つば１１７に固定される。振り石１２２は、がんぎ車１１０の歯部１１２と、また外し石１２４は片作動ばね１４０の先端と接触可能なように構成される。
【００２７】
図１を参照すると、がんぎ車１１０は、がんぎ歯車と、がんぎかな１１１とを含む。歯部１１２は、がんぎ歯車の外周部に形成される。例えば、図１に示すように、１５個の歯部１１２が、がんぎ歯車の外周部に形成される。がんぎ車１１０は、地板１７０と輪列受（図示せず）に対して回転可能なようにムーブメントに組み込まれる。がんぎかな１１１の上軸部は、輪列受（図示せず）に対して回転可能なように支持される。がんぎかな１１１の下軸部は、地板１７０に対して回転可能なように支持される。
【００２８】
てんぷ１２０は、地板１７０とてんぷ受（図示せず）に対して回転可能なようにムーブメントに組み込まれる。てん真（図示せず）の上軸部は、てんぷ受（図示せず）に対して回転可能なように支持される。てん真（図示せず）の下軸部は、地板１７０に対して回転可能なように支持される。
【００２９】
後述するが、図１３〜１８および図２２を参照すると、「死点前の衝撃」により生じるてんぷ１２０の回転運動への影響および「死点後の抵抗」により生じるてんぷ１２０の回転運動への影響の合計からなる時計の歩度を進ませる影響と、「死点前の抵抗」により生じるてんぷ１２０の回転運動への影響および「死点後の衝撃」により生じるてんぷ１２０の回転運動への影響の合計からなる時計の歩度を遅らせる影響とが、外し石１２４と片作動ばね１４０の接触のタイミング及び噛み合い長さ（図１（b）参照）によって変化することが分かる。そこで外し石１２４と片作動ばね１４０の接触のタイミング及び噛合距離dが作動レバー１３０の先端の熱変形により変化した場合、補正部材２００によって歩度への影響を元に戻すように作動レバー１３０の先端を補正するよう構成される。
【００３０】
作動レバー１３０は、止め石１３２が、がんぎ車１１０に近づく方向（Ｂ領域）と、止め石１３２が、がんぎ車１１０から遠ざかる方向（Ａ領域）の２つの方向に回転可能なように構成されている。作動レバー１３０のてんぷ１２０に近い方の先端には、ばね受突起部が設けられる。片作動ばね１４０の先端は、ばね受突起部に接触可能なように配置される。止め石１３２ががんぎ車１１０に近づく方向（Ｂ領域）に回転させる力を作動レバー１３０に加えるためのデテントスプリング１５０が設けられる。デテントスプリング１５０は、ステンレス鋼などの弾性材料の板ばねで構成されるのがよい。デテントスプリング１５０のばね部板厚方向は、作動レバー１３０の回転中心軸線に対して垂直な方向であるのが好ましい。なお、作動レバー１３０及びデテントスプリング１５０は、作動レバー部を構成する。
【００３１】
外し石１２４と接触可能な片作動ばね１４０が作動レバー１３０に設けられる。片作動ばね１４０は、ステンレス鋼などの弾性材料の板ばねで構成されるのがよい。片作動ばね１４０の先端部の板厚方向は、作動レバー１３０の回転中心軸線に対して垂直な方向であるのが好ましい。
【００３２】
補正部材２００は、作動レバー１３０または片作動ばね１４０またはデテントスプリング１５０のいずれかの一部または複数部に組み込まれ、組み込まれた箇所の材質とは異なる材質にて構成される。温度変化時には、組み込まれた箇所の部材とは異なった伸び（縮み）の変形をし、この変形によって作動レバー１３０の先端の位置を補正する。具体的に図１２に示すように、補正部材２００は、作動レバー１３０の隣に備えられており、両端が作動レバー１３０に固定された構成を有している。補正部材２００は、熱膨張により長手方向に伸縮可能に構成されている。図１２（ａ）に示すように補正部材２００がその長手方向に伸びた場合には、作動レバー１３０の先端ががんぎ車１１０側に移動させられる。一方、図１２（ｂ）に示すように補正部材２００がその長手方向に縮んだ場合には、作動レバー１３０の先端ががんぎ車１１０から遠ざかる側に移動させられる。
【００３３】
なお、補正部材２００は、図１２に示す構成に限定されないのは勿論のことである。図１９は、本実施形態に係る補正部材２００の変形例を示す図である。図１９に示すように、補正部材２００は、作動レバー１３０の先端側に備えられていてもよい。図１９に示すように補正部材２００がその長手方向に伸びた場合には、作動レバー１３０の先端ががんぎ車１１０側に移動させられる。一方、図１９に示すように補正部材２００がその長手方向に縮んだ場合には、作動レバー１３０の先端ががんぎ車１１０から遠ざかる側に移動させられる。これにより、補正部材２００の伸縮部分と作動レバー１３０の先端部分とが近接するため、補正部材２００の変形を作動レバー１３０の先端部分に迅速に伝えることができ、脱進機誤差を迅速に補正することができる。
【００３４】
図２０は、本実施形態に係る補正部材２００の変形例を示す図である。図２０に示すように、補正部材２００は、デテントスプリング１５０の隣に備えられており、両端がデテントスプリング１５０に固定された構成を有している。図２０に示すように補正部材２００がその長手方向に伸びた場合には、作動レバー１３０の先端ががんぎ車１１０側に移動させられる。一方、図２０に示すように補正部材２００がその長手方向に縮んだ場合には、作動レバー１３０の先端ががんぎ車１１０から遠ざかる側に移動させられる。これにより、作動レバー１３０の基部側に補正部材２００が備えられているため、補正部材２００が作動レバー１３０の先端側に備えられているときよりも慣性モーメントを低減することができる。
【００３５】
図２１は、本実施形態に係る補正部材２００の変形例を示す図である。図２１に示すように、補正部材２００は、両端が片作動ばね１４０に固定された構成を有している。図２１に示すように補正部材２００がその長手方向に伸びた場合には、作動レバー１３０の先端ががんぎ車１１０側に移動させられる。一方、図２１に示すように補正部材２００がその長手方向に縮んだ場合には、作動レバー１３０の先端ががんぎ車１１０から遠ざかる側に移動させられる。これにより、補正部材２００の伸縮部分と片作動ばね１４０の先端部分とが近接するため、補正部材２００の変形を片作動ばね１４０の先端部分に迅速に伝えることができ、脱進機誤差を迅速に補正することができる。
【００３６】
（２）本発明のデテント脱進機の作動：
次に、図５から図１１を参照して、本発明のデテント脱進機の作動について説明する。
（２・１）作動その１：
図５を参照すると、てんぷ１２０が自由振動することにより、大つば１１６が矢印の方向（反時計回り方向）に回転する。
【００３７】
（２・２）作動その２：
図６を参照すると、大つば１１６に固定された外し石１２４が矢印Ａ１の方向（反時計回り方向）に回転して、片作動ばね１４０の先端に接触する。次いで、外し石１２４が矢印Ａ１の方向（反時計回り方向）に回転し、片作動ばね１４０が、外し石１２４に押される。このとき作動レバー１３０は先端に設けられたばね受突起部により矢印Ａ２の方向（時計回り方向）に片作動ばね１４０と共に回転する。がんぎ車１１０の歯部１１２の先端部は、止め石１３２の接触平面の上を摺動する。
【００３８】
（２・３）作動その３：
図７、図８を参照すると、がんぎ車１１０の歯部１１２の先端部は、止め石１３２の接触平面から離れている。このため、ぜんまいが巻き戻されるときの回転力により回転する表輪列により、がんぎ車１１０は回転され、がんぎ車１１０は駆動される。がんぎ車１１０が矢印Ａ３の方向（時計回り方向）に回転することにより、がんぎ車１１０の歯部１１２の先端部は振り石１２２に接触し、てんぷ１２０に回転力を伝える。大つば１１６が矢印Ａ１の方向（反時計回り方向）に所定の角度まで回転すると、外し石１２４は、片作動ばね１４０の先端から離れる。その後、デテントスプリング１５０のばね力により、作動レバー１３０は、矢印Ａ４の方向（反時計回り方向）に回転して、当初の位置に戻ろうとする。
【００３９】
（２・４）作動その４：
図９を参照すると、引き続き、がんぎ車１１０の歯部１１２の先端部は振り石１２２に接触し、てんぷ１２０に回転力を伝え、てんぷ１２０は死点（振動中心）を通過して回転する。このとき作動レバー１３０は、デテントスプリング１５０のばね力により当初の位置へ戻っている。
【００４０】
（２・５）作動その５：
図１０を参照すると、てんぷ１２０が矢印Ａ１の方向（反時計回り方向）に自由振動することにより、がんぎ車１１０の次の歯部１１２の先端部は止め石１３２の接触平面に落下し停止する。さらにてんぷ１２０が自由振動することにより、てんぷ１２０の最大振幅位置に達する。すると、大つば１１６が矢印Ａ１の方向と反対の方向（時計回り方向）に回転するようになる。
【００４１】
（２・６）作動その６：
図１１を参照すると、大つば１１６に固定された外し石１２４が矢印Ａ５の方向（時計回り方向）に回転して、片作動ばね１４０の先端に接触する。外し石１２４が矢印Ａ５の方向（時計回り方向）に回転し、片作動ばね１４０が、外し石１２４に押される。このとき、作動ばね１４０は、作動レバー１３０のばね受突起部から離れる。したがって、作動レバー１３０が静止した状態で、片作動ばね１４０のみが、外し石１２４により矢印Ａ６の方向（反時計回り方向）に押しだされる。その後、大つば１１６が矢印Ａ５の方向（時計回り方向）に所定の角度まで回転すると、外し石１２４は、片作動ばね１４０の先端から離れる。すると、片作動ばね１４０はそのばね力により、当初の位置に戻り、てんぷ１２０は自由振動する。さらにてんぷ１２０が自由振動することにより、てんぷ１２０は次の最大振幅位置に向かって回転する。
【００４２】
（２・７）作動の繰り返し：
以下同様に、図５に示す状態から図１１に示す状態に至る作動を繰り返すことができる。この作動の中で温度変化により作動レバー１３０の先端位置が変化してんぷ１２０と作動レバー１３０の接触及び非接触のタイミングが変化しても「死点前の衝撃」により生じるてんぷの回転運動への影響、および、「死点後の抵抗」により生じるてんぷの回転運動への影響の合計により構成される時計の歩度を進ませる影響の総和と、「死点前の抵抗」により生じるてんぷの回転運動への影響、および、「死点後の衝撃」により生じるてんぷの回転運動への影響の合計により構成される時計の歩度を遅らせる影響の総和とが変化しない位置に作動レバー１３０の先端を変形させる補正部材を備えることにより、本発明のデテント脱進機は、従来のデテント脱進機と比較して、温度変化による歩度への影響を抑えることができる。
【００４３】
（３）作動レバー先端の変形による影響と補正の様子：
図１３〜１８は、脱進機による衝撃（トルク）および抵抗（トルク）、すなわち、「死点前の衝撃」、「死点前の抵抗」、「死点後の衝撃」、「死点後の抵抗」による歩度の進みへの影響と、歩度の遅れへの影響を示す図である。ここで、歩度の進みへの影響は右上がりのハッチングにより示されており、歩度の遅れへの影響右下がりのハッチングにより示されている。
【００４４】
（３・１）作動レバー１３０の先端が、外し石１２４の振動中心に対してガンギ車１１０から離れる領域（Ａ領域）において熱変形した場合：
本動作例では外し石１２４は、外し石１２４の振動中心が回転基準線Ｋ、又は回転基準線Ｋに対してガンギ車１１０側に位置している。図１３は伸びて噛合距離dが初期状態に対して長くなった状態の補正を示す説明図であり、図１３（a）は、熱変形前の初期状態での衝撃と抵抗の様子を示している。図１３（b）をみてわかるように、噛合距離dが初期状態に対して長くなった分「死点後の抵抗」の影響が大きくなり歩度は進みとなる。なお、図１３(b)における「死点後の抵抗」の部分において点線で示す部分は、図１３(a)に示す対応箇所を示しており、噛合距離dが初期状態に対して長くなったときの「死点後の抵抗」の影響を比較して見易くしているものである。
【００４５】
そこで、図１３（c）に示したように、補正部材２００を用いて作動レバー１３０の先端をガンギ車１１０から離れる方向へ補正を行なう事で「死点後の衝撃」の影響を増やして歩度を遅らせ、歩度への影響を元に戻している。なお、図１３(c)における「死点後の衝撃」の部分において点線で示す部分は、図１３(a)に示す対応箇所を示しており、噛合距離dが初期状態に対して長くなったときの「死点後の衝撃」の影響を比較して見易くしているものである。図１３(c)に示すように、「死点後の衝撃」のパルスの遅れ部分の面積が増加することにより、図１３(b)に示す「死点後の抵抗」のパルスの進み部分の増加分による影響を打ち消すこととなるため、作動レバー１３０が熱変形したとしても歩度への影響を元に戻すことができる。
【００４６】
図１４は縮んで噛合距離dが初期状態に対して短くなった状態の補正を示す説明図であり、図１４（a）は、熱変形前の初期状態での衝撃と抵抗の様子を示している。図１４（b）をみてわかるように、噛み合い距離dが初期状態に対して短くなった分「死点後の抵抗」の影響が小さくなり歩度は遅れとなる。なお、図１４(b)における「死点後の抵抗」の部分において点線で示す部分は、図１４(a)に示す対応箇所を示しており、噛合距離dが初期状態に対して短くなったときの「死点後の抵抗」の影響を比較して見易くしているものである。
【００４７】
そこで図１４（c）に示したように補正部材２００を用いて作動レバー１３０の先端をガンギ車１１０に近づく方向へ補正を行なう事で「死点後の衝撃」の影響を減らして歩度を進ませ、歩度への影響を元に戻している。なお、図１４(c)における「死点後の衝撃」の部分において点線で示す部分は、図１４(a)に示す対応箇所を示しており、噛合距離dが初期状態に対して短くなったときの「死点後の衝撃」の影響を比較して見易くしているものである。図１４(c)に示すように、「死点後の衝撃」のパルスの遅れ部分の面積が減少することにより、図１４(b)に示す「死点後の抵抗」のパルスの進み部分の減少分による影響を打ち消すこととなるため、作動レバー１３０が熱変形したとしても歩度への影響を元に戻すことができる。
【００４８】
（３・２）作動レバー１３０の先端が、外し石１２４の振動中心に対してガンギ車１１０に近づく領域（Ｂ領域）において熱変形した場合：
本動作例では外し石１２４は、外し石１２４の振動中心が回転基準線Ｋに対してガンギ車１１０から離れる側に位置している。図１５は伸びて噛み合い距離dが初期状態に対して長くなった状態の補正を示す説明図であり、図１５（a）は、熱変形前の初期状態での衝撃と抵抗の様子を示している。図１５（b）をみてわかるように、噛み合い距離dが初期状態に対して長くなった分「死点前の抵抗」の影響が大きくなり歩度は遅れとなる。なお、図１５(b)における「死点前の抵抗」の部分において点線で示す部分は、図１５(a)に示す対応箇所を示しており、噛合距離dが初期状態に対して長くなったときの「死点前の抵抗」の影響を比較して見易くしているものである。
【００４９】
そこで図１５（c）に示したように補正部材２００を用いて作動レバー１３０の先端をガンギ車１１０に近づく方向へ補正を行なう事で「死点前の衝撃」の影響を増やして歩度を進ませ、歩度への影響を元に戻している。より具体的には図１５(c)に示すように、「死点前の衝撃」のパルスの進み部分の面積が増加することにより、図１５(b)に示す「死点前の抵抗」のパルスの遅れ部分の面積の減少分による影響を打ち消すこととなるため、作動レバー１３０が熱変形したとしても歩度への影響を元に戻すことができる。
【００５０】
図１６は縮んで噛合距離dが初期状態に対して短くなった状態の補正を示す説明図であり、図１６（a）は、熱変形前の初期状態での衝撃と抵抗の様子を示している。図１６（b）をみてわかるように、噛合距離dが初期状態に対して短くなった分「死点前の抵抗」の影響が小さくなり歩度は進みとなる。なお、図１６(b)における「死点前の抵抗」の部分において点線で示す部分は、図１６(a)に示す対応箇所を示しており、噛合距離dが初期状態に対して短くなったときの「死点前の抵抗」の影響を比較して見易くしているものである。
【００５１】
そこで図１６（c）に示したように補正部材２００を用いて作動レバー１３０の先端をガンギ車１１０から離れる方向へ補正を行なう事で「死点前の衝撃」の影響を減らして歩度を遅らせ、歩度への影響を元に戻している。より具体的には図１６(c)に示すように、「死点前の衝撃」のパルスの進み部分の面積が減少することにより、図１６(b)に示す「死点前の抵抗」のパルスの遅れ部分の面積の減少分による影響を打ち消すこととなるため、作動レバー１３０が熱変形したとしても歩度への影響を元に戻すことができる。
【００５２】
（３・３）作動レバー１３０の先端が、外し石１２４の振動中心に対してガンギ車１１０から離れる方向（Ａ領域）に熱変形した場合：
本動作例では外し石１２４は、その振動中心が回転基準線Ｋに対してどのように設定されていてもよい。具体的に外し石１２４は、外し石１２４の振動中心が回転基準線Ｋ、回転基準線Ｋに対してガンギ車１１０側、又は回転基準線Ｋに対してガンギ車から離れる側のいずれに位置していてもよい。
【００５３】
図１７は作動レバー１３０の先端が、外し石１２４の振動中心に対してガンギ車１１０から離れる方向に熱変形した状態の補正を示す説明図であり、図１７（a）は、熱変形前の初期状態での衝撃と抵抗の様子を示している。図１７（b）を見てわかるように作動レバー１３０の先端が、外し石１２４の振動中心に対してガンギ車１１０から離れる方向に熱変形したことにより外し石１２４と片作動ばね１４０先端の接触開始のタイミングが遅くなり「死点後の衝撃」の影響が増える、もしくは「死点前の衝撃」の影響が減り、歩度は遅れとなる。
【００５４】
そこで図１７（c）に示したように補正部材２００を組み込み作動レバー１３０の先端をガンギ車１１０に近づく方向へ補正を行なう事で「死点後の衝撃」の影響を減らす、もしくは「死点前の衝撃」の影響を増やして歩度を進ませ、歩度への影響を元に戻している。つまり、図１７(b)に示すように「死点後の衝撃」のパルスの遅れ部分の面積が増加することになるが、作動レバー１３０の先端をガンギ車１１０に近づく方向へ補正を行うことにより、図１７(c)に示すように「死点後の衝撃」のパルスの遅れ部分の面積を元に戻すことができる。
【００５５】
（３・４）作動レバー１３０の先端が、外し石１２４の振動中心に対してガンギ車１１０に近づく方向（Ｂ領域）に熱変形した場合：
本動作例では外し石１２４は、その振動中心が回転基準線Ｋに対してどのように設定されていてもよい。具体的に外し石１２４は、外し石１２４の振動中心が回転基準線Ｋ、回転基準線Ｋに対してガンギ車１１０側、又は回転基準線Ｋに対してガンギ車から離れる側のいずれに位置していてもよい。
【００５６】
図１８は作動レバー１３０の先端が、外し石１２４の振動中心に対してガンギ車１１０に近づく方向に熱変形した状態の補正を示す説明図であり、図１８（a）は、熱変形前の初期状態での衝撃と抵抗の様子を示している。図１８（b）を見てわかるように作動レバー１３０の先端が、外し石１２４の振動中心に対してガンギ車１１０に近づく方向に熱変形したことにより外し石１２４と片作動ばね１４０先端の接触開始のタイミングが早くなり「死点前の衝撃」の影響が増える、もしくは「死点後の衝撃」の影響が減り、歩度は進みとなる。
【００５７】
そこで図１８（c）に示したように補正部材２００を用いて作動レバー１３０の先端をガンギ車１１０から離れる方向へ補正を行なう事で「死点前の衝撃」の影響を減らす、もしくは「死点後の衝撃」の影響を増やして歩度を遅らせ歩度への影響を元に戻している。つまり、図１８(b)に示すように「死点後の衝撃」のパルスの遅れ部分の面積が減少することになるが、作動レバー１３０の先端をガンギ車１１０から離れる方向へ補正を行うことにより、図１８(c)に示すように「死点後の衝撃」のパルスの遅れ部分の面積を元に戻すことができる。
【００５８】
（４）本発明のデテント脱進機を備えた機械式時計：
さらに本発明は、機械式時計の動力源を構成するぜんまいと、ぜんまいが巻き戻されるときの回転力により回転する表輪列と、表輪列の回転を制御するための脱進機とを備えるように構成された機械式時計において、脱進機が、上記のデテント脱進機で構成されることを特徴としている。この構成により、脱進機誤差が非常に小さく、脱進機の力の伝達効率がよい機械式時計を実現することができる。また、本発明の機械式時計は、温度変化による歩度変動の少ない機械式時計を達成することができる。
【００５９】
図４を参照すると、ムーブメント（機械体）３００は、ムーブメント３００の基板を構成する地板１７０を有する。ムーブメント３００の「３時方向」には、巻真３１０が配置されている。巻真３１０が、地板１７０の巻真案内穴に回転可能に組み込まれる。てんぷ１２０、がんぎ車１１０、作動レバー１３０を含むデテント脱進機と、四番車３２７、三番車３２６、二番車３２５、香箱車３２０を含む表輪列は、ムーブメント１００の「表側」に配置される。おしどり、かんぬき、かんぬき押さえを含む切換装置（図示せず）は、ムーブメント３００の「裏側」に配置される。さらに、香箱車３２０の上軸部を回転可能なように支持する香箱受（図示せず）と、三番車３２６の上軸部、四番車３２７の上軸部、がんぎ車１１０の上軸部を回転可能なように支持する輪列受（図示せず）と、てんぷ１２０の上軸部を回転可能なように支持するてんぷ受１８０とが、ムーブメント３００の「表側」に配置される。
【００６０】
二番車３２５が、香箱車３２０の回転により回転するように構成される。二番車３２５は二番歯車と、二番かなとを含む。香箱歯車は二番かなと噛み合うように構成される。三番車３２６が二番車３２５の回転により回転するように構成される。三番車３２６は三番歯車と、三番かなとを含む。四番車３２７が、三番車３２６の回転により１分間に１回転するよう構成される。四番車３２７は四番歯車と、四番かなとを含む。三番歯車は四番かなと噛み合うよう構成される。四番車３２７の回転により、がんぎ車１１０は、作動レバー１３０に制御されながら回転するように構成される。がんぎ車１１０は、がんぎ歯車と、がんぎかなとを含む。四番歯車は、がんぎかなと噛み合うように構成される。分車３２９が、香箱車３２０の回転により回転するように構成される。香箱車３２０、二番車３２５、三番車３２６、四番車３２７、分車３２９は表輪列を構成する。
【００６１】
二番車３２５に取り付けられた筒かな３２９の回転に基づいて日の裏車３４０が回転するように構成される。日の裏車３４０の回転に基づいて筒車（図示せず）が回転するように構成される。二番車３２５の回転により、三番車３２６が回転するように構成される。三番車３２６の回転により、四番車３２７は１分間に１回転するように構成される。筒車は１２時間に１回転するように構成される。スリップ機構が二番車３２５と筒かな３２９との間に設けられる。二番車３２５は１時間に１回転するように構成される。
【図１】
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【図２】
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【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図７】
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【図８】
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【図９】
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【図１０】
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【図１１】
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【図１２】
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【図１３】
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【図１４】
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【図１５】
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【図１６】
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【図１７】
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【図１８】
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【図１９】
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【図２０】
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【図２１】
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【図２２】
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