(57)【要約】      （修正有）【課題】炭化水素ストリームから硫黄化合物を抽出するための装置及び方法において、装置を構成する苛性剤予備洗浄剤、抽出器、沈降分離槽及び砂濾過器の結合を行い、装置に投入される資本の低減を図る。【解決手段】苛性剤などのアルカリを用いた反応によって硫化水素を硫化塩に転換する予備洗浄部３０は、上記予備洗浄部３０の真上に位置し、アルカリを用いた反応によってメルカプタンをメルカプチドに転換する抽出部３２と連通している。炭化水素生成物は、アルカリが上記炭化水素生成物ストリームと共に流出するのを防ぐコアレッサー５８を通って抽出部３２を出る。苛性剤などのアルカリを用いた反応によって硫化水素を硫化ナトリウムに転換する予備洗浄部３０は、抽出のための炭化水素ストリームを調製する。使用済みアルカリは連続的に回収され、再生アルカリは予備洗浄部３０に連続的に追加される。【選択図】図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
炭化水素ストリーム中の硫黄化合物を転換するための方法であって、上記方法が：
炭化水素ストリーム及びアルカリストリームを混合するステップと；
上記アルカリストリームと混合した上記炭化水素ストリームを、アルカリを含んだ予備洗浄部（３０）に供給して硫化水素を硫化塩に転換するステップと；
硫化物を含んだ使用済みアルカリストリームを、上記予備洗浄部（３０）から連続的に回収するステップと；
上記使用済みアルカリストリームの少なくとも一部を再循環し、上記炭化水素ストリームに混合させるステップと；
再生アルカリストリームを上記予備洗浄部（３０）に連続的に追加するステップと；
予備洗浄された炭化水素ストリームを上記予備洗浄部（３０）から回収するステップと；そして
上記予備洗浄された炭化水素ストリームを、上記予備洗浄部（３０）とは別個の、アルカリを含んだ抽出部（３２）に供給するステップとを含むことを特徴とする方法。
【請求項２】
上記使用済みアルカリストリームの一部が上記予備洗浄部（３０）に再循環され、そして上記使用済みアルカリストリームの他の部分が上記使用済みアルカリストリームから除去されることを特徴とする請求項１記載の方法。
【請求項３】
上記再生アルカリストリームが、上記使用済みアルカリストリームに加えられることを特徴とする請求項１記載の方法。
【請求項４】
請求項１〜３記載のいずれかの方法における硫黄化合物を含んだ炭化水素ストリームをアルカリに接触させるための装置（２４）であって、上記装置が：
炭化水素ストリームをアルカリに接触させるための予備洗浄部を含有する容器（２４）と；
容器（２４）に連通した、容器から炭化水素ストリームを回収するための導入口を有す
る炭化水素除去導管（３８）と；
容器（２４）に連通した、容器から使用済みアルカリストリームを回収するための導入口、及び容器に連通した排出口を有するアルカリ再循環導管（２０）と；
上記アルカリ再循環導管（２０）に連通したアルカリ追加ライン（５０）と；そして
上記アルカリ再循環導管（２０）に連通したアルカリ除去ライン（４４）と；を含むことを特徴とする装置。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、全般的には炭化水素を含んだストリームから有機硫黄化合物を除去するための方法及び装置に関するものである。具体的には、本発明は、炭化水素ストリームからメルカプタンを除去するための苛性剤溶液(aqueous caustic solution)の使用に関するものである。
【背景技術】
【０００２】
現在のところ、メルカプタンの除去のためにはサワー炭化水素及びガスストリームを処理するのが通例である。通常、メルカプタン除去のために軽炭化水素及びガスストリームを処理する際、抽出プロセスが用いられる。従来、メルカプタンはその悪臭のために炭化水素ストリームから除去されてきた。
【０００３】
米国特許５,２４４,６４３号明細書には、メルカプタン硫黄を含む炭化水素性ガスストリーム、空気、及びメルカプタン酸化触媒を含むアルカリ性水溶液を混合器内で混合させ、そこでメルカプタンをジスルフィドに転換するプロセスが開示されている。混合器の上部から回収した上記流出液を容器内に沈降させ、空気、ジスルフィドを含む液体炭化水素生成物、及びメルカプタン酸化触媒を含むアルカリ性水溶液の別々のストリームを生成する。
【０００４】
米国特許４,５６２,３００号明細書には、有機メルカプタンを含んだ炭化水素ストリームを水酸化ナトリウムと接触させ、上記有機メルカプタンのない炭化水素を得る方法が開示されている。メルカプタンを豊富に含んだ上記苛性剤溶液を、触媒を用いて酸化させ、そして上記有機メルカプタンを有機二硫化物に転換する。有機メルカプタンを含まない再生苛性剤溶液と有機二硫化物の混合物を沈降分離器に流入させ、ここで上記有機二硫化物及び苛性剤溶液を分離する。メルカプタンを上流方向へ抽出した炭化水素のストリームを、少量の有機二硫化物を含んだ再生苛性剤溶液と混合させ、上記再生苛性剤溶液から有機二硫化物を抽出する。これらのプロセスによって、上記液体炭化水素ストリーム中に二硫化物が残される。現在の、また今後予測される政府の規制においては、液体炭化水素生成物ストリーム中の有機二硫化物の含有は望ましくないものとして、規制が強まる傾向にある。
【０００５】
液−液抽出プロセスにおいては、二硫化物は炭化水素ストリームから除去され、再び循環しない。液−液抽出プロセスについては、Ｊ．Ｒ．Ｓａｌａｚａｒ， Ｈａｎｄｂｏｏｋ ｏｆ Ｐｅｔｒｏｌｅｕｍ Ｒｅｆｉｎｉｎｇ Ｐｒｏｃｅｓｓｅｓ ９−４−９−５（Ｒｏｂｅｒｔ Ａ． Ｍｅｙｅｒｓ ｅｄ． １９８６）にその概略が記述されている。通常の抽出プロセスにおいては、液体炭化水素ストリームはアミン吸収カラムへ供給され、ジエチルアミンなどのアミンと接触し、上記炭化水素ストリームから硫化水素及び二酸化炭素などの酸性気体が吸収される。硫化水素及びその他の酸性気体を僅かに含む炭化水素ストリームを、６．５〜７．０重量％の液体苛性剤を含んだ予備洗浄器で予備洗浄し、上記残留硫化水素を、苛性剤に溶解する硫化ナトリウムに転換する。続いて、硫化水素が激減した上記炭化水素ストリームを、抽出器中で約１４重量％の液体苛性剤の向流と接触させる。抽出器中のジェットデッキは、上記向流との接触を円滑にする。上記炭化水素ストリーム中のメルカプタンは苛性剤と反応し、メルカプチドを生成する。炭化水素ストリーム中の上記メルカプチドは苛性剤に対して可溶性がある。メルカプタンを僅かに含む生成物炭化水素ストリームは、沈降分離槽を通って抽出カラムから出て砂濾過器へとその頂上を通過し、また上記メルカプチドを豊富に含んだ苛性剤は上記カラムの底部から流出する。
沈降分離槽は上記ストリームを沈降させ、そして砂濾過器に対して苛性剤の急激な上昇を緩衝する緩衝器の役割を果たす。上記砂濾過器は苛性剤を融合させて容器の底に沈下させ、一方上記生成物炭化水素ストリームは、頂上部を遮蔽して苛性剤液滴の降下流入を防ぐ排出口を通って上記容器から流出する。メルカプチドを豊富に含んだ上記苛性剤は、抽出カラムから出て再生のための酸化器に供給される際に空気及び触媒が注入される。フタロシアニン触媒を用いてメルカプチドを二硫化物へと酸化させることによって、上記苛性剤溶液が再生される。酸化器から二硫化物分離器に、二硫化物を豊富に含んだ苛性剤が供給される。上記二硫化物分離器は、再生苛性剤が排出されて上記抽出器へと循環するのに先立って、過剰な空気を放出し、また上記苛性剤から二硫化物を取り除く。上記二硫化物は砂濾過器を通過し、本プロセスから除去される。
【０００６】
硫化水素は、抽出に先立って予備洗浄器内で除去されなければならない。あるいは苛性剤が抽出器中で硫化水素と反応し、炭化水素ストリーム中にメルカプタンを残すのが望ましい。最終的に予備洗浄器内の苛性剤は硫化物過剰となり、硫化水素の転換を適切に行うためには交換しなければならない。上記メルカプタン抽出系において、予備洗浄器内の苛性剤はバッチ式で交換しなければならない。結果的に、上記交換サイクルの終了段階における硫化水素の転換率は低くなる。また予備洗浄器は、苛性剤と炭化水素との適切な混合を確実に行うため、サイズが大きくなければならない。さらに、従来のメルカプタン抽出系においては４つの容器、すなわち、苛性剤予備洗浄器、抽出器、沈降分離槽及び砂濾過器が利用されていた。各容器はそのそれぞれが独自の支持及び基板構造を必要とし、この体系の構築のためには大きな資本が必要となる。
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
従って本発明の目的は、抽出器、沈降分離槽及び砂濾過器を１つの容器に結合させ、それによって抽出系の構築に必要となる資本を低減させることである。加えて、本発明のさらなる目的は、苛性剤予備洗浄器、抽出器、沈降分離槽及び砂濾過器を１つの容器に結合させ、それによって抽出系の構築に必要となる資本の低減を図ることである。
【発明の概要】
【０００８】
我々は、抽出器及び砂濾過器の機能を１つの共通抽出器に結合するための方法及び装置を開発した。コアレッサーは容器の抽出部の頂上部に配置され、以前であれば砂濾過装置が果たしていた機能を果たす。コアレッサーは、苛性剤の急激な上昇を緩衝できるように、抽出部の最頂部のジェットデッキから十分な距離をとって配置され、沈降分離槽の機能を果たす。
【０００９】
また我々は、予備洗浄器、抽出器、沈降分離槽及び砂濾過器の各機能を１つの共通抽出器に結合するための方法及び装置も開発した。抽出部は苛性剤予備洗浄部上に直接配置される。
【００１０】
我々はさらに、苛性剤予備洗浄部からの使用済み苛性剤の連続的回収、そしてメルカプタン抽出系の予備洗浄部への再生苛性剤の連続的交換を可能にする構成を開発した。
【００１１】
以下の詳細な説明を参照することで、本発明のさらなる目的、実施の形態及び詳細が理解されることであろう。
【発明を実施するための最良の形態】
【００１２】
図面を参照することで、本発明の方法及び装置の一般的な意味解釈が理解されることであろう。図１を参照すると、メルカプタン硫黄及び硫化水素を含んだＬＰＧまたはナフサなどの炭化水素液体ストリームがライン１０を通ってアミン吸収器１２に供給される。ジエチルアミンまたはモノエチルアミンなどのアミンが、ライン１４を通ってアミン吸収器１２に供給される。アミン吸収器１２は、一連のトレイを含んでいる。炭化水素ストリームを供給する上記ライン１０は、アミン吸収器１２の中間点よりも下にある分配器を有している。アミンを供給するためのライン１４上のノズルは、上記容器の頂上部に向けて配置され、上記容器を下降するアミンと上記アミン吸収器１２を通じ上昇する炭化水素の両対向流を接触させる。上記アミン吸収器１２のアミンは硫化水素と反応し、チオールアミドを生成する。通常、およそ１０００〜２０００ｗｐｐｍの硫化水素を含む炭化水素ストリームは、アミン吸収器１２内で１５ｗｐｐｍまで硫化水素の濃度が減少する。チオールアミドを豊富に含んだアミン流出ストリームはアミン吸収器１２の底部からライン１６を通って流出し、一方炭化水素流出ストリームはアミン吸収器１２の頂上部からライン１８を通って硫化水素濃度が実質的に低下した状態で流出する。さらに、ライン１０の供給ストリーム中に場合によっては存在する二酸化炭素またはその他の酸性気体もアミンと反応し、ライン１６を通ってアミン吸収器１２を流出するアミン流出ストリームに吸収される。
【００１３】
苛性剤再循環導管２０はライン１８と結合し、水性苛性剤などのアルカリ性水溶液とアミン吸収器１２からの炭化水素流出液とを、抽出器２４に流入する前にライン２２内で混合させる。圧力差指示制御器（ＰＤＩＣ）２６は制御弁２８を通じて、７〜１０３ｋＰａ（１〜１５ｐｓｉｇ）、望ましくは２８〜５５ｋＰａ（４〜８ｐｓｉｇ）の範囲内などのように圧力の低下を制御し、ライン２２での液体苛性剤と液体炭化水素との適正な混合を可能にする。
【００１４】
予混合炭化水素及び水性苛性剤ストリームは、ライン２２を通って抽出器２４に流入する。抽出器２４は、無孔で、下向きに凸状のバッフル３４によって隔てられた下側予備洗浄部３０及び上側抽出部３２によって構成されている。抽出部３２は予備洗浄部３０の真上に位置し、両部は少なくとも１つの共通壁３３を共有するのが望ましい。予備洗浄部３０は、予備洗浄部３０の頂上部に近接したコアレッサー３６を有している。ライン２２は、予備洗浄部３０の底部に近接して、予備洗浄部３０に供給を行う。
【００１５】
予備洗浄部３０において、３〜２０ボーメ（２〜１２重量％）の、好ましくは５〜１７ボーメ（３〜１２重量％）、望ましくは８〜１２ボーメ（５〜８重量％）の苛性剤などのアルカリ性水溶液を残留硫化水素と反応させ、硫化ナトリウムなどの硫化塩を生成する。
通常、上記アルカリ性水溶液は１０ボーメ（７重量％）である。高濃度水性苛性剤及びその中に溶存する硫化物は予備洗浄部３０の底に沈下し、一方硫化水素の減少した炭化水素は上記予備洗浄部３０の頂上部に向かって上昇する。コアレッサー３６は、予備洗浄部３０内を上昇する苛性剤の微小な液滴を結集させ、それらが残りの苛性剤と共に、予備洗浄部３０を通って沈降し始めるのに十分なだけの重量を与える機能を果たす。
【００１６】
移送導管３８は、予備洗浄部３０と連通し、コアレッサー３６の上の予備洗浄部３０の頂上部に近接した導入口、及び抽出部３２と連通し、抽出部３２の底部に近接した排出口を有している。高濃度苛性剤は、ポンプを必要とせずに、移送導管３８を通じて低濃度炭化水素を押し上げる。ポンプ４２は、予備洗浄部３０の底部から再循環導管２０を通じて使用済み苛性剤を汲み上げる。使用済み苛性剤は、制御弁４６によって調節されるライン４４を通じて再循環導管２０から回収される。制御弁４６を通過する苛性剤の流速は、予備洗浄部３０内での炭化水素と苛性剤との界面における苛性剤のレベルを監視する液面指示制御器（ＬＩＣ）４８によって自動的に制御される。予備洗浄部３０内の苛性剤のレベルを感知するＬＩＣ４８は、制御弁４６の全開状態に対しての設定のための信号を送信し、予備洗浄部３０での苛性剤のレベルを所望の設定値に設定する。さらに使用済み苛性剤は、再循環導管２０を経由してライン４４を通じて予備洗浄部３０から連続的に回収される。ライン４４を通じて回収された使用済み苛性剤は、使用済み苛性剤が使用済み苛性剤脱ガス槽（非図示）から降下して処理にかけられる前に上記槽の頂上部から揮発性炭化水素を蒸発させるための上記槽に送り込まれる。ライン５０の再生苛性剤は苛性剤再循環導管２０に、続いて予備洗浄部３０に流速制御器（ＦＲＣ）９８によって制御される制御弁５２によって調節された流速で連続的に供給される。さらに、ライン５４を経由して上記苛性剤再循環導管２０に水が加えられる。
【００１７】
抽出部３２における水性苛性剤などのアルカリ性水溶液は、１７〜２５ボーメ（１２〜１９重量％）、好ましくは１８〜２２ボーメ（１３〜１６重量％）、そして通常２０ボーメ（１４重量％）の濃度を有している。硫化水素を実質的に含まない炭化水素ストリームは、移送導管３８の排出口を出て抽出部３２内へ流入する。抽出部３２内のメルカプタンは苛性剤と反応し、ナトリウムメルカプチド及び水を生成する。上記低濃度炭化水素は抽出部３２の頂上部へと上昇し、一方水性苛性剤及び上記水性苛性剤に溶存するメルカプチドは抽出部３２の底部へと沈降し、そして無孔で、下向きに凸状のバッフル３４で結集する。炭化水素は、メッシュブランケット６１ｃｍ（２フィート）からなるコアレッサー５８まで上昇し、そして上記コアレッサーは、抽出部３２の頂上部へと搬送された微小な苛性剤の液滴と炭化水素とを、それらの微小さを利用して融合させる。上記コアレッサー５８は苛性剤の微小な液滴を融合させて大きな液滴を形成し、この大きな液滴は抽出部３２の底部へと再び沈降する傾向がある。メルカプタン及びメルカプチドを実質的に含まない処理済み炭化水素は、生成物導管６０を経由して抽出部３２から出る。
【００１８】
メルカプチドを豊富に含んだ使用済み苛性剤は、下向き凸状バッフル３４の最下部のドレインを通じ、ライン６２を通って回収される。上記ライン６２は、実際は予備洗浄部３０の内部を通ってコアレッサー３６の上に、そしてその共通壁３３を通って延びている。
【００１９】
ライン６４はライン６２に酸化触媒を添加する。本発明においては、特定のメルカプタン酸化触媒の使用を必要としない。当該技術においては多くの好適な触媒が知られている。触媒の好ましい一群に、スルフォン化金属フタロシアニンが含まれる。特に好適なスルフォン化金属フタロシアニンは、ここでその教示が参照として示されている米国特許第４,０４９,５７２号明細書の記載されている方法によって調製される高モノスルフォン化コバルトフタロシアニンである。その他のフタロシアニン触媒については米国特許第４,８９７,１８０号明細書に記載されている。さらに、アルカリ接触溶液での使用に好適な双極性触媒については米国特許第４,９５６,３２４号、米国特許第３,９２３,６４５号、米国特許第３,９８０,５８２号及び米国特許第４,０９０,９５４号各明細書に記載されている。通常、アルカリ性水溶液における酸化触媒は１０〜５００ｗｐｐｍ、好ましくは２００ｗｐｐｍの濃度を有している。触媒を加えた上記使用済み苛性剤ストリームは、加熱器６６で、熱交換流体としての低圧ストリームとの間接熱交換によって加熱するのが望ましい。上記加熱器６６は、上記使用済み水性苛性剤を３８℃（１００°Ｆ）〜４３℃（１１０°Ｆ）の範囲で加熱するのが望ましい。メルカプチドを酸化するのに十分なだけの空気を、ライン６８を通ってライン６２の上記使用済み苛性剤ストリームに加え、酸化剤供給ライン７０を形成する。上記使用済み水性苛性剤及び空気混合物は酸化器７２に分配される。上記酸化器７２内で、ナトリウムメルカプチドが酸素及び水と触媒的に反応し、苛性剤及び有機二硫化物を生成する。酸化器７２内のラシヒリング(rashig rings)はその表面積を拡大し、触媒との接触を向上させる。出口導管７４は酸化器７２の頂上部から流出液を回収する。酸化器７２からの上記流出液は、空気相、液体二硫化物相及び液体水性苛性剤相を含んだ３つの相から構成されている。
【００２０】
出口導管７４は、酸化器７２からの流出液を、垂直部７８及び水平部８０から構成される二硫化物分離器７６へと供給する。一旦上記分離器内に収納されると、空気相はライン８２を通って垂直部７８の頂上部を出る。２つの液相は二硫化物分離器７６の水平部８０内に沈下する。軽質二硫化物相は、ライン８４を通って水平部８０の頂上部を出る。二硫化物分離器７６を出た二硫化物流出液はライン８４によって砂濾過器８６へと搬送され、残された苛性剤を融合、分離し、そしてライン８８を通って本プロセスから除去される。
重質再生苛性剤は、ライン９０を通って水平部８０の底部から出る。二硫化物分離器７６の垂直部７８は、その表面積を拡大して、空気に付着した液体を上記空気から切り離し、ライン８２を通って流出しないようにするためのカーボン製ラシヒリングを有している。
二硫化物分離器７６の水平部８０の一部分は、コアレッサーとして機能する無煙炭を含む。二硫化物相に含まれる苛性剤の液滴は、大きな、重質の液滴へと融合し、上記液滴は重質水性苛性剤相へと沈降し、ライン８４への導入口ではなくライン９０への導入口から流出する。
【００２１】
再生苛性剤を搬送するライン９０は、ライン９２とライン５０との２つに分離される。
ライン９２は、流速制御器（ＦＲＣ）９６によって制御される制御弁９４によって調節された流速で、再生苛性剤を抽出部３２へと搬送する。ライン５０は、ＦＲＣ９８によって制御される制御弁５２によって調節された流速で、再生苛性剤を苛性剤再循環導管２０へと搬送する。上記ＦＲＣ９６及び９８は、ライン９２及び５０それぞれの苛性剤の流量を測定し、制御弁５２及び９４に信号を送ってそれらの全開状態に対する調節を行い、所望の入力流量を得る。上記所望の入力流量を割り出すことによって、抽出器２４の各部分における所望の苛性剤濃度の値を得る。
【００２２】
アミン吸収器１２及び抽出器２４の圧力は、生成物導管６０の圧力を監視する圧力指示制御器（ＰＩＣ）６３によって制御される制御弁６１によって、抽出部３２から流出する生成物導管６０の炭化水素の流量を調節することによって保持される。上記圧力は、上記炭化水素が液化状態に保たれるレベルに維持することが望ましい。この圧力は通常、５１７〜２７５８ｋＰａ（７５〜４００ｐｓｉｇ）の範囲内である。上記炭化水素ストリームの温度は、３８℃（１００°Ｆ）前後に保たれることが望ましい。加熱器６６は、使用済み苛性剤がライン７０で、酸化器７２に流入する前に、上記苛性剤の温度を好ましくは３８℃（１００°Ｆ）〜４３℃（１１０°Ｆ）の範囲内に上昇させる。酸化反応は発熱性であって、これによって出口導管７４の流出液の温度が、好ましくは５７℃（１３５°Ｆ）を超えない程度に上昇する。従って二硫化物分離器７６の温度は、好ましくは５７℃（１３５°Ｆ）未満である。酸化器７２及び二硫化物分離器７６内の圧力は、ライン８２の圧力を監視する圧力指示制御器（ＰＩＣ）８７によって制御される制御弁８５によってライン８２の圧力を調節することによって、好ましくは３４５〜４４８ｋＰａ（５０〜６５ｐｓｉｇ）の範囲内に維持される。
【００２３】
図２は抽出器２４の内部をより詳細に示している。予備洗浄部３０は、いくつかの例外を除いては実質的に空洞である。ライン２２の排出口は、供給物を上方に分配する分配器２６まで延びている。上記分配器２６は、ライン２２に対して垂直な、その開口が水平に対して４５°の角度で上方を向いている円筒パイプを有している。苛性剤−炭化水素の界面５７は通常、分配器２６及びコアレッサー３６の間に位置している。上記コアレッサー３６は、予備洗浄部３０の上端近くで、その断面全体に広がる厚さ３０ｃｍ（１フィート）のメッシュブランケットからなる。コアレッサー３６の上に配置された移送導管３８への導入口３８ａは、排出口３８ｂを通って抽出部３２の分配器５６へ流体を供給する。ライン６２への導入口は、予備洗浄部３０のコアレッサー３６よりも上の部分を通って延びている。
【００２４】
抽出部３２の内部について、図２の内容と併せて図３に示す。分配器５６は、分配器５６に連通する移送導管３８の排出口３８ｂに対して垂直に延びる円筒パイプを有している。水平下に下向きに４５°で配置される開口部によって抽出部３２への供給が行われる。
分配器５６は、抽出部３２の断面を部分的に横切って延びる水平プレート１０４及び２つの直立堰１０６及び１０８によって構成される供給デッキ１０２上に配置される。上記分配器５６は、堰１０６、１０８、プレート１０４及び抽出器２４の抽出部３２の共通壁３３の内側面によって画定される供給パン１０９内に配置される。降水管１１０は、プレート１０４、堰１０６及び抽出器２４の共通壁３３の内側面によって画定される導入パン１０７内に配置される排出口１１２を有している。
【００２５】
図２は、供給デッキ１０２上の６つのジェットデッキ１２０を示している。本発明の抽出部３２には、多かれ少なかれジェットデッキ１２０が用いられる。抽出部においては、２〜１５のデッキが用いられるのが望ましく、６〜８のデッキが標準的である。加えて、充填層またはトレイなどの、液−液接触を円滑にするためのその他のタイプの構造が検討される。
【００２６】
図２及び４は、ジェットデッキ１２０の説明のために参照される。各ジェットデッキ１２０は、抽出器２４の共通壁３３の内側表面によって画定される排出口パン１２２、降水管１１０の導入口１２６に連通する水平パンプレート１２４、及び垂直堰１２８を有している。またジェットデッキ１２０は、多孔篩部１３０及び無孔部１３１によって構成されるプレート１２９も含んでいる。上記無孔部１３１は、垂直堰１３４によって上記篩部１３０から分離される。導入パン１３２は、無孔部１３１、共通壁３３の内側表面及び堰１３４によって画定される。ライン９２からの再生苛性剤は、最上部のジェットデッキ１２０の導入パンに供給される。
【００２７】
図３には、垂直堰１０６、１０８が抽出部３２を横切って平行に延び、導入パン１０７及び供給パン１０９を画定する構図が示されている。図４には、垂直堰１２８、１３４が抽出部３２を横切って平行に延び、導入パン１３２及び排出口パン１２２を画定する構図が示されている。堰１０６、１０８、１２８及び１３４の高さは３０．５ｃｍ（１フィート）であるから、苛性剤の量がこの３０．５ｃｍ（１フィート）を超える場合、各堰から溢れ出ることになる。上記堰の高さを、これよりも高く設定することも可能である。供給デッキ１０２において、導入パン１０７及び供給パン１０９を溢れ出た苛性剤は、上記供給デッキ１０２よりも下の苛性剤−炭化水素界面１１１へと零れ落ちる。ジェットデッキ１２０の場合、溢れ出た苛性剤は篩部１３０上に流出し、篩部１３０の孔を通って上昇してくる炭化水素と接触する。ジェットデッキ１２０の排出口パン１２２へと流入する苛性剤は、降水管１１０の導入口１２６を通って、その下のジェットデッキ１２０の導入パン１３２へ、続いて供給デッキ１０２の導入パン１０７へと、それぞれ排出口１１２を通って流下する。この構成によって炭化水素及び苛性剤を適切に接触させることが可能となり、一方上記炭化水素は抽出部３２の頂上部へと上昇し、そして生成物導管６０を通って流出する。
【００２８】
コアレッサー５８は、抽出部３２の頂上部近く、ジェットデッキ１２０の上に位置する。メッシュブランケットで構成されるコアレッサー５８は、抽出部３２の断面全体にわたって配置される。コアレッサー５８は、苛性剤が炭化水素生成物と共に流出するのを防ぐ最後の障壁となるものであるから、そこを通過する苛性剤の量が２ｐｐｍ以下、望ましくは１ｐｐｍ以下になるようにするための十分な性質を有していることが重要である。Ｋｏｃｈ−Ｏｔｔｏ−Ｙｏｒｋ社のＣＯＡＬＥＸなどのコアレッサーが好適である。
【００２９】
上記コアレッサー５８は、最上部のジェットデッキ１２０から距離を置いて配置され、その間に苛性剤の急激な上昇があった場合に緩衝帯域として機能する開口沈殿容量５９を提供する。上記沈殿容量５９は、少なくとももう１つのジェットデッキ１２０を収納できるだけの容量分を占める。抽出器２４の上記コアレッサー５８及び沈殿容量５９によって、従来の液−液抽出プロセスの砂濾過器及び沈降槽容器が不要となる。
【図面の簡単な説明】
【００３０】
【図１】本発明のプロセスのためのプロセスフロー概要図である。
【図２】図１に示す抽出器の詳細図である。
【図３】本発明の抽出部の供給デッキの透視図である。
【図４】本発明の抽出部のジェットデッキの透視図である。
【符号の説明】
【００３１】
１２  アミン吸収器
２０  アルカリ（苛性剤）再循環導管
２２  炭化水素供給導管（ライン）
２４  容器（装置、抽出器）
３０  予備洗浄部
３２  抽出部
３６、５８  コアレッサー
７２  酸化器
７６  二硫化物分離器
７８  垂直部
８０  水平部
８６  砂濾過器
【図１】
2011231332.tif 000003
【図２】
2011231332.tif 000004
【図３】
2011231332.tif 000005
【図４】
2011231332.tif 000006