(57)【要約】      （修正有）【課題】製造時のスラブ加熱温度が1000℃以下の厚鋼板の製造する際の鋼成分の設計方法を提供する。【解決手段】スラブ加熱温度を1000℃超として製造される厚鋼板の鋼組成を基礎組成とし、基礎組成に対し、Nb含有量を減少させると共に、Cu,Ni,Cr,MoおよびVのうち少なくとも1種類以上の含有量を増加させる、または、スラブ加熱温度を1000℃超として製造される厚鋼板の鋼組成を基礎組成とし、基礎組成に対し、Nb含有量を減少させると共に、下記(1)式で表される炭素当量Ceqを増加させる。Ceq=C+Si/24+Mn/6+Ni/40+Cr/5+Mo/4+V/14…(1)【選択図】なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
製造時のスラブ加熱温度が１０００℃以下の厚鋼板の製造する際の鋼成分の設計方法であって、
スラブ加熱温度を１０００℃超として製造される厚鋼板の鋼組成を基礎組成とし、
基礎組成に対し、Ｎｂ含有量を減少させると共に、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、ＭｏおよびＶのうち少なくとも１種類以上の含有量を増加させることを特徴とする厚鋼板の鋼成分の設計方法。
【請求項２】
製造時のスラブ加熱温度が１０００℃以下の厚鋼板の製造する際の鋼成分の設計方法であって、
スラブ加熱温度を１０００℃超として製造される厚鋼板の鋼組成を基礎組成とし、
基礎組成に対し、Ｎｂ含有量を減少させると共に、下記（１）式で表される炭素当量Ｃｅｑを増加させることを特徴とする厚鋼板の鋼成分の設計方法。
Ｃｅｑ＝Ｃ+Ｓｉ／２４+Ｍｎ／６+Ｎｉ／４０+Ｃｒ／５+Ｍｏ／４+Ｖ／１４  …（１）
【請求項３】
請求項１または２に記載の鋼成分の設計方法により設計された鋼成分からなる厚鋼板。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、従来製造されてきた厚鋼板の製造方法を見直し、環境への影響を配慮して温室効果ガスをなるべく出さないようにする製造方法に変更するための設計指針となる、厚鋼板の鋼成分の設計方法、およびその設計方法により成分設計された厚鋼板に関する。
【背景技術】
【０００２】
大型構造物に用いられる厚鋼板は、スラブをオーステナイト温度域に加熱、すなわちＡＣ３点以上に加熱後、所定の厚みまで圧延を行い、冷却処理することにより製造される。厚鋼板の特性は、鋼成分、加熱温度条件、圧延条件、冷却条件などにより決定し、これらの条件を適宜調整することにより、付加価値の高い高性能厚鋼板を製造することが可能になる。
【０００３】
厚鋼板の製造における加熱温度は、通常、１２００℃程度とオーステナイト温度域でも比較的高い温度で行われてきた。これは、高温加熱によるスラブの軟化作用により、次工程である圧延工程において、圧下の負荷を小さくするためである。
【０００４】
ところで、鋼板の製造では常にエネルギー原単位の減少が求められるが、近年のエネルギー資源の価格の高騰から、より一層のエネルギー原単位の減少が求められるようになってきた。また、近年の環境への配慮から二酸化炭素などの温室効果ガスをなるべく出さずに鋼板を製造する技術が求められている。
【０００５】
厚鋼板の製造では、スラブを加熱しスラブ中央部まで温度を均一化する工程を含むため、加熱工程では大量のエネルギーを必要とする。よって、加熱温度を低くする、例えば、スラブ加熱温度を１０００℃以下とし厚鋼板が製造できれば、上述の要求を満足することができる。
【０００６】
スラブ加熱温度を１０００℃以下とする厚鋼板の製造方法の例が、例えば、特許文献１、特許文献２および特許文献３に開示されている。
特許文献１に記載の発明は、スラブ加熱温度をＡＣ３点以上と規定し、１０００℃以下で加熱した実施例が多数開示されている。特許文献２に記載の発明は、スラブ加熱温度をＡＣ３点以上１２００℃以下と規定し、９５０℃、１０００℃で加熱した実施例が開示されている。特許文献３に記載の発明は、スラブ加熱温度を９５０℃以上と規定し、９７５℃、１０００℃で加熱した実施例が開示されている。
【０００７】
しかし、これらの特許文献に開示された技術は、単に１０００℃以下での実施例が示されたにすぎず、スラブ加熱温度を１０００℃以下とするための鋼成分の設計指針を示したものではない。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００８】
【特許文献１】特開平６−２９９２３７号公報
【特許文献２】特開平８−６０２３９号公報
【特許文献３】特開２００４−２９３４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００９】
前述のようにエネルギー原単位の減少および温室効果ガスの排出の減少を達成するためには、スラブを低温度域で加熱して厚鋼板を製造することが最も効果的である。
しかし、後述するように、従来厚鋼板用として一般的であった鋼成分のスラブを低温度域で加熱した場合には、製造後の厚鋼板に機械的強度の不足が生じる。すなわち、従来の設計思想に基づく鋼成分を有するスラブを用いる限り、スラブを低温度域で加熱してエネルギー原単位や環境負荷を減らそうとしても、高温で加熱されたスラブの場合と同等の品質を有する厚鋼板を得ることはできないのである。
【００１０】
そこで、本発明は、スラブ加熱温度を１０００℃超とすることがこれまでは当然と認識されていた厚鋼板に対し、機械強度を損ねることなくスラブ加熱温度を１０００℃以下に低下させることが可能な、厚鋼板の鋼成分の設計方法を提供すること、およびその設計方法で成分設計した厚鋼板を提供することを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
本発明者らは、上記課題を解決するため鋼成分の観点から検討を重ねた。
前述のようにスラブ加熱温度を１０００℃超とするのは、スラブ軟化による熱間圧延の容易化を期待するためである。一方、他の理由としてはスラブに含有するＮｂを固溶させるためでもあった。
【００１２】
従来、厚鋼板にはＮｂを含有させていた。これはＮｂの炭化物を鋼中に分散させ、厚鋼板の強度を高くするためである。Ｎｂはスラブを１１００℃程度に加熱することによりスラブ中に固溶する。このスラブを厚鋼板に加工するに当たり、圧延工程などを経て温度が低下すると、固溶したＮｂが析出する。より具体的には、Ｎｂは通常炭化物として厚鋼板中に析出し、このＮｂ炭化物の析出強化により強度の高い厚鋼板の強度が得られる。
【００１３】
しかしながら、スラブ加熱温度を１０００℃以下とした場合にはＮｂが固溶せず、このようなＮｂによる析出強化の効果は得られない。よって、鋼中にＮｂを含有させる意味はない。
【００１４】
一方、Ｎｂの析出強化による強度が得られない厚鋼板は他の元素で強度を上昇させることが必要となる。具体的には、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、ＭｏまたはＶを厚鋼板中に含有させることにより、強度を上昇させる。
【００１５】
本発明は、従来の厚鋼板の製造方法に対し、環境保護の点から見直しを行い、スラブ加熱温度を１０００℃以下に低下させると共に、従来の厚鋼板と同様の強度を有する厚鋼板を得る手法を鋼成分の観点から検討したものであり、本発明の要旨とするところは、次のとおりである。
【００１６】
（１）製造時のスラブ加熱温度が１０００℃以下の厚鋼板の製造する際の鋼成分の設計方法であって、スラブ加熱温度を１０００℃超として製造される厚鋼板の鋼組成を基礎組成とし、基礎組成に対し、Ｎｂ含有量を減少させると共に、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、ＭｏおよびＶのうち少なくとも１種類以上の含有量を増加させることを特徴とする厚鋼板の鋼成分の設計方法。
【００１７】
（２）製造時のスラブ加熱温度が１０００℃以下の厚鋼板の製造する際の鋼成分の設計方法であって、スラブ加熱温度を１０００℃超として製造される厚鋼板の鋼組成を基礎組成とし、基礎組成に対し、Ｎｂ含有量を減少させると共に、下記（ｉ）式で表される炭素当量Ｃｅｑを増加させることを特徴とする厚鋼板の鋼成分の設計方法。
Ｃｅｑ＝Ｃ+Ｓｉ／２４+Ｍｎ／６+Ｎｉ／４０+Ｃｒ／５+Ｍｏ／４+Ｖ／１４  …（ｉ）
【００１８】
（３）上記（１）または（２）に記載の鋼成分の設計方法により設計された鋼成分からなる厚鋼板。
【発明の効果】
【００１９】
本発明の設計方法により成分設計された鋼は、これを用いて厚鋼板を製造する際、スラブを加熱するときの加熱温度を低減させることが可能である。このため、本発明の設計方法は、鋼成分の変更の設計指針として非常に有用である。
【００２０】
また、本発明の設計方法を実施し、厚鋼板を製造した結果として、従来と同様の強度を有する厚鋼板をスラブ加熱温度が１０００℃以下という低温度域で製造できる。したがって、本発明の設計方法によれば、製造におけるエネルギーコストを大幅に削減できるとともに、温室効果ガスの排出量削減に大きく寄与する。
【発明を実施するための形態】
【００２１】
（Ａ）製造方法について
＜スラブの製造工程＞
厚鋼板は所定の化学組成を有するスラブに対し、加熱工程以下の工程を加えることにより製造される。スラブの製造にあたっては、特にその鋳造条件を特定しない。
【００２２】
厚鋼板を製造する製造指針として、出発材料としてのスラブを予め一定の大きさとしておくことが好ましい。すなわち、スラブ加熱温度が１０００℃以下の低温度域である場合には、圧延工程における圧下量が大きいと、所定の温度以上で圧延を終了することができなくなり、厚鋼板の特性にも大きく影響する。具体的には、スラブ厚３００ｍｍ以下のスラブを出発材料とすることが好ましい。一方、結晶粒の細粒化を図るためには一定の圧下比が必要となるため、スラブ厚２２０ｍｍ以上のスラブを出発材料とすることが好ましい。なお、このような薄手のスラブを製造するために、厚手のスラブを予め薄く加工して本発明の出発材料としてのスラブとしてもよい。
【００２３】
＜スラブ加熱工程＞
出発材料としてのスラブをＡＣ３点以上に加熱する。スラブをＡＣ３点以上に加熱するのは、スラブをオーステナイトに変態させ、均一な組織とするためである。ただし、ＡＣ３点はスラブがオーステナイトに変態する理論温度であり、通常の厚鋼板の製造では、スラブは１１００〜１２５０℃で加熱される。
【００２４】
しかし、本発明の厚鋼板の鋼成分の設計方法の実施に基づいて行う厚鋼板の製造では、スラブを１０００℃以下で加熱する。
加熱温度を１０００℃以下とした場合には、スラブ中のＮｂが固溶せず析出強化による鋼強度の上昇を期待できず、加熱温度を１０００℃超の厚鋼板に比べ鋼強度は低くなる。したがって、スラブ中のＮｂは不純物として存在していたとしても０．０２質量％以下とすることが好ましい。一方、鋼強度の低下は、Ｃｕなど他の元素により補償する。各鋼成分の詳細については、後述する。
【００２５】
＜圧延工程＞
加熱したスラブは、加熱炉より取り出した後、圧延を施す。このとき、鋼の組織を制御するため、オーステナイト未再結晶域での累積圧下率が３０％以上となるように圧延するなどしてもよい。このような圧延を行えば、結晶粒が十分に細粒化し、靭性が向上する。Ａｒ３点未満での圧延は加工硬化による降伏比の上昇を招くので、Ａｒ３点以上、すなわちオーステナイト結晶域で圧延を終了させることが好ましい。
【００２６】
＜冷却工程＞
圧延工程後は冷却を行う。水量を調整して水冷すれば十分である。例えば、５〜４０℃／ｓの冷却速度で５００℃以下まで冷却を行えばよい。５℃／ｓ未満の冷却速度で冷却した場合には、焼入れの効果が少なくなり、必要な強度が得られにくくなる。５℃／ｓ以上の冷却速度で冷却した場合でも５００℃以下まで冷却を行わなければ、焼入れの効果が少なくなり、必要な強度が得られにくくなる。一方、４０℃／ｓ超の冷却速度で冷却した場合には、焼きが入りすぎて、鋼材中の硬質相の量が多くなることが懸念される。
【００２７】
（Ｂ）化学組成について
本発明は、厚鋼板の鋼成分（スラブの組成）を限定するものではないが、スラブ加熱温度１０００℃以下としたときの厚鋼板の好ましい組成範囲を以下に示す。なお、各元素の含有量の「％」表示は「質量％」を意味する。
【００２８】
この組成範囲内で鋼成分を決定し、本発明に規定するような鋼成分の調整を行えば、１０００℃以下でスラブ加熱したとしても、１１００℃以上でスラブ加熱したのと同程度の強度クラスの厚鋼板を得ることができる。具体的には強度クラスとして引張強度４９０ＭＰａ以上のものを得ることができる。
【００２９】
Ｃ：０．０５〜０．３０％
Ｃは、鋼の強度を上昇させるのに有効な元素である。このため０．０５％以上添加する。Ｃ含有量が０．３０％超であると強度・靭性のバランス・溶接性・靱性に悪影響を及ぼす。Ｃ含有量は０．０８〜０．２０％が好ましい。
【００３０】
Ｓｉ：０．１０〜０．５０％
Ｓｉは、鋼の強度上昇および脱酸のために添加される。０．１０％未満では必要とする強度を確保することが困難となる。Ｓｉ含有量が０．５０％超であると溶接性・溶接熱影響部の靭性が劣化する。Ｓｉ含有量は０．２〜０．４％が好ましい。
【００３１】
Ｍｎ：１．０〜２．０％
Ｍｎは、鋼の強度上昇とともに靱性向上を目的に添加する。１．０％未満ではこのような効果は少ない。しかし、Ｍｎ含有量が２．０％超であると溶接性・溶接熱影響部の靱性が劣化するとともに、連続鋳造スラブの中心偏析を助長する。Ｍｎ含有量は１．２〜１．４５％が好ましい。
【００３２】
Ｐ：０．０５％以下
Ｐは、不純物として鋼中に不可避的に存在する。０．０５％を超えると、粒界に偏析して靭性を低下させるのみならず、溶接熱影響部の靭性の劣化を招くため０．０５％以下とすることが好ましい。
【００３３】
Ｓ：０．０２％以下
Ｓは、不純物として鋼中に不可避的に存在する。多すぎると中心偏析を助長したり、延伸したＭｎＳが多量に生成したりするため、母材およびＨＡＺの機械的性質が劣化する。したがって、上限を０．０２％とすることが好ましい。Ｓは少ないほど好ましいため下限は特に規定するものではない。
【００３４】
Ｎｂ：０．１％以下
Ｎｂは、本発明の厚鋼板の鋼成分の設計方法の実施に当たって、基礎組成に対しその含有量を減少させる方向で成分設計を行う。ここで、「基礎組成」とは、従来、スラブ加熱温度を１０００℃超として製造していた厚鋼板の鋼組成である。より具体的には、例えば、スラブ加熱温度を１０００℃超として製造する厚鋼板を改良して、スラブ加熱温度１０００℃以下の加熱プロセスを適用しようとする改良を行う場合、その厚鋼板の組成（ミルシートに記載された組成）をいう。
【００３５】
前述のように、製造時のスラブ加熱温度が１０００℃超であるような厚鋼板では、析出強化を期待するために鋼にＮｂを含有させていた。しかし、１０００℃以下でのスラブ加熱温度で厚鋼板を製造する場合には、Ｎｂが加熱によって固溶しないので析出強化の効果は得られない。しかも、Ｎｂは高価である。微量のＮｂは鋼強度を上昇させる効果があるが析出強化ほどの効果はない。よって、スラブ加熱温度１０００℃以下としたときにはＮｂ含有量は減少させることができる。
【００３６】
また、未固溶のＮｂは溶接熱影響部の靭性を劣化させる要因となる。スラブ加熱温度１０００℃以下としたときの厚鋼板のＮｂ含有量は、不純物として存在する場合でも０．０２％以下とすることが好ましい。０．００５％以下とすればさらに好ましい。
【００３７】
一方、Ｎｂに基づく析出強化が得られないことによる鋼強度の低下はＣｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、ＭｏまたはＶ、あるいは炭素当量Ｃｅｑを調整することで補償する。すなわち、基礎組成に対し、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、ＭｏおよびＶの少なくとも１種類以上の含有量を増加させること、あるいは炭素当量Ｃｅｑを増加させることで補償する。以下、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｖおよび炭素当量Ｃｅｑについて述べる。
【００３８】
Ｃｕ：０．５％以下
Ｃｕは、本発明では他の元素（Ｎｉ、Ｃｒ、ＭｏまたはＶ）が含有されている、または炭素当量Ｃｅｑが所定の範囲であれば、特に含有しなくてもよい。Ｃｕは、降伏比の上昇を抑制しながら鋼の強度向上を図るために添加される。Ｃｕ含有量が０．１％未満であると前述の効果が少なくなる。また、Ｃｕ含有量が０．５％超であると溶接性が劣化するとともに、熱間圧延時のＣｕクラック発生を誘発するおそれがある。
【００３９】
Ｎｉ：０．５％以下
Ｎｉは、本発明では他の元素（Ｃｕ、Ｃｒ、ＭｏまたはＶ）が含有されている、または炭素当量Ｃｅｑが所定の範囲であれば、特に含有しなくてもよい。Ｎｉは、降伏比の上昇を抑制しながら鋼の強度、靭性向上を図るために添加される。Ｎｉ含有量が０．１％未満であると前述の効果が少なくなる。また、Ｎｉ含有量が０．５％超であると溶接性が劣化するとともに無意味なコスト増加をまねくおそれがある。
【００４０】
Ｃｒ：０．５％以下
Ｃｒは、本発明では他の元素（Ｃｕ，Ｎｉ、ＭｏまたはＶ）が含有されている、または炭素当量Ｃｅｑが所定の範囲であれば、特に含有しなくてもよい。Ｃｒは、降伏比の上昇を抑制しながら鋼の強度向上を図るために添加される。Ｃｒ含有量が０．１％未満であると前述の効果が少なくなる。また、Ｃｒ含有量が０．５％超であると溶接性が劣化するとともに無意味なコスト増加をまねくおそれがある。
【００４１】
Ｍｏ：０．２％以下
Ｍｏは、本発明では他の元素（Ｃｕ，Ｎｉ、ＣｒまたはＶ）が含有されている、または炭素当量Ｃｅｑが所定の範囲であれば、特に含有しなくてもよい。Ｍｏは、降伏比の上昇を抑制しながら鋼の強度向上を図るために添加される。Ｍｏは微量の添加でも前述の効果が得られるが、０．２％を超えての過剰な添加は溶接熱影響部の靭性の劣化を招くおそれがある。
【００４２】
Ｖ：０．０５％以下
Ｖは、本発明では他の元素（Ｃｕ、Ｎｉ、ＣｒまたはＭｏ）が含有されている、または炭素当量Ｃｅｑが所定の範囲であれば、特に含有しなくてもよい。Ｖは、析出硬化による強度および靱性向上を図るために添加される。Ｖ含有量が０．０２％未満であると前述の効果が少なくなる。また、Ｖ含有量が０．０５％超であると靱性が劣化するおそれがある。
【００４３】
基礎組成に対し、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、ＭｏおよびＶの少なくとも１種の含有量が増加すれば、鋼強度の向上は可能である。本発明は増加させる元素以外の元素の含有量を減少することを妨げるものではない。
なお、上記のＣｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、ＭｏおよびＶの元素の合計含有量は４．６％以下とすることが好ましい。
【００４４】
炭素当量Ｃｅｑ：０．３０〜０．４４％
炭素当量Ｃｅｑは下記の（１）式で表される。
【００４５】
Ｃｅｑ＝Ｃ+Ｓｉ／２４+Ｍｎ／６+Ｎｉ／４０+Ｃｒ／５+Ｍｏ／４+Ｖ／１４  …（１）
Ｃｅｑは、鋼材の焼入れ性や溶接性を評価する指標であり、一般に広く使われている。Ｃｅｑが大きいほど厚鋼板の鋼強度を高くすることができる。目標とする機械的特性を得るためには０．３０〜０．４４％とすることが好ましい。０．３５〜０．４４％とすることがより好ましい。
【００４６】
基礎組成に対し、炭素当量Ｃｅｑを増加すれば、鋼強度は向上する。本発明では炭素当量Ｃｅｑを増加すればよく、（１）式に規定するいずれか元素の含有量を減少させることを妨げるものではない。
【００４７】
以上、各元素について述べたが、上記以外の元素は、残部Ｆｅおよび不可避的不純物である。
【実施例】
【００４８】
表１に、今回供試したスラブの化学成分（含有量の単位は質量％、残部はＦｅおよび不可避的不純物）を示す。供試スラブは５系統のスラブを計３種ずつ計１５種用意した（1-A〜5-C）。表１の供試スラブNo.は、その前段の番号が同系統のスラブ（以下「同数系列のスラブ」という）であることを示し、後段のアルファベットが任意の元素の含有量を変化させたことを示している。すなわち、後段のアルファベットA（1-Aなど）はＮｂ含有量が多く含有する本発明でいう基礎組成のスラブ（以下「A系統のスラブ」という）であることを、後段のアルファベットB（1-Bなど）は基礎組成に対してＮｂ含有量を減少させた組成のスラブ（以下「B系統のスラブ」という）であることを、後段のアルファベットC（1-Cなど）は基礎組成に対してＮｂ含有量を減少させ、かつＣｕなどまたはＣｅｑを増加させた組成のスラブ（以下「C系統のスラブ」という）であることを示す。
【００４９】
【表１】
2011052282.tif 000002
【００５０】
表２にこれらの供試スラブを用いて厚鋼板を製造したときの製造条件を示す。ここで、A系統のスラブについては１０００℃超でスラブ加熱する製造条件で、B系統のスラブおよびC系統のスラブについては１０００℃以下でスラブ加熱する製造条件で厚鋼板を製造した。なお、試験No.後段のローマ数字はこの製造条件の相違を示し、ローマ数字ｉが付与された例は１０００℃以下でスラブ加熱した実施例（本発明例・比較例）を、ローマ数字ｉｉが付与された例は１０００℃超でスラブ加熱した実施例（参考例）を示す。
【００５１】
【表２】
2011052282.tif 000003
【００５２】
製造した厚鋼板からは供試片を採取し、Ｌ方向（圧延方向）およびＣ方向（圧延方向と直角方向）の機械的特性（降伏強度ＹＳ［ＭＰａ］および引張強度ＴＳ［ＭＰａ］）を測定した。引張試験ではＪＩＳ−Ｚ−２２０１に記載の試験方法に準じて供試片を採取した。採取位置は、板厚の（１／４）ｔ部でかつＣ方向（圧延方向と直角）とした。なお、降伏点は１０Ｎ／（ｍｍ・ｓ）の試験速度として下降伏点を求め、明確な降伏点が現れない場合は０．２％耐力とした。
【００５３】
表３に、製造した厚鋼板の機械的特性の結果を示す。
【００５４】
【表３】
2011052282.tif 000004
【００５５】
同数系列のスラブの供試片同士を比較した場合、１０００℃超でスラブ加熱した供試片（A系列のスラブを用い、ローマ数字ｉｉが付与された例；A-ｉｉ系列：参考例）については、Ｎｂが多く含有しているため、高い強度または靭性値を示した。一方、この供試片と同じ組成でも１０００℃未満で加熱した供試片（A系列のスラブを用い、ローマ数字ｉが付与された例；A-ｉ系列）については、Ｎｂがスラブ加熱工程で非固溶となり析出強化が得られないため、A-ｉｉ系列の例に比べて強度が低下することが確認される。
【００５６】
また、B系列のスラブを使用した供試片（B系列）はA-ｉ系列に対しＮｂ含有量を減少させた例である。A-ｉ系列の供試片の結果とB系列の供試片の結果とを比較すると、強度、靭性の大きさはさほど変わらない。これは１０００℃超のスラブ加熱温度で製造しない場合には、Ｎｂの添加は意味がないことを示している。したがって、スラブ加熱温度を１０００℃未満とする場合には、Ｎｂ含有量を減少させることができることが理解される。
【００５７】
C系列のスラブを使用した供試片（C系列）はB系列に対し、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、ＭｏおよびＶの一種以上を添加した、または炭素当量Ｃｅｑを増加させた例である。B系列の供試片とC系列の供試片の結果を比較すると、強度特性および靭性特性の向上が見られる。
【００５８】
したがって、スラブ加熱温度を１０００℃未満として厚鋼板を製造する場合には、Ｎｂ含有量を減少させると共に、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｃｒ、ＭｏおよびＶの一種以上を添加する、または炭素当量Ｃｅｑを増加させることが好ましいことがわかる。
【産業上の利用可能性】
【００５９】
本発明に係る厚鋼板の鋼成分の設計方法は、スラブを加熱するときの加熱温度を１０００℃以下に低減する設計指針を提供する。また、本発明に係る設計方法で成分設計した厚鋼板は、スラブ加熱温度を１０００℃以下としたにもかかわらず、従来と同等の特性を有する。
【００６０】
エネルギーコストの高騰状況下、および環境保全が求められる状況下では、厚鋼板の製造におけるスラブ加熱工程において、従来よりも低温度域で加熱して厚鋼板を製造できることは、エネルギーコストおよび温室効果ガス削減に直結する。このため、スラブを低温度域で加熱して製造を行うことができるようになる本発明が果たす役割は大きい。