(57)【要約】【課題】負荷損による損失の増大を抑制しつつ、Δ結線をＶ結線に切り換えること。【解決手段】負荷率算出部１１は、ＲＳ相間電流Ｉ１ＲＳ、ＳＴ相間電流Ｉ１ＳＴおよびＴＲ相間電流Ｉ１ＴＲの検出値に基づいて三相電力供給変圧器の負荷率を算出し、切替制御部１２は、負荷率算出部１１にて算出された負荷率と、三相電力供給変圧器の負荷損および無負荷損から求められた閾値との比較結果に基づいて、三相電力供給変圧器のΔ結線をＶ結線に切り替えさせる。【選択図】        図１
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
三相電力供給変圧器のΔ結線とＶ結線を切り替える点を、それぞれの結線における無負荷損と負荷損の合計が等しくなる点に基づいて決めることを特徴とする変圧器結線切替装置。
【請求項２】
三相電力供給変圧器の負荷率を算出する負荷率算出部と、
前記負荷率算出部にて算出された負荷率と、前記三相電力供給変圧器の負荷損および無負荷損から求められた閾値との比較結果に基づいて、前記三相電力供給変圧器のΔ結線をＶ結線に切り替えさせる切替制御部とを備えることを特徴とする変圧器結線切替装置。
【請求項３】
前記負荷損と前記無負荷損との比をＲとすると、前記切替制御部は、前記三相電力供給変圧器の負荷率が√（１／（３Ｒ））以下ではΔ結線をＶ結線に切り替え、前記三相電力供給変圧器の負荷率が√（１／（３Ｒ））を超える場合はＶ結線をΔ結線に切り替えさせることを特徴とする請求項２に記載の変圧器結線切替装置。
【請求項４】
三相電力供給変圧器のデマンド電流を算出するデマンド電流算出部と、
前記デマンド電流算出部にて算出されたデマンド電流と、前記三相電力供給変圧器の負荷損および無負荷損から求められた閾値との比較結果に基づいて、前記三相電力供給変圧器のΔ結線をＶ結線に切り替えさせる切替制御部とを備えることを特徴とする変圧器結線切替装置。
【請求項５】
前記負荷損と前記無負荷損との比をＲとすると、前記切替制御部は、前記三相電力供給変圧器のデマンド電流が√（１／（３Ｒ））以下ではΔ結線をＶ結線に切り替え、前記三相電力供給変圧器のデマンド電流が√（１／（３Ｒ））を超える場合はＶ結線をΔ結線に切り替えさせることを特徴とする請求項４に記載の変圧器結線切替装置。
【請求項６】
前記閾値は、前記三相電力供給変圧器の容量の２０〜２５％の範囲内に設定されることを特徴とする請求項２または４に記載の変圧器結線切替装置。
【請求項７】
前記三相電力供給変圧器の各相間の３相分のデマンド電流の積算値を各相間ごとに算出するデマンド電流積算部と、
前記デマンド電流積算部にて算出された前記デマンド電流の積算値を各相間ごとに記憶するデマンド電流積算値記憶部と、
前記デマンド電流積算値記憶部に記憶された前記デマンド電流の積算値を各相間で比較するデマンド電流積算値比較部と、
前記デマンド電流積算値比較部による比較結果に基づいて、Ｖ結線に切り替えられる時に切り離される１相間分の巻線を選択する切離巻線選択部とを備えることを特徴とする請求項２から６のいずれか１項に記載の変圧器結線切替装置。
【請求項８】
３台分の単相変圧器と、
前記３台分の単相変圧器をΔ結線またはＶ結線に切り替える開閉器と、
前記単相変圧器に流れる電流を検出する変流器と、
前記変流器にて検出された電流値に基づいて前記単相変圧器の負荷率を算出する負荷率算出部と、
前記負荷率算出部にて算出された負荷率と、前記単相変圧器の負荷損および無負荷損から求められた閾値との比較結果に基づいて、前記３台分の単相変圧器のΔ結線をＶ結線に切り替えさせる切替制御部とを備えることを特徴とする三相電力供給変圧器。
【請求項９】
前記負荷損と前記無負荷損との比をＲとすると、前記切替制御部は、前記負荷率が√（１／（３Ｒ））以下ではΔ結線をＶ結線に切り替え、前記負荷率が√（１／（３Ｒ））を超える場合はＶ結線をΔ結線に切り替えさせることを特徴とする請求項８に記載の三相電力供給変圧器。
【請求項１０】
３台分の単相変圧器と、
前記３台分の単相変圧器をΔ結線またはＶ結線に切り替える開閉器と、
前記単相変圧器に流れる電流を検出する変流器と、
前記変流器にて検出された電流値に基づいて前記単相変圧器のデマンド電流を算出するデマンド電流算出部と、
前記デマンド電流算出部にて算出されたデマンド電流と、前記単相変圧器の負荷損および無負荷損から求められた閾値との比較結果に基づいて、前記３台分の単相変圧器のΔ結線をＶ結線に切り替えさせる切替制御部とを備えることを特徴とする三相電力供給変圧器。
【請求項１１】
前記負荷損と前記無負荷損との比をＲとすると、前記切替制御部は、前記デマンド電流が√（１／（３Ｒ））以下ではΔ結線をＶ結線に切り替え、前記デマンド電流が√（１／（３Ｒ））を超える場合はＶ結線をΔ結線に切り替えさせることを特徴とする請求項１０に記載の三相電力供給変圧器。
【請求項１２】
前記閾値は、前記３台分の単相変圧器の容量の２０〜２５％の範囲内に設定されることを特徴とする請求項８または１０に記載の三相電力供給変圧器。
【請求項１３】
前記単相変圧器のデマンド電流の積算値を算出するデマンド電流積算部と、
前記デマンド電流積算部にて算出された前記デマンド電流の積算値を記憶するデマンド電流積算値記憶部と、
前記デマンド電流積算値記憶部に記憶された前記デマンド電流の積算値を前記単相変圧器間で比較するデマンド電流積算値比較部と、
前記デマンド電流積算値比較部による比較結果に基づいて、Ｖ結線に切り替えられる時に切り離される単相変圧器を選択する切離巻線選択部とを備えることを特徴とする請求項８から１２のいずれか１項に記載の三相電力供給変圧器。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は変圧器結線切替装置および三相電力供給変圧器に関し、特に、負荷率に基づいて単相変圧器のΔ結線とＶ結線とを切り替える方式に関する。
【背景技術】
【０００２】
動力負荷に電力を供給する場合、三相変圧器を使用することが一般的に行われているが、その三相変圧器が何らかの異常を生じた場合、電力供給に支障を来たす。このため、三相変圧器の信頼性が乏しい時期に採用された運転方式では、３台の単相変圧器をΔ結線して動力負荷に電力を供給し、単相変圧器のうちの１台が故障等で運転を継続できなくなった場合、その１台を電力系統から外し、残り２台でＶ結線に切り替えて動力負荷に電力を供給する方式が採用されていた。この方式では、残り２台でＶ結線に切り替えた場合、３台で運転していた時の容量の１／（√３）、つまり５７．７％までの負荷であれば運転を継続できる。
【０００３】
例えば、特許文献１には、３台の単相変圧器をΔ結線して三相負荷に接続し、３台で運転していた時の容量の３０〜５０％の低負荷時に一次側および二次側の同相の巻線を開閉器により切り離しＶ結線とする方法が開示されている。
【０００４】
また、特許文献２には、負荷電流が減少して変圧器の並列運転台数を１台減らす場合、比較的長時限のタイマを介して開閉器を開路し、負荷の増加時もタイマを介して開閉器を閉路することで、開閉器の不要な頻繁動作を回避する方法が開示されている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開平８−８３７２３号公報
【特許文献２】特開昭５８−１７５９３４号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、特許文献１に開示された方法では、Δ結線とＶ結線とを切り替える場合、コイルから発生する負荷損（銅損）は考慮されないため、低負荷時にΔ結線をＶ結線に切り替えると、損失が増加することがあった。
【０００７】
すなわち、負荷率、つまり負荷電流が変わらない前提において、Δ結線では各相の電流が各単相変圧器にはその１／（√３）で流れるものが、Ｖ結線ではそのまま流れるので、それまでの（√３）倍の電流が流れる。この電流により変圧器の負荷損が発生し、負荷損は電流の大きさの２乗に比例して発生するので、電流が（√３）倍になると、負荷損が３倍になり、負荷損は大幅に増加する。従って、３台で運転していた時の負荷率が５７．７％を下回り、Δ結線がＶ結線に切り替えられると、負荷率によっては損失が増加する場合があった。
【０００８】
また、Δ結線がＶ結線に切り替えられると、１台の単相変圧器は運転が休止される。このため、Ｖ結線で運転される時間が長い場合は、３台の単相変圧器間で運転時間に差ができ、主に単相変圧器のコイルの熱劣化によって定まる寿命に差が生じることが予想される。その場合、各相の変圧器を順番に選択するようにし、あるいは手動で開閉する方法では、変圧器の寿命損失面での差が少なくなる保証はなく、合理性も保証できないという問題があった。
【０００９】
また、特許文献２に開示された方法では、タイマを設ける必要がある上に、電流がゆっくり変化する場合は一定の効果があるが、電流が切替点付近で変動している場合は、切替動作が不確実になるという問題点があった。
【００１０】
本発明は、上記に鑑みてなされたものであって、負荷損による損失の増大を抑制しつつ、Δ結線をＶ結線に切り換えることが可能な変圧器結線切替装置および三相電力供給変圧器を得ることを目的とする。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
上述した課題を解決し、目的を達成するために、本発明の変圧器結線切替装置は、三相電力供給変圧器のΔ結線とＶ結線を切り替える点を、それぞれの結線における無負荷損と負荷損の合計が等しくなる点に基づいて決めることを特徴とする。
【発明の効果】
【００１２】
この発明によれば、負荷損による損失の増大を抑制しつつ、Δ結線をＶ結線に切り換えることが可能という効果を奏する。
【図面の簡単な説明】
【００１３】
【図１】図１は、本発明に係る三相電力供給変圧器の実施の形態１の概略構成を示すブロック図である。
【図２】図２は、単相１００ｋＶＡ変圧器３台でΔ結線をＶ結線に切り替えた時の負荷容量に対応する変圧器の効率および全損失を示す図である。
【図３】図３は、本発明に係る三相電力供給変圧器の実施の形態２の概略構成を示すブロック図である。
【図４】図４は、図３の三相電力供給変圧器の結線がΔ結線かＶ結線かを判断する方法を示すフローチャートである。
【図５】図５は、図３の三相電力供給変圧器のΔ結線をＶ結線に切り換える方法を示すフローチャートである。
【図６】図６は、図３の三相電力供給変圧器のＶ結線をΔ結線に切り換える方法を示すフローチャートである。
【図７】図７は、本発明に係る三相電力供給変圧器の実施の形態３の概略構成を示すブロック図である。
【図８】図８は、図７の三相電力供給変圧器のΔ結線をＶ結線に切り換える方法を示すフローチャートである。
【発明を実施するための形態】
【００１４】
以下に、本発明に係る三相電力供給変圧器の実施の形態を図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施の形態によりこの発明が限定されるものではない。
【００１５】
実施の形態１．
図１は、本発明に係る三相電力供給変圧器の実施の形態１の概略構成を示すブロック図である。図１において、この三相電力供給変圧器には、単相変圧器３台の１次巻線Ｍ１ＲＳ、Ｍ１ＳＴ、Ｍ１ＴＲおよび３相分の２次巻線Ｍ２ＲＳ、Ｍ２ＳＴ、Ｍ２ＴＲが設けられている。なお、煩雑を避けるため、図示しないが、各変圧器は、それぞれ鉄心を有することは言うまでもない。
【００１６】
なお、これらの３台分の単相変圧器の鉄心、１次巻線、２次巻線からなる本体を、１台のタンクに収納し、あたかも１台の三相変圧器を構成するようにしてもよい。
【００１７】
そして、１次側Ｒ相端子Ｒ１と１次側Ｓ相端子Ｓ１との間に１次巻線Ｍ１ＲＳを接続し、１次側Ｓ相端子Ｓ１と１次側Ｔ相端子Ｔ１との間に１次巻線Ｍ１ＳＴを接続し、１次側Ｔ相端子Ｔ１と１次側Ｒ相端子Ｒ１との間に１次巻線Ｍ１ＴＲを接続し、２次側Ｒ相端子Ｒ２と２次側Ｓ相端子Ｓ２との間に２次巻線Ｍ２ＲＳを接続し、２次側Ｓ相端子Ｓ２と２次側Ｔ相端子Ｔ２との間に２次巻線Ｍ２ＳＴを接続し、２次側Ｔ相端子Ｔ２と２次側Ｒ相端子Ｒ２との間に２次巻線Ｍ２ＴＲを接続することで、三相電力供給変圧器をΔ結線で構成することができる。
【００１８】
また、１次側Ｒ相端子Ｒ１と１次側Ｓ相端子Ｓ１との間に１次巻線Ｍ１ＲＳを接続し、１次側Ｓ相端子Ｓ１と１次側Ｔ相端子Ｔ１との間に１次巻線Ｍ１ＳＴを接続し、１次側Ｔ相端子Ｔ１と１次側Ｒ相端子Ｒ１との間から１次巻線Ｍ１ＴＲを切り離し、２次側Ｒ相端子Ｒ２と２次側Ｓ相端子Ｓ２との間に２次巻線Ｍ２ＲＳを接続し、２次側Ｓ相端子Ｓ２と２次側Ｔ相端子Ｔ２との間に２次巻線Ｍ２ＳＴを接続し、２次側Ｔ相端子Ｔ２と２次側Ｒ相端子Ｒ２との間から２次巻線Ｍ２ＴＲを切り離すことで、三相電力供給変圧器をＶ結線で構成することができる。
【００１９】
あるいは、１次側Ｒ相端子Ｒ１と１次側Ｓ相端子Ｓ１との間から１次巻線Ｍ１ＲＳを切り離し、１次側Ｓ相端子Ｓ１と１次側Ｔ相端子Ｔ１との間に１次巻線Ｍ１ＳＴを接続し、１次側Ｔ相端子Ｔ１と１次側Ｒ相端子Ｒ１との間に１次巻線Ｍ１ＴＲを接続し、２次側Ｒ相端子Ｒ２と２次側Ｓ相端子Ｓ２との間から２次巻線Ｍ２ＲＳを切り離し、２次側Ｓ相端子Ｓ２と２次側Ｔ相端子Ｔ２との間に２次巻線Ｍ２ＳＴを接続し、２次側Ｔ相端子Ｔ２と２次側Ｒ相端子Ｒ２との間に２次巻線Ｍ２ＴＲを接続することで、三相電力供給変圧器をＶ結線で構成するようにしてもよい。
【００２０】
あるいは、１次側Ｒ相端子Ｒ１と１次側Ｓ相端子Ｓ１との間に１次巻線Ｍ１ＲＳを接続し、１次側Ｓ相端子Ｓ１と１次側Ｔ相端子Ｔ１との間から１次巻線Ｍ１ＳＴを切り離し、１次側Ｔ相端子Ｔ１と１次側Ｒ相端子Ｒ１との間に１次巻線Ｍ１ＴＲを接続し、２次側Ｒ相端子Ｒ２と２次側Ｓ相端子Ｓ２との間に２次巻線Ｍ２ＲＳを接続し、２次側Ｓ相端子Ｓ２と２次側Ｔ相端子Ｔ２との間から２次巻線Ｍ２ＳＴを切り離し、２次側Ｔ相端子Ｔ２と２次側Ｒ相端子Ｒ２との間に２次巻線Ｍ２ＴＲを接続することで、三相電力供給変圧器をＶ結線で構成するようにしてもよい。
【００２１】
ここで、１次巻線Ｍ１ＲＳの両端には、１次側Ｒ相端子Ｒ１と１次側Ｓ相端子Ｓ１との間に１次巻線Ｍ１ＲＳを接続したり、１次側Ｒ相端子Ｒ１と１次側Ｓ相端子Ｓ１との間から１次巻線Ｍ１ＲＳを切り離したりする開閉器Ｓ１ＲＢ、Ｓ１ＳＡが設けられている。
【００２２】
１次巻線Ｍ１ＳＴの両端には、１次側Ｓ相端子Ｓ１と１次側Ｔ相端子Ｔ１との間に１次巻線Ｍ１ＳＴを接続したり、１次側Ｓ相端子Ｓ１と１次側Ｔ相端子Ｔ１との間から１次巻線Ｍ１ＳＴを切り離したりする開閉器Ｓ１ＳＢ、Ｓ１ＴＡが設けられている。
【００２３】
１次巻線Ｍ１ＴＲの両端には、１次側Ｔ相端子Ｔ１と１次側Ｒ相端子Ｒ１との間に１次巻線Ｍ１ＴＲを接続したり、１次側Ｔ相端子Ｔ１と１次側Ｒ相端子Ｒ１との間から１次巻線Ｍ１ＴＲを切り離したりする開閉器Ｓ１ＴＢ、Ｓ１ＲＡが設けられている。
【００２４】
２次巻線Ｍ２ＲＳの両端には、２次側Ｒ相端子Ｒ２と２次側Ｓ相端子Ｓ２との間に２次巻線Ｍ２ＲＳを接続したり、２次側Ｒ相端子Ｒ２と２次側Ｓ相端子Ｓ２との間から２次巻線Ｍ２ＲＳを切り離したりする開閉器Ｓ２ＲＢ、Ｓ２ＳＡが設けられている。
【００２５】
２次巻線Ｍ２ＳＴの両端には、２次側Ｓ相端子Ｓ２と２次側Ｔ相端子Ｔ２との間に２次巻線Ｍ２ＳＴを接続したり、２次側Ｓ相端子Ｓ２と２次側Ｔ相端子Ｔ２との間から２次巻線Ｍ２ＳＴを切り離したりする開閉器Ｓ２ＳＢ、Ｓ２ＴＡが設けられている。
【００２６】
２次巻線Ｍ２ＴＲの両端には、２次側Ｔ相端子Ｔ２と２次側Ｒ相端子Ｒ２との間に２次巻線Ｍ２ＴＲを接続したり、２次側Ｔ相端子Ｔ２と２次側Ｒ相端子Ｒ２との間から２次巻線Ｍ２ＴＲを切り離したりする開閉器Ｓ２ＴＢ、Ｓ２ＲＡが設けられている。
【００２７】
また、この三相電力供給変圧器には、１次巻線Ｍ１ＲＳに流れるＲＳ相間電流Ｉ１ＲＳを検出する変流器ＣＴＲＳ、１次巻線Ｍ１ＳＴに流れるＳＴ相間電流Ｉ１ＳＴを検出する変流器ＣＴＳＴ、１次巻線Ｍ１ＴＲに流れるＴＲ相間電流Ｉ１ＴＲを検出する変流器ＣＴＴＲが設けられている。
【００２８】
また、この三相電力供給変圧器には、負荷率算出部１１および切替制御部１２が設けられている。負荷率算出部１１は、ＲＳ相間電流Ｉ１ＲＳ、ＳＴ相間電流Ｉ１ＳＴおよびＴＲ相間電流Ｉ１ＴＲの検出値に基づいて三相電力供給変圧器の負荷率を算出することができる。切替制御部１２は、負荷率算出部１１にて算出された負荷率と、三相電力供給変圧器の負荷損および無負荷損から求められた閾値との比較結果に基づいて、三相電力供給変圧器のΔ結線をＶ結線に切り替えさせることができる。なお、この閾値は、三相電力供給変圧器の容量の２０〜２５％の範囲内に設定することが好ましい。
【００２９】
例えば、切替制御部１２は、三相電力供給変圧器の負荷率が√（１／（３Ｒ））以下ではΔ結線をＶ結線に切り替え、三相電力供給変圧器の負荷率が√（１／（３Ｒ））を超える場合はＶ結線をΔ結線に切り替えさせることができる。ただし、Ｒは三相電力供給変圧器の負荷損と無負荷損との比である。
【００３０】
そして、変流器ＣＴＲＳ、ＣＴＳＴ、ＣＴＴＲにてそれぞれ検出されたＲＳ相間電流Ｉ１ＲＳ、ＳＴ相間電流Ｉ１ＳＴおよびＴＲ相間電流Ｉ１ＴＲが負荷率算出部１１に送られると、三相電力供給変圧器の負荷率が算出される。そして、切替制御部１２において負荷率が閾値と比較され、負荷率が閾値以下では、開閉器Ｓ１ＲＡ、Ｓ１ＲＢ、Ｓ１ＳＡ、Ｓ１ＳＢ、Ｓ１ＴＡ、Ｓ１ＴＢ、Ｓ２ＲＡ、Ｓ２ＲＢ、Ｓ２ＳＡ、Ｓ２ＳＢ、Ｓ２ＴＡ、Ｓ２ＴＢを介してΔ結線がＶ結線に切り替えられ、負荷率が閾値を越える場合、開閉器Ｓ１ＲＡ、Ｓ１ＲＢ、Ｓ１ＳＡ、Ｓ１ＳＢ、Ｓ１ＴＡ、Ｓ１ＴＢ、Ｓ２ＲＡ、Ｓ２ＲＢ、Ｓ２ＳＡ、Ｓ２ＳＢ、Ｓ２ＴＡ、Ｓ２ＴＢを介してＶ結線がΔ結線に切り替えられる。三相電力供給変圧器のΔ結線とＶ結線を切り替える場合、開閉器Ｓ１ＲＢ、Ｓ１ＳＡ、Ｓ２ＲＢ、Ｓ２ＳＡは同時に閉または開され、開閉器Ｓ１ＳＢ、Ｓ１ＴＡ、Ｓ２ＳＢ、Ｓ２ＴＡは同時に閉または開され、開閉器Ｓ１ＴＢ、Ｓ１ＲＡ、Ｓ２ＴＢ、Ｓ２ＲＡは同時に閉または開される。
【００３１】
ここで、三相電力供給変圧器のΔ結線とＶ結線を切り替える時の閾値を三相電力供給変圧器の負荷損および無負荷損から求めることにより、コイルから発生する負荷損（銅損）を考慮しつつ、三相電力供給変圧器のΔ結線とＶ結線を切り替えることができる。このため、Δ結線からＶ結線に切り替えた時に鉄心から発生する無負荷損（鉄損）が減る場合においても、コイルから発生する負荷損（銅損）が増大し、三相電力供給変圧器の全体の損失が却って増大する場合においては、三相電力供給変圧器のΔ結線がＶ結線に切り替えられないようにすることができ、三相電力供給変圧器の消費電力を低減することができる。
【００３２】
すなわち、負荷をＰ［ｋＶＡ］、電圧をＶ［ｋＶ］とすると、三相負荷の負荷電流Ｉ［Ａ］は、Ｉ＝Ｐ／（√３×Ｖ）で与えられる。ここで、Ｖ結線では、単相変圧器１台当たりの負荷電流はＩ、Δ結線では、単相変圧器１台当たりの負荷電流はＩ／√３となる。このため、Ｖ結線では単相変圧器が２台分、Δ結線では単相変圧器が３台分であっても、同じ負荷であればＶ結線の方がΔ結線よりも三相電力供給変圧器全体の負荷電流が大きくなる。このため、Δ結線からＶ結線に切り替える点を無負荷損だけで決めることなく負荷損も考慮することで、三相電力供給変圧器の消費電力を低減することができる。
【００３３】
以下、三相電力供給変圧器のΔ結線とＶ結線を切り替える時の閾値の算出方法について数式を用いて説明する。
【００３４】
定格容量Ｐ［ｋＶＡ］の単相変圧器があり、その無負荷損をＷｉ［Ｗ］、負荷損をＷｃ［Ｗ］とする。
【００３５】
その単相変圧器３台をΔ結線し、動力負荷を運転する場合、その最大負荷容量は３Ｐ［ｋＶＡ］であるが、運転負荷をＱ［ｋＶＡ］とすると、３台全体の変圧器発生損失ＬΔは、以下の（１）式で表される。
ＬΔ＝３×Ｗｉ＋３×（Ｑ／（３×Ｐ））２×Ｗｃ                      ・・・（１）
【００３６】
一方、単相変圧器２台をＶ結線して運転する際、その許容最大負荷率は√３Ｐ［ｋＶＡ］であり、その時の運転負荷をＱ［ｋＶＡ］（ただし、Ｑ≦√３Ｐ）とすると、Ｖ結線されている２台分の単相変圧器の変圧器発生損失は、ＬＶは、以下の（２）式で表される。
ＬＶ＝２×Ｗｉ＋２×（Ｑ／（√３×Ｐ））２×Ｗｃ                    ・・・（２）
【００３７】
ここで、運転負荷Ｑが変動し、運転負荷Ｑが√３×Ｐを超える場合は、Δ結線でなければならないが、運転負荷Ｑが√３×Ｐ以下であれば、Δ結線の場合とＶ結線の場合の負荷損を含めた損失を比較し、その損失の大きさによって、どちらの結線をとるかを定めればよい。
【００３８】
その条件を求めると、ＬΔ＝Ｌｖという関係になる。その時の運転負荷Ｑは、この関係に（１）式および（２）式を代入することにより、以下のようにして求めることができる。
３×Ｗｉ＋３×（Ｑ／（３×Ｐ））２×Ｗｃ＝２×Ｗｉ＋２×（Ｑ／（√３×Ｐ））２×Ｗｃ
Ｗｉ＋（３×（Ｑ／（３×Ｐ））２−２×（Ｑ／（√３×Ｐ））２）×Ｗｃ＝０
【００３９】
以上の式を整理し、負荷容量Ｑ［ｋＶＡ］を単相変圧器の定格容量Ｐ［ｋＶＡ］との関係、すなわち負荷率ｋ［ｐ．ｕ］の形で示せば、以下の（３）式が得られる。
ｋ＝Ｑ／Ｐ＝√（３／Ｒ）                                          ・・・（３）
ただし、Ｒは負荷損Ｗｃと無負荷損Ｗｉの比（＝Ｗｃ／Ｗｉ）である。
【００４０】
動力負荷Ｑの電力供給に三相電力供給変圧器が用いられるものとすると、単相変圧器３台で３Ｐ［ｋＶＡ］の運転を行うのが最大であるので、これを１ｐ．ｕ、あるいは１００％と考えて、それをＫとおくと、３Ｐ［ｋＶＡ］ベースでは（３）式は以下の（４）式で与えられる。
Ｋ＝Ｑ／（３Ｐ）＝√（３／（９Ｐ））＝１／√（３Ｒ）              ・・・（４）
（４）式から、負荷率Ｋが１／√（３Ｒ）より小さい場合ではＶ結線の方が消費電力が少なく、負荷率Ｋが１／√（３Ｒ）を超える場合には、Ｖ結線での運転が可能な領域であっても、Δ結線の方が消費電力が少なくなる。
【００４１】
以下、三相電力供給変圧器のΔ結線とＶ結線を切り替える時の具体例について数値例を用いて説明する。ここでは、単相１００ｋＶＡ変圧器３台でΔ結線、２台でＶ結線し、動力負荷を運転する場合を例にとる。
【００４２】
この単相変圧器の無負荷損Ｗｉを２００Ｗ、負荷損Ｗｃを１０００Ｗとし、Ｒ＝Ｗｃ／Ｗｉ＝５と仮定する。Δ結線の場合、その許容最大負荷容量は、３×１００ｋＶＡ＝３００ｋＶＡであり、０〜３００ｋＶＡまで変動する負荷をΔ結線された３台の単相変圧器およびＶ結線された２台の単相変圧器のいずれかで運転する。
【００４３】
（４）式により、Δ結線をＶ結線に切り換える時の負荷率Ｋは以下の（５）式で与えられる。
Ｋ＝Ｑ／（３Ｐ）＝１／√（３Ｒ）＝１／√（１５）＝０．２５８    ・・・（５）
【００４４】
この値は単相変圧器３台分の容量に対するものであるから、切換容量は３００ｋＶＡ×０．２５８＝７７．５ｋＶＡである。その時の発生損失は、以下の（６）式および（７）式与えられる。
Δ結線：３×Ｗｉ＋３×（Ｑ／（３×Ｐ））２×Ｗｃ
＝３×２００＋３×（７７．５／（３×１００））２×１０００＝８００［Ｗ］  （６）
Ｖ結線：２×Ｗｉ＋２×（Ｑ／（√３×Ｐ））２×Ｗｃ
＝２×２００＋２×（７７．５／（√３×１００））２×１０００＝８００［Ｗ］（７）
【００４５】
この時、Δ結線では無負荷損Ｗｉが３台分発生しているが、負荷損Ｗｃは負荷の大きさの２乗に比例して発生する。このため、各相で７７．５／３ｋＶＡを分担すればよく、３台分であってもＶ結線よりは少ない。
【００４６】
一方、Ｖ結線では無負荷損Ｗｉが２台分で済むものの、負荷損Ｗｃは２台で７７．５ｋＶＡを分担する必要がある。このため、負荷損Ｗｃは２台分であってもΔ結線より大きい。
【００４７】
従って、三相電力供給変圧器のΔ結線とＶ結線を切り替える点を、それぞれの結線での無負荷損の和と負荷損の和の合計が等しくなる点に基づいて決めることにより、三相電力供給変圧器の消費電力を低減することができる。
【００４８】
すなわち、無負荷損Ｗｉだけを考えればΔ結線の３台分に対し、Ｖ結線は２台分で済むのでＶ結線で使用できる容量√３Ｐ［ｋＶＡ］で切り換えればよい。一方、負荷損Ｗｃを考慮すると、Ｋ＝Ｑ／Ｐ＝√（３／Ｒ）で切り換えるのが、三相電力供給変圧器から発生する無負荷損の和と負荷損の和の合計損失が最も少なく、省エネルギーに効果がある。
【００４９】
（１）および（２）式により、変圧器がΔ結線またはＶ結線の場合の変圧器発生損失が計算できるが、Δ結線の効率ηΔ［％］およびＶ結線の効率ηＶ［％］については、それぞれ以下の（８）式および（９）式で与えることができる。
ηΔ＝Ｑ×１０００／（Ｑ×１０００＋３×Ｗｉ＋３×（Ｑ／（３×Ｐ））２×Ｗｃ）
×１００                                                          ・・・（８）
ηＶ＝Ｑ×１０００／（Ｑ×１０００＋２×Ｗｉ＋２×（Ｑ／（√３×Ｐ））２×Ｗｃ）
×１００                                                          ・・・（９）
【００５０】
この例では、単相変圧器の定格容量Ｐは１００ｋＶＡなので、Ｖ結線では最大１７３ｋＶＡ、Δ結線では３００ｋＶＡまで運転できるが、低負荷領域では発生損失や効率を重視して結線を選べば、省エネルギーを図ることができる。
【００５１】
図２は、単相１００ｋＶＡ変圧器３台でΔ結線をＶ結線に切り替えた時の負荷容量に対応する変圧器の効率および全損失を示す図である。なお、ＥＶ１、ＥＶ２はＶ結線の効率、ＥΔ１、ＥΔ２はΔ結線の効率、ＲＶ１、ＲＶ２はＶ結線の損失、ＲΔ１、ＲΔ２はΔ結線の損失を示す。
【００５２】
図２において、単相１００ｋＶＡ変圧器３台でΔ結線をＶ結線に切り替える場合、負荷容量が７７．５ｋＶＡより小さい場合は、Ｖ結線の方が損失が小さく効率が良い。負荷容量が７７．５ｋＶＡより大きい場合は、Δ結線の方が損失が小さく効率が良い。従って、切換容量を７７．５ｋＶＡに設定することにより、三相電力供給変圧器の省エネルギーを図ることができる。
【００５３】
一方、Δ結線からＶ結線に切り替える点を無負荷損Ｗｉだけで決めると、負荷率３０％では切換容量が９０ｋＶＡ（＝３００ｋＶＡ×３０％）、負荷率５０％では切換容量が１５０ｋＶＡ（＝３００ｋＶＡ×５０％）である。このため、負荷率５０％では負荷容量が７７．５ｋＶＡ〜１５０ｋＶＡの間はＶ結線が選択され、Ｖ結線の方がΔ結線よりも損失が大きく効率が悪いため、その分だけ三相電力供給変圧器の消費電力が増大する。
【００５４】
次に、Δ結線とＶ結線における負荷電流（相電流）と各単相変圧器に流れる電流の関係について述べる。ここで、Δ結線とＶ結線とを切り替えるために、図１の１次巻線Ｍ１ＳＴおよび２次巻線Ｍ２ＳＴを接続したり切り離したりする場合を例にとる。
【００５５】
Ｓ相電流Ｉ１Ｓは、Δ結線の場合はＳＴ相間電流Ｉ１ＳＴとＲＳ相間電流Ｉ１ＲＳのベクトル差分の電流として流れるが、１次巻線Ｍ１ＳＴを切り離してＶ結線とすると、ＳＴ相間電流Ｉ１ＳＴは流れず、Ｉ１Ｓ＝−Ｉ１ＲＳとなる。
【００５６】
すなわち、Ｓ相電流Ｉ１Ｓが同じであれば、Δ結線においては｜Ｉ１ＲＳ｜＝｜Ｉ１Ｓ｜×１／（√３）であるものが、Ｖ結線にすると｜Ｉ１ＲＳ｜＝｜Ｉ１Ｓ｜となり、ＲＳ相間電流Ｉ１ＲＳの絶対値は√３倍となり、ＲＳ相間電流Ｉ１ＲＳが流れている単相変圧器の負荷損Ｗｃは電流値の２乗に比例して発生するので、負荷損Ｗｃは３倍になる。
【００５７】
ここでは、Ｓ相電流Ｉ１Ｓについて述べたが、Ｒ相電流Ｉ１ＲおよびＴ相電流Ｉ１Ｔも状況は同じである。１次巻線Ｍ１ＳＴを切り離した場合でも、１次側Ｒ相端子Ｒ１にはΔ結線と同様に合成電流が流れるが、電流のベクトルも向きが異なるので、√３倍ではなく１倍である。
【００５８】
電流のベクトルの関係を整理すると、ＲＳ相間電流Ｉ１ＲＳ、ＳＴ相間電流Ｉ１ＳＴおよびＴＲ相間電流Ｉ１ＴＲを計測すれば、Ｒ相電流Ｉ１Ｒ、Ｓ相電流Ｉ１ＳおよびＴ相電流Ｉ１ＴはΔ結線およびＶ結線を問わず、以下の（１０）式〜（１２）式で与えることができる。
Ｉ１Ｒ＝Ｉ１ＲＳ−Ｉ１ＴＲ                                        ・・・（１０）
Ｉ１Ｓ＝Ｉ１ＳＴ−Ｉ１ＲＳ                                        ・・・（１１）
Ｉ１Ｔ＝Ｉ１ＴＲ−Ｉ１ＳＴ                                        ・・・（１２）
【００５９】
このため、ＲＳ相間電流Ｉ１ＲＳ、ＳＴ相間電流Ｉ１ＳＴおよびＴＲ相間電流Ｉ１ＴＲを計測することで、（１０）式〜（１２）式からＲ相電流Ｉ１Ｒ、Ｓ相電流Ｉ１ＳおよびＴ相電流Ｉ１Ｔを常時把握することができる。
【００６０】
実施の形態２．
図３は、本発明に係る三相電力供給変圧器の実施の形態２の概略構成を示すブロック図である。図３において、この三相電力供給変圧器には、図１の三相電力供給変圧器の負荷率算出部１１および切替制御部１２の代わりにデマンド電流算出部１３および切替制御部１２´が設けられている。
【００６１】
ここで、デマンド電流算出部１３は、ＲＳ相間電流Ｉ１ＲＳ、ＳＴ相間電流Ｉ１ＳＴおよびＴＲ相間電流Ｉ１ＴＲの検出値に基づいて三相電力供給変圧器のデマンド電流を算出することができる。切替制御部１２´は、デマンド電流算出部１３にて算出されたデマンド電流と、三相電力供給変圧器の負荷損および無負荷損から求められた閾値との比較結果に基づいて、三相電力供給変圧器のΔ結線をＶ結線に切り替えさせることができる。なお、この閾値は（４）式で求められるが、実際に使用されている変圧器の特性から三相電力供給変圧器の容量の２０〜２５％の範囲内に設定することが好ましい。
【００６２】
例えば、切替制御部１２´は、三相電力供給変圧器の１相分のデマンド電流が√（１／（３Ｒ））以下ではΔ結線をＶ結線に切り替え、三相電力供給変圧器の１相分のデマンド電流が√（１／（３Ｒ））を超える場合はＶ結線をΔ結線に切り替えさせることができる。
【００６３】
そして、変流器ＣＴＲＳ、ＣＴＳＴ、ＣＴＴＲにてそれぞれ検出されたＲＳ相間電流Ｉ１ＲＳ、ＳＴ相間電流Ｉ１ＳＴおよびＴＲ相間電流Ｉ１ＴＲがデマンド電流算出部１３に送られると、各相間ごとにデマンド電流ＩＤＲＳ、ＩＤＳＴ、ＩＤＴＲが算出される。例えば、ＲＳ相間電流Ｉ１ＲＳのデマンド電流ＩＤＲＳは、ＲＳ相間電流Ｉ１ＲＳをあらかじめ設定した時間Ｔに渡って平均することで求めることができる。
【００６４】
そして、切替制御部１２´においてデマンド電流ＩＤＲＳ、ＩＤＳＴ、ＩＤＴＲが閾値と比較され、デマンド電流ＩＤＲＳ、ＩＤＳＴ、ＩＤＴＲが閾値以下では、開閉器Ｓ１ＳＡ、Ｓ１ＳＢ、Ｓ１ＲＡ、Ｓ１ＲＢ、Ｓ１ＴＡ、Ｓ１ＴＢ、Ｓ２ＳＡ、Ｓ２ＳＢ、Ｓ２ＲＡ、Ｓ２ＲＢ、Ｓ２ＴＡ、Ｓ２ＴＢを介してΔ結線がＶ結線に切り替えられ、デマンド電流ＩＤＲＳ、ＩＤＳＴ、ＩＤＴＲが閾値を越える場合、開閉器Ｓ１ＳＡ、Ｓ１ＳＢ、Ｓ１ＲＡ、Ｓ１ＲＢ、Ｓ１ＴＡ、Ｓ１ＴＢ、Ｓ２ＳＡ、Ｓ２ＳＢ、Ｓ２ＲＡ、Ｓ２ＲＢ、Ｓ２ＴＡ、Ｓ２ＴＢを介してＶ結線がΔ結線に切り替えられる。
【００６５】
なお、Δ結線がＶ結線に切り替えられえる時に切り離される１次巻線Ｍ１ＲＳと２次巻線Ｍ２ＲＳ、１次巻線Ｍ１ＳＴと２次巻線Ｍ２ＳＴ、１次巻線Ｍ１ＴＲと２次巻線Ｍ２ＴＲは任意の組合せを選択することができ、その組合せは固定されていてもよいし、予め定められた順序で選択するようにしてもよい。また、閾値と比較されるデマンド電流ＩＤＲＳ、ＩＤＳＴ、ＩＤＴＲは、各相間のデマンド電流ＩＤＲＳ、ＩＤＳＴ、ＩＤＴＲのうちの最大値を選択することができる。
【００６６】
図４〜図６は、図３の三相電力供給変圧器のΔ結線をＶ結線に切り換える方法を示すフローチャートである。図４において、単相変圧器３台分の開閉器Ｓ１ＲＡ、Ｓ１ＲＢ、Ｓ１ＳＡ、Ｓ１ＳＢ、Ｓ１ＴＡ、Ｓ１ＴＢ、Ｓ２ＲＡ、Ｓ２ＲＢ、Ｓ２ＳＡ、Ｓ２ＳＢ、Ｓ２ＴＡ、Ｓ２ＴＢが閉の場合（ステップＳ１）、Δ結線と判定し（ステップＳ２）、図５のスタートＡに進む。
【００６７】
一方、単相変圧器３台分の開閉器Ｓ１ＲＡ、Ｓ１ＲＢ、Ｓ１ＳＡ、Ｓ１ＳＢ、Ｓ１ＴＡ、Ｓ１ＴＢ、Ｓ２ＲＡ、Ｓ２ＲＢ、Ｓ２ＳＡ、Ｓ２ＳＢ、Ｓ２ＴＡ、Ｓ２ＴＢが閉でない場合（ステップＳ１）、Ｖ結線と判定し（ステップＳ３）、開の開閉器を判定してから（ステップＳ４）、図６のスタートＢに進む。
【００６８】
次に、図５において、ＲＳ相間電流Ｉ１ＲＳ、ＳＴ相間電流Ｉ１ＳＴおよびＴＲ相間電流Ｉ１ＴＲを計測し（ステップＳ１１）、閾値Ｋとして１／√（３Ｒ）を入力するとともに、定格電流ＩＡを入力する（ステップＳ１２）。
【００６９】
次に、デマンド時間を入力し（ステップＳ１３）、内蔵時計にて計時を行いながら（ステップＳ１４）／、デマンド電流ＩＤＲＳ、ＩＤＳＴ、ＩＤＴＲを算出する（ステップＳ１５）。なお、デマンド時間は、負荷の変動状況から判断して決定するが、通常は１５〜３０分の範囲内に設定する。
【００７０】
次に、デマンド電流ＩＤＲＳ、ＩＤＳＴ、ＩＤＴＲの中からデマンド最大電流ＩＤｍａｘを選択し（ステップＳ１６）、ＩＤｍａｘ／ＩＡが閾値Ｋ（＝１／√（３Ｒ））より小さい場合（ステップＳ１７）、開とする開閉器の優先順に従って（ステップＳ１８）、Δ結線をＶ結線に切り替える（ステップＳ１９）。
【００７１】
また、図６において、ＲＳ相間電流Ｉ１ＲＳ、ＳＴ相間電流Ｉ１ＳＴおよびＴＲ相間電流Ｉ１ＴＲを計測し（ステップＳ２１）、ＲＳ相間電流Ｉ１ＲＳ、ＳＴ相間電流Ｉ１ＳＴおよびＴＲ相間電流Ｉ１ＴＲの中から最大電流Ｉｍａｘを選択する（ステップＳ２２）。そして、あらかじめ入力している閾値Ｋと定格電流ＩＡから（ステップＳ２３）、最大電流Ｉｍａｘが定格電流ＩＡ以上の場合（ステップＳ２４）、開とされた開閉器を閉とすることで（ステップＳ３０）、ただちにＶ結線をΔ結線に切り替える（ステップＳ３１）。
【００７２】
一方、最大電流Ｉｍａｘが定格電流ＩＡより小さい場合、あらかじめ入力してあるデマンド時間より（ステップＳ２５）、内蔵時計にて計時を行いながら（ステップＳ２６）、デマンド電流ＩＤＲＳ、ＩＤＳＴ、ＩＤＴＲを算出する（ステップＳ２７）。
【００７３】
次に、デマンド電流ＩＤＲＳ、ＩＤＳＴ、ＩＤＴＲの中からデマンド最大電流ＩＤｍａｘを選択し（ステップＳ２８）、ＩＤｍａｘ／ＩＡが閾値Ｋ（例えば、１／√（３Ｒ））より大きい場合（ステップＳ２９）、開とされた開閉器を閉とすることで（ステップＳ３０）、Ｖ結線をΔ結線に切り替える（ステップＳ３１）。
【００７４】
実施の形態３．
図７は、本発明に係る三相電力供給変圧器の実施の形態３の概略構成を示すブロック図である。図７において、この三相電力供給変圧器には、図３の三相電力供給変圧器の切替制御部１２´の代わりに切替制御部１２´´が設けられるとともに、デマンド電流積算部１４、デマンド電流積算値記憶部１５、デマンド電流積算値比較部１６および切替巻線選択部１７が追加されている。
【００７５】
ここで、デマンド電流積算部１４は、デマンド電流ＩＤＲＳ、ＩＤＳＴ、ＩＤＴＲの積算値を各相間ごとに算出することができる。デマンド電流積算値記憶部１５は、デマンド電流積算部１４にて算出されたデマンド電流ＩＤＲＳ、ＩＤＳＴ、ＩＤＴＲの積算値を各相間ごとに記憶することができる。デマンド電流積算値比較部１６は、デマンド電流積算値記憶部１５に記憶されたデマンド電流ＩＤＲＳ、ＩＤＳＴ、ＩＤＴＲの積算値を各相間で比較することができる。切替巻線選択部１７は、デマンド電流積算値比較部１６による比較結果に基づいて、Ｖ結線に切り替えられる時に切り離される１相間分の１次巻線Ｍ１ＲＳ、Ｍ１ＳＴ、Ｍ１ＴＲおよび２次巻線Ｍ２ＲＳ、Ｍ２ＳＴ、Ｍ２ＴＲを選択することができる。
【００７６】
切替制御部１２´´は、デマンド電流算出部１３にて算出されたデマンド電流と、三相電力供給変圧器の負荷損および無負荷損から求められた閾値との比較結果に基づいて、切替巻線選択部１７にて選択された１相間分の１次巻線Ｍ１ＲＳ、Ｍ１ＳＴ、Ｍ１ＴＲおよび２次巻線Ｍ２ＲＳ、Ｍ２ＳＴ、Ｍ２ＴＲを切り離させることにより、三相電力供給変圧器のΔ結線をＶ結線に切り替えさせることができる。
【００７７】
図８は、図７の三相電力供給変圧器のΔ結線をＶ結線に切り換える方法を示すフローチャートである。図８において、変流器ＣＴＲＳ、ＣＴＳＴ、ＣＴＴＲにてそれぞれ検出されたＲＳ相間電流Ｉ１ＲＳ、ＳＴ相間電流Ｉ１ＳＴおよびＴＲ相間電流Ｉ１ＴＲがデマンド電流算出部１３に送られると、各相間ごとにデマンド電流ＩＤＲＳ、ＩＤＳＴ、ＩＤＴＲが算出される。
【００７８】
そして、デマンド電流積算部１４において、デマンド電流ＩＤＲＳ、ＩＤＳＴ、ＩＤＴＲが各相間ごとに積算され（ステップＳ４１）、デマンド電流積算値記憶部１５に記憶される。そして、デマンド電流積算値比較部１６において、デマンド電流ＩＤＲＳ、ＩＤＳＴ、ＩＤＴＲの積算値が各相間で比較され（ステップＳ４２）、デマンド電流ＩＤＲＳ、ＩＤＳＴ、ＩＤＴＲの積算値が最も大きい１相間分の１次巻線Ｍ１ＲＳと２次巻線Ｍ２ＲＳ、１次巻線Ｍ１ＳＴと２次巻線Ｍ２ＳＴまたは１次巻線Ｍ１ＴＲと２次巻線Ｍ２ＴＲのいずれかが選択される（ステップＳ４３）。
【００７９】
また、切替制御部１２´´においてデマンド電流ＩＤＲＳ、ＩＤＳＴ、ＩＤＴＲが閾値と比較され、デマンド電流ＩＤＲＳ、ＩＤＳＴ、ＩＤＴＲが閾値以下では、切替巻線選択部１７にて選択された１相分の１次巻線Ｍ１ＲＳと２次巻線Ｍ２ＲＳまたは１次巻線Ｍ１ＳＴと２次巻線Ｍ２ＳＴあるいは１次巻線Ｍ１ＴＲと２次巻線Ｍ２ＴＲが開閉器Ｓ１ＳＡ、Ｓ１ＲＢ、Ｓ２ＳＡ、Ｓ２ＲＢまたは開閉器Ｓ１ＴＡ、Ｓ１ＳＢ、Ｓ２ＴＡ、Ｓ２ＳＢあるいは開閉器Ｓ１ＲＡ、Ｓ１ＴＢ、Ｓ２ＲＡ、Ｓ２ＴＢを介して切り離されることにより、Δ結線がＶ結線に切り替えられる。
【００８０】
なお、上述した実施の形態３では、デマンド電流ＩＤＲＳ、ＩＤＳＴ、ＩＤＴＲの積算値に基づいて、Ｖ結線に切り替えられる時に切り離される１相間分の巻線を選択する方法について説明したが、単相変圧器の周囲温度または動作温度を計測し、この周囲温度または動作温度と、負荷電流と、運転時間から単相変圧器の寿命損失を計算し、その寿命損失の最も大きな単相変圧器を切り離すようにしてもよい。
【産業上の利用可能性】
【００８１】
以上のように本発明に係る三相電力供給変圧器は、コイルから発生する負荷損を考慮しつつ、三相電力供給変圧器のΔ結線とＶ結線を切り替えることができ、三相電力供給変圧器の消費電力を低減する方法に適している。
【符号の説明】
【００８２】
１１  負荷率算出部
１２、１２´、１２´´  切替制御部
１３  デマンド電流算出部
１４  デマンド電流積算部
１５  デマンド電流積算値記憶部
１６  デマンド電流積算値比較部
１７  切替巻線選択部
Ｍ１ＲＳ、Ｍ１ＳＴ、Ｍ１ＴＲ  １次巻線
Ｍ２ＲＳ、Ｍ２ＳＴ、Ｍ２ＴＲ  ２次巻線
Ｒ１  １次側Ｒ相端子
Ｓ１  １次側Ｓ相端子
Ｔ１  １次側Ｔ相端子
Ｒ２  ２次側Ｒ相端子
Ｓ２  ２次側Ｓ相端子
Ｔ２  ２次側Ｔ相端子
ＣＴＲＳ、ＣＴＳＴ、ＣＴＴＲ  変流器
Ｓ１ＳＡ、Ｓ１ＳＢ、Ｓ１ＲＡ、Ｓ１ＲＢ、Ｓ１ＴＡ、Ｓ１ＴＢ、Ｓ２ＳＡ、Ｓ２ＳＢ、Ｓ２ＲＡ、Ｓ２ＲＢ、Ｓ２ＴＡ、Ｓ２ＴＢ  開閉器
【図１】
2011222561.tif 000003
【図２】
2011222561.tif 000004
【図３】
2011222561.tif 000005
【図４】
2011222561.tif 000006
【図５】
2011222561.tif 000007
【図６】
2011222561.tif 000008
【図７】
2011222561.tif 000009
【図８】
2011222561.tif 000010