(57)【要約】【課題】動翼下流への漏洩流体量が少なく、高性能なタービンを提供する。【解決手段】静止環状体１１と、静止環状体１１の内方において回転自在に設けられた軸体と、該軸体に放射状に複数設けられていると共に、それぞれの先端部５１が静止環状体１１の内周部１１ｂに径方向隙間Ｇｄを介して対向する動翼と、静止環状体１１の内周部１１ｂから径方向内方側に向かって延出して、動翼の先端部５１と微小隙間ｍを形成するシールフィン１７とを備えたタービン１であって、径方向隙間Ｇｄの上流側には、下流側がシールフィン１７に区画された渦流形成室Ｒが設けられ、渦流形成室Ｒは、主流側の流体Ｓが径方向外方側に向けて流入する流入口Ｏを有し、下流側に到達した流体Ｓがシールフィン１７に沿って径方向内方側に向かうように渦流を形成することを特徴とする。【選択図】図３
2011012631.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
静止環状体と、
該静止環状体の内方において回転自在に設けられた軸体と、
該軸体に放射状に複数設けられていると共に、それぞれの先端部が前記静止環状体の内周部に径方向隙間を介して対向する動翼と、
前記静止環状体の内周部から径方向内方側に向かって延出して、前記動翼の先端部と微小隙間を形成するシールフィンとを備えたタービンであって、
前記径方向隙間の上流側には、下流側が前記シールフィンに区画された渦流形成室が設けられ、
該渦流形成室は、主流側の流体が径方向外方側に向けて流入する流入口を有し、前記下流側に到達した前記流体が前記シールフィンに沿って径方向内方側に向かうように渦流を形成することを特徴とするタービン。
【請求項２】
前記静止環状体は、前記内周部に前記渦流形成室の径方向外方側を区画する外方区画部を備え、
該外方区画部は、前記動翼の先端部に近接して前記径方向隙間を小さくしていることを特徴とする請求項１に記載のタービン。
【請求項３】
前記静止環状体は、前記動翼よりも上流側に形成されていると共に前記渦流形成室の上流側を区画する上流区画部を備え、
該上流区画部と前記動翼の先端部上流側との間隙が、前記流入口とされていることを特徴とする請求項１又は２に記載のタービン。
【請求項４】
前記上流区画部は、前記静止環状体の一部が小径に形成されてなることを特徴とする請求項３に記載のタービン。
【請求項５】
前記上流区画部は、前記静止環状体に設けられたフィン部材であることを特徴とする請求項３に記載のタービン。
【請求項６】
前記上流区画部は、静止環状体から径方向内方に向けて延出する延出部と、この延出部の先端から軸方向に向けて延びる軸方向延在部を備え、
軸方向に沿った断面形状がＬ字状となっていることを特徴とする請求項５に記載のタービン。
【請求項７】
前記渦流形成室の軸方向寸法をＢ、前記上流区画部と前記動翼の先端部上流側との間隙の軸方向寸法をΔＢとした場合に、０．５Ｂ＞ΔＢの関係を有することを特徴とする請求項３から６のうちいずれか一項に記載のタービン。
【請求項８】
前記上流区画部は、前記動翼の先端部上流側よりも径方向外方に位置していることを特徴とする請求項３から７のうちいずれか一項に記載のタービン。
【請求項９】
前記上流区画部と前記動翼の先端部上流側との間隙の径方向寸法をΔＨ、前記上流区画部と前記動翼の先端部上流側との間隙の軸方向寸法をΔＢとした場合に、ΔＨ＜ΔＢの関係を有することを特徴とする請求項８に記載のタービン。
【請求項１０】
前記静止環状体は、前記内周部から径方向内方側に延びて、前記動翼の先端部端面と軸方向隙間を介して対向する対向面を有し、
該対向面には、軸方向に窪んでいると共に周方向に延びる周溝が形成されており、
前記動翼の先端部は、前記先端部端面から軸方向に向けて前記周溝に延出していると共に前記周溝の径方向における溝壁面と微小隙間を形成する軸方向シールフィンを備え、
該周溝と前記軸方向シールフィンとが、シールユニットを構成していることを特徴とする請求項１から９のうちいずれか一項に記載のタービン。
【請求項１１】
前記シールユニットは、径方向に間隔を空けて複数設けられていることを特徴とする請求項１０に記載のタービン。
【請求項１２】
前記静止環状体の対向面は、径方向外方から内方に向かうに従って、軸方向のうち前記周溝の窪み方向側に向かうように延在しており、
前記先端部端面は、径方向外方から内方に向かって平坦状に延在しており、
前記複数の軸方向シールフィンは、径方向内方側の軸方向シールフィンが径方向外方側の軸方向シールフィンよりも軸方向寸法が大きくされていることを特徴とする請求項１１に記載のタービン。
【請求項１３】
前記静止環状体の対向面は、径方向外方から内方に向かうに従って、軸方向のうち前記周溝の窪み方向側に向かうように延在しており、
前記先端部端面は、径方向外方から内方に向かうに従って、軸方向のうち前記対向する対向面の周溝の窪み方向側に向かうように延在していることを特徴とする請求項１１に記載のタービン。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、例えば、発電プラント、化学プラント、ガスプラント、製鉄所、船舶等に用いられるタービンに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
周知のように、蒸気タービンの一種として、ケーシングと、ケーシングの内部に回転自在に設けられた軸体と、ケーシングの内周部に固定配置された複数の静翼と、これら複数の静翼の下流側において軸体に放射状に設けられた複数の動翼とを備えたものがある。このような蒸気タービンのうち衝動タービンの場合は、蒸気の圧力エネルギーを静翼によって速度エネルギーに変換し、この速度エネルギーを動翼によって回転エネルギー（機械エネルギー）に変換している。また、反動タービンの場合は、動翼内でも圧力エネルギーが、速度エネルギーに変換され、蒸気が噴出する反動力により回転エネルギー（機械エネルギー）に変換される。
【０００３】
このような蒸気タービンは、動翼の先端部と、動翼を囲繞して蒸気の流路を形成するケーシングとに径方向隙間が形成されているのが通常であるが、この径方向隙間を下流側に通過する漏洩蒸気は、動翼に対して回転力を付与しない。このため、蒸気タービンの性能向上のためには、上記径方向隙間を通過する漏洩蒸気の量を低減することが重要となる。
【０００４】
下記特許文献１には、シールフィンの歯先の高圧流体側を動翼に対して直角に形成すると共に、低圧流体側を傾斜状に形成し、このシールフィンを軸方向に複数直列状に配設している。このような構成により、各シールフィンの間に蒸気の大きな渦流を発生させてエネルギーの消失を図ることにより、蒸気が径方向隙間を通過することを抑止している。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００５】
【特許文献１】特開２００５−１８０２７８号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
しかしながら、従来の技術では、各シールフィンの間に発生する蒸気の大きな渦流が、下流側のシールフィンの歯先の径方向隙間に向かうように形成されるために、漏洩蒸気の量を十分に低減することができないという問題があった。
【０００７】
本発明は、このような事情を考慮してなされたもので、その目的は、漏洩流体が少なく、高性能なタービンを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
上記目的を達成するために、本発明は以下の手段を採用している。
すなわち、本発明に係るタービンは、静止環状体と、該静止環状体の内方において回転自在に設けられた軸体と、該軸体に放射状に複数設けられていると共に、それぞれの先端部が前記静止環状体の内周部に径方向隙間を介して対向する動翼と、前記静止環状体の内周部から径方向内方側に向かって延出して、前記動翼の先端部と微小隙間を形成するシールフィンとを備えたタービンであって、前記径方向隙間の上流側には、下流側が前記シールフィンに区画された渦流形成室が設けられ、該渦流形成室は、主流側の流体が径方向外方側に向けて流入する流入口を有し、前記下流側に到達した前記流体が前記シールフィンに沿って径方向内方側に向かうように渦流を形成することを特徴とする。
【０００９】
この構成によれば、渦流形成室が設けられ、該渦流形成室が、主流側の流体が径方向外方側に向けて流入する流入口を有し、下流側に到達した流体がシールフィンに沿って径方向内方側に向かうように渦流を形成する。すなわち、渦流形成室に流入した流体は、上流側において径方向外方側に向けて流れ、径方向外方側において下流側に向けて流れ、下流側においてシールフィンに沿って径方向内方側に向けて流れた後に、径方向内方側において上流側に向けて流れる渦流を形成する。これにより、渦流形成室に連通する微小隙間の上流側の圧力が低下するので、この微小隙間から下流側に流体が漏出し難くなる。
従って、渦流形成室から漏出する流体の量を少なくすることができ、動翼の先端部と静止環状体の内周部との径方向隙間を通過する漏洩流体の量を少なくすることができる。
よって、流体のエネルギーを効率よく回転エネルギーに変換することができ、高性能なタービンを提供することができる。
【００１０】
また、前記静止環状体は、前記内周部に前記渦流形成室の径方向外方側を区画する外方区画部を備え、該外方区画部は、前記動翼の先端部に近接して前記径方向隙間を小さくしていることを特徴とする。
この構成によれば、渦流形成室の径方向外方側を区画する外方区画部を備え、該外方区画部が、動翼の先端部に近接しているので、渦流形成室のサイズが小さくなることにより、渦流が渦流形成室を形成する壁部と接触する距離が小さくなり、渦の回転速度が減衰する事なく、流入速度に近いまま渦流形成室の中に存在できるので、渦流が強くなる。これにより、渦流形成室に連通する微小隙間の上流側の圧力がさらに低下するので、この微小隙間から漏出する流体の量をさらに低減することができる。
【００１１】
また、前記静止環状体は、前記動翼よりも上流側に形成されていると共に前記渦流形成室の上流側を区画する上流区画部を備え、該上流区画部と前記動翼の先端部上流側との間隙が、前記流入口とされていることを特徴とする。
この構成によれば、渦流形成室の上流側を区画する上流区画部が動翼よりも上流側に形成されているので、運転中の遠心伸びにより動翼の先端部が相対的に径方向外方側へ変位したとしても、動翼の先端部が上流区画部に干渉することを抑止することができる。
また、上流区画部と動翼の先端部上流側との間隙が、渦流形成室の流入口とされているので、簡素な構成で渦流形成室を実現することができる。
【００１２】
また、前記上流区画部は、前記静止環状体の一部が小径に形成されてなることを特徴とする。
この構成によれば、上流区画部が、静止環状体の一部が小径に形成されてなるので、組み立て作業を簡略化することができる。
【００１３】
また、前記上流区画部は、前記静止環状体に設けられたフィン部材であることを特徴とする。
この構成によれば、上流区画部が、静止環状体に設けられたフィン部材であるので、仮に、動翼の先端部が相対的に変位して動翼の先端部と上流区画部とが接触したとしても、動翼や静止環状体よりも強度や剛性に劣るが、はるかに安価で交換が容易なフィン部材を圧壊させて、動翼及び静止環状体の損傷を抑止することが可能となる。
【００１４】
また、前記上流区画部は、静止環状体から径方向内方に向けて延出する延出部と、この延出部の先端から軸方向に向けて延びる軸方向延在部を備え、軸方向に沿った断面形状がＬ字状となっていることを特徴とする。
この構成によれば、軸方向に沿った断面形状がＬ字状となっているので、動翼先端部と上流区画部とが接触しない範囲で、動翼先端部が相対的に上流側に変位して軸方向にオーバーラップした場合には、軸方向延在部と、動翼先端部とで流体の流路が形成されるので、流体が通過する際の圧力損失を大きくし、その下流側の径方向隙間に流入する流体の量を少なくすることができる。
【００１５】
また、前記渦流形成室の軸方向寸法をＢ、前記上流区画部と前記動翼の先端部上流側との間隙の軸方向寸法をΔＢとした場合に、０．５Ｂ＞ΔＢの関係を有することを特徴とする。
この構成によれば、０．５Ｂ＞ΔＢの関係を有するので、渦流形成室に流入する流体の量と方向とを安定させて、渦流をより安定的に形成することができる。
【００１６】
また、前記上流区画部は、前記動翼の先端部上流側よりも径方向外方に位置していることを特徴とする。
この構成によれば、上流区画部が、動翼の先端部上流側よりも径方向外方に位置しているので、熱伸びや圧力差により動翼の先端部が相対的に上流側に変位したとしても、動翼の先端部が上流区画部に干渉することを抑止することができる。
【００１７】
また、前記上流区画部と前記動翼の先端部上流側との間隙の径方向寸法をΔＨ、前記上流区画部と前記動翼の先端部上流側との間隙の軸方向寸法をΔＢとした場合に、ΔＨ＜ΔＢの関係を有することを特徴とする。
この構成によれば、ΔＨ＜ΔＢの関係を有するので、渦流形成室に流入する流体の径方向の速度成分を大きくして渦流の向きを安定化させることができる。
【００１８】
また、前記静止環状体は、前記内周部から径方向内方側に延びて、前記動翼の先端部端面と軸方向隙間を介して対向する対向面を有し、該対向面には、軸方向に窪んでいると共に周方向に延びる周溝が形成されており、前記動翼の先端部は、前記先端部端面から軸方向に向けて前記周溝に延出していると共に前記周溝の径方向における溝壁面と微小隙間を形成する軸方向シールフィンを備え、該周溝と前記軸方向シールフィンとが、シールユニットを構成していることを特徴とする。
この構成によれば、静止環状体が、動翼の先端部端面と軸方向隙間を介して対向する対向面を有し、この対向面に形成され、軸方向に窪んでいると共に周方向に延びる周溝と、この周溝の径方向における溝壁面と微小隙間を形成する軸方向シールフィンとが、シールユニットを構成しているので、主流から渦流形成室に流入する流体、言い換えれば、動翼の先端部と静止環状体の内周部との径方向隙間を通過して主流に合流する漏洩流体の量を少なくすることが可能となる。
また、熱伸びや圧力差により動翼の先端部が相対的に軸方向に変位したとしても、軸方向シールフィンが周溝内において変位するので、軸方向シールフィンと静止環状体とが干渉することを抑止することができる。
【００１９】
また、前記シールユニットは、径方向に間隔を空けて複数設けられていることを特徴とする。
この構成によれば、主流から渦流形成室に流入する流体、言い換えれば、動翼の先端部と静止環状体の内周部との径方向隙間を通過して主流に合流する漏洩流体をさらに少なくすることが可能となる。
【００２０】
また、前記静止環状体の対向面は、径方向外方から内方に向かうに従って、軸方向のうち前記周溝の窪み方向側に向かうように延在しており、前記先端部端面は、径方向外方から内方に向かって平坦状に延在しており、前記複数の軸方向シールフィンは、径方向内方側の軸方向シールフィンが径方向外方側の軸方向シールフィンよりも軸方向寸法が大きくされていることを特徴とする。
この構成によれば、静止環状体の対向面が、径方向外方から内方に向かうに従って、軸方向のうち前記周溝の窪み方向側に向かうように延在しているので、例えば、静止環状体を半割れ等にすることで、組み立てや分解を容易に行うことが可能となる。
【００２１】
また、前記静止環状体の対向面は、径方向外方から内方に向かうに従って、軸方向のうち前記周溝の窪み方向側に向かうように延在しており、前記先端部端面は、径方向外方から内方に向かうに従って、軸方向のうち前記対向する対向面の周溝の窪み方向側に向かうように延在していることを特徴とする。
この構成によれば、静止環状体の対向面が、径方向外方から内方に向かうに従って、軸方向のうち前記周溝の窪み方向側に向かうように延在しているので、例えば、静止環状体を半割れ等にすることで、組み立てや分解を容易に行うことが可能となる。
【発明の効果】
【００２２】
本発明によれば、漏洩流体が少なく、高性能なタービンを提供することができる。
【図面の簡単な説明】
【００２３】
【図１】本発明の第一実施形態に係る蒸気タービン１の概略構成断面図である。
【図２】本発明の第一実施形態に係る蒸気タービン１の要部拡大断面図であり、図１における要部Ｉの拡大断面図である。
【図３】本発明の第一実施形態に係る蒸気タービン１の要部拡大断面図であり、図２の一部拡大図である。
【図４】本発明の第一実施形態に係る蒸気タービン１の作用説明図である。
【図５】本発明の第一実施形態の変形例である蒸気タービン２の要部拡大断面図であり、第一実施形態に係る図２に相当する図である。
【図６】本発明の第一参考例に係る蒸気タービン３の要部拡大断面図であり、第一実施形態に係る図２に相当する図である。
【図７】本発明の第二参考例に係る蒸気タービン４の要部拡大断面図であり、第一実施形態に係る図２に相当する図である。
【図８】本発明の第三参考例に係る蒸気タービン５の要部拡大断面図であり、第一実施形態に係る図２に相当する図である。
【図９】本発明の第二実施形態に係る蒸気タービン６の要部拡大断面図であり、第一実施形態に係る図２に相当する図である。
【図１０】本発明の第二実施形態に係る蒸気タービン６の変形例を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２４】
以下、図面を参照し、本発明の実施の形態について説明する。
（第一実施形態）
図１は、本発明の第一実施形態に係る蒸気タービン１を示す概略構成断面図である。
蒸気タービン１は、ケーシング１０と、ケーシング１０に流入する蒸気Ｓの量と圧力を調整する調整弁２０と、ケーシング１０の内方に回転自在に設けられ、動力を図示しない発電機等の機械に伝達する軸体３０と、ケーシング１０に保持された静翼４０と、軸体３０に設けられた動翼５０と、軸体３０を軸回りに回転可能に支持する軸受部６０とを主たる構成としている。
【００２５】
ケーシング１０は、内部空間が気密に封止されていると共に、蒸気Ｓの流路とされている。このケーシング１０の内壁面には、軸体３０が挿通されたリング状の仕切板外輪（静止環状体）１１が強固に固定されている。
【００２６】
調整弁２０は、ケーシング１０の内部に複数個取り付けられており、それぞれ図示しないボイラから蒸気Ｓが流入する調整弁室２１と、弁体２２と、弁座２３とを備えており、弁体２２が弁座２３から離れると蒸気流路が開いて、蒸気室２４を介して蒸気Ｓがケーシング１０の内部空間に流入するようになっている。
【００２７】
軸体３０は、軸本体３１と、この軸本体３１の外周から径方向全部に延出した複数のディスク３２とを備えている。この軸体３０は、回転エネルギーを図示しない発電機等の機械に伝達する。
【００２８】
静翼４０は、軸体３０を囲繞するように放射状に多数配置されて環状静翼群を構成しており、それぞれ上述した仕切板外輪１１に保持されている。これら静翼４０の径方向における内方側は、軸体３０が挿通されたリング状の仕切板内輪１２等で連結されている。
【００２９】
これら複数の静翼４０からなる環状静翼群は、軸方向に間隔を空けて六つ形成されており、蒸気Ｓの圧力エネルギーを速度エネルギーに変換して、下流側に隣接する動翼５０に流入させる。
【００３０】
動翼５０は、軸体３０が有するディスク３２の外周部に強固に取り付けられている。この動翼５０は、各環状静翼群の下流側において、放射状に多数配置されて環状動翼群を構成している。
【００３１】
これら環状静翼群と環状動翼群とは、一組一段とされている。すなわち、蒸気タービン１は、六段に構成されている。このうち、最終段における動翼５０の先端部は、周方向に延びたシュラウド５１とされている。
【００３２】
図２は、図１における要部Ｉを示す要部拡大断面図であり、図３は、図２の一部の拡大図である。
図２に示すように、シュラウド５１は、軸方向における中央部分が突出してステップ状に形成されたステップ部５２（５２Ａ〜５２Ｃ）を備えている。このシュラウド５１は、径方向において径方向隙間Ｇｄを介して仕切板外輪１１と対向している。
【００３３】
仕切板外輪１１は、図２に示すように、内周に環状溝１１ａが形成されたものであり、この環状溝１１ａにシュラウド５１が収容されている。
この環状溝１１ａの溝底（内周部）１１ｂは、ステップ状に形成されている。具体的には、下流側において最も大きい内径となった底部１３と、上流側において底部１３に隣接する外方区画部１４と、上流側において外方区画部１４に隣接する上流区画部１５とから構成されている。
【００３４】
底部１３は、図２に示すように、溝底１１ｂの最下流側に位置しており、ステップ部５２Ａの下流側及びステップ部５２Ｂ，５２Ｃと径方向隙間Ｇｄを介して径方向に対向している。
ここで、図３に示すように、底部１３とステップ部５２Ａとの径方向隙間Ｇｄの径方向寸法は、Ｌとされている。
図２に示すように、この底部１３には、シュラウド５１に向けて径方向に延出する三つのシールフィン１７（１７Ａ〜１７Ｃ）が設けられている。これら三つのシールフィン１７（１７Ａ〜１７Ｃ）については、後述する。
【００３５】
外方区画部１４は、図２に示すように、その内径が底部１３の内径よりも小径に形成されており、底部１３よりもステップ部５２Ａに近接している。すなわち、図３に示すように、この外方区画部１４とステップ部５２Ａとの径方向隙間Ｇｄの径方向寸法がＨとされており、径方向寸法Ｌよりも小さくなっている。
また、図３に示すように、この外方区画部１４は、底部１３との間において径方向に延在する端面１４ａから軸方向寸法Ｂだけ上流側に向けて延在している。
【００３６】
上流区画部１５は、図２に示すように、溝底１１ｂの最上流側に位置している。この上流区画部１５は、その内径が外方区画部１４よりも小径に形成されている。また、この上流区画部１５の内半径は、図３に示すように、回転中心軸からステップ部５２Ａまでの径方向寸法よりもΔＨだけ大きくなっている。また、外方区画部１４との間において径方向に延在する端面１５ａと、ステップ部５２Ａの上流側の端部５２ａとは、軸方向寸法ΔＢだけ離間している。この軸方向寸法ΔＢは、径方向寸法ΔＨよりも大きく設定されている。
【００３７】
シールフィン１７（１７Ａ〜１７Ｃ）は、図２に示すように、それぞれステップ部５２（５２Ａ〜５２Ｃ）に向けて、底部１３から延出しており、周方向に延びている。
これらシールフィン１７（１７Ａ〜１７Ｃ）は、ステップ部５２（５２Ａ〜５２Ｃ）と微小隙間ｍ（ｍＡ〜ｍＣ）を径方向に形成している。
また、シールフィン１７Ａは、端面１４ａに沿って径方向に延在しており、シールフィン１７Ｂは、ステップ部５２Ｂの軸方向における略中央の位置に向けて径方向に延在している。
【００３８】
これら微小隙間ｍ（ｍＡ〜ｍＣ）の各寸法は、ケーシング１０や動翼５０の熱伸び量や動翼５０の遠心伸び量等を考慮した上で、シールフィン１７（１７Ａ〜１７Ｃ）と動翼５０とが接触することがない安全な範囲内で、最小のものに設定されている。
同様に、上記の径方向寸法ΔＨ，軸方向寸法ΔＢについても、仕切板外輪１１と動翼５０とが接触することがない安全な範囲内で、最小のものに設定されている。
【００３９】
このような構成により、径方向隙間Ｇｄの上流側には、その径方向内方側を区画するステップ部５２Ａと、その径方向外方側を区画する外方区画部１４と、その上流側を区画する上流区画部１５と、その下流側を区画するシールフィン１７Ａとで形成された渦流形成室Ｒが構成されている。この渦流形成室Ｒにおいては、ステップ部５２Ａと上流区画部１５との間隙Ｏが蒸気Ｓの流入口として機能し、微小隙間ｍＡが流出口として機能することとなる。
【００４０】
軸受部６０は、ジャーナル軸受装置６１及びスラスト軸受装置６２を備えており、軸体３０を回転自在に支持している。
【００４１】
次に、上記の構成からなる蒸気タービン１の動作について、図を用いて説明する。
まず、調整弁２０（図１参照）を開状態とすると、図示しないボイラから蒸気Ｓがケーシング１０の内部空間に流入する。
【００４２】
ケーシング１０の内部空間に流入した蒸気Ｓは、各段における環状静翼群と環状動翼群とを順次通過する。この際には、圧力エネルギーが静翼４０によって速度エネルギーに変換され、静翼４０を経た蒸気Ｓが同一の段を構成する動翼５０間に流入し、動翼５０に回転力を付与する。すなわち、動翼５０により蒸気Ｓの速度エネルギーが回転エネルギーに変換される。
【００４３】
最終段に到達した蒸気Ｓは、最終段の静翼４０を通過した後に、下流の動翼５０間に流入し、動翼５０に回転力を効率的に付与する。
【００４４】
すなわち、図４に示すように、動翼５０の前縁部に衝突した蒸気Ｓのうちの一部が径方向外方側に流れる。
この径方向外方側に流れた蒸気Ｓは、図４に示すように、環状溝１１ａに流入して渦流Ｅ１を形成する。この渦流Ｅ１は、その大部分が径方向外方側に向けて流れた後に、上流区画部１５に沿って上流側に流れ、上流側において径方向内方に向かって環状溝１１ａから流出し、主流に合流する。
【００４５】
一方、この渦流Ｅ１のうちの一部の蒸気Ｓは、渦流形成室Ｒの上流側の径方向内方側に設けられた間隙（流入口）Ｏから渦流形成室Ｒに流入する。
この際、蒸気Ｓは、間隙Ｏの傾き（図３中、二点鎖線で図示する。）の略法線方向から渦流形成室Ｒに流入する。つまり、間隙Ｏの軸線方向寸法ΔＢ＞径方向寸法ΔＨとなっているために、蒸気Ｓは、軸方向の速度成分よりも径方向の速度成分が大きくなり、径方向外方側に向けて渦流形成室Ｒに流入する。
【００４６】
渦流形成室Ｒに流入した蒸気Ｓは、渦流Ｅ２を形成する。この渦流Ｅ２は、端面１５ａに沿って径方向外方に向けて流れた後に、外方区画部１４に沿って下流側に向けて流れ、下流側においてシールフィン１７Ａに沿って径方向内方側に向けて流れ、径方向内方側のステップ部５２Ａに沿って上流側に向けて流れる。その後、再び端面１５ａに沿って径方向外方に向けて流れる。
【００４７】
この際、外方区画部１４が底部１３よりもステップ部５２Ａに近接しているので、渦流形成室Ｒの径方向寸法ＨをＬと等しくした場合と比較して、端面１５ａ及びシールフィン１７Ａの径方向寸法が短くなり、これら端面１５ａ及びシールフィン１７Ａに沿って流れる蒸気Ｓの運動エネルギーの減衰が小さくなり、渦流Ｅ２が強いものとなる。
【００４８】
このような渦流Ｅ２により、渦流形成室Ｒが存在しない場合と比べて、微小隙間ｍＡの上流側における圧力が大幅に低下する。このために、蒸気Ｓが、微小隙間ｍＡから下流側に漏出し難くなる。
また、下流側においてシールフィン１７Ａに沿って径方向内方側に向けて流れる渦流Ｅ２によって、微小隙間ｍＡを通過する蒸気Ｓの流れが縮流されることによっても、微小隙間ｍＡから下流側に漏出し難くなる。
【００４９】
僅かに微小隙間ｍＡから漏出した蒸気Ｓは、シールフィン１７Ａとシールフィン１７Ｂとの間の上流側において、渦流Ｅ３を形成する。この渦流Ｅ３は、ステップ部５２Ａに沿って下流側に向けて流れ、ステップ部５２Ａとステップ部５２Ｂとの間において径方向に延在する端面５２ｂに沿って径方向外方へと流れる。そして、底部１３に沿って上流側に向けて流れた後に、シールフィン１７Ａに沿って径方向内方側に向けて流れる。
【００５０】
この渦流Ｅ３は、シールフィン１７Ａとシールフィン１７Ｂとの間の下流側において、次のような渦流Ｅ４を誘起する。すなわち、渦流Ｅ３が底部１３に衝突した際に、その一部が底部１３に沿って下流側に流れる。そして、シールフィン１７Ｂに到達した蒸気Ｓが、シールフィン１７Ｂに沿って径方向内方に向けて流れ、ステップ部５２Ｂに沿って上流側に向けて流れる。そして、端面５２ｂから径方向外方に向けて流れる渦流Ｅ３の蒸気Ｓに巻き上げられるようにして、径方向外方に向けて流れる。
【００５１】
このような渦流Ｅ４によって、蒸気Ｓの流出口として機能する微小隙間ｍＢの上流側においても、シールフィン１７Ｂの上流側に径方向内向きの流れが発生するため、微小隙間ｍＢを通過する蒸気Ｓの流れが縮流される。このために、蒸気Ｓが、微小隙間ｍＢから下流側に漏出し難くなる。
【００５２】
このように、蒸気Ｓが径方向隙間Ｇｄを介して下流側に流出し難くなっており、径方向隙間Ｇｄを流れて動翼５０の下流側に漏洩する蒸気Ｓが極めて少量となる。つまり、動翼５０間を迂回して径方向隙間Ｇｄを介して下流側に流れる蒸気Ｓが減少し、動翼５０間を流れる蒸気Ｓが増加するため、蒸気Ｓの速度エネルギーが効率よく動翼５０に伝達されることとなる。
【００５３】
このようにして、回転エネルギーが軸体３０を介して発電機等に良好に伝達されることとなる。
なお、仕事を終えた排気蒸気は、排気室１９を通って図示しない復水器に送られる。
【００５４】
以上説明したように、本実施形態に係る蒸気タービン１によれば、渦流形成室Ｒが設けられ、渦流形成室Ｒが、主流側の蒸気Ｓが径方向外方側に向けて流入する流入口を有し、下流側に到達した蒸気Ｓがシールフィン１７Ａに沿って径方向内方側に向かうように渦流Ｅ２を形成する。すなわち、渦流形成室Ｒに流入した蒸気Ｓは、上流側において端面１５ａに沿って径方向外方側に向けて流れ、径方向外方側において外方区画部１４に沿って下流側に流れ、下流側においてシールフィン１７Ａに沿って径方向内方側に向けて流れた後に、径方向内方側においてステップ部５２Ａに沿って上流側に向けて流れる。これにより、渦流形成室Ｒの下流側に連通する微小隙間ｍＡの上流側の圧力が、渦流形成室Ｒを設けない場合と比べて大幅に低下すると共に、微小隙間ｍＡを通過する蒸気Ｓの流れが縮流されるので、この微小隙間ｍＡから下流側に蒸気Ｓが漏出し難くなる。
従って、渦流形成室Ｒから漏出する蒸気Ｓの量を少なくすることができ、シュラウド５１と溝底１１ｂとの径方向隙間Ｇｄを通過する漏洩蒸気Ｓの量を少なくすることができる。
よって、蒸気Ｓのエネルギーを効率よく回転エネルギーに変換することができ、高性能な蒸気タービンを提供することができる。
【００５５】
また、渦流形成室Ｒの径方向外方側を区画する外方区画部１４を備え、外方区画部１４が、底部１３よりもステップ部５２Ａに近接しているので、渦流形成室Ｒの径方向の流路長さが短くなって径方向に流れる蒸気Ｓの運動エネルギーの減衰が小さくなるため、渦流Ｅ２が強くなる。これにより、渦流形成室Ｒに連通する微小隙間ｍＡの上流側の圧力がさらに低下するので、この微小隙間ｍＡから漏出する蒸気Ｓの量をさらに低減することができる。
【００５６】
また、渦流形成室Ｒの上流側を区画する上流区画部１５が動翼５０よりも上流側に形成されているので、運転中の遠心伸びにより動翼５０のステップ部５２Ａが相対的に径方向外方側へ変位したとしても、ステップ部５２Ａが上流区画部１５に干渉することを抑止することができる。また、上流区画部１５とステップ部５２Ａとの間隙Ｏが、渦流形成室Ｒの流入口とされているので、簡素な構成で渦流形成室Ｒを実現することができる。
【００５７】
また、上流区画部１５が、仕切板外輪１１の一部が小径に形成されてなるので、組み立て作業を簡略化することができる。
【００５８】
また、０．５Ｂ＞ΔＢの関係を有するので、渦流形成室Ｒに流入する蒸気Ｓの量と方向とを安定させて、渦流Ｅ２をより安定的に形成することができる。
【００５９】
また、上流区画部１５が、動翼５０のステップ部５２Ａよりも径方向外方に位置しているので、熱伸びや圧力差によりシュラウド５１が相対的に上流側に変位したとしても、シュラウド５１が上流区画部１５に干渉することを抑止することができる。
【００６０】
また、ΔＨ＜ΔＢの関係を有するので、渦流形成室Ｒに流入する蒸気Ｓの径方向の速度成分を大きくして、渦流の向きを安定化させることができる。
【００６１】
なお、上述した構成では、外方区画部１４及び上流区画部１５を、仕切板外輪１１の一部を小径に形成して構成したが、これら外方区画部１４及び上流区画部１５のうち少なくとも一方を、別部材を設けて構成してもよい。
また、渦流形成室Ｒの角隅部、より具体的には、端面１５ａと外方区画部１４との間において周方向に延びる角隅部、及び、外方区画部１４とシールフィン１７Ａとの間において周方向に延びる角隅部に丸みを付けて形成してもよい。このようにすることで、渦流Ｅ２が形成され易くなると共に、渦流Ｅ２がより強いものとなる。
【００６２】
また、上述した構成では、シュラウド５１をステップ状に形成したが、平坦状に形成してもよい。
【００６３】
図５は、蒸気タービン１の変形例である蒸気タービン２を示す要部拡大断面図であり、図２に相当する図である。この蒸気タービン２は、上述した蒸気タービン１と比較して、上流区画部の構成が相違している。なお、図５において、図１〜図４と同様の構成要素については、同一の符号を付し、説明を省略する。
【００６４】
蒸気タービン２は、上流区画部１５を備えずに、上流底部８０と上流区画部８１とを備えている。
【００６５】
上流底部８０は、仕切板外輪１１の環状溝１１ａにおける溝底１１ｂにおいて、下流側において外方区画部１４に隣接していると共に、底部１３と略同一の内径となっている。この上流底部８０と外方区画部１４との間には、径方向に端面１４ｂが延在している。
【００６６】
上流区画部８１は、フィン部材からなっており、上流底部８０又は外方区画部１４に固定されたものである。この上流区画部８１は、軸方向に沿った断面がＬ字状の断面となっており、上流底部８０から端面１４ｂに沿って径方向内方側に延出する径方向延出部８１ａと、径方向延出部８１ａの先端から上流側に向けて延在する軸方向延在部８１ｂとを備えている。
【００６７】
このような構成により、径方向隙間Ｇｄの上流側には、ステップ部５２Ａと外方区画部１４と上流区画部８１とシールフィン１７Ａとで区画された渦流形成室Ｒが構成されている。
【００６８】
この蒸気タービン２の構成においても、上述した蒸気タービン１の主要な効果と同様の効果を奏するほか、上流区画部８１が、フィン部材であるので、仮に、シュラウド５１が相対的に上流側に変位してシュラウド５１と上流区画部８１とが接触した場合には、フィン部材である上流区画部８１が圧壊する。すなわち、シュラウド５１を含む動翼５０や仕切板外輪１１よりも強度や剛性に劣るが、はるかに安価で交換が容易なフィン部材である上流区画部８１が圧壊するので、動翼５０及び仕切板外輪１１の損傷を抑止することが可能となり、稼働復帰までの時間を短縮することが可能となる。
【００６９】
また、シュラウド５１と上流区画部８１とが接触しない範囲で、シュラウド５１が相対的に上流側に変位して軸方向にオーバーラップした場合には、断面視Ｌ字状の上流区画部８１の軸方向延在部８１ｂとステップ部５２Ａとの間に蒸気Ｓの流路が形成され、これが径方向隙間Ｇｄへの入口となる。この流路の径方向寸法は図３に示されるように僅かなΔＨしかないため、蒸気Ｓが通過する際の圧力損失が大きくなり、その下流側の径方向隙間Ｇｄに流入する漏洩蒸気Ｓの量を少なくすることができる。
【００７０】
（第一参考例）
図６は、本発明の第一参考例である蒸気タービン３を示す要部拡大断面図である。
なお、図６において、図１〜図５と同様の構成要素については、同一の符号を付し、説明を省略する。
【００７１】
図６に示すように、蒸気タービン３は、動翼５０の先端部が平坦状に形成されたシュラウド１００とされている。
このシュラウド１００は、軸方向の上流側及び下流側において、それぞれ径方向に平坦状に延在する先端部端面１００ａ，１００ｂを有している。
【００７２】
先端部端面１００ａには、軸方向上流側に向けて延出する軸方向シールフィン１０１ａが固定されている。
先端部端面１００ｂには、軸方向下流側に向けて延出する軸方向シールフィン１０１ｂが固定されている。
これら軸方向シールフィン１０１ａ，１０１ｂは、それぞれ周方向に延びている。
【００７３】
仕切板外輪１１０は、溝底１１０ｂが平坦状に形成された環状溝１１０ａを有しており、この環状溝１１０ａにシュラウド１００を収容している。この溝底１１０ａの上流端部及び下流端部には、それぞれ径方向内方に向けて平坦状に延在する対向面１１１ａ，１１１ｂを有している。
これら対向面１１１ａ，１１１ｂは、それぞれ先端部端面１００ａ，１００ｂと軸方向隙間Ｇｐを介して対向している。
【００７４】
対向面１１１ａには、軸方向上流側に窪んでいると共に、周方向に延びる周溝１１２ａが形成されている。
対向面１１１ｂには、軸方向下流側に窪んでいると共に、周方向に延びる周溝１１２ｂが形成されている。
【００７５】
周溝１１２ａは、軸方向シールフィン１０１ａの先端と近接している。周溝１１２ａを区画する溝壁面１１３ａ，１１４ａは、軸方向シールフィン１０１ａの先端と微小隙間ｍを形成している。
周溝１１２ｂは、軸方向シールフィン１０１ｂの先端と近接している。周溝１１２ｂを区画する溝壁面１１３ｂ，１１４ｂは、軸方向シールフィン１０１ｂの先端と微小隙間ｍを形成している。
【００７６】
これら周溝１１２ａ，１１２ｂは、その溝幅（径方向寸法）が軸方向シールフィン１０１ａ，１０１ｂの厚み（径方向）よりも大きく形成されている。また、軸方向寸法は、軸方向シールフィン１０１ａ，１０１ｂの熱伸びや軸方向の変位を許容できるものに設定されている。
【００７７】
このような構成により、周溝１１２ａと軸方向シールフィン１０１ａとは、シールユニットＵ１を構成している。
同様に、周溝１１２ｂと軸方向シールフィン１０１ｂとは、シールユニットＵ２を構成している。
【００７８】
この蒸気タービン３によれば、シールユニットＵ１を有し、蒸気Ｓが微小隙間ｍを通過し難くなっているので、主流側からの蒸気Ｓが径方向隙間Ｇｄに流入することを抑止することができる。これにより、径方向隙間Ｇｄを通過する漏洩蒸気Ｓの量を少なくすることができる。
また、シールユニットＵ２を有し、蒸気Ｓが微小隙間ｍを通過し難くなっているので、径方向隙間Ｇｄから流出した漏洩蒸気Ｓが主流に合流することを抑止する。これにより、動翼５０間を流れる蒸気Ｓが多くなる。
よって、蒸気Ｓのエネルギーを効率よく回転エネルギーに変換することができ、高性能なタービンとなる。
【００７９】
また、熱伸びや圧力差によりシュラウド１００が相対的に軸方向に変位したとしても、軸方向シールフィン１０１ａ，１０１ｂが周溝１１２ａ，１１２ｂ内に収容されるようにそれぞれ変位して、軸方向シールフィン１０１ａ，１０１ｂと仕切板外輪１１０との接触を防止することができる。
【００８０】
（第二参考例）
図７は、本発明の第二参考例である蒸気タービン４を示す要部拡大断面図である。
なお、図７において、図１〜図６と同様の構成要素については、同一の符号を付し、説明を省略する。
この蒸気タービン４は、上流側にシールユニットＵ１が、下流側にシールユニットＵ２が径方向に四つずつ間隔を空けて設けられている。
【００８１】
蒸気タービン４によれば、シールユニットＵ１を四つ有するので、径方向隙間Ｇｄに到達する蒸気Ｓの量をさらに少なくすることができる。
また、シールユニットＵ２を四つ有するので、径方向隙間Ｇｄを通過して主流に合流する蒸気Ｓの量をさらに少なくすることができる。
よって、動翼５０間を流れる蒸気Ｓの量がさらに多くなり、蒸気Ｓのエネルギーを、より効率よく回転エネルギーに変換することができ、更に高性能なタービンとなる。
【００８２】
（第三参考例）
図８は、本発明の第三参考例である蒸気タービン５を示す要部拡大断面図である。
なお、図８において、図１〜図７と同様の構成要素については、同一の符号を付し、説明を省略する。
【００８３】
この蒸気タービン５は、蒸気タービン４と同様に、上流側及び下流側の軸方向隙間Ｇｐにおいて、それぞれ四つのシールユニットを備えている。しかしながら、蒸気タービン４の構成と比較して、対向面と、軸方向シールフィンと、周溝の構成が相違している。
【００８４】
対向面１１１ｃ，１１１ｄは、径方向外方から内方に向かうに従って、先端部端面１００ａ，１００ｂからそれぞれ漸次離間するように形成されている。言い換えれば、これら対向面１１１ｃ，１１１ｄは、径方向外方から内方に向かうに従って、それぞれ周溝１２１ａ〜１２４ａ，１２１ｂ〜１２４ｂの窪み方向側に向かうように延在している。つまり、これら対向面１１１ｃ，１１１ｄは、法線方向が径方向内方に向いた内向きのテーパ状となっている。
【００８５】
先端部端面１００ａ，１００ｂには、それぞれ径方向外方側から内方側に向かうほど、軸方向寸法が大きくなる四つの軸方向シールフィン１０２ａ〜１０５ａ，１０２ｂ〜１０５ｂがそれぞれ設けられている。
【００８６】
対向面１１１ｃには、それぞれ径方向において軸方向シールフィン１０２ａ〜１０５ａと同じ位置に形成された周溝１２１ａ〜１２４ａが形成されている。
対向面１１１ｄには、それぞれ径方向において軸方向シールフィン１０２ｂ〜１０５ｂと同じ位置に形成された周溝１２１ｂ〜１２４ｂが形成されている。
【００８７】
軸方向シールフィン１０２ａ〜１０５ａの先端は、それぞれ周溝１２１ａ〜１２４ａの径方向外方側の溝壁面１３１ａ〜１３４ａと微小隙間ｍを形成している。
このような構成により、軸方向シールフィン１０２ａ〜１０５ａと、周溝１２１ａ〜１２４ａとは、それぞれシールユニットＵ３〜Ｕ６を構成している。
【００８８】
軸方向シールフィン１０２ｂ〜１０５ｂ先端は、それぞれ周溝１２１ｂ〜１２４ｂの径方向外方側の溝壁面１３１ｂ〜１３４ｂと微小隙間ｍを形成している。
このような構成により、軸方向シールフィン１０２ｂ〜１０５ｂと、周溝１２１ｂ〜１２４ｂとは、それぞれシールユニットＵ７〜Ｕ１０を構成している。
【００８９】
この蒸気タービン５によれば、仕切板外輪１１０の対向面１１１ｃ，１１１ｄが、径方向外方から内方に向かうに従って、シュラウド１００の先端部端面１００ａ，１００ｂから漸次離間するように形成されているので、例えば、仕切板外輪１１を半割れ等にすることで、組み立てや分解を容易にすることが可能となる。
【００９０】
なお、上述した構成では、先端部端面１００ａ，１００ｂを、径方向外方から内方に向かって平坦状に延在するように構成したが、これら先端部端面１００ａ，１００ｂを径方向外方から内方に向かうに従って、それぞれ周溝１２１ａ〜１２４ａ，１２１ｂ〜１２４ｂの窪み方向側に向かうように延在させてもよい。すなわち、先端部端面１００ａ，１００ｂを法線方向が外向きとなったテーパ状に形成して、内向きのテーパ状となった対向面１１１ｃ，１１１ｄと対向させてもよい。この際、先端部端面１００ａ，１００ｂと、対向面１１１ｃ，１１１ｄとの傾きを同一の傾きで形成してもよいし、双方が接触しない範囲で異なる傾きで形成してもよい。
【００９１】
（第二実施形態）
図９は、本発明の第二実施形態に係る蒸気タービン６を示す概略構成断面図である。
なお、図９において、図１〜図８と同様の構成要素については、同一の符号を付し、説明を省略する。
【００９２】
この蒸気タービン６は、蒸気タービン２の構成に、第三参考例のシールユニットＵ３〜Ｕ１０の構成を採用したものである。
この構成によれば、シールユニットＵ３〜Ｕ６を有し、蒸気Ｓが微小隙間ｍを通過し難くなっているので、主流側からの蒸気Ｓが渦流形成室Ｒに流入することを抑止することができる。さらに、蒸気Ｓが渦流形成室Ｒに流入したとしても、渦流Ｅ２が形成されて渦流形成室Ｒに連通する微小隙間ｍＡの上流側の圧力が低下するので、この微小隙間ｍＡから下流側に蒸気Ｓが漏出し難くなる。そして、シールユニットＵ７〜Ｕ１０を有し、蒸気Ｓが微小隙間ｍを通過し難くなっているので、径方向隙間Ｇｄから流出した漏洩蒸気Ｓが主流に合流することを抑止する。これにより、動翼５０間を流れる蒸気Ｓが多くなる。
よって、蒸気Ｓのエネルギーを効率よく回転エネルギーに変換することができ、高性能なタービンとなる。
【００９３】
さらに、上流区画部８１が、フィン部材であるので、仮に、シュラウド５１と上流区画部８１とが接触したとしても上流区画部８１が圧壊する。これにより、動翼５０及び仕切板外輪１１の損傷を抑止することが可能となる。
また、シュラウド１００が相対的に軸方向に変位したとしても、軸方向シールフィン１０２ａ〜１０５ａが周溝１２１ａ〜１２４ａ内で、軸方向シールフィン１０２ｂ〜１０５ｂが周溝１２１ｂ〜１２４ｂ内でそれぞれ変位して、軸方向シールフィン１０２ａ〜１０５ａと仕切板外輪１１（１１０）との接触を防止することができる。
従って、シュラウド５１（１００）の相対的に軸方向の変位による弊害を大幅に低減することができ、幅広い使用条件に対応することができる。
【００９４】
なお、上述した構成では、シールユニットＵ３〜Ｕ６を上流側の軸方向隙間Ｇｐに、シールユニットＵ７〜Ｕ１０を下流側の軸方向隙間Ｇｐに適用したが、一方の軸方向隙間Ｇｐに適用してもよい。また、適用するシールユニットの数は、適宜増減させることが可能である。
また、上述した構成では、上流底部８０は底部１３と略同一の内径としたが、異なる内径としてもよく、あるいは、図１１に示すように、外方区画部１４と略同一の内径とした上流底部８２としてもよい。
【００９５】
なお、上述した実施の形態において示した動作手順、あるいは各構成部材の諸形状や組み合わせ等は一例であって、本発明の主旨から逸脱しない範囲において設計要求等に基づき種々変更可能である。
例えば、上述した実施の形態では、仕切板外輪１１，１１０を静止環状体としたが、このような仕切板外輪１１，１１０を設けずにケーシング１０を静止環状体とする構成も考えられる。すなわち、この静止環状体は、動翼を囲繞すると共に、流路を流体が動翼間を通過するように規定するものであれば、どのような部材であってもよい。
【００９６】
また、上述した実施の形態では、最終段の動翼５０に本発明を適用したが、他の段の動翼５０に本発明を適用してもよい。
【００９７】
また、上述した実施の形態では、衝撃タービンに本発明を適用した場合について説明したが、反動タービンに本発明を適用してもよい。
【００９８】
また、上述した実施の形態では、復水式の蒸気タービンに本発明を適用したが、他の型式の蒸気タービン、例えば、二段抽気タービン、抽気タービン、混気タービン等のタービン型式に本発明を適用することができる。
【００９９】
また、上述した実施の形態では、蒸気タービンに本発明を適用したが、ガスタービンに本発明を適用してもよい。
【符号の説明】
【０１００】
１〜６…蒸気タービン（タービン）
１１，１１０…仕切板外輪（静止環状体）
１１ａ，１１０ａ…環状溝
１１ｂ，１１０ｂ…溝底（内周部）
１４…外方区画部
１５，８１…上流区画部
１７（１７Ａ〜１７Ｃ）…シールフィン
３０…軸体
５０…動翼
５１，１００…シュラウド
８１ａ…径方向延出部
８１ｂ…軸方向延在部
１００ａ，１００ｂ…端面
１０１ａ，１０１ｂ，１０２ａ〜１０５ａ，１０２ｂ〜１０５ｂ…軸方向シールフィン
１１１ａ〜１１１ｄ…対向面
１１２ａ，１１２ｂ、１２１ａ〜１２４ａ，１２１ｂ〜１２４ｂ…周溝
１１３ａ，１１３ｂ，１１４ａ，１１４ｂ，１３１ａ〜１３４ａ，１３１ｂ〜１３４ｂ…溝壁面
Ｂ…軸方向寸法
Ｅ２…渦流
Ｇｄ…径方向隙間
Ｇｐ…軸方向隙間
Ｌ…径方向寸法
ｍ（ｍＡ〜ｍＣ）…微小隙間
Ｏ…間隙（流入口）
Ｒ…渦流形成室
Ｓ…蒸気
Ｕ１〜Ｕ１０…シールユニット
【図１】
2011012631.tif 000003
【図２】
2011012631.tif 000004
【図３】
2011012631.tif 000005
【図４】
2011012631.tif 000006
【図５】
2011012631.tif 000007
【図６】
2011012631.tif 000008
【図７】
2011012631.tif 000009
【図８】
2011012631.tif 000010
【図９】
2011012631.tif 000011
【図１０】
2011012631.tif 000012