(57)【要約】【課題】新気(未燃混合気)の吹き抜けを効果的に抑制することができると同時に、掃気効率や燃焼効率等を一層向上させることができ、かつ、シリンダ及びピストンの耐久性や出力安定性も向上できる反転掃気式2サイクルエンジンを提供する。【解決手段】ピストン(20)の上方に形成される燃焼作動室(15)とクランク室(18)とを連通するように反転掃気式をとる一対又は複数対の掃気通路(31と31、32と32)が設けられ、少なくとも一対の掃気通路(32と32)の大半が隔壁(32k、32k)付き通路部となっていて、前記隔壁(32k、32k)のうちの少なくとも一方の下端部に、その上部ないし全体が上側ほど狭まる概略三角形状の、掃気入口(32a、32a)となる切欠開口又は透孔が形成されてなる。【選択図】図1
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【特許請求の範囲】
【請求項１】
ピストン(20)の上方に形成される燃焼作動室(15)とクランク室(18)とを連通するように反転掃気式をとる一対又は複数対の掃気通路(31と31、32と32)が設けられている2サイクルエンジン(1)であって、
少なくとも一対の掃気通路(32と32)の大半が隔壁(32k、32k)付き通路部となっていて、前記隔壁(32k、32k)のうちの少なくとも一方の下端部に、その上部ないし全体が上側ほど狭まる概略三角形状の、掃気入口(32a、32a)となる切欠開口又は透孔が形成されていることを特徴とする2サイクルエンジン。
【請求項２】
少なくとも一方の掃気入口(32a、32a)の上部ないし全体が、下端へ向かって略一定の変化率で広がる概略三角形状とされていることを特徴とする請求項1に記載の2サイクルエンジン。
【請求項３】
前記上部ないし全体が概略三角形状の掃気入口(32a、32a)は、その頂角が130度以下に設定されていることを特徴とする請求項1又は2に記載の2サイクルエンジン。
【請求項４】
二対の掃気通路(31と31、32と32)を有し、吸気口(33)側に位置する掃気通路(32と32)の隔壁(32k、32k)のうちの少なくとも一方の下端部に前記上部ないし全体が概略三角形状の掃気入口(32a、32a)が形成されていることを特徴とする請求項1から3のいずれか一項に記載の2サイクルエンジン。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、反転掃気式をとる一対又は複数対の掃気通路が設けられている2サイクルエンジンに係り、特に、新気(未燃混合気)の吹き抜けを抑制することができると同時に、掃気効率や燃焼効率等を向上させることができ、かつ、シリンダ及びピストンの耐久性や出力安定性の向上を図ることのできる2サイクルエンジンに関する。
【背景技術】
【０００２】
従来より、刈払機やチェーンソー等の携帯型動力作業機に使用されている一般的な2サイクルガソリンエンジンは、通常、シリンダの頭部には点火プラグが配設され、シリンダの胴部にはピストンにより開閉される吸気口、掃気口、排気口が形成され、吸気、排気のためだけの独立した行程はなく、ピストンの2行程で機関の1サイクルを完了するようになっている。
【０００３】
より詳細には、ピストンの上昇行程により、吸気口からピストン下方のクランク室に混合気を吸入するとともに、該混合気をピストンの下降行程により予圧縮し、掃気口から前記予圧縮された混合気をピストン上方の燃焼作動室に吹き出すことにより、燃焼廃ガスの排気口への排出を行う、言い換えれば、混合気のガス流動を利用して燃焼廃ガスの掃気を行うようになっている。
【０００４】
そのため、燃焼廃ガス(排気ガス)中に未燃混合気が混入しやすく、燃焼に供せられることなくそのまま大気中へ排出される新気(未燃混合気)、いわゆる吹き抜け量が大きく、4サイクルエンジンに比して燃費が悪いだけでなく、排ガス中に有害成分であるHC(燃料の未燃成分)やCO(燃料の不完全燃焼成分)等が多く含まれ、小型とはいえ、環境汚染が懸念されるとともに、これからますます厳しくなるであろう排ガス規制並びに燃費向上要請にどのようにして対応していくかが課題となっている。
【０００５】
このような課題に鑑み、従来より、例えば下記特許文献1、2等にも見られるように、掃気通路の形状・構造を改良することなどが種々提案されている。
【０００６】
また、本願の出願人も、先に、下記特許文献3に所載のように、ピストンの上方に形成される燃焼作動室とクランク室とを連通するように反転掃気式(シュニューレ掃気式)をとる一対又は複数対の掃気通路が設けられている2サイクル内燃エンジンにおいて、ピストンが嵌挿されるシリンダとクランクケースとの間に介装される板状部材(ガスケット)に、掃気通路の入口付近を絞るべく、掃気通路の通路断面積より小なる開口面積固定の絞り用穴又は絞り用切欠開口を形成することを提案している。
【０００７】
かかる提案によれば、掃気入口付近に絞り用穴が設けられているため、クランク室と掃気通路の絞り用穴下流との圧力差が、絞り用穴が設けられていない場合に比して大きくなり、クランク室の混合気は絞り用穴から一気に噴出し、その下流側へ流れ込む。つまり、掃気通路の掃気入口付近が絞られていない場合に比して、掃気の圧力、流速が高められ、前記絞り用穴を通過した掃気は、急激に膨張して所定の乱流を生成しながら、掃気出口から燃焼作動室に吹き出される。
【０００８】
これにより、燃料の霧化作用が促進され、掃気効率(給気効率)が向上するとともに、燃焼効率が向上し、その結果、少ない燃料で所要の出力が得られ、排ガス中の有害成分、特にTHC[=HC(炭化水素)をはじめとする未燃ガス成分の総量]を効果的に低減でき、さらには、燃費も向上する。
【０００９】
一方、この種の2サイクルエンジンとして、下記特許文献4、5等にも見られるように、掃気通路の大半が隔壁(シリンダボア壁面部の一部で形成)付き通路部となっていて、前記掃気通路又はクランク室内の新気(の一部)をピストンの外周部(スカート部)に直接接触させるべく、前記掃気通路に、又は前記掃気通路に隣接して、連通部あるいはバイパス溝等を設けたものが知られている。
【００１０】
このように、冷たい新気をピストンの外周部に直接接触させるようにすることにより、ピストンが効果的に冷却されるとともに、それと接しているシリンダの温度上昇も抑制され、ピストン及びシリンダの、熱による変形や損傷が起こりにくくなって、耐久性等が向上するとされている。
【先行技術文献】
【特許文献】
【００１１】
【特許文献１】特開2008-274804号公報
【特許文献２】特開平11-315722号公報
【特許文献３】特許第4082868号公報
【特許文献４】特開2000-34926号公報
【特許文献５】特開平06-257504号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【００１２】
しかしながら、従来提案されている技術では、これからますます厳しくなるであろう排ガス規制並びに燃費向上要請に充分に対応できるとは言えず、新気(未燃混合気)の吹き抜けをこれまで以上に抑制することができると同時に、掃気効率や燃焼効率等を一層向上させることのできる新技術が強く要望されているのが実情である。
【００１３】
また、冷たい新気をピストンの外周部に直接接触させて、ピストンの冷却とシリンダの温度上昇抑制を図る従来技術に関しては、次のような観点が十分には考慮されていない。
【００１４】
すなわち、前記した如くの2サイクルエンジンにおいては、掃気通路から燃焼作動室に吹き出される混合気量は多い方が好ましいため、従来においては、前記隔壁の下端部に形成される掃気入口(切欠開口又は透孔)の開口面積を大きくとっていた。しかしながら、掃気入口の開口面積を大きくするほど、ピストンとの摺動面であるシリンダボア壁面の面積が減少し、ピストンを支持案内する面積が小さくなる。そのため、シリンダの剛性(強度)が下がり、シリンダ及びピストンの耐久性や出力安定性が損なわれやすくなる。
【００１５】
ピストンは、頂部が300℃以上の高熱に曝され、排気側の側面も頂部と同様に高温状態となる。逆に、吸気側は常温程度の新気によって冷却されるため、ピストン全体が大きな温度勾配の中に位置することになる。
【００１６】
また、掃気入口部分について考えると、隔壁部分の表面温度はシリンダボア壁面と一体的に形成されていることから燃焼室温度（250℃〜300℃）と同等であるのに対し、掃気通路内は未燃焼混合気で満たされているから、特に掃気入口部分の温度は隔壁部分より格段に低い（50℃〜100℃）。シリンダ内を摺動するピストンは、上述のような、隔壁の有無に伴う大きな温度勾配の中を行き来することになるため、耐熱変形性や耐久性が損なわれやすくなる。
【００１７】
また、ピストンは、左右に揺動しながら(ピストンの上下運動をコンロッド及びクランク軸で回転運動に変換するため)シリンダ内を摺動する。このため、シリンダボア壁面の一部(左右の側面部分)が掃気入口として大きく開いていると、ピストンの横方向の動きを支える面の面積が不十分になり、シリンダのピストン支持力が低下して、耐久性や出力安定性が損なわれる。そのほか、シリンダ内の温度勾配(特にピストンの横断面)が不均一になり、熱による変形やそれに伴う出力低下、また、ピストンのシリンダに対する偏接触の原因になったり、ピストンリングの損傷、ピストン自体の耐久性を損ねる原因にもなる。
【００１８】
本発明は、上記事情に鑑みてなされたもので、その目的とするところは、新気の吹き抜けを効果的に抑制することができると同時に、掃気効率や燃焼効率等を一層向上させることができ、かつ、シリンダ及びピストンの耐久性や出力安定性も向上できる反転掃気式2サイクルエンジンを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【００１９】
前記目的を達成すべく、本発明に係る2サイクルエンジンは、基本的には、ピストンの上方に形成される燃焼作動室とクランク室とを連通するように反転掃気式をとる一対又は複数対の掃気通路が設けられ、少なくとも一対の掃気通路の大半が隔壁付き通路部となっていて、前記隔壁のうちの少なくとも一方の下端部に、その上部ないし全体が上側ほど狭まる概略三角形状の、掃気入口となる切欠開口又は透孔が形成されていることを特徴としている。
【００２０】
この場合、より好ましい態様では、少なくとも一方の掃気入口の上部ないし全体が、下端へ向かって略一定の変化率で広がる概略三角形状とされる。
【００２１】
前記上部ないし全体が概略三角形状の掃気入口は、好ましくは、その頂角が130度以下に設定される。
【００２２】
他の好ましい態様では、二対の掃気通路を有し、吸気口側に位置する掃気通路の隔壁のうちの少なくとも一方の下端部に前記上部ないし全体が概略三角形状の掃気入口が形成される。
【発明の効果】
【００２３】
本発明に係る反転掃気式2サイクルエンジンでは、隔壁の下端部に形成された掃気入口(の上部ないし全体)が上側ほど狭まる概略三角形状、より好ましくは開口幅が下端へ向かって略一定の変化率で広がるようにされているので、クランク室で圧縮された新気が掃気入口から掃気通路内に流入する際に、新気が一点に集中して押し込まれる。これによって、掃気流の流速が増し、掃気効率が向上して吹き抜けが抑制され、THCが低減されると同時に、燃費や出力の向上が図られる。
【００２４】
また、掃気入口が概略三角形状とされることにより、前記燃費及び出力の向上に必要とされる混合気量を確保しながら、概略矩形状の掃気入口を持つ従来のものより掃気入口の開口面積を縮小することが可能となり、これにより、ピストンとの摺動面であるシリンダボア壁面の面積が増大し、その結果、シリンダの剛性(強度)が上がり、シリンダ及びピストンの耐久性や出力安定性を高めることができる。
【００２５】
加えて、掃気入口が概略三角形状とされることから、シリンダにおけるピストン摺動面積の変化が、概略矩形状の掃気入口を持つ従来のものに比して一定的で緩やかになり、シリンダのピストン支持力の急激な変化を回避でき、これによって、ピストン及びシリンダの変形・損傷やそれに伴う出力低下等が生じにくくなり、シリンダ及びピストンの耐久性や出力安定性を一層高めることができる。
【００２６】
また、隔壁の有無に伴う温度変化に対して、掃気入口部分を通過するピストン周面が受ける温度変化率を略一定にすることができ、これにより、ピストン周面の急激な温度変化が回避され、ピストンの耐熱変形性や耐久性を高めることができる。
【００２７】
さらに、掃気入口を概略三角形状として開口面積を従来のものより小さくすることにより、混合気中の粘度の高い潤滑油は掃気通路内に入りにくくなって、分離された潤滑油がクランクケース内に溜まることとなり、耐焼付性が一層向上する等の効果も得られる。
【図面の簡単な説明】
【００２８】
【図１】(A)は、本発明に係る反転掃気式2サイクルエンジンの第1実施例(本発明機)の主要部を示す縦断面図、(B)は従来の反転掃気式2サイクルエンジンの一例(従来機)の主要部を示す縦断面図。
【図２】図1のX-X矢視断面図。
【図３】図1(A)に示される掃気入口部分の拡大図。
【図４】第1実施例(本発明機)と従来例(従来機)との比較試験の結果を示すグラフで、(A)はTHC排出量、(B)は出力(Power)、(C)は燃料消費率(S.F.C)を示す。
【図５】図2に示される第1実施例の断面図に対応する第2実施例の断面図。
【図６】第1、第2実施例の変形例を示す部分拡大縦断面図。
【図７】第1、第2実施例の他の変形例を示す部分拡大縦断面図。
【発明を実施するための形態】
【００２９】
以下、本発明の実施形態を図面を参照しながら説明する。
図1(A)は、本発明に係る反転掃気式2サイクルエンジンの一実施形態(第1実施例)の縦断面図、図1(B)は、従来例の反転掃気式2サイクルエンジンの縦断面図、図2は、図1(A)のX-X矢視断面図、である。本発明第1実施例と従来例のエンジンにおいて、対応する部分又は同一機能部分には同一の符号が付されている。
【００３０】
以下においては、第1実施例のエンジン1(本発明機)を、従来例のエンジン1'(従来機)との相違部分を中心に説明する。
【００３１】
図示例の反転掃気式2サイクルエンジン1は、携帯型動力作業機等に使用される四流掃気式の小型空冷式2サイクルガソリンエンジンであり、ピストン20が嵌挿されるシリンダ10を有し、該シリンダ10の下側には、クランクケース12の上半分を構成するアッパークランクケース12Aが一体に形成されている。このアッパークランクケース12Aの下側には、図示されていないがロアークランクケースが例えば四本の通しボルトにより密封状態で締結される。前記クランクケース12は、前記シリンダ10の下方にクランク室18を画成するとともに、ピストン20をコンロッドを介して往復昇降させるクランク軸を、メインベアリングを介して回転自在に支持するようになっている。
【００３２】
前記シリンダ10の外周部には、多数の冷却フィン16が設けられ、その頭部には、燃焼作動室15を構成するスキッシュドーム形(半球形)の燃焼室部15aが設けられ、該燃焼室部15aには、点火プラグ(図示省略)が取付けられる装着穴(雌ねじ部)17が形成されている。
【００３３】
また、シリンダ10の胴部の一側には排気口34が設けられ、胴部の他側には、排気口34より低い位置に吸気口33が設けられている(図2では排気口34と吸気口33とが同じ高さ位置にあるものとして描かれている)。
【００３４】
また、本実施例の2サイクルエンジン1には、反転掃気式(シュニューレ掃気式)をとる、前記排気口34側に位置する一対の第1掃気通路31、31と、前記排気口34とは反対側(吸気口33側)に位置する一対の第2掃気通路32、32とが、前記シリンダ10から前記アッパークランクケース12Aにかけて設けられている。第1及び第2の掃気通路31と31、32と32は、それぞれ吸気口33及び排気口34を二分割する中央縦断面F-Fを挟んで対称的に設けられている。
【００３５】
前記第1及び第2の掃気通路31、31、32、32は、その大半が隔壁31k、31k、32k、32k付き通路部となっていて、それらの下端は、前記アッパークランクケース12Aのメインベアリング受け面(半円筒面)14に開口せしめられている。
【００３６】
前記掃気通路31、31、32、32におけるそれぞれの隔壁31k、31k、32k、32kの下端部に、掃気入口となる所定形状(後述)の切欠開口31a、31a、32a、32aが形成されている。
【００３７】
また、第1掃気通路31、31及び第2掃気通路32、32の上端(下流端)には、前記燃焼作動室15に開口する矩形状の第1掃気出口31b、31b及び第2掃気出口32b、32bが設けられている。ここでは、第1掃気出口31b、31bと第2掃気出口32b、32bの高さ位置は同一とされていて、それらの上端の高さ位置は、前記排気口34の上端より所定の距離だけ低くされている。したがって、第1掃気出口31b、31bと第2掃気出口32b、32bとは、ピストン20の下降時に、排気口34より若干遅れて、二対同時に開くようになっている。
【００３８】
そして、本実施例では、吸気口33側に位置する第2掃気通路32、32の隔壁32k、32k下端部に形成された掃気入口(切欠開口)32a、32aが、上側ほど狭まる概略三角形状、より詳しくは、図3に拡大図示されているように、頂角γを形成する左右の両辺が頂点付近(製造上の角丸部)を除き略直線で形成された概略三角形状、言い換えれば、開口幅が下端へ向かって略一定の変化率で広がる概略三角形状とされ、この掃気入口(切欠開口)32a、32aの開口面積及び高さが、排気口34側に位置する第1掃気通路31、31に形成された概略矩形状の掃気入口(切欠開口)31b、31bの開口面積及び高さより小さく、かつ低くされている。
【００３９】
前記概略三角形状の掃気入口(切欠開口)32a、32aは、その頂部が幅方向中央部に位置し、かつ、その頂角γは130度以下に設定されている。
【００４０】
なお、従来例(従来機)の第1及び第2掃気通路31、31、32、32の切欠開口31a、31a、32a、32aの形状は、本実施例の第1掃気通路31、31の切欠開口31a、31aと同様に概略矩形状とされており、従来機における吸気口33側に位置する第2掃気通路32、32に形成された掃気入口(切欠開口)32a、32aの開口面積及び高さは、排気口34側に位置する第1掃気通路31、31に形成された掃気入口(切欠開口)31a、31aの開口面積及び高さより大きく、かつ高くされ、全体に広く開口した状態となっている。
【００４１】
このような構成とされた本実施例の2サイクルエンジン1においては、ピストン20の上昇行程において、クランク室18の圧力が低下するに伴い、図示しない気化器等の混合気生成手段からの混合気が、前記吸気口33からクランク室18に吸入されて貯留される。
【００４２】
そして、ピストン20上方の燃焼作動室15内の混合気が点火せしめられて爆発燃焼すると、ピストン20が燃焼ガスにより押し下げられる。このピストン20の下降行程においては、クランンク室18及び掃気通路31、31、32、32内の混合気が、ピストン20により圧縮せしめられるとともに、まず最初に、排気口34が開かれ、さらにピストン20が下降すると、掃気通路31、31、32、32下流端の掃気出口31b、31b、32b、32bが同時に開かれる。この掃気出口31b、31b、32b、32bが開かれる掃気期間においては、クランク室18内で圧縮された混合気が掃気入口31a、31a、32a、32aから掃気通路31、31、32、32内に押し込まれるとともに、燃焼作動室15側に吸引され、掃気出口31b、31b、32b、32bから掃気流として所定の水平掃気角をもって排気口34とは反対側(吸気口33側)のシリンダボア壁面10aに向けて吹き出され、その壁面に衝突して反転せしめられて、燃焼廃ガスを排気口34に押し出す。
【００４３】
ここで、本実施例の反転掃気式2サイクルエンジン1では、第2掃気通路32、32の隔壁32k、32k下端部に形成された掃気入口(切欠開口)32a、32aの形状が、上側ほど狭まる概略三角形状、より詳細には、開口幅が下端へ向かって略一定の変化率で広がる概略三角形状とされていることにより、クランク室18で圧縮された新気が掃気入口32a、32aから掃気通路内に流入する際に、新気が一点に集中して押し込まれることになり、これによって、掃気流の流速が増し、掃気効率が向上して吹き抜けが抑制され、THCが低減されると同時に、燃費や出力の向上が図られる。
【００４４】
また、掃気入口32a、32aが概略三角形状とされて、概略矩形状の掃気入口を持つ従来のものより掃気入口の開口面積が小さくされていることから、掃気流の流速がさらに速くなり、その結果、より一層前記THCの低減、燃費及び出力の向上が図られ、さらに、掃気入口の開口面積が小さくされることにより、ピストンとの摺動面であるシリンダボア壁面の面積が増大し、これによって、シリンダの剛性(強度)が上がり、シリンダ及びピストンの耐久性や出力安定性を高めることができる。
【００４５】
実際、本実施例(本発明機)と従来例(従来機)とを同じ条件下で運転して、比較試験を行なったところ、結果は、図4に示される如くのものとなった。図4(A)はTHC排出量、(B)は出力(Power)、(C)は燃料消費率(S.F.C)を示しており、これらから、本発明機は、従来機に比して、全使用回転数域(6000〜11000rpm)において、THCは約15%低下せしめられ、出力は約2%程度アップし、燃料消費率は約5%低下することが確認された。
【００４６】
加えて、掃気入口32a、32aが概略三角形状とされていることから、シリンダ10におけるピストン摺動面積の変化が、概略矩形状の掃気入口を持つ従来のものに比して一定的で緩やかになり、シリンダ10のピストン支持力の急激な変化を回避でき、これによって、ピストン20及びシリンダ10の変形・損傷やそれに伴う出力低下等が生じにくくなり、シリンダ10及びピストン20の耐久性や出力安定性を一層高めることができる。
【００４７】
また、隔壁の有無に伴う温度変化に対して、掃気入口部分を通過するピストン周面が受ける温度変化率が略一定となり、これにより、ピストン周面の急激な温度変化が回避され、ピストンの耐熱変形性や耐久性を高めることができる。
【００４８】
また、掃気入口32a、32aが概略三角形状とされ、その開口面積が小さくされていることから、混合気中の粘度の高い潤滑油は掃気通路内に入りにくくなって、分離された潤滑油がクランクケース内に溜まることとなり、耐焼付性が一層向上する等の効果も得られる。
【００４９】
図5は、本発明に係る2サイクルエンジンの第2実施例の横断面を示している(第1実施例の横断面を示す図2に対応)。本第2実施例の2サイクルエンジン2では、掃気通路31と31、32と32は、吸気口33を二分割する中央縦断面F-Fに対して平面視で所定角度θだけ傾けられている傾斜縦断面S-Sを挟んで対称的に設けられている。また、前記中央縦断面F-Fに対して排気口34が平面視で偏心して設けられている。これら以外の構成は第1実施例と同じである。
【００５０】
このような構成の第2実施例の2サイクルエンジン2においても、第1実施例と略同様な作用効果が得られることが確認されている。
【００５１】
なお、前記実施例においては、二対の掃気通路31、31、32、32のうちの吸気口33側に位置する掃気通路32、32の隔壁32k、32kの両方に概略三角形状の掃気入口(切欠開口)32aが形成されているが、概略三角形状の掃気入口32aはそれらのうちのいずれか一方のみに形成するようにしてもよい。
【００５２】
また、概略三角形状の掃気入口32a、32aとして、頂部が幅方向中央部に位置する例の他に、図6(A)、(B)に示される掃気入口32i、32jのように、頂部を幅方向の一側に寄せた形状(概略直角三角形状ないし概略直角三角形状を含む平行四辺形)としてもよい。また、その開口高さ位置について、要求される混合気量を満足するため、図6(A)、(B)、(C)に示される掃気入口32i、32j、32vのように、排気口側掃気入口31aよりも高い位置まで開口する場合でも、開口幅が下端に向かって一定の変化率で広がるため、シリンダ及びピストンの耐熱変形性を損なうことなく、概略三角形状であることによる絞り効果(新気が一点に集中して押し込まれる効果)が得られる。
【００５３】
さらに、図6(D)に示される掃気入口32uのように、掃気入口の開口高さを低く設計できる場合には、隔壁によってシリンダ及びピストンの耐熱変形性を充分確保した上で、概略三角形状であることによる絞り効果を付加できる。ここで、明確な絞り効果を得るためには、掃気入口の頂角γを130°以下にすることが望ましい。
【００５４】
また、以上の掃気入口32a、32i、32j、32v、32uは、その全体形状が上側ほど狭まる概略三角形状とされているが、これに限られることはなく、掃気入口形状を、例えば、図7（E）、(F)に示される掃気入口32p、32qのように、上部を上側ほど狭まる概略三角形状(好ましくは、頂角γが130°以下)とし、下部を概略矩形状として、全体形状を概略五角形あるいは四角形(台形)等としてもよい。このように、上部のみを概略三角形状とすることによっても、前記絞り効果が得られ、所要の混合気量、耐熱変形性を確保することができる。
【符号の説明】
【００５５】
1    2サイクルエンジン(第1実施例)
2    2サイクルエンジン(第2実施例)
10  シリンダ
15  燃焼作動室
18  クランク室
20  ピストン
31  第1掃気通路
32  第2掃気通路
31a、32a  掃気入口
31b、32b  掃気出口
31c、32c  案内壁面
33  吸気口
34 排気口
【図１】
2011027019.tif 000003
【図２】
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【図３】
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【図４】
2011027019.tif 000006
【図５】
2011027019.tif 000007
【図６】
2011027019.tif 000008
【図７】
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