(57)【要約】      （修正有）【課題】太陽電池の特性値から、任意の日射強度・太陽電池温度条件の電圧―電流カーブ（Ｉ−Ｖカーブ）の正確かつ汎用的な作成技術を提供する。【解決手段】太陽電池のＩ−Ｖカーブ作成法として公開した「理論的Ｉ−Ｖカーブ作成法」に次の改良をした正確・的確な方法で、さらに、日射測定データの精度向上と容易さをはかるなどにより、出力・発電量評価をより的確なものにした。（１）太陽電池基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）の算出に、非線形５連立方程式を解く方法。（２）太陽電池基本特性値の算出精度向上のために、さらに多くの連立方程式を使う方法。（３）上記方法に、既発表のＩ−Ｖカーブ変換式を組合せる方法。【選択図】図１
2011222980.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
太陽電池基本式（改）の中の基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）に関して、
日射強度１ｋＷ/ｍ２における太陽電池温度ａ℃（例えば２５℃）の短絡電流Ｉｓｃａ、最適電流Ｉｏｐａ 、最適電圧Ｖｏｐａ 、開放電圧Ｖｏｃａの値を使い
短絡電流の点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），最大出力の点Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），開放電圧の点Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）、およびこれらの点以外で近接しない第４の点Ｐ４（Ｖ４ａ，Ｉ４ａ）からａ℃の基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を上記太陽電池基本式（改）から算出し、
次にｂ℃、ｃ℃についても同様の方法で基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を算出し、
測定温度におけるそれぞれの基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を、ａ℃、ｂ℃、ｃ℃のそれぞれの値から温度補間して求め、
「測定時の日射強度」の大きさに比例させて上記特性値の一部（ＩＬ）を補正の後、これら特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を使い、太陽電池基本式（改）を解くことにより、
多数の電圧に対する電流の値の組を算出し、
「測定時の日射強度」と太陽電池温度条件の電圧−電流カーブを作成する方法。
【請求項２】
｛０１｝電圧Ｖ、電流Ｉ、日射強度１ｋＷ／ｍ２ での光起電流ＩＬ、飽和電流温度係数Ｃｏ、接合定数ｎ、並列抵抗Ｒｓｈ、直列抵抗Ｒｓ、太陽電池モジュール温度Ｔ （絶対温度）を含んだ関数：
Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ） ＝ ＩＬ − ＣｏＴ３ ｅｘｐ（−ｑＥｇ＊ｄ／ｎｋ０Ｔ）＊（ｅｘｐ（ ｑ＊（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／（ｎ＊ｋ０＊Ｔ） ）−１） − （Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／ Ｒｓｈ − Ｉ を作成し、つぎに、
｛０２｝該関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を変数Ｖで微分した
関数：Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を作成し、
｛０３｝太陽電池の基準状態（モジュール温度Ｔａ（２９８Ｋ（ｔａ＝２５℃））、日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２））での仕様値、短絡電流Ｉｓｃａ、最適電流Ｉｏｐａ 、最適電圧Ｖｏｐａ 、開放電圧Ｖｏｃａの点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）およびこれら３点とは異なり、これらの点と近接しない点Ｐ４（Ｖ４ａ，Ｉ４ａ）を選択し、
｛０４｝前記の関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝ ０のＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８Ｋ），前記Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３，Ｐ４の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０、
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ４ａ，Ｉ４ａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０を作成し、
｛０５｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝ ０ に、基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）と前記点Ｐ２の値（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ） を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、関係式：
Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０を作成し、つぎに、
｛０６｝前記５つの関係式：
Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０、Ｆｕｎｃ（Ｖ４ａ，Ｉ４ａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０ を満たす解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛０７｝太陽電池の基準状態と同様に、第２の太陽電池モジュール温度Ｔｂ（例えば３１３Ｋ（ｔｂ＝４０℃））・日射強度Ｅｂ（１ｋＷ／ｍ２））での仕様値である、短絡電流Ｉｓｃｂ、最適電流Ｉｏｐｂ 、最適電圧Ｖｏｐｂ 、開放電圧Ｖｏｃｂの点
Ｐ１（０，Ｉｓｃｂ），Ｐ２（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ），Ｐ３（Ｖｏｃｂ，０）， Ｐ４（Ｖ４ｂ，Ｉ４ｂ）を選択し、
｛０８｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝ ０のＴに第２の温度Ｔｂ（３１３Ｋ），および前記｛０７｝のＰ１，Ｐ２，Ｐ３，Ｐ４の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｂ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０、
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ４ｂ，Ｉ４ｂ ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０を作成し、
｛０９｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝ ０ に、第２の温度Ｔｂ（３１３゜Ｋ）と前記｛０７｝の点Ｐ２の値（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ） を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０を作成し、つぎに、
｛１０｝前記５つの関係式：
Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｂ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０， Ｆｕｎｃ（Ｖ４ｂ，Ｉ４ｂ ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０ を満たす解Ｂ（ＩLｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）を、非線形解法のプログラムによって、算出し、つぎに、
｛１１｝太陽電池の基準状態と同様に第３の太陽電池モジュール温度Ｔｃ（例えば３２８Ｋ（ｔｃ＝５５℃））・日射強度Ｅｃ（１ｋＷ／ｍ２））での仕様値である、短絡電流Ｉｓｃｃ、最適電流Ｉｏｐｃ 、最適電圧Ｖｏｐｃ 、開放電圧Ｖｏｃｃの点
Ｐ１（０，Ｉｓｃｃ），Ｐ２（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ），Ｐ３（Ｖｏｃｃ，０）， Ｐ４（Ｖ４ｃ，Ｉ４ｃ）を選択し、
｛１２｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝ ０のＴに第３の温度Ｔｃ（３２８Ｋ），前記｛１１｝のＰ１，Ｐ２，Ｐ３，Ｐ４の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｃ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ４ｂ，Ｉ４ｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０を作成し、
｛１３｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝ ０ に、第３の温度Ｔｃ（３２８゜Ｋ）と前記｛１１｝の点Ｐ２の値（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ） を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０を作成し、つぎに、
｛１４｝前記５つの関係式：
Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｃ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０， Ｆｕｎｃ（Ｖ４ｃ，Ｉ４ｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０ を満たす解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛１５｝評価すべき太陽電池の「測定時の日射強度」Ｅｊ，太陽電池モジュール温度ｔｊ（摂氏：絶対温度Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）を取り込み、
｛１６｝基準状態での前記温度ｔａ（摂氏２５℃：絶対温度Ｔａ（Ｋ）＝ｔａ（℃）＋２７３） における前記｛０６｝の解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）、前記温度ｔｂ（摂氏：Ｔｂ＝ｔｂ＋２７３） における前記｛１０｝の解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）、前記温度ｔｃ（摂氏：Ｔｃ＝ｔｃ＋２７３） における前記｛１４｝の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）のそれぞれ（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）に関して３点について曲線補間をして、実測温度ｔｊ（摂氏：Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）の特性値Ｍ（ＩＬｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ） を算出し、つぎに、
｛１７｝ＩＬｍを「測定時の日射強度」ＥｊによりＩＬ′ｍ＝ＩＬｍ×Ｅｊ÷Ｅａ により補正した後、前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０にＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍを代入して、Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ，Ｔｊ）＝０ を作成し、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係（約４０〜５０点）を非線形解法のプログラムによって求め、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係またはそれを結んだＩ−Ｖ カーブ，Ｐ−Ｖ カーブを作成する方法。
【請求項３】
太陽電池基本式（改）の中の基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）に関して、
日射強度１ｋＷ／ｍ２における太陽電池温度ａ℃（例えば２５℃）の短絡電流Ｉｓｃａ、最適電流Ｉｏｐａ 、最適電圧Ｖｏｐａ 、開放電圧Ｖｏｃａの値を使い
短絡電流の点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），最大出力の点Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），開放電圧の点Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）、およびこれらの点以外で近接しない第４の点Ｐ４（Ｖ４ａ，Ｉ４ａ）からａ℃の基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を上記太陽電池基本式（改）から算出し、
次に、第５の点として上記いずれの点とも異なり、これらの点に近接しない第５の点を選択し、この点と点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），最大出力の点Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ）、開放電圧の点Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）を使い、ａ℃の第２の基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を求め、第１と第２の各特性値の平均値又は二乗平均値をａ℃の特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）として求め、
次に、ｂ℃、ｃ℃についても同様に、第４の点、第５の点を使い算出した基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）の平均値又は二乗平均値を、ｂ℃、ｃ℃におけるそれぞれの基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）とし、
測定温度におけるそれぞれの基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を、ａ℃、ｂ℃、ｃ℃のそれぞれの値から温度補間して求め、
「測定時の日射強度」の大きさに比例させて上記特性値の一部（ＩＬ）を補正の後、これら特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を使い、太陽電池基本特性式（改）を解くことにより、多数の電圧に対する電流の値の組を算出し、
「測定時の日射強度」と太陽電池温度条件の電圧−電流カーブを作成する方法。
【請求項４】
｛０１｝電圧Ｖ、電流Ｉ、日射強度１ｋＷ／ｍ２ での光起電流ＩＬ、飽和電流温度係数Ｃｏ、接合定数ｎ、並列抵抗Ｒｓｈ、直列抵抗Ｒｓ、太陽電池モジュール温度Ｔ （絶対温度）を含んだ関数：
Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ） ＝ ＩＬ − ＣｏＴ３ｅｘｐ（−ｑＥｇ＊ｄ／ｎｋ０Ｔ）＊（ｅｘｐ（ ｑ＊（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／（ｎ＊ｋ０＊Ｔ） ）−１） − （Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／ Ｒｓｈ − Ｉ を作成し、つぎに、
｛０２｝該関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を変数Ｖで微分した
関数：Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を作成し、
｛０３｝太陽電池の基準状態（モジュール温度Ｔａ（２９８Ｋ（ｔａ＝２５℃））、日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２））での仕様値、短絡電流Ｉｓｃａ、最適電流Ｉｏｐａ 、最適電圧Ｖｏｐａ 、開放電圧Ｖｏｃａの点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）およびこれら３点とは異なり、これらの点に近接しない点のＰ４（Ｖ４ａ，Ｉ４ａ）を選択し、
｛０４｝前記の関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝ ０のＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８Ｋ），前記Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３，Ｐ４の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０、
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ４ａ，Ｉ４ａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０を作成し、
｛０５｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝ ０ に、基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）と前記点Ｐ２の値（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ） を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、
関係式：
Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０を作成し、つぎに、
｛０６｝前記５つの関係式：
Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０、Ｆｕｎｃ（Ｖ４ａ，Ｉ４ａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０ を満たす第１の解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛０７｝第５の点として上記いずれの点とも異なり、これらの点と近接しない点Ｐ５（Ｖ５ａ，Ｉ５ａ）および点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），最大出力の点Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），開放電圧の点Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）を使い、同様にａ℃の第２の解Ａ（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を求め、
｛０８｝第４の点を使って求めた｛０６｝の第１の解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）と、第５の点Ｐ５（Ｖ５ａ，Ｉ５ａ）を使って同様に求めた｛０７｝の第２の解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）のそれぞれの平均値又は二乗平均をａ℃の各特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）として求め、つぎに、
｛０９｝太陽電池の基準状態と同様に第２の太陽電池モジュール温度Ｔｂ（例えば３１３Ｋ（ｔｂ＝４０℃））・日射強度Ｅｂ（１ｋＷ／ｍ２））での仕様値である、短絡電流Ｉｓｃｂ、最適電流Ｉｏｐｂ 、最適電圧Ｖｏｐｂ 、開放電圧Ｖｏｃｂの点Ｐ１（０，Ｉｓｃｂ），Ｐ２（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ），Ｐ３（Ｖｏｃｂ，０）， および第４の点のＰ４（Ｖ４ｂ，Ｉ４ｂ）を選択し、
｛１０｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝ ０のＴに第２の温度Ｔｂ（３１３Ｋ），および前記Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３，Ｐ４の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ、Ｒｓを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｂ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０、
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ４ｂ，Ｉ４ｂ ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０を作成し、
｛１１｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝ ０ に、第２の温度Ｔｂ（３１３゜Ｋ）の前記点Ｐ２の値（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ） を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０を作成し、つぎに、
｛１２｝前記５つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｂ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０， Ｆｕｎｃ（Ｖ４ｂ，Ｉ４ｂ ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０ を満たす第１の解Ｂ（Ｉｌｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）を、非線形解法のプログラムによって、算出し、つぎに、
｛１３｝第５の点として上記いずれの点とも異なり、これらに近接しない点Ｐ５（Ｖ５ｂ，Ｉ５ｂ）および点Ｐ１（０，Ｉｓｃｂ），最大出力の点Ｐ２（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ），開放電圧の点Ｐ３（Ｖｏｃｂ，０）を使い、同様にｂ℃の第２の解Ｂ（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を求め、
｛１４｝第４の点を使って求めた｛１２｝の第１の解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）と、第５の点Ｐ５（Ｖ５ｂ，Ｉ５ｂ）を使って同様に求めた｛１３｝の第２の解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）のそれぞれの平均値又は二乗平均をｂ℃の各特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）として求め、つぎに、
｛１５｝太陽電池の基準状態と同様に第３の太陽電池モジュール温度Ｔｃ（例えば３２８゜Ｋ（ｔｃ＝５５℃））・日射強度Ｅｃ（１ｋＷ／ｍ２））での仕様値である、短絡電流Ｉｓｃｃ、最適電流Ｉｏｐｃ 、最適電圧Ｖｏｐｃ 、開放電圧Ｖｏｃｃの点Ｐ１（０，Ｉｓｃｃ），Ｐ２（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ），Ｐ３（Ｖｏｃｃ，０）， Ｐ４（Ｖ４ｃ，Ｉ４ｃ）を選択し、
｛１６｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝ ０のＴに第３の温度Ｔｃ（３２８゜Ｋ），前記｛１１｝のＰ１，Ｐ２，Ｐ３，Ｐ４の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｃ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ４ｃ，Ｉ４ｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０を作成し、
｛１７｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝ ０ に、第３の温度Ｔｃ（３２８゜Ｋ）の点Ｐ２の値（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ） を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０を作成し、つぎに、
｛１８｝前記５つの関係式：
Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｃ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０， Ｆｕｎｃ（Ｖ４ｃ，Ｉ４ｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０ を満たす第１の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、
｛１９｝次に、第５の点として上記いずれの点とも異なりこれらと近接しない点Ｐ５（Ｖ５ｃ，Ｉ５ｃ）および点Ｐ１（０，Ｉｓｃｃ），最大出力の点Ｐ２（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ），開放電圧の点Ｐ３（Ｖｏｃｃ，０）を使い、ｃ℃の第２の解Ｃ（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を求め、
｛２０｝第４の点を使って求めた｛１８｝の第１の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）と、第５の点Ｐ５（Ｖ５ｃ，Ｉ５ｃ）を使って同様に求めた｛１９｝の第２の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）のそれぞれの平均値又は二乗平均値をｃ℃の各特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）として求め、つぎに、
｛２１｝評価すべき太陽電池の実測日射強度Ｅｊ，太陽電池モジュール温度ｔｊ（摂氏：絶対温度Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）を取り込み、
｛２２｝基準状態での前記温度ｔａ（摂氏２５℃：絶対温度Ｔａ（Ｋ）＝ｔａ（℃）＋２７３） における前記｛０８｝の特性値（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）、温度ｔｂ（摂氏：Ｔｂ＝ｔｂ＋２７３） における前記｛１４｝の特性値（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）、温度ｔｃ（摂氏：Ｔｃ＝ｔｃ＋２７３） における前記｛２０｝の特性値（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）のそれぞれ（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）に関して、３点を使った曲線補間をして、実測温度ｔｊ（摂氏：Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）の特性値Ｍ（ＩＬｊ，Ｃｏｊ，ｎｊ，Ｒｓｈｊ，Ｒｓｊ） を算出し、次に、
｛２３｝ＩＬｊを「測定時の日射強度」ＥｊによりＩＬ′ｊ＝ＩＬｊ×Ｅｊ÷Ｅａ により補正した後、前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０にＩＬ′ｊ，Ｃｏｊ，ｎｊ，Ｒｓｈｊ，Ｒｓｊを代入して、Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ′ｊ，Ｃｏｊ，ｎｊ，Ｒｓｈｊ，Ｒｓｊ，Ｔｊ）＝０ を作成し、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係（約４０〜５０点）を非線形解法のプログラムによって求め、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係またはそれを結んだＩ−Ｖ カーブ，Ｐ−Ｖ カーブを作成する方法。
【請求項５】
請求項３における、第４の点や第５の点を使い基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を算出するのと同様の方法により、これらの点以外の第６、７・・・の点を使って基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を算出し、
第４、５、６、７・・・の点を使い算出したそれぞれの基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）の平均又は二乗平均の値を前記基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）として電圧―電流カーブを作成する請求項３記載の方法
【請求項６】
請求項３における、第４の点や第５の点を使い基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を算出するのと同様の方法により、これらの点以外の第６、７・・・の点を使って基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を算出し、
第４、５、６、７・・・の点を使い算出したそれぞれの基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）の平均又は二乗平均の値を前記基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）として電圧―電流カーブを作成する請求項３記載の方法
【請求項７】
太陽電池基本式（改）の中の基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）について、太陽電池温度ａ℃（２５℃）の短絡電流Ｉｓｃａ、最適電流Ｉｏｐａ 、最適電圧Ｖｏｐａ 、開放電圧Ｖｏｃａの値から短絡電流の点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），最大出力の点Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），開放電圧の点Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）、およびこれらの点以外で近接しない第４の点Ｐ４（Ｖ４ａ，Ｉ４ａ）からａ℃の基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を求め、次に、
これら基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を使い、基準状態(日射強度1kＷ/ｍ2 ,太陽電池温度25℃）における電圧−電流カーブを作成し、
このカーブ上の電圧Va−電流Ia値（約４０〜５０点）について、「測定時の日射強度」（Ｅｊ）・太陽電池温度（ｔｊ）と該太陽電池特性値（α,β,Rs,k）を使い、次の変換式により、測定時の電圧Vｋ−電流Iｋ値に変換し、
Ik = Ia + Isca*(Eｊ/Ea - 1) + α*(tｊ - ta)                            （３）
Vk = Va + β*(tｊ - ta) - Rs*(Ik - Ia) - K*Ik*(tｊ - ta)           （４）
これらの電圧V-電流Ｉ値の組を多数求め、これらを結んで測定時における電圧−電流カーブ（Ｉ−Ｖカーブ）を作成する方法。
【請求項８】
｛０１｝電圧Ｖ、電流Ｉ、日射強度１ｋＷ／ｍ２ での光起電流ＩＬ、飽和電流温度係数Ｃｏ、接合定数ｎ、並列抵抗Ｒｓｈ、直列抵抗Ｒｓ、太陽電池モジュール温度Ｔ （絶対温度）を含んだ関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ） ＝ ＩＬ − ＣｏＴ３ ｅｘｐ（−ｑＥｇ＊ｄ／ｎｋ０Ｔ）＊（ｅｘｐ（ ｑ＊（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／（ｎ＊ｋ０＊Ｔ） ）−１） − （Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／ Ｒｓｈ − Ｉ を作成し、つぎに、
｛０２｝該関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を変数Ｖで微分した関数：
Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を作成し、
｛０３｝太陽電池の基準状態（モジュール温度Ｔａ（２９８Ｋ（ｔａ＝２５℃））、日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２））での仕様値、短絡電流Ｉｓｃａ、最適電流Ｉｏｐａ 、最適電圧Ｖｏｐａ 、開放電圧Ｖｏｃａの点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）およびこれら３点とは異なる近接しない点のＰ４（Ｖ４ａ，Ｉ４ａ）を選択し、
｛０４｝前記の関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝ ０のＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８Ｋ），前記Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３，Ｐ４の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０、
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ４ａ，Ｉ４ａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０を作成し、
｛０５｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝ ０ に、基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）と前記点Ｐ２の値（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ） を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０を作成し、次に、
｛０６｝前記５つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０、Ｆｕｎｃ（Ｖ４ａ，Ｉ４ａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０ を満たす解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛０７｝評価すべき太陽電池の「測定時の日射強度」Ｅｊ，太陽電池モジュール温度ｔｊ（摂氏：絶対温度Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）を取り込み、
｛０８｝これら基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を太陽電池基本式（改）に適用し、基準状態(日射強度1kw/ｍ2 ,太陽電池温度25℃）における電圧−電流カーブを作成し、
｛０９｝このカーブ上の電圧Va−電流Ia値（約４０〜５０点）について、「測定時の日射強度」（Ｅｊ）・太陽電池温度（ｔｊ）と該太陽電池特性値（α,β,Rs,k）を使い、次の変換式により、測定時の電圧Vｋ−電流Iｋ値に変換し、
Ik = Ia + Isca*(Eｊ/Ea - 1) + α*(tｊ - ta)                        （３）
Vk = Va + β*(tｊ - ta) - Rs*(Ik - Ia) - K*Ik*(tｊ - ta)       （４）
｛１０｝電圧V-電流Ｉ値の組を多数求め、さらにこれらを結んで測定時における電圧−電流カーブ（Ｉ−Ｖカーブ）を作成する方法。
【請求項９】
予め選択された標準太陽電池の太陽電池特性値（Ｉｓｃ0，Ｉｏｐ0，Ｖｏｐ0，Ｖｏｃ0およびＦＦ0）を保持する第１処理過程と
評価対象の太陽電池特性（Ｉｓｃ，Ｉｏｐ，Ｖｏｐ，Ｖｏｃ，ＦＦ）が入力されると、標準太陽電池の曲線因子（ＦＦ）を評価対象の太陽電池のＦＦに整合させるために、最適電流Ｉｏｐ0１および最適電圧Ｖｏｐ0１を標準太陽電池の形に基づき演算する第２処理過程と、
この最適電流Ｉｏｐ0１と最適電圧Ｖｏｐ0１および短絡電流Ｉｓｃ0、開放電圧Ｖｏｃ0に沿って標準太陽電池のＩ−Ｖカーブ上の各点を変換し、評価対象太陽電池と同じＦＦのＩ−Ｖカーブを作成する第３処理過程と、
第３処理過程で作成したＩ−Ｖカーブを評価対象太陽電池の特性値（Ｉｓｃ，Ｉｏｐ，Ｖｏｐ，Ｖｏｃ，ＦＦ）に一致するように再変換し、Ｉ−Ｖカーブを作成する第４処理過程と、
このカーブ上の電圧Va−電流Ia値（約４０〜５０点）について、「測定時の日射強度」（Ｅｊ）・太陽電池温度（ｔｊ）と該太陽電池特性値（α,β,Rs,k）を使い、次の変換式により、測定時の電圧Vｋ−電流Iｋ値に変換し、
Ik = Ia + Isca*(Eｊ/Ea - 1) + α*(tｊ - ta)                           （３）
Vk = Va + β*(tｊ - ta) - Rs*(Ik - Ia) - K*Ik*(tｊ - ta)            （４）
これらの電圧V-電流Ｉ値の組を多数求め、これらを結んで測定時における電圧−電流カーブ（Ｉ−Ｖカーブ）を作成する方法。
【請求項１０】
請求項１、２、３、４、５、６、７、８、９で適用している上記の「測定時の日射強度」は個々の太陽電池近くに設置した個々の日射計により測定した日射強度であるが、これに代え、日射強度データが精度よく安価で簡易に得られやすい、「近隣の基地局に設置した日射計で測定した日射強度」を使い電圧―電流カーブ（Ｉ−Ｖカーブ）を作成する請求項１、２、３、４、５、６、７、８、９記載の方法。
【請求項１１】
請求項１、２、３、４、５、６、７、８、９、１０の方法で作成した電圧−電流カーブの各電圧の電力（電圧*電流）、最大電力と、
実際に測定した電圧−電流カーブの各電圧の電力（電圧*電流）、最大電力を比較して、該太陽電池の電力、最大電力を評価する出力評価方法。
【請求項１２】
請求項１、２、３、４、５、６、７、８、９、１０の方法で作成した電圧−電流カーブの指定電圧の電力（電圧*電流）を一定期間（日、月、年など）積算した電力量、最大電力を一定期間（日、月、年など）積算した電力量と、
実際に測定した電圧−電流カーブの指定電圧の電力（電圧*電流）を一定期間（日、月、年など）積算した電力量、最大電力を一定（日、月、年など）積算した電力量を比較して、該太陽電池の発電電力量を評価する発電量評価方法。
【請求項１３】
請求項１、２、３、４、５、６、７、８、９、１０の方法で作成した電圧−電流カーブの指定電圧の電力（電圧*電流）を一定期間（日、月、年など）積算した電力量、最大電力を一定期間（日、月、年など）積算した電力量と、
一定期間（日、月、年など）の実際に測定した発電量（ｋＷｈ）と太陽電池受光面に照射された一定期間（日、月、年など）の日射量（ｋＷｈ）を使い、
「システム出力係数」（＝（ある期間の太陽光発電システムの発電量（ＫＷＨ））／（同じ期間のそのシステムに照射された日射量（ＫＷＨ／ｍ２）／（基準日射強度での太陽電池出力（ＫＷ／（ＫＷ／ｍ２）））を算出した値により、
これらの値を比較・検討することにより、該太陽光発電システムを複合的に評価する方法。
【請求項１４】
請求項１、２、３、４、５、６、７、８、９、１０の方法で作成した電圧−電流カーブの指定電圧の電力（電圧*電流）を一定期間（日、月、年など）積算した電力量、最大電力を一定期間（日、月、年など）積算した電力量と、
（「（期間）発電量積算値」）と、同期間の太陽電池受光面の日射量（ｋＷｈ）（「（期間）太陽電池受光面日射量」）を使い、
「期間温度係数」（＝（期間）発電量積算値／(期間)太陽電池受光面日射量／（太陽光発電システム）定格容量）を算出した値により、
これらの値を比較・検討することにより、該太陽光発電システムを複合的に評価する方法。
【請求項１５】
請求項１３の上記「システム出力係数」を算出するために必要な「同じ期間のそのシステムに照射された日射量（ＫＷＨ／ｍ２）」を求めるのに必要な日射量の測定値に、「近隣の基地局に設置した日射計で測定した日射強度」を使い求めることを特徴とする請求項１３記載の評価方法。
【請求項１６】
請求項１４の上記「期間温度係数」を算出するために必要な「(期間)太陽電池受光面日射量」の測定値に、「近隣の基地局に設置した日射計で測定した日射強度」を使い求めることを特徴とする請求項１４記載の評価方法。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
太陽電池は、図２のごとく、太陽の光エネルギーを電気エネルギーに直接変換するものである。すなわち光電効果の一種である光起電力効果を応用し、起電力を発生させるものであり、太陽電池中に適当なエネルギーを持った光（光子）が入射すると、自由な電子と正孔が発生する。太陽電池は半導体中のｐｎ接合近傍に達した電子と正孔は、それぞれｎ型半導体側、ｐ型半導体側に拡散し、両電極部に集まるので、電力が取り出せ、電圧および電流が発生するというわけである。太陽電池は、結晶シリコン系、非結晶シリコン系、化合物系に大別できる。 結晶シリコン系太陽電池、特に単結晶太陽電池は製造工程が複雑で、製造に大量の電力を必要とするため、コスト低減の研究が進められている。最近、素子構造の工夫などにより、２０％を超える変換効率を達成した報告もある。製造工程の少し簡単な多結晶シリコン太陽電池では、太陽電池変換効率は実用上では１０％〜１５％程度である。非結晶シリコン系太陽電池（アモルファス太陽電池）では、製造工程が簡単で製造エネルギーが少なく、またシリコン材料が少なくてすむため、低コスト太陽電池として有望である。さらに、薄膜で各種の基盤上に形成できるため、広い応用範囲が期待される。効率は実用上では１０％程度である。
本発明は、このような太陽電池を使った発電システム（太陽光発電システム）において、フィールドに設置した太陽光発電システムの発電出力、発電量が工場での太陽電池の測定値又は仕様値（それぞれの太陽電池の工場試験値又はその型式の太陽電池の定格値）に比較してどの程度であるかを正確かつ的確に評価するのに必須の技術、なかでもその基礎技術である個々の太陽電池の日射強度・太陽電池温度における電圧―電流カーブ（Ｉ−Ｖカーブ）を作成する方法、およびこの方法・技術を使った太陽光発電システムの総合評価技術に関する。
【背景技術】
【０００２】
太陽光発電システムは、地球環境問題解決の高まりのなか、太陽電池とそのシステム価格の低減、逆潮流に対する電力会社の受入体制の整備と高価格での買取り、国・地方自治体などの助成措置などにより最近の普及が著しい。また、新しい高機能の太陽電池も開発されている。しかし最近では、実際に設置した太陽電池の発電出力や発電量が本来の仕様値ほど得られていないのではないかという疑問を、太陽光発電システムの設置者、設置工事業者などからよく聞く。本発明者らが実際に太陽電池のこれら出力・発電量を調査した結果でも、出力・発電量が設計時よりかなり小さい事例をよく見かける。
太陽光発電システムの評価には大きく２種類ある。第１は各時点（各瞬間）の太陽光発電出力（ｋＷ）、第２は一定期間の太陽光発電電力量（ｋＷｈ）で評価する方法に分類できる。本発明は、第１と第２の両方にかかわる。
第１の方法では、太陽電池出力を日射強度・太陽電池温度から概略求めた出力値で除して評価することも行なわれている。またこの方法に属する方法としてＩ−Ｖカーブ測定器（図３）を使う評価方法がある。しかしこれらの方法では、文字通り概略値の評価であったり、変換式・変換方法が不十分なため、評価の精度が十分でなかったり、激しい日射変動の伴い、不安定な評価が得られたりして的確な評価ができなかった。
本発明はこれらの課題を解決しようとするものである。
一方、第２の方法すなわち一定期間の太陽光発電システムの発電量での評価では、「システム出力係数」が評価の係数としてよく使われている。「システム出力係数」は次式で表されるように、長期間なら安定した評価はできるものの、太陽電池温度による影響などが分離できない方法である。すなわち、評価結果が悪くても、その原因解明とその対策の実施をすることが難しかった。
「システム出力係数」＝（ある期間の太陽光発電システムの発電量（ＫＷＨ））
／（同じ期間のそのシステムに照射された日射量（ＫＷＨ／ｍ２）
／（基準日射強度での太陽電池出力（ＫＷ／（ＫＷ／ｍ２））  ・・・・  （５）
また第２の方法で従来から実施されている方法として、一定期間の発電量を、同一期間に測定した日射計による太陽電池受光面の日射量に太陽電池面積を乗じた値（太陽電池への入射エネルギー）で除して太陽電池変換効率を求めて評価する方法もあるが、「システム出力係数」と同様の課題がある。
本発明はこれらの課題をも解決しようとするものである。
【０００３】
ここで評価に関する基礎技術の理解のため、また従来の技術に関する一般的な課題の理解のため、太陽電池の特性と特性曲線およびＩ−Ｖカーブ測定器に関して述べる。
図４は太陽電池の出力特性曲線で、実線は電圧−電流曲線すなわち、Ｉ−Ｖカーブを示しており、横軸は電圧Ｖ、縦軸は電流Ｉを示している。また破線は電圧−電力曲線、すなわちＰ−Ｖカーブを示しており、横軸は電圧Ｖ、縦軸は電力Ｐ（Ｖ＊Ｉ）である。
太陽電池の出力電力は、電圧Ｖと電流Ｉの積であり、この太陽電池の出力が最大となる点を、最大出力点（Ｐｍａｘ）と呼ばれている。最大出力点Ｐｍａｘにおける電流Ｉおよび電圧Ｖのそれぞれの値は、最適電流（Ｉｏｐ）および最適電圧（Ｖｏｐ）と呼ばれている。そして、電流が零のときの電圧Ｖを解放電圧（Ｖｏｃ）といいまた、電圧が零のときの電流Ｉを短絡電流（Ｉｓｃ）という。
【０００４】
太陽電池は、その個々の特性の違いによってはもちろん、受光する光の日射強度や太陽電池温度により、その発生電圧と発生電流の曲線であるＩ−Ｖカーブが異なってくる。そこで太陽電池の特性値は、基準日射強度（１ｋＷ／ｍ２）で基準太陽電池温度（２５℃）の状態（「基準状態」という）における短絡電流Ｉｓｃ、最適電流Ｉｏｐ、最適電圧Ｖｏｐ、開放電圧Ｖｏｃ、および太陽電池直列抵抗Ｒｓ、温度が１℃変化したときの短絡電流Ｉｓｃの変動値α（Ａ／℃）、温度が１℃変化したときの開放電圧Ｖｏｃの変動値β（Ｖ／℃）、曲線補正因子Ｋで示されることが多い。なお、太陽電池の特性値は、日射強度１ｋＷ／ｍ２で太陽電池５５℃の状態（「動作状態」ともいう）での短絡電流Ｉｓｃ、最適電流Ｉｏｐ、最適電圧Ｖｏｐ、開放電圧Ｖｏｃなどを示すこともある。
太陽電池の出力特性値は、前述のごとく一般に、日射強度が１ｋＷ／ｍ２で太陽電池温度が２５℃の状態がメーカーから与えられる。このため、太陽電池温度が２５℃や５５℃以外の場合や、日射強度が１ｋＷ／ｍ２以外の場合には、評価対象の太陽電池の出力や発電量が太陽電池本来の出力や発電量に比較してどの程度であるかわからない。つまり、太陽電池温度が基準温度と異なる値、例えば３８℃で、日射強度が基準日射強度と異なる値、例えば７００Ｗ／ｍ２の場合には、Ｉ−Ｖカーブのデータは基準状態のＩ−Ｖカーブを日射強度７００Ｗ／ｍ２、太陽電池温度３８℃に変換できなければ評価対象の太陽電池の出力がどの程度の評価値であるかわからない。このように、太陽電池の出力・発電量の評価では、日射強度と太陽電池温度の全適用範囲で、基準状態のＩ−Ｖカーブを任意の日射強度、任意の太陽電池温度のＩ−Ｖカーブに変換する式、あるいは任意の日射強度、任意の太陽電池温度で測定したＩ−Ｖカーブを基準状態（日射強度１ｋＷ／ｍ２、太陽電池温度２５℃）のＩ−Ｖカーブに正確に変換する式が不可欠である。
【０００５】
日射強度がごく限られた条件（８００〜８５０ｋＷ／ｍ２程度以上で安定しているとき）においては、測定したＩ−Ｖカーブを基準状態のＩ−Ｖカーブのデータに戻す式として、従来からＪＩＳ８９１３，ＪＩＳ８９１９などで示されている変換式が一般に適用されている。これらの式はＩＥＡでも示されている式で、日本、米国製の「Ｉ−Ｖカーブ測定器」にも適用されている。しかし、このように、ごく限られた日射強度条件などで適用でき、精度に問題がある変換式では太陽電池出力評価には実質的に役立たない。また、この変換式の適用にあたって基準状態での特性値であるα，β，Ｒｓ，Ｋを種々の条件のもとでそのまま式の中に使えるかどうかという課題もある。そこで、発電電力量の評価に必要な、基準状態の特性値Ｉｓｃ，Ｉｏｐ，Ｖｏｐ，Ｖｏｃなどから基準状態のＩ−Ｖカーブを描く実用的な方法が１部に公開（図５・・・・・「実用的Ｉ−Ｖカーブ作成法」）しているため、本発明の請求項の中にも一部利用している。一方、理論式を使った方法に関しては、十分には未だ確立されていない部分も多い。
【０００６】
さらに、太陽電池の特性値である直列抵抗Ｒｓに関しては、太陽電池温度による影響が大きいため、太陽電池温度の関数として表わす式が知られている。例えば、（財）日本品質保証機構では、
Ｒｓ＝｛１＋３．３７１７＊１０−３（Ｔ−２９８）＋９．７０５８＊１０−５（Ｔ−２９８）２｝＊Ｒｓ’
の式により、太陽電池温度２５℃（絶対温度２９８Ｋ）の直列抵抗値Ｒｓ’から太陽電池温度Ｔ Ｋ（絶対温度）での直列抵抗Ｒｓの値を推定することを提案している。しかし、この式はある限定された太陽電池などを使って測定した実験式であり汎用的な式とは言い難いとともに、部分的な解決の試みでしかないため実用的でないといえる。
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
上記「従来の技術」の中でも関連技術の現状と共に一般的な課題についても触れたが、ここでは、本発明が解決しようとする課題を中心に述べる。
本発明の主題は太陽光発電システムの評価を正確・的確にして、評価結果が悪くても、その原因解明とその対策の実施ができるようにすることにある。そのため、各太陽電池の特性値から、任意の日射強度・太陽電池温度における該太陽電池の電圧−電流カーブ（Ｉ−Ｖカーブ）を的確に作成することが基本である。この方法が十分確立していないため、すなわち測定時の日射強度・太陽電池温度条件のＩ−Ｖカーブを正確・汎用的に作成することができなかったため、実際に設置された太陽電池の出力やその積算値である発電量を正確・汎用的に算出して評価できなかった。また、太陽光発電システムの年間発電量のシミュレーション計算が正確にできず、太陽光発電システムの設計・運用が十分に実施できなかったといえる。
そこで、これを解決する技術として、本発明では２つの方法（「理論的Ｉ−Ｖカーブ作成法」、「実用的Ｉ−Ｖカーブ作成法」）がある。
本発明のＩ−Ｖカーブ作成法に関しては、「理論的Ｉ−Ｖカーブ作成法」に関することが中心で、これに「実用的Ｉ−Ｖカーブ作成法」を組合せたものである。そのため全体の課題の理解を深めておく必要がある。そのために、両方法の課題について概要を述べておく。
【０００８】
第１の「理論的Ｉ−Ｖカーブ作成法」では、基準状態の特性値（Ｉｓｃ，Ｉｏｐ，Ｖｏｐ，Ｖｏｃなど）から、変換式を使わずに、基準状態のＩ−Ｖカーブを直接描く方法であるが、いまだ十分確立していないことである。例えば、よくこの分野で実施されている下記太陽電池の基本式を使う方法について述べる。
Ｉ＝ＩＬ−Ｉ０｛exp（q（Ｖ＋ＲＳＩ）/nＫ0Ｔ）−１｝−（Ｖ＋ＲＳＩ）/ＲＳｈ・・・（２）
（q；電子の電荷量、Ｋ０；ボルツマン定数、n；接合定数；Ｉ０；逆方向飽和電流、
ＩＬ；光起電流、Ｅg；エネルギーギャップ、ＲＳｈ；並列抵抗、Ｔ；絶対温度）
この式を使いＩ−Ｖカーブを描こうとする方法がよく見かけられるが、次のような課題がある。例えば、この基本式の逆方向飽和電流Ｉ０は日射強度・太陽電池温度により決まる特性値として扱っているが、その他の特性値、例えば、ｎ、Ｔ、Ｃｏ（飽和電流温度係数）などの関数でないか。Ｉ０は太陽電池モジュールを構成するセル数にも影響されるとみるべきである。また、ＩＬをＩｓｃとしている計算している場合もあるがあまりにも大胆な仮定ではないか。さらに、短絡電流変換式として上記太陽電池基本式を使い、その基本特性値（ＩＬ、Ｉ０、ＲＳｈ、ＲＳなど）に日射強度・太陽電池温度を使った関数であらわし、この値を基本特性式に適用し解いてＩ−Ｖカーブを求める方法がある。この方法では、太陽電池の特性値である直列抵抗Ｒｓ、並列抵抗Ｒｓｈなどは太陽電池温度による影響が大きく、これらの値を太陽電池温度の関数としてあらわしているため、Ｒｓ，Ｒｓｈなどは、特定種類の太陽電池を使った限られた条件のもとで測定して得られた値である。そのため、汎用的で正確な方法とは言い難く、これらの値を使って求めた計算結果にも課題があった。また、太陽電池特性値（短絡電流（Ｉｓｃ）、開放電圧（Ｖｏｃ）、最適電圧（Ｖｏｐ）、最適電流（Ｉｏｐ）など）だけの条件では未知数が多すぎて、ニュートン・ラプソン法を使っても太陽電池基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）をそのままでは算出できなかった。
要は、「理論的Ｉ−Ｖカーブ作成法」  は「実用的Ｉ−Ｖカーブ作成法」と異なり、変換式を使わずに太陽電池特性値から直接にＩ−Ｖカーブを汎用的に作成できるため有効な方法であるが、適用する太陽電池基本式にどのような式を使うのか。基本特性値（n；接合定数；Ｉ０；逆方向飽和電流、ＩＬ；光起電流、ＲＳｈ；並列抵抗、Ｒｓ；直列抵抗など）を太陽電池特性値（短絡電流（Ｉｓｃ）、開放電圧（Ｖｏｃ）、最適電圧（Ｖｏｐ）、最適電流（Ｉｏｐ）など）からどのような方法で求めるのかが大きい課題である。本発明はこれらの課題を解決するものである。
【０００９】
第２の「実用的Ｉ−Ｖカーブ作成法」に関して、前述のように測定した日射強度・太陽電池温度における太陽電池の電圧−電流カーブ（Ｉ−Ｖカーブ）を基準状態（日射強度１ｋＷ／ｍ２、太陽電池温度２５℃）に変換して比較評価する正確かつ汎用的な変換式がまだ十分確立してないという課題である。またその逆に、基準状態での特性値（Ｉｓｃ，Ｉｏｐ，Ｖｏｐ，Ｖｏｃ，α，β，Ｒｓ，Ｋ等）から測定時の日射強度・太陽電池温度における電圧−電流カーブ（Ｉ−Ｖカーブ）を求める正確かつ汎用的な式の確立もできていないことである。具体的事例で示すと、現在一般に使用されている任意の日射強度・太陽電池温度条件のＩ−Ｖカーブを基準状態のＩ−Ｖカーブに変換する変換式は、前述のように日射強度が８００〜８５０Ｗ／ｍ２程度以下の場合には、計算精度が悪いという欠点などがある。このため、測定時の日射強度が８００〜８５０Ｗ／ｍ２程度より大きい場合でなければ、実測したＩ−Ｖカーブを標準状態のＩ−Ｖカーブに変換することができないという課題が指摘されている。すなわち、「Ｉ−Ｖカーブ測定器」のソフトとしても使われている変換式では、測定時日射強度・太陽電池温度条件におけるＩ−Ｖ，Ｐ−Ｖカーブと太陽電池の基本特性値から求めた基準状態のＩ−Ｖ，Ｐ−Ｖカーブは、十分な精度で変換できていないということである。これを解決したのが本発明に適用した「実用的Ｉ−Ｖカーブ作成法」の変換式（３）（４）である。この変換式により基準状態のＩ−Ｖカーブを測定時日射強度・太陽電池温度条件に精度よく変換できる。なお、この式は前述のＪＩＳ８９１３，ＪＩＳ８９１９、ＩＥＡなどで示されている変換式すなわち、「Ｉ−Ｖカーブ測定器」に適用されている式と形は似ているが、内容は全く異なるものである。本発明でも一部この「実用的Ｉ−Ｖカーブ作成法」の変換式（３）（４）を適用している。
【００１０】
これらの方法を適用するためには正確な日射強度を把握することが必須条件である。しかし、日射計とその変換機は高価なことから一般の太陽光発電システムには設置されていない。そのことと上記評価方法とが確立していなかったことが、太陽光発電システムの評価装置・方法が普及しない一因となっていた。日射ｊ計とその変換機を揃えるとだけでなく、終日陰がかからないよう設置すると共に十分な保守をする必要がある。
さらに、太陽エネルギーが自然のエネルギーであることから、太陽光発電システムの評価は各時点の発電電力のみで評価すると安定した適切な評価値が得られ難いことも多いという課題があった。すなわち、ある期間（日、月、年などの期間）の評価も必要である。
【課題を解決するための手段】
【００１１】
請求項１の方法は、
太陽電池基本式（改）の中の基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）に関して、
日射強度１ｋＷ/ｍ２における太陽電池温度ａ℃（例えば２５℃）の短絡電流Ｉｓｃａ、最適電流Ｉｏｐａ 、最適電圧Ｖｏｐａ 、開放電圧Ｖｏｃａの値を使い
短絡電流の点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），最大出力の点Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），開放電圧の点Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）、およびこれらの点以外で近接しない第４の点Ｐ４（Ｖ４ａ，Ｉ４ａ）からａ℃の基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を上記太陽電池基本式（改）から算出し、
次にｂ℃、ｃ℃についても同様の方法で基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を算出し、
測定温度におけるそれぞれの基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を、ａ℃、ｂ℃、ｃ℃のそれぞれの値から温度補間して求め、
「測定時の日射強度」の大きさに比例させて上記特性値の一部（ＩＬ）を補正の後、これら特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を使い、太陽電池基本式（改）を解くことにより、
多数の電圧に対する電流の値の組を算出し、
「測定時の日射強度」と太陽電池温度条件の電圧−電流カーブを作成することを特徴とする。
ここで、４点目のとり方について記述しておく。
この４点目は、Ｉ−Ｖカーブの最大出力の点（Ｖｏｐ、Ｉｏｐ）にほどほどに近い点が望ましい。
【００１２】
請求項２の方法は、
｛０１｝電圧Ｖ、電流Ｉ、日射強度１ｋＷ／ｍ２ での光起電流ＩＬ、飽和電流温度係数Ｃｏ、接合定数ｎ、並列抵抗Ｒｓｈ、直列抵抗Ｒｓ、太陽電池モジュール温度Ｔ （絶対温度）を含んだ関数：
Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ） ＝ ＩＬ − ＣｏＴ３ ｅｘｐ（−ｑＥｇ＊ｄ／ｎｋ０Ｔ）＊（ｅｘｐ（ ｑ＊（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／（ｎ＊ｋ０＊Ｔ） ）−１） − （Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／ Ｒｓｈ − Ｉ を作成し、つぎに、
｛０２｝該関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を変数Ｖで微分した
関数：Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を作成し、
｛０３｝太陽電池の基準状態（モジュール温度Ｔａ（２９８Ｋ（ｔａ＝２５℃））、日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２））での仕様値、短絡電流Ｉｓｃａ、最適電流Ｉｏｐａ 、最適電圧Ｖｏｐａ 、開放電圧Ｖｏｃａの点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）およびこれら３点とは異なり、これらの点と近接しない点Ｐ４（Ｖ４ａ，Ｉ４ａ）を選択し、
｛０４｝前記の関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝ ０のＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８Ｋ），前記Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３，Ｐ４の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０、
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ４ａ，Ｉ４ａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０を作成し、
｛０５｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝ ０ に、基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）と前記点Ｐ２の値（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ） を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、関係式：
Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０を作成し、つぎに、
｛０６｝前記５つの関係式：
Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０、Ｆｕｎｃ（Ｖ４ａ，Ｉ４ａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０ を満たす解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛０７｝太陽電池の基準状態と同様に、第２の太陽電池モジュール温度Ｔｂ（例えば３１３Ｋ（ｔｂ＝４０℃））・日射強度Ｅｂ（１ｋＷ／ｍ２））での仕様値である、短絡電流Ｉｓｃｂ、最適電流Ｉｏｐｂ 、最適電圧Ｖｏｐｂ 、開放電圧Ｖｏｃｂの点
Ｐ１（０，Ｉｓｃｂ），Ｐ２（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ），Ｐ３（Ｖｏｃｂ，０）， Ｐ４（Ｖ４ｂ，Ｉ４ｂ）を選択し、
｛０８｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝ ０のＴに第２の温度Ｔｂ（３１３Ｋ），および前記｛０７｝のＰ１，Ｐ２，Ｐ３，Ｐ４の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｂ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０、
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ４ｂ，Ｉ４ｂ ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０を作成し、
｛０９｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝ ０ に、第２の温度Ｔｂ（３１３゜Ｋ）と前記｛０７｝の点Ｐ２の値（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ） を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０を作成し、つぎに、
｛１０｝前記５つの関係式：
Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｂ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０， Ｆｕｎｃ（Ｖ４ｂ，Ｉ４ｂ ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０ を満たす解Ｂ（ＩLｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）を、非線形解法のプログラムによって、算出し、つぎに、
｛１１｝太陽電池の基準状態と同様に第３の太陽電池モジュール温度Ｔｃ（例えば３２８Ｋ（ｔｃ＝５５℃））・日射強度Ｅｃ（１ｋＷ／ｍ２））での仕様値である、短絡電流Ｉｓｃｃ、最適電流Ｉｏｐｃ 、最適電圧Ｖｏｐｃ 、開放電圧Ｖｏｃｃの点
Ｐ１（０，Ｉｓｃｃ），Ｐ２（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ），Ｐ３（Ｖｏｃｃ，０）， Ｐ４（Ｖ４ｃ，Ｉ４ｃ）を選択し、
｛１２｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝ ０のＴに第３の温度Ｔｃ（３２８Ｋ），前記｛１１｝のＰ１，Ｐ２，Ｐ３，Ｐ４の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｃ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ４ｂ，Ｉ４ｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０を作成し、
｛１３｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝ ０ に、第３の温度Ｔｃ（３２８゜Ｋ）と前記｛１１｝の点Ｐ２の値（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ） を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０を作成し、つぎに、
｛１４｝前記５つの関係式：
Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｃ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０， Ｆｕｎｃ（Ｖ４ｃ，Ｉ４ｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０ を満たす解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛１５｝評価すべき太陽電池の「測定時の日射強度」Ｅｊ，太陽電池モジュール温度ｔｊ（摂氏：絶対温度Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）を取り込み、
｛１６｝基準状態での前記温度ｔａ（摂氏２５℃：絶対温度Ｔａ（Ｋ）＝ｔａ（℃）＋２７３） における前記｛０６｝の解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）、前記温度ｔｂ（摂氏：Ｔｂ＝ｔｂ＋２７３） における前記｛１０｝の解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）、前記温度ｔｃ（摂氏：Ｔｃ＝ｔｃ＋２７３） における前記｛１４｝の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）のそれぞれ（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）に関して３点について曲線補間をして、実測温度ｔｊ（摂氏：Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）の特性値Ｍ（ＩＬｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ） を算出し、つぎに、
｛１７｝ＩＬｍを「測定時の日射強度」ＥｊによりＩＬ′ｍ＝ＩＬｍ×Ｅｊ÷Ｅａ により補正した後、前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０にＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍを代入して、Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ′ｍ，Ｃｏｍ，ｎｍ，Ｒｓｈｍ，Ｒｓｍ，Ｔｊ）＝０ を作成し、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係（約４０〜５０点）を非線形解法のプログラムによって求め、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係またはそれを結んだＩ−Ｖ カーブ，Ｐ−Ｖ カーブを作成することを特徴とする。
この請求項２は請求項１の下位概念にあたり、詳細に記述している。
ここで、４点目のとり方について記述しておく。
この４点目は、Ｉ−Ｖカーブの最大出力の点（Ｖｏｐ、Ｉｏｐ）にほどほどに近い点が望ましい。
【００１３】
請求項３の方法は、
太陽電池基本式（改）の中の基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）に関して、
日射強度１ｋＷ／ｍ２における太陽電池温度ａ℃（例えば２５℃）の短絡電流Ｉｓｃａ、最適電流Ｉｏｐａ 、最適電圧Ｖｏｐａ 、開放電圧Ｖｏｃａの値を使い
短絡電流の点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），最大出力の点Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），開放電圧の点Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）、およびこれらの点以外で近接しない第４の点Ｐ４（Ｖ４ａ，Ｉ４ａ）からａ℃の基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を上記太陽電池基本式（改）から算出し、
次に、第５の点として上記いずれの点とも異なり、これらの点に近接しない第５の点を選択し、この点と点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），最大出力の点Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ）、開放電圧の点Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）を使い、ａ℃の第２の基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を求め、第１と第２の各特性値の平均値又は二乗平均値をａ℃の特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）として求め、
次に、ｂ℃、ｃ℃についても同様に、第４の点、第５の点を使い算出した基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）の平均値又は二乗平均値を、ｂ℃、ｃ℃におけるそれぞれの基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）とし、
測定温度におけるそれぞれの基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を、ａ℃、ｂ℃、ｃ℃のそれぞれの値から温度補間して求め、
「測定時の日射強度」の大きさに比例させて上記特性値の一部（ＩＬ）を補正の後、これら特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を使い、太陽電池基本特性式（改）を解くことにより、多数の電圧に対する電流の値の組を算出し、
「測定時の日射強度」と太陽電池温度条件の電圧−電流カーブを作成することに特徴がある。
ここで、４点目のとり方について記述しておく。
この４点目は、Ｉ−Ｖカーブの最大出力の点（Ｖｏｐ、Ｉｏｐ）にほどほどに近い点が望ましい。
また、５点目のとり方についても記述しておく。
この５点目は、４点目と同様にＩ−Ｖカーブの最大出力の点（Ｖｏｐ、Ｉｏｐ）にほどほどに近い点が望ましいが、第４点とはある程度離れていることが望ましい。
【００１４】
請求項４の方法は、
｛０１｝電圧Ｖ、電流Ｉ、日射強度１ｋＷ／ｍ２での光起電流ＩＬ、飽和電流温度係数Ｃｏ、接合定数ｎ、並列抵抗Ｒｓｈ、直列抵抗Ｒｓ、太陽電池モジュール温度Ｔ （絶対温度）を含んだ関数：
Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ） ＝ ＩＬ − ＣｏＴ３ｅｘｐ（−ｑＥｇ＊ｄ／ｎｋ０Ｔ）＊（ｅｘｐ（ ｑ＊（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／（ｎ＊ｋ０＊Ｔ） ）−１） − （Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／ Ｒｓｈ − Ｉ を作成し、つぎに、
｛０２｝該関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を変数Ｖで微分した
関数：Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を作成し、
｛０３｝太陽電池の基準状態（モジュール温度Ｔａ（２９８Ｋ（ｔａ＝２５℃））、日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２））での仕様値、短絡電流Ｉｓｃａ、最適電流Ｉｏｐａ 、最適電圧Ｖｏｐａ 、開放電圧Ｖｏｃａの点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）およびこれら３点とは異なり、これらの点に近接しない点のＰ４（Ｖ４ａ，Ｉ４ａ）を選択し、
｛０４｝前記の関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝ ０のＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８Ｋ），前記Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３，Ｐ４の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０、
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ４ａ，Ｉ４ａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０を作成し、
｛０５｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝ ０ に、基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）と前記点Ｐ２の値（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ） を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、
関係式：
Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０を作成し、つぎに、
｛０６｝前記５つの関係式：
Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０、Ｆｕｎｃ（Ｖ４ａ，Ｉ４ａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０ を満たす第１の解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛０７｝第５の点として上記いずれの点とも異なり、これらの点と近接しない点Ｐ５（Ｖ５ａ，Ｉ５ａ）および点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），最大出力の点Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），開放電圧の点Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）を使い、同様にａ℃の第２の解Ａ（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を求め、
｛０８｝第４の点を使って求めた｛０６｝の第１の解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）と、第５の点Ｐ５（Ｖ５ａ，Ｉ５ａ）を使って同様に求めた｛０７｝の第２の解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）のそれぞれの平均値又は二乗平均をａ℃の各特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）として求め、つぎに、
｛０９｝太陽電池の基準状態と同様に第２の太陽電池モジュール温度Ｔｂ（例えば３１３Ｋ（ｔｂ＝４０℃））・日射強度Ｅｂ（１ｋＷ／ｍ２））での仕様値である、短絡電流Ｉｓｃｂ、最適電流Ｉｏｐｂ 、最適電圧Ｖｏｐｂ 、開放電圧Ｖｏｃｂの点Ｐ１（０，Ｉｓｃｂ），Ｐ２（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ），Ｐ３（Ｖｏｃｂ，０）， および第４の点のＰ４（Ｖ４ｂ，Ｉ４ｂ）を選択し、
｛１０｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝ ０のＴに第２の温度Ｔｂ（３１３Ｋ），および前記Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３，Ｐ４の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ、Ｒｓを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｂ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０、
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ４ｂ，Ｉ４ｂ ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０を作成し、
｛１１｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝ ０ に、第２の温度Ｔｂ（３１３゜Ｋ）の前記点Ｐ２の値（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ） を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０を作成し、つぎに、
｛１２｝前記５つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｂ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０， Ｆｕｎｃ（Ｖ４ｂ，Ｉ４ｂ ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０ を満たす第１の解Ｂ（Ｉｌｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）を、非線形解法のプログラムによって、算出し、つぎに、
｛１３｝第５の点として上記いずれの点とも異なり、これらに近接しない点Ｐ５（Ｖ５ｂ，Ｉ５ｂ）および点Ｐ１（０，Ｉｓｃｂ），最大出力の点Ｐ２（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ），開放電圧の点Ｐ３（Ｖｏｃｂ，０）を使い、同様にｂ℃の第２の解Ｂ（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を求め、
｛１４｝第４の点を使って求めた｛１２｝の第１の解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）と、第５の点Ｐ５（Ｖ５ｂ，Ｉ５ｂ）を使って同様に求めた｛１３｝の第２の解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）のそれぞれの平均値又は二乗平均をｂ℃の各特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）として求め、つぎに、
｛１５｝太陽電池の基準状態と同様に第３の太陽電池モジュール温度Ｔｃ（例えば３２８゜Ｋ（ｔｃ＝５５℃））・日射強度Ｅｃ（１ｋＷ／ｍ２））での仕様値である、短絡電流Ｉｓｃｃ、最適電流Ｉｏｐｃ 、最適電圧Ｖｏｐｃ 、開放電圧Ｖｏｃｃの点Ｐ１（０，Ｉｓｃｃ），Ｐ２（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ），Ｐ３（Ｖｏｃｃ，０）， Ｐ４（Ｖ４ｃ，Ｉ４ｃ）を選択し、
｛１６｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝ ０のＴに第３の温度Ｔｃ（３２８゜Ｋ），前記｛１１｝のＰ１，Ｐ２，Ｐ３，Ｐ４の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｃ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ４ｃ，Ｉ４ｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０を作成し、
｛１７｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝ ０ に、第３の温度Ｔｃ（３２８゜Ｋ）の点Ｐ２の値（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ） を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０を作成し、つぎに、
｛１８｝前記５つの関係式：
Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｃ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０， Ｆｕｎｃ（Ｖ４ｃ，Ｉ４ｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０ を満たす第１の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、
｛１９｝次に、第５の点として上記いずれの点とも異なりこれらと近接しない点Ｐ５（Ｖ５ｃ，Ｉ５ｃ）および点Ｐ１（０，Ｉｓｃｃ），最大出力の点Ｐ２（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ），開放電圧の点Ｐ３（Ｖｏｃｃ，０）を使い、ｃ℃の第２の解Ｃ（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を求め、
｛２０｝第４の点を使って求めた｛１８｝の第１の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）と、第５の点Ｐ５（Ｖ５ｃ，Ｉ５ｃ）を使って同様に求めた｛１９｝の第２の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）のそれぞれの平均値又は二乗平均値をｃ℃の各特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）として求め、つぎに、
｛２１｝評価すべき太陽電池の実測日射強度Ｅｊ，太陽電池モジュール温度ｔｊ（摂氏：絶対温度Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）を取り込み、
｛２２｝基準状態での前記温度ｔａ（摂氏２５℃：絶対温度Ｔａ（Ｋ）＝ｔａ（℃）＋２７３） における前記｛０８｝の特性値（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）、温度ｔｂ（摂氏：Ｔｂ＝ｔｂ＋２７３） における前記｛１４｝の特性値（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）、温度ｔｃ（摂氏：Ｔｃ＝ｔｃ＋２７３） における前記｛２０｝の特性値（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）のそれぞれ（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）に関して、３点を使った曲線補間をして、実測温度ｔｊ（摂氏：Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）の特性値Ｍ（ＩＬｊ，Ｃｏｊ，ｎｊ，Ｒｓｈｊ，Ｒｓｊ） を算出し、次に、
｛２３｝ＩＬｊを「測定時の日射強度」ＥｊによりＩＬ′ｊ＝ＩＬｊ×Ｅｊ÷Ｅａ により補正した後、前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０にＩＬ′ｊ，Ｃｏｊ，ｎｊ，Ｒｓｈｊ，Ｒｓｊを代入して、Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ′ｊ，Ｃｏｊ，ｎｊ，Ｒｓｈｊ，Ｒｓｊ，Ｔｊ）＝０ を作成し、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係（約４０〜５０点）を非線形解法のプログラムによって求め、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係またはそれを結んだＩ−Ｖ カーブ，Ｐ−Ｖ カーブを作成することを特徴とする。
【００１５】
請求項５の方法は、
請求項３における、第４の点や第５の点を使い基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を算出するのと同様の方法により、これらの点以外の第６、７・・・の点を使って基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を算出し、
第４、５、６、７・・・の点を使い算出したそれぞれの基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）の平均又は二乗平均の値を前記基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）として電圧―電流カーブを作成する請求項３記載の方法
【００１６】
請求項６の方法は、
｛０１｝電圧Ｖ、電流Ｉ、日射強度１ｋＷ／ｍ２での光起電流ＩＬ、飽和電流温度係数Ｃｏ、接合定数ｎ、並列抵抗Ｒｓｈ、直列抵抗Ｒｓ、太陽電池モジュール温度Ｔ （絶対温度）を含んだ関数：
Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ） ＝ ＩＬ − ＣｏＴ３ｅｘｐ（−ｑＥｇ＊ｄ／ｎｋ０Ｔ）＊（ｅｘｐ（ ｑ＊（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／（ｎ＊ｋ０＊Ｔ） ）−１） − （Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／ Ｒｓｈ − Ｉ を作成し、つぎに、
｛０２｝該関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を変数Ｖで微分した
関数：Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を作成し、
｛０３｝太陽電池の基準状態（モジュール温度Ｔａ（２９８Ｋ（ｔａ＝２５℃））、日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２））での仕様値、短絡電流Ｉｓｃａ、最適電流Ｉｏｐａ 、最適電圧Ｖｏｐａ 、開放電圧Ｖｏｃａの点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）およびこれら３点とは異なり、これらの点に近接しない点のＰ４（Ｖ４ａ，Ｉ４ａ）を選択し、
｛０４｝前記の関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝ ０のＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８Ｋ），前記Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３，Ｐ４の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０、
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ４ａ，Ｉ４ａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０を作成し、
｛０５｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝ ０ に、基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）と前記点Ｐ２の値（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ） を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、
関係式：
Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０を作成し、つぎに、
｛０６｝前記５つの関係式：
Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０、Ｆｕｎｃ（Ｖ４ａ，Ｉ４ａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０ を満たす第１の解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛０７｝第５の点として上記いずれの点とも異なり、これらの点と近接しない点Ｐ５（Ｖ５ａ，Ｉ５ａ）および点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），最大出力の点Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），開放電圧の点Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）を使い、同様にａ℃の第２の解Ａ（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を求め、
｛０８｝第４の点を使って求めた｛０６｝の第１の解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）と、第５の点Ｐ５（Ｖ５ａ，Ｉ５ａ）を使って同様に求めた｛０７｝の第２の解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）のそれぞれの平均値又は二乗平均をａ℃の各特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）として求め、
また、第６、７、８などの点についても第５の点と同様にして設けることにより、ａ℃の各特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）を求め、つぎに、
｛０９｝太陽電池の基準状態と同様に第２の太陽電池モジュール温度Ｔｂ（例えば３１３Ｋ（ｔｂ＝４０℃））・日射強度Ｅｂ（１ｋＷ／ｍ２））での仕様値である、短絡電流Ｉｓｃｂ、最適電流Ｉｏｐｂ 、最適電圧Ｖｏｐｂ 、開放電圧Ｖｏｃｂの点Ｐ１（０，Ｉｓｃｂ），Ｐ２（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ），Ｐ３（Ｖｏｃｂ，０）， および第４の点のＰ４（Ｖ４ｂ，Ｉ４ｂ）を選択し、
｛１０｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝ ０のＴに第２の温度Ｔｂ（３１３Ｋ），および前記Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３，Ｐ４の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ、Ｒｓを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｂ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０、
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ４ｂ，Ｉ４ｂ ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０を作成し、
｛１１｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝ ０ に、第２の温度Ｔｂ（３１３゜Ｋ）の前記点Ｐ２の値（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ） を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０を作成し、つぎに、
｛１２｝前記５つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｂ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０， Ｆｕｎｃ（Ｖ４ｂ，Ｉ４ｂ ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｂ）＝ ０ を満たす第１の解Ｂ（Ｉｌｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）を、非線形解法のプログラムによって、算出し、つぎに、
｛１３｝第５の点として上記いずれの点とも異なり、これらに近接しない点Ｐ５（Ｖ５ｂ，Ｉ５ｂ）および点Ｐ１（０，Ｉｓｃｂ），最大出力の点Ｐ２（Ｖｏｐｂ，Ｉｏｐｂ），開放電圧の点Ｐ３（Ｖｏｃｂ，０）を使い、同様にｂ℃の第２の解Ｂ（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を求め、
｛１４｝第４の点を使って求めた｛１２｝の第１の解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）と、第５の点Ｐ５（Ｖ５ｂ，Ｉ５ｂ）を使って同様に求めた｛１３｝の第２の解Ｂ（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）のそれぞれの平均値又は二乗平均をｂ℃の各特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）として求め、
また、第６、７、８などの点についても第５の点と同様にして設けることにより、ｂ℃の各特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）を求め、つぎに、
｛１５｝太陽電池の基準状態と同様に第３の太陽電池モジュール温度Ｔｃ（例えば３２８゜Ｋ（ｔｃ＝５５℃））・日射強度Ｅｃ（１ｋＷ／ｍ２））での仕様値である、短絡電流Ｉｓｃｃ、最適電流Ｉｏｐｃ 、最適電圧Ｖｏｐｃ 、開放電圧Ｖｏｃｃの点Ｐ１（０，Ｉｓｃｃ），Ｐ２（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ），Ｐ３（Ｖｏｃｃ，０）， Ｐ４（Ｖ４ｃ，Ｉ４ｃ）を選択し、
｛１６｝前記関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝ ０のＴに第３の温度Ｔｃ（３２８゜Ｋ），前記｛１１｝のＰ１，Ｐ２，Ｐ３，Ｐ４の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｃ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ４ｃ，Ｉ４ｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０を作成し、
｛１７｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝ ０ に、第３の温度Ｔｃ（３２８゜Ｋ）の点Ｐ２の値（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ） を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０を作成し、つぎに、
｛１８｝前記５つの関係式：
Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃｃ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０， Ｆｕｎｃ（Ｖ４ｃ，Ｉ４ｃ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔｃ）＝ ０ を満たす第１の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、
｛１９｝次に、第５の点として上記いずれの点とも異なりこれらと近接しない点Ｐ５（Ｖ５ｃ，Ｉ５ｃ）および点Ｐ１（０，Ｉｓｃｃ），最大出力の点Ｐ２（Ｖｏｐｃ，Ｉｏｐｃ），開放電圧の点Ｐ３（Ｖｏｃｃ，０）を使い、ｃ℃の第２の解Ｃ（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を求め、
｛２０｝第４の点を使って求めた｛１８｝の第１の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）と、第５の点Ｐ５（Ｖ５ｃ，Ｉ５ｃ）を使って同様に求めた｛１９｝の第２の解Ｃ（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）のそれぞれの平均値又は二乗平均値をｃ℃の各特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）として求め、
また、第６、７、８などの点についても第５の点と同様にして設けることにより、ｃ℃の各特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓ，Ｒｓｈ）を求め、つぎに、
｛２１｝評価すべき太陽電池の実測日射強度Ｅｊ，太陽電池モジュール温度ｔｊ（摂氏：絶対温度Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）を取り込み、
｛２２｝基準状態での前記温度ｔａ（摂氏２５℃：絶対温度Ｔａ（Ｋ）＝ｔａ（℃）＋２７３） における前記｛０８｝の特性値（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）、温度ｔｂ（摂氏：Ｔｂ＝ｔｂ＋２７３） における前記｛１４｝の特性値（ＩＬｂ，Ｃｏｂ，ｎｂ，Ｒｓｈｂ，Ｒｓｂ）、温度ｔｃ（摂氏：Ｔｃ＝ｔｃ＋２７３） における前記｛２０｝の特性値（ＩＬｃ，Ｃｏｃ，ｎｃ，Ｒｓｈｃ，Ｒｓｃ）のそれぞれ（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）に関して、３点を使った曲線補間をして、実測温度ｔｊ（摂氏：Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）の特性値Ｍ（ＩＬｊ，Ｃｏｊ，ｎｊ，Ｒｓｈｊ，Ｒｓｊ） を算出し、次に、
｛２３｝ＩＬｊを「測定時の日射強度」ＥｊによりＩＬ′ｊ＝ＩＬｊ×Ｅｊ÷Ｅａ により補正した後、前記関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝０にＩＬ′ｊ，Ｃｏｊ，ｎｊ，Ｒｓｈｊ，Ｒｓｊを代入して、Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ′ｊ，Ｃｏｊ，ｎｊ，Ｒｓｈｊ，Ｒｓｊ，Ｔｊ）＝０ を作成し、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係（約４０〜５０点）を非線形解法のプログラムによって求め、電圧（Ｖ）−電流（Ｉ）の関係またはそれを結んだＩ−Ｖ カーブ，Ｐ−Ｖ カーブを作成することを特徴とする。
【００１７】
請求項７の方法は、
太陽電池基本式（改）の中の基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）について、太陽電池温度ａ℃（２５℃）の短絡電流Ｉｓｃａ、最適電流Ｉｏｐａ 、最適電圧Ｖｏｐａ 、開放電圧Ｖｏｃａの値から短絡電流の点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），最大出力の点Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），開放電圧の点Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）、およびこれらの点以外で近接しない第４の点Ｐ４（Ｖ４ａ，Ｉ４ａ）からａ℃の基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を求め、次に、
これら基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を使い、基準状態(日射強度1kＷ/ｍ2 ,太陽電池温度25℃）における電圧−電流カーブを作成し、
このカーブ上の電圧Va−電流Ia値（約４０〜５０点）について、「測定時の日射強度」（Ｅｊ）・太陽電池温度（ｔｊ）と該太陽電池特性値（α,β,Rs,k）を使い、次の変換式により、測定時の電圧Vｋ−電流Iｋ値に変換し、
Ik = Ia + Isca*(Eｊ/Ea - 1) + α*(tｊ - ta)                            （３）
Vk = Va + β*(tｊ - ta) - Rs*(Ik - Ia) - K*Ik*(tｊ - ta)           （４）
これらの電圧V-電流Ｉ値の組を多数求め、これらを結んで測定時における電圧−電流カーブ（Ｉ−Ｖカーブ）を作成することを特徴とする。
【００１８】
請求項８の方法は、
｛０１｝電圧Ｖ、電流Ｉ、日射強度１ｋＷ／ｍ２ での光起電流ＩＬ、飽和電流温度係数Ｃｏ、接合定数ｎ、並列抵抗Ｒｓｈ、直列抵抗Ｒｓ、太陽電池モジュール温度Ｔ （絶対温度）を含んだ関数：Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ） ＝ ＩＬ − ＣｏＴ３ ｅｘｐ（−ｑＥｇ＊ｄ／ｎｋ０Ｔ）＊（ｅｘｐ（ ｑ＊（Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／（ｎ＊ｋ０＊Ｔ） ）−１） − （Ｖ＋Ｒｓ＊Ｉ）／ Ｒｓｈ − Ｉ を作成し、つぎに、
｛０２｝該関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を変数Ｖで微分した関数：
Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）を作成し、
｛０３｝太陽電池の基準状態（モジュール温度Ｔａ（２９８Ｋ（ｔａ＝２５℃））、日射強度Ｅａ（１ｋＷ／ｍ２））での仕様値、短絡電流Ｉｓｃａ、最適電流Ｉｏｐａ 、最適電圧Ｖｏｐａ 、開放電圧Ｖｏｃａの点Ｐ１（０，Ｉｓｃａ），Ｐ２（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ），Ｐ３（Ｖｏｃａ，０）およびこれら３点とは異なる近接しない点のＰ４（Ｖ４ａ，Ｉ４ａ）を選択し、
｛０４｝前記の関数Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝ ０のＴに基準状態の温度Ｔａ（２９８Ｋ），前記Ｐ１，Ｐ２，Ｐ３，Ｐ４の点の値を代入し、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする
関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０，
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０、
関係式：Ｆｕｎｃ（Ｖ４ａ，Ｉ４ａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０を作成し、
｛０５｝前記関数Ｄｉｖ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝ ０ に、基準状態の温度Ｔａ（２９８゜Ｋ）と前記点Ｐ２の値（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ） を代入して、ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓを未知数とする、
関係式：Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０を作成し、次に、
｛０６｝前記５つの関係式：Ｆｕｎｃ（０，Ｉｓｃａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｃａ，０，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０，Ｆｕｎｃ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０，Ｄｉｖ（Ｖｏｐａ，Ｉｏｐａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０、Ｆｕｎｃ（Ｖ４ａ，Ｉ４ａ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔａ）＝ ０ を満たす解Ａ（ＩＬａ，Ｃｏａ，ｎａ，Ｒｓｈａ，Ｒｓａ）を、非線形解法のプログラムによって算出し、つぎに、
｛０７｝評価すべき太陽電池の「測定時の日射強度」Ｅｊ，太陽電池モジュール温度ｔｊ（摂氏：絶対温度Ｔｊ＝ｔｊ＋２７３）を取り込み、
｛０８｝これら基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を太陽電池基本式（改）に適用し、基準状態(日射強度1kw/ｍ2 ,太陽電池温度25℃）における電圧−電流カーブを作成し、
｛０９｝このカーブ上の電圧Va−電流Ia値（約４０〜５０点）について、「測定時の日射強度」（Ｅｊ）・太陽電池温度（ｔｊ）と該太陽電池特性値（α,β,Rs,k）を使い、次の変換式により、測定時の電圧Vｋ−電流Iｋ値に変換し、
Ik = Ia + Isca*(Eｊ/Ea - 1) + α*(tｊ - ta)                        （３）
Vk = Va + β*(tｊ - ta) - Rs*(Ik - Ia) - K*Ik*(tｊ - ta)       （４）
｛１０｝電圧V-電流Ｉ値の組を多数求め、さらにこれらを結んで測定時における電圧−電流カーブ（Ｉ−Ｖカーブ）を作成することを特徴とする。
【００１９】
請求項９の方法は、
予め選択された標準太陽電池の太陽電池特性値（Ｉｓｃ0，Ｉｏｐ0，Ｖｏｐ0，Ｖｏｃ0およびＦＦ0）を保持する第１処理過程と
評価対象の太陽電池特性（Ｉｓｃ，Ｉｏｐ，Ｖｏｐ，Ｖｏｃ，ＦＦ）が入力されると、標準太陽電池の曲線因子（ＦＦ）を評価対象の太陽電池のＦＦに整合させるために、最適電流Ｉｏｐ0１および最適電圧Ｖｏｐ0１を標準太陽電池の形に基づき演算する第２処理過程と、
この最適電流Ｉｏｐ0１と最適電圧Ｖｏｐ0１および短絡電流Ｉｓｃ0、開放電圧Ｖｏｃ0に沿って標準太陽電池のＩ−Ｖカーブ上の各点を変換し、評価対象太陽電池と同じＦＦのＩ−Ｖカーブを作成する第３処理過程と、
第３処理過程で作成したＩ−Ｖカーブを評価対象太陽電池の特性値（Ｉｓｃ，Ｉｏｐ，Ｖｏｐ，Ｖｏｃ，ＦＦ）に一致するように再変換し、Ｉ−Ｖカーブを作成する第４処理過程と、
このカーブ上の電圧Va−電流Ia値（約４０〜５０点）について、「測定時の日射強度」（Ｅｊ）・太陽電池温度（ｔｊ）と該太陽電池特性値（α,β,Rs,k）を使い、次の変換式により、測定時の電圧Vｋ−電流Iｋ値に変換し、
Ik = Ia + Isca*(Eｊ/Ea - 1) + α*(tｊ - ta)                           （３）
Vk = Va + β*(tｊ - ta) - Rs*(Ik - Ia) - K*Ik*(tｊ - ta)            （４）
これらの電圧V-電流Ｉ値の組を多数求め、これらを結んで測定時における電圧−電流カーブ（Ｉ−Ｖカーブ）を作成することを特徴とする。
【００２０】
請求項１０の方法は、
請求項１、２、３、４、５、６、７、８、９で適用している上記の「測定時の日射強度」は個々の太陽電池近くに設置した個々の日射計により測定した日射強度であるが、これに代え、日射強度データが精度よく安価で簡易に得られやすい、「近隣の基地局に設置した日射計で測定した日射強度」を使い電圧―電流カーブ（Ｉ−Ｖカーブ）を作成する請求項１、２、３、４、５、６、７、８、９記載の方法。
【００２１】
請求項１１の電力評価方法は、
請求項１、２、３、４、５、６、７、８、９、１０の方法で作成した電圧−電流カーブの各電圧の電力（電圧*電流）、最大電力と、
実際に測定した電圧−電流カーブの各電圧の電力（電圧*電流）、最大電力を比較して、該太陽電池の電力、最大電力を評価することに特徴がある。
【００２２】
請求項１２の発電量評価方法は、
請求項１、２、３、４、５、６、７、８、９、１０の方法で作成した電圧−電流カーブの指定電圧の電力（電圧*電流）を一定期間（日、月、年など）積算した電力量、最大電力を一定期間（日、月、年など）積算した電力量と、
実際に測定した電圧−電流カーブの指定電圧の電力（電圧*電流）を一定期間（日、月、年など）積算した電力量、最大電力を一定（日、月、年など）積算した電力量を比較して、該太陽電池の発電電力量を評価することを特徴とする。
【００２３】
請求項１３の評価方法は、
請求項１、２、３、４、５、６、７、８、９、１０の方法で作成した電圧−電流カーブの指定電圧の電力（電圧*電流）を一定期間（日、月、年など）積算した電力量、最大電力を一定期間（日、月、年など）積算した電力量と、
一定期間（日、月、年など）の実際に測定した発電量（ｋＷｈ）と太陽電池受光面に照射された日射量（ｋＷｈ）を使い、
「システム出力係数」（＝（ある期間の太陽光発電システムの発電量（ＫＷＨ））／（同じ期間のそのシステムに照射された日射量（ＫＷＨ／ｍ２）／（基準日射強度での太陽電池出力（ＫＷ／（ＫＷ／ｍ２）））を算出した値により、
これらの値を比較・検討することにより、該太陽光発電システムを複合的に評価することを特徴とする。
【００２４】
請求項１４の評価方法は、
請求項１、２、３、４、５、６、７、８、９、１０の方法で作成した電圧−電流カーブの指定電圧の電力（電圧*電流）を一定期間（日、月、年など）積算した電力量、最大電力を一定期間（日、月、年など）積算した電力量と、
（「（期間）発電量積算値」）と、同期間の太陽電池受光面の日射量（ｋＷｈ）（「（期間）太陽電池受光面日射量」）を使い、
「期間温度係数」（＝（期間）発電量積算値／(期間)太陽電池受光面日射量／（太陽光発電システム）定格容量）を算出した値により、
これらの値を比較・検討することにより、該太陽光発電システムを複合的に評価することを特徴とする。
【００２５】
請求項１５の評価方法は、
請求項１３の上記「システム出力係数」を算出するために必要な「同じ期間のそのシステムに照射された日射量（ＫＷＨ／ｍ２）」を求めるのに必要な日射量の測定値に、「近隣の基地局に設置した日射計で測定した日射強度」を使い求めることを特徴とする請求項１３記載の評価方法。
【００２６】
請求項１６の評価方法は、
請求項１４の上記「期間温度係数」を算出するために必要な「(期間)太陽電池受光面日射量」の測定値に、「近隣の基地局に設置した日射計で測定した日射強度」を使い求めることを特徴とする請求項１４記載の評価方法。
【００２７】
ここで本発明の太陽光発電システムに関する基本的な用語・機能・技術などについてさらに説明する。
まず太陽電池の構成については、その構成の段階により（太陽電池）セル→（太陽電池）モジュール→（太陽電池）アレイという名称で呼ばれている。
[１]「太陽電池温度」は「太陽電池モジュール温度」、「モジュール温度」ともいわれる。通常は太陽電池モジュールに埋込んだ熱電対により測定する。したがって、太陽電池温度に関しては比較的容易にデータ収集が実施できる。
太陽電池温度に使っている記号については、小文字で示したｔ（℃）は摂氏を、大文字で示したＴ（Ｋ（ケルビン））は絶対温度を示す。すなわちＴ（Ｋ）＝ｔ（℃）＋２７３である。大文字Ｔは主に太陽電池基本式の中で使われており、その他の所では小文字ｔがよく使われている。
［２］  一方、日射に関しては、「日射強度」とは各瞬間の日射の強さ（ｋＷ）をいい、「日射量」とはある期間の積算値（ｋＷｈ）をいう。
そして、日射強度の測定は日射計およびその変換機が高価であることと、測定結果を評価に有効に結びつけられなかったことなどのため、一般には個々の太陽光発電システムには設置されていない。この課題を解決するのが、本発明の「基地局の日射強度」を使う方法である。
［３］ 太陽電池出力・発電量に関しては、太陽電池の瞬間の発生電圧Ｖと瞬間の発生電流Ｉの積を太陽電池出力（単位Ｗ又はＫＷ）と言い、その時間積分値が発電量（電力量）（単位Ｗｈ又はＫＷｈ）である。
【００２８】
［４］本発明で適用している太陽電池基本特性式について述べる。
本発明に適用している太陽電池基本特性式（改）は次の式である。
Ｉ＝ＩＬ−Ｃｏ＊Ｔ３＊ｅｘｐ（−ｑＥｇ＊ｄ／ｎＫｏＴ）＊（ｅｘｐ（ｑ（Ｖ＋ＲｓＩ）／ｎＫｏＴ）−１）−（Ｖ＋ＲｓＩ）／Ｒｓｈ                                                      ・・・・・              （１）
なお、従来から使われている太陽電池基本特性式は次のとおりである。
Ｉ＝ＩＬ−ＩＯ＊（ｅｘｐ（ｑ（Ｖ＋ＲｓＩ）／ｎＫｏＴ）−１）−（Ｖ＋ＲｓＩ）／Ｒｓｈ  ・・・・・    （２）
ここに各記号の説明は次のとおりである。
Ｉ ：出力電流［Ａ］ 、Ｃｏ ：飽和電流温度係数、Ｖ ：出力電圧［Ｖ］
Ｅｇ ：エネルギーギャップ［ｅＶ］、ＩＬ：光起電流［Ａ］、Ｔ ：太陽電池素子絶対温度［Ｋ］
ＩＯ ：飽和電流［Ａ］、 Ｋｏ ：ボルツマン定数［Ｊ／Ｋ］、Ｒｓ ：直流抵抗［Ω］、
ｑ ：電子の電荷量［℃］、Ｒｓｈ ：並列抵抗［Ω］、ｎ ：接合定数、ｄ：１モジュールの構成セル数
なお、（１）式は、（２）式の種々の課題（上記「０００８」で記載）を解決する式である。
上記（１）式は半導体の基本特性に基づく式で理論的な式である。この式からＩ−Ｖカーブ上の各点を算出する方法の基本は次のとおりである。
この式の左辺のＩを右辺に移項し
Ｆｕｎｃ（Ｖ，Ｉ，ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ，Ｔ）＝ＩＬ−Ｃｏ＊Ｔ３＊ｅｘｐ（−ｑＥｇ＊ｄ／ｎＫｏＴ）＊（ｅｘｐ ｑ（Ｖ＋ＲｓＩ）／ｎＫｏＴ−１）−（Ｖ＋ＲｓＩ）／Ｒｓｈ−Ｉ
の関数をつくり、Ｖ，Ｉの関係値を代入して非線形解法プログラムで解いて、基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を算出し、この値を使い補間などの加工をして、再び太陽電池基本式に適用し、電圧―電流値の組を求め、さらにＩ−Ｖカーブを求めることができる（請求項２、４、６、８などに詳述）。
なお、本発明では特性値については次のとおり使い分けている。なお、Ｒｓは両方に使われている。
（１）（太陽電池）基本特性値…ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ
（２）（太陽電池）特性値…Ｉｓｃ，Ｉｏｐ，Ｖｏｐ，Ｖｏｃ，α，β，Ｒｓ，Ｋ
【００２９】
［５］本発明で適用しているＩ−Ｖカーブ 変換式について述べる。
「実用的Ｉ−Ｖカーブ変換式」
Ｉ２＝Ｉ１＋Ｉｓｃ＊（Ｅ２／Ｅ１−１）＋α＊（ｔ２−ｔ１）                  ・・・・・    （３）
Ｖ２＝Ｖ１＋β＊（ｔ２−ｔ１）−Ｒｓ＊（Ｉ２−Ｉ１）−Ｋ＊Ｉ２＊（ｔ２−ｔ１）・・・・・    （４）
これらの式で使っている記号は基準状態での電圧値、電流値、日射強度、太陽電池温度をそれぞれＶ１，Ｉ１，Ｅ１，Ｔ１また、任意の条件（測定時条件）での各値をＶ２，Ｉ２，Ｅ２，Ｔ２としている。
また、Ｉｓｃ：短絡電流（Ａ）    Ｉｏｐ：最適電流（Ａ）    Ｖｏｐ：最適電圧（Ｖ）
Ｖｏｃ：開放電圧（Ｖ）
α：温度が１℃変化した時のＩｓｃの変動値（Ａ／℃）
β：温度が１℃変化した時のＶｏｃの変動値（Ｖ／℃）
Ｒｓ：モジュールの直列抵抗（Ω）
Ｋ：曲線補正因子（Ω／℃）である。
【００３０】
上式は一般に知られているＪＩＳ補正式、ＪＩＳ８９１３，８９１４、８９１９、ＣＥＩ ＩＥＣの式、ＩＥＥＥの式およびＩ−Ｖカーブ測定器に使われている式と形の上では似ているが、以下で述べるように異なる新しい優れた式である。この式は特願平６−２６２６で出願の上、電気学会論文等でも発表している。
ここで変換式（１），（２）の適用方法と特徴について、さらに説明を加える。
電圧Ｖ、電流Ｉの日射強度・太陽電池温度条件が全く異なっているだけでなくＩｓｃ，α，β，Ｒｓ，Ｋの日射強度・太陽電池温度条件が全く異なっている。発明者の適用している式（（１），（２）式）では、電圧、電流をはじめＩｓｃ，α，β，Ｒｓ，Ｋはすべて基準状態（日射強度１ＫＷ／ｍ２、太陽電池温度２５℃）における値を使っており、このような適用方式は他に見られない。
そして、このような適用をすることにより、本明細書に記載しているように、精度と汎用性のよい測定時条件の電圧−電流特性曲線（Ｉ−Ｖカーブ）、電圧−電力特性曲線（Ｐ−Ｖカーブ）が描け、太陽電池の評価や発電量の予測計算にも役立つ効果がある。
【００３１】
太陽光発電システムの出力・発電量の評価をする場合、その測定値を得る方式からは、大別して次の２つに分類できる。両方式とも、各時点と一定期間での評価が可能である。
（１）太陽光発電システムを連係運転状態から切離しで測定
太陽電池をシステムから切離し「Ｉ−Ｖカーブ測定器」を接続し、模擬負荷抵抗値を高速に変えることにより連続的に発生電圧と発生電流値のｎ組の値（例えば数１０組の値）の関係を測定し、太陽電池の電圧−電流カーブ（Ｉ−Ｖカーブ）を作成し、基準状態のＩ−Ｖカーブに変換し評価する方法が代表的な方法である。
（２）太陽光発電システムを連係運転状態のままで電圧・電流を測定
連系状態のままで、電圧・電流を測定し電力（電圧＊電流）を算出して評価する。
【発明の効果】
【００３２】
本発明の効果について述べる。
（１）太陽電池基本式（改）に基づくため、汎用性の高い、精度の高いＩーＶカーブが得られ、太陽電地の的確な評価に結びつけることができる。
（２）太陽電池基本式（改）は基本的に日射強度や太陽電池温度の値の大きさに影響されず精度の高いＩ−Ｖカーブが得られ、太陽電池の的確な評価が実施できる。
（３）請求項１、２、３、４、５、６では、太陽電池の３種類の温度における、Ｉ−Ｖカーブ上の主要点４〜５又はそれ以上の点を使うことにより、該太陽電池の基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）が算出でき、変換式を使わず直接Ｉ―Ｖカーブを作成できる。したがってα、β、Ｒｓ、ｋなどの係数を必要としないため、メーカーの提出するα、β、Ｒｓ、ｋの精度を考慮する必要がない。
（４）請求項１、２、３、４、５、６では、温度の補間には３点を通る修正指数曲線などの曲線補間を使うため精度の高い温度補間ができる。
（５）各請求項では、基本特性値を得るために使う４〜５点はＩ−Ｖカーブのポイントとなる点であるため、的確な基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）が得られる。また４点目、５点目およびそれ以上の点のとり方により、さらに精度の高い、安定した基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）が得られる。
（６）太陽電池基本特性式（改）は、従来から一般に使われている太陽電池基本式に比べより厳密で精度の高い式であるので、得られるＩ−Ｖカーブは信頼性の高いものが得られる。
（７）請求項７、８では、基準温度（２５℃）におけるＩ−Ｖカーブ上の主要点４〜５点又はそれ以上の点が得られれば、太陽電池特性値（α、β、Ｒｓ、ｋ）を使い該太陽電池の任意の日射強度・太陽電池温度のＩ−Ｖカーブを簡単に作成できる。
（８）請求項１０では基地局に設置したメインテナンスの十分できた日射計を使うため、陰の影響のない日射強度の測定値を極安価に得られ、太陽光発電システムのローコストでの評価が実施でき、その普及に大きく役立つことが期待できる。
（９）請求項１２では各時点での評価（請求項１１）に加え、一定期間の評価結果を複合化することにより、安定した精度の高い評価が実施できる。
（１０）請求項１３、１４は「期間温度係数」と「システム出力係数」を使い評価することにより、該太陽光発電システムの損失のうち、大きい割合を占める太陽電池温度の上昇による損失などを分離でき評価できるため、より的確な評価が実施できる。
（１１）請求項１５、１６では、上記（１１）の評価ができるだけでなく、基地局の日射強度を使うことにより、精度の高いデータが安価・容易に得られるため、評価がやり易くなる。
【図面の簡単な説明】
【００３３】
【図１】本発明の、太陽電池基本式（改）を使った代表的なＩ−Ｖカーブ作成法のフロー図である。
【図２】太陽電池の発電原理である。
【図３】現在市販されているＩ−Ｖカーブ測定器の例ある。
【図４】太陽電池出力特性曲線（Ｉ−Ｖ，Ｐ−Ｖカーブ）の説明図である。
【図５】基本太陽電池特性値から該当太陽電池の測定時日射強度・太陽電池温度条件におけるＩ−Ｖカーブの作成法（「実用的Ｉ−Ｖカーブ作成法」）である。
【図６】太陽電池出力の評価方法の基本を説明した図（測定時日射強度・太陽電池温度条件での評価）である。
【図７】基地局の例である。
【発明を実施するための形態】
【００３４】
つぎに、本発明の実施形態を図面に基づき説明する。
図１は本発明の「理論的Ｉ−Ｖカーブ作成法」に関する代表的なフロー図である。本発明では、太陽電池の特性値から、「太陽電池基本特性式（改）」を使い太陽電池基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を求め、Ｉ−Ｖカーブを作成する方法、そして太陽光発電システムの発電量評価をする方法などの概要を示している。図１は請求項１と、その詳細内容である請求項２を主に示している。また、請求項７とその詳細である請求項８では、図１の上側左欄の「基準温度の基本特性値計算」による算出結果の基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を使い作成したＩ−Ｖカーブを、請求項７、請求項８などで記載の（３）、（４）式の変換式（「実用的Ｉ−Ｖカーブ作成法」の変換式）で測定日射強度・太陽電池温度条件のＩ−Ｖカーブに変換する方法である。そして請求項３とその詳細である請求項４では、図１の各温度における「基本特性値計算」で使っている第４の点に加え、別途第５の点を設けこの点を使って基本特性値（ＩＬ，Ｃｏ，ｎ，Ｒｓｈ，Ｒｓ）を算出し、第４点による方法との平均、２乗平均を取ることにより精度・安定性のある基本特性値を求めている。なお、請求項１１、１２、１３、１４、１５、１６は上記で作成したＩ−Ｖカーブを使い、太陽電池と太陽光発電システムの評価方法に関する。また、請求項１０、１１，１２，１３，１４、１５、１６は日射の測定値として、基地局の値を利用する評価方法である。
図２は太陽電池の発電原理である。太陽の光エネルギーが電気に変換されることを示し、「発明の属する技術分野」のなかで説明している。
図３はＩ−Ｖカーブ測定器の例である。商品名「Ｉ−Ｖカーブトレーサー」、「Ｉ−Ｖカーブチェッカー」とも呼ばれ、国内・海外メーカーにより製造・販売されている。共通した機能は、太陽電池をシステムから切り離し、負荷抵抗を高速で切替えてＩ−Ｖカーブを描くものである。通常このＩ＝Ｖカーブを基準状態（温度２５℃、日射強度１ｋＷ／ｍ２）のＩ−Ｖカーブに変換する機能がある。
図４は太陽電池出力特性曲線（Ｉ−Ｖ，Ｐ−Ｖカーブ）の説明図である。横軸に電圧、縦軸に電流又は電力をとっている。電圧―電流の関係を描いたのがI-Vカーブであり、電圧が零の電流が短絡電流（Ｉｓｃ）であり、電流が零の電圧が開放電圧（Ｖｏｃ）である。電圧―電力（電圧＊電流）の関係を描いたのがP−Vカーブであり、電力が最大の値を「最大電力（Pｍａｘ）」と言い、その点を最適電圧（Ｖｏｐ）・最適電流（Ｉｏｐ）という。一般に太陽光発電システムでは、最大電力（Pｍａｘ）で運転できるようシステムが調整されているため、ほぼ太陽光発電の発電といえば最大電力（Pｍａｘ）に近い電力での運転と考えられている。
図５は太陽電池特性値（Ｉｓｃ，Ｖｏｐ，Ｉｏｐ，Ｖｏｃ）から基準状態のＩ−Ｖカーブを作成（上側の２つの図・・・（ａ）は標準太陽電池のＩ＝ＶカーブのＦＦ（曲線因子）を対象太陽電池のＦＦにし、（ｂ）は該太陽電池の特性に揃える）、さらに基準状態より測定時日射強度・太陽電池温度条件のＩ−Ｖカーブに（３）、（４）式により変換する方法を示したものである（「実用的Ｉ−Ｖカーブ作成法」）。
図６では、図４の方法で作成した該太陽電池の測定時条件のＩ−Ｖカーブ（実線）と、該太陽電池の実測Ｉ−Ｖカーブ（破線）を、最適電圧、運転電圧、指定電圧において、比較評価する方法を示したもので、一般には両曲線の最大電力（Ｐｍａｘ）値で比較評価をするが、指定電圧や運転電圧の電力で比較評価する場合もある。
図７は基地局の例（NTTドコモ基地局の例・・・インターネットより）である。図７のような基地局に日射計を設置すれば、周りの環境に影響されず近辺の日射が正確に測定でき、通信回線を通して容易に送信・受信できる。
【図３】
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【図４】
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【図５】
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【図６】
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【図１】
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【図２】
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【図７】
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