(57)【要約】【課題】  大きな開口数を有し、かつ、像面の平坦性が良く補正された顕微鏡対物レンズ。【解決手段】  物体側より順に、全体として正屈折力の第１レンズ群と、物体側より順に第１のガウスレンズ群と正屈折力のレンズ群と第２のガウスレンズ群とからなる第２レンズ群と、からなる顕微鏡対物レンズであって、 前記対物レンズの物体面からレンズ最終面までの距離をＤ、前記対物レンズ全体の焦点距離をＦとするとき、以下の条件式を満たす顕微鏡対物レンズ。      ３≦Ｄ／Ｆ≦３５            【選択図】図１
2011145713.tif 000002
【特許請求の範囲】
【請求項１】
物体側より順に、全体として正屈折力の第１レンズ群と、
物体側より順に第１のガウスレンズ群と正屈折力のレンズ群と第２のガウスレンズ群とからなる第２レンズ群と、からなる顕微鏡対物レンズであって、
前記対物レンズの物体面からレンズ最終面までの距離をＤ、前記対物レンズ全体の焦点距離をＦとするとき、以下の条件式を満たすことを特徴とする顕微鏡対物レンズ。
３≦Ｄ／Ｆ≦３５                                  ・・・（１）
【請求項２】
前記第１のガウスレンズ群の焦点距離をＦg2a、前記第２のガウスレンズ群の焦点距離をＦg2c とするとき、以下の条件式を満たすことを特徴とする請求項１記載の顕微鏡対物レンズ。
−０．８≦Ｆ／Ｆg2a ≦０                              ・・・（７）
−０．２≦Ｆ／Ｆg2c ≦０．０５                        ・・・（８）
【請求項３】
前記第１レンズ群は、最も物体側に、凹面を物体側に向けたメニスカスレンズ、又は、平凸レンズと凹面を物体側に向けたメニスカスレンズとの接合レンズが配置されることを特徴とする請求項1または２に記載の顕微鏡対物レンズ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、顕微鏡対物レンズに関し、特に、大きな開口数を有し、像の平坦性が確保された顕微鏡対物レンズに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
顕微鏡対物レンズにおいては、開口数はできるだけ大きな方が、解像の向上や蛍光観察における明るさの向上を図ることができる。しかし、開口数が大きくなる程像の平坦性を確保することが難しくなる。
【０００３】
像の平坦性を確保しやすいレンズタイプとして、凹面を像側に向けたメニスカスレンズと、凹面を物体側に向けたメニスカスレンズが、凹面を相互に向かい合わせて構成されたレンズ群（以下、ガウスレンズ群と呼ぶ。）がある。ガウスレンズ群は、正レンズで発生する正方向のペッツバール和を、ガウスレンズ群のメニスカスレンズの向かい合わされた凹面による負屈折力により、正レンズとは逆の負方向のペッツバール和を発生させて補正することで像面の湾曲を抑え、像の平坦性を確保することが可能なレンズタイプである。
【０００４】
ガウスレンズ群を含み、大きな開口数を有しつつ、像の平坦性が確保されている顕微鏡対物レンズとして、以下のものがあげられる。特許文献１で開示されている技術は、倍率が２０Ｘ、液浸で開口数０．８である。特許文献２で開示されている技術は、倍率が４０Ｘ、液浸で開口数１．３である。特許文献３で開示されている技術は、倍率が６０Ｘ、液浸で開口数１．４である。
【０００５】
ガウスレンズ群は、上記先行技術のように、低倍で比較的大きな開口数の対物レンズや、高倍率、液浸で最大級に大きな開口数の対物レンズで、像の平坦性を確保するために用いられることが多い。しかし、低倍率で、従来技術以上に大きな開口数で平坦性を確保したり、高倍率で、従来技術以上に像の平坦性をさらに高めるには限界がある。
【特許文献１】特開平８−１３６８１６号
【特許文献２】特開平１０−２７４７４２号
【特許文献３】特開平７−３５９８３号
【発明の開示】
【発明が解決しようとする課題】
【０００６】
本発明は従来技術のこのような状況に鑑みてなされたものであり、その目的は、大きな開口数を有し、かつ、像面の平坦性が良く補正された顕微鏡対物レンズを提供することである。
【課題を解決するための手段】
【０００７】
上記目的を達成するための本発明の顕微鏡対物レンズは、物体側より順に、全体として正屈折力の第１レンズ群と、物体側より順に第１のガウスレンズ群と正屈折力のレンズ群と第２のガウスレンズ群とからなる第２レンズ群と、からなる顕微鏡対物レンズであって、 前記対物レンズの物体面からレンズ最終面までの距離をＤ、前記対物レンズ全体の焦点距離をＦとするとき、以下の条件式を満たすことを特徴とするものである。
３≦Ｄ／Ｆ≦３５                                  ・・・（１）
【０００８】
以下、本発明において上記構成をとる理由と作用について説明する。
【０００９】
像の平坦性を確保するためには、ペッツバール和を十分に補正しなければならないが、開口数が大きい場合は、正屈折力の第１レンズ群での正方向のペッツバール和の発生量が大きくなる。そこで、本発明では、第２レンズ群に複数のガウスレンズ群を配置し、メニスカスレンズの向かい合わせ凹面が複数あることを利用して、十分な補正量の負方向のペッツバール和が得られるようにしている。
【００１０】
また、開口数が大きい場合、正屈折力の第１レンズ群で球面収差が大きく発生するが、前述のメニスカスレンズの向かい合わせ凹面は球面収差の補正にも有効であるので、これらの面を複数備えることによって球面収差を良好に補正することができる。すなわち、複数のメニスカスレンズの向かい合わせ凹面に収差補正を分散させることにより、無理なく球面収差の補正ができる。
【００１１】
また、このメニスカスレンズの向かい合わせ凹面は、非対称収差である非点収差やコマ収差の補正にも有効である。そこで、球面収差と同様にこれらの収差補正を複数のメニスカスレンズの向かい合わせ凹面に分散させ良好に補正することができる。
【００１２】
以上のことから、本発明では、球面収差、非点収差、コマ収差等の各収差をバランス良く補正することが容易となり、大きな開口数と、像の平坦性の両立が容易に可能になる。
【００１３】
なお、開口数が大きい場合に１つのガウスレンズ群でこれらの補正をしようとすると、以下のような問題が生じる。すなわち、負方向のペッツバール和を１つのガウスレンズ群で発生させて補正しようとすると、メニスカスレンズの向かい合わせ凹面の曲率半径が小さくなりすぎてしまう。この場合、球面収差や非点収差、コマ収差が大きく発生することになり、対物レンズ全体として良好な収差の補正が困難となる。また、メニスカスレンズの向かい合わせ凹面の加工が困難となる。
【００１４】
ガウスレンズ群の数は多い方が収差を補正するためには有利である。しかしながら、ガウスレンズ群の数が多くなると、対物レンズの全長が長くなる他、レンズ枚数も増えコストが上昇する。そこで、物体側に配置したガウスレンズ群で主に球面収差を補正し、像側に配置したガウスレンズ群で主に非点収差やコマ収差を補正するようにすれば、２つのガウスレンズ群で球面収差、非点収差、コマ収差をバランス良く補正することができる。したがって、対物レンズ内に配置するガウスレンズ群を２群にするのが最適である。
【００１５】
また、本発明では、対物レンズの物体面からレンズ最終面までの距離（以下、対物レンズの全長と言う。）をＤ、対物レンズ全体の焦点距離をＦとするとき、
３≦Ｄ／Ｆ≦３５                                      ・・・（１）
を満たすことが望ましい。
【００１６】
条件式（１）の値の下限の３を下回ると、ガウスレンズ群を複数配置するだけのレンズ全長を確保することができない。また、条件式（１）の上限の値の３５を上回ると、十分な開口数と像の平坦性を保ったまま、対物レンズの全長を対物レンズとして適正な長さまで短くすることが難しくなる。対物レンズの全長が適正範囲を越えて長くなると、顕微鏡本体が大きくなってしまう他、対物レンズの倍率の切替え等の操作性も悪くなる。
【００１７】
また、本発明では、軸上色収差、倍率色収差をバランス良く補正するためには、第２レンズ群中に配置されている複数のガウスレンズ群中の、少なくとも２つのメニスカスレンズが正レンズと負レンズの接合メニスカスレンズであることが望ましい。そして、最も像側に配置された物体側に凹面を向けたメニスカスレンズが正レンズと負レンズの接合メニスカスレンズであることが望ましい。ここで、最も像側に配置された接合メニスカスレンズ中の正レンズのｄ線に対するアッベ数をνdpe 、負レンズのｄ線に対するアッベ数をνdne とし、最も像側に配置された接合メニスカスレンズ以外のガウスレンズ群中に配置された接合メニスカスレンズの正レンズのｄ線に対するアッベ数をνdp、負レンズのｄ線に対するアッベ数をνdnとするとき、
νdne ＞νdpe                                         ・・・（２）
νdp＞νdn                                            ・・・（３）
を満たすことが望ましい。（２）の条件式を外れると、倍率色収差を補正することができなくなる。また、（３）の条件式を外れると、軸上色収差を補正することができなくなる。
【００１８】
さらに、ガウスレンズ群の全てのメニスカスレンズが正レンズと負レンズの接合メニスカスレンズであると、さらに良好に軸上色収差、倍率色収差をバランス良く補正できるので好ましい。
【００１９】
また、さらに良好に軸上色収差、倍率色収差をバランス良く補正するためには、ガウスレンズ群中の最も像側に配置された接合メニスカスレンズ中の正レンズのｄ線に対するアッベ数をνdpe 、負レンズのｄ線に対するアッベ数をνdne とし、最も像側に配置された接合メニスカスレンズ以外のガウスレンズ群中に配置された接合メニスカスレンズの正レンズのｄ線に対するアッベ数をνdp、負レンズのｄ線に対するアッベ数をνdnとするとき、
｜νdpe −νdne ｜≧１５                              ・・・（４）
｜νdp−νdn｜≧１０                                  ・・・（５）
を満たすことが望ましい。（４）の条件式の下限の１５を下回ると、倍率色収差を効果的に補正することができなくなり、（５）の条件式の下限の１０を下回ると、軸上色収差を効果的に補正することができなくなる。
【００２０】
また、本発明では、第１レンズ群が、物体側から順に、物体側に凹面を向けたメニスカスレンズ、あるいは、平凸レンズと凹面を向けたメニスカスレンズの接合レンズが最も物体側に配置されたレンズ群、正レンズと負レンズの接合面を複数持つレンズ群で構成されていることが望ましい。物体側のレンズ群は、物体側からの光束を緩やかに収斂光束に変換する役割を持っており、球面収差と非対称収差をできるだけ発生させずに、物体側からの光束を収斂光束に変換するために、物体側に凹面を向けたメニスカスレンズを持っており、メニスカスレンズの凹面側の曲率半系をｒn 、凸面側の曲率半径をｒp とするとき、
０．３≦ｒn ／ｒp ≦１                                ・・・（６）
を満たすことが望ましい。条件式（６）はメニスカスレンズがアプラナティックに近い条件を満たすためのものであり、条件式（６）の値が下限の０．３を下回ると、球面収差の発生量の大きくなると共に、正方向のペッツバール和が増大し像の平坦性が悪化する。条件式（６）の値が上限の１を上回ると、球面収差と非対称収差の発生量が大きくなる。
【００２１】
また、正レンズと負レンズの接合面を複数持つレンズ群を配置すると、正レンズと負レンズに屈折率、アッベ数の異なる硝材を用いることで、球面収差、軸上色収差を効果的に補正することが可能となる。
【００２２】
また、本発明では、第２レンズ群中に２つのガウスレンズ群が配置されている場合、２つのガウスレンズ群の中、物体側のガウスレンズで主に球面収差を補正しているため、物体側のガウスレンズ群が負屈折力であると、正屈折力の第１レンズ群で発生した球面収差を十分に補正することが可能であり、対物レンズ全体の焦点距離をＦ、物体側ガウスレンズ群の焦点距離をＦg2a とするとき、
−０．８≦Ｆ／Ｆg2a ≦０                              ・・・（７）
の条件を満たすことが望ましい。条件式（７）の値が下限の−０．８を下回ると、ガウスレンズ群のメニスカスレンズの向かい合わされた凹面の負屈折力が強くなりすぎ、メニスカスレンズの向かい合わされた凹面で非点収差、コマ収差が発生しやすくなる。また、条件式（７）の値が上限の０を上回ると、メニスカスレンズの向かい合わされた凹面の負屈折力が弱くなり、球面収差を十分に補正することができなくなる。
【００２３】
また、２つのガウスレンズ群の中、像側のガウスレンズは主に非点収差、コマ収差を補正しているため、このレンズ群の屈折力が弱ければ、球面収差の発生を抑えて非点収差、コマ収差だけを補正することが可能となり、球面収差と非点収差、コマ収差をバランス良く補正することができる。そのため、対物レンズ全体の焦点距離をＦ、像側ガウスレンズ群の焦点距離をＦg2c とするとき、
−０．２≦Ｆ／Ｆg2c ≦０．０５                        ・・・（８）
の条件を満たすことが望ましい。条件式（８）の値が下限の−０．２を下回ると、メニスカスレンズの向かい合わされた凹面で球面収差の発生が大きくなり、球面収差と非点収差、コマ収差をバランス良く補正することができなくなる。また、条件式（８）の値が上限の０．０５を上回ると、メニスカスレンズの向かい合わされた凹面の負屈折力が弱くなり、非点収差、コマ収差の補正を効果的に行うことができなくなる。
【００２４】
像の平坦性をさらに得るためには、２つのガウスレンズ群の中、像側のガウスレンズ群が弱い負屈折力であると、さらに球面収差と非点収差、コマ収差をバランス良く補正することが可能となり、対物レンズ全体の焦点距離をＦ、像側ガウスレンズ群の焦点距離をＦg2c とするとき、
−０．１≦Ｆ／Ｆg2c ≦−０．０１                      ・・・（８）'
の条件を満たすことが望ましい。条件式（８）'の値が下限の−０．１を下回ると、メニスカスレンズの向かい合わされた凹面で球面収差が発生しやすくなり、条件式（８）'の値が上限の−０．０１を上回ると、メニスカスレンズの向かい合わされた凹面の負屈折力が弱くなりやすく、非点収差、コマ収差の補正量が足りなくなるため、像の平坦性をさらに高めることが難しくなる。
【００２５】
また、本発明では、第２レンズ群中に２つのガウスレンズ群が配置されている場合、ガウスレンズ群の間に、正屈折力のレンズ群が配置されていることが望ましい。正屈折力のレンズ群は、物体側のガウスレンズ群からの光束を像側のガウスレンズ群に導く役割を持ち、物体側及び像側のガウスレンズ群の向かい合わされた凹面の負屈折力を強くすることができるため、ペッツバール和を効果的に補正することができる。
【発明の効果】
【００２６】
以上説明したように、本発明によれば、大きな開口数を有し、かつ、像面の平坦性が良く補正された顕微鏡対物レンズを提供することが可能となる。
【図面の簡単な説明】
【００２７】
【図１】本発明における実施例１の顕微鏡対物レンズの構成を示す断面図である。
【図２】本発明における実施例２の顕微鏡対物レンズの構成を示す断面図である。
【図３】本発明における実施例３の顕微鏡対物レンズの構成を示す断面図である。
【図４】本発明における実施例４の顕微鏡対物レンズの構成を示す断面図である。
【図５】本発明における実施例５の顕微鏡対物レンズの構成を示す断面図である。
【図６】本発明における実施例６の顕微鏡対物レンズの構成を示す断面図である。
【図７】実施例１の顕微鏡対物レンズの諸収差を示す図である。
【図８】実施例２の顕微鏡対物レンズの諸収差を示す図である。
【図９】実施例３の顕微鏡対物レンズの諸収差を示す図である。
【図１０】実施例４の顕微鏡対物レンズの諸収差を示す図である。
【図１１】実施例５の顕微鏡対物レンズの諸収差を示す図である。
【図１２】実施例６の顕微鏡対物レンズの諸収差を示す図である。
【発明を実施するための形態】
【００２８】
以下、本発明の顕微鏡対物レンズの実施例１〜６について説明する。
実施例１の顕微鏡対物レンズは、図１に構成を示すように、物体側から順に、
２枚の物体側に凹面を向けたメニスカスレンズよりなるレンズ群Ｇ１Ａと、両凸レンズと両凹レンズと両凸レンズからなる３枚接合レンズ、両凸レンズ１枚よりなるレンズ群Ｇ１Ｂとで構成された第１レンズ群Ｇ１、両凸レンズと両凹レンズの接合レンズと両凹レンズと両凸レンズの接合レンズとからなるガウスレンズ群Ｇ２Ａと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズよりなるレンズ群Ｇ２Ｂと、両凸レンズと両凹レンズの接合レンズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズの接合レンズとからなるガウスレンズ群Ｇ２Ｃとからなる第２レンズ群Ｇ２から構成されている。
【００２９】
実施例１の顕微鏡対物レンズの諸元値は後記する。後記のレンズデータを示す表において、βは焦点距離１８０ｍｍの結像レンズと組み合わせたときの倍率、ＮＡは開口数、Ｆは顕微鏡対物レンズ全系の合成焦点距離、ＷＤは物体面から第１レンズ群Ｇ１の第１レンズまでの距離をそれぞれ表わしている。なお、以下全ての実施例の諸元値に、実施例１と同様の符号を用いる。
【００３０】
実施例２の顕微鏡対物レンズは、図２に構成を示すように、物体側から順に、
平凸レンズと物体側に凹面を向けたメニスカスレンズとの接合レンズ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズよりなるレンズ群Ｇ１Ａと、両凸レンズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズと、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズと両凸レンズの接合レンズと、像側に凹面を向けた正メニスカスレンズとよりなるレンズ群Ｇ１Ｂとで構成された第１レンズ群Ｇ１、両凸レンズと両凹レンズの接合レンズと両凹レンズと両凸レンズの接合レンズとからなるガウスレンズ群Ｇ２Ａと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズよりなるレンズ群Ｇ２Ｂと、両凸レンズと両凹レンズの接合レンズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズの接合レンズとからなるガウスレンズ群Ｇ２Ｃとからなる第２レンズ群Ｇ２から構成されている。
【００３１】
本実施例は液浸対物レンズであり、物体面と第１レンズ群Ｇ１の第１レンズ面の間は屈折率１．３３３、アッベ数５５．７９の液体で設計されている。
【００３２】
実施例３の顕微鏡対物レンズは、図３に構成を示すように、物体側から順に、
平凸レンズと物体側に凹面を向けたメニスカスレンズとの接合レンズ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズよりなるレンズ群Ｇ１Ａと、両凸レンズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズと、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズと両凸レンズの接合レンズと、像側に凹面を向けた正メニスカスレンズとよりなるレンズ群Ｇ１Ｂとで構成された第１レンズ群Ｇ１、像側に凹面を向けた正メニスカスレンズと像側に凹面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズと両凹レンズと両凸レンズの接合レンズとからなるガウスレンズ群Ｇ２Ａと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズよりなるレンズ群Ｇ２Ｂと、両凸レンズと両凹レンズの接合レンズと両凹レンズと両凸レンズの接合レンズとからなるガウスレンズ群Ｇ２Ｃとからなる第２レンズ群Ｇ２から構成されている。
本実施例は液浸対物レンズであり、物体面と第１レンズ群Ｇ１の第１レンズ面の間は屈折率１．３３３、アッベ数５５．７９の液体で設計されている。
【００３３】
実施例４の顕微鏡対物レンズは、図４に構成を示すように、物体側から順に、
平凸レンズと物体側に凹面を向けたメニスカスレンズとの接合レンズ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズよりなるレンズ群Ｇ１Ａと、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズと両凸レンズの接合レンズ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズと両凸レンズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズからなる３枚接合レンズよりなるレンズ群Ｇ１Ｂで構成された第１レンズ群Ｇ１、凸平レンズと平凹レンズの接合レンズと両凹レンズと両凸レンズの接合レンズとからなるガウスレンズ群Ｇ２Ａと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズよりなるレンズ群Ｇ２Ｂと、両凸レンズと両凹レンズの接合レンズと物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズの接合レンズとからなるガウスレンズ群Ｇ２Ｃとからなる第２レンズ群Ｇ２から構成されている。
本実施例は液浸対物レンズであり、物体面と第１レンズ群Ｇ１の第１レンズ面の間は屈折率１．３３３、アッベ数５５．７９の液体で設計されている。
【００３４】
実施例５の顕微鏡対物レンズは、図５に構成を示すように、物体側から順に、
平凸レンズと物体側に凹面を向けたメニスカスレンズとの接合レンズ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ、両凸レンズよりなるレンズ群Ｇ１Ａと、両凸レンズと両凹レンズと両凸レンズからなる３枚接合レンズと像側に凹面を向けた負メニスカスレンズと両凸レンズの接合レンズよりなるレンズ群Ｇ１Ｂで構成された第１レンズ群Ｇ１、両凸レンズと両凹レンズの接合レンズと両凹レンズと両凸レンズの接合レンズとからなるガウスレンズ群Ｇ２Ａと、両凸レンズ１枚よりなるレンズ群Ｇ２Ｂと、両凸レンズと両凹レンズの接合レンズと両凹レンズと両凸レンズの接合レンズとからなるガウスレンズ群Ｇ２Ｃとからなる第２レンズ群Ｇ２から構成されている。
【００３５】
本実施例は、カバーガラス（屈折率＝１．５２１、アッベ数５６．０２、厚み＝０．１７）で設計されている。また、本実施例は液浸対物レンズであり、物体面と第１レンズ群Ｇ１の第１レンズ面の間は屈折率１．５１５、アッベ数４３．１の液体で設計されている。
【００３６】
実施例６の顕微鏡対物レンズは、図６に構成を示すように、物体側から順に、
平凸レンズと物体側に凹面を向けたメニスカスレンズとの接合レンズ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズ２枚よりなるレンズ群Ｇ１Ａと、両凸レンズと両凹レンズと両凸レンズからなる３枚接合レンズと像側に凹面を向けた負メニスカスレンズと両凸レンズの接合レンズよりなるレンズ群Ｇ１Ｂで構成された第１レンズ群Ｇ１、両凸レンズと両凹レンズの接合レンズと両凹レンズと両凸レンズの接合レンズとからなるガウスレンズ群Ｇ２Ａと、像側に凹面を向けた正メニスカスレンズ１枚よりなるレンズ群Ｇ２Ｂと、両凸レンズと両凹レンズの接合レンズと両凹レンズと両凸レンズの接合レンズとからなるガウスレンズ群Ｇ２Ｃとからなる第２レンズ群Ｇ２から構成されている。
【００３７】
本実施例は、カバーガラス（屈折率＝１．５２１、アッベ数５６．０２、厚み＝０．１７）で設計されている。また、本実施例は液浸対物レンズであり、物体面と第１レンズ群Ｇ１の第１レンズ面の間は屈折率１．５１５、アッベ数４３．１の液体で設計されている。
【００３８】
以下に、各実施例のレンズデータを示す。記号は、上記の他、βは焦点距離１８０ｍｍの結像レンズと組み合わせたときの倍率、ＮＡは開口数、Ｆは顕微鏡対物レンズ全系の合成焦点距離、ＷＤは物体面から第１レンズ群Ｇ１の第１レンズまでの距離である。また、ｒ1 、ｒ2 …は物体側から順に示した各レンズ面の曲率半径、ｄ1 、ｄ2 …は物体側から順に示した各レンズ面間の間隔、ｎd1、ｎd2…は物体側から順に示した各レンズのｄ線の屈折率、νd1、νd2…は物体側から順に示した各レンズのアッべ数である。
【００３９】
実施例１
β＝−２０Ｘ，ＮＡ= ０. ８，Ｆ＝９ｍｍ，ＷＤ＝１．４ｍｍ
ｒ1 =    -4.8742            ｄ1 =  4.8257   ｎd1 =1.75500 νd1 =52.32 
ｒ2 =    -5.4698            ｄ2 =  0.2000 
ｒ3 =    -8.2501            ｄ3 =  3.5000   ｎd2 =1.56907 νd2 =71.30 
ｒ4 =    -6.7964            ｄ4 =  0.1500 
ｒ5 =    14.8325            ｄ5 =  4.6500   ｎd3 =1.43875 νd3 =94.99 
ｒ6 =   -11.8551            ｄ6 =  1.4000   ｎd4 =1.75500 νd4 =52.32 
ｒ7 =    16.0509            ｄ7 =  5.1500   ｎd5 =1.43875 νd5 =94.99 
ｒ8 =   -16.7495            ｄ8 =  0.2000 
ｒ9 =    16.6372            ｄ9 =  4.2443   ｎd6 =1.56907 νd6 =71.30 
ｒ10=   -65.8633            ｄ10=  0.2000 
ｒ11=    12.4106            ｄ11=  5.1500   ｎd7 =1.49700 νd7 =81.14 
ｒ12=   -46.1798            ｄ12=  1.3800   ｎd8 =1.52944 νd8 =51.72 
ｒ13=     6.3567            ｄ13=  6.4169 
ｒ14=   -11.5515            ｄ14=  1.2500   ｎd9 =1.52944 νd9 =51.72 
ｒ15=    10.5297            ｄ15=  5.6154   ｎd10=1.49700 νd10=81.14
ｒ16=   -15.2713            ｄ16=  0.2000 
ｒ17=  -117.7917            ｄ17=  4.0077   ｎd11=1.56907 νd11=71.30
ｒ18=   -33.7967            ｄ18=  0.1500 
ｒ19=    10.0545            ｄ19=  5.2930   ｎd12=1.49700 νd12=81.14
ｒ20=   -15.1795            ｄ20=  1.3000   ｎd13=1.52130 νd13=52.55
ｒ21=     8.0217            ｄ21=  7.7007 
ｒ22=    -9.5247            ｄ22=  4.2061   ｎd14=1.58313 νd14=59.38
ｒ23=  -275.8289            ｄ23=  4.3000   ｎd15=1.59551 νd15=39.29
ｒ24=   -12.9456
（１）Ｄ／Ｆ＝８．０９９
（４）｜νdpe −νdne ｜＝２０．０９
（５）｜νdp−νdn｜＝２８．５９〜２９．４２
（６）ｒn ／ｒp ＝０. ８９１
（７）Ｆ／Ｆg2a ＝−０．３１１
（８）Ｆ／Ｆg2c ＝−０．０２                                        。
【００４０】
実施例２
β＝−２０Ｘ，ＮＡ= ０. ９，Ｆ＝９ｍｍ，ＷＤ＝２．０５ｍｍ
ｒ1 =     ∞                ｄ1 =  1.6100   ｎd1 =1.45853 νd1 =67.94 
ｒ2 =    -2.2970            ｄ2 =  3.7143   ｎd2 =1.75500 νd2 =52.32 
ｒ3 =    -5.6288            ｄ3 =  0.2000 
ｒ4 =    -8.6328            ｄ4 =  3.0000   ｎd3 =1.56907 νd3 =71.30 
ｒ5 =    -8.0909            ｄ5 =  0.1500 
ｒ6 =    73.1879            ｄ6 =  6.0000   ｎd4 =1.49700 νd4 =81.14 
ｒ7 =   -10.4587            ｄ7 =  1.9500   ｎd5 =1.52944 νd5 =51.72 
ｒ8 =   -16.3873            ｄ8 =  0.5000 
ｒ9 =   128.2655            ｄ9 =  2.0000   ｎd6 =1.75500 νd6 =52.32 
ｒ10=    16.2153            ｄ10=  7.5905   ｎd7 =1.43875 νd7 =94.99 
ｒ11=   -20.1886            ｄ11=  0.1500 
ｒ12=    12.7010            ｄ12=  5.9843   ｎd8 =1.43875 νd8 =94.99 
ｒ13=    86.7269            ｄ13=  0.1500 
ｒ14=    11.6470            ｄ14=  5.6132   ｎd9 =1.43875 νd9 =94.99 
ｒ15=  -151.8782            ｄ15=  1.5000   ｎd10=1.61340 νd10=43.84
ｒ16=     6.2181            ｄ16=  5.8619 
ｒ17=    -6.2450            ｄ17=  1.4500   ｎd11=1.52944 νd11=51.72
ｒ18=    14.6373            ｄ18=  6.6500   ｎd12=1.43875 νd12=94.99
ｒ19=    -9.7286            ｄ19=  0.2000 
ｒ20=   -20.9950            ｄ20=  3.4676   ｎd13=1.49700 νd13=81.14
ｒ21=   -13.3368            ｄ21=  0.1500 
ｒ22=    10.4156            ｄ22=  5.6500   ｎd14=1.43875 νd14=94.99
ｒ23=   -27.3967            ｄ23=  1.5000   ｎd15=1.52944 νd15=51.72
ｒ24=     8.8947            ｄ24=  5.3000 
ｒ25=    -8.0054            ｄ25=  3.0344   ｎd16=1.51633 νd16=64.14
ｒ26=   -45.3570            ｄ26=  4.1005   ｎd17=1.62004 νd17=36.27
ｒ27=   -11.9255
（１）Ｄ／Ｆ＝８．８３７
（４）｜νdpe −νdne ｜＝２７．８７
（５）｜νdp−νdn｜＝４３．２７〜５１．１５
（６）ｒn ／ｒp ＝０. ４０８
（７）Ｆ／Ｆg2a ＝−０．５２９
（８）Ｆ／Ｆg2c ＝−０．０５２                                      。
【００４１】
実施例３
β＝−２０Ｘ，ＮＡ= ０. ９４，Ｆ＝９. ００６ｍｍ，ＷＤ＝２．０４ｍｍ
ｒ1 =     ∞                ｄ1 =  1.6100   ｎd1 =1.45853 νd1 =67.94 
ｒ2 =    -2.4060            ｄ2 =  5.7597   ｎd2 =1.75500 νd2 =52.32 
ｒ3 =    -6.5059            ｄ3 =  0.2000 
ｒ4 =   -25.5003            ｄ4 =  3.1500   ｎd3 =1.49700 νd3 =81.08 
ｒ5 =   -10.9323            ｄ5 =  0.1200 
ｒ6 =    56.1096            ｄ6 =  6.4800   ｎd4 =1.49700 νd4 =81.08 
ｒ7 =   -11.9889            ｄ7 =  1.9500   ｎd5 =1.52944 νd5 =51.72 
ｒ8 =   -25.3665            ｄ8 =  0.1200 
ｒ9 =   223.7456            ｄ9 =  1.9500   ｎd6 =1.75500 νd6 =52.32 
ｒ10=    17.0397            ｄ10=  6.5000   ｎd7 =1.43875 νd7 =94.99 
ｒ11=   -25.4913            ｄ11=  0.1200 
ｒ12=    12.1419            ｄ12=  4.8264   ｎd8 =1.43875 νd8 =94.99 
ｒ13=    30.1344            ｄ13=  0.2000 
ｒ14=    10.8233            ｄ14=  4.7695   ｎd9 =1.43875 νd9 =94.99 
ｒ15=    26.5356            ｄ15=  1.5024   ｎd10=1.59551 νd10=39.21
ｒ16=     6.2707            ｄ16=  6.1162 
ｒ17=    -6.9886            ｄ17=  1.5000   ｎd11=1.61340 νd11=43.84
ｒ18=    18.1665            ｄ18=  6.3698   ｎd12=1.43875 νd12=94.99
ｒ19=   -11.5665            ｄ19=  0.2500 
ｒ20=   -26.3050            ｄ20=  3.3649   ｎd13=1.49700 νd13=81.08
ｒ21=   -11.8757            ｄ21=  0.1200 
ｒ22=    10.9414            ｄ22=  7.0500   ｎd14=1.43875 νd14=94.99
ｒ23=   -25.6275            ｄ23=  1.6500   ｎd15=1.52944 νd15=51.72
ｒ24=     8.8733            ｄ24=  5.6500 
ｒ25=    -8.4093            ｄ25=  1.7500   ｎd16=1.51633 νd16=64.14
ｒ26=    95.8203            ｄ26=  5.1500   ｎd17=1.61293 νd17=36.99
ｒ27=   -12.3982
（１）Ｄ／Ｆ＝８．９１４
（４）｜νdpe −νdne ｜＝２７．１５
（５）｜νdp−νdn｜＝４３．２７〜５５．７８
（６）ｒn ／ｒp ＝０. ３６９
（７）Ｆ／Ｆg2a ＝−０．６０９
（８）Ｆ／Ｆg2c ＝−０．０４３                                      。
【００４２】
実施例４
β＝−２０Ｘ，ＮＡ= ０. ９４，Ｆ＝９．００５ｍｍ，ＷＤ＝２．０５ｍｍ
ｒ1 =     ∞                ｄ1 =  1.6500   ｎd1 =1.45853 νd1 =67.94 
ｒ2 =    -2.3390            ｄ2 =  5.6698   ｎd2 =1.75500 νd2 =52.32 
ｒ3 =    -6.4851            ｄ3 =  0.1500 
ｒ4 =   -27.7022            ｄ4 =  3.0000   ｎd3 =1.49700 νd3 =81.14 
ｒ5 =   -11.0264            ｄ5 =  0.1500 
ｒ6 =    45.4018            ｄ6 =  1.9000   ｎd4 =1.52944 νd4 =51.72 
ｒ7 =    16.3243            ｄ7 =  7.0000   ｎd5 =1.43875 νd5 =94.99 
ｒ8 =   -18.5578            ｄ8 =  0.1500 
ｒ9 =    51.9571            ｄ9 =  1.9000   ｎd6 =1.52944 νd6 =51.72 
ｒ10=    13.6959            ｄ10=  8.8687   ｎd7 =1.43875 νd7 =94.99 
ｒ11=   -13.0402            ｄ11=  1.9000   ｎd8 =1.52944 νd8 =51.72 
ｒ12=   -45.0735            ｄ12=  0.1500 
ｒ13=    10.3689            ｄ13=  8.0809   ｎd9 =1.49700 νd9 =81.14 
ｒ14=     ∞                ｄ14=  1.5000   ｎd10=1.61340 νd10=43.84
ｒ15=     6.3851            ｄ15=  6.5000 
ｒ16=    -6.6718            ｄ16=  1.5000   ｎd11=1.52944 νd11=51.72
ｒ17=    96.0772            ｄ17=  4.8455   ｎd12=1.43875 νd12=94.99
ｒ18=    -9.8547            ｄ18=  0.2000 
ｒ19=   -26.3960            ｄ19=  3.0000   ｎd13=1.49700 νd13=81.14
ｒ20=   -12.9282            ｄ20=  0.1500 
ｒ21=    11.4024            ｄ21=  6.5186   ｎd14=1.43875 νd14=94.99
ｒ22=   -31.5209            ｄ22=  1.5000   ｎd15=1.52944 νd15=51.72
ｒ23=     9.6596            ｄ23=  5.5000 
ｒ24=    -8.7467            ｄ24=  2.7692   ｎd16=1.51633 νd16=64.14
ｒ25=   -57.3280            ｄ25=  3.6452   ｎd17=1.62004 νd17=36.27
ｒ26=   -12.2264
（１）Ｄ／Ｆ＝８．９１１
（４）｜νdpe −νdne ｜＝２７．８７
（５）｜νdp−νdn｜＝３７．３〜４３．２７
（６）ｒn ／ｒp ＝０. ３６１
（７）Ｆ／Ｆg2a ＝−０．２８８
（８）Ｆ／Ｆg2c ＝−０．０３６                                      。
【００４３】
実施例５
β＝−６０Ｘ，ＮＡ= １．４，Ｆ＝３．００１ｍｍ，ＷＤ＝０．１３８ｍｍ
ｒ1 =     ∞                ｄ1 =  0.2500   ｎd1 =1.51633 νd1 =64.15 
ｒ2 =    -1.8293            ｄ2 =  5.6845   ｎd2 =1.88300 νd2 =40.78 
ｒ3 =    -4.2351            ｄ3 =  0.1400 
ｒ4 =   -46.8838            ｄ4 =  2.7835   ｎd3 =1.56907 νd3 =71.30 
ｒ5 =   -15.1425            ｄ5 =  0.1400 
ｒ6 =   418.2838            ｄ6 =  1.7656   ｎd4 =1.49700 νd4 =81.54 
ｒ7 =   -20.9203            ｄ7 =  0.1000 
ｒ8 =    13.4453            ｄ8 =  6.0000   ｎd5 =1.49700 νd5 =81.61 
ｒ9 =   -13.3867            ｄ9 =  1.4172   ｎd6 =1.61340 νd6 =43.84 
ｒ10=    12.1793            ｄ10=  6.0818   ｎd7 =1.43875 νd7 =94.99 
ｒ11=   -15.3973            ｄ11=  0.2000 
ｒ12=    45.6989            ｄ12=  1.6020   ｎd8 =1.64450 νd8 =40.82 
ｒ13=     5.8324            ｄ13=  5.6861   ｎd9 =1.49700 νd9 =81.54 
ｒ14=   -42.6139            ｄ14=  0.1400 
ｒ15=    14.2362            ｄ15=  2.3557   ｎd10=1.49700 νd10=81.54
ｒ16=   -50.0000            ｄ16=  3.9438   ｎd11=1.52944 νd11=51.72
ｒ17=     9.8227            ｄ17=  1.9000 
ｒ18=    -6.4476            ｄ18=  1.1499   ｎd12=1.52944 νd12=51.72
ｒ19=     9.6911            ｄ19=  2.9575   ｎd13=1.56907 νd13=71.30
ｒ20=   -93.3387            ｄ20=  0.1000 
ｒ21=    19.1157            ｄ21=  3.0000   ｎd14=1.49700 νd14=81.54
ｒ22=   -10.7338            ｄ22=  0.1000 
ｒ23=     9.4998            ｄ23=  7.5241   ｎd15=1.49700 νd15=81.54
ｒ24=    -5.7731            ｄ24=  0.6326   ｎd16=1.64450 νd16=40.82
ｒ25=     4.6453            ｄ25=  1.7000 
ｒ26=    -4.2338            ｄ26=  2.6782   ｎd17=1.58313 νd17=59.38
ｒ27=    19.6332            ｄ27=  8.7151   ｎd18=1.74000 νd18=31.71
ｒ28=   -11.0608
（１）Ｄ／Ｆ＝２３．０１２
（４）｜νdpe −νdne ｜＝２７．６７
（５）｜νdp−νdn｜＝１９．５８〜４０．７２
（６）ｒn ／ｒp ＝０. ４３２
（７）Ｆ／Ｆg2a ＝−０．２２１
（８）Ｆ／Ｆg2c ＝−０．１１５                                      。
【００４４】
実施例６
β＝−１００Ｘ，ＮＡ= １．４，Ｆ＝１．８ｍｍ，ＷＤ＝０．１４ｍｍ
ｒ1 =     ∞                ｄ1 =  0.2500   ｎd1 =1.51633 νd1 =64.15 
ｒ2 =    -1.9941            ｄ2 =  5.5029   ｎd2 =1.88300 νd2 =40.78 
ｒ3 =    -4.1722            ｄ3 =  0.1400 
ｒ4 =   -20.3414            ｄ4 =  2.8793   ｎd3 =1.56907 νd3 =71.30 
ｒ5 =   -10.5617            ｄ5 =  0.1400 
ｒ6 =  -236.7024            ｄ6 =  2.5000   ｎd4 =1.49700 νd4 =81.54 
ｒ7 =   -16.5586            ｄ7 =  0.1000 
ｒ8 =    12.8110            ｄ8 =  6.5000   ｎd5 =1.49700 νd5 =81.61 
ｒ9 =   -13.6649            ｄ9 =  1.3099   ｎd6 =1.61340 νd6 =43.84 
ｒ10=    10.9749            ｄ10=  5.3317   ｎd7 =1.43875 νd7 =94.99 
ｒ11=   -15.3028            ｄ11=  0.2000 
ｒ12=    39.3953            ｄ12=  1.5345   ｎd8 =1.64450 νd8 =40.82 
ｒ13=     5.3255            ｄ13=  6.8471   ｎd9 =1.49700 νd9 =81.54 
ｒ14=   -31.5730            ｄ14=  0.1400 
ｒ15=    12.8901            ｄ15=  2.4489   ｎd10=1.49700 νd10=81.54
ｒ16=    -9.8360            ｄ16=  2.5528   ｎd11=1.52944 νd11=51.72
ｒ17=    10.3437            ｄ17=  1.9000 
ｒ18=    -8.0724            ｄ18=  2.3354   ｎd12=1.52944 νd12=51.72
ｒ19=     4.4863            ｄ19=  3.0000   ｎd13=1.56907 νd13=71.30
ｒ20=   -59.3093            ｄ20=  0.1000 
ｒ21=     6.9152            ｄ21=  2.0000   ｎd14=1.43875 νd14=94.99
ｒ22=    31.3695            ｄ22=  0.1000 
ｒ23=    18.5765            ｄ23=  5.3014   ｎd15=1.43875 νd15=94.99
ｒ24=   -35.4066            ｄ24=  1.1608   ｎd16=1.64450 νd16=40.82
ｒ25=     3.4169            ｄ25=  1.7000 
ｒ26=    -3.3003            ｄ26=  2.7364   ｎd17=1.58313 νd17=59.38
ｒ27=    25.6852            ｄ27=  2.0815   ｎd18=1.74000 νd18=31.71
ｒ28=    -6.1432
（１）Ｄ／Ｆ＝３３．９０４
（４）｜νdpe −νdne ｜＝２７．６７
（５）｜νdp−νdn｜＝１９．５８〜４０．７２
（６）ｒn ／ｒp ＝０. ４７８
（７）Ｆ／Ｆg2a ＝−０．０８８
（８）Ｆ／Ｆg2c ＝−０．１４７                                      。
【００４５】
図７〜図１２は、本発明の上記実施例１〜６の顕微鏡対物レンズの諸収差を示す図である。これらの図からも明らかなように、それぞれの実施例において、諸収差が良好に補正されていることが分かる。また、上記各実施例の顕微鏡対物レンズは、例えば次の表に示される諸元値を有する結像レンズと組み合わて用いられる。
（結像レンズ）
ｒ1 =    68.7541            ｄ1 =  7.7321   ｎd1 =1.48749 νd1 =70.20 
ｒ2 =   -37.5679            ｄ2 =  3.4742   ｎd2 =1.80610 νd2 =40.95 
ｒ3 =  -102.8477            ｄ3 =  0.6973 
ｒ4 =    84.3099            ｄ4 =  6.0238   ｎd3 =1.83400 νd3 =37.16 
ｒ5 =   -50.7100            ｄ5 =  3.0298   ｎd4 =1.64450 νd4 =40.82 
ｒ6 =    40.6619                                                    。
【００４６】
以上の本発明の顕微鏡対物レンズは、例えば次のように構成することができる。
【００４７】
〔１〕  物体側より順に、全体として正屈折力の第１レンズ群と、複数のレンズ群からなる第２レンズ群とからなり、第２レンズ群は、物体側より順に凹面を像側に向けたメニスカスレンズと凹面を物体側に向けたメニスカスレンズからなるレンズ群を複数有することを特徴とする顕微鏡対物レンズ。
【００４８】
〔２〕  前記第２レンズ群は、物体側より順に凹面を像側に向けたメニスカスレンズと凹面を物体側に向けたメニスカスレンズからなるレンズ群を２つ有することを特徴とする上記１記載の顕微鏡対物レンズ。
【００４９】
〔３〕  前記対物レンズの物体面からレンズ最終面までの距離をＤ、対物レンズ全体の焦点距離をＦとするとき、
３≦Ｄ／Ｆ≦３５                                      ・・・（１）
を満たすことを特徴とする上記１又は２記載の顕微鏡対物レンズ。
【００５０】
〔４〕  前記第２レンズ群は、凹面を像側に向けたメニスカスレンズと凹面を物体側に向たメニスカスレンズからなるレンズ群を複数有し、物体側より順に、凹面を像側に向けたメニスカスレンズと凹面を物体側に向たメニスカスレンズからなるレンズ群中の、少なくとも２つのメニスカスレンズが正レンズと負レンズの接合メニスカスレンズであり、かつ、最も像側に配置された物体側に凹面を向けたメニスカスレンズが正レンズと負レンズの接合メニスカスレンズであり、前記最も像側に配置された物体側に凹面を向けた接合メニスカスレンズ中の正レンズのｄ線に対するアッベ数をνdpe 、負レンズのｄ線に対するアッベ数をνdne とし、前記最も像側に配置された接合メニスカスレンズ以外の順に凹面を像側に向けたメニスカスレンズと凹面を物体側に向たメニスカスレンズからなるレンズ群中に配置された接合メニスカスレンズの正レンズのｄ線に対するアッベ数をνdp、負レンズのｄ線に対するアッベ数をνdnとするとき、
νdne ＞νdpe                                         ・・・（２）
νdp＞νdn                                            ・・・（３）
を満たすことを特徴とする上記１から３の何れか１項記載の顕微鏡対物レンズ。
【００５１】
〔５〕  前記物体側より順に凹面を像側に向けたメニスカスレンズと凹面を物体側に向たメニスカスレンズからなるレンズ群中の、全てのメニスカスレンズが正レンズと負レンズの接合メニスカスレンズであることを特徴とする上記４記載の顕微鏡対物レンズ。
【００５２】
〔６〕  前記物体側より順に凹面を像側に向けたメニスカスレンズと凹面を物体側に向たメニスカスレンズからなるレンズ群中の、最も像側に配置された接合メニスカスレンズ中の正レンズのｄ線に対するアッベ数をνdpe 、負レンズのｄ線に対するアッベ数をνdne とし、前記最も像側に配置された接合メニスカスレンズ以外の順に凹面を像側に向けたメニスカスレンズと凹面を物体側に向たメニスカスレンズからなるレンズ群中に配置された接合メニスカスレンズの正レンズのｄ線に対するアッベ数をνdp、負レンズのｄ線に対するアッベ数をνdnとするとき、
｜νdpe −νdne ｜≧１５                              ・・・（４）
｜νdp−νdn｜≧１０                                  ・・・（５）
を満たすことを特徴とする上記４又は５記載の顕微鏡対物レンズ。
【００５３】
〔７〕  前記第１レンズ群は、物体側から順に、凹面を物体側に向けたメニスカスレンズ、又は、平凸レンズと凹面を物体側に向けたメニスカスレンズとの接合レンズが配置され、それに続いて、発散作用のある接合面を少なくとも２つ有するレンズ群からなり、物体側レンズ群の最も物体側に配置された凹面を物体側に向けたメニスカスレンズの凹面側の曲率半系をｒn 、凸面側の曲率半径をｒp とするとき、
０．３≦ｒn ／ｒp ≦１                                ・・・（６）
を満たすことを特徴とする上記１から６の何れか１項記載の顕微鏡対物レンズ。
【００５４】
〔８〕  前記第２レンズ群は、物体側より順に、凹面を像側に向けたメニスカスレンズと凹面を物体側に向たメニスカスレンズからなるレンズ群を２つ有し、対物レンズ全体の焦点距離をＦ、前記物体側より順に凹面を像側に向けたメニスカスレンズと凹面を物体側に向けたメニスカスレンズからなるレンズ群の焦点距離を、物体側より順にＦg2a 、Ｆg2c とするとき、
−０．８≦Ｆ／Ｆg2a ≦０                              ・・・（７）
−０．２≦Ｆ／Ｆg2c ≦０．０５                        ・・・（８）
を満たすことを特徴とする上記２から７の何れか１項記載の顕微鏡対物レンズ。
【００５５】
〔９〕  対物レンズ全体の焦点距離をＦ、前記物体側より順に凹面を像側に向けたメニスカスレンズと凹面を物体側に向けたメニスカスレンズからなるレンズ群の中で像側に配置されたレンズ群の焦点距離をＦg2c とするとき、
−０．１≦Ｆ／Ｆg2c ≦−０．０１                      ・・・（８）'
を満たすことを特徴とする上記８記載の顕微鏡対物レンズ。
【００５６】
〔１０〕  前記第２レンズ群は、物体側より順に凹面を像側に向けたメニスカスレンズと凹面を物体側に向たメニスカスレンズからなるレンズ群を２つ有し、それらの間に正屈折力のレンズ群が配置されることを特徴とする上記２から８の何れか１項記載の顕微鏡対物レンズ。
【符号の説明】
【００５７】
Ｇ１＝第１レンズ群
Ｇ２＝第２レンズ群
Ｇ１Ａ＝第１レンズ群の物体側レンズ群
Ｇ１Ｂ＝第１レンズ群の像側レンズ群
Ｇ２Ａ＝第２レンズ群の物体側ガウスレンズ群
Ｇ２Ｂ＝第２レンズ群の正レンズ群
Ｇ２Ｃ＝第２レンズ群の像側ガウスレンズ群
【図１】
2011145713.tif 000003
【図２】
2011145713.tif 000004
【図３】
2011145713.tif 000005
【図４】
2011145713.tif 000006
【図５】
2011145713.tif 000007
【図６】
2011145713.tif 000008
【図７】
2011145713.tif 000009
【図８】
2011145713.tif 000010
【図９】
2011145713.tif 000011
【図１０】
2011145713.tif 000012
【図１１】
2011145713.tif 000013
【図１２】
2011145713.tif 000014