(57)【要約】【課題】  高温環境下で使用しても共役長の変化が起こりにくい耐熱性を有し、解像度に優れるレンズアレイおよびそれに用いるロッドレンズを提供する。【解決手段】  円柱形状を有し、中心から外周部に向かって屈折率が連続的に減少してなるロッドレンズであって、レンズ材料に多環状芳香族系単量体を主成分とする単量体を主成分とするロッドレンズ。多環状芳香族系単量体は、p-ビフェニルメタクリレート又はp-ビニルビフェニルが好ましい。また本発明は、そのようなロッドレンズの複数本が、２枚の基板間に各ロッドレンズの中心軸が互いに略平行方向となるように配列固定されたロッドレンズ列を、少なくとも１列備える、ロッドレンズアレイである。【選択図】  なし【特許請求の範囲】
【請求項１】
多環状芳香族系単量体を主成分として含む未硬化状物を重合してなるロッドレンズ。
【請求項２】
多環状芳香族系単量体が、p-ビフェニルメタクリレート又はp-ビニルビフェニルである請求項１記載のロッドレンズ。
【請求項３】
請求項１又は２記載のロッドレンズの複数本が、２枚の基板間に各ロッドレンズの中心軸が互いに略平行方向となるように配列固定されたロッドレンズ列を、少なくとも１列備える、ロッドレンズアレイ。
【発明の詳細な説明】
【技術分野】
【０００１】
本発明は、スキャナ、イメージセンサ、プリンタ等の光伝送体として使用されるプラスチック製ロッドレンズアレイおよびそれに使用されるプラスチック製ロッドレンズに関するものである。
【背景技術】
【０００２】
プラスチック製ロッドレンズ（以下、単に「ロッドレンズ」という。）とは、中心から外周部に向かって屈折率が連続的に減少する屈折率分布を有する円柱状のレンズである。プラスチック製ロッドレンズアレイ（以下、単に「レンズアレイ」という。）とは、前記ロッドレンズの多数本を２枚の基板の間に各ロッドレンズの中心軸が互いに略平行になるように１列または２列以上に配列して接着固定したものである。レンズアレイは、ハンドスキャナ等の各種スキャナや、複写機、ファクシミリ等におけるイメージセンサ用の部品、ＬＥＤプリンタ等の書き込みデバイス等に広く用いられる。
【０００３】
レンズアレイを製造する際、ロッドレンズの取り扱いを容易にするためロッドレンズの機械的強度を高くすることが要求されている。また、レンズアレイは、ＬＥＤプリンタの書き込みヘッド部、複写機の読取部等で使用されるため、高温環境下（例えば80℃）での耐熱性が必要となってくる。
【０００４】
機械的強度を高くする目的では、ロッドレンズを加熱延伸、加熱緩和する方法が開示されている（特許文献１及び２参照）。しかし、前記方法では、機械的強度は付与されるものの、そのロッドレンズを高温環境下で使用した場合、共役長が変化し、解像度（ＭＴＦ：モデレーション・トランスファー・ファンクション）が低下する傾向にある。このような解像度が低下したロッドレンズをレンズアレイとして６００ｄｐｉ以上の高解像度のイメージセンサやＬＥＤプリンタに使用する場合は、この問題は深刻なものとなる。
【０００５】
また、高温環境下で使用しても共役長、解像度の変化が起こりにくい耐熱性が付与されたロッドレンズアレイを提供する方法として、ロッドレンズを加熱延伸、緩和後、熱処理する方法が開示されている（特許文献３参照）。しかし、この方法によって得られるロッドレンズの耐熱性も十分ではなかった。
【先行技術文献】
【特許文献】
【０００６】
【特許文献１】特開平８−２１１２４２号公報
【特許文献２】特開２００１−３３７２４４号公報
【特許文献３】特開２００７−３４２５９号公報
【発明の概要】
【発明が解決しようとする課題】
【０００７】
本発明の目的は、高温環境下で使用しても共役長の変化が起こりにくい耐熱性を有し、解像度に優れるレンズアレイおよびそれに用いるロッドレンズを提供することにある。
【課題を解決するための手段】
【０００８】
本発明者らは、上記課題に鑑み鋭意検討を行った結果、多環状芳香族系単量体を主成分とする未硬化状物を、中心から外周部に向かって順次屈折率が低くなるような配置で、糸状体に賦形し、この糸状態の各層間の屈折率分布が連続的になるように隣接層間の物質の相互拡散処理を行った後、糸状体を硬化処理してなるロッドレンズを用いることにより、上記課題を解決できることを見出し本発明に到達した。
【０００９】
すなわち、本発明は、多環状芳香族系単量体を主成分として含む未硬化状物を重合してなるロッドレンズである。多環状芳香族系単量体としては、p-ビフェニルメタクリレート又はp-ビニルビフェニルでが好ましい。
【００１０】
また、本発明は、前記ロッドレンズの複数本が、２枚の基板間に各ロッドレンズの中心軸が互いに略平行方向となるように配列固定されたロッドレンズ列を少なくとも１列備えたロッドレンズアレイである。
【発明の効果】
【００１１】
本発明のロッドレンズは、高温環境下で使用する場合においても解像度等の光学特性の低下およびばらつきが抑制され、耐熱性に優れている。よって、６００ｄｐｉ以上の高解像度のイメージセンサやＬＥＤプリンタにおいて、高温環境下で使用した場合にも解像度等の光学特性の低下がない耐熱特性に優れたレンズアレイを提供することができる。
【発明を実施するための形態】
【００１２】
以下、本発明の実施の形態について詳細に説明する。
【００１３】
本発明のロッドレンズは、中心から外周部に向かって屈折率が連続的に減少する屈折率分布を有する円柱状のレンズである。この屈折率分布としては、ロッドレンズの中心軸に垂直な断面において、ロッドレンズの半径ｒとしたとき、少なくとも中心軸から外周部に向かう０．３ｒ〜０．７ｒの範囲における屈折率分布が、下記式（１）で規定される２次曲線分布に近似されることが好ましい。
ｎ（Ｌ）＝ｎ０｛１−（ｇ２／２）Ｌ２｝    （１）
【００１４】
（式中、ｎ0はロッドレンズの中心軸における屈折率（中心屈折率）であり、Ｌはロッドレンズの中心軸からの距離（０≦Ｌ≦ｒ）であり、ｇはロッドレンズの屈折率分布定数であり、ｎ（Ｌ）はロッドレンズの中心軸からの距離Ｌの位置における屈折率である。）
【００１５】
ロッドレンズの半径ｒは特に限定されないが、光学系のコンパクト化の観点から、半径ｒは小さいことが好ましく、ロッドレンズの加工時の取り扱いの観点からは、半径ｒが大きいことが好ましい。このため、ロッドレンズの半径ｒは、０．０５〜１ｍｍの範囲とすることが好ましく、より好ましくは０．１〜０．５ｍｍの範囲である。
【００１６】
また、ロッドレンズの中心軸の屈折率ｎ０は、１．４〜１．６であることが、ロッドレンズを構成する材料的な選択肢が広くなり、良好な屈折率分布を形成しやすくなる等の観点から好ましい。  
【００１７】
さらに、ロッドレンズの屈折率分布定数ｇも特に限定されるものではないが、光学系のコンパクト化や光学系の作動距離の確保や取り扱い性の観点から、０．２〜３ｍｍ−１の範囲とすることが好ましく、より好ましくは０．５〜２ｍｍ−１の範囲である。
【００１８】
また、ロッドレンズは、中心軸から０．６ｒ以上の外周部に、ロッドレンズを伝送する光のうち少なくとも一部の光を吸収する光吸収剤を含有する光吸収層を設けることが好ましい。これは、一般に、ロッドレンズでは、中心軸から離れるにつれて、屈折率分布が理想分布から外れた不整な部分が形成されやすく、これに起因する光学特性の低下を、ロッドレンズの外周部に光吸収層を設けることにより抑止するためである。光吸収層の厚みは５０μm以上１００μm以下が好ましい。光吸収層の厚みをこの範囲にすることにより、フレア光やクロストーク光を十分に除去できると共に、十分な透過光量を確保できる。
【００１９】
使用する光吸収剤としては、イメージセンサやＬＥＤプリンタ等においては、一般に光源として４００〜９００ｎｍの波長の光を出射する光源が用いられているので、４００〜９００ｎｍのうち少なくとも一部の波長域の光を吸収するものを用いることが好ましい。このような光吸収剤としては、例えば、６００ｎｍ〜近赤外線領域に吸収のある日本化薬製Ｋａｙａｓｏｒｂ  ＣＹ−１０等、６００〜７００ｎｍに吸収のある三菱化学製Ｄｉａｒｅｓｉｎ  Ｂｌｕｅ  ４Ｇ等、５５０〜６５０ｎｍに吸収のある日本化薬製Ｋａｙａｓｅｔ  Ｂｌｕｅ  ＡＣＲ等、５００〜６００ｎｍに吸収のある三井東圧染料ＭＳ  Ｍａｇｅｎｔａ  ＨＭ−１４５０等、４００〜５００ｎｍに吸収のある三井東圧染料ＭＳ  Ｙｅｌｌｏｗ  ＨＤ−１８０等を例示することができる。また、４００〜９００ｎｍのうち全波長域の光を吸収する光吸収剤としては、黒色染料等を挙げることができる。これら光吸収剤は、単独で使用してもいよいし、２種以上を組み合わせて使用することもできる。
【００２０】
次にロッドレンズの製造方法について説明する。
ロッドレンズの屈折率分布の形成方法には制限はなく、付加反応法、共重合法、ゲル重合法、単量体揮発法、相互拡散法等のいずれの方法でもよい。屈折率分布の精度および生産性の観点から相互拡散法により屈折率分布を形成することが好ましい。以下、
相互拡散法によるロッドレンズの製造方法ついて説明する。
【００２１】
ロッドレンズ（原糸）は以下の工程により製造することができる。
１）重合硬化後の屈折率ｎがｎ1＞ｎ2＞・・・・＞ｎN（Ｎ≧３）となるＮ個の未硬化状物を調製する工程、
２）前記未硬化物を、中心から外周部に向かって順次屈折率が低くなるような配置で、同心円状に積層する工程、
３）積層した未硬化状の積層体（以下、「糸状体」という。）に賦形し、この糸状体の各層間の屈折率分布が連続的になるように隣接層間の物質の相互拡散処理を行いながら、または相互拡散処理を行った後、糸状体を硬化処理する工程。
なお、相互拡散処理とは、糸状体に窒素雰囲気下、１０〜６０℃、より好ましくは２０〜５０℃で数秒〜数分間の熱履歴を与えることをいう。
【００２２】
本発明では、前記工程１）において、多環状芳香族系単量体を含む組成物を未硬化状物として用いる。
多環状芳香族系単量体の具体例としては、o-ビフェニルメタクリレート、p-ビフェニルメタクリレート、m-ビフェニルメタクリレート、o-ビニルビフェニル、p-ビニルビフェニル、m-ビニルビフェニル、1-ビニルナフタレン、2-ビニルナフタレン、1-ナフチルメタクリレート、2-ナフチルメタクリレートなどが挙げられる。好ましくは、p-ビフェニルメタクリレート又はp-ビニルビフェニルである。
【００２３】
また前記多環状芳香族系単量体と他の単量体を併用しても良い。他の単量体としては、メチル（メタ）アクリレート、エチル（メタ）アクリレート、ｎ−ブチル（メタ）アクリレート、イソブチル（メタ）アクリレート、ｔ−ブチル（メタ）アクリレート、シクロへキシル（メタ）アクリレート、トリシクロ［５・２・１・０２，６ ］デカニル（メタ）アクリレート、アダマンチル（メタ）アクリレート、フェニル（メタ）アクリレート、ベンジル（メタ）アクリレート、２，２，３，３，４，４，５，５−オクタフルオロペンチル（メタ）アクリレート、２，２，３，３−テトラフルオロプロピル（メタ）アクリレート等があげられる。
【００２４】
また、未硬化状物から糸状体に賦形する際に（工程２）、粘度を容易に調整をでき、糸状体の中心軸から外側に向かうにつれて連続的な屈折率分布を容易に形成できる観点から、未硬化状物は粘性も持っていることが好ましい。よって、未硬化状物としては、多環状芳香族系単量体と該単量体に可溶な重合体（可溶性重合体）を含む組成物であることが好ましい。また可溶性重合体は、各層に同一の屈折率を有する重合体を用いることが好ましい。
【００２５】
可溶性重合体としては、ポリジエチレングリコールビスアリルカーボネート（ＰＡＤＣ）、ポリメチルメタクリレート（ＰＭＭＡ）、ポリスチレン（ＰＳｔ）、メチルメタクリレートとスチレンからなる重合体（ＭＳ樹脂）、ポリカーボネート樹脂、シクロオレフィン樹脂、フルオレン樹脂等があげられる。    
中でも、多環状芳香族系単量体を主成分とする単量体への溶解性の観点から、ＰＭＭＡ、ＰＳｔ、又はＭＳ樹脂が好ましい。
【００２６】
多環状芳香族系単量体の全重合体中に占める割合は、耐熱性と紡糸性の観点から０〜０．８ｒの範囲内において１０〜６０質量部が好ましく、中心から外周部に向かう０．８ｒ〜ｒの範囲内においては０〜１０質量部であることが好ましい。
【００２７】
また、透明樹脂重合体のロッドレンズ中に含まれる割合は、ロッドレンズ原糸を得るための粘度の観点から、３０〜７０質量部であることが好ましい。
【００２８】
次に前記工程３）において、相互拡散処理を行いながら、または相互拡散処理を行った後、
前記未硬化状物より形成した糸状体を硬化するには、未硬化物中に熱硬化触媒あるいは光硬化触媒を添加し、熱硬化処理および／または光硬化処理を行う。
熱硬化触媒としてはパーオキサイド系又はアゾ系の触媒等が用いられる。
光硬化触媒としてはベンゾフェノン、ベンゾインアルキルエーテル、4'-イソプロピル-2-ヒドロキシ-2-メチルプロピオフェノン、1-ヒドロキシシクロヘキシルフェニルケトン、ベンジルメチルケタール、2,2-ジエトキシアセトフェノン、クロロチオキサントン、チオキサントン系化合物、ベンゾフェノン系化合物、4-ジメチルアミノ安息香酸エチル、4-ジメチルアミノ安息香酸イソアミル、Ｎ−メチルジエタノールアミン、トリエチルアミン等が挙げられる。
【００２９】
光硬化処理としては、光硬化触媒を含有させた未硬化状物に周囲から紫外線を照射することにより行うことができる。光硬化処理に用いる光源としては、１５０〜６００ｎｍの波長の光を発生する炭素アーク灯、高圧水銀灯、中圧水銀灯、低圧水銀灯、超高圧水銀灯、ケミカルランプ、キセノンランプ、レーザー光等が挙げられる。また、重合率を上げるためにこれらの光源を適宜組み合わせて使用してもよい。
【００３０】
熱硬化処理としては、熱硬化触媒を含有させた未硬化状物を、一定の温度に制御された加熱炉等の硬化処理部で所定時間加熱することにより行うことが望ましい。
【００３１】
このようにしてロッドレンズ原糸を製造することができる。次いで、延伸工程、緩和工程を経て、ロッドレンズとなる。
【００３２】
延伸は公知の方法により行うことができる。例えば、硬化して得られたロッドレンズ原糸を第１ニップローラーで加熱炉に供給し、加熱炉を通過したロッドレンズを第２ニップローラーで第１ニップローラーよりも速い速度で引き取って延伸する方法等があげられる。
【００３３】
延伸工程における雰囲気温度（延伸温度）はロッドレンズの材質等に応じて設定されるが、ロッドレンズ原糸のガラス転移温度（Ｔｇ）＋２０℃以上が好ましく、Ｔｇ＋６０℃以下が好ましい。なお、ロッドレンズが複数種類の材料で構成される場合それらのＴｇの最大値をロッドレンズのＴｇとする。
【００３４】
また、延伸倍率は所望のロッドレンズ径により、決定され、第１及び第２ニップローラーの速度比により調節することができるが、１．１〜１０倍が好ましく、２〜６倍がより好ましい。
【００３５】
緩和は、公知の方法により行うことができる。例えば、延伸されたロッドレンズ原糸を第３ニップローラーで加熱炉に供給し、加熱炉を通過したロッドレンズを第４ニップローラーで第３ニップローラーよりも遅い速度で引き取って緩和する方法等が挙げられる。
【００３６】
緩和工程における雰囲気温度（緩和温度）は、ロッドレンズの材質等に応じて設定されるが、得られるロッドレンズを使用したロッドレンズアレイの光学特性を考慮すると、Ｔｇ以上、Ｔｇ＋６０℃以下が好ましく、Ｔｇ以上、延伸温度−５℃以下がより好ましい。
【００３７】
また、緩和倍率は所望のロッドレンズ径により、決定され、第３及び第４ニップローラーの速度比により調節することができるが、０．５以上１倍未満が好ましく、０．６〜０．９倍がより好ましい。
【００３８】
延伸工程はバッチ方式で行ってもよいし、連続的に行ってもよい。また、延伸工程と緩和工程は連続的に行ってもよいし、工程毎に分離して行ってもよい。生産性の観点からは連続的に行う方が好ましい。
【００３９】
延伸、緩和工程を経て、所望の径となったロッドレンズは、連続的に所望の長さに切断してもよく、ボビン等に巻き取った後、切断を行ってもよい。
【００４０】
本発明のレンズアレイを構成する基板は平板状でもよいし、ロッドレンズを一定の間隔で配置収納するＵ字状あるいはＶ字状等の溝を設けたものであってもよい。基板の材質は特に限定されないが、レンズアレイを作製する工程での加工が容易な材料であることが好ましい。基板の材料としては、各種熱可塑性樹脂、各種熱硬化性樹脂などが好ましく、アクリル系樹脂、ＡＢＳ樹脂、ポリイミド系樹脂、液晶ポリマー、エポキシ系樹脂などが特に好ましい。また、基板の基材、補強材として、繊維や紙を用いてもよいし、基板に離型剤、染料、顔料等を添加してもよい。
【００４１】
接着剤は、レンズアレイと基板あるいはレンズアレイ同士を貼着できる程度の粘着力を有するものであれば特に制限されるものではなく、薄膜状に塗布可能な接着剤や、スプレー式粘着剤、ホットメルト型粘着剤等を用いることができる。また、基板やレンズアレイへの接着剤の塗布方法としては、接着剤の種類に応じて、スクリーン印刷法、スプレーコーティング法等の公知のコーティング法を用いることができる
【実施例】
【００４２】
以下、実施例により本発明を具体的に説明する。
＜屈折率分布＞
カールツァイス社製インターファコ干渉顕微鏡を用いて測定した。
＜共役長および解像度（平均ＭＴＦ、ＭＴＦ標準偏差）＞
【００４３】
空間周波数１２（ラインペア／ｍｍ、Ｌｐ／ｍｍ）を有する格子パターンを用い、光軸に垂直な両端面を研磨したロッドレンズアレイに光源からの光(５２５nm)を格子パターンを通して入射させ、結像面に設置したＣＣＤラインセンサにより格子画像を読み取り、その測定光量の最大値（ｉmax）と最小値（ｉmin）を測定し、次式によりＭＴＦ（モデレーション・トランスファー・ファンクション）を求めた。
ＭＴＦ（％）＝｛（ｉｍａｘ−ｉｍｉｎ）／（ｉｍａｘ＋ｉｍｉｎ）｝×１００
【００４４】
その際、格子パターンとロッドレンズアレイの入射端との距離と、ロッドレンズアレイの出射端とＣＣＤラインセンサとの距離を等しくした。そして、格子パターンとＣＣＤラインセンサをロッドレンズアレイに対し対称的に動かしてＭＴＦを測定し、ＭＴＦが最良になるときの、格子パターンとＣＣＤラインセンサとの距離を共役長とした。
【００４５】
格子パターンとＣＣＤラインセンサとの距離を共役長で固定して、ロッドレンズアレイ全幅について走査してＭＴＦを５０点測定し、平均値および標準偏差を求めて、解像度およびそのばらつきの指標とした。
ここで空間周波数とは、白ラインと黒ラインとの組み合わせを１ラインとし、このラインの組み合わせが１ｍｍの幅の中に何組設けてあるかを示すものである。
＜耐熱試験＞
【００４６】
８０℃に設定した乾燥機中（相対湿度３０％以下）にロッドレンズアレイをおき１０００時間保持した。試験前後での共役長、ＭＴＦ平均値および標準偏差を求めた。
試験後の共役長[mm] の変化が±０．２ｍｍ以内の場合を◎、±０．３ｍｍ〜±０．４ｍｍの場合を○、±０．５ｍｍ以上の場合を×と評価した。
試験後の平均ＭＴＦ[％]が７０％以上の場合を◎、６０〜７０％の場合を○、６０％以下の場合を×と評価した。
試験後のＭＴＦ標準偏差[％]が４％以下の場合を◎、５〜６％の場合を○、７％以上の場合を×と評価した。
＜実施例１＞
【００４７】
p-ビフェニルメタクリレート４５質量部、メチルメタクリレート（ＭＭＡ）２０質量部、１−ヒドロキシシクロヘキシルフェニルケトン０．２５質量部及びハイドロキノン（ＨＱ）０．１質量部と、メタクリル酸メチル６０質量部、スチレン４０質量部から成る共重合ポリマー(ＭＳ樹脂)３５質量部を７０℃に加熱混練して第１層形成用原液とした。
【００４８】
p-ビフェニルメタクリレート４０質量部、ＭＭＡ２５質量部、１−ヒドロキシシクロヘキシルフェニルケトン０．２５質量部及びハイドロキノン（ＨＱ）０．１質量部、ＭＳ樹脂３５質量部を７０℃に加熱混練して第２層形成用原液とした。
【００４９】
p-ビフェニルメタクリレート３５質量部、ＭＭＡ３０質量部、１−ヒドロキシシクロヘキシルフェニルケトン０．２５質量部及びハイドロキノン（ＨＱ）０．１質量部、ＭＳ樹脂３５質量部を７０℃に加熱混練して第３層形成用原液とした。
【００５０】
p-ビフェニルメタクリレート２５質量部、ＭＭＡ４０質量部、１−ヒドロキシシクロヘキシルフェニルケトン０．２５質量部及びハイドロキノン（ＨＱ）０．１質量部、ＭＳ樹脂３５質量部を７０℃に加熱混練して第４層形成用原液とした。
【００５１】
p-ビフェニルメタクリレート７質量部、ＭＭＡ４８質量部、１−ヒドロキシシクロヘキシルフェニルケトン０．２５質量部及びハイドロキノン（ＨＱ）０．１質量部、ＭＳ樹脂４５質量部を７０℃に加熱混練して第５層形成用原液とした。
【００５２】
なお、クロストーク光やフレア光を抑制する目的で、加熱混練前の第４層及び第５層用の各原液中に原液全体に対して染料Ｂｌｕｅ  ＡＣＲ（日本化薬（株）製）０．５７質量％、染料ＭＳ  Ｙｅｌｌｏｗ  ＨＤ−１８０（三井東圧染料（株）製）およびＭＳ  Ｍａｇｅｎｔａ  ＨＭ−１４５０（三井東圧染料（株）製）をそれぞれ０．１４質量％、染料Ｄｉａｒｅｓｉｎ  Ｂｌｕｅ  ４Ｇ（三菱化学（株）製）およびＫａｙａｓｏｒｂ  ＣＹ−１０（日本化薬（株）製）をそれぞれ０．０２質量％を添加した。
【００５３】
この５種類の原液を、中心から順次、硬化後の屈折率が低くなるように配列して同心円状５層複合紡糸ノズルから同時に押し出した。複合紡糸ノズルの温度は５４℃であった。各層の吐出比は、レンズの直径方向の各層の厚さ（１層目においては半径）の比に換算して、１層目／２層目／３層目／４層目／５層目＝１８／５０／２９／２／１とした。
【００５４】
次いで、複合紡糸ノズルから押し出された糸状体を、ニップローラーで引き取り（２００ｃｍ／分）、長さ３０ｃｍの相互拡散処理部を通し、続いて長さ１２０ｃｍ、４０Ｗのケミカルランプ１８本が中心軸の周囲に等間隔に配設された第１硬化処理部（光照射部）および２ＫＷの高圧水銀灯３本が中心軸の周囲に等間隔に配設された第２硬化処理部（光照射部）の中心上に糸状体を通過させて硬化させた。相互拡散処理部における窒素流量は７２Ｌ／分であった。得られたレンズ原糸の半径は０．３０ｍｍであり、Ｔｇは１３０℃であった。
【００５５】
このレンズ原糸を、紡糸工程から連続的に、１６０℃の雰囲気下で３．８倍に延伸（延伸ローラーの速度７５０ｃｍ／分）し、１３５℃の雰囲気下で緩和率が１２／１５になるように緩和処理（緩和ローラーの速度６００ｃｍ／分）を行い、切断工程において１６６ｍｍの長さに切断して、１６６ｍｍの長さのロッドレンズ（第１のロッドレンズ）を多数得た。
【００５６】
得られた第１のロッドレンズの半径は０．１７ｍｍ、中心屈折率は１．５５８５、中心軸から外周部に向かう０．２ｒ〜０．８ｒの範囲において屈折率分布が式（１）に近似され、５２５ｎｍの波長において屈折率分布定数ｇは０．８４ｍｍ-1であった。また、第１のロッドレンズの外周面から中心部に向かって約５μｍの厚さの、染料がほぼ均一に混在する層が形成されていた。
【００５７】
この第１のロッドレンズを多数本使用して、配列ピッチが０．３６ｍｍ（隣接レンズ間の隙間２０μｍ）の１列のロッドレンズアレイを作製した（レンズ長が４．４ｍｍ）。作製したロッドレンズアレイの５２５ｎｍにおける共役長、ＭＴＦ平均値および標準偏差を耐熱試験前後で測定し、表１にまとめた。
＜実施例２＞
【００５８】
p-ビニルビフェニル２０質量部、ＭＭＡ３５質量部、１−ヒドロキシシクロヘキシルフェニルケトン０．２５質量部及びハイドロキノン（ＨＱ）０．１質量部、ＭＳ樹脂４５質量部を７０℃に加熱混練して第１層形成用原液とした。
【００５９】
p-ビニルビフェニル１５質量部、ＭＭＡ３５質量部、t-ブチルメタクリレート（ＴＢＭＡ）５質量部、１−ヒドロキシシクロヘキシルフェニルケトン０．２５質量部及びハイドロキノン（ＨＱ）０．１質量部、ＭＳ樹脂４５質量部を７０℃に加熱混練して第２層形成用原液とした。
【００６０】
p-ビニルビフェニル１０質量部、ＭＭＡ３５質量部、ＴＢＭＡ１０質量部、１−ヒドロキシシクロヘキシルフェニルケトン０．２５質量部及びハイドロキノン（ＨＱ）０．１質量部、ＭＳ樹脂４５質量部を７０℃に加熱混練して第３層形成用原液とした。
【００６１】
p-ビニルビフェニル５質量部、ＭＭＡ３５質量部、ＴＢＭＡ１５質量部、１−ヒドロキシシクロヘキシルフェニルケトン０．２５質量部及びハイドロキノン（ＨＱ）０．１質量部、ＭＳ樹脂４５質量部を７０℃に加熱混練して第４層形成用原液とした。
【００６２】
ＭＭＡ３５質量部、ＴＢＭＡ２０質量部、１−ヒドロキシシクロヘキシルフェニルケトン０．２５質量部及びハイドロキノン（ＨＱ）０．１質量部、ＭＳ樹脂４５質量部を７０℃に加熱混練して第５層形成用原液とした。
【００６３】
なお、クロストーク光やフレア光を抑制する目的で、加熱混練前の第４層及び第５層用の各原液中に原液全体に対して染料Ｂｌｕｅ  ＡＣＲ（日本化薬（株）製）０．５７質量％、染料ＭＳ  Ｙｅｌｌｏｗ  ＨＤ−１８０（三井東圧染料（株）製）およびＭＳ  Ｍａｇｅｎｔａ  ＨＭ−１４５０（三井東圧染料（株）製）をそれぞれ０．１４質量％、染料Ｄｉａｒｅｓｉｎ  Ｂｌｕｅ  ４Ｇ（三菱化学（株）製）およびＫａｙａｓｏｒｂ  ＣＹ−１０（日本化薬（株）製）をそれぞれ０．０２質量％を添加した。
【００６４】
この５種類の原液を、中心から順次、硬化後の屈折率が低くなるように配列して同心円状５層複合紡糸ノズルから同時に押し出した。複合紡糸ノズルの温度は５４℃であった。各層の吐出比は、レンズの直径方向の各層の厚さ（１層目においては半径）の比に換算して、１層目／２層目／３層目／４層目／５層目＝１８／５０／２９／２／１とした。
【００６５】
次いで、複合紡糸ノズルから押し出された糸状体を、ニップローラーで引き取り（２００ｃｍ／分）、長さ３０ｃｍの相互拡散処理部を通し、続いて長さ１２０ｃｍ、４０Ｗのケミカルランプ１８本が中心軸の周囲に等間隔に配設された第１硬化処理部（光照射部）および２ＫＷの高圧水銀灯３本が中心軸の周囲に等間隔に配設された第２硬化処理部（光照射部）の中心上に糸状体を通過させて硬化させた。相互拡散処理部における窒素流量は７２Ｌ／分であった。得られたレンズ原糸の半径は０．３０ｍｍであり、Ｔｇは１２０℃であった。
【００６６】
このレンズ原糸を、紡糸工程から連続的に、１５０℃の雰囲気下で３．８倍に延伸（延伸ローラーの速度７５０ｃｍ／分）し、１２５℃の雰囲気下で緩和率が１２／１５になるように緩和処理（緩和ローラーの速度６００ｃｍ／分）を行い、切断工程において１６６ｍｍの長さに切断して、１６６ｍｍの長さのロッドレンズ（第１のロッドレンズ）を多数得た。
【００６７】
得られた第１のロッドレンズの半径は０．１７ｍｍ、中心屈折率は１．５３４４、中心軸から外周部に向かう０．２ｒ〜０．８ｒの範囲において屈折率分布が式（１）に近似され、５２５ｎｍの波長において屈折率分布定数ｇは０．８４ｍｍ-1であった。また、第１のロッドレンズの外周面から中心部に向かって約５μｍの厚さの、染料がほぼ均一に混在する層が形成されていた。
【００６８】
この第１のロッドレンズを多数本使用して、配列ピッチが０．３６ｍｍ（隣接レンズ間の隙間２０μｍ）の１列のロッドレンズアレイを作製した（レンズ長が４．４ｍｍ）。作製したロッドレンズアレイの５２５ｎｍにおける共役長、ＭＴＦ平均値および標準偏差を耐熱試験前後で測定し、表１にまとめた。
＜比較例１＞
下記式で表されるトリシクロ［５．２．１．０２，６］デカニル−８−メタクリレート（ＴＣＤＭＡ）３０質量部、
【００６９】
【化１】
2011039280.tif 000002
【００７０】
ＭＭＡ２３質量部、１−ヒドロキシシクロヘキシルフェニルケトン０．２５質量部及びハイドロキノン（ＨＱ）０．１質量部と、ポリメチルメタクリレート（ＰＭＭＡ、〔η〕＝０．４０、ＭＥＫ中、２５℃にて測定。）４７質量部を７０℃に加熱混練して第１層形成用原液とした。
【００７１】
ＴＣＤＭＡ１０質量部、ＭＭＡ４０質量部、１−ヒドロキシシクロヘキシルフェニルケトン０．２５質量部及びＨＱ０．１質量部、ＰＭＭＡ５０質量部を７０℃に加熱混練して第２層形成用原液とした。
【００７２】
2,2,3,3,4,4,5,5-オクタフルオロペンチルメタクリレート（８ＦＭ）１０質量部、ＭＭＡ４０質量部、１−ヒドロキシシクロヘキシルフェニルケトン０．２５質量部、ＨＱ０．１質量部、ＰＭＭＡ５０質量部を７０℃に加熱混練して第３層形成用原液とした。
【００７３】
８ＦＭ１０質量部、ＭＭＡ４０質量部、１−ヒドロキシシクロヘキシルフェニルケトン０．２５質量部、ＨＱ０．１質量部、ＰＭＭＡ５０質量部を７０℃に加熱混練して第４層形成用原液とした。
【００７４】
ＭＭＡ１８質量部、８ＦＭ４０質量部、１−ヒドロキシシクロヘキシルフェニルケトン０．２５質量部、ＨＱ０．１質量部、ＰＭＭＡ４２質量部を７０℃に加熱混練して第５層形成用原液とした。
【００７５】
なお、クロストーク光やフレア光を抑制する目的で、加熱混練前の第４層及び第５層用の各原液中に原液全体に対して染料Ｂｌｕｅ  ＡＣＲ（日本化薬（株）製）０．５７質量％、染料ＭＳ  Ｙｅｌｌｏｗ  ＨＤ−１８０（三井東圧染料（株）製）およびＭＳ  Ｍａｇｅｎｔａ  ＨＭ−１４５０（三井東圧染料（株）製）をそれぞれ０．１４質量％、染料Ｄｉａｒｅｓｉｎ  Ｂｌｕｅ  ４Ｇ（三菱化学（株）製）およびＫａｙａｓｏｒｂ  ＣＹ−１０（日本化薬（株）製）をそれぞれ０．０２質量％を添加した。
【００７６】
この５種類の原液を、中心から順次、硬化後の屈折率が低くなるように配列して同心円状５層複合紡糸ノズルから同時に押し出した。複合紡糸ノズルの温度は５４℃であった。各層の吐出比は、レンズの直径方向の各層の厚さ（１層目においては半径）の比に換算して、１層目／２層目／３層目／４層目／５層目＝１８／５０／２９／２／１とした。
【００７７】
次いで、複合紡糸ノズルから押し出された糸状体を、ニップローラーで引き取り（２００ｃｍ／分）、長さ３０ｃｍの相互拡散処理部を通し、続いて長さ１２０ｃｍ、４０Ｗのケミカルランプ１８本が中心軸の周囲に等間隔に配設された第１硬化処理部（光照射部）および２ＫＷの高圧水銀灯３本が中心軸の周囲に等間隔に配設された第２硬化処理部（光照射部）の中心上に糸状体を通過させて硬化させた。相互拡散処理部における窒素流量は７２Ｌ／分であった。得られたレンズ原糸の半径は０．３０ｍｍであり、Ｔｇは１１０℃であった。
【００７８】
このレンズ原糸を、紡糸工程から連続的に、１４０℃の雰囲気下で３．８倍に延伸（延伸ローラーの速度７５０ｃｍ／分）し、１１５℃の雰囲気下で緩和率が１２／１５になるように緩和処理（緩和ローラーの速度６００ｃｍ／分）を行い、切断工程において１６６ｍｍの長さに切断して、１６６ｍｍの長さのロッドレンズ（第１のロッドレンズ）を多数得た。
【００７９】
得られた第１のロッドレンズの半径は０．１７ｍｍ、中心屈折率は１．４９７、中心軸から外周部に向かう０．２ｒ〜０．８ｒの範囲において屈折率分布が式（１）に近似され、５２５ｎｍの波長において屈折率分布定数ｇは０．８４ｍｍ-1であった。また、第１のロッドレンズの外周面から中心部に向かって約５μｍの厚さの、染料がほぼ均一に混在する層が形成されていた。  
【００８０】
この第２のロッドレンズを多数本使用して、配列ピッチが０．３６ｍｍ（隣接レンズ間の隙間２０μｍ）の１列のロッドレンズアレイを作製した（レンズ長が４．４ｍｍ）。作製したロッドレンズアレイの５２５ｎｍにおける共役長、ＭＴＦ平均値および標準偏差を耐熱試験前後で測定し、表１にまとめた。
【００８１】
【表１】
2011039280.tif 000003
実施例１及び実施例２のロッドレンズアレイはいずれも耐熱試験後においても共役長、平均ＭＴＦ値、ＭＴＦ標準偏差が良好であった。
これに対し、比較例１のロッドレンズアレイは耐熱試験後における上記の性質がよくなかった。